INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel que cela a été évoqué précédemment, il est notable que les rayons R1 précédemment évoqués, émis par l’un ou l’autre des modules d’éclairage 6, 8, sont amenés à traverser le rideau lumineux 16. Plus particulièrement, tel que cela est visible sur la , certains des rayons R1 émis par l’un ou l’autre des modules d’éclairage 6, 8 sont amenés à traverser la zone d’extraction 28 et ses motifs optiques.
Sur la , il a été rendu visible deux zones d’extraction distinctes, disposées successivement sur la première face 24 du rideau lumineux 16, ces zones d’extraction étant de la sorte réparties différemment en regard des réflecteurs 14 des modules d’éclairage. Il est notable que la portion de la première face 24 en regard du premier module d’éclairage peut présenter une ou plusieurs zones d’extraction à des positions différentes de celle(s) présente(s) sur une autre portion de la première face 24 en regard cette fois du deuxième module d’éclairage. Par ailleurs, il convient de noter que la dimension des zones d’extraction et notamment la profondeur à laquelle elles s’engagent dans la matière du rideau lumineux est ici exagérée pour les rendre visible sur la figure. Quelle que soit l'épaisseur du rideau de lumière, les micro-optiques peuvent présenter une profondeur comprise entre 0.05 et 0.6mm, la dimension minimale étant considérée pour des contraintes de réalisation tandis que la dimension maximale est considérée pour des contraintes d'aspect liée à l'injection. Les micro-optiques peuvent notamment présenter une profondeur de l’ordre de 0,15mm.
Plus particulièrement, dans l’exemple illustré, le rideau lumineux comporte deux zones d’extraction avec une première zone d’extraction plus proche de la source de lumière que la deuxième zone d’extraction, et la première zone d’extraction présente une profondeur de l’ordre de 0,1 mm tandis que la deuxième zone d’extraction présente une profondeur de l’ordre de 0,2mm. Ce décalage de profondeur, avec le cas échéant une profondeur progressive entre les deux zones d’extraction, est conseillé pour maximiser l’efficacité de la deuxième zone d’extraction.
Les motifs optiques formant une zone d’extraction sont des micro-optiques 30 configurées pour avoir un impact sur les rayons lumineux se propageant au sein du rideau lumineux 16 pour les dévier hors du rideau lumineux en direction de la glace de fermeture 4, tel que cela est visible des tracés de rayons R2 et pour ne pas gêner la propagation des rayons lumineux provenant des modules d’éclairage 6, 8 et participant à générer une fonction d’éclairage, tel que cela est visible des tracés de rayons R1.
Tel que cela a été évoqué précédemment, et tel que cela est illustré sur la , les modules d’éclairage 6, 8 sont de deux types différents avec au moins un module d’éclairage participant à générer une fonction d’éclairage de feux de croisement et un module d’éclairage participant à générer une fonction d’éclairage de feux de route. Dans ce contexte, selon l’invention, les micro-optiques 30 sont réparties en micro-optiques de différents types, en fonction du module d’éclairage en regard duquel ils sont directement en regard. La disposition des micro-optiques illustrée sur la correspond à la disposition des modules d’éclairage illustrée sur la , avec deux modules d’éclairage 6, 8 disposés côte à côte selon une direction transversale, et deux zones 31, 32 de micro-optiques distinctes 30 disposées côte à côte selon cette même direction transversale.
Plus particulièrement, on comprend que la première zone 31 est composée de micro-optiques d’un premier type 34, et elle est agencée en regard du premier module d’éclairage 6, contribuant à la réalisation de la fonction de feux de croisement. Et la deuxième zone 32 est composée de micro-optiques d’un deuxième type 36, cette deuxième zone 32 étant agencée en regard du deuxième module d’éclairage 8, contribuant à la réalisation de la fonction de feux de route.
On comprend que chaque micro-optique participe à la réalisation de la fonction de signalisation en proposant un relief au sein du rideau lumineux qui vise à dévier hors du rideau lumineux au moins un des rayons lumineux émis par l’au moins une source de lumière du dispositif de signalisation et qu’elles présentent des formes distinctes pour pouvoir être positionnées en regard d’un des modules d’éclairage, avec le minimum d’effet sur le faisceau d’éclairage émis par le module correspondant.
Les micro-optiques d’un premier type 34 peuvent prendre différentes formes, dès lors qu’elles sont essentiellement diffusantes pour éviter l’éblouissement des usagers de la route lorsque le véhicule équipé du dispositif lumineux selon l’invention émet une fonction d’éclairage de type feu de croisement. Les micro-optiques d’un premier type 34 sont ainsi configurées pour dévier les rayons lumineux provenant des modules d’éclairage 6, 8 en des proportions très faible, en générant tout au plus une intensité lumineuse hors de la trajectoire initiale des rayons lumineux de l’ordre de 1 Lux.
A titre d’exemple illustré sur la , ces micro-optiques d’un premier type 34 prennent respectivement la forme d’un cône, centré autour d’un axe de révolution 35 dont l’orientation est définie par rapport au plan d’allongement principal du rideau lumineux et par rapport à un plan longitudinal et transversal dans lequel s’étendent principalement les rayons lumineux provenant des modules d’éclairage 6, 8.
L’orientation des cônes est notamment fonction de l’axe optique des modules d’éclairage et du dispositif de signalisation. Chaque cône s’étend autour d’un axe de révolution qui est ici parallèle à la direction de l’axe optique des modules d’éclairage. Et l’axe de révolution est incliné par rapport à cet axe optique, dans un plan vertical perpendiculaire au plan d’allongement du rideau lumineux.
Il convient de noter que l’angle d’inclinaison de l’axe de révolution de chaque cône a peu ou pas d’impact sur la fonction d’éclairage, la modification angulaire dans la propagation des rayons étant négligeable au regard de l’éblouissement. Toutefois, cet angle d’inclinaison de chaque cône est limité à une valeur comprise entre 25 et 70° pour ne pas impacter l’homogénéité de la fonction de signalisation.
A titre d’exemple non limitatif de l’invention, les cônes présentent chacun un rayon de l’ordre de 0,15mm, mesuré dans le plan de la face d’entrée du rideau lumineux, et une profondeur axiale, le long de l’axe de révolution, de l’ordre de 0,15mm également.
Dans la première zone comportant ces micro-optiques du premier type, les cônes peuvent être espacés les uns des autres d’une valeur de 0,5mm, cette valeur étant mesurée entre deux cônes adjacents sur la première face du rideau lumineux, entre le centre d’un cône et le centre de l’autre cône.
La zone de masquage s’étend sur tout le pourtour de la zone de transmission de lumière.
Le panneau d’habillage forme un boitier, au moins une partie de la zone de masquage formant au moins une des parois latérales du boitier et la zone de transmission de lumière formant au moins une partie d’un fond du boitier.
Au moins une partie de la zone de masquage sépare deux zones de transmission de lumière.
Le premier matériau plastique est 5 à 15 fois plus souple que le deuxième matériau plastique.
L’invention a également pour objet un module d’habillage comprenant un panneau d’habillage tel que décrit précédemment.
L’invention a en outre pour objet une face avant de véhicule automobile comprenant un panneau d’habillage tel que décrit précédemment.
Par ailleurs, on peut prévoir que le panneau d’habillage selon l’invention soit compris dans un hayon de véhicule automobile.
Enfin, l’invention a aussi pour objet un véhicule automobile comprenant un panneau d’habillage tel que décrit précédemment.
est une représentation schématique en perspective d’une partie avant d’un véhicule automobile comprenant module d’habillage comprenant un panneau d’habillage selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
est une représentation schématique en perspective similaire à la d’un véhicule automobile comprenant un module d’habillage comprenant un panneau d’habillage selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
est une représentation schématique en perspective du panneau d’habillage de la ;
est une représentation schématique en perspective agrandie du cercle C1représenté sur la ;
est une représentation schématique en coupe de plusieurs variantes de réalisation du panneau d’habillage du premier mode de réalisation selon le plan de coupe YY ;
est une représentation schématique en perspective d’un panneau d’habillage selon un troisième mode de réalisation de l’invention ;
est une représentation schématique en perspective agrandie du cercle C2 représenté sur la ; et
est une vue en coupe transversale de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration d’inversion de poussée ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la , avec l’inverseur se présentant sous la forme d’un second mode de réalisation préféré de l’invention, et représenté en configuration de poussée directe ;
est une vue en coupe transversale de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration de poussée directe ;
est une vue en coupe transversale de l’inverseur similaire à celle de la , avec l’inverseur se présentant sous la forme d’un troisième mode de réalisation préféré de l’invention, et représenté en configuration de poussée directe ;
sont des vues schématiques représentant le déploiement de la membrane d’obturation de l’inverseur selon le troisième mode de réalisation préféré de l’invention, au cours de différents stades de ce déploiement ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la , avec l’inverseur se présentant sous la forme d’un quatrième mode de réalisation préféré de l’invention, et représenté en configuration de poussée directe ;
est une vue schématique en perspective du réducteur mis en œuvre dans l’inverseur montré sur la figure précédente ;
est une vue en coupe longitudinale du réducteur montré sur la figure précédente ; et
est une vue en coupe longitudinale similaire à celle de la précédente, selon un autre plan de coupe.
Si l’énergie est inférieure (ici strictement) au troisième seuil prédéfini, l’unité de traitement 21 commande le deuxième mode de freinage pour freiner l’avion 11. Les premiers freins 14a des premières roues 13a, équipées chacune d’un actionneur d’entraînement 15, ne sont pas sollicités : étape E17.
La sélection du premier mode de freinage ou du deuxième mode de freinage pourrait être réalisée de manière différente.
La sélection peut par exemple consister à acquérir une indication sur une phase de vol en cours, et à sélectionner le premier mode de freinage ou le deuxième mode de freinage en fonction de ladite indication.
Les phases de vol sont définies par un système amont, et comprennent des phases de taxiage, atterrissage, décollage. L’acquisition de cette indication permet notamment de distinguer directement les phases de taxiage (pour lesquelles le deuxième mode de freinage est sélectionné) et les phases de RTO (pour lesquelles le premier mode est sélectionné).
La sélection pourrait aussi consister à acquérir une consigne de freinage globale produite par un pilote de l’avion, et à sélectionner le premier mode de freinage ou le deuxième mode de freinage en fonction de ladite consigne de freinage globale.
Le pilote de l’avion peut être un pilote humain ou un dispositif de pilotage automatique.
On utilise donc une logique par seuil sur la consigne de freinage globale. Si la consigne du pilote (enfoncement pédale ou niveau de décélération en freinage automatique) est faible, le deuxième mode de freinage est sélectionné. Au-delà de ce seuil, c’est le premier mode de freinage qui est sélectionné.
L’invention peut être mise en œuvre dans tout type d’aéronef, et pas nécessairement dans un avion.
L’avion en question n’est pas nécessairement de type court ou moyen-courrier, et peut bien sûr comprendre un nombre de roues freinées par atterrisseur différent de deux.
Il peut donc y avoir, pour chaque atterrisseur, plusieurs premières roues munies chacune d’un frein et d’un actionneur d’entraînement, et plusieurs deuxièmes roues munies chacune d’un frein uniquement.
On a décrit ici que la première consigne de freinage, dans le deuxième mode de freinage, est une consigne nulle. Cependant, dans le deuxième mode de freinage, les premiers freins pourraient être sollicités mais de manière moins importante.
Par exemple, à nouveau dans le cas d’un atterrisseur principal comprenant une seule première roue et une seule deuxième roue, on pourrait avoir : lorsque le premier mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour le premier frein égale à 50% de X et une deuxième consigne de freinage pour le deuxième frein égale aussi à 50% de X (la première valeur du rapport entre la première et la deuxième consigne est égale à 1) ; lorsque le deuxième mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour le premier frein égale à 25% de X et une deuxième consigne de freinage pour le deuxième frein égale à 75% de X (la deuxième valeur du rapport entre la première et la deuxième consigne est égale à 1/3).
Dans le cas où on aurait, pour chaque atterrisseur principal, deux premières roues et deux deuxièmes roues, on pourrait par exemple avoir : lorsque le premier mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour chaque premier frein égale à 25% de X et une deuxième consigne de freinage pour chaque deuxième frein égale à 25% de X ; lorsque le deuxième mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour chaque premier frein égale à 12,5% de X et une deuxième consigne de freinage pour chaque deuxième frein égale à 37,5% de X.
De même, la première consigne de freinage et la deuxième consigne de freinage, dans le premier mode de freinage, ne sont pas nécessairement identiques. On pourrait par exemple avoir, en revenant à la configuration à deux roues par atterrisseur principal : lorsque le premier mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour le premier frein égale à 40% de X et une deuxième consigne de freinage pour le deuxième frein égale à 60% de X (la première valeur du rapport entre la première et la deuxième consigne est égale à 2/3) ; lorsque le deuxième mode de freinage est commandé, une première consigne de freinage pour le premier frein égale à 25% de X et une deuxième consigne de freinage pour le deuxième frein égale à 75% de X (la deuxième valeur du rapport entre la première et la deuxième consigne est égale à 1/3).
On note aussi que la distinction entre un premier mode de freinage (haute énergie) et un deuxième mode de freinage (basse énergie) pourrait se faire en comparant plusieurs paramètres avec plusieurs seuils prédéfinis.
Exemple 2 : caractérisation de sphéroïdes obtenus à l’exemple 1.
Les sphéroïdes obtenus à l’exemple 1 sont caractérisés par caractérisation phénotypique en comparaison de sphéroïdes dits non reprogrammés 100 mis en culture uniquement dans un milieu de culture non supplanté en sérum sanguin appauvri. Les résultats sont visibles à la . Les sphéroïdes reprogrammés 200 se forment plus rapidement, sont plus denses et plus compactes que les sphéroïdes non reprogrammés 100.
En , la viabilité cellulaire des sphéroïdes reprogrammés 200 est comparée à celle des sphéroïdes non reprogrammés 100 en réponse à une exposition de quatre jours à un médicament bosentan. Les sphéroïdes reprogrammés 200 sont plus résistants de l’ordre d’un Log, c’est-à-dire 10 fois plus résistants. Avantageusement, cette augmentation de la résistance montre un changement du comportement des sphéroïdes après la reprogrammation, un comportement similaire aux cellules primaires humaines.
En , il est représenté un graphe de composants principaux de type PCA (en anglais Principal Component Analysis) après séquençage RNAseq des sphéroïdes non reprogrammés 100 et des sphéroïdes reprogrammés 200. Avantageusement, la reprogrammation des sphéroïdes avec le sérum appauvri des donneurs modifie la signature globale de l’expression des gènes tout en conservant l’hétérogénéité inter-individus.
En , une analyse des gènes différentiellement exprimés après un séquençage RNAseq des sphéroïdes non reprogrammés 100 et de sphéroïdes reprogrammés 200. Le profil transcriptomique des gènes différentiellement exprimés change significativement notamment 40,5% des ARNm subissent une augmentation tandis que 59,5% subissent une réduction de l’expression après la reprogrammation.
Les sphéroïdes obtenus à l’exemple 1 sont caractérisés sur le plan structural et fonctionnel par la microscopie confocale démontrant qu’il y a une hétérogénéité inter-individus après la reprogrammation telle qu’illustrée aux figures 5 à 7. En , on peut voir des sphéroïdes obtenus selon le procédé de l’exemple 1 correspondant à une femme de 41 ans. On constate une formation des structures fonctionnelles, les canalicules biliaires.
En , six sphéroïdes reprogrammés sont illustrés et permettent de montrer une activation des cellules stellaires hépatiques de manière donneur dépendant.
En , trois sphéroïdes reprogrammés permettent de montrer un dépôt de matrice extracellulaire (collagène) donneur dépendant.
En , une carte de chaleur (en anglais heatmap) à partir d’une analyse transcriptomique par RNAseq des sphéroïdes reprogrammés obtenus à l’exemple 1 démontre un changement massif du profil avec une hétérogénéité inter-individus au sein du groupe des sphéroïdes reprogrammés 200 par rapport aux sphéroïdes non reprogrammés 100.
En , une analyse du type « Gene Ontology » qui permet de structurer, selon les fonctions cellulaires, les gènes qui sont différentiellement exprimés dans les sphéroïdes reprogrammés 200 par rapport aux sphéroïdes non reprogrammés 100. Le changement de l’expression des gènes concerne ceux impliqués dans les processus cellulaires de régulation biologique et métabolique, de la réponse aux stimulations externes, mais aussi ceux qui contrôlent les activités enzymatiques, transcriptomiques et du transport moléculaire.
Exemple 4 : utilisation de sphéroïdes obtenus par le présent procédé pour la prédiction de la toxicité hépatique.
Une étude comparative de l’efficacité des sphéroïdes reprogrammés obtenus à l’exemple 1 pour détecter la toxicité hépatique médicamenteuse est faite avec les modèles in vitro et in vivo existants. Les résultats illustrés à la démontrent que la reprogrammation donneur dépendant des sphéroïdes permet de prédire avec une fiabilité et une sensibilité de 100% la toxicité clinique de ces médicaments, un net avantage par rapport aux modèles existants.
L’analyse de la toxicité hépatique a révélé que le modèle pouvait prédire avec précision la toxicité clinique sur un panel de médicaments approuvés par la FDA.
En , l’utilisation des sphéroïdes reprogrammés obtenus à l’exemple 1 pour stratifier les degrés de sévérité de la toxicité induite par les produits chimiques en fonction des facteurs de risque de l’hôte tels que l’âge et le sexe. La reprogrammation des sphéroïdes de manière donneur dépendant permet de confirmer que la toxicité de certains médicaments est dépendante du sexe (en exemple ici le bosentan) et d’autres de l’âge (en exemple ici le stavudine).
APPAREIL DE REVÊTEMENT DE TUBE DE GAINAGE La divulgation se rapporte à un appareil de revêtement de tube de gainage.
A titre purement illustratif, dans le cas de l’utilisation du mode de détermination décrit dans le paragraphe précédent, si la première consigne de couple cc1 est égale à +10 Nm pour maîtriser le régime d’entrée de la boîte de vitesses BV, que la consigne de recharge cr requise est égale à -10 Nm, que le couple d’erreur estimé filtré ceef est égal à -10 Nm, que l’estimation du couple cem est égale à +20 Nm, et que la demande de couple dcv est nulle, on a une deuxième consigne de couple cc2 égale à +20 Nm (0 Nm - (-10 Nm) - (-10 Nm)) et une troisième consigne de couple cc3 égale à -10 Nm (+10 Nm - (+20 Nm)). Ainsi, la machine motrice électrique MME est en capacité de produire les -10 Nm de consigne de recharge cr requis pour recharger la batterie d’alimentation BA.
On notera également que dans la sous-étape 20, on (le dispositif de contrôle DC3) peut déterminer les deuxième cc2 et troisième cc3 consignes de couple lorsqu’au moins un appareil, choisi parmi un catalyseur de dépollution de la ligne d’échappement du véhicule V et un filtre à particules de cette ligne d’échappement, n’est pas en fonctionnement et/ou lorsque la machine motrice thermique MMT doit être protégée. Cela permet d’éviter de trop surcharger la machine motrice thermique MMT, notamment pour ne pas augmenter la production de polluants durant la recharge de la batterie d’alimentation BA.
On notera également que lorsque l’état de charge de la batterie d’alimentation BA est critique (c’est-à-dire en-dessous d’un seuil critique, par exemple égal à 5%), on pourrait augmenter la dynamique du report des erreurs sur la machine motrice thermique MMT. Par exemple, au lieu d’utiliser une dynamique de 2 Nm/s, on pourrait utiliser une dynamique de 100 Nm/s.
- une performance de régulation de régime optimale,
- une prise en charge des erreurs par la machine motrice thermique MMT avec une dynamique lente, ce qui permet de ne pas impacter la qualité de la régulation de régime et les besoins de recharge de la batterie d’alimentation BA,
- un respect de contraintes, notamment de la machine motrice thermique MMT, mais aussi de la ligne d’échappement.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC3) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker chaque première consigne de couple cc1 requise, chaque consigne de recharge cr requise, chaque estimation de couple cem, chaque demande de couple dcv requise, ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC3) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins chaque première consigne de couple cc1 requise, chaque consigne de recharge cr requise, chaque estimation de couple cem, chaque demande de couple dcv requise, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC3) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer chaque message contenant les deuxième cc2 et troisième cc3 consignes de couple déterminées pour la régulation du régime de l’arbre primaire AP.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de contrôle décrit ci-avant pour contrôler les deuxième cc2 et troisième cc3 consignes de couple (destinées respectivement aux machine motrice thermique MMT et machine motrice électrique MME) dans une phase de recharge de la batterie d’alimentation BA.
PROCÉDÉ DE DÉTERMINATION D’UNE CONSIGNE DE COUPLE MOTEUR LORS DE TRANSITOIRES D’ACTIONNEMENT EN POSITION DE NEUTRE OU DE PARKING DU LEVIER DE COMMANDE D’UNE TRANSMISSION HYBRIDE DE VÉHICULE La présente invention concerne de manière générale le domaine des groupes motopropulseurs hydrides de type thermique-électrique pour les véhicules automobiles. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un procédé de détermination du couple moteur lors de transitoires d’actionnement en position de neutre ou de parking du levier de commande d’un système de transmission hybride de véhicule.