INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un comprimé à sucer, avantageusement destiné à favoriser la cicatrisation, dont la composition comprend, en particulier est constituée par, : - (a4) un extrait de fruit de myrtille sous forme de poudre et contenant des anthocyanes, - (b4) des Bifidobacterium lactis, - (c4) un mélange de vitamines C, A, D, K2, B2, B3, B6, B9, B8 et B12, - (d4) de la maltodextrine - (e4) du zinc, en particulier sous la forme de bisglycinate de zinc - (f4) du tricalcium phosphate, - (g4) des oméga 3, en particulier sous la forme d’huile d’argousier, - (h4) du sorbitol, - (i4) de la fécule de manioc, - (j4) de l’acide citrique, - (k4) des glycosides de stéviol, - (l4) un arôme et - (n4) de la propolis.
La présente invention concerne en outre un procédé de préparation de ces compositions comprenant les étapes de mélange des ingrédients et mise en forme de la composition, en particulier par compression pour fabriquer des comprimés. Avantageusement le mélange des ingrédients se fait sous forme de poudre. De façon avantageuse, le procédé selon l’invention comprend une étape de repos entre le mélange et la mise en forme afin de réaliser une imprégnation et une homogénéisation la plus parfaite possible.
De façon avantageuse, la pression de mise en forme est élevée afin d’obtenir une densité importante pour que le comprimé se dissolve très lentement en bouche (3 à 5 minutes) et donc d’assurer un temps d’application optimisé.
La présente invention concerne de plus la composition selon l’invention, pour son utilisation pour l’hygiène bucco-dentaire et/ou pour la prévention de la plaque dentaire et/ou pour le traitement et/ou la prévention des affections de la cavité buccale, en particulier choisie parmi les candidoses, les gingivites, les parodontites et/ou l’halitose, et/ou pour favoriser la cicatrisation de la muqueuse buccale.
En particulier la composition selon l’invention est administrée par voie orale en dehors des repas et plus particulièrement à distance de ces repas ou après lesdits repas. La dose et la durée d’administration dépendent de l’utilisation envisagée et peuvent aller d’1 à 3 doses par jour pendant une durée de 20 jours à un mois, voire 3 mois, 6 mois ou plus. De façon avantageuse, les comprimés ont un poids compris entre 2 et 3g, avantageusement de 2,3g. En particulier : - dans le cas du traitement des candidoses, la dose recommandée est de 2 à 3 pastilles par jour pendant 3 à 6 mois ; - dans le cas du traitement des parodontites, la dose recommandée est de 1 pastille par jour pendant au moins 3 semaines, en général 3 semaines à 3 mois mais cela peut aller jusqu’à plus de 6 mois ; - dans le cas du traitement de l’halitose, la dose recommandée est de 1 pastille par jour tous les jours ; - pour favoriser la cicatrisation, la dose recommandée est de 3 pastilles par jour après chaque repas pendant 10 jours.
La présente invention concerne en outre une méthode pour l’hygiène bucco-dentaire et/ou pour la prévention de la plaque dentaire et/ou pour le traitement et/ou la prévention des affections de la cavité buccale, en particulier choisie parmi les candidoses, les gingivites, les parodontites et/ou l’halitose, et/ou pour favoriser la cicatrisation de la muqueuse buccale comprenant l’administration de la composition selon l’invention par voie orale à un patient qui en a besoin, en particulier en une quantité efficace, en particulier telle que décrite ci-dessus.
Elle concerne enfin l’utilisation d’une composition selon l’invention pour la préparation d’un médicament destiné à la prévention de la plaque dentaire et/ou pour le traitement et/ou la prévention des affections de la cavité buccale, en particulier choisie parmi les candidoses, les gingivites, les parodontites et/ou l’halitose, et/ou pour favoriser la cicatrisation de la muqueuse buccale.
Exemple 1 : comprimé à sucer anti-halitose Le comprimé a la composition suivante :
Les différents constituants, essentiellement sous forme de poudre, sont mélangés dans un premier temps afin de réaliser un blend. Ce blend est laissé au repos afin de réaliser une imprégnation et une homogénéisation la plus parfaite possible.
Dans un second temps, ce blend est placé dans une trémie de distribution dans la machine de mise en forme (presse) puis injecté et mis en forme par pression.
Le document de brevet publié US 3,164,413 A1 divulgue un dispositif d'équilibrage de roue apte à fournir un équilibrage dynamique lors du roulage du véhicule automobile, ledit dispositif comprenant des billes d’acier noyées dans un fluide d’amortissement compris dans un tube périphérique, le fluide permettant de restreindre le mouvement des billes.
Cependant, la solution proposée par le document présente une marge d’amélioration, car le déplacement des billes dans le tube périphérique manque de stabilité et de précision, ce qui peut donner lieu à un déséquilibrage de la roue du véhicule automobile.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de proposer une solution simple, performante et économique permettant d’assurer un auto-équilibrage des roues du véhicule automobile afin de préserver ses composants d’une usure excessive.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif d’équilibrage dynamique pour roue de véhicule automobile, comprenant : - un anneau destiné à être logé contre une face intérieure d’une paroi annulaire de la roue, recevant un pneumatique, ledit anneau formant au moins un canal logeant un fluide et au moins une masselotte d’équilibrage en contact avec ledit fluide et apte à se déplacer le long dudit canal ; remarquable en ce que le dispositif d’équilibrage dynamique comprend, en outre : - un réservoir central pour le fluide ; et - des canalisations radiales reliant de manière fluidique le réservoir central et l’au moins un canal ; et - des moyens de contrôle de circulation du fluide configurés pour générer une circulation du fluide le long de l’au moins un canal, de manière sélective, dans une direction ou une direction opposée, de manière à déplacer l’au moins une masselotte.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un canal comprend deux canaux s’étendant sur des portions circonférentielles distinctes de l’anneau, chacun desdits deux canaux logeant une masselotte spécifique de l’au moins une masselotte et comprenant deux extrémités circonférentielles, et les canalisations radiales comprennent une canalisation radiale spécifique reliée de manière fluidique à chacune des extrémités des deux canaux.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un canal comprend trois canaux s’étendant sur des portions circonférentielles distinctes de l’anneau, chacun desdits trois canaux logeant une masselotte spécifique de l’au moins une masselotte et comprenant deux extrémités circonférentielles, et les canalisations radiales comprennent une canalisation radiale spécifique reliée de manière fluidique à chacune des extrémités des trois canaux.
Selon un mode de réalisation, les moyens de contrôle de circulation du fluide sont disposés dans le réservoir central.
Selon un mode de réalisation, les moyens de contrôle de circulation du fluide comprenant au moins une électrovanne de gestion de la circulation du fluide au droit des canalisations radiales.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprenant, en outre, des moyens de commande électronique aptes à détecter un déséquilibrage de la roue lors d’une rotation autour d’un axe central de ladite roue, lesdits moyens de commande électronique communiquant avec les moyens de contrôle de circulation du fluide.
Selon un mode de réalisation, les moyens de commande électronique comprennent un capteur gyroscopique et un microcontrôleur configuré pour commander électriquement les moyens de contrôle de circulation du fluide.
Selon un mode de réalisation, le microcontrôleur étant connecté aux moyens de contrôle de circulation du fluide par ondes radio.
L’invention a également pour objet une roue de véhicule automobile comprenant une jante recevant un pneumatique, ladite jante comprenant : - un moyeu central comprenant un axe central destiné à être confondu avec un axe d’une suspension de véhicule automobile, en position normale de montage ; - une paroi annulaire reliée au moyeu central au moyen d’une pluralité de branches, lesdites banches et le moyeu central formant une partie intérieure de la jante, adjacente à une face intérieure de la paroi annulaire ; remarquable en ce que la roue comprend au droit de la partie intérieure, un dispositif d’équilibrage dynamique selon l’invention.
L’invention a également pour objet un véhicule automobile comprenant quatre roues, chacune des roues étant pourvue d’une jante fixée à un axe de suspension dudit véhicule automobile, remarquable en ce que au moins une des roues étant selon l’invention.
Les mesures de l’invention sont avantageuses en ce que le dispositif d’équilibrage dynamique permet d’assurer un auto-équilibrage de chacune des roues du véhicule automobile de manière instantanée, et cela, sans nécessiter l’utilisation d’outillages particuliers.
De plus, la forme aplatie des masselottes permet d’assurer un déplacement fluide et réactif dans le canal ce qui permet d’accroître la fiabilité du dispositif.
L’équilibrage des roues par le dispositif de l’invention permet de limiter de manière efficace les vibrations du véhicule automobile et ainsi d’augmenter la durée de vie de ses différents composants.
Le procédé 100 selon l’invention est illustré en . Il comporte les étapes détaillées ci-après.
Etape 101 :
Le procédé selon l’invention comporte tout d’abord une étape 101 de génération de données échantillonnées relatives au signal impulsionnel retour SR.
L’échantillonnage présente de préférence un pas d’échantillonnage compris entre 0,8 ns et 2 ns, par exemple 1 ns.
A la , on a illustré de manière schématique des données échantillonnées relatives au signal impulsionnel retour. Elles se présentent sous forme matricielle. Un axe de la matrice correspond à un indice k d’impulsion du signal impulsionnel émis. Un axe de la matrice correspond à un indice i d’un instant d’échantillonnage, la valeur de l’indice étant remise à zéro à chaque nouvelle impulsion du signal impulsionnel émis. Un dernier axe de la matrice correspond à la valeur S(k,i) prise par la donnée échantillonnée, chaque valeur étant associée à un indice k d’impulsion du signal impulsionnel émis et à un indice i d’instant d’échantillonnage.
Les valeurs S(k,i) correspondent de préférence aux valeurs de la composante en phase I(t) du signal impulsionnel retour SR, et aux valeurs de la composante en quadrature de phase Q(t) du signal impulsionnel retour SR.
Le module radar 210 est configuré pour stocker les données S(k,i), puis les envoyer par paquets à l’unité de calcul 620. L’envoi se fait à intervalles réguliers ΔT j .
Les intervalles temporels ΔT j présentent chacun une même largeur temporelle, et succèdent directement les uns aux autres. Cette largeur temporelle est avantageusement comprise entre 0,8 ms et 1,2 ms, par exemple égale à 1 ms.
Etape 102 :
Le procédé comporte ensuite, pour chaque intervalle temporel ΔT j , une étape d’extraction des données S(k,i) situées dans ledit intervalle temporel ΔT j , et se rapportant à des instants d’échantillonnage pour lesquels l’écart à un instant d’émission d’une impulsion respective du signal impulsionnel émis SE est inférieur à un seuil prédéterminé EC1.
Le seuil prédéterminé EC1 définit un écart temporel maximal à un instant d’émission d’une impulsion respective du signal impulsionnel émis SE. Il correspond donc à une distance maximale au module radar 610, au-delà de laquelle le signal impulsionnel retour SR n’est plus exploité.
On fixe par exemple un seuil à EC1 = 2 ns. Cela revient à ne considérer que le signal impulsionnel retour provenant d’une cible située à 30 cm ou moins du module radar 610.
On s’assure ainsi de sélectionner uniquement les données les plus pertinentes dans le cadre d’une détection de présence à proximité immédiate du module radar 6100.
Etape 103 :
Le procédé comporte ensuite, pour chaque intervalle temporel ΔT j , une étape de calcul d’une valeur de déphasage φ(ΔT j ) entre le signal impulsionnel retour SR et le signal impulsionnel émis SE.
Ladite valeur de déphasage φ(ΔT j ) est obtenue à l’aide des valeurs S(k,i) extraites à l’étape 102, et avec φ(t)=arctan (Q(t)/I(t)).
Rigidité torsionnelle
La illustre la définition de la rigidité torsionnelle d'un arbre 401 ou autre corps. Un couple, τ, appliqué à l'extrémité libre de la poutre amène une déformation de rotation, θ (par exemple une torsion) sur la longueur de la poutre. La rigidité torsionnelle est le couple appliqué pour un angle de torsion donné c'est-à-dire τ/θ. La rigidité torsionnelle a des unités SI de Nm/rad.
Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut être déterminée pour un composant ayant un rayon donné. La rigidité torsionnelle linéaire efficace est définie en termes d'une force tangentielle équivalente appliquée à un point sur ce rayon (avec la grandeur du couple divisée par le rayon) et la distance δ (avec la grandeur du rayon multipliée par θ) parcourue par un point correspondant à la déformation rotationnelle θ du composant.
Diamètre de réducteur
Tel qu'il est utilisé ici, le diamètre de réducteur est le diamètre de la couronne dentée 38, et plus spécifiquement le diamètre de cercle primitif (DCP) de la couronne dentée 38. L'homme du métier comprendra que le diamètre de couronne dentée limite un diamètre minimal du réducteur 30, et est représentatif de la taille de réducteur. La taille et la forme d'un carter de réducteur à l'extérieur du diamètre de couronne dentée peuvent varier en fonction des matériaux, des résistances requises, de l'espace disponible, des emplacements de systèmes auxiliaires et similaires. Le DCP de la couronne dentée 38 est pour cette raison considéré comme une mesure plus significative et transférable de la taille du réducteur 30 qu'une étendue d'un carter.
Le cercle primitif d'un engrenage est un cercle imaginaire qui roule sans glissement avec le cercle primitif de n'importe quel autre engrenage avec lequel le premier engrenage est engrené. Le cercle primitif passe à travers les points où les dents de deux engrenages se rencontrent à mesure que les engrenages engrenés tournent – le cercle primitif d'un engrenage passe généralement par un point médian de la longueur des dents de l'engrenage. Le DCP peut être grossièrement estimé en prenant la moyenne du diamètre entre les pointes des dents d'engrenage et le diamètre entre les bases des dents d'engrenage. Dans divers modes de réalisation le DCP de la couronne dentée 38, qui peut également être représenté comme un diamètre du réducteur 30, peut être d'environ 0,55 à 1,2 m, et éventuellement dans la plage allant de 0,57 à 1,0 m.
Rigidité d'engrènement d'engrenages
Une rigidité d'engrènement d'engrenages est définie comme la résistance à la déformation causée par la force de contact agissant sur les dents des engrenages le long de la ligne d'action de la force de contact. Le concept de la rigidité d'engrènement d'engrenages est illustré sur la , qui montre deux engrenages 402, 403 qui s'engrènent conjointement de sorte qu'une rotation du premier engrenage 402 entraîne la rotation du deuxième 403. La force de contact entre eux agit le long d'une ligne d'action 404. La ligne d'action 404 est une tangente commune au cercle de base 405, 406 de l'un et l'autre des engrenages 402, 403. Les cercles de base 405, 406 sont définis comme les cercles à partir desquels la forme de développante des dents est définie comme il serait compris par l'homme du métier. La rigidité d'engrènement d'engrenages est exprimée en tant que rigidité linéaire le long de la ligne d'action de la force de contact, et est considérée comme une valeur moyennée sur la révolution d'au moins l'un des engrenages respectifs 402, 403 (éventuellement une révolution complète de l'engrenage avec la plupart des dents dans des modes de réalisation dans lesquels les nombres de dents ne sont pas égaux), et éventuellement sur un cycle complet du réducteur revenant à sa position initiale.
La rigidité d'engrènement d'engrenages est un paramètre standard utilisé dans une large mesure dans le domaine des réducteurs, et serait comprise par l'homme du métier.
La rigidité d'engrènement d'engrenages est évaluée en isolement du porte-satellites 34 – le porte-satellites 34 est traité comme étant raide (infiniment rigide) / la rigidité du porte-satellites 34 est ignorée, de façon à évaluer la contribution à la rigidité à partir des engrènements d'engrenages uniquement. La rigidité d'engrènement d'engrenages d'une paire d'engrenages, ou la rigidité globale d'engrènement d'engrenages d'un réducteur 30, peut être représentée comme une résistance au mouvement lorsque l'arbre de sortie 36 est maintenu stationnaire tandis que l'arbre d'entrée 26 est mis en rotation.
Des définitions plus spécifiques de rigidités se rapportant à des modes de réalisation décrits ici sont fournies ci-dessous pour la facilité de compréhension.
Rigidité torsionnelle de porte-satellites Le porte-satellites 34 maintient les engrenages satellites 32 en place. Dans divers agencements incluant le mode de réalisation qui est décrit, le porte-satellites 34 comprend une plaque avant 34a et une plaque arrière 34b, et des broches 33 s'étendant entre les plaques, comme illustré sur les Figures 7 à 10. Les broches 33 sont agencées pour être parallèles à l'axe de moteur 9. Dans des variantes de réalisation, une plaque 34b peut être fournie uniquement sur un côté - aucune plaque ou seulement une plaque partielle peut être fournie sur l'autre côté du porte-satellites 34. Dans le mode de réalisation montré sur la , le porte-satellites 34 comprend en outre des ergots 34c, qui peuvent également être dénommés coins ou flasque, entre les plaques avant et arrière 34a, 34b. Les ergots 34c peuvent augmenter la rigidité globale du porte-satellites 34.
La rigidité du porte-satellites 34 est sélectionnée pour être relativement élevée pour réagir à des forces centrifuges et/ou pour maintenir un alignement d'engrenages. L'homme du métier comprendra que la rigidité est une mesure du déplacement qui résulte de n'importe quels forces ou moments appliqués, et peut ne pas se rapporter à une résistance du composant. En conséquence, pour réagir à une charge élevée, n'importe quelle rigidité est acceptable pour autant que le déplacement résultant soit tolérable. L'ampleur de rigidité souhaitée pour maintenir un déplacement dans des limites acceptables dépend pour cette raison de la position et de l'orientation des engrenages, ce qui est généralement désigné alignement (ou désalignement) d'engrenages.
La rigidité torsionnelle de porte-satellites est une mesure de la résistance du porte-satellites 34 à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la (coupe transversale axiale) et les Figures 8 à 10 (coupe transversale radiale). L'axe du couple est parallèle à l'axe de moteur 9. Les lignes diagonales de la plaque 34b à l'extrémité arrière du porte-satellites 30 sur la indiquent que la plaque 34b est traitée comme raide et non rotative (comme pour un montage de poutre en porte-à-faux). Dans des modes de réalisation avec une seule plaque 34a, les extrémités des broches 33 (et des ergots 34c s'ils sont présents) plus éloignées de la plaque unique 34a sont plutôt maintenues en place.
Le couple, τ, est appliqué au porte-satellites 34 (à la position du point médian axial de la plaque avant 34a) et amène une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) sur la longueur du porte-satellites 34. La torsion amène le porte-satellites 34 à « s'enrouler » à mesure que les extrémités des broches 33 (et des ergots 34c s'ils sont présents) sont maintenues à un rayon fixe sur les plaques de porte-satellites 34a, 34b. L'angle selon lequel un point sur un cercle imaginaire 902 sur la plaque avant 34a passant à travers l'axe longitudinal de chaque broche 33 se déplace est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Le cercle imaginaire 902 peut être désigné diamètre de cercle primitif de broche (DCP de broche). Dans divers modes de réalisation, le DCP de broche peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, par exemple étant égal à 0,4 m ou 0,55 m. Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour le porte-satellites 34 comme décrit ci-dessus, en utilisant le rayon r du cercle imaginaire 902 (par exemple comme illustré sur la ).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 est supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement supérieure ou égale à 2,7x10 8 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 1,8x10 8 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,5x10 8 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 4,83x10 8 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 6,0x10 8 Nm/rad et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,1x10 9 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 2,17x10 9 Nm/rad).
Cette particularité de la disposition de ces poignets (3), permet une meilleure manœuvrabilité. Le but de ces poignets de retournement (3) est une question de commodité dans les manipulations du dispositif, lorsque que celui est dans l’eau, et donc de pouvoir retourner l’ensemble de l’instrument pour chasser les bulles d’air au niveau des fonds de bouteilles (voir ).
Car lorsque l’ensemble qui est composé du plateau N°A, des bouteilles, et du plateau N°B, est retournée, cela permet d’évacuer toutes les bulles d’air à travers les cheminées (4) du dispositif (voir ). Lorsqu’il n’y a plus de bulles d’air, on remet cet ensemble à l’endroit et on y ajoute l’élément partie N°1 par le biais des 4 mousquetons (17). A ce moment le dispositif est complet, et prêt à être déposer à une certaine profondeur en mer. Les distances peuvent être plus ou moins importantes en fonction des études de l’environnement.
Les bulles d’air sont les conséquences de la forme de la base des bouteilles (26) qui sont très souvent concaves. Il y a donc des cavités entre la surface du plateau n° B (1) et le fond des bouteilles (26) (voir ).
Au niveau des logements des bouteilles (26) par rapport au plateau n° B (1) sera disposé des mousses en silicone, qui ont une vocation à caller les bouteilles (26). Dans notre cas (voir ) il y a 8 emplacements. Dans ces emplacements on va positionner 8 bagues inférieures en mousse de silicone (5) (voir ). Cette matière a une très bonne tenue. Elle permet de caller les bouteilles et d’amortir en cas de chocs. Car le dispositif de l’invention tient compte de l’environnement, des courants marins qui parfois sont mouvementés (surtout en cas de cyclone). En l’occurrence nous avons 8 bagues inférieures (5) au niveau du plateau n° B (1) (voir ). Au niveau des encoches du plateau n° B (1) ou emplacements, nous avons disposé une croix en mouse de silicone (6), qui permet de caller les bouteilles (voir ).
De même nous avons des bagues supérieures (8) au niveau du plateau n° A (7) (à l’intérieur de la plaque du plateau n° A (7)). Ces bagues supérieures (8) sont au nombre de 8 (voir ). Ces bagues supérieures (8) se situent au niveau des ouvertures qui ont un chanfrein de 45°, afin d’éviter d’avoir une arête vive. Ce chanfrein permet d’épouser la courbe de la bouteille (co2) (voir ). Cette particularité confère au dispositif de l’invention d’avoir un excellent maintien des bouteilles (26) dans leurs logements. Nous exercerons une pression F1 sur le plateau n° A (7) (voir ). Cette pression sera maintenue à l’aide de nos colliers (13) j1, j2, j3, j4, j5, et j6, lorsque le dispositif est en position fermé (voir ).
Cette mousse a cette spécificité d’être flexible et résistante à l’eau. Les mousses siliconées sont principalement à structure cellulaire fermée, elles sont donc étanches à l’eau et à l’air.