INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le taux de silice, dans la composition selon l’invention, est compris dans un domaine allant de 20 à moins de 200 pce, de préférence de 25 à 150 pce, de préférence de 30 à 100 pce, et la composition comprend de 0,5 à 10 pce, de préférence moins de 1 à 5 pce de noir de carbone.
II-3 Imidazole La composition selon l’invention comprend de 0,1 à 10 pce d’au moins un imidazole de formule générale (I) : (I) dans laquelle, - R a représente un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes et/ou substitué, le groupe hydrocarboné éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes et/ou substitué ne contenant pas un dipôle contenant au moins un atome d’azote, - R b représente un groupe hydrocarboné, - R c et R d représentent indépendamment l’un de l’autre, un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes et/ou substitué, - ou encore R c et R d forment ensemble avec les atomes de carbone du cycle imidazole auxquels ils se rattachent, un cycle éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes et/ou substitué.
De préférence, l’imidazole de formule générale (I) ne contient pas de dipôle contenant au moins un atome d’azote. A titre d’exemple de dipôle contenant au moins un atome d’azote, on peut citer les dipôles d’oxyde de nitrile, nitrile imine et nitrone.
De préférence, l’imidazole de formule générale (I) possède des groupes tels que : - R a est choisi dans le groupe constitué par un atome d’hydrogène, les groupes alkyles ayant de 1 à 20 atomes de carbone, cycloalkyles ayant de 5 à 24 atomes de carbone, aryles ayant de 6 à 30 atomes de carbone, aralkyles ayant de 7 à 25 atomes de carbone, éventuellement substitués, étant entendu que R a ne contient pas un dipôle contenant au moins un atome d’azote , - R b est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyles ayant de 1 à 20 atomes de carbone, cycloalkyles ayant de 5 à 24 atomes de carbone, aryles ayant de 6 à 30 atomes de carbone et aralkyles ayant de 7 à 25 atomes de carbone, - R c et R d sont indépendamment choisis dans le groupe constitué par un atome d’hydrogène, les groupes alkyles ayant de 1 à 20 atomes de carbone, cycloalkyles ayant de 5 à 24 atomes de carbone, aryles ayant de 6 à 30 atomes de carbone et aralkyles ayant de 7 à 25 atomes de carbone; éventuellement substitués, ou encore R c et R d forment ensemble avec les atomes de carbone du cycle imidazole auxquels ils se rattachent, un cycle choisi parmi les cycles aromatiques, hétéroaromatiques ou aliphatiques, comprenant de 5 à 12 atomes de carbone, de préférence 5 ou 6 atomes de carbone.
Préférentiellement, R a est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyles ayant de 2 à 12 atomes de carbone et aralkyles ayant de 7 à 13 atomes de carbone, éventuellement substitués, étant entendu que R a ne contient pas un dipôle contenant au moins un atome d’azote. Plus préférentiellement, R a est choisi dans le groupe constitué par les groupes aralkyles ayant de 7 à 13 atomes de carbone, éventuellement substitués et R b est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyles ayant de 1 à 12 atomes de carbone. Encore plus préférentiellement, R a est choisi dans le groupe constitué par les groupes aralkyles ayant de 7 à 11 atomes de carbone éventuellement substitués et R b est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyles ayant de 1 à 4 atomes de carbone.
De préférence, R c et R d sont indépendamment choisis dans le groupe constitué par un atome d’hydrogène et les groupes alkyles ayant de 1 à 12 atomes de carbone, cycloalkyles ayant de 5 à 8 atomes de carbone, aryles ayant de 6 à 24 atomes de carbone et aralkyles ayant de 7 à 13 atomes de carbone. Alternativement et préférentiellement également, R c et R d forment avec les atomes de carbone du cycle imidazole auxquels ils se rattachent, un cycle phényle ou cyclohexene.
la est une vue schématique et théorique de la structure d’une phase aqueuse gélifiée (22) selon l’invention ;
la est une représentation de courbes d’écoulement (Viscosité en fonction du taux de cisaillement) de la phase aqueuse (22) décrite en exemple 2 (rond ◯) ; de la phase aqueuse (16) (triangle △) ; et de la phase aqueuse (22) dans laquelle la solution additionnelle a été remplacée par de l’eau (carré) ;
la est une représentation du seuil d’écoulement de la phase aqueuse (22) décrite en exemple 2 ; la courbe triangle (« △ ») représente la contrainte (Pa) en fonction du taux de cisaillement ; la courbe carré (« □ ») représente la viscosité (Pa.s) en fonction du taux de cisaillement ;
la est une représentation de l’évolution de la viscosité de la phase aqueuse (22) en fonction du temps lors d’une mesure de thixotropie en 3 étapes (décrite plus en détails ci-après) ; la courbe carré (« □ ») représente le taux de cisaillement appliqué en fonction du temps ; la courbe triangle (« △ ») représente la viscosité en fonction du temps ; cette figure illustre la capacité de reconstruction/restructuration d’un échantillon après un cisaillement important ;
la est une vue schématique en coupe partielle d’un appareil de fabrication d’une dispersion simple.
Phase aqueuse Par « phase aqueuse », au sens de la présente invention, on entend désigner indifféremment la phase aqueuse (16) ou la phase aqueuse gélifiée (22).
Une phase aqueuse selon l’invention ne comprend pas de carbomère (ou polymère acrylique).
De préférence, une phase aqueuse selon l’invention ne comprend pas de base, en particulier de NaOH.
Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention comprend au moins une phase aqueuse gélifiée (22) fluide, de préférence naturelle, comprenant au moins deux agents gélifiants hydrophiles différents choisis parmi :
- au moins un agent gélifiant hydrophile apte à gélifier en présence du/des sel(s).
Agents gélifiants hydrophiles thermosensibles Par « agent gélifiant thermosensible », on entend désigner un agent gélifiant qui réagit à la chaleur, et notamment est un agent gélifiant solide à température ambiante et liquide à une température supérieure à 40°C, de préférence supérieure à 50°C.
De préférence, l’agent gélifiant hydrophile thermosensible est choisi parmi les polymères naturels, les polymères de biosynthèse, les polymères modifiés, et leurs mélanges.
Les membranes étanches primaire 5 et secondaire 3 sont préférentiellement en Invar® mais peuvent également être en acier inoxydable.
La barrière isolante secondaire 2 est constituée d'une pluralité de modules isolants secondaires parallélépipédiques 6 qui sont disposés côte à côte, de manière à recouvrir sensiblement la surface interne de la structure porteuse 1. Pour permettre la planéité des membranes étanches, des cordons de mastic 7 sont installés entre la structure porteuse 1 et la surface inférieure des modules isolants secondaires 6. Ces cordons de mastic sont par exemple collés sur la surface inférieure du module isolant secondaire 6. Ils n'adhèrent pas à la structure porteuse 1 en raison de la mise en place d'un papier kraft 8 entre la structure porteuse 1 et le mastic. Des cales 28 peuvent également être prévues sur la paroi porteuse pour supporter les coins des modules isolants secondaires 6.
Un module isolant comporte typiquement un bloc de mousse polymère à haute densité, notamment polyuréthane avec ou sans de fibres de verre, pris en sandwich entre deux panneaux plans de bois contreplaqué. Le bloc de mousse présente une forme globale de parallélépipède rectangle avec des découpes dans les coins pour laisser passer des piliers d'angle.
Comme visible sur la , des coupleurs mécaniques 30 sont positionnés au niveau des coins des modules isolants secondaires 6 à raison de quatre coupleurs mécaniques 30 par module 6. Des dégagements (non représentés) au niveau des panneaux latéraux des modules isolants permettent de mettre en prise les coupleurs mécaniques 30 afin de retenir les modules isolants secondaires 6 sur la paroi porteuse 1. Le principe de fonctionnement d’un coupleur mécanique est par exemple décrit dans le document WO2014096600A1.
La est une vue plane d'un coupleur pouvant être utilisé dans la paroi de cuve de la . Le coupleur mécanique 30 comprend une douille 22 dont la base est soudée à la structure porteuse 1 en une position qui correspond à un dégagement au niveau des coins de quatre modules isolants secondaires 6 adjacents. La douille 22 porte une première tige 23 vissée à celle-ci. La tige 23 passe entre les modules 6 adjacents. Une pièce de fixation est montée sur la tige 23 pour serrer les modules 6 contre la structure porteuse 1. La pièce de fixation comporte une platine métallique inférieure 24, une platine supérieure 26 et un bloc intermédiaire 25 monté sur la platine inférieure 24 de façon à servir d'entretoise entre la platine inférieure 24 et la platine supérieure 26 et à réduire le pont thermique vers la structure porteuse 1. La hauteur de cet agencement est déterminée de façon que la platine supérieure 26 vienne affleurer au niveau des panneaux de couvercle 18 pour supporter la membrane secondaire 3.
Comme cela apparaîtra plus clairement dans la description de l’invention, il est à noter que l’invention ne se limite pas au coupleur mécanique 30 présenté à la , ni à l’agencement de la structure de paroi présentée à la . Plus généralement, l’invention s’applique à tout coupleur mécanique, destiné à être positionné entre des modules isolants, comprenant au moins une platine supérieure 26, quelles que soient les caractéristiques de ses autres éléments constitutifs.
Lors de l’exploitation d’un navire, il est essentiel de vérifier l’intégrité des membranes afin d’écarter l’éventualité d’une rupture, même locale, de celles-ci. Une telle rupture entraînerait une fuite du gaz liquéfié contenu dans la cuve à travers la portion endommagée de la membrane primaire vers la barrière primaire, et le cas échéant à travers une portion endommagée de la membrane secondaire. Il est donc important de contrôler la présence de rupture de membranes et, quand tel est le cas, de déterminer avec précision où se situe la ou les ruptures.
Le document KR20160069768A décrit un dispositif de détection de gaz installé dans la barrière secondaire, ledit dispositif étant fixé sur un support de fixation. Ce document enseigne que le support de fixation est installé sur l’une ou sur l’autre des faces latérales d’une plaque de réglage d’un coupleur. Bien que répondant globalement de manière satisfaisante à la problématique de détection de fuite, ce document n’apporte aucune solution quant à la redondance des dispositifs de détection de gaz, afin d’assurer une continuité de service même en cas de défaillance d’un dispositif de détection.
La représente un arrangement possible de deux supports de capteur 41, 42 sur une platine supérieure 26 d’un coupleur mécanique. Le premier support de capteur 41 est soudé à la première face latérale 31 de la platine 26, et le deuxième support de capteur 42 est lui-même soudé à une face du premier support de capteur 41. Autrement dit, dans cette configuration, les deux supports de capteur 41, 42 sont soudés ensemble, l’un sur l’autre, sur une unique face latérale de la platine 26. Les supports 41, 42 sont en matériau très conducteur. Dans le cas d’un capteur de détection de fuite par le biais de la mesure de température, comme visible sur la , la sonde du capteur 43 est vissée dans le support 41. Cette sonde est reliée à son autre extrémité à un câble 45, lui-même pouvant être connecté à un calculateur (non représenté) apte à recevoir un signal (ici de température). Le calculateur peut ainsi recevoir la température de la platine 26. En fonction du signal reçu (par exemple si la température mesurée est inférieure à un seuil préalablement défini, indiquant ainsi une fuite de gaz liquéfié dans la barrière d’isolation), le calculateur peut être configuré pour initier une action telle que, par exemple, déclencher une alarme ou afficher la température mesurée.
Cette solution répond à la fois à la problématique de détection de fuite de gaz liquéfié et à la redondance exigée des capteurs. Toutefois, lors d’un impact de ballotement de la cargaison liquide (aussi connu sous le terme anglo-saxon « sloshing »), la platine 26 subit une accélération qui a tendance à générer une concentration de contraintes dans le cordon de soudure fixant le premier support 41 à la face latérale 31. Cette concentration de contraintes soumet ainsi le cordon de soudure au risque de rupture. Si une telle rupture se produit, les deux supports de capteur 41, 42 soudés entre eux se désolidarisent de la platine 26. En conséquence, les deux capteurs 43, 44 font défaillance. La redondance exigée n’est alors plus assurée.
L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un arrangement particulier des supports de capteurs dans la barrière secondaire permettant de garantir une redondance des capteurs de détection de fuite de la membrane primaire et/ou secondaire, tout en étant robuste au sloshing.
A cet effet, l’invention a pour objet une cuve étanche et thermiquement isolante agencée dans une structure porteuse pour contenir un fluide froid, dans laquelle une paroi de la cuve comporte successivement une membrane étanche primaire destinée à être en contact avec le fluide, une barrière isolante primaire, une membrane étanche secondaire parallèle à la membrane étanche primaire et une barrière isolante secondaire disposée entre la membrane étanche secondaire et la structure porteuse, dans laquelle la barrière isolante secondaire comporte une pluralité de modules isolants de forme générale parallélépipédique juxtaposés sur la structure porteuse pour former une surface de support sensiblement uniforme pour la membrane étanche secondaire, et des coupleurs mécaniques attachés à la structure porteuse entre les modules isolants juxtaposés et coopérant avec les modules isolants pour retenir les modules isolants contre la structure porteuse, et dans laquelle un coupleur mécanique comporte : une tige orientée selon l'épaisseur de la barrière isolante secondaire et présentant une portion d'extrémité inférieure attachée à la structure porteuse, et un élément de fixation lié à une portion d'extrémité supérieure de la tige, l'élément de fixation présentant une platine supérieure s’étendant parallèlement à la membrane étanche secondaire, la platine supérieure de l'élément de fixation étant délimitée par une face supérieure, une face inférieure et quatre faces latérales, la face supérieure affleurant au niveau de la surface supérieure des modules isolants entre lesquels le coupleur mécanique est disposé pour former avec la surface supérieure des modules isolants la surface de support sensiblement uniforme pour la membrane étanche secondaire, la cuve étant caractérisée en ce qu’elle comprend un premier support de capteur fixé à une première face latérale de la platine supérieure d’un premier coupleur mécanique et un deuxième support de capteur fixé à une deuxième face latérale, distincte de la première face latérale, d’un coupleur mécanique parmi le premier coupleur mécanique ou un deuxième coupleur mécanique distinct du premier coupleur mécanique disposé en vis-à-vis du premier coupleur par rapport à un module isolant.
Grâce à ces caractéristiques, deux supports de capteur (et donc deux capteurs) sont positionnés l’un à proximité de l’autre, sans être positionné l’un sur l’autre. Il en résulte à la fois que la redondance des capteurs requise est assurée et l’arrangement des supports de capteur sur deux faces latérales distinctes (c’est-à-dire deux faces latérales différentes d’une platine supérieure d’un même coupleur ou deux faces latérales de deux coupleurs en vis-à-vis) propose une solution robuste au sloshing.
Selon des modes de réalisation, une telle cuve peut comporter une ou plusieurs des dispositions suivantes.
Dans un mode de réalisation, le deuxième support de capteur est relié à la deuxième face latérale du premier coupleur mécanique, la deuxième face latérale étant parallèle à la première face latérale.
Dans un autre mode de réalisation, le deuxième support de capteur est relié à la deuxième face latérale du premier coupleur mécanique, la deuxième face latérale étant perpendiculaire à la première face latérale.
Dans un mode de réalisation particulier, le râteau de mesure comporte, de plus, au moins une contre-plaque agencée sur une face arrière du fourreau opposée à la face avant ; ladite contre-plaque étant pourvue, sur sa longueur, d’une pluralité de trous de passage permettant le passage des éléments de fixation depuis l’intérieur du fourreau ; lesdits éléments de fixation traversant au moins la contre-plaque, le fourreau, le joint et le circuit électronique pour atteindre le bord d’attaque rapporté de manière à fixer ledit bord d’attaque rapporté au fourreau.
De plus, le râteau de mesure comporte au moins une unité de traitement de données apte à recevoir des données mesurées par les capteurs du circuit électronique, ladite unité de traitement de données étant intégrée dans le fourreau ou déportée.
L’invention concerne également un moteur d’un aéronef. Selon l’invention, le moteur comporte une veine secondaire et au moins une porte d’inversion mobile ; ladite porte d’inversion comprenant au moins une bielle fixée articulée entre la porte d’inversion et une motorisation ; ladite bielle étant configurée pour permettre d’amener la porte d’inversion dans une position escamotée dans laquelle elle n’est pas en travers de la veine secondaire et dans une position déployée dans laquelle est en travers de la veine secondaire (6), ledit moteur comportant au moins un râteau de mesure tel que décrit ci-dessus agencé sur au moins une bielle du moteur ; ladite ou lesdites bielle étant chacune logée dans le logement d’au moins un râteau de mesure.
L’invention concerne également un aéronef comportant au moins un moteur tel que décrit ci-dessus.
La est une vue de côté d’un aéronef selon l’invention.
La est une vue de côté, en coupe, d’un moteur selon l’invention comprenant des portes d’inversion dans une position escamotée.
La est une vue de côté, en coupe, d’un moteur selon l’invention comprenant des portes d’inversion dans une position déployée.
La est une vue de côté d’un râteau de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue éclatée du râteau de mesure de la .
La est une vue en coupe selon un plan de coupe A-A du râteau de mesure de la .
Description détaillée Le râteau de mesure de pression 1 (ci-après râteau de mesure 1), permettant d’illustrer l’invention, est représenté dans des modes de réalisation particuliers de la à la . Il correspond à un outil de mesure permettant de réaliser des mesures aérodynamiques, notamment des mesures de pression. Bien que non exclusivement, le râteau de mesure 1 est particulièrement adapté pour être utilisé sur un aéronef AC, représenté sur la . Il permet de réaliser des mesures dans le cadre de tests au sol et/ou en vol. De préférence, le râteau de mesure 1 est agencé dans une veine d’un moteur 2 de l’aéronef AC, comme représenté sur la et la .
L’aéronef AC comporte un fuselage 3 de chaque côté duquel est fixée une aile 4 portant un moteur 2 fixé à un mât 5 situé sous ladite aile 4. Dans le mode de réalisation préféré qui est décrit dans la présente description, le moteur 2 correspond à un turboréacteur double flux et le râteau de mesure 1 est configuré pour réaliser des mesures de pression dans une veine secondaire 6 dudit moteur 2. Toutefois, l’invention n’est pas limitée à un tel moteur et le râteau de mesure 1 peut être utilisé dans un grand nombre de situations différentes et variées dans lesquelles la pression d’un flux d’air doit être mesurée.
Dans ce qui suit, on fera référence à un repère (X, Y, Z) orthogonal tel que : - X est l'axe longitudinal du moteur 2 qui est parallèle à l'axe longitudinal de l'aéronef AC et orienté positivement vers l'avant dudit aéronef AC ; - Y est l'axe transversal au moteur et perpendiculaire à l’axe X ; et - Z est l'axe perpendiculaire à l’axe X et à l’axe Y.
Comme représenté sur la et la , le moteur 2 comporte une soufflante 7, une motorisation 8 formant un noyau, et une nacelle 9 disposée autour de la motorisation 8. La veine secondaire 6 est délimitée entre la motorisation 8 et la nacelle 9. L’air pénètre par la soufflante 7 puis il est divisé en un flux primaire qui traverse la motorisation 8 et en un flux secondaire qui traverse la veine secondaire 6, comme représenté par des flèches F sur la et la .
Le moteur 2 comporte également un système d’inversion de poussée qui comprend des portes à inversion 10. Ces portes à inversion 10 sont montées mobiles en rotation autour d’un axe sensiblement perpendiculaire à l’axe X, soit parallèle à l’axe Y. Elles peuvent être amenées dans une position escamotée ( ), correspondant à une configuration où le moteur 2 est en mode poussée, et dans une position déployée ( ), correspondant à une configuration où le moteur 2 est en mode contre-poussée. Dans la position escamotée, les portes à inversion 10 sont comprises dans les parois de la nacelle 9, elles ne sont pas en travers de la veine secondaire 6, et elles ne font donc pas obstacle au passage du flux d’air secondaire. Dans la position déployée, les portes à inversion 10 s’étendent de la motorisation 8 aux parois de la nacelle 9, elles sont en travers de la veine secondaire 6, et elles font donc obstacle au passage du flux d’air secondaire. De plus, dans cette position déployée, les portes à inversion 10 ouvrent des fenêtres 11 qui communiquent avec l’extérieur de la nacelle 9 et permettent au flux d’air secondaire d’être dévié par lesdites fenêtres 11.
Le passage à niveau 13 de la est équipé de deux dispositifs 14 conformes à l’invention qui sont disposés de part et d’autre de la voie ferrée 11.
De manière générale, les dispositifs 14 sont configurés de sorte que le passage 13, dont ils constituent une partie, puisse rester à niveau lorsqu’un véhicule routier (non représenté à la ) traverse la voie ferrée 11 par la voie routière 12, tout en libérant un espace pour le passage de la bande de roulement routière 3 des roues 1 du véhicule 10 lorsque celui-ci traverse la voie routière 12 par la voie ferrée 11, compte tenu du dépassement radial X3 de la bande de roulement routière 3 (voir ).
Les dispositifs 14 sont ici pourvus d’une partie mobile 15 comportant plusieurs éléments 15A, 15B et 15C et configurée pour être déplacée par actionnement mécanique, sélectivement lorsqu’un véhicule tel le véhicule 10 de la traverse la voie routière 12 par la voie ferrée 11.
Un exemple non limitatif de dispositif 14 conforme à l’invention est représenté de manière schématique et simplifié à la .
De manière non limitative, le dispositif 14 de la comprend un mécanisme à bascule tel que décrit ci-dessous.
Dans cet exemple, le dispositif 14 comprend d’une part deux éléments d’appui 15A et 15B de type palettes, ainsi qu’un bras 15C reliant les éléments d’appui 15A et 15B l’un à l’autre. Les éléments d’appui 15A et 15B et le bras 15C constituent la partie mobile 15 du dispositif 14.
Le dispositif 14 comprend d’autre part une embase 16 constituant une partie fixe du dispositif 14.
Le bras 15C s’étend le long de la direction D1, en étant configurée de sorte que les éléments d’appui 15A et 15B soient espacés l’un de l’autre selon D1.
Le bras 15C est dans cet exemple relié à l’embase 16 par une liaison 17 pivot définissant un axe de rotation A1 de la partie mobile 15 par rapport à l’embase 16.
L’axe de rotation A1 est parallèle à la direction transversale D3 et est donc perpendiculaire à la direction longitudinale D1.
Les éléments d’appui 15A et 15B étant dans cet exemple solidaires du bras 15C, ils sont solidaires l’un de l’autre en rotation autour de l’axe A1.
De manière non limitative, le bras 15C présente une symétrie par rapport à un plan passant par l’axe de rotation A1. Les éléments d’appui 15A et 15B sont ici symétriques par rapport à ce plan.
Les éléments d’appui 15A et 15B définissent une surface 20 plane, ou sensiblement plane, destinée à niveler le passage 13 lorsque ces éléments d’appui 15A et 15B sont dans une première position, aussi appelée « position initiale » (voir plus loin ci-dessous).