INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On utilisera plus particulièrement un alcool polyoxyalkyléné, plus particulièrement l’Oleth-30 comme le produit vendu EUMULGIN O 30® par la société BASF.
Selon un mode particulier, la composition de l’invention comprend un mélange d’au moins un tensioactif anionique de HLB ≥ 8,0 du type alkylsulfate et au moins un tensioactif non-ionique de HLB ≥ 8,0 du type alcool polyoxyalkyléné, en particulier un mélange d’ AMMONIUM LAURYL SULFATE et d’OLETH-30.
Dans le cas où la puissance mécanique nécessaire est inférieure ou égale à la puissance thermomécanique disponible, les consignes de commande sont des consignes dites normales. Ces consignes normales ne nécessitent pas de changer de rapport de la boîte de vitesse et de changer la puissance électromécanique délivrée par la machine électrique pour permettre au véhicule automobile hybride de parcourir la portion de route R12 dans son intégralité. Typiquement, ces consignes normales peuvent maintenir la machine électrique désactivée, le moteur à combustion interne se chargeant seul de la traction du véhicule.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé de gestion d’énergie conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes :
- les consignes optimales visent à limiter tout désagrément de conduite sur la portion de route, notamment à y limiter le nombre de changement de rapport de boîte de vitesse et/ou à y limiter la variation de la puissance électromécanique délivrée par la machine électrique ;
- le véhicule automobile hybride présentant une vitesse initiale au moment de son arrivée sur ladite portion de route, les consignes optimales comprennent le rapport le plus long permettant de parcourir toute la portion de route à la vitesse initiale, compte tenu de l’énergie électrique disponible dans la batterie d’accumulateurs ;
- le véhicule automobile hybride présentant une vitesse initiale au moment de son arrivée sur ladite portion de route, les consignes optimales comprennent l’activation de la machine électrique pour permettre de parcourir toute la portion de route à la vitesse initiale ;
- le véhicule automobile hybride présentant une vitesse initiale au moment de son arrivée sur ladite portion de route, s‘il n’est pas possible de parcourir l’intégralité de la portion de route à la vitesse initiale avec la puissance maximale délivrable par le groupe motopropulseur, la machine électrique est configurée pour fonctionner à une puissance limitée sur une partie au moins de la portion de route afin de maintenir une vitesse du véhicule automobile hybride constante sur l’intégralité de la portion de route ;
- le profil de la portion de route comprend la longueur et la pente de ladite portion de route ;
- le profil de la portion de route comprend la vitesse de conduite maximum autorisée ;
- le calcul de la puissance mécanique nécessaire est effectué en fonction de la vitesse initiale du véhicule, d’une masse du véhicule et de forces de frottement appliqués au véhicule ; et
- les forces de frottement et/ou la masse sont estimés en temps réel.
L’invention propose également un véhicule automobile hybride comprenant :
- un groupe motopropulseur comprenant une machine électrique alimentée par une batterie d’accumulateurs et un moteur à combustion interne accouplé à une boîte de vitesses à plusieurs rapports, et
- un calculateur programmé pour mettre en œuvre un procédé de gestion d’énergie tel que précité.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Le sucre apporté par l’alimentation, constitué à plus de 90 % par du saccharose, est dégradé en glucanes par les bactéries cariogènes de la cavité buccale, qui forment un biofilm bactérien sur l’émail des dents. Un biofilm bactérien est une communauté organisée et structurée de cellules bactériennes enchevêtrées dans une matrice extracellulaire de densité et de composition variables. En présence de saccharose, ce biofilm bactérien croit en épaisseur sur les dents en formant d’abord la plaque dentaire molle, composée de glucanes solubles (connus sous le nom de (1-6)-α-D-glucane ou dextranes), puis la plaque dentaire dure formée par la transformation desdites dextranes en glucanes insolubles dans l’eau (connus sous le nom de (1-3)-α-D-glucane ou mutanes).
Dans le cas d’une alimentation majoritairement sucrée, le pH de la plaque dentaire devient acide et favorise la formation de caries, tandis que dans le cas d’une alimentation majoritairement carnée, le pH devient basique et la plaque dure se calcifie pour donner du tartre qu’il devient très difficile à éliminer.
D’après un rapport de l’OMS de 2021, en 2020, 3,5 milliards de personnes dans le monde souffrent de problèmes dentaires liés à la formation de caries et/ou de tartre. De même, d’après les données de l’ American National Health and Nutrition Examination Survey en 2018, 59 % des adolescents de 12 à 19 ans et 92 % des adultes de 20 à 64 ans ont souffert de caries dentaires dans leurs dents permanentes. Il existe donc toujours un besoin pour réduire ces phénomènes.
Les approches actuelles pour réduire la plaque dentaire comprennent le nettoyage mécanique, les produits chimiques, les applications de fluorure et les agents antibactériens à action antiseptique à large spectre comme la chlorhexidine. Bien qu’efficaces à court terme, ces thérapies apportent toutes des effets secondaires. En effet, le nettoyage mécanique est connu pour provoquer des problèmes de sensibilité dentaire et des problèmes de saignement des gencives, les produits chimiques sont connus pour représenter un risque sanitaire, l’utilisation du fluorure peut causer des problèmes indésirables majeurs pour la santé humaine, tout en n’ayant qu’un effet modeste sur la prévention des caries dentaires, et la chlorhexidine peut causer des taches sur les dents et des obturations sur les caries. De plus, il a été démontré que l’utilisation d’antiseptiques et de produits chimiques perturbe le microbiote commensal, augmentant les caractéristiques pathogènes et la cytotoxicité des cellules hôtes et causant d’autres effets néfastes sur la santé buccodentaire.
Ces solutions ne sont donc pas satisfaisantes.
Il est de plus en plus préféré d’utiliser des traitements plus préventifs et plus respectueux de la santé globale du consommateur, avec des effets secondaires minimes, comme l’utilisation de probiotiques, de prébiotiques ou de substances naturelles, mais leur utilité thérapeutique est notoirement limitée.
Parmi les bactéries pathogènes de la cavité buccale, le Streptococcus mutans est le principal responsable de la formation de biofilm bactérien, principale cause des caries, car il utilise le saccharose alimentaire pour synthétiser des polysaccharides extracellulaires, en particulier des (1-3) et (1-6)-α-D-glucanes, qui favorisent la formation de biofilms et accroissent la résistance des microorganismes dans le biofilm. Le biofilm acide formé par le Streptococcus mutans est très résistant à l’environnement hostile, à l’immunité de l’hôte et aux traitements antimicrobiens, notamment au lysozyme.
Il existe donc un besoin pour empêcher la prolifération de Streptococcus mutans .
La lactoperoxydase est une enzyme qui est connue pour son effet bactéricide en présence de peroxyde d'hydrogène et de thiocyanate, notamment à l’encontre de Streptococcus mutans . Il est connu de fournir ces trois substances en apportant de la lactoperoxydase exogène, de la glucose oxydase et du thiocyanate de potassium. Dans ce type de compositions, la formation de peroxyde d'hydrogène est cependant insuffisante pour que l’effet bactéricide de la lactoperoxydase affecte le biofilm de Streptococcus mutans de manière significative du point de vue de la réduction de la formation des caries et/ou du tartre. En outre, l'apport de glucose exogène de ce type de compositions est déconseillé dans le domaine de l'hygiène bucco-dentaire. Cette solution n’est donc pas satisfaisante pour empêcher la prolifération de Streptococcus mutans .
De manière générale, le problème majeur dans la lutte contre les caries et le tartre, et pour préserver des dents saines et belles, est donc d’avoir chaque jour une plaque dentaire à pH neutre et la plus physiologique possible. Les recherches récentes sur les pathologies dentaires montrent que le meilleur moyen pour les éviter est de pouvoir éradiquer les biofilms bactériens. Dans ce but, il convient notamment d’empêcher la formation du biofilm de Streptococcus mutans et de désassembler les biofilms existants afin de les remplacer par la plaque physiologique, c’est-à-dire le biofilm naturel protecteur qui entoure une dent saine et qui est constitué de salive et de microbiote de la cavité buccale.
Outre le fait d’avoir les dents saines, il est aussi souhaité d’avoir les dents les plus belles possibles. Il existe ainsi un besoin constant de blanchir l’émail des dents afin de lutter contre leur jaunissement, causé notamment par le vieillissement et la formation de la plaque dentaire insoluble.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en fournissant un complexe enzymatique dont la composition, qui repose notamment sur une action en synergie de ses différents constituants, résulte de nombreuses études effectuées par le déposant. D’origine naturelle, ce complexe enzymatique est respectueux de la santé globale du consommateur et ne présente pas d’effets secondaires.
Un aspect de l’invention concerne un complexe enzymatique pour la santé bucco-dentaire et le blanchiment de l’émail comprenant les composés suivants : une enzyme hydrolysant les liaisons β-2,6 et/ou β-2,1 du saccharose, un mélange d’enzymes glucanohydrolases hydrolysant les (1-3)-α-D-glucanes et (1-6)-α-D-glucanes, une enzyme glycoside hydrolase hydrolysant les liaisons (1-6)-α-D osidiques des dimères et trimères d’oses, une enzyme oxydoréductase formant du peroxyde d’hydrogène à partir des monomères d’oses. une enzyme peroxydase transformant le thiocyanate en hypothiocyanate en présence de peroxyde d’hydrogène.
Selon un aspect de l’invention, l’enzyme hydrolysant les liaisons β-2,6 et/ou β-2,1 du saccharose est une invertase.
Selon un autre aspect de l’invention, le mélange d’enzymes glucanohydrolases hydrolysant les (1-3)-α-D-glucanes et (1-6)-α-D-glucanes comprend une mutanase et une dextranase, ou un mélange de glucanases chimériques comprenant une dextranase et une mutanase liées par génie génétique.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, la mutanase est une mutanase ayant une activité exolytique, de préférence une mutanase d’un fungus Trichoderma Harzianum , ou une mutanase ayant une activité endolytique, de préférence une mutanase d’une bactérie Paracoccus Mutanolyticus , Paenibacillus ou Streptomyces, ou un mélange comprenant une mutanase ayant une activité exolytique, de préférence une mutanase d’un fungus Trichoderma Harzianum , et une mutanase ayant une activité endolytique, de préférence une mutanase d’une bactérie Paracoccus Mutanolyticus , Paenibacillus ou Streptomyces .
L’outillage supérieur 2 comprend, par ailleurs, des organes de rappel 16 du ou des couteaux 12 en position inactive. Ces organes de rappel 16 du ou des couteaux 12 en position inactive sont formés, pour chaque couteau 12, d’au moins un ressort interposé entre la partie support 14 de la série de dents 13 du couteau 12 et la face 101 de la plaque presseuse 8 dévêtisseuse opposée à la face active 100 de pressage de ladite plaque presseuse 8 dévêtisseuse.
Ces ressorts sont visibles aux figures 10 et 11. Ces ressorts sont donc comprimés en position active des couteaux 12 et détendus en position inactive des couteaux 12.
Pour permettre l’entraînement en déplacement de chaque couteau 12 entre une position inactive et une position active, l’outillage supérieur 2 comprend au moins un actionneur auxiliaire 17 d’entraînement en déplacement du ou des couteaux 12. Dans les exemples représentés, il est prévu un actionneur 17 par couteau 12.
Ces actionneurs auxiliaires 17 sont commandés en déplacement de manière synchronisée. Chaque actionneur auxiliaire 17 est ici un vérin avec un corps et une tige, le corps ou la tige formant la partie mobile 18 de l’actionneur auxiliaire 17. Cette partie mobile 18 est configurée pour, sur une première partie de sa course de déplacement, entraîner le ou les couteaux 12 depuis la position inactive vers la position active à l’encontre de l’action des organes de rappel 16. Cette partie mobile 18 est également configurée pour, sur une deuxième partie de ladite course, exercer sur l’ensemble comprenant au moins la plaque de scellage 7 et le corps 6 de chauffe, une pression en direction de la position de scellage, c’est-à-dire une pression suivant le sens position rétractée vers position de scellage. En particulier, la partie mobile 18 de l’actionneur est terminée par une plaque 181 munie d’un bord tombé 182. Le bord tombé 182 s’étend au moins partiellement en regard du ou des couteaux 12 et la plaque 181 en regard du corps 6 de chauffe. Cette configuration de la partie mobile 18 de l’actionneur auxiliaire 17 est plus particulièrement visible à la .
La plaque 181 et le bord tombé 182 de la partie mobile de l’actionneur auxiliaire 17 délimitent un logement à l’intérieur duquel est disposé l’ensemble comprenant au moins le corps 6 de chauffe et la ou les plaques de scellage 7.
On comprend que, lorsque la partie mobile 18 est déplacée en direction du corps 6 de chauffe, elle vient : - dans un premier temps agir par le bord tombé 182 sur la partie support 14 de la série de dents 13 du couteau 12 à l’encontre de l’action des organes 16 de rappel des couteaux en position inactive, ce qui a pour effet de comprimer les ressorts constitutifs des organes de rappel 16 et d’entraîner les couteaux en position active dans laquelle la série de dents 13 du couteau 12 s’étend en saillie de la face active 100 de la plaque presseuse 8 dévêtisseuse pour assurer une découpe du film 3 d’operculage puis, - dans un second temps, agir par la plaque 181 sur le corps 6 de chauffe, ce qui a pour effet d’accroître la force de pression exercée par l’ensemble comprenant au moins le corps 6 de chauffe et la ou les plaques de scellage 7 via le cordon 20 de scellage sur le film 3 d’operculage pour optimiser le scellage.
La machine 1 d’operculage, telle que décrite ci-dessus, permet l’operculage d’un contenant pour l’obtention d’un contenant 30 operculé conforme à celui représenté à la où le film 3 d’operculage épouse le contour du produit 31 contenu dans le contenant 30.
Pour l’obtention d’un tel operculage, le procédé d’operculage comprend, comme illustré à la , après positionnement d’un film 3 d’operculage entre les outillages inférieur 4 et supérieur 2 et la mise en place d’au moins un contenant dans l’outillage inférieur 4, une étape d’entraînement en déplacement des outillages inférieur 4 et supérieur 2 pour le passage desdits outillages de la position écartée à la position rapprochée l’un de l’autre comme illustré par la première ligne des vues de la .
En position rapprochée des outillages, le film 3 d’operculage est, par aspiration via les orifices 21 d’échappement de gaz de la plaque de scellage 7, plaqué contre la plaque de scellage 7. A ce stade, l’actionneur principal 15 est actionné dans le sens d’une application de l’ensemble comprenant au moins le corps 6 de chauffe et la ou les plaques de scellage 7 et, en particulier, du cordon 20 de scellage de la ou des plaques de scellage 7 sur le film 3 d’operculage au niveau du rebord du contenant de sorte que le film 3 d’operculage, ramolli par la chaleur du corps 6 de chauffe transmise par conduction à la plaque de scellage 7, est scellé au rebord de scellage du contenant 30. Ces deux étapes sont illustrées par les vues de la deuxième ligne de la .
Ce scellage est suivi par un plaquage du film 3 d’operculage sur le produit 31 du contenant 30 par soufflage de gaz sous pression à travers les orifices 21 d’admission de gaz de la plaque de scellage, de sorte que le film épouse le contour du produit 31 du contenant 30. Cette étape est suivie d’un actionnement de l’actionneur auxiliaire 17 qui, via sa partie mobile 18, actionne dans un premier temps le couteau 12 assurant ainsi une découpe du film 3 d’operculage avant d’appliquer une pression supplémentaire sur l’ensemble comprenant le corps 6 de chauffe et la ou les plaques de scellage 7 pour optimiser le scellage. Ces étapes correspondent aux vues de la dernière ligne de la .
Le scellage est achevé. Il suffit alors d’entraîner en déplacement les outillages inférieur et supérieur dans le sens d’un écartement l’un de l’autre, d’expulser le contenant operculé de l’outillage inférieur 4 avant de procéder à l’operculage d’un nouveau contenant après mise en place de ce nouveau contenant dans l’outillage inférieur 4.
L’actionneur principal 15 et le ou les actionneurs auxiliaires 17 sont, quant à eux, ramenés dans la position de départ avant engagement de l’operculage du nouveau contenant.
La machine 1 d’operculage peut également permettre l’operculage d’un contenant 30 conforme à ce qui est représenté à la où le film 3 d’operculage n’est pas déformé et n’épouse pas le contenu 31 du contenant 30.
Le procédé d’operculage, mis en œuvre à cet effet, comprend les étapes illustrées à la .
De manière similaire à ce qui a été décrit ci-dessus, le procédé d’operculage comprend, après positionnement d’un film 3 d’operculage entre les outillages inférieur 4 et supérieur 2 et mise en place d’au moins un contenant dans l’outillage inférieur 4, une étape d’entraînement en déplacement relatif des outillages inférieur 4 et supérieur 2 pour le passage desdits outillages de la position écartée à la position rapprochée l’un de l’autre comme illustré par la première ligne des vues de la .
A ce stade, l’actionneur principal 15 est actionné dans le sens d’une application de l’ensemble comprenant le corps 6 de chauffe et la ou les plaques de scellage 7 et, en particulier, du cordon 20 de scellage de la plaque de scellage 7 sur le film 3 d’operculage au niveau du rebord du contenant, de sorte que le film d’operculage, ramolli par la chaleur du corps 6 de chauffe transmise par conduction à la plaque de scellage 7 avec laquelle le film 3 d’operculage est en contact, est scellé au rebord de scellage du contenant 30. Cette étape est illustrée par la première vue de la deuxième ligne de vues de la .
Le courant alternatif réel émis 50 est décalé par rapport au courant alternatif réellement mesuré 52, par exemple mesuré au moyen d'un capteur de courant 40. En d'autres termes, entre le courant alternatif réel émis 50 et le courant alternatif réellement mesuré 52, il y a un retard effectif.
Un premier retard 54 est causé par le retard du capteur de courant 40 qui est utilisé pour détecter le courant alternatif émis.
Si l'on suppose que le courant alternatif émis dépasse une limite de coupure de surintensité 42 et qu'immédiatement après la détection du comportement de dépassement, l'onduleur 10 est coupé, le courant alternatif appliqué au moteur électrique 12 augmente encore pendant un second délai 56. La deuxième temporisation 56 représente la période de temps nécessaire pour déclencher et exécuter la procédure d'arrêt de l'onduleur 10.
Comme les composants du moteur électrique 12, tels que ses (électro-)aimants, ont un courant alternatif maximal autorisé à leur être appliqué, la limite de coupure du courant alternatif 42 doit être inférieure au courant alternatif maximal autorisé afin d'expliquer l'augmentation du courant pendant les délais 54, 56.
La est un dessin schématique 58 du dépassement de tension lors de la coupure d'un interrupteur de puissance 18, 20.
Sur l'axe des y, l'amplitude 60 de la tension aux bornes des interrupteurs de puissance 18, 20 est représentée, tandis que sur l'axe des x, le courant alternatif 68 est représenté.
En outre, le dépassement de tension dépend également du courant alternatif de sortie. Par conséquent, dans le Cas où une limite d'arrêt de surintensité 42 est dépassée par le courant alternatif de sortie 52 effectivement mesuré, l'augmentation du courant qui se produit en raison des délais 54, 56 expliqués à la vue de la entraîne une augmentation du dépassement de tension. Cela signifie qu'en Cas de dépassement de la limite de coupure de surintensité 42, le dépassement de tension à travers les interrupteurs de puissance 18, 20 est élargi par rapport aux opérations de commutation habituelles des interrupteurs de puissance 18, 20.
En outre, le dépassement de tension dépend généralement de la vitesse de commutation à laquelle l'interrupteur de puissance 18, 20 est commuté. Des vitesses de commutation plus élevées entraînent un dépassement de tension plus important.
Dans tous les Cas, le dépassement de tension ne peut être évité complètement.
Chaque interrupteur de puissance 18, 20 comprend une tension de blocage interne 70 qui ne doit pas être dépassée, sinon l'interrupteur de puissance respectif 18, 20 peut être endommagé. Par exemple, dans le Cas d'un transistor, la tension de blocage 70 peut être considérée comme la différence de tension maximale entre l'électrode collectrice et l'électrode émettrice que le transistor est capable de supporter. Le dépassement de la tension de blocage peut entraîner un court-circuit entre l'électrode collectrice et l'électrode émettrice. Dans ce Cas, le transistor est endommagé.
Notamment, l'amplitude 60 de la tension aux bornes des interrupteurs de puissance 18, 20 dépend bien sûr aussi de la tension de liaison DC 33 de l'onduleur 10. Des tensions de liaison DC 33 plus élevées entre les nœuds opposés de l'onduleur 10 entraînent une augmentation de l'élévation de tension 64 vers des amplitudes 60 plus élevées.
Par conséquent, les mécanismes de sécurité doivent prévoir que le dépassement de tension doit être tel que la tension de blocage 70 ne soit pas dépassée. La limite de coupure de surintensité 42 doit donc être réglée de manière appropriée pour que cette condition soit remplie. À cet égard, il convient notamment de tenir compte des délais 54, 56, de la tension de la liaison DC 33 ainsi que de la vitesse de commutation.
La est un schéma 72 de la limite de coupure de surintensité 42 en fonction de la tension de liaison DC 33 de l'onduleur 10, qui correspond à une grandeur de mesure ou d'estimation puisque la tension de liaison DC 33 est soit mesurée soit estimée sur la base d'au moins un paramètre.
Sur l'axe des y, le courant alternatif maximum autorisé 74 à fournir au moteur électrique 12 est représenté, tandis que sur l'axe des x, la tension de liaison DC 33 de l'onduleur 10 est représentée.
Comme la tension de liaison continue 33 influence l'augmentation du courant alternatif émis pendant les délais 54, 56, la limite de coupure de surintensité 42 comprend différents niveaux en fonction de la tension de liaison continue 33. Par exemple, une tension de liaison continue 33 élevée peut être utilisée dans des conditions de fonctionnement particulières.
En général, en mode "boost", un courant alternatif maximal plus élevé peut être demandé. Selon les approches connues, la limite de coupure de surintensité devrait être choisie de manière à ce que cette condition spécifique soit également prise en compte, ce qui aurait un impact sur la limite de coupure de surintensité maximale. En revanche, selon la présente approche, la limite de coupure de surintensité 42 est adaptée en fonction du courant alternatif maximal. Par exemple, la limite maximale de coupure en Cas de surintensité 42 est réduite en même temps que le courant AC maximal autorisé pour les tensions de liaison DC élevées 33. Ainsi, la performance de fonctionnement est optimisée même pour les modes de performance à court terme.
Ainsi, dans certains modes de réalisation, l’apprentissage peut comprendre une phase d’apprentissage, « en amont » (initiale et préalable à la phase d’analyse) pour apprendre à analyser des données vidéo 3D capturées par une ou plusieurs caméras depuis le point de vue du dispositif de rendu et définir des paramètres (ou poids) pour permettre ensuite, à partir de n'importe quelles autres données vidéo 3D capturées par d’autres caméras d’autres dispositifs de rendu, présentées en entrée du module MD1, d’identifier et localiser le ou les objets d’intérêt présents.