INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera qu’il est possible de créer des sous-ensembles regroupant chacun un certain nombre de plaques 3, permettant une gestion optimisée à deux niveaux, celui des plaques 3 et celui des panneaux dont sont issues les plaques 3.
Outre leur contour périphérique particulier, on peut constater que la plupart des éléments 2 présente intérieurement des découpes totales 20 ou partielles 21. Les découpes totales 20 définissent, non limitativement, des fentes 22 d’une largeur au moins égale, mais de préférence, pour éviter les jeux, égale à l’épaisseur de la plaque 3, tandis que les découpes partielles 21 définissent des languettes 23 d’une largeur au plus égale, mais de préférence, pour éviter les jeux, égale la longueur des fentes 20, détachables partiellement de la plaque 2 et redressables par pliage, en vue de constituer un insert de guidage.
On notera que, de préférence, les languettes 23 présentent à leur base, c’est-à-dire au niveau des extrémités des traits de coupe, un rainage transversal 24 destiné à marquer et faciliter le pliage pour former l’insert.
En référence également aux figures 3 et 4, on peut voir en détail le mode d’utilisation des fentes 22 et des languettes 23.
Sur la , on peut voir un empilement 4 d’un certain nombre d’éléments 2, dont le dernier comporte deux languettes 23 issue de découpes partielles 21, en cours de redressement.
Sur la [Fig.4], on peut voir qu’un élément 2 supplémentaire a été déposé sur l’empilement 4, que cet élément 2 comporte deux découpes totales 20 créant deux fentes 22, dans chacune desquelles est enfilées une languette 23 issue de l’élément 2 qui vient d’être recouvert.
On comprendra que les languettes 23 permettent d’une part de constituer une ossature perpendiculaire aux strates, et d’autre part de participer au parfait positionnement des éléments 2 les uns par rapport aux autres. En effet, si des codes d’identification des éléments 2 auront été imprimés initialement sur les plaques 3 afin de savoir l’ordre d’empilement, cela ne suffit pas au bon indexage des éléments entre eux.
On remarquera sur la que l’élément 2 supérieur de l’empilement 4 comporte également des fentes 22 dans lesquelles sont engagées et affleurent des languettes 23 issues d’un élément 2 de l’empilement 4.
Selon une variante non représentée, il est possible de prévoir que des éléments 2 soient traversés par des languettes 23 issues d’éléments 2 différents, en sorte de ne pas créer de rupture du renfort.
Les positionnements des découpes 20 et 21 sont bien entendu déterminés lors de la décomposition et du tranchage numérique. Lors de cette opération, si le matériau utilisé consiste en du carton ondulé, il est tenu compte du sens des cannelures 31 pour l’orientation des découpe partielles 21.
Selon une variante, chacun des éléments est percé de plusieurs trous, de préférence au moins deux, destinés à être traversés par des inserts rigides rapportés, en bois ou autres matériaux, livrés avec les plaques 3.
Protocole L’étude de la glycation non enzymatique se fait entre une protéine modèle, l’albumine sérique, qui sert de cible et un sucre réducteur comestible issu de fruits. La protéine est progressivement glyquée, c’est-à-dire liée au sucre de façon irréversible, en présence ou non de l’ingrédient actif selon l’invention. Cette modification est suivie par fluorescence.
Résultats Variation de la glycation (n= 4). Effet de l’équivalent de 3% de l’ingrédient actif selon l’invention par rapport au contrôle :
Glycation non enzymatique (Moyenne de la variation de l’unité de fluorescence) Variation (%) ; significativité Contrôle 77340 ± 819 Référence 3% de l’ingrédient actif selon l’invention 9989 ± 320 - 87 % ; p , 01
Les résultats montrent le fort potentiel anti-glycant de l’ingrédient actif selon l’invention permettant ainsi de lutter contre le vieillissement de la peau.
3.3.4. MMP1 Les « Matrices-metallo-proteinases» (MMPs) sont des enzymes qui sont responsables de l'élimination des déchets cellulaires (kératinocytes et fibroblastes). Sous l'influence d'agresseurs externes, comme les rayons UV, le vent, le froid ou la pollution, ces MMP's peuvent devenir plus actives et attaquer la matrice extracellulaire dermique (MEC). Dans la MEC, se trouvent les fibres de collagène et d'élastine qui sont notamment responsables de la tonicité des micro-capillaires sanguins. Si la MEC est affaiblie, les micro-capillaires perdent leur tonicité, se dilatent et peuvent devenir visibles en surface et créer un effet de rougeur inesthétique.
Protocole Des kératinocytes sont mis au contact de l’ingrédient actif selon l’invention pendant 24 heures puis ont été irradiés aux UVB afin de déclencher une augmentation expérimentale de synthèse de MMP1. Les cellules reçoivent à nouveau l’ingrédient actif selon l’invention pendant 48 heures puis les surnageants sont dosés à l'aide de tests ELISA. Une quantification du nombre de cellules est réalisée en parallèle à l'aide la méthode Hoechst.
Résultats Variation de la synthèse des MMP1 dans les kératinocytes irradiés aux UVB. Effet de l’équivalent de 1% de l’ingrédient actif selon l’invention par rapport au contrôle (n=3) :
MMP1 (ng/mg protéine cellulaire) Variation (%) ; significativité Contrôle irradié 61,79 ± 0,74 Référence 1% de l’ingrédient selon l’invention 27,32 ± 1,56 - 85% ; p
Ces résultats montrent que l’ingrédient actif selon l’invention diminue significativement la synthèse de MMP1 induite par un stress UVB. Cette inhibition des MMP1 permet un renforcement de la MEC.
3.3.5. Capacité antioxydante Le stress oxydatif joue un rôle central dans la réponse cutanée aux différents stress. Les radicaux libres (H 2 O 2 , OH•, O 2 -, O 2 , 1 O 2 …) entraînent des dommages aux protéines, aux lipides et à l'ADN, entrainant un vieillissement prématuré de la peau.
Protocole La peroxydation lipidique est évaluée grâce à un test permettant de suivre l’apparition d’une oxydation (mesure de la quantité de diènes conjugués formés) des membranes lipidiques sous forme de liposomes après rayonnement UVA oxydant. La réduction par un antioxydant est recherchée. Dans ce test, l’ingrédient actif selon l’invention est introduit après irradiation.
Résultats Variation de la production de la peroxydation lipidique (n=2). Effet de l’équivalent de 3% de l’ingrédient actif selon l’invention par rapport au contrôle :
Peroxydation lipidique Contrôle Référence Variation (%) ; significativité - 67 % ; p
Les résultats montrent que l’ingrédient actif selon l’invention diminue significativement la peroxydation lipidique vis-à-vis d’un stress pro-oxydant UVA induit. L’ingrédient actif selon l’invention a donc une forte capacité antioxydante permettant de lutter efficacement contre le vieillissement prématuré de la peau.
3.3.6. Astringence Avec l’âge, la taille des pores de la peau augmente et ils deviennent visible. Un produit ayant une activité d’astringence permet donc de palier à cette augmentation et ainsi avoir une peau visiblement plus esthétique.
Le document de brevet FR-B1-3073569 décrit un réducteur de vitesse 1A permettant d’entraîner l’arbre 2A d’une hélice 3A d’un turbopropulseur en rotation tel qu’illustré sur la . Le réducteur de vitesse 1A est équipé d’une machine électrique 4A destinée à fournir de la puissance électrique à l’aéronef. La machine électrique 4A est agencée dans le volume dédié au réducteur de vitesse 1A de manière à ne pas impacter l’encombrement dans cette zone du turbopropulseur. La machine électrique 4A comprend un rotor 5A creux qui est relié de manière amovible à l’arbre 2A de l’hélice et coaxial avec celui-ci. En particulier, l’arbre 2A de l’hélice traverse le rotor 5A. La machine électrique comprend un stator 6A qui est relié à un carter statorique 7A du turbopropulseur. Le carter statorique 7A entoure l’arbre 2A et comprend un alésage dans lequel est monté le stator 6A. Ce dernier s’étend à l’extérieur du rotor. La configuration de la machine électrique est compacte. Toutefois, ce type d’intégration est viable tant que le niveau de puissance électrique demandé par les équipements de l’aéronef reste modéré. En effet, plus la machine électrique est puissante et plus son volume augmente, ce qui peut fortement limiter son intégration au sein du réducteur de vitesse. Or, de nombreux équipements sont de plus en plus alimentés en énergie électrique pour réduire l’impact environnemental.
L’objectif de la présente invention est de fournir une solution simple et économique permettant d’intégrer une machine électrique dans un réducteur de vitesse sans impacter l’encombrement et la configuration des organes à proximité.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à une turbomachine, en particulier pour aéronef, présentant un axe longitudinal X et comprenant :
- un arbre de puissance,
- un arbre d’hélice centré sur l’axe longitudinal et destiné à entraîner au moins une hélice de la turbomachine,
- au moins un réducteur de vitesse destiné à être entraîné par l’arbre de puissance et à entraîner en rotation l’arbre d’hélice à une vitesse différente de celle de l’arbre d’entraînement, le réducteur de vitesse comportant un pignon d’entrée relié à l’arbre de puissance et un pignon de sortie relié à l’arbre d’hélice, et
- au moins une machine électrique qui est intégrée dans le réducteur de vitesse et qui est configurée de manière à fournir de la puissance électrique à l’arbre d’hélice ou à prélever de la puissance mécanique sur l’arbre d’hélice, la machine électrique comprenant un rotor qui est configuré pour être entraîné en rotation autour d’un axe coaxial à l’axe longitudinal X et un stator relié à un carter de la turbomachine,
le pignon d’entrée comprenant un axe d’entrée décalé par rapport à un axe du pignon de sortie et en ce que le réducteur de vitesse comprend au moins deux lignes intermédiaires de transmission qui sont sensiblement parallèles et qui sont configurées pour transmettre le couple du pignon d’entrée au pignon de sortie lequel est destiné à entraîner en rotation le rotor.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, le fait de décaler l’axe du pignon d’entrée de l’axe du pignon de sortie et de fournir des moyens de transmission de couple entre le pignon d’entrée et de sortie permet d’agencer le réducteur de vitesse dans l’axe de l’hélice. Ce dernier pourra ainsi avoir différents types de puissances sans impacter l’encombrement dans le volume où est situé le réducteur de vitesse et aussi l’encombrement au sein du réducteur de vitesse. Plus précisément, l’encombrement radial est réduit et l’encombrement axial est faible. Cette disposition permet également de conserver l’agencement d’un éventuel système de changement de pas pour des hélices à calage variable. L’entraînement du rotor par le pignon de sortie et inversement facilite l’intégration du rotor dans le réducteur de vitesse et améliore les performances de la machine électrique.
- le réducteur de vitesse comprend une roue d’entraînement entraînée d’une part, par le pignon de sortie et entrainant d’autre part, un pignon complémentaire monté sur le rotor, le pignon complémentaire du rotor comprenant un axe parallèle à l’axe de l’arbre d’hélice.
Les corps gras solides sont, de préférence, choisis parmi les alcools gras solides, en particulier parmi l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique et leurs mélanges, tels que l’alcool cétylstéarylique ou cétéarylique, les esters solides d’acides gras et/ou d’alcools gras, et leurs mélanges, préférentiellement parmi les alcools gras solides, en particulier parmi l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique et leurs mélanges tels que l’alcool cétylstéarylique ou cétéarylique.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un corps gras non siliconé, de préférence choisi parmi les corps gras liquides, plus préférentiellement choisi parmi les hydrocarbures liquides en C 6 à C 16 , les hydrocarbures liquides comprenant plus de 16 atomes de carbone, les huiles végétales, les alcools gras liquides, les esters liquides d'acide gras et/ou d’alcool gras différents des triglycérides et leurs mélanges ; plus préférentiellement encore parmi les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 , les alcanes linéaires en C 8 -C 16 , les monoesters de monoalcools et leurs mélanges, mieux parmi les alcanes ramifiés en C 11 -C 15 , les alcanes linéaires en C 11 -C 15 , les monoesters de monoacides et de monoalcools et leurs mélanges, mieux encore parmi l’isododécane, le n-undécane, le tridécane, l’isononanoate d’isononyle et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le modèle de flux magnétique du stator (dans sa version discrète) peut dépendre de la résistance du stator et du flux magnétique des aimants permanents déterminés au pas de temps précédent. Etant donné que la dynamique du flux magnétique du stator est plus rapide que la dynamique du flux magnétique des aimants permanents et que la dynamique de la résistance de stator, ce mode de réalisation permet de conserver la robustesse et la précision de la détermination. Ce mode de réalisation permet d’appliquer les trois modèles interconnectés, pour une détermination en temps réel du flux magnétique des aimants permanents. De plus, selon une option de réalisation de l’invention, l’estimateur de flux magnétique de stator peut être exécuté en premier. Ainsi, l’estimateur de flux magnétique des aimants permanents et l’estimateur de la résistance statorique peuvent être mis en œuvre avec le flux magnétique du stator déterminé au pas de temps actuel.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, le flux magnétique du stator peut être déterminé à une fréquence supérieure à la fréquence de détermination du flux magnétique des aimants permanents et à la fréquence de détermination de la résistance du stator. Etant donné que la dynamique du flux magnétique du stator est plus rapide que la dynamique du flux magnétique des aimants permanents et que la dynamique de la résistance de stator, ce mode de réalisation permet de conserver la robustesse et la précision de la détermination. Cette mise en œuvre permet d’appliquer les trois modèles interconnectés, pour une détermination en temps réel du flux magnétique des aimants permanents.
L’observateur de flux magnétique du stator est basé sur le modèle discret du flux magnétique du stator et qui peut être défini comme suit :
où et avec A la matrice de l’équation d’état du modèle de flux magnétique du stator, le pas de discrétisation du modèle, et sont des bruits blancs à moyennes nulles avec des matrices de covariance et , respectivement.
La commande peut être décrite par :
Pour la suite, on utilise les notations suivantes : est l’estimation de à l’instant sachant sa valeur à l’instant . est l’estimation de à l’instant à partir des mesures à l’instant . est la matrice de covariance de l’erreur de l’estimation à l’instant sachant sa valeur à l’instant . est la matrice de covariance de l’erreur de l’estimation à l’instant à partir des mesures à l’instant .
La technique du filtre de Kalman sans parfum (UKF) est appliquée avec deux étapes, après une étape d’initialisation à k=0, du vecteur d’état et de l’état de la matrice de covariance. Première étape : Prédiction de l’état à l’instant k
Deuxième étape : Correction de l’état avec la mesure à l’instant k :
Après l’étape de prédiction, la distribution de est donnée par une distribution Gaussienne avec et . Les points sigma associés à la moyenne m x et à la matrice P x peuvent, par exemple, être calculés comme suit :
Avec µ un paramètre scalaire déterminant la dispersion des points sigma, et κ un paramètre de redimensionnement secondaire, et n=2, et Si est une racine carrée de Px. Les points sigma se propagent dans le modèle de mesure sous la forme suivante, pour tout i compris entre 0 et 2n :
L’étape suivante peut consister à calculer la moyenne prédite m y , la covariance prédite de la mesure P yy et la covariance croisée de l’état de mesure P xy de la manière suivante :
avec et les poids de la moyenne prédite et de la covariance prédite, et la matrice de covariance du bruit de mesure.
Où est le gain de correction à l’instant k, la moyenne de mesures calculées via les sigmas points, la covariance de mesure et la covariance croisée entre l’état et la mesure. La procédure de calcul pour ces termes est détaillée dans la demande de brevet WO2022/228923 grâce à une technique spécifique « transformation sans parfum ».
Notons que les deux termes et sont les deux paramètres estimés, respectivement, par les observateurs du flux d’aimant et de la résistance statorique présentés par la suite.
Pour le modèle de la résistance de stator, on peut considérer la forme discrétisée du modèle :
Alternativement, le cryptage du nombre mélangeur et celui du troisième jeu de données sont effectués par deux fonctions de cryptage différentes.
De préférence, les types de fonctions de cryptage à utiliser font partie de la configuration de l’expéditeur et de l’appareil, avant l’établissement de la communication entre ces deux derniers.
Troisième procédé de vérification de l ’ intégrité d ’ un message
Une troisième variante du procédé selon l’invention est un procédé dans lequel le premier jeu de données est présent dans l’appareil et le deuxième jeu de données est présent dans un deuxième appareil, le procédé comportant les étapes consistant à : mettre en œuvre les étapes a) et b), crypter le nombre mélangeur, envoyer, au moyen de l’appareil au deuxième appareil, le nombre mélangeur crypté, recevoir, au moyen de l’appareil, un hachage crypté du deuxième jeu de données, décrypter le hachage crypté, et mettre en œuvre l’étape c).
De préférence, le nombre mélangeur est tenu secret et on utilise une clé renouvelable ayant la taille du hachage, notamment avec un XOR comme fonction de cryptage.
Alternativement, le nombre mélangeur est une clé renouvelable et on utilise une autre clé renouvelable ayant la taille du hachage, notamment avec un XOR comme fonction de cryptage.
Alternativement, le nombre mélangeur est une clé renouvelable et on utilise une clé non renouvelable ayant la taille du hachage, notamment avec un XOR comme fonction de cryptage.
De préférence, le procédé selon cette troisième variante de l’invention comporte, entre les étapes iii et iv, les étapes consistant à : recevoir, au moyen du deuxième appareil, le nombre mélangeur crypté, décrypter le nombre mélangeur, créer une copie modifiée du deuxième jeu de données en utilisant le nombre mélangeur et la fonction de mélange, hacher la copie modifiée du deuxième jeu de données à l’aide de la fonction de hachage, crypter le hachage résultant de l’étape précédente et former le troisième jeu de données, et envoyer, au moyen du deuxième appareil à l’appareil, le hachage crypté du deuxième jeu de données.
La surface de guidage 164 vient alors appuyer sur la face de guidage 184 de l’organe de blocage 166. La surface de guidage 164 et la face de guidage 184 étant chacune inclinées relativement à la direction longitudinale (puisque la surface de guidage 164 converge vers la surface de blocage 162 et la face de guidage 184 converge vers la face de blocage 182), la force d’appui de la surface de guidage 164 sur la face de guidage 184 a une composante radiale (ce qui serait également le cas si seule la surface de guidage 164 ou la face de guidage 184 était inclinée relativement à la direction longitudinale). La surface de guidage 164 pousse donc l’organe de blocage 166 vers la surface de blocage 162.
L’organe de blocage 166 se déplace ainsi, sous l’effet de cette poussée, vers la surface de blocage 162 jusqu’à ce que l’organe de blocage 166 soit en prise avec la surface de blocage 162. Là, le déplacement de la pièce mobile 168 suivant l’axe X s’arrête, celui-ci ne pouvant se faire que conjointement au déplacement de l’organe de blocage 166 vers la surface de blocage 162, lequel est alors empêché.
La force du dispositif de rappel 200 sur l’organe mobile 168 est alors convertie en force d’appui de l’organe de blocage 166 sur la surface de blocage 162 par effet de coin. Cela crée une force d’adhérence à l’interface entre l’organe de blocage 166 et la surface de blocage 162 qui bloque tout déplacement de la surface de blocage 162 relativement à l’organe de blocage 166.
L’étape de verrouillage non-commandé est de préférence suivie d’une étape de mise en sécurité de la soufflante 50. Lors de cette étape, le circuit de secours 134 est activé et alimente la première chambre fluidique 112 et la chambre de contrebalancement 214 en fluide de commande de manière à augmenter la pression fluidique dans ces chambres. Sous l’effet de l’augmentation de pression dans la chambre 214, la force d’appui de l’organe de blocage 166 sur la surface de blocage 162 disparaît. Il n’y a alors plus d’adhérence entre l’organe de blocage 166 et la surface de blocage 162 (ou du moins cette adhérence devient très faible). La partie mobile 102 n’est donc plus immobilisée et peut se déplacer vers l’aval sous l’effet de l’augmentation de pression dans la première chambre fluidique 112 jusqu’à ce que les aubes 56 se retrouvent en position drapeau.
Ainsi, grâce à l’exemple de réalisation décrit ci-dessus, il est possible, de manière simple et robuste, de verrouiller l’orientation courante des aubes 56 (avec une certaine tolérance). Ce verrouillage est rendu possible même en l’absence d’énergie d’alimentation du vérin 74 et même avec une force peu importante. Et ce verrouillage est permis sans augmentation significative de l’encombrement du mécanisme 70.
En particulier, le premier mode de réalisation décrit ci-dessus s’avère être avantageux en ce qu’il est particulièrement compact radialement et simplifie la conception du mécanisme 70 en facilitant l’alimentation de la chambre de contrebalancement 214 via le palier de transfert d’huile 84.
Un deuxième mode de réalisation du mécanisme de changement de pas 70 va maintenant être décrit, en référence aux Figures 9 à 15.
Ce deuxième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation en ce que le dispositif de verrouillage 160 est disposé radialement à l’extérieur du vérin de commande 74 et en particulier entoure le vérin de commande 74. Ainsi, dans ce deuxième mode de réalisation : la surface de blocage 162 constitue une surface externe du cylindre 104, la surface de blocage 162 est interposée entre l’axe X et la surface de guidage 164, la surface de blocage 162 est orientée radialement vers l’extérieur, la surface de guidage 164 étant orientée radialement vers l’intérieur, la surface de guidage 164 entoure la surface de blocage 162, la surface de blocage 162 est interposée entre l’axe X et l’organe de blocage 166, l’organe de blocage 166 entoure la surface de blocage 162, la configuration écartée de l’organe de blocage 166 constitue sa configuration de déverrouillage, la configuration rapprochée constituant sa configuration de verrouillage, le support 185 est disposé radialement à l’extérieur de l’organe de blocage 166 et du vérin de commande 74, le support 185 s’étend autour de l’organe de blocage 164, et la face 186 constitue une face interne, orientée vers l’axe X, dudit support 185.
Ce deuxième mode de réalisation permet, comparativement au premier mode de réalisation décrit plus haut, d’avoir une chambre de contrebalancement 214 de section radiale plus importante, ce qui permet d’utiliser un organe de rappel 200 exerçant une force plus importante, et ainsi d’augmenter la force de blocage du dispositif de verrouillage 160.
Par ailleurs, dans ce deuxième mode de réalisation, la couronne de synchronisation 140 est fixée à une extrémité amont 143 de la partie mobile 102 plutôt qu’à la portion médiane de la partie mobile 102. Cela est le résultat du gain de compacité longitudinale permis par le deuxième mode de réalisation.
D’autres exemples de mise en œuvre du dispositif de verrouillage 160 vont maintenant être décrits, en référence aux Figures 10 à 15. On notera que, bien que ces autres exemples de mise en œuvre soient décrits en relation avec le deuxième mode de réalisation avec le dispositif de verrouillage 160 disposé radialement à l’extérieur du vérin de commande 74, ils sont également applicables au premier mode de réalisation avec le dispositif de verrouillage 160 disposé à l’intérieur du vérin de commande 74.