INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un ensemble comportant des tuyaux tel que précédemment décrit, caractérisé en ce que le support est un des tuyaux de tel sorte que l’ensemble de tuyaux comprend un premier dispositif de liaison comprenant au moins un premier aimant solidaire d’un premier des tuyaux et un deuxième dispositif de liaison comprenant au moins un deuxième aimant solidaire d’un deuxième des tuyaux, le premier aimant et le deuxième aimant présentant chacun au moins deux pôles magnétiques, les aimants étant disposés par rapport à leurs tuyaux respectifs de manière à maintenir les deux tuyaux l’un contre l’autre.
Le terme dispositif de liaison sous-entend l’action de solidariser deux tuyaux distincts. Il faut comprendre ici que le premier dispositif de liaison comporté par le premier tuyau est capable d’attirer le deuxième dispositif de liaison comporté par le deuxième tuyau afin de solidariser le premier tuyau avec le deuxième tuyau. Ce dispositif de liaison est capable de joindre les deux tuyaux par l’intermédiaire d’aimants qu’il comporte, permettant un gain de place dans le compartiment moteur du véhicule automobile et représentant un avantage en vue de l’espace toujours plus restreint du compartiment moteur qui au fil du temps, se voit intégrer de nouveaux composants.
Par ailleurs, le dispositif de liaison selon l’invention forme ainsi un maintien plus efficace que dans l’art antérieur car il comprend des aimants s’attirant par champ magnétique, représentant une solution durable et résistante contre la cassure a contrario des agrafes et écarteurs dont les propriétés physiques s’usaient avec le temps.
Selon une autre caractéristique de ce mode de réalisation, le premier ou le deuxième aimant comprend une première partie présentant un premier pôle magnétique disposé contre la surface périphérique externe et une deuxième partie présentant un deuxième pôle magnétiquement opposé au premier pôle magnétique disposé contre la paroi, le premier ou respectivement le deuxième aimant étant interposé entre la paroi et la surface périphérique externe.
Un aimant comprend systématiquement deux pôles magnétiquement opposés, à savoir un pôle magnétique Nord et un pôle magnétique Sud. Lorsqu’un pôle magnétique Nord et un pôle magnétique Sud sont disposés face à face, ils s’attirent, allant jusqu’au contact l’un de l’autre. A contrario, lorsque deux pôles magnétiques Nord ou deux pôles magnétiques Sud, plus généralement deux pôles de même champ magnétique sont disposés face à face, ils se repoussent, ne permettant pas de contact l’un à l’autre.
Le premier pôle magnétique est disposé en regard d’une surface périphérique externe d’un tuyau comportant le dispositif de liaison. Le deuxième pôle magnétique est disposé en regard d’une paroi solidaire de ce même tuyau comportant le dispositif de liaison.
De cette façon, un premier aimant présentant un premier pôle magnétique disposé vers la paroi d’un premier tuyau a la capacité de s’associer à un deuxième aimant présentant un deuxième pôle magnétique opposé disposé vers la paroi d’un deuxième tuyau, aboutissant au contact de la paroi du premier tuyau à la paroi du deuxième tuyau, par conséquent à la solidarisation du premier tuyau au deuxième tuyau en jouant sur l’affinité des deux différents pôles magnétiques.
L’invention concerne aussi un groupe motopropulseur pour véhicule automobile comprenant un tuyau ou un ensemble de tuyaux selon l’invention.
illustre schématiquement une vue en perspective d’une portion d’un tuyau équipé du dispositif de liaison selon l’invention et selon un premier mode de réalisation ;
Afin de connaître la glycémie, il est généralement procédé comme suit. Un doigt du patient est piqué par une aiguille et est pressé pour faire perler une goutte de sang. Une languette reliée à un dispositif dédié pour la détermination de la glycémie est appliquée sur la goutte de sang. Le dispositif indique, en général sur un écran LCD, le taux de glucose dans le sang (glycémie) chez le patient. Il est décidé ensuite s'il est procédé à une injection d'insuline. C’est une opération lourde et contraignante.
On connaît également des dispositifs implantables dans un corps vivant pour une surveillance continue de la glycémie dans le corps d’un patient. De manière générale, de tels dispositifs implantables comprenant un biocapteur configuré pour mesurer des paramètres dans le sang, et notamment un taux de glucose. Un tel biocapteur est un capteur électrochimique comprenant des électrodes en contact avec le sang. Les électrodes génèrent un signal électrique proportionnel à la concentration de glucose dans le sang. Le dispositif comprend également un système de communication configuré pour établir une communication avec un dispositif externe afin de transmettre les données mesurées.
Les besoins en insuline ou en glucagon dépendent de l'état et de l'activité physique et intellectuelle de la personne et sont régulés par des hormones. Actuellement, le traitement conventionnel, quel que soit le type de diabète, consiste à injecter des doses d’insuline ou glucagon dans le corps du patient. C’est une opération invasive, et relativement contraignante pour le patient.
En outre, les traitements par injection d’insuline ou de glucagon ne sont pas entièrement satisfaisants. En effet, une distribution d’insuline ou de glucagon de manière continue dans le temps pourrait entraîner l’instauration d’une résistance à l’insuline chez le patient, c’est-à-dire dans lesquels, malgré la présence d’insuline ou de glucagon, l’organisme du patient n’arrive plus à établir son homéostasie.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif de traitement du diabète qui soit non invasif et peu contraignant pour le patient, et qui puisse être utilisé aisément par le patient lui-même ou par le patricien.
Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif qui permet de réguler et notamment de diminuer ou d’augmenter la glycémie en fonction de l’état glycémique du patient déterminé, entraînant ainsi une diminution de la consommation d’insuline ou de glucagon, et d’alléger son traitement dans son suivi médical journalier.
L’objet de l’invention est également de fournir un dispositif de traitement qui peut être utilisé en combinaison avec un dispositif de distribution d’insuline afin d’adapter la dose d’insuline à injecter en fonction du besoin en insuline ou de glucagon du patient.
La demanderesse a découvert qu’une application localisée combinée d’une source de chaleur et d’un champ magnétique sur certaines zones cutanées à proximité des organes, tel que le pancréas, du patient permet de réguler la glycémie, et notamment de diminuer ou de l’augmenter la glycémie chez le patient.
Selon un premier aspect, la présente invention est un dispositif de traitement du diabète chez un individu, comprenant : - au moins un générateur de chaleur configuré pour appliquer localement une quantité de chaleur dans une zone cutanée cible d’un individu ; - au moins un générateur de champ magnétique configuré pour générer localement un champ magnétique dans ladite zone cible ; - une unité de calcul configurée pour calculer les paramètres d’application du générateur de chaleur et les paramètres d’application du générateur de champ magnétique à partir d’un ensemble de paramètres représentatifs d’un état glycémique d’un individu ; - une unité de contrôle configurée pour commander de manière synchronisée le générateur de chaleur et le générateur de champ magnétique de sorte que la chaleur (Q) et le champ magnétique (B) soient appliquées simultanément dans ladite zone cutanée cible.
Les paramètres d’application comprennent un temps d’application du générateur de chaleur (Tc), un temps d’application du générateur de champ magnétique (Tm), l’intensité du champ magnétique (B), la quantité de chaleur (Q).
L’unité de contrôle est configurée pour commander le générateur de chaleur et le générateur de champ magnétique selon un profil d’applications cycliques constitué d’un temps d’application de chaleur et de champ magnétique suivi d’un temps de pause pour un même état glycémique de l’individu.
Le profil d’applications cycliques comprend cinq cycles d’applications, chaque cycle étant constitué d’un temps d’application de chaleur et de champ magnétique suivi d’un temps de pause.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un module d’application comprenant un corps creux ayant un axe central longitudinal, le corps creux comprenant une extrémité proximale et une extrémité distale, l’extrémité distale étant adaptée pour être positionnée sur la surface externe d’une zone cible de la peau de l’individu, le corps creux comprenant un logement adapté pour recevoir un générateur de chaleur, un générateur de champ magnétique et l’unité de contrôle.
Selon un autre mode de réalisation, le dispositif comprend au moins deux modules d’application distincts comprenant chacun un corps creux, le corps creux ayant un axe central longitudinal, chaque corps creux comprenant une extrémité proximale et une extrémité distale, l’extrémité distale étant adaptée pour être positionnée sur la surface externe d’une zone cible de la peau d’un individu, chaque corps creux comprenant un logement adapté pour recevoir un générateur de chaleur et un générateur de cham magnétique, les modules étant reliés à l’unité de contrôle.
L’invention concerne également un procédé de préparation de la composition lubrifiante selon l’invention, ledit procédé comprenant :
a) une étape d’estérification de chaque fonction hydroxyle du pentanediol à l’aide d’un ou plusieurs acides monocarboxyliques, identiques ou différents, comportant une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée comportant de 4 à 10 atomes de carbone, ladite chaine hydrocarbonée comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes, tels qu’un atome d’azote ou d’oxygène, afin d’obtenir un ou plusieurs diesters,
b) éventuellement le mélange du ou des diesters issus de l’étape a) avec au moins une huile de base distincte du diester et/ou au moins un additif distinct du diester, ledit additif étant choisi parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, le procédé de préparation comprend en outre une étape préliminaire de préparation du pentanediol, ladite étape préliminaire étant de préférence une étape de réduction d’un céto-acide, de préférence de l’acide lévulinique, ledit céto-acide étant de préférence issu de matières premières végétales.
Ainsi, le pentanediol, les acides monocarboxyliques, les huiles de base et les additifs mis en œuvre dans le cadre du procédé de préparation selon l’invention peuvent chacun présenter une ou plusieurs des caractéristiques définies dans le cadre de la composition selon l’invention.
Le diester défini dans l’invention permet d’améliorer le rendement des transmissions lorsqu’il est incorporé dans une composition lubrifiante mise en œuvre pour lubrifier des transmissions.
Le diester défini dans l’invention permet également d’améliorer les propriétés d’économie de carburant, propriétés dites « Fuel-Eco » de la composition lubrifiante comprenant ledit diester défini dans l’invention. En effet, le diester défini dans l’invention permet de diminuer le coefficient de traction de la composition lubrifiante comprenant ledit diester.
La transmission d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride comporte plus spécifiquement un réducteur de vitesse. Ainsi, le diester selon l’invention permet tout particulièrement d’améliorer le rendement des réducteurs dans les systèmes de propulsion de véhicules électriques ou hybrides.
Toutefois, la diminution du rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 implique une augmentation de la charge mécanique du moyeu 13 du rotor de soufflante 9. Le dimensionnement et la fabrication du rotor de soufflante 9 de sorte que son rapport moyeu-tête est compris entre 0,22 et 0,32 permet en particulier d’obtenir une densité de poussée par aube de soufflante 14 optimisée. En particulier, la densité de poussée par aube 14 du rotor de soufflante 9 peut être supérieure ou égale à 0,5 x 10 4 et inférieure ou égale à 3,0 x 10 4 N/m² où la densité de poussée par aube 14 est définie par la formule suivante : et où : FN est la poussée générée par le rotor de soufflante 9 et est exprimée en Newton (N) et est mesurée lorsque le système propulsif 1 est en vitesse de croisière (10668 m d’altitude, 0,8 Mach et en conditions ISA) ;
n est le nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 et est au moins égal à dix-sept aubes 14 et au plus égal à vingt aubes 14 ; et
D est le diamètre du rotor de soufflante 9.
La Déposante s’est aperçue du fait que, lorsque la densité de poussée par aube en croisière est inférieure à 0,5 x 10 4 , il était difficile d’intégrer le système propulsif 1 car celui-ci était trop volumineux, présentait une masse trop importante et générait une trainée excessive. Par ailleurs, lorsque la densité de poussée est supérieure à 3,0 x 10 4 N/m², les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique sont dégradées. Le dimensionnement et la fabrication du système propulsif 1 de sorte que la densité de poussée par aube 14 du rotor de soufflante 9 est comprise entre 0,5 x 10 4 et 3,0 x 10 4 N/m² en régime de croisière permet donc d’obtenir un compromis entre l’intégration et les performances du système propulsif 1 lorsque le système propulsif 1 comprend un mécanisme de réduction 19 et présente un taux de dilution élevé. Un tel intervalle de densité de poussée par aube 14 est en outre compatible avec un rapport de pression de soufflante inférieur à 1,45, ce qui permet d’optimiser le rendement propulsif du système propulsif 1.
A titre d’exemple, un système propulsif 1 selon le présent exposé comprenant un rotor de soufflante caréné et dont la densité de poussée par aube de soufflante 14 est égale à 1,6 x 10 4 N/m² en régime de croisière a une consommation spécifique inférieure de 15 % par rapport au même système propulsif dont la densité de poussée par aube de soufflante est égale à 4 x 10 4 N/m². Le dimensionnement et la fabrication du système propulsif 1 de sorte à obtenir une densité de poussée par aube 14 comprise entre 0,5 x 10 4 et 3,0 x 10 4 N/m² 3,3 x 10 4 en régime de croisière peut être réalisé en fixant tout d’abord la poussée (FN) générée par la section de soufflante 2 et en modifiant le diamètre (D) du rotor de soufflante (et donc le taux de pression de la section de soufflante 2). Par rapport à un système propulsif avec mécanisme de réduction conventionnel, le diamètre D peut par exemple être augmenté et le taux de pression de soufflante 2 peut être réduit. La vitesse de rotation du rotor de soufflante 9 peut par ailleurs être adaptés afin de respecter des exigences de performance, d’acoustique et d’intégration. En fonction des caractéristiques aérodynamiques de la section de soufflante 2, le système propulsif 1 peut être modifié de sorte à intégrer un mécanisme de changement de pas 15 permettant d’adapter le calage des aubes 14 du rotor 9 (et éventuellement des aubes 16 du stator 17) de la section de soufflante 2. Enfin, le cycle thermodynamique est adapté aux différents paramètres ainsi dimensionnés (diamètre de soufflante, nombre d’aubes, taux de pression de la section de soufflante 2, etc.) du système propulsif 1 : en particulier le débit du générateur de gaz peut être réduit et le rapport de réduction du mécanisme de réduction 19 peut être augmenté.
De plus, la densité de puissance par aube 14 du rotor de soufflante 9 est supérieure ou égale à 2,3 x 10 6 et inférieure ou égale à 7,5 x 10 6 W/m², où la densité de puissance par aube 14 du rotor de soufflante 9 est définie par la formule suivante :
où la puissance de la soufflante correspond à la puissance du rotor de soufflante 9 et est exprimée en Watts (W). Ici encore, la puissance est mesurée lorsque le système propulsif 1 est en vitesse de croisière.
TURBOMACHINE D’AERONEF A JONC D’ARRET DE FOURREAU DE PROTECTION Le présent exposé concerne une turbomachine d’aéronef.
On connaît des agencements de turbomachines d’aéronef dans lesquels la turbomachine comprend une turbine, notamment haute pression, comportant un disque de rotor qui est apte à tourner autour d’un axe longitudinal de la turbomachine lorsque celle-ci est en opération. Le disque de rotor est relié à un tourillon.
La turbomachine comporte par ailleurs un arbre de transmission qui, par exemple, relie entre eux les rotors d’un compresseur basse pression et d’une turbine basse pression. La turbomachine comporte également un compresseur haute pression et une turbine haute pression dont les rotors sont reliés entre eux et entourent l’arbre de transmission précité. L’arbre de transmission s’étend axialement à l’intérieur d’un fourreau sensiblement cylindrique qui le protège des hautes températures des éléments haute pression précités lors du fonctionnement de la turbomachine. Le tourillon et le fourreau de protection sont généralement disposés de manière coaxiale avec le tourillon qui entoure le fourreau.
Afin d’éviter une rotation du fourreau de protection lors du fonctionnement de la turbomachine, un système de blocage ou d’arrêt en rotation du fourreau de protection est prévu.
On connaît par exemple de la demande de brevet FR 2 981 694 un système de blocage ou d’arrêt en rotation qui est généralement positionné à l’une des extrémités du fourreau de protection.
Bien qu’un tel système soit satisfaisant, sa conception ne lui permet toutefois pas d’être positionné à un autre endroit du fourreau, par exemple à distance des extrémités de ce dernier.
L’invention a ainsi pour objet une turbomachine d’aéronef comprenant : - un fourreau d’un arbre de rotor de la turbomachine s’étendant axialement à l’intérieur du fourreau, le tourillon étant agencé coaxialement autour du fourreau, - un système de blocage en rotation du fourreau, caractérisée en ce que le fourreau comprend une paroi annulaire radialement interne par rapport à une paroi annulaire radialement externe du tourillon qui l’entoure, la paroi annulaire du fourreau étant percée d’une pluralité de trous répartis de manière circonférentielle et traversant chacun la paroi annulaire du fourreau suivant une direction radiale, la paroi annulaire du tourillon comportant une pluralité de logements répartis de manière circonférentielle et aménagés chacun dans le tourillon suivant une direction radiale, le système de blocage en rotation du fourreau comprenant un jonc qui se présente sous la forme d’un anneau fendu pourvu d’un pion s’étendant radialement à partir d’une surface radialement externe de l’anneau fendu, le jonc étant monté coaxialement à l’intérieur de la paroi annulaire du fourreau de telle manière que le pion est engagé radialement à la fois dans l’un des trous radiaux de la paroi annulaire du fourreau et dans l’un des logements en regard de la paroi annulaire du tourillon.
La configuration du jonc annulaire équipé d’un pion radialement externe à ce dernier permet au jonc d’être monté à distance des extrémités du fourreau, là où l’implantation d’un système de blocage en rotation conventionnel n’est pas possible. Par ailleurs, le système de blocage en rotation décrit ci-dessus est particulièrement simple de conception et les opérations de montage et de démontage associées sont elles aussi particulièrement simples à mettre en œuvre.
Selon d’autres caractéristiques possibles, prises seules ou en combinaison: - la paroi annulaire du fourreau est conformée localement de manière à former une butée axiale contre laquelle le jonc prend appui ; - la paroi annulaire du fourreau forme une butée axiale contre laquelle le jonc prend appui -le jonc est un anneau fendu élastiquement déformable qui est pourvu de deux extrémités libres permettant son montage à l’intérieur de la paroi annulaire par rapprochement de ses extrémités libres ; - chaque extrémité libre forme un retour orienté radialement vers l’intérieur du jonc ; -le pion présente une section prise dans un plan perpendiculaire à la direction radiale d’extension du pion qui a une forme choisie parmi les formes suivantes : cercle, rectangle, forme oblongue, forme oblongue avec méplat(s), ellipse ; - la paroi annulaire du fourreau est disposée à distance des deux extrémités opposées du fourreau ; -le fourreau porte à l’une de ces deux extrémités opposées des léchettes ; -le tourillon est monté en rotation dans un carter de la turbomachine au moyen d’au moins un roulement situé en aval du jonc ; -ledit au moins un roulement est monté du côté de la turbine de la turbomachine ; - les léchettes réalisent une étanchéité radialement sous ledit au moins un roulement et axialement au voisinage de ce dernier.
2.1) préparation d’une suspension aqueuse comprenant un précurseur de cuivre et un ou plusieurs précurseurs des promoteurs.
Au cours de cette étape, une masse appropriée de chaque précurseur est ajoutée à un volume approprié de solvant, par exemple de l’eau. Par « masse appropriée » et « volume approprié », on entend les quantités de précurseurs et de solvant adéquates (notamment de l’eau) pour obtenir les teneurs massiques désirées en cuivre et en promoteur dans le système catalytique final.
2.4) récupération du solide comprenant le support, le cuivre et les promoteurs obtenus à l’étape 2.3) par élimination de l’excès d’eau, notamment par évaporation de l’eau ou filtration, puis séchage du solide résultant.
Cette première sous-variante de réalisation est également appelé procédé d’imprégnation par voie humide. Elle consiste à imprégner le support avec le précurseur de cuivre et le précurseur du promoteur.
Le mécanisme de changement de pas 70 comprend encore un dispositif de verrouillage de pas 160 propre à bloquer la translation de la partie mobile 102 du vérin de commande 74 au moins dans le sens entraînant la rotation des aubes 56 vers les petits pas. Dans le premier mode de réalisation décrit ici, ledit dispositif de verrouillage 160 est logé à l’intérieur du vérin de commande 74.
Un exemple de réalisation de ce dispositif de verrouillage 160 va maintenant être décrit, en référence aux Figures 4 et 5.
Le dispositif de verrouillage 160 comprend une surface de blocage 162 mobile conjointement avec la partie mobile 102 relativement à la partie fixe 100, une pièce de guidage 163 délimitant une surface de guidage 164 faisant face à la surface de blocage 162 et un organe de blocage 166 interposé entre la surface de blocage 162 et la surface de guidage 164 pour immobiliser la partie mobile 102 relativement à la partie fixe 100 en venant en prise avec la surface de blocage 162.
La surface de blocage 162 est particulier solidaire de la partie mobile 102.
La surface de blocage 162 mobile en translation relativement au bâti 72 suivant une direction de translation primaire. Cette direction de translation primaire est sensiblement parallèle à la surface de blocage 162. Avantageusement, ladite direction de translation primaire est constituée par une direction de plus grande dimension de la surface de blocage 162.
La surface de blocage 162 est avantageusement cylindrique, c’est-à-dire qu’elle a une forme de cylindre. La direction de translation primaire est alors, de préférence, parallèle à l’axe dudit cylindre. Par ailleurs, l’axe dudit cylindre est avantageusement sensiblement confondu l’axe X, c’est-à-dire que la surface de blocage est sensiblement coaxiale à l’axe X.
La surface de blocage 162 est en particulier portée directement par la partie mobile 102. Dans le premier mode de réalisation décrit ici, elle constitue une surface interne du cylindre 104.
Typiquement, la surface de blocage 162 est sensiblement lisse.