INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En revanche, les matrices et dépendent explicitement des modes issus de la décomposition opérée à l’étape 803 de réduction de modèle. Il faudra donc les calculer pour chaque mode. Par conséquent, les vecteurs et dépendent également de ces modes. C’est à partir des et des que les FIC modaux pourront être calculés.
Dans toute la description, le procédé selon l’invention comprend un calcul des facteurs d’intensité de contraintes K I . Cependant, pour des matériaux non-homogènes et/ou non isotropes, la notion de FIC est mal définie, de sorte qu’on pourra remplacer les FIC par leur taux de restitution d’énergie G I équivalent.
Le procédé selon l’invention peut présenter des applications avantageuses, notamment dans le domaine de l’aéronautique. La durée de vie d’une pièce mécanique estimée grâce au procédé de prévision selon l’invention peut permettre, une fois l’apparition d’une anomalie - modélisée par une fissure de géométrie similaire-, constatée dans une pièce donnée, de calculer combien de missions en vol cette pièce pourra effectuer dans le futur. Alternativement, on pourra utiliser le procédé de prévision de manière à calculer, pour différentes géométries et/ou positionnements initiaux de fissure dans la pièce, combien de missions en vol cette pièce pourra effectuer.
En référence à la , l’invention porte également sur un procédé de maintenance d’une pièce d’un aéronef entre deux séries M n et M n+1 de missions en vol. Chaque série peut comprendre une unique mission en vol ou une pluralité de missions, on définira alors les valeurs ΔM n et ΔM n+1 comme le nombre de missions de la première et de la deuxième série de missions respectives. La première série de missions M n peut éventuellement être précédée d’autres missions en vol, et la deuxième série de missions M n+1 peut quant à elle être suivie d’autres missions en vol.
Après avoir traversé le premier espace d’amplification 23, la particule 3A, 3B poursuit son parcours dans l’espace de dérive 25. La particule 3A, 3B interagit alors successivement avec des atomes du milieu gazeux de l’espace de dérive et génère des électrons 39 qui diffusent dans l’espace de dérive 25 jusqu’au deuxième espace d’amplification 27 où les charges électroniques 41 sont amplifiées par effet d’avalanche électronique de manière similaire à ce qui a été décrit précédemment puis détectées par les pavés 31 de l’anode 13.
Certaines particules 3A, 3B poursuivent leurs parcours dans le deuxième espace d’amplification 27, où elles génèrent de nouveau des électrons, d’autres étant calorimétrisées dans le gaz et s’arrêtant à l’intérieur de l’enceinte.
Le détecteur 2 permet la détermination de la charge déposée par la particule 3A, 3B à l’intérieur du détecteur 2 en utilisant le signal incident mesuré.
On mesure pour cela les charges 41, 36 générées successivement le long d’une trajectoire de la particule 3A, 3B à l’intérieur du détecteur 2.
Les charges électroniques 41 et 36 sont typiquement diffusées dans l’espace de dérive 25 et amplifiées dans les deux espaces d’amplification 23 et 27.
Les mesures sont effectuées en utilisant les pavés 31 de l’anode.
Le système d’autoradiographie 1 permet donc pour chaque particule détectée d’enregistrer l’instant auquel la particule est émise par l’échantillon, de localiser spatialement chaque particule détectée dans l’échantillon solide, et de discriminer entre particule α et particule β sur la base de la charge déposée. Les particules β déposent typiquement une charge très inférieure aux particules α à l’intérieur du système d’autoradiographie.
La charge déposée est l’énergie cédée au milieu de détection par la particule.
Les données enregistrées, comme illustré sur la , se présentent sous la forme d’un tableau, chaque ligne du tableau correspondant à une particule détectée. Chaque ligne comporte l’instant T auquel la particule a été détectée, les coordonnées spatiales X et Y du point d’émergence de la particule, et la charge C déposée par la particule dans le détecteur 2 du système d’autoradiographie.
Le temps mort du système autoradiographie correspond à l'intervalle de temps séparant la détection d’une particule par le détecteur 2 et l'enregistrement de son signal par l'électronique.
Le temps mort doit être significativement plus faible que la demi-vie de l'élément radioactif émettant la seconde particule.
Les données sont classées par ordre chronologique, c’est-à-dire par instant de détection croissant. L’origine des temps correspond à la mise en route de l’acquisition des données. L’instant de détection de la particule correspond sensiblement à l’instant d’émission de la particule à partir de l’échantillon solide.
Le procédé comporte en outre une étape d’analyse des données enregistrées, de manière à détecter la présence du premier et/ou du second isotope radioactif dans l’échantillon solide.
Pour ce faire, l’étape d’analyse des données comprend une sous-étape de repérage des paires comprenant une première particule détectée et une seconde particule détectée plus tard que la première, chaque paire de particules vérifiant les critères suivants :
- instants de détection respectifs de la première particule détectée et de la seconde particule détectée séparés par un intervalle de temps inférieur à une limite de temps de paire donnée ;
- distance entre les points d’émergence respectifs de la première particule détectée et de la seconde particule détectée inférieure à une limite spatiale de paire donnée ;
Ici, « huile » désigne un composé gras ou une substance grasse qui est sous la forme d’un liquide ou d’une pâte (non solide) à température ambiante (25 °C) sous pression atmosphérique (760 mmHg). En tant qu'huiles, celles généralement utilisées en cosmétique peuvent être utilisées seules ou en combinaison. Ces huiles peuvent être volatiles ou non volatiles.
Au sens de la présente invention, « huile de silicone » est censée désigner une huile comprenant au moins un atome de silicium et en particulier, au moins un groupe Si-O, telle que la diméthicone.
Le pH de la composition selon la présente invention peut généralement être, par exemple, de 1,5 à 8, préférentiellement de 1,8 à 7, plus préférentiellement de 2 à 6, et encore plus préférentiellement de 2 à 5.
La composition selon la présente invention peut être préparée en mélangeant le ou les ingrédients essentiels comme expliqué plus haut, et le ou les ingrédients facultatifs, si nécessaire, comme expliqué ci-dessus.
La présente invention concerne également un processus cosmétique pour les fibres kératineuses, préférentiellement les cheveux, comprenant l’étape d’application de la composition selon la présente invention sur les fibres kératineuses.
Le processus cosmétique de la présente invention peut être un processus cosmétique de traitement, revitalisation, nettoyage et/ou soin des fibres kératineuses, préférentiellement des cheveux.
La composition selon la présente invention peut être rincée après traitement des fibres kératineuses avec la composition. Par conséquent, dans un mode de réalisation de la présente invention, le processus selon la présente invention peut comprendre une étape supplémentaire de rinçage de la composition des fibres kératineuses.
Le processus selon la présente invention peut être utilisé pour les fibres kératineuses colorées, en particulier pour la protection ou la rétention d’une couleur des fibres kératineuses colorées, lors du traitement, de la revitalisation, du nettoyage et/ou du soin des fibres kératineuses.
Ainsi, en tant que mode de réalisation (I) du processus cosmétique, la présente invention concerne un processus cosmétique pour les fibres kératineuses, préférentiellement les cheveux, comprenant les étapes suivantes : l’application de la composition selon la présente invention sur les fibres kératineuses, et le rinçage facultatif de la composition des fibres kératineuses.
Les mêmes explications données pour la composition, le (a) au moins un dipeptide ; (b) au moins un hydroxyacide ; et (c) l’eau peuvent s'appliquer à celles pour le processus selon la présente invention, sauf indication contraire. La composition utilisée dans le processus selon la présente invention peut inclure l'un quelconque des ingrédients facultatifs expliqués ci-dessus pour la composition selon la présente invention.
Exemples 1 à 9 et Exemple Comparatif 1 [Préparation]
Or, l’amincissement des couches diélectriques favorise la diffusion vers la couche de piégeage de charges d’espèces contaminantes telles que l’hydrogène inclus originellement dans la couche superficielle ou apporté lors de de la fabrication des dispositifs ou le lithium dans le cas de couche superficielles ferroélectriques faites de de niobate de lithium ou de tantalate de lithium.
Par diffusion à travers la couche diélectrique, ces espèces contaminantes occupent les sites de piégeages de charges électriques de la couche de piégeage, réduisant l’efficacité de cette dernière et compromettant les performances générales des dispositifs.
La présente invention a pour but de traiter, au moins en partie, ce problème de contamination de la couche de piégeage de charges électriques exacerbée par la minceur de la couche diélectrique. Elle vise plus particulièrement à proposer une structure comprenant une couche superficielle reportée sur un support muni d’une couche de piégeage de charges électriques limitant la contamination de cette dernière ainsi qu’un procédé permettant la fabrication d’une telle structure.
En vue de la réalisation de ce but, l’objet de l’invention est un dispositif comprenant une couche superficielle ferroélectrique contenant du lithium ; une couche diélectrique comprenant un oxyde et disposée en contact avec la couche superficielle ferroélectrique ; et un substrat en contact avec la couche diélectrique, le substrat comprenant une couche de piégeage de charges disposée sur un support, la couche de piégeage de charges étant disposée entre le support et la couche diélectrique, dispositif dans lequel la couche diélectrique présente une épaisseur comprise entre 150 nm et 500 nm, de préférence entre 150 nm et 300 nm ; et une concentration d’azote dans la couche diélectrique et une rugosité de surface de la couche de piégeage de charges sont telles que la couche de piégeage de charges présente une dose de lithium inférieure à 5.10 11 at/cm 2 .
Un avantage de la structure selon l’invention est de maintenir l’efficacité de la fonction de piégeage de la couche de piégeage de charges électriques même lorsque la couche diélectrique séparant la couche de piégeage de charges de la couche superficielle est amincie, ceci en évitant sa contamination par des espèces chimiques susceptible de passiver les sites de piégeage de charge, en particulier l’hydrogène et le lithium présent dans la couche superficielle.
En conséquence, la structure selon l’invention permet de fournir des substrats en vue de la fabrication de composants comprenant des couches piézoélectriques et conçus pour fonctionner à hautes fréquences et présentant d’excellentes performances.
Selon des caractéristiques additionnelles non-limitative du premier aspect de l’invention, considérées individuellement ou selon toute combinaison techniquement réalisable : la concentration en azote de la couche diélectrique peut être comprise entre 5.10 20 at/cm 3 et 10 22 at/cm 3 ; et la rugosité de surface de la couche de piégeage peut être inférieure, en mesure pic-vallée, à 800 nm, de préférence inférieure à 400 nm, et encore plus préférentiellement inférieure à 100 nm ;
- la couche diélectrique peut présenter une épaisseur comprise entre 150 nm et 250 nm ;
- la concentration en azote de la couche diélectrique peut être comprise entre 10 21 at/cm 3 et 6.10 21 at/cm 3 ;
- la couche diélectrique peut être une couche d’oxyde de silicium et une concentration en hydrogène de la couche diélectrique peut être strictement inférieure à la concentration en azote de la couche diélectrique ;
- une concentration en hydrogène de la couche diélectrique (16) peut être au moins trois fois inférieure à la concentration en azote de la couche diélectrique ;
- une concentration en hydrogène dans la couche diélectrique peut être inférieure à 10 22 at/cm 3 ;
- la dose en lithium dans la couche de piégeage de charges peut être inférieure à 10 11 at/cm 2 ;
- la couche superficielle ferroélectrique peut comprendre du niobate de lithium ou du tantalate de lithium ;
- la couche superficielle ferroélectrique peut être constituée d’un matériau monocristallin.
La géométrie des quatre piliers 300 disposés aux quatre angles d’un étage éolien est adaptée à la surface de cette portion de sphère. Il y a une jonction hermétique entre le plancher ayant la forme d’une calotte sphérique et les quatre piliers 300, et cette jonction correspond à l’inclinaison progressive de la portion de sphère. Ces dispositions aident ainsi les flux éoliens à s’écouler depuis un plan incliné vers un plan horizontal, au niveau de la turbine, et au final à mieux exploiter l’énergie éolienne.
Selon un mode de réalisation, comme représenté sur la , un pilier 300 peut comprendre une saillie 315 projetant d’une face latérale.
La présente désormais un troisième mode de réalisation de l’invention. Ce mode de réalisation comprend, de bas en haut, un premier étage 90 solaire, un premier niveau intermédiaire 318 qui sera décrit plus en détail ci-après, un premier niveau éolien 30 tel que celui du mode de réalisation décrit ci-dessus en relation avec la , un deuxième niveau intermédiaire 319, un deuxième niveau éolien 50 tel que celui décrit ci-dessus en relation avec le premier mode de réalisation, et un apex 60.
Le premier étage solaire 90 est similaire à celui décrit ci-dessus. Toutefois, les panneaux peuvent être inclinés proche de la verticale pour réduire l’emprise au sol, par exemple inclinés entre 60° et 80°. En variante ou en complément, certaines faces peuvent avoir des inclinaisons différentes. Par exemple, des faces inclinées comme représenté sur la , et une ou des faces plus inclinées (par exemple entre 30° et 60°), ou moins inclinées (par exemple verticales).
Les deux niveaux éoliens 30 et 50, bien que d’architectures différentes, présentent la même orientation l’un que l’autre, et sont disposés selon l’orientation principale du vent en cet emplacement. Ces deux niveaux éoliens 30 et 50 permettent par exemple d’installer deux turbines différentes, d’adresser des vents différents avec des turbines spécifiques, et de façon générale d’exploiter au mieux l’énergie potentielle du gisement éolien local, et ce dans un format d’appareil compact.
Dans ce mode de réalisation, l’apex 60 comprend une face horizontale qui comprend plusieurs panneaux solaires 80 inclinés par rapport au plan de la face. Les panneaux successifs sont par exemple inclinés alternativement de manière à produire une forme générale ondulée. L’angle des panneaux par rapport à la face est par exemple de 20° à 50° pour les uns et de 130° à 160° pour les autres. Différentes formes sont possibles en vue de s’adapter à son environnement.
Le système mixte de génération d’énergie électrique 10 comprend un niveau intermédiaire 318, 319, muni soit de panneaux solaires, soit d’un dispositif d'affichage mécanique ou digital, qui peut être sur une surface plane ou bien de forme arrondie (formant par exemple un cylindre ou tronc de cône de révolution entier, ou bien un demi-cylindre ou un quart de cylindre, un demi ou quart de tronc de cône). Ce niveau additionnel peut être moins haut que les autres niveaux décrits ci-dessus. Ce dispositif d'affichage mécanique ou digital peut être installé à la verticale, ou bien incliné entre 20° et 60° afin d'être utilisé pour guider le vent/les flux éoliens vers la partie supérieure ou inférieure du système mixte de génération d’énergie électrique 10, par exemple un étage éolien.
Sur la , en considérant cette même hauteur de cet étage éolien 30, on peut installer deux turbines superposées l'une à l'autre, au lieu d'une seule turbine. Ce choix peut se faire en fonction de certains paramètres de performance et caractéristiques d'une turbine, comme sa masse, son inertie, etc.
En variante, le niveau intermédiaire 318 et/ou le niveau intermédiaire 319 peuvent être supprimés. Le plafond de l'étage éolien 30 peut directement être le plafond de l'étage éolien 50.
Selon une autre variante du mode de réalisation de la , les niveaux intermédiaires 318 et 319 sont nettement plus hauts que sur la . Des panneaux solaires y sont disposés, selon une inclinaison entre 30° et 45°, de sorte que le niveau intermédiaire 318, en dehors de récupérer l'énergie solaire, aide aussi à ce que les flux éoliens arrivant du niveau inférieur 90 s'écoulent d'un plan incliné, à 60° par exemple, ou d'un plan vertical à (90°), vers un plan horizontal au niveau de l'étage éolien 30 situé au-dessus, où est installé une turbine. Le même principe s'applique au niveau intermédiaire 319 vis-à-vis des étages éoliens 30 et 50. Ces dispositions facilitent ainsi le passage des flux d'air d'un plan incliné ou vertical à un plan horizontal dans le but d'améliorer la récupération de l'énergie éolienne au niveau d'un étage éolien du système mixte de génération d’énergie électrique 10.
La présente une variante de la , comportant trois niveaux. Le premier étage 90, dont la base est de forme carrée, est sensiblement plus haut que celui du mode de réalisation de la , et comporte des panneaux solaires 80 sur deux faces exposées sud-est et sud-ouest dans l’hémisphère nord (au lieu de trois faces pour le mode de réalisation de la ), lesquelles faces sont coplanaires avec les faces correspondantes du deuxième étage 30 et de l’apex 60. L’angle formé par ces deux côtés est exposé Sud afin d’optimiser la récupération de l’énergie solaire. Les deux autres côtés du premier étage 90 présentent chacun plusieurs sous-niveaux. Deux sous-niveaux d’un même côté forment un angle. Par exemple, le sous-niveau inférieur 325 est vertical et peut recevoir un dispositif d’affichage mécanique ou digital, ainsi qu’un accès à l’espace intérieur du système mixte de génération d’énergie électrique. L’angle de ces deux côtés verticaux est exposé Nord. Le sous-niveau supérieur 326, situé au-dessus du sous-niveau inférieur 325, présente une inclinaison, par exemple une inclinaison identique à l’inclinaison des deux côtés sud-est et sud-ouest. Ces deux côtés sont équipés de panneaux solaires 80 au sous-niveau supérieur 326. Un des avantages de ce mode de réalisation est la réduction de l’emprise au sol du système mixte de génération d’énergie électrique 10, ce qui permet l’optimisation de la production d’énergie électrique par mètre-carré au sol. Un autre avantage est une diminution des matériaux utilisés pour la fabrication d’un système mixte de génération d’énergie électrique 10. Encore un autre avantage est la possibilité d’utiliser une partie du premier niveau à un usage spécifique, avec des modifications nécessaires pour cela, notamment sur le plan de la sécurité et de la stabilité du système mixte de génération d’énergie électrique 10. Une variante de la consiste à adapter cet appareil en installant les étage éolien 30 et solaire 10 de la à la place des étages éolien 30 et solaire 60, respectivement, de la .
De façon générale, les piliers 300, disposés de façon verticale ou inclinée dans un étage éolien d’un système mixte de génération d’énergie électrique 10, peuvent être installés sur une base principale (un premier étage solaire) exposant au soleil soit deux côtés soit trois côtés.
Avec une base à trois côtés exposés au soleil (est, sud et ouest dans l’hémisphère nord), le quatrième côté est le moins exposé au soleil et peut être constitué d’une paroi verticale, plutôt que d’un plan incliné. Cette configuration permet moins d’emprise au sol, moins de matériaux utilisés, ce qui permet au final une optimisation de la production d’énergie électrique par mètre carré au sol.
Dans une configuration en deux côtés exposés au soleil (sud-est et sud-ouest dans l’hémisphère nord), les troisième et quatrième côté sont le moins exposés au soleil et peuvent être constitués d’une paroi verticale, plutôt que d’un plan incliné. Cela permet encore moins d’emprise au sol, moins de matériaux utilisés, pour une optimisation de la production d’énergie électrique par mètre carré au sol.
Selon les modes de réalisation, le système mixte de génération d’énergie électrique 10 peut comprendre un système de sécurité pour gérer les vents violents. Le système de sécurité est adapté pour réduire le flux d’air en direction d’une turbine en cas de vent violent. Le système de sécurité peut par exemple comprendre une trappe fermée en position de repos, et ouverte en cas de vent violent, pour divertir une partie de l’écoulement d’air et empêcher que celui-ci ne se présente au niveau de la turbine concernée. Une trappe est par exemple disposée dans le canal d’écoulement d’air en amont de la turbine. Le maintien de la trappe en position fermée peut être assuré par tout dispositif approprié, par exemple par ressort ou aimanté. Le système de sécurité peut être un système passif, le dispositif de fermeture étant dimensionné pour assurer la fermeture jusqu’à un certain seuil d’effort appliqué sur la trappe. Dans ces conditions, en cas de vent violent, un effort supérieur à la valeur seuil s’exerce sur la trappe, et surmonte l’effort appliqué par le dispositif de fermeture pour placer celle-ci en configuration ouverte. En variante ou en complément, on peut aussi prévoir un système de sécurité actif, comprenant un actionneur adapté pour placer la trappe vers sa configuration ouverte, et contrôlé à partir de mesures caractérisant un vent violent, tel qu’un anémomètre ou un baromètre disposé en tout lieu approprié.
D’autres modes de réalisation sont possibles pour gérer des vents violents. Par exemple, des parois, logées à l’intérieur d’un pilier, se déplient ou se déroulent, ou une paroi suffisamment rigide coulisse, se déplie le long du rebord d’une face latérale d’un étage éolien, depuis une ouverture verticale proche de l’arête du pilier, ménagée sur une partie verticale du pilier et sur la hauteur du pilier, jusqu’à fermer l’entrée d’un canal d’air d’une face latérale, divertissant ainsi les flux d’air de l’entrée d’un canal d’air du système mixte de génération d’énergie électrique 10.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’extraction par digestion est réalisée dans au moins un solvant aqueux, alcoolique, glycolique, lipidique ou un mélange de ceux-ci, tels que un alcool en C1, C2, C3 ou C4, ou un polyol choisi parmi le pentane-diol, le sorbitol, le butylène glycol, le pentylène glycol, le propylène glycol, l'hexanol, du caprylic/capric triglyceride, une huile végétale, ou un mélange de ceux-ci. De préférence, le solvant d’extraction est un mélange d’un solvant glycolique et d’un solvant aqueux, de préférence encore, un mélange glycérine / eau. La durée de la digestion peut varier entre 30 minutes et 3 heures, préférentiellement entre 1 heure et 2 heures.
Selon un autre aspect particulier l’invention, l’extraction au moyen de micro-ondes est réalisée dans au moins un solvant choisi parmi : eau, glycérine, propylène glycol, butylène glycol, polyéthylène glycol de tout poids moléculaire, monoéthyléther du diéthylène glycol, hexylène glycol, mais également éthanol, propanol, butanol et d'autres polyols (pentanediol, hexanols, sorbitol et autres sucres liquides) ainsi que tous les mélanges de ces solvants. De préférence encore, le solvant d’extraction est un mélange d’au moins un solvant glycolique et d’au moins un solvant aqueux, de préférence encore, un mélange glycérine / eau. La durée d’extraction peut varier entre 10 et 300 secondes, préférentiellement entre 30 et 100 secondes. La puissance des générateurs de micro-ondes peut varier entre 100 et 2000 Watts, la fréquence de traitement des micro-ondes étant limitée entre 2000 et 3000 Mhz.
L’extraction par digestion est adaptée aux matériaux difficiles à extraire telles que des racines nécessitant des températures d’extraction élevées pendant une durée assez longue.