INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A ce titre, on a illustré sur la la position de la torche T de soudure après un premier balayage de la gauche vers la droite. Dans cette position, et lors du balayage, l’angle Os demeure inférieur à 15°.
Le maintien de cette orientation est obtenu par des mouvements coordonnés des deux actionneurs 10 et 11.
Par exemple, lors d’un passage de la torche T de la position gauche de la à la position droite de la , le premier actionneur 10 se déplace de la gauche vers la droite selon l’axe Y et le deuxième actionneur 11 tourne dans un sens anti-horaire relativement à la direction D autour de l’axe X. En variante, il est possible que le premier actionneur 10 soit fixe.
Une telle orientation du fil-électrode F lors du balayage permet d’avoir un bon impact du fil-électrode F, une bonne pénétration de la soudure et donc d’avoir une bonne accroche de celle-ci. Cela permet d’obtenir un cordon J de soudure avec une bonne géométrie et pas ou peu de défauts.
La plupart des systèmes solaires photovoltaïques qui ont été installés sur des toits plats reposent sur l'utilisation de structures qui supportent un panneau solaire en réseau à un angle d'inclinaison fixe. Ces structures de support (ou cadre, ou bâtis de support) sont généralement fixées au toit à l'aide d'attaches mécaniques insérées dans le toit ou peuvent être collées directement sur la surface du toit.
Le document US9780719 décrit un réseau maillé de barres rigides à petite section, destiné à être fixé sur des supports eux-mêmes fixés sur le toit par collage ou par attaches insérées dans le toit. Des blocs de lest sont prévus, mais indiqués simplement comme optionnels. Les barres du réseau maillé sont destinées à recevoir des panneaux qui y sont fixés par les quatre côtés des panneaux. Cet ensemble est complexe et long à monter, car il faut assembler les barres entre elles pour constituer le réseau, puis il faut le fixer aux supports et enfin fixer les panneaux aux barres. Le document US8558101 présente d’autres exemples de certaines structures de support de panneaux solaires standard.
Ces types de structures de montage sont difficiles à démonter lorsque la surface du toit doit être réparée ou remplacée. De plus, l'utilisation d'attaches mécaniques qui perforent la surface du toit est hautement indésirable, car ces éléments perforants augmentent significativement le risque d'infiltration d'eau dans le bâtiment.
Afin d'éviter l'utilisation de colle ou de fixations mécaniques qui peuvent compromettre l'étanchéité de la surface de couverture du toit, certaines structures de support de panneaux solaires sont conçues pour être simplement maintenues en place par leur propre poids. On peut citer par exemple le document US2018/0159464 ou les panneaux solaires sont fixés à des rails de béton permettant, en outre, le guidage de robots de nettoyage. Ces rails sont très lourds et nécessitent des outils de levage lourds. Ils ne sont donc pas adaptés à une installation sur un toit.
On connaît également des structures de support de panneaux solaires conçues pour être simplement maintenues en place à l'aide de blocs de lestage. On peut citer par exemple les documents de brevet US7921843 et US9249925 présentent des exemples de structures de support de panneaux solaires conçues pour être fixées en place à l'aide de blocs de lestage en béton. Cependant, la structure de support du document US7921843 est constituée par des profilés métalliques ouverts, fixés aux panneaux solaires sur toute leur longueur. De même, la structure de support du document US9249925 est constituée par des berceaux métalliques ouverts, deux berceaux étant fixés à chaque côté d’un panneau solaire et devant recevoir des blocs de lestage en béton.
Ces deux structures présentent un coût important en matériau compte tenu soit de la longueur de profilé soit du nombre de berceaux nécessaires, ainsi qu’un coût important pour le transport, la manutention et l'installation d'un grand nombre de blocs de béton. En outre, ces solutions ne sont pas polyvalentes, car elles sont incompatibles avec une utilisation sur un toit en raison des coûts prohibitifs pour soulever et placer les blocs de béton sur le toit.
Afin d'éviter l'utilisation de blocs de lest solides, certaines structures de support de panneaux solaires en plastique, en forme de cuve, sont conçues avec des parois épaisses pour être remplies de matériau meuble tel que du sable, de l’eau, du gravier ou de la terre. Les documents de brevet US6105316 et US20120031469A1 présentent des exemples de structures de support de type cuve en plastique. Cependant, ces types de structures de support en plastique nécessitent beaucoup de matière première et sont donc lourdes et chères à produire. En outre, leur structure monobloc nécessite une manutention complexe, à plusieurs personnes ou à l’aide d’engins de levage.
Afin de remédier aux principales limitations de ces solutions de l'art antérieur, la présente invention comprend une structure de support qui repose sur la combinaison d'une structure allongée creuse, ou corps, à parois minces et d'une paire d'éléments de support, agencés aux extrémités du corps, pour assembler mécaniquement une paire de panneaux solaires. La conception mécanique unique de cette nouvelle structure de support permet une réduction significative du poids et de la quantité de matière première nécessaire pour produire les principaux éléments de cette structure de support, tout en conférant une structure rigide assurant la stabilité de l’ensemble.
Un autre objet de l'invention est de fournir une structure de support qui peut être montée sans outil lourd de levage et être installée facilement par un ou plusieurs installateurs puis chargée avec des lests tels que des ballons ou sacs remplis d'eau ou des matériaux meubles tels que du sable, du gravier, de la terre ou des blocs de lest solides.
L'invention a également pour objet de fournir une structure simple comprenant peu de pièces, faciles à assembler sur le site d'installation afin de réduire le temps de travail nécessaire à l'installation d'un système solaire.
C'est aussi un autre objet de l'invention de fournir une structure de support compacte et modulaire dépourvue de longs éléments de support de type rail afin de faciliter l'installation de systèmes solaires sur de grands toits plats qui comprennent souvent de multiples surfaces plates ou ayant des angles d'inclinaison différents et de faciliter le placement de panneaux solaires autour de zones non utilisables en raison de la présence d'obstacles (tels que des bouches d'aération, des fenêtres de toit, des unités de climatisation...).
À cette fin, un objet de l'invention est de proposer un système de récupération d’énergie solaire comprenant une structure de support, destinée à être posée et non fixée sur un sol, et deux panneaux solaires à cadre rigide présentant une longueur et une largeur, dans lequel la structure de support comprend deux éléments cylindriques ayant chacun : - un corps creux allongé s’étendant le long d’une direction longitudinale, destiné à recevoir un lest et - deux capots d’extrémité du corps creux, chaque capot d’extrémité comprenant une paroi rigide verticale, en position d’utilisation, apte à supporter le poids des panneaux solaires, et une portion de fixation du cadre d’au moins un des panneaux solaires, de sorte que le ou les panneaux solaires sont fixés aux éléments cylindriques par les capots d’extrémité et sont en appui sur le sol par les capots d’extrémité.
Ainsi, le poids est uniquement porté par les capots d'extrémité, ce qui permet d'avoir un corps creux allongé léger, en parois métalliques ou plastiques minces, c’est-à-dire d'épaisseur suffisante pour contenir le matériau de lestage et pour maintenir l’écartement entre les capots d’extrémité. Le système selon l’invention est donc dépourvu d’une structure de support intermédiaire entre les panneaux solaires et les éléments cylindriques creux. Selon l’invention également, chaque élément cylindrique creux supporte soit le poids d’un seul panneau solaire, soit la moitié du poids de deux panneaux solaires (le poids étant répartis entre plusieurs éléments cylindriques creux adjacents de l’installation). Enfin, la seule fixation des panneaux solaires aux capots d’extrémité des éléments cylindriques creux rend l’installation facile, tout en assurant un poids d’ensemble compatible avec une installation sur un toit et en assurant une parfaite rigidité de l’ensemble par triangulation des panneaux entre eux et entre les éléments cylindriques creux.
Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, les structures de support de forme cylindrique sont chargées avec des ballons remplis d'eau. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, les structures de support de forme cylindrique sont chargées avec des blocs solides ou des matériaux meubles tels que du sable, de la terre ou des déchets.
L’invention a également pour objet une installation solaire, comprenant une pluralité de systèmes de récupération d’énergie solaire précédents, montés en série et/ou en parallèle.
Elle représente l'essentiel du brevet.
Différents systèmes peuvent lui permettre des mouvements d’oscillation.
La configuration par 4 axes apparaît comme la plus simple.
Une solution par 2 axes bagués ou non avec ou non un système de crantage peut être également envisagées puisqu’elle élimine la cage intermédiaire.
Plusieurs autres configurations peuvent être retenues.
La façade de la grille peut être plane, concave ou angulaire.
(Ces 2 dernières restant à optimiser.)
Les perforations perpendiculaires de la grille peuvent présenter toutes formes géométriques, esthétique ou classique telles que : (ronde, carrée rectangulaire trapézoïdale......)
Sigle et logo pourront apparaître.
La grille a pour principale fonction de diffuser l'air sur les passagers AV du véhicule par des aérateurs situés sur la planche de bord.
Les 2 passagers AV indépendamment selon leur besoin dirigent l'air en faisant pivoter la grille de haut en bas ou de bas en haut suivant un débattement oscillant de 0 à 20° pour le haut et de 0 à 20° pour le bas avec un angle mort de l'ordre de 7mm pour une grille de 86 mm de longueur.
L'angle d'ouverture maximum étant de l'ordre de 30° implique une largeur de cage de 24mm. Avec un angle mort de l'ordre de 20mm pour une grille de 86 mm de longueur.
Un système de butée garanti le respect des débattements angulaires et évite l'air de passer entre la grille et la cage lors des débattements maximums.
- CAGE :
Peut présenter toutes formes géométriques compatibles : (ronde, carrée, rectangulaire trapézoïdale...)
La cage a pour principale fonction de diffuser l'air sur les passagers AV du véhicule par des aérateurs situés sur la planche de bord.
Dans un autre objet de l’invention, il est proposé un système électrique de distribution pour un aéronef caractérisé en ce qu’il comprend au moins un contacteur électrique tel que défini ci-dessus.
Dans un autre objet de l’invention, il est proposé un aéronef comprenant un système électrique de distribution tel que défini ci-dessus.
La présente schématiquement une vue en coupe d’un contacteur électrique 10 selon un mode de réalisation de l’invention dans une première position.
Sur la est présentée schématiquement une vue en coupe d’un contacteur électrique 10 à dispositif électrique de coupure intégré selon un mode de réalisation de l’invention.
Comme cela est illustré sur les figures 8 et 9, chaque dispositif de coupure d’arc 20 comporte un premier guide d’arc 21, un second guide d’arc 22 électriquement raccordé au contact fixe 12 associé, et un module de coupure à ailettes 23 comportant une pluralité d’ailettes 24 électriquement conductrices et s’étendant entre le premier guide d’arc 21 et le second guide d’arc 22. Le module de coupure à ailettes 23 est disposé à distance du pont mobile 13 et du contact fixe 12 adjacent.
Séquence d’acquisition La représente un exemple de séquence d’acquisition élémentaire SE1 d’une séquence d’acquisition IRM de signaux RF permettant de générer des images du cœur ainsi qu’un électrocardiogramme (ECG) E mesuré par l’électrocardiographe ECR lors de la séquence élémentaire SE1.
La séquence d’acquisition comprend une suite de séquences d’acquisitions élémentaires SE1 telle que celle représentée en .
La partie basse de la représente la variation de l’aimantation longitudinale Mz des tissus de la zone à imager en fonction du temps t pendant cette séquence élémentaire SE1.
La séquence d’acquisition élémentaire SE1 comprend une acquisition dite en sang noir ACQ1 suivi d’une acquisition dite en sang blanc ACQ2 qui seront décrites ultérieurement. L’acquisition en sang noir ACQ1 permet d’acquérir les signaux de la zone à imager permettant de générer une image élémentaire en sang noir IM1 de la zone à imager. L’acquisition en sang blanc ACQ2 permet d’acquérir les signaux de la zone à imager permettant de générer une image élémentaire en sang blanc IM2 de la zone à imager. Ces étapes d’acquisition ACQ1, ACQ2 comprennent chacune un module préparatoire PREP1, PREP2 et un module de lecture LE1, LE2.
Dans la présente demande de brevet, par module, on entend une étape comprenant une impulsion radiofréquence ou une suite d’impulsions radiofréquence.
Il est à noter que pendant toute la durée de la séquence d’acquisition élémentaire SE1 et de préférence pendant toute la durée de la séquence d’acquisition IRM, le générateur de champ magnétique statique GEN_B est commandé par l’unité de traitement TC pour qu’il génère un champ magnétique statique fixe selon l’axe z.
Le générateur de gradients GEN_GRAD est quant à lui commandé pour l’unité de traitement TX pour que le dispositif radiofréquence D_RF acquiert des signaux provenant d’une coupe prédéfinie présentant une épaisseur prédéfinie lors de la séquence d’acquisition élémentaire SE1.
La séquence d’acquisition est une séquence d’acquisition par rehaussement tardif au gadolinium mise en œuvre suite à l’injection d’un produit de contraste à base de Gadolinium par voie intraveineuse chez le patient, de 10 à 15 minutes avant la mise en œuvre des séquences d’acquisition de façon à obtenir des images présentant un contraste maximal entre les lésions et les tissus sains et le sang. Au niveau du cœur, le contraste est rapidement éliminé du myocarde sain, pauvre en tissu interstitiel, mais s’accumule de façon prolongée dans les lésions myocardiques. Le gadolinium une distribution extracellulaire, c’est-à-dire qu’il ne traverse pas les membranes des cardiomyocytes.
Le gadolinium a pour effet de raccourcir le temps de relaxation T1 des tissus où il s’accumule. La relaxation de l’aimantation des lésions suite à une impulsion d’inversion de l’aimantation est ainsi plus rapide que celle du sang et du myocarde sain.
Acquisition en sang noir Dans un premier temps, on cherche à générer des images élémentaires en sang noir IM1. Dans une image de ce type, l’intensité des pixels correspondant au sang et au muscle sain est nulle (pixels noirs) ou sensiblement nulle.
Afin de générer une telle image élémentaire en sang noir IM1, le dispositif RF D_RF met en œuvre une étape d’acquisition en sang noir ACQ1 en inversion-récupération. Cette étape d’acquisition sang noir ACQ1 comprend une impulsion d’inversion longitudinale notée 180° sur la , qui fait basculer l’aimantation longitudinale des tissus de la zone imager dans la direction opposée, c’est-à-dire qui inverse l’aimantation longitudinale de ces tissus. Sur la , on constate que l’aimantation de la zone à imager passe de Mz à -Mz sous l’effet de l’impulsion d’inversion. Du fait de la relaxation longitudinale, l’aimantation longitudinale des différents tissus présents dans la zone à imager croît pour revenir à sa valeur initiale, en passant par la valeur nulle. Naturellement, la cinétique de relaxation des différents tissus est différente.
De façon connue en soi, l’acquisition sang noir ACQ1 comprend également un module préparatoire PREP1 mis œuvre après l’impulsion d’inversion longitudinale 180°, par exemple, un module adiabatique en T1-rho ( ) de durée notée TSL (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Time of Spin Lock ») ou un module pondéré en T2, ou de type MTC (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Magnetisation Transfert Contrast ») ou une combinaison de deux de ces modules ou de ces trois modules.
Le module préparatoire PREP1 est configuré de sorte que l’aimantation longitudinale du sang A(Blood) et celle du myocarde sain A(Musc) s’annulent au même instant te.
À ce même instant te, l’aimantation longitudinale des lésions A(Cica) est nettement supérieure à zéro. En faisant l’acquisition des signaux issus de la zone à imager à cet instant te, on obtient une image présentant un contraste très élevé entre les pixels ou voxels correspondant au sang et au myocarde sain qui sont noirs et les pixels ou voxels correspondant aux lésions, globalement blancs.
La première étape d’acquisition ACQ1 en inversion-récupération comprend ensuite une séquence de lecture LE1 comprenant une impulsion de 90° appliquée à l’instant te et un gradient de lecture pour lire l’aimantation transversale de la zone à imager. Le temps d’inversion TI est la durée séparant l’impulsion de 180° de la séquence de lecture LE1 de la séquence élémentaire ACQ1. Afin d’obtenir le meilleur contraste entre les lésions myocardiques et le sang ainsi qu’entre les lésions myocardiques et le myocarde sain, on fait avantageusement débuter la séquence de lecture LE1 à l’instant te où les aimantations longitudinales du sang et du myocarde s’annulent afin de générer l’image présentant le meilleur contraste.
Dans l’exemple de la , le module de lecture LE1 de l’acquisition sang noir est espacé temporellement du module préparatoire PREP1 de l’acquisition sang noir. En variante, le module de lecture LE1 débute dès que le module préparatoire PREP1 se termine. Il en est de même pour le positionnement temporel relatif entre le module préparatoire PREP2 de l’acquisition sang blanc et le module de lecture LE2 de l’acquisition sang blanc.
Cet objectif est atteint avec un procédé de détection de présence mis en œuvre au sein d’un véhicule automobile, et utilisant un signal impulsionnel retour issu de la réflexion sur une cible d’un signal impulsionnel émis, le signal impulsionnel retour et le signal impulsionnel émis étant chacun constitués d’impulsions radiofréquences.
Le procédé de détection de présence comprend les étapes ci-après : a/ générations de données échantillonnées au signal impulsionnel retour ; b/ pour chacun d’une pluralité d’intervalles temporels successifs, extraction des données échantillonnées situées dans ledit intervalle temporel, et se rapportant à des instants d’échantillonnage pour lesquels l’écart à un instant d’émission d’une impulsion respective du signal impulsionnel émis est inférieur à un seuil prédéterminé ; c/ pour chacun desdits intervalles temporels successifs, et à l’aide des valeurs extraites à l’étape b/, calcul d’une valeur de déphasage entre le signal impulsionnel retour et le signal impulsionnel émis ; puis d/ utilisation des valeurs de déphasage pour identifier la présence ou non d’un utilisateur.
Dans tout le texte, le terme « radiofréquence » se rapporte à un signal dont la fréquence de la porteuse est comprise entre 3 kHz et 300 GHz. De préférence, la fréquence de la porteuse est comprise, dans l’invention, entre 5 GHz et 20 GHz, plus préférentiellement entre 5 GHz et 10 GHz.
En utilisation, la cible est par exemple la main d’un utilisateur.
Les données échantillonnées au signal impulsionnel retour correspondent par exemple aux valeurs échantillonnées d’une composante en phase et d’une composante en quadrature de phase du signal impulsionnel retour.
Le procédé selon l’invention peut comporter les étapes d’émission du signal impulsionnel émis et réception du signal impulsionnel retour.
L’une des idées à la base de l’invention consiste à détecter la présence ou non d’un utilisateur, via une détection de geste. La détection d’un geste indique la présence d’un utilisateur, et inversement.
La détection de geste est basée sur une technologie radar, ce qui la rend robuste à des perturbations telles que des goulettes de pluie tout en maintenant un encombrement et une complexité réduits.
De façon connue en soi, une détection de geste par la technologie radar est basée sur l’émission d’un signal radiofréquence en direction d’une zone de réception, et la réception d’un signal retour issu de la réflexion du signal radiofréquence émis, sur au moins une cible située dans la zone de réception.
Les systèmes les plus économiques sont basés sur de simples calculs de temps de vol : pour chacun d’une pluralité d’instants d’échantillonnage, on détermine la durée mise par le signal radiofréquence pour l’aller-retour entre un émetteur-récepteur et la cible. Cette durée indique une distance courante à la cible. Un inconvénient est cependant que la précision sur la détermination de la distance courante à la cible est limitée par la fréquence d’échantillonnage. Or, cette fréquence d’échantillonnage ne peut pas être augmentée indéfiniment sans aboutir à des conditions limites de repliement de spectre (critère de Shannon). Ainsi, des valeurs typiques de la fréquence d’échantillonnage sont 1 GHz, soit une période d’une nanoseconde. Cela correspond à une précision de seulement 15 cm sur la détermination de la distance courante à la cible. Cette précision est insuffisante dans le cadre d’une détection de présence, basée sur la détection ou non d’un geste à proximité immédiate d’un module radar, c’est-à-dire souvent à moins de 10 cm d’un module radar.
L’invention propose donc, afin de surmonter cette limitation, d’utiliser plutôt des mesures de déphasage, des variations de ce déphasage indiquant la présence ou non d’un geste.
En outre, afin de circonscrire spatialement la détection de présence, l’invention propose d’utiliser uniquement des données se rapportant à des instants d’échantillonnage pour lesquels l’écart à un instant d’émission d’une impulsion respective du signal impulsionnel émis est inférieur à un seuil prédéterminé. Ledit seuil prédéterminé est un seuil en unité de temps, facilement convertible en un seuil en unité de distance délimitant la portée maximale de la détection de présence. On s’assure ainsi que la détection de présence corresponde bien à une détection de présence à proximité immédiate d’un module émetteur-récepteur réalisant l’émission du signal impulsionnel émis et la réception du signal impulsionnel retour.
De manière avantageuse, l’étape d/ comporte les sous-étapes suivantes : d-i/ pour chacun desdits intervalles temporels successifs, calcul d’une valeur de dérivée du déphasage ; d-ii/ comparaison entre ladite valeur de dérivée du déphasage et les bornes d’au moins un intervalle prédéterminé ; d-iii/ pour une fenêtre temporelle de largeur prédéterminé encadrant une pluralité desdits intervalles temporels successifs, calcul d’une valeur finale d’un compteur, la valeur prise par le compteur étant incrémentée d’au moins une unité chaque fois que la valeur de dérivée du déphasage est comprise dans l’au moins un intervalle prédéterminé ; d-iv/ comparaison entre la valeur finale du compteur et un seuil de compteur, et génération d’une valeur de réponse haute ou basse selon que la valeur finale du compteur est inférieure ou supérieure au seuil de compteur ; d-v/ décalages successifs de la fenêtre temporelle, et nouvelle itération des étapes d-iii/ et d-iv/, de manière à construire un signal de réponse formé par la suite de valeurs de réponse haute ou basse ; et d-vi/ utilisation du signal de réponse pour identifier la présence ou non d’un utilisateur.
Les valeurs de dérivée du déphasage caractérisent une vitesse de la cible. En comparant une valeur de dérivée du déphasage avec les bornes d’au moins un intervalle prédéterminé, on vérifie si un mouvement de la cible présente les caractéristiques de vitesse d’un geste attendu de l’utilisateur.
En utilisant une fenêtre temporelle large, et un compteur dont la valeur s’incrémente chaque fois qu’il est considéré que le mouvement de la cible présente les caractéristiques de vitesse attendues, on s’assure de stabiliser une détection de présence basée sur une analyse de la vitesse de la cible. Cette stabilisation de la détection de présence assure une grande robustesse à l’égard du bruit et des perturbations de l’environnement.