INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission est supérieure ou égale à 1,60x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 3,8x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut être supérieure ou égale à 3,8x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 4,2x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 4,8x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut être supérieure ou égale à 3,8x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 7,7x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 8,2x10 8 N/m).
On note qu’ici, comme le système de pilotage électrique 12 est alimenté par les cellules photovoltaïques du panneau photovoltaïque 1, on privilégiera un fonctionnement de la deuxième rangée 31 le matin. Il serait cependant envisageable d’équiper le module électrique maître 15 d’une batterie qui se recharge le jour, de manière à faire fonctionner le dispositif de nettoyage 10 la nuit.
Le mode combiné est extrêmement avantageux.
En référence à la , en journée (dessin de gauche), lorsqu’il n’y a pas (a priori) d’éléments à l’état liquide 27 sur la face externe 9 de la plaque de protection 5, les premières ondes acoustiques 34a produite par les premiers transducteurs 11a se propagent vers la partie haute du panneau photovoltaïque 1, ce qui a pour effet de déplacer les éléments à l’état solide 8 vers le bas.
Cette force, qui s’ajoute à la gravité, permet de déplacer et d’évacuer efficacement les éléments à l’état solide de la surface située au-dessus de la première rangée 30 de premiers transducteurs 11a.
La nuit ou le matin (dessin de droite), lorsque des éléments à l’état liquide 27 sont présents, les deuxièmes ondes acoustiques 34b produites par les deuxièmes transducteurs 11b se propagent vers le partie basse du panneau photovoltaïque 1, ce qui a pour effet de déplacer les éléments à l’état liquide 27 vers le bas. A nouveau, cette force, qui s’ajoute à la gravité, permet de déplacer efficacement les éléments à l’état liquide 27 vers le bas, et donc d’évacuer efficacement les éléments à l’état solide 8 de la surface de la face externe 9 de la plaque de protection 5.
L’utilisation de ces effets combinés est extrêmement astucieuse. En effet, comme on l’a vu plus tôt, le processus de cimentation, résultat de la condensation, pose habituellement problème. On surmonte donc un préjugé fort de l’homme du métier en tirant au contraire profit de la condensation.
On note que les éléments à l’état solide 8 ne sont pas forcément évacués entièrement de la totalité de la face externe 9 ; il est possible qu’un nombre réduit d’éléments à l’état solide 8 demeurent sur la plaque de protection 5, notamment sur des surfaces très proches des bords et/ou des transducteurs. Ces éléments résiduels ont un impact minime sur le rendement du panneau 1.
Avantageusement, le système électrique de pilotage 12 applique des premiers signaux électriques, qui sont synchronisés en phase, aux bornes des premiers transducteurs 11a. Cela permet d’augmenter l’amplitude des premières ondes acoustiques (à amplitude constante des premiers signaux électriques). De même, le système électrique de pilotage 12 applique des deuxièmes signaux électriques, qui sont synchronisés en phase, aux bornes des deuxièmes transducteurs 11b.
Pour produire les premiers signaux électriques synchronisés en phase (respectivement, les deuxièmes signaux électriques synchronisés en phase), les modules électriques élémentaires 16 associés aux premiers transducteurs 11a (respectivement, associés aux deuxièmes transducteurs 11b), utilisent le signal d’horloge CLK transmis par le module électrique maître 15, et se synchronisent donc tous sur une même horloge.
Ainsi, dans le premier mode de réalisation du dispositif de nettoyage, la rangée de transducteurs du bas (première rangée 30) est utilisée pour déplacer et évacuer les éléments à l’état solide 8, et la rangée de transducteurs du haut (deuxième rangée 31) est utilisée pour déplacer les éléments à l’état liquide 27 et donc, en même temps, les éléments à l’état solide 8.
Le panneau photovoltaïque 1 comprend une première extrémité (correspondant à la première extrémité 32 de la plaque 5) et une deuxième extrémité (correspondant à la deuxième extrémité 33 de la plaque 5).
Avantageusement, la face supérieure du panneau photovoltaïque 1 est plane et ne présente pas de discontinuité, au moins au niveau de la première extrémité du panneau photovoltaïque 1 (extrémité basse).
Le panneau photovoltaïque 1, et en tout cas sa partie basse, est donc conçu notamment pour éviter qu’il y ait un rebord.
Ici, le cadre 4 comprend une surface supérieure 36 qui s’étend sur un contour de la plaque de protection 5. La surface supérieure 36 du cadre 4 et la face externe 9 de la plaque de protection 5 sont coplanaires, au moins au niveau de la première extrémité du panneau photovoltaïque 1.
Cette surface lisse permet aux éléments à l’état solide 8 (et aussi aux éléments à l’état liquide 27) d’être évacués sans être retenus sur le panneau photovoltaïque 1.
On note que d’autres agencements sont possibles pour obtenir une surface parfaitement plane. On pourrait envisager par exemple de ne pas utiliser de cadre 4. On pourrait aussi envisager que la plaque de protection 5 recouvre la surface supérieure 36 du cadre 4 et soit fixée à celle-ci (par collage par exemple). Dans ces deux cas, la face externe 9 de la plaque de protection 5 s’étend alors sur la totalité de la face supérieure du panneau photovoltaïque 1.
De manière préférée, la coiffe 12 présente une extrémité proximale 12a et une extrémité distale 12b.
Selon un exemple, la coiffe 12 s’étend transversalement sur une largeur L coiffe , telle que L coiffe ≥ 0.7 * L surverse , L surverse étant la largeur de la sortie de surverse 11b, L coiffe et L surverse étant mesurée à l’horizontale, de préférence 0.9 * L surverse ≤ L coiffe ≤ 1.1 * L surverse .
De manière préférée, la coiffe 12 est conformée de sorte que, en projection sur un plan vertical, son extrémité distale 12b soit située sous son extrémité proximale 12a. Autrement dit, dans une configuration de fonctionnement, la coiffe 12 s’étend selon une direction en biais relativement à la paroi de fond 10a.
Selon un mode de réalisation, la coiffe 12 présente une portion principale 121 s’étendant depuis son extrémité proximale 12a ainsi qu’une portion d’extrémité 122, s’étendant depuis son extrémité distale 12b, la portion d’extrémité 122 formant avec la portion principale 121 un angle de sorte que la portion d’extrémité 122 se rapproche de la paroi de fond 10b du bac de captation 10 en se rapprochant de l’extrémité distale 12b.
Selon un exemple, la coiffe 12 présente une portion d’extrémité 122 formant un angle de repli configuré pour renforcer encore plus la rétention de détritus 42 dans la zone de rétention 11a en évitant qu’ils parviennent à la sortie de surverse 11b en contournant l’extrémité distale de la coiffe 12. Cet effet est encore plus significatif lorsque les détritus 42 ont une bonne flottaison.
Selon un exemple, la portion d’extrémité 122 s’étend selon une direction verticale.
La portion d’extrémité 122 mesure au moins 1 cm.
De manière préférée, la portion d’extrémité 122 est à une distance H coiffe de la paroi de fond 10a.
Selon un exemple H coiffe surverse , de préférence H coiffe surverse .
MATERIAUX ET DIMENSIONNEMENT
Selon un mode de réalisation, le bac de captation 10 est fait de l’un parmi les matériaux suivants : un alliage métallique tel que de l’acier inoxydable, de la fonte, un plastique.
Selon un mode de réalisation, la paroi de fond 10a et la paroi latérale 10b forment une pièce monobloc venue d’une même matière ;
Selon un mode de réalisation particulier, l’écran filtrant 11 est généré par des ouvertures 101 à travers le bac de captation 10.
PROCEDE DE MONTAGE
Selon un mode de réalisation l’invention concerne un procédé de montage d’un bac de captation 10 à l’embouchure d’un conduit d’évacuation 6, sous une plaque d’égout 2.
Selon un mode de réalisation, le bac de captation 10 est fixé solidairement au conduit d’évacuation 6 par l’intermédiaire d’élément de boulonnerie. Selon un mode de réalisation, le système 1 comprend un cadre principal 7 conformé pour recevoir la grille 2 de manière amovible.
Selon un aspect de l’invention, le volume de matériau intumescent de la portion médiane présente une épaisseur longitudinale selon une direction parallèle à l’axe longitudinal qui est décroissante radialement de l’extérieur vers l’intérieur, de préférence d’une valeur maximale à une valeur minimale au moins deux fois inférieure. Préférentiellement, la valeur maximale de l’épaisseur longitudinale est au moins quatre fois supérieure à la valeur minimale. Préférentiellement, la valeur maximale de l’épaisseur longitudinale est au plus dix fois supérieure à la valeur minimale. Le matériau intumescent est avantageusement situé dans la portion médiane de sorte à augmenter la composante longitudinale de la portion médiane et à réduire sa composante radiale. La portion médiane forme ainsi une pente radiale plus douce ce qui permet une meilleure compression du matériau composite.
Selon un aspect de l’invention, la portion médiane comporte une paroi extérieure transversale par rapport à l’axe longitudinal. Ceci assure une butée et la coopération avec l’extrémité amont du carter intérieur de nacelle.
Selon un aspect de l’invention, la portion médiane comporte au moins une première tranche angulaire et une deuxième tranche angulaire juxtaposées, le volume de matériau intumescent s’étendant uniquement dans la première tranche angulaire. Ceci forme une bande longitudinale de fixation, de préférence en bordure angulaire du secteur de virole intérieure pour assurer sa fixation à un secteur de virole intérieure voisin.
Selon un aspect de l’invention, la portion médiane comporte une surface intérieure formant au niveau de la première tranche angulaire une protubérance longitudinale par rapport à la deuxième tranche angulaire. Une telle protubérance longitudinale permet d’augmenter la composante longitudinale de la portion médiane et de réduire sa composante radiale. La portion médiane présente ainsi une pente radiale plus douce ce qui permet une meilleure compression du matériau composite. Aucune protubérance n’est avantageusement formée du côté de la surface extérieure afin de permettre la coopération avec le carter intérieur de nacelle.
Selon un aspect de l’invention, le volume de matériau intumescent s’étend radialement dans toute la portion médiane, de manière à relier la portion longitudinale amont et la portion longitudinale aval et former une pente radiale douce assurant une bonne compression radiale.
Selon un aspect de l’invention, la portion médiane comprend au moins un film de séparation séparant le volume de matériau intumescent de la couche intérieure de matériau composite et de la couche extérieure de matériau composite. De préférence, le film de séparation est étanche. Ceci permet d’éviter le déport de matière lors de la compression et du chauffage, et ainsi améliorer la tenue mécanique de la pièce finale.
Selon un aspect de l’invention, la portion médiane s’étend radialement sur une distance au moins deux fois supérieure à une épaisseur radiale de la portion longitudinale amont, de préférence au moins quatre fois supérieure. Selon un aspect préféré, la portion médiane s’étend radialement sur une distance supérieure à une épaisseur radiale de la portion longitudinale aval, de préférence au moins trois fois supérieure. Une telle portion médiane rend d’autant plus nécessaire l’utilisation de matériau intumescent pour renforcer la compression.
Selon un aspect de l’invention, la couche intérieure de matériau composite et la couche extérieure de matériau composite comportent, au niveau de la portion médiane, une porosité inférieure à 2%, de préférence inférieure à 1% et préférentiellement inférieure à 0,7%. Un tel niveau de porosité assure une bonne tenue mécanique.
Selon un aspect de l’invention, le volume de matériau intumescent de la portion médiane est désigné premier volume de matériau intumescent, la portion longitudinale aval comprenant au moins un deuxième volume de matériau intumescent pris en sandwich entre la couche intérieure de matériau composite et la couche extérieure de matériau composite de manière à former une surépaisseur locale selon la direction radiale, le deuxième volume de matériau intumescent s’étendant dans le prolongement longitudinal du premier volume de matériau intumescent. Les premier et deuxième volumes de matériau intumescent forment ensemble une bande de fixation longitudinale de grande résistance mécanique.
Selon un aspect préféré, la portion longitudinale amont comprend au moins un troisième volume de matériau intumescent pris en sandwich entre la couche intérieure de matériau composite et la couche extérieure de matériau composite de manière à former une surépaisseur locale selon la direction radiale, le troisième volume de matériau intumescent s’étendant dans le prolongement longitudinal du premier volume de matériau intumescent. Les premier et troisième volumes de matériau intumescent forment ensemble une bande de fixation longitudinale de grande résistance mécanique.
L’invention concerne un secteur de virole intérieure tel que décrit précédemment avant compression et chauffage, dans lequel le matériau intumescent est adapté pour s’expandre sous l’effet de la chaleur, de préférence à une température prédéterminée supérieure à 115°C, la température prédéterminée étant préférentiellement inférieure à 180°C. Avant compression et chauffage, le matériau composite et le matériau intumescent se présentent à l’état malléable.
L’invention concerne également un secteur de virole intérieure tel que décrit précédemment après compression et chauffage, dans lequel le matériau intumescent est à l’état expansé. Après compression et chauffage, le matériau composite et le matériau intumescent se présentent à l’état durci.
L’invention concerne également une virole intérieure pour turbomachine d’aéronef comprenant une pluralité de secteurs de virole intérieure tels que décrit précédemment, la virole intérieure étant une pièce de révolution définie par rapport à un axe longitudinal orienté d’amont en aval configurée pour délimiter intérieurement une veine secondaire de la turbomachine d’aéronef.
L’invention concerne également un carter intermédiaire pour turbomachine d’aéronef comprenant une virole intérieure telle que décrite précédemment, le carter intermédiaire comprenant un moyeu, sur lequel est fixé la virole intérieure, et une virole extérieure, qui s’étend en vis-à-vis de la virole intérieure et est configurée pour délimiter extérieurement une veine secondaire de la turbomachine d’aéronef. Le carter intermédiaire comprend de préférence au moins un bras reliant la virole intérieure et la virole extérieure.
L’invention concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant une veine primaire et une veine secondaire s’étant extérieurement autour de la veine primaire, la turbomachine d’aéronef comprenant un carter intermédiaire tel que décrit précédemment dans lequel la virole intérieure et la virole extérieure délimitent respectivement intérieurement et extérieurement la veine secondaire. De préférence, la virole extérieure s’étend dans le prolongement aval d’un carter de soufflante.
De façon préférée, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules présentant un ratio galangine/CAPE compris entre 2/1 et 3/1.
Selon une variante, la composition (c) selon l’invention peut comprendre également au moins un additif.
La composition (c) selon l’invention peut contenir comme additif au moins un composé choisi parmi les huiles, les cires, les tensioactifs, les co-tensioactifs, les épaississants et/ou gélifiants, les humectants, les colorants, les conservateurs, les charges, les tenseurs, les séquestrants, les anti-agglomérants, et leurs mélanges, sans que cette liste soit limitative.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir les éventuels composés complémentaires, actifs ou non-actifs, et leur quantité, de telle sorte que les propriétés avantageuses de la composition (c) selon l’invention ne soient pas, ou sensiblement pas, altérées par l’adjonction envisagée.
Préférentiellement, la composition (c) selon l’invention est liquide et ne contient pas d’alcool. Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition (c) selon l’invention est une composition liquide, anhydre et ne contenant pas d’alcool. Ainsi, la composition (c) selon ce mode de réalisation est d’aspect huileux.
La composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules pouvant être d’origine synthétique ou naturelle.
Lorsque la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine synthétique, ledit mélange de molécules comprend préférentiellement : - au moins 1,41µM de galangine ; et - au moins 0,73µM de CAPE.
Avantageusement, de telles concentrations sont suffisantes pour engendrer un effet synergique sur l’acétyle choline estérase impliquée dans la maladie d’Alzheimer.
Selon un mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, notamment obtenu à partir d’une matière première naturelle, préférentiellement à partir de propolis.
Préférentiellement, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition (c) selon l’invention comprend ou consiste en un extrait de propolis. Selon un autre mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention consiste essentiellement en un extrait de propolis.
Avantageusement, selon ce mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention propose un traitement alternatif naturel pour prévenir et/ou lutter contre la maladie d’Alzheimer.
Lorsque la composition (c) selon l’invention comprend un extrait de propolis, l’extrait de propolis peut être un extrait de propolis tel que défini dans l’un quelconque des modes de réalisations préalablement décrit pour la composition (a) ou (b).
Préférentiellement, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis comprenant de la galangine et le CAPE.
De façon surprenante, les inventeurs ont réussi à obtenir une composition (c) selon l’invention comprenant un extrait de propolis sélectivement enrichi en polyphénols d’intérêts, à savoir en en galangine et le CAPE.
De façon préférée, la composition (c) selon l’invention se présente sous forme liquide à température ambiante, préférentiellement à 22°C.
Selon un vingt-troisième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur ; un arbre de soufflante ; et un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice. L'arbre de soufflante a une rigidité torsionnelle linéaire efficace. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante via l'arbre de soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Le réducteur a une rigidité globale d'engrènement d'engrenages. Un rapport de rigidité d'engrènement d'engrenages à arbre de soufflante de :
Selon un vingt-quatrième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur ; un arbre de soufflante ; et un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice. L'arbre de cœur a une rigidité torsionnelle linéaire efficace. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante via l'arbre de soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Le réducteur a une rigidité globale d'engrènement d'engrenages. Un rapport de rigidité d'engrènement d'engrenages à arbre de cœur de :
est supérieur ou égal à 0,2, et éventuellement dans la plage allant de 0,2 à 29 ou de 0,2 à 90.
Le propulseur selon l'un quelconque des vingt et unième à vingt-quatrième aspects peut être le, ou avoir n'importe quelles caractéristiques applicables du, moteur à turbine à gaz tel que décrit pour n'importe lequel des treizième à seizième aspects.
Selon d'autres aspects, des plages de valeurs pour des produits des composantes des divers rapports peuvent être spécifiées en remplacement, ou en complément, de plages de valeurs pour les rapports. Par exemple :
Un produit de rigidité d'engrènement d'engrenages et de transmission défini comme la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur multipliée par la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut avoir une valeur supérieure ou égale à 1,6 x10 17 N 2 m -2 , et éventuellement supérieure ou égale à 3,2 x10 17 N 2 m -2 . Dans divers modes de réalisation, la valeur peut être dans la plage allant de 1,6 x10 17 à 2,9x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement dans la plage allant de 3,2 x10 17 à 1,5x10 19 N 2 m -2 .
Un produit de rigidité d'engrènement d'engrenages et de support de réducteur défini comme la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur multipliée par la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur peut avoir une valeur supérieure ou égale à 2,0 x10 17 N 2 m -2 , et éventuellement supérieure ou égale à 9,0 x10 17 N 2 m -2 . Dans divers modes de réalisation, le produit de rigidité d'engrènement d'engrenages et de support de réducteur peut être dans la plage allant de 2,0 x10 17 à 4,1x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement dans la plage allant de 9,0 x10 17 à 2,1x10 19 N 2 m -2 .
Un produit de rigidité d'engrènement d'engrenages à arbre de soufflante défini comme la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur multipliée par la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante peut avoir une valeur supérieure ou égale à 1,3x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 5,0x10 19 N 2 m -2 . Éventuellement la valeur peut être supérieure ou égale à 1,4x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement en outre inférieure à 3,0x10 19 N 2 m -2 .
Un produit de rigidité d'engrènement d'engrenages et d'arbre de cœur défini comme la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur multipliée par la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de cœur peut avoir une valeur dans la plage allant de 1,0 x10 17 à 3,0x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement dans la plage allant de 4,5 x10 17 à 9,0x10 18 N 2 m -2 .