INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une enveloppe 11 en grillage souple est disposée sur/par-dessus l’armature 10 de sorte à former un volume, ou espace, 12 de réception des huîtres. L’enveloppe 11, qui recouvre donc au moins en partie l’armature 10, est de préférence fabriquée en plastique recyclé et/ou recyclable. Cette matière présente un coût relativement faible et une résistance élevée aux conditions marines. De plus, ce matériau est utilisé depuis de nombreuses années pour fabriquer les poches à huîtres et il a démontré qu’il était parfaitement adapté/compatible avec l’élevage d’huîtres.
Les dimensions des mailles du grillage de l’enveloppe 11 sont sélectionnées en fonction de de la croissance, c’est-à-dire de la taille, des huîtres. Ainsi, les poches à huîtres doivent être successivement changées tout au long de la croissance des huîtres pour adapter les dimensions du maillage de l’enveloppe souple 11 à la taille des huîtres. De manière générales, les poches à huîtres sont changées trois fois durant la croissance des huîtres .
L’enveloppe 11 présente, avant son assemblage avec l’armature 10, au moins une de ses deux extrémités ouvertes. En d’autres termes, l’enveloppe 11 se présente sous la forme d’un tube ouvert au moins au niveau de l’une de ses extrémités. Ainsi, pour assembler l’armature 10 avec l’enveloppe 11, il suffit de glisser le cintre 100 dans l’enveloppe 11 puis de solidariser l’axe de suspension 105 (situé en dehors de l’enveloppe 11 comme illustré sur la ) avec le cintre 100. Ainsi, l’enveloppe souple 11 est pincée entre le cintre 100 et l’axe de suspension 105.
Dans une variante, si les deux extrémités de l’enveloppe 11 sont ouvertes, il est alors nécessaire de fermer/condamner l’une des extrémités de sorte à former le fond de l’enveloppe 11. Cette fermeture peut être obtenue par la mise en œuvre de colliers de serrage résistants aux UV, ou par collage ou soudage, par exemple.
L’extrémité ouverte, ou ouvrable, de l’enveloppe souple 11 présente des moyens de fermeture 111 réversibles de l’enveloppe souple 11. Dans l’exemple illustré, l’enveloppe souple 11 comprend des crochets 112 montés sur un élastique 113. Plus précisément, une première extrémité de l’élastique 113 est solidaire de la paroi extérieure de l’enveloppe 11 tandis que l’autre extrémité de l’élastique porte un crochet 112 destiné à venir coopérer avec un trou du maillage de l’enveloppe souple 11 pour permettre de mettre en contact les parois de l’enveloppe 11 au niveau de cette extrémité ouverte et fermer de manière hermétique l’extrémité de l’enveloppe 11 (en ce sens que les huîtres ne peuvent pas sortir de l’espace de réception 12 de manière non souhaitée). Pour faciliter la fermeture de l’extrémité de l’enveloppe souple 11, il peut être envisagé de replier l’extrémité ouverte de l’enveloppe souple 11 sur elle-même pour s’assurer que les huîtres ne puissent pas sortir de manière non souhaitée de la poche 1. Dans cet exemple, l’enveloppe souple 11 comprend trois crochets 112 de fermeture.
Selon un autre mode de réalisation non illustré, l’enveloppe souple 11 peut comprendre un rabat (non illustré) muni des élastiques 113 et des crochets 112 décrits précédemment. De cette manière, il est possible de recouvrir l’extrémité ouverte de l’enveloppe 11 avec le rabat et de maintenir/verrouiller la position du rabat sur l’ouverture de l’enveloppe 11 grâce aux crochets 112 et aux élastiques 113. Le rabat permet de fermer de manière hermétique l’extrémité de l’enveloppe 11 (en ce sens que les huîtres ne peuvent pas sortir de l’espace de réception 12 de manière non souhaitée).
L’armature 10 est illustrée en détails et selon différentes vues sur les figures 3 à 5 . Comme indiqué précédemment, elle comprend un cintre 100 et un axe de suspension 105 qui sont solidarisés ensemble lors de l’assemblage de la poche 1.
Le cintre 100 comprend une embase 101 sensiblement rectiligne qui présente, dans cet exemple, une section sensiblement en arc de cercle (comme illustré sur la ). Cette embase 101 s’étend sensiblement sur l’ensemble de la longueur de l’enveloppe souple 11 lorsque ces éléments sont assemblés (voir ). Dans cet exemple, l’embase 101 présente une longueur d’environ 65 cm. Cette forme en arc de cercle de la section permet de s’adapter à la forme de la poche 1 à cet endroit de la poche 1 et d’éviter de pincer l’enveloppe souple 11, de sorte à limiter les risques de déchirement de cette dernière.
À partir de cette embase 101 s’étend un élément 102 en forme de U (selon la vue de face de la ) dont les extrémités du U sont solidaires de l’embase 101. En d’autres termes, cet élément 102 comprend un montant central 102a, s’étendant sensiblement parallèlement à l’embase 101, présentant deux extrémités à partir desquelles s’étendent sensiblement perpendiculairement deux montants latéraux 102b, 102c. Les montants latéraux 102b, 102c relient donc le montant central 102a à l’embase 101 et forment sensiblement un carré (selon la vue de face du cintre illustrée sur la ). Dans cet exemple, les montants 102a, 102b et 102c présentent une longueur d’environ 50 cm et l’élément 102 en forme de U est sensiblement centré par rapport à l’embase 101.
Les montants latéraux 102b, 102c présentent un profil (selon la vue de côté de la notamment) arqué/courbé qui permet de donner son volume à la poche 1 lorsque que l’enveloppe souple 11 est assemblée avec le cintre 100. Il est donc possible de choisir/sélectionner le rayon de courbure que l’on souhaite pour les montants latéraux 102b, 102c afin de définir les dimensions de l’espace 12 de réception des huîtres. Dans cet exemple, les montants latéraux 102b, 102c sont courbés de sorte à obtenir un galbe d’environ 8 cm de haut.
De préférence, le noyau magnétique peut être un noyau en composite superparamagnétique.
Il s’agit d’un noyau non conducteur et ne présentant sensiblement pas de pertes par hystérésis.
La charge superparamagnétique peut être directement placée dans le cœur des bobinages planars, ou bien dans le PCB, ou bien dans le matériau de surmoulage et/ou de protection de la bobine secondaire.
Selon l’invention, la bobine primaire Lp et le condensateur primaire Cp peuvent avoir des valeurs de façon à être en résonance lorsque le couplage k entre la bobine primaire et la bobine secondaire est en dessous d’un seuil de couplage prédéterminé. Ce seuil de couplage peut être égal à 1% voire 1/1000 . Dans une telle condition, on considère être en situation de découplage.
Par ailleurs, la bobine secondaire Ls et le condensateur secondaire Cs peuvent avoir des valeurs de façon à être en résonnance lorsque le couplage k entre la bobine primaire et la bobine secondaire est en dessous d’un seuil de couplage prédéterminé.
Les circuits primaire et secondaire peuvent ainsi être à la résonnance lorsque le couplage est sensiblement nul, i.e lorsque k=0. Ainsi, cela conduit à avoir une surconsommation côté primaire en cas de découplage, et ainsi de détecter le découplage. Cela permet également d’avoir une très faible consommation (quasi nulle) côté primaire lorsque les bobines sont couplées mais que l’interrupteur est fermé.
La seule analyse de la puissance PinDC(t) peut permettre de contrôler automatiquement le système de transmission d’énergie transcutanée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de transmission d’énergie transcutanée peut comprendre une liaison radioélectrique apte à connecter le circuit de contrôle auto-adaptatif avec l’implant de façon à récupérer des informations temps réel provenant de l’implant.
Cette liaison radioélectrique, sans fil peut être utilisée pour un échange d’information temps réel telle que la consommation en W, la fréquence cardiaque en Hz, l’instant de détection du QRS, la valeur réelle de PoutDC(t), etc, entre l’implant et la partie externe du système de transmission d’énergie transcutanée.
Cette boucle de contre-réaction optionnelle améliore encore le pilotage mais peut ne pas être disponible sans pour autant limiter le fonctionnement global du système de transmission d’énergie transcutanée.
Ces informations peuvent permettre par exemple d’anticiper les évolutions de PoutDC(t) et ainsi d’optimiser les valeurs de UpDC. Typiquement, la valeur de UpDC peut être modifiée à la hausse ou à la baisse avec des incréments plus importants, dépendant de l’estimation de la consommation réelle. Ainsi le temps de convergence du système vers son point de fonctionnement optimum se trouve réduit. Cette option est d’autant plus intéressante pour améliorer les propriétés dynamiques du système lorsque les paramètres k et PoutDC varient rapidement. En pratique, les variations de couplage magnétiques sont induites par le patient et sont très lentes, de l’ordre de la seconde voire de plusieurs secondes. La vitesse de variation de la grandeur PoutDC dépend de la charge et de la capacité du condensateur de stockage CStock placé dans le redresseur. Cette vitesse de variation est donc un paramètre par design qui peut être pris en compte dans l’optimisation de la dynamique de convergence de l’algorithme vers un optimum.
A titre d’exemple, le circuit de contrôle auto-adaptatif peut être configuré pour adapter la fréquence de fonctionnement de l’onduleur à la fréquence de résonance du circuit secondaire à partir d’information provenant de l’implant.
Cette adaptation peut avoir lieu lors d’une étape de calibrage et d’appairage. La valeur de la fréquence du circuit résonant de l’implant peut être stockée dans une mémoire de celui-ci, de telle sorte que le système externe puisse être échangé et s’adapter automatiquement à celui-ci.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention, le système de transmission d’énergie transcutanée peut comprendre au moins un modulateur de largeur d’impulsion pour piloter l’onduleur à une fréquence inférieure à 301kHz, inférieure à 151kHz ou inférieure à 81kHz.
Une telle faible fréquence permet tout à la fois la mise en œuvre d’une commande quasi-sinusoïdale par modulation de largeur d’impulsion maîtrisant ainsi la qualité du réseau et limitant les harmoniques, pour réduire la pollution électromagnétique (améliorer la compatibilité électromagnétique CEM) et permet également de réduire l’effet de peau dans les bobinages, donc les pertes par échauffement.
Le système selon l’invention peut comprendre un modulateur de largeurs d’impulsions précalculées avec un ou plusieurs contenus harmoniques d’amplitude, de fréquence et de phase prédéfinis.
L'hydrogène utilisé dans l'unité d'hydrodésaromatisation est généralement un hydrogène de haute pureté, par exemple d'une pureté supérieure à 99 %, bien que d'autres qualités puissent être utilisées.
Cette étape a) du procédé de l'invention peut avoir lieu dans un ou plusieurs réacteurs. Le réacteur peut comprendre un ou plusieurs lits catalytiques. Les lits catalytiques sont généralement des lits fixes.
Il est également possible que le réacteur dans lequel l'étape a) est mise en œuvre soit constitué de réacteurs jumelés fonctionnant alternativement en mode oscillant. Cela peut être utile pour le chargement et le déchargement du catalyseur : étant donné que le réacteur peut comprendre le catalyseur qui est empoisonné en premier (pratiquement tout le soufre est piégé dans et/ou sur le catalyseur), il doit être changé souvent.
L'hydrodésaromatisation a lieu à l'aide d'un catalyseur. Les catalyseurs d'hydrodésaromatisation typiques comprennent, sans s'y limiter : le nickel, le platine, le palladium, le rhénium, le rhodium, le tungstate de nickel, le nickel-molybdène, le molybdène, le molybdénate de cobalt, le molybdénate de nickel sur des supports de silice et/ou d'alumine ou des zéolites . Un catalyseur préféré est à base de Ni et est supporté sur un support d'alumine, ayant de préférence une surface spécifique variant de 100 à 200 m 2 /g de catalyseur. Selon un mode de réalisation particulier, le catalyseur consiste en du nickel sous forme de composé métallique.
Les conditions d'hydrodésaromatisation sont de préférence les suivantes : Pression : 20 à 150 bars, de préférence 30 à 120 bars, et plus préférentiellement 40 à 60 bars ; Température : 120 à 220°C, de préférence 130 à 220°C et plus préférablement 140 à 210°C ; Vitesse volumique horaire du liquide (VVH) : 0,2 à 5 hr -1 , de préférence 0,4 à 3 hr -1 , et plus préférablement 0,5 à 2 hr -1 ; Taux de traitement de l'hydrogène : adapté aux conditions ci-dessus, il peut varier de 50 à 650 Nl/l de charge.
Selon un mode de réalisation particulier, la pression va de 20 à 70 bars et la température va de 180 à 210°C pendant l'étape de désaromatisation a).
Une boucle de recyclage peut être présente afin de recycler une partie du produit sortant du réacteur de la deuxième étape d'hydrodésaromatisation e) lorsqu’elle est présente à l'entrée du réacteur de la première étape d'hydrodésaromatisation a). Cette boucle de recyclage permet de diluer la matière première définie ci-dessus dans l'invention. Si une telle dilution est réalisée, le taux de dilution peut aller de 20% à 75%, de préférence de 30 à 65%, plus préférentiellement de 40 à 60%.
Selon un mode de réalisation préféré, l'étape a) d'hydrodésaromatisation est réalisée dans un ou deux réacteurs, en utilisant un ou deux lits catalytiques par réacteur, de préférence un catalyseur à lit fixe. De préférence, l'étape a) d'hydrodésaromatisation est réalisée à une température allant de 170 à 220°C et à une pression allant de 30 à 60 bars.
Avantageusement, l'étape a) d'hydrodésaromatisation est réalisée dans les conditions mentionnées ci-dessus jusqu'à l'obtention de fluides désaromatisés à très faible teneur en aromatiques, de préférence inférieure à 1000 ppm en poids, préférentiellement inférieure à 750 ppm en poids et plus préférentiellement inférieure à 500 ppm en poids.
Le produit désaromatisé présente une teneur en aromatiques inférieure à la teneur en aromatiques de la charge (avant l'étape a)). Avantageusement, l'hydrodésaromatisation est réalisée dans les conditions mentionnées ci-dessus jusqu'à l'obtention d'un taux de conversion des composés aromatiques allant de 95 à 100%, de préférence de 98 à 99,99%.
L'étape d'hydrodésaromatisation peut être suivie de la mesure de la teneur en aromatiques par spectrométrie UV ou par chromatographie liquide à haute performance (HPLC). La HPLC est de préférence utilisée lorsque la quantité d'aromatiques est supérieure à 0,1 % en poids, mais les échantillons peuvent aussi être dilués afin de pouvoir mesurer la teneur en aromatiques par spectrométrie UV lorsque la teneur en aromatiques des échantillons est trop élevée.
Le produit désaromatisé a sensiblement le même point d'ébullition initial et le même point d'ébullition final que la charge (avant désaromatisation), ainsi que sensiblement la même densité. Ainsi, de préférence, le produit désaromatisé a un point d'ébullition initial et un point d'ébullition final dans la gamme de 150-450°C ou 170-400°C.
Etape b) : Etape de séparation liquide-vapeur Tout ou partie, de préférence la totalité, du produit désaromatisé obtenu à l’issue de l’étape a) subit une étape de séparation liquide-vapeur permettant d’obtenir un effluent liquide et un effluent gazeux.
Cette étape de séparation peut être mise en œuvre dans un dispositif de séparation par exemple de type ballon séparateur.
L’étape de séparation est typiquement mise en œuvre dans les conditions de sortie de l’étape d’hydrodésaromatisation a).
De préférence, l’effluent liquide comprend des composés comportant au moins 6 atomes de carbone. Cet effluent liquide peut éventuellement comprendre aussi des composés comportant 5 atomes de carbone ou moins.
KH Caisson haut
KCB Caisson complémentaire bas
KCH Caisson complémentaire haut
DB Dessus bas du caisson et du caisson complémentaire
CBE Côté bas extérieur
CBI Côté bas intermédiaire
FB Dos du caisson bas et du caisson complémentaire bas
DH Dessous du caisson haut et du caisson complémentaire haut
CHE Côté extérieur du caisson haut et du caisson complémentaire haut
CHI Côté intermédiaire du caisson haut
DHH Dessus du caisson haut et du caisson complémentaire haut
TRAV Traverse avant du caisson bas
TRAR Traverse arrière du caisson bas
BRG Broche gauche
BRD Broche droite
VG Verrou gauche en forme de came
Le masquage carré est particulièrement performant pour les opérations d’addition, de multiplication et de puissance en tant qu’opérations de corps fini binaire grâce au comportement linéaire de ces opérations vis-à-vis d’une élévation à une puissance de deux. En outre, le masquage carré est particulièrement robuste contre les fuites en transition.
Tel qu’illustré sur les figures 6 et 7, l’étape de masquage 101 de la variable secrète comporte alors un tirage aléatoire (« rand ») d’une valeur pour une variable correspondant à un masque multiplicatif, un tirage aléatoire d’une valeur pour une variable correspondant à un masque booléen, et un tirage aléatoire d’une valeur pour une variable correspondant au masquage carré.
Tel qu’illustré sur les figures 6 et 7, la fonction de masquage peut alors s’écrire sous la forme , chacune des variables , et étant non nulle et choisie aléatoirement parmi les éléments de ou parmi un sous-ensemble de . Il convient de noter que le cas où la variable est nulle correspond au cas du masquage affine décrit ci-avant en référence aux figures 3 et 4. Le cas où la variable est choisie dans l’ensemble {1} correspond au cas d’une combinaison d’un masquage carré avec un masquage booléen. , , et correspondent alors aux quatre parties (« shares ») du masquage de la variable secrète .
Tel qu’illustré sur la figure 6, pour prendre en compte le masquage 101, il serait envisageable de déterminer une table de substitution S-Box’ dont la fonction de substitution associée est telle que . Autrement dit, cette solution reviendrait à déterminer une table de substitution S-Box’ telle que la sortie de la table de substitution S-Box’ soit une représentation masquée (avec le même masque multiplicatif et le même masque carré ) du résultat qui aurait été obtenu en appliquant la table de substitution S-Box à la variable secrète . Toutefois, cette solution nécessiterait de recalculer la table S-Box’ à chaque fois que les variables de masquage , et sont changées, ce qui impacterait significativement les performances de l’algorithme. Il serait également envisageable de précalculer toutes les valeurs possibles pour la table S-Box’ en fonction de toutes les valeurs pouvant être prises par le triplet de variables ( , , ), mais cela impacterait significativement la taille de la mémoire requise.
Pour pallier ces problèmes, la table S-Box’ est décomposée en au moins deux tables de substitution. Ainsi, et tel qu’illustré sur la figure 7, le procédé 100 comporte une application 102 d’une première table de substitution à la représentation masquée de la variable secrète. Cette première table de substitution correspond à l’étape d’élévation à la puissance de la fonction non-linéaire . En effet, la fonction de substitution associée à comporte un calcul d’une élévation à la puissance appliqué à .
Dans l’exemple illustré sur la figure 7, la table de substitution prend en entrée et et fournit en sortie le résultat , où est une variable déterminée en fonction de et/ou . La variable présente une distribution indépendante de la variable secrète . Il est possible par exemple de prendre . Toutefois, il est avantageux de choisir une valeur pour différente de la valeur de car cela permet de réduire l’impact d’une fuite en transition entre l’entrée et la sortie de cette table. La variable peut éventuellement être choisie dans un ensemble différent de l’ensemble utilisé pour choisir la variable .
Il est important de noter que la table est évaluée en fonction de et mais sans utiliser les variables et .
Tel qu’illustré sur la figure 7, le procédé 100 comporte une application 103 d’une deuxième table de substitution au résultat obtenu en sortie de la première table de substitution . Cette deuxième table de substitution correspond à l’étape affine de la fonction non-linéaire . En effet, la fonction de substitution associée à comporte un calcul de la fonction affine appliqué (indirectement) à . Par exemple, et tel qu’illustré sur la figure 7, la fonction affine est appliqué à ).
Avantageusement, tous les éléments de la table sont préalablement calculés pour les différentes valeurs pouvant être prises par , et .
Il est important de noter que la table est évaluée en fonction de , et mais sans utiliser la variable .
Tel qu’illustré sur la figure 7, la table de substitution prend en entrée , et et fournit en sortie le résultat . Le résultat en sortie de la table peut alors s’écrire (en utilisant la linéarité de la fonction et la linéarité de l’élévation à une puissance d’une puissance de deux) :
On obtient ainsi en sortie de la table de substitution une représentation masquée de avec avec le même masque multiplicatif et le même masque carré .
De façon optionnelle, et tel qu’illustré sur la figure 7, le procédé 100 peut comporter deux étapes supplémentaires 104 et 105 pour s’affranchir du terme obtenu en sortie de la table de substitution .
Dans ce but le procédé 100 comporte une application 104 d’une troisième table de substitution aux variables , et . Avantageusement, tous les éléments de la table sont préalablement calculés pour les différentes valeurs pouvant être prises par , et .
En tant que groupe alkyle ramifié, on peut mentionner un groupe 1-méthylpropyle, un groupe 2-méthylpropyle, un groupe t-butyle, un groupe 1,1-diméthylpropyle, un groupe 3-méthylhexyle, un groupe 5-méthylhexyle, un groupe 1-éthylhexyle, un groupe 2-éthylhexyle un groupe 1-butylpentyle, un groupe 5-méthyloctyle, un groupe 1-éthylhexyle, un groupe 2-éthylhexyle, un groupe 1-butylpentyle, un groupe 5-méthyleoctyle, un groupe 2-butyloctyle, un groupe isotridecyle, un groupe 2-pentylnonyle, un groupe 2-hexyldécyle, un groupe isostéaryle, un groupe 2-heptylundécyle, un groupe 2-octyldodécyle, un groupe 1,3-diméthylbutyle, un groupe 1-(1-méthyléthyle)-2-méthylpropyle, un groupe 1,1,3,3-tetraméthylbutyle, un groupe 3,5,5-triméthylhexyle, un groupe 1-(2-méthylpropyl)-3-méthylbutyle, un groupe 3,7-diméthyleoctyle et un groupe 2-(1,3,3-triméthylebutyl)-5,7,7-triméthyloctyle.
(i) les polydialkylsiloxanes cycliques comprenant de 3 à 7 et de préférence, de 4 à 5 atomes de silicium. Il s’agit, par exemple, de l’octaméthylcyclotétrasiloxane commercialisé notamment sous la dénomination Volatile Silicone® 7207 par Unioncarbure ou Silbione® 70045 V2 par Rhodia, du décaméthylcyclopentasiloxane commercialisé sous la dénomination Volatile Silicone® 7158 par Unioncarbure, Silbione®70045 V5 par Rhodia, et du dodécaméthylcyclopentasiloxane commercialisé sous la dénomination Silsoft 1217 par Momentive Performance Materials, et de leurs mélanges. On peut également citer les cyclocopolymères du type diméthylsiloxane/méthylalkylsiloxane, tels que Silicone Volatile® FZ 3109 vendu par la société Union Carbide, de formule :
(ii) les polydialkylsiloxanes volatils linéaires contenant 2 à 9 atomes de silicium et ayant une viscosité inférieure ou égale à 5×10 -6 m 2 /s à 25 °C. Un exemple est le décaméthyltétrasiloxane commercialisé notamment sous le nom de SH 200 par la société Toray Silicone. Des silicones appartenant à cette catégorie sont également décrits dans l’article publié dans Cosmetics and Toiletries, Vol. 91, Jan. 76, pp. 27-32, Todd & Byers, Volatile Silicone Fluids for Cosmetics . La viscosité des silicones est mesurée à 25 °C conformément à la norme ASTM 445 Annexe C.
- le corps comprend une première couche formée par un matériau non tissé ou tissé comprenant des fibres naturelles et le premier groupe de fibres de polypropylène et une deuxième couche formée par un matériau non tissé ou tissé comprenant des fibres naturelles et le deuxième groupe de fibres de polypropylène, la première couche et la deuxième couche étant thermoformées et assemblées ensemble au cours de l’étape de thermoformage du corps ;
- le corps comprend en outre au moins une couche intermédiaire non tissée ou tissée, comprenant des fibres naturelles et/ou des fibres de polypropylène, ladite couche intermédiaire étant disposée entre la première couche et la deuxième couche et étant thermoformée et assemblée avec lesdites première et deuxième couches au cours de l’étape de thermoformage du corps.