Procédé de désaromatisation et d'isomérisation d'une charge hydrocarbonée ayant une teneur en soufre inférieure ou égale à 10 ppm en poids, le procédé comprenant : une étape d’hydrodésaromatisation d'une charge HDA1 à une température allant de 120 à 220°C et à une pression allant de 20 à 150 bars, afin de fournir un produit désaromatisé, ladite charge HDA1 comprenant la charge hydrocarbonée et au moins une partie de l’effluent liquide recyclé à l’étape c) ; une étape de séparation liquide-vapeur mise en œuvre sur tout ou partie du produit désaromatisé permettant d’obtenir un effluent liquide et un effluent gazeux ; une étape de recyclage d’une partie de l’effluent liquide en amont de l’étape d’hydrodésaromatisation a) ; une étape d’hydroisomérisation d’une charge HDI comprenant tout ou partie de l’effluent gazeux et tout ou partie de l’effluent liquide non recyclé à l’étape c), à une température allant de 250 à 320°C et à une pression allant de 40 à 60 bars en présence d'un catalyseur à base de platine et/ou de palladium, afin de fournir un produit isomérisé ; éventuellement une étape d’hydrodésaromatisation de tout ou partie du produit isomérisé issu de l’étape d) à une température allant de 120 à 210°C et à une pression allant de 20 à 150 bars, afin de fournir un produit isomérisé et désaromatisé. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la charge HDA1 comprend : - de 20 à 80% en poids, de préférence de 30 à 70% en poids, de préférence encore de 40 à 60% en poids de charge hydrocarbonée, et - de 20 à 80% en poids, de préférence de 30 à 70% en poids, de préférence encore de 40 à 60% en poids d’effluent liquide recyclé lors de l’étape c), par rapport au poids total de la charge HDA1. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la charge hydrocarbonée comprend : - moins de 5 ppm en poids, de préférence moins de 3 ppm en poids, plus préférablement moins de 1 ppm en poids de soufre, et/ou - une teneur en aromatiques de 500 ppm à 25 % en poids, par rapport au poids total de la charge hydrocarbonée. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la charge hydrocarbonée a un point d'ébullition initial allant de 120 et 300°C et un point d'ébullition final compris entre 310 et 600°C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les étapes d’hydrodésaromatisation a) et/ou le cas échéant e) sont réalisées en présence d'un catalyseur choisi parmi le nickel, le tungstate de nickel, le nickel molybdène, le molybdène, le molybdénate de cobalt, le molybdénate de nickel sur des supports de silice et/ou d'alumine ou des zéolithes, de préférence choisi parmi les catalyseurs à base de nickel, de préférence supportés sur un support de silice et/ou d'alumine. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'étape d) d'hydroisomérisation est réalisée en présence d'un catalyseur choisi parmi les catalyseurs au platine et/ou au palladium supportés sur des supports de silice et/ou d'alumine ou sur des zéolithes. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel les étapes a) et/ou le cas échéant e) sont réalisées à une température allant de 130 à 210°C et/ou à une pression allant de 30 à 60 bars, de préférence, les étapes a), d) et le cas échéant e) sont réalisées à la même pression. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel l'étape a), l'étape b) et/ou l'étape c) est/sont réalisée(s) à une vitesse spatiale horaire du liquide allant de 0,4 à 3 h -1 , de préférence de 0,5 à 1,5 h -1 , de préférence les étapes a), d) et le cas échéant e) sont réalisées à la même vitesse volumique horaire. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l'étape a), l'étape d) et/ou le cas échéant l'étape e) est/sont réalisée(s) en présence d'un catalyseur qui n'est pas sous une forme soufrée lorsqu'il est mis en contact avec la charge. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l'étape d) d'hydroisomérisation est réalisée à une température allant de 260 à 320°C, de préférence de 270 à 310°C, plus préférentiellement de 275 à 300°C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, mis en œuvre dans une unité comprenant au moins 3 réacteurs en série, au moins un réacteur où est réalisée l'étape a), au moins un réacteur où est réalisée l'étape d) et au moins un réacteur où est réalisée l'étape e), l’unité comprenant en outre au moins un séparateur en aval du réacteur de l’étape a) et en amont du réacteur de l’étape d). Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, comprenant en outre une étape de fractionnement, de préférence réalisée après l'étape d) d’hydroisomérisation ou le cas échéant après l’étape e) d'hydrodésaromatisation. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel le produit isomérisé ou le cas échéant le produit isomérisé et désaromatisé a une teneur en aromatiques inférieure à 1000 ppm en poids, de préférence inférieure à 500 ppm en poids, plus préférablement inférieure à 300 ppm en poids, par rapport au poids total du produit isomérisé ou le cas échéant du produit isomérisé et désaromatisé. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, pour la fabrication d'une huile blanche, ledit procédé comprenant : une étape d’hydrodésaromatisation d'une charge HDA1 à une température allant de 120 à 210°C et à une pression allant de 30 à 150 bars, afin de fournir un produit désaromatisé ayant moins de 750 ppm de teneur en aromatiques et ayant un point d'écoulement inférieur à 20°C, ladite charge HDA1 comprenant (i) de 30 à 70% en poids d’une charge hydrocarbonée ayant une teneur en aromatiques de 5 à 20% en poids de composés aromatiques et ayant un point d'écoulement inférieur à 20°C et ayant de préférence un point d'ébullition initial d'au moins 120°C et un point d'ébullition final d'au moins 300°C et (ii) de 30 à 70% en poids d’effluent liquide recyclé à l’étape c), par rapport au poids total de la charge HDA1 ; une étape de séparation liquide-vapeur mise en œuvre sur tout ou partie du produit désaromatisé permettant d’obtenir un effluent liquide et un effluent gazeux ; une étape de recyclage d’une partie de l’effluent liquide en amont de l’étape d’hydrodésaromatisation a) de sorte à avoir une charge HDA1 comprenant de 20 à 80% en poids d’effluent liquide recyclé à l’étape c) par rapport au poids total de la charge HDA1 ; une étape d’hydroisomérisation d’une charge HDI comprenant la totalité de l’effluent gazeux issu de l’étape b) et la totalité de l’effluent liquide non recyclé à l’étape c) à une température allant de 280 à 320°C et à une pression allant de 40 à 60 bars en présence d'un catalyseur à base de platine ou de palladium, afin de fournir un produit isomérisé ayant un point d'écoulement inférieur à -5°C et ayant un point d'ébullition initial inférieur à 120°C et un point d'ébullition final d'au moins 300°C, étant entendu qu'au moins 20% en poids du produit isomérisé a un point d'ébullition initial d'au moins 300°C ; une étape d’hydrodésaromatisation du produit isomérisé obtenu à la fin de l'étape d'hydroisomérisation d) à une température allant de 120 à 210°C et à une pression allant de 30 à 150 bars, afin de fournir un produit isomérisé et désaromatisé ayant une teneur en aromatiques inférieure à 300 ppm et ayant un point d'écoulement inférieur à -5°C ; une étape de fractionnement du produit isomérisé et désaromatisé obtenu à l’issue de l'étape e) d'hydrodésaromatisation en au moins deux coupes, dont une coupe ayant un point d'ébullition initial d'au moins 300°C, étant entendu que l'huile blanche est la coupe ayant un point d'ébullition initial d'au moins 300°C obtenue à la fin de l'étape e). Unité (1) de désaromatisation d’une charge hydrocarbonée pour la mise en en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 14, ladite unité comprenant : - une ligne d’amenée d’hydrogène (3,3’), - une ligne d’amenée de charge hydrocarbonée (2), - un réacteur d'hydrodésaromatisation (5) alimenté par au moins une ligne d’amenée d’une charge hydrocarbonée (4) et comportant une ligne de sortie d’un produit désaromatisé (6), - un séparateur (7) alimenté par une ligne d’amenée du produit (6), et comportant au moins deux lignes de sortie, une ligne de sortie d’effluent gazeux (8) et une ligne de sortie d’effluent liquide (9, 9’). - une ligne de recycle entre la ligne de sortie d’effluent liquide (9) en aval du séparateur (7) et la ligne d’amenée de charge hydrocarbonée (4) en amont du réacteur (5), - un dispositif de mélange de l’effluent gazeux (8) et de l’effluent liquide (9’), permettant d’obtenir une ligne de flux de mélange (M), - éventuellement un échangeur de chaleur entre le flux de mélange (M) et le flux (11), permettant d’obtenir un flux (8’), - éventuellement un échangeur de chaleur (16) alimenté par la ligne de flux (8’), permettant d’obtenir une ligne de flux (8''), - un réacteur d’hydroisomérisation (10) alimenté par une ligne d’amenée de flux (M) ou le cas échéant (8’) ou le cas échant (8’’), et comportant au moins une ligne de sortie de produit isomérisé (11), - éventuellement un réacteur d'hydrodésaromatisation (12) alimenté par une ligne d’amenée de flux (11) et comportant une ligne de sortie de produit isomérisé et désaromatisé (13), - éventuellement un séparateur flash (14) alimenté par la ligne de flux (13) afin de fournir des produits liquide (15) et du gaz .