INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le plasma de type jet de plasma froid peut être un jet de plasma froid de type corona, un jet de plasma froid de type décharge à barrière diélectrique, un jet de plasma micro-onde ou tout autre type de jet de plasma froid.
Dans le cas où le plasma est un jet de plasma froid de type corona, l’électrode haute tension est placée au centre d’un tube, tel qu’un capillaire par exemple, ce tube étant notamment en quartz. Un gaz, tel que l’hélium par exemple, circule dans le tube. Le plasma est alors généré dans le tube entre l’électrode de masse et l’électrode haute tension et se propage en sortie du tube dans le gaz environnant, qui peut être identique ou non au gaz circulant dans le tube.
Dans une configuration particulière, l’électrode de masse présente une forme annulaire et enserre le tube. Cette configuration particulière de jet de plasma froid n’est alors pas qualifiée de type corona.
Dans le cas où le plasma est un jet de plasma froid de type décharge à barrière diélectrique, l’électrode haute tension et l’électrode de masse présentent une forme annulaire et enserrent un tube formé d’une paroi diélectrique, tel qu’un capillaire formé d’une paroi diélectrique par exemple, la paroi diélectrique du tube étant notamment en quartz. Un gaz, tel que l’hélium par exemple, circule dans le tube. Le plasma est alors généré dans le tube entre l’électrode de masse et l’électrode haute tension et se propage en sortie du tube dans le gaz environnant, qui peut être identique ou non au gaz circulant dans le tube.
Le gaz utilisé pour la production du plasma peut être choisi parmi un gaz moléculaire, notamment l’air ambiant ; un gaz rare, notamment l’argon ou l’hélium ; et un de leurs mélanges.
Le procédé peut être appliqué à un flux de mélange. Par exemple, on fait circuler un flux du mélange dans une zone de traitement formée entre au moins deux électrodes entre lesquelles on applique une tension constante ou périodique, ayant notamment une forme sinusoïdale, gaussienne, triangulaire, en dent de scie, carrée, rectangle ou impulsionnelle. Cela est particulièrement avantageux dans la mesure où le procédé peut ainsi permettre de traiter en continu un flux du mélange en vue de de la séparation des deux phases liquides du mélange. Cela peut également permettre de simplifier le procédé en permettant de s’affranchir de la nécessité d’utiliser des bassins ou cuves de traitement.
La circulation du flux du mélange peut être réalisée par gravité ou à l’aide d’un système motorisé, notamment une pompe actionnée par un moteur électrique, par exemple une pompe péristaltique.
De manière alternative, le mélange à traiter peut être pulvérisé sous forme de gouttelettes dans le plasma. Le traitement des gouttelettes du mélange par le plasma permet de séparer les deux phases des gouttelettes et, lorsque les gouttelettes ainsi traitées sont de nouveaux réunies, les deux phases restent séparées.
La durée de traitement du mélange, notamment de l’émulsion, par le plasma peut être comprise entre 1 seconde et 10 heures, de préférence entre 5 secondes et 60 minutes. Une telle durée est dépendante du mélange à traiter, notamment du type de mélange à traiter, de son volume et de s’il circule en flux ou non ; du type de plasma utilisé ; et de la configuration des électrodes, notamment leur positionnement, leur nombre, et les caractéristiques de la tension les alimentant (par exemple type de tension (tension continue ou périodique), amplitude, fréquence, forme de signal, etc.).
On peut chauffer le mélange de manière à l’amener à une température supérieure ou égale à la température ambiante, notamment à une température allant de 20°C à 90°C, de préférence allant de 60°C à 90°C, simultanément à son traitement par le plasma. Cela peut en effet permettre d’améliorer la séparation des deux phases liquides du mélange.
On peut agiter le mélange simultanément à son traitement par le plasma. Cela est particulièrement avantageux dans le cas où le procédé n’est pas appliqué à un flux de mélange. Cela peut en effet permettre d’améliorer la séparation des deux phases liquides du mélange.
La séparation des deux phases liquides du mélange, et éventuellement de la phase solide du mélange, est de préférence irréversible. Cela signifie que si on fournit au mélange traité (notamment à l’émulsion traitée) la même énergie que celle ayant servi à former le mélange initial (notamment l’émulsion initiale), par exemple la même agitation, il n’est pas possible de former à nouveau le mélange initial (notamment l’émulsion initiale). La séparation des deux phases liquides, et éventuellement de la phase solide du mélange, observée au sein du mélange traité par le plasma est donc stable.
La durée de la séparation des deux phases liquides du mélange, notamment de l’émulsion, et éventuellement de la phase solide du mélange, peut être comprise entre 1 seconde et 10 heures, et est de préférence de quelques secondes. Une telle durée est dépendante du mélange à traiter, notamment du type de mélange à traiter, de son volume et de s’il circule en flux ou non ; du type de plasma utilisé ; et de la configuration des électrodes, notamment leur positionnement, leur nombre, et les caractéristiques de la tension les alimentant (par exemple type de tension (tension continue ou périodique), amplitude, fréquence, forme de signal, etc.). Cela est particulièrement avantageux dans la mesure où le procédé peut ainsi permettre de traiter de grandes quantités de mélange en des temps courts.
De préférence, aucun agent chimique de séparation de phases n’est ajouté dans le mélange, tel que des agents chimiques désémulsifiant, coagulant, floculant, d’oxydation avancée, notamment des bases, des acides, des sels, en particulier du chlorure de sodium ou des sels métalliques, par exemple de fer ou d'aluminium, du peroxyde d’hydrogène, des cyclodextrines, etc. Ainsi, la seule exposition au plasma peut permettre de séparer les deux phases liquides du mélange.
On peut récupérer au moins l’une des deux phases liquides du mélange, mieux chacune des deux phases liquides du mélange, après la séparation des deux phases liquides du mélange.
Le mélange peut être un fluide issu de l’industrie pétrolière, tel qu’un fluide récupéré en sortie de puits pétrolier ou un fluide de forage ; un fluide de coupe, par exemple pour le travail des métaux ; une eau usée domestique, agricole ou industrielle, telle qu’une eau de lavage ou rinçage issue d’un procédé de décapage, d’encollage ou d’application de peinture, une eau de lavage ou de dessuintage de la laine.
Le procédé peut présenter des caractéristiques qui peuvent varier selon certains paramètres, en particulier en fonction du mélange à traiter, notamment du type de mélange à traiter, de son volume et de s’il circule en flux ou non ; du type de plasma utilisé ; et de la configuration des électrodes, notamment leur positionnement, leur nombre, et les caractéristiques de la tension les alimentant (par exemple type de tension (tension continue ou périodique), amplitude, fréquence, forme de signal, etc.).
115 Étape 115 : Entraîner le modèle avec retour d’information
116 Étape 116 : Réduire le montant alloué
117 Étape 117 : Initier le paiement
Détermination d’un consensus pour l’ajout d’un bloc à une chaîne de blocs La présente divulgation concerne un procédé de détermination d’un consensus pour l’ajout d’un bloc dans une chaîne de blocs.
Les technologies de registres distribués constituent une alternative aux structures centralisées reposant sur une entité de confiance. Dans une structure distribuée, un ensemble de systèmes informatiques sont connectés les uns aux autres au sein d’un réseau pair à pair, permettant la répartition des tâches de traitement des données entre les différents nœuds du réseau. L’entité de confiance est remplacée, dans une telle structure, par un algorithme de consensus qui garantit que les informations stockées et les données générées par chaque nœud sont identiques. Tous les nœuds du réseau maintiennent localement une copie identique d’un registre distribué.
Dans le cas d’une chaîne de bloc, un nouveau bloc, représentant un ensemble de données vérifiées et regroupées ensemble, est proposé par un nœud du réseau, et ce nouveau bloc doit faire l’objet d’un consensus, défini par l’algorithme de consensus mis en œuvre par l’ensemble des nœuds, pour être ajouté à la chaîne de blocs stockée par chaque nœud.
Un algorithme de consensus classique repose sur la fourniture d’une preuve de travail. Plusieurs nœuds en compétition pour la production du prochain bloc cherchent à résoudre un problème complexe requérant un temps de traitement et des ressources de calcul élevées. Le premier nœud ayant résolu le problème produit le bloc et reçoit une récompense associée. Ce type d’algorithme de consensus a été fortement critiqué du fait de la consommation énergétique qu’il requiert, et de la faible latence qu’il permet, c’est-à-dire du faible rythme de production des blocs.
On connaît également de la publication de Xiaoyu Zhu et al. « An Improved Proof-of-Trust Consensus Algorithm for Credible Crowdsourcing Blockchain Services”, un algorithme de consensus, ci-après noté IPoT dans lequel un candidat à la production d’un bloc présente un score de réputation calculée sur la base d’interactions passées avec d’autres nœuds. Le nœud producteur du prochain bloc est sélectionné aléatoirement sur la base d’une formule probabiliste basée sur un horodatage et une signature de l’en-tête du bloc actuel.
Cet algorithme de consensus présente une consommation énergétique réduite par rapport à un consensus de type preuve de travail. De plus, la sélection probabiliste d’un nœud producteur de bloc rend imprévisible la connaissance du futur producteur de bloc, ce qui augmente la sécurité de l’algorithme. En revanche, elle permet aussi l’apparition de fourches dans la chaîne de blocs, c’est-à-dire l’apparition de deux blocs générés à la suite d’un même bloc initial. En effet, plusieurs nœuds peuvent satisfaire la formule de sélection, car les nœuds sont distribués et décident de manière indépendante. En outre, des nœuds peuvent être désynchronisés et possiblement utiliser des en-têtes de bloc différents et donc des paramètres de sélection différents. Le protocole prévoit une phase de vérification qui permet de valider le bloc généré, cependant l’article ne traite pas du cas où plusieurs blocs sont générés au cours du même tour. Dans un tel cas, il est nécessaire de prévoir un mécanisme supplémentaire pour supprimer les blocs générés en doublons et donc résoudre les fourches ainsi produites pour maintenir une chaîne linéaire, un tel mécanisme affectant directement les performances de l’algorithme.
De plus, dans un consensus probabiliste, la probabilité d’apparition de fourches augmente avec la taille du réseau, ce qui affecte directement l’évolutivité (en anglais scalabilitity) de l’algorithme, et donc sa performance et la cohérence de la chaîne de blocs obtenue.
En particulier, un but de l’invention est de proposer un algorithme de consensus sécurisé, évolutif et efficace en ressources.
Un but de l’invention est notamment de proposer un algorithme de consensus qui soit moins consommateur en ressources qu’un protocole de travail, mais qui ne produise pas de fourches dans la chaîne de blocs obtenue.
Il est proposé un procédé de détermination d’un consensus au sein d’un ensemble de nœuds formant un réseau pair-à-pair de gestion d’une chaîne de blocs, pour l’ajout d’un nouveau bloc à la chaîne de blocs, le procédé étant mis en œuvre par un nœud du réseau pair-à-pair, le nœud étant mis en œuvre par un système informatique comprenant au moins un processeur et une mémoire stockant une liste de nœuds actifs, une valeur de réputation actuelle associée à chaque nœud actif, et une copie respective de la chaîne de blocs, le procédé comprenant : Le calcul d’un score associé à chaque nœud actif de la liste, à partir de la valeur de réputation actuelle du nœud actif et d’un montant de dépôt engagé par le nœud actif, La sélection du nœud producteur du prochain bloc, ce nœud présentant le score le plus élevé parmi les scores calculés, la réception d’au moins un bloc généré par un nœud candidat à l’ajout d’un nouveau bloc à la chaîne de blocs, et, lorsque le nœud candidat est le nœud sélectionné comme producteur du prochain bloc, la vérification de la validité du bloc, lorsque le bloc reçu est valide, l’envoi aux autres nœuds actifs du réseau d’une notification identifiant le bloc reçu comme prochain bloc de la chaîne de bloc, La réception d’une pluralité de notifications émises respectivement par les autres nœuds actifs du réseau, chaque notification identifiant un bloc sélectionné par un autre nœud actif du réseau et, L’ajout à la chaîne de blocs du bloc identifié par une majorité des notifications reçues.
Dans des modes de réalisation, le procédé comprend, si le bloc généré est considéré invalide par une majorité des nœuds actifs du réseau, la suppression du nœud candidat ayant généré le bloc invalide de la liste des nœuds actifs.
Dans des modes de réalisation, le procédé comprend en outre la redistribution du montant de dépôt aux autres nœuds actifs du réseau.
(a) (b) -(CH 2 ) 3 NH 2
(c) -(CH 2 ) 2 NH 2 (d) -(CH 2 ) 2 NHCONH 2
Des exemples d’acides aminés correspondant à la formule (II) sont histidine, lysine, arginine, ornithine et citrulline.
En outre, l’amine organique, dans certains modes de réalisation, peut être choisie parmi les amines organiques de type hétérocyclique. Des exemples d’amines de type hétérocyclique convenables incluent l’histidine, la pyridine, la pipéridine, l’imidazole, le triazole, le tétrazole et le benzimidazole. L’amine organique peut également être choisie parmi les dipeptides d’acides aminés. Des exemples de dipeptides d’acides aminés appropriés incluent la carnosine, l’ansérine et la baléine.
L’amine organique, dans divers modes de réalisation ici, peut également être choisie parmi les composés comprenant une fonction guanidine. Des exemples d’amines organiques convenables incluent l’arginine, la créatine, la créatinine, la 1,1-diméthylguanidine, la 1,1-diéthylguanidine, la glycocyamine, la metformine, l’agmatine, la N-amidinoalanine, l’acide 3-guanidinopropionique, l’acide 4-guanidinobutyrique et l’acide 2-([amino(imino)méthyl]amino)éthane-1-sulfonique.
Dans certains modes de réalisation, l’agent alcalin hybride est choisi parmi le carbonate de guanidine, le chlorhydrate de monoéthanolamine ou leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la première composition comprend un agent alcalin choisi parmi au moins une alcanolamine, de préférence de la monoéthanolamine, de l’ammoniaque aqueuse ou des mélanges de celles-ci, de préférence de la monoéthanolamine.
Le(s) agent(s) alcalin(s), selon les modes de réalisation du présent document, peut/peuvent être présent(s) en une quantité allant de 0,01 % à 30 % en poids par rapport au poids de la première composition. Dans un mode de réalisation, la quantité totale d’agent alcalin est une quantité allant de 0,01 % à 30 % en poids, par rapport au poids de la composition. Dans un mode de réalisation, la première composition comprend l’agent alcalin dans une quantité allant de 0,1 % à 20 % en poids, et de préférence de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids de la première composition.
Tensioactifs non ioniques Les modes de réalisation de la première composition incluent au moins un tensioactif non ionique. Les tensioactifs non ioniques, selon les modes de réalisation du présent document, peuvent être choisis parmi les tensioactifs alcoxylés, y compris les tensioactifs non ioniques monooxyalkylés et/ou polyoxyalkylés ; les tensioactifs non ioniques monoglycérolés et/ou polyglycérolés, ou une combinaison de ceux-ci. Par conséquent, dans un mode de réalisation, le tensioactif non ionique est choisi parmi les alcools alcoxylés C 8 -C 30 , les esters d’acide gras alcoxylés C 8 -C 30 de sorbitan, ou leurs combinaisons.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend des tensioactifs non ioniques éthoxylés. L’alcool gras alcoxylé en C 8 - C 30 , dans divers modes de réalisation ici, comprend des alcools gras qui sont des alcools linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés contenant de 8 à 30 atomes de carbone.
Des exemples d’alcools gras appropriés pour une utilisation dans des modes de réalisation ici incluent l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique et un mélange de ceux-ci (alcool cétylstéarylique), l’alcool laurylique, l’octyldodécanol, le 2-butyloctanol, le 2-hexyldécanol, le 2-undécylpentadécanol, l’alcool oléylique, l’alcool béhénylique, l’alcool linolénylique, l’alcool ricinoléylique, l’alcool undécylénylique, l’alcool linoléylique et/ou des mélanges de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, les tensioactifs non ioniques incluent des alkylphénols en C 8 - C 24 alcoxylés ; des alcools en C 8 - C 30 saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, alcoxylés, ; des amides en C 8 - C 30 saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, alcoxylés, alcoxylés ; des esters d’acides en C 8 - C 30 saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés et de polyéthylène glycols ; des condensats d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène, ou des mélanges de ceux-ci.
Les esters d’acides gras et/ou d’alcools gras, dans divers modes de réalisation ici, incluent des esters de monoacides ou de polyacides aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires en C 1 -C 26 ou ramifiés en C 3 -C 26 et de monoalcools ou polyalcools aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires en C 1 -C 26 ou ramifiés en C 3 -C 26 , le nombre total de carbones des esters étant supérieur ou égal à 6 et plus avantageusement supérieur ou égal à 10.
Dans divers modes de réalisation ici, le tensioactif non ionique inclut des alcools alcoxylés en C 8 - C 30 comprenant un certain nombre de moles d’oxyde d’alkylène, par exemple de l’oxyde d’éthylène et/ou de l’oxyde de propylène. Dans un mode de réalisation préféré, le tensioactif non ionique est un alcool alcoxylé, de préférence éthoxylé en C 8 -C 30 comprenant de 1 à 100 mol, de préférence de 1 à 50 mol, plus préférentiellement de 2 à 30 mol, d’oxyde d’alkylène, de préférence d’oxyde d’éthylène.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif non ionique est choisi parmi les alcools éthoxylés C 8 -C 30 comprenant de 1 à 100 mol d’oxyde d’éthylène ; et les esters polyoxyéthylénés d’acides C 8 -C 30 linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés et/ou de sorbitol, comprenant de 1 à 100 mol d’oxyde d’éthylène.
Les présents modes de réalisation incluent des tensioactifs non ioniques monoglycérolés ou polyglycérolés. Dans certains modes de réalisation, les tensioactifs non ioniques monoglycérolés ou polyglycérolés incluent des alcools monoglycérolés ou polyglycérolés en C 8 à C 30 .
En particulier, les alcools en C 8 - C 30 monoglycérolés ou polyglycérolés incluent ceux de formule (III) :
RO-[CH 2 -CH(CH 2 OH)-O] m -H Formule (III)
dans laquelle, R représente un radical alkyle ou alcényle, linéaire ou ramifié, en C 8 -C 40 et de préférence en C 8 -C 30 , et m représente un nombre allant de 1 à 30 et préférentiellement de 1 à 10.
Des exemples de tensioactifs non ioniques appropriés incluent l’alcool laurique ayant 4 mol de glycérol (nom INCI : Polyglyceryl-4 Lauryl Ether), l'alcool laurylique contenant 1,5 mol de glycérol, l'alcool oléylique contenant 4 mol de glycérol (nom INCI : Polyglyceryl-4 Oleyl Ether), l'alcool oléylique comportant 2 mol de glycérol (nom INCI : Polyglyceryl-2 Oleyl Ether), l'alcool cétéarylique comportant 2 mol de glycérol, l'alcool cétéarylique comportant 6 mol de glycérol, l'alcool oléocétylique comportant 6 mol de glycérol, et l'octadécanol comportant 6 mol de glycérol.
L'alcool peut représenter un mélange d'alcools de la même manière que la valeur de m représente une valeur statistique, ce qui signifie que, dans un produit commercial, plusieurs espèces d'alcool gras polyglycérolé peuvent coexister sous la forme d'un mélange.
Dans un mode de réalisation, l'alcool monoglycérolé ou polyglycérolé est de préférence un alcool en C 8 /C 10 contenant 1 mol de glycérol, l'alcool en C 10 /C 12 contenant 1 mol de glycérol et l'alcool en C 12 contenant 1,5 mol de glycérol.
Le(s) tensioactif(s) non ionique(s), selon les présents modes de réalisation, peut/peuvent être présent(s) en une quantité allant de 0,1 à 20 % en poids, par rapport au poids total de la première composition. Dans un mode de réalisation, la première composition comprend des tensioactifs non ioniques totaux dans une quantité allant de 0,1 à 20 % en poids, de préférence de 0,5 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la première composition. Dans un mode de réalisation préféré, la quantité de tensioactif non ionique va de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la première composition comprend des tensioactifs non ioniques totaux choisis parmi les alcools éthoxylés en C 8 - C 30 comprenant de 1 à 100 mol d’oxyde d’éthylène dans une quantité allant de 0,1 à 20 % en poids, de préférence de 0,5 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la première composition. Dans un mode de réalisation préférable, la quantité de tensioactif non ionique va de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la première composition
Acide gras Les modes de réalisation de la première composition incluent au moins un acide gras, et/ou des sels de celui-ci. Les acides gras, selon des modes de réalisation ici, comprennent une chaîne alkyle saturée ou insaturée, linéaire ou ramifiée comportant au moins 8 atomes de carbone, de préférence de 10 à 24 atomes de carbone et de préférence de 12 à 20 atomes de carbone, plus préférentiellement de 12 à 18 atomes de carbone.
Au sens de la présente invention, l’expression « acide gras solide » désigne un acide gras ayant un point de fusion supérieur à 25 °C, de préférence supérieur ou égal à 28 °C, plus préférentiellement supérieur ou égal à 30 °C à pression atmosphérique (1,013×10 5 Pa).
Les acides gras solides qui peuvent être utilisés dans la présente invention sont notamment choisis parmi l’acide myristique, l’acide cétylique (ou l’acide palmitique), l’acide arachidique, l’acide stéarique, l’acide laurique, l’acide béhénique, l’acide 12-hydroxystéarique, ou leurs mélanges.
De préférence, le ou les acides gras solides sont choisis parmi l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide palmitique (également appelé acide cétylique), l’acide stéarique ou leurs mélanges.
Au sens de la présente invention, le terme « acide gras liquide » désigne un acide gras ayant un point de fusion inférieur ou égal à 25 °C, de préférence inférieur ou égal à 20 °C à pression atmosphérique (1,013×10 5 Pa).
Le ou les acides gras liquides, selon l’invention, peuvent être choisis parmi l’acide oléique, l’acide linoléique, l’acide arachidonique, l’acide isostéarique, l’acide isostéarique, l’acide isopalmitique, ou leurs mélanges.
De préférence, le ou les acides gras sont choisis parmi l’acide myristique, l’acide palmitique, l’acide stéarique ou leurs mélanges.
Le ou les acides gras, selon des modes réalisation ici, peuvent être présents dans la composition selon la présente invention en une quantité de 0,05 % à 15 % en poids, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids, plus préférentiellement de 0,1 % à 5 % en poids, et encore plus préférentiellement de 0,1 % à 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans un mode de réalisation, la quantité totale d’acide(s) gras est une quantité allant de 0,05 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la première composition.
Dans un mode de réalisation, le ou les acides gras sont en une quantité d’au moins 0,15 % en poids, de préférence d’au moins 0,2 % en poids, par rapport au poids total de la première composition.
Dans un mode de réalisation préférable, la première composition comprend au moins 0,2 % en poids d’acide(s) gras, par rapport au poids total de la première composition.