INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A contrario, dans le cas de l’encodage non uniforme (étape E420 décrite ci-dessus), l’encodeur convolutif non-binaire responsable de la génération des bits d’amplitude mis à jour ne respecte pas les mêmes critères de génération d’éléments de parité. Plus particulièrement, les transitions entre états de l’encodeur sont étiquetées avec des éléments de parité afin d’assurer le respect de la distribution cible. A titre secondaire, la distance du code obtenu est maximisée afin de rendre le décodage plus performant. Ceci est obtenu e.g. via le choix du polynôme de récurrence (paramètres {r1, r2} dans la structure d’encodeur illustrée sur la ) pour assurer le caractère bijectif du code.
Ainsi, si l’on nomme T(e 1 , …, e q ) le tableau comprenant les occurrences voulues pour chacun des q éléments de parité, e 1 , …, e q , dans le treillis du code non uniforme :
- lors d’une étape E700, l’élément de parité ayant le plus grand nombre d’occurrences dans le tableau T(e 1 , …, e q ) est sélectionné ;
- lors d’une étape E710, une transition du treillis est sélectionnée ;
- lors d’une étape E720, il est testé si la transition sélectionnée à l’étape E710 a déjà été attribuée à un élément de parité ou non. Si la transition sélectionnée a déjà été attribuée, alors l’étape E710 est à nouveau mise-en-œuvre. Si la transition sélectionnée n’a pas encore été attribuée, l’étape E730 est exécutée ;
- lors de l’étape E730, la distance minimale du code est calculée sous l’hypothèse que l’élément de parité sélectionné à l’étape E700 est attribué à la transition sélectionnée à l’étape E710 ;
- lors d’une étape E740, il est testé si la distance minimale du code calculée à l’étape E730 est nulle ou non. Si la distance minimale du code est nulle, alors l’étape E710 est à nouveau mise-en-œuvre. Si la distance minimale du code est non-nulle, l’étape E750 est exécutée ;
- lors de l’étape E750, l’élément de parité sélectionné à l’étape E700 est attribué à la transition sélectionnée à l’étape E710. Le nombre d’occurrences associé à l’élément de parité sélectionné à l’étape E700 est réduit d’une unité dans le tableau T(e 1 , …, e q ) ;
- lors d’une étape E760, il est testé si l’ensemble des occurrences des éléments de parités a été attribué ou non. Si l’ensemble des occurrences des éléments de parités a été attribué, alors le procédé s’arrête. Si l’ensemble des occurrences des éléments de parités n’a pas été attribué, l’étape E700 est à nouveau exécutée.
Dans certains modes de réalisation, les étapes E730 et E740 ne sont pas mises en œuvre et l’étape E750 est mise en œuvre directement après l’étape E720.
La mise en œuvre du procédé de détermination de la est plus particulièrement illustrée via l’exemple de la . On reconsidère dans le cas présent des symboles de modulation appartenant à une constellation de symboles de type 16-QAM, tel qu’illustré sur la . Les symboles appartenant à cette constellation véhiculent quatre bits, dont 2 bits de quadrant et 2 bits d’amplitude. Les encodeurs uniforme (étape E410) et non uniforme (étape E420) travaillent ainsi sur des corps finis d’ordre 4, GF(4). Ainsi, l’encodage non uniforme C 2 est effectué via une seule mise en œuvre de l’étape E420 puisqu’un seul ensemble de 2 bits d’amplitude peut être créé dans le cas présent pour un symbole donné. Par ailleurs, pour plus de simplicité, il est supposé que les encodeurs en question ont un seul élément mémoire. Ainsi, le treillis associé à l’encodage de mise en forme a quatre états comme illustré sur la .
Par ailleurs, pour l’encodage uniforme C 1 une transition associé à chaque élément, parmi les éléments de GF(4), associé à une combinaison possible de bits de quadrant part de chaque état. Ceci conduit à la distribution uniforme des bits de quadrant mis à jour.
A contrario, supposons que les probabilités de distribution cible pour les quatre ensembles de 2 bits d’amplitude des symboles mis à jour soient données par le vecteur pr = [0,125 0,1875 0,1875 0,5]. Le treillis du code considéré est constitué de quatre états, avec quatre transitions qui divergent de chaque état, résultant en un total de seize transitions. En tenant compte de la distribution pr, le taux d’occurrence des quatre éléments de parité associés aux quatre ensembles de 2 bits d’amplitude des symboles mis à jour est donné par le vecteur T(e 1 , e 2 , e 3 , e 4 ) = 16 * pr = [2 3 3 8]. L’application du procédé de détermination des transitions entre états de la au cas présent conduit aux transitions illustrées sur la .
Dans le présent exemple, tous les bits d’amplitude sont encodés ensemble en une seule mise en œuvre de l’étape E420 (cas n a égal à m -2). Il y a ainsi une correspondance directe entre la probabilité souhaitée pour l’amplitude du symbole mis à jour et le taux d’occurrence qu’il faut considérer pour définir l’encodage non uniforme. Ce résultat reste vrai quel que soit le nombre de bits d’amplitude. Ainsi, de manière générale lorsque tous les bits d’amplitude sont encodés ensemble en une seule mise en œuvre de l’étape E420, le taux d’occurrence de l’élément de parité d’amplitude délivré est proportionnel à la probabilité associée à l’amplitude de symboles de constellation identifiées par les m -2 bits d’amplitude mis à jour.
- des (au moins deux) longerons 32 qui sont espacés les uns des autres et parallèles les uns aux autres,
- au moins un élément de déviation 34 qui s’étend entre les longerons 32 et qui sont reliées à ces longerons 32 ; ce ou des éléments de déviation sont par exemple des aubes 34 perpendiculaires aux longerons 32 bien que ceci ne soit pas limitatif, et
- deux profilés de fixation, respectivement avant 36 et arrière 38, qui sont reliés aux longerons 32 et qui sont perpendiculaires à ces longerons 32, ces deux profilés 36, 38 formant avec les longerons ou avec deux de ces longerons 32 un contour périphérique de la grille 26.
Les éléments de déviation 34 peuvent être souples ou flexibles, ou au contraires rigides. Les éléments de déviation souple ou flexibles sont par exemple des membranes.
Les longerons 32 peuvent être rectilignes ou courbes par exemple.
Selon l’invention, au moins l’un des profilés 36, 38 de la grille 26 peut correspondre à l’un des profilés décrits dans ce qui suit en référence aux figures 6 et suivantes. Par exemple, le profilé avant 36 ou le profilé arrière 38 de la grille 26 pourrait correspondre à l’un de ces profilés. En variante, le profilé avant pourrait correspondre à l’un de ces profilés, et le profilé arrière 38 pourrait correspondre au même profilé ou à un autre de ces profilés.
Avantageusement, la grille 26 selon l’invention comprend un profilé avant 36 (alternativement profilé arrière 38) qui correspond à l’un des modes de réalisation décrits dans ce qui suit en référence aux figures 6 à 20c, et cette même grille 26 comprend un profilé arrière 38 (alternativement profilé avant 36) qui correspond à l’un des modes de réalisation décrits dans ce qui suit en référence aux figures 21 à 27.
On va maintenant décrite ces modes de réalisation les uns après les autres.
Les figures 6 à 8 illustrent un premier mode de réalisation dans lequel l’un des profilés de fixation 36, 38, par exemple le profilé arrière 38, comprend au moins une surépaisseur 50 dans laquelle sont formés des trous taraudés 51.
Dans l’exemple représenté, le profilé 38 comprend plusieurs surépaisseurs 50 à distance les unes des autres et comportant chacune un trou taraudé 51. Ces trous taraudés 51 sont orientés perpendiculairement à la surface P, qui peut être plane, incurvée ou en dièdre ou chevron comme évoqué dans ce qui précède. Cette surface est destinée à être traversée par le flux d’air à dévier.
Les surépaisseurs 50 sont orientées dans une direction parallèle à la surface P, en particulier parallèle aux longerons 32.
Chacun des trous 51 peut être formé par usinage du profilé 38 et par exemple filetage d’un orifice 52 du profilé 38. En variante, chacun des trous 51 est formé par montage d’un insert taraudé 54 dans un orifice 52 du profilé 38.
Le profilé 38 comprend un premier côté 38a situé à l’intérieur du contour précité et un second côté 38b opposé situé à l’extérieur de ce contour. Le premier côté 38a comporte des surfaces d’intrados 56 qui sont situées en regard d’extrados 58 d’aubes 34 adjacentes et qui sont séparées les unes des autres par des longerons 32, comme cela est visible aux figures 7 et 8.
On constate que le second côté 38b comprend les surépaisseurs 50 qui sont formées par des bossages.
Les trous 51 ou orifices 52 débouchent dans des surfaces 60 des bossages qui sont alignées les unes avec les autres et avec une surface 62 du profilé 38 qui s’étend sur au moins 80% d’une longueur D du profilé 38, et par exemple sur toute la longueur de ce profilé, et qui est configurée pour former une surface d’appui de la grille 26 ( ). Cette surface d’appui est destinée à coopérer par appui avec le cadre 16, 30 précité.
Les trous 51 ou orifices 52 ont une longueur L qui représentent 20 à 50% d’une épaisseur E de la grille 26 mesurée dans une direction perpendiculaire à la surface P.
Le terme « protéine animale » fait référence aux protéines provenant de sources animales, telles que la viande, les œufs, le poisson et les produits laitiers.
Selon l’invention, le terme « article de matière plastique » désigne un article réalisé à partir d’au moins un polymère de forme définie. L’article de matière plastique est un produit manufacturé. L’article se distingue de la composition en ce sens qu’il a été mis en forme en vue d’un usage déterminé, tel qu’une feuille, film, tube, tige, profilé, forme, bloc massif, fibre, etc. en matière plastique.
Le terme « film plastique » ou « film en matière plastique » fait référence à un film de plastique souple (c'est-à-dire capable d'être plié sans se casser) d'une épaisseur inférieure à 250 µm. Les films minces sont considérés comme ayant une épaisseur inférieure à 100 µm et sont de préférence produits par extrusion de film soufflé tandis que les films épais ont une épaisseur supérieure à 100 µm et sont de préférence produits par extrusion de film coulé.
Selon l'invention, le terme « article rigide » ou « article rigide en matière plastique » fait référence à un article plastique qui n'est pas un film. Ces articles sont de préférence réalisés par injection, thermoformage, soufflage ou encore par rotomoulage ou impression 3D et peuvent inclure des feuilles, des barquettes, des pots, etc.
Sauf indication contraire, les pourcentages et rapports relatifs sont exprimés en masse par rapport à la masse totale de la composition concernée.
Il est précisé que les expressions « de…à… » et « compris entre … et … » utilisées dans la présente description doivent s’entendre comme incluant les bornes mentionnées.
Mélange maitre
La présente invention concerne un mélange maitre comprenant : 60 à 95% de polymère support, 0,01 à 8% d’enzymes, 1 à 15% de protéines végétales et/ou animales, et 0 à 10% de charge minérale, les pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids total de la composition du mélange maitre.
Polymère support
Le polymère support est un polymère à bas point de fusion, qui présente ainsi avantageusement une température de fusion inférieure à 140 °C, et/ou une température de transition vitreuse inférieure à 70 °C. Le polymère support peut également s’agir d’un mélange de polymères incluant au moins un polymère à bas point de fusion, qui présente ainsi avantageusement une température de fusion inférieure à 140 °C, et/ou une température de transition vitreuse inférieure à 70 °C. Le polymère support doit également être compatible avec le ou les polymère(s) avec le(s)quel(s) le mélange maître sera mélangé pour la préparation d’articles de matière plastique enzymés.
De tels polymères supports sont bien connus de l’homme du métier. Il s’agit en particulier de polycaprolactone (PCL), polybutylene succinate (PBS), polybutylene succinate adipate (PBSA), polybutylene adipate terephthalate (PBAT), polydioxanone (PDS), polyhdroxyalkanoate (PHA), d’acide polylactique (PLA), ou de leurs copolymères.
Il peut aussi s’agir d’un polymère naturel comme l’amidon ou encore un polymère que l’on qualifiera d’universel, c’est à dire compatible avec une large gamme de polymères comme un copolymère de type éthylène-acétate de vinyle (EVA).
Le polymère support est préférentiellement choisi parmi le PCL, le PBS, le PBSA, le PBAT, le PDS, le PHA, le PLA et leurs mélanges en tout proportions.
Sur les figures du brevet WO2022079367, on note que le nez de préchambre est monté fretté à cheval entre un tube d’éjection des gaz et un manchon rapporté amagnétique, ledit nez recevant la butée de clapet côté chambre et l’orifice axial de guidage qui héberge à faible jeu le téton d’orientation.
On remarque que le nez de préchambre amagnétique dont il est question doit être fait d’un matériau qui est non seulement amagnétique pour être compatible avec le dispositif de rappel magnétique de clapet objet de la demande de brevet français N° 3 085 718, mais qui présente une haute conductivité thermique, comme le cuivre, de sorte à éviter que la température dudit nez ne devienne excessive, ce dernier étant directement exposé aux gaz chauds présents dans la chambre de combustion du moteur à combustion interne.
En effet, si le nez de préchambre amagnétique est trop chaud, il peut provoquer l’auto-allumage intempestif de la charge principale contenue dans la chambre de combustion, ce qui pourrait conduire à la destruction du moteur à combustion interne.
Le problème est que le cuivre dont peut avantageusement être fait le nez de préchambre amagnétique est un matériau ductile et malléable qu’il est nécessaire de recouvrir d’un revêtement dur pour le rendre résistant à l’usure abrasive induite par son frottement avec la surface périphérique de centrage du clapet à téton de guidage d’une part, et à celle induite par le frottement du téton d’orientation avec l’orifice axial de guidage d’autre part.
Revêtir le cuivre n’est toutefois pas adapté au contexte fonctionnel du clapet à téton de guidage dès lors qu’il s’agit de garantir une longue durée de vie à la préchambre à clapet à téton de guidage qui résulte de la combinaison des brevets N° FR 3 061 743 et N° WO2022079367.
En effet, la préchambre d’allumage par torche est soumise à une forte charge thermique lorsque des torches d’allumage sont éjectées de la dite préchambre via des orifices d’éjection des gaz, à des températures supérieures à deux mille degrés Celsius.
Par exemple, le revêtement en nickel chimique est compatible avec des alliages de cuivres à haute résistance mécanique comme le « C17500 », mais ledit revêtement n’est pas suffisamment résistant à la température et à l’abrasion pour répondre au cahier des charges fonctionnel de la préchambre à clapet à téton de guidage selon le brevet N° WO2022079367.
En effet, dans la pratique, le revêtement en nickel chimique perd rapidement ses propriétés mécaniques avec la température, et il est repoussé par le clapet de stratification, voire, se dépose sur ledit clapet par succession de micro fusions.
Le problème est que le cuivre ne peut pas recevoir des revêtements résistants à très haute température qui sont ordinairement appliqués à des températures comprises entre cinq cents et huit cents degrés Celsius.
Une solution pourrait consister à remplacer le cuivre par de l’acier inox amagnétique, mais ledit acier présente une conductivité thermique insuffisante.
C’est donc pour résoudre les différents problèmes qui viennent d’être décrits et les dilemmes qui en résultent que selon l’insert de friction pour clapet orienté suivant l’invention et selon un mode particulier de réalisation dudit insert, le clapet de stratification et le téton d’orientation qui forment le clapet à téton de guidage ne sont plus guidé directement par le matériau constitutif du nez de préchambre amagnétique, mais par l’intermédiaire de moyens de guidage faits d’un matériau dur, résistant à l’abrasion, et compatible avec les revêtements antifriction les plus efficaces qui sont en général déposés à haute température.
A ce titre, il résulte de l’insert de friction pour clapet orienté suivant l’invention une préchambre d'allumage à clapet : Dont le nez de préchambre amagnétique peut être réalisé avec un matériau amagnétique à haute conductivité thermique tel que le cuivre, sans préjudice pour la tenue mécanique et la durée de vie dudit nez ; Dont la durée de vie est compatible avec celle d’un moteur automobile produit en grande série, et dont le fonctionnement reste stable durant ladite durée de vie, garantissant au moteur thermique à combustion interne qui la reçoit un rendement et un fonctionnement optimal durant toute sa durée de vie ; Dont la fabrication en grande série ne relève d’aucune difficulté particulière ; Dont le prix de revient est compatible avec les contraintes économiques du marché des automobiles produites en très grandes séries.
Il est entendu que l’insert de friction pour clapet orienté selon l’invention peut non seulement s’appliquer à la préchambre à clapet à téton de guidage selon le brevet N° WO2022079367, mais aussi à toute autre application voisine dans son concept et dans son principe qui pourrait avantageusement tirer parti des caractéristiques et fonctionnalités dudit insert.
L’insert de friction pour clapet orienté pour une préchambre d’allumage à clapet aménagée dans une culasse de moteur à combustion interne qui coiffe une chambre de combustion, ladite préchambre comprenant une cavité de stratification dans laquelle débouchent des moyens d’allumage et un injecteur de stratification, ladite cavité étant reliée à la chambre de combustion par un conduit de stratification qui débouche dans ladite chambre sous la forme d’un nez de préchambre amagnétique dans lequel est hébergé un clapet de stratification qui peut obturer ledit conduit et qui est orienté par un téton d’orientation qui peut coulisser dans un orifice axial de guidage aménagé dans ledit nez, ledit clapet et ledit téton formant ensemble un clapet à téton de guidage tandis que le nez de préchambre amagnétique forme avec ledit clapet et quand celui-ci n’obture pas le conduit de stratification, une préchambre d’allumage par torche qui met la cavité de stratification en relation avec la chambre de combustion par l’intermédiaire d’au moins un orifice d’éjection des gaz, comprend : Au moins une portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet aménagée en périphérie du clapet à téton de guidage ; Au moins un premier moyen de guidage de corps de clapet qui est résistant à l’usure abrasive et qui est monté fixement dans le nez de préchambre amagnétique, ledit premier moyen ayant, au moins localement, un diamètre intérieur qui, d’une part, est plus petit que celui dudit nez, et qui, d’autre part, est sensiblement plus grand que le diamètre extérieur de la portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet, l’épaisseur axiale dudit premier moyen et la position axiale dans le nez de préchambre amagnétique dudit premier moyen étant prévues pour que la portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet puisse coulisser à faible jeu dans ledit premier moyen, et ceci afin de guider radialement le clapet à téton de guidage sur tout ou partie de sa course dans le nez de préchambre amagnétique ; Au moins une portée cylindrique externe de guidage de téton aménagée en périphérie externe du téton d’orientation ; Au moins un second moyen de guidage de téton d’orientation qui est résistant à l’usure abrasive et qui est monté fixement dans l’orifice axial de guidage, ledit second moyen ayant, au moins localement, un diamètre intérieur qui, d’une part, est plus petit que celui dudit orifice, et qui, d’autre part, est sensiblement plus grand que le diamètre extérieur de la portée cylindrique externe de guidage de téton, l’épaisseur axiale et la position axiale dudit second moyen étant prévues pour que la portée cylindrique externe de guidage de téton puisse coulisser à faible jeu dans ledit second moyen, et puisse maintenir l’axe longitudinal du clapet à téton de guidage à peu près parallèle à celui du nez de préchambre amagnétique sur tout ou partie de la course dudit clapet.
L’insert de friction pour clapet orienté comprend un premier moyen de guidage de corps de clapet et un second moyen de guidage de téton d’orientation qui sont faits d’un matériau amagnétique à haute résistance thermique et mécanique.
L’insert de friction pour clapet orienté comprend un premier moyen de guidage de corps de clapet et un second moyen de guidage de téton d’orientation qui font partie d’un même insert multifonctionnel assemblé ou non, ledit insert étant monté fixement dans le nez de préchambre amagnétique d’une part, et hébergeant tout ou partie du clapet à téton de guidage d’autre part, ledit insert multifonctionnel se substituant au nez de préchambre amagnétique pour héberger l’orifice axial de guidage.
Horodatage : [TS1]
Contraintes Texte :
Champ_lexical : [haine, racisme, crime organisé] ; Mots-clefs : [« Ville1 », agression, preuves fabriquées] ; Comportement : déni ; Emotion : neutre
Auteur : id1001
Document2 :
Horodatage : [TS2]
Contraintes Texte : Champ_lexical : [haine, racisme, crime organisé, preuves] ; Mots-clefs : [preuves fiables, attente] ; Comportement : neutre ; Emotion : doute
Auteur : id3001
Document3 :
Horodatage : [TS3]
Contraintes Texte : Champ_lexical : [racisme, crime organisé, enquête] ; Mots-clefs : [actes criminels, justice] ; Comportement : approbation ; Emotion : colère, dégoût
Auteur : id2001
Document4 :
Dans certains modes de réalisation, l’étape E400 est mise en œuvre pour une pluralité de symboles de modulation appartenant à une constellation de symboles de type q -QAM, avec q égal à deux puissance m et m un entier naturel supérieur ou égal à quatre. Dans ces modes de réalisation, l’étape E400 délivre une pluralité correspondante de symboles de modulation mis à jour.
Plus particulièrement, au vu de la définition des encodages uniforme et non uniforme donnée ci-dessus, on observe que les symboles de constellation mis à jour sur la base des 2 bits de quadrant mis à jour sont uniformément répartis dans les quatre quadrants du plan complexe.
Par ailleurs, l’amplitude des symboles de constellation mis à jour sur la base des n a bits d’amplitude mis à jour suit une distribution gaussienne dans le plan complexe.
Dans cette perspective, selon certains modes de réalisation, les n a bits d’amplitude du symbole donné traité sont les n a bits de poids fort parmi les m-2 bits d’amplitude. Ainsi, la distribution des symboles de constellation mis à jour est plus proche d’une distribution gaussienne que lorsque les n a bits d’amplitude sont choisis de manière quelconque.
Dans certains modes de réalisation, l’encodage non uniforme est mis en œuvre pour une pluralité d’ensembles différents de n a bits d’amplitude parmi les m -2 bits d’amplitude du symbole de modulation donné traité, n a un entier naturel pair, délivrant une pluralité d’éléments de parité d’amplitude respectifs correspondant à des ensembles différents de n a bits d’amplitude mis à jour. Comme détaillé plus avant ci-dessous en relation avec la et la , dans de tels modes de réalisation le taux d’occurrence de l’élément de parité d’amplitude délivré lors d’une mise en œuvre donnée est proportionnel à une somme des probabilités associées à des amplitudes de symboles de constellation identifiées par m -2 bits d’amplitude comprenant les n a bits d’amplitude mis à jour associés à l’élément de parité d’amplitude délivré lors de la mise en œuvre donnée. Le symbole de modulation mis à jour véhicule les m bits d’information du symbole de modulation donné avec les ensembles différents de n a bits d’amplitude mis à jour à la place des ensembles différents de n a bits d’amplitude.
Un exemple de treillis d’encodage de mise en forme obtenu dans de tels modes de réalisations est illustré sur la . Selon cet exemple, N-1 étapes E420 d’encodage non uniforme, C 2 … C N , sont mises en œuvre sur N ensembles différents de n a bits d’amplitude parmi les m -2 bits d’amplitude. Par ailleurs, l’encodage uniforme C 1 mis en œuvre lors de l’étape E410 travaille sur des éléments du corps fini GF(4) et comprend éléments mémoires, un entier supérieur ou égal à un (e.g. est égal à un, deux, trois, quatre, etc.).