INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle R 6 et R 7 sont identiques ou différents, sont H ou une chaîne alkyle comportant 1 à 4 atomes de C, une chaîne hydroxyl alkyle comportant 1 à 4 atomes de C et une chaîne di hydroxyl alkyle comportant 2 à 4 atomes de C, et
dans laquelle R 8 et R 9 sont identiques ou différents, une chaîne alkyle comportant 1 à 4 atomes de C, une chaîne hydroxyl alkyle comportant 1 à 4 atomes de C et une chaîne di hydroxyl alkyle comportant 2 à 4 atomes de C, R.sub,10 est une chaîne alkyle comportant 1 à 4 atomes de C, une chaîne hydroxyl alkyle comportant 1 à 4 atomes de C ou une chaîne di hydroxyl alkyle comportant 2 à 4 atomes de C.
Dans certains cas, R 4 est une chaîne alkyle saturée ou insaturée, droite ou ramifiée, comportant 10 à 24 atomes de C, dans certains modes de réalisation, 12 à 22 atomes de C et R 5 est un groupe alkyle droit ou ramifié comportant 1 à 4 atomes de C, et A, B, R 6 à R 10 sont les mêmes que ci-dessus.
Les tensioactifs cationisables peuvent être choisis parmi les alkylamines grasses et les dialkylamines grasses. Dans certains cas, les dialkylamines grasses peuvent être des diméthylamines grasses. Des exemples non limitatifs incluent la diméthyl lauramine, la diméthyl béhénamine, la diméthyl cocamine, la diméthyl myristamine, la diméthyl palmitamine, la diméthyl stéaramine, la diméthyl suifamine, la diméthyl sojamine, et les mélanges de celles-ci.
Les dialkylamines grasses incluent les composés d’amidoamines grasses, leurs sels, et les mélanges de ceux-ci. Des exemples non limitatifs incluent l’oléamidopropyl diméthylamine, la linoléamidopropyl diméthylamine, l’isostéaramidopropyl diméthylamine, l’oléyl hydroxyéthyl imidazoline, la stéaramidopropyldiméthylamine, la béhénamidopropyldiméthylamine, la béhénamidopropyldiéthylamine, la béhénamidoéthyldiéthyl-amine, la béhénamidoéthyldiméthylamine, l’arachidamidopropyldiméthylamine, l’arachidamido-propyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyldiméthylamine, la brassicamidopropyldiméthylamine, la lauramidopropyl diméthylamine, la myristamidopropyl diméthylamine, la dilinoléamidopropyl diméthylamine et la palmitamidopropyl diméthylamine.
Encore selon l’invention, les surfaces intérieures 534a deux parois latérales 534 de la bande centrale 53 sont avantageusement munies de moyens de butées 534b adaptés à un emboîtement par déformation élastique du profilé secondaire 6.
Ces moyens de butée 534b consistent par exemple en :
- des nervures longitudinales, ou
- des épaulements orientés vers la paroi de fond 535.
Les deux bandes latérales 54, prolongeant la bande centrale 53, s’étendent de part et d’autre de l’ouverture longitudinale 511 de la gorge longitudinale 51.
Ces deux bandes latérales 54 sont chacune raccordées à l’une des parois latérales 534 de la bande centrale 53.
Ces bandes latérales 54 comportent chacune deux faces opposées :
- une face supérieure 541, destinée à former une face d’appui pour les animaux, et
- une face inférieure 542, destinée à reposer sur le sol S, et en particulier sur la surface du sol S1, le long de la rainure R.
Chaque bande latérale 54 comporte encore deux bordures opposées :
- une bordure intérieure 545, raccordée à la bande centrale 53, et
- une bordure extérieure 546, libre, à distance de la bande centrale 53.
De préférence, les bandes latérales 54 présentent une épaisseur croissante depuis la bande centrale 53. En d’autres termes, la face supérieure 541 et la face inférieure 542 sont divergentes l’une par rapport à l’autre depuis la bande centrale 53.
Par exemple, l’épaisseur de chaque bande latérale 54 est de :
- 3 à 7 mm, du côté de la bande centrale 53 et au niveau de la bordure intérieure 545,
Par ailleurs, les boucles de contrôle droop décrites dans les trois derniers articles cités ci-dessus nécessitent une estimation/mesure de la puissance disponible . Mais cette mesure/estimation peut être erronée et différer de la puissance active disponible réelle . Ceci est dangereux dans le cas où , car l’onduleur peut alors converger vers un point d’opération avec , en dehors de sa plage de puissance active, et, étant donné qu’alors , aucune mesure de protection ne serait activée.
Ainsi, les stratégies de droop proposées dans les articles précités : ne permettent pas de garantir une correcte allocation de puissances actives entre générateurs, et/ou font apparaître des oscillations dans les grandeurs électriques qui peuvent déstabiliser le réseau électrique alternatif, et/ou ne permettent pas une signalisation correcte d’activation de mesures de protection, notamment par le biais de la valeur de la fréquence en un point de sortie de chaque générateur (ou équivalemment en un point de connexion de chaque générateur au réseau), lorsque les générateurs atteignent, voire dépassent, leurs limites de puissance active.
Les systèmes de partage de puissances actives non basés sur les stratégies de droop donnent des résultats comparables à ceux des stratégies de droop, dont notamment le maintien de l’équilibre de puissance active à laquelle plusieurs générateurs contribuent, l’allocation correcte de puissance active entre générateurs, et le respect des plages de fonctionnement de chaque générateur connecté au réseau électrique alternatif. L’on trouve par exemple dans la littérature scientifique les articles suivants décrivant de tels systèmes non basés sur les stratégies de droop : E. Espina, J. Llanos, C. Burgos-Mellado, R. Cárdenas-Dobson, M. Martínez-Gómez, and D. Sáez, “Distributed Control Strategies for Microgrids: An Overview,” IEEE Access, vol. 8, pp. 193412–193448, 2020, doi: 10.1109/ACCESS.2020.3032378, et D. E. Olivares et al., “Trends in Microgrid Control,” IEEE Transactions on Smart Grid, vol. 5, no. 4, pp. 1905–1919, Jul. 2014.
Le demonstrateur décrit dans “The Interflex consortium, ‘D9.3 Demonstration results based on the KPI measurements and lessons learnt from the demonstrations’, Tech. Rep., 2019” et la solution industrielle décrite dans “C. Mahieux et A. Oudalov, ‘Balancing act’, ABB, 2015” relèvent également de tels systèmes non basés sur les stratégies de droop.
Toutefois, ces systèmes nécessitent des liens de communication entre les différents générateurs et/ou avec un serveur du réseau. Les plus importants désavantages liés à cette nécessité sont le coût associé à la construction de ces liens et la réduction potentielle de la fiabilité du système dans le cas d’une défaillance de communication. Au contraire, les boucles de contrôle droop présentent l’avantage majeur de ne pas nécessiter, par nature, de liens de communication, notamment entre les différents générateurs, car elles sont implémentées de façon indépendante sur chaque générateur.
Il ressort ainsi de ce qui précède qu’il existe un besoin en matière de contrôle des onduleurs qui interfacent des sources d’énergie intermittentes avec un réseau électrique alternatif. Des alternatives aux systèmes existants qu’ils soient basés ou non sur des stratégies de droop seraient appréciées, en particulier : s’ils ne mettaient pas nécessairement en œuvre des liens de communication entre les différents générateurs et/ou avec un serveur du réseau, et/ou s’ils permettaient de garantir une correcte allocation de puissance active entre générateurs, et/ou s’ils permettaient d’éviter l’apparition d’oscillations dans les grandeurs électriques susceptibles de déstabiliser le réseau électrique alternatif.
Plus particulièrement, relativement aux systèmes existants basés sur des stratégies de droop, une nouvelle stratégie de contrôle qui permette de s’adapter aux variations de puissance active disponible typiques des sources d’énergie intermittentes est souhaitable, qui devrait pouvoir garantir : une allocation correcte de puissance active entre les générateurs, et/ou une signalisation correcte d’activation de mesures de protection lorsque les générateurs atteignent, voire dépassent, leurs limites de puissance active.
RESUME Pour atteindre cet objectif, on prévoit, selon un premier aspect de l’invention, un procédé de contrôle-commande de statisme, ou procédé de « droop » selon la terminologie anglo-saxonne, pour un onduleur destiné à interfacer une source d’énergie intermittente et un réseau électrique alternatif en régulant la fréquence en un point de connexion de l’onduleur au réseau, le procédé comprenant, en fonction de : une constante définissant la limite maximale de fréquence du réseau, une constante définissant la limite minimale de fréquence du réseau, une constante définissant la puissance active maximale assignée à l’onduleur, une constante définissant la puissance active minimale assignée à l’onduleur, une mesure de puissance active que l’onduleur fournit au réseau à l’instant , et une mesure ou estimation de la puissance active disponible dans l’onduleur à l’instant , une étape consistant à mettre en œuvre : Une première branche de contrôle-commande, notée , configurée pour calculer une première consigne de fréquence vérifiant, ou étant solution de, une première fonction de contrôle-commande définie dans un plan par l’équation suivante : [MATH 3] où = et , et Une deuxième branche de contrôle-commande, notée , comprenant l’implémentation d’un premier régulateur proportionnel-intégral, référencé , et d’une première fonction de saturation et étant configurée pour calculer une deuxième consigne de fréquence vérifiant, ou étant solution de, une deuxième fonction de contrôle-commande définie dans le plan par l’équation suivante : [MATH 4] , avec , où , le gain proportionnel du premier régulateur proportionnel-intégral et , le gain intégral du premier régulateur proportionnel-intégral, sont des paramètres supérieurs à zéro et prédéterminés en fonction de l’onduleur concerné, et une étape consistant à imposer une valeur de consigne de fréquence au point de connexion de l’onduleur au réseau déterminée comme une somme des première et deuxième consignes de fréquence .
Un deuxième aspect de l’invention concerne un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions, qui, lorsqu’elles sont effectuées par au moins un processeur, exécutent les étapes du procédé de contrôle-commande de statisme selon le premier aspect de l’invention.
Un troisième aspect de l’invention concerne une unité de commande ou calculateur pour un onduleur destiné à interfacer une source d’énergie intermittente et un réseau électrique alternatif en régulant la fréquence au point de connexion de l’onduleur au réseau, l’unité de commande comprenant des composants de l’électronique et/ou de la microélectronique configurés pour mettre en œuvre le procédé de contrôle-commande de statisme selon le premier aspect de l’invention.
Un quatrième aspect de l’invention concerne un onduleur destiné à interfacer une source d’énergie intermittente et un réseau électrique alternatif en régulant la fréquence au point de connexion du générateur au réseau et comprenant au moins l’un parmi : un média non-transitoire lisible comprenant des instructions, qui lorsqu’elles sont effectuées par au moins un processeur, exécutent les étapes du procédé de contrôle-commande de statisme selon le premier aspect de l’invention, et une unité de commande selon le troisième aspect de l’invention.
L’onduleur selon le quatrième aspect de l’invention peut avantageusement être exempt de lien de communication avec un autre générateur ou un serveur connecté au réseau électrique alternatif, pour assurer au moins l’une, de préférence chacune, parmi une allocation correcte de puissance active entre les générateurs et une signalisation correcte d’activation de mesures de protection lorsque les générateurs atteignent, voire dépassent, leurs limites de puissance active. En alternative ou en complément, la tension au point de connexion du générateur au réseau peut être monophasée ou polyphasée.
À travers chacun des différents aspects de l’invention, une nouvelle boucle de contrôle droop est proposée qui s’adapte aux variations de puissance active disponible de l’onduleur. En conséquence, elle peut être implémentée pour un onduleur interfaçant une source d’énergie intermittente, et avantageusement sur chaque onduleur qui, parmi une pluralité de générateurs, interface une source d’énergie intermittente, tout en garantissant : une correcte allocation de puissances actives parmi les générateurs, et une correcte signalisation, par le biais de la fréquence au point de connexion de chaque générateur au réseau, de l’atteinte par chaque générateur, de ses limites de puissance active, ce qui permet l’activation, éventuellement de façon connue, de mesures de protection, éventuellement connues, afin que chaque générateur de la pluralité revienne dans sa plage de puissance active.
La représente un schéma fonctionnel d’un système de contrôle-commande d’un onduleur interfaçant une source d’énergie non-intermittente avec un réseau électrique alternatif et illustre le schéma de type contrôle-commande d’une boucle de contrôle correspondant à une stratégie de droop conventionnelle.
La figure 2 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant chacun une source d’énergie non-intermittente avec un même réseau électrique alternatif, les onduleurs étant contrôlés selon une stratégie de droop conventionnelle.
– dans une première variante de réalisation, ladite gaine est munie d’un piquage pour sa connexion aux moyens d’aspiration et/ou de soufflage via un tuyau de raccordement ;
- dans une deuxième variante de réalisation, ladite gaine forme un coude pour son raccordement aux moyens d’aspiration et/ou de soufflage ;
- le dispositif de ventilation et de séchage comporte au moins trois éléments tubulaires perforés ;
- chacun des éléments tubulaires perforés présente un diamètre compris entre 80 et 120 mm, de préférence un diamètre de 100 mm, et des perforations, sur l’intégralité de sa surface, d’un diamètre compris entre 1.4 et 1.8 mm, de préférence d’un diamètre de 1.6 mm ;
- ladite gaine s’étendant transversalement par rapport auxdits éléments tubulaires perforés présente une section ronde et un diamètre compris entre 150 et 200 mm.
Tout préférentiellement, le dispositif de ventilation et de séchage de l’invention est destiné à être positionné, de manière amovible, dans un contenant de stockage dont la paroi de fond horizontale ou sensiblement horizontale qui est de forme globalement rectangulaire, ladite paroi de fond étant surmontée sur l’ensemble de son périmètre par quatre parois latérales, ledit dispositif de ventilation et de séchage étant alors caractérisé en ce que ladite pluralité d’éléments tubulaires perforés parallèles les uns aux autres s’étendent selon la longueur de la paroi de fond du contenant de stockage, tandis que ladite gaine à laquelle est raccordée chacun des éléments tubulaires perforées s’étend dans la largeur de ladite paroi de fond du contenant de stockage.
Dans une autre configuration envisageable, ladite pluralité d’éléments tubulaires perforés parallèles les uns aux autres s’étendent selon la largeur de la paroi de fond du contenant de stockage, tandis que ladite gaine à laquelle est raccordé chacun des éléments tubulaires perforés s’étend dans la longueur de ladite paroi de fond du contenant de stockage.
Avantageusement, lesdits moyens d’aspiration et/ou de soufflage sont associés à des moyens de chauffage et ou de refroidissement de l’air.
L’invention concerne, également, un contenant, de type benne ou remorque, comportant une paroi de fond horizontale ou sensiblement horizontale, de forme rectangulaire ou carrée, surmontée sur l’ensemble de son périmètre de quatre parois latérales, ledit contenant étant équipé d’un dispositif de ventilation et de séchage tel que décrit précédemment.
représente une vue schématisée et de dessus d’un mode de réalisation préférentiel d’un dispositif de ventilation et de séchage conforme à l’invention, ledit dispositif étant destiné à être positionné, de manière amovible, dans un contenant de stockage, en l’occurrence au niveau du fond d’une benne ou d’une remorque, également visible sur la figure, ladite benne recevant, après récolte, un produit agricole, ledit dispositif comportant une pluralité d’éléments tubulaires perforés au niveau du fond dudit contenant, les tubes perforés étant raccordés par l’une de leurs extrémités, à une gaine commune s’étendant transversalement par rapport aux tubes.
représente une vue schématisée et de dessus d’un premier mode de réalisation du dispositif de ventilation et de séchage conforme à l’invention, dans lequel les éléments tubulaires perforés s’étendent selon la longueur de la paroi de fond de la benne, tandis que ladite gaine commune sur laquelle ils sont raccordés s’étend dans la largeur de la paroi de fond de la benne.
représente une vue schématisée et de dessus d’un second mode de réalisation du dispositif de ventilation et de séchage conforme à l’invention, dans lequel les éléments tubulaires perforés s’étendent selon la largeur de la paroi de fond de la benne, tandis que ladite gaine sur laquelle ils sont raccordés s’étend dans la longueur de la paroi de fond de la benne.
correspond à une vue de côté du dispositif de ventilation et de séchage de la .
En référence aux figures 1 à 4 des dessins ci-joints, la présente invention concerne, alors, un dispositif de ventilation et de séchage 1 destiné à être utilisé plus particulièrement dans le domaine de l’agriculture, notamment au moment de la récolte des grains de céréales, ou bien encore pour sécher des copeaux de bois, ou tout autre produit en vrac, qui nécessiterait une diminution de son taux d’humidité, avant que ledit produit soit entreposé en vue d’un stockage plus prolongé.
De manière préférentielle, le module de détection d’un cycle mécanique réalisé par la pièce mobile comprend un premier régulateur de tension, un premier système de réinitialisation, une première horloge interne et un premier calculateur apte à incrémenter le nombre stocké dans le module de stockage.
Avantageusement, le premier régulateur de tension reçoit en entrée un courant électrique généré par le générateur piézoélectrique et délivre en sortie une tension continue pour l’alimentation du premier calculateur.
De manière préférentielle, l’étiquette RFID est une étiquette RFID passive, et comprend un deuxième calculateur configuré pour récupérer le nombre stocké dans le module de stockage et pour transmettre ledit nombre récupéré lorsqu’une requête d’interrogation correcte est reçue par ladite étiquette RFID.L’invention a également pour objet un procédé de comptage d’un nombre de cycles mécaniques réalisés par une pièce mobile en mouvement cyclique, apte à être mis-en-œuvre par un dispositif de comptage tel que défini précédemment, le dispositif de comptage comprenant un premier régulateur de tension, un premier système de réinitialisation, une première horloge interne et un premier calculateur.
Le procédé de comptage comprend les étapes suivantes : Activation du générateur piézoélectrique par un mouvement de la pièce mobile, Génération d’un courant électrique par le générateur piézoélectrique, Transmission du courant électrique généré au premier régulateur de tension, Transmission du courant électrique généré au premier système de réinitialisation, Alimentation en tension continue de la première horloge interne et du premier calculateur par le premier régulateur de tension, Envoi d’informations temporelles par la première horloge interne à destination du premier calculateur, Initialisation ou réinitialisation du premier calculateur, Récupération du nombre stocké dans le module de stockage par le premier calculateur, et Incrémentation du nombre stocké récupéré par le premier calculateur.
L’invention a également pour objet un procédé de transmission d’un nombre de cycles mécaniques réalisés par une pièce mobile en mouvement cyclique apte à être mise-en-œuvre par un dispositif de comptage tel que décrit précédemment, et comprenant une antenne et un deuxième calculateur.
Le procédé de transmission comprend les étapes suivantes :
- Réception par l’antenne d’une requête d’interrogation à propos du nombre de cycles mécaniques réalisés par la pièce mobile, la requête étant formulée par un lecteur RFID,
- Traitement de la requête d’interrogation,
- Récupération dans le module de stockage par le deuxième calculateur du nombre stocké,
- Elaboration d’une réponse à la requête d’interrogation par le deuxième calculateur, la réponse comprenant le nombre stocké de cycles mécaniques réalisés par la pièce mobile récupéré dans le module de stockage.
- Transmission au lecteur RFID par l’antenne de la réponse élaborée.
Avantageusement, l’étape de traitement de la requête d’interrogation comprend les sous-étapes suivantes : Transmission de la requête d’interrogation par l’antenne au convertisseur et au démodulateur, Démodulation de la requête d’interrogation, Alimentation du deuxième régulateur de tension et du deuxième système de réinitialisation par le convertisseur, Alimentation de la deuxième horloge et du deuxième calculateur par le deuxième régulateur de tension, Envoi d’informations temporelles par la deuxième horloge interne à destination du deuxième calculateur, Envoi d’un signal d’initialisation ou de réinitialisation par le deuxième système de réinitialisation à destination du deuxième calculateur, Initialisation ou réinitialisation du deuxième calculateur, Transmission de la requête démodulée au deuxième calculateur, et Vérification de la validité de la requête d’interrogation.
De manière préférentielle, l’étape de transmission au lecteur RFID de la réponse élaborée comprend les sous-étapes suivantes :
- Transmission par le deuxième calculateur de la réponse élaborée comprenant le nombre stocké récupéré à un rétro-modulateur,
- Modulation de la réponse par le rétro-modulateur,
- Transmission par l’antenne de la réponse modulée au lecteur RFID.
De tels procédés ont plusieurs désavantages dont en particulier l’obtention de flaveurs végétales non désirées.
Les experts du domaine ont développé depuis longtemps plusieurs méthodes afin d’améliorer cette flaveur.
On peut tout d’abord citer l’utilisation de procédé thermique en cours du procédé d’extraction et/ou sur le produit final. Un tel traitement thermique va permettre d’éliminer les enzymes endogènes responsables de l’apparition de ces flaveurs non désirées (telle que la lipoxygénase) et/ou les composés organovolatils porteurs de ces flaveurs (p.e. l’hexanal). Ces traitements thermiques tels que bien connus par exemple dans les demandes de brevet WO 2020/260841 ou WO 2020/064822 possède néanmoins plusieurs désavantages comme par exemple un surcout du procédé (du fait de l’acquisition et de l’entretien du matériel adéquat mais également à son utilisation) ou bien encore la dénaturation des protéines potentiellement sensibles au traitement thermique.
Une seconde voie consiste en l’adjonction de composés masquant ou aromatisant à la protéine dès obtention de la protéine lors de son procédé de fabrication ou lors de sa formulation principalement dans un aliment. Ici encore de nombreux problèmes persistent dont en particulier le surcoût dû à l’utilisation de tels composés ou bien les questions réglementaires d’utilisation d’un composé chimique à ces fins.
Une voie alternative consiste en l’utilisation de souches bactériennes afin de moduler le profil organoleptique. La ou les souches vont être ajoutées lors du procédé d’extraction (préférentiellement en fin de procédé c’est-à-dire avec le produit final) et soumisses à des conditions physico-chimiques permettant leur croissance. Lors de cette croissance, les souches de par l’activation de leurs métabolismes vont consommer plusieurs composés dont ceux responsables de la flaveur, du profil organoleptique (p.e. l’hexanal). Ici aussi des problèmes persistent tels que l’hydrolyse de protéines par les protéases constitutives ou produites par les souches ou bien encore la production de flaveurs non désirées du par exemple à la production d’acides organiques tels que l’acide lactique.