INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
– de manière préférée, la machine d’assemblage 1 comporte le double de lignes d’alimentation 142 que de lignes de production 141. Cette configuration permet de réduire la compacité de la machine de production. Préférentiellement, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la machine d’assemblage 1 comporte deux lignes de production 141 fonctionnant en parallèle l’une de l’autre et quatre lignes d’alimentation 142 fonctionnant en parallèle les unes des autres. Ainsi, l’utilisation des cordons linéaires permet de rendre plus compactes à la fois les lignes de production 141 et les lignes d’alimentation 142 et qui rend possible un contrôle visuel et un accès manuel simplifié auxdites lignes de production 141 et lignes d’alimentation 142. Une telle compacité autorise alors de dimensionner la machine d’assemblage 1 avec un plus grand nombre de lignes d’alimentation 142 par rapport aux lignes de production 141. Il est alors possible de placer plus facilement des coques de biscuit CB – parfois différentes entre elles pour un même biscuit sandwich - sur les lignes d’alimentation. Cette configuration avantageuse permet de simplifier et de faciliter le travail des opérateurs, de faciliter leur accès à la machine d’assemblage 1 et de réduire les risques de blessure du fait d’une cinématique plus sûre de l’ensemble de convoyage 14 et, plus particulièrement, des cordons linéaires 143 et des butées d’arrêt 145 ;
- le substrat 144 comporte des ouvertures 146 à l’intérieur desquelles s’étendent les butées 145 d’arrêt, de sorte que les butées 145 d’arrêt s’étendent au-delà des ouvertures 146 du substrat 144 lorsqu’elles sont configurées dans leur configuration fermée, et que lesdites butées 145 d’arrêt soient logées dans les ouvertures 146 du substrat 144 lorsqu’elles sont configurées dans leur configuration ouverte. Cette configuration avantageuse permet d’autoriser un réglage de la machine d’assemblage 1 en fonction des dimensions de coques de biscuit CB et de biscuit sandwich à fabriquer ;
- les ouvertures 146 ont des formes oblongues, l’ensemble de convoyage 14 comportant un organe de réglage longitudinal des butées 145 d’arrêts afin de pouvoir régler une position relative entre lesdites butées 145 d’arrêt et l’unité d’assemblage 11 ;
- la machine d’assemblage 1 comporte un système de sécurité 15 comportant i un générateur d’un peigne optique formant un plan qui s’étend au moins selon un côté de la machine d’assemblage 1, le long de l’ensemble de convoyage 14, ii un récepteur optique configuré pour détecter un flux lumineux à une extrémité du peigne optique, le système de sécurité 15 étant configuré pour détecter tout obstacle dans le peigne optique et pour interrompre le fonctionnement de ladite machine d’assemblage 1 suie à une telle détection. A la différence des machines d’assemblage connues 1, et compte tenu de l’intérêt de l’ensemble de convoyage 14 et, plus particulièrement, des cordons linéaires 143 et des butées d’arrêt 145 pour la sécurité de la machine d’assemblage et des opérateurs associés, il est désormais possible de ne plus utiliser de carters de protection pour éviter d’éventuelles blessures avec la machine d’assemblage 1 durant son utilisation. Par suite, le système de sécurité 15 peut alors être du type optique.
En synthèse, l’invention concerne une machine d’assemblage 1 de biscuits sandwichs, la machine d’assemblage 1 comportant une unité de dépôt 12 configuré pour déposer sur une coque de biscuit CB une dose prédéterminée d’une garniture pâtissière GP, dite coque de biscuit CB garnie, une unité d’assemblage 11 configurée pour déposer une coque de biscuit CB sur une coque de biscuit CB garnie, formant ainsi un biscuit sandwich, un ensemble de convoyage 14 comportant au moins une ligne de production 141, chaque ligne de production 141 comportant deux cordons linéaires 143 qui s’étendent entre les postes de travail de la machine d’assemblage 1, et un système d’entrainement motorisé des au moins deux cordons linéaires 143 de chaque ligne de production 141, de sorte que tous les cordons linéaires 143 sont animés d’un mouvement de translation sous les postes de travail. Afin d’autoriser une interruption temporaire d’une coque de biscuit CB sur la ligne de production 141, l’ensemble de convoyage 14 comporte au moins une butée d’arrêt 145 escamotable depuis un espace inférieur de la machine d’assemblage 1 situé en dessous des cordons linéaires 143.
Dans la figure 2C, seule la portion supérieure de l’ensemble E est représentée pour faciliter la visualisation et compte tenu du fait que, selon le mode de réalisation illustré, l’ensemble présente une symétrie planaire selon le plan . Comme cela sera détaillé plus loin, la caractéristique selon laquelle l’ensemble E présente une symétrie planaire est optionnelle, mais avantageuse d’un point de vue magnétique.
Dans la , à titre d’exemple non limitatif, les différents éléments représentés sont à l’échelle (réalisable à partir d’une seule géométrie d’aimant). De plus, les lignes de champ magnétique générées par l’ensemble E sont représentées dans la . Tous les résultats présentant des lignes de champ ou des calculs d’intensité de champ magnétique sont des résultats de simulations générées par des logiciels de calcul d’éléments finis, par exemple FEMM ou Comsol.
Dans sa forme la plus générale, l’ensemble E de l’invention comprend une première et une deuxième portion ferromagnétique 6, 6’ superposées selon une direction et au moins cinq aimants permanents disposés de manière à entourer partiellement la première portion ferromagnétique 6 et la deuxième portion ferromagnétique 6’. L’aimantation des aimants permanents est adaptée pour créer un champ magnétique surfacique dans une zone 1 comprise entre une première région R1 et une deuxième région R2 des portions ferromagnétiques non recouvertes par des aimants permanents de sorte que le champ magnétique surfacique soit sensiblement selon une direction prédéterminée.
Plus précisément, l’ensemble de l’invention comprend au moins deux aimants permanents dits aimants supérieurs disposés de manière à entourer partiellement la première portion ferromagnétique 6 à l’exception au moins d’une surface de la première portion ferromagnétique dite première surface S1. On note l’aimantation résultant de la disposition des aimants supérieurs, appelée aimantation supérieure.
De plus, l’ensemble E comprend au moins deux aimants permanents dits aimants inférieurs disposés de manière à entourer partiellement la deuxième portion ferromagnétique 6’ à l’exception au moins d’une surface la deuxième portion ferromagnétique dite deuxième surface S2. On note l’aimantation résultant de la disposition des aimants inférieurs, dite aimantation inférieure.
Enfin, l’ensemble comprend au moins un aimant permanent dit aimant central 2 disposé entre la première et la deuxième portion magnétique 6, 6’. L’aimant central 2 (ou les aimants centraux 2 le cas échéant) est disposé de manière à être adjacent à la première surface et à la deuxième surface en définissant la première région R1 de la première surface S1 non recouverte par l’aimant central 2 et la deuxième région R2 de la deuxième surface S2 non recouverte par l’aimant central 2. Dans l’ensemble, la première région R1 est en vis à vis de la deuxième région R2, de manière à définir la zone 1. On note l’aimantation résultant de la disposition du ou des aimants centraux, dite aimantation centrale.
Dans le mode de réalisation des figures 2A à 2C, à titre d’exemple non limitatif, l’ensemble comprend cinq aimants supérieurs : un aimant supérieur dit central 3 disposé au-dessus de la première portion ferromagnétique 6 selon la direction . On note l’aimantation de l’aimant central 3. deux aimants supérieurs 4 et 5, nommés respectivement premier et deuxième aimant supérieur latéral, disposés de part et d’autre de la première portion ferromagnétique selon la direction . On note et l’aimantation de l’aimant 4 et 5 respectivement. deux aimants supérieurs 4A et 5A nommés respectivement premier et deuxième aimant supérieur latéral additionnel, disposés de part et d’autre de la première portion ferromagnétique selon la direction . On note et l’aimantation de l’aimant 4A et 5A respectivement. Ces aimants 4A et 5A sont optionnels et permettent d’empêcher le flux magnétique de sortir par les faces de la première portion 6 présentant une normale selon la direction dans l’exemple des figures 2A à 2C. Ils présentent un effet principalement sur le bord vertical supérieur de la zone 1 où ils permettent d’éviter que l’intensité du champ magnétique ne décroisse trop.
Dans le mode de réalisation des figures 2A à 2C, à titre d’exemple non limitatif, l’ensemble comprend cinq aimants inférieurs : un aimant inférieur dit central 3’ disposé en dessous de la deuxième portion ferromagnétique 6’ selon la direction . On note l’aimantation de l’aimant inférieur central 3’. deux aimants inférieurs 4’ et 5’, nommés respectivement premier et deuxième aimant inférieur latéral, disposés de part et d’autre de la deuxième portion ferromagnétique selon la direction . Le premier aimant inférieur latéral 4’ est disposé en vis-à-vis du premier aimant supérieur latéral 4, et le deuxième aimant inférieur latéral 5’ est disposé en vis-à-vis du deuxième aimant supérieur latéral 5. On note et l’aimantation de l’aimant 4’ et 5’ respectivement. Par « aimant A disposé en vis-à-vis de l’aimant B », on entend ici et par la suite qu’une surface de l’aimant A est disposée en vis-à-vis d’une surface de l’aimant B. deux aimants inférieurs 4A’ et 5A’ nommés respectivement premier et deuxième aimant inférieur latéral additionnel, disposés de part et d’autre de la deuxième portion ferromagnétique selon la direction . On note et l’aimantation de l’aimant 4A’ et 5A’ respectivement. Tout comme les aimants 4A et 5A, les aimants 4A’ et 5A’ sont optionnels et permettent d’empêcher le flux magnétique de sortir les faces de la deuxième portion 6’ présentant une normale selon la direction dans l’exemple des figures 2A à 2C. Ils présentent un effet principalement sur le bord vertical inférieur de la zone 1 où ils permettent d’éviter que l’intensité du champ magnétique ne décroisse trop.
Dans le mode de réalisation des figures 2A à 2C, à titre d’exemple non limitatif, l’ensemble comprend un aimant central 2 présentant une aimantation .
Chacun des aimants permanents mentionnés dans la présente description peut être un aimant unique ou être formé d’une pluralité d’aimants « élémentaires ».
Les aimants permanents de l’invention présentent chacun une aimantation adaptée pour créer le champ magnétique surfacique dans la zone 1 comprise entre la première région R1 et la deuxième région R2 de sorte que le champ magnétique surfacique soit sensiblement selon la direction avec une orientation prédéterminée. Autrement dit, de par leur disposition par rapport aux portions ferromagnétiques 6, 6’ et leur aimantation, les aimants permanents concentrent le flux magnétique au travers des régions R1 et R2 afin de créer le champ surfacique unidirectionnel dans la zone 1.
Il est entendu que le résultat précité est susceptible d’être obtenu par de nombreuses dispositions et permutation des aimants permanents sans sortir du cadre de l’invention tant qu’ils vérifient les conditions précitées.
Ainsi, à titre d’exemple non limitatif, de par leur disposition et leur aimantation, les aimants permanents du mode de réalisation des figures 2A à 2C génèrent un champ magnétique surfacique selon un plan yz avec une orientation +y dans la zone 1.
Pour cela, l’aimant supérieur central 3 présente une aimantation selon la direction , le premier et le deuxième aimant supérieur latéral 4 et 5 présentent une aimantation respectivement selon la direction avec une orientation opposée. De plus, les aimants supérieurs latéraux additionnels 4A et 5A présentent chacun une aimantation selon la direction avec une orientation opposée. Les aimantations des aimants supérieurs sont telles que l’aimantation supérieure est orientée . De plus, l’aimant central 2 présente une aimantation selon la direction de sorte que l’aimantation centrale soit orientée - . Enfin, l’aimant inférieur central 3’ présente une aimantation selon la direction et le premier et le deuxième aimant inférieur latéral 4’ et 5’ présentent une aimantation respectivement selon la direction avec une orientation opposée. De plus, les aimants inférieurs latéraux additionnels A’ et 5A’ présentent chacun une aimantation selon la direction avec une orientation opposée. Les aimantations des aimants inférieurs sont telles que l’aimantation inférieure soit orientée .
De manière plus générale, pour obtenir un champ magnétique surfacique dans un plan dans la zone 1 et orienté sensiblement selon la direction , il faut que : l’aimantation des aimants supérieurs soit telle que l’aimantation supérieure soit orientée sensiblement selon la direction ; l’aimantation des aimants inférieurs soit telle que l’aimantation inférieure soit elle aussi orientée sensiblement selon la direction . l’aimantation du ou des aimants centraux soit telle que l’aimantation centrale soit orientée sensiblement selon la direction .
L’ensemble de l’invention sous ses diverses variantes et modes de réalisation permet donc la création d’un champ magnétique surfacique sensiblement unidirectionnel de manière contrôlée. Comparativement aux ensembles d’aimants illustrés dans la , la solution de l’invention nécessite un volume d’aimants moindre en magnétisant un volume moins important que l’art antérieur. La solution de l’invention est donc plus compacte, plus légère et moins couteuse que les solutions de l’art antérieur.
* la douleur
* la Dégénérescence Maculaire liée à l'Age (DMLA) et le Glaucome
* le Syndrome colon irritable
* Ostéoporose
* Hypertension
* les troubles cardiovasculaire
* Troubles neurocognitifs périopératoires
* Le syndrôme de l’apnée du sommeil
Préférentiellement, la composition (a) selon l’invention peut être utilisé pour prévenir et/ou lutter contre la maladie d’Alzheimer, la maladie de Parkinson, l’atrophie multisystématisée, la maladie de Huntington, l'atrophie corticale postérieure, la maladie de Pick, l’épilepsie, la démence vasculaire, la démence fronto-temporale, la démence à corps de Lewy, la sclérose latérale amyotrophique, le syndrome de Korsakoff, le sevrage alcoolique, l’ischémie, l’ischémie néonatale, les traumatismes crânien, l’accident vasculaire cérébral, la démence vasculaire, l’ischémie cérébrale,, l’ atrophie multisystématiséee , la paralysie supranucléaire progressive, la sclérose latérale amyotrophique, la sclérose en plaque, la narcolepsie, le SARS-CoV2, la schizophrénie, la bipolarité, les troubles de l'anxiété , les troubles dépressifs, les crise de panique, les chocs post-traumatiques et l’autisme.
Avantageusement, c’est la combinaison du CAPE, de la chrysine et de la pinocembrine qui permet d’obtenir un effet sur l’ensemble des pathologies précitées.
Selon un mode de réalisation, la composition (a) peut être utilisée pour prévenir la neuroinflammation et/ou les maladies ou troubles associés à la neuroinflammation, préférentiellement pour induire un effet neuroprotecteur sur les neurones.
De façon préférée, la composition (a) selon l’invention peut être utilisé pour diminuer le stress oxydant ou l’apoptose des cellules neuronales.
Ainsi, la composition (a) est capable d’induire un effet neuroprotecteur permettant ainsi de prévenir l’apparition de la neuroinflammation.
Avantageusement, la composition (a) selon l’invention peut prévenir et lutter simultanément contre la neuroinflammation en induisant une neuroprotection des neurones tout en diminuant l’état inflammatoire du SNC.
Selon un mode réalisation particulier, la composition (a) selon l’invention peut être utilisée pour diminuer l’expression d’au moins une, notamment au moins deux, préférentiellement toutes les cytokines choisies parmi d’IFN-gamma, TNF-alpha, IL-6, IL-1 béta et IL-18 dans le SNC.
Préférentiellement, l’extrait selon l’invention peut être utilisé pour diminuer l’expression de l’IFN-gamma et du TNF-alpha.
Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites 32 et l'engrenage solaire 28 est dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1,60x10 10 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 2,0x10 9 à 9,5x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites 32 et l'engrenage solaire 28 peut être dans la plage allant de 1,9x10 9 à 6,5x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 2,0x10 9 à 3,0x10 9 N/m, et éventuellement peut être égale à 2,16x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites 32 et l'engrenage solaire 28 peut être dans la plage allant de 2,3x10 9 à 9,5x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 2,8x10 9 à 4,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 3,04x10 9 N/m).
La rigidité d'engrènement d'engrenages satellites à engrenage solaire peut être contrôlée pour être dans les limites de la plage souhaitée en ajustant des paramètres tels que la taille de dent et les matériaux, comme pour d'autres rigidités d'engrènement d'engrenages.
Une rigidité globale d'engrènement d'engrenages pour le réducteur 30 est également définie. La rigidité globale d'engrènement d'engrenages, T, du réducteur 30 pour un réducteur 30 ayant N engrenages satellites, où N est un nombre entier supérieur ou égal à deux, peut être définie comme :
est la rigidité d'engrènement d'engrenages entre l'engrenage satellite 32 et l'engrenage solaire 28 pour le nième engrenage satellite 32 ; et
est la rigidité d'engrènement d'engrenages entre l'engrenage satellite 32 et la couronne dentée 38 pour le nième engrenage satellite 32.
La somme sur les engrenages satellites ( ) peut être remplacée par N fois la rigidité d'engrènement d'engrenages appropriée (moyenne) telle que définie ci-dessus, à la fois pour l'engrènement d'engrenage solaire ( ) et l'engrènement de couronne dentée ( ).
Dans le mode de réalisation qui est décrit, la valeur moyennée sur un cycle complet du réducteur 30 revenant à sa position initiale est utilisée.
La rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 est illustrée sur la Figure 11, qui montre schématiquement les raccordements entre l'engrenage solaire 28 et le porte-satellites 34 (via les engrenages satellites 32, avec des rigidités d'engrènement d'engrenages ) et les raccordements entre le porte-satellites 34 et la couronne dentée 38 (via les engrenages satellites 32, avec des rigidités d'engrènement d'engrenages ).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 est supérieure ou égale à 1,05x10 9 N/m, éventuellement dans la plage allant de 1,05x10 9 à 8,00x10 9 N/m, et éventuellement en outre dans la plage allant de 1,08x10 9 à 4,9x10 9 N/m, ou à 3,4x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 peut être dans la plage allant de 1,05x10 9 à 3,6x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,08x10 9 à 1,28x10 9 N/m, et éventuellement peut être égale à 1,18x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 peut être dans la plage allant de 1,2x10 9 à 4,9x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,4x10 9 à 2,2x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,63x10 9 N/m).
L'homme du métier comprendra que des dimensions de dent et de réducteur, et les matériaux d'engrenage, peuvent être sélectionnés comme il convient pour obtenir une rigidité d'engrènement d'engrenages souhaitée. Par exemple, la taille de dent peut être sélectionnée en considérant deux facteurs concurrents – une résistance en flexion minimale requise de la dent peut définir une taille minimale pour une dent d'un matériau donné, et une quantité maximale autorisée de glissement entre des dents peut définir une limite supérieure de taille pour une dent. L'homme du métier comprendra que de plus grandes dents peuvent entraîner davantage de production de chaleur au niveau de l'engrènement d'engrenages, et/ou un contact excessif entre des engrenages engrenés, ce qui peut gaspiller de l'énergie et/ou augmenter l'usure sur les engrenages. Le fait d'avoir un plus grand nombre de dents plus petites (pour un diamètre d'engrenage donné), par exemple 80 dents ou plus, est pour cette raison généralement préférable, avec une limite inférieure étant définie par une résistance en flexion minimale acceptable de la dent.
Rigidité torsionnelle de transmission La rigidité torsionnelle de transmission est une mesure de la résistance de la transmission entière – de l'arbre d'entrée de réducteur 26 à l'interface avec la soufflante 23 - à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la . Elle peut être décrite comme la résistance à la torsion, ou à l'enroulement, de la transmission d'arbre. L'axe du moment est parallèle à l'axe de moteur 9.
En particulier, la transmission peut être définie entre le palier 26c de l'arbre de cœur 26 (au niveau ou près de l'extrémité arrière de l'arbre d'entrée de réducteur 26a, comme décrit ci-dessous) et la position d'entrée de soufflante, Y, telle que définie ci-dessous. Le palier 26c (raccordant l'arbre 26 à la structure de support stationnaire 24) et le raccordement du support de réducteur 40 à la structure de support stationnaire 24 sont maintenus de façon raide (non rotative) comme indiqué par les cadres à lignes diagonales sur la . Un couple est ensuite appliqué à l'arbre de soufflante 36 au niveau de la position axiale de la position d'entrée de soufflante. Dans le but de mesurer la rigidité torsionnelle de transmission, l'arbre d'entrée de réducteur 26 est maintenu pour ne pas tourner à l'emplacement du palier 26c. Un angle de rotation θ est mesuré au niveau de la position d'entrée de soufflante.
Les rigidités d'engrènement d'engrenages sont incluses dans la rigidité de transmission – le remplissage noir sur la indique des composants qui contribuent à la rigidité de transmission (à savoir l'arbre d'entrée de réducteur 26, l'arbre de sortie/soufflante 36, le réducteur 30 et le support de réducteur 40).
Le couple, τ, est appliqué à l'arbre de soufflante 36 (au niveau de la position d'entrée de soufflante, Y) et provoque une déformation rotationnelle sur la longueur de la transmission. L'angle duquel se déplace un point sur la circonférence d'arbre de soufflante au niveau de la position d'entrée de soufflante est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour la transmission telle que décrite précédemment, en utilisant le rayon, r, de l'arbre de soufflante 36. Dans des modes de réalisation dans lesquels le rayon de l'arbre de soufflante varie, le rayon au niveau de la position d'entrée de soufflante, Y, peut être utilisé.