INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La coiffe de verrouillage 100 comprend donc la cage 20 bi-injectée précédemment décrite, ainsi qu’un corps externe 30 et une capsule 40. Le corps externe 30 est configuré pour entourer complètement la cage 20, de manière à empêcher tout accès à ladite cage 20 par l’extérieur, lorsque la coiffe 100 verrouille le récipient 200. Le corps externe 30 se présente sous une forme générale cylindrique ; il est défini par une face supérieure 31 et une paroi cylindrique 32 centrée sur l’axe principal z (figures 2b). L’extrémité libre de la paroi cylindrique 32 définit une ouverture, adaptée pour accueillir la cage 20, avant le positionnement de la coiffe 100 sur le col 201 du flacon 200. Une autre ouverture, dite ouverture supérieure, est aménagée dans la face supérieure 31.
Le corps externe 30 est fixé à la cage 20, par exemple, par coopération d’ergots 221 avec une rainure complémentaire 321 aménagée sur la face interne de la paroi cylindrique 32 du corps 30 ( , ). L’ouverture supérieure est centrée sur et entoure un orifice central de l’anneau supérieur 21 de la cage 20.
La capsule 40 est maintenue sur la face supérieure 31 du corps externe 30, pour fermer l’ouverture supérieure et empêcher l’accès à la tête 251 du bouchon 25. Comme illustré sur la , la capsule 40 peut comporter une pluralité de pattes 41, disposées dans l’ouverture supérieure du corps 30. Ces pattes 41 sont ensuite déformées pour être plaquées contre la surface interne de la face supérieure 31, c’est-à-dire pour s’étendre sensiblement dans le plan (x,y). La fixation de la capsule 40 sur le corps 30 peut être effectuée par conformage. Après cette étape, la cage 20 peut être introduite dans le corps 30 pour y être fixé axialement par coopération des ergots 221 avec la rainure complémentaire 321. La coiffe de verrouillage 100 ainsi assemblée peut ensuite être disposée en position de maintien intermédiaire puis en position de verrouillage sur le flacon 200 à sceller.
Le corps externe 30 et la capsule 40 pourront être formés à partir de matériaux tels que le polycarbonate (PC), le polypropylène (PP) ou le poly-téréphtalate de butylène (PBT). Avantageusement, la capsule 40 est formée à partir de matériaux plastiques souples tels que, par exemple, le polypropylène (PP), pour faciliter sa préhension. On rappelle, en effet, que lorsque l’utilisateur souhaite prélever le contenu du flacon 200 scellé par la coiffe de verrouillage 100, il applique un effort à la capsule 40 pour la retirer et avoir ainsi accès au bouchon 25, via l’ouverture supérieure du corps 30.
Grâce aux caractéristiques de la coiffe de verrouillage 100 selon l’invention, et en particulier grâce aux caractéristiques de la cage 20 bi-injectée à double fonction, on limite le nombre d’éléments à assembler pour former la coiffe 100, on lève les problématiques liées aux incertitudes ou variabilités de côtes entre les éléments, notamment entre un bouchon indépendant et une cage classique, enfin on élimine les inconvénients et risques d’endommagement du bouchon par son association mécanique dans une cage classique.
Titre de l’invention Installation de tri de colis équipée d’un dispositif d’injection de colis
L’invention se place dans le domaine du tri de colis ou paquets et concerne plus particulièrement les installations de tri de colis équipées de dispositifs d’injection de colis.
La plupart des installations de tri de colis utilisent aujourd’hui des convoyeurs de tri capables de convoyer les colis en série et à vitesse très élevée. Ces installations de tri comprennent également des dispositifs d’injection de colis conçues pour injecter chaque colis dans un pas cible du convoyeur de tri, comme décrit dans le document CN106269537.
Ce type de dispositif d’injection fonctionne systématiquement départ arrêté et impose un même cycle d’accélération à tous les colis.
La est une vue en perspective d’un exemple de porte-couronne selon l’invention ;
La est une vue en coupe axiale au niveau d’un accouplement à dentures entre une couronne et un porte-couronne selon l’invention ;
La est une vue en coupe axiale au niveau d’une liaison boulonnée entre une couronne et un porte-couronne selon l’invention ;
La est une vue en perspective d’un autre mode de réalisation d’un accouplement à dentures entre des brides d’un organe d’un réducteur de vitesse selon l’invention ;
La est une vue en perspective et de détails de la ;
La est une vue en coupe axiale d’un autre mode de réalisation d’un accouplement entre deux organes de réducteur de vitesse et de la turbomachine selon l’invention ;
La représente en perspective l’engagement des dents de l’accouplement suivant la ;
La est une vue en perspective et de détails de la .
Description détaillée de l’invention La montre une vue en coupe axiale d’un réducteur mécanique de vitesse destiné à équiper une turbomachine et qui a déjà été décrit précédemment.
La représente une turbomachine 1 d’axe longitudinal X. La turbomachine 1 illustrée est une turbomachine 1 double flux destinée à être montée sur un aéronef. Bien entendu, la turbomachine peut être un turboréacteur simple flux ou encore peut être un turbopropulseur équipé d’une seule hélice non carénée ou d’un doublet d’hélices contrarotatives, non carénées, et connus sous l’expression anglaise « open rotor ». L’invention peut s’appliquer à d’autres domaines dans lesquels un réducteur mécanique de vitesse est employé.
La turbomachine 1 comporte, de manière classique et, d’amont en aval, une soufflante S, un compresseur basse pression 1a, un compresseur haute pression 1b, une chambre annulaire de combustion 2, une turbine haute pression 3a, une turbine basse pression 3b et une tuyère d’échappement 4. Le compresseur haute pression 1b et la turbine haute pression 3a sont reliés par un arbre haute pression 5 et forment avec lui un corps haute pression (HP). Le compresseur basse pression 1a et la turbine basse pression 3b sont reliés par un arbre basse pression 6 et forment avec lui un corps basse pression (BP).
La soufflante S est carénée par un carter de soufflante 7 portée par une nacelle externe 8. La soufflante S génère, à partir d’un flux d’air F entrant dans la soufflante, un flux d’air primaire qui circule dans une veine primaire 9 débouchant dans la tuyère d’échappement 4 et un flux d’air secondaire qui circule dans une veine secondaire 10, autour de la veine primaire 9, débouchant dans une tuyère d’éjection 11.
La soufflante S est entraînée par un arbre de soufflante 12 qui est entrainé à l’arbre basse pression 6 par exemple au moyen d’un réducteur 20. Ce dernier est généralement de type planétaire ou épicycloïdal.
Dans le présent mode de réalisation, la turbomachine est équipée d’un réducteur de vitesse 20 formé d’un train d’engrenage et connu sous l'acronyme anglais RGB pour « Reduction Gear Box ».
Le réducteur 20 est positionné dans la partie amont de la turbomachine suivant la circulation des gaz de la turbomachine. Une structure fixe 13 comportant schématiquement, ici, une partie amont 13a et une partie aval 13b, compose le carter moteur 16 ou stator est agencée de manière à former une enceinte 14 entourant le réducteur 20. Le carter moteur 16 peut être par exemple le carter d’entrée de la turbomachine. Un brouillard de lubrifiant règne dans l’enceinte 14. Cette enceinte 14 est de manière avantageuse mais non limitativement fermée en amont par des joints au niveau d’un palier amont 15 permettant la traversée de l’arbre de soufflante 12, et en aval par des joints au niveau de la traversée de l’arbre basse pression 6.
La montre un système mobile de désinfection 100 selon l’invention. Le système mobile de désinfection 100 comporte une jupe 102. La montre le système mobile de désinfection 100 en coupe.
Le système mobile de désinfection 100 comporte un système de déplacement 150 qui est au moins pour partie disposé sous la jupe 102 et est solidaire de cette dernière. Le système de déplacement 150 assure le déplacement du système mobile de désinfection 100 sur une surface à traiter 10 qui est ici horizontale, mais la surface à traiter 10 pourrait également présenter une pente. Le système mobile de désinfection 100 comporte une unité de contrôle 54 qui est fixée ici sous la jupe 102.
La jupe 102 est réalisée dans des matériaux opaques pour le rayonnement UV-C.
La jupe 102 comporte un toit 102e et des parois latérales 102a-d qui s’étendent, ici verticalement, du toit 102e vers la surface à traiter 10 et qui sont ici au nombre de quatre pour former un volume intérieur parallélépipédique. Le toit 102e et les parois latérales 102a-d délimitent ensemble une chambre 104 qui est donc ouverte vers le bas et présente ainsi une ouverture 206 qui fait face à la surface à traiter 10.
L’ouverture 206 est donc ainsi délimitée par l’embase de la jupe 102, c’est-à-dire la partie basse de cette dernière, correspondant aux bords inférieurs des parois latérales 102a-d. L’embase et l’ouverture 206 sont verticalement à l’opposé du toit 102e.
Les éléments du système de déplacement 150 qui sont en contact avec la surface à traiter 10 sont ici disposés à l’intérieur de l’embase.
Le système mobile de désinfection 100 comporte également une source de rayonnement UV-C, dite source UV-C 202, qui est disposée sous la jupe 102, pour rayonner vers la surface à traiter 10 à travers l’ouverture 206. La source UV-C émet des rayonnements dans la gamme de longueurs d'onde 280-100 nm, préférentiellement autour d’une première longueur d’onde de 253,7 nm optimale pour son effet germicide, et également d’une seconde longueur d’onde préférentiellement autour de 185 nm afin de générer de l’ozone qui est un désinfectant très efficace contre les bactéries et les virus et, du fait que c’est un gaz, il peut atteindre les endroits difficiles d’accès, comme par exemple, entre les fibres d’une moquette. Outre ses propriétés désinfectantes, l’ozone a aussi la capacité de neutraliser les composés organiques, sources de mauvaises odeurs et donc d’agir comme méthode de désodorisation.
La source UV-C 202 est alimentée électriquement à partir d’une source d’énergie et commandée en allumage et en extinction par l’unité de contrôle 54 et elle est constituée par exemple d’une ou plusieurs diodes électroluminescentes ou de lampes. La source d’énergie qui peut être une batterie, assure également l’alimentation électrique des moteurs décrits ci-dessous, de l’unité de contrôle 54 et de tous les autres composants électriques.
La source UV-C 202 est fixée à la jupe 102.
Le système de déplacement 150 consiste en deux trains de chenilles 150a-b qui sont disposés latéralement sous la jupe 102 et qui permettent de mouvoir le système mobile de désinfection 100 en ligne droite ainsi que de pouvoir effectuer des changements de direction vers la droite ou vers la gauche en agissant sur le mouvement relatif des deux trains de chenilles 150a-b.
Chaque train de chenilles 150a-b comporte ainsi une roue avant 106a-b et une roue arrière 108a-b ainsi qu’une chenille 110a-b tendue entre la roue avant 106a-b et la roue arrière 108a-b.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, le système de déplacement 150 comporte ainsi les deux roues avant 106a-b et les deux roues arrière 108a-b. La qui est une coupe au niveau de l’arrière du système mobile de désinfection 100 montre les roues arrière 108a-b.
Les roues avant 106a-b sont montées coaxiales par rapport à un axe de rotation avant 52a et les roues arrière 108a-b sont montées coaxiales par rapport à un axe de rotation arrière 52b. L’axe de rotation avant 52a et l’axe de rotation arrière 52b sont parallèles. Les roues avant 106a-b et les roues arrière 108a-b sont disposées sous la jupe 102.
Chaque roue 106a-b, 108a-b est montée mobile en rotation par rapport à l’axe 52a-b considéré. Les roues avant 106a-b sont ici montées libres en rotation sur un arbre avant 107a coaxial à l’axe de rotation avant 52a et les roues arrière 108a-b sont ici montées libres en rotation sur un arbre arrière 107b coaxial à l’axe de rotation arrière 52b, mais un autre arrangement est possible tant que les roues 106a-b et 108a-b restent indépendantes les unes des autres, c’est-à-dire qu’elles peuvent tourner indépendamment les unes des autres.
Chaque chenille 110a-b peut prendre la forme d’une courroie, d’une chaîne, ou de tout autre type approprié de bande. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 1 à 3 et 6 à 7, chaque chenille 110a-b prend la forme d’une courroie, mais tout autre type de chenille peut être utilisé.
Le système de déplacement 150 comporte ainsi une courroie tribord 110a montée entre une roue avant 106a et une roue arrière 108a qui sont disposées à tribord, et une courroie bâbord 110b montée entre une roue avant 106b et une roue arrière 108b qui sont à bâbord. Les courroies 110a-b sont disposées sous la jupe 102.
- plusieurs dents de la première ou deuxième série de dents axiales d’accouplement sont agencées entre deux premiers ou deuxième orifices de fixation circonférentiellement adjacent autour de l’axe longitudinal, le nombre de premiers ou deuxièmes orifices de fixation étant compris entre 5 et 10.
- le porte couronne comprend un soufflet.
- la première bride et la deuxième bride comprennent chacune des dents axiales de fixation qui sont traversées par les orifices de fixation destinés à recevoir des organes de fixation.
- les dents axiales de fixation présentent, d’une part, une hauteur de dent mesurée radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal, et d’autre part, une largeur de dent mesurée dans une direction transverse à la hauteur de dent, la largeur de chacune des dents axiales de fixation étant supérieure à la largeur de dent des dents axiales d’accouplement.
- les dents axiales d’accouplement s’étendent sur toute la hauteur radiale des première et deuxième brides de fixation.
- une des demi-couronnes avant et arrière comprend une patte s’étendant suivant l’axe longitudinal et destinée à être logée dans un évidement de forme complémentaire de l’autre des demi-couronnes avant et arrière.
- - la couronne est reliée à un carter de la turbomachine et est immobile en rotation par rapport à l’axe longitudinal,
-- la couronne est reliée à un arbre de la turbomachine et est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal.
L’invention concerne également une turbomachine, en particulier pour aéronef, présentant un axe longitudinal X et un réducteur de vitesse tel que susmentionné.
La représente un réducteur mécanique d’une turbomachine selon l’art antérieur ;
La représente un exemple de turbomachine selon l’invention ;
La est une vue de détails d’un exemple de réducteur de vitesse selon l’invention ;
La représente en perspective, un exemple d’accouplement entre deux organes d’un réducteur de vitesse selon l’invention ;
La est une vue en perspective d’un exemple de couronne selon l’invention ;
Comme illustré par la , une mesure pic-vallée consiste à mesurer la somme Sum d’une profondeur S1 maximale d’un creux (la vallée la plus profonde) dans une surface Surf considérée et d’une hauteur S2 maximale d’un pic (la saillie la plus élevée) de cette surface, la profondeur et la hauteur étant mesurées par rapport à une altitude moyenne Moy de cette surface, par exemple sur une surface donnée de l’échantillon. Dans le cas d’une mesure par microscopie à force atomique , on peut par exemple considérer une surface d’observation correspondant à un carré de 30 µm de côté, mais on pourrait alternativement considérer un carré de 5 µm de côté ou plus pour établir la mesure pic-vallée.
On peut chercher à minimiser l’épaisseur de la couche d’oxyde formant la couche diélectrique 16 en fonction de sa concentration en azote et d’une dose maximale de lithium considérée comme acceptable dans la couche de piégeage de charges. On estime ainsi l’épaisseur minimale de la couche d’oxyde comme la somme de la moitié de la rugosité en mesure pic-vallée et d’une épaisseur minimale d’oxyde dépendant de sa concentration en azote, cette épaisseur minimale diminuant avec l’augmentation de la concentration en azote. L’épaisseur de la couche diélectrique 16 est mesurée entre la profondeur moyenne de la couche de piégeage de charges et la surface de la couche d’oxyde.
On entend par dose la quantité d’atomes d’une espèce chimique donnée sur l’épaisseur de la couche, c’est-à-dire la quantité contenue dans un volume défini par une surface donnée en surface de la couche et la projection de cette surface perpendiculairement à la couche. Une dose peut s’exprimer en nombre d’atome pour une unité de surface de la couche.
Le graphique illustré par la résume la situation. En abscisse se trouve l’épaisseur Tk de la couche d’oxyde exprimée en nanomètres, en ordonnée se trouve la rugosité en mesure pic-vallée de la couche de piégeage de charges indiquée par PV et exprimée en nanomètres. Pour ce graphique, les courbes identifiées par [N] 1 , [N] 2 , [N] 3 et [N] 4 représentent les épaisseurs minimales de la couche d’oxyde selon PV pour obtenir une dose maximale de lithium acceptable fixée à 5.10 11 atomes de lithium par centimètre carré dans la couche de piégeage de charges, respectivement pour des concentrations en azote d’environ 10 20 , 1.10 2 1 , 3.10 21 et 10 2 2 at/cm 3 , respectivement. Une valeur PV de 0 correspond à une couche de piégeage de charges parfaitement lisse, ce qui donne l’épaisseur minimale d’oxyde à déposer pour limiter suffisamment la diffusion des espèces chimiques dans la couche, le lithium en particulier, pour une concentration d’azote donnée de cette oxyde.
Préférablement, la couche d’oxyde formant la couche diélectrique 16 présente une proportion entre les concentrations d’azote et d’hydrogène qui soit favorable au blocage de la diffusion de l’hydrogène, avec un excès d’azote par rapport à la quantité d’hydrogène, c'est-à-dire un ratio entre les concentrations d’azote et d’hydrogène qui soit strictement supérieur à 1, préférablement supérieur à 1,5, et encore plus préférablement supérieur à 3, pour des concentrations mesurées par une méthode SIMS (Secondary Ion Mass Spectrometry en terminologie anglaise). Ainsi, la concentration en hydrogène dans la couche diélectrique est préférablement inférieure à environ 10 22 at/cm 3 , plus préférablement inférieure à environ 10 21 at/cm 3 , encore plus préférablement inférieure à environ 10 20 at/cm 3 .
Il est à noter que, lorsque la couche diélectrique 16 est formée sur la couche de piégeage 14, et que ces deux couches ont été déposées à relativement basse température comme cela vient d'être exposé, il n'est pas nécessaire d'appliquer respectivement le premier et le deuxième recuit après chaque étape de dépôt. Il est possible de réaliser un unique recuit, dans des conditions similaires au premier et au deuxième recuit, après la formation de la couche diélectrique 16 à basse température sur la couche de piégeage 14. En d'autres termes, il n'est pas nécessaire dans ce cas d'appliquer un recuit spécifique de la couche de piégeage 14 avant le dépôt de la couche diélectrique 16.
Comme illustré par ce mode de réalisation, on préfère généralement disposer la couche diélectrique 16 sur le support 12 (via la couche de piégeage 14) plutôt que sur le substrat donneur 200. En effet, il est généralement possible de traiter thermiquement ce support 12 à la température du premier et/ou deuxième recuit, ce qui n'est pas toujours le cas du substrat donneur 200. Par exemple, ce substrat donneur peut présenter un plan de fragilisation, ou être composé d'un matériau ferroélectrique présentant une température de Curie relativement basse ou comporter des composants, ce qui, dans chacun de ces cas, limite le budget thermique qui lui est applicable à quelques centaines de degrés pendant un temps relativement court, inférieur à 1 heure. Toutefois, l'invention n'exclut pas que, dans certains cas favorables, la couche diélectrique 16 puisse être formée au moins en partie sur le substrat donneur 200.
La structure obtenue à ce stade est illustrée en (a) de la .
Parallèlement à la préparation du substrat 10, des ions d’hydrogène sont implantés dans un substrat donneur 200 ferroélectrique de tantalate de lithium à travers une première 210 de ses faces afin de former un plan de fragilisation 220 enterré. On définit de la sorte une la couche superficielle 20 entre ce plan de fragilisation 220 et la première face 210 du substrat donneur et une couche complémentaire 22 comprenant le reste du substrat donneur.
Le substrat donneur obtenu à ce stade est illustrée en (b) de la .
On assemble le substrat donneur 200 à la couche d'oxyde de silicium 16 disposée sur le support 12 comme illustré en (c) de la , et on fracture ensuite le substrat donneur 200 au niveau du plan de fragilisation 220 à l'aide d'un traitement thermique modéré de l’ordre de 400°C. On libère la couche complémentaire 22 du substrat donneur pour exposer une face libre 230 de cette couche qui peut ensuite être préparée pour en améliorer la qualité cristalline et l’état de surface. Cette préparation comprend une étape d'amincissement de la première couche par polissage mécano-chimique et une étape de traitement thermique à 500°C dans une atmosphère neutre pendant 1h. La structure obtenue, indiquée en (d) de la est celle de la .
Le procédé décrit ci-dessus est appliquée à une couche ferroélectrique de tantalate de lithium utilisée en tant que couche superficielle 20, mais d’autres types de matériaux ferroélectrique ou piézoélectrique tels que du niobate de lithium pourraient être employés. En outre, alternativement à une couche superficielle ferroélectrique, une couche superficielle semiconductrice comme une couche de silicium ou comprenant du silicium tel que du silicium monocristallin pourrait être employée.
Le procédé de fabrication détaillé ci-dessus permet donc d’obtenir une structure dont la pollution de la couche de piégeage par des espèces dommageables, en particulier l’hydrogène et le lithium, reste suffisamment limitée pour élaborer des dispositifs capables de fonctionner de manière satisfaisante en hautes fréquences. En effet, par exemple la combinaison d’une teneur en azote comprise entre 5.10 20 at/cm 3 et 10 22 at/cm 3 pour une couche d’oxyde d’une épaisseur suffisante disposée directement sur une surface d’une couche de piégeage 14 de rugosité inférieure à 300 nm en mesure pic-vallée résulte en un maintien dans la couche de piégeage de charges 14 de dose de lithium à moins de 5.10 11 at/cm 2 , et de concentrations d’hydrogène à moins de 10 20 at/cm 3 , préférablement moins de 10 19 at/cm 3 , encore plus préférablement moins de 10 18 at/cm 3 .
Procédé de lecture et dispositif de lecture de signaux électriques issus d’un capteur photosensible L’invention se rapporte au domaine des imageurs à semi-conducteurs pour la détection de rayons-X. Elle concerne en particulier un procédé de lecture d’un capteur photosensible.
Les capteurs photosensibles sont mis en œuvre pour l'imagerie de rayonnements ionisants et notamment les rayonnements X pour la détection des images radiologiques dans le domaine médical ou celui du contrôle non destructif dans le domaine industriel ou celui de la sécurité.
La présente invention a pour but de proposer un nouvel accéléromètre permettant de pallier tout ou partie des problèmes exposés ci-dessus. Selon un aspect particulier, l’invention vise à améliorer les performances et en particulier la précision de l’accélération mesurée par l’accéléromètre.