INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne également un procédé de mise en œuvre du système dans le véhicule, comportant les étapes suivantes : la vérification de l’extinction du véhicule, la mise en place d’une interdiction de démarrage du véhicule, le déverrouillage de la trappe d’accès sur un flanc du véhicule via un système de commande du véhicule, la saillie du système hors du véhicule à travers la trappe d’accès, l’activation du moteur réversible dans un premier sens jusqu’à un levage souhaité d’au moins une roue du véhicule ou jusqu’à une stabilisation souhaitée du véhicule par rapport au sol par l’écartement des platines inférieures et supérieures.
Le procédé peut comporter en outre les étapes suivantes : la vérification de l’extinction du véhicule, l’activation du moteur réversible dans un deuxième sens opposé au premier sens jusqu’à un abaissement souhaité du véhicule par rapport au sol par le rapprochement des platines inférieures et supérieures, l’escamotage du système dans le véhicule à travers la trappe d’accès, le verrouillage de la trappe d’accès via le système de commande du véhicule, la fin de l’interdiction de démarrage du véhicule.
représente un véhicule comportant un système selon l’invention, en vue en perspective.
représente le véhicule vu en coupe et sa trappe d’accès au système.
représente le système en position dépliée en vue en perspective.
représente le système en position repliée en vue de dessus.
Description détaillée La illustre, en vue en perspective, un système de levage et de stabilisation d’un véhicule 1 selon l’invention, intégré sur ledit véhicule 2.
Le repère XYZ classiquement utilisé en conception automobile, désigne la direction longitudinale avant-arrière du véhicule par l’axe X orienté vers l’arrière dudit véhicule, la direction transversale par l’axe Y orienté vers la droite dudit véhicule, et la direction verticale par l’axe Z orienté vers le haut dudit véhicule.
Comme illustré par la , le système de levage et de stabilisation 1 est intégré au véhicule 2 par une trappe d’accès 3 qui s’étend parallèlement à l’axe longitudinal X et qui permet d’escamoter ou de sortir en saillie ledit système 1 lorsqu’il est fixé sur la caisse du véhicule 2.
Le système 1 est positionné sur un flanc du véhicule 2, préférentiellement dans un plan passant par les axes X et Y et par le centre de gravité du véhicule 2.
Les mécanismes du système 1 sont intégrés à l’intérieur de la carrosserie du véhicule 2 et fixés sur la caisse du véhicule 2, notamment sur son châssis.
La trappe d’accès 3 permet le rangement du système 1 dans le véhicule 2 et sa protection contre les agressions extérieures, par exemple grâce à un couvercle pivotant de la trappe d’accès qui est intégré à la peau de la carrosserie.
La trappe d’accès 3 permet également de cacher de la vue le système 1 et de n’avoir aucun impact sur l’aérodynamisme du véhicule 2.
Comme illustré par la , le système 1 comporte une platine supérieure 4 apte à soutenir ledit véhicule 2 lors de son levage ou de sa stabilisation par ledit système 1, une platine inférieure 5 destinée à fournir au véhicule 2 une liaison au sol lors de son levage ou de sa stabilisation, et des moyens de levage ou de stabilisation 6 aptes à écarter ou rapprocher la platine supérieure 4 de la platine inférieure 5.
Les premiers et les seconds moyens de verrouillage/déverrouillage d’un élément support sont accouplés par un axe de liaison 5 entre les doigts de verrouillage 30’, 40 respectifs desdits premiers et seconds moyens de verrouillage/déverrouillage, ledit axe 5 étant solidaire d’un organe de manœuvre du déverrouillage 6 tel qu’une manette ou une palette se soulevant pour déverrouiller le mécanisme, associée à un ressort de rappel 60 pour revenir en position de verrouillage. L’organe de manœuvre 6 est par exemple situé sous la surface accoudoir 10’, facilement accessible par l’usager de l’accoudoir. Les doigts de verrouillage 30’, 40 avec rappel sont solidaires de l’organe de manœuvre 6, par exemple par un système de câbles ou de tringles. En outre, les premiers moyens de verrouillage/déverrouillage respectifs de chaque élément support sont accouplés de manière à être verrouillés et déverrouillés simultanément par la manette 6. De même les seconds moyens de verrouillage/déverrouillage respectifs de chaque élément support (notamment des deux éléments supports) sont accouplés de manière à être verrouillés et déverrouillés simultanément par la manette 6. Les liaisons de couplage entre ces divers moyens de verrouillage/déverrouillage peuvent être réalisées par exemple par le système de câbles ou de tringles du mécanisme de verrouillage/déverrouillage du dispositif accoudoir.
Une autre fonction connue d’un accoudoir est de pouvoir être relevé pour dégager l’accès au compartiment situé en-dessous. Au dispositif accoudoir selon l’invention qui vient d’être décrit par exemple en , la surface accoudoir 10’ pouvant fermer la partie supérieure d’un compartiment, on peut alors prévoir un système d’ouverture à axe longitudinal de la surface accoudoir.
A cet effet, on peut prévoir, selon un exemple non représenté et non limitatif, pour une surface accoudoir monobloc, un système d’ouverture à deux axes longitudinaux latéraux, pour une ouverture vers la droite ou vers la gauche permettant un accès au rangement par le conducteur ou le passager d’à-côté.
On peut aussi prévoir, selon un autre exemple non représenté et non limitatif, une surface accoudoir en deux parties s’étendant suivant leur axe principal de direction longitudinale, et juxtaposées suivant leur bord longitudinal intérieur respectif selon une position repliée pour former la surface accoudoir. Chaque partie est supportée par un élément support latéral du dispositif accoudoir. De plus, selon le système d’ouverture associé, chaque partie est articulée respectivement par rapport à son bord longitudinal extérieur pour être apte à se déployer dans un plan sensiblement perpendiculaire au plan moyen (sensiblement horizontal) défini par sa position repliée, par exemple grâce à un axe de pivotement fixé sur la barre supérieure de son élément support, de manière à pouvoir s’ouvrir et se déployer dans un plan sensiblement perpendiculaire au plan des positions repliées.
L’invention a atteint ses objectifs. Elle permet de fournir un accoudoir permettant d’atteindre des positions ergonomiques, pour un appui coude ou avant-bras, adaptées à la morphologie, notamment à la taille, d’un usager du véhicule, en particulier du conducteur. Elle permet aussi d’offrir une position d’appui du coude pour le maintien du bras lors de l’usage d’un écran pouvant être tactile. En outre, elle permet le repos du bras par appui de l’avant-bras sur la surface accoudoir dans certaines positions de conduite. De plus, elle laisse un accès aisé au bas de rangement sans déplacer l’accoudoir.
Agencement d’un dispositif de couchage pliable à l’intérieur d’un véhicule automobile L’invention concerne un agencement à l’intérieur d’un véhicule automobile d’un dispositif de couchage pliable, le véhicule comportant une rangée de sièges avant, une rangée de sièges arrière ainsi qu’un coffre de chargement, caractérisé en ce que le dispositif de couchage est apte à occuper une configuration repliée dans laquelle il occupe un volume sensiblement parallélépipédique délimité par la rangée de sièges arrière ainsi qu’une paroi arrière et des parois latérales du coffre et une configuration d’utilisation dans laquelle le dispositif s’étend depuis la paroi arrière du coffre jusqu’à la rangée de sièges avant, les dossiers des sièges arrière étant en position rabattue.
On connait dans l’état de la technique des kits de couchage pouvant être installés de façon amovible dans un véhicule, mais ils sont le plus souvent difficiles à manipuler pour une personne seule et ne permettent pas d’utiliser toute la place disponible dans le véhicule pour améliorer le confort de couchage. Ces kits prennent de plus de la place dans le coffre lorsqu’ils ne sont pas utilisés.
Afin de pallier ces inconvénients, l'invention a pour objet un dispositif de couchage pliable qui soit pratique, facile à manipuler, qui offre un couchage confortable tout en laissant de la place disponible pour ranger des bagages lorsque le dispositif n’est pas utilisé.
A cet effet, l'invention propose un dispositif de couchage pliable du type cité ci-dessus, caractérisé en ce que le dispositif de couchage est apte à occuper une configuration repliée dans laquelle il occupe un volume sensiblement parallélépipédique délimité par la rangée de sièges arrière ainsi qu’une porte arrière et des parois latérales du coffre et une configuration d’utilisation dans laquelle le dispositif s’étend depuis la paroi arrière du coffre jusqu’à la rangée de sièges avant, les dossiers des sièges arrière étant en position rabattue.
- le dispositif comporte :
- un cadre principal disposé dans le coffre et comportant un panneau avant, un panneau arrière et des panneaux latéraux, le cadre étant recouvert par un panneau horizontal,
- un support articulé composé d’une plaque transversale fixée sur le panneau avant du cadre, de deux bras latéraux chacun formé de deux parties articulées entre elles autour d’axes verticaux et dont une première extrémité est montée pivotante autour d’axes verticaux portés par la plaque transversale et d’une plaque frontale reliant les deuxièmes extrémités des bras latéraux, les bras étant aptes occuper une position escamotée dans laquelle les deux parties sont repliées l’une contre l’autre entre la plaque transversale arrière et la plaque frontale et une position déployée au-dessus des dossiers rabattus de la rangée de sièges arrière, dans laquelle les deux parties des bras sont dans le prolongement l’une de l’autre, la plaque frontale étant située à proximité de la rangée de sièges avant.
- Le panneau horizontal est formé d’une partie principale recouvrant le cadre et une partie mobile pivotante formée de deux portions articulées entre elles, une portion intermédiaire dont un premier bord est monté pivotant autour d’un axe transversal porté par le bord avant de la partie principale et une portion d’extrémité dont un bord est monté à rotation autour d’un axe transversal porté par un deuxième bord de la portion intermédiaire, opposé au premier bord, de façon que la partie mobile du panneau horizontal est apte à occuper une position de rangement dans laquelle les deux portions de la partie mobile sont repliées contre la partie principale et une position d’utilisation dans laquelle les deux portions de la partie mobile sont disposées horizontalement dans le prolongement l’une de l’autre et posées sur le support articulé en position déployée.
- Des traverses de renfort sont posées transversalement dans des encoches prévues dans des bords supérieurs des bras latéraux du support articulé.
- La partie mobile du panneau horizontal comporte des volets latéraux aptes à passer, par une translation, d’une position escamotée dans laquelle ils affleurent les bords latéraux de la partie mobile à une position sortie dans laquelle ils sont en saillie par rapports aux bords latéraux et jouxtent des parois latérales du véhicule.
Le dispositif et le procédé séparent le carbone et l'azote par adsorption cryogénique et peuvent obtenir du gaz de dioxyde de carbone brut à haute teneur et du gaz contenant de l'azote respectivement sous basse pression, avec une faible consommation d'énergie globale.
La est un diagramme schématique montrant un exemple de variante d'un système de purification et de liquéfaction du N 2 03 dans le dispositif et le procédé. Le système de distillation 3m du système de purification et de liquéfaction de N 2 03 comporte principalement une première tour de pression 3d, un premier évaporateur à condensation 3e, un sous-refroidisseur 3f, une seconde tour de pression 3g, un second évaporateur à condensation 3h et une pompe à azote liquide 3j.
Les étapes spécifiques de mise en œuvre sont les suivantes :
La première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée à une entrée au bas de la première tour de pression 3d, le liquide provenant de la sortie au bas de la première tour de pression 3d est raccordée à une première entrée 23 du sous-refroidisseur 3f, une première sortie 24 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à une entrée du premier évaporateur à condensation 3e, le liquide provenant d'un fond de la première tour de pression 3d est sous-refroidi par le refroidisseur 3f puis entre dans le premier évaporateur à condensation 3e comme source de froid, une sortie 25 du premier évaporateur à condensation 3e est raccordée à une entrée au bas de la seconde tour sous pression 3g et l'azote provenant d'une sortie en haut de la première tour sous pression 3d est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur ; une sortie au bas de la seconde tour de pression 3g est raccordée à une deuxième entrée 26 du sous-refroidisseur 3f, une deuxième sortie 27 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à une entrée du second évaporateur à condensation 3h, le liquide provenant d'un fond de la seconde tour de pression 3g est sous-refroidi par le sous-refroidisseur 3f puis entre dans le second évaporateur à condensation 3h comme source de froid, une sortie du second évaporateur à condensation 3h est raccordée à une troisième entrée 28 du sous-refroidisseur 3f et une troisième sortie du sous-refroidisseur 3f est raccordée à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur ; et l'azote liquide extrait à partir d'un haut 31 de la seconde tour de pression 3g est mis sous pression par la pompe à azote liquide 3j et retourne dans un sommet 32 de la première tour de pression 3d.
Comme le montrent les figures 1, 2 et 3 : 1. Le gaz de combustion de chaudière à température normale et à pression normale 10 d'environ 50 °C et 0,1 MpaA qui répond aux normes nationales d'émissions ultra-faibles entre dans la première entrée du refroidisseur de gaz naturel à haute température 1a par l'intermédiaire d'une canalisation, le gaz de combustion est refroidi davantage à environ 5 °C par du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur, le gaz de combustion refroidi entre dans la première entrée 11 du séparateur gaz-liquide 1b et la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau 12 du séparateur gaz-liquide ; et le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz 13 du séparateur gaz-liquide et mis sous pression par le ventilateur surpresseur 1c puis le gaz de combustion à environ 0,12 MPaA entre dans le sécheur 1d par l'intermédiaire du canal 14 pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes.
2. Le gaz séché à partir de la sortie du sécheur 1d est raccordé à l'entrée 15 du refroidisseur de GNL à basse température 2a et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition de -78 ℃, 0.11 MPaA du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL ; et la sortie 16 du refroidisseur de GNL à basse température 2a est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b, ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote.
3. Le gaz déchargé d'environ -70 ℃ et 0,1 MPaA à partir de la sortie de gaz évacué 17 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordé à l'entrée 19 du compresseur de matériau brut 3a par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote à environ 0,75 MPaA ; la sortie du compresseur de matériau brut 3a est raccordée à la première entrée 20 du refroidisseur 3b, le gaz contenant de l'azote sous pression d'environ 5 ℃ à la première sortie du refroidisseur 3b est raccordé à la première entrée 21 de l'échangeur de chaleur 3c, la deuxième entrée 80 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie 90 du refroidisseur 3b est raccordée à la canalisation d'évacuation du gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression échange de la chaleur avec le GNL, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur 3c et le gaz contenant de l'azote sous pression d'environ -172 ℃ et 0,72 MPaA est raccordé au système de distillation 3m par l'intermédiaire de la première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c et séparé et purifié dans le système de distillation ; l'azote d'environ 0,71 MPaA à la sortie du système de distillation 3m est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur 3c, l'azote sert d'azote de circulation, l'azote d'environ -121 ℃ et 0,7 MPaA est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation 3k par l'intermédiaire de la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c, l'azote d'environ -50 ℃ et 6,0 MPaA à la sortie du compresseur de circulation 3k est raccordé à la troisième entrée 35 de l'échangeur de chaleur 3c, la troisième sortie 36 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordée au séparateur gaz-liquide 3i, un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide 3i et le produit d'azote liquide d'environ -191 ℃ et 0,6 MPaA est évacué par l'intermédiaire de la première sortie 38 du séparateur gaz-liquide 3i ; le gaz dans le séparateur gaz-liquide 3i est raccordé à la sixième entrée 37 de l'échangeur de chaleur 3c par l'intermédiaire de la deuxième sortie supérieure, la sixième entrée 37 est raccordée à la deuxième sortie 34 de l'échangeur de chaleur 3c et le gaz retourne à l'entrée du compresseur de circulation ; le gaz de vidage d'environ -178 ℃ et 0,14 MPaA évacué par le système de distillation 3m est raccordé à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur 3c, réchauffé à la température normale, puis évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie 30 de l'échangeur de chaleur 3c ; le gaz d'environ -140 ℃ et 10,0 MPaA à l'entrée de liquide de GNL est raccordé à la cinquième entrée 39 de l'échangeur de chaleur 3c et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température d'environ -70 ℃ et 9,7 MPaA s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie 40 de l'échangeur de chaleur 3c comme source de capacité de refroidissement à haute température pour d'autres systèmes.
4. La sortie de gaz désorbé 18 du dispositif d'adsorption cryogénique 2b est raccordée à l'entrée 41 du compresseur de CO 2 4a pour mettre sous pression le gaz carbonique brut à environ 2,4 MpaA ; la sortie du compresseur de CO 2 est raccordée à la première entrée 42 du refroidisseur 4b, la première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordée à l'entrée de l'évaporateur 4c, la deuxième entrée 47 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 52 du refroidisseur 4b est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel à haute température dans le refroidisseur 4b ; le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi d'environ 6 ℃ à la première sortie 43 du refroidisseur 4b est raccordé à l'entrée de l'évaporateur 4c et sert de source de chaleur de l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; le dioxyde de carbone liquide d'environ 15 ℃ à la sortie de l'évaporateur 4c est raccordé à la première entrée 44 du liquéfacteur 4d, la première sortie 45 du liquéfacteur 4d est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification 4e, la deuxième entrée 48 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie 53 du liquéfacteur 4d est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur 4d ; le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification transfère la chaleur et la masse dans la tour de purification pour une purification complémentaire ; la première entrée 46 du condenseur 4f en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie 51 du condenseur 4f est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant au sommet de la tour est condensé et reflué par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, une partie des gaz résiduaires est évacuée et vidée par la deuxième sortie en haut de la tour de purification 4e, un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification 4e et le produit d'environ -17 ℃ et 2,3 MPaA à la première sortie 49 au bas de la tour de purification 4e est raccordé au système de stockage ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire.
Comme le montre la : Le gaz d'environ -172 ℃ et 0,72 MPaA de la première sortie 22 de l'échangeur de chaleur 3c est raccordé à l'entrée au bas de la première tour de pression 3d et est séparé et purifié dans la première tour de pression 3d ; le liquide provenant de la sortie au bas de la première tour de pression 3d est raccordé à la première entrée 23 du sous-refroidisseur 3f, le liquide d'environ -175 ℃ et 0,72 MPaA à la première sortie 24 du sous-refroidisseur 3f est raccordé à l'entrée du premier évaporateur de condensation 3e, le liquide provenant du bas de la première tour de pression 3d est sous-refroidi par le refroidisseur 3f puis entre dans le premier évaporateur à condensation 3e comme source de froid, la source de froid d'environ -180 ℃ et 0,4 MPaA à la sortie 25 du premier évaporateur de condensation 3e est raccordée à l'entrée au bas de la seconde tour de pression 3g et la source de froid évaporée entre dans la seconde tour de pression 3g pour la séparation secondaire et la purification ; l'azote d'environ 0,71 MPaA provenant de la sortie en haut de la première tour de pression 3d est raccordé à la deuxième entrée 33 de l'échangeur de chaleur ; la sortie au bas de la seconde tour de pression 3g à environ -180 ℃ et 0,4 MPaA est raccordée à la deuxième entrée 26 du sous-refroidisseur 3f, la deuxième sortie 27 du sous-refroidisseur 3f est raccordée à l'entrée du second évaporateur à condensation 3h, le liquide provenant du bas de la seconde tour de pression 3g est sous-refroidi par le sous-refroidisseur 3f puis entre dans le second évaporateur à condensation 3h comme source de froid, la sortie du second évaporateur à condensation 3h étant raccordée à la troisième entrée 28 du sous-refroidisseur 3f et la troisième sortie du sous-refroidisseur 3f est raccordée à la quatrième entrée 29 de l'échangeur de chaleur à environ -178 ℃ et 0,14 MpaA ; et l'azote liquide extrait à partir du haut 31 de la seconde tour de pression 3g est mis sous pression par la pompe à azote liquide 3j à environ 1,0 MPaA et retourne au haut 32 de la première tour de pression 3d.
Dispositif de régulation thermique pour composants L’invention concerne un dispositif de régulation thermique pour des composants dont le fonctionnement est sensible à la température, ces composants étant notamment destinés au stockage d’énergie et pouvant être des cellules de batterie, notamment pour véhicule.
L’invention concerne également un module comprenant un tel dispositif de régulation thermique et lesdits composants placés dans le dispositif de régulation thermique.
L’invention concerne en outre un procédé d’assemblage d’un tel module.
- la puissance de calcul nécessaire pour déterminer au moins partiellement la réponse ;
- le temps de traitement ;