INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition selon la présente invention peut inclure au moins une base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci, c’est-à-dire au moins une base non polymérique ayant deux ou plus de deux constantes de dissociation de base ou sel(s) de celle-ci. La valeur de pKb (constante de dissociation de base) est bien connue de l’homme du métier et doit être déterminée à une température constante telle que 25 °C.
La base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci peut être incluse dans le (a) complexe polyionique. La base non polymérique ayant deux valeurs de pKb ou plus peut fonctionner comme réticulateur, en particulier un réticulateur cationique, pour le polymère anionique et/ou les polymères amphotères.
Il est préférable que l’acide non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celui-ci soit utilisé avec un polymère cationique et un polymère anionique.
Le terme « non polymérique » signifie ici que la base n’est pas obtenue par polymérisation de deux monomères ou plus. Par conséquent, la base non polymérique ne correspond pas à une base obtenue par polymérisation de deux ou plusieurs monomères tels que la polyallylamine.
Il est préférable que le poids moléculaire de la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou de sel(s) de celle-ci soit inférieure ou égale à 1 000, de préférence inférieure ou égale à 800 et, plus préférentiellement, inférieure ou égale à 700.
Il n'y a pas de limite au type de la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci. Deux ou plus de deux types différents de bases non polymériques ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou leurs sels peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type de base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou un sel de celui-ci ou une combinaison de différents types de bases non polymériques ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou de sels de celles-ci peut être utilisé(e).
On entend ici par « sel » un sel formé par l’ajout d'acide(s) approprié(s) à l’acide non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb, qui peut être obtenu à partir d’une réaction avec la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb avec l'acide ou les acides selon des procédés connus de l’homme du métier. Comme sel, on peut citer les sels d’ammonium, par exemple les sels avec des acides inorganiques tels que HCl et HNO 3 , et les sels avec un acide organique tels que les acides carboxyliques et les acides sulfoniques.
La base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci peut être une base organique ou des sels de celle-ci, et de préférence une base organique hydrophile ou soluble dans l’eau ou des sels de celle-ci.
La base non polymérique ayant deux valeurs de pKb ou plus peut avoir au moins deux groupes basiques choisis dans le groupe constitué d’un groupe amino, d’un groupe guanidine, d’un groupe biguanide, d’un groupe imidazole, d’un groupe imino, d’un groupe pyridyle et d’un mélange de ceux-ci.
La base non polymérique ayant deux valeurs de pKb ou plus peut être choisie dans le groupe constitué de diamines non polymériques telles que l’éthylènediamine, le propylènediamine, la pentanediamine, l’hexanediamine, l’urée et ses dérivés et la guanidine et ses dérivés, de polyamines non polymériques telles que la spermine et la spermidine, d’acides aminés basiques et d’un mélange de ceux-ci.
La base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celles-ci peut être choisie dans le groupe constitué par l’arginine, la lysine, l’histidine, la cystéine, la cystine, la tyrosine, le tryptophane, l’ornithine et un mélange de ceux-ci.
Il peut être préférable que la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci soit choisie dans le groupe constitué par l’arginine, la lysine, l’histidine et un mélange de celles-ci.
La quantité de la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % en poids ou plus, de préférence de 0,005 % en poids ou plus et, plus préférentiellement, de 0,01 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou sel(s) de celle-ci dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la base non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKb ou de sel(s) de celui-ci dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % à 15 % en poids, de préférence de 0,005 % à 10 % en poids et, plus préférentiellement, de 0,01 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Il peut être plus préférable que le (a) polymère cationique soit choisi dans le groupe consistant en des polylysines telles que la poly-α-lysine et la poly-ε-lysine, un polypeptide d'arginine/lysine, le polyquaternium-4, le polyquaternium-10, le polyquaternium-24, le polyquaternium-67, le chlorure d'hydroxypropyl trimonium d'amidon, le chlorure d'hydroxypropyltrimonium de cassia, les chitosans tels que le chitosan et un mélange de ceux-ci.
Il peut être encore plus préférable que le (a) polymère cationique soit choisi parmi les polylysines telles que la poly-α-lysine et la poly-ε-lysine, un polypeptide d'arginine/lysine, les chitosans tels que le chitosan, et un mélange de ceux-ci.
Le rapport pondéral de la quantité du (des) (a) polymère(s) cationique(s) par rapport au poids total des nanoparticules dans la composition selon la présente invention est de 0,06 à 0,25.
Le rapport pondéral de la quantité du (des) (a) polymère(s) cationique(s) par rapport au poids total des nanoparticules dans la composition selon la présente invention peut être de 0,06 à 0,24, de préférence de 0,07 à 0,22, et plus préférentiellement de 0,08 à 0,20.
La composition selon la présente invention comporte :
(b-1) au moins un premier polymère anionique choisi parmi les acides hyaluroniques et leurs dérivés ; et
(b-2) au moins un second polymère anionique qui est différent du (b-1) premier polymère anionique.
Deux ou plusieurs types différents de polymères anioniques peuvent être utilisés en combinaison pour chacun des (b-1) premier polymère anionique et (b-2) second polymère anionique. Ainsi, un seul type de polymère anionique ou une combinaison de différents types de polymères anioniques peuvent être utilisés pour chacun des (b-1) premier polymère anionique et (b-2) second polymère anionique.
Le (b-1) premier polymère anionique et le (b-2) second polymère anionique ont une densité de charge négative. La densité de charge de chacun des (b-1) premier polymère anionique et (b-2) second polymère anionique peut être comprise entre 0,1 meq/g et 20 meq/g, de préférence entre 1 et 15 meq/g, et plus préférentiellement entre 4 et 10 meq/g.
Premier polymère anionique :
Selon la présente invention, le (b-1) premier polymère anionique est choisi parmi les acides hyaluroniques et leurs dérivés.
Le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également, dans le contexte de la présente invention, un polymère linéaire comprenant le motif polymérique décrit ci-dessus, liés ensemble dans la chaîne via des liaisons glycosidiques β(1,4) et β(1,3) alternées, ayant un poids moléculaire (MW) qui peut varier entre 380 et 13 000 000 daltons. Sauf définition contraire dans les descriptions, on entend par « poids moléculaire » un poids moléculaire moyen en poids. Ce poids moléculaire dépend en grande partie de la source à partir de laquelle l’acide hyaluronique est obtenu et/ou des procédés de préparation.
La fonction de contrôle moteur comporte des moyens d’acquisition, mesure et estimation de paramètres du moteur et du turbocompresseur permettant la mise en œuvre du procédé d’estimation de la charge maximale selon l’invention, parmi lesquels le débit de consigne du compresseur, le régime moteur, la température en amont du compresseur, le champ compresseur ou bien encore le débit moteur en fonction de la charge moteur. Le paramètre de charge maximal intervient notamment pour le contrôle de la structure de couple d’un groupe motopropulseur dont dépendent les différents fournisseurs de couple ainsi que les éléments d’interface homme machine, les voyants d’activation de l’ESP par exemple. On rappelle que la charge maximale du moteur est définie comme étant le rapport entre la masse d’air maximale pouvant être admise dans les cylindres en regard des limitations de fonctionnement du turbocompresseur et du moteur et de leurs caractéristiques spécifiques connues sur banc et la masse d’air maximum admissible à la pression de référence 1013 mbar. L’invention vise à améliorer la précision de l’estimation de la charge maximale.
L’unité de commande d’un moteur à combustion interne est munie d’un calculateur à circuits intégrés et de mémoires électroniques, le calculateur et les mémoires étant configurés pour exécuter le procédé d’estimation de la charge maximale. Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le calculateur pourrait être externe à l’unité de commande, tout en étant couplé à cette dernière. Dans ce dernier cas, il peut être lui-même agencé sous la forme d’un calculateur dédié comprenant un éventuel programme dédié, par exemple. Par conséquent, l’unité de commande, selon l’invention, peut être réalisé sous la forme de modules logiciels (ou informatiques (ou encore « software »)), ou bien de circuits électroniques (ou « hardware »), ou encore d’une combinaison de circuits électroniques et de modules logiciels.
En on a représenté la mise en œuvre du procédé d’estimation par une chaine de calcul E1, E2, E3, E4 et E5 réalisant une boucle de traitement de données. La fonction d’estimation est déclenchée à l’initialisation de l’unité de commande du moteur et réitère les calculs en continu, toutes les 10 millisecondes par exemple, lors de son fonctionnement.
Le procédé comporte un premier module E1 réalisant la détermination du ratio maximal D2 de compression d’un compresseur en fonction d’un paramètre D1 représentatif du débit du compresseur selon le procédé d’estimation. Ce paramètre D1 est une valeur de débit de consigne du compresseur du turbocompresseur. Le paramètre D1 est calculé en continu par le contrôle du turbocompresseur. La module E1 détermine à partir du champ compresseur, enregistré sous la forme d’une cartographie en mémoire de l’unité de commande du moteur, une valeur maximale D2 du ratio de compression correspondant à la limite de pompage. Le débit du compresseur est un débit réduit pouvant se définir par un coefficient de proportionnalité par rapport au débit réel du moteur et par exemple selon la relation suivante :
Où, Qred est le débit du compresseur dit réduit, Q est le débit réel du moteur, T1 est la température en amont du compresseur, et P1 est la pression en amont du compresseur.
Ensuite, la chaine de calcul comporte le deuxième module de calcul E2 qui permet d’estimer selon le procédé d’estimation, en fonction de la valeur maximale du ratio D2 et de la valeur D3 pression mesurée ou estimée P1 en entrée du compresseur, la valeur D4 de pression maximale en sortie du compresseur.
La chaine de calcul comporte en outre un troisième module de calcul E3 qui permet d’estimer selon le procédé d’estimation, en fonction de la valeur D4 de pression maximale en sortie du compresseur et une différence de pression D5, négative, induite par l’écoulement du flux d’air entre le compresseur et le répartiteur d’admission, une valeur D6 de pression maximale dans le répartiteur d’admission. La valeur D5 a été déterminée expérimentalement en banc de test et est déterminable à tout instant à partir d’une cartographie ou modèle en faisant l’hypothèse que le moteur fonctionne en zone suralimentée papillon ouvert.
Ensuite, la chaine de calcul comporte un quatrième module E4 de la charge maximale D9 en fonction de la valeur D6 de pression maximale dans le répartiteur d’admission. Plus précisément, selon le procédé d’estimation la charge maximale est calculée à partir d’une équation de charge selon la relation suivante : Cmax = A*P2’’max + B, où Cmax est la valeur D9 de charge maximale, P2’’max est une estimation de la pression dans le répartiteur d’admission, A un coefficient de remplissage correspondant à la valeur D7 sur la et B un coefficient de décalage correspondant à la valeur D8 sur la même figure, où les valeurs D7 et D8 sont calculées en fonction de fonctions, de cartographies ou de modèles, connus par voie expérimentale prenant en entrée des points de fonctionnement moteur, notamment le régime et la position du déphaseur d’arbre à came. L’équation de charge est une fonction configurée dans l’unité de commande, bien connue de l’homme du métier dans le domaine de la conception et calibration de moteur à combustion interne.
La charge maximale D9 du moteur est calculée par l’exécution de la première boucle de traitement pour la valeur de débit de consigne du compresseur, qui peut, dans certaines zones de fonctionnement moteur se différencier notablement de la valeur de débit maximal du moteur. Cette situation peut entrainer une erreur de l’ordre de 65% de la valeur de charge maximale.
Conformément à l’invention, le procédé met en œuvre des boucles itératives supplémentaires de la chaine de calcul E1, E2, E3, et E4 en recalculant au moyen d’un cinquième module de calcul E5 une valeur D10 du débit maximal du compresseur correspondant à la valeur D9 de la charge maximale de la dernière boucle de traitement. La valeur D10 est calculée selon la relation suivante : DBmax=Cmax*K, où DBmax est le débit maximal, K est un coefficient de proportionnalité délivré par une cartographie prenant en entrée le régime moteur instantané et Cmax est la dernière valeur de charge maximale calculée par le module E4. La cartographie est enregistrée en mémoire de l’unité de commande et obtenue par voie expérimentale en conception du moteur.
Des boucles de traitement de la chaine de calcul des modules E1, E2, E3, E4 et E5 sont réitérées en prenant en entrée de la fonction E1 la valeur D10 calculée par la boucle précédente. Les boucles de traitement sont réitérées jusqu’à ce que la valeur de charge maximale D9 converge vers une valeur de la charge maximale potentielle. On a observé qu’il suffit de trois ou quatre boucles itératives, soit 30 millisecondes ou 40 millisecondes pour obtenir la valeur de charge maximale potentielle correspondant au débit maximal potentiel du moteur à iso-régime. La précision de la fonction d’estimation de la charge maximale est améliorée, ce qui en conséquence améliore les fonctions de contrôle moteur dépendant de la valeur de charge maximale potentielle, notamment la fonction de structure de couple, les décisions d’intervention d’une machine électrique motrice dans le cas d’un véhicule hybride et en outre les fonctions d’allumage de voyants de l’ESP.
La convergence est détectée lorsque la valeur D9 se stabilise ou lorsque la différence entre deux valeurs de deux boucles de traitement successives est inférieure à un seuil prédéterminé. La première boucle 1 est exécutée en prenant en entrée la valeur du débit du compresseur, puis la deuxième boucle est exécutée.
En , on a illustré l’exécution de trois boucles de traitement successives 1, 2, 3 (référencées dans un rond) représentées dans le champ compresseur mises en œuvre par l’unité de commande du moteur conformément au procédé d’estimation de la charge maximale selon l’invention. La boucle de traitement 1 prend en entrée pour le module E1 la valeur de débit de consigne du compresseur DB0, la boucle de traitement 2 prend en entrée pour le module E1 la valeur de débit DB1 obtenue en sortie du module E5 lors de l’exécution de la boucle 1 et enfin la boucle de traitement 3 prend en entrée la valeur de débit DB3 obtenue en sortie du module E5 lors de l’exécution de la boucle 2. Les valeurs de DB1 et DB2 sont illustrées et obtenue à partir de la droite C1 à iso-régime moteur et de la charge maximale équivalente au ratio maximal de la limite de pompage. Rp2 est le ratio maximal potentiel du champ compresseur aux points de fonctionnement instantanées du moteur.
PROCEDE DE FONCTIONNEMENT D’UN MOTEUR THERMIQUE AVEC CYCLE MILLER POUR DES DYNAMIQUES RAPIDES La présente invention concerne un procédé de fonctionnement d’un moteur thermique utilisant un cycle du type « Miller » pour des dynamiques rapides d’augmentation de couple, ainsi qu’un véhicule automobile équipé d’un calculateur de fonctionnement du moteur thermique comportant des fonctions mettant en œuvre ce procédé de fonctionnement.
L'invention concerne en outre un avion comportant un ensemble tel que précédemment défini.
La est une vue en perspective d'un siège muni d'un accoudoir réglable en rotation selon l'invention ;
La montre des vues de côté de différentes positions que peut prendre l'accoudoir selon l'invention en fonction de la position du siège de la ;
La est une vue en perspective d'un accoudoir réglable en rotation selon l'invention ;
La est une vue en perspective d'un accoudoir réglable en rotation selon l'invention sans l'habillage de finition et dont le mécanisme interne est vu par transparence ;
La est une vue en perspective de dessus de composants internes d'un accoudoir réglable en rotation selon l'invention ;
La est une vue en perspective d'un dispositif de débrayage d'un accoudoir selon l'invention ;
Les figures 7a et 7b sont des vues en perspective partielle d'un accoudoir selon l'invention respectivement lorsque le dispositif de débrayage est à l'état verrouillé et à l'état déverrouillé ;
La est une vue en perspective partielle illustrant la mise en butée du dispositif de réglage en rotation de l'accoudoir lorsque ce dernier se trouve dans une position relevée ;
La est une vue en perspective d'un bras d'accoudoir selon l'invention muni d'un disque de friction destiné à coopérer avec le corps d'accoudoir;
Les figures 10a, 10b, et 10c sont des vues schématiques de dessus illustrant le fonctionnement du dispositif de débrayage de l'accoudoir selon l'invention ;
La illustre une variation de la zone de superposition entre un élément fixe et un élément mobile du dispositif de réglage en rotation en fonction de différentes positions angulaires de l'accoudoir.
La montre un siège 10 notamment pour une cabine d'avion comportant une assise 11, un dossier 12 articulé par rapport à l'assise 11 par l'intermédiaire d'une liaison pivot à axe horizontal. Le cas échéant, le siège 10 peut comporter un repose-jambes 13 articulé par rapport à l'assise 11 par l'intermédiaire d'une liaison pivot à axe horizontal.
Le siège 10 comporte également une structure de siège 14 destinée à être fixée sur des rails d'une cabine d'avion. A cet effet, la structure de siège 14 comporte des verrous 15 aptes à coopérer avec les rails de la cabine d'avion.
La présente invention concerne également une utilisation de (a) au moins un aérogel de silice hydrophobe sphérique, (b) au moins un auxiliaire épaississant choisi parmi un silicone polyoxyalkyléné et un carbonate d’alkyle ou d’alkylène, (c) au moins un polymère filmogène, et (e) au moins un polymère anionique pour stabiliser une émulsion ayant au moins une phase aqueuse et au moins une phase huileuse, comprenant (d) au moins un polyol en une quantité de 6 % en poids ou plus par rapport au poids total de la composition, dans laquelle la phase aqueuse est présente en une quantité de 40 % en poids ou plus par rapport au poids total de la composition.
Les mêmes explications données pour la composition, (a) au moins un aérogel de silice hydrophobe sphérique, (b) au moins un auxiliaire épaississant choisi parmi un silicone polyoxyalkyléné et un carbonate d’alkyle ou d’alkylène, (c) au moins un polymère filmogène, (d) au moins un polyol, et (e) au moins un polymère anionique peuvent être appliquées à ceux pour le procédé, le processus et l’utilisation selon la présente invention. La composition utilisée dans le procédé et l'utilisation selon la présente invention peut inclure l'un quelconque des ingrédients facultatifs expliqués ci-dessus pour la composition selon la présente invention.
Procédé de préparation de compositions E/H de fond de teint inventives et comparatives
Les ingrédients notés A1 dans les Tableaux 1 et 2 ont été complètement mélangés à 45 °C. De l’hectorite de distéardimonium noté A2 a ensuite été ajouté et mélangé avec un homogénéisateur Moritz à 3 500 tr/min pendant 5 minutes à 45 °C. Les ingrédients notés C ont été ajoutés et mélangés à 3 500 tr/min pendant 10 minutes à 45 °C. Un mélange des ingrédients a été refroidi à 25 °C. Les ingrédients notés D ont été ajoutés et mélangés à 3 000 tr/min pendant 2 minutes à température ambiante, puis les ingrédients notés E ont été ajoutés et dispersés à 2 000 tr/min pendant 5 minutes à température ambiante pour obtenir les compositions d’émulsion.
L’aérogel de silylate de silice sphérique a été obtenu auprès de Tokuyama et présentait 10 μm de taille moyenne de particule primaire, 0,88 d’une circularité moyenne, 592 m 2 /g de surface spécifique BET, 4,0 mL/g d’un volume de pore déterminé par la méthode BJH, 6,8 mL/g d’une capacité d’absorption d’huile mesurée avec JIS-K6217-4, et 20 nm d’un rayon de pore maximal déterminé par la méthode BJH.
Évaluation [Stabilité]
Chacune des compositions a été laissée au repos à 45 °C pendant jusqu'à deux mois. La stabilité a été évaluée à partir d’un changement d’aspect, en particulier une séparation entre les phases aqueuse et huileuse. Les critères étaient les suivants.
Excellente : aucune séparation n’a été observée pendant deux mois sans réduction de viscosité.
Très bonne : aucune séparation n’a été observée pendant deux mois avec une réduction de viscosité.
Bonne : aucune séparation n’a été observée pendant un mois sans réduction de viscosité.
Moyenne : aucune séparation n’a été observée pendant un mois avec une réduction de viscosité.
Mauvaise : une séparation a été observée pendant un mois avec une réduction de viscosité.
[Appréciations sensorielles]
10 panélistes professionnels ont évalué les aspects sensoriels de la « sensation de projection d’eau », de la « sensation d’humidité » et de la « durabilité de l’humidité » en conformité avec les critères suivants. La « sensation de rupture de l’eau » a été appréciée pendant l’application de la composition sur le visage. La « sensation d’humidité » a été appréciée 5 minutes plus tard après l’application de la composition sur le visage. La « durabilité de l’humidité » a été appréciée 6 heures plus tard après l’application de la composition sur le visage.
(Sensation de projection d’eau)
Les tanins condensés sont des composés non hydrolysables mais qui peuvent être dépolymérisés en anthocyanidols lorsqu'ils sont traités à chaud par un acide. Ils sont habituellement dénommés d'après l'anthocyanidol ainsi libéré. Par exemple, le monomère catéchol (un flavan-3-ol) est une unité constitutive du dimère catéchol-(4α→8)-catéchol que l'on nommera procyanidol B-3 en raison de sa dégradation en milieu acide en cyanidol. De nombreux tanins condensés sont des polymères de catéchol. C'est la raison pour laquelle on dénomme aussi les tanins condensés «proanthocyanidol» ou «proanthocyanidines» (sur le modèle de l'anglais proanthocyanidins). Les hydroxyles OH sont dans les mêmes positions sur le monomère et le produit de dépolymérisation, seul change le cycle central.
Selon un mode préféré de l’invention, l’extrait naturel végétal contenant au moins un composé phénolique ou polyphénolique est choisi parmi un extrait de fraise, pomme de terre, pomme, citron, noix, vigne, raisin, fleurs, soja, pois, pin, tomate, ail ou cachou.
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins un acide non polymérique ayant deux ou plusieurs valeurs de pKa ou sel(s) de celui-ci, c’est-à-dire au moins un acide non polymérique ayant deux ou plus de deux constantes de dissociation acide ou sel(s) de celui-ci. La valeur de pKa (constante de dissociation acide) est bien connue de l’homme du métier et doit être déterminée à une température constante telle que 25 °C.