INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les véhicules électriques, ou hybrides, sont équipés de cellules électrochimiques pour alimenter un moteur électrique. Les cellules électrochimiques comprennent toutes une enveloppe à l’intérieur de laquelle sont agencées une électrode positive 7 et une électrode négative 5 ( ). Celles-ci sont respectivement en liaison avec une borne électrique positive et une borne électrique négative, toutes deux accessibles de l’extérieur de l’enveloppe. Quatre types d’agencements d’électrodes sont connus de l’homme du métier. L’agencement par empilement en couches simples 1, l’agencement par empilement en ‘Z’ 2, l’agencement par enroulement cylindrique circulaire 3 et l’agencement par enroulement prismatique 4. L’électrode positive 7 et l’électrode négative 5 sont toujours séparées par un isolant séparateur électrique 6.
L’agencement par empilement en couches simples 1 consiste à placer des couches planes alternativement électrode positive 7, séparateur 6 et électrode négative 5 et à relier électriquement les couches d’électrode positive 7 ensemble et les couches d’électrode négative 5 ensemble.
L’agencement par empilement en « Z » 2 ne se différencie de l’empilement en couches simples que par le séparateur 6 qui est une bande continue alternativement agencée entre les couches d’électrode positive 7 et d’électrode négative 5.
Dans l’agencement par enroulement cylindrique circulaire 3, l’électrode positive 7, l’électrode négative 5 et le séparateur 6 sont tous trois en bandes placées les unes contre les autres, elles sont enroulées ensemble autour d’un axe commun de sorte à former un cylindre circulaire.
L’agencement par enroulement prismatique 4 diffère de l’enroulement circulaire 3 de par la forme finale de l’enroulement qui n’est pas circulaire. La montre un enroulement prismatique 4 oblong mais d’autres formes peuvent être choisies en fonction de la forme de l’enveloppe.
Dans tous les cas les liaisons électriques électrode positive-borne électrique positive et électrode négative-borne électrique négative sont courtes et, l’agencement intérieur des électrodes 7, 5 conditionne le positionnement des bornes électriques à l’extérieur de l’enveloppe ou bien, l’application à laquelle la cellule électrochimique est destinée impose le positionnement des bornes électriques qui impose à son tour un type d’agencement des électrodes.
L’invention ici présentée résout ce problème en permettant de dissocier l’agencement interne des électrodes et l’agencement externe des bornes électriques, et ainsi apporter aux concepteurs toute la liberté nécessaire dans le positionnement desdites bornes électriques.
En particulier, l’invention est relative à un ensemble de cellules électrochimiques, chaque cellule électrochimique membre de l’ensemble étant pourvu d’une enveloppe comprenant une face intérieure et une face extérieure sur laquelle sont agencées une borne électrique positive et une borne électrique négative. La face intérieure délimite un volume intérieur dans lequel sont agencées une électrode positive reliée par une première liaison électrique à la borne électrique positive et une électrode négative reliée par une deuxième liaison électrique à la borne électrique négative.
Avantageusement l’agencement des électrodes est unique et le même pour toutes les cellules électrochimiques de l’ensemble alors que, l’agencement de la borne électrique positive et de la borne électrique négative sur la face extérieure diffère d’une cellule électrochimique à l’autre.
Tensioactifs La composition selon l’invention peut comprendre au moins un tensioactif, de préférence choisi parmi les tensioactifs non ioniques.
De préférence, le tensioactif est choisi parmi les alcools gras polyéthoxylés. L’alcool gras est de préférence un alcool gras en C 16 -C 22 comportant de 2 à 100 unités d’oxyde éthylène. La chaîne grasse de l’alcool peut être choisie parmi les motifs stéaryle, béhényle, arachidyle, palmityle, cetyle et leurs mélanges, tel que cétéaryle, et de préférence une chaîne stéaryle.
Le nombre d’unités d’oxyde d’éthylène peut aller de 2 à 50, de préférence de 2 à 30, et mieux de 2 à 25.
De préférence, le tensioactif est choisi parmi le stéaryl alcool comportant 2 unités d’oxyde éthylène (stéareth-2), le stéaryl alcool comportant 20 unités d’oxyde éthylène (stéareth-20) et leurs mélanges.
De préférence, la composition comprend un mélange de stéareth-2 et de stéareth-20.
Le(s) tensioactif(s) peu(ven)t être présent(s) dans la composition selon l’invention en une teneur totale allant de 0,1% à 7% en poids, par rapport au poids total de la composition, et de préférence allant de 0,5% à 5% en poids, et préférentiellement allant de 1% à 4% en poids.
Photostabilisant La composition selon l’invention peut comprendre au moins un photostabilisant.
Le terme « photostabilisant » désigne un composé organique qui empêche les filtres UV de subir des processus de dégradation lors d'un rayonnement UV ou par déstabilisation due à la présence d'autres composés, qui peuvent être par exemple d’autres filtres UV. Le photostabilisant protège le filtre UV soit par des moyens structurels ou géométriques, soit en dissipant l’énergie du filtre UV afin de réduire la possibilité de déstabilisation.
De préférence, le photostabilisant est choisi parmi le butyloctyl salicylate, le benzotriazolyl dodecyl p-cresol, l’ethylhexyl methoxycrylene, le polyester-8, le diethylhexyl syringylidenemalonate, le trimethoxybenzylidene pentanedione, le diethylhexyl 2,6- naphthalate, le polyester-25 et leurs mélanges.
Le butyloctyl salicylate est un ester synthétique d’acide salicylique et de 2-butyloctanol. Il est notamment commercialisé sous le nom HallBrite BHB® par Hallstar.
Le benzotriazolyl dodecyl p-cresol est commercialisé par BASF sous le nom Tinogard® TL.
L’ethylhexyl methoxycrylene est commercialisé par Hallstar sous le nom SolaStay® S1.
Le polyester-8 est un copolymère d’acide adipique et de neopentyl glycol terminé par de l’acide cyanodiphenyl propenoïque ayant un poids moléculaire d’environ 1900 daltons. Il est notamment commercialisé sous le nom Polycrylene® par Hallstar.
Le diethylhexyl syringylidenemalonate est un stabilisant pour les ingrédients sensibles à la lumière. Il est de formule :
Il est notamment commercialisé par Merck KGaA sous le nom Oxynex® ST Liquid.
Le trimethoxybenzylidene pentanedione est commercialisé sous le nom Synoxyl HSS par Sytheon.
Le diethylhexyl 2,6-naphthalate est un photostabilisant et un émollient. Il est commercialisé par Symrise sous le nom Corapan TQ.
Le polyester-25 est un copolymère bis-methoxycrylene/octyldodecyl adipic acid/methylpropanediol. Il est commercialisé par Hallstar sous le nom SolaStay® P1.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un mélange de photostabilisants, de préférence un mélange d’ethylhexyl methoxycrylene et de diethylhexyl syringylidenemalonate, éventuellement avec du butyloctyl salicylate.
La quantité de photostabilisant(s) peut aller par exemple de 0,5 à 15% en poids, de préférence de 1 à 10% en poids, de préférence de 1,3% à 6% en poids par rapport au poids total de composition.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend en outre des actifs et/ou des excipients cosmétiquement acceptables, tels que des conservateurs, des séquestrants, des acides et/ou des bases.
Un tel composé est par exemple celui commercialisé sous la dénomination Natrlquest® E30 par la société Innospec Active Chemicals, ou encore celui commercialisé sous la dénomination Octaquest E30® par la société Octel Performance Chemicals.
Enfin, la présente invention a également pour objet un procédé de traitement cosmétique non thérapeutique des matières kératiniques, de préférence de la peau, comprenant l’application sur lesdites matières kératiniques d’une composition selon l’invention. Un tel procédé vise notamment à protéger les matières kératiniques, et notamment la peau, vis-à-vis des rayonnements UV.
La est une vue similaire à la du moteur électrique dans une seconde configuration ;
La est une vue similaire à la du moteur de la ;
La est une vue similaire à la du moteur électrique dans une troisième configuration ;
La est une vue similaire à la du moteur de la .
On a représenté, sur les figures, un moteur électrique 10, par exemple destiné à équiper un véhicule ferroviaire.
Le moteur électrique 10 comporte, de manière classique, un rotor 12 solidaire d’un arbre 14 mobile en rotation autour d’un axe longitudinal X. Le moteur électrique 10 comporte également de manière classique, un stator 16.
Le moteur électrique 10 comporte par ailleurs un ventilateur 17, relié cinématiquement au rotor 12 de manière à être entrainé en rotation par celui-ci.
Le ventilateur 17 est destiné à entrainer un flux d’air, notamment dans un premier passage d’air 20 circonférentiel défini entre le stator 16 et le rotor 12. De manière optionnelle, le rotor 12 comporte également au moins un second passage d’air 22.
Le moteur électrique 10 comporte un flasque 18 fixe. Le flasque 18 définit au moins une ouverture 24 d’entrée d’air communiquant avec le premier passage d’air 20 et chaque second passage d’air 22. Dans l’exemple décrit, le flasque 18 définit une pluralité d’ouvertures 24 (notamment huit ouvertures 24). Ainsi, dans la suite de la description, l’au moins une ouverture 24 sera désignée par les termes « les ouvertures 24 ». Toutefois, le cas où le flasque 18 ne comporterait qu’une seule ouverture 24 n’est pas exclu.
On notera que le stator 16 comporte également avantageusement au moins un troisième passage d’air 26.
Il apparait qu’une partie du bruit généré par le moteur électrique 10 est due à l’air s’engouffrant par les ouvertures d’entrée d’air 24. Cette partie de bruit est prédominante à haut régime du moteur.
On a représenté, sur les figures 1 et 2, le moteur électrique 10 à l’arrêt, sur les figures 3 et 4, le moteur électrique à moyen régime, et sur les figures 5 et 6, le moteur électrique à haut régime.
Dans la présente description, on considère que le moteur électrique est à haut régime lorsque la vitesse de rotation du rotor 12 est supérieure à la moitié de sa vitesse maximale. Le moteur est à bas régime ou à moyen régime lorsque la vitesse de rotation du rotor 12 est inférieure à la moitié de sa vitesse maximale de rotation.
Afin de réduire le bruit lié à l’air s’engouffrant dans les ouvertures d’entrée d’air 24, le moteur électrique 10 comporte des moyens 28 d’obturation des ouvertures d’entrée d’air 24. Les moyens d’obturation 28 sont représentés plus en détail sur les figures 2, 4 et 6.
Les moyens d’obturation 28 comportent au moins un volet 30, mobile entre première position de dégagement des ouvertures 24, et une seconde position d’obturation d’au moins l’une des ouvertures 24.
Chaque volet 30 est dimensionné pour recouvrir au moins l’une des ouvertures 24 en position d’obturation.
Pour ce faire, il y a lieu d’ajuster en temps réel la « hauteur » de l’outil par rapport à la pièce (le terme « hauteur » désignant ici la distance entre l’outil et la pièce à traiter), et donc de mesurer en temps réel la distance de travail instantanée entre la face de sortie de la lentille (ou éventuellement le centre optique de la lentille, ou tout autre point de référence) et la surface de la pièce.
A cette fin, l’outil 30 comprend de plus :
- une seconde source LASER 16 émettant un rayonnement LASER formant un faisceau de mesure incident 18,
- un capteur 17, apte à détecter un rayonnement de mesure réfléchi qui suit le même chemin, en sens inverse, que le rayonnement de mesure incident 18,
- un miroir dichroïque 20 (ou miroir semi-réfléchissant) agencé entre la première source LASER 12 et la lentille 11, plus précisément entre la première source LASER 12 et la tête scanner 10.
La première source LASER 12 et la seconde source LASER 16 sont agencées de façon à ce que le faisceau de traitement 14 et le faisceau de mesure 18 soient sensiblement coplanaires et orthogonaux (voir ). Le miroir dichroïque 20 est positionné sur le chemin optique du faisceau de traitement 14 et sur le chemin optique du faisceau de mesure 18, au point de « rencontre » desdits faisceaux, de façon à être frappé sur sa première face par le faisceau de traitement 14, et sur sa seconde face par le faisceau de mesure 18. Le miroir dichroïque 20 est configuré pour que sa première face transmette le faisceau de traitement tandis que sa seconde face réfléchit le faisceau de mesure.
L’orientation du miroir dichroïque 20 est réglée de façon à ce que le faisceau de traitement 14 et le faisceau de mesure 18 en sortie dudit miroir ne soit pas exactement coaxiaux mais présentent un léger décalage angulaire.
Si l’on considère que le faisceau de traitement 14 traverse le miroir dichroïque 20 sans être dévié et que les faisceaux de traitement et de mesure incident sont orthogonaux en amont du miroir dichroïque (comme dans l’exemple illustré), cela signifie que le miroir dichroïque est orienté de façon à ce que, par exemple, le faisceau de traitement frappe la première face du miroir avec un angle de 45° et le faisceau de mesure 18 frappe la seconde face du miroir avec un angle proche de 45° mais pas égal à 45°.
L’angle entre les deux faisceaux 14 et 18 en sortie du miroir dichroïque 20 ne doit pas être trop grand afin chacun des deux faisceaux vienne frapper les miroirs de déviation 101, 102 puis la lentille. Il doit cependant être suffisamment grand pour que le point de traitement 6 et le point de mesure 7 sur la pièce à traiter 100 soient distants d’une distance de décalage « d » (la pièce suffisante pour que la mesure ne soit pas faussée ou rendue inexploitable par la présence des éjectats générés par l’impact du faisceau de traitement sur la pièce, lesquels éjectats peuvent générer un bruit de mesure significatif en traversant le faisceau de mesure incident 18. En éloignant ainsi le point de mesure 7 des éjectats, le bruit de mesure est réduit et la mesure fiabilisée.
A noter que sur les dessins annexés, il est considéré que la pièce 100 est située dans le plan image de la lentille, de sorte que « d » désigne à la fois la distance de décalage sur la pièce et la distance de décalage dans le plan image (qui est un paramètre inhérent à l’architecture de l’outil selon l’invention , indépendant de la position de la pièce).
La distance de décalage « d » sur la pièce nécessaire pour limiter suffisamment le bruit de mesure dépend de divers paramètres, parmi lesquels la puissance du LASER de traitement, la distance focale de la lentille, la vitesse à laquelle le point de traitement 6 est déplacé sur la surface à traiter et d’autres paramètres d’utilisation ou de construction de la tête scanner (taille des miroirs de déviation par exemple). L’homme du métier est à même, à l’aide de tests simples et sans faire preuve d’activité inventive, de déterminer cette distance de décalage en fonction du matériel mis en œuvre.
A titre d’exemple, pour un dispositif comprenant une première source LASER 12 de 100W, et une lentille F-thêta 160 ayant une longueur focale de 160mm et une distance de travail théorique de l’ordre de 182mm, une distance de décalage de 12mm convient parfaitement. Le dispositif obtenu présente alors une précision de maintien de la distance lentille / surface à traiter de l’ordre de 0.25 mm.
La est une reproduction graphique de trois images successives, prises par une caméra rapide. Ces reproductions illustrent l’impact des faisceaux de traitement et de mesure sur la pièce, au cours d’un balayage desdits faisceaux de gauche à droite dans le plan P (la flèche F indiquant le sens de balayage), de part et d’autre de l’axe central 24 de la lentille. Ces reproductions permettent d’observer les éjectats 26 générés au point de traitement 6 par l’impact du faisceau de traitement 14 sur la pièce. Sont également représentés le faisceau de mesure 18 et son intersection avec la pièce 3 (« point de mesure 7 »).
Selon l’invention, la mesure est déclenchée lorsque le faisceau de mesure 18 est aligné sur l’axe central 24 de la lentille, ce qui correspond à l’image centrale de la . Ceci signifie que la mesure est déclenchée lorsque le point de mesure 7 est situé sur le circuit de traitement 22 ( ). Or le circuit de traitement est préalablement déterminé en fonction de la géométrie de la pièce à traiter (ainsi que du traitement à réaliser). En choisissant un circuit de traitement en dehors des singularités ponctuelles ou linéaires de la pièce, on évite les situations similaires à celle illustrée à la , qui conduisent à une mauvaise interprétation de la mesure et à un mauvais réglage de la hauteur de la tête scanner et donc à des défauts de traitement.
En outre, la mesure de distance étant réalisée au centre de la bande de traitement, dans l’axe de la lentille, le dispositif de traitement est apte à traiter avec précision et sans erreur des pièces non planes présentant des courbures relativement importantes.
Procédé de découpage d’un film intercalaire La présente invention concerne un procédé et un dispositif permettant le découpage du verre et notamment des panneaux de verre feuilleté.
L’ensemble de ces échantillons a ensuite été analysé. Pour cela les protéines carbonylées (oxydées) ont été marquées in situ sur les fibres capillaires par une sonde fluorescente dont la longueur d’onde d’absorption est de 647 nm et la longueur d’onde d’émission est de 650 nm. Les images fluorescentes ont été collectées à l'aide d'un microscope à épifluorescence (ThermoFisher, Evos M5000) et analysées avec le logiciel ImageJ (Schneider 2012). L'intensité de la carbonylation a été obtenue par l'intégration du signal de fluorescence spécifique normalisé par la surface évaluée, par analyse densitométrique. Trois images par groupe ont été utilisées pour quantifier les niveaux de carbonylation, et la valeur moyenne et l'écart standard ont été obtenus par groupe.
Groupe Niveau de carbonylation moyen (R.F.U.* / surface) Déviation standard Efficacité de protection (%) par rapport à G7 (et par rapport à G9) G4 361 6 100 G5 354 14 / G6 329 7 / G7 1004 15 0 G8 476 14 82 (86) G9 1174 12 (0)
Effet protecteur du polyhydroxyalcanoate selon l’invention sur les cheveux contre le stress oxydant induit par l'exposition aux UV-A .
*R.F.U. : « relative fluorescence units » en anglais, « unités de fluorescence relative » en français
Le niveau de carbonylation, directement lié à la quantité de protéines oxydées, est relativement faible pour les groupes G4 à G6 (respectivement 361, 354 et 329 R.F.U./surface), lesquels n’ont pas subi de stress oxydatif en lien avec une exposition aux UV-A, par comparaison avec le niveau de carbonylation des groupes G7 à G9 (respectivement 1004, 476 et 1174 R.F.U./surface), lesquels ont été exposés aux UV-A. Il est donc bien démontré que l’exposition aux UV génère la carbonylation de certaines protéines des cheveux.
Également, le niveau de carbonylation est relativement élevé pour les groupes G7 et G9 (respectivement 1004 et 1174), pour lesquels les échantillons de cheveux ont été exposés au stress oxydatif généré par les UV-A, sans contact préalable avec le polyhydroxyalcanoate selon l’invention. En revanche, les échantillons du groupe G8 ayant été mis en contact avec une composition comprenant le polyhydroxyalcanoate selon l’invention présentent un niveau de carbonylation bien plus faible (476), relativement proche des résultats relatifs aux échantillons des groupes G4 à G6, n’ayant pas été exposés aux UV-A. Ceci démontre bien qu’une composition comprenant un polyhydroxyalcanoate selon l’invention présente un impact positif sur la protection des cheveux au regard du stress oxydatif généré par les UV-A.
L’efficacité de protection pour chaque échantillon a pu être calculé de la manière suivante : Efficacité de protection = [(Intensité de fluorescence G7 - Intensité de fluorescence G8) / Intensité de fluorescence G7 - Intensité de fluorescence G4] * 100
Cette efficacité est de 82% pour le groupe G8 ayant été mis en contact avec la solution produit, au regard du groupe G7 ayant subi l’exposition aux UV-A seule, sans contact avec aucun produit quelconque. Cette efficacité monte à 86% au regard du groupe G9 ayant subi l’exposition aux UV-A ainsi qu’une mise en contact avec la solution témoin.
La illustre également ces résultats, laquelle représente les valeurs moyennes des niveaux de carbonylation des six groupes d’échantillons testés et classés dans le tableau ci-avant.
Il y est clairement visible, tout d’abord, que la quantité de protéines carbonylées, et donc oxydées, au niveau des cheveux est plus importante dans le cas d’une exposition à un stress en lien avec des UV-A (G7 à G9), par comparaison avec des échantillons de cheveux n’ayant subi aucune exposition aux UV-A (G4 à G6).
Parmi ces échantillons de cheveux soumis au stress lié aux UV-A (G7 à G9), le groupe d’échantillons ayant été en contact avec le polyhydroxyalcanoate de l’invention (G8) présente clairement une quantité moindre de protéines carbonylées, se rapprochant du niveau de carbonylation des groupes G4 à G6.
La illustre également ces résultats. Il y est clairement visible que pour les groupes dont les échantillons ont été exposés aux UV-A (G7 à G9), le niveau de fluorescence est plus important (voir les figures de la deuxième ligne). Parmi ces échantillons de cheveux soumis au stress généré par ces UV, il est clairement remarquable que le groupe G8 présente un niveau de fluorescence relativement faible, proche de celui des groupes G4 À G6, illustrant ainsi la quantité restreinte de protéines carbonylées pour les cheveux de ce groupe.
Il est ainsi démontré, de par l’ensemble de ces résultats, que le polyhydroxyalcanoate de l’invention également permet de protéger, entre outre des ongles, les cheveux contre le stress oxydatif généré par les UV-A.
Composition favorisant la croissance des kératinocytes et l'angiogenèse et ses applications thérapeutiques et cosmétiques. L’invention concerne une composition naturelle comprenant de l’acide citrique, du sel iodé, du jus d’oignon frais, du miel, de l’alcool éthylique ou de l’alcoolat parfumé, de la fleur d’oranger, de l’eau de rose et du jus de citron. L’invention concerne également l’utilisation cosmétique de ladite composition, et cette composition pour utilisation dans les pathologies pouvant bénéficier d’une angiogenèse et la croissance des kératinocytes.
R 1 , indépendamment les uns des autres, sont choisis parmi les radicaux alkyle ou alcényle ;
avec au moins 60 % en poids des groupes R 1 sont des radicaux choisis parmi les radicaux stéaryle et béhényle, le pourcentage en poids se rapportant à la somme de tous les groupes R 1 présents dans le polymère ;
le ratio pondéral de la somme de toutes les unités acrylate d’hydroxyéthyle sur la somme de toutes les unités acrylates portant le groupe R 1 va de 1 : 30 à 1 : 1 ; et
la somme du total des unités A et B est d’au moins 95 % en poids du poids total du polymère.
De préférence, R 1 consiste en des radicaux alkyle, de préférence en des radicaux alkyle en C16-C22, et plus préférentiellement en des radicaux stéaryle (en C18) ou en des radicaux béhényle (en C22).
De préférence, au moins 70 % en poids des groupes R 1 sont des radicaux stéaryle ou béhényle, préférentiellement au moins 80 % en poids, et plus préférentiellement au moins 90 % en poids.
Selon un mode de réalisation préféré, tous les groupes R 1 sont des radicaux béhényle.
Selon un autre mode de réalisation préféré, tous les groupes R 1 sont des radicaux stéaryle.
Le polymère utilisé selon l’invention peut être préparé par polymérisation de monomère de formule CH2=CH-COO-R 1 , R 1 ayant la signification décrite précédemment, et d’acrylate de 2-hydroxyéthyle.