INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente la distribution des revêtements fonctionnels présentant la combinaison de ces propriétés : TL > 68 %, une TTS - épaisseurs des couche fonctionnelles Ag1, Ag2 et Ag3, - épaisseurs des toutes les couches de nitrure présentent dans un revêtement diélectrique Di1, Di2, Di3, Di4, appelées respectivement NDi1, NDi2, NDi3, NDi4. Par exemple, NDi2 comprend la somme des épaisseurs des couches Si3N4 et SiZrN dans le revêtement diélectrique Di2. Sur cette figure, au regard de la densité des résultats, l’ensemble des « étoiles » correspond à la surface gris claire, l’ensemble des « ronds » correspond à la surface gris foncées et l’ensemble des « croix » correspond à la surface noire. Cette met clairement en évidence que l’effet GC modéré ou faible ne peut être obtenu que pour une gamme restreinte d’épaisseur pour chaque élément considéré. La combinaison de propriété les plus avantageuse est obtenue avec Ag3 Ag1 et Eo2>Eo3.
Les et 5 représentent la distribution des revêtements fonctionnels présentant un effet BP inacceptable, modéré et faible respectivement : - en fonction de l’épaisseur de l’Ag1 et de l’épaisseur de l’Ag2, - en fonction de l’épaisseur de l’Ag1 et de l’épaisseur de l’Ag3.
La met clairement en évidence que l’effet goutte coloré modéré ou absent est obtenu lorsque : - la deuxième couche fonctionnelle a une épaisseur supérieure à la première couche fonctionnelle, et/ou - la variation d’épaisseur est d’au moins 0,5 nm, d’au moins 1,0 nm, de préférence d’au moins 1,5 nm, et/ou - la première couche fonctionnelle a une épaisseur de 11 à 13, 5 nm, et/ou - la deuxième couche fonctionnelle a une épaisseur de 12,5 à 14, 5 nm.
La met clairement en évidence que l’effet goutte coloré modéré ou absent est obtenu lorsque : - la première couche fonctionnelle a une épaisseur supérieure à la troisième couche fonctionnelle, et/ou - la variation d’épaisseur est d’au moins 0,5 nm, d’au moins 1,0 nm, de préférence d’au moins 1,5 nm, et/ou - la première couche fonctionnelle a une épaisseur de 11 à 13, 5 nm, et/ou - la troisième couche fonctionnelle a une épaisseur de 9,5 à 11,5 nm.
III. Performances « contrôle solaire » et colorimétrie
Les performances et propriétés colorimétrique ont été déterminée par simulation.
Vitrage Cible Lam.1D Lam.2D Lam.3D Lam.4D GC (a,b) a 9,7 ; -6 9,7 ; -6,1 9,2 ; -5,7 9,8 ; -5,5 TL - 6,2 6,3 6,3 6,2 RL 8° 14,9 13,8 14,2 15 a Rext*8° [-10;0] -2,7 -4,3 -3,3 -2,4 b Rext*8° [-10;5] -10,3 -10,8 -10,8 -9 a Rext*60° [-10;0] -6 -5,9 -5,7 -5,3 b Rext*60° [-10;5] -7,5 -7,8 -7,5 -6 Δ a*Rext (8° vs. 60°) -3,3 -1,6 -2,4 -2,9 Δ b*Rext (8° vs. 60°) 2,8 3 3,3 3 RE 44,9 44,9 45 44,9 TE 3,2 3,3 3,2 3,2 TTS 13,8 13,8 13,7 13,8 Vitrage Cible Lam.1C Lam.2C Lam.3C Lam.4C GC (a,b) a 9,7 ; -6 9,7 ; -6,1 9,2 ; -5,7 9,8 ; -5,5 TL - 69 70,1 69,7 68,7 RL 8° 17,2 16,1 16,4 17,2 a Rext*8° [-10;0] -3 -4,5 -3,6 -2,9 b Rext*8° [-10;5] -8,8 -9,1 -9 -7,6 a Rext*60° [-10;0] -6,6 -6,6 -6,4 -6,1 b Rext*60° [-10;5] -5,7 -5,8 -5,5 -4,4 Δ a*Rext (8° vs. 60°) -3,6 -2,1 -2,8 -3,2 Δ b*Rext (8° vs. 60°) 3,1 3,3 3,5 3,2 RE 45,9 45,9 46 45,8 TE 33,4 33,6 33,4 33,1 TTS 37,6 37,8 37,6 37,4
Vitrage feuilleté comprenant un revêtement fonctionnel à base d’argent L’invention concerne un matériau comprenant un substrat transparent revêtu d’un revêtement fonctionnel pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge. Dans la suite de la description, le terme « fonctionnel » qualifiant un revêtement ou une couche signifie « pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge ». L'invention concerne également les vitrages comprenant ces matériaux ainsi que l'utilisation de tels matériaux pour fabriquer des vitrages d'isolation thermique et/ou de protection solaire.
Ces vitrages peuvent être destinés à équiper les véhicules ou les bâtiments, en vue notamment d’empêcher une surchauffe excessive, vitrages dits « de contrôle solaire », entraînée par l’importance toujours croissante des surfaces vitrées dans les habitacles de véhicules et les bâtiments.
La fonction ou propriété « contrôle solaire » correspond à la capacité d'un vitrage à laisser entrer la lumière visible tout en bloquant le rayonnement infrarouge. La sélectivité « s », le facteur solaire (FS ou g), la transmission énergétique totale (TTS) permettent d’évaluer cette propriété. La sélectivité correspond au rapport de la transmission lumineuse TL vis dans le visible du vitrage sur le facteur solaire FS du vitrage (s = TL vis / FS). Le facteur solaire « FS ou g » et la transmission énergétique totale (TTS) correspondent à la quantité de chaleur transmise par le verre. Le facteur solaire et la transmission énergétique totale mesure donc la contribution d'un vitrage à l'échauffement de la « pièce ». Plus le facteur solaire ou la transmission énergétique totale sont petits, plus les apports solaires sont faibles. La fonction contrôle solaire correspond donc à une diminution forte de la transmission énergétique totale et du facteur solaire (g) du vitrage associé à une faible diminution de la transmission lumineuse (T L ).
L’invention s’intéresse tout particulièrement aux vitrages pour des applications automobiles, notamment pour des parebrises automobiles. Les vitrages destinés à ces applications doivent nécessairement présenter les propriétés suivantes : une transmission lumineuse élevée, des propriétés contrôle solaire, un aspect esthétique neutre ou bleuté en réflexion et être capable de subir un traitement thermique à température élevée. A ces propriétés d’autres fonctionnalités peuvent encore être ajoutées pour améliorer le confort du conducteur.
Le système de déplacement 4 permet de déplacer le dispositif de butée mobile 34 en contact avec le système de butée 5 fixe, et de maintenir ce contact pour maintenir ladite position tant que le déplacement est commandé par une unité de commande 100 comme expliqué ci-après.
Le système de butée 5 est fixe par rapport au support 2 auquel est relié le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable. Le système de butée 5 peut être réalisé dans le même matériau que le support 2 et peut être réalisé d’une seule pièce avec le support 2. Selon un mode de réalisation de l’invention, le support 2, le dispositif de liaison 3, et le système de butée 5 peuvent être obtenus par gravure d’un bloc de silicium.
Préférentiellement, le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable est déplaçable selon une direction transversale à la direction longitudinale du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable considérée dans un état non déformé du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et en l’absence de force de gravité.
L’accéléromètre comprend un système de déplacement 4 configuré pour permettre de déplacer le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable pour venir en butée par l’intermédiaire d’un dispositif de butée mobile 34, contre le système de butée 5 fixe. Le déplacement en butée du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable contre le système de butée 5 fixe entraine l’application par le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable sur la masse sismique 1 d’une force de rappel F R .
Préférentiellement, le système de butée 5 fixe comprend plusieurs éléments de butée 5A, 5B présentant différentes positions par rapport au support 2.
La direction, le sens et/ou la valeur de la force de rappel peuvent être définis en fonction de la localisation de l’élément de butée 5A, 5B du système de butée 5 fixe contre lequel le dispositif de butée mobile 34 est déplacé en butée.
Ainsi, lorsque l’axe As du capteur est orienté verticalement, la force de rappel F R exercée par le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable sur la masse sismique 1 peut être en sens opposé de la force de gravité à laquelle la masse sismique 1 est soumise ou dans le même sens que ladite force de gravité.
Lorsque le dispositif de butée mobile 34 est en butée contre le dispositif de butée fixe 5, le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable est sous tension élastique. En particulier, dans les exemples illustré aux figures, le ou chaque ressort qui forme un dispositif de liaison 3 élastiquement déformable est allongé.
Système de déplacement
Le système de déplacement 4 permet de déplacer le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable pour compenser notamment au moins partiellement la force de gravité que subit la masse sismique.
Selon différents modes de réalisation de l’invention, et comme illustré aux figures 2 à 7A, le déplacement du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable se fait par application d’une force électrostatique Fe au dispositif de butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable. Le dispositif de butée mobile 34 est électriquement conducteur. Le dispositif de butée mobile 34 peut être fixé au dispositif de liaison 3 élastiquement déformable ou former une partie dudit dispositif de liaison 3 élastiquement déformable.
Selon une variante de réalisation on peut prévoir que le déplacement du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable se fait par application d’une force magnétique ou via une contrainte piézoélectrique au dispositif de butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable.
En variante et/ou de manière combinée, le déplacement du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable peut s’effectuer de manière mécanique, par exemple à l’aide d’un mécanisme à pivot associé à un contrepoids comme illustré à la .
Selon un mode de réalisation de l’invention et comme illustré plus particulièrement à la , le système de déplacement 4 comprend un système d’électrode 40 et une unité de commande 100. L’unité de commande 100 est configurée pour permettre d’appliquer une tension électrique, générée ou fournie à partir d’une source d’énergie, telle qu’une batterie incluse dans l’accéléromètre, à au moins une électrode du système d’électrode pour appliquer une force électrostatique Fe au dispositif de liaison 3 élastiquement déformable.
Selon un mode de réalisation de l’invention et comme plus particulièrement illustré dans les exemples des Figures 2 à 6, le système d’électrode comprend une première et une deuxième électrodes réparties de part et d’autre du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et le système de butée 5 fixe comprend deux butées 5A, 5B réparties de part et d’autre du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque électrode du système d’électrode est dite activable/désactivable au sens où une tension électrique donnée peut être ou non appliquée à ladite électrode via ladite unité de commande 100. Ainsi, l’activation d’une première électrode 4A (i.e. l’application d’une tension donnée à ladite électrode par l’unité de commande 100), tandis que la deuxième électrode 4B est désactivée (i.e. non soumise à une tension de la part de l’unité de commande 100), entraine le déplacement de la butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable en butée contre la butée fixe 5A. L’activation de la deuxième électrode 4B (la première électrode 4A étant désactivée), entraine le déplacement de la butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable en butée contre la butée fixe 5B.
Une solution a déjà été donnée par le même inventeur dans sa demande de brevet N° FR1770719 déposée le 6 juillet 2017. Ce montage original propose un système de roue en trois parties comportant un nombre réduit de pièces tout en offrant une grande rigidité. Plus précisément ce montage est constitué d’une première partie appelée manchon porte disque qui supporte le disque de frein et qui est fixée libre en rotation sur une première branche du cadre ou de la fourche par l’intermédiaire d’un roulement fixé dans la branche du cadre ou de la fourche, d’une deuxième partie appelée manchon porte pignons qui comporte éventuellement la cassette de pignons et le système de roue libre utilisés communément sur les vélos de compétition. Cette deuxième partie est fixée libre en rotation sur une deuxième branche du cadre ou de la fourche par l’intermédiaire d’un roulement fixé dans la branche du cadre ou de la fourche. La troisième partie est la roue simple qui s’insère entre les deux premières parties. Une fois l’axe retiré, la roue peut s’extraire dans un sens, en glissant entre les deux manchons, dans une direction perpendiculaire à l’axe de rotation de la roue et peut s’insérer dans l’autre sens et avoir les alésages des trois parties coaxiaux pour permettre à l’axe d’être introduit pour solidariser l’ensemble.
La transmission de puissance lors du freinage, soit de la roue au manchon porte disque, et lors du pédalage, soit du manchon porte pignons à la roue est réalisée par l’emboitement du moyeu de roue au respectivement moyeu porte disque du manchon porte disque et au moyeu avec flasque du manchon porte pignons via des formes en « V » possédant des surfaces latérales en contact qui ne sont pas obtenues par révolution autour de l’axe de rotation commun des trois parties et qui sont en gros perpendiculaires aux surfaces de contact du moyeu de roue avec le moyeu porte disque d’un côté et le moyeu avec flasque de l’autre. Les formes en « V » permettent, d’une part, de transmettre la puissance de la roue au manchon porte disque et manchon porte pignons, et d’autre part d’aider à l’insertion de la roue entre le manchon porte disque et le manchon porte pignons, car de chaque côté de la roue le petit côté de la forme en « V » de l’une des pièces s’engage dans l’ouverture grande de la forme en « V » de la pièce concomitante, le contact progressif des deux formes complémentaires oblige les deux formes à s’auto-aligner au fur et à mesure que les deux formes se rapprochent jusqu’à ce qu’elles soient bien en appui l’une sur l’autre. L’orientation des formes en « V » sur le moyeu de roue est faite de sorte que une fois l’axe retiré, la roue peut s’extraire dans un sens, en glissant entre les deux manchons, dans une direction perpendiculaire à l’axe de rotation de la roue et suivant en gros l’axe médian de la forme en « V », et peut s’insérer dans l’autre sens et avoir les alésages des trois parties coaxiaux une fois les surfaces latérales des formes en « V » en contact pour permettre à l’axe d’être introduit pour solidariser l’ensemble.
L’invention suivant la demande de brevet N° FR1770719 propose une amélioration importante sur la rapidité du changement d’une roue mais le système impose de positionner les formes en « V » des manchons porte disque et porte pignons avec les deux pointes en gros dans la même direction soit celle du sens d’insertion de la roue. Cette position n’est pas garantie car les manchons sont libres en rotation et peuvent changer de position entre la sortie de la roue et l’insertion d’une nouvelle ce qui oblige l’utilisateur à positionner à la main les deux manchons avant l’introduction de la roue augmentant ainsi le temps de changement.
De plus l’utilisation des surfaces en « V » pour la transmission de puissance du disque de frein par exemple, provoque un effort tranchant important sur l’axe de liaison pendant un freinage très fort comme cela peut être le cas avec un freinage d’urgence dans une forte descente et avec un utilisateur lourd.
La présente invention montre un perfectionnement réduisant le temps de changement de roue car l’insertion de la roue se fait quelques soit la position angulaire des deux manchons. Ce perfectionnement utilise une forme du contour des extrémités des deux manchons composée de multiples facettes et qui collaborent avec une excroissance en forme d’une moitié de la forme complémentaire des contours des extrémités des deux manchons et réalisée de chaque côté du moyeu de roue. Pendant l’insertion de la roue, la forme avec ces multiples facettes positionnées régulièrement autour de l’axe de rotation s’auto-aligne sur la moitié de la forme complémentaire du moyeu de roue au fur et à mesure que les deux formes se rapprochent jusqu’à ce qu’elles soient bien en appui l’une sur l’autre. Une fois l’axe mis en place, la transmission de puissance du disque de frein ou des pignons à la roue peut se faire par les formes à facettes mais pour supprimer l’effort tranchant sur l’axe et permettre une transmission de forte puissance sans devoir faire des pièces trop grosses, il est plus avantageux d’ajouter des formes de connexions sur les extrémités des deux manchons et qui collaborent parfaitement avec des formes de connexions complémentaires de chaque côté du moyeu de roue.
montre une construction d’un montage de roue arrière avec freinage par disque, conforme à l’invention, en position roue montée, vue de l’arrière et en coupe suivant un plan vertical passant par l’axe de rotation.
montre le détail de l’extrémité du porte disque vue de profil et du côté du moyeu de roue correspondant vue de profil, suivant la construction de la .
montre le détail similaire de la mais suivant une deuxième construction conforme à l’invention.
montre le détail de l’extrémité du moyeu avec flasque vue de profil et du côté du moyeu de roue correspondant vue de profil, suivant la construction de la .
montre le détail similaire de la mais suivant une troisième construction conforme à l’invention.
, et montrent, à titre d’exemple non limitatif, une construction du dispositif perfectionné permettant de réaliser un changement de roue (30) rapide sur une bicyclette et notamment avec les roues arrières équipées de cassette avec roue libre et au moins un ou plusieurs pignons, et ou non de disque de frein, en laissant toujours le corps de cassette équipé des pignons et de la roue libre d’un côté et le support du disque de l’autre, sur le cadre ou la fourche du vélo, constitué de trois parties liées ensembles par un axe (10). Une première partie (100) appelée manchon porte disque peut être fixée sur une première branche (1) du cadre ou de la fourche de la bicyclette. Il comporte un porte disque (101) sur le quel est fixé éventuellement un disque (102) par, par exemple, une pluralité de vis. Une deuxième partie (200) appelée manchon porte pignons peut être fixée sur une deuxième branche (1bis) du cadre ou de la fourche, il est constitué d’un moyeu avec flasque (201) et éventuellement d’un corps de cassette (202) équipé au moins d’un ou plusieurs pignons utilisés sur les transmissions des bicyclettes. Le corps de cassette (202) est éventuellement équipé d’une roue libre (203) permettant d’accoupler le corps de cassette (202) et le moyeu avec flasque (201) lors du pédalage et laisser les pignons immobiles alors que le moyeu avec flasque continu de tourner lorsque le cycliste arrête de pédaler. Une troisième partie (300) est la roue proprement dite, elle est constituée d’un moyeu de roue (301) simple et non équipé de roulement, elle est positionnée entre le manchon porte disque (100) et le manchon porte pignons (200) et est en contact avec ces deux manchons par des surfaces d’appui planes et perpendiculaires à l’axe de rotation de la roue. Une surface d’appui (103) du porte disque s’appuie sur une première surface d’appui (303) du moyeu de roue et une surface d’appui (204) du moyeu avec flasque s’appuie sur une deuxième surface d’appui (304) du moyeu de roue. La roue (300) est ici constituée, à titre d’exemple non limitatif, d’un moyeu de roue (301) relié à la jante (302) par une multitude de rayons (303) non représentée.
L’axe (10) solidarise les trois parties en passant à travers des alésages (105), (305) et (205) de respectivement les parties (100), (300) et (200) pour former la roue complète qui peut être mise en rotation grâce à un ou des premiers roulements (2) de première branche et un ou des deuxièmes roulements (2bis) de deuxième branche aptes à être maintenus dans un logement cylindrique de la première et la deuxième branche du cadre ou de la fourche (1) et (1bis). A titre d’exemple non limitatif, il y a un ou plusieurs roulements dans chaque logement. Dans la première branche (1) du cadre ou de la fourche représentée sur est installé deux premiers roulements (2) de première branche emmanchés de part et d’autre de la branche (1) et maintenus écartés par une butée dans le logement, une entretoise (3) de même longueur que la butée est placée entre les bagues intérieures des deux premiers roulements (2). A titre d’exemple non limitatif, un écrou (104) vissé sur l’extrémité extérieure du porte disque (101) permet d’immobiliser le manchon porte disque (100) en serrant l’empilage des bagues intérieures des premiers roulements (2) et de l’entretoise (3) sur l’épaulement de l’extrémité extérieure du porte disque (101). Le manchon porte disque (100) en serrant la ou les bagues intérieures du ou des premiers roulements (2) de première branche peut devenir solidaire de la première branche du cadre ou de la fourche (1) et peux tourner librement. Cette construction est déjà décrite par le même inventeur dans la demande de brevet N° FR2201471.
Il en est de même et toujours à titre d’exemple non limitatif, pour le ou les deuxièmes roulements de deuxième branche (2bis) dans la deuxième branche (1bis). Un écrou (206) vissé en bout de l’extrémité extérieure du moyeu avec flasque (201) permet d’immobiliser latéralement le manchon porte pignons (200). Le manchon (200) en serrant la ou les bagues intérieures du ou des deuxièmes roulements (2bis) de deuxième branche peut devenir solidaire de la deuxième branche du cadre ou de la fourche (1bis) et peut tourner librement.
Ces montages sont donnés à titre d’exemple non limitatif et il existe d’autres solutions pour immobiliser les manchons avec, par exemple, des segments d’arrêts ou des joncs.
Une fois l’axe (10) retiré il est possible d’extraire la roue (300) en glissant entre les deux manchons, dans une direction perpendiculaire à l’axe de rotation de la roue.
Tout autre paramètre alternatif ou cumulatif peut être envisagé pour générer l’inversion, par exemple un paramètre mesuré ou calculé ou estimé représentatif d’apparition ou de risque d’apparition d’une solidification de fluide caloporteur trop importante dans une portion d’échange thermique. Par exemple un au moins des paramètres suivants (mesuré ou calculé) peut déclencher l’inversion : une variation de débit du fluide caloporteur, une variation de température du fluide cryogénique et/ou du fluide caloporteur, un niveau de température du fluide cryogénique et/ou du fluide caloporteur, une variation de la perte de charge au sein du dispositif.
Ainsi, en cas de détection de formation d’une couche de solide trop importante (par exemple par déséquilibrage des débits du fluide caloporteur ou par baisse de température du fluide à refroidir en sortie de l’échangeur utilisé en co-courant ou encore par augmentation de la perte de charge du fluide caloporteur à travers l’échangeur), l’inversion est déclenchée. Le fluide partiellement réchauffé (température supérieure à la température de solidification du fluide caloporteur) est mis en échange thermique avec la portion solidifiée qui sera ainsi réchauffée et re-liquéfiée. Ce solide sera donc liquéfié rapidement et le passage de nouveau libéré. Ceci permettra si nécessaire d’inverser à nouveau l’ordre des échangeurs en cas de détection de début de bouchage dans l’autre passage ou portion.
Cette solution permet d’assumer temporairement une solidification du fluide caloporteur pendant un certain temps, avant de liquéfier ce solide. La structure du dispositif ne nécessite pas de dédoubler le système dans sa totalité pour assurer cette fonction.
Dans l’exemple illustré les deux portions d’échange thermique sont formées dans deux échangeurs de chaleurs distincts (par exemple identiques). Bien entendu, ces deux portions d’échange thermiques pourraient être formées au sein d’un même échangeur de chaleur.
De plus, l’exemple illustré prévoit des échangeurs en tube concentriques (fluide caloporteur autour du fluide à réchauffer), mais d’autres types de technologies d’échangeurs de chaleur (ainsi que leurs combinaisons) sont possibles : échangeurs de chaleur de type « tube-en-tube », « multitube-en-tube », à « plaques ».