INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La solution est d’autant plus appréciable en cas d’utilisation d’ascenseur, avec ou sans porte-bagage. Il n’est ainsi pas nécessaire de plier entièrement la véhicule pour utiliser un ascenseur, même de taille réduite. Cet avantage est d’autant plus intéressant si l’on utilise son vélo pour le transport de course ou tout autre charge. En effet, dans un tel cas, il n’est pas nécessaire de plier le véhicule entièrement. Les objets transportés peuvent ainsi rester sur le véhicule sans nécessité de les transporter séparément.
Les caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et non limitative, en référence aux figures annexées suivantes : : représentation schématique d’un exemple de véhicule selon l’invention, en position d’utilisation ; : représentation schématique du véhicule de la , dans une première position repliée, ou position semi-pliée ; : représentation schématique du véhicule des figures 1 et 2, dans une deuxième position repliée, ou position complètement pliée, compacte ; : représentation schématique des détails de la partie arrière du véhicule des figures 1 à 3 : représentation schématique des détails au niveau de l’axe de rotation arrière, dans un exemple particulier de réalisation.
Les figures listées ci-dessus illustrent l’invention sur un exemple de réalisation particulier de véhicule à deux roues correspondant à une bicyclette.
Un tel véhicule à deux roues selon l’invention comprend une structure présentant une partie arrière 1 et une partie avant 2.
La partie arrière 1 est destinée à supporter une roue arrière selon un axe de rotation arrière. Elle comprend deux bras arrière 5, 6 qui supportent l’axe de rotation arrière.
– la est une vue de dessus d’un module photovoltaïque selon l’invention ;
– la illustre l’agencement des cellules photovoltaïques au sein du module photovoltaïque de la ;
– la est une vue suivant la coupe III-III de la ;
– la est une vue de détail de l’un des bords latéraux du module photovoltaïque, pour un premier mode de réalisation du module photovoltaïque ;
– la et la sont des vues respectivement de dessus et de côté d’un exemple de diode de bypass du module photovoltaïque ;
– la est une vue similaire à la pour un deuxième mode de réalisation du module photovoltaïque ;
– la est une vue similaire à la pour un troisième mode de réalisation du module photovoltaïque ;
– la est une vue de dessus de la paroi de face avant du module photovoltaïque ;
– la est une vue de dessus de la paroi de face arrière du module photovoltaïque ;
– la est une vue des parois de face avant et de face arrière superposées ;
– la , la et la illustrent un premier mode de réalisation du procédé selon l’invention ;
– la , la et la illustrent un deuxième mode de réalisation du procédé selon l’invention ;
– la , la et la illustrent un troisième mode de réalisation du procédé selon l’invention ;
– la , la et la illustrent un quatrième mode de réalisation du procédé selon l’invention ;
– la illustre une variante du quatrième mode de réalisation du procédé selon l’invention ;
Lors de cette analyse, des sollicitations mécaniques connues sont appliquées aux boîtiers 104, 108 des connecteurs 100, 102, et leur réponse transmise aux logements dans lesquels se trouvent les contacts électriques 106, 110 est mesurée. Pour cela, au cours d’une étape 140, les boîtiers 104, 108 sont soumis à des sollicitations mécaniques d’amplitude et de fréquence de valeurs différentes, et les amplitudes de déplacement, au niveau de chacun des logements des boîtiers 104, 108 dans lesquels les contacts électriques 106, 110 sont destinés à être disposés, sont mesurées.
Ensuite, au cours d’une étape 150, à partir des mesures d’amplitudes de déplacement des logements réalisées précédemment, des fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 définissant l’amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 en fonction de l’amplitude et de la fréquence de sollicitations mécaniques appliquées aux boîtiers 104, 108 sont déterminées.
Selon un exemple de réalisation, les amplitudes de déplacement des logements des boîtiers 104, 108 sont mesurées par des accéléromètres et/ou des capteurs de vibration. De plus, les sollicitations mécaniques auxquelles sont soumis les boîtiers 104, 108 sont par exemple appliquées par au moins un marteau d’impact dynamique doté d’une tête couplée à un capteur de force configuré pour mesurer l’amplitude et la fréquence des sollicitations mécaniques appliquées, ou en utilisant un pot vibrant. Ces différents éléments (accéléromètres et/ou capteurs de vibration, et le capteur de force ou le pot vibrant) peuvent être couplés électriquement à au moins un analyseur de spectre déterminant les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108.
Une fois les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 déterminées, il est alors possible de calculer l’amplitude de débattement potentielle des contacts électriques 106, 110 installés dans les boîtiers 104, 108 qui correspond au résultat donné par les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 en appliquant les sollicitations vibratoires que peuvent subir les connecteurs 100, 102 en tant que données d’entrée. Ces sollicitations vibratoires sont par exemple données en fonction de conditions d’installation prévues pour les connecteurs 100, 102.
En effet, en sachant que pour une sollicitation donnée, les contacts électriques 106, 110 logés dans les boîtiers 104, 108 se déplaceront en mouvement relatif avec une certaine amplitude de déplacement, et en connaissant l’endurance des contacts électriques 106, 110 soumis à une telle amplitude de déplacement, il est possible de conclure sur la durée de vie de la connexion entre les contacts électriques 106, 110 en fonction de cette sollicitation, et donc en fonction par exemple d’une zone d’installation des connecteurs 100, 102 dans un véhicule (tel qu’un aéronef) pour laquelle les sollicitations subies dans celle-ci sont connues.
Ainsi, au cours d'une étape 160, pour des valeurs données d’amplitude et de fréquence de sollicitations mécaniques appliquées aux connecteurs 100, 102, la durée de vie de la connexion entre les connecteurs 100, 102 est déterminée. Cette durée de vie correspond au nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse la valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion. Ce nombre de déplacements maximal est déterminé à partir de la fonction définissant le nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse la valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion en fonction de l’amplitude de déplacement, pour une amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre dont la valeur est déterminée par les fonctions de transfert dynamique des connecteurs 100, 102 pour les valeurs données d’amplitude et de fréquence des sollicitations mécaniques appliquées aux connecteurs 100, 102.
De manière avantageuse, outre l’amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110, il est possible de prendre également en considération la fréquence du fretting entre les contacts électriques 106, 110. Pour cela, les étapes du procédé sont mises en œuvre telles que : - à l’étape 120, l’évolution de la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 seuls peut être mesurée pour plusieurs valeurs de fréquence des déplacements subis par les contacts électriques 106, 110 seuls lors de ces mesures ; - à l’étape 130, la fonction définissant le nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse une valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion en fonction de l’amplitude de déplacement est déterminée pour ces différentes valeurs de fréquence des déplacements subis par les contacts électriques 106, 110 ; - à l’étape 140, une fréquence de déplacement des logements des boîtiers 104, 108 est alors également mesurée lorsque les boîtiers 104, 108 sont soumis aux sollicitations mécaniques d’amplitude et de fréquence de valeurs différentes ; - à l’étape 150, les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 sont ensuite déterminées telles qu’elles définissent également des valeurs de fréquence de déplacement des contacts électriques 106, 110 en fonction des valeurs d’amplitude et de fréquence des sollicitations mécaniques ; - enfin, à l’étape 160, le nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse la valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion est déterminé également pour une fréquence de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre dont la valeur est déterminée par les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 pour les valeurs données de l’amplitude et de la fréquence des sollicitations mécaniques.
Dans le procédé décrit ci-dessus, les étapes 120 à 150 sont mises en œuvre dans des conditions environnementales données. De manière avantageuse, il est possible de répéter ces étapes en modifiant à chaque fois ces conditions environnementales, c’est-à-dire en modifiant à chaque fois les valeurs de température et/ou d’humidité relative dans lesquelles se trouvent les connecteurs 100, 102. Dans ce cas : - aux étapes 120 et 140, les mesures de l’évolution de la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 seuls et des amplitudes de déplacement des logements des boîtiers 104, 108 sont chacune réalisées dans les différentes conditions environnementales données ; - aux étapes 130 et 150, la fonction définissant le nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse la valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion en fonction de l’amplitude de déplacement et les fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 sont déterminées pour chacune des différentes conditions environnementales ; - à l’étape 160, la durée de vie de la connexion entre les connecteurs 100, 102 est déterminée à partir de la fonction définissant le nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse la valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion en fonction de l’amplitude de déplacement et des fonctions de transfert dynamique des boîtiers 104, 108 obtenues dans des conditions environnementales données identiques.
Dans le procédé et les différentes variantes ci-dessus, la durée de vie de la connexion entre les connecteurs 100, 102 est évaluée en déterminant le nombre de cycles de fretting au-delà duquel la connexion électrique entre eux est dégradée. Lorsque les sollicitations mécaniques auxquelles les connecteurs 100, 102 sont soumis n’engendrent pas une amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 qui soit supérieure à l’amplitude de transition de ces contacts, la durée de vie de la connexion électrique entre les connecteurs 100, 102 peut être considérée comme infinie. Le procédé décrit ci-dessus peut être mis en œuvre de manière à déterminer si la connexion électrique entre les connecteurs 100, 102, soumise à des sollicitation mécaniques données, a une telle durée de vie pouvant être considérée comme infinie. Pour cela : - à partir des mesures de l’évolution de la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 seuls réalisées à l’étape 120, une valeur d’amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre pour laquelle la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 reste inférieure à une valeur prédéfinie représentative d’un début de dégradation de la connexion entre les contacts électriques 106, 110 est déterminée, et - pour les valeurs données d’amplitude et de fréquence des sollicitations mécaniques appliquées aux connecteurs 100, 102, une absence ou non de dégradation de la connexion entre les connecteurs 100, 102 est déterminée en comparant la valeur d’amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre pour laquelle la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 reste inférieure à la valeur prédéfinie représentative d’un début de dégradation de la connexion avec la valeur d'amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre déterminée par les fonctions de transfert dynamique des boîtiers pour les valeurs données d’amplitude et de fréquence des sollicitations mécaniques appliquées aux connecteurs 100, 102.
Dans le procédé et les différentes variantes décrites ci-dessus, les étapes 120 et 130 peuvent être mises en œuvre avant ou après ou simultanément aux étapes 140 et 150.
MANIPULATION D’ONDES DANS UN MILIEU DE PROPAGATION La présente invention concerne le domaine de manipulation d’ondes dans un milieu de propagation et en particulier, pour un diagnostic d’un milieu d’intérêt.
Etat de la technique antérieure La manipulation d’ondes dans un milieu de propagation présente de nombreuses applications pratiques dans le domaine industriel et médical allant du diagnostic d’un milieu d’intérêt à un contrôle non destructif d’une pièce complexe.
La technique de manipulation d’ondes dans un milieu de propagation consiste à injecter des ondes dans ce milieu d’intérêt à partir d’une ou de plusieurs sources et de surveiller les profils des ondes lors de leur propagation au sein du milieu. La source peut être par exemple un transducteur acoustique dans le domaine audible, ultrasons, ou infrasons.
La plupart des techniques de manipulation d’ondes dans l’art antérieur utilise des moyens de réflexion (miroirs, déflecteurs, etc.) ou des moyens de transmission (lentilles, fentes, interfaces, etc.).
Un exemple de manipulation d’ondes est décrit dans le document US11067687. Le système selon ce document a pour but de produire des ondes acoustiques cohérentes et comprend des moyens de réflexion pour permettre à des faisceaux acoustiques de contourner un obstacle sans renversement de direction par rapport à la propagation initiale.
D’autres exemples de manipulation d’ondes mettent en œuvre des membranes de transmission acoustiques dont les propriétés sont réglées pour produire des ondes acoustiques cohérentes.
Dans divers modes de réalisation, le ou les polymères de conditionnement cationique sont choisis parmi les polyquaterniums. Les exemples non limitatifs incluent le Polyquaternium-1 (éthanol, 2,2',2'' -nitrilotris-, polymère avec 1,4-dichloro-2-butène et N,N,N',N'-tétraméthyl-2-butène-1,4-diamine), le Polyquaternium-2, (poly[bis(2-chloroéthyl) éther-alt-1,3-bis[3-(diméthylamino)propyl]urée]), le Polyquaternium-4, (copolymère d'hydroxyéthylcellulose et de chlorure de diallylammonium ; le Copolymère chlorure de diallyldiméthylammonium-hydroxyéthylcellulose), le Polyquaternium-5 (copolymère d'acrylamide et de méthacrylate de diméthylammoniuméthyle quaternisé), le Polyquaternium-6 (poly(chlorure de diallyldiméthylammonium)), le Polyquaternium-7 (copolymère d'acrylamide et de chlorure de diallyldiméthylammonium), le Polyquaternium-8 (copolymère d'ester de méthyle et stéaryl diméthylaminoéthyle d'acide méthacrylique, quaternisé avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-9 (homopolymère d'ester de N,N-(diméthylamino)éthyle d'acide méthacrylique, quaternisé avec du bromométhane), le Polyquaternium-10 (hydroxyéthylcellulose quaternisée), le Polyquaternium-11 (copolymère de vinylpyrrolidone et de méthacrylate de diméthylaminoéthyle quaternisé), le Polyquaternium-12 (copolymère méthacrylate d'éthyle / méthacrylate d'abiétyle / méthacrylate de diéthylaminoéthyle quaternisé avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-13 (copolymère méthacrylate d'éthyle / méthacrylate d'oléyle / méthacrylate de diéthylaminoéthyle quaternisé avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-14 (homopolymère de méthacrylate de triméthylaminoéthyle), le Polyquaternium-15 (copolymère de chlorure de méthyle d'acrylamide et de méthacrylate de diméthylaminoéthyle),
Polyquaternium-16 (copolymère de vinylpyrrolidone et quaternisé), le Polyquaternium-17 (acide adipiqie; copolymère de diméthylaminopropylamine et de dichloroéthyléther copolymer), le Polyquaternium-18 (copolymère d'acide azélanique, de diméthylaminopropylamine et de dichloroéthyléther), le Polyquaternium-19 (copolymère de poly(alcool vinylique) et de 2,3-époxypropylamine), le Polyquaternium-20 (copolymère de poly( vinyl octadécyl éther) et de 2,3-époxypropylamine), le Polyquaternium-22 (copolymère d'acide acrylique et de chlorure de diallyldiméthylammonium), le Polyquaternium-24 (sel d'ammonium quaternaire d'hydroxyéthylcellulose ayant réagi avec un époxyde substitué par lauryl diméthylammonium), le Polyquaternium-27 (copolymère séquencé de Polyquaternium-2 et Polyquaternium-17), le Polyquaternium-28 (copolymère de vinylpyrrolidone et de méthacrylamidopropyl triméthylammonium), le Polyquaternium-29 (chitosan modifié par oxyde de propylène et quaternisé par de l'épichlorhydrine), le Polyquaternium-30 (éthanaminium, N-(carboxyméthyl)-N,N-diméthyl-2-[(2-méthyl-1-oxo-2-propén-1-yl)oxy]-, sel interne, polymère avec du 2-méthyl-2-propénoate de méthyle), le Polyquaternium-31 (N, N- diméthylaminopropyl-N-acrylamidine quaternisée avec du sulfate de diéthyle lié à une séquence polyacrylonitrile), le Polyquaternium-32 (chlorure de poly(acrylamide 2-méthacryloxyéthyltriméthylammonium)), le Polyquaternium-33 (copolymère de sel de triméthylaminoéthylacrylate et d'acrylamide), le Polyquaternium-34 (copolymère de 1, 3-dibromopropane et de N,N-diéthyl-N',N'-diméthyl-1,3-propanediamine), le Polyquaternium-35 (méthosulfate du copolymère de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium et de méthacryloyloxyéthyldiméthylacétylammonium), le Polyquaternium-36 (copolymère de méthacrylate de N,N-diméthylaminoéthyl et de méthacrylate de butyle, quaternisé .
avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-37 (chlorure de poly(2--méthacryloxyéthyltriméthylammonium)), le Polyquaternium-39 (terpolymère d'acide acrylique, d'acrylamide et de chlorure de diallyldiméthylammonium), le Polyquaternium-42 (dichlorure de poly[oxyéthylène(diméthylimino)éthylène (diméthylimino)éthylène]), le Polyquaternium-43 (copolymère d'acrylamide, de chlorure d'acrylamidopropyltrimonium, de sulfonate de 2-amidopropylacrylamide et de diméthylaminopropylamine), le Polyquaternium-44 (copolymère de méthyl sulfate de 3-Méthyl-1-vinylimidazolium-N-vinylpyrrolidone), le Polyquaternium-45 (copolymère de méthacrylate de (N-méthyl-N-éthoxyglycine) et de méthacrylate de N, N-diméthylaminoéthyle, quaternisé avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-46 (copolymère de méthacrylate de méthacrylate de N,N-diméthylaminoéthyle, quaternisé avec du sulfate de diméthyle), le Polyquaternium-47 (terpolymère d'acide acrylique, de chlorure de méthacrylamidopropyl triméthylammonium et d'acrylate de méthyle) et/ou Polyquaternium-67.
Les polymères de conditionnement cationiques appropriés incluent, par exemple, les copolymères de monomères vinyliques ayant des fonctionnalités amine cationique ou ammonium quaternaire avec des monomères espaceurs solubles dans l'eau tels que le (méth)acrylamide, les alkyl et dialkyl (méth)acrylamides, le (méth)acrylate d'alkyle, la vinyle-caprolactone et la . Les monomères substitués par alkyle et dialkyle ont de préférence des groupes alkyle en C 1 -C 7 , mieux encore des groupes alkyle en C 1 -C 3 . D'autres espaceurs convenables incluent les esters de vinyle, l'alcool vinylique, l'anhydride maléique, le propylène glycol et l'éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation, le polymère fluoré A 1 est un homopolymère de fluorure de vinylidène.
Selon un mode de réalisation alternatif, le polymère fluoré A 1 est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues d’au moins un autre comonomère copolymérisable avec le fluorure de vinylidène. Les comonomères compatibles avec le fluorure de vinylidène peuvent être halogénés (fluorés, chlorés ou bromés) ou non-halogénés.
Ainsi, ledit polymère fluoré A1 comprend des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en le fluorure de vinyle; le trifluoroéthylène (VF3); le chlorotrifluoroéthylène (CTFE); le 1,2-difluoroéthylène; le tétrafluoroéthylène (TFE); l'hexafluoropropylène (HFP); les perfluoro(alkyl vinyl) éthers tels que le perfluoro(méthyl vinyl)éther (PMVE), le perfluoro(éthyl vinyl) éther (PEVE) et le perfluoro(propyl vinyl) éther (PPVE); le perfluoro(1,3-dioxole); le perfluoro(2,2-diméthyl- 1,3 -dioxole) (PDD); le monomère de formule CF 2 =CFOCF 2 CF(CF 3 )OCF 2 CF 2 X dans laquelle X est SO 2 F, CO 2 H, CH 2 OH, CH 2 OCN ou CH 2 OPO 3 H; le monomère de formule CF 2 =CFOCF 2 CF 2 SO 2 F; le monomère de formule F(CF 2 )nCH 2 OCF=CF 2 dans laquelle n est 1, 2, 3, 4 ou 5; le monomère de formule R 1 CH 2 OCF=CF 2 dans laquelle R 1 est l'hydrogène ou F(CF 2 )m et m vaut 1, 2, 3 ou 4; le monomère de formule R 2 OCF=CH 2 dans laquelle R 2 est F(CF 2 )p et p est 1, 2, 3 ou 4; le perfluorobutyl éthylène (PFBE); trifluoropropène, tétrafluoropropène, l’hexafluoroisobutylène, perfluorobutyléthylène, pentafluoropropène, bromotrifluoroéthylène, chlorofluoroethylène, chlorotrifluoropropène et le 2-trifluorométhyl-3,3,3-trifluoro-1-propène ou un mélange de ceux-ci. Parmi les trifluoropropènes on peut citer le 3,3,3-trifluoropropène. Parmi les tétrafluoropropènes, on peut citer le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Parmi les pentafluoropropène, on peut citer le 1,1,3,3,3-pentafluoropropène ou le 1,2,3,3,3-pentafluoropropène. Le chlorofluoroéthylène peut désigner soit le 1-chloro-1-fluoroéthylène, soit le 1-chloro-2-fluoroéthylène. L’isomère 1-chloro-1-fluoroéthylène est préféré. Le chlorotrifluoropropène est de préférence le 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène ou le 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène.
De préférence, le polymère fluoré A 1 est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en trifluoroéthylène, chlorotrifluoroéthylène, 1,2-difluoroéthylène, tétrafluoroéthylène et l’hexafluoropropylène ou un mélange de ceux-ci. Dans le polymère fluoré A 1 , le taux massique des unités fluorure de vinylidène est d’au moins 50%, de préférence au moins 60%, plus préférablement supérieur à 70% et avantageusement supérieur à 80%.
En particulier, le polymère fluoré A 1 est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues de l’hexafluoropropylène ; de préférence le taux massique des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène est d’au moins 50%, de préférence au moins 60%, plus préférablement supérieur à 70% et avantageusement supérieur à 80%.
Plus particulièrement, le polymère fluoré A 1 est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues de l’hexafluoropropylène ; le taux massique des unités fluorure de vinylidène est supérieur à 65% et le taux massique des unités hexafluoropropylène est inférieur à 35%.
Selon un mode de réalisation, le polymère fluoré A 1 consiste en un mélange d’un homopolymère de fluorure de vinylidène (PVDF) et d’au moins un copolymère de VDF, avec un taux massique de PVDF homopolymère allant de 0,1 à 20% basé sur le poids dudit mélange.
Selon un mode de réalisation, ledit polymère fluoré A 1 consiste en un mélange d’un PVDF homopolymère et d’un copolymère P(VDF-HFP).
Selon un mode de réalisation, ledit polymère fluoré A 1 consiste en un mélange de deux copolymères de VDF de structures différentes.