INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme montré sur la figure 10B, une possible utilisation de la valise 1 est de pouvoir s’en servir comme bureau d’appoint, lors d’un voyage. La valise 1 est en position verticale, fermée. En abaissant la canne télescopique 30 et en ouvrant le capot à 180°, deux surfaces planes sont créées : le dessous du capot 10 et la face supérieure du caisson 20. Et ces deux surfaces planes sont à une hauteur proche d’un bureau, et assez large pour pouvoir y poser un ordinateur portable par exemple.
La valise 1 peut être conformée différemment des figures 1 à 11 sans sortir du cadre de l’invention, qui est définie par les revendications. En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles. Ainsi, la valise 1 peut être adaptée en termes de coût, de fonctionnalités et de performance.
VALISE A USAGE VERTICAL Date : 10/02/2023
Auteur : Thomas Chaperot, pour CHAPOGET SAS
A. DOMAINE TECHNIQUE & PROBLEME TECHNIQUE VISE
Dispositif de détermination du poids d’une charge installée sur le tablier d’un mât de levage à plusieurs éléments d’un chariot élévateur DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un dispositif pour déterminer le poids d’une charge placée sur un tablier de support de charge d’un mât de levage à plusieurs éléments d’un chariot élévateur, dans lequel
- le mât de levage comporte au moins un vérin de levage et au moins un vérin libre, sur la hauteur libre de levage, la charge est portée par le vérin libre et dans la plage de levage, la charge est portée par le vérin de levage, - le dispositif comporte un capteur de pression pour saisir la pression dans la conduite de levage reliée au vérin de levage et au vérin libre,
- le capteur de pression est relié à une unité d’exploitation qui, sur la hauteur libre de levage calcule le poids de la charge en utilisant un premier paramètre de surface du vérin libre et la pression saisie dans la conduite de levage et qui, dans la plage de levage calcule le poids de la charge en utilisant un second paramètre de surface du vérin de levage et la pression saisie dans la conduite de levage,
- un dispositif de saisie relié à l’unité d’exploitation, et
- l’unité d’exploitation utilise pour le calcul du poids de la charge le premier paramètre de surface du vérin libre ou le second paramètre de surface du vérin de levage en fonction du signal du dispositif de saisie.
Dans le cas de mâts de levage à plusieurs éléments d’un chariot élévateur, par exemple, des mâts de levage duplex ou des mâts de levage triplex qui comportent au moins un vérin de levage et au moins un vérin libre, sur la hauteur libre de levage, le tablier avec la charge est soulevé par le vérin libre et dans la plage de levage ; le tablier avec la charge est levé par le vérin de levage ; il est connu de déterminer le poids de la charge placée sur le tablier avec un capteur de pression qui saisit la pression dans la conduite de levage reliée au vérin de levage et au vérin libre. Avec la pression saisie par le capteur de pression dans la conduite de levage, et en utilisant le paramètre de surface du vérin libre ou du vérin de levage, on peut calculer le poids de la charge placée sur le tablier. Pour pouvoir calculer correctement le poids de la charge à la fois sur la hauteur libre de levage et dans la plage de levage, avec la pression de la conduite saisie par le capteur de pression, il faut déterminer avec un dispositif de saisie si l’on est dans la hauteur libre de levage ou dans la plage de levage pour que dans la hauteur libre de levage, on puisse calculer le poids de la charge en utilisant un premier paramètre de surface du vérin libre, par exemple, la surface du piston du vérin libre exposée à la pression et utiliser la pression dans la conduite de levage et dans la plage de levage, calculer le poids en utilisant un second paramètre de surface du vérin de levage, par exemple, la surface du piston du vérin de levage exposé à la pression et la pression saisie dans la conduite de levage.
Selon le document EP 2 128 077 B2, on connaît un dispositif du type ci-dessus pour déterminer le poids d’une charge placée sur le tablier d’un mât de levage à plusieurs éléments d’un chariot élévateur et qui comporte un dispositif de saisie pour détecter si l’on est dans le cas de la hauteur libre de levage ou dans la zone de levage pour sélectionner dans l’unité d’exploitation, le paramètre de surface correspondant du vérin libre ou du vérin de levage pour calculer le poids de la charge à partir de la pression mesurée dans la conduite de levage. Le document EP 2 128 077 B2 présente le dispositif de saisie comme commutateur qui saisit le mouvement de levage d’un élément mobile de l’élément fixe du mât de levage. Un tel commutateur est toutefois compliqué et peu fiable.
La présente invention a pour but de développer un dispositif du type ci-dessus pour déterminer le poids d’une charge placée sur le tablier d’un mât de levage à plusieurs éléments d’un chariot élévateur et qui soit de construction simple pour le dispositif de saisie et soit fiable.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif du type ci-dessus caractérisé en ce que le dispositif de saisie est un capteur de tension qui saisit la tension longitudinale du cylindre du vérin libre, et l’unité d’exploitation utilise en fonction de la tension longitudinale saisie par le dispositif de saisie, le premier paramètre de surface du vérin libre ou le second paramètre de surface du vérin de levage, pour le calcul du poids de la charge.
Ainsi, selon l’invention, le dispositif de saisie est un capteur de tension qui saisit la tension longitudinale, c’est-à-dire la tension axiale mécanique du cylindre du vérin libre. Un tel capteur de tension est de construction plus simple qu’un commutateur comme dispositif de saisie et son fonctionnement est moins susceptible d’incident.
L’invention utilise ainsi le fait que la tension longitudinale mécanique (tension axiale) du cylindre du vérin libre varie brusquement lorsque le vérin libre arrive brusquement à l’extrémité de la course libre et rencontre la butée de fin de course haute. La tension longitudinale (tension axiale) du cylindre du vérin libre résulte de ce que la pression hydraulique appliquée sur le piston du vérin libre exerce une force dans la direction axiale lorsque le piston s’appuie contre la butée de fin de course haute. La tension longitudinale du cylindre du vérin libre peut ainsi se déterminer de manière simple et en sécurité selon que le vérin libre est en position de fin de course haute ou non et qu’ainsi le tablier se trouve sur la hauteur libre de levage ou dans la zone de levage ; ainsi la tension longitudinale mesurée sur le cylindre du vérin libre s’utilise comme critère de décision pour prendre l’un des deux paramètres de surface du vérin libre ou du vérin de levage pour calculer le poids de la charge à partir de la pression mesurée dans la conduite de levage.
Selon une forme de réalisation avantageuse de l’invention, le capteur de tension est prévu sur la surface extérieure du cylindre du vérin libre. Le capteur de tension qui mesure la tension longitudinale (tension axiale) est prévu à une position quelconque en hauteur sur le cylindre du vérin libre.
Selon un développement avantageux de l’invention, le capteur de tension est une jauge de contraintes. De façon préférentielle, la jauge de contraintes a une direction de mesure orientée dans la direction axiale longitudinale du vérin libre. Une jauge de contraintes permet de saisir, de manière simple, la déformation axiale et ainsi la tension longitudinale du cylindre du vérin libre.
Selon un développement avantageux de l’invention, l’unité d’exploitation utilise le premier paramètre de surface du vérin libre pour calculer le poids de la charge dans le cas d’une tension longitudinale saisie par le dispositif de saisie et qui est inférieure à un seuil de tension longitudinale prédéfini ; elle utilise le second paramètre de surface du vérin de levage pour calculer le poids de la charge si la tension longitudinale saisie par le dispositif de saisie est supérieure ou égale au seuil de tension longitudinale prédéfini.
R2 désigne un atome d’hydrogène, un groupe (glycosyl)n, un groupe (galactosyl)m ou un groupe sulfogalactosyle, dans lesquels n est un entier allant de 1 à 4 et m est un entier allant de 1 à 8 ;
R3 désigne un groupe hydrocarboné en C15-C26, saturé ou insaturé en position alpha, ce groupe pouvant être substitué par un ou plusieurs groupes alkyle en C1-C14 ; étant entendu que dans le cas de céramides ou de glycéramides naturels, R3 peut également désigner un groupe alpha-hydroxyalkyle en C15-C26, le groupe hydroxyle étant éventuellement estérifié par un alpha-hydroxy acide en C16-C30.
Les céramides qui sont plus particulièrement préférés sont les composés pour lesquels R1 désigne un alkyle saturé ou insaturé dérivé des acides gras en C16-C22 ; R2 désigne un atome d’hydrogène et R3 désigne un groupe linéaire saturé en C15.
De préférence, on utilise des céramides pour lesquels R1 désigne un groupe alkyle saturé ou insaturé dérivé d’acides gras en C14-C30 ; R2 désigne un groupe galactosyle ou sulfogalactosyle ; et R3 désigne un groupe -CH=CH-(CH 2 )12-CH 3 .
On peut également utiliser les composés pour lesquels R1 désigne un radical alkyle saturé ou insaturé dérivé d’acides gras en C12-C22 ; R2 désigne un radical galactosyle ou sulfogalactosyle et R3 désigne un radical hydrocarboné saturé ou insaturé en C12-C22 et de préférence un groupe -CH=CH-(CH 2 )12-CH 3 .
En tant que composés particulièrement préférés, on peut également citer 2-N-linoléoylaminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-oléoylaminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-palmitoylaminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-stéaroylaminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-béhénoylaminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-[2-hydroxypalmitoyl]aminooctadécane-1,3-diol ; 2-N-stéaroylaminooctadécane-1,3,4-triol et en particulier N-stéaroylphytosphingosine, 2-N-palmitoyinohexadécane-1,3-diol, N-linoléyldihydrosphingosine, N-oléoyldihydrosphingosine, N-oléoyldihydrosphingoine, N-palmitohydrosphingoine, N-stéaroyldihydrosphingosine, et N-béhénoylhydrodihydrosphingosine, N-docosanoyl-N-méthyl-D-glucgamine, N-(2-hydroxyethyl)-N-(3-cetyloxy-2-hydroxypropyl)amide d'acide cétylique, et bis(N-hydroxyéthyl-N-cétyl)malonamide ; et leurs mélanges. La N-oléoyldihydrosphingosine sera de préférence utilisée.
Les substances grasses solides sont de préférence choisies parmi les acides gras solides, les alcools gras solides et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend au moins une substance grasse liquide, de préférence choisie parmi les hydrocarbures liquides contenant plus de 16 atomes de carbone, les huiles végétales, les alcools gras liquides et les esters gras liquides, et leurs mélanges.
De préférence, la ou les substances grasses liquides sont choisies parmi les hydrocarbures liquides comprenant plus de 16 atomes de carbone, en particulier la gelée de pétrole liquide, les alcools gras liquides et leurs mélanges.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend au moins une substance grasse solide, de préférence choisie parmi les alcools gras solides.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend au moins une substance grasse liquide et au moins une substance grasse solide, de préférence au moins un hydrocarbure liquide contenant plus de 16 atomes de carbone et au moins un alcool gras solide.
Lorsqu’elle est présente, la teneur totale en substance grasse dans la composition, de préférence en substance grasse non-silicone, peut aller de 0,5 % à 20 % en poids, plus préférentiellement de 1 % à 15 % en poids, de préférence de 2 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition a une teneur en substances grasses, de préférence en substances grasses non-silicone, qui sont liquides à 25 °C, allant de 0,1 % à 20 % en poids, plus préférentiellement de 0,3 % à 15 % en poids, de préférence de 0,4 % à 10 % en poids, plus préférentiellement de 0,7 à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition a une teneur en substances grasses, de préférence en substances grasses non-silicone, qui sont solides à 25 °C, allant de 0,5 % à 20 % en poids, plus préférentiellement de 0,8 % à 15 % en poids, de préférence de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
ÉTHER NON IONIQUE D’UN ALCOOL GRAS POLYOXYALKYLENE
La composition selon l’invention peut également comprendre au moins un éther non ionique d’un alcool gras polyoxyalkyléné. L’éther non ionique d’un alcool gras polyoxyalkyléné peut être sélectionné parmi un éther non ionique d’un alcool gras polyoxyalkyléné de formule (III) :
- dans son étape, la première valeur choisie peut être comprise entre 5 mn et 15 mn.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de contrôle du type de celui présenté ci-avant, dans un véhicule comprenant un réseau de bord propre à être alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude rechargeable et propre à faire l’objet d’un test, pour contrôler la réalisation du test.
L’invention propose également un dispositif de contrôle destiné à équiper un véhicule comprenant un réseau de bord propre à être alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude rechargeable et propre à faire l’objet d’un test.
Ce dispositif de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsqu’une réalisation du test est requise, à déterminer si une dernière réalisation de ce test a été effectuée depuis une durée supérieure ou égale à une première valeur choisie, et dans l’affirmative à autoriser la réalisation de ce test, ou bien dans la négative à interdire la réalisation de ce test tant que cette durée demeure inférieure à cette première valeur choisie.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant, d’une part, un réseau de bord propre à être alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude rechargeable et propre à faire l’objet d’un test, et, d’autre part, un dispositif de contrôle du type de celui présenté ci-avant.
Par exemple, ce véhicule peut comprendre un groupe motopropulseur hybride, comportant au moins une machine motrice thermique et au moins une machine motrice électrique.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un dispositif de contrôle selon l’invention, un réseau de bord, un groupe d’alimentation électrique, un calculateur de gestion, et une chaîne de transmission à GMP tout électrique et associé à un calculateur de supervision, et
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de gestion comprenant un exemple de réalisation d’un dispositif de contrôle selon l’invention, et
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de contrôle, et un dispositif de contrôle DC associé, destinés à permettre un contrôle de la réalisation au sein d’un véhicule V d’un test d’une batterie de servitude BS rechargeable et pouvant participer à l’alimentation en énergie électrique d’un réseau de bord RB de ce véhicule V.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant un réseau de bord alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant un générateur d’énergie électrique et une batterie de servitude. Ainsi, elle concerne les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), engins à chenille(s), les trains et les tramways, par exemple), les aéronefs et les bateaux.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V comprend une chaîne de transmission à groupe motopropulseur (ou GMP) de type tout électrique (et donc dont la motricité est assurée exclusivement par au moins une machine motrice électrique MME). Mais le GMP pourrait être de type hybride (et dans ce cas il comporte au moins une machine motrice thermique et au moins une machine motrice électrique MME).
On a schématiquement représenté sur la un véhicule V comprenant une chaîne de transmission à GMP tout électrique (et donc à machine motrice électrique MME), un calculateur de supervision CS, un calculateur principal CP, un réseau de bord RB, une batterie de servitude BS, un dispositif de test DT, un générateur d’énergie électrique GE, et un dispositif de contrôle DC selon l’invention.
Le réseau de bord RB est un réseau d’alimentation électrique auquel sont couplés des équipements (ou organes) électriques (ou électroniques) EES qui consomment de l’énergie électrique. Par exemple, parmi ces équipements (ou organes) électriques (ou électroniques) au moins un est « non prioritaire(s) » et au moins un autre est « sécuritaire » (et donc prioritaire).
La batterie de servitude BS est chargée de fournir de l’énergie électrique au réseau de bord RB, en complément de celle fournie par le générateur d’énergie électrique GE (lorsqu’il est alimenté par une batterie rechargeable BP), et parfois à la place de ce générateur d’énergie électrique GE. Par exemple, cette batterie de servitude BS peut être agencée sous la forme d’une batterie de type très basse tension (typiquement 12 V, 24 V ou 48 V). Elle est rechargeable au moins par le générateur d’énergie électrique GE (lorsqu’il est alimenté par une batterie rechargeable BP). On considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la batterie de servitude BS est de type Lithium-ion 12 V.
Dans certaines versions, trois autres avantages sont poursuivis : - limiter l’usure des aubes ou gorges et leur risque de détérioration lorsque le flux comporte des particules solides ou qu’elles tournent à une vitesse telle qu’elle provoque une cavitation dans le cas où le fluide est liquide, - limiter le bruit provoqué par la rotation de la turbine, - et ne pas blesser les animaux qui pourraient entrer dans la turbine.
Dans la version la plus simple, non représentée, un dispositif selon l’invention peut être constitué de deux hélices la première étant le stator et la seconde le rotor. L’hélice située en amont est fixe et fait tourner le flux dans un sens de rotation dans lequel on souhaite faire tourner la seconde hélice qui est reliée à un générateur électrique. La seconde hélice a un pas de sens inverse à celui de la première. Entre les deux hélices, un conduit dont la section du conduit est rétrécie d’amont en aval permet à la rotation du fluide de passer d’une rotation solide, un tourbillon forcé dont la vitesse angulaire est constante, à une rotation fluide dans laquelle la vitesse tangentielle augmente lorsqu’on se rapproche du centre. Le fluide qui entre dans le rotor tourne ainsi beaucoup plus rapidement.
Les hélices décrites au paragraphe précédent peuvent être remplacées par des vis d’Archimède, des pales, des aubes, des gorges, des tubes courbés ou tout élément hélicoïdal. Le pas de ces éléments peut diminuer progressivement d’amont en aval pour accélérer la vitesse de rotation du fluide au fur et à mesure de son passage dans le générateur de rotation du stator, ce générateur ayant avantageusement à son extrémité aval le diamètre intérieur le plus grand possible pour maximiser la vitesse tangentielle de rotation avant que ne soit généré le vortex.
Il diminue avantageusement aussi dans le rotor pour tenir compte de la vitesse de rotation décroissante du fluide au fur et à mesure de son passage dans le rotor.
La illustre un mode de réalisation particulier dans lequel le flux est entraîné en rotation autour de son axe de déplacement par un ensemble de tubes hélicoïdaux constituant le générateur de rotation 10 du stator 1, passe ensuite par le conduit 100 dit générateur de vortex dont la section diminue d’amont en aval, et entraine enfin en rotation le rotor qui est lui aussi constitué d’un ensemble de tubes hélicoïdaux.
La rotation du rotor par rapport au stator peut entraîner un générateur électrique, de façon à produire de l’électricité. La permet de voir que le rotor 2 est équipé du rotor 81 d’un générateur électrique coopérant avec le stator 82 de cette machine électrique pour produire de l’électricité.
Le générateur de vortex 100 peut ou bien être lisse, ou bien comporter des pales des aubes ou des gorges. Dans le premier cas, il peut être solidaire en rotation du rotor ou du stator ou encore libre en rotation, mais dans le second cas, il est avantageusement solidaire du stator comme représenté à la .
Le stator et le rotor peuvent être distants l’un de l’autre, reliés par un tube solide ou rigide. Dans le cas d’usage du dispositif comme hydrolienne, le rotor peut ainsi être disposé sur la berge d’une rivière ou sur un bateau pour être plus facilement entretenu. Son extrémité aval peut alors être reliée à la rivière ou à la mer par un autre tuyau.
Aussi dans ce cas d’usage du dispositif comme hydrolienne, cette rotation peut aussi être utilisée pour pomper directement l’eau dans laquelle se trouve le rotor et la faire remonter à un niveau supérieur à celui dans laquelle se trouve ce dispositif.
La montre un mode de réalisation particulier dans lequel le stator laisse passer le fluide dans sa partie centrale sans qu’il rencontre d’obstacle, ce qui permet de laisser passer les corps étrangers comme des animaux à travers le dispositif. Les éléments hélicoïdaux sont des pales hélicoïdales situées à la périphérie du passage du fluide dans le dispositif. Il est muni d’un corps central mobile 9 qui peut se décaler latéralement dans le cas où un corps étranger comme un animal entre dans le stator. On peut constater un tel décalage sur les dispositifs de la .
Ce corps central 9 peut aussi être fixe comme illustré par la pour qu’il n'y ait pas de chemin linéaire permettant au fluide de s’écouler en ligne droite, et l’oblige à emprunter les canaux en spirale formés par les aubes ou gorges hélicoïdales et ce corps central.
Les pales du stator tournent dans un sens et celles du rotor dans le sens inverse, de telle sorte que le courant issu du stator arrive le plus perpendiculairement possible aux pales hélicoïdales du rotor, en produisant donc la plus grande force.
Le stator est avantageusement immobile en rotation, pour que les animaux qui le traversent ne risquent pas de se blesser sur ses hélices, aubes ou gorges, mais il peut aussi être motorisé pour tourner dans le sens de rotation dans lequel on souhaite faire tourner le rotor, et ainsi augmenter la vitesse de rotation de ce dernier.
Dans le même objectif, les éléments hélicoïdaux comme des hélices, aubes ou gorges peuvent être arrondis à l’entrée du stator.
L’application de la présente invention aux turbines hydrauliques est très simple, puisqu’il suffit d’une ou plusieurs pales en amont de la turbine combinées à un rétrécissement du conduit, pour faire tourner le fluide dans le sens de rotation souhaitée du rotor et ainsi augmenter sa vitesse de rotation et donc le rendement du dispositif.
Dans une version non représentée, la ou les pales du stator peuvent être d’inclinaison variable, pour ne créer un vortex que pour des vitesses faibles du flux, et diminuer les pertes visqueuses.
Les lentilles optiques 2 et 4 et les troisièmes moyens de conformation de faisceau 25 sont avantageusement constitués d’une pièce monobloc, réalisée en une seule matière transparente conformée par moulage, avantageusement en PMMA ou en PC, par exemple.