INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, la composition selon invention engendre une demande chimique en oxygène (DCO) moins importante que les émulsions aqueuses de peroxyde organique classiquement utilisées dans l’art antérieur.
Par ailleurs, la composition selon l’invention présente également l’avantage d’être stable et homogène à une température strictement inférieure à 0°C, de préférence inférieure à -5°C, plus préférentiellement inférieure à -10°C.
De plus, la composition selon l’invention présente une viscosité faible ce qui autorise un temps d’écoulement court ce qui permet de faciliter les étapes de déchargement de l'émulsion dans des silos intermédiaires de stockage, de pompage et d'introduction de l’émulsion de peroxyde organique dans un réacteur de polymérisation.
Par ailleurs, la composition selon l’invention peut présenter une taille moyenne de gouttelettes adaptées pour l’application. Ainsi la composition selon l’invention peut donc être transportée et stockée en sécurité dans des unités de production de polymères et conduire à des matériaux polymériques de bonne qualité.
La composition selon l’invention présente notamment l’avantage d’avoir des gouttelettes ayant une taille moyenne faible avec une distribution étroite.
Selon un mode de réalisation l’accéléromètre comprend au moins trois ensembles de liaison, ce qui permet d’appliquer plusieurs valeurs de force de rappel selon la position qu’occupe le dispositif de butée mobile 34 pour chacun des ensembles de liaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, il est prévu que chacun de deux côtés opposés de la masse sismique 1, soit muni d’au moins trois ensembles de liaison, par exemple quatre ensemble comme dans l’exemple de la .
Comme illustré à la pour une orientation de l’accéléromètre où celui-ci présente un axe de sensibilité As incliné par rapport à la force de gravité g, de sorte que seule la valeur du projeté de la force de gravité g sur la direction As a besoin d’être compensée, l’unité de commande 100 peut être configurée pour obtenir une force de rappel globale sur la masse sismique compensant la gravité, en commandant pour chaque côté de la masse sismique 1, le déplacement d’une partie des dispositifs de butée mobile 34 contre une butée 5A du système de butée 5 fixe, par exemple les trois dispositifs de butée mobile 34 les plus haut et le déplacement d’une autre partie des dispositifs de butée mobile 34, par exemple le dispositif de butée mobile 34 le plus bas, contre une butée 5B du système de butée 5 fixe.
L’unité de commande 100 se présente par exemple sous la forme d’un microprocesseur et d’une mémoire de données dans laquelle sont stockées des instructions informatiques exécutables par ledit microprocesseur, ou encore sous la forme d’un microcontrôleur.
Autrement dit, les fonctions et étapes décrites peuvent être mise en œuvre sous forme de programme informatique ou via des composants matériels (p. ex. des réseaux de portes programmables). En particulier, les fonctions et étapes opérées par l’unité de commande pour la commande du système de déplacement du ou de chaque dispositif de liaison élastiquement déformable, ou l’unité de traitement pour la mesure de l’accélération, peuvent être réalisées par des jeux d’instructions ou modules informatiques implémentés dans un processeur ou contrôleur ou être réalisées par des composants électroniques dédiés ou des composants de type circuit logique programmable (ou FPGA qui est l’acronyme de l’anglais field-programmable gate array, ce qui correspond littéralement à réseau de portes programmable in-situ) ou de type circuit intégré propre à une application (ou ASIC qui est l’acronyme de l'anglais application-specific integrated circuit, ce qui correspond littéralement à circuit intégré spécifique à une application). Il est aussi possible de combiner des parties informatiques et des parties électroniques.
L’unité de commande ou de traitement est ainsi une unité électronique et/ou informatique. Lorsqu’il est précisé que ladite unité est configurée pour réaliser une opération donnée, cela signifie que l’unité comprend des instructions informatiques et les moyens d’exécution correspondants qui permettent de réaliser ladite opération et/ou que l’unité comprend des composants électroniques correspondants.
Modes de réalisation particulier s
On peut prévoir que le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable d’un ensemble de liaison présente au moins une caractéristique physique, telle que la raideur pour un ressort, qui est différente de celle du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable d’un autre ensemble de liaison. Ainsi dans le cas où les dispositifs de liaison 3 élastiquement déformables sont des ressorts, on peut prévoir qu’un ou plusieurs ressort présente(nt) des caractéristiques techniques différentes d’un ressort à un autre de manière à obtenir différentes valeurs d’effort de rappel locales résultant de la sollicitation de ces ressorts. Une telle configuration permet d’obtenir un réglage encore plus fin de la force de rappel globale appliquée sur la masse mobile.
On peut calculer la force de rappel F R d’un ressort comme étant égale à K*x, avec K la raideur du ressort et x le déplacement de la butée mobile 34 depuis la position de repos jusqu’à la mise en contact avec une butée du système de butée fixe 5.
Ainsi, on peut prévoir selon des modes de réalisation de l’invention, que la force de rappel F R de chaque ressort soit ajustée par des modifications de conception sur la dimension des ressorts (épaisseur/longueur/largeur/ressorts pliés…), ou en ajustant l'écart entre une butée mobile 34 et une butée du système de butée fixe 5 ou en changeant le matériau utilisé pour les ressorts. La illustre un exemple avec une longueur différente pour un ressort de chaque côté de la masse de sorte que la force de rappel F R ’ locale exercée par le ressort le plus long sur la masse sismique est plus faible que la force de rappel F R exercée sur la masse sismique par un ressort plus court.
Selon un autre mode de réalisation de la solution et comme par exemple illustré en , on peut prévoir que le système de déplacement 4 comprend un système de levier configuré pour permettre de déplacer les dispositifs de butée mobile 34 contre des butées 5A ou 5B du système de butée fixe 5 en utilisant pour chaque ensemble de liaison de la masse 1 au support 2, un contrepoids 46 (telle qu’une petite masse par comparaison avec la masse sismique) fixé à un levier 36 lui-même relié au dispositif de butée mobile 34 de sorte que, par libération du déplacement du contrepoids par gravité, le levier 36 pivote autour d’un axe pivot A36 en entrainant en déplacement le dispositif de butée mobile 34 contre une butée fixe du système de butée fixe 5.
CONTRÔLE DE TESTS D’UNE BATTERIE DE SERVITUDE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant un réseau de bord alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude rechargeable, et plus précisément le contrôle de tests d’une telle batterie de servitude.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP) et un réseau de bord propre à être alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude rechargeable et un générateur d’énergie électrique, comme par exemple un convertisseur de type courant continu/courant continu (ou DC/DC).
Lors de la rupture de la zone fusible 6, l’élément formant piston 9 est amené à se déplacer par rapport à l’élément formant chambre 7, en direction de la paroi de fond 70 (Figures 3 et 4). Plus précisément, la tige 90 se déplace dans la cavité 74 en étant guidée à travers une ouverture centrale 720 formée dans la paroi radiale 72 suite à la rupture de la zone fusible 6. Ce déplacement se produit suivant l’axe longitudinal X. L’air présent dans la cavité 74 peut amortir le déplacement de l’élément formant piston 9 à l’intérieur la cavité 74. Dans un autre mode de réalisation non représenté, l’élément formant chambre 7 peut comporter des évents répartis de façon à laisser s’échapper cet air hors de la cavité 74. Dans encore un autre mode de réalisation non représenté, l’élément formant chambre 7 pourrait comporter au moins un élément mécanique agencé à l’intérieur de la cavité 74 de façon à amortir le déplacement, autrement dit à assurer un freinage maîtrisé, de l’élément formant piston 9 à l’intérieur de la cavité 74.
La partie tête 5 à laquelle l’équipement 2 est rendu solidaire est empêchée de sortir totalement de la cavité 74 de la partie corps 4 par la retenue de la collerette 91 dans ladite cavité 74. En effet, le diamètre D4 de la collerette 91 étant supérieur au diamètre D1 de la zone fusible 6, un déplacement de la tige 90 en direction de la paroi radiale 72 amènerait la collerette 91 en butée contre la paroi radiale 72 côté cavité 74. Ainsi, la partie tête 5 est empêchée d’être projetée hors de la partie corps 4, ce qui évite la projection de l’équipement 2 à distance de la paroi 3. L’élément formant piston 9, et en particulier la collerette 91, et l’élément formant chambre 7, et en particulier la paroi radiale 72 et la position de la zone fusible 6 sur celle-ci, constituent des moyens de retenue permettant, en toute circonstance, de rendre indissociables la partie corps 4 et la partie tête 5 et de les maintenir en contact direct l’une avec l’autre, et ceci sans aucune pièce intermédiaire ou supplémentaire entre la partie corps 4 et la partie tête 5.
Il est bien entendu que les modes de réalisation particuliers qui viennent d’être décrits ont été donnés à titre indicatif et non limitatif, et que des modifications peuvent être apportées sans que l’on s’écarte pour autant de la présente invention. Par exemple, la partie corps 4 et la partie tête 5 pourraient présenter des sections transversales non circulaires.
PALIER DE ROULEMENT, CARTOUCHE DE PALIER D’ORIENTATION, ROTOR D’HELICE ET TURBOMACHINE CORRESPONDANTS Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines et concerne plus particulièrement les turbomachines de type non carénées.
Plus particulièrement, l’invention concerne la lubrification des paliers de roulement mis en œuvre dans les cartouches de palier d’orientation.
Etat de la technique antérieure Les rotors d’hélices à aubes mobiles de turbomachine tournant autour d’un axe de rotation X longitudinal comprennent classiquement un cercle d’aubes réparties autour de l’axe de rotation X.
Les aubes mobiles, ou pales, sont fixées au niveau d’une cartouche de palier d’orientation montée autour d’un axe central Y qui est sensiblement orthogonal à l’axe de rotation X du moteur d’aéronef. La rotation des aubes mobiles est guidée par des roulements.
Plus particulièrement, chacune des aubes mobiles, comprend un pied d’aube qui est logé dans une cartouche de palier d’orientation et qui est guidé par des roulements ménagés de part et d’autre du pied d’aube, à savoir un palier de roulement radialement interne et un palier de roulement radialement externe.
Les forces centrifuges qui s’exercent sur les roulements pendant la rotation de l’hélice sont dirigés suivant l’axe du pied d’aube, c’est-à-dire selon l’axe Y. De ce fait, un joint d’étanchéité doit être ajouté au niveau de chacun des paliers, ou roulements, de sorte à fermer le logement du roulement du côté radialement extérieur aux roulements, et à former une enceinte étanche. Cela empêche ainsi l’entrée d’humidité ou de particules polluantes dans le logement, et empêche également un écoulement du lubrifiant (quelle que soit sa nature) sous l’effet des forces centrifuges.
Pour leurs besoins théoriques, chacun des paliers de roulement est graissé indépendamment, avec un rapport d’environ 20% entre le lubrifiant et l’air.
Cependant, l’ensemble du rotor d’hélice à aubes mobiles étant soumis à la force centrifuge lors de la rotation de la turbomachine, le lubrifiant a tendance à être projeté vers le palier de roulement radialement externe sans toutefois redescendre une fois la turbomachine à l’arrêt.
Cela engendre une surcharge en lubrifiant du palier de roulement radialement externe, nuisant ainsi à son fonctionnement optimal.
Cela engendre également un assèchement du palier de roulement radialement interne, ce qui entraine un risque de détérioration de ce palier de roulement radialement interne et donc un risque de mauvais guidage de l’aube mobile, voire une casse du palier de roulement radialement interne et donc une impossibilité de rotation de l’aube mobile, engendrant une détérioration de la turbomachine.
Il existe donc un besoin d’améliorer la lubrification des paliers de roulement pour rotor d’hélice à aubes mobiles de turbomachine.
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une composition telle que définie précédemment pour la polymérisation ou la copolymérisation d’un ou plusieurs monomères éthyléniquement insaturés, en particulier un ou plusieurs monomères vinyliques, de préférence halogénés, et plus préférentiellement le chlorure de vinyle.
La composition selon l’invention peut donc être utilisée en tant qu’initiateurs de polymérisation pour la synthèse de polymères ou de copolymères obtenus à partir d’un ou plusieurs monomères éthyléniquement insaturés.
Ainsi la composition est compatible avec la polymérisation ou la copolymérisation de monomères éthyléniquement insaturés, de préférence de monomères vinyliques, plus préférentiellement de monomères vinyliques halogénés.
En outre, l’invention concerne aussi un polymère vinylique halogéné obtenu par polymérisation ou copolymérisation d’au moins un monomère éthyléniquement insaturé halogéné en présence de la composition telle que définie ci-avant.
Composition La composition selon l’invention comprend 20 à 70 % en poids d’un ou plusieurs peroxydes organiques.
De préférence, le ou les peroxydes organiques est ou sont choisis dans le groupe constitué par les peroxydicarbonates, les peroxyesters, les peroxydes de diacyle, les peroxykétals, les monoperoxycarbonates, les peroxydes de dialkyle et leurs mélanges.
Les peroxydes organiques peuvent être des peroxydicarbonates, de préférence choisis dans le groupe constitué par le peroxydicarbonate de di-sec-butyl, le peroxydicarbonate de dibutyl, le peroxydicarbonate de diisopropyl, le peroxydicarbonate de bis(3-methoxybutyl), le peroxydicarbonate de bis(isobutyl), le peroxydicarbonate de dineopentyle, le peroxydicarbonate de bis[2-(2-méthoxyéthoxy)éthyl], le peroxydicarbonate de bis (3-methoxy-3-méthylbutyl), le peroxydicarbonate de bis(2-ethoxyéthyl), le peroxydicarbonate de di(2-éthylhexyl), le peroxydicarbonate de bis(1-méthylheptyl), et leurs mélanges.
De préférence, le peroxydicarbonate est choisi dans le groupe constitué par le peroxydicarbonate de di(2-éthylhexyl), le peroxydicarbonate de di-sec-butyl et leur mélange, plus préférentiellement le peroxydicarbonate de di-sec-butyl.
Les peroxydes organiques peuvent être aussi des peroxyesters, de préférence choisis dans le groupe constitué par le tert-amyl peroxypivalate, le tert-butyl peroxypivalate, le tert- butyl peroxy isobutyrate, l’α-cumyl peroxyneodécanoate, α-cumyl peroxyneoheptanoate, le 2,4,4 triméthylpenty1-2- peroxyneodécanoate, le tert-butyl peroxyneoheptanoate, le tert-amyl peroxy 2-éthylhexanoate, le tertbutyl peroxy 2-éthylhexanoate, le -1,1,3,3 tétraméthyl butyl-peroxy-2 éthylhexanoate, le tert-amyl peroxyneodecanoate, le tert-butyl peroxyneodecanoate, 1,1,3,3 tetramethylbutylperoxypivalate, le 3-hydroxy-1,1-diméthylbutyl peroxyneodécanoate, le tert-amyl peroxy n-heptanoate, le tert-butyl peroxy n-heptanoate, le tert-amyl peroxy n-octanoate, le tert-butyl peroxy n-octanoate et leurs mélanges.
Les peroxydes organiques peuvent être des peroxydes de diacyle, de préférence choisis dans le groupe constitué par le peroxyde de diisobutyroyl, le peroxyde de di(3,5,5-trimethylhexanoy1), le peroxyde de di(2-ethylhexanoy1), le peroxyde de di(n-heptanoyl), ainsi que les peroxydes asymétriques tels que le peroxyde de isobutyroyl octanoyl, le peroxyde de isobutyroyl decanoyl, le peroxyde de isobutyroyl lauroyl, le peroxyde de 2- éthylbutanoyl decanoyl, et leurs mélanges.
De préférence, les peroxydes de diacyle sont choisis dans le groupe constitué par le peroxyde de diisobutyroyl, le peroxyde de di(3,5,5-trimethylhexanoy1, et leur mélange.
Les peroxydes organiques peuvent être des peroxykétals, de préférence choisis dans le groupe constitué par le 1,1-di(tert-amyl peroxy)cyclohexane, le 1,1-di(tert-butylperoxy)-3,3,5, triméthylcyclohexane), 2,2-di(4,4-di(tert-butylperoxy)cyclohexyle)propane, le 1,1-di(tert-butylperoxy)-cyclohexane, 3,6,9-triethyl-3,6,9-trimethyl-1,4,7-triperoxonane et leur mélange, de préférence est le 1,1-di(tert-amyl peroxy)cyclohexane.
Les peroxydes organiques peuvent être des monoperoxycarbonates, de préférence choisis dans le groupe constitué par le OO-tert-butyle O-isopropyle monoperoxycarbonate (TBIC), le OO-tert-amyl O-isopropyl monoperoxycarbonate (TA-IPC), le OO-tert-butyle-O-2-éthyle hexyle monoperoxycarbonate (TBEC) et le OO-tert-amyl-O-2ethyle hexyle monoperoxycarbonate.
– dans la deuxième variante de réalisation, les demi-lames sont fixées solidairement entre elles par tout moyen, et notamment par collage au niveau de leur face de mise en appui ;
– dans l’une ou l’autre des variantes de réalisation, la lame d’essuyage est symétrique relativement à un plan médian longitudinal ;
– la lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention est obtenu par moulage ou par extrusion. Dans le cas où la lame d’essuyage est monolithique, le procédé de fabrication par moulage permet d’obtenir directement les deux lèvres de raclage dont la définition et l’orientation est définie par le moule. Dans le cas où la lame d’essuyage est monolithique, le procédé de fabrication par extrusion permet d’obtenir directement les deux lèvres de raclage dont la définition et l’orientation est définie par le profilé extrudé. Dans le cas où la lame d’essuyage est obtenue par assemblage de deux demi-lames, les deux demi-lames sont préférentiellement obtenue par moulage ou par extrusion d’un modèle dans lequel les deux demi-lames sont reliées entre elles par leur partie supérieure. Dans ce cas, le modèle une fois sorti du moule ou le profil une fois extrudé est découpé selon un axe de découpe situé au niveau de la zone d’interface entre les deux parties supérieures du modèle ou du profil. L’axe de découpe permet ainsi de détacher les deux demi-lames et d’autoriser plus tard leur solidarisation. En particulier, l’axe de découpe permet de former simultanément les faces de mise en appui de chaque demi-lame, facilitant ainsi à la fois leur mise en appui future et la bonne collaboration entre elles.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un balai d’essuie-glace comportant :
- une lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements ;
- un élément support fixé solidairement à la lame d’essuyage.
A tire d’exemple non limitatif, l’élément support du balai d’essuie-glace comporte une ou plusieurs vertèbres permettant de cintrer le balai d’essuie-glace en direction d’un pare-brise d’un véhicule automobile sur lequel le balai d’essuie-glace est destiné à être monté. Ainsi, l’invention conforme à son premier aspect s’adapte aussi bien aux balais d’essuie-glace semi-rigides, du type « flat blade » comportant une unique vertèbre garantissant le cintrage de la lame, qu’aux balais d’essuie-glace semi rigides comportant deux ou plus vertèbres logés dans l’élément support.
Dans le contexte de la présente invention, l’élément support est avantageusement fixé solidairement à la partie supérieure de la lame d’essuyage.
- un bras d’entrainement configuré pour entrainer en rotation le balai d’essuie-glace ;
- un connecteur configuré pour fixer solidairement le balai d’essuie-glace au bras d’entrainement.
Dans le contexte de la présente invention, le connecteur est avantageusement fixé solidairement à la partie supérieure de la lame d’essuyage, et notamment au niveau de sa rainure.
illustre une vue en coupe d’un premier exemple de réalisation d’une lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention ;
Des exemples de résine à base d’oléfine à faible cristallinité incluent l'α-oléfine et similaires, y compris le polypropylène à stéréorégularité régulée (polypropylène polymérisé à stéréorégularité régulée par un catalyseur métallocène).
Des exemples de résine à base de diène incluent le polybutadiène, le polyisoprène, et similaires.
Des exemples de résine à base d’uréthane incluent le polyuréthane et similaires.
Des exemples de copolymère de la résine à base d’oléfine, de la résine à base de diène et de la résine à base d’uréthane incluent un copolymère d’éthylène-propylène, un copolymère d’éthylène-1-butène, un copolymère d’éthylène-1-octène, un copolymère de propylène-1-butène, un copolymère de propylène-1-octène, un copolymère d’éthylène-isoprène, un copolymère d’éthylène-butadiène, un copolymère de propylène-isoprène, un copolymère de propylène-butadiène, un copolymère d’éthylène-propylène-isoprène, et un copolymère d’éthylène-propylène-butadiène, et similaires.
Dans la feuille de fibres stratifiée 10, la feuille intérieure 1 et la feuille extérieure 2 ont de préférence une aptitude à l'étirage et sont intégrées. Ici, « avoir une aptitude à l'étirage » est une propriété qui permet de s’étendre et de revenir à une longueur de 125 % ou moins d’une longueur d’origine lorsque la force est relâchée à partir d’un état d’extension de 50 % de la longueur d’origine (ayant une longueur de 150 % de la longueur d’origine).
Dans la feuille de fibres stratifiée 10 de la présente invention, il est préférable qu’un pourcentage d’extension dans une direction Y (en d’autres termes, direction Y) dans une direction dans le plan soit de 20 % ou plus et de 100 % ou moins, et qu’un pourcentage d’extension dans une direction X (en d’autres termes, direction X) perpendiculaire à la direction Y soit de 0 % ou plus et de 30 % ou moins. En causant une différence de pourcentage d’extension dans ces deux directions perpendiculairement l’une à l’autre, la feuille de fibres stratifiée 10 a une directionnalité d’aptitude à l'étirage. La direction Y et la direction X perpendiculaire à la direction Y sont déterminées selon les besoins, en fonction de l’objectif d’utilisation de la feuille de fibres stratifiée 10. Par exemple, une direction longitudinale de la feuille de fibres stratifiée 10 peut être la direction Y, et une direction de largeur peut être la direction X perpendiculaire à la direction Y. Dans ce cas, la direction longitudinale de la feuille de fibres stratifiée 10 est de préférence alignée le long d’une direction d’extension/de contraction requise par un article à appliquer.
(Procédé de mesure du pourcentage d’extension)
Le pourcentage d’extension ci-dessus dans la feuille de fibres stratifiée 10 est l’extension d’une éprouvette d’essai à une charge de traction de 1,2 N indiquée par une proportion (%) par rapport à une distance de préhension de 50 mm. L’éprouvette d’essai a une largeur de 20 mm et une longueur de 70 mm et est fixée à la distance de préhension de 50 mm. Plus spécifiquement, la longueur d’un intervalle de préhension de l’éprouvette d’essai avant l’essai d’extension est établie à L0, et la longueur de l’intervalle de préhension de l’éprouvette d’essai au moment de l’extension à la rupture est établie à LB, et le pourcentage d’extension peut être obtenu comme le pourcentage d’extension (%) = 100 × (LB – L0)/L0. La mesure est effectuée le long de deux directions quelconques perpendiculaires l’une à l’autre dans le plan de feuille de la feuille de fibres stratifiée 10, par exemple, les deux directions qui sont la direction longitudinale et la direction de largeur perpendiculaire à la direction longitudinale.