INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition selon la présente invention peut être utilisée en tant que produit anti-âge, anti-ride de dépigmentation, produit de promotion du renouvellement ou une matière kératinique telle que la peau. En particulier, la composition selon la présente invention peut être utilisée en tant que produit cosmétique anti-ride pour la peau.
Les explications ci-dessus concernant les ingrédients (a) à (d), ainsi que les ingrédients optionnels, pour la composition selon la présente invention peuvent s’appliquer aux utilisations et aux procédés selon la présente invention.
[Exemple 1 et Exemples Comparatifs 1-3]
Les compositions selon l’exemple 1 et les exemples comparatifs 1 à 3 ont été préparées conformément au protocole suivant. Les valeurs numériques des quantités de composants indiquées dans le tableau 1 sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières actives.
La partie extrémale 306 et la partie intermédiaire 305 forment entre elles un angle avantageusement compris entre 110 et 150 degrés, idéalement 120 degrés. La partie intermédiaire 305 et la partie de jonction 304 forment un angle avantageusement compris entre 110 et 150 degrés, idéalement 120 degrés.
Comme montré sur les figures 2, 3 et 4, la portion de contact 307 de l’ailette 302 est élastiquement déformée, en compression suivant la direction d’empilement X, entre la couche de diffusion de gaz 205 et la zone périphérique 102. La portion de contact 307 étant ainsi comprimée, elle présente une épaisseur, mesurée suivant la direction d’empilement X, qui est inférieure à celle du reste de l’ailette 302, notamment à celle de la partie de jonction 304 et de la partie intermédiaire 305. A l’état non déformé de l’ailette 302, comme montré sur la , on peut prévoir que la portion 307 présente initialement la même épaisseur suivant la direction d’empilement X que le reste de l’ailette 302. Cette déformation en compression de la portion de contact 307 peut aussi déformer la partie intermédiaire 305. Comme montré en coupe sur la , la partie intermédiaire 305 peut reprendre cette déformation de la partie extrémale 306 en se vrillant légèrement. Le fait que la partie intermédiaire 305 soit oblique par rapport à la direction longitudinale Y évite avantageusement de transmettre la déformation à la partie de jonction 304 et à la partie principale 301. L’orientation particulière de la partie intermédiaire 305 évite donc que des contraintes mécaniques, liées à l’aplatissement de la zone de contact 307 entre la couche 205 et la zone périphérique 102, soient appliquées sur la partie principale 301.
La plaque polaire anodique 100’ est similaire à la plaque cathodique 100, hormis quelques différences, dont l’essentiel est discuté ci-après. La plaque polaire anodique 100’ s’étend parallèlement à un plan principal P de la cellule 2, perpendiculaire à la direction d’empilement X, et est disposée par-delà la MEA 200 vis-à-vis de la plaque polaire cathodique 100.
La plaque polaire anodique 100’ est avantageusement formée par le même matériau que la plaque polaire cathodique 100 et comprend, comme la plaque polaire cathodique 100, une zone périphérique 102’, similaire à la zone périphérique 102, des ouvertures, similaires aux ouvertures 101, deux champs d’homogénéisation, similaires aux champs 104, et un champ de circulation 103’, similaire au champ 103.
La zone périphérique 102’ s’étend sur tout le pourtour de la plaque polaire anodique 100’, et borde les ouvertures, les champs d’homogénéisation et le champ de circulation 103’. Comme pour la plaque polaire cathodique 100, les ouvertures, les champs d’homogénéisation et le champ de circulation 103’ de la plaque polaire anodique 100’ sont disposés à l’intérieur de la zone périphérique 102’. La zone périphérique 102’ s’étend dans un plan perpendiculaire à la direction d’empilement X, parallèle au plan principal P.
Comme les ouvertures 101, chaque ouverture de la plaque polaire anodique 100’ sert à l’injection ou à l’évacuation de fluide réactif ou de fluide de refroidissement, en correspondance avec les ouvertures 101. Suivant la direction d’empilement X, les ouvertures de la plaque anodique 100’ sont chacune connectées à l’une des ouvertures 101 par l’intermédiaire de l’une des ouvertures 201 de la MEA 200.
Le champ de circulation 103’ s’étend entre les deux champs d’homogénéisation de la plaque 100’ dans la direction longitudinale Y. Sur une face de la plaque polaire anodique 100’ tournée en direction de l’assemblage membrane électrode 200, c’est-à-dire en sens opposé de la direction d’empilement X, le champ de circulation 103’ comporte des canaux 105’, formés en creux, et s’étendant sensiblement parallèlement à la direction longitudinale Y. Les canaux 105’ peuvent être délimités par des sillons creusés dans la plaque polaire anodique 100’, ou par un emboutissage de la plaque polaire anodique 100’.
Chaque canal 105’ est délimité en profondeur selon la direction d’empilement X par un fond de canal 1051’ formé par la plaque polaire anodique 100’, s’étendant selon la direction longitudinale Y. Le fond de canal 1051’ peut être sensiblement plat comme illustré sur les figures de manière simplifiée, mais présente le plus souvent un profil légèrement arrondi en section par un plan transversal contenant la direction transversale Z. Dans certaines modes de réalisation, comme celui illustré à la , les fonds de canaux 1051’ sont, au moins à leur point de plus grande profondeur du canal 105’ suivant la direction d’empilement, coplanaires avec la zone périphérique 102’. En variante non représentée, les fonds de canaux 1051’ sont en saillie par rapport à la zone périphérique 102’ suivant la direction d’empilement X.
Chaque canal 105’ est aussi délimité par deux dents de canal 1052’, formées par la plaque polaire anodique 100’, en retrait par rapport au fond de canal 1051’ dans la direction d’empilement X. De préférence, les dents de canal 1052’ sont aussi en retrait par rapport à la zone périphérique 102’ suivant la direction d’empilement X. Les dents de canal 1052’ sont sensiblement planes et parallèles au fond de canal 1051’. De manière alternative, les dents de canal 1052’ présentent un profil légèrement arrondi en section par un plan transversal contenant la direction transversale Z et la direction d’empilement X. Les dents de canal 1052’ bordent le fond de canal 1051’ sur la longueur du fond de canal 1051’ suivant la direction longitudinale Y.
Le fond de canal 1051’ est relié de manière continue à chaque dent de canal 1052’ par une portion inclinée 1053’ formée par la plaque polaire anodique 100’. Le canal 105’ est donc aussi délimité par deux portions inclinées 1053’.
Comme pour la plaque polaire cathodique 100, chaque champ d’homogénéisation de la plaque polaire anodique 100’ est disposé entre le champ de circulation 103’ et les ouvertures de la plaque polaire anodique 100’ selon la direction longitudinale Y et peut comporter des canaux, par exemple en éventail. Le premier champ d’homogénéisation permet de répartir le fluide réactif provenant de l’une des ouvertures de la plaque polaire anodique 100’ afin qu’il circule dans le champ de circulation 103’ et le deuxième champ d’homogénéisation permet d’évacuer le fluide réactif réparti sur l’ensemble du champ de circulation 103’ jusqu’à une autre ouverture. Alors que le champ 103 de la plaque polaire cathodique 100 était desservi en fluide réactif cathodique, à savoir de l’air ou de l’oxygène, par les ouvertures 101b, le champ 103’ est desservi en fluide réactif anodique, par exemple de l’hydrogène, par les ouvertures de la plaque polaire anodique 100’ correspondant aux ouvertures 101a. Le contour des autres ouvertures de la plaque polaire anodique 100’, correspondant aux ouvertures 101b et 101c, sont étanchement fermées pour que seul le fluide réactif anodique puisse circuler dans le champ de circulation 103’.
La MEA 200 comprend une autre couche de diffusion de gaz 205’, qui s’étend parallèlement au plan principal P. Elle est interposée entre la portion centrale 203 de la MEA 200 et la plaque polaire anodique 100’, suivant la direction d’empilement X. La portion centrale 203 de la MEA 200 est donc interposée, suivant la direction d’empilement X, entre les deux couches de diffusion de gaz 205 et 205’. En particulier, la couche 205’ recouvre entièrement la portion centrale 203 de la MEA 200, à savoir la membrane 204, et déborde avantageusement sur la partie périphérique 202, à savoir sur le pourtour intérieur du cadre de maintien 206 pinçant la membrane 204. En particulier, la couche de diffusion de gaz 205’ est en appui sur les dents de canal 1052’ des canaux 105’ selon la direction opposée à la direction d’empilement X. La couche de diffusion de gaz 205’ est avantageusement formée d’un matériau poreux, et permet au fluide réactif anodique de diffuser depuis les canaux 105’ jusqu’à la membrane 204 lorsque la cellule 2 est en fonctionnement, et éventuellement à des produits de réaction provenant de la membrane 204 de diffuser jusqu’aux canaux 105’ pour être évacués.
Grâce à l’apport des fluides réactifs anodiques et cathodiques via les champs 103 et 103’, au travers des couches de diffusion de gaz 205 et 205’, une réaction chimique entre lesdits fluides réactifs a lieu au niveau de la membrane 204 la cellule 2. Par échange de protons entre le fluide réactif anodique et le fluide réactif cathodique au travers de la membrane, une différence de potentiel électrique est générée entre la plaque polaire cathodique 100 et la plaque polaire anodique 100’.
La cellule 2 comprend un deuxième joint périphérique 300’, préférentiellement similaire au joint 300, et qui est interposé entre la plaque polaire anodique 100’ et la MEA 200, suivant la direction d’empilement X. Le joint périphérique 300’ comprend une partie principale 301’ et des ailettes 302’, similaires à la partie principale 301 et aux ailettes 302.
Le deuxième joint périphérique 300’ peut être formé sur la plaque polaire anodique 100’, par exemple en étant surmoulé sur la plaque polaire anodique 100’, mais il peut alternativement être formé sur la MEA 200, ou être formé séparément de la plaque polaire anodique 100’ et de la MEA 200. Le joint 300’ est idéalement en matériau élastomère, et imperméable au fluide anodique utilisé dans la pile à combustible 1.
En particulier, la partie principale 301’ du deuxième joint périphérique 300’ forme une boucle fermée qui, dans le présent exemple, s’étend le long de la zone périphérique 102’, sur tout le pourtour de la plaque polaire anodique 100’. De façon correspondante, la partie principale 301’ s’étend en boucle fermée le long de la portion périphérique 202 de la MEA 200, ici le long du cadre de maintien 206, sur tout le pourtour de la portion périphérique 202. La partie principale 301’ est interposée entre la zone périphérique 102’ et la portion périphérique 202 selon la direction d’empilement X, de façon à obturer de façon étanche l’espace défini suivant la direction d’empilement X entre la zone 102’ et la portion 202, sur tout le pourtour. En particulier, la partie principale 301’ entoure le champ de circulation 103’, les champs d’homogénéisation de la plaque polaire anodique 100’ s’ils sont prévus, les ouvertures desservant cette face de la plaque polaire anodique 100’ en fluide anodique, sinon toutes les ouvertures de la plaque polaire anodique 100’. La partie principale 301’ entoure aussi la couche de diffusion de gaz 205’, et la face de la membrane 204’ tournée dans le sens de la direction d’empilement X. La partie principale 301’ comprend deux surfaces longitudinales internes 303’ opposées, disposées chacune transversalement de part et d’autre du champ de circulation 103’, chaque surface longitudinale interne 303’ s’étendant sur une portion de la partie principale 301’ parallèle à la direction longitudinale Y, en étant tournée en direction du champ de circulation 103’. Chaque surface longitudinale interne 303’ relie la zone périphérique 102’ à la portion périphérique 202 suivant la direction d’empilement X.
La première pompe bidirectionnelle 21 fait circuler le liquide caloporteur selon un deuxième sens de circulation, correspondant à une circulation depuis le troisième point de connexion 53 vers le premier point de connexion 51. La deuxième pompe bidirectionnelle 22 fait circuler le liquide caloporteur selon un premier sens de circulation, correspondant à une circulation depuis le septième point de connexion 57 vers le huitième point de connexion 58. Autrement dit, les deux pompes ont un sens de refoulement inversé par rapport au mode de fonctionnement précédent, illustré à la .
La première vanne trois voies 29 et la deuxième vanne trois-voies 30 bloquent la circulation de liquide caloporteur dans la troisième branche de dérivation 20E et donc dans le cinquième échangeur 5. Le cinquième échangeur 5 ne participe pas aux échanges de chaleur.
Au niveau du premier point de connexion 51, la vanne unidirectionnelle 27 empêche le liquide caloporteur de circuler vers le troisième échangeur 3. Au niveau du troisième point de connexion 53, la pression est inférieure à la pression au niveau du premier point de connexion 51, en raison de la perte de charge engendrée par la première vanne trois voies 29, la vanne d’arrêt 25, le quatrième échangeur 4, les septième et huitième échangeurs 7,8 et les portions de circuit correspondantes. Le liquide caloporteur ne circule pas dans le troisième échangeur 3, qui ne participe pas aux échanges de chaleur et ne réchauffe pas le flux d’air intérieur Fi. Le sixième échangeur 6 refroidit le flux d’air intérieur Fi. L’inversion du sens de refoulement de la première pompe 21 permet de passer d’une circulation de liquide caloporteur permettant un chauffage ou une déshumidification de l’habitacle à une circulation permettant un refroidissement de l’habitacle.
Le premier détendeur 31 est en position fermée, le deuxième échangeur 2 n’est pas parcouru par un débit de fluide réfrigérant et est inactif pour les échanges thermiques. La troisième pompe 23 est inactive. La première vanne d’arrêt 25 et la deuxième vanne d’arrêt 26 sont toutes les deux en position ouverte et laissent passer le liquide caloporteur.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage et déshumidification de l’habitacle, avec double récupération d’énergie. Dans ce mode de fonctionnement : - un premier débit Qr1 de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 15 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, et se divise en : -- un deuxième débit Qr2 circulant successivement dans le premier détendeur 31 où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et -- un troisième débit Qr3 circulant dans le deuxième détendeur 32 où il passe à basse pression, dans le sixième échangeur 6 où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur Fi, le deuxième débit Qr2 et le troisième débit Qr3 se rejoignant et regagnant le compresseur 15. - un premier débit Qc1 de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur 1 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la première pompe bidirectionnelle 21, dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur Fi, et retourne au premier échangeur 1, - un deuxième débit Qc2 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, dans la troisième pompe 23, dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, et se divise au niveau du deuxième point de connexion 52 en : -- un troisième débit Qc3 de liquide caloporteur qui circule dans la boucle secondaire 20B, et se divise au niveau du septième point de connexion 57 en : --- un quatrième débit Qc4 de liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B successivement dans le quatrième échangeur 4, dans la deuxième pompe bidirectionnelle 22, et --- un cinquième débit Qc5 de liquide caloporteur circulant dans la quatrième branche de dérivation 20F successivement dans le septième échangeur 7, dans le huitième échangeur 8, le quatrième débit Qc5 de liquide caloporteur et le cinquième débit Qc6 de liquide caloporteur se rejoignant au niveau du huitième point de connexion 58, le troisième débit Qc3 de liquide caloporteur ainsi formé rejoignant le quatrième point de connexion 54, -- un sixième débit Qc6 de liquide caloporteur qui circule successivement dans la première branche de dérivation 20C, dans la troisième branche de dérivation 20E, dans le cinquième échangeur 5 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, dans la deuxième branche de dérivation 20D, et rejoint le troisième débit Qc3 de liquide caloporteur au niveau du quatrième point de connexion 54.
Le flux d’air intérieur Fi est refroidi au niveau du sixième échangeur 6 et est réchauffé au niveau du troisième échangeur 3. Le flux d’air intérieur Fi est ainsi déshumidifié. La quantité de chaleur fournie par le troisième échangeur 3 est supérieure à la quantité de chaleur absorbée par le sixième échangeur 6, le flux d’air est ainsi chauffé.
La chaleur dissipée dans les éléments de la chaine de traction électrique est transférée au liquide caloporteur au niveau du quatrième échangeur 4, du septième échangeur 7 et du huitième échangeur 8. Cette chaleur est transférée au fluide réfrigérant au niveau du deuxième échangeur 2. De plus, le liquide caloporteur peut recevoir de la chaleur du flux d’air extérieur Fe au niveau du cinquième échangeur 5. Le chauffage de l’habitacle est ainsi réalisé en récupérant de l’énergie à la fois de la chaine de traction, et du flux d’air extérieur Fe, c’est-à-dire en réalisant une double récupération d’énergie.
La première pompe bidirectionnelle 21 fait circuler le liquide caloporteur selon le premier sens de circulation. La deuxième pompe bidirectionnelle 22 fait circuler le liquide caloporteur selon le premier sens de circulation.
La boucle primaire 20A et la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur ne sont pas reliées. La portion de la première branche de dérivation 20C comprise entre le deuxième point de connexion 52 et le cinquième point de connexion 55 est parcourue par un débit Qc6 de liquide caloporteur. De la même manière, la portion de la deuxième branche de dérivation 20D comprise entre le quatrième point de connexion 54 et le sixième point de connexion 54 est parcourue par un débit Qc6 de liquide caloporteur. La première vanne trois voies 29 bloque la circulation de liquide caloporteur entre le premier point de connexion 51 et le cinquième point de connexion 55. La deuxième vanne trois voies 30 bloque la circulation de liquide caloporteur entre le sixième point de connexion 56 et le troisième point de connexion 53. Les vannes d’arrêt 25, 26 sont toutes les deux en position ouverte. Dans ce mode de fonctionnement, tous les échangeurs de chaleur sont actifs et participent aux échanges de chaleur.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit de refroidissement de la chaine de traction et chauffage habitacle. Selon ce procédé : - un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 15 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur au liquide caloporteur, dans le premier détendeur 31 où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur 2 où il reçoit de la chaleur du liquide caloporteur, et retourne au compresseur 15. - un premier débit Qc1 de liquide caloporteur circule successivement dans le premier échangeur 1 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la première pompe bidirectionnelle 21, et se divise au niveau du troisième point de connexion 53 en : -- un deuxième débit Qc2 de liquide caloporteur circulant dans la boucle primaire 20A puis dans le troisième échangeur 3 où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur Fi, et -- un troisième débit Qc3 de liquide caloporteur circulant successivement dans la deuxième branche de dérivation 20D, dans la troisième branche de dérivation 20E, dans le cinquième échangeur 5 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, dans la première branche de dérivation 20C, le deuxième débit Qc2 de liquide caloporteur et le troisième débit Qc3 de liquide caloporteur se rejoignant au niveau du premier point de connexion 51, - un quatrième débit Qc4 de liquide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B successivement dans la troisième pompe 23, dans le deuxième échangeur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, et se divise au niveau du septième point de connexion 57 en : -- un cinquième débit Qc5 de liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B successivement dans le quatrième échangeur 4, dans la deuxième pompe bidirectionnelle 22, et -- un sixième débit Qc6 de liquide caloporteur circulant dans la quatrième branche de dérivation 20F successivement dans le septième échangeur 7, dans le huitième échangeur 8, le cinquième débit Qc5 de liquide caloporteur et le sixième débit Qc6 de liquide caloporteur se rejoignant au niveau du huitième point de connexion 58, et le quatrième débit Qc4 de liquide caloporteur ainsi formé rejoint la troisième pompe 23.
La chaleur dissipée dans les éléments de la chaine de traction électrique est transférée au liquide caloporteur au niveau du quatrième échangeur 4, du septième échangeur 7 et du huitième échangeur 8. Cette chaleur est ensuite transférée au fluide réfrigérant au niveau du deuxième échangeur 2. Les éléments 41, 42, 43 de la chaine de traction sont ainsi refroidis.
Une partie de la chaleur fournie au liquide caloporteur au niveau du premier échangeur 1 est transférée au flux d’air intérieur Fi au niveau du troisième échangeur 3, et une partie est transférée au flux d’air extérieur Fe au niveau du cinquième échangeur 5. Le contrôle du débit des différentes pompes permet de contrôler cette répartition et ainsi le chauffage du flux d’air intérieur Fi.
La boucle primaire 20A et la boucle secondaire 20B de liquide caloporteur ne sont pas reliées. La première vanne 3 voies 29 bloque la circulation de liquide caloporteur dans la première branche de dérivation 20C. La deuxième vanne de dérivation 30 bloque la circulation de liquide caloporteur dans la deuxième branche de dérivation 20D. La première vanne d’arrêt 25 et la deuxième vanne d’arrêt 26 sont en position ouverte. Le deuxième détendeur 32 est en position fermée, le sixième échangeur 6 est inactif.