INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière avantageuse, les premier et second réflecteurs R1, R2 comportent respectivement des premier et second revêtements adaptés pour réfléchir respectivement les premier et second domaines spectraux. À titre d’exemple non limitatif, il est possible d’utiliser : – des miroirs ultraviolets (dits « froids ») qui filtrent l’énergie visible et l’énergie infrarouge par transmission au réflecteur (e.g. en verre de quartz – silice fondue) ou par absorption par le réflecteur (e.g. aluminium) ; – des miroirs visibles/infrarouges (dits « froids ») qui filtrent l’énergie des ultraviolets par transmission au réflecteur ou par absorption par le réflecteur.
De tels miroirs froids sont par exemple commercialisés par les sociétés THORLABS, NTFL de Newportlab, KANEKA etc.
À titre d’exemple non limitatif, le premier domaine spectral est situé dans les ultraviolets tandis que le second domaine spectral est situé dans l’infrarouge ou dans le visible.
L’installation comporte avantageusement des moyens de déplacement, configurés pour déplacer les premier et second réflecteurs R1, R2 selon le rayonnement solaire RS incident de sorte que les premier et second réflecteurs R1, R2 réfléchissent respectivement les premier et second domaines spectraux respectivement vers les première et seconde parois P1, P2. Les moyens de déplacement comportent avantageusement un suiveur solaire T, configuré pour s’orienter selon la position du soleil dans le ciel.
Dispositif de chasse d’eau sans fuite pour water-closets. La présente invention concerne les appareils de chasse d’eau pour water-closets.
La plupart des appareils de chasse d’eau pour water-closets reposent sur le principe d’un joint composé d’une pièce caoutchouc, faisant office de joint, fermant l’ouverture au fond de la cuve.
Ledit joint caoutchouc est soulevé lorsque la chasse est tirée, ce qui permet de créer un débit d’eau abondant, la cuve se vide rapidement. Lorsque la cuve est vide le joint se remet en place automatiquement et ferme la cuve, la cuve peut donc se remplir à nouveau. Ce principe de vidange est utilisé dans la quasi-totalité des chasses d’eau du monde entier.
L’inconvénient majeur de ce principe est le fait que l’étanchéité est assurée par la pression de l’eau sur le joint, la propreté et la qualité du joint qui repose au fond de la cuve. Au fil du temps, assez rapidement, le joint se déforme, se salit de tartre ou diverses impuretés. Presque toutes les chasses d’eau, au bout d’un certain temps, fuient légèrement causant une consommation d’eau indésirable.
La présente invention permet avantageusement de résoudre le problème de fuite récurrente des appareils classique.
Les brevets CN2123559 de 1992 et US2003233703 de 2003 présentent une solution intéressante d’un ressort recouvert d’un soufflet étanche relié à l’ouverture de chasse. Le soufflet est étiré par le ressort au repos, la cuve peut se remplir au niveau requis sans fuite si l’ouverture du soufflet se situe au-dessus du niveau de l’eau de la cuve.
[Tableau 3 ] : Températures d’extrusion gonflage pour les films avec respectivement les mélanges A à J. Profil de températures Zone de chauffe Z1 Z2 Z3 Z4 Filière #1 Filière #2 Température (°C) 150 151 151 153 155 157
V. Méthode d’analyses
Les propriétés mécaniques en traction peuvent être mesurées à l’aide d’une machine de type Zwick ou Llyod, équipée d’un capteur de 50 N ou d’un capteur de 5 kN. Les propriétés sont mesurées dans deux directions différentes : dans le sens longitudinal et dans le sens transversal. Les propriétés mécaniques en traction est mesurée selon les normes EN ISO 527-3. Quant à la résistance à la perforation, elle est mesurée à l’aide d’un Dart-Test selon la norme NF EN ISO 7765-1.
L’évaluation de la biodégradabilité des films a été évaluée avec un test de dépolymérisation effectué selon le protocole suivant : 100 mg de chaque échantillon ont été introduits dans un vial plastique contenant 50 mL de solution tampon à pH 8. La dépolymérisation est lancée en incubant chaque échantillon à 45°C, dans un incubateur agité à 150 RPM. Une aliquote de 1mL de solution tampon est prélevée régulièrement et filtrée à l’aide d’une seringue à filtre de 0.2 µm afin d’être analysée par chromatographie liquide à haute performance (HPLC) avec une colonne Aminex HPX-87H pour mesurer la libération d’acide lactique (AL) et son dimère. Le système de chromatographie utilisé est une machine HPLC Nexan Series, SHIMADZU comprenant une pompe, un échantillonneur automatique, une colonne thermostatée à 50°C et un détecteur d’UV à 220nm. L’éluant est une solution de H 2 SO 4 à 5 mM. L’injection est de 20 µL d’échantillon. L’acide lactique est mesuré à partir de courbes standards préparées à partir d’acide lactique commercial.
VI. Composition des films monocouches souples et résultats
Les films monocouches ont été réalisés à partir de 95% de la même matrice, Ecovio F2223 (30% de PLA et 70% PBAT), et 5% des mélanges-maîtres préparé en I et dont les compositions sont illustrées dans le tableau 2. L’épaisseur de ces films est de 15 µm.
L’évaluation de la biodégradabilité des films a été réalisée selon la méthode décrite en V. Les compositions de ces différents films ainsi que les résultats de dépolymérisation à 45°C sont présentés dans le tableau 4. Dans ce tableau, l’exemple 5 avec la gomme arabique, constitue l’exemple comparatif.
[Tableaux 4] : Taux de dépolymérisation à 45°C après 7 jours obtenus pour les différents articles (films souples). Films de 15 µm Mélange-maître préparés en I Taux de dépolymérisation à 45°C après 7 jours 1 A (contrôle) 0% 2 B 54% 3 C 50% 4 D 73% 5 E 64% 6 F 66% 7 G 80% 8 H 62% 9 I 62% 10 J 92%
Les films souples 2 à 10, contenant les mélanges-maîtres B à J remplissent les critères d’acceptabilité.
Les propriétés mécaniques ainsi mesurées montrent que les films décrits dans l’invention ont des propriétés mécaniques maintenues et conformes au domaine. Les résultats sont présentés dans le tableau 5.
[Tableaux 5] : Caractérisation des propriétés mécaniques des films Films de 15 µm 4 5 6 7 protéines ou polysaccharides IWPI 90 SH InstantGumAA Brown Rice Protein Powder 80% Pea protein powder 80% ep (µm) 17,82 15 14,09 13,63 Propriété Sens de mesure Contrainte à la force maximale (MPa) SL 24 23 21 24 ST 16 14 14 13 Allongement à la rupture (%) SL 209 196 175 195 ST 212 186 187 164 Module Young (MPa) SL 822 883 921 913 ST 366 418 454 374 Dart (g/µm) 6 7 7 8 (avec SL = Sens long du film et ST = Sens transversal du film)
Pour chaque référence de protéines ou de polysaccharides, les grandeurs mécaniques mesurées sont proches. Les films 4, 6, 7 possèdent des propriétés mécaniques équivalentes à celles de la référence étant le film 5.
Nouveau matériau carboné poreux comprenant une protéine immobilisée, son procédé de préparation et ses utilisations DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un matériau polymérique carboné également appelé matériau carboné poreux ou aérogel riche en carbone, comprenant une protéine immobilisée sur ledit matériau et des procédés de préparation de ceux-ci.
La présente en fonction du remplissage RE disposé sur l’axe horizontal, des écarts de remplissage DRE disposé sur l’axe vertical, pour trois exemples de calibration possibles venant de la dixième fonction 62, de la onzième fonction 66 et de la douzième fonction 68 du deuxième groupe de fonctions 32. Une première courbe 90 illustre le gradient de remplissage avec les réglages optimaux, une deuxième courbe 92 illustre le gradient de remplissage avec les réglages standards.
Une troisième courbe 94 présente le critère d’écart de remplissage minimal 63 délivré par la dixième fonction 62, qui établit le critère de désactivation lorsque l’écart de remplissage à combler est inférieur. La flèche verticale 67 représente l’hystérésis d’écart de remplissage 67 délivrée par la onzième fonction 66. Une quatrième courbe 98 représente le critère de remplissage minimal d’activation du réglage de meilleure performance 69, délivré par la douzième fonction 68, qui établit l’écart de remplissage pour l’activation de ce réglage de meilleure performance lorsque cet écart à combler est supérieur à cette quatrième courbe.
D’une manière générale on notera que l’écart de remplissage DRE par rapport au remplissage RE est réduit pour des températures plus élevées de la température de l’air d’admission, et qu’il est aussi réduit pour les altitudes plus élevées, ce qui justifie la cinquième fonction 48 et la sixième fonction 50 du premier groupe de fonctions 30.
En variante des simplifications des blocs de fonction 30, 32, 34 peuvent être réalisées. Suivant une première variante, par rapport au schéma de la , sur le troisième bloc de fonctions 34 on supprime la quinzième fonction 74 qui réalise une sécurisation évitant d’activer le réglage de meilleure performance dynamique dans le cas d’un gradient négatif. La treizième fonction 70 délivre alors l’opérateur booléen d’activation du réglage de meilleure performance 71 directement à la dix-septième fonction 78.
Suivant une deuxième variante, par rapport au schéma de la , sur le premier bloc de fonction 30 on supprime la cinquième fonction 48 et la sixième fonction 50 formant les correctifs dépendant de la température de l’air d’admission et de l’altitude, ce qui permet de supprimer aussi la septième fonction 52, la huitième fonction 54 et la neuvième fonction 58.
Suivant une troisième variante, on réalise toutes les suppressions présentées à la fois dans la première variante et dans la deuxième variante.
D’une manière générale le procédé de fonctionnement suivant l’invention permet d’activer le réglage de meilleure performance dynamique du moteur dans les cas justes nécessaires, afin d’éviter une consommation supplémentaire de carburant ou une émission plus important de gaz polluants.
Traitement de carter non axisymétrique avec plenum à ouverture pilotée La présente invention se rapporte au domaine général des compresseurs de turbomachines, et plus particulièrement au traitement du carter des compresseurs de turbomachines.
Afin de limiter l’impact de cet écoulement parasite entre l’extrémité des aubes et le carter, on peut traiter localement la surface interne du carter en y creusant des fentes disposées dans l’épaisseur du carter en regard des aubes. Les traitements de carter considérés dans la présente invention sont de type « fentes axiales » correspondant à une série de fentes disposées le long de la circonférence du carter (dans la direction azimutale). Ces fentes sont situées à la verticale (« au-dessus ») d’une roue de compresseur. Ces traitements sont donc non axisymétriques par rapport à l’axe de rotation du compresseur : il s’agit donc de traitement de carter non axisymétrique ou TCNA.
La présence de ces fentes va modifier localement l’écoulement. L’objectif est d’influencer l’apparition des mécanismes responsables du départ en pompage du compresseur. Un traitement de carter efficace va augmenter la plage d’opérabilité du compresseur en retardant l’apparition de ces mécanismes, en particulier en diminuant le blocage aérodynamique en tête de roue.
Certains concepts de TCNA proposent l’ajout d’une cavité annulaire ou « plenum » dans le carter comme décrit par exemple dans le document WO9420759, ce qui revient à ajouter une cavité au-dessus des fentes. Cette cavité s’étend sur la totalité de la circonférence du carter et relie les fentes entre elles. Cette cavité n’est pas directement ouverte sur la veine et n’est pas reliée à un circuit d’air secondaire. Le fluide doit passer par les fentes pour entrer et sortir de la cavité. L’ajout du plénum a tendance à amplifier la capacité du TCNA à augmenter la marge au pompage.
La présence de la cavité annulaire (plenum) dans un TCNA n’a pas nécessairement d’intérêt à tous les régimes de fonctionnement. En effet, pour certains régimes, les fentes sont suffisantes pour assurer l’opérabilité. De plus, la cavité a nécessairement des modes propres acoustiques. Si ces modes propres sont excités, des phénomènes de résonance acoustiques sont susceptibles d’apparaitre et d’entrainer le pompage du compresseur. Egalement, pour certains compresseurs et pour certains régimes de fonctionnement, le TCNA sans tout ou partie de la cavité annulaire peut avoir un meilleur rendement que le TCNA avec cavité annulaire.
Il est, par conséquent, souhaitable de pouvoir disposer d’un carter de compresseur ayant plusieurs configurations de TCNA, à savoir un carter dans lequel la communication entre les fentes et la cavité annulaire peut être pilotée.
- La présente pour chaque espèce de FPA et ses dérivés, la détermination du temps de blocage moyen. Une loi log-normale est utilisée.
- La représente une analyse combinatoire des ΔI norm et des Dt d’un enregistrement du signal électrique d’un mélange comprenant du FPA (10 µM), FPA-P (20 µM), FPA-3 (10 µM) et FPA-6 (2.5 µM), à50 mV.
- La représente la détermination des différents ΔI norm pour la bradykinine (2 µM, panneau de gauche) et la des-arginine 9 bradykinine (2 µM, panneau central) et leur mélange équimolaire (1,3 µM). Pour la bradykinine comme pour la des-arginine 9 bradykinine, deux conformations caractérisées chacune par un ΔI norm spécifique sont détectées. Une loi gaussienne est utilisée. Les acquisitions sont effectuées à une différence de potentiel de –50mV et l’électrolyte du système senseur est du 4M KCL 25 mM Tris pH 7.5.
- La représente une analyse combinatoire du ΔI norm et de Dt d’un enregistrement du signal électrique d’un mélange comprenant leur mélange équimolaire 1,3 µM de bradykinine et 1,3 µM de des-arginine 9 bradykinine. On distingue sur cette représentation les deux conformations de la bradykinine (BK1 et BK2) et les deux conformations de la des-arginine 9 bradykinine (DAB1 et DAB2). Les acquisitions sont effectuées à une différence de potentiel de –50mV et l’électrolyte du système senseur est du 4M KCL 25 mM Tris pH 7.5.
- La représente l’analyse d’un sérum comprenant 100 nM de des-arginine 9 bradykinine. Le sérum a été dilué au centième dans le compartiment cis du système senseur. La représentation du nombre d’événements en fonction de leurs ΔI norm permet d’identifier les deux formes DAB1 et DAB2. Les signaux électriques ont été enregistrés sur 27 minutes. Les ΔI norm moyens déterminés en assumant une répartition gaussienne des données correspondent à ceux déterminés à la . Les acquisitions sont effectuées à une différence de potentiel de –50mV et l’électrolyte du système senseur est du 4M KCL 25 mM Tris pH 7.5.
[Description de modes de réalisation de l’invention]
Comme il ressort de ce qui précède, il est possible maintenant, suivant la méthode selon l’invention, de détecter à partir d’une mesure électrique et l’analyse de ses différentes composantes, de distinguer et caractériser directement dans un liquide biologique la présence de biomarqueurs peptidiques, qui se distinguent, par exemple, uniquement par au moins une modification post-traductionnelle ou leur conformation, et ce pour une même séquence primaire, et/ou une différence aussi faible d’un seul acide aminé. Cela est illustré par les données expérimentales accumulées par les chercheurs. Par exemple, la méthode selon l’invention permet de discriminer de manière certaine le FPA dans sa forme phosphorylée ou non et également différentes conformations du FPA, ce qui n’est pas possible par des méthodes basées sur la reconnaissance épitope/anticorps du fait de la proximité des séquences ou de masses moléculaires très proches voire identiques. Selon un autre exemple, la méthode selon l’invention permet de discriminer la bradykinine de la des-arginine 9 bradykinine, et d’identifier la présence de différentes conformations de ces molécules, et ce directement dans du sérum humain sans traitement ou purification particulière.
Dans la suite de la description ci-après, on va décrire plus particulièrement à des fins d’illustration la mise en œuvre de la méthode selon l’invention pour la détection de biomarqueurs en fonction de leur conformation, leurs modifications postranscriptionnelles ou leur séquence.
Le courant de blocage normalisé ΔI norm , ou taux de blocage, se définit selon la formule :
[math1] ΔI norm =(I 0 -I b )/I 0
Dans laquelle I 0 est le courant passant au travers du nanopore quand le nanopore est libre, Ib est le courant de blocage qui passe au travers du nanopore lorsque celui est obturé transitoirement lors du passage d’une molécule de biomarqueur peptidique au travers du nanopore.
Le temps de blocage Dt est la durée d’occupation du nanopore par le biomarqueur et correspond à la durée de la chute de courant engendrée par le passage du biomarqueur peptidique ou de son temps d’interaction avec le nanopore.
Le nombre d’événements correspond au nombre de chutes de courant observées sur une durée donnée en présence du ou d’un mélange de biomarqueurs peptidiques, pour un système senseur. Un événement correspond donc au passage d’une espèce au travers du nanopore ou une interaction prolongée avec celui-ci : sont considérés au sens de l’invention les événements d’une durée supérieure ou égale à 75 µs. Le nombre d’événements est donc associé à la concentration du biomarqueur peptidique.
Un système senseur est par exemple décrit à la . Aux fins de la méthode selon l’invention, plusieurs systèmes senseurs peuvent être utilisés indépendamment et séparément. Bien que la méthode de l’invention soit particulièrement sensible et permet de détecter des concentrations en biomarqueur peptidique de l’ordre du nanomolaire, utiliser plusieurs systèmes senseurs en parallèle présente l’avantage d’augmenter le nombre d’événements analysés et par voie de conséquence de baisser encore plus le seuil de détection de la méthode selon l’invention. Egalement, utiliser un système senseur comprenant plusieurs nanopores d’aérolysine est possible, cependant cette configuration est moins préférée. Tout nanopore d’aérolysine fonctionnel est utilisable aux fins de la présente invention. Le nanopore d’aérolysine de Aeromonas hydrophila (référence uniprot P09167 ; https://www.uniprot.org/uniprotkb/P09167/entry) dit « sauvage » peut être utilisé.
Un biomarqueur peptidique se définit comme un peptide dont la présence, la concentration ou l’absence dans un échantillon biologique est associée à un état pathologique, physiologique ou métabolique. Détectée au niveau d’un organisme d’un sujet, la présence, la concentration ou l’absence dans un échantillon biologique est associée avec la présence ou une augmentation du risque de l’occurrence d’un état pathologique, métabolique ou physiologique chez ledit sujet. Selon un mode de réalisation particulier, un biomarqueur peptidique pouvant être détecté avec la méthode de l’invention peut comprendre 3 à 100 acides aminés. Les biomarqueurs peptidiques détectés par la méthode selon l’invention peuvent être sélectionnés parmi le groupe de biomarqueurs peptidiques suivants : les histones H1, H2A, H2B, H3 et/ou H4, le peptide natriurétique de type B, les chimiokines telles que celles listées dans les tableaux 1, 2 et 3, l’adiponectine , NLRP3, la chaine A de l’insuline, la chaine B de l’insuline, un cytochrome C, le fibrinopeptide A (FPA), le FPA phosphorylé (FPA-P), le FPA3, le FPA6, la bradykinine (BK), la des-arginine 9 bradykinine (DAB), Aβ 1-15 , Aβ 1-16 , Aβ 1-17 , Aβ 1-40 , Aβ 1-42 , Aβ 11-40 , Aβ 17-40 , Aβ 17-42 .
Les chimiokines sont une famille de petites protéines solubles, de 8-12 kilodaltons. Les chimiokines sont impliquées dans divers processus biologiques comme l’hématopoïèse et l’angiogenèse. A ce titre, elles peuvent être marqueur par exemple de la prolifération des tumeurs ou de l’inflammation. Elles sont pour la plupart caractérisées par la présence de quatre résidus cystéine en des positions conservées et essentiels à leur structure tridimensionnelle. On distingue 4 familles de chimiokine, en fonction, notamment, du positionnement des deux cystéines proximales de leur extrémité N-terminale. Les chimiokines CXC (tableau 1) présentent un acide aminé entre les deux premières cystéines, les chimiokines dites CC (cf tableau 2 spécifiant, mais non limitativement, les chimiokines CC humaines) présentent les deux premières cystéines adjacentes, les chimiokines dites CX3C (tableau 3, spécifiant, mais non limitativement, la chimiokine CX3C humaine), dont l'unique membre (la fractalkine) possède trois acides aminés entre les deux premières cystéines, les chimiokines C (la Lymphotactine alpha et beta) ne possèdent que 2 cystéines au total (cf tableau 3 spécifiant, mais non limitativement, les chimiokines C humaines). La méthode selon l’invention est particulièrement adaptée à caractériser et quantifier la présence dans un liquide biologique de telles protéines de structure et/ou séquences proches dont la présence est en lien avec un état pathologique, physiologique ou métabolique.
Par ailleurs, la quantité de la ou des particule(s) inorganique(s) (g) dans la composition selon la présente invention peut être de 20 % en poids ou moins, de préférence, de 15 % en poids ou moins et plus préférablement, de 10 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la ou des particule(s) inorganique(s) (g) dans la composition selon la présente invention peut aller de 1 % à 20 % en poids, de préférence, de 2 % à 15 % en poids et plus préférablement, de 3 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
[Ingrédients facultatifs supplémentaires]
La composition selon la présente invention peut également comprendre une quantité efficace d’ingrédient(s) facultatif(s) supplémentaire(s), précédemment connu(s) par ailleurs dans des compositions cosmétiques, par exemple, des tensioactifs anioniques, cationiques ou amphotères ; des poudres organiques différentes de l’ingrédient (a) ; des épaississants différents de l’ingrédient (b) ; des agents séquestrants tels que l’EDTA et le disuccinate d’éthylènediamine trisodique ; des agents conservateurs ; des vitamines ou des provitamines, par exemple le panthénol ; des parfums ; des extraits de plantes ; etc.
La composition selon la présente invention peut inclure un ou plusieurs solvants organiques cosmétiquement acceptables, qui peuvent être des alcools : en particulier des alcools monovalents tels que l’alcool éthylique, l’alcool isopropylique, l’alcool benzylique, l'alcool phénoxyéthanolique et l’alcool phényléthylique ; des diols tels que l'éthylène glycol, le caprylyl glycol, le propylène glycol, le dipropylène glycol et le butylène glycol ; d’autres polyols tels que le glycérol, le sucre et les alcools de sucre ; et des éthers tels que l’éthylène glycol monométhylique, l’éther monométhylique et monobutylique de propylène glycol et les éthers monométhylique, monoéthylique et monobutylique de butylène glycol.
Les solvants hydrosolubles organiques peuvent être présents en une quantité allant de 0,01 % en poids ou plus, de préférence, de 0,1 % en poids ou plus, et plus préférablement, de 1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Les solvants hydrosolubles organiques peuvent être présents en une quantité de 20 % en poids ou moins, de préférence, de 15 % en poids ou moins, et plus préférablement, de 10 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Les solvants hydrosolubles organiques peuvent être présents en une quantité allant de 0,01 % à 20 % en poids, de préférence, de 0,1 % à 15 % en poids et plus préférablement, de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut être préparée en mélangeant le(s) ingrédient(s) essentiel(s) comme expliqué plus haut, et le(s) ingrédient(s) facultatif(s), si nécessaire, comme expliqué ci-dessus.
Le procédé et les moyens pour mélanger les ingrédients essentiels et facultatifs ci-dessus ne sont pas limités. Toute méthode et tout moyen classique peuvent être utilisés pour mélanger les ingrédients essentiels et facultatifs ci-dessus afin de préparer la composition selon la présente invention. La méthode et les moyens classiques peuvent inclure un homogénéisateur, par exemple un mélangeur à turbine.
La composition selon la présente invention peut être de diverses formes.