INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des exemples spécifiques de siloxanes cycliques représentés par la formule ci-dessus (3) incluent l’hexaméthylcyclotrisiloxane, l’octaméthylcyclotétrasiloxane et le décaméthylcyclopentasiloxane.
L’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut être préparé en produisant un sol de silice, en transformant le sol en gel, en vieillissant le gel, en lavant le gel vieilli, en remplaçant l’eau du gel lavé par un solvant, en traitant le gel avec un agent hydrophobe et en teintant la silice hydrophobée.
L’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut avoir une surface spécifique déterminée par la méthode BET de 200 m 2 /g ou plus, de préférence 400 m 2 /g ou plus et, mieux encore 500 m 2 /g ou plus, et peut avoir une surface spécifique déterminée par la méthode BET de 1 200 m 2 /g ou moins, de préférence 1 000 m 2 /g ou moins et, mieux encore, 800 m 2 /g ou moins.
Dans la présente invention, la « surface spécifique déterminée par la méthode BET » désigne une valeur déterminée par : séchage d’un échantillon pour mesure à 200 °C pendant au moins trois heures sous une pression réduite de 1 kPa au maximum ; mesure ultérieure d’un isotherme d’adsorption d’un seul côté d’adsorption d’azote à température d’azote liquide et analyse de l’isotherme d’adsorption par la méthode BET. La plage de pression utilisée pour l’analyse est une pression relative de 0,1 à 0,25.
L’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut avoir un volume de pores déterminé par la méthode BJH de 1 ml/g ou plus, de préférence de 2 ml/g ou plus et, mieux encore de 3 ml/g ou plus, et peut avoir un volume de pores déterminé par la méthode BJH de 10 ml/g ou moins, de préférence de 8 ml/g ou moins et, mieux encore de 7 ml/g ou moins. L’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut avoir un pic de rayons de pores déterminé par la méthode BJH de 5 nm ou plus, de préférence de 10 nm ou plus et, mieux encore, de 12 nm ou plus, et peut avoir un pic de rayons de pores déterminé par la méthode BJH de 50 nm ou moins, de préférence de 40 nm ou moins et, mieux encore de 30 nm ou moins.
Le « volume de pores déterminé par la méthode BJH » fait référence à un volume de pores dérivé d’un pore ayant un rayon de pores de 1 nm à 100 nm obtenu par analyse, selon la méthode BJH (Barrett, E. P., Joyner, L. G., Halenda, P. P., J. Am. Chem. Soc. 73, 373 (1951)), l’isotherme d’adsorption du côté adsorption d’azote obtenu de la même manière que celle expliquée dans la « surface spécifique déterminée par la méthode BET » ci-dessus. Le « pic de rayons de pores déterminé par la méthode BJT » fait référence à une valeur d’un rayon de pores qui donne un pic dans une courbe de distribution des pores (courbe de distribution du volume) qui est tracée en prenant sur l’axe vertical la différenciation du volume cumulatif des pores par le logarithme du rayon des pores obtenu en analysant, par la méthode BJH, l’isotherme d’adsorption du côté adsorption de l’azote obtenu de la même manière que ci-dessus, et en prenant le rayon des pores sur l’axe horizontal.
L’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut avoir une taille moyenne de particules de 0,5 μm ou plus, de préférence de 1 μm ou plus et, mieux encore de 2 μm ou plus, et peut avoir une taille moyenne de particules par méthode d’analyse d’image de 30 μm ou moins, de préférence de 20 μm ou moins et, mieux encore de 15 μm ou moins.
La « taille moyenne des particules » peut être mesurée à l’aide d’une méthode d’analyse d’images. Plus précisément, la valeur de « taille moyenne des particules » est une moyenne arithmétique des diamètres de cercle équivalents qui peut être obtenue par analyse d’image d’une image au microscope électronique à balayage (MEB) d’au moins 2 000 particules d’aérogel observées à un grossissement de 1 000 par détection d’électrons secondaires à l’aide d’un microscope électronique à balayage (MEB). Le « diamètre de cercle équivalent » de chaque particule d’aérogel est un diamètre d’un cercle ayant une surface égale à la surface (surface projetée) de la particule d’aérogel dans l’image.
De préférence, l’aérogel de silice hydrophobe sphérique peut avoir une capacité d’absorption d’huile, qui peut être mesurée au point de mouillage, de 2 ml/g ou plus, de préférence 3 ml/g ou plus, mieux encore 4 ml/g ou plus et, mieux encore à partir de 5 ml/g ou plus, et peut avoir une capacité d’absorption d’huile, mesurée au point de mouillage, de 12 ml/g ou moins, de préférence 11 ml/g ou moins, mieux encore 10 ml/g ou moins et, mieux encore 8 ml/g ou moins.
La capacité d’absorption mesurée au point de mouillage, noté Wp, correspond à la quantité d’huile qui doit être ajoutée à 100 g de particules pour obtenir une pâte homogène. Elle peut être mesurée selon la méthode du « point de mouillage » ou la méthode de détermination de la prise d’huile d’une poudre décrite dans la norme NF T 30-022. La prise d’huile peut correspondre à la quantité d’huile adsorbée sur la surface disponible de la poudre et/ou absorbée par la poudre en mesurant le point de mouillage, décrite ci-dessous :
Une quantité de m = 2 g de poudre est placée sur une plaque de verre et une huile (telle que de l’huile d’ester, de l’acide oléique ou de l’huile de silicone) est ensuite ajoutée goutte à goutte. Après avoir ajouté 4 à 5 gouttes d’huile à la poudre, le mélange est effectué à l’aide d’une spatule, et l’ajout d’huile se poursuit jusqu’à ce qu’un conglomérat d’huile et de poudre se soit formé. À ce stade, l’huile est ajoutée une goutte à la fois et le mélange est ensuite trituré à l’aide de la spatule. L’ajout d’huile est stoppé lorsqu’une pâte ferme et lisse est obtenue. Cette pâte doit pouvoir être étalée sur la plaque de verre sans se fissurer ni former de grumeaux. On note ensuite le volume Vs (exprimé en mL) d’huile utilisée. La prise d’huile correspond au rapport Vs/m.
Sinon, une capacité d’absorption d’huile peut être mesurée conformément à la norme JIS-K6217-4.
(d) au moins un sel de métal facultatif ; et
(e) au moins un acide gras,
(f) de l'eau,
la quantité des nanoparticule est de 0,01 % à 0,58 % en poids, de préférence, de 0,05 % à 0,57 % en poids et plus préférentiellement, de 0,1 % à 0,56 % en poids, par rapport au poids total de la composition,
le rapport pondéral de la quantité du (des) (a) polymère(s) cationique(s) par rapport au poids total des nanoparticules est de 0,06 à 0,25,
le rapport pondéral de la quantité du (b-2) second polymère anionique par rapport au poids total des nanoparticules est de 0,26 ou plus,
le rapport pondéral de la quantité du (des) (c) acide(s) non polymérique(s) ou sel(s) de ceux-ci par rapport au poids total des nanoparticules est de 0,03 ou plus,
le rapport pondéral de la quantité du ou des (d) sel(s) de métal facultatif(s) par rapport au poids total des nanoparticules est de 0,30 ou moins, et
le rapport pondéral de la quantité du ou des (e) acide(s) gras par rapport au poids total des nanoparticules est de 0,001 ou plus.
Le terme « nanoparticule » désigne une particule d’une taille ou d’un diamètre inférieur à 1 000 nm. La taille ou le diamètre de la nanoparticule peut être mesuré par une méthode de diffusion dynamique de la lumière. Ce diamètre de particule peut être basé sur un diamètre moyen en volume.
La composition selon la présente invention peut inclure des nanoparticules comprenant le(s) (a) polymère(s) cationique(s), le(s) (b-1) premier(s) polymère(s) anionique(s), le(s) (b-2) second(s) polymère(s) anionique(s), le(s) (c) acide(s) non polymérique(s) ou sel(s) de celui(ceux)-ci, le(s) (d) sel(s) de métal facultatif(s) et le(s) (e) acide(s) gras. Le (b-1) premier polymère anionique est choisi parmi les acides hyaluroniques et leurs dérivés. Ainsi, les nanoparticules incluent au moins un acide hyaluronique et/ou au moins un dérivé d’acide hyaluronique.
Les nanoparticules peuvent être des particules de complexes polyioniques qui sont formées par un ou plusieurs complexes polyioniques.
Le (a) polymère cationique peut être rendu hydrophobe par le (e) acide gras. Le groupe cationique tel qu’un groupe ammonium quaternaire dans le (a) polymère cationique peut interagir ioniquement avec le groupe carboxylique, qui est anionique, du (f) acide gras. Comme le (e) acide gras (e) a une fraction hydrophobe, le (a) polymère cationique peut être rendu ioniquement hydrophobe et peut avoir une hydrophobie suffisante. Ainsi, les nanoparticules, y compris le (a) polymère cationique, peuvent être rendus hydrophobes par le (e) acide gras. Étonnamment, les nanoparticules rendues hydrophobes peuvent pénétrer plus profondément dans une substance kératineuse telle que la peau, par rapport aux nanoparticules non rendues hydrophobes.
Les nanoparticules peuvent exercer des effets cosmétiques basés sur l’acide hyaluronique et/ou le dérivé d’acide hyaluronique. En outre, la composition selon la présente invention peut offrir des effets cosmétiques, tels que des effets hydratants, basés sur l’acide hyaluronique et/ou le dérivé d’acide hyaluronique.
Le mécanisme à engrenages 26 illustré sur les figures 1 et 2 n’est en rien limitatif. Le mécanisme à engrenages 26 pourrait comprendre un nombre différent de roues dentées, l’agencement des roues dentées pourrait également être différent. En outre, le mécanisme à engrenages 26 pourrait comprendre un nombre différent de paliers à roulement, l’agencement des paliers à roulement pourrait également être différent. Les caractéristiques du mécanisme à engrenages 26 sont notamment fonction de l’application du turbomoteur.
Les modes de réalisation illustrés sur les figures 1 et 2 ne sont en rien limitatifs. Le compresseur 14 et les turbines 16, 21 pourraient par exemple comprendre un nombre d’étages différent. Le compresseur 14 peut par exemple comprendre un ou plusieurs étages de compression axiale et/ou centrifuge. Les turbines 16, 21 peuvent par exemple comprendre chacune un ou plusieurs étages de détente axiale et/ou centripète.
Système de régulation de carburant Le présent exposé concerne le domaine aéronautique. Plus précisément, le présent exposé concerne la régulation de carburant au sein d’un moteur d’aéronef.
ETAT DE LA TECHNIQUE L’alimentation en carburant d’une chambre de combustion d’un moteur aéronautique est généralement mise en œuvre au moyen d’un système de régulation de carburant comprenant une pompe volumétrique entraînée par le boîtier d’accessoires de l’aéronef. Suivant les points de fonctionnement du moteur, un excédent de débit refoulé par la pompe, et correspondant à un surplus de prélèvement mécanique sur le boîtier d’accessoires, recircule au sein du système de régulation, entraînant des réjections thermiques qui pénalisent l’efficacité du moteur, typiquement en réduisant la capacité d’absorption thermique d’échangeurs thermiques auxquels le système de régulation de carburant est relié. Cela peut notamment être problématique dans le cas d’une turbomachine comportant un ensemble propulsif à architecture hybride électrique, dans laquelle des machines électriques d’assistance associées au corps basse pression et/ou au corps haute pression sont notamment refroidies au moyen de circuits de refroidissement pour lesquels le carburant issu du système de régulation, constitue la source froide principale. Il est, de ce fait, important d’assurer l’efficacité thermique et énergétique des circuits de refroidissement au sein des ensembles propulsifs à architecture hybride. En effet, la Déposante travaille en permanence à la réduction de l’impact climatique des aéronefs, notamment via la minimisation des émissions de gaz à effet de serre et la réduction de l'empreinte environnementale du fonctionnement des aéronefs, ce qui passe par l’amélioration de l’efficacité des technologies électriques au sein des ensembles propulsifs, notamment hybrides.
EXPOSE GENERAL Un but du présent exposé est d’augmenter la durée de vie et d’améliorer l’efficacité d’un système de régulation de carburant d’une turbomachine, de manière simple et peu coûteuse, sans pour autant en augmenter la masse. On cherche notamment à réduire la réjection thermique du carburant.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect du présent exposé, un système de régulation de carburant pour une turbomachine, le système comprenant : une pompe à cylindrée variable, la pompe comprenant un port de refoulement prévu pour être relié à une chambre de combustion de la turbomachine en vue d’assurer une alimentation en carburant de la chambre de combustion ; et un dispositif de contrôle configuré pour commander une variation de la cylindrée de la pompe en fonction d’un débit de carburant refoulé par la pompe par l’intermédiaire du port de refoulement, le dispositif de contrôle comprenant un organe électrique.
Avantageusement, mais facultativement, le système comprend au moins une des caractéristiques suivantes, prises seules ou dans une quelconque combinaison : - le dispositif de contrôle comprend : un distributeur hydraulique configuré pour commander une variation de la cylindrée de la pompe ; et un organe de commande électrique formant l’organe électrique et configuré pour commander le distributeur en fonction d’un débit de carburant refoulé par la pompe ; - la pompe comprend un organe de commande hydraulique configuré pour commander la variation de la cylindrée de la pompe, l’organe de commande hydraulique étant relié au distributeur hydraulique ; - l’organe de commande hydraulique comprend un unique vérin hydraulique ; - l’organe de commande hydraulique comprend deux vérins hydrauliques ; - le dispositif de contrôle comprend : une machine électrique formant l’organe électrique, la machine électrique comprenant un rotor et un stator, la machine électrique étant configurée commander une variation de la cylindrée de la pompe en fonction d’une vitesse de rotation du rotor de la machine électrique par rapport au stator de la machine électrique ; et un organe de commande configuré pour piloter la vitesse de rotation du rotor de la machine électrique par rapport au stator de la machine électrique en fonction du débit de carburant refoulé par la pompe ; - la pompe comprend un rotor et un stator, le rotor de la pompe étant relié à un boîtier d’accessoires de la turbomachine pour être entraîné en rotation par rapport au stator de la pompe ; - le système comprend en outre un doseur débitmètre relié au port de refoulement de la pompe et configuré pour transmettre une mesure du débit de carburant refoulé par la pompe au dispositif de contrôle ; et - la pompe comprend en outre des pistons axiaux et un plateau inclinable sur lequel les pistons sont configurés pour prendre appui, le dispositif de contrôle étant configuré pour commander une inclinaison du plateau.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé une turbomachine comprenant : une chambre de combustion ; et un système selon le présent exposé, dans lequel le port de refoulement de la pompe est relié à la chambre de combustion en vue d’assurer l’alimentation en carburant de la chambre de combustion.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un procédé de contrôle d’un système de régulation de carburant pour une turbomachine, le procédé comprenant : la réception d’une mesure d’un débit refoulé vers une chambre de combustion de la turbomachine par une pompe à cylindrée variable du système ; la comparaison de la mesure avec une valeur de référence ; et la modification de la cylindrée de la pompe en fonction de la comparaison ; dans lequel la modification de la cylindrée est mise en œuvre par un dispositif de contrôle du système, le dispositif de contrôle comprenant un organe électrique.
La est une vue en coupe schématique d’un système propulsif aéronautique.
La illustre schématiquement un système de régulation de carburant.
La illustre schématiquement un dispositif de contrôle d’une pompe à cylindrée variable selon un mode.
La illustre schématiquement un dispositif de contrôle d’une pompe à cylindrée variable selon un autre mode.
La est un organigramme illustrant un mode de mise en œuvre d’un procédé de contrôle d’un système de régulation de carburant.
Staphylococcus aureus est un agent pathogène majeur à l'origine de diverses infections cutanées bactériennes (Liu et al., 2018 ; Tatiya-Aphiradee et al., 2019). Cette bactérie est la souche de staphylocoque la plus fréquemment rencontrée en pathologie humaine et vétérinaire. Elle partage avec la bactérie Escherichia coli le triste privilège d’être au premier rang des germes responsables d’infections nosocomiales. En France, S. aureus est également en tête des bactéries responsables d’intoxications alimentaires.
L'inflammation est considérée comme une réaction résultante de deux conditions : un état pathologique ou une défense de l'hôte contre les agents pathogènes (Medzhitov, 2008 ; Gunalan et al., 2014 ; Greten, & Grivennikov, 2019 ; Agarwal, & Shanmugam, 2020). Il est bien connu que l'inflammation prolongée peut entraîner le développement de la polyarthrite rhumatoïde, des maladies inflammatoires de l'intestin, de l'asthme et de la pancréatite (Mueller et al., 2010) ainsi qu'entraîner une prédisposition au cancer (Agarwal, & Shanmugam, 2020). Une augmentation des niveaux de cytokines, des récepteurs de cytokines, des molécules d'adhésion, de facteurs immunorégulateurs et de plusieurs autres médiateurs constitue le mécanisme clé de l'inflammation (Gunalan et al., 2014). L'inflammation chronique pouvant entraîner des conséquences irréversibles, de nombreuses études se concentrent sur le développement de produits anti-inflammatoires. Malheureusement, de nombreux médicaments disponibles sur le marché sont associés à des effets secondaires indésirables. Il est bien connu que la famille IL-1 est impliquée dans l'inflammation aiguë et chronique (Kolb et al., 2001) et joue donc un rôle important dans la régulation des procédés d'inflammation (Sims et Smith, 2010). La famille des gènes IL-1 est caractérisée par trois constituants - IL-1α, IL-1β et l'antagoniste du récepteur de l'IL-1 (IL-1RA) (Dinarello, 1997). L'IL-1β est libérée après un clivage protéolytique et est très probablement impliquée dans le procédé inflammatoire (Kolb et al., 2001) car sa surexpression et la cascade inflammatoire qui s'en suit peuvent entraîner le développement d'une maladie auto-immune (Pathak et al., 2011). Compte tenu de la pertinence physiopathologique de l'IL-1β, de nombreuses études ont été axées sur le développement de médicaments et de produits ciblant cette interleukine (Peiró et al., 2017). À ce jour, plusieurs médicaments ont été approuvés, tels que l'anakinra, le rilonacept et le canakinumab (Peiró et al., 2017).
En outre, la surexpression et l'upregulation de l'IL-8 ont été rapportées comme étant liées à plusieurs cancers, y compris le cancer du sein (Singh et al., 2013). Néanmoins, des études ont révélé une augmentation significative chez les femmes post-ménopausées souffrant d'ostéoporose et de perte osseuse (Al-Daghri et al., 2014). Ainsi, la réduction de ce marqueur peut apporter des avancées significatives face à ces problèmes de santé.
Il perdure ainsi le besoin d’une alternative aux compositions anti-inflammatoires existantes, qui soit efficace tout en limitant les effets secondaires associés. En particulier, il perdure le besoin de traitement et de traitement prophylactiques des inflammations, en particulier liées aux infections à Staphylococcus aureus .
De manière inattendue, le demandeur a mis en évidence de façon inattendue que la combinaison d’argent colloïdal avec plusieurs extraits de plantes permettait d’obtenir une composition efficace dans la prophylaxie et/ou le traitement des inflammations, en particulier des inflammations à Staphylococcus aureus . En effet, le demandeur a identifié que la composition selon l’invention avait la capacité de réduire la production de cytokines inflammatoires.
DESCRIPTION DETAILLEE Ainsi, selon un premier aspect, l’invention concerne une composition pour utilisation comme médicament dans la prophylaxie et/ou le traitement de l’inflammation comprenant : De l’argent sous forme colloïdale ; Un extrait de Sambucus Nigra ; Un extrait d’ Hypericum perforatum ; Un extrait de Pélargonium sidoides .
Sambucus Nigra , ou Sureau noir, est une plante prenant la forme d’arbustes, de la famille des Caprifoliacées. Les extraits provenant de cette plante peuvent provenir de ses fleurs ou de ses fruits, et être des extraits sec, aqueux et/ou alcooliques.
De manière préférée, ladite composition pour utilisation selon l’invention comprend : - Entre 0,3 et 5% en poids de la composition d’Extrait de Sambucus Nigra .
Hypericum perforatum ou millepertuis perforé, plus communément appelé Millepertuis, est une plante herbacée vivace de la famille des Clusiacées. Lesdits extraits proviennent de la plante ou des sommités fleuries qui peuvent être broyées, optionnellement dans de l’eau et/ou de l’alcool.
De manière préférée, ladite composition pour utilisation selon l’invention comprend : Entre 0,5 et 11% en poids de la composition d’un extrait d’ Hypericum perforatum .
La Pélargonium sidoides , ou Umckaloabo, est une plante native d’Afrique du Sud. Les extraits de cette plante peuvent prendre la forme d’extraits secs, aqueux et/ou alcoolique, des racines ou d’autres parties de la plante.
L’ouverture de la fenêtre 101 est contrôlée par le calculateur 202 qui transmet une ou plusieurs commandes à destination du calculateur 203 en charge du contrôle du système d’ouverture / fermeture des fenêtres.
Le contrôle de l’ouverture de la fenêtre est avantageusement fonction de paramètres d’ouverture compris dans la requête reçue, les paramètres correspondant à des paramètres d’identification de la ou les fenêtres à ouvrir, des paramètres représentatifs du niveau d’ouverture pour chaque fenêtre et optionnellement des paramètres représentatifs de le ou les informations temporelles associées à chaque ouverture.
Ces paramètres sont transmis au calculateur 203 par le calculateur 202.
Selon un exemple de réalisation particulier, l’ouverture de la fenêtre 101 requise par la requête d’ouverture reçue est par exemple interrompue avant que la fenêtre 101 n’ait atteint le niveau d’ouverture requis à réception d’une requête d’interruption de l’ouverture émise par le dispositif de communication mobile 11 selon la connexion sans fil.
Une telle requête d’interruption est par exemple générée par le dispositif de communication mobile 11 lorsque le dispositif de communication mobile 11 (par exemple un processeur du dispositif 11) détecte un appui tactile sur un bouton ou une icône de l’IHM affichée sur l’écran du dispositif 11 et prévue pour déclencher une interruption d’urgence de l’ouverture à distance de la fenêtre 101 à la demande de l’utilisateur tenant le dispositif de communication mobile dans ses mains pour contrôler à distance la manœuvre automatique.
Selon un mode de réalisation particulier, le contrôle d’ouverture de la fenêtre 101 est en outre fonction de données de précipitation reçues du capteur de précipitation (ou du calculateur contrôlant un tel capteur) 204.
Selon ce mode de réalisation particulier, le calculateur 202 ne déclenche pas l’ouverture de la fenêtre 101 lorsque des précipitations (pluie) sont détectées sur la base des données reçues du capteur de précipitation 204 lors de la réception de la requête.
Lorsque des précipitations sont détectées après le déclenchement de l’ouverture de la fenêtre, le calculateur 202 transmet une commande ou une requête au calculateur 203 pour interrompre l’ouverture et pour requérir la fermeture automatique de l’ensemble des fenêtres ouvertes.
Lorsque les fenêtres sont à l’état fermé, le calculateur 203 transmet une confirmation de fermeture des fenêtres à destination du calculateur 202.
Lors de l’opération de fermeture des fenêtres, la fonction anti-pincement est par exemple maintenue activée par le calculateur 203 pour éviter tout accident.
Lorsque des précipitations sont détectées, des données représentatives de la détection de telles précipitations sont par exemple transmises par le véhicule 10 à destination du dispositif de communication mobile via la connexion sans fil pour affichage d’un contenu graphique sur l’écran du dispositif 11 pour informer l’utilisateur.