INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les chaines de réception connues de l’art antérieur, l’application d’une matrice de coefficients complexes sur chaque échantillon du signal radiophonique modulé dans le but de réduire les perturbations du canal de communication est déjà effectuée. Il s’agit d’une mise en œuvre classique d’un algorithme d’égalisation du canal (connue sous la dénomination anglaise « equalization ») modifiant la réponse fréquentielle du signal radiophonique par application d’une matrice de coefficients complexes d’un filtre, par exemple d’un filtre à réponse impulsionnelle finie (FIR), pour corriger les distorsions du signal introduites par le canal de communication.
Dans des exemples dans lesquels le signal radiophonique est modulé en fréquence, un algorithme itératif désigné dans la littérature par « algorithme de module constant » pour « Constant Module Algorithm » en anglais, connu de l’Homme du Métier, peut être mis en œuvre pour déterminer la matrice de coefficients complexes adaptée pour corriger la distorsion introduite par le canal de communication sur l’échantillon spécifique. Plus précisément, le principe de la modulation en fréquence assure que le signal radio émis présente une amplitude constante. De ce fait, des algorithmes de module constant, ont été mis au point pour déterminer, de manière itérative, les parties réelles et imaginaires des coefficients complexes à appliquer au vecteur complexe correspondant au signal radiophonique FM reçu, en vue de réaliser une combinaison permettant d'atténuer les interférences électromagnétiques présentes dans le signal radiophonique FM. Ces algorithmes ont pour contrainte principale d'assurer, après calcul des coefficients complexes, une phase sensiblement constante dans le signal radio filtré au sein de la chaine de réception. Un exemple d’un tel algorithme est notamment décrit dans la demande française publiée sous le numéro FR2710221.
Dans des exemples dans lesquels le signal radiophonique est modulé en amplitude, un algorithme itératif désigné dans la littérature par « algorithme à phase constante » pour « Constant Phase Algorithm » en anglais, connu de l’Homme du Métier, peut être mis en œuvre pour déterminer la matrice de coefficients complexes adaptés pour corriger la distorsion introduite par un canal de communication sur l’échantillon spécifique. Le principe de la modulation d'amplitude assure que le signal radio émis présente une phase constante. De ce fait, des algorithmes de calcul, désignés algorithmes CPA, ont été mis au point pour déterminer, de manière itérative, les parties réelles et imaginaires des coefficients complexes à appliquer au vecteur complexe correspondant au signal radiophonique AM reçu, en vue de réaliser une combinaison permettant d'atténuer les interférences électromagnétiques présentes dans le signal radiophonique FM. Ces algorithmes ont pour contrainte principale d'assurer, après calcul, une phase sensiblement constante dans le signal radio filtré au de la chaine de réception. Un tel algorithme est notamment décrit dans la demande française publiée sous le numéro FR 3067191 et déposée par La Demanderesse.
Comme illustré par la , le procédé 100 comprend une opération 120 de détermination, pour l’échantillon spécifique corrigé du signal radiophonique modulé, d’une erreur de correction de la distorsion. En l’occurrence, les algorithmes d’égalisation du signal, et notamment les algorithmes du module constant ou de phase constante, s’appliquent à déterminer une matrice de coefficients complexes adaptée pour minimiser une fonction de coût traduisant une erreur de distorsion du canal de communication. Ces algorithmes sont itératifs et s’appuient notamment, à chaque itération, sur une erreur de correction de la distorsion déterminée à l’issue de l’itération précédente. En effet, les coefficients complexes de la matrice sont déterminés de façon à corriger l’erreur de distorsion du canal de communication. Il reste toutefois, à chaque itération, une erreur de correction de la distorsion après l’application des coefficients. Cette erreur de correction de la distorsion peut ainsi être utilisée, lors de l’itération suivante, de façon à modifier les coefficients complexes de la matrice de coefficients à appliquer pour converger vers une minimisation de cette erreur.
Comme illustré par la , le procédé 100 comprend une opération 130 de détermination du signal radiophonique afin d’obtenir un signal radiophonique démodulé. En fonction de la modulation choisie, le signal radiophonique est démodulé pour permettre son traitement.
Comme illustré par la , le procédé 100 comprend une opération 140 de détermination, pour l’échantillon spécifique du signal radiophonique démodulé, d’un coefficient d’atténuation à appliquer. Le coefficient d’atténuation est appliqué à partir de l’erreur de correction de la distorsion déterminée pour l’échantillon spécifique sur le signal radiophonique modulé. Il est proportionnel à l’erreur de correction de la distorsion déterminé pour l’échantillon déterminé. De cette manière, plus l’erreur de correction de la distorsion est importante, plus le coefficient d’atténuation calculé est important, et donc plus le signal est atténué. Le coefficient d’atténuation peut par exemple être compris entre 0 et 1.
Enfin, dans des exemples, et comme illustré par la , le procédé 100 peut comprendre une opération 150 d’application du coefficient d’atténuation déterminé correspondant sur l’échantillon spécifique du signal radiophonique démodulé.
Par conséquent, aucune partie du signal radiophonique n’est supprimée, le signal reçu est plus ou moins atténué par le coefficient d’atténuation en fonction des échantillons du signal et notamment en fonction de l’erreur de correction de la distorsion associée à ces échantillons. Comme expliqué précédemment, le procédé présenté permet donc de délivrer à l’auditeur un signal radiophonique sans discontinuité au contraire des signaux radiophoniques délivrés par les procédés de l’art antérieur pouvant comprendre des parties de signal complètement supprimées. Par ailleurs, le procédé propose de réutiliser l’erreur de la correction de la distorsion, déjà calculée sur le signal modulé par l’algorithme d’égalisation du canal, pour moduler ce coefficient d’atténuation, de sorte que le procédé présenté peut être implémenté sans modification significative de la chaine de réception du signal, notamment en utilisant un bloc logiciel déjà implémenté dans cette chaine de réception.
Dans des exemples, l’erreur de correction de la distorsion peut être déterminée comme correspondant à l’erreur à minimiser par un algorithme d’égalisation du signal appliqué sur le signal radiophonique modulé. Notamment, dans ces exemples, l’erreur de correction de la distorsion peut être déterminée comme correspondant à l’erreur à minimiser d’un algorithme du gradient stochastique appliquée afin de minimiser une fonction de coût de l’algorithme d’égalisation du signal radiophonique.
Dans des exemples particuliers dans lesquels le signal radiophonique est modulé en fréquence, l’erreur de correction de la distorsion peut être déterminée comme correspondant à l’erreur à minimiser par un algorithme du module constant. Notamment, dans ces exemples, l’erreur de correction de la distorsion peut être déterminée comme correspondant à l’erreur à minimiser d’un algorithme du gradient stochastique appliquée afin de minimiser une fonction de coût de l’algorithme du module constant.
Dans des exemples, la fonction de coût à minimiser d’un algorithme du module constant est la suivante :
Préférentiellement, le radical R' représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 2 linéaire ou ramifié.
Préférentiellement, m vaut 1.
À titre d’exemples particulièrement avantageux de carbonates d’alkylène, on peut citer les composés pour lesquels le radical R' représente un atome d’hydrogène (correspondant à du carbonate d’éthylène), un groupe méthyle (correspondant à du carbonate de propylène), éthyle (correspondant à du carbonate de 1,2-butylène), hydroxyméthyle (R' = -CH 2 OH ; correspondant à du carbonate de glycéryle).
Préférentiellement, le carbonate d’alkylène utilisé est le carbonate de propylène.
formule (5) dans laquelle R' désigne un radical alkyle en C 1 -C 5 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ; R'' représente un radical alkyle en C 1 -C 5 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ;
la somme des carbones de R' et R'' allant de 2 à 6.
Préférentiellement, le radical R' représente un radical alkyle linéaire en C 1 -C 3 ou un radical hydroxyalkyle linéaire en C 1 -C 2 .
Les carbonates selon l’invention sont préférentiellement des carbonates d’alkylène et plus particulièrement du carbonate de propylène.
Le ou les carbonates d'alkyle ou d’alkylène peuvent être présents en une quantité de 0,1 % en poids ou plus, préférentiellement de 0,2 % en poids, et plus préférentiellement de 0,5 % en poids ou plus, et/ou peuvent être présents en une quantité de 5 % en poids ou moins, préférentiellement de 3 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 1.5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de l'aide ou des aides à l'épaississement dans la composition selon la présente invention peut être de 0,1 % à 5 % en poids, préférentiellement de 0,2 % à 3 % en poids, et plus préférentiellement de 0,5 % à 1,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
- Autres additifs facultatifs
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente comprenant en outre un second revêtement bicouche ménagé sur le premier revêtement bicouche.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente dans lequel le premier revêtement bicouche et le second revêtement bicouche font partie d’un jeu de multiples revêtements bicouches.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente dans lequel le premier revêtement bicouche est accordé sur une longueur d’onde différente de celle du second revêtement bicouche.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente dans lequel le premier revêtement bicouche est accordé sur la même longueur d’onde que le second revêtement bicouche.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente dans lequel la première couche réfléchissante est accordée pour réfléchir une première plage de longueurs d’onde dans l’infrarouge et la première couche opacifiante est accordée pour réfléchir une seconde plage de longueurs d’onde dans l’infrarouge, la première plage étant différente de la seconde plage.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente, la première couche réfléchissante est accordée pour réfléchir une première plage de longueurs d’onde dans l’infrarouge et la première couche opacifiante est accordée pour réfléchir une seconde plage de longueurs d’onde dans l’infrarouge, la première plage étant différente de la seconde plage.
Ensemble d’isolation thermique selon une quelconque clause précédente dans lequel la première couche opacifiante et la première couche réfléchissante définissent un premier revêtement bicouche, et comprenant en outre une seconde couche opacifiante en regard de la première couche réfléchissante et une seconde couche réfléchissante en regard de la seconde couche opacifiante, dans lequel la seconde couche opacifiante et la seconde couche réfléchissante forment un second revêtement bicouche.
Caisse autoporteuse convenant pour le soutien et l'isolation thermique d'une membrane étanche La présente invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes intégrées dans une structure porteuse pour contenir un fluide, notamment aux cuves à membrane pour contenir des gaz liquéfiés, en particulier des gaz combustibles. En particulier, l'invention se rapporte aussi à des coupleurs mécaniques et des capteurs de détection de fuite utilisés dans de telles cuves.
Des cuves étanches et thermiquement isolantes peuvent être utilisées dans différentes industries pour stocker des fluides. Par exemple, dans le domaine de l'énergie, le gaz naturel liquéfié (aussi connu sous son abréviation GNL) est un liquide à forte teneur en méthane qui peut être stocké à pression atmosphérique à environ -163°C dans des cuves de stockage terrestres ou dans des cuves embarquées dans des structures flottantes.
On connaît, par exemple par les documents WO-A-2014096600 et WO-A-2019110894, une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage de gaz naturel liquéfié agencée dans une structure porteuse et dont les parois présentent une structure multicouche, à savoir de l’extérieur vers l’intérieur de la cuve, une barrière thermiquement isolante secondaire ancrée contre la structure porteuse, une membrane d’étanchéité secondaire qui est supportée par la barrière thermiquement isolante secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire qui est supportée par la membrane d’étanchéité secondaire et une membrane d’étanchéité primaire qui est supportée par la barrière thermiquement isolante primaire et qui est destinée à être en contact avec le gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve.
Chaque barrière d’isolation thermique, primaire et secondaire, comporte un ensemble de blocs isolants modulaires, respectivement primaire et secondaire, de forme générale parallélépipédique qui sont juxtaposés et qui forment ainsi une surface de support pour une membrane d’étanchéité respective. Les blocs isolants sont ancrés sur la structure porteuse au moyen de coupleurs mécaniques qui sont fixés à la structure porteuse et qui sont positionnés au niveau des coins des blocs isolants primaires et secondaires. Chaque coupleur mécanique coopère ainsi avec les coins de quatre blocs isolants secondaires adjacents et avec les coins de quatre blocs isolants primaires adjacents afin de les retenir contre la structure porteuse.
La représente une paroi étanche et thermiquement isolante en perspective écorchée pour montrer la structure d’une telle paroi. Une telle structure peut être mise en œuvre sur des surfaces étendues ayant diverses orientations, par exemple pour recouvrir des parois de fond, de plafond et de côté d'un réservoir. L'orientation de la n'est donc pas limitative à cet égard.
La paroi de cuve est attachée à la paroi d'une structure porteuse 1. Par convention, on appellera « au-dessus » une position située plus près de l'intérieur du réservoir et « en dessous » une position située plus près de la structure porteuse 1, quelle que soit l'orientation de la paroi de cuve par rapport au champ de gravité terrestre.
La paroi de cuve comporte deux membranes d'étanchéité successives, l'une primaire 5, destinée à être en contact avec le produit contenu dans la cuve, et l'autre secondaire 3 disposée entre la membrane primaire 5 et la structure porteuse 1, ces deux membranes étant alternées avec deux barrières thermiquement isolantes 4, 2. Les parois isolantes et étanches d’une telle cuve sont de préférence réalisées à partir d'un ensemble de panneaux préfabriqués. De façon courante, chaque panneau préfabriqué a la forme générale d'un parallélépipède rectangle, l'élément d'isolation primaire 4 et l'élément d'isolation secondaire 2 ayant respectivement, vus en plan, la forme d'un premier rectangle et d'un deuxième rectangle dont les côtés sont sensiblement parallèles.
20 enveloppe
30 face extérieure
35 face intérieure
40 borne électrique positive
50 borne électrique négative
60 électrode positive en hélice
61 premier bord d'extrémité de l'électrode positive
62 deuxième bord d'extrémité de l'électrode positive
63 bord intérieur de l'électrode positive
64 bord extérieur de l'électrode positive
70 première liaison électrique, électrode positive-borne positive
80 électrode négative en hélice
81 premier bord d'extrémité de l’électrode négative
82 deuxième bord d'extrémité de l’électrode négative
83 bord intérieur de l’électrode négative
84 bord extérieur de l’électrode négative
En variante, le bloc d’adaptation d’impédance est réalisé par d’autres types de convertisseur, par exemple un convertisseur « Buck-Boost DC-DC converter », ou un convertisseur de type « Buck DC-DC converter ».
Le transistor 32 est par exemple un transistor MOSFET.
Le bloc de stockage d’énergie 10 comporte un condensateur de stockage 34 connecté entre la sortie du bloc d’adaptation d’impédance 8 et la masse 23.
Par exemple, le condensateur de stockage 34 a une capacité de 330μF.
Le bloc 12 de régulation de tension comporte un régulateur de tension linéaire ou un régulateur à découpage.
Avantageusement, l’utilisation d’un bloc de conversion de tension comportant un condensateur de compensation permet de compenser les pertes induites par le composant inductif magnétisant du bloc de transformation de courant.
Avantageusement, l’ajout en outre d’un bloc d’adaptation d’impédance permet d’optimiser la fourniture d’énergie électrique par le module 2 de fourniture d’énergie électrique 2, tout en permettant de réduire l’encombrement de ce module 2.
La illustre la performance obtenue, et plus précisément la tension fournie en sortie d’un module 2 de fourniture d’énergie électrique par rapport à un module de fourniture d’énergie électrique dépourvu respectivement d’un bloc de conversion de tension alternative en tension continue, comportant un circuit capacitif comportant un condensateur de compensation d’inductance ou d’un bloc d’adaptation d’impédance.
La représente un graphe, l’axe des abscisses représentant le temps et l’axe des ordonnées la tension aux bornes du condensateur de stockage 34
La courbe G1 représente la tension obtenue sans mettre en œuvre la résonance du bloc 6 de conversion de tension incluant le condensateur de compensation d’inductance 22 , et sans bloc d’adaptation d’impédance 8. Une tension continue d’environ 2V est obtenue après le temps de charge du condensateur de stockage 34.
La courbe G2 représente la tension obtenue lorsque la valeur du condensateur de compensation du module 2 est accordée avec la valeur de l’inductance magnétisante équivalente du transformateur magnétique de courant, (ou en d’autres termes, avec résonnance), sans bloc d’adaptation d’impédance ; la courbe G3 représente la tension obtenue lorsque le module 2 de fourniture d’énergie électrique comprend un bloc de conversion de tension 6 avec condensateur de compensation de l’inductance magnétisante équivalente (en d’autres termes, avec résonance) et avec un bloc 8 d’adaptation d’impédance.
Comme illustré à la , à bloc de transformation de courant 4 identique, la tension fournie par le module 2 de fourniture d’énergie électrique est bien plus élevée lorsque le bloc de conversion de tension 6 avec résonance, puis d’adaptation d’impédance 8 sont utilisés.
Dans la description ci-dessus, le bloc de conversion de tension alternative en tension continue est réalisé par un multiplicateur de tension de Greinacher.
En variante, d’autres types de convertisseur AC/DC comportant un condensateur de compensation d’inductance peuvent être mis en œuvre. Avantageusement, le module de fourniture d’énergie électrique décrit peut être intégré dans un dispositif de mesure de grandeurs électriques, de type fermé ou de type ouvrant.
Par exemple, le bloc 4 de transformation de courant est réalisé sous forme de capteur comportant un logement traversant adapté pour recevoir un conducteur électrique, de type fermé ou de type ouvrant, et les blocs 6 de conversion de tension, 8 d’adaptation d’impédance, 10 de stockage d’énergie et 12 de régulation de tension sont réalisés par une unité électronique de traitement, par exemple sous forme de circuits intégrés sur une carte électronique.
Procédé et dispositif de transmission d’une donnée vidéo entre deux dispositifs embarqués dans un véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs de transmission d’une donnée vidéo entre un premier et un deuxième dispositifs embarqués dans un véhicule, notamment un véhicule autonome.
Bonne : Un léger changement a été observé sur la surface, mais sans dommage.
Mauvaise : Des dommages ont été observés sur le film et il était collant.
Très mauvaise : Le film était totalement détruit.
(Capacité de conservation de recourbement)
Chacune des compositions selon les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 3 a été appliquée à la main avec une brosse de mascara sur les cils des 6 essayeurs (30 coups chacun). Le faux cil a été immergé dans différents milieux par les étapes suivantes. Les faux cils ont été immergés successivement pendant 1 minute dans de l’eau, du sébum artificiel et une solution de gel douche à température ambiante et frottés avec un doigt après chaque immersion dans un solvant. Cette séquence constitue un cycle de l’essai. L’angle de recourbement du faux cil a été analysé à l’aide d’un microscope numérique VHS-5000. Les opérations 1 et 2 ont été répétées 4 fois = 4 cycles au total.
Le recourbement a été évalué en comparant la différence d’angle entre le temps initial et après les 4 cycles. La capacité de conservation de recourbement de chaque composition a été évaluée conformément aux critères suivants.
Très bonne : L’angle de recourbement était supérieur ou égal à 30 degrés.
Bonne : L’angle de recourbement était supérieur ou égal à 15 degrés et inférieur à 30 degrés.
Mauvaise : L’angle de recourbement était supérieur ou égal à 10 degrés et inférieur à 15 degrés.
Très mauvaise : L’angle de recourbement était inférieur à 10 degrés.
(Résistance à l’eau chaude)
Chacune des compositions selon les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 3 a été appliquée à la main avec une brosse de mascara sur des faux cils (30 coups chacun). Le faux cil a été immergé dans un bain d’eau à 45 °C et conservé sous agitation dans le milieu pendant 1 heure. Les faux cils ont ensuite été frottés (10 coups) avec un doigt et l’adhérence d'enrobage et la qualité de dépôt sur le faux cil ont été évaluées conformément aux critères suivants.
Très bonne : Aucun changement de l'enrobage n’a été observé sur le faux cil.
Bonne : Un léger changement de l'enrobage a été observé mais a été préservé sur le faux cil
Mauvaise : Une partie de l'enrobage a été retirée du faux cil
Très mauvaise : L'enrobage a été totalement retiré du faux cil
Avantageusement, chaque évidement prend une forme arquée concave.
Avantageusement, le sabot présente au niveau d’au moins une ouverture d’un tunnel du sabot, un logement destiné à recevoir la cage, où le logement prend la forme d’un creusement du sabot dans le prolongement dudit tunnel.
Avantageusement, chaque tunnel du sabot prend une forme arquée.
Avantageusement, pour chaque tunnel, le centre de courbure dudit tunnel est disposé de l’autre côté dudit tunnel par rapport à l’autre tunnel.
Avantageusement, le sabot est constitué d’une pièce centrale, d’une première pièce latérale et d’une deuxième pièce latérale, les pièces latérales sont positionnées de part et d’autre de la pièce centrale, chaque pièce latérale comporte un des évidements et les ouvertures débouchant de part et d’autre dudit évidement, et chaque tunnel du sabot est divisé en trois sections, une pour la pièce centrale et une pour chaque pièce latérale.
Avantageusement, pour chaque paire de pièces en contact l’une contre l’autre, l’une des pièces de la paire présente au moins un plot de positionnement et l’autre pièce de la paire présente, pour chaque plot de positionnement, un alésage arrangé pour recevoir ledit plot de positionnement.
montre une vue en coupe par un plan médian d’un système de fixation et de ségrégation selon l’invention,
montre une vue en coupe d’un premier mode de réalisation d’un sabot mis en œuvre dans le système de fixation et de ségrégation de la , et
montre une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation d’un sabot mis en œuvre dans le système de fixation et de ségrégation de la .
La montre un système de fixation et de ségrégation 100 selon l’invention qui est appelé par la suite « système ». Le système 100 permet de fixer entre eux un premier élément 10a et un deuxième élément 10b l’un avec l’autre tout en les maintenant à distance l’un de l’autre. Chaque élément 10a-b peut prendre différentes formes. Chaque élément 10a-b peut être constitué d’un ou plusieurs câbles ou canalisations, ou tout autre élément à fixer.