INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention a donc pour but de proposer un procédé de protection contre la corrosion d’une conduite en acier et de son support en acier, qui soit efficient, durable, simple à mettre en œuvre et moins coûteux que les procédés connus de l’état de la technique.
A cet effet, l’invention concerne un procédé de prévention de la corrosion à l’interface de contact entre une conduite en acier à protéger, notamment une conduite forcée, et un berceau de support en acier de cette conduite, dit « berceau à protéger », cette conduite reposant sur ledit berceau à protéger et sur au moins un autre berceau de support.
Conformément à l’invention, ce procédé comprend les étapes suivantes :
-a) calcul de la force de levage F à appliquer en un point de soulèvement de la conduite à protéger pour soulever ladite conduite à protéger d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport audit berceau à protéger,
-b) calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite lors du levage à ladite hauteur f,
-c) comparaison de cette valeur de contrainte σ subie avec une valeur maximale de contrainte σ max au-delà de laquelle la conduite est endommagée, cette valeur maximale de contrainte σ max étant égale à min (Re / 1,35 ; Rm / 1,8), Re étant la limite élastique du matériau constituant ladite conduite et Rm étant la résistance à la rupture du matériau constituant la conduite, et si σ est inférieure ou égale à σ max, alors réalisation des étapes suivantes :
-d) choix d’un dispositif de levage, tel un vérin, capable d’appliquer la force de levage F calculée à l’étape a),
-e) pose d’au moins une plaque de répartition d’efforts sur le sol, au droit du point de soulèvement de la conduite, fixation d’un berceau de soulèvement contre ladite conduite au niveau dudit point de soulèvement et positionnement du dispositif de levage choisi à l’étape d) entre ladite plaque de répartition d’efforts et le berceau de soulèvement,
f) actionnement du dispositif de levage pour soulever la conduite de la hauteur f au-dessus du berceau à protéger,
g) introduction d’au moins une tôle en zinc entre ledit berceau à protéger et la conduite à protéger, cette tôle en zinc couvrant la totalité de la surface de contact entre la conduite à protéger et le berceau à protéger,
La est une vue de dessus du mécanisme de réduction selon la ;
La est une vue arrière du mécanisme de réduction selon la ;
La est une vue avant du mécanisme de réduction selon la .
Description détaillée de l’invention La montre une vue en coupe axiale d’une turbomachine équipée d’un mécanisme de réduction et qui a déjà été décrite précédemment.
La représente une turbomachine 1 d’axe longitudinal X. La turbomachine 1 illustrée est un turbopropulseur équipé d’une seule hélice non carénée destinée à être montée sur un aéronef. Le turbopropulseur peut comprendre un doublet d’hélices contrarotatives, non carénées. Ces turbopropulseurs sont connus sous l’expression anglaise « open rotor ». Bien entendu, la turbomachine peut être un turboréacteur simple flux ou double flux.
La turbomachine comprend un arbre de puissance 2, un arbre d’hélice 3 et un mécanisme de réduction. Le mécanisme de réduction est avantageusement un réducteur de vitesse 4 qui est destiné à être entraîné par l’arbre de puissance 2 et à entraîner en rotation l’arbre d’hélice 3 à une vitesse différente de celle de l’arbre de puissance.
De manière avantageuse, la vitesse de l’arbre de puissance 2 est supérieure à celle de l’arbre d’hélice 3. A titre d’exemple, la vitesse de l’arbre de puissance 2 est de l’ordre de 25000 tours par minute tandis que la vitesse de l’arbre d’hélice 3 est de l’ordre de 2000 tours par minutes. Cela permet un entraînement optimal de l’arbre d’hélice 3 et une propulsion efficace de l’aéronef.
L’arbre d’hélice 3 présente un axe de rotation A qui est centré sur l’axe longitudinal X. De manière avantageuse l’arbre d’hélice 3 s’étend entre une première extrémité 3a et une deuxième extrémité 3b.
La turbomachine comprend avantageusement une hélice 5 non carénée qui est reliée à l’arbre d’hélice 3. L’arbre d’hélice 3 est destiné à entrainer l’hélice 5 en rotation de sorte à réaliser la propulsion de l’aéronef. L’hélice 5 comprend un carter cylindrique 6 qui est fixé à la première extrémité 3a de l’arbre d’hélice 3.
Chaque hélice 5 comprend des pales 7 qui sont disposées régulièrement autour de l’axe longitudinal X. Les pales 7 comprennent des pieds qui sont logés chacun respectivement dans un logement prévu dans un anneau (non représenté) et s’étendent depuis cet anneau. L’anneau est centré sur l’axe longitudinal et est solidaire en rotation du carter cylindrique 6.
Un système de changement de pas 10 est prévu pour changer le calage ou l’orientation des pales 7 de chaque hélice 5 autour d’un axe radial de calage. Cela permet d’orienter les pales dans une position angulaire souhaitée en fonction des conditions de fonctionnement de la turbomachine et les différentes phases de vol. Dans le présent exemple, le système de changement de pas 10 est disposé suivant l’axe longitudinal de la turbomachine et plus précisément encore suivant l’axe de l’arbre d’hélice 3.
Comme nous pouvons le voir sur la , le réducteur de vitesse 4 est positionné dans la partie amont de la turbomachine. Le système de changement de pas 10 est avantageusement situé en aval du réducteur de vitesse 4.
Dans la présente invention, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine et ici suivant l’axe longitudinal X et à la de gauche à droite.
Le réducteur de vitesse 4 et le système de changement de pas 10 sont agencés dans un volume interne de la turbomachine. De manière avantageuse, mais non limitativement, le réducteur de vitesse 4 est agencé dans le volume interne de la nacelle où il y a peu de place disponible.
En particulier, la turbomachine 1 comporte schématiquement un carter statorique 11. Le carter statorique 11 est agencé de manière à former une enceinte 12 entourant le réducteur de vitesse 4. Le carter statorique 11 est avantageusement indépendant des carters de la turbomachine tels que le carter d’entrée de la turbomachine 1. Le carter 11 est solidarisé à la nacelle de la turbomachine. Un brouillard de lubrifiant règne dans l’enceinte 12. L’enceinte 12 est traversée au moins en partie par l’arbre d’hélice 3 suivant l’axe longitudinal X.
Le carter 11 comprend de manière avantageuse, mais non limitativement, une partie amont 13 et une partie aval 14. La partie amont 13 et la partie aval 14 sont séparées l’une de l’autre ici. La partie amont 13 du carter 11 comprend une première ouverture 15 permettant le passage de l’arbre d’hélice 3. La première ouverture 15 est délimitée par une paroi cylindrique 16 centrée sur l’axe longitudinal X. La partie aval 14 comprend une deuxième ouverture 17 permettant le passage au moins en partie du système de changement de pas 10. La deuxième ouverture 17 est délimitée par une jupe cylindrique 18 (mieux visible sur la ) qui est centrée sur l’axe longitudinal X.
est la distance maximale entre deux haut-parleurs émetteurs adjacents 12 ;
est la plus petite longueur d’onde à reproduire ; et
est le secteur angulaire de la zone d’écoute 19.
Par exemple, pour une zone d’écoute de secteur angulaire 60° et pour une longueur d’onde minimum de 3,44 m, correspondant à une fréquence maximum de 100Hz, la distance maximum entre 2 haut-parleurs est de 1,72m.
En référence à la , le système de contrôle 10 comprend quatre haut-parleurs émetteurs 12 agencés selon un rectangle.
Lors de la seconde étape de détermination préliminaire 112, un nombre et un agencement des capteurs 16 est déterminé. Par exemple, la position de mesure de chaque capteur 16 est déterminée pour obtenir l’agencement des capteurs 16.
En particulier, l’ensemble des capteurs 16 est agencé de manière à obtenir une mesure non-ambiguë du champ acoustique par les positions de mesure des capteurs 16.
Par « non-ambiguë », il est entendu que les signaux des capteurs 16 représentent, jusqu’à une fréquence maximale prédéterminée, appelée fréquence d’aliasing spatial, au moins l’amplitude du champ acoustique à chaque position de la zone d’écoute 19 et pas uniquement aux seules positions des capteurs 16. Le champ acoustique continu dans l’espace est en particulier correctement représenté par le nombre fini de capteurs, sans perte d’information. En particulier, par exemple, l’ajout d’un capteur 16 additionnel n’ajouterait pas d’informations supplémentaires sur le champ acoustique, telles qu’une valeur de l’amplitude pour une fréquence donnée à un instant donné et pour un point donné dans la zone d’écoute 19, par rapport aux informations déjà comprises dans les signaux des capteurs 16 sans ce capteur additionnel.
Par exemple, les capteurs 16 sont agencés selon un maillage irrégulier en trois dimensions. Par « maillage irrégulier », il est en particulier entendu que chaque distance, dans les trois dimensions, peut différer de chaque autre distance entre les capteurs 16, et/ou en particulier qu’au moins deux capteurs voisins 16 présentent une distance l’un par rapport à l’autre différente par rapport à une distance entre deux autres capteurs voisins 16.
De préférence, la distance choisie entre deux capteurs 16 adjacents est inférieure à la moitié de la longueur d'onde la plus courte à contrôler dans le champ acoustique, de manière à satisfaire les conditions du théorème de Nyquist-Shannon. En d’autres termes, par exemple, l’agencement des capteurs 16 est déterminé en agençant chaque capteur 16 à une distance maximale par rapport à un capteur voisin 16 le plus proche strictement inférieure à la moitié de la plus petite longueur d'onde du champ acoustique.
Par exemple, pour une fréquence maximale de 100 Hz, la distance maximale entre deux capteurs adjacents 16 est de 1,72 mètres.
De préférence, l’arrangement des capteurs 16 est non-coplanaire. Par « non-coplanaire », il est entendu qu’aucun plan, dans un espace tridimensionnel, comprend tous les capteurs 16. Par exemple, au moins un capteur 16 est agencé en-dehors d’un tel plan.
Le nombre de capteurs 16 choisi lors de l’étape 112 dépend notamment de la fréquence maximale du champ acoustique à contrôler et des dimensions tridimensionnelles de la zone d’écoute 19. Par exemple, lorsque la distance choisie entre deux capteurs 16 adjacents est inférieure à la moitié de la longueur d'onde la plus courte à contrôler dans le champ acoustique, les dimensions tridimensionnelles de la zone d’écoute 19 permettent d’obtenir le nombre de capteurs 16.
Selon un exemple, les capteurs 16 sont agencés sont un maillage tétraédrique en 3D ou selon tout autre polyèdre régulier ou encore selon un maillage 3D formé de plusieurs rangées et couches de capteurs agencées en quinconce. De préférence, le maillage est choisi de manière à être irrégulier. Alternativement, un maillage régulier peut être rendu irrégulier en appliquant un déplacement aléatoire à la position de chaque capteur.
Par exemple, les capteurs 16 sont agencés de manière à satisfaire les conditions du théorème de Nyquist-Shannon.
Lors de la phase de calibrage 104, le champ acoustique est calibré notamment en fonction de mesures obtenues des capteurs 16.
Il convient donc de proposer une autre approche que les approches de l’art antérieur.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant une discrimination de conditions givrantes entre une présence de gouttelettes d’eau surfondues de diamètre supérieur à 100 µm dans l’atmosphère et une présence de gouttelettes d’eau surfondues dont le diamètre est inférieur à 100 micromètres dans l’atmosphère, sans avoir à modifier un capteur existant et sans utiliser un capteur onéreux.
Un aspect de l’invention concerne un procédé mis en œuvre par ordinateur de discrimination de conditions givrantes dans un environnement d’un aéronef, l’aéronef embarquant un capteur d’accumulation de glace, le procédé comprenant, à chaque cycle de mesure courant d’une pluralité de cycles de mesure : Acquisition de données issues du capteur d’accumulation de glace pour le cycle de mesure courant, Classification des données acquises pour le cycle de mesure courant, par un algorithme d’apprentissage automatique, dans une classe parmi une pluralité de classes comprenant au moins : une première classe représentative d’une première condition givrante de l’environnement de l’aéronef et une deuxième classe représentative d’une deuxième condition givrante de l’environnement de l’aéronef
Grâce à l’invention, il est possible, en utilisant un capteur d’accrétion existant et sans modification matérielle, de réaliser une discrimination entre plusieurs types de conditions givrantes dans un environnement autour d’un aéronef. Ainsi, il n’est pas nécessaire d’utiliser un capteur de niveau de givre coûteux, qu’il soit atmosphérique ou d’accrétion. De plus, il n’est pas nécessaire de remplacer les capteurs d’accrétion d’une flotte complète d’aéronefs.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le procédé selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Le procédé comprend préalablement : Entraînement d’un modèle de l’algorithme d’apprentissage supervisé à partir de données d’entraînement issues du capteur d’accumulation de glace, les données d’entraînement étant annotées avec la première condition givrante dans l’environnement de l’aéronef ou avec la deuxième condition givrante dans l’environnement de l’aéronef. l’algorithme d’apprentissage supervisé est choisi parmi : régression logistique, « K plus proches voisins », arbre de décision, machine à vecteur de support, Random Forest, AdaBoost, GradientBoost, XGBoost, CatBoost, réseau de neurones. la première condition givrante comprend la présence de gouttes en surfusion ayant un diamètre inférieur ou égal à 100 micromètres et la deuxième condition givrante comprend la présence de gouttes en surfusion ayant un diamètre supérieur à 100 micromètres. la classification des données acquises pour le cycle de mesure courant comprend l’attribution, aux données acquises pour le cycle de mesure courant, d’une valeur correspondant au diamètre moyen des gouttes comprises dans l’environnement de l’aéronef, au diamètre maximal des gouttes comprises dans l’environnement de l’aéronef ou au contenu en eau liquide des gouttes comprises dans l’environnement de l’aéronef. Le procédé comprend en outre une agrégation des classes de classification de chaque cycle de mesure de la pluralité de cycles de mesure et une condition givrante globale est obtenue à partir de l’agrégation des classes de classification. l’obtention de la condition givrante globale à partir de l’agrégation des classes de classification est réalisée par calcul d’une occurrence majoritaire d’une classe parmi la première classe et la deuxième classe de classification des classes de classification de la pluralité de cycles de mesure. la classification des données acquises pour le cycle de mesure courant comprend en outre l’attribution d’une probabilité d’appartenance à la classe de classification, et l’obtention de la condition givrante globale à partir de l’agrégation des classes de classification est réalisée par calcul d’une probabilité globale de chaque classe parmi la première classe et la deuxième classe de classification pour l’agrégation des classes de classification de la pluralité de cycles de mesure. Le procédé comprend préalablement une étape d’optimisation d’un modèle utilisé dans le procédé d’apprentissage automatique, l’optimisation comprenant une sélection de paramètres du modèle, la sélection de paramètre étant réalisée par une approche ascendante ou par une approche descendante.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. La montre une représentation schématique du procédé selon l’invention, La montre une représentation schématique de l’étape d’entraînement du procédé selon l’invention, La montre une représentation schématique d’un exemple de capteur d’accrétion utilisé pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, La montre une représentation schématique d’un mode de réalisation alternatif du procédé selon l’invention.
La montre une représentation schématique d’un procédé de discrimination de conditions givrantes selon l’invention.
Le procédé 10 permet de discriminer des conditions givrantes dans l’environnement d’un aéronef. On entend par « discriminer des conditions givrantes » le fait de différencier des conditions givrantes parmi une pluralité de classes de conditions givrantes. Ainsi, une classification de conditions givrantes d’un environnement comme appartenant à une première classe de conditions givrantes ou comme appartenant à une deuxième classe de conditions givrantes est une discrimination de conditions givrantes.
La pluralité de classe de conditions givrantes peut comprendre des classes de conditions givrantes différenciées par une taille de gouttes d’eau, par un état de gouttes d’eau, et/ou par une appartenance à une définition de conditions givrantes comprenant plusieurs paramètres.
Une taille de gouttes d’eau présentes dans l’environnement de l’aéronef est par exemple définie par un diamètre médian des gouttes d’eau, un diamètre moyen des gouttes d’eau, un diamètre maximal des gouttes d’eau surfondues parmi toutes les gouttes d’eau surfondues de l’environnement de l’aéronef, ou tout autre paramètre permettant de définir une taille des gouttes d’eau de l’environnement de l’aéronef.
Un état des gouttes d’eau présentes dans l’environnement de l’aéronef est par exemple défini par la présence d’une majorité de gouttes d’eau surfondues ou sous forme de cristaux, ou par la présence de gouttes d’eau surfondues ou sous forme de cristaux.
Une définition de conditions givrantes comprenant plusieurs paramètres est par exemple définie par les différentes annexes de la partie 25 « Part 25 » du Code de Régulation Fédérale 14 « Code of Federal Regulation 14 ». Par exemple, une première condition givrante peut être celle définie par l’annexe O « Appendix O » de la partie 25, qui comprend la présence de gouttelettes d’eau surfondues de diamètre supérieur à 100 µm dans l’environnement de l’aéronef. Par exemple, une deuxième condition givrante peut être celle définie par l’annexe C « Appendix C » de la partie 25 qui comprend la présence de gouttelettes d’eau surfondues dont le diamètre est inférieur ou égale à 100 micromètres dans l’environnement de l’aéronef. Le diamètre moyen de telles gouttelettes d’eau surfondues est généralement de l’ordre de 10 micromètres. Par exemple, une troisième condition givrante peut être celle définie par l’annexe D « Appendix D » de la partie 25 qui comprend la présence de cristaux de glace.
La présence d'irritation (non/légères/fortes) a été vérifiée par le spécialiste durant l'épilation et dans les 15 minutes qui l'ont suivie.
Le nombre de poils cassé a été évalué à l'issue de l'épilation.
Les participants ont été interrogés une semaine après l'épilation pour déterminer s’ils constataient des irritations (non/légères/fortes) et deux semaines après l’épilation pour déterminer si la repousse de leurs poils était plus lente.
Les résultats obtenus ont montré un bénéfice significatif des fils guipés selon l’invention par rapport aux fils classiques (coton et polyester) sur les critères analysés : Lors de l’épilation : une réduction de la sensation de douleur et une diminution des irritations et une réduction des poils brisés (constatée par le spécialiste), 15 minutes après l’épilation : une réduction de la sensation de douleur et une diminution des irritations ainsi qu’une douceur et une netteté plus marquées de la peau (appréciation des participants), Après l’épilation (une et deux semaines) : réduction des irritations. Dans les semaines qui suivent la première épilation, des rendez-vous complémentaires ont été menés pour les trois échantillons : un espacement des prises de rendez-vous d’épilation des participants de l’échantillon C a été constaté (délai de repousse des poils plus long) et un affinage net des poils des lèvres (duvet) a été observé à 8 mois.
kit d’hygiène buccale dentaire hors du domicile La présente invention concerne un kit d'hygiène buccale pour le brossage dentaire hors du domicile.
Etat de la technique antérieur .
Les professionnels chargés de la santé bucco-dentaire préconisent un lavage des dents, c'est-à-dire un brossage avec dentifrice, deux fois par jour après les repas.
Aujourd'hui, il est difficile pour une bonne partie de la population de procéder à un lavage de dents après le repas du midi, dès lors qu'elle est éloignée de son domicile. Cela est dû à l'absence d'un kit d'un format suffisamment petit pour tenir dans la poche d'un vêtement, kit devant contenir tous les éléments nécessaires au lavage de dents. La bonne santé buccale s'en trouve affectée compte tenu de la nature des aliments ingérés lors du repas pris à la pause méridienne hors domicile et aussi de l'intervalle de temps jusqu'au retour chez soi, souvent en début de soirée.
Dans les brevets déposés (ex FR3035308), on observe des brosses à dents de voyage, des brosses à dents constituées de plusieurs éléments, démontables ou pas, avec des tubes ou des doses de dentifrice intégrées. De plus, ces brosses à dents sont souvent transportées dans des contenants encombrants et peu pratiques quotidiennement. Dans le commerce, ces articles sont relativement peu présents.
L'hygiène buccale exige la propreté du nécessaire utilisé. Mais le problème est qu'actuellement, il est impossible de concilier un maintien de la propreté de la brosse à dents et un objet unique de petite taille réunissant la brosse et le dentifrice. Or c'est cela qui permettrait de rendre le transport du matériel sur soi beaucoup plus facile.
Un mode de réalisation de l’invention sera décrit à l’aide des dessins dans lesquels :
vue d’en haut du boîtier parallélépipède rectangle avec arêtes arrondies, boîtier fermé
vue de profil du boîtier parallélépipède rectangle avec arêtes arrondies, boîtier fermé,
vue oblique du boîtier parallélépipède rectangle avec arêtes arrondies, boîtier fermé,
vue du boîtier capot ouvert avec les deux parties de la brosse à dents et le compartiment dentifrice ouvert avec sa forme concave,
Cela présente deux inconvénients. Le premier inconvénient réside dans le fait que les protocoles anti-entropie existants ne peuvent pas être optimaux à la fois en termes de bande passante et de retard. La transmission de l’ensemble de l’arbre de Merkle, comme cela se produit dans un protocole à un tour, signifie un temps système considérable. Au lieu de cela, il est possible d’utiliser le protocole à plusieurs tours, qui permet de réduire considérablement le temps système, toutefois au prix d'un temps de latence accru, car le protocole est exécuté sur plusieurs tours. Le second inconvénient est que les protocoles qui sont connus de l’état de la technique ne sont pas précis (dans le sens d’une identification précise des entrées de base de données qui doivent être réparées) sans augmenter la taille de l’arbre de Merkle au point de le rendre impraticable en raison de l’importance du temps système.
Ces problèmes s'aggravent lorsque la taille des bases de données augmente ou lorsqu'un grand nombre de copies de base de données (nœuds) doivent être réparées.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients de l’état de la technique décrits ci-dessus. Pour atteindre ce but, la présente invention concerne un procédé permettant la transmission d’un vecteur de contrôle d’une unité d’envoi à une unité de réception, dans lequel le vecteur de contrôle est prévu pour la vérification de la cohérence d’un jeu de données et le procédé présente les étapes suivantes :
- division d’un jeu de données en plusieurs zones partielles ;
- composition du vecteur de contrôle à partir des valeurs de hachage calculées ;
- compression du vecteur de contrôle, dans lequel la compression est effectuée à l’aide d’un procédé de codage de Slepian-Wolf ; et
- transmission du vecteur de contrôle compressé de l’unité d’envoi à l’unité de réception.