INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, une donnée vectorisée comprend des informations définissant chaque point de l’image comme un vecteur par rapport à une origine commune. On peut alors définir d’autres vecteurs par combinaison de ces vecteurs à origine commune. Ces autres vecteurs peuvent être associés à une ou plusieurs données afin de former des données vectorisées. Des exemples de données vectorisées sont par exemple un vecteur représentatif d’un tronçon de route, un vecteur représentant le nombre d’habitations dans une zone donnée, etc.
Par construction géométrique, il est alors possible de définir chaque zone et parcelle comme un polygone défini par les vecteurs de chacun de ses sommets. Chaque polygone est ensuite muni des informations supplémentaires des pixels qui le composent. Par exemple, une zone d’approche peut être définie par un vecteur décrivant son périmètre. Il est possible d’obtenir les intersections des vecteurs de tronçon de route avec le vecteur de la zone d’approche, ou encore les vecteurs correspondant au polygone des habitations dans le périmètre de la zone d’approche, etc. On comprend alors qu’un polygone est défini de sorte que les pixels le composant présentent des informations supplémentaires uniformes.
On comprendra que la segmentation sémantique permet le passage d’une image rastérisée à une image cartographique rastérisée.
De plus, la polygonisation permet de passer d’une image cartographique rastérisée à une donnée cartographique vectorisée, sans modification des informations supplémentaires.
On comprendra également que le moteur d’inférence ne peut travailler que sur des données vectorisées.
Le moyen de traitement MT est également configuré pour réaliser un procédé mettant en œuvre un moteur d’inférence, configuré de manière à déterminer des pistes de posé d’urgence à partir des données mémorisées dans la première base de faits et à déterminer le respect par chaque piste de posé d’urgence des règles mémorisées dans la base de règles et/ou reçues de sources extérieures par application d’un moteur d’inférence.
Le moyen de traitement MT mémorise les résultats de la détermination des PPU, le résultat de la vérification des règles mémorisées et les résultats des calculs intermédiaires dans la deuxième base de faits.
Plus précisément, le moyen de traitement MT comprend trois moyens de calcul ou unités de calcul, référencés MC1, MC2 et MC3.
Le premier moyen de calcul MC1 est configuré ou programmé pour appliquer un réseau de neurones principal à des données cartographiques rastérisées, pour générer des zones candidates à une piste de posé d’urgence, notamment via des boîtes englobantes et/ou une segmentation pixelique de la zone candidate, et en réaliser la polygonisation.
Le deuxième moyen de calcul MC2 est configuré ou programmé pour réaliser la polygonisation de la région segmentée avec la plus grande surface d’intersection avec chaque boîte englobante.
Dans un autre mode de réalisation, la au moins une parcelle issue des données cartographiques rasterisées présentant la plus grande intersection avec la au moins une boîte englobante produite par le premier réseau sont extraites de la base de données cartographique.
Le troisième moyen de calcul MC3 est configuré ou programmé pour appliquer un algorithme de recherche géométrique afin de déterminer au moins une piste candidate dans chaque zone candidate polygonisée. Cette détermination consiste à rechercher un rectangle compris dans la zone candidate, de dimension suffisante pour permettre l’atterrissage (on pourra utiliser une méthode telle que Maximum-Area Rectangles in a Simple Polygon – Y.Choi et al. – 2019). Le troisième moyen de calcul MC3 est également configuré ou programmé pour appliquer un moteur d’inférence aux zones candidates à un PPU et aux pistes candidates en fonction de données mémorisées dans la première et la deuxième base, de fait et en fonction des règles mémorisées dans la base de règles. Le troisième moyen de calcul MC3 valide ou invalide chaque zone candidate en fonction du résultat d’application des règles.
La figure illustre plus en détail le troisième moyen de calcul MC3 dans sa partie configurée pour appliquer le moteur d’inférence. Il comprend des moyens pour appliquer un moteur d’inférence MI à des données de la base de faits BF en fonction de règles de la base de règles BR en conjonction de paramètres de la base de paramètres BP. La base de faits BF est enrichie de données externes, notamment issues de la détermination de zones et pistes candidates sur les données cartographiques ou de requêtes d’informations. Le résultat de l’application du moteur d’inférence MI est la détermination de PPU validés PPUv ou de zones invalidées ZI.
Dans un premier mode de mise en œuvre, illustré par la figure , le procédé de détermination de PPU débute par une première étape 1 au cours de laquelle on définit les règles mémorisées dans la base de règles que chaque PPU doit respecter. Les règles définies et mémorisées peuvent être applicables à la zone candidate à une PPU, à la PPU, ou à au moins une zone d’approche. Ces règles sont éventuellement paramétriques, avec des paramètres pouvant différer selon que la règle est appliquée à la zone candidate à une PPU, à la PPU, ou à la au moins une zone d’approche. On mémorise alors les paramètres associés à ces règles dans la première base de faits.
-- lesdites surfaces d’intrados sont situées en regard d’extrados d’aubes adjacentes et qui sont séparées les unes des autres par des longerons ;
- le ou chaque crochet comprend une surface plane qui est située à l’extérieur dudit contour et qui est perpendiculaire à ladite surface ;
-- le ou chaque crochet a une épaisseur inférieure à celle du module ;
- ledit premier profilé est le profilé arrière du module ;
-- le module est réalisée en matériau composite ;
-- le module est réalisée par drapage de plis (couches de fibres) puis injection de résine polymérisable pour noyer les plus et les solidifier ;
-- ce type de réalisation n’est toutefois pas limitatif et le module pourrait être réalisé par tout type de procédé de fabrication et par exemple par usinage, coulage, fabrication additive, thermocompression, injection, etc. ;
-- les aubes ont chacune un profil aérodynamique et comprennent chacun un intrados et un extrados ;
- le module est une grille comportant plusieurs longerons et des aubes qui s’étendent entre les longerons et qui sont reliées à ces longerons, ces aubes étant perpendiculaires aux longerons.
L’invention concerne également un ensemble comportant un module tel que décrit dans ce qui précède et au moins un cavalier de fixation de ce module, le ou chaque cavalier ayant une forme générale en L ou U et étant configuré pour être monté sur le crochet du module.
Avantageusement, le ou chaque cavalier comporte un rebord configuré pour être engagé dans l’ouverture ou une des ouvertures du crochet.
Avantageusement, le ou chaque cavalier comprend un orifice de passage ou de vissage d’une vis, ou porte une vis ou tige filetée.
La présente invention concerne également un inverseur de poussée pour une turbomachine d’aéronef, comportant au moins un module ou un ensemble tel que décrit ci-dessus.
Avantageusement, l’inverseur a une forme générale annulaire autour d’un axe central et comprend plusieurs modules répartis autour de cet axe, chacun de ces modules étant en appui radial vers l’extérieur sur un cadre annulaire qui comporte des orifices de passage ou vissage de vis ou tiges filetées.
Avantageusement, le cadre comprend un rebord configuré pour être engagé dans l’ouverture ou une des ouvertures du crochet.
La présente invention concerne également une turbomachine d’aéronef, comportant un module, un ensemble ou inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus.
- un circuit de lubrification du palier à roulement (qui n’est pas représenté mais qui correspond par exemple au circuit 26 de la ),
- un carter annulaire 42 qui s’étend autour du palier 22 et qui comprend un logement interne 44 de montage de la bague externe 22b, ce carter 42 comportant une épaisseur de paroi E mesurée radialement par rapport à l’axe X, et
- un circuit 28 de refroidissement de la bague externe 22b du palier, qui est indépendant du circuit de lubrification et qui est en partie représentée.
En ce qui concerne l’épaisseur de paroi E du carter 42, on constate que celle-ci n’est pas constante et peut varier d’une épaisseur minimale E1 à une épaisseur maximale E2.
Dans l’exemple représenté, le carter 42 comprend une surface cylindrique interne 42a qui a un diamètre D1 et une surface cylindrique interne 42b qui a un diamètre D2 inférieur à D1. Le logement 44 de la bague externe 22b est située à l’intérieur de la surface 42a, et au voisinage de la jonction entre les surfaces 42a, 42b qui forme un épaulement annulaire 42c contre lequel la bague externe 22b est conformée pour venir en appui axial une fois installée. La bague interne 22a est quant à elle montée sur l’arbre 20 et peut venir en appui axial également sur un épaulement 20a de l’arbre 20. Dans le mode de réalisation représenté, l’arbre 20 et le carter 42 sont disposés axialement l’un par rapport à l’autre de façon à ce que les épaulements 20a, 42c se situent dans un même plan perpendiculaire à l’arbre, les bagues 22a, 22b ayant la même longueur dans la direction axiale. Les bagues 22a, 22b peuvent être immobilisées axialement contre les épaulements 20a, 42c par vissage d’écrous respectivement sur l’arbre 20 et dans le carter 42.
Le circuit de refroidissement 28 comprend :
- au moins un conduit 46 d’alimentation en fluide de refroidissement et au moins un conduit 48 d’évacuation de fluide de refroidissement, formés dans l’épaisseur de paroi E du carter 42,
- au moins une cavité annulaire 50 d’alimentation en fluide s’étendant autour de l’axe X et formée dans cette épaisseur de paroi E, cette cavité annulaire 50 étant reliée au(x) conduit(s) d’alimentation 46,
- au moins une cavité annulaire 52 d’évacuation de fluide s’étendant autour de l’axe X et formée dans cette épaisseur de paroi E, cette cavité annulaire 52 étant reliée audit au(x) conduit(s) d’évacuation 48, et
- le système annulaire 40 de refroidissement de la bague externe 22b qui est relié respectivement aux cavités d’alimentation et d’évacuation 50, 52.
Dans l’exemple représenté, le circuit 28 comprend un seul conduit d’alimentation 46. Ce conduit 46 a une forme allongée le long de l’axe X et comprend une extrémité longitudinale qui est reliée à la cavité 50 et qui débouche dans cette cavité 50. Comme illustré à la , ce conduit 46 a par exemple en section transversale une forme générale rectangulaire.
La cavité d’alimentation 50 est ici située sur un côté du système de refroidissement 40, et est plus exactement disposée entre le conduit 46 et ce système 40. Comme dans l’exemple représenté, la cavité 50 peut avoir en section axiale une forme générale triangulaire ou trapézoïdale et avoir donc une section de passage de fluide qui évolue le long de l’axe X et en particulier qui diminue le long de cet axe, depuis le conduit 46 jusqu’au système 40.
La cavité d’évacuation 52 est ici située sur un côté opposé du système de refroidissement 40. Comme dans l’exemple représenté, la cavité 50 peut avoir en section axiale une forme générale triangulaire ou trapézoïdale et avoir donc une section de passage de fluide qui évolue le long de l’axe X et en particulier qui augmente le long de cet axe depuis le conduit 46.
On constate dans les dessins et en particulier la que les cavités 50, 52 peuvent être symétriques par rapport à un plan H perpendiculaire à l’axe X et passant entre les cavités 50, 52 ( ).
Dans l’exemple représenté, le circuit 28 comprend un seul conduit d’évacuation 48. Ce conduit 48 a une forme allongée le long de l’axe et comprend une extrémité longitudinale qui est coudée et reliée à la cavité 52 et qui débouche dans cette cavité 52. Comme illustré à la , ce conduit 48 a par exemple en section transversale une forme générale rectangulaire. Les figures montrent en outre que les conduits 46, 48 peuvent être disposés l’un au-dessus de l’autre, et peuvent ainsi être coupés par un même plan passant par l’axe X ( ).
La cavité 50 est reliée au système de refroidissement 40 par une première série d’orifices 58 qui sont de préférence régulièrement répartis autour de l’axe X. Ces orifices 58 sont orientés principalement axialement mais peuvent être inclinés, par exemple en direction tangentielle ou en direction radiale. Dans l’exemple représenté, on constate que les orifices 58 sont inclinés radialement vers l’intérieur depuis leurs extrémités reliées à la cavité 50, jusqu’à leurs extrémités reliées au système 40.
Les grilles 26 sont en général fixées par leurs extrémités amont au cadre avant 16, et par leurs extrémités aval à un cadre annulaire aval 30.
Une grille 26 d’inverseur de poussée 10 est représentée à la . Cette grille 26 s’étend principalement dans une surface P qui peut être plane, incurvée ou en chevron. Cette surface est destinée à être traversée par le flux d’air à dévier. La grille 26 comporte :
- des longerons 32 qui sont espacés les uns des autres et parallèles les uns aux autres,
- des aubes 34 qui s’étendant entre les longerons 32 et qui sont reliées à ces longerons 32, ces aubes 34 étant perpendiculaires aux longerons 32, et
- deux profilés de fixation, respectivement avant 36 et arrière 38, qui sont reliés aux longerons 32 et qui sont perpendiculaires à ces longerons 32, ces deux profilés 36, 38 formant avec deux des longerons 32 un cadre ou contour périphérique de la grille 26.
Dans la technique actuelle, chacun des profilés 36, 38 comprend ou forme une bride 40 de fixation au cadre 16, 30 correspondant. Comme illustré aux figures 3 à 5, chaque bride 40 peut s’étendre dans la surface P et peut définir une surface plane 42 d’appui qui est destinée à prendre appui sur le cadre 16, 30 correspondant. En variante, chaque bride 40 peut être inclinée par rapport à cette surface P ou peut avoir une forme pliée par exemple en dièdre ou en chevron, une forme incurvée en portion de cylindre, etc. Les cadres 16, 30 ont des formes complémentaires pour accueillir ces brides. La bride 40 comprend des orifices 44 alignés avec des orifices 46 du cadre 16, 30, ces orifices 44, 46 étant traversés par des vis 48 de fixation de la grille 26 au cadre 16, 30.
Cette technologie n’est toutefois pas entièrement satisfaisante car elle présente des inconvénients. Les brides 40 sont relativement encombrantes et entraînent une augmentation de la longueur de la grille 26 ou une réduction de la surface utile de la grille 26 occupée par les longerons 32 et les aubes 34. De plus, les liaisons des brides 40 au reste de la grille 26 sont des zones de concentration de contraintes qui doivent être prises en compte dans la définition de la grille 26 et qui peuvent se traduire par des surdimensionnements dans ces zones entraînant une augmentation de la masse de la grille 26.
L'invention propose une solution simple, efficace et économique à au moins une partie des problèmes de la technique actuelle.
L’invention n’est pas limitée à une grille d’inversion de poussée ou de déviation de jet mais s’étend à tout module de déviation de jet. Ce module peut s’appliquer à une grille, à un anneau d’inversion de poussée constitué de modules de déviation de jets agencés entre un cadre avant circonférentiel et un cadre arrière circonférentiel, etc.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un module de déviation de jet pour un inverseur de poussée d’une turbomachine d’aéronef, ce module s’étendant dans une surface et comportant :
- des longerons qui sont espacés les uns des autres et parallèles les uns aux autres,
- au moins un élément de déviation qui s’étend entre les longerons et qui est relié à ces longerons,
- deux profilés de fixation, respectivement avant et arrière, qui sont reliés aux longerons et qui forment avec deux de ces longerons un contour périphérique du module,
caractérisé en ce qu’un premier des profilés de fixation comprend au moins une surépaisseur dans une direction parallèle à ladite surface, ladite au moins une surépaisseur comportant au moins un trou taraudé qui est orienté perpendiculairement à cette surface.
L’invention présente des avantages parmi lesquels une simplification d’au moins un des profilés de fixation par la suppression de sa bride. La suppression de la bride permet de réduire la longueur du module ainsi que son encombrement dans cette direction. Le reste du module, qui représente la partie utile et fonctionnelle du module, n’est pas impacté ce qui est également avantageux. Le montage et le démontage du module selon l’invention sont en outre aisés.
Le module de déviation de jet selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
Le fonctionnement de l’insert de friction pour clapet orienté 60 selon l’invention se comprend aisément à la vue des figures 1 à 7.
Les figures 5 à 7 montrent l’environnement de l’invention qui est principalement constitué de la culasse de moteur à combustion interne 2 d’un moteur à combustion interne 79 ce dernier comportant un piston 80 et un cylindre 81 qui forment, avec ladite culasse 2, une chambre de combustion 3.
On a clairement montré en figures 1 à 4 que le conduit de stratification 7 présente un tube d’éjection des gaz 25 fait selon cet exemple d’acier inoxydable à haute perméabilité magnétique et faible rémanence magnétique, ledit conduit 7 comprenant également un manchon rapporté amagnétique 26 qui est réalisé par exemple en « Inconel 718 », qui est monté fretté sur le tube d’éjection des gaz 25, et qui reçoit le siège d’obturation de conduit 11.
En figures 1 à 7, on remarque que le conduit de stratification 7 débouche dans la chambre de combustion 3 sous la forme d’un nez de préchambre amagnétique 62 en alliage de cuivre, par exemple un Cuivre-Béryllium-Cobalt de type « C17500 », ledit nez 62 étant monté fretté à cheval entre le tube d’éjection des gaz 25 et le manchon rapporté amagnétique 26.
On remarque en figures 1 à 7 que c’est le nez de préchambre amagnétique 62 qui reçoit l’insert de friction pour clapet orienté 60 selon l’invention, et ceci, sous deux formes principales.
La première forme, montrée en , consiste en un premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et un second moyen de guidage de téton d’orientation 65 qui prennent la forme de bagues montées indépendamment l’une de l’autre dans le nez de préchambre amagnétique 62.
La deuxième forme, montrée en figures 2 à 7, prévoit que le premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et le second moyen de guidage de téton d’orientation 65 font partie d’un seul et même insert multifonctionnel 67 monté fixement dans le nez de préchambre amagnétique 62.
C’est sous cette deuxième forme et particulièrement de sa variante de réalisation montrée en figures 2, 3 et 5 à 7 que nous détaillerons ici le fonctionnement spécifique de l’insert de friction pour clapet orienté 60 selon l’invention, gardant à l’esprit que dans le contexte dudit insert 60, le fonctionnement du clapet à téton de guidage 50 est identique à celui décrit dans le brevet N° WO2022079367, l’objectif de l’insert de friction pour clapet orienté 60 selon l’invention n’étant pas de modifier ledit fonctionnement, mais d’assurer à ce dernier une grande stabilité dans le temps, et à la préchambre d’allumage à clapet 1 une grande pérennité.
Selon la variante de l’insert de friction pour clapet orienté 60 selon l’invention montrée en figures 2, 3, 5, 6 et 7, l’insert multifonctionnel 67 est maintenu axialement plaqué par un jonc d’arrêt 68 et par une rondelle ressort 69 de type « Belleville » sur un épaulement d'appui axial d'insert 72 aménagé dans le nez de préchambre amagnétique 62, ledit insert 67, ledit jonc 68 et ladite rondelle 69 étant réalisés en « Inconel », un métal inoxydable et amagnétique qui conserve une grande résistance mécanique à hautes températures.
Avantageusement, l’insert multifonctionnel 67 est ici monté serré dans le nez de préchambre amagnétique 62 ce qui assure une cohésion thermique maximale entre ledit insert 67 et ledit nez 62.
Ainsi, lors de la combustion de la charge principale 27 dans la chambre de combustion 3, la chaleur que reçoit l’insert multifonctionnel 67 de la part des gaz 19 chauds avec lesquels il est en contact peut efficacement être évacuée par conduction via le nez de préchambre amagnétique 62.
En , on a montré le clapet à téton de guidage 50 en position « pleinement fermé », c’est à dire avec sa face axiale d’obturation 10 qui est au contact du siège d’obturation de conduit 11, de sorte que le conduit de stratification 7 est obturé et qu’aucun gaz 19 ne peut circuler depuis la cavité de stratification 4 vers la chambre de combustion 3 ou inversement, le volume de la chambre d’amortissement de clapet 18 étant maximal.
La montre quant à elle le clapet à téton de guidage 50 en position « pleinement ouvert », c’est à dire avec sa face axiale d’ouverture 13 qui est au contact de la butée de clapet côté chambre 14, de sorte que le conduit de stratification 7 est également pleinement ouvert, ledit clapet 50 formant avec le nez de préchambre amagnétique 62 une préchambre d’allumage par torche 9, tandis que les gaz 19 peuvent circuler depuis la cavité de stratification 4 vers la chambre de combustion 3, le volume de la chambre d’amortissement de clapet 18 étant minimal.
On remarque, particulièrement en figures 2 et 3, que le téton d’orientation 15 comporte un épaulement d’amortissement 46 qui coopère avec un lamage d’amortissement 47 aménagé en entrée de l’orifice axial de guidage 17, ledit lamage 47 débouchant dans la chambre d’amortissement de clapet 18.
Cette configuration particulière de l’insert multifonctionnel 67 et du clapet à téton de guidage 50 permet à ce dernier de parcourir la première partie de sa course vers la butée de clapet côté chambre 14 en étant le moins freiné possible par la chambre d’amortissement de clapet 18.
En effet, tant que l’épaulement d’amortissement 46 n’est pas arrivé au niveau du lamage d’amortissement 47, les gaz 19 contenus dans la chambre d’amortissement de clapet 18 peuvent librement sortir de cette dernière en direction de la chambre de combustion 3, via le jeu laissé entre ledit épaulement 46 et ledit lamage 47, puis via les conduits de dépressurisation 48.
Dans une étape suivante, l’utilisateur contrôle à l’aide de l’ordinateur 10 si une couleur déterminée de peinture qu’il souhaite obtenir, et dont le niveau de correspondance souhaité est de 100%, peut être effectivement obtenue en utilisant un ou plusieurs mélanges MP(1)-MP(n). Si tel est le cas, l’ordinateur 10 affiche sur le dispositif d’affichage 13 le niveau de correspondance de 100% et la composition du mélange de peinture MP(1)-MP(n) permettant d’obtenir ladite couleur déterminée.
Un carrossier dispose des teintes suivantes dans son stock : MP 1 : 600 ml de bleu plus 400 ml de rouge ; MP 2 : 300 ml de bleu plus 700 ml de rouge MP 3 : 300 ml de bleu plus 300 ml de rouge.
1) La couleur et la quantité souhaitées comportent les éléments suivants : 800 ml de bleu plus 600 ml de rouge plus 300 de blanc.
Après avoir saisi les données, l'ordinateur donne les instructions suivantes pour obtenir la couleur souhaitée : utiliser tout le volume de teinte MP1 et ajouter 2/3 de teinte MP3 et compléter avec 300 ml de blanc de base. coefficient d’exactitude avec le résultat final souhaité : 100%.
Cela signifie que pour obtenir la couleur souhaitée, l'organisme peut retirer 1400 ml de peinture du stock de teinte et n'a besoin d'ajouter que 300 ml de nouvelle base.
2) La couleur et la quantité souhaitées comportent les éléments suivants : 300 ml de bleu plus 800 ml de rouge
Après avoir saisi les données, l'ordinateur donne les instructions suivantes pour obtenir la couleur souhaitée : utiliser tout le volume de teinte MP2 et compléter avec 100 ml de rouge de base. coefficient d’exactitude avec le résultat final souhaité: 100%.
Cela signifie que pour obtenir la couleur désirée, l'organisme peut retirer 1000 ml de peinture du stock de teinte et n'a besoin que d'ajouter 100 ml de nouvelle base.