INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les contraintes exprimées ci-dessus sont destinées à être complétées par des contraintes linguistiques, issues de la base de données de contraintes CDB 112, afin de former, pour chaque document à produire, les contraintes de niveau document à fournir au module de génération de contenus CGM 122 pour générer automatiquement le contenu dudit document. Un exemple de telles contraintes linguistiques est proposé ci-dessous.
Document1 :
Type : microblog
Le dispositif évaporateur 110 représenté en comprend l'ensemble des éléments du dispositif évaporateur 1 représenté en et comprend, en outre, des caractéristiques supplémentaires.
La cavité supérieure 30 comprend une zone centrale 34 se prolongeant en partie supérieure par une zone annulaire 35 d'axe D. Chaque conduite 60 débouche dans la zone annulaire 35. La zone centrale 34 comprend la paroi inférieure 31 de la cavité supérieure 30 contre laquelle est plaqué l'élément de piégeage 80. Selon un mode de réalisation, la paroi latérale 32 de la cavité supérieure 30 comprend une portion 36 sensiblement perpendiculaire à l'axe D et formant le fond de la zone annulaire 35. L'extrémité 61 de chaque conduite 60 est située sur le fond 36 de la zone annulaire 35.
La cavité inférieure 50 comprend une zone centrale 54 se prolongeant par une zone annulaire 55 d'axe D. La zone centrale 54 comprend la paroi inférieure 51 de la cavité inférieure 50 et le filtre 90 est situé dans la zone centrale 54. Chaque conduite 60 débouche dans la zone annulaire 55. Selon un mode de réalisation, l'extrémité 62 de chaque conduite 60 est située sur la paroi supérieure 53 de la chambre inférieure 50 dans la zone annulaire 55.
La paroi supérieure 33 de la cavité supérieure 30 comprend en outre une portion en saillie 37 se projetant vers la paroi inférieure 31 de la cavité supérieure 30. La portion en saillie 36 délimite, avec la paroi latérale 32 de la cavité supérieure 30, un canal annulaire 38 reliant la zone centrale 34 de la cavité supérieure 30 à la zone annulaire 35 de la cavité supérieure 30.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 7 à 10, les conduites 60 ont une forme cylindrique et ne comprennent pas les coudes 63 illustrés en . Toutefois, la zone annulaire 35 de la cavité supérieure 30 et la zone annulaire 55 de la cavité inférieure 50 imposent un changement de la direction d'écoulement gazeux et jouent donc le rôle de chicanes comme les coudes 63.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation d'un dispositif évaporateur 120. Le dispositif évaporateur 120 représenté en comprend l'ensemble des éléments du dispositif évaporateur 110 représenté en . Le corps 20 est composé de trois pièces distinctes, une pièce supérieure 24, une pièce centrale 25, et une pièce inférieure 26. La pièce supérieure 24 est fixée à la pièce centrale 25, par exemple par vissage, et la pièce inférieure 26 est fixée à la pièce centrale 25, par exemple par vissage. Un élément type joint torique ou plat, non représenté, assure l’étanchéité entre la pièce supérieure 24 et la pièce centrale 25 et entre la pièce centrale 25 et la pièce inférieure 26. La pièce supérieure 24 comprend la conduite d'accès 40 et une partie de la paroi supérieure 33 de la cavité supérieure 30. La pièce inférieure 24 comprend la conduite 70, la paroi inférieure 51 de la cavité inférieure 50 et l'essentiel de la paroi latérale 52 de la cavité inférieure 50. La pièce centrale 25 comprend notamment les conduites 60, la paroi inférieure 31 de la cavité supérieure 30, et la paroi supérieure 53 de la cavité inférieure 50. La réalisation du corps 20 par les trois pièces 24, 25, et 26 permet de faciliter la réalisation du corps 20 qui peut être fabriqué par usinage. Elle permet en outre de faciliter la maintenant de la chambre d'évaporation 10, l'accès à la cavité supérieure 30 étant obtenu de façon simple en séparant la pièce supérieure 24 et la pièce centrale 25 et l'accès à la cavité inférieure 50 et aux conduites étant obtenue de façon simple en séparant la pièce inférieure 26 et la pièce centrale 25.
La est une vue en coupe, partielle et schématique, d'un autre mode de réalisation d'un dispositif évaporateur 130. Le dispositif évaporateur 130 représenté en comprend l'ensemble des éléments du dispositif évaporateur 1 représenté en et comprend, en outre, une conduite supplémentaire 132 débouchant à une extrémité sur la paroi supérieure 33 de la cavité supérieure 30 et débouchant à l'extrémité opposée sur la paroi supérieure 23 du corps 20. Le dispositif évaporateur 130 comprend un tube 133 fixé à la chambre d'évaporation 10 et communiquant avec la conduite 132. Le tube 133 est relié à un dispositif d'injection d'un gaz de purge et/ou de mesure de pression, non représentés. Le dispositif évaporateur 130 permet, de façon avantageuse, la réalisation d'une purge de la chambre d'évaporation 10 avec un gaz neutre pour évacuer les vapeurs résiduelles qui demeurent dans la chambre d'évaporation 10 par un port dédié, c’est-à-dire indépendamment du port par lequel les réactifs à évaporer sont injectés dans la chambre d'évaporation 10. Ceci peut être souhaitable, notamment lorsque le dispositif évaporateur 130 est relié à une installation de traitement mettant en œuvre un procédé ALD.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. L’homme de l’art comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à l’homme de l’art. En particulier, la chambre d'évaporation 10 peut contenir l'élément de piégeage 80, représenté notamment sur les figures 1 et 5, et une texturation de surface de la chambre d'évaporation 10, notamment pour les parois non recouvertes par l'élément de piégeage 80. En outre, pour la chambre d'évaporation 10 représentée en , la cavité supérieure 30 comprend une zone annulaire et la cavité inférieure 50 comprend une zone annulaire. A titre de variante, seule la cavité supérieure 30 peut comprendre la zone annulaire, la cavité inférieure 50 ne comprenant pas la zone annulaire ou seule la cavité inférieure 50 peut comprendre la zone annulaire, la cavité supérieure 50 ne comprenant pas la zone annulaire.
Lors de roulage du véhicule automobile par grand froid, la vapeur d’eau présente dans les gaz de blow-by peut conduire au givrage de la conduite de gaz propres 16 pouvant impliquer une panne immobilisante.
Un réchauffeur électrique de gaz de blow-by R est positionné entre le circuit d’admission d’air 3 et le conduit de gaz propres 16, permettant d’éviter la formation d’un glaçon pouvant obstruer le passage des gaz de blow-by vers le circuit d’admission d’air 3.
Cependant, les réchauffeurs électriques sont des dispositifs coûteux, consommateurs d’énergie et nécessitant d’être pilotés.
De plus, leur efficacité peut s’avérer limitée dans certains pays où la température extérieure peut aller jusqu’à -30°C.
L’invention a donc pour but de remédier à ces inconvénients et de proposer une architecture permettant le traitement des gaz de blow-by générés dans un carter, notamment le carter inférieur, d’un moteur à combustion interne à hydrogène, et garantissant la recirculation des gaz de blow-by vers le circuit d’admission d’air du moteur à moindre coût, pour des températures extérieures allant jusqu’à -30°C, et ne nécessitant pas la présence d’un réchauffeur électrique.
Il est donc proposé un réchauffeur de gaz de blow-by pour groupe motopropulseur de véhicule automobile fonctionnant à l’hydrogène et destiné au passage de gaz de blow-by entre un circuit de recirculation de gaz de blow-by et un circuit d’admission d’air du groupe motopropulseur, comprenant au moins un tube de raccordement comportant au moins un matériau catalyseur d’une réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau.
Avantageusement, le matériau catalyseur d’une réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau peut être choisi parmi : du palladium, du platine, du rhodium ou un mélange de ceux-ci.
Selon une caractéristique, le réchauffeur peut comprendre une ou plusieurs lames disposées comprenant un matériau catalyseur d’une réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau.
Avantageusement, au moins une lame peut comprendre une pluralité de trous traversants.
Selon une caractéristique, le réchauffeur peut comprendre une pluralité de lames formant au moins deux rangées, la pluralité de lames étant disposées en quinconce.
Avantageusement, le réchauffeur peut comprendre au moins une grille enduite au moins partiellement de matériau catalyseur d’une réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau.
Selon une caractéristique, le tube de raccordement peut comprendre une surface extérieure et une surface intérieure opposée à la surface extérieure et destinée à être au contact des gaz de blow-by, au moins un matériau catalyseur d’une réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau étant positionné sur tout ou partie de ladite surface intérieure.
De préférence, le tube de raccordement est métallique.
Avantageusement, le réchauffeur peut comprendre une résistance électrique.
L’invention se rapporte également à un groupe motopropulseur pour véhicule automobile fonctionnant à l’hydrogène, comprenant :
un moteur à combustion interne à hydrogène, comportant au moins un carter ;
-- les chapes sont à simple oreille ou double oreille.
- les chapes sont formées d’une seule pièce avec le reste du module ou sont rapportées et fixées sur le reste du module ;
- des douilles métalliques sont logées dans les orifices des chapes ;
- ledit premier profilé comprend un premier côté situé à l’intérieur dudit contour et un second côté opposé situé à l’extérieur de ce contour, le premier côté comportant des surfaces d’extrados, le second côté comportant les chapes ;
- lesdites surfaces d’extrados sont situées en regard d’intrados d’aubes adjacentes et sont séparées les unes des autres par des longerons ;
- ledit premier profilé est le profilé avant ;
L’invention concerne également un ensemble comportant un module tel que décrit dans ce qui précède et une ferrure d’articulation de cette grille, la ferrure comportant des chapes configurés pour être fixées respectivement aux chapes du module.
Avantageusement, l’inverseur a une forme générale annulaire autour d’un axe central et comprend plusieurs modules répartis autour de cet axe, chacun de ces modules étant fixé et articulé sur un cadre annulaire par l’intermédiaire de ses chapes.
Avantageusement, les chapes du module sont fixées et articulées sur des chapes du cadre ou d’une ferrure rapportée et fixée sur le cadre
La présente invention concerne également une turbomachine d’aéronef, comportant un module, un ensemble ou un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus.
La représente une variante de la : en partant du même jus J0 qu’à la et que dans l’exemple 1, on conduit une fermentation cette fois en condition aérobie du jus J0 avec le même microorganisme que dans l’exemple 2, la levure Saccharomyces cerevisae, dans une version native, non modifiée génétiquement, et qui présente la particularité de consommer sélectivement les sucres C6, et pas les sucres C5. Les réactions qui résultent de l’action de la levure sont schématisées dans la , qui représente le bioréacteur 1, avec les intrants suivants : 2 : la levure 3 : une base (pour réguler le pH et maintenir le milieu réactionnel dans les conditions nécessaires à l’activité de la levure choisie), de type NH 4 OH, KOH ou NaOH par exemple 4 : des nutriments pour la levure 5 : le jus J0, qui contient en phase aqueuse des sucres C5 51, des sucres C6 52, du 5-HMF 53, du furfural 54, et de l’acide acétique 60 et avec les produits sortants : 6 : émission de CO 2 en phase gazeuse, évacué en partie haute du bioréacteur, témoin de l’activité de la levure, 5’ : soutirage d’un jus J1, issu du jus J0 après action de la levure sur le jus J0, et qui contient la levure 2 propagée, des sucres C5 51, de l’alcool 5-hydroxyméthylfurfurylique 55 et de l’alcool furfurylique 56. 7 : une alimentation en air pour être en condition aérobie Il a été vérifié que la levure n’a donc aucune action sur les sucres C5, dont la teneur reste constante. En revanche, la levure a consommé entièrement à la fois tous les sucres C6 et les deux inhibiteurs (5-HMF et furfural) ainsi que l’acide acétique, pour les convertir au moins en partie en alcools (une autre partie pouvant être consommée par la levure pour sa propre croissance). Le traitement par la levure donne donc des résultats spectaculaires, avec un jus purifié en sucres C5 qui ne contient plus du tout de sucres C6, dont les inhibiteurs ont été, simultanément, totalement éliminés également, tout en multipliant la levure.
En conclusion sur cette étape de purification, on voit que l’on parvient à purifier des mélanges de sucres pour obtenir des jus contenant le type de sucres que l’on veut conserver (sucres C5), en choisissant un micro-organisme sélectif, qui peut en outre, optionnellement, consommer/éliminer également dans les mélanges de sucres des composés indésirables/des impuretés, et notamment des inhibiteurs de réactions biochimiques comme des dérivés furaniques. Sa mise en œuvre est simple, en une étape de fermentation aérobie, et son efficacité redoutable, avec des éliminations éventuellement complètes des composés qu’on veut retirer des jus sucrés.
Elle permet l’obtention de jus de sucres C5 très purs, avec pas ou une très faible teneur en sucres C6, avec une pureté qui n’avait jusque-là pas pu être atteinte par des méthodes de séparation, du type adsorption sélective sur des zéolithes, comme décrit dans les brevets cités au préambule de la présente demande.
Elle est en outre très intéressante, en ce qu’elle conduit non pas vraiment à opérer une séparation entre deux types de sucres, mais à obtenir un type de sucre très pur, et à convertir l’autre sucre (sucre C6) en un produit valorisable comme de l’éthanol. Avec l’association des sucres C5 et de l’éthanol issu de la conversion des sucres C6 obtenue avec le procédé selon l’invention, plusieurs possibilités s’offrent, notamment selon les voies de valorisation envisagées et la proportion entre les deux types de sucres dans le jus sucré initial. Ainsi, on peut ensuite séparer les sucres C5 de l’éthanol, et obtenir d’une part des sucres C5 très purs et d’autre part de l’éthanol, valorisables/utilisables séparément. On peut aussi les garder ensemble pour une valorisation commune. On peut encore garder une faible teneur en éthanol avec les sucres C5, pour bénéficier de l’effet conservateur/antimicrobien de l’alcool sur les sucres.
Procédés de conversion de biomasse lignocellulosique produisant des jus sucrés et intégrant l’étape de purification desdits jus sucrés et précédemment décrite
Trois procédés de conversion sont ci-après décrits : - un procédé A de conversion en alcool (éthanol) - un procédé B de conversion en sucre(s) , et - un procédé C dit « hybride » visant à obtenir à la fois un alcool et des sucre(s)
Procédé A de conversion de biomasse en éthanol Il est illustré à l’aide des figures 4 et 5. La décrit un procédé de conversion sans l’étape de purification décrite plus haut. Les références des figures représentent les flux/dispositifs/étapes suivants : 1 : Biomasse 2 : Conditionnement et prétraitement 3 : Biomasse prétraitée 3a : Biomasse prétraitée vers l’outil de filtration 3b : Biomasse prétraitée vers hydrolyse enzymatique (optionnel) 4 : Séparation solide/liquide (un filtre à bande ou un filtre-presse par exemple) pour extraire un jus sucré, avec une étape optionnelle de lavage 5 : Eau en tant que fluide de contactage et/ou de lavage 6 : Jus sucré contenant majoritairement des sucres C5 6a : Jus sucré comprenant majoritairement des sucres C5 vers la production d’enzymes 6b : Jus sucré comprenant majoritairement des sucres C5 vers la propagation de levures 7 : Biomasse prétraitée et lavée 8 : Réacteur de production d’enzymes 9 : Inoculum de Champignon (Trichoderma Reesei par exemple) pour la production d’enzymes 10 : Cocktail enzymatique (mélange d’une ou plusieurs enzymes, contenant notamment des cellulases, beta glucosidases, xylanases…) 11 : Réacteur de propagation de levures 12 : Levures 13 : Levures propagées 14 : Réacteur d’hydrolyse enzymatique. 15 : Hydrolysat 16 : Réacteur de fermentation 17 : Moût de fermentation (vin) 18 : Séparation solide/liquide (un filtre-presse par exemple) avec une étape optionnelle de lavage du résidu solide par un solvant (par exemple de l’eau) 19 : Résidu solide (composé majoritairement de lignine) 20 : Produit liquide de la filtration, ici du vin filtré 21 : Séparation de l’éthanol et de l’eau (colonne de distillation, tamis par exemple) 22 : Résidu liquide (vinasses) 23 : Éthanol purifié
Dans tout le présent texte, et notamment dans la description des figures, le terme de réacteur n’impose pas qu’il y en ait qu’un seul, et peut être compris comme une unité comprenant au moins un réacteur. Il en est de même pour tous les autres dispositifs, notamment les outils de type filtration, séparation solide/liquide, colonne de distillation etc… (par soucis de concision).
Si on prend le déroulé du procédé selon la : La biomasse 1 subit un conditionnement/prétraitement dans l’unité 2 (éventuel broyage mécanique, dépoussiérage, retrait de pièces métalliques éventuelles, puis, ici à titre d’exemple, imprégnation par une liqueur acide et cuisson/explosion à la vapeur de la biomasse prétraitée 3). Une partie de cette biomasse prétraitée, le flux 3a, part vers un outil de filtration solide/liquide 4, ledit outil étant également alimenté en eau 5 comme eau de contactage et/ou de lavage. Dans un premier temps, la biomasse prétraitée est contactée avec de l’eau pour améliorer sa filtrabilité. Le mélange est ensuite filtré sur un filtre à bande, et lavé à l’eau. Une autre partie de la biomasse prétraitée, le flux 3b peut partir vers le réacteur d’hydrolyse enzymatique 14. Ce réacteur 14 est alimenté également par le flux 7 qui est la fraction solide issue de la filtration dans l’unité 4, qui est donc la biomasse prétraitée lavée solide.
A noter que dans tout le présent texte, « solide » est à comprendre en opposition à « liquide », mais que toute fraction solide peut encore contenir une certaine proportion de liquide (et réciproquement). On peut évaluer cette proportion de liquide dans une fraction solide par mesure de son taux de Matière Sèche (acronyme "MS"), qui est mesuré selon la norme ASTM E1756 - 08(2015) « Standard Test Method for Determination of Total Solids in Biomass”.
Le récepteur peut comporter des moyens de visualisation, notamment un écran, agencés pour afficher la position de l’évènement sonore ou le représenter sur une carte géographique.
L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un récepteur, notamment pour la mise en œuvre du procédé de détection et de localisation décrit précédemment, comportant : au moins un microphone agencé pour recevoir le signal représentatif d’une onde sonore émise lors d’un évènement sonore, un module choisi parmi : un module de reconnaissance de bruit configuré pour reconnaitre le signal représentatif de l’onde sonore et pour déterminer l’instant de réception dudit signal par le récepteur, ou un module de retransmission configuré pour transmettre de manière instantanée ou différée, le signal représentatif de l’onde sonore à un module de reconnaissance de bruit distant, un module de localisation dans lequel la position du récepteur est enregistrée ou un module de géolocalisation configuré pour fournir la position du récepteur à l’instant de réception du signal,
le récepteur étant configuré pour : transmettre des données dites « données de récepteur » comportant le signal sonore ou l’instant de réception du signal sonore par le récepteur, et la position dudit récepteur à cet instant de réception, pour recevoir des données de récepteur associées à d’autres récepteurs et pour calculer la position de l’évènement sonore à partir des données de récepteur reçues et de ses propres données de récepteur.
Programme d’ordinateur L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, en combinaison avec ce qui précède, un produit programme d’ordinateur, comportant un code enregistré sur un support physique ou téléchargeable depuis un serveur, comportant des instructions de code destinées à être exécutées sur un équipement informatique tel qu’un serveur, un ordinateur ou un téléphone portable, ces instructions lorsqu’exécutées conduisant à la mise en œuvre du procédé de détection et de localisation décrit précédemment, et en particulier :
- récupérer des données associées à chaque récepteur dites « données de récepteur » comportant le signal sonore ou l’instant de réception du signal sonore par le récepteur, et la position dudit récepteur à cet instant de réception,
- optionnellement, calculer l’instant de réception du signal sonore,
- calculer pour au moins deux paires de récepteurs, les différences de distances entre l’évènement sonore et chaque récepteur de ladite paire à partir des instants de réception du signal sonore par les récepteurs,
- déterminer la position de l’évènement sonore par trilatération sur la base des différences de distances calculées et des positions des récepteurs aux instants de réception correspondant, et
- optionnellement, afficher sur un écran, par exemple d’un ordinateur, d’un téléphone ou d’un casque de réalité augmentée, la position de l’évènement sonore.
- optionnellement calculer la date de l’évènement sonore.
Support d'enregistrement L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, en combinaison avec ce qui précède, un support d'enregistrement lisible par un ordinateur sur lequel est enregistré un programme d'ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour exécuter le procédé de détection et de localisation décrit précédemment.
Serveur informatique L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, en combinaison avec ce qui précède, un serveur informatique, pour la mise en œuvre du procédé de détection et de localisation décrit précédemment, configuré pour :
- recevoir de chaque récepteur des données dites « données de récepteur » comportant le signal sonore ou l’instant de réception du signal sonore par le récepteur, et la position dudit récepteur à cet instant de réception,
- calculer pour chacun des récepteurs la date de l’instant de réception de l’évènement sonore si celui-ci n’a pas déjà été calculé puis calculer pour au moins deux paires de récepteurs la différence de distance de l’évènement sonore à chacun des deux récepteurs de ladite paire, et
- déterminer la position de l’évènement sonore, notamment par trilatération, sur la base des distances calculées.
Calcul de trilatération Si l’évènement sonore a eu lieu dans le plan formé par les trois récepteurs, par exemple si l’évènement sonore et les trois récepteurs sont au sol, ledit évènement sonore se situe à l’intersection des deux hyperboles dont les récepteurs sont les foyers et la différence de distance aux foyers est l’écart entre les dates de réception aux dits récepteurs du son en provenance de l’évènement, multiplié par la vitesse du son.
On présente désormais, en relation avec la les étapes d’un procédé de détermination des transitions entre états d’un encodeur du type convolutif non-binaire tel que mis en œuvre dans le procédé de mise en forme de la selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, dans le cas de l’encodage uniforme (étape E410 décrite ci-dessus), l’encodeur convolutif non-binaire responsable de la génération des bits de quadrant mis à jour délivre en sortie des éléments de parité selon une loi de distribution uniforme. En d’autres termes, les éléments de parité possibles en sortie sont équiprobables. Si l’on se réfère e.g. à la structure d’encodeur illustrée sur la , les paramètres {r1, r2} et {a1, a2, a3, a4} peuvent ainsi être choisis dans GF(4) pour maximiser la distance du code obtenu comme proposé dans l’article précité de R. Klaimi, C. Abdel Nour, C. Douillard and J. Farah.