INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
* les particules creuses expansées de (co)polymère d’acrylonitrile vendues sous le nom Expancel par Expancel ou les microsphères vendues sous le nom Micropearl F 80 ED par Matsumoto,
- les poudres de polyuréthane, par exemple vendues sous les noms Plastic Powder D-400, Plastic Powder CS-400, Plastic Powder D-800 et Plastic Powder T-75 par la société Toshiki,
- les poudres de silicone, différentes de celles décrites précédemment, avantageusement choisies parmi :
* les poudres de polyméthylsilsesquioxane, notamment celles vendues sous le nom Tospearl, notamment Tospearl 145 A, par Momentive Performance Materials,
Le terme « alcool gras liquide » est censé désigner un alcool gras non glycérolé et non oxyalkyléné, qui est liquide à 30 °C et à pression atmosphérique (760 mmHg, soit 1,013×10 5 Pa).
De préférence, les alcools gras liquides de l’invention comprennent de 8 à 30 atomes de carbone et mieux encore de 8 à 20 atomes de carbone.
Les alcools gras saturés sont de préférence ramifiés. Ils peuvent facultativement comprendre dans leur structure au moins un cycle aromatique ou non aromatique. De préférence, ils sont acycliques.
Plus particulièrement, les alcools gras saturés de l’invention sont choisis parmi l’octyldodécanol, l’alcool isostéarylique et le 2-hexyldécanol.
L’octyldodécanol est particulièrement préféré.
Les alcools gras insaturés contiennent dans leur structure au moins une double ou triple liaison, et de préférence une ou plusieurs doubles liaisons. Lorsque plusieurs doubles liaisons sont présentes, il y en a de préférence 2 ou 3 et elles peuvent être conjuguées ou non.
Ils peuvent facultativement comprendre dans leur structure au moins un cycle aromatique ou non aromatique. De préférence, ils sont acycliques.
Plus particulièrement, les alcools gras insaturés de l’invention sont choisis parmi l’alcool oléylique, l’alcool linoléylique, l’alcool linolénylique et l’alcool undécylénylique.
L’alcool oléylique est tout particulièrement préféré.
Le terme « ester gras liquide » est censé désigner un ester dérivé d’un acide gras et/ou d’un alcool gras, qui est liquide à 30 °C et à pression atmosphérique (760 mmHg, c’est-à-dire 1,013×10 5 Pa) et qui est différent du ou des monoesters d’un acide gras et de (poly)glycéryle.
Les esters gras liquides sont de préférence des esters liquides de mono- ou polyacides aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26 et de mono- ou polyalcools aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C 1 -C 26 , le nombre total d’atomes de carbone dans les esters liquides étant supérieur ou égal à 10.
De préférence, pour les esters gras de monoalcools, au moins un parmi l’alcool et l’acide dont proviennent les esters de l'invention est ramifié.
Parmi les monoesters de monoacides et de monoalcools, on peut citer le palmitate d’éthyle, le palmitate d’isopropyle, les myristates d’alkyle tels que le myristate d’isopropyle ou le myristate d’éthyle, le stéarate d’isocétyle, le laurate d'éthyle, l’isononanoate de 2-éthylhexyle, l'isononanoate d'isononyle, l'octanoate d'éthyle, le caprate d'éthyle, le néopentanoate d’isodécyle et le néopentanoate d’isostéaryle.
On peut également utiliser des esters d’acides dicarboxyliques ou tricarboxyliques en C 4 -C 22 et d’alcools en C 1 -C 22 , et des esters d’acides monocarboxyliques, dicarboxyliques ou tricarboxyliques et de dihydroxy, trihydroxy, tétrahydroxy ou pentahydroxy alcools non-sucre en C 4 -C 26 .
Une telle mesure peut être réalisée en connaissant la prise de masse maximale possible pour un volume, ou de manière équivalente une masse, donnée du matériau d’électrode. Cette quantité maximale de liquide d’infiltration correspond à un remplissage de 100%, et la prise de masse est ensuite linéaire avec la proportion de porosité occupée par la composition d’imprégnation.
Dans un mode de réalisation, au moins 20 % de la porosité du matériau d’électrode est imprégné par la composition d’imprégnation au cours de l’étape A) du procédé de l’invention.
De préférence, entre 20 % et 40 % de la porosité du matériau d’électrode peut être imprégnée par la composition d’imprégnation au cours de l’étape A).
Ce mode de réalisation offre un optimum entre l’amélioration apportée par l’imprégnation du matériau d’électrode et le coût d’une telle imprégnation.
Il est possible d’imprégner jusque 100% de la porosité du matériau d’électrode avec la composition d’imprégnation et cela améliore le comportement du matériau d’électrode, mais pas linéairement avec le taux d’imprégnation.
Dans un mode de réalisation, la teneur massique en fibres de carbone est inférieure ou égale à 10 %, par exemple comprise entre 1,5 % et 3,5 % et de préférence égale à 2,5 % par rapport à la masse totale des précurseurs conduisant au matériau SiO x C y non imprégné.
Dans un mode de réalisation, les particules du matériau SiO x C y ont une taille médiane comprise entre 100 nm et 600 nm.
La taille des particules s’entend comme la plus grande dimension des particules et la médiane est la valeur aussi dite D50 qui caractérise la taille statistique à la moitié de la population.
Selon un autre de ses aspects, le matériau d’électrode est obtenu avant l’étape A) par un procédé comprenant au moins les étapes suivantes : a) l’obtention d’un mélange comprenant un sol précurseur du matériau des particules, ainsi que des fibres d’un précurseur de carbone ou de carbone ; b) la gélification du sol pour obtenir un gel dans lequel sont présentes les fibres du précurseur de carbone ou de carbone ; c) le séchage du gel ; d) la pyrolyse du gel séché afin d’obtenir un matériau pyrolysé ; et e) la fluoration du matériau pyrolysé obtenu pour obtenir le matériau actif d’électrode.
Le procédé permet d’obtenir simplement un matériau actif d’électrode ayant les avantages décrits précédemment. En particulier, le matériau obtenu est directement utilisable en tant que matériau d’électrode après l’étape B) d’imprégnation décrite, et ne nécessite pas avant l’imprégnation d’usinage supplémentaire à la différence des matériaux d’électrode de l’art antérieur.
Par exemple, on pourra noter que le matériau ne nécessite plus les étapes de mise en poudre, de dissolution dans un solvant pour obtenir une encre l’ajout éventuel de liant et d’un matériau conducteur, et l’enduction sur un collecteur de courant que peuvent nécessiter les matériaux d’électrode de l’art antérieur.
- R 13 , R 14 , R 15 et R 16 , qui peuvent être identiques ou différents, représentent des radicaux aliphatiques, alicycliques ou arylaliphatiques comprenant de 1 à 20 atomes de carbone ou des radicaux aliphatiques hydroxyalkyle en C 1 -C 12 ;
ou sinon R 13 , R 14 , R 15 et R 16 , ensemble ou séparément, forment avec les atomes d’azote auxquels ils sont attachés des hétérocycles comprenant facultativement un second hétéroatome non-azote ;
ou sinon R 13 , R 14 , R 15 et R 16 représentent un radical alkyle en C 1 -C 6 linéaire ou ramifié substitué par un groupe nitrile, ester, acyle, amide ou -CO-O-R 17 -D ou -CO-NH-R 17 -D, où R 17 est un alkyle et D est un groupe ammonium quaternaire ;
en outre, si A 1 désigne un radical alkylène ou hydroxyalkylène linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, B 1 peut également désigner un groupe (CH 2 ) n -CO-D-OC-(CH 2 ) p - avec n et p, qui peuvent être identiques ou différents, qui sont des entiers allant de 2 à 20, et D désignant :
c) un résidu bis-diamine primaire de formule : -NH-Y-NH-, où Y désigne un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, ou sinon le radical divalent -CH 2 -CH 2 -S-S-CH 2 -CH 2 - ;
d) un groupe uréylène de formule -NH-CO-NH-.
(9) les polymères d'ammonium polyquaternaires comprenant des motifs de formule (XXXV) : (XXXV)
Dispositif de détection de rayonnement électromagnétique Domaine technique de l’invention L’invention concerne les dispositifs de détection de rayonnement électromagnétique (tel qu'infrarouge), destinés notamment à équiper les autodirecteurs de projectiles autoguidés (missiles, roquettes, etc.) ou encore les caméras thermiques, jumelles et lunettes nocturnes, télescopes, et plus généralement tout dispositif d'observation basé sur le principe de la détection de rayonnement électromagnétique, par exemple utilisant un capteur dit refroidi.
Etat de la technique antérieure Les dispositifs de détection de rayonnement électromagnétique sont généralement équipés d'un capteur de rayonnement électromagnétique (couramment dénommé " FPA ", acronyme de l'anglais " Focal Plane Array ") qui ne peut fonctionner que sous vide et à basse température.
Le capteur, placé dans un boîtier définissant une enceinte à vide et muni d'une fenêtre transparente au rayonnement électromagnétique pour la transmission de celui-ci au capteur, est généralement monté sur une paroi terminale d'un doigt froid dans lequel est logé un échangeur de chaleur assurant le refroidissement cryogénique du capteur, à une température inférieure à 200 K, en particulier inférieure à 150 K, en particulier inférieure à 100 K.
La plupart des capteurs employés à ce jour présentent une surface constituée d'une matrice de pixels sensibles au rayonnement électromagnétique, qui peuvent percevoir celui-ci dans le cône plat défini par la surface du capteur, c'est- à-dire à 2π stéradians. Il est nécessaire de limiter le cône de perception pour que celui-ci n'inclue pas des sources externes de rayonnement électromagnétique (dites hors champ), constituant un rayonnement parasite.
C'est pourquoi un écran muni d'un diaphragme est généralement interposé entre le capteur et la fenêtre : cet écran est censé faire barrage au rayonnement électromagnétique parasite.
Néanmoins, l'interposition d'un écran n'est pas suffisante pour éviter que des rayonnements parasites n'atteignent le capteur, et ce pour au moins deux raisons. D'une part, l'écran lui-même peut s'avérer source de rayonnement électromagnétique. Pour limiter ce rayonnement, il est coutume de refroidir l'écran en mettant à contribution la source cryogénique précitée. A cet effet, l'écran est généralement peint en noir mat et monté sur le doigt froid, l'écran étant ainsi maintenu en fonctionnement à une température inférieure à la température ambiante. D'autre part, il est courant que le rayonnement électromagnétique issu d'une source hors champ, bien que n'atteignant pas directement le capteur, l'atteigne par réflexion sur la paroi de l'écran, à l'intérieur de celui- ci.
De nombreuses solutions ont été proposées pour remédier à ce problème, par exemple la forme de l’écran peut être optimisée pour réduire le nombre de rayons hors champ incidents et pouvant atteindre le capteur, et/ou l’écran peut comprendre une superposition de baffles qui piègent les rayons incidents issus de sources hors champs.
Si de telles solutions permettent effectivement de réduire l'incidence des rayonnements parasites sur les performances du capteur, elles présentent toutefois le double inconvénient de la complexité et du coût de fabrication.
L'invention vise notamment à remédier aux inconvénients précités des écrans froids connus, en proposant une solution permettant de minimiser l'influence du rayonnement parasite et de limiter le coût.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de détection de rayonnement électromagnétique comprenant : - un boîtier comprenant une première enceinte et une seconde enceinte hermétiques et juxtaposées,
- un capteur agencé dans la première enceinte et formé par une surface plane sensible audit rayonnement électromagnétique, ledit capteur ayant un axe optique centré par rapport audit capteur, dans lequel :
- la première enceinte comprend une fenêtre transparente au rayonnement électromagnétique arrangée en regard dudit capteur et la seconde enceinte comprend une première fenêtre recevant le rayonnement électromagnétique de l’extérieur du boîtier et une seconde fenêtre transparent au rayonnement électromagnétique et adjacente à la fenêtre de la première enceinte, - la seconde enceinte comprend un élément froid comprenant une base arrangée du côté de la seconde fenêtre de la seconde enceinte et une extrémité définissant un diaphragme arrangée du côté de la première fenêtre de la seconde enceinte, l’élément froid comprenant une paroi latérale reliant la base et ladite extrémité et présentant une révolution autour de l’axe optique,
dans lequel la section de l’élément froid dans chaque plan comprenant l’axe optique est une partie d’ellipse, la distance entre chaque foyer de ladite ellipse et l’axe optique étant supérieure ou égale au rayon d’un cercle circonscrit dudit capteur.
Ainsi, la première enceinte peut être maintenue à une température différente de la seconde enceinte de façon simple et efficace. En effet, la première enceinte et la seconde enceinte sont thermiquement étanches l’une à l’autre. Chaque enceinte peut être refroidie au juste besoin, c’est-à-dire à la température de fonctionnement du capteur ou à la température de refroidissement de l’élément froid qui suffit pour limiter voire éliminer le rayonnement parasite.
La seconde fenêtre de la seconde enceinte peut être arrangée en-dessous de la fenêtre de la première enceinte suivant l’axe optique, de sorte que ladite seconde fenêtre de la seconde enceinte et la fenêtre de la première enceinte peuvent être superposées.
Cette configuration spécifique crée un assemblage mécaniquement stable, car le pivotement de chaque structure le long de l'axe longitudinal de leur élément cylindrique est empêché par la liaison mécanique entre les panneaux et l’écartement des éléments cylindriques 3200.
La présente une illustration d'une installation comprenant deux systèmes de récupération d’énergie solaire selon le troisième mode de réalisation de l’invention.
Dans les modes de réalisations de l’invention illustrés aux figures 1 à 17, le corps creux des éléments cylindriques, allongé dans une direction longitudinale, présente une longueur comprise entre 50% et 90% de la longueur des panneaux solaires.
En d’autres termes, cette longueur reste inférieure à la longueur des panneaux solaires pour économiser de la matière, mais est suffisante pour assurer la stabilité de l’ensemble.
De préférence, cette longueur se situe entre 65% et 85%, et est avantageusement de 70% de la longueur des panneaux solaires qui présente le meilleur compromis poids/stabilité.
Dans le mode de réalisation des figures 18 à 20, la longueur des panneaux solaires étant perpendiculaire aux éléments cylindriques, le corps creux des éléments cylindriques présente une longueur comprise entre 60% et 95% de la largeur des panneaux solaires, de préférence comprise entre 70% et 80% qui présente le meilleur compromis poids/stabilité dans ce mode de réalisation.
L'invention a été décrite en référence à divers modes de réalisation et méthodes de fabrication spécifiques et préférés. Toutefois, il faut comprendre que des variations et des modifications peuvent être apportées tout en restant dans l'esprit et la portée de l'invention.
La présente invention ne doit pas être limitée par les modes de réalisation divulgués, y compris ceux représentés dans les dessins ou illustrés dans les spécifications, qui sont donnés à titre d'exemple ou d'illustration et non de limitation. Ce qui importe, c’est que la structure des éléments cylindriques permet à la fois un soutien solide des panneaux par les capots d’extrémité, et à la fois le maintien et l’abri d’un lest pouvant être constitué d’un matériau meuble et pas uniquement d’un matériau solide par une structure légère (le corps creux). En outre, si chaque système peut paraître instable du fait de son faible poids, l’installation résultant de la fixation de plusieurs systèmes ensemble est, elle, extrêmement solide et stable grâce à la triangulation des fixations.
Amélioration de la puissance des machines thermodynamiques La présente demande concerne le domaine des machines thermodynamiques et plus particulièrement l’amélioration de la puissance calorifique ou frigorifique des machines à compression de vapeur.
Arrière-plan L’art antérieur connaît des machines thermodynamiques à compression de vapeur, utilisables d’une part en pompe à chaleur pour le chauffage pour prélever de la chaleur dans une source froide et la transférer à un puits chaud (et donc l’utilité se trouve du côté puits) ou utilisables, d’autre part, en machine frigorifique pour prélever de la chaleur dans une source froide et la transférer vers un puits chaud (et donc l’utilité se trouve du côté source).
Une machine thermodynamique à compression de vapeur comprend communément un compresseur, un condenseur, un détendeur et un évaporateur en série dans un circuit fluidique fermé contenant un fluide frigorigène, ou "fluide primaire". Une telle machine échange via ses échangeurs thermiques (évaporateur et condenseur) de la chaleur avec un circuit frigoporteur (la source froide) et un circuit caloporteur (le puits chaud), respectivement. Selon l’application, le fluide frigoporteur ou caloporteur, dit "fluide secondaire", peut être soit à l’état gazeux (air ou autres gaz), soit à l’état liquide (eau ou autres liquides).
Dans tous les cas, le phénomène de transfert de la chaleur émise au puits chaud ou absorbée de la source froide est assuré de façon externe à la machine thermodynamique par une circulation de fluide qui est un autre circuit fluidique qui transporte un fluide secondaire en contact thermique avec un des échangeurs de la machine, au moyen d’un circulateur fluidique qui permet l’écoulement du fluide secondaire.
Lorsque le fluide secondaire est en phase liquide, le circulateur fluidique est typiquement une pompe et lorsque le fluide est en phase gazeuse, le circulateur fluidique est typiquement un ventilateur.
Les éléments constitutifs d'une machine, à savoir le compresseur, le condenseur, le détendeur et l'évaporateur définissent ensemble et avec le fluide frigorigène utilisé, une puissance utile ou puissance thermique nominale pour la machine thermodynamique. Cette puissance thermique nominale est la quantité de chaleur qui sera transmise au fluide secondaire par unité de temps, exprimée en kilowatt (kW), dans les conditions d'essais suivant les normes en vigueur ou les règles de l’art (allure de fonctionnement nominale).
Un débit nominal est à assurer par le circulateur. Il est déduit de façon connue à partir de la puissance thermique nominale de la machine thermodynamique et de la différence (ou variation) de température ou d’enthalpie fixée aux bornes de l’échangeur. Ces différences de température sont fixées par les normes en vigueur ou les règles de l’art. Plus précisément, le débit nominal du fluide secondaire est tel que le produit du débit nominal par une variation d’enthalpie du fluide secondaire est égal à la puissance thermique nominale.
Le circulateur fluidique est dimensionné pour pouvoir fournir un tel débit nominal de fluide secondaire pour une perte de charge caractéristique du circuit secondaire.
La composition selon la présente invention peut comprendre en outre (f) au moins une huile. Si deux huiles ou plus sont utilisées, elles peuvent être identiques ou différentes.
L’huile (f) est différente du filtre UV organique lipophile (c).
On entend ici par « huile » un composé ou une substance grasse qui se présente sous la forme d’un liquide ou d’une pâte (non solide) à température ambiante (25 °C) sous pression atmosphérique (760 mmHg). En tant qu'huiles, celles généralement utilisées en cosmétique peuvent être utilisées seules ou en combinaison. Ces huiles peuvent être volatiles ou non volatiles.
L’huile (f) peut être une huile non polaire telle qu’une huile hydrocarbonée, une huile de silicone ou similaire ; une huile polaire telle qu’une huile végétale ou animale et une huile d’ester ou une huile d’éther ; ou un mélange de celles-ci.
L'huile (f) peut être choisie dans le groupe consistant en les huiles d’origine végétale ou animale, les huiles synthétiques, les huiles de silicone, les huiles hydrocarbonées et les alcools gras.
À titre d’exemples d’huiles végétales, on peut citer l’huile de lin, l’huile de camélia, l’huile de noix de macadamia, l’huile de maïs, l’huile de vison, l’huile d’olive, l’huile d’avocat, l’huile de sasanqua, l’huile de ricin, l’huile de carthame, l’huile de jojoba, l’huile de tournesol, l’huile d’amande, l’huile de colza, l’huile de sésame, l’huile de soja, l’huile d’arachide et les mélanges de celles-ci.
De préférence, pour les esters de monoalcools, au moins un parmi l’alcool et l’acide desquels les esters sont dérivés.
On peut citer notamment : le sébacate de diéthyle ; le sarcosinate d’isopropyl lauroyle ; le sébacate de diisopropyle ; le sébacate de bis(2-éthylhexyle) ; l'adipate de diisopropyle ; l'adipate de di-n-propyle ; l'adipate de dioctyle ; l'adipate de bis(2-éthylhexyle) ; l'adipate de diisostéaryle ; le maléate de bis(2-éthyléthyléthylyle) ; le citrate de triisopropyle ; le citrate de triisocétyle ; le citrate de triisostéaryle ; le trilactate de glycéryle ; le trioctanoate de glycéryle ; le citrate de trioctyldodécyle ; le citrate de trioléyle ; le diheptanoate de néotyle glycol ; le diisononanoate de diéthylène glycol.
En tant qu’huiles d’esters, il est possible d’utiliser des esters de sucre et des diesters d’acides gras en C 6 - C 30 et de préférence en C 12 - C 22. Il est rappelé que le terme « sucre » désigne des composés hydrocarbonés oxygénés contenant plusieurs fonctions alcool, avec ou sans fonctions aldéhyde ou cétone, et qui comprennent au moins 4 atomes de carbone. Ces sucres peuvent être des monosaccharides, des oligosaccharides ou des polysaccharides.
Les esters de sucre d'acides gras peuvent être choisis notamment dans le groupe comprenant les esters ou les mélanges d’esters de sucres décrits précédemment et d’acides gras linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés en C 6 - C 30 et de préférence, en C 12 - C 22. S’ils sont insaturés, ces composés peuvent avoir une à trois liaisons doubles carbone-carbone conjuguées ou non conjuguées.
Le circuit principal 110 présente une première grandeur physique, mesurable, qui est représentative de l’état de stabilité du fonctionnement du système propulsif 100. La première grandeur physique est, par exemple, au moins l’un parmi : une position du rotor de moteur, une vitesse de rotation du rotor de moteur une position du rotor de générateur, une vitesse de rotation du rotor de générateur, une tension du circuit principal 110, un courant du circuit principal 110, un couple développé par le moteur électrique 113 et transmis à l’élément de propulsion 115, un couple développé par le générateur électrique 112, une puissance électrique consommée par le moteur électrique 113, une puissance électrique générée par le générateur électrique et un angle de décalage entre le rotor de moteur et le rotor de générateur. A cet égard, le circuit principal 110 peut comprendre un capteur 114. En l’espèce, le circuit principal 110 peut comprendre, pour mesurer un courant, un capteur à effet hall ou un capteur inductif, et pour mesurer une tension, un capteur à effet hall ou un magnétomètre. Le circuit principal 110 peut comprendre également plusieurs capteurs 114. Pour mesurer la vitesse de rotation, le générateur électrique 112 et/ou le moteur électrique 113 peuvent comprendre une génératrice tachymétrique. Pour mesurer un angle de décalage entre le rotor de générateur et le rotor de moteur, le générateur électrique 112 et/ou le moteur électrique 113 peuvent comprendre chacun un codeur incrémental, de type relatif ou absolu et/ou un synchro-résolveur.
Le circuit auxiliaire 120 permet de contrôler, au moins en partie, le circuit principal 110, et notamment de le stabiliser à partir de la première grandeur physique.