INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que l’autorisation précédente d’entrée dans le mode ECO n’est pas nécessairement soumise aux mêmes conditions, et n’est donc pas nécessairement calculée de la même manière, que l’autorisation de rester en mode ECO (ou toute demande de sortie du mode ECO). Par exemple, le moteur en veille sera réactivé (entraînant donc une sortie du mode ECO) si au moins l’une des conditions suivantes de maintien du mode ECO devient fausse, à savoir: la puissance fournie par le moteur actif est inférieure à une puissance maximale déterminée, typiquement la PMC, la vitesse de rotation N2 de la turbine libre du moteur actif est supérieure à un seuil de vitesse déterminé correspondant à 90 % de la vitesse maximale du moteur , l’altitude H est supérieure à une valeur minimale permettant une phase transitoire d’autorotation pendant la réactivation du moteur en veille en cas de panne du moteur actif (critère de sécurité), typiquement Alt>300m, il n’existe pas de panne critique détectée (nonPa), aucune limite d’accélération n’est atteinte, ces limites d’accélération étant essentiellement une limite de protection contre le pompage, une limite d’accélération du générateur de gaz, ou un débit carburant supérieur ou égal à un débit maximal, typiquement 500 kg/h. la température d’huile Th est supérieure à un seuil de température déterminé permettant d’assurer une réactivation rapide du moteur en veille, typiquement Th > 5 °C, la température carburant Tcarb est supérieure à un seuil de température déterminé permettant d’assurer une réactivation rapide du moteur en veille, typiquement Tcarb > 5 °C, et il n’y a pas de perte de puissance du moteur actif.
On notera également que plusieurs indications relatives au mode ECO peuvent être émises de manière à renseigner le pilote sur l’utilisation du mode ECO (mode ECO actif, mode ECO autorisé, mode ECO interrompu), comme des indications relatives à une transition vers la phase de veille ; et/ou à un moteur en veille ; et/ou à une réactivation en cours (et le type de réactivation) ; et/ou à une interruption de la réactivation.
On notera que s’il a été fait référence essentiellement aux applications classiques bimoteurs, l’invention trouve naturellement application aux moteurs multiples comme en matière de drones où une recommandation d’utilisation des moteurs pourrait aussi être apportée au pilote ou au système de pilotage.
Procédé d’aide au pilotage d’un aéronef à voilure tournante dans un mode d’économie de carburant La présente invention concerne le domaine de l’aide au pilotage d’aéronefs à voilure tournante, notamment des hélicoptères ou des drones, et elle se réfère plus particulièrement à un mode d’économie de carburant ou « mode ECO » consistant à mettre un des deux moteurs d’un aéronef bimoteur en mode de veille (en anglais « stand-by state ») lors des phases de croisière ou de vol d’attente ou de surveillance et/ou recherche (en anglais « loitering »), afin de réaliser des économies de carburant.
Dans ce cadre, il est connu pour les aéronefs bimoteur de recourir à une utilisation des moteurs en mode d’économie de carburant, dit mode ECO, qu’il soit réalisé avec la chambre de combustion du moteur allumée ou éteinte, lors des phases de croisière ou de vol d’attente ou de surveillance et/ou recherche (« loitering »). Dans un tel mode, utilisé par exemple dans des aéronefs bimoteurs à voilure tournante, l’un des moteurs de l’aéronef est placé en mode de veille.
Or, mal utilisé, ce mode de fonctionnement peut entraîner une usure prématurée du moteur fournissant la puissance de propulsion de l’aéronef, notamment pour les parties chaudes de la turbine à gaz, phénomène connu sous le nom d’endofluage.
Or, cette usure des moteurs a une influence directe sur le nombre d’heures de vol entre deux révisions (connu sous le sigle TBO, pour en anglais « Time Between Overhauls ») indiqué par le motoriste.
BLOC OPTIQUE À BOÎTIER À PARABOLE ÉTENDUE, POUR UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les blocs optiques destinés à équiper des véhicules et assurant au moins une fonction photométrique.
Etat de la technique Certains véhicules, généralement de type automobile, comprennent au moins un bloc optique comportant un boîtier réalisé par moulage (d’une matière plastique ou synthétique) et comportant une paroi arrière qui définit au moins une parabole propre à réfléchir vers une zone avant des photons devant participer à une fonction photométrique. A titre d’exemple illustratif, cette fonction photométrique peut être une fonction de feu de position (ou veilleuse ou encore lanterne). On notera qu’un tel bloc optique peut aussi assurer au moins une autre fonction photométrique, comme par exemple une fonction de feu de stop, éventuellement grâce à une autre parabole également définie dans la paroi arrière de son boîtier. Dans ce cas, les photons participant à cette autre fonction photométrique sortent généralement par une autre zone avant.
Généralement, chaque zone avant est définie par un trou traversant d’un masque opaque, placé en aval de la paroi arrière du boîtier et en amont de la glace, et chargé de masquer des zones techniques au sein du bloc optique. Les notions « d’amont » et « d’aval » sont ici utilisées en référence au sens de circulation des photons lorsqu’ils se dirigent vers une zone avant.
Dans certains blocs optiques, il arrive que l’on souhaite (style) et/ou doive (réglementation) obtenir dans le masque une zone avant ayant une importante dimension suivant la direction transversale du véhicule, alors que la parabole associée n’est pas en capacité de réfléchir des photons vers une partie latérale (ou d’extrémité transversale) de cette zone avant pour une raison technique de fabrication (par moulage). Dans ce cas, la partie latérale de cette zone avant se retrouve non éclairée, ce qui est visible de l’extérieur et donc peut engendrer des critiques.
Certes, on pourrait augmenter la dimension transversale du boîtier, mais cela augmenterait l’encombrement transversal du bloc optique, ce qui n’est pas toujours acceptable, et contraindrait à réduire l’espace libre entre le boîtier et le masque au niveau de l’extrémité latérale de la parabole, ce qui réduirait, voire empêcherait, localement la circulation d’air et donc engendrerait de la condensation tout en limitant le refroidissement des sources de photons internes.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un bloc optique propre à équiper un véhicule et comprenant un boîtier réalisé par moulage et comportant une paroi arrière définissant au moins une première parabole propre à réfléchir vers une première zone avant des photons devant participer à une première fonction photométrique.
Ce bloc optique se caractérise par le fait que la paroi arrière de son boîtier comprend une extension latérale dans le vide, définissant une partie latérale de la première parabole qui permet une augmentation latérale de la première zone avant.
Cette extension latérale permet désormais au bloc optique de comprendre une première zone avant ayant une importante dimension suivant la direction transversale du véhicule, car elle permet de réfléchir une partie des photons vers la partie latérale (ou d’extrémité transversale) de cette première zone avant.
- l’extension latérale de la paroi arrière de son boîtier peut comprendre au moins une nervure de rigidification sur une face arrière, opposée à la première zone avant ;
- la paroi arrière de son boîtier peut définir une deuxième parabole qui est propre à réfléchir vers la première zone avant des photons devant participer à la première fonction photométrique ;
- en présence de la dernière option, la deuxième parabole peut être propre à réfléchir vers une deuxième zone avant des photons devant participer à une seconde fonction photométrique ;
- en présence de la dernière sous-option, la seconde fonction photométrique peut être une fonction de feu de stop ;
La illustre, en vue éclatée, les différentes pièces constitutives du dispositif d’éclairage de la . On retrouve le conformateur de faisceaux lumineux 1 avec la première lentille optique 2, la deuxième lentille optique 4 et les troisièmes moyens de conformation de faisceau 25, l’enjoliveur frontal 37, une bague de support 38, le cache 100, un circuit imprimé plan 39 portant les diodes électroluminescentes formant les première source de lumière 6, deuxième source de lumière 7, troisième source de lumière 34 et quatrième source de lumière 34a, un corps de boîtier 40 avec les ailettes de refroidissement 35a, et une bague externe 41 formant la surface externe du boîtier 35.
Le jonc annulaire 38 se présente sous la forme d’un anneau fendu, élastiquement déformable, qui est pourvu de deux extrémités libres 38d et 38 écartées l’une de l’autre suivant une circonférence du jonc.
Chacune des deux extrémités libres 38d et 38e forme un retour orienté radialement vers l’intérieur du jonc annulaire et qui constitue un organe de préhension/actionnement pour un utilisateur/outil, permettant à ce dernier de rapprocher l’une de l’autre ces deux extrémités libres, par déformation élastique du jonc, en vue de son montage à l’intérieur du fourreau. Ces extrémités libres sont également utilisées pour le démontage du jonc.
On notera que le jonc 38 s’étend suivant une plage angulaire inférieure à 360°, par exemple de l’ordre de 355°, afin de ménager un espace libre E entre les deux extrémités libres 38d et 38e. La valeur minimale d’extension angulaire du jonc est de l’ordre de 255° afin qu’il puisse tenir dans une gorge du fourreau. De manière générale, la plage angulaire choisie pour le jonc est là pour l’auto-maintien du jonc dans la gorge et pour assurer un auto-équilibrage avec un centre de gravité proche du centre afin d’éviter les problèmes d’équilibrage.
Comme représenté sur la , le fourreau de protection 36 comprend une paroi sensiblement annulaire qui s’étend axialement en entourant de manière concentrique l’arbre 34. Plus particulièrement, le fourreau de protection 36 comporte localement, à un endroit où le fourreau est en contact avec le tourillon 32, une zone Zi de la paroi annulaire qui est disposée de manière radialement interne (c’est-à-dire plus proche de l’axe XX’) par rapport à une zone radialement externe Ze (plus éloignée de l’axe XX’) de la paroi annulaire du tourillon 32 qui l’entoure. La zone radialement interne Zi de la paroi annulaire est percée d’une pluralité de trous 36a répartis de manière circonférentielle et traversant chacun la paroi annulaire suivant une direction radiale (sur toute son épaisseur), comme représenté sur les figures 2 et 4.
La zone radialement externe Ze de la paroi annulaire du tourillon 32 comporte, quant à elle, une pluralité de logements 32a, ici des rainures, répartis de manière circonférentielle et s’étendant chacun dans une gorge annulaire du tourillon suivant une direction radiale (figs. 2 et 4).
Le jonc annulaire 38 est monté coaxialement à l’intérieur de la zone radialement interne Zi de la paroi annulaire du fourreau de protection 36 (grâce à sa flexibilité comme expliqué ci-dessus en pinçant les deux extrémités 38d-e de manière à conférer au jonc un diamètre plus petit que son diamètre d’installation), de telle manière que le pion 38c puisse s’engager radialement à la fois dans l’un des trous radiaux 36a du fourreau de protection et dans l’un des logements 32a en regard de la zone radialement externe Ze du tourillon 32 (le pion s’engage dans les premiers trous et logements qui s’alignent). La illustre cette position d’engagement, tout comme la vue partielle en perspective de l’intérieur du fourreau de la . Le jonc annulaire 38 ainsi monté et engagé forme un système de blocage en rotation du fourreau de protection 36 par rapport au tourillon 32 qui est lui-même fixé au disque 30. Lors du montage il est nécessaire de faire tourner le fourreau, après serrage du fourreau (vissage amont) au couple demandé (sans dépasser le couple maximal imposé).
Les logements 32a du tourillon 32 étant ici des rainures ( ), ils n’autorisent qu’un seul degré de liberté suivant l’axe XX’. Cet agencement est utile pour prendre en compte un mouvement axial dû à la dilatation différentielle entre le tourillon et le fourreau.
On notera que la configuration du jonc annuaire 38 lui permet d’être monté à distance des extrémités du fourreau 36 et, ainsi que représenté sur la , à distance de l’extrémité aval 36b qui, ici, porte des léchettes 36c en porte à faux. La présence des léchettes rendrait en effet impossible le montage, à cette extrémité, d’un système conventionnel de blocage en rotation du fourreau de protection 36. De manière générale, l’accès à la zone aval Za illustrée sur la pour mettre en place un tel système conventionnel n’est pas possible sans impacter et remettre en question toute la configuration de cette zone. Comme représenté sur la , le tourillon 32 est monté en rotation dans un carter 33 de la turbomachine (partiellement représenté sur la figure) au moyen d’un ou plusieurs roulements 35 situés en aval du jonc 38. Le ou les roulements 35 sont montés du côté de la turbine de la turbomachine. Les léchettes 36c sont ainsi configurées pour réaliser une étanchéité à la fois radialement sous le ou les roulements 35 et axialement au voisinage de ce ou ces roulements.
Par ailleurs, la zone radialement interne Zi de la paroi annulaire du fourreau de protection 36 peut être conformée localement de manière à former une butée axiale contre laquelle le jonc annulaire 38 prend appui, ici par sa surface latérale amont perpendiculaire aux surfaces périphériques externe 38a et interne 38b. Ainsi, sur les figures 2 et 5, la conformation locale prend la forme d’un muret ou épaulement interne 36d situé en amont de la position où sont agencés les trous radiaux 36a du fourreau de protection, ici dans une partie évasée radialement du fourreau. Cet agencement permet d’éviter que le jonc annulaire ne tourne par rapport au pion 38c.
Comme représenté sur les figures 6A-D, le pion 38c peut prendre différentes formes autres que la forme cylindrique représentée sur les figures précédentes et sur la vue agrandie partielle de la .
À titre d’exemple le pion présente une section prise dans un plan perpendiculaire à la direction radiale d’extension du pion qui a une forme choisie parmi les formes suivantes : cercle ( ), rectangle 38c1 ( ), forme oblongue 38c2 ( ), forme oblongue avec méplat(s) 38c3 ( ), ellipse…
Le jonc 38 permet de manière générale de tenir à une température allant jusqu’à 500°C et ne perturbe pas la ventilation de la zone aval Za. Le jonc 38 peut par exemple être réalisé en Inconel 718.
Système propulsif aéronautique comprenant une section de soufflante optimisée La présente demande concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques présentant un taux de dilution élevé, voire très élevé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les positions discrètes que peut prendre le dispositif de butée mobile 34 comprennent:
-une position de repos correspondant à l’absence de commande de déplacement du dispositif de butée mobile 34 par l’unité de commande 100. La position de repos correspond à l’absence d’application de tension électrique sur le système d’électrode associé au dispositif de butée mobile 34 ou à l’application d’une différence de potentiel nulle entre le système d’électrode et la butée mobile 34, ce qui se traduit par l’absence d’application de force de déplacement (force électrostatique) sur le dispositif de butée mobile 34 et donc l’absence d’application d’une force de rappel supplémentaire sur la masse sismique par déplacement du dispositif de butée mobile 34,
- une première position de mise en tension élastique du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable dans laquelle le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable applique une première force de rappel sur la masse sismique 1. La première position correspond à la position obtenue par l’application d’une tension électrique au système d’électrode qui génère une force électrostatique dans un sens sur le dispositif de butée mobile 34 et ainsi l’application d’une première force de rappel correspondante sur la masse sismique 1.
Préférentiellement, les positions discrètes que peut prendre le dispositif de butée mobile 34 comprennent: aussi une deuxième position de mise en tension élastique du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable dans laquelle le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable applique une deuxième force de rappel sur la masse sismique 1. La deuxième position correspond à la position obtenue par l’application d’une tension électrique au système d’électrode qui génère une force électrostatique en sens opposé (par rapport au sens correspondant à la première position) sur le dispositif de butée mobile 34 et ainsi l’application d’une deuxième force de rappel correspondante, de sens opposé à la première force de rappel, sur la masse sismique 1.
Les différentes positions discrètes que peut prendre le dispositif de butée mobile 34 dépendent de la configuration du système de butée 5 fixe.
L’unité de commande 100 est alors configurée pour permettre de commander sélectivement la position du dispositif de butée 34 mobile de chaque ensemble de liaison parmi ledit ensemble de positions discrètes. Il est ainsi possible en commandant indépendamment les unes des autres la position de chaque dispositif de butée mobile 34 pour obtenir l’une des positions discrètes disponibles pour le dispositif de butée mobile 34 correspondant, d’appliquer des forces de rappel (locales) sur la masse sismique 1 dont certaine(s) peuvent présenter différentes caractéristiques (sens, valeur, orientation) de manière à obtenir une force de rappel globale appliquée par l’ensemble des dispositifs de butée mobile 34 sur la masse sismique 1 qui est réglable selon la combinaison de position des dispositifs de butée mobile 34 sélectionnée.
A la , les différentes positions que peut prendre le dispositif de butée mobile 34 sont représentées de manière superposée sur le même schéma, mais sont bien entendu obtenues sélectivement.
La description réalisée ci-dessus, en particulier en lien avec la dans le cas simplifié d’un ensemble de liaison formé d’un système de butée fixe 5, d’un dispositif de liaison 3 élastiquement déformable, d’un dispositif de butée mobile 34 et d’un système de déplacement 4 (non représenté), est aussi applicable dans le cas où l’accéléromètre comprend plusieurs ensembles de liaison répartis à différentes localisation par rapport à la masse, comme illustré de manière schématique plus particulièrement aux Figures 2 et 3 à 6.
L’unité de commande 100 peut ainsi être configurée pour commander les ensembles de liaison de manière à appliquer une force de rappel sur la masse sismique 1 par le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable, qui est différente de la force de rappel appliquée par un autre ensemble de liaison, par sa direction, son sens et/ou sa valeur selon la configuration de l’ensemble de liaison et de la butée du système de butée fixe contre laquelle le dispositif de butée mobile est déplacé.
La différence entre deux forces de rappel peut être une différence de sens de déplacement du dispositif de butée mobile contre une butée du système de butée fixe et/ou une différence de valeur selon la configuration de l’ensemble de liaison, telle que la raideur (qui dépend de la longueur, de la largeur, de la hauteur et du module d'Young du matériau utilisé) du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et/ou la distance (considérée en position de repos) entre le dispositif de butée mobile 34 et le système de butée fixe 5 (en particulier la distance entre le dispositif de butée mobile 34 et la ou les butées 5A, 5B du dispositif de butée fixe 5).
La commande des ensembles de liaison par l’unité de commande 100 permet ainsi d’obtenir différentes valeurs discrètes de force de rappel globale résultant des positions des dispositifs de butée mobile 34 commandée par l’unité de commande.
Une telle conception de l’accéléromètre permet d’adapter la force de rappel globale appliquée à la masse en fonction de l’orientation de l’accéléromètre. En particulier, l’accéléromètre (plus particulièrement l’axe de sensibilité du capteur d’accélération) peut être orienté verticalement vers le bas ou vers le haut, ou horizontalement ou encore être incliné. Lorsque le capteur d’accélération est incliné par rapport à la direction de la force statique à compenser, la direction de la force statique à compenser est par exemple verticale dans le cas de la force de gravité. Dans ce cas, la valeur de force statique à compenser correspond à la valeur de la force statique projetée sur l’axe de sensibilité As.
A la , on a représenté un mode de réalisation de l’accéléromètre, de manière simplifiée, dans une configuration où les dispositifs de butée mobile 34 sont en position de repos correspondant à une absence de force électrostatique appliquée au dispositif de liaison 3 élastiquement déformable correspondant et donc à une absence de force électrostatique appliquée aux dispositifs de butée mobile 34.
Dans l’exemple de la , l’accéléromètre est dans une configuration où le capteur d’accélération est orienté horizontalement, i.e. que l’axe As est horizontal. Ainsi, en position horizontale de l’accéléromètre, on peut prévoir que l’unité 100 soit configuré pour commander les système de déplacement 40 de sorte que les dispositifs de butée mobile 34 sont tirés en sens opposés pour maintenir une force de rappel globale nulle sur la masse sismique.
Selon la configuration de l’accéléromètre, on peut aussi prévoir que certains ou tous les dispositifs de butée mobile 34 restent en position de repos.
Dans l’exemple de la , l’accéléromètre est dans une configuration où le capteur d’accélération est orienté verticalement, i.e. que l’axe As est vertical. Ainsi, en position verticale de l’accéléromètre, on peut prévoir que l’unité 100 soit configurée pour commander les système d’électrode 40 de sorte que les butées mobiles 34 sont tirées dans les mêmes directions et en sens opposé de la force de gravité qui s’applique sur la masse sismique, pour venir contre les butées fixes 5A.
Sur la nous voyons que la face 34c d’une dent de la première série de la première bride de fixation 25 est en contact avec la première face radiale 30 de la deuxième bride de fixation 27. Nous voyons également que la hauteur radiale de la deuxième bride de fixation 27 est égale à la hauteur radiale de la première bride de fixation 25. De manière limitative, la deuxième bride de fixation 27 présente une hauteur supérieure à celle de la première bride de fixation.
Toujours sur la , la demi-couronne 24b comprend une patte 37 qui s’étend parallèlement à l’axe longitudinal X. Dans le présent exemple, la patte 37 est annulaire. Celle-ci est imbriquée dans un évidement 38 de forme correspondante formé dans la demi-couronne avant 24a. L’évidement 38 est réalisé au niveau d’une surface radialement interne 24da de la demi-couronne avant 24a et est tourné vers l’axe longitudinal. De manière avantageuse, l’évidement 38 présente une hauteur sensiblement (plus ou moins 10 mm) égale à la hauteur de la patte 37. La hauteur est mesurée suivant l’axe radial. Avantageusement, la surface radialement interne 24da présente une continuité de surface avec une surface radialement interne 24db de la demi-couronne arrière 24b (et de la patte 37). Cela permet de faciliter le montage des demi-couronnes et de garantir la bonne position de celles-ci l’une par rapport à l’autre. De manière alternative, l’évidement 38 peut être réalisé au niveau de la surface radialement interne 24db de la demi-couronne arrière 24b et la patte portée par la demi-couronne avant 24a.
Sur la nous voyons une vis 41 (en pointillé) qui traverse les premier et deuxième orifices 31, 36 respectivement des première et deuxième brides de fixation 25, 27. La tête 41a de la vis est plaquée contre une face aval 49 (opposée à la face radiale 30) de la deuxième bride de fixation 27. Un écrou 42 (représenté en pointillé) permettant à la vis de serrer les brides 25, 27 est monté sur la tige filetée de la vis 41 du côté de la première bride de fixation 25.