INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemples I. Nature des couches et revêtements Des revêtements fonctionnels définis ci-après sont déposés sur des substrats en verre sodo-calcique clair d’une épaisseur de 1,6 mm. Les couches métalliques fonctionnelles (F) sont des couches d’argent (Ag). Les couches de blocage sont des couches métalliques en alliage de nickel et de chrome (NiCr). Les revêtements diélectriques des revêtements fonctionnels comprennent des couches barrières et des couches stabilisantes. Les couches barrières sont à base de nitrure de silicium, dopé à l’aluminium (Si 3 N 4 : Al), à base de nitrure de silicium et de zirconium dopé à l’aluminium (SiZr17Nx) ou à base d’oxyde mixte de zinc et d’étain (SnZnOx). Les couches stabilisantes sont en oxyde de zinc (ZnO). Les conditions de dépôt des couches, qui ont été déposées par pulvérisation (pulvérisation dite « cathodique magnétron »), sont résumées dans le tableau 1.
Tab. 1 Cible employée Pression de dépôt Gaz Si 3 N 4 Si:Al à 92:8 % en poids 3,2.10-3 mbar Ar /(Ar + N2) à 55 % SiZr(17)Nx Si:Zr:Al à 78:17:5 % at. 2.10-3 mbar Ar/(Ar + N2) à 45 % ZnO Zn:Al à 98:2 % en poids 1,8.10-3 mbar Ar /(Ar + O2) à 63 % SnZnOx Sn:Zn (60:40% en pds) 1,5*10 -3 mbar Ar /(Ar + O2) à 39 % Ag Ag 3.10-3 mbar Ar à 100 %
Matériau RF1 RF2 RF4 CT RFX RF5 RF6 RF7 Di4 SiZr(17)Nx - - - - - 20,7 27 20,8 Si3N4 29,2 21,6 27,3 19 5-30 - - - ZnO 14,8 14,8 14,8 14,8 10-17 14 14 14 CF3 Ag 7,9 7,7 8,6 6,8 6-15 7,3 7,7 8,9 Di3 ZnO 12,8 12,8 12,8 12,8 12-17 15 15 15 ZnSnOx 6,9 6,9 6,9 6,9 5-15 11,5 11,5 11,5 SiZr(17)Nx 20,1 16,4 15,3 17,6 5-30 11 20,6 14,3 Si3N4 9,1 11,8 23,6 12 5-30 10,6 10,3 10,3 ZnO 12,8 12,8 12,8 12,8 10-17 14 14 14 CF2 Ag 8,8 10 11,5 8,5 8-15 8,9 10,6 9,5 Di2 ZnO 12,3 12,3 12,3 12,3 10-15 15 15 15 ZnSnOx 8,6 8,6 8,6 8,6 6-15 11,5 11,5 11,5 SiZr(17)Nx 15,2 15,2 18,7 12,5 5-30 11 20,6 14,3 Si3N4 11,5 9,6 13,9 14,4 5-30 17,4 11,1 9,8 SiZr(17)Nx 11,4 13,2 12,7 11 5-30 10,6 10,3 10,3 ZnO 13,2 13,2 13,2 13,2 12-17 15 15 15 CF1 Ag 11,9 9,4 9,9 11,2 8-15 11 11,1 9,5 Di1 ZnO 10,8 10,8 10,8 10,8 10-15 12 12 12 ZnSnOx 7,7 7,7 7,7 7,7 6-10 9 9 9 SiZr(17)Nx 18,1 9,9 12,9 22 - - - - Si3N4 - - - - 5-30 12,5 17,6 10,9 Substrat Verre
Di : Revêtement diélectrique ; CF : Couche fonctionnelle.
Le tableau 3 reprend les épaisseurs optiques et les rapports d’épaisseur des couches fonctionnelles et des revêtements diélectriques.
Matériau RF1 RF2 RF4 CT RF5 RF6 RF7 Eo Di1 79,0 60,2 67,1 88,0 67,5 77,7 64,3 Eo Di2 152,8 153,2 168,7 151,5 168,1 176,8 159,8 Eo Di3 129,8 126,7 147,7 129,8 128,1 147,7 136,1 Eo Di4 88,0 72,8 84,2 67,6 75,6 90,1 75,8 Ag2/Ag1 0,74 1,06 1,16 0,76 0,81 0,95 1,00 Ag2/Ag3 1,11 1,30 1,34 1,25 1,22 1,38 1,07 Ag1/Ag3 1,51 1,22 1,15 1,65 1,51 1,44 1,07 Eo2/Eo1 1,93 2,55 2,52 1,72 2,49 2,28 2,49 Eo2/Eo3 1,18 1,21 1,14 1,17 1,31 1,20 1,17 Eo2/Eo4 1,74 2,10 2,00 2,24 2,22 1,96 2,11
Avantageusement, ce type de diode permet de générer une impulsion laser monomode transverse et d’obtenir une puissance de sortie de l’ordre du mW ce type de diode a recours à une rétroaction optique permettant de maintenir une largeur de bande spectrale étroite.
Dans un mode de réalisation alternatif de l’invention, l’oscillateur laser comprend une source d’impulsions laser à verrouillage de mode.
Avantageusement, ce type de source d’impulsions permet de générer des impulsions de très courte durée, notamment de l’ordre de la picoseconde, et de forte intensité.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’oscillateur laser est agencé de sorte que l’impulsion laser présente un spectre dont la largeur à mi-hauteur est inférieure à 1 nanomètre, notamment inférieur à 100 picomètres.
Dans un mode de réalisation de l’invention, alternatif ou cumulatif, l’oscillateur laser est agencé de sorte que l’impulsion laser émise par ledit oscillateur présente une longueur d’onde sensiblement de 1,5 micromètres, notamment de 1550 nanomètres, ou de 2 micromètres, notamment de 2100 nanomètres.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, alternatif ou cumulatif, l’oscillateur laser est agencé de sorte que l’impulsion laser émise par ledit oscillateur présente une longueur d’onde sensiblement de 1030 nanomètres ou 1064 nanomètres.
Avantageusement, les impulsions laser à ces longueurs d’onde peuvent être converties efficacement, grâce à des processus non-linéaires, de sorte à générer des impulsions de longueurs d’onde dans le spectre visible, dans le spectre infrarouge ou dans le spectre ultraviolet, étant ainsi appropriés pour leur utilisation dans des procédés de micro-usinage, en particulier le micro-usinage du verre et du silicium. Par ailleurs, les longueurs d’onde de 1030 nanomètres et de 1064 nanomètres correspondent à des raies d’excitation du néodyme et de l’ytterbium, particulièrement utiles pour le micro-usinage par des impulsions laser de ces longueurs d’onde.
Avantageusement, les impulsions lasers dont la longueur d’onde est dans le spectre visible, dans le proche infrarouge ou le moyen infrarouge sont particulièrement avantageuses pour le micro-usinage du plastique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, alternatif ou cumulatif, l’oscillateur laser est agencé de sorte que l’impulsion laser émise par ledit oscillateur présente une longueur d’onde dans le spectre visible.
Avantageusement, les impulsions lasers dont la longueur d’onde est dans le spectre visible sont particulièrement avantageuses pour le micro-usinage du plastique.
Avantageusement encore, les impulsions laser de longueur d’onde de 1030 nanomètres et celles de 1064 nanomètres possèdent la propriété d’être faiblement atténuées dans les fibres optiques ce qui rend ces longueurs d’onde particulièrement intéressantes pour préserver la puissance le long du parcours de l’impulsion au sein du dispositif, notamment le long des canaux de propagation. Avantageusement encore, les longueurs d’onde de 1030 nanomètres et 1064 nanomètres sont particulièrement souhaitables pour le micro-usinage, notamment la découpe et la modification de matériaux tels que le verre, le métal, et le plastique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, alternatif ou cumulatif, le dispositif lumineux comporte un contrôleur de l’oscillateur laser, agencé pour générer un signal de contrôle dudit oscillateur laser, ledit signal de contrôle étant une instruction de génération de ladite impulsion initiale.
Avantageusement, le contrôleur de l’oscillateur permet de gouverner la génération des impulsions, notamment la cadence de génération des impulsions et leur intensité, et permet d’assurer le maintien de la stabilité et de la précision de la fréquence des impulsions.
Dans un mode de réalisation alternatif de l’invention, le contrôleur est agencé pour générer un signal de contrôle définissant un profil temporel de l’impulsion initiale tel que la composition additive, effectuée par le composant de regroupement, des impulsions secondaires décalées et modulées soit dépourvue de bruit d’interférence.
Avantageusement, la suppression du bruit d’interférence permet d’améliorer le profil et la stabilité de l’impulsion terminale.
Dans un mode de réalisation de l’invention, alternatif ou cumulatif, l’oscillateur laser est agencé pour générer un signal de contrôle comportant une première composante continue, notamment constante, et une deuxième composante périodique et discontinue.
La est un dessin schématique d'un onduleur 10 pour un dispositif, par exemple un moteur électrique 12, tel qu'il est représenté dans le mode de réalisation.
Dans l'exemple illustré, l'onduleur 10 comprend un pont B6 14 comportant trois demi-ponts 16. La fonctionnalité suivante est illustrée par rapport à un seul demi-pont 16, mais doit être appliquée à tous les demi-ponts 16 du pont B6 14.
Chaque demi-pont 16 comprend un premier interrupteur de puissance 18 (transistor à effet de champ), qui agit comme un interrupteur de puissance du côté haut, et un deuxième interrupteur de puissance 20 (également transistor à effet de champ), qui agit comme un interrupteur de puissance du côté bas. Entre le premier interrupteur de puissance 18 et le deuxième interrupteur de puissance 20, chaque demi-pont 16 comprend un nœud central 22 pour fournir un signal AC, dans ce Cas L2, au moteur électrique 12.
Trois signaux AC correspondants, L1, L2 et L3, sont appliqués au moteur électrique 12 à travers les trois demi-ponts 16. Toutefois, d'autres topologies, par exemple un moteur électrique à six phases, sont également possibles, ce qui nécessite des modifications correspondantes de l'onduleur 10.
Les demi-ponts respectifs 16 sont couplés à une structure de barre omnibus 24 de l'onduleur 10. L'onduleur 10 est couplé à une source de courant continu 26. La source de courant continu 26 comprend des bornes de connexion 28, 30 entre lesquelles une haute tension HV est fournie. La source de courant continu 26 comprend également une borne centrale 32 couplée au point neutre N du moteur électrique 12. Dans chaque Cas, une haute tension positive ou négative HV+, HV- est appliquée entre l'une des bornes 28, 30 et la borne centrale 32.
Par conséquent, entre les nœuds opposés de la structure de la barre omnibus 24, une tension de liaison continue 33 est appliquée pendant le fonctionnement.
En outre, l'onduleur 10 comprend un condensateur de liaison DC 34 qui sert d'élément de couplage entre la source d'énergie DC 26 et le moteur électrique 12.
En fonction des positions de commutation des interrupteurs de puissance 18, 20, des cellules de commutation correspondantes sont formées dans l'onduleur 10 lorsque HV+ ou HV- est appliqué.
Pour éviter un court-circuit à haute tension entre les bornes 28, 30, les deux interrupteurs de puissance 18, 20 d'un demi-pont 16 ne doivent pas fonctionner simultanément à tout moment. En d'autres termes, au moins un des interrupteurs de puissance 18, 20 doit être bloqué.
Pour commander les positions de commutation des interrupteurs de puissance 18, 20, l'onduleur 10 est couplé à un dispositif de commande 36 comprenant au moins un circuit de traitement des données 38.
Le dispositif de commande 36 est configuré pour fournir des signaux de porte correspondants G1, G2 en tant que signaux de commutation pour les interrupteurs de puissance 18, 20, de sorte que les positions de commutation des interrupteurs de puissance 18, 20 sont influencées sur la base de ces signaux. Le dispositif de commande 36 est généralement couplé à d'autres composants du circuit électrique, par exemple le moteur électrique 12 ou la source de courant continu 26. Le dispositif de commande 36 peut alors émettre des signaux de porte correspondants G1, G2, par exemple, en fonction des positions relatives du rotor du moteur électrique 12 par rapport au stator du moteur électrique 12, de sorte que les enroulements (aimants) du moteur électrique 12 sont commandés en fonction des besoins.
Pour éviter des conditions de fonctionnement indésirables, l'onduleur 10 comprend des capteurs de courant 40 qui détectent les courants alternatifs effectivement émis par les nœuds centraux 22 des demi-ponts 16 de l'onduleur 10 vers le moteur électrique 12. Les courants alternatifs acquis sont fournis au dispositif de contrôle 36. Le dispositif de commande 36 compare les courants alternatifs acquis réellement émis à une limite de coupure de surintensité codée matériellement ou logiciellement 42. De préférence, la limite de coupure de surintensité 42 est codée au niveau matériel, Car le temps de réaction en Cas de dépassement de la limite de coupure de surintensité 42 est alors plus court. En général, la limite de coupure à maximum de courant 42 est fixée à une valeur constante, sauf lorsqu'elle est adaptée, comme cela sera expliqué plus en détail ci-dessous. Si au moins un courant alternatif effectivement produit dépasse la limite de coupure de surintensité 42, l'onduleur est arrêté.
Selon le présent mode de réalisation, la limite de coupure de surintensité 42 est adaptée en fonction des conditions de fonctionnement actuelles, comme cela sera expliqué plus loin. Par exemple, la température du moteur électrique 12 peut être prise en compte lors de l'adaptation de la limite de coupure de surintensité 42. Cette température peut être détectée par un capteur de température 43 couplé au moteur électrique 12.
Dans d'autres modes de réalisation, aucun capteur de température physique n'est nécessaire. Au lieu de cela, les paramètres de fonctionnement de l'onduleur 10 et/ou du moteur électrique 12 peuvent être évalués de manière à déterminer indirectement la température du moteur électrique 12 et de ses aimants. Par exemple, le nivellement de l'inductance peut être utilisé à cet égard.
La est un dessin schématique 44 d'une augmentation du courant alternatif pendant un délai d'arrêt.
Sur l'axe des y, l'amplitude 46 du courant alternatif émis est représentée, tandis que sur l'axe des x, le temps 48 est représenté.
R 6 , R 8 et R 9 ont les mêmes significations que R 1 et R 3 définis précédemment ;
R 10 représente un groupe alkylène, linéaire ou ramifié, éventuellement insaturé et pouvant contenir un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi N, O, S et P,
et A - est un contre-ion anionique physiologiquement acceptable tel que l’halogénure comme le chlorure ou bromure ou mésylate.
À titre d'exemple, on peut citer, lorsqu'il ne s'agit pas de polymères, l'éthylèneglycol, le diéthylèneglycol et le propylèneglycol.
Lorsqu'il s'agit d'un polymère hydrophile, on peut citer à titre d'exemple les polyéthers, les polyesters sulfonés, les polyamides sulfonés, ou un mélange de ces polymères. À titre préférentiel, le composé hydrophile est un polyéther et notamment un poly(oxyde d’éthylène) ou poly(oxyde de propylène).
Les polyuréthanes associatifs cationiques de formule (Ia) selon l'invention sont formés à partir de diisocyanates et de différents composés possédant des fonctions à hydrogène labile. Les fonctions à hydrogène labile peuvent être des fonctions alcool, amine primaire ou secondaire ou thiol donnant, après réaction avec les fonctions diisocyanate, respectivement des polyuréthanes, des polyurées et des polythiourées. Le terme « polyuréthanes » de la présente invention englobe ces trois types de polymères à savoir les polyuréthanes proprement dits, les polyurées et les polythiourées ainsi que des copolymères de ceux-ci.
Un premier type de composés entrant dans la préparation du polyuréthane de formule (Ia) est un composé comportant au moins un motif à fonction amine. Ce composé peut être multifonctionnel, mais préférentiellement le composé est difonctionnel, c'est-à-dire que ce composé comporte deux atomes d’hydrogène labile portés par exemple par une fonction hydroxyle, amine primaire, amine secondaire ou thiol. On peut également utiliser un mélange de composés multifonctionnels et difonctionnels dans lequel le pourcentage de composés multifonctionnels est faible.
HZ-(P)n-ZH,
HZ-(P')p-ZH
dans lesquelles Z, P, P', n et p sont tels que définis plus haut.
À titre d'exemple de composé à fonction amine, on peut citer la N-méthyldiéthano-lamine, la N-tert-butyl-diéthanolamine, la N-sulfoéthyldiéthanolamine.
Le deuxième composé entrant dans la préparation du polyuréthane de formule (Ia) est un diisocyanate correspondant à la formule :
Selon des modes de réalisation avantageux de l’invention, les revêtements diélectriques des revêtements fonctionnels satisfont une ou plusieurs des conditions suivantes : - le revêtement diélectrique Di1 a une épaisseur optique Eo1 comprise entre 50 et 90 nm ou entre 50 et 80 nm, et/ou - le revêtement diélectrique Di2 a une épaisseur optique Eo2 comprise entre 120 et 190 nm, et/ou - le revêtement diélectrique Di3 a une épaisseur optique Eo3 comprise entre 110 et 160 nm, et/ou - le revêtement diélectrique Di4 a une épaisseur optique Eo4 comprise entre 60 et 100 nm et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo2/Eo3 est supérieur à 1,10, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo2/Eo1 est supérieur à 1,5, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo2/Eo1 est inférieur à 3,0, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo2/Eo4 est supérieur à 1,5, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo2/Eo4 est inférieur à 3,0, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo1/Eo3 est supérieur à 0,30, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo1/Eo3 est inférieur à 0,80, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo1/Eo2 est inférieur à 0,60, et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo1/Eo4 est supérieur à 0,80 et/ou - le rapport des épaisseurs optiques Eo1/Eo4 est inférieur à 1,00.
Les couches diélectriques peuvent présenter une fonction barrière. On entend par couches diélectriques à fonction barrière (ci-après couche barrière), une couche en un matériau apte à faire barrière à la diffusion de l'oxygène et de l’eau à haute température, provenant de l'atmosphère ambiante ou du substrat transparent, vers la couche fonctionnelle. De telles couches diélectriques sont choisies parmi les couches : - à base de composés de silicium, d’aluminium et/ou de zirconium choisis parmi les oxydes tels que SiO 2 et Al 2 O 3 , les nitrures tels que les nitrures tels que Si 3 N 4 et AIN, et les oxynitrures tels que SiO x N y , AlOxNy éventuellement dopé à l’aide d’au moins un autre élément, - à base d’oxyde de zinc et d’étain, - à base d’oxyde de titane.
Dispositif de génération d’impulsions laser étirées à profil modulé Domaine technique. L’invention se rapporte au domaine technique des dispositifs lasers délivrant des impulsions courtes ou ultra-courtes, et plus particulièrement des impulsions de spectre fin inférieur au nanomètre et de durée d’impulsion à partir de 100 picosecondes et jusqu’à des durées de l’ordre de la nanoseconde.
L’invention a pour objet un dispositif de génération d’impulsions laser de durée comprise entre 100 picosecondes jusqu’à des durées de l’ordre de la nanoseconde, capable d’ajuster le profil desdites impulsions ; permettant ainsi de disposer d'une source laser impulsionnelle flexible et adaptable en fonction des besoins concrets des domaines d’application.
État de la technique. La génération d'impulsions laser dans la gamme de 100 picosecondes à 500 picosecondes de durée et présentant un profil ajustable est un défi technologique majeur. En effet, d’une part il est difficile d'obtenir, à partir des méthodes de génération d’impulsions couramment mises en œuvre, des impulsions laser de cette durée, tout en parvenant à régler de manière fine le profil temporel des impulsions, ; notamment celles ayant recours à des lasers déclenchés, des lasers à modulation externe ou encore des lasers à semi-conducteurs modulés en courant. Dès lors, ces méthodes de génération d’impulsions laser ne permettent pas d'atteindre cette gamme de durée d'impulsions ni de contrôler précisément la forme temporelle desdites impulsions.
La technique dite de « verrouillage des modes en phase » permet, au travers d’un système d’étirement, de générer des impulsions dans la gamme d’intérêt, à savoir, de plus de 100 picosecondes et jusqu’à des valeurs de l’ordre de la nanoseconde ; mais ne permet pas contrôler le profil temporel des impulsions. De plus, cette technique nécessite un système d’étirement complexe et ne fonctionne qu’avec des impulsions de spectre relativement large, rendant ainsi incompatible l’étirement d’impulsions à spectre fin, notamment de l’ordre de 100 picomètres.
La génération d'impulsions par commutation de gain d’une diode laser tend généralement à produire des impulsions plus courtes mais il est difficile de concevoir une diode laser spécifiquement pour obtenir des impulsions aussi longues ; de plus, le phénomène physique de commutation du gain ne permet pas de contrôler la forme temporelle des impulsions ni les phases desdites impulsions.
En outre, certaines applications nécessitant des impulsions laser dans cette gamme de durée requièrent également une longueur d’onde laser dans le spectre visible ou dans le spectre ultraviolet. Ces longueurs d’onde sont généralement atteintes en partant d’une impulsion laser infrarouge, notamment de longueur d’onde autour de 1 micromètre, et en utilisant des cristaux non-linéaires pour effectuer une conversion de la longueur d'onde. Cependant, les accords de phase réalisés dans ces cristaux non-linéaires pour ces conversions ont une acceptance spectrale limitée, ce qui peut être problématique lorsque le spectre de la source laser est trop large. Dès lors, il est souvent nécessaire de disposer d'une source laser à spectre fin, typiquement inférieure à 100 picomètres de largeur spectrale à mi-hauteur, pour pouvoir utiliser efficacement des cristaux non-linéaires pour la génération d'impulsions de l'ordre de 100 picosecondes à 500 picosecondes.
Il est connu que le profil d’une impulsion laser peut avoir un impact important sur son interaction avec la matière, déterminant ainsi les applications pour lesquelles l’impulsion pourra être utilisée. Il existe de nombreux types de profils d’impulsions lasers, tels que les impulsions de profil temporel carré, gaussien, ou plus complexe avec des fronts de montée et de descente lents ou rapides.
Il est possible de générer des impulsions lasers très courtes présentant un profil carré par des modulateurs électrooptiques, néanmoins ce type de dispositif ont des coût très élevés et ne permettent pas d’ajuster la forme de l’impulsion.
On peut noter à titre d’exemple que la génération d'impulsions carrées est particulièrement utile pour maximiser l'efficacité des conversions non linéaires.
L’invention se place donc dans ce contexte et cherche à résoudre l’ensemble des inconvénients précités. Ainsi, l’invention cherche à proposer un dispositif permettant de générer, à partir d’une source laser délivrant des impulsions courtes, des impulsions laser de durée supérieure à la durée des impulsions délivrées par la source, notamment ayant une durée supérieure à 50 picosecondes, voire supérieure à 100 picosecondes, voire supérieure à 10 nanosecondes; avec un contrôle sur le profil temporel desdites impulsions et avec un spectre potentiellement fin.
Présentation de l’invention. A ces fins, l’invention a pour objet un dispositif lumineux émettant une impulsion laser comportant : un oscillateur laser émettant une impulsion laser, dit impulsion initiale ; un composant de séparation de ladite impulsion initiale en deux ou plusieurs impulsions secondaires, ledit composant de séparation étant agencé pour transmettre chacune desdites impulsions secondaires vers un canal de propagation dédié, chaque canal de propagation étant agencé pour décaler temporellement l’impulsion secondaire qui s’y propage d’une quantité de temps donnée, notamment distincte de celles des autres canaux ; un composant de modulation de puissance agencé pour ajuster la puissance d’au moins l’une desdites impulsions secondaires selon une consigne prédéterminée ; un composant de regroupement d’impulsions agencé pour composer additivement lesdites impulsions secondaires décalées et modulées en une seule et même impulsion, dite impulsion terminale ; ladite impulsion terminale étant une impulsion de durée supérieure à la durée de l’impulsion initiale.
L’invention propose ainsi de générer, à partir d’une impulsion initiale de durée D1, une impulsion de durée D2 supérieure à la durée de l’impulsion initiale D1 en combinant un ensemble d’impulsions secondaires décalées dans le temps et modulées en puissance de sorte que les effets de décalage et de modulation de chacune des impulsions secondaires se combinent lors du regroupement des impulsions secondaires décalées et modulées, notamment en puissance et/ou en caractéristiques spectrales, afin d’obtenir une impulsion terminale présentant un profil prédéfini, ainsi qu’une durée supérieure à celle de l’impulsion initiale.
Dans la présente invention, on entend par « impulsion laser » une brève période de lumière, notamment monochromatique et cohérente, produite par un laser.
Dans la présente invention, on entend par « spectre » d’une impulsion laser la distribution de l’énergie de l’impulsion en fonction de la fréquence, ou de manière équivalente, la distribution de l’énergie de l’impulsion en fonction de la longueur d’onde.
Dans la présente invention, on entend par « dérive de fréquence » d’une impulsion laser une modification de la fréquence de lumière au cours du temps au sein de ladite impulsion. Une telle dérive de fréquence peut être positive, négative ou nulle.