INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour permettre à l’utilisateur de pouvoir prendre une décision, en fonction des circonstances (travail en ligne droite ou travail en trajectoire curviligne), et comme le montrent les figures 3 à 7, la charrue (1) comprend préférentiellement un actionneur (11) commandant au moins l’un des moyens (9, 10, 10’) de blocage en translation avec rotation limitée du pivot (7) et déterminant ainsi sélectivement la configuration de la liaison articulée entre la platine (6) et la traverse (4). Cet actionneur (11) permet, par exemple dans un premier état ou une première position (figures 5, 6 et 7), à l’utilisateur d’imposer une configuration dans laquelle la traverse (4) est, par le biais d’un formatage ou encadrement forcé particulier de la liaison pivot (7) / glissière (8), bloquée en translation avec une rotation limitée par rapport à la platine (6). Dans un second état ou une seconde position ( ), ce même actionneur (11) libère la liaison pivot (7) / glissière (8) de ce formatage ou encadrement. Toutefois, au moins un autre moyen (13) ou dispositif (16) peut être prévu pour limiter d’avantage la liberté de mouvement entre platine (6) et traverse (4), ce alternativement aux moyens (9, 10, 10’) précités et en relation avec une autre configuration de la charrue (1).
En accord avec un mode de réalisation ressortant des figures 3 à 7, les moyens (9, 10, 10’) de blocage en translation avec rotation limitée du pivot (7) comprennent, d’une part, un crochet (9) de blocage en translation avec un site de réception (9’) pour le pivot (7) et, d’autre part, deux butées arrière (10 et 10’) limitant le débattement rotatoire de la traverse (4) lorsque le pivot (7) est engagé dans le site (9’).
Conformément à une construction pratique simple, robuste et fiable, le crochet (9) de blocage consiste en un bras pivotant dont le site de réception (9’) peut être amené sélectivement au droit de la glissière (8) pour bloquer le déplacement en translation du pivot (7) dans la glissière (8) selon la direction d’avance (A) à son niveau (blocage en butée dans la direction d’avance (A) à une position donnée dans la glissière). La position en pivotement du bras pivotant est par exemple commandée par un actionneur (11), par exemple un levier à deux positions. De plus, les deux butées arrière (10 et 10’) sont préférentiellement arrangées symétriquement de part et d’autre par rapport à l’axe longitudinal de la glissière (8) et forment un triangle isocèle avec le site de réception (9’) lorsque ce dernier reçoit le pivot (7). Eventuellement, l’une des butées (10, 10’) peut servir de site de verrouillage pour le levier (dans ses deux positions, ou alors être équipé d’un tel site (11’). Un moyen de signalement (R : route/W : travail) permet éventuellement à l’utilisateur d’identifier les deux positions du levier.
En relation avec la construction pratique précitée, il peut être prévu que le crochet (9) de blocage consiste en un bras monté pivotant sur la platine (6) et fixé à cette dernière, par une première extrémité, au niveau d’une butée avant (12) pour la traverse (4) dans la direction d’avance (A), le crochet (9) étant solidaire d’un actionneur (11), par exemple un levier à deux positions, au niveau de son extrémité opposée.
Comme le montrent les figures 5 à 7, la position du blocage en translation du pivot (7) dans la glissière (8) selon la direction d’avance (A) est située à distance de l’extrémité arrière (8’) de la glissière (8) selon cette direction (A). Dans cette position du pivot (7), la traverse (4) est située à distance des butées arrière (10, 10’) et peut ainsi pivoter autour de l’axe du pivot (7) d’un angle (β) (de chaque côté de la perpendiculaire), jusqu’à venir en appui contre l’une de ces deux butées (10, 10’).
Comme le montrent les figures 2, la charrue (1) peut être équipée d’un ensemble potence (3’) /tête d’attelage (3), la tête d’attelage comportant avec la traverse (4) les deux points d’attache inférieurs (5, 5’) et la potence intégrant le point d’attache supérieur (5’’).
En accord avec une variante de réalisation avantageuse, et notamment en relation avec la construction des figures 2 et comme illustré sur les figures 3, 4 et 7, la platine (6) comporte en outre un moyen (13) d’accrochage du pivot (7), avantageusement un bras pivotant avec un site d’engagement (13’) pour le pivot (7), bloquant la translation du pivot (7) dans la glissière (8) en direction de l’extrémité arrière (8’) lorsque la traverse d’attelage (4) est soumise à un déplacement relatif selon la direction d’avance (A) par rapport à la platine (6).
Le produit désaromatisé 6 peut ensuite entrer dans un séparateur 7 permettant d’obtenir un effluent gazeux 8 et un effluent liquide 9, 9’.
L’unité de l’invention comprend une boucle de recyclage permettant de recycler l’effluent liquide 9.
Selon l’unité illustré à la , l’effluent liquide 9’ est ensuite combiné avec l’effluent gazeux 8 pour former une charge HD1 en amont du réacteur d’hydroisomérisation 10. Il est également possible de prévoir une ligne d’amenée d’hydrogène 3’ dans le flux 8, 8’ ou 8’’ en amont du réacteur 10.
Le produit isomérisé peut ensuite entrer par la ligne 11 dans un réacteur d'hydrodésaromatisation 12.
Selon un mode de réalisation de l'invention illustré à la , tous les produits désaromatisés 6 entrent dans le séparateur 7 et tous les effluents liquide et gazeux sortant du séparateur sont mis en œuvre dans le procédé de l’invention : la totalité de l’effluent gazeux 8 est mis en œuvre dans la charge HDI à l’entrée du réacteur 10, la totalité de l’effluent liquide est mis en œuvre avec une partie dans le recycle en amont du réacteur 5 et l’autre partie dans la charge HDI à l’entrée du réacteur 10.
Selon un mode de réalisation optionnel de l'invention illustré à la , tous les produits isomérisés 11 entrent dans le réacteur d'hydrodésaromatisation 12.
Selon un mode de réalisation optionnel de l'invention, le produit désaromatisé isomérisé 13 peut ensuite être soumis à une séparation flash à travers la ligne 13, 13’ dans un séparateur flash 14 afin de fournir des produits séparés 15 (sous forme liquide) et du gaz (principalement de l'hydrogène restant). Selon un mode de réalisation, non illustré sur la , l'unité de l'invention comprend trois séparateurs flash en série. Selon un mode de réalisation, non illustré sur la , le gaz à la sortie du ou des séparateurs flash est recyclé à l'entrée de l'unité.
Comme illustré à la , un échangeur de chaleur peut être présent afin d’échanger de la chaleur entre la charge HDI 8 et le flux 11 sortant du réacteur 10. Après l’échange de chaleur des flux 8 et 11, les flux 8’ et 11’ sont respectivement obtenus. Comme illustré à la , un second échange de chaleur peut être présent pour chauffer le flux 8’, ce second échange de chaleur peut être mis en œuvre dans un échangeur de chaleur 16, via par exemple un fluide (externe) caloporteur.
Fluides isomérisés / Fluides isomérisés et désaromatisés (ci-après « fluide »)
Le fluide obtenu par le procédé de l'invention a typiquement un point d'ébullition initial et un point d'ébullition final dans la gamme de 30 à 400°C, de préférence de 50 à 375°C et a une très faible teneur en aromatiques généralement inférieure à 300 ppm en poids, de préférence inférieure à 100 ppm en poids et plus préférentiellement inférieure à 50 ppm en poids.
Les fluides produits ont également une teneur en soufre extrêmement faible, inférieure à 5 ppm, de préférence inférieure à 3 ppm et plus préférentiellement inférieure à 0,5 ppm, à un niveau trop faible pour être détectable au moyen d'analyseurs conventionnels qui peuvent mesurer les très faibles teneurs en soufre.
Les fluides produits ont de préférence un point d'écoulement inférieur à 0°C, de préférence compris entre -90°C et -1°C, de préférence entre -85°C et -5°C, mesuré selon la norme ISO 3016.
Les fluides présentent aussi avantageusement : une teneur en naphtènes inférieure à 40% en poids, notamment inférieure à 20% ou même inférieure à 10% et/ou une teneur en polynaphtènes inférieure à 20% en poids, notamment inférieure à 10% ou même inférieure à 5% et/ou une teneur en paraffines supérieure à 10% en poids, notamment supérieure à 20% ou même supérieure à 30% et/ou une teneur en isoparaffines supérieure à 30% en poids, notamment supérieure à 50%, voire supérieure à 80%,
les teneurs étant exprimées en poids par rapport au poids total du fluide.
De plus, les fluides produits ont des propriétés remarquables en termes de point d'aniline ou de pouvoir solvant, de poids moléculaire, de pression de vapeur, de viscosité, de conditions d'évaporation définies pour les systèmes pour lesquels le séchage est important et de tension superficielle définie.
Selon un mode de réalisation, le fluide obtenu selon l'invention présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : une densité à 15°C allant de 0,7000 à 0,8700 g/mL, de préférence de 0,7200 à 0,8600 g/mL, et/ou une couleur Saybolt supérieure ou égale à +30, mesurée selon la norme NF M 07003, et/ou une viscosité à 40°C comprise entre 2 et 25 mm²/s, et/ou un point d'aniline d'au moins 50°C, de préférence d'au moins 70°C, mesuré selon la norme ISO 2977.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Selon un premier aspect de l’invention, la présente demande concerne une composition comprenant :
b) au moins un cation métallique.
Le composé précurseur biosourcé #1 utilisable selon la présente invention est un glucide, de préférence au moins un ose, ou au moins un polyoside.
Les glucides sont définis par l'Union internationale de chimie pure et appliquée (IUPAC) comme une classe de composés organiques contenant un groupe carbonyle (aldéhyde ou cétone) et au moins deux groupes hydroxyle (-OH). On inclut dans cette classe les substances issues des monosaccharides par réduction du groupe carbonyle, par oxydation d'au moins un groupe fonctionnel à l'extrémité de la chaîne en acide carboxylique ou par remplacement d'un ou plusieurs groupes hydroxyle par un atome d'hydrogène, un groupe amino, un groupe thiol ou par tout atome similaire. Par ailleurs, dans le cadre de la présente demande, les composés issus de la déshydratation des glucides, (p.e les aldéhydes furaniques) peuvent également être utilisés.
Un ose (ou monosaccharide) est un monomère de glucide. Les oses possèdent au moins 3 atomes de carbone : ce sont des polyhydroxyaldéhydes ou des polyhydroxycétones.
On distingue les oses par la longueur de leur chaîne carbonée, comme suit :
• les trioses : oses à 3 carbones, C 3 H 6 O 3 (glycéraldéhyde, dihydroxyacétone) ;
• les tétroses : oses à 4 carbones, C 4 H 8 O 4 (érythrose, thréose, érythrulose) ;
• les pentoses : oses à 5 carbones, C 5 H 10 O 5 (désoxyribose (C 5 H1 0 O 4 ), ribose, arabinose, xylose, lyxose, ribulose, xylulose)
• les hexoses : oses à 6 carbones, C 6 H 12 O 6 (allose, altrose, galactose, glucose, gulose, idose, mannose, talose, fructose, psicose, sorbose, tagatose) ;
• les désoxyhexoses : oses à 6 carbones, C 6 H 12 O 5 (fucose, rhamnose) ;
• les heptoses : oses à 7 carbones, C 7 H 14 O 7 (sédoheptulose, mannoheptulose)
• les octoses : oses à 8 carbones, C 8 H 16 O 8 (heptahydroxyoctanal) ;
Un troisième objet est de proposer un tel ensemble apte à être positionné sur des barres conductrices de courant présentant des dimensions supérieures à celles permises par les dispositifs de l’art antérieur.
Il est proposé selon un premier aspect, un ensemble de détection de courant comprenant une barre conductrice de courant et un capteur destiné à être solidarisé à la barre conductrice de courant, le capteur comprenant une unité de détection de courant comprenant un boîtier destiné à recevoir un moyen de détection magnétique, un moyen de support comprenant une première surface de contact et une deuxième surface de contact, lorsque le capteur est solidarisé sur la barre conductrice de courant, le moyen de détection magnétique et la barre conductrice sont disposés respectivement entre la première surface de contact et la deuxième surface de contact, le moyen de support prenant en étau entre la première surface de contact et la deuxième surface de contact, le moyen de détection magnétique et la barre conductrice de courant, afin de maintenir en position l’unité de détection de courant contre la barre conductrice de courant.
Diverses caractéristiques complémentaires peuvent être prévues seules ou en combinaison : la barre conductrice de courant comprend une première face d’appui et une deuxième face d’appui en opposition l’une de l’autre, la barre conductrice de courant étant pourvue d’un moyen de connexion femelle traversant les faces d’appui, le moyen de support comprenant une plaque, un moyen de connexion mâle en saillie de la plaque, lorsque le capteur est solidarisé à la barre conductrice de courant, l’unité de détection est en appui sur la première face d’appui, le moyen de connexion mâle étant en insertion dans le moyen de connexion femelle et comprenant un moyen d’arrêt entrant en contact avec la deuxième face d’appui, le moyen d’arrêt étant positionné de tel sorte à maintenir plaqué la première face d’appui contre l’unité de détection ; le moyen de connexion mâle comprend au moins une tige, le moyen de connexion femelle comprend au moins un trou, le moyen d’arrêt étant démontable ; le moyen de connexion mâle comprend au moins une tige, le moyen de connexion femelle comprend au moins un trou, le moyen d’arrêt étant venu de matière du moyen de connexion mâle ; le moyen d’arrêt est une bouterole formée à l’extrémité de la tige ; le moyen de connexion mâle comprend deux tiges, lorsque le capteur est solidarisé à la barre conductrice de courant, les deux tiges sont disposées de part et d’autres du boîtier ; le boîtier est muni d’une butée au sein d’une cavité, la butée intégrant une troisième surface de contact, le moyen de détection magnétique comprenant un orifice permettant de recevoir un moyen de centrage, lorsque le capteur est solidarisé à la barre conductrice de courant, le moyen de détection magnétique étant maintenu en position au sein de la cavité en étant prise en sandwich entre la première surface de contact et la troisième surface de contact ; le moyen de détection magnétique comprend une broche de connexion, lorsque le capteur est solidaire à la barre conductrice de courant, la broche de connexion intègre une partie relevée, une partie plane et une partie abaissée, la partie relevée et la partie abaissée étant chacune reliées à la partie plane par une pliure ; lorsque le capteur est solidarisé à la barre conductrice de courant, la partie plane est prise en sandwich entre le couvercle et le boîtier, la partie relevée s’étendant au sein d’une cosse ; le moyen de support comprend une première empreinte réalisée au sein d’une face interne du couvercle, et une deuxième empreinte formée au sein de la broche de connexion, en saillie par rapport au couvercle, la première empreinte et la deuxième empreinte étant aptes à former un guide pour respectivement la partie plane et la partie relevée ; la barre conductrice de courant comprend deux portions périphériques définissant une section rectangulaire, et une portion centrale comprenant au moins une encoche.
Selon un deuxième aspect, il est proposé un bloc de motorisation électrique comprenant un ensemble de détection de courant tel que présenté ci-dessus, et un onduleur, l’ensemble de détection de courant étant disposé en amont de l’onduleur.
Avantageusement, l’onduleur est alimenté par une source électrique, l’onduleur étant relié à la source électrique par le biais d’un circuit d’alimentation d’onduleur.
Avantageusement, le bloc de motorisation électrique comprenant un moteur électrique muni de trois ou six pole, chacun d’entre eux étant alimenté par un circuit d’alimentation du moteur électrique dans lequel circule un courant, chacun des courants circulant dans un circuit d’alimentation présente une phase différente, au moins deux circuit d’alimentation du moteur étant pourvu d’un ensemble de détection tel que présenté ci-dessus.
la illustre de manière schématique une vue éclatée d’un capteur selon l’art antérieur ;
la est un schéma synoptique d’un bloc moteur comprenant un onduleur, un moteur, le courant en entrée du moteur étant mesuré par le biais d’un ensemble de détection ;
la illustre de manière schématique une vue en perspective éclatée d’un premier mode de réalisation de l’ensemble de détection ;
la illustre de manière schématique une vue en perspective un ensemble de détection selon le premier mode de réalisation ;
la illustre de manière schématique une vue en perspective l’ensemble de détection de la , mais représenté selon une autre orientation ;
la illustre de manière schématique une vue en coupe selon le plan de coupe VI-VI de l’ensemble de détection selon le premier mode de réalisation ;
la illustre de manière schématique une vue en coupe selon le plan de coupe VII-VII de la figure ;
la illustre de manière schématique en perspective d’un moyen de support et d’un circuit électronique de l’ensemble de détection selon le premier mode de réalisation ;
la illustre de manière schématique une vue en perspective éclatée d’un deuxième mode de réalisation de l’ensemble de détection ;
- représente une estimation de la somme des forces exercées sur l’aéronef 10 à chaque cycle calculatoire considéré.
Ainsi, à chaque cycle calculatoire, le système 101 de surveillance au décollage calcule le temps mis par un modèle numérique d’aéronef pour accroître sa vitesse au sol jusqu’à la vitesse au sol courante de l’aéronef 10 à partir de la vitesse au sol courante qu’avait l’aéronef 10 au précédent cycle calculatoire. Le système 101 de surveillance au décollage multiplie ce temps par la vitesse au sol courante de l’aéronef 10 observée au cycle calculatoire considéré. Aucun calcul de vitesse au sol théorique n’est par conséquent réalisé, ce qui limite significativement les besoins en ressources calculatoires. Et par intégration sur l’ensemble des cycles calculatoires depuis le franchissement du premier seuil de vitesse S1, le système 101 de surveillance au décollage en déduit la distance théoriquement parcourue par l’aéronef 10 pour atteindre la vitesse au sol courante depuis le franchissement du premier seuil de vitesse S1.
Au tout premier cycle calculatoire, le système 101 de surveillance au décollage mémorise simplement les informations , GW et , et/ou toute information permettant de les déterminer, afin de pouvoir calculer la distance au prochain cycle calculatoire. En variante, ces informations , GW et , et/ou toute information permettant de les déterminer, sont obtenues par le système 101 de surveillance au décollage au franchissement du seuil initial de vitesse S0. Les calculs peuvent ainsi débuter dès le tout premier cycle calculatoire.
Dans un mode de réalisation particulier, la somme des forces (exprimées ici en Newton ou KiloNewton) exercées sur l’aéronef 10 est estimée, à chaque cycle calculatoire, par un calcul correspondant à :
- représente la poussée (« thrust » en anglais) de l’aéronef 10 au cycle calculatoire considéré ;
- représente la force de traînée de l’aéronef 10 au cycle calculatoire considéré ;
- représente un coefficient de friction au sol, par exemple égal à 0,006 ;
- représente la force de portance de l’aéronef 10 au cycle calculatoire considéré ; et
- représente l’unité d’accélération, soit d'environ 9,81 m/s 2 . ; et
- représente la pente (signée) de la piste au décollage, exprimée ici en pourcentage.
Lorsque la pente de la piste au décollage n’est pas précisément connue du système 101 de surveillance au décollage (par exemple parce que cette information n’est pas fournie par l’avionique 100), la pente SL peut être fixée à une valeur par défaut, par exemple 1%, voire à une valeur nulle.
Dans une étape 207, le système 101 de surveillance au décollage vérifie si l’aéronef 10 a une vitesse air calibrée CAS supérieure à un deuxième seuil de vitesse S2. Le deuxième seuil de vitesse S2 est strictement supérieur au premier seuil de vitesse S1. Le deuxième seuil de vitesse S2 est préférentiellement fixé de sorte à éviter une interruption de décollage RTO (« Rejected Take-Off » en anglais) à haute énergie. Par exemple, le deuxième seuil de vitesse S2 est compris entre 75 (soit approximativement 139 km/h) et 85 nœuds (soit approximativement 157 km/h), préférentiellement égal à 80 nœuds (soit approximativement 148 km/h) ou à 90 nœuds (soit approximativement 167 km/h).
Si le deuxième seuil de vitesse S2 est atteint, une étape 208 est effectuée en conséquence ; sinon, l’étape 204 est répétée avec un déclenchement de nouveau cycle calculatoire.
Dans l’étape 208, le système 101 de surveillance au décollage calcule l’estimation de dégradation d’accélération depuis le franchissement du premier seuil de vitesse S1. Le système 101 de surveillance au décollage calcule cette estimation de la dégradation d’accélération de l’aéronef 10 par le calcul correspondant à un rapport entre, d’une part, la différence entre la distance réellement parcourue par l’aéronef 10 pour atteindre sa vitesse au sol courante et la distance théoriquement parcourue par l’aéronef 10 pour atteindre cette vitesse au sol courante, et d’autre part, la distance théoriquement parcourue par l’aéronef 10 pour atteindre cette vitesse au sol courante.
Dans un mode de réalisation particulier, la dégradation d’accélération de l’aéronef 10 est estimée de la façon suivante :
La est un schéma de principe d’un exemple de pompe à chaleur (PAC) Air/Eau. La est un schéma de principe d’un exemple de climatiseur (CLIM) Air/Air.
Description détaillée Des modes de réalisation particuliers du dispositif proposé sont décrits en détail ci-après, en référence aux exemples représentés sur les dessins annexés. Ces modes de réalisation illustrent les caractéristiques et les avantages de l'invention. Il est toutefois rappelé que l'invention ne se limite pas à ces modes de réalisation.
La est un schéma de principe d’une pompe à chaleur (PAC) Air/Eau, dans laquelle la pompe à chaleur comprend en série sur une première conduite 8 : un compresseur 5, un premier renflement à tubulures 3, un condenseur 2, un deuxième renflement 4, un détendeur 6, et un évaporateur 7. De plus sur une deuxième conduite 9 en contact thermique avec le condenseur 2 est disposé un circulateur fluidique de type pompe 1 en série sur la deuxième conduite 9.
La représente le schéma de principe d’un climatiseur (CLIM) Air/Air, dans laquelle le climatiseur comprend en série sur une première conduite 8 : un compresseur 5, un premier renflement à tubulures 3, un condenseur 2, un deuxième renflement 4, un détendeur 6, un évaporateur 7. De plus sur une deuxième conduite 9 en contact thermique avec l’évaporateur 7 est disposé un circulateur fluidique de type ventilateur 10, en série sur la deuxième conduite 9.
Le condenseur et l’évaporateur sont communément désignés ensemble et dans toute la demande par les "échangeurs thermiques" de la machine (PAC ou CLIM).
Dans un premier mode de réalisation, en référence à la , l’invention est mise en œuvre dans une pompe à chaleur, ou PAC, Air/Eau qui puise l’énergie d’une source froide (i.e. l'air extérieur) pour l’amener à un puits chaud (i.e. l'eau). Son usage utile est l’exploitation de l’énergie délivrée au niveau du puits chaud.
Une telle machine à compression de vapeur est constituée de façon connue de la première conduite 8 sur laquelle se trouvent le compresseur 5, le premier renflement à tubulures 3, le condenseur 2, le deuxième renflement 4, le détendeur 6 et l'évaporateur 7.
Dans la deuxième conduite 9 en contact thermique avec la machine au niveau d’un de ses échangeurs thermiques, ici le condenseur 2, on dispose un circuit fluidique comprenant un circulateur fluidique, ici une pompe 1, configurée pour mettre en circulation un fluide caloporteur, ici de l’eau, dans la deuxième conduite 9.
Il est connu de dimensionner le circulateur fluidique en fonction d’une puissance thermique, ici calorifique, souhaitée pour la pompe à chaleur, selon un calcul connu de l’art antérieur et détaillé ci-dessous.
La quantité nécessaire d’énergie pour l’usage est déterminée par la puissance calorifique de la PAC et le temps de fonctionnement selon la formule où : : Energie délivrée au puit chaud (Eau) : Puissance calorifique de la PAC : Temps de fonctionnement