INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par matériau composite principal on comprend un matériau comprenant au moins deux composants de nature différente, en particulier comprenant une matrice thermoplastique principale et un ensemble de renfort textile, et optionnellement un ou des élément(s) non textile(s), éventuellement un ou des élément(s) non textile(s) de renfort. En particulier, ledit ensemble de renfort textile, et optionnellement le ou les élément(s) non textile(s), est/sont noyé(s) dans la matrice thermoplastique principale. Le matériau composite principal est de préférence obtenu par thermocompression d’un ensemble multicouche comprenant une partie textile thermofusible (en particulier formant une partie textile thermofondue dans le pneu) et une partie textile non thermofusible (en particulier formant une partie textile non thermofondue dans le pneu), et éventuellement un ou des élément(s) non textile(s) non thermofusible(s) (par exemple un jonc en fibres de verre de renforcement) et un ou des élément(s) non textile(s) thermofusible(s) (par exemple un film polymère thermoplastique).
Dans un mode de réalisation, le matériau composite principal comprend : - un ou des élément(s) non textile(s) non thermofusible(s) (par exemple un jonc en fibres de verre de renforcement) ; et/ou - un ou des élément(s) non textile(s) thermofusible(s) (par exemple un film polymère thermoplastique).
On comprend par textile dans le présent texte, tout élément/composant/tube/partie/portion/structure obtenu(e) par la manipulation, notamment mécanique, d’au moins une fibre et/ou d’au moins un fil, ou au moins un ensemble de fibres.
Avantageusement, la partie textile thermofondue, et éventuellement un ou plusieurs élément(s) non textile(s) thermofondu(s), forme(nt) la matrice thermoplastique principale.
Avantageusement, la partie textile non thermofusible forme l’ensemble de renfort textile.
Avantageusement, l’ensemble de renfort textile comprend un ou plusieurs élément(s) de renfort textile, en particulier le ou lesdits élément(s) de renfort textile peut/peuvent être choisi(s) parmi : un tissu, un tricot, un nontissé (par exemple un nontissé spunbond, un nontissé meltbown, ou une combinaison de ces derniers), un ou des fil(s), une tresse, une nappe de fibres éventuellement cardées et/ou aiguilletées, tout élément obtenu par la manipulation d’au moins un fil et/ou d’au moins une fibres, et un mélange de ces derniers, de préférence un tricot, encore de préférence un tricot tubulaire. Par construction moulée unitaire, on comprend tout matériau composite obtenu par le moulage d’au moins une partie textile thermofusible, et d’au moins une partie textile non thermofusible, et éventuellement d’au moins une partie non thermofusible non textile (par exemple un jonc de renfort en fibres de verre) et/ou d’au moins une partie thermofusible non textile (par exemple un film polymérique thermoplastique), disposés dans un ensemble de moulage, en une seule étape de moulage comprenant l’application de chaleur et de la pression pour fondre ou ramollir la ou les partie(s) thermofusible(s).
De préférence, par partie textile non thermofusible ou partie non textile non thermofusible, on comprend dans le présent texte toute partie textile, ou toute partie non textile, qui n’est pas destinée à être thermofondue, c’est-à-dire qui n’est pas destinée à être fondue ou ramollie, au-cours du procédé de fabrication d’un pneu selon l’invention, et donc dans le pneu obtenu.
La matrice polymérique thermoplastique selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs polymères thermoplastique(s), par exemple de nature différente. La matrice polymérique thermoplastique comprend par exemple du polypropylène (PP) ou du polyuréthane thermoplastique (TPU) ou encore un mélange de ces derniers. De manière non limitative, lesdits polymères peuvent être de couleur différente.
On comprend dans le présent texte par thermoplastique , tout matériau apte à fondre ou à être ramolli par chauffage pour sa mise en forme, et ce plusieurs fois.
En particulier, un matériau thermodurcissable ou non thermoplastique ne peut être ramolli suffisamment par chauffage pour être mis en forme, et ce plusieurs fois.
La matrice polymérique thermoplastique constitue une nappe liante, au sein de laquelle est disposé ledit un ensemble de renfort textile, et éventuellement un ou plusieurs élément(s) non textile(s) non thermofusible(s). La matrice polymérique thermoplastique assure le transfert des efforts subits par la bande de roulement à l’ensemble de renfort textile.
La et la montrent que le boitier 106 comprend deux glissières 128a et 128b dans le sens d’insertion montré par la flèche 103. Chaque glissière 128a, 128b est configurée pour guider le circuit imprimé 108 pendant son entrée dans le boîtier 106. Chaque glissière 128a, 128b est configurée pour faciliter le maintien du circuit imprimé dans l’ensemble capot-boitier 101. Cela permet de mettre le circuit imprimé 108 à la hauteur du ressort 102a, 102b pour assurer que le ressort 102a, 102b appuie sur le circuit imprimé 108. Chaque glissière 128a, 128b est configurée à recevoir le circuit imprimé 108 par son épaisseur 110. Dit autrement, les glissières comprennent chaque une rainure 130 pour accueillir le circuit imprimé 108 dans la direction de son épaisseur 110. La rainure peut comprendre des dimensions égales ou supérieures à celles de l’épaisseur 110 du circuit imprimé 108 pour faciliter le guidage. La rainure s’élargit vers l’ouverture du boitier 106, pour obtenir une glissière avec une forme substantiellement de Y vers une extrémité de la glissière 128a, 128b. Cette élargissement permet d’entrer le circuit imprimé 108 pendant plus facilement dans le boitier 106.
La montre un exemple du dispositif 100, avec le boitier 106 couplé avec le capot 104 (c’est-à-dire, l’ensemble boitier-capot 101) ainsi que des exemples de dimensions. Le capot comporte une dimension 146 correspondant à la dimension fonctionnelle de montage (clip/appui PCB sur ressort). Le PCB (circuit imprimé) comporte une dimension 142 correspondant à une valeur fonctionnelle de montage (longueur PCB). Le tout fait apparaitre un jeu de montage -0.4±0.35 (un jeu toujours négatif) donc toujours un montage sous contrainte. La lame ressort 102b est poussée par le circuit imprimé 108. La lame ressort 102b est poussée d’une distance de -0,4 ± 0,35mm, illustrée par la référence 144. La distance par laquelle la lame ressort 102b est poussée peut être en fonction de l’épaisseur de la lame ressort 102b, et de la matière de la lame ressort 102b.
La montre un exemple d’un graphe d’une courbe représentant la force de réaction (N) en fonction du déplacement appliqué (mm). Dit autrement, le circuit imprimé 108 a poussé sur le ressort 102a, 102b. En poussant, le circuit imprimé buté et poussé sur la lame ressort 102a, 102b. Le ressort 102a, 102b, pour chaque déplacement appliqué, a réagi en repoussant sur le circuit imprimé 108. Le ressort 102a, 102b a donc appliqué une force de réaction sur le circuit imprimé 108. Par exemple, pour un déplacement entre 0 et 0,75mm, ou un serrage minimum de -0,05mm jusqu’à un serrage maximum de -0,75mm, le ressort a appliqué une force de réaction allant jusqu’à 56 N. En poussant sur le circuit imprimé 108, le circuit a été buté contre la paroi 107 du boitier 106.
La montre une vue rapprochée du ressort 102a situé sur le capot 104 selon un exemple modifié du dispositif illustré dans les autres figures. Dans cette exemple, le ressort 102a comprend une butée 1020a. Il doit être compris que le ressort 102b peut comprendre une butée identique et être arrangé selon une configuration identique dans le dispositif. La figure montre que le ressort 102a est situé entre les bras du guide 131a, mais cela est optionnel. La butée est destinée assurer une contrainte sur le circuit imprimé dans le sens d’insertion, notamment dans la position de serrage minimum de -0.05 (qui peut être conservée dans cette exemple modifié), et limiter la compression du ressort. Cela permet de limiter la compression maximale du ressort, notamment dans la position de serrage maximum, et d’ainsi éviter que le ressort subisse des zones de faiblesses ou de casse, par exemple dans des configurations de chute. Dans cette exemple, la valeur de serrage maximum peut être différente de celle précédemment discutée de -0,75mm, par exemple être inférieure, par exemple peut être égale à -0,4mm
Machine de fenaison améliorée La présente invention concerne le domaine du machinisme agricole et notamment les machines agricoles de fenaison.
L’invention porte plus spécifiquement sur une machine agricole comportant un premier outil comprenant un premier rotor de râtelage, un deuxième outil comprenant un deuxième rotor de râtelage, un cadre d’attelage destiné à accoupler la machine à un tracteur ou analogue pouvant déplacer la machine dans un sens de travail, et un timon articulé avec le cadre d’attelage suivant un axe de déport, le premier outil étant relié au timon par un premier bras et le deuxième outil par un deuxième bras, chaque bras étant monté pivotant par rapport au timon suivant un axe de pliage respectif, chaque rotor étant monté pivotant par rapport au bras respectif autour d’un axe de révolution respectif, un angle d’attaque étant formé, vu suivant l’axe de déport, entre un plan d’attaque passant par les axes de révolutions et le sens de travail, la machine pouvant occuper une configuration transport dans laquelle les outils sont pivotés vers le haut autour de l’axe de pliage respectif et dans laquelle l’angle d’attaque est sensiblement égal à 90°, la machine pouvant occuper une configuration travail simple dans laquelle chaque outil est en appui sur le sol et dans laquelle le premier axe de révolution est situé devant le deuxième axe de révolution suivant le sens de travail.
L’invention porte également sur un procédé de transposition de la machine entre sa configuration transport et sa configuration travail simple.
Une machine agricole du type évoqué ci-dessus est connue du document EP559024. Sur la machine de ce document, un cadre roulant est monté pivotant avec le timon, à l’arrière de celui-ci, l’angle d’attaque étant modifié en faisant pivoter ce cadre roulant par rapport au timon. Cette machine peut ainsi occuper une configuration travail simple, dans laquelle un axe de révolution est situé devant l’autre, tout en permettant le chevauchement de leur voie vu suivant le sens de travail, de manière à réaliser un unique andain latéral. Lorsque le tracteur déplace cette machine en courbes, le timon et les rotors peuvent être déportés, risquant de heurter le tracteur et de détériorer la machine, voire de créer un accident. Du fait du danger de contact entre machine et tracteur, une telle machine est difficilement manœuvrable, l’opérateur devant, en plus de ses autres tâches, faire attention à éviter un tel contact lors de courbes. Afin d’éviter le contact entre machine et tracteur, les outils doivent être éloignés du cadre d’attelage, rallongeant la machine et réduisant sa stabilité en configuration transport, ce qui la rend plus dangereuse. Additionnellement, lorsque la machine se trouve en dévers, la gravité peut amener les roues à ripper sur le sol, entrainant une détérioration du tapis végétal. De plus, l’andain est alors disposé aléatoirement par la machine, compliquant le travail de la machine de ramassage d’andains.
La présente invention a pour but de réduire voire de supprimer au moins un des inconvénients précités.
A cet effet, une importante caractéristique de l’invention réside dans le fait qu’un dispositif de maintien est configuré pour pouvoir maintenir l’angle d’attaque à une valeur fixe.
est une vue de dessus d’une machine agricole selon le mode de réalisation préféré de l’invention en configuration transport, la machine étant attelée à un tracteur.
est une vue latérale de la machine de la .
est une vue de dessus d’une machine selon un mode de réalisation alternatif de l’invention, en configuration travail simple.
est une vue de dessus de la machine de la dans la configuration travail simple.
est une vue de dessus de la machine de la dans la configuration travail double andains.
La montre l’utilisation du modèle d’apprentissage profond une fois que l'entraînement a atteint un niveau adéquat. C’est ce qu’on appelle le « temps d’inférence », car la recommandation sera inférée des données d’entrée sans étiquette. On peut voir que l’étage d’entrée n'inclut pas d’étiquette. En outre, la paire d’images inclut l’image selfie entrée par l’utilisateur et l’image sélectionnée par l’utilisateur au sein de l’application. Ces entrées sont transmises au réseau neuronal qui fournira une sortie d’une recommandation de produit et de traitement.
[TYPES DE SORTIE]
La montre les différents types de recommandations de produit et de traitement générés par le générateur de recommandation d'après le processus décrit ci-dessus. On peut voir que la recommandation peut prendre la forme d’un produit spécifique en multiples catégories, comme le soin des cheveux, la coiffure et le soin du cuir chevelu. Les produits de soin capillaire peuvent inclure shampooing, revitalisation, revitalisation sans rinçage, masque et shampooing sec. Les produits coiffants peuvent inclure de la laque, du rafraîchisseur, des gels et un apprêt. Les produits de soin du cuir chevelu peuvent inclure de l’huile ou de la crème.
Outre les produits recommandés, la recommandation générée par le générateur de recommandation peut également inclure des tutoriels et des guides pour aider à éduquer l’utilisateur. Comme le montre la , la recommandation peut inclure des guides liés à la science des cheveux, qui expliquent la structure et la croissance des cheveux à l’aide d’illustrations, de publications, de vidéos et/ou d’animations. Ces tutoriels peuvent être spécifiques aux besoins de l’utilisateur.
Des exemples de scénarios de comment l’application fonctionne pour différents besoins des utilisateurs sont décrits ci-après.
Une situation est décrite dans laquelle un consommateur « A » a des cheveux très distincts mais ne sait pas comment les classer. Lorsqu’il recherche une routine de soin capillaire spécifique/personnalisée en fonction de son type de cheveux, le consommateur peut se sentir très submergée par l’océan de produits parmi lesquels choisir. Dans ce scénario, le consommateur A peut effectuer ce qui suit en utilisant l’application selon un mode de réalisation.
Sélectionne un cliché pour simuler à quoi il veut que ses cheveux ressemblent.
Enfin, l’appli donnera l'opportunité d’effectuer des achats sur place. Avec des tutoriels sur ce que sont les cheveux bouclés et pourquoi ils se comportent comme ils le font.
Une autre situation est décrite dans laquelle un consommateur « B » a des cheveux très bouclés et en a assez d’acheter autant de produits différents pour trouver "celui" qui répond à ses besoins. Dans ce scénario, le consommateur B peut effectuer ce qui suit en utilisant l’application selon un mode de réalisation.
Les chemins extérieurs de roulement 22 , 24 formés sur la bague extérieure de roulement 20 sont enveloppants en direction axiale, au sens où ils présentent chacun un fond de chemin 64 , 66 , situé dans une position intermédiaire entre les extrémités axiales du chemin de roulement correspondant 22 , 24 . Les billes 16 de la première rangée de billes 1 6 sont de préférence plus grosses que les billes 18 de la deuxième rangée de billes 18 , et les chemins de roulement 22 , 24 , 56 , 62 sont disposés de manière à constituer un roulement à deux rangées de billes à contact oblique du type dit en « O ». En d’autres termes, les points de contact entre les billes 16 de la première rangée et les chemins de roulement associés 22 , 56 sont situés sur un premier cône de contact ayant un premier sommet situé, par rapport à la première rangée de billes 16 , à l’opposé de la deuxième rangée de billes 18 , alors que les points de contact entre les billes de la deuxième rangée 18 et les chemins de roulement associés 24 , 62 sont situés sur un deuxième cône de contact ayant un deuxième sommet situé, par rapport à la deuxième rangée de billes 18 , à l’opposé de la première rangée de billes 16 .
On peut également observer le cône contenant le cercle primitif de la première rangée de billes 16 et le cercle primitif de la deuxième rangée de billes, dont l’angle d’ouverture est caractérisé par le rapport :
En pratique, l’angle d’ouverture est compris entre 60° et 120°, ce qui se traduit par :
En l’occurrence, l’angle d’ouverture est de préférence inférieur ou égal à 90°, pour une bonne compacité radiale de l’assemblage 10 , ce qui se traduit par :
Par ailleurs, les deux plans primitifs PP1 et PP2 sont proches l’un de l’autre pour une bonne compacité axiale, sans toutefois que l’on observe un recouvrement axial entre les deux rangées de billes 16 , 18 en projection sur un plan contenant l’axe de révolution 100 (par exemple le plan de la ), ce que l’on traduit par la double inégalité suivante :
De manière préférentielle, on évite également un recouvrement des rangées de billes 16 , 18 en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe de révolution (par exemple le premier plan primitif PP1 ), ce qui se traduit par l’inégalité suivante :
Pour éviter l’apparition de faiblesse structurelle, on assure une épaisseur de matière suffisante sous le chemin extérieur de la première rangée 66 par l’inégalité suivante :
De façon remarquable, la face d’extrémité 57 de la bague de roulement intérieure 36 est située axialement entre le premier plan primitif PP1 et le deuxième plan primitif PP2 , à une distance du premier plan primitif PP1 supérieure à la moitié du diamètre de bille DB1 des billes 16 de la première rangée de billes 16 , ce qui permet de limiter le risque de migration de polluants issus de la corrosion de contact entre la face d’extrémité 57 et l’épaulement 86 . De préférence, la face d’extrémité 57 est plus proche du deuxième plan primitif PP2 que du premier plan primitif PP1 . De préférence, la face d’extrémité 57 est située à une distance du deuxième plan primitif PP2 inférieure à la moitié du diamètre de bille DB2 des billes 18 de la deuxième rangée de billes 18 .
Par ailleurs, la circonférence extérieure de l’interface d’appui 87 entre la face d’extrémité 57 et l’épaulement 86 est plus éloignée de l’axe de révolution 100 que le fond de chemin 80 du premier chemin de roulement intérieur 56 . Cet éloignement en direction radiale permet de garantir une interface d’appui 87 suffisamment importante, de sorte à diminuer la pression à l’interface d’appui 87 et à limiter ainsi la corrosion de contact, tout en conservant une section de matière suffisamment importante sous le diamètre de frettage DF de la bague intérieure 36 , et par conséquent garantir la bonne résistance structurelle du moyeu 30 . En pratique, l’inégalité suivante est vérifiée :
Pour permettre un montage aisé de la première rangée de billes 16 , la circonférence extérieure DCE de l’interface d’appui 87 entre la face d’extrémité 57 et l’épaulement 86 doit de préférence rester inférieure au diamètre primitif DP1 de la première rangée de billes 16 , ce qui se traduit par l’inégalité :
De façon plus générale, pour garantir une raideur en flexion élevée à la bague de roulement intérieur 36 , on prévoit de préférence qu’en projection orthogonale sur un plan perpendiculaire à l’axe de révolution 100 , par exemple en projection orthogonale sur le plan PP1 , il n’y ait pas de recouvrement entre la deuxième rangée de billes 18 et l’interface d’appui entre la face d’extrémité 57 et l’épaulement 86 , ce qui se traduit par l’inégalité :
Le positionnement de l’interface de contact 61 de la bague intérieure 36 de roulement avec le bol de transmission 32 par rapport à l’interface d’appui 87 de la bague intérieure 36 de roulement avec l’épaulement 86 du moyeu de roue 30 et par rapport au chemin de roulement intérieur 62 de la bague intérieure 36 est choisi avec le souci, dans la mesure du possible, d’uniformiser les contraintes dans la bague intérieure de roulement 36 .
À cet effet, l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 est de préférence située au moins partiellement, et de préférence intégralement, d’un côté du deuxième plan primitif PP2 opposé au premier plan primitif PP1 . En projection orthogonale sur un plan contenant l’axe de révolution 100 , une autre partie de l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 est positionnée de préférence à une distance de l’interface d’appui entre la bague de roulement intérieure 36 et l’épaulement 86 , qui est supérieure au diamètre de bille DB2 des billes de la deuxième rangée de billes 18 . Enfin, au moins une partie de l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 est située de préférence à une distance du deuxième plan primitif PP2 supérieure à la moitié, et de préférence aux deux tiers, du diamètre de bille DB2 des billes de la deuxième rangée de billes 18 .
Par ailleurs, observé en projection orthogonale sur le premier plan primitif PP1 , au moins une partie de l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 est de préférence superposée avec au moins une partie de l’interface d’appui 87 entre la face d’extrémité 57 de la bague de roulement intérieure 36 et l’épaulement 86 . Toujours observé en projection orthogonale sur le premier plan primitif PP1 , au moins une partie de l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 est de préférence située entre le deuxième chemin de roulement intérieur 62 et l’interface d’appui 87 entre la face d’extrémité 57 de la bague de roulement intérieure 36 et l’épaulement 86 . Enfin, vu en projection orthogonale sur le premier plan primitif PP2 , le deuxième chemin de roulement intérieur 62 et l’interface de contact annulaire 61 entre la bague de roulement intérieure 36 et le bol de transmission 32 n’ont pas d’intersection.
Selon un mode particulier de réalisation, le dispositif d’alimentation en CO 2 est un contacteur membranaire.
Selon un mode préféré de l’invention, lorsque le dispositif d’alimentation en CO 2 est un contacteur membranaire celui-ci est agencé, dans le sens de circulation du milieu de culture, après le réacteur et avant le module de conversion.
L’homme du métier saura déterminer les paramètres de mise en œuvre du dispositif d’alimentation en CO 2 nécessaires à l’obtention d’un milieu de culture enrichi en CO 2 en fonction des paramètres du procédé dont la teneur en CO 2 du milieu de culture avant enrichissement, la cinétique de conversion du CO 2 en HCO 3 - et la vitesse de circulation du milieu de culture.
Contacteur membranaire
Un contacteur membranaire est un dispositif comprenant au moins deux circuits de circulation de fluides séparés par une membrane de transfert. Les fluides circulants dans ledit contacteur membranaire sont aussi désignés sous le nom de fluide(s) de circulation. Le contacteur membranaire comprend ainsi un premier circuit de circulation d’un premier fluide de circulation pour l’alimentation en dioxyde de carbone (CO 2 ), appelé fluide d’alimentation en CO 2 en contact avec une première face de la membrane de transfert, et un deuxième circuit de circulation d’un deuxième fluide de circulation pour la réception du CO 2 , appelé fluide de réception en CO 2 , en contact avec la deuxième face de la membrane de transfert. Chaque circuit de circulation de fluide est indépendant l’un de l’autre, et peut être fermé ou ouvert.
Dans un mode de réalisation, le circuit de circulation du fluide de réception de CO 2 est un circuit fermé. Dans une autre mode de réalisation, le circuit de circulation du fluide de réception de CO 2 et le circuit de circulation du fluide d’alimentation en CO 2 sont des circuits fermés afin d’assurer des conditions optimales de croissance des microorganismes.