INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, la sortie d’air 241’’ est ménagée sur une extrémité radialement externe de la pale 20’’ de sorte à déboucher dans une entrée d’un passage 50 de réinjection d’air qui s’étend dans le carter 5 du compresseur 12, externe à la veine d’écoulement de flux.
En outre, dans ce mode de réalisation, les moyens pour limiter une injection dudit flux de recirculation radialement depuis l’intérieur dans la région amont 90 de la veine d’écoulement de flux primaire comprennent, dans ce mode de réalisation, une configuration d’équilibrage de pressions, dans laquelle la paroi de liaison 22’’ relie une extrémité aval de la plateforme interne 21’’ à une extrémité aval de la paroi d’étanchéité 23’’ de sorte que les parois de liaison 22’’, intérieure 21’’ et d’étanchéité 23’’ délimitent une cavité interne 7 de redresseur à section en C débouchant vers l’amont de l’aubage redresseur 2’’.
Une telle cavité interne permet de piéger une partie du flux d’air et donc de mieux contrôler les zones de formation de vortex en aval de l’aubage redresseur.
Comme visible en , la plateforme interne 21’’ présente également une extrémité amont s’étendant axialement en amont de la pale 20’’.
En d’autres termes, la plateforme interne 21’’ présente une extrémité amont ménagée en saillie annulaire depuis un rebord de l’aubage redresseur.
Une telle excroissance s’avançant dans la région amont, hors de la veine d’écoulement de flux primaire, permet ainsi de guider le flux de recirculation vers la cavité interne de redresseur à section en C.
Dans ce troisième mode de réalisation, l’aubage rotorique aval 4’ comprend également une configuration d’équilibrage de pressions dans laquelle la paroi de liaison 42’ de l’aubage rotorique aval 4’ relie une extrémité aval de la plateforme interne 41’ de l’aubage rotorique aval 4’ à l’arbre de compresseur 6 de sorte que l’arbre de compresseur 6 et les paroi de liaison 42’ de l’aubage rotorique aval 4’ et plateforme interne 41’ de l’aubage rotorique aval 4’ délimitent une cavité interne 8 d’aubage rotorique aval à section en C débouchant vers l’amont de l’aubage rotorique aval 4’.
- au moins un troisième promoteur sélectionné dans le groupe consistant en les métaux alcalins, les métaux de transition, les métaux alcalinoterreux, les lanthanides, et leurs mélanges.
Un troisième objet de la présente invention concerne l’utilisation d’un catalyseur activé par plasma froid pour la conversion d’un mélange de gaz comprenant du dioxyde de carbone (CO 2 ) et du dihydrogène (H 2 ) selon la réaction RWGS, ledit catalyseur comprenant au moins un support et au moins deux promoteurs dont l’un comprend du fer.
La présente invention permet de surmonter tous les inconvénients des procédés traditionnels de catalyse thermique, tels que décrits dans l’art antérieur, et d’obtenir ainsi des rendements catalytiques et énergétiques élevés, et est ainsi susceptible d’être exploitée à grande échelle.
Description des figures D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés :
Schéma fonctionnel PFD d'un réacteur DBD. Réacteur de catalyse par plasma pour la conversion chimique d’un mélange de gaz comprenant du dioxyde de carbone (CO 2 ) et du dihydrogène (H 2 ) selon la réaction RWGS suivante : CO 2 + H 2 → CO + H 2 O. La illustre le dispositif expérimental (schéma PFD) utilisé dans un exemple, la réaction inversée de conversion du gaz à l'eau (réaction RWGS), par un procédé plasma DBD couplé à un système catalytique (également appelé catalyseur de manière équivalente) selon un mode de réalisation de la présente invention.
[ Tableau 1 ] Tableau illustrant l'activité catalytique de plusieurs catalyseurs testés en plasma DBD. Le [Tableau 1] indique en particulier les résultats de l'activité catalytique obtenus en termes de conversion de CO 2 et de sélectivité en CO.
Définitions L’expression “compris entre … et …” (par exemple, une plage de valeurs) doit être entendue comme incluant les limites (par exemple, les valeurs limites de cette plage de valeurs).
L’unité de commande locale 17 est par exemple configurée pour commander à l’organe d’alimentation de puissance 18 du module de commande de freinage 16 du frein 4 selon l’invention de freiner ou défreiner la roue 3 correspondante, à partir d’un signal représentatif de la vitesse de rotation détectée de la roue 105 qui a été élaboré par le circuit analogique de secours 5 du module de commande de freinage 16 dans au moins un fonctionnement de secours du système de freinage 2 qui sera décrit en détail ci-après.
Le réseau de commande de freinage 8 comprend un réseau de transmission de données de freinage 80, par exemple par des bus de données, de préférence de type CAN. Le réseau de commande de freinage 8 comprend également un circuit hydraulique de freinage lorsque le système de freinage 2 comprend au moins un frein 4 hydraulique.
Le réseau de transmission de données de freinage 80 relie par exemple électriquement chacun des freins 4 électromécaniques à l’unité de commande centrale 12, notamment le module de commande de freinage 16 du frein à l’unité de commande centrale 12, par des lignes de commande de freinage des roues avant gauche 80 FL et droite 80 FR et/ou par des lignes de commandes de freinage des roues arrière gauche 80 RL et droite 80 RR .
Le système de freinage 2 est maintenant décrit plus spécifiquement en lien avec l’invention en référence conjointe aux figures 1 à 4 et le fonctionnement du système de freinage 2 est décrit en référence conjointe aux figures 1 à 6.
Le système de freinage 2 selon l’invention comporte des freins 4 selon l’invention et un réseau 60 de transmission de données de détection et/ou d’alimentation des détecteurs qui est adapté aux freins 4 selon l’invention. Chacun des freins 4 selon l’invention se distingue principalement par son module de commande de freinage 16, et notamment en ce que le module de commande de freinage 16 comporte un circuit analogique de secours 5.
Le module de commande de freinage 16 de chacun des freins 4 selon l’invention comprend une unité de commande locale 17, un organe de commande d’alimentation de puissance 18 et un circuit analogique de secours 5. L’organe de commande d’alimentation de puissance 18 est conforme à ce qui a été décrit de manière générale précédemment pour le module de commande de freinage 16.
En référence notamment à la , le circuit analogique de secours 5 comprend un dispositif de filtrage 50, 56, un amplificateur 52, un comparateur 54 de signal et un commutateur 58.
En référence notamment à la , le circuit analogique de secours 5 est configuré pour transmettre le signal de détection de la vitesse de rotation de la roue 101, qui est délivré par le détecteur de vitesse de rotation 7 de la roue, directement au réseau de transmission de données de freinage 80 pour qu’il l’achemine jusqu’à l’unité de commande centrale 12 en fonctionnement normal du système de freinage 2.
En référence notamment à la , le circuit analogique de secours 5 est configuré pour transmettre un signal représentatif d’une vitesse de rotation détectée de la roue 105 à l’unité de commande locale 17 du frein 4, lorsqu’une défaillance du réseau de transmission de données de freinage 80 est détectée et/ou lorsqu’une défaillance de l’unité de commande centrale 12 de système de freinage 2 du véhicule motorisé 1 est détectée.
Le fonctionnement du système de freinage 2, notamment de chaque module de freinage 16 d’un frein 4 selon l’invention, en cas de défaillance du réseau de transmission de données de freinage 80 et/ou de l’unité de commande centrale 12 est appelé dans le présent document fonctionnement de secours du système de freinage 2, par opposition au fonctionnement normal du système de freinage 2 en l’absence de détection d’au moins une de ces défaillances.
La défaillance de l’unité de commande centrale 12 est par exemple une défaillance de l’unité de commande centrale 12 pour traiter le signal de détection de vitesse de rotation 105 de la roue, notamment de conditionnement de ce signal.
La défaillance du réseau de transmission de données de freinage 80 du véhicule est par exemple une défaillance du réseau de transmission de données de freinage 80 pour transmettre une commande de freinage au module de commande de freinage 16 du frein, suite à un traitement du signal de détection de vitesse de rotation de la roue 101 par l’unité de commande centrale 12.
Le dispositif de filtrage 50, 56 comprend un filtre d’entrée 50 qui filtre un signal en entrée du circuit analogique de secours 5 et un filtre de sortie 56 qui filtre un signal en sortie du circuit analogique de secours 5. Le filtre d’entrée 50 et/ou le filtre de sortie 56 est par exemple un filtre basse bas. Le filtre d’entrée 50 et/ou le filtre de sortie 56 sont de préférence constitués de résistances R1, respectivement RF1 et de condensateurs C1, respectivement CF1, en étant notamment chacun un filtre de type « RC ».
Plus précisément, le filtre d’entrée 50 est un filtre passe bas configuré pour filtrer un bruit du signal de détection de la vitesse de rotation de la roue 101 qui est directement issue du détecteur 7 de vitesse de rotation de la roue. Le filtre de sortie 56 est un filtre configuré pour filtrer un bruit du signal représentatif de vitesse de rotation détectée de la roue 105, notamment créé lors de son passage dans des amplificateurs opérationnels 51, 53 du circuit analogique de secours 5.
L’amplificateur 52 du circuit de secours 5 est configuré pour amplifier le signal en sortie du filtre d’entrée 50 et avant qu’il entre dans le comparateur 54, pour faciliter la comparaison du signal dans le comparateur 54. L’amplificateur 52 comprend par exemple un amplificateur opérationnel 51, trois résistances RG1, RG2 et RG3, et un condensateur CG1. Le gain de l’amplificateur 52 G est par exemple selon la formule (1) ci-dessous :
Le gain G est par exemple compris entre 5 et 15, et de préférence entre 8 et 12, et très préférablement environ égal à 9,5. Le gain G de l’amplificateur 52 est notamment choisi à partir du détecteur 7 de rotation de la roue et du comparateur 54.
Le fait de rechercher dans l'échantillon des paires de particules émises au même instant (temps proches) et au même endroit (positions proches) permet d'écarter les paires aléatoires émises au même instant mais pas au même endroit.
Le fait que l’étape d’analyse des données comprenne une sous-étape de cartographie dans l’échantillon radiologique des coordonnées spatiales des points d’émergence des première et seconde particules détectées des paires repérées, permet d’obtenir une cartographie des isotopes radioactifs dans l’échantillon solide.
Cette cartographie peut ensuite être superposée sur une autre cartographie, montrant la composition chimique de l’échantillon solide. Ceci fournit des indications sur la forme chimique des isotopes radioactifs.
L’étape de comptage permet de quantifier la quantité des premier et second isotopes radioactifs présents dans l’échantillon solide. Du fait que l’échantillon solide est considéré comme étant en équilibre séculaire, ceci permet de déterminer la concentration d’autres isotopes radioactifs présents dans la chaine de désintégrations.
Dans le cas de résidus ou déchets provenant de mines notamment d’uranium, la détection de la paire 214 Bi, 214 Po permet de remonter à la quantité de 226 Ra présent dans ces résidus ou déchets. Du fait que le 226 Ra présente une période de demi-vie de 1602 ans, cet élément est particulièrement contraignant pour la gestion des résidus ou déchets miniers. La quantification et la localisation du 226 Ra dans ces déchets est donc particulièrement importante pour choisir un mode de gestion approprié.
L'autoradiographie précise des éléments radioactifs 219 Rn et 215 Po permet de cartographier le radon. Le radon est un gaz radioactif qui a tendance à s'échapper de l'échantillon lors de sa formation. Ce gaz se crée par désintégration du radium. Le système permet de quantifier l'échappement du radon en comptant les paires 219 Rn/ 215 Po situées hors de l'échantillon solide.
Le procédé et l’ensemble de caractérisation peuvent présenter de multiples variantes.
Selon la , le troisième isotope radioactif recherché est situé immédiatement avant le premier isotope radioactif. Selon une variante avantageuse, si le troisième isotope radioactif recherché était situé immédiatement après le deuxième, l'étape d'analyse décrite par la ne serait plus applicable. Néanmoins la recherche d’un troisième radionucléide issu de la désintégration du deuxième obéirait sensiblement aux mêmes principes.
L’autoradiographie peut être effectuée non pas dans un équipement du type décrit plus haut mais dans un équipement de scintillance.
Système de projection multicouche pour une perception relief passive de média tridimensionnel L’invention se situe dans le domaine de la visualisation de médias, et plus précisément dans celui de la visualisation de média tridimensionnel.
État de la technique antérieure La visualisation de médias peut être réalisée par plusieurs moyens.
Classiquement, une image d’un média est projetée sur une surface de visualisation par un projecteur.
Usuellement, la surface de visualisation est une surface plane.
Un inconvénient de ce type de visualisation est l’absence de perception tridimensionnelle pour un spectateur.
Des procédés de restitution de vision tridimensionnelle sont connus.
La projection en relief sur écran nécessite le port de lunettes stéréoscopiques et propose un angle de vue limité et une fausse parallaxe.
De préférence, une couche de base n+1 est superposée à une couche de base n en sorte que la direction LA1 (notamment LB1 ou LC1) et la direction LA2 (notamment LB2 ou LC2) de la couche n+1 soient sensiblement parallèles respectivement à la direction LA1 (notamment LB1 ou LC1) et à la direction LA2 (notamment LB2 ou LC2), d’un ensemble A (notamment d’un ensemble B ou C), de la couche n.
Dans une variante, la couche de base comprend en outre un ensemble C comprenant une couche de plusieurs éléments longilignes C1, espacés les uns des autres, et orientés selon une direction longitudinale LC1 et une couche de plusieurs éléments longilignes C2, espacés les uns des autres, et orientés selon une direction longitudinale LC2, les directions LC1 et LC2 étant sécantes, l’ensemble C est superposé au moins en partie sur l’ensemble B, en particulier la direction LC1 est sécante avec la direction LB1.
Les variantes, modes de réalisation selon un premier aspect de l’invention s’applique indépendamment les unes des autres au second aspect de l’invention.
La présente invention a également pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication ex-vivo d’un dispositif implantable pour le remplacement et/ou la reconstruction et/ou pour l'augmentation d'un volume de tissu mou comprenant: - la fourniture d’un dispositif implantable selon l’une quelconque des variantes de réalisation en référence au premier aspect de l’invention ou obtenu par le procédé de fabrication selon un second aspect de l’invention, ladite structure de base comprend un volume poreux déterminé, et
- la disposition, au moins en partie dans ledit volume poreux de la structure de base, de cellules choisies parmi les adipocytes, les cellules aptes à se différencier en adipocytes et les mélanges de ces deux types de cellules, lesdites cellules provenant de préférence dudit sujet.
De préférence, on comprend par adipocytes, toutes les cellules issues du lignage adipocytaire, de la cellule souche mésenchymateuse à l’adipocyte mature, en passant par tous les stades intermédiaires comme les pré-adipocytes par exemple.
Dans un mode de réalisation, le tissu graisseux, en particulier les cellules choisies parmi les adipocytes, les cellules aptes à se différencier en adipocytes et les mélanges de ces deux types de cellules, lesdites cellules provenant de préférence dudit sujet, est/sont mélangées avec un ou plusieurs agent(s) fonctionnel(s) tel que décrit dans le présent texte, en particulier en référence au premier aspect de l’invention choisi(s) dans la liste I et/ou la liste III et/ou la liste IV.
Cette disposition permet d’améliorer la réponse cellulaire, en particulier lorsque le dispositif implantable est destiné au traitement d’un defect de l’hypoderme.
Les variantes de réalisation, ainsi que les définitions et modes de réalisation selon un premier aspect de l’invention peuvent être combinées entre-eux indépendamment les uns des autres, et avec les variantes selon un second aspect et/ou un troisième aspect de l’invention.
La présente invention a pour objet, selon un quatrième aspect, un dispositif implantable obtenu par la mise en œuvre d’un procédé de fabrication tel que décrit en référence au second aspect de l’invention ou au troisième aspect de l’invention.
Description des dessins L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d’exemples de réalisation de l'invention donné à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- la représente de manière schématique, vue de dessus, un premier exemple d’ensemble A selon l’invention ;
- la représente de manière schématique, vue de côté, le premier exemple d’ensemble A selon l’invention ;
- la représente de manière schématique un premier exemple de superposition d’ensembles A, B et C pour la formation d’un premier exemple de couche de base selon l’invention ;
- la représente de manière schématique un second exemple de couche de base selon l’invention ;
- la représente de manière schématique une vue isométrique du second exemple de couche de base représenté à la ;
De façon optionnelle, le module de respect de la consigne de partage est conçu pour ajuster la puissance échangée par le convertisseur électromécanique considéré en modifiant une consigne de tension afin que le module de régulation de tension du convertisseur électromécanique considéré régule la tension de bus à la tension de bus modifiée.
De façon optionnelle également, le module de respect de la consigne de partage est conçu pour appliquer, dans le module de régulation de tension, une correction de tension à la consigne de tension.
De façon optionnelle également, chaque module de régulation de tension comporte : un module de détermination de consigne conçu pour déterminer une consigne d’échange pour le convertisseur électromécanique considéré ; et un module de commande conçu pour commander le convertisseur électromécanique considéré, afin que le convertisseur électromécanique considéré respecte la consigne d’échange.
De façon optionnelle également, la consigne d’échange est une consigne de puissance à échanger entre le convertisseur électromécanique considéré et le bus de tension.
De façon optionnelle également, la consigne d’échange est une consigne de courant à échanger entre le convertisseur électromécanique considéré et le bus de tension ou bien, les convertisseurs électromécanique comportant chacun une machine électrique couplée au corps associé, la consigne d’échange est une consigne de couple de la machine électrique.
De façon optionnelle également, le module de respect de la consigne de partage est conçu pour : déterminer une consigne souhaitée d’échange afin de respecter la consigne de partage reçue en tenant compte de l’évaluation reçue de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques ; et réguler la consigne d’échange du convertisseur électromécanique considéré à la consigne souhaitée d’échange.
De façon optionnelle également, le module de respect de la consigne de partage comporte : un comparateur conçu pour calculer une différence entre la consigne souhaitée d’échange et la consigne d’échange ; et un correcteur conçu pour calculer la correction de tension à partir de la différence.
De façon optionnelle également, le correcteur est à erreur statique nulle.
De façon optionnelle également, le module de communication est en outre conçu pour recevoir une indication de mode de partage parmi plusieurs modes de partage prédéfinis, et le module de respect de la consigne de partage est en outre conçu pour déterminer la consigne souhaitée d’échange à partir de l’indication de mode de partage reçue.
De façon optionnelle également, les modes de partage prédéfinis comportent au moins un parmi : un mode de partage proportionnel, dans lequel la consigne de partage de puissance reçue est un ratio entre les puissance échangées et dans lequel le module de respect de la consigne de partage est conçu pour déterminer la consigne souhaitée d’échange en multipliant ou bien divisant l’évaluation reçue par la consigne de partage ; et un mode de partage différentiel, dans lequel la consigne de partage de puissance reçue est une différence entre les puissances échangées, et dans lequel le module de respect de la consigne de partage est conçu pour déterminer la consigne souhaitée d’échange en ajoutant l’évaluation reçue à la consigne de partage ou bien en soustrayant l’évaluation reçue de la consigne de partage.
De façon optionnelle également, l’installation comporte en outre un module de sélection conçu pour fournir, sur commande, une consigne d’échange, dite directe, au module de commande du convertisseur électromécanique considéré, à la place de la consigne d’échange, afin que la puissance échangée par le convertisseur électromécanique considéré soit régulée à la consigne directe d’échange.
De façon optionnelle également, les consignes d’échange sont des consignes de puissance à échanger.
De façon optionnelle également, l’évaluation de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques est la consigne de puissance à échanger de l’autre des convertisseurs électromécaniques.
De façon optionnelle également, l’évaluation de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques est une mesure de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques.
Il est également proposé un système propulsif d’un aéronef comportant une turbomachine et une installation selon l’invention.
Les paramètres d’exposition de cet autre dispositif 2 : temps d’exposition et gain sont alors contrôlés selon un algorithme indépendant du dispositif 1 d’acquisition d’image RVPIR.
L’image acquise par cet autre dispositif 2 est notamment utilisée pour fournir un retour vidéo à l'utilisateur et pour la reconnaissance biométrique.
En outre, par couplage de cette image avec l’image visible du dispositif 1 d’acquisition d’image RVPIR, cela permet de détecter des fraudes planes par stéréoscopie. On obtient un modèle 3D de l’objet visé. Ce modèle 3D est utilisé pour détecter les fraudes planes, ou dont la forme globale n’approche pas correctement celle d’un visage. L’espacement e entre les deux dispositifs 1,2 est d'environ 16 cm ce qui permet de détecter des fraudes planes jusque 90 cm environ.
Il est alors intéressant de positionner la source 20 d'éclairage infrarouge avec un angle α supérieur à 5° par rapport au dispositif 1 d’acquisition d’image RVPIR , vu du visage 150. L'intérêt est de ne pas générer un effet "yeux rouges" (en anglais "bright pupil") qui serait dépendant de la distance de la personne, et introduirait de la variabilité dans les images, et donc diminuerait les performances de la détection de fraude. Etant donné ici la profondeur des volumes de capture (distance d de l’ordre de 40-90 cm environ) cela implique une distance D de 6.5 cm à 7.5 cm entre le dispositif 1 d’acquisition d’image RVPIR et la source 20 d'éclairage infrarouge.
Avantageusement, on traite le canal infrarouge IR, ou l’ensemble des canaux de la seconde caméra, par intelligence artificielle, afin de détecter les fraudes type masque 3D.
La combinaison de ces traitements permet de détecter des fraudes de tous types, et d'assurer la reconnaissance biométrique, dans toutes les conditions lumineuses.
La stéréoscopie permet également de déterminer la distance d de manière précise.
Le module de traitement 16 communique alors notamment via son interface de communication 165 avec les caméras des deux dispositifs 1,2.