INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante, le câble peut présenter une gaine extérieure non métallique auquel cas, on rapporte sur cette gaine extérieure une pièce d’interface métallique permettant ainsi la fixation de l’insert métallique du dispositif de terminaison par brasage ou soudage sur ladite pièce d’interface métallique du câble (par exemple, pour un câble avec gaine PVC, celui-ci est alors muni en extrémité d’un boitier métallique sur lequel on vient rapporter le dispositif de terminaison).
On décrira maintenant l’invention plus en détails référence au dessin dans lequel les figures représentent :
une vue schématique en coupe longitudinale d’un câble muni d’un dispositif de terminaison selon l’invention ;
une vue en coupe longitudinale d’un dispositif selon l’invention.
Comme on peut le voir sur les figures, un câble blindé 1 à isolant minéral est constitué d’un ou plusieurs fils conducteurs centraux métalliques 11 et d’au moins une gaine métallique extérieure creuse 10, cylindrique et étanche, un isolant réfractaire en poudre 12 tel que minéral de type magnésie MgO, alumine Al 2 O 3 , silice SiO 2 ou tout autre isolant minéral approprié étant introduit entre le ou les fils conducteurs 11 et ladite gaine extérieure 10. Il est possible de prévoir des gaines internes entre le ou les fils et la gaine extérieure.
La gaine extérieure 10 est métallique telle qu’en acier inoxydable, en cuivre, en nickel, en nickel-chrome, en un alliage de NiCr15Fe connu sous la dénomination commerciale inconel 600, en platine, en tantale, en tout autre matériau ou alliage métallique, notamment des métaux ou alliage de métaux réfractaires résistant à haute température notamment résistant à une température élevée supérieure à 800°C et jusqu’à 1200°C pendant leur fabrication ainsi que leur utilisation. Ainsi, selon le type de gaine et de conducteur, les traitements thermiques sont généralement compris entre 800°C et 1200°C. Pour les câbles utilisés en tant que câble détecteur de surchauffe, qui contiennent des sels eutectiques qui ne doivent pas être dégradés, la température est limitée à environ 100°C au-dessus du seuil de détection soit généralement entre 150°C et 300°C environ.
Le ou les fils conducteurs métalliques 11sont constitués par exemple en nickel-chrome, en cuivre, en fer, en platine, un alliage métallique constitué principalement de cuivre et de nickel connu sous la dénomination commerciale constantan, ou par des fils thermoélectriques. Le matériau est choisi selon les besoins de l’utilisation pour obtenir une résistance déterminée ou pour fournir une force électromotrice déterminée.
L’extrémité d’un tel câble blindé est raccordée à un dispositif de terminaison dudit câble lui permettant d’être raccordé à un autre câble ou à un appareil. A cet effet, l’extrémité du câble 1 est dénudée, c’est-à-dire que la gaine métallique extérieure 10 ainsi que l’isolant minéral 12 entourant le fil conducteur 11 sont retirés pour mettre à nu ledit fil conducteur 11 dont l’extrémité dénudée 11a peut être raccordée au fil conducteur d’un autre câble par exemple.
Afin de réaliser ce raccordement, on met en place à l’extrémité du câble 1 un dispositif de terminaison 2 comprenant notamment un insert métallique 21 fixé à l’extrémité du câble 1 sur la gaine extérieure 10. Cet insert métallique 21 est constitué d’une bague fixée par une brasure B ou une soudure sur la gaine métallique extérieure 10 du câble 1.
Le dispositif de terminaison 2 comporte en outre un insert métallique 22 destiné à être monté sur l’extrémité dénudée 11a du fil métallique 11. Cet insert métallique 22 se présente sous la forme d’un tube métallique dont les dimensions sont appropriées pour permettre l’engagement du fil conducteur 11. Le fil conducteur 11 est fixé dans l’insert 22 par une soudure S également au niveau de son extrémité.
Le dispositif de terminaison 2 comprend en outre un manchon en matériau plastique 20 s’étendant entre les deux inserts métalliques 21 et 22, la fixation dudit manchon 20 sur les inserts métalliques 21, 22 étant étanche.
Le manchon 20 est ainsi réalisé en un matériau plastique, tel qu’un matériau polymère hautes performances, qui présente une résistance thermique à long terme à 260°C ainsi qu’une résistance thermique à court terme jusqu’à une température de 300°C et dont le point de fusion est de préférence supérieur à 300 °C.
Un matériau de ce type peut ainsi être utilisé dans des environnements dans lesquels les conditions d’utilisation imposent une température de fonctionnement comprise entre -60°C et + 150°C, en continu avec des pointes jusqu’à 260°C.
De préférence, le matériau est le polyétheréthercétone connu sous l’acronyme PEEK, (correspondant au terme anglais polyetheretherketone) qui est un thermoplastique semi-cristallin thermostable.
Dans ce cas, le convoyeur C1 comporte un tapis de convoyage (par exemple un tapis roulant ou éventuellement vibrant) pour convoyer le premier matériau de la sortie de trémie vers le tube de chute 20.
Ce premier convoyeur C1 à tapis est préférentiellement équipé d’au moins un capteur de pesée pondérale dynamique du premier matériau convoyé par le tapis de convoyage.
Un capteur de pesée pondérale dynamique est un capteur agencé pour capter / mesurer / estimer une masse du premier matériau transporté par le tapis alors que cette masse est déplacée par le tapis.
Afin d’éviter un colmatage du tube de chute 20 et favoriser une homogénéisation du mélange en amont du malaxeur 5, un arbre motorisé 80 portant éventuellement des pales peut s’étendre dans le tube de chute pour y déplacer l’arbre en translation et/ou en rotation avec les éventuelles pales portées par l’arbre. La motorisation de l’arbre motorisé 80 peut être un moteur hydraulique ou électrique commandé par l’unité de commande 50.
Un tel arbre motorisé 80 s’étend à la verticale, suivant sa longueur, dans le tube de chute 20 pour y être déplacé avec les éventuelles les pales et y constituer un « dévouteur » facilitant l’évacuation mécanique de matériaux vers le malaxeur.
Cet arbre motorisé limite le risque de gavage du tube de chute ou du malaxeur.
La conduite C2x de transport du deuxième matériau depuis le premier réservoir R1 vers le malaxeur 5 appartient préférentiellement à un deuxième convoyeur C2.
Cette conduite C2x s’étend entre une sortie du premier réservoir R1 et une seconde ouverture débouchant dans le tube de chute 20 pour y déverser le deuxième matériau convoyé par le deuxième convoyeur C2.
La deuxième ouverture formée dans le tube de chute 20 est ici située à un niveau du tube de chute 20 qui est au-dessus du niveau de l’ouverture du tube 20 dans laquelle débouche le premier convoyeur C1.
Dans le cas présent, le deuxième convoyeur C2 est un convoyeur à vis s’étendant horizontalement sous le premier réservoir R1.
La vis du deuxième convoyeur C2 est agencée de sorte que sa mise en rotation par rapport à une enceinte du deuxième convoyeur C2, par l’actionneur 90 du deuxième convoyeur C2 selon un sens donné de rotation déverse à chaque tour de vis une quantité prédéterminée du deuxième matériau dans le tube de chute 20.
La quantité de deuxième matériau déversé dans le tube de chute 20 par le deuxième convoyeur C2 est proportionnelle au nombre de tours de vis effectués par la vis du deuxième convoyeur C2.
L’usage d’une telle vis est avantageux puisqu’à chaque tour de vis est associé un volume prédéterminé / une quantité prédéterminée de deuxième matériau déversé par le deuxième convoyeur C2.
La quantité de deuxième matériau dans le mélange distribué est ainsi connue en multipliant le volume prédéterminé / la quantité prédéterminée déversé à chaque tour de vis dans le tube de chute 20 par le nombre de tours de vis compté par un capteur de la pluralité de capteurs associé à ce deuxième convoyeur C2 et relié à l’unité de commande 50.
Ici ce capteur est agencé pour compter un nombre de tours effectués par la vis du deuxième convoyeur C2.
Une face supérieure de la conduite C2x de transport du deuxième convoyeur C2 est ouverte longitudinalement pour déboucher dans le premier réservoir R1 qui est ici en forme d’auge.
Apparato di protezione individuale La presente invenzione si riferisce a un apparato di protezione individuale del tipo gonfiabile, in particolare del tipo ad airbag. Opportunamente, detto apparato è del tipo indossabile e, in particolare, è configurato per essere associato a un indumento, preferibilmente sportivo, ad esempio una tuta, gilet, giacca o maglia da motociclista, da ciclista, da sciatore, da fantino o simili ma potrebbe essere associato anche ad un indumento protettivo da lavoro o un indumento da indossare durante lo svolgimento di attività o sport aerei, quali ad esempio parapendio, paracadutismo ma anche durante il volo o la guida di ultraleggeri, alianti, ecc. La presente invenzione riguarda altresì un indumento, preferibilmente sportivo, che comprende l’apparato stesso. Preferibilmente, detto indumento essendo del tipo destinato ad essere utilizzato in contesti in cui l’indossatore dell’indumento stesso si trova ad essere in movimento in posizione scoperta e/o si trova esposto a flussi d’aria ad elevate velocità e/o può esservi un rischio di impatto.
Sono note tute, gilet o giacche, in particolare da motociclista, che sono provviste al loro interno di uno o più dispositivi di protezione per l’utilizzatore che indossa la tuta stessa. In particolare, in questi indumenti è integrato o contenuto un dispositivo gonfiabile (i.e. un airbag) che comprende una sacca d’aria che si gonfia tramite una sorgente del gas in caso di incidente o scivolata ed un congegno elettronico o meccanico per l’attivazione del gonfiaggio della sacca. L’airbag è generalmente inserito all’interno di una apposita tasca ricavata nella tuta o giacca oppure può essere posizionato all’interno della gobba che è solitamente presente sulla tuta o giacca in corrispondenza della schiena dell’utilizzatore.
Come detto, i noti dispositivi di protezione indossabili e gonfiabili di tipo ad airbag sono configurati per gonfiare la sacca d’aria in caso di incidente, scivolata o caduta dell’indossatore e ciò al fine di dissipare e assorbire l’energia di impatto sull’indossatore. Ulteriormente, analogamente al caso degli air-bag installati nelle automobili, i dispositivi sono anche configurati per sgonfiare automaticamente la sacca d’aria poco dopo averla gonfiata, in modo da non rischiare di soffocare l’indossatore o comunque per evitare di impedirne i movimenti a seguito dell’incidente. In particolare, generalmente, sono previsti dei piccoli fori calibrati per sgonfiare l’air-bag in un certo tempo, ad esempio in circa 15 secondi.
I noti dispositivi di protezione indossabili e gonfiabili sono generalmente controllati nel gonfiaggio della sacca d’aria mediante una centralina di comando, solitamente posizionata nella gobba nel caso di tute in pelle intere di tipo sportivo mentre negli altri casi sono generalmente posizionati nel paraschiena (detto “ back protector ”) oppure in appositi scomparti o contenitori, o comunque è associata all’indumento, e collegata a sensori che sono generalmente posizionati all’interno della centralina, sull’indumento stesso e/o sul mezzo di trasporto. In particolare, le rilevazioni effettuate dai sensori sono inviate alla centralina di comando del dispositivo che, sulla base di dette rilevazioni, stabilisce se attivare o meno la sorgente del gas e, conseguentemente, il gonfiaggio della sacca d’aria.
Secondo l’attuale stato dell’arte, questi sensori comprendono solitamente sistemi GPS, nonché accelerometri e giroscopi almeno uniassiali. Le note soluzioni non sono tuttavia pienamente soddisfacenti in quanto permettono di rilevare solamente gli impatti frontali, pertanto limitano eccessivamente le possibilità di utilizzo del dispositivo di protezione indossabile e gonfiabile. Per ovviare a detto inconveniente sono stati utilizzati sensori giroscopici a più assi al fine di valutare anomalie nel movimento dell’indossatore lungo le tre direzioni, rendendo quindi il dispositivo sensibile a differenti tipologie di condizioni indicative di un incidente o altra situazione anomala e di pericolo per l’indossatore. Ulteriormente, l’utilizzo dei giroscopi consente di rilevare anche torsioni del corpo, ampliando così le tipologie di incidenti e situazioni nelle quali attivare il gonfiaggio della sacca, rendendo così il dispositivo più sensibile. Come detto, generalmente, nelle note soluzioni detti sensori vengono montati sull’indumento o vengono associati al pilota, al fine di avere una taratura più semplice ed una maggiore sensibilità.
Le note soluzioni non sono tuttavia pienamente soddisfacenti in quanto risultano poco sensibili nel caso di incidenti che comportano il disarcionamento del motociclista, che tipicamente avviene nella tipologia di caduta denominata “high side”, in cui la moto in curva (ma anche ad andatura rettilinea) subisce una perdita d'aderenza da parte della ruota posteriore, seguita da una successiva ripresa dell'aderenza, ma presente altresì in altre dinamiche, che porta così il pilota ad essere disarcionato dal mezzo. In conseguenza di ciò il pilota viene scaraventato in aria, rischiando quindi gravi traumi e infortuni.
Attualmente, la maggior parte delle note soluzioni riesce già ad identificare questa tipologia di incidente e ciò grazie alla presenza dell’accelerometro, tuttavia tali soluzioni riescono a rilevare solamente quando il motociclista raggiunge l’apice del salto provocato da tale incidente e, pertanto, l’attivazione della sorgente del gas e, conseguentemente, il gonfiaggio della sacca d’aria è effettuato solo dopo che il motociclista raggiunge l’apice di detto salto.
Inoltre, attualmente, in alcuni contesti - quali ad esempio il motocross o il salto con gli sci - le note soluzioni non forniscono alcuna informazione relativamente al salto ed al volo che viene effettuato. In particolare, le note soluzioni, non fornendo alcun dato relativamente al salto effettuato o alla velocità del salto, risultano poco rilevanti e utili in tutte quelle situazioni in cui il soggetto rimane poi sospeso in aria (volo) a seguito del salto stesso, per poi atterrare al suolo.
Non solo, le note soluzioni non forniscono alcun dato utile durante la fase di salita/ascendente del volo, cioè quella fase durante il quale il soggetto – involontariamente (a fronte di un incidente) o volontariamente (durante lo svolgimento di un gesto sportivo) - sale verso l’alto in contrasto con la forza di gravità, prima di iniziare la fase discendente del volo che poi si conclude con l’impatto al suolo.
Scopo dell’invenzione è di proporre un apparato di protezione individuale del tipo gonfiabile, ed un indumento che consentano di risolvere, almeno in parte, gli inconvenienti delle note soluzioni.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato di protezione individuale ed un indumento che consentano di proteggere l’utilizzatore in maniera efficace dai traumi.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato ed un indumento che permettano la protezione dell’utilizzatore in varie tipologie di incidenti, compresi quelli di disarcionamento.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato di protezione individuale che risulti particolarmente affidabile ed efficace.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato di protezione individuale del tipo ad airbag che risulti più sensibile rispetto alle soluzioni tradizionali, in particolare rilevando condizioni di pericolo che attualmente non sono rilevabili.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato di protezione individuale del tipo ad airbag che consenta di gonfiare in modo rapido e sostanzialmente istantaneo una sacca d’aria di volume opportuno.
Altro scopo dell’invenzione è quello di proporre un apparato con un innesco/attivazione del sistema di gonfiaggio particolarmente robusto/a e affidabile, ampliando così in modo sostanziale le possibili applicazioni e le dinamiche di caduta e incidente che possono essere prontamente identificate e rilevate.
Utilisation d’une composition selon l’invention Les compositions selon l’invention telles que décrites ci-avant, et comprenant un extrait des parties aériennes d’une plante du genre Isodon , sont destinées à être appliquées sur la peau.
L’utilisation de ces compositions pourra être quotidienne ou biquotidienne. Elle pourra être moins fréquente, comme par exemple une fois par semaine, deux fois par semaine, trois fois par semaine, quatre fois par semaine, cinq fois par semaine ou six fois par semaine.
Ainsi, la fréquence d’utilisation de telles compositions pourra être adaptée en fonction de l’environnement dans lequel évolue l’utilisateur, de son âge et de son mode de vie.
Brève description des figures : la est une image représentant la jonction dermo-épidermique d’utilisateurs ayant appliqué une composition comprenant 2% d’un mélange comprenant un extrait des parties aériennes de la plante Isodon japonicus respectivement à T0 jour (début du test) et à T28 jours (fin du test) ;
: la est une image représentant les fibres de support du derme d’utilisateurs ayant appliqué une composition comprenant 2% d’un mélange comprenant un extrait des parties aériennes de la plante Isodon japonicus respectivement à T0 jour et à T28 jours.
Exemples Exemple 1 : Effets d’une composition comprenant un seul principe actif issu des seules parties aériennes de la plante Isodon japonicus sur le métabolisme des kératinocytes de l’épiderme
Cet exemple démontre les effets d’un extrait des parties aériennes d’ Isodon japonicus selon l’invention sur la rugosité de la peau, les rides et le contour du visage, notamment par l’action directe sur les kératinocytes de l’épiderme.
Conditions de test
Deux compositions comprenant un mélange tel que décrit précédemment constitué de glycérine, de pentylène glycol, d’un extrait d’ Isodon japonicus selon l’invention et d’eau, ce mélange étant présent dans ces compositions selon des teneurs respectives de 0,1% et 0,5%, par rapport au poids total de la composition, ont été testées in vitro sur des kératinocytes d’épiderme humain (de sigle NHEK, pour « Normal Human Epidermal Keratinocytes » en anglais), isolés à partir de fragments de peau normale (saine).
L’effet des compositions sur le métabolisme des kératinocytes a été analysé par la méthode de quantification des protéines totales dans les échantillons de kératinocytes.
Les résultats de cette analyse sont exprimés par référence avec un échantillon de contrôle, qui correspond à des kératinocytes NHEK n’ayant pas été mis en contact avec un mélange comprenant un extrait d’ Isodon .
Ainsi, la composition comprenant 0,1% du mélange comprenant l’extrait d’ Isodon japonicus améliore le métabolisme des kératinocytes de 41% par rapport à l’échantillon contrôle. La composition comprenant 0,5% du mélange comprenant l’extrait d’ Isodon japonicus améliore quant à elle le métabolisme des kératinocytes de 44% par rapport à l’échantillon contrôle.
Cette stimulation est directement liée à la cohésion de l’épiderme et à la reconstruction de la jonction dermo-épidermique. Ces résultats démontrent ainsi que les compositions selon l’invention permettent avantageusement de diminuer la rugosité de la peau et l’apparition de rides. Le contour du visage permet également d’être remodelé par l’application topique de telles compositions.
Exemple 2 : Effets d’une composition comprenant un seul principe actif issu des seules parties aériennes de la plante Isodon japonicus sur la régénération de la jonction dermo-épidermique et la re-densification du derme.
Cellule d’antenne à réseau transmetteur La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques et, plus particulièrement, le domaine des antennes radio à réseau transmetteur (« transmitarray antenna », en anglais).
Parmi les différentes technologies d’antennes de communication radio existantes, on connaît notamment des antennes radio dites « à réseau transmetteur ». Ces antennes comprennent généralement plusieurs cellules élémentaires comportant chacune un premier élément d’antenne irradié par un champ électromagnétique émis par une ou plusieurs sources, un deuxième élément d’antenne transmettant un signal modifié vers l’extérieur de l’antenne, et un élément de couplage entre les premier et deuxième éléments d’antenne.
Les antennes à réseau transmetteur existantes souffrent toutefois de divers inconvénients.
Il existe un besoin d’améliorer les antennes à réseau transmetteur existantes. Il serait en particulier souhaitable de disposer d’antennes à réseau transmetteur adaptées à mettre en œuvre une communication bidirectionnelle simultanée.
Pour cela, un mode de réalisation prévoit une cellule de réseau transmetteur adaptée à mettre en œuvre une communication bidirectionnelle simultanée, la cellule comprenant : – un premier élément d’antenne situé sur une première face de la cellule ; – un deuxième élément d’antenne situé sur une deuxième face de la cellule, opposée à la première face ; – un canal d’émission comprenant, entre les premier et deuxième éléments d’antenne, un premier circuit de déphasage et d’amplification ; et – un canal de réception comprenant, entre les premier et deuxième éléments d’antenne, un deuxième circuit de déphasage et d’amplification.
Selon un mode de réalisation, le canal d’émission est adapté à émettre un premier signal présentant un premier état de polarisation, et le canal de réception est adapté à recevoir un deuxième signal présentant un deuxième état de polarisation, différent du premier état de polarisation.
Selon un mode de réalisation, les premier et deuxième signaux présentent des polarisations linéaires orthogonales.
Selon un mode de réalisation, les premier et deuxième signaux présentent des polarisations circulaire et linéaire, respectivement.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 15 et 16, le joint d’étanchéité plat 541 comporte des excroissances 560 s’étendant dans le plan de couplage et en appui dans une zone de contact avec la portion formant cadre de l’entretoise 550 qui l’entoure.
A titre d’exemple, le joint d’étanchéité plat 541 comporte quatre excroissances 560 disposées symétriquement autour du joint d’étanchéité plat 541, et par exemple suivant deux diamètres perpendiculaires du joint d’étanchéité plat 541 en forme de rondelle.
Bien entendu, le nombre d’excroissances 560 autour du joint d’étanchéité 541 et leur répartition peuvent varier en fonction de la forme et des dimensions du joint d’étanchéité plat 541.
Comme décrit en relation avec les figures 12 à 14, les excroissances 560 sont adaptées à former des supports de maintien du joint d’étanchéité 541, 42, 43, 44 dans l’entretoise 550. Pour garantir une expansion du joint d’étanchéité plat 541 lors de son écrasement au moment du couplage sous pression des deux brides 510, 520, l’entretoise 550 comporte des évidements 570 usinés en vis-à-vis de chaque zone de contact de l’entretoise 550 avec une excroissance 560 du joint d’étanchéité plat 541. Les caractéristiques et avantages de cette configuration de maintien sont similaires à ceux décrits en relation avec les figures 12 à 14.
Alternativement, les moyens de maintien en position du joint d’étanchéité plat 541 à l’intérieur du cadre formé par l’entretoise 550 en forme de rondelle, peuvent être formés par des doigts en saillie (non illustrés) sur l’entretoise 550, s’étendant vers le joint d’étanchéité plat 541 et en contact avec le joint d’étanchéité plat 541. Une telle configuration de maintien présente des caractéristiques et avantages analogues à ceux décrits en relation avec le mode de réalisation des figures 10 et 11.
Grace à ces moyens de maintien, le positionnement et le centrage du joint d’étanchéité plat 541, couplé à l’entretoise 550, sont facilités dans le plan de couplage. L’entretoise 550 permet également de garantir une bonne isolation électrique et d’assurer une seconde barrière d’étanchéité autour du joint d’étanchéité plat 541.
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux exemple de réalisation donnés ci-dessus.
En particulier, le dispositif d’interface d’étanchéité peut être applicable à toutes les applications haute température et faible pression. Il peut équiper tout type d’ensemble de distribution de gaz mettant en œuvre différente géométrie de joints plats insérés entre deux brides ou plaques parallèles.