INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente une vue en coupe d’un premier mode de réalisation d’une portion de paroi de cuve selon l’invention. La cuve étanche et thermiquement isolante est destinée à être agencée dans une structure porteuse 1 pour contenir un fluide froid, par exemple, et manière non-limitative, du GNL. Une paroi de la cuve comporte successivement une membrane étanche primaire 5 (non représentée) destinée à être en contact avec le fluide, une barrière isolante primaire 4 (non représentée), une membrane étanche secondaire 3 parallèle à la membrane étanche primaire et une barrière isolante secondaire 2 disposée entre la membrane étanche secondaire et la structure porteuse. La barrière isolante secondaire comporte une pluralité de modules isolants 6 de forme générale parallélépipédique juxtaposés sur la structure porteuse pour former une surface de support sensiblement uniforme pour la membrane étanche secondaire, et une pluralité de coupleurs mécaniques 30 attachés à la structure porteuse 1 entre les modules isolants 6 juxtaposés et coopérant avec les modules isolants 6 pour retenir les modules isolants 6 contre la structure porteuse 1.
Un coupleur mécanique comporte une tige 23 orientée selon l'épaisseur de la barrière isolante secondaire et présentant une portion d'extrémité inférieure attachée à la structure porteuse, et un élément de fixation lié à une portion d'extrémité supérieure de la tige, l'élément de fixation présentant une platine supérieure 26 s’étendant parallèlement à la membrane étanche secondaire. La platine supérieure 26 de l'élément de fixation étant délimitée par une face supérieure, une face inférieure et quatre faces latérales 31, 32, 33, 34, la face supérieure affleurant au niveau de la surface supérieure des modules isolants 6 entre lesquels le coupleur mécanique 30 est disposé pour former avec la surface supérieure des modules isolants 6 la surface de support sensiblement uniforme pour la membrane étanche secondaire 3.
Selon l’invention, la cuve comprend un premier support de capteur 41 fixé à une première face latérale 31 de la platine supérieure 26 d’un premier coupleur mécanique 30 parmi la pluralité de coupleurs mécaniques et un deuxième support de capteur 42 fixé à une deuxième face latérale, distincte de la première face latérale 31, d’un coupleur mécanique parmi le premier coupleur mécanique ou un deuxième coupleur distinct du premier coupleur mécanique disposé en vis-à-vis, préférentiellement sur une même face, du premier coupleur par rapport à un module isolant 6.
En d’autres termes, l’invention se base sur l’arrangement particulier de deux supports de capteur 41, 42 disposés sur deux faces latérales distinctes. Cet arrangement est obtenu selon deux modes de réalisation. Le premier mode de réalisation est la fixation des supports 41, 42 sur deux coupleurs mécaniques adjacents (c’est-à-dire espacé d’une largeur ou d’une longueur d’un module isolant). Le deuxième mode de réalisation est la fixation des supports 41, 42 sur un même coupleur mécanique 30, chacun sur une face latérale différente.
Le mode de réalisation présenté à la est le premier mode de réalisation dans lequel le premier support de capteur 41 est fixé sur la face latérale 31 d’un premier coupleur mécanique 30 et le deuxième support de capteur 42 est fixé sur la face latérale 51 d’un deuxième coupleur mécanique 30’. Le deuxième coupleur mécanique 30’ est disposé à un autre coin du module isolant secondaire 6 par rapport au premier coupleur mécanique 30.
Dans ce mode de réalisation, il y a ainsi deux supports de capteur 41, 42 pour un module isolant pour assurer la redondance de capteurs requise. En outre, comme les supports de capteur sont fixés sur des faces distinctes, même en cas de sloshing, le cordon de soudure fixant le support à la face latérale 31 subit moins de contraintes que dans la configuration présentée à la , rendant ainsi la présence de deux supports de capteur robuste au sloshing.
La représente une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation d’une portion de paroi de cuve selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, le premier support de capteur 41 est fixé à une première face latérale 31 de la platine supérieure 26 d’un premier coupleur mécanique 30 et un deuxième support de capteur 42 est fixé à une deuxième face latérale 33, distincte de la première face latérale 31, du premier coupleur mécanique 30.
Dans ce mode de réalisation, il y a ainsi deux supports de capteur 41, 42 fixés à un même coupleur pour assurer la redondance de capteurs requise. Chacun des supports de capteur est fixé sur des faces différentes, ce qui rend la fixation du support sur la platine plus robuste en cas de sloshing, que lorsque deux supports sont soudés l’un à l’autre.
Bien que non représentés sur la , dans le cadre de l’invention et comme évoqué en introduction, le premier support de capteur 41 et le deuxième support de capteur 42 sont des supports de capteur de détection de fuite.
Selon l’invention, la cuve peut comprendre en outre un premier capteur de détection de fuite 43 fixé au premier support de capteur 41 et un deuxième capteur de détection de fuite 44 fixé au deuxième support de capteur 42.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la paroi inférieure comporte une ouverture et la sonde de température s’étend à travers l’ouverture.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel l’ouverture comporte un creux faisant face à l’intérieur inférieur et un empilement s’étendant dans l’intérieur supérieur définissant au moins en partie l’ouverture.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la sonde est montée sur le boîtier au niveau de l’ouverture.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel le capteur de température de gaz d’échappement comprend en outre un piston couplé au carter de sonde et portant l’élément de sollicitation.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel le piston comporte une saillie de piston s’étendant à travers une ouverture dans le corps inférieur et couplée au carter de sonde.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel le piston comporte une paroi latérale ayant une largeur dimensionnée pour porter l’élément de sollicitation.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la sonde de température est constituée d’un matériau unique.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, comprenant en outre : un piston couplé à la sonde et portant l’élément de sollicitation, et dans lequel le boîtier comporte un corps supérieur et un corps inférieur séparé du corps supérieur, le corps supérieur comporte une paroi inférieure séparant l’intérieur en un intérieur supérieur et un intérieur inférieur, et dans lequel l’élément de sollicitation est positionné dans l’intérieur inférieur et vient en prise avec la paroi inférieure et une paroi de base de piston et s’étend entre celles-ci de façon à solliciter le carter de sonde contre le boîtier.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la partie hélicoïdale de la sonde est une hélice à un seul tour.
Moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la sonde est formée d’un matériau unique et la partie hélicoïdale de la sonde est une hélice à un seul tour.
Capteur de température de gaz d’échappement pour déterminer une température dans un trajet d’écoulement de gaz d’échappement, le capteur de température de gaz d’échappement comprenant : un boîtier délimitant un intérieur ; un carter de sonde s’étendant à partir du boîtier et mobile par rapport au boîtier ; et un élément de sollicitation sollicitant le carter de sonde par rapport au boîtier.
Capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la sonde comporte une partie hélicoïdale située à l’intérieur du ressort.
Capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes comprenant en outre un piston situé dans l’intérieur.
Capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel le boîtier comporte un corps supérieur et un corps inférieur séparé, et dans lequel le corps supérieur comporte une paroi inférieure séparant l’intérieur en un intérieur supérieur et un intérieur inférieur.
Capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la paroi inférieure comporte une ouverture et la sonde s’étend à travers l’ouverture.
Capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes dans lequel la sonde de température est constituée d’un matériau unique.
- de texturation (attaque acide du verre, etc), de film texturé
-ou de revêtement ou de film diffusant, de préférence transparent, avec un liant et des particules diffusantes, liant (organique minéral ou hybride) transparent de préférence d’indice de réfraction n5 supérieur ou égal à n1 ou n3 ou à n’1 et n’3, notamment d’au moins 1,48.
Le liant peut être une encre transparente
De préférence l’ensemble revêtement diffusant sur son substrat (deuxième feuille, troisième feuille, intercalaire inférieure) présente une transmission lumineuse d’au moins 80% et un flou d’au plus 30%.
En particulier le toit comprend, sous le revêtement isolateur optique, des moyens d’extraction de lumière, comportant un revêtement diffusant, de préférence transparent, avec un liant et des particules diffusantes, liant de préférence d’indice de réfraction n5 supérieur ou égal à n1 (voire à n3) ou à n’1 (voire à n’3), notamment d’au moins 1,48.
- en première configuration i) la couche intercalaire inférieure thermoplastique (PVB) ou la deuxième feuille est le substrat du revêtement diffusant, (ainsi sur la face F4 ou F3 ou côté face arrière Fb), notamment éventuellement en contact avec le revêtement isolateur optique sur la face arrière Fb
- en deuxième configuration j) l’autre couche intercalaire inférieure thermoplastique (PVB) ou la troisième feuille est le substrat du revêtement diffusant, (ainsi sur la face F5 ou F6 ou côté face arrière Fb), notamment éventuellement en contact avec le revêtement isolateur optique sur la face arrière Fb.
Par exemple, le liant du revêtement diffusant est organique, notamment polymère réticulé, choisi parmi polymère à base de polyacrylate, de polyépoxydes, d’acétate de polyvinyle, de polyester, de polyuréthane, ou encore thermoplastique à base de PVB, voire de TPU.
La couche intercalaire inférieure peut être à base de PVB comprend de 70% à 75% en poids de PVB, 25 à 30% en poids de plastifiant et moins de 1% en poids d’adjuvants. Il existe aussi des feuillets PVB avec peu (moins de 10% ou 5% en poids de plastifiants) ou sans plastifiant comme le film « MOWITAL LP BF » de la société KURARAY.
De préférence, lorsque le substrat du revêtement diffusant est la couche intercalaire inférieure on le choisit à base de PVB sans de plastifiants ou au plus 15% ou 10% ou 5% de plastifiants. Par exemple l’épaisseur de la couche intercalaire inférieure formant substrat est d’au plus 200µm.
Un exemple de revêtement diffusant sur une couche polymère notamment d’intercalaire de feuilletage et à base de PVB est dans le document WO2021005162.
Un exemple de revêtement diffusant sur une couche d’intercalaire de feuilletage PVB ou verre est dans le document WO2023285743
Par exemple le liant du revêtement diffusant est un polymère polyacrylate et le liant du revêtement isolateur optique est un polymère polyacrylate en particulier polyacrylate avec fonction fluorée et/ou avec nanoparticules bas indice ou nanoporosités, notamment si les revêtements entre en contact après feuilletage.
De préférence, les particules diffusantes (diélectriques, organiques ou minérales par exemple oxydes métalliques) ont une granulométrie définie par D90 inférieur à 2 µm, de préférence compris d’au moins 100nm et voire même d’au plus 700 nm, notamment 400 nm ±100nm.
De préférence, les particules diffusantes sont choisies parmi des particules de TiO 2 , SiO 2 , CaCO 3 , ZnO, Al 2 O 3 , ZrO 2 non luminescentes. De préférence les particules ont un (haut) indice de réfraction, supérieur ou égal à 1,8 ou même à 2 (supérieur à n5 notamment d’au plus 1,8 ou 1,7).
De préférence, pour la fabrication du revêtement diffusant on choisit une résine durcissable sous rayonnement ultraviolet parmi un produit de réaction entre un thiol et un alcène (appelé thiol-ene), un acrylate tel qu’epoxy-acrylate, polyester-acrylate, urethane-acrylate, silicone-acrylate seul ou en mélange de plusieurs d’entre eux.
On fait l’hypothèse que le système est adiabatique, c’est-à-dire qu’on ignore la perte de chaleur à la paroi. L’équation (6) devient alors : (9) dU / dt = dH / dt En injectant (7) et (8) dans l’équation (9), on obtient : (10) d[(mpap - mmot).Cv. Trepart] /dt = Cp.Tpap.d(mpap) /dt – Cp. Trepart.d(mmot)/dt Donc : (11) m.Cv.(dTrepart /dt) + Cv. Trepart.d(mpap)/dt - Cv.Trepart.d(mmot)/dt = Cp.Tpap.d(mpap) /dt – Cp.Trepart.d(mmot) /dt Or : (12) d(mpap) /dt = Qpap où Qpap est le débit d’air au niveau du boîtier papillon 21, (13) d(mmot) /dt = Qmot où Qmot est le débit d’air de remplissage des cylindres, Donc : (14) m.Cv.(dTrepart /dt) = Cp.Tpap.Qpap – Cp.Trepart.Qmot – Cv.Trepart.(Qpap – Qmot) Or l’équation des gaz parfaits s’écrit : (15) Prepart.Vrepart=m.R.Trepart dans laquelle : - Prepart est la pression au sein du répartiteur d'admission 13, - Vrepart est le volume du répartiteur d'admission 13, - R est la constante universelle des gaz parfaits.
L’équation (15) peut également s’écrire sous la forme : (16) m = Prepart.Vrepart / (R.Trepart) On considère également la relation entre Cp et Cv telle que : (17) Cp /Cv= G où G est l’indice adiabatique de l’équation des gaz parfait. Il vaut 1.4 dans des conditions normales. En injectant (16) et (17) dans l’équation (14), on obtient : (18) Prepart.Vrepart / (R.Trepart). (dTrepart /dt) = G.Tpap.Qpap – G.Trepart.Qmot – Trepart.(Qpap – Qmot), Donc (19) dTrepart /dt = R.Trepart / (Prepart.Vrepart).[G.Qpap.Tpap – G.Qmot.Trepart – Qpap.Trepart – Qmot.Trepart] Donc (20) dTrepart /dt = R.Trepart / (Prepart.Vrepart).[Qpap.(G. Tpap – Trepart) - Qmot.(G-1).Trepart], On applique cette équation en considérant Tpap = Trepartstat et Trepart = Trepartdyn et on retrouve alors l’équation (5) : dTrepartdyn / dt = (R.Trepartdyn) / (Prepart.Vrepart) . [Qpap. (G.Trepartstat – Trepartdyn) - Qmot.(G – 1).Trepartdyn]
Afin de mesurer la performance du nouveau modèle d’estimation de la température au sein du répartiteur d'admission 13, notamment la partie statique, on procède à une série de tests sur un banc moteur.
Le moteur à combustion interne 10 installé sur le banc est équipé d’un thermocouple qui mesure la température de l’air dans le répartiteur d'admission 13.
On réalise un balayage du champ moteur à différentes charges et régimes moteur, mais également à différentes températures d’air extérieur correspondant à la température au sein de la cabine du banc moteur.
Dans l’exemple de mise en œuvre, le régime du moteur varie de 1200 à 5000 tours/min. La charge moteur mesurée par la pression d’admission varie de 200 à 1300 mbar. La température extérieure varie de -20°C à 60°C.
La représente les résultats de ces essais de performance du modèle selon l’invention. L'axe des abscisses indique une référence de mesure ref_mes. L’axe des ordonnées représente la différence E entre la mesure de température au sein du répartiteur d'admission 13 et la mesure obtenue par le thermocouple. L’axe des ordonnées correspond donc à l'erreur d’estimation (en °C).
Les points sont les résultats obtenus avec la mise en œuvre du modèle selon l’invention. Les croix sont les résultats obtenus avec la mise en œuvre de l’ancien modèle.
On peut observer que le modèle selon l’invention engendre une erreur d'estimation globalement contenue entre plus ou moins 3°C, alors que l’ancien modèle peut engendrer plus de 30°C d’erreur.
Afin de mesurer la performance dynamique du modèle selon l’invention, on réalise des essais en transitoire de charge à régime constant, ici 2000 tours/min. De la même manière que pour les essais en stabilisé, on compare le résultat de la simulation selon l’invention à celui du thermocouple.
La illustre la différence de performance entre l’ancien et le nouveau modèle. Chaque graphique indique en abscisse le temps t en seconde et en ordonnées la température.
La courbe de référence Cref correspond à la mesure du thermocouple. La courbe C1 a été obtenue par la mise en œuvre de l'ancien modèle. La courbe C2 a été obtenue par la mise en œuvre du modèle selon l'invention.
On observe une nette amélioration de la dynamique d'estimation de la température au sein du répartiteur d'admission 13 grâce à la mise en œuvre de l'invention qui est plus proche de la courbe de référence Cref que l'ancien modèle.
Procédé de détermination de la température d’un moteur à combustion interne La présente divulgation concerne un procédé de détermination de la température d’un moteur à combustion interne. Elle concerne plus particulièrement les moteurs quatre temps, c’est-à-dire comportant, d'une part, un vilebrequin et, d'autre part, au moins un arbre à cames.
Le domaine technique de la présente invention est ainsi le domaine du contrôle moteur des moteurs à combustion interne. Pour assurer un bon fonctionnement du moteur et notamment respecter les normes d’émissions polluantes, il convient de contrôler divers paramètres de fonctionnement du moteur, comme par exemple la température des fluides assurant un bon fonctionnement du moteur.
Dans un moteur à combustion interne, un ou plusieurs cylindres sont réalisés dans un bloc moteur et délimitent avec une culasse et des pistons (un piston pour chaque cylindre) à chaque fois une chambre de combustion. Pour chaque combustion réalisée dans le moteur, le piston correspondant est déplacé et entraîne en rotation un vilebrequin. Pour commander les flux gazeux entrant et sortant de chaque chambre de combustion, des soupapes sont prévues à chaque fois et l’ouverture et la fermeture de ces soupapes sont commandées par au moins un arbre à cames.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier bord périphérique est configuré pour assurer une étanchéité pour ledit fluide de coulage vis-à-vis de la zone de réception, le premier bord périphérique étant sensiblement contenu dans un plan de contact destiné à être parallèle à l’axe d’orientation et à venir contre la première paroi interne du premier élément de coffrage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de maintien est affleurant avec le premier bord périphérique suivant le plan de contact lorsque l’élément de maintien occupe la position d’insertion.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de maintien est en saillie par rapport au premier bord périphérique lorsque l’élément de maintien occupe la position d’insertion, de sorte que l’élément de maintien est en contact contre le premier élément de coffrage sans que le bord périphérique ne soit en contact contre le premier élément de coffrage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier bord périphérique est en saillie par rapport à l’élément de maintien lorsque l’élément de maintien occupe la position d’insertion, de sorte que le premier bord périphérique est en contact contre le premier élément de coffrage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de maintien est configuré pour assurer une étanchéité pour le fluide de coulage vis-à-vis de la zone de réception lorsque l’élément de maintien occupe la position d’insertion.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de maintien est configuré pour obturer au moins partiellement la communication entre la zone de réception et l’extérieur de la première partie lorsque l’élément de maintien occupe la position d’insertion.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de maintien est configuré pour être totalement dissociable du reste de la pièce interne. Avantageusement, l’élément de maintien est retiré afin d’être réutilisé lors d’une prochaine mise en œuvre de l’invention.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième bord périphérique est configuré pour assurer une étanchéité pour ledit fluide de coulage vis-à-vis de la partie de fixation, le deuxième bord périphérique étant sensiblement contenu dans un plan destiné à être parallèle à l’axe d’orientation et à venir contre la deuxième paroi interne du deuxième élément de coffrage au moment du coulage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier élément de solidarisation est un orifice de fixation, et le deuxième élément de solidarisation est un élément mâle apte à être inséré à l’intérieur dudit au moins un orifice de fixation suivant un mouvement orienté transversalement à l’axe d’orientation pour venir occuper une position de blocage, l’orifice de fixation et l’élément mâle délimitant respectivement un premier élément de retenue et un second élément de retenue d’un même mécanisme de retenue, ledit premier élément de retenue et ledit deuxième élément de retenue étant complémentaires et aptes à coopérer entre eux de sorte que le mécanisme de retenue assure un blocage de l’élément mâle dans sa position de blocage à l’intérieur de l’au moins un orifice de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième élément de solidarisation est un orifice de fixation, et le premier élément de solidarisation est un élément mâle apte à être inséré à l’intérieur dudit au moins un orifice de fixation suivant un mouvement orienté transversalement à l’axe d’orientation pour venir occuper une position de blocage, l’orifice de fixation et l’élément mâle délimitant respectivement un premier élément de retenue et un second élément de retenue d’un même mécanisme de retenue, ledit premier élément de retenue et ledit deuxième élément de retenue étant complémentaires et aptes à coopérer entre eux de sorte que le mécanisme de retenue assure un blocage de l’élément mâle dans sa position de blocage à l’intérieur de l’au moins un orifice de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de fixation est positionnée à l’intérieur d’un espace interne délimité par la deuxième partie.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de fixation est montée à l’intérieur de la deuxième partie de sorte à offrir une possibilité de déplacement suivant au moins une direction parallèle à l’axe d’orientation
Pour coupler la silice à l'élastomère diénique, on utilise de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère diénique. On utilise en particulier des organosilanes ou des polyorganosiloxanes au moins bifonctionnels. Par « bifonctionnel », on entend un composé possédant un premier groupe fonctionnel capable d’interagir avec la charge inorganique et un second groupe fonctionnel capable d’interagir avec l’élastomère diénique. Par exemple, un tel composé bifonctionnel peut comprendre un premier groupe fonctionnel comprenant un atome de silicium, ledit premier groupe fonctionnel étant apte à interagir avec les groupes hydroxyles d’une charge inorganique et un second groupe fonctionnel comprenant un atome de soufre, ledit second groupe fonctionnel étant apte à interagir avec l’élastomère diénique.
La teneur en agent de couplage peut aisément être ajustée par l’homme du métier. Typiquement et préférentiellement, le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de silice.
Le taux de charge renforçante peut facilement être ajusté par l’homme du métier en fonction de l’usage de la composition de caoutchouc. Avantageusement, le taux de charge renforçante, dans la composition selon l’invention, est compris dans un domaine allant de 20 à moins de 200 pce, de préférence de 25 à 150 pce, de préférence de 30 à 100 pce.