INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 est dans la plage allant de 4,2x10 7 à 1,0x10 10 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 4,8x10 7 à 1,0x10 9 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 4,2x10 7 à 6,0x10 8 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 5x10 7 à 7x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 6,1x10 7 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 7,0x10 7 à 1,0x10 10 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 9x10 7 à 4x10 8 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 1,8x10 8 Nm/rad).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 est supérieure ou égale à 7,1x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 8,4x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être supérieure ou égale à 7,1x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 8x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 9,2x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être supérieure ou égale à 9,0x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,2x10 9 N/m).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 est dans la plage allant de 7,1x10 8 à 6,0x10 10 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 8,4x10 8 à 3,0x10 10 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 7,1x10 8 à 5,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 8x10 8 à 1x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 9,2x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 9,0x10 8 à 6,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 9,0x10 8 ou 1,0x10 9 N/m à 2,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,2x10 9 N/m).
Un ou plusieurs parmi la géométrie du support de réducteur 40, les matériaux, et le type de raccordement pour le raccordement à la structure de support stationnaire 24 peuvent être sélectionnés ou ajustés comme il convient pour obtenir la rigidité souhaitée. L'homme du métier comprendra que la rigidité du support de réducteur 40 peut être définie de manière correspondante pour des modes de réalisation avec des réducteurs épicycloïdaux différents.
L'inventeur a trouvé que des rapports particuliers des paramètres définis ci-dessus ont un impact significatif sur la performance de réducteur. En particulier, une, certaine ou la totalité des conditions ci-dessous peut s'appliquer à n'importe quel mode de réalisation :
Dans divers modes de réalisation, la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 est supérieure ou égale à 1,05x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,05x10 9 à 8,00x10 9 N/m. Le diamètre de réducteur et/ou la rigidité globale d'engrènement d'engrenages du réducteur 30 dans de tels modes de réalisation peuvent se trouver dans n'importe laquelle des plages spécifiées ci-dessus.
Ainsi, à partir de l’instant t0, le générateur aléatoire de fréquence 302 fournit successivement les fréquences F (1) , F (2) , F (3) , F (4) , F (5) , etc. Pour le signal de commande PWMa, le décalage est nul : les N premières impulsions sont donc générées à la fréquence F (1) , les N suivantes à la fréquence F (2) , et ainsi de suite. Pour le signal de commande PWMb, le décalage est de +1 : les N premières impulsions sont générées à la fréquence F ( 2 ) , les N suivantes à la fréquence F ( 3 ) , et ainsi de suite. Pour le signal de commande PWMc, le décalage est de +2 : les N premières impulsions sont générées à la fréquence F ( 3 ) , les N suivantes à la fréquence F ( 4 ) , et ainsi de suite.
La représente les tensions Va, Vb, Vc lorsque les signaux de référence Sa, Sb, Sc sont sinusoïdaux et en l’absence de l’invention, c’est-à-dire lorsque les trois suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} sont identiques : Fa (i) = Fb (i) = Fc (i) , changées aléatoirement toutes les six impulsions.
La est le spectre fréquentiel de puissance des tensions Va, Vb, Vc de la . Ce spectre fréquentiel comporte en particulier un premier pic (15,8 kHz, -35 dB), un deuxième pic (35,7 kHz, -45 dB) et un troisième pic (68,3 kHz, -55 dB).
La illustre les signaux de référence Sa-c, les signaux triangulaire Ta-c et signaux de commande PWMa-c du dispositif 116 de la , avec les signaux de référence Sa-c sinusoïdaux. Chaque fréquence est changée toutes les six impulsions.
La est le spectre fréquentiel de puissance des tensions Va-c avec les suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} obtenues par le dispositif de génération de fréquence 128 de la . Comme cela est apparent, par rapport à la , les pics ont été atténués : le premier pic est passé à -38 dB, le deuxième pic est passé à -47 dB et le troisième pic est passé à -56 dB.
La représente les tensions Va-c lorsque les signaux de référence Sa-c sont à modulation de vecteur d’espace complet (de l’anglais « full Space Vector Modulation », ou Full SVM) et en l’absence de l’invention, c’est-à-dire lorsque les trois suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} sont identiques : Fa (i) = Fb (i) = Fc (i) .
La est le spectre fréquentiel de puissance des tensions Va-c de la . Ce spectre fréquentiel comporte en particulier un premier pic (15,8 kHz, -35 dB), un deuxième pic (35,7 kHz, -45 dB) et un troisième pic (68,3 kHz, -55 dB).
La illustre les signaux de référence Sa-c, les signaux triangulaires Ta-c et les signaux de commande PWMa-c du dispositif 116 de la , avec les signaux de référence Sa-c Full SVM. Chaque fréquence est changée toutes les six impulsions.
La représente les tensions Va, Vb, Vc lorsque les signaux de référence Sa-c sont à modulation de vecteur d’espace à bas plat (de l’anglais « flat bottom SVM ») et en l’absence de l’invention, c’est-à-dire lorsque les trois suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} sont identiques : Fa (i) = Fb (i) = Fc (i) .
La est le spectre fréquentiel de puissance des tensions Va-c de la . Ce spectre fréquentiel comporte en particulier un premier pic (16 kHz, -38 dB), un deuxième pic (34 kHz, -47 dB) et un troisième pic (73 kHz, -56 dB).
La illustre les signaux de référence Sa-c, les signaux triangulaires Ta-c et les signaux de commande PWMa-c du dispositif 116 de la , avec les signaux de référence Sa, Sb, Sc flat bottom SVM. Chaque fréquence est changée toutes les six impulsions.
La est le spectre fréquentiel de puissance des tensions Va-c avec les suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} obtenues par le dispositif de génération de fréquence 128 de la . Comme cela est apparent, par rapport à la , les pics ont été atténués : le premier pic est passé à -40 dB, le deuxième pic est passé à -50 dB et le troisième pic est passé à -57 dB.
En référence à la , dans un autre mode de réalisation, le dispositif de génération de fréquence 128 ne comporte qu’un seul générateur de fréquence 130, de sorte que la même suite de fréquences F est fournie pour tous les signaux de commande PWMa-c. Autrement dit, les suites de fréquences utilisées pour respectivement les signaux de commande PWMa-c sont identiques. Ainsi, un seul générateur de signal triangulaire 118 peut être utilisé.
Le dispositif de génération de fréquence 128 fournit ainsi successivement les fréquences F (1) , F (2) , F (3) , F (4) , F (5) , etc. Les N (1) premières impulsions sont donc générées à la fréquence F (1) , les N (2) suivantes à la fréquence F (2) , et ainsi de suite.
Comme illustré sur la , la variation aléatoire du nombre d’impulsions N permet un décalage aléatoire des signaux de commande PWMa-c, qui améliore la CEM.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition (c) selon l’invention comprend un extrait de propolis présentant une viscosité comprise entre 25 et 900 mPa.s, préférentiellement comprise entre 50 et 450 mPa.s.
La composition (c) selon l’invention peut également présenter une viscosité comprise entre 25 et 900 mPa.s, préférentiellement comprise entre 50 et 450 mPa.s, notamment lorsque la composition (c) comprend ou consiste en un extrait de propolis.
Avantageusement, la composition (c) selon l’invention ne se précipite pas au contact de l’eau, notamment l’eau présente dans la sphère buccale permettant ainsi une absorption intestinale des polyphénols.
Selon un mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis comprenant en masse de polyphénols totaux de l’extrait : - au moins 2,6% de CAPE, préférentiellement au moins 2,9% ; et - au moins 6% de galangine, préférentiellement au moins 7%.
Selon un autre mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules comprenant également au moins une molécule choisie parmi le l’apigenine, la pinocembrine et la chrysine et leurs combinaisons.
Selon une variante, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécule d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis comprenant également, en masse des polyphénols totaux de l’extrait : - une teneur en acide caféique inférieure à 0,02%
- une teneur en acide férulique inférieure à 0,02% - une teneur en acide p-coumarique inférieure à 0,08%.
Selon un mode de réalisation, la composition (c) et/ou l’extrait de propolis ne comprend pas au moins une molécule choisie parmi le farnésyl, l’acide caféique, l’acide férulique et l’acide p-coumarique.
Selon un autre mode de réalisation, la composition (c) et/ou l’extrait de propolis ne comprend pas au moins deux molécules choisies parmi le farnésyl, l’acide caféique, l’acide férulique et l’acide p-coumarique.
Selon un autre mode de réalisation, la composition (c) et/ou l’extrait de propolis ne comprend pas de farnésyl, d’acide caféique, d’acide férulique, d’acide p-coumarique et de farnésyl.
Avantageusement, lorsque la composition (c) selon l’invention comprend un extrait de propolis, l’extrait de propolis est sélectivement concentré en au moins 2 polyphénols (galangine et CAPE) et possède une teneur très faible, voire nulle, d’autres molécules présentent initialement dans l’extrait brute de propolis.
Lorsque la composition (c) selon l’invention comprend un extrait de propolis, ledit extrait est susceptible d’être obtenu par tout procédé adapté. Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis susceptible d’être obtenu selon un procédé comprenant les étapes suivantes : a) Broyage d’au moins une propolis brute b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un solvant d’extraction c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) et récupération du filtrat d) Evaporation du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu e) Mélange du résidu obtenu à l’étape d) avec un mélange de solvant organique et de solvant aqueux sous agitation f) Décantation du mélange obtenu à l’étape e) et récupération de la phase organique g) Lavage de la phase organique obtenue à l’étape f) à l’aide de sels de sulfate de sodium anhydres h) Filtration de la phase organique obtenue à l’étape g) i) Evaporation du solvant organique et récupération d’un extrait de propolis liquide comprenant du CAPE et de la galangine.
Préférentiellement, ledit procédé d’obtention d’un extrait de propolis comprend également une étape h’) de sélection des molécules d’intérêts, notamment le CAPE et la galangine.
Lorsque la composition (c) comprend un mélange de molécules d’origine synthétique, le mélange de molécules est susceptible d’être obtenu par tout procédé adapté. Selon un mode de réalisation, la composition (c) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine synthétique susceptible d’être obtenu selon un procédé comprenant les étapes suivantes :
a) Sélection des molécules d’intérêt comprenant : - au moins le CAPE et la galangine; et - optionnellement, au moins une molécule choisie parmi la pinocembrine, l’apigenine et la chrysine et leurs combinaisons. b) Mélange des molécules sélectionnées à l’étape a) dans un solvant adapté.
3 . Dispositif d’éclairage
Chaque dispositif d’éclairage est flexible. Le caractère flexible de chaque dispositif d’éclairage permet de le conformer à la forme de la cuve, par exemple en le recourbant (totalement ou partiellement) dans le cas d’une cuve cylindrique.
La flexibilité est en outre obtenue grâce à la géométrie du dispositif d’éclairage 2a-2g, en particulier son épaisseur.
Comme illustré à la , le dispositif d’éclairage 2 flexible comporte : un cadre périphérique 51, et une nappe centrale 52.
Comme il sera décrit plus en détail dans la suite, le cadre 51 et la nappe 52 sont flexibles selon au moins une direction.
3.1. Cadre périphérique
Le cadre périphérique 51 permet de supporter la nappe centrale 52. Comme illustré à la , le cadre périphérique 51 comprend : deux bordures longitudinales 511 s’étendant parallèlement l’une à l’autre, et deux bordures transversales 512 s’étendant parallèlement aux bordures longitudinales 511, chaque bordure transversale 511 s’étendant entre une paire d’extrémités libres respective des bordures longitudinales 512.
Les bordures 511, 512 du cadre périphérique 51 constituent des renforts pour la nappe 52 centrale. Notamment, elles permettent de protéger la nappe 52 centrale lors de la manipulation du dispositif d’éclairage 2, et limite ainsi les risques de dégradation de la nappe 52 centrale.
Par ailleurs les bordures 511, 512 peuvent permettre de contraindre la nappe 52 selon une forme souhaitée en l’absence de sollicitation extérieure. Par exemple, dans le mode de réalisation illustré à la , les bordures 511, 512 permettent de conformer la nappe 52 centrale dans un plan lorsque le dispositif d’éclairage est suspendu (et qu’aucune force n’est appliquée sur les bordures pour courber le dispositif d’éclairage).
A cet effet, les bordures peuvent être rigides ou présenter une flexibilité non nulle. Pour contraindre la forme de la nappe lorsque sa flexibilité est non nulle, chaque bordure 511, 512 présente un coefficient de raideur supérieur au coefficient de raideur de la nappe centrale 52. Dans la suite, on qualifiera de « bordure flexible » chaque bordure 511, 512 de flexibilité non-nulle, même si le coefficient de raideur de ladite bordure est supérieur au coefficient de raideur de la nappe 52 centrale.
Dans certains modes de réalisation, les quatre bordures 511, 512 sont flexibles. Dans ce cas, le cadre périphérique 51 est flexible selon deux directions orthogonales D1, D2.
Dans d’autres modes de réalisation, uniquement deux bordures 511 parallèles (par exemple les bordures longitudinales) sont flexibles, les deux autres bordures 512 (par exemple les bordures transversales) étant rigides. Dans ce cas, le cadre périphérique 51 est flexible selon une unique direction. Le fait que le cadre périphérique 52 soit flexible uniquement selon une direction permet d’améliorer sa tenue (maintien en forme) dans une direction orthogonale à son déplacement lorsque le dispositif d’éclairage est manipulé, par exemple dans le cadre d’une opération de maintenance.
Chaque bordure 511 peut être rigide sur une partie seulement de sa longueur. Par exemple, dans le mode de réalisation illustré à la , chaque bordure transversale 512 est composée d’une armature rigide 512’ et d’un brin 512’’ de longueur inférieure à l’armature rigide 512’, l’armature rigide 512’ et le brin 512’’ étant reliés par une liaison pivot 512’’’ de sorte que le brin 512’’ peut se déplacer en rotation relativement à l’armature rigide 512’. Ceci permet de créer une ailette (formant déflecteur) au niveau d’un bord transversal du dispositif d’éclairage 2, par exemple pour améliorer le brassage de la masse à traiter, etc.
En référence à la , chaque bordure flexible 511 peut consister en une succession de segments rigides 513 raccordés entre eux par des liaisons pivot 514 permettant à chaque segment de pivoter autour d’un axe de la liaison pivot relativement à l’un au moins des segments qui lui sont adjacents. Ceci permet de recourber l’extrémité du dispositif d’éclairage pour le conformer à la géométrie du photo-bioréacteur, comme il sera décrit plus en détails dans la suite en référence aux figures 8 à 10. En variante, chaque bordure flexible peut consister en un boudin réalisé dans le même matériau que la plaque. Ceci permet de simplifier la conception de chaque dispositif d’éclairage. Notamment le matériau constituant chaque bordure flexible peut être du poly-méthacrylate de méthyle (PMMA), ou une résine méthacrylique (telle que le méthacrylate de méthyle, le éthacrylate d'éthyle, le méthacrylate de butyle, le méthacrylate de propyle ou d'isopropyle), ou une résine de type polystyrène, polycarbonate, polyacrylate.
Le dispositif de fixation 28 comporte un organe de rappel 72 logé dans le couvercle 24 et configuré pour rappeler les organes de fixation 66 dans la position de fixation.
La bouilloire 2 comporte un mécanisme d’actionnement 74 prévu sur le couvercle 24 et configuré pour déplacer les organes de fixation 66 dans la position de libération lorsque le mécanisme d’actionnement 74 est actionné par un utilisateur.
La bouilloire 2 comporte également un circuit d’évacuation de vapeur configuré pour convoyer, à l’extérieur du volume interne 6 et par exemple vers l’extérieur de la bouilloire 2, de la vapeur générée dans le volume interne 6 lors d’une ébullition de l’eau contenue dans le volume interne 6.
Le circuit d’évacuation de vapeur comprend notamment un premier orifice d’admission de vapeur 80 et un deuxième orifice d’admission de vapeur 82 qui sont prévus sur le couvercle 24 et qui débouchent dans la face inférieure 26 du couvercle 24 et à proximité d’un bord périphérique de la face inférieure 26 du couvercle 24. Lorsque le couvercle 24 est fixé au contenant 4 et que ce dernier repose sur une surface horizontale, les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur 80, 82 débouchent dans le volume interne 6 délimité par le contenant 4 et au-dessus d'un niveau de remplissage maximal du contenant 4.
Selon le mode de réalisation représenté, les premier 80 et deuxième 82 orifices d’admission de vapeur 33, 34 sont disposés de part et d’autre d’un plan vertical médian P de la bouilloire 2, visible à la , qui passe par le bec verseur 14 et la poignée de préhension 12, et sont avantageusement disposés de manière symétrique par rapport au plan vertical médian P de la bouilloire 2.
Selon le mode de réalisation représenté, les premier 80 et deuxième 82 orifices d’admission de vapeur 33, 34 sont situés dans une moitié avant de la face inférieure 26 du couvercle 24.
Comme montré plus particulièrement sur la , le circuit d’évacuation de vapeur comprend également un premier tube d’écoulement de vapeur 84 comprenant une première ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au premier orifice d’admission de vapeur 80 et une première ouverture de sortie de vapeur 86 débouchant dans une chambre interne 88 délimitée par le couvercle 24, et un deuxième tube d’écoulement de vapeur 90 comprenant une deuxième ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au deuxième orifice d’admission de vapeur 82 et une deuxième ouverture de sortie de vapeur 92 débouchant dans la chambre interne 88. De façon avantageuse, les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur 84, 90 sont logés dans la chambre interne 88, et présentent chacun une section transversale qui est circulaire. De façon avantageuse, chacun des premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur 84, 90 présente une section de passage qui est sensiblement constante le long de sa longueur.
Les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur 86, 92 sont plus particulièrement configurées pour être disposées de part et d’autre du plan vertical médian P de la bouilloire 2, et avantageusement pour être disposées de manière symétrique par rapport au plan vertical médian P de la bouilloire 2. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur 86, 92 sont situées dans une partie avant de la chambre interne 88, et sont configurées pour être orientées vers le bec verseur 14.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , chacun des premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur 84, 90 présente une forme générale en V.
Le premier tube d’écoulement de vapeur 84 est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant 4 repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le premier tube d’écoulement de vapeur 84 vers le premier orifice d’admission de vapeur 80, et le deuxième tube d’écoulement de vapeur 90 est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant 4 repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le deuxième tube d’écoulement de vapeur 90 vers le deuxième orifice d’admission de vapeur 82. Ces dispositions limitent les risques d’accumulation d’eau et de stagnation d’eau dans le couvercle 24.
Le circuit d’évacuation de vapeur comprend de plus plusieurs ouvertures d’évacuation de vapeur 94 prévues sur le couvercle 24 et reliées fluidiquement à la chambre interne 88 délimitée par le couvercle 24. Les ouvertures d’évacuation de vapeur 94 sont configurées pour permettre une évacuation de la vapeur contenue dans la chambre interne 88 vers l’extérieur de la bouilloire 2, notamment via l’ouverture 65 et le bec verseur 14.
Plus précisément, les ouvertures d’évacuation de vapeur 94 débouchent dans la face périphérique extérieure 50, et sont situées à proximité de l’ouverture de sortie d’eau 64. Les ouvertures d’évacuation de vapeur 94 sont donc configurées pour être situées à proximité du bec verseur 14, et par exemple pour être situées en regard du bec verseur 14, lorsque le couvercle 24 est fixé au contenant 4.
La bouilloire 2 est configurée :
- de telle sorte que, lorsque la bouilloire 2 est renversée et que la poignée de préhension 12 et un premier côté latéral, à savoir le côté gauche, du contenant 4 reposent de manière stable sur une surface horizontale, le premier orifice d’admission de vapeur 80 est situé au-dessus du niveau d’eau dans le volume interne 6, et
- de telle sorte que, lorsque la bouilloire 2 est renversée et que la poignée de préhension 12 et un deuxième côté latéral, à savoir le côté droit, du contenant 4 reposent de manière stable sur une surface horizontale, le deuxième orifice d’admission de vapeur 82 est situé au-dessus du niveau d’eau dans le volume interne 6.
Un tel positionnement des premier et deuxième orifices d’admission de vapeur 80, 82 permet d’éloigner ces derniers le plus possible du niveau d’eau lorsque la bouilloire 2 est basculée et que la poignée de préhension 12 et un côté latéral du contenant 4 reposent par exemple sur un plan de travail. Ainsi, la bouilloire 2 selon la présente invention permet d’éviter ou du moins de limiter considérablement les risques d’écoulement d’eau bouillante hors de la bouilloire 2 en cas de renversement de cette dernière.