INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système 100 comporte un sabot 102 et un collier de serrage 104.
Le collier de serrage 104 est réalisé par exemple en plastique. Il prend par exemple la forme d’un collier de serrage connu sous le nom Ty-Rap ®.
Le collier de serrage 104 comporte un lien 104a souple et une cage 104b solidaire d’une première extrémité du lien 104a. La cage 104b est traversée par un tunnel dans lequel s’insère la deuxième extrémité du lien 104a.
La cage 104b est équipée d’un système de blocage autorisant le déplacement du lien 104a dans le tunnel selon une seule direction, dite de serrage et empêchant le déplacement du lien 104a dans le tunnel selon une direction opposée à la direction de serrage.
La bague d’étanchéité encochée 180 telle que décrite ci-dessus est fixée sur l’assemblage de disques 164 par les liaisons boulonnées 163. En effet, la bague d’étanchéité encochée 180 peut être mise en place sur toute la zone d’extrémité conjointe 164a de l’assemblage de disques 164 avant le serrage des liaisons boulonnées 163. Une fois la bague d’étanchéité encochée 180 en place, les liaisons boulonnées 163 sont installées dans chaque zone de feston 164c puis serrées de façon classique. La bague d’étanchéité encochée 180 est alors maintenue en place par les liaisons boulonnées elles-mêmes.
Pour faciliter le montage de la bague d’étanchéité encochée 180 sur la zone d’extrémité conjointe 164a de l’assemblage de disques 164, ladite bague peut être fendue sur toute sa largeur, de préférence à l’endroit d’une encoche 183. Un exemple d’une fente 184 est représenté sur la . Cette fente 184 permet l’insertion de la bague d’étanchéité encochée 180 dans l’assemblage de disques 164, au moyen d’une torsion de ladite bague d’étanchéité encochée. Une fois la bague d’étanchéité encochée insérée dans l’assemblage de disques 164, un retour élastique de la bague d’étanchéité encochée permet la mise en place de ladite bague autour des zones de festons 164c, contre les zones inter-festons 164b. Une fois la bague d’étanchéité encochée 180 montée dans l’assemblage de disques, les forces centrifuges engendrées par la rotation de la turbine BP assurent le placage de ladite bague contre la zone d’extrémité conjointe 164a.
Dans certaines turbines BP, l’anneau mobile 162 peut être muni de lunules 162e participant au refroidissement des disques de la turbine BP. Les lunules sont des rainures, ou fenêtres, réalisées dans la bride 162d de l’anneau mobile 162 pour laisser passer l’air frais et assurer le refroidissement d’une partie des disques 161. Un exemple de lunules 162c est représenté sur la de l’état de la technique, les lunules de l’assemblage de disques 164 selon l’invention étant similaires aux lunules 162c de la .
Lorsque l’anneau mobile 162 comporte des lunules, la bague d’étanchéité encochée 180 peut comporter une ou plusieurs trouées 185 positionnées chacune dans le voisinage d’une lunule. La représente un exemple d’une partie d’une bague d’étanchéité encochée 180 équipée d’une telle trouée 185. La trouée 185 peut être réalisée par usinage des parois 181 de la bague d’étanchéité encochée. Le nombre et l’emplacement des trouées 185 sont directement dépendants du nombre et de l’emplacement des lunules dans l’anneau mobile ; les trouées 185 ne devant pas gêner le passage de l’air par les lunules, elles sont de préférence décalées radialement par rapport aux lunules.
Un exemple d’un assemblage de disques 164 équipé d’une bague d’étanchéité encochée 180 selon l’invention est représenté sur le dessin B de la , en comparaison d’un assemblage de disques selon l’état de la technique représenté sur le dessin A de la . Cette comparaison des deux assemblages de disques permet de comprendre que la bague d’étanchéité encochée 180 s’insère facilement sur un assemblage de disque classique, sans aucune modification des disques 161, de l’anneau mobile 162 ou des liaisons boulonnées 163. La bague d’étanchéité encochée 180 est simplement montée autour des zones d’extrémités conjointes des disques et de l’anneau mobile et fixée en utilisant les liaisons boulonnées d’origine.
Quel que soit le mode de réalisation (avec ou sans trouée), la bague d’étanchéité encochée 180 permet de limiter les sections de fuites inter-bride de l’assemblage de disques 164 et diminuer très fortement les fuites engendrées par les défauts de placage, ce qui permet aussi d’améliorer les performances de la turbine BP. La bague d’étanchéité encochée permet également de gagner du temps au montage et en maintenance en évitant les opérations de serrage supplémentaires et/ou les contrôles de défauts de placage.
Bien que décrit à travers un certain nombre d'exemples, variantes et modes de réalisation, l’assemblage de disques pour turbine BP comprend divers variantes, modifications et perfectionnements qui apparaîtront de façon évidente à l'homme du métier, étant entendu que ces variantes, modifications et perfectionnements font partie de la portée de l'invention.
Aube en matériau composite à calage variable pour soufflante non-carénée d’aéronef L’invention concerne une aube de soufflante non-carénée à calage variable pour un aéronef, ainsi qu’une soufflante associée.
L’intérêt des moteurs à soufflante non-carénée est que le diamètre de la soufflante n’est pas limité par la présence d’un carénage, de sorte qu’il est possible de concevoir un moteur présentant un fort taux de dilution, et par conséquent une consommation réduite de carburant.
Une excitation vibratoire intense peut survenir à des régimes de rotation élevés sur les architectures non carénées à cause des effets d’installation du moteur sur l’aéronef et de la direction de l’écoulement infini amont. En effet, un moteur non caréné subit l’influence du sol et du fuselage ce qui provoque une distorsion dans l’alimentation de l’aube, en vitesse d’écoulement, selon les azimuts moteur. Cela entraîne une réponse vibratoire des aubes sur les premiers ordres moteurs 1N, 2N et 3N (éventuellement plus). D’autre part, en l’absence de manche d’entrée d’air, la direction de l’air qui s’écoule à travers les pales n’est pas parallèle à l’axe moteur. Cet angle de dérapage entraine des efforts, dits « 1P », qui provoquent une réponse vibratoire des aubes sur l’ordre moteur 1N. De façon similaire, ces efforts 1P peuvent également apparaître lors des phases de montées ou d’approche de l’avion car l’air s’écoule à travers les pales avec un angle d’incidence. Ces excitations vibratoires à régime de rotation élevée génèrent un cyclage en contrainte très important sur l’ensemble de l’aubage. En particulier, la partie du pied d’aube située entre le moyeu et la veine, appelée aussi « échasse », est une zone chargée et critique de par sa fonction de rétention de la pale. On connait FR 3 112 819 qui divulgue un pied d’aube à calage variable présentant un bulbe de rétention et qui est renforcé par des coques métalliques rapportées permettant de limiter l’usure prématurée de l’aube. Cette solution a été proposée afin de répondre aux inconvénients rencontrés avec une attache brochée. Néanmoins, la tenue mécanique d’une telle aube peut encore être améliorée.
La présente invention propose de renforcer une aube en matériau composite à calage variable pour une soufflante non carénée d’aéronef, notamment afin d’améliorer sa tenue aux efforts « 1P ».
La présente invention concerne une aube en matériau composite à calage variable pour soufflante non-carénée d’aéronef, comprenant : - un renfort fibreux, formé en une seule pièce de tissu tridimensionnel, comprenant une partie de pale, et une partie de pied formant un bulbe de rétention et destinée à être reliée à un mécanisme de calage variable, le tissage tridimensionnel étant réalisé continument entre la partie de pied et la partie de pale, le renfort fibreux définissant une cavité interne de conformation, formée par une déliaison, s’étendant à l’intérieur de la partie de pied et de la partie de pale, - une matrice densifiant ledit renfort fibreux, et - des coques métalliques de renfort rapportées autour de la partie de pied.
L’invention met en œuvre un renfort mono-texture, obtenu par tissage tridimensionnel, entre le pied et la pale avec un renforcement de la partie extérieure du pied composite par des coques métalliques. La continuité du tissage tridimensionnel entre le pied et la pale facilite la transmission des efforts sans créer d’interface mécaniquement faible. En outre cette continuité de tissage permet d’assurer directement la rétention de la pale sur le pied, sans avoir à créer une interface de solidarisation comme dans le cas où un prolongement du pied est introduit et fixé à l’intérieur de la pale tel que proposé par FR 3 112 819.
Dans un exemple de réalisation, la partie de pale définit deux deuxièmes cavités internes de conformation, formées par une deuxième déliaison, débouchant sur la partie de pied et situées de part et d’autre de la cavité de conformation, les coques métalliques étant en partie logées dans les deuxièmes cavités de conformation.
Un tel mode de réalisation du chauffage du fluide est différent de celui mis en œuvre dans les « slurry pots » de l’état de la technique où c’est généralement la chambre d’essai qui est chauffée. Le chauffage du fluide corrosif par le réacteur de mélange 2 est une solution simple de mise en œuvre étant donné la grande disponibilité de réacteurs de mélange chauffant.
Système de décantation 4 Comme précédemment décrit, le système de décantation 4 comprend une entrée 14 en liaison fluidique avec la sortie 13 de la chambre d’essai 3 qui est alimenté par le flux de circulation du mélange particules-fluide homogène 8 comprenant le fluide corrosif et les particules érosives ayant préalablement servi à la réalisation du test dans la chambre d’essai 3.
Le système de décantation 4 est configuré pour décanter ledit mélange particules-fluide homogène 8 issu de la chambre d’essai 3 de sorte à séparer les particules érosives 7 ayant servi à la réalisation du test et le fluide corrosif dudit mélange 8, et ainsi permettre l’élimination des particules érosives usées et la récupération du fluide corrosif par le réseau de recyclage 5.
A cet effet, le système de décantation 4 peut comprendre un bac de décantation comprenant une entrée formant l’entrée 14 du système de décantation 4 et une sortie formant une sortie 27 du système de décantation 4 (mode de réalisation non représenté). Les particules érosives ayant servi à la réalisation du test se déposent au fond du bac de décantation. La sortie du système de décantation est située dans une partie supérieure du bac de décantation, de sorte à ne prélever que le fluide corrosif surnageant séparé des particules érosives usées.
Avantageusement, le système de décantation 4 peut comprendre un premier bac de décantation 28 comprenant une entrée formant l’entrée 14 du système de décantation 4 et un deuxième bac de décantation 29 comprenant une sortie formant la sortie 27 du système de décantation (voir ). Selon ce mode de réalisation du système de décantation 4, le premier bac 28 comprend en outre une sortie 30 reliée fluidiquement à une entrée 31 du deuxième bac 29, la sortie 30 du premier bac 28 étant située dans une partie supérieure dudit premier bac 28, de sorte que seule une partie supérieure du mélange particules-fluide décanté dans le premier bac 28 s’écoule dans le deuxième bac 29. En effet, les particules étant lourdes, la partie supérieure du mélange particules-fluide décanté comprend essentiellement du fluide corrosif. De la même façon, la sortie 27 du système de décantation 4, par exemple une fente, est située dans une partie supérieure du deuxième bac 29, de sorte à ce que seul le liquide ne sorte du système de décantation 4. L’utilisation d’un deuxième bac de décantation en série avec un premier bac de décantation permet d’améliorer la séparation entre le liquide corrosif et les particules en réalisant une deuxième phase de décantation. En particulier, l’utilisation de de deux bacs de décantation permet de mieux éliminer les particules.
Réseau de recyclage 5 Le réseau de recyclage de fluide corrosif 5 est configuré pour acheminer le fluide corrosif séparé des particules érosives ayant servi à la réalisation du test depuis la sortie 27 du système de décantation 4 vers la première entrée 21 du réacteur de mélange 2, de sorte que le flux de fluide corrosif qui alimente le réacteur de mélange 2 comprend le fluide corrosif recyclé.
Une pompe péristaltique 32 peut avantageusement être branchée sur le réseau de recyclage 5, la pompe péristaltique 32 étant adaptée pour pomper le fluide corrosif séparé des particules érosives ayant servi à la réalisation du test depuis la sortie 27 du système de décantation 4 vers la première entrée 21 du réacteur de mélange 2, la pompe péristaltique 32 étant en outre adaptée pour contrôler le débit du flux de fluide corrosif alimentant la première entrée 21 du réacteur de mélange 2.
Avantageusement, le premier bac de décantation est situé au-dessus du deuxième bac de décantation, de sorte à réduire l’effort qui doit être fourni par la pompe péristaltique 32.
Le contrôle du débit du flux de fluide corrosif alimentant la première entrée 21 du réacteur de mélange 2 relativement au débit du flux des particules érosives neuves 7 alimentant la deuxième entrée 22 du réacteur de mélange 2 permet à l’expérimentateur de contrôler le rapport massique particules sur fluide du mélange particules-fluide homogène 8 alimentant l’entrée 12 de la chambre d’essai 3 qui est un autre paramètre important pour l’expérimentateur. Le rapport massique particules sur fluide est avantageusement inférieur à 30 %. Au-dessus de cette concentration en particules, l’action érosive du mélange particules-fluide homogène 8 diminue artificiellement du fait de l'augmentation du taux de collisions entre les particules, lesdites collisions dissipant une partie de l’énergie cinétique des particules avant impact avec les échantillons.
Le réseau de recyclage 5 est configuré pour protéger la pompe péristaltique de l’effet érosif des particules et pour empêcher que les mêmes particules, potentiellement émoussées ne soient employées plusieurs fois, ce qui conduirait à une diminution non contrôlée par l’expérimentateur de l’action érosive du mélange particules-fluide. A cet effet, le réseau de recyclage 5 pompe le liquide dans une partie supérieure du système de décantation 4.
Porte-échantillon, chambre d’essai et banc d’essai pour la réalisation de tests de corrosion et/ou d’érosion, et procédé de réalisation de tests de corrosion et/ou d’érosion utilisant un tel porte-échantillon L’invention concerne un porte-échantillon adapté pour être mis en rotation dans une chambre d’essai autour d’un axe de rotation pour la réalisation de tests de corrosion et/ou d’érosion, une chambre d’essai comprenant ce porte-échantillon, un banc d’essai comprenant une telle chambre d’essai et un procédé de réalisation de tests de corrosion et/ou d’érosion utilisant un tel porte-échantillon.
ETAT DE LA TECHNIQUE L’érosion désigne l’usure progressive d’un matériau sous l’effet d’un flux de fluide et/ou de particules solides à haute vitesse. La corrosion désigne, quant à elle, la détérioration progressive d’un matériau causée par une réaction chimique et/ou électrochimique avec l’environnement. Le phénomène de corrosion est un processus relativement bien connu et prédictible. Au contraire, le phénomène d’érosion n’est pas aussi bien compris. Les tentatives de modélisation de ce dernier dans des cas bien spécifiques demeurent peu nombreuses. L’évolution d’un matériau subissant conjointement les phénomènes de corrosion et d’érosion est encore beaucoup plus difficile à prédire et nécessite la mise en œuvre de tests expérimentaux. A titre d’exemple, une telle situation de corrosion et d’érosion simultanées est fréquemment rencontrée à l’intérieur des pompes centrifuges, par exemple les pompes centrifuges utilisées par les industries chimiques, pétrochimiques ou hydrométallurgiques, et explique leur dégradation relativement rapide. A titre d’exemple encore, ce double phénomène est rencontré dans les pompes centrifuges des industries d’exploitation des phosphates, lesdites pompes pouvant faire circuler des mélanges comprenant de l’acide phosphorique et des particules de phosphogypse.
Des bancs d’essais sont donc utilisés pour tester la résistance des matériaux (par exemple des matériaux constitutifs de composants des pompes centrifuges susmentionnées) à l’érosion et à la corrosion simultanément. Les conditions érosives et corrosives créées par de tels bancs d’essais permettent d’accélérer le phénomène de dégradation des matériaux et facilite son observation.
Les bancs d’essais de type « slurry pot » comprennent une chambre d’essai, le plus souvent de forme cylindrique, fermée par un couvercle, ainsi qu’un porte-échantillon positionné à l’intérieur de la chambre d’essai. Avant le début d’un essai, l’expérimentateur fixe sur le porte-échantillon des échantillons des matériaux à tester, les échantillons pouvant être de forme cylindrique ou parallélépipédique rectangle, et il remplit la chambre avec un mélange comprenant un liquide qui peut être corrosif, par exemple un acide, et des particules érosives.
Au début de l’essai, le porte-échantillon est mis en rotation dans la chambre d’essai, de sorte que les échantillons sont exposés à un flux du mélange liquide-particules. Les particules dures érodent les surfaces des échantillons exposées sous l’effet de chocs. La vitesse de rotation des échantillons, le rapport massique du mélange liquide-particules, la taille des particules érosives, le type de liquide corrosif, la durée de l’essai et la température sont autant de paramètres que l’expérimentateur peut faire varier pour en étudier l’influence.
A la fin de l’essai, l’expérimentateur récupère les échantillons qu’il peut analyser, notamment en mesurant la perte de masse subie par lesdits échantillons ou en observant la profilométrie de leur surface, par exemple par microscopie.
La composition selon la présente invention peut également comprendre tout(s) autre(s) additif(s) habituellement utilisé(s) dans le domaine des cosmétiques, choisi(s), par exemple, parmi les solvants, les gommes, les résines, les dispersants, les antioxydants, les agents conservateurs tels que le phénoxyéthanol, les parfums, les agents anti-UV, les agents actifs cosmétiques, tels que les vitamines, les hydratants, les émollients ou les agents protecteurs du collagène, et leurs mélanges.
La composition selon la présente invention peut facultativement comprendre de l'eau en une quantité de 1 % en poids ou moins, préférentiellement de 0,1 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 0,01 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition, et le plus préférentiellement elle ne comprend pas d'eau.
En d’autres termes, dans un mode de réalisation, la composition selon la présente invention est anhydre. Le terme « anhydre » signifie que la composition selon la présente invention ne comprend pas d'eau, ou comprend de l'eau en une quantité de 1 % en poids ou moins, préférentiellement de 0,1 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 0,01 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut être utilisée pour l'enrobage des fibres kératineuses, et plus préférentiellement des cils.
Par exemple, la composition selon la présente invention peut être utilisée par un processus d'enrobage des fibres kératineuses, comprenant l'étape :
d'application sur les fibres kératineuses de la composition selon la présente invention pour former au moins un enrobage sur les fibres kératineuses.
Ainsi, la présente invention concerne également un processus cosmétique de maquillage des fibres kératineuses, préférentiellement des cils, comprenant les étapes :
Le processus cosmétique ci-dessus peut être destiné à offrir aux fibres kératineuses un recourbement, ainsi qu’à maintenir le recourbement des fibres kératineuses (c’est-à-dire à conserver le recourbement) avec des propriétés durables.
Exemples 1 à 3 et Exemples Comparatifs 1 à 3 Les compositions cosmétiques (mascaras) pour les cils selon les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 3 montrés dans le Tableau 1 ont été préparées en mélangeant les ingrédients montrés dans le Tableau 1 jusqu'à ce qu'ils deviennent homogènes. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières.
(Résistance à long terme)
Chacune des compositions selon les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 3 a été appliquée sur une feuille de plastique d’une épaisseur de 300 μm et laissée à sécher pendant 1 heure à température ambiante pour préparer un film d’un dépôt. Une gouttelette de sébum artificiel ou d’eau a été coulée sur la surface du dépôt sec et conservée en contact pendant 24 heures. Après avoir retiré la goutte de la surface, une résistance chimique du dépôt a ensuite été évaluée en frottant le dépôt avec un doigt. L’évaluation d’une résistance de dépôt a été effectuée en ce qui concerne les aspects d'état collant et de désagrégation du dépôt conformément aux critères suivants.
Très bonne : Aucun dommage n’a été observé sur le film.
La quantité de la ou des (c) huile(s) à base d'hydrocarbures dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % en poids ou plus, préférentiellement de 20 % en poids ou plus, et plus préférentiellement de 30 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la ou des (c) huile(s) à base d'hydrocarbures dans la composition selon la présente invention peut être de 70 % en poids ou moins, préférentiellement de 60 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 10 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de la ou des (c) huile(s) à base d'hydrocarbures dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % à 70 % en poids, préférentiellement, de 20 % à 60 % en poids, et plus préférentiellement de 30 % à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins un pigment. Deux pigments ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type de pigment ou une combinaison de différents types de pigments peut être utilisé(e).
Le terme « pigments » désigne des particules blanches ou colorées, minérales ou organiques, qui sont insolubles dans un milieu aqueux, et qui sont destinées à colorer et/ou opacifier la composition résultante. Ces pigments peuvent être blancs ou colorés et minéraux et/ou organiques.
Selon un mode de réalisation particulier, les pigments utilisés dans la présente invention sont choisis parmi des pigments minéraux. L'expression « pigment minéral » désigne tout pigment inorganique. Parmi les pigments minéraux qui sont utiles dans la présente invention, on peut citer les oxydes métalliques, tels que l’oxyde de zirconium ou l’oxyde de cérium, le dioxyde de titane ainsi que l’oxyde de zinc, l’oxyde de fer (noir, jaune ou rouge) ou l’oxyde de chrome, ainsi que le violet de manganèse, le bleu outremer, l’hydrate de chrome et le bleu ferrique, et les poudres métalliques, par exemple la poudre d’aluminium ou la poudre de cuivre, ou toute combinaison de ceux-ci. Les pigments minéraux suivants peuvent également être utilisés : Ta 2 O 5 , Ti 3 O 5 , Ti 2 O 3 , TiO, ZrO 2 sous forme de mélange avec TiO 2 , ZrO 2 , Nb 2 O 5 , CeO 2 ou ZnS. Dans le contexte de la présente invention, les pigments minéraux sont plus particulièrement l’oxyde de fer et/ou le dioxyde de titane.
La taille moyenne de particule du pigment enrobé est généralement de 200 nm ou plus. La taille moyenne de particule du pigment enrobé selon la présente invention peut aller de 200 nm à 25 μm, préférentiellement de 200 nm à 10 μm. Au sens de la présente invention, la taille D50, ou taille moyenne en volume, correspond à la taille de particule définie de telle sorte que 50 % en volume des particules ont une taille supérieure à D50. La taille moyenne en volume peut être appréciée par diffraction de la lumière à l’aide d’un analyseur de taille de particule laser Malvern MasterSizer, lesdites particules à évaluer étant dispersées dans un milieu liquide, par exemple du néopentanoate d’octyldodécyle.