INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le matériau thermodurcissable ou thermoplastique de l’enduit comporte au moins un agent rhéologique choisi parmi : des charges minérales telles que la silice, des charges synthétiques telles que des fibres polyéthylène, des charges organiques telles que la farine de bois, des charges métalliques, des additifs organiques, ou un mélange de ceux-ci.
Dans l’exemple illustré, l’enduit comprend une résine époxy incorporant de la silice et présente un allongement à la rupture de 0,56%.
Par enduit, on entend un matériau comprenant un liant ou colle et au moins une charge.
On pourra prévoir que le matériau thermodurcissable ou thermoplastique incorpore des charges minérales autre que la silice, d’autres agents rhéologiques ou leurs mélanges.
Selon un exemple, le matériau thermodurcissable ou thermoplastique de l’enduit peut être choisi parmi le diglycidyl éther de bisphénol A (DGEBA), le diglycidyl éther de bisphénol F (DGEBF) et leurs mélanges.
Dans l’exemple illustré, le revêtement d’étanchéité 12 comporte une première couche, nommée ci-après couche de stratification 13, comportant au moins un matériau thermodurcissable ou thermoplastique comportant des fibres de verre courtes, de longueur inférieure ou égale à 150 mm.
Selon un exemple de réalisation, la couche de stratification 13 peut comporter au moins une résine époxy.
Avantageusement, la couche de stratification 13 en matériau thermodurcissable ou thermoplastique comportant des fibres de verre peut comporter une première sous-couche de résine époxy disposée au-dessus de la couche de remplissage 11, un mat de verre disposé sur la première sous-couche et une deuxième sous-couche de résine époxy disposée au-dessus du mat de verre.
La première sous-couche de résine époxy et la deuxième sous-couche de résine époxy permettent, respectivement, d’imprégner puis de saturer les fibres du mat de verre.
Par mat de verre, on entend une toile formée par l’agglomération de fibres de verre courtes sans tissage et ni orientation particulière liées entre elles par un liant qui, dans l’exemple illustré, est une résine époxy.
De préférence, la longueur des fibres de verre du mat de verre est comprise entre 20 et 40 mm.
La discontinuité des fibres de verre courtes de 150 mm maximum permet de former un matériau fragile, et l’obtention d’une rupture assez rapide après une faible déformation, contrairement aux fibres longues qui ont tendance à s’aligner lors d’une sollicitation en traction formant un matériau plus ductile.
De préférence, les fibres de verre de la couche de stratification 13 sont présentes sous la forme d’un mat de verre, de préférence un mat de verre ayant un grammage de 300 g/m². Une telle épaisseur rend le mat de verre à la fois suffisamment déformable et cassant.
De préférence, le revêtement d’étanchéité 12 comprend une deuxième couche, nommée ci-après couche de finition 14, disposée au-dessus de la couche de stratification 13.
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre lors de l’exécution d’un premier mode de réalisation des procédés objets de la présente invention conduisant à l’obtention du jeton de certification au sein du système de la ,
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre lors de l’exécution d’un deuxième mode de réalisation des procédés objets de la présente invention conduisant à l’obtention du jeton de certification au sein du système de la ,
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un premier mode de réalisation du procédé de révocation d’un jeton de certification selon l’invention,
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un deuxième mode de réalisation du procédé de révocation d’un jeton de certification selon l’invention,
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un troisième mode de réalisation du procédé de révocation d’un jeton de certification selon l’invention,
: cette figure représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un quatrième mode de réalisation du procédé de révocation d’un jeton de certification selon l’invention,
: cette figure représente un module de gestion apte à mettre en œuvre les différents procédés objets de la présente invention.
Le principe général de l'invention concerne la gestion d’un certificat, notamment mais non exclusivement, pour un équipement localisé dans un environnement de type « edge computing » ou informatique en périphérie de réseau au cours du fonctionnement dudit équipement. L’invention propose un mécanisme de révocation d’un jeton de certification correspondant à un certificat associé audit équipement. Ce mécanisme de révocation permet de révoquer un certificat associé à l’équipement par exemple lorsque l’équipement est reconfiguré, lorsque son certificat est suspendu, corrompu, lorsqu’un bail associé à l’adresse réseau allouée à l’équipement arrive à expiration ou encore lorsqu’une association établie entre d’une part le premier certificat et le premier jeton de certification et d’autre part au moins un nom de domaine arrive elle-aussi à expiration, etc.
- un tube dont une extrémité supérieure est disposée sous la trémie et dont une extrémité inférieure est destinée à transférer le produit à doser vers le système de calibrage, et
- un système d’entraînement destiné à être monté sur le bâti intermédiaire et qui porte au moins le tube, et arrangé pour déplacer le tube en rotation alternative autour de son axe alternativement dans un premier sens puis dans un deuxième sens opposé au premier sens sur un angle donné.
Avantageusement, le système d’entraînement comporte un flasque solidaire du tube et destiné à être monté mobile en rotation sur le bâti intermédiaire, et un système moteur comportant des moyens pour déplacer le flasque en rotation alternative.
Avantageusement, le système moteur comporte un moteur avec un arbre moteur et un système de transmission arrangé pour transformer une rotation de l’arbre moteur en un déplacement en rotation alternative du flasque.
Avantageusement, l’arbre moteur est parallèle à l’axe du tube et le système de transmission comporte un plateau solidaire de l’arbre moteur, une manivelle parallèle à l’axe du tube et fixée au plateau de manière désaxée par rapport à l’arbre moteur, et un guide constitué de deux parois parallèles entre elles et entre lesquelles la manivelle est insérée.
Avantageusement, le système d’entraînement comporte un fût solidaire du flasque et coaxial avec l’axe du tube, le tube est logé et guidé dans un alésage central du fût et le deuxième fût est destiné à être emmanché dans un logement cylindrique du bâti intermédiaire.
L’invention propose également une machine de dosage d’un produit à doser, ladite machine de dosage comportant :
- un bâti posé sur un sol et un bâti intermédiaire,
- un système d’approvisionnement destiné à amener le produit à doser,
- un système d’écoulement selon l'une des variantes précédentes, où la trémie reçoit le produit à doser depuis le système d’approvisionnement, où le système d’entraînement est monté sur le bâti intermédiaire, et
- un système de calibrage destiné à réaliser des portions du produit à doser et où la deuxième extrémité du tube transfère le produit à doser vers le système de calibrage.
Avantageusement, le système de calibrage comporte :
- un plateau inférieur fixé au bâti et présentant un orifice de vidange,
- un coulisseau qui est monté mobile en translation horizontale sur le plateau inférieur parallèlement à une direction de transfert,
- un plateau supérieur disposé au-dessus du plateau inférieur, qui est lié au coulisseau et qui est traversé par un orifice et qui est monté mobile en translation sous le bâti intermédiaire parallèlement à la direction de transfert,
- un bol solidaire du coulisseau et présentant des parois périphériques s’étendant entre le plateau inférieur et le plateau supérieur, où le fond et le sommet du bol sont ouverts, où le sommet du bol est fixé au plateau supérieur au niveau dudit orifice du plateau supérieur, et
Pour résoudre ce problème, la Demanderesse propose le circuit d’alimentation représenté sur la . Dans la suite de la description, on s’intéresse désormais à la manière dont les convertisseurs électriques sont reliés aux batteries.
La illustre un circuit d’alimentation d’une ou plusieurs sources d’énergie électrique stockée B1,…,BM par un ou plusieurs convertisseurs électriques E1,…,EN. Ici, M est un entier naturel non nul correspondant au nombre de sources d’énergie électrique stockée tandis que N est un entier naturel non nul correspondant au nombre de convertisseurs électriques.
On comprend que le circuit d’alimentation décrit ici est une généralisation de la partie de l’architecture électrique de la ou de la relative aux convertisseurs électriques 94 et 96 et aux batteries 18, 20, 22 et 24. Ainsi, en prenant M = 4 et N = 2, on retrouve la même configuration que celle de la ou de la , les sources d’énergie électrique stockée B1, B2, B3 et B4 correspondant respectivement aux batteries 18, 20, 22 et 24 ; les convertisseurs électriques E1 et E2 correspondant respectivement aux convertisseurs électriques 94 et 96.
Par souci de concision, les source d’énergie électrique stockée B1,…,BM sont respectivement appelées batteries B1,…,BM ci-après. Il doit être noté qu’il est possible qu’un seul convertisseur électrique soit présent dans l’architecture électrique de l’aéronef 2, auquel cas N = 1. Sans perte de généralité, on considère dans la suite de la description qu’il y a une pluralité de convertisseurs électriques E1,…,EN et une pluralité de batteries B1,…,BM.
Comme illustré sur la , chaque convertisseur électrique E1,…,EN est relié à chaque batterie B1,…,BM par une jonction 102 respective. Par conséquent, le circuit d’alimentation comprend autant de jonctions qu’il y a de paires possibles formées d’un convertisseur électrique E1,…,EN et d’une batterie B1,…,BM, soit N×M jonctions 102.
Comme illustré sur la , la jonction 102 est agencée pour fonctionner exclusivement selon trois états possibles : un état unidirectionnel, un état bidirectionnel et un état bloquant. Plus spécifiquement, le fonctionnement de chaque jonction 102 est piloté par la commande d’alimentation 4.
Dans l’état unidirectionnel, la jonction 102 permet au courant de circuler du convertisseur électrique vers la batterie. Bien entendu, le courant ne peut alors pas circuler dans le sens opposé, c’est-à-dire de la batterie vers le convertisseur électrique.
Dans l’état bidirectionnel, la jonction 102 permet au courant de circuler dans les deux sens, à savoir du convertisseur électrique vers la batterie mais aussi de la batterie vers le convertisseur électrique.
Enfin, dans l’état bloquant, la jonction 102 bloque la circulation du courant, dans un sens comme dans l’autre.
Il doit être compris ici que la jonction 102 ne peut fonctionner que selon ces trois états. En particulier, la commande d’alimentation 4 ne peut pas commander la jonction 102 pour fonctionner dans un état dans lequel le courant ne pourrait circuler que de la batterie vers le convertisseur électrique.
La jonction 102 comprend un premier contacteur, un deuxième contacteur et une diode.
Plus précisément, la représente un exemple de l'atténuation de la tension de la fonction de transfert Vtail/VNP (VNP étant la tension au nœud NP) en fonction de la fréquence avec une comparaison des exemples des figures 1 et 2. En , le comportement de la paire différentielle 100 est représentée en traits pointillés, et le comportement de la paire différentielle 400 est représentée en traits continus. Dans le cas de la paire différentielle 400, la valeur Rs de la paire différentielle de la est supposée être 10 kOhms.
A des fréquences inférieures à environ 30 MHz, les paires différentielles 100 et 400 se comportent sensiblement de façon similaire.
Pour des fréquences supérieures à 30 MHz, la différence d'atténuation augmente entre la paire différentielle 400 et la paire différentielle 100. Par exemple, à environ 700 MHz, l'atténuation est d'environ -23 dB pour la paire différentielle 400 et d'environ -18 dB pour la paire différentielle 100. A environ 3 GHz, l'atténuation est d'environ -40 dB pour la paire différentielle 400 et d'environ -10 dB pour la paire différentielle 100. Le bruit des perturbations RF au niveau du nœud d'alimentation NP est ainsi considérablement réduit avec les modes de réalisation ainsi décrits.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que leur mise en œuvre ajoute à la paire différentielle un bruit thermique et un bruit de scintillation supplémentaires très limités, au contraire du cas des résistances de dégradation Rs1, Rs2 de la . Cela est possible grâce au fait que la résistance de filtrage RF Rs est connectée en série avec la source de courant 106.
La représente une paire différentielle selon un autre mode de réalisation. L'exemple de la est similaire à l'exemple de la , exception faite que, dans l'exemple de la , les transistors 102 et 104 sont remplacés par d'autres types de transistors tels que des transistors bipolaires, PNP, NPN, JFET ou autres. La source de courant 106 est par exemple mise en œuvre par un transistor du même type que les transistors 102 et 104.
Dans ce cas, les transistors 102 et 104 sont alimentés respectivement par des entrées in- et in+, qui peuvent être des alimentations en tension ou en courant en fonction du type des transistors mis en œuvre.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, l'élément résistif Rs et le transistor 508 de la pourraient être inversés comme dans l'exemple de la . De façon similaire, l'élément résistif Rs et le transistor 402 de la pourraient être inversés comme dans l'exemple de la .
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, même si les modes de réalisation décrits en détail des figures 2 à 5 mentionnent des transistors MOS, la personne du métier saura prendre en compte tous les types de transistors, par exemple des transistors bipolaires, PNP, NPN, JFET ou d'autres types comme cela est décrit en .
Procédé de mise en forme de la distribution probabiliste en amplitude de symboles de modulation, produit programme d’ordinateur et dispositif correspondants. Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui de la transmission de données numériques via un canal de transmission, e.g. un canal de transmission radioélectrique, optique, acoustique, etc.
L’invention se rapporte plus particulièrement à une méthode de mise en forme de la distribution probabiliste en amplitude d’une pluralité de symboles de modulation véhiculant des données numériques à transmettre.
L’invention a des applications, notamment, mais non exclusivement, dans les domaines de la transmission de données numériques que ce soit par voie radiofréquences, par voie optique, par voie acoustique, etc.
Art antérieur et ses inconvénients Dans le but d’atteindre la capacité d’un canal de communications numériques, deux grandes voies d’optimisation sont classiquement suivies :
- l’optimisation du codage correcteur d’erreur ; et
- l’optimisation de la distribution probabiliste des données à l’entrée du canal de communication.
Historiquement, la première voie a été la plus suivie. Plusieurs codes du type à correction d’erreur directe ou FEC (pour « Forward Error Correction » en anglais) ont été découverts. Plus particulièrement, des premières familles de codes correcteurs d’erreurs tels que le code de Golay et les codes convolutifs ont tout d’abord été inventés, puis des codes plus élaborés, qui se sont avérés proches de l’optimum, ont été inventés : les turbo-codes, les codes de parité à faible densité ou LDPC (pour « low-density parity-check » en anglais) et les codes polaires.
A contrario, la deuxième voie est restée une question ouverte pendant un certain temps. Dans l’article de G. Böcherer, “ Probabilistic signal shaping for bit-metric decoding ,” IEEE Int. Symp. on Inform. Theory. Honolulu, HI, USA: IEEE, Jun 2014, pp. 431–435 et dans l’article de G. Böcherer, F. Steiner, and P. Schulte, “ Bandwidth efficient and ratematched low-density parity-check coded modulation ,” IEEE Trans. On Commun., vol. 63, no. 12, pp. 4651–4665, 2015, la mise en forme de la distribution probabiliste en amplitude ou PAS (pour « Probabilistic Amplitude Shaping » en anglais) a été développée et couplée avec les codes FEC afin d’assurer une bonne correction d’erreur et pour optimiser la distribution en amplitude des symboles de modulation en entrée du canal. Depuis, des centaines d’études se sont attaquées à la construction d’un système PAS optimal. Il a notamment été démontré que l’émulation d’une distribution gaussienne de l’amplitude des symboles de modulation à l’entrée du canal permet d’atteindre l’information mutuelle la plus haute dans le cas d’un canal de transmission du type à bruit blanc gaussien additif ou AWGN (pour « Additive White Gaussian Noise » en anglais).
En position fermée ( ), aucun contournement n’est possible et le flux d’air d’échappement AE circule entièrement dans l’échangeur de chaleur 2. Le flux d’air d’échappement AE correspond alors au premier flux d’échappement AE1. La position fermée est adaptée lorsque les besoins en chauffage sont élevés, en particulier, lors d’une phase de décollage.
En position semi-fermée ( ), un contournement partiel est réalisé et le flux d’air d’échappement AE circule uniquement en partie dans l’échangeur de chaleur 2. De manière avantageuse, le degré de fermeture permet de réguler la quantité de chaleur apportée à l’échangeur de chaleur 2, c’est-à-dire, au flux de carburant Q. Une telle régulation est pratique et permet de s’adapter en temps réel aux besoins de chauffage avec des moyens techniques réduits.
En position ouverte ( ), le flux d’air d’échappement AE contourne principalement l’échangeur de chaleur 2, le débit du premier flux d’échappement AE1 circulant dans l’échangeur de chaleur 2 est très faible au regard du deuxième flux d’échappement AE2 contournant l’échangeur de chaleur 2. La position ouverte est adaptée lorsque les besoins en chauffage sont faibles, en particulier, lorsque l’aéronef est au sol avec les turbomoteurs propulsifs TP éteints.
Afin de déterminer le degré de fermeture de l’organe de répartition commandable 3, le calculateur de contrôle 7 est relié à différents capteurs de manière à déterminer les besoins en chauffage. A titre d’exemple, en référence à la , un capteur de température 63 mesure la température du carburant TQ dans le circuit de carburant CQ en amont du turbomoteur propulsif TP et la compare à une température de consigne TQcons afin de déterminer le degré de fermeture de l’organe de répartition commandable 3. De manière préférée, la température du carburant TQ est mesurée en aval de l’échangeur de chaleur 2. Plus les besoins en chauffage sont élevés, plus l’organe de répartition commandable 3 est fermé.
Un exemple de conditionnement de carburant va être présenté en référence à la .
Au sol, la turbomachine non-propulsive 1 génère de l’énergie électrique grâce à sa génératrice électrique 4 pour le réseau électrique de l’aéronef ainsi que de l’air sous pression pour le dispositif de conditionnement d’air de cabine 5. Autrement dit, la turbomachine non-propulsive 1 assure les besoins en énergie des différents équipements non-propulsifs. Les turbomoteurs propulsifs TP sont éteints et les besoins en chauffage du flux de carburant Q sont faibles. Aussi, l’organe de répartition commandable 3 est en position ouverte.
Lors du démarrage des turbomoteurs propulsifs TP, un flux de carburant Q à l’état liquide est prélevé dans le réservoir cryogénique RC et est conduit d’amont vers l’aval dans le circuit de carburant CQ. Le calculateur de contrôle 7 commande l’organe de répartition commandable 3 en position fermée de manière à maximiser le chauffage par l’échangeur de chaleur 2.
La turbomachine non-propulsive 1 génère un flux d’air d’échappement AE chargé de calories. L’échangeur de chaleur 2 prélève des calories dans le flux d’air d’échappement AE pour chauffer le flux de carburant Q. L’organe de répartition commandable 3 régule la quantité du flux d’air d’échappement circulant dans l’échangeur de chaleur 2.
En régime de croisière, le calculateur de contrôle 7 commande l’organe de répartition commandable 3 en position semi-ouverte en fonction de l’écart entre la température du carburant TQ et la température de consigne TQcons. Un tel écart représente de manière avantageuse le débit de carburant consommé par le turbomoteur propulsif TP. Le calculateur de contrôle 7 permet de suivre de manière réactive les besoins en chauffage en fonction du débit demandé. De manière avantageuse, la turbomachine non-propulsive 1 continue à assurer les besoins en énergie des différents équipements non-propulsifs.
De manière préférée, la turbomachine non-propulsive 1 fonctionne à régime constant, ce qui lui assure un rendement optimal et une durée de vie importante.
Plus les besoins en chauffage sont élevés, plus l’organe de répartition commandable 3 est en position de fermeture. De manière préférée, lorsque le degré de fermeture dépasse un seuil prédéterminé, par exemple 90%, des moyens additionnels de chauffage sont mis en œuvre.
Le procédé de chauffage comprend une étape consistant à charger la turbomachine non-propulsive 1 en énergie lorsque les besoins en chauffage sont supérieurs au seuil prédéterminé. Le chargement de la turbomachine non-propulsive 1 peut être réalisé par admission d’une plus grande quantité d’air dans la turbomachine non-propulsive 1 ou par chauffage additionnel dudit air.
A titre d’exemple, lorsque les besoins en chauffage du carburant sont élevés, les calories générées pour répondre aux besoins des équipements non-propulsifs ne sont pas suffisantes pour chauffer le carburant. A cet effet, le procédé comporte une étape consistant à augmenter le débit d’air prélevé par la turbomachine non-propulsive 1 au niveau de son entrée d’air EA afin d’augmenter le débit du flux d’air d’échappement AE. A cet effet, la turbomachine non-propulsive 1 comprend, au niveau de son entrée d’air EA, une vanne de décharge afin de piloter le débit d’air prélevé.
Selon une variante, lorsque les besoins en chauffage du carburant sont élevés, la turbomachine non-propulsive 1 comporte au moins une résistance électrique configurée pour augmenter la température du flux d’air d’échappement AE.
L’énergie additionnelle fournie par la turbomachine non-propulsive 1 pour assurer le chauffage peut être récupéré sous forme d’énergie électrique, pneumatique ou mécanique qui peut avantageusement être mis à profit par les équipements non-propulsifs pour participer au conditionnement du carburant cryogénique, en particulier, en apportant un chauffage additionnel.
Selon un autre aspect, une résistance électrique peut être également placée dans le circuit de carburant CQ entre l’échangeur de chaleur 2 et la sonde de température 63 pour participer au réchauffage du carburant. Dans ce dernier cas, toute la chaleur générée par la résistance électrique est avantageusement utilisée pour chauffer le carburant.
la est une vue similaire à celle de la et illustrant un procédé de contrôle selon l’invention.
Description détaillée de l'invention La montre une pièce 10 pour une turbomachine d’aéronef.
Cette pièce 10 a une forme annulaire autour d’un axe X qui est en général l’axe longitudinal de la turbomachine.
Dans l’exemple représenté, la pièce 10 est un tourillon bien que cet exemple ne soit pas limitatif.
La pièce 10 comprend une paroi annulaire 12 et une bride annulaire 14 qui s’étend en direction radiale vis-à-vis de l’axe X et qui est situé à la périphérie externe de la paroi 12 dans l’exemple représenté.