INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le concept à la base de l’invention est de créer des fronts d’ondes spécifiques à partir des ondes injectées dans un milieu cible en modifiant localement la cohérence des ondes injectées ou en tirant profit de leur manque de cohérence potentiel. La présente invention propose un procédé et un dispositif de manipulation d’ondes destiné à améliorer leur propagation dans un milieu d’intérêt.
La représente de manière schématique un dispositif 1 et un procédé de manipulation d’ondes dans un milieu d’intérêt 3, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le milieu d’intérêt 3 peut être de nature solide, fluidique ou gazeuse, défini par un état de référence initial. L’état de référence du milieu d’intérêt 3 est déterminé par ses propriétés mécaniques globales (module d’Young, coefficient de Poisson, densité, viscosité, etc.) qui dépendent des propriétés microscopiques des particules composant le milieu 3. Le milieu d’intérêt 3 peut éventuellement être incompressible et/ou non déformable et/ou confiné.
Des ondes propagatives ayant des fronts d’ondes initiaux 5 peuvent être injectées dans le milieu d’intérêt 3 afin par exemple, de contrôler ou surveiller ce milieu 3. Ces ondes peuvent être émises à partir d’une source 7 de conception quelconque et présentant une large-bande fréquentielle. La source 7 d’ondes peut être naturelle (par exemple, source de bruits) ou artificielle (par exemple, un transducteur acoustique dans le domaine audible, ultrasons, ou infrasons). Elle peut être unique ou multiple mais par simplification, sera dénommée dans la suite au singulier.
La source 7 peut inclure plusieurs éléments discrets qui peuvent être organisés en réseau et/ou en matrices. Elle peut être dotée de moyens d’adaptation d’impédance acoustique et/ou de focalisation. La source 7 peut être une seconde source distante d’une source primaire ou être une interface (au sens de la propagation des ondes). Les ondes peuvent ainsi être des ondes primaires ou des ondes secondaires réémises à partir d’ondes existantes. Par ailleurs, les fronts d’ondes 5 des énergies injectées peuvent être plans, sphériques, ou autres.
La source 7 peut être située dans le milieu d’intérêt 3 ou dans un autre milieu. Cet autre milieu peut être de nature différente de celle du milieu d’intérêt ou éventuellement, de même nature mais avec une inhomogénéité ou une délimitation discontinue ou avec une séparation continue entre les deux milieux. Par exemple, les ondes peuvent être injectées par la source 7 dans le milieu d’intérêt 3 à travers une surface délimitée, matériellement définie (par exemple à travers une interface solide, une paroi, une membrane, etc.) ou non définie (par exemple, dans un fluide). Dans ce cas, les ondes se propagent jusqu’au milieu d’intérêt 3 en tirant avantage des propriétés de la source 7.
Conformément à l’invention, le dispositif 1 comporte des moyens de fluctuation 9 directionnelle configurés pour introduire dans le milieu d’intérêt 3 une fluctuation qui modifie son état de référence initial. Cette fluctuation est adaptée pour disperser des fronts d’ondes initiaux 5 injectés dans le milieu d’intérêt 3 sur une zone restreinte 11 tout en les redirigeant vers une zone compacte de recombinaison 13. Les directions des fronts d’ondes dans le milieu d’intérêt 3 sont représentées par des flèches.
Par exemple, dans le cas où la source 7 est cohérente et injecte des ondes planes dans le milieu d’intérêt 3, les moyens de fluctuation 9 introduisent une modification de la cohérence initiale des phases et donc une modification de la forme des fronts d’onde. La modification de la cohérence peut être définie en lien avec les notions de dispersion statistique des particules au sein d’une onde.
En outre, les fronts d’ondes concentrés dans la zone compacte de recombinaison 13 se recombinent pour produire des fronts d’ondes superposés dont les profils comprennent des effets ou motifs additionnels. Ceci permet d’augmenter l’étendue spatiales de zones de champ proche sans produire d’interférences.
En particulier, les moyens de fluctuation 9 sont adaptés pour modifier localement et temporairement la dispersion statistique des particules au sein d’une onde en engendrant un résultat apte à subsister en se propageant en profondeur.
En outre, la richesse des motifs induits par la fluctuation du milieu d’intérêt 3 et par la recombinaison des fronts d’ondes octroie à ces derniers de très bonnes propriétés de résolution permettant une analyse et/ou un monitoring précis du milieu d’intérêt.
On notera que les fluctuations de l’état de référence du milieu d’intérêt 3 peuvent être obtenues par différents moyens en fonction des applications et des milieux considérés.
Selon un premier exemple, la fluctuation peut être obtenue par un phénomène de diffraction, par exemple, par un obstacle disposé dans le chemin des ondes injectées (voir Figs. 2A-5E).
Selon un deuxième exemple, la fluctuation peut être obtenue par un changement de température en particulier, lorsqu’il est possible de gérer une dynamique rapide. Dans ce cas, les moyens de fluctuation 9 comportent des moyens thermiques configurés pour introduire dans le milieu d’intérêt 3 un changement de température dispersant les fronts d’ondes initiaux 5 tout en les redirigeant vers la zone compacte de recombinaison 13.
Selon un troisième exemple, la fluctuation peut être obtenue par des vibrations produites dans le milieu d’intérêt 3.
Ainsi, dans le diagramme 1003, chaque position temporelle correspond à un pic identifié dans le réflectogramme à l’étape 705. Sur l’exemple de la , on peut identifier que les positions des pics de la seconde moitié du réflectogramme évoluent davantage que ceux de la première moitié ce qui indique l’apparition d’une transition fortuite dans la seconde moitié de la bobine située à l’intérieur de la bobine.
Le diagramme 1003 est affiché sur une interface utilisateur pour chaque nouvelle mesure, ce qui permet de visualiser l’évolution au cours du temps des écarts des positions des pics le long du réflectogramme et ainsi identifier l’évolution spatiale d’une transition fortuite le long de la bobine.
L’invention peut être mise en œuvre au moyen d’un dispositif du type décrit aux figures 1a et 1b qui comporte un équipement de mesure de réflectométrie pour injecter un signal de test dans une bobine et mesurer la réflexion du signal afin de produire un réflectogramme temporel. Le moyen de couplage décrit en peut être utilisé pour limiter l’amplitude du pic de désadaptation d’impédance d’entrée de la bobine.
L’équipement de mesure est couplé à une unité de traitement pour exécuter les étapes de la méthode de détection de transition d’état selon un mode de réalisation de l’invention et à une interface de visualisation pour afficher les résultats produits par la méthode.
[1] “Locating electrical faults in superconducting accelerator magnets using time domain reflectometry. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY ”, Grzegorz Beziuk, A. S. (2018).
[2] Bin Chen, Y. H. (2020). Research on quench detection method using radio frequency wave technology. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY .
[3] Geon Seok Lee, G.-Y. K.-H.-J. (2016). Time-frequency-based insulation diagnostic technique oh high-temperature superconducting cable systems. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY .
[4] Su Sik Bang, Y.-J. S. (2021). Abnormality monitoring for three-phase HTS cable via time-frequency domain reflectometry. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY .
[5] Geon Seok Lee, G.-Y. K.-H.-J. (2017). Monitoring electrical and thermal characteristics of HTS cable systems via time-frequency domain reflectometry. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY .
[6] Su Sik Bang, G. S.-Y.-J. (2017). Detection of local temperature change on HTS cables via time-frequency domain reflectometry. Journal of Physics: Conference Series, 29th International Symposium on Superconductivity.
[7] Chun-Kwon Lee, G.-Y. K.-J. (2019). Insulation characteristics and fault analysis of HTS cable via stepped frequency waveform reflectometry. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY .
PROCEDE D’EVALUATION DE LA FIABILITE D’UNE CONNEXION ENTRE DES CONTACTS ELECTRIQUES L’invention concerne le domaine de l’évaluation de la durée de vie, et donc de la fiabilité, de connexions électriques entre des connecteurs soumis à des contraintes mécaniques, notamment des contraintes vibratoires. L’invention s’applique avantageusement au domaine de la connectique électrique utilisée dans des véhicules de transport, notamment aérien, automobile ou ferroviaire.
État de la technique antérieure Le « fretting » est un mouvement relatif oscillatoire de faible amplitude (de quelques µm à quelques dizaines de µm) pouvant être observé à l’interface de deux pièces en contact quasi-statique l’une avec l’autre, lorsque ces pièces sont soumises à des contraintes vibratoires et/ou des déplacements relatifs. Il s’agit dans la majorité des cas d’un mouvement tangentiel des pièces l’une contre l’autre, et est généralement une conséquence des sollicitations vibratoires que le système comprenant ces pièces rencontre. Par exemple, dans le cas des systèmes embarqués dans des véhicules de transport, notamment des aéronefs, ces déplacements sont provoqués par les vibrations générées par les moteurs des véhicules.
Le fretting est un phénomène observé dans de nombreux systèmes (électriques et/ou mécaniques), et constitue l’une des causes principales d’avarie des pièces en contact. Il provoque une trace d’usure localisée de faibles dimensions, généralement proportionnelles à la surface de contact des pièces et à l’amplitude du débattement engendré entre les pièces.
Un connecteur électrique est composé d’un boîtier doté d’un ou plusieurs logements dans lesquels se trouvent un ou plusieurs contacts électriques. Les connecteurs servent notamment à la connexion de deux harnais (faisceaux composés chacun d'un ou plusieurs câbles électriques entourés par une gaine de protection) entre eux, ou d’un harnais avec un équipement électrique. Lorsque deux connecteurs sont couplés l’un à l’autre, leurs contacts électriques réalisent la connexion électrique entre eux. Ces contacts électriques sont généralement de type mâle/femelle (ou « pin/socket » en anglais), l’enfichage du contact mâle dans le contact femelle assurant la connexion électrique entre eux.
La performance électrique d’une connexion entre deux contacts électriques est généralement mesurée par la résistance électrique de contact entre ces deux contacts électriques. Plus cette résistance électrique est faible, meilleure est le contact. Cette résistance électrique de contact dépend de plusieurs facteurs tels que la surface et la force de contact, la résistivité des matériaux des contacts électriques, la température, etc.
Ces esters peuvent être, par exemple, des oléates, des laurates, des palmitates, des myristates, des béhénates, des cocoates, des stéarates, des linoléates, des linolénates, des caprates, des arachidonates ou des mélanges de ceux-ci, par exemple en particulier les esters mixtes d’oléopalmitate, d’oléostéarate et de palmitostéarate.
Plus particulièrement, on utilise des monoesters et des diesters et, en particulier, des mono- ou dioléates, stéarates, béhénates, oléopalmitates, linoléates, linolénates et oléostéarates de saccharose, glucose ou méthylglucose.
De préférence, on utilisera un ester liquide d’un monoacide et d’un monoalcool.
Les matières grasses solides selon l’invention ont de préférence une viscosité supérieure à 2 Pa.s, mesurée à 25 °C et à un taux de cisaillement de 1 s -1 .
La/les substance(s) grasse(s) solide(s) est/sont de préférence choisie(s) parmi les acides gras solides, les alcools gras solides, les esters solides d’acides gras et/ou d’alcools gras, les cires, les céramides et leurs mélanges.
Le terme « acides gras » est censé désigner un acide carboxylique à longue chaîne comprenant de 6 à 40 atomes de carbone, de préférence de 8 à 30 atomes de carbone. Les acides gras solides selon l’invention comprennent préférentiellement de 10 à 30 atomes de carbone et mieux encore de 14 à 22 atomes de carbone. Ils peuvent éventuellement être hydroxylés. Ces acides gras ne sont ni oxyalkylénés ni glycérolés.
Les acides gras solides qui peuvent être utilisés dans la présente invention sont spécialement choisis parmi l’acide myristique, l’acide cétylique (ou l’acide palmitique), l’acide arachidique, l’acide stéarique, l’acide laurique, l’acide béhénique, l’acide 12-hydroxystéarique et leurs mélanges.
De manière particulièrement préférée, le ou les acides gras solides sont choisis parmi l’acide laurique, l’acide cétylique (acide palmitique), l’acide stéarique, l’acide myristique et leurs mélanges.
Le terme « alcool gras » est censé désigner un alcool aliphatique à longue chaîne comprenant de 6 à 40 atomes de carbone, de préférence de 8 à 30 atomes de carbone, et comprenant au moins un groupe hydroxyle OH. Ces alcools gras ne sont ni oxyalkylénés ni glycérolés.
Les alcools gras solides peuvent être saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, et inclure de 8 à 40 atomes de carbone, de préférence de 10 à 30 atomes de carbone. De préférence, les alcools gras solides sont de structure R-OH avec R désignant un groupe alkyle linéaire, facultativement substitué par un ou plusieurs groupes hydroxyle, comprenant de 8 à 40, préférentiellement de 10 à 30 atomes de carbone, mieux encore de 10 à 30, voire de 12 à 24 atomes, et toujours mieux encore de 14 à 22 atomes de carbone.
Les alcools gras solides qui peuvent être utilisés sont de préférence choisis parmi les (mono)alcools saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, de préférence linéaires et saturés, incluant de 8 à 40 atomes de carbone, mieux encore de 10 à 30, voire de 12 à 24 atomes, et toujours mieux encore de 14 à 22 atomes de carbone.
Les alcools gras solides qui peuvent être utilisés peuvent être choisis, seuls ou en mélange, parmi : l’alcool myristylique (ou 1-tétradécanol) ; l’alcool cétylique (ou 1-hexadécanol) ; l’alcool stéarylique (ou 1-octadécanol) ; l’alcool arachidylique (ou 1-éicosanol) ; l’alcool béhénylique (ou 1-docosanol) ; l’alcool lignocérylique (ou 1-tétracosanol) ; l’alcool cérylique (ou 1-hexacosanol) ; l’alcool montanylique (ou 1-octacosanol) ; l’alcool myricylique (ou 1-triacontanol).
De préférence, l'alcool gras solide est choisi parmi l'alcool cétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool béhénylique, l'alcool myristylique, l'alcool arachidylique et leurs mélanges tels que l’alcool cétylstéarylique ou cétéarylique. De préférence, l’alcool gras solide est l’alcool cétylstéarylique ou cétéarylique.
Les esters solides d’un acide gras et/ou d’un alcool gras qui peuvent être utilisés sont de préférence choisis parmi les esters résultant d’un acide gras carboxylique en C9-C26 et/ou d’un alcool gras en C9-C26.
De préférence, ces esters gras solides sont des esters d’acide carboxylique saturé linéaire ou ramifié, comprenant au moins 10 atomes de carbone, de préférence de 10 à 30 atomes de carbone et plus particulièrement de 12 à 24 atomes de carbone, et d’un monoalcool saturé linéaire ou ramifié, incluant au moins 10 atomes de carbone, de préférence de 10 à 30 atomes de carbone et plus particulièrement de 12 à 24 atomes de carbone. Les acides carboxyliques saturés peuvent être éventuellement hydroxylés et sont de préférence des acides monocarboxyliques.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE Dans le domaine des systèmes de commande de la synchronisation des mouvements de deux éléments, par exemple d’une griffe et d’un organe de manutention tel qu’une benne, la griffe et l’organe de manutention constituant un outil porté par un chargeur, il est connu des moyens de synchronisation du fonctionnement de moyens de commande, de sorte que, d'une part les mouvements d'ouverture de la griffe et de bennage de l'organe de manutention se font concomitamment et que d'autre part les mouvements de fermeture de la griffe et de relevage de l'organe de manutention se font également concomitamment.
Le document FR2868794 est un exemple dans lequel les mouvements des deux éléments de l'outil peuvent être synchronisés, c'est-à-dire effectués en même temps.
Toutefois, les systèmes de commande de synchronisation divulgués dans le document FR2868794 ne permette pas de continuer le mouvement lorsque l’un des éléments, benne ou griffe, est arrivé en butée. L’amplitude de mouvement des deux éléments est généralement différente. Ainsi, lorsque l’un des éléments est en position de butée, l’autre élément arrête son mouvement également. Afin de finir le mouvement de bennage ou de relevage entièrement, l’opérateur doit intervenir sur le système. En fonction du vérin qui n’a pas fini sa course, l’opérateur doit changer la position de l’électrovanne et choisir soit la position « bennage » dans laquelle seul le vérin de bennage est alimenté en liquide hydraulique pour autoriser uniquement les mouvements d’un organe de manutention, par exemple une benne, ou une position dite de "manipulation de griffe" dans laquelle seul le vérin de griffe est alimenté en liquide hydraulique pour autoriser uniquement les mouvements de ladite griffe. Cette manipulation s’effectue après une interruption du mouvement synchronisé des deux éléments et fait perdre du temps. Ces manipulations sont destinées à être répétées de nombreuses fois dans le cadre de travaux de manutention. La répétition de ces manipulations représente une perte de temps qui se produit sur chacun des cycles de travail entrainant chez l’opérateur une fatigue et ralentit le rythme de travail de bennage ou de relevage.
L’invention vise ainsi à améliorer les systèmes de commande de synchronisation en permettant d’effectuer complètement des mouvements de bennage ou de relevage sans interruption et sans intervention de l’opérateur.
Ainsi, l’invention se rapporte à un système de commande de synchronisation des mouvements de deux éléments, par exemple une griffe et un organe de manutention tel qu'une benne, la position du premier élément étant commandée par un premier système de commande, la position du second élément étant commandée par un deuxième système de commande, le système de commande de synchronisation comprenant un système de synchronisation desdits premier et second systèmes de commande adapté pour modifier les positions des deux éléments concomitamment au moyen d’un circuit hydraulique en série, caractérisé en ce que les éléments ont des amplitudes de position différentes et en ce qu’il comprend un système de poursuite de mouvement adapté pour permettre que, lorsque l’un des éléments arrive en une position de butée, l’autre élément continue son mouvement jusqu’à une position de butée.
Par amplitude de position, on entend le nombre de degrés entre les deux positions de butée qu’un élément peut prendre. Ainsi l’amplitude de position est une propriété de chaque élément, par exemple une griffe et un organe de manutention tel qu'une benne. Par position de butée, on entend la position entièrement déployée ou entièrement rétractée d’un moyen de commande. Chaque vérin peut donc avoir deux positions de butée : soit le vérin est en fin d’une première course, c’est-à-dire en position la plus déployée possible, soit le vérin est en fin d’une deuxième course dans une direction opposée à la première, c’est-à-dire en position la plus rétractée possible. Grâce à ces dispositions, au moins un des mouvements peut être accompli depuis une position en butée jusqu’à l’autre position en butée des deux éléments de façon continue, c’est-à-dire sans interruption et sans intervention de l’opérateur au cours du mouvement.
Selon une réalisation, le premier système de commande comprend un vérin hydraulique dit de "bennage" comprenant deux chambres connectées à un circuit hydraulique, et le second système de commande comprend un vérin hydraulique dit de "griffe", les deux vérins et étant montés en série sur un circuit d'alimentation hydraulique via une électrovanne de sélection en position dite de "synchronisation", ainsi une communication de liquide hydraulique est créée entre la chambre dite "d'ouverture de griffe" du vérin de griffe, et la chambre dite "de relevage" du vérin de bennage, et dans lequel le système d’échappement est adapté pour permettre à ladite communication de liquide hydraulique de se poursuivre lorsqu’un des deux vérins est en position de butée.
Ainsi, il est possible d’avoir suffisamment de puissance pour manipuler un chargement lourd à partir d’éléments standards disponibles dans l’industrie dont l’encombrement, le poids et le coût sont compatibles avec l’usage auquel ce système est destiné.
Selon une réalisation, l'électrovanne de sélection permet deux autres positions de branchement, une position dite de "bennage" dans laquelle seul le vérin de bennage est alimenté en liquide hydraulique pour autoriser uniquement les mouvements de l'organe de manutention et une position dite de "mouvement de griffe" dans laquelle seul le vérin de griffe est alimenté en liquide hydraulique pour autoriser uniquement les mouvements de ladite griffe.
Ainsi, si nécessaire, l’opérateur peut actionner uniquement un des moyens de commande. Dans beaucoup de cas, il est nécessaire de n’utiliser que le premier élément ou que le second élément. Par exemple, on peut vouloir serrer des balles de foin à l’aide d’une griffe sans orienter une benne ou au contraire orienter une pile de balles de foin sans changer le serrage d’une griffe par exemple.
Plusieurs modes de réalisation sont envisageables pour le sous-système permettant à la communication de liquide hydraulique de se poursuivre lorsqu’un des deux vérins est en position de butée.
Selon une réalisation, le sous-système comprend quatre limiteurs de pression activés uniquement en position de synchronisation, les limiteurs de pression étant montés en parallèle deux par deux en directions opposées entre une connexion amont de l’électrovanne de sélection et une connexion aval de l’électrovanne de sélection de sorte que lorsqu‘un vérin hydraulique de griffe est en butée, l’alimentation de l’autre vérin hydraulique se poursuit via un des quatre limiteurs de pression.
Ainsi, le sous-système est simple, peu couteux et facilement intégrable à un système de commande de la synchronisation des mouvements de deux éléments de l’art antérieur.
Selon une réalisation, les limiteurs de pression sont connectés à des connexions intégrées à l'électrovanne de sélection, lesdites connexions étant déconnectées du circuit hydraulique lorsque l'électrovanne de sélection est en position de bennage ou de mouvement de griffe, permettant l’activation desdits limiteurs de pression uniquement en position de synchronisation.
Ainsi, une seule modification simple de l’électro-vanne de l’art antérieur permet de mettre en œuvre l’invention.
La représente sous forme d’un ordinogramme les différentes étapes d’un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite.
Le procédé comprend une pluralité d’étapes numérotées (a) à (e) déjà décrites plus haut.
L’étape (a) est une étape de durcissement de la préforme fibreuse.
Cette dernière assure que la préforme ait une tenue mécanique suffisante pour pouvoir être sculptée.
L’étape (b) est une étape de sculpture de la préforme durcie.
Elle peut avantageusement être réalisée par découpe au moyen d’un objet coupant ou par abrasion, par exemple par meulage. En effet, le durcissement de la préforme fibreuse permet une découpe précise de la préforme, qui ne serait possible sur la préforme fibreuse non durcie, cette dernière ne présentant pas une tenue mécanique suffisante.
L’étape (c) est une étape de densification d’un empilement de préformes par un procédé d'infiltration chimique en phase vapeur à flux dirigé.
Un tel procédé a été décrit en lien avec la .
Par exemple, le procédé peut être réalisé avec une phase gazeuse réactive comprenant par exemple du méthane, de l’éthane, du propane, du butane ou un mélange de ces gaz, la phase gazeuse réactive comprenant éventuellement un gaz neutre vecteur, par exemple de l’argon.
En particulier une telle phase gazeuse réactive permet l’obtention d’une matrice de pyrocarbone dans les préformes fibreuses annulaires, mais il est entendu que l’homme du métier sait choisir d’autres phases gazeuses réactives pour l’obtention d’autres phases de matrice.