INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec le développement de systèmes propulsifs hybrides thermique/électrique, il est souhaitable de développer des systèmes de désaccouplement mécanique fiables, légers, peu coûteux, et facilement intégrables, qui soient en outre adaptés aux spécificités de tels systèmes.
En effet, dans les ensembles propulsifs comprenant un turbogénérateur destiné à générer de l’énergie électrique propulsive, les machines électriques sont d’une puissance d’un ordre de grandeur comparable à la puissance de la turbomachine (ceci dépendant néanmoins du nombre de machines électriques entrainées par la turbomachine), alors que la machine électrique non propulsive d’un ensemble propulsif conventionnel est relativement « petite » par rapport au moteur thermique.
De plus, la puissance mécanique reçue par une machine électrique au sein d’un tel ensemble propulsif est considérablement supérieure à celle reçue par une machine électrique non propulsive d’un ensemble propulsif conventionnel.
En outre, la masse d’une telle machine se révèle non négligeable au regard de celle du système propulsif complet, ce qui se traduit par un fort intérêt à optimiser cette masse par l’utilisation de machines électriques à haute vitesse (de l’ordre de plusieurs dizaines de milliers de tours par minute) et/ou par l’utilisation de machines à aimants permanents, également dénommées « PMG » d’après la terminologie anglo-saxonne « Permanent Magnet Generators », qui présentent une densité massique de puissance élevée, mais pour lesquelles les cas de court-circuit ne peuvent être traités simplement par désexcitation du rotor.
Par ailleurs, des assemblages à accouplement débrayables trouvent également une application au sein d’ensembles propulsifs hybrides « parallèles », où la puissance peut être sélectivement fournie par un moteur thermique et/ou par un moteur électrique à un récepteur tel qu’une hélice. Lorsque l’on souhaite utiliser des machines électriques réversibles, notamment pour pouvoir réaliser des fonctions telles que la recharge des batteries de puissance, il est alors intéressant voire nécessaire de disposer également de mécanismes d’accouplement débrayables entre le moteur-générateur électrique et le récepteur.
État de la technique antérieure Une grande variété de dispositifs d’accouplement débrayable entre deux arbres sont connus. Ces dispositifs consistent essentiellement en : des dispositifs à rampe, dans lesquels un actionneur agit radialement sur une rampe solidaire de l’un des arbres de manière à provoquer un déplacement axial de l’arbre causant le désaccouplement entre ce dernier et l’autre arbre ; des dispositifs à vis, qui fonctionnent selon un principe proche du précédent, la rampe étant remplacée par un filetage et l’actionneur étant conformé pour agir sur le filetage et provoquer le déplacement axial de l’arbre à la manière d’un effet vis-écrou ; des dispositifs à bille, dans lesquels la liaison entre les arbres est réalisée par l’intermédiaire de billes susceptibles d’être désengagées de leur logement pour opérer le désaccouplement ; des dispositifs à roue libre débrayables sur commande ; des dispositifs à section frangible actionnée, dans lesquels la rupture d’une section est provoquée par contact avec un organe de friction commandé à cet effet ; des dispositifs à section frangible par fusion thermique ; et des dispositifs à piston axial, dans lesquels un piston est déplacé axialement pour entraîner l’un des arbres à se désaccoupler de l’autre arbre.
La mise en œuvre des dispositifs à rampe et de ceux à vis présente un risque d’à-coups pouvant limiter leur capacité à fonctionner à haute vitesse, et ces dispositifs présentent en général un risque d’usure prématurée. De plus, l’encombrement radial de l’actionneur de tels dispositifs est parfois inacceptable.
Les dispositifs à billes se caractérisent en général par un fonctionnement irréversible, interdisant toute possibilité de réarmement.
Les dispositifs à section frangible sont destructifs et risquent donc d’endommager les composants à proximité. De plus, ces dispositifs ne peuvent donc pas être testés.
Le document EP3746669A1 fournit un exemple de dispositif du dernier type, c'est-à-dire à piston axial, dans lequel un actionneur hydraulique annulaire est agencé autour d’un manchon d’accouplement lui-même interposé axialement entre les deux arbres à relier. L’actionneur hydraulique est configuré pour déplacer axialement le manchon d’accouplement de manière à désaccoupler ce dernier de l’un des arbres, sous l’effet d’une pression de fluide.
Un tel dispositif se révèle toutefois encombrant, et coûteux du fait d’un nombre relativement important de pièces mobiles impliquées dans son fonctionnement.
Il existe ainsi un besoin pour des assemblages à accouplement débrayable qui soient de masse et d’encombrement limités.
Il existe en outre un besoin pour des assemblages à accouplement débrayable qui soient autant que possible adaptés à l’accouplage d’arbres destinés à la transmission d’une puissance propulsive (ayant typiquement à transmettre des niveaux de puissance de l’ordre de plusieurs centaines de kilowatts) et/ou d’arbres tournant à des vitesses élevées (typiquement de l’ordre de plusieurs dizaines de milliers de tours par minute), et/ou qui soient adaptés à une transmission de puissance dans les deux sens de rotation. Cette dernière propriété est notamment mise à profit dans le cas de machines électriques de génération de puissance propulsive qui jouent aussi le rôle de démarreurs pour des turbomachines.
la représente un système de contrôle et de mesure de bits quantiques ;
la , la , la , la , et la représentent des exemples de formes d'onde ;
la représente la forme d'onde de la sur laquelle on a indiqué les paramètres de données de la forme d'onde ;
la représente la forme d'onde de la sur laquelle on a indiqué les paramètres de contrôle de la forme d'onde ;
la représente, de façon schématique, un mode de réalisation d'un circuit électronique configuré pour exécuter une forme d'onde ;
la représente un mode de réalisation plus détaillé du circuit électronique de la ;
la illustre un mode de réalisation d'un automate fini du circuit électronique de la ;
la représente un mode de réalisation d'un module de division du circuit électronique de la ;
la illustre un mode de réalisation d'un procédé de gestion d'une mémoire du circuit électronique de la ;
la représente un mode de réalisation d'un module de calcul de durée du circuit électronique de la ;
la illustre un mode de réalisation d'un autre automate fini du circuit électronique de la ;
la illustre un mode de réalisation d'un procédé de fonctionnement de l'automate fini de la ;
la représente un mode de réalisation d'un module d'interprétation du circuit électronique de la ; et
la illustre un autre mode de réalisation d'un procédé de gestion d'une mémoire du circuit électronique de la ;
- la pastille anti-perçage comporte un rebord apte à venir directement en appui sur la face d’appui de la pièce de protection lorsque la pastille anti-perçage est poussée vers l’intérieur de la serrure.
3) la serrure comporte une cuirasse externe apte à être montée sur une face extérieure de la porte située du côté opposé à sa face intérieure, cette cuirasse externe comportant :
- une plaque avant destinée à venir en appui sur la face extérieure de la porte lorsque la serrure est montée sur la porte, cette plaque avant comportant un ouverture par l’intermédiaire de laquelle la pastille anti-perçage est accessible depuis l’extérieur de la serrure,
- une portion tubulaire arrière montée, à coulissement le long de l’axe de rotation, autour de la pièce de protection, cette portion tubulaire étant fixée sur la plaque arrière à l’aide de vis qui s’étendent parallèlement à l’axe de rotation.
4) le module de détection de tentative d’effraction est configuré pour, lorsque l’existence d’une tentative d’effraction n’est pas établie alors que, dans le même temps, un nombre prédéterminé de tours complets de la pastille anti-perçage est détecté, déclencher le signalement d’un déverrouillage normal ou d’un verrouillage normal de la serrure à l’aide du cylindre.
- la serrure comporte :
- un capteur d’ouverture de la porte, et
- un moteur apte à déverrouiller la serrure en réponse la réception d’une commande de déverrouillage,
- le module de détection d’une tentative d’effraction est configuré pour :
- détecter une ouverture de la porte à partir des mesures transmises par le capteur d’ouverture de porte,
- acquérir la commande de déverrouillage, et
- déclencher automatiquement le signalement d’une tentative d’effraction lorsque le détecteur d’ouverture de porte indique que la porte a été ouverte sans que cette ouverture soit précédée par la réception d’une commande de déverrouillage pour actionner le moteur et sans que cette ouverture soit précédée par le signalement d’un déverrouillage normal de la serrure à l’aide du cylindre.
6) la serrure comporte :
3. Une troisième possibilité est de s’appuyer sur plusieurs arbres de Merkle. Il est par exemple possible de générer un arbre de Merkle sur chacune des d dimensions. Cela signifie que les k i étiquettes de la i-ème dimension sont utilisées comme nœuds feuilles afin de calculer un arbre de Merkle pour la dimension i . Enfin, chacun des d arbres de Merkle peuvent être envoyés soit dans un tour unique, soit dans le cadre du protocole à plusieurs tours décrit ci-dessus.
4. Une autre possibilité est le codage de Slepian-Wolf (comme décrit dans cette invention), afin de transmettre le vecteur de k total étiquettes à B.
À la fin de ce processus le nœud B a déterminé les positions auxquelles u et v diffèrent. Nous désignons à présent par e le vecteur d’erreur de longueur k total qui indique à quelles positions u et v diffèrent :
dans lequel e i,j prend la valeur 0, si u i, j = v i,j et autrement la valeur 1.
Dans l’étape suivante, B doit établir lesquelles des clés (entrées de base de données) x de D B sont potentiellement incohérentes (et doivent donc être réparées). En particulier, toutes les clés x avec le vecteur de partition s {x} = ( s 1 , s 2 , …, s d ) sont potentiellement incohérentes, si , c’est-à-dire si tous les éléments dans son vecteur de partition s {x} appartiennent à des partitions qui sont erronées. Une fois que la quantité de clés potentiellement incohérentes a été déterminée, celles-ci doivent être réparées. Cela peut être obtenu par l’échange direct de toutes les clés potentiellement incohérentes. De manière semblable aux protocoles anti-entropie basés sur un l’arbre de Merkle, il est possible de traiter la quantité de clés potentiellement incohérentes comme des (plus petites) bases de données et d’appliquer un autre algorithme pour l’adaptation de la base de données (par ex. le protocole anti-entropie basé sur un arbre de Merkle selon l’état de la technique, le protocole décrit dans la description précédente ou n’importe quel autre protocole).
L’avantage du partitionnement multidimensionnel réside dans le fait que le nombre d’étiquettes calculées est la somme du nombre des partitions sur chacune des d dimensions, , tandis que le nombre des différents vecteurs de partition est bien plus important, car il est le produit . Par la transmission de la même quantité de métadonnées (étiquettes, arbre de Merkle ou étiquettes codées selon Slepian-Wolf), nous pouvons rendre le protocole anti-entropie bien plus précis.
Le prix à payer est une légère augmentation de la complexité de recherche de clés potentiellement incohérentes. Ici, différentes options sont possibles afin d'obtenir les clés potentiellement incohérentes. • Une première possibilité réside dans l’inspection de tous les éléments de la base de données, le calcul de leur vecteur de partition et la vérification de leur potentielle incohérence. Cela signifierait d’inspecter toutes les clés x, afin d’obtenir leur vecteur de segment et de vérifier si . Cette approche pourrait être préférée pour les petites bases de données, sinon elle est plutôt inefficace. • Une deuxième possibilité réside dans la réalisation d’une structure de données auxiliaire pour chacune des k i partitions sur les différentes dimensions. Cette structure de données pourrait par ex. être une liste des clés x qui sont liées à la partition j dans la i -ème dimension, c’est-à-dire toutes les clés x pour lesquelles s i {x } = j . Avec cette option, il est nécessaire de conserver structures de données différentes . Les structures de données pourraient être utilisées pour obtenir la quantité de clés x qui sont potentiellement incohérentes dans la i -ème dimension et qui sont désignées comme . Cette quantité contient toutes les clés x pour lesquelles est valable. Afin d'obtenir toutes les clés potentiellement incohérentes, il faut également rechercher les x qui sont potentiellement incohérentes sur toutes les d dimensions, formellement (le recoupement des différentes ). • Une troisième option pourrait consister à réaliser une structure de données auxiliaire (par ex. une liste) pour chaque vecteur de segment possible. Cela signifierait que nous obtenons structures de données différentes, dans lequel chaque structure de données est liée à un autre vecteur de segment. Cela signifie qu’une telle structure de données permettrait d'obtenir toutes les clés x avec s {x} = ( h 1 , h 2 , …, h d ).
Caractéristiques avantageuses de la présente invention
La présente invention peut être utilisée dans une base de données distribuée redondante, dans laquelle deux copies ou plus de données sont stockées sur différents nœuds, ainsi que dans d’autres applications pour la comparaison de quantités de données. L’invention comprend ici deux approches de solution :
• La caractéristique principale de la première approche est l’utilisation de techniques de codage de Slepian-Wolf, afin de déterminer quelles partitions de base de données doivent être réparées.
• La caractéristique principale de la seconde approche se base sur la base de données qui est partitionnée sur différentes dimensions.
Les deux approches ne s’excluent pas mutuellement et peuvent être combinées l’une à l’autre.
Première approche de solution : Anti-entropie sur la base du codage de Slepian-Wolf
Sur la est représenté le temps système lié à différents protocoles anti-entropie. En particulier, l’anti-entropie à un tour et à plusieurs tours est considérée (également appelée transmission à un tour unique ou à plusieurs tours), laquelle s’appuie sur un arbre de Merkle binaire ( c = 2) avec 2 16 feuilles et le schéma proposé dans la présente invention, lequel s’appuie sur le codage de Slepian-Wolf, dans lequel également 2 16 segments de base de données sont utilisés. Ici, on suppose une base de données avec 10 6 entrées, dans lequel le nombre de différences est compris entre 1 et 10 6 (la base de données entière). La sortie de la fonction de hachage est supposée avec 128 bits. Comme il est possible de le reconnaître sur la , le temps système du protocole à arbre de Merkle à un tour (single-round protocol) est constant (2 Mo). En revanche, le temps système avec le protocole à arbre de Merkle à plusieurs tours (multi-round protocol) est très faible si le nombre de différences est petit, mais il augmente avec le nombre de différences. Le procédé de Slepian-Wolf proposé dans la présente invention transmet moins de temps système que le procédé à arbre de Merkle. En outre, contrairement au protocole à arbre de Merkle à plusieurs tours, qui nécessite 17 tours, il ne nécessite que quelques tours. Remarque : pour le procédé décrit dans la présente invention, il est supposé que le nombre de différences est connu et qu’un code de canal destiné à accroître la capacité est utilisé.
Seconde approche de solution : Partitionnement multidimensionnel
Nous considérons à présent une situation dans laquelle deux nœuds A et B ont des versions différentes de la même base de données. En particulier, supposons que les bases de données de A et B, D A et D B , contiennent au total 10 6 entrées, dans lequel le nombre de différences entre D A et D B est compris entre 1 et 10 6 .
Le deuxième arbre 6 et la deuxième partie 8B du manchon 8 sont configurés pour définir une deuxième chambre de lubrification 52 destinée à assurer la lubrification des deuxièmes moyens d’accouplement 48, dans la position accouplée ( ).
À cet effet, le deuxième arbre 6 comporte par exemple une structure 54, telle qu’une collerette, formée en saillie vers l’intérieur à partir de la surface interne de l’arbre 6 de manière à venir à faible distance de la surface externe de la deuxième partie 8B, au-delà des deuxièmes moyens d’accouplement 48 en direction du deuxième côté C2. De plus, la deuxième partie 8B comporte par exemple une structure 56, telle qu’un élargissement de section progressif, formée en saillie vers l’extérieur à partir de la surface externe de la deuxième partie 8B de manière à venir à faible distance de la surface interne de l’arbre 6, au-delà des deuxièmes moyens d’accouplement 48 en direction du premier côté C1. Les structures 54 et 56 délimitent ainsi axialement entre elles la deuxième chambre de lubrification 52.
Le deuxième arbre 6 comporte par exemple un ou plusieurs deuxièmes orifices d’évacuation 58 raccordant la deuxième chambre de lubrification 52 à l’extérieur de l’arbre, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit.
Dans l’exemple illustré, l’étanchéité de la chambre 52 est renforcée au moyen d’un joint annulaire compressible 59 logé dans une gorge 60 agencée au-delà de la structure 56 en direction du premier côté C1 et formée dans le deuxième arbre 6 et/ou dans la deuxième partie 8B du manchon 8.
La pression du fluide F au sein de la chambre 52 se traduit par l’application d’un effort axial E2 sur le manchon 8.
Par ailleurs, dans le mode de réalisation des figures 2-4, le manchon d’accouplement 8 et le deuxième arbre 6 délimitent entre eux une première chambre d’actionnement 62, par exemple de forme annulaire, ainsi qu’une deuxième chambre d’actionnement 64, par exemple également de forme annulaire.
La première chambre d’actionnement 62 est configurée de sorte que, au moins lorsque le manchon d’accouplement est dans la première position, la pression du fluide F au sein de la première chambre d’actionnement 62 se traduit par l’application, sur le manchon d’accouplement 8, d’un effort axial E3 orienté vers le premier côté axial C1.
Inversement, la deuxième chambre d’actionnement 64 est configurée de sorte que la pression du fluide F au sein de cette chambre se traduit par l’application, sur le manchon d’accouplement 8, d’un effort axial E4 orienté vers le deuxième côté axial C2.
Les chambres de lubrification 39 et 52 sont configurées de sorte que les efforts axiaux E1 et E2 appliqués au manchon 8 respectivement du fait des pressions de fluide au sein de ces chambres de lubrification 39 et 52 se compensent sensiblement. En variante, ces chambres peuvent être configurées de sorte que les efforts axiaux E1 et E2 produisent une résultante de même sens que l’effort axial E3, c'est-à-dire orientée en direction du premier côté C1, ou encore produisent une résultante de sens opposé à l’effort axial E3 mais d’amplitude inférieure à celle de l’effort axial E3. Dans tous les cas, il est ainsi fait en sorte que le premier effort axial F1 résultant de l’ensemble des efforts axiaux E1, E2, E3 soit bien orienté en direction du premier côté C1.
La personne du métier comprendra que les moyens pour parvenir à un tel résultat reposent sur les choix d’orientation des surfaces délimitant les chambres de lubrification 39 et 52 et les chambres d’actionnement 62 et 64, sur les diamètres intérieurs et extérieurs respectifs des chambres, et sur le choix d’agencer du premier côté C1 ou du deuxième côté C2 respectivement une surface solidaire du manchon 8 ou de l’un des arbres 4 et 6.
Ainsi, dans l’exemple illustré, les surfaces qui délimitent intérieurement et extérieurement les chambres d’actionnement 62 et 64 sont de forme cylindrique et ne contribuent donc pas aux efforts axiaux E3 et E4. De plus, du deuxième côté axial C2, la première chambre d’actionnement 62 est délimitée axialement intégralement par une surface solidaire de l’arbre 6, par exemple définie par une collerette 66 de l’arbre, tandis que du premier côté axial C1, la première chambre d’actionnement 62 est (au moins) en partie délimitée par une surface solidaire du manchon d’accouplement 8, par exemple définie par un épaulement 68 du manchon, et sur laquelle s’exerce l’effort axial E3 correspondant. Quant à la deuxième chambre d’actionnement 64, elle est délimitée axialement par une surface solidaire de l’arbre 6, par exemple définie par la collerette 66, du premier côté axial C1, et, du deuxième côté axial C2, par une surface solidaire du manchon d’accouplement 8, par exemple définie par une collerette 69 du manchon, et sur laquelle s’exerce l’effort axial E4 correspondant. D’autres configurations des surfaces délimitant les chambres d’actionnement 62 et 64 sont bien entendu possibles.
Le deuxième arbre 6 comporte par exemple un ou plusieurs troisièmes orifices d’évacuation 70 raccordant la première chambre d’actionnement 62 à l’extérieur de l’arbre, et un ou plusieurs quatrièmes orifices d’évacuation 71 raccordant la deuxième chambre d’actionnement 64 à l’extérieur de l’arbre, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit.
Par ailleurs, les moyens d’alimentation en fluide 12 comprennent avantageusement un premier canal d’alimentation 72 et un deuxième canal d’alimentation 74 formés au sein du tube 10, ainsi qu’un dispositif 76 d’alimentation sélective du premier canal d’alimentation 72 et du deuxième canal d’alimentation 74 avec le fluide F ( ). Il faut comprendre par-là que le dispositif 76 comprend une source apte à délivrer le fluide F sous pression, et des moyens, tels qu’une ou plusieurs vannes, pour commander l’alimentation en fluide F de l’un ou l’autre des canaux d’alimentation 72 et 74.
Le premier canal d’alimentation 72 et le deuxième canal d’alimentation 74 comprennent par exemple des entrées respectives 80 et 82, définies dans une partie d’extrémité 84 du tube 10 située au-delà du deuxième arbre 6 du deuxième côté C2, et raccordées au dispositif 76.
Le premier canal d’alimentation 72 comprend par exemple une première sortie 86, une deuxième sortie 88, et une troisième sortie 90.
Les première et deuxième sorties 86, 88 débouchent dans une chambre intermédiaire de lubrification 92 définie entre le manchon 8 et le tube 10.
Les fibres et/ou filaments naturels peuvent être traités mécaniquement, thermiquement ou chimiquement après leur extraction. Au sens de l’invention lorsque des fibres et/ou filaments naturels traités sont employés, il est préférable que le traitement ait été limité à des interventions n’altérant pas leurs propriétés natives. Plus particulièrement il est avantageux de limiter le traitement chimique à des procédés de lavage ou de teinture dans des conditions douces et non abrasives.
Le fil comportant principalement des fibres et/ou des filaments naturels, une fois constitué peut également être traité comme les fibres et/ou filaments.
Le fil, les fibres et/ou les filaments peuvent être teints, les substances colorantes d’origine naturelles sont alors privilégiées, en particulier les substances issues des végétaux comme l’indigo, le brou de noix, la garance, les cachous, la gomme-gutte, ou des animaux comme le sépia. Lorsque le fil est teint, il peut notamment l’être en écheveaux (ceux-ci sont plongés dans des bains tinctoriaux à plusieurs reprises) ou sur cônes (le fil est bobiné sur un cône perforé et placé en autoclave dans un bain tinctorial), les fibres et filaments sont en général teints en panier dans un autoclave comprenant un bain tinctorial.
Selon différents modes de réalisation de l’invention, le fil comportant principalement de fibres et/ou filaments naturels comprend : Plus de 60 % d’éléments unitaires naturels, il est préférable qu’il en comprenne au moins 95 % et de préférence 100 % ; Un mélange d’éléments unitaires naturels issus de végétaux et d’animaux, de préférence une majorité d’éléments unitaires issus de végétaux, avantageusement au moins 90 % ; Des éléments unitaires uniquement issus des végétaux ; Des éléments unitaires extraits ou obtenus à partir du coton et/ou de la soie ; Des éléments unitaires extraits du coton ; Uniquement des fibres naturelles de coton.