INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La phase aqueuse gélifiée (22) obtenue après mélange entre la phase aqueuse (16) et la solution additionnelle (62) a une viscosité nécessairement supérieure à la viscosité de la phase aqueuse (16) et se présente sous forme d’un gel visqueux fluide.
Ainsi, la phase aqueuse (22) a de préférence une viscosité, telle que mesurée à 25°C et sous une contrainte de cisaillement de 2 s -1 , comprise de 1 500 mPa.s à 50 000 mPa.s, de préférence de 2 000 mPa.s à 40 000 mPa.s, notamment de 3 000 mPa.s à 30 000 mPa.s, en particulier de 3 500 mPa.s à 20 000 mPa.s, et tout particulièrement de 4 000 mPa.s à 10 000 mPa.s.
La phase aqueuse (22) est un fluide non newtonien. Il s'agit d'un fluide rhéofluidifiant.
De préférence, la phase aqueuse gélifiée (22) d’une composition selon l’invention est transparente ou tout du moins translucide. La propriété de transparence ou de translucidité est déterminée selon le protocole décrit dans les exemples ci-après.
Comme il ressort de la ci-après, une phase aqueuse gélifiée (22) d’une composition selon l’invention est en outre avantageuse en ce qu’elle présente des propriétés inattendues en termes de temps de régénération de sa viscosité.
M éthode de mesure du pourcentage de régénération :
Un tel dispositif de relativement petite taille est avantageusement facilement transportable et manipulable.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le dispositif est configuré pour recevoir la partie supérieure ou la partie inférieure d’au moins un rupteur de pont thermique dans son entièreté, et présente une longueur comprise entre 95 cm et 105 cm, préférentiellement entre 98 cm et 102 cm, valant plus préférentiellement 100 cm.
Il est ainsi également possible de mettre en œuvre un unique dispositif associé à un rupteur, sans impacter la tenue en profondeur optimale de ce rupteur. L’utilisation d’un tel dispositif présentant une longueur avoisinant le mètre, et s’adaptant donc à la longueur d’un rupteur pour le contenir en entier, présente l’avantage, au regard de certaines configurations de bâtiments, de pouvoir limiter la transmission de bruits aériens. Un tel bâtiment présente alors des performances acoustiques particulièrement intéressantes, voire améliorées.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier, le dispositif est configuré pour recevoir la partie supérieure ou inférieure de deux rupteurs de pont thermique alignés, et présente une longueur comprise entre 195 cm et 205 cm, préférentiellement entre 198 cm et 202 cm, valant plus préférentiellement 200 cm.
Le dispositif selon l’invention peut également présenter une longueur relativement importante. Il est ainsi possible de mettre en œuvre un seul dispositif pour contenir à la fois deux rupteurs thermiques. Dans un tel cas, le dispositif peut être installé par l’entreprise chargée du coffrage, en amont de l’intervention de l’entreprise responsable de l’installation des rupteurs.
Selon encore un autre mode de réalisation particulier, le dispositif est configuré pour recevoir la partie supérieure ou inférieure, en partie ou en totalité, de plus de deux rupteurs de pont thermique alignés, et présente une longueur comprise entre 210 cm et 250 cm, préférentiellement entre 240 cm et 250 cm, valant plus préférentiellement 250 cm.
Le dispositif peut donc également présenter une longueur importante lui permettant de contenir au moins trois rupteurs de pont thermique. Son installation peut être faite à l’image du dispositif décrit dans le mode de réalisation ci-avant.
Selon un autre mode de réalisation, le dispositif reçoit la partie inférieure, en partie ou en totalité, d’au moins un rupteur, et un deuxième dispositif reçoit la partie supérieure correspondante, en partie ou en totalité, de cet au moins un rupteur.
Il est ainsi possible de mettre en œuvre deux dispositifs sur un même rupteur, au niveau des parties inférieure et supérieure de ce rupteur. Un tel rupteur est ainsi englobé par deux dispositifs, et sa tenue en profondeur est assurée de manière particulièrement sécurisée.
Selon encore un autre mode de réalisation, le matériau constitutif du dispositif à propriétés élastiques est un matériau plastique, et est préférentiellement du polychlorure de vinyle.
Ce matériau présente l’avantage d’être facile à se procurer et à manipuler. Il est intéressant de par sa légèreté. Il permet également de présenter un impact positif en termes de coûts. Il est de plus très intéressant en termes de recyclage, puisqu’il ne présente aucune limite de recyclabilité .
Le matériau constitutif du dispositif peut cependant s’étendre à tout autre matériau plastique pouvant être extrudé ou injecté, et présentant des propriétés mécaniques et élastiques compatibles avec l’utilisation du dispositif selon l’invention, c’est-à-dire la réception et la stabilisation d’au moins une partie d’un rupteur de pont thermique. Un tel matériau peut par exemple également être, entre autres, du polypropylène ou du polyéthylène.
Selon un autre mode de réalisation, la languette latérale présente une hauteur H comprise entre 20 mm et 60 mm, préférentiellement entre 30 mm et 50 mm, valant plus préférentiellement 40 cm.
Ces dimensions associées à la languette latérale du dispositif lui permettent de venir s’insérer au sein de la construction, en amont de la pose du rupteur, et d’y être optimalement stabilisée. Cela permet d’assurer la tenue améliorée du rupteur associé en profondeur, et donc des performances thermiques adéquates pour le bâtiment construit.
L’invention propose également, selon un second objet, un assemblage comprenant un dispositif tel que défini précédemment et au moins un rupteur de pont thermique.
Ainsi, la coopération du logement 382 du porte-satellites 38 et de l’arbre d’entrée 292 du frein 29 permet de transmettre au frein 29 un mouvement de rotation à partir du premier étage de réduction 180.
Ici, le logement 382 comprend une denture. En outre, la denture du logement 382 est droite.
En variante, non représentée, le logement 382 du porte-satellites 38 est complémentaire de la forme extérieure d’un arbre d’entrée du deuxième étage de réduction 182. Ainsi, la coopération du logement 382 du porte-satellites 38 et de l’arbre d’entrée du deuxième étage de réduction 182 permet de transmettre au deuxième étage de réduction 182 un mouvement de rotation à partir du premier étage de réduction 180.
Dans ce premier mode de réalisation, le premier étage de réduction 180 comprend, en outre, le premier coussinet 42 et le deuxième coussinet 44. En outre, les premier et deuxième coussinets 42, 44 centrent le pignon solaire 32 à l’intérieur du porte-satellites 38, en particulier dans le premier volume V32 du porte-satellites 38.
Avantageusement, le premier coussinet 42 forme un palier de guidage pour le pignon solaire 32. En outre, le deuxième coussinet 44 forme un palier de guidage pour le pignon solaire 32 et pour le porte-satellites 38.
En configuration montée des premier et deuxième coussinets 42, 44 sur le porte-satellites 38, le premier coussinet 42 est monté à proximité du côté arrière 38b du porte-satellites 38 et le deuxième coussinet 44 est monté à proximité du côté avant 38a du porte-satellites 38.
Ici, le premier coussinet 42 a une surface radiale externe S42, qui présente un diamètre extérieur d42.
Avantageusement, le deuxième coussinet 44 comprend une première partie 44a et une deuxième partie 44b. En outre, les première et deuxième parties 44a, 44b sont de diamètres d44a, d44b différents.
Ainsi, le deuxième coussinet 44 a une surface radiale externe S44, qui est formée par la réunion de deux surfaces radiales externes S44a, S44b respectives des première et deuxième parties 44a, 44b.
De cette manière, la surface radiale externe S44 du deuxième coussinet 44 est étagée.
Ici, une première surface radiale externe S44a de la première partie 44a a un diamètre d44a qui est strictement inférieur à un diamètre d44b d’une deuxième surface radiale externe S44b de la deuxième partie 44b. Avec les mêmes conventions que pour les côtés du porte-satellites 38, la deuxième partie 44b est la partie avant et la première partie 44a est la partie arrière du deuxième coussinet 44.
Avantageusement, dans la configuration assemblée du réducteur 19, la première partie 44a du deuxième coussinet 44 est engagée dans le porte-satellites 38, à travers son côté avant 38a, en étant orientée vers son côté arrière 38b, et la deuxième partie 44b du deuxième coussinet 44 est en saillie à partir du côté avant 38a du porte-satellites 38.
Le porte-satellites 38 comprend une première surface de guidage S1 du pignon solaire 32 et une deuxième surface de guidage S2 du pignon solaire 32. La première surface de guidage S1, ménagée sur le porte-satellites 38, a un premier diamètre d1. La deuxième surface de guidage S2, également ménagée sur le porte-satellites 38, a un deuxième diamètre d2. Les premier et deuxième diamètres d1, d2 sont différents. En outre, les première et deuxième surfaces de guidage S1, S2, ménagées sur le porte-satellites 38, sont disposées d’un même premier côté 32a du pignon solaire 32, en particulier suivant la direction de l’axe central 38 et dans la configuration assemblée du réducteur 19.
La première surface de guidage S1, ménagée sur le porte-satellites 38, est une surface de montage du premier coussinet 42. Le premier coussinet 42 forme un palier pour le pignon solaire 32. En outre, la deuxième surface de guidage S2, ménagée sur le porte-satellites 38, est une surface de guidage rotatif glissant de l’arbre 326 du pignon solaire 32.
Avantageusement, le porte-satellites 38 définit un troisième volume V42, qui permet la réception du premier coussinet 42.
Avantageusement, le troisième volume V42 du porte-satellites 38 est délimité, radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe central X38, par la première surface de guidage S1, ménagée sur le porte-satellites 38.
Avantageusement, le fil des bobines reliant deux dents rotoriques adjacentes est disposé radialement entre la nervure radiale correspondante et l’orifice central de l’âme cylindrique de chaque guide de têtes de bobines.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une machine électrique tournante comprenant un rotor bobiné tel que décrit précédemment.
illustre de manière schématique un exemple de rotor bobiné selon l’invention ;
est une vue partielle d’une extrémité du rotor bobiné de la ; illustre de manière très schématique en coupe d’un rotor bobiné selon l’invention, sans le bobinage ;
représente une vue de face du rotor bobiné de la ; et
est une vue détail de la .
Tel qu’illustré à la , un rotor 10, pour une machine électrique à bobinage, d’axe longitudinal X-X’, comprend un arbre de rotation 12 ou arbre rotor s’étendant axialement à travers corps du rotor. Le rotor 10 comprend en outre un noyau 14 comportant un paquet de tôles.
Ledit noyau 14 est monté coaxialement sur l’arbre rotorique 12 ou arbre de rotation et comprend un empilement axial de tôles qui s’étendent dans un plan radial perpendiculaire à l’axe de rotation X-X’ de l’arbre de rotation 12.
Dans ce plan radial, les tôles du paquet de tôles du noyau 14 présentent toutes un contour identique.
Le paquet de tôles du noyau 14 comprend une alternance dents rotoriques 16 et d’encoches 18 régulièrement réparties selon une direction circonférentielle sur un diamètre du noyau 14.
Les dents rotoriques 16 s’étendent radialement en saillie de l’arbre de rotation 12 vers la périphérie extérieure du rotor 10.
Tel qu’illustré et de manière nullement limitative, noyau 14 comprend huit dents rotoriques 16.
Toutefois, l’invention n’est pas limitée à ce type de configuration et s’applique pour un paquet de tôles comportant une pluralité de dents rotoriques, et de préférence, au moins trois dents rotoriques.
Le noyau 14 est emmanché sur la surface externe cylindrique de l’arbre de rotation 12, par exemple par frettage.
Chaque dent rotorique 16 comprend un bras 21 s’étendant radialement vers la périphérie extérieure du rotor 10.
Afin d’éviter les plis, des ondulations.de préférence le substrat revêtu est dans une zone du toit présentant une courbure, une sphéricité limitée notamment par un rayon de courbure d’au moins 1,5m.
Plus le film transparent est épais moins il est susceptible de se déformer et de faire des vagues. Par exemple on peut choisir une épaisseur d’au moins 100µm en cas de zone de haute sphéricité du toit.
Le film revêtu peut être de surface d’au moins 1m de longueur sur au moins 50 cm de largeur
Le film revêtu peut occuper 100% du clair de vitre.
Le film revêtu peut occuper au moins 80%, 90% et moins de 100% de la surface du toit (pour être protégé en périphérie notamment, par une matière notamment d’intercalaire de feuilletage).
Le film revêtu peut être de toute forme, en fonction du design du toit, avec des coins arrondis etc
Le film transparent peut être un polymère thermoplastique ou polymère réticulé, en particulier :
Ainsi, les pignons satellites 33 sont excentrés par rapport à l’axe de rotation X19 du réducteur 19 et, plus particulièrement, par rapport au premier axe longitudinal X326 du pignon solaire 32, de l’écart e23 non nul. L’écart e23 est mesuré radialement à l’axe de rotation X19, entre le premier axe longitudinal X326 du pignon solaire 32 et chacun des deuxièmes axes longitudinaux X336 des pignons satellites 33, dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Ici, la denture 324 du pignon solaire 32 et la première denture 334 de chaque pignon satellite 33 sont des dentures hélicoïdales doubles. Il s’agit de dentures à chevrons qui comportent deux zones dentées, avec des orientations opposées par rapport au premier axe longitudinal X326 pour le pignon solaire 32 et par rapport au deuxième axe longitudinal X336 pour chaque pignon satellite 33.
En variante, non représentée, la denture 324 du pignon solaire 32 et la première denture 334 de chaque pignon satellite 33 sont des dentures hélicoïdales simples. Dans ce cas, le premier étage de réduction 180 du réducteur 19 comprend des butées, pour les deux sens d’entraînement en rotation du rotor du moteur électrique 16, de sorte à absorber des efforts axiaux sur le pignon solaire 32 et les pignons satellites 33. Ces butées peuvent être réalisées par des premier et deuxième coussinets 42, 44 supportant le pignon solaire 32 en ce qui concerne ce dernier et la forme des pignons satellites 33 en ce qui concerne ces derniers.
Ici et comme illustré aux figures 4, 5 et 7, le pignon solaire 32 constitue l’arbre d’entrée du réducteur 19.
Avantageusement, le réducteur 19 comprend, en outre, un arbre de sortie, non représenté.
Ici, l’arbre de sortie du réducteur 19 est disposé, autrement dit est configuré pour être disposé, à l’intérieur de l’arbre de sortie 20 de l’actionneur électromécanique 11, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
En variante, non représentée, l’arbre de sortie de sortie du réducteur 19 constitue l’arbre de sortie 20 de l’actionneur électromécanique 11.
Avantageusement, l’arbre d’entrée et l’arbre de sortie du réducteur 19 sont coaxiaux, autrement dit sont configurés pour être coaxiaux, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Ainsi, les arbres d’entrée et de sortie du réducteur 19 sont disposés suivant le même axe de rotation, qui est également l’axe de rotation X19 du réducteur 19, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Ici et comme illustré à la , chaque pignon satellite 33 du premier étage de réduction 180 est engrené, autrement dit est configuré pour être engrené, par sa deuxième denture 335 avec la denture interne 375 de la couronne 37, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19. La couronne 37 appartient donc au premier étage de réduction 180.
Avantageusement, le porte-satellites 38 définit un premier volume V32, dit central, qui permet la réception du pignon solaire 32, et des deuxièmes volumes V33, dits périphériques, dans l’exemple de réalisation au nombre de trois, qui permettent à chacun la réception d’un pignon satellite 33.
Ici, le premier volume V32 est centré sur l’axe central X38 et, lorsque le pignon solaire 32 est en place dans le premier volume V32, le pignon solaire 32 est centré sur le premier axe longitudinal X326. En outre, chaque deuxième volume V33 est centré sur l’un des deuxièmes axes longitudinaux X336, lorsque chaque pignon satellite 33 est en place dans l’un des deuxièmes volumes V33.
Avantageusement, le porte-satellites 38 présente un côté avant 38a et un côté arrière 38b. Le côté arrière 38b est opposé au côté avant 38a.
On définit le côté avant 38a du porte-satellites 38 comme étant tourné vers le moteur électrique 16 et le côté arrière 38b du porte-satellites 38 comme étant tourné vers l’arbre de sortie 20 et, en l’occurrence, vers le frein 29, dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Avantageusement, le porte-satellites 38 comprend, sur son côté arrière 38b, un logement 382.
Ici, le logement 382 du porte-satellites 38 est complémentaire de la forme extérieure d’un arbre d’entrée 292 du frein 29.
Généralement, la couronne est de forme annulaire autour de la périphérie extérieure de la tête de guidage, de profil comportant une forme en L comportant une aile orientée axialement et s’appuyant sur la périphérie extérieure de la tête de guidage et une aile orientée radialement vers l’arbre du rotor et s’appuyant sur une face radiale d’extrémité de chaque pôle de la tête de guidage.
Classiquement, la couronne comporte des orifices pratiqués dans son aile radiale pour permettre le passage de tirants et fixer la couronne à la tête de guidage. Les faces radiales d’extrémité des pôles de la tête de guidage et l’empilement de tôles comportent des orifices coaxiaux avec les orifices de la couronne afin de permettre le passage des tirants axialement de la couronne, à travers la tête de guidage et de l’empilement de tôles jusqu’au côté opposé du rotor.
D’autres solutions existent pour solidariser la couronne à la tête de guidage.
Dans les solutions existantes, le fils des bobines, au passage d’un pôle à un autre pôle adjacent, est soumis à la force centrifuge due à la rotation du rotor. Ainsi, au cours d’accélérations et de décélérations de la rotation du rotor, le fil s’allonge et travaille en fatigue, ce qui peut engendrer sa rupture.
Afin de limiter l’endommagement du fil de bobines, il est connu de réduire la vitesse de rotation du rotor. Toutefois, une telle solution n’est pas satisfaisante.
Il existe donc un besoin d’améliorer la durée de vie du fil de bobines.
La présente invention a pour objet de limiter l’endommagement du fil de bobines, notamment entre deux pôles adjacents, sans augmenter l’encombrement et le coût de fabrication.
L’invention a pour objet un guide de têtes de bobines pour le bobinage de fils électriques conducteurs de bobines autour d’une pluralité de dents rotoriques d’un rotor bobiné comprenant une âme cylindrique pourvue d’un orifice central destiné à accueillir un arbre rotorique, et des branches radiales ou dents de guidage s’étendant depuis l’âme cylindrique et destinées chacune à être positionnées en regard d’une dent rotorique correspondante du rotor.
Le guide de têtes de bobines comprend au moins une nervure radiale de maintien des fils de bobines s’étendant radialement vers l’orifice central et disposées chacune circonférentiellement entre deux dents de guidage, dans une encoche.
Chaque nervure radiale permet de maintenir radialement les fils entre les pôles sur le guide de têtes de bobines, notamment en cas de force centrifuge liée à la rotation du rotor.
Les nervures radiales permettent de limiter l’allongement du fil lors de la rotation du rotor et ainsi de réduire le risque de rupture à la fatigue.
De ce fait, un tel maintien radial grâce aux nervures radiales permet d’augmenter la vitesse de rotation du rotor.
Avantageusement, le guide de têtes de bobines comprend en outre une pluralité de pions ou ergots de guidage s’étendant chacun axialement au-delà de l’âme cylindrique, un premier pion de guidage d’une dent de guidage étant relié à un deuxième pion de guidage d’une dent de guidage adjacente par une portion de connexion s’entendant circonférentiellement entre deux dents de guidage, au moins une nervure radiale de maintien des fils de bobines s’étendant radialement depuis chaque portion de connexion, notamment depuis sa surface inférieure.
Par exemple, chaque portion de connexion s’étend axialement au-delà de l’âme cylindrique.
Par exemple, chaque pion de guidage s’étend axialement au-delà de chaque portion de connexion.
De préférence, chaque nervure radiale présente une forme parallélépipédique dont les contours permettent un démoulage facile du guide de tête de bobines.
Un gestionnaire de batterie 170 est inclus pour une gestion d’énergie de la batterie rechargeable 168. Le gestionnaire de batterie 170 peut comprendre un circuit de recharge de batterie comprenant une logique de commande pour gérer la batterie 168. Pour des raisons de sécurité, le gestionnaire de batterie 170 peut normalement maintenir la batterie 168 en dessous d’un seuil de charge lorsque le nœud 140 reçoit de l’énergie électrique provenant de son propre générateur 150 ou du réseau électrique 110. Le gestionnaire de batterie 170 peut ensuite être utilisé pour charger la batterie 168 au-dessus du seuil de charge lorsqu’il est déterminé que le nœud 140 sera sans énergie disponible, par exemple avant de déplacer la fermeture vers une position complètement fermée.
Les figures 7A et 7B décrivent ensemble des sous-programmes d’un procédé de gestion d’énergie 200 utilisant un réseau électrique de type CA selon des exemples de la divulgation. En se référant tout d’abord à la , au niveau du bloc 202, chaque générateur a une sortie, telle qu’une sortie d’énergie à courant alternatif à fréquence variable, qui doit être traitée par un circuit de gestion d’énergie pour être efficacement distribuée le long d’un réseau et reconvertie sous une forme utilisable par divers dispositifs. L’énergie CA produite au niveau de chaque générateur est convertie en énergie CC au niveau au niveau du bloc 204. L’énergie CC est ensuite convertie en énergie CA à une fréquence CA prédéterminée au niveau du bloc 206. Éventuellement, le courant adapté en fréquence du bloc 206 peut être transformé en une tension plus élevée au niveau du bloc 208. La phase est ensuite adaptée à une phase souhaitée du réseau électrique au niveau du bloc 210. L’énergie CA adaptée en phase est ensuite envoyée au réseau électrique au niveau du bloc 212. L’énergie CA se déplace le long d’un conducteur électrique respectif depuis le générateur jusqu’à une charge au niveau du bloc 214. Les conducteurs électriques peuvent comporter des fils, des coupleurs inductifs, un coupleur capacitif ou similaire. Si des coupleurs sont utilisés, la fréquence du réseau CA peut alors être proche de la fréquence de résonance des coupleurs.
Passons maintenant à la , le procédé de gestion d’énergie démarre au niveau du bloc 220, moyennant quoi l’énergie CA est reçue du réseau électrique. Éventuellement, l’énergie CA qui était à une tension plus élevée est reconvertie en une tension plus faible au niveau du bloc 222. L’énergie passe ensuite éventuellement par une interconnexion électrique au niveau du bloc 224. Celle-ci est reconvertie de l’énergie CA en énergie CC au niveau du bloc 226. L’énergie CC est ensuite utilisée pour faire fonctionner un ou plusieurs composants de dispositif au niveau du bloc 228.