INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, un tel dispositif de fixation comporte plusieurs pièces, en particulier un lien souple devant être intégré à l’intérieur des deux parties du corps de l’appendice, ce qui le rend relativement compliqué à produire. De plus, ce lien souple ne permet pas de maintenir en position la partie de l’appendice qui coopère avec un équipement suite à la rupture de la zone fragilisée. De ce fait, l’équipement devient mobile par rapport à la paroi et risque de percuter une personne ou un autre équipement situé à proximité de la paroi, en fonction de la longueur du lien souple.
C’est donc le but de la présente invention que de proposer un dispositif de fixation permettant d’assurer une fonction de fixation équivalente à une fixation par colonnette ou entretoise sous des contraintes mécaniques normales, permettant de découpler l’élément à fixer de l’élément de support lors d’un évènement de type explosion de mine sans créer de dommages à l’élément à fixer et aux pièces environnantes, apte à conserver sa fonction de fixation suite au découplage et apte à être produit de manière simple.
L’invention a ainsi pour objet un dispositif de fixation pour fixer un élément à fixer sur un élément support d’une structure, notamment sur une paroi d’un véhicule blindé, lequel dispositif de fixation comprend une partie corps apte à être solidarisée audit élément support et une partie tête apte à être solidarisée à l’élément à fixer, la partie corps et la partie tête étant coaxiales, une zone fusible configurée pour rompre sous une charge prédéterminée reliant la partie tête à la partie corps, caractérisé par le fait qu’il comporte des moyens de retenue configurés pour, en cas de rupture de la zone fusible, rendre indissociables la partie corps et la partie tête et les maintenir en contact direct l’une avec l’autre.
Un tel dispositif de fixation est apte à assurer une fonction de maintien en position d’un élément à fixer par rapport à un élément support, une fonction de découplage entre l’élément à fixer et l’élément support grâce à la présence d’une zone fusible, et une fonction d’anti-projection de l’élément à fixer et de conservation de son maintien en position suite au découplage grâce à la présence des moyens de retenue.
La fonction de découplage permet d’éviter, lors d’un événement de type explosion de mine, la transmission intégrale de l’énergie de choc ou d’impact à l’élément à fixer via le dispositif de fixation.
Les moyens de retenue permettent à la partie corps et à la partie tête de ne pas se retrouver disjointes suite au découplage, autrement dit d’empêcher la partie tête d’être projetée à une certaine distance de la partie corps. Ainsi, la fonction d’anti-projection permet d’éviter que l’élément à fixer n’entre en collision avec l’environnement du dispositif de fixation suite au découplage.
De préférence, la zone fusible comporte au moins une section réduite calibrée à la rupture.
La section réduite peut être définie par exemple par l’un au moins des moyens suivants : entaille, rainure, fente, strie, gorge ou analogue.
Dans un mode de réalisation particulier, les moyens de retenue comprennent un élément formant chambre solidaire de la partie corps et un élément formant piston solidaire de la partie tête, l’élément formant chambre définissant une cavité dans la partie corps et comprenant une paroi radiale qui s’étend transversalement par rapport à l’axe de la partie corps et de la partie tête, la paroi radiale comportant la zone fusible, l’élément formant piston comportant une tige axiale traversant la paroi radiale et une collerette radiale formée autour de la tige et reçue dans la cavité, l’élément formant chambre et l’élément formant piston étant configurés de telle sorte qu’en cas de rupture de la zone fusible, la tige est apte à coulisser dans la cavité et la collerette est retenue dans la cavité par butée contre la paroi radiale.
Ainsi, en cas de rupture de la zone fusible, la partie tête est maintenue sensiblement coaxialement à la partie corps, et son débattement axial est limité par la paroi radiale de la chambre contre laquelle la collerette est susceptible de venir en butée.
Avantageusement, l’élément formant chambre est un élément définissant une cavité cylindrique, l’élément formant piston est un élément cylindrique comportant une tige cylindrique et une collerette cylindrique, et la zone fusible est une zone annulaire, le diamètre de la zone annulaire étant supérieur au diamètre de la tige et inférieur au diamètre de la collerette.
De préférence, le diamètre de la tige est légèrement inférieur au diamètre de la zone annulaire et le diamètre de la collerette est légèrement inférieur au diamètre de la cavité. Cela permet un meilleur guidage du déplacement de l’élément formant piston par rapport à l’élément formant chambre lors d’une rupture de la zone fusible.
La déclaration des variables est faite à chaque cycle du solveur, c’est-à-dire à chaque appel d’étape 210c de calcul des vitesses. L’étape 214c d’initialisation permet d’initialiser, c’est-à-dire de calculer et de stocker, les variables persistantes. Une fois les variables initialisées, elles sont accessibles sur toute la durée du calcul sans devoir être réinitialisées à chaque appels de l’étape 210c de calcul des vitesses, contrairement aux variables « normales » dont les valeurs sont perdues entre deux appels.
Néanmoins, à chaque appel de l’étape 210c de calcul des vitesses, il reste nécessaire de lire les variables persistantes pour pouvoir accéder aux valeurs (étape 216c de lecture).
Lors de l’étape 218c de calcul des vitesses suivante, le calcul des vitesses est fait lorsque le temps courant est supérieur au temps d’interpolation t2 du dernier nœud du bloc calculé.
Si tel est le cas, les temps t1 et t2 sont mis à jour à l’étape 1001c: t1 prend la valeur de t2 et t2 est augmenté par le rajout d’un pas de temps d’interpolation correspondant à t2-t1 ( ).
Lors de l’étape 1002c de lecture suivante la variable JONSWAP est lue.
Lors de l’étape 1003c d’allocation de mémoire suivante, la routine effectue l’allocation de la mémoire pour une liste dont la taille est le nombre de vagues régulières contenues dans la variable JONSWAP. Cette liste contiendra la hauteur de surface libre de chaque vague à t1 et t2.
Lors de l’étape 1004c, les coordonnées de la zone d’amortissement sont mises à jour à partir des déplacements du dernier nœud du bloc, en supposant implicitement que tous les nœuds se sont déplacés de la même manière. Cette mise à jour des coordonnées est nécessaire pour permettre au domaine 10 de suivre le cas échéant la dérive d’un objet flottant. La possibilité du domaine 10 de suivre la dérive d’un objet flottant permet de diminuer la taille modélisée du domaine 10 et de réduire grandement les calculs.
Les instructions sont ensuite exécutées pour tous les nœuds du bloc à calculer (étape 1005c).
Lors de l’étape 1006c de mise à jour suivante, les temps t1 et t2 du nœud courant sont mis à jour.
Lors de l’étape 1007c de copie suivante, les valeurs correspondant au t1 des vitesses, de hauteur de surface libre et d’état d’immersion sont remplacées par les valeurs correspondant au t2. L’état d’immersion peut s’exprimer par des valeurs numériques, par exemple 1 pour l’état immergé, 2 pour un état non-immergé libre et 3 pour l’état non-immergé soumis au vent.
Lors de l’étape 1008c de calcul de la surface libre, la surface libre de chaque vague régulière est d’abord calculée et ensuite rajoutée à la surface libre totale.
Lors de l’étape 1009c de mise à jour suivante, l’état d’immersion du nœud est mis à jour en fonction de la surface libre totale calculée.
Le procédé 100 se poursuit par l’étape 1010c de vérification de l’état d’immersion du nœud. Un nœud est considéré immergé lorsqu’il se trouve à un niveau inférieur à celui de la surface libre rehaussée d’une taille de maille. Un nœud est considéré situé dans la zone de vent s’il se trouve à un niveau supérieur à celui de la surface libre rehaussée de quatre tailles de maille. Un nœud est considéré situé en zone libre lorsqu’il se situe à un niveau supérieur à la surface libre rehaussé d’une taille de maille et inférieur à la surface libre rehaussée de quatre tailles de maille.
Lors de l’étape 1011c de calcul des vitesses suivante, il est tenu compte des états d’immersion du nœud pour décider si les vitesses de houle doivent être calculées. Si, pour t1 et t2, le nœud est en zone de vent, alors des vitesses de vent sont calculées. Si, à t1 ou t2, le nœud est considéré immergé, des vitesses de houle sont calculées. Si le nœud est considéré situé en zone libre, la vitesse ne sera pas calculée par la routine, mais directement par le solveur en accord avec la modélisation physique utilisée.
La vitesse v n d’une vague régulière n à une hauteur z donnée est donnée par l’équation suivante :
Les IgA sécrétoires anti-LPS dirigés contre E. coli ont été analysés dans les fèces par ELISA. L'absorbance obtenue pour les oiseaux du contrôle négatif était d'environ 0.05 UA, et de 0.095 µg/mL pour les oiseaux du contrôle positif, ce qui indique que le challenge oral n'a pas induit de sécrétion d'IgA intestinale. De plus, pour les oiseaux vaccinés par voie muqueuse avec le vaccin commercial, la DO est restée à 0.055 UA, comme pour le témoin négatif, ce qui suggère que ce vaccin n'a pas réussi à promouvoir une réponse humorale muqueuse. Au contraire, les oiseaux vaccinés in ovo avec la formulation VXN- E. coli ont présenté une DO significativement plus élevée de 0.16 UA.
B-Histopathologie du foie
Le score des lésions hépatiques a été mesuré 6 jours après le challenge. Les oiseaux du groupe témoin négatif avaient un score moyen d'environ 1, représentatif d'une discrète hyperplasie. Au contraire, les oiseaux non vaccinés du groupe témoin positif ont obtenu un score moyen de 2,35, suggérant des lésions hépatiques et une nécrose, induites par l'infection à E. coli . Lorsqu'ils ont été vaccinés avec le vaccin commercial, le score moyen des lésions de l'oiseau était de 1, comme dans le groupe témoin négatif. Les oiseaux vaccinés in ovo avaient un score moyen des lésions in ovo protègent contre les lésions hépatiques induites par E. coli .
Conclusion : Ce premier essai indique que la vaccination in ovo avec le vaccin VXN- E. coli protège les oiseaux contre l'infection hépatique par E. coli et induit la sécrétion de sIgA contre la bactérie dans l'intestin.
EXEMPLE 3 : vaccination in ovo contre un challenge léthal à E. coli
Ce deuxième essai était identique au premier essai in ovo en termes de calendrier, d'animaux par groupes et de traitement, mais avec un challenge léthal à E. coli . Les analyses ont ensuite été centrées sur la protection apportée par les vaccins contre la charge bactérienne dans les organes représentatifs, les anomalies physiologiques et la mortalité subséquente, observés dans chaque groupe.
3-A. Matériel et méthodes A-Challenge
À J10, tous les animaux, y compris le témoin négatif, ont reçu par voie orale un vaccin vivant atténué Mass I - H120, contre le virus de la bronchite infectieuse (VBI), à une dose 100 fois supérieure à celle recommandée par le fabricant.
À J14, chaque animal du groupe déterminé a été confronté à 4.2x10 12 CFU d' Escherichia coli (souche 19501), à raison de 100 µL/oiseau dans les sacs aériens.
Le calendrier général est détaillé à la .
B-Analyse Perméabilité intestinale :
La perméabilité intestinale a été évaluée par administration orale de FITC-Dextran, un marqueur fluorescent non absorbable (FITC-Dextran, 3000 à 4000 kDa), et identifié dans le plasma/sérum, pour suivre l'intégrité épithéliale gastro-intestinale (Vicuña et al., 2015). Détection et quantification d' E. coli :
La détection et la quantification par MPN (most probable number) d' E. coli a été effectuée selon la norme ISO 7251:2005. Les numérations d' E. coli ont été déterminées selon les méthodes microbiologiques standard (dilution dans un milieu d'enrichissement suivie d'un ensemencement dans un milieu sélectif/différent). En bref, les échantillons ont été enrichis dans de l'eau peptonée tamponnée (EPT), puis dans du bouillon EC et enfin dans des géloses EMB et MacConkey. Les échantillons ont été dilués en série en trois exemplaires dans l'EPB avant l'incubation, afin de permettre la quantification par la technique du nombre le plus probable (Blodgett et al., 2015). Pour la détection d' E. coli , seule l'étape de la dilution en série n'a pas été prise en compte. Les colonies suspectes isolées ont été testées par biochimie et confirmées. Histologie intestinale :
Les oiseaux ont été euthanasiés, et des échantillons intestinaux ont été collectés et fixés selon la méthode de Rebel et al (2011) . Les échantillons d’iléon ont été inclus dans de la paraffine et ont été montés sur des lames. Toutes les évaluations et lectures histopathologiques ont été effectuées au microscope par un vétérinaire histopathologiste expérimenté.
Score Iléon 0 Aspect normal. 1 Intégrité épithéliale, présence appropriée de cellules inflammatoires, absence de nécrose, troubles vasculaires, desquamation anormale. Hyperplasie lymphoïde possible, avec production de follicules primaires. 2 Lésions légères à modérées : hyperémie de la muqueuse et de la sous-muqueuse, faible desquamation, nécrose épithéliale superficielle de la muqueuse, infiltration hétérophile modérée de la lamina propria ou de la sous-muqueuse, atrophie ou hypertrophie de la muqueuse, hémorragies modérées. Hyperplasie modérée des cellules productrices de mucus et des cellules mononucléaires. 3 Lésions comme ci-dessus, mais de degré majeur. Infiltration hétérophile intense, ainsi que nécrose épithéliale et sous-muqueuse des glandes, hyperplasie mononucléaire intense entre les cryptes, hémorragies abondantes, et hyperplasie des cellules productrices de mucus.
Tableau 4 : Liste des paramètres histologiques pour l'évaluation des lésions intestinale (iléon).
La présente un logigramme de pilotage de la séquence de démarrage de la turbomachine n°1 du point de vue de la commande des différents contacteurs.
Dans une étape initiale 50, les contacteurs K11 et K12 sont initialement fermés, afin de référencer la polarité négative de chaque batterie au potentiel de référence de l’appareil. La turbomachine n°1 est donc à l’arrêt (étape 52).
Une fois l’ordre de démarrage de la turbomachine n°1 donné par le pilote dans une étape 54, le calculateur de régulation de la turbomachine (EECU) dans une étape suivante 56 commande simultanément la fermeture des contacteurs K21, K22, K4 et K51, de manière à alimenter le démarreur n°1 avec les deux batteries 28V BAT1 et BAT2 en parallèle, l’injection de carburant selon une loi de démarrage appropriée et la mise sous tension des bougies d’allumage.
Au fur et à mesure que le générateur de gaz monte en vitesse, l’air est admis dans la chambre de combustion, les étincelles des bougies enflamment le mélange et la chambre de combustion s’allume, entrainant, dans une étape suivante 58, la détection de l’allumage de la chambre par l’EECU (ce qui se fait par exemple en constatant l’augmentation de température TET pour « Température d’Entrée Turbine » ou T45 des gaz de combustion).
L’étape suivante 60 consiste en la détection d’au moins une des deux conditions suivantes nécessaires à la mise en série des batteries BAT1 et BAT2 : NG supérieur à un seuil N1 fixe, seuil de vitesse à partir duquel on considère que l’allumage de la chambre de combustion est suffisamment stabilisé pour que l’accélération du générateur de gaz consécutive à la mise en série des deux batteries ne risque plus de souffler la flamme et d’éteindre la chambre de combustion, ce qui aurait pour conséquence d’interrompre le démarrage. Ce seuil N1 peut-être fixé à une valeur correspondant à la borne haute de la fenêtre d’allumage, par exemple entre 10 et 25% de NTOP (essentiellement fonction de la technologie de la chambre de combustion), Ou dNG/dt inférieur à un seuil DN2 fixe, indiquant que la marge d’accélération entre le couple démarreur alimenté en 28V et le couple de trainée du générateur de gaz devient trop faible, avec le risque d’une stagnation au démarrage (incapacité du générateur de gaz à accélérer bien que la chambre soit allumée) et d’un endommagement par sur-température de la turbomachine. Ce critère d’accélération minimale du générateur de gaz peut être fixé à une valeur de l’ordre de 1 à 3% de NTOP/s.
La mise en série ainsi réalisée des deux batteries permet alors d’assurer une marge d’accélération positive lorsque la vitesse du générateur de gaz NG approche la zone de couple résistant maximum, tout en protégeant la turbomachine contre les risques de stagnation au démarrage et d’extinction de la chambre de combustion.
Lorsque l’une au moins de ces deux conditions est remplie, il est alors commandé dans une nouvelle étape 62 l’ouverture des contacteurs K11 et K4, et après une étape 64 de confirmation de l’ouverture effective des contacteurs K11 et K4 (réalisée par exemple, dans le cas de contacteurs électromécaniques, via la relecture de contacts de recopie de position des contacts principaux), la fermeture du contacteur K32 est commandée dans une étape 66. Lorsque, dans une étape 68, la vitesse du générateur de gaz atteint le seuil de fin de démarrage N CUTOFF correspondant à la vitesse à partir de laquelle le générateur de gaz de la turbomachine est capable d’accélérer de lui-même jusqu’au régime de ralenti, généralement de l’ordre de 50 à 60% de NTOP, l’EECU, dans une étape 70, commande l’extinction des bougies d’allumage et l’ouverture du contacteur K32 de manière à couper le démarreur n°1.
Le générateur de gaz poursuit alors son accélération par lui-même dans l’étape suivante 72. Une fois le régime de ralenti atteint, le démarreur de la turbomachine n°1 peut être commuté en mode génération électrique de manière à alimenter le réseau de bord 28V DC BUS 1 et recharger la batterie BAT1.
Le logigramme de la séquence de démarrage de la turbomachine n°2 est bien entendu semblable. Le démarrage opère d’une manière analogue en suivant les mêmes étapes et en utilisant notamment les mêmes conditions basées sur la mesure de vitesse ou d’accélération du générateur de gaz pour déclencher la transition de la connexion parallèle à la connexion série des batteries BAT1 et BAT2 pour alimenter le démarreur n°2.
On notera qu’à tout moment (étapes 74, 76 ou 78), le pilote peut lancer un ordre d’arrêt de la turbomachine, engageant deux nouvelles étapes dans laquelle le contacteur K32 est ouvert (étape 80) et où l’EECU coupe l’injection de carburant, éteint les bougies, ouvre les contacteurs et ainsi désactive les deux démarreurs (étape 82), le générateur de gaz se retrouvant dans un régime d’autorotation dans l’étape suivante 84 avant que la turbomachine ne revienne dans sa position initiale d’arrêt de l’étape 52 lorsque la vitesse NG devient nulle (étape 86).
Par ailleurs, le schéma de la est aussi compatible avec un démarrage au sol sur un groupe de parc (GPU), le principal intérêt étant d’économiser la charge des batteries embarquées. La séquence de démarrage est illustrée sur les figures 16 à 25.
La illustre l’état initial de l’architecture électrique, qui est identique au démarrage sur batteries correspondant à l’arrêt des deux turbomachines, et dans lequel les deux contacteurs K11 et K12 sont fermés, de manière à ce que la polarité négative de chacune des deux batteries soit référencée au potentiel de référence de l’aéronef. Tous les autres contacteurs sont ouverts.
La illustre l’étape suivante correspondant à la première partie du démarrage de la turbomachine n°1. Lorsque le démarrage de la turbomachine n°1 est demandé, les contacteurs K62, K4 et K51 sont fermés de manière à alimenter le démarreur n°1 sous une tension nominale de 28V fournie par le GPU. Simultanément, le calculateur de régulation de la turbomachine (EECU) de la turbomachine n°1 pilote l’injection de carburant dans la chambre de combustion selon une loi de démarrage appropriée et met les bougies sous tension allumant la chambre de combustion.
La illustre l’étape de reconfiguration du réseau électrique de bord. A partir du seuil de vitesse N1 ou d’accélération DN2 défini plus haut, les contacteurs K4 et K11 sont ouverts. Le démarreur n°1 n’est donc momentanément plus alimenté.
La illustre l’étape suivante correspondant à la seconde partie du démarrage de la turbomachine n°1. Dès que l’ouverture des contacteurs K4 et K11 est confirmée, les contacteurs K32 et K21 sont fermés et le démarreur est alors alimenté par le GPU et la batterie 28V BAT1 en série, le GPU étant référencé au potentiel de référence de l’aéronef. Le démarrage de la turbomachine n°1 se poursuit donc avec son démarreur alimenté sous une tension nominale de 56V.
La illustre l’étape suivante correspondant à la fin du démarrage et l’accélération autonome du générateur de gaz de la turbomachine n°1 jusqu’au ralenti. Lorsque le seuil de vitesse N CUTOFF de coupure démarreur est atteint, les contacteurs K21, K32, K51 et K62 sont ouverts. Le générateur de gaz de la turbomachine n°1 poursuit son accélération par ses propres moyens.
Comme on peut le voir sur les Figures 1 à 4, le dispositif de fixation 1 selon la présente invention comprend une partie corps 4 et une partie tête 5 reliées entre elles par une zone fusible 6. Ainsi, le dispositif de fixation 1 est une pièce de type monobloc, c’est-à-dire en une seule pièce. Cette pièce peut être réalisée en tout matériau approprié pour le support de charge, de préférence en matière plastique ou métallique, le choix du matériau et des dimensions de la pièce étant fonctions des contraintes auxquelles la pièce doit résister. La pièce étant monobloc sans assemblage ni soudure, elle peut être fabriquée par impression 3D ou par un procédé de fabrication additive.
La partie corps 4 est destinée à être fixée directement à la paroi 3, ou à tout autre élément support, et à venir en contact direct avec celle-ci. De manière générale, la partie corps 4 comprend un élément formant chambre 7 et une première zone de fixation 8.
Dans le mode de réalisation représenté, l’élément formant chambre 7 se présente globalement sous la forme d’un corps cylindrique tubulaire de révolution qui s’étend selon l’axe longitudinal X. Ce corps est fermé à l’une de ses extrémités axiales par une paroi de fond 70 circulaire dont le diamètre est égal au diamètre de la paroi latérale 71 cylindrique du corps. L’autre extrémité axiale du corps comporte une paroi radiale 72 annulaire qui se prolonge radialement vers l’intérieur du corps. La paroi radiale 72 est parallèle à la paroi de fond 70 et est située en regard de celle-ci. La paroi radiale 72 comporte une section réduite 6 calibrée à la rupture au voisinage de sa zone de jonction avec la partie tête 5, laquelle section réduite 6 constitue la zone fusible 6. Cette zone fusible 6 est une zone annulaire de diamètre D1 inférieur au diamètre intérieur D2 de la paroi latérale 71 cylindrique et dont l’axe central est coaxial à l’axe longitudinal X. la section réduite 6 peut être formée par deux gorges circonférentielles 60, 61, de même centre et de même diamètre, pratiquées sur les deux faces de la paroi radiale 72.
Il convient de souligner que la zone fusible 6 peut être une zone de moindre épaisseur, une zone comprenant au moins une fente ou toute autre zone de fatigue apte à rompre sous une charge prédéterminée.
Une paroi annulaire périphérique 73 peut être formée autour de la paroi latérale 71 du corps, au voisinage de la paroi de fond 70, laquelle paroi 73 s’étend dans un plan transversal du corps. La paroi de fond 70, la paroi latérale 71 et la paroi radiale 72 définissent une cavité 74 cylindrique dans l’élément formant chambre 7.
Des méplats (non représenté) peuvent être prévus sur la paroi latérale 71 cylindrique afin de servir de surfaces d’appui pour une clé ou un outil de vissage, facilitant ainsi la fixation du dispositif 1 à la paroi 3.