INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, ladite tige de piston comporte à son bord d'extrémité axial arrière une bride d'appui sur laquelle l'utilisateur appuie lors de l'actionnement, ledit premier élément de dosage comportant un logement adapté à se fixer sur ladite bride d'appui.
Avantageusement, ledit réservoir est formé par un cylindre creux pourvu d'une collerette à son bord d'extrémité axial arrière, ledit troisième élément de dosage comportant un bord axial avant qui, en utilisation, s'appuie sur ladite collerette.
Plus la surface 20a du collecteur 20 est importante, plus les risques de déformation sont importants. De même, plus la distance entre les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 est importante, plus les risques de flexion et de déformation sont importants.
La structure plane monobloc de l’entretoise 50 telle qu’illustrée à la comporte en outre des orifices 56, ici au nombre de deux, permettant l’insertion de pions de positionnement (non illustrés). Ces pions de positionnement se montent dans des lamages réalisés dans la surface 20a du collecteur 20, et sont adaptés à s’insérer dans les orifices 56 de l’entretoise 50 et dans la plaque terminale inférieure 12 de l’empilement 10 pour garantir un centrage et un positionnement relatif précis de l’empilement 10, du dispositif d’interface d’étanchéité 40 et du collecteur 20 avant leur couplage sous pression.
Les portions formant cadre 51, 52, 53, 54 permettent d’enserrer chaque joint d’étanchéité 41, 42, 43, 44 et d’apporter un surcroit d’étanchéité autour de chaque orifice de communication 21, 22, 23, 24 du collecteur 20.
On a illustré aux figures 4 et 5 plus en détail le montage d’un joint J1 dans une portion formant cadre C2. Le joint J1 peut être n’importe quel joint d’étanchéité 41, 42, 43, 44 et la portion formant cadre C2 correspond à une portion formant cadre 51, 52, 53, 53 s’étendant à la périphérie d’un joint d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
De manière générale, les dimensions de l’ouverture formée par une portion formant cadre C2 s’étendant à la périphérie d’un joint d’étanchéité J1 dans le plan de couplage (x,y) sont strictement supérieures aux dimensions du joint d’étanchéité J1 dans ce plan de couplage (x,y).
Comme décrit précédemment, la portion formant cadre C2 a une épaisseur E2 inférieure à l’épaisseur E1 du joint d’étanchéité J1, ce qui permet lors de l’application d’une force de compression, de comprimer en premier lieu le joint d’étanchéité J1.
En terme de géométrie, la largeur L1 du joint d’étanchéité J1 doit être plus faible que la largeur L2 de l’ouverture formée dans la portion formant cadre C2.
De même, la longueur du joint d’étanchéité J1 doit être plus faible que la longueur de l’ouverture formée dans la portion formant cadre C2.
Ainsi, il existe un jeu entre le joint d’étanchéité J1 et la portion formant cadre C2, permettant une libre expansion radiale, dans le plan de couplage (x,y), du joint d’étanchéité J1 lors de son écrasement.
De préférence, le jeu existe tout autour du joint d’étanchéité J1, entre le joint d’étanchéité J1 et la portion formant cadre C2.
La fonction d’étanchéité du joint d’étanchéité J1 peut ainsi être assurée dès lors que l’entretoise ne gêne pas l’obtention d’un taux d’écrasement minimal du joint d’étanchéité J1.
L’épaisseur E1 du joint d’étanchéité J1 étant strictement supérieure à l’épaisseur E2 de la portion formant cadre C2, si l’effort de compression appliqué est suffisant, le taux d’écrasement du joint d’étanchéité J1 sera directement lié à la différence des épaisseurs E1 et E2.
Le joint d’étanchéité J1 pourra librement être écrasé et se déformer dans l’ouverture formée par la portion formant cadre C2, jusqu’à ce que le joint d’étanchéité J1 arrive en butée contre la portion formant cadre C2 de l’entretoise.
On a illustré schématiquement aux figures 6A, 6B et 7 le comportement comparé d’un ensemble de distribution de gaz tel que décrit précédemment, avec ou sans entretoise 50 dans le dispositif d’interface d’étanchéité 40.
Ainsi, lorsque qu’une force de compression F est appliquée pour le couplage par serrage de l’empilement 10 sur le collecteur 20, la présence de l’entretoise (situation de la ) permet en comparaison avec l’interface d’étanchéité sans entretoise (situation de la ), de limiter la flexion et le flambage des différentes pièces, et notamment de la plaque terminale inférieure 12 de l’empilement 10.
En effet, un effort de compression et de serrage de l’empilement 10 sur le collecteur 20, à plusieurs MPa et à haute température dans cette configuration, peut conduire à un chargement en flexion sur les plaques terminales de l’empilement 10 ou sur le collecteur 20, susceptible de déformer l’empilement 10 positionné sur le collecteur 20.
Plus précisément, l'invention concerne un ensemble de distribution de gaz comprenant une première plaque, telle qu’une plaque de distribution de gaz, et une seconde plaque, telle qu’une plaque terminale d’un empilement à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température, et un dispositif d’interface d’étanchéité permettant d’assurer l’étanchéité entre les première et seconde plaques pour la distribution de gaz.
En particulier, l’invention concerne un dispositif d’interface d’étanchéité permettant d’assurer l’étanchéité d’un empilement (ou « stack » en anglais) à oxydes solides de type SOEC/SOFC monté sur une plaque de distribution de gaz, également dénommée collecteur ou « manifold » selon la terminologie anglaise. De manière connue, la plaque de distribution de gaz ou manifold permet d’envoyer et de récupérer les gaz pour le circuit anodique et le circuit cathodique de l’empilement à oxydes solides de type SOEC/SOFC.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les empilements à oxydes solides de type SOEC/SOFC, que ce soit sur les bancs de fabrication/conditionnement ou intégrés in fine au sein de systèmes industriels, doivent être connectés à des circuits d’alimentation en gaz d’une installation fixe.
Afin de simplifier l’intégration, le montage et le démontage des empilements, il est connu de réaliser une telle connexion via des interfaces mécaniques facilement démontables, excluant les solutions de type soudées. Il est alors nécessaire de prévoir une étanchéité entre le dispositif de distribution de gaz de l’installation fixe et l’empilement à oxydes solides de type SOEC/SOFC.
La réalisation d’une telle étanchéité est complexe : les joints d’étanchéité doivent résister à haute température (de l’ordre de 600°C à 1000 °C), et procurer en outre une isolation électrique entre le dispositif de distribution de gaz de l’installation fixe et l’empilement à oxydes solides de type SOEC/SOFC.
Il est connu par exemple d’utiliser, pour assurer l’étanchéité entre les circuits d’alimentation en gaz, des joints d’étanchéité composés de matériaux d’origine minérale (argile, talc, mica, céramique, vitrocéramique) mis en compression par le biais de systèmes mécaniques externes de serrage. Des joints plats d’étanchéité compressifs formés à partir de poudre de vermiculite compactée sont par exemple utilisés autour des orifices de communication pour l’amenée ou la sortie de gaz d’une plaque de distribution de gaz ou manifold.
Ces joints d’étanchéité assurent, outre leur fonction d’étanchéité, une fonction d’isolation électrique entre les interfaces mécaniques entre lesquelles ils sont montés.
Toutefois, de tels joints d’étanchéité nécessitent l’application d’un effort de compression significatif pour obtenir une étanchéité suffisante par densification du matériau et adhésion aux interfaces en regard. Une contrainte de serrage de l’ordre du MPa, voire plusieurs dizaines de MPa, est requise pour atteindre des taux de compression du joint, permettant d’assurer l’étanchéité.
A l’inverse, un écrasement trop important du joint d’étanchéité peut conduire à sa rupture, ce qui peut compromettre sa fonction d’étanchéité.
Par ailleurs, une contrainte de serrage de plusieurs MPa à haute température peut générer un chargement en flexion sur les plaques terminales de l’empilement, cette mise en flexion qui peut conduire à une déformation plastique de ces plaques terminales, de l’empilement et/ou de la plaque de distribution de gaz. Lorsque de nombreux montages et démontages d’un empilement sur la plaque de distribution de gaz sont réalisés, notamment sur des bancs de conditionnement, la planéité de la plaque de distribution de gaz ou manifold peut se dégrader au fil du temps. Le risque de dégradation s’amplifie encore plus lorsque la largeur de la base des empilements augmente.
La plaque de distribution de gaz ou manifold, placée au cœur du banc de conditionnement est un composant difficile à remplacer. Le conditionnement d’un stack sur une plaque manifold déformée, en plus de poser des problèmes d’étanchéité, se traduira par des déformations de plus en plus importantes au niveau des plaques terminales des empilements.
Plus généralement, de telles déformations peuvent être observées dans un ensemble de distribution de gaz ayant des plaques parallèles et couplées sous pression par un dispositif de serrage, avec un dispositif d’interface d’étanchéité comportant un joint autour d’un orifice de communication de l’une des plaques pour l'amenée ou la sortie de gaz à destination de l’autre plaque.
La présente invention a pour but de remédier au moins partiellement aux inconvénients mentionnés ci-dessous.
A cet effet, la présente invention concerne un ensemble de distribution de gaz comprenant :
- une première plaque et une seconde plaque, la première plaque comprenant au moins un orifice de communication pour l'amenée ou la sortie de gaz positionné en vis-à-vis d'un orifice de communication correspondant de la seconde plaque, lesdites première et seconde plaques s’étendant parallèlement l’une à l’autre ;
- un dispositif de serrage pour coupler sous pression lesdites première et seconde plaques dans un plan de couplage parallèle auxdites première et seconde plaques ; et
Agents gélifiants lipophiles Un agent gélifiant lipophile, c'est-à-dire soluble ou dispersible dans la phase grasse, peut être choisi parmi les agents gélifiants organiques ou minéraux, polymériques ou moléculaires ; les corps gras solides à température et pression ambiante, notamment choisis parmi les cires, les corps gras pâteux, les beurres ; et leurs mélanges, et de préférence parmi les gélifiants polymériques.
On peut également citer le THIXCIN® R de Elementis Specialties (INCI : Trihydroxystearin), l’OILKEMIA™ 5S polymer de la société Lubrizol (INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Polyurethane-79), l’Oilkemia™ 5S CC polymer, (INCI : INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Hydrogenated Poly(C6-20 Olefin) (and) HDI/Trimethylol Hexyllactone Crosspolymer), l’Estogel M de PolymerExpert (INCI: CASTOR OIL / IPDI COPOLYMER & CAPRYLIC / CAPRIC TRIGLYCERIDE), l’EMC30 (INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Castor Oil/IPDI Copolymer), l’Hydrogenated Castor Oil/Sebacic Acid Copolymer ainsi que ses dérivés, notamment commercialisés respectivement sous les dénominations Estogel Green (ou Estogel G) et Estogel Green 40 par PolymerExpert, et leurs mélanges.
Dans la suite de la présente description, les gouttes (12) de phase grasse pourront indifféremment être désignées « gouttes » ou « goutte (G1) ».
De préférence, les gouttes (12) possédant un diamètre supérieur ou égal à 100 μm représentent un volume supérieur ou égal à 60%, voire supérieur ou égal à 70%, de préférence supérieur ou égal à 80%, et mieux supérieur ou égal à 90 % du volume total de la phase grasse dispersée et/ou au moins 60%, voire au moins 70%, de préférence au moins 80%, et mieux au moins 90%, des gouttes possèdent un diamètre moyen supérieur ou égal à 100 μm.
De préférence ce diamètre est supérieur ou égal à 150 μm, mieux supérieur ou égal à 200 μm, en particulier supérieur ou égal à 250 μm, de préférence supérieur ou égal à 300 μm, en particulier supérieur ou égal à 400 μm et mieux supérieur ou égal à 500 μm.
Selon cette variante, une goutte peut également être une particule pleine ou de type cœur/écorce comportant une goutte intermédiaire (G1) d’une phase grasse intermédiaire, la phase intermédiaire (ou phase grasse 14) étant placée au contact de la phase aqueuse 16 ou de l’écorce (lorsque présente), et au moins une, de préférence une unique, goutte interne (G2) d’une phase interne (ou troisième phase 19) disposée dans la goutte intermédiaire (G1).
De préférence, la phase grasse dispersée est transparente ou tout du moins translucide.
Composé(s) additionnel(s) Selon l’invention, la phase aqueuse et/ou la phase grasse et/ou la solution additionnelle, voire la troisième phase 19, peu(ven)t en outre comprendre au moins un composé additionnel différent des agents gélifiants et des huiles susmentionné(e)s.
Selon l’invention, la phase aqueuse continue et/ou la phase grasse dispersée et/ou la solution additionnelle, voire la troisième phase 19, peu(ven)t ainsi en outre comprendre des poudres ; des agents colorants, notamment choisis parmi les agents colorants hydrosolubles ou non, liposolubles ou non, organiques ou inorganiques, les matériaux à effet optique, les cristaux liquides, et leurs mélanges ; des charges, en particulier des pigments et/ou des nacres, notamment telles que décrites dans FR3067930 ; des élastomères de silicone émulsionnants et/ou non émulsionnants, notamment tels que décrit dans EP2353577 ; des agents de texture ; de la glycérine ; des conservateurs ; des humectants ; des stabilisateurs ; des agents stabilisateurs du pH, en particulier un tampon pH (eg HEPES, PBS) ; des chélateurs ; des émollients ; etc… ou tout additif cosmétique usuel ; et leurs mélanges.
Les compositions selon l’invention présentent également une viscosité faible ce qui les rend plus faciles à manipuler.
Stabilité des compositions A1 à A9 Les résultats de taille moyenne de gouttelettes, de taille maximale des gouttelettes ainsi que la distribution de la taille des gouttelettes déterminés sur une période de temps d’un mois à -20°C des compositions testées sont regroupés dans le tableau 3 ci-après :
A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 D50 (µm) à T + 1 mois 4.0 2.8 3,1 2,7 1,0 2,3 2,1 1,6 2,3 D95 (µm) à T + 1 mois 8,2 7,0 5,8 7,1 2,2 4,4 3,5 2,4 8,9 D50 (µm) à T + 2 mois 3,2 2,8 2,1 2,8 1,0 D95 (µm) à T + 2 mois 7,2 6,9 5,3 7,2 2,2
On constate que les compositions selon l’invention restent fluides à une température de -20°C.
Les résultats montrent que les compositions selon l’invention présentent une taille moyenne de gouttelettes, ainsi qu’une distribution de la taille des gouttelettes quasiment inchangées par rapport à celles mesurées au moment de la production de la composition.
Ces émulsions sont donc stables au stockage, y compris en présence d’eau oxygénée dans l’émulsion.
Les émulsions selon l’invention permettent avantageusement de réduire la présence d’alcool dans l’émulsion, tout en maintenant une émulsion liquide stable à une température de -20°C.
COMPOSITION DE CAOUTCHOUC A BASE D’ELASTOMERE DIENIQUE FORTEMENT SATURE ET D’UNE RESINE RENFORÇANTE La présente invention est relative à des compositions de caoutchouc destinées notamment à la fabrication de pneumatiques ou de produits semi-finis pour pneumatiques.
Les couches de pneumatiques telles que la bande de roulement ou les couches internes doivent obéir à un grand nombre d'exigences techniques, souvent antinomiques, parmi lesquelles une faible résistance au roulement, une résistance élevée à l’usure, un bon comportement routier, ainsi qu’un bon niveau de cohésion du matériau.
Afin d'assurer une bonne rigidité, représentative notamment du comportement routier, il est connu d'utiliser des compositions de caoutchouc présentant des taux élevés de charges renforçantes. Toutefois, de manière connue, l'augmentation du taux de charge peut pénaliser les propriétés d'hystérèse et donc de résistance au roulement des pneumatiques.
Une rigidité élevée peut également être obtenue en incorporant certaines résines renforçantes comme divulgué dans la demande WO 02/10269 qui propose des compositions de caoutchouc présentant une forte rigidité lors de faibles déformations du pneumatique. La résistance aux faibles déformations est une des propriétés que doit présenter un pneumatique pour répondre aux sollicitations auxquelles il est soumis.
Par ailleurs, il demeure intéressant que les solutions proposées pour résoudre ce problème ne pénalisent pas les autres propriétés de la composition de caoutchouc, notamment l'hystérèse. En effet, l'utilisation d'une composition hystérétique dans un pneumatique peut se manifester par une élévation de la température interne du pneumatique, ce qui peut entraîner une diminution de l'endurance du pneumatique. Au vu de ce qui précède, il existe un objectif permanent de fournir des compositions de caoutchouc qui présentent un compromis amélioré entre résistance à la rigidité et l'hystérèse. Bien entendu, il demeure avantageux que l’amélioration de ce compromis ne se fasse pas au détriment d’autres propriétés de la composition, en particulier, les propriétés mécaniques, telles que l’allongement à la rupture et la contrainte rupture (ou résistance à la traction), qui sont des propriétés particulièrement importantes dans de nombreuses couches internes de pneumatiques.
Ainsi, il existe un besoin de trouver des moyens d’améliorer l’endurance de pneumatiques comprenant des compositions à rigidité élevée sans pénaliser l’hystérèse, voir en l’améliorant, et ce sans pénaliser les propriétés mécaniques de la composition.
Poursuivant ses recherches, la Demanderesse a découvert de façon inattendue que l’utilisation combinée d’élastomère diénique fortement saturé et d’un système durcissant à base de résine époxyde et de durcisseur aminé particulier, permet d’améliorer davantage le compromis de performance précité.
Ainsi l’invention a pour objet une composition de caoutchouc à base d’au moins :
- une matrice élastomère comprenant plus de 50 pce d’au moins un copolymère contenant des unités éthylène et des unités 1,3-diène, les unités éthylène dans le copolymère représentant entre 50% et 95% en mole des unités monomères du copolymère, - une charge renforçante, - un système de vulcanisation, - de 1 à 30 pce de résine époxyde, - entre 1 et 15 pce d'un durcisseur aminé comprenant au moins deux fonctions amines primaires, situées sur au moins un cycle aromatique à six atomes, ledit au moins un cycle aromatique à six atomes comprenant : ° au moins une fonction amine primaire, et ° au moins deux radicaux Ri, identiques ou différents, choisis dans le groupe constitué par les radicaux alkyles linéaires ou ramifiés en C 1 -C 6 , les halogènes, les éthers, les amines tertiaires, les thio-éthers, les cétones, les esters et les amides, substitués par des radicaux alkyles linéaires ou ramifiés en C 1 -C 6 , de telle sorte que l'au moins un cycle aromatique à six atomes ne comprenne pas d'atome d'hydrogène situé en position ortho par rapport aux fonctions amines primaires, ledit durcisseur aminé comprenant au moins une deuxième fonction amine primaire située sur ledit au moins un cycle aromatique à six atomes ou sur un éventuel second cycle aromatique à six atomes dudit durcisseur aminé.
Avantageusement, la couronne 37 comprend des éléments en saillie 377, en particulier au nombre de deux et répartis à 180° l’un par rapport à l’autre autour de l’axe de rotation X19. Un seul de ces éléments en saillie 377 est visible sur les figures 4, 5 et 8. La troisième partie 176 du boîtier 170, appartenant au frein 29, comprend des échancrures 297, en particulier au nombre de deux et réparties à 180° l’une par rapport à l’autre autour de l’axe de rotation X19. En outre, la couronne 37 est bloquée en rotation par rapport à la troisième partie 176 du boîtier 170 par la mise en position de chacun des éléments en saillie 377 de la couronne 37 à l’intérieur de l’une des échancrures 297 de la troisième partie 176 du boîtier 170, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Ainsi, la couronne 37 et la troisième partie 176 du boîtier 170 sont indexées entre elles radialement autour de l’axe de rotation X19.
Le nombre d’éléments en saillie de la couronne et le nombre d’échancrures de la troisième partie du boîtier ne sont pas limitatifs et peuvent être différents. Ils peuvent, par exemple, être supérieurs ou égaux à trois.
Avantageusement, le nombre d’éléments en saillie 377 de la couronne 37 et le nombre d’échancrures 297 de la troisième partie 176 du boîtier 170 sont identiques et répartis de manière identique autour de l’axe de rotation X19.
Ici, les éléments en saillie 377 de la couronne 37 sont décalés angulairement, en particulier de 90°, par rapport aux premiers dégagements 373 de la couronne 37, autour de l’axe de rotation X19. De même, les échancrures 297 de la troisième partie 176 du boîtier 170 sont décalées angulairement, en particulier de 90°, par rapport aux deuxièmes dégagements 293 de la troisième partie 176 du boîtier 170, autour de l’axe de rotation X19.
On décrit à présent, en référence aux figures 4 à 7, le premier étage de réduction 180 du réducteur 19, illustré à la et conforme au premier mode de réalisation de l’invention.
On note X38 un axe central du porte-satellites 38. L’axe central X38 est superposé à l’axe de rotation X19 en configuration montée du réducteur 19 et superposé à l’axe de rotation X en configuration montée du réducteur 19 dans l'actionneur électromécanique 11 et, en particulier, du réducteur 19 et de l’actionneur électromécanique 11 dans le dispositif d’occultation 3.
Avantageusement, le pignon solaire 32 comprend une première partie annulaire 322.
Avantageusement, la première partie annulaire 322 porte une denture 324.
Ici, la denture 324 du pignon solaire 32 est hélicoïdale.
Le pignon solaire 32 comprend, en outre, un arbre 326. L’arbre 326 du pignon solaire 32 permet un montage et un centrage du pignon solaire 32 sur le porte-satellites 38. L’arbre 326 du pignon solaire 32 s’étend selon un premier axe longitudinal X326. Le premier axe longitudinal X326 est un axe central du pignon solaire 32.
Ici, l’arbre 326 du pignon solaire 32 est reçu dans un évidement central de la première partie annulaire 322 du pignon solaire 32. En outre, la première partie annulaire 322 et l’arbre 326 sont solidaires en rotation, autour du premier axe longitudinal X326.
Avantageusement, le premier étage de réduction 180 comprend, en outre, un élément de transmission de couple 328.
Ici, l’arbre 326 est équipé, sur une première extrémité 326a, dite extrémité avant tournée vers la première extrémité 19a du réducteur 19, de l’élément de transmission de couple 328. L’élément de transmission de couple 328 est solidaire avec l’arbre 326, en rotation autour du premier axe longitudinal X326.
En configuration montée du pignon solaire 32 dans le porte-satellites 38, l’axe central X38 et le premier axe longitudinal X326 sont superposés.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11, en particulier le réducteur 19, comprend, en outre, le cardan 329. Le cardan 329 est engrené avec le pignon solaire 32. En outre, une première surface de guidage S178, ménagée sur le boîtier 170, reçoit en appui tournant glissant le cardan 329.
La caméra 3 et la source 4 sont synchronisées au moyen de l’unité de synchronisation 5 de sorte qu’une seule impulsion lumineuse soit émise par temps d’exposition et chaque impulsion lumineuse est émise à un instant spécifique par rapport aux temps d’exposition selon le motif de la séquence temporelle d’impulsions définie par l’unité de définition de séquences d’’impulsions 6. Ces différents instants d’émissions d’impulsions lumineuses correspondent aux instants de prises d’images par la caméra qui génère une séquence temporelle d’images 30. Ainsi, une paire d’images est caractérisée par l’écart temporel qui sépare deux impulsions lumineuses. Toutes les impulsions lumineuses ont la même largeur notée T ON sur la .
En référence aux figures 6-11, les critères pour définir une séquence d’impulsions lumineuses sont décrits ci-dessous.
La séquence d’impulsions est définie de sorte qu’il y a qu’une seule impulsion lumineuse par temps d’exposition.