INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La taille de la mémoire interne est dimensionnée pour permettre le stockage de plusieurs mois de mesures. Ce qui permet d’éviter des pertes de données irrémédiables.
Notons que les données sont constituées de trames de géolocalisation, corrigées ou non, éventuellement des trames de correction, des valeurs de tension de batterie et des données inertielles, l’ensemble étant relativement peu volumineux en comparaison aux capacités de stockage actuelles.
Les données sont constituées dans ce mode de réalisation de :
- la trame GNSS, incorporant les informations de positionnement et de sa qualité (Affaiblissement de la précision horizontale dite HDOP, nombre de satellites du réseau employé, présence de la correction RTK ou non (par exemple dans le cas où le réseau cellulaire est indisponible) ;
- la date et l’heure (extraites notamment de la trame NMEA du réseau satellitaire employé, par exemple une trame RMC, tel qu’implémenté dans le mode de réalisation principale de l’invention, ou une trame GGA),
– la tension batterie au moment de la capture ;
Et éventuellement d’autres indications propres au dispositif permettant de connaitre son état à chaque instant, notamment, dans un mode de réalisation particulier, les données inertielles acquises par une centrale inertielle.
Les données ainsi transmises au dispositif de post-traitement 50, ou récupérés via une mémoire externe, permettent la mise à jour de bases de données topologiques permettant un suivi précis et fiable des fourreaux enfouis.
Lorsque la pose du fourreau est terminée, le dispositif 1 peut être déconnecté, par exemple par un autre appui long sur le bouton poussoir d’activation.
Alors toutes les données en cours d’acquisition sont stockées dans ma mémoire interne et le dispositif est éteint.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend, voire est formée (i) du diester selon l’invention et (ii) d’au moins un additif choisi parmi les anti-oxydants, les agents anti-mousse, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anticorrosion, les additifs anti-usure et/ou extrême-pression, les modificateurs de frottement, les détergents, les agents dispersants et leurs mélanges, de préférence parmi les anti-oxydants, les additifs abaisseurs de point d’écoulement, les agents anti-mousse, les agents anticorrosion, et leurs mélanges.
Avantageusement, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend (i) le diester selon l’invention et (ii) au moins un additif anti-oxydant.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend, voire est constituée de : au moins 5% massique, de préférence au moins 10% massique, de préférence au moins 30% massique, de préférence au moins 50% massique, plus préférentiellement au moins 70% massique, voire au moins 90% massique, de diester(s) répondant à la formule (I) ; éventuellement de 0,01 à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique, d’un ou plusieurs additifs choisi(s) parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges ; et éventuellement de 5 à 94% massique, de préférence de 10 à 94% massique, de préférence de 15 à 90% massique d’huile(s) de base distincte(s) du diester selon l’invention,
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend, voire est constituée de : de 5 à 95% en masse, de préférence de 5 à 50% en masse, de préférence encore 10 à 40% en masse, dudit ou desdits diesters répondant à la formule (I) ; de 5 à 95% en masse, de préférence de 50 à 95% en masse, de préférence de 60 à 90% en masse, d’une ou plusieurs huiles de base différentes desdits diesters ; éventuellement de 0,01 à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique, d’un ou plusieurs additifs choisi(s) parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges,
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend, voire est constituée de : de 5 à 95% massique, de préférence de 10 à 90% massique, de préférence encore de 20 à 80% massique, encore plus préférentiellement de 30 à 70% massique, voire de 40 à 60% massique, de diester(s) répondant à la formule (I) ; éventuellement de 5 à 95% massique, de préférence de 10 à 90% massique, de préférence encore de 20 à 80% massique, encore plus préférentiellement de 30 à 70% massique, voire de 40 à 60% massique d’une ou plusieurs huiles de base différentes desdits diesters ; éventuellement de 0,01 à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique d’un ou plusieurs additifs distincts du diester et distincts de(s) huile(s) de base, parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges,
Une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention présente avantageusement une viscosité cinématique, mesurée à 40°C selon la norme ASTM D445, allant de 2 à 20 mm²/s, de préférence de 3 à 18 mm²/s.
Procédé de préparation Les diesters selon l’invention peuvent être préparés selon des méthodes de synthèse connues de l’homme du métier. Ces méthodes de synthèse mettent plus particulièrement en œuvre deux réactions d’estérification, chaque réaction d’estérification étant mise en œuvre entre une fonction alcool du diol et la fonction acide de l’acide monocarboxylique.
La partie aval 14 comprend une deuxième ouverture 17 permettant le passage au moins en partie du système de changement de pas 10. La deuxième ouverture 17 est délimitée par une jupe cylindrique 18 qui est centrée sur l’axe longitudinal X.
La partie amont 13 et la partie aval 14 sont fixées entre elles par exemple à l’aide de bride radiale et d’une liaison boulonnée. La partie aval 14 peut être réalisée d’une seule pièce ou être réalisée en deux portions 14a, 14b comme c’est le cas sur la .
En référence à la , l’arbre d’hélice 3 est entraîné en rotation par rapport au carter 11 grâce à des paliers. Dans le présent exemple deux paliers amont 19 sont montés en amont de l’enceinte 12. De manière avantageuse, les deux paliers amont 19 sont montés en amont du réducteur de vitesse 4. Chaque palier amont 19 comprend une bague interne solidaire de l’arbre d’hélice 3 et une bague externe solidaire de la paroi cylindrique 16 du carter. Sur l’exemple illustré, le premier palier amont 19a comprend des roulements à rouleaux et le deuxième palier amont 19b comprend des roulements à billes.
L’arbre d’hélice 3 est également entraîné en aval par un palier aval 23 de manière avantageuse. Le palier aval 23 est monté vers l’aval de l’enceinte 12. Plus précisément, le palier aval 23 est monté en aval d’un pignon de sortie 41 qui sera décrit plus en détail ultérieurement. Le palier aval 23 comprend une bague interne qui est solidaire d’un arbre cylindrique 45 du pignon de sortie 41. La palier aval 23 comprend une bague externe qui est solidaire d’une paroi annulaire 26 du carter statorique 11.
Sur la , le réducteur de vitesse 4 comprend un train d’engrenage à lignes intermédiaires de transmission qui est également appelé réducteur composé ou « compound » dans la terminologie anglo-saxonne. Le réducteur de vitesse 4 est également connu sous l’acronyme anglais PGB pour « Propeller Gear Box » ou RGB pour « Reduction Gear Box ». Le réducteur de vitesse de type compound nécessite un système d’équilibrage de charge afin d’égaliser les charges entre des lignes intermédiaires. .
Le réducteur de vitesse 4 comporte un pignon d’entrée 40 et un pignon de sortie 41 qui sont mobiles en rotation. Le pignon d’entrée 40 est relié à l’arbre de puissance. De manière avantageuse, le pignon d’entrée 40 est porté par un arbre 42 et sont coaxiaux. Dans le présent mode de réalisation, le pignon d’entrée 40 présente un axe d’entrée 43 qui est parallèle à l’axe longitudinal X de la turbomachine. L’arbre de puissance 2 est couplé à l’arbre 42 du pignon d’entrée 40 par exemple à l’aide de cannelures de sorte que l’arbre de puissance 2 soit solidaire du pignon d’entrée 40. L’arbre de puissance 2 entraîne ainsi en rotation le pignon d’entrée 40.
L’arbre de puissance 2 est de manière avantageuse un arbre de turbine que comprend classiquement une turbomachine.
Le pignon de sortie 41 est relié à l’arbre d’hélice 3. La liaison est réalisée par exemple à l’aide de cannelures de sorte que l’arbre d’hélice 3 soit solidaire du pignon de sortie 41. Le pignon de sortie 41 présente un axe de sortie 44 qui est parallèle à l’axe d’entrée 43 du pignon d’entrée 40. En particulier, l’axe de sortie 44 est confondu avec celui de l’arbre d’hélice 3 (et avec l’axe longitudinal). Le pignon de sortie est autrement dit mobile en rotation autour de l’axe 44 colinéaire avec l’axe longitudinal X. En d’autres termes, l’axe d’entrée 43 du pignon d’entrée 40 est décalé, ici radialement, de l’axe de sortie 44 du pignon de sortie 41.
Sur la , le pignon de sortie 41 comprend dans cet exemple de réalisation un arbre cylindrique 45 s’étendant suivant l’axe de sortie 44. Le pignon de sortie 41 comprend une jante 46 qui s’étend radialement autour de l’arbre cylindrique 45 et qui porte au moins une denture externe 47.
Sur les figures 3 et 4, le réducteur de vitesse 4 comprend des moyens de transmission de couple 48 qui sont configurés pour transmettre le couple du pignon d’entrée 40 au pignon de sortie 41. En particulier, la puissance transmise par le pignon d’entrée 40 est distribuée par les moyens de transmission de couple 48 avant d’être transférée au pignon de sortie 41.
Dans le présent exemple, les moyens de transmission de couple 48 comprennent deux lignes intermédiaires de transmission 55. Les deux lignes intermédiaires 55 sont sensiblement parallèles (plus ou moins inclinées de 5°) et sont sensiblement identiques. Dans un autre exemple de configuration, les lignes intermédiaires 55 peuvent être inclinées suivant un angle supérieur à 5°.
Sur la et de manière avantageuse, chaque ligne intermédiaire de transmission 55 comprend un premier pignon intermédiaire 49 monté rotatif autour d’un axe de rotation B. Les axes de rotation des pignons intermédiaires 49 sont également parallèles à l’axe longitudinal. Les deux pignons intermédiaires 49 comprennent chacun une denture externe 50 qui engrène avec une denture externe 51 du pignon d’entrée 40.
En référence aux figures 4 et 5, chaque ligne intermédiaire de transmission 55 comprend, de manière avantageuse, un deuxième pignon intermédiaire 52 montés rotatifs autour d’un axe de rotation C. Ce dernier est coaxial avec une ligne intermédiaire 55 correspondante. Les axes des deuxièmes pignons intermédiaires 52 sont également parallèles à l’axe longitudinal. Les deuxièmes pignons intermédiaires 52 comprennent chacun une denture externe 53 qui engrène avec la denture externe 47 du pignon de sortie 41.
De manière avantageuse, les premiers pignons intermédiaires 49 et les deuxièmes pignons intermédiaires 52 sont solidaires en rotation. En particulier, les premier pignon 49 et deuxième pignon 52 de chaque ligne intermédiaire 55 sont portés par un arbre 54. Avantageusement, mais non limitativement, l’arbre 54 s’étend entre une première extrémité et une deuxième extrémité. Chaque premier pignon intermédiaire 49 est disposé à la première extrémité de l’arbre 54 et chaque deuxième pignon intermédiaire 52 est disposé à la deuxième extrémité de l’arbre 54.
Il est également proposé un procédé d’échange de puissance dans un aéronef, caractérisé en ce qu’il comporte : pour chacun d’un convertisseur électromécanique dit basse pression et d’un convertisseur électromécanique dit haute pression, le convertisseur électromécanique basse pression étant conçu pour échanger de la puissance entre un bus de tension conçu pour présenter une tension de bus et un corps basse pression d’une turbomachine de l’aéronef, le convertisseur électromécanique haute pression étant conçu pour échanger de la puissance entre le bus de tension et un corps haute pression de la turbomachine de l’aéronef, une régulation de la tension de bus en commandant le convertisseur électromécanique considéré afin d’ajuster la puissance échangée ; une fourniture par un calculateur d’une consigne de partage entre les puissances échangées, cette consigne de partage variant au cours du temps ; et pour au moins l’un des convertisseurs électromécaniques : une réception de la consigne de partage fournie par le calculateur et d’une évaluation de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques, et un ajustement de la puissance échangée par le convertisseur électromécanique considéré afin de respecter la consigne de partage reçue, en tenant compte de l’évaluation reçue de la puissance échangée par l’autre des convertisseurs électromécaniques.
Il est également proposé un programme d’ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur, caractérisé en ce qu’il comprend des instructions pour l’exécution des étapes d’un procédé selon l’invention, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue simplifiée d’une installation selon l’invention d’échange de puissance dans un aéronef, la est une vue similaire à celle de la , dans un cas particulier de réalisation, la est une vue fonctionnelle d’un module de respect de partage de puissance de l’installation de la , pour un convertisseur électromécanique dit haute pression couplé à un corps haute pression d’une turbomachine, la est une vue fonctionnelle d’un module de respect de partage de puissance de l’installation de la , pour un convertisseur électromécanique dit basse pression couplé à un corps basse pression de la turbomachine, la est une vue fonctionnelle d’un module de régulation de tension de bus de l’installation de la , pour le convertisseur électromécanique haute pression, la est une vue fonctionnelle d’un module de régulation de tension de bus de l’installation de la , pour le convertisseur électromécanique basse pression, la est une vue fonctionnelle d’un module de commande du convertisseur électromécanique haute pression, présent dans l’installation de la , la est une vue fonctionnelle d’un module de commande du convertisseur électromécanique basse pression, présent dans l’installation de la , la est une vue similaire à celle de la , avec des modules de sélection pour application directe de consignes, la est une vue similaire à celle de la , dans le cas particulier de la , la est une vue fonctionnelle d’un module de respect de partage de puissance de l’installation de la , pour le convertisseur électromécanique haute pression, et la est une vue fonctionnelle d’un module de respect de partage de puissance de l’installation de la , pour le convertisseur électromécanique haute pression .
Description détaillée de l’invention En référence à la , un exemple d’un système propulsif 98 d’un aéronef, dans lequel l’invention est mise en œuvre, va à présent être décrit.
Le système propulsif 98 comprend tout d’abord une turbomachine 102 comprenant un corps basse pression 104 et un corps haute pression 103. La turbomachine 102 est par exemple une turbomachine propulsive de l’aéronef.
Le système propulsif 98 comporte en outre une installation 100 d’échange de puissance.
L’installation 100 comprend un bus de tension 160, ainsi que par exemple au moins une charge électrique 14, 15 connectée au bus de tension 160. Chaque charge 14, 15 correspond par exemple, et de manière non limitative, à un ou plusieurs équipements de l’aéronef.
L’installation 100 comporte en outre un convertisseur électromécanique 150 BP , qualifié de basse pression, conçu pour échanger de la puissance P BP entre le bus de tension 160 et le corps basse pression 104. Ainsi, le convertisseur électromécanique basse pression 150 BP est par exemple conçu, dans un premier sens de transfert de puissance, pour prélever de la puissance mécanique du corps basse pression 104, afin de fournir de la puissance électrique au bus de tension 160. Le convertisseur électromécanique basse pression 150 BP est en outre par exemple conçu, dans un deuxième sens de transfert de puissance, pour prélever de la puissance électrique au bus de tension 160 afin de fournir de la puissance mécanique au corps basse pression 104. Pour échanger la puissance P BP , un courant I BP est ainsi échangé entre le bus de tension 160 et le convertisseur électromécanique basse pression 150 BP .
De manière similaire, pour le corps haute pression 103, l’installation 100 comporte en outre un convertisseur électromécanique 150 H P , qualifié de haute pression, conçu pour échanger de la puissance P HP entre le bus de tension 160 et le corps haute pression 103. Ainsi, le convertisseur électromécanique haute pression 150 H P est par exemple conçu, dans un premier sens de transfert de puissance, pour prélever de la puissance mécanique du corps haute pression 103, afin de fournir de la puissance électrique au bus de tension 160. Le convertisseur électromécanique haute pression 150 H P est en outre par exemple conçu, dans un deuxième sens de transfert de puissance, pour prélever de la puissance électrique au bus de tension 160 afin de fournir de la puissance mécanique au corps haute pression 103. Pour échanger la puissance P H P , un courant I H P est ainsi échangé entre le bus de tension 160 et le convertisseur électromécanique haute pression 150 H P .
Par exemple, chaque convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP comporte une machine électrique couplée au corps basse pression 104 ou bien haute pression 103, respectivement, ainsi qu’un convertisseur alternatif-continu conçu pour transférer de la puissance électrique entre le bus de tension 160 et la machine électrique. Ainsi, la machine électrique peut recevoir un couple mécanique pour générer un courant alternatif qui est redressé par le convertisseur alternatif-continu pour fournir la tension de bus continue V DC . Le convertisseur alternatif-continu peut en outre convertir la tension continue V DC pour alimenter en courant alternatif la machine électrique afin que cette dernière fournisse un couple mécanique pour injecter de la puissance dans la turbomachine 102.
L’installation 100 comprend en outre, pour chaque convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP , un module de régulation de tension 125 BP , 125 HP conçu pour réguler la tension de bus V DC à une consigne de tension V DC * en commandant le convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP considéré afin d’ajuster sa puissance échangée P HP , P BP .
Chaque module de régulation de tension 125 BP , 125 HP comporte en particulier un module de détermination de consigne 130 HP , 130 BP conçu pour déterminer une consigne d’échange, notée G B P *, G H P *, d’une grandeur physique du convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP considéré, afin de réguler la tension de bus V DC , cette grandeur physique étant liée à la puissance échangée P B P , P H P . En effet, l’injection de puissance électrique dans le bus de tension 160 tend à augmenter la tension de bus V DC , tandis que le prélèvement de puissance électrique du bus de tension 160 tend à diminuer la tension de bus V DC . Ainsi, en jouant sur la consigne d’échange G B P *, G H P *, il est possible de modifier la puissance échangée P B P , P H P pour faire en sorte que le convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP considéré injecte ou bien prélève plus ou moins de puissance électrique et donc modifie la tension de bus V DC .
La consigne d’échange G B P *, G H P * est, par exemple, une consigne de puissance à échanger P BP *, P H P * par le convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP considéré. C’est ce cas qui sera développé par la suite.
Alternativement, la consigne d’échange G B P *, G H P * peut être une consigne du courant I BP , I HP entre le convertisseur électromécanique 150 BP , 150 HP considéré et le bus de tension 160. En effet, lorsque la consigne V DC * est constante, la tension de bus V DC qui est régulée à cette consigne reste elle-aussi sensiblement constante, de sorte que le courant I BP , I HP représente directement la puissance échangée P B P , P H P ,.
Encore alternativement, la consigne d’échange G BP *, G HP * peut être une consigne du couple de la machine électrique.
Chacun des modules de régulation de tension 125 B P , 125 H P comprend en outre un module de commande 140 BP , 140 H P conçu pour commander le convertisseur électromécanique basse pression 150 BP , respectivement haute pression 150 HP , afin de réguler la grandeur physique à sa consigne d’échange G BP *, G H P *.
L'unité de traitement 14 peut comprendre un automate avec un nombre fini d'états (en anglais finite-state automaton ou finite state machine ou FSM) recevant les requêtes d'accès émises par le module maître 6 du système 1. L'unité de traitement 14 reçoit en outre un signal d'horloge CLK fourni par une source 16 de signal d'horloge. Le contrôleur 10 comprend par ailleurs des compteurs 18. Selon un mode de réalisation, l'unité de traitement 14 comprend un compteur 18a, 18b, 18c, 18d, 18e pour chaque unité de mémoire 8a-8e, cinq compteurs de mode étant représentés à titre d'exemple en . Chaque compteur 18a-18e est incrémenté à chaque impulsion du signal d'horloge CLK.
La est un schéma par bloc d'un mode de réalisation d'un procédé de fonction du dispositif de stockage 2.
A l'étape 20, lorsque le système 1 est mis sous tension, les registres de mode 12a-12e du contrôleur 10 sont tous mis à la valeur "1" et les compteurs 18a-18e sont tous réinitialisés à zéro. Chaque unité mémoire 8a-8e est alors dans le mode RUN.
A l'étape 22, l'unité de traitement 14 reçoit des requêtes du module maître 6, par exemple une requête en écriture de données dans la mémoire 8 ou une requête en lecture de données stockées dans la mémoire 8. Une requête en écriture comprend typiquement une adresse d’écriture dans la mémoire 8 et les données à écrire dans la mémoire 8, ces données occupant une taille renseignée dans la requête en écriture ou déductible de celle-ci. L'unité de traitement 14 détermine, sur la base de la requête en écriture, la ou les unités mémoire 8a-8b de la mémoire 8 visée(s) par la requête, c’est-à-dire celles dont le contenu est mis à jour par l’écriture. Cette détermination peut être mis en oeuvre avant, pendant ou après l’écriture dans la mémoire 8. De façon analogue, une requête en lecture comprend typiquement une adresse de lecture dans la mémoire 8. L'unité de traitement 14 détermine, sur la base de la requête en lecture, la ou les unités mémoire 8a-8b de la mémoire 8 visée(s) par la requête, c’est-à-dire celles dont le contenu doit être lu. Cette détermination peut être mis en oeuvre avant, pendant ou après la lecture dans la mémoire 8.