INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par « tensioactif anionique de type sulfonate », on entend au sens de la présente invention, un tensioactif anionique comportant une ou plusieurs fonctions sulfonique ou sulfonate (-SO 3 H ou -SO 3 - ), pouvant éventuellement comporter une ou plusieurs fonctions carboxylique ou carboxylate (-COOH ou -COO-) et ne comportant pas de fonctions sulfate.
De tels tensioactifs peuvent avantageusement être choisis parmi les alkylsulfonates, les alkylamidesulfonates, les alkylarylsulfonates, les alpha-oléfine-sulfonates, les paraffine-sulfonates, les alkylsulfosuccinates, les alkyléthersulfosuccinates, les alkylamidesulfosuccinates, les alkylsulfoacétates, les N-acyltaurates, les acyliséthionates, ainsi que leurs sels et leurs mélanges ; les groupes alkyles de ces composés comportant notamment de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence de 8 à 26, et plus préférentiellement de 10 à 22 atomes de carbone ; le groupe aryle désignant de préférence un groupe phényle ou benzyle ; ces composés pouvant être polyoxyalkylénés, notamment polyoxyéthylénés et comportant alors de préférence de 1 à 50 motifs d’oxyde d’éthylène, et plus préférentiellement de 2 à 10 motifs d’oxyde d’éthylène.
Préférentiellement, le ou les tensioactifs anioniques de type sulfonate sont choisis parmi les composés de formule (I) suivante : R 1 -COX-R 2 -SO 3 M (I),
- R 1 représente un groupement alkyle linéaire ou ramifié, de préférence linéaire, comprenant de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence de 8 à 26 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 10 à 22 atomes de carbone ;
- X représente un atome d’oxygène ou un groupement -N(CH 3 )- ou -NH-, de préférence un atome d’oxygène ;
- R 2 représente un groupement alkyle linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 4 atomes de carbone ; et
- M désigne un atome d’hydrogène, un ion ammonium, un ion issu d’un métal alcalin ou alcalinoterreux ou un ion issu d’une amine organique.
Le ou les tensioactifs anioniques de type sulfonate, et notamment ceux de formule (I) telle que définie ci-avant, peuvent être employés sous forme salifiée ou non salifiée. Comme sel, on peut en particulier employer les sels de métaux alcalins tels que les sels de sodium ou de potassium, les sels d'ammonium, les sels d'amines, les sels d'aminoalcools ou les sels de métaux alcalino-terreux, par exemple, de magnésium. Comme sels d’aminoalcools, on peut citer les sels de mono-, di- et triéthanolamine, les sels de mono-, di- ou tri-isopropanolamine, les sels de 2-amino 2-méthyl 1-propanol, 2-amino 2-méthyl 1,3-propanediol et tris(hydroxyméthyl)amino méthane. On utilise de préférence les sels de métaux alcalins ou alcalinoterreux, et en particulier les sels de sodium ou de magnésium.
De préférence, le ou les tensioactifs anioniques de type sulfonate sont choisis parmi les acyliséthionates, préférentiellement parmi les acyl(C 8 -C 30 )iséthionate utilisés sous forme de sels, et mieux encore sous forme de sels de métaux alcalins ou alcalinoterreux, et en particulier de sels de sodium ou de magnésium.
Comme exemples d’acyl(C 8 -C 30 )iséthionate particulièrement préférés, on peut citer notamment les cocoyl iséthionates et les lauroylméthyl iséthionates, en particulier sous forme de sels de sodium.
Avantageusement, la teneur totale du ou des tensioactifs anioniques de type sulfonate, présents dans la composition solide selon l’invention, va de 5 à 45% en poids, de préférence de 10 à 40% en poids, plus préférentiellement de 20 à 35% en poids, mieux encore de 25 à 35% en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs acyl(C 8 -C 30 )iséthionates et leur teneur totale dans la composition solide selon l’invention, va de préférence de 5 à 45% en poids, mieux de 10 à 40% en poids, préférentiellement de 20 à 35% en poids, mieux encore de 25 à 35% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition solide selon l’invention est exempte de tensioactif anionique de type carboxylate.
Par « tensioactif anionique de type carboxylate », on entend au sens de la présente invention, un tensioactif anionique comportant une ou plusieurs fonctions carboxylique ou carboxylate (-COOH ou -COO-), et ne comportant pas de fonction sulfonique ou sulfonate et ne comportant pas de fonction sulfate.
Par « exempte », au sens de la présente invention, on entend une composition qui contient moins de 0,1% en poids de tels tensioactifs, par rapport au poids total de la composition, mieux une composition qui n’en contient pas (0%).
De préférence, la teneur totale en tensioactifs anioniques présents dans la composition solide selon l’invention, peut être supérieure ou égale à 20% en poids, préférentiellement aller de 30 à 70% en poids, mieux de 40 à 60% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en (tensioactifs anioniques de type sulfate a) et en tensioactifs anioniques de type sulfonate b)) présents dans la composition solide selon l’invention, peut être supérieure ou égale à 20% en poids, préférentiellement aller de 30 à 70% en poids, mieux de 40 à 60% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Gommes de galactomannanes cationiques La composition solide selon la présente invention comprend en outre un ou plusieurs polymères cationiques choisis parmi les gommes de galactomannanes cationiques.
Au niveau de la droite Za, le couple maximal C1 que peut fournir la machine électrique tournante 6 est également en mesure de compenser l’addition du couple de pertes C3 et du couple minimal C4 qu’est susceptible de demander le conducteur. Ainsi, s’il y a une coupure d’injection et que le couple demandé C5 par le conducteur diminue jusqu’à atteindre le couple minimal C4, on est certain que la capacité de la machine électrique tournante 6 est suffisante pour placer le moteur thermique 2 en coupure d’injection.
A partir de la droite Zb, comme le couple demandé C5 par le conducteur du véhicule 1 diminue encore, le couple machine C6 est également diminué.
Le procédé comporte en outre une étape, exécutée par les moyens de contrôle 10, de stopper 107 l’étape de piloter 105 une coupure d’injection du moteur thermique 2 si le taux de particules est inférieur à un deuxième taux de particules seuil inférieur au premier taux de particules seuil.
A cette fin, des capteurs peuvent transmettre des mesures de taux de particules aux moyens de contrôle 10 afin de les comparer au deuxième taux de particules seuil.
Les différents aspects de l’invention susmentionnés présentent de nombreux avantages. Parmi ceux-ci, on peut citer : Satisfaire la demande de couple du conducteur ; et Réduire efficacement de taux de particules d’un filtre à particules.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect, une section de soufflante d’un système propulsif aéronautique, la section de soufflante comprenant un rotor de soufflante comprenant au moins dix-sept aubes et au plus vingt aubes et ayant une solidité strictement inférieure à 1,0, où la solidité est égale à un rapport entre une corde au sommet d’aube et un pas inter-aubes en sommet d’aube, la section de soufflante présentant : - un rapport de pression supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 1,5 ; et - une vitesse périphérique en sommet d’aube supérieure ou égale à 260 m/s et 400 m/s ; le rapport de pression et la vitesse périphérique étant mesurés en régime de croisière.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives de la section de soufflante selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - la solidité du rotor de soufflante est strictement supérieure à 0,6 ; - un diamètre du rotor de soufflante est supérieur ou égal à 127 cm et inférieur ou égal à 304,8 cm, par exemple supérieur ou égal à 215,9 cm et inférieur ou égal à 304,8 cm, par exemple de l’ordre de 228,6 cm ; - la vitesse périphérique au sommet des aubes est supérieure ou égale à 270 m/s et inférieure ou égale à 380 m/s ; - la section de soufflante présente un rapport moyeu-tête supérieur ou égal à 0,22 et inférieur ou égal à 0,32, par exemple supérieur ou égal à 0,235 et inférieur ou égal à 0,30, par exemple encore inférieur ou égal à 0,27 ; - la section de soufflante est logée dans un carter de soufflante, les aubes du rotor de soufflante étant fixes en rotation par rapport à un moyeu du rotor de soufflante de sorte à présenter un calage fixe ; et/ou - la section de soufflante comprend en outre un stator de soufflante comprenant au moins 38 aubes de stator et au plus 48 aubes de stator, par exemple exactement 40 aubes de stator.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif aéronautique selon le deuxième aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - une densité de poussée par aube du rotor de soufflante de la section de soufflante est supérieure ou égale à 0,5 x 10 4 et inférieure ou égale à 3,0 x 10 4 N/m², où la densité de poussée par aube est définie par la formule suivante : et où : FN est la poussée générée par le rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante et est au moins égal à dix-sept aubes et au plus égal à vingt aubes ; et D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre le sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres ; et/ou - une densité de puissance par aube du rotor de soufflante est supérieure ou égale à 2,3 x 10 6 et inférieure ou égale à 7,5 x 10 6 W/m², où la densité de puissance par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où : la puissance de la soufflante correspond à la puissance du rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est en régime de croisière et est exprimée en Watts ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante et est au moins égal à dix-sept aubes et au plus égal à vingt aubes ; et D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre le sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres ; - un taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus ; - une turbine d’entrainement comprend au moins trois et au plus cinq étages ; - un compresseur comprend au moins deux et au plus quatre étages ; - le système propulsif comprend en outre une turbine haute pression et un compresseur haute pression raccordés par l’intermédiaire d’un arbre haute pression, l’arbre haute pression tournant plus rapidement que l’arbre d’entrainement, la turbine haute pression étant biétage ; et/ou - le compresseur haute pression comprend au moins huit et au plus onze étages.
Selon un troisième aspect, il est proposé un aéronef comprenant au moins un système propulsif selon le deuxième aspect fixé à l’aéronef par l’intermédiaire d’un mât.
Dans ce contexte, il est important de développer de nouvelles compositions cosmétiques avec une meilleure empreinte carbone notamment en favorisant l’emploi de matières premières renouvelables et/ou avec un bon index de naturalité et/ou d’origine naturelle et plus particulièrement d’origine végétale tout en réduisant l’utilisation de composés d’origine pétrochimique.
En outre, afin de préserver les ressources naturelles et notamment l’eau, il est d’intérêt de proposer des compositions qui permettent de diminuer la quantité d’eau nécessaire notamment lors de l’utilisation du produit et/ou lors de sa formulation.
Afin de surmonter certains des problèmes liés aux formulations liquides, de nouvelles formulations cosmétiques solides, notamment des shampoings sous forme de granulés ou de poudre solides, ont été développées. Toutefois, ces nouvelles formulations n’apportent pas toujours entière satisfaction. Celles se présentant sous forme de poudre libre peuvent en effet poser des problèmes de volatilité, de préhension et/ou de dosage, tandis que celles se présentant sous forme d’agglomérats, tels que des granulés par exemple, peuvent avoir tendance à se désagréger ou se déliter difficilement en présence d’eau. Ainsi ces dernières ne permettent pas toujours d’obtenir un démarrage de mousse rapide et/ou une abondance de mousse satisfaisante, impactant défavorablement leur utilisation et leur étalement sur les fibres kératiniques. Elles peuvent en outre être difficiles à éliminer au rinçage et même parfois laisser des résidus sur les fibres désagréables pour le consommateur.
Il a également été proposé des compositions solides sous forme de pain, semblables à des pains de savons, comprenant généralement des tensioactifs anioniques et des agents conditionneurs, notamment cationiques.
Après utilisation, il peut arriver que ces compositions sous forme de pain restent dans un environnement humide, voire mouillé, par exemple dans un porte-savon rempli d’eau, au fond du bac à douche ou sur le rebord d’une baignoire, ce qui peut entrainer des difficultés de séchage dudit pain et donc retarder son durcissement, préférable pour une utilisation postérieure optimale ; en effet, en cas de stockage dans l’eau, le pain peut « prendre en eau », c’est-à-dire absorber une partie de l’eau qui l’environne, et va alors rester mou et humide ; il peut alors malencontreusement se déliter ou se casser de manière indésirable, lors d’une utilisation ultérieure.
Ainsi, il existe un réel besoin de fournir une composition sous forme solide plus résistante à un stockage en milieu humide et chaud, typique de celui d’une salle de bain, ladite composition présentant par ailleurs de bonnes propriétés d’usage et apportant aux fibres kératiniques des propriétés cosmétiques adéquates.
Il a ainsi été découvert qu’une composition solide telle que définie dans les revendications permettait d’atteindre les objectifs exposés ci-avant, et notamment de proposer une composition sous forme solide alliant un bon pouvoir détergent avec des propriétés de mousse améliorées, sans pour autant nécessiter de grandes quantités d’eau, et conférant de bonnes propriétés cosmétiques, notamment en terme de souplesse, de toucher, de lissage, de douceur, de brillance et de démêlage, ladite composition étant particulièrement adaptée à un stockage en milieu humide.
Avantageusement, cette composition présente un profil environnement amélioré, c’est-à-dire nécessitant peu d’eau tout au long de son utilisation.
Elle présente avantageusement de bonnes propriétés moussantes, notamment en matière de démarrage, d’abondance, de texture et de densité de mousse, mais elle est également rapide à rincer tout en laissant le moins possible de résidus sur les fibres kératiniques. Par ailleurs, elle est agréable à utiliser sans être collante, ni en se délitant de manière intempestive.
L’invention a pour objet une composition cosmétique solide comprenant :
- un ou plusieurs tensioactifs anioniques de type sulfate ;
- un ou plusieurs tensioactifs anioniques de type sulfonate ;
- une ou plusieurs gommes de galactomannanes cationiques,
- un ou plusieurs esters de (poly)glycérol et
- un ou plusieurs polyols comprenant au moins 4 atomes de carbone, en une teneur totale d’au moins 1,2% en poids par rapport au poids total de la composition.
L’invention a encore pour objet un procédé de préparation d’une composition cosmétique solide telle que définie ci-dessus, ledit procédé comprenant une étape de moulage de ladite composition.
Par exemple, le mélange à traiter comporte une phase aqueuse continue dans laquelle est dispersée une phase huileuse ou une phase huileuse continue dans laquelle est dispersée une phase aqueuse.
La phase aqueuse peut être une eau, comportant éventuellement un ou plusieurs sels en solution, tel que par exemple des chlorures de sodium, magnésium, calcium.
La phase huileuse peut être un pétrole brut ; une huile de lubrification, notamment une huile moteur, une huile de transmission, une huile hydraulique, une huile deux temps ou une huile de coupe ; une huile végétale, notamment une huile d’olive ou de tournesol ; ou un de leurs mélanges.
Par exemple, le mélange à traiter est un mélange de pétrole brut et d’eau comportant éventuellement un ou plusieurs sels en solution, tel que par exemple des chlorures de sodium, magnésium, calcium.
Le rapport volumique de la phase huileuse par rapport à la phase aqueuse peut être compris entre 1:999 et 999:1, de préférence entre 1:99 et 99:1.
Le mélange à traiter peut-être une émulsion. Dans ce cas, le procédé est un procédé de traitement d’une émulsion en vue de son cassage, dans lequel on traite l’émulsion par un plasma. Le procédé permet alors de déstabiliser l’émulsion et donc de la casser de sorte à obtenir une séparation des phases de l’émulsion.
Le procédé peut être appliqué à toute industrie devant préparer et/ou traiter des mélanges, et notamment des émulsions. On peut citer, par exemple, les industries pharmaceutiques, les industries des engrais, fertilisants et agents pour la protection des végétaux, les industries des plastiques, les industries du bâtiment, les industries des peintures, vernis et cires, les industries du papier et de l'emballage, les tanneries et les industries du cuir, l'exploitation minière, les industries nucléaires, les industries des bains d'électrolyse et du polissage, les industries pétrolières et pétrochimiques, les industries des additifs pour huiles minérales, les industries des adhésifs, les industries chimiques, les industries photographiques, les blanchisseries industrielles et les industries des détergents et agents de lavage.
En particulier, on peut citer : - les industries agro-alimentaires comme, par exemple, les unités de traitement de graines oléagineuses et de corps gras, les charcuteries et salaisonneries industrielles, les abattoirs ou les stations d'équarrissage, - les industries métallurgiques comme, par exemple, les fabricants industriels d'outils de coupe, lesquels produisent des boues de meulage, - les industries mécaniques et du travail des métaux, lesquelles engendrent des rejets riches en huiles provenant des machines-outils, en particulier des résidus de filtration de fluides de coupe ou provenant des cabines de peinture, - les industries du textile, notamment celles assurant le lavage et le dessuintage de la laine.
L’émulsion peut être une émulsion simple, notamment de type huile-dans-eau (H/E), eau-dans-huile (E/H) ou huile-dans-huile (i.e., mélange d’au moins deux phases huileuses différentes non miscibles dans lequel l’une des phases huileuses est continue et l’autre est dispersée dans la phase continue) ; une émulsion multiple, notamment de type huile-dans-eau-dans-huile (H/E/H) ou eau-dans-huile-dans eau (E/H/E) ; ou un de leurs mélanges.
Le mélange à traiter peut comporter en outre une phase solide dispersée dans au moins l'une des deux phases liquides, notamment dans les deux phases liquides.
La phase solide peut être une pluralité de particules solides dispersées, notamment de taille colloïdale.
Dans le cas où le mélange à traiter comporte en outre une phase solide, le traitement du mélange par le plasma peut permettre non seulement la séparation des deux phases liquides du mélange mais également la séparation de la phase solide du mélange.
Le plasma peut être généré entre au moins deux électrodes, notamment entre au moins une électrode de masse et au moins une électrode haute tension, entre lesquelles on applique une tension constante ou périodique, ayant notamment une forme sinusoïdale, gaussienne, triangulaire, en dent de scie, carrée, rectangle ou impulsionnelle.
Lorsqu’une tension impulsionnelle est appliquée, l’impulsion présente notamment une largeur comprise entre 1 ns et 10 µs, par exemple une largeur comprise entre 50 ns et 600 ns, et/ou l’impulsion présente notamment une forme carrée, triangulaire ou gaussienne. Par exemple, on peut utiliser une tension périodique impulsionnelle avec des impulsions ayant une largeur de 500 ns et une durée de 10 ms entre deux impulsions. Il est également possible d’utiliser une tension impulsionnelle comportant des trains d’impulsions (également appelée mode « rafale » ou « burst »).
De préférence, on applique une haute tension, positive ou négative, sur la ou les électrodes haute tension.
La tension constante ou périodique peut présenter une amplitude comprise entre 10 V et 100 kV, de préférence entre 1kV et 10kV.
La tension périodique peut présenter une fréquence comprise entre 1Hz et 1MHz, de préférence entre 100Hz et 100kHz.
De préférence, les électrodes sont disposées de manière à exposer le mélange à traiter au plasma.
Plus particulièrement, les électrodes sont disposées de manière à générer le plasma au contact ou dans le mélange à traiter.
Au moins l’une des électrodes, notamment les deux électrodes, peuvent ne pas être en contact avec le mélange à traiter. Par exemple, l’électrode ou les électrodes peuvent être situées dans une phase gazeuse située à proximité du mélange à traiter, notamment une phase gazeuse située au-dessus de la surface du mélange. Une telle configuration des électrodes peut permettre de générer le plasma au contact du mélange à traiter, par exemple dans une phase gazeuse située à proximité du mélange, notamment au-dessus de la surface du mélange.
Par exemple, l’une des électrodes n’est pas en contact avec le mélange à traiter, notamment située dans une phase gazeuse située à proximité du mélange, par exemple une phase gazeuse située au-dessus de la surface du mélange, et l’autre électrode est en contact avec le mélange à traiter, notamment immergée dans le mélange.
Dans un exemple, les deux électrodes sont immergées dans le mélange à traiter.
Dans un autre exemple, le mélange à traiter est contenu dans un récipient formé par des parois. Dans le cas où l’une des deux électrodes uniquement est en contact avec le mélange, cette dernière peut être formée par au moins une des parois du récipient. Dans le cas où les deux électrodes sont en contact avec le mélange, ces dernières peuvent être chacune formée par une paroi du récipient.
Dans une configuration particulière, le plasma est généré par un réseau d’électrodes, ledit réseau d’électrodes comportant au moins trois, quatre, cinq, six ou plus électrodes, dont au moins une électrode de masse et au moins une électrode haute tension.
Le réseau d’électrodes peut comporter plusieurs électrodes haute tension et/ou plusieurs électrodes de masse. Par exemple, le réseau d’électrodes comporte plusieurs électrodes haute tension et une électrode de masse ; plusieurs électrodes de masse et une électrode haute tension ; ou plusieurs électrodes haute tension et plusieurs électrodes de masse.
Lorsque le réseau d’électrodes comporte plusieurs électrodes haute tension, ces dernières peuvent être alimentées par un unique générateur de tension. En variante, les électrodes haute tension sont chacune alimentée par un générateur de tension, ces générateurs de tension étant identiques ou non. Ainsi, les électrodes haute tension peuvent être chacune alimentée par une tension, ces tensions pouvant être identiques ou non.
Par « tensions identiques », on entend des tensions ayant des caractéristiques identiques, notamment en termes de type de tension (tension continue ou périodique), d’amplitude, de fréquence, de forme de signal, etc.
Le plasma peut être choisi parmi un plasma de type décharge à barrière diélectrique (également appelé plasma DBD pour « Dielectric Barrier Discharge » en anglais), de type corona et de type jet de plasma froid.
Dans le cas où le plasma est un plasma de type décharge à barrière diélectrique, soit uniquement l’une des électrodes est recouverte d’un matériau diélectrique (par exemple l’électrode de masse ou l’électrode haute tension), soit les deux électrodes sont recouvertes d’un matériau diélectrique.
Dans le cas où le plasma est un plasma de type corona, les deux électrodes présentent des géométries dissymétriques, par exemple pointe/plan, fil/cylindre, etc., de manière à permettre la création d’un fort champ électrique au voisinage de l’électrode à faible rayon de courbure.