INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de déshumidification habitacle et refroidissement batterie dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et se divise entre : -- un deuxième débit circulant dans la boucle principale, successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, dans le premier détendeur où il passe à pression intermédiaire, -- un troisième débit circulant dans la première branche de dérivation, successivement dans le troisième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le deuxième échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, dans le deuxième détendeur, dans l’échangeur interne, et se divise entre : --- un quatrième débit circulant dans la troisième branche de dérivation, successivement dans le cinquième détendeur où il passe à basse pression, dans le quatrième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, dans la boucle principale, --- un cinquième débit circulant dans la boucle principale et rejoignant le deuxième débit, le deuxième débit et le cinquième débit formant un sixième débit circulant dans la deuxième branche de dérivation, successivement dans le quatrième détendeur où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur où il reçoit de la chaleur, et rejoint le quatrième débit, le sixième débit et le quatrième débit formant le débit total, le débit total formé circule dans la boucle principale, successivement dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne, et retourne au compresseur.
La valeur de la pression intermédiaire est inférieure à la valeur de la haute pression.
La valeur de la basse pression est inférieure à la valeur de la pression intermédiaire.
L’invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage batterie avec récupération d’énergie de l’air extérieur dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule dans la boucle principale, dans le premier échangeur, dans la deuxième branche de dérivation, successivement dans le quatrième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le troisième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur, dans la cinquième branche de dérivation, dans la boucle principale successivement dans l’échangeur interne, dans le deuxième détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne, et retourne au compresseur.
Dans ce mode de fonctionnement, le débit total de fluide réfrigérant peut céder de la chaleur au flux d’air intérieur au niveau du premier échangeur.
Dans ce mode de fonctionnement, le débit total de fluide réfrigérant peut aussi circuler dans le premier échangeur sans céder de la chaleur au flux d’air intérieur.
L’invention se rapporte aussi à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que déjà décrit, dans un mode dit de chauffage batterie et chauffage habitacle avec récupération d’énergie de l’air extérieur dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule dans la boucle principale, dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et se divise entre : -- un deuxième débit circulant dans la deuxième branche de dérivation, successivement dans le quatrième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le troisième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur, -- un troisième débit circulant dans la troisième branche de dérivation, successivement dans le cinquième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le quatrième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et rejoint le deuxième débit, le deuxième débit et le troisième débit formant le débit total, le débit total formé circulant dans la cinquième branche de dérivation, dans la boucle principale successivement dans l’échangeur interne, dans le deuxième détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne, et retourne au compresseur.
L’invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit, dans un mode dit de déshumidification habitacle avec récupération d’énergie de l’air extérieur dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule dans la boucle principale, dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et se divise entre : -- un deuxième débit circulant dans la troisième branche de dérivation, successivement dans le cinquième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le quatrième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, dans la boucle principale, dans le septième détendeur où il passe à basse pression, -- un troisième débit circulant dans la boucle principale, successivement dans le premier détendeur, dans l’échangeur interne, dans le deuxième détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et rejoint le deuxième débit, le deuxième débit et le troisième débit formant le débit total, le débit total formé circulant dans la boucle principale A successivement dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne, et retourne au compresseur.
Le quatrième échangeur et le deuxième échangeur fonctionne tous les deux en évaporateur. Au niveau du quatrième échangeur, le fluide réfrigérant reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, dans le but de refroidir et déshumidifier celui-ci. Au niveau du deuxième échangeur, le fluide réfrigérant reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, cette chaleur contribuant à chauffer le flux d’air intérieur au niveau du premier échangeur. La pression dans le quatrième échangeur peut être plus élevée que la pression dans le deuxième échangeur, puisque le fluide réfrigérant provenant du quatrième échangeur subit une détente en traversant le septième détendeur avant de rejoindre le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur. La température d’évaporation dans le quatrième échangeur peut donc être plus élevée que celle dans le deuxième échangeur. Il est donc possible de récupérer de la chaleur au niveau du deuxième échangeur même par une température ambiante négative, sans risquer de givrer le quatrième échangeur.
L’invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit préalablement, dans un mode dit de chauffage accéléré de l’habitacle et de la batterie dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, circule dans la boucle principale et se divise entre : -- un deuxième débit circulant dans la boucle principale, dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, dans la deuxième branche de dérivation, successivement dans le quatrième détendeur où il passe à pression intermédiaire, dans le troisième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur, dans le septième détendeur où il passe à basse pression, -- un troisième débit circulant dans la quatrième branche de dérivation, dans le sixième détendeur où il subit une détente, et rejoint le deuxième débit, le deuxième débit et le troisième débit formant ainsi le débit total, le débit total formé circule dans la boucle principale, successivement dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne et retourne au compresseur.
L’invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage habitacle et récupération d’énergie dans lequel : - un débit total de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule dans la boucle principale, dans le premier échangeur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et se divise entre : -- un deuxième débit circulant dans la deuxième branche de dérivation, successivement dans le quatrième détendeur où il passe à une première pression intermédiaire, dans le troisième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur, dans le septième détendeur où il passe à basse pression, -- un troisième débit circulant dans la boucle principale, successivement dans le premier détendeur où il passe à une deuxième pression intermédiaire supérieure ou égale à la première pression intermédiaire, dans l’échangeur interne, dans le deuxième détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, et rejoint le deuxième débit, le deuxième débit et le troisième débit formant ainsi le débit total, le débit total formé circule dans la boucle principale, successivement dans le dispositif d’accumulation, dans l’échangeur interne et retourne au compresseur.
En outre, les inventeurs ont découvert qu’il est possible de fournir un film qui peut offrir des effets antioxydants durables. Ainsi, le film selon la présente invention est Un film, de préférence un film cosmétique, préparé par un procédé comprenant :
ou Un film, de préférence un film cosmétique, comprenant :
(a) au moins un complexe polyionique, comprenant
au moins un polymère amphotère, et
au moins un acide non polymérique ayant deux valeurs pKa ou plus ou un(des) sel(s) de celui-ci, ou
au moins une base non polymérique ayant deux valeurs pKb ou plus ou un(des) sel(s) de celle-ci ;
(b) au moins un antioxydant hydrophile ;
facultativement (d) au moins un tensioactif, de préférence choisi parmi les tensioactifs non ioniques et plus préférablement, choisi parmi les esters de polyglycéryle d’acide gras,
le polymère anionique est choisi parmi l'acide hyaluronique, ses sels et ses dérivés ; et
Dans un autre mode de réalisation, le laser 31 est un laser CO 2 émettant un faisceau laser infrarouge à une longueur d’onde d’émission de 10600 nanomètres.
De préférence le laser 31 CO 2 fonctionne en impulsionnel et émet un faisceau laser à une puissance inférieure ou égale à 25 Watts, de préférence comprise entre 3 et 25 Watts. Le faisceau laser 35 présente une cadence d’impulsion allant de 1 kHz à 50 kHz. Dans ce mode de réalisation, de très bons résultats sont obtenus lorsque le faisceau laser 35 présente une densité de puissance comprise 60 W/mm² à 1,89 kW/mm². Dans ce mode de réalisation, le faisceau laser 35 est configuré pour balayer la surface du substrat 4 à une vitesse de balayage comprise entre de 0,1 m/s à 9 m/s et présente une densité de puissance laser comprise entre 60 W/mm² et 5 kW/mm² au contact de la composition de marquage qui est irradiée par le faisceau laser 35.
Dans un autre mode de réalisation, le laser 31 est un laser yttrium Aluminium Garnet dopé Ytterbium triplé connu sous le nom de laser connu sous le nom de Yd : YAG émettant un faisceau laser à une longueur d’onde d’émission de 355 nanomètres.
Dans ce mode de réalisation, de très bons résultats sont obtenus lorsque le faisceau laser présente une densité de puissance comprise entre 5.0 W/mm² et 60 W/mm². Le faisceau laser 35 émis est impulsionnel à une cadence d’impulsion allant de 1 kHz à 50 kHz. La puissance du faisceau laser émis est comprise entre 3 et 8 Watts, elle est typiquement de 5 Watts. Dans ce mode de réalisation, le faisceau laser 35 est configuré pour balayer la surface du substrat à une vitesse de balayage comprise entre de 10 mm/s à 150 mm/s et présente typiquement une densité de puissance laser comprise entre 60 W/mm² et 5 kW/mm² au contact de la composition de marquage qui est irradiée par le faisceau laser 35.
Le faisceau laser 35 présente un diamètre compris entre 50 et 120 micromètres au contact de la surface 3 du substrat 4 recouverte de la composition de marquage.
Le faisceau laser 35 du système S irradie ainsi la composition de marquage 2 pour fixer la composition de marquage 2 au substrat 4.
Dans le système S, les parties non irradiées de la composition de marquage 2 sont ensuite éliminées par nettoyage des parties non irradiées.
Dans le système S, ces parties non irradiées peuvent être nettoyées manuellement à l’aide de linguettes ou d’une éponge humidifiée par une composition aqueuse ou par le dispositif de nettoyage 60 commandé par l’unité de commande 50. La solution aqueuse peut comprendre un alcool ou une composition d’eau et de savon. Dans une autre variante, la composition de marquage 2 non irradiée peut être enlevée au moyen d’un adhésif, par exemple avec un rouleau adhésif.
Le dispositif de nettoyage 60 peut comprendre un système ultrason agencé pour émettre des ondes sonores pour enlever des parties de la composition de marquage 2 non irradiées par le faisceau laser 35. Dans un autre exemple, le dispositif de nettoyage 60 se compose d’un bras mobile muni d’un outil, par exemple une éponge humidifiée ou un pinceau ou un dispositif de pulvérisation ou une lingette pour enlever la composition de marquage non irradiée par le faisceau laser 35 avec une solution aqueuse.
Suivant la présente divulgation, différents substrats 4 peuvent être marqués par le système S décrit ci-dessus.
Notamment, les substrats 4 marqués sont des substrats fragiles.
Typiquement, les substrats fragiles incluent le polyuréthane, le cuir plastifié, le cuir artificiel, les substrats organiques d’origine animale comme le cuir (lisses, grainées). Les substrats organiques comprennent aussi les substrats d’origine végétale pressé ou séché comme le carton, du papier, les simili-cuirs issus de végétaux, appelés cuirs végétaux ou peaux végétales comme le cuir d’ananas, de mangue, de champignon, de tomate, etc.
Dans certaines applications, le substrat peut être en matière plastique ou comprendre du plastique.
Les substrats utilisés peuvent aussi être de différentes épaisseurs.
En outre, ces substrats peuvent être de formes variées. Typiquement, les substrats utilisés peuvent être plans ou bombés.
Les substrats selon la présente divulgation peuvent présenter une rugosité comprise entre 0 micromètre et 2 centimètres. La rugosité dépend du substrat 4 à marquer sur lequel la composition de marquage 2 est déposée.
Plus précisément, ce châssis 34 a une forme générale en U avec l’une des branches du U logeant la buse d’aspiration 30 le conduit d’aspiration 31 agencée en regard d’un côté du filtre, et l’autre des branches du U logeant la buse de pulvérisation 32 et le conduit d’amenée d’eau 33 agencée de l’autre côté du filtre.
Pour relier chacun des conduits d’aspiration 31 et d’amenée d’eau 32 respectivement à l’entrée et à la sortie de la pompe 4, des tuyaux flexibles 35, 36 peuvent être prévus.
Pour réaliser la collecte des débris/déchets retenus par la partie active 20 du filtre 2 fixe, le châssis 34 est adapté pour se déplacer selon un mouvement de va-et-vient selon un axe horizontal vertical le long de ladite partie active 20 du filtre.
Le fonctionnement du système de collecte est le suivant.
La partie active 20 du filtre 2 fixe retient les débris/déchets flottants qui sont dans le flux F. Le déplacement du châssis 34 en translation selon un mouvement de va-et-vient permet de balayer la partie active 20 avec la zone d’aspiration d’un côté de cette dernière.
La pulvérisation de fluide de nettoyage vient se combiner à l’aspiration pour à la fois évacuer les déchets/débris D retenus par le filtre 2 et simultanément nettoyer ce dernier, le tout étant effectué en continu avec le piégeage des déchets/débris D par la partie active 20 dans le flux F.
Ainsi, au passage du châssis 34, les débris/déchets D collectés sont décollés à la fois par l’aspiration et la pulvérisation d’eau puis aspirés dans le conduit 31 et le flexible 35 par la pompe 4 pour être entraînés jusqu’à celle-ci dont le filtre qui l’équipe retient les débris/déchets. Ces débris/déchets peuvent être envoyés dans un endroit de stockage, non représenté.
Cette collecte par aspiration des déchets/débris réalise également le nettoyage de la partie active 20 du filtre 2.
L’eau ayant servi à véhiculer les déchets dans les conduits 31, 35 peut être nettoyée au sein même de la pompe 4 pour être réinjectée dans les conduits 36, 34 jusqu’à la ou les buses de pulvérisation 32.
Et, la filtration avec retenue des débris/déchets continue simultanément sans qu’aucun arrêt de déplacement du châssis 34 ne soit nécessaire.
Le mouvement de va-et-vient garantit un balayage continu d’au moins une partie de la surface de la partie active 20 du filtre 2.
Le système peut comprendre un détecteur de niveau qui peut permettre d’asservir le fonctionnement du dispositif au niveau d’eau du flux F à nettoyer, qui peut évoluer même brusquement par exemple pour un cours d’eau.
Par exemple comme illustré aux figures 2 et 2A, les hauteurs B et C peuvent subitement ne plus être immergées. Et donc seule la surface de hauteur A, qui est immergée, de la partie active 20 du filtre 2 est concernée par la collecte et le nettoyage. Ainsi, dans ce cas, on prévoit avantageusement d’obturer la partie de buse 30 ou les buses 30 qui n’ont pas à aspirer, c’est-à-dire celles en regard des hauteurs B et C. Il en va de même avec la partie de buse de pulvérisation ou des buses de pulvérisation 32.
On peut ainsi faire fonctionner la pompe 4 en continu sans risque de la détériorer car elle aspire toujours de l’eau avec les déchets.
Les figures 3A et 3B montrent deux positions distinctes d’un dispositif de collecte et de nettoyage 3 dans le flux F en déplacement transversal selon un sens S1 et le sens opposé S2.
Sur ces figures 3A et 3B, chaque buse d’aspiration 30 est munie d’une lèvre de raclage 300, 301 adaptée pour racler la partie active 20 du filtre lors du déplacement du dispositif 3 en translation le long de ladite partie active. Chaque lèvre de raclage 300, 301 est montée coulissante entre une position active de raclage dans laquelle elle racle la partie active 20 du filtre 2 et une position inactive dans laquelle elle est rentrée dans la paroi de la buse d’aspiration 30, en étant à distance du filtre 2.
On entend par bord supérieur commun, le fait que le bord supérieur 10A du pot interne 10 est en contact avec le bord supérieur 8A de l’habillage externe 8.
L’habillage externe 8 est de préférence en matériau plastique tandis que le pot interne 10 est de préférence en acier inoxydable.
Un tel agencement permet d’avoir un pot interne entièrement en acier inoxydable jusqu’en haut de la bouilloire ce qui permet de limiter les contact de l’eau avec des pièces plastiques.
Le pot interne 10 forme le volume interne 6 destiné à contenir de l’eau.
le pot interne 10 comprend une excroissance radiale intérieure 34. L’excroissance radiale intérieure 34 est formée par une nervure formée sur une face intérieure 36 du pot interne 10. La nervure est obtenue de préférence par emboutissage du pot interne 10.
Avantageusement et comme représenté sur les figures, l’excroissance radiale intérieure 34 s’étend sur toute la circonférence intérieure du pot interne 10.
Comme visible à la , l’excroissance radiale intérieure 34 est positionnée, suivant l’axe central A, entre un fond 37 du pot interne 10 et une zone d’entrée d’eau 38 du bec verseur 14.
La bague d’étanchéité 30 est propre à être fixée au pot interne 10 et est reçue/agencée sur l’excroissance radiale intérieure 34.
Le fait d’avoir une excroissance radiale intérieure 34 formée par modification de la forme du pot interne 10 permet d’éviter l’ajout d’une pièce supplémentaire sur le pot interne pour recevoir la bague d’étanchéité 30 et donc de simplifier la structure de la bouilloire 2. En outre cela permet d’éviter des opérations de soudage qui sont complexes et présente un risque d’oxydation de l’acier liée à la soudure.
La face inférieure 26 du couvercle 24 est propre à venir en contact axial avec la bague d’étanchéité 30 lorsque le couvercle vient fermer le contenant 4 pour assurer une étanchéité entre le volume interne 6 et l’extérieur de la bouilloire 2.
Comme visible aux figures 4 à 6, la bague d’étanchéité 30 comprend une portion annulaire 30A formant un joint d’étanchéité en appui axial et radial sur la face intérieure 36 du pot interne 10 et notamment sur l’excroissance radiale intérieure 34. Avantageusement la portion annulaire 30A est en contact axial et radial avec la face intérieure 36 et notamment avec l’excroissance radiale intérieure 34.
La bague d’étanchéité 30 comprend également une proéminence axiale 30B d’indexation du couvercle 24.
La portion annulaire 30A comprend au moins une projection axiale 40, de préférence plusieurs projections axiales 40 s’étendant vers le fond 37 du pot interne 10 et formant au moins un élément d’accroche de la bague d’étanchéité 30 à l’excroissance radiale intérieure 34.
Avantageusement le au moins un élément d’accroche est propre à venir se fixer sur l’excroissance radiale intérieure 34 par coopération de forme et notamment par clippage.
En variante, les projections axiales représentées aux figures 5 et 6 sont remplacées par une seule projection axiale formant un élément d’accroche continu sur la périphérie externe de la bague d’étanchéité 30 propre à coopérer avec l’excroissance radiale intérieure 34 sur tout son périmètre. Une telle configuration permet de garantir la fixation de la bague d’étanchéité 30 au pot interne et notamment à l’excroissance radiale intérieure 34 et d’optimiser l’étanchéité entre la bague d’étanchéité et la face intérieure 36, la projection axiale assurant à la fois une fonction d’accroche et une fonction d’étanchéité.
La bouilloire 2 comprend un premier joint torique 42 ( ) positionné dans une rainure 44 formée sur une face périphérique externe 46 de la bague d’étanchéité 30 notamment au niveau de la portion annulaire 30A. La rainure 44 est positionné au-dessus des projections axiales 40 suivant l’axe central A.
Le microcontrôleur MCU est un élément sécurisé (en anglais « secure element »). En particulier, le microcontrôleur MCU comprend un système d’exploitation JOS. Par exemple, le système d’exploitation JOS est un système d’exploitation « Java card ». « Java card » est une technologie logicielle qui permet d'exécuter en toute sécurité des applications basées sur « Java » (applets) sur un circuit intégré. La technologie « Java Card » combine un sous-ensemble du langage de programmation « Java » avec un environnement d'exécution optimisé pour les éléments sécurisés, notamment pour le microcontrôleur MCU.
Le microcontrôleur MCU comprend également un lecteur d’empreinte DR permettant d’acquérir des données biométriques associées à une empreinte digitale lue par le lecteur d’empreinte.
Le microcontrôleur MCU comprend également une mémoire MEM permettant de stocker les données biométriques associées à l’empreinte lue par le lecteur d’empreinte.
Le microcontrôleur MCU comprend une application biométrique BMNG configurée pour commander le lecteur d’empreintes DR et pour mettre en œuvre un enregistrement de données biométriques du détenteur de la carte CRT dans ladite mémoire MEM du microcontrôleur MCU.
Le microcontrôleur MCU peut comprendre une bibliothèque logicielle radiofréquence RFL. La bibliothèque logicielle comporte un ensemble de programmes configurés pour mettre en œuvre des fonctions permettant de communiquer en champ proche avec l’appareil APP en utilisant un circuit de communication en champ proche NFCT du microcontrôleur.
Le microcontrôleur MCU comprend également un domaine sécurisé SD adapté pour stocker des clés de cryptographie qui peuvent être utilisées pour établir un canal de communication sécurisé entre la carte CRT et un serveur, notamment un serveur bancaire SRV. Ces clés de cryptographie sont enregistrées dans une mémoire sécurisée MEM du microcontrôleur MCU et sont identifiées par un numéro de version de clé KVN. La décrit ci-dessous illustre un mode de mis en œuvre permettant d’enregistrer de telles clés de cryptographie.