INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La condition A1 inclut des tubes de Hungate ensemencés avec un milieu SAB 0, c’est-à-dire un milieu SAB (Tableau 8) ne contenant ni Na-acétate ni Na-formate. Le milieu SAB (cf. Tableau 8) est un milieu polyvalent qui permet, en présence d’hydrogène et de dioxyde de carbone exogènes la croissance et l'isolement de la plupart des espèces méthanogènes. Ces tubes ont été dégazés pendant trois minutes avec de l'azote à 2 bars, ensemencés avec 200 µL de M. smithii souche Q5488 et dégazés à nouveau pendant 30 secondes avec de l'azote à 2 bars.
La condition A2 comprenait cinq tubes et un tube témoin, similaire à la condition A1 à la différence qu'ils ont été gazés avec un mélange de 80% d'hydrogène et de 20% de dioxyde de carbone pendant 30 secondes à une pression de 2 bars.
La condition B1 comprenait cinq tubes Hungate et un tube Hungate témoin, tous contenant le milieu SAB, tel que décrit dans le Tableau 8. Ce milieu SAB a été préparé à partir du milieu SAB 0 en ajoutant 100 µL d'une solution mère de Na-acétate et de Na-formate (Sigma-Aldrich Chimie, Saint Quentin Fallavier, France) tamponnée à pH 7,3 et filtrée à 0,2 µm (Merck, Darmstadt, Allemagne). Ces tubes ont été dégazés pendant trois minutes avec de l'azote à une pression de 2 bars puis dégazés après ensemencement avec 200 µL de M. smithii souche Q5488, pendant 30 secondes avec de l'azote, toujours à une pression de 2 bars.
La condition B2 était la même que la condition B1, à la différence que les cinq tubes Hungate et le tube Hungate témoin ont été gazés avec un mélange de 80% d'hydrogène et de 20% de dioxyde de carbone pendant 30 secondes à une pression de 2 bars.
La condition C1 comprenait cinq tubes Hungate et un tube témoin, tous contenant le milieu SAB enrichi avec 2 g/L d'acétate et 2 g/L de formiate. Ce milieu a été appelé milieu GG, c’est-à-dire un milieu selon l’invention (Tableau 7).
Le milieu GG a été préparé à partir du milieu SAB 0 (exempt d'acétate et de formate) en ajoutant 200 μL d'une solution mère de Na-acétate et de Na-formate (Sigma-Aldrich Chimie) tamponnée à pH 7,3 et filtrée à 0,22 μm (Merck, Darmstadt, Allemagne). Ces tubes ont été dégazés pendant trois minutes avec de l'azote à 2 bars et dégazés à nouveau pendant 30 secondes après avoir été ensemencés avec 200 µL de la suspension de souche M. smithii Q5488.
La condition C2 était la même que la condition C1, à la différence que les cinq tubes de Hungate et le tube de Hungate témoin négatif ont été gazés avec un mélange de 80 % d'hydrogène et de 20 % de dioxyde de carbone pendant 30 secondes à une pression de 2 bars.
Tous les 36 tubes décrits ici ont été incubés pendant sept jours à 37 °C.
La croissance de M. smithii dans les différents milieux a été suivie par détection et quantification du méthane dans les tubes de Hungate par chromatographie en phase gazeuse (Tableau 9). Des différences de production de méthane entre les différentes conditions ont été observées à J7. Les conditions B2 (milieu SAB sous atmosphère à 80% d'hydrogène et 20% de dioxyde de carbone) et C2 (milieu GG sous atmosphère à 80% d'hydrogène et 20% de dioxyde de carbone) ont conduit à la plus grande production de méthane, sans différence significative entre ces deux conditions (valeur p C2/B2 = 0,15, test t de Student). Fait intéressant, les conditions sont ajout de H 2 et CO 2 A1 et B1 n’ont pas conduit à la production de méthane et il n’y a que la condition C1 (milieu GG sous atmosphère d'azote, sans ajout d'hydrogène ou de CO 2 ) dans laquelle il y a production de methane et cette production n'était pas significativement inférieure à celle mesurée dans les conditions B2 et C2 (p-value C1/C2 = 0,16 et p-value C1/B2 = 0,16, test t de Student). Ce qui se traduit par le fait que le milieu GG supplémenté en acétate et en formate et sans apport de H 2 ni de CO 2 a permis la croissance de M. smithii.
Des real-time PCR ciblant l'ADNr 16S spécifique de M. smithii ont été faites pour suivre la croissance de M. smithii et ont montré une diminution du nombre de Ct (cycle seuil d’amplification) entre J0 (29,7 ± 0,8) et J7 (25,8 ± 0,7) dans tous les tubes ensemencés (Tableau 9). Cependant, il n'y avait pas de différence observable dans la valeur Ct entre J0 et J7 entre les six conditions. Au total 5 souches de M. smithii ont été testées sur le milieu GG sans H 2 ni CO 2 et les cinq ont cultivé sur le milieu GG ( ).
Tableau 9 : Résultats de la mesure de méthane par gaz chromatographie (représentés par l’air sous la courbe) et de RT-PCR ciblant l'ADNr 16S spécifique de M. smithii.
De façon tout à fait inattendue, les souches de M. smithii ont pu être cultivées dans le milieu GG selon l’invention, sans apport extérieur de H 2 ni de CO 2 , de façon tout à fait différente de l’expérience des inventeurs et des données publiées dans la littérature scientifique.
Exemple 2. L’utilisation du milieu GG dans l’isolement de M. smithii à partir d’un échantillon clinique.
Une série de 20 échantillons cliniques anonymisés provenant des restes de prélèvements de selles humaines qui ont été collectés au sein du laboratoire central de microbiologie clinique de l'IHU Méditerranée Infection ont été ensemencés dans le milieu GG dans le but d’isoler une souche clinique de méthanogène sans apport d’hydrogène ni de CO 2 suivant le protocole ci-dessous.
Une suspension de 0,5 g de selles dans 10 mL d'eau DPBS 1X (Fisher Scientific) a été vortexée pendant quelques secondes et 200 µL de cette suspension ont été inoculés dans deux tubes Hungate (c'est-à-dire 100 µL par tube Hungate). Un tube de Hungate (tube A) contenant du milieu GG (Tableau 7) préalablement dégazé pendant trois minutes avec de l'azote à 2 bars, a été gazé avec 80 % d'hydrogène mélangé à 20 % de dioxyde de carbone pendant 30 secondes à une pression de 2 bars, a été inoculé avec la suspension et incubé à l’air ambiant sans ajout de H 2 ni de CO 2 . Un deuxième tube Hungate (tube B) contenant du milieu GG préalablement dégazé pendant trois minutes avec 2 bars d'azote, a été inoculé avec la suspension et a été incubé à l’air ambiant sans ajout de H 2 ni de CO 2 . Deux tubes de contrôle négatif, un tube imitant le tube A et le second tube imitant le tube B, ont été inoculés avec de l'eau DPBS stérile et incubés en parallèle avec le tube A et le tube B. Tous les tubes Hungate ont été incubés à 37°C pendant neuf jours.
Par ailleurs, lorsqu'une tête de pulvérisation nasale est associée à un réservoir de type seringue, un inconvénient des dispositifs existants concerne la qualité du spray généré, qui peut dépendre de l'actionnement réalisé par l'utilisateur, notamment la vitesse et la force d'actionnement, et différer entre les deux doses. Or, pour garantir une bonne reproductibilité du spray, il est souhaitable de générer un spray calibré, c'est-à-dire dont les propriétés sont sensiblement similaires pour les deux doses, indépendamment de la manière dont l'utilisateur actionne le dispositif.
La présente invention a pour but de fournir un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide qui ne reproduisent pas les inconvénients susmentionnés.
La présente invention a notamment pour but de fournir un système de dosage bidose qui s'adapte à un dispositif de distribution de produit fluide comportant un réservoir de type seringue standard, en particulier sans avoir à modifier le réservoir et/ou la tige de piston.
La présente invention a également pour but de fournir un système de dosage bidose qui soit réutilisable sur plusieurs dispositifs de distribution de produit fluide.
La présente invention a aussi pour but de fournir un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide qui permettent d'assurer un spray calibré et reproductible pour les deux doses, en particulier indépendamment de la manière dont l'utilisateur actionne le dispositif.
La présente invention a également pour but de fournir un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide qui garantissent un dosage précis pour les deux doses.
La présente invention a aussi pour but de fournir un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide qui soient simples et peu coûteux à fabriquer et à assembler.
La présente invention a donc pour objet un système de dosage bidose pour dispositif de distribution de produit fluide, ledit dispositif comportant un réservoir du type seringue contenant du produit fluide, un piston solidaire d'une tige de piston étant monté coulissant dans ledit réservoir pour distribuer ledit produit fluide, ledit système de dosage bidose (20) comportant: - une partie de fixation qui se fixe sur ladite tige de piston, - des moyens de fractionnement de dose pour séparer la course d'actionnement de ladite tige de piston en deux demi-courses, chacune pour distribuer une dose respective, et - des moyens d'accumulation d'énergie, pour générer une résistance lors de chaque actionnement de ladite tige de piston.
Avantageusement, ladite partie de fixation comporte deux demi-coques pivotantes l'une sur l'autre entre une position ouverte permettant l'assemblage sur ladite tige de piston et une position fermée dans laquelle ladite tige de piston est enfermée entre lesdites deux demi-coques.
Avantageusement, chaque demi-coque comporte une ailette saillante.
Avantageusement, lesdits moyens de fractionnement de dose comportent un ensemble pivotant comportant une bague encliquetable amovible solidaire d'une butée de dosage, ledit ensemble étant pivotant autour d'un axe entre une position active et une position inactive.
Avantageusement, dans ladite position active, ladite bague encliquetable est encliquetée de manière amovible sur ladite tige de piston ou sur une partie fixée à ladite tige de piston, ladite butée de dosage s'étendant radialement vers l'extérieur à partir de ladite tige de piston, de sorte qu'après distribution d'une première dose, ladite butée de dosage bute contre ledit réservoir, empêchant une poursuite de la course d'actionnement de ladite tige de piston.
Avantageusement, dans ladite position inactive, ladite bague encliquetable est désencliquetée de ladite tige de piston ou de ladite partie fixée à ladite tige de piston, et l'ensemble formé de ladite bague encliquetable et de ladite butée de dosage est pivoté autour dudit axe en éloignement de ladite tige de piston.
Avantageusement, lesdits moyens d'accumulation d'énergie comportent une première paire de pattes axiales diamétralement opposées, chacune pourvue d'une extrémité avant formant un premier épaississement radial, et une seconde paire de pattes axiales diamétralement opposées, chacune pourvu d'une extrémité avant formant un second épaississement radial, lesdites secondes pattes axiales étant décalées de 90° par rapport auxdites premières pattes axiales, lesdites premières pattes axiales étant plus longues que lesdites secondes pattes axiales, de sorte que lesdites premières pattes axiales génèrent une accumulation d'énergie pour la première dose et lesdites secondes pattes axiales génèrent une accumulation d'énergie pour la seconde dose.
Avantageusement, lesdites premières pattes axiales sont disposée dans une première paire de rainures longitudinales diamétralement opposées de ladite tige de piston de telle sorte que seules lesdites extrémités avant font saillie radialement hors desdites rainures, et lesdites secondes pattes axiales sont disposée dans une seconde paire de rainures longitudinales diamétralement opposées de ladite tige de piston de telle sorte que seules lesdites extrémités avant font saillie radialement hors desdites rainures.
Avantageusement, ledit système de dosage bidose est moulé d'une seule pièce monobloc.
La sous-étape a2 a pour objet la synchronisation des phases P1 et P2. Pour ce faire, l’unité de traitement 40 définit l’écart entre un élément remarquable, par exemple un front montant, d’une première sinusoïde identifiable au sein du premier signal et correspondant à la rotation du premier moyen d’indexage angulaire 44 (en l’occurrence, la dent singulière de la première roue phonique 46), et un élément remarquable correspondant, par exemple un front montant, d’une seconde sinusoïde identifiable au sein du second signal et correspondant à la rotation du second moyen d’indexage angulaire 52. En se fondant sur l’écart de phase ainsi déterminé, l’unité de traitement 40 module la consigne de vitesse appliquée à la machine électrique 24 de manière à synchroniser les positions angulaires respectives des deux arbres 4 et 6.
L’étape A peut comporter une sous-étape a3 ultérieure ayant pour objet de permettre la stabilisation des vitesses N1 et N2 et des phases P1 et P2 des arbres 4 et 6 avant d’initier l’accouplement de ces derniers. Cette sous-étape a3 peut être une simple temporisation, ou peut comporter une surveillance de la stabilité des vitesses N1 et N2 et des phases P1 et P2.
Il est à noter que les deux sous-étapes a1 et a2 peuvent être mises en œuvre successivement ou simultanément. Dans le cas où les sous-étapes a1 et a2 sont mises en œuvre successivement, la séquence comprenant ces sous-étapes a1 et a2, et éventuellement la sous-étape a3, peut être répétée de manière à réduire progressivement l’écart de vitesse et de phase entre les arbres 4 et 6. Dans le cas où les sous-étapes a1 et a2 sont mises en œuvre simultanément, la consigne de vitesse appliquée à la machine électrique 24 est modulée dès l’initiation du procédé en se fondant sur l’écart des phases P1 et P2, et cette modulation de la consigne de vitesse peut être modifiée progressivement de manière là-encore à réduire progressivement l’écart de vitesse et de phase entre les arbres 4 et 6.
Quant à l’étape B, dans le mode de réalisation illustré, cette étape consiste à déplacer axialement le manchon d’accouplement 8 vers le deuxième côté C2 jusqu’à ce que le manchon 8 vienne en prise avec le deuxième arbre 6.
Il est à noter que dans les modes de réalisation où les premier et second signaux subissent des décalages temporels, par exemple du fait que ces signaux transitent par des calculateurs différents, une calibration est de préférence préalablement effectuée alors que les arbres 4 et 6 sont accouplés afin de tenir compte de tels décalages temporels.
Par ailleurs, bien que dans l’exemple décrit ci-dessus, l’accouplement entre les arbres 4 et 6 soit réalisé par l’intermédiaire d’un manchon d’accouplement 8, un tel accouplement peut, en variante, être réalisé directement, auquel cas l’un au moins des arbres 4 et 6 est configuré pour se déplacer lui-même en translation par rapport à l’autre arbre, pour mettre en prise ou hors prise des moyens d’accouplement tels que des crabots ou des cannelures.
Procédé et système de commande d’un moteur à combustion interne suralimenté configurés pour gérer le stockage et la désorption d’eau liquide dans un refroidisseur d’air de suralimentation La présente invention concerne le domaine des moteurs à combustion interne, et plus particulièrement les moteurs à combustion interne suralimentés, essence ou Diesel.
Plus particulièrement, l’invention concerne la réduction de la condensation dans un refroidisseur d’air de suralimentation.
Généralement, un moteur à combustion interne suralimenté comprend un refroidisseur d’air de suralimentation et un circuit basse pression de recirculation partielle des gaz d’échappement à l’admission, dit circuit « EGR » (« exhaust gas recirculation » en termes anglo-saxons). Le circuit EGR basse pression permet de ré-aspirer à l’admission des gaz brûlés issus de la combustion et de les réintroduire en amont du compresseur de suralimentation.
Ces gaz inertes permettent notamment d’augmenter la masse totale de gaz admis dans la chambre de combustion dans un moteur à essence, ce qui réduit la nécessité d’abaisser la pression du collecteur d’admission pour gérer la charge en air. Ceci limite les pertes par pompage et améliore la combustion. D’autre part, essentiellement dans les moteurs Diesel, la réadmission partielle des gaz brûlés permet de refroidir la température de combustion et intrinsèquement de réduire les émissions d’oxydes d’azote.
Toutefois, l’usage d’un circuit EGR basse pression entraine des problématiques de condensation de l’eau dans le circuit d’admission du moteur. Cette eau est généralement issue de l’humidité de l’air frais arrivant de l’admission d’air frais et/ou de la vapeur d’eau contenue dans les gaz d’échappement recirculés par le circuit EGR basse pression.
Cette eau condensée peut alors conduire :
- à la projection de gouttelettes d’eau liquide en amont du compresseur et générer une usure prématurée de la roue dudit compresseur ;
- au stockage d’eau dans des points bas du circuit d’admission occasionnant des problématiques de corrosion, par exemple du refroidisseur d’air de suralimentation ou du refroidisseur EGR.
- à la formation de glace dans le circuit d’admission dans des conditions ambiantes extrêmes, soit lors de phase de roulage, ou lors du refroidissement du moteur à l’arrêt. Un stockage progressif lent concomitant à du gel peut alors conduire à un stockage de glace. Lorsque de l’augmentation de la température ambiante au-dessus de 0°C, cette glace se transforme en liquide, susceptible à son tour d’occasionner de corrosion ou d’user prématurément la roue du compresseur. Cette eau peut également être aspirée par le moteur, notamment en phase de démarrage du moteur, et l’endommager.
Par ailleurs, lors de phases de fonctionnement favorisant la condensation d’eau, par exemple à cause des conditions environnementales, telles qu’une forte hygrométrie ambiante et/ou une faible température ambiante, ou à cause du fonctionnement moteur, la vapeur d’eau contenue dans le mélange air frais et gaz EGR est susceptible de se condenser dans le circuit d’admission et notamment en surface du refroidisseur d’air de suralimentation.
En variante, l’ensemble propulsif 1 peut être du type hybride parallèle, c'est-à-dire comprenant un système de transmission mécanique, par exemple du type comprenant un réducteur à train d’engrenages, configuré pour accoupler en parallèle la machine électrique, fonctionnant sélectivement en tant que moteur ou générateur, et la turbomachine, au récepteur. Dans un tel cas, la machine électrique est alimentée en énergie électrique par une batterie de puissance lorsqu’elle fonctionne en tant que moteur et recharge ladite batterie lorsqu’elle fonctionne en tant que générateur entraîné par la turbomachine, par l’intermédiaire du système de transmission mécanique. Dans une telle application, l’assemblage à accouplement débrayable est par exemple tel que le premier arbre et le deuxième arbre soient respectivement en prise mécanique avec le dispositif d’accouplement mécanique et avec le rotor de la machine électrique.
Pour permettre la transmission du mouvement de rotation entre les arbres 4 et 6, l’assemblage 2 comprend le manchon d’accouplement 8, agencé coaxialement aux arbres 4 et 6, et déplaçable le long de l’axe 14 entre une première position, également dénommée position accouplée et visible sur la , dans laquelle le manchon 8 assure effectivement un accouplement entre les deux arbres 4 et 6, par exemple au moyen de cannelures ou de crabots, et une deuxième position, également dénommée position débrayée, dans laquelle le manchon 8 est décalé en direction du premier côté C1 de manière à ne plus assurer cet accouplement et à permettre ainsi une rotation des arbres 4 et 6 indépendamment l’un de l’autre.
Comme expliqué ci-dessus, le déplacement du manchon d’accouplement 8 depuis la position accouplée jusque dans la position débrayée et réciproquement est par exemple obtenu en commandant le vérin 10 de manière à déplacer la tige 10B de celui-ci.
Pour permettre l’accouplement (ou le réaccouplement) des arbres en fonctionnement, c'est-à-dire alors-même qu’au moins le premier arbre 4 tourne autour de son axe 14, il est nécessaire que les deux arbres 4 et 6 tournent à la même vitesse, et que les deux arbres soient positionnés angulairement de sorte que puisse s’engager la liaison mécanique, par exemple entre le manchon d’accouplement 8 et le deuxième arbre 6. Il s’agit ainsi typiquement de mettre en coïncidence angulaire les cannelures ou les crabots par lesquels le manchon 8 doit venir en prise avec le deuxième arbre 6.
À cet effet, l’ensemble propulsif 1 comprend tout d’abord une unité de traitement 40, qui comprend au moins l’un parmi un calculateur de turbomachine 40A, un calculateur de la machine électrique 40B, et un calculateur dédié 40C. Par « calculateur de turbomachine 40A », il faut comprendre un calculateur ayant pour fonction première le pilotage de composants et processus propres à la turbomachine 30, par exemple l’alimentation en carburant d’une chambre de combustion de celle-ci. Par « calculateur de la machine électrique 24 », il faut comprendre un calculateur ayant pour fonction première le pilotage de composants et processus propres à la machine électrique 24, par exemple l’équilibrage des phases de la machine électrique. Par « calculateur dédié », il faut comprendre un calculateur qui n’a pas de fonction autre que la mise en œuvre du procédé d’accouplement. L’unité de traitement 40 peut bien entendu consister en une combinaison des possibilités précitées. En particulier, l’unité de traitement 40 peut être un ensemble constitué par le calculateur de la turbomachine 30 et par le calculateur de la machine électrique 24.
L’ensemble propulsif 1 comprend en outre un premier capteur 42, configuré pour être sensible à la position d’un premier moyen d’indexage angulaire 44 porté par le premier arbre 4, et connecté à l’unité de traitement 40 de manière à fournir à cette dernière un premier signal représentatif d’une vitesse de rotation N1 et d’une phase P1 (ou position angulaire) du premier arbre 4.
Le premier moyen d’indexage angulaire 44 est par exemple une première dent singulière d’une première roue phonique 46 portée par le premier arbre 4. En référence à la , il faut comprendre par-là qu’une telle roue phonique comporte une pluralité de dents 48 réparties autour de son axe 14, et que l’une de ces dents, dénommée « dent singulière », présente une géométrie qui la distingue des autres dents d’une manière perceptible par le premier capteur 42. Ainsi, la dent singulière constituant le premier moyen d’indexage angulaire 44 est par exemple proéminente par rapport aux autres dents 48.
L’ensemble propulsif 1 comprend en outre un second capteur 50, configuré pour être sensible à la position d’un second moyen d’indexage angulaire 52 porté par le deuxième arbre 6, et connecté à l’unité de traitement 40 de manière à fournir à cette dernière un second signal représentatif d’une vitesse de rotation N2 et d’une phase P2 (ou position angulaire) du deuxième arbre 6.
Le second moyen d’indexage angulaire 52 est par exemple une seconde dent singulière d’une seconde roue phonique 54 portée par le deuxième arbre 6, d’une manière analogue à ce qui est décrit ci-dessus.
La première roue phonique 46 et/ou la seconde roue phonique 54 sont par exemple des roues phoniques magnétiques, le premier capteur 42 et/ou le second capteur 50 étant dans ce cas des capteurs magnétiques. En variante, les roues phoniques 46, 54 et capteurs 42, 50 peuvent être de type inductif, capacitif, ou encore optique.
D’une manière générale, la présente invention propose de mettre à profit la faculté de la machine électrique 24 de fonctionner en mode moteur, et de commander cette dernière en fonction des signaux fournis par les capteurs précités et représentatifs de la vitesse et de la position angulaire de chacun des arbres 4 et 6 de manière à réaliser un synchrophasage des arbres, c'est-à-dire de synchroniser à la fois les vitesses N1, N2 et les phases (c'est-à-dire les positions angulaires) P1, P2 des arbres, en vue de l’accouplement des arbres.