INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les données expérimentales montrées dans le Tableau 5 montrent que si le rapport pondéral de la quantité du (a) polymère cationique, par rapport au poids total des particules, est de 0,057 ou moins, les particules ne peuvent pas avoir une taille nanométrique (inférieure à 1 000 nm), et que si le rapport pondéral de la quantité du (a) polymère cationique, par rapport au poids total des particules, est de 0,258 ou plus, des précipités se forment et la turbidité d’une composition comprenant les particules devient trop élevée.
La jambe extérieure 104 définit une surface externe 110 globalement tronconique s’évasant vers l’aval et délimitant intérieurement une partie de la veine externe 52. La jambe extérieure 104 a une extension axiale supérieure à celle de la jambe intérieure 102. Sachant que les deux jambes 102, 104 ont une même limite amont (elles se terminent toutes deux au niveau de l’extrémité amont 105 de la bague 94), cela implique que la jambe extérieure 104 fait saillie vers l’aval relativement à la jambe intérieure 102. En particulier, la jambe extérieure 104 fait également saillie vers l’aval relativement à la virole 92.
L’extrémité amont 105 définit ici un épaulement radial 112, sensiblement plan et compris dans un plan radial, orienté vers l’amont.
La bague 94 comprend également un appendice 114 formant crochet prolongeant la jambe extérieure 104 vers l’aval. L’appendice 114 est incurvé vers l’extérieur. Il présente une extrémité amont 116 de liaison à la jambe extérieure 104 et une extrémité aval 118 libre. La distance de l’extrémité aval 118 à l’axe X est inférieure ou égale à la distance de l’extrémité amont 116 à l’axe X ; dans l’exemple représenté, les deux distances sont sensiblement égales l’une à l’autre. L’appendice 114 permet d’assurer l’étanchéité entre le rotor de soufflante 54 et le carter 119 ( ) de la nacelle 20.
La bague 94 comprend encore un noyau de renforcement 120 interposé entre les jambes 102, 104. Ledit noyau 120 est logé au fond de l’espace 122 entre les jambes 102, 104, c’est-à-dire qu’il vient contre l’extrémité amont 105 de la bague 94.
L’anneau d’écartement rotatif 90 est en particulier formé d’une peau amont 122, une peau aval 123 et un insert annulaire 124.
La peau amont 122 constitue une partie amont de la virole 92 et une partie amont du congé 100, ainsi que la jambe intérieure 102, l’extrémité amont 105 et une partie extérieure de la jambe extérieure 104 de la bague 94. La peau amont 122 délimite ainsi une face amont 126 de l’anneau d’écartement rotatif 90.
La peau aval 123 constitue une partie aval de la virole 92 et une partie aval du congé 100, ainsi que l’appendice 114 et une partie intérieure de la jambe extérieure 104 de la bague 94. Elle s’étend en outre entre les jambes intérieure et extérieure 102, 104 en aval du noyau 120. La peau aval 123 délimite ainsi une face aval 128 de l’anneau d’écartement rotatif 90.
L’insert 124 est logé entre les peaux 122, 123. Il constitue le noyau 120.
Les peaux 122, 123 et l’insert 124 sont chacun formé d’un matériau composite comprenant des fibres noyées dans une matrice. Les fibres de l’insert 124 sont de préférence orientées de manière prédominante dans la direction circonférentielle (c’est-à-dire orthogonale aux directions axiale et radiale) de manière à supporter les charges circonférentielles et radiales pendant la rotation du rotor de soufflante 54.
Un procédé 200 de fabrication de l’anneau d’écartement rotatif 90 va maintenant être décrit, en référence aux Figures 5 à 25.
Comme visible sur la , le procédé 200 comprend une première étape 210 de préparation d’une préforme de peau amont 300 ( ). Cette étape 210 débute par un drapage 212 de mèches de préimprégné par placement automatique de fibre.
Comme visible sur la , lesdites mèches de préimprégné sont drapées sur un premier moule de peau amont 302 de manière à produire une ébauche de préforme de peau amont 304 annulaire.
Le premier moule de peau amont 302 a une forme de révolution centrée sur un axe de révolution (non représenté). Pour la suite de description, les termes d’orientation s’entendent en référence à un repère cylindrique attaché au premier moule de peau amont 302, représenté sur la , dans lequel on distingue en chaque point : une direction axiale A parallèle à l’axe de révolution, allant de l’arrière vers l’avant une direction radiale B, orthogonale à la direction axiale A, reliant l’axe de révolution audit point et allant de l’intérieur vers l’extérieur, et une direction circonférentielle C orthogonale aux directions axiale A et radiale B.
Le premier moule de peau amont 302 présente une face avant 306 avec un bord annulaire extérieur 308 convexe. Ledit bord annulaire extérieur 308 comprend une partie extérieure 310 tronconique s’évasant vers l’arrière, une partie intermédiaire 312 annulaire, sensiblement plane, s’étendant sensiblement suivant un plan radial et faisant saillie vers l’intérieur depuis une extrémité avant de la partie extérieure 310, et une partie intérieure 314 s’étendant vers l’intérieur depuis la partie intermédiaire 312, ladite partie intérieure 314 étant en forme de tronc de cône s’évasant vers l’avant.
Les mèches de préimprégné sont drapées sur ledit bord annulaire extérieur 308. Ainsi, elles sont drapées sur une surface convexe, ce qui est très adapté au placement automatique de fibres, la tête de pose d’une machine de drapage ne pouvant pas plaquer les mèches de préimprégné contre un support présentant une forme concave lorsque ladite forme concave a un rayon de courbure inférieur à celui du rouleau de la tête de pose.
Chaque mèche de préimprégné est en particulier drapée suivant une direction (non représentée) formant en chaque point un angle non nul avec la direction circonférentielle C locale, ledit angle étant de préférence compris entre 25° et 90°. En d’autres termes, la direction de drapage de chaque mèche de préimprégné a en tout point une composante radiale.
• Filtre UV
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins un filtre UV.
Le filtre UV peut être solide ou liquide, de préférence liquide. Les termes « solide » et « liquide » signifient solide et liquide, respectivement, à 25 °C sous 1 atm. Le filtre UV peut être constitué d’au moins une matière organique ou inorganique, de préférence d’au moins une matière organique. Ainsi, le filtre UV est de préférence un filtre UV organique, qui peut être inclus dans la phase huileuse.
Le filtre UV organique peut être choisi dans le groupe consistant en dérivés anthraniliques ; dérivés de dibenzoylméthane ; dérivés cinnamiques ; dérivés salicyliques tels que homosalate (salylate d’homomenthyle) et salicylate d’éthylhexyle ; dérivés de camphre ; dérivés de benzophénone ; dérivés de β,β-diphénylacrylate ; dérivés de triazine ; dérivés de benzotriazole ; dérivés de benzalmalonate ; dérivés de benzimidazole ; dérivés d’imidazoline ; dérivés de bis-benzoazolyle ; dérivés d'acide p-aminobenzoïque (PABA) et dérivés de celui-ci ; dérivés de benzoxazole ; polymères écran et silicones écran ; dimères dérivés d’α-alkylstyrène ; 4-4-diarylbutadiène ; octocrylène et dérivés de celui-ci, guaiazulène et dérivés de celui-ci, rutine et dérivés de rutine, flavonoïdes, biflavonoïdes, oryzanol et dérivés de celui-ci, acide quinique et dérivés de celui-ci, phénols, rétinol, cystéine, acides aminés aromatiques, peptides ayant un résidu d'acide aminé aromatique, et mélanges de ceux-ci.
Le(s) filtre(s) UV peut/peuvent être présent(s) dans la composition en une teneur de 0,5 % en poids ou plus, de préférence de 1 % en poids ou plus, et plus préférentiellement de 3 % en poids ou plus, et/ou peut/peuvent être présent(s) dans la composition en une teneur de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins, et plus préférentiellement de 7 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) filtre(s) UV dans la composition selon la présente invention peut être de 0,5 % à 15 % en poids, de préférence de 1 % à 10 % en poids, et plus préférentiellement de 3 % à 7 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
• Charge
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins une charge autre que le (a) aérogel de silice hydrophobe sphérique. Deux ou plusieurs charges peuvent être combinés. La charge peut être inorganique ou organique, de préférence inorganique.
Comme charge inorganique, on peut citer le talc, le mica, la silice, la silice creuse, le silicate de magnésium aluminium, le dioxyde de titane, la kaolin, la bentone, le carbonate de calcium, l’hydrogénocarbonate de magnésium, l’hydroxyapatite, le nitrure de bore, la fluorphlogopite, la séricite, le talc calciné, le mica calciné, la séricite calcinée, le mica synthétique, la perlite, la lauroyl lysine, un savon métallique, l’oxychlorure de bismuth, le sulfate de baryum, le sulfate de magnésium, le carbonate de magnésium, et leurs mélanges.
La charge inorganique peut être une particule de silice composite. Dans le contexte de la présente invention, le terme « particules de silice composites » désigne des particules de silice à l’intérieur desquelles des composés fonctionnels, de préférence des oxydes métalliques, sont inclus. Par conséquent, de préférence, les particules de silice composite peuvent faire référence à des « particules de silice incluant un oxyde métallique ». Le plus préférentiellement, les oxydes métalliques sont dispersés à l’intérieur des particules de silice.
Les oxydes métalliques peuvent être choisis de préférence parmi l’oxyde de titane, l’oxyde de zinc, l’oxyde de fer et l’oxyde de zirconium, ou leurs mélanges, et plus particulièrement parmi le dioxyde de titane (TiO 2 ) et l’oxyde de zinc, et leurs mélanges. De manière particulièrement préférée, on peut utiliser du dioxyde de titane. Dans ce mode de réalisation, la particule de silice composite est appelée silice (et) dioxyde de titane.
Les particules de silice composite peuvent avoir une taille moyenne de particule déterminée par une méthode d’analyse d’image de 0,1 μm ou plus, de préférence 0,5 μm ou plus, et plus préférentiellement 1 μm ou plus, et peuvent avoir une taille moyenne de particule par une méthode d’analyse d’image de 50 μm ou moins, de préférence 20 μm ou moins, et plus préférentiellement 12 μm ou moins.
La « taille moyenne de particule » peut être déterminée selon la procédure suivante : Les tailles de particule de 50 particules sont mesurées à l’aide d’une image SEM et une valeur moyenne des tailles de particule est calculée.
Les particules de silice composite peuvent être poreuses ou non poreuses, et elles peuvent avoir une faible capacité d’absorption d’huile.
Dans les particules de silice composites, le rapport pondéral de la silice sur les composés fonctionnels (de préférence les oxydes métalliques et, le plus préférentiellement, le dioxyde de titane) peut être de 9:1 à 5:5, de préférence de 4:1 à 3:2, et plus préférentiellement de 7:3.
De manière encore plus préférée, la voie d’application sur la peau prend la forme d’une crème, ou d’une solution liquide.
Avantageusement, lorsque la composition est adaptée pour une administration nasale ou par voie respiratoire, elle peut avantageusement être à visées broncho-pulmonaires ou sinusale.
La composition selon la présente invention peut être administrée à un patient quotidiennement, une fois par jour, deux fois par jour, trois fois par jour ou encore plus de fois par jour.
De manière préférée, la composition de la présente invention est administrée à un patient une fois par jour.
La composition selon l’invention peut également comprendre un milieu physiologiquement acceptable, c'est-à-dire compatible avec la peau ou les différents modes d’administration envisagés.
Selon un mode de réalisation de l’invention, ladite composition comprend, en poids de la composition : Eau Purifiée de grade pharmaceutique : qsp 20 mg d’Argent au total à hauteur de 20% d’argent sous forme ionique et 80% d’argent sous forme colloïde, de taille de particule moyenne 0,8nm ; 0,9% d’extrait de Sambucus Nigra ; 5% d’extrait d’ Hypericum perforatum ; 1,5% d’extrait sec Pélargonium sidoides ; 3% extrait sec Echinacea ; 4% extrait purifié Propolis.
Selon un mode de réalisation de l’invention, ladite composition comprend, en poids de la composition : Eau Purifiée de grade pharmaceutique : qsp 20 mg d’Argent au total à hauteur de 20% d’argent sous forme ionique et 80% d’argent sous forme colloïde, de taille de particule moyenne 0,8nm ; 0,9% d’extrait de Sambucus Nigra ; 5% d’extrait sec Primulae flos cum calycibus ; 5% d’extrait d’ Hypericum perforatum ; 1,5% d’extrait sec Pélargonium sidoides ; 3% extrait sec Echinacea ; 4% extrait purifié Propolis.
Selon un mode de réalisation de l’invention, ladite composition comprend, en poids de la composition : 20 mg d’Argent au total à hauteur de 20% d’argent sous forme ionique et 80% d’argent sous forme colloïde, de taille de particule moyenne 0,8nm. 0,9% d’extrait de Sambucus Nigra 5% d’extrait sec d’ Hypericum perforatum 1,5% d’extrait sec Pélargonium sidoides . 3% extrait sec Echinacea 4% extrait purifié Propolis.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne une composition cosmétique ou dermatologique comprenant : De l’argent sous forme colloïdale ; Un extrait de Sambucus Nigra ; Un extrait d’ Hypericum perforatum ; Un extrait de Pélargonium sidoides .
De manière préférée, ladite composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend : Entre 20 mg et 250 mg d’argent sous forme colloïdale par litre de composition.
De manière préférée, ladite composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend : Entre 0,3 et 5% en poids de la composition d’Extrait de Sambucus Nigra .
De manière préférée, ladite composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend : Entre 0,5 et 11% en poids de la composition d’un extrait d’ Hypericum perforatum .
De manière préférée, ladite composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend : Entre 1 et 6% en poids de la composition d’Extrait de Pélargonium sidoides .
Selon un mode de réalisation, ladite composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend : Entre 20 mg et 250 mg d’argent sous forme colloïdale par litre de composition.; Entre 0,3 et 5% en poids de la composition d’Extrait de Sambucus Nigra ; Entre 0,5 et 11% en poids de la composition d’un extrait d’ Hypericum perforatum ; Entre 1 et 6% en poids de la composition d’Extrait de Pélargonium sidoides .
Cependant, ces balais d’essuyage ne sont pas adaptés pour l’essuyage des surfaces optiques de faibles dimensions, pouvant être des zones de lunettes arrières, des surfaces optiques de caméras disposées derrière un parebrise, des surfaces optiques de Lidar… Il existe un besoin de réduire de plus en plus l’encombrement de ces balais d’essuyage du fait de la nécessité d’intégrer des dispositifs optiques sur des véhicules.
Le présent exposé a pour but de proposer un balai d’essuyage adapté pour essuyer de manière efficace des surfaces optiques de capteurs optiques de faibles dimensions, et donc ayant un encombrement réduit.
Présentation de l’invention Le présent exposé concerne un balai d’essuyage s’étendant dans une direction longitudinale configuré pour essuyer une surface optique d’un dispositif optique, tel qu’un capteur optique, comprenant : un support ; une lame d’essuyage souple montée sur le support, configurée pour venir au contact de la surface optique ;
le support comprenant : un châssis ; un élément rigide, monté mobile en rotation sur le châssis autour d’un axe de pivotement s’étendant selon la direction longitudinale, la lame d’essuyage étant montée sur l’élément rigide.
Un avantage du présent exposé est de proposer un balai d’essuyage garantissant une amélioration de l’efficacité de nettoyage grâce aux éléments suivants : l’élément rigide, ayant une bonne résistance aux efforts de torsion, de cisaillement et permettant de mettre en mouvement la lame d’essuyage lors du mouvement de va-et-vient du balai d’essuyage, la lame d’essuyage étant souple, cela signifie que la lame d’essuyage est apte à se déformer élastiquement lors du va-et-vient de l’élément rigide.
Selon un aspect de l’invention, le balai d’essuyage se déplace selon un mouvement linéaire.
Selon un aspect de l’invention, le balai d’essuyage se déplace selon un mouvement de rotation.
Un autre avantage est d’améliorer la résistance aux contraintes mécaniques subies par l’ensemble formé par l’élément rigide et la lame d’essuyage lors du mouvement de va-et-vient du balai d’essuyage. La présence de l’élément rigide permet au balai d’essuyage de mieux résister à de fortes charges, autrement dit à de fortes pressions exercées sur le balai d’essuyage.
Un autre avantage est que, le balai d’essuyage du présent exposé permet d’assurer l’essuyage de la surface optique, et ce, même pour des grandes vitesses d’essuyage.
Selon un aspect du présent exposé, la lame d’essuyage est solidaire de l’élément rigide. La lame d’essuyage peut être montée sur l’élément rigide par tout moyen connu de l’homme du métier. Par exemple la lame d’essuyage est montée de manière amovible, permettant ainsi de changer facilement la lame d’essuyage en cas d’usure.
Par exemple, la lame d’essuyage est montée de manière définitive dans l’élément rigide.
Par exemple par collage, complémentarité de forme et/ou en introduisant de force une portion de montage de la lame d’essuyage dans une portion de montage de l’élément rigide, ou encore par impression 3D bi matériaux.
Selon un aspect du présent exposé, le balai d’essuyage est configuré pour se déplacer dans un premier sens depuis une première position d’arrêt vers une deuxième position d’arrêt, et dans un deuxième sens depuis la deuxième position d’arrêt vers la première position d’arrêt, les première et deuxième positions d’arrêt étant disposées de part et d’autre d’une zone à nettoyer de la surface optique, l’élément rigide étant configuré pour occuper une première configuration lorsque le balai d’essuyage se déplace dans le premier sens, et une deuxième configuration lorsque le balai d’essuyage se déplace dans le deuxième sens.
En plus des avantages cités ci-dessus, les configurations de l’élément rigide permettent d’adapter l’inclinaison de la lame d’essuyage pour permettre une bonne qualité d’essuyage.
Selon un aspect, la surface optique comprend au moins un élément de retournement de la lame d’essuyage disposé dans au moins la première ou la deuxième position d’arrêt. En d’autres termes, l’élément de retournement de la lame d’essuyage est situé de part et d’autre de la zone à nettoyer de la surface optique. L’élément de retournement permet de retourner la lame d’essuyage lorsque le balai d’essuyage occupe sa première ou sa deuxième position d’arrêt.
Par exemple, l’élément de retournement de la lame d’essuyage est une rainure. Dans cette configuration, lorsque le balai d’essuyage occupe sa première ou sa deuxième position d’arrêt, la lame d’essuyage pénètre dans la rainure et se redresse. La lame d’essuyage est ensuite à nouveau mise en mouvement de manière solidaire à l’élément rigide lors du mouvement de va-et-vient du balai d’essuyage.
Autrement dit, l’appui de l’utilisateur sur le pavé de monitorage spécifique du mode R-I ratio affiché sur la dalle de l’écran 8 de l’écran d’affichage 8 est reconnu et transmis aux moyens de pilotage 7 qui opèrent alors un traitement de données adéquat, en particulier déterminent les actions à mener qui incluent le calcul du R-I ratio et son affichage subséquent sur l’écran d’affichage 8.
Le calcul du R-I ratio est fait alors automatiquement par les moyens de pilotage 7, comme détaillé ci-après.
D’une façon générale, les moyens de pilotage 7 à microprocesseur 7-1 coopèrent avec les moyens de mesure du débit 6, les moyens de mesure de la pression 5, la valve de PEP 12, l’afficheur graphique 8 et la source de gaz sous pression 4, telle la micro-soufflante 14 ou la valve de contrôle de l’alimentation en gaz (non montrée) servant à contrôler l’apport d’air provenant d’une prise murale par exemple.
Au sein des moyens de pilotage 7, le microprocesseur 7-1 est configuré pour calculer le R-I ratio de la manière suivante en commandant les différents composants du ventilateur 1 nécessaires à ce calcul.
Plus précisément, on opère comme suit :
a) modification ou fixation, typiquement par un médecin, de la fréquence respiratoire (Fr) de sorte que les moyens de pilotage 7, en particulier le microprocesseur 7-1, pilotent la micro-soufflante pour délivrer le gaz à une fréquence comprise entre 4 et 10 insufflations par minute; toutefois, selon un autre mode de réalisation, la fréquence peut être modifiée automatiquement par le ventilateur, et éventuellement validée par un médecin par appui sur une touche de validation par exemple,
b) passage à ou fixation, par contrôle de la valve expiratoire 12 par les moyens de pilotage 7, d’une PEP dite « haute » ou PEP haute comprise entre 10 et 30 cmH2O, préférentiellement entre 10 et 25 cmH2O, par exemple de 15 cmH2O,
c) mesure par le capteur de pression 5 d’une PEP haute_mesurée ,
d) diminution de la PEP de la valve expiratoire 12 par les moyens de pilotage 7, jusqu’à une PEP dite « basse » ou PEP basse , telle que :
PEP basse = PEP haute – A
Où : PEP haute est comprise entre 10 et 30 cmH2O, par exemple 15 cmH2O, A est une valeur comprise entre 5 et 15 cmH2O, typiquement égale à environ 10 cmH2O
De là, on a par exemple PEP basse = 5 cmH2O (pour A = 10 cmH2O et PEP haute =15 cmH2O),
e) détermination du volume gazeux ΔEELV mesuré (End Expiratory Lung Volume ou volume pulmonaire de fin d’expiration) qui est mesuré et généré par la transition entre PEP haute et PEP basse , le volume gazeux étant déterminé par les moyens de pilotage 7 par intégration du débit mesuré par les moyens de mesure de débit 6 pendant ladite transition.
f) mesure du volume gazeux courant (Vte) à PEP basse , qui est le volume courant expiré par le patient (Vte = tidal volume expired), déterminé par les moyens de pilotage 7 par intégration du débit expiré mesuré par les moyens de mesure de débit 6 pendant le temps d’expiration à PEP basse .
g) fixation d’un temps de pause inspiratoire (t pi ) pouvant aller jusqu’à 0.6 sec, typiquement compris entre 0.1 et 0.4 sec environ,
h) mesure par le capteur de pression 5 de la pression de plateau P plat obtenue à PEP basse , c'est-à-dire la pression en fin d’inspiration à l’instant où le débit mesuré par les moyens de mesure de débit 6 est nul,
Toff est la durée pendant laquelle l’interrupteur IT est fermé (phase Off), la puissance n’est alors pas transférée de la source vers la charge de la partie implantable.
Ton est la durée pendant laquelle l’interrupteur IT est ouvert, la puissance est alors transférée de la partie externe vers la charge de la partie implantable.
L’invention permet notamment de compenser des mouvements du patient lorsque ceux-ci entraînent des déplacements relatifs entre les bobines et ainsi une variation du coefficient de couplage magnétique k, en modulant la tension continue UpDC afin de la maintenir dans une valeur optimale (par exemple afin de maximiser le rendement du transfert de puissance). Par ailleurs, on peut définir des valeurs extrêmes, un UpDCmax et un UpDCmin, par exemple respectivement à des valeurs de 15V et 1V. Une valeur nominale UpDCnom, comprise entre UpDCmax et UpDCmin peut également être prédéfini par l’utilisateur. Le démarrage de fonctionnement du système peut notamment être effectué en mettant UpDC égale à UpDCnom, cette tension étant choisie (par calcul ou par expérience) par l’utilisateur dans une gamme de valeurs suffisamment élevées pour permettre un fonctionnement cyclique de l’interrupteur IT.
La transmission de puissance n’est correcte qu’à la seule condition nécessaire (mais non suffisante), que l’interrupteur IT se ferme régulièrement, ce qui signifie que la durée Toff doit être non nulle, ou dit autrement que la durée Ton doit être inférieure à une certaine valeur TonMAX.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, lesdites contraintes peuvent comprendre un minimum de durée Toff pendant laquelle l’interrupteur IT est fermé, et/ou un maximum de durée Ton pendant laquelle l’interrupteur IT est ouvert, et/ou un minimum de puissance instantanée PinDC, et/ou un maximum de rendement RendTETS, et/ou un minimum de puissance dissipée Pdiss.