INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif d’administration de formulation 400 comprend une poignée réutilisable 406 formée d’un plastique ABS ou d’un polymère rigide similaire ou d’un autre matériau, et dans certains modes de réalisation, il s’agit d’un ensemble formé d’une pluralité de coques configurées pour être reliées entre elles à l'aide d'éléments de fixation tels que des boutons-pression, des vis, ou analogues. La poignée réutilisable 406 comporte une partie de préhension creuse et allongée renfermant une cavité de cartouche qui est taillée et dimensionnée pour recevoir le type de cartouche de formulation 402. Dans certains modes de réalisation, la cavité comprend des caractéristiques d'accrochage qui facilitent l’insertion correcte du type de cartouche de formulation 402. Par exemple, certains modes de réalisation incluent une interface de cartouche 408 disposée dans l’ouverture et comportant une surface d'accueil plane qui s’interface avec une surface d'accueil correspondante de la cartouche de formulation 402 lorsque cette dernière est correctement insérée dans l’ouverture.
L’application 106 inclut une logique configurée pour fonctionner sur un support de stockage non transitoire lisible par machine et inclut des modules qui personnalisent l’expérience utilisateur, fournissent des analyses utiles et permettent le e-commerce. L’application 106 s'exécute sur un appareil mobile 114 tel qu’un smartphone, une tablette, ou analogues, et interagit avec un utilisateur ( par exemple, un utilisateur final ou un technicien de salon) pour fournir des informations exploitables par le biais d’une pluralité de modules, qui sont décrits ci-dessous en ce qui concerne la . Dans certains modes de réalisation, l’application 106 communique avec le dispositif d’administration de formulation 104 et un réseau 116, tel qu’un réseau mobile, un réseau d’entreprise basé sur le cloud, un réseau local, ou analogues.
Le dispositif d’administration de formulation 104 est un appareil électromécanique connecté qui interagit avec l’utilisateur, avec des cartouches de formulation 110 et, en option, avec l’application 106 afin d’offrir une expérience utilisateur personnalisée. Un dispositif d’administration de formulation représentatif et des sous-systèmes de celui-ci sont décrits ci-dessous en ce qui concerne les - .
Généralement, le dispositif d’administration de formulation 104 comprend une poignée réutilisable configurée pour recevoir le type de cartouche de formulation 110, ainsi qu’un ensemble de distribution de formulation et un dispositif de commande, tous deux étant disposés dans la poignée réutilisable. L’ensemble de distribution de formulation comprend au moins un conduit de fluide raccordé de manière fluidique à une pompe motorisée et à un ensemble buse à mouvement alternatif, et est configuré pour aspirer la formulation et le liquide de nettoyage depuis la cartouche de formulation 110 et pour distribuer ceux-ci par le biais de l’ensemble buse à mouvement alternatif sur une partie cheveux, une partie cuir chevelu ou une partie corps d’un utilisateur.
ETAT DE LA TECHNIQUE Initialement, la stratégie de bouclage de contrôle-commande de statisme, ci-dessous « stratégie de droop », a été créée pour contrôler des machines synchrones qui interfacent des sources d’énergie non-intermittentes, telles que des sources d’énergie fossiles. Plus tard, la stratégie a été adaptée pour être implémentée sur des onduleurs, en tant que générateurs, interfaçant aussi des sources d’énergie non-intermittentes. Néanmoins, cette première adaptation est en partie dysfonctionnelle, surtout si la stratégie de droop est implémentée sur des onduleurs qui interfacent, essentiellement, voire uniquement, des sources d’énergie intermittentes, telles que des sources d’énergie solaire, éolienne, etc. Ces dysfonctionnements peuvent même provoquer la déconnexion des onduleurs, ce qui peut mettre en danger la stabilité du réseau électrique alternatif, si les puissances actives disponibles des autres générateurs connectés au réseau électrique alternatif ne sont pas suffisantes pour couvrir la demande en énergie électrique sur le réseau. Les paragraphes suivants expliquent plus en détail le fonctionnement de la stratégie de droop conventionnelle et ses possibles dysfonctionnements.
La figure 1 représente un onduleur 1 qui interface une source d’énergie 2 non-intermittente et le schéma de contrôle-commande 5 correspondant à la stratégie de droop conventionnelle. Cette stratégie considère, en entrée, une mesure de la puissance active que l’onduleur 1 fournit au réseau électrique alternatif et l’utilise pour calculer la valeur de consigne de la fréquence. Les boucles de contrôle interne 10 ont pour rôle d’assurer que la fréquence au point de connexion 4 de l’onduleur 1 au réseau électrique alternatif 3 suit la consigne calculée par la boucle de contrôle droop 5. On suppose que le réseau 3 contient potentiellement des charges et d’autres générateurs qui interfacent des sources d’énergie non intermittentes, et que des stratégies de droop conventionnelles sont aussi implémentées sur ces générateurs.
Plus précisément, la fonction utilisée, par la stratégie de droop conventionnelle, pour calculer la valeur de la fréquence en fonction de la puissance active de l’onduleur prend la forme d’une fonction linéaire : [MATH 1] avec une pente fixe, tel que . Cette fonction peut être représentée par un profil , tel qu’illustré sur la . Il faut noter que, pour une certaine stratégie de droop implémentée sur un générateur, ce qu’on désigne comme « profil » est l’ensemble de points d’opération en régime permanent définis dans le plan et sur lesquels le générateur peut se stabiliser ; cet ensemble de points d’opération est défini par la stratégie de droop implémentée. Pendant les transitoires, le point d’opération du générateur peut être en dehors de ce profil. Comme montré ci-dessous, cette représentation aide à comprendre notamment comment la stratégie de droop conventionnelle permet une allocation correcte de puissances actives lorsqu’elle est implémentée sur des onduleurs interfaçant des sources d’énergie non-intermittentes.
La figure 2 représente, sur un même plan , les profils correspondants à deux onduleurs connectés à un même réseau électrique alternatif et contrôlés avec la stratégie de droop conventionnelle. Les sous-indices 1 et 2 identifient les paramètres de la stratégie de droop qui sont relatifs au premier onduleur et au deuxième onduleur, respectivement. La puissance active disponible ( , ) en sortie de chaque onduleur coïncide avec la puissance active maximale assignée ( , ), à l’onduleur, vu que la source d’énergie que chaque onduleur interface est non-intermittente.
La clé de la stratégie de droop conventionnelle est que la fréquence est, en régime permanent, une grandeur unique dans chaque réseau électrique alternatif 3. Transitoirement, deux points d’un même réseau électrique alternatif peuvent avoir des fréquences différentes, mais les lois électriques qui gouvernent le comportement du réseau électrique alternatif 3 poussent tous les points du réseau à avoir une même fréquence pour atteindre le régime permanent. Ceci implique que, une fois le régime permanent atteint, tous les générateurs du réseau vont converger vers une même consigne de fréquence , et que cette consigne va coïncider avec la fréquence en tout point du réseau 3. Si les générateurs convergent vers une même consigne de fréquence , et plus particulièrement, en référence à la , si le premier onduleur atteint le point d’opération A et que le second onduleur atteint le point d’opération A’ correspondant à une même fréquence de consigne , la proportion entre la puissance active produite et la plage de puissance active assignée sera la même pour tous les générateurs, soit, pour les deux onduleurs considérés : [MATH 2]
Ceci explique que le premier attribut de la stratégie de droop conventionnelle est qu’elle permet une allocation correcte de puissances actives dans le cas de sources d’énergie non-intermittentes.
Par ailleurs, les générateurs du réseau 3 vont converger vers la fréquence de consigne si et seulement si tous les générateurs fournissent chacun une puissance active supérieure ou égale à leur puissance active disponible . En conséquence, le franchissement du seuil minimal de fréquence peut être utilisé comme un signal pour activer des mesures de protection, par exemple implémentées à l’aide de relais fréquence-métriques qui permettent de déconnecter des charges du réseau électrique alternatif 3.
Inversement, les générateurs du réseau 3 vont converger vers la fréquence de consigne si et seulement si tous les générateurs fournissent chacun une puissance active inférieure ou égale à leur puissance active minimale assignée . En conséquence, le franchissement du seuil maximal de fréquence peut être utilisé comme un signal pour activer des mesures de protection, par exemple implémentées par des relais fréquence-métriques qui permettent de déconnecter des générateurs du réseau électrique alternatif 3.
On peut alors conclure que la stratégie de droop conventionnelle a un deuxième attribut : elle signale, par exemple par le biais de la valeur de la fréquence de consigne , si les générateurs atteignent leurs limites de puissance active. Et ce signal peut être utilisé pour activer des mesures de protection du réseau électrique alternatif, afin de s’assurer que tous les générateurs reviennent dans leurs plages de puissance active.
Comme nous le développerons plus bas, cette stratégie de droop conventionnelle n’est pour autant pas portable au contrôle d’onduleurs 1 associés à des sources d’énergie intermittente, ou à tout le moins ne permet pas le contrôle de tels onduleurs avec les mêmes attributs que ceux acquis pour un onduleur 1 associé à une source d’énergie 2 non-intermittente, et ne permet donc pas d’en bénéficier.
La façon traditionnelle de contrôler les onduleurs 1 qui interfacent des sources d’énergie 2 intermittentes, tels que des onduleurs pour panneau photovoltaïque, est de les asservir pour que la puissance active qu’ils fournissent au réseau 3 soit toujours égale à la puissance active disponible . Traditionnellement, on n’implémentait donc pas de boucles de contrôle droop pour ce type d’onduleurs.
Des systèmes de partage de puissances actives basés sur les stratégies de droop et des systèmes de partage de puissances actives non basés sur les stratégies de droop ont depuis été développés pour contrôler des onduleurs 1 qui interfacent des sources d’énergie 2 intermittentes.
Des systèmes basés sur les stratégies de droop sont par exemple décrites dans les articles suivants : H. Liu, Y. Yang, X. Wang, P. C. Loh, F. Blaabjerg, W. Wang, and D. Xu, “An enhanced dual droop control scheme for resilient active power sharing among paralleled two-stage converters,” IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 32, no. 8, pp. 6091–6104, Aug. 2017; H. Mahmood and J. Jiang, “Decentralized power management of multiple PV, battery, and droop units in an islanded microgrid,” IEEE Transactions on Smart Grid, vol. 10, no. 2, pp. 1898–1906, Mar. 2019; Z. Chen, R. H. Lasseter, and T. M. Jahns, “Active power reserve control for grid-forming PV sources in microgrids using model-based maximum power point estimation,” in 2019 IEEE Energy Conversion Congress and Exposition (ECCE), Sep. 2019, pp. 41–48 ; Z. Li, K. W. Chan, J. Hu, and J. M. Guerrero, “Adaptive droop control using adaptive virtual impedance for microgrids with variable pv outputs and load demands,” IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol. 68, no. 10, pp. 9630–9640, Oct. 2021 ; et N. L. Díaz, J. C. Vasquez, and J. M. Guerrero, “A communication-less distributed control architecture for islanded microgrids with renewable generation and storage,” IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 33, no. 3, pp. 1922–1939, Mar. 2018.
Avec une source d’énergie 2 intermittente, la puissance disponible dans la source d’énergie est variable. En conséquence, la puissance active disponible en sortie de l’onduleur 1 est variable. C’est pour adapter la stratégie de droop conventionnelle à ces variations de puissance active disponible que les boucles de contrôle droop décrites dans les articles listés ci-dessus ont été proposées.
Les boucles de contrôle droop décrites dans les trois premiers articles cités ci-dessus sont basées sur des principes différents, mais elles donnent lieu à des profils équivalents composés d’un profil de pente fixe et immobile, auquel s’ajoute un profil vertical qui passe par , comme illustré sur la figure 9 par le profil associé au premier onduleur (identifié par l’indice « 1 »), le profil vertical se déplaçant le long de l’axe au fur et à mesure que varie. Le principal problème de ce type de profils est qu’il ne garantit pas une correcte allocation de puissance active. Par exemple, en référence à la figure 9, si l’on considère le point de fonctionnement en régime permanent noté A du premier onduleur, cet onduleur fournit une puissance active égale à sa puissance active disponible, tandis que le deuxième onduleur dont le point de fonctionnement en un même régime permanent est noté A’ travaillerait bien en dessous de sa puissance active disponible .
Les boucles de contrôle droop décrites dans les deux derniers articles cités ci-dessus correspondent à un profil de droop avec une pente qui change au fur et à mesure que la puissance active disponible varie, de façon à que le profil passe toujours par les points et , comme illustré sur la figure 10 par le profil associé au premier onduleur (identifié par l’indice « 1 »). Le principal problème avec ce type de profil de droop est que sa pente est fortement liée au comportement dynamique des générateurs. Plus précisément, des pentes raides peuvent faire apparaître des oscillations dans les grandeurs électriques qui peuvent déstabiliser le réseau 3 (Cf. N. Pogaku, M. Prodanovic, and T. C. Green, “Modeling, analysis and testing of autonomous operation of an inverter-based microgrid,” IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 22, no. 2, pp. 613–625, Mar. 2007 ; A. Firdaus and S. Mishra, “Mitigation of Power and Frequency Instability to Improve Load Sharing Among Distributed Inverters in Microgrid Systems,” IEEE Systems Journal, vol. 14, no. 1, pp. 1024–1033, 2020.).
Dans l’exemple décrit, les ondulations 10, toutes identiques, sont espacées les unes des autres avec un pas constat.
La présente invention concerne également une structure tressée comprenant des éléments de type filaire constitués d’au moins une couche membranaire issue de tissus placentaires selon l’invention pour son utilisation dans le traitement de l’incontinence urinaire, d’un prolapsus et/ou d’une hernie, d’une déchirure et/ou d’une rupture d’un ligament, d’un muscle et/ou d’un tendon.
Dans les exemples, tous les pourcentages sont donnés en poids sauf indication contraire, la température est exprimée en degré Celsius sauf indication contraire, les essais sont réalisés à température ambiante sauf indication contraire, et la pression est la pression atmosphérique sauf indication contraire.
Exemple 1a : Exemple d’un mode de réalisation selon l’invention de préparation d’une structure tressée comprenant des éléments de type filaire constitués d’au moins une couche membranaire issue de tissus placentaires ayant subi une étape de séchage par dessication.
Un donneur proprement informé et consentant en accord avec les exigences de la Déclaration d’Helsinki offre en don le tissu placentaire issu d’un accouchement.
Le tissu placentaire est récupéré en salle d’accouchement. Il est congelé à une température de -20°C.
En salle stérile, la membrane amniotique est isolée et est nettoyée.
La membrane amniotique subit une succession de bains assurant la viro inactivation de celle-ci. Une agitation douce à environ 30 rpm du milieu liquide est appliquée lors de chaque bain
Dans un premier temps, la membrane amniotique est déposée dans un bain d’eau purifiée à température ambiante pendant environ 3 heures.
L’action chimique appliquée à la membrane amniotique est neutralisée dans deux bains comportant de l’hydroxyde de sodium dilué autour d’un pH de 8,5. Les bains de neutralisation s’effectuent à température ambiante pendant environ 15 minutes.
Afin d’assurer un rééquilibrage du pH et pour éliminer au mieux les résidus organiques se détachant du tissu d’intérêt, la membrane amniotique est transférée dans deux bains successifs de tampon PBS à température ambiante pendant environ 15 minutes afin d’assurer son rééquilibrage physiologique.
Ainsi, ce système présente l’inconvénient de nécessiter la fabrication des éléments de plancher double fond sur-mesure pour pouvoir couvrir toute la surface du contenant.
En outre, le système de ventilation doit permettre un transfert de l’air pour le séchage des grains par le fond de la benne ou de la remorque, en sorte que l’une des parois de celle-ci, généralement la paroi arrière qui est destinée à permettre l’accès à l’intérieur de ladite benne, doit être munie d’une bouche ou d’une ouverture destinée à permettre le passage d’une gaine ou d’une manche à air pour l’acheminement de cet air depuis le système de ventilation entre les deux paroi du plancher double fond.
La conception d’un tel système est, par conséquent, compliquée, et également coûteuse.
Le séchage des céréales peut également être effectué au moyen de cellules de séchage au niveau desquelles de l’air chaud est acheminé.
On connait ainsi un dispositif de cellule de séchage, sous la forme d’un silo, pour graminées, céréales, ou autres produits comme les copeaux de bois, qui fait l’objet du brevet français FR 2 930 630.
Dans ce brevet, la cellule de séchage en question comporte deux chambres, la chambre supérieure étant pourvue d’au moins une vis de circulation dont la rotation est apte à générer un flux ascendant local du produit à sécher, céréales ou autres.
Les deux chambres sont séparées l’une de l’autre au moyen d’une paroi perforée de forme conique ou tronconique.
En outre, des vis de nivellement complètent le dispositif de cellule de séchage, dont l’axe longitudinal s’étend radialement par rapport à l’axe vertical de la chambre supérieure et parallèlement à la paroi de fond, lesdites vis étant associées à des moyens support aptes à permettre la mise en rotation des vis autour de l’axe vertical de la chambre supérieure d’une part, et autour de leurs propres axes longitudinaux, en sorte d’assurer un cheminement radial des céréales depuis l’axe vertical de la chambre supérieure vers sa périphérie.
Un flux d’air chaud provient de la chambre inférieure pour le séchage des produits localisés dans la chambre supérieure, ledit flux étant généré par un ventilateur, associé à des moyens de chauffage, pour atteindre une température comprise entre 40 et 60°C.
Le système, incluant ici une pluralité de vis, certaines de circulation, d’autres de nivellement, est de conception particulièrement complexe, nécessitant des moyens motorisés adaptés pour leur fonctionnement, ainsi que des moyens permettant de manœuvrer les vis à l’intérieur de la chambre.
On connait également un système de ventilation mobile comprenant un ventilateur destiné à venir se placer sur une colonne perforée, ou un tube perforé. La colonne perforée vient se visser au niveau du tas de produit à ventiler, stocké dans une benne, pour obtenir un refroidissement dudit produit par une circulation verticale de l’air, depuis le haut vers le bas de la colonne perforée.
Cela étant, un tel dispositif n’est pas suffisant pour permettre un refroidissement de l’ensemble du produit contenu dans le volume de la benne, notamment dans le fond et les coins de celle-ci.
La présente invention se veut à même de remédier, au moins en partie, aux inconvénients des dispositifs de l’état de la technique en proposant un système de ventilation apte à permettre le séchage et le refroidissement d’un produit agricole, type grains ou similaires, qui soit de conception simple et peu onéreuse, tout en permettant un traitement optimal du produit, de préférence immédiatement après récolte de celui-ci, dans la benne ou la remorque qui permet l’acheminement dudit produit depuis le champ vers son lieu de stockage (silo, hangar, etc.).
A cet effet, l’invention concerne plus particulièrement un dispositif de ventilation et de séchage destiné à être positionné, de manière amovible, dans un contenant de stockage d’un produit agricole en vrac, de type grains de céréales, copeaux de bois, ou autres, ledit contenant comportant une paroi de fond horizontale ou sensiblement horizontale surmontée sur l’ensemble de son périmètre d’au moins une paroi latérale.
Ledit dispositif de ventilation et de séchage de l’invention est caractérisé en ce qu’il comporte, au moins, une pluralité d’éléments tubulaires perforés parallèles les uns aux autres, et destinées à s’étendre dans un plan parallèle au plan de la paroi de fond dudit contenant, chacun desdits éléments tubulaires perforés étant raccordé par l’une de ses extrémités, à une gaine s’étendant transversalement par rapport auxdits éléments tubulaires perforés, ladite gaine étant connectée à des moyens d’aspiration et/ou de soufflage.
Selon des modes de réalisation préférentiels :
De manière particulièrement avantageuse, l'extrait ou la composition selon l'invention est utilisé dans des applications cosmétiques, avantageusement par voie topique, notamment pour le soin ou l'hygiène de la peau et/ou des muqueuses et/ou des phanères tels que les cheveux, ou encore pour la prévention et/ou le traitement des troubles de la peau et/ou des muqueuses et/ou des phanères tels que les cheveux.
EXEMPLES Exemple 1. Procédé de préparation d’un extrait de tissus racinaires de C. sativa selon l’invention
Des graines de chanvre ont été stérilisées et mise en culture dans des boites de pétri composé d’un milieu de culture de germination (base MS). Après une semaine, les cultures ont été placés à la lumière (photo périodicité 8h – 16h).
Les plantules sont ensuite infectées par une bactérie du type Agrobacterium rhizogenes. Pour cela les plantules sont mises au contact de la bactérie pendant une semaine. Puis les plantules sont placées sur un milieu de sélection enrichi en source carboné. Les tissus racinaires commencent à apparaitre au bout de quelques jours, et sont repiqués sur un milieu de même composition jusqu’à l’obtention de tapis racinaires.
La présente de tels tapis racinaires, visibles au bout de 3 semaines.
Afin d’amplifier les cultures, une partie du tapis racinaire est prélevé et mis en suspension dans un milieu de même composition. Les tissus croient ainsi par un facteur moyen de 2 tous les 3 jours à température ambiante sous agitation orbitale.
La montre les récipients contenant cette biomasse en culture, après différents temps de culture. Au bout de 8 jours, on distingue nettement la structure de « chevelu racinaire ».
La représente le bioréacteur utilisé (3A) ainsi que la biomasse constituée de chevelu racinaire récoltée à l’issue de la culture (3B).
A la fin de la culture, la biomasse est prélevée, séchée (figure 4A) et broyée au mortier (figure 4B).
Exemple 2. Analyse de la composition biochimique de l’extrait de tissus racinaires de C. sativa cultivé in vitro
A- Préparation de l'échantillon L'échantillon est un extrait sec de tissus racinaires de Cannabis sativa cultivés in vitro, obtenu selon le procédé comprenant une transformation des tissus racinaires par Agrobacterium rhizogenes .
A partir de cet échantillon, deux extraits ont été préparé à l’aide d’un système de solvants biphasiques composé d’acétate d’éthyle, d’acétonitrile et d’eau en proportion 3 / 3/ 4 (v/v). Deux phases non miscibles ont ainsi été séparées : une phase apolaire contenant des molécules apolaires et une phase polaire contenant des molécules polaires. Pour obtenir un extrait sec permettant de procéder à la caractérisation biochimique, les deux phases ont ensuite été évaporées à l’évaporateur, séparément.
B - Analyses RMN et identification des principaux métabolites
Chaque extrait a été analysé par RMN HSQC et les profils de RMN sont présentés dans la .
C - Analyses par chromatographie liquide haute performance / spectrométrie de masse (HPLC/MS)
Les 2 extraits apolaire et polaire ont également été analysés par LC/MS en mode ion positif (ESI+) et négatif (ESI-).