INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la composition se présente sous forme d’une solution aqueuse, hydroalcoolique, organique ou huileuse ; d’une suspension ou d’unee dispersion dans des solvants ou des corps gras, d’une type lotion ou d’un sérum ; sous forme de dispersion vésiculaire ; sous forme d’une émulsion eau dans huile (E/H), huile dans eau (H/E) ou multiple telle qu’une émulsion eau dans huile dans eau (E/H/E), l’émulsion peut être plus au moins épaisse et se présente sous forme de crème ou de lait; la composition de l’invention peut se présenter également sous forme d’une pommade, de gel, d’un bâtonnet solide, de produits anhydres pâteux ou solides, d’une mousse, notamment aérosol, d’une composition biphasique ou encore d’une composition pulvérisable ;
- la composition comprend en outre au moins une particule, avantageusement colorée, plus avantageusement à effet flouteur ;
- la au moins une particule représente entre 0,5% et 20% en poids total de la composition, avantageusement entre 1% et 10%, de préférence entre de 1% et 5% ;
- la au moins une particule est choisie parmi les matières premières de la gamme Ronasphere (MERCK) à base de substrat silice, notamment le RONASPHERE FLAWLESS, ainsi que plusieurs matières premières commercialisées par les sociétés JGC-C&C (gamme Coverleaf à base de substrat séricite ou séricite/talc), Nihon Koken (gamme Relief Color, Silséem à base de substrat mica/silice), ou Miyoshi Kasei (gamme PC-Bail à base de substrat silice) ;
- la au moins une particule est une particule composite comprenant de la séricite, de l’oxyde de fer brun, du dioxyde de titane et de la silice. De telles particules sont commercialisées par exemple sous les références COVERLEAF NS ou JS ou MF par la société CHEMICALS AND CATALYSTS ;
- la au moins une particule a une structure qui est de type microsphères de silice contenant de l’oxyde de fer, tel que celui commercialisé par la société MIYOSHI sous la référence PC BALL PC-LL-100 P, ce pigment étant constitué de microsphères de silice contenant de l’oxyde de fer jaune ;
- la au moins une particule correspond à une particule composite ayant une structure de type séricite/oxyde de fer brun/dioxyde de titane/silice tel que celui commercialisé sous la référence COVERLEAF MF par la société CHEMICALS AND CATALYSTS. Alternativement, il peut s’agir de dérivés de cellulose, comme les CELLULOBEADS D-5 commercialisées par la société DAITO KASEI ;
- la au moins une particule correspond à la matière première COVAMED PMMA 2 MUSI commercialisée par la société SENSIENT COSMETICS TECHNOLOGY et correspondant aux désignations INCI Methyl methacrylate crosspolymer and Silica ; et/ou
- la au moins une particule correspond à la matière première KSP-100 commercialisée par l’entreprise SHINETSU correspondant à la désignation INCI Vinyl dimethicone/methicone silsesquioxane crosspolymer ;
- la au moins une particule correspond à la matière première D-400 commercialisée par la société TOCHI correspondant aux désignations INCI HDI/trimethylol hexyllactone crosspolymer et Silica.
Selon un aspect particulier, la composition de l’invention comprend, en outre, une base aqueuse ayant une composition définie et contenant notamment : du chlorure de calcium; du chlorure de potassium ; du phosphate de potassium ; du sulfate de magnésium ; du chlorure de sodium ; de l’hydrogénocarbonate de sodium ; de l’hydrogénophosphate de sodium ; du citrate de sodium ; de l’acide citrique ; de la carnosine et de l’hypotaurine (acide 2-aminoéthanesulfinique). Ladite base aqueuse comprend :
En outre, au cours de la vie du carter extérieur d’un turboréacteur, la virole d’atténuation acoustique amont et le panneau d’atténuation acoustique aval peuvent chacun être remplacés respectivement par une nouvelle virole d’atténuation acoustique amont ou un nouveau panneau d’atténuation acoustique aval, dont le diamètre interne peut être légèrement différent de celui de la virole ou du panneau qu’ils remplacent.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES est une vue schématique en coupe en perspective droite d’un carter extérieur de turboréacteur au niveau d’une cartouche support de matériau abradable bordée par une virole d’atténuation acoustique amont et par un panneau d’atténuation acoustique aval, une pale étant représentée en vis-à-vis de la cartouche support de matériau abradable.
est une vue de détail de la partie encerclée à gauche sur la .
est une vue de détail de la partie encerclée à droite sur la .
est une vue schématique en coupe en perspective droite du carter de la , dans lequel la virole d’atténuation acoustique amont et le panneau d’atténuation acoustique aval ont chacun été remplacés par un gabarit tridimensionnel selon l’invention.
est une vue similaire à la , mais dans lequel une partie de la couche de revêtement abradable située sur la face interne de la cartouche support de matériau abradable a été retirée.
est une vue schématique en coupe en perspective gauche de l’ensemble représenté sur la .
est une vue schématique en perspective d’un gabarit tridimensionnel selon l’invention sous la forme d’un assemblage de plusieurs secteurs de cylindre.
Classiquement, dans un turboréacteur d’avion, de l’air circule entre un carter formant une enveloppe externe – désignée en tant que carter extérieur – et une enveloppe interne – désignée en tant que carter intérieur. En fonctionnement classique, cet air pénètre dans le turboréacteur par une entrée d’air située du côté dit amont, et ressort du turboréacteur au niveau d’un échappement situé du côté dit aval.
Dans la suite de ce texte, par face ou surface interne, on entend la face ou la surface d’une pièce qui est dirigée vers l’intérieur du carter extérieur, et à l’inverse par ou surface externe, on entend la face ou la surface d’une pièce qui est dirigée vers l’extérieur du carter extérieur.
De même, par élément ou face amont on entend un élément ou une face qui est situé du côté amont du turboréacteur d’avion, c’est-à-dire du côté de son entrée d’air, tandis que par élément ou face aval on entend un élément ou une face qui est situé du côté face du turboréacteur d’avion, c’est-à-dire du côté de son échappement.
Selon des modes de réalisation de l’étape 24, les positions 100 g , 100 d de l’objet peuvent être égales aux positions de limites de l’objet à un instant t (avec 1≤t≤n) ou encore à des valeurs moyennes de positions de limites de l’objet sur une durée de détection donnée, par exemple égale à la durée totale de détection (entre t1 et tn) : position 100g = moyenne t1tn (position 100g (t)) ; et position 100d = moyenne t1tn (position 100d (t)).
Selon des modes de réalisation de l’étape 24, les vitesses vitesse 100g , vitesse 100d des limites de l’objet peuvent être égales aux vitesses de limites de l’objet à un instant t (avec 1 vitesse 100g = moyenne t2tn (vitesse 100g (t)) ; et vitesse 100d = moyenne t2tn (vitesse 100d (t)).
Selon des modes de réalisation de l’étape 24, les accélérations accélération 100g , accélération 100d des limites de l’objet peuvent être égales aux accélérations de limites de l’objet à un instant t (avec 2 accélération 100g = moyenne t3tn (accélération 100g (t)) ; et accélération 100d = moyenne t3tn (accélération 100d (t)).
Selon des modes de réalisation de variante de l’étape 24, les valeurs des marges marge g , marge d sont calculées en fonction, de tout ou partie des ‘paramètres d’entrée’, auxquels s’ajoutent : - les ‘n’ couples de positions de limites 100g, 100d de l’objet 100 détectés lors de l’étape 21 ; - les ‘n-1’ couples de vitesses de déplacements relatifs des limites 100g, 100d de l’objet 100 par rapport au véhicule 10 calculés lors de l’étape 22 - les ‘n-2’ couples d’accélérations relatives des limites 100g, 100d de l’objet 100 par rapport au véhicule 10 calculés lors de l’étape 23 .
L’intérêt d’utiliser plus de trois couples de positions de limites de l’objet 100 est de pouvoir affiner les calculs réalisés lors des différentes étapes. Il est ainsi possible d’utiliser des valeurs moyennes, ou encore d’éliminer certaines valeurs aberrantes. Le procédé gagne ainsi en fiabilité.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les étapes a) et/ou le cas échéant d) sont réalisées à une température allant de 130 à 210°C et/ou à une pression allant de 30 à 60 bars, de préférence, les étapes a), d) et le cas échéant e) sont réalisées à la même pression.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'étape a), l'étape b) et/ou l'étape c) est/sont réalisée(s) à une vitesse spatiale horaire du liquide allant de 0,4 à 3 h-1, de préférence de 0,5 à 1,5 h-1, de préférence les étapes a), d) et le cas échéant e) sont réalisées à la même vitesse volumique horaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'étape a), l'étape d) et/ou le cas échéant l'étape e) est/sont réalisée(s) en présence d'un catalyseur qui n'est pas sous une forme soufrée lorsqu'il est mis en contact avec la charge.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'étape d) d'hydroisomérisation est réalisée à une température allant de 260 à 320°C, de préférence de 270 à 310°C, plus préférentiellement de 275 à 300°C.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé est mis en œuvre dans une unité comprenant au moins 3 réacteurs en série, au moins un réacteur où est réalisée l'étape a), au moins un réacteur où est réalisée l'étape d) et au moins un réacteur où est réalisée l'étape e), l’unité comprenant en outre au moins un séparateur en aval du réacteur de l’étape a) et en amont du réacteur de l’étape d).
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend en outre une étape de fractionnement, de préférence réalisée après l'étape d) d’hydroisomérisation ou le cas échéant après l’étape e) d'hydrodésaromatisation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le produit isomérisé ou le cas échéant le produit isomérisé et désaromatisé a une teneur en aromatiques inférieure à 1000 ppm en poids, de préférence inférieure à 500 ppm en poids, plus préférablement inférieure à 300 ppm en poids, par rapport au poids total du produit isomérisé ou le cas échéant du produit isomérisé et désaromatisé.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé est mis en œuvre pour la fabrication d'une huile blanche, ledit procédé comprenant :
a) une étape d’hydrodésaromatisation d'une charge HDA1 à une température allant de 120 à 210°C et à une pression allant de 30 à 150 bars, afin de fournir un produit désaromatisé ayant moins de 750 ppm de teneur en aromatiques et ayant un point d'écoulement inférieur à 20°C, ladite charge HDA1 comprenant (i) de 30 à 70% en poids d’une charge hydrocarbonée ayant une teneur en aromatiques de 5 à 20% en poids de composés aromatiques et ayant un point d'écoulement inférieur à 20°C et ayant de préférence un point d'ébullition initial d'au moins 120°C et un point d'ébullition final d'au moins 300°C et (ii) de 30 à 70% en poids d’effluent liquide recyclé à l’étape c), par rapport au poids total de la charge HDA1 ;
c) une étape de recyclage d’une partie de l’effluent liquide en amont de l’étape d’hydrodésaromatisation a) de sorte à avoir une charge HDA1 comprenant de 20 à 80% en poids d’effluent liquide recyclé à l’étape c) par rapport au poids total de la charge HDA1 ;
d) une étape d’hydroisomérisation d’une charge HDI comprenant la totalité de l’effluent gazeux issu de l’étape b) et la totalité de l’effluent liquide non recyclé à l’étape c) à une température allant de 280 à 320°C et à une pression allant de 40 à 60 bars en présence d'un catalyseur à base de platine ou de palladium, afin de fournir un produit isomérisé ayant un point d'écoulement inférieur à -5°C et ayant un point d'ébullition initial inférieur à 120°C et un point d'ébullition final d'au moins 300°C, étant entendu qu'au moins 20% en poids du produit isomérisé a un point d'ébullition initial d'au moins 300°C ;
e) une étape d’hydrodésaromatisation du produit isomérisé obtenu à la fin de l'étape d'hydroisomérisation d) à une température allant de 120 à 210°C et à une pression allant de 30 à 150 bars, afin de fournir un produit isomérisé et désaromatisé ayant une teneur en aromatiques inférieure à 300 ppm et ayant un point d'écoulement inférieur à -5°C ;
f) une étape de fractionnement du produit isomérisé et désaromatisé obtenu à l’issue de l'étape e) d'hydrodésaromatisation en au moins deux coupes, dont une coupe ayant un point d'ébullition initial d'au moins 300°C, étant entendu que l'huile blanche est la coupe ayant un point d'ébullition initial d'au moins 300°C obtenue à la fin de l'étape e).
L’invention concerne également une unité 1 de désaromatisation d’une charge hydrocarbonée pour la mise en en œuvre du procédé selon l’invention, ladite unité comprenant :
- une ligne d’amenée d’hydrogène 3,3’,
A cet effet, l'invention concerne, selon un premier aspect, un ensemble annulaire d’une turbine basse pression de turbomachine, comprenant une structure annulaire s’étendant autour d’un axe longitudinal s’étendant de l’amont vers l’aval selon un sens d’écoulement du flux, la structure annulaire comprenant plusieurs secteurs d'anneau adjacents disposés bout à bout et comportant des faces de raccordement adjacentes, chaque face de raccordement comprenant une première branche coudée vers l’amont depuis laquelle s’étend radialement vers l’intérieur une deuxième branche, la première branche comprenant une rainure coudée débouchant axialement de la structure annulaire, la deuxième branche comprenant une encoche axiale formée depuis la deuxième branche, une languette d’étanchéité adaptée pour réaliser l’étanchéité entre deux secteurs adjacents, la languette d'étanchéité étant insérée d’une part dans la rainure de la première branche et s’étendant d’autre part contre une surface externe de la deuxième branche, son extrémité venant en contact d’une surface interne de la deuxième branche en s’étendant par l’encoche.
L’invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leur combinaison techniquement possible
- chaque secteur annulaire comprend un élément de butée délimitant circonférentiellement la profondeur de la rainure ;
- la languette d’étanchéité comprend une largeur constante sur toute sa longueur ;
- la rainure comprend une profondeur circonférentielle égale au minimum à la moitié de la largeur de la languette d’étanchéité ;
- l’encoche comprend une largeur circonférentielle égale à celle de la butée ;
- la partie de la languette d’étanchéité comprend au moins l’une de ces faces libres ;
- chaque secteur annulaire comporte au moins un appendice adapté pour être fixé à un carter ;
- la structure annulaire est disposée à l’entrée d’une turbine basse pression, l’extrémité axiale définissant les branches contigües s’étendant vers la partie amont de la turbine basse pression.
L’invention concerne selon un deuxième aspect, un ensemble de turbomachine comprenant une turbine basse pression, la turbine basse pression comprenant un carter externe fixe en liaison avec une virole amont, l’ensemble de turbomachine comprenant un ensemble annulaire selon le premier aspect de l’invention.
L’invention concerne selon un troisième aspect, une turbomachine comprenant un ensemble de turbomachine selon le deuxième aspect de l’invention.
L’invention concerne selon un quatrième aspect, un aéronef comprenant une turbomachine selon le troisième aspect de l’invention.
Grâce à l'invention, le niveau d’étanchéité est amélioré par le recouvrement de zone mais sans augmenter l’encombrement.
En outre, l’invention supprime également tout risque d’oublis au montage des languettes mais aussi le risque de se tromper de taille de languette d’étanchéité car il est désormais possible de vérifier visuellement et après le montage de la présence effective des languettes d’étanchéité entre chaque secteur.
De plus, l’agencement des languettes n’impacte ni le montage ni l’épaisseur des pièces sectorisées.
L’invention concerne également une turbine de turbomachine, comprenant un ensemble d'étanchéité tel que précité.
La illustre une crémaillère de la clé de la dans le plan xy ;
La illustre une comparaison entre la crémaillère d’une clé selon l’invention et une crémaillère conventionnelle ;
La représente la molette de la clé illustré par la ;
La illustre une variante pour les géométries de la crémaillère et de la molette de la ;
La illustre un goujon de la clé illustrée par la ; et
La illustre un ressort de torsion de la clé illustrée par la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Les figures 2 à 15 illustrent une application particulière constituée par une clé à cliquet à stabilité mécanique améliorée, permettant d’exploiter au mieux les avantages de l’invention. La est une représentation en perspective dans un espace orthogonal défini par les trois axes x, y et z définissant, dans cet ordre, un trièdre direct, ainsi que des plans xy, yz et zy, respectivement au moyen des axes x et y, y et z, et z et x. Ces axes sont réutilisées dans les autres figures pour orienter les éléments illustrés dans l’espace de la .
Les figures 2 à 10 et 12 à 14 illustrent une clé 200 à molette à cliquet selon l’invention et ses éléments, ainsi que son mode de fonctionnement. La illustre une comparaison avec une clé à molette conventionnelle.
La clé 200 comprend une tige d’actionnement 220 sur laquelle est montée une tête 230. La tige est configurée pour accueillir un manche capable d’exercer un couple de serrage donné de manière à former avec la clé 200 une clé dynamométrique. Alternativement, la tige 220 pourrait elle-même former un manche tel que le mache 120 de la clé à molette conventionnelle 100.
La tête 230 comprend un mors fixe 240 et un mors mobile 250 qui est solidaire d’une crémaillère 255 comprenant une tige 256 de crémaillère. La tige 256 est munie de dents 257 et de bases 257b de dents situées entre deux dents de la crémaillère ou du côté extérieur de la première ou de la dernière dents de la crémaillère. Les dents 257 présentent des sommets 257s de dent situés à l’opposé du mors mobile 250 par rapport à la tige 256. L’ensemble formé par le mors mobile et la crémaillère est réversible, c’est-à-dire qu’il peut être retourné à 180° pour utiliser l’un ou l’autre des faces du mors 250, chacune adaptée à un type particulier d’objet à enserrer, par exemple un écrou possédant des faces parallèles ou un tuyau de profil circulaire.
Le mors fixe 240 s’étend en une languette 241 définissant une ouverture 242 et un premier logement 243 prévu pour accueillir la tige 256 de crémaillère.
L’ouverture 242 est prévue pour accueillir une molette 260 montée en rotation autour d’un premier goujon 262 de molette inséré dans un second logement 244 selon un axe 265 parallèle à une direction D1 de déplacement de la crémaillère 255 et du mors mobile 250. La molette 260 est montée autour du premier goujon 262, la molette étant muni d’un filet 261 s’engrenant entre les dents 257 de la crémaillère de manière à contrôler la position de celle-ci. Plus spécifiquement, des flancs du filet 261 sont en vis-à-vis de flancs des dents 257, les flancs du filet venant en contact mécanique avec les flancs des dents pour déplacer la crémaillère (un flanc du filet pousse les flancs des dents dans une direction de déplacement) ou maintenir sa position (un flanc du filet bloque les dents et donc la crémaillère). Un ressort 264 et une plaquette 263 sont également montés autour du premier goujon 262, de manière à ce que le ressort 264 applique une force sur la molette 260 par l’intermédiaire de la plaquette 263, cette force tendant à rapprocher le mors mobile 250 du mors fixe 240.
La tige d’actionnement 220 s’étend en une extrémité 224 de tête formées de deux extensions parallèles 224A et 224B en forme de fourches parallèles configurées pour accueillir entre elles la languette 251 du mors fixe 240. Chacune des extensions parallèles 224A et 224B comprend un renfoncement 226 entre deux branches opposées de la fourche correspondante, branches A 1 et A 2 pour l’extension 224A et branches B 1 et B 2 pour l’extension 224B, et configuré pour accueillir la molette 260 et en garantir l’accès pour un réglage manuel de la position de la crémaillère 255.
Dans le but d’obtenir un mécanisme de cliquet, l’extrémité 224 de tête et le mors fixe 240 sont montés en rotation l’un par rapport à l’autre autour d’un axe 210 commun au moyen d’un second goujon (non représenté) traversant des ouvertures circulaires correspondantes 225A et 225B dans les deux extensions 224A et 224B au niveau des branches A 1 et B 1 , respectivement, et une ouverture circulaire 246 dans la languette 241.
La illustre une opération de serrage d’un écrou mettant en œuvre le cliquet de la clé 200. Pour des raisons de clarté, la tige 256 de crémaillère n’est pas représentée ici.
A l’état (A), la position du mors mobile 250 a été réglée au moyen de la molette 260 de manière telle que les mors 240 et 250 sont ajustés autour de deux faces opposées d’un boulon 270. Ainsi, les mors ne peuvent plus se rapprocher davantage. Un couple est appliqué au boulon dans la direction de serrage D1 par l’intermédiaire de la tige d’actionnement 220. De ce fait, des zones de contact C situées à l’extérieur des branches A2 et B2 de la fourche 224 (voir ) sont maintenues en butée contre des zones de contact C2 de la languette 241 d’extension du mors fixe 240. Dans cette position, les faces internes FA et FB des branches A2 et B2, respectivement, empêchent la molette de s’éloigner longitudinalement de l’axe 210 selon la direction D4 parallèle à l’axe 265. La molette 260 est ainsi bloquée longitudinalement par l’intermédiaire de la plaquette 263.
Le (b-2) second polymère anionique est différent du (b-1) premier polymère anionique.
Le poids moléculaire du (b-2) second polymère cationique peut être égal ou supérieur à 1.000, de préférence égal ou supérieur à 10.000, plus préférentiellement égal ou supérieur à 50.000, et encore plus préférentiellement égal ou supérieur à 100.000. Sauf définition contraire dans les descriptions, on entend par « poids moléculaire » un poids moléculaire moyen en poids.
Le (b-2) second polymère anionique peut avoir au moins une fraction chargeable négativement et/ou chargée négativement choisie dans le groupe composé d’un groupe sulfurique, d’un groupe sulfate, d’un groupe sulfonique, d’un groupe sulfonate, d’un groupe phosphorique, d’un groupe phosphate, d’un groupe phosphonique, d’un groupe phosphonate, d’un groupe carboxylique et d’un groupe carboxylate.
Le (b-2) second polymère anionique peut être un homopolymère ou un copolymère. Par « copolymère », on entend aussi bien les copolymères obtenus à partir de deux sortes de monomères que ceux obtenus à partir de plus de deux sortes de monomères, tels que les terpolymères obtenus à partir de trois sortes de monomères.
Le (b-2) second polymère anionique peut être choisi parmi des polymères anioniques naturels et synthétiques.
Le (b-2) second polymère anionique peut comprendre au moins une chaîne hydrophobe.
Le (b-2) second polymère anionique, qui peut comprendre au moins une chaîne hydrophobe, peut être obtenu par copolymérisation d’un monomère (a) choisi à partir d’acides carboxyliques comprenant une insaturation α,β-éthylénique (monomère a') et un acide 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonique (monomère a") avec un monomère non actif en surface (b) comprenant une insaturation éthylique autre que (a) et/ou un monomère (c) comprenant une insaturation éthylique résultant de la réaction d’un monomère acrylique comprenant une insaturation α,β-monoéthylénique ou d’un monomère comprenant une insaturation monoéthylénique avec un composant monohydrique amphiphile non ionique ou avec une amine primaire ou secondaire.
Il peut notamment être fait mention, en tant que copolymères d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonique, de ceux divulgués dans l’article « Micelle formation of random copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2-methylpropanesulfonate and nonionic surfactant macromonomer in water as studied by fluorescence and dynamic light scattering – Macromolecules, 2000, Vol. 33, No. 10 – 3694-3704 » et dans les demandes EP-A-0 750 899 et EP-A-1 069 172.