INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En se référant aux figures 7 et 8, le deuxième volet 7 comporte une embase support 17, préférentiellement réalisée en métal, et sur laquelle est montée en rotation la gâche principale14. Cette embase support 17 est une pièce plane et de faible épaisseur, ayant un contour rectangulaire. Cette embase 17 comprend un axe de rotation cylindrique 18 et un ergot cylindrique 19, ledit axe de rotation 18 et ledit ergot 19 saillant d’une même face de l’embase support 17 en étant perpendiculaire à ladite face. La gâche principale14 est une pièce allongée de forme rectangulaire, possédant dans une zone d’extrémité, un orifice circulaire et une fente 20 en arc de cercle. La gâche principale14 est montée sur l’embase support 17, de sorte que l’axe de rotation 18 passe dans l’orifice circulaire et de sorte que l’ergot 19 soit inséré dans la fente 20 en arc de cercle. De cette manière, la gâche principale14 peut passer d’une position active pour laquelle elle s’étend horizontalement comme cela est illustré à la , à une position inactive pour laquelle elle s’étend verticalement comme cela est illustré à la , après avoir subi une rotation de 90° autour de l’axe de rotation 18 depuis sa position active horizontale. Durant ce mouvement de rotation, la fente 20 en arc de cercle s’est déplacée autour de l’ergot 19. L’interaction entre l’ergot 19 et la fente incurvée 20 permet de guider le mouvement en rotation de la gâche principale14 entre la position active et la position inactive. Cette interaction permet de renforcer ce mouvement en rotation en le rendant plus précis et plus fiable. Lorsque la gâche principale14 est dans la position active horizontale, elle présente un fond inférieur 30, par exemple sous la forme d’un bord replié représentant sa partie la plus basse.
En se référant aux figures 2, 3, 4, 5 et 6 une tringle supérieure 50 et une tringle inférieure 51 sont montées de façon articulée sur la gâche principale 14. Chacune de ces tringles 50, 51 apparait sous la forme d’une tige rigide rectiligne, dont une extrémité se termine par un axe de rotation s’étendant perpendiculairement à ladite tige.
En se référant aux figures 7 et 8, lorsque la gâche principale 14 est dans la position horizontale, la zone d’extrémité comprenant l’orifice circulaire destiné à recevoir l’axe de rotation 18 de l’embase support 17, comprend une ouverture circulaire supérieure 52 destiné à recevoir l’axe de rotation de la tringle supérieure 50 et une ouverture inférieure 53 destiné à recevoir l’axe de rotation 18 de la tringle inférieure 51. L’ouverture circulaire supérieure 52 et l’ouverture circulaire inférieure 53 sont placées de part et d’autre de l’orifice circulaire, le long d’un axe longitudinal de la gâche principale 14. L’ouverture circulaire supérieure 52 est située au-dessus de l’orifice circulaire et à proximité d’un bord d’extrémité 54 délimitant la zone d’extrémité, et l’ouverture circulaire inférieure 53 est placée en dessous dudit orifice circulaire en étant plus éloignée de ce bord d’extrémité 54 que ne l’est l’ouverture supérieure 52. La tringle supérieure 50 s’étend verticalement de sorte que son axe de rotation soit inséré dans l’ouverture supérieure 52 et de sorte qu’une de ses extrémité soit insérée dans une gâche secondaire supérieure de l’élément de stockage 1. La tringle inférieure 51 s’étend verticalement de sorte que son axe de rotation soit inséré dans l’ouverture inférieure 53 et de sorte qu’une de ses extrémité soit insérée dans une gâche secondaire inférieure de l’élément de stockage 1. La description des différents éléments apparaissant ci-avant est réalisée en supposant que la gâche principale 14 s’étend horizontalement.
En se référant aux figures 7 et 8, l’embase support 17 porte un aimant 21 destiné à interagir avec la gâche principale14 lorsque celle-ci est dans la position inactive verticale. En effet, lorsque la gâche principale14 va être mise en rotation depuis sa position active horizontale pour atteindre la position inactive verticale, elle va être attirée par l’aimant 21 qui va contribuer à la maintenir dans la position verticale.
Le pêne 16 est une pièce allongée de forme rectangulaire. Un actionnement du verrou 15 dans un sens ou dans l’autre, va entrainer un mouvement de translation verticale du pêne 16, soit vers le haut, soit vers le bas.
Il est à noter que l’embase support 17, la gâche principale14, le verrou 15 et le pêne 16 sont fixés à des surfaces internes des deux volets 6, 7 et ne sont donc pas visibles depuis l’extérieur de l’élément de stockage 1.
En se référant à la , l’élément de stockage 1 peut se retrouver dans une configuration verrouillée pour laquelle la gâche principale 14 s’étend horizontalement en saillant du deuxième volet 7 et en chevauchant le premier volet 6, le pêne 16 étant inséré entre ladite gâche principale14 et une surface interne du premier volet 6. Pour cette configuration, les deux tringles 50, 51 s’étendent verticalement et sont insérées dans leur gâche secondaire respective. Les deux volets 6, 7 sont alors dans la position de fermeture
La rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et la couronne dentée multipliée par la rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et l'engrenage solaire peut être supérieure ou égale à 4,7x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,5x10 19 N 2 m -2 .
Une rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad.
Le moteur peut comprendre un arbre de soufflante s'étendant entre le réducteur et la soufflante, et un support de réducteur agencé pour monter le réducteur à l'intérieur du moteur, l'arbre de soufflante, l'arbre de cœur, le réducteur, et le support de réducteur formant ensemble une transmission.
La rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 N/m ou 3,8x10 8 N/m.
Selon un cinquième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Le réducteur a une rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et la couronne dentée et une rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et l'engrenage solaire. Un rapport d'engrènement de couronne dentée à engrenage solaire de :
est dans la plage allant de 0,90 à 1,28. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière.
Le moteur à turbine à gaz peut avoir n'importe lesquelles ou la totalité des caractéristiques telles que décrites par rapport au quatrième aspect.
Selon un sixième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à une soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Le réducteur a une rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et la couronne dentée et une rigidité d'engrènement d'engrenages entre les engrenages satellites et l'engrenage solaire. Un rapport d'engrènement de couronne dentée à engrenage solaire de :
Le dispositif de commande 114 comporte tout d’abord un générateur de commande 116 conçu pour générer des signaux de commande PWMa, PWMb, PWMc à modulation de largeur d’impulsion. Ainsi, chaque signal de commande PWMa-c prend alternativement une valeur haute (correspondant à une impulsion) et une valeur basse. Les signaux de commande PWMa-c sont générés à des fréquences respectives Fa, Fb, Fc reçues.
Ces signaux de commande PWMa-c sont par exemple respectivement appliqués aux bras de commutation a, b, c pour commander les deux interrupteurs de ce bras de commutation en opposition l’un de l’autre : lorsque le signal de commande PWMa-c prend la valeur haute, l’un des interrupteurs est ouvert et l’autre fermé, et inversement pour la valeur basse.
Pour éviter, une fermeture concomitante des deux interrupteurs du bras de commutation a, b, c, le générateur de commande 116 peut en outre être conçu pour insérer des temps morts dans les signaux de commande PWMa-c, comme cela est connu en soi.
Le générateur de commande 116 est par exemple conçu pour générer les signaux de commande PWMa-c, à partir de signaux de référence Sa, Sb, Sc respectifs que les tensions de phase Va, Vb, Vc sont destinées à suivre.
Par exemple, le générateur de commande 116 comporte, pour générer chaque signal de commande PWMa-c, un générateur triangulaire 118a, 118b, 118c conçu pour générer un signal triangulaire à la fréquence Fa, Fb, Fc reçue. Le générateur de commande 116 comporte en outre un comparateur 120a, 120b , 120c, conçu pour comparer le signal triangulaire Ta, Tb, Tc au signal de référence Sa, Sb, Sc. Le signal de commande PWMa-c prend une première valeur lorsque le signal triangulaire Ta, Tb, Tc est supérieur, et une deuxième valeur lorsque le signal triangulaire est inférieur Ta, Tb, Tc.
Pour déterminer les signaux de référence Sa, Sb, Sc, le dispositif de commande 114 comporte par exemple un régulateur 122 conçu pour fournir les signaux de référence Sa, Sb, Sc à partir d’une consigne de vitesse angulaire ω* du rotor 106, d’une position angulaire θ du rotor 106 et de courants de phase ia, ib, ic circulant entre le circuit de commutation 112 du convertisseur à commutation 110 et les phases statoriques X, Y, Z de la machine électrique 102. Pour obtenir ces deux dernières informations, le système 100 comporte par exemple un capteur 124 de la rotation angulaire θ du rotor 106 et un capteur 126 des courants de phase ia, ib, ic.
Le dispositif de commande 112 comporte en outre un dispositif de génération de fréquence 128, conçu pour fournir les fréquences Fa, Fb, Fc au générateur de signal 116. Plus précisément, à partir d’un instant initial t0, par exemple dès le démarrage du convertisseur à commutation 110, le dispositif de génération de fréquence 128 est conçu pour fournir, pour chaque fréquence Fa, Fb, Fc, une suite, dite effective {Fa}, {Fb}, {Fc}, de fréquences aléatoires. Ainsi, chaque fréquence Fa, Fb, Fc prend successivement les valeurs de la suite effective {Fa}, {Fb}, {Fc} associée. Afin d’éviter que les signaux de commande PWMa-c ne présentent, à un instant, la même fréquence, ce qui produirait un pic fréquentiel dans le spectre des tensions de phase Va, Vb, Vc, le dispositif de génération de fréquence 128 est conçu pour que les suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} soient différentes les unes des autres, c’est-à-dire pour que les fréquences de même rang dans les suites effectives {Fa}, {Fb}, {Fc} soient différentes.
Dans le cadre de la présente invention, le terme « différent » est à comprendre d’un point de vue probabiliste, c’est-à-dire qu’il est toujours possible, dans certains des modes de réalisation qui seront décrits plus loin, que des fréquences de même rang soient égales par hasard.
Pour obtenir des suites effectives différentes, le dispositif de génération de fréquence 128 peut par exemple comporter un générateur aléatoire de fréquence 130a, 130b 130c pour chaque signal de commande PWMa-c, les générateurs aléatoires de fréquence 130a-c étant indépendants les uns des autres. C’est ce mode de réalisation qui est illustré sur la . Pour que les générateurs aléatoires de fréquence 130a-c soient indépendants, ils peuvent par exemple mettre en œuvre le même algorithme de génération aléatoire, mais partant d’une valeur initiale différente. Les générateurs aléatoires de fréquence 130a-c peuvent également mettre en œuvre des algorithmes de génération aléatoire différents.
Par exemple, pour chaque signal de commande PWMa-c, chaque fréquence de la série effective associée est fournie toutes les N impulsions du signal de commande PWMa-c, N étant supérieur ou égal à un. Ce nombre d’impulsions N peut être le même pour tous les signaux de commande PWMa-c ou bien différent d’un signal de commande PWMa-c à l’autre.
Le nombre N d’impulsions peut être fixe, ou bien peut varier dans le temps, par exemple de manière aléatoire pour encore améliorer la CEM.
En référence à la , un exemple de succession de fréquences dans les signaux de commande PWMa-c est illustré, avec des suites effectives fournies par le dispositif 128 de la .
Ainsi, à partir de l’instant t0, le générateur aléatoire de fréquence 130a fournit successivement les fréquences Fa (1) , Fa (2) , Fa (3) , Fa (4) , Fa (5) , etc. Les N premières impulsions sont donc générées à la fréquence Fa (1) , les N suivantes à la fréquence Fa (2) , et ainsi de suite. Sur la , chaque bloc représente ainsi un ensemble de N impulsions, et la fréquence de ces impulsions est indiquée dans le bloc. Chaque bloc a ainsi une durée plus ou moins longue en fonction de la fréquence utilisée pour les N impulsions de ce bloc.
De manière similaire, à partir de l’instant t0, le générateur aléatoire de fréquence 130b fournit successivement les fréquences Fb (1) , Fb (2) , Fb (3) , Fb (4) , Fb (5) , etc. pour les blocs successifs de N impulsions, et le générateur aléatoire de fréquence 130c fournit successivement les fréquences Fc (1) , Fc (2) , Fc (3) , Fc (4) , Fc (5) , etc. pour les blocs successifs de N impulsions.
Comme les générateurs aléatoires de fréquence 130a, 130b, 130c sont indépendants, il est très peu probable que les signaux de commande PWMa-c présentent, au même moment, la même fréquence.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-120, après la réinitialisation du logiciel, on (le dispositif de gestion DG) peut déclencher une seconde temporisation d’une seconde durée d2 prédéfinie, supérieure à la première durée d1. Dans ce cas, en l’absence de détection par un diagnostic d’une nouvelle erreur, suivant une dernière détection d’erreur, pendant cette seconde durée d2 prédéfinie, on (le dispositif de gestion DG) peut décrémenter la valeur en cours vc du compteur d’erreurs. En revanche, en cas de détection par un diagnostic d’une nouvelle erreur, suivant une dernière détection d’erreur, avant l’expiration de la seconde durée d2 prédéfinie, on le dispositif de gestion DG) peut incrémenter la valeur en cours vc du compteur d’erreurs, et, lorsque cette valeur en cours vc est égale à la valeur prédéfinie vp (soit vc = vp), on (le dispositif de gestion DG) peut interdire le calculateur CM de fonctionner.
On notera qu’en présence d’une détection d’erreur prenant environ 500 ms et d’une réinitialisation logicielle prenant environ 400 ms, après une détection d’une première erreur on effectue une réinitialisation logicielle puis une nouvelle détection, ce qui prend environ 900 ms. Par conséquent, le choix d’une première durée d1 égale à 1 s est bien adapté à de telles valeurs (500 ms + 400 ms = 900 ms < 1 s).
Par exemple, on (le dispositif de gestion DG) peut incrémenter d’une unité la valeur en cours vc du compteur d’erreurs (soit vc = vc + 1). Mais la valeur de l’incrément pourrait-être supérieure à un (1).
Egalement par exemple, on (le dispositif de gestion DG) peut décrémenter d’une unité la valeur en cours vc du compteur d’erreurs, tout en conservant vc positif ou nul (soit vc = max(vc – 1, 0)). Mais la valeur du décrément pourrait-être supérieure à un (1).
Egalement par exemple, dans l’étape 10-120 la valeur prédéfinie vp peut être comprise entre 3 et 10. A titre d’exemple illustratif, cette valeur prédéfinie vp peut être égale à 4. Mais elle pourrait prendre d’autres valeurs. Par exemple, la valeur prédéfinie vp peut être choisie pendant la phase de mise au point d’un véhicule similaire au véhicule V.
Afin de mettre en œuvre les options et sous-options décrites ci-avant, l’étape 10-120 peut, par exemple et comme illustré non limitativement sur la , comprendre une sous-étape 30 dans laquelle on (le dispositif de gestion DG) détermine après une nouvelle détection (dans la sous-étape 20) si la première temporisation a expiré. Dans la négative, on (le dispositif de gestion DG) effectue la sous-étape 40. En revanche, si la première temporisation a expiré, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 50 consistant à incrémenter la valeur en cours vc du compteur d’erreurs. Puis, dans une sous-étape 60, on (le dispositif de gestion DG) peut déterminer si la nouvelle valeur en cours vc est égale à la valeur prédéfinie vp. Si la nouvelle valeur en cours vc est égale à la valeur prédéfinie vp, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 70 consistant à interdire le calculateur CM de fonctionner.
En revanche, si la nouvelle valeur en cours vc est inférieure à la valeur prédéfinie vp (soit vc < vp), on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 80 consistant à réinitialiser le logiciel tournant dans le calculateur CM contrôlant l’équipement MT. Puis, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 90 consistant à déclencher les première et seconde temporisations (respectivement des première d1 et seconde d2 durées).
Ensuite, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 100 consistant à déterminer si la seconde durée d2 est écoulée sans qu’il y ait eu une nouvelle détection d’erreur. Dans l’affirmative, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 110 consistant à décrémenter la valeur en cours vc, puis on (le dispositif de gestion DG) peut retourner effectuer la sous-étape 10 (dans l’attente d’une éventuelle prochaine détection d’erreur).
En revanche, si la seconde durée d2 n’est pas encore écoulée, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer une sous-étape 120 consistant à déterminer s’il y a eu une nouvelle détection d’erreur depuis la précédente détection d’erreur. Dans l’affirmative, on (le dispositif de gestion DG) peut effectuer la sous-étape 50 pour incrémenter la valeur en cours vc du compteur d’erreurs (par exemple d’une unité). En revanche, dans la négative (absence de nouvelle détection d’erreur), on (le dispositif de gestion DG) peut retourner effectuer la sous-étape 100.
On notera que le compteur d’erreurs est associé aux erreurs détectées pour un équipement MT, mais il peut être dédié à un type d’erreur ou bien à tous les différents types d’erreur pouvant être détectés pour cet équipement MT, selon l’implémentation choisie et/ou selon l’équipement MT considéré.
On notera également que la valeur en cours vc du compteur d’erreurs est préférentiellement remise à zéro chaque fois que le véhicule V est endormi ou réveillé. Mais cela n’est pas une obligation.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-120 la seconde durée d2 prédéfinie peut être comprise entre 3 mn et 10 mn. A titre d’exemple illustratif, cette seconde durée d2 prédéfinie peut être égale à 5 mn. Mais d’autres valeurs de seconde durée d2 peuvent être utilisées. Par exemple, la valeur de la seconde durée d2 peut être choisie pendant la phase de mise au point d’un véhicule similaire au véhicule V.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker des instants de réception de messages signalant la détection d’une erreur et d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins des messages signalant la détection d’une erreur pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer un message (ou ordre) de cessation de fonctionnement du calculateur CM.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de gestion décrit ci-avant pour gérer dans le véhicule V les erreurs de fonctionnement d’au moins un équipement (ici le moteur thermique MT) contrôlé par un logiciel tournant dans un calculateur associé (ici le calculateur de machine CM) et dont le fonctionnement fait l’objet de diagnostics (éventuellement différents).
L’invention permet de respecter correctement le temps nécessaire pour mettre les passagers du véhicule V en sécurité en cas de danger réel, tout en assurant la disponibilité de l’utilisation d’un calculateur en n’appliquant pas un état de sécurité sévère à ce dernier lorsque cela n’est pas nécessaire. Il en résulte une amélioration non seulement de la sécurité du véhicule V et de ses passagers, mais aussi du niveau de satisfaction du conducteur. En outre, cela permet de réduire les interventions des services après-vente.
SYSTEME ET PROCEDE DE GENERATION AUTOMATIQUE DE CONTENUS La présente invention concerne le domaine de la génération automatique de contenus à des fins de simulation de cyber-influence et de lutte informationnelle, notamment à des fins de formation ou d’entraînement à la compréhension de la cyber-influence et de la lutte informationnelle.
Degré de cationisation(x)=[(N S -N N )×401,3]/[1400-129,5*(N S -N N )]
Le degré de cationisation d’un acide hyaluronique cationisé lorsqu’un acide hyaluronique matière première est inconnu peut être calculé par l’expression ci-dessus en supposant que le hyaluronate de sodium matière première est du hyaluronate de sodium ayant une pureté de 99 % ou plus.
Il est possible que 1 % ou plus, de préférence 5 % ou plus, et plus préférablement, 10 % ou plus et/ou 50 % ou moins, de préférence 40 % ou moins et plus préférablement, 30 % ou moins des groupes anioniques dans l’acide hyaluronique soient remplacés par un groupe cationique, de préférence un groupe contenant un groupe ammonium quaternaire et plus préférablement, le groupe contenant un groupe ammonium quaternaire représenté par la formule générale (2) ci-dessus.
En tant qu’acide hyaluronique cationisé, on peut citer le hyaluronate d’hydroxypropyltrimonium commercialisé sous les noms Hyaloveil et Hyaloveul-MPF par Kewpie au Japon.
La quantité de polymère(s) amphotère(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence, de 0,03 % en poids ou plus et plus préférablement, de 0,05 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du(des) polymère(s) amphotère(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence, de 10 % en poids ou moins et plus préférablement, de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) polymère(s) amphotère(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence, de 0,03 % à 10 % en poids et plus préférablement, de 0,05 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.