Dispositif destiné à la récupération du dioxyde de carbone et de l'azote provenant des gaz de combustion, le dispositif comprend un système de prétraitement (01), un système de séparation de CO 2 et de N 2 (02), un système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) et un système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04), qui sont raccordés l'un à l'autre par des canalisations et des vannes, dans lequel le système de prétraitement (01) comprend un refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), un séparateur gaz-liquide (1b), un ventilateur surpresseur (1c) et un sécheur (1d), qui sont destinés à éliminer l'eau et à refroidir le gaz de combustion ; le système de séparation du CO 2 et du N 2 (02) comprend un refroidisseur de GNL à basse température (2a) et un dispositif d'adsorption cryogénique (2b), qui sont destinés à refroidir et à adsorber davantage le gaz de combustion prétraité afin de séparer le CO 2 et le N 2 ; le système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) comprend un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de N 2 composé d'un compresseur de matériau brut, d'un échangeur de chaleur (3c), d'un refroidisseur (3b), d'un séparateur gaz-liquide (3i) et d'un système de distillation (3m), qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; le système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04) comprend un ensemble de dispositifs de distillation et de liquéfaction de CO 2 composé d'un compresseur de CO 2 (4a), d'un refroidisseur (4b), d'un évaporateur (4c), d'un condenseur (4f), d'un liquéfacteur (4d) et d'une tour de purification (4e), qui sont destinés à purifier et à liquéfier davantage le gaz désorbé obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 ; une première entrée (10) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a) du système de prétraitement (01) est raccordée à un orifice d'évacuation des gaz de combustion, le gaz de combustion est refroidi davantage par du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion refroidi passe par une première sortie (11) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est éliminée par le séparateur gaz-liquide (1b) et l'eau est évacuée par l'intermédiaire d'une sortie d'eau (12) du séparateur gaz-liquide (1b) ; le gaz de combustion refroidi passe par une sortie de gaz (13) du séparateur gaz-liquide (1b), est mis sous pression par le ventilateur surpresseur (1c), puis entre dans le sécheur (1d) par l'intermédiaire d'un canal (14) pour un séchage complémentaire ; le sécheur (1d) dans le système de prétraitement (01) est raccordé à une entrée (15) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) et le gaz de combustion sec prétraité est réduit à environ une température du point d'ébullition de CO 2 par l'énergie froide du GNL ; une sortie (16) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) est raccordée à une entrée du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), le CO 2 dans le gaz de combustion cryogénique est adsorbé et capturé par le principe de l'adsorption cryogénique, du gaz de dioxyde de carbone brut de haute pureté de carbone est obtenu dans une sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans une sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), ce qui permet d'atteindre un objectif de séparation carbone-azote ; un adsorbant utilisé dans le dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est principalement un tamis moléculaire ou du charbon actif ; la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordée à une entrée (19) du compresseur de matériau brut (3a) du système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; une sortie du compresseur de matériau brut (3a) est raccordée à une première entrée (20) du refroidisseur (3b), une première sortie du refroidisseur (3b) est raccordée à une première entrée (21) de l'échangeur de chaleur (3c), une deuxième entrée (80) du refroidisseur (3b) est raccordée à une canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (90) du refroidisseur (3b) est raccordée à une canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première sortie (22) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée au système de distillation (3m), une sortie d'azote du système de distillation (3m) est raccordée à une deuxième entrée (33) de l'échangeur de chaleur, une deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée à une entrée d'un compresseur de circulation (3k), une sortie du compresseur de circulation (3k) est raccordée à une troisième entrée (35) de l'échangeur de chaleur (3c), une troisième sortie (36) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée à une première entrée du séparateur gaz-liquide (3i) et un produit d'azote liquide est obtenu à un point bas du séparateur gaz-liquide (3i) et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire d'une première sortie (38) du séparateur gaz-liquide (3i) ; une deuxième du séparateur gaz-liquide (3i) est raccordée à une sixième entrée (37) de l'échangeur de chaleur (3c) et la sixième entrée (37) est raccordée à la deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) ; une sortie de gaz de vidage du système de distillation (3m) est raccordée à une quatrième entrée (29) de l'échangeur de chaleur et une quatrième sortie (30) de l'échangeur de chaleur est raccordée à une canalisation de vidage ; une entrée de liquide de GNL est raccordée à une cinquième entrée (39) de l'échangeur thermique et une sortie de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température est raccordée à une cinquième sortie (40) de l'échangeur thermique ; le gaz contenant de l'azote obtenu à partir du système de séparation du CO 2 et du N 2 est purifié et liquéfié davantage selon le principe de la distillation cryogénique pour obtenir un produit d'azote liquide de haute pureté et le système de distillation (3m) est un système de distillation à tour unique ou de distillation à tour double ; et La sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordée à une entrée (41) du compresseur de CO 2 (4a) du système de purification et de liquéfaction de CO 2 (04) pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; une sortie du compresseur de CO 2 (4a) est raccordée à une première entrée (42) du refroidisseur (4b), une première sortie (43) du refroidisseur (4b) est raccordée à une entrée de l'évaporateur (4c), une deuxième entrée (47) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (52) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une sortie de l'évaporateur (4c) est raccordée à une première entrée (44) du liquéfacteur (4d), une première sortie (45) du liquéfacteur (4d) est raccordée à une entrée centrale de la tour de purification (4e), une deuxième entrée (48) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une deuxième sortie (53) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; une première entrée (46) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et une première sortie (51) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel ; et un produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu à un point bas de la tour de purification (4e) et une première sortie (49) au bas de la tour de purification (4e) est raccordée à un système de stockage ou à un système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire ; et une deuxième sortie (50) de la tour de purification (4e) est raccordée à la canalisation de vidage du gaz d'échappement. Procédé destiné à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion à l'aide du dispositif selon la revendication 1, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes : étape 1. prétraitement des gaz de combustion : refroidissement et séchage des gaz de combustion à température normale et à pression normale ; étape 2. séparation du CO 2 et du N 2 désorption du gaz de dioxyde de carbone brut et évacuation du gaz contenant de l'azote du gaz séché par le sécheur par le refroidisseur de GNL à basse température et le dispositif d'adsorption cryogénique (2b) ; étape 3. purification et liquéfaction pour obtenir des produits de CO 2 et de N 2 purification et liquéfaction du gaz de dioxyde de carbone brut et du gaz contenant de l'azote évacué par le dispositif de distillation et de liquéfaction du CO 2 et le dispositif de distillation et de liquéfaction du N 2 . Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné au prétraitement de gaz de combustion dans l'étape 1 est le suivant : le gaz de combustion à température normale et à pression normale entre dans la première entrée (10) du refroidisseur de gaz naturel à haute température (1a), le gaz de combustion est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur (1a), le gaz de combustion refroidi entre dans le séparateur gaz-liquide (1b) par l'intermédiaire de la première sortie (11) du refroidisseur du gaz naturel à haute température (1a) et la majeure partie de l'eau contenue dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau (12) du séparateur gaz-liquide ; le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz (13) du séparateur gaz-liquide (1b) et mis sous pression par le ventilateur surpresseur (1c), puis entre dans le sécheur (1d) par l'intermédiaire du canal (14) pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes. Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné à la séparation du CO 2 et du N 2 à l'étape 2 est le suivant : le gaz séché par le sécheur (1d) entre dans le refroidisseur de GNL à basse température (2a) par l'intermédiaire de l'entrée (15) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL à basse température (2a) ; et la sortie (16) du refroidisseur de GNL à basse température (2a) est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé (18) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b), ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote. Procédé selon la revendication 2, dans lequel un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction du N 2 dans l'étape 3 est le suivant : le gaz d'évacuation provenant de la sortie de gaz évacué (17) du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordé à l'entrée (19) du compresseur de matériau brut (3a) par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; la sortie du compresseur de matériau brut (3a) est raccordée à la première entrée (20) du refroidisseur (3b), la première sortie du refroidisseur (3b) est raccordée à la première entrée (21) de l'échangeur de chaleur (3c), la deuxième entrée (80) du refroidisseur (3b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie (90) du refroidisseur (3b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression et refroidi échange de la chaleur avec le GNL externe, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur (3c) et est raccordé au système de distillation (3m) par l'intermédiaire de la première sortie (22) de l'échangeur de chaleur (3c) et séparé et purifié dans le système de distillation (3m) ; la sortie d'azote du système de distillation (3m) est raccordée à la deuxième entrée (33) de l'échangeur de chaleur (3c), l'azote sert d'azote de circulation et est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation (3k) par l'intermédiaire de la deuxième sortie (34) de l'échangeur de chaleur (3c) ; la sortie du compresseur de circulation (3k) est raccordée à la troisième entrée (35) de l'échangeur de chaleur (3c), la troisième sortie (36) de l'échangeur de chaleur (3c) est raccordée au séparateur gaz-liquide (3i) et un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide (3i) et s'écoule vers l'extérieur par la première sortie (38) du séparateur gaz-liquide (3i) ; le gaz provenant du séparateur gaz-liquide (3i) entre dans la sixième entrée (37) de l'échangeur de chaleur (3c) par l'intermédiaire de la deuxième sortie du séparateur gaz-liquide (3i) et entre dans le compresseur de circulation (3k) pour la compression par l'intermédiaire de la deuxième sortie (34) après avoir été réchauffé par l'échangeur de chaleur ; le gaz de vidage provenant du système de distillation (3m) est raccordé à la quatrième entrée (29) de l'échangeur de chaleur (3c) et est évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie (30) de l'échangeur de chaleur (3c) après avoir été réchauffé ; l'entrée de liquide de GNL est raccordée à la cinquième entrée (39) de l'échangeur de chaleur (3c) et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie (40) de l'échangeur de chaleur (3c) comme source de capacité de refroidissement à haute température pour d'autres systèmes ; un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction de CO 2 dans l'étape 3 est le suivant : le gaz désorbé provenant du dispositif d'adsorption cryogénique (2b) est raccordé à l'entrée (41) du compresseur de CO 2 (4a) par l'intermédiaire de la sortie de gaz désorbé (18) pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; la sortie du compresseur de CO 2 (4a) est raccordée à la première entrée (42) du refroidisseur (4b), la deuxième entrée (47) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie (52) du refroidisseur (4b) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur (4b) ; la première sortie (43) du refroidisseur (4b) est raccordée à l'entrée de l'évaporateur (4c) et le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi sert de source de chaleur de l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; la sortie de l'évaporateur (4c) est raccordée à la première entrée (44) du liquéfacteur (4d), la deuxième entrée (48) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie (53) du liquéfacteur (4d) est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur (4d) ; la première sortie (45) du liquéfacteur (4d) est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification (4e) et le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification subit une purification par transfert de chaleur et de masse dans la tour de purification ; la première entrée (46) du condenseur (4f) en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie (51) du condenseur (4f) est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant au sommet de la tour est condensé et reflué par l'intermédiaire du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, une partie des gaz résiduaires est évacuée et vidée par l'intermédiaire de la deuxième sortie (50) de la tour de purification (4e) et du dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification (4e) et raccordé au système de stockage par l'intermédiaire de la première sortie (49) au bas de la tour de purification (4e) comme produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle, ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone pour la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire. Procédé selon la revendication 5, dans lequel la source de froid destinée au refroidisseur (4b), au liquéfacteur (4d), au condenseur (4f) et au refroidisseur (3b) dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) provient du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la vaporisation du GNL, qui est plus faible dans la consommation d'énergie, sûr et respectueux de l'environnement et peut également obtenir la récupération et l'utilisation du GNL de capacité de refroidissement à haute température par comparaison à la production de froid classique par un mécanisme de réfrigération à entraînement électrique. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le système de purification et de liquéfaction de N 2 (03) utilise l'énergie froide libérée pendant la gazéification du GNL dans l'échangeur de chaleur (3c) pour entraîner la production du produit d'azote liquide, au lieu de la production de froid classique comprenant la compression et la détente avec de l'énergie électrique, ce qui permet de réduire considérablement la consommation d'énergie destinée à la production du produit d'azote liquide de haute pureté ; pendant ce temps, le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la gazéification du GNL dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 (03) pour libérer de l'énergie peut être utilisé comme source de froid pour d'autres éléments du système de récupération, ce qui permet d'atteindre une utilisation en gradient de l'énergie froide du GNL à différentes températures.