INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , est montré un organigramme pour activer l'état de veille de la cisaille électrique 1. Il convient d'abord de s'assurer à cet effet si le bloc de batteries de la cisaille électrique 1 est déjà enfiché dans un logement prévu à cet effet. Si ce n’est pas le cas, alors le bloc de batteries est à enficher dans le logement pour l'alimentation de la cisaille électrique en énergie électrique. Ensuite, le premier élément d'actionnement 7 est à actionner pour commuter la cisaille électrique 1 d'un état d'arrêt à un état de veille intermédiaire. Avec l'actionnement du premier élément d'actionnement 7 on active un commutateur qui envoie un signal à l'unité de commande 9. L'unité de commande 9 commute dès lors de l'état d'arrêt à l'état de veille intermédiaire. L'unité de commande 9 émet un signal pour confirmer l'état de veille intermédiaire. Ce signal est de préférence un signal optique, acoustique et/ou haptique. Dans la réalisation préférée, une lumière est prévue sur le boîtier 2, laquelle s'allume ou clignote de manière prolongée dans l'état de veille intermédiaire. La lumière est réalisée de manière préférée en tant que diode électroluminescente (DEL). Dans la réalisation préférée de la cisaille électrique 1, un haut-parleur est de préférence prévu en complément de la lumière, lequel émet un son à l'activation de l'état de veille intermédiaire, de préférence un bip bref. Aussi bien dans l'état fermé que dans l'état de veille intermédiaire, la cisaille électrique 1 se trouve dans un état hors service, dans lequel une coupe avec la cisaille 1 par l'actionnement du levier d'actionnement n'est pas possible. La coupe avec la cisaille 1 est possible seulement dans l'état de veille de la cisaille électrique 1.
L'utilisateur peut dès lors activer l'état de veille en actionnant le deuxième élément d'actionnement 8. Cette opération n'est possible que lorsque la cisaille électrique se trouve dans l'état de veille intermédiaire. Dans une réalisation préférée de la cisaille électrique 1, l'état de veille intermédiaire est activé seulement pour une durée prédéterminée t 1 . Dans cette durée t 1 , l'utilisateur peut actionner le deuxième élément d'actionnement 8 et activer l'état de veille. Si l'utilisateur ne le fait pas - donc si la durée t 1 s'est écoulée sans que l'utilisateur ait actionné le deuxième élément d'actionnement 8 – alors l'unité de commande 9 commute la cisaille électrique de l'état de veille intermédiaire pour la faire revenir dans l'état d'arrêt. Le signal lumineux de la lumière s'éteint. Dans une réalisation préférée, la durée prédéterminée t 1 est définie par l'intermédiaire d'un élément de temporisation. L'élément de temporisation peut être mis en œuvre du côté du logiciel ou de manière électronique. La durée t 1 est de préférence d'au moins 3 s, de préférence d'au moins 10 s, de préférence d'au moins 30 s. L'état de veille intermédiaire doit impérativement être à nouveau activé en actionnant le premier élément d'actionnement 7.
Si l'utilisateur actionne le deuxième élément d'actionnement 8, alors un commutateur du deuxième élément d'actionnement est activé, qui envoie à nouveau un signal à l'unité de commande 9. Si le deuxième élément d'actionnement 8 est actionné dans l'état de veille intermédiaire, alors l'unité de commande 9 active l'état de veille. Dans l'exemple de réalisation préféré, le deuxième élément d'actionnement 8 est alors actionné efficacement pour activer l'état de veille lorsqu’il est pressé pendant une durée minimale t 2 . La durée minimale t 2 est de préférence d'au moins 300 ms, de manière préférée d'au moins 400 ms, de manière particulièrement préférée d'au moins 500 ms. Dans une réalisation en variante, il peut aussi être opportun qu'un actionnement efficace du deuxième élément d'actionnement 8 soit constitué de deux pressions consécutives de l'élément d'actionnement 8. D'autres séquences d'actionnement sont aussi envisageables. Avec l’activation de l'état de veille, l'unité de commande 9 émet un signal de confirmation, qui informe l'utilisateur de l'activation de l'état de veille. Le signal de confirmation est de préférence optique, acoustique et/ou haptique. Le signal de confirmation comprend de manière particulièrement préférée au moins deux types de signaux (optique, acoustique, haptique). Le signal de confirmation peut être constitué également de plusieurs signaux divers. On distingue ci-après eu égard à l'émission du signal de confirmation entre l'activation de l'état de veille depuis la position fermée 30 des lames 5, 6 et depuis la position ouverte 31.
Si l'état de veille est activé dans la position fermée 30 de la cisaille électrique 1, alors le moteur d'entraînement 3 est alimenté en courant. Le moteur d'entraînement 3 tourne dans un sens de rotation. En même temps, des vibrations sont transmises du moteur d'entraînement 3 au boîtier 2. L'utilisateur perçoit ces vibrations de manière haptique en saisissant le boîtier 2. De plus, les vibrations peuvent aussi être perçues par l'utilisateur de manière acoustique. Dans une réalisation en variante, il peut être également prévu que le moteur d'entraînement 3 soit freiné alors que le moteur d'entraînement 3 est alimenté en courant et qu'il ne puisse pas tourner. L'alimentation en courant du moteur d'entraînement crée déjà à elle seule des vibrations. Ainsi, la simple alimentation en courant du moteur d'entraînement 3 constitue un signal de confirmation haptique comme acoustique. La transmission 4 est entraînée par le mouvement de rotation du moteur d'entraînement 3. Les vibrations sont amplifiées par la transmission 4 en mouvement. Ainsi, les vibrations de la transmission 4 constituent également une partie du signal de confirmation haptique comme acoustique. Par ailleurs, la transmission 4 entraînée permet d'ouvrir les lames 5, 6. Les lames 5, 6 se déplacent de la position fermée 30 à la position ouverte 31. Les lames 5, 6 présentent une course de déplacement maximale a, sur laquelle les lames 5, 6 se déplacent l'une par rapport à l'autre de la position fermée 30 à la position ouverte 31. L'utilisateur peut bien entendu percevoir le déplacement de la première lame 5 par rapport à la seconde lame 6 de manière optique, ce par quoi le signal de confirmation local est aussi un signal optique. Si la position ouverte 31 est atteinte, alors le moteur d'entraînement 3 ainsi que la transmission 4 par la suite arrêtent directement les mouvements de rotation, que l'utilisateur perçoit à nouveau de manière haptique comme une sorte d'à-coup. Une fois la position ouverte 31 atteinte, l'état de veille de la cisaille électrique est activé. La cisaille électrique 1 se trouve alors dans l'état de veille. La sortie de la première lame 5 à la position ouverte 31 est de préférence d'au moins 500 ms, de préférence d'au moins 600 ms.
De manière particulièrement préférée, l'état de veille est indiqué, outre le signal de confirmation, par d'autres signaux. Dans l'exemple de réalisation préféré, cela est effectué par un nouveau bip pendant l'activation de l'état de veille. De plus, la lumière s'allume. Dans une réalisation en variante, il peut être prévu qu'en plus ou en variante de la lumière, une autre lumière s'allume pendant l'état de veille. Il peut être également prévu que la lumière ou l'autre lumière éclairent avec des couleurs différentes dans l'état de veille intermédiaire et dans l'état de veille. En variante, les différents états peuvent aussi être indiqués par une variation de clignotements et d'allumages.
En cours d'utilisation, la température du flux à l'entrée de turbine haute pression peut être particulièrement élevée. Cette température, dite TET, peut être mesurée en sortie de la chambre de combustion, par exemple immédiatement en amont de la première aube de turbine, qui elle-même peut être appelée aube directrice de tuyère. En conditions de croisière, la TET peut être au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1400 K, 1450 K, 1500 K, 1550 K, 1600 K ou 1650 K. La TET en conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). La TET maximale en utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1700 K, 1750 K, 1800 K, 1850 K, 1900 K, 1950 K ou 2000 K. La TET maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 1800 K à 1950 K. La TET maximale peut se produire, par exemple, dans une condition de poussée élevée, par exemple dans une condition de poussée maximale au décollage (PMD).
Telle qu'elle est utilisée ici, une condition de poussée maximale au décollage (PMD) a la signification classique. Des conditions de poussée maximale au décollage peuvent être définies comme un fonctionnement du moteur dans des conditions de pression et de température au niveau de la mer de l'atmosphère type internationale (ISA) +15 °C à la poussée maximale au décollage en bout de piste, qui est typiquement définie à une vitesse d'aéronef d'environ 0,25 Mn, ou entre environ 0,24 et 0,27 Mn. Des conditions de poussée maximale au décollage pour le moteur peuvent pour cette raison être définies comme un fonctionnement du moteur à une poussée maximale au décollage (par exemple, accélération maximale) pour le moteur à la pression au niveau de la mer et la température d'une atmosphère type internationale (ISA) + 15 °C avec une vitesse d'entrée de soufflante de 0,25 Mn.
Une soufflante telle que décrite ici peut comprendre une partie centrale, à partir de laquelle les aubes de soufflante peuvent s'étendre, par exemple dans une direction radiale. Les aubes de soufflante peuvent être reliées à la partie centrale de n'importe quelle manière souhaitée. Par exemple, chaque aube de soufflante peut comprendre un élément de fixation qui peut venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu (ou disque). Strictement à titre d'exemple, un tel élément de fixation peut être sous la forme d'une queue d'aronde qui peut s'encocher dans et/ou venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu/disque afin de fixer l'aube de soufflante au moyeu/disque. À titre d'exemple supplémentaire, les aubes de soufflante être formées de manière solidaire à une partie centrale. Un tel agencement peut être désigné disque à aubage ou couronne à aubage. N'importe quel procédé approprié peut être utilisé pour fabriquer un tel disque à aubage ou une telle couronne à aubage. Par exemple, au moins une partie des aubes de soufflante peut être usinée à partir d'un bloc et/ou au moins une partie des aubes de soufflante peut être reliée au moyeu/disque par soudure, telle qu'une soudure par friction linéaire.
Selon un aspect, on fournit un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici. L'aéronef selon cet aspect est l'aéronef pour lequel le moteur à turbine à gaz a été conçu pour être fixé. Ainsi, les conditions de croisière selon cet aspect correspondent à la mi-croisière de l'aéronef, telle que définie ailleurs dans le présent document.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici. Le fonctionnement peut être aux conditions de croisière telles que définies ailleurs dans le présent document (par exemple en termes de poussée, de conditions atmosphériques et de nombre de Mach).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission est dans la plage allant de 1,60x10 8 à 3,20x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 3,8x10 8 à 1,9x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut être dans la plage allant de 3,8x10 8 à 8,6x10 8 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 4,2x10 8 à 5,4x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 4,8x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de la transmission peut être dans la plage allant de 3,8x10 8 à 3,2x10 9 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 7,7x10 8 à 9,3x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 8,2x10 8 N/m).
La rigidité torsionnelle de la transmission peut pour cette raison être représentée comme une rigidité torsionnelle combinée de l'arbre de soufflante 36, du réducteur 30 (la rigidité globale d'engrènement de réducteur), de l'arbre de cœur 26 (arbre d'entrée d'engrenage solaire 26) et du support de réducteur 40. Pour ajuster la rigidité torsionnelle de la transmission à une valeur souhaitée, l'homme du métier comprendra que l'un quelconque ou plusieurs quelconques des paramètres abordés pour les composants de la transmission, tels que décrits ailleurs dans le présent document, peuvent être ajustés comme il convient.
La rigidité globale d'engrènement de réducteur est telle que définie précédemment. Les rigidités torsionnelles des autres composants de transmission peuvent être telles que définies ci-dessous :
Rigidité torsionnelle d'arbre d'entrée de réducteur
Dans l'agencement qui est décrit, l'arbre d'entrée de réducteur 26a entraîne l'engrenage solaire 28. L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut pour cette raison être désigné arbre d'entrée d'engrenage solaire 26a. L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut être un arbre d'entrée d'engrenage solaire 26a dans des agencements en étoile (ainsi que planétaires). L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut également être désigné partie de l'arbre de cœur 26 – une partie antérieure 26a de l'arbre de cœur 26 fournit l'entrée vers le réducteur 30.
L'arbre de cœur 26 comprend pour cette raison un arbre d'entrée de réducteur 26a, qui tourne avec le reste de l'arbre de cœur 26 mais peut avoir une rigidité différente du reste de l'arbre de cœur. Dans l'agencement qui est décrit par rapport aux Figures 1 et 2, l'arbre de cœur s'étend entre la turbine 19 et le réducteur 30, raccordant la turbine 19 au compresseur 14, et la turbine et le compresseur au réducteur 30. Une partie postérieure 26b de l'arbre de cœur 26 s'étend entre la turbine 19 et le compresseur 14, raccordant la turbine au compresseur. Une partie antérieure 26a s'étend entre le compresseur 14 et le réducteur, raccordant la turbine et le compresseur au réducteur 30. Comme cette partie antérieure fournit le couple au réducteur 30, elle est désignée arbre d'entrée de réducteur. Dans l'agencement montré, un palier 26c est présent sur l'arbre de cœur 26 au niveau ou près de la position axiale au niveau de laquelle la partie postérieure 26b rencontre l'arbre d'entrée de réducteur 26a.
Dans certains réducteurs 30, le porte-satellites 34 peut être entraîné par l'arbre de cœur 26, et plus spécifiquement par l'arbre d'entrée de réducteur 26a, par exemple – dans de tels modes de réalisation, l'arbre d'entrée de réducteur 26a peut ne pas être un arbre d'entrée d'engrenage solaire 26a. Cependant, cela peut rendre le support de l'engrenage solaire 28 plus difficile.
Dans l'agencement décrit, l'arbre de cœur 26 est divisé en deux sections comme montré sur la ; une première section 26a (l'arbre d'entrée de réducteur) s'étendant à partir du réducteur 30 et raccordée à l'engrenage solaire 28, et une deuxième section 26b (qui peut être désignée arbre de turbine) s'étendant vers l'arrière à partir de la première section et raccordée à la turbine 19. Dans l'agencement décrit, la première section 26a est conçue pour avoir une rigidité plus basse que la deuxième section 26b – l'arbre d'entrée de réducteur 26a peut pour cette raison fournir un montage souple pour l'engrenage solaire 28 tout en maintenant la raideur ailleurs dans le moteur 10. Dans l'agencement décrit, la deuxième section 26b est conçue pour être effectivement raide (par comparaison avec la rigidité de la première section 26a). La deuxième section 26b raccordant la turbine 19 et le compresseur 14 et le réducteur 30 peut être désignée arbre de turbine 26b. L'arbre de turbine 26b est agencé pour transmettre les charges torsionnelles pour entraîner le compresseur et le réducteur 30, ainsi que pour gérer les charges axiales de compresseur et de turbine.
Dans des variantes de réalisation, l'arbre de cœur 26 peut ne pas être divisé en sections de rigidité différente, et peut à la place avoir une rigidité constante. Dans des modes de réalisation alternatifs ou supplémentaires, le cœur 26 peut être divisé en un plus grand nombre de sections.
L'arbre de cœur 26 est monté en utilisant un palier 26c – le palier 26c est le premier reposant sur l'arbre de cœur 26 axialement en aval du réducteur 30. Dans l'agencement décrit, le palier 26c est sur la deuxième section 26b de l'arbre 26 – dans d'autres modes de réalisation, il peut être sur une section d'arbre différente, ou sur la seule. Les rigidités de l'arbre d'entrée de réducteur 26a sont mesurées en maintenant le palier 26c raide, et en considérant que le raccordement du palier 26c au reste 26b de l'arbre de cœur 26 est raide, de telle sorte que seules les rigidités de la première partie 26a sont considérées (le reste étant traité comme effectivement raide). Dans le but de déterminer la rigidité torsionnelle, l'arbre d'entrée de réducteur 26a est considéré comme étant libre à l'extrémité à laquelle le couple appliqué τ est appliqué.
La rigidité torsionnelle d'arbre d'entrée de réducteur est une mesure de la résistance de l'arbre 26a à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la . Elle peut être décrite comme la résistance à la torsion, ou à l'enroulement, de l'arbre 26a. L'axe du moment est parallèle à l'axe de moteur 9. Le cadre à lignes diagonales 402 à l'emplacement du palier 26c de l'arbre 26a est montré pour indiquer le raccordement au palier 26c / à l'arbre 26 à la position du palier étant traitée comme raide et non rotative (comme pour un montage de poutre en porte-à-faux). L'arbre 26a est autrement traité comme un corps libre (la rigidité d'engrènement engrenage solaire-engrenage satellite n'est pas incluse). Un couple, τ, est appliqué à l'arbre 26a (au niveau de la position avant – la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28) et provoque une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) sur la longueur de l'arbre 26a. θ est mesuré à la position d'application du couple. Comme décrit précédemment, l'arbre de cœur 26 est maintenu pour être non rotatif à l'emplacement du palier 26c, de telle sorte que la valeur de la torsion augmente de zéro à θ sur la longueur de la première partie d'arbre 26a.
Dans le mode de réalisation montré, la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28 est également au niveau ou près de l'extrémité avant de l'arbre 26. Dans des variantes de réalisation, l'arbre 26 peut s'étendre davantage vers l'avant de l'engrenage solaire 28 ; la position vers l'avant utilisée pour l'application du couple, de la force ou du moment est toujours considérée comme étant la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28 dans de tels modes de réalisation.
L'angle duquel un point sur la circonférence d'arbre au niveau de la position vers l'avant se déplace est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour l'arbre d'entrée de réducteur 26a tel que décrit précédemment, en utilisant le rayon, r , de l'arbre d'entrée de réducteur 26a. Dans des modes de réalisation dans lesquels le rayon de l'arbre d'entrée de réducteur 26a varie, le rayon de l'arbre 26a au niveau de l'interface avec l'engrenage solaire 28 peut être utilisé en guise de rayon r (c'est-à-dire le rayon au niveau de l'extrémité avant de l'arbre pour le mode de réalisation montré).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,6x10 6 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian ou 2 x10 6 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 3x10 6 Nm/radian ou 5x10 6 Nm/radian.
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est dans la plage allant de 1,4x10 6 à 2,5x10 8 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,6x10 6 à 2,5x10 7 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 1,4x10 6 à 2,0x10 7 Nm/radian, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,8x10 6 à 3,0x10 6 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 2,0x10 6 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 3x10 6 à 1x10 8 Nm/radian et éventuellement peut être dans la plage allant de 5x10 6 à 6x10 6 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,7x10 6 Nm/radian).
Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est supérieure ou égale à 4,0x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 4,3x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 4,0x10 8 N/m ou 4,4x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 4,3x10 8 N/m ou 6,0x10 8 N/m.
Ceci peut s’avérer particulièrement préjudiciable puisqu’une grande quantité de l’énergie stockée par le système devient alors inutilisable, résultant en une forte réduction du rayon d’action du véhicule ferroviaire et augmentant la probabilité de ne pas pouvoir terminer la mission du véhicule ferroviaire jusqu’à son terminus.
Ainsi, l’un des buts de l’invention est d’obtenir un système de traction permettant de limiter la réduction du rayon d’action du véhicule ferroviaire en cas de panne de composants électriques du système de traction du véhicule.
A cet effet, l’invention a pour objet un système de traction de véhicule ferroviaire
- une première chaine de traction comprenant :
+ une première unité de stockage d’énergie électrique,
+ un premier convertisseur de puissance, et
+ un premier moteur de traction ; et
- une deuxième chaine de traction comprenant :
+ une deuxième unité de stockage d’énergie électrique,
+ un deuxième convertisseur de puissance, et
+ un deuxième moteur de traction ;
le système de traction comprenant un élément de commutation principal, mobile entre :
- une position régulière, dans laquelle la première et la deuxième chaines de traction sont déconnectées l’une de l’autre ; et
- une position d’anomalie, dans laquelle la première et la deuxième chaines de traction sont connectées l’une à l’autre et dans laquelle l’unité de stockage d’énergie de l’une de la première ou deuxième chaines de traction est connectée au convertisseur de puissance de l’autre de la première ou deuxième chaines de traction, ledit convertisseur de puissance étant alimenté par, ou alimentant, exclusivement ladite unité de stockage d’énergie.