INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un goujon 280 présentant une tête 282 d’un premier diamètre à une première extrémité, une première section cylindrique 286 à une extrémité opposée à celle de la tête, et une seconde section cylindrique 284 entre la tête 282 et la première section cylindrique 286. Un diamètre de la second section cylindrique est strictement supérieur à un diamètre de la première section cylindrique. Ce goujon est prévu pour coulisser le long de son axe dans une ouverture circulaire 228 et prendre soir une position relevée soit une position enfoncée.
Dans la position relevée, la première section cylindrique 286 se situe dans un plan d’extension de la languette 241 et n’interfère pas avec celle-ci lorsque la tige d’actionnement 220 pivote selon l’axe 210 comme illustré en (B) de la , la tige d’actionnement 220 et le mors fixe 240 peuvent alors pivoter l’un autour de l’autre. On peut dans cette situation utiliser la clé comme une clé à cliquet.
Dans la position enfoncée, c’est la seconde section cylindrique, de plus fort diamètre que la première section cylindrique, qui se situe dans le plan d’extension de la languette 241. La languette et la second section cylindrique sont conçues pour venir en butée l’une contre l’autre au niveau d’un épaulement 245 de la languette, de manière à maintenir la tige d’actionnement 220 et le mors fixe 240 dans une même position relative. On peut dans cette situation utiliser la clé comme une clé conventionnelle sans cliquet, telle que la clé illustrée par la , c’est-à dire que l’on peut utiliser cette clé tant pour serrer que pour desserrer un boulon. Le goujon 280 constitue un moyen de verrouillage de la clé 200 à molette, configuré pour bloquer la rotation entre la tige d’actionnement 220 et le mors fixe 240 selon le souhait de l’utilisateur, de manière réversible.
La illustre un ressort de torsion 290 comprenant deux bras 290A et 290B, destiné à être monté autour de l’axe 210. Les bras sont configurés pour que, une fois installé, le ressort de torsion exerce un couple tendant à faire pivoter la tige d’actionnement dans la direction D2, à l’inverse donc de la direction D3, de sorte que le ressort de torsion constitue un moyen de rappel tendant à refermer l’espace Esp entre la tête 224 de la tige d’actionnement 220 et le mors fixe 240, ou bien à maintenir la tête 224 en contact avec le mors fixe lorsque cet espace est fermé. De part sa situation entre les branches 224A et 224B de l’extrémité 224 de tête, le ressort est protégé de contacts extérieurs direct, favorisant la fiabilité du mécanisme. Ainsi, la manipulation de la clé est facilitée par un mécanisme simple et compact, aisé à implémenter.
Dispositif de dépose d’au moins une pastille adhésive sur un élément de véhicule automobile L’invention concerne un dispositif de dépose d’au moins une pastille adhésive sur un élément de véhicule automobile.
La présente invention concerne le domaine de la fabrication des dispositifs qui sont configurés pour déposer, de manière automatique et sur un élément de véhicule automobile, une pastille adhésive qui, au préalable, a été prélevée auprès d’un dispositif de délivrance conçu pour délivrer au moins une telle pastille adhésive, notamment à partir d’un ensemble, dont une partie est enroulée sous la forme d’un rouleau, et qui comporte une bande ainsi qu’une pluralité de pastilles adhésives collées sur cette bande.
Cette invention trouvera une application appropriée lorsqu’il s’agit de saisir au moins une telle pastille adhésive auprès d’un dispositif de délivrance d’au moins une telle pastille adhésive, de déplacer au moins une telle pastille adhésive saisie en un endroit approprié d’un substrat, et d’appliquer ladite au moins une telle pastille adhésive sur ce substrat.
Sans n’y être aucunement limitée, l’invention trouvera une application particulièrement appropriée lorsqu’il s’agit de déposer au moins une telle pastille adhésive sur un substrat qui adopte la forme d’un élément de véhicule automobile, plus particulièrement un élément de carrosserie de véhicule automobile, plus spécifiquement lorsqu’il s’agit d’obturer une ouverture que comporte un tel élément de véhicule automobile avec une telle pastille adhésive.
On connait, d’ores et déjà, un certain nombre de dispositifs de dépose d’une telle pastille adhésive.
En particulier, par le document DE102018217921, on connait un système de dépose d’au moins une pastille adhésive qui comporte, d’une part, un dispositif de délivrance d’au moins une pastille adhésive et, d’autre part, un dispositif de dépose d’au moins une telle pastille adhésive. Ce dispositif de dépose d’au moins une pastille adhésive comporte, d’une part, des moyens de préhension d’une telle pastille adhésive et, d’autre part, des moyens de montage en translation de ces moyens de préhension, ceci entre une position rétractée et une position déployée. Le système de dépose est, alors, configuré pour positionner le dispositif de délivrance à l’aplomb du dispositif de dépose, plus particulièrement à l’aplomb des moyens de préhension qui adoptent une position rétractée. Le système de dépose est, encore, configuré pour assurer la saisie d’au moins une pastille adhésive par les moyens de préhension en position rétractée. Le système de dépose est, ensuite, configuré pour déplacer le dispositif de délivrance par rapport au dispositif de dépose, ceci après que ladite au moins une pastille adhésive ait été saisie par les moyens de préhension. Le système de dépose est, également, configuré pour déplacer en translation les moyens de préhension, ceci à partir de la position rétractée vers la position déployée dans laquelle les moyens de préhension déposent la pastille adhésive saisie sur un substrat.
Selon au moins un mode de réalisation, l’alcool gras utilisé dans la composition selon la présente invention est de préférence choisi parmi l’alcool cétylique, l’octyldodécanol, l’hexyldécanol et les mélanges de ceux-ci.
Il est également préférable de choisir l'huile (f) parmi des huiles d’un poids moléculaire inférieur à 600 g/mol.
De préférence, l'huile (f) a un poids moléculaire faible tel qu'inférieur à 600 g/mol, choisi parmi les huiles d’ester ayant une chaîne ou des chaînes hydrocarbonée(s) courte(s) (en C 1 -C 12 ) (par exemple, sarcosinate d’isopropyl lauroyle, myristate d’isopropyle, palmitate d’isopropyle, isononanoate d’isopropyle et palmitate d’éthylhexyle), les huiles de silicone (par exemple, les silicones volatiles tels que le cyclohexasiloxane), les huiles hydrocarbonées (par exemple, isododécane, isohexadécane et squalane), les huiles de type alcool gras ramifié et/ou non saturé (en C 12 -C 30 ) telles que l’octylodécanol et l’alcool oléylique, et les huiles d’éther telles que le dicaprylyl éther.
L’huile (f) peut être choisie parmi les huiles polaires, de préférence parmi les huiles d’ester et plus préférablement, le palmitate d’éthylhexyle, et de préférence parmi les triglycérides artificiels, et plus préférablement le triglycéride caprylique/caprique.
La quantité de l'huile ou des huiles (f) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % en poids ou plus, de préférence, de 5 % en poids ou plus, et plus préférablement, de 10 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, la quantité de l'huile ou des huiles (f) dans la composition selon la présente invention peut être de 50 % en poids ou moins, de préférence, de 45 % en poids ou moins, et plus préférablement, de 40 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de l'huile ou des huiles (f) dans la composition selon la présente invention peut aller de 1 % à 50 % en poids, de préférence, de 5 % à 45 % en poids et plus préférablement, de 10 % à 40 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
[Particule inorganique]
La composition selon la présente invention peut comprendre en outre (g) au moins une particule inorganique. Un seul type de particule inorganique peut être utilisé, mais deux types différents ou plus de particule inorganique peuvent être utilisés en combinaison.
La taille de particule de la particule inorganique (g) correspond à une taille de particule primaire. En outre, la taille de particule désigne ici une taille de particule moyenne ou médiane, qui peut être une taille de particule moyenne en volume, qui peut être déterminée, par exemple, par un analyseur de taille de particule par diffraction laser.
La taille de particule de la particule inorganique (g) utilisée pour la présente invention n’est pas limitée. Toutefois, il est préférable que la taille de particule de la particule inorganique (f) soit de 50 μm ou moins, de préférence, de 30 μm ou moins, plus préférablement, de 15 μm ou moins, encore plus préférablement, de 10 μm ou moins, et de manière particulièrement préférée, de 2 à 5 μm.
La particule inorganique (g) peut être poreuse ou non, de préférence non poreuse.
La particule inorganique (g) peut être creuse ou solide, de préférence creuse.
La particule inorganique (g) peut comprendre ou consister en au moins une matière choisie parmi : les oxydes métalliques tels que les oxydes de zirconium, les oxydes de cérium, les oxydes de fer et les oxydes de titane, l’alumine, les silicates tels que le talc, les argiles et le kaolin, les particules de verre, la silice (dioxyde de silicium), le carbonate de calcium ou carbonate de magnésium, les carbonates d’hydrogène de magnésium, l'hydroxyapatite, et les mélanges de ceux-ci.
Parmi les particules de silice, on peut citer les particules de silice sphériques creuses telles que les produits vendus sous l'appellation commerciale BA4 par la société JGC Catalysts and Chemicals Ltd. au Japon.
La quantité de la ou des particule(s) inorganique(s) (g) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % en poids ou plus, de préférence, de 2 % en poids ou plus et plus préférablement, de 3 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Remarquons cependant que cette solution est optionnelle, et que même en cas de perte de la communication entre l’implant et le circuit de contrôle, les performances du TETS sont largement améliorées par rapport à un TET classique. Ainsi, la liaison de rétroaction de l’implant vers la partie externe n’intervient pas dans la fiabilité de la fonction TETS selon l’invention.
Lorsqu’un condensateur de stockage est dimensionné au plus juste, ce qui présente un fort intérêt du point de vue de l’encombrement et de la fiabilité. Et lorsque le circuit de contrôle fonctionne parfaitement, alors, la tension UpDC optimale va suivre la consommation instantanée de la charge et présenter un aspect pulsatile.
Il y a un fort avantage dans ces conditions de disposer d’une information supplémentaire qui est l’estimation de la consommation instantanée afin de pouvoir anticiper celle-ci et accélérer l’ajustement de la valeur optimale de UpDC. Cette synchronisation peut être réalisée par échange d’information temps réel telle que la consommation en watt, la fréquence cardiaque en Hz, l’instant de détection du QRS, etc, entre l’implant et la partie externe du TETS.
Il s’ensuit que le circuit de contrôle prend en compte ces informations pour optimiser la convergence dynamique vers le minimum de puissance.
In fine, cela permet d’étendre la plage de fonctionnement du TETS dans des cas extrêmes de PoutDC(t) et de k(t), ce qui améliore l’usage du TETS.
Sur la est illustrée l’évolution de la courbe de fonctionnement du TETS selon l’invention. UpDC_Opt représente la valeur de UpDC permettant de maximiser le rendement du transfert de puissance. Les limites basses sont caractérisées par un décrochage ou bien un échauffement rédhibitoire.
On observe que la plage d’utilisation selon le couplage k est augmentée car : Il est possible d’avoir un fonctionnement correct même avec un couplage maximal de « 1 », ainsi la notion même de kmaxi n’a plus de sens avec l’invention Il est possible d’adapter la valeur de kmini en fonction de la puissance transférée à la charge et ainsi d’étendre la valeur des TET classiques 2 lorsque la puissance réelle est inférieure à la puissance maximale. Sachant que la puissance maximale est systématiquement plus élevée que la puissance nominale, cela permet d’étendre largement l’utilisabilité du TETS
On observe que la valeur UpDC qui conduit à une optimisation du rendement est largement dépendante des conditions d’utilisation et que la solution auto-adaptative permet de converger vers cet optimum de façon certaine et fiable.
Distributeur passif de parfum d'intérieur. L’invention est diffuseur de parfum d'intérieur passif.
Objectif poursuivi :
Diffuser un parfum d'intérieur à la demande en imbibant à l’aide d’une pompe un support poreux avec un fluide parfumé.
On connaît des systèmes de diffusion de parfum, utilisant les brevets décrivant de tels dispositifs dans le brevet FR2615707A1 - 8707393 - 1987-26-05, ou FR2877923A1 - 2004 17 11.
On connaît aussi des systèmes de pompe : utilisant les brevets décrivant de tels dispositifs présents dans le brevet WO2020042166 - 2020-03-05 ; WO2019181384 - 2019-09-26
L’invention sera bien comprise, et d’autres buts, avantages et caractéristiques de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, laquelle est illustrée par les figures 1,2 et 3 qui représentent toutes des exemples de mise en œuvre de l'invention.
est une vue en perspective du dispositif qui permet de montrer les fonctions de pression du couvercle 2 et l’ouverture ou la fermeture de l'évent du couvercle 2 en bloquant la rotation de la bague 3.
De manière similaire au premier mode de réalisation décrit, chacune des vis 40’ comprend une tête de vis 400’ en appui contre la platine 3’’’, et un corps de vis 410’ traversant un des orifices d’une des portions d’extrémité circonférentielle respectives, chacune des vis étant configurée pour traverser le disque aval et coopérer avec l’écrou respectif de sorte à enserrer le disque amont et le disque aval. De cette manière, la platine 3’’’ est plaquée contre le disque aval 91 par les têtes de vis 400’.
Dans ce mode de réalisation, les vis 40’ sont des vis à tête 410’ bi-hexagonale.
Comme illustré, dans ce mode de réalisation, les deuxièmes moyens de blocage comprennent deux languettes 32. Plus particulièrement chacune des deux portions d’extrémités circonférentielles porte une de ces deux languettes 32.
En outre, et comme visible en , chacune des deux languettes 32 est prolongée par un rabat 34’ venant en vis-à-vis d’une surface supérieure de la tête de vis 400’ respective, de sorte que chacune des têtes de vis 400’ est partiellement intercalée entre le corps plan de la platine 3’’’ et un des rabats 34’.
Ici, chacun des rabats 34’ s’étend donc en vis-à-vis de la surface supérieure de la tête de vis respective jusqu’à une extrémité circonférentielle de la platine, de sorte que chacune des têtes de vis est intercalée entre le corps plan de la platine et chacun des rabats.
Dans ce mode de réalisation, les rabats 34’ présentent un perçage de sorte qu’une surface supérieure 420 de chacune des têtes de vis 400’ traverse un des rabats respectifs.
Les languettes et les rabats peuvent par exemple être formées par pliage. Par exemple, la fabrication peut comprendre une étape de pliage des languettes, puis une étape d’insertion des vis dans les orifices traversant, puis une étape de pliage des rabats de sorte que le perçage prévu dans le rabat coopère avec une surface supérieure de chacune des têtes de vis.
CALE POUR ROTOR DE TURBOMACHINE, ENSEMBLE DE ROTOR ET TURBOMACHINE ASSOCIES Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines tels que les turbopropulseurs ou les turboréacteurs.
Plus particulièrement, l’invention concerne une cale pour rotor de turbomachine, ainsi qu’un ensemble de rotor équipant une telle turbomachine.
Etat de la technique antérieure Un rotor de turbomachine, par exemple un rotor mis en œuvre dans une turbine basse pression s’étendant autour d’un axe longitudinal et comprend classiquement un ou plusieurs disques de rotor portant en périphérie externe une pluralité d’aubes mobiles. Les aubes mobiles présentent une partie radialement interne, ou pied d’aube, prolongé par une pale. Ces aubes mobiles sont logées au niveau de leur pied dans des alvéoles qui débouchent sur la surface périphérique extérieure du disque de rotor.
Le positionnement des pieds d’aubes dans les alvéoles des disques de rotor se fait par translation selon un axe sensiblement longitudinal à l’axe de la turbomachine.
Afin de faciliter le montage des aubes mobiles sur les disques de rotor, il est nécessaire de prévoir un jeu suffisant afin de permettre un coulissement aisé des pieds d’aubes dans les alvéoles. Il subsiste donc un jeu relativement important une fois le montage du pied d’aube dans l’alvéole effectué, ce qui peut être nuisible pour le bon fonctionnement de la turbomachine. En effet, et notamment à l’arrêt, les aubes mobiles peuvent se déplacer en translation radiale et peuvent donc se décaler vers l’axe moteur de la turbomachine. Il en est de même lorsque la turbomachine est en fonctionnement mais à régime réduit.
Il est ainsi connu de mettre en œuvre des moyens de rétention radiale des aubes mobiles par rapport au disque de rotor afin d’assurer ce maintien en position radiale de chacune des aubes mobiles dans les alvéoles du disque de rotor et de les empêcher de tomber vers l’axe de la turbomachine lorsque celle-ci n’est pas en fonctionnement, ou est en fonctionnement à régime réduit.
Les documents FR 2 994 211 et FR 3 072 122 présentent de telles aubes mobiles munies d’échasses de sorte à limiter leurs déplacements radiaux vers l’axe de révolution du moteur ou vers l’extérieur lorsqu’elles sont logées dans les alvéoles du disque de rotor. De telles échasses peuvent notamment comporter des murets venant en butée contre les dents formées entre deux alvéoles successives, permettant ainsi un maintien radial de la position des aubes mobiles.
Toutefois, un inconvénient de telles échasses est qu’elles présentent des formes qui s’avèrent relativement complexes à réaliser, et représentent donc un impact important en terme de coût et temps de réalisation des aubes mobiles.
En outre, la mise en œuvre de telles échasses s’avère encore plus complexe lorsque les aubes mobiles sont au moins partiellement composées de matériau composite à matrice céramique.
L’invention vise à répondre à tout ou partie de ce besoin et a pour objet, selon un premier de ses aspects, un système de communication optique comportant : Un émetteur de lumière polarisée comportant une source configurée pour générer au moins un photon polarisé selon une polarisation prédéterminée sur un chemin de propagation ; Un modificateur de polarisation complexe placé sur le chemin de propagation de la lumière générée par l’émetteur, configuré pour modifier la direction de la polarisation de ladite lumière et introduire un déphasage entre deux composantes perpendiculaires du champ électrique de la lumière ; Un récepteur disposé sur le chemin de propagation de la lumière, en aval du modificateur de polarisation complexe, comportant un instrument de mesure permettant de mesurer l’ellipticité et l’orientation de la polarisation de la lumière selon le formalisme de Jones.
Le système selon l’invention permet de transmettre entre le modificateur de polarisation et le récepteur des informations soit de type discret, soit des valeurs continues.
Les photons émis par l’émetteur sont de préférence non intriqués.
Le système de communication optique comporte de préférence un unique récepteur.
L’état de polarisation du photon n’est pas nécessairement binaire comme l’est celui d’un spin. L’état de polarisation peut notamment être représenté sur la sphère de Jones qui caractérise l’orientation et l’ellipticité de la polarisation : une polarisation peut en effet être linéaire, le champ électrique étant toujours parallèle à un axe perpendiculaire à la direction de propagation du photon, ou circulaire, le champ électrique tournant autour de cet axe, ou entre les deux : le champ électrique parcourant une ellipse atour de l’axe de propagation durant une période de l’onde.
Plusieurs informations peuvent être communiquées par le système de communication, chaque information étant transmise par un flux lumineux polarisé selon une polarisation spécifique du formalisme de Jones.
Le flux lumineux peut être long, par exemple durer une milliseconde ou une micro seconde et avoir une puissance importante, par exemple de plusieurs Watt. Alternativement le flux lumineux est un photon ou une succession de photons, par exemple 1000 photons qui, s’ils sont séparés chacun d’environ 10 périodes c’est-à-dire 10 fois la longueur d’onde forment un flux lumineux d’une puissance d’environ 0,1 mW durant environ 30ps.
Par modificateur de polarisation, il est entendu un composant permettant d’une part de modifier la direction de la polarisation d’un angle prédéterminé et d’autre part d’introduire un déphasage entre deux composantes perpendiculaires du champ électrique de chaque photon, par exemple selon les axes propres du modificateur de polarisation.
Emetteur L’émetteur peut être configuré pour émettre la lumière avec une polarisation prédéterminé, notamment avec une polarisation linéaire selon un axe prédéterminé.
L’émetteur peut comporter une source configurée pour émettre la lumière avec une polarisation aléatoire, et, en aval de cette source, un polariseur linéaire configuré pour sélectionner une direction de polarisation du photon.
Le polariseur linéaire peut comporter un matériau optiquement transparent biréfringent, par exemple du niobate de lithium ou du rutile.
L‘émetteur peut comporter une source de photons uniques, configurée pour émettre des photons un par un séparés temporellement par une durée de l’ordre de quelques périodes de la lumière, par exemple 10 ou 100.
L’émetteur peut être configuré pour générer successivement une pluralité de photons.
L’émetteur peut comporter une horloge.
Modificateur de polarisation Le modificateur de polarisation est avantageusement agencé pour que son utilisateur puisse choisir l’état de polarisation dans lequel le photon est envoyé vers le récepteur parmi l’une quelconque des polarisations possibles telles que définies par le formalisme de Jones, notamment parmi un ensemble de polarisations elliptiques (aussi dites « ellipsoïdales »).
Dans un mode de réalisation, la polarisation linéaire d’un flux lumineux peut être transformée en polarisation ellipsoïdale telle que représentée par le formalisme de Jones en modifiant dans un premier temps l’orientation de la polarisation d’un flux lumineux de polarisation linéaire et de direction connue, répartissant ainsi de façon prédéterminée le champ électrique selon un axe x et un axe y perpendiculaire à l’axe x, puis, dans un deuxième temps en modifiant la phase du champ électrique selon l’une de deux directions perpendiculaires, par exemple l’axe y.
Il peut être prévu que la troisième grandeur physique est une vitesse de rotation du rotor de générateur par rapport au stator de générateur, ou un couple d’un arbre basse pression de la turbomachine, le rotor de générateur étant relié mécaniquement à l’arbre basse pression.
Selon un deuxième aspect du présent exposé, il est proposé un aéronef comprenant une cellule et un système propulsif selon le premier aspect, le système propulsif étant fixé à la cellule.