INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des touches d’accès rapide 215 peuvent également être prévues pour montrer des données pertinentes en lien direct par exemple avec les séances d’entraînement sportif.
L'homme du métier comprend aisément que le tableau de bord peut être adapté selon le besoin de chaque utilisateur.
La représente un autre exemple d'interface utilisateur 250, plus adaptée à un affichage web, dont l'ergonomie permet une navigation simplifiée et intuitive.
Il ressort de la présente description que certains éléments non essentiels du procédé et de son système de mise en œuvre peuvent être modifiés, remplacés ou supprimés, et que certaines étapes du procédé peuvent être ajustées à d’autres cas d’usage sans pour autant sortir du cadre de l’invention défini par les revendications ci-après.
Système de recyclage autonome et mobile des eaux de lavage Le système de recyclage est un ensemble autonome et mobile installé dans un container acier dimensions 2,47 m de long sur 2,20 m de large et 2,25 m de haut. Le système est déplaçable à tout moment à l’aide d’un charriot élévateur.
Ce système est équipé de 3 colonnes spécifiques contenant des lits superposés de résines différentes afin d’avoir une qualité de recyclage optimum.
En premier lieu, l’aspiration se fera directement dans le séparateur hydrocarbure à l’aide d’une pompe immergée afin de stocker les eaux chargées dans une cuve de 1000 L.
Ces eaux chargées seront traitées préalablement à l’aide d’une pompe doseuse injectant du chlore désinfectant.
Deuxièmement une pompe de 5 Bars maximum reprendra ces eaux chargées pour les traiter dans 3 colonnes branchées en série et composées comme suit :
La première colonne contient du silex spécifique.
La deuxième colonne contient plusieurs lits de résines spécifiques.
La troisième colonne contient du charbon actif décarboné spécifique.
Grace à l’échange ionique, l’on obtient une eau propre réutilisable dans le circuit de lavage.
Dans la perspective de renforcer une propriété de mise en place de la feuille de fibres stratifiée 10 sur un objet, tel que la peau, la valeur absolue |T1-T2| de la différence est de préférence de 70 ou moins, plus préférentiellement de 60 ou moins, et en outre de préférence de 50 ou moins. Cela rend les gants, par exemple, lorsque la feuille de fibres stratifiée 10 est appliquée sur les gants, faciles à mettre en place en équilibrant les pourcentages d’extension dans deux directions perpendiculaires l’une à l’autre dans les gants.
La directionnalité d’aptitude à l'étirage ci-dessus dans la feuille de fibres stratifiée 10 est principalement spécifiée par la feuille extérieure 2 plutôt que par la feuille intérieure 1. Étant donné que la feuille intérieure 1 contient les fibres ultrafines décrites ci-dessus dans lesquelles, par exemple, une solution de résine ou un liquide fondu de résine est directement filé et déposé à l’aide du procédé d’électrofilage, la directionnalité de l’aptitude à l'étirage est difficile à former. Par conséquent, la directionnalité de l’aptitude à l'étirage de la feuille de fibres stratifiée 10 est de préférence assurée principalement par la feuille extérieure 2. De plus, en spécifiant la directionnalité d’aptitude à l'étirage ci-dessus dans la feuille de fibres stratifiée 10 principalement par la feuille extérieure 2, la feuille extérieure 2 peut être commandée de manière optimale, de manière à ce qu’elle arrête de s’étendre avant que la feuille intérieure 1 ne se déchire lorsque la feuille de fibres stratifiée 10 s’étend. La directionnalité de l’aptitude à l'étirage par la feuille extérieure 2, par exemple, permet de former la feuille extérieure 2 qui n’a pas d’aptitude à l'étirage dans une direction de convoyage, mais a une aptitude à l'étirage dans une direction perpendiculaire en s’étendant dans la direction de convoyage et en refroidissant pour se solidifier au cours du convoyage.
Dans la perspective d’augmenter davantage la résistance de la feuille intérieure 1 elle-même dans la feuille de fibres stratifiée 10, une proportion du nombre de points de fusion (par exemple, le point de fusion 31 à un point d’intersection de fibres ultrafines 11, 11 sur la , et les sections fermées des références numériques D4, D14 et D1 sur la ) de la feuille intérieure 1 occupée dans le nombre de points d’intersection de fibres dans un champ visuel de 0,128 mm × 0,096 mm d’une image MEB est de préférence de 50 % ou plus, et plus préférentiellement de 70 % ou plus. Cela garantit que les fibres ultrafines de la feuille intérieure 1 sont fixées une par une au niveau des points d’intersection, augmentant ainsi la résistance. C'est-à-dire que l’intégrité de la feuille intérieure 1 elle-même est intensifiée. Par exemple, lorsque la surface de la feuille intérieure 1 sur le côté face 10T de la feuille de fibres stratifiée 10 est tracée avec un doigt, les peluches des fibres sont difficiles à relever et la chute des fibres est supprimée. En outre, étant donné qu’une zone collée est supprimée au niveau des points de fusion au niveau des points d’intersection de fibres, une augmentation excessive de rigidité de la feuille intérieure 1 elle-même est supprimée et la douceur est conservée par rapport à la fusion de surface, et la propriété d’adhérence décrite ci-dessus est facilement développée.
(Rapport entre le nombre de points de fusion occupés et le nombre de points d’intersection de fibres)
Des opérations similaires à (1), (2) et (3) dans le chapitre décrit ci-dessus (Procédé de mesure de diamètre médian de fibre) sont effectuées pour obtenir des images d’observation MEB avec un grossissement d’observation de 1 000 fois pour une couche de fibres à mesurer. Le même échantillon est mesuré à cinq emplacements au total, en changeant l’emplacement d’observation. Cinq images d’observation au total par emplacement sont obtenues en se concentrant sur le côté surface d’échantillon. Une qualité d’image est de 0,128 mm de large et 0,096 mm de haut. À partir des images d’observation obtenues, les points d’intersection de fibres sont marqués à l’aide du logiciel d’analyse d’images (WinROOF2015, fabriqué par MITANI CORPORATION), et le nombre de points de fusion au niveau des points d’intersection de fibres est enregistré. La proportion du nombre de points de fusion occupés dans le nombre total de points d’intersection de fibres est calculée par la formule (I) suivante. Cette évaluation est effectuée par deux personnes, un observateur et un enregistreur. Le nombre de points d’intersection de fibres est agrégé par le processus de marquage par les mains de l’observateur sur le logiciel d’analyse d’images ci-dessus. Pour les points de fusion, l’enregistreur agrège les points d’intersection de fibres définis comme points de fusion par l’observateur selon la définition du point de fusion ci-dessous.
Proportion de points de fusion [%] = (nombre de points de fusion)/(nombre total de points d’intersection de fibres) × 100 (formule (I))
Les définitions du point d’intersection de fibres et du point de fusion du point d’intersection de fibres sont définies comme suit.
(Point d’intersection de fibres)
Dans l’image d’observation MEB d’une couche de fibres à mesurer, l’image elle-même est agrandie d’un facteur de trois (300 %) sur un moniteur de 410 mm × 260 mm. Dans ce cas, les fibres sur lesquelles on se concentre dans une plage où une largeur entre les lignes limites d’une forme de fibre (largeur de fibre observée dans l’image d’observation) ne dépasse pas 1 mm sont sélectionnées. Un emplacement où les fibres se croisent, un emplacement où elles ne se croisent pas mais se touchent (en contact), et un emplacement où une seule fibre se ramifie au milieu, chacun étant défini comme un point d’intersection de fibres (par exemple, les sections fermées des références numériques D4, D14 et D1 sur la ). Lorsque ceux où deux fibres ou plus apparaissant sur l’image entrent en contact dans le sens longitudinal dans tout ou partie de la zone imagée pour former un faisceau de fibres sont vus sur l’image d’observation, ils sont également définis comme des points d’intersection de fibres (par exemple, une section fermée d’une référence numérique D5 sur la ). Par exemple, il est établi que, lorsqu’il y a des emplacements où quatre fibres sont alignées sans écartement dans l’image d’observation, le nombre de points d’intersection de fibres est défini à trois. En raison des caractéristiques de la couche de fibres, dans l’observation MEB, il existe une profondeur causée par l’épaisseur de la couche de fibres, qui inclut un côté proche d’un détecteur (un côté de surface dans une direction d’épaisseur d’éprouvette) et un côté éloigné du détecteur (un côté d’un étage d’échantillon pour l’éprouvette dans la direction d’épaisseur d’éprouvette). Par conséquent, même si les fibres semblent se croiser dans l’image d’observation, elles ne sont pas en contact les unes avec les autres dans certains cas. Comme décrit ci-dessus, lorsque l’image elle-même est agrandie d’un facteur de trois (300 %) sur un moniteur de 410 mm × 260 mm, une pluralité de fibres qui sont mises au point dans une plage où la largeur des lignes limites de la forme de fibre ne dépasse pas 1 mm sont supposées avoir une relation de position égale dans la direction d’épaisseur (profondeur) de l’éprouvette. Le point d’intersection de fibres ainsi sélectionné est défini comme un point d’intersection de fibres, conformément à la définition décrite ci-dessus.
(Point de fusion du point d’intersection de fibres)
Parmi les points d’intersection définis ci-dessus, ceux définis comme points de fusion des points d’intersection de fibres sont (i) un emplacement où une ligne limite de deux fibres liées ou plus au niveau du point d’intersection n’est pas clairement reconnue (par exemple, une section fermée d’une référence numérique D4 sur la ) et (ii) un emplacement où, d’une ou plusieurs fibres liées au niveau du point d’intersection, une largeur entre les lignes de limite de la fibre au niveau du point d’intersection démontre une expansion par rapport à une largeur entre les lignes de limite à un point autre que le point d’intersection (par exemple, une section fermée d’une référence numérique D16 sur la ). Lorsque la feuille est stratifiée, une déstratification est effectuée entre les couches de fibres, et la couche de fibres à mesurer est retirée et fournie pour les travaux ci-dessus.
La feuille de fibres stratifiée 10 a de préférence l’intégrité de la feuille intérieure 1 et de la feuille extérieure 2 et une résistance élevée. La résistance de l’intégrité peut de préférence résister à l’aptitude à l'étirage comme décrit ci-dessus. Cette résistance est indiquée en tant que résistance à la rupture. La résistance à la rupture se situe de préférence dans la plage suivante dans les deux directions X et Y qui indiquent les pourcentages d’extension décrits ci-dessus à partir d’une relation avec l’aptitude à l'étirage décrite ci-dessus et d’une relation avec la résistance à l’éraflure et à la déchirure de la feuille intérieure 1 dans le comportement d’extension/rétraction.
Dans la perspective d’obtenir la résistance à l’extension, la résistance à la rupture dans la direction Y est de préférence de 1 N/20 mm ou plus, plus préférentiellement de 2 N/20 mm ou plus, et en outre de préférence de 2,5 N/20 mm ou plus.
Dans la perspective de faciliter l'acheminement de la feuille de fibres stratifiée 10, la résistance à la rupture dans la direction X est de préférence de 1 N/20 mm ou plus, plus préférentiellement de 3 N/20 mm ou plus, et en outre de préférence de 5 N/20 mm ou plus.
(Procédé de mesure de la résistance à la rupture de la feuille de fibres stratifiée 10)
Pour la résistance à la rupture de la feuille de fibres stratifiée 10, une éprouvette d’essai d’une largeur de 20 mm et d’une longueur de 70 mm est fixée à une distance de préhension de 50 mm et étendue à une vitesse de traction de 300 mm/min, et la charge maximale jusqu’à la rupture de l’éprouvette d’essai est définie comme la résistance à la rupture. La température de mesure est de 23 °C.
On comprendra donc par pack batterie 2, dans tout le texte de ce document, un ensemble comprenant au moins un module de batterie 17 contenant au moins une cellule électrochimique générant du courant par réaction chimique, par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion), de type Ni-Mh, ou Ni-Cd ou plomb.
Le pack batterie 2 est positionné sur une paroi inférieure 7 d’une structure du véhicule électrique 1.
Le système de climatisation est connu et comprend un climatiseur 4 comportant un compresseur qui comprime un fluide caloporteur. Le fluide comprimé qui est chaud, passe dans un radiateur (appelé « condenseur »). Le condenseur peut être muni d'un ventilateur qui force un courant d'air provenant de l’extérieur ou de l’intérieur du véhicule électrique 1 pour refroidir le fluide, augmentant ainsi le rendement de l'échangeur.
Le fluide comprimé est filtré par un déshydrateur. Il traverse un détendeur qui est relié à l'évaporateur. Le fluide se vaporise alors en absorbant des calories de l’habitacle du véhicule électrique 1.
Le système de climatisation comprend en outre au moins un volet d’entrée d’air à l’avant du véhicule pour faire entrer de l’air extérieur dans l’habitacle, des extracteurs d’air, positionnés à différents endroits dans l’habitacle du véhicule pour évacuer l’air vicié et des tuyaux reliant le climatiseur 4 au volet d’entrée et aux extracteurs d’air.
Le climatiseur 4 est positionné à l’avant du véhicule électrique 1.
Selon l’invention, le système de climatisation 3 comprend un bac de récupération 5 des eaux de condensation 6 générées par le climatiseur 4 et un canal de drainage 8 reliant le climatiseur 4 au bac de récupération 5 pour drainer les eaux de condensation 6 du climatiseur 4 vers le bac de récupération 5.
Le climatiseur 4 comprend un compartiment de drainage 11, positionné à une partie inférieure 12 du climatiseur 4, permettant de récupérer l’eau condensée par le condenseur qui ruisselle par gravité vers la partie inférieure 12 du climatiseur 4.
Le canal de drainage 8 est en communication fluidique avec le compartiment de drainage 11 et le bac de récupération 5. Le canal de drainage 8 draine les eaux de condensation 6 depuis le compartiment de drainage 11 vers le bac de récupération 5. Le canal de drainage 8 comprend une première extrémité 13 connectée au compartiment de drainage 11 et une deuxième extrémité 14 connectée à une première paroi latérale 15 du bac de récupération 5. La première paroi latérale 15 est la paroi du bac de récupération 5 qui est la plus proche du climatiseur 4.
Le bac de récupération 5 est avantageusement positionné en regard de la paroi inférieure 7 de la structure du véhicule électrique 1, c’est-à-dire sous le pack batterie 2, entre la paroi inférieure 7 et le sol.
Le bac de récupération 5 est positionné plus bas que le climatiseur 4. Autrement dit, le bac de récupération 5 est plus proche du sol que le climatiseur 4 lorsque le véhicule électrique 1 est positionné sensiblement horizontalement sur le sol.
Avantageusement, le canal de drainage 8 est incliné entre le climatiseur 4 et le bac de récupération 5 permettant de récupérer l’eau condensée qui ruisselle par gravité dans le canal de drainage 8.
Le canal de drainage 8 peut être formé d’un seul tuyau ou de plusieurs tuyaux connectés entres eux. Le canal de drainage 8 est avantageusement rectiligne mais peut présenter des courbures.
Selon un mode de réalisation, le bac de récupération 5 est fixé sur la paroi inférieure 7 de la structure du véhicule électrique 1 par des moyens de fixation telles des vis ou des rivets.
Le bac de récupération 5 comprend une patte 21 fixée sur la paroi inférieure 7 de la structure du véhicule électrique 1 par les moyens de fixation. La patte 21 prolonge perpendiculairement la première paroi latérale 15 du bac de récupération 5, vers l’extérieur du bac de récupération 5.
En variante, la patte 21 peut être fixée sur la paroi inférieure 7 de la structure du véhicule électrique 1 par soudure.
Selon un mode de réalisation, le deuxième circuit de fluide 68 comprend au moins un deuxième échangeur thermique 80 situé en amont du premier échangeur thermique 50, en aval de la soufflante 76, et configuré pour apporter une énergie thermique au fluide caloporteur circulant dans la canalisation 72 ainsi qu’une commande pour contrôler les échanges thermiques au niveau du deuxième échangeur thermique 80.
Ce deuxième échangeur thermique 80 permet de réinjecter de l’énergie, de préférence renouvelable ou récupérée, dans le deuxième circuit de fluide 68. Cette possibilité permet, en régime transitoire (avant ébullition du liquide à distiller dans la chaudière 40) ou en régime établi (le liquide à distiller étant en ébullition dans la chaudière 40), de réduire l’énergie absorbée par la soufflante 76.
Selon un mode de réalisation visible sur la , le deuxième échangeur thermique 80 est positionné en aval de la soufflante 76, entre la soufflante 76 et le premier échangeur thermique 50.
Selon un autre mode de réalisation visible sur la , le deuxième échangeur thermique 80 est positionné en amont de la soufflante 76, entre le séparateur 70 et la soufflante 76. Ce mode de réalisation permet de réduire le potentiel énergétique de l’énergie injectée au niveau du deuxième échangeur thermique 80. Cela permet entre autres de réduire la température du fluide d’apport circulant dans le deuxième échangeur thermique 80 utilisé pour chauffer le fluide caloporteur circulant dans le deuxième circuit de fluide 68.
Selon un mode de réalisation visible sur la , le deuxième circuit de fluide 68 comprend au moins un troisième échangeur thermique 82 situé en aval du premier échangeur thermique 50, en amont du condenseur 54, et configuré pour récupérer une partie de l’énergie thermique du fluide caloporteur ainsi qu’une commande, pour contrôler les échanges thermiques au niveau du troisième échangeur thermique 82, qui peut être la même que celle contrôlant le deuxième échangeur thermique 80.
Le troisième échangeur thermique 82 a pour but de condenser le fluide caloporteur avant son retour dans le condenseur 54. L’énergie récupérée sera utilisée pour le préchauffage du liquide à distiller. A titre d’exemple, l’énergie récupérée au niveau du troisième échangeur thermique 82 permet de préchauffer un nouveau lot de liquide à distiller avant son introduction dans la chaudière 40 à une température comprise entre 80 et 85°.
Au début du procédé de distillation, le liquide à distiller n’est pas suffisamment chauffé pour produire des vapeurs d’alcool. Par conséquent, l’énergie thermique du fluide caloporteur sortant du séparateur 70 n’est pas suffisante pour chauffer le liquide à distiller. Ainsi, au début du procédé de distillation, le deuxième échangeur thermique 80 apporte au fluide caloporteur l’énergie thermique suffisante pour chauffer le liquide à distiller dans le premier échangeur thermique 50 et provoquer l’évaporation du liquide à distiller. Dès que le procédé de distillation est initié, la chaleur latente des vapeurs d’alcool est transférée au fluide caloporteur qui est acheminé par la canalisation 72 vers le premier échangeur thermique 50 afin de chauffer le liquide à distiller.
L’énergie thermique est apportée au niveau du deuxième échangeur thermique 80 par un fluide caloporteur. Pour réduire l’empreinte carbone, le dispositif de distillation comprend au moins une source d’énergie renouvelable, comme au moins un capteur solaire thermique et/ou au moins une pile à sable rechargée par une source d’énergie renouvelable par exemple, pour alimenter le deuxième échangeur thermique 80 en énergie thermique.
En régime établi, le deuxième échangeur thermique 80 alimenté par une source d’énergie renouvelable est utilisé pour réduire le travail et la consommation énergétique de la soufflante 76 et ainsi l’empreinte carbone du dispositif de distillation.
Le troisième échangeur thermique 82 permet la condensation du fluide caloporteur avant son retour dans le condenseur 54 en fin de distillation lorsque la température du liquide à distiller avoisine les 100°C. Dans ce cas, le troisième échangeur thermique 82 est activé et l’énergie captée est utilisée par exemple pour préchauffer le liquide à distiller préalablement à son introduction dans la chaudière 40.
Pour donner un ordre de grandeur, lors du fonctionnement en régime établi et en fin de distillation, le fluide caloporteur présente une température de l’ordre de 85°C en sortie du séparateur 70, de l’ordre de 120°C en sortie de la soufflante 76, de l’ordre de 135°C en sortie du deuxième échangeur thermique 80, de l’ordre de 105°C en sortie du premier échangeur thermique 50 ainsi qu’une température de l’ordre de 85°C en sortie du troisième échangeur 82 et à l’entrée du condenseur 54.
DISPOSITIF ET PROCÉDÉ POUR LA CAPTURE ET LE STOCKAGE DE DIOXYDE DE CARBONE ATMOSPHÉRIQUE L’invention se rapporte à un dispositif et un procédé pour la capture et le stockage de dioxyde de carbone atmosphérique.
L'activité humaine a augmenté la concentration de dioxyde de carbone (CO 2 ) dans l'atmosphère. En particulier, l'utilisation des énergies fossiles, telles que le pétrole, le gaz ou le charbon, mais également la déforestation ainsi que les activités de cimenteries sont des causes de cette augmentation.
L'accumulation du CO 2 induite par les activités humaines contribue pour environ 2/3 de l'augmentation dans l'atmosphère de l'effet de serre. C'est pourquoi on mesure classiquement l'effet des autres gaz à effet de serre en équivalent CO 2 . On admet ainsi que l’augmentation de la concentration CO 2 équivaut à l'augmentation des concentrations de gaz à effet de serre dans l'atmosphère en général. Cette augmentation accentue le réchauffement de notre planète.
Aujourd’hui, la concentration en dioxyde de carbone mesurée dans l’atmosphère en 2021 s’élevait à 421 ppm. Cette concentration est drastique et notamment si l’on considère qu’au milieu du 18 ème siècle elle ne s’élevait qu’à environ 280 ppm. Ainsi, la concentration actuelle en CO 2 suscite l'inquiétude de nombreux scientifiques, qui soulignent les impacts négatifs sur le climat, mais aussi sur l'environnement.
Récemment, de nouvelles technologies ont été explorées pour capturer du CO 2 de l'atmosphère, et le stocker, afin d'atténuer les impacts négatifs sur notre planète. L'introduction d'alcalinité dans les océans est notamment un procédé prometteur pour le captage et le stockage du CO 2 .
Selon l’invention, le durcisseur aminé comprend au moins deux fonctions amines primaires situées sur au moins (c’est-à-dire un ou plusieurs) un cycle aromatique à six atomes, ledit au moins un cycle aromatique à six atomes comprenant : ° au moins une fonction amine primaire, et ° au moins deux radicaux Ri, identiques ou différents, choisis dans le groupe constitué par les radicaux alkyles linéaires ou ramifiés en C 1 -C 6 , les halogènes, et les éthers, les amines tertiaires, les thio-éthers, les cétones, les esters et les amides, substitués par des radicaux alkyles linéaires ou ramifiés en C 1 -C 6 , de telle sorte que l’au moins un cycle aromatique à six atomes ne comprenne pas d’atome d’hydrogène situé en position ortho par rapport aux fonctions amines primaires, ledit durcisseur aminé comprenant au moins une deuxième fonction amine primaire située sur ledit au moins un cycle aromatique à six atomes ou sur un éventuel second cycle aromatique à six atomes dudit durcisseur aminé.
En d’autres termes, le durcisseur aminé comprend un ou plusieurs cycles aromatiques à six atomes et au moins deux fonctions amines primaires situées sur un seul ou répartis sur plusieurs de ces cycles aromatiques à six atomes.
De manière bien connue de l’homme du métier, on entend par fonction amine primaire une fonction aminée dans laquelle l’atome d’azote est lié à deux atomes d’hydrogène.
De préférence, le durcisseur aminé comprend de 1 à 3, de préférence encore 1 ou 2 cycles aromatiques à six atomes.
De préférence, le durcisseur aminé comprend de 2 à 4, de préférence encore 2 fonctions amines primaires situées sur au moins un cycle aromatique à six atome du durcisseur aminé.