INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le principe général de l’invention repose sur la mise en œuvre d’un compresseur de turbomachine comprenant un aubage redresseur comportant des moyens pour limiter une injection du flux de recirculation radialement depuis l’intérieur dans la région amont de la veine d’écoulement de flux primaire, qui comprennent au moins l’un parmi : au moins un canal de prélèvement d’air, présentant une admission d’air débouchant au travers d’au moins l’une parmi une surface radialement interne de la plateforme interne et les surfaces amont et aval de la paroi de liaison, et une sortie d’air débouchant au travers d’une région de la pale distante de la plateforme interne ; et une configuration d’équilibrage de pressions, dans laquelle la paroi de liaison relie une extrémité aval de la plateforme interne à une extrémité aval de la paroi d’étanchéité de sorte que les paroi de liaison, intérieure et d’étanchéité délimitent une cavité interne de redresseur à section en C débouchant vers l’amont de l’aubage redresseur.
On présente maintenant, en relation avec la , un compresseur de turbomachine selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Comme illustré sur cette , le compresseur 12 de turbomachine comprend : un carter 5 qui s’étend périphériquement de sorte à délimiter radialement, extérieurement une veine d’écoulement d’un flux primaire destiné à alimenter une chambre de combustion ; un arbre de rotor de compresseur 6 ; un aubage redresseur 2 ; un aubage rotorique amont 3 ménagé en amont de l’aubage redresseur 2, l’aubage redresseur 2 et l’aubage rotorique amont 3 délimitant une région amont 90 de la veine d’écoulement de flux primaire ; un aubage rotorique aval 4 ménagé en aval de l’aubage redresseur 2, l’aubage redresseur 2 et l’aubage rotorique aval 4 délimitant une région aval 91.
L’invention a encore pour objet un dispositif de régulation thermique comportant au moins une structure à circulation de fluide caloporteur telle que précitée, et au moins une structure intercalaire au contact de la structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est tangente à la succession d’ondulations de la structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est en contact, sur chacune de ces faces, avec une structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est tangente aux bases des ondulations de la structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure à circulation de fluide caloporteur présente des bords longitudinaux parallèles à des bords longitudinaux de la structure intercalaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure à circulation de fluide caloporteur est disposée entre deux structure intercalaires.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque structure intercalaire est en contact avec une structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque structure intercalaire est en contact, sur chacune de ces faces, avec une structure à circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, deux structures à circulation de fluide caloporteur sont disposées côte à côte, notamment avec un décalage de sorte qu’une ondulation de l’une des structures se trouve entre deux ondulations de la structure voisine, pour maintenir et refroidir/chauffer chacune une rangée de composants.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque structure à circulation de fluide caloporteur est configurée pour refroidir/chauffer la rangée de composants qu’elle loge, et également une rangée voisine, par contact d’ondulations de cette structure avec la rangée voisine.
Ainsi chaque structure à circulation de fluide caloporteur contribue au refroidissement/chauffage de deux rangées voisines de composants.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces structures à circulation de fluide caloporteur côte à côte, pour refroidir/chauffer deux rangées parallèles, sont placées ensemble entre deux structures intercalaires, notamment deux structure intercalaires parallèles.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est plane.
En variante, la structure intercalaire est galbée.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire comporte une pluralité de canaux longitudinaux de circulation de fluide caloporteur formés les uns à côté des autres.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est un tube extrudé avec la pluralité de canaux en son sein.
Dans un mode de réalisation, la ou les rainures traversantes ont une profondeur inférieure ou égale à 2,5 mm.
Cette profondeur assure que la rainure ait une profondeur inférieure à l’épaisseur de préforme retirée lors de l’usinage final.
Dans un mode de réalisation, l’épaisseur de préforme fibreuse retirée est inférieure ou égale à 5 mm, par exemple comprise entre 2,8 mm et 3,2 mm, voire égale à 3 mm.
Dans un mode de réalisation, une face de la préforme fibreuse comprenant une rainure traversante peut comprendre en outre un sillon circulaire sur cette face de la préforme fibreuse, le sillon circulaire étant au contact du bord interne.
Lorsqu’un tel sillon est présent les rainures traversantes sont donc situées entre le sillon circulaire et le bord externe des préformes fibreuses. En d’autres termes, les rainures traversantes débouchent dans le sillon.
Ce mode de réalisation permet d’éviter le dépôt de pyrocarbone sur le diamètre interne de la préforme qui peut former une boursouflure en fin de procédé ainsi que cela a pu être observé pour des préformes ne présentant pas un tel sillon.
Dans un mode de réalisation, une face de la préforme comprenant une rainure traversante peut comprendre en outre un sillon circulaire sur une face de la préforme comprenant une rainure traversante, le sillon circulaire étant au contact du bord externe.
Lorsqu’un tel sillon est présent les rainures traversantes sont donc situées entre le sillon circulaire et le bord interne des préformes.
Ce mode de réalisation permet de faciliter le désassemblage des piles de préformes après la réalisation d’un procédé de densification.
S’il est ou s’ils sont présent(s) les sillons circulaires au contact du bord interne et/ou externe peuvent avoir une profondeur inférieure ou égale à 2,5 mm, et une largeur inférieure ou égale à 5 mm.
De même que pour les rainures traversantes, les sillons peuvent être présents sur une seule face ou sur les deux faces de la préforme.
Les inventeurs ont en outre constaté que ces dimensions permettaient une bonne circulation de la phase gazeuse dans un procédé d'infiltration chimique en phase vapeur à flux dirigé.
De préférence, la préforme fibreuse annulaire peut être une préforme comprenant des fibres de carbure de silicium SiC ou des fibres de carbone.
Dans un mode de réalisation, la préforme fibreuse est une préforme de pièce de friction, par exemple une préforme de disque de frein pour aéronef.
Dans un mode de réalisation, la préforme fibreuse annulaire présente un diamètre interne compris entre 15 et 25 cm, un diamètre externe compris entre 40 et 50 cm et une épaisseur comprise entre 20 et 30 mm.
Selon un autre de ses aspects, l’invention concerne un procédé de fabrication d’une préforme fibreuse annulaire s’étendant entre un bord interne et un bord externe, ladite préforme comprenant au moins une rainure traversante sur au moins une face, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : (a) une étape de durcissement de la préforme fibreuse annulaire ; puis (b) une étape de sculpture d’au moins une rainure traversante sur au moins une face de la préforme durcie.
En conséquence, la variable augmente et finit par devenir strictement positive. La variable est égale à tant que cette dernière est inférieure ou égale à 0, mais reste égale à 0 quand devient strictement positive, par le biais de la fonction de saturation 132 de la .
On conclut que le rôle de la troisième branche 13 est important seulement dans le cas où On peut expliquer le fonctionnement de la troisième branche 13 dans cette situation en considérant le scénario de fonctionnement décrit ci-dessous, étant entendu que ce scénario est donné à titre illustratif et non à titre limitatif, d’autres scénarios étant bien entendu potentiellement observables.
Dans ce scénario, le réseau 3 de la figure 7 est initialement dans un état en régime permanent où l’onduleur 1 injecte une puissance active avec et , et sa fréquence de consigne est . On suppose aussi que . On suppose encore qu’il y a au moins un autre générateur dont la puissance active injectée dans le réseau est strictement inférieure à sa puissance active disponible.
Considérant qu’une perturbation dans le réseau, telle qu’une augmentation de la puissance active consommée par les charges, survient, alors le réseau 3 atteindrait, en régime permanent, un nouvel état pour lequel la puissance active de l’onduleur 1 serait telle que , si seules les première et deuxième branches 11 et 12 étaient implémentées sur l’onduleur 1. Selon la définition donnée précédemment de la première branche 11, la fréquence de consigne serait encore et, en conséquence, aucune mesure de protection ne serait activée. La troisième branche 13 permet avantageusement d’éviter l’occurrence d’un tel dysfonctionnement, comme cela est expliqué ci-dessous.
Vu que , les condensateurs situés en amont de l’onduleur se déchargent, ce qui provoque la chute progressive de la tension
L’entrée du régulateur PI 131, égale à , finit par devenir négative, le terme proportionnel de devient strictement inférieur à zéro, et le terme intégral de diminue progressivement.
En conséquence, les variables et deviennent strictement inférieures à zéro et diminuent. Et par voie de conséquence, la consigne de fréquence diminue. L’intérêt de diminuer la consigne de fréquence , quand , est que les autres onduleurs du réseau 3 sont alors poussés à augmenter la puissance active qu’ils fournissent (dû fait des lois électriques qui gouvernent le comportement du réseau 3). Ceci permet au premier onduleur 1 de diminuer sa puissance active et que cette dernière devienne égale à (i.e. ). Quand , le terme intégral de se stabilise ; il n’augmente ni ne diminue. En conséquence, les variables et se stabilisent elles aussi.
La clé de la troisième branche de contrôle-commande 13 est alors de savoir à quelle valeur se stabilise la variable auxiliaire . Deux conditions définissent la valeur de : pour arrêter la chute de tension , il est nécessaire que la puissance active du premier onduleur 1 diminue et devienne égale à , et pour stabiliser le terme intégrale du régulateur PI 131 et la troisième consigne , il est nécessaire que devienne égale à la variable auxiliaire .
En conséquence, la troisième branche de contrôle-commande 13 forcera le premier onduleur 1 à aller au seul point d’opération en régime permanent qui respecte les deux conditions précédentes : .
Notons que, pour que soit égale à , le régulateur PI 131 va laisser la tension se stabiliser légèrement en dessous de la valeur de consigne , vu que . Pour éviter que la tension ne s’éloigne trop de la valeur de consigne , il est préférable d’implémenter un gain suffisamment grand. Par exemple, si la valeur de consigne est constante et pour éviter que la tension ne se stabilise en dessous d’un seuil dénommé , il faut choisir un gain égal ou supérieur à : , où est une estimation de la différence maximale possible entre la puissance active disponible réelle et la puissance active disponible telle que mesurée ou estimée.
Notons que, d’ordinaire, une boucle de contrôle (en dehors de la boucle de contrôle droop 5) est prévue qui assure que la mesure de la tension continue soit égale à la valeur de consigne de la tension continue . Toutefois, cette boucle de contrôle ‘ordinaire’ sature et s’éteint quand , raison pour laquelle peut se stabiliser en dessous de .
En utilisant une explication graphique complémentaire, et en référence à la figure 8, après une perturbation dans le réseau telle qu’une augmentation de la puissance active consommée par les charges, les boucles de contrôle droop forcent les générateurs à converger vers des points d’opération en régime permanent qui appartiennent à des profils spécifiques dans le plan . La boucle de droop 5 proposée donne lieu à un profil qui empêche l’onduleur 1 de converger vers un point d’opération avec s’il existe d’autres générateurs dans le réseau dont les puissances actives sont inférieures ou égales à leurs puissances actives disponibles. En d’autres termes, si ce profil selon la troisième mode de réalisation de l’invention est défini par l’action de la troisième branche 13 et consiste en un segment vertical 1003 qui va du point au point d’intersection entre le segment 1001 correspondant à la première branche 11 et la verticale placée à (c’est-à-dire, le point ).
Il faut noter que ce segment vertical 1003 se déplace de droite à gauche ou de gauche à droite, lorsque varie.
Il faut noter aussi que, quand ce segment 1003 s’active (i.e. quand la puissance active rentre dans l’intervalle ), le segment 1001 correspondant à la première branche 11 se contracte, pour que les points finaux des deux segments correspondants aux première et troisième branches 11 et 13 coïncident.
En considérant les profils de la , l’état initial du scénario décrit ci-dessus pourrait correspondre, par exemple, au point A pour le premier onduleur et au point A’ pour le deuxième onduleur. Après une perturbation telle qu’une augmentation de la puissance active consommée par les charges du réseau, et si seulement les première et deuxième branches 11 et 12 étaient implémentées sur le premier onduleur, le réseau pourrait atteindre un nouvel état en régime permanent correspondant au point B pour le premier onduleur et au point B’ pour le deuxième onduleur. L’action de la branche 13 force le premier onduleur à diminuer sa puissance active, ce qui amène le réseau à un état qui peut correspondre, par exemple, au point C pour le premier onduleur et au point C’ pour le deuxième onduleur.
La troisième branche de contrôle-commande 13 fonctionne correctement dans les systèmes où la source d’énergie 2 n’est pas directement connectée aux condensateurs placés en amont du premier onduleur 1, c’est-à-dire dans la mesure où la tension n’est pas directement appliquée à la source. C’est, par exemple, le cas des centrales photovoltaïques à deux étapes, qui comprennent un convertisseur DC/DC placé entre la matrice photovoltaïque et les condensateurs.
La présente invention a ainsi pour objet l’utilisation, pour refroidir et/ou lubrifier un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, d’une composition comprenant : au moins un diester formé entre : un pentanediol, et deux acides monocarboxyliques, identiques ou différents, comportant une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée comportant de 4 à 10 atomes de carbone, ladite chaine hydrocarbonée comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes, tels qu’un atome d’azote ou d’oxygène, et éventuellement au moins une huile de base distincte du diester et/ou au moins un additif distinct du diester, ledit additif étant choisi parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le pentanediol est le 1,4-pentanediol, et/ou le pentanediol est issu de la réduction d’un céto-acide, de préférence de l’acide lévulinique, ledit céto-acide étant de préférence issu de matières premières végétales, et/ou ledit diester présente une viscosité cinématique à 100°C allant de 1 à 6 mm²/s, de préférence allant de 1 à 4 mm²/s, et/ou lesdits acides monocarboxyliques, identiques ou différents, comportent une chaîne alkyle linéaire comportant de 4 à 10 atomes de carbone, de préférence de 5 à 9 atomes de carbone, voire de 5 à 8 atomes de carbone, ladite chaîne alkyle comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes, par exemple un ou plusieurs atomes d’oxygène, et/ou ledit ou lesdits diester(s) est(sont) choisi(s) parmi : un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides heptanoïques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides pentanoïques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides isovalériques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides lévuliniques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides nonanoïques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides octanoïques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et de deux acides décanoïques, un diester formé à partir de 1,4-pentanediol et d’un acide octanoïque et d’un acide décanoïque,
et leurs mélanges, et/ou la composition comprend par rapport à la masse totale de la composition : de 5 à 95% massique, de préférence de 10 à 90% massique, de préférence encore de 20 à 80% massique, encore plus préférentiellement de 30 à 70% massique, voire de 40 à 60% massique dudit ou desdits diesters, de 1 à 95% massique, de préférence de 10 à 90% massique, de préférence encore de 20 à 80% massique, encore plus préférentiellement de 30 à 70% massique, voire de 40 à 60% massique d’une ou plusieurs huiles de base différentes desdits diesters, éventuellement de 0,01 à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique d’un ou plusieurs additifs distincts du diester et distincts de(s) huile(s) de base, et/ou la composition comprend par rapport à la masse totale de la composition : au moins 5% massique, de préférence au moins 10% massique, de préférence au moins 30% massique, de préférence au moins 50% massique, plus préférentiellement au moins 70% massique, voire au moins 90% massique, d’un ou plusieurs diesters ; de 0,01 à 20% massique, de préférence de 0,05 à 15% massique, de préférence encore de 0,1 à 10% massique, encore plus préférentiellement de 0,5 à 7% massique, voire de 1 à 5% massique, d’un ou plusieurs additifs choisi(s) parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les détergents, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les additifs abaisseurs du point d’écoulement (PPD), les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, les agents passivant du cuivre, et leurs mélanges ; et éventuellement de 5 à 94% massique, de préférence de 10 à 94% massique, de préférence de 15 à 90% massique d’huile(s) de base distincte(s) dudit diester, et/ou le diester présente une teneur en carbone d’origine biologique d’au moins 60% en poids, de préférence d’au moins 75% en poids, de préférence encore d’au moins 90% en poids, voire d’au moins 95% en poids, par rapport au poids total des atomes de carbone dudit ester, et/ou la composition comprend au moins 5% massique, de préférence au moins 10% massique, de préférence encore au moins 30% massique, encore plus préférentiellement au moins 50% massique, voire au moins 70% massique dudit ou desdits diesters ou 100% massique dudit ou desdits diesters, par rapport à la masse totale de la composition, et/ou la composition consiste en un ou plusieurs diesters et en une ou plusieurs huiles de base différentes desdits diesters, de préférence en une proportion telle que la composition consiste en : de 5 à 95% en masse, de préférence de 5 à 50% en masse, de préférence encore 10 à 40% en masse, du ou des diesters, et de 5 à 95% en masse, de préférence de 50 à 95% en masse, de préférence de 60 à 90% en masse, d’une ou plusieurs huiles de base différentes des diesters, par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation, la composition selon l’invention est utilisée pour refroidir la batterie et/ou l’électronique de puissance, d’un véhicule électrique ou hybride, en particulier une batterie lithium-ion ou nickel-cadmium.
Selon un mode de réalisation, la composition selon l’invention est utilisée pour refroidir et/ou pour protéger contre l’emballement thermique une batterie, de préférence une batterie lithium-ion.
Selon un mode de réalisation, le véhicule est un véhicule électrique.
Les diesters définis dans la présente invention peuvent être utilisés seuls ou dans une composition avec une ou plusieurs autres huiles de base et/ou avec un ou plusieurs additifs fonctionnels pour lubrifier et/ou pour refroidir des éléments d’un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, en particulier électrique.
Plus spécifiquement, les diesters définis dans la présente invention peuvent être utilisés pour refroidir la batterie d’un véhicule électrique ou hybride, en particulier électrique.
En outre, les diesters définis dans la présente invention présentent d’excellentes propriétés à froid.
Les diesters définis dans la présente invention permettent de réduire le coefficient de traction et le coefficient de frottement.
Enfin, les diesters définis dans la présente invention présente une bonne conductivité thermique montrant les capacités de refroidissement d’une composition lubrifiante à base de diesters selon l’invention.
Le premier ventilateur 12 génère un premier flux d’air selon la première direction de flux II-II, et l’orientation et la disposition relative du premier ventilateur 12 par rapport aux moyens de support 5 sont telles qu’une partie du premier flux d’air est dirigée au-dessous des moyens de support 5 (pour sécher le dessous du pied 6) tandis qu’une autre partie du premier flux d’air est dirigée au-dessus des moyens de support 5 (pour sécher le dessus du pied 6). Le séchage du dessous du pied 6 est rendu plus efficace par la structure ajourée des moyens de support 5 (à barreaux transversaux 23).
Le deuxième ventilateur 14 génère un deuxième flux d’air selon la deuxième direction de flux III-III. Le deuxième flux d’air permet d’encore mieux sécher le dessus du pied 6, et permet également de rabattre le premier flux d’air vers le bas, ce qui créé des turbulences venant envelopper le pied 6 dans la cavité interne 4 et permet d’éviter que le produit désinfectant (en suspension dans l’air contenu dans la cavité interne 4) soit trop facilement éjecté hors de la cavité interne 4.
La plaque inférieure 15 permet d’éviter que les flux d’air générés par les moyens de séchage 7 entraînent en suspension dans la cavité interne 4 des saletés se trouvant sur le sol. La plaque inférieure 15 permet également de recueillir les éventuels ruissellements de liquides pouvant se trouver dans la cavité interne 4, en particulier les gouttelettes de solution désinfectante qui n’ont pas atteint le pied 6.
Passé un deuxième intervalle de temps prédéterminé estimé adéquat pour permettre aux moyens de séchage 7 de sécher correctement le pied 6, les moyens de commande 22 stoppent le fonctionnement des moyens de séchage 7. L’utilisateur peut alors retirer son pied 6 traité.
La présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui ont été explicitement décrits, mais elle en inclut les diverses variantes et généralisations contenues dans la portée des revendications ci-après.