INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente une courbe dose-réponse pour l’extrait 2 de B. bifurcata pour l'inhibition du développement jusqu’au stade larvaire L3. La ligne continue représente la courbe de régression logistique ajustée et la zone ombrée indique l'intervalle de confiance à 95 % ;
est un graphique représentant le pourcentage d'inhibition du développement d’ H. polygyrus bakeri , du stade L1-L2 au stade L3, en présence d'eau (Contrôle), ou de différents lots de B. bifurcata à 5g/L. Les algues de France ont été collectées en 2019 (FR-1) et 2021 (FR-2, FR-3, FR-4) et ont été congelées soit directement (FR-2), soit après 24 h à +4°C (FR-3), soit après 48 h à +4°C (FR-1 et FR-3). Les résultats proviennent d'au moins trois expériences indépendantes, avec n=6 par échantillon à chaque fois. Les analyses statistiques sont réalisées avec un test de Kruskal-Wallis et un test de comparaison multiple Wilcoxon avec ns, non significatif.
illustre l’effet de l'eau (contrôle), du thiabendazole (TBZ) à 0,5µg/mL et de l'extrait de B. bifurcata à 5g/L sur H. polygyrus bakeri sur l’inhibition de l'éclosion des œufs après 48h. Les résultats proviennent d’au moins trois expériences indépendantes, avec n=6 par échantillon. Les analyses statistiques ont été effectuées en utilisant un test de Kruskal-Wallis avec un test de
illustre l’effet de l'eau (contrôle), du thiabendazole (TBZ) à 0,5µg/mL et de l'extrait de B. bifurcata à 5g/L sur H. polygyrus bakeri sur le taux de mortalité des larves après éclosion. Les résultats proviennent d’au moins trois expériences indépendantes, avec n=6 par échantillon. Les analyses statistiques ont été effectuées en utilisant un test de Kruskal-Wallis avec un test de comparaison multiple Wilcoxon avec ***p<0,001.
est un graphique représentant des courbes de survie des adultes d’ H. polygyrus bakeri exposés à différentes concentrations d'extrait aqueux de Bifurcaria bifurcata pendant 6 jours. Les courbes de survie ont été obtenues en utilisant la méthode Kaplan-Meier et la zone ombragée indique l'intervalle de confiance à 95%.
représente des courbes dose-réponse du développement larvaire d’ H. polygyrus bakeri , du stade L1-L2 au stade L3, pour différents lots de B. bifurcata collectés en France et au Portugal. Les deux lots proviennent d'algues collectées en France et congelées avant extraction (bleu), et d'algues séchées et collectées au Portugal (rouge). Les différentes IC50 ont été estimées à partir de ces courbes. La ligne continue représente la courbe de régression log-logistique ajustée et la zone ombrée indique l'intervalle de confiance à 95%. ***p<0,001
est une comparaison, sous forme de graphique, de l'efficacité de différents extraits de B. bifurcata provenant de France (congelé) et du Portugal (séché) pour inhiber le développement des larves d’ H. polygyrus bakeri . Un contrôle avec de l’eau a été réalisé. Les extraits aqueux, les différents extraits organiques (heptane, acétate d'éthyle et butanol) et la fraction aqueuse résiduelle ont été testés à 1g/L. Les extraits sont issus soit du lot d’algues congelées et récoltée en France (bleu), soit du lot d’algues séchées et récoltée au Portugal (rouge). Les résultats proviennent d'au moins trois expériences indépendantes, avec n=6 par échantillon à chaque fois. Les analyses statistiques ont été réalisées à l'aide d'un test de Kruskal-Wallis avec test de comparaison multiple, avec ***p<0,001.
illustre les résultats, obtenus avec l’algue Bifurcaria bifurcata , du test d'éclosion et de mortalité après éclosion, de tests de développement larvaire et de tests de survie des vers adultes sur le parasite H. contortus .
est un graphique résumant les résultats du test de développement larvaire L3 de l’espèce H. contortus pour différentes espèces d’algues à une concentration de 0,5 ou 5 g/L.
illustre les résultats avec un dose de 5g/L d’extrait d’algue Bifurcaria bifurcata du test de mortalité des larves après éclosion des œufs pour la souche sensible Weybridge de H. contortus et pour la souche résistante Kokstadt de H. contortus
La teneur en eau va de 10 % à 99 % en poids, de préférence, de 20 % à 98 % en poids et plus préférentiellement, de 50 % à 95 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Lorsqu’ils sont présents, les solvants organiques sont de préférence présents en une quantité allant de 0,1 % à 20 % en poids approximativement, par rapport au poids total de la composition oxydante, et encore plus préférentiellement de 0,2 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon l’invention peut également comprendre des composés supplémentaires classiquement utilisés en cosmétique. Ces composés peuvent notamment être choisis parmi les polymères épaississants ou stabilisants, les polymères de revitalisation, en particulier les polymères cationiques, les agents chélateurs et les parfums.
Il va sans dire que l’homme du métier veillera à sélectionner ce ou ces additifs supplémentaires facultatifs de telle sorte que les propriétés avantageuses intrinsèquement associées à la composition selon l’invention ne soient pas, ou pas sensiblement, affectées de manière préjudiciable par le ou les ajouts envisagés.
Le pH de la composition oxydante selon l’invention va de 1 à 7.
Le pH de la composition oxydante selon l’invention peut aller de 1,5 à 5 et de préférence de 2 à 4, et mieux de 2 à 3. Il peut être corrigé en ajoutant des agents acidifiants tels que l’acide chlorhydrique, l’acide acétique, l’acide lactique, l’acide borique, l’acide citrique ou l’acide phosphorique ou des agents acidifiants en présence d’agents alcalins.
La composition selon l’invention peut être sous différentes formes, telles que sous la forme d’une crème, d’un gel ou d’une mousse, ou sous toute autre forme qui convient au traitement des matières kératineuses, et en particulier des fibres kératineuses humaines telles que les cheveux.
Un autre objet de l’invention est un processus de traitement des fibres kératineuses, comprenant l’application sur les fibres kératineuses d’une composition oxydante telle que définie précédemment.
La composition oxydante selon l’invention peut être utilisée, par exemple, dans un processus de teinture de fibres kératineuses, et en particulier de fibres kératineuses humaines telles que les cheveux.
Lorsque la composition de l’invention est utilisée pour teindre des fibres kératineuses, cette composition oxydante est utilisée avec une composition de teinture comprenant une ou plusieurs teintures directes et/ou une ou plusieurs teintures d’oxydation, les compositions d’oxydation et de teinture étant appliquées séquentiellement ou simultanément.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré du processus de teinture, la composition de teinture est mélangée, au moment de l’utilisation, avec la composition oxydante selon l’invention. Le mélange obtenu est ensuite appliqué sur les fibres kératineuses et laissé pendant environ 3 à 50 minutes, de préférence environ 5 à 35 minutes, après quoi les fibres sont rincées, éventuellement lavées avec un shampooing, rincées à nouveau et séchées.
La ou les teintures directes peuvent être choisies parmi les teintures directes classiquement utilisées en teinture directe. À titre d’exemple, ces teintures directes sont choisies parmi les teintures nitrobenzène, les teintures directes azoïques, les teintures directes méthine, les teintures directes quinone, les teintures directes azine, les teintures directes triarylméthane, les teintures directes indoamine et les teintures directes naturelles. Ces teintures directes peuvent être de nature non ionique, anionique ou cationique.
Parmi les teintures directes naturelles qui peuvent être utilisées selon l’invention, on peut citer lawsone, juglone, alizarine, purpurine, acide carminique, acide kérmésique, purpurogalline, protocatechaldéhyde, indigo, isatine, curcumine, spinulosine, apigénidine et orcéines. Il peut également être fait usage d’extraits ou de décoctions comprenant ces teintures naturelles et notamment des cataplasmes ou extraits à base de henné.
La ou les teintures directes sont généralement présentes dans la composition de teinture en une quantité comprise entre 0,001 % et 20 % en poids environ et encore plus préférentiellement entre 0,005 % et 10 % en poids environ, par rapport au poids total de la composition.
Le(s) teinture(s) d’oxydation peut (peuvent) être choisie(s) parmi les bases d’oxydation et les coupleurs classiquement utilisés dans le domaine de la teinture.
Des exemples de bases d’oxydation qui peuvent être mentionnés incluent les para-phénylènediamines, les bases doubles, les para-aminophénols, les ortho-aminophénols et les bases hétérocycliques, et les sels d’addition de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation le dispositif amovible peut comprendre au moins une source de lumière, et/ou un panneau photovoltaïque, et/ou au moins un moyen d’accrochage, de préférence deux ou trois. La source de lumière peut être par exemple une lampe de chantier. Une telle source de lumière permet de signaliser ou délimiter une zone de chantier, une voirie, ou autre. Le panneau photovoltaïque peut par exemple être un panneau solaire. Un tel dispositif permet de recharger des appareils électroniques, utiliser en particulier pour la signalisation de chantier, de voirie, ou autre. Avec au moins un moyen d’accrochage, le dispositif amovible permet d’accrocher et de maintenir de manière fiable de multiples accessoires, en particulier des objets de signalisation de chantier, tels que ruban ou chaîne, illustrant la polyvalence du dispositif amovible.
Selon un mode de réalisation le dispositif amovible peut comprendre un système de verrouillage pour bloquer le moyen de serrage dans la position fermée. Un tel système de verrouillage permet de maintenir fermé le dispositif amovible de façon fiable, en particulier lorsque le dispositif amovible est monté sur la tige d’une fiche de chantier.
Selon l’invention le dispositif amovible tel que décrit ci-dessus selon les différents modes de réalisation peut être monté sur une fiche chantier, telle qu’une fiche de paveur ou une fiche porte-lanterne.
L’invention concerne également un procédé de signalisation de chantier comprenant une première étape de mise en place d´une fiche de chantier dans un sol suivi par une seconde étape d’assemblage de la fiche de chantier avec un dispositif amovible. Ce procédé permet de monter le dispositif amovible après la plantation de la fiche de chantier dans le sol.
La illustre une fiche de chantier comprenant une tige et un dispositif amovible selon un premier mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible est en position fermée ;
La illustre la fiche de chantier comprenant la tige et le dispositif amovible selon le premier mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible est en position ouverte;
La illustre la première branche du dispositif amovible en position ouverte selon le premier mode de réalisation de l’invention;
La illustre la seconde branche du dispositif amovible en position ouverte selon le premier mode de réalisation de l’invention;
La illustre un ressort et la face interne de la deuxième branche du dispositif amovible en position ouverte selon le premier mode de réalisation de l’invention;
La illustre la face interne de la première branche du dispositif amovible en position ouverte selon le premier mode de réalisation de l’invention;
La illustre le dispositif amovible selon un second mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible couvre l’extrémité d’une tige d’une fiche de chantier;
La illustre schématiquement le dispositif amovible selon un troisième mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible est monté sur une tige de fiche de chantier et comprend une source de lumière et un panneau photovoltaïque;
La illustre le dispositif amovible selon un quatrième mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible comprend un aimant pour verrouiller la pince;
La illustre schématiquement le dispositif amovible selon un cinquième mode de réalisation de l’invention, le dispositif amovible est monté sur une tige de fiche de chantier et comprend un capuchon amovible recouvrant l’extrémité de la tige de la fiche de chantier et une articulation permettant de ne pas perdre le capuchon amovible ;
La illustre le procédé de signalisation de chantier avec la mise en place d’une fiche de chantier et d’un dispositif amovible selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
Selon un mode de réalisation, la couche électriquement isolante est gravée, en même temps que la couche en polysilicium dopé en oxygène lors de l'étape d).
Selon un mode de réalisation, le dépôt de la couche en verre lors de l'étape c) est effectué par sérigraphie.
Selon un mode de réalisation, le sillon a une profondeur supérieure à 75 µm.
Selon un mode de réalisation, la couche en polysilicium dopé en oxygène a une épaisseur comprise entre 0,1 µm et 2 µm.
Un autre mode de réalisation prévoit un composant comportant : - un sillon périphérique formée dans un substrat semiconducteur du côté d’une première face du substrat semiconducteur ; - une couche en polysilicium dopé en oxygène, formée sur et en contact avec le fond et les parois du sillon périphérique et avec ladite première face du substrat semiconducteur ; et - une couche en verre, formée sur la couche en polysilicium dopé en oxygène, la couche en verre s’étendant dans le sillon périphérique et se prolongeant sur une partie de ladite première face du substrat semiconducteur et la couche en polysilicium dopé en oxygène s'étendant sur ladite première face du substrat semiconducteur au-delà de la couche en verre.
Selon un mode de réalisation, le composant comporte une couche électriquement isolante entre la couche en polysilicium dopé en oxygène et la couche en verre, la couche électriquement isolante étant en contact, par une première face, avec la couche en polysilicium dopé en oxygène et, par une deuxième face opposée à la première face, avec la couche en verre.
Selon un mode de réalisation, le composant comporte une couche électriquement isolante, la couche en verre étant en contact, par une première face, avec la couche électriquement isolante et, par une deuxième face opposée à la première face, avec la couche en polysilicium dopé en oxygène et la couche électriquement isolante étant en contact avec une partie de la couche en polysilicium dopé en oxygène non recouverte par la couche en verre.
Un autre mode de réalisation prévoit un circuit de contrôle de puissance comprenant un composant électronique de puissance tel que décrit.
la , la , la , la et la représentent, par des vues en coupe, partielles et schématiques, des étapes successives d'un exemple d'un procédé de fabrication d'un composant de puissance selon un premier mode de réalisation ; et
la , la , la et la représentent, par des vues en coupe, partielles et schématiques, des étapes successives d'un exemple d'un procédé de fabrication d'un composant de puissance selon un deuxième mode de réalisation.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, seule la réalisation des sillons d’isolation périphériques du composant, et des couches de passivation formées dans ces sillons, participant à la diminution de courants de fuite et à l’augmentation de la tenue en tension du composant, a été détaillée.
L’ensemble mobile 20 est rappelé vers la position avancée par un ressort 40 hélicoïdal de compression s’étendant selon l’axe X entre une surface d’appui 23d de l’élément d’arrêt 23 et un fond 30c du carter 30. Ainsi, le ressort 40 exerce sur l’ensemble mobile 20 un effort de rappel R 40 axial de sorte qu’en l’absence de courant d’alimentation dans la bobine 12, la position avancée de l’ensemble mobile 20 est une position stable. Le ressort 40 présente ici une raideur constante selon l’axe X.
On notera que l’actionneur 1 est autonome et ne nécessite aucune phase de réarmement externe.
Le fonctionnement de l’actionneur 1 va maintenant être décrit.
Pour déplacer l’ensemble mobile 20 de la position avancée ( ) vers la position reculée ( ), la bobine 12 est alimentée électriquement de manière à générer un champ magnétique d’attraction du noyau 21. Le champ magnétique généré par la bobine 12 est de forme globalement toroïdale et comprend des lignes de champ qui passent par les parties ferromagnétiques de l’actionneur 1. Chacune des lignes de champ forme une boucle et traverse successivement la première partie 11.1 de la carcasse 11, le noyau 21 et la deuxième partie de la carcasse 11.2, de sorte que la bobine 12 exerce sur le noyau 21 un effort de traction T 12 axial tendant, avec l’effort de poussée P 15 exercé par le joint 15 comprimé, à déplacer l’ensemble mobile 20 vers la position reculée en s’opposant à l’effort de rappel R 40 exercé par le ressort 40.
Au fur et à mesure que l’ensemble mobile 20 s’éloigne de la position avancée ( ), l’effort de poussée P 15 exercé par le joint 15 diminue jusqu’à devenir nul dès que ledit joint 15 retrouve son état de repos ( ). Le déplacement de l’ensemble mobile 20 jusqu’à la position reculée n’est alors assuré que par l’effort de traction T 12 axial exercé par la bobine 12 qui, comme l’effort de rappel R 40 exercé par ressort 40, tend à augmenter au fur et à mesure que l’ensemble mobile 20 se rapproche de la position reculée et que l’entrefer E diminue, tout en restant supérieur audit effort de rappel R 40 .
Une fois en position reculée ( ) et tant que la bobine 12 est alimentée électriquement, l’ensemble mobile 20 est maintenu dans ladite position reculée par l’effort de traction T 12 axial exercé par ladite bobine 12. L’entrefer E est alors quasi nul.
Lorsqu’elle n’est plus alimentée électriquement, la bobine 12 n’exerce plus d’effort de traction T 12 sur l’ensemble mobile 20 de sorte que ledit ensemble mobile 20 tend, sous l’action du ressort 40, à se déplacer de la position reculée vers la position avancée. Au fur et à mesure que l’ensemble mobile 20 se rapproche de la position avancée et que l’entrefer E augmente, l’effort de rappel R 40 exercé par le ressort 40 diminue.
Lorsque l’ensemble mobile 20 est proche de sa position avancée, le joint 15 entre en contact avec la surface d’appui 23a de l’élément d’arrêt 23 avant d’être comprimé par ladite surface d’appui 23a sous l’action du ressort 40. Le joint 15 exerce alors de nouveau sur l’ensemble mobile 20 un effort de poussée P 15 s’opposant à l’effort de rappel R 40 exercé par le ressort 40. L’effort de poussée P 15 exercé par le joint 15 est maximum lorsque la surface d’appui 23a coopère avec la face d’extrémité 11g de la carcasse 11, ledit joint 15 étant alors dans l’état comprimé.
La représente un graphique illustrant l’évolution de l’effort de rappel R 40 nominal exercé par le ressort 40 en fonction de l’entrefer E , autrement dit en fonction de la position de l’ensemble mobile 20. On notera que l’évolution dudit effort de rappel R 40 est linéaire et correspond au fait que la raideur du ressort 40 est ici constante.
Sur le même graphique sont aussi illustrées en pointillées les évolutions de l’effort de rappel R 40 effectif maximum et minimum correspondant à la tolérance de fabrication de la raideur du ressort 40.
Sur le même graphique est en outre illustrée l’évolution de l’effort de traction T 12 exercé par la bobine 12, ledit effort de traction T 12 étant couplé à l’effort de poussé P 15 exercé par le joint 15 lorsque l’ensemble mobile 20 est en position avancée et proche de celle-ci. On comprend qu’au voisinage de la position avancée, le joint 15 aide la bobine 12 à déplacer l’ensemble mobile 20 vers la position reculée et à ralentir le déplacement de l’ensemble mobile 20 à l’approche de la position avancée en fonction du sens de déplacement dudit ensemble mobile 20.
On comprend également que le ressort 40 et le joint 15 forment un ensemble élastique exerçant un effort sur l’ensemble mobile 20 sur une longueur p-d au début de la course de l’ensemble mobile 20, de sa position avancée vers sa position reculée. C’est sur ce début de course que l’entrefer E est le plus grand et donc que l’effort de traction T 12 exercé par la bobine 12 est le plus faible. Dès lors, on peut faciliter l’amorce du déplacement de l’ensemble mobile 20 vers sa position reculée en jouant uniquement sur la raideur du joint 15 selon l’axe X.
Ainsi, quand le ressort 40 exerce sur l’ensemble mobile 20 en position avancée un effort de rappel R 40 sensiblement supérieur à l’effort de traction T 12 exercé par la bobine 12 sur le noyau 21, la raideur du joint 15 est ajustée pour que ledit joint 15 exerce sur le noyau 21 en position avancée un effort de poussée P 15 et que l’effort de traction T 12 et l’effort de poussée P 15 soient ensemble supérieurs à l’effort de rappel R 40 .
Lors de la fabrication de l’actionneur 1, on dispose de ressorts 40 ayant des raideurs identiques aux tolérances de fabrication près et il est possible de compenser les différences de raideur résultant des tolérances en utilisant des joints 15 de raideur adaptée. On peut donc obtenir facilement, par appariement des ressorts 40 et des joints 15, des ensembles élastiques ayant des raideurs aux tolérances plus étroites, ce qui est plus économique que de n’utiliser que des ressorts 40 aux tolérances serrées.
Ainsi, lors d’une opération de test d’un actionneur 1, si l’on constate que la bobine 12 ne peut amorcer le déplacement de l’ensemble mobile 20 de sa position avancée vers sa position reculée pour le courant d’alimentation prévu, il suffit de remplacer le joint 15 par un joint 15 de raideur plus importante.
Par ailleurs, dans le présent mode de réalisation, des biseaux 44 aménagés sur la pièce centrale 23 permettent d’assurer à l’usage la protection et l’intégrité des garnitures en liège.
La barre de contrôle de cerf-volant de traction selon la présente invention présente une structure résistant très efficacement aux efforts liés au pilotage, tandis que les garnitures de remplissage sont choisies en considérant le confort et la sensibilité ressentis par les mains du pratiquant.
En adaptant le dispositif de largage 8 et, en utilisant un anneau spécifique 42 ( ), la masse du cerf-volant plié est encore plus faible car le système de largage a pu être désolidarisé des lignes avant et de la cinquième ligne. Selon un autre aspect inventif, la configuration de l’anneau 42 comprend un anneau principal 42bis qui bloque dans un sens les lignes avant 7 contre la barre de contrôle et un anneau 42ter, qui lui est solidarisé rigidement, qui bloque dans le même sens la cinquième ligne 7bis, cette dernière se terminant par un anneau 43 de plus grand diamètre que l’anneau 42ter, lui-même lié au pratiquant via la lanière de sécurité non illustrée. Dans l’autre sens, les lignes avant ainsi que la cinquième ligne peuvent se déplacer de manière indépendante. Un dispositif de largage adapté, par exemple d’un modèle courant, s’accroche à l’anneau principal 42bis de façon diamétralement opposée à l’accroche des lignes avant 7.
La barre de contrôle de cerf-volant de traction selon la présente invention permet de proposer une gamme de longueurs de barres étendues en fonction des pratiques et de la taille des ailes.
Le choix des matériaux, de préférence le carbone pour les tubes, le liège pour les éléments de remplissage et une matière plastique recyclée pour les pièces centrale 23 et d’extrémités 24, 25 garantit une fin de vie de la barre très peu sensible pour l’environnement.
La barre de contrôle de cerf-volant de traction selon la présente invention est fabriquée à partir de moyens simples et efficaces pour un prix de revient intéressant beaucoup plus bas que pour les barres tout carbone et surtout en offrant un confort d’utilisation et de pilotage optimal.
Mécanisme de changement de pas avec dispositif de verrouillage Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général des actionneurs destinés à la commande de l’orientation d’aubes à calage variable telles que celles équipant les soufflantes de certaines turbomachines.