Procédé de prévention de la corrosion à l’interface de contact entre une conduite en acier à protéger (1), notamment une conduite forcée, et un berceau de support (2, 2a) en acier de cette conduite (1), dit « berceau à protéger » (2a), cette conduite (1) reposant sur ledit berceau à protéger (2a) et sur au moins un autre berceau de support (2), ce procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : -a) calcul de la force de levage (F) à appliquer en un point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) pour soulever ladite conduite à protéger (1) d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport audit berceau à protéger (2a), -b) calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite (1) lors du levage à ladite hauteur f, -c) comparaison de cette valeur de contrainte σ subie avec une valeur maximale de contrainte σ max au-delà de laquelle la conduite (1) est endommagée, cette valeur maximale de contrainte σ max étant égale à min (Re / 1,35 ; Rm / 1,8), Re étant la limite élastique du matériau constituant ladite conduite (1) et Rm étant la résistance à la rupture du matériau constituant la conduite (1), et si σ est inférieure ou égale à σ max, alors réalisation des étapes suivantes : -d) choix d’un dispositif de levage (5), tel un vérin, capable d’appliquer la force de levage (F) calculée à l’étape a), -e) pose d’au moins une plaque de répartition d’efforts (6) sur le sol, au droit du point de soulèvement (P) de la conduite (1), fixation d’un berceau de soulèvement (7) contre ladite conduite (1) au niveau dudit point de soulèvement (P) et positionnement du dispositif de levage (5) choisi à l’étape d) entre ladite plaque de répartition d’efforts (6) et le berceau de soulèvement (7), f) actionnement du dispositif de levage (5) pour soulever la conduite (1) de la hauteur f au-dessus du berceau à protéger (2a), g) introduction d’au moins une tôle en zinc (8) entre ledit berceau à protéger (2a) et la conduite à protéger (1), cette tôle en zinc (8) couvrant la totalité de la surface de contact (20) entre la conduite à protéger (1) et le berceau à protéger (2a), h) abaissement de la conduite à protéger (1) pour la poser sur ladite au moins une tôle de zinc (8). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite au moins une tôle en zinc (8) est fixée sur le berceau à protéger (2a) par pliage et martelage de ses rebords contre ledit berceau à protéger (2a) et/ou par fixation à l’aide d’éléments de fixation (81), tels des vis et chevilles. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance dudit berceau à protéger (2a) inférieure à 2 mètres, de préférence inférieure à 1 mètre. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le berceau de soulèvement (7) est choisi de façon à présenter une surface de contact avec la conduite à protéger (1) égale ou supérieure à la surface de contact entre le berceau à protéger (2a) et la conduite à protéger (1). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont (3) et dans un massif d’ancrage aval (4), en ce que ledit berceau à protéger (2a) et ledit au moins un autre berceau de support (2) sont disposés entre ledit massif d’ancrage amont (3) et ledit massif d’ancrage aval (4), en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance du massif d’ancrage amont (3) ou aval (4) dont il est le plus proche qui est inférieure ou égale à 20 mètres et en ce que la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 2,5 x L x m x g x cos(α) + 3 x E x I x f/Lm 3 , avec : - Lm égal à la distance entre le point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) et le massif d’ancrage aval (4) ou amont (3) le plus proche de ce point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et Lm inférieure ou égale à 20 mètres, - L égal à la distance maximale entre deux berceaux de support (2) successifs, exprimée en mètres, sur une distance égale à 3 x Lm, cette distance de 3 x Lm étant mesurée depuis le massif d’ancrage amont 3 ou aval 4 dont le point de soulèvement P est le plus proche, - m, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - g égal à 9,81 m/s 2 , - E, exprimé en Pa, égal au module de Young du matériau de la conduite (1), - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - α, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 2,5 x L ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 2,5 x L. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite (1) lors du soulèvement à ladite hauteur f exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S + 3 x E x f x D / (2 x Lm 2 ), avec - M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimé en N.m et M = L / 4 x g x m x cos(α), avec - Lm égal à la distance entre le point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) et le massif d’ancrage aval (4) ou amont (3) le plus proche de ce point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et Lm inférieur ou égal à 20 mètres, - L égal à la distance maximale entre deux berceaux de support successifs (2), exprimée en mètres, sur une distance égale à 3 x Lm, cette distance de 3 x Lm étant mesurée depuis le massif d’ancrage amont 3 ou aval 4 dont le point de soulèvement P est le plus proche, - m, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - ma, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P - g égal à 9,81 m/s 2 , - E, exprimé en Pa, égal au module de Young du matériau de la conduite (1), - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - D égal au diamètre de la conduite (1), exprimé en mètres, - La égal à la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et ledit point de soulèvement (P), exprimée en mètres, - S égal à la section de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimée en m 2 , - f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - α, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 2,5 x L ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 2,5 x L, - αa, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) le point de soulèvement (P), si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente n’est pas constante. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont (3) et dans un massif d’ancrage aval (4), en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est supportée par au moins quatre berceaux de support (2, 2a) dont ledit berceau à protéger (2a), disposés entre ledit massif d’ancrage amont (3) et ledit massif d’ancrage aval (4), en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance du massif d’ancrage amont (3) ou aval (4) dont il est le plus proche qui est supérieure à 20 mètres et en ce que la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 3 x L1 x m1 x g x cos(αb) avec : - L1 égal à la distance maximale entre deux berceaux de support (2) successifs, exprimée en mètres, sur une distance comprise entre le deuxième berceau de support (2) à l’amont du point de soulèvement (P) et le deuxième berceau de support (2) à l’aval du point de soulèvement (P), - m1, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - g égal à 9,81 m/s 2 , - αb, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite (1) lors du soulèvement à ladite hauteur f exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S avec M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimée en N.m et M = L1 / 3 x g x m1 x cos(αb), avec - L1 égal à la distance maximale entre deux berceaux de support successifs (2), exprimée en mètres, sur une distance comprise entre le deuxième berceau de support (2) à l’amont du point de soulèvement (P) et le deuxième berceau de support (2) à l’aval du point de soulèvement (P), - m1, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - ma, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), - D égal au diamètre de la conduite, exprimé en mètres, - g égal à 9,81 m/s 2 , - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - La égal à la longueur de la conduite (1) entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et La supérieur à 20 mètres, - S égal à la section de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimée en m 2 , f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - αb, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1, - αa, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente n’est pas constante.