INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il s’agit de réaliser des essais d’extraction, en duplicata, de solutions aqueuses de respectivement LiCl, NaCl, KCl, et CaCl 2 en corps purs, en présence d’un excès de MgCl 2 , pour plusieurs ionophores via une formulation organique liquide composée de 45 mmol/L de ionophore (Extractant Cationique CE) pour 10 équivalents de solvatant anionique (AS), soit 450 mmol/L de N -(3,5-bis(trifluoro-méthyl)phényl)octanamide (C 16 H 19 F 6 NO, CAS 1974318-14-3), le tout dissous dans du 1,2-dichlorobenzène (2DCB) (C 6 H 4 Cl 2 , CAS 95-50-1).
Les phases aqueuses/saumures à tester en extraction ont été créées en laboratoire à partir d’eau déminéralisée et de sels purs (> 99,9%). Elles sont définies dans le Tableau 3.
Ions Li+ Na + K + Ca 2+ Mg 2+ Cl- Salinité Essai 1 .1 0,2 mol/L (1388 mg/L) / / / 1,50 mol/L (36,46 g/L) 3,2 mol/L (113 g/L) 151 g/L Essai 1 .2 / 1 mol/L (23 g/L) / / 1,50 mol/L (36,46 g/L) 4 mol/L (142 g/L) 201 g/L Essai 1 . 3 / / 1 mol/L (39,1 g/L) / 1,50 mol/L (36,46 g/L) 4 mol/L (142 g/L) 217 g/L Essai 1 . 4 / / / 1 mol/L (40 g/L) 1,50 mol/L (36,46 g/L) 5 mol/L (177 g/L) 254 g/L
Ce choix des hautes salinités et le dopage en chlorures ont été considérés pour pouvoir pousser l’extractabilité des sels par les ionophores à leur maximum et potentiellement diminuer l’incertitude liée à l’analyse des ions desextraits pour ces produits choisis pour leur potentielle basse capacité à extraire les sels de chlorures de Na, K et Ca.
Le protocole d’extraction et de désextraction précédemment présenté est maintenu pour chacun de ces essais.
Les résultats d’extraction sont donnés dans le Tableau 4.
Il apparaît que le tripodant Li VIII permet une extraction de sel bien plus élevée que les extractants II, IV et X, et que l’extration de lithium est très basse pour les extractants II et V, qui sont considérés comme des ionophores du lithium pour les électrodes sélectives d’ions.
Ces résultats montrent que : Ce n’est pas parce qu’un ionophore est employé dans une électrode sélective d’échange de cations qu’il peut aussi être mis en œuvre dans une extraction liquide-liquide de sel. Ainsi, le ionophore Li II (ETH 1644) réalise une extraction très faible de sel allant de 0,25 à 1,10 mmol/L, soit toujours moins de 2,6% de taux d’usage de l’extractant. Ce n’est pas parce qu’un ionophore est sélectif d’un cation en application d’électrode sélective, qu’il sera aussi sélectif pour ce cation en extraction liquide-liquide. Ainsi, le ionophore Li V, même s’il est présenté comme un ionophore du lithium préfère en fait largement extraire du NaCl par rapport au LiCl avec une extraction 205 fois plus élevée pour le NaCl. Les ionophores Li IV et Li X qui sont de composition structurelle très proche voient des performances voisines avec des taux d’usage de l’extractant pour le lithium de respectivement 19,2% et de 15% et pour le sodium de respectivement 5,37% et 7,09%. Par contre l’ionophore Li VIII a des taux d’usage de l’extractant élevés de 83%(Li), 62,6%(Na) et 76%(Ca) en extraction de sels purs. L’ionophore Li VIII qui est la version « tripodante » des ionophores Li IV et Li X, qui sont « dipodants », permet un usage de l’extractant 4,33 fois supérieure pour l’extraction du LiCl par rapport à ces derniers.
Plan d’expérience n°2 : Extraction multi-sels par éther-couronnes 14-crown-4
Il s’agit de réaliser des essais d’extraction en multi-sels de chlorure Li, Na, K, Mg, et CaCl 2 avec une composition d’eau pouvant se rapprocher d’une eau de salar continental, c’est-à-dire ici avec un excès de sodium, pour plusieurs ionophores via une formulation organique liquide composée de 80 mmol/L de ionophore (Extractant Cationique CE) pour 3 équivalents de solvatant anionique (AS), soit 240 mmol/L de N -(3,4-dichlorophényl)-octanamide (C 14 H 19 C l2 NO, CAS 730-25-6), le tout dissous dans du 2-chlorobromobenzène (2CBB) (C6H4BrCl, CAS 694-80-4).
Montants de coffrage grimpants pour la réalisation de voiles en béton La présente divulgation relève du domaine des coffrages grimpants pour la réalisation de voiles en béton.
Les coffrages grimpants sont typiquement utilisés pour la réalisation de voiles (ou parois) en béton d’une certaine hauteur. Les parois sont construites par tranches successives, le coffrage grimpant prenant appui sur une tranche déjà réalisée.
Certains coffrages grimpants sont particulièrement adaptés à la réalisation de parois présentant une section transversale circulaire et une géométrie évolutive, comme notamment des tours ayant une forme d’hyperboloïdes de révolution.
Ces coffrages grimpants comprennent des séries de montants régulièrement espacées autour de la paroi et entre lesquels s’insèrent des panneaux coffrant. Lorsqu’une tranche de béton a été réalisée, un montant inférieur de chaque série de montants est transféré et fixé au montant supérieur de la série considérée pour permettre le coulage de la tranche suivante.
Cependant, le transfert séquentiel des montants inférieurs vers la partie supérieure des séries de montants nécessite un travail sur trois étages. L’étage inférieur comporte le montant à décoffrer, qui est ensuite transféré jusqu’à l’étage supérieur. L’étage central permet typiquement le soutien d’un échafaudage suspendu à la paroi. La manutention nécessaire pour le transfert du coffrage d’une tranche à l’autre est lourde et le temps pour lever le coffrage est conséquent.
Il est proposé un montant pour coffrage grimpant comprenant : - une plaque plane s’étendant selon une direction principale longitudinale ; - une portion supérieure faisant saillie de la plaque plane, la portion supérieure étant configurée pour former une première liaison pivot avec une portion inférieure d’un deuxième montant ; et - une portion inférieure faisant saillie de la plaque plane à l’opposé de la portion supérieure selon la direction longitudinale, la portion inférieure étant configurée pour former une deuxième liaison pivot avec une portion supérieure du deuxième montant.
Un tel montant permet de faciliter le levage des montants pour la réalisation d’une nouvelle tranche de paroi, par coopération avec un autre montant. Le montant peut être pivotée par le biais de la première liaison pivot pour se replier sur le montant supérieur. Le montant peut ensuite être pivoté par le biais de la deuxième liaison pivot pour se déplier au-dessus de l’autre montant. Les montants peuvent alors être élevées le long de la paroi de manière simple à mettre en œuvre.
Optionnellement, un premier axe de rotation de la première liaison pivot peut s’étendre transversalement à la direction longitudinale, et un deuxième axe de rotation de la deuxième liaison pivot est parallèle au premier axe de rotation.
Les deux axes de rotation étant parallèles, les montants sont levés suivant une direction verticale de construction de la paroi. Les montants se font face lorsqu’ils sont dans la position repliée, et s’étendent l’un au-dessus de l’autre dans la position déployée. Le levage des montants s’en trouve facilité, et l’action de levage des montants est répétable.
Optionnellement, la portion supérieure peut comprend une chape supérieure configurée pour recevoir un axe de goupille ; et la portion inférieure peut comprendre une chape inférieure, la chape inférieure étant adaptée à s’emboiter dans la chape supérieure de l’autre montant, la chape inférieure étant configurée pour recevoir l’axe de goupille.
Ainsi, les liaisons pivots peuvent être formées de manière simple, par emboitement des chapes supérieurs et inférieurs de deux montants et par insertion de l’axe de goupille entre les chapes.
Optionnellement, la chape supérieure peut comprendre un axe de verrouillage supérieur, l’axe de verrouillage supérieur étant configuré pour bloquer la rotation du montant autour du premier axe de rotation de la première liaison pivot, et la chape inférieure comprend un axe de verrouillage inférieur pour bloquer la rotation du montant autour du deuxième axe de rotation de la deuxième liaison pivot.
Ainsi, lorsque les montants ne sont pas déplacés de la position déployée à la position repliée, la rotation des montants peut être bloquée. Les montants peuvent alors servir de support pour des panneaux coffrant du coffrage grimpant sans risquer de pivoter.
Optionnellement, le montant peut comprendre en outre un vérin s’étendant selon la direction longitudinale entre la portion supérieure et la portion inférieure.
La première chambre 52 peut avoir une forme générale parallélépipédique et par exemple cubique.
Le four 50 est en général configuré pour déplacer la pièce 30 vers le creuset 56, ou le creuset 56 vers la pièce 30, pour imprégner la pièce 30 avec le silicium liquide, comme évoqué également dans ce qui précède.
Dans l’exemple représenté, c’est le creuset 56 qui est déplacé vers le haut et vers la pièce 30 au moyen d’un plateau 68 mobile verticalement qui est logé dans la première chambre 52 et qui est relié à un actionneur 70 relié à l’unité 66. Le creuset 56 repose sur le plateau 68.
La seconde chambre 58 est de préférence une chambre d’isolation ou isolante, c’est-à-dire qu’elle comprend de préférence des matériaux isolants thermiquement.
La seconde chambre 58 peut avoir une forme générale parallélépipédique et par exemple cubique.
Les éléments de chauffage 60 se présentent par exemple sous forme de barreaux, qui sont disposés de chaque côté de la première chambre 52 et qui sont de préférence des barreaux résistifs alimentés en électricité par l’unité 66.
Le ou chaque dispositif 64 de mesure de température est par exemple un thermocouple également relié à l’unité 66. Le ou chaque dispositif 64 mesure la température dans la deuxième chambre 58n, ce qui permet d’estimer par calcul la température dans la cavité 54.
Le four 50 peut en outre comprendre une troisième chambre 72 dans laquelle est située la deuxième chambre 58.
La troisième chambre 72 peut avoir une forme générale cylindrique.
Cette troisième chambre 72 a par exemple un diamètre supérieur ou égal à 1m, voire 2m, et une hauteur supérieure ou égale à 1m, voire 2m.
Dans l’exemple représenté, on constate que les chambres 52, 58, 72 sont espacées les unes des autres, et sont ainsi séparées les unes des autres par des lames d’air.
La première chambre 52 du four 50 selon l’invention est équipée d’au moins un filtre à effluents 80, c’est-à-dire un filtre 80 destiné à être traversé par les effluents 82 générés lors de la densification de la pièce 30.
Dans l’exemple représenté, le filtre 80 est situé au sommet de la première chambre 52, comme dans l’exemple représenté. Il est par exemple situé au niveau d’une cheminée d’évacuation de gaz.
Le filtre 80 peut comprendre plusieurs couches 80a, 80b, …, 80i superposées, comme cela est mieux visible à la . Ces couches 80a, 80b, …, 80i sont différentes ou peuvent en variante être identiques. Chacune des couches peut ainsi avoir une fonction particulière, et peut par exemple cibler la décomposition ou la rétention d’un composé ou d’une particule en particulier.
Les paramètres géométriques (porosité, surface spécifique, diamètre de pores, etc.) du filtre 80 et des couches 80a, 80b, …, 80i sont de préférence choisis pour favoriser les échanges entre les effluents et le filtre tout en limitant les pertes de charge.
Le filtre 80 ou chacune des couches 80a, 80b, …, 80i est réalisé dans un matériau choisi parmi du carbone et de l’alumine.
Le connecteur de nébulisation 54 permet de recevoir en partie le nébuliseur 5 et de relier celui-ci fluidiquement avec le système venturi 2 . Le connecteur de nébulisation 54 présente de préférence une forme optimisée pour le transfert efficace du nébulisat vers l’intérieur du système venturi 2 , par exemple la forme est tronconique (notamment sa surface interne) dont le côté à section la plus faible est au niveau de l’entrée du système venturi 2 et reçoit en son intérieur le tube 511 et l’aiguille creuse 512 du nébuliseur 5 et permettant de concentrer le flux de nébulisat vers l’intérieur du système venturi 2 . Le connecteur de nébulisation 54 s’étend à partir de la base du socle 55 du nébuliseur 5 et au-delà de son embout formant ainsi une chambre de nébulisation 56 entre l’embout et son extrémité.
La distance entre l’entrée 21 , 22 du système venturi 2 et l’embout du nébuliseur 5 peut être comprise entre 1 et 50 mm, de préférence de 2 et 10 mm, toujours de préférence 3 et 5 mm.
L’interface 1 selon le premier aspect comprend un système venturi 2 . Le système venturi 2 comprend deux entrées 21 , 22 et une sortie 23 . Les deux entrées 21 , 22 sont connectées au tube d’acheminement 7 du matériel biologique et au nébuliseur 5 . Dans le cas où l’interface 1 comprend le connecteur de nébulisation 54 , c’est le connecteur de nébulisation 54 qui est connecté à une entrée 21 , 22 du système venturi 2 et non le nébuliseur 5 .
Le nébulisat généré par le nébuliseur 5 est envoyé au système venturi 2 . Le flux du nébulisat permet d’amorcer le système venturi 2 . Une dépression se créée à l’intérieur du système venturi 2 et permet d’aspirer le matériel biologique sous forme d’aérosol à l’intérieur du système venturi 2 . De plus, le nébulisat permet aussi de casser les agrégats de matériel biologique afin d’isoler les différentes molécules de matériel biologique. Ces molécules de matériel biologique se solvatent dans les gouttelettes du nébulisat.
Le solvant acheminé par le tube d’acheminement de solvant 52 est choisi de telle manière à ce que la séparation des agrégats de matériel biologique ainsi que la solvatation des molécules de matériel biologique dans les gouttelettes de solvant soit efficace. Le solvant peut être neutre vis-à-vis des molécules de matériel biologique. Sa fonction principale étant la solvatation des molécules de matériel biologique, il est nécessaire que le solvant ne les altère pas afin de ne pas altérer l’analyse postérieure réalisée par le spectromètre de masse. Néanmoins, il existe des cas où l’altération des molécules est souhaitée. Ainsi, le solvant peut être choisi de manière à altérer les molécules du matériel biologique et favoriser l’observation de certaines espèces. Le solvant peut être choisi parmi : un solvant organique ; un composé volatil ; des molécules polaires ; des molécules non polaires ; de l'eau ; un ou plusieurs alcools (méthanol, éthanol, isopropanol, propanol, butanol, pentanol) ; de l'acétone ; de l'acétonitrile ; du tétrahydrofurane ; de l’acétate d'éthyle ; de l’éthylène glycol ; du diméthylsulfoxyde ou dimethylformamide ; du metyl-tert-butyl-ether, un aldéhyde ; une cétone ; de l’hexane ; du chloroforme. Dans certains modes de réalisation, ce solvant peut inclure un agent de superchargement, un composé de mesure de masse (« lockmass ») ou d'étalonnage.
Le gaz comprimé acheminé par le tube d’acheminement 53 de gaz est choisi de telle manière à ce qu’il n’ait pas d’impact sur le matériel biologique. La solvatation étant réalisé entre les molécules de matériel biologique et les gouttelettes de solvant, il faut que le gaz comprimé soit neutre vis-à-vis des molécules de matériel biologique afin de ne pas altérer celles-ci et donc de ne pas altérer l’analyse du spectromètre de masse.
Cependant, dans certains cas, il est souhaitable que le gaz puisse interagir avec les molécules du matériel biologique et/ou le solvent, par exemple de l’ammoniac pour favoriser le transfert de proton.
Le gaz compressé peut être choisi parmi du diazote et de l’air comprimé, de préférence le gaz est le diazote.
Le système venturi 2 peut comprendre un connecteur d’acheminement permettant notamment de recevoir un tube d’acheminement 7 du matériel biologique sous forme d’aérosol. Ce tube d’acheminement 7 peut être dans la présente interface. Alternativement, le tube d’acheminement fait partie de l’équipement de prélèvement d’échantillon par laser.
Le tube d’acheminement 7 peut présenter une forme cylindrique dont le diamètre est compris entre 1 et 12 mm, de préférence entre 1 et 8 mm, voire entre 1 et 5 mm. De préférence le tube d’acheminement 7 est assez long et flexible pour pouvoir permettre à l’opérateur d’aspirer le matériel biologique ablaté, qu’importe la zone d’opération et sa difficulté d’accès et afin que l’interface 1 et le spectromètre de masse ne soient pas trop proche de la zone d’opération. Le tube d’acheminement 7 pouvant éventuellement être en contact avec une plaie chirurgicale ouverte, il est fait dans ce cas d’un matériau qui peut être rendu stérile et utilisé en salle d’opération. De préférence le tube d’acheminement 7 est fait d’un matériau plastique ou thermoplastique choisi parmi du polycarbonate (PC), du polypropylène (PP), du polyéthylène (PE), du chlorure de polyvinyle (PVC), de l’acrylonitrile butadiène styrène (ABS) ou du polytétrafluoroéthylène (PTFE) par exemple.
Le système venturi 2 présente notamment une forme de sorte que, en fonctionnement, le flux provenant du tube d’acheminement 7 du matériel biologique et le flux provenant du nébuliseur 5 soient transverses, voire orthogonaux, l’un par rapport à l’autre.
L’orthogonalité des flux de matériel biologique et de nébulisat permet notamment une meilleure solvatation du matériel biologique par le nébulisat. En effet, le fait que les flux soient orthogonaux permet une bonne probabilité d’impact des agrégats de matériel biologique avec les gouttelettes du nébulisat permettant d’augmenter ainsi la séparation des agrégats de matériel biologique. Une plus grande proportion de molécules de matériel biologique solvatée dans les gouttelettes de nébulisat permet d’augmenter la proportion de molécules de matériel biologique isolée.
Le système venturi 2 peut avoir une forme en T, alternativement il peut avoir une forme en Y.
La forme en T se caractérise par deux axes principaux. Le système venturi 2 peut ainsi comprendre un canal longitudinal traversant 24 avec une entrée et une sortie correspondant respectivement à l’une des entrées 21 du système venturi 2 et à la sortie 23 de celui-ci et un deuxième canal 25 avec une entrée correspondant à l’autre entrée 22 du système venturi 2 et connecté au canal longitudinal traversant 24 , le canal longitudinal traversant 24 et le deuxième canal 25 étant orthogonaux l’un par rapport à l’autre.
Alternativement, le système venturi 2 présente une forme de sorte que, en fonctionnement, le flux provenant du tube d’acheminement du matériel biologique et le flux provenant du nébuliseur 5 soient transverses. Ainsi, le deuxième canal peut être transverse au canal longitudinal traversant et notamment forme un angle compris entre 20 et 120° avec ce dernier, de préférence entre 30° et 110, encore de préférence 80° et 100°, par exemple 90°.
La destination des entrées 21 , 22 du système venturi 2 n’est pas fixée. Il est ainsi possible d’interchanger les différents flux entre les deux entrées 21 , 22 . L’entrée 21 correspond à l’une des extrémités du canal longitudinal traversant 24 et l’entrée 22 à l’extrémité du deuxième canal 25 .
- de préférence un revêtement réfléchissant les IR 17 est en face F6.
- les moyens d’extraction 6 sont en face F5.
Ce toit 1900 diffère du onzième toit 1100 en ce que le dispositif est remplacé par un dispositif photovoltaïque 9’ avec une ou plusieurs cellules solaires.
De préférence la couche intercalaire supérieure 31 est claire par exemple PVB, et le verre extérieur 1 est clair.
La saumure à tester en extraction a été créée en laboratoire à partir d’eau déminéralisée et de sels purs (> 99,9%). La composition de l’eau mesurée (ES-001) est présentée dans le tableau 5.
Ions Li+ Na + K + Ca 2+ Mg 2+ Cl- Salinité Essai 2 0,143 mol/L (991 mg/L) 4,071 mol/L (93,64 g/L) 0,023mol/L (911 mg/L) 0,246 mol/L (9867 mg/L) 0,287 mol/L (6,985 g/L) 5,304mol/L (188 g/L) 300 g/L
Elle est représentative d’une saumure en sortie de puits pour la mise en œuvre d’une solution d’extraction directe de lithium (DLE), ou plutôt, d’extraction directe de sel de lithium (DLSE).
Le protocole d’extraction et de désextraction précédemment présenté est maintenu.
Au vu du niveau d’extraction du Li V, basé sur un éther-couronne, nous avons orienté l’étude sur des éther-couronnes de base 14-crown-4. En complément des Li VI et Li VII ont été testé les deux ionophores ci-dessous, et également caractérisés en électrodes sélectives du Lithium.
Dibenzo-14-crown-4 (DB14C4), CAS : 14174-06-2
6-[2-(benzyloxy)éthyl]-6-dodécyl-14-crown-4 (BzO Li VII), CAS : 106868-24-0
Les résultats sont résumés dans le Tableau 6.
Il apparait que les quatre ionophores basés sur des éther-couronnes 14-crown-4 ne réalisent une extraction de LiCl que très modeste avec moins de 2,25% de taux d’usage (ou de chargement) de l’extractant avec moins de 1,8 mmol/L de LiCl extrait pour une formulation à 80 mmol/L d’extractant (CE).
En revanche, le ionophore Li VIII confirme son efficacité avec 45,4% de taux d’usage (ou de chargement) de l’extractant avec 36,30 mmol/L de LiCl absorbé par cette formulation. De plus les facteurs de séparation (SF) sont très bons avec des valeurs « infinies » pour Li/Mg et Li/Ca, de 469 pour Li/K et de 153 pour Li/Na.
En synthèse, il apparaît qu’en un seul contact à ratio (O/A) ext = 1, il est extrait avec le Li VIII, sur un étage d’extraction liquide-liquide, 28,5% du lithium et moins de 5% pour les autres ions comme illustré dans le Tableau 7 via les analyses de la composition de la saumure traitée.
(O/A) ext = 1 Li + Na + K + Mg 2+ Ca 2+ Cl - Saumure à traiter (mmol/L) 142,8 4071,2 246,2 287,4 23,3 5081,6 Saumure traitée (mmol/L) 102,1 4032,1 238,0 274,3 23,2 4967,1 E Mn+ (%) 28,5% 1,0% 3,3% 4,6% 0,5% 2,3% SF(Li/M n+ ) / 153 469 Inf. Inf. /
Si un bilan ionique est réalisé à partir de la composition de la formulation désextraite à 80°C dans cinq volumes d’eau déminéralisée, le résultat est encore plus favorable vis-à-vis des impuretés Na + , K + , Mg 2+ et Ca 2+ qui ne sont alors pratiquement pas extraites, tout en conservant 25,4% de lithium extrait, comme il est possible de le voir dans le Tableau 8.
(O/A) ext = 1 Li + Na + K + Mg 2+ Ca 2+ Cl - Saumure à traiter (mmol/L) 142,8 4071,2 246,2 287,4 23,3 5081,6 Saumure traitée (mmol/L) 106,5 4061,8 246,0 287,4 23,3 5081,6 E Mn+ (%) 25,4% 0,2% 0,1% 0,0% 0,0% 0,0% SF(Li/M n+ ) / 148 465 Inf. Inf. /
Notez la forte compétition entre Li+ et Ca 2+ pour l’extractant puisque l’expérience 1 avait 34,55 mmol/L de CaCl 2 absorbé seul alors que cet essai n’a pas vu d’absorption de CaCl 2 en présence de lithium. Une autre raison potentielle peut-être dû à un eq.AS ici de 3 au lieu de 10 pour l’expérience précédente.
Les plans d’expériences 1 et 2 ayant été réalisés avec respectivement 10 et 3 équivalents de solvatant anionique AS, il a été regardé l’impact de ce paramètre sur la capacité d’extraction en LiCl, NaCl et CaCl 2 d’une formulation à 80 mmol/L de ionophore Li VIII afin d’augmenter le taux d’usage de l’extractant.
La paroi arrière 200 de la glace 20 comporte des moyens de centrage (ou indexage) de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40, comportant des pattes 212 ( ), ici au nombre de trois, venues de matière avec la paroi arrière 200 de la glace 20 sous le rebord intérieur 210 de la glace 20 ( ). Elles s’étendent depuis la paroi arrière 200 de la glace 20, sensiblement perpendiculairement au plan de la paroi 200. Ces pattes 212 coopèrent avec des ouvertures aménagées 312, 412 (ici, trois ouvertures 312 et trois ouvertures 412) respectivement dans les première et deuxième interfaces 320, 420, alignées entre elles, en regard des pattes 212. Ces pattes 212 en traversant de part en part ces ouvertures 312, 412 viennent ainsi positionner précisément l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 contre la paroi arrière 200 de la glace 20.
La paroi arrière 200 de la glace 20 comporte en outre des butées d’appui 211, ici au nombre de trois, (figures 6 et 8), venues de matière avec la paroi arrière 200 de la glace 20, aménagées au voisinage immédiat du rebord arrière 210 de la glace 20, sous le rebord 210, pour l’accostage de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 sous le rebord 210.