INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec: dP : Densité de puissance en W/cm² ; : Liquid Water Content ou concentration en eau du nuage rencontré par l’aéronef (g/m 3 ) ; : Coefficient de captation de la zone à protéger lié à sa forme géométrique, la taille de gouttes présentes dans le nuage rencontré et la vitesse et l’attitude de l’aéronef. Sans dimension compris entre 0 et 1 ; ATT : Attitude de l’aéronef, Incidence ou phase de vol, influent sur la zone de captation en direct ; V e : Vitesse d’écoulement de l’air Temp : Température environnementale totale (TAT) ou statique (SAT) ; T surf_target : Seuil de température de surface à atteindre pour obtenir l’effet d’antigivrage selon qu’il sera ruisselant ou évaporatif.
Il est à noter que la vitesse d’écoulement de l’air Ve peut être définie en fonction de de l’emplacement du moyen de lutte contre le givre.
La vitesse d’écoulement de l’air Ve est égale à la vitesse vraie de l’aéronef TAS (acronyme anglophone pour « True Air Speed ») pour les bords d’attaque des ailes et les empennages arrière.
La vitesse d’écoulement de l’air Ve est égale à une combinaison de la vitesse vraie de l’aéronef TAS et de la vitesse de rotation du propulseur ER (acronyme pour « Engine Round per minute ») pour les entrées d’air moteur, les pales d’un moteur ou la voilure tournante d’un hélicoptère.
Afin de résoudre l’équation de bilan d’énergie, il faut connaitre la valeur de concentration en eau du nuage et le coefficient de captation . Les autres paramètres sont donnés par les systèmes avioniques, à l’exception du seuil de température de surface , une valeur constante choisie au moment de la conception du moyen 5 de lutte contre le givre à élément chauffant.
L’information de taux d’accrétion de givre peut être obtenue analytiquement par l’intermédiaire de l’équation suivante :
Selon un mode de réalisation, le bac de récupération comprend une ouverture supérieure pour l’évaporation des eaux de condensation.
Selon un autre mode de réalisation, le canal de drainage est incliné entre le climatiseur et le bac de récupération. Cette inclinaison permet aux eaux de condensation de ruisseler par gravité, sans pompe.
Selon un autre mode de réalisation, le bac de récupération est fixé sur la paroi inférieure de la structure du véhicule électrique. Ceci fournit une solution simple, sans pièces supplémentaires.
Selon un autre mode de réalisation, le canal de drainage est relié à une première paroi latérale du bac de récupération. La première paroi latérale est la paroi du bac de récupération la plus proche du climatiseur. Ceci permet d’utiliser un canal de drainage le plus court possible.
Selon un autre mode de réalisation, le bac de récupération comprend une patte prolongeant la première paroi latérale du bac de récupération. La patte est fixée sur la paroi inférieure de la structure du véhicule électrique. Ceci fournit une solution simple pour fixer solidement le bac de récupération.
Selon un autre mode de réalisation, l’ouverture supérieure est formée sur une deuxième paroi latérale du bac de récupération, opposée à la première paroi latérale. La deuxième paroi latérale présente une hauteur plus petite que celle de la première paroi latérale. Ceci fournit une solution simple pour permettre aux vapeurs d’eau de condensation de s’échapper du bac de drainage.
Selon un autre mode de réalisation, le bac de récupération est positionné à l’endroit d’une première moitié avant du pack batterie la plus proche du climatiseur. Ceci permet d’utiliser un canal de drainage le plus court possible.
L’invention concerne également un procédé d’élimination des eaux de condensation générées par un climatiseur d’un système de climatisation d’un véhicule électrique tel que défini précédemment. Le procédé comprend une étape de collecte et de transfert des eaux de condensation générées par le climatiseur vers un bac de récupération, et une étape de chauffage des eaux de condensation collectées par le pack batterie pour évaporer les eaux de condensation.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’évaporation des eaux de condensation est réalisée pendant une phase de roulage et/ou une phase de recharge du véhicule électrique.
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence à la figure unique annexée, qui illustre :
: une vue schématique d’un véhicule comprenant un bac de récupération des eaux de condensation positionné sous un pack batterie.
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation La illustre un véhicule électrique 1 comprenant un pack batterie 2 alimentant un moteur électrique et un système de climatisation 3 destiné à refroidir de l’air dans un habitacle du véhicule électrique 1.
Les véhicules automobiles à traction ou propulsion électrique ou hybride, comportent un ou plusieurs modules de batteries 17 reliés à un réseau de puissance pour alimenter un moteur électrique (de traction ou de propulsion).
Les modules de batteries 17 sont regroupés dans un carter 16 et forment alors un bloc batterie aussi souvent désigné par l’expression anglaise « pack batterie », ce carter 17 contenant généralement une interface de montage, et des bornes de raccordement.
De préférence, le procédé comprend à l’étape de génération une étape supplémentaire d’optimisation topologique des supports superposables.
Avantageusement, l’étape d’optimisation topologique vise à optimiser le volume des supports superposables, afin de minimiser les quantités de poudre et d’énergie laser nécessaires à leur fabrication.
Avantageusement, l’étape d’optimisation topologique respecte des critères prédéfinis de planéité, de rigidité, de résistance structurelle et d’encombrement.
est une vue schématique d’une machine de fabrication additive sur lit de poudre selon l’état de la technique ;
illustre un organigramme général d’un procédé de fabrication additive selon l’invention ;
est une vue en perspective d’un support superposable selon l’invention ;
est une vue en perspective de pièces et d’un support superposable fabriqués selon l’invention ; et
est une vue en perspective de pièces et de deux supports superposables fabriqués selon l’invention.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation La machine 1 représentée dans la est utilisée dans l’art antérieur pour la fabrication additive d’une pièce 2 dans une enceinte 3 sous gaz inerte par l’agrégation par fusion sélective de particules d’une couche de poudre par un faisceau 4 laser.
La machine 1 comprend un bac d’alimentation 5 contenant une poudre, un rouleau 6 pour transverser cette poudre depuis le bac 5 et étaler une première couche 7 de cette poudre sur un plateau 8 de support de construction.
De préférence, la poudre est métallique. En variante, la poudre est un polymère, et peut contenir des particules de renfort de la matrice polymère.
La machine 1 comprend également un bac de recyclage (non représenté) principalement pour la récupération de la poudre en excès, après l’étalement de la couche de poudre sur le plateau 8 de support.
La machine 1 comprend également un système laser 9 permettant de générer et de diriger et balayer le faisceau de laser 4 sur n’importe quelle région du plateau 8 de support sur lequel est déposée la couche de poudre.
Le rouleau 6 peut être remplacé par un autre système de dépose approprié, tel qu’un dévidoir (ou trémie) associé à une lame de raclage, à un couteau ou à une brosse, apte à transvaser et étaler la poudre en couche.
La machine 1 fonctionne classiquement de la manière suivante. On dépose à l’aide du rouleau 6 une première couche 14 de poudre d’un matériau sur le plateau 8 de support, cette poudre étant transvasée depuis le bac d’alimentation 5 lors d’un mouvement aller du rouleau 6 puis raclée, et éventuellement légèrement compactée, lors d’un ou de plusieurs mouvements de retour du rouleau 6. L’excédent de poudre est récupéré dans le bac de recyclage. On porte ensuite une région de cette première couche 7 de poudre, par balayage avec le faisceau de laser 4, à une température supérieure à la température de fusion de cette poudre (température de liquidus). Le lasage (i.e. la trajectoire, la vitesse de déplacement et la puissance du faisceau de laser 4) est commandé selon des informations contenues dans une base de données d’un outil informatique utilisé pour la conception et la fabrication assistés par ordinateur de la pièce à fabriquer.
Le masque avant 30 comporte une partie arrière 320, définissant une première interface d’assemblage et une partie avant 310 s’étendant sensiblement perpendiculairement à la première interface d’assemblage 320.
Le masque arrière 40 comporte une partie avant 420, définissant une deuxième interface d’assemblage, et une partie arrière 430 s’étendant sensiblement perpendiculairement à la deuxième interface d’assemblage 420.
Les première et deuxième interfaces d’assemblage 320 et 420 ont des formes complémentaires qui lorsque que les masques avant et arrière 30 et 40 sont assemblés, s’encastrent l’une dans l’autre. Les première et deuxième interfaces 320 et 420 s’étendent en regard l’une de l’autre dans un plan général sensiblement vertical (selon Z).
Les masques avant et arrière 30 et 40 ainsi assemblés, forme un ensemble compact qui est rapporté à l’arrière de la glace 20 pour masquer le rebord 210 de la glace 20 et des parties techniques, non représentées, à l’intérieur du boitier 10 pour un observateur placé devant le véhicule V face au projecteur 1.
La partie arrière 430 du masque arrière 40 s’étend vers le fond du boitier 10 quand l’ensemble des masques avant et arrière 30 et 40 est fixé sur la paroi arrière 200 de la glace 20 et quand la glace 20 ainsi équipée est fixée sur la face avant du boitier 10.
La partie avant 310 du masque avant 30 s’étend sensiblement perpendiculairement et en porte-à-faux par rapport aux première et deuxième interfaces d’assemblage 320, 420 et présente un pan incliné 301 s’étendant vers le rebord 210, au-dessus du rebord 210.
La partie en porte-à-faux 310 est conformée pour présenter un méplat plus ou moins large s’étendant sensiblement horizontalement à partir de la première interface d’assemblage 320 et se prolongeant vers l’avant par le pan 301.
Le positionnement précis de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 sur la paroi arrière 200 de la glace 20, est déterminé pour que le bord libre 300 du pan incliné 301 arrive au-dessus du rebord intérieur 210 de la glace 20 avec un premier jeu déterminé JT1, appelé jeu technique, et en regard de la paroi arrière 200 de la face principale de la glace 20, avec un deuxième jeu technique JT2 déterminé (figures 8 à 12). Ces premier et deuxième jeux techniques JT1, JT2 doivent permettre, à la fois, un assemblage sans collision de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 sur la paroi arrière 200 de la glace 20, et le passage d’un flux d’air pour éviter que de la condensation ne se forme sur la paroi arrière 200 de la glace 20. Le flux d’air emprunte une chicane formée entre le bord libre 300 du plan incliné 301 du masque avant 30 et, respectivement, entre la paroi arrière 200 et le rebord intérieur 210 de la glace 20.
Pour obtenir un tel positionnement, il est d’abord nécessaire de prévoir un assemblage optimal des masques avant et arrière 30, 40 entre eux, puis l’accostage précis de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 sur la paroi arrière 200 de la glace 20. La fixation finale par vis 50 de l’ensemble des masques avant et arrière 30, 40 à l’arrière de la glace 20, fige le positionnement.
A cet effet, les première et deuxième interfaces d’assemblage 320, 420 comportent des moyens de positionnement des masques avant et arrière 30, 40 entre eux, des moyens de pré-maintien des masques avant et arrière 30, 40 l’un contre l’autre ainsi que des moyens participant à leur fixation sur la paroi arrière 200 de la glace 20.
Les masques avant et arrière 30, 40 comportent des moyens de centrage (ou indexage) entre eux. Ces moyens de centrage comportent des première et deuxième séries de pattes 421 et 422 venues de matière avec la deuxième interface d’assemblage 420. Les première et deuxième séries de pattes 421 et 422 s’étendent vers le masque avant 30 depuis la deuxième interface 420, sensiblement perpendiculairement à la deuxième interface 420. Les moyens de centrage comportent en outre des première et deuxième séries d’ouvertures 321, 322 aménagées dans la première interface d’assemblage 320, respectivement en regard des première et deuxième séries de pattes 421, 422. Les première et deuxième séries d’ouvertures 321, 322 coopèrent respectivement avec les première et deuxième séries de pattes 421, 422 pour positionner précisément les masques avant et arrière 30, 40 entre eux.
La première série de pattes de centrage 421 ( ) comporte des pattes sensiblement plates, ici au nombre de quatre, de section transversale générale rectangulaire, venant de matière avec le bord avant supérieur 440 de l’interface d’assemblage 420 du masque arrière 40, et réparties de manière sensiblement équidistante le long du bord avant supérieur 440, sous le bord avant 440.
Cette première série de pattes de centrage 421 coopère avec la première série d’ouvertures 321 de profil général rectangulaire, aménagée dans la partie supérieure 340 de la première interface d’assemblage 320 en regard du pan incliné 301, le long et sous la partie en porte-à-faux 310 et dont les dimensions sont adaptées pour guider la première série de pattes 421 au travers de la première série d’ouvertures 321.
La deuxième série de pattes de centrage 422 comportent des pattes, ici au nombre de deux, de forme générale cylindrique, venant de matière avec le bord inférieur de la deuxième interface d’assemblage 420, et agencée respectivement au voisinage des bords latéraux de l’interface 420.
Cette deuxième série de pattes 422 coopèrent avec une deuxième série d’ouvertures 322 de profil général circulaire, aménagée dans le bord inférieur de la première interface d’assemblage 320, en regard de la deuxième série de pattes 422.
Les masques avant et arrière 30, 40 comportent en outre des moyens de pré-maintien ( ) comportant des pattes sensiblement plates 323, ici au nombre de deux, venues de matière avec la première interface d’assemblage 320. Elles s’étendent depuis la première interface 320, perpendiculairement au plan de la première interface 320, et se termine par des clips coopérant avec des ouvertures de forme complémentaire 423 aménagées en regard des clips dans la deuxième interface d’assemblage 420. Les moyens de pré-maintien 323, 423 sont ainsi prévus pour maintenir les masques avant et arrière 30, 40 assemblés entre eux avant leur fixation sur la paroi arrière 200 de la glace 20.
% α-tocophérol 100 % β-tocophérol 0 % δ-tocophérol 0 % γ-tocophérol 0
La répartition massique des stérols est représentée dans le tableau ci-dessous.
% campesterol 2,9 % stigmasterol 2,0 % β-sitostérol 14,0 % ergosterol et dérivés 2,0 % lanosterol 7,0 % relatif (β-amyrine + Δ5-avenasterol) 31,0 % relatif (lupeol + Δ7-stigmasterol) 29,5
Exemple 2 : Tests d’activités biologiques in vitro de l’extrait selon l’invention
L’extrait testé est le concentrat de l’exemple 1. Il sera nommé dans les études « concentrat d’huile de thé ». Sauf indications contraires, les pourcentages sont exprimés en poids de concentrat par rapport au poids total de la composition testée.
Activité anti-inflammatoire L’activité anti-inflammatoire du concentrat d’huile de thé (THE) a été recherchée par dosage de l’interleukine-1 alpha (IL-1 alpha) produite par des kératinocytes en réponse à un stress pro-inflammatoire induit par le PMA (Phorbol-Myristate-Acetate) dans un modèle de kératinocytes humains normaux, dans un modèle d’épiderme reconstruit soumis à un stress PMA, ainsi que dans un modèle d’épiderme reconstruit soumis à un stress SDS (Sodium Dodecyl Sulfate).
Effet dans un modèle de kératinocytes humains normaux
Matériel et méthode Des kératinocytes humains normaux ont été pré-incubés pendant 24 heures en présence du concentrat d’huile de thé à 0,001 %, 0,005 % ou 0,01 % ou de dexaméthasone à 0,1 µM, référence anti-inflammatoire. Les cellules ont ensuite été stimulées par traitement pendant la nuit en présence de 10 µg/mL de PMA (Phorbol-Myristate-Acetate).
À l’issue du traitement, l’IL-1 alpha produite a été quantifiée par dosage ELISA dans les surnageants de culture.
Les résultats ont été analysés statistiquement par une analyse de variance à un facteur (ANOVA), suivie d’un post-test de Tukey.
Résultats Le concentrat d’huile de thé a significativement inhibé la production d’IL-1 alpha induite par le PMA dans les kératinocytes ; il présente donc un potentiel anti-inflammatoire.
[Tableau 8] : Dosage de l’interleukine-1 alpha produite par des kératinocytes soumis à un stress inflammatoire induit par le PMA IL-1 alpha (pg/mL) Protection (%) Cellules contrôles 57.8 ± 9.8 Cellules stimulées (PMA 10µg/ml) 92.1 ± 4.7 Référence (Dexaméthasone 0,1µM) 66.6 ± 0.5 74% p THE 0,001% 69.4 ± 4.4 66% p THE 0,005% 45.3 ± 7.4 136% p
Effet dans un modèle d’épiderme reconstruit soumis à un stress PMA
Les sousnageants de culture ont été collectés puis un dosage d’IL-1 alpha a été réalisé.
Une densité de puissance dP est ainsi déterminée en continu ainsi qu’il vient d’être exposé, en fonction de la mesure d’IAR, qui est transmise en entrée de commande des actionneurs des moyens de lutte contre le givre à élément chauffant 5, et cela tant que la valeur d’IAR n’est pas nulle.
Le mode de commande « anti-givrage » reste, par principe, très consommateur d’énergie.
Un autre mode de commande, dit mode de commande « dégivrage », permet de réduire cette consommation si l’on tolère l’accrétion d’une certaine épaisseur de givre. Cette épaisseur doit être définie par l’avionneur. On prévoit ainsi que le moyen de commande 2 commande un moyen 5,6 de lutte contre le givre en mode dégivrage.
Le mode de commande « dégivrage » autorise un dépôt ou accrétion de givre, d’une épaisseur compatible avec la sécurité du vol. Le givre ainsi accrété est éliminé de façon périodique avant que son épaisseur maximale admissible ne soit atteinte.
Le mode « dégivrage » peut en effet :
- utiliser des moyens 5 de lutte contre le givre à élément chauffant, tels que ceux utilisé dans le mode de commande « anti-givrage » exposé précédemment, mais avec une activation cyclique, intense, et/ou
- utiliser des moyens 6 de lutte contre le givre à élément mécanique, avec une activation également cyclique afin de briser la glace accrétée.
Les moyens 6 de lutte contre le givre à élément mécanique sont notamment des actionneurs de type à « boudin gonflable.
On propose, dans la présente invention, d’optimiser cette activation cyclique, en déterminant l’intervalle de temps dT entre deux activations A comme illustré sur la figure .
La figure illustre l’intervalle de temps dt entre deux activations A d’un moyen de lutte contre le givre 5, 6 en mode « dégivrage ». Cet intervalle de temps dt, également appelé durée dt entre deux activations est défini par l’équation suivante :
: épaisseur de givre (en m). : Taux d’accrétion du givre de la surface à protéger (en m/s).
On note que l’épaisseur de givre doit être comprise entre un minimum d’épaisseur requis pour un dégivrage efficace et un maximum d’épaisseur tolérable pour la sécurité et garantissant des performances optimales du moyen de lutte contre le givre.
La connaissance du taux d’accrétion de givre permet de déclencher le moyen de lutte contre le givre à élément chauffant dans une fenêtre temporelle telle que l’épaisseur du dépôt de givre se situe entre ce seuil minimal (le minimum d’épaisseur requis pour un dégivrage efficace, notamment 2mm) et ce seuil maximal admissible pour la sécurité de l’aéronef (le maximum d’épaisseur tolérable, notamment 5mm). Le rythme des activations (e.g. des dégivrages) devient ainsi dépendant du taux d’accrétion de givre.
La figure illustre l’évolution de l’épaisseur e de givre en fonction du temps, l’épaisseur minimale de givre , l’épaisseur maximale de givre , ainsi que la durée dt entre deux activations A du moyen de lutte contre le givre. A chaque activation du moyen de lutte contre le givre, l’épaisseur de givre est réduite à une valeur négligeable. Les courbes de tendance de l’accrétion de givre sont également représentées sur la figure . Du fait de la croissance progressive du givre, on comprend que la durée d’intercycle dt, c’est-à-dire l’intervalle de temps entre deux activations, varie entre une valeur minimale dt min lorsque la deuxième activation a lieu dès que l’épaisseur de givre est égale à la valeur minimale et une valeur maximale dt max lorsque la deuxième activation a lieu lorsque l’épaisseur de givre atteint la valeur maximale . La durée dt entre deux activations du moyen de lutte contre le givre doit donc être choisie entre cette valeur minimale dt min et la valeur maximale dt max . Ce réglage de la durée dt résulte d’une stratégie qui permet d’optimiser la performance énergétique, sans compromettre la sécurité et les performances aérodynamiques de l’aéronef.
L’équation [Math 7] ci-dessus ne tient pas compte de la durée d’activation du moyen de lutte contre le givre. Cette durée d’activation devra être nettement inférieure à la durée dt de l’intercycle, (quelques secondes au maximum), de manière à limiter le nombre d’actionneurs activés en simultané sur l’ensemble de l’aéronef et conserver le gain énergétique apporté par le mode « dégivrage ». Il est à noter que la durée d’activation du moyen de lutte contre le givre n’a pas de lien avec l’IAR. De plus, cette durée est très dépendante de la technologie du moyen de lutte contre le givre.
La figure illustre la différence entre la position 8 d’un moyen de mesure 4 du taux d’accrétion de givre et la position 9 d’une surface à protéger. L’écoulement d’air commun au moyen de mesure 4 du taux d’accrétion de givre et à la surface à protéger est également illustré et référencé 10.
du tétraéthylhexanoate de pentaérythrityle ;
un triglycéride ;
de l’alcool béhénylique ;
du stéarate de glycéryle ; ou
L’aspect 9 prévoit la composition cosmétique selon l’un quelconque des aspects 3 à 8, dans laquelle la phase aqueuse comprend :
de la glycérine ;
de la gomme de xanthane ; ou
un mélange de celles-ci.
L’aspect 10 prévoit la composition cosmétique selon l’un quelconque des aspects 8 ou 9, dans laquelle un ou plusieurs éléments parmi :
le beurre de karité est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 10 % en poids de la composition cosmétique ;
le tétraéthylhexanoate de pentaérythrityle est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 8 % en poids de la composition cosmétique ;
le triglycéride est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 10 % en poids de la composition cosmétique ;
l’alcool béhénylique est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 5 % en poids de la composition cosmétique ;
le stéarate de glycéryle est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 5 % en poids de la composition cosmétique ;
la glycérine est dans une plage d’environ 1 % en poids à environ 10 % en poids de la composition cosmétique ; ou
Le(s) polymère(s) amphotère(s), selon les modes de réalisation ici, peut/peuvent être présent(s) dans une quantité allant de 0,01 % et 5 % en poids, par rapport à la composition. Dans un mode de réalisation, la quantité totale de polymères amphotères est une quantité allant de 0,01 % et 5 % en poids, par rapport à la première composition. Dans un mode de réalisation préféré, la première composition comprend 0,05 % à 3 % en poids, plus préférentiellement 0,1 % à 2 % en poids, par rapport à la première composition.
Acide gras Les modes de réalisation de la première composition peuvent inclure au moins un acide gras. Les acides gras, selon les présents modes de réalisation, comprennent une chaîne alkyle saturée ou insaturée, linéaire ou ramifiée comportant au moins 8 atomes de carbone, de préférence d’acides gras en C 10 à C 24 et de préférence d’acides gras en C 12 à C 20 , plus préférentiellement d’acides gras en C 12 -C 18 . Les acides gras peuvent être choisis parmi les acides solides, les acides gras liquides et leurs mélanges.