INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les procédés de traitement d’un mélange d’AGV et d’obtention de PHA selon l’invention sont mis en œuvre à partir d’un mélange obtenu par digestion anaérobie de déchets organiques. Selon une variante de l’invention, il est préféré que les déchets organiques subissent un pré-traitement avant l’étape de digestion anaérobie. Ce pré-traitement peut être physique et/ou chimique et/ou biologique. Il peut être choisi parmi un traitement thermique, ultrason, microonde, par homogénéisateur haute pression, acide, basique, enzymatique, fongique, par pré-fermentation lactique et la combinaison d’au moins deux de ces traitements. Selon un mode de réalisation préféré il s’agit d’un pré-traitement par pré-fermentation lactique.
Aussi, selon un aspect particulier, l’invention a également pour objet un procédé de production d’AGV par digestion anaérobie comprenant une étape de pré-fermentation lactique.
L’invention est à présent décrite en détails en regard des figures et de résultats d’essais non limitatifs.
Brève description des figures est une photo d’une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin sans traitement selon l’invention.
est une photographie d’une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin après traitement selon l’invention (traitement pH10).
est une représentation de la comparaison de deux chromatogrammes HPLC : une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin sans traitement selon l’invention (chromatogramme du bas) et une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin après traitement selon l’invention (traitement pH10) (chromatogramme du haut) (ordonnée = intensité mAU, abscisse = temps en min).
représente le suivi de la croissance de Haloferax mediterranei (par le suivi de la Densité Optique de la bactérie) utilisant comme milieu de culture une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin sans traitement selon l’invention, comparée au suivi de la croissance de Haloferax mediterranei (par le suivi de la Densité Optique de la bactérie) utilisant comme milieu de culture une solution d’AGV obtenue par digestion anaérobie de marc de raisin après traitement selon l’invention (traitement pH 10).
la est une figure similaire à la , avec un dispositif de nettoyage selon un troisième mode de réalisation.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 1 et 2, un panneau photovoltaïque 1 est porté par deux pieds 2a, 2b qui s’étendent verticalement depuis une première base 3a posée sur le sol, et par deux pieds 2c, 2d qui s’étendent verticalement depuis une deuxième base 3b elle-aussi posée sur le sol.
Sauf indication contraire, les quantités en ppm décrites ici sont des ppm en poids.
Il doit être entendu que la description générale ci-dessus et la description détaillée ci-après sont faites uniquement à titre d’exemple et sont destinées à fournir une explication supplémentaire de la présente invention, telle que revendiquée.
Les dessins annexés, qui sont incorporés et constituent une partie de cette demande, illustrent certains des modes de réalisation de la présente invention et, conjointement avec la description, servent à expliquer les principes de la présente invention. Brève description des dessins
La et la sont des graphiques représentant la surface spécifique BET à l'azote en fonction de l'OAC pour des exemples des présents noirs de carbone (en utilisant des additifs de matière première de Sr (symboles ouverts), Ba (symboles fermés) ou des mélanges Sr-Ca (triangles rayés)) et des noirs de carbone comparatifs (en utilisant uniquement Ca en tant qu’additif de matière première (cercles et losanges rayés)) à différentes concentrations dans la matière première (carrés – 250 ppm, triangles – 700 ppm, cercles – 1000 ppm, losanges – 1500 ppm). Les figures 1A et 1B représentent en outre une série de lignes d'équation (symboles rayés : carrés – 250 ppm, triangles – 700 ppm, cercles -1000 ppm, losanges – 1500 ppm) qui délimitent les présentes conditions de fonctionnement du four et la surface spécifique à l'azote résultante par rapport à celles pour les noirs de carbone comparatifs.
La est une vue schématique d'une partie d'un type de réacteur à noir de carbone, qui peut être utilisé pour produire les présents noirs de carbone.
La est un graphique représentant la concentration en éléments du groupe IIA en fonction de la surface spécifique BET à l'azote pour des exemples des présents noirs de carbone (produits avec un additif de matière première de Sr ou Ba, symboles pleins) et des noirs de carbone comparatifs (produits avec uniquement un additif de matière première de Ca, symboles creux). La représente en outre une ligne d'équation qui délimite les propriétés du présent noir de carbone par rapport aux noirs de carbone comparatifs.
La est un graphique représentant le taux de cendres (% en poids) en fonction de la surface spécifique BET à l'azote pour des exemples des présents noirs de carbone (produits avec un additif de matière première de Sr ou Ba, symboles pleins) et des noirs de carbone comparatifs (produits avec uniquement un additif de matière première de Ca, symboles creux). La représente en outre une ligne d'équation qui délimite les propriétés du présent noir de carbone par rapport aux noirs de carbone comparatifs. Description détaillée
L'invention concerne des procédés nouveaux et uniques pour produire des noirs de carbone à l'aide d'un ou plusieurs additifs de matière première particuliers. L'invention concerne en outre des noirs de carbone fabriqués à partir d'un ou plusieurs de ces procédés. Les noirs de carbone produits présentent une ou plusieurs propriétés ou relations uniques.
La surface spécifique BET à l'azote est mesurée selon la norme ASTM D6556 avec des échantillons dégazés à 300 °C pendant une heure sous courant d’azote et les mesures effectuées dans la plage de pression partielle d'azote de 0,05 à 0,1 P/P o .
Concernant les procédés de la présente invention, les procédés mettent en œuvre l'utilisation d'un additif de matière première qui est ou comprend du strontium, ou qui est ou comprend du baryum, ou qui est ou comprend une combinaison de strontium et de baryum (qui peut être introduit sous la forme d'un mélange préformulé ou peut être introduit séparément). D'autres additifs de matière première supplémentaires, mais facultatifs, tels que le calcium, peuvent être utilisés.
De manière plus détaillée, dans un procédé de la présente invention, le procédé de production du noir de carbone comprend, est constitué par, ou inclut l'introduction d'un flux de gaz chauffé dans un réacteur à noir de carbone.
Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la combinaison d’au moins un additif de matière première avec au moins une matière première de noir de carbone pour former un mélange de matière première L’au moins un additif de matière première est ou comprend du strontium ou du baryum, ou une combinaison de ceux-ci.
Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut l’introduction dudit mélange de matière première à au moins un point d'introduction de matière première du réacteur à noir de carbone.
Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la combinaison d’au moins le mélange de matière première à travers l’au moins un point d'introduction dans le réacteur à noir de carbone avec le flux de gaz chauffé pour former un flux de réaction dans lequel du noir de carbone est formé ayant une surface spécifique à l'azote de 800 m 2 /g à 2 500 m 2 /g, dans le réacteur à noir de carbone ; et
Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut la récupération du noir de carbone dans le flux de réaction.
Le procédé comprend, est constitué par, ou inclut le fonctionnement du réacteur à noir de carbone à une combustion globale (OAC) de 28 % à 50 %, par exemple de 33,5 % à 46,5 %, et le réacteur à noir de carbone est configuré de telle sorte que OAC ≤ [(1350 + N2SA - 244*ln (additif ppm + 1))/0,003]^(1/3,5), dans lequel l'additif comprend du strontium, du baryum ou les deux, par exemple de 50 à 1500 ppm de strontium, de baryum ou les deux en tant que fraction par rapport à la quantité totale de matière première. La N2SA est la surface spécifique BET à l'azote mesurée comme décrit ci-dessus. « Additif ppm » est la quantité totale en ppm (ppm en poids) d'éléments métalliques ajoutés à la matière première, à l'exclusion des impuretés résiduelles dans l'additif de matière première.
- les groupes R 8 to R 11 , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un groupe aliphatique linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 30 atomes de carbone, ou un groupe aromatique tel qu'aryle ou alkylaryle, au moins un des groupes R 8 to R 11 comprenant de 8 à 30 atomes de carbone et de préférence de 12 à 24 atomes de carbone, les groupes aliphatiques pouvant comporter des hétéroatomes tels que l’oxygène, l’azote, le soufre et les halogènes ;
- X - est un anion choisi notamment dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, (C 1 -C 4 )alkyl sulfates, (C 1 -C 4 )alkylsulfonates ou (C 1 -C 4 )alkylarylsulfonates.
Les groupes aliphatiques R 8 à R 11 peuvent être choisis parmi les groupes alkyle en C 1 -C 30 , alcoxy en C 1 -C 30 , polyoxyalkylène en C 2 -C 6 , alkylamide en C 1 -C 30 , alkylamido(en C 12 -C 22 )alkyl(en C 2 -C 6 alkyle, (en C 12 -C 22 )alkyl acétate et hydroxyalkyle en C 1 -C 30 .
On peut citer notamment les halogénures de tétraalkylammonium, notamment les chlorures, tels que les chlorures de dialkyldiméthylammonium ou d’alkyltriméthylammonium dans lesquels le groupe alkyle comprend de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier le chlorure de béhényltriméthylammonium, le chlorure de distéaryldiméthylammonium, le chlorure de cétyltriméthylammonium et le chlorure de benzyldiméthylstéarylammonium.
On peut également citer les halogénures de palmitylamidopropyltriméthylammonium ou de stéaramidopropyldiméthyl-(acétate de myristyle)-ammonium, et notamment les chlorures ; notamment le produit vendu sous le nom Ceraphyl ® 70 par la société Van Dyk.
- les sels d’ammonium quaternaire d’imidazoline de formule (IIa) :
-R 12 représente un groupe alcényle ou alkyle comprenant de 8 à 30 atomes de carbone, par exemple dérivé d’acides gras de suif,
-R 13 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 à C 4 ou un groupe alcényle ou alkyle comprenant de 8 à 30 atomes de carbone,
- R 14 représente un groupe alkyle(en C 1 -C 4 ),
R 15 représente un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle C 1 -C 4 ,
X - est un anion choisi notamment dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, (C 1 -C 4 )alkyl sulfates et (C 1 -C 4 )alkylsulfonates ou (C 1 -C 4 )alkylarylsulfonates.
De préférence, R 12 et R 13 désignent un mélange de groupes alcényle ou alkyle comprenant de 12 à 21 atomes de carbone, par exemple dérivés d’acides gras de suif, R 14 désigne un groupe méthyle et R 15 désigne un atome d’hydrogène. Un tel produit est vendu, par exemple, sous le nom Rewoquat ® W 75 ou W90 par la société Evonik.
- les sels de di- ou de triammonium quaternaire de formule (IIIa) :
Sur la base des données rapportées, il est possible de conclure que la capacité de la composition selon l’exemple 1 sous forme de d’une solution liquide à diminuer la concentration d’IL-8, IP-10, et IL-1β est plus grande comparée à l'effet de la composition selon l’exemple 1 sous forme de crème. En revanche, l'effet de la composition selon l’exemple 1 sous forme de crème s'est avéré plus prononcé sur l'IL-6 par rapport à la composition selon l’exemple 1 qui n’est pas sous forme de crème (sous forme de d’une solution liquide).
Agent d’éclaircissement en trois parties comprenant un silicate, un sel peroxygéné, un composé de type aminoacide, un (poly)acide carboxylique, un agent oxydant et un agent alcalin La présente invention a pour objet un agent d’éclaircissement des fibres kératiniques, et en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant une première composition A comprenant un ou plusieurs silicates dans une teneur particulière, un ou plusieurs sels peroxygénés, un ou plusieurs composé(s) de type aminoacides et un ou plusieurs (poly)acides carboxyliques différents des composé(s) de type aminoacides, une seconde composition B comprenant un agent oxydant chimique et une troisième composition C comprenant un ou plusieurs agents alcalins.
Ce but et d’autres sont atteints par la présente invention qui a donc pour objet un agent d’éclaircissement des fibres kératiniques qui comprend : a) une première composition A comprenant : - un ou plusieurs sels peroxygénés, - un ou plusieurs silicates dans une teneur totale supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids de la première composition A, - un ou plusieurs composé(s) de type aminoacides, - un ou plusieurs (poly)acides carboxyliques et/ou leurs sels, différents des composé(s) de type aminoacides, b) une deuxième composition B comprenant un ou plusieurs agent(s) oxydant(s) chimique(s) différents des sels peroxygénés, c) une troisième composition C comprenant un ou plusieurs agents alcalins.
L’agent d’éclaircissement selon l’invention conduit à un niveau d’éclaircissement des cheveux important, allant jusqu’à 9 tons, tout en protégeant la fibre capillaire de manière à maintenir une bonne intégrité des cheveux, et tout en offrant de bonnes qualités d’usage.
a. une composition (A) comprenant du carbonate de guanidine, et
b. une composition (B) comprenant au moins un hydroxyde choisi parmi les hydroxydes de métal alcalin, les hydroxydes de métal alcalino-terreux et leurs mélanges, et
dans laquelle ladite composition (A) et/ou ladite composition (B) comprennent au moins un triglycéride d’acide gras (C 6 -C 16 ).
Les compositions (A) et (B) selon l’invention sont indépendantes l'une de l'autre.
La composition (A) comprend du carbonate de guanidine.
Le carbonate de guanidine (numéro CAS : 593-85-1) est un sel de formule chimique (CH 5 N 3 ) 2 .H 2 CO 3 de structure suivante :
Préférentiellement, la teneur totale de guanidine dans la composition (A) va de 0,1 à 15 % en poids, de préférence de 1 à 10 % en poids ; plus préférentiellement de 3 à 8 % en poids ; encore plus préférentiellement de 4 à 7 % en poids ; par rapport au poids total de la composition (A).
La composition (B) comprend au moins un hydroxyde choisi parmi les hydroxydes de métal alcalin, les hydroxydes de métal alcalino-terreux et leurs mélanges.
De préférence, la composition (B) comprend au moins un hydroxyde choisi parmi l’hydroxyde de calcium, l’hydroxyde de sodium, l’hydroxyde de lithium, l’hydroxyde de potassium et leurs mélanges.
Plus préférentiellement, la composition (B) comprend de l’hydroxyde de calcium.
L’hydroxyde de calcium (numéro CAS : 1305-62-0) a pour formule chimique Ca(OH) 2 .
De préférence, la teneur totale en hydroxyde(s) de métal alcalin et/ou en hydroxyde(s) de métal alcalino-terreux dans la composition (B) va de 1 à 90 % en poids ; de préférence de 5 à 70 % en poids ; plus préférentiellement de 10 à 60 % en poids ; encore plus préférentiellement de 20 à 55 % en poids ; et mieux de 30 à 50 % en poids ; par rapport au poids total de la composition (B).
De préférence, la teneur totale en hydroxyde de calcium dans la composition (B) va de 1 à 90 % en poids ; préférentiellement de 5 à 70 % en poids ; plus préférentiellement de 10 à 60 % en poids ; encore plus préférentiellement de 20 à 55 % en poids ; et mieux de 30 à 50 % en poids ; par rapport au poids total de la composition (B).
De préférence, le rapport pondéral de la teneur totale en carbonate de guanidine dans la composition (A), sur la teneur totale en hydroxyde(s) de métal alcalin et/ou en hydroxyde(s) de métal alcalino-terreux dans la composition (B) va de 0,1 à 50 ; de préférence, le rapport pondéral est supérieur ou égal à 1 ; plus préférentiellement, le rapport pondéral est supérieur ou égal à 5 ; encore plus préférentiellement, de 5 à 15 ; mieux, de 8 à 12 ; encore mieux, le rapport pondéral est de 10.
De préférence, le rapport pondéral de la teneur totale en carbonate de guanidine dans la composition (A), sur la teneur totale en hydroxyde de calcium dans la composition (B) va de 0,1 à 50 ; préférentiellement, le rapport pondéral est supérieur ou égal à 1 ; plus préférentiellement, le rapport pondéral est supérieur ou égal à 5 ; encore plus préférentiellement, de 5 à 15 ; mieux, de 8 à 12 ; encore mieux, le rapport pondéral est de 10.
La composition (A) et/ou la composition (B) comprennent au moins un triglycéride d’acide gras (C 6 -C 16 ).
Par exemple, le sol précurseur du matériau des particules peut comprendre une pluralité de constituants dont le mélange permet la proportion souhaitée de chacun des éléments permettant d’atteindre la composition souhaitée pour le matériau SiO x C y , avec x et y strictement positif.
Comme illustré sur la , le connecteur 1 comporte un support avant 5, une coque de blindage 6 et un couvercle arrière 7. Le support avant 5 est un organe de retenue qui retient l’organe d’étanchéité 3, et possède un trou d’insertion 51 pour l’insertion de la borne 4. Le trou d’insertion 51 est formé conformément au nombre de bornes 4 prévues, et deux sont formées dans la présente, par exemple. Le support avant 5 est fixé à la position de pointe de la partie d’emboîtement 21, et empêche l’organe d’étanchéité 3 de se détacher de la partie d’emboîtement 21. La coque de blindage 6 est un organe formant couvercle ou un organe formant caisson recouvrant le boîtier 2, et recouvre la partie périphérique externe du boîtier 2 à l’exception de la partie d’emboîtement 21. La coque de blindage 6 est formée d’un métal, par exemple, et fonctionne comme un blindage électromagnétique. La coque de blindage 6 forme une partie bride 61. La partie bride 61 est une partie de type plaque s’étendant dans la direction d’insertion X, et forme des trous de fixation 61A utilisés pour être attachés à la cible de connexion 90. Le couvercle arrière 7 est un organe fixé à la partie arrière du boîtier 2, et il est fixé pour recouvrir le côté externe de la coque de blindage 6.
Comme illustré sur la , l’organe d’étanchéité 3 possède, par exemple, deux lèvres qui sont une première lèvre 31 et une deuxième lèvre 32 formées en son sein. La première lèvre 31 et la deuxième lèvre 32 sont des lèvres formées sur le côté périphérie externe de l’organe d’étanchéité 3, qui viennent en contact avec la cible de connexion 90 pour bloquer l’eau. La première lèvre 31 et la deuxième lèvre 32 sont positionnées pour être alignées le long de la direction d’insertion X, et sont prévues dans l’ordre de la première lèvre 31 et de la deuxième lèvre 32 à partir du côté cible de connexion 90. En d’autres termes, lorsque la partie d’emboîtement 21 est insérée dans le trou d’emboîtement 91 de la cible de connexion 90, la première lèvre 31 et la deuxième lèvre 32 viennent en contact avec la face interne 91A du trou d’emboîtement 91 dans l’ordre de la première lèvre 31 et de la deuxième lèvre 32.
La première lèvre 31 et la deuxième lèvre 32 font saillie à partir d’une face périphérique externe 3A de l’organe d’étanchéité 3, et sont formées pour posséder une section transversale ayant une forme de montagne effilée vers la pointe, par exemple. Par exemple, les longueurs saillantes de la première lèvre 31 et de la deuxième lèvre 32 sont de la même longueur. La première lèvre 31 et la deuxième lèvre 32 sont formées selon des formes asymétriques par rapport à la direction d’insertion X. Autrement dit, la première lèvre 31 est formée pour posséder une section transversale ayant une forme de montagne le long de la direction d’insertion de la partie d’emboîtement 21 par rapport au trou d’emboîtement 91, et comporte une première pente 311 qui entre en premier lorsque la première lèvre 31 est insérée dans le trou d’emboîtement 91 de la partie d’emboîtement 21 et une deuxième pente 312 qui suit la première pente 311 lors de l’insertion. La première pente 311 est une pente sur le côté cible de connexion 90, et la deuxième pente 312 est une pente sur le côté opposé de la cible de connexion 90. En outre, par rapport à la direction d’insertion X, un premier angle d’inclinaison α1 de la première pente 311 est plus petit qu’un deuxième angle d’inclinaison α2 de la deuxième pente 312. En d’autres termes, au moment de l’insertion de la partie d’emboîtement 21 dans le trou d’emboîtement 91, l’angle d’inclinaison de la première pente 311 qui vient en contact avec la cible de connexion 90 en premier est plus doux que celui de la deuxième pente 312. Ceci rend plus aisé, pour la première lèvre 31, de se replier lorsqu’elle vient en contact avec la cible de connexion 90.
Comme la première lèvre 31, la deuxième lèvre 32 est également formée pour posséder une section transversale ayant une forme de montagne le long de la direction d’insertion de la partie d’emboîtement 21 par rapport au trou d’emboîtement 91, et comporte une première pente 321 qui entre en premier lorsque la deuxième lèvre 32 est insérée dans le trou d’emboîtement 91 de la partie d’emboîtement 21 et une deuxième pente 322 qui suit la première pente 321 lors de l’insertion. La première pente 321 est une pente sur le côté cible de connexion 90, et la deuxième pente 322 est une pente sur le côté opposé de la cible de connexion 90. En outre, par rapport à la direction d’insertion X, un premier angle d’inclinaison α1 de la première pente 321 est plus petit qu’un deuxième angle d’inclinaison α2 de la deuxième pente 322. En d’autres termes, au moment de l’insertion de la partie d’emboîtement 21 dans le trou d’emboîtement 91, l’angle d’inclinaison de la première pente 321 qui vient en contact avec la cible de connexion 90 en premier est plus faible que celui de la deuxième pente 322. Ceci rend plus aisé, pour la deuxième lèvre 32, de se replier lorsqu’elle vient en contact avec la cible de connexion 90.
Ensuite, une connexion du connecteur 1 selon le présent mode de réalisation sera décrite.
Comme illustré sur la , lors de la connexion du connecteur 1 à la cible de connexion 90, d’abord, le connecteur 1 est disposé pour faire face à la cible de connexion 90. En d’autres termes, le connecteur 1 est disposé avec les bornes 4 et la partie d’emboîtement 21 faisant face au trou d’emboîtement 91 de la cible de connexion 90. Ensuite, le connecteur 1 est amené plus près de la cible de connexion 90, les bornes 4 sont insérées dans le trou d’emboîtement 91, et ensuite la partie d’emboîtement 21 est insérée dans le trou d’emboîtement 91.
Comme illustré sur la , lorsque la partie d’emboîtement 21 est insérée dans le trou d’emboîtement 91, l’organe d’étanchéité 3 se déplace vers la direction d’insertion X tout en étant en contact avec la face interne 91A du trou d’emboîtement 91. Dans l’organe d’étanchéité 3, la première lèvre 31 vient d’abord en contact avec la face interne 91A. Dans la première lèvre 31, l’angle d’inclinaison de la première pente 311 qui vient en contact avec la cible de connexion 90 en premier est plus doux que la deuxième pente 312. Par conséquent, lorsque la première lèvre 31 vient en contact avec la face interne 91A, elle est aisément repliée en étant pressée contre la face interne 91A. En d’autres termes, la première lèvre 31 est écrasée et aisément déformée par la pression de la face interne 91A. Ainsi, la force d’insertion du connecteur 1 peut être réduite lors de la connexion du connecteur 1.
Ensuite, sur la , lorsque la partie d’emboîtement 21 est insérée plus loin dans le trou d’emboîtement 91, la deuxième lèvre 32 vient en contact avec la face interne 91A. Comme la première lèvre 31, dans la deuxième lèvre 32, l’angle d’inclinaison de la première pente 321 qui vient en contact avec la cible de connexion 90 en premier est plus faible que la deuxième pente 322. Par conséquent, lorsque la deuxième lèvre 32 vient en contact avec la face interne 91A, elle est aisément repliée en étant pressée contre la face interne 91A. En d’autres termes, la deuxième lèvre 32 est écrasée et aisément déformée par la pression de la face interne 91A. Par conséquent, lors de la connexion du connecteur 1, le connecteur 1 peut être inséré de manière continue avec une faible force d’insertion.