INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les analyses selon l’exemple 16 ont été réalisé sur les 3 composés (2), (3) et (4) de l’invention à partir de solutions diluées à 1g/L dans l’éthanol et préparées avec les composés sous forme de poudre. Les résultats sont reportés dans le tableau 6. Les résultats après une irradiation sont reportés dans le tableau 7.
Composé testé SPF Mesuré UVA LOC (nm) Composé (4) 12.5 1.3 330 Composé (2) 13.0 1.3 331 Composé (3) 3.1 1.2 358
Tableau 6 : Résultats d’analyse de la protection solaire
Composé testé après irradiation SPF Mesuré UVA LOC (nm) Composé (4) 9.8 1.2 330 Composé (2) 11.2 1.2 328 Composé (3) 2.7 1.2 353
Tableau 7 : Résultats d’analyse de la protection solaire après irradiation
Exemple 18 :Méthode d’analyse de la photosatibilité
La photostabilité est calculée suivant l’équation suivante :
- SPFir correspond au SPF après irradiation,
- SPFi correspond au SPF initial avant irradiation.
L’irradiation est réalisée à l’aide d’un simulateur solaire délivrant une dose de 4 DEM (800 J/m2).
Il n’existe pas de Norme qui permette de définir ce qu’est qu’un produit photostable. Cependant si cette valeur est supérieure ou égale à 70%, on considère que le produit est photostable. Il ne serait pas raisonnable d’attendre ou de demander que le produit soit 100% photostable.
Si vitesse 100g (t3) 100g (t3) > 0, on dit que la limite 100g de l’objet 100 s’éloigne.
Lorsque la limite 100g de l’objet 100 s’approche, soit vitesse 100g (t3) , et que l’accélération de la limite 100g de l’objet 100 est nulle, alors : | marge g (approche) | = | a | + | b*vitesse 100g (t3)| . Lorsque la limite 100g de l’objet 100 s’éloigne, soit vitesse 100g (t3)>0 , et que l’accélération de la limite 100d de l’objet 100 est nulle, alors : | marge g (éloignement) | = | | a | - | b*vitesse 100g (t3)| | . Ainsi : | marge g (approche) | > | marge g (éloignement) |
Selon une autre variante de l’étape 23, la constante ‘a’, le coefficient ‘b’ et le coefficient ‘c’ peuvent être différents selon des plages de valeurs des vitesses vitesse 100g (t3) et vitesse 100d (t3) .
En combinant cette variante à la variante précédente, on obtient, par exemple, un traitement par fonctions affines discriminantes, appelées aussi fonctions affines par morceaux : Si vitesse 100g (t3) , alors : marge g = - marge statique – a1 + b1*vitesse 100g (t3) + c1*accélération 100g (t3) ; Si -ε ≤ vitesse 100g (t3) ≤ ε , alors : marge g = - marge statique – a2 + b2*vitesse 100g (t3)+ c2*accélération 100g (t3) ; Si ε vitesse 100g (t3) , alors : marge g = - marge statique – a3 + b3*vitesse 100g (t3) + c3*accélération 100g (t3) ; Si vitesse 100d (t3) , alors : marge d = marge statique + a3 + b3*vitesse 100d (t3) + c3*accélération 100d (t3) ; Si -ε ≤ vitesse 100d (t3) ≤ ε , alors : marge d = marge statique + a2 + b2*vitesse 100d (t3) + c2*accélération 100d (t3) ; et Si ε vitesse 100d (t3) , alors : marge d = marge statique + a1 + b1*vitesse 100d (t3) + c1*accélération 100d (t3). les constantes ‘a1’, ‘a2’ et ‘a3’, les coefficients ‘b1’, ‘b2’ et ‘b3’ et les coefficients ‘c1’, ‘c2’ et ‘c3’ étant définis à l’aide des paramètres d’entrée précédemment définis.
Cet exemple particulier de fonction affine par morceau est décrit à l’aide la .
Selon une variante, les coefficients ‘c1’, ‘c2’ et ‘c3’ sont égaux. Seule la vitesse est alors traitée à l’aide d’une fonction affine par morceaux.
Selon une autre variante, les constantes ‘a1’, ‘a2’ et ‘a3’, les coefficients ‘b1’, ‘b2’ et ‘b3’ , ainsi que les valeurs seuil -ε et ε sont définies en fonction de l’accélération du déplacement relatif d’une des limites de l’objet 100. De cette manière, il est possible de réduire la largeur de la plage {-ε ;ε} dans le cas où l’accélération d’une des limites de l’objet 100 est proche de 0, voire supprimer la plage {-ε ;ε} si ε=0 quand l’accélération relative d’une des limites de l’objet 100 est nulle.
Selon une variante de l’étape 24, le couple de positions de limites de la zone d’ombre 13 sont en outre calculées en fonction d’une vitesse de pivotement et d’une accélération de pivotement du véhicule 10.
La mesure et le monitorage des paramètres respiratoires et cardiovasculaires représentent une constante préoccupation des acteurs de la santé (médecins, secouristes, ambulanciers, pompiers) et/ou dans le domaine sportif. Parmi ces paramètres, la SpO 2 , la fréquence cardiaque (FC), la fréquence respiratoire (FR), les pressions inspiratoires et expiratoires, ainsi que leurs variations en fonction des phases inspiratoires et expiratoires, sont des éléments déterminants afin de diagnostiquer et/ou d’évaluer la gravité des situations cliniques. Le fait de disposer du dispositif selon l’invention pour l’acquisition et le suivi (que nous dénommerons monitorage) de ces paramètres est donc très intéressant, et même essentiel.
L’utilisateur dispose maintenant d’un dispositif unitaire, peu encombrant, très facile à installer, et permettant l’acquisition et le suivi de multiples paramètres respiratoires et cardiovasculaires.
De par la conformation originale du dispositif, il est maintenant possible de mesurer la SpO 2 dans des conditions optimisées. En effet, de par l’agencement de l’oxymètre de pouls optique et son mode de détection par réflectance, la circulation capillaire dans la lèvre est préservée de tout risque d’ischémie, qu’elle soit consécutive à des pathologies propres à l’individu (ex : état de choc), ou qu’elle soit consécutive à l’utilisation de techniques de mesures par transduction qui nécessitent un pincement ou une contrainte de la zone de mesure.
Également, en combinant les données de l’oxymètre de pouls et du capteur de pression, le dispositif permet de calculer, outre la SpO 2 , la fréquence cardiaque, la fréquence respiratoire et les pressions inspiratoires et expiratoires, ainsi que leurs variations en fonction des phases inspiratoires et expiratoires. Il en résulte que les phases inspiratoires et expiratoires de la fonction respiratoire sont très bien caractérisées.
La capacité du dispositif à mesurer conjointement et de manière fiable ces paramètres respiratoires comme la fréquence respiratoire et la SpO 2 de façon concomitante à la fréquence cardiaque est d’une importance fondamentale en médecine. En effet, un nombre important d’arrêts cardiaques sont consécutifs à des hypoxémies (déficit d’oxygénation), hypoxémies qui pourraient être détectées pour prévenir la survenue d’une issue fatale. Cette capacité est également intéressante en milieu sportif puisque les conditions d’adaptations physiques à un effort, quelles que soient leurs natures sont fonction de l’interaction cardio-pulmonaire.
Toutes les mesures sont recueillies par le seul dispositif, au plus près de la voie respiratoire, de sorte qu’elles sont particulièrement précises, fiables et reproductibles. Le dispositif permet ainsi de caractériser l’état respiratoire et circulatoire réel et instantané de l’individu. La fonction respiratoire étant caractérisée de façon complète et précise, un administrateur intégrant ce dispositif permet d’administrer ou pas une thérapeutique adaptée au moment opportun.
L’invention permet donc une thérapeutique « asservie » en ce sens que la caractérisation précise des phases inspiratoires et expiratoires de la fonction respiratoire peut indiquer ou non une thérapeutique, mais également peut définir au mieux la thérapeutique indiquée ainsi que le suivi de son efficacité (ou de son échec et donc de la nécessité d’une modification de celle-ci).
Ainsi, l’invention se rapporte également à un administrateur facial comportant le dispositif précité, et dans lequel la partie externe comprend un module d’administration médicamenteuse d’une composition médicamenteuse sous forme fluidique ou sous forme de poudre, ledit module d’administration comportant des moyens d’administration permettant une administration de la composition médicamenteuse par l’ouverture principale lors des phases inspiratoires.
Grâce à cet administrateur, l’intervention d’urgence pour traiter un patient est réalisée efficacement dans un délai minimal.
Comme présenté précédemment, l’administrateur facial est susceptible d’être appliqué sur la bouche, dans sa version d’un administrateur bucco-facial, ou sur le nez, dans sa version d’un administrateur nasal, d’un patient. Dans la suite, la présente invention est essentiellement présentée en lien avec un administrateur bucco-facial, mais hors les éléments propres à la fixation temporaire de l’administrateur aux deux orifices facials – bouche et nez – ces administrateurs bucco-facial et nasal présentent et comportent les mêmes caractéristiques.
Selon un mode de réalisation du dispositif, l’embout ou la partie externe intègre un analyseur de gaz adapté pour mesurer de la fraction d’au moins un composant gazeux inspiré et/ou expiré par l’individu, l’unité de traitement étant configurée pour calculer, sur chaque cycle respiratoire, la Fraction Inspirée en ledit composant gazeux et la Fraction Expirée en ledit composant gazeux.
Selon un mode de réalisation du dispositif, ledit dispositif comporte en outre un module d’affichage des caractéristiques de la fonction respiratoire de l’individu calculées par l’unité de traitement, lequel module d’affichage est installé de manière visible sur la partie externe ou distant de ladite partie externe et de l’embout.
Selon un mode de réalisation du dispositif, l’embout est du type bucco-facial, ledit embout consistant en un embout de tuba de plongée ou un embout buccal pour détendeur de plongée, la portion proximale étant destinée à venir se positionner dans la bouche de l’individu en butée contre sa mâchoire ou ses dents, la portion distale formant une protubérance s’étendant entre des dents inférieures et supérieures de l’individu.
Selon un mode de réalisation du dispositif, l’embout est du type nasal, ledit embout consiste en un masque destiné à couvrir ou recouvrir les deux orifices nasaux de l’individu, de préférence ledit masque étant maintenu contre lesdits deux orifices grâce à une sangle ou lanière dont les deux extrémités sont fixées audit masque.
Selon un mode de réalisation du dispositif, l’embout ou la partie externe intègre un spiromètre pour mesurer les débits inspiratoires et expiratoires.
Ladite fente 102 est par exemple conformée de sorte à pouvoir accueillir, suivant sa tranche, une feuille de verre.
De telles dispositions sont particulièrement avantageuses dans la mesure où elles permettent de faire une détermination du type de verre sur une feuille de verre entière, donc avant que celle-ci ait été brisée. Autrement dit, le dispositif 100 permet de mettre en œuvre le procédé de détermination directement sur site, par exemple sur un chantier visant à déconstruire une installation comportant des vitrages. De cette manière, il est possible d’effectuer un tri de la ou des feuilles de verre très en amont de la chaine de recyclage.
Tel qu’illustré par la , les moyens d’acquisition se répartissent de part et d’autre de la fente 102. Plus particulièrement, dans cet exemple de réalisation, deux sources lumineuses, une source lumineuse ultraviolet 111_1 et une source lumineuse infrarouge 111_2, sont agencées d’un même côté de la fente 102. En outre, deux capteurs, un capteur ultraviolet 114_1 et un capteur infrarouge 114_2, sont agencées en regard des deux sources lumineuses 111_1, 111_2 de l’autre côté de la fente 102.
Il convient de noter que des lentilles optiques, bien que non représentées sur la , peuvent néanmoins être envisagées à l’intérieur du boitier 101. En outre, les parties de la face du boitier 101 dans laquelle est agencée la fente 102 et donnant accès aux sources 111_1, 111_2 ainsi qu’aux capteurs 114_1, 114_2 ne sont pas représentées sur la . On comprend bien entendu qu’il ne s’agit là que d’un choix visant à faciliter la représentation de l’intérieur du boitier 101.
Comme mentionnée ci-avant, le dispositif de traitement 120 (non illustré sur la ), également intégré dans le boitier 101, dispose de l’architecture matérielle d’un ordinateur. Dans le présent mode de réalisation, le dispositif de traitement 120 prend plus particulièrement la forme d’une carte Arduino.
En outre, dans le présent mode de réalisation, le dispositif 100 comporte des moyens de préhension configurés pour permettre un transport manuel dudit dispositif 100. A titre d’exemple, et tel qu’illustré par la , ces moyens de préhension prennent la forme d’une poignée 103 fixée à une paroi latérale du boitier 101. Une telle poignée 103 présente l’avantage de faciliter le transport du dispositif 100, notamment sur chantier.
Comme mentionné également auparavant, le procédé de détermination peut comporter une étape d’émission d’un signal représentatif du type de verre déterminé pour l’élément verrier. En particulier, le signal émis peut comporter une indication visuelle (message textuel) représentative du type de verre déterminé. Aussi, dans le présent mode de réalisation, le dispositif 100 comporte en outre des moyens de visualisation, comme par exemple un écran, configurés pour présenter (afficher) ladite indication visuelle. Un tel écran (non représenté sur la ) est par exemple intégré ou bien fixé à la face du boitier opposée à la face dans laquelle est pratiquée la fente 102. Outre, un tel écran peut être tactile.
Comme cela a été mentionné auparavant, l’invention peut également s’appliquer lorsque l’élément verrier est un vitrage comportant une pluralité de feuilles de verre, comme par exemple un double vitrage comportant deux feuilles de verre. On comprend alors dans ce cas que la ou les sources lumineuses équipant le système de détermination du type de verre sont destinées à être placées à l’extérieur du vitrage en regard d’une première feuille formant ce dernier, le ou les capteurs étant quant à eux destinés à être placés à l’extérieur du vitrage en regard de la dernière feuille formant ce dernier. Le maintien de la ou des sources lumineuses ainsi que du ou des capteurs peut être réalisé selon toute méthode adaptée, par exemple au moyen d’un système d’aimants permettant de garder un bon alignement de l’axe optique. On comprend bien entendu qu’une telle mise en œuvre s’effectue en considérant que les feuilles de verre du vitrage sont du même type. En outre, la détermination de valeurs de transmittance peut s’effectuer en prenant en compte comme paramètre le type de gaz séparant deux feuilles du vitrage.
Enfin, l’invention ne porte pas uniquement sur le procédé de détermination et le système configuré pour le mettre en œuvre. En effet, et selon un autre aspect, l’invention vise également un procédé de tri d’au moins un élément verrier, dont les principales étapes sont représentées à titre nullement limitatif dans la .
Tel qu’illustré par la , ledit procédé de tri comporte des étapes de : - détermination G10 du type de verre composant ledit au moins un élément verrier, ladite étape de détermination étant mise en œuvre conformément à un procédé de détermination selon l’invention, - tri G20 dudit au moins un élément verrier en fonction du résultat de ladite étape de détermination.
L’étape de tri G20 peut par exemple consister à placer ledit au moins un élément verrier dans une benne adaptée du fait du type de verre déterminé.
Moule de fonderie L’invention concerne le domaine de la fonderie de métal, notamment des moules pour l’obtention de pièces et plus précisément des moules permettant un coulage par centrifugation.
Le moulage d’alliages fondus est utilisé dans de nombreux domaines technologiques pour obtenir des pièces directement aux formes désirées ne nécessitant pas de longues étapes de procédés supplémentaires.
Les procédés de fonderie connus comportent généralement au moins une étape de coulée d’un métal fondu à l’état liquide dans une cavité de moulage à la forme désirée, suivie du refroidissement et de la solidification du métal dans la cavité de moulage avant le démoulage du métal solidifié.
Une difficulté technique des procédés de fonderie connus est de s’affranchir des défauts créés à cause de la différence de température entre le moule et le métal coulé.
En effet, les coefficients de contractions thermiques différents entre le moule et le métal peuvent être à l’origine de défauts cristallins, notamment de criques ou de zones recristallisées, dont il est difficile de s’affranchir par de tels procédés.
En particulier, le procédé de l'invention permet de fournir des fluides ayant un point d'écoulement amélioré. Selon un mode de réalisation préféré, la différence entre le point d'écoulement de la charge hydrocarbonée (avant l'étape a)) et le point d'écoulement des fluides obtenus par le procédé de l'invention est d'au moins 5°C, de préférence d'au moins 8°C, plus préférablement d'au moins 10°C, encore plus préférablement d'au moins 20°C.
Les fluides produits selon un mode de réalisation du procédé peuvent être utilisés, seuls ou en mélange, comme fluides de forage, comme solvants industriels, comme fluides de coupe, comme huiles de laminage, comme fluides d'usinage par électrodécharge, comme antirouille dans les lubrifiants industriels, comme huiles de dilution, comme réducteurs de viscosité dans les formulations à base de polychlorure de vinyle plastifié, comme fluides de protection des cultures, comme huiles blanches.
Les fluides produits selon un mode de réalisation du procédé peuvent également être utilisés, seuls ou en mélange, dans les fluides de revêtement, dans l'extraction des métaux, dans l'industrie minière, dans les explosifs, dans les formulations de démoulage pour le béton, dans les adhésifs, dans les encres d'imprimerie, dans les fluides de travail des métaux, dans les produits d'étanchéité ou les formulations polymères à base de silicone, dans les résines, dans les produits pharmaceutiques, dans les formulations cosmétiques, dans les compositions de peinture, dans les polymères utilisés dans le traitement de l'eau, dans la fabrication du papier ou dans les pâtes d'impression ou les solvants de nettoyage.
L'exemple suivant illustre l'invention sans la limiter.
EXEMPLES Une charge hydrocarbonée HC1 ayant une teneur en aromatiques de 7,6% en poids, un IBP de 217°C et un FBP de 427°C (ASTM D2287) a été mis en œuvre. La charge hydrocarbonée présente un point d’écoulement de 13°C.
La charge hydrocarbonée HC1 a une densité à 15°C de 08246 g/L.
La charge hydrocarbonée a été mise en œuvre dans un procédé P1 selon l’état de la technique comprenant :
- une étape d’hydrodésaromatisation HDA à une température de 150°C et à une pression de 130 bars vvh de 1 h-1 et un apport d’hydrogène de 65 Nl par litre de charge,
- une étape d’hydroisomérisation HDI à une température de 290°C, à une pression de 50 bars, une VVH de 1 hr-1 et un apport d’hydrogène de 535 Nl par litre de charge.
La charge hydrocarbonée a été mise en œuvre dans un procédé P2 selon l’invention comprenant :
- une étape d’hydrodésaromatisation HDA à une température de 150°C et à une pression de 130°C, vvh de 1 h-1 et un apport d’hydrogène de 150 Nl par litre de charge,
- une étape de séparation liquide-vapeur mise en œuvre sur le produit issu de l’étape HDA permettant de produit un effluent gazeux et un effluent liquide
- une étape de recyclage d’une partie de l’effluent liquide telle que la charge d’entrée de l’HDA comprend 50% en poids de charge HC1 et 50% en poids d’effluent recyclé, par rapport au poids total de la charge d’entrée de l’HDA,
- une étape d’hydroisomérisation HDI mise en œuvre sur une charge comprenant l’effluent gazeux et l’effluent liquide non recyclé, à une température de 300°C, à une pression de 50 bars, une VVH de 1 hr-1 et un taux de traitement d’hydrogène de 535 Nl/l de charge.
Ainsi, les procédés P1 et P2 diffèrent essentiellement par l’étape de séparation et de recyclage entre l’étape d’HDA et l’étape d’HDI. En particulier, puisque l’hydrogène est en excès lors de l’étape HDA, la différence de quantité d’hydrogène entre les procédés P1 et P2 n’impactera pas l’hydrocraquage observé lors de l’étape d’hydroisomérisation ultérieure.
La composition du gaz et du liquide à l’issue de l’étape d’HDI pour chaque procédé P1 et P2 est indiquée dans le tableau 1 ci-dessous. L’effluent liquide comprend majoritairement (plus de 50% en poids) des composés ayant au moins 6 atomes de carbone et a un point final d’ébullition inférieur ou égal à 230°C.
Les cales peuvent ne recouvrir les bobines que sur une portion du rotor le long de l’axe de rotation X, par exemple une portion inférieure à 80%, voire inférieure à 50%, ou mieux inférieure à 25%.
La présence de plusieurs cales disposées consécutivement permet d’offrir un meilleur maintien des bobines, tout en laissant l’air circuler pour un meilleur refroidissement.
Au moins une cale, voire toutes les cales, peuvent avoir une largeur inférieure à 50% de la longueur de l’encoche, mieux inférieure à 40%, voire inférieure à 30%, voire encore inférieure à 20% de la longueur de l’encoche. La largeur de la cale est mesurée le long de l’axe de rotation du rotor.
Des cales de largeur relativement faible permettent avantageusement de diminuer les contraintes mécaniques sur celles-ci. Le rotor peut être utilisé à des vitesses plus grandes.
La ou les cales peuvent venir épouser le contour extérieur du rotor lorsqu’il est observé selon son axe de rotation X.
Les cales peuvent être de forme polygonale, notamment rectangulaires, lorsqu’observées de face.
Les cales peuvent être coulissées dans les encoches et être fixées au bord des encoches, par des queues d’aronde par exemple.
Les pattes et les cales offrent une circulation pour le champ magnétique et permettent ainsi de réduire la saturation magnétique dans l’arbre et les tôles magnétiques.
Les cales peuvent présenter une face crantée, pour assurer un meilleur maintien des bobines quand elles sont de section transversale rectangulaire par exemple.
Les cales peuvent épouser le contour extérieur du rotor lorsqu’il est observé transversalement.
Les cales peuvent présenter un angle d’inclinaison par rapport à l’axe arbre-sommet du pôle saillant. Cet angle peut être ajusté de sorte qu’une cale prolonge le contour extérieur du rotor, et diminue les aspérités du dispositif. Selon cet aspect, l’extrémité radiale de la patte ne dépasse pas de la cale.
Les cales peuvent être réalisées par moulage et/ou usinage.
Les cales peuvent être monolithiques.
Les cales peuvent comporter, voire être constituées, par un matériau métallique tel que de l’aluminium, ou par un matériau isolant électrique, notamment un thermoplastique, chargé ou non chargé. L’utilisation d’un tel matériau permet de ne pas avoir recours à l’utilisation d’un matériau isolant électrique disposé, sous forme de feuille mince par exemple, entre les cales et les bobines.
Le rotor selon l’invention peut comporter un matériau isolant électrique, notamment sous forme de feuille mince, disposé entre les cales et les bobines sur lesquelles elles sont positionnées. Cela permet d’isoler électriquement les cales des bobines, notamment lorsque les cales comportent, voire sont constituées, par un matériau métallique.
Le rotor peut comporter des canaux de refroidissement s’étendant parallèlement à un axe de rotation du rotor.
La illustre ainsi schématiquement, en vue de dessus, un aéronef 10.
L’aéronef 10 comporte un système 101 de surveillance au décollage (« Take-Off Monitoring » en anglais). Le système 101 de surveillance au décollage est sous forme de circuiterie électronique, et est typiquement intégré à une avionique 100.
L’avionique 100 comporte aussi typiquement un système de type ADIRS (« Air Data Inertial Reference System » en anglais), un système de type FMS (« Flight Management System » en anglais), un système de type FADEC (« Full Authority Digital Engine Control » en anglais), un système de type FWS (« Flight Warning system » en anglais), un système de type EIS (« Electronic Information System » en anglais) incluant notamment un système de type ECAM (« Electronic Centralized Aircraft Monitoring » en anglais), un système de type CFDIU (« Centralized Fault Display Interface Unit » en anglais), et un système de type SFCC (« Slat Flap Control Computer » en anglais). L’avionique 100 comporte aussi typiquement d’autres systèmes électroniques.
Le système 101 de surveillance au décollage est par exemple intégré à un système de type FMGC (« Flight Management Guidance Control » en anglais).