INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, pour assurer un bon fonctionnement de la turbine 16, il est essentiel que la turbine soit étanche et qu’il existe un équilibre entre l’air dit « frais » de la cavité interne Ci de la turbine (appelée aussi cavité de purge amont) et l’air dit «chaud » circulant dans la veine primaire Vp. Comme représenté sur la , de l’air « frais » (dont la température est de l’ordre de 400 à 500°C) est généralement prélevé au niveau du compresseur HP 13 afin de refroidir les disques 161 de la turbine BP et améliorer leur durée de vie. Au contraire, de l’air « chaud » (dont la température avoisine les 1000°C) circule dans la veine primaire Vp. Une purge de la cavité interne Ci est réalisée en rejetant de l’air frais de la cavité interne Ci vers la veine primaire Vp avec un débit d’air, appelé débit de purge.
Pour permettre cette purge et éviter que de l’air chaud n’entre dans la cavité interne, la pression de l’air « frais » dans la cavité interne et le débit de purge doivent être suffisamment élevés. Or, si par un défaut de placage, de l’air frais s’échappe de la cavité interne Ci par les liaisons boulonnées 163, alors la pression d’air frais à l’intérieur de la cavité interne Ci diminue, laissant l’air chaud de la veine primaire Vp s’engouffrer dans ladite cavité interne. En entrant dans la cavité interne Ci, l’air chaud a pour effet de réchauffer les disques 161, ce qui a un impact direct sur leur durée de vie et peut même entraîner une rupture des disques. Un diagramme représente, sur la , des exemples de sections de fuites d’air engendrées par un défaut de placage dans une liaison boulonnée, en fonction des différentes phases de vol de la turbomachine. En effet, plus la turbine est sollicitée, par exemple avec une vitesse de rotation élevée, plus le défaut de placage est notable et plus la section de fuite d’air est importante. Par exemple, lors de phase de décollage de l’aéronef (phase 1), la section de fuite peut atteindre 12 mm 2 ; lors de la phase de montée de l’aéronef (phase 2), la section de fuite diminue par rapport à la phase de décollage, tout en restant élevée ; lors de la phase de croisière (phase 3), la section de fuite diminue jusqu’à devenir presque nulle ; et lors de la phase de descente ou d’atterrissage de l’aéronef (phase 4), la section de fuite croit à nouveau, par exemple jusqu’à environ 4 mm 2 , jusqu’à l’arrêt de la turbine.
Il existe donc un réel besoin d’un dispositif permettant de palier les défauts de placage des brides de viroles et d’anneau mobile pour diminuer fortement la section de fuite et même la supprimer.
Pour répondre aux problèmes évoqués ci-dessus de fuites d’air engendrées par des défauts de placage, le demandeur propose d’installer une éclisse d’étanchéité enveloppant les extrémités des brides de viroles et d’anneau mobile et fixée par les liaisons boulonnées.
Dans la description, le terme « extérieur » désigne les surfaces ou parties de pièces situées les plus loin de l’axe de rotation XX de la turbomachine, par opposition au terme « intérieur » qui désigne les surfaces et parties de pièces les plus proches dudit axe XX.
Par ailleurs, les termes « amont » et « aval » s’entendent suivant le sens d’écoulement de l’air, depuis la soufflante de la turbomachine vers la tuyère.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un assemblage de disques pour turbine de turbomachine, comprenant : un premier disque comportant une première virole amont et une première virole aval, un second disque comportant une seconde virole amont et une seconde virole aval, un anneau mobile monté entre la première virole aval et la seconde virole amont, et plusieurs liaisons boulonnées montées circonférentiellement à une extrémité interne de l’anneau mobile pour maintenir ledit anneau mobile avec la première virole aval et la seconde virole amont, caractérisé en ce qu’il comporte, en outre, une éclisse d’étanchéité, annulaire, enveloppant les extrémité internes de la première virole aval, de la seconde virole amont et dudit anneau mobile et fixée au moyen des liaisons boulonnées.
L’éclisse d’étanchéité permet de maintenir l’anneau mobile et les premier et second disques plaqués les uns contre les autres, non seulement au niveau des liaisons boulonnées mais aussi entre deux liaisons boulonnées, de sorte à éviter les défauts de placage et, ainsi, limiter les fuites d’air et maintenir le débit de purge suffisamment élevé.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’assemblage de disques selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : l’éclisse d’étanchéité comporte plusieurs segments d’étanchéité identiques, se chevauchant les uns les autres. chaque segment d’étanchéité comporte deux portions latérales cintrées, reliées par une portion centrale convexe, la portion centrale comportant un renflement enveloppant une zone de feston, les portions latérales enveloppant des zones inter-festons. la portion centrale de chaque segment d’étanchéité comporte une ouverture traversante conçue pour recevoir une vis de fixation de la liaison boulonnée. chaque segment d’étanchéité comporte une section en forme de U. chaque segment d’étanchéité comporte deux portions d’extrémités, d’épaisseurs amincies, adaptées pour s’emboîter chacune dans une portion d’extrémité d’un segment d’étanchéité voisin. les portions d’extrémités conçues pour se chevaucher comportent une longueur circonférentielle inférieure ou égale à une distance inter-festons. au moins un segment d’étanchéité comporte une trouée positionnée dans le voisinage d’une lunule de l’anneau mobile. l’éclisse d’étanchéité est fabriquée dans une tôle pliée.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une turbine basse pression de turbomachine, comportant plusieurs disques et plusieurs anneaux mobiles, chaque anneau mobile étant monté entre deux disques consécutifs et fixé auxdits disques consécutifs au moyen de liaisons boulonnées. La turbine comporte plusieurs assemblages de disques selon le premier aspect de l’invention, le nombre d’assemblages de disques étant égal au nombre d’anneaux mobiles.
Un troisième aspect de l’invention concerne une turbomachine comportant une turbine basse pression équipée de plusieurs assemblages de disques selon le premier aspect de l’invention
La , déjà décrite, représente une vue schématique en coupe longitudinale d’une turbomachine selon l’état de la technique ;
La , déjà décrite, représente une vue schématique en coupe longitudinale d’une partie d’une turbine BP selon l’état de la technique ;
La , déjà décrite, représente une vue schématique en perspective d’une partie d’un disque de turbine selon l’état de la technique ;
La , déjà décrite, représente une vue schématique en perspective d’une partie d’un anneau mobile d’une turbine selon l’état de la technique ;
Dans le contexte de la présente invention, la charnière – qu’on trouve sur les lames d’essuyage connues et qui est absente de la lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention – est une géométrie particulière de la lame d’essuyage, souvent ménagée au niveau de la partie supérieure du corps profilé, et qui autorise un pivotement de la partie inférieure dudit profilé autour d’un axe de rotation formé par la charnière et qui s’étend relativement à l’axe d’élongation longitudinal. Généralement, une telle charnière est obtenue par le biais d’un rétrécissement local du profilé qui, dans un plan transverse pris perpendiculairement à l’axe d’élongation longitudinal, forme un col mince. Un tel col mince, du fait de ses dimensions transversales minimales en comparaison à au profilé pris au niveau d’une interface entre la partie supérieure et de la partie inférieure dudit profilé, permet de localiser des contraintes mécaniques lors de la mise en mouvement de la lame d’essuyage sur le pare-brise qui, lors de l’inversion du sens du mouvement, permet à la lame d’essuyage de se retourner et de pivoter dans le nouveau sens du mouvement. Dans le contexte de la présente invention, la lame d’essuyage est désormais dépourvue d’une telle charnière, chaque lèvre de raclage, situées à distante l’une de l’autre, permettant d’assurer seule ou en combinaison avec l’autre lèvre de raclage, un nettoyage suffisant et efficace de la surface vitrée quel que soit le sens de mouvement de la lame d’essuyage sur la surface vitrée.
Dans le contexte de la présente invention, la partie supérieure du corps profilé est la partie dudit corps profilé destinée à collaborer avec le connecteur. La partie supérieure joue un rôle mécanique et statique dans le fonctionnement de la lame d’essuyage selon l’invention et de sa collaboration avec le balai d’essuie-glace qu’elle est destinée à équiper. La partie supérieure forme un corps massique et présentant un volume sensiblement plus important que celui de la partie inférieure de la lame d’essuyage selon l’invention.
Dans le contexte de la présente invention, la partie inférieure du corps profilé est la partie dudit corps profilé qui est destinée à collaborer avec la surface vitrée. La partie inférieure forme une zone d’interface entre la lame d’essuyage et la surface vitrée sur laquelle la lame d’essuyage selon l’invention est destinée à être déplacée. La partie inférieure présente un volume sensiblement moins important que celui de la partie supérieure de la lame d’essuyage selon l’invention.
Dans le contexte de la présente invention, la rainure de la partie supérieure forme un organe de liaison avec le connecteur du balai d’essuie-glace que la lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention est destinée à équiper. La rainure permet une préhension robuste et durable de la lame d’essuyage par le connecteur. De manière avantageuse, la rainure s’étend le long de l’axe d’élongation longitudinal entre deux extrémités terminales du corps profilé. La rainure présente préférentiellement un profil constant et invariant le long du corps profilé.
Dans le contexte de la présente invention, le connecteur est un organe de liaison de la lame d’essuyage avec le balai d’essuie-glace. Le connecteur est configuré pour être fixé solidairement et de manière détachable à la lame d’essuyage. à cet effet, le connecteur comporte par exemple des griffes de fixation ou des moyens de retenue collaborant avec la rainure de la lame d’essuyage. En particulier, dans le contexte de la présente invention, le connecteur est configuré pour saisir directement la lame d’essuyage au niveau de sa partie supérieure, et notamment au niveau de sa rainure, sans pièces intermédiaires. Ainsi, le connecteur est couplé mécaniquement à la partie supérieure, et notamment la rainure, de la lame d’essuyage, de sorte à solidariser ladite lame d’essuyage audit connecteur.
Ainsi, la lame d’essuyage permet de réduire voire annuler les effets d’une charge statique imposée à la lame d’essuyage durant les périodes de non utilisation d’un balai d’essuie-glace. En outre, lors de l’inversion du sens du mouvement de la lame d’essuyage sur la surface vitrée, la lame d’essuyage selon l’invention garantit un fonctionnement efficace du fait des deux lèvres de raclages fonctionnant en parallèle l’une de l’autre. Par suite, la lame d’essuyage selon l’invention ne présentant plus de charnière, le risque de fluage disparait – au moins au niveau de la partie supérieure du corps profilé de la lame d’essuyage – conduisant à une amélioration de la longévité et de la qualité de la lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention.
- chaque lèvre de raclage présente un angle d’inclinaison non nul entre un bord d’attaque de la lèvre de raclage et l’axe d’élongation transversal. Dans le contexte de la présente invention, le bord d’attaque est le bord de la lèvre de raclage qui est mis en appui contre la surface vitrée. En d’autres termes, le bord de raclage de chaque lèvre de raclage est incliné, de sorte à pouvoir être orienté selon une direction optimale par rapport à la surface vitrée lors de l’utilisation de la lame d’essuyage selon l’invention. Dans le contexte de l’invention, le bord de raclage n’est pas perpendiculaire à l’axe d’élongation vertical. A contrario, le bord de raclage s’étend de manière inclinée par rapport à l’angle d’élongation transversal ;
- de manière préférée, l’angle d’inclinaison est compris entre 10° et 60°, préférentiellement égal à 45° ;
- les bords de raclages des lèvres de raclages sont symétriques l’une de l’autre par rapport à un axe d’élongation longitudinal médian. En d’autres termes, l’angle d’inclinaison du bord d’attaque de la première lèvre de raclage avec l’axe d’élongation transversal est égal à l’angle d’inclinaison du bord d’attaque de la deuxième lèvre de raclage avec ledit axe d’élongation transversal. Cette configuration avantageuse permet à la lame d’essuyage d’avoir un comportement symétrique vis-à-vis de la surface vitrée, pour l’un ou l’autre des sens de déplacement de la lame d’essuyage sur ladite surface vitrée. Ainsi, pour un premier sens de déplacement de la lame d’essuyage sur la surface vitrée, la première lame de raclage présente un angle d’incidence optimal du fait de son angle d’inclinaison par rapport à l’axe d’élongation propre ; et pour un deuxième sens de déplacement de la lame d’essuyage sur la surface vitrée, opposé au premier sens de déplacement, la deuxième lame de raclage présente un angle d’incidence optimal du fait de son angle d’inclinaison par rapport à l’axe d’élongation propre ;
- relativement à l’axe d’élongation transversal de la lame d’essuyage, une distance séparant les deux lèvres de raclage est comprise entre 3 mm et 10 mm, préférentiellement égale à 8 mm ;
- selon une première variante de réalisation, la lame d’essuyage est monolithique. En d’autres termes, la première lèvre de raclage et la deuxième lèvre de raclage sont issues de matière l’une de l’autre, de sorte qu’il n’est pas possible de les désolidarisées l’une de l’autre sans les détériorer ou les casser. Cette configuration avantageuse permet ainsi de faciliter la fabrication et l’assemblage de la lame d’essuyage conforme au premier aspect de l’invention ;
- selon une deuxième variante de réalisation, la lame d’essuyage comporte (i) une première demi-lame comportant le bord d’attaque de la première lèvre de raclage et (ii) une deuxième demi-lame comportant le bord d’attaque de la deuxième lèvre de raclage, la première demi-lame étant rapportée à et solidaire de la deuxième demi-lame. Dans cette variante de réalisation, les bords d’attaques des deux lèvres de raclage sont situés chacun sur l’une des demi-lames ;
– dans la deuxième variante de réalisation, chaque demi-lame comporte une face de mise en appui contre l’autre demi-lame. La face de mise en appui est la face de chaque demi-lame contre laquelle l’autre demi-lame est mise en appui, de sorte à former ensemble la lame d’essuyage. A tire d’exemple non limitatif, la face de mise en appui de chaque demi-lame s’étend majoritairement selon l’axe d’élongation longitudinal ;
– dans la deuxième variante de réalisation, chaque demi-lame comporte un organe d’indexation avec l’autre demi-lame, l’organe d’indexation de la première demi-lame étant configuré pour collaborer par engagement de formes complémentaires avec l’organe d’indexation de la deuxième demi-lame afin d’aligner les deux demi-lames. Cette configuration avantageuse permet de faciliter l’assemblage des deux demi-lames entre elles et de permettre un assemblage plus précis de celles-ci. L’organe d’indexation de chaque demi-lame est situé au niveau d’une face de mise en appui desdites demi-lames, la face de mise en appui de la première demi-lame étant configurée pour être mise en appui contre la face de mise en appui de la deuxième demi-lame ;
– dans la deuxième variante de réalisation, selon un premier mode de réalisation, l’organe d’indexation de la première demi-lame prend la forme d’une rainure collaborant avec une languette ménagée sur la deuxième demi-lame. Selon un deuxième mode de réalisation, l’organe d’indexation de la première demi-lame comporte une cannelure mâle collaborant avec une cannelure femelle ménagée sur la deuxième demi-lame ;
La concentration d’hydrogène de la couche diélectrique Diel peut être réduite par exemple au moyen d’une étape de recuit de la couche diélectrique Diel qui vise à porter cette couche diélectrique à une température supérieure à celle du traitement thermique de préparation de la couche ferroélectrique Ferro lay reportée, que l’on présentera ultérieurement dans cette description. On peut ainsi porter cette couche à une température de recuit de 600°C, 700°C, voire même 800°C ou plus. La concentration moyenne en hydrogène dans la couche diélectrique, après cette étape d’exodiffusion, peut ainsi être inférieure 5.10 20 at/cm^3, ou avantageusement inférieure à 10 18 at/cm 3 .
Concernant la couche ferroélectrique Ferro lay , on peut lui appliquer un traitement thermique de préparation suivi d’une étape d’amincissement.
Le traitement thermique de préparation permet de guérir des défauts cristallins présents dans la couche ferroélectrique. En outre, il contribue à consolider le collage entre cette couche ferroélectrique Ferro lay et le support Sprt. Il a également pour effet, s’il présente une température suffisante, de provoquer la diffusion de l'hydrogène contenue dans la couche ferroélectrique et la transformation multidomaine d'une portion superficielle de cette couche ferroélectrique. Cette portion superficielle peut présenter une épaisseur de l’ordre de 50 nm ou moins et se développer sur toute l’étendue de la couche ferroélectrique. A l’issue du traitement thermique de préparation, la couche ferroélectrique présente une concentration d’hydrogène relativement constante dans son épaisseur. Dans le cas du LiTaO3, ce traitement thermique de préparation est prévu pour amener la couche ferroélectrique à une température comprise entre 300°C et la température de Curie du matériau ferroélectrique (et préférentiellement supérieure ou égale à 450°C, 500° ou 550° pour favoriser la diffusion de l’hydrogène) pendant une durée comprise entre 30 minutes et 10 heures. Ce traitement thermique est préférentiellement réalisé en exposant la face libre de la couche diélectrique à une atmosphère gazeuse oxydante ou neutre, c’est à dire sans recouvrir cette face de la couche mince d’une couche de protection qui pourrait prévenir l’exodiffusion de l’hydrogène.
A la suite du traitement thermique de préparation, on opère l’amincissement de la couche ferroélectrique. Cet amincissement peut correspondre au polissage de la face libre de la couche ferroélectrique Ferro lay , par exemple par des techniques d’amincissement mécanique, mécano-chimique et/ou de gravure chimique. Il permet de préparer la face libre pour qu’elle présente une rugosité faible, par exemple inférieure à 0,5nm RMS 5x5 µm par mesure par force atomique (AFM) et d’enlever la portion superficielle multidomaine de la couche ferroélectrique Ferro lay . On prévoit généralement un enlèvement de 100 à 300 nm d’épaisseur pour atteindre l’épaisseur cible de la couche ferroélectrique Ferro lay , et dans tous les cas une épaisseur supérieure à celle de la portion superficielle multidomaine. On constitue ainsi une couche mince monodomaine présentant les qualités voulues d’état de surface, de qualité cristalline et de polarisation.
Une inversion sélective de polarisation comme illustré par les figures 1 à 3 appliqué à la structure Struct illustrée en (D) de la permet de former la structure Struct illustrée en (D) de la .
Ainsi, sauf indications contraires, on peut se reporter à la solution 1 pour l’ensemble des étapes du procédé d’assemblage illustré par la , y compris l’alternative par amincissement du substrat donneur Ferro sub plutôt que par fracture de celui-ci. En revanche, dans cette solution 2, le substrat donneur Ferro sub présente deux polarisations verticales P1 et P2 de sens opposés. Un tel substrat peut par exemple être obtenu à partir d’un substrat de polarisation monodomaine par inversion sélective de polarisation comme illustré par les figures 1 à 3 et le procédé de fabrication associé.
Exemple : dispositif à ondes acoustiques de surface
A partir de l’application du procédé d’inversion sélective de polarisation, illustré par les figures 1 à 3, de manière à obtenir une couche ferroélectrique reportée sur un support et présentant deux polarisations verticales P1 et P2 de sens opposés, comme illustré en (D) de la , on peut par exemple fabriquer un dispositif à ondes acoustiques Dev SAW de surface à partir d’une couche ferroélectrique dont la polarisation a été modifiée de manière sélective.
Un tel dispositif, illustré par la vue en plan de la et par illustrant une vue en coupe selon l’axe XX’ de la , comprend conventionnellement des électrodes interdigitées formées directement sur la couche ferroélectrique Ferro lay . Il est avantageux d’employer ces électrodes El comme masque M, indiquées alors comme M/El sur les figures 6 et 7, lors de l’introduction sélective d’hydrogène de la couche ferroélectrique. En effet, ce procédé permet d’obtenir un auto-alignement des volumes V de polarisation inversée avec les électrodes interdigitées M/El. On retrouve ainsi la configuration indiquée par (C3) dans la . Pour les caractéristiques et le procédé de fabrication des éléments des figures 6 et 7, on pourra se reporter aux descriptions de ces mêmes éléments pour les figures 1 à 5.
Il convient de s’assurer de la compatibilité du matériau des électrodes avec le recuit de l’étape S20 destinée à inverser la première polarisation P1 de la couche ferroélectrique Ferro lay pour obtenir, dans les volumes V enrichis en hydrogène, une deuxième polarisation P2 opposée à la première polarisation P1.
Structure INTEGREE REPORTEE sur un substrat, comprenant une couche FERROELECTRIQUE a polarisation selective dans SON EPAISSEUR, et procede de fabrication DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L'invention concerne une structure intégrée comprenant une couche ferroélectrique reportée sur un support, et un procédé de fabrication de cette structure. Une telle structure peut être exploitée pour former par exemple des composants radiofréquences (RF) en particulier des composants à ondes élastiques de volume.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE Il existe plusieurs types d’applications mettant à profit ou influencées par les propriétés de polarisation des matériaux ferroélectriques et la présence de domaines de polarisations opposées les unes aux autres. On peut citer les dispositifs à ondes acoustiques de surface (dispositifs SAW pour Surface Acoustic Wave en terminologie anglaise) ou les dispositifs à ondes acoustiques de volume (dispositifs BAW pour Bulk Acoustic Wave en terminologie anglaise). L’existence de ces applications a motivé le développement de procédé de contrôle des domaines de polarisation des couches ferroélectrique.
Finalement, le procédé de l’invention comporte déversage de ce flux de carbonate de sodium [Na 2 CO 3 ] dans une eau saline. L’eau saline est une eau de mer et une eau océanique. Ainsi, l’alcalinité de l’eau est augmentée. Cela résulte en la capture accrue de dioxyde de carbone [CO 2 ] atmosphérique.
Le déversage peut être réalisé de manière direct ou indirect dans l’eau de mer. Un déversage indirect est notamment un déversage dans un flux d’une usine qui est ensuite acheminé vers la mer pour s’y déverser.
La montre un organigramme d’un procédé selon un mode de réalisation de l’invention.
Dans ce mode de réalisation, le procédé commence lorsqu'un flux d'eau de mer, d’eau océanique, ou plus généralement une saumure 1 entre dans un équipement d'osmose inverse RO. On obtient ainsi un flux d'eau dessalée 1' et un flux d’eau concentrée en sels 2. Ce flux concentré en sels 2 est parfois qualifié de flux "rejeté" comportant des saumures concentrées. Un dispositif d'osmose inverse de la gamme de produit dénommé FilmTec disponible auprès de la société DuPont peut être utilisé.