INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, chez certaines espèces animales (Using chitosan and chito-oligosaccharide in animal nutrition, Dr Hanbae Lee, Ph.D. https://www.allaboutfeed.net/animal-feed/feed-additives/using-chitosan-and-chito-oligosaccharide-in-animal-nutrition/) telles que les crevettes (The protective effect of chitin and chitosan against Vibrio alginolyticus in white shrimp Litopenaeus vannamei, Shi-Hong Wang et al. https://doi.org/10.1016/j.fsi.2004.11.003), les crustacés (The effect of dietary chitin supplementation on the survival and immune reactivity of the shore crab, Carcinus maenas, Adam Powell et al. https://doi.org/10.1016/j.cbpa.2006.12.027), les saumons, les truites (Chapter 24 - Chitin and chitosan as promising immunostimulant for aquaculture, Dibyendu Kamilya et al. https://doi.org/10.1016/B978-0-12-817966-6.00024-8) ou les animaux de compagnie (Impact of Insect Protein on Your Dogs Digestive Health, https://jiminys.com/blogs/news/impact-of-insect-protein-on-pet-gut-health et In vitro digestibility and fermentability of selected insects for dog foods, G.Bosch et al. https://doi.org/10.1016/j.anifeedsci.2016.08.018), mais également pour la nutrition humaine, la présence de chitine a été décrite comme favorable pour les performances de croissance et/ou pour la santé intestinale (de par sa structure de type fibre et via des effets prébiotiques).
Il existe donc un besoin pour obtenir des farines protéinées d’insectes présentant des profils de composition déterminés différents, et qui peuvent être obtenues par mélange à façon selon les besoins nutritionnels souhaités.
En particulier, il existe un besoin pour obtenir de telles farines protéinées d’insecte de manière simple.
La Demanderesse a maintenant mis au point un procédé dans lequel la teneur en protéines et la digestibilité de la farine protéinée issue de la transformation des larves d’insectes peut être modulée par la segmentation granulométrique des particules obtenues à partir du gâteau protéique séché. En particulier, il est possible d’obtenir des fractions présentant chacune un profil nutritionnel différent, notamment présentant des teneurs en protéines et en chitine distinctes. Un tel procédé est en outre intéressant car il utilise l’intégralité de l’insecte comme matériel de départ, i.e. ne nécessite pas de pré-traitement.
L'invention concerne donc un procédé de traitement d'insectes comprenant les étapes suivantes : le broyage des insectes, puis la séparation des insectes broyés en une fraction huileuse, une fraction solide et une fraction aqueuse, le séchage de la fraction solide, et au moins un tamisage de la fraction solide séchée à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure ou égale à 1 mm.
Par « insectes », on entend des insectes à n'importe quel stade de développement, tel qu’un stade adulte, larvaire ou un stade de nymphe.
La cuticule est la couche externe (ou exosquelette) sécrétée par l'épiderme des insectes. Elle est en général formée de trois couches : l'épicuticule, l'exocuticule et l'endocuticule.
Avantageusement, les insectes mis en œuvre dans le procédé selon l'invention sont à un stade larvaire.
De préférence, les insectes mis en œuvre dans le procédé selon l'invention sont comestibles. Avantageusement, les insectes préférés pour la mise en œuvre du procédé selon l'invention sont par exemple les coléoptères, les diptères, les lépidoptères, les isoptères, les orthoptères, les hyménoptères, les blattoptères, les hémyptères, les hétéroptères, les éphéméroptères et les mécoptères ; de préférence les coléoptères, les diptères, les orthoptères, les lépidoptères ou leurs mélanges ; encore plus préférentiellement les diptères.
Les diptères préférentiellement mis en œuvre dans le procédé selon l'invention appartiennent aux familles des Stratiomyidae, ou leurs mélanges. Plus préférentiellement, il s'agit du diptère Hermetia illucens (mouche soldat noire).
Les coléoptères préférentiellement mis en œuvre dans le procédé selon l'invention appartiennent aux familles des Tenebrionidae, Melolonthidae, Dermestidae, Coccinellidae, Cerambycidae, Carabidae, Buprestidae, Cetoniidae, Dryophthoridae, ou leurs mélanges. Plus préférentiellement, il s'agit des coléoptères suivants : Tenebrio molitor, Alphitobius diaperinus, Zophobas morio, Tenebrio obscurus, Tribolium castaneum et Rhynchophorus ferrugineus, ou leurs mélanges.
Le tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 2 mm permet de séparer la fraction de particules de taille inférieure à 2 mm, de la fraction granulométrique supérieure. Par fraction granulométrique supérieure, on entend la fraction présentant une taille moyenne supérieure à la taille de maille du tamis, notamment en l’occurrence supérieure à 2 mm.
A la fin du procédé selon l’invention, des fractions sont récupérées.
Ces fractions peuvent être mélangées à façon, de manière à obtenir une farine.
En analysant les résultats de la machine frigorifique avec l’invention, on observe une baisse étonnamment non proportionnelle de la différence d’enthalpie ΔH sur le fluide frigoporteur pour une augmentation de débit et donc une augmentation de la puissance frigorifique. L'invention met à profit ce phénomène en surdimensionnant le circulateur fluidique de manière à obtenir un débit de fluide frigoporteur nettement plus élevé que le débit nominal et, ainsi, une puissance frigorifique plus élevée.
Dans des variantes de ce deuxième mode de réalisation, le climatiseur est une machine frigorifique air/eau, eau/air ou eau/eau, qui sont des types de machine frigorifique connus dans l’art antérieur.
L’invention est susceptible d’application industrielle dans le domaine des machines thermodynamiques.
Dans toute la présente demande, le terme " surdimensionné " pour une circulation ou un circulateur fluidique, sera entendu relativement à un dimensionnement d’une circulation ou d’un circulateur fluidique pour une machine thermodynamique à compression de vapeur sans renflements ayant une certaine puissance nominale. Typiquement, la puissance nominale est fixée par le constructeur de la machine.
L’enseignement de la présente demande s’étend aussi de façon équivalente à une machine à compression de vapeur dont le compresseur serait sous-dimensionné par rapport à ses échangeurs et au circulateur fluidique ou circulateur du fluide secondaire (auquel cas le circulateur serait surdimensionné par rapport à la machine thermodynamique à compression de vapeur) et qui contiendrait les renflements décrits précédemment.
Ainsi, selon l’invention, il est possible de sous-dimensionner le compresseur d’une machine thermodynamique à compression de vapeur par rapport aux échangeurs et au circulateur fluidique d’une circulation de fluide pour ladite machine thermodynamique, ou de surdimensionner le circulateur fluidique d’une circulation de fluide pour ladite machine thermodynamique par rapport au compresseur et aux échangeurs, en présence de renflements. Par exemple : - en partant d’une machine de puissance nominale connue (e.g., fixée par le constructeur), le circulateur fluidique devra être surdimensionné pour fonctionner à un débit de fluide supérieur au débit nominal. Ceci permettra, après introduction des renflements, de fonctionner avec un débit surdimensionné et d'obtenir une puissance thermique supérieure à la puissance nominale, - en partant originellement d’une machine de puissance thermique nominale donnée, à circulateur fluidique inchangé, le compresseur sera sous-dimensionné pour diminuer la puissance thermique nominale de la machine. Le débit de fluide imposé par le circulateur fluidique inchangé sera alors supérieur au débit nominal calculé avec le compresseur sous-dimensionné. Ceci permettra, après introduction des renflements, de recouvrer la puissance thermique nominale d’origine avec le circulateur fluidique d’origine mais avec un compresseur moins puissant et typiquement moins coûteux.
Dans la même idée, pour un dispositif comprenant une machine thermodynamique incluant un compresseur et des renflements et une autre machine thermodynamique incluant un circulateur fluidique, après avoir enlevé les renflements, on calcule un couple théorique compresseur et circulateur fluidique bien dimensionné puis on vérifie si, compte-tenu des spécifications du compresseur et du circulateur, ceux-ci sont surdimensionnés relativement l’un par rapport à l’autre vis-à-vis du dimensionnement relatif du couple théorique. Dans l'affirmative, la machine est conforme à l'invention.
L’enseignement de la présente demande s’étend à d’autres fluides frigorigènes que ceux cités (R410A et R454C), notamment au R407C (composition massique : 50%R134a, 23%R32, 25%R125).
Il est entendu au sens de la présente demande qu’un renflement, sauf indication contraire, peut comprendre un seul tube aussi bien que plusieurs tubes.
Procédé de liquéfaction d’un débit riche en dioxyde de carbone La présente invention est relative à un procédé de liquéfaction d’un débit riche en dioxyde de carbone. Un débit riche en dioxyde de carbone contient au moins 50% mol de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol de dioxyde de carbone.
Dans le contexte du réchauffement climatique, l'industrie est incitée à diminuer ses émissions de CO2. Une des solutions consiste à stocker le CO2 sous terre. Les stockages souterrains de CO2 peuvent être situés loin des émetteurs de CO2, ce qui peut justifier d'envoyer du CO2 sous forme liquide dans des bateaux plutôt que par canalisation sous forme gazeuse (ou supercritique). Aujourd'hui, deux procédés sont évalués pour la liquéfaction du CO2, le premier est un procédé à cycle de CO2 simple, tel que décrit dans FR2975478, qui utilise du CO2 pur comme réfrigérant et un second plus complexe et plus efficace dans certains cas où il y a deux cycles de composants purs, le premier cycle avec de l’ammoniac, et le deuxième cycle avec du CO2.
Les deux procédés présentent quelques inconvénients : Cycle CO2 : haute pression pour permettre la condensation du CO2 contre le fluide de refroidissement à température ambiante Cycles en cascade de l'ammoniac et du CO2 : la toxicité élevée et l'explosivité de l'ammoniac présentent certains risques en fonctionnement.
Il est un but de la présente invention de proposer un procédé présentant au moins un des avantages suivants: plus d’efficacité, moins de danger et moins de risque de provoquer le réchauffement de la planète.
La plupart des procédés de liquéfaction de gaz naturel utilisent des cycles de réfrigérants mixtes. Un réfrigérant mixte comprend au moins deux composants.
Comparant avec un procédé à cascade où chaque réfrigérant a un seul composant et son propre cycle comprenant un compresseur, les procédés à réfrigérants mixtes utilisent moins de compresseurs de réfrigérant et réduisent la pression de sortie des compresseurs.
Dans le domaine du gaz naturel liquéfié, les réfrigérants mixtes sont composés d’azote et d’hydrocarbures (méthane, éthane ou éthylène, propane, propylène, iso butane ou n-butane,...). Pour la liquéfaction de CO2, ces composants sont à éviter pour minimiser les risques industriels et les zones de sécurité. De plus pour réduire les effets néfastes pour l’environnement, des gaz ayant un potentiel de réchauffement global (PRG) bas, c’est-à-dire présentant peu de risque de provoquer le réchauffement de la planète. D’ailleurs, les réfrigérants doivent avoir un point d’ébullition entre 40°C et -50°C à une gamme de pressions entre 5 et 50bar.
Dans le deuxième sens de rotation R2, il n'y a pas d'obstacle pour l'élément fixe 28 de sorte que le corps d'accoudoir 20 peut se déplacer librement vers l'arrière vers la position stockée dans laquelle l'accoudoir 18 se situe dans un prolongement du dossier 12. Comme on peut le voir sur la , l'élément mobile 30 peut comporter une butée angulaire 40 permettant d'arrêter en rotation le corps d'accoudoir 20 en position stockée. La butée angulaire 40 de l'élément mobile 30 est destinée à venir en appui contre une face de la portion saillante 28.2 de l'élément fixe 28 opposée à la face comportant la portion crantée 29.1.
Le dispositif de débrayage 35 est également apte à prendre un état déverrouillé dans lequel la portion crantée 29.2 de l'élément mobile 30 est éloignée axialement de la portion crantée 29.1 de l'élément fixe 28, tel que montré sur la . Cela permet d'autoriser une rotation du corps d'accoudoir 20 dans le premier sens de rotation R1 vers le bas pour permettre une modification de la position angulaire de butée.
En effet, lorsque l'élément mobile 30 est éloigné de l'élément fixe 28, la rotation du corps d'accoudoir 20 vers l'avant suivant le premier sens de rotation R1 permet d'effectuer un décalage angulaire de la portion crantée 29.2 de l'élément mobile 30 par rapport à la portion crantée 29.1 de l'élément fixe 28. Un relâchement du moyen d'actionnement 36 permet ensuite de faire coopérer la portion crantée 29.2 de l’élément mobile 30 avec la portion crantée 29.1 de l’élément fixe 28, de sorte que le dispositif de débrayage 35 repasse dans un état verrouillé. La position angulaire de butée de l'accoudoir 18 est ainsi modifiée en adaptant une longueur de la zone de superposition 39.
A cet effet, comme on peut le voir sur les figures 4, 5, et 6, le dispositif de débrayage 35 comporte une tige de débrayage 41 mobile en translation par rapport au corps d'accoudoir 20 et une bielle 42 ayant une première extrémité mobile en rotation par rapport à la tige de débrayage 41 et une deuxième extrémité mobile en rotation par rapport à l’élément mobile 30.
Le dispositif de débrayage 35 comporte un organe élastique de rappel 43, tel qu'un ressort ou tout autre élément pouvant assurer cette fonction, disposé entre la tige de débrayage 41 et le corps d'accoudoir 20. En l‘occurrence, l’organe élastique de rappel 43 vient en appui d’une part contre un anneau 44 fixé sur la tige de débrayage 41 et d’autre part contre un élément de guidage 47 en translation de la tige de débrayage 41. L'élément de guidage 47 est fixe par rapport au corps d'accoudoir 20. L'élément de guidage 47 présente par exemple une forme parallélépipédique et comporte une ouverture de passage de la tige de débrayage 41. L'élément de guidage 47 est réalisé de façon à être (dé)montable (pour une question de maintenance) et à remplir une fonction de guidage de la tige 41, une fonction de recentrage des deux pièces principales formant le corps d’accoudoir 20 et une fonction d’appui de l'organe élastique de rappel 43. L'élément de guidage 47 peut donc présenter toute forme autre qu'une forme parallélépipèdique permettant de remplir les fonctions précitées, en particulier une forme cylindrique avec ou sans gorge, épaulement ou méplat.
On décrit ci-après en référence avec les figures 10a, 10b, et 10c, un fonctionnement de l’accoudoir 18 se trouvant par exemple initialement dans une position dîner (cf. ).
Dans le cas où le passager souhaite déplacer l’accoudoir 18 vers le haut en position stockée, le passager peut pousser le corps d'accoudoir 20 vers le haut sans avoir à appuyer sur le moyen d'actionnement 36.
Comme cela est illustré sur la , lorsque le passager souhaite déplacer le corps d'accoudoir 20 vers le bas en position TTL ou en position relax, le passager appuie sur le moyen d'actionnement 36 suivant la flèche F1 ce qui a pour effet de déplacer en translation la tige de débrayage 41 en direction de l'élément mobile 30 suivant la flèche F2 et de comprimer l’organe élastique de rappel 43. Le déplacement de la tige de débrayage 41 engendre une rotation de la bielle 42 autour de la première extrémité, ce qui a pour effet d'écarter l'élément mobile 30 par rapport à l'élément fixe 28 suivant la flèche F3. Le passager peut alors déplacer le corps d'accoudoir 20 dans la position souhaitée.
Comme cela est illustré sur la , une fois la position souhaitée atteinte, le passager peut relâcher le bouton d'actionnement 36, ce qui a pour effet de décomprimer l’organe élastique de rappel 43, lequel déplace en translation la tige de débrayage 41 suivant une direction opposée à l'élément mobile 30 (cf. flèche F4). Le déplacement de la tige de débrayage 41 engendre une rotation de la bielle 42 autour de la première extrémité, de sorte que l'élément mobile 30 se rapproche de l'élément fixe 28 suivant la flèche F5. La portion crantée 29.2 de l'élément mobile 30 vient alors coopérer avec la portion crantée 29.1 de l'élément fixe 28 de façon à maintenir le corps d'accoudoir 20 dans la position souhaitée.
Plus l'accoudoir 18 est déplacé vers le bas, plus la longueur de la zone de superposition 39 entre les portions crantées 29.1, 29.2 de l'élément fixe 28 et de l'élément mobile 30 diminue. Ainsi, comme on peut le voir sur la , en position dîner P_din, la longueur de la zone de superposition 39 entre la portion crantée de l'élément mobile 30 et la portion crantée de l'élément fixe 28 est maximale tandis qu'en position relax P_rel, la zone de superposition 39 entre la portion crantée de l'élément mobile 30 et la portion crantée de l'élément fixe 28 est minimale. La longueur de la zone de superposition 39 est intermédiaire en position TTL. Sur la , l'angle A3 entre l'accoudoir et une direction verticale de référence vaut 105 degrés, 110 degrés et 130 degrés respectivement pour la position dîner P_din, la position TTL P_ttl et la position relax P_rel.
De préférence, l'effort à appliquer sur le moyen d'actionnement 36 pour faire passer le dispositif de débrayage 35 de l'état verrouillé à l'état déverrouillé est inférieur ou égal à 10 Newtons.
Comme cela est illustré sur la , l'accoudoir 18 peut également comporter un disque de friction 48 fixé sur le bras d'accoudoir 19 destiné à coopérer avec le corps d'accoudoir 20. Cela permet notamment de conférer une certaine résistance lors du déplacement de l’accoudoir 18 d'une position à une autre tout en permettant à l'accoudoir 18 d'être maintenu dans une position intermédiaire. Le disque de friction 48 est disposé d’un côté opposé à celui comportant le dispositif 27 de réglage en rotation de l'accoudoir 18.
Patte de support d’un bloc optique, face avant comportant une telle patte de support et véhicule automobile comportant une telle face avant. L'invention a trait au domaine des véhicules automobiles et concerne plus particulièrement une patte de support d’un bloc optique de face avant de véhicule automobile.
L’invention concerne aussi une face avant de véhicule automobile comportant une telle patte de support et un véhicule automobile comportant une telle face avant.
L’invention permet donc de s’affranchir, au moins dans des premières phases de tests, de nombreux essais d’ingestion de projectiles sur des aubes en rotation, qui sont complexes à mettre en œuvre et très coûteuses, en les remplaçant par des essais statiques, moins coûteux et plus simples à réaliser.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la détermination des valeurs des paramètres de tir peut comprendre : recevoir des premières valeurs des paramètres de tir ; simuler un endommagement de l’aube lors d’un impact par le projectile tiré sur l’aube selon lesdites premières valeurs des paramètres de tir lorsque ladite aube est en position statique ; déterminer des valeurs des paramètres caractéristiques de l’endommagement simulé ; et comparer les valeurs des paramètres caractéristiques de l’endommagement simulé avec les valeurs de référence reçues.
En outre, tant que les valeurs des paramètres caractéristiques de l’endommagement simulé ne correspondent pas aux valeurs de référence reçues, la simulation de l’endommagement de l’aube et la détermination des valeurs des paramètres caractéristiques de l’endommagement simulés peuvent être réitérées avec de nouvelles valeurs des paramètres de tir.
Selon ces modes de réalisation, les valeurs des paramètres de tir de l’essai statique sont déterminées par des simulations successives du comportement de l’aube lors d’un impact par un projectile avec plusieurs jeux de valeurs de paramètres de tir, jusqu’à déterminer celles qui fournissent un endommagement similaire à celui recherché (i.e. celui occasionné par l’essai de référence d’ingestion de projectile).
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, les paramètres de tir peuvent comprendre au moins un paramètre parmi : un paramètre représentatif d’une hauteur de tir, un paramètre représentatif d’une vitesse de lancement du projectile, un paramètre représentatif d’une masse du projectile et un paramètre représentatif d’un angle d’incidence de tir du projectile.
En effet, les inventeurs ont déterminé au cours de nombreuses expérimentations que ces quatre paramètres ont une influence particulière sur l’endommagement subi par l’aube.
En outre, l’essai de référence d’ingestion de projectile peut être associé à des conditions prédéfinies comprenant : une vitesse de tir de référence, une hauteur de tir de référence et une masse de référence de projectile.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, les paramètres caractéristiques d’un endommagement peuvent comprendre au moins un parmi : un type d’endommagement, un paramètre de localisation de l’endommagement sur l’aube, un paramètre de dimensionnement de l’endommagement, un paramètre de direction de l’endommagement par rapport à un axe de l’aube.
Le type d’endommagement peut par exemple être une déchirure, une pliure, une fissure, une décohésion, une indentation, une rayure, etc. Le paramètre de localisation de l’endommagement peut correspondre à une position de l’endommagement sur l’aube, par exemple « endommagement en tête d’aube », « endommagement sur le pied de l’aube », ou « endommagement entre une hauteur H et une hauteur H’ par rapport au pied de l’aube », etc. Le paramètre de dimensionnement de l’endommagement peut correspondre à une taille de l’endommagement, et le paramètre de direction de l’endommagement peut être une classe de direction, par exemple « endommagement radial », ou un angle de la direction de l’endommagement par rapport à un axe de référence de l’aube, par exemple « endommagement selon un angle α par rapport à l’axe du pied de l’aube ». La liste d’exemples ci-dessus est fournie de manière illustrative et nullement limitative.
Bien entendu, d’autres paramètres caractéristiques peuvent être définis, selon les tests menés sur l’aube et les spécifications considérées.
Un autre aspect de l’invention concerne un système de détermination de valeurs de paramètres de tir d’un essai d’ingestion d’un projectile par une aube en position statique. Ce système peut comprendre : une interface d’entrée pour recevoir des valeurs de référence de paramètres caractéristiques d’un endommagement que subirait l’aube lors d’un essai de référence d’ingestion de projectile par l’aube, lorsque ladite aube est en rotation ; et un calculateur pour déterminer les valeurs des paramètres de tir pour lesquelles des valeurs des paramètres caractéristiques d’un endommagement de l’aube lors d’un impact par le projectile tiré sur l’aube selon lesdites valeurs des paramètres de tir lorsque ladite aube est en position statique correspondent aux valeurs de référence reçues.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé d’essai d’ingestion d’un projectile par une aube en position statique. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, ce procédé peut comprendre : déterminer des valeurs de paramètres de tir de l’essai d’ingestion du projectile par l’aube en position statique selon l’un des procédés précédents ; et lancer le projectile sur l’aube en position statique selon les valeurs des paramètres de tir déterminées.
Selon ce procédé, un essai statique est avantageusement mis en œuvre et reproduit, au moins partiellement, l’endommagement qui aurait été obtenu avec un essai dynamique.
Un autre aspect de l’invention concerne un système d’essai d’ingestion d’un projectile par une aube en position statique, pouvant comprendre : un système pour déterminer des valeurs de paramètres de tir de l’essai d’ingestion du projectile par l’aube en position statique ; et un canon pour lancer le projectile sur l’aube en position statique selon les valeurs des paramètres de tir déterminées.
En particulier, l’invention concerne la détermination des conditions d’essais d’ingestion de projectiles par une aube de soufflante.