INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon les résultats présentés dans le tableau 4, L’huile de macadamia seul ou le Tego Care LTP seul, ont un léger impact négatif sur l’effet coussin, pour une valeur particulière de teneur en huile de macadamia de 2%, et pour une teneur en Tego Care LTP de 7 %. Lorsqu’ils sont combinés, l’huile de macadamia et le Tego Care LTP provoquent une diminution de l’effet coussin à partir d’au moins 2 % en huile et d’au moins 1,5 % en Tego Care LTP : la notation de l’effet coussin diminue en dessous de 8. Cela reste toutefois une notation acceptable, qui donne un effet coussin perceptible.
Peluchage à l’application Huile de macadamia (% en poids) 7 3 6 5 5,1 3,2 4 4,7 3,8 3 4,3 3,8 2 2,4 1 1,6 3,1 0 1,6 3,8 3,3 3,8 4,3 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 5 7 Tego Care LTP (% en poids)
Selon les résultats présentés dans le tableau 5, concernant le peluchage à l’application, le gel aqueux de BBR ST 118 présente une notation déjà faible, avec une valeur de 1,6. L’introduction d’huile de macadamia ou de Tego Care LTP seuls, induit une augmentation du peluchage à l’application : les notations sur ce critère atteignent des valeurs proches de la limite acceptable de 5, pour des teneurs de 5 % en huile ou de 7 % en Tego Care LTP. De manière semblable, la combinaison d’huile de macadamia et de Tego Care LTP induit également une augmentation du peluchage à l’application, mais dans des proportions moins importantes, de sorte qu’une notation d’environ 3 ou 4 est atteignable.
Peluchage après séchage Huile de macadamia (% en poids) 7 1,4 6 5 8 4 2,3 2,3 2 3 3,6 3 2 8 1 8,8 5,1 0 8,1 7,9 6,3 5,4 5,3 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 5 7 Tego Care LTP (% en poids)
Selon les résultats présentés dans le tableau 6, concernant le peluchage après séchage, l’huile de macadamia seule ne réduit pas le peluchage après séchage, qui est évalué à 8 jusqu’à 5% en huile. Le Tego Care LTP permet une réduction du peluchage après séchage, significative à partir d’une teneur en Tego Care LTP d’au moins 3 % en poids, pour atteindre des notations inférieures à 6 environ. De manière surprenante et inattendue, la combinaison d’huile de macadamia et de Tego Care LTP permet de réduire très significativement le peluchage après séchage. En combinant au moins 3 % d’huile en poids par rapport au poids total de la composition, et au moins 1,5 % de Tego Care LTP en poids par rapport au poids total de la composition, le peluchage après séchage diminue à des notations inférieures à 4. Des notations inférieures à 2 sont même atteintes pour des combinaisons d’au moins 5 % en huile et d’au moins 2,5 % en Tego Care LTP.
Pour ces combinaisons de teneurs en huile et en Tego Care LTP, le peluchage à l’application reste inférieure ou égal à des notations de 4, voire 3, selon les résultats du tableau 5. De plus, l’effet coussin reste supérieur ou égal 7 pour ces mêmes combinaisons, ce qui est une notation tout à fait acceptable, indiquant un effet coussin significativement perceptible.
Le présent exemple montre donc que la combinaison d’huile de macadamia et du tensioactif non ionique Tego Care LTP permet de réduire le peluchage après séchage, tout en maintenant le peluchage à l’application et l’effet coussin à des notations acceptables.
Exemple 2 : combinaisons du Tego Care LTP avec d’autres huiles
Dans cet exemple, on évalue des gels aqueux comprenant de 6 à 8 % en poids d’amidon carboxyméthylé BBR ST 118, dans lesquels on ajoute une combinaison binaire du tensioactif non ionique Tego Care LTP et d’une huile choisie parmi les huiles du tableau 7. Dans un premier temps, la teneur en tensioactif est fixée à 2,5 % en poids, et celle de l’huile à 5 % en poids, par rapport au poids total d’un gel aqueux à 7 % en poids de BBR ST 118. Type d’huile Nom commercial – Fournisseur Nom INCI Vegetal​ Huile de macadamia - Cooper​ Macadamia Ternifolia seed oil​ Vegetal​ Huile d'amande douce raffinée - Cooper​ Prunus Amygdalus Dulcis Oil​ Vegetal​ Huile de jojoba - Cooper​ Simmondsia Chinensis (Jojoba) Seed Oil​ Vegetal​ Argan oil - Cooper​ Argania Spinosa (Argan) Kernel Oil​ Vegetal​ Huile de tournesol vierge - Cooper​ Helianthus Annuus Seed Oil​ Vegetal​ Olive oil - Aromazone​ Olea Europaea Fruit Oil​ Ether​ Cetiol® OE - BASF​ Dicaprylyl Ether​ Ether​ TEGOSOFT® PBE BF - Evonik​ PPG-14 Butyl Ether​ Ester​ DUB™ VINYL – Stearinerie Dubois​ Dipentaerythrityl Pentaisononanoate​ Ester​ DUB™ MCT 55/45 MB - Stearinerie Dubois​ Caprylic/Capric Triglyceride​ Ester​ TEGOSOFT® INI - Evonik​ Isononyl isononanoate​ Ester​ Isopropyl Myristate - BASF​ Isopropyl Myristate​ Alkan​ Cetiol® Ultimate - BASF​ Undecane, Tridecane​ Alkan​ Isohexadecane - IMCD​ Isohexadecane​ Silicon​ XIAMETER™ PMX-200 Silicone Fluid - Dow Chemical Company​ Dimethicone​ Silicon (cyclic)​ XIAMETER™ PMX-0345 Cyclosiloxane Blend - Dow Chemical Company​ Cyclopentasiloxane, Cyclohexasiloxane​ Mineral​ Carnation® - Sonneborn​ Paraffinum liquidum​
On soumet alors chaque gel à une évaluation sensorielle par le panel entraîné sur les critères d’effet coussin, de peluchage à l’application, et de peluchage après séchage.
Exemples EXEMPLE 1 : Fabrication du gel de chitosane et du polysaccharide statistique de formule I
Fabrication d’un polysaccharide statistique de formule I
Le polysaccharide de formule I (dérivé de chitosane) est obtenu à partir de chitosane par acétylation d’une partie des fonctions amines, puis fonctionnalisation d’au moins une partie des fonctions amines toujours présentes après l’acétylation selon les étapes suivantes : - Etape 1 : solubilisation d’un chitosane dans une solution aqueuse ayant un pH compris entre 4 et 5 ; Solubilisation dans un réacteur de 10 L d’un mélange de : - 60 g de chitosane commercial Matexcel origine "alaska snow crab" d’un poids moléculaire moyen de 200kDa avec un taux d'acétylation de 6.5%, - 4 L d’eau ultra-pure (résistivité de 18.2mOhm.cm; COT 45 mL d’acide acétique glacial. Le mélange est placé sous agitation pendant une durée de 16 heures à un pH de 4,5 ± 0,5.. - Etape 2 : acétylation partielle des fonctions amines du chitosane solubilisé en étape 1 (formation des unités A) 1,2 L de propane-1,2-diol sont ajoutés à la solution de l’étape 1. Le tout est placé sous agitation pendant 1 h. 14 ml d’anhydride acétique sont dissous dans 600 ml de propane-1,2-diol et ajoutés pendant 10 min afin d’avoir une acétylation homogène le long de la chaîne polymérique. Le milieu réactionnel est maintenu sous agitation pendant 4 h.
- Etape 3 : fonctionnalisation d’au moins une partie des fonctions amines toujours présentes à l’issue de l’étape 2 (formation des unités de type C). 2 L de la solution obtenue à l’étape 2 d’acétylation, sont placés dans un réacteur sous agitation. 120 g de DOTAGA anhydride sont ensuite ajoutés et l’agitation est maintenue pendant 16 h. A l’issue de cette réaction, la solution est diluée par 10 dans de l’eau ultra-pure et purifiée par filtration tangentielle en utilisant une membrane de 100 kDa. Après une première étape de re-concentration jusqu’à 16 L, la solution est filtrée par 480 L de solution à 0,1 M en acide acétique à volume constant (16 L), suivi par 320 L d’eau ultra-pure et par une autre étape de re-concentration jusqu’à 8 L. L’HPLC-UV permet de vérifier que le DOTAGA a bien été éliminé. Le pic aux alentours de 7 min correspond au polymère tandis que le pic aux alentours de 11 min correspond aux DOTAGA non greffés. La solution à une concentration de polysaccharide de 10 g/L est ensuite filtrée sur un filtre nylon (0,4 µm) avant lyophilisation.
EXEMPLE 2 : Obtention de particules mixtes de type xerogel de chitosane 80% - dérivé de chitosane 20%
On utilise comme réactifs de départ un lot de chitosane commercial Matexcel origine "alaska snow crab" d’un poids moléculaire moyen de 200kDa avec un taux d'acétylation de 6.5%, et un lot de dérivé de chitosane préparé selon la méthode de fabrication détaillée dans l’exemple 1 de masse moléculaire moyenne de 200kDa avec un degré d’acétylation de 6,5% et qui est substitué à 15% par des groupements chélatant DOTAGA, adaptés à la chélation de terres rares et autres métaux assimilés.
Dans un réacteur de 1L équipé d’une agitation mécanique 40g de chitosane et 10g de dérivé de chitosane sont suspendus dans 450ml d’eau ultra pure. 1,28mL d’acide acétique sont ajoutés au mélange pour permettre la bonne dissolution des deux polymères jusqu’à l’obtention d’une solution homogène. La solution homogène est ensuite transvasée dans une solution aqueuse de 1.5 L comprenant de la soude à une concentration de 3mol/L et y repose 30 minutes pour former un gel. Le gel obtenu est récupéré et lavé par filtration avec trois fois 1 litre d’eau. Après un séchage de 24 heures à 65°C, environ 70 grammes de gel séché sont récupérés puis broyés trois fois grâce à un broyeur à couteaux (PULVERISETTE 14 classic line FRITSCH) équipé successivement d’un tamis de 2mm puis d’un tamis de 500 µm et finalement d’un tamis de 80µm.
On obtient environ 55 g de particules fines de xerogel composées de chitosane à 80% et de dérivé de chitosane à 20%.
La représente l’image en MEB (ZEISS MERLIN COMPACT VP EDS Oxford Aztec-DDI detector 50 mm²) des particules obtenues grâce à la présente méthode de fabrication. Comme l’illustre la , les particules synthétisées présentent des cassures conchoïdales et sont caractérisées par une plus grande dimension comprise entre 100 à 200 µm.
EXEMPLE 3 : Codage de particules par la chélation d’une combinaison de lanthanides
Dans un flacon de 2 L, 50 g de particules obtenues à l'exemple 2 sont dispersés dans 1 L d’eau ultra pure (résistivité de 18.2mOhm.cm ; COT < 10 ppb ; bactéries < 10 CFU/ml) afin d’obtenir une suspension. Le pH de la suspension de particules est équilibré par l’ajout d’acide acétique glacial jusqu’à ce que le pH soit compris entre 6.0 et 6.5. On procède alors au codage du lot de particules par ajout de métaux choisis parmi : le cérium, le dysprosium, le lanthane, le terbium, le gadolinium, le samarium, le néodyme, l’yttrium.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire est un tube extrudé avec une pluralité de canaux en son sein.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure intercalaire comporte un faisceau de fibres creuses, notamment réalisées en matériau polymère, définissant des canaux longitudinaux de la structure intercalaire.
On entend par un faisceau de fibres creuses, notamment un ensemble de fibres creuses de préférence connectées à un même organe d’alimentation de fluide.
Dans ce cas, la structure intercalaire participe principalement à la tenue mécanique de l’ensemble.
Selon un autre des aspects de l’invention, le ou les structures à circulation de fluide caloporteur sont réalisés par un procédé de type RIM (signifiant en anglais « Reaction Injection Molding).
L’invention concerne aussi un module comprenant au moins un dispositif de régulation thermique tel que décrit précédemment, et des composants maintenus dans les logements de maintien de la structure à circulation de fluide caloporteur.
Dans le cas 2 et 3, le ou les secteur(s) d’épaulement du manchon repousse(nt) les pattes souples de la tige élastiquement vers l’intérieur sans déformation permanente significative ou perceptible. Après le passage des secteurs d’épaulement du manchon, les pattes souples de la tige se détendent élastiquement pour revenir vers leur état de repos.
Avantageusement, les pattes souples s’étendent sensiblement perpendiculairement à l’axe longitudinal X. Si l’axe longitudinal X peut être qualifié de vertical, les pattes souples s’étendent horizontalement. Ainsi, les pattes souples sont déformables dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X. On peut comparer le déplacement des pattes souples à celui des lamelles d’un diaphragme : les lamelles se déplacent dans un plan horizontal pour faire varier l’ouverture du diaphragme. Il est de même pour les pattes souples qui se déplacent dans un plan horizontal par rapport l’axe vertical X pour faire varier l’ouverture de passage du manchon et/ou réduire le diamètre de passage de la tige.
Selon une autre définition possible, les pattes souples comprennent des extrémités libres mobiles radialement et des extrémités fixes de raccordement, les extrémités libres et fixes étant situés sensiblement au même niveau axial.
Dans le cas 1 ou 3, les pattes souples sont formées par le manchon, la tige peut comprendre une tête d’insertion et un col, la tête d’insertion étant reliée au col par un épaulement annulaire formant le profil de rétention, cet épaulement annulaire s’étendant radialement vers l’extérieur à partir du col, la tête d’insertion déformant les pattes souples du manchon radialement vers l’extérieur lors de l’insertion de la tige dans le manchon, les pattes souples (13) du manchon venant en contact radial avec le col et en contact axial avec l’épaulement annulaire. Avantageusement, les pattes souples du manchon viennent toutes en contact radial appuyé avec le col.
Dans le cas 2 ou 3, la tige peut comprendre une tête d’insertion, les pattes souples sont formées par la tête d’insertion, les pattes souples se déformant radialement vers l’intérieur lors de l’insertion de la tige dans le manchon, les pattes souples de la tige formant au moins en partie le profil de rétention qui vient en contact axial avec un secteur d’épaulement du manchon, qui peut être formé par des pattes souples ou un profil classique de l’art antérieur.
Dans le cas 3, à la fois le manchon et la tige forment des pattes souples qui viennent en contact axial, les pattes souples du manchon présentent une courbure qui est opposée à celle des pattes souples de la tige, ou inversement. Ainsi, on s’assure que les pattes souples ne sont jamais alignées axialement. Les pattes se croisent, ce qui garantit un contact axial.
Selon une autre caractéristique de l’invention, la tige peut former une section tronconique en-dessous du col, les pattes souples du manchon formant des surfaces inférieures tronconiques, qui viennent en prise avec la section tronconique de la tige. Avantageusement, les pattes souples du manchon sont en contact à la fois avec l’épaulement annulaire, le col et la section tronconique de la tige. La tige est ainsi solidaire sans jeu axial du manchon.
Selon une forme d’application, le manchon peut former autour de la tige et entre les pattes souples des passages de produit fluide. C’est le cas de la tige d’actionnement d’une pompe. Avantageusement, la tige forme une corolle apte à venir en contact étanche avec une arête de contact pour former un clapet.
Selon une autre forme d’application, la tige peut former intérieurement un canal de produit fluide. C’est le cas du poussoir d’une pompe ou d’une valve.
L’invention définit également un distributeur de produit fluide comprenant un système de rétention dans lequel le produit fluide traverse le système de rétention.
L’esprit de l’invention réside dans le fait que le système de rétention implique majoritairement, voir uniquement, de la déformation élastique, de préférence purement radiale, afin de diminuer la force de poussée axiale d’insertion, tout en garantissant un parfait centrage axial.
L’invention sera maintenant plus amplement décrite, en référence aux dessins joints, donnant à titre d’exemples non limitatifs, trois modes de réalisation de l’invention.
La est une vue en coupe transversale verticale à travers une pompe manuelle de l’art antérieur,
La est une vue en perspective partiellement découpée montrant un système de rétention selon un premier mode de réalisation de l’invention,
La est une vue en coupe transversale verticale à travers le système de rétention de la ,
Cet accès au contenu de la valise est contraignant dans plusieurs situations : Utilisation à destination (typiquement dans un hôtel) : pour avoir accès à son contenu, la valise doit être posée par terre à plat, ou bien sur un support en hauteur. Cela conduit à un problème d’ergonomie (contenu proche du sol, ou bien manutention de la valise pour la poser en hauteur) Aussi à destination, l’emprise au sol de la valise est maximale (1 à 2 fois la surface de la face la plus importante de la valise), ce qui pose un problème de place. Lors de contrôle de sécurité, typiquement en aéroport, la valise doit être posée à plat est ouverte entièrement pour en ressortir les éléments à faire scanner séparément, tels les trousses de toilette, ordinateurs, appareils photo, batteries… cela crée des problèmes d’ergonomie et de confidentialité (intérieur complet de la valise visible par les autres passagers à proximité) Lorsque des compartiments séparés sont créés, en particulier pour ranger un ordinateur, ces compartiments sont proches des faces externes des valises et avec des fermetures séparées. Cela augmente les risques de sécurité : casse ou vol plus susceptibles d’arriver. En-dehors de ces compartiments, l’accès au contenu de la valise au cours des voyages (lorsque les affaires sont dans la valise et celle-ci est sur ses roues) n’est pas aisé. Soit les affaires sont mises dans les poches externes (cf. point précédent), soit il faut mettre à plat la valise, l’ouvrir. Il y a alors un problème d’ergonomie (mouvements, proche du sol en l’absence de supports qui en revanche obligent à soulever la valise, tout le contenu de la valise est alors visible)
Dans le cadre de cette invention permettant un usage vertical de la valise, la fixation de la poignée supérieure doit être positionnée très proche de la canne télescopique, soit d’être fixée sur un élément ouvrant, dont la fermeture doit alors être renforcée car elle doit supporter le poids entier de la valise.
B. L’ETAT DE LA TECHNIQUE
1. Connaissez-vous des publications de brevet de votre domaine ?
US 7,607,535 B2, US 2006/0000681 A1, US 2014/0216875 A1 et US 2020/0163427 A1, qui présentent des manières de transformer une valise en une penderie & rangements de voyage, une fois arrivé à destination.
2. Solution déjà connue
Une solution pour une utilisation à destination existait avant les contraintes de dimensions et de poids imposées aux bagages. Il s’agit des malles de voyages développées au 19 e siècle et au début du 20 e siècle, qui permettaient de garder organisés les affaires des voyageurs, et aussi d’utiliser la malle comme meuble (avec selon les modèles des penderies, des tiroirs, des rangements faits sur mesure pour différents objets (tels des flacons, des chapeaux). Ces solutions, même adaptées au format des valises actuelles, sont incomplètes car elles ne permettent pas un usage en cours de voyage.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit film comprend de 15 à 70% en poids dudit au moins un polymère fluoré A1 , de 10 à 80% en poids dudit plastifiant(s) B2 , de 2 à 30% en poids dudit sel(s) de métal alcalin B1 , de 1 ppb à 5000 ppm d’eau sur base du poids total dudit film. Les teneurs exprimées ici concernent le film sans tenir compte du support D , c’est-à-dire après retrait de celui-ci. De préférence, ledit film comprend également de 1 ppb à 15% dudit au moins un solvant organique A2 . Ledit film peut comprendre de 20 à 70% dudit au moins un polymère fluoré A1 , avantageusement de 25 à 70% dudit au moins un polymère fluoré A1 , de préférence de 30 à 70% dudit au moins un polymère fluoré A1 .
Ainsi, de préférence, ledit film consiste en de 15 à 70% en poids dudit au moins un polymère fluoré A1 , de 10 à 80 % en poids dudit plastifiant(s) B2 , de 2 à 30% en poids dudit sel(s) de métal alcalin B1 , de 1 ppb à 15% dudit au moins un solvant organique A2 et de 1 ppb à 5000 ppm d’eau sur base du poids total dudit film ; la somme des constituants étant égale à 100. Plus préférentiellement, ledit film consiste en de 20 à 70% en poids dudit au moins polymère fluoré A1 , de 10 à 80 % en poids dudit plastifiant(s) B2 , de 2 à 30% en poids dudit sel(s) de métal alcalin B1 , de 1 ppb à 15% dudit au moins un solvant organique A2 et de 1 ppb à 5000 ppm d’eau sur base du poids total dudit film ; la somme des constituants étant égale à 100.
Selon un mode de réalisation préféré, dans ce film, la teneur en solvant organique A2 tel que défini dans la présente demande est de 1 ppb à 10%, plus préférentiellement de 1 ppb à 5%, en particulier de 1 ppb à 1%, plus particulièrement de 1 ppb à 5000 ppm. Plus préférentiellement, dans ce film, la teneur en solvant organique A2 tel que défini dans la présente demande est de 10 ppb à 15%, avantageusement de 10 ppb à 10%, de préférence de 10 ppb à 5%, plus préférentiellement de 10 ppb à 1%, en particulier de 10 ppb à 5000 ppm. En particulier, dans ce film, la teneur en solvant organique A2 tel que défini dans la présente demande est de 100 ppb à 15%, avantageusement de 100 ppb à 10%, de préférence de 100 ppb à 5%, plus préférentiellement de 100 ppb à 1%, en particulier de 100 ppb à 5000 ppm.
En outre, dans ce film, la teneur massique en eau inférieure à 5000 ppm, avantageusement inférieure à 4000 ppm, de préférence inférieure à 3000 ppm, plus préférentiellement inférieure à 2000 ppm, en particulier inférieure à 1000 ppm, plus particulièrement inférieure à 500 ppm, de manière privilégiée inférieure à 100 ppm, de manière avantageusement privilégiée inférieure à 50 ppm, de manière préférentiellement privilégiée inférieure à 10 ppm ; et la teneur massique en eau est supérieure à 1 ppb, plus préférentiellement supérieure à 10 ppb, en particulier supérieure à 100 ppb, plus particulièrement supérieure à 1 ppm.
Avantageusement, le film ne contient pas ou peu de solvant et présente une conductivité ionique élevée. Avantageusement, le film est autosupporté, c'est-à-dire qu’il est manipulable sans l'aide de support. Avantageusement, le film est apte à s’enrouler, c’est-à-dire qu’il est manipulable de sorte qu’on puisse l’enrouler sur une bobine.
Selon un mode de réalisation alternatif, lorsque le film contient un renfort fibreux, le ratio massique entre le film et le renfort fibreux est de 1,5 à 9.
Avantageusement, ledit film a une épaisseur variant de moins de 20% sur toute sa longueur, de préférence de moins de 15% sur toute sa longueur, en particulier de moins de 10% sur toute sa longueur.
Avantageusement, le film garde ses propriétés jusqu’à 80°C et ne s’enflamme pas en-dessous de 130°C.
Un autre objet de l’invention est un séparateur pour batterie tout solide consistant, en tout ou partie, en ledit film. Dans ce cas, la présence dudit sel de lithium peut être optionnelle.
En poursuivant le rapprochement des premier et deuxième dispositifs 10A, 10B, les tiroirs 60 finissent par ne plus masquer les éléments d’étanchéité 50 et n’exercent alors plus aucun effort sur les inserts 51 qui passent donc de leur position reculée à leur position avancée.
Dans un quatrième temps, les premier et deuxième dispositifs 10A, 10B continuent d’être rapprochés l’un de l’autre jusqu’à ce que l’embout 30 du premier du dispositif 10A s’étende coaxialement à l’embout 30 du deuxième dispositif 10B et que les tiroirs 60 rejoignent leur position de dégagement ( et 11B). Les inserts 51 des premier et deuxième dispositifs 10A, 10B exercent alors l’un sur l’autre un effort axial assurant le retour desdits inserts 51 en position reculée et une mise en contact étanche de ceux-ci, et le bourrelet 54 du premier dispositif 10A est en contact étanche avec le bourrelet 54 du deuxième dispositif 10B.
Dans le même temps, les tenons 64.1 des pattes d’ancrage 64 glissent sur des surfaces internes 44 des éléments d’enfichage femelles 40 formant des deuxièmes rampes de soulèvement des pattes d’ancrage 64 qui passent alors de l’état intermédiaire à l’état déformé avant de repasser à l’état intermédiaire en effectuant un clic audible engendré par l’engagement élastique des tenons 64.1 dans les deuxièmes trous 42 des éléments d’enfichage femelles 40. Les tiroirs 60 sont alors verrouillés en position de dégagement. Le clic audible fait office de témoin sonore garantissant que les tiroirs 60 sont en position de dégagement et donc que l’insert 51 et le bourrelet 54 de l’élément d’étanchéité 50 du premier dispositif 10A sont respectivement en contact étanche avec l’insert 51 et le bourrelet 54 de l’élément d’étanchéité 50 du deuxième dispositif 10B.
Dans le même temps également, les premiers appendices 65 des tiroirs 60 sont reçus dans les troisièmes trous 43 des éléments d’enfichage femelles 40 de sorte que lesdits premiers appendices 65 font office de témoins visuels garantissant que les tiroirs 60 sont en position de dégagement.