INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le protocole de dosage MTS est basé sur la réduction du composé de tétrazolium MTS par des cellules de mammifères viables (et des cellules d'autres espèces) pour générer un colorant formazan coloré qui est soluble dans les milieux de culture cellulaire. Cette conversion est effectuée par les enzymes déshydrogénases dépendantes du NAD(P)H dans les cellules métaboliquement actives. Le colorant formazan est quantifié en mesurant l'absorbance à 490-500 nm.
Après une période d'incubation avec le produit à analyser, la Densité Optique (DO) de chaque puits a été lue à une longueur d’onde de 490 nm par un lecteur de fluorescence-luminescence. Les résultats obtenus pour les puits traités avec le produit à évaluer ont été comparés à ceux des puits témoins non traités (CTRL, 100 % de viabilité) et convertis en valeurs de pourcentage. Calcul du pourcentage de la viabilité cellulaire
Les pourcentages de viabilité cellulaire ont été exprimés en pourcentage par rapport au contrôle :
Exemple 12 : Cytotoxicité du composé (4)
Les résultats pour le composé (4), nommé P1 (de référence AR4172-56) sont exprimés dans le tableau 2 et la en moyenne de pourcentage de viabilité cellulaire normalisée par rapport à la condition de contrôle (non traitée) et à l'écart type de la moyenne (Std. Dev.). Le seuil de toxicité est fixé à 70% de viabilité cellulaire (%) et visualisé dans la sous la forme d'une ligne pointillée.
Concentrations Viabilité cellulaire (%) Std. Dev CTRL 100 3 P1 0,005% 99 3 P1 0,003% 104 5 P1 0,001% 105 3 P1 0,0005% 108 5 P1 0,0003% 109 5 P1 0,0001% 106 4 P1 0,00005% 106 6 P1 0,00003% 105 3 H 2 O 2 (toxicité) 2 1
La machine électrique des figures 2a et 2b est divisée en trois zones ou secteurs (S1, S2, S3) correspondant aux trois paires de pôles de ladite machine. D’après la figure 2a, le système multi-sources comprend donc une machine électrique M telle que décrite précédemment ainsi qu’une pluralité de sources d’alimentation 2 et une pluralité de convertisseurs de puissance 3. La machine électrique M est connectée à deux sources 2 : U et V. Chaque source 2 est associée à trois convertisseurs de puissance 3. Par conséquent, six convertisseurs 3 de puissance sont employés au total. Ici deux sources d’alimentation 2 sont utilisées, . Pour chaque source d’alimentation 2, le premier convertisseur 3 est associé à la première paire de pôles statoriques (zone S1) symbolisée par les phases A1+/-, B1+/- et C1+/-. Le deuxième convertisseur est associé à la deuxième paire de pôles statoriques (zone S2) symbolisée par les phases A2+/-, B2+/- et C2+/-. Le troisième convertisseur est associé à la troisième paire de pôles statoriques (zone S3) symbolisée par les phases A3+/-, B3+/- et C3+/-. La source U alimente les bobines de rang 1 dans chacune des zones et la source V alimente les bobines de rang 2 dans chacune des zones.
D’après la figure 2b, et sur le même principe que pour la figure 2a, le système multi-sources comprend une machine électrique M telle que décrite précédemment ainsi qu’une pluralité de sources d’alimentation 2 et une pluralité de convertisseurs de puissance 3. La machine électrique M est connectée à trois sources 2 : U, V et W. Chaque source 2 est associée à trois convertisseurs de puissance 3. Par conséquent, neuf convertisseurs 3 de puissance sont employés au total. Ici trois sources d’alimentation 2 sont utilisées car =3. Pour chaque source d’alimentation 2, le premier convertisseur 3 est associé à la première paire de pôles statoriques (zone S1) symbolisée par les phases A1+/-, B1+/- et C1+/-. Le deuxième convertisseur est associé à la deuxième paire de pôles statoriques (zone S2) symbolisée par les phases A2+/-, B2+/- et C2+/-. Le troisième convertisseur est associé à la troisième paire de pôles statoriques (zone S3) symbolisée par les phases A3+/-, B3+/- et C3+/-. La source U alimente les bobines de rang 1 dans chacune des zones, la source V alimente les bobines de rang 2 dans chacune des zones et la source W alimente les bobines de rang 3 dans chacune des zones. Dans d’autres modes de réalisation, il est possible de mélanger les rangs et les zones pour une même alimentation, par exemple le rang 1 de la zone 1, le rang 2 de la zone 2 et le rang 3 de la zone 3 sont associés à une même source.
Selon la , nous allons à présent décrire le procédé de commande appliqué au système multi-sources de la . Le procédé de commande selon l’invention est appliqué par chaque circuit de contrôle de chaque convertisseur 3 du système. Dans un autre mode de réalisation, le procédé peut être appliqué par un circuit de contrôle général à tous les convertisseurs 3 par exemple. Le procédé comprend les étapes suivantes :
- première répartition des courants de la pluralité de sources d’alimentation vers au moins une zone de la machine électrique,
- seconde répartition des courants vers au moins une fraction de chaque zone.
Les deux étapes du procédé sont indépendantes l’une de l’autre quel que soit le mode de réalisation. Les bobinages de la machine électrique sont répartis en trois zones, ici correspondant à des secteurs : secteurs S1, S2 et S3 tels que représentés par les lignes en pointillées sur la . Les secteurs S1, S2, S3 correspondent à des zones bien définies de la machine électrique M. Le secteur S1 comprend les phases A1+/-, B1+/- et C1+/-. Le secteur S2 comprend les phases A2+/-, B2+/- et C2+/-. Le secteur S3 comprend les phases A3+/-, B3+/- et C3+/-.
Les secteurs S1, S2, S3 sont ensuite fractionnés. Chaque fraction est associée à au moins une phase de la machine électrique. Ici, les fractions regroupent une bobine de chaque phase A1, B1, C1 pour le secteur S1, une bobine de chaque phase A2, B2, C2 pour le secteur S2 et une bobine de chaque phase A3, B3, C3 pour le secteur S3. Le procédé de commande s’applique de la même manière au système multi-sources décrit à la , seul le nombre de sources d’alimentation diffère.
Selon la figure 3, à partir du point de fonctionnement en couple et en flux à atteindre et en fonction de la vitesse, les courants de références à appliquer sont exprimés dans le repère de Park, ils correspondent aux courants que l’on retrouverait dans la machine électrique de référence (voir Figs. 1a,1b). À partir des besoins en termes d’efforts radiaux à appliquer, ces courants sont répartis en , et vers chacun des secteurs S1, S2, S3 en fonction de , et . Ces courant s , et sont ensuite fractionnés sur les trois fractions (1u, 1v, 1w), (2u, 2v, 2w) et (3u, 3v, 3w) de chaque secteur S1, S2, S3 en fonction des besoins d’échange d’énergie , et entre les sources U, V et W.
Par exemple, et dans le cas où les trois tensions sont égales, pour faire un effort radial sur le rotor permettant de l’attirer vers la droite, il faut que le secteur S3 travaille plus que les deux autres, une répartition 25% / 25% / 50% de la puissance totale pour les trois secteurs peut donc être adoptée. Ensuite s’il y a le besoin, en plus, d’une gestion énergétique telle que c’est la source U qui est la plus sollicitée, une répartition 50%/25%/25% de la puissance totale entre les sources peut être adoptée.
Donc parmi les 25% alloués au secteur S1, il y en aura 12.5% dans le rang 1, et 6.25% dans les rangs 2 et 3 (12.5 +2*6.25=25). Parmi les 25% alloués au secteur S2, il y en aura 12.5% dans le rang 1, et 6.25% dans les rangs 2 et 3 (12.5 +2*6.25=25). Parmi les 50% alloués au secteur S3, il y en aura 25% dans le rang 1, et 12.25% dans les rangs 2 et 3 (25+2*12.5=50). , et correspondent aux pourcentages associés à chaque secteur S1, S2 , S3. , et correspondent aux pourcentages de la puissance totale qui sont assignés à chaque source U, V, W.
À partir de la machine électrique M, on utilise les degrés de liberté et pour interconnecter des sources sans que les transferts d’énergie entre sources ne perturbent les efforts radiaux dans la machine. L’utilisation de convertisseurs de puissance par source permet de conserver le degré de liberté pour le contrôle actif des efforts radiaux.
Que ce soit à la figure 2a ou à la figure 2b, chaque source est au final associée à des bobinages situés tout autour de la machine, ce qui permet de gérer l’utilisation des différentes sources sans générer d’efforts radiaux au rotor. En revanche, avec une hiérarchisation adaptée du contrôle, il est tout de même possible d’utiliser les degrés de libertés de la structure pour générer des efforts radiaux et réaliser un centrage magnétique sans que cela entraîne un déséquilibre entre les sources. Il faut d’abord fixer la contribution en termes d’efforts de chaque secteur (ou paire de pôles) et ensuite gérer la répartition d’usage des sources qui sera la même dans les différents secteurs. Ce procédé est applicable quelles que soient les caractéristiques ( ) de la machine. Le nombre de subdivisions d’encoches peut être supérieur ou égal au nombre de sources.
La présente un système multi-sources avec contrôle des ondulations de couple selon un premier mode de réalisation. La machine électrique des figures 4a et 4b est divisée en trois zones ou systèmes triphasés sur le même principe que les figures 2a et 2b. Ces trois systèmes triphasés correspondant aux trois paires de pôles de ladite machine.
D’après la figure 4a, la machine électrique M est connectée à deux sources 2 : U et V. Chaque source 2 est associée à trois convertisseurs de puissance 3. Chaque convertisseur est associé à des zones de la machine électrique correspondant à des systèmes -phasés distincts. Ces différents systèmes -phasés sont décalés d’un angle électrique, l’angle électrique étant égal à 20 degrés. L’angle est égal à 20 degrés dans ce mode de réalisation car l’exemple comprend dix-huit encoches par paires de pôles (360/18=20). Le système -phasé associé au premier convertisseur de chaque source est associé à l’encoche a de la phase A+/-, à l’encoche b de la phase B+/- et à l’encoche c de la phase C+/-, soit la première encoche de chaque phase citée. Pour le deuxième convertisseur de chaque source, celui-ci est associé aux deuxièmes encoches a’, b’, c’ des phases citées. Pour le troisième convertisseur de chaque source, celui-ci est associé aux troisièmes et dernières encoches a’’, b’’ et c’’ des phases citées. La source U alimente les bobines de rang 1 dans chacune des zones et la source V alimente les bobines de rang 2 dans chacune des zones. Dans d’autres modes de réalisation, il est possible de mélanger les rangs et les zones pour une même alimentation, par exemple le rang 1 de la zone 1 et le rang 2 de la zone 2 sont associés à une même source.
La figure 4b présente un système multi-sources avec contrôle des ondulations de couple, sans couplage entre les fonctions « gestion de l’énergie » et gestion des « ondulations de couple ». Selon la figure 4b, on considère une structure permettant d’associer sources d’énergie à une machine électrique. Chaque source alimente convertisseurs qui sont chacun associés à des zones de la machine électrique correspondant à des systèmes -phasés distincts. Ces différents systèmes -phasés sont décalés d’un certain angle électrique et représentés avec des nuances de couleur différentes sur la figure suivante. Ce décalage est précisé par des traits en pointillés au niveau d’un pôle de la phase A.
D’après la figure 4b, et sur le même principe que pour la figure 4a, la machine électrique M est connectée à trois sources 2 : U, V et W. Chaque source 2 est associée à trois convertisseurs de puissance 3. Chaque convertisseur est associé à des systèmes -phasés distincts. Ces différents systèmes -phasés sont décalés d’un angle électrique, l’angle électrique étant égal à 20 degrés. L’angle est égal à 20 degrés dans ce mode de réalisation car l’exemple comprend dix-huit encoches par paires de pôles (360/18=20). Le système -phasé associé au premier convertisseur de chaque source est associé à l’encoche a de la phase A+/-, à l’encoche b de la phase B+/- et à l’encoche c de la phase C+/-, soit la première encoche de chaque phase citée. Pour le deuxième convertisseur de chaque source, celui-ci est associé aux deuxièmes encoches a’, b’, c’ des phases citées. Pour le troisième convertisseur de chaque source, celui-ci est associé aux troisièmes et dernières encoches a’’, b’’ et c’’ des phases citées. La source U alimente les bobines de rang 1 dans chacune des zones, la source V alimente les bobines de rang 2 dans chacune des zones et la source W alimente les bobines de rang 3 dans chacune des zones. Dans d’autres modes de réalisation, il est possible de mélanger les rangs et les zones pour une même alimentation, par exemple le rang 1 de la zone 1, le rang 2 de la zone 2 et le rang 3 de la zone 3 sont associés à une même source.
b) au moins un cation métallique choisi parmi Fe 3+ , Co 2+ , Zn 2+ , Cu 2+ , ou Ni 2+ .
b) au moins un cation métallique qui est Fe 3+
b) au moins un cation métallique qui est Co 2+
Selon la , nous allons à présent décrire le procédé de commande appliqué au système multi-sources de la . Le procédé de commande selon l’invention est appliqué par chaque circuit de contrôle de chaque convertisseur 3 du système. Dans un autre mode de réalisation, le procédé peut être appliqué par un circuit de contrôle général à tous les convertisseurs 3 par exemple. Comme présenté précédemment, le procédé comprend les étapes suivantes :
Les bobinages de la machine électrique M sont répartis en trois zones correspondant à des systèmes triphasés ou système -phasés, chaque système triphasé étant associé à un convertisseurs 3.
Les systèmes triphasés associés à chaque convertisseur sont ensuite fractionnés. Chaque fraction correspond à des bobines distinctes des bobinages qui constituent les systèmes triphasés de la machine électrique. Ici, pour chaque source, le premier convertisseur alimente une fraction de la zone correspondant aux encoches a, b, c, le deuxième convertisseur alimente une fraction de la zone correspondant aux encoches a’, b’, c’, le troisième convertisseur alimente une fraction de la zone correspondant aux encoches a’’, b’’, c’’. À partir du point de fonctionnement en couple et en flux à atteindre soit la vitesse, les courants de référence à appliquer sont exprimés dans le repère de Park, ils correspondent aux courants que l’on retrouverait dans la machine électrique de référence (Figs. 1a, 1b). Pour minimiser les ondulations de couple, ces courants sont répartis en , et vers chacun des systèmes triphasés en fonction de , , ,. Les courants , et sont ensuite fractionnés vers les trois fractions (u, v, w), (u’, v’, w’) et (u’’, v’’, w’’) de chaque système triphasé en fonction des besoins d’échange d’énergie , et entre les sources U, V et W. Avantageusement, pour minimiser en mode sain l’ondulation du couple appliqué sur le rotor, il faut que les trois systèmes -phasés travaillent équitablement, soit de manière équilibrée. Par exemple, et dans le cas où les trois tensions sont égales, la répartition peut être de 33% / 33% / 33% de la puissance totale pour les trois systèmes -phasés. Ensuite s’il y a le besoin, en plus, d’une gestion énergétique telle que c’est la source U qui est la plus sollicitée par exemple, une répartition 50%/25%/25% de la puissance totale entre les sources peut être adoptée. Donc parmi les 33% alloués au premier système -phasés, il y en aura 16.7% dans le rang 1, et 8.4% dans les rangs 2 et 3 (16.7 +2*8.4=33). Il en va de même pour les deux autres zones. À partir de la machine électrique M, on utilise les degrés de liberté et pour interconnecter des sources sans que les transferts d’énergie entre sources ne perturbent les ondulations de couple dans la machine. L’utilisation de convertisseurs de puissance par source permet de conserver le degré de liberté pour le contrôle actif des ondulations de couple.
Que ce soit à la figure 4a ou à la figure 4b, les convertisseurs associés à chaque source alimentent au final des bobinages correspondant à des zones correspondant à des systèmes -phasés, ce qui permet de gérer l’utilisation des différentes sources sans dégrader les harmoniques du couple. Cela est permis par une hiérarchisation adaptée du contrôle : Il faut d’abord fixer le contrôle des harmoniques entre les différents systèmes -phasés et ensuite gérer la répartition d’usage des sources qui sera la même au sein des différents systèmes -phasés. Ce procédé est applicable quelles que soient les caractéristiques ( ) de la machine et le nombre de subdivisions d’encoche . De préférence, est supérieur ou égal au nombre de sources. Avantageusement, est égal au nombre de sources dans le système. Le procédé de commande décrit s’applique de la même manière au système multi-sources décrit à la .
En référence à la , nous allons décrire un système multi-sources avec contrôle des ondulations de couple et des efforts radiaux, sans couplage entre les fonctions gestion de l’énergie et gestion des efforts mécaniques. La machine électrique de la est divisée en trois zones ou secteurs (S1, S2, S3) correspondant aux trois paires de pôles de ladite machine.
La machine électrique M est connectée à trois sources 2 : U, V et W. Chaque source 2 est associée à trois convertisseurs de puissance 3. Pour chaque source d’alimentation 2, le premier convertisseur 3 est associé à la première paire de pôles statoriques (zone S1) symbolisée par les phases A1+/-, B1+/- et C1+/-. Le deuxième convertisseur est associé à la deuxième paire de pôles statoriques (zone S2) symbolisée par les phases A2+/-, B2+/- et C2+/-. Le troisième convertisseur est associé à la troisième paire de pôles statoriques (zone S3) symbolisée par les phases A3+/-, B3+/- et C3+/. Les paires de pôles sont associées à des systèmes triphasés décalés d’un angle électrique, l’angle électrique étant égal à 20 degrés. L’angle est égal à 20 degrés dans ce mode de réalisation car l’exemple comprend dix-huit encoches par paires de pôles (360/18=20). La source U alimente les bobines de rang 1 dans chacune des zones, la source V alimente les bobines de rang 2 dans chacune des zones et la source W alimente les bobines de rang 3 dans chacune des zones. Dans d’autres modes de réalisation, il est possible de mélanger les rangs et les zones pour une même alimentation, par exemple le rang 1 de la zone 1, le rang 2 de la zone 2 et le rang 3 de la zone 3 sont associés à une même source.
Selon la , nous allons à présent décrire le procédé de commande appliqué au système multi-sources de la . Le procédé de commande selon l’invention est appliqué par chaque circuit de contrôle de chaque convertisseur 3 du système. Dans un autre mode de réalisation, le procédé peut être appliqué par un circuit de contrôle général à tous les convertisseurs 3 par exemple. Comme décrit précédemment, le procédé comprend les étapes suivantes :
Les bobinages de la machine électrique M sont répartis en trois zones correspondant à des secteurs : secteurs S1, S2 et S3 tels que représentés par les lignes en pointillés sur la . Les secteurs S1, S2 et S3 correspondent à des zones bien définies de la machine électrique M. Le secteur S1 comprend les phases A1+/-, B1+/- et C1+/-. Le secteur S2 comprend les phases A2+/-, B2+/- et C2+/-. Le secteur S3 comprend les phases A3+/-, B3+/- et C3+/-. Dans ce mode de réalisation les trois secteurs définis par les lignes en pointillés ont des phases qui sont décalées d’un angle électrique, l’angle électrique étant égal à 20 degrés (voir explication dans le mode de réalisation des figures précédentes).
Les zones correspondant à des secteurs S1, S2 et S3 sont ensuite fractionnées. Chaque fraction est associée à une phase de la machine électrique. Ici, les fractions regroupent une bobine de chaque phase A1, B1, C1 pour le secteur S1, une bobine de chaque phase A2, B2, C2 pour le secteur S2 et une bobine de chaque phase A3, B3, C3 pour le secteur S3.À partir du point de fonctionnement en couple et en flux à atteindre, les courants de référence à appliquer sont exprimés dans le repère de Park, ils correspondent aux courants que l’on retrouverait dans la machine électrique de référence (Figs. 1a, 1b). Pour minimiser les ondulations de couple et appliquer les efforts radiaux désirés, ces courants sont répartis en , et vers chacun des secteurs en fonction de , et . Les courants , et sont ensuite fractionnés vers les trois fractions (1u, 1v, 1w), (2u, 2v, 2w) et (3u, 3v, 3w) de chaque système triphasé en fonction des besoins d’échange d’énergie , et entre les sources U, V et W. Par exemple, et dans le cas où les trois tensions sont égales, pour faire un effort radial sur le rotor permettant de l’attirer vers la droite, il faut que le secteur S3 travaille plus que les deux autres sur l’axe d du repère de Park. Une répartition 25% / 25% / 50% sur les courants dans l’axe d pour les trois secteurs peut donc être adoptée. Pour l’axe q, il faut conserver une répartition équitable pour garantir le minimum d’ondulation de couple, une répartition 33% / 33% / 33% % sur les courants dans l’axe q pour les trois secteurs peut donc être adoptée. Ensuite s’il y a le besoin, en plus, d’une gestion énergétique telle que c’est la source U qui est la plus sollicitée, une répartition 50%/25%/25% de la puissance totale entre les sources peut être adoptée. Donc parmi les 25% alloués au secteur S1 suivant les courants dans l’axe d, il y en aura 12.5% dans le rang 1, et 6.25% dans les rangs 2 et 3 (12.5 +2*6.25=25). Parmi les 33% alloués au secteur S1 pour les courants dans l’axe q, il y en aura 16.7% dans le rang 1, et 8.4% dans les rangs 2 et 3 (16.7 +2*8.4=33). Donc parmi les 25% alloués au secteur S2 suivant les courants dans l’axe d, il y en aura 12.5% dans le rang 1, et 6.25% dans les rangs 2 et 3 (12.5 +2*6.25=25). Parmi les 33% alloués au secteur S2 pour les courants dans l’axe q, il y en aura 16.7% dans le rang 1, et 8.4% dans les rangs 2 et 3 (16.7 +2*8.4=33). Parmi les 50% alloués au secteur S3 suivant les courants dans l’axe d, il y en aura 25% dans le rang 1, et 12.25% dans les rangs 2 et 3 (25+2*12.5=50). Parmi les 33% alloués au secteur S3 pour les courants dans l’axe q, il y en aura 16.7% dans le rang 1, et 8.4% dans les rangs 2 et 3 (16.7 +2*8.4=33).
À partir de la machine triphasée M, on utilise les degrés de liberté , et pour interconnecter des sources sans que les transferts d’énergie entre sources ne perturbent les ondulations de couple dans la machine. L’utilisation de convertisseurs de puissance par source permet de conserver le degré de liberté pour le contrôle actif des harmoniques de couple et des efforts radiaux.
Comme présenté à la , le procédé de la présente invention peut également être appliqué à un système comprenant plusieurs sources d’alimentation 2, chaque source d’alimentation étant connectée à un unique convertisseur 3. En effet, un tel système comprend une machine électrique M tel que décrit à la par exemple ainsi qu’une pluralité de sources d’alimentation 2 chacune connecté à un seul convertisseur de puissance 3. La machine électrique M est connectée à trois sources 2 : U, V et W. Pour chaque source d’alimentation 2, le convertisseur 3 est associé aux paires de pôles des phases A+/-, B+/- et C+/-. La source U alimente les paires de pôles de rang 1, la source V alimente les paires de pôles de rang 2 et la source w alimente les paires de pôles de rang 3. Dans d’autres modes de réalisation, il est possible de mélanger les rangs et les zones pour une même alimentation, par exemple le rang 1 de la zone 1 et le rang 2 de la zone 2 sont associés à une même source.
Le procédé de commande appliqué à ce système multi-sources particulier est appliqué par chaque circuit de contrôle de chaque convertisseur 3. Dans un autre mode de réalisation, le procédé peut être appliqué par un circuit de contrôle général à tous les convertisseurs 3 par exemple. Le procédé comprend alors les étapes suivantes :
B) Estérification du dérivé d’acide anacardique O -acétylé par le bromure de cinnamyle (échantillon AR4172-63)