INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’extrémité ouverte 48 est fermée par l’intermédiaire d’un scellage pour former un pan supérieur 11. N'importe quel style approprié de fermeture peut être utilisé. Dans une forme, le pan supérieur 11 peut comprendre des soufflets de fermeture 11b, dans lequel des parties de la surface externe du matériau de conditionnement au niveau des soufflets de fermeture 11b sont assemblées pour former une jointure de fermeture 11a correspondant à la ligne de scellage 11a et une ailette de jointure de fermeture 11c s’étendant à partir de la jointure de fermeture 11a, et du pan supérieur 11. Au moins une partie de l’ailette de jointure de fermeture 11c peut être attachée à au moins une partie du pan supérieur 11. Le fait de coller l’ailette de jointure de fermeture 11c sur au moins une partie du pan supérieur 11 peut réduire le risque d’ouverture involontaire du conditionnement, assurer une meilleure capacité de mise en pile, ainsi que fournir un aspect plus propre en rayon. Au lieu de former des soufflets de fermeture et une ailette de fermeture, le pan supérieur 11 peut comprendre des jointures qui sont jointes ensemble dans une configuration de type bloc ou une configuration de type en croix, abordées en outre ici.
Un exemple d'une configuration de type bloc est montré sur la . La surface inférieure de l’arrière 410 peut comprendre des jointures de type bloc 220 et 230. La surface inférieure 410 peut comprendre une partie de base 240. Un premier rabat de matériau de conditionnement 250 peut être plié sur la partie de base 240. Des premières jointures 220 peuvent être fournies pour fixer le premier rabat de matériau de conditionnement 250 à la partie de base 240. Un second rabat de matériau de conditionnement 260 peut être plié sur la partie de base 240 et au-dessus du premier rabat de matériau de conditionnement 250. Des deuxièmes jointures 230 peuvent être fournies pour attacher le deuxième rabat de matériau de conditionnement 260 à la partie de base 240 et au premier rabat de matériau de conditionnement 250.
Un autre exemple d’un style de scellage qui peut être utilisé avec les conditionnements de la présente divulgation est la configuration de type pincé ou de type de fond pincé. Un exemple d'une configuration de type pincé est montré sur la . Comme montré, l'une des différences clés entre la configuration de fond en bloc et celle de fond pincé est la configuration des plissements 12b et 13b. Au lieu de plissements sur les côtés 412 et 413, une configuration de style pincé comprend des soufflets 22b et 23b sur la surface inférieure 410. De plus, dans la configuration de fond pincé, la surface inférieure 410 comprend une ligne de pliage 10a qui peut être absente dans la configuration de style bloc.
Des configurations de type en croix ou de type de fond en croix sont également acceptables pour sceller des parties des matériaux de conditionnement de la présente divulgation. Un exemple d'une configuration de type en croix est montré sur la . Comme montré, l’une des différences clés entre la configuration de type en croix et la configuration de type bloc est que les soufflets 32b et 33b et les lignes de pliure 12a et 13a sont orientés vers l’extérieur de l’intérieur du sac 4 avant de remplir le sac 4 pour former le conditionnement 1. Dans une configuration de style bloc ( ), d’autre part, les lignes de pliage 12a et 13a sur la première surface latérale 412 et la seconde surface latérale 413, respectivement, sont orientées vers l’intérieur avant de remplir le sac 4 pour former le conditionnement 1. En raison de l’orientation des soufflets 32b et 33b dans la configuration de style en croix, le remplissage du sac 4 avec des articles absorbants peut exiger moins d’énergie pour étendre le sac 4 pour le remplissage. En guise d’exemple, des plissements orientés vers l’intérieur, e.g. une configuration de style bloc, exigeraient un déplacement vers l’extérieur des plissements avant remplissage du sac pour former le conditionnement. En outre, l’équipement utilisé pour guider le produit vers l’intérieur du sac 4 peut avoir une probabilité réduite d’interférence avec les soufflets, compte tenu de leur orientation vers l’extérieur. Ceci peut réduire la probabilité d'incidents de conditionnement ou d'arrêts de processus de fabrication du fait de problèmes de qualité.
Avantageusement, le capteur de courant 5 de dimensions d’environ 15mmx15mm dans le plan X,Y permet d’obtenir une performance de l’ordre de 250 mV/Amp à 50 Hz.
Avantageusement, le module de mesure de courant est séparable en deux parties, par conséquent il est ouvrant, ce qui permet une mise en place aisée autour d’un conducteur électrique sans nécessiter de débrancher ce conducteur.
Avantageusement, la séparation en deux parties ne nécessite pas une ouverture des enroulements, ce qui rend le module de mesure de courant plus robuste à un nombre d’ouvertures et fermetures. Ainsi, sa manipulation par un opérateur est plus aisée.
Avantageusement, la forme incurvée de l’élément ferromagnétique est optimisée, ce qui permet d’optimiser les performances de mesure de courant, tout en respectant des contraintes d’encombrement.
Procédé et système de calibration de mesures de tension dans un système de mesure de grandeurs électriques La présente invention concerne un procédé et un système de calibration de mesures de tension dans un système de mesure de grandeurs électriques.
L’invention se situe dans le domaine de la mesure et du calcul de grandeurs électriques, de manière distribuée, dans une installation électrique.
En effet, dans des installations électriques, par exemple des réseaux locaux de distribution d’électricité, il est utile de mesurer des grandeurs électriques, en particulier le courant électrique, la tension, sur divers conducteurs électriques, dans plusieurs localisations du réseau, et de calculer d’autres grandeurs électriques, e.g. la puissance, l’énergie etc.
On connaît par exemple des dispositifs de mesure de grandeurs électriques, e.g. capteurs de courant ou de tension, qui ont des interfaces de communication, par exemple pour la communication des grandeurs électriques mesurées, ce qui permet mettre en œuvre un réseau de communication entre des dispositifs de mesure vers un dispositif de communication passerelle, ce qui facilite la supervision et le contrôle du réseau électrique par des utilisateurs.
De plus, un calcul d’autres grandeurs électriques à partir des valeurs de courant et de tension mesurées par de tels capteurs peut être avantageusement réalisé dans un tel réseau de communication.
En particulier, l’invention s’applique dans le cas d’un système distribué de mesure de grandeurs électriques comportant une pluralité de dispositifs de mesure de grandeurs électriques munis de modules de mesure de tension par couplage capacitif. Dans un tel système, la mesure de tension par couplage capacitif, sans connexion directe au conducteur électrique concerné, est susceptible d’introduire un délai temporel. Or les signaux électriques alternatifs circulant dans une installation électrique sont chacun caractérisé par une amplitude et une phase. Un délai temporel se traduit par un décalage de phase ou déphasage dans les mesures de tension. Dans un système distribué de mesure de grandeurs électriques, les grandeurs électriques étant calculées pour des signaux de courant et de tension alternatifs, il est important de synchroniser temporellement les diverses mesures afin d’obtenir des calculs de grandeurs électriques, comme par exemple de puissance, de bonne précision. A cet effet, il est important de calibrer les mesures obtenues par les divers dispositifs de mesure de grandeurs électriques localisés dans divers endroits de l’installation électrique, la calibration concernant l’amplitude et/ou la phase des signaux électriques mesurés.
L’invention a pour objectif de proposer une solution de calibration des mesures de tension dans un tel système distribué de mesures de grandeurs électriques.
A cet effet, l’invention propose, selon un aspect, un système de calibration de mesures de tension dans un système de mesure de grandeurs électriques par une pluralité de dispositifs de mesure de grandeurs électriques distribués dans une installation électrique,
chaque dispositif de mesure de grandeurs électriques comportant
-un module de mesure de tension par couplage capacitif,
-une interface de communication configurée pour communiquer selon un protocole de communication,
-une horloge locale permettant une datation d’évènements dans un référentiel temporel local,
L’élément ferromagnétique 12 est par exemple réalisé en acier, e.g. un alliage fer-nickel ou fer-silicium, ces matériaux ayant une perméabilité importante.
Dans les modes de réalisation illustrés, l’enroulement principal 10 est disposé selon un axe Y, orthogonal à l’axe de symétrie X, à proximité spatiale des deuxièmes extrémités 15, 17 des bras 16, 18.
Par exemple, l’enroulement principal 10 est disposé à une même distance d supérieure ou égale à 1 mm, et de préférence supérieure ou égale à 2 mm des deuxièmes extrémités 15, 17 des bras 16, 18.
Dans un mode de réalisation, la distance d est de l’ordre de grandeur du diamètre de l’enroulement principal.
Ainsi, l’agencement de l’enroulement principal et de l’élément ferromagnétique permet de former un logement traversant 25 adapté pour accueillir et entourer le conducteur électrique 8.
De préférence, l’élément ferromagnétique 12 a une forme géométrique symétrique par rapport à l’axe de symétrie X.
Dans le mode de réalisation illustré dans les figures 1 et 2, la portion centrale arrondie 14 a une forme rectangulaire à coins arrondis, dans un plan longitudinal de l’élément ferromagnétique 12 (plan X, Y dans la ).
Le capteur 5 du module 2 est agencé en deux parties, de manière à permettre une ouverture et une fermeture ultérieure, et par conséquent faciliter la mise en place du module 2 autour du conducteur électrique 8.
Dans le mode de réalisation de la , les bras 16, 18 sont séparables de la portion centrale arrondie 14, ce qui permet avantageusement une ouverture du capteur par séparation entre les bras et la portion centrale arrondie, pour permettre d’entourer un conducteur électrique.
En d’autres termes, dans ce mode de réalisation le capteur 5 est un capteur ouvrant formé de deux parties séparables, permettant l’ouverture et la fermeture du capteur autour du conducteur électrique.
Dans le mode de réalisation de la , les bras 16, 18 et l’enroulement principal forment une première partie du capteur, la portion centrale arrondie 14 de l’élément ferromagnétique 12 formant une deuxième partie du capteur.
Par exemple, les bras 16, 18 sont fixés sur le support du bobinage principal par bouterollage.
Plusieurs modes d’ouverture mécanique sont envisageables entre la première partie et la deuxième partie du capteur, par exemple en mettant en œuvre un pivot, ou par translation en association avec un élément de fermeture mécanique (par exemple par encliquetage).
Le module 2 comporte en outre dans des modes de réalisation des enroulements de compensation 20, 22, disposés de part et d’autre de l’enroulement principal 10, entre chaque extrémité 23 25 de l’enroulement principal 10 et les bras 16, 18 de l’élément ferromagnétique 62, de manière à assurer une compensation magnétique des jeux mécaniques, notamment entre le support de bobinage et l’élément ferromagnétique.
Les enroulements de compensation 20, 22 sont de préférence symétriques.
Chaque enroulement de compensation 20, 22 comprend un même nombre de spires, ce nombre étant par exemple déterminé par mesure ou simulation des performances du capteur, de manière à optimiser les performances. Par exemple, des conducteurs perturbateurs sont placés à proximité du capteur lors de la simulation, et le nombre de spires des enroulements de compensation est celui qui permet d’obtenir des résultats les moins sensibles aux conducteurs perturbateurs.
Selon une réalisation, les capteurs délivrent des signaux carrés incrémentaux en quadrature, le dispositif de comparaison comprenant des moyens de comptage indiquant la position angulaire de chacun des anneaux 13, 14 et des moyens de soustraction permettant de calculer la différence entre lesdites positions angulaires, notamment tels que décrit dans les documents FR-2 816 051, FR-2 821 931 et FR-2 862 382.
La structure déformable comprend un ensemble de branches 19 réparties angulairement entre les bagues 5, 6. En particulier, les branches 19 et les bagues 5, 6 sont formées d’une seule pièce, par exemple par découpe avec une machine à fil ou par emboutissage d’un flan en matériau métallique.
Chacune des branches 19 s’étend suivant une direction D entre une extrémité intérieure 19a et une extrémité extérieure 19b, ladite direction formant un angle INCb avec la direction diamétrale D d passant par ladite extrémité intérieure, chacune desdites branches présentant une section de pied S p s’étendant depuis l’extrémité intérieure 19a jusqu’à la direction D et une section de tête S t s’étendant depuis ladite direction D jusqu’à l’extrémité extérieure 19b, lesdites sections formant un coude respectivement convexe 20 pour la section de pied S p et concave 21 pour la section de tête S t .
Comme représenté sur les figures, pour un couple M+ appliqué sur la bague intérieure 5 dans un sens antihoraire, les branches 19 sont inclinées à droite. Le choix de l’angle d’inclinaison INCb dépend du couple maximum à transmettre et de la largeur des branches 19.
L’inclinaison des branches 19 en combinaison avec leur conformation géométrique en forme de S avec deux coudes 20, 21 permet de satisfaire à la contrainte d’encombrement radial du corps d’épreuve, par exemple en relation avec une bague extérieure 6 de rayon REXT inférieur à 50 mm, tout en augmentant la longueur LGb des branches 19 afin de réduire leur raideur, notamment en maximisant l’amplitude des coudes 20, 21.
En particulier, les branches 19 fonctionnent comme un ressort à lames et, pour obtenir un ressort souple tout en maitrisant les contraintes maximales, c’est la longueur de la branche 19 qui est importante. Avec l’inclinaison, une composante de traction pure se superpose à la flexion au niveau de la liaison entre la branche 19 et les bagues 5, 6, car la branche 19 se rallonge en cas de rotation de la bague extérieure 6.
Cette conformation en S permet de pouvoir incliner les branches 19 de façon importante, ce qui augmente le bras de levier BL et donc réduit les efforts dans les branches 19. En particulier, pour une conception à trois branches 19, l’angle INCb peut avantageusement être compris entre 80° et 100°, par exemple en étant de l’ordre de 90°.
STRUCTURE DE DISSIPATION DE CHALEUR ET MODULE D’ALIMENTATION La divulgation concerne une structure de dissipation de chaleur et un module d'alimentation, et en particulier une structure de dissipation de chaleur capable d’éviter le gauchissement pendant la refusion et un module d'alimentation adoptant la structure de dissipation de chaleur.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les modules d’alimentation sont actuellement utilisés dans divers produits en tant qu’équipement de base principal pour la conversion de puissance, et des composants d’alimentation y sont incorporés. Lorsque le substrat de dissipation de chaleur dans le module d’alimentation est connecté à la carte de circuit imprimé à puce à substrat céramique à revêtement direct en cuivre (DBC), en raison des différents coefficients de dilatation thermique de chaque matériau, la quantité de déformation thermique causée par la chute de température élevée à basse température pendant la refusion est également différente, causant ainsi un gauchissement du substrat de dissipation de chaleur et affectant la fiabilité structurelle globale.
PRESENTATION DE L’INVENTION La divulgation propose une structure de dissipation de chaleur qui peut réduire le gauchissement pendant la refusion.
La divulgation propose également un module d'alimentation incluant la structure de dissipation de chaleur susmentionnée, qui peut réduire efficacement le gauchissement de la structure globale et améliorer la fiabilité structurelle.
La structure de dissipation de chaleur de la divulgation inclut un substrat et une rainure annulaire. Le substrat présente une surface supérieure et une surface inférieure à l'opposé l'une de l'autre. La rainure annulaire est configurée sur la surface supérieure du substrat pour diviser le substrat en une zone de configuration et une zone périphérique. La rainure annulaire est située entre la zone de configuration et la zone périphérique. Une profondeur de la rainure annulaire est inférieure ou égale à la moitié d’une épaisseur du substrat.
Dans un mode de réalisation de la divulgation, la structure de dissipation de chaleur susmentionnée inclut en outre de multiples ailettes de dissipation de chaleur configurées séparément sur la surface inférieure du substrat.
Dans un mode de réalisation de la divulgation, la structure de dissipation de chaleur susmentionnée inclut en outre de multiples premières rainures auxiliaires communiquant avec la rainure annulaire pour diviser la zone de configuration en au moins trois sous-zones de configuration.
Dans un mode de réalisation de la divulgation, la structure de dissipation de chaleur susmentionnée inclut en outre de multiples secondes rainures auxiliaires communiquant avec la rainure annulaire et s’étendant respectivement jusqu’à quatre coins de la zone périphérique.
Dans un mode de réalisation de la divulgation, la profondeur de la rainure annulaire susmentionnée est entre 5 % et 50 % de l’épaisseur du substrat.
Le module d'alimentation de la divulgation inclut une structure de dissipation de chaleur, de multiples substrats stratifiés et de multiples puces. La structure de dissipation de chaleur inclut un substrat et une rainure annulaire. Le substrat a une surface supérieure et une surface inférieure à l'opposé l'une de l'autre. La rainure annulaire est configurée sur la surface supérieure du substrat pour diviser le substrat en une zone de configuration et une zone périphérique. La rainure annulaire est située entre la zone de configuration et la zone périphérique. Une profondeur de la rainure annulaire est inférieure ou égale à la moitié d’une épaisseur du substrat. Le substrat stratifié est configuré sur la structure de dissipation de chaleur et est situé dans la zone de configuration du substrat. Les puces sont respectivement configurées sur les substrats stratifiés et connectées électriquement aux substrats stratifiés, respectivement.
Dans un mode de réalisation de la divulgation, la structure de dissipation de chaleur susmentionnée inclut en outre de multiples premières rainures auxiliaires communiquant avec la rainure annulaire pour diviser la zone de configuration en au moins trois sous-zones de configuration, et les substrats stratifiés sont disposés respectivement correspondant aux sous-zones de configuration.
Sur la base de ce qui précède, selon le design de la structure de dissipation de chaleur de la divulgation, la rainure annulaire est configurée sur la surface supérieure du substrat. La profondeur de la rainure annulaire est inférieure ou égale à la moitié de l’épaisseur du substrat, de sorte que la contrainte générée par le substrat pendant la refusion puisse être libérée. Par conséquent, la structure de dissipation de chaleur de la divulgation peut réduire le gauchissement pendant la refusion, et le module d'alimentation adoptant la structure de dissipation de chaleur de la divulgation peut réduire efficacement le gauchissement de la structure globale et améliorer la fiabilité structurelle.
Afin de rendre les particularités et avantages de la divulgation susmentionnés plus faciles et plus clairs à comprendre, les modes de réalisation suivants sont donnés et décrits en détail avec les dessins d’accompagnement comme suit.
A l’étape de transmission 120, le terminal utilisateur exclusif est dans le véhicule automobile. Ainsi, le terminal utilisateur parvient à recevoir ces données lorsque le véhicule automobile circule. Il peut les recevoir et les décoder. Au final, l’utilisateur parvient à interpréter les données de diagnostic, et lui seul en est capable puisqu’il possède les données d’identification compatibles. Il est le seul susceptible d’entrer en communication avec le module de communication. La sécurité est renforcée.
A l’étape de transmission 120, le niveau de puissance d’appairage est supérieur ou égal à un deuxième seuil de niveau de puissance prédéfini. Si le niveau de puissance d’appairage est inférieur un deuxième seuil, il est considéré que le terminal utilisateur exclusif n’est pas assez proche du module de communication ; et qu’un critère de sécurité n’est plus rempli. Dès lors, le procédé retourne à l’étape d’émission 102 de balises de présence.
A l’étape de mesure itérative 124 de puissance de signal, le module de communication amovible peut mesurer des puissances de signaux de requêtes de demande de transmission de données de diagnostic et/ou des puissances de signaux de confirmation de réception de données de diagnostic. Selon une alternative de l’invention, l’étape de mesure itérative de puissance de signal est effectuée par le terminal utilisateur ; par exemple sur les trames des envois des données de diagnostic.
Suite à l’étape d’effacement 138 de l’identifiant terminal par le module de communication amovible lorsque l’identifiant terminal ultérieur diffère des données d’identification ; le procédé recommence son exécution à l’étape émission 102 des balises de présence.
A l’étape de comparaison 126 de la puissance de signal, tant que la puissance de signal n’atteint pas le critère de déconnection, le procédé continue l’étape de transmission 120 des données de diagnostic.
La présente un schéma d’un protocole de transmission de données de diagnostic d’un véhicule automobile selon l’invention. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec la . Le protocole de transmission peut s’intégrer dans le procédé de transmission présenté en relation avec la .
Des flèches horizontales entre les deux rails en pointillés indiquent des signaux envoyés entre depuis le module de communication amovible 30 et le terminal utilisateur 32. La direction de la pointe de flèche indique la direction de déplacement du signal. Un éventuel terminal utilisateur étranger 34 est représenté. Son architecture est similaire à celle du terminal utilisateur 32 ; toutefois leurs identifiants diffèrent.
Le protocole de transmission comprend les étapes suivantes : émission 102 de balises de présence à intervalle régulier ; par exemple à la mise APC du véhicule, notamment sur une durée prédéfinie ; réception 104 d’une des balises de présence ; définition 108 d’une clé à variable temporelle ; envoi 110 d’une requête d’appairage ; ladite requête d’appairage comprenant une clé de déblocage émise et des données d’identification de l’identifiant terminal; réception 112 de la requête d’appairage ; comparaison 113 de la clé de déblocage émise avec la clé de déblocage enregistrée ; puis, à condition que la clé de déblocage émise corresponde à la clé de déblocage enregistrée : enregistrement 114 de l’identifiant terminal dans le module de communication amovible ; interdiction 116 d’enregistrement de données d’identification d’un terminal utilisateur étranger de sorte que ledit terminal utilisateur 32 constitue alors un terminal utilisateur exclusif associé au module de communication amovible 30 ; et transmission 120 de données de diagnostic au terminal utilisateur exclusif ; confirmation 140 de réception des données de diagnostic ; déconnexion 128 du terminal utilisateur exclusif 32 ; envoi 142 d’une demande d’appairage par un terminal utilisateur étranger 34 avec son identifiant ; effacement 138 de l’identifiant du terminal utilisateur étranger 34.
Lors de l’étape d’émission 102 de balises de présence, le module de communication amovible 30 est dans un état prêt à s’appairer pour un premier appairage ; également appelé appairage exclusif puisqu’il permet de définir le terminal utilisateur exclusif avec lequel il aura la capacité à s’appairer.
On remarque que l’envoi des balises de présence s’interrompt avec ou suite à l’étape d’enregistrement 114. L’envoi des balises de présence peut reprendre dès l’étape de déconnexion 128 ; par exemple en modifiant les balises de présence.