INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le connecteur 1 coopère ainsi de par sa gorge 12 avec le bras d’essuie-glace 3 et l’adaptateur 2 coopère également avec le bras d’essuie-glace 3 afin d’assurer la fixation du dispositif de connexion 100. Cette double coopération avec le bras d’essuie-glace 3 permet ainsi de fixer le dispositif de connexion 100 mais également de limiter les mouvements latéraux et les jeux dudit dispositif de connexion 100 à l’état monté.
Ainsi, on voit bien que de par sa configuration particulière, le connecteur 1 permet de limiter ses jeux par rapport au bras d’essuie-glace 3. Le dispositif de connexion 100 comporte également des jeux limités avec le bras d’essuie-glace 3 de par la configuration particulière du connecteur 1 ainsi que de l’adaptateur 2.
CONTRÔLE PARAMÉTRIQUE PRÉCIS DE LA CONSIGNE DE COUPLE D’UN EMBRAYAGE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant un groupe motopropulseur (ou GMP) comportant une machine motrice thermique couplée à une boîte de vitesses via un embrayage à circuit hydraulique, et plus précisément le contrôle de la consigne de couple d’un tel embrayage.
Etat de la technique De nombreux véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP) qui comporte au moins une machine motrice thermique couplée à une boîte de vitesses via un embrayage à circuit hydraulique. On notera que le GMP peut être hybride, et dans ce cas il comprend non seulement au moins une machine motrice thermique, mais aussi au moins une machine motrice électrique.
Comme l’écrou peut être maintenu en position par la paroi de maintien d’écrou 23, la précision du positionnement de l’écrou 35 peut être améliorée. Ici, lors de la fixation de la borne d’accouplement 4 et de la borne 32 par le boulon B et l’écrou 35, la borne d’accouplement 4 et la borne 32 sont fixées sur la base de la position de l’écrou 35 maintenu en position. Autrement dit, comme la position de la borne 32 ne se décale pas par la fixation et que la borne 32 est maintenue en position, une fonction d’étanchéité à l’eau peut être garantie en pressant uniformément le troisième élément d’étanchéité 33.
(2) La paroi de maintien d’écrou 23 comprend la partie plaque de base 23A pour supprimer la séparation de l’écrou 35 en disposant l’écrou 35 entre la borne 32 et la partie plaque de base 23A.
Comme l’écrou 35 est disposé entre la partie plaque de base 23A et la borne 32, la séparation entre l’écrou 35 maintenu temporairement et le composant de maintien 31 peut être évitée.
(3) La paroi de maintien d’écrou 23 comprend les parties plaque latérale 23B pour arrêter la rotation de l’écrou 35 en venant en contact avec la surface périphérique externe de l’écrou 35.
Comme les parties plaque latérale 23B viennent en contact avec la surface périphérique externe de l’écrou 35, l’écrou 35 ne peut pas tourner et sa position ne peut pas se décaler quand la borne d’accouplement 4 et la borne 32 sont fixées.
(4) Les parties plaque latérale 23B comprennent les parties verrouillées 23C et le composant de maintien 31 comprend les parties verrouillage 31A4 pour maintenir le premier ensemble borne 30 dans l’état monté dans la partie corps de boîtier 21 en verrouillant les parties verrouillées 23C.
Si le premier ensemble borne 30 est monté dans la partie corps de boîtier 21, les parties de verrouillage 31A4 du composant de maintien 31 verrouillent les parties verrouillées 23C des parties plaque latérale 23B, grâce à quoi le premier ensemble borne 30 peut être maintenu dans la partie corps de boîtier 21.
(5) Le composant de maintien 31 comprend les pièces de déviation 31A3 pouvant être déviées, et les parties verrouillage 31A4 sont fournies sur la pièce de déviation 31A3.
Si les pièces de déviation 31A3 sont déviées et déformées pendant que le premier ensemble borne 30 est en train d’être monté dans le boîtier 20, les parties verrouillage 31A4 chevauchent les parties verrouillées 23C, et les pièces de déviation 31A3 sont restaurées en même temps que les parties verrouillage 31A4 chevauchent les parties verrouillées 23C. De cette manière, les parties verrouillage 31A4 verrouillent les parties verrouillées 23C, de sorte que le premier ensemble borne 30 peut être facilement monté à la main dans la partie corps de boîtier 21.
(6) La partie logement d’écrou 31A comprend les nervures de maintien temporaire 31A1 s’étendant dans la deuxième direction D2 et configurées pour prendre en sandwich et maintenir temporairement l’écrou 35 dans la première direction D1.
L’écrou 35 peut être maintenu temporairement dans le composant de maintien 31 en étant pris en sandwich dans la première direction D1 par les nervures de maintien temporaire 31A1.
(Autres modes de réalisation)
Le mode de réalisation ci-dessus peut être modifié et réalisé comme suit. Le mode de réalisation ci-dessus et les modifications suivantes peuvent être réalisés en combinaison sans se contredire techniquement.
Bien que le connecteur 10 pourvu des premier et second ensembles bornes 30, 40 soit illustré dans le mode de réalisation ci-dessus, un connecteur peut comprendre uniquement le premier ensemble borne 30.
Bien que la partie plaque de base 23A de la paroi de maintien d’écrou 23 retienne directement l’écrou 35 dans le mode de réalisation ci-dessus, une paroi de maintien d’écrou peut maintenir indirectement l’écrou 35 via un composant de maintien. Par exemple, une partie logement d’écrou du composant de maintien peut être formée avec une plaque inférieure et une partie plaque de base d’une paroi de maintien d’écrou peut être disposée le long de la surface inférieure de la paroi inférieure de la partie logement d’écrou après qu’un écrou est monté dans la partie logement l’écrou par le haut et supporté par la paroi inférieure.
Bien que la rotation de l’écrou 35 soit arrêtée par la mise en contact de la paire de parties plaque latérale 23B avec la surface périphérique externe de l’écrou 35 dans le mode de réalisation ci-dessus, la rotation d’un écrou peut être arrêtée en formant une saillie sur la surface périphérique externe de l’écrou et en formant un trou, dans lequel cette saillie s’installe, dans le boîtier.
La théorie des matériaux supraconducteurs et leur comportement ne sont pas entièrement connus à ce jour. Il est donc important de pouvoir étudier ces transitions et leur propagation.
Par ailleurs, il existe un besoin similaire pour détecter et suivre l’évolution de défauts sur des câbles électriques constitués de matériau conducteurs.
Un objectif principal de la présente invention consiste à proposer une nouvelle méthode de détection, suivi et localisation de transitions fortuites dans des lignes conductrices, en particulier en matériau supraconducteur, et en particulier pour des lignes arrangées sous forme de bobines.
Un objectif secondaire de l’invention consiste en outre à proposer une méthode de réflectométrie qui prenne en compte la forte désadaptation à l’entrée du système en particulier pour les bobines.
Les systèmes actuels de détection de transition fortuite dans des matériaux supraconducteurs sont basés sur des mesures de tension. Par exemple, dans les applications liées à l’étude de la matière, notamment les applications nucléaires, il s’agit du système de détection primaire. L’objectif d’un tel système de détection est de mesurer le terme résistif de la tension dans la bobine. La valeur de la tension au cours du temps dans la bobine est donnée par la formule suivante : est la tension résistive qui correspond à ce que l’on cherche à mesurer pour détecter une transition fortuite ; est la tension inductive liée à l’inductance de la bobine ; est la tension inductive liée à l’inductance mutuelle de la bobine avec N autres circuits.
Pour ne conserver que le premier terme de l’équation à savoir la tension résistive, il est possible de compenser la tension surveillée par une tension similaire prise sur un autre sous-composant.
La surveillance d’un matériau supraconducteur par mesure de tension fonctionne bien sur les systèmes supraconducteurs à basse température critique LTS ( ).
Pour les systèmes supraconducteurs à haute température critique HTS (aux alentours de 70K ), la vitesse de propagation de la transition est plus lente. Pour de tels systèmes HTS, les méthodes par mesure de tension ne détectent les transitions fortuites que trop tardivement pour avoir une protection efficace du système.
D’autres méthodes de détection de transitions fortuites sans mesure de tension ont été proposées parmi lesquelles : Des techniques magnétiques basées sur des mesures de changement de champ magnétique, par exemple utilisant des antennes à quench ou des réseaux de capteurs Hall, Des techniques optiques basées sur des mesures de déformations ou de changement de température, par exemple utilisant des capteurs à réseaux de Bragg, des techniques de diffusion de Rayleigh ou de Brillouin, Raman ou des fibres spécialisées, Des techniques acoustiques passives par mesure d’émissions acoustiques, Des techniques acoustiques actives par diffusion d’ondes ultrasonores pour mesurer des changements de fonction de transfert, Des techniques capacitives basées sur l’ébullition d’un liquide cryogénique.
Il existe par ailleurs des méthodes de détection basées sur des techniques de réflectométrie qui visent à identifier des changements d’impédance dans une ligne conductrice ou supraconductrice par l’intermédiaire d’une injection dans la ligne d’un signal de test puis par la mesure de la rétro-propagation de ce signal au point d’injection.
La publication [1] décrit une méthode de réflectométrie temporelle appliquée à des bobines supraconductrices à température ambiante. La méthode proposée permet de localiser un court-circuit entre un bobinage et le cryostat et des court-circuits entre des spires de la bobine. Il est cependant nécessaire d’ajuster les paramètres des impulsions du signal de test en fonction de chaque circuit. Il faut pour cela réaliser une analyse de la réponse fréquentielle de la bobine et du spectre du signal. La méthode nécessite d’ajouter un câble de retard avant la bobine à tester pour éviter d’avoir du recouvrement.
La publication [2] décrit une autre méthode de réflectométrie temporelle qui implique une simulation puis une comparaison entre une méthode par mesure de tension et une méthode de réflectométrie temporelle. La méthode est applicable à une bobine supraconductrice à environ 70K. Il est constaté que le signal de réflectométrie n’est pas assez stable dans la réalité pour pouvoir détecter une transition fortuite. En effet, en réflectométrie temporelle le seuil de détection doit être placé plus haut que pour les mesures de tension pour ne pas avoir de fausses détections. Un retard de 10 secondes est constaté entre les deux détections. Il est conclu qu’il est possible d’utiliser la réflectométrie temporelle pour vérifier l’impédance de la bobine (et donc son bon fonctionnement) avant de l’alimenter.
D’autres méthodes décrites dans [3] et [4] sont basées sur une méthode de réflectométrie en temps fréquence (TFDR) couplée ou non à une transformée de Wigner-Ville.
Dans [3], l’objectif est de diagnostiquer la présence de défaut(s) d’isolation sur un câble HTS à l’aide d’une réflectométrie temps fréquence. Des mesures de réflectométrie temporelle sont aussi réalisées pour comparaison. Les mesures sont réalisées à température ambiante et à la température de l’azote liquide. Il est constaté qu’avec la réflectométrie temporelle, le défaut n’est pas assez visible parmi le bruit pour être détecté. Au contraire, la méthode temps fréquence permet de le détecter et le localiser.
Dans [4], l’objectif est de surveiller des câbles HTS triphasés avec un test de réflectométrie temps-fréquence car les systèmes habituels ne permettent de ne surveiller qu’une phase. Une transition fortuite est réalisée sur une phase à l’aide d’un chauffage local et l’objectif est de trouver la phase en défaut ainsi que la distance du défaut. Les transitions fortuites sont détectées en surveillant les changements de tendance de l’indicateur basé sur la distribution de Wigner-Ville.
Une autre méthode décrite dans [5] a pour objectif de surveiller les caractéristiques électriques et thermiques d’un système de câble HTS du réseau de Séoul avec une méthode de réflectométrie temps-fréquence. La température lors des mesures est aux alentours de 70K. Les expériences sont réalisées lorsque le système est déconnecté du réseau pour l’inspection de routine. Il est constaté qu’il n’est pas possible de déterminer exactement la température mais il est possible de suivre son évolution.
La demande de brevet WO2017/140914 déposée au nom de la demanderesse divulgue notamment un procédé de préparation d’un matériau d’allogreffe obtenu à partir de tissus placentaires issus de mammifère, ledit procédé comprenant la lyophilisation desdits tissus placentaires. La formation de structure tressée n’est jamais abordée dans cette demande.
Les techniques de génie tissulaire sont notamment employées pour la formation de bandelettes sous-urétrales.
Différents types de matériaux synthétiques et organiques sont classiquement utilisés pour la fabrication de bandelettes sous-urétrales. Leurs avantages et inconvénients sont divulgués dans la publication Deval et al., J Gynecol Obstet Biol Reprod 2002 ; 31 : 131-143.
Concernant les matériaux biologiques, des auto, allo et xéno greffes ont été utilisées, par exemple les greffes d’aponévrose antérieure des muscles droits de l’abdomen, de fascia lata, de derme, de derme de porc, de dure-mère. Globalement l’utilisation de ces matériaux biologiques ne s’est pas révélée efficace du fait d’un fort taux d’échec et de récidives pour certains, en cause notamment une élasticité moyenne voire une rigidité de ces greffes.
C’est pourquoi les bandelettes sous-urétrales synthétiques sont le plus largement utilisées. Le matériau synthétique le plus couramment utilisé est du polypropylène tricoté monofilament ou multifilament car il induit peu de rejets et d’intolérances. Différents types de bandelettes synthétiques sont décrites dans la littérature. Néanmoins ces bandelettes synthétiques ne sont pas exemptes pour autant d’inconvénients et des complications après pose peuvent survenir, notamment en raison du gain en élasticité des matériaux synthétiques, ce gain étant lié aux mèches monofilaments.
La demande de brevet WO2021234138 déposée au nom de la demanderesse, divulgue notamment des bandelettes sous-urétrales obtenues à partir d’un vaisseau ombilical ou d’un segment de celui-ci. Elle ne divulgue pas l’utilisation de couches membranaires issues de tissus placentaires ni de structures tressées.
Bien qu’efficace, ces bandelettes obtenues à partir d’un vaisseau ombilical présentent l’inconvénient d’être légèrement trop fragiles et en particulier trop élastiques pour entourer et fermer efficacement le col vésical. Ces inconvénients sont exacerbés dans le cas de leurs utilisations en tant que matériaux d’allogreffe dans le domaine orthopédique, notamment dans les greffes ligamentaires ou tendineuses, mais également en tant que renfort des structures pelviennes.
De manière tout à fait inattendue, la demanderesse a mis au point une structure tressée comprenant des éléments de type filaire constitués d’au moins une couche membranaire issue de tissus placentaires permettant de palier à ces inconvénients.
La production par génie tissulaire de structures tressées est connue pour des applications différentes, en particulier pour la formation de structures vasculaires.
La demande de brevet WO2008/061261 A2 divulgue la production de fils biologiques synthétisées à partir de feuillets de matrices extracellulaire obtenus par culture cellulaire, en particulier par des fibroblastes, et notamment leurs utilisations en tant que fils de suture ainsi que leur tressage.
La publication Grémare A, et al, Biofabrication, 22 aout 2022 ; 14(4) divulgue la fabrication fils constitués de membrane amniotique. Dans ce procédé de fabrication, les membranes amniotiques sont séchées selon un procédé classique de séchage à température ambiante. Les fils obtenus sont tissés pour la fabrication de greffons vasculaires. Les structures obtenues sont donc logiquement imperméables et peu déformables de façon à pouvoir contenir l’afflux sanguin.
Cependant, les produits obtenus selon le procédé décrit dans cette dernière publication, c’est-à-dire par séchage à température ambiante, ne permettent pas d’obtenir un matériau adapté pour leur utilisation dans les domaines suscités, notamment pour le renfort du sphincter urinaire dans les pathologies d’incontinence neurologique. En effet, le maillage serré employé pour la formation de vaisseaux entraine une faible déformabilité, et donc une grande rigidité opposée à la flexibilité souhaitée. Ainsi, lors du tressage en maillage plus lâche, celui-ci devient inconstant et la structure conserve sa rigidité, est donc peu élastique et difficile à manipuler comme illustré en et .
De manière tout à fait surprenante, la demanderesse a mis au point une technique qui, en faisant varier la teneur en eau de la structure tressée, résout l’ensemble des problèmes connus de l’art antérieur. La demanderesse a par ailleurs mis au point un procédé qui se démarque de l’art antérieur en ce qu’il comprend une étape de séchage par dessication permettant de résoudre l’ensemble des problèmes techniques de l’art antérieur.
La structure tressée ainsi obtenue présente à la fois une épaisseur et une souplesse supérieure permettant notamment l’absence de marquage lors du pliage, tout en conservant une résistance adaptée pour son utilisation en chirurgie, notamment en tant que greffon en urologie ou en orthopédie.
Enfin, la structure selon la présente invention pourra également être utilisé en tant qu’implant de renfort du plancher pelvien, en particulier dans le cadre du traitement des prolapsus des organes pelviens. Pour de telles applications, en raison de sa souplesse, la structure tressée pourra être implanté chirurgicalement que ce soit par voie péritonéale ou abdominale (voie haute) mais également par voie basse.
Les et illustrent des structures tressées à l’aide d’un métier à tisser comprenant des éléments de type filaire constitués d’au moins une couche membranaire issue de tissus placentaires obtenue par séchage à l’air libre, sans étape de séchage par dessication. Ces images démontrent l’aspect irrégulier, plus difficilement manipulable et implantable de la structure tressée obtenue avec une étape de séchage à l’air libre.
Une variante consiste à installer une poignée souple attachée sur les côtés de la valise, avec ou sans pivot (dans ce dernier cas, l’ouverture se fait en déformant la poignée).
Une autre variante consiste à installer une poignée traditionnelle sur le haut de la valise. Soit attachée à la partie penderie 40 de la valise, entre la canne télescopique et la charnière, soit en fixant la poignée sur le capot 10 . Dans ces 2 options, la fermeture et le verrouillage du capot peuvent être faits en utilisant les systèmes usuels de fermeture de bagages (verrous, loquets, fermetures à levier…).
Une dernière alternative est de ne pas mettre de poignée sur le dessus, et d’utiliser la canne télescopique pour porter la valise. La fermeture du capot se fait alors également en utilisant les systèmes usuels de fermeture de bagages (verrous, loquets, fermetures à levier…).
4. Utilisation
Cette valise est utile lors d’un voyage en avion par exemple, où l’accès au compartiment supérieur permet un gain de temps lors des contrôles de sécurité, en simplifiant les opérations. Lié à ce gain de temps, il y a une meilleure ergonomie, avec moins de manipulations / portés de la valise. Cela est particulièrement utile pour les personnes ayant du mal à soulever leur valise, ou bien lorsque l’espace est restreint.
Un autre intérêt de cette innovation est l’utilisation à l’hôtel, où la valise est transformée en penderie, en restant en position verticale pour une emprise au sol contenue, et peut encore être déplacée facilement.
L’utilisation de compartiments, d’un accès de deux manières au compartiment supérieur, apporte aussi une solution efficace lors de déplacements professionnels courts, où dans la partie supérieure sont rangés les affaires de travail, et dans la partie inférieure les affaires personnelles. Ainsi, les affaires personnelles restent rangées et cachées, discrètes, même en cas d’ouverture de la valise.
Une autre utilisation de la valise est de pouvoir s’en servir comme bureau d’appoint, lors d’un voyage. La valise est en position verticale, fermée. En abaissant la canne télescopique et en ouvrant le capot à 180°, 2 surfaces planes sont créées : le dessous du capot et la face supérieure de la partie compartiments. Et ces 2 surfaces planes sont à une hauteur proche d’un bureau, et assez large pour pouvoir y poser un ordinateur portable par exemple.
D. COMPLEMENT D’INFORMATION
1. Avez-vous déjà présenté tout ou partie de l'invention ?
L’invention n’a jamais été présentée publiquement. Le travail qui a été fait dessus a été fait exclusivement dans le cadre de l’entreprise CHAPOGET et avec des partenaires ayant signés des accords de confidentialité.
2. Quelles sont les possibilités de détection de contrefaçon de l'invention ?
Présentation d’une valise utilisée de manière verticale.
Présence d’un capot sur une valise de type spinner (4 roues), permettant l’accès à l’intérieur de la valise.
Présence d’une poignée large sur le dessus de la valise, pouvant être basculée sur un côté de la valise.
COMBINAISON DE TECHNOLOGIE DES COLORANTS LIQUIDES ET DE RÉVÉLATEUR LOGÉ DANS UNE CARTOUCHE ET APPARIÉ AU DISPOSITIF COLORSONIC AVEC UN NOMBRE DE MÉLANGEURS STATIQUES ET UNE CONCEPTION DE TRAJET D'ÉCOULEMENT OPTIMISÉS, QUI DISTRIBUE LE MÉLANGE DE COLORANTS AVEC UN ASPECT IDÉAL, SANS GOUTTE CONTEXTE Avant d’appliquer une formulation de coloration capillaire, une teinture liquide et un composant de révélateur alcalin sont d’abord mélangés. Différentes couleurs de formulation ont naturellement différentes charges de teinture. Par conséquent, différentes formulations mélangées présentent différentes propriétés et caractéristiques rhéologiques, par exemple , viscosité et gradient de cisaillement . Bien que de telles diverses performances rhéologiques entre les formulations puissent être facilement compensées lors du mélange et de l’application manuels de formulations sur les cheveux à l'aide d'une brosse, une variation entre les formulations complique l’administration de formulations à partir d’un dispositif d’administration de formulation commun. Par exemple, certaines formulations ayant une viscosité relativement faible peuvent goutter du dispositif, tandis que les formulations ayant une viscosité relativement élevée peuvent être distribuées en billes sur la tête de l'utilisateur. Par conséquent, il existe un besoin de dispositifs et de procédés d’administration de formulation qui distribuent une large gamme de formulations, quelle que soit la charge de teinture, sans goutter, mais avec une viscosité suffisante qui est appropriée pour une application/adhérence aux cheveux.
L’élément d’enfichage mâle 20 comprend également une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité, formant une extrémité libre dudit élément d’enfichage mâle 20. La deuxième extrémité est pourvue de deux portions crantées 24 s’étendant symétriquement de part et d’autre du plan XY définis par les axes X, Y (figures 1 et 5). Chacune des portions crantées 24 comprend une succession de quatre reliefs 24.1, 24.2, 24.3, 24.4 en dent de sapin s’étendant en saillie d’une deuxième surface supérieure 21.3 de l’élément d’enfichage mâle 20 pour former, comme on le verra plus loin, des moyens d’encliquetage de l’élément d’enfichage mâle 20 dans le tiroir 60 de l’autre dispositif 10. Les reliefs 24.1, 24.2, 24.3, 24.4 sont identiques et alignés suivant un axe parallèle à l’axe X.
L’élément d’enfichage mâle 20 comprend également un évidement 25 rectangulaire ouvert sur une deuxième surface inférieure 21.4 de l’élément d’enfichage mâle 20, opposée à la deuxième surface supérieure 21.3 ( ). L’évidement s’étend suivant un axe orthogonal aux axes X, Y.