INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin on connaît des objets constitués de la superposition de strates découpées dans un matériau plan, et assemblées en étant enfilées sur au moins un insert en matériau rigide solidaire d’un socle, et disposé perpendiculairement aux plans desdites strates. De manière préférentielle, on utilise plus qu’un insert afin d’obtenir un meilleur indexage en évitant des risques de pivotement.
En ce qui concerne la conception et la fabrication des éléments destinés à la réalisation de ces objets, cela consiste à décomposer les différentes couches élémentaires, à les découper ou prédécouper dans des plaques de matériaux, et à les empaqueter.
Pour les objets comprenant un ou plusieurs inserts, le procédé comprend une étape supplémentaire de percement de chacun des éléments pour le passage d’un insert.
Les procédés de fabrication connus sont très limités quant au choix des objets à concevoir, ainsi que la taille de ces objets.
Les figures 2 et 3 illustrent une serre, et en particulier les moyens mécanique d’adduction d’air (400) tel que discuté ci-dessus, et la circulation de l’air dans la serre via des ventilateurs à direction verticale (VAF) ou horizontale (HAF). Les données métriques indiquées sur les Figures 2 et 3 sont à titre indicatif seulement et ne seraient en aucun cas limitative de l’invention. L’utilisation des ventilateurs est aussi décrite en partie ci-après. La en particulier illustre une adduction d’Air par le faîte de la serre (410), et la montre une adduction d’air par le sol ou le bas de la serre (420). Les deux systèmes d’adduction peuvent être présents. La montre aussi la possibilité d’avoir des éléments structurels en hauteur ou suspendus dans la serre.
L’invention telle que décrite ici procure plusieurs avantages. Parmi ces avantages, on peut citer ceux qui suivent :
A) Le système décrit introduit une dissociation des réseaux de chauffage afin de maximiser le potentiel des thermopompes (220); tout en conservant les requis pour la fonte des neiges et les grands froids de par l’utilisation combinée de chaudières (120);
B) Le système décrit utilise trois réservoirs d’eau (110, 210, 310) de piles énergétiques, a des températures différentes, au lieu de un seul réservoir ou pile;
C) Le système permet une connexion thermique (160) entre la boucle haute température (100) et la boucle moyenne température (200), permettant ainsi de déverser une grande quantité d’énergie lorsque que le réseau de thermopompes devient inefficace (très basse température);
D) Le système permet l’inclusion d’une boucle d’eau chaude à moyenne température (200) permettant l’utilisation de sources d’énergie alternatives (270), tel que des concentrateurs solaires, l’éolien, l’hydraulique et le géothermique;
E) Le système selon l’invention permet de combiner un moyen mécanisé d’adduction d’air frais (400) à la distribution de chauffage procurant une grande quantité de CO 2 aux plantes de la serre;
F) Le système selon l’invention permet de combiner un système de refroidissement mécanique et adiabatique (500) à l’intérieur d’une enceinte surélevée (voir Figures 2 et 3). Cette combinaison transforme la serre en une chambre de mélange où les conditions sont optimales et où les gradients d’énergie se forment de façon naturelle.
Bénéfices de l’invention : 1) Optimise l’utilisation des thermopompes (220);
2) Diminue les GES car 80% de l’énergie vient des thermopompes (200); (base annuelle) ;
3) Permet d’utiliser des thermopompes (220) à haute efficacité pour le chauffage et la climatisation ;
4) Permet l’utilisation de boucles primaires d’énergie (ex. au glycol), permettant de faire fonctionner les thermopompes (220) de façon indépendante, en bloc ou en cascade, et ce dans toutes les régions du monde.
5) Permet l’intégration de concentrateurs solaires ou tout autre source d’énergie (270) via une interface au niveau de la boucle de glycol. Le réseautage et le transport de l’énergie dans les boucles d’énergie sont configurables en utilisant des fluides à haute efficacité (F2).
6) Permet de déshumidifier l’air de la zone de culture en tout temps via le réseau relié à la pile énergétique à basses températures (300) à environ 3 °C;
7) La déshumidification via la pile énergétique à basses températures (300) à environ 3 °C, permet d’améliorer de façon importante le rendement des systèmes de brumisation (500).
8) Très grande flexibilité au niveau de la gestion du climat;
La figure 3 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant pour l’un, une source d’énergie intermittente, et pour l’autre, une source d’énergie non-intermittente, avec un même réseau électrique alternatif, les onduleurs étant contrôlés selon une stratégie de droop conventionnelle.
La représente un schéma fonctionnel d’un système de contrôle-commande d’un onduleur interfaçant une source d’énergie intermittente avec un réseau électrique alternatif et illustre un schéma de type contrôle-commande d’une boucle de contrôle selon un premier mode de réalisation de la présente invention.
La figure 5 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant, pour l’un, une source d’énergie intermittente, et, pour l’autre, une source d’énergie non-intermittente, avec un même réseau électrique alternatif, l’onduleur interfaçant la source d’énergie non-intermittente étant contrôlé selon une stratégie de droop conventionnelle et l’onduleur interfaçant la source d’énergie intermittente étant contrôlé par une boucle de contrôle telle qu’illustrée sur la .
La représente un schéma fonctionnel d’un système de contrôle-commande d’un onduleur interfaçant une source d’énergie intermittente avec un réseau électrique alternatif et illustre un schéma de type contrôle-commande d’une boucle de contrôle selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention.
La représente un schéma fonctionnel d’un système de contrôle-commande d’un onduleur interfaçant une source d’énergie intermittente avec un réseau électrique alternatif et illustre un schéma de type contrôle-commande d’une boucle de contrôle selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Il faut noter que la branche 12 représentée est celle correspondant au premier mode de réalisation, mais elle pourrait aussi être celle correspondant au troisième mode de réalisation.
La figure 8 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant, pour l’un, une source d’énergie intermittente, et, pour l’autre, une source d’énergie non-intermittente, avec un même réseau électrique alternatif, l’onduleur interfaçant la source d’énergie non-intermittente étant contrôlé selon une stratégie de droop conventionnelle et l’onduleur interfaçant la source d’énergie intermittente étant contrôlé par une boucle de contrôle telle qu’illustrée sur la .
La figure 9 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant, pour l’un, une source d’énergie intermittente, et, pour l’autre, une source d’énergie non-intermittente, avec un même réseau électrique alternatif, l’onduleur interfaçant la source d’énergie non-intermittente étant contrôlé selon une stratégie de droop conventionnelle et l’onduleur interfaçant la source d’énergie intermittente étant contrôlé par une stratégie de droop adaptée, selon un art antérieur connu, à une source d’énergie intermittente.
La figure 10 représente graphiquement, dans le plan , des profils de fonctionnement de deux onduleurs interfaçant, pour l’un, une source d’énergie intermittente, et, pour l’autre, une source d’énergie non-intermittente, avec un même réseau électrique alternatif, l’onduleur interfaçant la source d’énergie non-intermittente étant contrôlé selon une stratégie de droop conventionnelle et l’onduleur interfaçant la source d’énergie intermittente étant contrôlé par une stratégie de droop adaptée, selon un autre art antérieur connu relativement à celui considéré en , à une source d’énergie intermittente.
La figure 11 représente un schéma électrique et de contrôle-commande d’un mode de réalisation de chacune parmi deux boucles de contrôle droop, l’une étant relative à la puissance active, notée , et illustrant une boucle de contrôle droop selon un mode de réalisation de l’invention, et celle relative à la puissance réactive, notée , qui n’est pas directement concernée par la présente invention.
Les dessins sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l’invention. Certains constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l’invention.
Selon un exemple du premier aspect de l’invention, la mise en œuvre de la deuxième branche de contrôle-commande est en outre fonction de : une mesure de la tension continue en entrée de l’onduleur, et une valeur de consigne de la tension continue en entrée de l’onduleur, et comprend en outre l’implémentation d’un premier régulateur proportionnel, référencé , le premier régulateur proportionnel-intégral, la première fonction de saturation et le premier régulateur proportionnel étant configurés pour imposer, à la deuxième consigne de fréquence , une valeur définie par une variante de la deuxième fonction de contrôle-commande, ladite variante prenant la forme de l’équation suivante : [MATH 5] , avec , avec , où , le gain proportionnel du premier régulateur proportionnel, est un paramètre strictement supérieur à zéro et prédéterminé en fonction de l’onduleur concerné. Le procédé selon cet exemple du premier aspect de l’invention permet d’éviter que la deuxième consigne de fréquence ne se stabilise alors que la tension d’entrée de l’onduleur n’est pas égale à sa valeur de consigne .
Selon un exemple du premier aspect de l’invention, l’étape consistant à mettre en œuvre les première et deuxième branches comprend en outre, en fonction de : une mesure de la tension continue en entrée de l’onduleur, et une valeur de consigne de la tension continue en entrée de l’onduleur, la mise en œuvre d’une troisième branche de contrôle-commande, notée , comprenant l’implémentation d’un deuxième régulateur proportionnel-intégral, référencé , d’une deuxième fonction de saturation et d’un deuxième régulateur proportionnel, référencé , et étant configurée pour calculer une troisième consigne de fréquence vérifiant, ou étant solution de, une troisième fonction de contrôle-commande définie dans le plan par l’équation suivante : [MATH 6] , avec , avec et , où , le gain proportionnel du deuxième régulateur proportionnel-intégral, , le gain intégral du deuxième régulateur proportionnel-intégral sont des paramètres supérieurs à zéro et prédéterminés en fonction de l’onduleur concerné, et , le gain proportionnel du deuxième régulateur proportionnel, est un paramètre strictement supérieur à zéro et prédéterminé en fonction de l’onduleur concerné, et : la valeur de consigne de fréquence au point de connexion de l’onduleur au réseau est déterminée comme la somme des première, deuxième et troisième consignes de fréquence, . Le procédé selon cet exemple du premier aspect de l’invention permet de gérer l’éventualité envisageable selon laquelle la mesure ou l’estimation de la puissance active disponible d’un onduleur 1 interfaçant une source d’énergie 2 intermittente puisse être erronée et différer de la puissance active disponible réelle, que l’on note .
Selon un exemple du premier aspect de l’invention, au moins un, de préférence chacun, desdits paramètres peut être prédéterminé par une analyse de la réponse temporelle de l’onduleur et/ou par une analyse de la réponse fréquentielle de l’onduleur et/ou par implémentation d’une méthode de placement de pôles.
Selon un exemple du premier aspect de l’invention, pour un onduleur donné, chacun des paramètres susmentionnés est sensiblement constant dans le temps.
Selon un exemple du premier aspect de l’invention, l’une au moins des deuxième et troisième branches de contrôle-commande comprend en outre l’implémentation d’au moins un soustracteur et d’au moins un additionneur.
(Eq.3C)
(Eq.3D)
où , …, sont les coordonnées des masses 2a, 2b, 2c, 2d,
est la pulsation correspondant, dans le cas d’une symétrie cubique parfaite, au motif plan, ,
t est le temps,
est l’amplitude de la vibration initialement positionnée suivant l’axe x, et
est l’amplitude de la vibration initialement positionnée suivant l’axe y.
Dans le cas du motif tridimensionnel, les vibrations des positions de chacune des masses 2a, 2b, 2c, 2d, peuvent donc être décrites, à une permutation de masses près, par les relations suivantes, décrivant les vibrations des quatre masses 2a, 2b, 2c, 2d suivant des directions isotropes en trois dimensions :
(Eq.4A)
(Eq.4B)
(Eq.4C)
(Eq.4D)
est la pulsation correspondant, dans le cas d’une symétrie cubique parfaite, au motif tridimensionnel, ,
est l’amplitude de la vibration initialement positionnée suivant l’axe x,
En d’autres termes, les organes de contact électrique 30 sont logés dans l’espace interne ménagé entre la première piste électrique 113 et la deuxième piste électrique 123.
Ces organes de contact électrique 30 sont configurés pour former des contacts roulant et déformables entre la première piste électrique 113 et la deuxième piste électrique 123.
En référence maintenant aux figures 5 et 6, la première piste électrique 113 est fixe et présente une première branche 113A reliée à la portion interne 112 du premier connecteur électrique et une deuxième branche 113B s’étendant sensiblement perpendiculairement à la première branche 113A, en direction de la deuxième piste électrique 123.
La deuxième piste électrique 123 est ici mobile par rapport à la première piste électrique 113 et elle présente une première branche 123A reliée à la portion interne 122 du deuxième connecteur électrique 121 et une deuxième branche 123B s’étendant sensiblement perpendiculairement à la première paroi 123A, en direction de la première piste électrique 113.
La première piste électrique et la deuxième piste électrique peuvent être pourvues, au niveau d’extrémités libres des premières et deuxième branches qui se trouvent respectivement en regard, des éléments d’engagement complémentaires, par exemple une lèvre et une rainure dans laquelle est reçue la lèvre, pour assurer le positionnement de la première piste électrique et de la deuxième piste électrique l’une par rapport à l’autre et ainsi pour avoir un espace interne relativement constant le long des première et deuxième pistes électriques.
Les organes de contact électrique 30, et plus généralement le mécanisme d’interconnexion électrique 50, sont logés dans cet espace interne de sorte à être précontraints entre les deuxièmes branches 113B et 123B des première et deuxième pistes électriques 113 et 123.
Les organes de contact électrique 30 sont ici formés par des portions tubulaires cylindriques.
Les organes de contact électrique 30 présentent chacun une face externe par laquelle ils sont en contact avec les première et deuxième pistes électriques 113 et 123, une face interne opposée à la face externe et un logement interne délimité par la face interne.
Le mécanisme d’interconnexion électrique 50 comporte une pluralité d’organes élastiques conducteurs 40 qui sont disposés dans le logement interne respectif et plaqués contre la face interne respective des organes de contact électrique 30 respectifs.
Les organes élastiques conducteurs 40 sont ici formés par des ressorts en spirale, et en particulier du type clinquant, ayant une face de contact par exemple plane qui vient s’appliquer sur la face interne respective des organes de contact électrique 30.
Les organes de contact électrique 30 sont configurés de sorte qu’ils se déforment sous l’action combinée de la précontrainte et du mouvement relatif des première et deuxième pistes électriques 113 et 123.
Les organes de contact électrique 30 présentent une section circulaire en l’absence de contrainte, cette section pouvant devenir sensiblement elliptique une fois les organes de contact électrique 30 déformés entre les première et deuxième pistes électriques 113 et 123.
Une telle déformation des organes de contact électrique 30 entraîne une déformation aussi des organes élastiques conducteurs 40, ce qui se traduit par un déroulement de spires des ressorts, les spires se déplaçant les unes par rapport aux autres, afin de rester appliquées sur la face interne des organes de contact électrique 30.
En d’autres termes, les ressorts en spirale se déroulent pour rester en contact intime avec l’intérieur des portions tubulaires cylindriques.
Les organes de contact électrique 30 sont ici disposés à distance les uns des autres entre et le long de la première piste électrique 113 et la deuxième piste électrique 123.
Le mécanisme d’interconnexion électrique 50 comporte un organe support 60 sur lequel sont disposés, mobiles en rotation, les organes de contact électrique 30.
La seconde formulation liquide peut, dans divers modes de réalisation, être présente dans la composition de révélateur en une quantité se situant dans une plage d’environ 0,05 % à environ 50 % en poids, telle que d’environ 0,1 % à environ 30 % en poids, d’environ 0,1 % à environ 20 % en poids, d’environ 1 % à environ 20 %, d’environ 1 % à environ 15 %, d’environ 1 % à environ 12 %, d’environ 3 % à environ 20 %, d’environ 3 % à environ 15 %, d’environ 3 % à environ 12 %, d’environ 5 % à environ 20 %, d’environ 5 % à environ 15 %, d’environ 5 % à environ 12 %, d’environ 7 % à environ 20 %, d’environ 7 % à environ 15 %, d’environ 7 % à environ 12 %, d’environ 9 % à environ 20 %, d’environ 9 % à environ 15 %, ou d’environ 9 % à environ 12 % en poids, sur la base du poids total de la composition de révélateur.
La composition de révélateur peut contenir au moins un solvant, par exemple de l'eau, des solvants organiques, ou des mélanges de ceux-ci. Les solvants organiques appropriés pour une utilisation dans la composition de révélateur, seuls ou en mélange avec de l’eau, comportent, mais sans s’y limiter, l’éthanol, l’alcool isopropylique, le propanol, l’alcool benzylique, l’alcool phényléthylique, les glycols et les glycol éthers, tels que le propylène glycol, l’hexylène glycol, l'éther monométhylique, monoéthylique ou monobutylique d’éthylène glycol, le propylène glycol et ses éthers, tels que l’éther monométhylique de propylène glycol, le butylène glycol, le dipropylène glycol, les éthers d'alkyle de diéthylène glycol, tels que l’éther monoéthylique et l’éther monobutylique de diéthylène glycol, l’éthylène glycol, le propylène glycol, le butylène glycol, l’hexylène glycol, le propane diol, la glycérine, les hydrocarbures tels que les hydrocarbures à chaîne linéaire, une huile minérale, le polybutène, le polyisobutène hydrogéné, le polydécène hydrogéné, le polydécène, le squalane, le pétrolatum, les isoparaffines, ou des mélanges de ceux-ci.
Les solvants organiques pour une utilisation selon les compositions de révélateur peuvent être des composés volatils ou non volatils. Le solvant organique peut, par exemple, être présent en une quantité se situant dans une plage d’environ 0,5 % à environ 70 % en poids, telle que d’environ 2 % à environ 60 % en poids, telle que d’environ 5 à environ 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition de révélateur.
Les compositions de révélateur peuvent optionnellement comprendre d’autres composants habituellement utilisés dans les compositions de révélateur, tels que, par exemple, des agents modifiant la rhéologie, des chélateurs, des substances grasses, des céramides, des agents d'ajustement de pH, des agents de conservation, des parfums, des tensioactifs, etc.
La composition de révélateur peut se présenter sous la forme d'une poudre, d'un gel, d'un liquide, d'une écume, d'une lotion, d'une crème, d'une mousse ou d'une émulsion. Dans certains modes de réalisation, la composition de révélateur est aqueuse et se présente sous la forme d'un liquide, d'une crème ou d'une émulsion. Dans d'autres modes de réalisation, la composition de révélateur est anhydre ou sensiblement anhydre.
Dans certains modes de réalisation non limitatifs où la composition de révélateur est liquide, par exemple aqueuse, la composition de révélateur peut avoir une viscosité se situant dans une plage d'environ 250 à environ 2 000 cps, telle que, par exemple, d'environ 500 à environ 2 500 cps, d'environ 500 à environ 2 000 cps, d'environ 500 à environ 1 500 cps, d'environ 600 à environ 1300 cps, ou d'environ 650 à environ 1 200 cps lorsqu'elle est mesurée à 25 °C en utilisant une broche #4 à 100 tr/min.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif comprend en outre un ensemble de distribution de formulation configuré pour se coupler de manière fluidique avec la première source de formulation et la seconde source de formulation, l’ensemble de distribution de formulation comprenant un premier conduit de fluide et un second conduit de fluide respectivement raccordés à la première source de formulation et à la seconde source de formulation, une pompe raccordée de manière fluidique au premier conduit de fluide et au second conduit de fluide, une chambre de mélange raccordée au premier conduit de fluide et au second conduit de fluide, la chambre de mélange mélangeant la première formulation avec la seconde formulation en une formulation mélangée ayant un rapport de mélange de 1:1 de la première formulation et de la seconde formulation avec une tolérance de rapport de mélange de 20 % ; et un ensemble buse en raccordement fluidique avec la chambre de mélange.
Dans certains modes de réalisation, la première formulation liquide a une charge de teinture de 0,05 % à 5,5 %. Dans certains modes de réalisation, la formulation mélangée a une viscosité de formulation mélangée d’au moins 2,0 Pa-s. Dans certains modes de réalisation, la viscosité de formulation mélangée va de 2,0 Pa-s à 4,0 Pa-s.
Dans certains modes de réalisation, la première formulation liquide est sans ammoniaque. Dans certains modes de réalisation, la première formulation liquide comprend de l’ammoniaque et de la monoéthanolamine. Dans certains modes de réalisation, la première formulation liquide comprend du résorcinol. Dans certains modes de réalisation, la première formulation liquide est dépourvue de résorcinol et de dérivés de résorcinol.
Dans certains modes de réalisation, le rapport de mélange est défini comme une masse de la première formulation liquide sur une masse de la seconde formulation liquide.
Dans certains modes de réalisation, la chambre de mélange comprend un mélangeur statique. Dans certains modes de réalisation, le mélangeur statique a une longueur allant d’environ 0,5 mm à environ 1 mm, un pas allant d’environ 0,5 à environ 1,10 et un diamètre allant d’environ 0,1 mm à environ 5 mm. Dans certains modes de réalisation, le mélangeur statique est un mélangeur 1,75. Dans certains modes de réalisation, le mélangeur statique est deux mélangeurs statiques.
Dans certains modes de réalisation, l’ensemble buse comprend une pluralité de buses ayant différents diamètres de sortie de buse. Dans certains modes de réalisation, un trajet d’écoulement de formulation mélangée raccorde de manière fluidique l’ensemble buse à la chambre de mélange, où le trajet d’écoulement de formulation mélangée comprend au moins une réserve de formulation mélangée en amont qui se divise en une pluralité de réserves de formulation mélangée en aval. Dans certains modes de réalisation, la pompe aspire la première formulation liquide et la seconde formulation liquide dans la chambre de mélange à un premier débit et à un second débit, respectivement, le premier débit différant du second débit.
Dans certains modes de réalisation, le premier conduit de fluide présente un premier diamètre et le second conduit de fluide présente un second diamètre, le premier diamètre différant du second diamètre. Dans certains modes de réalisation, le premier diamètre est inférieur au second diamètre. Dans certains modes de réalisation, la première source de formulation et la seconde source de formulation sont disposées dans une cartouche de formulation pouvant être couplée de manière réversible avec l’ensemble de distribution de formulation.