INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des exemples de fluides caloporteurs disponibles pour le refroidissement de cellules électrochimiques de batteries sont de l’eau, de l’ammoniaque, de l’acétone ou de l’éthanol. De préférence, lors de la fabrication du caloduc, le fluide caloporteur est introduit sous vide dans l’enveloppe du caloduc, afin d’assurer au caloduc une qualité de transfert thermique et une fiabilité améliorées par rapport à des techniques plus simples consistant à chasser l’air de l’enveloppe après l’introduction du fluide.
Le principe de fonctionnement du caloduc 1 est le suivant. Au contact de la source chaude, les calories sont transmises à une extrémité 4 de l’enveloppe 2 conductrice comportant le fluide caloporteur à l’état liquide contenu dans le réseau 7 capillaire. Ce fluide s’évapore, en absorbant une chaleur latente d’évaporation qui refroidit cette source chaude.
La pression des vapeurs du fluide caloporteur conduit alors ces gaz par le volume axial vide 8, vers l’autre extrémité 5 du caloduc 1 insérée dans la source froide. Au contact de la source froide, les vapeurs se condensent en dégageant une chaleur latente de condensation qui réchauffe la source froide, et crée une baisse de pression qui permet avec l’augmentation de pression de l’évaporation, de faire circuler les gaz.
Le fluide caloporteur condensé est alors conduit par capillarité dans le réseau 7 capillaire vers la source chaude, ce qui renouvelle ce fluide prêt à subir un nouveau cycle.
L’enveloppe 2 du caloduc 1 a une résistance mécanique suffisante pour tenir la pression interne, ainsi qu’une stabilité pour éviter des corrosions par le liquide ou le gaz contenus. On peut utiliser notamment du cuivre ou de l’aluminium qui ont également une bonne conductivité thermique.
On obtient ainsi un système de conduction thermique passif très efficace, qui conduit pour un volume donné une quantité de chaleur bien plus importante que celle transportée par une conduction directe avec une matière restant dans la même phase.
L’enveloppe 2 du caloduc 1 comprend au moins une zone 9 de moindre résistance thermique disposée dans l’extrémité 4 d’évaporation et réalisée dans un matériau susceptible de fondre lorsque la température à l’intérieur du caloduc 1 dépasse une température de seuil prédéfinie et inférieure à la température de fusion du caloduc 1. La température de seuil est choisie de manière à être représentative d’un emballement thermique, tout en restant inférieure à la température de fusion du caloduc 1. Lorsque la température à l’intérieur du caloduc 1 augmente significativement par rapport au fonctionnement nominal, le matériau de la zone 9 de moindre résistance thermique fond en provoquant la pénétration de l’air dans l’enveloppe 2 du caloduc. La pénétration de l’air à l’intérieur de l’enveloppe 2 grève le transfert de chaleur au caloduc à cause des propriétés isolantes de l’air. De cette manière, l’échange thermique entre le caloduc 1 et la source froide F est réduit drastiquement en cas d’emballement thermique de la batterie 10.
La est une vue partielle en coupe d’une batterie 10 selon l’invention.
La batterie 10 comprend une succession de cellules 11 électrochimiques reliées en série et/ou en parallèle et disposées à l’intérieur d’une structure 12 de confinement.
La structure 12 de forme parallélépipédique rectangulaire appelée « casing » en langue anglaise, comprend une base 13, quatre parois verticales 14 et un couvercle 15, qui sont aptes à contenir tout emballement thermique des cellules 11.
La batterie 10 comprend un dispositif de refroidissement comprenant au moins un caloduc 1. Dans le mode de réalisation illustré, un caloduc 1 est disposé entre la base 13 et les cellules 11 en étant fixé sur la base 13. De préférence, la base 13 est surmoulée sur le caloduc 1 de manière à fixer le caloduc 1 à la base 13. Une face de l’extrémité 4 d’évaporation du caloduc est laissé libre de manière à être en contact avec les cellules 11. Pour garantir la parfaite fixation du caloduc 1 sur la base 13, il est possible de prévoir en complément un assemblage mécanique avec des inserts par exemple et/ou du collage.
Les cellules 11 sont en contact avec l’extrémité 4 d’évaporation du caloduc 1 et représentent une source chaude C destinée à être refroidie par le caloduc 1.
Les calories extraites de la source chaude sont transmises à une source froide F située à l’extérieur de la structure 12. La source froide F est de préférence en contact avec l’extrémité 5 de condensation du caloduc 1. En alternative, la source froide F pourrait être seulement à proximité de l’extrémité 5 de condensation, sans pour autant être en contact avec celle-ci. La source froide F est adaptée en fonction des applications et peut notamment prendre la forme d’un radiateur ou d’une plaque froide.
La est une vue d’un dispositif alternatif de mise en tension du câble
Le collier 22 est fixé sur le bas de coque 21, à l’aide d’au moins deux moyens de fixations axiaux 231, 232 situés respectivement sur le côté médial et le côté latéral de la chaussure. Le moyen de fixation axial médial 231 et le moyen de fixation axial latéral 232 sont sensiblement coaxiaux, placés au regard de la malléole médiale, respectivement latérale de l’utilisateur. Les moyens de fixation axiaux peuvent être de tous types connus dans le domaine, par exemple rivets ou vis.
Les moyens de serrage du bas de coque sont constitués par un système de laçage qui comprend un câble 32, un moyen d’ancrage 35 du câble 32, une pluralité de passants 331, 332, 333 et un mécanisme de mise en tension du câble 31 qui, dans le mode de réalisation décrit, se présente sous la forme d’un dispositif enrouleur de câble. Sous l’action du dispositif de serrage, le rabat médial 212 chevauche le rabat latéral 213. Le mouvement relatif du rabat médial 212 par rapport au rabat latéral 213 dans le sens du serrage est réalisé par la traction qu’exerce la portion du câble 32 qui est fixé au rabat latéral par l’intermédiaire de l’ancrage 35 et passe alternativement dans un passant médial antérieur 331 du rabat médial, puis dans le passant latéral 333 du rabat latéral, enfin dans le passant médial postérieur 332 du rabat médial. L’extrémité libre 2121 du rabat supérieur 212 peut alors coulisser sur la zone de recouvrement 2131 qui est ménagée sur le rabat inférieur 213. La zone de recouvrement correspond en fait à la superficie du rabat inférieur que le rabat supérieur est susceptible de recouvrir.
La chaussure de l’invention se caractérise par une configuration particulière d’un des passant. Il s’agit d’un des passants disposés sur le côté médial de la chaussure. Comme on peut le voir à la , le passant est fixé à l’extrémité d’une sangle 36 et cette sangle est elle-même fixée au moyen de fixation axial médial 231 reliant le collier 22 au bas de coque 21. La sangle 36 vient avantageusement se placer au niveau du cou-de-pied de l’utilisateur. La sangle a une longueur d’une dizaine de centimètre, elle garantit un meilleur enveloppement et surtout du fait de son orientation, elle permet de diriger le talon de l’utilisateur vers l’arrière de la chaussure. En effet on peut voir, en prolongeant la direction de la sangle que celle-ci va exercer une traction dirigée vers l’extrémité arrière de la semelle de la chaussure.
La montre une vue de dessus de la sangle seule et la en montre une vue de côté. Elle comporte une portion principale 361, qui dans le mode de réalisation décrit ici consiste en une bande textile qui est repliée et cousue sur elle-même à ses deux extrémités de manière à former deux boucles. Ces deux boucles sont visibles sur la qui est une vue de côté. L’une de ces deux boucles, la boucle proximale 3611 sert à la fixation de l’anneau d’ancrage 362, tandis que l’autre, la boucle distale 2612, sert à la fixation du passant médial 332.
L’anneau d’ancrage 362 est réalisé par découpage d’une tôle métallique dans laquelle deux ouvertures traversantes sont ménagées. La première ouverture 3621 est une ouverture oblongue à travers de laquelle passe la bande textile de la portion principale 361. La deuxième ouverture 3622 est de préférence circulaire et elle est prévue pour être traversée par le moyen de fixation axial médial 231. Avantageusement, l’anneau d’ancrage est relativement peu épais, quelques millimètres seulement, il peut facilement s’intercaler entre le bas de coque 21 et le collier 22. De plus, la forme circulaire de la deuxième ouverture donne la possibilité à la sangle de pouvoir tourner autour du moyen de fixation médial 231. En pratique, le bas de coque ou le collier peuvent présenter une excroissance cylindrique saillante, centrée sur le moyen de fixation axial ou médial et dont le diamètre extérieur est sensiblement identique à celui de la deuxième ouverture 3622. Cet ajustement entre l’anneau d’ancrage 362 et la coque permet une meilleure répartition des efforts générés par le dispositif de mise en tension du câble lors du processus de serrage de la chaussure et facilite la rotation de la sangle. L’anneau d’ancrage est intercalé entre
Dans le mode de réalisation décrit, l’anneau d’ancrage est placé entre le bas de coque et le collier. Dans un mode de réalisation alternatif on peut prévoir de fixer l’anneau d’ancrage à l’extérieur du collier.
Le passant médial postérieur 332 est placé à l’intérieur de la boucle distale 3612. Le passant est stabilisé à l’intérieur de cette boucle grâce à deux renforts 363 et 364 entre lesquels il est pris en sandwich. De préférence, les deux renforts sont réalisés en matières plastique et sont surmoulés sur la bande textile de façon à garantir leur ancrage sur cette dernière. Un rivet 365, ou tout autre moyen de fixation équivalent est utilisé afin de solidariser les deux renforts et le passant 332.
La présente une variante de réalisation de l’invention dans laquelle le mécanisme de mise en tension du câble 32 est constitué par un dispositif à rochet 31’. Etant donné que cette variante ne diffère du mode précédemment décrit que par le mécanisme de mise en tension du câble, seul ce-dernier être décrit ci-dessous. Celui-ci comporte une bande crantée 311 à l’extrémité de laquelle est solidarisée l’extrémité du câble 32. Chaque dent 3111 de la bande crantée 311 est susceptible de venir en appui contre une dent de retenue ménagée sous le rochet 313. Ainsi la bande crantée 311 peut être immobilisée dans différentes positions sous l’effet d’une tension du câble s’exerçant selon la direction T. Chaque position de la sangle crantée détermine une tension différente du câble ou un volume intérieur de la coque différent. Le dispositif de mise sous tension 31’ du câble 32 est fixé au bas de coque par l’intermédiaire de l’embase 312 et il est actionné grâce au levier 314.
L’invention ne se limite pas aux seuls modes de réalisations et variantes décrites ci-dessus. Elle concerne en effet toutes variantes équivalentes. Par exemple, dans le mode de réalisation présenté ci-dessus, le mécanisme de mise en tension du câble est placé sur le rabat latéral de la chaussure, tandis que la sangle est maintenue à la coque grâce au moyen de fixation médial. Il s’agit bien entendu d’une possibilité parmi d’autre. En effet, on peut aisément concevoir de placer le mécanisme de mise en tension du câble sur le rabat médial. De manière similaire, il est envisageable d’utiliser le moyen de fixation latérale pour solidariser la sangle à la coque.
CHAUSSURE ORTHOPEDIQUE OUVERTE ET PROCEDE DE FABRICATION D’UNE CHAUSSURE ORTHOPEDIQUE OUVERTE La présente invention se rapporte au domaine des chaussures orthopédiques et concerne plus particulièrement une chaussure ouverte réalisée de manière à pouvoir apporter la correction orthopédique nécessaire à la personne qui la porte.
On connait dans ce domaine des chaussures fermées comprenant une semelle orthopédique rajoutée à la chaussure. Par semelle orthopédique on comprend un dispositif médical ou orthèse fabriqué sur mesure par un podologue ou par un podo-orthésiste ayant pour rôle de corriger l’appui du pied afin de soulager les douleurs provoquées lors de la marche principalement par des déformations du pied ou par une mauvaise répartition des appuis. Une telle semelle orthopédique permet de diminuer les douleurs lors de la marche, de corriger la posture du corps, d’assurer un confort à la marche, voire un renforcement de l’amorti conféré par la chaussure. Les semelles orthopédiques sont en général peu encombrantes et trouvent facilement leur place dans une paire de chaussures fermées, tels escarpins, mocassins, chaussures de sport, etc.
En général, on dispose d’une seule paire de semelles orthopédiques réalisée par un podologue, paire que l’on souhaite utiliser également dans une chaussure ouverte. Une chaussure ouverte est une chaussure qui permet à la partie supérieure du pied d’avoir une zone à l’air libre. De telles chaussures ouvertes sont les tongs, les sabots, les claquettes, les sandales, les pantoufles. Une chaussure ouverte comprend généralement une semelle et des attaches ou lanières lui permettant un maintien sur le pied. Or, à la différence d’une chaussure fermée, il est difficile d’introduire une semelle orthopédique dans une chaussure ouverte de manière à la faire tenir en place lors de son utilisation.
Résultats de (2) et (3)
Dans l’exemple 1, lorsque les quantités de transfert de la substance liquide à 10 minutes et 20 minutes ont été confirmées, les quantités de transfert de la feuille extérieure 2 étaient inférieures à celles de la feuille intérieure 1 à chaque fois. De plus, il a été constaté que la quantité de transfert de la feuille extérieure 2 était faible à partir de la ) au rapport massique de 1,4, qui est déterminée comme étant sèche. Par ailleurs, il a été constaté que la quantité de transfert de la feuille intérieure 1 était grande à partir de la ) au rapport massique de 2,24, qui est déterminée comme n'étant pas sèche. Comme décrit ci-dessus, il a été constaté que, dans un état où la feuille extérieure 2 a été déterminée comme étant sèche, la prévention de caractère collant sur le côté extérieur a été fournie. Dans le même temps, dans l’Exemple 1, il a été constaté que, contrairement à la feuille extérieure 2 sèche, la feuille intérieure 1 adjacente était dans un état mouillé et avait une grande quantité de transfert, et par conséquent l’action de la substance liquide sur l’objet s’est facilement produite.
Par rapport à l’Exemple Comparatif 1, l’Exemple 1 a été en mesure de maintenir l’état mouillé sur le côté intérieur à partir des quantités de transfert après 10 minutes et 20 minutes. Par rapport à l’Exemple Comparatif 2, l’Exemple 1 a été en mesure de supprimer le caractère collant sur le côté extérieur à partir des quantités de transfert après 10 minutes et 20 minutes. Par conséquent, il a été constaté qu’en employant la configuration de l’Exemple 1, la suppression de caractère collant sur le côté extérieur et l’état mouillé sur le côté intérieur pouvaient être obtenus.
Après avoir décrit notre invention comme étant liée à ces modes de réalisation et exemples, il est de notre intention que l’invention ne soit limitée par aucun des détails de la description, sauf indication contraire, mais plutôt interprétée largement dans son esprit et sa portée tels qu’énoncés dans les revendications ci-jointes.
La présente demande revendique la priorité sur la demande de brevet No. 2023-026742 déposée au Japon le 22 février 2023, et la demande de brevet No. 2023-026743 déposée au Japon le 22 février 2023.
EXPLICATION DES SYMBOLES
1 Feuille intérieure
2 Feuille extérieure
10 Feuille de fibres stratifiée
Système de gestion de la température d’un habitacle de véhicule automobile et véhicule automobile comprenant un tel système La présente invention se rapporte à un système de gestion de la température d’un habitacle de véhicule automobile et à un véhicule automobile comprenant un tel système.
État de la technique Sur les véhicules existants, le confort thermique est basé sur une circulation d’air à l’intérieur de l’habitacle qui fonctionne de la manière suivante : Un volet d’entrée d’air en avant du véhicule pour faire entrer de l’air extérieur dans l’habitacle ; Un climatiseur (également appelé HVAC pour « Heating Ventilation and Air Conditionning » en anglais) pour générer une certaine température de l’air dans l’habitacle et pour apporter un confort thermique ; et des extracteurs d’air positionnés à différents endroits du véhicule pour évacuer l’air vicié.
Un des problèmes principaux du confort thermique de l’habitacle concerne la consommation électrique. En effet, un climatiseur est très consommateur d’énergie pour apporter la régulation de température dans l’habitacle.
Cela se traduit sur les véhicules à propulsion thermique par une augmentation de la consommation de carburant.
Pour les véhicules à propulsion électrique, cette énergie est prélevée sur les batteries de propulsion, ce qui entraine une perte d’autonomie pouvant s’élever jusqu’à 25 %. Il est donc encore plus important de réduire la consommation électrique de la climatisation pour un tel véhicule.
Or, il a été constaté que la majorité des trajets automobiles est réalisée avec seulement le conducteur à bord.
Il existe donc un réel besoin d’un système qui permette de minimiser la consommation d’énergie du climatiseur, particulièrement en tenant compte du nombre de personnes se trouvant dans l’habitacle.
Dans ces conditions, l'utilisation de l'extincteur 100 s'effectue de la façon suivante, la poignée 142 étant supposée initialement immobilisée au moyen de la goupille 143 dans sa position haute dans laquelle la surface d’appui 142A ne sollicite pas la tige 141, elle-même en position haute, l'opercule 134 étant intact et fermant de façon étanche la bouteille de chasse 130; toute communication est initialement supposée fermée entre le tube flexible de lance 190 et le système de diffusion ou diffuseur 1, par les moyens d'obturation 191. Après avoir ôté la goupille 143, l'opérateur tenant l'extincteur dans la position verticale illustrée aux figures ou dans une position proche de la verticale, dans laquelle le couvercle 180 est tourné vers le haut, presse la poignée 142 pour son basculement vers le bas, ce qui amène la surface d’appui 142A au contact de l'extrémité supérieure 141A de la tige 141 puis provoque un coulissement de cette dernière vers le bas à l'intérieur de l'alésage 184F, avec successivement mise en contact de l'aiguille 141C avec l'opercule 134 puis perforation de ce dernier, ce qui libère le gaz sous pression 300 et l'additif 400 initialement contenus dans la bouteille de chasse 130.
Le contenu de la bouteille de chasse 130 est alors libéré simultanément par la sortie 150B du tube de mélange 150 pour y être mélangé au liquide 200 et, en outre, par l’orifice latéral 153A pour y être libéré dans la chambre d’expansion 120’ du réservoir 120.
La délimitation entre la section non-immergée 153 et la section immergée 152 étant conditionnée au niveau du liquide 200 à pulvériser présent dans le réservoir 120, on comprendra que selon l’orientation donnée à l’extincteur 100, en gardant le couvercle 180 tourné vers le haut, l’orifice latéral 153A peut être également immergé dans le liquide 200 à pulvériser. Dans ces conditions, il convient de noter que cette configuration reste encore favorable aux avantages décrits dans la présente demande, puisque le gaz expulsé par cet orifice 153A tend à remonter dans le liquide 200 à pulvériser pour remplir la chambre d’expansion 120’.
La chambre de compression est alors pressurisée par le mélange issu de la bouteille de chasse 130 de sorte que la pression contenue dans cette chambre pressurise à son tour le contenu du réservoir, favorisant ainsi la remontée du liquide 200, mélangé lui-même au contenu de la bouteille de chasse 130 par la sortie 150B du tube de mélange 150, par le tube de remontée 160. La dispersion de l’additif d’extinction s’en trouve alors améliorée.
Le gaz propulseur 300 provoque l'expulsion de l'additif 400 qui, remontant par le tube plongeur 135, parcourant le conduit 184 et redescendant par le débouché 184B de celui-ci et par le tube de mélange 150, parvient dans le liquide 200 auquel il se mélange, puis le gaz 300 lui-même, suivant le même parcours, se répand à l'intérieur du réservoir 120, extérieurement à la bouteille de chasse 130, pour mettre en pression le mélange du liquide 200 et de l'additif 400. L'opérateur peut alors, par action sur la poignée 191A, libérer à volonté le mélange du liquide 200 et d'additif 400, qui remonte par le tube de remontée 150 sous la pression du gaz comprimé 300 et s'échappe, de façon réglée par action de la poignée 191A, par le diffuseur 1 qui en assure la dispersion.
Lorsque l'extincteur 100 est vide ou pratiquement vide de liquide 200, il peut être rechargé par démontage du couvercle 180, remplissage en liquide par l'orifice 123A, remplacement de l'ensemble formé par la bouteille de chasse 130, alors vide, et l'opercule 134, perforé, au moyen d'une nouvelle bouteille de chasse 130 contenant les quantités souhaitées de gaz sous pression 300 et d'additif 400, obturée par un opercule 134 neuf retenu au niveau de l’orifice 133B de la bouteille de chasse 130, et remontage du couvercle 180 ainsi ré-équipé.
De façon remarquable, il a été constaté que les configurations suivantes permettaient, indépendamment, d’améliorer la dispersion :
- en prévoyant un unique orifice latéral 153A pour le tube de mélange 150,
- lorsque, la section immergée 153 du tube de mélange 150 est dépourvue d’orifice latéral 153A,
- lorsque, la section non-immergée présente une longueur maximale de 100 millimètres,
- lorsque, l’orifice latéral 153A présente un diamètre compris entre 0,5 millimètre et 2,5 millimètres, préférentiellement compris entre 1 millimètre et 2 millimètres, encore plus préférentiellement égal à 1,5 millimètres,
- lorsque, le tube de mélange 150 présente un diamètre intérieur compris entre 3 millimètres et 10 millimètres, préférentiellement compris entre 6 millimètres et 7 millimètres, encore plus préférentiellement égal à 5 millimètres.
Par ailleurs, des essais ont permis d’identifier des longueurs du tube de mélange préférentielles permettant d’optimiser le volume de mousse délivré. En l’occurrence, il a été constaté que ces avantages se présentent lorsque la sortie 150B du tube de mélange 150 est en retrait de la paroi de fond 122 du réservoir 120 d’une valeur comprise entre 30 millimètres et 350 millimètres, préférentiellement d’une valeur comprise entre 150 millimètres et 310 millimètres. Il a été constaté qu’un retrait d’une valeur comprise entre 110 millimètres et 130 millimètres, préférentiellement égale à 120 millimètres, de la paroi de fond 122 du réservoir 120 offre les meilleures performances de volume en mousse indépendamment des quantités d’additif sans fluor utilisées.
Bien évidemment, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. Par exemple, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l’invention peuvent être associés les uns avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles ou exclusifs les uns des autres. En particulier, toutes les variantes et modes de réalisation décrits précédemment sont combinables entre eux.
Composition liquide organique hydrophobe pour l’extraction sélective d’un sel de lithium. La présente invention a pour objet une composition liquide organique hydrophobe pour l’extraction sélective d’un sel de lithium.
Dans le cadre de la transition énergétique, des objectifs mondiaux de remplacement des véhicules émetteurs de 20% du CO 2 mondial par des véhicules électriques conduit à devoir démultiplier la production mondiale des métaux que sont le lithium, le nickel, le cobalt, le cuivre, le manganèse… Ainsi, en particulier, le lithium, indispensable à la construction des batteries lithium-ion devrait voir sa production multipliée par quatre entre 2020 (990 kt équivalent carbonate de lithium (LCE)) et 2030 (3 700 kt LCE) pour la construction de seize fois plus de véhicules électriques et pour alimenter plus de trois cents projets de nouvelles usines de batteries.