INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le store de lanterneau peut être conçu pour permettre l’écoulement d’air entre l'intérieur et l'extérieur du véhicule récréatif à travers le lanterneau, tout en réduisant sensiblement la transmission de lumière vers l'intérieur du véhicule récréatif à travers le lanterneau.
Le store de lanterneau peut comprendre un matériau sensiblement opaque conçu pour réduire la transmission de lumière vers l'intérieur du véhicule récréatif à travers le lanterneau.
De préférence, la raideur du matériau constituant l’entretoise 50 peut être supérieure à la raideur du matériau constituant les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
La raideur du matériau constituant l’entretoise 50 permet ainsi d’augmenter la fonction de limiteur d’écrasement lors du couplage sous pression de l’empilement 10 et du collecteur 20. Une entretoise 50 avec une raideur plus importante que celle des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 procure un appui mécanique rigide au niveau du dispositif d’interface d’étanchéité 40, qui bloque le mouvement relatif du collecteur 20 et de la plaque terminale inférieure 12 de l’empilement 10, limitant de facto la compression des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 et assurant un appui permettant de réduire le moment fléchissant des plaques en vis-à-vis dans le plan de couplage (x,y).
Ainsi il est possible d’écraser les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 dans une gamme précise de déformation, en fonction de la force de compression appliquée pour le serrage de l’ensemble de distribution de gaz.
De même, l’aire de la surface formée par l’entretoise 50 dans le plan de couplage peut être supérieure à l’aire de la surface formée par les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 dans ce plan de couplage (x,y).
L’aire formée dans le plan de couplage, correspondant au plan (x,y) à la , correspond tant pour l’entretoise 50 que pour les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 à la surface cumulée dans le plan (x,y) des surfaces des différentes portions d’entretoise 50 ou de joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
Une grande surface formée par l’entretoise 50, comparativement à celle formée par les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44, dans le plan de couplage (x,y), permet de garantir, même sous une contrainte de compression largement supérieure à la valeur requise (par exemple quelques Mpa) que les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 s’écrasent jusqu’à un taux d’écrasement souhaité, sans risque de sur-écrasement.
Si les matériaux de l’entretoise 50 et des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 sont identiques et ont la même raideur, une aire de surface plus importante pour l’entretoise 50 que pour les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 dans le plan de couplage (x,y) permet à l’entretoise 50 d’assurer une fonction de limiteur d’écrasement des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
Si en outre, le matériau de l’entretoise 50 a une raideur supérieure à celle du matériau constituant les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44, la fonction de limiteur d’écrasement des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 assurée par l’entretoise est encore améliorée.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 3, l’entretoise 50 est formée d’une structure plane monobloc comportant des portions formant cadre 51, 52, 53, 54 s’étendant respectivement à la périphérie des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
La structure plane monobloc peut être formée d’une plaque monobloc comportant les portions formant cadre 51, 52, 53, 54 ou comme illustré à la , d’une plaque comportant en outre des ajours 50’. Les ajours 50’ permettent de limiter la surface d’appui formée par l’entretoise 50 dans le plan de couplage (x,y) tout en conférant une bonne rigidité au dispositif d’interface d’étanchéité 40.
De manière non limitative, ces ajours 50’ sont ici au nombre de 4, et disposés selon une répartition à 90 ° dans le plan de couplage (x,y).
La forme des ajours 50’ peut être variable et adaptée selon la géométrie des différentes pièces de l’ensemble de distribution de gaz. De préférence, les ajours 50’ permettent de conserver une aire de surface formée par l’entretoise 50 supérieure à l’aire de surface formée par les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44.
La forme des ajours 50’ peut également permettre de conserver au centre de la structure plane monobloc de l’entretoise 50, une portion d’appui central 55.
Ici, et de manière non limitative, la portion d’appui central 55 a une forme de croix.
La portion d’appui central 55 est disposée à équidistance des joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 dans le dispositif d’interface d’étanchéité 40. Elle permet de limiter encore le moment fléchissant créé dans la plaque terminale inférieure 12 de l’empilement 10 et dans le collecteur 20 lors du couplage sous pression.
Une telle portion d’appui central 55 dans l’entretoise 50 est d’autant plus utile que les joints d’étanchéité 41, 42, 43, 44 associés aux orifices de communication 21, 22, 23, 34 sont placés à la périphérie du collecteur 20.
En variante, le diamètre extérieur d329b de la collerette 329b et le diamètre d44b de la deuxième partie 44b du deuxième coussinet 44 peuvent être égaux.
Avantageusement, dans le deuxième mode de réalisation, comme dans le premier mode de réalisation, la deuxième surface de guidage S’178, ménagée sur le boîtier 170, entoure le côté avant 38a du porte-satellites 38 et la quatrième surface de guidage S’2, ménagée sur le porte-satellites 38, constitue une surface de guidage rotatif glissant du porte-satellites 38 à l’intérieur du boîtier 170.
Avantageusement, dans le premier mode de réalisation, la première surface de guidage S178, ménagée sur le boîtier 170, constitue une surface de guidage rotatif glissant du pignon solaire 32 et du porte-satellites 38, à travers le deuxième coussinet 44. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, la première surface de guidage S178, ménagée sur le boîtier 170, constitue une surface de guidage rotatif glissant du pignon solaire 32, à travers le cardan 329 et, plus particulièrement, à travers la denture 324 du pignon solaire 32 et une denture interne du cardan 329. Dans le deuxième mode de réalisation, la deuxième surface de guidage S’178, ménagée sur le boîtier 170, constitue une surface de guidage rotatif glissant direct du porte-satellites 38, en recevant en appui glissant la quatrième surface de guidage S’2.
Avantageusement, dans le deuxième mode de réalisation, le cardan 329 comprend une portion arrière 329c. En outre, la portion arrière 329c du cardan 329 est engagée dans le porte-satellites 38 et, plus particulièrement, dans la portion tubulaire 386, autrement dit dans le quatrième volume V44, par le côté avant 38a du porte-satellites 38.
Ici, la portion arrière 329c du cardan 329 a un diamètre d329c strictement inférieur au troisième diamètre d′1 de la troisième surface de guidage S’1, ménagée sur le porte-satellites 38. Ceci évite des interférences entre le porte-satellites 38 et le cardan 329, en particulier sur le côté avant 38a du porte-satellites 38.
En variante, non représentée, le diamètre d329c de la portion arrière 329c du cardan 329 est déterminé par rapport au troisième diamètre d’1 de la troisième surface de guidage S’1, ménagée sur le porte-satellites 38, de sorte à permettre un guidage rotatif glissant entre la troisième surface de guidage S’1, ménagée sur le porte-satellites 38, et une surface radiale externe S329c de la portion arrière 329c du cardan 329. Ceci contribue au guidage en rotation du pignon solaire 32 par rapport au porte-satellites 38. Dans ce cas, le troisième diamètre d’1 de la troisième surface de guidage S’1, ménagée sur le porte-satellites 38, est déterminé entre 100% et 103% du diamètre d329c de la portion arrière 329c du cardan 329.
Avantageusement, dans le deuxième mode de réalisation, la deuxième extrémité arrière 326b de l’arbre 326 du pignon solaire 32 et le cardan 329 sont disposés respectivement à proximité des côtés arrière 38b et avant 38a du porte-satellites 38. En outre, dans la configuration assemblée du réducteur 19, la deuxième extrémité arrière 326b de l’arbre 326 du pignon solaire 32 et le cardan 329 sont situés de part et d’autre de la denture 324 du pignon solaire 32, le long du premier axe longitudinal X326.
Ainsi, la deuxième extrémité arrière 326b de l’arbre 326 du pignon solaire 32 et le cardan 329 peuvent limiter des éventuels défauts de centrage du pignon solaire 32 vis-à-vis de l’axe central X38, quoique dans une moindre mesure que les première et troisième surfaces de guidage S1, S’1, ménagées sur le porte-satellites 38, qui interagissent avec les premier et deuxième coussinets 42, 44 dans le premier mode de réalisation.
De cette manière, le centrage de l’arbre 326 du pignon solaire 32 par rapport à l’axe central X38 est plus précis dans le premier mode de réalisation, en présence des premier et deuxième coussinets 42, 44 dans le porte-satellites 38, que dans le deuxième mode de réalisation, en l’absence des premier et deuxième coussinets 42, 44 dans le porte-satellites 38.
Avantageusement, la couronne 37 du réducteur 19 du deuxième mode de réalisation est la même que celle du réducteur 19 du premier mode de réalisation.
Avantageusement, dans les premier et deuxième modes de réalisation, le porte-satellites 38 est également guidé en rotation autour de l’axe de rotation X19 en interagissant avec la couronne 37.
Avantageusement, la couronne 37 comprend, en outre, une surface S37.
Ici, la surface S37, ménagée sur la couronne 37, est une surface concave. Plus particulièrement, la surface S37, ménagée sur la couronne 37, est cylindrique, à génératrice droite et présente une section circulaire centrée sur l’axe de rotation X19.
On note d37 le diamètre de la surface S37, ménagée sur la couronne 37.
Avantageusement, le porte-satellites 38 comprend, en outre, une cinquième surface S3.
Ici, la cinquième surface S3, ménagée sur le porte-satellites 38, est une surface convexe. Plus particulièrement, la cinquième surface S3, ménagée sur le porte-satellites 38, est cylindrique, à génératrice droite et présente section circulaire centrée sur l’axe central X38.
La première partie rigide 64-1 comprend une première extrémité, qui correspond à la première extrémité 62 de la conduite 60 décrite ci-avant. Aussi, la première extrémité 62 de la première partie rigide 64-1 est apte à venir en appui de façon étanche, directement ou indirectement, sur la plaquette 16, notamment en regard de l’orifice d’aspiration 30 de la plaquette 16.
Comme il va être détaillée, la première partie rigide 64-1 peut être fixée sur le piston 14 ou directement sur la plaquette 16.
La première partie rigide 64-1 comprend par ailleurs une seconde extrémité 65 qui est axialement opposée à sa première extrémité 62. Comme il ressort clairement de la , la seconde extrémité 65 est reliée à la partie souple 66.
La partie souple 66 comporte une première extrémité 67 et une seconde extrémité 69 axialement opposées.
La première extrémité 67 est reliée à la première partie rigide 64-1. En particulier, la première extrémité 67 de la partie souple 66 est reliée à la seconde extrémité 65 de la première partie rigide 64-1.
La seconde extrémité 69 est destinée à être reliée aux moyens d’aspiration des particules générées par abrasion. Sur l’exemple représenté, la liaison entre la seconde extrémité 69 et les moyens d’aspiration des particules se fait de manière indirecte via la seconde partie rigide 64-2. Toutefois, selon un exemple non illustré, la seconde extrémité 69 de la partie souple 66 pourrait être directement reliée aux moyens d’aspiration.
La partie souple 66 est extensible axialement. Avantageusement, la partie souple 66 peut être faite en matériau élastomère, par exemple en caoutchouc. La partie souple 66 peut ainsi présenter un comportement élastique, ce qui lui permet de suivre le déplacement axial du piston 14.
Sur les figures, la partie souple 66 comprend au moins un soufflet 70 comportant des plis.
La seconde partie rigide 64-2 comporte une première extrémité 71. Comme clairement illustré sur la , la première extrémité 71 est reliée à la seconde extrémité 69 de la partie souple 66. La partie souple 66 est donc agencée entre la première partie rigide 64-1 et ladite seconde partie rigide 64-2. La partie souple 66 peut ainsi se contracter entre la première partie rigide 64-1 et la seconde partie rigide 64-2 lorsque le piston 14 est rétracté
La seconde partie rigide 64-2 comprend par ailleurs une seconde extrémité qui correspond à la seconde extrémité 63 de la conduite 60 décrite ci-avant. Aussi, la seconde extrémité 63 de la seconde partie rigide 64-2 est destinée à être reliée aux moyens d’aspiration. Par exemple, la seconde extrémité 63 peut être reliée directement aux moyens d’aspiration.
Grâce à la présence des parties rigides 64-1, 64-2, la conduite 60 n’est pas souple sur toute sa longueur, ce qui diminue l’effet ressort de la conduite 60 sur la plaquette 16. En particulier, étant donné que la première partie rigide 64-1 est celle qui est en appui étanche, directement ou indirectement, sur la plaquette 16, et celle qui est fixée, directement ou indirectement, sur le piston 14, l’effet ressort exercé sur la plaquette 16 est limité. Les couples résiduels dans le dispositif de freinage sont donc réduits par rapport à la technique antérieure.
On note par ailleurs, que grâce à la réduction de la longueur de la partie souple 66, la conduite 60 peut être plus résistante à la chaleur. En effet, les parties rigides 64-1, 64-2 peuvent avoir un point de fusion supérieur à celui de la partie souple 66.
Dans l’exemple de réalisation non-limitatif illustré sur les figures, la conduite d’aspiration 60 est fixée sur le piston 14. En particulier, la première partie rigide 64-1 de la conduite 60 est fixée sur le piston 14. Plus précisément, la première partie rigide 64-1 peut être fixée sur le piston par sa première extrémité 62.
La conduite 60 est ainsi fixée sur le piston 14 et non sur la plaquette 16, de sorte que la conduite 60 n’exerce pas d’effort axial sur la plaquette 16. On évite ainsi que la plaquette 16 soit rapprochée ou écartée de façon non contrôlée du disque de frein, ce qui diminue le risque d’usure prématurée de la plaquette 16 et permet de maîtriser de manière plus complète le couple de freinage.
La conduite 60, et notamment sa première partie rigide 64-1, peut être fixée directement sur le piston 74. Par exemple, la première partie rigide 64-1 peur venir de matière du piston 14.
La illustre un exemple de séquence d’impulsions lumineuses constituée de M paires d’impulsions et cette séquence peut être répétée périodiquement. Le temps qui sépare deux impulsions d’une même paire est noté τ i , avec i allant de 0 à M-1, où M est un nombre entier.
Selon une variante du mode de réalisation de la , la séquence d’impulsions lumineuses est constitué de M paires d’impulsions identiques à celles de la séquence de la , avec l’ordre des paires d’impulsions lumineuses permuté de sorte que dans l’ordre temporel, l’écart temporel noté τ M-1 devient le premier écart temporel et l’écart temporel noté τ 0 devient le dernier écart temporel de la séquence, en gardant la même forme de suite : τ 0 1 2 3 M-1 , avec τ min ≤ τ 0 et τ M-1 ≤ T CAM .
La représente par exemple une séquence de huit temps d’expositions 10 de la caméra 10 référencés 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19. Le temps de prise d’image de la caméra T CAM correspond à la somme du temps d’exposition T exp et du temps de pause T P. Les temps d’expositions sont donc séparés par un temps de pause T P . Une séquence de huit impulsions 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28 synchronisée à cette séquence de neuf temps d’exposition est représentée en 20. Les impulsions ont une durée d’impulsion T ON . Une série temporelle ou un ensemble de huit images 30 est générée à chaque impulsion lumineuse, pendant chaque temps d’exposition.
La séquence 20 comporte donc quatre paires d’impulsions (M = 4), numérotée i = 0, 1, 2, 3.
La première impulsion 21 de la première paire d’impulsion 21, 22 (i =0) de la séquence arrive à la fin du temps d’exposition 11, juste avant le temps de pause de la caméra T P . La seconde impulsion 22 de la première paire d’impulsions 21, 22 de la séquence arrive au début du deuxième temps d’exposition 12. L’écart temporel de cette première paire correspond donc à l’écart minimal entre les deux impulsions τ 0 = τ min = T P + T ON .
La première impulsion 23 de la deuxième paire d’impulsions 23, 24 (i = 1) est décalée par rapport à la fin du troisième temps d’exposition 13, avant le temps de pause de la caméra T P . La seconde impulsion 24 de la deuxième paire d’impulsions 23, 24 de la séquence est placée dans le quatrième temps d’exposition 14 de sorte que l’écart temporel entre les deux images consécutives soit égal à τ 1 .
La première paire impulsion 25 de la troisième paire d’impulsions 25, 26 (i = 2) est placée dans le cinquième temps d’exposition 15. La seconde impulsion 26 de la paire d’impulsions 25, 26 de la séquence est placée dans le sixième temps d’exposition 16 de sorte que l’écart temporel entre les deux images consécutives soit égal à τ 2 .
La première impulsion 27 de la dernière paire d’impulsion 27, 28 (i = 3) de la séquence est placée dans le temps d’exposition 17. La seconde impulsion 28 de la paire d’impulsions 27, 28 de la séquence est placée dans le huitième temps d’exposition 18 de sorte que l’écart temporel entre les deux images consécutives soit égal à τ 3 . L’écart temporel de cette dernière paire peut correspondre à l’écart maximal entre les deux impulsions τ max = T CAM qui est le temps de prise d’image de la caméra.
Un premier ensemble d’images 30 formé de huit images 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38 est généré à partir de cette séquence d’impulsions.
La illustre un autre exemple de séquence d’impulsions lumineuses constituée de 2M-1 paires d’impulsions. Le temps qui sépare deux impulsions d’une même paire est noté τ i , avec i allant de 0 à M-2, où M est un nombre entier.
L’écart temporel τ M-1 est obtenu ici en prenant la dernière image de la séquence et la première image de la séquence suivante. En d’autres termes, la seconde impulsion de la dernière paire d’impulsions d’une séquence qui est à la fin du temps d’exposition coïncide avec la première impulsion de la première paire d’impulsions de la séquence suivante. Ainsi, la séquence de la a une image de moins par rapport à la séquence de la , ce qui est avantageux en termes de gain de temps de mesure.
Selon une variante du mode de réalisation de la , la séquence d’impulsions lumineuses est constitué de 2M-1 d’impulsions identiques à celles de la séquence de la , en permutant l’ordre des paires d’impulsions lumineuses portant les numéros 1, 2, …, M-2.
La illustre une séquence d’impulsions dans laquelle l’écart temporel de la première paire d’impulsions correspond à l’écart temporel minimal entre les deux impulsions τ 0 = τ min = T P + T ON . En d’autres termes, la première impulsion de la première paire est émise à la fin du temps d’exposition de la caméra et la seconde impulsion de la première paire est émise au début du temps d’exposition de la caméra. Ainsi, l’écart temporel minimum est égal à la somme du temps de pause de la caméra T P et la durée de l’impulsion lumineuse T ON . L’écart temporel de la (M-1) ième paire d’impulsions τ M-1 = τ max est égal au temps de prise d’image de la caméra T CAM .
La illustre un exemple de réalisation dans lequel les impulsions qui portent un numéro paire notées I imp0 , I imp2 , I imp2(M-1) sont émise toujours à la fin du temps d’exposition de l’image de la caméra.
La illustre encore un autre exemple de réalisation dans lequel les impulsions qui portent un numéro paire notées I imp0 , I imp2 , I imp2(M-1) sont émise toujours au début du temps d’exposition de l’image de la caméra.
La séquence d’impulsions définie par l’unité de définition de séquences d’impulsions 6 est ensuite envoyée à l’unité de synchronisation 5 pour synchroniser la source pulsée 4 avec la caméra 3 de sorte que les impulsions de la séquence soient émises selon le motif de la séquence défini.
Exemple BT : Le procédé de l’un quelconque des exemples BA à BS, dans lequel le sac (4) formé par le matériau de conditionnement a une surface avant (414) et une surface arrière (415) qui sont formées à partir d’une bande de matériau de conditionnement continue et sont thermoscellées l’une à l’autre le long du premier bord latéral (422) et du second bord latéral (423).
Chaque document cité ici, y compris l’un quelconque brevet ou demande référencé(e) ou apparenté(e), et toute demande de brevet ou tout brevet sur lesquels cette demande fait valoir un droit prioritaire ou un bénéfice, est ainsi inclus ici à titre de référence dans sa totalité sauf expressément exclu ou autrement limité. La citation d'un quelconque document n'est pas une admission qu'il s'agit d'une technique antérieure par rapport à une quelconque invention décrite ou revendiquée ici ou que seul, ou dans une quelconque combinaison avec une quelconque autre référence, il enseigne, propose ou décrit une quelconque invention de la sorte. En outre, si une quelconque signification ou définition d’un terme dans ce document est en conflit avec une quelconque signification ou définition du même terme dans un document incorporé à titre de référence, la signification ou définition attribuée à ce terme dans le présent document prévaut.
Alors que des modes de réalisation particuliers de la présente invention ont été illustrés et décrits, il serait évident au spécialiste de la technique que divers autres changements et modifications peuvent être apportés sans sortir de l’esprit et du champ d’application de l’invention. Il est, par conséquent, prévu de couvrir dans les revendications annexées toutes ces variantes et modifications qui font partie du champ d’application de la présente invention.
Système de dosage bidose pour dispositif de distribution de produit fluide La présente invention concerne un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide comportant un tel système de dosage bidose.
Les dispositifs de distribution de produit fluide de type bidose sont bien connus. Ils comportent un réservoir contenant deux doses de produit fluide à distribuer en deux actionnements successifs. Lorsque le réservoir est du type seringue, avec un piston solidaire d'une tige de piston qui coulisse dans un réservoir cylindrique, il existe des systèmes de dosage bidose qui permettent de séparer la course du piston en deux demi-courses, une pour chaque dose. Ces systèmes de dosage sont souvent complexes et donc coûteux à fabriquer et à assembler, et généralement, ils nécessitent une modification de la seringue et/ou de la tige de piston.
La présente invention a également pour but de fournir un système de dosage bidose et un dispositif de distribution de produit fluide qui permettent d'assurer un spray calibré et reproductible pour les deux doses, en particulier indépendamment de la manière dont l'utilisateur actionne le dispositif.
La présente invention a donc pour objet un système de dosage bidose pour dispositif de distribution de produit fluide, ledit dispositif comportant un réservoir du type seringue contenant du produit fluide, un piston solidaire d'une tige de piston étant monté coulissant dans ledit réservoir pour distribuer ledit produit fluide, ledit système de dosage comportant un premier élément de dosage, un second élément de dosage et un troisième élément de dosage, ledit premier élément de dosage étant fixé de manière axialement non mobile sur ladite tige de piston, de sorte qu'il se déplace axialement ensemble avec elle, ledit troisième élément de dosage étant axialement non mobile par rapport audit réservoir, ledit second élément de dosage étant disposé entre lesdits premier et troisième éléments de dosage, ledit second élément de dosage coulissant par rapport audit troisième élément de dosage lors de la distribution de la première dose et par rapport audit premier élément de dosage lors de la distribution de la seconde dose.
Avantageusement, chaque élément de dosage est en forme de C, avec une ouverture axiale sur toute sa hauteur permettant sa mise en place autour de ladite tige de piston.