INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un ensemble de turbomachine s’étendant autour d’un axe longitudinal et comprenant : - un réducteur de vitesse comportant un pignon solaire, des pignons satellites et une couronne externe, les pignons satellites étant en prise d’une part avec le pignon solaire et d’autre part avec la couronne externe, - une gouttière de récupération d’un lubrifiant éjecté par effet centrifuge du réducteur de vitesse en fonctionnement, la gouttière étant agencée autour de la couronne externe et comprenant une zone de collecte du lubrifiant reçu par éjection, la gouttière étant solidaire en rotation de la couronne externe et l’ensemble comprenant un dispositif d’évacuation du lubrifiant vers l’extérieur de la zone de collecte, le dispositif d’évacuation étant destiné à être relié à un stator de la turbomachine et s’étendant au moins en partie dans la zone de collecte de la gouttière, le dispositif d’évacuation étant configuré de manière à évacuer le lubrifiant situé dans la zone de collecte vers une zone d’évacuation d’huile située à l’extérieur de la gouttière.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, avec une telle configuration, le lubrifiant peut être évacué en un point donné sans risque de créer de débordement. L’agencement du dispositif d’évacuation permet de conserver la force motrice du lubrifiant qui est en rotation permanente dans la gouttière. Par ailleurs, l’évacuation est réalisée également en un point donné dans la gouttière. Une telle solution est simple à mettre en œuvre et économique. Cette solution ne nécessite pas de modifications substantielles dans la turbomachine.
L’ensemble de turbomachine comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
- la couronne externe est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal.
- chaque pignon satellite comprend une même denture engrenant avec le pignon solaire et la couronne externe.
- chaque pignon satellite comprend une première denture d’un premier diamètre moyen s’engrenant avec le pignon solaire, et une seconde denture d’un deuxième diamètre moyen, différent du premier diamètre moyen, s’engrenant avec la couronne externe.
- la couronne externe comprend une bride radiale de fixation à laquelle est fixée une patte radiale de la gouttière, la bride radiale de fixation comprenant des moyens d’éjection du lubrifiant à l’extérieur du réducteur de vitesse.
- la couronne externe est formée de deux demi-couronnes qui comprennent respectivement une première demi-bride et une deuxième demi-bride, la première demi-bride et la deuxième demi-bride formant la bride radiale de fixation et étant fixées l’une contre l’autre par des organes de fixation.
Parallèlement, c’est-à-dire pendant que le premier régulateur de tension 8 alimente le premier calculateur 11 et l’horloge interne 10, la première horloge interne 10 envoie des informations temporelles (étape 607), pendant que le premier système de réinitialisation 9 envoie un signal d’initialisation ou de réinitialisation au premier calculateur 11 (étape 608) permettant l’initialisation du calculateur 11 (étape 609).
Lors de l’étape 610 suivante, le premier calculateur 11 récupère alors le nombre de cycles réalisés comptés qui est stocké dans le module de stockage 4, incrémente le nombre récupéré (étape 611), et inscrit le nombre incrémenté dans le module de stockage 4 (étape 612).
La illustre les échanges de signaux électriques lorsque le dispositif de la met en œuvre le procédé de comptage illustré sur la .
Le module de transmission sur demande 5 du nombre stocké comprend une étiquette de radio-identification dite étiquette RFID 12 équipée d’une antenne 13.
L’antenne 13 est illustrée sur la , et n’a pas été reprise sur les autres figures par soucis de clarté.
L’antenne 13 est une antenne classiquement utilisée dans le domaine de la radio-identification. L’antenne 13 est ainsi apte à recevoir une onde électromagnétique envoyée par un lecteur RFID non représenté sur les figures et à transformer l’onde électromagnétique reçue en un signal électrique.
L’étiquette RFID 12 est une étiquette RFID passive classique, c’est-à-dire dépourvue de batterie embarquée et alimentée uniquement par une onde électromagnétique émise par le lecteur RFID distant et captée par l’antenne 13.
L’étiquette RFID 12 comprend un démodulateur 14, un convertisseur 15, un deuxième régulateur de tension 16, un deuxième calculateur 17, un deuxième système de réinitialisation 18 du deuxième calculateur 17, une deuxième horloge interne 19 et un rétro-modulateur 20.
Le démodulateur 14 et le convertisseur 15 sont chacun directement connectés à la sortie de l’antenne 13 de sorte que l’antenne 13 délivre le signal électrique résultant de l’onde électromagnétique en entrée du démodulateur 14 et du convertisseur 15.
Le convertisseur 15 assure la conversion du signal électrique reçu par l’antenne 13 en un courant continu. Le convertisseur 15 délivre en sortie le courant continu converti parallèlement au deuxième régulateur de tension 16, d’une part, et au deuxième système de réinitialisation 18, d’autre part.
Ainsi, le deuxième régulateur de tension 16 est directement connecté à la sortie du convertisseur 15 de sorte que le convertisseur 15 délivre un courant électrique au deuxième régulateur de tension 16.
Le deuxième régulateur de tension 16 est connecté en sortie d’une part à la deuxième horloge interne 19 et au deuxième calculateur 17 d’autre part.
Le deuxième régulateur de tension 16 reçoit donc en entrée le courant électrique généré par le convertisseur 15 et est apte à délivrer en sortie une tension continue adaptée pour l’alimentation du deuxième calculateur 17 et pour l’alimentation de la deuxième horloge interne 19.
Le deuxième système de réinitialisation 18 du deuxième calculateur est aussi directement connecté à la sortie du convertisseur 15 de sorte que le convertisseur 15 délivre un courant électrique généré en entrée du deuxième système de réinitialisation 18. Le deuxième système de réinitialisation 18 est en outre directement connecté au deuxième calculateur 17 en sortie.
Le deuxième système de réinitialisation 18 est similaire au premier système de réinitialisation 9, c’est-à-dire qu’il est constitué par un système connu de type PoR, abréviation du terme anglosaxon « Power-on Reset », capable d’initialiser ou de réinitialiser le deuxième calculateur 17 lorsqu’un courant électrique est appliqué au deuxième système 18.
Le deuxième système de réinitialisation 18 reçoit donc en entrée le courant électrique généré par le convertisseur 15 et réinitialise le deuxième calculateur 17.
Cette deuxième variante du système permet par conséquent de transmettre des informations sans temps de latence, indépendamment de la distance entre les deux endroits souhaitant communiquer, et en utilisant uniquement des photons, ce qui ne nécessite que peu d’énergie.
La deuxième variante du système est par exemple utilisée pour des réseaux de communication et des réseaux informatiques sur Terre, dans le ciel et/ou dans l’espace, notamment pour communiquer avec des systèmes éloignés de la Terre, tels que des satellites ou des vaisseaux spatiaux.
Polarisations de Jones Par "états de polarisation complémentaires", aussi désignés dans la suite par "états de polarisation d’absorption complémentaires", on entend deux états de polarisation d’une lumière pour lesquels la modification de la polarisation de ladite lumière par des éléments optique linéaires, notamment des miroirs, des lames et/ou prismes biréfringents, dont des lames quart d’onde, permet pour l’une son absorption par un premier filtre polarisant, et pour l’autre son absorption par un deuxième filtre polarisant selon une polarisation orthogonale à celle selon laquelle le premier filtre polarisant peut absorber.
Dans la suite, on utilise indifféremment les termes "état de polarisation" et "polarisation".
Le premier récepteur est avantageusement agencé pour que son utilisateur puisse sélectionner l’état de polarisation dans lequel le photon est absorbé parmi l’une quelconque des polarisations possibles telles que définies par le formalisme de Jones, notamment parmi un ensemble de polarisations elliptiques (aussi dites "ellipsoïdales") caractérisées par l’orientation et l’ellipse de la polarisation.
On peut ainsi faire varier la polarisation selon laquelle les photons sont absorbés par le premier récepteur afin de transmettre une série d’informations au deuxième récepteur.
En sélectionnant par exemple 10 directions de polarisation différentes, par exemple espacées de 9° les unes des autres, et 21 déphasages différents, espacés de 9° aussi les uns des autres, on peut définir 210 états de polarisation différents et ainsi transmettre 210 signaux différents.
Absorbeur complexe On qualifie d’"absorbeur complexe" un ensemble atteint par le premier photon permettant de déterminer une paire de polarisations complémentaires parmi un certain nombre de paires de polarisations complémentaires, et d’absorber le premier photon dans l’un des deux états de polarisation de la paire prédéterminée.
De préférence, l’absorbeur complexe du premier récepteur est configuré pour absorber le photon dans un état d’une paire prédéterminée de polarisations complémentaires, sélectionné parmi les états d’au moins trois paires différentes de polarisations complémentaires, et de préférence parmi un nombre de paires différentes de polarisations complémentaires sélectionnées selon le nombre de valeurs différentes à transmettre, comme décrit plus haut.
De préférence, l’absorbeur complexe comporte : au moins un instrument d’absorption permettant d’absorber le photon dans l’un ou l’autre de deux états d’une paire de polarisations complémentaires, par exemple deux polarisations linéaires orthogonales ; un modificateur de polarisation disposé en amont dudit instrument d’absorption et configuré pour transformer la polarisation du premier photon en la polarisation sélectionnée selon laquelle ledit instrument d’absorption absorbe les photons.
Par "polarisation sélectionnée", on entend une paire de polarisations complémentaires prédéterminée selon l’information à transmettre.
Modificateur de polarisation La polarisation linéaire d’un photon peut être convertie en polarisation ellipsoïdale telle que représentée par le formalisme de Jones en modifiant dans un premier temps l’orientation de la polarisation d’un photon de polarisation linéaire et de direction connue, répartissant ainsi de façon prédéterminée le champ électrique selon un axe x et un axe y perpendiculaire à l’axe x puis, dans un deuxième temps, en modifiant la phase du champ électrique selon l’une de deux directions perpendiculaires, par exemple l’axe y.
Une conduite étanche 8 prévue pour l’évacuation de la phase vapeur dans une situation d’inclinaison relie l’espace intérieur de la cuve 71 à un dôme gaz 9, lui-même relié à un circuit collecteur de vapeur principal 10 et au mât de dégazage 1 par l’intermédiaire d’une soupape de surpression 11. Pour cela, la conduite étanche 8 traverse une paroi de la cuve, ici la paroi de plafond 4. La fonction d’une telle conduite d’évacuation de la phase vapeur est décrite plus en détail dans la publication WO2016120540.
Il va être décrit par la suite plus en détails en référence aux figures 3 à 6 la portion de la paroi de plafond 4 traversée par la conduite étanche 8 pour l’évacuation de la phase vapeur. Toutefois, dans d’autres modes de réalisation non représentées, la conduite étanche pourrait être une autre conduite traversant la paroi de plafond ou une autre paroi de la cuve et dont la paroi traversée présenterait la même structure que celle décrite par la suite.
Comme représentée notamment en , la paroi de plafond 4 présente une structure multicouche comportant, depuis l’extérieur vers l’intérieur, une barrière thermiquement isolante secondaire 12 comportant des panneaux isolants secondaires reposant contre la structure porteuse, ici la double coque 7, une membrane étanche secondaire 14 reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire 12, une barrière thermiquement isolante primaire 15 comportant des panneaux isolants primaires reposant contre la membrane étanche secondaire 14 et une membrane étanche primaire 17 destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve 71. A titre d’exemple, de telles cuves à membranes sont notamment décrites dans la demande de brevet FR2877638.
Les membranes étanche primaire 17 et secondaire 14 comportent une nappe continue comportant des virures 18 métalliques à bords relevés, lesdites virures 18 étant soudées par leurs bords relevés sur des supports de soudure 19, illustrées en , parallèles maintenus respectivement dans des rainures 20 réalisées dans des panneaux isolants secondaires et primaires. Les virures 18 métalliques sont, par exemple, réalisées en Invar ® : c’est-à-dire un alliage de fer et de nickel dont le coefficient de dilatation est typiquement compris entre 1.10-6 et 2.10 -6 K -1 ,
Les membranes étanche primaire 17 et secondaire 14 comportent également chacune une virure trouée 21, représentée en figures 3 et 5, traversée par la conduite étanche 8 et soudées à d’autres virures 18.
De manière analogue, comme représenté en , les barrières thermiquement isolantes primaire 15 et secondaire 12 comportent respectivement un panneau isolant primaire évidé 16 et un panneau isolant secondaire évidé 13. Le panneau isolant primaire évidé 16 et le panneau isolant secondaire évidé 13 sont traversés par la conduite étanche 8. Le panneau isolant primaire évidé 16 et le panneau isolant secondaire évidé 13 comportent chacun une plaque de fond 22, une plaque de couvercle 23 et un bloc de mousse isolant 24 séparant la plaque de fond 22 et la plaque de couvercle 23 dans la direction d’épaisseur.
Le mode de réalisation décrit comporte ainsi deux barrières thermiquement isolantes traversées par la conduite étanche. Néanmoins, l’invention pourrait également être appliquée à une cuve ne comportant qu’une seule barrière thermiquement isolante. Par la suite, seule la partie primaire, composée de la barrière thermiquement isolante primaire 15 et la membrane étanche primaire 17, qui est traversée par la conduite étanche 8 sera décrite plus en détails. La partie secondaire traversée par la conduite étanche 8 peut être réalisée de manière identique à la partie primaire ou différente.
En effet, c’est la partie primaire qui est exposée aux plus fortes variations de température du fait de sa proximité avec le gaz liquéfié. Dès lors, un élément se contractant très peu comme la conduite étanche 8 et un élément se contractant bien plus comme le panneau isolant primaire évidé 16 peuvent entrainer des contraintes importantes, lors de la mise à froid de la cuve, notamment pour un élément qui est lié ou supporté à la fois par la conduite étanche 8 et par le panneau isolant primaire évidé 16, tel que la collerette 27 qui sera décrite par la suite.
La représente notamment la partie primaire traversé par la conduite étanche 8 en vue éclatée selon un premier mode de réalisation.
Le panneau isolant primaire évidé 16 comporte un évidement 25 au travers duquel passe la conduite étanche 8, illustré notamment en . L’évidement 25 est notamment réalisé dans la plaque de couvercle 23 et le bloc de mousse isolant 24 du panneau isolant primaire évidé 16. La plaque de fond 22 du panneau isolant primaire évidé 16 comporte quant à elle un orifice au travers duquel passe la conduite étanche 8. Dans le premier mode de réalisation, l’évidement 25 est réalisé au centre du panneau isolant primaire évidé 16.
La barrière thermiquement isolante 15 comporte un dispositif isolant de support 26 disposé dans l’évidement 25 et fixé à la plaque de fond 22.
Comme représenté également en , la membrane étanche primaire 17 comporte une collerette 27 qui comprend un pourtour intérieur 28 soudé à la conduite étanche 8 tout autour de la conduite étanche 8 et un pourtour extérieur 29 soudé à la virure trouée 21 tout autour du trou de la virure trouée 21.
Le dispositif isolant de support 26 est configuré pour supporter au moins partiellement la collerette 27 et notamment le pourtour extérieur 29 de la collerette 27. Comme on peut le voir sur la , dans le premier mode de réalisation, en raison de ses dimensions dans le plan de la membrane étanche primaire 17, le dispositif isolant de support 26 permet de supporter intégralement la collerette 27. En effet, dans cet exemple, l’évidement 25 et le dispositif isolant de support 26 sont de forme cubique tandis que la collerette 27 est de forme annulaire. Le côté du cube formé par le dispositif isolant de support 26 est plus grand que le diamètre extérieur de la collerette 27.
Afin de compenser les différences de contraction entre la conduite étanche 8 et le bloc de mousse isolant 24, le dispositif isolant de support 26 est conçu de sorte à avoir un coefficient de contraction thermique dans la direction d’épaisseur étant supérieur ou égal au coefficient de contraction thermique de la conduite étanche 8 dans la direction d’épaisseur et inférieur au coefficient de contraction thermique du bloc de mousse isolant du panneau isolant évidé.
Dans le premier mode de réalisation, et comme visible sur les figures 3 et 4, le dispositif isolant de support 26 comporte une boite 30 réalisée à l’aide de plaques de contreplaqué assemblées les unes aux autres. La boite 30 est de plus remplie à l’aide d’une garniture isolante (non représentée), telle que de la laine de verre ou de la perlite par exemple. Les plaques latérales 31 en contreplaqué de la boite 30 s’étendent sur toute la dimension d’épaisseur du dispositif isolant de support 26. C'est donc le contreplaqué des plaques qui donnera le coefficient de contraction thermique dans la direction d’épaisseur du dispositif isolant de support 26. Le contreplaqué des plaques latérales 31 présente un coefficient de contraction thermique dans la direction d’épaisseur compris entre 6 et 10*10 -6 K -1 . La conduite étanche 8 réalisée dans un alliage métallique de fer et de nickel présente quant à elle un coefficient de contraction thermique dans la direction d’épaisseur compris entre 1et 2*10 -6 K -1 La conduite étanche 8 peut aussi être réalisée dans un alliage métallique de fer et de manganèse dont le coefficient de contraction thermique est compris entre 6 et 10*10 -6 K -1 . Enfin, le bloc de mousse isolant 24 du panneau isolant primaire évidé 16, réalisé ici en mousse polyuréthane renforcée de fibres de verre, présente un coefficient de contraction thermique dans la direction d’épaisseur compris entre 40 et 70*10 -6 K -1 .
La boite 30 comporte de plus un orifice traversant 32 au travers duquel passe la conduite étanche 8. Afin de compléter l’isolation, il est prévu avantageusement entre les parois de l’orifice traversant 32 et la conduite étanche 8 de disposer un isolant 33, tel que de la laine de verre, comme représenté notamment en . Des trous peuvent être réalisés sur les parois latérales 31 afin de permettre la libre circulation du gaz présent dans la barrière thermiquement isolante primaire 15.
Les valeurs différentes d’amplitude et de fréquence des sollicitations mécaniques peuvent être représentatives de différents emplacements dans un véhicule de transport. Dans ce cas, le véhicule de transport peut être un aéronef.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - représente un exemple de réalisation de connecteurs dont la durée de vie de la connexion l’un avec l’autre est évaluée par le procédé, objet de l’invention ; - représente schématiquement les étapes d’un procédé d’évaluation de la durée de vie d’une connexion électrique, objet de la présente invention ; - [Fig .3] représente schématiquement un exemple de fonction définissant un nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques dépasse une valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion, en fonction de l’amplitude de déplacement, déterminée au cours d’un procédé d’évaluation de la durée de vie d’une connexion électrique, objet de la présente invention.
Un procédé d’évaluation de la durée de vie d’une connexion électrique entre au moins deux connecteurs 100, 102 configurés pour être couplés mécaniquement l’un à l’autre est décrit ci-dessous.
Un exemple de réalisation des deux connecteurs 100, 102 est visible sur la .
Le connecteur 100, appelé premier connecteur 100, comporte un premier boîtier 104 dans lequel est logé au moins un premier contact électrique 106. Dans l’exemple de réalisation représenté sur la , le premier connecteur 100 comporte un premier contact électrique 106 de type mâle. Le connecteur 102, appelé deuxième connecteur 102, comporte un deuxième boîtier 108 configuré pour être couplé mécaniquement au premier boîtier 104 et dans lequel est logé au moins un deuxième contact électrique 110. Dans l’exemple de réalisation représenté sur la , le deuxième connecteur 102 comporte un deuxième contact électrique 110 de type femelle et configuré pour être connecté électriquement au premier contact électrique 106.
Les étapes du procédé d’évaluation de la durée de vie de la connexion électrique entre les connecteurs 100, 102 lorsqu’ils sont couplés mécaniquement l’un à l’autre sont décrites ci-dessous et schématisées sur la .
Une étape 120 d’évaluation de l’endurance des contacts électriques 106, 110 est mise en œuvre. Cette étape 120 comporte une mesure de l’évolution de la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 seuls, sans la présence d’autre élément des connecteurs 100, 102 (en particulier sans les boîtiers 104, 108), en fonction d’un nombre de déplacements des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre et pour plusieurs valeurs d’amplitude de déplacement.
Au cours de ces mesures, les contacts électriques 106, 110 sont soumis à du fretting en les déplaçant, par exemple longitudinalement, l’un contre l’autre, de préférence en déplaçant le premier contact électrique 106 lorsque celui-ci correspond à un contact électrique mâle et maintenant en position fixe le deuxième contact électrique 110 lorsque celui-ci correspond à un contact électrique femelle.
Ces mesures sont réalisées pour différentes valeurs d’amplitude de déplacement des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre, et par exemple à l’aide d’un milliohmmètre.
Pour chacune des valeurs d’amplitude de déplacement choisies, l’évolution de la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 seuls est mesurée jusqu’à ce que la valeur de résistance électrique de contact mesurée dépasse une valeur maximale prédéfinie qui dépend des spécifications des connecteurs 100, 102 et qui est représentative d’un état dégradé de la connexion électrique entre les contacts électriques 106, 110, ou bien jusqu’à ce qu’un nombre de déplacements des contacts électriques 106, 110 l’un contre l’autre réalisés dépasse une valeur maximale, par exemple de l’ordre de 10 millions de cycles, permettant de considérer que les contacts électriques 106, 110 ne sont pas dégradés par ces déplacements.
Après la mise en œuvre de l’étape 120, une étape 130 est réalisée et consiste à déterminer, à partir des mesures réalisées à l’étape 120, une fonction définissant un nombre de déplacements maximal au-delà duquel la résistance électrique de contact entre les contacts électriques 106, 110 dépasse une valeur maximale prédéfinie représentative d’un état dégradé de la connexion entre les contacts 106, 110, en fonction de l’amplitude de déplacement des contacts 106, 110 l’un contre l’autre. Un exemple de courbe représentative d’une telle fonction est représentée sur la , avec l’amplitude de déplacement représentée sur l’axe des ordonnées et le nombre de déplacements représenté sur l’axe des abscisses.