INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une première variante de mise en œuvre du dispositif de verrouillage 160 est représentée sur les Figures 10 et 11, la présentant l’organe de blocage 166 et la surface de guidage 164 dans leur première configuration, la présentant l’organe de blocage 166 et la surface de guidage 164 dans leur deuxième configuration. Cette première variante est identique à la première mise en œuvre décrite plus haut.
Une deuxième variante de mise en œuvre du dispositif de verrouillage 160 est représentée sur les Figures 12 et 13, la présentant l’organe de blocage 166 et la surface de guidage 164 dans leur première configuration, la présentant l’organe de blocage 166 et la surface de guidage 164 dans leur deuxième configuration. Cette deuxième variante diffère de la première mise en œuvre décrite plus haut par plusieurs caractéristiques.
Tout d’abord, l’ouverture 196 par laquelle l’évidement 194 débouche dans la face 197 du support 195 ne s’étend pas de l’une à l’autre des parois 199A, 199B de l’évidement 194. A la place, l’évidement 194 est en partie fermé par une paroi 220 opposée au fond 195 et interposée entre le fond 195 et la surface de blocage 162. L’ouverture 196 est formée par une rainure 222 ménagée à travers ladite paroi 220. En particulier, la paroi 220 est cylindrique et la rainure 222 est annulaire et sensiblement coaxiale à la paroi 220.
Dans ce cas, la zone d’impact 3 peut correspondre à une zone d’essai définie selon la norme EN13061 (2009) relative aux protège-tibias pour joueurs de football, ladite norme précisant les dimensions de ladite zone d’essai, et de manière plus générale des protège-tibias, proportionnellement à la taille du porteur.
En particulier, le protège-tibia peut être conçu suivant les tailles suivantes en fonction d’un groupe de taille du porteur : pour le groupe XS : de 110 à 140 cm ; pour le groupe S : de 140 à 160 cm ; pour le groupe M : de 160 à 175 cm ; pour le groupe L : de 175 à 185 cm ; pour le groupe XL : de 185 à 195 cm.
Suivant la norme et en relation avec la : la hauteur H correspond à 9,5% de la taille maximale pour chaque groupe, soit : pour le groupe XS : 13,3 cm ; pour le groupe S : 15,2 cm ; pour le groupe M : 16,6 cm ; pour le groupe L : 17,6 cm ; pour le groupe XL : 18,5 cm ; la largeur au sommet LS correspond à 6,4% de la taille maximale, soit : pour le groupe XS : 9 cm ; pour le groupe S : 10,2 cm ; pour le groupe M : 11,2 cm ; pour le groupe L : 11,8 cm ; pour le groupe XL : 12,5 cm ; la largeur inférieure LI, mesurée à une distance égale à la hauteur H par rapport à la largeur au sommet LS, correspond à 4,5% de la taille maximale, soit : pour le groupe XS : 6,3 cm ; pour le groupe S : 7,2 cm ; pour le groupe M : 7,9 cm ; pour le groupe L : 8,3 cm ; pour le groupe XL : 8,8 cm.
De façon avantageuse, la coque de protection 1 est formée par moulage d’un matériau polymère pour permettre la protection contre les chocs.
L'élément d’amortissement 2 est formé d’au moins une couche d’un matériau élastomère, par exemple une mousse, pour le confort de portage et l’amortissement des chocs sur la coque 1.
La coque 1 présente des crochets 4 formés en saillie de la surface interne 1b en présentant chacun un logement 5 sur ladite surface interne. L’élément d’amortissement 2 présente un bord périphérique 6 dans lequel des empreintes 7 sont formées, lesdites empreintes étant agencées pour être reçues chacune dans respectivement un logement 5 en assurant la fixation réversible de l’élément d’amortissement 2 sur la surface interne 1b.
Ainsi, la fixation de l’élément d’amortissement 2 est réalisée par coopération de forme avec les crochets 4, ladite coopération étant notamment favorisée par la nature élastomère dudit élément, de façon à faciliter sa dissociation notamment à fin de recyclage.
Les crochets 4 sont formés d’une seule pièce avec la coque de protection 1, notamment par moulage d’un matériau polymère tel que décrit précédemment, ce qui permet de faciliter la fabrication de ladite coque et de fiabiliser l’association des crochets 4 à ladite coque.
En particulier, les crochets 4 sont répartis de façon discrète autour de la coque de protection 1, en présentant une longueur périphérique qui est inférieure à 10 fois la longueur périphérique de ladite coque. Cet agencement permet de faciliter la fixation et le désassemblage de l’élément d’amortissement 2 sur la coque de protection 1, notamment à fins de recyclage et/ou pour remplacer un élément d’amortissement 2 usagé.
L'élément d’amortissement 2 présente une surface interne 2b qui est destinée à recouvrir la partie du membre à protéger, ainsi qu’une surface externe 2a qui est disposée en appui sur la surface interne 1b de la coque de protection 1 au moyen des crochets 4.
De façon avantageuse, la surface externe 2a de l’élément d’amortissement 2 et la surface interne 1b de la coque de protection 1 sont dépourvues de moyens de fixation réciproque, la fixation dudit élément d’amortissement à ladite coque de protection étant ainsi réalisée uniquement au moyen des crochets 4. En particulier, la fixation permet un bon plaquage de la surface externe 2a d’un élément d’amortissement 2 en élastomère sur la surface interne 1b d’une coque de protection 1 rigide, de sorte à obtenir la fonction de protection attendue.
Par ailleurs, la zone d’impact 3 de la coque de protection 1 est entourée par au moins une zone périphérique 8a, 8b de ladite coque, les crochets 4 étant formés en saillie depuis la surface interne de ladite zone périphérique.
Ainsi, les crochets 4 sont disposés en dehors de la zone d’impact 3, ce qui permet d’éviter la présence dans ladite zone d’impact d’aspérité rigide susceptible de blesser le porteur durant la pratique d’un sport tel que le football. Cet agencement contribue à assurer la conformité de l’équipement de protection à la norme EN13061 (2009) mentionnée précédemment.
En particulier, la coque de protection 1 présente une zone d’impact 3 centrale et deux zones périphériques respectivement supérieure 8a et inférieure 8b dans le prolongement respectivement supérieur et inférieur de ladite zone d’impact, chacune desdits zones périphériques portant deux crochets 4.
Dans le mode de réalisation représenté, la coque de protection 1 présente deux grands côtés 9 et deux petits côtés 10 qui sont reliés par quatre coins 11, quatre crochets 4 étant prévus au voisinage de respectivement un desdits coins. La coque 1 présente notamment deux crochets hauts 4a formés en partie supérieure de respectivement un grand côté 9, et deux crochets bas 4b formés en partie inférieure de respectivement un grand côté 9.
En relation avec les figures 1a, 2a, 3 et 4, les crochets bas 4b se prolongent chacun sur un petit côté inférieur 10 de la zone périphérique inférieure 8b, de sorte à retenir l’élément d’amortissement 2 à l’encontre d’un déplacement vers le bas par rapport à la coque 1, notamment dû à la gravité, en particulier lorsqu’un porteur revêt l’équipement.
Ainsi, conformément à une mise en œuvre de l’invention, le modèle de flux magnétique du stator peut être défini par un modèle d’état avec une équation d’état de la forme : avec , , et une équation de mesure de la forme : avec et .
Pour une machine synchro-reluctante, les inductances dans les axes d (direct) et q (en quadrature) sont aussi fonction des composantes des courants. Le système précédent est donc linéaire pour l’état et non linéaire pour la mesure.
3) Construction du modèle de flux magnétique des aimants permanents
Lors de cette étape, on construit un modèle dynamique de flux magnétique des aimants permanents du rotor de la machine électrique. Le modèle du flux magnétique des aimants permanents est une équation différentielle qui relie le flux magnétique des aimants permanents aux courants et aux tensions des phases du stator de la machine électrique, et à la vitesse de rotation électrique du rotor. De plus, le modèle du flux magnétique des aimants permanents dépend de la résistance du stator et du flux magnétique du stator. Cette dynamique est supposée nulle puisque le flux magnétique des aimants permanents évolue, principalement en fonction de sa température qui a une dynamique relativement lente.
Le modèle dynamique du flux magnétique des aimants permanents est une représentation d’état de la machine électrique. On rappelle qu’en théorie des systèmes (et en automatique), une représentation d’état permet de modéliser un système dynamique sous une forme matricielle, en utilisant des variables d’état. Cette représentation peut être linéaire ou non, continue ou discrète. La représentation permet de déterminer l’état interne et les sorties du système à n’importe quel instant futur si l’on connaît l’état à l’instant initial et le comportement des variables d’entrée qui influent sur le système.
La dynamique du flux magnétique du stator peut être exprimée par l’équation différentielle suivante :
Ainsi, conformément à une mise en œuvre de l’invention, le modèle de flux magnétique des aimants permanents peut être défini par un modèle d’état avec une équation d’état de la forme : et une équation de mesure avec .
4) Construction du modèle de résistance du stator Lors de cette étape, on construit un modèle dynamique de la résistance du stator de la machine électrique. Le modèle dynamique de la résistance du stator est une équation différentielle qui relie la résistance du stator aux courants et aux tensions des phases du stator de la machine électrique, et à la vitesse de rotation électrique du rotor. De plus, le modèle de résistance du stator dépend du flux magnétique des aimants permanents et du flux magnétique du stator. Cette dynamique est supposée nulle puisque la résistance du stator évolue, principalement en fonction de la température qui a une dynamique relativement lente. L’estimation de la résistance du stator permet de rendre plus robuste l’estimation du flux magnétique des aimants permanents.
5) Détermination du flux magnétique des aimants permanents
Lors de cette étape, on détermine le flux magnétique des aimants permanents au moyen des trois modèles construits aux étapes 2 à 4, et au moyen de trois filtres de Kalman et des signaux acquis à l’étape 1. Ainsi, les trois modèles interconnectés permettent de déterminer en temps réel le flux magnétique des aimants permanents. De plus, les trois modèles interconnectés permettent de déterminer également en temps réel le flux magnétique du stator et la résistance du stator.
Pour cette étape, on détermine le flux magnétique des aimants permanents en appliquant un filtre de Kalman linéaire au modèle de flux magnétique des aimants permanents, le modèle de flux magnétique des aimants permanents étant appliqué : Aux courants dans les phases du stator acquis, Aux tensions dans les phases du stator acquises, À la vitesse de rotation du rotor acquise, Au flux magnétique du stator déterminé par un filtre de Kalman sans parfum appliqué au modèle de flux magnétique du stator (on applique un filtre de Kalman sans parfum car le modèle de flux magnétique du stator est non linéaire) et aux signaux acquis, À la résistance du stator déterminée par un filtre de Kalman linéaire appliqué au modèle de résistance de stator et aux signaux acquis.
L’application du filtre de Kalman permet d’obtenir un observateur d’état. Dans le contexte discret, il est un estimateur récursif : pour estimer l’état courant, seule l’estimation de l’état précédent et les mesures actuelles sont nécessaires. Le filtre de Kalman linéaire comprend deux phases : une prédiction et une mise à jour (pour corriger l’état prédit dans le but d’obtenir une estimation plus précise). Le filtre de Kalman sans parfum (noté UKF de l’anglais « Unscented Kalman FIlter ») est un algorithme de filtrage qui utilise un modèle de système pour estimer l’état caché actuel d’un système, puis corrige l’estimation à l’aide des mesures de capteur disponibles. Le filtre de Kalman sans parfum peut être appliqué à un système non linéaire. La philosophie de l’UKF diffère du filtre de Kalman étendu (autre type de filtre de Kalman pouvant être appliqué à un système non linéaire) en ce sens qu’elle utilise la transformation sans parfum pour approcher directement la moyenne et la covariance de la distribution cible. Le filtre de Kalman sans parfum peut comporter les étapes de prédiction d’état et de correction des mesures, ces deux étapes étant précédées d’une étape préalable pour le calcul des « points sigma ». Les points sigma sont un ensemble d’échantillons calculés de manière à pouvoir propager de manière exacte les informations de moyenne et de covariance dans l’espace d’une fonction non linéaire.
Une telle détermination du flux magnétique des aimants permanents au moyen des modèles et des filtres de Kalman est une méthode stochastique, qui est stable dans un environnement bruité ou discontinu.
où et sont des bruits blancs à moyenne nulle avec des matrices de covariance et , respectivement. Pour ce modèle, on utilise un filtre de Kalman linéaire (KF) avec deux étapes à réaliser : Première étape : Prédiction à l’instant k
Deuxième étape : Mise à jour avec la mesure à l’instant k
On peut remarquer que sont des variables estimées venant des observateurs du flux magnétique du stator et du flux magnétique des aimants permanents.
Pour le modèle du flux magnétique des aimants permanents, on peut considérer la forme discrétisée du modèle :
où et sont de bruits blancs à moyenne nulle avec des matrices de covariance et , respectivement. Pour ce modèle, on utilise le filtre de Kalman linéaire (KF) avec deux étapes à réaliser : Première étape : Prédiction à l’instant k
Deuxième étape : Mise à jour avec la mesure à l’instant k :
On peut remarquer que et sont des termes venant des observateurs de flux magnétique du stator et de résistance statorique.
6) Détermination de la température du rotor Lors de cette étape, on détermine la température du rotor à partir du flux magnétique des aimants permanents déterminé à l’étape 5, et au moyen d’un coefficient thermique du rotor. En d’autres termes, on applique une équation qui relie la température du rotor au flux magnétique des aimants permanents, cette équation dépend d’un coefficient thermique des aimants permanents du rotor.
Selon un mode de réalisation de l’invention, on peut déterminer la température du rotor au moyen de l’équation suivante : avec T r la température du rotor, T 0 la température ambiante, β le coefficient thermique des aimants permanents du rotor, le flux magnétique des aimants permanents à la température ambiante prédéterminée, le flux magnétique des aimants permanents déterminé à l’étape 5 à la température du rotor.
Cette équation provient d’une relation linéaire entre la température du rotor et le flux magnétique des aimants permanents qui peut s’écrire : .
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer le coefficient thermique par une étape préalable expérimentale. Ainsi, on peut affiner la détermination de la température du rotor. Selon un exemple non limitatif, on peut placer la machine électrique dans une étuve de température contrôlée, et on peut appliquer plusieurs points de fonctionnement (régime et couple) à la machine électrique pour plusieurs températures de l’étuve. Pour chaque point de fonctionnement, on peut déterminer le flux magnétique des aimants permanents, par exemple au moyen des étapes 1 à 5. Ainsi, pour chaque point de fonctionnement de chaque température de l’étuve, on peut déterminer un coefficient thermique du rotor par inversion de l’équation décrite ci-dessus. Enfin, on peut déterminer le coefficient thermique par la médiane des coefficients thermiques déterminés pour l’ensemble des points de fonctionnement de chaque température de l’étuve.
L’invention concerne également un procédé de contrôle et/ou de surveillance d’une machine électrique. Le procédé de contrôle et/ou de surveillance met en œuvre le procédé de détermination de la température du rotor selon l’invention et une étape supplémentaire de contrôle et/ou de surveillance de la machine électrique en fonction de la température de rotor déterminé.
Ainsi, pour ce procédé de contrôle et/ou de surveillance d’une machine électrique, on peut mettre en œuvre les étapes suivantes : On détermine la température du rotor au moyen du procédé de détermination de la température du rotor selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment ; et On contrôle et/ou on surveille la machine électrique en fonction de la température du rotor.
En d’autres termes, le procédé de contrôle de la machine électrique comprend les étapes suivantes : Acquisition des courants, des tensions et de la vitesse de rotation Construction du modèle de flux magnétique du stator Construction du modèle de flux magnétique des aimants permanents Construction du modèle de résistance du stator Détermination du flux magnétique des aimants permanents Détermination de la température du rotor Contrôle et/ou surveillance de la machine électrique
Principe Le test in tubo pour déterminer la capacité d'astringence d'un produit est basé sur l'interaction tanin-polymère qui entraîne la formation de complexes tanin-polymère insolubles qui précipitent ensuite. La différence de densité optique avant et après la précipitation correspond à la capacité d'astringence du produit.
Protocole L’ingrédient actif selon l’invention d’une part, du vin rouge d’autre part, sont incubés avec et sans méthylcellulose et la densité optique à 280nm est mesurée par spectrophotomètre. La partie précipitée correspond à la fraction tannique astringente.
Résultats Astringence de l’ingrédient actif selon l’invention (n=4) comparé à l’astringence du vin rouge (n=12) :
Tannins précipités au Methylcellulose (MCP) moyen (ppm équivalent épicatéchine) % Variation ; significativité Vin rouge tannique 1334 ± 222 Référence Ingrédient actif selon l’invention 1357 ± 107 +1,7 % ; dns *
*dns : données non significatives.
Le vin rouge tannique est considéré comme le contrôle positif de l’astringence. Son astringence est mesurée à 1334 ppm. L’ingrédient actif selon l’invention montre une capacité astringente équivalente à celle du vin rouge tannique.
3.4. Effet anti-lipogenèse La Glycerol-3-Phosphate Dehydrogenase (G3PDH) est une enzyme de stockage des graisses dont l’expression augmente fortement lors de la différenciation des fibroblastes pré-adipocytaires en adipocytes. Le fait d’inhiber cette enzyme permet de réduire la quantité d’adipocytes et donc de réduire le tissu adipeux.
Protocole Des adipocytes humains matures sont formés à partir d'un état immature à l'aide d'un cocktail hormonal. Une série reçoit l’ingrédient actif selon l’invention pendant cette phase. Le grossissement des réserves adipeuses est comparé aux cas contrôles à la fois visuellement et en dosant l'activité de l’enzyme de stockage des graisses (G3PDH). Un test de viabilité est effectué en parallèle.
Résultats Variation de l’activité de la G3PDH sur des adipocytes en voie de différenciation. Effet de l’équivalent de 3% de l’ingrédient actif selon l’invention par rapport au contrôle (n=3) :
Variation (%) ; significativité Contrôle Référence 3% de l’ingrédient actif selon l’invention - 65% ; p
Ce résultat montre que l’ingrédient actif selon l’invention freine la différenciation des adipocytes de façon significative, indicateur d’un pouvoir amincissant.
4. Evaluation des différentes activités de l’association d’extraits de plantes selon l’invention par des tests in vivo
Produit testé La crème décrite au point 1.2. ci-dessus vs. une crème placébo, c’est-à-dire avec le même châssis que la crème décrite au point 1.2 ci-dessus sans l’ingrédient actif selon l’invention.
Principe et protocole des tests in vivo Les tensioactifs sont les principaux constituants des détergents. Ils causent des dommages importants aux structures lipidiques et protéiques de la couche cornée car ils modulent la tension superficielle. Un exemple de tensioactif est le laurylsulfate de sodium (« Sodium Lauryl Sulfate » (SLS)) qui est un tensioactif anionique couramment utilisé dans les produits détergents tels que la lessive, le shampoing et le bain moussant.
Le SLS altère la propriété barrière et la perméabilité de la peau, augmente le flux sanguin, induit la sensation de sécheresse et de rugosité. En outre, le SLS augmente la production de médiateurs de l’inflammation tels que PGE 2 et IL-6.
L'essai a été mené dans une ville asiatique connue pour être très polluée. La qualité de l’air peut être évaluée grâce à l’indice de qualité de l’air (IQA) qui repose sur les taux de cinq polluants qui sont l’ozone, les particules, le monoxyde de carbone, le dioxyde de soufre et le dioxyde d’azote.
- vers un état escamoté dans lequel chaque pêne est dans une position rentrée dans laquelle la porte peut être déplacée de sa position fermée vers sa position ouverte, et
- le cylindre comporte un paneton entraîné en rotation autour de l’axe de rotation par la rotation du rotor,
- un liaison mécanique raccordant mécaniquement le paneton au mécanisme à pêne pour que la rotation du paneton entraîne le déplacement du mécanisme à pêne de son état saillant vers son état escamoté.
7) la serrure comporte :
- un moteur électrique apte à déplacer le mécanisme à pêne de son état saillant vers son état escamoté indépendamment de la présence d’une clé autorisée à déverrouiller la serrure dans le canal de clé du cylindre, et
- une unité de commande configurée pour commander le moteur électrique de manière à déplacer le mécanisme à pêne de son état saillant vers son état escamoté, en réponse à la réception d’une commande de déverrouillage générée sans utiliser le cylindre.
8) la serrure est un bandeau de porte.
9) le seuil maximal prédéterminé est supérieur à cinquante tours/minutes.
10) en réponse au signalement d’une tentative d’effraction, le module de détection est configuré pour déclencher automatiquement l’exécution d’une contre-mesure choisie dans le groupe constitué :
- du déclenchement d’une alarme,
- de l’activation d’un dispositif de blocage qui interdit le déverrouillage de la serrure à l’aide du cylindre,
- de l’envoi d’un message d’alerte à un terminal distant.
L’invention a également pour objet un procédé de détection d’une tentative d’effraction à l’aide de la serrure ci-dessus, dans lequel ce procédé comporte :
- l’acquisition de mesures de la rotation de la pastille anti-perçage et la déduction d’une vitesse de rotation de la pastille anti-perçage à partir de ces mesures acquises,
- l’établissement de l’existence d’une tentative d’effraction en comparant la vitesse de rotation de la pastille anti-perçage déduite à une seuil maximal prédéterminé, et
- le déclenchement automatique d’un signalement d’une tentative d’effraction dès que l’existence d’une tentative d’effraction est établie à partir de la vitesse de rotation de la pastille anti-perçage déduite et, dans le cas contraire, l’absence de déclenchement de ce signalement d’une tentative d’effraction.
Le cryptage du nombre mélangeur à l’étape ii et le décryptage du hachage crypté à l’étape v sont de préférence effectués par l’appareil.
De préférence, le cryptage du nombre mélangeur est effectué à l’aide d’une clé de cryptage symétrique partagée avec le deuxième appareil.
Le cryptage du hachage peut être effectué à l’aide d’une clé à usage unique et le cryptage du nombre mélangeur peut être effectué à l’aide d’une clé symétrique renouvelée occasionnellement.
Alternativement, le cryptage du nombre mélangeur est effectué à l’aide d’une clé à usage unique et le cryptage du hachage est effectué à l’aide d’une clé symétrique renouvelée occasionnellement.
Le cryptage du nombre mélangeur et le cryptage du hachage peuvent également être du même type, ou de types différents, ces types de cryptage pouvant utiliser des clés symétriques, notamment des clés à usage unique, ou des clés asymétriques.
Procédé de génération de clés quantiques partagées
On peut utiliser l’invention dans des procédés de communication quantique, notamment dans la Distribution de Clés Quantiques E91, où l'on utilise une paire de photons intriqués pour générer un secret partagé entre deux récepteurs de photons.