INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tube de raccordement 42 comprenant au moins un matériau catalyseur de la réaction d’oxydation d’hydrogène en vapeur d’eau est maintenu engagé dans la branche de raccordement 47 de façon à s’étendre au moins partiellement co-axialement dans cette dernière.
Un manchon de maintien 48 est positionné co-axialement entre le tube de raccordement 42 et la branche de raccordement 47 de façon à maintenir le tube de raccordement en place et immobile.
Un raccord 49 permet de raccorder la conduite de gaz propres 33 acheminant les gaz de blow-by, préalablement séparé de l’huile, à l’ensemble comprenant la branche de raccordement 47, le tube de raccordement 42 et le manchon de maintien 48.
Le raccord 49 maintien avantageusement le tube de raccordement 42 et le manchon de maintien 48 dans la branche de raccordement 47.
Un collier de serrage 50 peut maintenir l’ensemble comprenant la branche de raccordement 47, le tube de raccordement 42 et le manchon de maintien 48.
Un tel réchauffeur de gaz de blow-by 41 permet un chauffage des gaz de blow-by et permet ainsi d’éviter la formation d’un glaçon à la jonction entre
Un tel réchauffeur de gaz de blow-by 41 permet un chauffage des gaz de blow-by selon un fonctionnement passif, selon une configuration peu coûteuse et ne nécessitant pas d’alimentation électrique et du câblage électrique.
Comme cela est illustré à la , le réchauffeur de gaz de blow-by peut comprendre en outre une résistance électrique 51.
Le chauffage par la résistance électrique peut être couplé au chauffage résultant de la réaction d’oxydation de l’hydrogène présent dans les gaz de blow-by traversant le réchauffeur de gaz de blow-by 41.
Ceci permet de maximiser l’efficacité de chauffage, notamment en cas de température extérieure extrêmement froide.
On pourra également prévoir que le groupe motopropulseur 18 comprennent un réchauffeur électrique indépendant du réchauffeur de gaz de blow-by 41.
Dans un mode de réalisation, le groupe motopropulseur 18 peut comprendre un dispositif de commande 52 configuré pour contrôler la quantité d’air circulant dans le conduit de ventilation 34 du circuit de recirculation de gaz de blow-by 29 en fonction d’une consigne de chauffage, et notamment en fonction de l’intensité de chauffage requis associé à la consigne de freinage.
Quel que soit le mode de réalisation, les cavités de l’anneau coulissant peuvent être toutes identiques. De manière avantageuse, les cavités de l’anneau coulissant et les fentes du carter présentent les mêmes dimensions, c’est-à-dire qu’elles présentent la même longueur et la même largeur ; et la distance entre les fentes du carter est égale à la distance entre les cavités associées de l’anneau coulissant. Cela permet d’obtenir des cavités de l’anneau coulissant coïncidant avec les fentes du carter.
Quel que soit le mode de réalisation, le nombre de fentes du carter (et donc le nombre des cavités de l’anneau coulissant) est compris entre 40 et 850, par exemple entre 45 et 810, par exemple entre 60 et 210. En effet, le traitement de carter nécessite entre 3 et 8 fentes par aube du rotor et un rotor comprend entre 15 et 90 aubes. Cette plage de valeurs permet donc de couvrir l’ensemble des possibilités.
Quel que soit le mode de réalisation, le carter et l’anneau coulissant peuvent être réalisés en un même matériau. Cela permet aux deux pièces de subir les mêmes contraintes thermiques et mécaniques et donc de s’assurer que l’ouverture ou la fermeture de fentes du carter sera toujours possible, même en cas de dilatation thermique.
De manière alternative, le carter et l’anneau coulissant peuvent être réalisés en des matériaux différents, mais il est nécessaire que ces deux matériaux aient des propriétés physiques proches voire identiques pour que leur dilatation thermique soit similaire.
Cage en matériaux composites pour roulement. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne les cages pour roulements à éléments roulants, ainsi que les roulements munis de ces cages et de ces éléments roulants. L’invention concerne encore des procédés d’obtention de ces cages.
Etat de la technique antérieure Les roulements à éléments roulants sont des composants destinés au guidage en rotation de diverses pièces mécaniques. Ces roulements comprennent généralement une bague intérieure et une bague extérieure, les éléments roulants étant disposés entre les bagues. Les éléments roulants, qui peuvent être des billes, des rouleaux cylindriques, des rouleaux coniques, des aiguilles, sont maintenus par une cage.
Classiquement, les cages sont réalisées monoblocs par moulage d’une matière synthétique. Pour conférer à une cage une résistance mécanique suffisante, la matière synthétique comprend généralement une matrice dans laquelle sont noyées des fibres. La matrice peut par exemple être une résine phénolique et les fibres des fibres en coton.
Une telle cage réalisée en matière synthétique est légère, peu coûteuse à fabriquer, et permet un bon maintien des éléments roulants. En conséquence, les roulements équipés de ces cages donnent généralement satisfaction. Cela signifie notamment que, pour un usage courant, les roulements présentent une durée de vie suffisante, et conservent l’essentiel de leurs propriétés mécaniques, comme la précision de guidage.
Il a cependant été observé que les performances d’un roulement équipé d’une telle cage synthétique sont altérées dans certaines conditions d’utilisation.
Tout d’abord si un roulement est soumis à des vitesses de rotation très élevées, comme c’est le cas par exemple pour certaines broches de machines-outils, la cage peut se détériorer parfois jusqu’à la rupture. En effet les vitesses de rotation élevées provoquent des élévations de température. Les températures excessives amènent une diminution de la résistance mécanique de la cage, notamment de sa rigidité. Ce phénomène a lieu aux alentours de la température de transition vitreuse de la matrice, qui est notamment de 80°C pour la résine phénolique, où les propriétés mécaniques fondamentales sont réduites. Cette valeur de température de transition vitreuse est un seuil de transition vitreuse. De plus les vitesses de rotation élevées génèrent de fortes contraintes, en particulier par la force centrifuge, ce qui augmente le risque de dégradation ou de rupture de la cage.
Une autre condition qui peut conduire à une altération de la cage est un niveau excessif d’humidité, c’est-à-dire un niveau au-delà du taux nominal ou taux moyen généralement observé. Ce niveau peut être dû à un temps pluvieux, un environnement d’utilisation spécifique, un lubrifiant plus ou moins aqueux, ou autre. En fait la matrice de la cage est capable de retenir une certaine quantité d’eau. Il s’agit d’un phénomène de rétention qui est d’autant plus marqué que le taux d’humidité est élevé. Mais plus la cage retient d’eau, plus elle se déforme. Il arrive parfois que la déformation soit excessive et que les tolérances de fabrication ne soient de fait plus respectées. Il s’ensuit une détérioration plus rapide de la cage.
A l’inverse, une altération de la cage peut aussi se produire à un niveau insuffisant d’humidité, c’est-à-dire en dessous du taux nominal ou taux moyen généralement observé. Ce niveau peut être dû à un temps très sec, un environnement d’utilisation spécifique, une lubrification insuffisante, ou autre. Si elle ne retient pas suffisamment d’eau, c’est-à-dire en pratique si son taux d’humidité a trop baissé, elle est à nouveau dans des conditions de déformation qui peuvent la faire sortir du champ des tolérances de fabrication. Là encore on observe une détérioration plus rapide de la cage.
Les cages utilisées classiquement sont trop sensibles au taux d’humidité ambiant, et se détériorent trop vite si les températures d’utilisation du roulement sont élevées.
Résumé de l’invention, Un but général de l’invention est d’améliorer la durée de vie des cages en matière synthétique pour roulements à éléments roulants. Notamment, il s’agit de préserver les propriétés mécaniques des cages pour la majeure partie des conditions d’utilisation d’un roulement.
Il convient de noter que, dans le but d'empêcher la réduction de la quantité de composants adsorbés, le diamètre des pores du matériau carboné poreux selon la présente invention, correspondant au pic de la distribution de la taille des pores, est de préférence supérieur au diamètre moléculaire moyen du diamètre des composants adsorbés ou complexés.
Surface spécifique Le matériau carboné poreux selon la présente invention présente de préférence une surface spécifique de 300 à 1000 m 2 /g, plus préférablement présente une surface spécifique de 600 à 800 m 2 /g.
Si le matériau carboné poreux a une surface spécifique inférieure à 100 m 2 /g, la surface avec laquelle les composants adsorbés sont en contact sera réduite, et le nombre de pores dans lesquels les composants adsorbés sont logés sera réduit.
Volume poreux De plus, le volume poreux total du matériau carboné poreux selon la présente invention n'est pas particulièrement limité car il varie également en fonction de la surface spécifique et du diamètre des pores qui correspond au pic de la distribution de taille des pores. Cependant, le matériau carboné poreux selon la présente invention a de préférence un volume total de pores de 0,1 à 5 cm 3 /g, plus préférablement a un volume total de pores de 0,2 à 2,5 cm 3 /g.
Le volume dit total a été déterminé à une pression relative de 0,99 sur les isothermes d'adsorption/désorption d’azote à -196°C. La surface et le volume de micropore ont été déterminés en appliquant la méthode t-plot. Les distributions des diamètres de pores ont été évaluées en appliquant la méthode BJH sur la branche de désorption des isothermes. Les aérogels ont été dégazés pendant au moins 6 h à 0,05 mbar sur un VacPrep Micromeritics avant analyses. Les analyses ont été réalisées sur un TriStar Micromeritics. Le volume total de pores dans les matériaux est supérieur à celui obtenu par volumétrie de sorption d’azote à -196°C, puisque les pores les plus larges (> 100 nm de diamètre) ne peuvent pas être analysés par cette méthode. Les pores les plus larges (> 100 nm de diamètre) ont été analysés par porosimétrie par intrusion de mercure. Le volume de ces pores larges est supérieur à 3 mL/g pour des aérogels phloroglucinol/xylose.
La surface spécifique et le volume poreux total du matériau carboné poreux selon la présente invention peuvent être déterminés par une mesure volumétrique générale décrite ci-dessous. Plus précisément, un matériau carboné poreux est placé dans un récipient et refroidi à la température de l'azote liquide (-196°C). Ensuite, de l'azote gazeux est introduit dans le récipient et la quantité d'azote gazeux adsorbée sur le gel de carbone est déterminée sur la base de la méthode volumétrique. Ensuite, la pression d'azote gazeux introduite dans le récipient est progressivement modifiée et la quantité d'azote gazeux adsorbée sur le gel de carbone est tracée en fonction de chaque pression d'équilibre. On obtient ainsi l'isotherme d'adsorption/désorption d'azote.
Par ailleurs, la surface spécifique peut être déterminée par la méthode de Brunauer Emmett Teller (BET), par exemple par la technique d’adsorption de diazote.
La surface spécifique équivalent BET a été déterminée par adsorption d’azote à 77K en réalisant des isothermes à des pressions relatives P/P0 comprises entre 0,01 et 0,99. La méthode BET a été appliquée sur une gamme de pressions relatives comprises entre 0,1 et 0,3 (en se basant sur la transformée de Rouquerol).
Porosité interconnectée Ce paramètre peut être déterminé par porosimétrie par intrusion de mercure indiquant le volume total de pores interconnectés.
Complexation d’ions Les matériaux carbonés poreux tels que décrits ci-dessus peuvent être complexés avec des ions métalliques de préférence au moins un type de cation métallique qui est complexé sur les surfaces externes et les surfaces des pores internes du matériau carboné poreux selon l’invention.
Selon un mode particulier de l’invention, le au moins un cation métallique est choisi parmi Al 3+ , Ag + , Ba 2+ , Ca 2+ , Cd 2+ , Co 2+ , Cr 3+ , Cu + , Cu 2+ , Fe 2+ , Fe 3+ , K + , Mg 2+ , Mn 2+ , Na + , Ni 2+ , Pb 2+ , Sn 2+ , Sn 4+ , Zn 2+ , de préférence un ou des cations de métaux de transition Fe 3+ , Co 2+ , Zn 2+ , Cu 2+ , ou Ni 2+ .
Le cation métallique est complexé ou chélaté au matériau carboné poreux. Un chélate est un type de composé de coordination dans lequel un ion métallique unique est fixé par des liaisons covalentes coordonnées à une molécule ou à un ion appelé ligand. Un composé de coordination est formé lorsque des groupes d'atomes, d'ions ou de molécules se lient chimiquement les uns aux autres en donnant et en acceptant des paires d'électrons. Les groupes qui donnent des paires d'électrons sont appelés ligands. Ce sont généralement des bases de Lewis. Les groupes acceptant des paires d'électrons sont souvent des cations de métaux de transition.
Selon la présente invention, le terme « matériau hybride » fait référence au matériau carboné poreux sur lequel est complexé les ions métalliques. Il s’agit d’une composition au sens de la présente invention.
Dans un mode de réalisation particulier, la composition (matériau hybride carboné poreux) est préparée par le procédé suivant :
a) Chauffer un mélange réactionnel comprenant une solution aqueuse, et, au moins deux précurseurs biosourcé # 1 et 2 tels que définis ci-dessus dissous dans la solution aqueuse, à une température inférieure à 300°C pour obtenir un matériau carboné poreux solide,
b) Laver le matériau carboné poreux solide obtenu par trempage successifs dans un solvant polaire,
Le ou les polymère(s) filmogène(s) peu(ven)t être présent(s) dans la composition selon la présente invention en une quantité égale ou supérieure à 0,5 % en poids, de préférence égale ou supérieure à 1 % en poids, mieux encore égale ou supérieure à 3 % en poids, et encore mieux encore égale ou supérieure à 5 % en poids ; et/ou peuvent être égaux ou inférieurs à 20 % en poids, de préférence égaux ou inférieurs à 15 % en poids, mieux encore égaux ou inférieurs à 10 % en poids, et encore mieux encore égaux ou inférieurs à 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) polymère(s) filmogène(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,5 % à 20 % en poids, de préférence de 1 % à 15 % en poids et, mieux encore de 3 % à 10 % en poids, et encore mieux encore de 5 % à 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Charge
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins une charge autre que (a) l’aérogel de silice hydrophobe sphérique, (b) au moins un épaississant lipophile et (c) le pigment hydrophobe traité en surface. Deux ou plusieurs charges peuvent être combinées. La charge peut être inorganique ou organique, de préférence inorganique.
Comme charge inorganique, on peut citer le talc, le mica, la silice, la silice creuse, le silicate de magnésium et d’aluminium, le dioxyde de titane, la kaolin, la bentone, le carbonate de calcium, l’hydrogénocarbonate de magnésium, l’hydroxyapatite, le nitrure de bore, la fluorophlogopite, la séricite, le talc calciné, le mica calciné, la séricite calcinée, le mica synthétique, la perlite, la lauroyl lysine, le savon métallique, l’oxychlorure de bismuth, le baryum, le magnésium, le sulfate de magnésium, le carbonate de magnésium, et leurs mélanges, éventuellement hydrophiles ou hydrophobes.
La charge inorganique peut être une particule de silice composite. Dans le contexte de la présente invention, le terme « particules de silice composites » désigne les particules de silice à l’intérieur desquelles des composés fonctionnels, de préférence des oxydes métalliques, sont inclus. Par conséquent, de préférence, les particules de silice composite peuvent faire référence à des « particules d’oxyde métallique, y compris de silice ». De préférence, les oxydes métalliques sont dispersés à l’intérieur des particules de silice.
Les oxydes métalliques peuvent être choisis de préférence parmi l’oxyde de titane, l’oxyde de zinc, l’oxyde de fer et l’oxyde de zirconium, ou leurs mélanges, et plus particulièrement parmi le dioxyde de titane (TiO 2 ) et l’oxyde de zinc, et leurs mélanges. De préférence, on peut utiliser du dioxyde de titane. Dans ce mode de réalisation, la particule de silice composite est appelée silice (et) dioxyde de titane.
Les particules de silice composite peuvent avoir une taille moyenne de particule déterminée par une méthode d’analyse d’image de 0,1 μm ou plus, de préférence 0,5 μm ou plus et, mieux encore 1 μm ou plus, et peuvent avoir une taille moyenne de particule par une méthode d’analyse d’image de 50 μm ou moins, de préférence 20 μm ou moins et, mieux encore 12 μm ou moins.
La « taille moyenne des particules » peut être déterminée selon la procédure suivante : les tailles de particules de 50 particules sont mesurées à l’aide d’une image SEM et une valeur moyenne des tailles de particules est calculée.
Les particules de silice composite peuvent être poreuses ou non poreuses, et elles peuvent avoir une faible capacité d’absorption de l’huile.
Dans les particules de silice composites, le rapport pondéral de la silice aix composés fonctionnels (de préférence les oxydes métalliques et, mieux encore, le dioxyde de titane) peut être de 9:1 à 5:5, de préférence de 4:1 à 3:2 et, mieux encore de 7:3.
Les particules de silice composites peuvent être traitées en surface pour être hydrophobes. Par exemple, la particule de silice composite peut être traitée en surface avec des alkylsilanes.
Selon la présente invention, la charge inorganique peut avoir été traitée en surface avec au moins une huile de silicone et/ou au moins une huile non silicone.
En tant que charge organique, on peut citer les poudres de polymère acrylique, les poudres de silicone, les poudres de cire, les poudres de polyamide, les poudres de polymère d’uréthane, les poudres de polymère de tétrafluoroéthylène, les poudres de polyacrylonitrile, les poudres de poly-β-alanine, les poudres de polyéthylène, les poudres de polytétrafluoroéthylène, les poudres de (méth)acrylique ou de (méth)acrylate, la lauroyllysine, l’amidon, la poudre de cellulose, les poudres de polymère de tétrafluoroéthylène et leurs mélanges.
Les poudres (méth)acryliques ou (méth)acrylate peuvent inclure, par exemple, un polymère réticulé de polyméthacrylate de méthyle, un polymère réticulé de méthacrylate de méthyle/diméthacrylate de glycol, des poudres de polyméthacrylate de méthacrylate de méthyle/diméthacrylate d’éthylène glycol, des poudres de polyméthacrylate de méthacrylate de méthyle/diméthacrylate de lauryle et des poudres de cométhacrylate d’éthylène glycol.
En tant que poudres de polyamide, on peut citer celles commercialisé sous le nom « Orgasol » par la société Atochem. Ces particules de poudre polyamide sont par ailleurs connues en fonction de leurs différentes propriétés physico-chimiques sous le nom de « Nylon 12 » ou « Nylon 6 ». Les poudres de polyamide utiles dans la présente invention peuvent également inclure celles commercialisées sous le nom SP500 par la société TORAY.
La/les charge(s) peu(ven)t être présente(s) dans la composition dans une quantité de 1 % en poids ou plus, de préférence de 5 % en poids ou plus, mieux encore de 10 % en poids ou plus, encore mieux encore de 30 % en poids ou moins et, de préférence, de 25 % en poids ou moins ; et mieux encore de 20 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
-r, s et t, qui peuvent être identiques ou différents, sont choisis parmi des entiers allant de 2 à 6 ;
X - est choisi parmi les anions simples et complexes, organiques et inorganiques ; à condition que la somme x+y+z aille de 1 à 15, que lorsque x est égal à 0, R 23 désigne R 27 et que lorsque z est égal à 0, R 25 désigne R 29 . R 22 peut être choisi parmi les radicaux alkyle linéaires et ramifiés. Dans un mode de réalisation, R 22 est choisi parmi les radicaux alkyle linéaires. Dans un autre mode de réalisation, R 22 est choisi parmi les radicaux méthyle, éthyle, hydroxyéthyle et dihydroxypropyle, par exemple les radicaux méthyle et éthyle. Dans un mode de réalisation, la somme x+y+z va de 1 à 10. Lorsque R 23 est un groupe hydrocarboné R 27 , il peut être long et inclure de 12 à 22 atomes de carbone, ou court et inclure de 1 à 3 atomes de carbone. Lorsque R 25 est un radical hydrocarboné R 29 , il peut inclure, par exemple, de 1 à 3 atomes de carbone. À titre d’exemple non limitatif, dans un mode de réalisation, R 24 , R 26 et R 28 , qui peuvent être identiques ou différents, sont choisis parmi les radicaux hydrocarbonés linéaires et ramifiés, saturés et insaturés, C 11 -C 21 , par exemple parmi les radicaux alkyle et alcényle linéaires et ramifiés, saturés et insaturés C 11 -C 21 . Dans un autre mode e réalisation, x et z, qui peuvent être identiques ou différents, valent 0 ou 1. Dans un mode de réalisation, y est égal à 1. Dans un autre mode de réalisation, r, s et t, qui peuvent être identiques ou différents, sont égaux à 2 ou 3, par exemple égaux à 2. L’anion X - peut être choisi, par exemple, parmi les halogénures, tels que le chlorure, le bromure et l’iodure ; et les alkyl sulfates en C 1 -C 4, tels que le méthyl sulfate. Cependant, le méthanesulfonate, le phosphate, le nitrate, le tosylate, un anion dérivé d’un acide organique, tel que l’acétate et le lactate, et tout autre anion compatible avec l’ammonium, y compris une fonction ester, sont d’autres exemples non limitatifs d’anions qui peuvent être utilisés selon la présente invention. Dans un mode de réalisation, l’anion X - est choisi parmi le chlorure et le méthyl sulfate.
Une planche d’essai de 2,5 m2 a été réalisée.
Les pavés ont été préparés selon le procédé décrit précédemment (L1 20, l1: 20 cm, L2 =17 cm, l2 = 17 cm, 8 cm d’épaisseur totale dont 4 cm de granit).
Composition pour la préparation du bloc inférieur (% en poids par rapport au poids total de la composition) : 21% de déchets plastiques FI5 ; 35% de CaCO 3 (charge minérale) ; 9.5 % ADL5107, Everad (résine) ; 17,5 % de ADL 5112, Everad (ciment) ; 0.5 % ADL5113, Everad (additif) ; 0.5 % ADL 5114, Everad (additif) ; Qsp 100 % eau.
Les pavés ont été posés sur un lit de pose en concassé porphyre 2/4, avec des joints en concassé 2/4 porphyre liés avec une colle polyuréthane.
Après pose, les pavés ont été affermis à la massette, puis une plaque vibrante a été passée sur l’ensemble et ensuite les joints ont été réalisés.
Après 18 mois d’un trafic lourd en giration, aucune altération de la planche n’est observée. Le revêtement est donc adapté à la réalisation de pavage de trottoirs, de places, d’esplanades, etc., tout particulièrement destinés à un usage piéton.
Système de collecte de débris flottants ou immergés dans un milieu aquatique, à filtre mécanique fixe et dispositif mobile de nettoyage et collecte par aspiration. La présente invention concerne le domaine de la collecte de débris solides flottants ou au moins en partie immergés dans un milieu aquatique ou plans d’eau tels que les océans, les mers, ou entrainés dans un flux d’eau, tel qu’un cours d’eau, un fleuve, une rivière, un canal, ou une canalisation.
Bien que décrite en référence avec des débris flottants de type microplastiques, l’invention peut être mise en œuvre pour tous débris/déchets flottants ou en partie immergée que l’on trouve à l’échelle microscopique ou millimétrique dans un milieu aquatique. Par « échelle microscopique » ou « échelle millimétrique » on entend ici et dans le cadre de l’invention, le sens usuel à savoir des déchets/débris qui ne peuvent pas être observés à l’œil nu, contrairement aux déchets/débris à l’échelle macroscopique.
L’invention peut être mise en œuvre sur tout type de navire, barge ou sur tout type de quai ou en bordure d’un plan d’eau ou en sortie de conduite d’eaux usées, de type d’égouts.
De nombreuses solutions ont été proposées pour la collecte de déchets/débris flottants. En particulier, il est largement connu de disposer un filtre mécanique en travers d’un flux d’eau, le filtre mécanique ayant la forme d’un tamis avec une maille inférieure à la taille des débris/déchets à collecter.