INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon des caractéristiques particulières, dans la diode bipolaire ou PIN à hétérojonction verticale à base d’hétérostructures (Mg)NiO/(Al)Ga2O3 ou (Mg)NiO/i-MgO/(Al)Ga2O3 ou (Mg)NiO/Al2O3/(Al)Ga2O3, les propriétés de chaque couche et des interfaces entre les couches à savoir la structure cristalline, la composition, l’épaisseur, la conductivité, la mobilité, l’alignement des bandes et le niveau de dopage sont conçues de sorte à donner un comportement d’hétérojonction P-N adapté à l’électronique de puissance, ou à la photodétection UVC.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Hétérojonctions PN & PIN à base d'hétérostructures (Mg)NiO(type P) / MgO (I) /(Al) Ga2O3 (type N).
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES DESSINS
illustre un alignement des bandes et schéma d'une jonction p-i-n formée à l'aide de (Al)Ga2O3 dopé n et de (Mg)NiO dopé p et d'une couche intermédiaire MgO intrinsèque.
La nature des porteurs minoritaires de ces dispositifs devrait permettre des résistances à l'état passant plus faibles et par conséquent, offrir de meilleures performances à l'état passant et une gamme de fonctionnalités améliorée. L'architecture verticale apportera également des réductions de l'encombrement actuel et une empreinte plus petite (ce qui augmente directement la densité d'intégration des circuits et réduit le coût par appareil).
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION L'invention propose de nouvelles diodes bipolaires p-(Mg)NiO/n-(Al)Ga2O3 verticales. L'alliage avec Al et Mg est introduit afin d'ajuster les bandes interdites déjà ultra WBG de Ga2O3 et NiO, améliore la capacité à fonctionner davantage dans les UV et en mode photovoltaïque auto-alimenté. Pour les circuits de puissance, les bandes interdites accrues augmentent la capacité de gestion de la puissance et améliorent l'aptitude à une utilisation dans des environnements difficiles.
En effet, des couches minces de (Al)Ga2O3 dopé n et de (Mg)NiO dopé p peuvent former des jonctions p-n et, avec l'insertion d'intercouches intrinsèques (par exemple MgO), peuvent former des jonctions p-i-n. Les propriétés électriques peuvent être ajustées par un contrôle de dopage in situ (par stoechiométrie d'oxygène et/ou dopage Sn, Si, Li) et/ou des post-traitements par irradiation. Les bandes interdites seront conçues par alliage Al & Mg, respectivement.
Dans ce dernier cas, le terminal de lecture de flux, ou contenus, multimédia peut être ce dispositif associé.
Les flux multimédias comprennent typiquement des flux (ou contenus) vidéo ou audio-vidéo. Il peut également s’agir de flux audio (musique, émissions radio…), ou de contenus interactifs (y compris jeux).
Les terminaux peuvent recevoir ces flux multimédias d’un serveur de contenu S C au travers d’un réseau de télécommunication NET auquel ils sont connectés, de façon connue en soi. Ce réseau de télécommunication peut être composé de plusieurs réseaux interconnectés, notamment d’un réseau local, d’un réseau d’accès et d’un réseau étendu de type « Internet ».
Le réseau local peut être un réseau installé chez un utilisateur lui permettant de connecter différents terminaux à un point d’accès qui forme passerelle vers un réseau d’accès au réseau étendu. Un tel réseau local peut être de différentes technologies, par exemple Wi-Fi, Ethernet™, etc.
Selon d’autres mode de réalisation, le serveur de contenu S C peut être accessible directement par le réseau local de l’utilisateur.
Dans l’exemple de la , les flèches pleines représentent les échanges entre les terminaux MOB, TV, ORD et le serveur de contenu S C. Ces échanges comprennent la transmission d’un contenu, ou flux, multimédia depuis le serveur de contenu S C vers les terminaux. Ils comprennent aussi des messages de commande transmis par ces terminaux vers le serveur de contenu. Ces messages de commande sont notamment prévus pour permettre le choix d’un flux multimédia.
Par ailleurs, les terminaux MOB, TV, ORD transmettent des données de suivi, ou traçage, vers un ou plusieurs serveurs de suivi, S TT , S TM . Dans l’exemple de la , ces transmissions sont représentées par les flèches en pointillés.
En effet, un suivi, ou traçage, est communément mis en place pour superviser à distance le comportement d’équipements ou d’applications logicielles. Ce suivi peut viser différents objectifs dont, en particulier : la remontée de données d’usage, afin de connaître, statistiquement, le comportement des utilisations de l’équipement et/ou de l’application logicielle et d’éventuellement influer ainsi sur le développement de version ultérieure ; la remontée de données techniques, permettant d’obtenir le comportement, d’un point de vue technique, de l’équipement et/ou de l’application logicielle. Le but est ici de repérer des erreurs, de déceler des problèmes de performances, etc.
D’une façon générale, le suivi d’usage peut être destiné à un service marketing en charge de la conception de nouvelles fonctionnalités ou de nouveaux développements à mener, tandis que le suivi technique peut être destiné à un service technique pour la maintenance de la version actuelle du dispositif ou de l’application logicielle ou pour corriger certains problèmes dans une version ultérieure.
Dans l’exemple de la figure, on a donc considéré deux serveurs de suivi distincts pour ces deux types de données.
Il est toutefois possible de regrouper ces deux types de données de suivi vers un unique serveur de suivi. Il est également possible de considérer d’autres types de données de suivi et d’autres serveurs de suivi. Comme il apparaîtra, le procédé de supervision est indépendant du type et du nombre des données de suivi et des serveurs de suivi, S TT , S TM .
La schématise une architecture fonctionnelle d’un terminal de lecture de flux multimédia 10.
Un terminal de lecture de flux multimédia 10 est un dispositif de traitement de l’information.
Un tel dispositif de traitement de l’information comprend typiquement un (ou plusieurs) microprocesseurs, une (ou plusieurs) mémoires et des circuits électriques permettant leur connexion ou remplissant d’autres fonctionnalités. En particulier, un tel dispositif de traitement de l’information peut comporter des circuits spécifiques adaptés pour la connexion aux réseaux de télécommunication NET (interfaces Wi-Fi, Ethernet™, etc.), pour le décodage à la volée de flux vidéo, etc.
Ces aspects étant connus de l’homme du métier, ils ne seront pas davantage décrits dans la présente demande.
Des logiciels sont exécutés sur cette architecture matérielle pour lui permettre d’assurer les fonctions attendues.
La représente un actionneur électromagnétique linéaire selon l’invention ;
La représente une vue agrandie de la portion conique tronquée de l’actionneur de la .
La représente un actionneur 1 selon l’invention. Cet actionneur 1 est un électroaimant apte à être logé dans un carter de transmission. Le carter de transmission peut être constitué par n’importe quel carter de la chaine de transmission d’un véhicule, notamment un carter de différentiel. L’actionneur 1 est ici un électroaimant apte à être lié à un dispositif d’accouplement (non représenté) d’une transmission de véhicule automobile. Il comporte un boîtier 2 qui est destiné à être fixé à un carter de transmission (non représenté). Dans ce boitier 2 sont disposés une bobine annulaire 3 ainsi qu’un piston annulaire 4. Le piston 4, la bobine 3 et le boiter 2 constituent l'électroaimant. Le boitier 2 sert de circuit magnétique afin de guider le flux magnétique de la bobine 3.
L’actionneur 1 peut comporter un connecteur électrique (non représenté) qui est destiné au raccordement de la bobine 3 à un dispositif de commande qui est positionné à l’extérieur du carter. Le connecteur électrique permet d’alimenter électriquement cette bobine 3.
Le boitier 2 définit un espace annulaire d’axe X dans lequel sont logés le piston annulaire 4 destiné à transmettre un effort d’actionnement à un dispositif d’accouplement et la bobine annulaire 3. Le piston 4 est disposé de manière coaxiale à l’axe X et est monté mobile axialement selon l’axe X entre une position rétractée R et une position déployée D. Le piston 4 est situé radialement à l’extérieur de la bobine 3. Il est tout à fait possible de situer le piston 4 radialement à l’intérieur de la bobine 3.
Vu en coupe, le boitier 2 est en forme de « U ». Il est réalisé de manière monobloc ou bien en au moins deux parties en « L » assemblées. Le boitier 2 est réalisé dans un seul matériau magnétique, par exemple en acier magnétique. Le boitier 2 comporte une jupe radialement externe 23 servant de surface de guidage au piston 4, une surface de fond 22 et une jupe radialement interne 21.
La bobine annulaire 3 est constituée d'un enroulement de fil conducteur et peut être encapsulée de manière étanche par un revêtement en matériau polymère par exemple en résine époxy, en polyuréthane ou en polyamide. Le revêtement peut former une extension radiale annulaire (non représentée) définissant une butée de fin de course du piston 4 lorsqu’il se trouve en position rétractée R.
Le piston 4 est monté mobile dans un logement défini entre la bobine 3 et la jupe externe 23 du boitier 2.
L’espace annulaire du boitier 2 est fermé par un capot magnétique 8, le capot magnétique 8 définit une butée de fin de course du piston 4 lorsque le piston 4 se trouve en position déployée D. Le piston 4 comporte un épaulement destiné à venir en butée contre un épaulement du capot magnétique 8 lorsque le piston 4 est en position déployée D.
Le piston 4 est en matériau ferromagnétique, tel que du fer ou de l’acier par exemple. Le piston 4 peut comporter en outre un embout amagnétique (non représenté), également de forme annulaire, qui est fixé au piston 4 et par lequel l’effort d’actionnement est transmis au dispositif d’accouplement. Amagnétique signifie un matériau ayant une absence de propriété magnétique. L’embout amagnétique du piston 4 permet ainsi d’éviter des fuites indésirables de flux magnétiques vers les autres composants du dispositif d’accouplement. L’embout amagnétique est par exemple en bronze ou en aluminium.
Un arbre de transmission 10, coaxial à l’axe X, traverse de part et d’autre l’actionneur 1.
La portion conique tronquée 11 du piston 4 est mieux visible sur la et comprend une surface interne 12 au regard de la bobine 3, une surface externe 14 au regard du boitier 2 et une troncature 13.
La hauteur H de la surface interne 12 et la largeur L de la troncature 13 ont un ratio compris entre 3 et 8. Par exemple, la hauteur H de la surface interne 12 mesure entre 2,85 mm et 4 mm, la largeur L de la troncature 13 mesure entre 0,5 mm et 0,9 mm. Dans le mode de réalisation de la et de la la hauteur H de la surface interne 12 est de 2,85 mm et la largeur L de la troncature 13 est de 0,5 mm. L’angle α est compris entre 2° et 20°. Un tel ratio permet de réduire le temps de réponse de l’actionneur.
Le piston 4 comporte un épaulement 15 destiné à venir en butée contre un épaulement 81 du capot magnétique 8 lorsque le piston 4 est en position déployée D. Le capot magnétique 8 comprend une portion conique 82 complémentaire de la portion conique tronquée 11 du piston 4. Cela signifie que, lorsque que le piston 4 est en position déployée, la portion conique 82 du capot magnétique 8 et la portion conique tronquée 11 du piston 4 sont en contact
Le concentrat d’huile de thé a été évalué dans un modèle de kératinocytes (HaCaT) stressés à la cortisone puis aux UVA. Le stress UVA potentialise la transformation de la cortisone (molécule inactive) en cortisol (molécule active). Le cortisol est décrit pour altérer la barrière cutanée.
Matériel et méthode Des kératinocytes HaCaT ont été traités par le concentrat d’huile de thé à 0.0005 % et 0.001 % en parallèle d’un traitement par la cortisone à 100 nM. Après 24 heures d’incubation, les cellules ont été stressées par les UVA à 3 J/cm². Les lysats cellulaires ont été récupérés, soit immédiatement après irradiation pour l’analyse des protéines carbonylées par immunomarquage, soit 6 heures après irradiation pour l’analyse des marqueurs de la barrière et de l’inflammation par RT-qPCR.
Les résultats ont été analysés statistiquement à l’aide d’une ANOVA suivie d’un test de Dunnett.
Résultats Le stress cortisone combiné aux UVA a augmenté le niveau d’expression génique de l’IL-1 alpha, traduisant une activation de l’inflammation. Il a également augmenté la quantité de protéines carbonylées. Il a inhibé le niveau d’expression génique de marqueurs de la barrière (loricrine, filaggrine et kératine 10) démontrant l’impact négatif du cortisol sur la barrière cutanée.
Le concentrat d’huile de thé a montré un effet protecteur pro-barrière augmentant les marqueurs filaggrine, loricrine et kératine 10 inhibés par le stress cortione/UVA. Le concentrat d’huile de thé a également présenté un effet anti-inflammatoire vis-à-vis de l’IL1a (expression génique) et a diminué la quantité de protéines carbonylées (protéines endommagées) induites par le stress.
Ce dernier résultat peut être corrélé à un résultat observé lors du screening d’activité sur peau reconstruite où le concentrat d’huile de thé a augmenté significativement le niveau d’expression génique du marqueur PSMD1 (26S proteasome non-ATPase regulatory subunit 1), marqueur du protéasome impliqué dans la dégradation des protéines endommagées.
[Tableau 18] : Gènes modulés significativement par le concentrat d’huile de thé (QR = Quantification Relative - Contrôle non traité fixé à 100) IL-1 alpha QR (% protection) Loricrine QR (% protection) Filaggrine QR (% protection) Kératine 10 QR (% protection) Cellules contrôles 100 ± 4 100 ± 10 100 ± 14 100 ± 9 Cellules stimulées (Cortisone 100nM + UVA 3J/cm²) 377 ± 16 68 ± 23 63 ± 1 28 ± 9 THE 0.0005% 275 ± 9 37 % p 124 ± 32 174 % p 90 ± 7 72 % p 44 ± 3 23 % p
[Tableau 19] : Quantification des protéines carbonylées (QR = Quantification Relative) Protéines carbonylées QR % Protection P value Cellules contrôles 100 ± 4 Cellules stimulées (Cortisone 100 nM + UVA 3J/cm²) 128 ± 10 THE 0.0005 % 111 ± 7 65 % p THE 0.001 % 100 ± 9 100 % P
Effet du concentrat d’huile de thé sur un modèle de stress cortisol impactant la barrière cutanée
Une étude a été réalisée sur un modèle d’explant cutané dont la barrière a été fragilisée par « tape stripping » puis stressée par du cortisol. Le cortisol altère la barrière cutanée et retarde sa réparation.
Matériel et méthode Le stratum corneum d’explant cutané a été altéré par « tape stripping » suivi d’un stress au cortisol 0.001 %. Après 6 heures d’incubation, les explants ont été traités à leur surface par une formulation (crème) contenant 1 % de concentrat d’huile de thé, ou son placebo. 24 heures après la première application (J1), les explants ont été de nouveau traités par le cortisol puis les produits 6 heures après. Ces traitements (cortisol + produit 6h après) ont été répétés pour un total de 5 traitements (J0 à J4). 24 heures après le dernier traitement (J5), les explants ont été récupérés afin de réaliser différents marquages : Un marquage hématoxyline/éosine pour l’analyse de l’épaisseur du stratum corneum, Un marquage safranin-O-red pour l’analyse du nombre de couches du stratum corneum, Un marquage Lucifer Yellow pour l’analyse de l’intégrité de la barrière cutanée.
Les résultats ont été analysés statistiquement à l’aide d’une ANOVA suivie d’un test de Tukey ou Dunnett.
Résultats L’altération du stratum corneum par « tape stripping » suivi d’un traitement répété par le cortisol pendant plusieurs jours a fortement diminué l’épaisseur du stratum corneum et l’intégrité de la barrière cutanée.
Le concentrat d’huile de thé, testé à 1 % versus placebo, montre une efficacité significative sur l’épaisseur du stratum corneum et le nombre de couches du stratum corneum (marquage histologique) qui sont plus importants dans la condition traitée avec l’actif. Il montre également une efficacité significative sur l’intégrité de la barrière cutanée (pénétration du marqueur lucifer yellow).
Le concentrat d’huile de thé favorise ainsi la réparation de la barrière cutanée et protège face à un stress psychologique altérant la réparation de la barrière cutanée.
[Tableau 20] : Quantification de l’épaisseur du stratum corneum Épaisseur (µm) % Efficacité P value Explants contrôles 13.4 ± 1.0 Explants stressés (Tape stripping + Cortisol 0.001 %) 8.3 ± 0.4 Placebo 10.1 ± 1.0 35 % p p THE 1 % 12.8 ± 1.0 88 % p
Cependant, les simulations numériques présentent des inconvénients spécifiques. D’une part, les logiciels de simulation numérique qui permettent l’étude de structures déformables de type textile gonflable ne possèdent pas de capacités natives de génération de charges de type houle d’un spectre donné. D’autre part, les logiciels de simulation numérique qui permettent la génération de charges de type houle de spectre donné ne possèdent pas de capacités natives d’étude de structures déformables de type textile gonflable. Il n’y a ainsi pas de solution logicielle existante permettant l’étude des structures déformables de type textile gonflable soumises à des cas de charges de type houle de spectre donné générés nativement. De plus, la simulation numérique d’un domaine fluide important et d’une durée importante peut nécessiter des temps de calcul longs et incompatibles avec les délais admis pour des développements industriels.
Au vu de ce qui précède, le but de l’invention est donc de proposer un procédé de simulation amélioré, permettant l’étude des structures déformables notamment de type textile gonflable soumises à des cas de charges de type houle de spectre donné générés nativement.
L’invention a pour objet un procédé mis en œuvre par ordinateur de vérification de la stabilité à la houle d’un système de flottabilité comprenant au moins un flotteur destiné à assurer la flottabilité d’un appareil de transport associé.
Le procédé comprend des étapes de : simulation numérique bidimensionnelle par éléments finis d’un domaine fluide bidimensionnel comprenant au moins un domaine liquide bidimensionnel représentatif d’une houle irrégulière de spectre donné, sélection des instants critiques de houle en fonction des résultats de la simulation numérique bidimensionnelle, vérification de la stabilité à la houle par simulation numérique tridimensionnelle par éléments finis d’un modèle tridimensionnel représentatif du flotteur et de l’appareil associé dans un domaine fluide tridimensionnel comprenant au moins un domaine liquide tridimensionnel représentatif d’un instant critique de houle sélectionné, le positionnement initial relatif entre le modèle tridimensionnel et le domaine fluide tridimensionnel étant réalisé en fonction d’un nœud maître du modèle tridimensionnel et d’au moins un nœud de référence du domaine fluide.
Avantageusement, l’instant critique de houle sélectionné est directement traduit dans le domaine liquide tridimensionnel par des conditions initiales de vitesse, de surface libre et de pression résultant de l’étape de simulation numérique bidimensionnelle.
Comparé à une simulation numérique tridimensionnelle classique mise en œuvre par ordinateur, le procédé revendiqué nécessite des temps de calcul plus courts et un espace de stockage plus réduit obtenant ainsi une économie des moyens de calcul et de stockage qui dépassent l’interaction physique normale entre un programme d’ordinateur et un système informatique.
De préférence, le positionnement initial relatif est réalisé sans vitesse relative entre le nœud maître du modèle tridimensionnel et le fluide au nœud de référence du domaine fluide.
Selon une caractéristique, l’appareil de transport associé est un aéronef.
Selon une autre caractéristique, les flotteurs sont réalisés dans un matériau de type textile gonflable.
Par exemple, le spectre donné est un spectre de houle de type JONSWAP.
Avantageusement, la houle de spectre donné est obtenue à partir de la superposition de vagues élémentaires ayant chacune un déphasage aléatoire calculé selon un algorithme n’introduisant pas de lien entre le déphasage d’une vague et sa pulsation.
Avantageusement, les étapes de simulation numérique utilisent l’ordre 1 de la théorie de Stokes pour la houle irrégulière.
De préférence, les étapes de simulation numérique interpolent linéairement des vitesses.
Avantageusement, la sélection d’un instant critique de houle est réalisée en fonction d’une valeur seuil prédéterminée de la pente maximale d’une surface libre de vague ou de la variation de pente maximale de la surface libre de vague.
De préférence, le procédé comprend une étape supplémentaire d’essai physique de certification réalisée après l’étape de vérification de la stabilité à la houle par simulation numérique tridimensionnelle.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet un système de flottabilité dont la stabilité à la houle est vérifiée par un procédé tel que décrit ci-dessus.
À l'étape S7, l'unité de détermination d'attribut 204 détermine si une partie de la ligne de démarcation 100 est incurvée. Plus spécifiquement, même si la ligne de démarcation 100 comporte une partie courbe, si la courbure de la partie courbe est faible, il nʼy a pas de problème à utiliser la partie courbe dans la zone de stationnement possible P. Par conséquent, lʼunité de détermination dʼattribut 204 détermine si la partie courbe est incurvée ou non.
À lʼétape S8, si la partie courbe est incurvée, lʼunité de détermination de possibilité de stationnement 207 détermine que le stationnement nʼest pas possible. Plus spécifiquement, si une partie de la ligne de démarcation 100 est courbe, l'unité de détermination de possibilité de stationnement 207 détermine que le stationnement n'est pas autorisé car la zone adjacente à cette partie courbe correspond à une zone d'interdiction de stationnement.
En revanche, si la ligne de démarcation 100 ne contient aucune partie courbe à l'étape S9, l'unité de détermination de possibilité de stationnement 207 détermine que le stationnement est possible. Plus spécifiquement, si la partie courbe nʼest pas incurvée et est sensiblement une partie droite, lʼunité de détermination de possibilité de stationnement 207 détermine que la zone adjacente à la partie courbe ne correspond pas à une zone d'interdiction de stationnement et que le stationnement nʼest pas autorisé.
Selon le procédé de détection de ligne de démarcation décrit ci-dessus, même si la ligne de démarcation 100 est rompue, le dispositif dʼaide au stationnement 20 peut reconnaître la partie rompue en tant que partie où doit être la ligne de démarcation 100. Ainsi, le dispositif d'aide au stationnement 20 peut déterminer correctement la position de stationnement cible 60 du véhicule personnel 50.
(Processus de définition de position de stationnement cible)
Ensuite, un exemple de procédure de détermination de la position de stationnement cible par le dispositif dʼaide au stationnement 20 est décrit sur la base de lʼorganigramme de la .
À l'étape S11, l'unité d'acquisition d'images 201 acquiert des images de l'environnement du véhicule personnel 50, et l'unité de détection d'obstacle 205 détecte des obstacles dans la zone de stationnement possible P.
À l'étape S12, l'unité de détection d'obstacle 205 détecte s'il y a un obstacle. Plus spécifiquement, sur la base des conditions environnantes du véhicule personnel 50 obtenues à partir de la caméra 11 et du sonar 12, l'unité de détection d'obstacle 205 détecte la présence ou l'absence d'obstacles dans la zone de stationnement possible P. On notera que les obstacles comportent non seulement d'autres véhicules, mais également tout obstacle à la progression du véhicule, y compris des bâtiments.
S'il n'y a pas d'obstacles dans l'environnement du véhicule personnel 50, à l'étape S13, l'unité de définition de position cible 206 définit le point d'extrémité de la zone de stationnement possible P à l'extrémité avant de la position de stationnement cible 60. Plus spécifiquement, s'il n'y a pas d'obstacles dans la zone de stationnement possible P, l'unité de définition de position cible 206 définit le point d’extrémité de la zone de stationnement possible P à l'extrémité avant de la position de stationnement cible 60, car il n'est pas nécessaire de modifier la position de stationnement, notamment par rapport à d'autres véhicules, ou similaires.