INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent présenter un étirement à la rupture dans le ST d'au moins 4 pour cent, d'au moins 6 pour cent, ou d'au moins 9 pour cent, en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent présenter un étirement à la rupture dans le ST compris entre environ 4 pour cent et environ 10 pour cent, entre environ 4,5 pour cent et environ 9,5 pour cent, ou entre environ 5 pour cent et environ 9 pour cent, en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. L'étirement à la rupture dans le ST est mesuré en utilisant le procédé de test de traction décrit ici.
Concernant le calibre, les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent présenter un calibre d'au moins 50 μm, d'au moins 70 μm, ou d'au moins 90 μm, en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent présenter un calibre compris entre environ 50 μm et environ 110 μm, d'environ 55 μm à environ 105 μm, ou d'environ 60 μm à environ 100 μm, en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Le calibre est mesuré en utilisant le procédé de test de calibre décrit ici.
Concernant l'absorption d'énergie à la traction (AET), les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent présenter une AET dans le SM d'au moins 150 J/m 2 , supérieure à 170 J/m 2 , ou d'au moins 180 J/m 2 , en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent avoir une AET dans le SM comprise entre environ 100 J/m 2 et environ 250 J/m 2 , entre environ 125 J/m 2 et environ 225 J/m 2 , ou entre environ 150 J/m 2 et environ 200 J/m 2 , en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci.
Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent avoir une AET dans le ST d'au moins 150 J/m 2 , d'au moins 200 J/m 2 , ou d'au moins 250 J/m 2 , en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Les matériaux de conditionnement de la présente divulgation peuvent avoir une AET dans le ST comprise entre environ 150 J/m 2 et environ 275 J/m 2 , entre environ 175 J/m 2 et environ 260 J/m 2 , ou entre environ 200 J/m 2 et environ 250 J/m 2 , en citant spécifiquement toutes les valeurs au sein de ces plages et de toutes les plages formées à l'intérieur de celles-ci ou par celles-ci. Les AET dans le SM et le ST sont mesurées selon le procédé de test de résistance à la traction décrit ici.
IAR du détecteur est analytiquement donné par l’équation suivante :
TAS = True Air Speed ou vitesse vraie de l’aéronef (m/s)
LWC = Liquid Water Content ou concentration en eau en proximité du détecteur (g/m 3 )
= coefficient de captation sur la surface de référence du détecteur de givre
= Freezing Fraction (FF) ou fraction gelante, qui est un coefficient sans dimension, compris entre 0 et 1, indiquant la portion d’eau qui va givrer sur la surface du détecteur.
ρ i = masse volumique du givre (g/m 3 ), généralement ρ i =917000 g/m 3
Le coefficient de captation sur la surface de référence du détecteur de givre est fonction de la géométrie de la surface, du diamètre de gouttes présentes dans le nuage givrant et de leur trajectoire (i.e. fonction donc de la vitesse et de la force de trainée exercée sur les gouttes). C’est un coefficient sans dimensions compris entre 0 et 1 qui indique la surface d’impact de gouttelettes là où on peut avoir une accrétion de givre.
Ce coefficient peut être évalué avec des simulations numériques de captation d’eau sur la surface de référence du détecteur et la fraction gelante grâce à des simulations d’accrétion de givre basées sur la résolution des équations de bilan de Messinger (Messinger, B. L. (1953). « Equilibrium Temperature of an Unheated Icing Surface as a Function of Air Speed ”. Journal of the Aeronautical Sciences, 20(1), 29-42. doi: 10.2514/8.2520).
Le détecteur de givre, en suivant les directives données par l’ED103revB (EUROCAE ED103. « Minimum Operational Performance Standard for Inflight Icing Detection Systems ”. Revision B, Avril 2022) et l’Appendice K de l’AC 20-73A (FAA « Advisory Circular 20-73A. Aircraft Ice Protection ») datée du 16 avril 2006, doit être installé sur l’aéronef dans une position qui lui permette de mesurer un IAR représentatif de l’ de l’écoulement infini amont, où
Avec exprimé en m/s
Lorsque la valeur tend vers la valeur , la valeur tend vers 1, la valeur tend vers 1 également et la valeur LWC tend vers la valeur .
Comme défini dans l’ED103revB, le détecteur de givre doit être capable de fournir une mesure d’IAR avec la précision suivante :
L’information donnée par le moyen de mesure 4 du taux d’accrétion de givre permet de déduire la valeur de concentration en eau du nuage à utiliser pour le bilan d’énergie :
Le coefficient de captation peut être considéré égal à 1 afin d’être conservatif.
Cette valeur de LWC peut ainsi être utilisée par la formule [Math 2] pour déduire la densité de puissance minimale à appliquer sur la surface à protéger.
système de climatisation pour véhicule ELECTRIQUE Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des systèmes de climatisation permettant la régulation du confort thermique dans l’habitacle d’un véhicule électrique.
Les véhicules automobiles à traction ou propulsion électrique comportent un ou plusieurs modules de batteries pour alimenter un moteur électrique (de traction ou de propulsion).
Les modules de batteries sont regroupés dans un carter et forment alors un bloc batterie aussi souvent désigné par l’expression anglaise « pack batterie ».
État de la technique antÉrieure La plupart des véhicules électriques sont équipés d’un système de climatisation permettant d’assurer un confort thermique dans l’habitacle par une circulation d’air à une température régulée à l’intérieur de l’habitacle.
Le système de climatisation comprend au moins un volet d’entrée d’air à l’avant du véhicule pour faire entrer de l’air extérieur dans l’habitacle et un climatiseur, également appelé HVAC (de l’acronyme en anglais « Heating Ventilation and Air Conditionning »), pour générer de l’air dans l’habitacle à une température souhaitée et ainsi apporter un confort thermique. Le système de climatisation comprend également des extracteurs d’air, positionnés à différents endroits dans l’habitacle du véhicule pour évacuer l’air vicié.
Le climatiseur comporte un évaporateur, un compresseur, un condenseur, une soupape de détente et un circuit reliant ces éléments entre eux.
Le principal défaut des climatiseurs concerne l’eau de condensation qui se forme en partie basse du climatiseur. Cette condensation provient de la différence de température entre le condenseur qui est froid lorsqu’il est utilisé et l’air plus chaud à l’extérieur du véhicule. L’eau dans l’air se condense sur le condenseur et forme de l’eau à l’état liquide.
La condensation entraîne un écoulement d’eau qui ruisselle sous le véhicule. Ceci est particulièrement gênant lorsque le véhicule est stationné parce que cela génère une flaque d’eau sur le sol qui peut s’avérer dangereuse pour un piéton ou le conducteur sortant du véhicule qui peuvent glisser sur la flaque.
De plus, l’eau ruisselle le long du pack batterie et peut entraîner un risque d’infiltration d’eau dans le pack batterie, provoquant un court-circuit.
Le document EP2275294 décrit un bac de récupération disposé en dessous d'une unité de refroidissement d’un véhicule automobile. Ce bac reçoit de l'eau de condensation qui tombe de l'unité de refroidissement, et guide cette eau de condensation dans une portion externe de l'appareil de climatisation du véhicule. Le bac de récupération comprend une zone de réception d'eau et un orifice d'évacuation. Cet orifice est connecté à un canal de drainage de l’eau.
Cependant, cette solution ne résout pas le problème de l’eau qui s’écoule sur le sol, sous le véhicule électrique.
L’invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’état de la technique en proposant notamment un véhicule électrique comprenant un système de climatisation configuré pour éliminer le ruissellement des eaux de condensation du climatiseur sur le sol.
Pour ce faire est proposé, selon un premier aspect de l'invention, un véhicule électrique comprenant un pack batterie alimentant un moteur électrique et reposant sur une paroi inférieure d’une structure du véhicule électrique. Le véhicule électrique comprend un système de climatisation destiné à refroidir de l’air dans un habitacle du véhicule électrique. Le système de climatisation comprend un climatiseur et un bac de récupération des eaux de condensation générées par le climatiseur.
Selon l’invention, le système de climatisation comprend un canal de drainage reliant le climatiseur au bac de récupération pour drainer les eaux de condensation du climatiseur vers le bac de récupération. Le bac de récupération est positionné en regard de la paroi inférieure de la structure du véhicule électrique de façon à permettre l’évaporation des eaux de condensation contenues dans le bac de récupération.
L’invention fournit ainsi un véhicule électrique comprenant un système de climatisation configuré pour éliminer le ruissellement des eaux de condensation du climatiseur sur le sol de façon simple et économique.
La sécurité des piétons et du conducteur sortant du véhicule est améliorée car l’invention évite qu’ils ne glissent sur une flaque générée par les eaux de condensation ruisselant sous le véhicule.
Par exemple, lorsqu’une partie de l’être vivant 10 est un visage d’une personne, les données de texture peuvent être obtenues à partir d’une surface d’une zone définie entre le front, les oreilles et le menton (« monkey mask » en anglais).
Selon une variante du procédé, les données DM et DT du jumeau numérique JN sont stockées dans une mémoire du deuxième dispositif 102 ou accessible par le deuxième dispositif 102.
Selon un exemple de réalisation de la cinquième étape 205, cette mémoire est distincte des bases de données 103 et 104 pour conserver l’anonymisation des données.
Dans une sixième étape 206, le deuxième dispositif 102 calcule les deuxièmes données D2 représentatives d’une vue selon le point de vue du jumeau numérique JN porteur dudit au moins un accessoire à partir des données de maillage DM et des données de texture DT du jumeau numérique JN et des données d’accessoires DAC.
Selon un exemple de réalisation de la sixième étape 206, le deuxième dispositif 102 comprend un moteur de rendu qui calcule les deuxièmes données D2 représentatives d’une image du jumeau numérique JN porteur dudit au moins un accessoire selon le point de vue.
Selon un exemple de réalisation, le moteur de rendu est un moteur de rendu temps réel.
Selon un exemple de réalisation, le moteur de rendu est mis en œuvre sur un serveur de calcul GPU.
Par exemple, le moteur de rendu temps réel est un moteur de simulation 3D.
Dans une septième étape 207, le deuxième dispositif 102 transmet les deuxièmes données D2 à destination du troisième dispositif 107.
Selon un exemple de réalisation de la septième étape 207, les deuxièmes données D2 sont diffusées en continue (en anglais « streaming ») ce qui évite un téléchargement complet de ces deuxièmes données D2 avant de commencer à les rendre sur un écran par exemple.
Selon un exemple de réalisation, les deuxièmes données D2 sont par exemple transmises via une connexion sans fil lorsque la requête a été transmise via une connexion sans fil.
Selon un exemple de réalisation, les deuxièmes données D2 sont transmises via une connexion filaire, par exemple lorsque la requête a été transmise via une connexion filaire.
Selon une variante de la septième étape 207, les deuxièmes données D2 sont transmises avec les données représentatives du NFT pour prouver l’authenticité des deuxièmes données D2 et, par exemple, la propriété du premier dispositif 101 qui a émis la requête.
Dans une huitième étape 208, le troisième dispositif 107 calcule un rendu de la vue du jumeau numérique JN à partir des deuxièmes données D2.
Selon un exemple de réalisation de la huitième étape 208, les deuxièmes données D2 sont affichées sur un écran d’affichage du troisième dispositif 107.
Selon une variante de la huitième étape 208, les deuxièmes données D2 sont affichées avec le certificat d’authenticité correspondant au NFT.
Le dispositif 1 de circulation d'air comprend encore, comme mentionné ci-dessus, un écran 7 positionnable à l'intérieur du cadre 8 au niveau de la zone du cadre 8 présentant un périmètre intérieur supérieur au périmètre de l’ouverture 5 délimitée par le précadre 2. A l'état positionné de l'écran 7 dans le cadre 8, le dispositif 1 comprend au moins un passage 10 d'air disposé à l'intérieur du cadre 8 entre un bord de l'écran 7 et une partie du cadre 8 entourant ledit écran 7. Cette partie du cadre 8 est ici formée par la ou l'une des pièces 9 rapportées. Idéalement, cette partie du cadre 8 correspond à la partie du cadre 8 où le périmètre intérieur du cadre 8 est le plus grand. Ce passage d'air est visible à la . Ce passage d'air 10 s’étend au niveau de la cavité 911 du corps 91 creux de chaque pièce 9 rapportée. La coopération de l'écran 9 avec le cadre 8 permet de former une barrière à la vision au-delà du cadre 8 pour un observateur positionné devant le précadre 2, comme cela est à nouveau visible à la .
Dans les exemples représentés, l'écran 7 a la forme d'une plaque couplable à emboîtement au cadre 8. L'écran 7 comprend, pour son couplage à emboîtement au cadre 8, au moins deux pattes 21 positionnées sur deux bords opposés de l'écran 7 et aptes à s’insérer chacune dans un logement 22 ménagé dans le cadre 8, de préférence au niveau des flasques 13 du cadre 8. Le montage de l'écran qui s’opère en dernier est illustré à la . Il suffit ainsi d'insérer l'écran en biais à travers l'ouverture 5 du précadre 2, d'emboîter un côté dudit écran 7 dans un flasque 13 du cadre 8, de cintrer l'écran 7 puis d'emboîter l'autre côté dudit écran 7 dans l'autre flasque 13 du cadre 8. Le montage de l'écran est achevé.
Le dispositif 1 de circulation d’air peut encore comporter une plaque 25 porte-buse(s) positionnable côté face arrière formant dos 11 du cadre 8, cette plaque 25 porte-buse(s) étant montée de manière amovible sur ledit cadre 8. Cette plaque 25 peut comporter une ou plusieurs buses. Dans l’exemple représenté, elle en comporte plusieurs. Chaque buse est formée par une ouverture épaulée ménagée dans la plaque, l’épaulement permettant le raccordement de la buse à une gaine de circulation d’air logée à l’intérieur de la hotte 30 de cheminée.
En pratique, le montage du dispositif 1 de circulation d'air s'opère toujours de la même manière et comprend, le montage du précadre 2 à travers la trouée 32 de la paroi 31 et son maintien en position par actionnement des organes 23 mobiles, l'introduction à travers l'ouverture 5 du précadre 2 d'une pièce rapportée, le couplage de cette pièce 9 rapportée au cadre et/ou au précadre, la répétition de cette opération, lorsque le dispositif 1 de circulation d'air comprend plusieurs pièces rapportées, l'introduction à travers l'ouverture 5 du précadre 2 de l'écran 7 et la fixation de l’écran 7 au cadre 8 dans une position dans laquelle il coopère avec le cadre 8 et en particulier la face formant le dos 11 du cadre 8 et le pourtour du cadre 8 pour former une barrière à la vision au-delà du cadre 8 pour un observateur positionné devant le précadre 2. L’écran 7 empêche ainsi une portée du regard d'un observateur positionné devant la face avant du précadre au-delà du cadre 8. Ainsi, le passage 10 d'air est optimisé, comme l’illustre la , et la vision de l'intérieur de la hotte au-delà du cadre 8 est complètement empêchée. Il doit être noté que, idéalement, dans le cas de deux pièces 9 rapportées, ces deux pièces 9 rapportées sont identiques.
Corps de chauffe à inertie pour radiateur électrique La présente demande de brevet concerne un corps de chauffe à inertie pour radiateur électrique et un radiateur équipé d’un tel corps de chauffe.
Elle se rapporte au domaine des appareils de chauffage électrique à inertie, et plus particulièrement au domaine des corps de chauffe à inertie.
Etat de la technique Il est connu d’équiper un radiateur électrique avec un corps de chauffe à inertie, un exemple d’un tel radiateur électrique est décrit et représenté dans le document FR3054024B1.
Selon ce document, le radiateur électrique comporte un châssis arrière et une façade avant qui délimitent un logement interne dans lequel est installé un corps minéral de chauffe.
Le corps minéral de chauffe est composé de deux plaques entre lesquelles est inséré un élément chauffant électrique du type résistance électrique.
Un corps de chauffe minéral, par exemple en pierre naturelle ou en pierre reconstituée, offre une capacité thermique importante, une bonne isolation électrique de la résistance électrique et permet de dissiper la chaleur à l’environnement plus uniformément qu’une simple résistance électrique.
Toutefois, un corps de chauffe minéral est fragile, de sorte que des mesures particulières doivent être prises pour sa fixation dans le radiateur afin d’éviter de fissurer ou de casser le corps de chauffe lors du transport, de la manutention et/ou de la pose du radiateur.
Ces mesures particulières sont contraignantes et complexifient la conception du radiateur électrique équipé d’un tel corps de chauffe minéral.
La présente invention a notamment pour but de résoudre les inconvénients de l'art antérieur précité en proposant un corps de chauffe qui est robuste et qui présente d’excellentes caractéristiques d’inertie thermique et de capacité thermique volumique.
On atteint cet objectif, ainsi que d’autres qui apparaîtront à la lecture de la description qui suit, avec un corps de chauffe à inertie pour radiateur électrique, qui est adapté pour être monté à l’intérieur d’une caisse d’un radiateur électrique, et qui comporte au moins un élément chauffant, caractérisé en ce qu’il comporte une plaque avant et une plaque arrière qui présentent respectivement une première face interne et une seconde face interne qui sont agencées en vis-à-vis, lesdites plaques délimitant entre elles un logement prévu pour accueillir l’élément chauffant, et lesdites plaques étant réalisées chacune en fonte.
La conception du corps de chauffe en deux plaques, et sa fabrication en fonte, lui confère une inertie thermique et une capacité thermique importante.
Quantité par litre de H 2 O Nitrilotriacetic acid 1,5 g MgSO 4 x 7H 2 O 3 g MnSO 4 x H 2 O 0,5 g NaCl 1,g FeSO 4 x 7H 2 O 0,1 g CoSO 4 x 7H 2 O 0,18 g CaCl 2 x 2H 2 O 0,1 g ZnSO 4 x 7H 2 O 0,18 g KAl(SO 4 ) 2 x 12H 2 O 0,02 g H 3 BO 3 0,01 g Na 2 MoO 4 x 2H 2 O 0,01 g NiCl 2 x 6H 2 O 0,03 g Na 2 SeO 3 x 5H 2 O 0,3 mg
Tableau 2 : Solution d’oligoéléments de Balch.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend un ou plusieurs composés antioxydant, de préférence un ou plusieurs composés choisis parmi l’acide ascorbique, le glutathion (γ-L-Glutamyl-L-cysteinylglycine) et l’acide urique.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend un ou plusieurs sucres, de préférence du glucose.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend un ou plusieurs tampons, de préférence un ou plusieurs tampons choisis parmi K 2 HPO 4 et NaHCO 3 . Le tampon permet de maintenir le pH à un niveau optimal pour la multiplication de l’archaea méthanogène. De préférence, le pH dans le milieu de culture va de pH 7 à pH 7.5.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend des vitamines, de préférence des vitamines choisies parmi la biotine, l’acide folique, l’hydrochlorure de pyridoxine, l’hydrochlorure de thiamine, la riboflavine, l’acide nicotinique, le pantothénate de DL-calcium, la vitamine B12, l’acide p-aminobenzoïque et l’acide lipoïque. Des vitamines classiquement utilisées dans un milieu de culture apte à cultiver une archaea méthanogène sont les vitamines de Balch [24]. Les vitamines de Balch comprennent la biotine, l’acide folique, l’hydrochlorure de pyridoxine, l’hydrochlorure de thiamine, la riboflavine, l’acide nicotinique, le pantothénate de DL-calcium, la vitamine B12, l’acide p-aminobenzoïque et l’acide lipoïque (cf. Tableau 3).
Quantité par litre de H 2 O Biotine 2 mg Acide folique 2 mg Pyridoxine-HCl 10 mg Thiamine-HCl x 2H 2 O 5 mg Riboflavine 5 mg Acide nicotinique 5 mg D-Ca-pantothénate 5 mg Vitamine B12 0,1 mg Acide p-Aminobenzoïque 5 mg Acide lipoique 5 mg
Tableau 3 : Solution de vitamines de Balch.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend du méthanol.
Etant donné que la culture se fait à l’air ambiant, il n’est pas nécessaire que le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprenne un indicateur d’oxydoréduction pour contrôler l’anaérobie, tel que la résazurine.
Dans des modes de réalisation du procédé selon l’invention, le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprend:
NiCl 2 x 6H 2 O 0,05 mg/L à 0,08 mg/L FeSO 4 x 7H 2 O 0,1 mg/L à 0,03 mg/L MgSO 4 x 7H 2 O 0,05 g/L à 0,2 g/L K 2 HPO 4 0,2 g/L à 0,7 g/L KH 2 PO 4 0,2 g/L à 0,7 g/L KCl 0,01 g/L à 0,1 g/L CaCl 2 0,01 g/L à 0,1 g/L NaCl 1 g/L à 2 g/L NH 4 Cl 0,5 g/L à 2 g/L Na-Acétate 1 g/L à 2 g/L Extrait de levure 1 g/L à 10 g/L Glucose 1 g/L à 10 g/L Tryptone de caséine 1 g/L à 10 g/L Acide ascorbique 0,5 g/L à 2 g/L Glutathion 0,01 g/L à 0,5 g/L Acide urique 0,1 g/L à 1 g/L Solution d’oligoéléments de Widdel 1 mL/L à 5 mL/L Solution d’oligoéléments de Balch 5 mL/L à 20 mL/L Na-Format 1 g/L à 3 g/L, par exemple de 1,5 g/L à 2,5 g/L Sel de sélénite 0,01 mg/L à 0,03 mg/L Sel de tungstate 0,01 mg/L à 0,03 mg/L Na 2 S 0,1 g/L à 0,3 g/L NaHCO 3 0,1 à 0,5 g/L Méthanol 0,015 g/L à 35 g/L
NiCl 2 x 6H 2 O 0,07 mg/L FeSO 4 x 7H 2 O 0,2 mg/L MgSO 4 x 7H 2 O 0,1 g/L K 2 HPO 4 0,5 g/L KH 2 PO 4 0,5 g/L KCl 0,05 g/L CaCl 2 0,05 g/L NaCl 1,5 g/L NH 4 Cl 1 g/L Na-Acétate 1 g/L Extrait de levure 5 g/L Glucose 5 g/L Tryptone de caséine 5 g/L Acide ascorbique 1 g/L Glutathion 0,1 g/L Acide urique 0,5 g/L Solution d’oligoéléments de Widdel 2 mL/L Solution d’oligoéléments de Balch 10 mL/L Na-Format 2 g/L Sel de sélénite 0,015 mg/L Sel de tungstate 0,02 mg/L Na 2 S 0,25 g/L NaHCO 3 0,25 g/L Méthanol 1,28 g/L
Le milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène peut se trouver à l’état liquide auquel cas il comporte de l’eau distillée ou dans un état lyophilisé apte à être régénéré par ajout d’eau distillée ou encore à l’état solide, notamment sous forme gélosée, classiquement par ajout d’une quantité appropriée d’agar.