INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Typiquement, dans le mode de charge, la commande d’alimentation commande séquentiellement chaque jonction en une ou plusieurs phases de charge, la commande d’alimentation étant agencée pour mettre en œuvre chaque phase de charge en associant chaque convertisseur électrique à une source d’énergie électrique stockée respective, en commandant chaque jonction entre un convertisseur électrique et une source d’énergie électrique stockée associés selon l’état unidirectionnel et en commandant toute autre jonction selon l’état bloquant, et ce jusqu’à ce que chaque source d’énergie électrique stockée soit chargée.
Avantageusement, l’aéronef comprend une pluralité de sources d’énergie électrique stockée et, dans le mode de charge, la commande d’alimentation commande séquentiellement chaque jonction en une ou plusieurs phases de charge, la commande d’alimentation étant agencée pour mettre en œuvre chaque phase de charge en associant chaque convertisseur électrique à plusieurs sources d’énergie électrique stockée respectives, en commandant chaque jonction entre un convertisseur électrique et une source d’énergie électrique stockée associés selon l’état bidirectionnel et en commandant toute autre jonction selon l’état bloquant, et ce jusqu’à ce que chaque source d’énergie électrique stockée soit chargée.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’aéronef est agencé pour fonctionner au moins selon un mode tampon dans lequel la commande d’alimentation émet une commande de puissance à l’au moins une source de génération électrique pour satisfaire aux besoins en puissance des groupes d’entraînement via l’au moins une source d’énergie électrique stockée, et dans lequel la commande d’alimentation commande séquentiellement chaque jonction en une ou plusieurs phases d’alimentation, la commande d’alimentation étant agencée pour mettre en œuvre chaque phase d’alimentation en associant chaque convertisseur électrique à une source d’énergie électrique stockée respective, en commandant chaque jonction entre un convertisseur électrique et une source d’énergie électrique stockée associés selon l’état unidirectionnel et en commandant toute autre jonction selon l’état bloquant, et ce jusqu’à ce que les besoins en puissance des groupes d’entraînement soient satisfaits.
représente une vue schématique de l’architecture électrique d’un aéronef selon l’invention comprenant une unique source de génération électrique,
représente une vue schématique de l’architecture électrique d’un aéronef selon l’invention comprenant deux sources de génération électrique,
illustre un circuit d’alimentation de batteries par des convertisseurs électriques via des jonctions au sein de l’architecture électrique d’un aéronef selon l’invention,
illustre les états possibles d’une jonction,
illustre schématiquement le circuit électrique d’une jonction,
illustre le circuit d’alimentation de la dans un mode de fonctionnement dit « mode turbo » de l’aéronef,
illustre le mode turbo de la dans le cas où une défaillance apparaît au niveau d’une batterie,
illustre le mode turbo de la dans le cas où une défaillance apparaît au niveau d’un convertisseur électrique,
illustre le circuit d’alimentation de la dans un mode de fonctionnement dit « mode économie d’énergie » de l’aéronef,
illustre le circuit d’alimentation de la dans un mode de fonctionnement dit « mode de charge » ou dans un mode de fonctionnement dit « mode tampon » de l’aéronef, et
L’aéronautique connaît actuellement de nombreuses évolutions liées aux contraintes environnementales, et notamment à l’exigence de réduction progressive des émissions de gaz à effets de serre tels que le dioxyde de carbone (CO 2 ). À ce titre, le développement d’aéronefs à motorisation électrique apparaît comme un réel progrès.
L’architecture classique d’un aéronef à motorisation électrique intègre au moins une source de génération électrique agencée pour alimenter des blocs de batteries – ou « battery packs » en anglais –, lesquels fournissent une puissance à des groupes d’entraînement en fonction de leurs besoins. Par exemple, dans le cas d’un avion à décollage et atterrissage verticaux électrique (aussi connu sous l’acronyme anglophone eVTOL pour « electric Vertical Take-Off and Landing »), les batteries sont combinées à des groupes d’entraînement vertical et à des groupes d’entraînement horizontal. La multiplication des batteries permet notamment de répondre à des normes de sécurité imposant une redondance des composants pour garantir une continuité du vol et de l’atterrissage – ou « continued safe flight and landing » en anglais.
En particulier, dans le cas d’un aéronef à source d’énergie hybride, la source de génération électrique comprend un générateur d’énergie électrique à combustible, par exemple un turbomoteur ou une pile à combustible.
Le circuit d’alimentation des batteries peut être configuré de sorte que les batteries sont branchées les unes aux autres en parallèle. Un tel circuit est alors muni d’un système de protection par séparation pour isoler les batteries les unes des autres en cas de défaillance, et notamment de court-circuit. L’activation d’un tel système de protection entraîne toutefois une perte significative de puissance due à l’isolation d’une des batteries.
Une solution possible pour éviter la propagation d’une défaillance à l’ensemble des batteries tout en limitant l’éventuelle perte de puissance consiste à séparer directement les batteries et à organiser le circuit d’alimentation en conséquence. Cependant, un tel principe de séparation se trouve contrarié dans le cas d’un aéronef à source d’énergie hybride. En effet, un aéronef à source d’énergie hybride a ceci de particulier que les batteries sont en général plus nombreuses que les sources de génération électrique pour des raisons de redondance, ce qui implique de connecter les batteries entre elles via des sources de génération électrique partagées. Une telle interconnexion constitue un point de défaillance commun entre des batteries alimentées par une même source de génération électrique.
Par ailleurs, chaque batterie est généralement couplée à un convertisseur électrique, par exemple un onduleur ou un redresseur. De ce fait, la multiplication des batteries, et donc des convertisseurs électriques, a un impact important sur le poids de l’aéronef et donc sur sa consommation d’énergie électrique lors d’un vol.
- une pluralité de sources d’énergie électrique stockée agencées chacune pour fournir de l’énergie électrique à un ou plusieurs des moteurs électriques,
- au moins une source de génération électrique comprenant un générateur électrique à combustible et reliée à une ou plusieurs des sources d’énergie électrique stockée, et
- une commande d’alimentation agencée pour émettre une commande de puissance à l’au moins une source de génération électrique en fonction des besoins en puissance des groupes d’entraînement, la pluralité de sources d’énergie électrique stockée étant agencée pour fournir de l’énergie électrique en fonction de la différence entre les besoins en puissance des groupes d’entraînement et la puissance fournie par l’au moins une source de génération électrique sur la base de la commande de puissance, l’au moins une source de génération électrique étant en outre propre à recharger la pluralité de sources d’énergie électrique stockée de sorte que chaque source d’énergie électrique stockée est traitée de manière passive.
Les sources d’énergie électrique stockée sont réparties en plusieurs groupements.
Chaque source de génération électrique comprend au moins un convertisseur électrique, le nombre total de convertisseurs électriques étant égal au nombre de groupements, chaque convertisseur électrique étant respectivement couplé à un groupement.
Chaque convertisseur électrique est relié à chaque source d’énergie électrique stockée du groupement auquel le convertisseur électrique est couplé via une jonction respective incluant : • un premier transistor à effet de champ à grille métal-oxyde et un deuxième transistor à effet de champ à grille métal-oxyde branchés en série et de sens passants opposés, ou • deux circuits électriques comprenant chacun un transistor bipolaire à grille isolée et une diode inverse branchés en parallèle, les deux circuits électriques étant branchés en série et de sens passants opposés.
Un intérêt est de minimiser le temps d’acquisition et donc de minimiser les mouvements du cœur entre les différentes acquisitions et les décalages spatiaux entre les images IM1 et IM2 acquises lors des différentes séquences élémentaires SEi.
Avantageusement, comme représenté sur la , la séquence d’acquisition SE et l’électrocardiogramme E sont synchronisés de sorte que les modules de lecture LE1, LE2, soient mis en œuvre lors d’une même phase de cycles cardiaques respectifs C1, C2.
Avantageusement, cette phase est un interbattement.
Avantageusement, cette phase est la diastole.
Avantageusement, la séquence d’acquisition SE et l’électrocardiogramme E sont synchronisés de sorte que les modules de lecture LE1, LE2 des étapes d’acquisition sang noir et sang blanc ACQ1, ACQ2 soient mises en œuvre à des mêmes instants de ces cycles cardiaques respectifs C1, C2.
Ces instants sont définis par rapport à une même référence temporelle des cycles cardiaques C1, C2. La référence temporelle est, par exemple ; le maximum du complexe QRS.
Ces instants sont séparés d’une même durée D2’ du maximum de l’onde R dans l’exemple de la .
La synchronisation des modules de lecture LE1, LE2 des séquences d’acquisition en sang noir et en sang blanc ACQ1, ACQ2 et, comme nous le verrons par la suite, de différents modules de lecture d’étapes d’acquisition en sang blanc d’une part et des différents modules de lecture d’étapes d’acquisition en sang noir d’autre part, permet de générer des images du cœur à des instants où le cœur occupe la même position dans un référentiel fixe par rapport à l’aimant principal ce qui permet de superposer les images obtenues sans qu’un recalage soit nécessaire ou en effectuant un recalage simple.
L’invention s’applique également lorsque l’ordre des étapes d’acquisition est différent. On peut par exemple mettre en œuvre plusieurs étapes d’acquisition sang noir ACQ1 lors d’interbattements consécutifs puis plusieurs étapes d’acquisition sang blanc ACQ2 lors d’interbattements consécutifs et inversement.
On peut également mettre en œuvre au moins une étape d’acquisition sang noir ACQ1 et au moins une étape d’acquisition sang-blanc ACQ2 lors d’un même interbattement.
En variante, au moins une étape d’acquisition sang blanc ACQ2 est espacée d’une étape d’acquisition sang noir ACQ1 la plus proche temporellement.
Acquisition de coupes Avantageusement, l’unité de traitement est commande TC est configurée de sorte à générer de commandes à destination du dispositif IRM pour acquérir des signaux de coupes respectives réparties selon un axe prédéfini du cœur.
L’axe est avantageusement le grand axe du cœur. Les coupes obtenues sont alors des coupes dites petit axe. Un avantage est de permettre une excellente visualisation des deux ventricules. Toutefois, l’invention s’applique aussi au cas où les coupes sont réparties le long d’un autre axe du cœur, par exemple un axe en 2 cavités (axe long vertical) ou 4 cavités (axe long horizontal) du cœur. Chaque coupe présente une épaisseur définie selon l’axe et est centrée sur un plan de coupe prédéfini perpendiculaire à l’axe. Par coupe, on entend dans la présente demande, une tranche ou couche perpendiculaire à l’axe g et présentant une épaisseur prédéfinie selon l’axe.
Avantageusement, les coupes sont contiguës selon l’axe.
Cela est réalisé par les commandes générées par le choix des commandes générées à destination du générateur de gradient GEN_GRAD en synchronisant les commandes à destination du générateur de gradient GEN_GRAD et à destination du dispositif RF D_RF.
Avantageusement, on acquiert les signaux selon des coupes accolées ou se recouvrant partiellement. Cela permet d’imager complètement le cœur.
Selon un autre mode de réalisation, la composition (c) peut être utilisée pour préserver la mémoire.
Selon une variante, la composition (c) selon l’invention peut être utilisée comme médicament ou complément alimentaire chez l’Homme ou l’animal.
Avantageusement, lorsque la composition (c) comprend un extrait de propolis, elle provoque peu ou pas d’effets indésirables lors de son utilisation chez l’Homme ou l’animal.
Exemples Exemple 1 : Exemple de procédé d’obtention de la composition (a) comprenant un extrait de propolis.
Le procédé d’obtention de la composition (a) selon l’invention comprenant un extrait de propolis comprend la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Broyage d’une propolis brute de Peuplier préalablement congelée jusqu’à obtention de particules de diamètre compris entre 0,2 et 0,6mm b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un mélange de éthanol/eau dans un ratio 70/30 en volumes ainsi que de l’hydroxyde de sodium à une concentration de 0,025 M c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) par filtration successive et récupération du filtrat d) Evaporation sous vide à une pression de 140mbar et une température de 45°C du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu contenant une teneur en alcool inférieure à 0,1%
e) Mélange du résidu obtenu à l’étape d) avec un mélange d’acétate d’éthyle et d’eau sous agitation f) Décantation du mélange obtenu à l’étape e) par décantation gravitaire et récupération de la phase acétate d’éthyle g) Lavage de la phase organique obtenue à l’étape f) à l’aide de sels de sulfate de sodium anhydres h) Filtration de la phase organique obtenue à l’étape g) i) Evaporation sous vide à une pression de 200mbar et une température de 45°C de l’acétate d’éthyle et récupération d’un extrait de propolis liquide comprenant de la chrysine, du CAPE et de la pinocembrine.
Ledit procédé permet ainsi d’obtenir un extrait de propolis liquide ne contenant pas d’alcool sélectivement concentré en polyphénols d’intérêts. Ledit extrait comprend une teneur importante en au moins 3 polyphénols dont les concentrations mesurées à l’aide de la méthode de Chromatographie Liquide Haute Performance (HPLC) de référence telle que décrite par Bankova, V. et al. 2016 sont présentées dans le tableau 1.
Tableau 1 : Concentration moyenne en polyphénols d’intérêts obtenue à partir du procédé décrit ci-dessus à partir de 10 extraits.
CAPE pinocembrine chrysine Concentration (g/100g) 0,52 2,0 2,48
Exemple 2 : Exemple de procédé d’obtention de la composition ( b ) comprenant un extrait de propolis.
Le procédé d’obtention de la composition (b) selon l’invention comprenant un extrait de propolis comprend la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Broyage d’une propolis brute de Peuplier préalablement congelée jusqu’à obtention de particules de diamètre compris entre 0,2 et 0,6mm b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un mélange de éthanol/eau dans un ratio 70/30 en volumes ainsi que de l’hydroxyde de sodium à une concentration de 0,025 M c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) par filtration successive et récupération du filtrat d) Evaporation sous vide à une pression de 140mbar et une température de 45°C du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu contenant une teneur en alcool inférieure à 0,1%
e) Mélange du résidu obtenu à l’étape d) avec un mélange d’acétate d’éthyle et d’eau sous agitation f) Décantation du mélange obtenu à l’étape e) par décantation gravitaire et récupération de la phase acétate d’éthyle g) Lavage de la phase organique obtenue à l’étape f) à l’aide de sels de sulfate de sodium anhydres h) Filtration de la phase organique obtenue à l’étape g) i) Evaporation sous vide à une pression de 200mbar et une température de 45°C de l’acétate d’éthyle et récupération d’un extrait de propolis liquide comprenant de l’apigenine et de la galangine.
Ledit procédé permet ainsi d’obtenir un extrait de propolis liquide ne contenant pas d’alcool sélectivement concentré en polyphénols d’intérêts. Ledit extrait comprend une teneur importante en au moins 2 polyphénols dont les concentrations mesurées à l’aide de la méthode de Chromatographie Liquide Haute Performance (HPLC) de référence telle que décrite par Bankova, V. et al. 2016 sont présentées dans le tableau 2.
Tableau 2 : Concentration moyenne en polyphénols d’intérêts obtenue à partir du procédé décrit ci-dessus à partir de 10 extraits. Apigenine galangine Concentration (g/100g) 0,12 1,52
Exemple 3 : Exemple de procédé d’obtention de la composition ( c ) comprenant un extrait de propolis.
Le procédé d’obtention de la composition (c) selon l’invention comprenant un extrait de propolis comprend la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Broyage d’une propolis brute de Peuplier préalablement congelée jusqu’à obtention de particules de diamètre compris entre 0,2 et 0.6mm b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un mélange de éthanol/eau dans un ratio 70/30 en volumes ainsi que de l’hydroxyde de sodium à une concentration de 0,025 M c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) par filtration successive et récupération du filtrat d) Evaporation sous vide à une pression de 140mbar et une température de 45°C du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu contenant une teneur en alcool inférieure à 0,1%
Avantageusement, de telles concentrations sont suffisantes pour engendrer un effet synergique sur la neuroinflammation.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la composition (a) selon l’invention comprend ou consiste en un extrait de propolis. Selon un autre mode de réalisation, la composition (a) selon l’invention consiste essentiellement en un extrait de propolis.
Avantageusement, selon ce mode de réalisation, la composition (a) selon l’invention propose un traitement alternatif naturel pour prévenir et/ou lutter contre la neuroinflammation et/ou des maladies ou troubles associés à la neuroinflammation.
Préférentiellement, la composition (a) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis comprenant de la pinocembrine, de la chrysine et du CAPE.
De façon surprenante, les inventeurs ont réussi à obtenir une composition (a) selon l’invention comprenant un extrait de propolis concentré et sélectivement enrichi en polyphénols d’intérêts, à savoir en pinocembrine, chrysine et le CAPE.
Lorsque la composition (a) comprend un extrait de propolis, celui-ci peut provenir de toute origine botanique bien identifiée. Préférentiellement, ledit extrait de propolis est obtenu à partir d’au moins une propolis choisie parmi la propolis de peuplier, la propolis de Baccharis et la propolis de Dalbergia et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, ledit extrait de propolis est obtenu à partir d’une propolis de peuplier.
De façon préférée, la composition (a) selon l’invention se présente sous forme liquide à température ambiante, préférentiellement à 22°C.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition (a) selon l’invention comprend un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis présentant une viscosité comprise entre 25 et 900 mPa.s, préférentiellement comprise entre 50 et 450 mPa.s.
La composition (a) selon l’invention peut également présenter une viscosité comprise entre 25 et 900 mPa.s, préférentiellement comprise entre 50 et 450 mPa.s, notamment lorsque la composition (a) comprend ou consiste en un extrait de propolis.
Avantageusement, la viscosité de l’extrait de propolis lui permet d’être facilement intégré dans la composition (a) selon l’invention.
Selon un mode de réalisation, lorsque la composition (a) comprend un extrait de propolis, celui-ci comprend en masse de polyphénols totaux de l’extrait : - au moins 2,6% de CAPE ; - au moins 8% de pinocembrine ; et - au moins 8% de chrysine.
Selon un autre mode de réalisation, la composition (a) selon l’invention comprend un mélange de molécules comprenant également au moins une molécule choisie parmi l’apigenine, la galangine et leur combinaison.
Ainsi, la composition (a) selon l’invention peut comprendre un mélange de molécules comprenant de la pinocembrine, de la chrysine, du CAPE, de l’apigenine et de la galangine.
Le limiteur 56 comprend une sortie 56b reliée à une entrée 57a d’une deuxième fonction de transfert 57 et délivre un signal S56 sur la sortie 56b compris entre un et moins un.
La deuxième fonction de transfert 57 comprend une sortie 57b reliée à une entrée 58a du module de conversion d’angle 58.
La deuxième fonction de transfert 57 délivre un angle θ i représentant la phase de la tension d’alimentation V S sur la sortie 57b égal à :
La valeur de l’angle θ i étant comprise entre -90° et +90°.
Le module de conversion 58 convertit l’angle θ i en un angle de référence θ f compris entre 0° et 360° pour représenter une période complète de la tension d’alimentation V S .
L’angle de référence θ f est délivré sur une sortie 58b du module de conversion 58.
La sortie 58b est reliée à une première entrée de l’opérateur de sommation 59.
Le module de conversion 58 comprend une deuxième entrée 58c recevant la tension d’alimentation V S .
L’opérateur de sommation 59 comporte une deuxième entrée reliée à l’entrée 31a d’un générateur de fonction périodique 31.
L’opérateur de sommation 59 comprend une sortie reliée à une entrée 60a de la troisième fonction de transfert 60.
L’opérateur de sommation 59 délivre sur sa sortie un signal S59 égal à :
La troisième fonction de transfert 60 comprend une sortie 60b reliée à la sortie 31b du générateur de fonction périodique 31.
La troisième fonction de transfert 60 délivre le signal S31 sur la sortie 31b égal à :
Comme on le verra plus bas, la face d’application 42 est destinée, après application de la face de fixation 38 sur la surface métallique 40, à recevoir une puissance de soudage, par exemple en étant illuminée par un faisceau laser 50 apportant une puissance lumineuse de soudage. La face d’application 42 reçoit ainsi la puissance de soudage d’une source extérieure, cette puissance étant ensuite transmise à travers la bande métallique 34 jusqu’à la face de fixation 38 et dans la surface métallique 40.
La face d’application 42 comporte une région rugueuse 44 dont un exemple est illustré à la pour une bande métallique 34 en cuivre et un autre exemple est illustré à la pour une bande métallique 34 en aluminium.
La deuxième partie 32 de la bande métallique 34 est fixée sur la surface de réception 40 par un cordon de soudure 46 liant la face de fixation 38 et la surface de réception 40. Le cordon de soudure 46 est réalisé par fusion de métal provenant de la bande métallique 34 et de la borne 18A dans une zone de contact et par solidification de la zone de contact.
Comme illustré par la , le cordon de soudure 40 obtenu est avantageusement réduit en largeur L par rapport à sa profondeur P.
Comme visible sur la , la région rugueuse 44 est formée d’une alternance irrégulière de creux et de bosses.
Selon l’invention, la région rugueuse présente une rugosité Ra, supérieure à 20 µm, telle que mesurée par la Norme NF EN ISO 21920-3 de janvier 2022 (qui annule et remplace la Norme NF EN ISO4288 de mars 1998).
La rugosité Ra est définie comme la rugosité moyenne arithmétique, qui est la moyenne arithmétique des écarts à la ligne moyenne, sur une longueur de mesure maximale, telle que définie dans la norme NF EN ISO 21920-3.
De préférence, la région rugueuse présente une rugosité Ra inférieure à 50 µm, notamment inférieure à 40 µm.
La région rugueuse 44 comporte de préférence moins de 5% en surface totale de zones planes. En particulier, comme illustré sur la , la région rugueuse 44 est totalement dépourvue de zones planes.
La rugosité de la région rugueuse 44 est irrégulière et aléatoire. Ainsi, les creux et les bosses présentent des formes de direction, d’étendue, et de contour différents, et non périodiques.
De manière surprenante, l’utilisation d’une telle rugosité, éventuellement irrégulière, et/ou associée à une absence de zone plane dans la région rugueuse 44, modifie favorablement l’état de surface de la face 42 à l’endroit où la puissance de soudage est appliquée.