INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toujours en référence à la , pour un module de distribution électrique HV1, HV2 donné, chaque première voie HV1-, HV2- est reliée à la source électrique B1, B2 dudit module de distribution électrique HV1, HV2 par une première ligne d’alimentation LB1-, LB2- tandis que chaque deuxième voie HV1+, HV2+ est reliée à la source électrique B1, B2 dudit module de distribution électrique HV1, HV2 par une deuxième ligne d’alimentation LB1+, LB2+.
Dans cet exemple, en référence à la , chaque module de distribution électrique HV1, HV2 comprend un contacteur d’alimentation AGB1, AGB2 monté sur ses lignes d’alimentation LB1-, LB1+, LB2-, LB2+. Lorsque le contacteur d’alimentation AGB1, AGB2 est ouvert, la source électrique B1, B2 dudit module de distribution électrique HV1, HV2 est isolée et ne permet plus l’alimentation du système de distribution électrique 100.
Toujours en référence à la , pour un module de distribution électrique HV1, HV2 donné, chaque première voie HV1-, HV2- est reliée à chaque charge électrique M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 dudit module de distribution électrique HV1, HV2 par une première ligne de charge LM11-, LM21-, LM12-, LM22- tandis que chaque deuxième voie HV1+, HV2+ est reliée à chaque charge électrique M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 dudit module de distribution électrique HV1, HV2 par une deuxième ligne de charge LM11+, LM21+, LM12+, LM22+.
Chaque module de distribution électrique HV1, HV2 comprend un contacteur de charge AGM1-1, AGM2-1, AGM1-2, AGM2-2 monté sur ses lignes d’alimentation de charge pour isoler chaque charge électrique M1-1, M1-2, M2-1, M2-2. De manière connue, une charge électrique M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 est isolée en cas de dysfonctionnement.
Afin d’assurer l’alimentation des charges électriques M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 en cas d’un défaut localisé, il a été proposé d’utiliser un système de distribution électrique 100 permettant aux sources électriques B1, B2 de prendre le relais l’une de l’autre en cas de défaut en isolant une ou plusieurs lignes électriques du système de distribution électrique 100. Ainsi, les premières voies négatives HV1-, HV2- et les deuxièmes voies positives HV1+, HV2+ des modules de distribution HV1, HV2 sont reliées ensemble par un contacteur de transfert AGT1 de manière à permettre d’ouvrir ou de fermer le circuit d’alimentation entre deux modules de distribution HV1, HV2.
En l’absence de dysfonctionnement (configuration nominale), les contacteurs d’alimentation AGB1, AGB2 et les contacteurs de charge AGM1-1, AGM2-1, AGM1-2, AGM2-2 sont fermés tandis que le contacteur de transfert AGT1 est ouvert. Chaque module de distribution HV1, HV2 alimente ainsi ses charges électriques avec ses sources électriques B1, B2.
En référence à la , en cas d’indisponibilité de la première source électrique B1, le contacteur d’alimentation AGB1 est ouvert pour isoler la première source électrique B1. Le contacteur d’alimentation AGB2, les contacteurs de charge AGM1-1, AGM2-1, AGM1-2, AGM2-2 et le contacteur de transfert AGT1 sont fermés afin d’alimenter tous les charges électriques M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 via la deuxième source électrique B2 (configuration dégradée).
En pratique, lors d’une reconfiguration, c’est-à-dire lors du passage d’une configuration à une autre, la continuité de la distribution électrique est interrompue lors de l’ouverture du contacteur d’alimentation AGB1 et lors de la fermeture du contacteur de transfert AGT1. Cette discontinuité de distribution est liée, au temps de traitement de l’information par un système de supervision du réseau électrique, au temps de réponse à l’ouverture du contacteur d’alimentation AGB1, au temps de réponse à la fermeture du contacteur de transfert AGT1.
Les charges électriques M1-1, M1-2, M2-1, M2-2 sont ainsi alimentées de manière discontinue lors d’une reconfiguration, ce qui peut affecter leur performance et leur durée de vie.
En référence à la , lorsque le système de distribution électrique 100 comporte un nombre n de modules de distribution HV1-HVn, il est souhaité que l’ensemble des sources électriques B2-Bn puisse fournir de l’énergie aux charges électriques M1-1, M1-2 en cas d’indisponibilité de la première source électrique B1.
Lors de la reconfiguration, il est ainsi souhaitable de fermer l’ensemble des contacteurs de transfert AGT1, AGT2. L’indisponibilité de la première source électrique B1 engendre ainsi une perte égale à 1/n de l’ensemble de la capacité des batteries électriques B1-Bn. Dans les faits, les contacteurs de transfert AGT1, AGT2 ne sont pas parfaits et occasionnent des pertes et des chutes de tension. Il est en pratique difficile de garantir que chaque source électrique contribue de manière identique à la fourniture d’énergie des charges ayant perdu leur source électrique (les charges électriques M1-1, M1-2 dans le cas de la perte de la première source électrique B1). Par exemple, pour transférer l’énergie de la source électrique n, il faut prendre en compte l’impédance des lignes de transfert reliant les différents modules de distribution électrique, cette impédance étant importante du fait de la longueur desdites lignes de transfert. Les pertes liées au nombre n de contacteurs de transfert AGT1, AGT2 est également importante.
Il est également possible que les butées fixes 5A et 5B soient utilisées en tant qu’électrodes pour attirer la ou les butées mobiles. Pour éviter un courant de fuite trop fort entre une butée mobile et une butée fixe lors du contact mécanique entre elles, on peut prévoir qu’un isolant soit présent sur ou autour d’une ou des butées fixe ou mobile, ou que la surface de contact entre les butées soit réduite.
Le système d’électrode 40 peut être piloté pour appliquer la force électrostatique Fe sur le dispositif de butée mobile 34 dans une direction et un sens donné, pour entrainer le déplacement du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable contre une partie du système de butée 5, et ainsi la mise en tension/déformation élastique du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable.
L’unité de commande 100 permet de commander le système d’électrode 40 pour appliquer à la ou chaque électrode du système d’électrode, une tension électrique pour générer une force électrostatique de déplacement sur le dispositif de butée mobile 34 associé au système d’électrode 40, vers une partie du système de butée 5 fixe qui est supérieure à la force minimale nécessaire pour positionner le dispositif de butée mobile 34 en contact avec ladite partie du système de butée 5 fixe. L’application d’une tension électrique constante adaptée (i.e. suffisante) pour déplacer le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable en butée contre le système de butée 5 fixe fait qu’il n’est pas nécessaire de prévoir un système de boucle de régulation de la tension électrique appliquée aux électrodes.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la tension donnée appliquée est dite suffisante au sens où, en l’absence de système de butée 5 fixe, le dispositif de butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable serait, depuis une position au repos définie comme étant une position du dispositif de butée mobile 34 en l’absence de tension électrique appliquée au système électrode et en l’absence de force statique subie par la masse sismique, déplacé du fait de l’application de cette tension électrique au système d’électrode sur une distance supérieure à la distance sur laquelle le dispositif de butée mobile 34 est déplacé lorsque le dispositif de butée mobile 34 est amené en butée (et donc bloqué) contre le système de butée 5 fixe par l’application de cette tension électrique.
En variante, on peut prévoir d’appliquer une force plus faible mais de l'appliquer sinusoïdalement à la fréquence de résonance du système formé par le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et le dispositif de butée mobile correspondant. En effet, dans un environnement sous vide, l'oscillation va entrainer un déplacement de plus en plus important du dispositif de butée mobile 34, et lorsque le déplacement amène le dispositif de butée mobile 34 en contact avec le dispositif de butée fixe, l’espace entre l’électrode et le dispositif de liaison 3 élastiquement déformable est réduit, de sorte que la force électrostatique est plus importante pour une tension donnée. La force électrostatique appliquée lorsque le dispositif de butée mobile 34 est en butée avec le système de butée fixe 5 doit être supérieure à la force de rappel de l’ensemble du dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et du dispositif de butée mobile 34 pour permette au dispositif de butée mobile 34 de rester en butée contre le système de butée fixe 5 lorsque la masse est en outre soumise à une accélération.
Une telle combinaison du système d'électrode 40 avec le dispositif de butée mobile 34 lié au dispositif de liaison 3 élastiquement déformable et le système de butée fixe 5 permet d'appliquer sur la masse sismique 1 une force de rappel qui est réglable selon des valeurs discrètes en utilisant une force électrostatique pour tirer le dispositif de butée mobile 34 contre le système de butée 5 fixe. Cela crée une force de rappel réglable (selon les électrodes activées) sur la masse 1 qui permet de compenser la force de gravité.
Le dispositif de butée mobile 34 est arrêté mécaniquement par le système de butée 5 fixe. Le bruit total de l’accéléromètre n’est pas affecté par le bruit de la force électrostatique.
En fonction de la direction et du sens de la traction électrostatique, la force de rappel peut ainsi compenser une force statique que subit la masse et qui peut présenter différentes valeurs et directions ou sens. En particulier, la force de rappel peut compenser la force de gravité que subissent la masse et le capteur d’accélération lorsque l’axe de sensibilité est orienté verticalement. On peut aussi prévoir d’appliquer une force de rappel totale nulle lorsque l’accéléromètre est positionné de sorte que l’axe de sensibilité du capteur est orienté horizontalement.
Préférentiellement et comme illustré plus particulièrement aux Figures 2 à 6, la force électrostatique que permet de générer le système d’électrode est réversible, la force de rappel F R résultante qui s’applique à la masse 1 est réversible et peut être modifiée ultérieurement si l'orientation du capteur d’accélération par rapport à la gravité est modifiée.
Ensembles de liaison
Selon différents modes de réalisation de l’invention et comme illustré et détaillé ci-après aux Figures 2 à 6, l’accéléromètre peut comprendre plusieurs ensembles appelés ensembles de liaison, composés chacun d’un dispositif de liaison 3 élastiquement déformables, d’un dispositif de butée mobile 34 associé, d’un système de butée 5 fixe et d’un système de déplacement 4. Les ensembles de liaison peuvent comprendre des parties en commun.
Les ensembles de liaison sont répartis à différentes positions par rapport à la masse 1 ou au support 2, pour pouvoir générer la force de rappel résultante souhaitée en termes de direction, sens et de valeur, en particulier en fonction de l’orientation, du sens et de la valeur de la force statique, telle que la force de gravité, à compenser.
Selon un mode de réalisation de l’invention et comme illustré plus particulièrement aux Figures 3A et 4A, le déplacement en butée du dispositif de butée mobile 34 du dispositif de liaison 3 contre le système de butée 5 fixe d’un ensemble de liaison est commandable par l’unité de commande 100 séparément d’un autre ensemble de liaison, de manière à régler la force résultante de compensation appliquée à la masse.
Unité de commande
L’unité de commande 100 permet de commander le système de déplacement 4 pour pouvoir déplacer le dispositif de butée mobile 34 en butée contre le système de butée 5 fixe.
Comme illustré de manière schématique à la , l’unité de commande 100 est configurée pour permettre de commander sélectivement la position du dispositif de butée mobile 34 parmi un ensemble de plusieurs positions discrètes qui comprennent une position de repos et une ou des positions définies par une ou des butées du système de butée 5 fixe.
Ingrédients Composition 5 Disteardimonium Hectorite (BENTONE 38 VCG RHEOLOGICAL ADDITIVE; Elementis Specialties) 1.5 Hydrogenated Polyisobutene (Parleam, Nippon Oil & Fats) 7.2 Polyethylene (PERFORMALENE 500-L POLYETHYLENE, Nucera Solutions) 1.2 Bis-Diglyceryl Polyacyladipate-2 (SOFTISAN 649, Cremer Oleo) 17 Isohexadecane (Ineos) 6 Mica (MEARLMICA SV ; BASF) 3 Hydrogenated Jojoba Oil (JOJOBA WAX FLAKES, Desert Whale) 4,5 Isostearyl Isostearate 4.3 Trimethylsiloxyphenyl Dimethicone (Belsil PDM 1000, Wacker) 5.5 Tridecyl Trimellitate 6.1 Silica (SOLESPHERE H 51, AGC-Si Tech) 4 Antioxydant qs Dimethicone (and) Dimethicone Crosspolymer (DOWSIL EL-9241 DM SILICONE ELASTOMER BLEND; Dow Chemical) 25 Paraffin (and) Microcrystalline Wax (and) Synthetic Wax (PARACERA 30540, Paramelt) 6.1 Kaolin ( IMERCARE 04K, Imerys) 3 Red 7 (and) Isopropyl Titanium Triisostearate (and) Triethoxysilylethyl Polydimethylsiloxyethyl Dimethicone 0,5 Iron Oxides (and) Isopropyl Titanium Triisostearate (and) Triethoxysilylethyl Polydimethylsiloxyethyl Dimethicone 4,2
Evaluation des compositions : Composition 5 Dureté 176 g Brillance 35 Aspect du bâton Homogène sans défaut Application La composition s’applique facilement en un dépôt mat avec une bonne tenue dans le temps Confort Confortable, non asséchant
PRODUIT DE TEINTURE DES FIBRES KÉRATINEUSES ET PROCÉDÉS ASSOCIÉS DOMAINE DE L'INVENTION La présente divulgation concerne, en général, les produits de soin personnel, et plus particulièrement, les produits et compositions de teinture des fibres kératineuses. La présente divulgation concerne en outre un procédé de teinture des fibres kératineuses.
CONTEXTE DE L’INVENTION L’utilisation de colorants et de révélateurs dans la teinture ou la coloration des cheveux est une pratique bien connue. Des efforts pour obtenir un effet durable, un apport de couleur uniforme et un effet de couleur amélioré ont abouti au développement et à l’utilisation de divers(es) teintures oxydantes, agents oxydants, etc. dans les produits de teinture capillaire. Généralement, dans la teinture des cheveux, le pigment de mélanine dans les fibres kératineuses est décoloré pour éclaircir les cheveux, puis coloré à l’aide d’un colorant ou d’une teinture, par exemple une teinture oxydative. Les compositions oxydantes ayant des colorants et des révélateurs, dont une teinture oxydante et des agents d’oxydation, respectivement, doivent généralement être mélangées dans un bol qui peut ensuite être appliqué sur les cheveux. Cela est souvent peu pratique pour les utilisateurs car cela nécessite une préparation préalable, notamment la mise à disposition de bols, de pinceaux, etc., et cela n’est pas souhaitable. De plus, ces produits ayant des rhéologies variées posent souvent des problèmes pour obtenir une capacité d'étalement optimale et un apport de couleur uniforme sur les cheveux. Bien qu’il soit souhaitable d’obtenir une consistance crémeuse et uniforme, l’utilisation d’épaississants ou de modificateurs de rhéologie pose un problème de stabilité dans les compositions oxydantes. Ces problèmes de stabilité peuvent être attribués à la réactivité élevée de ces épaississants avec les agents oxydants.
En outre, le colorant et les révélateurs sont généralement tenus de rester sur les cheveux pendant un temps de pause d’environ 30 à 60 minutes, pour la révélation de la couleur. Il est fortement souhaitable de réduire ce temps de pause pour obtenir une coloration plus rapide des cheveux, notamment sans compromettre la prise de couleur par les fibres kératineuses. Les compositions généralement connues comportant des agents oxydants doivent avoir un temps de pause d’environ 60 minutes, ce qui fait de la teinture des cheveux un processus chronophage. Par conséquent, il existe un besoin concernant des produits qui parviennent à des propriétés cosmétiques améliorées telles qu’un apport de couleur uniforme, un ton uniforme, une coloration efficace, un bon effet de revitalisation et une consistance crémeuse tout en ayant une bonne sensation pour le consommateur et améliorant le confort du consommateur.
Dans un aspect de la présente divulgation, il est proposé un produit de teinture de fibres kératineuses, comprenant une première composition et une deuxième composition, dans lequel ladite première composition comprend au moins une teinture oxydative, au moins un agent alcalin, au moins un tensioactif non ionique, et au moins un acide gras ; et ladite deuxième composition comprend au moins un agent oxydant, et au moins un éther non ionique d’alcool gras polyoxyalkyléné.
Dans un aspect de la présente divulgation, il est proposé un procédé de teinture de fibres kératineuses, comprenant la fourniture d’une première composition et d’une deuxième composition, dans lequel ladite première composition comprend au moins une teinture oxydative, au moins un agent alcalin, au moins un tensioactif non ionique, et au moins un acide gras ; et ladite deuxième composition comprend au moins un agent oxydant, et au moins un éther non ionique d’alcool gras polyoxyalkyléné ; le mélange de la première composition et de la deuxième composition, l'application du mélange sur ladite fibre ; et le fait de laisser le mélange reposer pendant une durée comprise entre 5 et 15 minutes.
Dans un autre aspect de la présente divulgation, il est proposé un procédé de teinture de fibre kératineuse, comprenant la fourniture d’un produit comprenant une première composition et une deuxième composition, dans lequel ladite première composition comprend au moins une teinture oxydative, au moins un agent alcalin, au moins un tensioactif non ionique et au moins un acide gras ; et ladite deuxième composition comprend au moins un agent oxydant et au moins un éther non ionique d’alcool gras polyoxyalkyléné ; et l’application du produit sur ladite fibre.
Dans un autre aspect de la présente divulgation, il est proposé une composition prête à l’emploi obtenue en mélangeant une première composition et une deuxième composition, dans laquelle ladite première composition comprend au moins une teinture oxydative, la quantité totale de teinture oxydative dans la première composition va de 0,0002 % à 20 % en poids, par rapport à la première composition, au moins un agent alcalin, au moins un tensioactif non ionique, la quantité totale de tensioactif non ionique dans la première composition va de 0,1 à 20 % en poids, par rapport à la première composition, et au moins un acide gras ; et ladite deuxième composition comprend : au moins un agent oxydant, et au moins un éther non ionique d’alcool polyoxyalkyléné.
Ces particularités, aspects et avantages, ainsi que d’autres, du présent sujet seront mieux compris en référence à la description suivante et aux revendications jointes. Le présent résumé a pour objet de présenter une sélection de concepts sous une forme simplifiée. Ce résumé n’est pas censé identifier des particularités clés ou des particularités essentielles du sujet revendiqué, ni être utilisé pour limiter la portée du sujet revendiqué.
DESCRIPTION DE L’INVENTION L’Homme du métier sera conscient que la présente divulgation est sujette à variations et modifications autres que celles spécifiquement décrites. Il est entendu que la présente divulgation inclut toutes ces variations et modifications. La divulgation inclut également toutes ces étapes, particularités, compositions et composés auxquels il est fait référence ou indiqués dans le présent mémoire descriptif, individuellement ou collectivement, et toute combinaison de ces étapes ou particularités.
Pour des raisons de commodité, avant de décrire plus en détail la présente divulgation, certains termes employés dans le mémoire descriptif et des exemples sont définis ici. Ces définitions doivent être lues à la lumière du reste de la divulgation et comprises comme par une personne qualifiée dans l’art. Les termes utilisés ici ont les significations reconnues et connues de personnes qualifiées dans l’art, cependant, pour des raisons de commodité et d’exhaustivité, des termes particuliers et leurs significations sont énoncés ci-dessous.
Les termes « comprendre » et « comprenant » sont utilisés dans un sens inclusif et ouvert, ce qui signifie que des éléments supplémentaires peuvent être inclus. Il n’est pas censé être interprété comme « consistant uniquement en ».
Pour ce faire, tous les moteurs étant opérationnels et régulés classiquement sur leur consigne de vitesse et/ou de couple nominale, il convient que les paramètres de vol répondent aux conditions d’autorisation suivantes pour permettre l’activation du mode ECO : la somme P des puissances fournies par les moteurs est inférieure à la puissance maximale continue (PMC), la vitesse de rotation N2 de la turbine libre du moteur actif est supérieure à un seuil de vitesse déterminé (correspondant de préférence à 90 % de la vitesse maximale du moteur) , l’altitude de l’aéronef H est supérieure à une valeur minimale permettant une phase transitoire d’autorotation pendant la réactivation du moteur en veille en cas de panne du moteur actif (critère de sécurité), typiquement Alt>300m, et il n’existe pas de panne critique détectée (nonPa). Par pannes critiques, on entend les pannes de certaines données (NR c’est-à-dire vitesse de rotation du rotor, sélecteur, pression carburant) qui entravent le bon fonctionnement du moteur et/ou de ses équipements, les pannes des liaisons séries (inter-calculateurs et calculateur – aéronef), les pannes du système électrique, les pannes des IGV, les pannes pouvant entraîner des effets sur le système de régulation (vitesse d’accélération / décélération limitée), les pannes du système hydraulique et toute autre panne entraînant la perte de la régulation du moteur.
Ces conditions d’autorisation d’entrée en mode ECO doivent être remplies de manière cumulative pour que l’activation du mode ECO soit permise.
Comme l’illustre la , dans un aéronef 10, lorsque tous les moteurs sont opérationnels et régulés sur leur consigne nominale, le calculateur de vol 20 peut calculer la puissance que devrait fournir le moteur qui resterait actif en mode ECO (puissance estimée ECO). En outre, en additionnant la puissance fournie par chaque moteur et à l’aide d’un modèle moteur implanté dans le calculateur de vol, il est possible de déterminer quels seraient les paramètres moteur (N1, TC et couple) correspondant à cette puissance et le niveau d’endommagement du moteur restant actif.
Notamment, le modèle moteur implémenté dans le calculateur est utilisé pour évaluer en temps réel l’état de santé du deuxième moteur restant actif et pour déterminer en temps réel si le deuxième moteur restant actif en mode ECO est capable de fournir la puissance nécessaire à la poursuite du vol.
Toutes ces données peuvent être utilisées pour déterminer si l’entrée en mode ECO est autorisée ou non et si ce mode ECO est conseillé. Elles peuvent aussi être affichées (en permanence ou sur requête, dans le cadran indicateur de première limite 22 par exemple) dans le but d’aider le pilote à se positionner dans la plage de puissance 100 la plus adaptée au mode ECO par exemple (les plages suivantes illustrant respectivement une plage de puissance 102 éventuellement possible et une plage de puissance 104 interdite). Le pilote dispose ainsi d’une visualisation prévisionnelle des paramètres moteurs si le mode ECO était activé. Il peut ainsi anticiper la marge en puissance disponible par rapport à la puissance maximale disponible dans le mode ECO et le gain en consommation de carburant par rapport au fonctionnement avec tous les moteurs. Cet indicateur peut être associé à plusieurs paramètres (N1, TC, couple, puissance, …).
De la même manière, lorsque le mode ECO est actif, les moteurs et l’ensemble du système électrique dédié à la réactivation du moteur en veille sont surveillés de manière à lancer la réactivation du moteur en veille si cela s’avère nécessaire. Le calculateur de vol peut ainsi réaliser en continu une surveillance de l’état complet des moteurs et du système électrique, et peut notamment déterminer en temps réel si des conditions de maintien en mode ECO sont réunies. Si une panne ou une perte de puissance du moteur actif est détectée, le moteur en veille est alors réactivé.