INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le conduit fluidique 14 est toujours raccordé à l’organe de couplage 13 au niveau de sa première extrémité 141, de sorte qu’il suffise juste de déplier le conduit fluidique 14 et de raccorder la deuxième extrémité 142 dudit conduit fluidique 14, au niveau de son dispositif de connexion 16, à un tuyau de récupération d’eau et/ou à une lance à incendie par exemple, pour permettre de récupérer et/ou d’injecter très rapidement un fluide quelconque dans le logement délimité par le boitier 11, en vue d’éteindre l’incendie au niveau de la batterie électrique de traction 12, dans le boitier 11.
Le conduit fluidique 14 est du type d’un tuyau de lance à incendie. Le conduit fluidique 14 est formé d’un matériau souple afin de pouvoir replier le conduit fluidique 14 dans sa configuration repliée en minimisant le volume associé. Ainsi, dans sa configuration repliée, le conduit fluidique 14 est mis à plat.
L’organe de retenu 17 est configuré pour maintenir en position repliée le conduit fluidique 14 lors du roulage du véhicule automobile 2 électrifié sur lequel l’arrangement 1 de sécurité incendie est embarqué. Dans sa configuration repliée, le conduit fluidique 14 n’est pas configuré pour autoriser la circulation d’un fluide en direction de l’organe de couplage 13 et du boitier 11, bien que la première extrémité 141 du conduit fluidique 14 soit toujours accouplée à l’organe de couplage 13 situé sur le boitier 11, comme représenté sur la .
En revanche, dans sa configuration dépliée visible sur la , le conduit fluidique 14 est configuré pour autoriser la circulation d’un fluide en direction de l’organe de couplage 13 et du boitier 11, le conduit fluidique 14 étant toujours couplé à l’organe de couplage 13 au niveau de sa première extrémité 141.
L’organe de retenu 17 est situé à proximité de l’organe de couplage 13, voire préférentiellement en regard de l’organe de couplage 13. Dans l’exemple de réalisation illustré, l’organe de retenu 17 est situé en arrière de l’organe de couplage 13, relativement à l’axe longitudinal X. L’organe de retenu 17 est situé dans le prolongement direct du boitier 11, relativement à un axe longitudinal X.
L’organe de retenu 17 comporte :
- un cadre de maintien 170 du conduit fluidique 14 dans une position enroulée autour de lui-même, la position enroulée formant la configuration repliée. Le cadre de maintien 170 prend préférentiellement une forme tubulaire afin de limiter son poids. Dans l’exemple illustré schématiquement sur la , le cadre de maintien 170 comporte des parois latérales situées en regard l’une de l’autre relativement à l’axe transversal. Chaque paroi latérale 171 soit située de part et d’autre du conduit fluidique 14 maintenu dans sa configuration repliée, relativement à l’axe transversal. Les parois latérales forment un espace dans lequel est logée une partie supérieure – prise relativement à l’axe vertical Z – du conduit fluidique 14. En outre, le cadre de maintien 170 comporte aussi une paroi longitudinale 172 reliant les deux parois latérales au niveau d’une extrémité longitudinale arrière desdites parois latérales. La paroi longitudinale 172 permet d’éviter que le conduit fluidique 14 logé entre les deux parois latérales ne puisse se déplacer relativement à l’axe longitudinal X et hors de l’espace formé par les deux parois latérales ;
Plus particulièrement, le logement d’accueil 5 comprend une ou plusieurs parois qui définissent un volume d’accueil pour l’organe fonctionnel 3, ainsi que l’ouverture 5a permettant l’insertion dudit organe 3.
On notera que l’organe fonctionnel 3 est destiné, en position montée de la peau de pare-chocs 1, à être inséré dans le logement d’accueil 5, à travers l’ouverture 5a, par la face externe 1b de ladite peau de pare-chocs 1, par exemple selon une direction d’insertion sensiblement orthogonale au plan d’extension de la peau de pare-chocs 1 (ou une direction d’insertion sensiblement orthogonale à la section de passage de l’ouverture 5a).
Ledit logement d’accueil 5 et le système de fixation 7 sont venus de matière avec la peau de pare-chocs 1, c’est-à-dire que le logement 5 et le système de fixation 7 ne sont pas des éléments rapportés, mais forment un élément monobloc (ou unitaire) avec la peau de pare-chocs 1 (notamment avec le ou les matériaux constitutifs de ladite peau de pare-chocs). Le logement d’accueil 5 est par ailleurs avantageusement configuré pour que l’organe fonctionnel 3 soit emmanché en force dans ledit logement 5.
Comme cela est plus particulièrement visible à la , qui est une vue schématique et agrandie du logement 5 de la peau de pare-chocs 1, le système de fixation 7 comprend entre autres : – des structures de guidage 11, telles que des nervures, des glissières, etc. configurées pour guider l’insertion dudit organe fonctionnel 3, à travers l’ouverture 5a, dans le logement d’accueil 5, mais également pour fixer et immobiliser l’organe fonctionnel 3 dans ledit logement 5 (notamment par l’intermédiaire de force frottements entre ces structures 11 et l’organe 3, par exemple son enveloppe externe) ; – au moins une butée 13 pour stopper axialement, selon un axe sensiblement parallèle à la direction d’insertion dudit organe 3 dans le logement 5, l’organe fonctionnel 3 lors de son insertion dans ledit logement d’accueil 5.
Lesdites structures de guidage 11 et ladite au moins une butée 13 sont avantageusement aménagées (ou conformées dans) sur une ou plusieurs parois définissant ledit logement d’accueil 5a. Les structures de guidage 11 s’étendent par exemple selon une direction sensiblement orthogonale à un plan comprenant la section de passage de l’ouverture 5a du logement 5 (ou selon une direction sensiblement orthogonale au plan d’extension de la peau de pare-chocs). Ladite au moins une butée 13 est par exemple une ou plusieurs protubérances, saillies, etc. qui s’étendent dans un plan sensiblement orthogonal à la direction d’insertion dudit organe fonctionnel 3 (ou qui s’étendent dans un plan sensiblement parallèle au plan contenant la section de passage de l’ouverture du logement).
On notera que lesdites structures de guidage 11 peuvent également faire office de détrompeur, par exemple en étant disposées de manière asymétrique ou selon des formes différentes, ceci afin d’éviter que l’organe fonctionnel 3 soit monté à l’envers ou mal positionné dans ledit logement d’accueil 5. De plus, l’organe fonctionnel 3 peut également comprendre des formes ou structure complémentaires (nervures, glissières, etc.) configurées pour coopérer mécaniquement avec lesdites structures de guidage 11.
Ladite pièce d’enjoliveur 9, quant à elle, est monobloc (ou unitaire), et est par exemple réalisée en matière plastique, telle que du polypropylène (ou PP), du polyphénylène éther (ou PPE), de l’acrylonitrile styrène acrylate (ou ASA), etc.
Comme cela est plus particulièrement visible à la , ladite peau de pare-chocs 1 et la pièce d’enjoliveur 9 comprennent des éléments de fixation complémentaires, respectivement référencées 16 et 15, pour permettre la fixation de la pièce d’enjoliveur 9 sur ladite peau de pare-chocs 1.
Les éléments de fixation complémentaires 15 et 16 sont par exemple des clips, des vis, des rivets, etc. (ou par bouterollage) sont avantageusement venus de matière respectivement avec la peau de pare-chocs 1 et avec la pièce d’enjoliveur 9. De manière préférentielle, les éléments de fixation 15 de la pièce d’enjoliveur 9 sont des clips, tandis que les éléments de fixation 16 de la peau de pare-chocs sont des ouvertures destinées à coopérer mécaniquement avec lesdits clips 16.
Dans une variante de réalisation non représentée de l’invention, le ou les organes fonctionnels 3 peuvent être également un dispositif d’éclairage, par exemple pour éclairer une plaque d’immatriculation du véhicule.
Procédé et dispositif de contrôle de déverrouillage d’un véhicule en fonction d’un état de la batterie du véhicule L’invention concerne un procédé et un dispositif de contrôle de déverrouillage de véhicule, par exemple un véhicule automobile. La présente invention concerne également un procédé et un dispositif de contrôle d’ouverture d’un ouvrant du véhicule en fonction de l’état courant d’une batterie du véhicule.
Arrière-plan technologique Les besoins en énergie électrique d’un véhicule sont assurés par une ou plusieurs batteries embarquées dans ce véhicule. Avec le développement de l’électronique embarqué dans le véhicule, ces besoins sont de plus en plus importants, y compris quand le véhicule est à l’arrêt et que la recharge de la ou les batteries n’est pas assurée. Par exemple, les véhicules contemporains embarquent certains dispositifs nécessitant de rester en fonctionnement même lorsque le véhicule n’est pas utilisé pour se déplacer, par exemple pour assurer la sécurité du véhicule, le contrôle du véhicule à distance ou la remontée d’informations du véhicule vers un ou plusieurs dispositifs distants tels qu’un serveur ou un dispositif de communication mobile. Ces dispositifs correspondent par exemple à des calculateurs, aussi appelés UCE (« Unité de Commande Electronique » ou en anglais ECU « Electronic Control Unit »), ou à des unités de contrôle télématique, dites TCU (de l’anglais « Telematic Control Unit »).
Les facteurs environnementaux, par exemple la température, ont également une influence sur la charge de la batterie. Lorsque la température diminue pour passer sous un seuil, les performances d’une batterie se dégradent, notamment au niveau de la tenue de la charge.
Lorsque le niveau de charge de la batterie passe sous un seuil, la quantité d’énergie électrique disponible dans le véhicule n’est alors plus suffisante pour assurer certaines fonctions importantes, telles que par exemple le déverrouillage des ouvrants du véhicule.
On notera que lorsque l’on différencie les état stable et état transitoire chaque coefficient de pondération de consigne cpcj peut être variable ou constant.
Dans la première alternative, on (le dispositif de contrôle DC2) peut déterminer soit un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 dans un troisième intervalle i3 choisi (éventuellement en fonction de la vitesse choisie vc), soit le second coefficient de pondération de consigne cpc2 dans un quatrième intervalle i4 choisi (éventuellement en fonction de la vitesse choisie vc).
Par exemple, les valeurs minimales et maximales des troisième i3 et quatrième i4 intervalles peuvent être déterminées en usine ou centre d’essai avec un véhicule qui est similaire au véhicule V. Lorsque l’on détermine chaque coefficient de pondération de consigne cpcj (j = 1 ou 2) en fonction de l’écart de vitesse ev et de la vitesse choisie vc, on peut utiliser une table établissant une correspondance entre des premiers ou seconds coefficients de pondération de consigne et des paires d’écart de vitesse ev et de vitesse choisie. Cette table de correspondance peut être déterminée en usine ou centre d’essai avec un véhicule qui est similaire au véhicule V.
Dans la seconde alternative, on (le dispositif de contrôle DC2) peut déterminer soit un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 qui a une première valeur constante v1 choisie (éventuellement en fonction de la vitesse choisie vc) lorsque l’écart ev appartient au premier intervalle i1 (état stable), soit le second coefficient de pondération de consigne cpc2 qui a une seconde valeur constante v2 choisie (éventuellement en fonction de la vitesse choisie vc), différente de la première valeur constante v1, lorsque l’écart ev appartient au deuxième intervalle i2 (état transitoire).
Par exemple, les première(s) v1 et seconde(s) v2 valeurs constantes peuvent être déterminées en usine ou centre d’essai avec un véhicule qui est similaire au véhicule V. Lorsque l’on détermine chaque coefficient de pondération de consigne cpcj (j = 1 ou 2) en fonction de l’écart de vitesse ev et de la vitesse choisie vc, on peut déterminer les première v1 et seconde v2 valeurs constantes au sein d’une table établissant une correspondance entre des premières ou secondes valeurs constantes et des paires d’écart de vitesse ev et de vitesse choisie. Cette table de correspondance peut être déterminées en usine ou centre d’essai avec un véhicule qui est similaire au véhicule V.
On notera également que lorsque l’on différencie les état stable et état transitoire les différences entre les premier cpc1 et second cpc2 coefficients de pondération de consigne peuvent varier en fonction de l’évolution en cours de la première consigne de couple ccb.
En présence de cette sous-option, lorsque la consigne de couple ccb est dans une phase de décroissance, on (le dispositif de contrôle DC2) peut déterminer un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 (état stable) qui est supérieur au second coefficient de pondération de consigne cpc2 (état transitoire). Cela signifie que lorsque la consigne de couple ccb décroît et que l’on est dans l’état transitoire, on utilise un second coefficient de pondération de consigne cpc2. Puis, lorsque l’on entre dans l’état stable on utilise un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 « plus important » (et donc supérieur au second coefficient de pondération de consigne cpc2) ce qui réduit la valeur de la première consigne de couple pondérée et donc la fait tendre plus rapidement vers le couple maximal que l’on peut obtenir avec un rapport (n+1) de la boîte de vitesse BV supérieur au rapport en cours (n). Ainsi, le rapport supérieur (n+1) sera engagé plus tôt, et donc le premier régime de la machine motrice thermique MMT est mieux maîtrisé et les confort acoustique/vibratoire et rapport consommation de carburant / pollution sont optimisés.
Lorsque la consigne de couple ccb est dans une phase de croissance, on (le dispositif de contrôle DC2) peut déterminer un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 (état stable) qui est supérieur au second coefficient de pondération de consigne cpc2 (état transitoire). Cela signifie que lorsque la consigne de couple ccb croît et que l’on reste dans l’état stable, on utilise un premier coefficient de pondération de consigne cpc1 « relativement important » afin d’éviter de passer dans un rapport (n-1) de la boîte de vitesse BV inférieur au rapport en cours (n). Cela permet d’améliorer l’agrément de conduite et d’optimiser le confort acoustique/vibratoire et le rapport consommation de carburant / pollution.
Puis, lorsque l’on entre dans l’état transitoire on utilise un second coefficient de pondération de consigne cpc2 « moins important » (et donc inférieur au premier coefficient de pondération de consigne cpc1) ce qui augmente la valeur de la première consigne de couple pondérée et donc la fait dépasser plus rapidement le couple maximal que l’on peut obtenir avec le rapport en cours (n) de la boîte de vitesse BV et donc nécessite de passer dans le rapport (n-1) inférieur au rapport en cours (n) pour pouvoir réaliser le couple demandé. Ainsi, le rapport inférieur (n-1) sera engagé plus tôt, et donc on améliore la dynamique de la régulation.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker la vitesse en cours vv, la vitesse choisie vc et la première consigne de couple ccb, ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins la vitesse en cours vv, la vitesse choisie vc et la première consigne de couple ccb, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou le calculateur du dispositif de contrôle DC2) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer chaque message contenant la première consigne de couple pondérée.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de contrôle décrit ci-avant pour contrôler la première consigne de couple ccb destinée à la boîte de vitesses BV du véhicule V.
Soupape, dispositif de transfert de fluide et pompe comprenant une telle soupape L’invention concerne une soupape, un dispositif de transfert de fluide et une pompe comprenant une telle soupape.
L’invention concerne plus particulièrement une soupape d’admission pour fluide, par exemple pour le transfert d’un fluide cryogénique tel que de l’hydrogène liquide, comprenant un corps de soupape s’étendant selon une direction longitudinale et muni d’une extrémité évasée destinée à coopérer de façon étanche avec un siège de soupape.
L’invention peut s’appliquer à une soupape commandée c’est-à-dire actionnée par un organe d’actionnement commandé ou une soupape libre (c’est-à-dire dont les ouvertures et fermetures sont provoquées par le différentiel de pression entre ses côtés amont/aval).
De façon classique, une soupape ou clapet fluidique est mobile entre deux positions ouverte et fermée. En position fermée, la soupape doit assurer une bonne étanchéité. En position ouverte, ou passante, la soupape doit avoir une influence minimale sur la perte de charges du fluide autorisé à passer.
Dans le contexte des machines de pressurisation (compresseur et/ou pompe) fonctionnant à des pressions importantes pouvant aller jusqu’à plusieurs centaines de bars, une soupape est couramment utilisée pour admettre le fluide dans la chambre de compression. On parle alors de soupape d’admission. Une architecture assez couramment utilisée est la soupape conique, qui offre une bonne surface de contact et une bonne résistance à la pression.
Étant donné que les formes de la rainure annulaire 120, de la première rainure auxiliaire 140 et de la seconde rainure auxiliaire 150 peuvent permettre à la structure de dissipation de chaleur 100c du mode de réalisation de libérer la contrainte générée par le substrat 110 pendant la refusion de manière à réduire le gauchissement, le module d'alimentation 10c utilisant la structure de dissipation de chaleur 100c du mode de réalisation peut réduire efficacement le gauchissement de la structure globale et améliorer la fiabilité structurelle.
En résumé, selon design de la structure de dissipation de chaleur de la divulgation, la rainure annulaire est configurée sur la surface supérieure du substrat. La profondeur de la rainure annulaire est inférieure ou égale à la moitié de l’épaisseur du substrat, de sorte que la contrainte générée par le substrat pendant la refusion puisse être libérée. Par conséquent, la structure de dissipation de chaleur de la divulgation peut réduire le gauchissement pendant la refusion, et le module d'alimentation adoptant la structure de dissipation de chaleur de la divulgation peut réduire efficacement le gauchissement de la structure globale et améliorer la fiabilité structurelle.
Bien que la divulgation ait été décrite en référence aux modes de réalisation ci-dessus, les modes de réalisation ne sont pas censés limiter la divulgation. Toute personne du métier peut apporter des changements et des modifications sans s’écarter de l’esprit et de la portée de la divulgation. Par conséquent, la portée de la divulgation sera définie dans les revendications annexées.
STRUCTURE INTEGREE COMPRENANT UNE COUCHE FERROELECTRIQUE A POLARISATION SELECTIVE REPORTEE SUR UN SUBSTRAT ET PROCEDE DE FABRICATION DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L'invention concerne une structure intégrée comprenant une couche ferroélectrique reportée sur un support par l’intermédiaire d’une couche diélectrique, et un procédé de fabrication de cette structure. Une telle structure peut être exploitée pour former des composants d’optique non-linéaire ou des composants radiofréquences (RF) en particulier des composants à ondes élastiques de surface.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE Il existe plusieurs types d’application mettant à profit ou influencées par les propriétés de polarisation des matériaux ferroélectriques et la présence de domaines de polarisations opposées les unes aux autres. On peut citer l’optique non linéaire avec, par exemple, des dispositifs dits doubleurs de fréquence qui permettent de générer une onde électromagnétique de fréquence double de celle envoyée en entrée du dispositif, au moyen d’un cristal ferroélectrique périodiquement polarisé. On peut également citer les dispositifs à ondes acoustiques de surface (dispositifs SAW pour Surface Acoustic Wave en terminologie anglaise). L’existence de ces applications a motivé le développement de procédé de contrôle des domaines de polarisation des couches ferroélectrique.
Le document EP 0 592 226 A1 décrit un dispositif de conversion de fréquence optique obtenu par la juxtaposition périodique de bandes parallèles de polarisation inversée au niveau d’une face d’un substrat ferroélectrique présentant une polarisation spontanée perpendiculaire au plan d’extension du substrat, c’est-à-dire perpendiculaire à cette face. L’inversion de la polarisation selon les bandes est obtenu par réalisation d’un échange protonique à travers un masque.
Le document WO 2005/052682 A1 décrit l’inversement localisé de la polarisation d’un cristal ferroélectrique de polarisation spontanée perpendiculaire l’un des ses faces, par application d’un champ électrique selon des bandes périodiques juxtaposées, au moyen d’électrodes à gel disposées sur cette face et la face opposée du cristal.
Les structure et procédés présentés ci-dessus, s’ils permettent effectivement de contrôler les domaines de polarisation d’une couche ferroélectrique, restent peu pratiques et ne permettent pas le contrôle efficace et sûr d’une polarisation perpendiculaire à une face d’un cristal ferroélectrique, et encore moins à celle d’une couche ferroélectrique intégrée sur un support.
Un premier objet de l’invention est de fournir une couche ferroélectrique sous une forme intégrée sur un substrat, de polarisation présentant des domaines de polarisation d’orientations opposées et perpendiculaires ou obliques par rapport au plan de cette couche et apte à être utilisée en vue, par exemple, d’applications en optique non linéaire ou d’ondes acoustiques de surface. Un second objet de l’invention est un procédé de fabrication permettant d’obtenir la couche ferroélectrique intégrée mentionnée ci-dessus. Un troisième objet de l’invention est un procédé d’inversion locale et contrôlée de la polarisation d’un élément ferroélectrique quelconque.
En vue de la réalisation de ces objectifs, un premier aspect de l’invention est une structure comprenant une couche ferroélectrique présentant une première polarisation dans une première zone et une deuxième polarisation, opposée à la première polarisation, dans une deuxième zone distincte de la première zone, dans laquelle la première polarisation et la deuxième polarisation sont orientées perpendiculairement ou obliquement à la couche ferroélectrique, la structure comprenant en outre un support et une couche diélectrique interposée entre ce support et la couche ferroélectrique.
Un avantage de la structure selon l’invention est la fourniture d’une structure intégrée, incluant un substrat sur lequel est fixée une couche ferroélectrique présentant au moins deux polarisations distinctes perpendiculaires ou obliques par rapport aux plans d’extension de la couche et du substrat. Une telle structure facilite l’intégration de fonctions d’optique non linéaire ou d’acoustique de surface tout en maintenant un coût bas.