INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention propose, près du flotteur, d’utiliser le principe d’une bille, masse roulante ou rouleau, de densité supérieure au liquide utilisé, se déplaçant sur une surface ou trajectoire permettant de sauter rapidement d’un état stable à un autre. Ce saut permet de changer rapidement le poids apparent du flotteur créant un effet d’hystérésis conséquent.
Ladite trajectoire peut disposer d’un ou plusieurs seuils à franchir à l’image d’une bascule mécanique bistable.
Lorsque le flotteur est au niveau bas, la bille est à sa position la plus éloignée de l’axe, ce qui crée un poids apparent supplémentaire au flotteur. Lorsque le flotteur remonte, la bille reste sur le point éloigné, il n’y a pas encore assez de pente pour faire déplacer la bille vers un point plus proche de l’axe.
Lorsque le flotteur est presque au niveau le plus haut, la bille bascule de l’autre côté, ce qui allège le poids du flotteur et le fait remonter notablement, assurant une hystérésis de basculement. Cette remontée brusque force la fermeture complète du robinet. Une analogie électronique est le « Trigger de Schmitt » avec l’injection d’un petit courant ou d’une petite tension favorisant le basculement.
La présente invention à l’avantage de s’installer très simplement en lieu et place du flotteur existant. Plusieurs variantes sont possibles, l’invention peut se placer dans le flotteur ou s’insérer dans la tige de commande du robinet ou plus simplement se fixer sur le système de flotteur existant sans démontage du système existant.
La trajectoire peut suivre des profils comportant un ou plusieurs seuils élaborés et adaptés sur mesure suivant le robinet utilisé.
La trajectoire peut aussi être étudiée pour des applications spécifiques telles que des cuves à niveau constant, notamment des abreuvoirs pas exemple.
refroidissement et séchage des gaz de combustion à température normale et à pression normale.
Étape 2. Séparation du CO 2 et du N 2
désorption du gaz de dioxyde de carbone brut et évacuation du gaz contenant de l'azote du gaz séché par le sécheur par le refroidisseur de GNL à basse température et le dispositif d'adsorption cryogénique.
Étape 3. Purification et liquéfaction pour obtenir des produits de CO 2 et de N 2
purification et liquéfaction du gaz de dioxyde de carbone brut et du gaz contenant de l'azote évacué par le dispositif de distillation et de liquéfaction du CO 2 et le dispositif de distillation et de liquéfaction du N 2 .
Comme option préférée : un procédé destiné au prétraitement du gaz de combustion à l'étape 1 est le suivant : le gaz de combustion à température normale et à pression normale entre dans la première entrée du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, le gaz de combustion est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le refroidisseur, le gaz de combustion refroidi entre dans le séparateur gaz-liquide par l'intermédiaire de la première sortie du refroidisseur de gaz naturel à haute température et la majeure partie de l'eau dans le gaz de combustion est évacuée par l'intermédiaire de la sortie d'eau du séparateur gaz-liquide ; et le gaz de combustion refroidi est évacué par l'intermédiaire de la sortie de gaz du séparateur gaz-liquide et mis sous pression par le ventilateur surpresseur, puis entre dans le sécheur par l'intermédiaire du canal pour un séchage complémentaire jusqu'à ce que son point de rosée réponde aux exigences pertinentes.
Comme option préférée : un procédé destiné à la séparation du CO 2 et du N 2 à l'étape 2 est le suivant : le gaz séché par le sécheur entre dans le refroidisseur de GNL à basse température par l'intermédiaire de l'entrée du refroidisseur de GNL à basse température et le gaz de combustion sec est réduit à environ une température du point d'ébullition du CO 2 par l'énergie froide du GNL dans le refroidisseur de GNL à basse température ; et la sortie du refroidisseur de GNL à basse température est raccordée à l'entrée du dispositif d'adsorption cryogénique, le CO 2 et autres dans le gaz de combustion sec cryogénique sont adsorbés et capturés par le principe de l'adsorption cryogénique, le gaz de dioxyde de carbone brut avec une haute pureté de carbone est obtenu dans la sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption cryogénique et un gaz contenant de l'azote avec une haute pureté d'azote et une teneur en dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu dans la sortie de gaz évacué du dispositif d'adsorption cryogénique, ce qui permet d'obtenir un gaz brut purifié contenant du dioxyde de carbone et de l'azote et d'atteindre l'objectif de séparation carbone-azote.
Comme option préférée : un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction de N 2 à l'étape 3 est le suivant : le gaz d'évacuation provenant de la sortie de gaz évacué du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordé à l'entrée du compresseur de matériau brut par l'intermédiaire d'une canalisation pour mettre sous pression le gaz contenant de l'azote ; la sortie du compresseur de matériau brut est raccordée à la première entrée du refroidisseur, la première sortie du refroidisseur est raccordée à la première entrée de l'échangeur de chaleur, la deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température et la deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel ; le gaz contenant de l'azote sous pression et refroidi échange de la chaleur avec le GNL externe, l'azote de circulation distillé et le gaz de vidage distillé dans l'échangeur de chaleur et est raccordé au système de distillation par l'intermédiaire de la première sortie de l'échangeur de chaleur et séparé et purifié dans le système de distillation ; la sortie d'azote du système de distillation est raccordée à la deuxième entrée de l'échangeur de chaleur, l'azote sert d'azote de circulation et est raccordé à l'entrée du compresseur de circulation par l'intermédiaire de la deuxième sortie de l'échangeur de chaleur, la sortie du compresseur de circulation est raccordée à la troisième entrée de l'échangeur de chaleur, la troisième sortie de l'échangeur de chaleur est raccordée au séparateur gaz-liquide et un produit d'azote liquide de haute pureté est obtenu au bas du séparateur gaz-liquide et s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la première sortie du séparateur gaz-liquide ; le gaz provenant du séparateur gaz-liquide entre dans la sixième entrée de l'échangeur de chaleur par l'intermédiaire de la deuxième sortie du séparateur gaz-liquide et entre dans le compresseur de circulation pour la compression par l'intermédiaire de la deuxième sortie après avoir été réchauffé par l'échangeur de chaleur ; le gaz de vidage provenant du système de distillation est raccordé à la quatrième entrée de l'échangeur de chaleur et est évacué et vidé par l'intermédiaire de la quatrième sortie de l'échangeur de chaleur après avoir été réchauffé ; l'entrée de liquide de GNL est raccordée à la cinquième entrée de l'échangeur de chaleur et le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température s'écoule vers l'extérieur par l'intermédiaire de la cinquième sortie de l'échangeur de chaleur comme source de capacité de refroidissement à haute température destinée à d'autres systèmes ;
Un procédé destiné à la purification et à la liquéfaction du CO 2 à l'étape 3 est le suivant : le gaz désorbé provenant du dispositif d'adsorption cryogénique est raccordé à l'entrée du compresseur de CO 2 par l'intermédiaire de la sortie de gaz désorbé pour mettre sous pression le gaz de dioxyde de carbone brut ; la sortie du compresseur de CO 2 est raccordée à la première entrée du refroidisseur, la deuxième entrée du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie du refroidisseur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le gaz de dioxyde de carbone brut comprimé est refroidi par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température à haute température dans le refroidisseur ; la première sortie du refroidisseur est raccordée à l'entrée de l'évaporateur et le gaz de dioxyde de carbone brut refroidi sert de source de chaleur à l'évaporateur pour fournir la chaleur destinée à la gazéification du dioxyde de carbone liquide ; la sortie de l'évaporateur est raccordée à la première entrée du liquéfacteur, la deuxième entrée du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la deuxième sortie du liquéfacteur est raccordée à la canalisation d'évacuation de gaz naturel et le dioxyde de carbone brut est liquéfié et condensé par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température dans le liquéfacteur ; la première sortie du liquéfacteur est raccordée à l'entrée centrale de la tour de purification et le dioxyde de carbone brut entrant dans la tour de purification subit une purification par transfert de chaleur et de masse dans la tour de purification ; la première entrée du condenseur en haut de la tour est raccordée à la canalisation d'entrée de gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, la première sortie du condenseur est raccordée à la canalisation de sortie de gaz naturel, le gaz ascendant en haut de la tour est condensé et reflué par le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température, certains gaz résiduels sont évacués et vidés par l'intermédiaire de la deuxième sortie de la tour de purification et du dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au bas de la tour de purification et raccordé au système de stockage par l'intermédiaire de la première sortie au bas de la tour de purification comme produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle, ou raccordé au système de raffinage du dioxyde de carbone destiné à la purification secondaire du CO 2 pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité alimentaire.
Comme option préférée : la source de froid destinée au refroidisseur, au liquéfacteur, au condenseur et au refroidisseur dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 provient du gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la vaporisation du GNL, qui est plus faible dans la consommation d'énergie, sûr et respectueux de l'environnement et peut également obtenir la récupération et l'utilisation du GNL de capacité de refroidissement à haute température par comparaison à la production de froid classique par un mécanisme de réfrigération à entraînement électrique. Comme option préférée : le système de purification et de liquéfaction du N 2 utilise l'énergie froide libérée pendant la gazéification du GNL dans l'échangeur de chaleur pour entraîner la production du produit d'azote liquide, au lieu de la production de froid classique comportant la compression et la détente avec de l'énergie électrique, ce qui permet de réduire considérablement la consommation d'énergie destinée à la production du produit d'azote liquide de haute pureté ; pendant ce temps, le gaz naturel de capacité de refroidissement à haute température généré pendant la gazéification du GNL dans le système de purification et de liquéfaction du N 2 pour libérer de l'énergie peut être utilisé comme source de froid pour d'autres éléments du système de récupération, ce qui permet d'atteindre une utilisation en gradient de l'énergie froide du GNL à différentes températures.
Le dispositif et le procédé destinés à la récupération de dioxyde de carbone et d'azote provenant des gaz de combustion, prévu par la présente invention, présentent les effets bénéfiques suivants :
1) Le dispositif et le procédé utilisent le GNL comme source de froid du système, ne nécessitent aucun système de réfrigération électrique externe et, par conséquent, économisent plus d'énergie. Par ailleurs, selon les différentes exigences de température de chaque système, l'énergie froide du GNL à différentes températures est adaptée pour obtenir une utilisation efficace de la capacité de refroidissement du GNL.
2) Le dispositif et le procédé séparent le carbone et l'azote par adsorption cryogénique et peuvent obtenir du gaz de dioxyde de carbone brut à haute teneur et du gaz contenant de l'azote respectivement sous basse pression, de sorte que l'utilisation de la puissance d'amplification du système de purification complémentaire est plus élevée et la consommation d'énergie globale est faible.
3) La présente invention utilise l'énergie froide du GNL pour liquéfier et récupérer le CO 2 et le N 2 provenant des gaz de combustion, utilise des caractéristiques de séparation par adsorption cryogénique pour séparer efficacement le CO 2 et le N 2 et utilise la distillation cryogénique pour purifier le CO 2 et le N 2 liquéfiés, ce qui permet d'obtenir du dioxyde de carbone liquide de haute pureté et de l'azote liquide de grande pureté avec une faible consommation d'énergie et un faible coût.
Brève description des figures – La est un organigramme de la présente invention,
– La est un diagramme schématique de la structure de purification et de liquéfaction du N 2 dans la présente invention ;
L’étape de détermination d’une durée de vie peut être suivie d’une comparaison avec une durée de vie de la pièce non fissurée et/ou de comparaison avec une durée de vie minimum nécessaire à une certification de la pièce.
L’invention concerne également un procédé d’établissement d’une base de données pour une pièce mécanique, reliant des données d’entrée à des données de sortie ; les données d’entrée comprenant des tailles et/ou géométries de fissures, des positionnements de fissures dans la pièce et des contraintes externes à la pièce ; les données de sortie comprenant des facteurs d’intensité des contraintes et/ou des durées de vie de la pièce, comprenant les étapes suivantes : Mise en œuvre du procédé de prédiction de la propagation d’une fissure par fatigue dans une pièce mécanique tel que défini précédemment, de sorte à obtenir des facteurs d’intensité des contraintes et/ou une durée de vie de la pièce mécanique pour les conditions d’entrée ; Enregistrement, dans la base de données, d’une correspondance entre les données d’entrée et les données de sortie.
Selon un autre objet, l’invention concerne un système comprenant une unité de traitement comprenant des moyens de calcul et une mémoire, l’unité étant configurée pour mettre en œuvre un des procédés tels que définis précédemment.
Elle concerne également un produit programme d’ordinateur configuré pour être mis en œuvre par un système selon la revendication précédente, et comprenant des instructions pour provoquer la mise en œuvre d’un des procédés tels que définis précédemment.
La est un schéma fonctionnel montrant les étapes du procédé de calcul d’une durée de vie de pièce mécanique fissurée selon les méthodes « fissuration 2D » de l’état de la technique.
La est un schéma fonctionnel montrant les étapes du procédé de calcul d’une durée de vie de pièce mécanique fissurée selon les méthodes « fissuration 3D » de l’état de la technique.
La illustre un front de fissure pour différents pas de propagation.
La illustre un système permettant de mettre en œuvre l’invention, ainsi qu’une pièce à analyser.
La est un schéma fonctionnel résumant les étapes du procédé de prévision de la propagation d’une fissure selon l’invention.
La illustre le principe de superposition utilisé dans le procédé selon l’invention.
La illustre l’utilisation de zooms structuraux, mis en œuvre dans le cadre des méthodes « fissuration 3D » de l’état de la technique.
La illustre une avancée de fissure, pour une fissure subissant une extension de fissure avec bifurcation.
Les et illustrent une réduction dimensionnelle intervenant dans le procédé selon l’invention.
La illustre une décomposition de la structure en une zone remaillée et une zone non-remaillée.
La est un schéma fonctionnel résumant les étapes du procédé de maintenance d’une pièce selon l’invention.
Selon l’un des aspects de l’invention, la paroi latérale comprend des ondulations arrondies.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support de fond est configuré pour maintenir les composants à placer dans le compartiment.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support de fond comprend des logements pour loger chacun un composant.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque logement présente une forme circulaire.
Selon l’un des aspects de l’invention, les logements sont formés par des ajours sur une paroi principale du support de fond.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque logement comprend un épaulement, notamment de forme annulaire, configuré pour servir de butée au composant à placer dans ce logement.
Cette butée est de préférence étanche au fluide diélectrique.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque logement reçoit un joint d’étanchéité configuré pour s’appliquer sur le composant qui est à placer dans ce logement.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque composant est inséré à travers le logement puis, en fin de course d’insertion, le composant vient buter contre cet épaulement de sorte que ce composant ne puisse pas traverser le logement au-delà d’une position requise.
Les composants sont ainsi maintenus, en bas, par le support de fond, et, en haut, par ces reliefs de maintien, par exemple sous forme de picots.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque logement est pourvu d’une ou plusieurs fentes sur son pourtour pour laisser passer du fluide diélectrique
De cette manière, les pertes de charges dues au passage du fluide diélectrique à travers le logement sont réduites. .
Selon l’un des aspects de l’invention, le support de fond comprend une paroi latérale se raccordant à la paroi principale qui définit les logements.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support de fond est fermé de manière étanche par une plaque de fond qui vient s’appliquer contre la paroi latérale du support de fond.
Selon l’un des aspects de l’invention, un ou plusieurs barreaux conducteurs sont placés dans l’espace entre la plaque de fond et le support de fond.
Cet espace entre la plaque de fond et le support de fond est de préférence rendu étanche au fluide diélectrique qui est empêché de traverser la paroi principale du support de fond.
- une étape de calcination du mélange ainsi obtenu,
Selon une troisième variante de réalisation du procédé de préparation du catalyseur, le procédé de préparation d’un système catalytique selon l’invention comprend :
- une étape de mise en contact du support comprenant de l’alumine, avec un précurseur de cuivre, un précurseur de fer et possiblement un ou plusieurs précurseurs du(des) autre(s) promoteur(s),
- une étape de calcination du mélange ainsi obtenu, et
L’étape 1) de préparation du support comprend elle-même les sous-étapes suivantes :
Selon cette l’étape 1.1), le précurseur de support correspond à un précurseur d’alumine ou un mélange de plusieurs précurseurs.
Selon un aspect, la machine électrique d’excitation est positionnée en amont de la machine électrique d’alimentation, de préférence, en aval de la génératrice synchrone à aimants permanents. Cela permet de limiter le porte-à faux en positionnant les équipements les plus lourds vers l’aval.
Selon un aspect, le troisième rotor s’étend de manière radialement extérieure au troisième stator.
Selon un aspect, l’hélice comprenant un repère fixe et un repère tournant solidaire en rotation du cône, chaque rotor appartient au repère tournant tandis que chaque stator appartient au repère fixe.
Selon un aspect, le système d’alimentation électrique comporte un calculateur de contrôle configuré pour convertir le courant d’alimentation fourni par la génératrice synchrone à aimants permanents en fonction du courant d’alimentation des organes de chauffage.
Selon un aspect, le système d’alimentation électrique comporte un contrôleur de dégivrage configuré pour fournir au calculateur de contrôle une commande de puissance, le calculateur de contrôle étant configuré pour convertir le courant d’alimentation fourni par la génératrice synchrone à aimants permanents en fonction du courant d’alimentation des organes de chauffage et de la commande de puissance.
Selon un aspect, le calculateur de contrôle est alimenté par le premier rotor de la génératrice synchrone à aimants permanents et le troisième rotor est alimenté par le calculateur de contrôle. Dans ce cas, le calculateur de contrôle appartient de préférence au repère tournant.
Selon un aspect, le système d’alimentation électrique comporte un commutateur électrique relié à une pluralité d’organes de chauffage. Le système d’alimentation électrique assure ainsi la génération et la distribution. Une commande séquentielle permet de limiter la dimension du système d’alimentation et permet son montage dans le cône. De préférence, le commutateur électrique est solidaire du repère tournant.
De manière avantageuse, l’intégration d’un commutateur électrique dans le système d’alimentation permet d’agréger au sein d’un même équipement l’ensemble des fonctions liées au chauffage, ce qui facilite la mise en place mais également la maintenance.
Selon un aspect, le contrôleur de dégivrage est configuré pour fournir au commutateur électrique une commande de séquence afin de commander une alimentation séquentielle des organes de chauffage.
Selon un aspect, l’hélice comprend au moins un réducteur de vitesse monté entre l’arbre de la turbomachine et le cône. Cela permet avantageusement au système d’alimentation électrique de tirer partie des paliers du réducteur de vitesse sans intégrer de paliers propres au système d’alimentation électrique. Cela permet de limiter l’entrefer dans les machines électriques et améliore ainsi la fiabilité de la génération. Il va néanmoins de soi que le système d’alimentation électrique pourrait comprendre ses propres paliers.
Selon un aspect, les organes de chauffage sont résistifs.
L’invention concerne en outre un procédé d’utilisation d’une hélice telle que présentée précédemment, comprenant des étapes consistant à : Entrainer en rotation l’arbre de turbomachine pour entrainer en rotation les pales et Générer de l’énergie électrique à partir de la rotation l’arbre de turbomachine de manière à alimenter électriquement les organes de chauffage afin de dégivrer l’hélice.
La est une représentation schématique d’une hélice avec un système d’alimentation électrique des organes de chauffage selon l’invention.
La est une représentation schématique d’une première forme de réalisation d’un système d’alimentation électrique.
La est une représentation schématique d’une deuxième forme de réalisation d’un système d’alimentation électrique.
Dans le mode de réalisation illustré sur la et dans le mode de réalisation illustré sur la , le mouvement de dépose du module de puissance 30 est identique à celui décrit précédemment. Le mouvement de dépose peut notamment être mis en œuvre par le mécanisme de dépose 40 décrit précédemment, le mécanisme de dépose 40 étant convenablement positionné sur la machine 201 ou 301. On ne répète pas la description du mouvement de dépose et du mécanisme de dépose 40 par souci de concision. On a seulement représenté à titre indicatif sur la et sur la la position de l’axe A-A du mécanisme de dépose 40.
On précise en outre qu’un grand nombre d’autres mises en œuvre de la machine sont envisageables tant que celles-ci mettent en œuvre le mouvement de dépose du module de puissance 30 au moyen du mécanisme de dépose 40.
Notamment, la construction du châssis 2 peut être différente de celle représentée sur les figures, et/ou la machine peut présenter un outil monté à une extrémité avant du châssis 2 plutôt qu’un outil ou un porte-outil 99 à l’extrémité d’un bras de levage 98.