INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un secteur de virole intérieure configuré pour être monté dans une turbomachine d’aéronef, la virole intérieure étant une pièce de révolution définie par rapport à un axe longitudinal orienté d’amont en aval, le secteur de virole intérieure comprenant un corps principal comportant une surface extérieure configurée pour délimiter intérieurement une veine secondaire de la turbomachine d’aéronef, le corps principal comprenant une extrémité amont configurée pour être fixée sur un moyeu d’un carter intermédiaire de la turbomachine d’aéronef.
L’invention est remarquable en ce que : le corps principal est constitué d’un matériau composite comprenant une pluralité de fibres de renfort dans une matrice, et le secteur de virole intérieure comprend au moins une colonne creuse montée sur l’extrémité amont du corps principal, chaque colonne creuse s’étendant radialement et étant configurée pour recevoir un élément de fixation pour fixer le secteur de virole intérieure sur le moyeu du carter intermédiaire.
Grâce au matériau composite, la masse d’un secteur de virole intérieure selon l’invention est réduite. L’utilisation de matériau composite pour une telle virole intérieure, qui doit présenter une assez bonne tenue au feu, et qui présente de nombreux points de fixations du fait de sa réalisation sous forme de secteurs assemblés ensemble, est inédite. En outre, les colonnes creuses selon l’invention sont des pièces rapportées permettant avantageusement d’éviter de former des surépaisseurs dans le corps principal, ce qui contribue également à réduire la masse. Ceci permet en outre une compression aisée et homogène du matériau composite lors de la fabrication du corps principal.
Selon un aspect de l’invention, l’extrémité amont du corps principal comprend au moins un premier trou traversant, ladite au moins une colonne creuse étant montée sertie dans ledit au moins un premier trou traversant. Un tel montage permet avantageusement d’obtenir une fixation résistante aux éventuelles déformations du matériau composite sous l’effet de la chaleur.
Selon un aspect de l’invention, l’extrémité amont du corps principal comprend une première paroi longitudinale, dans laquelle est formée chaque premier trou traversant, et une deuxième paroi longitudinale écartée radialement de la première paroi longitudinale et dans laquelle est formée au moins un deuxième trou traversant, ladite au moins une colonne creuse reliant ledit au moins un premier trou traversant et ledit au moins un deuxième trou traversant. Une telle géométrie ne nécessite pas de surépaisseur locale et est avantageusement adaptée pour un corps principal formé en matériau composite.
Selon un aspect de l’invention, l’extrémité amont du corps principal comprend une troisième paroi reliant la première paroi longitudinale et la deuxième paroi longitudinale, la troisième paroi étant séparée de chaque colonne creuse par un volume libre. L’absence de matériau de remplissage entre les colonnes creuses et la troisième paroi permet un gain de masse.
Selon un aspect de l’invention, le corps principal comprend une surface intérieure opposée à la surface extérieure, chaque premier trou traversant débouchant sur la surface intérieure. Le sertissage est avantageusement mis en œuvre du côté de la surface intérieure la plus susceptible d’être soumise aux déformations mécaniques et thermiques.
Selon un aspect de l’invention, l’extrémité amont du corps principal comprend une première paroi longitudinale intérieure et une deuxième paroi longitudinale extérieure écartées radialement l’une de l’autre, au moins un premier trou traversant étant formé dans la première paroi longitudinale, au moins un deuxième trou étant formé dans la deuxième paroi longitudinale, ladite au moins une colonne creuse reliant ledit au moins un premier trou traversant et ledit au moins un deuxième trou traversant, l’extrémité amont du corps principal comprenant une troisième paroi reliant la première paroi longitudinale et la deuxième paroi longitudinale en aval de ladite au moins une colonne creuse. Une telle géométrie ne nécessite pas de surépaisseur locale et est avantageusement adaptée pour un corps principal formé en matériau composite. Une telle géométrie est particulièrement adaptée pour serrer une pièce d’épaisseur importante en assurant une bonne transmission des efforts mécaniques. Par épaisseur importante, on désigne une épaisseur moyenne du corps principal de l’extrémité amont supérieure à 1cm, de préférence supérieure à 1,5cm.
Selon un aspect de l’invention, ladite au moins une colonne creuse est montée sertie dans ledit au moins un premier trou traversant. Un tel montage permet avantageusement d’obtenir une fixation résistante aux éventuelles déformations du matériau composite sous l’effet de la chaleur. Le sertissage est avantageusement mis en œuvre du côté de la surface intérieure la plus susceptible d’être soumise aux déformations mécaniques et thermiques. En outre, le sertissage contribue à protéger la turbomachine en cas de départ de feu en évitant la propagation de la chaleur. En effet, le sertissage permet d’éviter la propagation du feu au travers du premier trou traversant par rapport à un montage avec du jeu ou avec un sertissage ou collage de la colonne au niveau du deuxième trou présent dans la deuxième paroi, du côté externe.
Selon un aspect de l’invention, un jeu est présent entre ladite au moins une colonne creuse et ledit au moins un deuxième trou traversant. La présence de jeu évite un montage hyperstatique des colonnes creuses sur le corps principal.
Selon un aspect de l’invention, la première paroi longitudinale est écartée radialement de la deuxième paroi longitudinale d’une distance supérieure à quatre fois une épaisseur de la première paroi longitudinale, de préférence supérieure à huit fois une épaisseur de la première paroi longitudinale. La distance en question correspond à la hauteur de la colonne creuse et est de préférence supérieure à 1cm, préférentiellement supérieure à 1,5cm. Le secteur de virole intérieure comporte une épaisseur importante pour laquelle la colonne creuse selon l’invention permet un serrage transitant efficacement les efforts mécaniques tout en réduisant la masse de la turbomachine. En l’absence de colonne creuse, un nombre très important de couches en matériau composite serait nécessaire pour assurer le serrage d’une telle épaisseur, ce qui est exclu.
Selon un aspect de l’invention, la troisième paroi est séparée de ledit au moins une colonne creuse par un volume libre. L’absence de matériau de remplissage entre les colonnes creuses et la troisième paroi permet un gain de masse.
De manière générale, la trajectoire formée par les positions 500 à 502 peut être une fonction linéaire ou une fonction non-linéaire de la trajectoire formée par les positions des éléments d’obturation mobiles 120.1 à 120.4. De manière préférentielle, une fonction non-linéaire peut être prévue car n’importe quelle trajectoire peut alors être obtenue pour la source de lumière 110, ce qui permet d’optimiser la trajectoire de la source de lumière 110 en fonction de la géométrie et des agencements respectifs des éléments d’obturation mobiles, ainsi que de la position et de l’inclinaison des éléments électroluminescents de la source de lumière 110 sur le substrat 111.
La fonction reliant la trajectoire est définie par le deuxième élément de transmission 133 illustré sur la .
Afin de définir une fonction non linéaire, l’élément de transmission peut être un dispositif bielle-manivelle ou un arbre à cames. Le principe de fonctionnement de tels éléments mécaniques est bien connu et n’est pas détaillé davantage dans la présente description.
L’éclairage des éléments d’obturation mobiles est ainsi amélioré, dans plusieurs positions d’ouverture intermédiaires. En particulier, un éclairage homogène des éléments d’obturation mobiles dans l’ensemble des positions d’ouverture.
Procédé et dispositif de contrôle d’un système d’éclairage au sol embarqué dans un véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs de contrôle d’un système d’éclairage au sol embarqué dans un véhicule, notamment un véhicule autonome.
Ces informations d’environnement correspondent à la distance inter-véhicule c’est-à-dire la distance entre le véhicule équipé du système ACC et un véhicule circulant devant, à la vitesse (par exemple relative) du véhicule circulant devant, à l’accélération du véhicule circulant devant et/ou à une vitesse limite réglementaire. La ou les consignes d’accélération sont par exemple déterminées à partir d’une loi de commande basée sur des estimations du couple fourni par un groupe motopropulseur (par exemple un moteur thermique ou électrique) à une ou plusieurs roues du véhicule et de l’accélération courante du véhicule.
Dans un système ACC, la distance inter-véhicules permet de déterminer un degré de proximité du véhicule circulant devant. Par exemple, un système ACC peut déterminer si le véhicule circulant devant est proche, moyennement éloigné ou éloigné en fonction d’une distance inter-véhicule mesurée. Il est habituel que le système ACC affiche sur une interface Homme-Machine (IHM), typiquement un écran du tableau de bord du véhicule, le degré de proximité avant que la vitesse du véhicule ne soit adaptée à la vitesse du véhicule circulant devant.
Cet affichage du degré de proximité est prévu pour que le conducteur du véhicule réagisse en fonction du degré de proximité et prenne conscience de la distance inter-véhicule. Toutefois, il est commun que le conducteur ne prenne pas la mesure de la distance inter-véhicule qui évolue avec la vitesse relative des véhicules et il ne comprend que des degrés de proximité moyennement proches ou proches soient affichés alors qu’il perçoit que les distances inter-véhicules sont suffisamment importantes pour ne pas adapter la vitesse de son véhicule.
L’affichage des degrés de proximité des systèmes ACC actuels doivent donc être améliorés pour que les conducteurs prennent conscience des distances inter-véhicules et des risques de collision avec les véhicules circulant devant leur véhicules, et pour améliorer la sécurité routière.
Certains véhicules contemporains sont également équipés de fonctions ou système(s) d’Assistance au Freinage d’Urgence, ou AFU. La fonction principale d’un système AFU est de réduire la distance d’arrêt lors d’un freinage d’urgence. Cette fonctionnalité est suffisamment intelligente pour détecter le freinage panique du conducteur, probablement dans un scénario où il tente d’éviter une collision, en générant une pression maximale sur la pédale de frein. Lorsque le conducteur exerce cette pression soudaine et maximale sur la pédale de frein et lorsqu’il roule à grande vitesse, le système AFU fonctionne conjointement avec le système de freinage antiblocage (ABS, en anglais Anti-blocking System), caractéristique de pratiquement tous les véhicules actuels. Alors que le système ABS empêche les freins de bloquer les roues du véhicule et de faire déraper le véhicule, le système AFU assure une puissance de freinage maximale lorsque la situation l’exige. Par conséquent, les véhicules équipés d’un système AFU ont une distance d’arrêt plus courte que ceux qui ne le sont pas.
Les systèmes AFU améliore donc la sécurité routière car ils permettent à un véhicule de pouvoir réduire ses distances de freinage d’urgence. Par contre, ces systèmes AFU peuvent surprendre des conducteurs de véhicules suiveurs qui voient les distances inter-véhicules avec des véhicules les précédant se réduire très rapidement, pouvant alors augmenter les risques de collision arrière pour les véhicules équipés de systèmes AFU.
Il est donc nécessaire que les véhicules équipés de systèmes AFU indiquent aux véhicules suiveurs que les distances inter-véhicules peuvent se réduire très rapidement en cas de freinage d’urgence. La sécurité routière sera alors améliorée car les risques de collision arrière seront alors réduites.
Tableau 2 : Résultats de l’analyse de viabilité cellulaire après mise en contact avec le composé (4) à différentes concentrations en masse.
Ces résultats du tableau 2 et de la montrent que le composé (4) ne présente pas de cytotoxicité sur les cellules kératinocytes aux concentrations testées.
La plus forte concentration non-toxique testée est de 0,005% en masse .
Exemple 13 : Cytotoxicité du composé (2)
Les résultats pour le composé (2), nommé P2 (de référence AR4172-58) sont exprimés dans le tableau 3 et la en moyenne de pourcentage de viabilité cellulaire normalisée par rapport à la condition de contrôle (non traitée) et à l'écart type de la moyenne (Std. Dev.). Le seuil de toxicité est fixé à 70% de viabilité cellulaire (%) et visualisé dans la sous la forme d'une ligne pointillée.
Concentrations Viabilité cellulaire (%) Std. Dev CTRL 100 2 P2 0,005% 103 3 P2 0,003% 104 3 P2 0,001% 103 6 P2 0,0005% 105 5 P2 0,0003% 105 4 P2 0,0001% 105 3 P2 0,00005% 105 4 P2 0,00003% 104 3 H 2 O 2 (toxicity) 2 1
Tableau 3 : Résultats de l’analyse de viabilité cellulaire après mise en contact avec le composé (2) à différentes concentrations en masse.
Ces résultats du tableau 3 et de la montrent que le composé (2) ne présente pas de cytotoxicité sur les cellules kératinocytes aux concentrations testées.
Exemple 14 : Cytotoxicité du composé (3)
Les résultats pour le composé (3), nommé P3 (de référence AR4172-63) sont exprimés dans le tableau 4 et la en moyenne de pourcentage de viabilité cellulaire normalisée par rapport à la condition de contrôle (non traitée) et à l'écart type de la moyenne (Std. Dev.). Le seuil de toxicité est fixé à 70% de viabilité cellulaire (%) et visualisé dans la sous la forme d'une ligne pointillée.
Concentrations Viabilité cellulaire (%) Std. Dev CTRL 100 1 P3 0,005% 106 4 P3 0,003% 111 4 P3 0,001% 108 6 P3 0,0005% 109 6 P3 0,0003% 110 6 P3 0,0001% 111 5 P3 0,00005% 108 6 P3 0,00003% 110 3 H 2 O 2 (toxicity) 2 1
Tableau 4 : Résultats de l’analyse de viabilité cellulaire après mise en contact avec le composé (3) à différentes concentrations en masse.
Ces résultats du tableau 4 et de la montrent que le composé (3) ne présente pas de cytotoxicité sur les cellules kératinocytes aux concentrations testées.
Exemple 15 : Cytotoxicité de l’acide anacardique hydrogéné
• Etape 5 : Tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure ou égale à 1 mm
La fraction solide (gâteau protéique) séchée, obtenue à l’issue de l’étape 4, est tamisée à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure ou égale à 1 mm.
De préférence, les mailles présentent une taille comprise entre 400 µm et 2 mm, de préférence égale à 2 mm, de préférence égale à 1 mm.
Comme tamis convenant à l’invention, on peut citer les tamis VRS600 commercialisés par Allgaier ou bien Circular vibrating sieve MR par Vibrowest.
Il est entendu que lorsqu’un tamis présentant des mailles de taille X est utilisé, la fraction tamisée présente une D99, inférieure à X. La fraction restant sur le tamis (rétentat) présente une taille supérieure à X. Par D50 ou D99, on entend la taille des particules pour laquelle respectivement 50% ou 99% du poids de la fraction tamisée possède une granulométrie inférieure.
Le tamisage permet de séparer la fraction de particules de taille inférieure ou égale à 2 mm, de préférence inférieure ou égale à 1 mm, de la fraction granulométrique supérieure. La fraction tamisée ainsi obtenue est d’intérêt premier selon l’invention : elle peut être mélangée à façon avec au moins une autre fraction de taille et/ou de composition donnée(s), pour obtenir une farine.
En particulier, la fraction tamisée avec un tamis présentant des mailles de taille égale à 1 mm (i.e. fraction ayant une granulométrie inférieure à 1 mm) se trouve enrichie en protéines et voit sa concentration en chitine diminuer, ce qui permet d’améliorer sa digestibilité. En effet, une telle fraction dont les particules ont une taille inférieure à 1 mm présente typiquement la composition suivante :
Elle présente typiquement une teneur en chitine inférieure à 10% en poids sec, de préférence comprise entre 1% et 10% en poids sec, de préférence comprise entre 3% et 9% en poids sec.
Par ailleurs, elle comprend au moins 55% en poids de protéines par rapport au poids sec total, de préférence de 55% à 80%, de préférence de 55% à 70%.
Enfin, elle comprend au moins 5% en poids sec de cendres brutes, de préférence au moins 5,5 % en poids sec, de préférence entre 5 et 10% en poids sec, de préférence entre 5 et 9% en poids sec.
A la fin de l’étape 5, la fraction correspondante est récupérée après tamisage.
De préférence, l’étape 5 comprend : au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 2 mm ; et/ou au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 1 mm, de préférence égale à 1 mm ; et/ou au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille comprise entre 350 et 950 µm (par exemple égale à 400 µm ou 600 µm ou 800 µm), de préférence comprise entre 350 et 500 µm, de préférence égale à 400 µm.
Optionnellement, l’étape 5 comprend également au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille comprise entre 0,5 et 2 mm, de préférence égale à 1 mm.
De préférence, l’étape 5 comprend : au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 2 mm ; et au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille inférieure ou égale à 1 mm, de préférence égale à 1 mm ; et au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 400 µm ou 600 µm ou 800 µm, de préférence égale à 400 µm.
De préférence, l’étape 5 comprend : au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 2 mm ; et au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 1 mm ; et au moins un tamisage de la fraction solide à travers un tamis présentant des mailles de taille égale à 400 µm.
On obtient ainsi 4 sous-fractions, ayant une taille respective suivante : une sous-fraction dont les particules ont une taille inférieure à 400 µm ; une sous-fraction dont les particules ont une taille comprise entre 400 µm et 1 mm ; une sous-fraction dont les particules ont une taille comprise entre 1 mm et 2 mm ; et une sous-fraction dont les particules ont une taille supérieure à 2 mm.
Le ou les indices de réfraction de la ou des plusieurs secondes lames ou du ou des plusieurs seconds prismes, et éventuellement de la ou des plusieurs troisièmes lames ou du ou des plusieurs troisièmes prismes, sont notamment ajustés symétriquement par rapport à ceux de la ou des premières lames ou du ou des premiers prismes.
Dispositif de modification de la direction de la polarisation
L’invention a pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif de modification de la direction de la polarisation d’un flux lumineux, le dispositif appartenant par exemple à un système de communication optique, notamment au système de communication optique décrit ci-dessus, le dispositif comportant plusieurs couches superposées : une première couche étant un cristal de niobate de lithium soumis à un premier champ électrique E C1 d’intensité U dans une direction y induisant une variation Δn x de son indice de réfraction pour les flux lumineux polarisés dans une direction x perpendiculaire à la direction y, et une variation Δn y de son indice de réfraction pour les flux lumineux polarisés dans la direction y, une seconde couche étant un second cristal de niobate de lithium orienté à 90° autour de l’axe x par rapport à la première couche, soumis à un second champ électrique E C2 de même intensité U que le premier perpendiculaire au plan xy, le champ E C2 induisant la variation Δn x de son indice de réfraction pour les flux lumineux polarisés dans la direction y et la variation Δn y de son indice de réfraction pour les flux lumineux polarisés dans la direction x, une troisième couche étant une lame quart-d’onde pour le flux lumineux issu de la seconde couche qui pénètre dans la troisième couche en un point d’entrée, la position du point d’entrée sur la troisième couche dépendant de l’intensité des champs électriques E C1 et E C2 , une quatrième couche étant une succession de lames quart-d’onde orientées de telle sorte que la lumière issu de la troisième couche y pénètre polarisée circulairement et en ressort polarisée linéairement selon une direction dépendant de son point d’entrée dans la quatrième couche, une cinquième et une sixième couches de même nature et orientation que les première et seconde couches respectivement, et soumises à des champs électriques respectivement dans la direction y et dans la direction perpendiculaire au plan xy, dont les intensités U’ égales sont ajustées en fonction des champs électriques E C1 et E C2 , afin que le rayon lumineux sortant de la sixième couche sorte en un point invariant quel que soit la valeur de l’intensité U des champs électriques E C1 et E C2 .
Les première, deuxième, cinquième et sixième couches (81 ; 82 ; 85 ; 86) peuvent être des cristaux liquides ou des cellules Pockels disposées entre deux électrodes transparentes, ou les indices de réfraction des première, deuxième, cinquième et sixième couches (81 ; 82 ; 85 ; 86) peuvent être modulés par l’application d’une lumière intense et les première, deuxième, cinquième et sixième couches (81 ; 82 ; 85 ; 86) peuvent être composées de matériaux d’indice de réfraction non linéaires.
Dispositif de réception d’un flux lumineux L’invention a pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif de réception d’un flux lumineux, agencé pour mesurer l’ellipticité et l’orientation de la polarisation d’une lumière selon le formalisme de Jones, le dispositif appartenant par exemple à un système de communication optique, notamment au système de communication optique décrit ci-dessus, le dispositif comportant : un amplificateur, par exemple un amplificateur optique à fibre dopée, configuré pour amplifier la lumière, créant ainsi un flux lumineux, un dispositif optique comportant : deux miroir semi réfléchissants, un miroir, trois prismes, deux capteurs photosensibles, deux caméras et trois modificateurs de direction de polarisation,
le premier miroir semi-réfléchissant étant configuré pour réfléchir et dévier une partie du flux lumineux, par exemple un tiers, en sortie de l’amplificateur, vers un premier prisme biréfringent séparant la lumière déviée polarisée en deux flux lumineux selon les deux axes propres du prisme, les deux flux lumineux étant envoyés respectivement vers des capteurs photos sensibles qui mesurent leur intensité respective,
le second miroir semi-réfléchissant étant configuré pour réfléchir une partie du flux lumineux, par exemple la moitié, non réfléchi en sortie du premier miroir, et dévier ce flux réfléchi en direction d’un second prisme biréfringent séparant la lumière déviée polarisée en deux flux lumineux selon les deux axes propres du second prisme, le premier flux lumineux étant alors envoyé vers une première caméra pour illuminer sur une surface Si, le second flux étant envoyé vers un premier modificateur de direction de polarisation qui modifie la direction de polarisation du second flux de 90° avant d’envoyer ce flux vers la même surface Si de la première caméra, des franges d’interférences apparaissant alors sur la caméra, dont la position permet de mesurer le déphasage entre les flux orientés selon les deux axes propres du second prisme,
le second modificateur de direction de polarisation étant configuré pour que le flux lumineux non réfléchi par le second miroir semi-réfléchissant traverse le second modificateur de direction de polarisation qui modifie la direction de polarisation du flux de 45°,