INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette configuration particulière du clapet à téton de guidage 50 confère à ce dernier une longue durée de vie.
On remarque en figures 5 à 7 la présence d’un aimant permanent de rappel 24, qui forme un « dispositif de rappel magnétique de clapet » tel que décrit dans la demande de brevet français N° 3 085 718.
L’aimant permanent de rappel 24 assure la re-fermeture du clapet à téton de guidage 50 après que ce dernier ait été ouvert par la montée en pression des gaz 19 survenue dans la cavité de stratification 4, ceci après qu’une charge pilote 31 ait été introduite dans ladite cavité 4 par un injecteur de stratification à commande électromécanique 74, puis mise à feu par une bougie d’allumage 33.
En figures 5 à 7, on a montré l’injecteur de stratification à commande électromécanique 74 qui comprend une aiguille d'injecteur 75 qui, lorsqu’elle se soulève de son siège sous l’action d’un actionneur électromagnétique d'injecteur 76, introduit une charge pilote 31 dans la cavité de stratification 4.
Lorsque l’actionneur électromagnétique d'injecteur 76 cesse d’être alimenté en courant électrique, l’aiguille d'injecteur 75 est rappelée sur son siège par un ressort de rappel d'aiguille 77, ce dernier étant isolé des gaz 19 constitutifs de la charge pilote 31 par un joint d'isolement de ressort 78.
Comme l’illustrent les figures 5 à 7, la position de l’aiguille d'injecteur 75 est retournée en permanence à un calculateur non-représenté par un capteur de position d'aiguille d'injecteur 82, ce dernier permettant audit calculateur de régler précisément la masse de la charge pilote 31 qui est introduite dans la cavité de stratification 4 par l’injecteur de stratification à commande électromécanique 74.
Pour cela, ledit calculateur exécute un logiciel qui détermine, en permanence et à partir de la levée de l’aiguille d'injecteur 75 lue par le capteur de position d'aiguille d'injecteur 82, la masse de la charge pilote 31 qui est introduite dans la cavité de stratification 4, ledit logiciel corrigeant le cas échéant ladite levée pour que la masse de charge pilote 31 effectivement introduite dans la cavité de stratification 4 corresponde à celle nécessaire au fonctionnement optimal du moteur à combustion interne 79.
On remarque en figures 5 à 7 que la cavité de stratification 4 est aménagée dans un insert d'allumage à préchambre active 42 similaire à celui décrit dans la demande de brevet français N° 1904961 du 13 mai 2019 appartenant au demandeur, ledit insert 42 étant maintenu fixement dans la culasse de moteur à combustion interne 2 par des moyens de serrage d’insert 43.
Comme nous l’avons vu, le fonctionnement du clapet à téton de guidage 50 dans le contexte de l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention est comparable à celui décrit dans le brevet N° WO2022079367.
Toutefois, contrairement audit brevet N° WO2022079367 et à ce que montre le brevet initial FR 3 061 743 relatif à une préchambre d'allumage à clapet, et contrairement à ce que montrent les brevets de perfectionnement découlant dudit brevet initial, les lignes de contact qui jusqu’alors étaient toujours localisées au même endroit sur le clapet de stratification 61 et qui étaient variables en altitude à l’intérieur du conduit de stratification 7 deviennent fixes dans ledit conduit 7, c’est à dire fixes dans le nez de préchambre amagnétique 62 sous la forme duquel se termine ledit conduit 7, et variables en altitude sur le clapet à téton de guidage 50 et relativement à ce dernier.
Cette configuration nouvelle évite d’avoir à revêtir l’intérieur du nez de préchambre amagnétique 62 avec quelque revêtement que ce soit, car en effet, les revêtements qui restent durs et résistants à l’abrasion à hautes températures sont notoirement incompatibles avec l’alliage de cuivre dont est constitué le nez de préchambre amagnétique 62, du fait de la température élevée à laquelle sont appliqués lesdits revêtements.
Or, avantageusement, l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention permet que le premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et le second moyen de guidage de téton d’orientation 65 soient faits d’un matériau tel que le « Inconel » qui est à la fois dur à cœur de sorte qu’il forme un substrat plus favorable aux revêtements durs, et qui est résistant aux hautes températures de sorte qu’il peut recevoir une large palette de revêtement durs de type « DLC », « PVD » ou de tout type connu de l’homme de l’art.
Avantageusement, le clapet à téton de guidage 50 étant lui-même fait d’un matériau conservant une résistance mécanique élevée à haute température, ledit clapet 50 peut aussi être recouvert de tout type de revêtement anti-abrasion.
Il résulte de ce qui précède que l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention permet de choisir des revêtements compatibles entre eux, lesdits revêtements conférant une longue durée de vie tant au premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et au second moyen de guidage de téton d’orientation 65, qu’au clapet à téton de guidage 50.
Pour conférer à la butée de clapet côté chambre 14 que forme le fond de la chambre d’amortissement de clapet 18 une grande résistance au martellement, ladite butée 14 fait avantageusement partie de l’insert multifonctionnel 67 comme on l’a montré en figures 2 à 7, et bénéficie de la même résistance mécanique et de la même résistance à l’abrasion que toute autre partie dudit insert 67.
Description des modes de réalisation L’invention intègre dans un procédé de conversion de biomasse, de type lignocellulosique, en sucre(s) ou en alcool, un traitement de purification biochimique de jus sucrés contenant des sucres en C5, et, dans une moindre teneur/proportion, des sucres en C6, de façon à diminuer voire supprimer la teneur en sucres en C6 de ces jus et obtenir ainsi des jus « purifiés » en sucres C5, pour en tirer bénéfice, notamment soit pour augmenter le rendement de conversion de la biomasse (en alcool plus particulièrement), soit pour obtenir des sucres de plus haute qualité/pureté. En effet, dans le processus de traitement de biomasse, l’invention s’intéresse aux procédés avec prétraitement de la biomasse avant hydrolyse enzymatique, prétraitement qui entraîne la production de jus sucrés mélangeant des sucres en C5 et des sucres en C6.
On va donc décrire : - dans un premier temps, et à l’aide des figures 1 à 3, l’étape de purification des jus sucrés, - puis, dans un second temps, et à l’aide des figures suivantes, le procédé de conversion de biomasse lignocellulosique produisant ces jus sucrés et intégrant cette étape de purification pour en tirer bénéfice.
Etape de purification des jus sucrés Ce traitement biochimique de purification est une mise en contact du jus sucré en sucres C5 et C6, jus obtenu par traitement de matière à base de biomasse lignocellulosique et comprenant majoritairement du sucre en C5, avec un microorganisme qui consomme sélectivement les sucres en C6 : les sucres en C5 ne sont pas modifiés, restent quasi-intacts dans le jus, alors que les sucres en C6 vont progressivement être consommés par le microorganisme pour sa propre croissance et/ou pour être convertis en un autre composé, par exemple sous forme d’alcool dans le cas d’une fermentation. Par exemple, la levure native Saccharomyces Cerevisae consomme les sucres en C6 majoritairement pour se multiplier en conditions aérobies, et consomme les sucres en C6 majoritairement pour produire de l’éthanol en conditions anaérobies. Les conditions opératoires du traitement sont adaptées en fonction de la teneur initiale en sucres C6 et de la teneur finale en sucres C6 qui est acceptable (plus de sucres C6 du tout, ou une teneur inférieure à une valeur donnée) : température, pH, durée, aération, choix et concentration du microorganisme.
Exemples de purification des jus sucrés Exemple 1 (comparatif) On part d’un jus sucré initial J0 issu de biomasse prétraitée par imprégnation acide de la biomasse puis explosion à la vapeur, conformément à l’enseignement du brevet FR 3 083 126 précité, auquel on se rapportera pour plus de détails. Succinctement, ce prétraitement est une opération d’imprégnation de biomasse lignocellulosique par une liqueur acide, suivie par une opération d’explosion vapeur de la biomasse imprégnée. Au moins une partie de la biomasse prétraitée subit une opération de séparation liquide/solide à l’issue de l’étape de prétraitement, cette étape de séparation liquide/solide comprenant une étape de contactage entre la biomasse lignocellulosique prétraitée et de l’eau, et une étape de filtration et optionnellement de lavage. Pour obtenir le jus J0, 550 kg de biomasse prétraitée sont mélangés avec 1010 kg d’eau, puis filtrés puis pressés. Après filtration et pressage, 885 kg d’un jus J0, appelé aussi hydrolysat C5, est obtenu. Le prétraitement se déroulant dans des conditions acides, ce jus a un pH de 2.
La concentration en composés d’intérêt de ce jus J0 est donnée dans le tableau 1 ci-dessous, avec des concentrations exprimées en g par kg de jus. A noter qu’il est possible que la composition contienne des impuretés autres, qu’on n’a pas cherché à analyser, par exemple du type sel (minéral) ou acide, dans de très faibles teneurs. Concentration Jus J0 Type de sucre/composé Xylose g/kg 34,4 Sucre C5 Arabinose g/kg 3,5 Sucre C5 Glucose g/kg 6,9 Sucre C6 Galactose g/kg 1,1 Sucre C6 Mannose g/kg 0,4 Sucre C6 5- HMF g/kg 0,4 Inhibiteur potentiel de fermentation selon la concentration Furfural g/kg 0,2 Inhibiteur potentiel de fermentation selon la concentration
On voit que 82% des sucres du jus J0 sont des sucres C5, que 18% des sucres sont des sucres C6, et que sont également présents, en des teneurs bien inférieures aux sucres, du 5-HMF et du furfural, connus pour inhiber des réactions biochimiques qu’on peut envisager d’opérer sur les sucres par la suite (par exemple pour des fermentations éthanoliques avec des levures). Les jus sucrés issus de biomasse prétraitée comprennent généralement une quantité bien supérieure de sucres C5 à celle des sucres C6, et il y a un besoin, pour les valoriser, de séparer les sucres C5 des sucres C6. Or les techniques actuellement disponibles sont peu satisfaisantes (filtrations par membrane notamment), car elles sont complexes à mettre en œuvre et ne permettent généralement pas d’atteindre dans le jus séparé de sucres C5 le niveau de pureté en sucres C5 recherché.
Par example, la publication « Removal of furfural and HMF from monosaccharides by nanofiltration and reverse osmosis membranes” de Tielin Wang and al. (Journal of the Energy Institute 91(2018) 473-480) conclut que les membranes les plus performantes pour séparer le 5-HMF et le furfural d’un jus sucré sont les membranes Desal-5 DK et Alfa Laval-NF (moins de 2% de rétention pour le 5-HMF et le furfural) mais qu’elles conduisent à une perte de sucres trop importante (de 2 à 8% pour le glucose et de 10 à 20% pour le xylose).
Les réactions qui résultent de l’action de la levure sont schématisées dans la , qui représente le bioréacteur 1, avec les intrants suivants : 2 : la levure 3 : une base (pour réguler le pH et maintenir le milieu réactionnel dans les conditions nécessaires à l’activité de la levure choisie), de type NH 4 OH, KOH ou NaOH par exemple 4 : des nutriments pour la levure 5 : le jus J0, qui contient en phase aqueuse des sucres C5 51, des sucres C6 52, du 5-HMF 53 et du furfural 54, et avec les produits sortants : 6 : émission de CO 2 en phase gazeuse, évacué en partie haute du bioréacteur, témoin de l’activité de la levure, 5’ : soutirage d’un jus J1, issu du jus J0 après action de la levure sur le jus J0, et qui contient la levure 2, des sucres C5 51, de l’alcool 5-hydroxyméthylfurfurylique 55, de l’alcool furfurylique 56, de l’éthanol 57 et des levures 2.
illustre un groupe motopropulseur selon un mode de réalisation de l’invention.
est une vue en coupe d’un réchauffeur de gaz de blow-by pour groupe motopropulseur selon un mode de réalisation de l’invention.
est une vue en coupe d’un réchauffeur de gaz de blow-by pour groupe motopropulseur selon un autre mode de réalisation de l’invention.
Dans la présente invention, les termes « amont » et « aval » s’entendent par rapport à la direction d’écoulement des fluides dans le groupe motopropulseur.
Par ailleurs, dans la description de l’invention qui va être faite, l’expression « au moins un » utilisée doit être considérée équivalente à l’expression « un ou plusieurs ».
La illustre un groupe motopropulseur 18 de véhicule automobile utilisant l’hydrogène comme source d’énergie.
Le groupe motopropulseur 18 comprend un moteur à combustion interne 19 fonctionnant à l’hydrogène, associé en amont à un circuit d’admission d’air 20 et en aval à un circuit d’échappement 21 des gaz brûlés.
Le moteur à combustion interne 19 comporte au moins un carter renfermant des gaz de carter, dits aussi gaz de blow-by.
Avantageusement, le moteur à combustion interne 19 peut comporter au moins un carter inférieur et au moins un carter supérieur 19a. Le carter inférieur, positionné à l’opposé du carter supérieur 19a n’est pas visible sur la vue de dessus du moteur à combustion interne 19 de la .
Dans l’exemple illustré, le moteur à combustion interne 19 comprend trois cylindres disposés en série, et formant chacun une chambre à combustion.
De préférence, un turbocompresseur 22 est disposé sur le circuit d’admission d’air 20 et permet de suralimenter les chambres de combustion du moteur 19 en air admis dans les chambres à combustion.
De préférence, le circuit d’admission d’air 19 comprend, d’amont en aval, un filtre à air 23, un capteur de concentration d’hydrogène 24, un compresseur 25 du turbocompresseur 22, une vanne d’admission d’air 26 et un collecteur d’admission 27.
Avantageusement, le circuit d’échappement 21 peut comprendre, d’amont en aval, un collecteur d’échappement 28 et une turbine 29 du turbocompresseur 22 montée sur un arbre commun au compresseur 25.
Des dispositifs de dépollution des gaz d’échappement peuvent être disposés en aval du collecteur d’échappement 28.
En outre, le groupe motopropulseur 18 comprend un circuit de recirculation des gaz de blow-by 29 qui, dans l’exemple illustré, sont générés dans le carter inférieur. Le circuit de recirculation des gaz de blow-by 29 est destiné à la recirculation des gaz de blow-by dans le circuit d’admission d’air 20 afin d’être de nouveau admis dans le moteur à combustion interne 19.
Le circuit de recirculation des gaz de blow-by 29 comprend un conduit de ventilation 34 raccordant fluidiquement le circuit d’admission d’air 20 et le carter inférieur pour l’acheminement d’air frais vers ce dernier.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un module de déviation de jet pour un inverseur de poussée d’une turbomachine d’aéronef, ce module s’étendant dans une surface et comportant :
caractérisé en ce qu’un premier des profilés de fixation comprend au moins deux chapes d’articulation qui sont parallèles entre elles et aux longerons et qui comprennent chacune un orifice, les orifices des chapes étant alignés et définissant un axe de pivotement du module.
-- le module couvre ladite surface :
-- ladite surface est plane, incurvée, ou en dièdre ou chevron ;
-- ledit élément de déviation est une aube ;
-- ledit élément de déviation est souple ou flexible, ou au contraire rigide ;
-- les longerons sont rectilignes ou courbes ;
-- les profilés de fixation sont perpendiculaires aux longerons ;
- les chapes s’étendent dans le prolongement de ou des longerons ;
-- le nombre de chapes est compris entre deux et huit ;
- le nombre de chapes est égal au nombre de longerons ;
On remarque en figures 1 à 7 que le nez de préchambre amagnétique 62 héberge un clapet de stratification 61 qui peut obturer le conduit de stratification 7 et qui est orienté par un téton d’orientation 15.
Comme le montrent successivement les figures 1 et 3, le téton d’orientation 15 peut coulisser dans un orifice axial de guidage 17 aménagé dans le nez de préchambre amagnétique 62, le clapet de stratification 61 et ledit téton 15 formant ensemble un clapet à téton de guidage 50 tandis que le nez de préchambre amagnétique 62 forme avec ledit clapet 50 et quand celui-ci n’obture pas le conduit de stratification 7, une préchambre d’allumage par torche 9.
On remarque en figures 1, 3 et 4 que la préchambre d’allumage par torche 9 met la cavité de stratification 6 en relation avec la chambre de combustion 3 par l’intermédiaire d’au moins un orifice d’éjection des gaz 16.
En , on a montré que le clapet à téton de guidage 50 présente une face axiale d’obturation 10 qui peut reposer sur un siège d’obturation de conduit 11 que présente le conduit de stratification 7, pour obturer ce dernier.
En , on a montré que le clapet à téton de guidage 50 présente également une face axiale d’ouverture 13 qui, lorsqu’elle est au contact d’une butée de clapet côté chambre 14, détermine la position du clapet à téton de guidage 50 la plus éloignée de la cavité de stratification 4, ledit clapet 50 laissant, lorsqu’il est dans ladite position, des gaz 19 librement circuler entre la cavité de stratification 4 et la chambre de combustion 3.
On a illustré, particulièrement en figures 1 à 4 et en , que l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention comprend au moins une portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet 64 aménagée en périphérie du clapet à téton de guidage 50.
De façon particulièrement visible en , on a montré que l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention comprend aussi au moins un premier moyen de guidage de corps de clapet 63 qui peut être, par exemple et comme montré en , une bague continue ou à coupe, ledit premier moyen 63 étant résistant à l’usure abrasive et étant monté fixement dans le nez de préchambre amagnétique 62.
Le premier moyen de guidage de corps de clapet 63 a, au moins localement, un diamètre intérieur qui est plus petit que celui du nez de préchambre amagnétique 62, ledit diamètre étant sensiblement plus grand que le diamètre extérieur de la portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet 64.
Comme le montrent les figures 2 et 3, l’épaisseur axiale du premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et la position axiale dans le nez de préchambre amagnétique 62 dudit premier moyen 63 sont prévues pour que la portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet 64 puisse coulisser à faible jeu dans ledit premier moyen 63, et ceci afin de guider radialement le clapet à téton de guidage 50 sur tout ou partie de sa course dans le nez de préchambre amagnétique 62.
Comme on peut le remarquer en figures 1 à 4, la surface interne du premier moyen de guidage de corps de clapet 63 peut présenter un profil axial bombé qui évite que ledit moyen 63 n’expose un bord vif à la portée cylindrique externe de guidage de corps de clapet 64 lorsqu’elle entre en contact avec cette dernière.
En figures 1 à 7, on a également montré que l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention comprend en outre au moins une portée cylindrique externe de guidage de téton 66 aménagée en périphérie externe du téton d’orientation 15.
De façon particulièrement visible en , on a également montré que l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention comprend au moins un second moyen de guidage de téton d’orientation 65 qui peut être, par exemple et comme montré en , une bague continue ou à coupe, ledit second moyen 65 étant résistant à l’usure abrasive et étant monté fixement dans l’orifice axial de guidage 17.
Le second moyen de guidage de téton d’orientation 65 a, au moins localement, un diamètre intérieur qui est plus petit que celui de l’orifice axial de guidage 17, ledit diamètre étant sensiblement plus grand que le diamètre extérieur de la portée cylindrique externe de guidage de téton 66.
Comme le montrent les figures 2 et 3, l’épaisseur axiale et la position axiale du second moyen de guidage de téton d’orientation 65 sont prévues pour que la portée cylindrique externe de guidage de téton 66 puisse coulisser à faible jeu dans ledit second moyen 65, et puisse maintenir l’axe longitudinal du clapet à téton de guidage 50 à peu près parallèle à celui du nez de préchambre amagnétique 62 sur tout ou partie de la course dudit clapet 50.
Comme on peut le remarquer en figures 1 à 4, la surface interne du second moyen de guidage de téton d’orientation 65 peut présenter un profil axial bombé qui évite que ledit second moyen 65 n’expose un bord vif à la portée cylindrique externe de guidage de téton 66 lorsqu’elle entre en contact avec cette dernière.
On notera que selon une variante de réalisation de l’insert de friction pour clapet orienté 60 suivant l’invention, le premier moyen de guidage de corps de clapet 63 et/ou le second moyen de guidage de téton d’orientation 65 peuvent être faits d’un matériau amagnétique à haute résistance thermique et mécanique tel que le « Inconel 718 ».
Postures : [{camp1 : [{Sujet1, déni}, {Sujet2, soutien}], {camp2 : [{Sujet1, soutien}, {Sujet2, déni}], {neutre : [{Sujet1, interrogation}, {Sujet2, diffus}]
où : « camp1 » identifie un premier camp de belligérants, « camp2 » identifie un deuxième camp de belligérants, « Ville1 » identifie un premier nom de ville, « Ville2 » identifie un deuxième nom de ville, « Organisation1 » identifie un premier nom d’organisation, « Personne1 » identifie un premier nom de personne, « Personne2 » identifie un deuxième nom de personne.
Comme il apparaît dans l’exemple simplifié ci-dessus, les contraintes de niveau scénario fournissent des informations (champ_lexical) de champ lexical (et qui permettent donc de définir des mots ou expressions analogues à utiliser dans les documents qui seront automatiquement générés)., ainsi que des informations (mentions_exactes) destinées à être mentionnées exactement (et qui doivent donc se retrouver telles quelles dans un certain nombre de documents qui seront automatiquement générés).
L’ordonnanceur SCH 200 définit alors le graphe d’actions GA 450, ce qui définit un nombre de documents à générer automatiquement, avec pour chacun, un type de document, un horodatage (temporalité), un auteur, un comportement, une posture vis-à-vis d’un sujet, et potentiellement d’autres champs spécifiques (lieux, émotion, type d’acteur…).
Séquence n°1 :
TS1, Document1 : faction1, (Sujet1, posture : déni), mention_exacte : « Ville1 », ton : passionné, auteur : institutionnel
TS2, Document2 : faction3, (Sujet1, posture : requête), ton : factuel, auteur : média
TS3, Document3 : faction2, (Sujet1, posture : soutien), ton : vindicatif, auteur : individu
TS4, Document4 : (réaction Document1, opposition), mention_exacte : « Ville1 », faction2, (Sujet1, posture : soutien), ton : vindicatif, auteur : institutionnel
où : TS1, TS2, TS3 et TS4 sont des informations d’horodatage (chronologie).
La séquence présentée ci-dessus est tirée d’un modèle (« template » en anglais), de type « prise de position », obtenu de la base de connaissances KB 115. Des nombres d’acteurs et de documents composant la séquence peuvent être aléatoirement ou pseudo-aléatoirement choisis. Des attributs (type institutionnel/média/individu, émotion, posture…) de ces acteurs peuvent être aussi tirés aléatoirement ou pseudo-aléatoirement.
D’autres séquences sont définies en compléments de la Séquence n°1 ci-dessus afin de former le graphe d’actions GA 450, pour notamment traiter du Sujet2, etc. Ce même modèle de séquence ou d’autres modèles de séquences peuvent être utilisés pour définir ces autres séquences, de sorte à respecter l’ensemble des contraintes de niveau scénario, quant aux sujets, factions, postures...
Comme déjà indiqué, le graphe d’actions GA 450 peut définir des liens entre ces documents, de sorte à générer des contenus sous forme de conversations ou de réactions en chaîne. Par exemple, le document libellé Document4 peut être relié au document libellé Document1 grâce à un lien (« réaction Document1 ») indiquant que les acteurs se répondent les uns aux autres.