INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, lors d’une fixation de l’armature 2’ de prothèse dentaire auxdits implants dentaires 3’, ladite contrepartie 18 est avantageusement emboîtée sur la tête 7A’, 7A’’ conique ou tronconique du pilier prothétique A’, 7’’, de préférence après que ce dernier a été connecté et verrouillé à l’un des implants dentaires 3’ correspondant, de sorte que ladite contrepartie 18 est retenue fermement par friction entre la tête 7A’, 7A’’ du pilier prothétique 7’, 7’’ et la paroi interne de l’évidement 19 conique ou tronconique de la contrepartie 18, la surface occlusale 8’, 8’’ de la tête 7A’, 7A’’ du pilier prothétique 7’, 7’’étant en contact contre la paroi interne dudit évidement 19 conique ou tronconique. Puis, l’armature 2’ de prothèse dentaire, dont ledit logement apical 20 est de préférence préalablement équipé de la pièce de liaison déformable 5’, est rapportée au sous-ensemble comprenant l’implant dentaire 3’, le pilier prothétique 7’, 7’’ à tête 7’, 7’’ conique ou tronconique et la contrepartie 18, de manière à introduire ladite contrepartie 18 dans le logement apical 20 correspondant de l’armature 2 de prothèse dentaire. Il en résulte ainsi avantageusement une mise en contact de la surface externe 22 de la contrepartie 18 avec la pièce de liaison déformable 5’, laquelle peut alors se déformer, typiquement en torsion et / ou en flexion, sous l’effet d’un effort exercé à son encontre par la contrepartie 18, pour autoriser un ajustement d’une position et / ou d’une orientation relative entre l’armature 2 de prothèse dentaire et l’implant dentaire 3’ concerné, et absorber de la sorte au moins partiellement un éventuel manque (volontaire ou non) de parallélisme des directions A-A’ d’ancrage desdits implants dentaires 3’ et / ou un éventuel défaut (ou « imprécision ») de positionnement des extrémités occlusales 4A’ desdits implants dentaires 3’ suivant une direction verticale, en particulier par rapport à un agencement théorique des implants dentaires 3’ prédéfini par ordinateur en amont de la mise en place des implants dentaires 3’ dans le corps du patient.
Comme illustré sur l’installation de la , un système 1 peut fonctionner à la manière de moyens de détection de danger en hauteur tel que décrits ci avant.
Comme illustré sur l’installation de la , un système 1 peut fonctionner à la manière de moyens de sécurisation lors d’une manœuvre d’un véhicule venant se garer en marche arrière à un quai d’une plateforme logistique, ou équivalent.
Du fait de sa polyvalence et de son faible cout, de sa facilité d’installation et de maintenance, le système 1 peut être utilisé en grand nombre dans une installation 10 pour limiter les risques d’accidents.
DISPOSITIF, SYSTÈME ET PROCÉDÉ DE DÉTECTION ET DE PRÉVENTION DE COMPORTEMENTS D’UN ANIMAL DE COMPAGNIE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un dispositif de détection et de prévention de comportements d’un animal de compagnie, un système de prévention de comportements d’un animal de compagnie et un procédé de détection et de prévention d’un animal de compagnie. Elle s’applique, notamment, au domaine du comportementalisme animal et au domaine vétérinaire de manière général.
Dans le domaine de la prévention et du traitement de comportements gênants d’animaux de compagnie, l’un des principaux freins à la détection de ces comportements et à leur traitement réside en ce que l’animal de compagnie, laissé seul, agit différemment qu’en compagnie d’un être humain.
Il résulte de cette différence de comportement une difficulté à agir de manière adaptée sur l’apprentissage de l’animal, résultant en la pérennisation de ces comportements gênants.
De tels comportements peuvent engendrer des risques physiques pour l’animal (maladies, infections, indigestions), des risques matériels pour les biens affectés par le comportement de l’animal, voire des risques pour les êtres humains autour de l’animal.
Aujourd’hui, on connaît des systèmes comportant des colliers connectés, munis de haut-parleurs ou de vibreurs, associés à des barrières virtuelles, définies en termes de coordonnées GPS (pour « Global Positioning System », traduit par système de positionnement global) par exemple.
Ces systèmes présentent plusieurs inconvénients : - d’une part, car les animaux de compagnie s’habituent au son ou aux vibrations dont l’effet dissuasif devient graduellement nul et - d’autre part, car ils ont pour principal usage la protection d’un périmètre de déplacement de l’animal de compagnie, ce qui ne permet pas de résoudre l’importante variété de comportements gênants.
Concept général de l’invention
Le concept général de l’invention consiste à mettre en œuvre des étiquettes à radio-identification pour localiser un animal de compagnie, déterminer ses interactions avec des biens et lieux associés à ces étiquettes, et émettre des données et/ou alertes en relation avec les interactions déterminées.
représente, schématiquement, une première vue d’un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement, une deuxième vue d’un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention,
représente, schématiquement, un mode de réalisation particulier du système objet de la présente invention et
Les mesures sont faites sur des échantillons de test prélevés de rouleaux ou feuilles de la matière première, ou des éprouvettes de test obtenues sur un conditionnement fini. Lors de l’excision de l’échantillon de test d’un conditionnement fini, il faut veiller à ne pas contaminer ou déformer l’échantillon de test pendant le procédé. L’échantillon de test doit être plus grand que les pinces utilisées pour maintenir l’échantillon de test dans l’instrument. L'échantillon de test devrait être prélevé d'une zone exempte de pliures, de faux-plis ou de jointures.
Mesurer la résistance à l’éclatement (en utilisant une pression de serrage suffisante pour empêcher un glissement pendant le test, et une vitesse de pompage de 95 + 15 mL/min) pour un total de 10 échantillons de test répliqués. Pour des échantillons qui sont sensibles au côté, le côté de l’échantillon de test qui est censé faire face à l’intérieur du conditionnement fait face à la pression lorsqu’il est placé dans les pinces, et 10 répliques sont testées dans cette orientation. Pour des échantillons qui sont équilibrés (non sensibles au côté), 5 répliques sont testées avec l’intérieur du conditionnement faisant face à la pression et 5 répliques sont testées avec l’extérieur du conditionnement faisant face à la pression, et la moyenne des résultats est établie conjointement. Enregistrer la pression à laquelle chaque échantillon de test éclate au 0,001 kPa le plus proche. Si la pression d’éclatement est inférieure à 70 kPa, de multiples couches du matériau de test doivent être utilisées. Pour obtenir la résistance à l’éclatement, diviser la pression d’éclatement par le nombre de couches testées. Calculer la moyenne arithmétique de pression d’éclatement pour toutes les répliques et signaler en tant que résistance à l’éclatement au 0,001 kPa le plus proche.
Procédé de test de calibre
Le calibre, ou l'épaisseur, d'un échantillon de test à couche unique est mesuré sous une charge statique par un micromètre, conformément au procédé normalisé ISO 534, avec les modifications notées ici. Toutes les mesures sont effectuées dans un laboratoire maintenu à 23 °C ± 2 °C et à 50 % ± 2 % d’humidité relative et les échantillons de test sont conditionnés dans cet environnement pendant au moins 2 heures avant le test.
Pour mesurer le calibre, commencer par remettre à zéro le micromètre contre la plate-forme de référence plate horizontale. Placer l’échantillon de test sur la plate-forme avec l’emplacement de test centré sous le pied de pression. Abaisser doucement le pied de pression avec une vitesse de descente de 3,0 mm par seconde jusqu’à ce que la pression complète soit exercée sur l’échantillon de test. Attendre 5 secondes puis enregistrer le calibre de l’échantillon de test au 0,1 micromètre le plus proche. D’une façon similaire, répéter pour un total de dix échantillons de test répliqués. Calculer la moyenne arithmétique pour toutes les mesures de calibre et signaler la valeur en tant que calibre au 0,1 micromètre le plus proche.
Procédé de test de masse surfacique
La masse surfacique d'un échantillon de test est la masse (en grammes) par surface unitaire (en mètres carrés) d'une couche unique de matériau et est mesurée conformément au procédé normalisé ISO 536. La masse de l’échantillon de test est coupée à une aire connue, et la masse de l’échantillon est déterminée en utilisant une balance analytique précise à 0,0001 gramme. Toutes les mesures sont effectuées dans un laboratoire maintenu à 23 °C ± 2 °C et à 50 % ± 2 % d’humidité relative et les échantillons de test sont conditionnés dans cet environnement pendant au moins 2 heures avant le test.
Mesurer les dimensions de l’échantillon de test à couche unique en utilisant une règle métallique en acier étalonnée répondant aux normes du NIST, ou équivalente. Calculer l’aire de l’échantillon de test et enregistrer au 0,0001 mètre carré le plus proche. Utiliser une balance analytique pour obtenir la masse de l’échantillon de test et enregistrer au 0,0001 gramme le plus proche. Calculer la masse surfacique en divisant la masse (en grammes) par l’aire (en mètres carrés) et enregistrer au 0,01 gramme par mètre carré (g/m²) le plus proche. D’une façon similaire, répéter pour un total de dix échantillons de test répliqués. Calculer la moyenne arithmétique pour la masse surfacique et signaler au 0,01 gramme/mètre carré le plus proche.
Un testeur d’épaisseur avec une plaque coulissante horizontale rigide plate est utilisé. Le testeur d’épaisseur est configuré de sorte que la plaque coulissante horizontale se déplace librement dans une direction verticale avec la plaque coulissante horizontale toujours maintenue dans une orientation horizontale directement au-dessus d’une plaque de base horizontale rigide plate. Le testeur d'épaisseur inclut un dispositif approprié pour mesurer l'espace entre la plaque coulissante horizontale et la plaque de base horizontale à ± 0,5 mm. La plaque coulissante horizontale et la plaque de base horizontale sont plus grandes que la surface du conditionnement d'article absorbant qui vient en contact avec chaque plaque, c'est-à-dire chaque plaque s'étend au-delà de la surface de contact du conditionnement d'article absorbant dans toutes les directions. La plaque coulissante horizontale exerce une force vers le bas de 850 ± 1 gramme-force (8,34 N) sur le conditionnement d’article absorbant, qui peut être obtenue en plaçant un poids approprié sur le centre de la surface supérieure non en contact avec le conditionnement de la plaque coulissante horizontale de sorte que la masse totale de la plaque de coulissement plus le poids ajouté est de 850 ± 1 grammes.
La différenciation des kératinocytes est stimulée par de nombreux facteurs de transcription comme le ZNF50, un facteur de transcription connu pour réguler plusieurs gènes codant pour des composants de l’enveloppe cornée et la différenciation terminale des kératinocytes.
Les céramides sont les lipides prédominants de la peau et constituent approximativement 50 % en masse des lipides intercellulaires. Ils participent à la fonction barrière de la peau et au maintien de l’hydratation. Les céramides synthases (CERS) 3 et 4 sont majoritaires dans la peau.
Le concentrat d’huile de thé, en augmentant significativement le niveau d’expression génique de ces différents marqueurs, contribue ainsi à un effet pro-barrière.
Activité dans des modèles in vitro en lien avec le confort et bien-être cutané
Le stress psychologique a de multiples impacts physiologiques et cliniques sur la peau. Les impacts physiologiques sont variés (inflammation, altération de la fonction barrière, altération de la cicatrisation, suppression de l’immunité) et vont conduire à des impacts cliniques (phénotype de peau sèche/sensible, rougeurs, irritations, démangeaisons, imperfections, acné, eczéma …).
Il existe deux principaux axes de réponse au stress : le système nerveux sympathique qui va induire le relargage de neuropeptides (substance P par exemple) et catécholamines et l’axe Hypothalamo-hypophyso-surrénalien (HPA axis) qui va induire le relargage du cortisol.
Le stress psychologique aigu peut altérer la perméabilité de la barrière cutanée ainsi que l’intégrité du stratum corneum.
Pour évaluer l’effet du concentrat d’huile de thé sur un axe confort biologique et bien-être, différents modèles in vitro de stress en lien avec le cortisol et la substance P ont été réalisés.
Effet du concentrat d’huile de thé sur le relargage de cortisol dans un modèle d’explant cutané
Matériel et méthode Des explants cutanés ont été traités en topique par une formulation (crème) contenant 1 % de concentrat d’huile de thé, ou son placébo, ou traités en systémique (dans le milieu de culture) par le concentrat d’huile de thé à 0.001 % et la référence positive métyrapone à 1 mM. Les explants ont été incubés 24 heures puis stressés par l’ACTH 0.6 µM (Adreno CorticoTropic Hormone), hormone qui induit la production de cortisol. Ce stress a été couplé à une culture des explants dans un incubateur à 42 °C afin de potentialiser l’augmentation de la production de cortisol. Les explants ont été de nouveau traités par les produits en topique ou l’actif et la référence positive en systémique. Après 24 heures d’incubation, les milieux de culture ont été récupérés et un dosage ELISA du cortisol a été effectué.
Résultats Le concentrat d’huile de thé testé en systémique dans le milieu de culture diminue le cortisol dans les sousnageants de culture d’explants, cortisol induit par un traitement à l’ACTH couplé à une culture des explants dans un incubateur à 42 °C.
Le concentrat d’huile de thé, formulé à 1 % versus placebo, inhibe le cortisol, le placebo ayant augmenté le relargage du cortisol.
[Tableau 16] : Dosage du cortisol produit par explants cutanés stimulés par de l’ACTH + T°C 42°C (Concentrat d’huile de thé testé en systémique dans le milieu de culture) Quantification relative % Protection P value Cellules contrôles 1 ± 0.17 Cellules stimulées (ACTH 0,6 µM + 42 °C) 1.29 ± 0.05 Référence (Metyrapone 1 mM) 1.08 ± 0.12 70 % p THE 0.001 % 1.02 ± 0.04 93 % p
[Tableau 17] : Dosage du cortisol produit par explants cutanés stimulés par de l’ACTH + T°C 42°C (Concentrat d’huile de thé testé en topique en formulation versus placebo) Quantification relative % Protection (vs ACTH/42 °C) P value Cellules contrôles 1 ± 0.17 Cellules stimulées (ACTH 0,6 µM + 42 °C) 1.32 ± 0.12 Référence (Metyrapone 1 mM) 1.08 ± 0.12 73 % Placebo 1.47 ± 0.27 -50 % p THE 1% 1.16 ± 0.05 49%
Effet du concentrat d’huile de thé dans un modèle de stress exogène/endogène en lien avec la protection de la barrière cutanée
Puis la position et / ou l’orientation relative(s) ainsi ajustée(s) est alors avantageusement figée, maintenue fixe, par ledit moyen 6’ d’immobilisation relative de la pièce de liaison déformable 5’ et de l’armature 2’ de prothèse dentaire. Avantageusement, ledit moyen 6’ d’immobilisation relative de la pièce de liaison déformable 5’ et de l’armature 2’ de prothèse dentaire autorise en outre une immobilisation de la contrepartie 18 par rapport à ladite armature 2’ de prothèse.
De préférence, ledit moyen 6’ d’immobilisation relative de la pièce de liaison déformable 5’ et de l’armature 2’ de prothèse dentaire comprend une substance durcissable (typiquement liquide ou pâteuse dans un état initial), qui est introduite à l’intérieur dudit logement apical 20. Ladite substance durcissable est de préférence une substance autodurcissante, typiquement par polymérisation et / ou réticulation, de sorte qu’aucun dispositif technique externe de durcissement n’est nécessaire pour assurer le durcissement de ladite substance durcissable. Par exemple, ladite substance durcissable peut ainsi être une résine autodurcissante acrylique ou composite (par exemple une résine composite bis-acrylique ou bis-glycol-dimethacrylate (bis-GMA) ou de l’uréthane diméthacrylate (UDMA)), telle que classiquement utilisée en dentisterie pour la pose de couronnes et de bridges provisoires. Ladite substance durcissable peut être éventuellement introduite à l’intérieur dudit logement apical 20 avant l’introduction de l’armature 2’ de prothèse dentaire dans la cavité buccale du patient. Il est toutefois préférable, en matière de praticité notamment, que ladite substance durcissable soit introduite à l’intérieur dudit logement apical 20 après que l’armature 2’ a été rapportée au sous-ensemble comprenant l’implant dentaire 3’ concerné, le pilier prothétique 7’, 7’’ à tête 7A’, 7A’’ conique ou tronconique et la contrepartie 18, et donc une fois que la contrepartie 18 est agencée dans le logement apical 20.
A ce titre, ladite armature 2’ de prothèse dentaire présente préférentiellement au moins un canal 24A, 24B, qui débouche d’une part dans ledit au moins un logement apical 20, et d’autre part à l’extérieur de ladite armature 2’ de prothèse dentaire, pour permettre une introduction de ladite substance durcissable dans ledit logement apical 20, par exemple à l’aide d’une seringue ou de tout autre système d’introduction adapté. De préférence, ledit canal 24A, 24B débouche à l’extérieur de ladite armature 2’ de prothèse dentaire par l’intermédiaire de la face occlusale 2A’ de cette dernière, ce qui facilite l’introduction de ladite substance durcissable dans ledit logement apical 20, en particulier lorsque que l’armature 2’ de prothèse dentaire est déjà agencée dans la cavité buccale du patient.
Plus préférentiellement encore, comme dans l’exemple de la , l’armature 2’ de prothèse dentaire présente une pluralité de canaux 24A, 24B, à savoir : – au moins un premier canal 24A, qui débouche d’une part dans ledit au moins un logement apical 20, et d’autre part à l’extérieur de ladite armature 2’ de prothèse dentaire, pour permettre une introduction de ladite substance durcissable dans ledit logement apical 20, et – au moins un deuxième canal 24B, qui débouche d’une part dans ledit logement apical 20, et d’autre part à l’extérieur de l’armature 2’ de prothèse dentaire, pour permettre lui-aussi une introduction de la substance durcissable dans ledit logement apical 20, et / ou pour permettre une évacuation d’air présent dans le logement apical 20 et / ou d’un excès de substance durcissable lors de l’introduction de cette dernière par l’intermédiaire du premier canal 24A.
De préférence, comme dans l’exemple de la , ledit premier canal 24A et ledit deuxième canal 24B débouchent à l’extérieur de ladite armature 2’ de prothèse dentaire par l’intermédiaire de la face occlusale 2A’ de cette dernière. De manière avantageuse, toujours comme dans l’exemple de la , l’armature 2’ de prothèse dentaire est en revanche dépourvue de canal, ou autre orifice, qui débouche d’une part dans ledit au moins un logement apical 20, et d’autre part à l’extérieur de ladite armature 2’ de prothèse dentaire par l’intermédiaire de l’un desdites faces latérales de cette dernière.
Outre sa fonction en matière d’absorbation d’un éventuel manque (volontaire ou non) de parallélisme des directions A-A’ d’ancrage desdits implants dentaires 3’ et / ou un éventuel défaut (ou « imprécision ») de positionnement des extrémités occlusales 4A’ desdits implants dentaires 3’ suivant une direction verticale., ladite bague (pièce de liaison déformable 5’) joue avantageusement au moins partiellement un rôle de joint entre la paroi interne 21 du logement apical 20 et la surface externe 22 de la contrepartie 20 agencée dans ce dernier. On limite ainsi avantageusement un risque de dépôt de substance durcissable sur une gencive sous-jacente du patient.
De manière alternative ou complémentaire, mais moins avantageuse sur le plan de la praticité et du coût de mise en œuvre, ledit moyen 6’ d’immobilisation relative de la pièce de liaison déformable 5’ et de l’armature 2’ de prothèse dentaire pourrait comprendre une ou plusieurs vis (ou tout autre moyen mécanique adéquat) traversant l’armature 2’ de prothèse dentaire, pour immobiliser la contrepartie 18 en position dans le logement apical 20, et donc immobiliser ainsi la pièce de liaison déformable 5’, en contact avec la contrepartie 18, par rapport à l’armature 2’ de prothèse dentaire, en configuration déformée.
De préférence, comme évoqué ci-avant et comme dans le mode de réalisation illustré schématiquement à la , l’armature 2’ de prothèse dentaire et le système de liaison sont conçus et configurés pour assurer une fixation de ladite armature 2’ de prothèse dentaire à chacun desdits implants dentaires 3’, et de préférence à chacun de ces derniers, par cône de friction entre le système de liaison et chacun desdits piliers prothétiques 7’, 7’’. A ce titre, chacun desdits piliers prothétiques 7’, 7’’ présente donc une tête 7A’, 7A’’ qui est conique ou tronconique, et le dispositif prothétique dentaire 1’ comprenant une pluralité de dites contreparties 18, présentant chacune un évidement 19 qui est conique ou tronconique de forme adaptée à la tête 7A’, 7A’’ conique ou tronconique de l’un desdits piliers prothétiques 7’, 7’’ correspondant pour assurer une rétention par friction de ladite tête 7A’, 7A’’ dans ledit évidement 19. La tête 7A’, 7A’’ conique ou tronconique de chacun desdits piliers prothétiques 7’, 7’’ définit alors un axe d’insertion de ladite tête 7A’, 7A’’ conique ou tronconique dans l’évidement 19 de l’une des contreparties 18 correspondante. En retour, l’armature 2’ de prothèse dentaire est donc avantageusement pourvue d’une pluralité de dits logements apicaux 19 pour recevoir chacun l’une desdites contreparties 18 correspondante, de la manière décrite précédemment.
La mise en œuvre d’un tel système de liaison assurant une fixation de l’armature 2’ de prothèse dentaire aux implants dentaires 3’ par cône de friction, permet avantageusement de rendre le système de liaison fixable de manière détachable auxdits implants dentaires 3’, ou à tout le moins à l’un desdits implants dentaires 3’, de manière plus simple que dans le cas d’une transfixation, tel que présenté dans ce qui précède. Un tel système de liaison présente en outre l’intérêt d’être particulièrement peu coûteux à concevoir et à fabriquer.
Ceci étant, il est à noter ici que la variante de fixation « par cône de friction » (ou « fixation par cône Morse ») décrite ci-dessus peut être éventuellement compatible avec la variante de fixation « par transfixation », décrite précédemment, dans la mesure où il est envisageable que l’armature 2, 2’ de prothèse dentaire et le système de liaison soient conçus et configurés pour assurer une fixation de l’armature 2, 2’ de prothèse dentaire d’une part à au moins l’un des implants dentaires 3, 3’ par transfixation, et d’autre part à au moins un autre desdits implants dentaires 3, 3’ par cônes de friction. Une telle conception s’avérerait néanmoins relativement complexe et coûteuse à mettre en œuvre en pratique. Par rapport à la variante « par transfixation » décrite précédemment, une telle variante de fixation « par cône de friction » présente notamment l’avantage d’être moins coûteuse à mettre en œuvre, et d’autoriser une fixation temporaire, puis une dépose ultérieure, plus simple et plus rapide de l’armature 2’ de prothèse dentaire aux implants dentaires 3’, dans le cas donc où ladite armature 2’ de prothèse dentaire appartient à une prothèse dentaire provisoire.