INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La photoanode PA et la photocathode PC sont avantageusement reliées par un circuit externe où circulent des électrons e - générés par la photoanode PA. Les photons du rayonnement solaire RS1 réfléchis par le premier réflecteur R1 sont absorbés par le premier matériau semi-conducteur SC1, et excitent les électrons de sa bande de valence BV1, pouvant alors générer des paires électron-trou e - /h + . Plus précisément, un électron e - peut franchir la bande interdite Eg 1 du premier matériau semi-conducteur SC1 si les photons du rayonnement solaire RS1 réfléchi par le premier réflecteur R1 sont suffisamment énergétiques, puis l’électron e - peut alors passer de la bande de valence BV1 à la bande de conduction BC1 du premier matériau semi-conducteur SC1. Un trou h + (i.e. une absence d’électron ou lacune) est simultanément créé dans la bande de valence BV1. Les trous h + atteignent la surface de la couche photocatalytique 10 de la photoanode PA où ils peuvent réagir avec le premier électrolyte EL1. Les électrons e - passent de la bande de conduction BC1 du premier matériau semi-conducteur SC1 à la bande de valence BV2 du second matériau semi-conducteur SC2 via le circuit externe, créant ainsi un photo-courant. Parallèlement, les photons du rayonnement solaire RS2 réfléchis par le second réflecteur R2 sont absorbés par le second matériau semi-conducteur SC2, et excitent les électrons de sa bande de valence BV2, pouvant alors générer des paires électron-trou e - /h + . Plus précisément, un électron e - peut franchir la bande interdite Eg 2 du second matériau semi-conducteur SC2 si les photons du rayonnement solaire RS2 réfléchi par le second réflecteur R2 sont suffisamment énergétiques, puis l’électron e - peut alors passer de la bande de valence BV2 à la bande de conduction BC2 du second matériau semi-conducteur SC2. Les électrons e - de la bande de conduction BC2 du second matériau semi-conducteur SC2 atteignent la surface de la couche photocatalytique 20 de la photocathode PC où ils peuvent réagir avec le second électrolyte EL2.
Système optique
Le système optique est agencé hors du réacteur 1 photoélectrochimique solaire. En d’autres termes, le système optique est situé à l’extérieur du réacteur 1 photoélectrochimique solaire.
Le système optique comprend un premier réflecteur R1 conçu pour réfléchir un premier domaine spectral d’un rayonnement solaire RS incident vers la première paroi P1. Le premier domaine spectral est restrictif par rapport à la totalité du spectre solaire. Le premier réflecteur R1 est avantageusement agencé pour réfléchir le premier domaine spectral du rayonnement solaire RS incident de sorte que le rayonnement solaire réfléchi RS1 par le premier réflecteur R1 s’étend suivant une direction parallèle à la normale à la surface de la première paroi P1 du réacteur 1 photoélectrochimique. Un tel agencement du premier réflecteur R1 permet de maximiser l’intensité du rayonnement RS1 reçu par la photoanode PA, et ce en vue d’augmenter le rendement du réacteur 1 photoélectrochimique.
Le système optique comprend un second réflecteur R2 conçu pour réfléchir un second domaine spectral d’un rayonnement solaire RS incident vers la seconde paroi P2. Le second domaine spectral est différent du premier domaine spectral. Le second domaine spectral est restrictif par rapport à la totalité du spectre solaire. Le second réflecteur R2 est avantageusement agencé pour réfléchir le second domaine spectral du rayonnement solaire RS incident de sorte que le rayonnement solaire réfléchi RS2 par le second réflecteur R2 s’étend suivant une direction parallèle à la normale à la surface de la seconde paroi P2 du réacteur 1 photoélectrochimique. Un tel agencement du second réflecteur R2 permet de maximiser l’intensité du rayonnement RS2 reçu par la photocathode PC, et ce en vue d’augmenter le rendement du réacteur 1 photoélectrochimique.
Les premier et second réflecteurs R1, R2 sont avantageusement conçus pour respectivement réfléchir les premier et second domaines spectraux selon respectivement des première et seconde intensités lumineuses différentes. A titre d'exemples non limitatifs, les premier et second réflecteurs R1, R2 peuvent comporter : - des miroirs de Fresnel présentant des matrices de lentilles (dites lentilles linéaires de Fresnel) pouvant être focalisées ou défocalisées de manière à moduler l’intensité lumineuse réfléchie pour une incidence donnée du rayonnement solaire RS ; - des héliostats pouvant être focalisés ou défocalisés de manière à moduler l’intensité lumineuse réfléchie pour une incidence donnée du rayonnement solaire RS.
La présence majoritaire de polyphénols sous forme aglycones dans l’extrait selon l’invention est particulièrement intéressante. En effet, les polyphénols sous forme aglycones est la seule forme absorbable par les entérocytes et par conséquent mieux assimilés par l’organisme, notamment chez l’Homme et l’animal.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’extrait selon l’invention est susceptible d’être obtenu par un procédé comprenant une étape de saponification de la propolis, préférentiellement une étape de saponification douce.
Selon une variante, l’extrait selon l’invention comprend également, en masse des polyphénols totaux de l’extrait : - une teneur en acide caféique inférieure à 0,02%, - une teneur en acide férulique inférieure à 0,02%, et - une teneur en acide p-coumarique inférieure à 0,08%.
Selon un mode de réalisation, l’extrait selon l’invention ne comprend pas au moins une molécule choisie parmi le farnésyl, l’acide caféique, l’acide férulique et l’acide p-coumarique.
Selon un autre mode de réalisation, l’extrait selon l’invention ne comprend pas au moins deux molécules choisies parmi l’acide caféique, l’acide férulique et l’acide p-coumarique.
Selon un autre mode de réalisation, l’extrait selon l’invention ne comprend pas d’acide caféique, d’acide férulique, d’acide p-coumarique et de farnésyl.
Avantageusement, l’extrait selon l’invention est sélectivement concentré en 5 polyphénols et possède une teneur très faible, voire nulle, d’autres molécules présentent initialement dans l’extrait brute de propolis.
Selon une variante, l’extrait selon l’invention est constitué d’apigenine, de chrysine, d’ester phénéthylique d’acide caféique (CAPE), de galangine et de pinocembrine.Selon une variante, l’extrait selon l’invention peut comprendre également au moins un additif.
L’extrait de propolis selon l’invention peut contenir comme additif au moins un composé choisi parmi les huiles, les cires, les tensioactifs, les co-tensioactifs, les épaississants et/ou gélifiants, les humectants, les colorants, les conservateurs, les charges, les tenseurs, les anti-agglomérants, les séquestrants et leurs mélanges, sans que cette liste soit limitative.
Bien entendu, l’Homme du métier veillera à choisir les éventuels composés complémentaires, actifs ou non-actifs, et leur quantité, de telle sorte que les propriétés avantageuses de l’extrait de propolis ne soient pas, ou sensiblement pas, altérées par l’adjonction envisagée.
L’extrait selon l’invention peut être obtenu par tout procédé adapté. Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, l’extrait selon l’invention est susceptible d’être obtenu selon un procédé comprenant les étapes suivantes : a) Broyage d’au moins une propolis brute, b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un solvant d’extraction, c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) et récupération du filtrat, d) Evaporation du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu, e) Mélange du résidu obtenu à l’étape d) avec un mélange de solvant organique et de solvant aqueux sous agitation, f) Décantation du mélange obtenu à l’étape e) et récupération de la phase organique g) Lavage de la phase organique obtenue à l’étape f) à l’aide de sels de sulfate de sodium anhydres, h) Filtration de la phase organique obtenu à l’étape g), i) Evaporation du solvant organique et récupération d’un extrait de propolis liquide comprenant au moins 18% de polyphénols totaux par rapport à la masse totale de l’extrait.
Dans le contexte de l’invention, le solvant d’extraction de l’étape b) est un mélange de solvant organique, de solvant aqueux et d’une base forte. Au sens de l’invention, l’étape b) est une étape de saponification, préférentiellement une étape de saponification douce.
Avantageusement, la base forte va rompre les liaisons sucres-polyphénols permettant ainsi d’obtenir une majorité de polyphénols sous forme aglycone les rendant facilement assimilables par la muqueuse intestinale, en particulier d’être directement assimilable par la muqueuse intestinale sans traitement enzymatique préalable.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’extrait selon l’invention est obtenu par un procédé comprenant une étape de saponification de la propolis, préférentiellement une étape de saponification douce de la propolis.
Aussi, selon un autre aspect, l’invention a pour objet un procédé d’obtention d’un extrait selon l’invention comprenant au moins la mise en œuvre des étapes suivantes : a) Broyage d’au moins une propolis brute, b) Macération de la poudre de propolis obtenue à l’étape a) dans un solvant d’extraction, c) Filtration du macérat obtenu à l’étape b) et récupération du filtrat, d) Evaporation du filtrat obtenu à l’étape c) formant un résidu, e) Mélange du résidu obtenu à l’étape d) avec un mélange de solvant organique et de solvant aqueux sous agitation, f) Décantation du mélange obtenu à l’étape e) et récupération de la phase organique, g) Lavage de la phase organique obtenue à l’étape f) à l’aide de sels de sulfate de sodium anhydres, h) Filtration de la phase organique obtenu à l’étape g), i) Evaporation du solvant organique et récupération d’un extrait de propolis liquide comprenant au moins 18% de polyphénols totaux par rapport à la masse totale de l’extrait.
En référence aux figures 2 à 5, la couche rugueuse 46 comporte une couche 60 de grains poreux 62, une couche d’adhésif 64, fixant les grains poreux 62 de la couche 60 sur la surface de support 44, et avantageusement, un revêtement 66 de protection, recouvrant les grains poreux 62 de la couche 60.
La couche de grains poreux 60 est formée de grains poreux 62 dont des exemples sont illustrés sur les figures 5 et 6. Comme illustré sur ces figures, les grains poreux 62 présentent une forme générale bombée. Les grains poreux 62 présentent une surface externe définissant une pluralité d’arêtes anguleuses 70 orientées de manière aléatoire, définissant, pour au moins certains grains poreux 62, des cavités macroscopiques 72.
Dans l’exemple de la , pour des formes « tenue » (ou « holding »), les grains poreux 62 présentent de préférence une masse volumique inférieure à 500 kg/m 3 , notamment comprise entre 360 kg/m 3 et 460 kg/m 3 , en particulier entre 400 kg/m 3 et 440 kg/m 3 .
Dans l’exemple de la , pour des formes « papier de verre » (ou « sand paper »), les grains poreux 62 présentent une masse volumique inférieure à 650 kg/m 3 , notamment comprise entre 400 kg/m 3 et 600 kg/m 3 , en particulier entre 460 kg/m 3 et 580 kg/m 3 .
De préférence, les grains poreux 62 sont formés de matière végétale. En particulier, les grains poreux 62 sont formés de rafle végétale, en particulier de rafle de maïs.
La rafle de maïs est par définition le rachis central de l’épi de maïs, sur lequel sont implantés les épillets femelles qui se transforment en grains lors de la maturation de la plante. Les grains poreux 62 qui en découlent proviennent de préférence de la ceinture ligneuse.
Les grains poreux 62 présentent une porosité interne au sein du matériau les constituant.
Dans l’exemple de la , pour des formes « tenue » (ou « holding »), la porosité interne des grains poreux 62 est par exemple supérieure à 70%, notamment supérieure à 80%, en particulier comprise entre 80% et 120%.
Dans l’exemple de la , pour des formes « papier de verre » (ou « sand paper »), la porosité interne des grains poreux 62 est par exemple supérieure à 70%, notamment supérieure à 90%, en particulier comprise entre 100% et 200%.
Cette porosité est mesurée par la méthode suivante. Une masse donnée de grains poreux 62 (par exemple 100 g) est disposée dans un récipient. Les grains poreux 62 ont été préalablement séchés à température ambiante pendant au moins 24h. Les grains poreux 62 sont pesés pour déterminer leur masse sèche MS, avant d’être immergés dans un volume d’eau pendant une heure.
Suite à l’immersion dans le volume d’eau, les grains poreux 62 sont extraits du volume d’eau, et sont filtrés, avant d’être à nouveau pesés pour déterminer leur masse humide MH.
La porosité est déterminée à partir de la masse d’eau obtenue par différence D entre la masse humide MH et la masse sèche MS après une heure, divisée par la densité de l’eau.
La porosité interne des grains poreux 62 rend la couche rugueuse 46 accrochable sur le support 40 de manière simple et robuste, tout en offrant une texture proche de celle de la glace après accrétion, et donc des caractéristiques aérodynamiques similaires à celles d’une couche de glace.
Dans l’exemple de la , pour des formes « tenue » (ou « holding »), les grains poreux 62 de la couche rugueuse 46 sont calibrés pour présenter une dimension maximale inférieure à 5,0 mm, et comprise généralement entre 2,0 mm et 4,0 mm, notamment entre 2.8 mm et 3,8 mm.
Dans l’exemple de la , pour des formes « papier de verre » (ou « sand paper »), les grains poreux 62 de la couche rugueuse 46 sont calibrés pour présenter une dimension maximale inférieure à 5,0 mm, et comprise généralement entre 2,0 mm et 4,0 mm, notamment entre 1 mm et 2,8 mm .
Comme indiqué précédemment, les grains poreux 62 sont disposés pour former préférentiellement une monocouche sur la surface de support 44, comme visible sur la .
Contexte Les paliers magnétiques sont utilisés dans différentes machines rotatives telles que les moteurs électriques, les compresseurs, les turbines, ou similaires afin de maintenir les positions axiales ou/et radiales d’un rotor au moyen de champs magnétiques agissant sur le rotor de la machine.
Les capteurs de position inductifs sont utilisés dans les dispositifs de commande de palier magnétique (MBC) pour mesurer la position de rotor.
Les capteurs de position inductifs sont généralement des charges inductives.
La valeur de la charge inductive varie sensiblement d’un capteur à l’autre.
De plus, les capteurs de position inductifs peuvent être situés loin des MBC de sorte que le câble reliant les capteurs de position inductifs aux MBC ajoute une charge capacitive et inductive supplémentaire en fonction de la longueur et de la taille du câble.
Comme les capteurs de position inductifs sont alimentés par des sources de courant alternatif (AC), les capteurs de position inductifs consomment une grande quantité de puissance réactive qui doit être compensée.
Le document US 9,966,892 divulgue un dispositif de compensation automatique de puissance réactive permettant de compenser automatiquement la puissance réactive consommée par un capteur de position inductif.
Le dispositif génère un courant réactif proportionnel au courant consommé par le capteur de position inductif.
Le dispositif de compensation automatique de puissance réactive utilise un convertisseur en demi-pont comprenant deux commutateurs et deux condensateurs, les commutateurs étant commandés de sorte que les condensateurs délivrent un courant de compensation pour compenser le courant réactif.
Des capteurs et des filtres sont nécessaires pour déterminer le courant réactif.
Une temporisation provoquée par lesdits capteurs et filtres est introduite.
De plus, comme la tension des condensateurs est fixe, la gamme de capteurs qui fonctionneront avec l’art antérieur est limitée.
Résumé Par conséquent, la présente invention vise à surmonter totalement ou partiellement ces inconvénients.
Selon un aspect, un procédé de compensation de la puissance réactive consommée par au moins un capteur de position inductif pour un rotor d’une machine électrique supporté par au moins un palier magnétique actif est proposé.
Le capteur de position inductif est alimenté par une source de courant alternatif (AC) et mesure un déplacement axial ou radial du rotor.
Caractéristiques des plaques Nombre de dispositif d’éclairage simple 12 Epaisseur « ½e » d’un dispositif d’éclairage - m 0,005 Epaisseur totale - m 0,06 Ecartement « D » entre les faces arrière de deux dispositifs d’éclairage successifs - m 0,156 Espace libre « d » entre dispositifs d’éclairage - m 0,145
5 .4. Homogénéité de la lumière
L’homogénéité de la lumière issue d’un dispositif d’éclairage incluant une OLED est supérieure ou égale à 99%, assurant un meilleur rendement qu’un dispositif d’éclairage incluant une LED.
La source de lumière est usuellement une source émettant dans l'infrarouge, la méthode utilisée étant usuellement désignée par le terme anglosaxon "NDIR detection", l'acronyme NDIR signifiant Non Dispersive Infra-Red. Un tel principe a été fréquemment mis en œuvre, et est par exemple décrit dans de nombreux documents, par exemple dans US5026992 ou WO2007064370.
Selon les procédés les plus courants, le gaz analysé s'étend entre une source de lumière et un photodétecteur, dit photodétecteur de mesure, ce dernier étant destiné à mesurer une onde lumineuse, émise par la source, transmise à travers le gaz à analyser, et partiellement absorbée par ce dernier. Les procédés comprennent généralement une mesure d'une onde lumineuse, dite onde lumineuse de référence, émise par la source, et non absorbée par le gaz analysé.
La comparaison entre l'onde lumineuse en présence de gaz et l'onde lumineuse sans gaz permet de caractériser le gaz. Il s'agit par exemple de déterminer une quantité d'une espèce gazeuse dans le gaz, selon la technologie désignée par le terme "NDIR par absorption". Il peut également s'agir d'estimer une quantité de particules dans le gaz, en détectant une lumière diffusée par ce dernier selon une plage angulaire de diffusion prédéterminée.
L'onde lumineuse de référence est mesurée par un photodétecteur de référence. Il peut s'agir d'un photodétecteur de référence différent du photodétecteur de mesure, et agencé de façon à être disposé face à la source de lumière le photodétecteur de référence étant associé à un filtre optique de référence. Le filtre optique de référence définit une bande spectrale de référence, dans laquelle le gaz à analyser ne présente pas d'absorption significative.
Les documents EP2711687 et EP2891876 décrivent des capteurs de gaz comportant des enceintes, dans lesquelles un ou plusieurs miroirs sont agencés. Les miroirs permettent de maximiser le trajet de la lumière dans l'enceinte, et de focaliser les rayons lumineux ayant traversé le gaz sur le ou les photodétecteurs. Cela permet d'augmenter la sensibilité de détection tout en utilisant des dispositifs compacts.
US2022/0214267 décrit une configuration compacte d’un capteur de gaz, compatible avec un format dit « 4R », qui est un standard usuel dans le domaine de la détection de gaz.
Le demandeur a conçu un capteur de gaz particulièrement compact, compatible avec le format 4R, dont la fabrication est plus simple, et moins couteuse que celle du capteur décrit dans US2022/0214267. Il en résulte un capteur de gaz aux performances optimisées, privilégiant notamment la compacité et le coût.
Un premier objet de l’invention est un capteur de gaz comportant une enceinte, configurée pour recevoir un gaz, le capteur comportant également : une source de lumière, configurée pour émettre une onde lumineuse se propageant dans l'enceinte en formant, à partir de la source de lumière, un premier cône de lumière; un photodétecteur de mesure configuré pour détecter une onde lumineuse émise par la source de lumière et s'étant propagé à travers l'enceinte; la source de lumière et le photodétecteur de mesure étant supportés par un circuit imprimé; une surface réfléchissante de rang 1, formant une partie d'une ellipsoïde de révolution, présentant un premier foyer et un deuxième foyer, la surface réfléchissante de rang 1 étant disposée face à la source de lumière, de façon à réfléchir le premier cône de lumière vers le deuxième foyer, la première surface réfléchissante formant une partie d'une ellipsoïde de révolution ; le dispositif étant caractérisé en ce que : le circuit imprimé comporte un miroir plan, formant une surface réfléchissante de rang 2, le deuxième foyer de la surface réfléchissante de rang 1 étant situé sur le miroir plan ou à une distance inférieure à 1 mm de ce dernier; le dispositif comporte une dernière surface réfléchissante, de rang N , N étant supérieur ou égal à 3, comportant un premier foyer, situé au niveau d’un miroir plan, disposé sur le circuit imprimé, formant une surface réfléchissante de rang -1, la dernière surface réfléchissante comportant un deuxième foyer;
de telle sorte que l'onde lumineuse émise par la source de lumière est successivement réfléchie par les N surfaces réfléchissantes, selon leurs rangs respectifs, avant de converger vers le deuxième foyer de la dernière surface réfléchissante, en formant un dernier cône de lumière, le photodétecteur de mesure étant disposé de manière à s'étendre dans le dernier cône de lumière.
Selon une possibilité, la source de lumière est disposée au niveau du premier foyer de la surface réfléchissante de rang 1, ou à une distance inférieure à 1 mm de ce dernier.
Selon une possibilité, le photodétecteur de mesure est disposé au niveau du deuxième foyer de la dernière surface réfléchissante, ou à une distance inférieure à 1 mm de ce dernier.
Selon une possibilité: le dispositif comporte plusieurs surfaces réfléchissantes de rang pair, chaque surface réfléchissante de rang pair étant un miroir plan disposé sur le circuit imprimé ; le dispositif comporte plusieurs surfaces réfléchissantes de rang impair, chaque surface réfléchissante de rang pair formant une partie d'une ellipsoïde de révolution et s’étendant face au circuit imprimé.
Selon une possibilité: chaque surface réfléchissante de rang n est configurée pour réfléchir l'onde lumineuse qu'elle reçoit en formant un cône de lumière de rang n +1, ce dernier s'étendant autour d'un axe de propagation de rang n +1 ; lorsque n , l'axe de propagation de rang n +1 s'étend entre la surface réfléchissante de rang n jusqu'à la surface réfléchissante de rang n +1 ; lorsque est impair, et ≤ -2, chaque surface réfléchissante s’étend selon une partie d’une ellipsoïde de révolution, l’axe de propagation de rang +1 passant par le deuxième foyer de la surface de rang n , ce dernier étant confondu avec le premier foyer de la surface de rang n +2 ; lorsque n = N , l'axe de propagation de rang N +1 s'étend entre la surface de rang N jusqu'au photodétecteur de mesure;
de telle sorte que l'onde lumineuse émise par la source de lumière subit un nombre de réflexions correspondant au nombre de surfaces réfléchissantes avant d'atteindre le photodétecteur de mesure.
Selon une possibilité, dans lequel lorsque n et est impair, chaque cône de lumière de rang n +1 converge vers le deuxième foyer de la surface de rang n à partir de laquelle il se propage.
Les surfaces réfléchissantes de rang impair peuvent être ménagées sur une face interne d’une même paroi, formant un capot du capteur. L'enceinte peut être formée par l'assemblage du capot du capteur en dessus d’un socle, le circuit imprimé étant disposé sur le socle.
De manière avantageuse, la portion secondaire (9) et notamment la jonction de la portion secondaire (9) à la partie latérale supérieure du dossier (17) est localisée en périphérie extérieure des aisselles du pilote.
Il est entendu par une partie latérale, à savoir une partie latérale inférieure et une partie latérale supérieure du dossier (17), une surface latérale adjacente à la surface supérieure du dossier (17), support du dos du pilote.
La paire de drisses de redressement (7) étant destinée à sensiblement entourer le buste du pilote, sans gêner la mobilité du pilote.