INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La personne du métier comprendra que les moyens pour parvenir à un tel résultat reposent ici encore sur les choix d’orientation des surfaces délimitant les chambres de lubrification 39 et 52, sur les choix de diamètres intérieurs et extérieurs des chambres, et sur le choix d’agencer du premier côté C1 ou du deuxième côté C2 respectivement une surface solidaire du manchon 8 ou de l’un des arbres 4 et 6.
Ainsi, en fonctionnement, le manchon d’accouplement 8 étant initialement dans la position accouplée ( ), le dispositif 76 alimente à la fois le premier canal d’alimentation 72 et le deuxième canal d’alimentation 74 en fluide F sous pression, moyennant quoi les chambres de lubrification 39 et 52 sont alimentées en fluide F respectivement par l’intermédiaire des sorties 114 et 118, de la première chambre intermédiaire de lubrification 116 et de la deuxième chambre intermédiaire de lubrification 120, et des orifices intermédiaires 94 et 96 correspondants. Il en résulte, d’une part, la lubrification des moyens d’accouplement 37 et 48, et, d’autre part, l’application du premier effort axial F1 au manchon d’accouplement 8, tendant à maintenir ce dernier dans la position accouplée.
Dans l’exemple illustré, l’interface 112 d’engrènement du deuxième arbre 6 avec le pignon de renvoi 26 est alimentée en fluide F par l’intermédiaire des deuxièmes orifices d’évacuation 58.
L’ensemble de connexion 310 comprend un module complémentaire 330 sur lequel sont disposés deux connecteurs 36 du type des premiers connecteurs 36A, chacun des premiers connecteurs 36A étant configuré pour être respectivement connecté à un dispositif de connexion 100 du premier type.
Un ensemble de connexion 410, conforme à un autre mode de réalisation de l’invention, est représenté en . Par rapport à l’ensemble de connexion 310 décrit précédemment, l’ensemble de connexion 410 comprend une prise de connexion 420 avec une boite de connexion électrique 40 à laquelle deux dispositifs de connexion 200 conformes au deuxième mode de réalisation sont connectés, c’est-à-dire deux dispositifs de connexion 200 du deuxième type, prévus pour la connexion d’un câble Ethernet à neuf fils 210. Les deux dispositifs de connexion 200 sont de préférence identiques l’un à l’autre.
L’ensemble de connexion 410 comprend un module complémentaire 430 sur lequel sont disposés deux connecteurs 36 du type des deuxièmes connecteurs 36B, chacun des deuxième connecteurs 36B étant configuré pour être respectivement connecté à un dispositif de connexion 200 du deuxième type.
On comprend que de multiples configurations sont possibles, le même type de boitier 42 étant compatible avec les dispositifs de connexion 100 du premier type ou les dispositifs de connexion 200 du deuxième type. En corolaire, plusieurs sortes de modules complémentaire sont également possibles.
En référence à la figure 10a), le module complémentaire 430 comprend ici une prise 432, par exemple une prise de type RJ45 femelle. Dans certaines configurations dites « puissance par Ethernet », ou POE, acronyme de Power over Ethernet en anglais, les câbles Ethernet permettent de transmettre une puissance électrique allant jusqu’à plusieurs dizaines de Watts. En variante ou en complément, le module complémentaire 430 comprend un dispositif de communication sans fil, par exemple un point d’accès WiFi, ou Bluetooth, ou Zigbee… En variante, la prise 432 est une prise au format USB, par exemple pour recharger un appareil mobile tel qu’un smartphone.
En référence à la figure 10b), le module complémentaire 330 décrit précédemment comprend, sur une face avant, une prise électrique 332. Le format de la prise n’est pas limitatif.
Plus généralement, en fonction de la combinaison des types de câbles, de puissance ou Ethernet, qui sont connectés au boitier 42, il est possible de proposer des modules complémentaires offrant de multiples fonctionnalités
Un ensemble de connexion 510, conforme à un autre mode de réalisation de l’invention, est représenté en .
L’ensemble de connexion 510 comprend une prise de connexion 520 et un module complémentaire 530. Le module complémentaire 520 est représenté en configuration de connexion, à distance de la prise de connexion 520.
Le module complémentaire 530 comprend ici une forme globalement parallélépipédique, avec une face intérieure 534, qui est orientée vers la prise de connexion 520, et une face avant 536, qui est orientée à l’opposé de la face intérieure 534. La face avant 536 comprend ici deux connecteurs femelle 538, incluant ici un connecteur RJ45 et un connecteur de puissance, ici au format nord-américain.
La prise de connexion 520 comprend une boite de connexion 540, laquelle comprend un boitier 542 auquel sont connectés plusieurs dispositifs de connexion, ici au nombre de cinq. Dans l’exemple illustré, les dispositifs de connexion sont de deux types différents, incluant un dispositif de connexion 600 du premier type, qui est configuré pour être connecté à trois fils 110 de puissance, et un dispositif de connexion 700 du deuxième type, qui est configuré pour la connexion de câbles Ethernet. Dans l’exemple illustré, la prise de connexion 520 comprend deux dispositifs de connexion 700 du deuxième type, situés sur le haut de la figure 11b), et trois dispositifs de connexion 600 du premier type.
Chaque dispositif de connexion 600, 700 comprend une portion principale 602 et une portion de maintien 120 ou 220, qui est analogue, de préférence identique, aux portions de maintien décrites en référence aux modes de réalisation précédents.
En référence à la figure 12a), le boitier 542 présente une forme globalement parallélépipédique, avec cinq ouverture 546 qui sont chacune prévues pour laisser passer un dispositif de connexion 600, 700 respectif lors de l’assemblage de ce dispositif de connexion au boitier 542. Le boitier 542 comprend un fond 544 qui ménage des logements 552 de réception des dispositifs de connexion 600 ou 700.
Dans l’exemple illustré, le boitier 542 comprend des clips 554, qui sont prévus pour coopérer avec le corps 602 de chaque dispositif de connexion 600, 700, de manière à manière à maintenir en position le dispositif de connexion 600, 700 par rapport au fond 544, en particulier pour maintenir le dispositif de connexion 600, 700 en configuration de connexion.
En référence à la figure 12b), les trois fils 110 sont partiellement reçus dans une gaine de protection 111, qui présente ici une forme oblongue. La gaine 111 est coupée à la longueur voulue et pénètre par l’ouverture arrière 105A dans le passage 104, les fils 110 sortant par l’ouverture avant 105B.
La portion principale 602 comprend avantageusement une plaquette 604, qui est articulée en rotation par rapport au reste du corps 602 et qui comprend des ergots 605, qui sont configurés pour pincer le câble, ici la gaine 111, lorsque ce câble est reçu dans le passage 104, de manière à empêcher les mouvements du câble le long du passage 104. La plaquette 604 est un exemple de dispositif de blocage du câble.
Une tangente de la courbe signifie que la section S évolue progressivement et donc sans changement brutal. Un changement brutal de la section ferait apparaître un pic sur la courbe. Au contraire, l’extrémité inférieure de la courbe est incurvée.
La ou chaque tangente T1, T2 est de préférence horizontale c’est-à-dire parallèle à l’axe des abscisses X.
La illustre un mode de réalisation des profils des aubes 16 qui permet d’obtenir l’évolution de la section S illustrée à la figure 5c. Les aubes 16 sont représentées en position extrême de fermeture dans cette .
Le trait de contour H1 désigne les profils des aubes 16 selon la configuration de la figure 5c.
De préférence, chaque aube 16 comprend une bosse 30 sur son intrados 16a qui s’étend sensiblement sur toute l’étendue de l’aube 16 le long de l’axe A et qui définit la section au col Sc (figures 6 et 7c). Autrement dit, la section de col Sc est mesurée entre cette bosse 30 et l’extrados 16b en regard de l’aube 16 adjacente.
La bosse 30 d’une aube 16 ou la section de col Sc définie par cette aube 16, se situe de préférence entre 3 et 10% de la longueur L du canal 24 défini par cette aube 16, mesurée depuis le bord d’attaque de l’aube 16.
La figure 7c montre les zones de décollement de gaz au niveau de l’intrados 16a de l’aube 16. On constate que ces zones Z1 sont relativement peu étendues.
Dans la figure 5a, les aubes 16 sont profilées de sorte que, dans la position extrême fermée, la section S de chaque canal 24 diminue entre la section d’entrée Se et la section de col Sc, puis augmente et diminue entre la section de col Sc et la section de sortie Ss. Le canal 24 est donc convergent (partie C1 de la courbe), divergent (partie C2) puis à nouveau convergent (partie C3).
Dans la figure 5b, les aubes 16 sont profilées de sorte que, dans la position extrême fermée, la section S de chaque canal 24 augmente en continue entre la section d’entrée Se et la section de sortie Ss. Le canal 24 est donc entièrement divergent (partie C2).
Les traits de contour H2 et H3 à la désignent respectivement les profils des aubes 16 selon les configurations des figures 5a et 5b.
La figure 7a et 7b montrent les zones Z2, Z3 de décollement de gaz au niveau de l’intrados de l’aube 16, respectivement selon les configurations des figures 5a et 5b. On constate que ces zones Z2, Z3 sont plus étendues que la zone de la figure 7c.
En effet, dans le cas des figures 5a et 7a, la partie divergente est trop courte ce qui génère davantage de décollements. Dans le cas des figures 5b et 7b, la section de col Sc est au niveau du bord d’attaque 16c ce qui crée une mauvaise tenue à l’incidence et des décollements.
Les trois configurations ont été évaluées par calculs aérodynamiques et ont montré :
- en position extrême fermée et à un point type ralenti, une nette diminution des pertes pour la configuration selon l’invention,
- en position ouverte et à un point type haut régime : une petite augmentation des pertes, a priori négligeable compte tenu des gains apportés à bas régime.
Un effet positif de la configuration selon l’invention a aussi été constaté sur les angles de sortie des aubes 16 en position extrême fermée.
La deuxième partie de course du vérin 19 sert à fermer la pince 8. Par exemple le deuxième mors 12 demeure fixe vis-à-vis du bâti 2 et le premier mors 11 se déplace vis-à-vis d’eux. L’arbre 18 glisse alors vers les extrémités inférieures des trous oblongs jusqu’à venir en contact avec lesdites extrémités.
Lorsque le vérin 19 n’est plus alimenté, les ressorts 20 ouvrent naturellement la pince 8 (qui demeure toutefois en position de service). L’arbre 18 glisse alors vers les extrémités supérieures des trous oblongs jusqu’à venir en contact avec lesdites extrémités.
Selon un autre aspect, la fourche comprend des moyens de coupe 25 portés par le bâti 2.
Les moyens de coupe 25 sont par exemple en métal.
En référence à la , les moyens de coupe 25 comportent un organe de coupe 26 monté mobile sur le bâti 2. L’organe de coupe 26 est préférentiellement monté mobile sur le bâti 2 selon une rotation de direction G. L’organe de coupe 26 est agencé de sorte que la direction G s’étende parallèlement au troisième axe Z.
L’organe de coupe 26 comporte un bras 27 s’étendant longitudinalement (et ici également rectilignement) selon une direction H. L’organe de coupe 26 est agencé de sorte que la direction H s’étende parallèlement à la direction G.
De préférence, l’organe de coupe 26 est agencé de sorte que le bras 27 s’étende parallèlement aux pieux 6, dans le même sens que les pieux 6.
Une portion inférieure dudit bras 27 est équipée d’une partie tranchante 28 sur au moins une partie de la longueur de ladite portion inférieure (longueur considérée selon la direction H) et par exemple d’une lame. La partie tranchante 28 s’étend de préférence depuis l’extrémité libre du bras 27 jusqu’à au moins la moitié, et de préférence au moins les deux tiers, de la longueur du bras 27.
L’organe de coupe 26 comporte par ailleurs une embase 29 à laquelle est fixée la portion d’attache du bras 27 (portion opposée à l’extrémité libre du bras 27). Le bras 27 est donc solidaire de l’embase 29.
L’organe de coupe 26 est ici monté mobile sur le bâti 2 par l’intermédiaire de l’embase 29. A cet effet, la fourche 1 comporte un arbre 30 assurant la solidarisation de l’embase de l’organe de coupe 26 au bâti 2 par pivotement autour de la direction G.
Typiquement l’arbre 30 est agencé au niveau d’une extrémité de l’embase 29 opposée à celle à laquelle est rattaché le bras 27.
L’organe de coupe 26 comporte par ailleurs des moyens d’actionnement de l’organe de coupe 26 pour assurer son pivotement relativement au bâti 2 selon la direction G.
A cet effet, les moyens d’actionnement comportent par exemple au moins un vérin 31 dont le corps est fixé au bâti 2 et dont la tige est liée à l’organe de coupe 6.
De préférence, la fourche 1 comporte un mécanisme de transmission 32 de mouvement du vérin 31 à l’embase 29, ledit mécanisme de transmission 32 étant ici fixé d’une part au vérin 31 et d’autre part à l’embase 29. Ledit mécanisme de transmission 32 est également fixé ici également au bâti 2.
A cet effet, le mécanisme de transmission 32 comporte par exemple une bielle primaire 33 articulée à sa première extrémité à la tige du vérin 31 par un premier arbre 34 et à sa deuxième extrémité au bâti 2 par un deuxième arbre 35.
Par ailleurs le mécanisme de transmission 32 comporte une bielle secondaire 36 du mécanisme de transmission 32 articulée à sa première extrémité à la tige du vérin 31 par le même premier arbre 34 et à sa deuxième extrémité à l’embase 29 par un troisième arbre 37.
Selon un second exemple, en référence à la , deux haut-parleurs émetteurs 12 sont choisis pour le système de contrôle 10 lors de l’étape 110.
Dans l’exemple, les haut-parleurs émetteurs 12 sont agencés selon une ligne droite, par exemple parallèlement à un mur de la salle 20.
De préférence, la zone d’écoute 19 correspond dans cet exemple à un secteur, définie à partir d’un point milieu d’un segment reliant les deux haut-parleurs émetteurs 12, dont l’ouverture angulaire est inversement proportionnelle à la distance qui sépare les deux haut-parleurs émetteurs 12 et/ou est inversement proportionnelle à la fréquence reproduite. Ce secteur définit ainsi la zone d’écoute 19. Dans la zone d’écoute 19 selon cet exemple, le premier front d’onde, désigné par la référence générale FR sur la , présente une direction de propagation illustrée par des flèches 40.
Par exemple, un front d’ondes émis par les haut-parleurs émetteurs 12 comporte des interférences destructives dont l’atténuation est inférieure ou égale à -3dB tant que des fronts d’ondes élémentaires des haut-parleurs émetteurs 12 se superposent à 0,25 d’une longueur d’onde près avec le front d’onde de son ou ses plus proches voisins.
En particulier, le premier front d’onde est homogène et/ou sensiblement dénué d’interférences. En particulier, par ailleurs, ce premier front d’onde est directionnel et dirigé vers la zone d’écoute 19 alors que le premier front d’onde en direction des murs latéraux est atténué par des interférences destructives produisant ainsi moins de réflexions et résonnances indésirable de salle.
Selon un troisième exemple, en référence à la , quatre haut-parleurs émetteurs 12 sont choisis pour le système de contrôle 10 lors de l’étape 110, à savoir les haut-parleurs émetteurs 12 agencés à l’intérieur de la salle 20. Comme dans le second exemple, les haut-parleurs émetteurs 12 sont de préférence agencés selon une ligne droite, par exemple parallèlement à un mur de la salle 20.
Par exemple, les haut-parleurs émetteurs 12 sont agencés selon une configuration appelé « Double Bass Array » (de l’anglais signifiant littéralement double réseau de basses). Dans ce cas, par exemple les réflexions des quatre haut-parleurs émetteurs 12 contre les murs latéraux de la salle contribuent au premier front d’onde.
Selon le troisième exemple, les haut-parleurs émetteurs 12 sont couplés de manière à obtenir un premier front d’onde formant sensiblement une onde plane 42, comme illustré en particulier sur la . L’onde plane est en particulier le cas le plus poussé d’une onde directionnelle.
Dans le cas général de l’invention, les haut-parleurs émetteurs sont placés de préférence de telle sorte que lorsqu’ils sont couplés, ils produisent une onde directionnelle et/ou dans le cas extrême une onde unidirectionnelle ou onde plane.
Bien entendu, en particulier le champ acoustique se développe dans les trois dimensions de l’espace et les haut-parleurs émetteurs 12 disposés dans l’espace pour former un premier front d’onde uniforme dans la zone d’écoute en 3D. Ainsi, les figures 3 et 4 s’interprètent autant comme des vues de dessus que des vues de côté. Cela est illustré sur la pour l’exemple de la .
Par exemple, en référence à la , le système de contrôle comprend quatre haut-parleurs émetteurs 12 qui sont agencés dans un même plan. Selon un premier plan A, par exemple correspondant à une vue de dessus, deux des quatre haut-parleurs émetteurs 12 sont visibles, les deux autres étant superposés. Selon un second plan B, par exemple correspondant à une vue de côté, également deux des quatre haut-parleurs émetteurs 12 sont visibles. Ainsi, l’agencement illustré par les figures 3 et 4 s’applique à la fois à l’agencement dans le premier plan A et dans le second plan B.
Des exemples d’agencement des haut-parleurs émetteurs 12 du système de contrôle 10 sont illustrés en référence aux figures 6 à 11. Les haut-parleurs émetteurs 12 selon chacun de ces exemples d’agencement sont agencés et/ou contrôlés de manière à être capable de générer le premier front d’onde présentant l’homogénéité spatiale et temporelle prédéterminée dans toute la zone d’écoute 19, en particulier un premier front d’onde uniforme en 3D.
Par exemple, les haut-parleurs émetteurs sont agencés dans un même plan, par exemple dans un plan vertical, visible sur les figures 6 à 11.
Par exemple, en référence à la , le système de contrôle 10 comprend six haut-parleurs émetteurs 12, dont respectivement trois sont agencés selon une ligne droite, les lignes droites étant parallèles. En référence à la , le système de contrôle 10 comprend trois haut-parleurs émetteurs 12 agencés selon une ligne droite. En référence à la , le système de contrôle 10 comprend deux haut-parleurs émetteurs 12 agencés selon une ligne droite. En référence à la , le système de contrôle 10 comprend trois haut-parleurs émetteurs 12 agencés selon un triangle. En référence à la , le système de contrôle 10 comprend cinq haut-parleurs émetteurs 12 agencés de manière sensiblement aléatoire en respectant un critère de distance maximale entre des haut-parleurs voisins.
En particulier, la distance maximale entre deux haut-parleurs émetteurs adjacents est telle que les ondes émises par chacun des 2 haut-parleurs adjacents se superposent à 0,25 longueur d’onde près dans le secteur angulaire de la zone d’écoute. Cette distance est par exemple estimée par le calcul approché suivant :
Il est bien connu en séparation d’air de produire jusqu’à 10% de liquide à la sortie d’une turbine d’air. Cette production est réalisée en baissant la température de l’entrée et avec un rapport de détente inférieur à 11.
Le problème résolu par la présente invention est de produire une fraction de liquide à la sortie de la turbine en augmentant le rapport entre la pression de sortie et la pression d’entrée de la turbine. Ceci donne un paramètre additionnel à ajuster et permet que le cycle soit bien efficace.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de refroidissement d’un gaz d’alimentation au moyen d’un cycle de réfrigération dans lequel :
a) Un fluide de cycle est refroidi jusqu’à une température inférieure à -100°C, voire à -120°C
b) Au moins une partie du fluide de cycle refroidi est détendue dans une turbine pour refroidir l’au moins une partie du fluide de cycle en produisant un fluide diphasique à la sortie de la turbine
Et soit
c) Le fluide diphasique est séparé dans un séparateur de phase et
d) Au moins une partie du gaz produit dans le séparateur de phase est envoyé à un premier échangeur de chaleur pour échanger de la chaleur indirectement avec le gaz d’alimentation à refroidir en produisant un gaz d’alimentation refroidi et un gaz de cycle réchauffé, qui est comprimé dans un compresseur et ensuite refroidi en cycle selon l’étape a) et
e) Au moins une fraction du liquide du séparateur de phases se vaporise dans un deuxième échangeur de chaleur par échange de chaleur indirecte avec le gaz d’alimentation refroidi pour refroidir le gaz d’alimentation encore plus voire de le liquéfier
f) le fluide diphasique se réchauffe directement dans un premier échangeur par échange de chaleur avec le gaz d’alimentation à refroidir en produisant un gaz d’alimentation refroidi et un gaz de cycle réchauffé qui est envoyé à un compresseur comme fluide de cycle avant d’être refroidi selon l’étape a).
Selon d’autres caractéristiques optionnelles : le rapport entre la pression de sortie et la pression d’entrée en bars absolus de la turbine est égal ou supérieur à 11, de préférence supérieur à 12, voire supérieure à 16. le fluide diphasique contient une proportion de liquide entre 5 et 20% mol de liquide le fluide diphasique contient une proportion de liquide, supérieure à 5% mol sinon supérieure à 7% mol, sinon supérieure à 9% mol de préférence jusqu’à 15% mol de liquide. la quantité de liquide produit dans la turbine est ajustée en ajustant la pression de sortie du compresseur de cycle et donc la pression d’entrée de la turbine, modifiant ainsi le taux de détente de la turbine. une partie du fluide refroidi est détendue dans la turbine et une autre partie du fluide de cycle refroidi se refroidit dans le premier échangeur jusqu’à être totalement liquéfié formant un liquide, ce liquide est ensuite détendu dans une vanne, le liquide détendu et le fluide diphasique à la sortie de la turbine sont soit mélangés dans le séparateur de phase soit mélangés avant d’être directement envoyés vers le premier échangeur de chaleur pour se réchauffer. tout le liquide du fluide diphasiques envoyé au séparateur de phases ou directement à l’échangeur de chaleur provient de la turbine. le fluide de cycle contient au moins 90% mol, voire au moins 99% mol d’azote. -au cours de l’étape a) le fluide de cycle est refroidi par une source externe de froid dans un troisième échangeur de chaleur, par exemple par la vaporisation de gaz naturel liquéfie à moins de -100°C ou le réchauffement de gaz naturel à moins de -100°C, et est envoyé directement à la turbine sans passer par le premier échangeur de chaleur. une partie du liquide formé dans le séparateur de phases sert de produit liquide du procédé. le fluide de cycle est de l’air ou de l’azote. le gaz à refroidir est de l’azote, de l’oxygène ou de l’hydrogène. on rajoute du gaz d’une source extérieure au cycle en aval du compresseur, ce gaz ayant la même composition que le fluide de cycle, afin d’augmenter la pression d’entrée du compresseur afin d’augmenter la proportion de liquide produit par la turbine. le refroidissement de l’étape a) a lieu dans un échangeur de chaleur par échange de chaleur indirect, autre que le premier échangeur de chaleur (ou le deuxième échangeur de chaleur si présent).
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de refroidissement d’un gaz d’alimentation au moyen d’un cycle de réfrigération comprenant un moyen de refroidissement pour refroidir un fluide de cycle est refroidi jusqu’à une température inférieure à -100°C, voire à -120°C, une turbine, des moyens pour envoyer au moins une partie du fluide de cycle refroidi se détendre dans la turbine pour refroidir l’au moins une partie du fluide de cycle en produisant un fluide diphasique à la sortie de la turbine