INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour un design de TET classique 2, l’expression du coefficient de couplage minimal permettant d’assurer le fonctionnement du TET classique 2 est donnée par l’équation suivante dans laquelle coeff4 ne dépend à nouveau que de paramètres de design. Cette valeur de kmini est celle en dessous de laquelle le TET classique 2 ne peut plus fonctionner, à cause d’ un « décrochage ». Cette valeur de kmini ne correspond pas dans le cas classique avec la valeur de couplage minimale acceptable en prenant en plus en considération le fait que la puissance de perte ne doit pas être trop élevée. Cette valeur dépend alors également de la puissance PoutDC. Cela conduit systématiquement dans le cas classique à réduire considérablement la plage de fonctionnement du TET classique 2 pour inclure à la fois le couplage minimal et la puissance maximale. Lesdites pertes dépendent de PoutDC et de UpDC. Pour un point de fonctionnement donné (k et PoutDC fixé), les pertes diminuent lorsque UpDC diminue. Il apparaît clairement que l’on a tout intérêt à diminuer UpDC pour réduire les pertes mais que, ce faisant on réduit la plage de fonctionnement. On comprend alors l’intérêt d’adapter automatiquement la valeur de UpDC en fonction des vraies conditions de fonctionnement k(t) et PoutDC(t). Partant d’un UpDC de référence, appelé UpDCNominal, et d’un coefficient nominal kNominal, et étant donné une valeur maximale UpDCMax, et minimale UpDCMin, on comprend que tant que k > kmini, la valeur de UpDC optimale sera inférieure à UpDCMax. Partant d’une situation pour laquelle UpDC=UpDCNominal, et k>kmini le circuit de contrôle va automatiquement choisir d’augmenter ou de diminuer UpDC afin de tendre vers un état optimal pour lequel le rendement du TETS selon l’invention est amélioré par rapport au cas classique. Ce faisant, le TETS selon l’invention a également la possibilité lorsque la puissance PoutDC n’est pas maximale, de fonctionner à plus faible couplage et ainsi l’invention permet également d’augmenter considérablement la plage de fonctionnement du TETS.
(Équation 13 )
De la même façon, l’expression suivante décrit le couplage de décrochage kmaxi au-delà duquel le TET classique 2 ne peut plus fonctionner. Cette fois-ci on observe que le décrochage dépend de la tension UpDC mais également de la consommation de la charge PoutDC. A nouveau, et pour d’autres raisons, on observe que pour augmenter la plage de fonctionnement (augmenter kmaxi), on doit augmenter UpDC. Pour les mêmes raisons que précédemment, cela amène systématiquement à surdimensionner UpDC dans les cas pour lesquels le couplage n’est pas maximal et ainsi à surconsommer. De la même façon que précédemment, on comprend l’intérêt d’adapter UpDC automatiquement. Partant d’un UpDC de référence, on comprend que tant que k < kmaxi, la valeur de UpDC optimale sera inférieure à UpDCMax. Partant d’une situation pour laquelle UpDC=UpDCNominal, et k<kmaxi le dispositif va automatiquement choisir d’augmenter ou de diminuer UpDC afin de tendre vers un état optimal pour lequel le rendement du TETS sera amélioré par rapport au cas classique. Cette situation peut évoluer dans le temps, même si k reste constant, en fonction de la valeur instantanée de PoutDC.
(Équation 14 )
Selon l’invention, la plage de fonctionnement kmini peut être augmentée en maximisant la valeur de l’inductance secondaire Ls. Pour ce faire, il est intéressant d’ajouter un noyau magnétique au niveau de la bobine secondaire. Au regard de la formule donnant la valeur de kmaxi, on comprend que le fait d’augmenter la valeur de Ls conduit à réduire la plage de fonctionnement du côté du couplage maximum. Ainsi, dans le cas du TET Classique 2, est-il fait un compromis qui n’optimise pas la solution. La présente invention permet d’éliminer ce compromis en adaptant automatiquement la valeur de UpDC et ainsi il est préféré d’augmenter la valeur de l’inductance secondaire Ls. De façon préférentielle, le noyau magnétique utilisé n’est pas conducteur et ne présente sensiblement pas de pertes. L’une des solutions préférée est l’utilisation d’un noyau en composite superparamagnétique placé au niveau du bobinage secondaire. La charge superparamagnétique peut être directement placée dans le cœur des bobinages planars, ou bien dans le PCB, ou bien dans le matériau de surmoulage et/ou de protection de la bobine secondaire.
De façon préférentielle, les condensateurs de résonance secondaire et primaire sont choisis de telle sorte que les circuits soient à la résonnance en l’absence de couplage, c’est-à-dire lorsque k=0. Ainsi, cela conduit à avoir une surconsommation côté primaire en cas de découplage, et ainsi de détecter le découplage. Cela permet également d’avoir une très faible consommation, quasi nulle côté primaire lorsque les bobines sont couplées mais que l’interrupteur IT est fermé. Ainsi la seule analyse de la puissance PinDC(t) permet de contrôler automatiquement le TETS selon l’invention.
On peut prévoir de manière optionnelle et sans que cela n’intervienne dans la performance fondamentale du TETS selon l’invention, d’adapter la fréquence de fonctionnement de l’onduleur à la fréquence de résonance du circuit secondaire en fonction d’une information fournie par l’implant lors d’une étape de calibrage et d’appairage.
Selon l’invention, on prévoit de piloter l’onduleur de façon préférentielle avec un contrôle de Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI ou PWM) afin d’optimiser le spectre du courant et donc la pollution électromagnétique du TET classique 2. Le choix de la fréquence Fex est préférentiellement relativement faible, par exemple inférieure à 301kHz, pour réduire la pollution électromagnétique et l’effet de peau, et permettre la mise en œuvre de la MLI. La fréquence Fex peut être choisie inférieur à 151kHz, voire inférieure à 81kHz, ce qui correspond à des fréquences limites de normes internationales.
On peut prévoir deux séquences de MLI précalculées pour basculer rapidement de l’une à l’autre, notamment lorsque l’on a détecté un découplage, ou bien pendant la phase OFF. Le déclenchement de cette désactivation totale ou partielle est alors piloté par le circuit de contrôle.
Des exemples spécifiques de réactions biocatalytiques comprennent la synthèse d’amines chirales à partir de cétones prochirales, la synthèse d’esters à partir d’acides carboxyliques et d’alcools ou à partir d’esters et d’alcools, la synthèse de molécules hydroxylées ou encore la synthèse des terpènes ou des terpénoïdes.
Selon un dernier aspect de l’invention, la présente demande concerne l’utilisation de la composition comme biocatalyseur hétérogène.
Performances enzymatiques Les performances enzymatiques mesurées sont exprimées en nombre de réactions catalysées par enzyme (Turnover number, TON) sur un temps donné. Le TON représente le nombre de moles de substrat converties (ou de produit formé) par le nombre de moles d’enzyme immobilisées dans un volume donné.
Selon un mode préféré de l’invention, l’activité spécifique (qui est la quantité de substrat transformée par unité de temps et par masse d'enzyme) d’une enzyme immobilisée sur le matériau carboné poreux est supérieure à celle de la même enzyme libre, c’est-à-dire non immobilisée sur ledit matériau carboné poreux.
Dans l’exemple 3, les mesures des performances enzymatiques de plusieurs enzymes immobilisées montre un TON significativement supérieur à celui de l’enzyme non immobilisée.
Le contrôle automatique de UpDC permet une réduction de l’amplitude de la tension aux bornes des bobine Ls et Lp, améliorant ainsi le rendement mais également la fiabilité et la sécurité des biens et des personnes. De façon préférentielle, les surtensions sont maintenues inférieures à 70V crête (limite de la très basse tension) afin de maintenir les éventuels courants de fuite en cas de défaut des isolants en dessous d’un seuil critique pour les utilisateurs.
Afin d’augmenter le rendement du redresseur, de façon préférentielle celui-ci est « simple alternance » et non pas double alternance ce qui augmenterait la tension de déchet des diodes. Cette précaution n’est pas nécessaire si la tension UsDC est suffisamment grande par rapport aux déchets des diodes (typiquement au-delà de 10V, voire 20V, voire 30V, voire 50V). Dans le cas d’un redressement simple alternance, il est prévu d’ajouter un dispositif de protection de type TVS (« transient-voltage-suppression » en anglais) pour limiter la tension inverse aux bornes de la diode.
Afin de réduire les pertes dans l’ensemble de la ligne de transfert TETS, il est prévu de placer l’électronique de puissance côté primaire, l’onduleur notamment, au plus près de la bobine primaire, typiquement à une distance inférieure au diamètre de la bobine primaire. Cela permet de réduire les résistances séries du circuit primaire Rsp et également la pollution électromagnétique.
On va maintenant décrire un mode de fonctionnement normal du TETS selon l’invention.
On distingue sur le graphique sur la , un cycle d’une durée Ton+Toff. On observe que la puissance est systématiquement inférieure à un seuil haut PinDCDec et qu’elle passe en dessous d’un seuil bas PinDCOff, par exemple 1W.
La tension UpDC(t) est fixée à une valeur au démarrage, par exemple la valeur nominale UpDC=UpDCNom.
Ceci n’est pas limitatif de l’invention, d’autres stratégies de poursuites sont envisageables, en particulier en démarrant avec la tension minimale UpDCMin ou bien avec une tension maximale UpDCMax.
Le paramètre estimé Toff_est est caractérisé par la durée pendant laquelle PinDC(t)< PinDCOff.
Le paramètre Ton_est est caractérisé par la durée pendant laquelle PinDC(t)> PinDCOff.
Le circuit de contrôle peut alors calculer la valeur moyenne PinDC_est de la façon suivante
(Équation 15)
Le circuit de contrôle peut calculer une estimation de la puissance délivrée par le TETS à la charge, PoutDC_Est selon la formule suivante :
(Équation 16)
Le circuit de contrôle peut donc estimer le rendement du transfert RendTETS_est ainsi que la puissance dissipée Pdiss_est.
(Équation 17)
(Équation 18)
Le ressort de torsion angulaire est agencé dans le support 41 pour rappeler l’élément de recouvrement, ici formé par l’ensemble de lames 43, dans leur position déployée selon laquelle elles recouvrent sensiblement la totalité de l’ouverture 7 de la découpe 5 pratiquée dans la planche de bord 1.
Le passage de la position de fermeture du support 41 vers la position d’ouverture est opéré en enroulant les lames 43 autour d’un axe sensiblement transverse au support 41, à la manière d’un store.
Par l’action de l’utilisateur contre les lames 43, le ressort de torsion angulaire est ainsi contraint et autorise le passage des lames 43 de leur position déployée vers leur position escamotée.
Cette variante permet avantageusement de réduire encore davantage l’encombrement du support 41 dans la planche de bord lorsque le support 41 est en position d’ouverture.
Comme il va de soi, la présente invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation de ce support d’appareil électronique pour planche de bord d’habitacle de véhicule automobile, de cette planche de bord d’habitacle de véhicule automobile et de ce véhicule automobile comportant une telle planche de bord, décrites ci-dessus uniquement à titre d'exemples illustratifs, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes faisant intervenir les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l’invention.
Ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile L’invention traite du choc piéton contre un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile. L’invention concerne la fixation d’une grille à un absorbeur d’un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile. L’invention propose un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile. L’invention a également pour objet un véhicule automobile.
Un véhicule automobile comporte des ensembles de protection configurés pour absorber un choc survenant à l’avant du véhicule automobile. Lors d’un tel choc frontal, ces ensembles de protection permettent d’en dissiper l’énergie afin de protéger des éléments du véhicule situés plus en arrière, tout comme les utilisateurs présents dans l’habitacle.
Ces ensembles de protection intègrent la peau de pare-chocs avant. Cette dernière forme partiellement la carrosserie du véhicule automobile, et présente différents écrans extérieurs dont la précision d’assemblage contribue à la qualité perçue comme à l’aérodynamisme. Ces écrans extérieurs jouxtent des dispositifs lumineux, des ailes latérales et un capot avant. Ces écrans incluent une ou plusieurs grilles d’entrée d’air, qui sont fréquemment intégrée en position centrale.
Chaque grille d’entrée d’air doit respecter différents critères de réparabilité en fonction de la vitesse des chocs. Par exemple pour un choc à faible vitesse, l’ensemble est conçu pour absorber le choc par déformation élastique, donc sans nécessiter de réparation ultérieure. Lors de ce choc, la peau de pare-chocs se déforme de manière élastique lors du contact avec l’obstacle, puis revient en position sans que ne subsiste de déformation permanente après éloignement de l’obstacle impliqué dans le choc.
Ces ensembles comprennent couramment un système d’absorption de choc à l’avant de la structure du véhicule automobile, et un absorbeur de choc pour parechoc avant situé en avant du système d’absorption de choc. Le système d’absorption de choc prend la forme d’une poutre métallique fixée solidairement à une structure du véhicule automobile. Ces ensembles de protection sont situés verticalement entre la grille supérieure de parechoc et une grille inférieure d’admission d’air du véhicule automobile.
Le document FR3089176A1 décrit un dispositif d’absorption de choc de façade avant pour véhicule automobile. Le dispositif comprend : une grille s’étendant verticalement devant une traverse supérieure de la façade avant ; un support s’étendant horizontalement depuis un bord supérieur de la grille, jusqu’à une zone de fixation dudit support à la traverse supérieure. Un élément de soutien est logé dans la partie arrière de la grille. L’élément de soutien prend appui sur la traverse supérieure, il limite l’amplitude de la déformation de la portion inférieure de la grille. L’élément de soutien est massif, en mousse plastique.
Le document FR3111597A1 décrit un ensemble de parechoc avant pour véhicule automobile. L’ensemble de parechoc avant comporte : une grille inférieure de parechoc. La grille inférieure de parechoc comporte au niveau d’une partie médiane, une ouverture centrale, un radar de détection fixé solidairement à la grille inférieure de parechoc au niveau de l’ouverture centrale, un absorbeur de choc. L’absorbeur de choc s’étend longitudinalement entre les deux bords latéraux. La zone médiane de l’absorbeur de choc comporte une casquette qui s’étend en saillie de la face arrière de l’absorbeur de choc. La grille inférieure s’étend sous l’absorbeur de choc.
Le document WO2019058039A1 décrit un véhicule automobile comprenant : une traverse de pare-chocs avant ; un bouclier de pare-chocs avant, disposé devant la traverse ; deux projecteurs disposés latéralement de part et d'autre du véhicule et verticalement à distance et au-dessus de la traverse ; au moins une pièce de fixation d'un des projecteurs, reliant ledit projecteur à la traverse. Le bouclier comprend, sur une face interne, au moins une zone d'appui dudit bouclier, et chaque pièce de fixation comprend une zone de maintien coopérant avec la zone d'appui. Le bouclier comprend également une coque avec une ouverture centrale et une grille d'entrée d'air disposée dans ladite ouverture, les zones d'appui du bouclier étant formées ou fixées sur ladite grille.
Ces véhicules optimisent la sécurité tout en respectant un impératif de production en grande série et de qualité d’assemblage. Toutefois, il existe un besoin d’encore améliorer la précision de montage.
L’invention a pour objectif de répondre à au moins un des problèmes ou inconvénients rencontrés dans l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour objectif d’améliorer le positionnement d’une grille d’entrée d’air par rapport à un absorbeur de choc d’un ensemble pour pare-chocs de véhicule automobile. L’invention a également pour objectif d’optimiser la sécurité, la compacité, et le positionnement de la grille d’entrée d’air par rapport à un absorbeur de choc d’un ensemble pour pare-chocs de véhicule automobile.
Selon un premier aspect, l’invention propose un ensemble pour pare-chocs avant de véhicule automobile, l’ensemble pour pare-chocs avant comprenant une grille d’entrée d’air et un absorbeur de choc avec un corps transversal présentant une face de positionnement ; remarquable en ce que la grille d’entrée d’air comprend une patte de positionnement avec une portion de positionnement contre la face de positionnement, et la face de positionnement comprend un relief de positionnement ; le relief de positionnement et la portion de positionnement s’interpénétrant afin de positionner la patte de positionnement par rapport au corps transversal.
Les aérogels obtenus dans les conditions décrites ci-dessus (200 mg) sont ajoutés à 10 mL d’une solution aqueuse contenant 400 mmol/L de FeCI 3
La suspension ainsi obtenue est agitée pendant 4 heures à 20rpm à température ambiante.
Après agitation, la suspension est centrifugée (5min à 5000rpm). Après centrifugation, le surnageant est éliminé.
Le solide ainsi obtenu est lavé à l’eau 3 fois: De l’eau est ajoutée (10mL), La suspension ainsi obtenue est agitée quelques minutes (généralement 5 minutes) à température ambiante, La suspension est centrifugée (5min à 5000rpm), Après centrifugation, le surnageant est éliminé.
Les étapes 1 à 4 sont recommencées 2 fois.
Exemple 2 : Immobilisation d’une protéine 10 mg aérogel complexé aux ions Fe 3+ obtenus dans les conditions décrites ci-dessus est ajouté à une solution aqueuse contenant (1mg) de protéine porteuse d’une étiquette polyhistidine en son extrémité N-terminale.
Les trois enzymes suivantes ont été préparées : la pyrophosphatase de Trypanosoma brucei (TbVSP1, EC3 Hydrolase), la transaminase B9L0N2 (w-TA, EC2 transférase) et la old Yellow Enzyme de Galdieria sulphuraria (GsOYE, EC1 Oxydoréductase).
Et finalement le circuit de contrôle peut estimer le coefficient de couplage k_est
(Équation 19)
A la fin du cycle, les grandeurs estimées sont délivrées à l’utilisateur et analysées puis placées en mémoire : Ton_Est, Toff_est, PinDC_est, PoutDC_est, RendTETS_Est, Pdiss_est, k_est. En fonction de seuil, certaines alarmes peuvent être déclenchées, etc.
Une attention particulière peut être portée sur la valeur de Ton_Est. En effet, si Ton_Est est trop élevée, cela signifie que la tension UpDC est proche de la valeur de décrochage. Il ne faut alors plus la réduire. Il peut être décidé de la maintenir stable pendant un cycle ou bien de l’augmenter.
Dans tous les autres cas, a priori, la valeur de la tension UpDC est réduite d’un incrément DeltaUpDC.
A la fin du cycle suivant, les paramètres sont à nouveaux estimés et la même logique est appliquée. En plus des grandeurs instantanées, les paramètres sont comparés avec leurs valeurs obtenues dans le cycle précédent et qui ont été placées en mémoire. Ainsi, le circuit de contrôle est capable d’identifier si le fait d’avoir réduit la tension UpDC de l’incrément DeltaUpDC a permis d’améliorer ou de dégrader les performances instantanées du transfert, en particulier le rendement.
La décision d’augmenter ou de diminuer la valeur de UpDC est dorénavant basée sur l’exploitation des données temps réel, mais également de leur variation par rapport à celles du cycle précédent. Le cycle se répète ainsi à l’infini et on est assuré d’avoir un TETS dont le point de fonctionnement se cale automatiquement à un optimum. Il peut être décidé que l’optimum de performance est le minimum de puissance PinDC, ou bien le maximum de rendement, ou bien le minimum de perte Pdiss, ou tout autre paramètre estimé à partir des grandeurs disponibles.
On va maintenant décrire un mode de fonctionnement en cas de découplage.
A tout instant, même au cours d’un cycle ou en l’absence de cycle, si PinDC(t) est trop élevé, le TETS détecte une perte de couplage et peut être désactivé pendant un temps prédéfini, par exemple quelques secondes. Une information est donnée à l’utilisateur. Au bout du temps d’attente, le TETS est réactivé à partir d’un cycle de démarrage.
On va maintenant décrire un mode de fonctionnement en cas de surconsommation ou sous consommation.
A la fin d’un cycle, si la consommation estimée PoutDC est trop élevée (surconsommation) ou trop faible (sous-consommation), il peut être décidé d’informer l’utilisateur et soit de continuer à transférer de l’énergie, soit de stopper le transfert. Il peut évidemment y avoir plusieurs seuils conduisant à des décisions différentes en fonction de la nature de l’implant. Un échange de données entre l’implant et le dispositif peut être utile afin de prendre la meilleure décision possible.
On va maintenant décrire un mode de fonctionnement en cas de décrochage.
Il est possible que le TETS décroche, dans la mesure où par exemple la puissance PoutDC et/ou le couplage k varie brusquement, y compris en restant dans une plage de fonctionnement acceptable. Dans ce cas précis, il n’y a plus d’observation de cycle, c’est-à-dire que Ton ou bien Toff sont trop longs et on n’observe pas de basculement de puissance. Cela signifie que l’interrupteur IT est bloqué, a priori en position ouverte, et le TETS n’est pas capable de fournir une puissance suffisante à l’implant. Ce cas est détecté par l’utilisation d’un minuteur (« watchdog » en anglais), permettant de déclencher une action même si la valeur de PinDC(t) ne bascule pas pendant une durée prédéterminée, par exemple 5s.
Dans ce cas, la tension UpDC doit être augmentée pour permettre le ré-accrochage. Il existe plusieurs stratégies qui dépendent de la nature de l’implant : Augmentation lente de UpDC Passage instantanée à UpDCMax Passage instantanée à UpDCNom Etc
On va maintenant décrire un mode de fonctionnement tenant compte spécifiquement d’un implant de type pompe cardiaque.
Dans le cas de pilotage d’une pompe cardiaque pulsatile, la puissance PoutDC(t) n’est pas constante mais avec une prédictibilité élevée. En effet, dans le cas d’une pompe cardiaque, la consommation suit le rythme cardiaque. Dans le cas d’une pompe cardiaque comprenant une batterie rechargeable, le passage en mode recharge conduit à une augmentation de la consommation. Ces informations peuvent être fournies par l’implant en temps réel au circuit de contrôle afin d’optimiser encore les performances, par exemple via une mesure de l’électrocardiogramme, ou bien via une mesure de débit cardiaque ou tout autre moyen. En effet, ces informations permettent d’anticiper les évolutions de PoutDC(t) et ainsi d’optimiser les valeurs de UpDC autrement que par un algorithme de pilotage aveugle de UpDC. Typiquement, la valeur de UpDC va être modifiée à la hausse ou à la baisse avec des incréments plus importants, dépendant de l’estimation de la consommation réelle.
On obtient ainsi une protéine porteuse d’une séquence polyhistidine immobilisée sur le matériau carboné poreux complexé avec des ions Fe 3+ .
Exemple 3 Cinétiques d’immobilisation 10 mg matériau carboné poreux complexé avec des ions Fe 3+ sont mis en présence avec 1 mg d’enzyme portant une étiquette polyhistidine dans un volume total de 1mL.
L'immobilisation de la transaminase B9L0N2 se fait en présence du cofacteur pyridoxal phosphate (PLP).
L’immobilisation de la pyrophosphatase TbVSP1 se fait en présence du cofacteur Mg2+.
20 µL d'échantillon (Ech1 à 4) mélangé à 1 mL de réactif de Bradford, à l'obscurité pendant 15 min.
Résultats Cinétique d’immobilisation de TbVSP1 (1mg) sur un aérogel Xylose/Catéchine complexé avec des ions Fe 3+ (10mg) préparé dans les conditions décrites ci-dessus.
Ech 1 Ech 2 Ech 3 Moyenne Ecart type Temps (min) Tx Enz.immobilisée/ Enz. libre (%) 0 0 0 0 0 0 10 72 43 39 51 14 20 92 100 97 96 3 30 100 100 100 100 0 60 100 100 98 99 1 120 100 100 100 100 0
Cinétique d’immobilisation de B9L0N2 (1mg) sur un aérogel Xylose/Catéchine complexé avec des ions Fe 3+ (10mg) préparé dans les conditions décrites ci-dessus.