INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière générale, les phénomènes dynamiques, tels que la diffusion des particules mobiles dans un milieu aqueux, se produisent sur une échelle de temps de plusieurs ordres de grandeurs. Aussi, pour pouvoir étudier ces phénomènes, il est nécessaire de collecter suffisamment de données sur cette échelle de temps. Il est donc souhaitable de disposer d’un ensemble de paires d’images dont les écarts temporels sont distribués entre un écart temporel minimum qui sépare deux images et un écart temporel maximum qui sépare deux images selon une suite croissante désirée S1.
Selon un mode de réalisation, cette suite désirée peut être une suite géométrique selon la relation suivante :
L’écart temporel de la (i+1) ième paire d’images τ i+1 est égal à un facteur α de l’écart temporel de la i ième paire d’images, α étant un nombre supérieur à 1.
Selon un autre mode de réalisation, cette suite désirée peut être une suite arithmétique selon la relation suivante :
La différence entre l’écart temporel de la (i+1) ième paire d’images et la i ième paire d’images est égale à Δτ qui est un nombre positif.
Selon un autre mode de réalisation, cette suite désirée peut être une suite arithmétique-géométrique selon la relation suivante :
Où α est un nombre supérieur à 1 et Δτ est un nombre positif.
Les séquences d’impulsions étant synchronisées avec la caméra, les critères de définition du motif de la séquence d’impulsions sont également liés aux caractéristiques de la caméra utilisée. Ainsi, afin d’obtenir la meilleure résolution temporelle possible, pour une paire d’images, l’écart temporel le plus petit τ min correspond à la situation où la première impulsion arrive à la fin du temps d’exposition de la première image et la deuxième impulsion arrive au début du temps d’exposition de la seconde image de la paire, soit τ min = T ON + T P .
Selon un mode de réalisation, on choisira l’écart temporel le plus petit τ 0 associé à la première paire d’images égal à τ min = T ON + T P .
On cherche à générer des paires d’images ayant des valeurs d’écarts temporels inférieures ou égales à T CAM . L’écart temporel le plus grand de la suite τ M-1 associé à la (M-1) ième paire d’image correspond à un écart inférieur ou égal au temps de prise d’image de la caméra τ M-1 ≤ T CAM , où M est un nombre entier.
Selon un mode de réalisation, on choisira τ M-1 = T CAM .
Par voie de conséquence, le motif d’une séquence d’impulsion lumineuse est défini de manière à générer des paires d’images séparées par des écarts temporels distribués entre l’écart temporel le plus petit noté τ 0 et l’écart temporel le plus grand noté τ M-1 , où M est un entier selon la relation suivante : τ 0 1 2 3 M-1 avec τ min ≤ τ 0 et τ M-1 ≤ T CAM .
Le motif d’une séquence est donc défini par les paramètres suivants : le nombre d’impulsions lumineuses dans une séquence, la durée de la séquence T, l’arrangement d’un ensemble de paires d’impulsions séparées d’un écart temporel τ i avec i allant de 0 à M-1 ou de 0 à M-2, où M est un nombre entier. Les impulsions d’une séquence peuvent être générées directement avec les écarts temporels rangés dans un ordre croissant. Les impulsions d’une séquence peuvent également générées avec les écarts temporels rangés dans un ordre décroissant. Les impulsions d’une séquence peuvent également être générées en permutant les paires d’impulsions.
(iv) Sucraclear V2 (INCI : Cellulose Gum, Chondrus Cripsus Powder (Carageenan), Ceratonia Siliqua Gum, Glucose) ; et
(v) leurs mélanges.
Phase grasse dispersée Une composition selon l’invention sous forme d’une dispersion peut comprendre de 1% à 60%, en particulier de 5% à 50%, de préférence de 10% à 40%, et mieux de 15% à 30%, en poids de phase grasse (14) par rapport au poids total de la composition.
La phase grasse (14) (ou phase huileuse) comprend au moins une huile et optionnellement au moins un agent gélifiant lipophile, de préférence thermosensible.
L’équilibrage général et la hauteur de la plateforme au-dessus des flots est réglable à l’aide des réservoirs de ballasts statiques (15) répartis horizontalement dans les flotteurs (3).
Les moyens de contrôle de position et de l’assiette comprenant au moins un capteur et au moins un moyen d’asservissement desdits moyens de ballastage dynamique permettent de contrôler en temps réel la position et la stabilité de la structure maritime en fonction de la houle et du vent.
L’équilibrage dynamique qui permet de compenser les déplacements de charges et garder une assiette horizontale est ici asservi par un dispositif électronique qui pilote des propulseurs verticaux (14) qui remplissent et vident rapidement les ballasts dynamiques verticaux (13) répartis dans les quatre mâts (2). Les moyens de remplissage/vidange des ballasts rapides sont dénommés « propulseurs verticaux » en ce sens qu’ils ajoutent une composante de poussée (par action/réaction) quand ils éjectent l’eau des ballasts, créant une force verticale vers le bas s’ajoutant ponctuellement à la variation de flottabilité des ballasts et permettant une meilleure réactivité du système dans sa globalité.
Les propulseurs longitudinaux carénés rotatifs orientables (5), les quatre propulseurs latéraux (4) et les ballasts dynamiques (13) couplés à un logiciel de navigation par satellite assurent des manœuvres précises et la possibilité de maintenir une position géostationnaire sans ancrage.
La conception du navire selon ce type d’architecture permet d’envisager des plateformes de grande dimension avec des masses déplacées inférieures aux masses déplacées par des navires classiques de même taille, permettant des économies d’énergie pour le déplacement du navire.
De manière avantageuse, la conception du navire est basée sur la modularité et la redondance des éléments de construction, visant à limiter les coûts de fabrication (y compris pour le transport des modules) tout en permettant de couvrir une large gamme de gabarits de navires. Un mode de construction avec éléments modulaires peut ainsi être envisagé.
Par exemple, comme illustré sur la pour une structure maritime comprenant trois flotteurs et six mâts, les mâts et flotteurs peuvent être composés d’éléments modulaires : éléments modulaires de flotteurs (19) et éléments modulaires de mâts (20) permettant de mettre en œuvre différents concepts et architectures de navires. Les éléments modulaires sont des éléments identiques et répétables de faible longueur (par rapport à celle du navire, en général la longueur est imposée par les dimensions standards des matériaux de contruction) permettant par assemblage les uns aux autres d’obtenir une longueur totale variable et à moindre coût en fonction du besoin. Cette approche permet d’optimiser le coût d’achat de certains matériaux comme les tôles (modules de 6 ou 12 mètres par exemple) et de faciliter le transport par voie terrestre ou maritime.
Avantages de l’invention La plateforme est capable d’intervenir à tout moment, par tout type de temps, avec une autonomie en énergie, en moyens humains et en moyens logistiques qui permettent de garantir le succès d’opérations de maintenance ou réparation d’équipements en pleine mer. La plateforme permet de se rendre sur toute zone offshore à vitesse raisonnable (10 à 20 nœuds), de s’approcher au plus près de l’équipement, par exemple une éolienne flottante, et d’en suivre le mouvement en position et cap, de transférer une équipe d’intervention sur le flotteur de l’éolienne, de manutentionner des charges lourdes et les ramener à bord pour pouvoir intervenir en toute sécurité. La cellule de vie permet à l’équipage d’être totalement autonome et installé dans des conditions de confort optimales pendant toute la durée de la mission.
Dans un mode de réalisation la structure maritime selon l’invention est autonome en énergie, en ce qu’elle comprend des moyens de production d’électricité autonomes choisis parmi éoliennes, panneaux photovoltaïques, aéroturbines et des moyens de stockage d’énergie (incluant batteries et stockage d’hydrogène pour pile à combustible). Des moyens de génération d’énergie électrique permettent d’alimenter au moins en partie électriquement les propulseurs longitudinaux et transversaux dudit ou desdits flotteurs, un fonctionnement hybride étant également possible en mettant en oeuvre en outre des moyens de propulsion à voile. Dans un mode de réalisation, il peut être envisagé de mettre en œuvre un générateur à combustible nucléaire.
Un exemple non limitatif de réalisation d’un dispositif flottant (navire de maintenance pour équipements en pleine mer de type éoliennes offshore) selon l’invention est décrit dans le présent exemple.
Le système proposé est une structure maritime se présentant sous la forme d’une plateforme stabilisée (incorporant la cellule de pilotage, la base de vie, l’atelier, le magasin, les équipements de manutention, les groupes de génération d’énergie électrique) se déplaçant au-dessus de la surface de l’eau, permettant de se rendre et de rester pendant des périodes prolongées dans des zones éloignées des côtes (de l’ordre de 100 km), dont l’objectif est de permettre d’assurer la maintenance d’éoliennes offshore en continu, quelles que soient les conditions de mer. La plateforme est équipée des moyens suivants : Une capacité de stockage d’équipements et de pièces de rechange (magasin), Un atelier de maintenance Des équipements de manutention lourde (30t) Un système d’arrimage à l’éolienne Un moyen d’accès à l’éolienne Une cellule de vie confortable permettant aux équipes d’intervention d’assurer les opérations en mode 24/7 Des cellules de lancement/récupération et pilotage de drones aériens et sous-marins
La plateforme dans sa configuration de base a une longueur de 48m, une largeur de 38m pour une hauteur totale (tirant d’eau plus tirant d’air) de 30m. Le tirant d’eau est variable et peut être temporairement réduit à 6m pour lui permettre d’accéder à des zones nécessitant un faible tirant d’eau. La hauteur de la plateforme par rapport à la surface de l’eau est ajustable en permanence en fonction des besoins (grâce aux ballasts), walk-to-work (passerelle pour piéton, élevée et déployée à la hauteur requise pour donner accès à l’éolienne), manutention de charges entre l’éolienne et la plateforme, accostage, arrimage, mise à l’eau de ROV ou de bateau annexe et des contraintes (hauteur des vagues). La plateforme peut également être posée sur l’eau pour décupler significativement les capacités de manutention (elle n’est dans ce cas-là plus stabilisée et se comporte alors comme une barge).
Les volumes des flotteurs sous-marins (ballasts vides) sont de 500 m 3 chacun, donnant à l’ensemble une flottabilité maximale de 1000 tonnes.
La plateforme offre une surface de travail ouverte de 350 m 2 . Un moyen de manutention télescopique permet de manipuler des charges lourdes (jusqu’à 30 tonnes) sans compromettre la stabilité de la plateforme. Cet équipement permet également de manutentionner une charge entre l’éolienne et la plateforme.
Les flotteurs sous-marins immergés sont équipés de moteurs électriques permettant d’assurer la propulsion ainsi que l’asservissement en position et en cap.
Les moteurs électriques peuvent être alimentés par des générateurs Diesel dont la fiabilité est reconnue. Les générateurs sont conteneurisés (fonctionnels, modulaires et amovibes dans leurs conteneurs standards (20 pieds ou 40 pieds), ce qui permet de les rendre interchangeables en fonctions des technologies retenues. Ainsi l’alimentation peut être modifiée et confiée à une pile à combustible à hydrogène générant l’électricité à bord et alimentant les moteurs. Cette conversion du générateur Diesel vers la pile à combustible se fait à moindre frais puisque la propulsion est déjà assurée par des moteurs électriques.
On peut par exemple identifier (dimensionner) la capacité de la batterie comme la capacité la plus petite parmi les capacités potentielles permettant un temps de trajet inférieur ou égal à une durée de trajet prédéterminée et/ou une consommation d’énergie inférieure ou égale à une consommation prédéterminée. En effet, de cette manière, on peut viser une durée de trajet prédéterminée et/ou une consommation prédéterminée acceptable(s) par l’utilisateur. On peut identifier la batterie la plus petite qui permet d’atteindre cet (ou ces) objectifs de manière à éviter le surdimensionnement de la batterie qui a un impact environnemental plus grand.
Alternativement, on peut identifier la capacité par d’autres moyens. On peut par exemple évaluer le gain en temps de trajet et/ou en consommation d’énergie et prendre la capacité à partir de laquelle le gain (en temps de trajet et/ou en consommation d’énergie par exemple) des batteries de capacités plus grandes devient inférieur à un certain critère.
Par gain, on entend réduction du temps de trajet ou de la consommation d’énergie d’une capacité donnée par rapport aux capacités potentielles plus grandes que ladite capacité donnée. Un gain négatif indique une augmentation du temps de trajet ou de la consommation d’énergie, ce qui n’a pas d’intérêt. Ainsi, au sens de l’invention, seuls les gains positifs sont pris en compte.
On peut aussi identifier la capacité de la batterie par une loi mathématique prédéterminée qui permet un compromis entre le temps de trajet, la consommation d’énergie et/ou éventuellement la taille (la capacité) de la batterie. Cette loi mathématique peut également prendre en compte la répartition annuelle des différents trajets afin de prendre en compte le poids relatif de différents trajets.
On peut aussi identifier la capacité de la batterie, en se basant sur un critère lié à la propension des utilisateurs d’accepter un nombre prédéfini d’arrêts sur le trajet ou bien en se basant sur un critère d’arrêt pour recharger la batterie à intervalles réguliers (par exemple toutes les 3 heures), notamment pour répondre aux critères de sécurité pendant la conduite. De ce fait, les arrêts nécessaires pour le repos du conducteur sont utilisés pour recharger la batterie.
Etape facultative de construction Selon un mode de réalisation de l’invention, après avoir identifié la capacité de la batterie à partir de la méthode de dimensionnement telle que précédemment, on peut implanter (ou monter ou implémenter) ladite batterie de capacité identifiée dans le véhicule électrique. De ce fait, l’invention concerne aussi une méthode de construction d’un véhicule électrique dans laquelle on identifie la capacité de la batterie à partir de la méthode de dimensionnement telle que décrite, et on implante ladite batterie de capacité identifiée dans le véhicule électrique.
Ainsi, la batterie identifiée et montée dans le véhicule électrique est optimisée en vue du ou des trajets de longue distance prévus, et ce en évitant de surdimensionner la batterie pour limiter les émissions de CO 2 générées sur toute la durée de vie de la batterie, notamment l’impact de la fabrication de la batterie et l’éventuel impact de recyclage de la batterie.
En outre, l’invention concerne un procédé de rétrofit (réaménagement) d’un véhicule qui comporte un groupe motopropulseur d’origine (par exemple un moteur thermique), dans lequel on met en œuvre les étapes suivantes : On modifie le groupe motopropulseur du véhicule, par exemple en remplaçant un moteur thermique par une machine, On implémente une batterie électrique au sein du véhicule, la batterie électrique étant dimensionnée au moyen du procédé selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment.
L’invention concerne également un produit programme d'ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un processeur ou un serveur, comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre de la méthode de dimensionnement telle que décrite précédemment, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur, un téléphone portable ou un appareil informatique. De ce fait, l’utilisation de la méthode est simple et rapide.
Exemples La méthode de dimensionnement d’une batterie de véhicule électrique a été utilisée pour dimensionner la batterie d’une Fiat 500E en vue d’un trajet longue distance de Stuttgart en Allemagne à Nice en France, en passant à travers les Alpes. Ce trajet fait environ 800 km. Les informations topographiques ont été obtenues par HERE Maps. Les positions des différentes stations de recharge existantes ont été récupérées de OpenChargeMap et seules les stations de recharge rapide à courant continu dont la puissance de charge est supérieure ou égale à 50 kW ont été prises en compte.
Les capacités potentielles ont été définies de 38kWh à 68 kWh, par pas de 5kWh.
Les portions de trajet sur autoroutes ont été considérées avec plusieurs vitesses de circulation possibles de 90km/h à 135 km/h par pas de 5km/h : dix vitesses de circulation ont donc été considérées pour cet exemple. Le graphe a été étendu pour chacune des portions de route concernées en multipliant chaque arc du graphe par dix.
L’efficacité de la propulsion électrique (le rendement) a été considérée à 85%.
Les conditions de trafic ont également été considérées à l’heure de pointe, à 8 heures du matin, d’un jour ouvrable (15 mars 2022) et ont été récupérées de HERE Maps.
Pour cet exemple, la température ambiante est supposée constante à 20°C, ce qui se traduit par une demande constante de puissance auxiliaire de 650W pour alimenter les auxiliaires du véhicule.
Les paramètres du modèle de temps de parcours ont été fixés à =60 secondes et =180 secondes.
Les kératinocytes humains ont été ensemencés dans des plaques de culture tissulaire à 96 puits (0,2 ml par puits), à la concentration de 1,104 cellules/ml, et incubés à 37°C (5% CO2) pendant 24 h. Le milieu de culture a été décanté et remplacé par 200 μl de milieu appauvri préparé avec du milieu «Keratinocytes-SFM» supplémenté d'extrait d'hypophyse bovine (30 μg/ml) et une concentration réduite de facteur de croissance épidermique recombinant (rEGF, 0,02 ng/ml, dilution au 1/10 du facteur de croissance par rapport au milieu complet), contenant les concentrations appropriées du matériel d’essai (différentes concentrations de 0,005% à 10% v: v), puis les cellules ont été incubées à 37°C (5% CO2) pendant 48 heures. A la fin de la période d'incubation, le milieu de culture a été retiré. Les cellules ont été lavées, placées dans du milieu avec du rouge neutre (50 μg/ml de rouge neutre dans un milieu complet) et incubées pendant 3 heures à 37°C, 5% de CO2. Ensuite, le milieu a été éliminé et les cellules ont été lavées trois fois avec 0,2 ml de PBS pour éliminer l'excès de colorant. Les cellules ont été lysées par un mélange contenant 50% d'éthanol, 1% d'acide acétique, 49% d'eau distillée (50 μl par puits). Les plaques ont été agitées pendant 15 à 20 minutes à température ambiante dans l'obscurité. Les échantillons de test et les contrôles ont été exécutés en triplicat, dans des expériences indépendantes.
Évaluation de la croissance cellulaire
Le niveau de croissance cellulaire (c'est-à-dire l'augmentation de l'absorption de rouge neutre) a été mesuré par un lecteur à fluorescence-luminescence Infinite M200 Pro (TECAN). La densité optique (DO) de chaque puits a été lue à 540 nm. Les résultats obtenus pour les puits traités avec le matériel d'essai ont été comparés à ceux des puits témoins non traités, cultivés dans le milieu complet (témoin positif, croissance à 100%) ou appauvri (témoin négatif, croissance à 0%) et convertis en valeurs de pourcentage.
Calcul du pourcentage d’induction de la croissance cellulaire
Les pourcentages d'induction de croissance cellulaire des kératinocytes par rapport aux témoins de milieu complet et appauvri ont été calculés comme suit:
Les pourcentages d'induction de croissance cellulaire par rapport aux témoins de milieu complet et appauvri ont été calculés comme suit:
II I . Résultats
Les résultats complets obtenus pour les trois essais indépendants sont résumés dans le tableau 1. Ce tableau contient les différentes concentrations du matériel d'essai, les densités optiques à 540 nm et les viabilités cellulaires correspondantes.
[Table 3] Résultats obtenu pour les trois essais indépendants Echantillons Concentrations (% v:v) Densités optiques mesurées (DO 540 nm) Pourcentages de croissance par rapport au témoin négatif (milieu appauvri) (%) Pourcentage d’induction par rapport aux milieux complet et appauvri (%) Pourcentage d’induction moyen (%) Blanc 0,08 0,08 0,08 - - - - - - - Contrôle positif (milieu complet) 0,395 0,364 0,351 100 100 100 100 100 100 100 Contrôle négatif (milieu appauvri) 0,293 0,284 0,291 0 0 0 0 0 0 0 Matériel de test 0,05 0,364 0,327 0,371 135,24 117,62 138,57 69,61 79,74 75,00 74,78 ± 5,07 0,1 0,364 0,325 0,362 129,05 116,67 134,29 56,86 75,43 66,35 66,21 ± 9,29 0,25 0,329 0,321 0,334 118,33 114,76 120,95 34,80 66,81 39,42 47,01 ± 17,30 0,5 0,325 0,318 0,326 116,67 113,33 117,14 31,37 60,34 31,73 41,15 ± 16,62 1 0,320 0,302 0,314 114,29 105,71 111,43 26,47 25,86 20,19 24,17 ± 3,46 2,5 0,278 0,281 0,269 94,29 95,71 90,00 0 0 0 0 5 0,274 0,276 0,255 92,38 93,33 83,33 0 0 0 0 10 0,153 0,163 0,167 34,76 39,52 41,43 0 0 0 0
IV. Discussion
Une induction de croissance cellulaire intéressante a pu être observée avec le matériel d'essai, avec une augmentation de croissance maximale observée à la concentration la plus faible de 0,05% (74,78% d'induction de croissance par rapport au milieu complet). Cette induction de croissance diminue avec l'augmentation des concentrations, et une cytotoxicité peut être observée à des concentrations supérieures à 5%.
Ces résultats indiquent que la composition selon l’invention induit une augmentation de la croissance des kératinocytes, dont on peut déduire un effet dans le traitement de l’eczéma, de l’inflammation, du psoriasis, et de l’alopécie.
Exemple 3 : Évaluation de l'effet de la composition selon l'invention sur l'angiogenèse et la croissance des kératinocytes dans un modèle in vivo réalisé chez des patients humains.
Les résultats d'une étude in vivo réalisée sur 10 patients humains atteints d'alopécie de type V, VI et VII selon l'échelle d'Hamilton, mettent en évidence le fort pouvoir pro-angiogénique et de croissance des kératinocytes de la composition selon l'invention.
Dans ces expériences, la composition est appliquée 2 fois par jour (matin et soir) pendant 3 mois sur le cuir chevelu des patients.
Une étude du cuir chevelu et une étude du bulbe pileux sont mises en œuvre pour déterminer l'effet de la composition selon l'invention.
En outre, bien que cela ne soit pas décrit par la suite, le procédé n’est pas limité à un patient humain mais peut également trouver à s’appliquer à une partie anatomique animale si nécessaire.
L’ensemble osseux peut être soit dans une forme saine, soit dans une forme pathologique.
La forme saine correspond à la forme généralement fonctionnelle et/ou non pathologique de l’ensemble osseux tandis que la forme pathologique correspond à une forme non-saine de l’os. La forme pathologique peut notamment correspondre à une forme fracturée, c’est à dire une forme saine ayant subi une déformation ou un traumatisme ayant conduit à une rupture partielle ou complète d'un ou plusieurs os de l’ensemble osseux. Dans la forme fracturée, l’ensemble osseux peut comprendre des fragments osseux lorsqu’un ou plusieurs os sont cassés en plusieurs morceaux. Cependant, la forme pathologique peut également avoir d’autres causes menant à une modification de l’ensemble osseux, éventuellement sans fracture, telle qu’une altération de la densité osseuse (comme par exemple une ostéoporose) ou de la géométrie (comme par exemple à cause d’une métastase osseuse cancéreuse). La forme pathologique peut également provenir d’un défaut de position ou d’alignement osseux, qu’il soit congénital ou acquis.
Certaines étapes des modes de réalisation décrites ci-après peuvent être exécutées automatiquement, manuellement par un utilisateur d'un dispositif informatique, ou partiellement manuellement et partiellement automatiquement, sur la base d'une entrée provenant d'un dispositif informatique.