INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alternativement, la première partie rigide 64-1 de la conduite 60 peut être fixée indirectement sur le piston 14. Par exemple, comme illustré sur les figures, la première partie rigide 64-1 peut être reliée indirectement sur le piston par une pièce additionnelle 74. La pièce additionnelle 74 est par exemple un support qui est fixé sur le piston 14, par exemple par vissage, rivetage ou soudage.
Le support 74 peut se présenter sous la forme d’une tôle. Comme il ressort de la , le support 74 comporte une ouverture centrale 75. Cette ouverture 75 est traversée par le piston 14, comme visible notamment sur la .
L’extrémité 62 de la conduite 60 est solidaire du support 74. Le support 74 peut comprendre un orifice 76 situé en regard de l’extrémité 62 de la conduite 60. Le support 74 est ainsi apte à venir en appui de façon étanche sur la plaquette 16 de façon à ce que l’orifice d’aspiration 30 de la plaquette 16 et l’orifice 76 du support soient en regard l’un de l’autre.
Comme visible sur les figures, l’étrier peut en outre comprendre un bras 78 s’étendant en forme de L et qui permet de fixer la conduite 60 à l’étrier 12. De préférence, le bras 78 fixe l’une des parties rigides 64, en l’occurrence la seconde partie rigide 64-2 à l’étrier 12.
Une seconde plaquette 36, aussi dite plaquette arrière, est prévue dans le dispositif 10. La seconde plaquette 36 peut être agencée dans un logement 37 prévu dans une partie arrière 39 de l’étrier 12. Comme il ressort des figures, notamment de la , la seconde plaquette 36 est en vis-à-vis axial de la première plaquette 16. Un espace 21 destiné à recevoir le disque de frein est formé entre les deux plaquettes 16, 36.
On note également, que la seconde plaquette 36, notamment la face de friction de sa garniture 40, est destinée à venir axialement en appui sur une seconde face d’un disque de frein axialement opposée à la première face du disque lors des phases de freinage. Comme dans le cas de la plaquette avant 16, cet appui provoque l’abrasion de la garniture 40 et du disque, générant ainsi des particules.
Comme il ressort des figures 4 et 8, la seconde plaquette 36 comprend une première face 42 qui vient en appui axial sur une première face 56 de l’étrier 12. La première face 42 de la seconde plaquette 36 est similaire ou identique à la face externe 22 de la semelle 18 de la première plaquette 16. La première face 42 de la plaquette 32 et la première face 56 de l’étrier 12 sont avantageusement métalliques.
Afin de relier les orifices d’aspiration 50, 80 aux moyens d’aspiration, une seconde conduite d’aspiration 90 est prévue dans le dispositif 10. La seconde conduite 90 peut être réalisée dans la continuité de la pièce de fonderie flottante 13B.
Selon un autre exemple de réalisation, l’unité de définition de séquencées d’impulsions 6 et l’unité de construction de paires d’images 7 sont deux entités physiques distinctes.
Le dispositif d’imagerie de la est dans une configuration de fonctionnement en réflexion. Les impulsions lumineuses sont émises successivement selon une séquence temporelle par la source lumineuse pulsée 4 pour venir éclairer une surface de l’échantillon que l’on souhaite imager. Le faisceau lumineux formé par réflexion des impulsions lumineuses d’éclairage sur la surface de l’échantillon est dirigé en direction de l’objectif de la caméra 3. La caméra 3 est disposée du même côté de la source 4, par rapport à la surface éclairée de l’échantillon. Cette configuration permet d’imager la surface de l’échantillon en réflexion.
La illustre une variante de réalisation différente de celle décrite dans ce qui précédé, par le fait que le dispositif d’imagerie 100 comprend un élément séparateur 51 disposé entre la caméra 3 et la surface à imager de l’échantillon 2. En d’autres termes, l’élément séparateur 51 est positionné sur le chemin optique d’imagerie. Par conséquent, l’élément séparateur est traversé par le faisceau lumineux formé par réflexion des impulsions lumineuses d’éclairage sur la surface de l’échantillon avant d’être dirigé en direction de l’objectif de la caméra 3.
La illustre une autre variante de réalisation différence de celle de la , par le fait que l'élément séparateur 51 est positionné entre la source d’éclairage 4 et l’échantillon 2 et la caméra 3 et l’échantillon 2. En d’autres termes, l’élément séparateur 51 est positionné sur le chemin optique d’imagerie et sur le chemin optique d’éclairage. Par conséquent, l’élément séparateur 51 est traversé par le faisceau lumineux formé par les impulsions lumineuses envoyées par la source pulsée d’éclairage pour venir éclairer une zone de la surface de l’échantillon et par le faisceau lumineux formé par réflexion des impulsions lumineuses d’éclairage sur la surface 9 de l’échantillon avant d’être dirigé en direction de l’objectif de la caméra.
Les configurations illustrées sur les figures 1, 2 et 3 permettent d’imager une zone de la surface 9 de l’échantillon en réflexion.
La illustre une autre variante de réalisation différente de celle de la , par le fait que la source d’éclairage 4 et la caméra 3 sont disposées de part et d’autre de l’échantillon 2. La source d’éclairage 4 est sensiblement colinéaire avec le faisceau d’imagerie, mais disposée du côté opposé de l’échantillon. Ce mode d’éclairage permet d’imager une zone de l’échantillon avec un mode en transmission, et non pas en réflexion, donc contrairement aux cas des configurations des figures 1, 2 et 3. Ce mode d’éclairage est intéressant pour la mesure dynamique des particules dans le cas d'échantillons transparents, par exemple des solutions de nanoparticules suffisamment diluées, ou des échantillons peu épais.
La illustre encore une autre variante de réalisation différente de celle de la , par le fait que la source d’éclairage 4 est disposée pour venir éclairer une tranche de l’échantillon. La direction du faisceau d’éclairage est perpendiculaire à la direction du faisceau d’imagerie. Ce mode d’éclairage à 90 degrés ou mode SPIM (acronyme anglais de Single Plane Illumination Microscopie) permet de n’éclairer qu’une tranche de l’échantillon et donc d’avoir un effet de sectionnement optique.
Selon un mode de réalisation, la caméra 3 utilisée dans le dispositif de la divulgation est une caméra standard qui fonctionne par exemple à une fréquence de prise d’images F CAM comprise entre 10 Hz et 2000 Hz correspondant à un temps de prise d’images TCAM compris entre 0,1 s et 0,5 ms.
Selon un mode de réalisation, la source lumineuse pulsée 4 est apte à émettre un faisceau lumineux sous forme d’impulsions lumineuses courtes. La source lumineuse comporte une diode électroluminescente ou LED (acronyme anglais de Light Emitting Diode). De manière connue, l’alimentation du composant LED est en mode de pilotage en courant pulsé sous forme d’un signal qui comprend une succession d’impulsions électriques. L’intensité du courant injecté est généralement comprise entre 100mA et 100A, et peut être très supérieur au courant nominal de la structure du composant LED. La LED émet des impulsions ayant une durée comprise entre 1 µs et 10 ms. Sur les figures 1 à 5, l’échantillon 2 est placé dans un repère orthonormé fixe (XYZ) et présente une surface 9 qui s’étendant dans le plan (XZ). La source lumineuse est configurée pour venir éclairer une zone cible de mesure de cette surface 9.
Selon un autre mode de réalisation, la source lumineuse 4 pulsée comporte une source laser apte à émettre un faisceau lumineux sous forme d’impulsions courtes ayant une durée comprise entre 1ns et 1ms.
L’unité de synchronisation 5 est configurée pour synchroniser le déclenchement de la caméra 3 et l’émission d’impulsions de la source 4 de sorte que chaque impulsion lumineuse destinée à venir éclairer le système dynamique soit émise pendant le temps d’exposition T exp de la caméra, à un instante prédéterminé. De cette manière, il est possible de prendre une unique image de l’échantillon pendant chaque temps d’exposition de la caméra à un moment déterminé par le moment d’émission de l’impulsion lumineuse. Le temps d’exposition de la caméra T exp étant plus long que la largeur des impulsions T ON .
L’unité de définition de séquences d’impulsions 6 est configurée pour définir une séquence d’impulsions d’une durée T qui est répétée périodiquement pendant toute la durée de la prise d’images de la caméra. Les impulsions de la séquence sont synchronisées par rapport aux temps d’exposition de la caméra de manière à pouvoir générer un ensemble d’images comme l’illustre la . Cet ensemble d’images est utilisé pour construire un deuxième ensemble de paires d’images dont les écarts temporels entre deux images forment une suite croissante S2 ayant sensiblement la même forme que la première suite S1 désirée par rapport à l’échelle de temps sur laquelle fluctue les phénomènes dynamiques de l’échantillon. Si la première suite S1 est par exemple géométrique, la seconde suite S2 l’est également. Le motif d’une séquence d’impulsions est défini de sorte qu'on puisse trouver des paires d'images telles que les écarts temporels qui séparent les deux impulsions de ces paires forment une suite croissante S2 ayant sensiblement la même forme que la première suite S1 désirée. Le motif de la séquence d’impulsions est défini de manière à obtenir le nombre de paires d’images désiré, tout en minimisant la durée de la séquence de prise d’images correspondante. Les critères de définition de la séquence d’impulsions seront décrits ci-dessous.
L’unité de construction d’images 7 est configurée pour construire le second ensemble de paires d’images pour obtenir une distribution d’écarts temporels adaptée par rapport à l’échelle de temps sur laquelle fluctue le système dynamique, c’est-à-dire une suite croissante S2 ayant la même forme que la suite croissante S1 désirée. De manière générale, les phénomènes dynamiques, tels que la diffusion des particules mobiles dans un milieu liquide, se produisent sur une échelle de temps de plusieurs ordres de grandeurs. Aussi, pour pouvoir étudier ces phénomènes, il est nécessaire de collecter suffisamment de données sur cette échelle de temps.
L’unité de construction d’images 7 est également configurée pour calculer la transformée de Fourier de la différence entre deux images pour chaque paire d’images en fonction de l’écart temporel pour obtenir la fonction de structure du système dynamique. Les informations sur la dynamique des phénomènes dynamiques de l’échantillon sont ensuite extraites à partir de cette fonction de structure.
La représente une séquence de déclenchements de la prise d’images 40 de la caméra 3, une séquence de temps d’exposition 10 de la caméra 3 et un exemple de séquence d’impulsions lumineuses 20 émises par la source lumineuse 4. Cette même séquence d’impulsions d’une durée T est répétée ici par exemple trois fois.
La est une vue schématique agrandie de la représentant uniquement une seule séquence d’impulsions de la synchronisée avec la séquence de temps d’exposition de la caméra. La montre également une séquence d’images 30 générées par la caméra. Chacune des images est associée à une impulsion lumineuse émise. Sur la , le temps d’exposition T exp correspond au temps pendant lequel la caméra détecte la lumière. Les temps d’expositions T exp sont séparés par un temps de pause T p pendant lequel la caméra est aveugle. Le temps de pause T p entre deux images correspond donc à la différence entre le temps de prise d’image T CAM et le temps d’exposition T exp .
II- DESCRIPTION DE L’INVENTION II-1 Matrice élastomère Selon l’invention, la matrice élastomère comprend plus de 50 pce d’au moins un copolymère contenant des unités éthylène et des unités 1,3-diène, les unités éthylène dans le copolymère représentent entre 50% et 95% en mole des unités monomères du copolymère (ci-après dénommé « le copolymère »).
De préférence, les unités 1,3-diène sont choisies dans le groupe constitué par les unités butadiènes, les unités isoprènes et les mélanges de ces unités 1,3-diène. En particulier, les unités 1,3-diène du copolymère peuvent être des unités 1,3-diène ayant 4 à 12 atomes de carbone, par exemple des unités 1,3-butadiène, 2-méthyl-1,3-butadiène (ou isoprène). De préférence encore, les unités 1,3-diène sont pour plus de 50%, en mole, voire préférentiellement exclusivement, des unités 1,3-butadiène.
Avantageusement, le copolymère est un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène (de préférence de 1,3-butadiène), c’est-à-dire, selon l’invention, un copolymère constitué exclusivement d’unités éthylène et d’unité 1,3-diène (de préférence de 1,3-butadiène).
Si la pression PT1 dans le carter du premier compresseur (300) est stable alors on commande l’ouverture de la vanne (306) placée entre le refoulement du compresseur (300) et un réservoir basse pression (320) afin de faire chuter la pression jusqu’à atteindre une valeur de consigne (par exemple à 8,5 bar à 20°C pour l’ammoniac) afin d’éviter la condensation du fluide frigorigène dans le compresseur (300).
Si la pression PT1 dans le carter du compresseur (300) est inférieure à cette consigne, on ferme la vanne (306).
A la fin du cycle de mise hors fonction du compresseur (300), celui-ci est isolé par des vannes (301, 302 et 306) fermées.
Un contrôle de la pression PT2 par le capteur (303) placé à la sortie du premier compresseur (300) est alors réalisé. Il permet de vérifier l’étanchéité de la vanne de refoulement motorisée (302). Si la pression PT2 augmente jusqu’à la consigne de pression haute à l’arrêt alors une alarme « Vanne non étanche » est activée.
Pour chaque arrêt de compresseur, un réseau d’eau glycolée maintient les culasses des compresseurs à 50°C. Une résistance électrique maintient l’huile dans le carter à 60°C.
DISPOSITIF D’ETANCHEITE POUR FOUR ROTATIF DE CALCINATION À OXY-COMBUSTIBLE La présente divulgation concerne un dispositif d’étanchéité pour un four rotatif de calcination à oxy-combustible et appartient au domaine technique des fours rotatifs.
Contexte La technologie de calcination à oxy-combustible est l’une des technologies qui permettent actuellement une économie d’énergie importante dans l’industrie du ciment. Elle peut réduire le point d’allumage du combustible, accélérer la vitesse de calcination du combustible, favoriser la calcination complète du combustible, augmenter la température de la flamme, réduire la fumée après calcination, améliorer le taux d’utilisation de chaleur et réduire l’émission d’oxydes d’azote dans les gaz d’échappement. Un four rotatif de calcination à oxy-combustible est un four dans lequel sont soufflés de l’oxygène à haute concentration et du dioxyde de carbone, et aucun air ne peut entrer afin d’empêcher l’azote de participer aux réactions chimiques dans ce four, réduisant ainsi la production d’oxydes d’azote. Afin de réaliser la technologie de calcination à oxy-combustible dans la calcination du ciment, l'aspect étanchéité du four rotatif est une technologie clé. En raison de la température élevée au niveau du joint d'étanchéité pendant le fonctionnement du four rotatif et la rotation du cylindre au niveau du joint d'étanchéité accompagnée par un mouvement d’oscillation et axial, il est très difficile de garantir l’étanchéité et l’effet étanche à l’air.
Présentation de l'invention Afin de venir à bout des problèmes techniques mentionnés dans le contexte, la présente divulgation propose un dispositif d’étanchéité pour un four rotatif de calcination à oxy-combustible, qui adopte un procédé d’étanchéité dans lequel le dioxyde de carbone est utilisé pour remplir des interstices et isoler l’air. Il peut efficacement garantir l’utilisation du four rotatif de calcination à oxy-combustible et résoudre le problème d’étanchéité du four rotatif de calcination à oxy-combustible.
Afin de résoudre le problème technique précité, la présente divulgation propose la solution technique suivante.
On propose un dispositif d’étanchéité pour un four rotatif de calcination à oxy-combustible, agencé sur le côté externe d’un cylindre rotatif. Le dispositif d’étanchéité comprend un dispositif de tension, un couvercle rotatif, un couvercle fixe et un couvercle de bague de friction statique ; un balai et une tôle d’acier à rabat d’étanchéité sont respectivement agencés du côté interne d’un manchon du couvercle fixe ; le couvercle rotatif est également fixé sur le côté externe du cylindre rotatif et a une bague de friction dynamique a fixée sur sa partie supérieure et une bague de friction dynamique b fixée sur son côté droit ; le couvercle de bague de friction statique est également agencé sur le côté externe du couvercle rotatif, et une bague de friction statique a et une bague de friction statique b sont respectivement agencées sur les côtés gauche et droit du couvercle de bague de friction statique ; la bague de friction statique a et la bague de friction dynamique a sont ajustées avec serrage et la bague de friction statique b et la bague de friction dynamique b sont ajustées avec serrage ; le dispositif de tension est installé sur le côté externe du couvercle de bague de friction statique, une extrémité du dispositif de tension appuie contre le couvercle fixe, et le dispositif de tension présente une certaine tension pour doter le couvercle de bague de friction statique d’une force provoquant une tendance à s’éloigner du couvercle fixe ; une garniture d’étanchéité a et une garniture d’étanchéité b sont également agencées du côté externe du manchon du couvercle fixe, et une bague d’espacement est agencée entre la garniture d’étanchéité a et la garniture d’étanchéité b, et la pression est ajustée par un dispositif d’ajustement de pression de garniture d’étanchéité ; et des périphéries externes de la garniture d'étanchéité a et de la garniture d'étanchéité b sont raccordées au fond droit du couvercle de bague de friction statique situé sur leur côté supérieur, et coulissent axialement conjointement avec le couvercle de bague de friction statique.
En outre, le couvercle de bague de friction statique est également raccordé à une source de dioxyde de carbone à légère pression positive (surpression), et le dioxyde de carbone pénètre dans le couvercle de bague de friction statique par une entrée d’air.
En outre, un trou d’évent c et un trou d’évent b sont en outre prévus dans le couvercle de bague de friction statique et la bague d’espacement est prévue avec un trou d’évent a ; le trou d’évent c est situé au sommet de la bague de friction statique b du côté droit du couvercle de bague de friction statique, et le trou d’évent b est situé entre la garniture d'étanchéité a et la garniture d'étanchéité b au fond du couvercle de bague de friction statique.
En outre, le dioxyde de carbone atteint la garniture d'étanchéité a et la garniture d'étanchéité b par le trou d’évent c, le trou d’évent b et le trou d’évent a. Dans un cas dans lequel il y a un petit interstice entre la garniture d'étanchéité b et le côté externe du manchon du couvercle fixe, le four rotatif est rempli de dioxyde de carbone ; dans un cas dans lequel il y a un petit interstice entre la garniture d'étanchéité a et le côté externe du manchon du couvercle fixe, le dioxyde de carbone déborde pour garantir que l’air ne puisse pas entrer dans le four rotatif.
En outre, les extrémités de diamètre externe du balai et de la tôle d’acier à rabat d’étanchéité sont fixées sur le côté interne du manchon du couvercle fixe et les côtés internes du balai et de la tôle d’acier à rabat d’étanchéité sont ajustés avec serrage avec la surface de diamètre externe du cylindre rotatif.
En outre, dans un cas dans lequel le cylindre rotatif se déplace de manière axiale, la bague de friction statique a et la bague de friction dynamique a sont ajustées avec serrage, et la bague de friction statique b et la bague de friction dynamique b sont ajustées avec serrage ; dans un cas dans lequel le cylindre rotatif tourne et oscille, la bague de friction statique a et la bague de friction dynamique a continuent à être en butée et coulissent l’une par rapport à l’autre, et la bague de friction statique b et la bague de friction dynamique b continuent à être en butée et coulissent l’une par rapport à l’autre.
En outre, le dispositif d’étanchéité pour le four rotatif de calcination à oxy-combustible est en outre doté d’un système de lubrification de bague de friction qui est configuré pour fournir l’huile de lubrification afin de lubrifier des surfaces de coulissement entre les bagues de friction mentionnées ci-dessus.
Avantageusement, à l’étape c), on identifie la capacité de la batterie comme la capacité la plus petite parmi les capacités potentielles permettant un temps de trajet inférieur ou égal à une durée de trajet prédéterminée et/ou une consommation d’énergie inférieure ou égale à une consommation prédéterminée.
L’invention concerne aussi une méthode de construction d’un véhicule électrique, dans laquelle on identifie la capacité de la batterie à partir de la méthode de dimensionnement selon l’une des variantes ou combinaisons de variantes décrites précédemment, et on implante ladite batterie de capacité identifiée dans le véhicule électrique.
L’invention concerne également un produit programme d'ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un processeur ou un serveur, comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre de la méthode de dimensionnement selon l'une des variantes ou combinaisons de variantes décrites précédemment, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur, un téléphone portable ou un appareil informatique.
Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages de la méthode et du produit selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
[Fig 1] La représente un mode de réalisation de la méthode de dimensionnement selon l’invention.
[Fig 2] La illustre un exemple de planificateur d’itinéraire adapté à la méthode de dimensionnement selon l’invention.
[Fig 3] La représente un exemple de profil de vitesse du véhicule électrique sur une portion de route pour la détermination de la probabilité d’arrêt à la fin de la portion de route, selon l’invention.
L’invention concerne une méthode de dimensionnement d’une batterie d’un véhicule électrique pour implémenter la batterie dans ledit véhicule électrique.
Grâce à la méthode de l’invention, il est possible d’optimiser la taille de la batterie au strict nécessaire, en fonction du type de trajet à effectuer, et ce en évitant un surdimensionnement de la batterie.
La méthode sert ainsi à dimensionner la batterie en fonction d’un ou de plusieurs trajets types (de préférence des trajets longue distance d’au moins 200km et de manière préférée, d’au moins 500 km) que l’on souhaite réaliser avec le véhicule électrique dans un espace prédéterminé (un territoire donné physique correspondant à l’espace prédéterminé). Elle ne cherche pas à optimiser seulement le temps de trajet mais vise un compromis entre le temps de trajet, la consommation d’énergie et la taille de la batterie, par exemple en visant un temps de trajet acceptable pour l’utilisateur et en évitant un surdimensionnement de la batterie. Elle peut prendre en compte par exemple la fréquence du trajet type concerné.
Selon l’invention, l’espace prédéterminé comprend un réseau routier, le réseau routier comprenant des portions de route (aussi appelées segments de route) reliées entre elles par des intersections (ou carrefours). Les intersections peuvent ainsi correspondre à des points du réseau routier et les portions de route à des arcs reliant les points du réseau routier.