INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La plupart des véhicules automobiles comportent des éléments de carénage fixés dans leur structure de soubassement, sous la caisse du véhicule. Ces éléments de carénage ont plusieurs fonctions possibles : ils forment en premier lieu une protection pour les équipements et les organes montés sous caisse, notamment contre les projections d’eau ou de gravillons, mais aussi contre des chocs avec des objets disposés sur la route. Les éléments de carénage sont, en outre, aérodynamiques et permettent d’améliorer la stabilité du véhicule, de réduire sa traînée aérodynamique en situation de conduite, et éventuellement de canaliser l’air s’écoulant sous la caisse afin, par exemple, d’alimenter un circuit de refroidissement du véhicule.
Un élément de carénage est une pièce sensiblement plane comprenant une surface extérieure destinée à être disposée en regard de la route, et est typiquement fixé à la caisse par des systèmes de fixation par vissage. Dans un souci de ne pas dégrader l’aérodynamisme du véhicule, les systèmes de fixation sont généralement disposés dans des alvéoles formées dans la surface extérieure de l’élément de carénage. Pour diverses raisons techniques et réglementaires, la fixation d’un élément de carénage nécessite de nombreuses alvéoles. Or, ces alvéoles présentent plusieurs inconvénients. En particulier, chaque alvéole génère des perturbations dans le flux d’air circulant sous la caisse. Compte tenu du nombre d’alvéole, les perturbations générées produisent une traînée aérodynamique non négligeable et sont sources de bruits aérodynamiques.
Les constructeurs d’automobiles cherchent à améliorer le confort de leurs véhicules et l’expérience ressentie par le conducteur et les passagers. Il est alors évident que les bruits aérodynamiques nuisent au confort et à l’expérience. De plus, dans un contexte où les préoccupations écologiques deviennent très importantes et où les coûts de l’énergie électrique ou des carburants deviennent toujours plus élevés, les constructeurs d’automobiles se doivent de constamment améliorer leurs autonomies notamment en réduisant la traînée de leurs véhicules.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant de réduire les perturbations aérodynamiques provoquées par les alvéoles de fixation de chaque élément de carénage.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir un dispositif obturateur permettant de supprimer les perturbations générées par une alvéole et d’augmenter l’aérodynamisme de chaque élément de carénage.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un dispositif obturateur conçu pour coopérer avec un élément de carénage, destiné à être monté sous caisse dans une structure de soubassement d’un véhicule automobile, pour former un ensemble aérodynamique, le dispositif s’étendant entre une face externe et une face interne opposées l’une à l’autre et délimitées par un contour périphérique commun, le dispositif présentant des moyens de fixation faisant saillie de la face interne et conçus pour permettre la fixation du dispositif dans une alvéole de fixation ménagée dans l’élément de carénage, la face externe étant conçue pour recouvrir au moins en partie l’alvéole de fixation, la face externe étant conformée pour permettre un écoulement laminaire d’air sur la face externe.
L’invention concerne également un ensemble aérodynamique comportant un élément de carénage destiné à être monté sous caisse dans la structure de soubassement d’un véhicule automobile, l’élément de carénage comportant au moins une alvéole de fixation, ouverte sur l’extérieur lorsque l’élément de carénage est monté dans la structure de soubassement, chacune présentant une paroi latérale et un fond avec un orifice permettant la fixation de l’élément de carénage sur la structure de soubassement, l’ensemble aérodynamique comportant, en outre, au moins un dispositif obturateur selon l’invention, fixé sur l’élément de carénage, de sorte que chaque face externe recouvre au moins une partie de l’alvéole, et de sorte que le contour périphérique vienne en appui au moins partiellement avec une surface externe de l’élément de carénage entourant l’alvéole.
A titre d’exemple, le facteur d’amplification de la structure de liaison peut être de l’ordre de 10 : cela signifie qu’un premier déplacement de la masse inertielle par rapport au cadre présentant une première amplitude de déplacement (par exemple 80 micromètres) est converti en un deuxième déplacement de l’indicateur par rapport au cadre présentant une deuxième amplitude de déplacement égale à 10 fois la première amplitude de déplacement (par exemple 800 micromètres).
En parallèle, le déplacement de la masse inertielle 5 parallèlement au premier axe de déplacement X1, dans le premier sens de déplacement (flèche A), depuis la première position initiale (position de la masse inertielle 5illustrée sur la ) entraine également un déplacement corrélatif des deuxièmes dents 86 du premier dispositif de verrouillage 81 par rapport aux premières dents 84 du premier dispositif de verrouillage 81.
Si l’intensité du choc est supérieure à un seuil d’intensité prédéfini, c’est-à-dire si le pic d’accélération subi par le dispositif micromécanique de détection de choc 2 présente une valeur maximum supérieure à une valeur seuil prédéfinie, la masse inertielle 5 se déplace depuis la première position initiale jusqu’à une première position finale (position de la masse inertielle 5 illustrée sur la ).
Le déplacement de la masse inertielle 5 parallèlement au premier axe de déplacement X1 depuis la première position initiale jusqu’à la première position finale entraine un déplacement corrélatif de l’indicateur 6 parallèlement au deuxième axe de déplacement X2 depuis la deuxième position initiale (position de l’indicateur 6 illustrée sur la ) jusqu’à une deuxième position finale (position de l’indicateur 6 illustrée sur la ).
Au cours du déplacement de la masse inertielle 5 parallèlement au premier axe de déplacement X1, la structure de suspension 9 exerce sur la masse inertielle 5 une force de rappel élastique tendant à s’opposer au déplacement de la masse inertielle 5. En effet, le déplacement de la masse inertielle 5 par rapport au cadre 4 a pour effet de déformer élastiquement les poutres de suspension 91 et 92. Plus précisément, les poutres de suspension 91 et 92 fléchissent. En fléchissant, les poutres de suspension 91 et 92 exercent sur la masse inertielle 5 une force de rappel élastique, tendant à ramener la masse inertielle 5 vers la première position initiale.
Cependant, le déplacement de la masse inertielle 5 depuis la première position initiale (position illustrée sur la ) jusqu’à la première position finale (position illustrée sur la ) a pour effet de faire passer la première structure de verrouillage 81 de la position déverrouillée (position illustrée sur la ) à la position verrouillée (position illustrée sur la ).
Autrement dit, lorsque l’amplitude du déplacement de la masse inertielle 6 à partir de la première position initiale dépasse un seuil de déplacement prédéfini, la première structure de verrouillage 81 passe de la position déverrouillée à la position verrouillée.
Une fois en position verrouillée, la première structure de verrouillage 81 empêche un retour de la masse inertielle 5 vers la première position initiale.
Par conséquent, l’indicateur 6 est maintenu dans la deuxième position finale.
Dans la deuxième position finale de l’indicateur 6, l’indicateur 6 ne masque plus le repère visuel 34 sous-jacent. Autrement dit, le repère visuel 34 sous-jacent est visible par un observateur qui observe le dispositif micromécanique de détection de choc 2 à travers le couvercle 32 du boitier 3.
Le dispositif micromécanique de détection de choc 2 se trouve alors dans la configuration finale, telle qu’illustrée sur la .
Le dispositif micromécanique de détection de choc 2 fonctionne de la même manière lorsque la masse inertielle 5 est déplacée par rapport au cadre 4 parallèlement au premier axe de déplacement X1, dans le deuxième sens de déplacement (flèche B). L’indicateur 6 est alors déplacé par rapport au cadre 4 parallèlement au deuxième axe de déplacement X2, dans le quatrième sens de déplacement (flèche D).
Dans ce cas, le déplacement de la masse inertielle 5 a pour effet de faire passer la deuxième structure de verrouillage 82 de la position déverrouillée à la position verrouillée.
Par une simple observation du dispositif micromécanique de détection de choc 2, un observateur est capable de déterminer si le dispositif micromécanique de détection de choc 2 se trouve dans la configuration initiale (dans ce cas, le repère visuel n’est pas visible) ou si le dispositif micromécanique de détection de choc 2 se trouve dans la configuration finale (dans ce cas, le repère visuel est visible).
Si le dispositif micromécanique de détection de choc 2 se trouve dans la configuration initiale, cela signifie que le dispositif micromécanique de détection de choc 2 n’a pas subi de choc dont l’intensité serait supérieure au seuil d’intensité prédéfini.
Si le dispositif micromécanique de détection de choc 2 se trouve dans la configuration finale, cela signifie que le dispositif micromécanique de détection de choc 2 a subi un choc dont l’intensité est supérieure au seuil d’intensité prédéfini.
Pour réaliser les espaceurs sur les clous d’ancrage, l’invention peut mettre en œuvre des étapes de fabrication additives connues en utilisant plusieurs couches sacrificielles.
Ainsi, l’invention concerne également un procédé de réalisation d’un détecteur infrarouge comprenant les étapes suivantes : – dépôt et structuration d’une première couche sacrificielle sur un substrat d’embase ; – formation de clous d’ancrage à travers la première couche sacrificielle jusqu’à atteindre le substrat d’embase ; – formation de membranes sur la première couche sacrificielle et les clous d’ancrage ; – dépôt et structuration d’une seconde couche sacrificielle sur les membranes et la première couche sacrificielle ; – formation d’espaceurs à travers la seconde couche sacrificielle et dans le prolongement d’une partie au moins des clous d’ancrage ; et – suppression des couches sacrificielles de sorte à libérer les micro-bolomètres formés par les membranes et les clous d’ancrage ; – réalisation d’une fenêtre optique ; – formation de parois latérales sur le substrat d’embase ou la fenêtre optique et autour des micro-bolomètres ; les parois latérales étant réalisées avant la suppression des couches sacrificielles lorsqu’elles sont formées sur le substrat d’embase ; – report de la fenêtre optique sur le substrat d’embase ; et – scellement sous vide de la cavité formée par le substrat d’embase, les parois latérales et la fenêtre optique ; les espaceurs formant une butée apte à coopérer avec la face inférieure de la fenêtre optique et ainsi limiter les déflexions de la fenêtre optique et/ou du substrat.
Ce procédé permet de réutiliser des étapes connues de fabrication additive pour réaliser les espaceurs sur les clous d’ancrage. Il est ainsi possible d’obtenir un détecteur infrarouge avec des espaceurs limitant les déflexions tout en utilisant les outils de production classiques des détecteurs infrarouges.
La illustre une vue schématique en section d’un détecteur infrarouge de l’état de la technique ;
La illustre une vue schématique en section d’un détecteur infrarouge selon un premier mode de réalisation de l’invention avant l’étape de scellement sous vide du boitier ;
La illustre une vue schématique en section du détecteur infrarouge de la après l’étape de scellement sous vide du boitier ;
La illustre une vue schématique en section d’un détecteur infrarouge selon un deuxième mode de réalisation de l’invention avant l’étape de scellement sous vide du boitier ;
La illustre une vue schématique en section d’un détecteur infrarouge selon un troisième mode de réalisation de l’invention avant l’étape de scellement sous vide du boitier ;
La illustre une vue schématique en section d’un détecteur infrarouge selon un quatrième mode de réalisation de l’invention avant l’étape de scellement sous vide du boitier ;
La illustre une vue schématique en section du détecteur infrarouge de la après l’étape de scellement sous vide du boitier ; et
Les , , , , , , illustrent une vue schématique en section des étapes de réalisation d’un substrat d’embase du détecteur infrarouge de la .
Description détaillée de l’invention Pour limiter la déflexion entre la fenêtre optique 12 et le substrat d’embase 11 d’un détecteur infrarouge, l’invention propose d’utiliser des espaceurs 20 . Les figures 3, 5, 7 et 9 illustrent quatre modes de réalisation différents permettant de limiter cette déflexion.
Dans tous ces modes de réalisation, le substrat d’embase 11 supporte un réseau de micro-bolomètres 19 . Plus précisément, chaque micro-bolomètre 19 comporte une membrane 15 montée en suspension au-dessus du substrat d’embase 11 au moyen de clous d’ancrage 14 . Par exemple, chaque membrane 15 peut être montée sur deux ou quatre clous d’ancrage 14 au moyen de bras de suspension visant à limiter la conduction thermique entre la membrane 15 et le substrat d’embase 11 . Par ailleurs, le substrat d’embase 11 peut également supporter un réflecteur disposé sous les membranes 15 .
Dans le même temps, l'application de la crème placebo n’entraine qu'un renforcement non significatif et plus modéré de 8% ( dns vs. T0).
Les résultats montrent donc une diminution significative des rougeurs de la peau grâce à la crème selon l’invention.
4.2. Hydratation de la peau Lorsque la barrière cutanée est détruite, par exemple par le patch SLS, la perte insensible en eau (PIE) augmente considérablement traduisant une atteinte de la barrière cutanée. Les applications de produits de soin apaisants permettent de reconstruire l'intégrité de la barrière cutanée jusqu'à revenir à son état initial en faisant diminuer la PIE.
Protocole L’effet de la crème selon l’invention sur la barrière cutanée est comparé aux valeurs obtenues une heure après le retrait du patch SLS (J0) et après 8 jours (J+7).
Les mesures de la barrière cutanée sont réalisées à l’aide du Tewameter TM 300® de Courage & Khazaka.
Résultats Variation des différences de PIE observées après le retrait d’un patch SLS (N=23). Effet de la crème selon l’invention par rapport à la crème placébo.
PIE (g/h/m²) Crème selon l’invention Crème placébo J-1 J0 J+7 J-1 J0 J+7 Moyenne ± Ecart type 7,94 ± 0,28 16,90 ± 0,61 9,58 ± 0,45 8,12 ± 0,28 16,61 ± 0,46 10,26 ± 0,37 % variation ; significativité vs. T0 / - 82% ; p / - 75% ; p Significativité vs. Placebo / - 7% ; p /
L'augmentation de la PIE observée après le retrait de la barrière cutanée par le patch SLS est réduite de 82% ( p , 01 vs . T0) après 8 jours d'utilisation de la crème selon l'invention. Cette dernière promeut une meilleure résistance de la barrière cutanée vis-à-vis d'un stress mimant l’utilisation des détergents classiques sur la peau.
Dans le même temps, l'application de la crème placebo entraine un renforcement plus modéré de 75% ( p vs . T0).
4.3. Test d’auto-évaluation de l’efficacité de la crème selon l’invention
Protocole Après 8 jours d’application de la crème selon l’invention, 7 questions sur l’efficacité de la crème selon l’invention ont été posées aux volontaires. La réponse pouvait être « tout à fait d'accord », « plutôt d’accord », « pas d'accord », « totalement en désaccord » ou « sans objet ».
Résultats Les résultats sont exprimés en pourcentage de volontaires ayant répondu « tout à fait d'accord » ou « plutôt d’accord »
Crème selon l’invention Crème placébo Crème selon l’invention vs. crème placébo Tout à fait d’accord Plutôt d’accord Tout à fait d’accord Plutôt d’accord Tout à fait d’accord Plutôt d’accord Ma peau tiraille moins 42% 54% 29% 67% +13% ; dns - 13% ; dns Ma peau picote moins 50% 46% 29% 63% +21% ; dns -17% ; dns Ma peau brûle / s’échauffe moins 54% 46% 33% 58% +21% ; dns -13% ; dns Ma peau fourmille moins 46% 46% 21% 67% +25% ; p -21% ; dns Ma peau me démange moins 67% 29% 29% 63% +38% ; p -33% ; p Ma peau est plus confortable 79% 17% 33% 63% +46% ; p -46% ; p Ma peau est visuellement plus belle 75% 17% 21% 75% +54% ; p -58% ; p
Toutes les réponses aux questions posées montrent une nette amélioration de l'état de la peau. Dans l’ensemble, les volontaires ont un taux de satisfaction plus élevé de la crème selon l’invention (majoritairement « tout à fait d’accord ») par rapport à la crème placébo (majoritairement « plutôt d’accord »). Les volontaires sont statistiquement plus nombreux à être « tout à fait d’accord » que la crème selon l’invention est plus efficace que le placebo sur les picotements (+25% ; p 7 ), les démangeaisons (+38% ; p ), le confort de la peau (+46% ; p ) et une peau plus belle visuellement (+54% ; p ).
Composition cosmétique à visée capillaire associant un extrait de Caviar d’Esturgeon et un lysat de Bifidus à six extraits végétaux différents permettant de maintenir en bon état l’ensemble de la chevelure. Le Caviar d’Esturgeon et ses extraits sont utilisés classiquement dans les produits cosmétiques de soin pour la peau. Les effets recherchés sont essentiellement des effets antivieillissement comme l’hydratation, l’antioxydation et la régégération de la peau (Marotta F, Polimeni A, Solimene U, Lorenzetti A, Minelli E, Jain S, Rastmanesh R, Sedriep S, Soresi V. Beneficial modulation from a high-purity caviar-derived homogenate on chronological skin aging. Rejuvenation Res. 2012 Apr ;15(2)174-7. doi : 10.1089/rej.2011.1274. PMID : 22533426). Le caviar étant des œufs d’esturgeon pouvant provenir de plusieurs espèces différentes comme le Beluga, le Sterlet, l’Osetra et le Sevruga
Les extraits de bactéries Bifidus, leurs extraits et leurs lysats sont souvent utilisés en nutrition humaine comme probiotique et dans les cosmétiques pour la peau pour leurs effets cutanés par exemple antirides, éclaircissant du teint, amélioration de l’élasticité de la peau et réduction de sa perte en eau comme décrit par exemple dans le brevet CN110464693A : Composition containing bifida ferment lysate and preparation method and application of composition to cosmetics
31 Dispositif d’identification
32 Dispositif d’interface
33 Dispositif de mémoire
34 Dispositif de traitement
ID Numéro d’identification
101 Étape 101 : Déterminer l’identité d’un participant
102 Étape 102 : Recevoir la demande
103 Étape 103 : Estimer des coûts pour répondre à la demande
104 Étape 104 : Le participant est-il prêt à payer pour la demande ?
105 Étape 105 : Allouer un montant pour la réponse
106 Étape 106 : Générer et délivrer en sortie une réponse
107 Étape 107 : Le participant est-il satisfait de la réponse ?
108 Étape 108 : D’autres questions ?
111 Étape 111 : le montant alloué dépasse-t-il le seuil ?
113 Étape 113 : Refuser la réponse
114 Étape 114 : Vérifier la qualité du retour d’information
Selon un aspect de l’invention, le capteur est un capteur de pression statique.
Grâce à l’invention, la position radiale de l’extrémité de mesure du capteur peut être ajustée, par exemple affleurant avec la surface radiale interne de la virole à travers lequel il est monté, en adaptant simplement la longueur du fût dudit capteur.
Cette position radiale est en outre maintenue, quel que soit le rayon du carter externe, et même si celui-ci évolue au cours du temps.
En effet, la position radiale de l’extrémité de mesure du capteur est indexée par rapport à la position de la surface radiale externe de la virole. Or la virole présente un rayon externe régulier et stable dans le temps, la position radiale de l’extrémité de mesure du capteur peut donc être fixée avec fiabilité et durabilité.
L’invention garantit donc une mesure fiable et précise au niveau de l’extrémité de mesure du capteur.
L’invention est avantageuse en ce qu’elle ne nécessite aucune adaptation du carter radialement externe ou de la virole à travers lesquels elle est montée. Le capteur de l’invention peut avantageusement remplacer n’importe quel capteur déjà en place, permettant ainsi de profiter de la fiabilité de mesure apportée par l’invention sans avoir à modifier le carter radialement externe ou la virole à travers lesquels elle est montée.
Un autre aspect de l’invention concerne un turboréacteur comprenant un carter radialement externe et une virole radialement interne fixée sur une surface radiale interne du carter radialement externe, lequel turboréacteur comporte un capteur tel que décrit précédemment et dans lequel : la tête du capteur est fixée sur une surface radiale externe du carter radialement externe ; le fût du capteur traverse une paroi du carter radialement externe et une paroi de la virole radialement interne ; et la butée d’appui est en appui contre une surface radiale externe de la virole radialement interne.
Selon un aspect de l’invention, le turboréacteur comporte un bossage fixé sur la surface radiale externe du carter radialement externe et présentant un orifice fileté, et le capteur présente une partie filetée introduite par vissage dans l’orifice fileté.
Selon un autre aspect de l’invention, la virole radialement interne est une pièce d’atténuation acoustique.
Grâce à l’invention, un tel turboréacteur est plus fiable, car les mesures prises par le capteur sont plus précises que celles prises par les capteurs antérieurs.
La est une vue schématique en coupe en perspective d’un carter radialement externe de turboréacteur au niveau d’une cartouche support de matériau abradable bordée par des viroles amont et aval, une pale étant représentée en vis-à-vis de la cartouche support de matériau abradable et un capteur étant monté sur la surface radiale externe du carter radialement externe, à travers la virole amont.
La est une vue de détail de la partie encerclée sur la , dans laquelle l’extrémité de mesure d’un capteur selon l’art antérieur fait saillie à l’intérieur de la veine aérodynamique.
La est une vue de détail de la partie encerclée sur la , dans laquelle l’extrémité de mesure d’un capteur selon l’art antérieur est en retrait par rapport à la veine aérodynamique.
La est une vue de détail de la partie encerclée sur la , dans laquelle le capteur est un capteur selon l’invention, représenté de façon simplifiée, et dont l’extrémité de mesure affleure à la surface radiale interne de la veine aérodynamique.
: la , représente schématiquement un véhicule automobile équipé du dispositif d’activation selon l’invention,
: la comporte deux graphes, sur le premier graphe en haut de la figure est représentée selon l’art antérieur, la distance estimée basée sur l’intensité du signal reçu en fonction de la distance réelle dans le cas où l’équipement portable d’accès est en visibilité directe avec le véhicule, et sur le deuxième graphe en bas de la figure, dans le cas où l’équipement portable d’accès se situe dans la poche arrière de l’utilisateur,
: la comporte deux graphes, sur le premier graphe en haut de la figure est représentée, selon l’invention, l’erreur d’estimation de la distance en fonction de la distance réelle dans le cas où l’équipement portable d’accès est en visibilité directe avec le véhicule, et sur le deuxième graphe en bas de la figure, dans le cas où l’équipement portable d’accès se situe dans la poche arrière de l’utilisateur,
: la représente schématiquement le dispositif d’activation selon l’invention,
: la est un logigramme illustrant le procédé d’activation selon l’invention.
A la est représenté un véhicule automobile V équipé du dispositif d’activation D selon l’invention, Le dispositif d’activation D comprend sept modules d’antennes ulb1, ulb2, ulb3, ulb4, ulb5, ulb6, ulb7 d’émission réception en Ultra Large Bande ULB aptes à communiquer en ultra large bande dans une zone proche Z0, Z1, Z2 du véhicule V avec un équipement d’accès portable SD porté par un utilisateur U, et au moins deux modules d’antennes ble1, ble2 aptes à communiquer en ultra haute fréquence Bluetooth LE avec ledit équipement portable d’accès SD en ultra haute fréquence dans une zone éloignée Z3 du véhicule.
Le dispositif d’activation D comprend en outre une unité centrale de commande 10 reliée électroniquement à tous les modules Bluetooth LE et à tous les modules ULB.