INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation, les particules solides 125 sont des particules de sable et présentent une granulométrie moyenne au moins égale à 0,5 millimètre. Par exemple, il s’agit d’un sable siliceux, destiné à un revêtement de sol industriel. Antidérapant, il est mis en œuvre par saupoudrage.
Troisième couche polymérique
On note que la troisième couche 130 polymérique recouvre les particules solides 125. Autrement dit, les particules solides ne sont pas directement en contact avec les chaussures et/ou les mains de l’utilisateur lors de l’utilisation de la pièce galvanisée 100. On note également que la troisième couche 130 polymérique finalise l’encrage et donc à l’adhérence des particules solides 125 au sein du revêtement. Notamment, la troisième couche 130 protège les particules solides 125 en les enrobant limitant ainsi leur érosion et leur décollement lors de la sollicitation du revêtement antidérapant.
Préférentiellement, la troisième couche 130 présente une affinité physico-chimique avec la deuxième couche 120 assurant une bonne adhésion des deux couches, 120 et 130, entre elles.
Dans des modes de réalisation, la troisième couche polymérique 130 est formée après l’application d’une solution filmogène qui est dite « à double composants époxy-polyamide/amine » et préférentiellement époxy-polyamide. Une telle solution comporte notamment au moins une résine époxyde et un agent durcisseur appartenant à la famille des amides ou des amines. On note que ces deux composants sont préférentiellement mélangés avant l’application de la solution sur l’ensemble particules solides 125 et deuxième couche 120.
Les figures 4a à 4d représente une zone de recherche de zone saine dans laquelle se situe une surépaisseur. La zone a par exemple un diamètre compris entre 10 et 20 mm, par exemple 15 mm. En effet, parmi toutes les typologies de surépaisseurs de brasure, aucune n’a de dimensions supérieures à 15mm dans toutes les directions. Une telle dimension de zone de recherche permet donc d’avoir systématiquement des zones saines. Cette dimension permet également de trouver un équilibre entre les facteurs suivants : temps de traitement (non linéaire), recouvrement entre les différentes zones pour n’oublier aucune zone, doubles analyses engendrées (redondance chronophage) …
La sous-étape E21 est une pré-détection d’irrégularités sur la surface de la pièce mécanique. Une irrégularité est représentée à la . Il peut s’agir d’une surépaisseur à traiter ou une autre irrégularité non traitée dans le cadre de l’invention, telle qu’un trou de refroidissement présent dans la veine d’air.
Pour cela, la courbure des éléments de maillage est analysée. Au cours d’une première sélection, les éléments de maillage dont la courbure dépasse un seuil de courbure paramétrable sont identifiés comme des irrégularités. Le seuil de courbure varie notamment en fonction des zones de la pièce analysée.
De préférence, une seconde sélection est effectuée pour sélectionner également les éléments de maillage voisins des éléments de maillage identifiés comme des irrégularités, sur un nombre de rangs qui vaut par exemple 5. Le nombre de rang est déterminé empiriquement et peut être paramétrable.
L’ensemble des éléments de maillage sélectionnés est l’ensemble des irrégularités pré-détectées. On suppose dans la suite qu’au moins une irrégularité a été détectée.
La sous-étape suivante E22 est un filtrage des irrégularités pré-détectées dans le but de les supprimer des données d’image tridimensionnelle.
Le filtrage des irrégularités a pour résultat des données de zone de surface dans lesquelles les données des irrégularités ont été supprimées ( ).
Les données de zone de surface après filtrage de défaut identifient ainsi une zone dite saine.
La sous-étape suivante E23 est une reconstruction de surface au niveau de la zone de la surface de la pièce qui a été supprimée, en s’appuyant, de part et d’autre, sur la zone saine située autour de la zone supprimée. La reconstruction est effectuée par une fonction ayant une pente continue, par exemple définie par une équation polynomiale. L’équation polynomiale est par exemple d’ordre 5, ou supérieur, ce qui permet en pratique d’obtenir des résultats de bonne qualité.
Ainsi, la reconstruction utilise les données de surface de zone saine déterminées à l’étape précédente et a pour résultat des données de surface reconstruite correspondant à une surface sans défaut ( ).
La sous-étape suivante E24 est une comparaison des données de la surface réelle de la pièce avec les données de la surface reconstruite dans la zone considérée ( ).
La comparaison permet d’isoler la partie de maillage correspondant à la surépaisseur. Cette étape permet une identification et caractérisation de la surépaisseur située dans la zone considérée.
Pour une surépaisseur donnée, le résultat de l’étape E2 est un ensemble de données représentant la surépaisseur, dites données de surépaisseur et un ensemble de données représentant la zone incluant la surépaisseur. Les données sont typiquement des coordonnées de points. Par exemple, les données de surépaisseur sont des coordonnées de points de la surépaisseur donnée. Il est possible d’associer une valeur de surépaisseur à chaque point considéré.
Il est à noter que dans certaines zones très incurvées, et pour les reprises de type patch, la courbure des éléments de base (triangles élémentaires) est déjà importante même en l’absence d’irrégularité. Dans ce cas, l’utilisation de la courbure des éléments de base du maillage pour la pré-détection d’irrégularité sur la surface de la pièce (sous-étape E21) peut ne pas être optimale. Pour ces zones, une méthode alternative pour identifier et caractériser une surépaisseur (étape E2) peut être un ajustement entre un modèle de la pièce et l’image tridimensionnelle de la pièce. Cet ajustement peut être réalisé entre une partie du modèle de la pièce d’une part (modèle correspondant à la géométrie théorique de la pièce, donnée par sa représentation CAO), et une partie de la surface réelle mesurée d’autre part. Un tel ajustement local (plutôt que global) permet de s’affranchir d’éventuelles déformations de la pièce par rapport à sa CAO théorique (en particulier des déformations relatives, d’une partie de la pièce par rapport à une autre partie de la pièce, par exemple de l’aube menante par rapport à l’aube menée). Cette méthode est cependant moins performante sur les cordons et les défauts proéminents dans les veines d’air. Dans l’exemple de procédé décrit ici, pour les zones les plus incurvées de la pièce (bord d’attaque par exemple), c’est cette méthode alternative qui est employée à la place de la méthode de reconstruction de surface qui a été présentée plus haut en référence aux figures 4a à 4b.
L’étape E2 est suivie de l’étape E3 qui est la détermination d’une trajectoire de l’outil d’ajustage 32. L’étape E3 est décrite pour une surépaisseur détectée, ou défaut, dans une zone donnée, et est répétée pour toutes les surépaisseurs détectées sur la pièce considérée.
La pièce a été préalablement traitée par un logiciel de CFAO, de manière à produire une trajectoire programmée. La trajectoire programmée est une trajectoire d’usinage qui conduirait, après usinage, à une surface correspondant à la surface du modèle théorique, CAO, de la pièce.
Bien évidemment, on conçoit également une variante dans laquelle les détecteurs de présence comprennent des capteurs de systèmes ADAS du premier véhicule 1 tels que ceux utilisés par des systèmes ACC, AFU ou de détection d’angle mort.
Dans une deuxième opération, le processeur obtient un contenu graphique en fonction de la première zone.
Selo une variante, le contenu graphique est un motif évocateur d’un danger imminent ou un logo.
Selon une variante, le contenu graphique est obtenu à partir d’une mémoire embarquée du premier véhicule 1.
Selon une variante, le contenu graphique est obtenu à partir d’une mémoire débarquée du premier véhicule 10.
Selon une variante, le contenu graphique et obtenu via un réseau de communication.
Selon un exemple de réalisation de la deuxième opération, le processeur obtient une distance inter-véhicule estimée entre le premier et le deuxième véhicules. Le processeur obtient alors le contenu graphique en fonction de la distance inter-véhicule.
Selon une variante, la distance inter-véhicule est obtenue à partir du système de détection d’objet.
Par exemple, si la différence signée entre la distance inter-véhicule et une distance de référence est positive et supérieure à une valeur seuil, un premier contenu graphique est obtenu. La distance de référence est par exemple définie à partir de la vitesse du premier véhicule et de caractéristiques du premier véhicule tel que le modèle de ce premier véhicule et/ou de fonctionnalités mises en œuvre par ce premier véhicule telles que par exemple la mise en œuvre d’un système AFU. Ce premier contenu graphique projeté au sol peut, par exemple, se matérialiser par un rectangle de couleur verte. Si la différence signée entre le distance inter-véhicule et la distance de référence est positive et inférieure ou égale à la valeur seuil, c’est-à-dire que la distance inter-véhicule est proche de la distance de référence, un deuxième contenu graphique est obtenu. Ce deuxième contenu graphique projeté au sol peut, par exemple, se matérialiser par un rectangle de couleur orange. Enfin, si la différence signée entre le distance inter-véhicule et la distance de référence est négative, un troisième contenu graphique est obtenu. Ce troisième contenu graphique projeté au sol peut, par exemple, se matérialiser par un rectangle de couleur rouge.
La présente invention n’est pas limitée à cet exemple de choix de contenus graphiques mais s’étend à tout choix de contenus graphiques qui se fait en fonction de la première zone et/ou en fonction de la distance inter-véhicule estimée entre les premier et deuxième véhicules.
Dans une troisième opération, le processeur contrôle le système d’éclairage pour projeter au sol le contenu graphique en direction d’une deuxième zone au sol s’étendant le long du côté du premier véhicule dans laquelle le deuxième véhicule a été détecté.
Selon une variante, le système d’éclairage comprend un projecteur adapté pour projeter au sol un faisceau lumineux correspondant au contenu graphique en direction de la deuxième zone.
Selon une variante, le système d’éclairage comprend plusieurs projecteurs adaptés pour projeter au sol plusieurs faisceaux lumineux en direction de la deuxième zone, chaque projecteur projetant un faisceau lumineux de manière à ce que la combinaison des faisceaux lumineux correspondent au contenu graphique.
Selon un exemple de réalisation, un projecteur est intégré dans un indicateur lumineux du premier véhicule 10 tel que, par exemple, un feu de position et/ou un clignotant de défilement.
L’indicateur lumineux correspond par exemple, parmi l’ensemble d’indicateurs lumineux du véhicule 1, à celui le plus proche de la première zone par exemple des indicateurs lumineux avant droit et gauche lorsque la deuxième zone est située à l’avant du premier véhicule, des indicateurs lumineux arrière droit et gauche lorsque la deuxième zone est située à l’arrière du premier véhicule, des indicateurs lumineux avant et arrière gauche lorsque la deuxième zone est située un côté latéral gauche du premier véhicule 10 ou encore des indicateurs lumineux avant et arrière droit lorsque la deuxième zone est située un côté latéral droit du premier véhicule 10.
Selon une variante, un projecteur du système d’éclairage est intégré à un rétroviseur du premier véhicule 10, c’est-à-dire à un feu d’éclairage sous rétroviseur, par exemple tel que décrit dans le document WO2010015118A1. Un tel projecteur permet ainsi dans son utilisation classique d’illuminer le sol autour du véhicule 10, en particulier autour des portières du véhicule 10 pour sécuriser l’entrée et la sortie du véhicule 10 en éclairant l’environnement direct du premier véhicule 10 ou encore pour faciliter les manœuvres du véhicule 10.
La référence (8) illustre un rupteur de pont thermique, qui repose sur un rebord interne (9) du mur (1) prévu à cet effet. Dit autrement, dans le cas de la qui illustre l’état antérieur de la technique, on dispose de place suffisante pour permettre le positionnement de ce rupteur (8), qui repose en outre sur la première poutrelle (2), et donc corollairement on assure l’isolation thermique prescrite entre le mur et le plancher.
Ainsi qu’on peut l’observer, tant le rupteur (8) que les entrevous reposent sur les poutrelles. Le rupteur est, par exemple, réalisé en polystyrène.
Il existe cependant des configurations dans lesquelles l’appui du rupteur n’est pas possible sur l’un des côtés en raison de l’absence de mur. C’est par exemple le cas lorsque le ou les murs sont remplacés par des poutres, qui nécessitent d’être coulées sur place par le concepteur.
En effet, dans une telle hypothèse, la poutre en question est constituée d’une armature métallique et de planches de coffrage, dont le positionnement dépend des calculs et de la conception de ladite poutre. Ce faisant, une telle configuration ne permet pas de placer correctement le rupteur en garantissant une pose de niveau, outre sa stabilité lors du coulage du béton. Dans ce cas, le concepteur privilégie l’absence de rupteur, affectant dès lors le respect de l’étude initiale en termes d’isolation thermique.
On a schématisé au sein des figures 2 et 3 de telles configurations. Ainsi, sur la , est illustrée une poutre PBS (pour béton standard en béton) « en remontée » (19) munie de son armature métallique (17). En l’espèce, ladite poutre (19) est orientée perpendiculairement à une poutrelle (2) munie de son treillis métallique (4). On a également illustré en arrière-plan trois hourdis ou entrevous (21), ainsi que le liaisonnement entre la poutrelle (2) et l’armature métallique (17) au moyen d’un acier d’ancrage (20). Corollairement, le béton coulé sur les hourdis (21) afin de constituer le plancher en béton comprend un treillis soudé (25), sur lequel est ligaturé un acier (22) qui se prolonge jusqu’à l’armature métallique (17) de la poutre en remontée.
Au sein de la , on a schématisé une poutre PBS dite « en retombée » (23), associée à un plancher en béton. Le principe est sensiblement identique à celui décrit en lien avec la , à l’exception du fait que le montage comprend deux types d’hourdis (21, 24) de hauteur différente.
Il existe également des configurations dans lesquelles les poutres en question peuvent à la fois être en remontée et en retombée, si elles dépassent le plancher en partie inférieure et supérieure.
Quelles que soient ces configurations, on observe l’absence de toute possibilité d’un positionnement stable d’un quelconque rupteur faute de disposer d’un appui, traditionnellement constitué par les planches de coffrage desdites poutres.
C’est l’objet de la présente invention que de remédier à cette difficulté.
L’invention se propose de venir positionner le rupteur de pont thermique entre la poutrelle la plus proche du mur et sur les aciers mis en œuvre dans le cadre des poutres coulées sur place, et notamment en remontée et/ou en retombée, quand bien même, on ne dispose pas de point d’appui dudit rupteur sur la poutre.
Afin de permettre cette configuration, l’invention vise en premier lieu une cale de fixation d’un rupteur de pont thermique sur l’armature métallique d’une structure en béton, et notamment d’une poutre à couler sur place. Cette cale comprend : – une première extrémité, destinée à venir s’insérer en force dans ledit rupteur, et – une seconde extrémité, apte à venir se fixer sur l’un des éléments métalliques de ladite armature métallique de la structure en béton, en l’espèce de la poutre coulée sur place, qu’elle soit en remontée et/ou en retombée.
Ce faisant, on peut positionner un rupteur de pont thermique en l’absence de point d’appui sur un quelconque mur ou planche de coffrage, et permettre ainsi audit rupteur d’assurer la fonction qui lui est dévolue, et donc en l’espèce l’isolation thermique entre le mur ou la poutre et la première poutrelle destinée à être mise en place ultérieurement pour la réalisation du plancher en béton.
Avantageusement, ladite première extrémité est en forme de harpon, voire de double harpon et va ainsi permettre sa fixation au sein du rupteur par simple insertion en force.
Selon l’invention, la seconde extrémité fait fonction de pince et comporte typiquement deux branches à fonction élastiques, aptes à venir se clipser sur l’une des armatures métalliques de la poutre.
L’invention vise également un ensemble d’isolation thermique pour structures en béton, ledit ensemble comprenant au moins une poutrelle orientée parallèlement ou perpendiculairement à un mur et un rupteur de pont thermique, le rupteur intégrant plusieurs cales du type de celle précédemment décrite, aux fins d’assurer la fixation du rupteur entre la poutrelle et la poutre à couler sur place.
La manière dont l’invention peut être réalisée et les avantages qui en découlent ressortiront mieux de l’exemple de réalisation qui suit, donné à titre indicatif et non limitatif, à l’appui des figures annexées.
- une étape d’estérification de la fonction phénol de l’acide anacardique hydrogéné par le chlorure de cinnamoyle, pour former l’ester de cinnamoyle, en particulier en présence de de 4-diméthylaminopyridine (DMAP), éventuellement en présence de triéthylamine,
- suivi d’une étape d’estérification de la fonction acide dudit ester de cinnamoyle par le bromure de cinnamyle.
LISTE DES FIGURES La représente le pourcentage en viabilité cellulaire des solutions à différentes concentrations en masse du composé (4).
La représente le pourcentage en viabilité cellulaire des solutions à différentes concentrations en masse du composé (2).
La représente le pourcentage en viabilité cellulaire des solutions à différentes concentrations en masse du composé (3).
La représente le pourcentage en viabilité cellulaire des solutions à différentes concentrations en masse d’acide anacardique.
La représente le spectre d’absorption UV, avant et après irradiation, du composé (4) et du composé (2).
La représente le pourcentage de lumière arrêtée, avant et après irradiation, du composé (4) et du composé (2).
Exemple 1 : Description générale des procédés de synthèse
Dans le cadre des exemples présentés, trois diesters ( 2 ),( 3 ) et ( 4 ) à base d’acide anacardique ont été préparés à partir de l’acide anacardique hydrogéné ( 1 ) :
Chacun de ces diesters (2), (3) et (4) a été synthétisé en deux étapes (estérification de la fonction acide, puis du phénol, ou bien l’inverse selon la molécule voulue). Dans la suite, le système de dénomination suivant pour identifier les intermédiaires et produits finaux (voici quelques exemples) a été adopté :
- AA-OH-COOH : acide anacardique hydrogéné (réactif de départ), avec OH = fonction phénol et COOH = fonction acide.
- AA-acétate-COOH : dérivé d’acide anacardique (intermédiaire), avec acétate = groupement acétate au niveau du phénol et COOH = fonction acide.
A1 A2 POTASSIUM PERSULFATE 42 42 AMMONIUM PERSULFATE 11,1 11,1 SODIUM PERSULFATE 4,9 4,9 MAGNESIUM CARBONATE HYDROXIDE - 13,3 SODIUM SILICATE 28 14,7 SODIUM METASILICATE 3,3 3,3 SODIUM LAURYL SULFATE 1,5 1,5 CITRIC ACID 5,7 5,7 GLYCINE 1 1 HYDROGENATED POLYDECENE 0,5 0,5 Séquestrant, charge Qs 100 Qs 100
Composition B1 La composition B1 a été préparée à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
B1 TETRASODIUM PYROPHOSPHATE 0,05 SODIUM SALICYLATE 0,05 PEG-40 HYDROGENATED CASTOR OIL 0,9 SODIUM CETEARYL SULFATE 0,45 HYDROGEN PEROXIDE 9 CETEARYL ALCOHOL 3,15 MINERAL OIL 17 TETRASODIUM ETIDRONATE 0,12 PHOSPHORIC ACID Qs pH 4,2 +/- 0,2 WATER / AQUA Qs 100
Composition C La composition C a été préparée à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
C AMMONIUM HYDROXIDE 5,8 ETHANOLAMINE 9,8 LAURIC ACID 3,0 POLYQUATERNIUM-22 1,5 PROPYLENE GLYCOL 10,0 GLYCOL DISTEARATE 2,0 CETEARYL ALCOHOL 11,5 séquestrant, charge 1,4 alcools gras oxyéthylénés 20,0 CARBOMER 0,4 WATER/AQUA Qs 100
Au moment de l’emploi, 22g des compositions A1 et A2 ont respectivement été mélangés avec 75g de composition B et 25g de composition C, pour obtenir les mélanges M1 et M2.
Ces mélanges ont été réalisés dans un bol à l’aide d’un pinceau.
Le mélange M1 selon l’invention est très fluide et onctueux, tandis que le mélange M2 est plus consistant.
Chacun des mélanges M1 et M2 a été appliqué sur une mèche de cheveux châtain clair (hauteur de ton 4) naturels à raison de 10g de mélange pour 1g de mèche de cheveux.
Après un temps de pose de 45 min à 33°C sur plaque chauffante thermostatée, les mèches ont été rincées, puis lavées et séchées à 50°C en étuve pendant 30 minutes.
Plus la valeur de L est élevée, plus la mèche est éclaircie.
Résultats L* Témoin avant traitement 19,10 M1 45,34 M2 43,09
Le mélange M1 conduit à une valeur de L* plus élevée, donc à un meilleur éclaircissement des cheveux que le mélange M2.
La matrice PCR utilisée dans la présente étude comprenait un gène de référence (GAPDH). Ce gène de référence a été utilisé pour la normalisation des données car son expression est constitutive et théoriquement stable. Par conséquent, le niveau d'expression des marqueurs cibles a été comparé au niveau d'expression de ce marqueur pour toutes les conditions de test. Les PCR (Polymerase Chain Reaction) ont été réalisées à l'aide du système " LightCycler™ " (Roche Molecular System Inc.) selon les instructions du fournisseur.
Le mélange réactionnel (10 μl final) a été préparé comme suit :
- 2,5 μl d'ADNc,
- amorces (avant et arrière),
- mélange de réactifs (Ozyme) contenant de l'ADN polymérase taq, SYBR Green I et MgCl 2 .
e) Analyse et traitement des données
Les données ont été analysée et traitées avec Microsoft Excel. La significativité a été déterminé avec un t-test, unpaired, bilatéral Les différences sont considérées comme statistiquement significative à partir de p 0,05 ; * : p≤0,05 ; ** : p≤0,01 ; *** : p≤0,001).
3 Résultats et conclusions Les données sont représentées par la .
La synergie entre 2 substances actives (dans le cas présent : bactériorubérines (i.e., Micrococcus lysate) et une forme active de proline (i.e., DPHP) est calculée par la comparaison des résultats des tests au cours desquels on mesure l’efficacité des 2 substances et celle de leur mélange. La formule de Colby (Tammes, 1964 ; Schuldt, P.H and Lammont 1962) est alors utilisée.
Avec X = effet des ingrédients actifs Micrococcus lysate sur l’expression du gène codant HBEGF à la dose testée (0,823 µg/L), i.e. , 120% d’expression relative du gène HBEGF
Avec Y = effet de l’ingrédients actif DPHP sur l’expression du gène codant HBEGF à la dose testée (1,37 mg/L), i.e. , 130% d’expression relative du gène HBEGF
Avec E = efficacité attendue des ingrédients actifs Micrococcus lysate et DPHP aux doses respectives de 0,823 µg/L et 1,37 mg/L, sans synergie = (120+130) - [(120*130) / 100] = 94%.
L’efficacité observée de la composition est de 180%, i.e. bien supérieure à 94% qui était l’efficacité attendue de la composition.
Ces données témoignent de l’effet de synergie entre les ingrédients Micrococcus lysate et DPHP dans une composition selon l’invention.
-une solution aqueuse constituée d’eau et d’éthanol absolu avec une fraction massique en eau comprise de 0,7 à 0,4, et,
-du xylose et du phloroglucinol dissous dans la solution aqueuse, à une température inférieure à 300°C (de préférence à 180°C) pour obtenir un matériau carboné poreux solide,
-du xylose et de la catéchine dissous dans la solution aqueuse, à une température inférieure à 300°C (de préférence à 180°C) pour obtenir un matériau carboné poreux solide,