INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention permet une détection particulièrement efficace des incohérences au sein d'une base de données, car le vecteur de contrôle est transmis d'une manière particulièrement efficace à l’unité de réception. Dans le procédé selon l’invention, le vecteur de contrôle est compressé de manière particulièrement efficace et transmis sous forme compressée à l’unité de réception. La bande passante requise est ainsi réduite de manière significative.
Pour le calcul des valeurs de hachage, il est possible de recourir à une fonction de hachage connue de l’état de la technique. Par exemple, l’algorithme SHA-256 ou un algorithme apparenté peut être utilisé dans ce but. Après le calcul des valeurs de hachage, le vecteur de contrôle est composé à partir des valeurs de hachage déterminées. La composition du vecteur de contrôle peut par exemple être effectuée par une juxtaposition des valeurs de hachage individuelles. Le vecteur de contrôle est ensuite compressé à l’aide d’un procédé de codage de Slepian-Wolf et transmis sous forme compressée à l’unité de réception. L’unité de réception peut alors ensuite reconstruire le jeu de données de l’unité d’envoi à l’aide du vecteur de contrôle compressé.
Selon la présente invention, il est prévu que la compression du vecteur de contrôle soit effectuée à l’aide d’un code source distribué avec un débit d’informations fixe et en particulier à l’aide d’un code de convolution, d’un turbo code, d’un code de contrôle de parité à faible densité ou d’un code polaire.
En outre, il peut être prévu que
- la compression du vecteur de contrôle soit effectuée à l’aide d’un code de contrôle de parité à faible densité, code LDPC ;
- la compression du vecteur de contrôle comprenne le calcul d’un syndrome selon s = H u T , dans lequel H désigne la matrice de contrôle, u décrit le vecteur de contrôle et (·) T désigne la matrice transposée ; et
- dans lequel le syndrome s est transmis de l’unité d’envoi à l’unité de réception.
Les hologrammes ne peuvent qu’afficher des médias tridimensionnels statiques, de tailles modérées, de l’ordre de quelques dizaines de centimètres, et sont complexes à réaliser.
Les systèmes à balayage de l’espace reposent sur la persistance de la vision humaine pour fusionner une série de tranches de l’objet tridimensionnel en une seule image tridimensionnelle. Du fait de la grande vitesse de rotation ou de translation de la partie mobile, ce type de dispositif est limité en taille, de l’ordre de quelques dizaines de centimètres.
Les dispositifs reposants sur des matrices de micros-lentilles sont complexes à réaliser et limités en tailles, de l’ordre de quelques dizaines de centimètres, leur angle de vision est limité.
L’invention a pour objectif de pallier tout ou partie des inconvénients précités, notamment la possibilité d’afficher des médias tridimensionnels de très grandes tailles (plusieurs mètres de côté), d’offrir un grand angle de vue, d’être compatible avec des médias calculés et temps réels donc potentiellement interactifs et de ne nécessiter aucun port de lunettes.
Selon un premier aspect de l’invention, il est proposé un système comportant : un projecteur agencé pour projeter une image (ou succession d’image, fixe ou animée) selon une direction principale, dite direction de projection ; une surface de projection (continue ou discontinue) formée d’une pluralité de couches semi-transparentes, chacune des couches étant orientées transversalement à une direction de projection, dite locale, sur ladite couche, la surface de projection formant support de visualisation pour une image projetée par le projecteur.
Selon un mode de réalisation, le système comporte en outre une structure de support comportant un cadre supérieur et un cadre inférieur, les cadres formant deux surfaces parallèles entre elles, chacune des couches s’étendant entre un segment supérieur inscrit dans la surface du cadre supérieur et un segment inférieur inscrit dans la surface du cadre inférieur. Les deux surfaces ne sont pas nécessairement parallèles même si c’est le mode de production privilégié.
De préférence, la surface de projection est continue, ce qui permet une simplification de la fabrication de la surface de projection.
Selon une possibilité, toutes les couches présentent une normale formant un angle aigu avec une direction de projection transversale localement à la surface de projection. Selon une autre possibilité, toutes les couches présentent une normale formant un angle obtus avec la direction de projection.
Selon une autre possibilité, dans lequel toutes les couches présentent une normale formant alternativement, un angle aigu et un angle obtus, avec une direction de projection locale transversale aux surfaces de projection.
Ces deux possibilités permettent une meilleure répartition spatiale du média que lorsque l’angle alterne entre aigu et obtus entre deux couches consécutives.
Des fils de soutiens peuvent être tendus pour positionner les couches dans le cadre supérieur ou inférieur.
Avantageusement, la surface de projection est en tulle.
Dans un mode de réalisation, une lentille et/ou un miroir est fonctionnellement disposé entre le projecteur et la surface de projection.
Un dispositif physique peut être placé et masquer partiellement ou totalement le système.
Un objet peut être placé entre le projecteur et la surface de projection ou au niveau de la surface de projection.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un procédé de projection d’un objet virtuel en volume au moyen d’un système selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant les étapes suivantes : génération d’un dispositif virtuel dual du système comportant : une caméra virtuelle présentant de mêmes caractéristiques que le projecteur, un maillage 3d, dit surface de projection virtuelle de mêmes caractéristiques que la surface de projection réelle, calcul d’une intersection tridimensionnelle virtuelle de la surface de projection virtuelle et de l’objet virtuel en volume, calcul d’une vue, aussi appelée rendu, de l’intersection tridimensionnelle export d’une image ou vidéo et/ou envoi au projecteur du système.
Un compresseur 10 de turbomachine d’aéronef tel qu’illustré à la comporte un rotor et un stator. Le rotor est formé par des roues aubagées 12 et le stator est formé par des aubages de stator 14 couramment appelés redresseurs, grilles de stator ou aubages de redresseur. Une roue de rotor 12 comprend un disque portant à sa périphérie des aubes de rotor. Les aubages de stator 14 sont intercalés entre les roues de rotor 12 et comprennent chacun des aubes de stator 16. L’association d’une roue de rotor 12 avec un aubage de stator 14 forme un étage de compression et un compresseur peut comprendre plusieurs étages successifs le long de l’axe X du compresseur et de la turbomachine.
Les aubages de stator 14 sont en général à calage variable (et donc du type VSV qui est l’acronyme de l’anglais Variable Stator Vanes ) de façon à adapter l’incidence des gaz sur les aubes 16 en fonction du régime de la turbomachine.
Chacune des aubes 16 d’un aubage de stator 14 est ainsi mobile en rotation autour d’un axe A sensiblement radial par rapport à l’axe central X du compresseur. Chaque aube 16 peut adopter n’importe quelle position entre une position ouverte, aussi appelée en drapeau, dans laquelle elle est sensiblement parallèle à l’axe central X, et une position extrême fermée dans laquelle elle est inclinée par rapport à cet axe central X. Il existe plusieurs positions fermées et la position extrême fermée est la position de fermeture maximale de la veine de compresseur. La montre par exemple deux positions de calage d’une aube 16 autour de son axe A.
La montre la veine de compresseur 18 qui est traversée par les aubes 16. Les traits illustrés dans cette figure illustrent des lignes de courant 20. La veine 18 peut être décomposée en plusieurs tubes de courant 22, centrés sur l’axe X, et qui sont disposés les uns autour des autres. Un tube de courant 22 s’étend entre deux lignes de courant 20 adjacentes.
Chaque tube de courant 22 peut en outre être décomposé en plusieurs canaux 24, qui sont disposés circonférentiellement les uns à côté des autres autour de l’axe X. La veine 18 pourrait également être considérée comme étant décomposée en plusieurs canaux 24, qui sont disposés circonférentiellement les uns à côté des autres autour de l’axe X. Un canal 24 s’étend entre deux aubes 16 adjacentes.
Les aubes 16 définissent ainsi entre elles des canaux 24 de passage des gaz, comme illustré à la . Ainsi, une aube 16 qui est intercalée entre deux autres aubes définit un premier canal 24 avec l’une de ces aubes 16, et un second canal 24 avec l’autre de ces aubes 16.
Chaque aube 16 a un profil aérodynamique et comprend un intrados 16a et un extrados 16b qui se rejoignent à l’amont pour former un bord d’attaque 16c et à l’aval pour former un bord de fuite 16d. On comprend ainsi qu’un canal 24 est défini entre l’intrados 16a d’une aube 16 et l’extrados 16b d’une aube 16 adjacente.
Chaque canal 24 a une section S qui varie le long de l’axe central X et qui dépend de la position de calage des aubes 16 ( ). Chaque canal 24 comporte une section minimale, appelée section au col Sc, une section d’entrée Se qui est située en amont de la section au col Sc et au niveau d’un bord d’attaque 16c, et une section de sortie Ss qui est située en aval de la section au col Sc et au niveau d’un bord de fuite 16d.
En position ouverte, la section de col Sc de chaque canal 24 a une valeur maximale. En position extrême fermée, la section de col Sc de chaque canal 24 a une valeur minimale.
Les objectifs aérodynamiques d’un aubage de redresseur 14 sont d’assurer la déviation des gaz (changement d’angle du flux de gaz entre l’entrée et la sortie de l’aubage), générer un minimum de pertes aérodynamiques, et être opérable dans l’ensemble du domaine de fonctionnement du moteur.
Les profils aérodynamiques des aubes 16 sont donc dessinés pour répondre à ces besoins. Pour cela, les profils sont caractérisés sous plusieurs conditions aérodynamiques (angle, vitesse du flux, etc.) correspondant aux différents points de fonctionnement.
Les aubages de redresseur 14 ont la contrainte d’être évalués avec un angle de calage différent selon les régimes moteur considérés. Ainsi, le profil d’une aube 16 de ce type d’aubage 14 est réalisé en considérant plusieurs profils aérodynamiques : le profil à calage nominal et le(s) profil(s) de(s) autre(s) point(s) de spécification.
Un aubage de redresseur 14 a la difficulté de nécessiter une optimisation non seulement dans plusieurs points de fonctionnement mais aussi pour plusieurs profils, car selon les régimes du moteur, la loi de calage va être pilotée, et donc le calage des aubes 16 va être modifié. Ainsi, une aube 16 qui serait optimisée pour un calage et une triangulation d’un point haut régime (calage ouvert, incidence nulle et positive) peut être fortement désadaptée lorsque l’aube 16 est en calage fermé et en incidence très négative. Cette incidence négative peut même mener à des décollements importants sur l’intrados 14a de l’aube 16. De plus, la topologie de décollement va réorienter notablement l’angle de sortie du flux, cet angle sera en écart notable par rapport à l’angle squelette de la pale. Un non-contrôle de cet angle du flux en sortie de l’aubage 14 peut avoir des impacts considérables sur le compresseur et l’alimentation des aubes situées en aval, et donc un impact sur les performances et sur la marge au pompage du compresseur.
La présente invention propose un perfectionnement à la technique actuelle, qui est simple, efficace et économique.
L’invention concerne un aubage de redresseur pour un compresseur de turbomachine d’aéronef, cet aubage comportant des aubes à calage variable réparties autour d’un axe central, chacune de ces aubes comportant un intrados et un extrados qui se rejoignent pour former un bord d’attaque et un bord de fuite, chacune de ces aubes étant mobile en rotation autour d’un axe radial par rapport audit axe central et définissant avec une aube adjacente un canal de passage de gaz entre les aubes, chaque canal comportant une section minimale, appelée section au col, une section d’entrée qui est située en amont de la section au col et au niveau d’un bord d’attaque, et une section de sortie qui est située en aval de la section au col et au niveau d’un bord de fuite, les aubes étant mobiles autour de leurs axes radiaux depuis une position ouverte dans laquelle la section de col de chaque canal a une valeur maximale, jusqu’à une position extrême fermée dans laquelle la section de col de chaque canal a une valeur minimale, caractérisé en ce que les aubes sont profilées de sorte que, en position extrême fermée, la section de chaque canal diminue entre la section d’entrée et la section de col, puis augmente en continu entre la section de col et la section de sortie.
La présente invention propose ainsi une évolution particulière de la section de chaque canal lorsque les aubes sont en position extrême fermée. Les inventeurs ont ainsi fait le choix d’optimiser ce paramètre dans cette position extrême, ce qui signifie que ce paramètre peut évoluer de manière différente lorsque les aubes sont dans une autre position. Avantageusement, cette optimisation est faite pour un point de référence comme par exemple un point ralenti sol du moteur, point sur lequel le compresseur ne doit pas faire trop de pertes sous peine de générer des rendements pénalisants et donc des températures trop élevées dans la turbine de la turbomachine.
De préférence, la phase de calibrage 104 est mise en œuvre au moins une fois avant une mise en œuvre de la phase de reproduction 106.
La phase de calibrage 104 comprend par exemple une étape d’émission 120, une étape de mesure 122, une étape de définition 123, une étape de traitement 124, une étape de combinaison 126 et une étape de détermination 128.
Lors de l’étape d’émission 120, le ou chaque haut-parleur 12, 14 reçoit un signal prédéterminé et émet une onde sonore résultante en fonction du signal prédéterminé.
De préférence, les haut-parleurs 12, 14 reçoivent le signal prédéterminé et émettent l’onde sonore consécutivement. Ainsi, l’un des haut-parleurs 12, 14 émet l’onde sonore, ensuite un autre des haut-parleurs 12, 14 l’émet, etc. de sorte que tous les haut-parleurs 12, 14 du système de contrôle 10 soient mesurés.
Le signal prédéterminé est par exemple un signal d’excitation spectralement dense et/ou déterministe. Par exemple, le signal prédéterminé comprend plusieurs fréquences dans une gamme de fréquences prédéterminée, ou un signal d’excitation dont l’amplitude et/ou la fréquence est modifiée avec le temps.
Par exemple, le signal prédéterminé comprend des fréquences, et de préférence est constituée de fréquences, qui sont inférieures ou égales à un seuil maximal prédéterminé, tel que par exemple 100 Hz ou 200 Hz.
Lors de l’étape de mesure 122, chaque capteur 16 mesure une réponse de l’onde sonore respectivement pour le ou chaque haut-parleur 12, 14, pour obtenir des mesures initiales. Chaque mesure initiale est associée à l’un du ou des haut-parleur(s) 12, 14 et est en outre associée à l’un des capteurs 16. Ainsi, en particulier, chaque mesure initiale correspond à la réponse de l’onde sonore émise par l’un des haut-parleurs 12, 14 seul ou considéré séparément, et mesurée par l’un des capteurs 16.
Lors de l’étape de définition 123, le contrôleur 18 définit un sous-ensemble comprenant au moins un haut-parleur qui est le haut-parleur émetteur 12, parmi l’ensemble de haut-parleurs 12, 14. Le contrôleur 18 définit le ou chaque haut-parleur émetteur 12 selon un critère prédéterminé. Le critère prédéterminé est notamment que le ou les haut-parleur(s) émetteur(s) 12 est/sont capable(s) de générer le premier front d’onde présentant l’homogénéité spatiale et temporelle prédéterminée dans toute la zone d’écoute 19.
Selon un exemple, le sous-ensemble comprenant le ou chaque haut-parleur émetteur 12 forme un paramètre reçu par le contrôleur 18.
De préférence, le critère prédéterminé définit que les haut-parleurs émetteurs 12 sont ceux qui sont agencés de manière à produire le premier front d’onde dans la zone d’écoute 19 présentant des interférences inférieures à un seuil prédéterminé entre des fronts d’ondes élémentaires émis respectivement par les haut-parleurs émetteurs 12, pour une bande de fréquences prédéterminée, à chaque instant et à chaque position de la zone d’écoute 19.
En particulier, les haut-parleurs émetteurs 12 définis selon le critère prédéterminé sont agencés selon les exemples d’agencement des figures 3 à 11.
Lors de l’étape de traitement 124, le contrôleur 18, et en particulier le module de traitement 22, applique une fonction prédéterminée à chaque mesure initiale associée en particulier à chaque haut-parleur émetteur 12 pour obtenir, pour chacune de ces mesures initiales, une mesure traitée. En particulier, le contrôleur 18 applique la même fonction prédéterminée à chaque mesure initiale. Notamment, le contrôleur 18 applique la fonction prédéterminée à chaque mesure initiale qui est associée à un haut-parleur émetteur 12 parmi le ou les haut-parleurs émetteurs 12, pour obtenir une mesure traitée pour chaque mesure initiale qui est associée au haut-parleur émetteur 12 correspondant.
De préférence, la fonction prédéterminée modifie une amplitude d’une partie de chaque mesure initiale pour obtenir chaque mesure traitée.
Selon un exemple, la fonction prédéterminée comprend un filtre fréquentiel modifiant l’amplitude de chaque mesure initiale en fonction d’une fréquence. Par exemple, certaines bandes de fréquences sont atténuées, et d’autres bandes de fréquences sont augmentées par le filtre fréquentiel.
Selon un exemple, le filtre fréquentiel est un filtre temps-fréquentiel modifiant l’amplitude de chaque mesure initiale en outre en fonction du temps.
Par exemple, la fonction prédéterminée définit au moins une enveloppe temporelle appliquée à chaque mesure initiale.
Selon un quatrième aspect, il est proposé un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’une section de soufflante d’un système propulsif aéronautique, la section de soufflante comprenant un rotor de soufflante comprenant au moins dix-sept aubes et au plus vingt aubes et ayant une solidité strictement inférieure à 1,0 et optionnellement strictement supérieure à 0,6, où la solidité est égale à un rapport entre une corde au sommet d’aube et un pas inter-aubes en sommet d’aube, la section de soufflante présentant : - un rapport de pression supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 1,5 ; et - une vitesse périphérique en sommet d’aube supérieure ou égale à 260 m/s et 400 m/s ; le rapport de pression et la vitesse périphérique étant mesurés en régime de croisière.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du procédé de dimensionnement ou de fabrication selon le quatrième aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - la section de soufflante est en outre dimensionnée de sorte qu’une densité de poussée par aube du rotor de soufflante du système propulsif est supérieure ou égale à 0,5x 10 4 et inférieure ou égale à 3,0 x 10 4 N/m² où la densité de poussée par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où : FN est la poussée générée par le rotor de soufflante et est mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de croisière et est exprimée en Newton ; n est le nombre d’aubes dans le rotor de soufflante et est au moins égal à dix-sept aubes et au plus égal à vingt aubes ; et D est le diamètre de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre le sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres ; - la section de soufflante est en outre dimensionnée de sorte qu’une densité de puissance par aube du rotor de soufflante est supérieure ou égale à 2,3 x 10 6 et inférieure ou égale à 7,5 x 10 6 W/m², où la densité de puissance par aube du rotor de soufflante est définie par la formule suivante : et où la puissance du rotor de soufflante est mesurée lorsque le système propulsif est en régime de croisière et est exprimée en Watt ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante et est au moins égal à dix-sept aubes et au plus égal à vingt aubes ; et D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre le sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres.
DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages du présent exposé ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels :
La est une vue en coupe partielle et schématique d’un exemple de rotor de soufflante d’un système propulsif conforme à un mode de réalisation, la coupe étant réalisée dans un plan passant par un point d’intersection amont entre un sommet et un bord d’attaque de deux aubes adjacentes ;
La est une vue en perspective d’un exemple de rotor de soufflante d’un système propulsif conforme à un mode de réalisation ;
Liste de références : 1 : élément modulaire 2 : cadre 3 : compartiment extérieur 4 : compartiment intérieur 5 : paroi montante 5a : paroi montante longitudinale externe 5b : paroi montante longitudinale interne 6 : première partie d’extrémité convexe 6a : potion de paroi concave 7 : seconde partie d’extrémité convexe 7a : portion de paroi convexe 8 : bande de roulement 9 : bord arrondi convexe 10 : bord arrondi concave 11 : organe d’articulation mâle 12 : cylindre 13 : barrette 14 : éperon radial 15 : face supérieure 16 : organe d’articulation femelle 17 : paroi longitudinale interne complémentaire 17a : face externe 18 : paroi de liaison 19 : organe de fixation 20 : trajectoire recherchée 20a : support central 21 :bande de couverture 21a : bord libre longitudinal 21b : extrémité longitudinale de bande de couverture 22 : plaque de couverture 23 : zone de chevauchement supérieure 23a : épaulement supérieur 24 : zone de chevauchement inférieure 24a :épaulement inférieur 25 : système de fixation 26 : créneau 27 : extension 28 : nervure 28a : canal 29: orifice traversant
Barrière de stationnement renforcée L’invention concerne l’utilisation privative de places de stationnement, et en particulier les barrières de stationnement destinées à bloquer l’utilisation intempestive d’une place privative.
Une barrière de stationnement largement répandue comporte trois plots fixés au sol. Un arceau est monté pivotant par rapport à deux des plots et comporte généralement une forme de U avec une section médiane. Une jambe de force télescopique est montée pivotante par rapport à un troisième plot à une extrémité, et comporte un anneau ceinturant la section médiane au niveau de l’autre extrémité. En position de fermeture, l’arceau est relevé et la jambe de force télescopique est rétractée. En position d’ouverture, l’arceau est rabattu contre le sol et la jambe de force télescopique est déployée et rabattue contre le sol.
Une telle barrière de stationnement peut s’avérer relativement fragile lors d’une manœuvre incontrôlée d’un véhicule. Ainsi, un contact avec un véhicule peut rendre la barrière inutilisable, par exemple en détruisant la jambe de force ou son plot au sol. Par ailleurs, les manœuvres de stationnement peuvent amener le véhicule à rouler sur la barrière et conduire à sa détérioration.