INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le revêtement isolateur optique est de préférence une couche continue qui occupe tout le clair de vitre et tout ou partie de la face Fa ou Fb revêtue en fonction de l’étendue du film sous le cadre de masquage.
Le revêtement isolateur optique est par simplicité une monocouche mais peut être fabriqué en une ou plusieurs passes.
Le revêtement isolateur optique peut être surmonté d’une (sur)couche fonctionnelle notamment couche de protection : barrière de diffusion et/ou protection mécanique notamment, film par exemple d’au plus 100µm et d’au moins 30µm ou revêtement par exemple d’au plus 10µm.
De préférence, en particulier pour simplifier la fabrication, sur le film transparent de préférence polymère thermoplastique ou réticulé, le revêtement isolateur optique peut être organique, polymère réticulé ou thermoplastique, et la surcouche de protection organique, par exemple polymère thermoplastique ou réticulé.
Dans une première réalisation, le revêtement isolateur optique est sur la face arrière Fb, notamment le film transparent (substrat) est clair ou teinté. Les moyens d’extraction de lumière, notamment revêtement diffusant sont de préférence sur le revêtement isolateur optique, en contact direct ou avec une couche intercalée, plutôt qu’adjacent, contiguë, au revêtement isolateur optique discontinu.
Dans une deuxième réalisation, le revêtement isolateur optique est sur la face avant Fa et de préférence les moyens d’extraction de lumière, notamment revêtement diffusant sur la face arrière. Le film porteur est de préférence clair, notamment est d’indice de réfraction n4 supérieur à n2 (et même à n3 et à n1 ou à n’3 et à n’1). Par exemple n4-n2 d’au moins 0,05 ou même l’une des valeurs suivantes :0,1, 0,2, 0,3.
Le film transparent selon l’invention, de préférence polymère, tout comme le revêtement isolateur optique, ne collant pas au verre, il est en contact adhésif avec l’intercalaire de feuilletage (respectivement avec l’autre intercalaire de feuilletage) qui lie les première et deuxième feuilles (respectivement deuxième et troisième feuille).
La est une vue en coupe schématique illustrant le positionnement de différents éléments sur le carter de soufflante de turbomachine;
La illustre un mode de mise en œuvre d'un procédé selon l'invention d'application d'un revêtement antichoc sur un carter de soufflante.
La montre une vue schématique en coupe longitudinale d'une turbomachine d'aéronef 1, ici un turboréacteur à double flux centré sur l'axe A-A. La turbomachine 1 comporte, d'amont en aval dans le sens F d'écoulement du flux gazeux dans la turbomachine 1: une roue à pales appelée soufflante 2, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6, et une turbine basse pression 7.
Comme on peut le voir sur la , un carter de soufflante 20 entoure la soufflante 2. Le carter de soufflante 20 présente une forme cylindrique ayant un axe X confondu avec l'axe de rotation A de la soufflante 2. Le carter de soufflante 20 est réalisé dans un matériau composite comportant des fibres noyées dans une résine. Les fibres peuvent être des fibres de verre ou des fibres de carbone. La résine peut être une résine thermoplastique ou thermodurcissable.
Une manche d'entrée d'air 21 et une virole carter intermédiaire 22 sont disposées de part et d'autre du carter de soufflante 20 et dans le prolongement dudit carter de soufflante 20.
Le carter de soufflante 20 comprend une face 201 radialement intérieure orientée vers l'axe X du carter de soufflante 20 et une face 202 radialement extérieure opposée à la face 201 radialement intérieure.
Comme cela est illustré par la , la manche d'entrée d'air 21, partiellement représentée, est fixée à l'amont du carter de soufflante 20. A l'aval du carter de soufflante 20 est fixée la virole carter intermédiaire 22.
Les éléments suivants sont fixés d'amont en aval sur la face 201 radialement intérieure du carter de soufflante 20: une virole acoustique amont 23, une cartouche d'abradable 24 destinée à être située en regard des aubes 25 de la soufflante 2, et un panneau acoustique aval 26. La cartouche d'abradable 24 est de préférence fixée par collage sur la face 201 radialement intérieure du carter de soufflante 20.
Au moins une partie de la face 201 radialement intérieure est recouverte par un revêtement antichoc 30 constitué par un matériau élastomère capable d'absorber les chocs.
Le carter de soufflante 20 comporte une zone de rétention 31 ayant une épaisseur supérieure au reste du carter de soufflante 20. L'épaisseur E1 dans la zone de rétention 31 du carter de soufflante 20 est 50% à 100% plus épaisse que l'épaisseur E2 du reste du carter de soufflante 20. La face 201 radialement intérieure du carter de soufflante 20 est recouverte par le revêtement antichoc 30 à l'endroit de la zone de rétention 31. La face 201 radialement intérieure du carter de soufflante 20 peut être recouverte par le revêtement antichoc 30 uniquement dans la zone de rétention 31 ou sur toute sa surface.
Le revêtement antichoc 30 est réalisé de préférence en polyuréthane hybride. Le revêtement pourra par exemple être constitué par un matériau de PAXCON PX-2100 (nom commercial) ou PAXCON PX-3350 (nom commercial). Alternativement, le revêtement antichoc est réalisé en néoprène, Santoprene (nom commercial), en oléfines thermoplastiques, en polysulfures ou tout autre matériau élastomère adapté à l'application.
Le revêtement antichoc 30 présente avantageusement une épaisseur comprise entre 2mm et 3mm.
La couche du revêtement antichoc 30 peut par exemple être appliquée au moyen de rouleaux, de brosses ou par pulvérisation.
Comme cela est illustré sur la , le revêtement antichoc 30 est appliqué au moyen d’un pistolet 32 pulvérisant le revêtement 30 en couche uniforme sur la face 201 radialement intérieure du carter de soufflante 20. La pulvérisation du revêtement antichoc 30 peut être effectuée à l'intérieur d'une cabine à peinture.
Le revêtement antichoc 30 est avantageusement appliqué à l'aide d'un pistolet 32 haute pression permettant notamment d'atteindre une pression de fluide de l'ordre de 2000psi (13.79 MPa). Par "de l'ordre de", on entend une variation de plus ou moins 10% autour de la valeur de pression indiquée. Le pistolet 32 ou la source de matériau (non représenté) auquel est relié le pistolet 32 présente une capacité de contrôle de la chaleur du matériau du revêtement pour le chauffer à une température comprise entre 45°C et 70°C. De telles valeurs de pression et de température permettent d'obtenir d'excellents résultats de polymérisation du revêtement antichoc 30 de type PAXCON (marque déposée). Le pistolet 32 peut indifféremment être équipé d'une buse ronde ou plate.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la température d'échange avec le gaz est une température sous capot.
Selon une mise en œuvre de l'invention, l'estimation de la température statique du gaz au sein du répartiteur d'admission est effectuée à partir de l'équation suivante : Trepartstat = Tpapillon + (Tco – Tpapillon) * Hco * Kair * Kco, dans laquelle : - Trepartstat est la température statique du gaz au sein du répartiteur d'admission, - Tpapillon est la température de gaz au niveau du boîtier papillon, - Tco est la température d’échange avec le gaz, - Hco est un coefficient d’échange thermique entre le gaz et le liquide de refroidissement qui dépend de la pression d’admission et d'un régime du moteur à combustion interne, - Kair est un facteur de correction de l’échange thermique entre le gaz et le liquide de refroidissement qui dépend de la température environnante, - Kco est un facteur de correction pour les démarrages à froid, qui dépend de la température du liquide de refroidissement mesurée.
Selon une mise en œuvre de l'invention, l'estimation de la température dynamique du gaz au sein du répartiteur d'admission est effectuée à partir de l'équation suivante : dTrepartdyn / dt = (R.Trepartdyn) / (Prepart.Vrepart) . [Qpap. (G.Trepartstat – Trepartdyn) - Qmot.(G – 1).Trepartdyn ] dans laquelle: - Trepartdyn est la température dynamique du gaz au sein du répartiteur d'admission, - Trepartstat est la température statique du gaz au sein du répartiteur d'admission, - R est la constante des gaz parfaits, - Prepart est la pression mesurée au sein du répartiteur d'admission, - Vrepart est un volume entre un point de mesure de température au niveau du boîtier papillon et un point d'estimation de température au sein du répartiteur d'admission, - Qpap est le débit massique de gaz au travers du boîtier papillon, - G est un indice adiabatique de l’équation des gaz parfaits, - Qmot est le débit massique de gaz entrant dans les cylindres du moteur à combustion interne.
L'invention concerne en outre un calculateur comportant une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en œuvre du procédé tel que précédemment défini.
La montre une architecture d’un moteur à combustion interne suralimenté mettant en œuvre le procédé selon l'invention d'estimation d'une température de gaz au sein du répartiteur d'admission;
La est un diagramme des étapes principales du procédé selon l'invention d'estimation d'une température de gaz au sein du répartiteur d'admission;
La est un graphique illustrant des performances de l'invention dans le cadre d'une phase de fonctionnement stabilisée du moteur à combustion interne;
La est un graphique illustrant des performances de l'invention dans le cadre d'une phase de fonctionnement dynamique du moteur à combustion interne.
La montre une architecture de moteur à combustion interne suralimenté comportant un moteur à combustion interne 10 ayant une conduite d'admission 11 dans laquelle circule un gaz.
La conduite d'admission 11 débouche par une de ses extrémités à l’extérieur via un boîtier d'entrée d'air 12 recevant et filtrant de l'air depuis l'extérieur (à pression et température ambiante).
La conduite d'admission 11 débouche par l’autre de ses extrémités dans un répartiteur d'admission 13 apte à répartir le gaz dans des cylindres du moteur à combustion interne 10.
Le moteur 10 est suralimenté par un compresseur d'air 15 disposé sur la conduite d'admission 11. Le compresseur d'air 15 permet de comprimer l'air d'admission de manière à optimiser le remplissage des cylindres du moteur à combustion interne 10. Le compresseur d'air 15 est connecté à une turbine (non représentée) disposée sur une conduite d’échappement 16 et entraîné en rotation par l’écoulement des gaz d'échappement du moteur à combustion interne 10.
Une vanne de décharge 18 associée à un conduit de décharge 19 permet de sécuriser le compresseur lorsque la pression à ses bornes devient trop importante en renvoyant une partie du débit fourni par le compresseur 15 à l’entrée dudit compresseur 15 via le conduit de décharge 19.
De manière à maximiser la densité de l’air, on utilise un échangeur de chaleur 20 dit RAS (pour "Refroidisseur d'Air de Suralimentation") apte à refroidir l’air circulant dans la conduite d'admission 11. L'échangeur de chaleur 20 est monté en aval du compresseur d'air 15 et en amont d'un doseur d'air 21. Le doseur d'air 21, appelé également boîtier papillon 21, est disposé sur la conduite d'admission 11 et permet de gérer une quantité d'air entrant dans les cylindres du moteur à combustion interne 10.
Un dispositif 23 de recyclage de vapeurs de carburant, appelé aussi "canister" en anglais, permet d’absorber les vapeurs de carburant provenant du réservoir 24 pour ensuite permettre leur condensation à l'intérieur du canister 23 puis la réinjection des vapeurs de carburant dans un mélange air/carburant présent dans les cylindres du moteur thermique 10. Une vanne de purge 25 permet de mettre en communication le canister 23 avec les cylindres du moteur thermique 10. Une vanne de mise à l’air 26 permet d'équilibrer les pressions à l'intérieur du canister 23.
Par l’action ci-dessus, la feuille de fibres stratifiée 10 développe la transférabilité de la substance liquide de la feuille extérieure 2 à la feuille intérieure 1, lorsque la feuille de fibres stratifiée 10 contient la substance liquide dans le procédé d’utilisation. Sans se limiter à un cas où la substance liquide est appliquée à partir du côté face de la feuille extérieure 2 (l’autre côté face 10B) de la feuille de fibres stratifiée 10, même dans un état où la substance liquide est contenue dans l'ensemble de la feuille de fibres stratifiée 10, la substance liquide est facilement transférée à la feuille intérieure 1. De plus, la feuille intérieure 1 agit pour repousser ou retenir la substance liquide, qui tente de revenir vers la feuille extérieure 2, vers la feuille intérieure 1. De surcroît, la feuille intérieure 1 contient la substance liquide, devenant ainsi une couche de rétention de liquide et formant un film liquide uniforme entre la surface de l’objet et la feuille intérieure 1, et peut retenir le film liquide pendant une longue durée. Cela est possible, en plus de l'action décrite ci-dessus, grâce à la feuille intérieure 1 qui a une texture lisse supérieure à la surface d'objet, car elle possède une structure de fibres réalisée en fibres ultrafines et supprime l'irrégularité conventionnelle de l'unité de fibre qui est plus petite. Ainsi, la feuille de fibres stratifiée 10 de la présente invention peut former un film liquide uniforme de la substance liquide (état mouillé uniforme) dans la feuille intérieure 1 par l’action coopérative entre la feuille extérieure 2 et la feuille intérieure 1, augmenter considérablement l’adhérence entre la substance liquide et la surface d’objet par rapport à l'adhérence conventionnelle, et maintenir l’état pendant une longue durée. Cela permet à la substance liquide d’exercer une action uniforme sur l’objet pendant une longue durée.
Cela cause une répartition inégale de la substance liquide sur la feuille intérieure 1 dans un état où la feuille de fibres stratifiée 10 contient la substance liquide et est humidifiée et maintient facilement l’état. Par conséquent, dans la feuille de fibres stratifiée 10, le côté face de la feuille extérieure 2 (l’autre côté face 10B) est facilement mis dans un état sec, et l’état est facilement conservé. C’est-à-dire que la feuille de fibres stratifiée 10 peut être mise dans un état où le caractère collant causé par la substance liquide est supprimé, même si le côté face de la feuille extérieure 2 (l’autre côté face 10B) est touché.
La « répartition inégale » est déterminée en comparant un rapport (rapport de masse) obtenu en divisant une masse de contenu de la substance liquide dans la feuille intérieure 1 par une masse de feuille de la feuille intérieure 1 (ne contenant pas la substance liquide) avec un rapport (rapport de masse) obtenu en divisant une masse de contenu de la substance liquide dans la feuille extérieure 2 par une masse de feuille de la feuille extérieure 2 (ne contenant pas la substance liquide). Par exemple, si le rapport de masse de la feuille intérieure 1 est supérieur au rapport de masse de la feuille extérieure 2, on peut dire que la substance liquide est répartie de manière inégale sur le côté de la feuille intérieure 1.
Étant donné cette « répartition inégale », il est préférable que la feuille intérieure 1 soit dans un état mouillé et que la feuille extérieure 2 soit dans un état sec. L'« état sec » désigne un état où le rapport massique est égal ou inférieur à 1,5. D’autre part, l'« état humidifié (état mouillé) » désigne un état où le rapport de masse est supérieur à 1,5.
(Procédé de détermination de répartition inégale)
(1) À partir du côté de feuille extérieure 2, 0,15 g de substance liquide est appliqué sur une feuille de fibres stratifiée 10 carrée de 50 mm.
(2) La feuille de fibres stratifiées 10 est laissée reposer après l’application et récupérée après 10 minutes.
(3) La feuille intérieure 1 et la feuille extérieure 2 sont séparées pour mesurer chaque masse, et à partir d’une différence de la masse de feuille avant l’application de la substance liquide, la masse de contenu de la substance liquide est calculée.
Étant donné que la masse de feuille ne peut pas être mesurée en séparant la feuille intérieure 1 et la feuille extérieure 2 avant l’application de la substance liquide, des valeurs converties à partir des masses surfaciques sont employées.
(4) Le rapport (rapport de masse) obtenu en divisant la masse de contenu de la substance liquide dans la feuille intérieure 1 par la masse de feuille de la feuille intérieure 1 avant l’application de la substance liquide est calculé, et le rapport de masse pour la feuille extérieure 2 est calculé de la même manière. Le rapport de masse pour la feuille intérieure 1 est comparé au rapport de masse pour la feuille extérieure 2, et celui ayant une valeur plus grande est déterminé comme étant dans un état de répartition inégale.
La feuille de fibres stratifiée 10 de la présente invention émet facilement de la chaleur, en raison des espaces de ventilation entre les fibres de la feuille extérieure 2 sèche. À cet égard, dans un état où la substance liquide est appliquée, une réaction endothermique se produit facilement lorsque le liquide se volatilise, parce que la feuille extérieure 2 adjacente à la feuille intérieure 1 a un grand diamètre de fibre et est dans un état où la substance liquide est plus susceptible de se volatiliser que la feuille intérieure 1 ayant un petit diamètre de fibre tandis que la feuille intérieure 1 maintient un état mouillé. Par exemple, immédiatement après l’application de la substance liquide, la réaction endothermique peut provoquer une sensation de froid. Ce phénomène peut devenir un facteur qui accélère le transfert de chaleur dans une condition de combinaison avec la substance liquide. En outre, la « répartition inégale » et l'« état sec » sont encore plus susceptibles de se produire au fil du temps, car une partie de la substance liquide dans la feuille extérieure 2 peut se volatiliser avec le transfert de chaleur.
Comme décrit ci-dessus, la feuille de fibres stratifiée 10 peut créer un état mouillé persistant d’une substance liquide tout en permettant simultanément la prévention de manque de circulation d'air et la suppression de caractère collant sur le côté extérieur par l’action de la combinaison de la feuille intérieure 1 et de la feuille extérieure 2.
Dans la perspective de permettre un développement plus clair et plus rapide de la transférabilité de la substance liquide décrite ci-dessus, dans la feuille de fibres stratifiée 10, un rapport (P2/P1) entre un diamètre médian de fibre (P2) de la feuille extérieure 2 et un diamètre médian de fibre (P1) de la feuille intérieure 1 est de préférence de 1,5 ou plus, plus préférentiellement de 10 ou plus, et en outre de préférence de 20 ou plus.
En outre, dans la perspective de maintenir la douceur de la feuille entière, le rapport (P2/P1) est de préférence 170 ou moins, plus préférentiellement 150 ou moins, et en outre de préférence 100 ou moins.
De surcroît, dans la perspective de développer plus clairement la transférabilité de la substance liquide décrite ci-dessus et la répartition inégale de la substance liquide et dans la perspective d’augmenter davantage l’adhérence avec l’objet, le diamètre médian de fibre (P1) de la feuille intérieure 1 est de préférence de 5 μm ou moins, plus préférentiellement de 3 μm ou moins, en outre de préférence de 2 μm ou moins, et encore en outre de préférence de 1 μm ou moins.
De plus, dans la perspective d'améliorer la productivité, le diamètre médian de fibre (P1) de la feuille intérieure 1 est de préférence de 0,3 μm ou plus, plus préférentiellement de 0,4 μm ou plus, et en outre de préférence de 0,5 μm ou plus.
Contre toute attente, les inventeurs ont observé que l’invention permet d’accéder à des gels fluides visqueux dotés de propriétés similaires à celles observées avec des gels de carbomères, notamment en termes de transparence et de non-collant et ce, en présence de taux moindres en agents gélifiants hydrophiles, en particulier en agents gélifiants hydrophiles thermosensibles.
Qui plus est, une phase aqueuse gélifiée (22) selon l’invention demeure compatible avec un procédé microfluidique à température ambiante, y compris lorsqu’on cherche à obtenir des gels aqueux visqueux et ce, sans préjudice des avantages susmentionnés en termes de transparence et de non-collant.
L’invention permet ainsi d’atteindre des viscosités qui ne seraient pas possible d’atteindre avec les agents gélifiants sensibles aux électrolytes aptes à former un gel souple et élastique.
En outre, l’invention permet d’accéder à des gels visqueux suspensifs, ce qui permet la fabrication de dispersions.
Un gel aqueux à base d’agent(s) gélifiant(s) hydrophile(s) naturel(s) est généralement sous forme d’un bloc solide et cassant, et diffère donc d’un gel de carbomère, notamment, par l’absence :
- de caractère fluide, et
- de capacité à se restructurer suite à un cisaillement, c’est-à-dire la capacité à se reformer et à retrouver son état d’origine, ce qui conduit à une perte significative de viscosité.
Contre toute attente, l’invention permet également d’accéder à des gels aqueux fluides dotés d’une résilience au cisaillement inattendue.
Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, les inventeurs pensent qu’une phase aqueuse gélifiée (22) selon l’invention, notamment lorsque figurée par des fragments de gels interconnectés comme décrit précédemment, résulte :
- de la capacité des fragments (ou microblocs) de gels à s’interconnecter entre eux, cette interconnexion ayant pour origine la présence de liaisons ioniques entre le(s) sel(s) et les chaines d’agent(s) gélifiant(s) apte(s) à gélifier en présence du/des sel(s); et/ou
- de la présence d’agent(s) gélifiant(s) apte(s) à gélifier en présence du/des sel(s) dans les espaces interstitiels qui viendrait « coller » entre eux les fragments formés majoritairement d’agent(s) gélifiant(s) hydrophile(s) thermosensible(s).
En outre, la phase aqueuse gélifiée (22) est dotée d’une sensorialité satisfaisante, de type « casse-en-eau », c’est-à-dire la sensation ressentie quand un gel aqueux se brise sous la pression appliquée et libère l’eau qu’il renferme et donne une sensation de fraicheur et d’hydratation. Cette sensorialité est inattendue car généralement pas ou peu atteignable avec des agents gélifiants hydrophiles naturels. Cette sensorialité est d’autant plus inattendue qu’elle s’accompagne de propriétés satisfaisantes en termes de play-time et de non-collant.
Ainsi, à l’application, en particulier sur une matière kératinique, une phase aqueuse gélifiée (22) est avantageusement dotée d’un play-time moyen inférieur à 3 minutes, de préférence inférieure à 2 minutes et plus préférablement inférieure à 1 minute.
De préférence, une composition selon l’invention a un pH compris entre 3,0 et 6,5, de préférence entre 4,0 et 6,0 et mieux entre 5,0 et 6,0.
Selon un mode de réalisation, la phase aqueuse gélifiée (22), voire une composition selon l’invention, ne comprend pas de tensioactif.
Une manche d'entrée d'air est fixée en amont du carter de soufflante. En aval du carter de soufflante est fixée une virole carter intermédiaire. Le carter de soufflante présente une face radialement intérieure sur laquelle sont fixés, d'amont en aval: une virole acoustique amont, une cartouche d'abradable destinée à être située en regard des aubes de la soufflante, et un panneau acoustique aval.
Le carter de soufflante est réalisé dans un matériau composite tissé suivant un procédé complexe. Un tel procédé peut générer des anomalies de fabrication, telles que des anomalies de tissage. Ce type d'anomalies engendre généralement une mise au rebut du carter de soufflante.
L'invention vise à remédier notamment à cet inconvénient en proposant un carter de soufflante de turbomachine d'aéronef présentant une forme cylindrique ayant un axe, ledit carter de soufflante ayant une face radialement intérieure orientée vers ledit axe et une face radialement extérieure opposée à ladite face radialement intérieure, au moins une partie de ladite face radialement intérieure étant recouverte par un revêtement antichoc constitué par un matériau élastomère capable d'absorber des chocs subis par ledit carter de soufflante.