INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ou les alcools gras est (sont) en particulier choisi(s) parmi les alcools gras linéaires et saturés en C14-C30, de préférence les alcools gras linéaires et saturés en C14-C24, mieux les alcools gras linéaires et saturés en C14-C20.
Selon un mode particulièrement préféré, l’alcool gras se présente sous la forme d’un mélange de plusieurs alcools gras différents, de préférence est un mélange de plusieurs alcools gras linéaires et saturés en C14-C30, mieux en C14-C24, encore mieux en C14-C20.
De préférence, l’alcool gras selon l’invention est choisi parmi l’alcool cétylique (en C16), l’alcool stéarique (en C18) et leurs mélanges (également appelés cétéaryl alcool). De manière préférentielle, l’alcool gras selon l’invention est un mélange d’alcool cétylique et d’alcool stéarique. Un tel mélange est notamment commercialisé sous la dénomination LANNETTE O OR/MB® par la société BASF.
Applications cosmétiques La composition utilisée selon l’invention peut être un produit de recourbement pour les cils tel qu’un mascara.
Le commutateur est notamment dans la deuxième position lorsqu’une défaillance de l’unité de commande centrale a été détectée et/ou lorsqu’une défaillance du réseau de transmission de données a été détectée.
L’invention se rapporte aussi à un système de freinage pour véhicule motorisé. Le système de freinage comprend au moins un frein tel que défini ci-dessus, l’unité de commande centrale, un détecteur de la vitesse de rotation de la roue, et le réseau de transmission de données. Le réseau de transmission de données est configuré pour transmettre le signal de détection de la vitesse de rotation de la roue à l’unité de commande centrale en fonctionnement normal du système de freinage.
Selon une particularité de réalisation, le détecteur de la vitesse de rotation de la roue du véhicule comprend un capteur à effet Hall.
Selon une particularité de réalisation, l’unité de commande centrale est une unité de commande d’un correcteur électronique de trajectoire.
Selon une particularité de réalisation, l’unité de commande centrale est une unité de commande d’un dispositif antiblocage de roue.
Selon une particularité de réalisation, l’unité de commande locale comprend un calculateur qui est relié électriquement au circuit analogique de secours.
Selon une particularité de réalisation, l’unité de commande locale comprend un calculateur qui est relié électriquement à l’unité de commande centrale par le réseau de transmission de données.
Selon une particularité de réalisation, au moins l’un de l’unité de commande centrale, l’unité de commande locale et/ou le réseau de transmission de données est configuré pour détecter une défaillance du réseau de transmission de données.
Selon une particularité de réalisation, au moins l’un de l’unité de commande centrale, l’unité de commande locale et/ou le réseau de transmission de données est configuré pour détecter une défaillance de l’unité de commande centrale.
L’invention se rapporte enfin à un procédé de commande de freinage d’une roue de véhicule motorisé par un frein tel que défini ci-dessus ou par un système de freinage tel que défini ci-dessus.
Le procédé de freinage comprend la transmission du signal représentatif de la vitesse de rotation détectée de la roue à l’unité de commande locale, après une détection d’une défaillance du réseau de transmission de données de freinage et/ou de l’unité de commande locale. Le procédé de freinage comprend une commande de freinage du frein par l’unité de commande locale du frein à partir du signal représentatif de la vitesse de rotation de la roue.
Selon une particularité de réalisation, le procédé de commande de freinage tel que défini ci-dessus comprend la transmission du signal de détection de la vitesse de rotation de la roue à l’unité de commande centrale en fonctionnement normal en l’absence de détection de défaillance du réseau de transmission de données et/ou en l’absence de détection de défaillance d’une unité de commande centrale de système de freinage. Le procédé de commande de freinage comprend une commande de freinage du frein par l’unité de commande centrale à partir de la détection de la vitesse de rotation de la roue.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation, en référence aux dessins annexés sur lesquels : La est une représentation schématique d’un véhicule comprenant des freins selon un premier mode de réalisation de l’invention ; La est une représentation schématique partielle d’un système de freinage comprenant les freins selon le premier mode réalisation, illustrant le fonctionnement normal d’une détection d’une vitesse de rotation d’une roue qui est associée à un des freins ; La est une représentation schématique partielle d’un système de freinage comprenant les freins selon le premier mode réalisation, illustrant le fonctionnement de secours d’une détection d’une vitesse de rotation d’une roue qui est associée à un des freins ; La est une représentation schématique partielle du circuit analogique de secours du frein selon le premier mode de réalisation représenté ; La est une représentation schématique partielle du signal reçu, partiellement traité, et traité par le circuit analogique de secours du frein selon le premier mode de réalisation représenté ; La illustre un procédé de commande de freinage d’une roue de véhicule motorisé qui est destinée à être freinée par un frein selon le premier mode de réalisation.
La représente un véhicule motorisé 1 qui comprend un système de freinage 2 et des roues 3, par exemple quatre roues 3 dont une roue avant gauche 3 FL , une roue avant droite 3 FR , une roue arrière gauche 3 RL et une roue arrière droite3 RR .
Le sélecteur optique comporte de préférence un dispositif dont l’indice de réfraction et/ou la direction de réflexion sont commandés, notamment commandés grâce à un champ électrique à ou un flux lumineux.
Alternativement, le sélecteur optique comporte par exemple un miroir de Bragg, notamment un miroir de Bragg dont la direction de réflexion est commandée par un matériau piézo-électrique, lui-même commandé par un champ électrique.
En variante, le sélecteur optique comporte un prisme, notamment comportant des cellules de Pockels dont l’indice de réfraction est commandé par un champ électrique, l’application d’un champ électrique pouvant diriger le photon vers le ou l’un des instruments de mesure ou vers un miroir de Bragg avantageusement incliné par rapport à la direction d’incidence des ondes électromagnétiques l’atteignant, de telle sorte que lesdites ondes soient réfléchies vers un endroit de préférence diffèrent de celui dont elles proviennent à l’entrée du prisme.
Dans une autre variante, le sélecteur optique comporte un ou une succession de filtres de Bragg dont certaines couches sont des cellules de Pockels dont l’indice de réfraction est commandé par un champ électrique, ledit filtre de Bragg réfléchissant ou laissant passer l’onde lumineuse selon l’application ou non du champ électrique.
Alternativement, les cellules de Pockels utilisées ci-dessus sont remplacées par des cristaux non linéaires éclairés par une lumière puissante pouvant faire varier l’indice de réfraction du milieu traversé par le photon, la longueur d’onde de la lumière puissante étant de préférence différente de la longueur d’onde du photon.
Le sélecteur optique permet notamment d’orienter les photons dans trois directions différentes, une direction permettant par exemple aux photons de ne pas être détectés, une deuxième permettant de mesurer une polarisation linéaire des photons et une troisième permettant de mesurer une polarisation circulaire.
Dispositif de protection De préférence, le système de communication quantique selon l’invention comporte de plus un dispositif de protection de l’état quantique d’au moins un photon, notamment un dispositif qui empêche la mesure ou l’absorption d’au moins un photon, disposé à proximité du premier récepteur de façon à permettre de protéger l’état quantique du premier photon après sa réflexion, l’empêchant d’être absorbé ou mesuré par un ou des instruments de mesure, ledit état quantique du premier photon étant protégé au moins jusqu’à ce que le deuxième photon ait été démultiplié au deuxième récepteur.
Le dispositif de protection de l’état quantique est placé près du premier récepteur de façon à protéger l’état quantique du premier photon lorsque celui-ci est réfléchi et/ou dévié de son chemin de propagation incident par le sélecteur optique pour ne pas y être observé, c’est-à-dire lorsqu’on ne souhaite pas qu’il soit absorbé par l’instrument de mesure du premier récepteur.
De préférence, il comporte une pluralité de miroirs de Bragg, agencés par rapport à l’espace transparent de façon à piéger le photon qu’il reçoit sur un chemin de longueur appropriée, comme décrit plus haut, c’est-à-dire correspondant au temps qu’il faut pour que le deuxième photon ayant atteint le deuxième récepteur y soit amplifié.
En variante, le dispositif de protection comporte une fibre optique de longueur permettant au premier photon d’y circuler en attendant que le deuxième photon ayant atteint le deuxième récepteur y soit amplifié.
Dans une autre variante, le dispositif peut être une portion d’espace ou d’atmosphère vide ou remplie de gaz dont on s’assure qu’elle n’est pas traversée par un objet réfléchissant ou absorbant la lumière.
L’instrument d’absorption peut encore comporter un miroir semi-transparent réfléchissant les photons polarisés circulairement vers un premier détecteur de photons et laissant passer les autres vers un deuxième détecteur de photons, comme décrit dans l’article de mai, Wending, et al. "Broadband transparent chiral mirrors: Design methodology and bandwidth analysis." ( AIP Advances 9.4 (2019): 045305).
De préférence, la pince 8 s'étend également depuis le milieu du cadre 3 selon le premier axe X (soit la longueur du cadre 3). Par exemple la pince 8 s’étend depuis le milieu de la barre centrale 9.
De la sorte la pince 8 s’étend depuis le milieu du cadre 3.
La pince 8 va être à présent décrite en référence aux figures 2a et 2b.
La pince 8 est de préférence montée mobile sur le bâti 2 de sorte à pouvoir pivoter relativement au bâti 2 autour d’un quatrième axe A qui est parallèle au premier axe X.
Préférentiellement, la pince 8 peut ainsi pivoter entre une position de repos où la pince 8 s’étend le long du bâti 2 et une position de service où la pince 8 s’étend transversalement ou orthogonalement au bâti 2.
De préférence, dans sa position de service, la pince 8 s’étend longitudinalement selon le troisième axe Z. La pince 8 s’étend ainsi sensiblement à l’horizontale. La pince 8 s’étend par ailleurs dans la même direction qu’au moins l’un des pieux 6.
De préférence, dans sa position de repos, la pince 8 s’étend longitudinalement selon le deuxième axe Y. La pince 8 s’étend ainsi sensiblement à la verticale. Par exemple la pince 8 s’étend alors vers le haut.
La pince 8 comprend un premier mors 11 et un deuxième mors 12 montés mobiles l’un par rapport à l’autre.
Ceci va permettre à la pince 8 de pouvoir venir pincer un ou plusieurs liens entre ses deux mors 11, 12 comme nous le verrons par la suite.
Selon un mode de réalisation particulier, la pince 8 comporte une platine 13 portant le premier mors 11 et le deuxième mors 12.
La platine 13 est symétrique selon un plan de symétrie centrale et présente notamment deux flancs latéraux droite 14 et gauche 15 encadrant des extrémités des mors 11, 12, lesdites extrémités étant celles opposées aux extrémités libres des mors.
Le premier mors 11 est fixé à la platine 13 et est donc solidaire en mouvement de ladite platine 13.
Le premier mors 11 est agencé au-dessus du deuxième mors 12.
Le premier mors 11 est conformé de sorte à s’étendre longitudinalement selon un cinquième axe B. Le premier mors 11 est conformé en un bras s’étendant rectilignement selon le cinquième axe B. La pince 8 est agencée de sorte que dans sa position de service le cinquième axe B soit parallèle au troisième axe Z. La pince 8 est agencée de sorte que dans sa position de repos le cinquième axe B soit parallèle au deuxième axe Y.
Le premier mors 11 est de préférence recouvert au moins en partie d’un revêtement d’accroche. Par exemple la portion inférieure du premier mors 11, celle en regard du deuxième mors 12, est recouverte au moins en partie d’un revêtement d’accroche. Par exemple, une bande 16 à base de caoutchouc est rapportée sur le premier mors pour servir de revêtement d’accroche.
Selon un mode de réalisation particulier, le deuxième mors 12 est conformé en un pieu. Le deuxième mors 12 présente donc une portion de fixation puis s’effile progressivement en direction de son extrémité libre.
Au contraire, le calculateur 17b valide la requête lors de l’étape de traitement 63, et élabore donc une réponse à cette requête lors de l’étape 64.
L’étape suivante 65 consiste en la transmission par le calculateur 17b de la réponse élaborée au rétro-modulateur 20b, puis en la modulation de cette réponse élaborée par ledit rétro-modulateur 20b, en la transmission de cette réponse modulée à l’antenne 3 par l’intermédiaire de la paire de broche 10b et de la passerelle 13b, puis enfin en la transmission par l’antenne 3 de la réponse modulée au lecteur RFID L.
Le lecteur RFID L reçoit alors la réponse modulée élaborée par le calculateur 17b de l’étiquette 4b, et peut donc émettre une requête d’interrogation destinée à la dernière des étiquettes restantes de la pluralité d’étiquettes, à savoir l’étiquette 4c, lors d’une dernière répétition 66 des étapes 60 à 65.
A l’instar de la phase concernant la requête destinée à l’étiquette 4b, cette requête destinée à l’étiquette 4c est transmise aux étiquettes 4b et 4c qui sont donc activées, et seule l’étiquette 4c élabore et transmet une réponse au lecteur RFID L pour cette requête, l’étiquette 4b n’ayant pas validé la requête durant l’étape de traitement. Le lecteur RFID L reçoit donc une réponse de l’étiquette 4b à sa requête d’interrogation destinée à l’étiquette 4b.
Une requête destinée à chacune des étiquettes 4a, 4b, et 4c a donc été émise par le lecteur RFID L, ce qui conclue l’étape 66 de répétition.
Enfin, dans une dernière étape 67 suivante du procédé, la position occupée par la pièce mobile 1 est déterminée. Cette étape 67 est mise-en-œuvre lorsque le lecteur RFID L a réalisé l’étape 60 pour chacune des étiquettes de la pluralité d’étiquettes, et qu’il reçoit une réponse à la dernière requête qu’il a envoyée ou que le délai maximal de réponse depuis l’envoie de cette dernière requête est écoulé. En d’autres termes, l’étape 67 est mise-en-œuvre à l’issue de l’ultime répétition 66 des étapes 60 à 65.
Plus précisément, cette étape 67 est effectuée par le lecteur RFID L. En fonction des réponses reçues ou non émanant des étiquettes RFID par le lecteur RFID L suite aux émissions d’une requête d’interrogation destinée à chacune des étiquettes de la pluralité d’étiquettes, le lecteur RFID L peut déterminer quelles étiquettes sont activées, et donc reconstituer la combinaison unique d’étiquettes RFID activées associée à la position occupée par la pièce mobile 1. En effet, une absence de réponse par une étiquette RFID à une requête d’interrogation destinée à cette étiquette RFID signifie que la pièce mobile 1 n’occupe pas une position dans laquelle une passerelle 13 est alignée radialement avec la paire de broches 10 associée à cette étiquette RFID. Le lecteur RFID peut alors déterminer par correspondance la position occupée par la pièce mobile 1.
Dans le cas de l’exemple illustré à la , à l’issue des répétitions des étapes 60 à 65 pour chacune des étiquettes 4a, 4b et 4c de la pluralité d’étiquettes, le lecteur RFID L a reçu comme décrit plus haut une réponse uniquement des étiquettes 4b et 4c. La position occupée par la pièce mobile 1 est donc la position correspondant à la combinaison unique des étiquettes 4b et 4c, qui est comme décrit précédemment la première position extrême.
Le dispositif de détection 2 utilise donc la technologie de radio-identification pour proposer un capteur de position de la pièce mobile 1 fiable et constamment consultable, le capteur ne requérant ni batterie embarquée, ni connexion filaire pour le portage de données ou pour l’alimentation du capteur.
Procédé et ensemble de caractérisation d’un échantillon solide susceptible de contenir un élément radioactif se désintégrant suivant une chaîne de désintégration par émission de particules α et/ou β L’invention concerne en général un procédé de caractérisation d’un échantillon solide susceptible de contenir un élément radioactif se désintégrant suivant une chaine de désintégration par émission de particules α et/ou β.
L’article de Morishita et al. « Development of an α- and β- imaging detector using a thin-stilbene plate for radon-222 progeny measurements », 2021, Radiation measurements, divulgue un détecteur permettant d’identifier dans un échantillon les zones où sont localisés les descendants du 222 Rn. Ce détecteur est peu précis quand les isotopes à mesurer sont sous la forme de traces, de telle sorte qu’il n’est pas possible d’établir une cartographie des échantillons à grande échelle et de haute précision.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer un procédé de caractérisation qui ne présente pas le désavantage ci-dessus.
À cette fin, l’invention porte sur un procédé de caractérisation d’un échantillon solide susceptible de contenir un élément radioactif se désintégrant suivant une chaine de désintégration par émission de particules α et/ou β, la chaîne de désintégration passant successivement par un premier isotope radioactif puis par un second isotope radioactif, le premier isotope se désintégrant par émission d’une première particule d’un type α ou β avec une première période de demi-vie, le second isotope se désintégrant par émission d’une seconde particule d’un type α ou β avec une seconde période de demi-vie inférieure à la première période de demi-vie, le procédé comprenant les étapes suivantes : - autoradiographie de l’échantillon solide, avec détection au moyen d’un détecteur des particules α et/ou β émises par l’échantillon solide, et pour chaque particule α ou β détectée, enregistrement des données suivantes : instant de détection de la particule, coordonnées spatiales d’un point d’émergence de la particule, charge déposée par la particule à la détection ; - analyse des données enregistrées de manière à détecter la présence du premier et/ou du second isotope radioactif dans l’échantillon solide, l’analyse des données comprenant les sous-étapes suivantes :
* repérage de paires comprenant une première particule détectée et une seconde particule détectée plus tard que la première, ladite paire vérifiant les critères suivants : instants de détection respectifs de la première particule détectée et de la seconde particule détectée séparés par un intervalle de temps inférieur à une limite de temps de paire donnée ; distance entre les points d’émergence respectifs de la première particule détectée et de la seconde particule détectée inférieure à une limite spatiale de paire donnée ; charge déposée par la première particule détectée correspondant au type de la première particule émise par le premier isotope lors de sa désintégration ; charge déposée par la seconde particule détectée correspondant au type de la seconde particule émise par le second isotope lors de sa désintégration ;
* comptage du nombre de paires repérées.
Du fait de l’utilisation pour l’analyse de données de plusieurs critères simultanés, il est possible de détecter la présence de traces des premiers et/ou seconds isotopes radioactifs dans l’échantillon solide. La méthode repose en effet sur le repérage de paires de particules dont les instants de détection sont très proches l’un de l’autre, et dont les points d’émergence sont correspondants.
L1 est exprimée en mètres.
Dans cette deuxième situation où le point de soulèvement P est plus loin du massif d’ancrage dont il est le plus proche, et comme on peut le voir sur la , on considère que la longueur de la conduite 1 dont la masse est reprise (soulevée) par le dispositif de levage 5 lorsque celui-ci est appliqué au point de soulèvement P, est égale à 3 x L1.
m1 est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1, sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5.
m1 est exprimée en kg/m.
g (accélération de la pesanteur à la surface de la terre) est égal à 9,81 m/s 2 .
αb en degrés est égal à la pente de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1.
αb est exprimé en degrés.
Calcul de la contrainte σ subie par ladite conduite 1 lors du soulèvement à ladite hauteur f :
La contrainte σ subie par ladite conduite lors du soulèvement à ladite hauteur f est égale à :
M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S
avec M est égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger 1, exprimée en N.m et M = L1 / 3 x g x m1 x cos(αb)
La contrainte σ est exprimée en Pa et la hauteur f en mètres.
Dans ces deux formules, L1, m1, g et αb ont les mêmes significations que celles mentionnées ci-dessus dans la deuxième situation pour le calcul de la force de levage F.
ma est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P.
En d’autres termes, que cette masse par unité de longueur soit constante ou non, on prend toujours la valeur maximale de cette masse par unité de longueur. P. Par exemple, si la masse par unité de longueur est égale à 1 000 kg/m sur une distance égale à L et 1 200 kg/m sur une distance égale à 1,5 x L, on retient pour le calcul une masse par unité de longueur égale à 1 200 kg/m.
En général, l'adaptation de la limite de coupure de surintensité 42 peut être effectuée en boucle fermée en appliquant le circuit de traitement des données 38 du dispositif de commande 36.
Comme nous l'avons expliqué, le courant alternatif maximum autorisé 74 effectivement appliqué dépend généralement des conditions actuelles de l'onduleur 10 et du moteur électrique 12. Par conséquent, la limite de coupure de surintensité 42 est également déterminée pour répondre aux propriétés actuelles de l'onduleur 10 et du moteur électrique 12. En général, l'onduleur 10 et le moteur électrique 12 ont également un courant alternatif maximal nominal autorisé à leur être appliqué et, par conséquent, une limite nominale de coupure en Cas de surintensité. Les valeurs nominales peuvent être considérées comme des valeurs correspondant à un Cas idéal du moteur électrique 12 et de son onduleur 10. En raison des effets du vieillissement, des conditions de fonctionnement actuelles, de la baisse du niveau des batteries ou de l'apparition de courants continus, les valeurs nominales peuvent ne pas refléter les conditions de fonctionnement actuelles de l'onduleur 10 et du moteur électrique 12. Ainsi, les valeurs actuelles du courant alternatif maximal autorisé et de la limite de coupure en Cas de surintensité 42 sont différentes des valeurs nominales respectives.
L'adaptation de la limite de coupure de surintensité 42 peut être choisie de telle sorte qu'un rapport entre le courant alternatif maximal autorisé actuel 74 divisé par le courant alternatif maximal autorisé nominal soit pris en compte. Ce rapport peut être égal au rapport entre la limite de coupure à maximum de courant adaptée 42 et la limite de coupure à maximum de courant nominale. En conséquence, un mécanisme d'adaptation assez simple peut être mis en œuvre. Néanmoins, l'adaptation de la limite de coupure de surintensité 42 permet d'optimiser l'efficacité de fonctionnement du moteur électrique 12 et de son onduleur 10.