INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ou les alcools gras sont en particulier choisis parmi les alcools gras saturés, linéaires ou ramifiés, contenant de 8 à 20 atomes de carbone, de préférence de 12 à 20 atomes de carbone.
En particulier, le ou les alcools gras sont choisis parmi les alcools gras linéaires et saturés contenant de 8 à 20 atomes de carbone, de préférence de 12 à 18 atomes de carbone, voire de 12 à 14 atomes de carbone, ou parmi les alcools gras ramifiés et saturés contenant de 14 à 20 atomes de carbones, de préférence de 16 à 20 atomes de carbone, notamment ramifiés uniquement en position bêta par rapport à la fonction alcool.
En particulier, le ou les alcools gras sont choisis parmi l’alcool caprique (également nommé octan-1-ol, numéro CAS 111-87-5), l’alcool laurylique (également nommé dodécan-1-ol, numéro CAS 112-53-8), l’alcool palmitique (également nommé hexadécan-1-ol), l’alcool myristylique (également nommé tétradécan-1-ol, numéro CAS 112-72-1), l’alcool stéarylique (encore nommé octadécan-1-ol, numéro CAS 112-92-5), le 2-hexyldécanol (encore nommé 2-hexyl-1-décanol, numéro CAS 2425-77-6), le 2-octyldodécanol (encore nommé 2-octyle-1-dodecanol, numéro CAS 5333-42-6), et leurs mélanges, de préférence parmi l’alcool laurylique, le 2-hexyldécanol, le 2-octyldodécanol, et leurs mélanges.
L’alcool gras peut se présenter sous la forme d’un mélange de plusieurs alcools gras différents, par exemple un mélange d’alcool laurylique et d’alcool myristylique.
La composition lubrifiante peut présenter une teneur en le ou lesdits alcools gras inférieure ou égale à 10 % massique, en particulier variant de 0,01 % à 10 % massique, plus particulièrement variant de 0,02 % à 8 % massique, de préférence variant de 0,05 % à 5 % massique, plus préférentiellement de 0,1 % à 1 % massique, par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante.
En particulier, la composition lubrifiante peut présenter une teneur en le ou lesdits alcools gras de 0,1 % massique, de 0,2 % massique, de 0,3 % massique, de 0,4 % massique, de 0,5 % massique, de 0,6 % massique, de 0,7 % massique, de 0,8 % massique, ou de 0,9 % massique, par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante.
COMPOSITION LUBRIFIANTE Huile de base Une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend au moins une huile de base.
Les huiles de base peuvent être choisies parmi les huiles de base conventionnellement utilisées dans le domaine des compositions lubrifiantes, telles que les huiles minérales, synthétiques ou naturelles, animales ou végétales, les huiles au moins en partie re-raffinée ou leurs mélanges.
Il est également avantageux de disposer de compositions d’anode polyvalentes et qui conservent leurs propriétés rhéologiques lorsque leurs conditions d’utilisation diffèrent.
Une application aisée et homogène des compositions d’anode est nécessaire afin d’obtenir une couche homogène et de limiter ou d’éviter les défauts à la surface de l’anode, afin d’aboutir à une couche conductrice homogène et particulièrement efficace. Le nivellement de surface, la restructuration et le comportement d’écoulement d’une composition aqueuse d’anode doivent être bien maitrisés.
Il est donc indispensable de pouvoir disposer de compositions d’anode dont la rhéologie est très bien contrôlée. En effet, outre les difficultés d’application, une viscosité excessive entraîne généralement de nombreux défauts de la couche déposée à la surface de l’anode. Une viscosité insuffisante conduit aux mêmes types de problème et entraîne également des écoulements incontrôlés de la composition d’anode lors de son application.
Les compositions d’anode doivent également être stables et homogènes lors de leur préparation, de leur stockage ou de leur application. Sédimentation, formation d’agglomérats ou d’agrégats, séparation des ingrédients doivent donc être limitées ou évitées.
Ainsi, l’invention fournit une composition aqueuse T d’anode comprenant :
* au moins un agent rhéologique R comprenant au moins un polymère P hydrosoluble, non-ionique, préparé par une réaction de polymérisation :
a) d’au moins un composé (a) dihalogéné de formule I :
[Chem I] dans laquelle R représente indépendamment Cl, Br ou I ;
b) d’au moins un composé (b) polyhydroxylé et polyalkoxylé ;
c) d’au moins un composé (c) choisi parmi :
- un composé (c1) de formule II :
[Chem II] dans laquelle :
- R 1 représente un groupement choisi parmi un groupement C 4 -C 40 -alkyl linéaire, un groupement C 4 -C 40 -alkyl ramifié, un groupement C 5 -C 40 -cycloalkyl, un groupement C 4 -C 40 -alkényl linéaire, un groupement C 4 -C 40 -alkényl ramifié, un groupement C 5 -C 40 -cycloalkényl, un groupement C 5 -C 40 -aryl et leurs combinaisons ;
Autrement dit, plusieurs données influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure sont mesurées et associées à la position correspondante de l’électrode de soudage. Enfin, ces données sont mises en mémoire dans l’unité informatique.
Les étapes précédentes sont répétées de sorte à déposer plusieurs cordons de soudure, l’ensemble des cordons de soudure déposés correspondant à une soudure.
Lorsque le soudage des tubes est terminé, c’est-à-dire, lorsque la soudure est terminée ou que le chemin de soudage est rempli de cordons de soudure après plusieurs passes, une opération de contrôle, destructif ou non destructif, de la soudure est réalisée. Ensuite, une opération d’évaluation de la soudure contrôlée est alors réalisée de façon à établir une soudure conforme. Cette opération peut être effectuée manuellement. Une radiographie, par exemple, peut être réalisée afin d’obtenir une image de la profondeur de la soudure. D’autres techniques peuvent être utilisées.
Les radiographies sont analysées par un opérateur qui détecte visuellement les défauts de soudage.
Lorsque l’opérateur ne détecte aucun défaut de soudage, on considère alors que la soudure contrôlée et évaluée est une soudure conforme. Dans ce cas, l’opérateur insère dans l’unité informatique les données acquises et associées aux positions mesurées de la tête de soudage représentatives de chaque cordon de soudure déposé.
L’unité informatique associe alors à chaque cordon de soudure contenu dans la soudure conforme les données acquises et associées aux positions mesurées de la tête de soudage.
Les étapes précédentes sont répétées pour déposer plusieurs soudures conformes et pour constituer un ensemble de données représentatives des soudures conformes.
Ensuite, une opération d’étalonnage de l’au moins un programme informatique avec l’ensemble de données représentatives des soudures conformes insérées dans l’unité informatique est réalisée. Cette opération d’étalonnage a pour but d’obtenir un programme informatique étalonné, le programme informatique étalonné étant alors configuré pour reconnaître une soudure conforme.
Dans ce qui suit, les données influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure vont être décrites en détail.
Avantageusement des données influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure sont la tension et l’intensité délivrées par le générateur de soudage. L’intensité est mesurée aux bornes du générateur. La tension est mesurée sur le dispositif de déplacement.
L’intensité et la tension conditionnent la qualité de la soudure. De façon plus précise, le bain de fusion est susceptible de ne pas fondre le métal environnant ou au contraire de s’effondrer.
Avantageusement une donnée influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure est la vitesse de déplacement de l’électrode de soudage. Cette vitesse est mesurée par un capteur qui mesure en permanence la vitesse de déplacement de l’électrode de soudage.
La vitesse de déplacement est un facteur important de la dépose du cordon de soudure. Une vitesse de déplacement élevée provoque des contraintes mécaniques importantes susceptibles de faire apparaître des fissures dans le cordon de soudure.
Avantageusement une donnée influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure est la température ambiante. Cette température est fournie par un capteur apte à mesurer la température ambiante.
La température ambiante a un impact sur la qualité de la soudure. Lorsque la température est inférieure à une température donnée, des défauts de soudage peuvent apparaître.
Avantageusement une donnée influençant au moins une caractéristique du cordon de soudure est l’humidité ambiante. L’humidité ambiante est fournie par un capteur apte à la mesurer.
Par ailleurs, la structure 3 comporte une poutre 9 s’étendant selon la direction transversale Y et solidarisant les longerons 31 à 33 au niveau d’une deuxième extrémité longitudinale. La est une vue en coupe en perspective de la table 1 au niveau de la poutre 9. Des ouvertures 95 et 96 sont ménagées sous la poutre transversale 9 entre les premier et deuxième longerons 31 et 32 d’une part et entre les deuxième et troisième longerons 32 et 33 d’autre part. Les ouvertures 95 et 96 servent à laisser un passage longitudinal pour des fourches d’un chariot élévateur et pour permettre le passage des fourches basses lors du chargement avec un gerbeur. La poutre transversale 9 permet à la fois de solidariser les longerons 31 à 33 et à former une interface de levage pour les fourches d’un chariot élévateur ou une interface de stabilisation pour les fourches d’un gerbeur, par un côté opposé aux ouvertures 35 et 36. Les ouvertures 95 et 96 sont bien entendu laissées libres d’accès pour ne pas interférer avec un passage de fourches.
La poutre 9 comporte ici des parois verticales 93 et 98 solidaires du longeron 33, des parois verticales (seule la paroi 92 est illustrée) solidaires du longeron 32 et des parois verticales (seule la paroi 91 est illustrée) solidaires du longeron 31. Afin de rigidifier la poutre 9 et ainsi la structure 3 : -les parois verticales des longerons 32 et 33 sont mutuellement solidarisées par l’intermédiaire d’une tôle 99 à section en forme de U ; -les parois verticales des longerons 31 et 32 sont mutuellement solidarisées par l’intermédiaire d’une tôle 97 à section en forme de U. Cette structure de la poutre 9 permet de compenser l’absence d’une poutre transversale supplémentaire.
Dans l’exemple illustré aux figures 1 et 2, la table élévatrice 1 comprend également un mécanisme de ciseaux latéral 5 guidant le plateau 2 en coulissement selon la direction verticale Z. Ce mécanisme de ciseaux 5 comprend deux bras ayant chacun une extrémité fixée soit au plateau 2, soit au longeron 33, et une extrémité coulissant longitudinalement soit par rapport au plateau 2, soit par rapport au longeron 33. Les bras sont ici montés pivotants l’un par rapport à l’autre autour d’un axe transversal.
Dans l’exemple illustré ici, la table 1 comprend plusieurs ressorts verticaux 41, 42 et 43 alignés selon la direction longitudinale X et ayant leur deuxième extrémité sollicitant le deuxième longeron 32 et logée dans le deuxième longeron entre les première et deuxième ouvertures 35 et 36 ou entre les ouvertures 95 et 96. On peut ainsi disposer d’une plus grande raideur de ressort et répartir l’effort élastique sur la direction longitudinal.
Dans l’exemple illustré ici, les longerons 31, 32 et 33 comportent une face inférieure destinée à former une surface d’appui au sol.
La est une vue en perspective d’un deuxième exemple de mode de réalisation d’une table 1. Les longerons 31 à 33 sont ici avantageusement munis de roulettes 39 configurées pour permettre le roulage de la table élévatrice 1. Les roulettes 39 permettent d’assurer un déplacement, par exemple un coulissement longitudinal de la table 1 pour faciliter son chargement par une simple avancée si la table 1 est positionnée dans un rayonnage. Les roulettes 39 sont ici disposées aux extrémités longitudinales des longerons 31 à 33. La poutre 9 présente la même structure que dans l’exemple des figures 1 et 2.
La table 1 de la est avantageusement intégrée dans un système incluant un rail de guidage 6 (le système inclut ici deux rails positionnés de part et d’autre de la table 1). Le rail de guidage 6 assure le guidage en coulissement longitudinal du longeron 33. Un tel rail de guidage 6 s’avère particulièrement avantageux pour permettre des avancées/reculs d’une table 1 dans un rayonnage d’un entrepôt.
Avantageusement, la table élévatrice 1 de la comprend une poignée de préhension 8 (ici positionnée au-dessus du niveau du plateau 2) pour faciliter sa manipulation par un opérateur, par exemple pour simplement réaliser son coulissement longitudinal. La poignée 8 est solidarisée à la structure porteuse 3 au niveau de la première extrémité longitudinale du longeron 33. Une poignée similaire est solidarisée à la première extrémité longitudinale du longeron 31. La poignée 8 est ici solidarisée à la structure porteuse 3 par l’intermédiaire d’un tube 81.
Avantageusement, le rail 6 est muni d’une butée avant 62 et d’une butée arrière 61 (visibles sur la vue de détail de la ) pour brider le coulissement de la table 1. Les butées avant 62 et arrière 61 sont configurées pour interférer avec une cale 30 solidaire de la structure porteuse 3. En plaçant les butées avant 62 et arrière 61 sur le rail 6 (et donc latéralement plutôt que dans l’encombrement longitudinal de la structure 3), on peut accroître la course de la table 1 par rapport au rail 6.
La cale 30 comporte avantageusement des tampons avant et arrière 301 et 302, entre lesquels un système de ressort longitudinal est interposé. Le système de ressort permet soit d’amortir le mouvement de rentrée de la table 1, soit de faciliter le mouvement de sortie de la table 1. Les tampons 301 et 302 sont destinés à interférer respectivement avec les butées 62 et 61.
La illustre un mécanisme 9 de verrouillage ou de libération de la table 1 par rapport au rail 6. La table 1 est munie d’un ergot 310 en saillie transversalement par rapport au longeron 31, au niveau de sa partie avant. Le mécanisme de verrouillage comporte une manette 91, montée pivotante par rapport à une embase 92 ancrée dans le sol. La manette 91 comporte une saillie de préhension 93 destinée à la faire pivoter lors d’une sollicitation. La manette 91 comporte par ailleurs une encoche 94, destinée à venir en prise avec l’ergot 310. Lorsqu’on recule la table 1, l’ergot 310 vient interférer avec la saillie 93, fait pivoter la manette 91 et vient s’insérer dans l’encoche 94 pour verrouiller la table 1 en position rentrée. Pour libérer la table 1, l’opérateur soulève la saillie 93 pour libérer l’ergot 310 de l’encoche 94.
La est une vue en perspective d’un troisième exemple de mode de réalisation d’une table 1. La table élévatrice 1 comprend ici des ciseaux 5 positionnés aux extrémités transversales du plateau 2. Les ciseaux 5 comportent chacun deux bras 51 et 52 tels que décrits auparavant. Afin de rigidifier la structure des bras des deux ciseaux sont solidarisés par l’intermédiaire d’une structure de traverse 53. La structure de traverse 53 peut comprendre une ou plusieurs poutrelles orientées transversalement, croisées et/ou inclinées par rapport à la direction transversale, afin de rigidifier la liaison entre la structure porteuse 3 et le plateau 2.
La est une vue en perspective d’une table élévatrice de manutention à ajustement automatique de niveau selon un quatrième exemple d’un mode de réalisation de l’invention. Dans cet exemple, le mouvement de rentrée et/ou sortie de la table 1 est obtenu au moyen d’un vérin pneumatique 70, sollicitant la structure porteuse 3 longitudinalement.
Machine de levage L’invention se rapporte au domaine des machines de levage telles que les chargeurs ou les élévateurs, et plus particulièrement un système de commande pour un actionneur hydraulique installé dans une telle machine de levage.
Arrière-plan technologique D’une part, il est connu des machines de levage comprenant un bras mobile et un actionneur hydraulique configuré pour déplacer le bras en réponse à des signaux transmis par un système de commande de l’actionneur hydraulique. Dans ce type de machine, l’opérateur active une commande de déplacement jusqu’à entrainer une butée de fin de course de l’actionneur hydraulique. Néanmoins, si l’opérateur maintient sa commande de déplacement de l’actionneur hydraulique alors que l’actionneur hydraulique est en butée de fin de course, cela entraine une consommation excessive d’énergie qui est alors perdue.
D’autre part, EP3885586 décrit une excavatrice, comprenant un système de limitation de commande d'entraînement de l’actionneur hydraulique afin d’arrêter son déplacement avant d’atteindre une fin de course du vérin hydraulique afin d’empêcher un impact en butée de fin de course du vérin hydraulique.
La courbe C2 est quant à elle représentative du couple moteur fourni par le ou les moteurs électriques 20 pour entraîner le ou les rotors de sustentation 2 en fonction du temps durant les mêmes phases successives P1, P2, P3 et P4.
La courbe C3 est représentative de la puissance électrique fournie par le ou les moteurs électriques 20 pour entraîner le ou les rotors de sustentation 2 en fonction du temps durant les mêmes phases successives P1, P2, P3 et P4.
Enfin, la courbe C4 est représentative d’une consigne de commande d’un pas collectif des pales 5 du ou des rotors de sustentation 2 en fonction du temps durant les mêmes phases successives P1, P2, P3 et P4.
Telle que représentée à la , la première commande de l’alimentation électrique 54, 54’, 54" du ou des moteurs électriques 20 peut être déclenchée par un pilote par une sélection d’un mode prédéterminé. Une telle sélection peut être mise en œuvre au moyen d’une première interface homme machine 6 formée par exemple par un bouton, un dispositif de pointage ou une interface de commande tactile.
La première interface homme machine 6 est alors reliée avec le système superviseur 3, 3’ pour permettre de commencer la première commande de l’alimentation électrique 54, 54’, 54" du ou des moteurs électriques 20 en fonction du mode prédéterminé sélectionné.
Un tel mode prédéterminé peut être par exemple un mode test visant par exemple à effectuer le premier test 51 puis à stopper la première commande de l’alimentation électrique 54, 54’, 54" du ou des moteurs électriques 20 ou un mode vol permettant par exemple de réaliser le premier test 51 et le second test 61, 61’ avant de permettre un décollage de l’aéronef 1 si les deux tests sont validés.
De même, le second test 61 peut être déclenché par un pilote par une sélection mise en œuvre au moyen d’une seconde interface homme machine 7. Une telle seconde interface homme machine 7 peut également être formé par exemple par un bouton, un dispositif de pointage ou une interface de commande tactile.
En outre, cette seconde interface homme machine 7 peut être disjointe ou confondue avec la première interface homme machine 6.
Alternativement, le second test 61’ peut être déclenché automatiquement à la suite d’une validation du premier test 51.
En tout état de cause, si l’un des tests 51, 61, 61’ n’est pas validé, le système superviseur 3, 3’ peut commander soit un arrêt de l’installation motrice hybride 10 dans le cas où l’aéronef 1 est au sol, soit une alerte visant à informer le pilote d’un problème dans le cas où l’aéronef 1 est en vol.
Dans ce second cas, le pilote peut alors être contraint d’abandonner sa mission, de rentrer à une base ou encore de procéder à un atterrissage d’urgence.
Dispositif de rempotage de pots à partir d’une cuve contenant une poudre métallique récupérée à l’issue d’un procédé de fabrication additive sur lit de poudre DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un dispositif de rempotage de pots à partir d’une cuve contenant une poudre métallique, et un procédé de rempotage de pots avec une poudre métallique récupérée à l’issue d’un procédé de fabrication additive sur lit de poudre à l’aide d’un dispositif selon l’invention.
La fusion sur lit de poudre, autrement appelée Laser Beam Melting (LBM), est un procédé de fabrication additive utilisant de la poudre métallique afin de fabriquer des pièces sur un plateau par addition de couches successives de matière (poudre métallique). La fabrication d’une pièce sur un plateau peut nécessiter plusieurs centaines de kilos de poudre. Cette poudre peut être recyclée et réutilisée via un moyen d’aspiration et est conditionnée dans des cuves réutilisables, en particulier en inox, et adaptées au moyen de fabrication.
Au bout d’un certain nombre de recyclages, la poudre ne peut plus être réutilisée à des fins industrielles. Elle est ainsi récupérée dans des cuves et vidée dans des pots de rempotage, typiquement en plastique, avant d’être détruite.
Dans le cadre de la présente invention, l’expression « huile au moins en partie re-raffinée », également appelée plus simplement dans la suite du texte « huile re-raffinée », « huile régénérée » ou encore « huile recyclée », désigne une huile issue au moins en partie d’une composition lubrifiante usagée ayant été soumise à une ou plusieurs étapes de traitement connues comme traitement de re-raffinage.
Les huiles de base synthétiques peuvent être des esters d’acides carboxyliques et d’alcools, des polyalphaoléfines ou encore des polyalkylène glycol (PAG) obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone. Les polyalphaoléfines utilisées comme huiles de base sont par exemple obtenues à partir de monomères comprenant 4 à 32 atomes de carbone, par exemple à partir de décène, d’octène ou de dodécène, et dont la viscosité à 100 °C est comprise entre 1,5 et 150 mm².s -1 selon la norme ASTM D445. Leur masse moléculaire moyenne est généralement comprise entre 250 et 3000 selon la norme ASTM D5296.
En particulier, la composition lubrifiante peut comprendre au moins une huile de base choisie parmi les polyalphaoléfines, les esters d’acide carboxylique et d’alcool, et leurs mélanges.
Il n’existe généralement aucune limitation quant à l’emploi d’huiles de base différentes dans la composition lubrifiante, si ce n’est qu’elles doivent avoir des propriétés, par exemple de viscosité, d’indice de viscosité, de teneur en soufre, adaptées à l’utilisation recherchée, en particulier pour un compresseur à vis.
En particulier, l’huile de base est choisie parmi les huiles de groupe I, de groupe II, du groupe III, du groupe IV et du groupe V de la classification API, plus particulièrement parmi les huiles de groupe II et du groupe III de la classification API, et leurs mélanges, et plus préférentiellement parmi les huiles de groupe II.
De préférence, la composition lubrifiante comprend de 80 % à 99,5 % massique, en particulier de 90 % à 99 % massique, de préférence de 95 % à 99 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base, de préférence choisies parmi les huiles de base du groupe II, les huiles de base du groupe III, les huiles de base du groupe IV, les huiles de base du groupe V et leurs mélanges, de préférence choisies parmi les huiles de base du groupe II, par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Par exemple, la composition lubrifiante comprend de 80 % à 99,5 % massique, en particulier de 90 % à 99 % massique, de préférence de 95 % à 99 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base choisies parmi les huiles de base du groupe II, les mélanges d’huile de base du groupe II et d’huile de base du groupe III, et les huiles de base du groupe IV, de préférence choisies parmi les huiles de base du groupe II.
La est une représentation schématique d’une forme de réalisation d’un module d’alimentation avec un contacteur de transfert du type unipolaire.
La est une représentation schématique d’un premier exemple de mise en œuvre du système de distribution électrique en configuration nominale.
La est une représentation schématique du premier exemple de mise en œuvre du système de distribution électrique en configuration dégradée.
La est une représentation schématique d’un deuxième exemple de mise en œuvre du système de distribution électrique en configuration nominale.
La est une représentation schématique du deuxième exemple de mise en œuvre du système de distribution électrique en configuration dégradée.
La est une représentation schématique d’une variante de réalisation d’un module d’alimentation avec un contacteur de transfert du type bipolaire.