INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cadre de l’invention, le dispositif d’analyse d’un échantillon liquide peut permettre de rechercher la présence d’une ou plusieurs molécules d’intérêt, caractéristique(s) d’une entité d’intérêt présente dans la matière d’intérêt (solide et/ou liquide). Dans le cadre de l’invention, on entend par molécule, tout type de molécule incluant les macromolécules telles que les protéines. Par entité, on entend une substance composée de différentes molécules et/ou cellules ou un ensemble de substances de la même famille composées d’un ensemble de molécules et/ou cellules. Par exemple, le gluten qui est une substance composée de différentes protéines est un exemple d’entité. Les molusques, crustacés, le lait (de différente provenance animale), les œufs (de différentes provenance animales) sont des ensembles de substances d’une même famille et sont d’autres exemples d’entités. Dans le cas de la recherche d’entité dans la matière d’intérêt, l’analyse optique pourra, notamment, porter sur la recherche de une et généralement plusieurs molécules représentatives ou spécifiques de l’entité recherchée. Il est, en particulier, possible que la recherche et la conclusion donnée porte sur au moins deux, notamment 2 à 20 molécules ou entités correspondant à des allergènes, en particulier, 4 à 14 allergènes, et typiquement 4 allergènes, choisis parmi : l’arachide et les autres fruits à coques, le gluten, le soja, le sésame, les œufs, les crustacés, les mollusques, le céleri, le lupin, le lait, la moutarde, les poissons et les sulfites. Le dispositif d’analyse d’un échantillon liquide pourra délivrer un résultat concernant chacune des molécules ou entités d’intérêt recherchées, du type : présente ou absente ou présente avec un niveau de précision d’une valeur donnée ou absente avec un niveau de précision d’une valeur donnée, ou sous la forme de tout type de résultat permettant de conclure à la présence ou à l’absence de la molécules ou de l’entité d’intérêt recherchée, voire dans certains cas d’évaluer le risque de sa présence ou absence. Compte tenu de tous les éléments présents dans le dispositif d’analyse qui peuvent être utilisés, selon différentes combinaisons, il est possible d’obtenir différentes données sur la présence éventuelle de molécules d’intérêt et ainsi obtenir une conclusion particulièrement fiable, quant à la présence d’une molécule ou entité cible, dans l’échantillon d’intérêt, et notamment quant à la présence de un ou plusieurs allergènes.
Lors de l’analyse, l'échantillon liquide pourra être soumis à une série de mesures, en particulier 20 à 200 mesures de spectroscopie d'absorption, pourront être réalisées pour la détection d’allergènes dans une matière d’intérêt, puis 20 à 100 mesures de spectroscopie RAMAN. Plus l’allergène est de consistance solide à l’état naturel, plus le nombre de mesure sera important. A titre d’exemple, la recherche des arachides pourra nécessiter 100 à 200 mesures par analyse optique, alors que la recherche du lait ne pourra en nécessiter que 20.
Dispositif de cuve pour pulvérisateur et pulvérisateur comprenant au moins un tel dispositif La présente invention concerne le domaine des pulvérisateurs agricoles et plus particulièrement des cuves principales de tels pulvérisateurs. Elle a pour objet un dispositif de cuve pour pulvérisateur et un pulvérisateur comprenant au moins un tel dispositif de cuve.
On sait qu’un pulvérisateur comporte généralement une cuve, considérée comme formant la cuve principale, une pompe, une rampe d’épandage et un système de régulation. Le pulvérisateur dispose également généralement d’une cuve de rinçage pour diluer les restes de liquide présents dans la cuve et d’un réservoir d’eau permettant à l’opérateur/l’utilisateur de se nettoyer les mains dans les champs.
[Exemple 1 et Exemple Comparatif 1] [Préparation]
On a préparé chacune des compositions selon l'Exemple 1 et l'Exemple Comparatif 1 en mélangeant les ingrédients figurant dans le tableau 1. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients dans le Tableau 1 sont toutes basées sur un « % en poids » de matières actives.
Les compositions selon l’Exemple 1 et l’Exemple Comparatif 1 incluaient des nanoparticules incluant de l’acide hyaluronique. « NPAH » dans le Tableau 1 est une abréviation de NanoParticule d’Acide Hyaluronique. (a) à (f) dans le Tableau 1 correspondent à ceux des revendications.
Ex. 1 Ex. Ex. 1 NPAH (b-1) Hyaluronate de sodium marqué par fluorescence 0,05 0,05 (b-2) Carraghénane 0,1 0,1 (a) Polylysine 0,031 0,031 (c) Acide phytique 0,0215 0,0215 (d) PCA de calcium 0,038 0,038 (e) Acide oléique 0,007 - Caprylyl Glycol 0,3 0,3 Glycérine 10 10 Pentylène glycol 5 5 Propylène glycol 5 5 Oléate de polyglycéryle-2 0,05 0,05 Caprate de polyglycéryle-4 0,45 0,45 (f) Eau qsp 100 qsp 100 Profondeur de peau pénétrée par l’acide hyaluronique (μm) 112 18 Concentration en NPAH (% en poids) 0,25 0,24 Rapport en poids de (b-1) sur poids total de NPAH 0,202 0,208 Rapport pondéral de (b-2) sur poids total de NPAH 0,404 0,416 Rapport pondéral de (a) sur poids total de NPAH 0,125 0,129 Rapport pondéral de (c) sur poids total de NPAH 0,087 0,089 Rapport pondéral de (d) sur poids total de NPAH 0,154 0,158 Rapport en poids de (e) sur poids total de NPAH 0,028 - Aspect Bon Bon Taille de particule (nm) 40 20 Turbidité (NTU) 35 13
(Profondeur de peau pénétrée par l’acide hyaluronique)
Des expériences d'essai de pénétration ont été réalisés à l’aide d’une cellule de diffusion de Franz (Hanson) avec une peau humaine dermatomique fournie par Biopredic International (France). Cet équipement était composé d’une partie donatrice et d’une partie réceptrice, la peau humaine dermatomique étant intercalée entre les parties donatrice et réceptrice. La partie réceptrice d’un volume prédéterminé a été remplie d’une solution réceptrice (solution tampon au phosphate de pH 7) maintenue à une température de 32 °C, qui a été agitée en continu avec un petit barreau magnétique. Chacune des compositions selon l'Exemple 1 et l'Exemple comparatif 1 a été étalée avec une spatule sur la membrane de la partie donatrice avec une quantité de 30 mg/cm 2 . Après 24 heures, la peau humaine dermatomique a été retirée et cryosectionnée, et la profondeur de pénétration de NPAH a été mesurée par observation en coupe avec un microscope à fluorescence.
Les résultats sont montrés sur la ligne intitulée « Profondeur de peau pénétrée par l’acide hyaluronique (μm) » dans le Tableau 1.
L’aspect des compositions selon l’exemple 1 et l'Exemple Comparatif 1 a été évalué visuellement à température ambiante (25 °C) conformément aux critères suivants.
Les résultats sont montrés sur la ligne marquée « Aspect » dans le Tableau 1.
La taille ou le diamètre de particule de NPAH dans les compositions selon l’Exemple 1 et l’Exemple Comparatif 1 a été mesuré(e) par un analyseur de taille de particule ELSZ-2000 par Otsuka Electronics Co., Ltd. à température ambiante (25 °C).
Les résultats sont montrés sur la ligne intitulée « Taille de particule (nm) » dans le Tableau 1.
La largeur e de la patte peut être suffisamment faible afin de laisser une largeur d’encoche suffisante aux encoches adjacentes.
De préférence, la largeur e d’une patte est inférieure à sa longueur l.
Les pattes peuvent être de forme rectangulaire ou trapézoïdale. Elles peuvent prendre aussi d’autres formes comme des triangles s’étendant en direction de l’entrefer.
Un ratio entre une largeur e d’une patte sur une hauteur du pôle utile H pu peut être compris entre 0,12 et 0,19. On entend par hauteur du pôle utile H pu la somme des largeurs d’encoche et de patte(s). Tous les pôles saillants du rotor peuvent avoir la même hauteur de pôle utile H pu .
Le ratio entre la largeur e d’une patte et la hauteur de pôle utile H pu peut être compris entre 0,11 et 0,35, voire entre 0,12 et 0,13. Cette plage de valeur traduit les critères que doivent respecter les pattes : assez fines pour permettre d’enrouler une quantité de bobinage suffisante pour tenir les performances requises, mais assez épaisses pour avoir une tenue mécanique suffisante en fonctionnement.
On peut définir également pour un pôle saillant, voire pour chaque pôle saillant, une largeur de tête de pôle L p correspondant à la distance entre les deux épanouissements polaires dudit pôle saillant. Tous les pôles saillants peuvent avoir la même largeur de tête de pôle L p .
On peut définir encore pour un pôle saillant la largeur du corps de pôle saillant au niveau d’une paire d’encoches i, notée L cp , i . On peut noter L cp , 1 la largeur du corps de pôle saillant au niveau de la première paire d’encoches, et L cp , 2 la largeur du corps de pôle saillant au niveau de la deuxième paire d’encoches.
Un ratio entre la largeur du corps de pôle saillant au niveau de la deuxième paire d’encoches sur la largeur du pôle saillant au niveau de la première paire d’encoches étant compris entre 1 et 1,15.
Le ratio entre la largeur du corps de pôle saillant au niveau de la deuxième paire d’encoches sur la largeur du corps de pôle saillant au niveau de la première paire d’encoches peut être compris entre 1,0 et 1,14, voire entre 1,01 et 1,13, préférentiellement entre 1,02 et 1,12. Cela permet de diviser la quantité de brins de bobine dans les encoches de manière avantageuse pour mieux répartir la chaleur en fonctionnement.
Un ratio entre une largeur L cp , i du corps de pôle saillant au niveau d’une paire d’encoches, notamment de la première paire d’encoches L cp , 1 , sur une largeur de tête de pôle L p étant compris entre 0,5 et 0,55.
Le ratio entre une largeur L cp , i du corps de pôle saillant au niveau d’une paire d’encoches, notamment de la première paire d’encoches L cp , 1 , sur une largeur de tête de pôle L p peut être compris entre 0,51 et 0,54, voire entre 0,52 et 0,53. Ces bornes pour ce ratio permettent la création d’un espace suffisant pour y mettre des bobines, tout en assurant une tenue mécanique suffisante.
Le rotor peut comporter au moins une cale venant fermer au moins une encoche sur au moins une portion de la longueur de ladite encoche. Les cales permettent de maintenir les bobines dans les encoches en contrant l’effet de la force centrifuge.
La cale vient fermer l’encoche sur au moins une portion de sa longueur mesurée le long d’un axe de rotation X du rotor. Elle vient fermer l’encoche sur une portion de sa longueur strictement inférieure à 100% de sa longueur, mieux inférieure à 80%, voire inférieure à 50%, ou mieux inférieure à 25% de sa longueur, ce qui peut permettre d’assurer un meilleur refroidissement des bobines.
Une encoche peut être fermée par une unique cale. En variante, une encoche peut être fermée par plusieurs cales réparties sur la longueur de l’encoche le long d’un axe de rotation X du rotor.
Une encoche peut être fermée par deux ou plusieurs cales, par exemple trois ou plus. Les cales peuvent être réparties régulièrement ou non sur toute la longueur de l’encoche. Deux cales consécutives peuvent avoir un écartement constant ou non. L’écartement entre deux cales consécutives peut être compris entre 10% et 80% de la longueur de l’encoche, mieux entre 20% et 70%, voire entre 30% et 60% de la longueur de l’encoche.
La ou les cales peuvent venir fermer l’encoche sur une portion de sa longueur strictement inférieure à 100% de sa longueur. La ou les cales viennent fermer l’encoche sur une portion de sa longueur strictement inférieure à 100% de sa longueur, mieux inférieure à 80%, voire inférieure à 50%, ou mieux inférieure à 25% de sa longueur.
De retour à la , le procédé de fabrication 200 comprend encore une troisième étape 230 de préparation d’une préforme d’insert 410 ( ). Cette troisième étape 230 est ici mise en œuvre après les première et deuxième étapes 210, 220. En variante (non représentée), elle est mise en œuvre parallèlement auxdites étapes 210, 220, ou entre lesdites étapes 210, 220, ou bien encore avant lesdites étapes 210, 220.
En référence à la , cette troisième étape 230 comprend le drapage 231 de mèches de préimprégné sur un moule d’insert 412 ( ) par placement automatique de fibres. Comme visible sur la , le moule d’insert 412 a une forme de disque 414 comprenant deux grandes faces discoïdales 415, 416 opposées reliées l’une à l’autre par une tranche 418 circonférentielle. Ce disque 414 est en particulier de révolution autour d’un axe central (non représenté). Pour la suite de description, les termes d’orientation s’entendent en référence à un repère cylindrique attaché au moule d’insert 412, représenté sur la , dans lequel on distingue en chaque point : une direction axiale P parallèle à l’axe central, allant de l’arrière vers l’avant, une direction radiale R, orthogonale à la direction axiale P, reliant l’axe central audit point et allant de l’intérieur vers l’extérieur, et une direction circonférentielle Q orthogonale aux directions axiale P et radiale R.
Lors dudit drapage 231, les mèches de préimprégné sont drapées sur la tranche 418 du disque 414 sensiblement parallèlement à la direction circonférentielle Q, c’est-à-dire suivant une direction formant un angle inférieur à 5°, voire inférieur à 1° avec ladite direction circonférentielle Q. Ainsi, les fibres de l’insert 124 sont orientées de manière prédominante dans la direction circonférentielle, ce qui permet à l’insert 124 de supporter d’importantes charges circonférentielles et radiales pendant la rotation du rotor de soufflante 54.
De retour à la , le drapage 231 débute par une première sous-étape 232 de réalisation d’un premier empilement 420 ( ) de couches de mèches de préimprégné.
Lors de cette première sous-étape 232, les mèches de préimprégné sont drapées par couches successives suivant la direction radiale R. Une première couche (non référencée) est d’abord drapée à même la tranche 418 du moule 412, puis chaque couche suivante est drapée sur la face extérieure de la couche précédente. Par exemple entre 40 et 60 couches sont drapées successivement pour former ce premier empilement 420.
La position axiale de chaque couche est définie par référence à un premier bord axial 422, ici un bord arrière, du premier empilement 420. En d’autres termes, les couches sont positionnées axialement les unes relativement aux autres de sorte que le premier bord axial 422 du premier empilement 420 présente un profil radial, c’est-à-dire pris dans un plan radial, prédéfini. En particulier, les couches sont positionnées de sorte que ledit premier bord axial 422 présente une extension axiale avec avantageusement, comme représenté, une extrémité extérieure 424 du premier bord axial 422 axialement en retrait par rapport à l’extrémité intérieure 425 du premier bord axial 422. En d’autres termes, l’extrémité extérieure 424 du premier bord axial 422 est décalée axialement vers l’avant par rapport à l’extrémité intérieure 425.
Plus particulièrement, les couches sont positionnées de sorte que le premier empilement 420 comprenne une section intérieure 427 dans laquelle le premier bord axial 422 présente une extension axiale et une section extérieure 428 dans laquelle le premier bord axial 422 s’étend sensiblement suivant un plan radial, c’est-à-dire que l’extension axiale du premier bord axial 422 dans cette section extérieure 428 est sensiblement nulle. La section intérieure 427 délimite une extrémité intérieure (non référencée) du premier empilement 420 et la section extérieure 428 délimite une extrémité extérieure (non référencée) du premier empilement 420. Le profil radial du premier bord axial 422 est sensiblement continu et dérivable à la jonction entre lesdites sections intérieure et extérieure 427, 428. Dans la section intérieure 427, le profil radial du premier bord axial 422 est concave avec une concavité orientée radialement vers l’extérieur.
Les sections intérieure 427 et extérieure 428 ont sensiblement la même épaisseur radiale.
Avantageusement, les mèches de préimprégné sont disposées en quinconce dans la section extérieure 428. A cet effet, la section extérieure 428 présente une alternance de couches décalées axialement les unes relativement aux autres, lesdites couches étant décalées alternativement vers l’avant et vers l’arrière. En d’autres termes, la section extérieure 428 inclut une pluralité de premières couches alignées radialement les unes avec les autres, avec interposées entre elles des deuxièmes couches décalées axialement vers l’avant ou vers l’arrière relativement aux premières couches, lesdites deuxièmes couches étant elles-mêmes alignées radialement les unes avec les autres. Ce décalage axial est typiquement compris entre 1 et 2 mm et est par exemple sensiblement égal à 1,5 mm. Ainsi, on évite un alignement des espaces entre les mèches, ce qui risquerait de créer des fragilités au sein de l’insert 410.
De préférence, les couches alignées radialement les unes avec les autres sont regroupées par groupe d’au moins deux couches, par exemple trois, empilées successivement sans couche décalée radialement interposée entre elles.
De retour à la , la sous-étape 232 est suivie d’une sous-étape 233 d’usinage du premier empilement 420. Comme visible sur la , lors de cette sous-étape 233, le bord axial du premier empilement 420 qui est opposé au bord axial défini par drapage 422, ici donc le bord avant, est usiné, formant ainsi un premier bord axial usiné 430. Cet usinage est en particulier réalisé par découpe franche du premier empilement 420 selon une première surface de découpe 432 radiale au moyen d’un outillage de découpe 434 présentant une lame 436 s’étendant suivant ladite première surface de découpe 432.
De retour à la , la sous-étape 233 est suivie d’une sous-étape 234 d’apposition d’une cale 438 ( ) le long du bord axial défini par drapage 422. Comme visible sur la , ladite cale 438 est placée sur la tranche 418 du moule 412 et épouse la forme du bord axial défini par drapage 422. Elle a sensiblement la même épaisseur radiale que le premier empilement 420 et affleure une face extérieure 439 du premier empilement 420.
De retour à la , la sous-étape 234 est suivie d’une sous-étape 235 de réalisation d’un deuxième empilement 440 ( ) de couches de mèches de préimprégné par-dessus le premier empilement 420.
Lors de cette sous-étape 235, les mèches de préimprégné sont drapées par couches successives suivant la direction radiale R, à cheval sur le premier empilement 420 et la cale 438. Une première couche (non référencée) est d’abord drapée à même le premier empilement 420 et la cale 438, puis chaque couche suivante est drapée sur la face extérieure de la couche précédente. Par exemple entre 40 et 60 couches sont drapées successivement pour former ce deuxième empilement 440.
La position axiale de chaque couche est définie par référence à un premier bord axial 442, ici un bord avant, du deuxième empilement 440. En d’autres termes, les couches sont positionnées axialement les unes relativement aux autres de sorte que le premier bord axial 442 du deuxième empilement 440 présente un profil radial, c’est-à-dire pris dans un plan radial, prédéfini. Ce premier bord axial 442 prolonge l’un des bords axiaux 422, 430, ici le bord axial usiné 430, du premier empilement 420, c’est-à-dire que l’extrémité intérieure 443 du premier bord axial 442 affleure l’extrémité extérieure 444 du bord axial usiné 430
En particulier, les couches sont positionnées de sorte que ledit premier bord axial 442 présente une extension axiale avec avantageusement, comme représenté, une extrémité extérieure 445 du premier bord axial 442 axialement en retrait par rapport à l’extrémité intérieure 443 du premier bord axial 442. En d’autres termes, l’extrémité extérieure 445 du premier bord axial 442 est décalée axialement vers l’arrière par rapport à l’extrémité intérieure 443. L’extrémité extérieure 445 est en particulier interposée axialement entre l’extrémité intérieure 443 et la cale 438.
est une vue simplifiée de dessus de la tête d’attelage représentée à la (le moyen d’accrochage n’étant pas représenté), la charrue et la tête d’attelage étant en configuration de travail et la traverse étant en appui contre les butées arrière (le moyen de blocage a été positionné par le levier de manœuvre en position active, dans laquelle il est apte à bloquer la translation vers l’avant du pivot par la mise en place d’un arrêt à faible distance de l’extrémité arrière de la glissière) ;
est une vue similaire à la de la tête d’attelage en configuration de travail, le pivot étant logé dans le site d’accrochage du moyen de blocage et la traverse d’attelage pouvant pivoter en rotation d’un angle β (avec β < α), en s’écartant de l’une des deux butées arrière, et
est une vue similaire à celle de la illustrant un autre mode de réalisation de la tête d’attelage (moyen d’accrochage et crochet de blocage formés par le même élément).
La et partiellement les figures 2 à 7 montrent une charrue (1) destinée à être déplacée selon une direction d’avance (A) en configuration de travail et comprenant un bâti (2) portant au moins un corps de labour (2’) et pourvu d’une tête d’attelage (3) pour sa liaison avec un dispositif d’attelage trois points d’un véhicule tracteur. La charrue (1) représentée sur la est une charrue portée. La charrue est réversible, elle comporte des groupes de corps de labour (2’).
La tête d’attelage (3) comprend quant à elle, d’une part, une traverse d’attelage (4) comportant à ses deux extrémités opposées des points d’attache (5, 5’) destinés à venir en engagement avec les deux points d’attelage inférieurs du dispositif d’attelage trois points et, d’autre part, une platine (6) solidaire ou faisant partie du bâti (2). La traverse (4) est reliée de manière articulée à la platine (6) avec guidage en translation et en rotation par l’intermédiaire d’une liaison pivot (7) / glissière (8), l’axe (AP) du pivot (7) étant positionné perpendiculairement au plan de la platine (6) et la glissière (8) s’étendant sensiblement parallèlement à ce plan et à la direction d’avance (A).
Conformément à l’invention, la platine (6) comprend des moyens (9, 10, 10’) configurés pour bloquer le déplacement en translation du pivot (7) dans la glissière (8) selon la direction d’avance (A) et simultanément autoriser une rotation limitée de la traverse (4) autour de l’axe (AP) du pivot (7), lorsque la charrue (1) est soumise à une force de traction suivant la direction d’avance (A) par l’intermédiaire de la traverse (4).
Grâce à ces dispositions, autorisant une rotation limitée de la partie de bâti (2) portant les corps de labour (2’) par rapport au tracteur, la charrue (1) peut réaliser un labour selon une trajectoire non-rectiligne.
En effet, du fait de la possibilité d’une rotation limitée, la charrue (1) peut travailler dans des courbes (accentuées) sans subir des efforts trop importants. La charrue (1) pourra assumer une position non alignée sur celle du tracteur pour notamment mieux suivre des contours d’un champ non rectiligne (curviligne) et/ou contourner un obstacle (pierres, rocs, poteaux ou pylônes). Ainsi, lorsque le tracteur décrit une trajectoire courbe, la charrue (1) aura tendance à pivoter en prenant la position particulière qui la soumettra à un effort minimal.
Afin de garantir une conduite de la charrue (1) suffisamment précise, tout en autorisant un désalignement suffisant pour l’autoriser à effectuer des trajectoires curvilignes, les moyens (9, 10, 10’) de blocage en translation avec rotation limitée du pivot (7) sont avantageusement arrangés et configurés pour limiter, par coopération mutuelle, la liberté de rotation de la traverse (4) à un angle (β) d’environ +/- 15°, préférentiellement de +/- 10°, par rapport à un positionnement perpendiculaire de cette traverse (4) par rapport à la direction d’avance (A).