INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation, le calculateur 40 peut être configuré pour détecter des remplissages du bassin, y compris dans des périodes d’activité.
Dans un mode de réalisation, un remplissage est détecté quand un ensemble de conditions est respecté, comprenant au moins le fait qu’une augmentation brusque de la quantité d’eau dans le bac de récupération a lieu, à partir d’une quantité d’eau inférieure ou égale à la quantité V min correspondant au volume minimal dans le bassin à débordement – cette comparaison pouvant être réalisée moyennant une tolérance déterminée.
Dans des modes de réalisation, l’ensemble de conditions comprend également une condition sur la pente de l’augmentation de la quantité d’eau dans le bac de récupération 12, qui doit être supérieure ou égale à un seuil déterminé. L’ensemble de conditions peut également comprendre une condition sur une valeur maximale que la quantité d’eau dans le bac de récupération 12 ne doit pas dépasser, moyennant une tolérance déterminée, cette valeur maximale correspondant au niveau haut V max paramétré après remplissage du bac de récupération.
Sur la , on a représenté un autre exemple d’évolution temporelle de la quantité d’eau dans le bac de récupération 12, et l’évolution temporelle simultanée de la température de l’eau du bac de récupération. En référence à la , l’ensemble de conditions pour la détection d’un remplissage peut également comprendre une condition sur la température de l’eau du bac de récupération, qui doit diminuer pendant la période de remplissage, i.e. pendant la période à laquelle la quantité d’eau dans le bac de récupération augmente. En effet, l’eau neuve étant injecté dans le circuit au niveau du bac de récupération, un remplissage peut être détecté par l’impact élevé du volume d’eau neuve injecté sur la température de l’eau dans le bac de récupération ou en aval de celui-ci. Cette condition sur une chute de température permet une détection plus fiable d’un remplissage, car une augmentation brusque de la quantité d’eau dans le bassin peut aussi être liée à un afflux massif et rapide d’occupants dans le bassin.
Avantageusement, l’ensemble des conditions sur la détection d’un remplissage comprend au moins deux conditions parmi les trois suivantes : Condition sur l’augmentation de la quantité d’eau dans le bac de récupération à partir d’une quantité correspondant au volume minimal dans le bac de récupération Condition sur l’augmentation de la quantité d’eau dans le bac de récupération à une pente supérieure à un seuil déterminé, Condition sur la baisse de température de l’eau du bac de récupération.
La détection d’un remplissage peut également comprendre la détermination d’une durée du remplissage D R et d’un volume du remplissage VR. En référence à la , la durée de remplissage peut être déterminée uniquement à partir de l’évolution temporelle de la quantité d’eau dans le bassin, comme étant la période de temps écoulée entre le début de l’augmentation de la quantité d’eau dans le bac de récupération et l’atteinte du niveau « haut » qui vient mécaniquement arrêter ce remplissage. En référence à la , la durée de remplissage peut alternativement, ou en complément, être déterminée à partir de l’évolution temporelle de la température de l’eau du bac de récupération, comme étant la période écoulée entre le début et la fin de la diminution de température de l’eau. Sur cette figure, on identifie deux remplissages de durées respectives D R1 , D R2 .
Le volume de remplissage peut ensuite être déterminé à partir de la durée de remplissage et du débit de remplissage qui a été déterminé à l’étape 310 lors d’une période d’inoccupation du bassin. Le volume cumulé des remplissages est avantageusement calculé pour surveiller la consommation d’eau de la structure et détecter d’éventuelles fuites.
Dans des modes de réalisation, l’analyse 300 des données reçues peut également comprendre la détection 320 d’un lavage de filtre. En référence à la , on a représenté un exemple d’évolution temporelle de la quantité d’eau dans le bac de récupération (axe de gauche) et de température (axe de droite) pendant un lavage de filtre. Un lavage de filtre se compose de plusieurs phases dont les effets sont détectables sur les courbes de température et de quantité d’eau dans le bac de récupération. Un lavage de filtre comprend une étape d’arrêt de la ou des pompes 130 – point 1 sur la – qui se traduit par une augmentation de la quantité d’eau dans le bac, cette augmentation pouvant atteindre une quantité d’eau dans le bac de récupération supérieure à celle atteinte à l’issue d’un remplissage. En effet, l’arrêt de la filtration provoque un nouvel état d’équilibre du bassin à débordement où il ne déborde plus après un temps donné car toute l’eau située au-dessus du niveau des goulottes 11 s’est écoulée dans le bac de récupération 12. L’arrêt de la pompe 130 peut également être détectée sur la courbe de température dans le cas où le capteur de température est positionné au voisinage de l’échangeur de chaleur, car l’eau immobilisée peut se réchauffer significativement en fonction du positionnement du capteur et de la circulation d’eau chaude au primaire de l’échangeur. Le filtre est lavé lorsque la pompe est arrêtée, puis la pompe est remise en service, ce qui fait apparaître à la fois une baisse de la quantité d’eau dans le bac de récupération, afin de transférer l’eau à nouveau vers le bassin à débordement, et une baisse de la température (points 2 : fin du rinçage et 3 : remise en route de la pompe sur la ). Le lavage est suivi d’un ou plusieurs remplissages automatiques qui peuvent être détectés par les conditions présentées ci-avant, car l’eau évacuée doit être remplacée et transite par le bac de récupération.
Cette succession d’étapes est détectable par la surveillance au moins de l’évolution temporelle du niveau d’eau dans le bac de récupération, de préférence combinée avec la surveillance de l’évolution temporelle de la température de l’eau dans le bac de récupération ou en aval de celui-ci. Le profil de niveau d’eau et de température lors d’un lavage de filtre peut néanmoins varier fortement d’une infrastructure à l’autre, en fonction du volume du bac de récupération, du volume d’eau nécessaire pour laver le filtre, etc.
Dans des modes de réalisation, la détection d’un lavage de filtre peut donc être réalisée par application d’un modèle d’apprentissage automatique préalablement entrainé, par exemple par apprentissage supervisé sur des séquences temporelles de température d’eau et de niveau d’eau dans le bac de récupération correspondant à des lavages de filtre ou correspondant à d’autres types d’évènement.
En variante, le calculateur 40 peut détecter un lavage de filtre par : La détection d’une augmentation de la quantité d’eau dans le bac de récupération, atteignant une quantité d’eau supérieure à la quantité maximale V max atteinte lors d’un remplissage, éventuellement combinée à une diminution de la température de l’eau, et/ou éventuellement suivie par la détection d‘au moins un remplissage.
Dans un mode de réalisation, les trois conditions énoncées ci-dessus sont cumulatives pour détecter un lavage de filtre.
De retour à la , lorsque la pente nominale P n de la quantité d’eau dans le bac de récupération a été déterminée à l’étape 310, on peut en déduire lors de l’étape 320 une quantité d’eau nominale V n dans le bac de récupération à un instant donné, à partir d’une quantité initiale V i connue et du temps écoulé Δt entre l’instant considéré et cette quantité initiale. V n (t) = V i – P n * Δt. En particulier, la quantité initiale connue peut être la quantité d’eau atteinte dans le bac de récupération à l’issue d’un remplissage.
Lorsque la quantité d’eau mesurée dans le bac de récupération est inférieure à la quantité nominale calculée pour le même instant, cela peut signifier un taux de perte accru ou que le volume de remplissage a été surestimé. En particulier, si la dernière détection de remplissage prise en compte était située en période d’occupation du bassin, elle a pu être confondue avec des fluctuations brutales d’activité. Dans ce cas le procédé peut comprendre une correction a posteriori du remplissage détecté à tort, avec la réduction ou la suppression du volume d’eau consommé correspondant.
Les résultats sont montrés sur la ligne marquée « Aspect » dans le Tableau 8.
La taille ou le diamètre de particule de NPAH dans les compositions selon l’Exemple de Référence 2 et l’Exemple 33-39 a été mesuré(e) par un analyseur de taille de particule ELSZ-2000 par Otsuka Electronics Co., Ltd. à température ambiante (25 °C).
Les résultats sont montrés sur la ligne intitulée « Taille de particule (nm) » dans le Tableau 8.
La turbidité des compositions selon l’Exemple de Référence 2 et les Exemples 33-39 a été mesurée par un turbidimètre 2100Q (Hach Company) à température ambiante (25 °C).
Les résultats sont indiqués sur la ligne marquée « Turbidité (NTU) » dans le Tableau 8.
Les données expérimentales montrées dans le Tableau 8 montrent que les nanoparticules peuvent être préparées, sans dépendre de la quantité du (e) acide gras.
Toutefois, en l’absence de (e) acide gras (Exemple de Référence 2), les effets d’amélioration de pénétration de la peau dérivés du (e) acide gras ne peuvent pas être obtenus.
[Exemples 40 à 44] [Préparation]
Chacune des compositions selon les Exemples 40 à 44 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le Tableau 9. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients dans le Tableau 9 sont toutes basées sur un « % en poids » de matières actives.
Les compositions selon les exemples 40 à 44 incluaient des nanoparticules incluant de l’acide hyaluronique. « NPAH » dans le Tableau 9 est une abréviation de NanoParticule d’Acide Hyaluronique. (a) à (f) dans le Tableau 9 correspondent à ceux des revendications.
comp. 40 comp. 41 comp. 42 comp. 43 comp. 44 NPAH (b-1) Hyaluronate de sodium (20-50 kDa) 0,05 - - - - (b-1) Hyaluronate de sodium (1 100 kDa) - 0,05 - - - (b-1) Hyaluronate de sodium ( - - 0,05 - - (b-1) Hyaluronate de sodium (0,4-5 kDa) - - - 0,05 - (b-1) Hyaluronate de sodium acétylé - - - - 0,05 (b-2) Carraghénane 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 (a) Polylysine 0,031 0,031 0,031 0,031 0,031 (c) Acide phytique 0,021 0,021 0,021 0,021 0,021 (d) PCA de calcium 0,038 0,038 0,038 0,038 0,038 (e) Acide oléique 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007 Caprylyl Glycol 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Glycérine 10 10 10 10 10 Pentylène glycol 5 5 5 5 5 Propylène glycol 5 5 5 5 5 Oléate de polyglycéryle-2 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 Caprate de polyglycéryle-4 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 (f) Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Concentration en NPAH (% en poids) 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Rapport en poids de (b-1) sur poids total de NPAH 0,202 0,202 0,202 0,202 0,202 Rapport pondéral de (b-2) sur poids total de NPAH 0,405 0,405 0,405 0,405 0,405 Rapport pondéral de (a) sur poids total de NPAH 0,126 0,126 0,126 0,126 0,126 Rapport pondéral de (c) sur poids total de NPAH 0,085 0,085 0,085 0,085 0,085 Rapport pondéral de (d) sur poids total de NPAH 0,154 0,154 0,154 0,154 0,154 Rapport en poids de (e) sur poids total de NPAH 0,028 0,028 0,028 0,028 0,028 Aspect Bon Bon Bon Bon Bon Taille de particule (nm) 33,1 43,8 40,3 32,1 45,5 Turbidité (NTU) 16,5 23,2 17,7 12,4 21,8
La définition et le calcul des paramètres de solubilité dans l’espace de solubilité tridimensionnel de Hansen sont décrits dans l’article de C.M. Hansen : « The three-dimensional solubility parameters », J. Paint Technol.
Selon cet espace Hansen : δ D caractérise les forces de dispersion de London résultant de la formation de dipôles induits lors des impacts moléculaires ; δ p caractérise les forces d’interaction de Debye entre dipôles permanents ainsi que les forces d’interaction de Keesom entre dipôles induits et dipôles permanents. δ h caractérise les forces d’interactions spécifiques (telles que les liaisons hydrogène, les liaisons acide/base, les liaisons donneur/accepteur, etc.) ; δ a est déterminé par l’équation : δ a = (δ p ² + δ h ²) ½ .
De préférence, les huiles polaires utilisées selon la présente invention ont un δ a compris entre 4 et 9,1, de préférence un δ a compris entre 6 et 9.1, encore mieux encore entre 7,3 et 9.1.
L’huile peut être une huile non polaire telle qu’une huile à base hydrocarbonée, une huile de silicone ou similaire ; une huile polaire telle qu’une huile végétale ou animale et une huile d’ester ou une huile d’éther ; ou un de leurs mélanges.
L’huile peut être choisie dans le groupe consistant en les huiles d’origine végétale ou animale, les huiles synthétiques, les huiles de silicone, les huiles hydrocarbonées et les alcools gras.
À titre d’exemples d’huiles synthétiques, on peut citer les huiles d’alcane telles que l’isododécane et l’isohexadécane, les huiles d’ester, en dehors des huiles carbonate d’alkyle ou alkylène, les huiles d’éther et les triglycérides artificiels.
Les huiles d’ester des monoesters de monoacides et de monoalcools peuvent être représentées par la formule R 1 COOR 2 où R 1 représente le résidu d’un acide gras linéaire ou ramifié, de préférence un acide gras linéaire comprenant de 1 à 40 atomes de carbone, de préférence de 6 à 24 atomes de carbone, et mieux encore, de 10 à 20 atomes de carbone, et R 2 représente une chaîne hydrocarbonée, spécialement ramifiée, contenant de 1 à 40 atomes de carbone, de préférence de 1 à 12 atomes de carbone, et mieux encore de 2 à 8 atomes de carbone, à condition que R 1 + R 2 soit de ³ 10.
Parmi les monoesters de monoacides et de monoalcools, on peut citer le palmitate d’éthyle, le palmitate d’hexyle éthyle, le palmitate d’isopropyle, les myristates d’alkyle tels que le myristate d’isopropyle ou le myristate d’éthyle, le stéarate d’isocétyle, l’isononanoate de 2-éthylhexyle, l'isononanoate d'isononyle, le néopentanoate d’isodécyle et le néopentanoate d’isostéaryle.
Il est préférable que l’huile d’ester soit sélectionnée parmi les huiles d’ester d’acides gras.
Il peut notamment être fait mention des composés suivants : sébacate de diéthyle ; sébacate de diisopropyle ; sébacate de bis(2-éthylhexyle) ; adipate de diisopropyle ; adipate de di-n-propyle ; adipate de dioctyle ; adipate de bis(2-éthylhexyle) ; adipate de diisostéaryle ; maléate de bis(2-éthyléthyléthylyle) ; citrate de triisopropyle ; citrate de triisocétyle ; citrate de triisostéaryle ; trilactate de glycéryle ; trioctanoate de glycéryle ; citrate de trioctyldodecyle ; citrate de trioléyle ; diheptanoate de néotyle glycol ; diisononanoate de diéthylène glycol.
Les carbonates d’alkylène sont notamment choisis parmi ceux de formule (4) ci-dessous :
formule dans laquelle (4)
R' désigne un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 6 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ;
R'' représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 6 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ;
m est égal à 1, 2 ou 3.
De préférence, le radical R' représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 2 linéaire ou ramifié.
R'' représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 2 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 2 linéaire ou ramifié ;
De préférence, m est 1.
A titre d’exemples particulièrement avantageux de carbonates d’alkylène, on peut citer les composés pour lesquels le radical R' représente un atome d’hydrogène (correspondant à du carbonate d’éthylène), un groupe méthyle (correspondant à du carbonate de propylène), éthyle (correspondant à du carbonate de 1,2-butylène), hydroxyméthyle (R' = -CH 2 OH ; correspondant à du carbonate de glycéryle).
De préférence, le carbonate d’alkylène utilisé est le carbonate de propylène.
Les carbonates d’alkyle sont notamment choisis parmi ceux de formule (5) ci-dessous :
R'-O-CO-O-R'
formule dans laquelle (5)
R' désigne un radical alkyle en C 1 -C 5 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ;
R'' représente un radical alkyle en C 1 -C 5 linéaire ou ramifié, un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 linéaire ou ramifié ;
(d). au moins un tensioactif non ionique sélectionné parmi les esters de polyols avec des acides gras ;
(e). au moins un polyol ;
(f). au moins un monoalcool et
(g). au moins un polymère anionique ;
Les mêmes explications données pour la composition, (a) au moins un aérogel de silice hydrophobe sphérique ; (b) au moins un épaississant lipophile ; (c) au moins un pigment hydrophobe traité en surface ; (d) au moins un tensioactif non ionique sélectionné parmi les esters de polyols avec des acides gras ; (e) au moins un polyol ; le (f) au moins un monoalcool ; et le (g) au moins un polymère anionique peuvent être appliquées à celles pour le procédé selon la présente invention. La composition utilisée dans le procédé selon la présente invention peut inclure l'un quelconque des ingrédients facultatifs expliqués ci-dessus pour la composition selon la présente invention.
Méthode de préparation de compositions de fond de teint inventives et comparatives E/H
Les ingrédients énumérés sous A1 dans les Tableaux 1 et 2 ont été complètement mélangés à 45 °C. De l’hectorite de distéardimonium classé A2 a ensuite été ajoutée et mélangée avec un homogénéisateur Moritz à 3 500 tr/min pendant 5 minutes à 45 °C. Les ingrédients énumérés au point C ont été ajoutés et mélangés à 3 500 tr/min pendant 10 minutes à 45 °C. Un mélange des ingrédients a été refroidi à 25 °C. Les ingrédients répertoriés sous D ont été ajoutés et mélangés à 3 000 tr/min pendant 2 minutes à température ambiante, puis les ingrédients répertoriés sous E ont été ajoutés et dispersés à 2 000 tr/min pendant 5 minutes à température ambiante pour obtenir les compositions d’émulsion.
L’aérogel de silylate de silice sphérique a été obtenu à partir de Tokuyama et présentait 10 μm de la taille moyenne des particules primaires, 0,88 d’une circularité moyenne, 592 m 2/g de surface spécifique BET, 4,0 ml/g d’un volume de pores déterminé par la méthode BJH, 6,8 ml/g d’une capacité d’absorption d’huile mesurée avec JIS-K6217-4, et 20 nm d’un rayon de pore maximal déterminé par la méthode BJH.
Évaluation [Évaluations de texture]
10 panélistes professionnels ont évalué les aspects sensoriels de la « sensation d’éclaboussure d’eau », de la « sensation d’humidité » et de la « durabilité de l’humidité » en fonction des critères suivants. La « sensation d’éclaboussure d’eau » a été évaluée pendant l’application de la composition sur le visage. La « sensation d’humidité » a été évaluée 5 minutes après l’application de la composition sur le visage. La « durabilité de l’humidité » a été évaluée 6 heures après l’application de la composition sur le visage.
(Sensation d’humidité)
Excellent : es 5 panélistes professionnels ont tous ressenti une sensation d’humidité.
Très bien : 4 panélistes sur 5 panélistes professionnels ont ressenti une sensation d’humidité.
Bien : 3 panélistes sur 5 panélistes professionnels ont ressenti une sensation d’humidité.
En variante ou en complément, l’augmentation du pH est déterminée par calcul en fonction de la comparaison entre les données de pH et de conductivité de référence avec le couple de valeurs pH/conductivité mesurées.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’installation comprend au moins un dispositif d’émission d’un signal d’alerte sonore et/ou lumineux et l’unité de pilotage est configurée pour commander l’émission d’un signal d’alerte sonore et/ou lumineux par le dispositif d’émission d’un signal d’alerte sonore et/ou lumineux lorsque la valeur de pH de consigne est atteinte.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de collecte de jus comprenant un réservoir raccordable en entrée à la chambre de pressurage, ledit réservoir est équipé en sortie d’une première voie de circulation et d’une seconde voie de circulation sélectivement obturables, et l’unité de pilotage est configurée pour commander l’obturation de l’une des voies de circulation et l’ouverture de l’autre voie de circulation lorsque la valeur de pH de consigne est atteinte.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de collecte de jus comprenant un réservoir raccordable en entrée à la chambre de pressurage, ladite entrée du réservoir est équipée d’un organe d’obturation et l’unité de pilotage est configurée pour commander la fermeture de l’organe d’obturation de ladite entrée lorsque la valeur de pH de consigne est atteinte. Cette fermeture de l’organe d’obturation peut être accompagnée d’une mise en pause du pressoir nécessitant une réactivation manuelle du pressoir par un opérateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le pressurage comprenant une succession de paliers de pression, avec chaque palier correspondant à l’application d’une pression pendant une période de temps, ladite installation comprend au moins un système de détermination de l’avancement du pressurage et l’unité de pilotage est configurée pour mesurer le pH et la conductivité des jus collectés en aval de la chambre de pressurage pour enregistrer un couple de valeurs pH/conductivité en fonction de l’avancement dudit pressurage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de pressurage étant une chambre de volume variable apte à presser les raisins par variation de son volume, le système de détermination de l’avancement du pressurage comprend au moins un organe de mesure directe ou indirecte de l’état de la déformation de la chambre de pressurage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la chambre de pressurage étant une chambre délimitée au moins partiellement par une membrane déformable en fonction de la pression intérieure d’une chambre de commande séparée de la chambre de pressurage au moins par ladite membrane, le ou au moins l’un des organes de mesure directe ou indirecte de l’état de la déformation de la chambre du système de détermination de l’avancement du pressurage est un organe de mesure de la pression de préférence à l’intérieur de ladite chambre de commande.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de collecte des jus qui comprend un réservoir dit principal raccordable en entrée à la chambre de pressurage comprend au moins un réservoir dit auxiliaire pour le stockage d’agents dits de collage à fonction d’agent de floculation ou de coagulation d’au moins une partie des composés desdits jus de raisin, et un système de transfert du contenu du réservoir auxiliaire vers le réservoir principal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’installation comprend un dispositif de mesure de la quantité de jus collectés dans le réservoir principal, tel qu’un débitmètre, et l’unité de pilotage est configurée pour commander le système de transfert en fonction au moins des données fournies par le dispositif de mesure.
L’invention a encore pour objet un ensemble comprenant un pressoir comprenant une chambre de pressurage et une installation de détermination , en aval de ladite chambre de pressurage du pressoir, de la nature de jus de raisin produits au moins par pressurage de raisin dans ladite chambre de pressurage en vue de distinguer les jus issus de la zone de la pulpe des grains de raisin des jus issus de la zone de la pellicule des grains de raisin, ladite installation comprenant au moins, un système de collecte de jus disposé en aval de la chambre de pressurage et apte à être en communication fluidique avec la chambre de pressurage pour collecter au moins les jus produits par pressurage du raisin dans la chambre de pressurage, au moins un capteur de mesure de pH disposé au niveau du système de collecte, au moins une mémoire de stockage de données et une unité de pilotage configurée pour commander le stockage d’une valeur de pH de consigne dans la ou l’une des mémoires et la mesure en temps réel et en continu du pH au niveau du système de collecte au moins jusqu’à obtention de ladite valeur de pH de consigne mémorisée, caractérisé en ce que ladite installation est conforme à celle décrite ci-dessus.
représente une vue schématique d’une installation conforme à l’invention associée à un pressoir pour former un ensemble conforme à l’invention ;
représente une courbe pression/temps d’un pressurage et illustrant l’instant de mesure du couple pH/conductivité.