INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la couche de finition 14 présente des propriétés physico-chimiques lui permettent de rester en contact avec le contenu potentiellement agressif et corrosif de la cuve du digesteur tel que des boues, des produits chimiques, etc.
A cet égard, la couche de finition 14 présente, avantageusement, des propriétés de résistance chimique adaptée aux effluents présents dans le digesteur, par exemple des propriétés anti-corrosion.
Dans un exemple de réalisation, la couche de finition 14 peut comporter au moins un matériau thermodurcissable ou thermoplastique incorporant des charges présentant des propriétés de résistance chimique adaptée aux effluents présents dans le digesteur.
A cet égard, selon un mode de réalisation, la couche de finition 14 peut comporter au moins un matériau thermodurcissable ou thermoplastique incorporant des charges.
Certaines charges incorporées au matériau thermodurcissable ou thermoplastique peuvent former un agent rhéologique en présentant des propriétés permettant de contrôler la viscosité du matériau thermodurcissable ou thermoplastique.
De préférence, le matériau thermodurcissable ou thermoplastique de la couche de finition 14 incorpore des charges et/ou au moins un agent rhéologique choisis parmi : des charges minérales telles que la silice, des charges synthétiques telles que des fibres polyéthylène, des charges organiques telles que la farine de bois, des charges métalliques, des additifs organiques, ou un mélange de ceux-ci.
Selon un exemple de réalisation, la couche de finition 14 comporte une résine époxy incorporant de la silice.
La présence de charges, telles que de la silice, dans le matériau thermodurcissable ou thermoplastique de la couche de finition 14 permet en outre d’améliorer l’adhérence à la couche de stratification 13.
La présence d’agent rhéologique permet d’appliquer la couche de finition 14 sur la face intérieure de la coupole 1 sans coulure.
Dans l’exemple illustré, la face intérieure de la coupole 1 est revêtue, sur la partie courante, c’est-à-dire sur les premières faces de chaque élément d’assemblage 2 formant la coupole, de part et d’autre du revêtement d’étanchéité 12 du dispositif d’étanchéité 6, d’un revêtement d’étanchéité 16.
Selon un exemple, revêtement d’étanchéité 16 de la partie courante peut comprendre une couche de stratification 17 et une couche de finition 18.
La couche de stratification 17 peut comprendre un matériau thermodurcissable ou thermoplastique, par exemple une résine époxy, incorporant une armature, par exemple un tissu, de verre multi axial ou renfort de verre non tissé bi diagonal.
La couche de finition 18 peut comprendre un matériau thermodurcissable ou thermoplastique présentant des propriétés anti-corrosion visant à protéger les éléments d’assemblage 2 de l’atmosphère corrosive à l’intérieur du digesteur.
Dans l’exemple illustré, le dispositif d’étanchéité 6 comporte un revêtement d’étanchéité 12 présentant un allongement à la rupture maximal ε max et une couche de remplissage 11 présentant un allongement à la rupture inférieur ou égal à celui du revêtement d’étanchéité. La couche de remplissage 11 et le revêtement d’étanchéité 12 d’un tel dispositif d’étanchéité 6 sont fragiles et donc cassants.
Ainsi, le dispositif d’étanchéité 6 qui est cassant et peu déformable est apte à se rompre rapidement par rupture nette dans la largeur du joint sous l’action d’une force ou sollicitation suffisante qui, dans l’exemple illustré, est correspondant à une surpression accidentelle survenant au sein du digesteur.
Avantageusement, la couche de remplissage 11 peut présenter un allongement à la rupture inférieur à celui du revêtement d’étanchéité 12 de sorte que la couche de remplissage 11 amorce la rupture du dispositif d’étanchéité 6.
Dans l’exemple de la , la source de génération électrique 26 est reliée à chacun des groupes d’entraînement de décollage 10, 12, 14 et 16 via un bus électrique de distribution respectif. Les bus électriques de distribution permettent de relier chaque groupe d’entraînement de décollage 10, 12, 14 et 16 à la batterie respectivement associée 18, 20, 22 et 24.
Le convertisseur de courant alternatif-continu 94 (respectivement 96) est relié aux entrées respectives des groupes d’entraînement de décollage 10 et 12 (respectivement 14 et 16). Ainsi, le convertisseur de courant alternatif-continu 94 définit le point de départ des bus électriques de distribution reliant la source de génération électrique 26 respectivement aux entrées des groupes d’entraînement de décollage 10 et 12 tandis que le convertisseur de courant alternatif-continu 96 définit le point de départ des bus électriques de distribution reliant la source de génération électrique 26 respectivement aux entrées des groupes d’entraînement de décollage 14 et 16.
- un moyen de déplacement monté sur le plateau inférieur et arrangé pour déplacer le coulisseau parallèlement à la direction de transfert entre une position de remplissage, dans laquelle le sommet du bol et l’orifice du plateau supérieur sont sous l’extrémité inférieure du tube et une position de vidange, dans laquelle le fond du bol est au-dessus de l’orifice de vidange et inversement.
Avantageusement, le bâti intermédiaire est mobile verticalement par rapport au bâti et au coulisseau, les parois périphériques du bol sont réglables en hauteur et la machine de dosage comporte un système de réglage arrangé pour déplacer le bâti intermédiaire.
est une vue de côté d’une machine de dosage selon l’invention,
est une vue de côté d’un système d’écoulement selon l’invention,
est une vue en perspective d’un détail du système d’écoulement de la ,
est une vue de dessus du système d’écoulement vu en coupe selon la ligne IV-IV de la , et
est une vue du système d’écoulement vu en coupe par un plan vertical passant par l’axe du tube vertical.
La montre une machine de dosage 100 selon l’invention qui comporte un bâti 102 posé sur le sol 1 et un bâti intermédiaire 102a qui, selon le cas, peut être fixe ou mobile par rapport au bâti 102.
La machine de dosage 100 comporte également un système d’approvisionnement 104 solidaire du bâti 102, un système d’écoulement 106 et un système de calibrage 108 qui sont solidaires du bâti intermédiaire 102a.
Dans la description qui suit, les termes relatifs à une position sont pris en référence à une machine de dosage 100 en position d’utilisation, c'est-à-dire comme elle est représentée sur la .
Le système d’approvisionnement 104 est arrangé pour amener le produit à doser depuis une source et comporte ici un tapis roulant ascendant qui est motorisé pour se déplacer. Le tapis roulant est alimenté avec un produit à doser en partie basse et le produit à doser est déversé en partie haute du tapis roulant, ici à travers un entonnoir 104a.
Le produit à doser est ensuite déversé à travers le système d’écoulement 106 qui est sous la sortie du système d’approvisionnement 104, ici sous l’entonnoir 104a, puis dans le système de calibrage 108 qui réalise des portions du produit à doser avec un poids et/ou un volume donnés pour les déposer dans un récipient tel qu’une barquette ou un sachet.
Les Figs. 2 à 5 montrent différentes vues du système d’écoulement 106 et du système de calibrage 108 qui est disposé sous le système d’écoulement 106.
Le système d’écoulement 106 comporte une trémie 106a et un tube 106b qui est disposé verticalement sous la sortie de la trémie 106a dont l’extrémité supérieure (l’entrée) est disposée sous l’entonnoir 104a et dont l’extrémité inférieure (la sortie) est disposée au-dessus du système de calibrage 108 pour y transférer le produit à doser. Le produit à doser est ainsi transféré par gravité de l’entonnoir 104a vers la trémie 106a puis le tube 106b et enfin le système de calibrage 108.
Dans cette seconde position, les deux contacts électriques fixes 2 sont découplés électriquement l’un de l’autre, et aucun courant ne peut donc normalement circuler d’un contact électrique fixe 2 à l’autre.
Cependant, lors de la séparation du pont mobile 3 avec les deux contacts électriques fixes 2, un arc électrique A peut se former par ionisation de l’air à chacun des deux endroits de séparation comme cela est illustré sur la . Un courant électrique 9 circule alors toujours d’un contact électrique fixe 2 à l’autre via le pont mobile 3 comme illustré par les flèches en traits mixtes.
Comme illustré sur les figures 4 et 5, les arcs électrique A vont ensuite se déplacer vers l’extérieur via les premiers guides d’arc 5 et les seconds guides d’arc 6 grâce à la force de Laplace qui se crée entre le courant électrique 9 et le champ magnétique 11. Les arcs électriques A, sous l’effet du champ magnétique 11 créé par des aimants permanents, se courbent et viennent lécher les premiers et seconds guides d’arc 5 et 6.
Comme illustré sur la , les arcs électriques A se déplacent ainsi jusque dans les modules de coupure à ailettes 7. Une fois les arcs électriques A entrés dans les ailettes 8 du module de coupure à ailettes 7, l’arc va se diviser en de multiples arcs qui vont abaisser le courant à zéro et provoquer la coupure du réseau, c’est-à-dire l’ouverture du circuit électrique entre les deux contacts électriques fixes 2.
Ce phénomène d’arc est dépendant des propriétés de l’air au moment de sa création (pression et température) et est fortement influencé par l’altitude lorsque le dispositif de coupure est dans l’air ambiant. Il se peut alors, suivant la géométrie et les conditions environnementales ou de niveau de courant que l’arc dépasse les ailettes 8 du module de coupure à ailettes 7 et que l’arc électrique les traverse et ressorte de l’autre côté. L’arc ne s’étant pas coupé dans les ailettes 8, il se reforme alors complètement et ne s’éteindra pas comme cela est illustré sur la .
Un arc électrique A étant un plasma qui peut atteindre plusieurs milliers de degrés Celsius, s’il est maintenu trop longtemps, il peut endommager le reste du contacteur électrique et potentiellement se propager.
L’utilisation d’un interrupteur électronique de type SSPC, c’est-à-dire un convertisseur de puissance à semi-conducteurs, permet de couper un courant électrique sans création d’un arc et avec un nombre de cycles d’ouverture beaucoup plus élevé par rapport à un contacteur électromécanique. On peut considérer les SSPC comme une option intéressante pour les applications aéronautiques.
Toutefois, ce type d’interrupteur possède une perte en conduction très importante qu’il faut donc refroidir avec un radiateur de taille importante ou de circuit dédié de refroidissement fluidique également volumineux à installer et ne permet pas d’isolation électrique par une vraie séparation physique des conducteurs électriques en cas de défaillance.
Le concept d’hybridation permet d’optimiser les capacités d’un contacteur électromécanique en diminuant très significativement la présence d’arcs entre les contacts. Pour cela, on associe un contacteur électromécanique (branche principale) en parallèle de composants électroniques (branche secondaire). De façon générale deux topologies sont très utilisées dans la branche secondaire. La première est basée sur l’utilisation d’un dispositif de commutation (IGBT, MOSFET, THYRISTOR, etc) et la deuxième basée sur l’utilisation d’un banc de condensateurs qui produit un courant inverse à celui de la banche principale.
Des contrôles appropriés avec/sans les composés de test, composition (c) selon l’invention (A.P.I), avec/sans enzyme ou avec/sans substrat a été ont été configurés et réalisés simultanément pour vérifier l'interférence avec les mesures de fluorescence.
Conditions expérimentales avec 5 échantillons par condition :
a)substrat (contrôle > 0) ,
b) Présence du substrat + inhibiteur spécifique de l’activité AChE (Donépézil 20µM)
c) substrat acétylcholine + extrait selon l’invention (A.P.I) 1-100 µg/mL.
Analyses statistiques : Comparaisons multiples posthoc (test Tukey), *** P<0.001 par rapport au substrat seul
La composition (c) selon l’invention comprend un extrait de propolis dont la composition est décrite dans le tableau ci-dessous.
Composition (c) selon l’invention (A.P.I) µg de polyphénols totaux /mL 1 3 10 30 100 GALANGINE (µM) 0,141 0,422 1,41 4,216 14,053 CAPE(µM) 0,07 0,022 0,73 2,2 7,35
Les résultats sont représentés à la . Ces résultats montrent que la composition (c) selon l’invention comprenant un mélange de molécules d’origine naturelle, caractérisé en ce que ledit mélange est un extrait de propolis présente un effet similaire au Donépézil sur l’inhibition de l’activité de l’acétylcholine estérase, à des concentrations >30µg/mL. Le Donépezil étant une molécule référence pour inhiber l’activité de l’acétylcholine estérase.
Par conséquent, cet exemple démontre bien l’effet de la composition (c) selon l’invention sur la maladie de Alzheimer et apparentées.
Exemple 15 : Etude de l’effet inhibiteur de la composition (c) selon l’invention comprenant un mélange de molécule d’origine synthétique sur l’activité enzymatique de l’acétylcholine estérase – Maladie d’Alzheimer/déclin cognitif/ vieillissement cérébral
Les résultats décrits dans cet exemple ont été obtenus dans les mêmes conditions expérimentales que l’exemple 14.
Le CAPE et la galangine obtenus par synthèse chimique ont été testés individuellement puis en combinaison afin de démontrer une synergie sur l’inhibition de l’activité enzymatique de l’acétylcholine estérase.
Les résultats présentés à la montrent clairement la synergie entre la galangine et le CAPE sur l’activité de l’acétylcholine estérase.
Les compositions protéiques sont de préférence sous une forme solide, en particulier pulvérulente.
De manière générale, la concentration en protéines dans les compositions protéiques est supérieure ou égale à 35% en poids sec, de préférence, supérieure à 60%, encore plus préférentiellement supérieure ou égale à environ 70%, à environ 72%, à environ 74%, à environ 76%, à environ 77%, à environ 80%, ou à environ 88%. Selon un mode de réalisation préféré, la concentration en protéines animales et/ou végétales dans les compositions protéiques est comprise entre 35 à 95% en poids sec, de préférence entre 65 et 90%, encore plus préférentiellement, entre 80 et 90%.
De manière générale, pour les compositions protéiques disponible dans le commerce, les isolats ont une concentration en protéines supérieure à 80 % en poids sec et les concentrés ont une concentration en protéine supérieure à 50 % en poids sec.
Selon l’invention, les isolats dont la teneur en protéines est supérieure à 80 % en poids sec sont particulièrement préférés.
La concentration en protéines dans les compositions protéiques est exprimée en poids sec sur une base de matière sèche. Dans le cadre de l’invention, les protéines animales sont préférentiellement choisies parmi la gélatine, le collagène ou encore les protéines de lait.
On entend par « gélatine » les protéines produites lors de l’hydrolyse partielle du collagène extrait de la peau, des os et des tissus conjonctifs d’animaux. La gélatine peut être dérivée de n’importe quel type de collagène (collagène de type I, II, III ou IV).
Les protéines de lait peuvent être des protéines extraites du lait ou de préparation comprenant du lait. De préférence, le lait est du lait animal. Selon un mode de réalisation préféré, le lait est du lait de vache, brebis, chèvre, bufflonne, chamelle ou jument, préférentiellement le lait est du lait de vache.
Les protéines de lait incluent les protéines de caséine et les séroprotéines (ou protéines sériques) qui se trouvent dans le lactosérum. Plus particulièrement, les protéines de lait comprennent les protéines de caséine, dont notamment les α-caséines, les β-caséines, les γ-caséines et les Κ-caséines, mais aussi les β-lactoglobuline, l’α-lactalbumine, le glycomacropeptide, les immunoglobulines, l’albumine sérique et la lactoferrine de toute espèce de mammifère.
Les caséines peuvent également se trouver sous forme de sels comme le caséinate de sodium, le caséinate de calcium, etc.
On entend aussi par « protéines de lait » les protéines de lactosérum (ou whey protein en anglais) qui correspond à un mélange de protéines globulaires obtenues à partir de lactosérum. Ces protéines peuvent être totalement ou partiellement purifiées en éliminant suffisamment de constituants non protéiques du lactosérum.
De telles protéines sont disponibles dans le commerce sous forme de concentrés de protéines de lactosérum (WPC ou Whey Protein Concentrates en anglais), d’isolats de protéines de lactosérum (WPI ou Whey Protein Isolates en anglais) ou d’hydrolysat de protéines de lactosérum. La composition varie ainsi selon le type de lait et l’animal l’ayant produit. Les procédés de préparation des protéines de lactosérum sont ceux habituellement utilisés dans la technique. De manière générale, les protéines sont obtenues par une ou plusieurs techniques connues de l’homme du métier, notamment choisies parmi l'ultrafiltration, la microfiltration, l’hydrolyse enzymatique, la chromatographie, l'électrodialyse, l'évaporation et l'osmose inverse.
L’hydrolysat de protéines de lactosérum est une protéine prétraitée qui a subi une étape préliminaire d’hydrolyse par voie enzymatique.
Les concentrés de protéines de lactosérum peuvent être obtenus par une élimination (précipitation, filtration ou dialyse) plus ou moins importante des constituants non protéiniques du lactosérum, de manière à obtenir une concentration d’au minimum 25% en poids sec de protéines, en particulier sous forme de poudre. Selon un mode de réalisation, les concentrés contiennent une concentration en poids sec en protéines entre 30 et 90% en poids, de préférence supérieure à 60%, plus préférentiellement supérieure à environ 70%.
Les isolats de protéines de lactosérum peuvent être obtenues après plusieurs filtrations successives (ultrafiltration/diafiltration). Ils peuvent aussi être obtenus par exemple par chromatographie sur résines échangeuses d’ions. Selon un mode préféré de réalisation, les isolats présentent une concentration en protéines supérieure ou égale à environ 80% en poids sec. De préférence, cette concentration est supérieure ou égale à environ 85% en poids sec.
De telles protéines sont également disponibles dans le commerce. On citera en particulier Caseine pressure, Euridiet 80NS et GrassFit TM 80WPC commercialisés par Eurial®, IWPC 80 SH et IWPI 90 SH commercialisés par Lactoland, des gélatines d’origine bovine ou porcine commercialisées sous les références Stabicaps, Simogel et Emulsigel par la société Rousselot.
Les sources de protéines végétales sont notamment les légumineuses telles que les pois (pois cassé, pois mungo, pois chiche, etc.), les haricots, les fèves, les lentilles, le soja ; les fruits oléagineux, tels que les noix (noix, noix du brésil, noix de cajou, etc), les noisettes, les cacahuètes, les amandes, les pistaches, etc. ; les céréales comme le riz, le blé, le maïs ; les graines telles que l’avoine, le sarrasin, le sésame, les graines de courge, de tournesol, de lin, de pavot ou encore les graines de chanvre, etc. ; et les fruits.
Le corps 33 comprend en outre un passage d’admission et un passage d’évacuation. Le passage d’admission est formé entre la partie d’extrémité inférieure 31b du tube de respiration 31 et la chambre inférieure 404, et est de préférence prévu avec deux valves d’admission à une voie 33e qui sont prévues, de manière symétrique, sur la séparation 33c1 pour permettre à l’air inspiré de passer, de manière unidirectionnelle, par le passage d’admission et d’entrer dans la chambre inférieure 404. Dans cet aspect, le passage d’admission est défini par la chambre supérieure 402 et la valve d’admission à une voie 33e. Lorsque l’utilisateur inspire par le nez, l’air frais entre dans la chambre supérieure 402 à partir du conduit d’admission 312 du tube de respiration 31, pénètre dans la chambre inférieure 404 par la valve d’admission à une voie 33e, et est amené au nez de l’utilisateur pour l’inspiration. La trajectoire d’admission peut être identifiée par le flux d’air représenté sur la ligne pleine de la . Il faut noter que les valves d’admission à une voie 33e sont prévues pour permettre à la manœuvre de l’admission et de l’évacuation d’être plus complète de sorte que l’air souillé expiré par l’utilisateur ne revienne pas de la chambre inférieure 404 à la chambre supérieure 402, garantissant ainsi que le verre 33b positionné par rapport à la chambre supérieure 402 ne s’embue pas. Cependant les valves d’admission à une voie 33e sont facultatives.
A la différence du masque respirant 1 du premier mode de réalisation, le passage d’évacuation du masque respirant 3 de ce mode de réalisation est principalement composé de deux tubes d’évacuation 33g. Les tubes d’évacuation 33g sont agencés, de manière symétrique, sur les côtés gauche et droit du corps 33, s’étendant vers le haut le long de la périphérie du corps 33 et des côtés externes du tube de respiration 31. Le masque respirant 3 peut être équipé avec n’importe quelle forme de fixations pour maintenir les tubes d’évacuation 33g le long du tube de respiration 31. Par exemple, comme représenté sur la , les tubes d’évacuation 33g peuvent être maintenus sur les côtés externes du tube de respiration 31 par une fixation 37 (par exemple des boutons-pression symétriques).
De plus, on peut en outre noter, d’après la , qu’une partie de chaque tube d’évacuation 33g s’étendant à partir de la périphérie du corps 33 peut également être maintenue par le cadre principal 33a de sorte que les tubes d’évacuation 33g peuvent être bien assemblés des deux côtés du corps 33. Par conséquent, la fixation 37 est uniquement utilisée pour fournir en outre un raccordement externe entre les tubes d’évacuation 33g et le tube de respiration 31 afin de rendre les tubes d’évacuation 33g plus stables et afin d’éviter l’inconfort à l’utilisateur dû à la secousse par le flux d’eau pendant la plongée. Cependant, la fixation 37 est facultative, et elle ne doit pas être agencée dans la position telle que représentée sur la , et d’autres positions sont également envisageables.
Une partie inférieure 33gb du tube d’évacuation 33g sur chaque côté est couplée à un côté externe du connecteur à plusieurs canaux 33d et communique avec le connecteur à plusieurs canaux 33d. De plus, le corps 33 comprend en outre une valve d’évacuation supérieure à une voie 33h1 agencée sur une partie supérieure 33gt de chaque tube d’évacuation 33g. La partie supérieure 33gt peut avoir un siège 35 qui sert également de couvercle de chaque tube d’évacuation 33g et pour fixer la valve d’évacuation supérieure à une voie 33h1. Dans cet aspect, le passage d’évacuation est défini par les valves d’évacuation supérieures à une voie 33h1 et les tubes d’évacuation 33g. De cette manière, l’air souillé expiré par l’utilisateur peut monter par les tubes d’évacuation 33g à partir du connecteur à plusieurs canaux 33d et être directement déchargé à l’extérieur par les valves d’évacuation supérieures à une voie 33h1. Le passage d’évacuation peut être identifié par le flux d’air représenté sur la ligne en pointillés de la .
Par rapport au tube de respiration 11 du premier mode de réalisation, le procédé d’admission du tube de respiration 31 dans ce mode de réalisation demeure inchangé, et le tube de respiration 31 n’est responsable que de la fonction d’admission et plus de loger le mécanisme d’évacuation. De cette manière, le tube de respiration 31 devient un pur tube d’inspiration, et le flux d’air d’admission peut naturellement augmenter ou bien le tube de respiration peut être conçu pour être plus fin que le tube de respiration classique, rendant ainsi tout le masque respirant plus léger.
De manière similaire, en fonction des différentes mises en œuvre, le passage d’évacuation peut également comprendre un seul tube d’évacuation ; c'est-à-dire que le nombre et l’agencement de tubes d’évacuation ne sont pas limités à l’aspect représenté sur les figures 2A à 2D.