INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suite à l’estimation de variation de température de freinage, on définit, à partir de cette dernière, une correction d’un serrage à effectuer pour conserver la force de serrage définie (étape 2). Comme expliqué plus haut, la variation de température conduit à une variation de la force de serrage s’éloignant de la force de serrage FS. La quantification de la variation de température permet de quantifier la variation de la force de serrage, et donc d’estimer la correction de serrage à effectuer pour revenir à la force de serrage FS.
Par exemple, lorsque le frein est un frein à disque, on estime le refroidissement du disque. La correction de serrage correspond à une augmentation du serrage (des plaquettes sur le disque) pour compenser l’éloignement (par diminution de la dilatation) du disque par rapport aux plaquettes et ainsi réatteindre la force de serrage définie initialement.
Lorsque le frein est un frein à tambour, on estime le refroidissement du tambour. La correction de serrage correspond à une réduction du serrage (des mâchoires sur le tambour) pour compenser le rapprochement (par diminution de la dilatation) du tambour par rapport aux mâchoires et ainsi réatteindre la force de serrage définie initialement.
Enfin, on applique la force de serrage avec correction du serrage via l’actionneur (étape 3). On obtient donc une immobilisation optimale du véhicule par application de la force de serrage FS, mais cette dernière est obtenue par application d’un serrage différent que celui qui aurait été appliqué sans estimation de la variation de température, et qui n’aurait pas permis d’obtenir la force serrage FS, mais une force de serrage plus ou moins importante que cette dernière, en fonction notamment du type d’organe de freinage.
Concernant le modèle de transfert thermique par convection utilisé à l’étape 1, ce dernier comporte les paramètres suivants : h : coefficient de transfert thermique par convection de l’air ; m : masse de l’organe de freinage ; c p : capacité calorifique du matériau de l’organe de freinage ; A s : surface de contact entre l’air et l’organe de freinage.
Selon un exemple de réalisation préféré, le modèle de transfert thermique s’écrit :
Avec : dT conv : la variation de température due au phénomène de transfert thermique par convection ; T disc : la température de l’organe de freinage ; T amb : la température de l’air au niveau de la surface de contact entre l’air et l’organe de freinage ; et v : la vitesse de l’air au niveau de la surface de contact entre l’air et l’organe de freinage.
Les paramètres v et T amb sont issus de capteurs, et leurs valeurs sont donc obtenues immédiatement.
Le paramètre T disc correspond à une estimation de la température de l’organe de freinage (somme du refroidissement et de l’échauffement).
Les paramètres m, c p et A s sont des caractéristiques mécaniques, et sont donc connues.
A titre d’exemple, le tableau ci-dessous donne des caractéristiques d’un disque pour trois type de frein.
[Tab. 1] Type 1 Type 2 Type 3 Diamètre (m) 0.295 0.295 0.33 Epaisseur que (m) 0.011 0.012 0.022 S urface (m 2 ) 0.0683 0.0683 0.0855 Masse (kg) 5.9 7.39 5.08 Matériau Fonte Fonte Aluminium C p (J Kg -1 K -1 ) 450 450 900
Concernant le paramètre h, le coefficient de transfert thermique par convection de l’air, il doit être estimé en fonction de la vitesse v de l’air au niveau de la surface de contact entre l’air et l’organe de freinage.
Selon un mode de réalisation particulier, un modèle de Jürges est utilisé :
et X désigne le symbole E ou E' et au moins une fois E' ; E ayant la signification donnée ci-dessus et E' est un radical divalent qui est un radical alkylène avec une chaîne droite ou ramifiée comportant jusqu’à 7 atomes de carbone dans la chaîne principale, qui est non substitué ou substitué par un ou plusieurs radicaux hydroxyle et contenant un ou plusieurs atomes d’azote, l’atome d’azote étant constitué par une chaîne alkyle qui est facultativement interrompue par un atome d’oxygène et contenant nécessairement une ou plusieurs fonctions carboxyle ou une ou plusieurs fonctions hydroxyle et bétainisés par réaction avec de l’acide chloroacétique ou du chloroacétate de sodium. Les copolymères de (C1-C5)alkyl vinyl éther/anhydride maléique, l’anhydride maléique étant partiellement modifié par semiamidation avec une N,N-dialkylaminoalkylamine telle que N,N-diméthylaminopropylamine ou par semi-estérification avec une N,N-dialkanolamine. Ces copolymères peuvent également contenir d’autres comonomères vinyliques tels que le vinylcaprolactame.
Les polymères amphotères filmogènes qui peuvent être particulièrement utiles sont ceux de la famille (3), tels que les copolymères dont le nom CTFA est copolymère octylacrylamide/acrylates/méthacrylate de butylaminoéthyle, tels que les produits commercialisés sous les noms Amphomer LV 71 par la société Akzo Nobel. Dans certains cas, les un ou plusieurs polymères filmogènes amphotères sont sélectionnés dans le groupe constitué de :
(i) polymères résultant de la copolymérisation d’un monomère dérivé d’un composé vinylique portant un groupe carboxylique choisi dans le groupe consistant en acide acrylique, acide méthacrylique, acide maléique et acide α-chloroacrylique, et un monomère de base dérivé d’un composé vinylique substitué contenant au moins un atome de base ;
(ii) polymères contenant des motifs dérivés de :
a) au moins un monomère choisi dans le groupe consistant en acrylamides et méthacrylamides substitués sur l’azote par un radical alkyle,
c) au moins un ester comonomère de base contenant des substituants d’amine primaires, secondaires, tertiaires ou quaternaires d’acides acryliques et méthacryliques ou le produit de la quaternisation du méthacrylate de diméthylaminoéthyle avec du sulfate de diméthyle ou de diéthyle ;
(iii) polyaminoamides réticulés et alkylés partiellement ou totalement dérivés de polyaminoamides et
(iv) copolymères de méthacrylate de méthyle/carboxyméthyl-ammoniométhyléthylméthacrylate de diméthyle.
La quantité des un ou plusieurs polymères épaississants non ioniques, s'ils sont présents, variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, la composition de coiffage inclut environ 0,01 à environ 10 % en poids des un ou plusieurs polymères filmogènes, de préférence un ou plusieurs polymères filmogènes non ioniques, sur la base d’un poids total de la composition de coiffage. Dans d'autres modes de réalisation, la composition de coiffage inclut d’environ environ 0,01 à environ 8 % en poids, d'environ 0,01 à environ 6 % en poids, d'environ 0,01 à environ 5 % en poids, d'environ 0,01 à environ 3 % en poids, d'environ 0,05 à environ 10 % en poids, d'environ 0,05 à environ 8 % en poids, d'environ 0,05 à environ 6 % en poids, d'environ 0,05 à environ 5 % en poids, d'environ 0,05 à environ 3 % en poids, d'environ 0,1 à environ 10 % en poids, d'environ 0,1 à environ 8 % en poids, d'environ 0,1 à environ 6 % en poids, d'environ 0,1 à environ 5 % en poids, d'environ 0,1 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs polymères filmogènes, de préférence des polymères filmogènes non ioniques, sur la base d'un poids total de la composition de coiffage.
Polymères de conditionnement cationiques La composition de coiffage peut facultativement inclure ou exclure (ou être essentiellement exempte de) un ou plusieurs polymères de conditionnement cationiques. Dans divers modes de réalisation, la composition de coiffage est exempte ou essentiellement exempte de polymères de conditionnement cationiques.
Dans certains modes de réalisation, le ou les polymères de conditionnement cationiques incluent des polymères de polysaccharide cationique, tels que la cellulose cationique, l'amidon cationique et la gomme de guar cationique. Dans le contexte de la présente divulgation, les polymères de polysaccharide cationiques incluent les polysaccharides et les dérivés de polysaccharide cationiques (par exemple, dérivés pour être cationiques), par exemple, résultant en cellulose cationique (cellulose dérivée pour être cationique), amidon cationique (dérivé pour être cationique), guar cationique (guar dérivé pour être cationique).
Le seuil minimal et la plage minimale de fonctionnement de la ou des pompes à chaleurs dépends notamment de la puissance des pompes à chaleurs et de la technologie. Ces paramètres de fonctionnement peuvent donc évoluer dans le temps et ne seraient être un élément limitant de la présente invention. A ce jour, une température minimale seuil de fonctionnement se situe autour d’environ -12 / -10 °C.
Selon un mode préférentiel, la méthode peut comprendre aussi une étape lors de laquelle on injecte de l’air provenant de l’extérieur de la serre au niveau du sol de la serre, au niveau du faîte de la serre, ou au deux niveaux afin de contrôler l’hydrométrie de la serre.
Selon un mode préférentiel, la méthode peut comprendre aussi une étape lors de laquelle on réalise un transfert de chaleur, au rythme des cycles diurnes et nocturnes, de la pile à basse température (300) vers la pile à moyenne température (200) pour maintenir la température du second fluide de la pile à moyenne température en utilisant la chaleur extraite de la pile froide (300). Par exemple, tel que mentionné ci-dessus, on peut utiliser pour cet échange de chaleur une pompe à chaleur de type eau-eau peut être utilisée.
Selon un autre aspect, la présente invention concerne une méthode de contrôle énergétique et hydrométrique d’une serre horticole qui comprend les étapes suivantes:
a) on mesure la température extérieure de la serre, par exemple avec la sonde extérieure (620);
b) i) quand la température extérieure mesurée est inférieure à environ -10 °C , on chauffe l’intérieur de la serre à l’aide d’un ensemble de tuyaux de chauffe (130) installés dans la serre et alimentés par un premier fluide (F1) provenant d’une première pile énergétique à température élevée (100) comprenant un premier réservoir (110) conçu pour contenir un premier volume du premier fluide (F1) préalablement chauffé à une première température d’au moins 60 °C à l’aide de une ou plusieurs chaudières (120);
ii) quand la température extérieure mesurée est comprises entre environ - 10 °C et + 10 °C , on chauffer l’intérieur de la serre à l’aide d’un ensemble de radiateurs (230) installés dans la serre et alimentés par un second fluide (F2) provenant d’une deuxième pile énergétique à température moyenne (200) comprenant un deuxième réservoir (210) conçu pour contenir un deuxième volume du second fluide (F2) préalablement chauffé à une deuxième température comprise entre environ 40 et 60 °C, à l’aide d’une ou plusieurs pompes à chaleur alimentées à l’électricité et programmées pour produire de la chaleur; ou
iii) quand la température extérieure mesurée est égale ou supérieure à + 10 °C, on refroidi l’intérieur de la serre à l’aide dudit ensemble de radiateurs (230) installés dans la serre et alimentée par le second fluide (F2) provenant d’une troisième pile énergétique à température basse (300) comprenant un troisième réservoir (310) conçu pour contenir un troisième volume du second fluide (F2) préalablement refroidi à une troisième température comprise entre environ 2 et 10 °C à l’aide de la ou des pompes à chaleur alimentées à l’électricité et programmées pour produire du froid; et
c) on injecte de l’air provenant de l’extérieur de la serre au niveau du sol de la serre (410), au niveau du faîte de la serre (420), ou au deux niveaux afin de contrôler l’hydrométrie de la serre.
Lorsque la température extérieure approche une température limite de fonctionnement adéquat de la ou des pompes à chaleur, la méthode comprend :
Selon un mode préférentiel, la méthode comprend en outre une étape lors de laquelle on fait fondre la glace et/ou la neige présentes à proximité de la serre via un ensemble de moyens, tels que des tuyaux (140), installés à l’extérieur de la serre reliée fluidiquement à la première pile (100). Tel que déjà mentionné, ces tuyaux (140) peuvent être en fonte, en acier (avec ou sans ailettes), ou tout autre matériaux conducteurs appropriés.
Selon un mode préférentiel, la méthode comprend en outre une étape lors de laquelle on contrôle l’hydrométrie de la serre via des moyens adiabatiques et contrôlables de refroidissement de la serre installés dans la serre, tels que des brumisateurs (500).
Selon un mode préférentiel, la méthode comprend en outre une étape lors de laquelle on mesure la température à l’intérieur de la serre, la température à l’extérieur de la serre et le taux d’humidité à l’intérieur de la serre. Tel que mentionné ci-dessus, ces mesures sont préférentiellement effectuées à l’aide de sondes ou capteurs installés dans al serre (température (610) ou hydrométrie (630) et à l’extérieur de la serre (température (620)).
Selon un mode préférentiel, la méthode comprend en outre une étape lors de laquelle on programme et on contrôle le fonctionnement des différents éléments de contrôle de la serre par un ordinateur ou un appareil intelligent muni d’un logiciel informatique et relié auxdits éléments via un réseau filaire ou non filaire tel que le WiFi ou Bluetooth. Les différents éléments de contrôle de la serre comprenant la station hydrologique (600) munies de sondes (610, 620, 630) de mesure de la température et du taux d’humidité, la ou des chaudières (120), la ou des pompes thermiques (220), les moyens mécanisés et contrôlables d’adduction d’air frais (400), et/ou les transfert de chaleur entre la première et la deuxième pile énergétique (160), ou entre la deuxième et la troisième pile (non illustré).
Selon un autre aspect, la présente invention concerne un programme d'ordinateur comprenant des instructions adaptées à la mise en œuvre de chacune des étapes des méthodes décrites dans la présente demande la méthode, lorsque le programme est exécuté sur un ordinateur.
Ainsi, dans ce quatrième mode de réalisation, les moyens pour limiter une injection du flux de recirculation radialement depuis l’intérieur dans ladite région amont de la veine d’écoulement de flux primaire ne comprennent pas de canal de prélèvement d’air.
Procédé de détermination de la position angulaire d’un moteur à combustion interne dans une configuration hybride La présente divulgation concerne un procédé de détermination de la position angulaire d’un moteur à combustion interne dans une configuration hybride. Elle concerne plus particulièrement une architecture hybride dans laquelle un arbre d’un moteur électrique et un axe du moteur à combustion interne sont reliés mécaniquement et tournent à la même vitesse.
Le domaine technique de la présente invention est ainsi le domaine du contrôle moteur pour une architecture hybride, c’est-à-dire une architecture alliant un moteur à combustion interne et un moteur électrique.
Dans un moteur à combustion interne, un ou plusieurs cylindres sont réalisés dans un bloc moteur et délimitent avec une culasse et des pistons (un piston pour chaque cylindre) à chaque fois une chambre de combustion. Pour chaque combustion réalisée dans le moteur, de l’air et une quantité de carburant sont introduits dans une chambre de combustion. Afin de maitriser au mieux chaque combustion et ainsi, d'une part, réduire la consommation de carburant et, d'autre part, limiter les émissions du moteur, il est nécessaire de connaitre avec précision la position de chaque piston tout au long d’un cycle de combustion.
Pour connaitre la position des pistons dans le moteur, il est habituel d’utiliser, d'une part, un capteur associé à une cible lié à un vilebrequin entrainé en rotation par les pistons par l’intermédiaire de bielles, et, d'autre part, un capteur associé à une cible lié à un arbre à cames, ce dernier commandant les entrées et sorties des gaz dans les chambres de combustion. Dans un moteur dit à quatre temps, un cycle de combustion se déroule sur deux tours (720°) de vilebrequin et chaque arbre à cames tourne à une vitesse de rotation correspondant à la moitié de la vitesse de rotation du vilebrequin. La cible liée au vilebrequin permet avec le capteur correspondant de connaitre précisément la position du vilebrequin sur un tour (ou 360° appelés aussi 360°CRK) tandis que la cible liée à un arbre à cames permet avec le capteur correspondant de déterminer si le cycle de combustion est en début de cycle (entre 0 et 360°CRK) ou en fin de cycle (entre 360 et 720°CRK). En résumé, le capteur de vilebrequin permet de connaitre la position du moteur modulo 360°CRK et le capteur d’arbre à cames permet de connaitre la position du moteur modulo 720°CRK.
Dans une architecture hybride, un moteur électrique est associé à un moteur à combustion interne. En général, un moteur à combustion interne présente un arbre de sortie muni d’un embrayage permettant d’accoupler ledit moteur à une transmission (ou boite de vitesses) dont l’arbre de sortie vient entrainer des roues d’un axe de roues par l’intermédiaire d’un différentiel. Selon la position d’un moteur électrique dans cette chaine cinématique, on a une architecture hybride appelée de P0 à P4. P0 correspond à une position du moteur électrique en parallèle du moteur à combustion interne, un arbre de sortie du moteur électrique étant par exemple relié par une courroie au vilebrequin du moteur à combustion interne. P1 correspond à un moteur électrique relié directement au vilebrequin du moteur à combustion interne, par exemple en étant disposé entre le moteur et l’embrayage. P2 correspond à un positionnement du moteur électrique entre l’embrayage et la transmission, le moteur électrique étant relié directement à un arbre d’entrée de la transmission ou bien relié à cet arbre d’entrée par une courroie, un engrenage, … . Dans cette architecture P2, le moteur électrique peut être découplé du moteur à combustion interne mais en position couplée, les deux moteurs ont la même vitesse (ou les deux vitesses de rotation sont proportionnelles). Une architecture P3 correspond à un moteur électrique relié par des engrenages à la transmission (par exemple à un arbre de sortie de la transmission). La vitesse de rotation du moteur électrique est ici proportionnelle à la vitesse de rotation des roues. Enfin une architecture P4 correspond à un moteur électrique relié directement ou indirectement (par exemple par l’intermédiaire d’un engrenage) à un train arrière d’un véhicule ou disposé dans une roue du véhicule.
La présente divulgation correspond à une architecture de type P1. Le moteur électrique est relié au moteur à combustion interne (en amont de l’embrayage) et sa vitesse de rotation est égale à celle du moteur à combustion interne.
La présente divulgation a pour but de fournir une architecture hybride de type P1 optimisée.
Résumé L’idée originale à la base de la présente divulgation est que pour une architecture hybride de type P1 (ou P0 avec le moteur électrique tournant à la même vitesse que le moteur à combustion interne), la connaissance de la position angulaire du moteur électrique doit permettre de connaitre la position angulaire du moteur à combustion interne (et/ou inversement). Le problème résolu ici est alors de fournir une architecture hybride dans laquelle un capteur de position d’un moteur électrique peut être utilisé pour déterminer la position angulaire du moteur à combustion interne. Il est alors proposé un système et un procédé de détermination de la position angulaire d’un moteur à combustion interne d’une architecture hybride de type P1 (ou équivalent) à partir d’un capteur de position du moteur électrique.
Selon la présente divulgation, il est proposé un système de détermination de la position angulaire d’un moteur électrique comportant : - une cible sensiblement plane avec une base circulaire comportant un axe de révolution et présentant à sa périphérie des dents métalliques similaires uniformément réparties autour de la base circulaire, - un dispositif de détection de position angulaire comportant un premier capteur inductif disposé sur un support en vis-à-vis des dents de la cible de manière à fournir un signal à chaque passage d’une dent de la cible lorsque la cible tourne autour de l’axe de révolution de sa base circulaire.
De manière originale, il est proposé qu’un tel système présente en outre les caractéristiques suivantes : - une dent de la cible présente une singularité, et - le dispositif de détection de position angulaire comporte en outre un deuxième capteur inductif disposé sur ledit support (PCB) de telle sorte qu’il fournisse un signal à chaque passage de ladite singularité lorsque la cible tourne autour de l’axe de révolution de sa base circulaire.
Avec un tel système, grâce, d'une part, à la singularité d’une dent de la cible et, d'autre part, au deuxième capteur inductif permettant de détecter le passage de cette singularité, il est possible de repérer une position absolue d’un rotor du moteur électrique et d’en déduire alors la position du moteur à combustion interne qui est lié mécaniquement à ce moteur électrique.
Dans un tel système, on peut prévoir que la singularité corresponde à un « rajout » de matière par rapport à une cible présentant des dents similaires régulièrement réparties. Cette singularité peut alors être par exemple une excroissance s’étendant radialement vers l’extérieur de la cible à partir de la dent qui présente une singularité. Selon une variante, ladite excroissance peut s’étendre à partir d’une partie seulement de la périphérie de ladite dent.
Une autre forme de réalisation peut prévoir que la singularité de la cible est réalisée par enlèvement de matière à partir d’une cible présentant des dents similaires régulièrement réparties. Une dent peut par exemple être fendue radialement ou présenter un évidement non débouchant ou bien encore un évidement peut être prévu au niveau de la base annulaire portant les dents de la cible.
Selon un autre aspect, la présente divulgation concerne également une cible sensiblement plane avec une base circulaire comportant un axe de révolution et présentant à sa périphérie des dents métalliques similaires uniformément réparties autour de la base circulaire destinée à un système décrit ci-dessus, ladite cible étant telle qu’une dent de la cible présente une singularité.
Selon un autre aspect, la présente divulgation concerne également un dispositif de détection de position angulaire comportant un premier capteur inductif disposé sur un support sensiblement plan de manière à fournir un signal à chaque passage d’un induit en vis-à-vis dudit premier capteur inductif, ledit dispositif étant destiné à un système de détermination de la position angulaire d’un moteur électrique tel que décrit ci-dessus, et tel que le support comporte un deuxième capteur inductif destiné à détecter un passage d’une singularité associée à un induit passant en vis-à-vis du premier capteur inductif.
b) Induction de callogenèse par ajout de phytohormones audit milieu nutritif solide ;
c) Culture du cal obtenu à l’étape (b) dans un milieu nutritif liquide comprenant un mélange de phytohormones spécifique, sous agitation, pour induire la formation de tissus racinaires adventis ;
d) Prélèvement, séchage et broyage desdits tissus racinaires ainsi générés.
L’étape (b) d’induction de callogenèse est avantageusement réalisée par l’ajout des cytokines et/ou d’auxines.
L’étape (c) de culture in vitro dure au moins 1, 2, 3, 4, 5, 6 ou 7 jours, ou au moins 14 jours, ou au moins 21 jours, ou au moins 28 jours, ou au moins 35 jours, ou encore au moins 42 jours, en fonction de la quantité / du volume de tissus racinaires adventis souhaitée.
Les conditions de cette culture (agitation, température, lumière) seront aisément déterminées par la personne de l’art sur la base de ses connaissances générales.
L’étape (d) sera réalisée comme précédemment décrit dans le cadre du premier procédé.
Avantageusement, ces procédés de préparation de l’extrait de tissus racinaires de C. sativa cultivés in vitro permettent de concentrer les lignanamides présentes dans ces tissus racinaires, de manière à ce que cet extrait contienne au moins 0,01% en poids de lignanamides, de préférence au moins 0,1% en poids et plus avantageusement au moins 1% en poids par rapport au poids total de l'extrait sec.
Compositions comprenant l’extrait de tissus racinaires de C. sativa selon l’invention