INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le connecteur 1 du mode de réalisation décrit ci-dessus, comme décrit ci-dessous l’élément CPA 12 présente une résistance suffisante contre la charge latérale pendant l’état de retenue temporaire, et même le fonctionnement oblique est réalisé, il est possible que l’élément CPA 12 réalise de manière adéquate la retenue habituelle avec le corps principal de connecteur 11.
La est une vue explicative présentant une caractéristique que l’élément CPA a la résistance suffisante contre la charge latérale dans l’état de retenue temporaire dans le connecteur représenté de la à la . La est une vue explicative présentant une caractéristique qu’il est possible que l’élément CPA réalise de manière adéquate la retenue habituelle avec le corps principal de connecteur 11 même si le fonctionnement oblique est réalisé dans le connecteur représenté de la à la .
Premièrement, selon le connecteur 1 du présent mode de réalisation, comme décrit ci-dessus, la lance CPA 123 dans l’élément CPA 12 devient la console qui s’étend depuis la position adjacente par rapport à la partie de retenue temporaire 122. Puis, comme représenté à la , cette lance CPA 123 est dans un état où elle est prise en sandwich par le bras de verrouillage 111b et la paroi de protection 111d dans le boîtier 111 du corps principal de connecteur 11. Selon cette configuration, dans le cas où la charge latérale F11 est appliquée dans l’état de retenue temporaire, même si la lance CPA 123 tend à s’incliner dans le cas où la charge latérale F11 est appliquée dans l’état de retenue temporaire, la lance CPA 123 vient en butée contre le bras de verrouillage 111b et la paroi de protection 111d de telle sorte que la lance CPA 123 ne s’incline pas plus. Par conséquent, même dans le cas où la charge latérale F11 est appliquée dans l’état de retenue temporaire, toute inclinaison importante de l’élément CPA 12 conduisant à un glissement du corps principal de connecteur 11 peut être empêchée par la lance CPA 123. C'est-à-dire qu’il est possible, selon le connecteur 1 du présent mode de réalisation, que l’élément CPA 12 ait une résistance suffisante par rapport à la charge latérale F11 dans l’état de retenue temporaire.
Ainsi, selon le présent mode de réalisation, le fonctionnement de transition vers l’état de retenue habituel dans l’élément CPA 12 est réalisé dans l’état où la lance CPA 123 est prise en sandwich par le bras de verrouillage 111b et la paroi de protection 111d. Grâce à une telle structure de serrage, comme représenté à la , même dans le cas où le fonctionnement oblique pour presser l’élément CPA 12 dans la direction oblique D14 est réalisé, une orientation de l’élément CPA est corrigée vers une orientation le long de la direction de déplacement D12. Ainsi, suite à une telle correction de l’orientation de déplacement, il est possible que l’élément CPA 12 réalise de manière adéquate la retenue habituelle avec le corps principal de connecteur 11.
De cette manière, selon le connecteur 1 du présent mode de réalisation, l’élément CPA 12 a la résistance suffisante contre la charge latérale F11 dans l’état de retenue temporaire tandis qu’il est possible que l’élément CPA 12 réalise de manière adéquate la retenue habituelle avec le corps principal de connecteur 11 même si un fonctionnement oblique est réalisé.
Ici, le connecteur 1 selon le présent mode de réalisation a la structure dans laquelle la paire de lances CPA 123 prennent en sandwich le bras de verrouillage 111b entre elles tout en étant prises en sandwich par une paire de parois de protection 111d depuis l’extérieur de la paire de lances CPA 123. Selon cette structure, tout en résistant contre la charge latérale F11 par la structure de serrage de la paire de lances CPA 123, la correction d’orientation par rapport au fonctionnement dans la direction oblique D14 est réalisée par la paire de structure de serrage. En conséquence, il est possible d’améliorer la résistance contre la charge latérale F11 et l’effet de correction d’orientation par rapport au fonctionnement oblique.
Ainsi, selon le présent mode de réalisation, la partie de réception de retenue temporaire 111c est prévue au niveau de la position du côté opposé à la lance CPA 123 pour prendre en sandwich la paroi de protection 111d. De même, la partie de retenue temporaire 122 pénètre dans la paroi de protection 111d par le biais de l’orifice allongé 111d-2 tout en pouvant étant mobile dans la direction de déplacement D12 et retenue contre la partie de réception de retenue temporaire 111c. Selon cette configuration, la partie de réception de retenue temporaire 111c est disposée à l’extérieur de l’espace de serrage de la lance CPA 123 formée du bras de verrouillage 111b et de la paroi de protection 111d de telle sorte qu’il est possible d’amener le bras de verrouillage 111b et la paroi de protection 111d en contact étroit avec la lance CPA 123. Ainsi, grâce au contact étroit, il est possible d’améliorer la résistance contre la charge latérale F11 dans l’élément CPA 12 ainsi que l’effet de correction d’orientation avec le fonctionnement oblique.
Ainsi, selon le présent mode de réalisation, le levier d’installation 13 est fixé au boîtier 111 et le côté d’extrémité libre de la lance CPA 123 est pressé par le levier d’installation en rotation 13 pour être courbé de telle sorte que toute interdiction de déplacement suite à la butée avec le boîtier 111 est annulée. Selon cette configuration, en prévoyant le levier d’installation 13 décrit ci-dessus à titre d’exemple, il est possible d’annuler efficacement l’interdiction de déplacement de l’élément CPA 12 conjointement avec la butée sans changer la forme du boîtier ou similaire du connecteur homologue 2, par exemple.
Ainsi, selon le présent mode de réalisation, la surface d’extrémité sur le côté d’extrémité avant dans la direction de déplacement D12 de la partie en saillie 123a qui est formée sur le côté d’extrémité libre de la lance CPA 123 devient la partie d’interdiction 123b, et la surface d’extrémité sur le côté d’extrémité arrière devient la partie de retenue habituelle 123c. Selon cette configuration, la partie d’interdiction de déplacement 123b et la partie habituelle 123c sont prévues dans la partie en saillie 123a dans la lance CPA 123 de telle sorte qu’il est possible de former l’élément CPA 12 en supprimant toute forme complexe de la lance CPA 123.
Ainsi, le mode de réalisation décrit ci-dessus est simplement un mode de réalisation typique du connecteur. Le connecteur n’est pas limité à cette configuration et peut être mis en œuvre avec des modifications variées.
À titre d’exemple, selon l’exemple de réalisation décrit ci-dessus du connecteur, le connecteur 1 adopté comme connecteur d’extrémité ou similaire du faisceau électrique installé dans le véhicule est représenté pour servir d’exemple. Cependant, le connecteur n’est pas limité à cette configuration, et la cible d’application spécifique de celui-ci n’est pas limitée.
Ainsi, selon l’exemple de réalisation décrit ci-dessus du connecteur, deux connecteurs 1 sont agencés côte à côte pour pouvoir être connectés au connecteur homologue 2 du type enfichable qui présente la même apparence externe en forme de bloc rectangulaire, comme représenté à titre d’exemple. Cependant, le connecteur n’est pas limité à cette configuration, et l’apparence externe spécifique de celui-ci et le type de connecteur homologue ne sont pas limités.
- le cadre comprend deux profilés incurvés, respectivement interne et externe, dont les extrémités circonférentielles sont reliées entre elles par des montants latéraux, ces profilés et montants délimitant entre eux ladite fenêtre ;
- le profilé interne a une dimension, en particulier radiale, supérieure à celle du profilé externe, et supérieure à une épaisseur circonférentielle de chacun des montants latéraux ;
- le cadre comprend au moins un bord, en particulier du côté intérieur à ladite fenêtre, formant une règle de traçage sur la pièce ;
-- ledit au moins un bord est choisi parmi un bord externe du profilé interne, un bord interne du profilé externe, et un bord latéral de chacun des montants latéraux ;
- le corps a une forme générale incurvée et une étendue angulaire comprise entre 10 et 30° autour d’un axe, qui est configuré pour être confondu avec l’axe de la pièce ;
-- le corps est réalisé en matériau plastique, tel qu’en TPU par exemple.
La présente invention concerne également un procédé de contrôle visuel d’une pièce de turbomachine d’aéronef, au moyen d’un outillage tel que décrit ci-dessus, la pièce ayant une forme annulaire autour d’un axe et comportant une bride annulaire de fixation qui est orientée en direction radiale vis-à-vis de l’axe, le procédé comprenant les étapes consistant à :
a) positionner le corps de l’outillage sur la pièce en montant le crochet sur la bride, les deux branches latérales du crochet étant situées respectivement des deux côtés de la bride, et
b) contrôler la pièce, et en particulier la partie de la pièce sur laquelle est montée le corps, cette étape de contrôle étant réalisée par un opérateur.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ou étapes suivantes, prises seules ou en combinaison les unes avec les autres :
- la pièce est un tourillon qui comprend une paroi tronconique, et ladite bride est orientée radialement vers l’extérieur et située à la périphérie externe de la paroi tronconique, le corps de l’outillage étant positionné à l’étape a) de sorte que son cadre soit montée sur une partie d’une surface tronconique externe de cette paroi tronconique ;
-- le crochet pince axialement la bride à l’issue de l’étape a), le cadre étant en appui ou à distance de la pièce ;
-- le crochet est en appui radial sur la bride à l’issue de l’étape a) ;
- l’étape b) comprend les sous-étapes de :
+ vérification par l’opérateur s’il y a des marques ou usures qui sont situées sur la pièce et qui sont cachées par le corps de l’outillage, et
+ vérification par l’opérateur s’il y a des marques ou usures qui sont visibles à travers la fenêtre de l’outillage ;
Un tel système est utilisé pour re-remplir des flacons sans avoir à retirer la pompe équipant ces flacons et sans remettre en question la conception même des flacons existant sur le marché. En effet, une telle pompe est assez souvent montée sur le flacon de manière à rendre son démontage impossible, ou très difficile, sans détériorer la pompe et/ou le flacon.
Plusieurs exemples d’interfaces de remplissage particulièrement satisfaisantes sont décrits dans ce document. Il existe toutefois un besoin de concevoir une nouvelle interface de remplissage qui soit encore plus simple à utiliser du point de vue de l’utilisateur afin de recharger de manière simple et efficace un flacon à recharger avec un liquide à partir d’une recharge en liquide, par l’intermédiaire de cette interface.
L’invention a ainsi pour objet un système de re-remplissage en liquide d’un flacon, comprenant :
-au moins un premier flacon S contenant du liquide et comprenant un fond à une extrémité et une ouverture pour la sortie du liquide du flacon à une extrémité opposée, l’ouverture étant située au-dessus du fond,
-au moins un deuxième flacon R à re-remplir avec le liquide du premier flacon S, le deuxième flacon comprenant un fond à une extrémité et une pompe montée sur le flacon à une extrémité opposée, la pompe étant équipée d’au moins un orifice de mise à l’air libre qui est apte à être ouvert ou fermé selon la position de la pompe, le deuxième flacon R étant en position retournée avec la pompe située en-dessous du fond dudit flacon,
-une interface de remplissage disposée entre les deux flacons et comprenant, d’une part, au moins un passage de liquide pour le transfert du liquide sous pression, du premier flacon S au deuxième flacon retourné R à travers ledit au moins un orifice de mise à l’air libre ouvert de la pompe dudit deuxième flacon et, d’autre part, au moins un passage d’air pour l’évacuation de l’air contenu dans le deuxième flacon retourné R vers l’extérieur dudit flacon,
caractérisé en ce que l’interface de remplissage comporte une valve élastiquement déformable comprenant deux parties qui sont déformables élastiquement sous l’action d’un effort vertical descendant, dit de déformation, exercé sur le deuxième flacon retourné R et ayant une intensité prédéterminée, chaque partie de la valve comprenant une portion dudit au moins un passage de liquide, les deux parties de la valve comprenant :
- une première partie disposée en vis-à-vis de la pompe du deuxième flacon retourné R et qui est configurée pour servir d’appui à la pompe sans se déformer sous l’action d’un effort vertical descendant, dit d’enfoncement, qui est exercé sur le deuxième flacon retourné R de manière à enfoncer la pompe à l’intérieur de ce deuxième flacon afin d’ouvrir ledit au moins un orifice de mise à l’air libre,
- une deuxième partie disposée, d’une part, en-dessous de la première partie et contre celle-ci et, d’autre part, en vis-à-vis de ou à l’intérieur de l’ouverture du premier flacon S, la deuxième partie étant configurée pour occuper deux états, à savoir un premier état non déformé élastiquement dans lequel la portion dudit au moins un passage de liquide qui s’étend à l’intérieur de la deuxième partie non déformée de la valve est obstruée et, un deuxième état déformé élastiquement dans lequel la deuxième partie est déformée élastiquement et la portion dudit au moins un passage de liquide n’est plus obstruée, le deuxième état déformé élastiquement étant obtenu sous l’action d’un effort vertical descendant qui est exercé sur le deuxième flacon retourné R et qui a une intensité au moins égale à l’intensité prédéterminée de l’effort de déformation.
Le système précité permet de transférer de manière simple et efficace du liquide sous pression du premier flacon au flacon à re-remplir avec le liquide contenu dans le premier flacon en utilisant une valve élastiquement déformable en deux parties comme interface de remplissage et en utilisant un effort approprié pour provoquer d’abord l’enfoncement de la pompe, puis la déformation de la valve pour le transfert de liquide et donc le re-remplissage. La gestuelle de la mise en œuvre d’un tel système est particulièrement simple pour l’utilisateur puisqu’il lui suffit de retourner le flacon à re-remplir, de le positionner contre la valve élastiquement déformable et d’appuyer sur le flacon retourné. L’utilisateur n’a pas besoin de fixer préalablement le flacon à re-remplir à une pièce quelconque, notamment à la valve élastiquement déformable. Par ailleurs, la valve élastiquement déformable en deux parties n’utilise pas de pièce en mouvement telle que des ressorts métalliques (ex : en inox) qui s’avèrent difficiles à recycler.
Selon d’autres caractéristiques possibles : -la pompe montée sur le deuxième flacon retourné R comprend une partie fixe à une extrémité de laquelle s’étend, en éloignement de la partie fixe, une tigelle coulissante qui est apte à adopter, d’une part, une position enfoncée à l’intérieur de la partie fixe et ledit au moins un orifice de mise à l’air libre de la pompe est ouvert dans cette position enfoncée et, d’autre part, une position d’extension par rapport à la partie fixe et ledit au moins un orifice de mise à l’air libre de la pompe est fermé dans cette position d’extension, la première partie de la valve étant disposée en vis-à-vis de la partie fixe et de la tigelle coulissante de la pompe et comprenant, d’une part, un premier réceptacle configuré pour servir d’appui à la partie fixe de la pompe et, d’autre part, un deuxième réceptacle configuré pour servir d’appui à la tigelle de la pompe ; -le premier réceptacle et le deuxième réceptacle ont respectivement une forme évasée en direction de la partie fixe et de la tigelle de la pompe de manière à ce que, d’une part, le premier réceptacle soit configuré pour servir d’appui à des parties fixes de pompes de dimensions différentes (appartenant à une gamme prédéterminées de dimensions ou diamètres externes de parties fixes de pompes) et, d’autre part, le deuxième réceptacle soit configuré pour servir d’appui à des tigelles de pompes de dimensions différentes (appartenant à une gamme prédéterminées de dimensions ou diamètres externes de tigelles de pompes); -le premier réceptacle et le deuxième réceptacle ont respectivement une forme évasée en direction de la partie fixe et de la tigelle de la pompe qui est configurée pour servir d’appui respectivement à une partie fixe de pompe et à la tigelle de la pompe qui présentent une inclinaison par rapport à la verticale ; -l’inclinaison avec la verticale est généralement comprise entre inférieure à 15°, voire à 10° ;
-la forme évasée de chaque réceptacle est tronconique ;
- la forme tronconique du premier réceptacle est définie par un angle de cône
compris entre 80 et 100° et/ou la forme tronconique du deuxième réceptacle est
définie par un angle de cône compris entre 5 et 25° ;
-la portion dudit au moins un passage de liquide qui s’étend à l’intérieur de la
1 H NMR (CD 2 Cl 2 , 400 MHz) δ : 9.25 (s, 2H), 8.35 (s, 2H), 7.58 (t, J = 2 Hz, 2H), 7.48 (s, 4H), 7.26-7.32 (m, 8H), 7. 22 (t, J = 7,5 Hz, 8H), 7.18-7.04 (m, 12H), 6.94-7.04 (m, 14H), 6.80-6.90 (m, 8H), 6.68-6.76 (m, 4H), 1.32 (s, 36H). 13 C NMR (CDCl3, 125 MHz) δ : 158.0, 151.8, 134.5, 133.7, 132.4, 132.0, 131.2, 130.1, 129.6, 129.4, 128.8, 125.6.121.7, 120.3, 35.1, 31.4. RMN 31P (121,5 MHz, CDCl3) δ : -11,6 (large)), -143,9 (sep, 1J P-F = 708 Hz).
Synthèse du composé du [Cu 2 (xantphos) 2 (9)](PF 6 ) 2 de formule ( IVb ) :
Le composé ( IVb ) a été préparé par une procédure synthétique similaire à celle du ( IIIb ), à l'exception de l'utilisation de Xantphos au lieu de DPEPhos. Le composé cible a été obtenu sous forme de poudre rouge (0,18 g, rendement quantitatif).
1 H NMR (CD 2 Cl 2 , 400 MHz) δ : 8.77 (s, 2H), 8.58 (s, 2H), 7.77 (d, J = 7.5 Hz, 4H), 7.58-7.55 (m, 6H), 7.24-7. 20 (m, 12H), 7.16 (s, 4H), 6.90-7.30 (m, 24H), 6.80-6.84 (m, 8H), 6.70-6.90 (m, 12H), 1.34 (s, 12H), 1.27 (s, 36H). 13 C NMR (CDCl 3 , 125 MHz) δ : 154.8, 152.2, 132.3, 132.1, 132.0, 131.5, 129.5, 129.4, 129.1, 125.5, 121.7, 118.9, 36.1, 35.1, 31.4, 26.9. RMN 31P (121,5 MHz, CDCl 3 ) δ : -11,5 (large)), -143,9 (sep, 1J P-F = 708 Hz).
Analyse photophysique :
Les propriétés optiques de ces nouveaux complexes dinucléaires émettant dans le proche infrarouge, notamment IIIa–IIIb et IVa–IVb , ont été étudiées dans une solution diluée (3x10 -5 M) de CH 2 Cl 2 à température ambiante, à la fois dans des conditions aérées et après dégazage et comparées à celles de dérivés mononucléaires M1 – M2 . Les données photophysiques correspondantes sont listées dans le tableau 1. Dans le tableau 2, sont listées les données photophysiques mesurées à l’état solide pour les composés IIIa–IIIb et IVa–IVb. Les spectres d'absorption et d'émission des composés dinucléares IIIa-IIIb et IVa-IVb en solution de dichlorométhane ainsi que à l’état solide sont présentés dans les figures 1, 2, 3 et 4.
En ce qui concerne les complexes bimétalliques IIIa et IVa , leur spectre d'absorption électronique présente des caractéristiques assez similaires et ils sont caractérisés par trois bandes principales. Du côté des hautes énergies, une bande intense ayant coefficient d’extinction molaire (ε) de ε = 4,1x 10 4 M -1 cm -1 à λ abs = 280 nm est attribuable à des transitions électroniques de nature intraligand singlet-manifold ( 1 IL) impliquant à la fois les arylphosphines et le ligand 6 . La bande remarquablement intense et étroite observée à une longueur d'onde de 407 nm (ε = 5,8x 10 4 M -1 cm -1 pour le composé IIIa ) peut être attribuée avec confiance à des processus à caractère IL 1 attribuables à une absorption π - π perturbée par le métal principalement localisée sur l'échafaudage du ligand 6 , en accord avec le spectre d'absorption de ce dernier. Du côté de l'énergie inférieure, la bande beaucoup moins intense (ε = 5,8x 10 4 M -1 cm -1 pour le composé IIIa ) peut être attribuée à une transition avec transfert de charge de type singulet du métal vers le ligand (abrégé 1 MLCT = Metal-to-Ligand Charge Transfer, en anglais) et transfert de charge d’un ligand vers un autre ligand (abrégé 1 LLCT = Ligand-to-Ligand Charge Transfer) mélangés avec le caractère d(Cu)*π(ligand 6 ) et π(P-aryl)*π(ligand 6 ), respectivement. Cette bande est décalée hypsochromiquement d'environ 3690 cm -1 (λ abs = 425 nm, ε = 3,3x 10 3 M -1 cm -1 ) dans le dérivé mononucléaire correspondant M1 , alors qu'elle est absente dans les spectres du ligand 6 , ce qui confirme cette attribution spectrale.
Après excitation avec une longueur d’onde comprise entre 400 et 500 nm, les échantillons de solution des deux complexes binucléaires présentent une photoluminescence NIR large et sans caractéristique à température ambiante, avec des maxima d'émission (λ em ) centrés à λ em = 746 et 732 nm pour les dérivés IIIa et IVa , respectivement, avec un rendement quantique de la photoluminescence (abrégé PLQY) de 0,13% et 0,06% en condition dégazée. Le spectre d'émission à l'état stable semble être indépendant de la longueur d'onde, mais il présente un léger décalage bathochrome dans des conditions d'équilibrage à l'air. Les traces de désintégration de l'état excité après excitation par laser à la picoseconde pulsé montrent une désintégration bi-exponentielle avec τ 1 = 81,6 (64%) et τ 2 = 38,9 (36%) ns, pour le dérivé IIIa , et des durées de vie (τ = temps de vie) encore plus courtes sont enregistrées pour les analogues IVa (voir Tableau 3). Les décroissances de désexcitation dépendaient peu de la présence du dioxygène triplet, comme prévu pour un processus d'extinction contrôlé par diffusion en compétition avec un état excité à vie si courte.
À l'inverse, les complexes mononucléaires M1 et M2 présentent une émission décalée à une longueur d'onde de 700 nm, en raison de la longueur de conjugaison π beaucoup plus courte du ligand chromophore, ainsi qu'un état excité prolongé et un PLQY plus élevé, soit les valeurs τ = 319 ns et 0,5%, respectivement, pour M1 en condition dégazée.
Dans l'ensemble, la décroissance bi-exponentielle et la dépendance à l'oxygène observées dans la photoluminescence des composés binucléaires indiquent la présence de deux états excités énergétiquement proches, mais pas encore totalement équilibrés sur l'échelle de temps des processus radiatifs globaux, avec un caractère de triplet qui peut être décrit provisoirement avec un caractère mixte de transfert de charge entre le métal et le ligand (abrégé 3 MLCT = Metal-to-Ligand Charge Transfer, en anglais) ainsi que entre un ligand et une autre ligand (abrégé 3 LLCT = Ligand-to-Ligand Charge Transfer, en anglais).
Pour les complexes binucléaires, une émission hypsochrome décalée d' environ 1350 cm -1 ainsi que l'apparition d'une progression vibronique claire sont observées lors de l'abaissement de la température à 77 K dans une matrice congelée dans CH 2 Cl 2 (voir tableau 1). L'espacement observé d'environ 1350 cm -1 est attribuable aux modes vibrationnels intramoléculaires C=C et C=N, d'après des données connexes sur les émetteurs organiques de thiazolo[5,4-d]thiazole (Dyes and Pigments, Pinto M.R. et al, J Photochem Photobiol A : Chemistry 2001 ;143:119 ; Woodward A.N. et al, J Am Chem Soc 2017 ;139:8467). Cet effet est accompagné d'une prolongation de la durée de vie de l'état excité qui atteint une valeur aussi longue que τ 1 = 356,5 µs (68%) et τ 2 = 123,1 µs (32%) pour IIIa . Des résultats similaires sont observés pour IVa (voir tableau 3). Dans l'ensemble, cet effet indique un changement de la nature de l'état excité émissif qui devient considérablement 3 LC en nature et implique principalement l'échafaudage du ligand 6 π-conjugué. En revanche, les dérivés mononucléaires M1 et M2 conservent le profil d'émission large et sans caractéristiques à basse température, ce qui indique un caractère 3 MLCT encore important mélangé à la composante 3 LLCT de l'état excité émetteur.
Tableau 1. : Données photophysiques enregistrées pour les complexes IIIa–IIIb , IVa , IVa–IVb , et M1–M2 dans une solution diluée de CH 2 Cl 2 à la fois à température ambiante et dans une matrice congelée à 77 K. sh désigne un épaulement.
Tableau 2. Données photophysiques enregistrées pour les complexes IIIa , IVa , IIIb et IVb à l’état solide :