INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le composé organique O comprenant au moins une fonction (méth)acrylate ne comprend pas de structure siloxane. Conviennent notamment comme composés organiques O comprenant une fonction (méth)acrylate, les composés (méth)acrylates époxydés, (méth)acryloglycéropolyesters, (méth)acrylo-urétanes, (méth)acrylopolyéthers, (méth)acrylopolyesters, et (méth)acrylo-acryliques. Sont plus particulièrement préférés le triacrylate de triméthylolpropane, le diacrylate de tripropylène glycol, l’hexanediol diacrylate et le tétraacrylate de pentaérythritol.
A titre d’exemple de composé organique O comprenant une fonction (méth)acrylate, on peut citer (noms chimiques en anglais): ethylhexyl acrylate, stearyl acrylate, tetrahydrofurfuryl acrylate, lauryl acrylate, isodecyl acrylate, 2(2-ethoxyethoxy)ethyl acrylate, cyclohexyl acrylate, isooctyl acrylate, tridecyl acrylate, isobornyl acrylate, caprolactone acrylate, alkoxylated phenol acrylates, 1 ,3-butylene glycol diacrylate, 1 ,4-butanediol diacrylate, diethylene glycol diacrylate, neopentyl glycol diacrylate, tetraethylene glycol diacrylate, triethylene glycol diacrylate, dipropylene glycol diacrylate, alkoxylated hexanediol diacrylates, trimethylolpropane triacrylate, ethoxylated trimethylolpropane triacrylate, propoxylated glycerol triacrylate, pentarythritol triacrylate, pentaerythritol tetraacrylate, di-trimethylolpropane tetraacrylate, et di-pentaerythritol pentaacrylate.
La composition silicone photoréticulable X peut comprendre de 0 à 50% de composé organique O par rapport à la masse totale de la composition silicone photoréticulable X .
Selon un mode de réalisation, la composition silicone photoréticulable X comprend en outre une charge D .
La composition silicone photoréticulable X peut comprendre de 0 à 50% massique de charge D , de préférence de 10 à 50% de charge D , préférentiellement de 10 à 40% de charge D , encore plus préférentiellement de 20 à 35% de charge D par rapport à la masse totale de la composition silicone photoréticulable X .
Selon un mode de réalisation, la composition silicone photoréticulable X comprend entre 20 à 30% massique de charge D par rapport à la masse totale de la composition silicone photoréticulable X .
Cette charge est de préférence minérale. La charge D peut être un produit très finement divisé dont le diamètre particulaire moyen est inférieur à 0,1 µm.
PPG-8 Céteth-1 ; Polyoxyéthylène (1) Polyoxypropylène (8) Cétyl Ether tel que ceux vendus sous le nom Nikkol PBC-41 de Nikko Chemicals Co,
PPG-4 Céteth-10; Polyoxyéthylène (10) Polyoxypropylène (4) Cétyl éther tel que ceux vendus sous le nom Nikkol PBC-33 de Nikko Chemicals Co.,
PPG-4 Céteth-20; Polyoxyéthylène (20) Polyoxypropylène (4) Cétyl éther tel que ceux vendus sous le nom Nikkol PBC-34 de Nikko Chemicals Co.,
PPG-5 Céteth-20 ; Polyoxyéthylène (20) Polyoxypropylène (5) Cétyl Ether tel que ceux vendus sous le nom Procetyl AWS de Croda Inc,
PPG-8 Céteth-20 ; Polyoxyéthylène (20) Polyoxypropylène (8) Cétyl Ether tel que ceux vendus sous le nom Nikkol PBC-44 par Nikko Chemicals Co. et
PPG-23 Stéareth-34 ; Polyoxyéthylène Polyoxypropylène Stéaryl Ether (34 EO) (23 PO) tel que ceux vendus sous le nom Unisafe 34S-23 de Pola Chemical Industries. Ils peuvent fournir une composition ayant une stabilité sur une longue durée, même si la température de la composition est augmentée et diminuée dans une période relativement courte.
Il peut être préférable que les éthers d’alkyle (en C 16 -C 30 ) polyoxyéthylénés (1-40 EO) et polyoxypropylénés (1-30 PO) soient des éthers d’alkyle (en C 16 -C 24 ) (15-40 EO) et polyoxypropylénés (5-30 PO) , qui pourraient être sélectionnés dans le groupe consistant en PPG-6 Décyltétradéceth-30, PPG-13 Décyltétradéceth-24, PPG-6 Décyltétradéceth-20, PPG-5 Céteth-20, PPG-8 Céteth-20 et PPG-23 Stéareth-34.
Il peut être encore plus préférable que les éthers d’alkyle (en C 16 -C 30 ) polyoxyéthylénés (1-40 EO) et polyoxypropylénés (1-30 PO) soient des éthers d’alkyle (en C 16 -C 24 )(15-40 EO) et polyoxypropylénés (5-30 PO), qui pourraient être sélectionnés dans le groupe consistant en PPG-6 Décyltétradéceth-30, PPG-13 Décyltétradéceth-24, PPG-5 Céteth-20 et PPG-8 Céteth-20.
En tant que tensioactifs de silicone (7), qui peuvent être utilisés en tant que tensioactif non ionique ci-dessus, on peut citer ceux divulgués dans les documents US-A-5364633 et US-A-5411744.
Le tensioactif de silicone (7) en tant que tensioactif non ionique ci-dessus peut de préférence être un composé de formule (I) :
R 1 , R 2 et R 3 , indépendamment les uns des autres, représentent un radical alkyle en C 1 -C 6 ou un radical -(CH 2 ) x -(OCH 2 CH 2 ) y -(OCH 2 CH 2 CH 2 ) z -OR 4 , au moins un radical R 1 , R 2 ou R 3 n'étant pas un radical alkyle ; R 4 étant un hydrogène, un radical alkyle ou un radical acyle ;
Bien entendu, le moule 10 n'est pas limité à une forme parallélépipèdique et pourra présenter toute autre forme géométrique adaptée à l'application.
Avantageusement, un raccord pneumatique 23 est en communication fluidique avec la partie 11 ayant une structure lacunaire. Le raccord pneumatique 23 est fixé à la partie 12 que ledit raccord pneumatique 23 traverse. Dans ce cas, la partie 12 définit une enveloppe étanche entourant au moins partiellement, de préférence complètement la partie 11 ayant une structure lacunaire (sauf en partie supérieure de la partie 11 ayant une structure lacunaire, cette partie supérieure ouverte étant destinée à être fermée par un couvercle). A cet effet, une paroi, externe ou interne, qui délimite la partie 12 est étanche. Alternativement, la partie 12 est réalisée dans un matériau plein.
Le raccord pneumatique 23 est destiné à être relié à une pompe à vide afin d'extraire le liquide de mouillage de la préforme via la partie 11. Cette extraction de liquide par le vide peut être effectuée en plus du séchage par chauffage ou essorage mécanique lié à l'effort de compactage appliqué sur la préforme fibreuse mouillée.
Suivant le niveau de séchage visé, le tirage de vide n’est pas indispensable. En effet, il est possible de réaliser uniquement un séchage, par exemple à une température supérieure à 100°C pour atteindre une température d'ébullition de l’eau, sans avoir à utiliser le raccord pneumatique 23.
Alternativement, il est possible de réaliser un séchage en même temps qu'un compactage au moyen d'une contreforme venant presser la préforme fibreuse contre le moule 10.
Pour un niveau de séchage optimum, il est possible de réaliser un séchage avec un tirage de vide à travers le moule 10. Un tel mode de réalisation nécessite de fermer le moule 10 et de prévoir une poche à vide autour du moule 10 pour que le vide puisse extraire le liquide de mouillage de la préforme fibreuse. Alternativement, il est possible d'utiliser un couvercle et un joint rapportés sur la face supérieure de la partie 12 dans le cas où la partie 12 comporte un fond étanche ou est fixée sur un tel fond.
Avantageusement, la partie 11 ayant une structure lacunaire et la partie 12 ayant une structure rigide forment une seule et même pièce. Ces deux parties 11 et 12 sont solidaires l’une de l’autre, et de manière inamovible. Il peut exister une continuité de matière entre la partie 11 et la partie 12. En particulier, il peut exister une continuité de matière entre les filaments 17 constituant la partie 11 et les filaments 17 constituant la partie 12. Pour réaliser la partie 11 ayant une structure lacunaire, les filaments 17 sont entrecroisés et espacés entre eux comme précédemment indiqué. Pour réaliser la partie 12 ayant une structure rigide, les filaments 17 sont disposés bord à bord de façon à réaliser un matériau plein ou sont espacés entre eux d'un très faible écart (inférieur à 0.2mm par exemple).
De préférence, l'ensemble du moule 10, ou à tout le moins la partie 11 ayant une structure lacunaire, est réalisé en résine à base de polyétherimide thermoplastique amorphe, dit PEI. Avantageusement, le matériau utilisé est un matériau de type Ultem 1010 (marque déposée) car sa température de transition vitreuse (Tg) de 215°C est compatible avec la température de séchage de l'ordre de 100°C. En outre, ce matériau présente de bonne propriétés mécaniques. Alternativement, il est possible d'utiliser un matériau de type Ultem 9085 (marque déposée) ayant une température de transition vitreuse (Tg) de 185°C.
Le moule 10, ou à tout le moins la partie 11 ayant une structure lacunaire, est de préférence obtenu par un procédé de fabrication additive par dépôt de filaments 17. Un tel procédé de fabrication est intrinsèquement bien adapté à la pièce à fabriquer, dans la mesure où la réalisation des différentes rangées de filaments peuvent être réalisées les unes après les autres par ajout successif de matière. Alternativement, le moule 10 peut être produit en fabrication additive métallique en lattices par exemple ou par tout autre procédé de fabrication adapté à l'application.
En variante, la partie 12 ayant une structure rigide est réalisée dans un matériau métallique, comme par exemple de l'aluminium, ou un matériau plastique.
Il est à noter que, dans certains cas, le moule 10 peut servir seulement au séchage de la préforme fibreuse, sans aspiration ni pressage autre que celui nécessaire pour introduire la préforme fibreuse dans le moule 10.
L'invention concerne en outre un procédé de séchage d'une préforme fibreuse comportant au moins une étape de mise en place de la préforme fibreuse à l'intérieur d'un moule de séchage 10.
anneau d’écartement en matériau composite et son procédé de fabrication Domaine de l’invention La présente invention concerne les anneaux d’écartement pour soufflante de turbomachine et plus particulièrement leur procédé de fabrication.
Arrière-plan technologique Les rotors de soufflante de turbomachine comprennent le plus souvent un disque de soufflante avec une pluralité d’aubes fixées au disque et s'étendant selon des directions sensiblement radiales à partir du disque. Ils comprennent également des plateformes inter-aubes interposées entre les aubes pour délimiter intérieurement la veine d’écoulement secondaire. Ces plateformes inter-aubes sont rendues solidaires du disque par une bride de retenue amont et une bride de retenue aval.
L’ensemble selon l’invention, est à même de remédier à tous les problèmes de divergence entre implants et d’usure de la liaison amovible entre l’appareil et les ancrages avec en addition la protection biomécanique des implants.
Bien entendu, l’homme de métier sera apte à réaliser l’invention telle que décrite et représentée en appliquant et en adaptant des moyens connus sans qu’il soit nécessaire de les décrire ou de les représenter.
Il pourra également prévoir d’autres variantes sans pour cela sortir du cadre de l’invention tel que déterminé par la teneur des revendications.
COMPOSITION COSMETIQUE ECOBIOLOGIQUE APTE A REDUIRE DURABLEMENT LES SIGNES DU VEILLESSEMENT CUTANE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine de la cosmétique, en particulier des compositions cosmétiques, avantageusement écobiologiques, et leurs utilisations pour prévenir et/ou lutter contre l’apparition des signes du vieillissement cutané ou encore assurer ou favoriser la régénération de la peau, en particulier la cicatrisation de la peau.
ETAT DE LA TECHNIQUE La peau est l’organe du corps humain à la fois le plus lourd et plus étendu dont la composition correspond à la superposition de trois couches principales, respectivement de la plus profonde à la plus superficielle : l’hypoderme, le derme et l’épiderme. Cet organe constitue la principale barrière qui empêche la perte d’eau par l’organisme et sépare l’organisme du milieu extérieur pour lutter contre les diverses agressions physiques, chimiques et microbiennes du milieu environnant.
L’épiderme, en contact avec l’environnement extérieur, est un épithélium pluristratifié, kératinisé, squameux non vascularisé ; il est, principalement composé de couches de kératinocytes qui représentent 90 à 95 % des cellules épidermiques ; il contient également des mélanocytes, des cellules de Langerhans et des cellules de Merkel. Dans ce tissu, le compartiment extracellulaire est réduit au ciment intercellulaire.
A l’inverse, le derme est constitué d’un petit nombre de cellules et d’une matrice bien développée. Les fibroblastes constituent la population majoritaire des cellules résidentes du derme. Elles sont dispersées dans la matrice extracellulaire, un réseau de polymères constitué en prévalence de protéines, notamment collagènes, et élastine, ainsi que de glycoprotéines, protéoglycanes (PG), et glycosaminoglycanes (GAG). Le derme est traversé par un réseau ramifié de vaisseaux sanguins, de vaisseaux lymphatiques et de nerfs qui met en relation la peau avec le reste de l’organisme.
L’hypoderme est la partie la plus profonde de la peau et la plus épaisse (jusqu’à 3 cm d’épaisseur sur l’abdomen) ; c’est une zone majeure de dépôts graisseux. L’hypoderme sépare la peau des tissus sous-jacents.
Il est connu que les signes du vieillissement cutané se traduisent par des modifications de l’état de la peau qui sont essentiellement dues à un ralentissement et à un déséquilibre du fonctionnement cutané. On observe ainsi une diminution de la qualité du derme avec une baisse des niveaux de protéines de structure de la matrice, e.g., PG et GAG, accompagné par une perte de consistance de la matrice extracellulaire ; une diminution de l’épaisseur de l’épiderme (ralentissement du renouvellement cellulaire ou hypoplasie), une baisse de la production de lipides et des protéines de structure épidermique, un déséquilibre de la desquamation ainsi qu’une réduction du contenu en eau de la peau.
Les manifestations les plus évidentes du vieillissement cutané, notamment du visage, est la formation de rides et ridules, l’apparition de taches pigmentaires, la perte d’éclat et de densité de la peau.
Une solution actuellement proposée pour masquer les défauts superficiels de la peau est l’utilisation de charges ou d’agents dits « flouteurs » tels que le talc, l’amidon, le mica, la silice, la poly-bêta-alanine, la séricite, l’oxyde de fer brun ou encore le dioxyde de titane. Toutefois, ces composés, qui se présentent généralement sous une forme poudreuse, vont uniquement apporter une correction visuelle des défaut de surfaces ( e.g. , rides, ridules ou encore pores dilatés), via un effet de lissage optique/visuel de la surface de la peau avec des agents diffuseurs de lumière dont le seul rôle est de combler les défauts de relief. Ainsi, la peau est visuellement unifiée, matifiée et l’apparence des rides/ridules et des pores dilatés est réduite par un procédé correspondant à du « camouflage ». Cette solution n’est pas durable, notamment du fait que ces composés ont tendance à migrer dans les rides au cours de la journée, mais aussi du fait du démaquillage en fin de journée.
Une autre approche, consiste à appliquer des compositions cosmétiques aptes à lutter biologiquement contre le vieillissement cutané, à favoriser la régénération des cellules de la peau, et donc susceptible d’aider également la cicatrisation de la peau lésées, en particulier chez les personnes âgées. Ces différentes applications sont en général regroupées sous l’indication « anti-âge ». Dans ces produits des ingrédients actifs sont intégrés pour stimuler directement ou indirectement la croissance des fibroblastes, renforcer la jonction dermo-épidermique, combattre le stress oxydatif ou encore favoriser la production des protéines et glycanes de structure et par ce biais favoriser la régénération et réparation de la peau.
Parmi les solutions de l’art antérieur, de nombreux composés ne sont pas exempts d’effets secondaires délétères. A titre d’exemple, les rétinoïdes sont décrits pour leur capacité à stimuler la croissance des fibroblastes. Cependant, leur utilisation n’est pas recommandée en cosmétique en raison de leur action phototoxique et potentiellement mutagène (Mei et al. , 2005).
Par ailleurs, dans la majorité des cas, les compositions cosmétiques dites anti-âges ont un effet positif rapide sur les signes du vieillissement cutané, souvent lié à l’amélioration de l’hydratation cutanée. Cependant, les bénéfices à long terme de l’application de ces compositions anti-âges sont négligeables. Il ressort de ce qui précède qu’il subsiste un besoin de proposer une solution anti-âge efficace qui propose des effets bénéfiques à long terme.
Des solutions de l’art antérieur, qui proposent des effets à long terme sont des solutions invasives comme la dermabrasion, les injections de combleurs (ou « fillers ») ou de toxine botulinique, le traitement laser ou d’autres formes de chirurgie esthétique. Or ces solutions permettent des réduire les signes du vieillissement cutané de façon plus durable mais présentent des risques non négligeables pour la santé humaine.
Il subsiste donc un besoin évident de mettre au point, notamment selon les principes de l’écobiologie, des compositions cosmétiques, non pharmaceutiques, en particulier écobiologiques, qui permettent de lutter efficacement et durablement ( i.e. , à long terme) contre le vieillissement cutané et l’apparition de ses signes, et qui permettent de favoriser la régénération cutanée, en particulier la cicatrisation, notamment de la peau âgée.
Parallèlement, la tigelle 32’’ dont le diamètre est supérieur à celui de la tigelle 32’ de la ne peut aller jusqu’au fond 20a’ de la cavité évasée 20’ et vient en appui, par son bord périphérique externe 32a’’ contre une zone de contact Z2 de la face inclinée 20b’ de la cavité, à distance du fond 20a’, laissant ainsi un espace libre entre l’extrémité libre de la tigelle 32’’ et le fond 20a’, et déforme latéralement la face inclinée de la cavité comme représenté sur la .
Dans les exemples illustrés aux figures 5 et 6A un contact étanche est réalisé entre le bord périphérique externe 30a’ (resp. 30a’’) de la partie fixe 30’ (resp. 30’’) et la face inclinée 18b’, de même qu’entre le bord périphérique externe 32a’ (resp. 32a’’) de la tigelle 32’ (resp. 32’’) et le fond 20a’ ou la face inclinée de la cavité 20b’. La face inclinée 18b’ du premier réceptacle 18’ (resp. 18) présente une conicité généralement comprise entre 80 et 100° et, par exemple, de l’ordre de 90° (angle du cône ou angle d’évasement entre les deux parois opposées visibles dans la section longitudinale des figures 5 et 6A et qui forment un cône) pour pouvoir accueillir une pluralité de diamètres de parties fixes de pompes parmi une gamme prédéterminée. De même, la face inclinée 20b’’ du deuxième réceptacle 20’ présente une conicité plus faible, généralement comprise entre 5 et 25° et, par exemple de l’ordre de 20° (angle du cône ou angle d’évasement entre les deux parois opposées visibles dans la section longitudinale des figures 5 et 6A et qui forment un cône) pour pouvoir accueillir une pluralité de diamètres de tigelles de pompes parmi une gamme prédéterminée.
La reprend la configuration de la (le principe qui suit s’applique également à d’autres dimensions de pompes et de tigelles tel qu’illustré sur la ) et illustre le fait que le flacon à recharger R’’ peut, malgré une inclinaison par rapport à la verticale suivant laquelle est agencé le flacon S, généralement dans une plage angulaire inférieure ou égale à 15°, voire à 10°, permettre la mise en œuvre du procédé tel qu’il a été décrit plus haut. Ainsi, avec un flacon à recharger R’’ incliné, la partie fixe 30’’ de la pompe et la tigelle 32’’ d’actionnement de la pompe sont inclinées de manière correspondante et le contact opérationnel avec les réceptacles 18’ et 20’ est assuré : -le diamètre externe de la partie fixe de pompe 30’’ vient en appui par son bord périphérique externe 30a’’ contre une zone de contact Z1’ de la face inclinée 18b’ qui, grâce à sa souplesse, se déforme élastiquement par rapport à la zone de contact Z1 de la du côté où penche le flacon (du côté diamétralement opposé le bord périphérique externe 30a’’ reste en contact avec une zone de contact Z1’’ plus haute que Z1’ et moins déformée) ; -la tigelle 32’’ vient en appui, par son bord périphérique externe 32a’’, contre une zone de contact Z2’ de la face inclinée 20b’ de la cavité évasée 20’ qui, grâce à sa souplesse, se déforme élastiquement par rapport à la zone de contact Z2 de la du côté où penche le flacon (du côté diamétralement opposé le bord périphérique externe 32a’’ reste en contact avec une zone de contact Z2’’ plus haute que Z2’ et moins déformée).
Les actions d’enfoncement de la pompe et de déformation de la valve élastiquement déformable en deux parties telles que décrites ci-dessus sont donc possibles même avec une inclinaison du flacon à recharger.
A titre d’exemple, la première partie de valve 12, 12’ est réalisée dans une matière souple telle qu’un élastomère et il en est de même pour la deuxième partie de valve 14. La pièce intermédiaire 16 (ex : bague encliquetée) est par exemple réalisée dans une matière rigide afin d’éviter toute déformation lors de la mise en œuvre de la valve déformable élastiquement, par exemple en polypropylène.
On notera que la forme évasée du premier réceptacle 18 des figures 1, 2 et 4 permettait déjà d’accueillir des pompes avec des dimensions de parties fixes qui diffèrent de l’une à l’autre.
Dans le mode des figures précédentes le liquide est sous pression à l’intérieur du flacon source qui est rigide. Les figures 7A-10B illustrent différentes variantes de réalisation possibles pour mettre le liquide du flacon source sous pression.
Les figures 7A-7B illustrent une première forme de réalisation dans laquelle le flacon source S1 comprend une enveloppe externe rigide E qui renferme une poche souple déformable Ps soumise à la pression d’un gaz présent dans l’espace entre l’enveloppe et la poche. Tout ce qui a été décrit précédemment concernant la valve en deux parties 12 (resp. 12’), 14 et la pièce intermédiaire 16 s’applique ici. Par contre, ici la pièce intermédiaire 16 est fixée sur le col C’ de l’enveloppe externe E et la deuxième partie 14’ de valve est légèrement modifiée par l’adjonction d’une jupe cylindrique interne verticale 14’a (ou d’éléments d’extension verticaux) qui permet de pincer le col c de la poche entre cette extension verticale 14’a et la face interne du col C’ de l’enveloppe E, et donc de maintenir la poche à l’intérieur de l’enveloppe. Dans cette variante le flacon source ne comporte pas de tube plongeur. La représente le système partiel dans un état non déformé de la valve. La représente le système complet avec un flacon R à re-remplir qui est retourné et plaqué contre l’interface de remplissage 10’’ du système partiel de la . L’effort de déformation F2 provoque la déformation de la valve et son ouverture (comme expliqué en détail ci-dessus pour le mode des figures 1 à 4) afin de pouvoir transférer du liquide sous pression du flacon S1 au flacon R.
Les figures 8A-8B illustrent une deuxième forme de réalisation qui diffère de la première forme de réalisation des figures 7A-B par le fait que le flacon source S2 ne comporte pas d’enveloppe rigide entourant la poche souple déformable Ps. Ainsi, pour mettre le liquide de la poche sous pression, l’utilisateur comprime la poche Ps avec sa main M comme représenté sur la .