INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 5, 8 et 11 illustrent les courbes du courant circulant à travers le contacteur I trig , de la tension réseau U l1-l2 , de la tension moteur U m et de la tension aux bornes d’un thyristor de la phase L1 V th1 . Les figures 6, 9 et 12 représentent les courbes les courbes du courant circulant à travers le contacteur I trig , du courant en sortie de l’onduleur I ond , courant moteur I m et du courant réseau de la phase L1 I res . Les figures 7, 10 et 13 illustrent les courbes du courant circulant à travers le contacteur I trig et du courant moteur I m .
Les flèches sur les figures 5 à 13 indiquent la phase de transition de l’alimentation par le variateur vers l’alimentation par le réseau.
Les vues (b) et (c) sur chacune des figures 5 à 11 sont un agrandissement des vues (a) d’un facteur de 10 et de 500 pour l’échelle des temps, respectivement, autour de ladite phase de transition.
On remarque, notamment sur les vues (b) et (c) de chacune des figures 5 à 13 que le courant I trig est nul avant l’instant du bypass. Les oscillations visuelles du courant Itrig avant l’instant de bypass sur les figures 6(a), 9(a) et 12(a) sont dues à la précision des sondes de courant expérimentales utilisées (Rogowski). En effet, la sonde utilisée pour la mesure du courant Itrig de l’ordre de 100A est de calibre 6000A.
Sur chacune des figures 5 à 13, on remarque, notamment sur la courbe du courant moteur I m , que le moteur continue de fonctionner, sans qu’il n’y ait un temps de blackout.
De plus, aucune casse des thyristors n’apparaît d’après la courbe de la tension aux bornes d’un thyristor de la phase L1 V th1 .
En effet, le réseau est protégé dans cet exemple avec des fusibles UR de 500A et le variateur avec des fusibles UR 350A. Si l’un des thyristors était cassé (en circuit fermé), un court-circuit entre phases réseau serait immédiatement apparu dans la forme d’onde V th1 mesurée aux bornes du thyristor, mais ce n’est pas le cas. Ce résultat valide alors le procédé de bypass selon l’invention.
On note ici que la charge n’est pas concernée par le court-circuit entre phases qui apparaît au moment du bypass au niveau de l’onduleur. En effet, les courbes montrent bien que, lorsque le courant I trig commence à augmenter (effet du court-circuit) à cause de la fermeture du contacteur, le courant moteur I m , quant à lui, reste stable et ne subit aucune augmentation rapide du courant.
Cependant, les résultats obtenus montrent aussi l’existence d’une ondulation du courant moteur au moment du bypass. Elle est probablement due aux imperfections liées à la synchronisation de la tension moteur par rapport à celle du réseau ainsi qu’à la différence entre les valeurs efficaces de ces deux tensions à cause de la présence d’une inductance de ligne à l’entrée du variateur. En effet, plus la charge est grande, plus la différence entre ces tensions est grande et plus l’ondulation est importante.
Il est à noter que, malgré tout, pour les différents niveaux de courant moteur, l’ondulation reste faible et ne dure qu’une période grâce à la continuité d’alimentation du moteur qui ne subit aucun blackout pendant le bypass.
Le déroulement du cyclage du procédé selon l’invention suit l’organigramme de la .
Dans l’exemple de la , le pistolet de pulvérisation 43 est couplé à un endoscope 44 qui va permettre de voir les zones à nettoyer même si celles-ci sont à l’intérieur du moteur 1. L’endoscope 44 comprend un éclairage et un système optique qui véhicule l'image d'un bout à l'autre de l'appareil afin de pouvoir bien positionner le pistolet de pulvérisation 43. Il est ainsi possible d’atteindre des parties non visibles sans devoir démonter le moteur 1.
La illustre des étapes du procédé selon l’invention : on positionne le pistolet de pulvérisation 43 à proximité du dépôt 2 de la zone à nettoyer de l’élément du moteur 3 pour y projeter des pellets 5,voir la première image, par effet mécanique, l’impact des pellets 5 de glace carbonique chargés d’énergie cinétique (EC = ½ mv²) va fragilise le dépôt 2, voir la deuxième image. Cette énergie dépend de la vitesse de projection qui est choisie pour s’adapter au besoin selon le type et la taille du débris à enlever ou de la pièce en fonction de la zone à nettoyer ou du matériau de la pièce à nettoyer, elle est comprise entre 60 à 120m/s, et si on utilise une buse de sortie à profil venturi, la vitesse peut aller jusqu’à 290m/s, sous l’effet de la basse température (entre -78,2°C et -78,5°C voire -80°C pour la glace sèche carbonique), le dépôt 2 se fragilise, se contracte en se fissurant et se détache du support. Le différentiel thermique, différence de température entre le dépôt 2 (induite par la glace carbonique) et le support, facilite le décollement du dépôt 2, et au moment de l’impact, la glace carbonique se sublime, c'est-à-dire passe de l’état solide à l’état gazeux en prenant jusqu’à 700 fois son volume, ce qui a pour effet de provoquer le soulèvement du dépôt de la zone à nettoyer, voir la troisième image, évacuation des dépôts par une ventilation sèche F0 avec une faible vitesse pour éviter que les dépôts détachés n’impactent les pièces situées en aval de façon trop violente et sans risque de dégradation. Cette ventilation sèche pourra être obtenue en faisant tourner le moteur à bas régime soit environ 15 à 20% de son fonctionnement maximal. La ventilation va créer une poussée qui va évacuer les dépôts. Ceci est fait en général quand le moteur est au ralentit sol, ou « ground idle » en anglais. Celui-ci est différent selon la taille du moteur et donc l’avion qu’il motorise.
Laminoir à cage mobile et à porte étanche La présente divulgation relève du domaine du laminage à froid qui permet d’obtenir l’épaisseur finale d’une bande métallique par passage successif de cette bande entre des cylindres en présence d’efforts élevés simultanément en pression et en traction.
Un laminoir de type « Sendzimir » comporte une pluralité de cylindres, ou rouleaux, qui sont agencés les uns par rapport aux autres pour permettre le changement des caractéristiques mécaniques d’une bande métallique et obtenir une épaisseur de bande qui peut être inférieure à 3 millimètres.
La présente divulgation relève plus particulièrement des laminoirs 20 cylindres du type que l’homme du métier connaît sous le nom « split housing » et qui comporte de manière notable une partie de cage supérieure et une partie de cage, inférieure, mobiles l’une par rapport à l’autre, et par opposition l’état de la technique connu à cage monobloc.
Plus particulièrement, il est connu un laminoir « Sendzimir » qui peut comporter vingt cylindres ; un exemple de réalisation d’un tel laminoir à vingt cylindres est illustré dans les documents US 5 193 377 et US 5 471 859.
La annexée à la présente description est issue de ces deux demandes.
Cette représente une vue schématique d’une coupe transversale d’un laminoir à vingt cylindres. Sur cette figure, les cylindres sont répartis en un groupe inférieur G I et un groupe supérieur G S ; plus précisément, ces groupes G I et G S présentent une structure symétrique et comportent chacun dix cylindres dont : un cylindre de travail 12, deux premiers cylindres intermédiaires 13, trois seconds cylindres intermédiaires 14 et 15, et quatre cylindres d’appui, ou ensemble de galets d’appui, qui sont à l'extérieur de l'arrangement et qui sont notés A, B, C et D pour le groupe supérieur G S et E, F, G, H pour le groupe inférieur G I .
Cette nomenclature pour les différents cylindres constitutifs d’un laminoir à vingt cylindres est d'usage dans le domaine des laminoirs, et est bien connue de l’homme du métier.
Il est reconnu dans le domaine des laminoirs que cet agencement de cylindres illustré en permet de travailler efficacement une bande métallique BM pour obtenir l’épaisseur de bande souhaitée
Les documents US 5 193 377, et US 5 471 859 divulguent un tel laminoir à cage monobloc, qui autorise seulement un faible écartement entre les cylindres de travail, respectivement supérieur et inférieur, ce qui peut être à l’origine de difficulté, en particulier lorsqu’il est nécessaire de réaliser les opérations de maintenance, typiquement de changement de cylindres.
Dans un tel laminoir 20 cylindres, à cage monobloc, la fenêtre de maintenance accès est fermée par une grande porte. Lors des opérations de laminage, cette porte assure une étanchéité à l’huile de lubrification/refroidissement qui est aspergée à haut débit dans la cage par des rampes d’aspersion, internes à la cage. Cette porte est articulée par charnières à un dormant de la cage, pour donner un accès à l’ensemble des 20 cylindres lors de sa position d’ouverture, à savoir les deux cylindres de travail, les quatre premiers cylindres intermédiaires, et les six deuxièmes cylindres intermédiaires, et les huit ensembles de galets d’appui.
Un tel état de la technique à cage monobloc est par exemple divulgué par le document WO 2015/071608 A1 de la présente Demanderesse.
WO2015/071608 A1 enseigne que la (grande) porte d’accès, appelée porte principale dans WO 2015/071608 A1 peut être équipée d’un portillon, à savoir une petite porte, articulée sur la porte principale. Cette petite porte permet de simplifier la maintenance des cylindres de travail, et des premiers cylindres intermédiaires, en permettant leur accès, avantageusement sans nécessiter l’ouverture de la porte principale qui reste fermée.
Ainsi, et dans une position d’ouverture du portillon, celui-ci permet d’accéder aux cylindres de travail 12 et aux premiers cylindres intermédiaires 13 par une ouverture centrale formée dans la porte principale, avantageusement, sans avoir à ouvrir la porte principale, de manœuvre bien plus fastidieuse.
Dans une position fermée du portillon (la porte principale alors fermée), ce dernier ferme ladite ouverture formée dans la porte principale, ledit portillon étant équipé de butées assurant le calage axial des cylindres de travail 12 (en façade), lors des opérations de laminage.
IV-4 Essais de compositions de caoutchouc Les exemples présentés ci-dessous ont pour objet de comparer le compromis de performances les propriétés mécaniques (allongement à la rupture et contrainte rupture) et la rigidité de trois compositions conformes à la présente invention (C1 à C3) avec deux compositions témoin (T1 et T2).
Le Tableau 3 présente les compositions testées (en pce), ainsi que les résultats obtenus.
Les compositions C1 et C2 diffèrent de la composition témoin T1, et la composition C3 de la composition T2, uniquement par la présence d’un imidazole. Les compositions témoin T2 et C3 permettent d’étudier l’impact du rapport massique du taux de soufre sur le taux de l’accélérateur de vulcanisation par rapport au composition T1 et C1.
Les résultats des compositions C1 et C2 sont exprimés en pourcentage base 100 par rapport à la composition témoin T1 et les résultats de la composition C3 sont exprimés en pourcentage base 100 par rapport à la composition témoin T2.
Compositions T1 C1 C2 T2 C3 Elastomère E1(1) 100 100 100 100 100 Silice(2) 38,5 38,5 38,5 38,5 38,5 Agent de couplage(3) 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 Imidazole 1(4) - 3 - - 3 Imidazole 1(5) - - 1,67 - - 6PPD(6) 2 2 2 2 2 Cire anti-ozone(7) 1 1 1 1 1 Acide stéarique(8) 2 2 2 2 2 ZnO(9) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 Soufre 1 1 1 1 1 Accélérateur(10) 1 1 1 2 2 Propriétés AR à 23°C 100 146 137 100 121 CR à 23°C 100 233 233 100 134 MSA 100 à 23°C 100 91 100 100 92
(1) Elastomère E1 obtenu par le procédé décrit au point IV-2 ci-dessus (2) Silice « Zeosil 1165MP » de la société Solvay (3) Silane liquide triethoxysilylpropyltetrasulfure (TESPT) « Si69 » de la société Evonik (4) 1-benzyl-2-methylimidazole (BMI) CAS : 13750-62-4 de la société Aldrich (5) 2-ethylimidazole CAS 1072-62-4 de la société Aldrich (6) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediamine « Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys (7) Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax (8) Acide stéarique « Pristerene 4931 » de la société Uniqema (9) Oxyde de zinc de grade industriel de la société Umicore (10) N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys
Les résultats présentés dans le Tableau 3 ci-dessus montrent que la combinaison d’un copolymère selon l’invention et d’un imidazole conforme à l’invention permet d’améliorer à la fois l’allongement à la rupture et la résistance à la rupture de la composition sans trop impacter la rigidité de la composition. Cet effet est particulièrement marqué pour les compositions présentant un rapport massique du taux de soufre sur le taux de l’accélérateur de vulcanisation supérieur à 0,5.
Milieu et procédé de culture des archaea méthanogènes La présente invention concerne un nouveau milieu de culture permettant la culture d’archaea méthanogènes et la production de méthane gazeux par une archaea méthanogène sans apport exogène d’hydrogène ni de dioxyde de carbone.
Arrière-plan technologique Les archaea sont des microorganismes formant collectivement un des domaines du monde vivant [1]. Un groupe d’archées, dites archées méthanogènes (ci-dessous également désignées « méthanogènes »), sont des archaea anaérobies stricts, connus pour être les seuls êtres vivants capables de produire du méthane comme sous-produit de leur métabolisme. Il existe 3 groupes métaboliques d’archées méthanogènes : les méthanogènes hydrogénotrophes, les méthanogènes acétotrophes et les méthanogènes méthylotrophes.
Les méthanogènes sont connus pour leur capacité à synthétiser du méthane gazeux (CH 4 ) à partir d’hydrogène (H 2 ) au cours d’une réaction métabolique appelée méthanogenèse [2] ou méthanogenèse biotique par opposition à la synthèse chimique de méthane appelée méthanogenèse abiotique. La méthanogenèse biotique est une réaction d’intérêt dans différents domaines. D’une part, le méthane biotique est une source d’énergie importante, produit dans des usines de méthanogenèse pour être ensuite exploité industriellement [3]. D’autre part, le méthane biotique libéré dans l’atmosphère est considéré comme participant au réchauffement de l’atmosphère [4].
Une source particulièrement importante de méthane biotique est le microbiote digestif des mammifères qui contient des méthanogènes mais pas de microorganismes méthanotrophes (c’est à dire de microorganismes consommant le méthane) de sorte que le méthane produit par les méthanogènes du microbiote intestinal doit être libéré à l’extérieur du tube digestif sous forme gazeuse.
Le microbiote intestinal humain apparemment sain comporte toujours des méthanogènes [5][6][7]. Methanobrevibacter smithii ( M. smithii ) est le méthanogène le plus densément et le plus fréquemment détecté dans le microbiote intestinal humain [8]. Dans le microbiote intestinal, M. smithii réduit l'hydrogène résultant de la fermentation des substrats alimentaires par les bactéries anaérobies [9]. L'importance primordiale de M. smithii dans l'équilibre du microbiote intestinal est attestée par le fait qu'il n'est pas détecté dans les selles prélevées chez des patients souffrant de malnutrition sévère menaçant le pronostic vital, illustrant le rôle clé que joue ce micro-organisme particulier dans la régulation homéostatique de la physiologie de l'intestin [10][11]. M. smithii est également détecté chez l’Homme apparemment sain dans le microbiote de la cavité buccale [12]. Chez l’Homme malade, M. smithii est détecté dans des prélèvements cliniques dans trois situations, dans le sang lors des archaemies et des endocardites associées [13], dans le pus collecté d’abcès de différentes localisations tissulaires [14][15] et enfin dans les prélèvements d’urines au cours des infections urinaires [16] et dans les prélèvements vaginaux au cours de la vaginose dite bactérienne ([16] et WO2019/122545) qui sont deux situations de dysbioses.
M. smithii peut être idéalement détecté par son isolement par culture, par exemple dans un des prélèvements cliniques suscités. Les protocoles actuels d'isolement par culture de M. smithii à partir d'échantillons cliniques de microbiote tels que les selles [17], le liquide buccal [12] et les échantillons cliniques prélevés sur des abcès tels que les abcès musculaires [18] et les abcès cérébraux [15], comportent tous un apport d'hydrogène (dans la présente demande « hydrogène » est interchangeable avec « dihydrogène ») et de dioxyde de carbone dans l'atmosphère de culture [19]. L'hydrogène peut être fourni à l'atmosphère de culture sous forme d'hydrogène gazeux à partir d'une source externe [19] sous forme d'hydrogène produit chimiquement dans l'environnement de culture lui-même [20] ou sous forme d'hydrogène biotique résultant de la fermentation bactérienne dans l'environnement de culture [17].
C’est dans ce contexte de connaissances, que les inventeurs ont mis au point de façon inattendue un milieu de culture qui permet de mettre en culture des archaea méthanogènes en atmosphère aérobie, de préférence à l’air ambiant, et de les faire croitre sans apport exogène d’hydrogène ni de dioxyde de carbone.
La présente invention vise donc à proposer un milieu de culture qui permet de mettre en culture des archaea méthanogènes en atmosphère aérobie, de préférence à l’air ambiant, et de les faire croitre sans apport exogène d’hydrogène ni de dioxyde de carbone, permettant ainsi la production biologique de méthane par lesdites archaea méthanogènes. Ce milieu de culture est particulièrement avantageux car il permet de cultiver les archées méthanogènes sans apport exogène de CO 2 et sans apport de H 2 tout au long du procédé de culture des archaea méthanogènes. Cette propriété est particulièrement avantageuse notamment car l’utilisation de H 2 , qui est un gaz explosif dans une infrastructure pour la culture d’archées, est très réglementée et parfois même impossible. Ainsi, la culture des archaea méthanogènes est beaucoup plus facile à mettre en œuvre avec le milieu de culture selon l’invention car elle peut se faire en atmosphère aérobie, de préférence à l’air ambiant.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de culture d’un archaea méthanogène dans un bioréacteur en atmosphère aérobie, de préférence à l’air ambiant, comprenant la mise en culture de l’archaea méthanogène dans un milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène, ledit milieu de culture apte à cultiver l’archaea méthanogène comprenant :
L’idée principale est de concevoir des électrodes A, C (à savoir en particulier un collecteur de courant sur lequel sont déposées les matières actives) sous forme de spirales plates, par exemple cylindriques, en double hélice comme une molécule d’ADN.
La spirale est agencée autour d’un axe central O de sorte que l’électrode A, C en bande présente un bord interne proche de l’axe central O et un bord externe éloigné de l’axe central O en référence à l’axe latéral Y et à l’axe d’épaisseur Z.
Dans un premier mode de réalisation, illustré en figures 2 et 3, les électrodes A, C sont chacune sous forme d’une cellule torique-cylindrique, où la spirale est cylindrique à l’extérieur et à l’intérieur.
Dans un deuxième mode de réalisation, illustré en , les électrodes A, C sont chacune sous forme d’une cellule torique-cylindrique à faces plates, où la spirale est cylindrique à l’intérieur et carrée à l’extérieur pour optimiser les volumes vides lors de l’assemblage des cellules. Les dimensions peuvent également être rectangulaire bien que cette topologie pourrait causer une légère inhomogénéité liée aux variations de longueur selon la longueur du rectangle.
Dans un troisième mode de réalisation, illustré en , les électrodes A, C sont chacune sous forme d’une cellule torique-cubique, où la spirale est composée d’une bande rectangulaire en forme de spirale, par exemple par découpage. Les formes interne et externe sont toutes les deux carrées (ou rectangulaires comme pour le deuxième mode de réalisation).
Des variantes sont possibles sur la base de diverses topologies de sorties de taquets de connexion vers l’extérieur du boîtier des électrodes. De même que pour une cellule classique, il est possible d’imaginer d’innombrables manières de disposer et connecter électriquement les collecteurs de courant aux taquets extérieurs : - soit aux extrémités des électrodes A, C ; - soit sur leurs faces cylindriques externes à deux hauteurs différentes avec un anneau ou une patte de contact ; - soit à l’intérieur de la cavité torique ; - soit une combinaison des possibilités précédentes.
Les avantages techniques de l’invention sont les suivants : - une optimisation du flux thermique des cellules et une réduction considérable des gradients internes ; - un sous-dimensionnement possible du système de refroidissement ; - une possibilité de conception de cellules aussi longues que souhaité sans contrainte de gradient thermique ou mécanique, et ainsi un gain en densité volumique d’énergie ; - une amélioration du comportement mécanique des cellules : en effet, les électrodes A, C ont tendance à gonfler au cours des cycles de charge et décharge et avec le temps. Dans l’invention, les électrodes A, C ne sont plus contraintes dans le sens de l’enroulement mais dans l’axe d’enroulement. Cela limite les effets de destruction de la même manière qu’un ressort peut se détendre et se contracter ; - une amélioration thermique et mécanique sans aucune perte de densité d’énergie ; - un positionnement des taquets et du système de refroidissement selon divers variantes (interne, externe, bord long ou bords court).
Cette topologie permet de canaliser le flux de chaleur bien plus efficacement offrant ainsi de nouvelles perspectives à la charge rapide.
Par ailleurs, la chimie des batteries s’orientant vers des technologies à forte expansion, la forme de spirale (ressort) offre une nouvelle souplesse aux électrodes A, C qui ont jusqu’aujourd’hui tendance à se dégrader avec leur expansion sur-contrainte.
Au contraire, l’invention offre l’avantage d’une distribution homogène des électrodes A, C selon toutes ces dynamiques physiques, permettant ainsi d’aller au-delà des performances actuelles notamment en puissance de charge rapide tout en maintenant, voire en améliorant légèrement la densité d’énergie massique et volumique du pack-batterie.
L’invention est applicable à différents types de véhicules automobile tels que des camions, motocyclettes, etc. L’invention s’applique également à tout dispositif électrique utilisant une batterie tels que des outils électroportatifs ou autonome.
La paroi supérieure 610 comporte avantageusement un renfoncement 605 pour le stockage temporaire du couvercle 611 pendant le remplissage de la cuve 604 ou le remplissage du doseur.
La cuve 604 comporte, dans une partie inférieure, un orifice de sortie (non représenté) du liquide de nettoyage de la cuve. L’orifice de sortie est prolongé par un raccord s’étendant hors de la cuve.
La cuve 604 comporte un dispositif de vidage 606 de la cuve, partiellement illustré en . De préférence, ledit dispositif de vidage est configuré pour : par défaut, bloquer le raccord afin d’empêcher le passage du liquide de nettoyage hors de la cuve 604, lorsqu’une force est exercée sur lui, libérer le raccord afin de permettre l’évacuation du liquide de nettoyage hors de ladite cuve.
Dans un exemple de réalisation, le dispositif de vidage 606 comporte : une interface utilisateur 603, un système à clapet, associé à un dispositif à ressort, formant ensemble un obturateur pour le raccord, une tringle (non représentée sur la figure), reliant l’interface utilisateur au système à clapet.
Dans une forme de réalisation illustrée en , l’interface utilisateur 603 dudit dispositif de vidage est préférentiellement disposée au niveau de la paroi supérieure 610 de la cuve 604. L’interface utilisateur est destiné à être actionné manuellement par l’utilisateur. Dans un exemple de réalisation, l’interface utilisateur 603 est un bouton poussoir.
La tringle du dispositif de vidage 606 s’étend dans la cuve 604 depuis l’interface utilisateur 603 jusqu’au raccord. La tringle du dispositif de vidage 606 est liée solidairement à l’interface utilisateur du dispositif de vidage.
Le système à clapet est configuré pour que lorsque le dispositif à ressort est au repos, le système à clapet bloque le raccord, et lorsqu’une force est exercée sur le dispositif à ressort, le système à clapet libère le raccord.