INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition comprend ledit sel de métal alcalin et celui-ci est sélectionné parmi le group consistant en LiCF 3 SO 3 , LiPF 6 , LiClO 4 , LiBF 4 , LiB(C 2 O 4 ) 2 , LiN(SO 2 F) 2 , LiN(SO 2 CF 3 ) 2 , LiN(SO 2 C 2 F 3 ) 2 , LiN(SO 2 C 2 F 5 ) 2 , LiN(SO 2 F)(SO 2 CF 3 ), LiN(SO 2 F)(SO 2 C 2 F 5 ), LiN(SO 2 CF 3 )(SO 2 C 2 F 5 ),LiAsF 6 , LiBF 2 C 2 O 4 , LiNO 3 , LiPF3(CF 2 CF 3 ) 3 , LiBETI, LiTDI, NaTDI, KTDI, NaClO 4 , KClO 4 , NaPF 6 , KPF 6 , NaBF 4 , KBF 4 , NaAsF 6 , KAsF 6 , NaCF 3 SO 3 , KCF 3 SO 3 , NaN(CF 3 SO 2 ) 2 , KN(CF 3 SO 2 ) 2 , NaN(SO 2 C 2 F 5 ) 2 , NaN(SO 2 F)(SO 2 CF 3 ), NaN(SO 2 F)(SO 2 C 2 F 5 ), NaN(SO 2 CF 3 )(SO 2 C 2 F 5 ), KN(SO 2 C 2 F 5 ) 2 , KN(SO 2 F)(SO 2 CF 3 ), KN(SO 2 F)(SO 2 C 2 F 5 ), KN(SO 2 CF 3 )(SO 2 C 2 F 5 ), ou un mélange de ceux-ci. Le sigle TDI se réfère à l’anion 4,5-dicyano-2-(trifluoromethyl)imidazole.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit matériau inorganique contenant un atome de soufre est sélectionné parmi le groupe consistant en : polysulfure métallique M x S y avec dans laquelle x est un entier de 1 à 3 et y est un entier de 1 à 10 et M est un élément métallique sélectionné parmi le groupe consistant en un métal alcalin, un métal alcalino terreux tel que Mg ou Ca, un métal de transition, un métal des groupes 13 à 17 du tableau périodique, ou une combinaison de ceux-ci ; de préférence le métal M est sélectionné parmi le groupe consistant en Li, Na, K, Mg, Zn, Cu, Ti, Ni, Co, Fe, et Al ; en particulier le polysulfide métallique est sélectionné parmi le groupe consistant en Li 2 S 6 , Li 2 S 7 , Li 2 S 8 , Li 2 S 9 , Li 2 S 10 , Na 2 S 6 , Na 2 S 7 , Na 2 S 8 , Na 2 S 9 , Na 2 S 10 , K 2 S 6 , K 2 S 7 , K 2 S 8 , K 2 S 9 , or K 2 S 10 ; lithium sulfure d’étain phosphore (« lsps ») tel que Li 10 SnP 2 S 12 ; Lithium sulfure phosphore (« lps ») de formule (Li2S)x(P2S5)y, wherein x+ y=1 and 0 ≤ x ≤ 1, Li 7 P 3 S 11 , Li 7 PS 6 , Li 4 P 2 S6, Li 9,6 P 3 S 12 and Li 3 PS 4 ; Lps dopé tel que Li 2 CuPS 4 , Li 1+2x Zn 1-x PS 4 , dans laquelle 0 ≤ x ≤ 1, Li 3.33 Mg 0.33 P 2 S 6 , et Li 4-3x Sc x P 2 S 6 , dans laquelle 0 ≤ x ≤ 1 ; Lithium sulfure phosphore oxygène ("LPSO") de formule Li x P y S z O, dans laquelle 0,33 ≤ x ≤ 0,67, 0,07 ≤ y ≤ 0,2, 0,4 ≤ z ≤ 0,55, 0 ≤ w ≤ 0,15 ; Lithium sulfure phosphore ("lxps") avec x Si, Ge, Sn, As, Al, tel que Li 10 GeP 2 S 12 ou Li 10 SiP 2 S 12 ; Lithium sulfure phosphore oxygène ("LXPSO") avec x Si, Ge, Sn, As, Al ; Lithium sulfure silice (“LSS”) tel que Li 2 SiS 3 , Li 2 S-P 2 S 5 - SiS 2 , Li 2 S-P 2 S 5 -SiS 2 -LiCl, Li 2 S-SiS 2 -P 2 S 5 , Li 2 S-SiS 2 -P 2 S 5 -LiI, Li 2 S-SiS 2 -LiI, Li 2 S-SiS 2 , Li 9.54 Si 1.74 P 1.44 S 11.7 Cl 0.3 , and Li 2 S-SiS 2 -Al 2 S 3 ; Lithium bore sulfure tel que Li 3 BS 3 ou L 2 S-B 2 S 3 -Lil ; Lithium étain sulfure et lithium arsénite tel que Li 0,8 Sn 0,8 S 2 , Li 4 SnS 4 , Li 3,833 Sn 0,833 As 0,166 S 4 , Li 3 AsS 4 -Li 4 SnS 4 , Li 3 AsS 4 ; et Li 4 PS 4 Cl , Li 15 P 3 S 16 Cl 3 , Li 7 P 2 S 8 Cl, et Li 7 P 2 S 8 I ; Matériaux de formule Li 6 PS 5 Y dans laquelle Y est Cl, Br ou I tel que ; Li 6-x PS 5-x Y 1+x , dans laquelle 0 ≤ x ≤ 0,5 ; de préférence Li 6 PS 5 Cl ; Li 2 S-GeS 2 -ZnS, Li 3 SbS 4 , Na 3 PS 4 , Na 10 SnP 12 S 12 , and Na 11 Sn 2 PS 12 ; et les mélanges de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition a une viscosité de 100 à 20000 cP mesurée à 25°C et une vitesse de cisaillement de 10 sec -1 .
Selon un second aspect, la présente invention fournit un procédé de préparation d’un film par enduction, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
(c) une combinaison de tensioactifs cationiques comprenant ou consistant en :
(d) une combinaison d’huiles de silicone comprenant :
Des exemples non limitatifs d’alcools gras incluent l’alcool décylique, l’alcool undécylique, l’alcool dodécylique, l’alcool myristylique, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique, l’alcool isostéarylique, l’alcool isocétylique, l’alcool béhénylique, l’alcool arachidylique, l’alcool éicosylique, l’alcool myristylique, le 2-dodécylhexadécanol, le 2-tétradecyl-1-octadécanol, le 2-tétradecyl-1-éicosanol, le 2-hexadécyl-1-octadécanol, le 2-hexadécyl-1-éicosanol, l’octyldodécanol, le 2-octyl-1-dodécanol, et un mélange de ceux-ci. Dans divers modes de réalisation, un alcool gras préféré est l’alcool cétéarylique.
Des exemples non limitatifs d’huiles alcanes liquides incluent les huiles alcanes liquides sélectionnées parmi les alcanes liquides ayant une longueur de chaîne carbonée de C11 à C20, par exemple, l’isohexadécane, l’alcane, l’isododécane, l’undécane, le tridécane en C15-19 et une combinaison de ceux-ci. Dans divers modes de réalisation, une huile alcane liquide préférée est l’alcane en C15-19.
Dans divers modes de réalisation, les un ou plusieurs alcools gras de (c) et les un ou plusieurs acides gras de (d) sont en un rapport pondéral d’environ 20:1 à environ 1:1 ((c):(d)). Dans d’autres modes de réalisation, il peut être préférable que les un ou plusieurs alcools gras de (a) soient en quantité supérieure à la quantité des une ou plusieurs huiles alcanes liquides de (b).
Des exemples non limitatifs de tensioactifs cationiques monoalkyliques incluent les composés halogénure de trimonium monoalkylique. Des exemples de composés halogénure de trimonium monoalkylique incluent, sans toutefois s'y limiter, le chlorure de cétrimonium, le chlorure de stéartrimonium, le chlorure de béhentrimonium, le chlorure de cocotrimonium, le chlorure de cocamidopropyltrimonium. On préfère le chlorure de cétrimonium, le chlorure de stéartrimonium, le chlorure de béhentrimonium et une combinaison de ceux-ci. Dans divers modes de réalisation, les tensioactifs cationiques monoalkyliques préférés incluent le chlorure de béhentrimonium, le chlorure de céterimonium et une combinaison de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de tensioactifs cationiques dialkyliques incluent les composés halogénure de trimonium monoalkylique. Dans divers modes de réalisation, un tensioactif cationique dialkylique préféré est le chlorure de dicetyldimonium.
Dans divers modes de réalisation, les un ou plusieurs tensioactifs cationiques monoalkyliques de (c)(i) et le ou les tensioactifs cationiques dialkyliques de (c)(ii) ont un rapport pondéral d’environ 10:1 à environ 1:1 ((c)(i):(c)(ii)). Dans d’autres modes de réalisation, les un ou plusieurs tensioactifs cationiques monoalkyliques de (c)(i) peuvent, de préférence, être dans une quantité supérieure aux un ou plusieurs tensioactifs cationiques dialkyliques de (c)(ii). Par exemple, le ratio de (c)(i) à (c)(ii) peut être d’environ 10:1 à environ 2:1, d’environ 8:1 à environ 2:1, d’environ 8:1 à environ 3:1, ou d’environ 6:1 à environ 3:1.
Des exemples non limitatifs d’huiles de diméthicone non volatiles incluent la diméthicone, le diméthiconol et une combinaison de ceux-ci. Dans divers modes de réalisation, il peut être préférable que la composition de traitement des cheveux inclue la diméthicone.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect un système propulsif aéronautique comprenant : - un arbre d’entrainement mobile en rotation autour d’un axe de rotation ; - un arbre de soufflante ; - une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante entrainé en rotation par l’arbre de soufflante, le rotor de soufflante comprenant un disque et une pluralité d’aubes rapportées et fixées dans des alvéoles du disque ; - un mécanisme de réduction couplant l’arbre d’entrainement et l’arbre de soufflante afin d’entrainer l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement.
De plus, le rotor de soufflante est dimensionné de sorte qu’un moment maximal pouvant être appliqué par une aube de soufflante sur le disque avant rupture du disque respecte la formule suivante : où M est le moment maximal en Newton mètre (N.m) et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en millimètres (mm) ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; et F’ 1 = 411 Newton (N) ; F’ 2 = 555 Newton (N) et G = 1 203 Newton mètre (N.m).
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est compris entre 0,22 et 0,32 ; - le diamètre du rotor de soufflante est compris entre 80 pouces (2 032 mm) et 185 pouces (4 699 mm) inclus, par exemple entre 85 pouces (2 159 mm) et 120 pouces (3 048 mm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (2 286 mm) ; - chaque alvéole (29) présente une section de col définie par la formule suivante : où : S c est la section de col et correspond à une section minimale d’un col d’une alvéole du disque, mesurée dans un plan s’étendant circonférentiellement par rapport à l’axe de rotation, en millimètres carrés ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute ; s/c est un pas relatif au niveau du sommet des aubes de soufflante et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante ; et A = 1,26 ; B 1 = 101,5 mm².tr².min -2 ; B 2 = 75,1 mm².tr².min -2 et E = 57 970 mm 4 .tr².min -2 ; - un rapport de réduction du mécanisme de réduction est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, par exemple supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5 ; - un taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus ; - une vitesse périphérique au sommet des aubes du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est comprise entre 260 m/s et 400 m/s ; - les aubes de soufflante sont fixes en rotation par rapport au disque ; - le système propulsif comprend en outre une turbine d’entrainement et un compresseur raccordés directement par l’arbre d’entrainement ; - la turbine d’entrainement comprend au moins trois et au plus cinq étages ; - le compresseur comprend au moins deux et au plus quatre étages ; - le système propulsif comprend en outre une turbine haute pression et un compresseur haute pression raccordés par l’intermédiaire d’un arbre haute pression, l’arbre haute pression tournant plus rapidement que l’arbre d’entrainement, la turbine haute pression étant biétage ; et/ou - le compresseur haute pression comprend au moins huit et au plus onze étages.
Selon un troisième aspect il est proposé un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’un système propulsif comprenant un mécanisme de réduction couplant un arbre d’entrainement et un rotor de soufflante pour entrainer le rotor de soufflante à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement, dans lequel le rotor de soufflante est dimensionné de sorte qu’un moment maximal pouvant être appliqué par une aube de soufflante sur le disque avant rupture du disque respecte la formule suivante : où : M est le moment maximal en Newton mètre (N.m) et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en millimètres (mm) ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; et F’ 1 = 411 Newton (N) ; F’ 2 = 555 Newton (N) et G = 1 203 Newton mètre (N.m).
Optionnellement, le rotor de soufflante est dimensionné de sorte que chaque alvéole présente une section de col définie par la formule suivante : où : S c est la section de col et correspond à une section minimale d’un col d’une alvéole du disque, mesurée dans un plan s’étendant circonférentiellement par rapport à l’axe de rotation, en millimètres carrés ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute ; s/c est un pas relatif au niveau du sommet des aubes de soufflante et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante ; et A = 1,26 ; B 1 = 101,5 mm².tr².min -2 ; B 2 = 75,1 mm².tr².min -2 et E = 57 970 mm 4 .tr².min -2 .
Acide ascorbique L’acide ascorbique est un acide organique présent sous une forme énantiomériquement pure (acide L-ascorbique ou vitamine C) dans les citrons, les jus de fruits et les légumes frais.
Trans-anéthol Le trans-anéthol peut être obtenu par extraction de l’anis (vert ou étoilé) et de la térébinthe de pin.
Thuyone La thuyone est une cétone monoterpénique de formule chimique C 10 H 16 O.
Acide caféique L’acide caféique peut être plus particulièrement extrait de café ( Coeffea sp ), en particulier de café en grains, de sauge, en particulier sauge officinale ( Salvia officinalis ) séchée, de menthe douce ( Mentha spicata ), en particulier de menthe douce séchée, de cannelle de Ceylan ( Cinnamomum verum ), de thym commun (Thymus vulgaris), en particulier de thym commun sec, du propilis.
Juglon Le juglon est un composé aromatique de formule moléculaire C 10 H 6 O 3 .
On trouve naturellement du juglon, aussi appelé juglone ou juglandine, dans les feuilles, racines et écorce des plantes de la famille des Juglandaceae, et particulièrement dans le noyer noir, mais également dans des Fabaceae et particulièrement dans Caesalpinia sappan . Il se trouve sous forme libre ou sous forme de 4-β-D-glucopyranoside de l'hydrojuglone (HJG).
En variante, les colonnes de moulage 14 sont rigides et réalisée au moins partiellement dans un matériau fusible, de façon à être éliminées par fusion, comme il sera décrit par la suite. A cet effet, elles peuvent être réalisées en alliage métallique à bas point de fusion, avec un point de fusion supérieur à la température suffisante pour consolider par thermocompression des éléments ajourés à fabriquer. Dans une autre variante utilisée alternativement ou en complément, la totalité ou une partie des colonnes de moulage 14 est soluble. A cette effet, les colonnes de moulage 14 sont réalisées dans un matériau non soluble avec la matière des éléments ajourés à fabriquer mais solubles par un solvant compatible avec le matériau des éléments ajourés à fabriquer une fois celui-ci suffisamment consolider.
Avantageusement, comme visible sur la , une colonne de moulage 14 peut avantageusement être réalisée par assemblage de plusieurs sous-ensembles 144, chaque sous-ensemble 144 comportant plusieurs cavités 140. Dans l’exemple, une colonne de moulage 14 comportant douze cavités de moulage 140 est réalisée par assemblage de trois sous-ensembles 144 comportant chacun quatre cavités 140. Afin de réaliser un assemblage précis, les sous-ensembles 144 peuvent comporter à l’une et/ou l’autre de leurs extrémités une forme 144a, 144b complémentaire de celle de l’extrémité correspondante du sous-ensemble adjacent.
Avantageusement, comme visible sur les figures 12 et 13, les colonnes de moulage 14 peuvent comporter des éléments de positionnement 146, 148 permettant d’assurer un positionnement précis entre deux colonnes de moulage 14 adjacentes lors d’une étape de compactage rapprochant ces deux colonnes de moulage 14. Dans l’exemple des figures 12 et 13, les éléments de positionnement 146, 148 comportent une première semelle 146, ou semelle inférieure, et une deuxième semelle 148, ou semelle supérieure, les semelles 146, 148 s’étendant le long de la direction longitudinale de l’outillage 10, et étant décalées selon la direction transversale de l’outillage, de façon identique pour chaque colonne de moulage 14. Cette configuration permet de réaliser un positionnement précis par imbrication des colonnes de moulage adjacentes entre elles.
Avantageusement, la ou chaque colonne de moulage 14 de l’outillage 10 comporte une cavité de moulage de bride (non représentée), permettant de réaliser, par fluage dans ladite cavité, une partie d’une bride de fixation de la grille 5.
Les figures 14 et 15 représentent les étapes de mise en œuvre de procédés conformes à l’invention, ces procédés mettant en œuvre un outillage 10 conforme à l’invention.
La représente les étapes de mise en œuvre d’un procédé 200 de fabrication d’une grille 5, mettant en œuvre un outillage 10 analogue à celui des figures 5 et 6, et comportant autant de colonnes de moulages 14 que la grille 5 à fabriquer comporte de rangées d’aubes 52.
Ce procédé 200 comporte une étape 202 de disposition de matière 100, 110 destinée à former au moins en partie la grille 5, au cours de laquelle on dispose, de part et d’autre de chaque colonne de moulage 14, au moins un premier élément 100 destiné à former au moins en partie un longeron 50 de la grille 5, et des deuxièmes éléments 110, chaque deuxième élément 110 étant destiné à former au moins en partie une aube de la grille 5 et étant disposé en regard d’une cavité 140 respective d’une colonne de moulage 14.
Le procédé 200 comporte une étape 204 de compression, au cours de laquelle on applique une force F sur au moins l’un des barreaux de moulage 12, de sorte à permettre le rapprochement de l’ensemble des colonnes de moulage 14 et des barreaux de moulage 12, et ainsi la compression de la matière destinée à former au moins en partie la grille 5. L’étape 204 de compression est réalisée au moyen du ou des dispositifs de compression 18.
Le procédé 200 comporte une étape 206 de consolidation, pendant laquelle la matière destinée à former au moins en partie la grille 5 durcit partiellement ou totalement.
Le procédé 200 comporte une étape 208 de démoulage de la grille ainsi formée.
La représente les étapes de mise en œuvre d’un procédé de fabrication 201 d’une grille 5, mettant en œuvre un outillage 10 analogue à celui des figures 7 et 8, et comportant autant de colonnes de moulages 14 que la grille 5 à fabriquer comporte de rangées d’aubes 52.
Le procédé 201 comporte une étape 203 de disposition de matière 100, 110 destinée à former au moins en partie la grille 5, au cours de laquelle on dispose, d’un côté d’une colonne de moulage 14, au moins un premier élément 100 destiné à former au moins en partie un longeron 50 de la grille 5, et des deuxièmes éléments 110, chaque deuxième élément 110 étant destiné à former au moins en partie une aube 52 de la grille et étant disposé en regard d’une cavité 140 respective de la colonne de moulage 14.
Le procédé 201 comporte une étape 205 de compression, au cours de laquelle on applique une force F sur au moins l’un des barreaux de moulage 12, de sorte à permettre le rapprochement du barreau de moulage 12 et de la colonne de moulage 14, et ainsi la compression de la matière destinée à former au moins en partie la grille 5.
Le procédé 201 comporte une étape 207 de consolidation, pendant laquelle la matière destinée à former au moins en partie la grille 5 durcit partiellement ou totalement.
Les étapes 201, 203, 205 de disposition de matière, de compression et de consolidation sont répétées successivement pour chaque colonne adjacente suivante, de sorte à ajouter à chaque fois au moins un longeron et au moins une rangée d’aubes à la pièce en cours de fabrication, jusqu’à ce que celle-ci comporte l’ensemble des longerons et des rangées d’aubes de la grille à fabriquer.
Le procédé 201, de même que le procédé 200, comporte ensuite une étape 208 de démoulage de la grille ainsi formée.
Selon un mode de réalisation, les compositions de l’invention comprennent au moins :
- une première bande longitudinale, frontale et portant ladite arête, comportant :
- - une face avant, destinée à prendre appui contre l’un desdits deux fils horizontaux, et
- - une face arrière, opposée, et
- une deuxième bande longitudinale, formant ladite bande longitudinale compressible, s’étendant du côté de la face arrière de ladite première bande longitudinale.
- la deuxième bande longitudinale présente une section transversale de forme cintrée dont la convexité s’étend au moins partiellement en regard de ladite première bande ;
- la cote en largeur de la première bande longitudinale présente un ratio, par rapport à la cote en largeur de ladite lame occultante, qui est supérieur à 0,5 et inférieur à 1 ;
- la deuxième bande longitudinale comporte une section transversale qui présente une section polyédrique, comportant par exemple au moins une aile en Vé, de préférence une aile en Vé ou deux ailes en Vé en série, ou une section courbe, comportant par exemple au moins une aile courbe, de préférence une aile courbe ou deux ailes courbes en série ;
- la ligne de jonction entre les bandes longitudinales et/ou, le cas échéant, une ligne de jonction entre les ailes, présentent une section transversale brisée ou une section en arc de cercle ;
- ladite lame occultante comprend une deuxième bande longitudinale qui présente une section polyédrique comportant une aile en Vé qui est reliée à la première bande longitudinale par une ligne de jonction en arc de cercle ou brisée et dont les deux bandes sont reliées par une ligne de jonction en arc de cercle ou brisée ;
- la cote en largeur de ladite lame occultante est définie par la distance entre les deux bordures latérales ou la distance entre une bordure latérale de la première bande longitudinale et ladite ligne de jonction entre les bandes longitudinales ;
- l’arête est formée par la première bande longitudinale, présentant une section transversale courbe, ou par la ligne de jonction entre les bandes longitudinales.
Selon un autre mode de réalisation, ladite lame occultante comporte une section transversale en forme de spirale de Fibonacci.
La présente invention concerne encore un système de clôture, comprenant :
- au moins un panneau treillis soudé comportant plusieurs fils verticaux qui sont reliés par des fils horizontaux, lesquels fils verticaux / horizontaux délimitent ensemble des lumières verticales juxtaposées, et
- au moins une lame occultante selon l’invention, adaptée à être rapportée sur le panneau treillis soudé, au sein et sur la hauteur de l’une desdites lumières verticales,
L’élastomère polyamide recyclé peut également comprendre avantageusement des fins de chaine alkyl avec un nombre de carbone (compris entre 2 et 20, notamment entre 8 et 18, par exemple entre 10 et 18) supérieur à celui d’un polyamide vierge. Avantageusement, le taux de fins de chaine alkyl tel que défini précédemment peut être compris entre 1 ppm et 0,5 % en poids par rapport au poids total de l’élastomère polyamide.
Également, les élastomères polyamides recyclés de l’invention sont généralement plus colorés que les élastomères polyamides vierges correspondants.
Les propriétés optiques des élastomères thermoplastiques recyclés et équivalent vierges peuvent être mesurées selon la norme ISO 53236:2018-02 en mode réflectance sur une plaque d’épaisseur 2 mm avec les paramètres d’analyse suivants : observateur D65, angle du faisceau lumineux = 10° ouverture du capteur = 25 mm et mode d’analyse SCI. La différence de teinte entre produit recyclé et vierge est exprimée par une valeur ΔE. Selon un mode de réalisation, l’élastomère polyamide recyclé de l’invention présente une valeur ΔE supérieure à 5, avantageusement supérieure à 10 encore préférentiellement supérieure à 20, par rapport au même élastomère polyamide vierge.