INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’écrou antivol (4) est amovible et interchangeable avec différents écrous antivols correspondants à différentes clefs de déverrouillage, le bouchon (1) comprenant en outre des moyens de fixation (7) de l’écrou antivol (4) dans le corps principal (2), ces moyens de fixation (7) étant agencés pour être accessibles depuis la partie inférieure (21) du corps principal (2) mais pas depuis la surface supérieure (22) du corps principal (2), de sorte que l’écrou 4 ne peut pas être enlevé du corps principal 2 lorsque la partie inférieure 21 du corps principal 2 est intégralement enfoncée dans le réservoir 3.
EXEMPLE 3 – Démonstration de stabilité : aspect, pH et viscosité
Comme le montre le Tableau 3, dans divers modes de réalisation, la composition nettoyante moussante selon la divulgation présente une stabilité comme le montre la mesure de la viscosité et une observation à l'œil non assisté, et microscopiquement sur une période d’au moins douze (12) semaines et après des cycles de gel/dégel dans une plage de température allant de -20 °C à 20 °C, et à des températures ambiantes de 4 °C, 25 °C, 37 °C. La composition est généralement visuellement et microscopiquement inchangée et se présente sous la forme d’un gel blanc brillant opaque avec une texture de mousse, où le BPO et des bulles d’une taille généralement homogène sont dispersés de manière homogène dans le gel-mousse.
[TABLEAU 3] Démonstration de stabilité avec la COMPOSITION INVENTIVE PROPRIÉTÉ INITIALE 4 SEMAINES 8 SEMAINES 12 SEMAINES pH à 25 °C 6,29 6,19 6,18 5,98 viscosité à T0 à 25 °C 18,4 18,6 19,8 18,3 viscosité à T10 à 25 °C 20,7 20 20,5 20,3 aspect (visible, couleur, odeur) à 25 °C Gel opaque ; texture de mousse Blanc lumineux inchangé inchangé inchangé aspect (micro, non polarisé) à 25 °C BPO dispersé ; bulles généralement de taille homogène et dispersées inchangé inchangé inchangé aspect (micro, polarisé) à 25 °C BPO dispersé ; bulles généralement de taille homogène et dispersées inchangé inchangé inchangé pH à 37 °C NA 5,98 5,8 5,72 viscosité à T0 à 37 °C NA 18,7 24,6 23,8 viscosité à T10 à 37 °C NA 20,1 22,8 19,8 aspect (visible, couleur, odeur) à 37 °C NA Gel opaque ; texture de mousse Blanc lumineux inchangé inchangé aspect (micro, non polarisé) à 37 °C NA BPO dispersé ; bulles généralement de taille homogène et dispersées inchangé inchangé aspect (micro, polarisé) à 37 °C NA BPO dispersé ; bulles généralement de taille homogène et dispersées inchangé inchangé aspect (visible, couleur, odeur) à 4 °C NA Gel opaque ; texture de mousse Blanc lumineux ; texture et esthétique maintenues identique identique
* Broche Viscosimètre Rheomat ; T=XX
EXEMPLE 4 – Compositions comparatives
Les compositions comparatives sont montrées dans le Tableau 4.
[TABLEAU 4] COMPOSITIONS COMPARATIVES COMP 1 Nettoyant BPO commercial 4 % COMP 2 Nettoyant BPO commercial 10 % Peroxyde de benzoyle 4 % Peroxyde de benzoyle 10 % Acide benzoïque Homopolymère carbomère type C Carbomère Carbomère Interpolymère Type A Ceramide AP Décyl glucoside Ceramide EOP Diméthicone Ceramide NP Dioctyl sulfosuccinate de sodium Cholestérol Glycérine Acide citrique Acide palmitique Cocamidopropyl hydroxysultaïne Polymère réticulé-6 de polyacrylate Diéthylhexyl sulfosuccinate de sodium Polyoxyl 40 Stearate Éthylhexylglycérine Propanediol Glycérine Eau purifiée Acide glycolique Silice Niacinamide Chlorure de sodium Phénoxyéthanol Citrate de sodium Phytosphingosine Hydroxyde de sodium Hydroxyde de potassium Laurylglucosides de sodium Hydroxypropylsulfonate Propanediol Stéarate de sorbitan Propylène glycol Acide stéarique Oléfine sulfonate en C14-16 de sodium Alcool t-butylique Chlorure de sodium Gomme de xanthane Citrate de sodium Hyaluronate de sodium Hydroxyde de sodium Lauroyl lactylate de sodium EDTA tétrasodique Eau Gomme de xanthane
EXEMPLE 5 – Comparaison des exemples inventifs et comparatifs
Le tableau 5 fournit une comparaison entre les compositions inventives et comparatives.
[Tableau 5] Comparaison des exemples inventifs et comparatifs Formulation INV1 ; Nettoyant 10 % BPO COMP 1 BPO 4 % commercial (avec gomme de xanthane) COMP 2 Nettoyant 10 % BPO (avec carbomère et tensioactif alkyl polyglucoside) Ingrédient actif Peroxyde de benzoyle 10 % Peroxyde de benzoyle 4 % Peroxyde de benzoyle 10 % Système tensioactif Oléfine sulfonate en C14-C16 de sodium ; Cocamidopropyl hydroxysultaïne​ Oléfine sulfonate en C14-C16 de sodium ; Cocamidopropyl hydroxysultaïne​ alkyl polyglucoside (dioctyl sulfosuccinate de sodium ; laurylglucosides-hydroxypropylsulfonate de sodium) Système épaississant Copolymère d'acrylate Gomme de xanthane Carbomère Autres ingrédients Niacinamide, hyaluronate de sodium Niacinamide, hyaluronate de sodium Architecture du produit Mousse Lotion fine Lotion fine Système de conservateur N/A N/A N/A
EXEMPLE 6 – Comparaison des compositions inventives et d'essai basées sur l’invention
Le Tableau 6 fournit une comparaison entre les compositions inventives et d’essai dans lesquelles un ou plusieurs composants de l’INV1 ont été remplacés ou retirés. Il est fait référence à la méthode d’essai pour établir des propriétés de bulle via le KRUSS Dynamic Foam Analyzer 100 Foam Structure Model (DFA100FSM) qui mesure la moussabilité de liquides à l’aide d’une analyse d’image vidéo intelligente. Le DFA100FSM analyse la structure en mousse en ce qui concerne la taille et la distribution des bulles. Grâce à un mécanisme de barbotage, la qualité de moussage du produit est caractérisée par un rayon moyen de bulle, une taille moyenne de bulle et le décompte de bulles par mm².
[Tableau 6] Propriétés de bulle des compositions Composition Rayon de bulle moyen final (μm) Aire de bulle moyenne finale (μm 2 ) Décompte de bulles final par mm 2 (mm -2 ) Commentaires INV 1 a. 2,5 % à 10,0 % de peroxyde de benzoyle b. un polymère d’acrylate c. Acide hyaluronique d. Niacinamide e. une combinaison de tensioactifs anioniques et amphotères 77 22652 44,146 Texture mousse ; structure de bulle uniforme dispersée ; fusion rapide avec l’eau et non glissante ; vitesse modérée de moussage avec taille de bulle modeste (qualité de mousse légère) ESSAI 1 ; INV 1 avec tensioactifs remplacés pour inclure ALKYL POLYGLUCOSIDE TENSIOACTIF DÉCYL GLUCOSIDE 97 41417 24,145 Manque de texture de mousse ; mousse/bulles similaires à INV 1, structure de bulle uniforme dispersée ; glissement accru ; crèmes plutôt que mousses, application grinçante et après sensation ESSAI 2 ; INV 1 sans acide hyaluronique Niacinamide 1026 5457833 0,183 Texture de mousse ; gros agrégats de bulles de tailles variées ; (structure moussante extrêmement différente et expérience de moussage et de nettoyage) ESSAI 2 ; INV 1 sans Niacinamide 948 6791196 0,147 Texture de mousse ; gros agrégats de bulles de tailles variées ; (structure moussante extrêmement différente et expérience de moussage et de nettoyage)
Comme le montre le tableau 6, la présente composition inventive offre une texture de mousse avec une esthétique souhaitable à l’application dont les propriétés sont dépendantes de l’exclusion des tensioactifs ALKYL POLYGLUCOSIDE et de l’inclusion à la fois d’acide hyaluronique et de niacinamide.
EXEMPLE 7 – Comparaison des exemples inventifs et comparatifs
Dans une étude séquentielle, en aveugle et monadique, à domicile, une composition inventive et une composition comparative ont vu leur qualité d’expérience mise à l'essai. Chacune des compositions inventive (INV 1) et comparative (COMP 2) incluait 10 % de peroxyde de benzoyle. Trente-six sujets d'essai âgés de 18 à 65 ans ont utilisé chaque nettoyant, les sujets étant des utilisateurs courants de nettoyants pour le visage et le corps contenant 2 %, 4 % ou 8 % de peroxyde de benzoyle. Chaque sujet présente de l'acné du visage et du corps légère à modérée, chacun d’entre eux utilise quotidiennement une crème hydratante et un IP et est prêt à essayer un produit à base de peroxyde de benzoyle à 10 %.
Avantageusement, l’invention permet de verser de l’eau sous pression dans le longeron creux autour de la batterie de sorte à refroidir l’environnement immédiat de la batterie. Le principe est de rendre une partie latérale d’un longeron basculante afin de permettre à un pompier d’introduire de l’eau dans le longeron.
Selon une variante, le volet de la trappe est déplaçable vers l’intérieur du longeron.
Cela permet d’ouvrir le volet en introduisant l’extrémité de la lance à incendie dans la trappe.
Selon une variante, le volet de la trappe est monté pivotable autour d’un axe entre une position de fermeture dans laquelle la trappe est fermée par le volet, et une position d’ouverture dans laquelle la trappe est ouverte, le volet de la trappe comportant un moyen de rappel actionnant le volet vers sa position de fermeture.
Cela permet de simplifier le montage du volet.
Selon une variante, le moyen de rappel comprend un ressort cylindrique disposé sur l’axe du volet.
Cela permet de simplifier le montage du moyen de rappel.
Selon une variante, le moyen de rappel est configuré pour permettre l’ouverture du volet à partir de 1 bar de pression d’eau, de préférence à partir de 2 bars de pression d’eau sur le volet.
Cela permet de maintenir le volet fermé en utilisation normale, et d’éviter l’introduction de poussières dans le longeron.
Selon une variante, le longeron comprend un renfort plan oblique par rapport à des parois latérales de la trappe en référence à l’axe latéral, le renfort formant une butée d’ouverture du volet de la trappe.
Cela permet de renforcer la structure du longeron, et celle du volet de la trappe.
L’invention porte également sur un procédé d’extinction d’incendie sur un véhicule automobile selon l’invention, le procédé d’extinction comprenant les étapes suivantes : - pousser le volet de trappe pour l’ouvrir ; - introduire une extrémité d’une lance à incendie dans le longeron à travers la trappe ; - verser de l’eau dans le longeron au moyen de la lance à incendie.
Selon une variante, le volet de la trappe est poussé en appliquant une pression d’eau d’au moins 1 bar, de préférence à partir de 2 bars, sur le volet.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’une batterie de traction et d’un longeron d’un véhicule automobile selon une variante préférée de l’invention ; - illustre schématiquement une vue en coupe selon II-II du longeron de la , où la trappe est fermée ; et - illustre schématiquement une vue similaire à celle de la , où la trappe est ouverte.
L’invention concerne un véhicule automobile comprenant une batterie de traction B.
Le véhicule automobile est défini dans un repère comprenant un axe avant-arrière X suivant une direction de déplacement du véhicule automobile, un axe latéral Y perpendiculaire à l’axe avant-arrière X, et un axe vertical Z perpendiculaire à l’axe avant-arrière X et à l’axe latéral Y.
Dans les structures avec pompage par un rayonnement optique, il faut laisser les grandes faces FE1, FE2 de pompage libre d'accès. En outre, il est en pratique délicat de mettre des miroirs dichroïques sur ces grandes faces FE1, FE2 car il faut réfléchir avec un excellent coefficient (R>99,9%) des incidences multiples et des spectres larges tout en transmettant le rayonnement de pompe. Aussi, les cônes d'échappement sur les grandes faces sont irrécupérables. Les pertes par ces cônes sont liées à l'indice. Le tableau 1 ci-dessous montre que pour des indices élevés (n=1,83 ou n=2,4 par exemple), la couronne extraite dans l'air est loin du potentiel total (c’est à dire la totalité des rayons émis moins les deux cônes ). En effet, l'épaisseur de la couronne est liée à l'angle du cône de sortie qui est aussi l'angle de réflexion totale interne ( ).
Afin d'augmenter cet angle critique , il est préférable d’utiliser un milieu de sortie présentant un indice plus grand que l'air, lorsque l’indice du concentrateur est élevé.
La figure 11 illustre un mode de réalisation préféré de l’invention dans lequel le dispositif comprend un milieu de sortie MS en contact avec la face de sortie et présentant un indice tel que . Selon le mode de réalisation illustré dans la , le dispositif comprend un premier miroir additionnel M1’ disposé de manière à couvrir la première face latérale FL1 et un deuxième miroir additionnel M2’ disposé de manière à couvrir ladite deuxième face latérale FL2. Ces miroirs M1’, M2’ sont optionnels et permettent d’augmenter l’efficacité d’extraction en évitant que du rayonnement de luminescence traverse les faces FL1, FL2 avant de sortir par la face de sortie FS (configuration dite optimisée).
Le milieu de sortie MS permet d’augmenter l’efficacité d’extraction en augmentant l’angle critique associé au cône de sortie de la face FS, ce qui forme un cône de sortie plus large. Ce mode de réalisation présente un intérêt particulier lorsque l’indice du concentrateur est élevé. Cet effet est illustré dans la ligne « Extraction couronne colle » du tableau 1 qui présente l’efficacité d’extraction de la configuration de la figure 11. Il faut la comparer à la ligne «Extraction couronne air » qui présente l’efficacité d’extraction de la configuration des figures 3A et 3B avec un milieu de sortie qui est l’air. Il est possible d’augmenter l’efficacité d’extraction de 42% à 71% dans un concentrateur d’indice grâce un milieu de sortie MS d’indice 1,7 par exemple.
De manière préférentielle, comme illustré dans la figure 11, le dispositif comprend un système optique SO accolé au milieu de sortie adapté pour collimater des rayons du faisceau de sortie . Le système optique SO est une optique non imageante qui va redresser les rayons sortant du milieu de sortie MS et leur permettre de sortir dans l'air. Dans ce mode de réalisation, le milieu de sortie MS est par exemple une colle permettant la liaison mécanique et optique entre le concentrateur CL et le système optique SO.
L'extraction sera limitée par l'indice de la colle entre la structure et l'optique non imageante. Une colle de même indice que le milieu du système optique SO serait idéal, cependant, les colles d'indice élevées (n>1,7) se trouvent difficilement aujourd'hui.
La illustre schématiquement un mode de réalisation de l’invention dans lequel le dispositif comprend : un premier miroir additionnel M1’ disposé de manière à couvrir la première face latérale FL1, un deuxième miroir additionnel M2’ disposé de manière à couvrir la deuxième face latérale FL2 un troisième miroir additionnel M3 disposé de manière à couvrir la face de sortie FS
En outre, le concentrateur CL présente une arête biseauté AB entre la face de sortie FS et la première face latérale FL1 (ou la deuxième face latérale FL2) de manière à ce qu’une portion L r ’ , de la portion piégée L p traverse l’arête biseautée AB. Les rayons de la portion L r ’ forment un faisceau de sortie dit additionnel . Dans la configuration de la , le passage par l'arête AB est la seule solution pour les rayons de sortir de la structure (hors faces de pompage). Elle oblige donc les rayons à se réfléchir de nombreuses fois avant d'avoir la bonne position et le bon angle. Cet effet impose une forte superposition des rayons à l'intérieur que l'on peut qualifier de recyclage à la fois angulaire et spatial. L'usage d'une arête AB augmente la distance de propagation, et réduit potentiellement l'extraction globale mais elle augmente la luminance.
De manière préférentielle, la normale de l’arête biseautée est parallèle à la somme des normales des deux faces latérales FL1, FS adjacentes à l’arête biseautée à
Le mode de réalisation de la figure 11 et de la figure 12 sont combinables. C’est-à-dire que, selon un mode de réalisation de l’invention, un milieu de sortie MS est accolé à l’arête biseautée AB pour maximiser la luminance du faisceau de sortie additionnel et maximiser l’efficacité d’extraction.
La illustre schématiquement un mode de réalisation de l’invention dans lequel le dispositif comprend : un premier miroir additionnel M1’ disposé de manière à couvrir la première face latérale FL1, un deuxième miroir additionnel M2’ disposé de manière à couvrir la deuxième face latérale FL2 au moins un miroir additionnel M3, disposé de manière à couvrir partiellement la face de sortie FS en définissant une surface non recouverte SFS par le miroirs M3.
Comme expliqué précédemment, les miroirs M1’, M2’ permettent d’augmenter l’efficacité d’extraction en évitant que le rayonnement de luminescence traverse les faces FL1, FL2 avant de sortir par la surface SFS.
Le miroir M3 de couverture partielle de la face de sortie permet une augmentation de l’éclairement sur la surface SFS. Les dimensions du module d’émission sont adaptées pour qu’un ratio entre la surface non recouverte et la surface de la face FS soit adapté de manière à ce que des rayons du rayonnement de luminescence se réfléchissent sur M3 et se propagent en moyenne sur une distance moyenne au sein du concentrateur CL avant de traverser la surface SFS. Les rayons du rayonnement de luminescence sortant du concentrateur forment un faisceau de sortie . Par , on entend ici que est supérieur à 7 fois préférentiellement 15 fois .
Un ratio adapté pour vérifier la condition permet d’assurer que l’effet de confinement des rayons dans les 3 dimensions de l'espace, c’est-à-dire que le rayonnement luminescent, au lieu de traverser directement la surface SFS après avoir été généré, est majoritairement réfléchi au sein du concentrateur CL et réalise en moyenne plusieurs allers retours au sein du concentrateur CL avant de sortir par la surface SFS. Plus le ratio est petit, plus la distance moyenne parcourue par les rayons de luminescence au sein du concentrateur CL avant de sortir augmente. Ainsi, l’éclairement sur la face de sortie est augmenté car le rayonnement de luminescence a le temps de « remplir » le concentrateur CL avant de sortir. Les inventeurs ont remarqué que lorsque le ratio est inférieur ou égal à 1/4, ou de manière préférentielle, inférieur ou égal à 1/8 la distance moyenne est suffisante réaliser un effet concentrateur conséquent. Aussi, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le ratio est inférieur ou égal à 1/4, ou de manière préférentielle, inférieur ou égal à 1/8.
Les structures des dispositifs détaillés dans la présente description et les figures sont données à titre d’exemple et ont pour objectif d’illustrer l’invention. Elles ne doivent en aucun cas être considérées comme limitatrices de la portée l’invention. Diverses modifications et variations des structures décrites, des procédés de fabrication, et des applications et utilisations de celles-ci apparaitrons à l'homme du métier sans s'écarter de la portée et de l'esprit de l'invention.
dispositif de dénudage d’un câble, en particulier un câble blindé à isolant minéral La présente invention se rapporte à un dispositif de dénudage d’un câble, en particulier un câble blindé à isolant minéral qui permet d’usiner la gaine métallique extérieure, d’évacuer l’isolant minéral, sans impacter le (ou les) conducteur central.
L’invention concerne également un bassin à débordement équipé au moins sur un côté d’un dispositif d’écumage conforme à une des caractéristiques précédentes.
est une vue en perspective, simplifiée, d’un bassin à débordement équipé sur au moins un côté d’un dispositif d’écumage conforme à un mode de réalisation de l’invention,
est un diagramme simplifié illustrant le principe général de l’écumage et de la filtration d’un bassin à débordement selon l’art antérieur,
est une vue à partir d’un bassin de l’organe de collecte de l’eau d’un dispositif d’écumage conforme à un mode de réalisation de l’invention,
est une vue de côté, selon la flèche IV, à une autre échelle, du dispositif de la , l’eau du bassin étant schématiquement illustrée,
est une vue de dessus, à une autre échelle, du dispositif des figures 3 et 4,
est une vue similaire à la , à plus grande échelle, l’organe de collecte des impuretés solides étant séparé du reste du dispositif,
est une vue en coupe du dispositif d’écumage de la , à une autre échelle, selon le plan de coupe VII, sans l’organe de collecte des impuretés et sans la partie supérieure du dispositif et
est une vue partielle à partir du bac tampon, à plus grande échelle de la zone de liaison entre l’organe de collecte de l’eau et le bac tampon.
La illustre un type de bassin à débordement, en l’espèce une piscine 1. Par la suite, l’invention sera décrite en référence à une telle piscine étant entendu que l’invention s'applique à tout type de bassin à débordement, quelle que soit sa forme, ses dimensions ou son matériau constitutif comme indiqué précédemment. Ici la piscine 1 est de forme carrée. En variante elle peut être rectangulaire ou de formes géométriques plus complexes. Une telle piscine à débordement est plus précisément d’un type particulier dit piscine à effet miroir également dénommé piscine miroir. Les termes et expressions bassin ou piscine, piscine miroir ou piscine à effet miroir, seront employés indistinctement pour désigner un bassin à débordement selon l’invention.
Dans une piscine miroir, l’eau affleure à tous les bords extérieurs de la piscine 1 et occupe également une petite partie du pourtour de la piscine ou plus généralement occupe une partie de l’arase du bassin. Ainsi on obtient un effet visuel dit effet miroir. Avec un tel effet miroir, on a l'impression que l’eau se répand au-delà du volume initial du bassin et déborde de ce dernier sur tous les côtés. L’eau débordant par tous les côtés du bassin se déverse dans un organe de collecte de l'eau 2. Un tel organe de collecte de l’eau est, dans l'état de la technique connue, une goulotte ou un caniveau situé en périphérie du bassin. Dans le dispositif objet de l'invention, l’organe de collecte de l’eau est un organe spécifique. Comme cela apparait sur la qui illustre schématiquement le principe de fonctionnement d'un bassin à débordement, à effet miroir ou non l’eau issue du bassin se déverse par gravité dans un organe de collecte de l’eau situé en périphérie du bassin. Cet organe de collecte de l’eau est relié à un bac tampon qui assure un stockage temporaire de l'eau collectée avant de l'envoyer vers un organe de filtration chimique et mécanique. Une fois l'eau filtrée, elle est renvoyée en partie basse dans le bassin. Les impuretés solides flottant à la surface du bassin se déversent dans l'organe de collecte de l'eau et sont récupérées au niveau du bac tampon par un organe de collecte des impuretés. Ainsi seule l’eau et les impuretés liquides arrivent au niveau de l’organe de filtration. A la le principe général illustré est celui couramment rencontré dans l'état de la technique où des goulottes périphériques dirigent l’eau vers un bac tampon situé de manière éloignée du bassin et avantageusement à une altitude inférieure de manière à être alimenté par gravité. Des conduites amènent ensuite par gravité ou par pompage l’eau à l'organe de filtration qui par pompage la renvoie dans le bassin, en partie basse de ce dernier. Ainsi dans l’état de la technique, on observe des organes distincts pour la collecte de l’eau et le stockage temporaire dans le bac tampon. La place occupée par ces organes ainsi que leurs positions respectives nécessitent des travaux de maçonnerie importants et précis qui doivent être prévus dès l’origine, lors de la création du bassin. De ce fait les bassins à débordement et notamment les piscines miroir ont des coûts de fabrication plus élevés qu’un bassin ou une piscine classique et occupent une place plus importante tout en étant réservées à des piscines neuves.