INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation avantageux, ledit au moins un conduit véhiculant ledit fluide caloporteur, déposé dans ladite tranchée ménagée dans le terrain environnant, est noyé dans une masse de matériaux fractionnés remplissant au moins partiellement ladite tranchée, lesdits matériaux fractionnés pouvant comprendre au moins un premier matériau à changement de phase. Dans ce mode de réalisation, ledit remblai de matériaux fractionnés remplissant au moins partiellement ladite tranchée, est avantageusement directement en contact avec la paroi du tube formant le au moins un conduit véhiculant ledit fluide caloporteur ; lesdites parois de ce tube formant ledit conduit sont thermiquement conductrices.
Selon un autre mode de réalisation, qui peut être combiné avec tous les autres, le système d’échange thermique selon l’invention comporte un dispositif de stockage thermique d’appoint utilisant le principe thermochimique de production de chaleur par association de deux composants (un sel tel que le bromure de strontium, et de l’eau) permettant de réguler la température de la boucle d’échange. Dans le cadre de la présente invention, l’expression « réguler la température » de la boucle d’échange signifie d’éviter son refroidissement au-dessous d’une température où elle peut encore capter des calories dans le terrain, ce qui implique le réchauffement, direct ou indirect (par le réchauffement du terrain) de la double-boucle d’échange thermique et/ou au moins une corbeille géothermique. En phase de charge (i.e. par un apport de chaleur au dispositif de stockage d’appoint) l’énergie thermique captée sur les panneaux solaires permet la séparation des composants par évaporation (stockage). En phase de décharge, la recombinaison des composants produit une réaction exothermique permettant de réguler la température de la boucle.
Selon un mode de réalisation avantageux ledit au moins un conduit pour véhiculer un fluide caloporteur est disposé à l’intérieur d’une gaine périphérique contenant au moins un matériau à changement de phase et dans lequel les parois de ladite gaine périphérique sont thermiquement conductrices.
Plus précisément, dans une variante de ce mode de réalisation, ledit au moins un conduit pour véhiculer un fluide caloporteur comporte un tube intérieur disposé à l’intérieur d’une gaine périphérique contenant au moins un deuxième matériau à changement de phase et dans lequel les parois de ladite gaine périphérique sont thermiquement conductrices.
Ladite gaine périphérique comprenant au moins un premier matériau à changement de phase, est placée dans une tranchée ménagée dans le terrain environnant et est au moins partiellement noyée dans une masse de matériaux fractionnés. Pour augmenter l’efficacité du système, ledit deuxième matériau à changement de phase est avantageusement différent dudit premier matériau à changement de phase.
Selon un mode de réalisation avantageux, ledit premier matériau à changement de phase est de l’acide formique. Ledit deuxième matériau à changement de phase est avantageusement un composé de particules solides à la température d’utilisation et inerte par rapport à des matériaux minéraux de remplissage de ladite tranchée.
Selon un mode de réalisation pouvant être combiné avec tous les autres modes de réalisation et variantes avec lesquels et lesquelles il est compatible, ledit deuxième matériau à changement de phase est incorporé dans des segments longitudinaux constitués de paires de demi-coques emboîtées, montées à la périphérie dudit au moins un conduit. Avantageusement, chaque demi-coque de chacune des paires de demi-coques emboîtées comporte avantageusement une enveloppe sensiblement semi-cylindrique et une masse de remplissage qui est au moins partiellement constituée dudit matériau à changement de phase.
Lesdits moyens de production d’énergie primaire sont dimensionnés en fonction des besoins définis et l’énergie primaire produite est autoconsommées ou injectée au réseau d’alimentation électrique.
La présente invention et ses principaux avantages apparaîtront mieux dans la description de modes de réalisation avantageux, en référence aux dessins annexés dans lesquels :
est une vue schématique d’un réseau d’échange thermique selon l’invention,
est une vue schématique d’un réseau d’échange thermique selon, un autre mode de réalisation de l’invention, qui comprend des composants et dispositifs additionnels,
est une vue schématique en coupe transversale d’une première forme de réalisation d’un tronçon de conduit dudit réseau d’échange thermique disposé dans une tranchée,
est une vue schématique en coupe transversale d’une deuxième forme de réalisation d’un tronçon de conduit dudit réseau d’échange thermique disposé dans une tranchée,
est une vue en coupe longitudinale partielle du tronçon de conduit représenté par la ,
illustre, en coupe longitudinale, un mode de réalisation particulier, dans laquelle un matériau à changement de phase est incorporé dans deux demi-coques emboîtables,
Par protocole de décontamination métallique, il s’entend un protocole pouvant impliquer des moyens physiques et/ou chimiques susceptibles de décontaminer le container en le ou lesdits éléments métalliques contaminants.
Ainsi, à l’issue de l’étape v), s’il ressort de l’étape de comparaison que le niveau de contamination métallique estimé est substantiellement inférieur à celui du container avant soumission au protocole de décontamination métallique, le protocole de décontamination métallique testé peut être considéré comme efficace pour le container.
Le protocole de décontamination métallique est mis en œuvre avec un container présentant un niveau de contamination métallique donné, c’est-à-dire un container dont le niveau de contamination métallique est connu grâce à la mise en œuvre des étapes i) et ii) .
L’étape iv) de mise en œuvre du procédé d’estimation sera, avantageusement, réalisée sur d’autres fentes que celles impliquées dans l’étape de mise en œuvre du protocole d’estimation de l’étape ii).
Le protocole de contamination métallique de l’étape i) peut comprendre les opérations suivantes :
a) une opération d’introduction dans une fente du container d’une plaque dont la surface est revêtue d’un dépôt de composition connue ;
b) une opération de retrait de ladite plaque ;
c) les opérations d’introduction et de retrait étant réitérées une ou plusieurs fois avec la même plaque et au niveau de la même fente ;
d) une opération de maintien de la plaque au niveau de la fente ;
e) éventuellement, au moins une répétition des opérations a) à d) avec une autre plaque revêtue d’un autre dépôt de composition connue, ladite plaque étant différente pour chacune des répétitions, chacune des répétitions étant mise en oeuvre dans une autre fente que celle(s) utilisée(s) pour la mise en œuvre des opérations a) à c) antérieures.
A la suite de l’opération d), lorsqu’il n’y a pas répétition ou à la suite de l’opération e), lorsqu’il y a répétition(s), le container comprenant la ou les plaques est, avantageusement, soumis à une opération de déplacement du container selon un trajet prédéterminé, en particulier, un trajet qui correspond à celui qui serait réalisé entre une zone de mise en œuvre d’une étape qui s’inscrit dans le processus de fabrication de composants électroniques et une zone de mise en œuvre d’une étape ultérieure de ce processus (ce trajet correspondant ainsi à une simulation de trajet en salle blanche). Cette opération de déplacement peut être réalisée en plaçant le container sur un chariot et en déplaçant le chariot selon ce trajet prédéterminé.
Pour chacune des plaques utilisées, le protocole de contamination métallique peut comprendre, en outre, à la suite de l’opération d), lorsqu’il n’y a pas répétition ou à la suite de l’opération e), une opération de répétition des opérations a) à d) dans une autre fente que celle initialement occupée par la plaque concernée et, de préférence, dans une fente qui n’a pas été préalablement occupée par une plaque, le container à l’issue de cette opération de répétition pour chacune des plaques étant de nouveau soumis à une opération de déplacement selon un trajet prédéterminé.
A l’issue du protocole de contamination métallique, la ou les plaques insérée(s) dans le container est(sont) retirée(s).
Le protocole ci-dessus est destiné à contaminer volontairement en élément(s) métallique(s) à une concentration élevée (induite par le passage répété des plaques dans une fente donnée) pour pouvoir tester ensuite un protocole de décontamination donné, cette concentration élevée pouvant être comprise dans une gamme allant de 10 11 at/cm 2 à 5*10 13 at/cm 2 pour chacun des éléments contaminants métalliques.
A titre d’exemple, pour un container du type FOUP comprenant 25 fentes et pour cinq plaques revêtues chacune d’un dépôt de composition différente connue, le protocole de contamination métallique du container peut comprendre les opérations suivantes :
1°) une opération d’introduction dans la première fente du container (en partant du bas du container) d’une première plaque (par exemple, une plaque, dont la surface est revêtue d’un dépôt de Al 2 O 3 ) suivie d’une opération de retrait, cette opération d’introduction et de retrait étant ensuite réitérée au moins trois fois, la plaque étant au final maintenue dans ladite fente ;
est une représentation schématique d’une autre partie d’un exemple de système de lubrification à remise en circulation ;
est une représentation schématique d’une partie d’un exemple de système de lubrification à remise en circulation.
est une représentation schématique d’un exemple de système de carburant et un exemple de système de lubrification à remise en circulation ;
est une représentation schématique d’un exemple de système de lubrification à remise en circulation ;
Pour éviter une mise sous contrainte des modules 2a,2b,2c par suite de la dilatation des conduits médians 3a-3b qui acheminent des gaz G1 à hautes températures sous fortes vitesses et qui relient successivement deux à deux les modules 2a,2b,2c, il est globalement au moins proposé : -) de soutenir les conduits médians 3a-3b par des organes de soutien 10 - tels que pour exemple les organes de soutien 10 illustrés respectivement sur les figures 2A et 2b. Les organes de soutien 10 sont fixés au sol 11 et soutiennent les conduits médians 3a-3b en position d'orientation coaxiales A1 de leurs extrémités 9a,9b avec les conduits de module 8a,8b qui leurs sont affectés, -) d'interdire via les dispositifs de raccordement 7 une prise de contact directe entre les extrémités 9a,9b des conduits assemblées entre elles, afin d'éviter que les contraintes internes que subissent les conduits 3a,3b,3c lors de leur dilation ne viennent impacter les modules 2a-2c, -) de limiter par un apport d'un flux d'air frais F1, l'échauffement des joints d'étanchéité 14 équipant les dispositifs de raccordement 7, -) d'exploiter ledit flux d'air frais pour faire obstacle à une fuite de gaz dans les zones de raccordement entre les extrémités des conduits, et/ou -) de faciliter le montage et/ou les opérations de maintenance de l'installation 1.
Comme plus détaillé pour exemple sur les figures 2A et 2B, l'organe de soutien 10 du conduit médian 3a de conformation arquée comporte un piètement 10a qui est fixé au sol 11 à sa base et qui est muni à son sommet d'un berceau 10b de soutien du conduit 3a reliant le réacteur 2a au module d'épuration 2b des gaz G1. Le berceau 10b soutien le conduit médian 3a en position de raccordement coaxial A1 de ses extrémités 9a,9b avec respectivement les extrémités 9b,9a des conduits de modules8a1,8b1 ; 8a2,8b1 qui leur sont respectivement affectées.
Les modalités de soutien des conduits médians 3a,3b ne font pas obstacle à leur dilation tant axialement que radialement, en étant soutenus par les organes de soutien 10 libres en mobilité entre leurs extrémités. Par exemple sur la , le conduit médian 3a repose par gravité sur le berceau 10b via des taquets 12a qui ne font pas obstacle à sa dilation. Par exemple encore sur la , le conduit médian 3a est maintenu en suspension par le berceau 10b via des platines 12b équipant le conduit médian 3a, qui sont attachées sur le berceau 10b par crochetage 12c flottant.
Sur la et plus détaillé pour exemple sur les figures 3 à 5B, les extrémités 9a,9b des conduits médians 3a,3b sont - via un dit dispositif de raccordement 7 - chacune assemblées coaxiales A1 aux extrémités 9b,9a des conduits de module 8a1,8b1 ; 8a2,8b1 qui leurs sont affectées, via un manchon 13 coaxial A1 que comporte le dispositif de raccordement 7 et qui les entoure conjointement suivant un axe A1 d'extension qui leur est commun.
Suivant le sens S1 de circulation des gaz G1 à travers l'installation 1 et pour chacun des dispositifs de raccordement 7, les joints d'étanchéité 14 sont toujours fixés en amont et les manchons 13 fixés en aval par rapport à la position relative d'amont en aval des conduits dont les extrémités sont assemblées entre elles via un dispositif de raccordement 7. Ceci permet de ventiler les joints d'étanchéité 14 pour les refroidir par un flux d'air frais F1 introduit depuis l'extérieur des conduits vers l'intérieur du dispositif de raccordement 7, selon des modalités particulières décrites plus loin.
Plus précisément : -) soit les manchons 13 sont fixés sur l'extrémité amont 9a d'un conduit médian 3a,3b - considéré alors comme un conduit aval - et les joints d'étanchéité 14 sont fixés sur l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1,8a2 considéré amont par rapport au conduit médian 3a,3b aval, -) soit les manchons 13 sont fixés sur l'extrémité amont 9a d'un conduit de module 8b1,8b2 aval par rapport au conduit médian 3a,3b considéré comme un conduit amont - et les joints d'étanchéité 14 sont fixés sur l'extrémité aval 9b du conduit médian 3a,3b amont.
Sur les figures 4A,4B et 5A,5B, il est illustré pour exemple plus en détail l'agencement d'un dispositif de raccordement 7 et les modalités de son montage entre un conduit de module 8a1 amont et un conduit médian 3a alors considéré aval. Le manchon 13 est solidaire de l'extrémité amont 9a d'un conduit médian 3a aval et le joint d'étanchéité 14 est fixé à l'extrémité aval 9b d'un conduit de module 8a1 amont, tels que référencés sur les autres figures. Le joint d'étanchéité 14 - tel que choisi du type à fibres tressées - est interposé entre la face latérale intérieure 13a du manchon 13 et l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1 amont. Plus spécifiquement, le joint d'étanchéité 14 est fixé autour et en périphérie extérieure de l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1 amont.
Sur les figures 4A et 4B, le manchon 13 est fixé à l'extrémité amont 9a du conduit de module aval 8a1 en respectant : -) une distance axiale de consigne D1 entre les faces de bout de l'extrémité amont 9a du conduit médian 3a et de l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1, et -) une distance radiale de consigne R1 de séparation diamétrale entre la face latérale intérieure 13a du manchon 13 d'une part, et les faces extérieures périphériques respectivement de l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1 et de l'extrémité amont 9a du conduit médian 3a d'autre part.
Les valeurs de la dite distance axiale de consigne D1 et de la dite distance radiale de consigne R1 sont chacune prédéfinies supérieures aux variations optimales des dimensions axiales et diamétrales respectivement du conduit de module 8a1 et du conduit médian 3a sous l'effet de leur dilatation lors du fonctionnement de l'installation 1 en régime nominal.
Plus particulièrement visible sur la , un jeu radial JR1 de consigne est ménagé de montage entre la face latérale intérieure 13a du manchon 13 et le joint d'étanchéité 14. Un tel jeu radial JR1 de consigne est prédéfini pour procurer une étanchéité du dispositif de raccordement 7 lors de la mise en fonctionnement de l'installation 1. Une chambre 15 est ménagée : -) diamétralement entre d'une part la face latérale intérieure 13a du manchon 13, et d'autre part l'extrémité aval 9b du conduit de module 8a1 amont et l'extrémité amont 9a du conduit médian 3a aval, et -) axialement A1 entre le joint d'étanchéité 14 et une platine 19 que comporte le conduit médian 3a à laquelle le manchon 13 est fixé.
Le jeu radial JR1 est progressivement résorbé lors de la mise en fonctionnement de l'installation 1 par suite de la dilatation radiale du conduit de module 8a1, avec pour effet d'appliquer la face latérale intérieure 13a du manchon 13 contre le joint d'étanchéité 14. Comme illustré plus visible sur la , il est prévu de ménager un passage d'air 16 pour l'introduction d'un flux d'air frais F1 vers l'intérieur de la chambre 15, via lequel le joint d'étanchéité 14 est refroidi lors de la mise en service de l'installation 1.
Le flux d'air frais F1 provient de l'air ambiant extérieur environnant le conduit de module 8a, en étant généré par aspiration sous l'effet de la mise en dépression de la chambre 15 provoqué par la circulation des gaz G1 sous de fortes vitesses d'amont en aval depuis le conduit de module 8a vers le conduit médian 3a.
Par suite de la mise en compression du joint d'étanchéité 14 par le manchon 13, une déformation et/ou une usure tolérées du joint d'étanchéité 14 autorise dès lors un passage à son travers du flux d'air frais F1 vers la chambre 15. Le refroidissement du joint d'étanchéité 14 par le flux d'air frais F1 perdure après sa mise en compression par le manchon, le flux d'air frais F1 circulant à travers le joint d'étanchéité 14 vers la chambre 15.
De tels apports d'air frais limitent l'usure du joint d'étanchéité 14, ce qui accroît sa pérennité et par suite limite les opérations de maintenance de l'installation 1, notamment pour un remplacement du joint d'étanchéité 14.
La chambre 15 placée sous dépression par suite de son ouverture sur les débouchés des conduits assemblés entre eux à distance axiale l'un de l'autre, fait obstacle à un reflux du gaz G1 vers l'extérieur du dispositif de raccordement 7et par suite fait obstacle au passage d'une fuite de gaz G1 vers l'extérieur du dispositif de raccordement 7.
L'étanchéité procurée par le dispositif de raccordement 7 entre le conduit de module 8a et l'extrémité 9a du conduit médian 3a, est ainsi obtenue : -) préalablement à la compression du joint d'étanchéité 14 par le manchon 13, par une association entre le manchon 13 et le joint d'étanchéité 14 qui ménage entre eux ledit passage d'air 16 via lequel le flux d'air frais F1 est admis à l'intérieur de la chambre 15, -) lors de la compression du joint d'étanchéité 14 par le manchon 13, non seulement par résistance intrinsèque du joint d'étanchéité 14 à l'encontre d'un passage des gaz G1 à son travers, mais aussi à défaut - à un seuil d'usure et/ou un seuil de déformation tolérés du joint d'étanchéité 14 - en autorisant un passage d'un flux d'air frais F1 à son travers vers la chambre 15.
La montée peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. Pendant la montée, le moteur peut produire entre 75 % et 100 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 80 % et 95 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 85 % et 90 % de poussée disponible. À ce titre, la montée peut se référer à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre le décollage et l’arrivée à des conditions de croisière. En complément ou alternativement, la montée peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol d’aéronef entre le décollage et l’atterrissage, où une augmentation relative de l’altitude est requise, ce qui peut nécessiter une demande complémentaire de poussée du moteur.
Telles qu’elles sont utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification classique et seraient aisément comprises par l’homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement que des conditions de croisière signifient le point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d’une mission donnée (qui peut être désignée dans l’industrie en tant que « mission économique ») d’un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être fixé. En ce sens, la mi-croisière est le point dans un cycle de vol d’aéronef au niveau duquel 50 % du carburant total qui est brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente a été brûlé (ce qui peut être approximé par le point médian – en termes de temps et/ou de distance – entre la fin de la montée et le début de la descente). Des conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c’est-à-dire le maintien d’une altitude constante et d’un nombre de Mach constant) à mi-croisière d’un aéronef auquel il est conçu pour être fixé, en tenant compte du nombre de moteurs fournis sur cet aéronef. Par exemple lorsqu’un moteur est conçu pour être fixé à un aéronef qui a deux moteurs du même type, à des conditions de croisière le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait requise pour un fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière.
En d’autres termes, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, les conditions de croisière sont définies en tant que point de fonctionnement du moteur qui fournit une poussée spécifiée (requise pour fournir – en combinaison avec de quelconques autres moteurs sur l’aéronef – un fonctionnement en régime permanent de l’aéronef auquel il est conçu pour être fixé à un nombre de Mach à mi-croisière donné) aux conditions atmosphériques à mi-croisière (définies par l’atmosphère type internationale selon la norme ISO 2533 à l’altitude à mi-croisière). Pour un quelconque moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, la poussée à mi-croisière, les conditions atmosphériques et le nombre de Mach sont connus, et donc le point de fonctionnement du moteur à des conditions de croisière est clairement défini.
Strictement à titre d’exemple, la vitesse avant à la condition de croisière peut être un quelconque point dans la plage allant de Mach 0,7 à 0,9, par exemple 0,75 à 0,85, par exemple 0,76 à 0,84, par exemple 0,77 à 0,83, par exemple 0,78 à 0,82, par exemple 0,79 à 0,81, par exemple de l’ordre de Mach 0,8, de l’ordre de Mach 0,85 ou dans la plage allant de 0,8 à 0,85. Une quelconque vitesse unique au sein de ces plages peut faire partie de la condition de croisière. Pour un certain aéronef, les conditions de croisière peuvent être à l’extérieur de ces plages, par exemple en dessous de Mach 0,7 ou au-dessus de Mach 0,9.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale, ISA) à une altitude qui est dans la plage allant de 10 000 m à 15 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 000 m à 12 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 400 m à 11 600 m (à peu près 38 000 pieds), par exemple dans la plage allant de 10 500 m à 11 500 m, par exemple dans la plage allant de 10 600 m à 11 400 m, par exemple dans la plage allant de 10 700 m (à peu près 35 000 pieds) à 11 300 m, par exemple dans la plage allant de 10 800 m à 11 200 m, par exemple dans la plage allant de 10 900 m à 11 100 m, par exemple de l’ordre de 11 000 m. Les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types à une quelconque altitude donnée dans ces plages.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,8 et des conditions atmosphériques normales (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 35 000 pieds (10 668 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu dépend bien entendu du moteur et de son application prévue et peut être, par exemple, une valeur comprise entre 20 kN et 40 kN.