INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un schéma cinématique en perspective du module lumineux de la , montrant un premier déplacement de l’unité lumineuse par rapport à l’élément optique de projection,
La est une vue de dessus et de côté du module lumineux de la , lors du premier déplacement de l’unité lumineuse par rapport à l’élément optique de projection tel qu’illustré sur la ,
La est une vue en perspective d’un module lumineux selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, comprenant une unité lumineuse, un élément optique de projection monté fixe sur un support et des éléments de connexion de l’unité lumineuse au support,
La est un schéma cinématique en perspective du module lumineux de la , montrant le module lumineux dans une position nominale,
La est un schéma cinématique en perspective du module lumineux de la , montrant un deuxième déplacement de l’unité lumineuse par rapport à l’élément optique de projection,
La est une vue de dessus et de côté du module lumineux de la , lorsqu’il est dans une position nominale, telle qu’illustrée sur la ,
La est une vue de dessus et de côté du module lumineux de la , lors du premier déplacement de l’unité lumineuse par rapport à l’élément optique de projection, tel qu’illustré sur la ,
La représente un troisième mode de réalisation du frein 200 dans lequel l’embrayage 210 et l’embrayage 110 sont en réalité un seul et même embrayage.
Dans ce troisième mode de réalisation, la deuxième vitesse seuil d’embrayage est la vitesse seuil d’embrayage N D définie en section 1, et la deuxième vitesse seuil de débrayage est la vitesse seuil de débrayage définie en section 1 (pouvant être égale à N D ). L’élément à freiner est, dans ce mode de réalisation, le rotor de la pompe 104. Ainsi, le même embrayage 110 est utilisé pour contrôler l’activation de la pompe 104, et donc la lubrification du réducteur 19, et par ailleurs pour s’assurer que le frein 200 est bien découplé du réducteur 19, afin de garantir qu’un éventuel actionnement inopiné du frein 200 n’a aucune incidence sur le réducteur 19, notamment en plein vol.
Le frein 200 est configuré pour freiner une rotation du rotor de pompe lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement 11 est inférieure à une vitesse seuil de freinage N R . Ceci permet de limiter les mouvements du rotor de soufflante, et réduit le besoin en huile pour lubrifier le réducteur 19. En effet, la vitesse étant réduite, on peut se permettre d’utiliser un plus petit réservoir d’huile, une plus petite pompe, etc. En outre, en choisissant le rotor de la pompe 104 comme élément à freiner, on obtient ainsi un système tout intégré de lubrification et de frein (au moins à faible vitesse), d’encombrement réduit et de masse réduite. En outre, la phase de freinage peut permettre un éventuel blocage en douceur le cas échéant et éviter d’endommager le système propulsif 1.
Par exemple, la vitesse seuil de freinage N R est comprise entre 30 tours par minute et 500 tours par minute, par exemple entre 50 tours par minute et 300 tours par minute, par exemple entre 80 tours par minute et 180 tours par minute. Freiner à partir d’une telle vitesse permet de dimensionner la pompe avec un équilibre satisfaisant entre l’encombrement, la capacité-débit et la capacité de freinage (un petit débit permet d’utiliser une pompe de petite taille).
Par ailleurs, le frein 200 est configuré pour bloquer la rotation de l’élément à freiner lorsque la vitesse rotation de l’arbre d’entraînement 11 est inférieure à une vitesse seuil de blocage N F . La vitesse seuil de blocage N F est inférieure à la vitesse seuil de freinage N R . Avec un tel blocage, il n’est pas nécessaire de lubrifier le réducteur sur la plage de freinage, le dimensionnement de la pompe 104 peut être optimisé, l’intégration des systèmes est améliorée, de même que la sécurité au sol (le fait que le rotor de soufflante soit bloqué évite des accidents).
Par exemple, la vitesse seuil de blocage N F est comprise entre 0 tour par minute et 200 tours par minute, par exemple entre 0 tour par minute et 50 tours par minute, par exemple entre 0 tour par minute et 20 tours par minute. Bloquer à partir d’une telle vitesse permet de dimensionner la pompe 104 avec un équilibre satisfaisant entre l’encombrement, la capacité-débit et la capacité de freinage.
Dans le mode de réalisation du frein représenté en , le frein 200 comprend un frein mécanique 202 et un système de vannes 204.
Le frein mécanique 202 est par exemple un frein à friction adapté pour exercer une friction sur le rotor de pompe, par exemple un frein à disque. Un tel frein est relativement compact.
Par ailleurs, le système de vannes 204 comprend une première vanne commandée 206 en aval de la pompe 104 et une deuxième vanne commandée 208 en amont de la pompe 104.
La première vanne 206 est agencée dans le conduit d’alimentation 106. La deuxième vanne 208 est agencée dans le conduit d’arrivée 102. Chacune des deux vannes 206, 208 peut être ouverte, afin de laisser passer de l’huile, et fermée, afin d’empêcher le passage d’huile. Lorsque la première vanne 206 est fermée, elle empêche l’huile en provenance de la pompe 104 d’être acheminée jusqu’au distributeur de fluide 110. Lorsque la deuxième vanne 208 est fermée, elle empêche l’huile en provenance de la source d’huile d’être acheminée jusqu’à la pompe 104 via le conduit d’arrivée d’huile 102.
Pour réaliser un blocage, le système de vannes 204 peut être actionné comme suit. La première vanne 206 en aval est fermée, puis la deuxième vanne 208 en amont est fermée. Ceci a pour effet de mettre la pompe 104 en surpression et de bloquer tout flux d’huile en entrée/sortie de pompe 104, ce qui a pour conséquence de bloquer le rotor de pompe en rotation. Pour relâcher le frein hydraulique 204, il suffit d’ouvrir d’abord la vanne en aval puis la vanne en amont. La rotation du rotor de pompe est de nouveau autorisée après relâchement du frein.
Le système de vannes 204 peut également comprendre un clapet anti-retour 208 adapté pour augmenter progressivement la pression au sein de la pompe 104 et ainsi réaliser un freinage sans blocage.
Le système de vannes 204 décrit ci-dessus est particulièrement compact et léger (notamment par rapport à un système de blocage/déblocage mécanique).
Par exemple, le système de vannes 204 peut être dédié au blocage du rotor de pompe, tandis que le frein mécanique 202 peut être dédié au freinage (ralentissement sans blocage). En variante, le frein mécanique peut être utilisé pour participer au freinage et pour participer au blocage.
Combiner le système de vannes 204 et le frein mécanique 202 au sein du frein 200 permet d’optimiser les performances de lubrification d’un côté et de freinage de l’autre. Toutefois, le frein 200 peut comprendre seulement le système de vannes 204 discuté précédemment (le frein 200 ne comprend alors pas de frein mécanique). Le frein 200 est alors encore plus compact et léger. Alternativement, le frein 200 peut être constitué du frein mécanique 202 discuté précédemment (le frein 200 ne comprend alors pas de système de vannes).
La commande du frein 200 peut être est fonction d’au moins un état de fonctionnement du dispositif de lubrification 100.
5) Autres modes de réalisation D’autres modes de réalisation du dispositif de lubrification 100, du frein 200 et/ou du système de commande 300 peut être envisagés pour le système propulsif 1.
En particulier : Bien que la ne représente qu’un seul frein 200 couplé à un satellite 19c, le système propulsif 1 peut comprendre plusieurs freins 200 couplés respectivement à différents satellites 19c du réducteur 19. Utiliser plusieurs freins permet d’améliorer l’efficacité et sa compacité : en effet, plusieurs petits freins utilisés conjointement peuvent fournir un freinage similaire à celui d’un gros frein, mais optimisent l’encombrement ; par ailleurs, leur redondance améliore la sécurité du système. Comme déjà rappelé auparavant, le frein 200 peut être indépendant de la pompe 104, et plus généralement du dispositif de lubrification 100. L’élément freiné par le frein 200 n’est pas obligatoirement une partie du réducteur 19 : cet élément freiné peut en effet être l’arbre de soufflante 20 ou l’arbre d’entrainement 11. Toutes ces alternatives permettent un gain de place dans le moteur. Le frein 200 n’est pas obligatoirement à actionnement hydraulique. En variante, le frein 200 peut être actionné à l’aide d’une vis sans fin, par exemple une vis à billes, etc. Le frein 200 peut utiliser une ou plusieurs sources d’énergie indépendantes du système de commande 300 pour faire varier le calage des aubes 19, parmi lesquelles : un démarreur à air, une batterie, etc. Le dispositif de lubrification 100 et/ou le frein 200 se combinent avantageusement avec un réducteur 19 du type planétaire (ou « star » en anglais), car cette combinaison induit une simplification de la structure, et donc un gain en encombrement, lié à une plus grande facilité d’intégration. Il reste toutefois possible de combiner le dispositif de lubrification 100 et/ou le frein 200 avec un réducteur du type épicycloïdal (ou « planetary » en anglais).
Différentes stratégies de freinage peuvent être envisagées : le frein 200 peut être embrayé par défaut par l’embrayage 210, et peut le cas échéant être utilisé en coordination avec un autre frein (par exemple un frein électro-magnétique pour récupérer de l’énergie).
Système propulsif aéronautique La présente divulgation concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques comprenant une soufflante carénée ou non carénée.
Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions.
Afin d’améliorer le rendement propulsif d’un système propulsif aéronautique et de réduire sa consommation spécifique, il a été constaté qu’il est avantageux d’augmenter la vitesse de rotation de la turbine basse pression et du compresseur basse pression, et de diminuer la vitesse de rotation de la soufflante, au moyen d’un réducteur de vitesse.
Il a été proposé des dispositifs de lubrification pour lubrifier un tel réducteur de vitesse, afin d’éviter que le réducteur de vitesse ne se dégrade. Toutefois, ces dispositifs de lubrification sont encombrants.
Un but de la présente divulgation est de proposer de lubrifier un réducteur de vitesse d’un système de propulsion aéronautique moyennant un dispositif de lubrification peu encombrant.
Il est à cet effet proposé un système propulsif aéronautique s’étendant selon une direction axiale et comprenant : un arbre d’entraînement ; un rotor de soufflante ; un arbre de soufflante propre à entraîner en rotation le rotor de soufflante ; un réducteur de vitesse couplant en rotation l’arbre d’entraînement et l’arbre de soufflante, et configuré pour entraîner l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à une vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement, le réducteur de vitesse comprenant : un pignon solaire présentant un diamètre et couplé en rotation avec l’arbre d’entraînement, un satellite qui engrène avec le pignon solaire, une couronne présentant un diamètre et qui engrène avec le satellite, le diamètre de la couronne étant supérieur au diamètre du pignon solaire, un porte satellites sur lequel le satellite est monté à rotation, le porte satellites étant fixe par rapport à un stator du système propulsif ; et un dispositif de lubrification comprenant : une pompe, la pompe comprenant un rotor de pompe et étant configurée pour alimenter en huile le réducteur de vitesse lorsque le rotor de pompe est en rotation, dans lequel le rotor de pompe est couplé en rotation avec le satellite, dans lequel, considéré selon la direction axiale, le réducteur de vitesse est situé entre la pompe et l’arbre d’entraînement, et un conduit d’arrivée pour fournir de l’huile à la pompe, dans lequel le conduit d’arrivée traverse axialement le réducteur de vitesse.
Le système propulsif aéronautique peut également comprendre les caractéristiques optionnelles suivantes, prises seules ou en combinaison à chaque fois que cela est techniquement possible.
Optionnellement, le système propulsif aéronautique comprend un embrayage configuré pour découpler en rotation le rotor de pompe du satellite lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est supérieure ou égale à une vitesse seuil d’embrayage, et pour coupler en rotation le rotor de pompe avec le satellite lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est inférieure à la vitesse seuil d’embrayage.
Optionnellement, le dispositif de lubrification comprend une deuxième pompe distincte de la pompe comprenant le rotor de pompe, la deuxième pompe étant configurée pour alimenter en huile le réducteur de vitesse lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est supérieure ou égale à la vitesse seuil d’embrayage.
Optionnellement, la vitesse seuil d’embrayage a une valeur comprise entre 50 tours par minute et 800 tours par minute, par exemple entre 50 tours par minute et 500 tours par minute, par exemple entre 100 tours par minute et 300 tours par minute.
Optionnellement, la pompe est configurée pour alimenter en huile le réducteur de vitesse lorsque le rotor de pompe est en rotation dans un premier sens de rotation ou dans un second sens de rotation opposé au premier sens de rotation.
Optionnellement, le système propulsif aéronautique comprend un pignon intermédiaire, le rotor de pompe étant couplé en rotation avec le satellite via le pignon intermédiaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la matrice de microlentilles d’entrée et la matrice de microlentilles de sortie sont composées de microlentilles dont les dimensions sont de l’ordre du millimètre, comprises entre 0,5 mm et 5mm.
Plus particulièrement, les microlentilles de projection peuvent présenter toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, inférieure ou égale à 10mm. Cela permet de limiter l’épaisseur des microlentilles, et ainsi de limiter la masse de la pièce. Par ailleurs, les microlentilles de projection peuvent présenter toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, supérieure ou égale à 0,3mm. Cela permet de fabriquer le dispositif optique par un procédé d’injection simple à mettre en œuvre. Également, les lentilles de projection peuvent présenter toutes une taille, en diamètre, hauteur et/ou largeur, en vue de face, comprise entre 1 et 5mm. Cela permet aux lentilles de projection d’être suffisamment petites pour ne pas être distinguées à la distance d’observation usuelle.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la microlentille d'entrée est configurée pour permettre une focalisation sur une première zone de focalisation située à l’intérieur du canal de circulation de lumière et à distance de la microlentille de sortie et sur une deuxième zone de focalisation située au voisinage de la microlentille de sortie et/ou au-delà de la microlentille de sortie.
L’intérêt de ce positionnement des zones de focalisation est notamment fonction de la configuration de la microlentille de sortie associée à la microlentille d’entrée au sein du même canal de circulation de lumière et de la position du foyer objet de la microlentille de sortie.
Les notions de « à distance de » et « au voisinage de » sont à entendre par rapport à la dimension longitudinale du canal de circulation de lumière au sein duquel se propagent les rayons lumineux, c’est-à-dire la dimension longitudinale entre la microlentille d’entrée et la microlentille de sortie associées à ce canal de circulation de lumière. Par « à distance de », on comprend que l’on entend une distance axiale supérieure à 10% de la dimension axiale du canal de circulation de lumière et par « au voisinage de », on entend à l’inverse une distance axiale inférieure ou égale à 10% de la dimension axiale du canal de circulation.
Il convient de comprendre par la formulation « au voisinage de » et « au-delà de » que l’on vise à préciser que la deuxième zone de focalisation est décalée axialement par rapport à la première zone de focalisation dans un sens de translation le long d’une direction parallèle à l’axe optique principal qui va de la matrice de lentilles d’entrée à la matrice de lentilles de sortie. La deuxième zone de focalisation peut être au voisinage de la microlentille de sortie, tel qu’évoqué ci-dessus, ou bien être à une distance plus grande de la microlentille de sortie, mais à l’extérieur du dispositif matriciel.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la microlentille d’entrée est configurée de telle sorte que la deuxième zone de focalisation située au voisinage de la microlentille de sortie est située à l'extérieur du dispositif matriciel.
Ceci permet d’obtenir une image projetée homogène du plan focal de la microlentille de sortie.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, chaque microlentille de sortie d’un canal de circulation de lumière est configurée pour présenter un foyer objet situé au voisinage de la première zone de focalisation dans ledit canal de circulation de lumière.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la microlentille d'entrée comporte au moins deux portions distinctes, parmi lesquelles une portion centrale qui assure la focalisation des rayons sur la première zone de focalisation et une portion périphérique qui assure la focalisation des rayons sur la deuxième zone de focalisation.
En d’autres termes, le module lumineux est configuré de telle sorte que des rayons émis par une source lumineuse qui rencontrent la portion centrale de la microlentille d’entrée sont focalisés en sortie de la microlentille d’entrée sur une même première zone de focalisation et les rayons émis par cette même source lumineuse qui rencontrent la portion en périphérie sont focalisés en sortie de la microlentille d’entrée sur une même deuxième zone de focalisation.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la microlentille d'entrée comporte une portion intermédiaire agencée radialement entre la portion centrale et la portion périphérique, ladite portion intermédiaire étant configurée pour focaliser les rayons entre la première zone de focalisation et la deuxième zone de focalisation. Il convient de noter que tous les rayons qui pénètrent dans cette microlentille d’entrée au niveau de la portion intermédiaire sont focalisées dans une zone définie entre la première zone de focalisation et la microlentille de sortie, mais que des rayons pénétrant au niveau d’un premier endroit de la portion intermédiaire, c’est-à-dire à une première distance radiale du centre de la microlentille d’entrée, sont focalisés à un endroit différent de l’endroit auquel sont focalisés des rayons pénétrant au niveau d’un deuxième endroit de la portion intermédiaire, c’est-à-dire à une deuxième distance radiale du centre de la microlentille d’entrée.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le profil de la portion intermédiaire de la microlentille d’entrée est tel que l’on a une fonction croissante entre d’une part la dimension radiale d’impact des rayons émis par la source lumineuse sur cette portion intermédiaire et d’autre part la distance axiale entre le point de focalisation des rayons et la première zone de focalisation.
En d’autres termes, plus l’impact des rayons sur la microlentille d’entrée est éloigné du centre, plus la distance axiale entre le point de focalisation des rayons et la première zone de focalisation augmente. Cette fonction croissante peut plus particulièrement être strictement croissante et elle peut consister en une fonction affine. Cette fonction croissante peut également commencer par une tangente horizontale pour les rayons émis par la source lumineuse ayant une dimension radiale d’impact telle qu’ils sont proches de la portion centrale de la microlentille d’entrée. Ainsi, lorsque la distance parcourue radialement en partant du bord ladite portion centrale augmente, les rayons focalisés s’écartent d’abord très peu vite de la première zone de focalisation, puis de plus en plus vite.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le module lumineux comprend un dispositif optique associé à l’au moins une source lumineuse, le dispositif optique étant configuré pour diriger les rayons lumineux émis par les moyens d’émission lumineuse qui l’impactent en direction de la matrice de microlentilles d’entrée.
Le dispositif optique peut notamment être un réflecteur, par exemple de forme partiellement parabolique, ou bien consister en un collimateur interposé entre les moyens d’émission lumineuse et la matrice de microlentilles d’entrée.
1. Selon la présente divulgation, compte tenu des problèmes de vulnérabilité élevée aux risques de sécurité, d’oxydation étendue du cuivre et de l’aluminium, et de fluor résiduel dans la masse noire à une température de pyrolyse plus élevée pour une batterie au lithium-ion usagée, un processus combiné de pyrolyse à basse température, de tri des couleurs et séparation, de lavage et de désorption de sel, et de défluoration pyrogénique est employé pour récupérer une feuille de cuivre, une feuille d’aluminium et de la masse noire de grande valeur.
2. La batterie est d’abord broyée grossièrement, et une portion de la masse noire détachée pendant le processus de broyage est tamisée, laquelle est ensuite soumise à une pyrolyse à basse température et la température de l’ensemble du processus est contrôlée pour être inférieure ou égale à 400 °C, et la pyrolyse est effectuée dans des conditions anaérobies pour éviter une combustion de la solution électrolytique et du séparateur dans le matériau broyé et pour éviter un emballement de température amené par la réaction aluminothermique, protégeant ainsi le four de pyrolyse et réduisant le degré d’oxydation du cuivre et de l’aluminium. Dans le même temps, le liant est carbonisé au cours de ce processus, et une autre portion de la masse noire détachée au cours du processus de pyrolyse est à nouveau tamisée. En raison de la réaction à basse température, la poudre de cathode n’est pas complètement désorbée, tandis que le liant de l’anode se décompose à une température légèrement plus élevée, ce qui facilite son détachement, de sorte que la feuille de cuivre peut être séparée par un processus de tri des couleurs, tandis que la plaque d’électrode contenant de l’aluminium est soumise au processus de lavage de sel. Pendant le processus de lavage de sel, le principe de la réaction entre les ions ferriques et l’aluminium métallique est appliqué pour corroder l’aluminium et obtenir le détachement de la masse noire, et l’équation de la réaction est la suivante :
Al + 3Fe 3+ → Al 3+ + 3Fe 2+ .
3. La masse noire obtenue est soumise à une défluoration à haute température. D’une part, le liant fixé est complètement carbonisé et décomposé à haute température, et le fluor est dissocié sous forme de gaz ; d’autre part, pendant la décomposition du liant, le fluor se combinera avec des éléments métalliques pour générer du fluorure, qui peut être remplacé et éliminé par de la vapeur d’eau à haute température, et l’équation de la réaction est la suivante :
2LiF + H 2 O → Li 2 O + 2HF,
MeF 2 + H 2 O → MeO + 2HF (Me = Ni, Co, ou Mn).
La présente divulgation sera décrite plus en détail ci-dessous en liaison avec les dessins qui l’accompagnent et exemples, dans lesquels :
est un diagramme schématique d’un flux de processus de l’exemple 1 de la présente divulgation.