INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence aux figures 3 et 4, les moyens de guidage sont réalisés par un ou plusieurs fils 501 reliant le bord aval 11b à un bâti. En référence à la , les moyens de guidage comprennent un fil 501. En référence à la , les moyens de guidage comprennent deux fils 501 distincts et espacés l’un de l’autre ; les deux fils pouvant être reliés au bord aval 11b en un même point ou par deux points d’attache distincts. Dans les deux cas, les moyens de guidage permettent de réaliser une trajectoire sensiblement verticale alternative de haut en bas et de bas en haut et présentant une composante de déplacement horizontale atténuée par rapport à un propulseur ne présentant pas un système de mise en tension. De préférence, le ou les fils utilisés présentent des propriétés élastiques, par exemple du type connu et utilisé dans le domaine nautique.
En référence aux figures 5 et 6, qui seront décrites au regard des différences avec les figures 3 et 4, les moyens de guidage comprennent des moyens à ressort 510 ou des moyens à ressort 510 et amortisseur 511 de manière à proposer une élasticité accrue par rapport aux fils. De manière optionnelle, une liaison pivot d’axe est disposée entre lesdits moyens et le bâti.
En référence aux figures 7 et 8, qui seront décrites au regard des différences avec les figures 3 à 6, les moyens de guidage comprennent une ou plusieurs barres 502 s’étendant le long du côté de la membrane rectangulaire réalisant le bord aval 11b de la membrane. Selon la première variante, en haut, de la , les moyens de guidage comprennent une barre d’accroche 502 présentant une longueur supérieure à la longueur du côté du bord aval 11b. Selon la deuxième variante, en bas, de la , les moyens de guidage comprennent deux barres d’accroche 502, chaque barre présentant une longueur très inférieure à la longueur du côté du bord aval 502, chaque barre se situant à un coin du côté réalisant le bord aval 11b de la membrane. Selon les deux variantes, la ou les barres sont reliées à un bâti par deux fils.
En référence, à la , les moyens de guidage comprennent uniquement une barre d’accroche 502.
Au regard des précédents modes de réalisation, la barre ou les barres d’accroche est ou sont fixée(s) au bord aval de la membrane.
En référence à la , il est proposé un moyen d’accroche de fil(s) des moyens de mise en tension. Le moyen d’accroche comprend un œillet 522 disposé au milieu du côté du bord aval. L’œillet permet en particulier de renforcer les propriétés mécaniques de la membrane autour du point d’attache d’un ou plusieurs fils.
En relation avec les figures 10 à 12, il est décrit des moyens de guidage comprenant au moins un rail 504. Pour la suite de la description, il est décrit un seul rail ; mais il est possible que le système de mise en tension comprenne au moins deux rails, chaque rail pouvant se situer ou se raccorder à un coin du bord aval 11b de la membrane.
En référence à la , le système de guidage comprend un rail 504 s’étendant verticalement ou sensiblement perpendiculaire à la membrane 11 planaire au repos. Le rail se situe au niveau d’un coin du bord aval 11b. Le système de guidage comprend en outre un coulisseau 505, dit aussi chariot, agencé pour se translater dans le rail. Le coulisseau est fixé au bord aval de la membrane de sorte que la bord aval peut présenter une trajectoire sensiblement verticale.
Dans certains modes de réalisation, au moins une cellule amplificatrice d’entretien comprend une capacité variable.
Ainsi, la longueur radioélectrique de l’anneau, et donc la fréquence du (ou des) signal radiofréquences généré, est variable.
Dans certains modes de réalisation, les cellules amplificatrices sont équiréparties le long de l’anneau.
Ainsi, un incrément de phase constant du (ou des) signal radiofréquences est obtenu lorsque le signal de référence est injecté sur les différentes cellules amplificatrices.
Dans certains modes de réalisation, l’oscillateur comprend deux anneaux conducteurs. La pluralité de cellules amplificatrices comprend un nombre pair de cellules amplificatrices. Les cellules amplificatrices sont connectées électriquement aux deux anneaux selon un montage différentiel.
Dans certains modes de réalisation, l’oscillateur comprend un unique anneau conducteur. La pluralité de cellules amplificatrices comprend un nombre impair de cellules amplificatrices. Les cellules amplificatrices sont connectées à l’anneau selon un montage asymétrique.
Dans certains modes de réalisation, le système est configuré pour générer le (ou les) signal radiofréquences verrouillé en phase lorsque la fréquence du signal de référence est égale à la fréquence du (ou des) signal radiofréquences ou à un sous-multiple entier de la fréquence du (ou des) signal radiofréquences.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif multiplexeur programmable est configuré pour connecter électriquement le port d’entrée du système à une seule cellule amplificatrice sélectionnable parmi les cellules de la pluralité.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif multiplexeur programmable est configuré pour connecter électriquement le port d’entrée du système à :
- une première cellule amplificatrice sélectionnable parmi les cellules de la pluralité ; et
- une deuxième cellule amplificatrice sélectionnable parmi les cellules de la pluralité.
La deuxième cellule est diamétralement opposée à la première cellule le long dudit au moins un anneau. Le signal de référence injecté au niveau de la deuxième cellule est inversé par rapport au signal de référence injecté au niveau de la première cellule.
Dans certains modes de réalisation, le système comprend en outre un modulateur sigma-delta délivrant un flux de mots binaires appartenant à un ensemble fini de mots binaires représentatifs de N valeurs numériques. Le dispositif multiplexeur programmable est configuré pour connecter électriquement, en fonction du flux de mots binaires, le port d’entrée du système à une des N cellules amplificatrices sélectionnables parmi les cellules de la pluralité. Les N cellules amplificatrices sont des cellules successives le long de l’anneau, chaque cellule amplificatrice parmi les N cellules amplificatrices étant associée à une valeur respective parmi les N valeurs numériques. Le signal de référence est injecté au niveau d’une cellule amplificatrice donnée parmi les N cellules amplificatrices lorsqu’un mot binaire délivré par le modulateur sigma-delta est représentatif d’une valeur correspondant à la valeur associée à la cellule amplificatrice donnée.
Ainsi, de par l’effet passe-bas de l’oscillateur vis-à-vis du signal de référence injecté, on obtient un incrément de phase fractionnaire de l’incrément de phase obtenu lorsque le signal de référence est simplement injecté sur l’une quelconque des cellules amplificatrices.
Dans certains modes de réalisation, le système est configuré pour générer le (ou les) signal radiofréquences verrouillé en phase lorsque la fréquence du flux de mots binaires est égale à la fréquence du signal de référence ou à un sous-multiple entier de la fréquence du signal de référence.
Par exemple, la consommation du système est réduite lorsque la fréquence du flux de mots binaires est égale à un sous-multiple entier de la fréquence du signal de référence.
Lesdites compositions « C1 » à « C5 » sont des compositions cosmétiques, les composés i), iii), éventuellement iv) et éventuellement v) étant dans un milieu cosmétiquement acceptable, c’est-à-dire qui présente une couleur, une odeur et un toucher agréables et ne génère pas d’inconforts inacceptables, c’est-à-dire picotements, tiraillements, susceptibles de détourner l’utilisateur d’appliquer cette composition.
Une composition « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » peut se présenter sous la forme d’un produit de soin de la peau, en particulier non coloré, comme une crème de soin ou un fluide de soin.
- au moins un compartiment contenant au moins i) au moins un (co)polymère tel que défini précédemment, ii) de l’eau, et éventuellement iv) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, en particulier comprenant la composition « C1 » telle que définie précédemment ;
- au moins un compartiment distinct de celui qui contient i) et contenant iii) au moins un agent réticulant, en particulier tel que défini précédemment, éventuellement ii) de l’eau, et éventuellement iv) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, en particulier comprenant la composition « C4 » telle que définie précédemment ; et
- optionnellement, au moins un compartiment distinct de ceux qui contiennent i) et iii), et contenant iv) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, identique ou différent de celui/ceux éventuellement contenu(s) dans les compartiments comprenant i) et iii), de préférence l’un au moins des compartiments contient iv) au moins un actif cosmétique différent de la Rhodamine B.
Méthodes et Mesures Application peau a) Protocole en 1 étape Les composés d’alcools polyvinylique à fonctions acétoacétates, les agents réticulants, et optionnellement les actifs cosmétiques sont mélangés ensemble à l’aide d’un Speed Mixer (2 minutes – 3500 r.p.m.) avant application. Le système reste fluide suffisamment longtemps pour permettre une application sur le substrat.
De plus, les compositions de coloration temporaires du cheveu peuvent conduire à des propriétés cosmétiques qui ne donnent pas entière satisfaction, plus particulièrement des propriétés de conditionnement des cheveux, notamment en termes de souplesse et de toucher lisse des cheveux.
Il subsiste donc un besoin de disposer d’un procédé de coloration des cheveux, qui présente l’avantage d’obtenir un gainage coloré homogène sur les cheveux ayant des propriétés améliorées de conditionnement des cheveux, notamment en termes de souplesse et de toucher lisse des cheveux, tout en formant un revêtement rémanent aux shampoings et aux diverses agressions que peuvent subir les cheveux tels que le brossage et/ou les frottements.
Ainsi, le but de la présente invention est de mettre au point un procédé de coloration des cheveux qui présente l’avantage d’obtenir un gainage coloré homogène sur les cheveux ayant des propriétés améliorées de conditionnement des cheveux, notamment en termes de souplesse et de toucher lisse des cheveux, tout en formant un revêtement rémanent aux shampoings et aux diverses agressions que peuvent subir les cheveux tels que le brossage et/ou les frottements.
La présente invention a donc pour objet un procédé de coloration des cheveux comprenant l’application sur les cheveux d’au moins une composition C comprenant : a) au moins un composé (poly)carbodiimide ; b) au moins un composé ayant au moins un groupement acide carboxylique, c) au moins une silicone aminée de formule (XIII) telle que décrite ci-après, et d) au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges.
Grâce au procédé de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux et d’obtenir d’excellentes propriétés de conditionnement des cheveux, notamment en termes de souplesse et de toucher lisse des cheveux.
Le gainage coloré obtenu est rémanent aux shampoings ainsi qu’aux agressions extérieures que peuvent subir les cheveux telles que le brushing et la transpiration.
Par « coloration rémanente au shampoing » on entend au sens de la présente invention que la coloration obtenue persiste après au moins un shampoing, de préférence après 3 shampoings, plus préférentiellement après 5 shampoings.
La couche d’émail transparent 3 qui peut être incolore ou colorée est une couche de verre qui présente une température de transition vitreuse supérieure à 600°C et un coefficient de dilatation entre 20°C et 300°C inférieur à celui du support 2.
La couche d’émail transparent 3 présente une épaisseur de 0,05 mm à 5 mm, de préférence une épaisseur entre 0,1 mm et 1 mm.
Le décor 4 comporte une ou plusieurs couches de verre incolore ou coloré, plus ou moins chargé en particules céramiques.
Le décor 4 présente une température de transition vitreuse qui est supérieure à 400°C et est inférieure à celle de la couche d’émail 3. Le décor 4 présente un coefficient de dilatation entre 20°C et 300°C supérieur à celui du support 2. En cas d’un décor multicouche, chacune des couches présente un coefficient de dilatation entre 20°C et 300°C supérieur à celui du support 2.
Le décor 4 présente une épaisseur totale (de l’unique couche ou de toutes les couches du décor) comprise entre 1 µm à 500 µm, en particulier entre 5 µm à 50 µm.
La couverte 5 est une couche de verre incolore et transparente. La couverte 5 comporte par exemple, à titre nullement limitatif, des éléments comme LiO 2 et/ou du Na 2 O, Al 2 O 3 , B 2 O 3 et SiO 2 .
La couverte 5 présente une température de transition vitreuse qui est supérieure à 400°C.
La couverte 5 présente une épaisseur comprise entre 1 µm à 500 µm, en particulier entre 5 µm à 50 µm.
Le procédé de traitement de l’invention est d’agir après fabrication de l’article 1, soit immédiatement après sa fabrication et avant utilisation, soit ultérieurement et après utilisation, par une ou des opérations de traitement sur la couverte 5 à fonction de couche barrière.
Le procédé de traitement comporte les étapes suivantes : avantageusement un lavage ; de préférence un pré-traitement thermique à une température supérieure à la température de transition vitreuse de la couverte ; un traitement de trempe chimique ; et de préférence un lavage.
Le procédé pouvant notamment être mise en œuvre bien après la fabrication de l’article 1, il est préférable de laver l’article 1, au moins la couverte 5. De préférence, l’étape de lavage est effectuée y compris juste après fabrication de l’article 1 prêt à être utilisé. Le lavage est un lavage manuel ou en machine. Le lavage consiste à laver l’article avec une solution de nettoyage telle que de l’eau comprenant un agent dégraissant, à le rincer et à le sécher. Le séchage se fait à une température inférieure à 150°C.
L’étape de traitement de trempe chimique consiste à recouvrir au moins la couverte 5 d'une composition liquide ou pâteuse de trempe chimique. La composition liquide de trempe chimique se présente sous la forme d’un bain (lorsque chauffée à une température au-dessus de la température de fusion des sels). La composition pâteuse de trempe chimique se présente sous la forme d’une barbotine qui est déposée par pulvérisation ou autre moyen d’application d’une composition pâteuse tel qu’au pinceau. La composition de trempe chimique est à base de sels d’alcalins, par exemple de sels à base de potassium et/ou de sodium, pour établir un échange ionique au niveau de la couverte 5. La température de traitement est une température comprise entre la température de fusion des sels et la température de transition vitreuse de la couverte 5, notamment entre 350°C et 550°C. La durée du traitement est adaptée à l’article 1, en particulier selon l’épaisseur et la composition de la couverte 5 et du décor 4. La durée du traitement est de quelques minutes à plusieurs heures, voire dizaines d’heures.
Dans un mode de réalisation, la trempe chimique se fait donc par immersion dans un bain de sels fondus d’alcalins, par exemple à base de potassium. Le bain est à la température précitée de traitement, notamment entre 350°C et 550°C.
Dans un autre mode de réalisation de trempe chimique, la composition de trempe chimique sous la forme d’une barbotine est appliquée sur la couverte par pulvérisation ou autre moyen d’application tel qu’au pinceau. La barbotine de trempe chimique est alors obtenue par mélange de sels d’alcalins, par exemple à base de potassium, dans de l’eau et d’un agent inerte en poudre pour obtenir l’aspect pâteux, tel que du kaolin broyé ou de l’alumine alpha broyée. La barbotine est une pâte pulvérisable ou applicable au pinceau, même sur des surfaces verticales. L’épaisseur de la barbotine est comprise entre 100 et 5000 µm. L’application de la barbotine peut se faire à température ambiante ou en ayant préchauffé l’article 1 à une température qui ne dépasse pas 150°C, de préférence entre 50 et 95°C. Une fois, la barbotine déposée sur la couverte 5, l’article est séché puis chauffé à la température précitée de traitement, notamment entre 350°C et 550°C.
Après l’étape de trempe chimique pour laquelle l’article 1 a été chauffé en contact avec la composition de trempe chimique, l’article 1 est refroidi. Lorsque l’article a été immergé dans le bain de trempe chimique et chauffé, il en est sorti et égoutté puis refroidi. Lorsque l’article a été chauffé après dépôt de la barbotine de trempe chimique, le chauffage est stoppé. Le refroidissement se fait de manière connue en quelques minutes ou en plusieurs heures. Par exemple, le refroidissement étant réalisé en refroidissant entre 1°C et 20°C par minute.
Dans un mode de réalisation préférentiel, un traitement thermique est effectué avant le traitement de trempe chimique. Le traitement thermique est réalisé à une température supérieure à la température de transition vitreuse de la couverte 5. Cette température est notamment comprise entre 500°C et 850°C. Le traitement thermique dure entre plusieurs minutes et plusieurs heures. Il est adapté notamment en fonction du type de couverte et de son épaisseur ainsi que du type de décor (par rapport à la température de cuisson du décor).
De préférence, la distance, mesurée orthogonalement au plan médian, entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et l’extrémité commune à chacun des pieds et à au moins un brin de corps est comprise entre 3 et 50 mm.
De préférence, vue orthogonalement au plan médian, la plus courte distance entre chaque pied du motif élémentaire superficiel et le plus proche pied du plus proche motif élémentaire superficiel adjacent est supérieure à 1 mm. Avantageusement, cela limite, voire supprime, le risque de collision entre des pieds de deux motifs élémentaires superficiels adjacents lorsqu’un effort en compression est appliqué auxdits motifs élémentaires superficiels.
De préférence, chaque motif élémentaire superficiel est inscrit dans une cellule élémentaire superficielle de forme parallélépipèdique rectangle et présentant une face comprise dans une face d’une des cellules élémentaires de corps. De préférence, lesdites faces sont concentriques.
De préférence, ladite face de la cellule élémentaire superficielle présente des côtés compris entre 5 mm et 50 mm.
De préférence, ladite face de la cellule élémentaire superficielle est carrée.
De préférence, le bloc d’appui comporte une armature comportant une pluralité de poutres d’armature reliées entre elles pour former les côtés d’au moins un polygone parallèle au plan médian. Avantageusement, l’armature transmet uniformément l’effort en compression à chacun des pieds. Cette transmission uniforme assure le maintien du bloc d’appui parallèle au plan médian lors de la déformation des pieds.
De préférence, l’armature a une épaisseur, mesurée orthogonalement au plan médian, comprise entre 0,6 et 5 mm, de préférence entre 0,8 et 3 mm.
De préférence, les poutres d’armature sont en un matériau polymère ou en un métal ou en composite, par exemple en un thermoplastique, de préférence en un thermoplastique élastomère, ou en un polymère chargé, par exemple, de micro-billes de verre.
De préférence, l’armature comporte au moins quatre, de préférence au moins six, poutres d’armatures.
Le polygone peut être un hexagone, de préférence convexe et/ou irrégulier.
Les poutres d’armature peuvent être reliées entre elles pour former les côtés de deux polygones parallèles au plan médian, un des polygones, dit polygone intérieur, étant agencé dans l’autre des polygones, dit polygone extérieur. De préférence, l’armature comporte des poutres d’interconnexion, chacune étant reliée par une extrémité aux poutres d’armature du polygone intérieur et par l’autre extrémité aux poutres d’armature du polygone extérieur. De préférence, le polygone intérieur est une réduction du polygone extérieur. De préférence, chacun des polygones est un rectangle, de préférence un carré. De préférence, l’extrémité de chaque pied fixée au bloc d’appui est fixée aux poutres d’armature du polygone extérieur.
De préférence, l’armature s’étend dans un plan parallèle au plan médian.
De préférence, l’armature est invariante par au moins une rotation autour d’un axe d’armature normal au plan médian, de préférence par une rotation d’angle π/2. De préférence, l’axe d’armature passe par l’extrémité commune à chacun des pieds et à au moins un brin de corps.
De préférence, l’armature est conformée pour être distante des brins de corps et des brins de liaison lorsque les pieds sont déformés par l’effort de compression et que les extrémités fixées au bloc d’appui sont comprises dans la cellule élémentaire de corps. Avantageusement, l’absence de contact entre l’armature et les brins de corps et les brins de liaison, lorsque les pieds sont déformés en compression, réduit l’influence du treillis superficiel sur les propriétés mécaniques de la structure architecturée en treillis, notamment sur sa densification par unité de volume. En particulier, le comportement mécanique du treillis superficiel, sous l’effet d’un effort de compression normal au plan médian, est majoritairement déterminé par la déformation des pieds.
Préférentiellement, les huiles RAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont une viscosité cinématique à 40°C comprise entre 1000 et 2500 mm 2 /s, plus avantageusement comprise entre 1200 et 2500 mm 2 /s (Méthode ASTM D 445).
Les huiles RAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont un point aniline compris entre 45°C et 95°C, plus avantageusement compris entre 50°C et 75°C (Méthode ASTM D611).
Préférentiellement, les huiles RAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont un point éclair Cleveland supérieur ou égal à 150°C, avantageusement compris entre 150°C et 600°C, plus avantageusement compris entre 200°C et 400°C, encore mieux, entre 200°C et 250°C (Méthode ASTM D92).
Plus préférentiellement, les huiles RAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont une masse volumique à 15°C comprise entre 400 kg/m 3 et 1500 kg/m 3 , avantageusement comprise entre 600 kg/m 3 et 1200 kg/m 3 , plus avantageusement comprise entre 800 kg/m 3 et 1100 kg/m 3 (Méthode ASTM D4052).
Par exemple, une huile RAE utilisable dans les compositions de liant clair selon l’invention peut être un produit commercialisé par la société TotalEnergies sous la dénomination : REGENIS® 50.
Par exemple, le REGENIS® 50 est un RAE ( Residual Aromatic Extract ) qui présente :
- une masse volumique à 15°C comprise entre 980 kg/m 3 et 1010 kg/m 3 (Méthode ASTM D4052),
- un point éclair (Cleveland) d’environ 230°C (Méthode EN ISO 2592),
- une viscosité cinématique à 100°C comprise entre 60 et 85 mm 2 /s (Méthode ASTM D 445),
- un point d’aniline compris entre 53 et 65°C (Méthode ASTM D611).
Selon un second mode de réalisation, l’agent plastifiant comprend au moins une huile présentant une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 10% et 40 %, une teneur totale en composés paraffiniques, comprise entre 35% et 65%, une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 10% et 40 %, les teneurs étant données en masse, par rapport à la masse totale de l’huile, et mesurées selon la méthode ASTM D2140, ladite huile ayant une viscosité cinématique à 100 °C, mesurée selon la méthode ASTM D445, allant de 15 mm 2 /s à 40 mm 2 /s, et un point d’aniline, mesuré par la méthode ASTM D611, allant de 50°C à 80°C.
Ces huiles résultent d'une double extraction du raffinat valorisable dans les lubrifiants, au moyen d'un solvant polaire, et sont ci-après dénommées « huile TDAE ». Toutefois, des huiles obtenues par un autre procédé que le procédé TDAE, mais présentant les mêmes caractéristiques physico chimiques et la même composition, entrent également dans la portée de l’invention.