INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tableau 7 ci-dessus montre également que le fluide hydrocarboné selon l’invention, mis en œuvre avec des tensioactifs dans un concentré émulsionnable, permettait un excellent niveau de contrôle de la maladie jusqu’à 18 jours après application puisque l’efficacité varie de 81% à 91% durant cette période avec une dose de 3%. Au-delà de 18 jours, l’efficacité reste encore bonne même si elle a diminué à 75%.
Le tableau 7 ci-dessus montre également que la formulation comprenant le fluide hydrocarboné défini dans l’invention permettait une meilleure efficacité au début de traitement phytosanitaire qu’une huile paraffinique d’origine fossile (non biosourcée).
Procédé de préparation d’un extrait de cyanobacterie comprenant de la phycocyanine enrichie en oligoéléments provenant de sources naturelles d’oligoéléments pour la fabrication de compléments alimentaires L’invention concerne le domaine des compléments alimentaires et plus particulièrement un procédé de préparation d’un extrait de cyanobactérie, préférentiellement de spiruline, comprenant de la phycocyanine enrichie en oligoéléments provenant de sources naturelles d’oligoéléments pour la fabrication de compléments alimentaires.
Elle concerne également une composition comprenant un tel extrait de cyanobactérie, préférentiellement de spiruline, pour son utilisation dans le traitement de carences micro-nutritionnelles ainsi que son utilisation comme complément alimentaire.
La spiruline est un micro-organisme photosynthétique appartenant aux cyanobactéries du genre Arthrospira. La spiruline est connue pour être naturellement riche en vitamines telles que les vitamines A, E, D, B1, B2, B3, B6, B7, B8 et K, en oligoéléments tels que le zinc, le sélénium, le manganèse, le fer, le cuivre ou le chrome et en minéraux tels que le calcium, le magnésium, le sodium, le potassium ou le phosphore.
Depuis quelques années, des études ont montré que la spiruline permettait de stimuler un grand nombre de mécanismes physiologiques et de renforcer les défenses immunitaires.
Par exemple, la publication intitulée « Impact of daily supplementation of Spirulina platensis on the immune system of naïve HIV-1 patients in Cameroon: A 12-months single blind, randomized, multicenter trial » (Ngo-Matip et al . (2015), Nutrition Journal) a montré que la spiruline permettrait notamment de retarder efficacement la progression du VIH en améliorant les réponses immunitaires.
Par ailleurs, la publication “Effect of microalgae as iron supplements on irondeficiency anemia in rats” de Gao et al. décrit que les régimes à base de microalgues telle que la spiruline contenant une forte teneur en fer permettent une meilleure absorption du fer non héminique chez les rats anémiés.
La spiruline suscitant un grand intérêt chez les consommateurs, de nombreux compléments alimentaires ont ainsi été développés et mis sur le marché afin de traiter diverses carences tant chez les humains que chez les animaux.
Un complément alimentaire est une source concentrée de nutriments, vitamines, sels minéraux et oligoéléments dont le but est nutritionnel ou physiologique. Il permet de répondre à des carences nutritionnelles et micro-nutritionnelles afin de prévenir certaines pathologies dans le cadre d’un régime alimentaire équilibré.
Ces compléments alimentaires sont retrouvés sous diverses formes galénique par exemple sous forme d’une poudre de couleur verte, de comprimé ou encore de sirop.
Parmi ces produits, on retrouve la SPIRULINE BIO™ des Laboratoires NUTRIMEA qui mentionne que les bienfaits de la spiruline permettent de renforcer les défenses naturelles et la vitalité, de favoriser la résistance de l’organisme et d’entretenir l’énergie et le tonus.
Les Laboratoires Phyco-biotech proposent aussi la gamme Ophycure™ comprenant différents compléments alimentaires à base de spiruline enrichie avec des oligoéléments minéraux ou organiques de synthèse.
étape 9 : séparation solide-liquide, lavage à l’aide d’une solution alcoolique anhydre, et séchage à 120 °C pendant 1 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer exempte d’aluminium. Dans la masse noire de phosphate de lithium fer, la teneur en phosphore est de 9,59 % en poids, la teneur en fer est de 17,3 % en poids et la teneur en lithium est de 2,29 % en poids.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 1 en ce que la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre, et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 1 : décharge et démontage d’une batterie au phosphate de lithium fer usagée, et broyage de la batterie au phosphate de lithium fer usagée en un matériau broyé dont la taille de particule est inférieure ou égale à 5 cm ;
étape 2 : chauffage du matériau broyé à 180 °C pendant 3 h pour séchage afin d’éliminer une solution électrolytique ;
étape 3 : vannage d’un matériau séché pour éliminer un séparateur ;
étape 4 : ajout du matériau séché à une solution de sulfate ferrique à une concentration en ion ferrique de 0,5 mol/L selon un rapport solide/liquide de 0,5 g/mL, et soumission à une réaction à 40 °C pendant 1,0 h ;
étape 5 : tamisage d’un matériau mélangé après la réaction à travers une maille de tamis avec une taille de maille de 0,25 mm pour obtenir des feuilles de cuivre et d’aluminium et de la barbotine ;
étape 6 : agitation continue de la barbotine obtenue à 60 °C pendant 4 h ; et
étape 7 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 100 °C pendant 2 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 2 en ce que la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre, et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 2 : chauffage du matériau broyé à 200 °C pendant 2 h pour séchage afin d’éliminer une solution électrolytique ;
étape 4 : ajout du matériau séché à une solution de chlorure ferrique à une concentration en ion ferrique de 0,3 mol/L selon un rapport solide/liquide de 1,0 g/mL, et soumission à une réaction à 70 °C pendant 1,0 h ;
- Le deuxième étage 5 est identique au premier étage 4;
- l’architecture est subdivisée en modules amovibles, avec chaque module comprenant au moins un électrolyseur 1. Chaque module pourra correspondre soit à une partie de l’architecture soit à une partie de l’architecture combinée à une ou plusieurs éléments extérieurs à ladite architecture. Dans le cas où un module correspondrait uniquement à une partie de l’architecture comprenant un seul électrolyseur, ledit module présenterait de préférence une hauteur comprise entre 7 et 9 m, une longueur comprise entre10 et 12 m et une largeur comprise entre 4 et 6.
La présente invention a également pour objet une installation de production d’hydrogène comprenant au moins agencement pour électrolyse de l’eau selon l’invention, et au moins un dispositif de séparation gaz-liquide configuré pour éliminer la solution aqueuse contenue dans les mélanges gaz-solution aqueuse générés par la série de n électrolyseurs avec n>1, et produire un flux d’hydrogène et un flux d’oxygène.
Les mélanges gaz-solution aqueuse sont les mélanges hydrogène-solution aqueuse et oxygène-solution aqueuse.
L’installation selon l’invention comprend donc un agencement pour électrolyse de l’eau sur au moins deux étages. L’empreinte au sol de ladite installation s’en trouve ainsi réduite. Par ailleurs, l’ensemble de l’installation étant ainsi plus compacte, la longueur du piperack 11 des lignes de distribution 12 du mélange gaz-solution aqueuse situés entre les électrolyseurs et le ou les dispositifs de séparation gaz-liquide est également réduite.
- l’installation comprend un seul premier dispositif de séparation gaz-liquide configuré pour éliminer la solution aqueuse contenue dans le mélange hydrogène-solution aqueuse généré par la série de n électrolyseurs, et produire un flux d’hydrogène, et n lignes 12 configurées pour acheminer directement ou indirectement le mélange hydrogène – solution aqueuse généré par les n électrolyseurs au premier dispositif de séparation gaz-liquide et/ou un seul second dispositif de séparation gaz-liquide configuré pour éliminer la solution aqueuse contenue dans le mélange oxygène-solution aqueuse et n lignes 12 configurées pour acheminer directement ou indirectement le mélange oxygène-solution aqueuse généré par les n électrolyseurs au second dispositif de séparation gaz-liquide. Par « indirectement » on entend que les mélanges hydrogène-solution aqueuse contenus dans les n lignes 12 sont mélangés dans une première canalisation reliée fluidiquement au premier dispositif de séparation gaz-liquide, et les mélanges oxygène-solution aqueuse contenus dans les n lignes 12 sont mélangés dans une deuxième canalisation reliée fluidiquement au second dispositif de séparation gaz-liquide. Le « n » de l’expression « n lignes » et le « n » de l’expression « n électrolyseurs » sont identiques. Dans ce cas présent, de préférence le premier dispositif de séparation gaz-liquide présente un inventaire H en hydrogène inférieur ou égal à 0.7nh avec :
par « inventaire » on entend le volume d’hydrogène accumulé dans le dispositif de séparation gaz-liquide ; il s’exprime généralement en m 3 (mètre cube)
- le ou les dispositif(s) de séparation gaz-liquide est/sont situé(s) à l’extérieur de l’architecture ; de préférence les n lignes 12 sont également placées à l’extérieur de l’architecture ; encore plus préférentiellement, les vannes associées au dit dispositif et aux dites n lignes 12 sont situées au moins en grande partie à l’extérieur de l’architecture ; ceci permet également de réduire la taille de l’architecture et de limiter les risques de fuite d’hydrogène dans l’architecture. Par ailleurs en plaçant les vannes à l’extérieur de l’architecture on facilite leur accessibilité.
- le ou les dispositif(s) de séparation gaz-liquide est/sont un/des ballon(s) séparateur, de préférence un/des ballon(s) séparateur horizontal. En effet, un ballon horizontal présente l’avantage d’avoir une surface d’échange gaz/liquide plus importante tout en présentant un plus petit diamètre qu’un ballon vertical. Dans certains cas, et plus particulièrement quand la pression opératoire est faible, il est possible d’envisager un séparateur vertical ;
- L’installation comprend deux agencements pour électrolyse de l’eau selon l’invention disposés face à face et le au moins dispositif de séparation gaz liquide est situé entre les deux agencements.
- L’installation comprend trois agencements pour électrolyse de selon l’invention disposés en forme de U et le dispositif de séparation gaz liquide est situé au milieu du U.
étape 6 : agitation continue de la barbotine obtenue à 80 °C pendant 3 h ; et
étape 7 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 110 °C pendant 1,5 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 3 en ce que la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre, et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 2 : chauffage du matériau broyé à 220 °C pendant 1 h pour séchage afin d’éliminer une solution électrolytique ;
étape 4 : ajout du matériau séché à une solution de sulfate ferrique à une concentration en ion ferrique de 0,1 mol/L selon un rapport solide/liquide de 2,0 g/mL, et soumission à une réaction à 90 °C pendant 0,5 h ;
étape 6 : agitation continue de la barbotine obtenue à 90 °C pour réaction pendant 2 h ; et
étape 7 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 120 °C pendant 2 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 1 en ce que la barbotine obtenue à l’étape 5 n’était pas maintenue en réaction et directement soumise à un pressage sur filtre, et la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre ; et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 5 : tamisage d’un matériau mélangé après la réaction à travers une maille de tamis avec une taille de maille de 0,25 mm pour obtenir des feuilles de cuivre et d’aluminium et de la barbotine ; et
étape 6 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 120 °C pendant 2 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple comparatif 6 en ce qu’une solution d’hydroxyde de sodium était utilisée pour trempage à l’étape 4, et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 1 : décharge et démontage d’une batterie au phosphate de lithium fer usagée, et broyage de la batterie au phosphate de lithium fer usagée pour obtenir un matériau broyé dont la taille de particule est inférieure ou égale à 5 cm ;
étape 2 : chauffage du matériau broyé à 220 °C pendant 1 heure pour séchage afin d’éliminer une solution électrolytique ;
étape 4 : ajout du matériau séché à une solution d’hydroxyde de sodium d’une concentration de 8,0 mol/L selon un rapport solide/liquide de 2,0 g/mL, et soumission à une réaction pendant 5 h à 150 °C ;
Les masses noires et les feuilles de cuivre et d’aluminium obtenues dans les exemples 1 à 3 et les exemples comparatifs 1 à 7 ont été détectées, et les résultats ont été montrés dans le tableau 1.
Teneur en aluminium de la masse noire % en poids Teneur en cuivre de la masse noire % en poids Teneur en aluminium des feuilles de cuivre et d'aluminium % en poids Exemple 1 0,006 0,011 31,2 Exemple 2 0,002 0,019 31,7 Exemple 3 0,004 0,015 32,1 Exemple comparatif 1 0,17 0,016 31,3 Exemple comparatif 2 0,24 0,018 31,6 Exemple comparatif 3 0,16 0,013 31,4 Exemple comparatif 4 3,8 2,2 31,6 Exemple comparatif 5 4,6 1,9 31,2 Exemple comparatif 6 4,3 2,1 31,1 Exemple comparatif 7 0,032 4,3 0,036
On peut voir dans le tableau 1 que, dans les exemples comparatifs 1 à 3, l’aluminium n’étant pas éliminé en profondeur par lavage à l’alcool, la teneur en aluminium dans la masse noire est encore plus élevée et l’aluminium n’est pas complètement éliminé ; dans les exemples comparatifs 4 à 6, la barbotine de l’étape 5 n’est pas soumise à un trempage plus poussé pour réaction, et les teneurs en cuivre et en aluminium dans la masse noire sont toutes plus élevées ; et dans l’exemple comparatif 7, la teneur en aluminium dans les feuilles de cuivre et d’aluminium est extrêmement faible, ce qui indique qu’aucune feuille d’aluminium formée n’est obtenue.
Les exemples de la présente invention ont été décrits en détail en référence aux dessins d’accompagnement ci-dessus, cependant, la présente invention n’est pas limitée aux exemples précédents. Diverses modifications peuvent être réalisées dans les connaissances de l’homme du métier sans s’écarter de l’esprit de la présente invention. En outre, les exemples et les particularités des exemples de la présente invention peuvent être combinés les uns avec les autres sans entrer en conflit.
- Une augmentation de la taille de l’installation et de l’occupation au sol de l’installation notamment due aux distances de sécurité à respecter entre les différents équipements mais également entre les équipements et l’environnement extérieur ainsi qu’à cause des distances nécessaires pour pouvoir assurer la maintenance des différents équipements et modules d’électrolyse; et
Partant de là, un problème qui se pose est de fournir un agencement d’électrolyseurs avec une disposition plus compacte.
Une solution de la présente invention est un agencement pour électrolyse de l’eau comprenant :
- une série de n électrolyseurs 1, avec n> 1, configurés pour électrolyser de l’eau et générer un mélange gaz-solution aqueuse, et
- au moins un transformateur de courant 2 et au moins deux redresseurs de courant 3 configurés pour fournir de l’énergie électrique à la série de n électrolyseurs 1,
avec ledit agencement comprenant une architecture à au moins 2 étages, un premier étage 5 et un deuxième étage 4, superposés et séparés par un plancher 6, et comprenant chacun au moins n/3 électrolyseurs 1, de préférence n/2 électrolyseurs 1,
avec le premier étage 5 et le deuxième étage 6 étant allongés dans une direction X, et superposés dans une direction Y perpendiculaire à la direction X.
Dans la suite de la description, les transformateurs de courant 2 seront communément appelés « transformateurs » et les redresseurs de courant seront communément appelés « redresseurs ». Un transformateur sert à modifier la valeur efficace d'une tension alternative. Il peut l'abaisser ou l'élever. Dans le cas présent, les transformateurs seront des transformateurs éleveurs de tension. Un redresseur, également appelé convertisseur alternatif/continu ou pont de Graetz, est un convertisseur destiné à alimenter une charge qui nécessite de l'être par une tension et un courant tous deux les plus continus possibles, à partir d'une source de tension alternative.
La représente une vue de la face arrière de l’agencement pour électrolyse de l’eau.
La représente une vue de côté de l’agencement pour électrolyse de l’eau.
De préférence, chaque électrolyseur consiste en un empilement de plusieurs cellules d’électrolyse pouvant être le plus probablement de type alcalin ou PEM (membrane échangeuse de protons – « proton exchange membrane » en anglais) montées en série, que l'on appelle communément un stack. Le stack est alimenté en courant continu par un système de distribution électrique dont la tension de sortie peut être réglable (c’est particulièrement l’intensité en sortie qui est réglable). D’autres types de cellules d’électrolyse peuvent être utilisées tels que les cellules AEM (membrane échangeuse d’anions – « anion exchange membrane » en anglais, les SOEC (cellules électrolytique à oxyde solide – « solid oxide electrolysis cells » en anglais, les PCEC (cellules électrochimique céramique protonique - « protonic ceramic electrochemical cell » en anglais). Plus généralement, tout type d’électrolyseur pourra être utilisé.
Préférentiellement, la série de n modules d’électrolyse de l’eau présentera une capacité globale supérieure à 40 MW, de préférence supérieure à 100MW, voire supérieure à plusieurs centaines de MW.
Typiquement, pour une capacité d’électrolyse (au démarrage ?) d’environ 5MW par stack, « n » pourra être compris entre 8 et 200, de préférence entre 16 et 40.
Il est préférable que chacun des électrolyseurs ait un transformateur respectif et un redresseur respectif. C'est-à-dire qu'il y a un transformateur et un redresseur par électrolyseur (stack).
Cependant, il est également possible qu'un transformateur et un redresseur soient connectés à plus d'un électrolyseur. Par exemple, une paire d'un transformateur et d'un redresseur peut être connectée à deux ou quatre électrolyseurs.
Le turbine haute pression 7 comprend un rotor 71 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 72 monté fixe sur le carter 31.
Le mécanisme de réduction 19 permet ainsi d’optimiser de manière indépendante la vitesse de rotation de la soufflante 22 et la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8 et du compresseur basse pression 4.
étape 6 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 100 °C pendant 2 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 2 en ce que la barbotine obtenue à l’étape 5 n’était pas maintenue en réaction et directement soumise à un pressage sur filtre, et la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre ; et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
étape 6 : réalisation d’un pressage sur filtre de la barbotine obtenue pour obtenir un filtrat et un gâteau de filtre, lavage du gâteau de filtre avec de l’eau pure, et séchage à 110 °C pendant 1,5 h pour obtenir la masse noire de phosphate de lithium fer.
Un procédé de récupération de masse noire de phosphate de lithium fer était différent de l’exemple 3 en ce que la barbotine obtenue à l’étape 5 n’était pas maintenue en réaction et directement soumise à un pressage sur filtre, et la masse noire de phosphate de lithium fer n’était pas trempée dans une solution alcoolique anhydre ; et ce procédé comportait spécifiquement les étapes suivantes :
Cette forme de boîtier a l’avantage de loger à la fois la biellette et le barillet de sorte que leur positionnement est et reste précis.
De façon avantageuse, le coffre du boîtier de manœuvre se compose de deux coques identiques, la coque ayant un palier pour l’anneau de la tête de biellette, un palier pour le barillet, une surface de guidage en arc de cercle centrée sur l’axe de la biellette, par le bloc de guidage de la biellette, des cheminées respectivement lisses et taraudées, alternées pour former des paires de cheminées recevant les vis d’assemblage vissées à partir des deux faces du coffre formé par les deux coques.
Comme les deux parties du coffre sont deux coques identiques, cela simplifie la fabrication et la limite à la fabrication d’un seul type de coque.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, la coque comprend une fenêtre la coque comprend une fenêtre entre les deux surfaces de guidage pour accéder au perçage du bloc de guidage et visser la pâte de la poignée engagée dans le bloc de guidage.
Cette réalisation de la coque et, par suite, du coffre, permet d’assembler l’ensemble du coffre et de l’installer dans le profilé du dispositif puis de mettre en place les extrémités des deux câbles autour du barillet pour les fixer et permettre ainsi la manœuvre des câbles et des pênes par une simple poussée sur la poignée de manœuvre pour rétracter les pênes.
L’invention s’applique également au volet équipé d’un tel mécanisme, que ces volets soient simples ou par paires et qu’ils soient pivotants ou coulissants.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide d’un mode d’un dispositif de fermeture de volet selon l’invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels :
vue en perspective d’un dispositif de fermeture de volet équipant le chant d’un côté de volet,
vue en perspective du mécanisme du dispositif de fermeture sans son boîtier,
vue éclatée du dispositif de fermeture de volet au niveau du module de pêne haut,
vue en coupe axiale et en vues de face du module de pêne,
vue éclatée du module de manœuvre,
vue en perspective de la biellette et du barillet et schéma de la biellette coopérant avec le barillet,
vue éclatée du boîtier de manœuvre équipé de la biellette et du barillet,
vue de détail de la poignée en attente de fixation ou module manœuvre installé dans le boîtier ouvert,
vue en perspective analogue à la avec la poignée fixée au module de manœuvre,
Tel qu'elle est utilisée ici, une plage « de la valeur X à la valeur Y » ou « entre la valeur X et la valeur Y », ou similaires, désigne une plage inclusive ; y compris les valeurs de délimitation de X et Y.
est une vue partiellement écorchée d'un réducteur pour un moteur à turbine à gaz ;
est une coupe transversale à travers une chambre de combustion du moteur de la dans un plan normal à l'axe de rotation principal du moteur ;
est une coupe transversale schématique d'une buse de pulvérisation de carburant duplex de la chambre de combustion de la ;
est une coupe transversale schématique d'une buse de pulvérisation de carburant à écoulement unique de la chambre de combustion de la ;
est une vue en coupe transversale partielle du moteur de la ;