INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le document WO2016/001541 enseigne un agencement des dispositifs d’inclinaison des rampes d’aspersion, en particulier des vérins et des flexibles associés à la commande hydraulique des vérins, et selon une disposition spatiale au niveau de la fenêtre de maintenance laissant avantageusement, autant que possible, un dégagement autorisant une extraction des cylindres, avantageusement sans démontage des vérins et flexibles du dispositif d’inclinaison.
Selon les constatations de la Demanderesse, il existe toujours un risque, lors de l’extraction d’un cylindre depuis la fenêtre, d’accrocher les flexibles des vérins.
Selon les constations de l’inventeur, dans un tel étal de la technique, le démontage de la rampe est fastidieux et chronophage : en particulier il nécessite de découpler préalablement au moins en partie le dispositif d’inclinaison, en particulier le vérin, voire un levier de commande associé au vérin, et afin de libérer un dégagement permettant d’extraire la rampe axialement au travers de la fenêtre de maintenance.
Il est proposé un laminoir, en particulier un laminoir à froid, comprenant : - des cylindres, voire des ensemble de galets comprenant au moins une paire de cylindres de travail aptes à définir un entrefer d’une bande à laminer, - au moins une rampe pour l’aspersion d’un fluide lubrifiant et/ou réfrigérant, disposée à proximité du plan de la bande à laminer, - une cage à l’intérieur de laquelle sont agencés lesdits cylindres, voire les ensembles de galets, ladite cage comprenant, d’un premier côté, d’une part, une fenêtre de maintenance, au travers de laquelle peuvent être extraits les cylindres, voire les ensemble de galets, ainsi que ladite au moins une rampe, lors de la maintenance, et d’autre part, un deuxième côté, opposé au premier côté, comprenant des moyens d’alimentation de la rampe en fluide, voire des moyens de motorisation pour l’entraînement des cylindres, - au moins un dispositif de réglage de l’inclinaison de ladite au moins une rampe comprenant, -- un mécanisme d’articulation entre ladite au moins une rampe et ladite cage suivant une liaison pivot, typiquement, d’axe de pivot de rotation parallèle au plan de la bande à laminer et perpendiculaire à la direction de défilement de la bande, et , -- un actionneur, tel qu’un vérin hydraulique configuré pour changer l’inclinaison de la rampe autour de l’axe de pivot.
Selon la présente divulgation, ledit actionneur du dispositif de réglage de l’inclinaison est agencé, sur le deuxième côté de la cage, à savoir le côté opposé au premier côté de la fenêtre de maintenance.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’élément de refroidissement 20 est un moteur Stirling configuré en machine à froid Stirling. L’énergie E1 est alors une énergie mécanique. Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur la , le moteur Stirling 20 comporte deux pistons 30A, 30B reliés en leurs axes respectifs 32A, 32B à un actionneur commun 34 (qui est ici un système du type bielle-vilebrequin, configuré pour donner au moteur Stirling une configuration de moteur en « V »). Le moteur Stirling 20 comporte également un régénérateur 36 disposé sur une conduite reliant les deux pistons 30A, 30B. Un des deux pistons 30A constitue alors une source thermique chaude dégageant de la chaleur Q A , l’autre piston 30B constituant une source thermique froide absorbant de la chaleur Q B et destinée à être en contact avec le fluide caloporteur F1. Le moteur Stirling 20 présente ici une topologie de type alpha. En variante non représentée, le moteur Stirling 20 peut présenter une topologie de type bêta ou gamma, ou tout autre type de topologie.
Pour obtenir l’énergie mécanique E1, selon une première variante de cet exemple de réalisation particulier du deuxième mode de réalisation, l’ensemble 4 comporte un organe de connexion mécanique (non représenté sur la ) reliant l’actionneur 34 aux essieux du système roues-essieux 8 (le système roues-essieux 8 étant lui-même relié à l’axe de la machine électrique 16). L’organe de connexion est par exemple un crabot. En variante l’organe de connexion peut être tout autre organe de connexion mécanique. L’organe de connexion mécanique transmet l’énergie mécanique E1 (sous forme de travail) vers l’entrée de l’actionneur 34, permettant par exemple de faire tourner l’actionneur 34 lorsque ce dernier est un système du type bielle-vilebrequin comme c’est le cas dans la . Selon cette première variante, l’énergie mécanique E1 est issue indirectement de la machine électrique 16 lorsqu’elle fonctionne en mode générateur.
Selon une deuxième variante de cet exemple de réalisation particulier du deuxième mode de réalisation, l’ensemble 4 comporte un moteur électrique auxiliaire (non représenté sur les figures), connecté entre la machine électrique 16 et l’actionneur 34. Le moteur électrique auxiliaire convertit l’énergie électrique produite par la machine électrique 16 (lorsqu’elle fonctionne en mode générateur) en énergie mécanique E1, puis transmet cette énergie mécanique E1 (sous forme de travail) vers l’entrée de l’actionneur 34, permettant par exemple de faire tourner l’actionneur 34 lorsque ce dernier est un système du type bielle-vilebrequin comme c’est le cas dans la . Selon cette deuxième variante, l’énergie mécanique E1 est issue indirectement de la machine électrique 16 lorsqu’elle fonctionne en mode générateur.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, le réservoir 22 de stockage du fluide caloporteur F1 est relié au circuit de refroidissement 18, via la vanne 24. De préférence, le réservoir de stockage 22 est un réservoir isotherme.
De préférence, la vanne 24 est une électrovanne. Le dispositif 26 d’actionnement de la vanne 24 est relié au calculateur 6 et est configuré pour ouvrir la vanne 24 lorsque le calculateur 6 indique que le dispositif de stockage d’énergie électrique 12 est en phase de recharge électrique et que la puissance de refroidissement du dispositif de stockage d’énergie électrique 12 par le circuit de refroidissement 18 est inférieure à un seuil de puissance de refroidissement prédéfini au sein du calculateur 6.
Le procédé de fonctionnement du véhicule 2, comprenant l’ensemble 4 selon l’invention, va maintenant être décrit en référence aux figures 1, 2 et 4. On suppose qu’initialement le véhicule 2 est dans une phase de roulage.
Au cours d’une étape initiale 40, le véhicule 2 freine. Ceci peut par exemple être le cas lorsque le véhicule 2 emprunte une sortie de route ou d’autoroute, à l’approche d’une aire ou d’une station de recharge électrique. La machine électrique 16 fonctionne alors en mode générateur et génère de l’énergie électrique à partir de l’énergie cinétique du véhicule 2 (mode de freinage régénératif du véhicule). Au lieu de transmettre cette énergie électrique directement au dispositif de stockage d’énergie électrique 12 pour sa recharge, la machine électrique 16 utilise cette énergie électrique (ou bien directement l’énergie cinétique dont elle est issue) pour fournir l’énergie E1 à l’élément de refroidissement 20.
Au cours d’une étape parallèle ou suivante 42, le calculateur 6 détecte la proximité du véhicule à l’aire ou à la station de recharge électrique.
Au cours d’une étape suivante 44, le calculateur 6 transmet à l’élément de refroidissement 20 une commande de fonctionnement de ce dernier pour générer, à partir de l’énergie E1 issue directement ou indirectement de la machine électrique 16, une énergie thermique sous forme de froid apte à refroidir le fluide caloporteur F1.
Au cours d’une étape suivante 46, le fluide caloporteur F1 est stocké dans le réservoir de stockage 22.
Lorsque le dispositif de stockage d’énergie électrique 12 du véhicule 2 est en cours de recharge électrique via la station de recharge, le calculateur 6 détecte, au cours d’une étape suivante 48, cette phase de recharge électrique ainsi qu’une éventuelle insuffisance de refroidissement du dispositif de stockage d’énergie électrique 12 par le circuit de refroidissement 18. Plus précisément, le calculateur 6 détecte la phase de recharge électrique du dispositif de stockage d’énergie électrique 12, et détecte également si la puissance de refroidissement du dispositif de stockage d’énergie électrique 12 par le circuit de refroidissement 18 est inférieure à un seuil de puissance de refroidissement prédéfini au sein du calculateur 6.
Si cette dernière détection se produit, le calculateur 6 transmet au dispositif 26 d’actionnement de la vanne 24, au cours d’une étape suivante 50, une commande de fonctionnement du dispositif 26, pour ouvrir momentanément la vanne 24 (le temps de la phase de recharge électrique du dispositif de stockage d’énergie électrique 12), et provoquer ainsi une libération contrôlée en débit du fluide caloporteur F1 au sein du circuit de refroidissement 18. Le fluide caloporteur F1 se mélange alors au réfrigérant dans le circuit de refroidissement 18, et contribue à améliorer sensiblement la puissance de refroidissement du circuit de refroidissement 18 pendant la phase de recharge électrique du dispositif de stockage d’énergie électrique 12. Ceci permet de retarder voire d’éviter le phénomène d’emballement thermique du dispositif de stockage d’énergie électrique 12, en amplifiant momentanément la puissance de refroidissement du dispositif 12 (le temps de conclure la recharge électrique du dispositif 12). Un mode de recharge ultrarapide du dispositif 12 est alors possible, ce qui améliore substantiellement les performances de charge (en réduisant la durée de charge) par rapport aux solutions de l’art antérieur.
L’ensemble pour véhicule selon l’invention augmente donc la puissance de refroidissement du dispositif de stockage d’énergie électrique, tout en autorisant un mode de recharge ultrarapide du dispositif de stockage d’énergie électrique et ce sans consommer aucune énergie extérieure au véhicule ou issue du dispositif de stockage d’énergie électrique lui-même.
Véhicule automobile comprenant un siège amovible Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale la connexion électrique d’un siège amovible à un réseau électrique de véhicule automobile.
Elle concerne plus particulièrement un véhicule automobile comprenant : - un châssis, - un siège automobile qui est monté de façon amovible sur le châssis et qui comporte un capteur et un premier câble de connexion électrique, ledit premier câble de connexion électrique étant connecté au capteur et présentant, à une extrémité libre, un premier connecteur, - une boîte de connexion électrique qui est fixée au châssis, sous le siège automobile lorsque ce dernier est monté sur le châssis, et qui comprend un corps principal et un couvercle configuré pour permettre l’accès à l’intérieur du corps principal, et - un second câble de connexion électrique qui est connecté à un circuit électrique du véhicule automobile et qui présente, à une extrémité libre, un second connecteur adapté à être connecté au premier connecteur dans la boîte de connexion électrique.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la connexion d’un système de détection du verrouillage de ceintures de sécurité pour des sièges amovibles d’un véhicule utilitaire.
L’élément de support 13 comporte une portion incurvée 16, présentant par exemple une section sensiblement triangulaire, pour recevoir une première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14.
La première extrémité 14 1 est agencée pour venir en appui contre l’élément de support 13, au niveau du fond de la portion incurvée 16. Cet appui permet une rotation, entre l’élément de support 13 et l’élément de montage 14, selon un axe transversal de l’élément de support 13. La première extrémité 14 1 est arrondie, pour faciliter cette rotation.
La première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 comporte deux ergots 17, disposés de part et d’autre de la première extrémité 14 1 , pour maintenir la première extrémité 14 1 à l’intérieur de la cavité longitudinale centrale 11, après son insertion.
L’élément de montage 14 comporte une deuxième extrémité 14 2 apte à faire saillie de la main courante 3 par la rainure 12. La deuxième extrémité 14 2 présente la forme d’une tige. Le diamètre de la tige est adapté pour permettre son insertion dans la cavité cylindrique 8 du poteau 2.
Les moyens de serrage 15 sont destinés à bloquer l’élément de support 13 et l’élément de montage 14 en position dans la main courante 3, pour obtenir un lien rigide entre le poteau 2 et la main courante 3. Les moyens de serrage 15 comprennent deux vis sans tête 18, destinées à être montées dans deux orifices 19 de l’élément de support 13. Procédé de montage
En se référant à la , on décrit ci-dessous les étapes d’un procédé de montage d’un système de rambarde 1, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le procédé comprend une étape S1 de mise en place de l’élément de montage 14 sur l’élément de support 13. Cette étape consiste à placer la première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 en appui au fond de la portion incurvée 16 de l’élément de support 13 ( ).
Le procédé comprend une étape S2 de mise en place de l’élément de support 13 et de l’élément de montage 14 à l’intérieur de la main courante 3. Cette étape consiste à insérer simultanément l’élément de support 13 et la première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 dans la main courante 3, par coulissement, depuis une extrémité de la main courante 3 ( et ). Pour cette insertion, la deuxième extrémité 14 2 de l’élément de montage 14 est positionnée au droit de la rainure longitudinale 12, et coulisse dans la rainure longitudinale 12 en en faisant saillie. A ce stade, l’élément de support 13 est mobile en translation longitudinale à l’intérieur de la cavité longitudinale centrale 11 de la main courante 3. La première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 est solidaire en translation de l’élément de support 13, car elle est maintenue dans la portion incurvée 16. La première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 est mobile en rotation par rapport à l’élément de support 13, autour d’un axe transversal, qui correspond à un axe passant par les deux ergots 17.
Le procédé comprend une étape S3 de fixation de l’élément de montage 14 dans le poteau 2 ( ). Cette étape consiste à insérer la deuxième extrémité 14 2 de l’élément de montage 14 dans la cavité cylindrique 8 du poteau 2, puis à fixer la deuxième extrémité 14 2 dans le poteau 2 en utilisant les vis 10.
Le procédé comprend une étape S4 de réglage de la position de la main courante 3 par rapport au poteau 2 ( ). Cette étape consiste à régler la position de l’élément de support 13, donc de l’élément de montage 14, dans la cavité longitudinale 11, par coulissement. Cette étape peut être réalisée très simplement et sans outil.
Le procédé comprend une étape S5 de serrage. Cette étape consiste à serrer les moyens de serrage 15, c’est-à-dire les vis 18. Lors du serrage, les têtes des vis 18 viennent en appui contre une surface de la cavité longitudinale 11 ( ). Cet appui a pour effet de pousser l’élément de support 13 contre la surface opposée de la cavité longitudinale 11. Simultanément, l’élément de support 13 exerce, via le fond de la portion incurvée 16, une pression sur la première extrémité 14 1 et sur les ergots 17 de l’élément de montage 14. Les ergots 17 exercent alors une pression sur la cavité 11. En conséquence, le serrage des vis 18 permet de bloquer simultanément l’élément de support 13 et l’élément de montage 14 en translation dans la main courante 3. En d’autres termes, à ce stade, l’élément de support 13 et l’élément de montage 14 ne peuvent plus effectuer de mouvement de translation à l’intérieur de la cavité 11.
En revanche, l’angle entre l’élément de support 13 et l’élément de montage 14 peut encore être réglé par le biais d’une rotation d’axe transversal. Cet angle est fixé une fois que la main courante 3 a été fixée à deux poteaux 2.
Pour faciliter le montage, les vis 18 peuvent être mises en place dans les orifices 19, sans serrage complet, avant l’insertion de l’élément de support 13 et de la première extrémité 14 1 de l’élément de montage 14 dans la cavité longitudinale 11.
Les étapes S1 à S5 peuvent ensuite être répétées le nombre de fois nécessaire, avec différentes mains courantes 3, différents poteaux 2, et différents modules d’assemblage 4, pour obtenir l’installation souhaitée.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, l’étape S4 de réglage et l’étape S5 de serrage sont réalisées avant l’étape S3 de fixation de l’élément de montage 14 dans le poteau 2.
Le système de rambarde 1 permet ainsi un réglage de l’angle de la main courante 3 sans vis et un blocage simultané de l’élément de support 13 et de l’élément de montage 14.
En particulier, selon un mode de réalisation, les compositions de l’invention comprennent : (a) de 30% à 99,9% en poids d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge et/ou d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge,
- une deuxième phase d’estimation d’une variation ΔS d’entropie de la cellule à l’aide d’un modèle thermique de la cellule, ce modèle thermique reliant une variation de la température interne de la cellule à la variation ΔS d’entropie, ce modèle thermique comportant un paramètre choisi dans le groupe composé des paramètres R 0 et OCV et dont la valeur a été estimée lors de la première phase d’estimation,
- à chaque instant k d’une succession temporelle d’instants {0 ; 1 ; 2 ; … ; k ; k+1 ; …}, une troisième phase d’estimation de l’état de charge de la cellule à l’instant k à partir de la variation ΔS d’entropie estimée lors de la deuxième phase d’estimation,
dans lequel la troisième phase d’estimation comporte, pour au moins une grandeur physique choisie dans le groupe composé de la température interne de la cellule et de la tension entre les bornes de la cellule, les étapes suivantes :
- le calcul d’une estimation de cette grandeur physique à l’aide du modèle électrique si la grandeur physique est la tension entre les bornes de la cellule et à l’aide du modèle thermique si la grandeur physique est la température interne, puis le calcul d’un écart entre cette estimation de la grandeur physique et une mesure de cette grandeur physique, puis
- la construction de l’estimation de l’état de charge à l’instant k à l’aide de l’écart calculé.
1) La troisième phase d’estimation comporte :
- le calcul d’une estimation Ve k de la tension entre les bornes de la cellule à l’instant k à l’aide du modèle électrique, puis le calcul d’un premier écart entre l’estimation Ve k et la mesure Vm k , et
- le calcul d’une estimation Tie k de la température interne de la cellule à l’instant k à l’aide du modèle thermique, puis le calcul d’un second écart entre l’estimation Tie k et la mesure Tim k , et
- la construction de l’estimation de l’état de charge à l’aide des premier et second écarts calculés pour compenser les erreurs introduites par l’utilisation des modèles électrique et thermique lors des estimations des paramètres R 0 , OCV et de la variation ΔS d’entropie.
2) Le modèle thermique relie également la variation de la température interne de la cellule :
- à l’intensité du courant qui traverse la cellule, et
- à la température ambiante du milieu dans lequel la cellule beigne.
3) L’estimation de l’état de charge est obtenue en mettant en œuvre un filtre de Kalman dans lequel l’innovation comporte les premier et second écarts.
4) La représentation d’état utilisée par le filtre de Kalman pour prédire l’état x k/k+1 des variables d’états est définie par la relation suivante :
- x k/k-1 est l’estimation d’un vecteur d’état obtenue à l’instant k et faite en prenant en compte seulement les mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
Les pigments peuvent être présents dans une proportion de 0,1 % à 30 % en poids, par exemple de 1 % à 30 % en poids ou de 5 % à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique.
Le pigment peut également être un pigment dont la structure peut être, par exemple, de type séricite/oxyde de fer brun/dioxyde de titane/silice. Ce pigment est vendu, par exemple, sous la référence Coverleaf NS ou JS par la société Chemicals and Catalysts et a un rapport de contraste d’environ 30.
Le colorant peut également comprendre un pigment dont la structure peut être, par exemple, du type microsphères de silice contenant de l’oxyde de fer. Un exemple de pigment ayant cette structure est vendu par la société Miyoshi sous la référence PC Ball PC-LL-100 P, ce pigment étant composé de microsphères de silice contenant de l’oxyde de fer jaune.
Parmi les pigments organiques pouvant être utilisés, on peut citer le noir de carbone, les pigments D & C, les laques à base de carmin cochinéal, de baryum, strontium, calcium ou aluminium, ou encore les dikétopyrrolopyrroles (DPP) décrits dans les documents EP-A-542 669, EP-A-787 730, EP-A-787 731 et WO-A-96/08537.
Dans certains modes de réalisation, le revêtement peut inclure de l’alumine, de la silice, de l’hydroxyde d’aluminium ou du dioxyde de titane de qualité pigmentaire, et un émulsifiant à base d’hydrocarbures comme divulgué dans les présentes. Dans certains modes de réalisation, le revêtement peut être présent dans une quantité totale inférieure à 1 % en poids de la composition.
Lorsque des oxydes de fer sont présents, ces oxydes de fer (à savoir, à l’exclusion des revêtements) sont présents dans une quantité totale ne dépassant pas 5 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ces oxydes de fer (à l’exclusion des revêtements) sont présents dans une quantité totale ne dépassant pas 3 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ces oxydes de fer (à l’exclusion des revêtements) sont présents dans une quantité totale ne dépassant pas 2 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ces oxydes de fer (à l’exclusion des revêtements) sont présents dans une quantité totale de 1 à 1,5 % en poids de la composition.
Lorsque du dioxyde de titane de qualité pigmentaire est présent, ce dioxyde de titane de qualité pigmentaire (à savoir, à l’exclusion des revêtements) est présent dans une quantité totale ne dépassant pas 25 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ce dioxyde de titane de qualité pigmentaire (à l’exclusion des revêtements) est présent dans une quantité totale ne dépassant pas 20 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ce dioxyde de titane de qualité pigmentaire (à l’exclusion des revêtements) est présent dans une quantité totale de 10 à 20 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, ce dioxyde de titane de qualité pigmentaire (à l’exclusion des revêtements) est présent dans une quantité totale de 15 à 20 % en poids de la composition.
Le colorant peut également inclure une ou plusieurs nacres. On entend par « nacres » des particules colorées iridescentes ou non iridescentes d'une forme quelconque, qui sont notamment produites par certains mollusques dans leur coquille ou bien sont synthétisées, et qui présentent un effet de couleur par interférence optique.