INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la présente invention est caractérisée en ce que l’unité de mélange comprend en outre une vanne permettant de commuter entre poursuivre ou protéger le mélange.
En outre, la présente invention est caractérisée en ce qu’elle comprend en outre :
un capteur de température situé dans la chambre de réception ;
un capteur de pression situé dans la chambre d’aspiration ; et
un dispositif de commande qui commande la commutation de la vanne sur la base de résultats de détection du capteur de température et du capteur de pression.
En outre, la présente invention concerne un procédé de refroidissement d’une machine de coupe comprenant un mécanisme d’évacuation par aspiration qui, pour aspirer et retenir de l’air ambiant dans une chambre d’aspiration située sous une table de coupe lors de la coupe d’un matériau à couper placé sur la table de coupe avec une lame de coupe par le dessus de la table de coupe, est situé dans une chambre de réception à l’extérieur de la chambre d’aspiration et qui aspire l’air dans la chambre d’aspiration, comprime l’air aspiré et évacue l’air comprimé,
le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend :
fournir un orifice d’admission par lequel l’air ambiant est aspiré dans la chambre de réception ;
mélanger l’air dans la chambre de réception à l’air dans la chambre d’aspiration, aspiré par le mécanisme d’évacuation par aspiration, au milieu d’un chemin d’aspiration allant de la chambre d’aspiration au mécanisme d’évacuation par aspiration ou dans la chambre d’aspiration pour abaisser la pression de l’air dans la chambre de réception ; et
refroidir l’intérieur de la chambre de réception avec de l’air ambiant aspiré par l’orifice d’admission.
Selon la présente invention, étant donné que l’air dans la chambre de réception est mélangé par l’unité de mélange à l’air aspiré par la chambre d’aspiration vers le mécanisme d’évacuation par aspiration, l’air dans la chambre de réception est également aspiré et évacué par le mécanisme d’évacuation par aspiration avec l’air de la chambre d’aspiration. Étant donné que l’air ambiant est aspiré dans la chambre de réception par l’orifice d’admission par l’évacuation, l’intérieur de la chambre de réception peut être refroidi avec l’air ambiant sans qu’il ne soit nécessaire de prévoir un ventilateur de refroidissement.
En outre, selon la présente invention, étant donné que l’air dans la chambre de réception est mélangé par l’unité de mélange à l’air dans la chambre d’aspiration, l’air peut être suffisamment refroidi puis aspiré par le mécanisme d’évacuation par aspiration par l’intermédiaire du chemin d’aspiration.
En outre, selon la présente invention, lorsque la force d’aspiration de la chambre d’aspiration diminue par le mélange de l’air dans la chambre de réception, le mélange par l’unité de mélange peut être protégé par la vanne.
Selon la présente invention, le dispositif de commande peut commander la commutation de la vanne sur la base de la température dans la chambre de réception et de la pression dans la chambre d’aspiration.
L’effluent hydrocraqué peut au moins en partie être recyclé dans l’étape a) d’hydrogénation et/ou dans l’étape b) de séparation à chaud et/ou dans l’étape c) d’hydrotraitement et/ou dans l’étape d) de séparation à chaud et/ou dans l’étape e) de séparation à froid et/ou dans l’étape f) de fractionnement.
La deuxième étape d’hydrocraquage g’) mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrocraquage, mettant en œuvre au moins un réacteur à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrocraquage, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant alimentée par au moins une partie du premier effluent hydrocraqué issue de la première étape d’hydrocraquage g) et un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant mise en œuvre à une température moyenne entre 250 et 450°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,5 et 20,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 10,0 h -1 , pour obtenir un deuxième effluent hydrocraqué. Les conditions opératoires préférées et catalyseurs utilisés dans la deuxième étape d’hydrocraquage sont celles décrites pour la première étape d’hydrocraquage. Les conditions opératoires et catalyseurs utilisés dans les deux étapes d’hydrocraquage peuvent être identiques ou différentes.
Ces conditions opératoires utilisées dans la ou les étape(s) d’hydrocraquage permettent généralement d’atteindre des conversions par passe, en produits ayant au moins 80% en volume de composés ayant des points d’ébullition inférieurs ou égale à 175°C, de préférence inférieurs à 160°C et de manière préférée inférieurs à 150°C, et supérieures à 15% poids et de manière encore plus préférée comprises entre 20 et 95% poids. Lorsque le procédé est effectué en deux étapes d’hydrocraquage, la conversion par passe dans la deuxième étape est maintenue modérée afin de maximiser la sélectivité en composés de la coupe naphta (ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, en particulier entre 80 et inférieur ou égal à 175°C). La conversion par passe est limitée par l’utilisation d’un taux de recycle élevé sur la boucle de la deuxième étape d’hydrocraquage. Ce taux est défini comme le ratio entre le débit d’alimentation de l’étape g’) et le débit de la charge de l’étape a), préférentiellement ce ratio est compris entre 0,2 et 4, de manière préférée entre 0,5 et 2,5.
L’effluent hydrocraqué de la deuxième étape d’hydrocraquage g’) peut au moins en partie être recyclé dans l’étape a) d’hydrogénation et/ou dans l’étape b) de séparation à chaud et/ou dans l’étape c) d’hydrotraitement et/ou dans l’étape d) de séparation à chaud et/ou dans l’étape e) de séparation à froid et/ou dans l’étape f) de fractionnement.
La ou les étape(s) d’hydrocraquage ne permet(tent) ainsi pas forcément de transformer tous les composés hydrocarbonés de la coupe distillats moyens en composés hydrocarbonée ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C (coupe naphta). Après l’étape de fractionnement f), il peut rester donc une proportion plus ou moins importante de composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C. Au moins une partie de cette coupe non convertie peut être introduite dans une deuxième étape d’hydrocraquage g’). Une autre partie peut être purgée. En fonction des conditions opératoires du procédé, ladite purge peut être comprise entre 0 et 10% poids de la coupe comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C par rapport à la charge entrante, et de préférence entre 0,5% et 5% poids.
Avantageusement, le tensioactif choisi parmi les alcools gras, les alkylglucosides et leurs combinaisons est présent en une quantité allant de 0,2 % en poids à 12 % en poids, de préférence de 0,4 % en poids à 8 % en poids, plus préférentiellement de 0,6 % en poids à 3,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, le rapport pondéral de l’agent structurant choisi parmi les acides gras saturés en C12-C22 sur le tensioactif choisi parmi les alcools gras, les alkylglucosides et leurs combinaisons est inférieur à 2,5, de préférence inférieur à 1,8.
Polymère(s) d'AMPS® Selon le premier aspect, la composition de la présente invention comprend au moins un polymère dérivé d'au moins un monomère qui est l’acide acrylamido-2-méthylpropanesulfonique (AMPS ® ) (ou un polymère d'AMPS ® ).
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre moins de 5,0 % massique de composé(s) phosphoré(s) tel(s) que défini(s) ci-dessus, en particulier choisi(s) parmi les esters de phosphate et leurs sels, de préférence de 0,01 % à 5,0 % massique, de préférence de 0,1 % à 3,0 % massique, plus préférentiellement de 0,5 % à 3,0 % massique par rapport à la masse totale de composition.
COMPOSE(S) APPORTANT DU MOLYBDENE ET DU SOUFRE Comme indiqué précédemment, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend un ou plusieurs composés hydrosolubles apportant, seul(s) ou en mélange, du molybdène et du soufre.
Ainsi, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins un composé hydrosoluble à base de molybdène et de soufre, ou au moins l’association d’au moins un composé hydrosoluble à base de molybdène et exempt de soufre et d’au moins un composé hydrosoluble à base de soufre et exempt de molybdène.
Les composés à base de molybdène et/ou de soufre mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention sont choisis parmi des composés pouvant être solubilisés dans l’eau, dits composés « hydrosolubles ».
Dans une première variante de réalisation, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins l’association d’au moins un composé hydrosoluble à base de molybdène et exempt de soufre et d’au moins un composé hydrosoluble à base de soufre et exempt de molybdène.
En particulier, les composés à base de molybdène ne comprennent pas d’atome de phosphore.
Les composés hydrosolubles à base de molybdène mis en œuvre dans une composition selon l’invention peuvent plus particulièrement comprendre un ou plusieurs atomes de molybdène hexavalent (Mo VI ).
En particulier, ils sont choisis parmi les sels de molybdate (dits plus simplement « molybdates ») et de polymolybdate (dits plus simplement « polymolybdates »), ces sels comportant un ou plusieurs anions tétraédriques [MoO 4 ] 2- .
Avec les notations présentées ci-dessus, la réponse impulsionnelle peut être donnée par la moyenne mobile , telle que :
Comme la représentation temporelle du vecteur vélocité généralisé peut présenter des amplitudes positives et négatives (comme illustré à titre d’exemple sur la figure 2), on peut appliquer une correction de signe d’amplitudes à la moyenne mobile pour obtenir expression habituelle de la réponse impulsionnelle : sous forme positive.
Par ailleurs, dans une réalisation, ladite réponse impulsionnelle est choisie de durée finie. Cette durée peut être choisie en particulier pour éviter de prendre en compte un champ diffus de réverbération (typiquement des réflexions multiples d’ordre élevé qui apparaitraient tout à droite de la ) et ne traiter ainsi que les réflexions précoces sur la ou les parois de l’espace considéré.
Dans une telle réalisation, il peut être exploité cette propriété selon laquelle la réponse impulsionnelle précitée est de durée finie pour fixer une limite maximale de longueur de filtres pour la partie autorégressive AR et pour la partie moyenne mobile MA.
Dans une réalisation en outre, la partie moyenne mobile MA peut être centrée sur un retard correspondant à un instant de réception au microphone du son issu de la source.
Selon un autre aspect, il est visé un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé ci-avant, lorsque ces instructions sont exécutées par un circuit de traitement. Selon un autre aspect, il est proposé un support d’enregistrement non transitoire, lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré un tel programme.
Selon un autre aspect, il est visé aussi un dispositif comportant un circuit de traitement comportant une interface pour recevoir des données de signaux sonores acquis par un réseau de microphones, et configuré pour mettre en œuvre le procédé ci-avant.
La illustre un exemple de succession d’étapes d’un procédé du type ci-avant,
La illustre un exemple d’une représentation temporelle du vecteur vélocité généralisé,
La montre des exemples réels de vecteurs vélocité généralisés (au centre) dans différentes conditions, les représentations ARMA correspondantes (à droite), et les réponses impulsionnelles réelles (à gauche), les modèles ARMA étant plus fidèles aux réponses impulsionnelles réelles,
La , la et la illustrent les performances de résultats obtenus par la mise en œuvre du procédé ci-avant comparativement à d’autres traitements (ou absence de traitement), respectivement pour différentes durées de cycles de réverbération sonore,
La illustre une évaluation d’erreur sur la direction d’arrivée du son (DoA) uniquement, dans des conditions expérimentales similaires à celles des figures 4 à 6, montrant une performance plus nette de la mise en œuvre du procédé ci-avant sur les réflexions en particulier,
La illustre schématiquement un dispositif pour la mise en œuvre du procédé.
On se réfère tout d’abord à la illustrant des étapes d’un procédé du type ci-avant selon un exemple de réalisation.
On décrit dans un premier temps les grands principes des étapes de la .
L'invention est décrite plus en détail ci-après au moyen d'exemples, mais l'invention n'est pas limitée à ces exemples. Dans les compositions des exemples suivants, le symbole "%" signifie "pourcentage en masse".
(Exemple 1 de synthèse) Dans un bécher de verre de 2 L, 10,0 g de chlorure d'aluminium(III) hexahydraté (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 500 mL d'eau échangeuse d'ions à température ambiante (20 °C). Après avoir dissous 50 g d'hydroxyde de sodium (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) dans 950 mL d'eau échangeuse d'ions pour préparer une solution d'hydroxyde de sodium à 5,0 %, une portion de cette solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 4,0 avant d'obtenir une suspension d'hydroxyde d'aluminium. Ensuite, 2,0 g d'acide férulique (fabriqué par Tokyo Chemical Industry Co., Ltd.) ont été dispersés dans 50 mL d'eau échangeuse d'ions et ajoutés progressivement sur une période de 10 minutes à ladite suspension d'hydroxyde d'aluminium à température ambiante (20 °C). Après 30 minutes d'agitation, une portion de ladite solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 7,0. Après une heure d'agitation additionnelle, une goutte d'une suspension d'un blanc laiteux résultante a été déposée sur un papier filtre. Il a été observé que la goutte était d'un blanc laiteux et qu'un liquide transparent incolore s'étalait ensuite en cercles concentriques. Après avoir filtré la suspension d'un blanc laiteux et l'avoir lavée deux fois avec 1 L d'eau échangeuse d'ions, un gâteau humide résultant a été séché sous vide à 40 °C pendant 24 h pour obtenir 5,0 g de particules de poudre d'un blanc laiteux.
Après avoir broyé des particules d'un blanc laiteux résultantes dans un mortier, l'absorption infrarouge de ces particules d'un blanc laiteux a été mesurée à l'aide d'un spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier (FT-IR), ce qui a révélé, comme le montre la , que de nouveaux pics ont été observés principalement aux nombres d'ondes 1637 cm-1, 1513 cm-1 et 1277 cm-1, alors que ces pics n'étaient pas observés pour l'acide férulique ou l'hydroxyde d'aluminium ( ). L'équipement et les conditions utilisés pour les mesures FT-IR sont les suivants : Nom de l'équipement : FT/IR-6100 fabriqué par JASCO Corporation. Conditions de mesure : Etat de l'échantillon : Poudre. Méthode de mesure : Spectroscopie à réflexion totale atténuée (méthode ATR). Nombre d'ondes mesuré : 400 à 4000 cm-1
L'état desdites particules d'un blanc laiteux obtenues a été observé par microscopie électronique à balayage (MEB), ce qui a montré que les particules avaient généralement une taille d'environ 1 µm à 10 µm, et que les éléments Al, C et O ont été identifiés. L'équipement et les conditions utilisés pour les observations par MEB étaient les suivants. Nom de l'équipement : Microscope à balayage JSM-IT200 fabriqué par JEOL Ltd. État de l'échantillon : Un ruban conducteur a été fixé à une table d'échantillon deidée, sur lequel ont été placées les particules de poudre obtenues, et l'ensemble des particules de poudre a été recouvert de platine à l'aide d'un dispositif de pulvérisation cathodique. Tension d'accélération : 15 kV. Degré de vide : 20 Pa.
(Exemple 2 de synthèse) Dans un bécher de verre de 2 L, 10,0 g de chlorure d'aluminium(III) hexahydraté (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 500 mL d'eau échangeuse d'ions à température ambiante (20 °C). Après avoir dissous 50 g d'hydroxyde de sodium (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) dans 950 mL d'eau échangeuse d'ions pour préparer une solution d'hydroxyde de sodium à 5,0 %, une portion de cette solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 4,0 avant d'obtenir une suspension d'hydroxyde d'aluminium. Ensuite, 2,0 g d'acide vanillique (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dispersés dans 50 mL d'eau échangeuse d'ions et ajoutés progressivement sur une période de 10 minutes à la suspension d'hydroxyde d'aluminium susmentionnée à température ambiante (20 °C). Après 30 minutes d'agitation, une portion de ladite solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 7,0. Après une heure d'agitation additionnelle, une goutte d'une suspension d'un blanc laiteux résultante a été déposée sur un papier filtre. Il a été observé que la goutte était d'un blanc laiteux et qu'un liquide transparent incolore s'étalait ensuite en cercles concentriques. Après avoir filtré la suspension d'un blanc laiteux et l'avoir lavée deux fois avec 1 L d'eau échangeuse d'ions, un gâteau humide résultant a été séché sous vide à 40 °C pendant 24 h pour obtenir 4,7 g de particules de poudre d'un blanc laiteux. Après avoir broyé les particules d'un blanc laiteux obtenues dans un mortier, l'absorption infrarouge de ces particules d'un blanc laiteux a été mesurée à l'aide d'un spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier (FT-IR), ce qui a révélé, comme le montre la , que de nouveaux pics ont été observés principalement aux nombres d'ondes 1553 cm-1 et 1403 cm-1, alors que ces pics n'étaient pas observés pour l'acide vanillique ou l'hydroxyde d'aluminium ( ).
L'état desdites particules d'un blanc laiteux obtenues a été observé par microscopie électronique à balayage (MEB), ce qui a montré que les particules avaient généralement une taille d'environ 1 µm à 10 µm, et que les éléments Al, C et O ont été identifiés.
(Exemple 3 de synthèse) Dans un bécher de verre de 2 L, 10,0 g de chlorure d'aluminium(III) hexahydraté (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 500 mL d'eau échangeuse d'ions à température ambiante (20 °C). Après avoir dissous 50 g d'hydroxyde de sodium (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) dans 950 mL d'eau échangeuse d'ions pour préparer une solution d'hydroxyde de sodium à 5,0 %, une portion de cette solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 4,0 avant d'obtenir une suspension d'hydroxyde d'aluminium. Ensuite, 2,0 g de lignine (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 50 mL d'eau échangeuse d'ions et ajoutés progressivement sur une période de 10 minutes à ladite suspension d'hydroxyde d'aluminium à température ambiante (20 °C). Après 30 minutes d'agitation, une portion de ladite solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 7,0. Après une heure d'agitation additionnelle, une goutte d'une suspension brune résultante a été déposée sur un papier filtre. Il a été observé que la goutte était de couleur brune et qu'un liquide transparent incolore s'étalait ensuite en cercles concentriques. Après avoir filtré la suspension brune et l'avoir lavée deux fois avec 1 L d'eau échangeuse d'ions, un gâteau humide résultant a été séché sous vide à 40 °C pendant 24 h pour obtenir 5,3 g de particules de poudre brunes. Après avoir broyé les particules brunes obtenues dans un mortier, l'absorption infrarouge desdites particules d'un blanc laiteux a été mesurée à l'aide d'un spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier (FT-IR), ce qui a révélé, comme le montre la , que de nouveaux pics ont été observés principalement au nombre d'ondes 1614 cm-1, alors que ces pics n'étaient pas observés pour la lignine ou l'hydroxyde d'aluminium ( ).
(Exemple 4 de synthèse) Dans un bécher de verre de 2 L, 10,0 g de chlorure d'aluminium(III) hexahydraté (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 500 mL d'eau échangeuse d'ions à température ambiante (20 °C). Après avoir dissous 50 g d'hydroxyde de sodium (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) dans 950 mL d'eau échangeuse d'ions pour préparer une solution d'hydroxyde de sodium à 5,0 %, une portion de cette solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 4,0 avant d'obtenir une suspension d'hydroxyde d'aluminium. Ensuite, 2,0 g d'acide folique (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dispersés dans 100 mL d'eau échangeuse d'ions et ajoutés progressivement sur une période de 10 minutes à ladite suspension d'hydroxyde d'aluminium à température ambiante (20 °C). Après 30 minutes d'agitation, une portion de ladite solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 7,0. Après une heure d'agitation additionnelle, une goutte d'une suspension jaune clair résultante a été déposée sur un papier filtre. Il a été observé que la goutte était de couleur jaune et qu'un liquide transparent incolore s'étalait ensuite en cercles concentriques. Après avoir filtré la suspension jaune clair et l'avoir lavée deux fois avec 1 L d'eau échangeuse d'ions, un gâteau humide résultant a été séché sous vide à 40 °C pendant 24 h pour obtenir 4,9 g de particules de poudre jaunes. Après avoir broyé les particules jaunes obtenues dans un mortier, l'absorption infrarouge desdites particules d'un blanc laiteux a été mesurée à l'aide d'un spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier (FT-IR), ce qui a révélé, comme le montre la , que de nouveaux pics ont été observés principalement aux nombres d'ondes 1538 cm-1 et 1404 cm-1, alors que ces pics n'étaient pas observés pour l'acide folique ou l'hydroxyde d'aluminium ( ).
L'état desdites particules jaunes obtenues a été observé par microscopie électronique à balayage (MEB), ce qui a montré que les particules avaient généralement une taille d'environ 1 µm à 10 µm, et que les éléments Al, C et O ont été identifiés.
(Exemple 5 de synthèse) Dans un bécher de verre de 3 L, 60,0 g de chlorure d'aluminium(III) hexahydraté (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) ont été dissous dans 1,500 mL d'eau échangeuse d'ions à température ambiante (20 °C). Après avoir dissous 50 g d'hydroxyde de sodium (fabriqué par Kanto Chemical Co., Ltd.) dans 950 mL d'eau échangeuse d'ions pour préparer une solution d'hydroxyde de sodium à 5,0 %, 460 g de cette solution d'hydroxyde de sodium ont été ajoutés pour ajuster le pH à 4,0 avant d'obtenir une suspension d'hydroxyde d'aluminium. Ensuite, 12,0 g d'acide tannique (fabriqué par Hayashi Pure Chemical Ind., Ltd.) ont été dissous dans 200 mL d'eau échangeuse d'ions et ajoutés progressivement sur une période de 20 minutes à ladite suspension d'hydroxyde d'aluminium à température ambiante (20 °C). Après une heure d'agitation, 128 g de ladite solution d'hydroxyde de sodium a été ajoutée pour ajuster le pH à 6,9. Après une heure d'agitation additionnelle, une goutte d'une suspension brun clair résultante a été déposée sur un papier filtre. Il a été observé que la goutte était de couleur brun clair et qu'un liquide transparent incolore s'étalait ensuite en cercles concentriques. La suspension d'un blanc laiteux a été filtrée et lavée deux fois avec 2 L d'eau échangeuse d'ions. Pendant ce temps, 2,000 ml d'eau échangeuse d'ions ont été placés dans un bécher de 3 L et un gâteau humide résultant y a été ajouté sous agitation, suivie d'une heure d'agitation additionnelle afin d'obtenir une suspension de couleur brun clair. La suspension brun clair ainsi obtenue a été séchée par atomisation (OHKAWARA KAKOHKI CO., LTD.) pour obtenir 24,8 g de poudre brun clair. Après avoir broyé les particules brun clair obtenues dans un mortier, l'absorption infrarouge de ces particules d'un blanc laiteux a été mesurée à l'aide d'un spectrophotomètre infrarouge à transformée de Fourier (FT-IR), ce qui a révélé, comme le montre la , que de nouveaux pics ont été observés principalement au nombre d'ondes 1684 cm-1, 1499 cm-1, 1433 cm-1, alors que ces pics n'étaient pas observés pour l'acide tannique ou l'hydroxyde d'aluminium ( ).
L'état des particules brun clair obtenues a été observé par microscopie électronique à balayage (MEB), ce qui a montré que les particules avaient généralement une taille de 2 µm à 10 µm, et que les éléments Al, C et O ont été identifiés.