INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La surface d’appui 19 est destinée à être en contact avec le rail 3 afin de positionner l’objet 2 selon le premier axe X et selon le deuxième axe Y. En d’autres termes, on considère qu’un ajustement de position correspond à des déplacements successifs relatifs entre la mâchoire 14, 15, sur laquelle est monté le guide 16, et le rail 3. Au cours de l’ajustement de position, l’objet 2 est recalé par rapport au rail, c’est-à-dire que l’objet 2 est déplacé relativement au rail 3 dans des positions successives non définitives. Plus particulièrement, on considère que lors de l’ajustement de position, la surface d’appui 19 n’est pas en contact avec le rail 3. En outre, on considère le positionnement de l’objet 2 comme étant le dernier déplacement successif dans lequel l’objet 2 atteint une position finale relative au rail 3. En particulier, la position finale correspond à une position de l’objet 2 pour laquelle l’objet 2 peut être inséré facilement au sein du rail 3. Plus particulièrement, on considère que lors du positionnement, la surface d’appui 19 est en contact avec le rail 3.
Le guide 16 peut comporter des troisième et quatrième surfaces de contact 21, 22 reliant la surface d’appui 19 avec respectivement les première et deuxième surfaces de contact 17, 18. Les troisième et quatrième surfaces de contact 21, 22 sont destinées à être en contact, de manière alternative, avec respectivement les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin de maintenir la position relative de l’objet de l’objet 2 par rapport à l’ouverture 7 du rail 3 selon le premier axe X. Avantageusement, les troisième et quatrième surfaces de contact 21, 22 sont destinées à être en contact, de manière alternative, avec respectivement les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin de maintenir une position angulaire relative de l’objet 2 par rapport à la fente longitudinal 70 du rail 3 selon le deuxième axe Y.
L’insertion de l’objet 2 au sein du rail 3 peut être décomposée en plusieurs étapes. Une étape initiale au cours de laquelle la pince 1 saisit l’objet 2. Sur la , on a représenté la pince 1 ouverte, c’est-à-dire que les mâchoires 14, 15 sont dans une position ouverte O. Dans la position ouverte O, les mâchoires 14, 15 sont écartées l’une de l’autre, l’objet 2 peut être saisi par la pince 1, et peut être placé dans un logement 50 situé entre les deux mâchoires 14, 15. La saisie comprend une fermeture de la pince 1, c’est-à-dire que les mâchoires 14, 15 sont dans une position fermée F, illustrée à la , où l’objet 2 est immobile par rapport à au moins la mâchoire principale 14. Dans la position fermée F, l’objet 2 est immobile au sein du logement 50. Puis, lors d’une première étape d’approche de recalage, on déplace la pince 1, en particulier la mâchoire principale 14, pour amener la surface d’appui 19 au contact du rail 3, plus particulièrement au contact de la surface inférieure 52 du rail 3, notamment de manière à aligner l’objet 2 à insérer dans le rail 3. Lors de la première étape, l’objet 2 peut ne pas être aligné avec l’ouverture 7, et dans ce cas, l’une des première et deuxième surfaces de contact 17, 18 peut venir en contact avec l’un des bords 71, 72 des deux ailes du rail 3. Lors du contact entre une surface de contact 17, 18 et un bord 71, 72 d’une aile 5, 6 du rail 3, on maintient un déplacement de la mâchoire principale 14 selon le deuxième axe principal Y. La surface de contact 17, 18 en contact avec le bord 71, 72 de l’aile 5, 6 du rail 3 va permettre un glissement relatif du rail 3 et de la pince 1 (ou l’inverse). Le glissement va entraîner un déplacement relatif entre la pince 1 et le rail 3 selon le premier axe principal X et un recalage de l’objet 2 par rapport à l’ouverture 7, c’est-à-dire un alignement de l’objet 2 par rapport au rail 3. Afin de s’assurer du contact du guide 16 avec le rail 3, on peut aller volontairement au-delà d’une position optimale (c’est-à-dire lorsque le rail 3 est en contact avec le guide 16, et qu’il n’y a pas d’effort exercé l’un sur l’autre), afin de garantir le bon appui de la surface d’appui 19 contre la surface inférieure 52 du rail 3. Sans cela, l’incertitude de positionnement du guide 16 par rapport au rail 3 pourrait mener à une absence de contact entre le rail 3 et le guide 16, faisant échouer le recalage. Après une mise en contact de la surface d’appui 19 avec la surface inférieure 52 du rail, l’objet 2 est aligné avec l’ouverture 7 du rail 3. On dit également que l’objet 2 est positionné selon les premier et deuxième axes principaux X, Y. Pour insérer l’objet 2, une deuxième étape consiste à déplacer la pince 1 le long du rail 3, c’est-à-dire le long du troisième axe principal Z. De manière optionnelle, un retrait de la pince 1 peut être effectué en ouvrant la pince 1 pour libérer l’objet 2 qui reste maintenu au sein du rail 3.
La mobilité relative de la pince 1 et du rail 3, l’un par rapport à l’autre, peut être variée. Ainsi, on peut définir un repère de la pince 1 comprenant trois axes de référence Tx, Ty, Tz, notés également axes secondaires, dans lequel les premier et deuxième axes de référence Tx, Ty sont perpendiculaires au troisième axe de référence Tz. En outre, le deuxième axe de référence Ty peut être incliné par rapport au premier axe de référence Tx selon un angle compris entre 45° et 135°. De préférences, les trois axes de référence Tx, Ty, Tz, sont perpendiculaires entre eux. Préférentiellement, dans le repère de la pince 1, la surface d’appui 19 s’étend selon deux premier et troisième axes de référence Tx, Tz et le deuxième axe de référence Ty est perpendiculaire à la surface d’appui 19.
Par exemple, la mâchoire principale 14 est montée mobile sur une branche 11, dite branche principale, en translation selon les premier et deuxième axes de référence Tx, Ty.
Les première et deuxième surfaces de contact 17, 18 sont configurées pour ajuster une position relative de l’objet 2 par rapport à l’ouverture 7 du rail 3 selon le premier axe principal X lorsque la mâchoire principale 14 se déplace par rapport au rail 3 selon le deuxième axe principal Y.
Les surfaces de contact 21, 22 permettent de garantir la position relative de l’objet 2 par rapport au rail 3 selon le premier axe principal X, notamment lors du déplacement de la mâchoire principale 14 selon le deuxième axe principal Y. Ainsi, la position relative de l’objet 2 par rapport au rail 3 selon le premier axe principal X peut être maintenue malgré une rotation de la mâchoire principale 14 par rapport au deuxième axe Y et/ou par rapport au troisième axe principal Z.
Selon un autre avantage, les surfaces de contact 17, 18 et 21, 22 ont une longueur permettant de limiter l’amplitude des rotations, c’est-à-dire des rotations relatives de la mâchoire principale 14 par rapport au rail 3, selon le deuxième axe principal Y. La longueur des surfaces de contact 17, 18 et 21, 22 est mesurée selon le troisième axe de référence Tz. Par exemple, la longueur des surfaces de contact 17, 18 et 21, 22 est supérieure ou égale à une ou deux fois la largeur Lr de la fente longitudinale 70. Ainsi, une telle longueur permet de garantir le maintien de la position angulaire relative de l’objet 2 par rapport à la fente longitudinale 70 du rail 3 selon le deuxième axe principal Y. En effet, l’amplitude des rotations selon le deuxième axe principal Y dépend de la longueur du guide 16, c’est-à-dire de la longueur des première et deuxième surfaces de contact 17, 18. Plus le guide 16 est long, et plus l’amplitude des rotations selon le deuxième axe principal Y est limitée. On peut également limiter l’amplitude des rotations selon le deuxième axe principal Y en plaçant deux guides espacés entre eux, selon le troisième axe de référence Tz, d’une distance supérieure ou égale à une ou deux fois la largeur Lr de la fente longitudinale 70.
(1) Copolymère de Ethylène Butadiène contenant 69% d’unité éthylène, 23% d’unité butadiène (unité 1,2 et unité 1,4 qui est à plus de 80% sous la forme de 1,4-trans) et 8% d’unité cyclique (motif 1,2-cyclohexane). Sa température de transition est de -43°C (ΔT de 5°C, le ΔT étant l’écart de température entre le début de la transition vitreuse et sa fin), sa Mn de 157700 g/mol, sa viscosité Mooney ML (1+4) à 100°C de 69 ;
(3) Noir de carbone conventionnel de grade N234 selon la norme D1765- dont le taux de cendres est inférieur à 0,7% en poids par rapport au poids total du noir de carbone, le taux de soufre est inférieur à 1,2% en poids par rapport au poids total du noir de carbone, le zinc est à l’état d’impureté (de l’ordre du ppm) ;
(4) Noir de carbone de pyrolyse « P550 » de la société Scandinavian Enviro Systems, dont le taux de cendres est égal à 18,5 % en poids par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse, le taux de soufre est égal à 3 % en poids par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse, le taux de zinc est égal à 4,5 % en poids par rapport au poids total du noir de carbone pyrolyse
(4) 2,2,2-triméthyl-1,2-dihydroquinoline de la société Flexsys
(5) N-cyclohexyl-2-benzothiazyl-sulfénamide de la société Flexsys
(6) disulfure de tétrabenzylthiurame de la société Flexsys (0,30 pce) et diphénylguanidine de la société Flexsys (0,50 pce)
Les essais mettent en évidence une amélioration du compromis rigidité/hystérèse sans pénalisation notable du renforcement pour les composition conformes à l’invention (C1, C2 et C3) par rapport à la composition non conforme à l’invention (T0)).
D’après le tableau 1, il est constaté, qu’une augmentation de la teneur en noir de carbone de pyrolyse dans une composition comprenant un élastomère EBR (C1, C2 et C3) permet de maintenir un compromis rigidité /hystérèse favorable sans pénalisation notable du renforcement (MSA300).
De manière surprenante, les compositions conformes à l’invention C1, C2, C3 présentent également de meilleures propriétés d’allongement à la rupture par rapport aux compositions non conformes à l’invention.
Composition thermoplastique à base de polycarbonate et utilisations L’invention concerne une composition de résine thermoplastique à base de polycarbonate et ses utilisations notamment dans l’aménagement intérieur des trains.
Dans le texte ci-dessous, elle est en particulier présentée en référence à l’industrie ferroviaire mais ne s’y trouve pas limitée, et peut s’étendre à tout secteur requérant, pour ses équipements, des exigences mécaniques et anti-feu sévères.
Les impératifs de sécurité, de confort, de design, économiques, énergétiques, environnementaux, dans le transport de passagers, nécessitent de nombreuses installations plus ou moins complexes parmi lesquelles figurent les revêtements de parois des différentes structures d’un train, parois latérales, portes, plafond, sol, sièges, tous les accessoires comme les tablettes, porte-bagages… Le matériel doit posséder des propriétés mécaniques de résistance aux chocs dans le contexte d’usage tout en étant léger, il doit aussi satisfaire des normes anti-feu. Ces dernières évoluent encore vers plus de rigueur, notamment vis-à-vis des risques d’incendie sous un tunnel dont l’issue est souvent tragique en raison du confinement.
Ainsi, la norme européenne EN 45545 relative à la protection contre les incendies dans les véhicules ferroviaires (trains à grande vitesse, trains régionaux, tramways, métros) qui définit les exigences relatives, entre autres, aux matériaux des équipements est devenue obligatoire. Dans sa seconde partie (EN 45545-2), elle définit plusieurs catégories en fonction des applications et risques d’incendie, la présente invention correspondant à R1 (application aux surfaces intérieures) et HL2 (risques d’incendie associés) et, dans cette catégorie R1HL2, elle encadre les paramètres suivants : propagation des flammes (CFE pour Critical heat Flux at Extinguishment / Flux de chaleur Critique à l’Extinction, mesuré selon la norme ISO 5658-2), dégagement de chaleur (indice MAHRE, mesuré selon la norme ISO 5660-1), opacité des fumées (Ds (4min) , VOF 4 et CIT mesurés selon la norme ISO 5659-2).
Ainsi dans cette norme pour être dans la catégorie R1HL2, les valeurs suivantes doivent être atteintes : Un MAHRE maximum de 90 kW/m². Un CFE minimum de 20 kW/m². Un Ds (4min) maximum à 300, un VOF 4 maximum de 600 et un CIT g maximum de 0,9.
S’agissant des niveaux les plus élevés, il est difficile d’y parvenir sans compromettre certaines propriétés mécaniques du matériau comme par exemple sa résistance aux chocs.
Selon le document EP3882304A1, il est décrit une feuille de résine destinée à la fabrication d’équipement intérieur dans le domaine du transport, ladite feuille comprenant une résine d’un polycarbonate aromatique en une teneur de préférence d’au moins 50% (m/m) par rapport à la plaque ; un ou plusieurs agents ignifugeants comprenant du phosphore, présent(s) en une teneur de préférence d’au moins 2% (m/m) par rapport à la plaque ; un composé contenant un atome de silicium présent en une teneur d’au moins 1% (m/m) par rapport à la plaque; et une charge inorganique qui peut être un talc, présente en une teneur de préférence d’au moins 8% (m/m) par rapport à la plaque.
En particulier, la quantité en huile(s) dans au moins une des compositions « C1 », « C1’ », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 », en particulier au moins la composition « C4 », mises en œuvre dans le procédé selon l’invention va de 1 % à 99 % en poids, par rapport au poids total de la composition, plus particulièrement de 2 % à 98 % en poids, préférentiellement de 3 % à 97 %, mieux de 5 % à 95 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Compositions Selon l’invention, le procédé de traitement des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, met en œuvre des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 », « C5 », de préférence toutes les compositions selon l’invention sont cosmétiques. Plus particulièrement, le procédé met en œuvre de l’eau.
Ainsi, les compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 » et « C’3 » mises en œuvre dans le procédé de l’invention comprennent de l’eau, et les compositions « C4 » et « C5 » comprennent éventuellement de l’eau.
Ainsi, en particulier, la composition « C1 » ou « C’1 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C1 » ou « C’1 » est aqueuse.
En particulier, la composition « C’3 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C’3 » est aqueuse.
L’huile peut comprendre jusqu’à 200 ppm poids, voire 1500 ppm poids d’éléments métalliques ou semi-métalliques, et généralement entre 1 et 200 ppm poids ou entre 1 et 1500 ppm poids d’éléments métalliques ou semi-métalliques. Les métaux alcalins, les alcalino-terreux, les métaux de transition, les métaux pauvres et les métalloïdes peuvent être assimilés aux contaminants de nature métallique, appelés métaux ou éléments métalliques ou semi métalliques. De manière particulière, les métaux ou éléments métalliques ou semi métalliques comprennent du silicium, du fer ou ces deux éléments. L’huile de pyrolyse peut notamment comprendre jusqu’à 200 ppm poids ou encore 1000 ppm poids de silicium, et généralement entre 1 et 200 ppm poids ou entre 1 et 1000 ppm poids ou encore entre 1 et 500 ppm poids de silicium. L’huile de pyrolyse peut notamment comprendre jusqu’à 50 ppm poids ou encore 100 ppm poids de fer, et généralement entre 1 et 50 ppm poids ou entre 1 et 100 ppm poids de fer. L’huile de pyrolyse peut également comprendre du phosphore, du sodium, du calcium, du potassium et du magnésium.
Colorants Directs Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, l’actif cosmétique est une matière colorante choisie parmi un ou plusieurs colorant(s) direct(s) différents de la Rhodamine B.
Par « colorant direct », on entend des colorants naturels et/ou de synthèse, différents des colorants d’oxydation. Il s’agit de colorants qui vont diffuser superficiellement sur la matière kératinique. Ils peuvent être ioniques ou non ioniques, anioniques, cationiques, zwitterioniques ou non ionique, de préférence cationiques ou non ioniques.
Parmi les colorants directs convenant à l’invention, on peut citer les colorants directs azo ; les colorants (poly)méthines tels que les cyanines, les hémicyanines et les styryles ; les colorants carbonyles ; les colorants azines ; les colorants nitro(hétéro)aryles ; les colorants tri(hétéro)arylméthanes différents de la Rhodamine B ; les colorants porphyrines ; les colorants phtalocyanines et les colorants directs naturels, seuls ou sous forme de mélanges.
la représente schématiquement une vue en perspective de la pince illustrée à la , dans une position fermée ; et
les figures 3 à 8 représentent schématiquement les principales étapes de mise en œuvre d’un procédé d’insertion d’un objet au sein d’un rail.
Selon un exemple les première et deuxième surfaces de contact sont situées en saillie de la surface d’appui.
Selon un exemple, les première et deuxième surfaces de contact s’évasent en direction de la surface d’appui.
Selon un exemple, les première et deuxième surfaces de contact se rejoignent par une ligne de crête.
Selon un exemple, l’un parmi le rail et la pince, comporte une mobilité relative de l’un par rapport à l’autre.
Selon un exemple, les première et deuxième surfaces de contact sont configurées pour ajuster la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe lorsque ladite au moins une mâchoire se déplace par rapport au rail selon le deuxième axe.
Selon un exemple, le rail est monté mobile sur un support du rail.
Selon un exemple, ledit au moins un guide comporte des troisième et quatrième surfaces de contact reliant la surface d’appui avec respectivement les première et deuxième surfaces de contact, les troisième et quatrième surfaces de contact étant destinées à être en contact, de manière alternative, avec respectivement les deux bords afin de maintenir la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe.
La couverture en hydrogène est définie comme le rapport du débit volumique d’hydrogène pris dans les conditions normales de température et pression par rapport au débit volumique de charge « fraîche », c’est-à-dire de la charge à traiter, éventuellement prétraitée, sans tenir compte d’une fraction recyclée, et notamment sans tenir compte de l’effluent liquide issu de l’étape b) recyclé, à 15°C (en normaux m 3 , noté Nm 3 , de H 2 par m 3 de charge).
Selon la destination ou l’utilisation des coupes issues de l’étape e) de fractionnement, l’homme du métier ajustera les points de coupes dans les opérations de stripage et/ou de distillation. Par exemple, il peut être nécessaire d’ajuster le point final de la coupe naphta à 150, 175 ou 200°C.
L’étape e) permet en particulier d’éliminer les gaz dissous dans l’effluent liquide hydrotraité, comme par exemple de l’ammoniac, de l’hydrogène sulfuré et des hydrocarbures légers ayant 1 à 4 atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation, l’étape e) peut être opérée dans une section comprenant avantageusement au moins une colonne de stripage équipée d’un circuit de reflux comprenant un ballon de reflux. Ladite colonne de stripage est alimentée par l’effluent liquide hydrotraité issu de l’étape d) et par un flux de vapeur d’eau. L’effluent liquide hydrotraité issu de l’étape d) peut être éventuellement réchauffé avant l’entrée dans la colonne de stripage. Ainsi, les composés les plus légers sont entrainés en tête de colonne et dans le circuit de reflux comprenant un ballon de reflux dans lequel s’opère une séparation gaz/liquide. La phase gazeuse qui comprend les hydrocarbures légers, est soutirée du ballon de reflux, en un flux gazeux. La coupe naphta est avantageusement soutirée du ballon de reflux, en flux liquide. La coupe distillats moyens est avantageusement soutirée en fond de colonne de stripage.
Selon un autre mode de réalisation, l’étape e) peut être opérée dans une section comprenant un ou plusieurs ballon(s) séparateur(s). On utilisera avantageusement au moins un ballon séparateur dit basse pression à basse température afin d’éliminer les gaz dissous dans l’effluent liquide hydrotraité.
Selon d’autres modes de réalisation, l’étape e) de fractionnement peut mettre en œuvre une colonne de stripage ou un séparateur ballon suivie d’une colonne de distillation ou uniquement une colonne de distillation.
Selon un mode préféré, la coupe naphta, tout ou partie, est envoyée vers une unité de vapocraquage, tandis que la coupe distillats moyens est envoyée dans une étape f) d’hydrocraquage et/ou envoyée vers une unité de stockage carburant.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle e) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C), et une coupe distillats moyens (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur à 385°C), et une coupe hydrocarbonée lourde (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C). La coupe naphta peut être envoyée, en tout ou partie, vers une unité de vapocraquage et/ou vers l’unité de stockage naphta issu de charges pétrolières conventionnelles, elle peut encore être recyclée; la coupe distillat moyens peut également être, en tout ou partie, soit envoyée vers une unité de vapocraquage, soit vers une unité de stockage diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit vers l’étape d’hydrocraquage f) lorsqu’elle est présente, soit encore être recyclée ; la coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle e) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C), et une coupe kérosène (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur ou égale à 280°C), une coupe diesel (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 280°C et inférieur à 385°C) et une coupe hydrocarbonée lourde (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C). La coupe naphta, la coupe kérosène et/ou la coupe diesel peut (peuvent) être, en tout ou partie, soit envoyée(s) vers une unité de vapocraquage, soit respectivement vers un pool naphta, kérosène ou diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit être recyclées. Les coupes diesel et/ou kérosène peuvent aussi être envoyées dans l’étape f) d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente. La coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape f) d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier la coupe naphta issue de l’étape e) est fractionnée en une coupe naphta lourde (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition entre 80 et 175°C) et une coupe naphta légère (comprenant généralement des composés ayant un point d’ébullition inférieure à 80°C), au moins une partie de ladite coupe naphta lourde étant envoyée vers un complexe aromatique comportant au moins une étape de reformage du naphta en vue de produire des composés aromatiques. Selon ce mode de réalisation, au moins une partie de la coupe naphta légère est envoyée dans l’étape g) de vapocraquage décrite ci-dessous.
Le ou les effluents gazeux issu(s) de l’étape e) de fractionnement peut (peuvent) faire l’objet de purification(s) et de séparation(s) complémentaire(s) en vue de récupérer au moins des hydrocarbures légers, notamment de l’éthane, du propane et du butane, qui peuvent avantageusement être envoyés séparément ou en mélange dans un ou des fours de l’étape g) de vapocraquage de manière à accroitre le rendement global en oléfines.