INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La deuxième portion latérale de premier côté 231a s’étend suivant la deuxième direction latérale Y2 depuis la deuxième frontière de premier côté 230a jusqu’à un deuxième bord externe de premier côté 236a situé au-delà du deuxième bord principal de premier côté 215a. La deuxième portion latérale de premier côté 231a s’étend suivant la deuxième direction d’élévation Z2 depuis un deuxième bord supérieur de premier côté 233a jusqu’à un deuxième bord inférieur de premier côté 234a. Le deuxième bord supérieur de premier côté 233a s’étend suivant la deuxième direction transversale Y2 dans le prolongement du deuxième bord central supérieur 213. Le deuxième bord central inférieur 224 est situé entre le deuxième bord central supérieur 223 et le deuxième bord inférieur de premier côté 234a, autrement dit la deuxième portion latérale de premier côté 231a descend plus bas que la deuxième portion centrale 221. En outre, suivant la deuxième direction d’élévation Z2, le deuxième bord principal supérieur 213 est situé entre le deuxième bord central inférieur 224 et le deuxième bord inférieur de premier côté 234a, autrement dit la deuxième portion latérale de premier côté 231a présente un deuxième bord interne de premier côté 235a s’étendant en regard du deuxième bord principal de premier côté 215a. De préférence, l’espacement entre le deuxième bord interne de premier côté 235a et le deuxième bord principal de premier côté 215a est compris entre 5 millimètres et 5 centimètres. Dans le mode de réalisation illustré, le deuxième bord inférieur de premier côté 234a est sensiblement au même niveau suivant la deuxième direction d’élévation Z2 que le deuxième bord principal inférieur 214. Autrement dit, le deuxième bord interne de premier côté 235a s’étend en regard du deuxième bord principal de premier côté 215a tout le long du deuxième bord principal de premier côté 215a.
Le deuxième système de suspension 250 présente un deuxième plan de symétrie P2 s’étendant perpendiculairement à la deuxième direction transversale Y2. En particulier, le deuxième support principal 210, le deuxième support annexe et la deuxième âme structurelle 240 sont symétriques par rapport au deuxième plan de symétrie P2.
La deuxième portion latérale de deuxième côté 231b s’étend suivant la deuxième direction latérale Y2 depuis la deuxième frontière de deuxième côté 230b jusqu’à un deuxième bord externe de deuxième côté 236b situé au-delà du deuxième bord principal de deuxième côté 215b. La deuxième portion latérale de deuxième côté 231b s’étend suivant la deuxième direction d’élévation Z2 depuis un deuxième bord supérieur de deuxième côté 233b jusqu’à un deuxième bord inférieur de deuxième côté 234b. Le deuxième bord supérieur de deuxième côté 233b s’étend suivant la deuxième direction transversale Y2 dans le prolongement du deuxième bord central supérieur 213. Le deuxième bord central inférieur 224 est situé entre le deuxième bord central supérieur 223 et le deuxième bord inférieur de deuxième côté 234b, autrement dit la deuxième portion latérale de deuxième côté 231b descend plus bas que la deuxième portion centrale 221. En outre, suivant la deuxième direction d’élévation Z2, le deuxième bord principal supérieur 213 est situé entre le deuxième bord central inférieur 224 et le deuxième bord inférieur de deuxième côté 234b, autrement dit la deuxième portion latérale de deuxième côté 231b présente un deuxième bord interne de deuxième côté 235b s’étendant en regard du deuxième bord principal de deuxième côté 215b. De préférence, l’espacement entre le deuxième bord interne de deuxième côté 235b et le deuxième bord principal de deuxième côté 215b est compris entre 5 millimètres et 5 centimètres. Dans le mode de réalisation illustré, le deuxième bord inférieur de deuxième côté 234a est sensiblement au même niveau suivant la deuxième direction d’élévation Z2 que le deuxième bord principal inférieur 214. Autrement dit, le deuxième bord interne de deuxième côté 235b s’étend en regard du deuxième bord principal de deuxième côté 215b tout le long du deuxième bord principal de deuxième côté 215b.
Le deuxième support annexe 220 s’étend suivant la deuxième direction d’élévation Z2 sur une deuxième hauteur H2 entre le deuxième bord central supérieur 223 et un deuxième bord annexe inférieur défini par le deuxième bord inférieur de premier côté 234a et le deuxième bord inférieur de deuxième côté 234b.
Tel qu’illustré en particulier aux figures 8 et 9, les deuxièmes éléments principaux d’emboitage élastique 217 sont disposés sur la deuxième face principale arrière 219 le long du deuxième bord principal de premier côté 215a et du deuxième bord principal de deuxième côté 215b. Les deuxièmes éléments centraux d’emboitage élastique 227 sont disposés sur la deuxième face annexe avant 228, dans la deuxième portion centrale 221, à proximité de la deuxième frontière de premier côté 230a et de la deuxième frontière de deuxième côté 230b. Les deuxièmes éléments latéraux d’emboitage élastique 237 sont disposés sur la deuxième face annexe arrière 229.
La deuxième plaque principale 212 présente une deuxième échancrure de premier côté 211a, le deuxième bord de premier côté 215a formant un creux suivant la deuxième direction transversale Y2 et une deuxième échancrure de deuxième côté 211b, le deuxième bord de deuxième côté 215b formant un creux suivant la deuxième direction transversale Y2. La deuxième portion latérale de premier côté 231a présente une deuxième aile de premier côté 232a faisant saillie vers la deuxième plaque principale 212 suivant la deuxième direction transversale Y2 et s’insérant dans la deuxième échancrure de premier côté 211a. La deuxième aile de premier côté 232a porte l’un des deuxièmes éléments latéraux d’emboitage élastique 237. La deuxième portion latérale de deuxième côté 231b présente une deuxième aile de deuxième côté 232b faisant saillie vers la deuxième plaque principale 212 suivant la deuxième direction transversale Y2 et s’insérant dans la deuxième échancrure de deuxième côté 211b. La deuxième portion latérale de deuxième côté 231b porte l’un des deuxièmes éléments latéraux d’emboitage élastique 237.
Le deuxième support principal 210, le deuxième support annexe 220 et le deuxième support secondaire 280 sont de préférence en matériau plastique.
La illustre une vue partielle analogue à celle de la montrant une cavité transversale C’t définie conjointement par les parois 18b’ et 22b’ en regard de deux projections adjacentes de deux parties de moule. L’orientation de la cavité transversale C’t dans le moule et éventuellement sa cambrure (cambrure du futur aubage donnée par les courbures respectives des deux parois 18b’ et 22b’) sont différentes de celles de la .
On définit ainsi sur la l’angle β1i formé entre la direction X correspondant à la direction longitudinale des futurs longerons de la grille et la tangente T au profil d’intrados de l’aubage au point du profil où cette tangente forme un angle minimal avec l’axe longitudinal X (en dehors du rayon du bord d’attaque de l’aubage). Cet angle caractérise notamment l’orientation de la cavité transversale C’t dans le moule et son caractère démoulable par rapport à l’axe de démoulage D. En d’autres termes, le point du profil d’intrados de l’aubage où la tangente T est définie correspond au point d’inflexion de la courbe formée par l’intrados, c’est-à-dire à l’endroit où le sens de courbure du profil intrados s’inverse.
La prise en compte de cet angle β1i permet de constater que pour des angles β1i supérieurs ou égaux à 90° ( ), l’aubage issu de la cavité Ct peut être démoulé avec un moule en deux parties suivant l’axe de démoulage D (Z). Au contraire, pour des angles inférieurs à 90° ( ), l’aubage issu de la cavité C’t ne peut pas être démoulé avec un moule en deux parties suivant l’axe de démoulage D (Z), en raison de la zone de contre-dépouille Zcd visible sur la et qui correspond à la zone de l’intrados de l’aubage où la courbure est la plus prononcée. Pour fabriquer un tel aubage à partir de la cavité transversale C’t il est donc nécessaire d’utiliser plus de deux moules.
Les inventeurs ont toutefois trouvé une méthode permettant de démouler un aubage avec un angle β1i inférieur à 90° en utilisant un moule comprenant uniquement deux parties (outillage simplifié), notamment pour réaliser les surfaces aérodynamiques de la grille. Pour ce faire, les inventeurs ont prévu d’incliner dans le moule l’ensemble des cavités transversales et longitudinales définies conjointement par les éléments de relief de chaque partie de moule (pluralité de projections espacées les unes des autres dans un plan XY suivant un quadrillage) emboités les uns avec les autres, de manière à pouvoir démouler les cavités transversales de la grille suivant l’axe de démoulage D en s’affranchissant des zones de contre-dépouille Zcd telles qu’illustrées sur la . L’inclinaison globale de la surface de base/d’appui et de la pluralité de projections associées à la surface de base/d’appui de chaque partie de moule est choisie avec un angle aigu α qui est positif et strictement compris entre 0 et 90° par rapport à l’axe de démoulage (déplacement) D entre les deux parties de moule contenu dans le plan XZ ( , direction d’inclinaison I). Sur les figures 1, 3 et 4A-B, la surface de base/d’appui et la pluralité de projections associées à la surface /d’appui de chaque partie de moule sont globalement perpendiculaires à l’axe de démoulage (déplacement) D entre les deux parties de moule. L’angle d’inclinaison α est généralement inférieur ou égal à l’angle β1i défini plus haut (sur les figures, l’angle α est généralement représenté comme étant égal à l’angle β1i mais ce n’est qu’une possibilité) de manière à éliminer toute contredépouille de la pièce par rapport à l’élément d’outillage 14 (moule) et les projections 22 entre les aubages.
La est une représentation schématique d’un moule en deux parties M1 et M2 selon un mode de réalisation de l’invention qui comporte les mêmes caractéristiques que celles des figures 1 à 3 à l’exception du fait que les éléments de relief de chaque partie de moule sont globalement inclinés suivant l'angle d'inclinaison α (direction d’inclinaison I) par rapport à l'axe de déplacement D (90°-α par rapport à l'axe X).
Comme représenté sur la qui illustre une zone agrandie des deux parties M1 et M2 du moule de la emboîtées l’une dans l’autre, les projections 18’’ et 22’’ s’étendant respectivement à partir des surfaces de base/d’appui 16’’, 20’’ des deux parties de moule sont insérées les unes entre les autres et ont chacune deux faces opposées, à savoir une face rectiligne 18a’’, 22a’’ et une face incurvée 18b’’, 22b’’, convexe ou concave selon la partie de moule, qui se rejoignent à un sommet 22c’’, 18c’’ de la projection concernée. Ainsi, lorsqu'une projection A de la partie de moule M2 est insérée entre deux projections B et C de l'autre partie de moule M1, la face incurvée 22b’’ de la projection A est en regard et éloignée de la face incurvée 18b’’ de la projection B et la face rectiligne 22a’’ de la projection A est en contact avec la face rectiligne 18a’’ de la projection C. La face incurvée 22b’’ de la projection A est convexe tandis que la face incurvée 18b’’ de la projection B est concave de manière à définir conjointement entre les deux faces une cavité transversale C’’t destinée à former un aubage. La face convexe 22b’’ de la projection A s'étend depuis un bord ba (correspondant au bord d’attaque BA du futur aubage) rejoignant la surface de base 22d’’ jusqu'au sommet 22c’’ de la projection. La face convexe 22b’’ est destinée à former un profil intrados de l’aubage. Le bord ba a une forme convexe, par exemple arrondie qui se présente sous la forme d’un évidement ou décroché creusé dans la surface de base/d’appui 22d’’. La tangente T au profil intrados de la face convexe 22b’’ (cette tangente T est définie, suivant une vue en projection dans un plan défini par la première direction longitudinale X et par la troisième direction Z, en un point de la face convexe 22b’’ qui correspond à un point d’inflexion de la courbe que forme cette face) forme avec la direction d'inclinaison globale I de la surface de base/d’appui et de la pluralité de projection associées de chaque partie de moule (notamment de la partie de moule M2 dont fait partie la projection A) un angle β1i qui est par exemple compris entre 40 et 90°. Dans l’exemple représenté, l’angle α est égal à l’angle β1i bien qu’il soit en général inférieur et par exemple égal à 45°.
Pour pouvoir démouler la pièce de la partie M1 et pouvoir démouler les parties de moule M1 et M2 l’une de l’autre, chaque face 18a’’, 22a’’ ( ) forme généralement avec l’axe de démoulage D un angle aigu positif orienté en sens contraire par rapport à l’orientation donnée aux éléments de relief des moules pour adopter l’angle d’inclinaison α (direction d’inclinaison I).
Pour assurer le démoulage avec l’outillage en deux parties il convient également d’avoir un pas ‘p’ suffisant entre deux aubages consécutifs ( ). Le pas et la pente de fermeture (faces 18a’’, 22a’’ des projections en contact des deux parties de moule)) sont choisies conjointement avec la valeur de l’angle d’inclinaison α (0< α <90°) afin d’obtenir une grille dont le nombre d’aubages est adapté pour procurer des performances aérodynamiques satisfaisantes (efficacité aérodynamique). Un pas inter-aubages trop élevé avec un angle d’inclinaison α trop faible peut en effet conduire à un nombre d’aubages restreint et donc à des performances aérodynamiques réduites.
La distance suivant la direction d’inclinaison I entre deux aubages consécutifs (pas inter-aubages) est par exemple choisie de manière à ménager une zone d’appui entre les deux parties de moule, dans une région destinée à être située en extrados d’aubage d’au moins 1 mm, préférentiellement d’au moins 2 mm, et dans une région destinée à être située en intrados d’aubage, la distance est d’au moins 1 mm, préférentiellement d’au moins 2 mm. La zone d’appui concernée (dans le moule) pour l’extrados d’aubage est celle où les deux surfaces d’appui 18c’’ et 22d’’ de la sont en contact l’une avec l’autre. La zone d’appui concernée (dans le moule) pour l’intrados d’aubage est celle où les deux surfaces d’appui 18d’’ et 22c’’ de la sont en contact l’une avec l’autre.
L’inclinaison globale des éléments de relief de chaque partie de moule M1, M2 par rapport à l’axe de démoulage D se traduit par le fait que, dans le plan XZ, les éléments de relief ou projections successifs des deux parties de moule (ex : B, A et C sur la ) sont tous situés à des positions axiales différentes suivant l’axe Z (prises également suivant l'axe de déplacement D). Ainsi, la projection B est située à une position plus élevée que la projection A qui, elle-même, est située à une position plus élevée que la projection C et ainsi de suite en partant d’un des deux côtés opposés du moule suivant un plan XZ et qui est à la position axiale (Z) la plus grande et en allant jusqu’au côté opposé qui est à la position axiale (Z) la plus petite.
Comme représenté sur la , la surface de base (formée par la succession des portées 18d’’ et 22d’’) et le sommet 18c’’ et 22c’’ de chacune des projections de chaque partie de moule sont également localement inclinés dans le moule suivant l'angle d'inclinaison α par rapport à l'axe de déplacement D. Selon une possibilité non représentée sur les figures, le moule peut comporter, en plus des deux parties de moule (M1 et M2 sur les figures 5 et 6) configurées pour former les surfaces aérodynamiques de la grille d’inverseur de poussée, un chariot mobile utilisé pour démouler une autre partie de la grille.
La est une représentation schématique d’un moule en deux parties M’1 et M’2 selon un autre mode de réalisation de l’invention dans lequel les projections 18’’’ et 22’’’ des deux parties de moule sont insérées les unes entre les autres comme sur les figures 5 et 6 et, en particulier, une projection A’ de la partie de moule M’2 est insérée entre deux projections B’ et C’ de l'autre partie de moule M’1. La surface de base/d’appui 16’’’, 20’’’ (formée par la succession des portées 18d’’’ et 22d’’’) et le sommet 18c’’’ et 22c’’’ de chacune des projections de chaque partie de moule s'étendent localement perpendiculairement à l'axe de déplacement D (au lieu d’être inclinés suivant l'angle d'inclinaison α par rapport à l'axe de déplacement D comme sur la ) et s’étendent globalement à la manière d'un escalier suivant l'angle d'inclinaison α par rapport à l'axe de déplacement D. La pluralité de projections associées de chaque partie de moule est inclinée suivant l'angle d'inclinaison α.
Toutefois, l'inclinaison globale de la pluralité de projections associées de chaque partie de moule suivant l'angle d'inclinaison α par rapport à l'axe de déplacement D est identique à celle de la . En d’autres termes, la seule différence entre les configurations des moules des figures 6 et 7 réside dans l’orientation des portions ou portées des surfaces de base/d’appui 18d’’’ et 22d’’’ et des sommets 18c’’’ et 22c’’’ des projections qui, sur la , sont horizontales et ne sont donc pas inclinés comme le reste des parties de moule.
De manière générale, en utilisant un outillage simple en deux parties les coûts de fabrication d’une grille d’inverseur de poussée de réacteur d’aéronef sont réduits.
De manière générale, le procédé décrit plus haut permet de mouler de façon simple des pièces malgré la présence de contredépouilles. Par ailleurs, notamment dans le cas d’une grille d’inverseur de poussée dont l’angle d’attaque des aubages est aigu avec la direction longitudinale X ( ) sans aucune altération de surface, ce qui contribue à de bonnes performances aérodynamiques.
Maintenant les étapes pour passer de la configuration dépliée de la plaque 7 à la configuration pliée seront décrites pour le mode de réalisation des figures 6 et 7.
Comme illustré sur la , dans un premier temps la plaque 7 est pliée simultanément au niveau des prédécoupes 15 séparant des autres zones 20 les zones 20 de deux rangées 22, 22’ différentes qui sont directement reliées entre elles. Comme indiqué, sur l’exemple des figures 6 et 7, les zones 20-3 et 20-4 correspondent aux seules zones des deux rangées 22, 22’ différentes qui sont directement reliées entre elles. Aussi, sur l’exemple des figures 6 et 7, la plaque 7 est pliée simultanément au niveau des prédécoupes 15 séparant les zones 20-2 et 20-3 et les zones 20-4 et 20-5. Dans ce qui suit, le pliage simultané de la plaque 7 au niveau des prédécoupes 15 séparant les zones 20-2 et 20-3 et les zones 20-4 et 20-5 est appelé « premier pliage ».
Le premier pliage est réalisé de manière que la face de la plaque 7 ne comportant pas une prédécoupe 15 donnée soit mise en compression au niveau de la jonction entre les deux zones 20 entre lesquelles est agencée la prédécoupe 15 donnée. Comme indiqué, sur les figures 6 et 7 chaque prédécoupe 15 est disposée sur la face inférieure 9 de la plaque 7. Aussi, après le premier pliage de la plaque 7, la face supérieure 8-2 de la zone 20-2 et la face supérieure 8-3 de la zone 20-3 d’une part, et la face supérieure 8-4 de la zone 20-4 et la face supérieure 8-5 de la zone 20-4 d’autre part, sont mises au contact l’une de l’autre.
Ensuite, un autre pliage de la plaque 7, dit deuxième pliage, est réalisé au niveau des prédécoupes 15 séparant les zones 20-1 et 20-2, et les zones 20-6 et 20-5. Le deuxième pliage est aussi réalisé de manière que la face de la plaque 7 ne comportant pas de prédécoupe 15 soit mise en compression au niveau de la jonction entre les deux zones 20 que la prédécoupe 15 délimite.
Comme les zones 20-3 et 20-4 ont été superposées aux zones 20-2 et 20-5 respectivement lors du premier pliage, la face supérieure 8-1 de la zone 20-1 et la face inférieure 9-3 de la zone 20-3 d’une part, et la face supérieure 8-6 de la zone 20-6 et la face inférieure 9-4 de la zone 20-4 d’autre part, sont mises au contact l’une de l’autre après le deuxième pliage. Toutes les zones 20 appartenant à la même rangée 22, 22’ sont ainsi empilées.
Afin d’empiler les zones 20 des deux rangées 22, 22’ de la plaque 7, un autre pliage, dit troisième pliage, de la plaque 7 est réalisé au niveau de la prédécoupe 15 séparant les zones 20-3 et 20-4 appartenant respectivement à la rangée 22 et à la rangée 22’. Le troisième pliage de la plaque 7 est aussi réalisé de manière que la face de la plaque 7 ne comportant pas la prédécoupe 15 entre les deux zones 20-3, 20-4 soit mise en compression au niveau de cette prédécoupe 15. Aussi, après le troisième pliage de la plaque 7, la face inférieure 9-2 de la zone 20-2 et la face inférieure 9-5 de la zone 20-5 sont mises au contact l’une de l’autre.
La configuration pliée de la plaque 7, avec toutes les zones 20 superposées selon la direction d’empilement E et les trous 12 étant concentriques entre eux, est ainsi obtenue.
Dans ce deuxième mode de réalisation, l’ordre d’empilement des zones 20 de la plaque 7 selon la direction d’empilement E après l’application des étapes décrites ci-avant est donc le suivant: zone 20-1, zone 20-3, zone 20-2, zone 20-5, zone 20-4, zone 20-6.
Comme indiqué précédemment, la configuration pliée peut être maintenue par la coopération de chaque rabat 18 avec les encoches ou rainures 19 respectives.
L’application des étapes décrites ci-avant pour le passage de la configuration dépliée à la configuration pliée de la plaque 7 selon le deuxième mode de réalisation de l’invention permet d’arriver à la configuration pliée à partir des découpes 15 réalisées sur une seule face 8, 9 de la plaque 7 tout en garantissant que la face 8, 9 dépourvue de prédécoupes 15 est uniquement soumise à des forces de compression. La fabrication de l’élément de protection 6 est ainsi facilitée et la résistance mécanique de cet élément 6 améliorée.
De manière avantageuse, dans la configuration pliée, la zone 20 dépourvue de trous est disposée à l’une des extrémités de l’élément de protection 6 plié. Si l’élément de protection 6 comporte plusieurs zones 20 dépourvues de trous, ces zones 20 sans trous sont disposées directement les unes après les autres à l’une des extrémités de l’élément de protection 6 plié. Ceci permet d’assurer que le logement 13 est fermé uniquement à l’une de ses extrémités, permettant ainsi d’augmenter la profondeur du logement 13 selon la direction d’empilement E.
Comme déjà indiqué, dans la configuration pliée de l’élément de protection 6, l’une des extrémités 3, 4 du chauffe-eau 1 peut être reçue, par exemple de manière ajustée, à l’intérieur du logement 13. L’extrémité 3, 4 est ainsi protégée face aux éventuels chocs qui se produisent lors du transport du chauffe-eau 1.
Par ailleurs le passage de la configuration dépliée à la configuration pliée de la plaque 7 selon le mode de réalisation des figures 6 et 7 est très rapide. En particulier, les étapes décrites ci-avant peuvent être mises en œuvre dans un temps inférieur à 20 secondes, voire inférieur à 15 secondes. Comme pour le premier mode de réalisation, il est aussi possible de passer de la configuration dépliée à la configuration pliée dans ce deuxième mode de réalisation en 10 secondes. Ceci permet de faire ce passage entre les configurations dépliée et pliée en même temps que le chauffe-eau 1 est emballé. Il n’y a donc pas besoin de stocker les éléments de protection 6 dans la configuration pliée, ce qui permet de réduire l’espace de stockage des éléments de protection 6.
La montre un élément de protection 6 du chauffe-eau 1 selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Sur cette figure, les composants égaux ou similaires aux composants de l’élément de protection 6 des figures 6 et 7 portent les mêmes références que sur ces figures 6 et 7. A des fins de concision, de tels composants ne seront pas décrits de nouveau dans ce qui suit. Uniquement les différences entre ce troisième mode de réalisation et le deuxième mode de réalisation seront décrites en détails ci-après, toutes les autres caractéristiques du deuxième mode de réalisation étant applicables à ce deuxième mode de réalisation.