INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un second exemple, au lieu des lames semi-réfléchissantes LR1, LR1’ parallèles, le guide SG1 comprend un réseau de microstructures ou de micro-prismes qui assure la même fonction d’extraction de la lumière.
Selon un troisième exemple illustré dans la , au lieu des lames semi-réfléchissantes LR1, LR1’ parallèles, le guide SG1 comprend un réseau de diffraction RD qui diffracte une partie de la lumière vers l’extérieur du guide SG1 dans la direction souhaitée. Ce réseau de diffraction RD est situé sur une des deux faces FP1, FP1’ du guide SG1 ou l’intérieur même du guide SG1.
Afin d’étendre la pupille du premier oculaire OC1 dans deux directions de l’espace, le guide d’onde PE1 de l’invention comprend par exemple deux guides de lumière élémentaires SG1, SG2 couplés comme illustré dans la . Le guide de lumière élémentaires SG2 comprend deux faces planes et parallèles (seule une face FPA est visible dans la ) qui sont sensiblement perpendiculaires aux faces FP1, FP1’ du guide SG1. Ainsi, le guide d’onde PE est adapté pour étendre la pupille dans deux dimensions.
Dans la suite du document, on appelle « moyen d’extraction » l’élément des guides élémentaires SG1, SG2 adaptés pour extraire la lumière se réfléchissant par réflexion totale interne sur les faces parallèles des guides élémentaires SG1, SG2.
De manière préférentielle, comme illustré dans la figure 3F, ces deux directions sont les directions et sont normales l’une à l’autre et sont normales à l’axe de visée . Cela permet une superposition plus conforme de la première image sur le paysage extérieur. Dans l’exemple de la figure 3F, les croix cerclées indiquent que la lumière se propage dans un plan perpendiculaire à celui de la feuille, selon une direction parallèle à l’axe .
Grâce à l’utilisation d’un guide de lumière à expansion de pupille PE1 réalisant une fonction de superposition de la première image et du paysage extérieur, la lunette 10 de l’invention présente un encombrement réduit comparativement aux lunettes de l’art antérieur.
En effet, le guide d’onde PE1 de l’invention possède une structure et un agencement tel que son encombrement selon l’axe de visée est nettement inférieur à celui des dispositifs optiques de combinaison habituellement utilisés dans les lunettes de l’art antérieur. Cet encombrement est permis principalement en sélectionnant de manière appropriée les dimensions des faces planes et parallèles du guide d’onde PE1 sur lesquelles les faisceaux F1 se réfléchissent afin de se propager dans le guide de lumière (par exemple les faces FP1, FP1’ du guide SG1 de la figure 3C) et/ou les distances séparant ces faces. Comme évoqué précédemment, les dispositifs optiques de combinaison utilisés dans les lunettes de l’art antérieur présentent un encombrement selon l’axe typiquement supérieure à 4 cm. A l’inverse, le guide d’onde PE1 de l’invention possède une structure et un agencement tel que son encombrement selon l’axe de visée est inférieur à 2 cm préférentiellement inférieur à 1 cm. En effet, par de nombreuses expériences, les inventeurs ont identifié que l’effet tunnel provoqué par un élément optique de combinaison devient notablement moins gênant lorsque celui-ci présente un encombrement selon l’axe de visée inférieur à 2 cm. En prenant en compte les différents éléments de protection du guide de lumière En outre, le dispositif de visualisation DV est la partie la plus fragile de la lunette et il faut la protéger via une armature (par exemple la structure métallique SM de la figure 3A). Grâce à un guide d’onde PE1 fin, l’armature de protection peut également être plus fine, ce qui permet une réduction de la masse globale de la lunette de l’invention. L’encombrement est ici mesuré en tenant compte des éléments de protection du guide d’onde PE1.
De par sa fonction de superposition de la première image et du paysage extérieur, le guide d’onde PE1 est conçu au moins partiellement avec des éléments transparents dans le visible (typiquement les faces planes et parallèles) Par « transparent », on entend ici que le guide d’onde PE présente une transmission dans le visible supérieure à 90%.
Dans une mise en œuvre préférée de l’invention, le guide d’onde PE présente une dimension verticale (selon la direction ) de 24 mm et une dimension horizontale (selon la direction ) de 30 mm. Le champ de vue est compris entre10° et 16° pour l’axe vertical et horizontale. Il est préférentiellement de 14° selon l’axe horizontal et de 10° selon l’axe vertical. En outre, le coefficient de transmission pour le micro-afficheur MA1 est de 3% et le coefficient de transmission pour le paysage extérieur est de 90%.
De manière préférentielle, le premier micro-afficheur émet un rayonnement dans une première gamme spectrale ayant une étendue spectrale inférieure ou égale à 20 nm. Il est alors plus aisé de concevoir et de fabriquer un premier guide PE1 présentant une transmission élevée dans le visible pour le rayon issu du paysage extérieur et une transmission élevée pour les faisceaux F1 issus du premier micro-afficheur.
De manière préférentielle, le premier guide de lumière à expansion de pupille est disposé de manière à être sensiblement perpendiculaire à l’axe pour minimiser l’encombrement de la lunette.
R12. Transfert des parts au dispositif par l'orchestrateur
{S1}kB1||{S2}kB2||….||{Si}kBi||…||{Sm}kBm → HW’
L'orchestrateur ORC1 envoie au dispositif HW’ toutes les parts Si reçues des serveurs BCKi sous forme chiffrée au moyen des clés kBi.
R13. Déchiffrement des parts par le dispositif et restauration de la graine
{Si} -1 kBi
S = SS -1 (S1, S2,…Si…Sm)
(ou S = SS -1 (S1, S2,…Si…Sn))
Après avoir déchiffré chaque part de rang i au moyen de la clé kBi correspondante, le dispositif HW’ restaure la graine à partir des parts reçues, ou d’une partie de celles-ci si leur nombre est supérieur à n.
Dans une variante R13’ de l’étape R13 correspondant à la variante B9’ de l’étape B9 décrite plus haut, la graine S que le dispositif HW’ a restauré est la graine originale chiffrée avec la clé de chiffrement de graine Kseed. Une étape supplémentaire de déchiffrement au moyen de la clé Kseed doit donc être prévue pour restaurer la graine, au moyen de la fonction de déchiffrement Fseed -1 correspondant à la fonction inverse de la fonction Fseed :
S = Fseed -1 (S) Kseed
Dans une variante R13’’ de l’étape R13 correspondant à la variante B9’’ de l’étape B9, chaque part Si que le dispositif HW’ a déchiffrée a été originellement chiffrée avec la clé de chiffrement de graine Kseed. Chaque part Si doit donc être déchiffrée au moyen de la clé Kseed après avoir été déchiffrée au moyen de la clé de session kBi, avant de reconstituer la graine, soit :
{Fseed -1 (Si) Kseed } -1 kBi
Dans le mode de réalisation décrit plus haut dans lequel la clé de chiffrement de graine est dérivée d’un secret connu de l’utilisateur, les étapes R13’ et R13’’ incluent une étape de génération de la clé de chiffrement de graine à partir du secret de l’utilisateur. Cette génération peut éventuellement faire intervenir une clé de chiffrement stockée dans le portefeuille matériel.
La boîte d’engrenages épicycloïdale 30 est montré à titre d'exemple de façon plus détaillée sur la . Chacun parmi l'engrenage solaire 28, les engrenages satellites 32 et la couronne dentée 38 comprend des dents autour de sa périphérie pour s'engrener avec les autres engrenages. Cependant, pour la clarté, seules des parties données à titre d'exemple des dents sont illustrées sur la . Il y a quatre engrenages satellites 32 illustrés, bien qu'il sera apparent au lecteur spécialiste que plus ou moins d'engrenages satellites 32 puissent être fournis dans le champ d'application de l'invention revendiquée. Des applications pratiques d'une boîte d’engrenages épicycloïdale planétaire 30 comprennent généralement au moins trois engrenages satellites 32.
La boîte d’engrenages épicycloïdale 30 illustrée à titre d'exemple sur les Figures 2 et 3 est du type planétaire, en ce que le porte-satellites 34 est couplé à un arbre de sortie par l'intermédiaire de liaisons 36, avec la couronne dentée 38 fixe. Cependant, n'importe quel autre type approprié de boîte d’engrenages épicycloïdale 30 peut être utilisé. À titre d'exemple supplémentaire, la boîte d’engrenages épicycloïdale 30 peut être un agencement en étoile, dans lequel le porte-satellites 34 est maintenu fixe, avec la couronne (ou anneau) dentée 38 autorisée à tourner. Dans un tel agencement, la soufflante 23 est entraînée par la couronne dentée 38. À titre d'autre exemple alternatif, la boîte d’engrenages 30 peut être une boîte d’engrenages différentielle dans laquelle la couronne dentée 38 et le porte-satellites 34 sont l'un et l'autre autorisés à tourner.
On aura à l'esprit que l'agencement montré sur les Figures 2 et 3 est à titre d'exemple uniquement, et que diverses alternatives sont dans le champ d'application de la présente description. Strictement à titre d'exemple, n'importe quel agencement approprié peut être utilisé pour positionner la boîte d’engrenages 30 dans le moteur 10 et/ou pour relier la boîte d’engrenages 30 au moteur 10. À titre d'exemple supplémentaire, les connexions (telles que les liaisons 36, 40 sur l'exemple de la ) entre la boîte d’engrenages 30 et d'autres parties du moteur 10 (telles que l'arbre d'entrée 26, l'arbre de sortie et la structure fixe 24) peuvent avoir n'importe quel degré souhaité de rigidité ou de flexibilité. À titre d'exemple supplémentaire, n'importe quel agencement approprié des paliers entre des parties rotatives et stationnaires du moteur (par exemple entre les arbres d'entrée et de sortie depuis la boîte d’engrenages et les structures fixes, telles que le carter de boîte d’engrenages) peut être utilisé, et la description n'est pas limitée à l'agencement donné à titre d'exemple de la . Par exemple, lorsque la boîte d’engrenages 30 a un agencement en étoile (décrit ci-dessus), l'homme du métier comprendrait aisément que l'agencement des liaisons de sortie et de support et des emplacements de palier serait typiquement différent de celui montré à titre d'exemple sur la .
Ainsi, la présente description s'étend à un moteur à turbine à gaz ayant n'importe quel agencement de styles de boîte d’engrenages (par exemple en étoile ou planétaire), de structures de support, d'agencement d'arbres d'entrée et de sortie, et d'emplacements de palier.
– la est une vue de dessous du support d’actionneur de la , les connecteurs coupe-circuit étant en position activée ;
– la , la , la , et la illustrent un procédé de connexion ou de déconnexion d’un module accumulateur électrochimique ;
– la représente un module accumulateur électrochimique avec des éléments d’interconnexion selon un autre mode de réalisation ;
– la et la illustrent en perspective l’un des éléments d’interconnexion de la ;
– la est une vue en coupe de l’élément d’interconnexion des figures 21 et 22 ;
– la est une vue similaire à la pour un autre mode de réalisation des éléments d’interconnexion ;
– la est une vue en coupe de l’un des éléments d’interconnexion de la ;
– la est une vue similaire à la , pour une variante des éléments d’interconnexion ;
– la est une vue schématique relative à un autre mode de réalisation d’un module accumulateur électrochimique ;
– la est une vue schématique relative à un autre mode de réalisation d’un module accumulateur électrochimique.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La illustre un module accumulateur électrochimique, comportant un élément d’interconnexion selon l’invention, permettant d’interconnecter plusieurs accumulateurs au sein de ce module. Cet élément d’interconnexion comporte, dans le présent exemple, un boitier 1 muni de connecteurs coupe-circuit.
Le boitier 1 est destiné à maintenir et à connecter des accumulateurs pour former un module accumulateur électrochimique. Ces modules sont généralement associés pour constituer un pack batterie, par exemple pour un véhicule électrique ou toute autre application exigeante du point de vue des conditions de fonctionnement et de la sécurité.
Le boitier 1 comporte des parois latérales 2, une paroi inférieure ici dénommée « première paroi d’appui 4 », et une paroi supérieure ici dénommée « deuxième paroi d’appui 3 ». Sur la vue en perspective de la , la deuxième paroi d’appui 3 et les parois latérales 2 du premier plan sont représentées en transparence pour rendre visible l’intérieur du boitier 1.
Le boitier 1 comporte des logements 5 qui s’étendent entre la deuxième paroi d'appui 3 et la première paroi d'appui 4, et des accumulateurs 6 prennent place dans ces logements 5. Ces logements 5 assurent le maintien mécanique des accumulateurs 6. Les logements 5 (non représentés) peut être constitués de tout élément de maintien latéral et longitudinal des accumulateurs 6. Autant d’accumulateurs 6 que nécessaire peuvent être ainsi agrégés au sein du boitier 1, selon une architecture en série et/ou en parallèle pour atteindre la tension et la capacité souhaitées.
Du côté de la première paroi d'appui 4, le boitier 1 comporte des connecteurs coupe-circuit 7 qui permettent, pour chaque logement 5, de maintenir la connexion de l’accumulateur 6 correspondant, et de déconnecter cet accumulateur 6 en cas d’avarie. Dans tout le présent texte, par convention : – la première paroi d’appui 4 génère la connexion électrique, et porte le ou les connecteurs coupe-circuit 7 ; – la deuxième paroi d’appui 3 est la paroi située à l’opposé du connecteur coupe-circuit 7. Cette paroi peut également avoir une fonction de connexion électrique (lorsque l’accumulateur dispose d’une borne du côté de cette paroi) avec un contact électrique fixe 9.
En variante, tel que montré sur la , chacun des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 peut correspondre à un comparateur recevant sur son entrée non inverseuse le signal I ou Q . L’entrée non inverseuse de chacun des comparateurs est couplée à une tension de référence, par exemple la terre. Un avantage de cette configuration est que les comparateurs sont plus faciles à concevoir dans une technologie CMOS puisqu’elle ne nécessite pas de diode ou de circuit de rétroaction. Elle peut également permettre d’obtenir des vitesses supérieures.
En variante, tel que montré sur la , chacun des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 peut correspondre à un comparateur à bascule de Schmitt recevant sur son entrée non inverseuse le signal I ou Q . L’entrée non inverseuse de chacun des comparateurs à bascule de Schmitt est couplée à une tension de référence, par exemple la terre. Un avantage de cette configuration est que le comparateur à bascule de Schmitt améliore une immunité au bruit du circuit.
En variante, tel que montré sur la , chacun des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 peut correspondre à un comparateur réglé au temps d’horloge recevant sur son entrée non inverseuse le signal I ou Q . L’entrée non inverseuse de chacun des comparateurs réglés au temps d’horloge est couplée à une tension de référence, par exemple la terre. Le même signal d’horloge est appliqué sur l’entrée d’horloge des deux comparateurs réglés au temps d’horloge. Un avantage de cette configuration est que les comparateurs réglés au temps d’horloge sont plus rapides et ont une meilleure sensibilité que les comparateurs à temps continu. Cette architecture peut être utilisée avec un rapport de suréchantillonnage suffisamment élevé qui serait déterminé par le contenu à la plus haute fréquence.
En variante, tel que montré sur la , chacun des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 peut correspondre à un circuit transconducteur couplé à un comparateur de courant. Les signaux I et Q sont appliqués sur les entrées non inverseuses des circuits transconducteurs. L’entrée inverseuse de chacun des circuits transconducteurs est couplée à une tension de référence, par exemple la terre. Les sorties des circuits transconducteurs sont couplées aux entrées des comparateurs de courant, et les signaux I sign et Q sign sont délivrés sur les sorties des comparateurs de courant. Cette configuration est avantageusement utilisée pour les applications à haute fréquence et peut améliorer la performance pour les signaux de haute fréquence.
Les différentes mises en œuvre précédemment divulguées en lien avec les Figs. 3 à 7 peuvent être combinées de telle manière que l’un des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 est fabriqué conformément à l’une de ces mises en œuvre et que l’autre des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 est fabriqué conformément à une autre de ces mises en œuvre.
Une variante du dispositif de surveillance de spectre RF et de détection de signal 100 selon le premier mode de réalisation est décrite ci-dessous en lien avec la .
Comparativement au dispositif 100 décrit précédemment en lien avec la , le circuit de détection de signe de fréquence 120 du dispositif 100 montré sur la comprend une bascule T. Une entrée de données de la bascule T est couplée à l’une des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 (couplée à la sortie du premier circuit de détection de signe d’amplitude 114 dans l’exemple montré sur la ), et une entrée d’horloge de la bascule T est couplée à l’autre des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 (couplée à la sortie du deuxième circuit de détection de signe d’amplitude 118 dans l’exemple montré sur la ). Le circuit de détection de signe de fréquence 120 du dispositif 100 montré sur la comprend en outre un détecteur d’oscillation comprenant une entrée couplée à la sortie de la bascule T et configuré pour délivrer en sortie un signal dont la valeur dépend de l’oscillation ou non du signal délivré en sortie par la bascule T.
La montre des exemples de signaux de domaine temporel obtenus dans le dispositif de surveillance de spectre RF et de détection de signal 100 montré sur la . Les signaux montrés dans la partie gauche de la sont obtenus lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est positive, et les signaux montrés dans la partie droite de la sont obtenus lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est négative. Les signaux I , Q , I sign et Q sign sont similaires à ceux décrits précédemment en lien avec la . La valeur du signal délivré en sortie par la bascule T est inversée lorsque la valeur appliquée sur l’entrée de données est 1 au niveau du front montant d’horloge, et la valeur du signal délivré en sortie par la bascule T est préservée lorsque la valeur appliquée sur l’entrée de données est 0 au niveau du front montant d’horloge. Par conséquent, la valeur du signal délivré en sortie par la bascule T oscille à la moitié de la fréquence du signal appliqué sur l’entrée d’horloge lorsque la fréquence du signal détecté appliqué est positive et elle sera soit la constante 0 ou 1 lorsque la fréquence du signal détecté est négative. Le détecteur d’oscillation est utilisé pour générer des sorties numériques 0 et 1. Optionnellement, la sortie de bascule T oscillante peut être utilisée comme un déclencheur d’autres opérations dans le dispositif 100.
Les différentes mises en œuvre des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 décrits précédemment peuvent être appliquées pour le dispositif 100 montré sur la .
Un dispositif de surveillance de spectre RF et de détection de signal 100 selon un deuxième mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la .
Comparativement au dispositif 100 selon le premier mode de réalisation, le dispositif 100 selon le deuxième mode de réalisation comprend une première unité de filtrage comportant, dans l’exemple décrit ici, le premier filtre passe-bas 112 et un premier filtre passe-bande complexe de bande de base 140 connectés l’un à l’autre en série. La sortie du premier multiplicateur 106 est couplée à l’entrée du premier filtre passe-bas 112. La sortie du premier filtre passe-bas 112 est couplée à l’entrée du premier filtre passe-bande complexe de bande de base 140. La sortie du premier filtre passe-bande complexe de bande de base 140 est couplée à l’entrée du premier circuit de détection de signe d’amplitude 114.
Le dispositif 100 comprend également une deuxième unité de filtrage comportant, dans l’exemple décrit ici, le deuxième filtre passe-bas 116 et un deuxième filtre passe-bande complexe de bande de base 142 connectés l’un à l’autre en série. La sortie du deuxième multiplicateur 108 est couplée à l’entrée du deuxième filtre passe-bas 116. La sortie du deuxième filtre passe-bas 116 est couplée à l’entrée du deuxième filtre passe-bande complexe de bande de base 142. La sortie du deuxième filtre passe-bande complexe de bande de base 142 est couplée à l’entrée du deuxième circuit de détection de signe d’amplitude 118.
Sur la , des filtres 140, 142 sont montrés comme étant interconnectés pour illustrer que chacun des filtres 140, 142 reçoit, sur les entrées, les sorties du stade précédent, à savoir ici les sorties des premier et deuxièmes filtres passe-bas 112, 116.
Le dispositif 100 comprend en outre un compteur 122 dont une entrée est couplée à l’une des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 (couplée à la sortie du premier circuit de détection de signe d’amplitude 114 dans l’exemple montré sur la ). Le compteur 122 peut compter, pendant une période de temps prédéterminée, le nombre de front montant du signal I sign ou Q sign , et est configuré pour délivrer en sortie une fréquence moyenne du signal RF abaissé en fréquence en bande de base, obtenu par normalisation de la valeur du compteur avec la période de temps prédéterminée, qui donnera le taux de passage par zéro, donc la fréquence moyenne.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le dispositif 100 réalise, outre la fonction de détection de fréquence, une extraction de fréquence moyenne. En effet, un taux de passage par zéro d’un signal unique correspond à la fréquence centrale de ce signal. Un taux de passage par zéro de multiples signaux correspond à la moyenne de fréquences centrales de signal pondérées selon leurs niveaux de puissance. Si un fort signal hors bande se situe du même côté que la bande d’intérêt, ou dans le cas où de multiples signaux existent dans le spectre et la majeure partie de la puissance se situe du même côté du spectre que le filtre, utiliser seulement les éléments caractéristiques de détection d’énergie et de signe de fréquence permet seulement de détecter l’existence d’un signal et l’emplacement de la majeure partie de la puissance du signal existant (du côté positif ou négatif du spectre). Avec l’extraction de fréquence moyenne réalisée dans ce deuxième mode de réalisation, si la fréquence moyenne, appelée f avg , n’est pas proche de la fréquence centrale du spectre obtenu au niveau de la sortie des unités de filtrage, à savoir le filtre passe-bas 112 ou 116 dans l’exemple décrit ici, le signal détecté sera identifié correctement comme un brouilleur. Si f avg est proche de la fréquence centrale du spectre obtenu au niveau de la sortie des unités de filtrage, le signal détecté sera identifié correctement comme appartenant à la bande d’intérêt.
Les différentes mises en œuvre des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 et du circuit de détection de signe de fréquence 120 décrit précédemment peuvent être appliquées pour le dispositif 100 selon le deuxième mode de réalisation.
Selon une autre variante de ce premier mode de réalisation avantageux, le procédé peut comprendre, avant l’étape ii), une étape au cours de laquelle le taux de dopage de la couche de GaN fortement dopée n est localement diminué, par exemple par implantation d’ions hélium ou hydrogène, de manière à avoir une première partie de la couche de GaN fortement dopée n ayant une première conductivité et une deuxième partie de la couche de GaN fortement dopée ayant une deuxième conductivité, la première conductivité électrique étant supérieure d’au moins un facteur dix à la deuxième conductivité électrique, moyennant quoi :
- la deuxième partie n’est pas porosifiée lors de l’étape ii),