INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’entrée des différentes cellules mémoire est connectée en sortie du DAC 102 par une ligne 103. Ainsi, les différentes cellules mémoire sont placées en parallèle les unes des autres en sortie du DAC 102. La tension analogique Ve, délivrée par le DAC 102, est appliquée simultanément aux entrées des cellules de la pluralité de cellules mémoire, notamment des cellules 110, 120, 130 et 140.
La sortie d’une cellule mémoire est connectée directement à l’extrémité proximale d’une seule ligne de polarisation du circuit quantique 10. Ainsi, la sortie de la première cellule 110 est connectée à la ligne de polarisation 11, la sortie de la seconde cellule 120 est connectée à la ligne de polarisation 12, la sortie de la troisième cellule 130 est connectée à la troisième ligne de polarisation 13, et la quatrième cellule 140 est connectée à la ligne de polarisation 14.
Chaque cellule mémoire délivre un signal de polarisation de la ligne de polarisation associée. Ce signal de polarisation est un niveau de potentiel statique (évalué par rapport au potentiel de référence). Ainsi, la première cellule 110 délivre un signal de polarisation S1, la seconde cellule 120 délivre un signal de polarisation S2, la troisième cellule 130 délivre un signal de polarisation S3, et la quatrième cellule 140 délivre un signal de polarisation S4.
Le DAC 102 génère la tension analogique Ve à partir d’un signal numérique de pilotage Se provenant de l’électronique haut niveau 6. Le signal Se est appliqué sur la liaison d’entrée 101 du circuit 100.
Le bloc de génération de signaux de commande 104 génère les différents signaux de commande des différentes cellules mémoire à partir d’un signal d’adressage Sc provenant de l’électronique haut niveau 6. Le signal Sc est appliqué sur la liaison d’entrée 105 du circuit 100.
Pour synchroniser le DAC 102 et le bloc 104 (c’est-à-dire la génération des signaux de commande des cellules mémoire et la tension analogique Ve appliquée en entrée des cellules mémoire), ces deux composants partagent un signal d’horloge commun H. Celui-ci est par exemple délivré par l’électronique haut-niveau 6 sur la liaison d’entrée 106 du circuit 100.
Ainsi, selon l’invention, une ligne de polarisation est connectée directement en sortie d’une cellule mémoire. Il y a donc autant de cellules mémoire que de lignes de polarisation permettant de contrôler le circuit quantique 10.
L’ensemble des interrupteurs des cellules mémoire, en association avec le bloc 104, peut être vu comme un démultiplexeur permettant d’appliquer la valeur courante de la tension analogique Ve générée en sortie du DAC 102, à la ligne de polarisation que l’on souhaite polariser au niveau de potentiel statique correspondant à la valeur courante de la tension analogique.
Plus précisément, l’interrupteur I1 de la cellule 110 est d’abord fermé. La tension d’entrée Ve permet alors de charger la capacité C1 de sorte que le nœud intermédiaire n (et par conséquent la ligne 11) est porté au niveau de potentiel statique correspondant à la valeur courante de la tension analogique Ve. La capacité C1 « mémorise » ce niveau de potentiel statique. Dans l’état fermé de l’interrupteur I1, l’impédance de la ligne 11 est basse.
L’interrupteur I1 est ensuite ouvert. Dans l’état ouvert de l’interrupteur I1, la capacité C1 maintient le nœud intermédiaire n (et par conséquent la ligne 11) au niveau de potentiel mémorisé. Dans cet état ouvert de l’interrupteur I1, l’impédance de la ligne 11 est haute.
Une ligne de polarisation, comme la ligne 11, étant un conducteur ouvert (aucune charge n’est connectée à l’extrémité distale de la ligne de polarisation du côté du circuit quantique), il n’y a pas de consommation de charge électrique le long d’une ligne de polarisation. De plus, d’éventuelles fuites de charges électriques sont extrêmement faibles puisque les cellules mémoire et les lignes de polarisation sont situées dans le domaine cryogénique. Le diélectrique de la capacité C1 ou le diélectrique entre les lignes de polarisation 11-14 étant de bons isolants, les fuites viennent principalement de l’état résistif fini de l’interrupteur I1 (dans l’état ouvert). L’interrupteur I1 étant réalisé par un transistor, son courant de fuite diminue avec la température.
En conséquence, une ligne de polarisation est portée puis maintenue au niveau de potentiel statique mémorisé par la cellule associée.
La capacité de chaque cellule mémoire est choisie de manière à être suffisamment importante par rapport à la capacité parasite entre la ligne de polarisation issue de la cellule mémoire considérée et une ligne de polarisation voisine. Cela permet de s’affranchir des effets négatifs du couplage capacitif parasite entre lignes de polarisation voisines et circulant parallèlement l’une à l’autre.
Sachant que la capacité parasite est typiquement de quelques femtofarad (fF), la valeur de la capacité statique, C1, est choisie entre 10 et 1000 fF, de préférence entre 50 et 200 fF, de préférence encore égale à 100 fF, pour des lignes de polarisation s’étendant sur une longueur de 20 µm.
En pratique, une ligne de polarisation est constituée d’une section proximale et une section distale. La section proximale permet un routage de la ligne de polarisation pour sa connexion au circuit électronique, tandis que la section distale converge vers l’endroit où le ou les puits quantiques sont à configurer. La capacité parasite affectant une ligne de polarisation est alors créée au niveau de sa section distale, par couplage avec la section distale d’une ligne de polarisation voisine. En revanche, la distance séparant deux sections proximales de lignes voisines est plus importante. Ceci permet avantageusement d’intercaler une ligne de masse entre deux sections proximales de lignes voisines. De ce fait, la section proximale d’une ligne de polarisation présente une capacité de routage. Pour atténuer les effets de la capacité parasite, il faut alors tenir compte de cette capacité de routage lors du dimensionnement de la capacité statique de la cellule mémoire.
La surface moyenne S 7 de la turbine haute pression 7 est égale à la moyenne arithmétique des surfaces de la veine d’écoulement à 50% de la corde au sommet 7e de tous les rotors 7b (roue d’aubes mobiles) de la turbine haute pression 7. La surface de la veine d’écoulement d’un rotor 7b donné de la turbine haute pression 7 est égale à π x (R ext_7 ² - R int_7 ²), où R ext_7 et R int_7 correspondent respectivement au rayon externe moyen et au rayon interne moyen de la turbine haute pression 7. Le rayon externe moyen R ext_7 (respectivement, le rayon interne moyen R int_7 ) de la turbine haute pression 7 est égal à la moyenne arithmétique des rayons externes R3 (respectivement, des rayons internes R4) des rotors 7b (roues d’aubes mobiles) de la turbine haute pression 7. Dans un étage donné, le rayon externe R3 du rotor correspond à la distance entre le sommet 7e des aubes mobiles du rotor 7b et l’axe X de rotation, à mi-distance (au sommet 7e) entre le bord d’attaque 7c et le bord de fuite 7d des aubes mobiles du rotor 7b (50 % de la corde au sommet 7e) ; le rayon interne R4 du rotor correspond à la distance entre l’axe de rotation X et la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement dans le rotor 7b, dans un plan passant par 50% de la corde au sommet 7e, de sorte que les rayons externe R3 et interne R4 sont mesurés dans un même plan.
Lorsque le rayon externe moyen R ext_5 respecte la formule (1), l’encombrement radial et longitudinal du compresseur haute pression 5 ainsi que la masse du compresseur haute pression 5 sont réduits, à performances similaires. En effet, la densité de puissance du compresseur haute pression 5 est proportionnelle au rapport entre le débit en entrée du compresseur basse pression 4 et la température T e en entrée de la turbine basse pression 8, sachant que le débit en entrée du compresseur basse pression 4 est fonction du taux de dilution BPR du système propulsif 1 et du diamètre D 9 du rotor de soufflante 9 (à iso rapport D/S, où S correspond à la section d’entrée du rotor de soufflante 9). Ainsi, en dimensionnant le rayon externe moyen R ext_5 en fonction du diamètre de soufflante D et du taux de dilution BPR, il est possible de réduire le rayon externe moyen du compresseur haute pression 5 tout en garantissant que la densité puissance du compresseur haute pression 5 soit suffisante pour obtenir un système propulsif 1 efficace (et présente donc de bonnes performances énergétiques).
Le rayon externe moyen R ext_5 est également dimensionné en tenant compte de la charge mécanique de la turbine haute pression 7, qui est proportionnelle au produit de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression 10 au carré (N²) et à la surface moyenne S 7 de la turbine haute pression 7.
Le dimensionnement du rayon externe moyen R ext_5 conformément à la formule (1) permet donc à la fois de réduire l’encombrement et la masse du corps haute pression, sans pour autant pénaliser mécaniquement la turbine haute pression 7 ni affecter l’efficacité du système propulsif 1. La diminution de l’encombrement radial du compresseur haute pression 5 permet en outre de faciliter l’intégration du système propulsif 1 dans un aéronef 100 et de réduire sa trainée.
Cette réduction du rayon externe moyen (R ext_5 ) du compresseur haute pression 5 peut notamment être obtenue en augmentant le taux de dilution BPR du système propulsif 1 et en réduisant le rapport de pression du rotor de soufflante 9, et donc en améliorant l’efficacité du système propulsif 1. Pour une section de soufflante 2 carénée, le taux de dilution BPR du système propulsif 1 peut alors être supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus. Le rapport de pression de soufflante peut en outre être compris entre 1,20 et 1,45. Pour une section de soufflante 2 non carénée, le taux de dilution BPR du système propulsif 1 peut être supérieur ou égal à 40, par exemple compris entre 40 et 80 inclus. Le rapport de pression de soufflante peut alors être compris par exemple entre 1,05 et 1,20.
Alternativement ou en supplément, cette réduction peut être obtenue en améliorant les performances aérodynamiques du corps haute pression, en augmentant le Mach admissible à iso-rendement à iso-charge aérodynamique et/ou en augmentant la charge aérodynamique à iso-rendement (avec une compensation éventuellement par réduction du Mach dans la veine du compresseur haute pression 5), afin d’augmenter la puissance de la turbine haute pression 7 et sa résistance mécanique. Par exemple, la diminution des fuites dans la turbine haute pression 7 (grâce au maintien des jeux) permet d’augmenter l’efficacité de la compression réalisée dans le compresseur haute pression 5 et de la détente dans la turbine haute pression 7.
Lorsque le rayon externe moyen (R ext_5 ) respecte la formule (1), la turbine haute pression 7 peut par ailleurs tourner à des vitesses de rotation (en tours par minute) suffisamment élevées (et à des chargement mécaniques acceptables) pour permettre au compresseur haute pression 5 d’atteindre une densité de puissance élevée et un taux de compression supérieur à 21 (en régime décollage) sans pour autant nécessiter d’augmenter le nombre d’étages dans le compresseur haute pression 5 (et en limitant ainsi son encombrement longitudinal). La vitesse de rotation de l’arbre haute pression 10 peut alors être compris entre 15 000 tours par minute et 27 000 tours par minutes. La turbine haute pression 7 est par exemple biétage et le compresseur haute pression 5 axial, le compresseur haute pression 5 pouvant comprendre au moins huit étages et au plus onze étages, par exemple neuf étages.
Par exemple, le rayon externe moyen R ext_5 respecte également la formule suivante :
(2) où : C = 7 668 (tr/min)²*mm².
Lorsque le rayon externe moyen R ext_5 respecte en outre la formule (2), le compresseur haute pression 5 reste suffisamment grand pour réaliser la compression de l’air en entrée de la chambre de combustion 6 et participer ainsi au taux de compression global du système propulsif 1. De plus, la charge aérodynamique et les Mach dans la veine d’écoulement restent compatibles des objectifs de rendement et de l’opérabilité du compresseur haute pression 5.
Pour un compresseur haute pression 5 dont le rayon externe moyen R ext_5 respecte la formule (1) (et le cas échéant la formule (2)), le diamètre D 9 du rotor de soufflante peut alors être compris entre 2 032 mm (80 pouces) et 4 699 mm (185 pouces) inclus. Lorsque le rotor de soufflante 9 est caréné, le diamètre D 9 est par exemple compris entre 2 159 mm (85 pouces) et 3 048 mm (120 pouces) inclus, par exemple de l’ordre de 2 286 mm (90 pouces), ce qui permet d’intégration le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef. Lorsque le rotor de soufflante 9 est non caréné, le diamètre D 9 est par exemple supérieur ou égal à 2 540 mm (100 pouces), par exemple entre 3 048 cm (120 pouces) et 3 962 mm (156 pouces).
Le cas échéant, afin d’obtenir un compromis entre la compacité radiale du compresseur haute pression 5 et la charge aérodynamique du compresseur haute pression 5, le rayon externe moyen R ext_5 respecte en outre la formule suivante :
(3) où : n 5 est le nombre d’étages dans le compresseur haute pression 5 ; et E = - 23,9 * 10 -3 millimètres carrés (mm²), F = 0,96 et G = 1,06, F et G étant sans dimension.
A iso nombre d’étages, le respect de la formule (3) permet d’obtenir un compresseur haute pression 5 plus compact radialement sans pour autant pénaliser son rendement. En effet, plus le rayon externe moyen R ext_5 du compresseur haute pression 5 est faible, plus le compresseur haute pression 5 est compact. La diminution du rayon externe moyen R ext_5 a, certes, pour effet d’augmenter la charge aérodynamique du compresseur haute pression 5 (et donc de baisser son rendement) : toutefois, la formule (1) permet d’obtenir un compromis acceptable entre la compacité radiale et le rendement du compresseur haute pression 5, et de gagner en masse et en consommation spécifique du système propulsif 1. De plus, la formule (1) tenant compte du rayon externe moyen R ext_7 de la turbine haute pression 7, le chargement mécanique de la turbine haute pression 7 (qui est proportionnel au produit de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression 10 au carré et à la surface moyenne S 7 de la turbine haute pression 7) reste acceptable.
On peut en outre, ou en combinaison avec les exemples précédents, conduire au préalable des tests sur un véhicule automobile équipé de certaines fonctionnalités logicielles 53, et déterminer ainsi certaines phases de vie du véhicule lors desquelles l’exécution d’un logiciel autre que les fonctionnalités logicielles 53 ne viendra pas introduire des temps de latence dans l’exécution des fonctionnalités logicielles 53 qui risquerait de nuire à la sécurité.
Lorsque l’exécution est terminée, le module logiciel 54 de supervision du véhicule 5 commande la transmission de l’ensemble de données de sortie 12 correspondant au résultat de l’exécution du module logiciel 10 par l’unité de calcul 50 vers le centre de données 2. Ici encore, la transmission de données vers le centre de données 2 s’effectue via les moyens de communication 51 par une communication sans fil 6.
Après transmission de l’ensemble de données de sortie, le module logiciel 54 de supervision peut avantageusement procéder à la désinstallation du module logiciel 10 et l’effacement local de l’ensemble de données d’entrée 11 et de l’ensemble de données de sortie 12 correspondants.
Le module logiciel de supervision 54 est en outre préférentiellement configuré pour permettre une authentification permettant de contrecarrer les possibles attaques extérieures.
Par ailleurs l’installation et/ou l’activation du module logiciel de supervision 54 dans l’unité de calcul 50 d’un véhicule automobile 5 peut être avantageusement soumis à l’accord préalable du propriétaire du véhicule, moyennant éventuellement une contrepartie financière ou autre.
La résume des étapes susceptibles d’être implémentées par un module logiciel de supervision 54 équipant une unité de calcul 50 d’un véhicule automobile 5, conformément à l’invention :
L’étape S1 correspond à l’envoi périodique d’un message représentatif d’un état de disponibilité/indisponibilité du véhicule automobile 5 au centre de données 2, via une communication sans fil 6. Comme indiqué précédemment, l’état de disponibilité/indisponibilité est déterminé à partir de paramètres représentatifs d’un état courant du véhicule.
L’étape S2 correspond à l’étape de réception, en cas de disponibilité, d’au moins un module logiciel 10 composant un logiciel 1 à exécuter et d’au moins un ensemble de données d’entrée 11 associé, transmis par le centre de données 2 via une communication sans fil 6, et mémorisé après réception dans la mémoire 55.
L’étape S3 correspond à l’étape pendant laquelle le module logiciel de supervision 54 supervise l’exécution du module logiciel 10 reçu et mémorisé, pour l’ensemble de données d’entrée 11 associé également reçu et mémorisé à l’étape S2. Comme vu précédemment, cette exécution est réalisée sur une ou plusieurs périodes temporelles déterminées de sorte à ne pas perturber une exécution en temps réel de fonctionnalités logicielles propres au fonctionnement dudit véhicule automobile 5. A l’issue de cette étape S3, l’unité de calcul 50 dispose d’un ensemble de données de sortie correspondant au résultat de l’exécution.
L’étape S4 correspond à la transmission du résultat d’exécution au centre de données 2.
Après l’étape S4, le module de supervision 54 exécute de préférence une désinstallation du module logiciel 10 et un effacement de toutes les données associées (étape S5). Cette étape peut être par exemple déclenchée par la réception d’un ordre spécifique envoyé au véhicule 5 par le centre de données. En variante, la désinstallation et l’effacement s’effectuent automatiquement au bout d’une durée prédéfinie.
La résume des étapes susceptibles d’être implémentées par un module de logiciel de supervision 21 équipant un centre de données 2, conformément à l’invention. Pour simplifier, on suppose ici que le centre de données 2 ne coopère qu’avec un seul véhicule automobile 5 conforme à l’invention. Les étapes décrites ci-après sont dans cet exemple en correspondance avec les étapes S1 à S5 décrites précédemment :
A l’étape S6, le module logiciel de supervision 21 reçoit périodiquement le message représentatif d’un état de disponibilité/indisponibilité du véhicule automobile 5 (transmis à l’étape S1 de la ).
En cas de disponibilité du véhicule automobile 5, le module logiciel de supervision 21 transmet à ce véhicule, lors d’une étape S7, au moins un module logiciel 10, au moins un ensemble de données d’entrées 11 et au moins un des plans de test 13 stockés dans les moyens de stockage 20 ( ).
A l’étape S8, le module logiciel de supervision 21 reçoit et mémorise le résultat d’exécution (transmis à l’étape S4 de la ).
L’étape S9 correspond à une étape optionnelle lors de laquelle le module logiciel de supervision 21 commande la transmission, après réception du résultat d’exécution, d’un ordre de désinstallation du module logiciel et d’effacement local des ensembles de données d’entrée et de sortie associés, à destination du véhicule automobile.
est une vue schématique en coupe horizontale du dispositif échangeur de chaleur de la .
est une vue schématique d’un mitigeur thermostatique d’un ensemble échangeur de chaleur selon l’invention, ledit ensemble comportant en outre un dispositif échangeur de chaleur.
est une vue schématique de dessus d’un autre mode de réalisation d’un dispositif échangeur de chaleur selon l’invention, posé sur un receveur ici de douche de type douche à l’italienne.
est une vue schématique en coupe du dispositif échangeur de chaleur de la .
est une vue schématique de côté d’encore un autre mode de réalisation d’un dispositif échangeur de chaleur selon l’invention, posé sur un receveur ici de douche de type douche à l’italienne.
L’invention a trait à un dispositif 1 échangeur de chaleur. Ce dispositif 1 échangeur de chaleur peut équiper un appareil alimenté en eau froide et qui utilise de l’eau chaude ou des moyens de chauffage de l’eau froide. Ce dispositif 1 échangeur de chaleur chauffe l’eau froide au moyen de la chaleur des eaux grises, ici les eaux usées issues de l’appareil. Dans l’exemple décrit ici, l’appareil est une douche comportant un receveur Re comportant une surface de réception Su des eaux usées de l’appareil, par exemple sous un distributeur d’eau thermostaté de type pomme de douche. Le dispositif 1 est placé sur la surface de réception Su du receveur Re de la douche et est connecté aux moyens d’évacuation du receveur Re.
L’appareil, le receveur Re et le dispositif 1 sont considérés dans leur position d’utilisation. Ainsi, la montre un dispositif 1 installé sur la surface de réception du receveur Re, le tout vu de dessus.
Le dispositif 1 ici comporte, de manière essentielle, un bac de collecte 2 permettant de récupérer une partie des eaux usées qui coulent de l’appareil vers le receveur Re, et un organe d’échange de chaleur 3. Bien sûr, le dispositif 1 peut comporter plusieurs organes d’échange de chaleur, par exemple branchés en parallèle.
L’organe d’échange de chaleur 3 peut être formé d’un tuyau en métal, par exemple en cuivre ou en inox annelé, présentant une extrémité ouverte entrante 30 et une extrémité ouverte sortante 31. Le sens de circulation de l’eau dans l’organe 3 sur la et 2 est schématisé par des flèches.
Le bac de collecte 2 est ici de forme sensiblement rectangulaire. Le bac de collecte 2 comporte ici des moyens d’accumulation des eaux usées encore chaudes sous la forme d’un muret crénelé 20 formant déversoir, entourant un orifice Oe d’évacuation des eaux usées vers les moyens d’évacuation du receveur Re par exemple de type bonde.
Ainsi, le bac de collecte 2 se remplit des eaux usées chaudes, et le trop plein des eaux usées s’évacue par débordement par l’orifice d’évacuation Oe dans les moyens d’évacuation du receveur Re.
Bien entendu, l’organe d’échange de chaleur et le bac de collecte peuvent présenter d’autres configurations permettant une extraction de la chaleur des eaux usées.
Ainsi, comme illustré sur la et 5, le bac de collecte 2 peut comporter un fond ouvert et des parois latérales ajourées. Ainsi, la surface de réception Su des eaux usées de l’appareil peut venir former un fond de bac de collecte 2. Cette configuration est particulièrement avantageuse dans le cas d’une douche à l’italienne comportant un orifice d’évacuation Oe rectangulaire sur tout le fond de la douche. L’organe de chaleur 3 trempe alors dans les eaux grises, et les eaux s’écoulent ensuite par gravité dans l’orifice d’évacuation. Cette configuration est peu couteuse et légère et permet d’éviter que des eaux grises restent dans le bac de collecte et obèrent le fonctionnement ultérieur du dispositif une fois refroidies.
Le bac de collecte 2 comporte des moyens de connexion à un réseau d’alimentation en eau froide, sous la forme par exemple d’un flexible soudé ou vissé à une extrémité à une source d’alimentation en eau froide. L’autre extrémité du flexible débouche dans le bac de collecte 2 et peut comporter les moyens de connexion tels qu’une bague filetée permettant de connecter cette extrémité à l’extrémité entrante 30 de l’organe d’échange de chaleur 3, ladite extrémité entrante 30 étant équipée d’un écrou percé avec lequel la bague filetée coopère par vissage.
Le bac de collecte 2 comporte aussi des moyens de connexion à un réseau d’apport d’eau froide à l’appareil auquel le dispositif est rattaché. Les moyens d’apport d’eau froide peuvent être sous la forme par exemple d’un autre flexible soudé ou vissé à une extrémité à un tube de l’appareil permettant l’alimentation de l’appareil en eau froide. L’autre extrémité de cet autre flexible débouche dans le bac de collecte 2 et peut comporter les moyens de connexion tels qu’une bague filetée permettant de connecter cette extrémité à l’extrémité sortante 31 de l’organe d’échange de chaleur 3, ladite extrémité sortante 31 étant équipée d’un écrou percé avec lequel la bague filetée coopère par vissage.