INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le véhicule de travail 1 comporte également un mât de levage 4 articulé à l’avant du châssis 2. Le mât de levage 4 est généralement équipé de fourches 5 montées mobile en monte et baisse le long du mât de levage 4. En particulier, le mât de levage 4 est couplé au châssis 2 par une première liaison pivot P d’axe pivot horizontal s’étendant transversalement à la direction de déplacement D du véhicule de travail, parallèlement à l’axe de rotation des roues motrices 8F, 8R. Au moins un actionneur 6, tel qu’un vérin hydraulique, disposé entre le châssis 2 et le mât de levage 4 permet l’entraînement déplacement à pivotement du mât de levage 4 autour de l’axe pivot P dans le sens d’une inclinaison du mât de levage 4 vers l’avant ou l’arrière du châssis 2.
En référence aux figures 2 et 3, on décrit le véhicule de travail selon un premier mode de réalisation.
Le véhicule de travail 1 est équipé d’une chaîne cinématique hydrostatique comportant un moteur électrique 9 alimenté en énergie électrique par une source d’énergie électrique 10, une pompe hydrostatique 11 entraînée en rotation par le moteur électrique 9, et deux unités d’entraînement, à savoir une unité d’entraînement avant 12F munie des deux roues motrices avant 8F et une unité d’entraînement arrière 12R munie des deux roues motrices arrière 8R.
La source d’énergie électrique 10 peut consister en un assemblage modulaire de batteries d’accumulateurs électrochimiques et/ou de condensateurs de stockage d’énergie.
Pour entraîner la pompe hydrostatique 11 en rotation, l’arbre de sortie du moteur électrique 9 est accouplé à l’arbre d’entraînement de la pompe hydrostatique 11, par exemple au moyen d’un système de liaison à clavettes ou à cannelures.
Avantageusement, le moteur électrique 9 est dédié uniquement à l’entraînement en rotation de la pompe hydrostatique 11, à l’exception d’une pompe de gavage 15 qui alimente en fluide hydraulique un circuit de gavage décrit plus loin. La vitesse de rotation du moteur électrique 9 peut ainsi être accélérée ou ralentie pour ne faire varier que le débit en fluide hydraulique refoulé par la pompe hydrostatique 11.
Dans le mode de réalisation décrit, la pompe hydrostatique 11 est à cylindrée D p continûment variable, par exemple contrôlée de manière hydraulique, hydromécanique ou électrique. En variante, la pompe hydrostatique est à cylindrée fixe.
Pour cette sélection, des souches uniques sont co-cultivées avec NHEK pendant 14 heures, puis le surnageant est collecté pour quantifier les métabolites indoliques et les kératinocytes sont utilisés pour la RT-QPCR comme expliqué ci-dessus.
La quantification des ligands AhR spécifiques a révélé la présence d'indole-3-carboxaldehyde (IAld) et d’acide indole-3-lactique (ILA), d’acide indole-3-acétique (IAA) et de tryptamine. L'indole total produit a également été quantifié.
Résultats La quantification des concentrations d'indoles dans les surnageants de culture a indiqué une concentration supérieure à 890 pmol/mL d'indoles totaux – à savoir la somme des concentrations en ILA (acide indole-3-lactique), IAld (Indole-3-carboxaldehyde), en IAA (acide indole-3-acetique) et en Tryptamine – pour 9 des souches testées, à savoir les souches précédemment indiquées de référence I-5689, I-5688, I-5904, I-5691, I-5692, I-5693, I-5694, I-5695 et pour la souche de référence ATCC12228.
Conditions ILA (moyenne en pmol/mL) IAld (moyenne en pmol/mL) IAA (moyenne en pmol/mL) Tryptamine (moyenne en pmol/mL) Indoles totaux Milieu de culture seul contrôle (KSFM) 6,00 11,54 13,71 4,30 35,55 Contrôles non traités (KSFM après 14h de culture des NHEKs) 112,80 20,31 84,63 668,80 886,55 ATCC 12228 1130,71 70,96 438,59 6670,44 8310,70 CNCM I-5692 1795,89 50,43 99,30 1073,90 3019,52 CNCM I-5688 1486,31 97,90 686,47 9572,35 11843,04 CNCM I-5694 1231,30 106,72 180,69 8420,37 9939,08 CNCM I-5695 1434,51 102,78 195,86 3,74 1736,89 CNCM I-5693 925,56 129,85 386,30 9260,80 10702,51 CNCM I-5691 2736,41 52,62 252,07 1,91 3043,00 CNCM I-5904 2571,32 248,26 678,94 9277,92 12776,45 CNCM I-5689 1299,07 53,81 347,63 10333,14 12033,65
Exemple 2 : Mesure de la capacité des bactéries à maintenir la fonction barrière cutanée
Ensuite, la capacité des souches à activer la voie AhR a été mesurée en suivant l'expression du gène OVOL1 et des marqueurs de la fonction barrière FLG et DSG1. OVOL1 est en effet connu pour être lié à la différenciation des kératinocytes (Tsuji, G. et al . Cell Death Dis. 8, e2931–e2931 (2017)) et la filaggrine (FLG), comme indiqué précédemment, est impliquée dans la différenciation de la peau et dans la fonction de barrière de la peau. DSG1 est une des protéines de jonction serrée impliquée dans la cohésion des cellules de la peau.
Les souches ATCC12228, I-5692, I-5688, I-5694, I-5695, I-5693, et I-5691 ont induit une forte expression d'OVOL1 par rapport au contrôle non traité. Les souches ATCC12228, I-5692, I-5688, I-5694, I-5695, I-5693 et I-5691 sont également les souches qui sécrètent la plus grande quantité d'indoles tels que précédemment définis, ce qui confirme l'action de ces indoles sur l'activation de la voie Ahr.
Moyenne du niveau d’expression en ARNm du gène OVOL1 vs. GAPDH gène de référence constitutif des NHEKs Conditions Moyenne Contrôle (non traité) NHEKs sans bactérie après 14h de culture 1 ATCC 12228 4,74 CNCM I-5688 3,567 CNCM I-5692 3,508 CNCM I-5694 4,194 CNCM I-5695 13,83 CNCM I-5693 8,017 CNCM I-5691 12,38
Les souches I-5688 et I-5689 ont induit une expression de FLG supérieure au contrôle non traité.
Moyenne du niveau d’expression en ARNm du gène FLG vs. GAPDH gène de référence constitutif des NHEKs Conditions Moyenne Contrôle (non traité) 1 CNCM I-5688 1,541 CNCM I-5689 1,243
Les souches I-5688 et I-5693 ont induit une expression de DSG1 supérieure au contrôle non traité.
Moyenne du niveau d’expression en ARNm du gène DSG1 vs. GAPDH gène de référence constitutif des NHEKs Conditions Moyenne Contrôle (non traité) 1 CNCM I-5688 1,395 CNCM I-5693 1,049
La méthode d’application comprend optionnellement l’ajustement de la position de l’articule cosmétique sur la zone corporelle. L’ajustement comprend alors par exemple le décollage partiel d’une partie de l’article à partir d’une position initiale de ladite partie sur la zone corporelle, et une nouvelle étape d’application de la couche adhésive 20 de la partie de l’article décollée à une autre position sur la zone corporelle.
Une méthode de fabrication de l’article cosmétique 10 tel que décrit ci-dessus va maintenant être décrite.
La méthode comprend l’étape de fourniture d’une couche décorative 18 formée d’un matériau textile, le matériau textile étant formé à partir de fils multi-brins.
Le matériau textile correspond à celui décrit ci-dessus.
En particulier, le matériau textile comprend des fils multi-brins, chaque fil multi-brins comprenant de 5 à 30 brins et présentant un diamètre de brin de 10 à 40 dtex.
La méthode comprend alors une étape d’application de la couche adhésive 20 formée par un adhésif biocompatible contre la couche décorative 18, de sorte que la couche adhésive 20 délimite au moins une région pleine d’adhésif 21 et de sorte que la couche décorative 18 soit entièrement rapportée contre la région pleine d’adhésif 21 de la couche adhésive 20.
Suite à l’étape d’application, l’article cosmétique décrit ci-dessus est alors obtenu.
Dans un mode de réalisation préféré de la méthode de fabrication, la méthode comprend aussi, avant l’étape d’application, une étape d’abrasion d’une surface interne 32 de la couche décorative 18, et, suite à l’étape d’application, ladite surface interne abrasée 32 est en contact avec la région pleine d’adhésif 21 de la couche adhésive 20.
L’étape d’abrasion comprend :
- la mise sous tension de ladite surface interne 32 de la couche décorative 18, de préférence, l’ensemble de la couche décorative 18 est mise sous tension ;
- la mise en rotation d’au moins un cylindre présentant un revêtement abrasif, et
- le passage du cylindre en cours de rotation sur ladite surface interne 32.
Dans un premier mode de réalisation, le revêtement abrasif comprend des aiguilles, par exemple réalisées en métal. Les aiguilles grattent alors la surface interne 32, lors du passage du cylindre sur la surface interne 32.
Dans un deuxième mode de réalisation complémentaire ou alternatif, le revêtement abrasif comprend un revêtement en émeri.
L’émeri correspond à un abrasif fabriqué à partir d’une roche métamorphique essentiellement constituée de corindon.
L’intégralité de la surface interne 32 de la couche décorative 18 qui est ultérieurement mise en contact avec la région pleine d’adhésif 21 de la couche adhésive 20 est de préférence abrasée. En variante, seule une partie de ladite surface interne 32 est abrasée, ce qui augmente tout de même l’accroche de la couche adhésive 20 sur la couche décorative 18.
Par exemple, dans le domaine des lubrifiants pour moteurs ou transmissions de véhicules à moteurs, la formulation de lubrifiants représente un enjeu important dans la mesure où ils permettent d’agir sur la consommation de carburant, et par conséquent sur les émissions de dioxyde de carbone, via leur impact sur les forces de frottements générées entres les différents organes des véhicules à moteur.
Quelle que soit l’application visée, les lubrifiants les plus répandus sont des lubrifiants à base d’hydrocarbures. Ces lubrifiants hydrocarbonés sont classiquement composés d’une ou plusieurs huiles de base, auxquelles sont généralement associés des additifs dédiés à stimuler les performances lubrifiantes des huiles de base, comme par exemple des additifs modificateurs de frottement.
De nos jours, le développement de nouveaux lubrifiants doit prendre en considération de nouvelles contraintes visant à réduire, voire à s’affranchir de l’utilisation de solvants toxiques ou potentiellement toxiques, ou encore à réduire leur impact sur l’environnement et les émissions de dioxyde de carbone.
A ce titre, des formulations, alternatives aux lubrifiants hydrocarbonés, à base de solvants dits « verts », présentent un intérêt croissant.
Des lubrifiants aqueux constitués d’une fraction aqueuse et d’une fraction organique de type glycol ou aminée ont ainsi été proposés. Par exemple, le document US 2012/0149616 propose un lubrifiant aqueux comprenant, outre de l’eau, des polyalkylène glycols hydrosolubles, des émulsifiants, des additifs antigels de type alkylène glycol ou glycérol, des additifs anticorrosion, des additifs anti-mousse et des additifs réducteurs de frottement.
Toutefois, les systèmes d’additivation proposés jusqu’à présent, s’ils permettent d’obtenir de bonnes propriétés de réduction de l’usure et des frottements dans des régimes modérés de lubrification, ne permettent pas d’accéder à des performances de lubrification suffisante dans des conditions sévères (conditions de température et/ou pression élevée, contacts mécaniques sévères, cisaillement élevé…), dites encore conditions de lubrification en « régime limite » (définies par exemple dans le Manuel des Techniques de l’ingénieur, Introduction à la tribologie, Partie 2.1, Jean Frêne et Hamid Zaïdi , date de publication 10 septembre 2011 ). En particulier, ces lubrifiants aqueux sont susceptibles de conduire à la formation de dépôts carbonés sur les pièces mécaniques lors de leur utilisation en régime limite.
Il a également déjà été proposé de mettre en œuvre dans ces formulations des nanoparticules de lubrifiants solides (nanodiamant, MoS 2 , WS 2 , graphite, nitrure de bore hexagonal (hBN), céramiques, particules hybrides etc.) en suspension.
En particulier, les propriétés tribologiques, en particulier pour réduire le frottement, des films de bisulfure de molybdène, de formule chimique MoS 2 , sont connues depuis longtemps.
Malheureusement, l’utilisation de ces lubrifiants solides n’est pas sans poser des problèmes de stabilité, de mise en œuvre de la composition lubrifiante et de sécurité d’un point de vue toxicologie.
En conséquence, les lubrifiants alternatifs proposés jusqu’à ce jour ne permettent pas de concurrencer les lubrifiants hydrocarbonés.
Ainsi, il demeure un besoin de pouvoir développer de nouveaux systèmes d’additivation, compatibles avec les lubrifiants à base d’eau et/ou de glycols, permettant d’accéder à de bonnes performances tribologiques, notamment en termes de réduction des frottements, en particulier dans des conditions de lubrification sévères et, tout au moins, des performances équivalentes à celles obtenues avec les lubrifiants conventionnels hydrocarbonés.
Plus particulièrement, la présente invention concerne, selon un premier de ses aspects, une composition lubrifiante comprenant au moins : - au moins un polyol choisi parmi les glycols, de préférence les alkylène glycols ; le glycérol ; le diglycérol ; le triglycérol, et leurs mélanges ; et
- un ou plusieurs composés hydrosolubles apportant, seul(s) ou en mélange, du soufre et du molybdène. Dans la suite du texte, on désignera par « composition lubrifiante » ou « lubrifiant » selon l’invention, une composition lubrifiante telle que définie précédemment.
En outre, dans un liant de construction selon la présente invention, la matrice argileuse et le ou les activateurs peuvent être présents en une quantité telle que le rapport massique en poids sec entre la matrice argileuse et le ou les activateurs est supérieur ou égal à 0,5, de préférence allant de 0,5 à 1, de façon plus préférée de 0,5 à 0,75.
COMPOSITIONS PREFEREES Comme cela est illustré dans les exemples, les liants de construction selon la présente invention permettent d’atteindre des résistances mécaniques, telles que mesurées selon la norme NF EN 196-1, d’au moins 6 MPa à 1 jour. De façon préférée, les liants de construction selon la présente invention permettent d’atteindre des résistances mécaniques, telles que mesurée selon la norme EN 196-1, d’au moins 8 MPa à 1 jour, de façon plus préférée d’au moins 9 MPa à 1 jour, et de façon encore plus préférée d’au moins 10 MPa à 1 jour, par exemple d’au moins 11 MPa à 1 jour.
En outre, comme cela est illustré dans les exemples, les liants de construction selon la présente invention permettent d’atteindre des résistances mécaniques, telles que mesurée selon la norme NF EN 196-1, d’au moins 38 MPa à 28 jours. De façon préférée, les liants de construction selon la présente invention permettent d’atteindre des résistances mécaniques, telles que mesurée selon la norme NF EN 196-1, d’au moins 39 MPa à 28 jours, de façon plus préférée d’au moins 40 MPa à 28 jours, et de façon encore plus préférée d’au moins 41 MPa à 28 jours.
Des compositions permettant d’atteindre de telles valeurs préférées sont décrites ci-après.
L’invention porte également sur un liant de construction comportant : plus de 10 % en poids de matrice(s) argileuse(s) crue(s), au moins 10 % en poids d’activateur(s), de préférence au moins 10 % en poids de clinker, au moins 2 % en poids de matrice(s) argileuse(s) calcinée(s), au moins un autre précurseur, de préférence sélectionné parmi laitiers de hauts fourneaux, laitiers de cubilots, laitiers d’aciérie, cendres volantes, pouzzolanes naturelles, fumées de silice, fillers calcaires micronisés ; vatérite synthétique, ou leurs combinaisons ; et au moins un polymère défloculant, de préférence sélectionné parmi des polymères défloculants anioniques et/ou zwitterionique ; par rapport au poids de liant de construction.
L’invention porte également sur un liant de construction comportant : plus de 20 % en poids de matrice(s) argileuse(s) crue(s), de 20 % à 55 % en poids de clinker, au moins 4 % en poids de matrice(s) argileuse(s) calcinée(s), au moins 8 % en poids de l’au moins un autre précurseur, de préférence sélectionné parmi laitiers de hauts fourneaux, laitiers de cubilots, laitiers d’aciérie, cendres volantes, pouzzolanes naturelles, fumées de silice, fillers calcaires micronisés ; vatérite synthétique, ou leurs combinaisons ; et au moins un polymère défloculant, de préférence sélectionné parmi des polymères défloculants anioniques et/ou zwitterionique ; par rapport au poids de liant de construction.
L’invention porte également sur un liant de construction comportant : Au moins 20% en poids, de préférence de 25 % à 35 % en poids de matrice(s) argileuse(s) crue(s), de 35 % à 55 % en poids d’activateur(s), de préférence de 35 % à 55 % en poids de clinker, de 2,5 % à 15 % en poids de matrice(s) argileuse(s) calcinée(s), de 8 % à 25 % en poids d’au moins un autre précurseur, de préférence sélectionné parmi laitiers de hauts fourneaux, laitiers de cubilots, laitiers d’aciérie, cendres volantes, pouzzolanes naturelles, fumées de silice, fillers calcaires micronisés ; vatérite synthétique, ou leurs combinaisons ; et de 0,50 % à 4 % en poids d’au moins un polymère défloculant, de préférence sélectionné parmi des polymères défloculants anioniques et/ou zwitterionique ; par rapport au poids de liant de construction.
L’invention porte également sur un liant de construction comportant : de 25 % à 35 % en poids de matrice(s) argileuse(s) crue(s), de 40 % à 55 % en poids d’activateur(s), de préférence de 40 % à 55 % en poids de clinker, de 2,5 % à 7,5 % en poids de matrice(s) argileuse(s) calcinée(s), de 10 % à 25 % en poids d’au moins un autre précurseur, de préférence sélectionné parmi laitiers de hauts fourneaux, laitiers de cubilots, laitiers d’aciérie, cendres volantes, pouzzolanes naturelles, fumées de silice, fillers calcaires micronisés ; vatérite synthétique, ou leurs combinaisons ; et de 0,50 % à 4 % en poids d’au moins un polymère défloculant, de préférence sélectionné parmi des polymères défloculants anioniques et/ou zwitterionique ; par rapport au poids de liant de construction.
L’invention porte également sur un liant de construction comportant : de 27,5 % à 32,5 % en poids de matrice(s) argileuse(s) crue(s), de 42,5 % à 52,5 % en poids d’activateur(s), de préférence de 42,5 % à 52,5 % en poids de clinker, de 4 % à 6 % en poids de matrice(s) argileuse(s) calcinée(s), de 12,5 % à 22,5 % en poids d’au moins un autre précurseur, de préférence sélectionné parmi laitiers de hauts fourneaux, laitiers de cubilots, laitiers d’aciérie, cendres volantes, pouzzolanes naturelles, fumées de silice, fillers calcaires micronisés ; vatérite synthétique, ou leurs combinaisons ; et de 0,50 % à 3 % en poids d’au moins un polymère défloculant, de préférence sélectionné parmi des polymères défloculants anioniques et/ou zwitterionique ; par rapport au poids de liant de construction.
Selon un autre aspect, l’invention porte sur un procédé de préparation d’un liant de construction selon l’invention. En outre, le procédé selon l’invention peut comporter des étapes permettant la formation d’un matériau de construction à partir du liant de construction selon l’invention.
Plusieurs modes de réalisation, préférés ou non, ont été décrits précédemment en relation avec le liant de construction selon l’invention. Ainsi, un procédé de préparation du liant de construction selon l’invention peut comprendre, seul ou en combinaison, chacune des caractéristiques décrites ci-dessus en relation avec un liant de construction selon l’invention et ses constituants.
Comme illustré à la , le procédé de préparation 100 selon l’invention comporte au moins une étape de mélange 120 des composants du liant de construction.
En outre, le procédé de préparation 100 selon l’invention pourra comporter des étapes de préparation 110 de la matrice argileuse crue, d’ajout d’eau 130 aux composants du liant de construction, d’ajout de granulats 140 et une étape de mise en forme 150.
Comme illustré à la , le procédé de préparation 100 selon l’invention peut comporter une étape de préparation 110 de la matrice argileuse crue.
En particulier, l’étape de préparation 110 de la matrice argileuse crue peut comporter une modification des teneurs des différentes fractions granulométriques de la matrice argileuse crue. La matrice argileuse crue pourra avantageusement avoir été prétraitée. De préférence, le prétraitement est sélectionné parmi : broyage, triage, tamisage et/ou séchage de la matrice argileuse. Le prétraitement peut par exemple comporter un fractionnement. L’étape de préparation 110 peut être réalisée généralement avec des démotteurs, sécheurs, cribles, et/ou broyeurs. Le séchage pourra notamment permettre une réduction du taux d’humidité de la matrice argileuse crue sans réaliser de montée en température supérieure à 500°C. Le sécheur sera par exemple un sécheur rotatif.
La matrice argileuse crue séchée pourra avantageusement subir une étape de criblage par exemple au sein d’un crible. Cette étape permettra de préférence d’éliminer les granulats présentant un diamètre supérieur ou égal à 2 cm, de façon plus préférée un diamètre supérieur ou égal à 1 cm. Le crible sera par exemple un crible rotatif.
Les résultats sont appréciés comparativement les uns par rapport aux autres par le jugé de l’homme du métier. Ces résultats sont consignés dans le tableau 6 ci-dessous.
Polymère Hybride D Benchmark émulsion inverse Benchmark PA- PPP Rendement couleur = Référence - - Pénétration = Référence - Fusage = Référence - -
= : performance identique à la référence « benchmark émulsion inverse »
Référence : performance de la référence « benchmark émulsion inverse »
- : performance inférieure à la référence « benchmark émulsion inverse »
-- : performance très inférieure à la référence « benchmark émulsion inverse »
Les polymères acryliques obtenus par polymérisation par précipitation sont connus pour avoir des performances applicatives inferieures aux benchmark obtenus par émulsion inverse. Pour cette raison les épaississant en émulsions inverse sont généralement préférées dans le monde de l’impression sérigraphique.
Etonnamment, comme on peut le constater, le polymère hybride D obtenu par polymérisation par précipitation selon l’invention possède des performances d’impression nettement supérieures à celles du « benchmark » acrylique (PA-PPP) obtenu par un procédé de polymérisation similaire. Par ailleurs le polymère hybride D égale le benchmark obtenu par émulsion inverse tout en ayant une consommation inferieure ce qui représente un avantage certain.
Exemple 6 : Application pétrole :
Un polymère hybride PHp est fabriqué selon le procédé selon l’exemple 1. Sa composition et ses caractéristiques sont précisées dans le tableau 7 ci-dessous. Polymère hybride [ATBS-NH4] (% poids) [AM] (% poids) [TMPTA] (% poids) [Protéine sérique] (% poids) Brookfield RVT 30 rpm @ 0.5% eau (cP) PH p 12.2 4.7 0.00 8.3 41
Test pour l’application forage :
Dans un mélangeur sont ajoutés 600g de ciment Grade G, 4.5g de polymère hybride PHp, 1.8g retardant (CR104), 1.2g dispersant (CD-1B), 264g eau déionisée. Le tout est mélangé 15 secondes vitesse 4 000rpm puis 35 secondes 12 000rpm avant d’être placé 20 minutes dans un consistomètre à 85 °C.
Il est ensuite étudié la perte en fluide à l’aide d’un filtre presse HTHP à 85 °C, sous une pression de 1000 psi sur une durée de 30 minutes. Dans le cas du benchmark, la perte en fluide est de 32 mL. Dans le cas du polymère hybride, il est de 38 mL. Ce dernier est en bon accord avec les propriétés requises.
Exemple 7 : Application cosmétique :
Les compositions suivantes comprenant le polymère hybride C ou I, qui sont des polymères hybrides obtenus selon de l’exemple 1.
Plancher plastique fixé sur un réservoir de carburant L’invention a pour domaine technique les soubassements et les planchers de véhicule motorisé.
Techniques antérieures Un véhicule automobile comprend généralement un châssis métallique, des longerons métalliques et un plancher en tôles soudées entre les longerons ou soudées au châssis.
Le véhicule comprend généralement un réservoir métallique, ainsi que des traverses de renforcement pour augmenter la rigidité du plancher, les traverses étant également soudées aux longerons ou au châssis.
Le plancher est donc un élément lourd dont le montage nécessite de nombreuses étapes fastidieuses, notamment de soudage, et dont la maintenance est complexe.