INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple, la deuxième portion 5ab du premier dioptre d’entrée 5a est inclinée par rapport au premier plan p1 d’un angle compris entre 0 et 10° de sorte que l’angle entre ladite deuxième portion 5ab et la première surface de réflexion 8 diminue.
Cette configuration permet d’obtenir un compromis entre une répartition de luminosité souhaitée et une luminance suffisante. Cette configuration permet aussi d’obtenir différentes configurations d’éclairage pour obtenir un éclairage plus ou moins vers le haut du dioptre de sortie.
Selon un exemple, le dioptre de sortie 12 comprend une partie supérieure 6 présentant une courbure supérieure 6a et une partie inférieure 7 présentant une courbure inférieure 7a, la courbure supérieure 6a étant plus convexe que la courbure inférieure 7a.
Ainsi, le fait que la courbure supérieure 6a est plus convexe que la courbure inférieure 7a permet d’obtenir un éclairement plus important en partie supérieure de la zone éclairée, ceci permettant également une sécurité accrue.
Selon un exemple, le module d’éclairage comprend des collimateurs 10, chaque collimateur 10 étant associé à une deuxième source lumineuse 4 distincte, chaque collimateur 10 recevant de la lumière depuis ladite source et l’envoyant de manière collimatée vers le deuxième dioptre d’entrée 5b.
Le positionnement d’un collimateur associé à chaque source lumineuse de l’ensemble de deuxièmes sources lumineuses permet d’obtenir individuellement pour chaque source lumineuse de l’ensemble de deuxièmes sources lumineuses un faisceau collimaté, c’est-à-dire un faisceau composé de rayons lumineux parallèles. En raison de leur direction d’intersection avec le deuxième dioptre d’entrée 5b, cette configuration permet de mieux maitriser le parcours de ces rayons lumineux jusqu’à la sortie du module d’éclairage.
Selon un exemple, la première rangée 1 de premières sources lumineuses est configurée pour former un faisceau à coupure d’un feu de croisement.
Selon un exemple, l’ensemble 4 de deuxièmes sources lumineuses est configuré pour former un faisceau de champ proche de feu de croisement.
Ainsi, le fait que les rayons issus des premières sources lumineuses de la première rangée 1 puissent traverser sélectivement deux surfaces distinctes associé au fait que le faisceau résultant de ces sources lumineuses puisse être un faisceau à coupure d’un feu de croisement permet de créer, comme illustré en , une zone supérieure nette donnant la coupure droite/gauche et une zone inférieure étalée donnant le complément nécessaire à résoudre une partie du problème technique de l’invention. En effet, cette zone inférieure sera la transition avec le faisceau issu de l’ensemble 4 de deuxièmes sources lumineuses (qui pourra être un faisceau de champ proche de feu de croisement) en raison de la réflexion de ce faisceau sur la deuxième surface de réflexion 9.
Selon un exemple, le module d’éclairage comprend une deuxième rangée de premières sources lumineuses 2 comprenant des sources lumineuses alignées selon une deuxième direction d2, la deuxième direction d2 étant parallèle à la première direction d1, la deuxième rangée de premières sources lumineuses 2 étant positionnée sous la première rangée 1 de premières sources lumineuses.
Selon un exemple, le module d’éclairage comprend une troisième rangée de premières sources lumineuses 2a comprenant des sources lumineuses alignées selon une troisième direction d3 et une quatrième rangée de premières sources lumineuses 2b comprenant des sources lumineuses alignées selon une quatrième direction d4, la troisième direction d3 et la quatrième direction d4 étant parallèles à la première direction d1, la troisième rangée de premières sources lumineuses 2a étant positionnée sous la deuxième rangée de premières sources lumineuses 2, la quatrième rangée de premières sources lumineuses 2b étant positionnée sous la troisième rangée de premières sources lumineuses 2a.
L’ajout de la deuxième rangée de premières sources lumineuses 2, de la troisième rangée de premières sources lumineuses 2a et de la quatrième rangée de premières sources lumineuses 2b permet d’obtenir un éclairage le plus étendu et donc le plus complet possible.
Selon un exemple, la deuxième rangée de premières sources lumineuses 2, la troisième rangée de premières sources lumineuses 2a et la quatrième rangée de premières sources lumineuses 2b sont configurées pour former ou participer à former un faisceau de complément route.
Cette configuration permet d’obtenir une fonction éclairage la plus complète possible.
Selon un exemple, les sources lumineuses de la première rangée 1 de premières sources lumineuses, de la deuxième rangée de premières sources lumineuses 2, de la troisième rangée de premières sources lumineuses 2a et de la quatrième rangée de premières sources lumineuses 2b sont activables sélectivement.
Ainsi, cette configuration permet notamment de configurer sélectivement avec le même module d’éclairage un éclairage avec une coupure pouvant être à droite ou à gauche.
Le débit d’huile de PGB aux conditions de croisière peut être compris entre 100 litres par minute et 150 litres par minute, et éventuellement peut être d’environ ou égal à 126 l/min. Le débit d’huile d’IDG aux conditions de croisière peut être compris entre 30 litres par minute et 45 litres par minute, et éventuellement peut être d’environ ou égal à 37 l/min.
La sortie de chaleur de PGB dans diverses mises en œuvre peut être de 50 à 100 kW. La sortie de chaleur d’IDG dans diverses mises en œuvre peut être de 5 kW à 25 kW.
La montée peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. Lors de la montée, le moteur peut produire entre 75 % et 100 % de la poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 80 % et 95 % de la poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 85 % et 90 % de la poussée disponible. À ce titre, la montée peut se référer à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre le décollage et l’arrivée dans des conditions de croisière. En outre ou en variante, la montée peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol dʼaéronef entre le décollage et lʼatterrissage, où une augmentation relative de lʼaltitude est requise, ce qui peut nécessiter une demande supplémentaire de poussée du moteur.
Telles qu'elles sont utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification classique et seraient aisément comprises par l'homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l'homme du métier reconnaîtrait immédiatement que des conditions de croisière signifient le point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d'une mission donnée (qui peut être désignée dans l'industrie en tant que « mission économique ») d'un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être fixé. En ce sens, la mi-croisière est le point dans un cycle de vol d'aéronef au niveau duquel 50 % du carburant total qui est brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente a été brûlé (ce qui peut être approximé par le point médian – en termes de temps et/ou de distance – entre la fin de la montée et le début de la descente. Des conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c'est-à-dire le maintien d'une altitude constante et d'un nombre de Mach constant) à mi-croisière d'un aéronef auquel il est conçu pour être fixé, en tenant compte du nombre de moteurs fournis sur cet aéronef. Par exemple lorsqu'un moteur est conçu pour être fixé à un aéronef qui a deux moteurs du même type, aux conditions de croisière le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait requise pour un fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière.
En d'autres termes, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, les conditions de croisière sont définies en tant que point de fonctionnement du moteur qui fournit une poussée spécifiée (requise pour fournir – en combinaison avec n'importe quels autres moteurs sur l'aéronef – un fonctionnement en régime permanent de l'aéronef auquel il est conçu pour être fixé à un nombre de Mach à mi-croisière donné) aux conditions atmosphériques à mi-croisière (définies par l'atmosphère type internationale selon la norme ISO 2533 à l'altitude à mi-croisière). Pour n'importe quel moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, la poussée à mi-croisière, les conditions atmosphériques et le nombre de Mach sont connus, et donc le point de fonctionnement du moteur aux conditions de croisière est clairement défini.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,8 et des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 35 000 pieds (10 668 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu est bien entendu dépendant du moteur et de son application visée et peut être, par exemple, une valeur allant de 20 kN à 40 kN.
Strictement à titre d’exemple supplémentaire, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,85 et des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 38 000 pieds (11 582 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu est bien entendu dépendant du moteur et de son application visée et peut être, par exemple, une valeur allant de 35 kN à 65 kN.
En outre, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement que l’une ou l’autre, ou les deux, parmi une descente et une approche se réfèrent à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre la croisière et l’atterrissage de l’aéronef. Pendant l’une ou l’autre ou les deux parmi la descente et l’approche, le moteur peut produire entre 20 % et 50 % de la poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 25 % et 40 % de la poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 30 % et 35 % de la poussée disponible. En complément ou en variante, la descente peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol dʼaéronef entre le décollage et lʼatterrissage, où une diminution relative de lʼaltitude est requise, et qui peut nécessiter une demande de poussée réduite du moteur.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. Le fonctionnement peut être à n’importe quelle condition appropriée, qui peut être telle que définie ailleurs ici (par exemple en termes de poussée, de conditions atmosphériques et de nombre de Mach).
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. Le fonctionnement selon cet aspect peut comporter (ou peut être) un fonctionnement à une condition appropriée quelconque, par exemple à la mi-croisière de l’aéronef, telle que définie ailleurs ici.
Selon un exemple, le module d’éclairage comprend une lentille de projection 11 positionnée sur l’axe optique 13 après la lentille primaire 5.
L’association d’une lentille primaire avec une lentille de projection permet d’obtenir la répartition de la lumière souhaitée selon un plan perpendiculaire à l’axe optique tout en ayant une puissance lumineuse et une qualité d’imagerie suffisante.
Selon un exemple, l’un au moins parmi le dioptre d’entrée de la lentille de projection 11 et le dioptre de sortie de la lentille de projection 11 présente à sa surface des reliefs ayant une taille micrométrique. On entend par « reliefs ayant une taille micrométrique », un état de surface notamment sur un dioptre qui comporte un ensemble d’éléments en saillie ayant une profondeur inférieure à 600 µm.
Ainsi, le positionnement de ces reliefs permet sur le dioptre de sortie de flouter légèrement la coupure pour obtenir un gradient réglementaire et sur le dioptre d’entrée d’uniformiser le faisceau, ceci grâce à la présence d’aspérités sur la surface des dioptres, de manière à créer une diffusion des rayons lumineux.
Dans les caractéristiques exposées dans la présente, les termes relatifs à la verticalité, à l’horizontalité ou à la transversalité (ou encore direction latérale), ou leurs équivalents, s’entendent par rapport à la position dans laquelle le système d’éclairage est destiné à être monté dans un véhicule. Les termes « vertical » et « horizontal » sont utilisés dans la présente description pour désigner des directions, suivant une orientation perpendiculaire au plan de l’horizon pour le terme « vertical » (qui correspond à la hauteur des systèmes), et suivant une orientation parallèle au plan de l’horizon pour le terme « horizontal ». Elles sont à considérer dans les conditions de fonctionnement du module dans un véhicule. L’emploi de ces mots ne signifie pas que de légères variations autour des directions verticale et horizontale soient exclues de l’invention. Par exemple, une inclinaison relativement à ces directions de l’ordre de + ou – 10° est ici considérée comme une variation mineure autour des deux directions privilégiées. Par rapport au plan horizontal, l'inclinaison est en principe comprise entre -5° et +4° et elle est comprise entre -6° et +7.5° latéralement.
Dans le cadre de la présente description, les adjectifs « inférieur » et « supérieur » et leurs équivalents (sous, dessous, sur, dessus) sont à prendre en relation avec la direction verticale, c’est-à-dire la direction perpendiculaire à la direction d1 et à l’axe optique 9. Dans un même contexte, un élément supérieur est situé au-dessus (mais pas forcément au contact, ni directement au droit) d’un élément inférieur, suivant la direction verticale.
Selon un mode de réalisation, le module d’éclairage comprend une première rangée 1 de premières sources lumineuses, un ensemble 4 de deuxièmes sources lumineuses, un axe optique 13 et une lentille primaire 5. La première rangée 1 de premières sources lumineuses comprend des sources lumineuses rangées sur une ligne droite selon la première direction d1. Le premier plan p1 est défini de manière à contenir la première direction d1 et être perpendiculaire à l’axe optique 13.
La lentille primaire 5 comprend un premier dioptre d’entrée 5a, un deuxième dioptre d’entrée 5b, un dioptre de sortie 12, une première surface de réflexion 8 et une deuxième surface de réflexion 9. Le premier dioptre d’entrée 5a est configuré pour transmettre des rayons lumineux issus des premières sources lumineuses de la première rangée 1. Le dioptre de sortie 12 est configuré pour être traversé par des rayons lumineux issus des premières sources lumineuses de la première rangée 1 après avoir traversés le premier dioptre d’entrée 5a. Le deuxième dioptre d’entrée 5b est configuré pour être traversés par des rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble 4 pour que ces rayons soient ensuite réfléchis sur la première surface de réflexion 8. La première surface de réflexion 8 est configurée pour que les rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble 4 y subissent une réflexion, par réflexion totale interne liée à l’angle des rayons l’impactant, avant de subir une réflexion sur la deuxième surface de réflexion 9.
La deuxième surface de réflexion 9 est configurée pour que les rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble 4 après leur réflexion sur la première surface de réflexion 8 y subissent une réflexion et se dirigent vers le dioptre de sortie 12.
Le premier dioptre d’entrée 5a comprend une première portion 5aa et une deuxième portion 5ab. La première portion 5aa et la deuxième portion 5ab sont jointes au niveau d’une ligne de jonction 15. La première portion 5aa et la deuxième portion 5ab n’ont pas la même orientation par rapport à l’axe optique 13.
Selon un mode de réalisation préférée, la première portion 5aa est positionnée par rapport à la deuxième portion 5ab en partie supérieure du premier dioptre d’entrée 5a. La première portion 5aa est positionnée entre la ligne de jonction 15 (en étant à son contact) et le dioptre de sortie 12. La première portion 5aa peut être au contact du dioptre de sortie 12.
Avantageusement, la première portion 5aa est incluse dans la deuxième surface de réflexion 9.
De manière préférée, comme illustré en , la deuxième surface de réflexion 9 présente un profil concave de manière à orienter des rayons lumineux issus de l’ensemble de deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble 4 vers le dioptre de sortie 12. Cela permet en particulier un effet de convergence.
De manière avantageuse, la deuxième surface de réflexion 9 et la deuxième portion 5ab du premier dioptre d’entrée 5a forme un angle compris entre 115° et 155°.
Préférentiellement, la première rangée 1 de premières sources lumineuses est localisée par rapport au premier dioptre d’entrée 5a de manière qu’entre 50% et 70% des rayons lumineux issus de la première rangée 1 de premières sources lumineuses se dirigent vers la première portion 5aa.
De manière préférée, la ligne de jonction 15 se situe par rapport à la première rangée 1 de premières sources lumineuses de manière que la ligne de jonction 15 divise la première rangée 1 de premières sources lumineuses en une partie supérieure et une partie inférieure. La partie supérieure est entre 0% à 20% plus grande que la partie inférieure.
Le mécanisme de transmission 20 comporte de préférence au moins un palier de guidage 11 entre la machine électrique 18 et le train épicycloïdal auxiliaire 24 , un palier de guidage 13 entre le train épicycloïdal principal 26 et l’organe récepteur 12 , un palier de guidage 15 en entrée de la machine électrique 18 et un palier de guidage 17 en sortie de l’organe récepteur 12 .
Le train épicycloïdal auxiliaire 24 est, dans le mode de réalisation de la , un train dont le premier organe tournant d’entrée 32 , lié à l’arbre moteur 22 , est un planétaire intérieur, le deuxième organe d’entrée 34 est une couronne fixée au bâti 38 du mécanisme de transmission 20 et l’organe tournant de sortie 40 est un porte-satellites lié cinématiquement à une rangée de satellites 41 engrenant avec la couronne 34 fixée au bâti 38 et le planétaire intérieur 32 . Le planétaire intérieur 32 est lié cinématiquement aux satellites 41 du train épicycloïdal auxiliaire 24 pour former un réducteur de vitesse.
Le train épicycloïdal principal 26 est, dans le mode de réalisation de la , un train dont le premier organe tournant d’entrée 42 , lié en rotation à l’arbre moteur 22 et au premier organe tournant d’entrée 32 du train épicycloïdal auxiliaire 24 , est un planétaire intérieur, le deuxième organe d’entrée 44 , lié à l’organe de sortie 40 du train épicycloïdal auxiliaire 24 , est un porte-satellites lié cinématiquement à une rangée de satellites 45 engrenant avec l’organe d’entrée 32 du train épicycloïdal auxiliaire 24 et avec une couronne dentée constituant l’organe tournant de sortie 46 .
L’organe de sortie 40 du train épicycloïdal auxiliaire 24 et le deuxième organe d’entrée 44 du train épicycloïdal principal 26 peuvent ne former qu’une pièce, ou un assemblage de pièces solidaires, ou deux assemblages distincts solidaires l’un de l’autre en rotation. Les axes de support des satellites 45 du porte-satellites 44 sont implantés sur un diamètre inférieur au diamètre d’implantation des axes de support des satellites 41 du porte-satellites 40 .
L’organe tournant de sortie 46 du train épicycloïdal principal 26 est solidarisé en rotation à l’arbre 28 de l’organe récepteur 12 . La roue de sortie 16 est coaxiale à l’axe de rotation du train épicycloïdal 2 6 pour permettre une transmission optimale des efforts, notamment des efforts de couple.
Pour dimensionner le rapport de transmission global du mécanisme de transmission, on observe le ratio algébrique K aux du nombre de dents ZC aux de la couronne 34 sur le nombre de dents ZP aux du planétaire intérieur 32 du train épicycloïdal auxiliaire 24 , prenant le signe positif si les sens de rotation de la couronne et du planétaire intérieurs sont identiques lorsque le porte-satellites est à l’arrêt et négatif dans les autres cas :
En pratique toutefois, toutes les valeurs du ratio K aux ne sont pas réalisables pour des trains épicycloïdaux tels qu’utilisés dans ce premier mode de réalisation, à savoir avec une couronne, un planétaire intérieur et un porte-satellites à une rangée de satellites engrenant avec la couronne et le planétaire intérieur. On souhaite donc, pour un dimensionnement simple des dentures de la couronne, du planétaire intérieur et des satellites, se limiter à un domaine de valeurs tels que :
De façon similaire, on observe le même ratio K princ du nombre de dents ZC princ de la couronne 46 sur le nombre de dents ZP princ du planétaire intérieur 42 avec les mêmes contraintes pour le train épicycloïdal principal 26 , qui est du même type que le train épicycloïdal auxiliaire, ce qui permet d’écrire :
Ces définitions et domaines de variation étant données, le rapport R de vitesse du mécanisme de transmission, entre l’arbre moteur 22 et l’organe tournant de sortie 46 , s’exprime par l’équation :
Lorsque les deux ratios K princ et K aux sont égaux, le rapport R est théoriquement infini. En choisissant un rapport K aux /K princ proche de 1, par exemple entre 0,5 et 1,5, et de préférence entre 0,75 et 1,25, tout en excluant les valeurs trop proches de 1, par exemple entre 0,98 et 1,02, on obtient des rapports de transmission élevés. Le tableau suivant donne des dimensionnements pratiquement intéressants : K princ K aux K aux /K princ R -3 -2,25 75% 13 -6 -4,5 75% 22 -9 -6,75 75% 31 -3 -2,7 90% 37 -6 -5,4 90% 64 -9 -8,1 90% 91 -3 -2,94 98% 197 -6 -5,88 98% 344 -9 -8,82 98% 491 -9 -9,18 102% -509 -6 -6,12 102% -356 -3 -3,06 102% -203 -8 -8,8 110% -98 -6 -6,6 110% -76 -3 -3,3 110% -43 -7 -8,75 125% -39 -6 -7,5 125% -34 -3 -3,75 125% -19
Le mécanisme de transmission représenté sur la diffère de celui de la au niveau du train épicycloïdal principal 26 , qui est un train dont le premier organe tournant d’entrée 42 , solidaire en rotation de l’arbre moteur 22 et du premier organe tournant d’entrée 32 du train épicycloïdal auxiliaire 24 , est un planétaire intérieur, l’organe tournant de sortie 46 est un porte-satellites à une rangée de satellites 45 , et le deuxième organe tournant d’entrée 44 est un une couronne dentée.
De plus, dans le mode de réalisation de la , l’organe tournant de sortie 40 du train épicycloïdal auxiliaire 24 est un porte-satellites à deux rangées de satellites 411 et 412 engrenant l’une avec l’autre, la rangée de satellites 411 engrenant avec le premier organe d’entrée 32 et la rangée de satellites 412 engrenant avec le deuxième organe d’entrée 34 . Les deux rangées de satellites 411 , 412 sont décalées radialement.
Dans la mesure où le train épicycloïdal principal est de même type que dans le premier mode de réalisation, on peut le décrire par la même grandeur caractéristique K princ évoluant dans le même domaine :
Le train épicycloïdal auxiliaire est quant à lui à deux rangées de satellites de sorte que, lorsque le porte-satellites est arrêté, les sens de rotation de la couronne et du planétaire intérieur sont identiques, ce qui donne un signe positif au ratio K aux :
Dans cette configuration, Le rapport R de vitesse du mécanisme de transmission, entre l’arbre moteur 22 et l’organe tournant de sortie 46 , s’exprime par l’équation :