INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des formes de réalisation, l’élément d’absorption acoustique 6 est sous forme d’une mousse ou d’un média poreux, tubulaire, qui présente une épaisseur e déterminée, par exemple inférieure ou égale à 9 ou 10 mm, et par exemple supérieure à une épaisseur des organes séparant des ouvertures O adjacentes. L’épaisseur e peut être comprise entre 3 ou 4 mm et 8 mm, de manière non limitative.
Comme bien visible sur la , le tronçon 3 présente par exemple une paroi tubulaire s’étendant autour d’un axe central X, en se terminant par l’extrémité annulaire 2b, de sorte que l’axe central X peut être un axe central ou de symétrie pour l’ouverture 20. Le tuyau 2 peut disposer d’au moins une partie d’arrêt 4 prévue à distance de l’extrémité annulaire 2b, afin de former un ou plusieurs bord(s) d’arrêt/butée contre lequel/lesquels s’appuie l’insert 5. En pratique, le tronçon 3 où se loge l’insert 3 peut s’étendre de façon annulaire (autour de l’axe central X) entre la partie d’arrêt 4 et l’extrémité annulaire 2b.
A l’état inséré, la première extrémité 5a de l’insert 5, formée par l’ossature 5c, réduit localement la section de passage SP1 du tuyau 2. Comme le tuyau 20 peut avoir une section de passage sensiblement constante au niveau du tronçon 3 et au-delà, il est permis d’obtenir une versatilité dans le choix de l’insert 5. Par exemple, si l’insert 5 est relativement mince en raison d’un besoin de réduction de bruit satisfait avec une faible épaisseur e pour l’élément 6 d’absorption acoustique, alors la variation de section de passage au niveau de l’insert 5 est faible, avec peu de perte de charge. Le flux d’air purifié F, sortant du creux de l’insert 5 par la section de passage SP5 (et sortant du tuyau à l’opposé de l’extrémité 2b) peut s’écouler dans un tuyau 2 qui ne requiert pas une modification de sa géométrie extérieure pour loger l’insert. La section de passage SP5 peut être définie par l’extrémité 5a qui est optionnellement amincie du côté/en direction de son bord libre axial.
Inversement, si le besoin d’atténuation de bruit correspond est très grand, alors il reste permis de placer un insert plus long et/ou plus épais au niveau de l’élément 6 d’absorption acoustique, ou encore utilisant un matériau plus performant (à épaisseur égale) que pour le besoin précité. Du fait du caractère sensiblement constant de la section du tuyau 2 au niveau du tronçon 3 et au-delà, l’insert 5 peut évoluer pour être plus long et/ou plus épais, éventuellement en ressortant par l’ouverture 20 avec une extrémité saillante amincie et/ou à extension (suivant une conception modulaire le cas échéant, avec mise bout à bout des modules d’absorption acoustique) pour se loger partiellement dans un autre tuyau ou élément E1 complémentaire du tuyau 2 ou élément E2 intégrant le tronçon 3.
Optionnellement, l’ossature 5c peut former, à l’extrémité 5b, une gorge G dans laquelle peut pénétrer un relief, par exemple arrondi pour faciliter le désengagement, de maintien en position, prévu sur le tuyau 20, sur un composant de fixation auxiliaire ou sur l’élément de tuyauterie ou raccord E1 complémentaire (qui peut être un raccord par lequel l’air peut être acheminé vers le tuyau 20, lorsque le sens de circulation est du type comme prévu dans la ).
Malgré le recouvrement intérieur par l’insert 5, l’écoulement du flux F est permis de façon adéquate et sans nécessiter des adaptations de section des tuyaux. Par ailleurs, l’insert 5 peut être inséré et maintenu dans le tronçon 3 de façon amovible, en étant apte à se retirer du tronçon 3 via l’ouverture d’accès 20. En effet, l’extrémité 5b peut former une zone de prise accessible pour retirer l’insert 5 par simple traction.
Afin de permettre au flux d’air issu de l’élément E1 de passer entièrement dans le creux de l’insert 5, le long du média ou mousse composant l’élément 6 d’absorption acoustique, l’ossature 5c de l’insert 5 peut délimiter, dans l’état inséré, une section de passage au niveau de l’ouverture d’accès 20 qui est de même forme géométrique, de préférence non circulaire, que la section définie à l’extrémité annulaire 2b. Eventuellement, une forme d’entonnoir peut être définie par la surface S2, pour s’assurer de collecter la totalité de l’écoulement dans le creux de l’insert 5. La surface S2 se situe ici du côté entrant du creux, tandis que l’extrémité ouverte S1 permet au flux de quitter le creux de l’insert 5. Plus largement, l’insert 5 peut présenter une circonférence externe et un périmètre adapté pour faciliter l’insertion dans le tronçon 3, de préférence en ayant un périmètre non circulaire coïncidant avec une circonférence intérieure à section non circulaire et continûment arrondie du tronçon 3.
Première(s) option(s) de réalisation de l’ ossature d’insert
L’ossature 5c peut être sous la forme d'une pièce rigide en matière plastique, issue par exemple d’un moulage, comme visible par exemple sur la . Les extrémités 5a, 5b peuvent être une paire d’anneaux plus larges et/ou plus étendus dans la direction longitudinale, que les anneaux intermédiaires qui séparent entre eux les ouvertures O. La pièce d’armature qui constitue l’ossature 5c est typiquement incompressible (indéformable dans les conditions d’utilisation), seul l’élément 6 d’absorption acoustique pouvant être comprimé et/ou déformé, en particulier dans la direction radiale. L’ossature 5c permet un maintien de l’élément 6, plaqué contre ou conformé parallèlement à la face intérieure du tuyau 2 dans le tronçon 3.
Il est ainsi formé un insert 5 d’atténuation sonore silencieux, hétérogène, constitué de seulement deux parties, à savoir un élément 6 annulaire d'absorption acoustique en matériau poreux flexible (formant une mousse) et l’ossature 5 tubulaire typiquement rigide, ici sous forme de tube ajouré, optionnellement non circulaire. L’ossature 5c tubulaire peut former par exemple une partie intérieure de l’insert 5, tandis que l’élément 6 annulaire d’absorption peut être du type rétractable sur l’ossature 5c. Dans des options et comme visible notamment sur la , l’ossature 5c peut présenter un ou deux plans de symétrie, avec un axe longitudinal A traversant les deux extrémités ouvertes 21, 22 de l’insert 5.
Avec cette conception, l’insert 5 peut être rapidement préassemblé et être ensuite monté dans le tronçon 3 sans risque d’erreur. En particulier lorsque la section de l’ossature 5c est elliptique ou présente une autre forme non circulaire et continûment arrondie – en correspondance avec la section réceptrice dans le tronçon 3, l’ossature 5c indéformable peut permettre une mise en place efficace, sans recours à des outils ni à une indexation en rotation fastidieuse.
A chaque pas de temps, et en l’espèce en temps réel, on mesure l’intensité du courant, la tension aux bornes de la batterie, et la température de peau.
La température d’une cellule a un impact sur la capacité de stockage de celle-ci. Par exemple, pour une décharge à 25 °C, on mesure une capacité de 10 Ah. Mais si on effectue la décharge de la même cellule à -20°C, alors la mesure de la capacité est différente, en l’espèce inférieure, et par exemple de 1 Ah.
Il convient donc d’établir une valeur de température de référence.
En pratique, puisque la valeur de la température varie au cours des mesures de courant, il convient de ramener la valeur de la température mesurée (variable) à la valeur de la température de référence (constante), en l’espèce grâce à une matrice de référence qui permet d’appliquer un facteur multiplicatif à chaque mesure, ci-après le coefficient α ou β, dont la valeur dépend de la température.
De manière connue, le régime C, ou C-rate par anglicisme, est une intensité qui est l’appel de courant fait sur la batterie. 1C correspond à une décharge de la batterie en 1h.
Avec une batterie de 10Ah, une décharge à 1C signifie que la batterie peut être déchargée à 10A ; une décharge à C/10 signifie que la batterie peut être déchargée à 1A ; une décharge à 10C signifie que la batterie peut être déchargée à 100A ; etc.
Le régime est donc une façon de noter une intensité ou courant électrique. Par simplification, les notions de régime, d’intensité et de courant sont donc utilisées ici de façon interchangeable.
En l’espèce, les valeurs de régime de courant sont comprises entre C/20 et 3C, qui correspondent aux valeurs entre lesquelles une batterie Li-ion peut cycler.
Dans le cas présent, on multiplie la valeur de l’intensité mesurée, ou des ampère-heure mesurés, par un coefficient α ou β, dont la valeur dépend de la valeur de la température mesurée et qui peut dépendre également de la valeur du courant mesuré. Le coefficient α ou β permet d’établir une équivalence avec les valeurs de la température et du courant de référence.
En l’espèce, on a une table de référence pour la charge (coefficient β) et une table de référence pour la décharge (coefficient α), de préférence entre une température supérieure à -20°C et inférieure à +70°C, qui sont les valeurs d’usage de la température d’une batterie Li-ion.
Dans le cas de la décharge de la batterie, liée à un usage, le courant déchargé est généralement de nature variable. Pour cette raison, on utilisera pour la décharge un coefficient α dont la valeur dépend de la valeur de la température mesurée et de la valeur du courant mesuré.
La charge d’une batterie Li-ion s’effectuant généralement à courant constant et prédéterminé sur une grande partie de sa plage de SOC (hors zone de fin de charge, typiquement SOC>90%), le calcul de l’acceptance de charge sur cette plage peut être simplifié par l’application d’un coefficient β dont la valeur dépend uniquement de la température (la valeur du courant étant connu et fixe).
En environnement thermalisé, la conversation en température n’est pas obligatoire. De même si le courant de charge ou de décharge est imposé. Dans ce cas, on met en œuvre un seul facteur de correction, c’est-à-dire une seule valeur de coefficient.
Dans le cas du calcul de SOC, on calcule à chaque pas de temps t k la quantité d’Ah qui a transité, ce qui permet la mise à jour du SOC à chaque pas de temps.
Alternativement, pour le calcul du SOC, il est possible de sommer sur plusieurs pas de temps t k l’acceptance de charge, en charge ou en décharge, et de ne calculer le SOC comme décrit précédemment que tous les N pas de temps, pour N entier naturel >1, ou lorsque cela est nécessaire pour le système.
Les calculs précédents permettent ainsi au système BMS de calculer à tout moment t k le SOC de la batterie.
Dans l’exemple décrit, la séquence nulle générée par l’unité de calcul 4 est de taille N.N, où N est le nombre de bits total de la séquence initiale Seq1, et est ainsi composée de N sous-séquences composées chacune de N bits de valeur « 0 ».
L’unité de calcul 4 insère alors chaque bit de la séquence initiale Seq1 dans une des sous-séquences dont la position dans la séquence nulle correspond à la position de ce bit dans la séquence initiale, ce bit étant insérée dans cette sous-séquence à une position correspondant à sa position dans la séquence initiale Seq1.
Ainsi, dans l’exemple décrit, un bit bi de position i dans la séquence initiale Seq1 est ainsi insérée dans la ième sous-séquence, en position i de cette sous-séquence. Cette opération conserve sensiblement les propriétés d’autocorrélation et de corrélation croisée de la séquence initiale Seq1. En d’autres termes, la séquence Seq2 peut être donnée par l’équation suivante :
, où b’ j est le bit en position j de la séquence Seq2, bi est le bit en position i de la séquence Seq2 et N est le nombre de bits total de la séquence Seq1.
On comprend ainsi que le rapport cyclique DC 2 de la séquence Seq2 est réduit au regard du rapport cyclique DC 1 de la séquence initiale Seq1, d’un rapport N.
Dès lors, le plateau de la fonction de corrélation Fcorr, initialement positionné en m 1 /2, où m 1 est le nombre de bits de valeur « 1 » de la séquence initiale Seq1, est positionné, pour Seq2 en m 1 /4, ce qui permet donc d’améliorer encore la précision de la télémétrie. En outre, cette diminution du rapport cyclique, de façon équivalente à la méthode de la , permet ainsi d’augmenter la puissance pic P p des impulsions du faisceau lumineux F1.
On a décrit, en , un exemple de réalisation partiel de l’unité de calcul 4 mettant en œuvre l’opération de convolution pour l’estimation des valeurs de la fonction de corrélation entre la séquence modulante Seq2 et la séquence démodulée Seq3.
L’unité de calcul 4 comporte, d’une part, une sous-unité 41 évaluant la corrélation croisée de la séquence démodulée Seq3 et de la séquence modulante Seq2 retardée au moyen d’une porte logique de type ET. Elle comporte, d’autre part, une sous-unité 42 évaluant la corrélation croisée de la séquence démodulée Seq3 et de la séquence modulante Seq2 retardée au moyen d’une porte logique de type NON-OU EXCLUSIF.
Les sorties de ces sous-unités 41 et 42 sont reliées aux entrées d’un multiplexeur 43, recevant sur son entrée de contrôle, une instruction déterminée par l’unité de calcul 4 en fonction du rapport cyclique DC 2 de la séquence modulante Seq2.
Enfin, la sortie du multiplexeur 43 est reliée à une sous-unité 44 déterminant, à partir des valeurs de la fonction de corrélation qui lui sont transmises, la valeur maximale, le temps de vol du faisceau lumineux F1 et la distance d de l’objet O.
Le multiplexeur 43 propage ainsi sur sa sortie, et vers la sous-unité 44, la fonction de corrélation déterminée par la sous-unité 41 ou par la sous-unité 42 en fonction de la valeur de ce rapport cyclique DC 2 . Plus précisément, dans l’exemple décrit, si le rapport cyclique devient inférieur à 25%, l’unité de calcul 4 génère une instruction de sélection de la sortie de la sous-unité 41 et si le rapport cyclique devient supérieur à 25%, l’unité de calcul 4 génère une instruction de sélection de la sortie de la sous-unité 42.
Il est ainsi possible, pour l’unité de contrôle, de sélectionner la porte logique ET ou NON-OU EXCLUSIF de sorte à obtenir un rapport signal-à-bruit, lors de l’opération de corrélation, optimal au regard du rapport cyclique DC 2 de la séquence modulante Seq2.
On notera que l’unité de calcul 4 pourra, en fonction des conditions de circulation du véhicule par exemple, sélectionner la sous-unité 41 ou la sous-unité 42 selon le rapport cyclique employé pour la génération de la séquence modulante Seq2, de sorte à conserver un rapport cyclique de corrélation optimal.
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, à savoir fournir un système d’un véhicule automobile capable de réaliser des fonctions télémétrie à partir de lumière visible et dont le rapport signal à bruit et la précision de mesure soit améliorés. Ces objectifs sont notamment atteints en modulant le faisceau lumineux émis à partir d’une séquence de données modulante générée à partir d’une séquence binaire pseudo-aléatoire
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens. En particulier, on pourra prévoir d’employer d’autres types de source lumineuse que celui décrit, comme une diode laser, une VCSEL ou une SLED. On pourra encore prévoir de réaliser d’autres fonctions photométriques que celle décrite, et notamment des fonctions d’éclairage de type croisement ou des fonctions de signalisation de type feu de position. On pourra encore prévoir d’autres méthodes de génération d’une séquence modulante que celles décrites.
Système de détection d’un véhicule automobile comportant un module d’émission et un module de réception d’un faisceau lumineux L’invention concerne le domaine de l’éclairage automobile et des fonctions de détection d’un objet par un véhicule automobile et d’estimation de la distance séparant cet objet du véhicule. Plus précisément, l’invention concerne un système d’éclairage d’un véhicule automobile apte à mettre en œuvre des fonctions de télémétrie au moyen de la lumière qu’il émet, avec une précision améliorée.
Dans le cas où le moteur à turbine à gaz est un moteur à rotor ouvert ou à turbopropulseur, un ou plusieurs parmi les étages d’hélice peuvent être entraînés par une boîte d’engrenages. La boîte d’engrenages peut être du type décrit ici.
Un moteur selon la présente description peut être un turboréacteur à double flux. Un tel moteur peut être un turboréacteur à double flux à entraînement direct dans lequel la soufflante est directement reliée à la turbine d’entraînement de soufflante, par exemple sans boîte d’engrenages, par l’intermédiaire d’un arbre central. Dans un tel moteur à double flux à entraînement direct, la soufflante peut être dite rotative à la même vitesse de rotation que la turbine d’entraînement de soufflante. Strictement à titre d’exemple, la turbine d’entraînement de soufflante peut être une première turbine, l’arbre central peut être un premier arbre central, et le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre une seconde turbine et un deuxième arbre central reliant la seconde turbine au compresseur. La seconde turbine, le compresseur et le deuxième arbre central peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre central. Dans un tel agencement, la seconde turbine peut être positionnée axialement en amont de la première turbine.
Un moteur selon la présente description peut être un turboréacteur à double flux à engrenages. Dans un tel agencement, le moteur a une soufflante qui est entraînée par l’intermédiaire d’une boîte d’engrenages. En conséquence, un tel moteur à turbine à gaz peut comprendre une boîte d’engrenages qui reçoit une entrée de l’arbre central et délivre un entraînement à la soufflante de manière à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à celle de l’arbre central. L'entrée vers la boîte d’engrenages peut être directement à partir de l'arbre central, ou indirectement à partir de l'arbre central, par exemple par l'intermédiaire d'un arbre et/ou engrenage droits. L'arbre central peut solidariser la turbine et le compresseur, de telle sorte que la turbine et le compresseur tournent à la même vitesse (avec la soufflante tournant à une vitesse plus basse).
Le moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut avoir n'importe quelle architecture générale appropriée. Par exemple, le moteur à turbine à gaz peut avoir n'importe quel nombre souhaité d'arbres qui relient des turbines et des compresseurs, par exemple un, deux ou trois arbres. À titre d'exemple uniquement, la turbine reliée à l'arbre central peut être une première turbine, le compresseur relié à l'arbre central peut être un premier compresseur, et l'arbre central peut être un premier arbre central. Le noyau de moteur peut comprendre en outre une deuxième turbine, un deuxième compresseur et un deuxième arbre central raccordant la deuxième turbine au deuxième compresseur. La deuxième turbine, le deuxième compresseur et le deuxième arbre central peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre central.
La boîte d’engrenages peut être agencée pour être entraînée par l'arbre central qui est configuré pour tourner (par exemple en cours d'utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple le premier arbre central dans l'exemple ci-dessus). Par exemple, la boîte d’engrenages peut être agencée pour être entraînée uniquement par l'arbre central qui est configuré pour tourner (par exemple en cours d'utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple uniquement par le premier arbre central, et non le deuxième arbre central, dans l'exemple ci-dessus). En variante, la boîte d’engrenages peut être agencée pour être entraînée par n'importe quel ou n'importe quels arbre(s), par exemple les premier et/ou deuxième arbres dans l'exemple ci-dessus.
La boîte d’engrenages peut être un réducteur (en cela que la sortie vers la soufflante présente une vitesse de rotation inférieure à l'entrée depuis l'arbre central). N'importe quel type de boîte d’engrenages peut être utilisé. Par exemple, la boîte d’engrenages peut être une boîte d’engrenages « planétaire » ou « en étoile », telle que décrite d'une manière plus détaillée ailleurs dans le présent document. Une telle boîte d’engrenages peut être un étage unique. En variante, une telle boîte d’engrenages peut être une boîte d’engrenages composée, par exemple une boîte d’engrenages planétaire composée (qui peut avoir l’entrée sur l’engrenage solaire et la sortie sur la couronne dentée, et donc être dénommée boîte d’engrenages « en étoile composée »), par exemple à deux étages de réduction.
La boîte d’engrenages peut avoir n’importe quel rapport de réduction souhaité (défini comme la vitesse de rotation de l’arbre d’entrée divisée par la vitesse de rotation de l’arbre de sortie), par exemple supérieur à 2,5, par exemple dans la plage de 3 à 4,2, ou de 3,2 à 3,8, par exemple de l’ordre de ou d’au moins 3, 3,1, 3,2, 3,3, 3,4, 3,5, 3,6, 3,7, 3,8, 3,9, 4, 4,1 ou 4,2. Le rapport d'engrenage peut être, par exemple, entre deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente. Strictement à titre d’exemple, la boîte d’engrenages peut être une boîte d’engrenages en « étoile » ayant un rapport de réduction dans la plage allant de 3,1 ou 3,2 à 3,8. Strictement à titre d’exemple supplémentaire, la boîte d’engrenages peut être une boîte d’engrenages en « étoile » ayant un rapport de réduction dans la plage allant de 3,0 à 3,1. Strictement à titre d’exemple, la boîte d’engrenages peut être une boîte d’engrenages « planétaire » ayant un rapport de réduction dans la plage de 3,6 à 4,2. Dans certains agencements, le rapport d'engrenage peut être à l'extérieur de ces plages.
Le ou chaque compresseur (par exemple le premier compresseur et le deuxième compresseur tels que décrits ci-dessus) peut comprendre n'importe quel nombre d'étages, par exemple de multiples étages. Chaque étage peut comprendre une rangée d'aubes de rotor et une rangée d'aubes de stator, qui peuvent être des aubes de stator variables (en ce que leur angle d'incidence peut être variable). La rangée d'aubes de rotor et la rangée d'aubes de stator peuvent être axialement décalées l'une de l'autre. Par exemple, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à double flux à entraînement direct comprenant 13 ou 14 étages de compresseur (en plus de la soufflante). Un tel moteur peut par exemple comprendre 3 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et soit 10 soit 11 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »). À titre d’exemple supplémentaire, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à « engrenages » (dans lequel la soufflante est entraînée par un premier arbre central par l’intermédiaire d’un réducteur) comprenant 11, 12 ou 13 étages de compresseur (en plus de la soufflante). Un tel moteur peut comprendre 3 ou 4 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et 8 ou 9 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »). À titre d’exemple supplémentaire, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à « engrenages » ayant 4 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et 10 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »).