INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la couche de blindage comprend entre 59 et 836 brins ;
- arrêter la charge quand la valeur du courant devient inférieure à une valeur seuil prédéterminée.
On peut prévoir en outre, après le reconditionnement et préalablement à la détermination de la valeur de l’acceptance de charge, une étape de relaxation de tension.
On peut prévoir que l’étape de détermination de la valeur de l’acceptance de charge comprend une étape consistant à :
- mesurer le temps nécessaire pour que la tension aux bornes de la cellule passe de la valeur basse prédéterminée de tension à la valeur haute prédéterminée de tension lors de l’injection d’un courant prédéterminé, éventuellement normalisé par rapport à la masse ou le volume de la cellule.
- la valeur basse prédéterminée de tension est comprise entre 3.55 V et 3.65 V ;
- la valeur haute prédéterminée de tension est comprise entre 3.65 V et 3.8 V ;
- la première valeur prédéterminée de tension est de 2,3V ; et
- la deuxième valeur prédéterminée de tension est de 3,6 V.
On peut prévoir que le courant injecté dans la cellule normalisé par rapport à la masse de la cellule est égal à 12 mA / g, plus ou moins 10%.
On peut prévoir que la valeur d’acceptance de charge prédéterminée est de 0,2 mAh/g, entre 3,65 V et 3,7 V et à 12 mA/g de courant de charge.
illustre une phase de décharge, une phase de stabilisation et une phase de charge à courant constant, appliquée à une batterie de type NMC et une batterie de type LFP,
illustre de manière synchrone avec la , la réponse en tension de la batterie de type NMC et de la batterie de type LFP,
Les formules cosmétiques peuvent entrer dans des gammes de produits personnels de soin et/ou de produits de beauté notamment des gammes de soins de la peau, de nettoyage, maquillage, démaquillage, anti-solaire, bronzage artificiel, pré-rasage, rasage, ou après-rasage, hydratant, humectant, émollient, conditionnant, exfoliant, astringent, dépilatoire, anti-transpirant ou antiperspirant, déodorant, désodorisant, etc.
Le Personal Care Products Council (« International cosmetic ingredient dictionary & handbook » publié par « the Cosmetic, Toiletry, and Fragrance Association, Inc. », Washington, D.C.) décrit une grande variété, sans limitation, d'ingrédients cosmétiques et pharmaceutiques habituellement utilisés dans l'industrie du soin de la peau, qui conviennent pour être utilisés comme ingrédients additionnels dans les compositions selon la présente invention, tant qu'ils sont physiquement et chimiquement compatibles avec les autres ingrédients de la composition et spécialement avec les actifs de la présente invention. Par ailleurs la nature de ces ingrédients additionnels ne doit pas altérer les bénéfices des actifs de l'invention. Ces ingrédients additionnels peuvent être synthétiques ou naturels comme par exemple les extraits de plantes ou venir d'un procédé de biofermentation.
D'autres actifs de soin de la peau qui sont particulièrement utiles en combinaison avec la composition selon l'invention peuvent être trouvés dans la documentation commerciale de Sederma et sur le site www.sederma.fr, dans la documentation commerciale de Crodarom et d’Alban Muller International, et sur le site www.croda.fr.
On peut aussi citer à titre d'exemples les actifs commerciaux suivants : la bétaïne, le glycérol, l’Actimoist Bio 2™ (Active organics), AquaCacteen™ (Mibelle AG Cosmetics), Aquaphyline™ (Silab), AquaregulK™ (Solabia), Carciline™ (Greentech), Codiavelane™ (Biotech Marine), Dermaflux™ (Arch Chemicals, Inc), Hydra’Flow™ (Sochibo), Hydromoist L™ (Symrise), RenovHyal™ (Soliance), Seamoss™ (Biotech Marine), Argireline™ (nom commercial de l’acétyl hexapeptide-3 de Lipotec), le spilanthol ou un extrait d’Acmella oleracea connu sous le nom Gatuline Expression™, un extrait de Boswellia serrata connu sous le nom Boswellin™, Deepaline PVB™ (Seppic), Syn-AKE™ (Pentapharm), Ameliox™, Bioxilift™ (Silab), PhytoCellTec™Argan (Mibelle), Papilactyl D™ (Silab), Preventhelia™ (Lipotec), ou l’un ou plusieurs des ingrédients actifs suivants vendus par Sederma : Subliskin™, Venuceane™, Moist 24™, Vegesome Moist 24™, Essenskin™, Juvinity™, Revidrat™, Resistem™, Chronodyn™, Kombuchka™, Chromocare™, Calmosensine™, Glycokin factor S™, Biobustyl™, Idealift™, Ceramide 2™, Ceramide A2™, Ceramide HO3™, Legance™, Intenslim™, Prodizia™, Beautifeye™, Pacifeel TM , Zingerslim™, Meiritage™, Sebuless™, Apiscalp™, Rubistem™, Citystem TM , Neonyca TM , NG Insaponifiables de Beurre de Karité TM , Majestem TM , Hydronesis TM , Poretect TM , Amberstem TM , Synchrolife™, Feminage TM , Sylverfree TM , Ameyezing TM , Revitalide TM ou des mélanges de ceux-ci.
Les compositions selon la présente invention peuvent comprendre des peptides, incluant, sans se limiter, les, di-, tri-, tetra-, penta- et hexapeptides et leurs répétitions et dérivés. Selon un mode de réalisation particulier, la concentration du peptide additionnel, dans la composition, varie entre 1x10 -7 % et 20%, de préférence entre 1x10 -6 % et 10%, préférentiellement entre 1x10 -5 % et 5%, en poids.
Dans le cadre de la présente invention, le terme « peptide » désigne ici les peptides contenant 20 acides aminés ou moins, leurs dérivés, isomères et complexes avec d’autres espèces telles qu’un ion métal (par exemple : cuivre, zinc, manganèse, magnésium, et autres). Le terme « peptides » se réfère à la fois à des peptides naturels et à des peptides de (bio)synthèse. Il se réfère également à des compositions qui contiennent des peptides et qui se rencontrent dans la nature et/ou qui sont commercialement disponibles.
Des exemples non limitatifs de dipeptides utilisables dans le cadre de la présente invention, comprennent la Carnosine (β-AH), YR, VW, NF, DF, KT, KC, CK, KP, KK, TT, PA, PM ou PP.
Des exemples non limitatifs de tripeptides comprennent RKR, HGG, GHK, GKH, GGH, GHG, KFK, KAvaK, KβAK, KAbuK, KAcaK, KPK, KMOK, KMO2K, PPL, PPR, SPR, QPA, LPA ou SPA. On peut également citer des exemples non limitatifs de tripeptides contenant :
- une proline greffée sur la lysine comme K(P)HG ou K(P)GH ; ou
- un acide proglutamique greffée à une lysine comme K(Pyr)HG ou K(Pyr)GH ; ou
- une lysine acétylée comme le K(Ac)HG ou K(Ac)GH.
Des exemples non limitatifs de tétrapeptides sont KTFK (SEQ ID NO : 1), GQPR (SEQ ID NO : 2), RSRK (SEQ ID NO : 3), KTAK (SEQ ID NO : 4), KAYK (SEQ ID NO : 5), KFYK (SEQ ID NO : 6), ou TKPR (SEQ ID NO : 7).
Un exemple non limitatif de pentapeptide est le KTTKS (SEQ ID NO : 8) et KTSKS (SEQ ID NO : 9) et des exemples d’hexapeptides sont le GKTTKS (SEQ ID NO : 10) et VGVAPG (SEQ ID NO : 11).
D’autres peptides utilisables dans le cadre de la présente invention peuvent être choisis parmi, sans que cette liste soit limitative : les dérivés lipophiles de peptides, de préférence les dérivés oléoyl, palmitoyl et myristoyl, et les complexes avec les ions métal mentionnés plus haut (par exemple : complexe cuivre du tripeptide HGG).
Les dipeptides préférés comprennent par exemple le N-Palmitoyl-β-Ala-His, N-Acetyl-Tyr-Arg-hexadecylester (Calmosensine™, Idealift™, Sederma), le Pal-KT, le Pal-RT, le Pal-PP et le Pal-PA (Sederma).
Le piquage de soutirage A peut être réalisé de manière strictement identique (type de soudure, diamètre caractéristique de canalisation, etc.) à celui du soutirage alimentant le réchauffeur haute pression 64.
Le piquage A est avantageusement muni d’une vanne de régulation de la pression d’admission dans l’échangeur intermédiaire 202. Cette vanne de régulation peut en outre être une vanne de régulation de la pression d’admission dans le réchauffeur à haute pression 64. On peut ainsi piloter cette vanne selon deux modes différents. Cette vanne de régulation permet d’optimiser le fonctionnement et le pilotage du cycle de couplage 200, avec une grande flexibilité.
Dans la boucle fermée à partir du point de soutirage A, la branche fluidique 201 permet de canaliser et transférer la vapeur à l’échangeur 202. Après échange thermique, la branche fluidique 203 ramène l’eau liquide en un point B de la bâche alimentaire.
Ce circuit comprend également un deuxième générateur de vapeur, dit générateur de vapeur de couplage 205 adapté pour produire de la vapeur d’alimentation en un point d’entrée F de l’unité d’électrolyse 100 à partir d’eau liquide déminéralisée provenant d’un point E. Ce générateur de couplage 205 est relié également en boucle fermée intermédiaire à l’échangeur de chaleur 202.
Dans cette boucle fermée intermédiaire, une pompe de circulation 206 amène de l’eau liquide pressurisée via la branche fluidique 204 depuis l’échangeur 202 jusqu’au générateur de couplage 205 puis après échange thermique, ramène l’eau via la branche fluidique 207 jusqu’à l’échangeur 202.
Pour améliorer encore le couplage thermique entre le réacteur REP et l’unité d’électrolyse EHT, on peut récupérer au moins une partie de la chaleur fatale, c’est-à-dire la chaleur émise par cette dernière qui n’a pas servi à la réaction d’électrolyse.
Pour ce faire, l’installation comprend un circuit de couplage 300 par réinjection de chaleur dans le circuit tertiaire 10 du réacteur.
Ce circuit 300 comprend tout d’abord un échangeur de chaleur intermédiaire 302 relié en boucle fermée à un premier piquage de réinjection réalisé au point C entre le réchauffeur à basse pression 65 et la bâche alimentaire 66, et à un deuxième piquage de réinjection réalisé au point D entre le condenseur 7 et le réchauffeur à basse pression 65.
Dans cette boucle fermée à partir du point de soutirage D, la branche fluidique 303 amène de l’eau liquide pressurisée à l’échangeur 302 et après échange, la branche fluidique 301 permet de canaliser et transférer l’eau liquide pressurisée au point C, ce qui permet de réinjecter au moins une partie des calories excédentaires de l’unité EHT 100 vers le cycle de conversion de Rankine 10 du réacteur.
Ce circuit comprend également un échangeur de chaleur intermédiaire 305, dit échangeur de couplage, relié d’une part à une branche fluidique 308 dont l’entrée au point de soutirage G est reliée à une alimentation en eau liquide provenant de l’unité EHT 100 et la sortie est reliée à au moins un circuit de refroidissement de l’unité EHT 100.
Cet échangeur de couplage 305 est relié en boucle fermée intermédiaire à l’échangeur de chaleur 302, de sorte à évacuer au moins en partie le surplus de chaleur de l’unité d’électrolyse à haute température et à la réinjecter dans le circuit tertiaire du réacteur nucléaire.
L’eau liquide provenant de l’unité EHT 100 est à une température au moins égale à 80°C, avantageusement comprise entre 85 et 95°C.
Dans cette boucle fermée intermédiaire, une pompe de circulation 306 amène de l’eau liquide pressurisée via la branche fluidique 304 depuis l’échangeur de couplage 305 à l’échangeur 302 puis après échange thermique, ramène l’eau via la branche fluidique 307 jusqu’à l’échangeur 202.
Dans l’exemple illustré, l’ensemble des branches fluidiques 201, 203, 204, 207, 208 du circuit 200 et les branches fluidiques 301, 303, 304, 307, 308 du circuit 300 chacune constituée par une conduite de section cylindrique, aux parois métalliques de préférence, est calorifugée par l’extérieur avec un isolant haute température. Le diamètre d’une conduite est calculé pour permettre d’évacuer toute la puissance thermique avec une vitesse d’écoulement limite maximale admissible du fluide caloporteur, typiquement de l’ordre de 1 à 10 m/s.
Le réseau électrique relié à l’alternateur 9 vise à transporter et distribuer l’électricité aux usagers finaux en fonction de leur besoin. Il s’agit d’un réseau électrique haute tension fonctionnant suivant les appels de puissance liés aux usages de l’électricité, qui doit pouvoir accepter la puissance électrique de pointe produite par l’installation de cogénération
En outre, l’alternateur 9 peut fournir les besoins en électricité de l’unité EHT 100, dont les électrolyseurs qui nécessitent du courant continu, pour mettre en œuvre une électrolyse à haute température.
un acheminement du premier contenu multimédia FL directement vers les utilisateurs ayant choisi la langue GB.
Les figures 3A et 3B illustrent que les flux sortants des autres équipements de traduction CAB sont coupés et qu’en conséquence la fonction d’adressage SW ne détecte aucun signal d’activation S CAB en sortie desdits équipements de traduction CAB. Cette détection permet également de déduire que la langue d’entrée L E de chaque équipement de traduction CAB désactivé n’est pas la langue du premier contenu multimédia FL.
La illustre un mode dans lequel un nouvel équipement de traduction CAB 2 produit un flux sortant dans une langue FR. La fonction d’adressage SW détermine alors la langue d’entrée L E de l’équipement de traduction CAB2 correspondant à la langue DE. La fonction d’adressage SW engage alors l’acheminement du premier contenu multimédia FL directement vers tous les utilisateurs ayant choisi la langue DE et engage l’acheminement du flux sortant de l’équipement de traduction CAB2 vers les équipements ayant choisi la langue FR et éventuellement vers les équipements de traduction CAB ayant comme langue d’entrée la langue FR.
La illustre un cas dans lequel un équipement de traduction CAB 1 configuré avec une langue d’entrée L E = FIN et avec une langue de sortie L S = DE dont le contenu en sortie TRDE est acheminé en entrée d’un équipement de traduction CAB2 configuré avec une langue d’entrée L E = DE et avec une langue de sortie L S = FR. La fonction d’adressage SW permet donc d’acheminer automatiquement les contenus multimédias en sortie des équipements de traduction à partir de l’analyse des langues actives du premier contenu multimédia FL déduite des états déterministes de chaque équipement de traduction CAB et en fonction de la régie digitale de traduction RDI qui a la connaissance des configurations des équipements de traduction CAB.
Cabine de traduction , canal de traitement logiciel de traduction
Le procédé de l’invention comprend également des moyens logiciels pour configurer des cabines de traduction ou des canaux de traitement logiciel de traduction. Lorsque des traducteurs occupent des cabines, elles peuvent être formées d’une pluralité d’équipements de traduction CABi chacun étant configuré avec la même langue d’entrée L E et la même langue de sortie L S . Lorsque ces cabines sont des canaux de traitement logiciel de traduction, des moyens logiciels comprenant au moins un calculateur et une mémoire peuvent être configurés pour acquérir le premier flux multimédia FL et le traiter par différents blocs logiciels.
On appelle plus généralement une « cabine de traduction » ou un équipement de traduction dans la présente description : une cabine physique dans laquelle un traducteur peut générer un nouveau flux audio à partir du premier flux multimédia FL ou ; un canal de traitement logiciel de traduction permettant de générer automatiquement un flux audio dans une langue de sortie correspondant à une traduction du flux entrant qui est reçu dans une langue d’entrée.
En conséquence, dans la présente description l’appellation « cabine de traduction » ou l’appellation « équipement de traduction » peu(ven)t être remplacé(s) indifféremment par « canal de traitement logiciel de traduction ».
Selon un mode préféré, une cabine de traduction comprend deux équipements de traduction {CABi, CABk} configurés avec le même paramétrage de langue d’entrée L E et de langue de sortie L S . Un avantage d’une telle configuration est de permettre de passer la main d’un traducteur à un autre traducteur après un certain temps lorsque les équipements de traduction CAB sont destinés à générer un flux multimédia audio à partir d’un flux multimédia audio entrant dans une première langue. L’équipement de traduction CAB comprend avantageusement une carte son, un haut-parleur et un micro permettant d’offrir les interfaces nécessaires à un traducteur pour écouter et enregistrer des flux multimédias audio.
Indicateur numérique de passation L’invention permet de mettre en œuvre un indicateur numérique de passation IND P entre les deux équipements de traduction {CABi, CABk} d’une même cabine qui est automatiquement généré consécutivement à une action d’un des traducteurs. Un intérêt est de générer un second flux multimédia TR correspondant à une traduction d’un premier contenu multimédia FL sur des périodes nécessitant un relai de traducteurs se passant la main de manière fluide et continue sans détérioration de la qualité de service notamment en ce qui concerne le délai de transition dû à un changement de traducteurs.
L’indicateur numérique de passation IND P permet pour un traducteur donné d'une cabine d’anticiper la continuation d’une traduction déjà engagée par un premier traducteur. Les seconds flux multimédias sortants TR des équipements de traduction CAB sont naturellement acheminés vers les utilisateurs grâce la fonction d’adressage SW. En effet, le nouvel équipement de traduction CAB devenant actif produit un signal d’activation S CAB qui permet d’acheminer le second contenu multimédia en sortie TR vers les utilisateurs ayant la même langue.
L’indicateur numérique de passation IND P permet d’acheminer un signal entre traducteurs d’une même cabine afin que ces derniers commencent par exemple à produire une traduction avant d’allumer leur micro de sorte que la transition soit sans conséquence pour les auditeurs.
L’acheminement de l’indicateur numérique de passation IND P peut être assuré, par exemple, par la fonction d’adressage SW et la régie digitale d’interprétation RDI qui est configurée pour connaitre les configurations d’équipements de traduction et donc leur association au sein de cabines. Selon un autre exemple, un l’indicateur numérique de passation IND P est émis au moyen d’une messagerie dédiée entre les traducteurs d’une même cabine.
L’indicateur numérique de passation IND P peut prendre différentes valeurs selon quel traducteur de la cabine le génère et selon le statut du signal d’activation de l’équipement de traduction CAB considéré.
L’équipement de traduction CAB peut comprendre une interface de communication et un afficheur permettant de représenter les différentes valeurs de l’indicateur numérique de passation IND P . La représente un exemple d’une interface graphique générée permettant de restituer les différentes valeurs de l’indicateur numérique de passation IND P d’un traducteur d’une cabine. L’interface graphique peut être générée à partir d’un calculateur d’un Smartphone, une tablette ou d’un ordinateur, voire d’un équipement électronique dédié. Dans cet exemple, on suppose que le premier traducteur est en train de traduire et de générer un second flux multimédia sortant TR et que le second traducteur reprend la main sur la traduction en cours pour remplacer le premier traducteur.
Une première valeur 12 permet d’informer le premier traducteur de la cabine que le second traducteur de la cabine est prêt à prendre le relai. Une valeur 13 permet d’informer au contraire que ce dernier n’est pas encore prêt. Ce message est préférentiellement émis par le second traducteur depuis son interface. Lorsque le premier traducteur perçoit la valeur active 12 du premier indicateur émis par le second traducteur, il peut engager la bascule de traduction au moyen du changement de valeur 10 de l’indicateur numérique de passation IND P . Le second traducteur est alors informé et commence à traduire le contenu audio du flux entrant FL pour générer un flux sortant TR.
– le boiter comporte une pluralité desdits contacteurs électriques, et comporte en outre au moins un conducteur de jonction raccordant électriquement plusieurs contacts électriques mobiles ;
– le conducteur de jonction est formé par une plaque métallique souple ;
– le boitier comporte un moyen de mise en pression d’un fluide, branché sur le raccord fluidique ;
– le boitier comporte en outre : au moins un contacteur électrique, monté sur la paroi d’appui et comportant une enceinte à volume variable ainsi qu’un contact électrique mobile adapté à être déplacé par l’enceinte à volume variable en direction de la paroi de connexion ; un réseau de conduits fluidiques disposé au niveau de la paroi d’appui et raccordant ladite enceinte à volume variable avec un raccord fluidique monté sur le boitier de module accumulateur électrochimique.
– la illustre un module d’accumulateur électrochimique selon l’invention ;
– la et la sont des vues schématiques d’un module accumulateur électrochimique selon l’invention, avec son contacteur électrique en position activée, pour deux modes de réalisation différents ;
– la et la sont des vues similaires respectivement aux figures 4A et 4B, avec le contacteur électrique en position désactivée ;
– la est une vue de dessous de la paroi de connexion du boitier du module accumulateur électrochimique de la ;
– la est une vue de détail de la coopération des contacteurs électriques avec les accumulateurs du module accumulateur électrochimique de la ;
- au niveau de la sécurité de l’installation globale, du fait du transport de la vapeur sous pression depuis l’îlot conventionnel de l’installation nucléaire (salle des machines) jusqu’à l’unité d’électrolyse EHT, entraîne une contrainte de compatibilité entre la capacité à séparer l’installation de l’unité et l’analyse de risque imposant une distance minimale entre elles : on pourra se référer à la publication [4] qui indique une distance de sécurité estimée à 1 km qui doit pouvoir être réduite compte-tenu de l’analyse de risque réalisée.
La publication [3] propose une configuration de couplage entre une installation nucléaire de type REP à vocation électrogène à cycle de Rankine et une unité à électrolyseurs EHT. Dans la configuration de couplage proposée, le prélèvement de chaleur pour alimenter un électrolyseur EHT est réalisé de manière indirecte, c’est-à-dire sans prélèvement direct de vapeur d’eau. Cela permet de ne pas impacter l’inventaire en eau du circuit secondaire. Cette configuration de couplage propose ainsi la mise en place d’une boucle de fluide prélevant de la vapeur directement en sortie de GV, i.e. à environ 280°C, et réinjectant la vapeur après la traversée d’un échangeur, directement au niveau du condenseur du cycle de Rankine. Dans cette configuration, la chaleur prélevée n’est pas intégralement utilisée par l’unité d’EHT proposée, ce qui n’est pas efficace d’un point de vue thermique.
En résumé, l’efficacité énergétique des installations de cogénération nucléaire telles qu’évoquées ci-avant, n’est pas optimale, car le couplage entre le(s) réacteur(s) nucléaire(s) à vocation électrogène et/ou calogène et l’unité à électrolyseur EHT pour la production d’hydrogène n’est pas optimal.
Or, cette efficacité énergétique joue au premier ordre sur la pertinence économique de la production d’hydrogène décarboné. Concevoir des installations de cogénération nucléaire efficaces et sûres contribuera à garantir la faisabilité du déploiement d’une telle filière.
Il existe donc un besoin pour améliorer les installations de cogénération nucléaire, c’est-à-de production simultanée ou non d’électricité et d’hydrogène à partir de la chaleur fournie par le(s) réacteur(s) nucléaire(s) de l’installation, en optimisant le couplage thermique entre réacteur(s) nucléaire(s) et l’unité d’électrolyse à haute température (EHT) dédiée à la production d’hydrogène, notamment: avec un rendement au moins égal aux solutions proposées jusqu’alors, qui ne perturbe pas la sûreté du(des) réacteur(s) nucléaire(s), qui ne présente pas de risque vis-à-vis de la sécurité globale de l’installation,
et ce, sans complexifier les conditions d’exploitation à la fois du réacteur(s) nucléaire(s) et de l’unité EHT considérés séparément.
Pour ce faire, l’invention concerne, sous l’un de ses aspects, une installation de cogénération électronucléaire, destinée à produire de l’électricité et le cas échéant de la chaleur, et de l’hydrogène, comprenant :
- au moins un réacteur nucléaire, notamment à eau pressurisée (REP) ou à eau bouillante (REB), comprenant : un premier circuit fluidique, dit circuit primaire, comprenant au moins un premier générateur de vapeur en tant que premier échangeur de chaleur intermédiaire; un deuxième circuit fluidique, dit circuit secondaire comprenant :