INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 2 Les inventeurs ont réalisé une deuxième série de tests comparatifs en essai de compression de structures architecturées en treillis 10 similaires à celle illustrée à la et de structures architecturées en treillis témoins constituées uniquement d’un treillis de corps 1. Les motifs élémentaires de corps 2 des structures architecturées en treillis témoins sont identiques aux motifs élémentaires de corps 2 du treillis de corps 1 de la structure architecturée en treillis 10 illustrée aux figures 2A, 2B et 2C. Pour chacune des structures architecturées en treillis testées, les cellules élémentaires de corps 8 sont des cubes de 15 mm de côté, les brins de corps 3 et les brins de liaison 7 ont un diamètre de 1,0 mm, le treillis de corps 1 est composé de trois strates carrées superposées entre elles et comprenant chacune cinq rangées de cinq motifs élémentaires de corps 2 alignés. Pour chacune des structures architecturées en treillis 10 selon l’invention testées, les pieds 13 ont un diamètre de 0,9 mm, pour chaque pied 13, la distance h, mesurée orthogonalement au plan P, entre l’extrémité 13a et l’autre extrémité 13b est égale à 6 mm. Par ailleurs, toutes les structures architecturées en treillis sont monolithiques et faites de polyuréthane thermoplastique (TPU), lesdites structures architecturées en treillis étant obtenues par fabrication additive sur lit de poudre, par « Multi Jet Fusion ».
On a illustré à la les résultats des cinquièmes compressions sous forme de graphique 29 contrainte vs déformation. Le graphique 29 comprend une courbe 30 de la valeur moyenne en contrainte-déformation des essais en compression de trois structures architecturées en treillis témoins réalisées par un même procédé d’impression 3D. Le graphique 29 comprend également des courbes 31 et 32, chacune de la valeur moyenne en contrainte-déformation des essais en compression de trois exemples de structures architecturées en treillis 10 selon l’invention réalisées par un même procédé d’impression 3D. Pour les structures architecturées en treillis 10 testées pour la courbe 31, le point intermédiaire P1 de la courbe de Bézier quadratique est distant de 2,8 mm de l’extrémité 13b commune à chacun des pieds 13, et, le point intermédiaire P2 de la courbe de Bézier quadratique est distant de 4,0 mm de l’extrémité 13a fixée au bloc d’appui 14. Pour les structures architecturées en treillis 10 testées pour la courbe 32, le point intermédiaire P1 de la courbe de Bézier quadratique est distant de 5,4 mm de l’extrémité 13b commune à chacun des pieds 13, et, le point intermédiaire P2 de la courbe de Bézier quadratique est distant de 5,4 mm de l’extrémité 13a fixée au bloc d’appui 14.
Comme observé sur le graphique 29, pour une même déformation inférieure à 20 %, la contrainte dans les structures 10 selon l’invention est inférieure à la contrainte dans les structures témoins. Cela est mis en évidence par l’écart en contrainte, à une déformation fixée, entre la courbe 30 et la courbe 31 ou 32. Autrement dit, pour ces faibles déformation les structure 10 selon l’invention sont plus souples que les structures témoins. Ainsi, la présence d’un treillis superficiel 11 sur un treillis de corps 1 de la structure architecturée en treillis 10 selon l’invention procure une amélioration du confort pour l’utilisateur en appui sur ladite structure 10 pour des déformations inférieures à 20 %.
La est une vue de dessus représentant un agencement.
La est une vue de dessous représentant un agencement.
La est une vue en coupe représentant un agencement.
Un véhicule, en particulier un véhicule automobile équipé d’un groupe motopropulseur utilisant de l’hydrogène, comprend habituellement un réservoir, notamment destiné à stocker de l’hydrogène. Un tel réservoir d’énergie liquide, ou gazeuse, comprend un volume fermé par une enceinte de façon hermétique.
L’invention propose d’utiliser des tubes déjà présents dans une enceinte, notamment d’un tel réservoir, destinés à rigidifier l’enceinte, pour loger des câbles de connexion électrique et/ou des tuyaux de connexion hydraulique. On peut ainsi faire passer au travers du volume fermé par l’enceinte des câbles de connexion électrique et/ou des tuyaux de connexion hydraulique, notamment pour alimenter en électricité et/ou en eau un élément qui se trouve de l’autre côté de l’enceinte sans contourner l’enceinte.
Un mode de réalisation d’un agencement 1 pour maintien d’au moins un câble de connexion électrique 10 et/ou d’au moins un tuyau de connexion hydraulique 10 est décrit ci-après en référence aux figures 1 à 10.
L’agencement 1 est par exemple destiné à être monté dans un véhicule 100.
Le véhicule 100 peut être un véhicule automobile. Le véhicule 100 est par exemple un véhicule équipé d’un groupe motopropulseur fonctionnant, au moins partiellement, avec de l’hydrogène.
L’agencement 1 comprend au moins une enceinte 3.
L’enceinte 3 est par exemple une enceinte d’un réservoir destiné à stocker de l’hydrogène.
L’agencement 1 comprend au moins un câble de connexion électrique 10 et/ou au moins un tuyau de connexion hydraulique 10.
L’enceinte 3 comprend au moins un élément tubulaire creux 5 dans lequel est logé un câble de connexion électrique 10 ou un tuyau de connexion hydraulique 10.
L’enceinte 3 peut comprendre une pluralité d’éléments tubulaires creux 5.
L’enceinte 3 peut comprendre une pluralité d’éléments tubulaires creux 5 dans lesquels sont logés des câbles de connexion électrique 10 et/ou des tuyaux de connexion hydraulique 10.
L’au moins un élément tubulaire creux 5 est par exemple un tube destiné à rigidifier l’enceinte 3.
De manière avantageuse, du fait de l’effet synergique en termes d’efficacité antioxydante associé à la combinaison du ou desdits composés diarylamine avec un ou plusieurs composés spiro selon l’invention, le ou lesdits composés diarylamine considérés selon l’invention peuvent être mis en œuvre dans le lubrifiant en de faibles teneurs, en particulier dans une teneur telle qu’en l’absence de composé(s) spiro, le lubrifiant ne manifeste pas de propriétés améliorées en termes de stabilité à l’oxydation.
Ainsi, la teneur massique en composé(s) diarylamine, en particulier de type diphénylamine, peut être strictement inférieure à 2 % massique, en particulier être comprise entre 0,01 et 1 % massique, notamment strictement inférieure à 1 % massique, en particulier comprise entre 0,05 et 0,5 % massique, voire strictement inférieure à 0,5 % massique et plus particulièrement comprise entre 0,08 et 0,3 % massique.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou lesdits composé(s) spiro et le ou lesdits composé(s) diarylamine peuvent être mis en œuvre à raison d’une teneur totale (composé(s) spiro + composé(s) diarylamine) inférieure ou égale à 5 % massique, en particulier inférieure ou égale à 2 % massique, notamment inférieure ou égale à 1,5 % massique.
A titre d’exemple, la combinaison du ou desdits composé(s) spiro et du ou desdits composé(s) diarylamine peut représenter de 0,02 à 5 % massique, en particulier de 0,05 à 2 % massique, et plus particulièrement de 0,1 à 1,5 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Dans un mode de réalisation particulier, par exemple dans le cadre de la formulation d’un lubrifiant pour un système de motorisation d’un véhicule marin, la combinaison du ou desdits composé(s) spiro et du ou desdits composé(s) diarylamine peut être mise en œuvre en une teneur totale inférieure ou égale à 1 % massique rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante, en particulier allant de 0,05 à 1 % massique, notamment de 0,1 à 0,6 % massique, voire même inférieure ou égale à 0,5 % massique.
Dans un autre mode de réalisation particulier, par exemple dans le cadre de la formulation d’un lubrifiant destiné à un système de motorisation électrique, par exemple pour un véhicule électrique, la combinaison du ou desdits composé(s) spiro et du ou desdits composé(s) diarylamine peut représenter de 0,1 à 2 % massique, en particulier de 0,5 à 1,5 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Il est entendu que les différents modes de réalisation précités, notamment en ce qui concerne la nature du ou desdits composés spiro et du ou desdits composés diarylamine, peuvent être combinés.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le ou lesdits composés spiro sont choisis parmi les composés spiroboronate de formule (I’) précitée, en particulier dans laquelle n1 vaut 1 ou 2, n2 vaut 1 ou 2, et les substituants R, identiques ou différents, de préférence identiques, représentent des groupes alkyles, de préférence linéaires, en C 10 à C 20 ; et le ou lesdits composés diarylamine sont choisis parmi les composés diphénylamine de formule (II’) précitée, en particulier dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, représentent des groupes alkyles en C 2 à C 10 .
Dans un mode de réalisation particulier, le ou lesdits composé(s) spiro, en particulier spiroboronate, et le ou lesdits composé(s) diarylamine, en particulier diphénylamine, peuvent être mis en œuvre dans un rapport massique spiro/diarylamine compris entre 0,1 et 10.
En particulier, le ou lesdits composé(s) spiro, en particulier spiroboronate, et le ou lesdits composé(s) diarylamine, en particulier diphénylamine, peuvent être mis en œuvre dans un rapport massique spiro/diarylamine compris entre 0,5 et 5 et plus particulièrement entre 0,8 et 3, notamment entre 1 et 3.
COMPOSITION LUBRIFIANTE Une composition lubrifiante telle que considérée selon l’invention comprend typiquement, outre l’association d’un ou plusieurs composés spiro et d’un ou plusieurs composés diarylamine, une ou plusieurs huiles de base, et éventuellement d’autres additifs classiquement considérés dans les compositions lubrifiantes.
Huile de base Les huiles de base peuvent être choisies parmi les huiles de base conventionnellement utilisées dans le domaine des lubrifiants, telles que les huiles minérales, synthétiques ou naturelles, animales ou végétales ou leurs mélanges.
Les huiles de base synthétiques peuvent être des esters d’acides carboxyliques et d’alcools, des polyalphaoléfines ou encore des polyalkylène glycol (PAG) obtenus par polymérisation ou copolymérisation d’oxydes d’alkylène comprenant de 2 à 8 atomes de carbone, en particulier de 2 à 4 atomes de carbone. Les polyalphaoléfines utilisées comme huiles de base sont par exemple obtenues à partir de monomères comprenant 4 à 32 atomes de carbone, par exemple à partir de décène, d’octène ou de dodécène. Selon un mode de réalisation, leur masse moléculaire moyenne en poids est comprise entre 250 et 3000 g/mol selon la norme ASTM D5296. Selon un mode de réalisation alternatif, leur masse moléculaire moyenne en poids est inférieure à 600 g/mol, de préférence peut aller de 100 à 600 g/mol, de 150 à 600 g/mol, ou encore de 200 à 600 g/mol.
Il apparait que dans ce mélange de tensioactifs conforme à l’invention, la transparence et la stabilité des particules insolubles ne sont satisfaisantes qu’en présence du mélange de cellulose et gomme cellulose conforme à l’invention. Pour les autres composé(s), l’aspect trouble est observé très rapidement, dans les premières minutes après la préparation de la composition.
2/ Exemple 2 : évaluation de la gamme d’utilisation du mélange de cellulose et gomme de cellulose
Pour cette évaluation, les formules comprennent, par rapport au poids total de la formule : - sodium cocoyl alaninate (3-4 % en poids), - lauryl glucoside (5-7 % en poids), - coco bétaïne (1,5 – 2 % en poids), - particules insolubles (type et % en poids ci-dessous), - mélange 50/50 de cellulose et gomme de cellulose (selon % en poids ci-dessous), - eau qsp 100 %.
Les particules insolubles sont initialement mises en suspension de manière homogène dans les formules, par agitation.
L’aspect visuel permet de valider ou non, si la composition présente un aspect homogène, les particules insolubles étant maintenues en suspension stable dans la formule.
Dans le cas où les particules insolubles sont des millicapsules à 1,2 % en poids, une concentration en mélange 50/50 de cellulose et gomme de cellulose de 0,3 % en poids a été testée. On observe que les millicapsules restent durablement réparties de façon homogène en suspension dans la composition.
Dans le cas où les particules insolubles sont des agents nacrants, plus spécifiquement des particules de distéarate de glycol, à une concentration de 0,8 % ou 1,2 % en poids, les résultats obtenus, en terme d’aspect visuel de la formule, sont montrés dans le tableau 2.
Teneur en agent nacrant (% en poids) Teneur en mélange 50/50 de cellulose et gomme de cellulose (% en poids) 0,05 % 0,15 % 0,3% 0,8 % / ++ ++ 1,2 % - ++ ++
Tableau 2 (« - » : les particules ne restent pas réparties de façon homogène dans la composition, et tombent rapidement) ; « ++ » : les particules restent durablement suspendues de manière homogène dans la composition)
Ces essais montrent que 0,05 % du mélange de cellulose et gomme de cellulose est insuffisant pour suspendre de façon homogène 1,2 % de l’agent nacrant. En revanche, pour 0,15 % de ce mélange et plus, les particules d’agent nacrant apparaissent suspendues dans la composition de façon homogène et durable dans le temps.
3/ Exemple 3 : exemples de compositions selon l’invention
Une composition cosmétique conforme à l’invention avec des particules d’agent nacrant réparties de façon homogène, destinée au traitement cosmétique, pour l’hygiène et le soin des cheveux, répond aux caractéristiques figurant dans le tableau 3 ci-dessous :
Ingrédients (nom INCI) % p/p Sodium cocoyl alaninate 3-4 Lauryl glucoside 5-7 Coco bétaïne 1,5-2,0 Eau Qsp 100 Cellulose / cellulose gum 0,15 Glycol distearate 0,8 Guar 0,3 Glycerin 0,38
Tableau 3 - Exemple de composition opaque, conforme à l’invention pour l’hygiène et le soin des cheveux
Un autre exemple de composition conforme à l’invention contenant des millicapsules réparties de façon homogène, destinée au traitement cosmétique, pour l’hygiène et le soin des cheveux, répond aux caractéristiques figurant dans le tableau 4 ci-dessous :
Ingrédients (nom INCI) % p/p Sodium cocoyl alaninate 3-4 Lauryl glucoside 5-7 Coco bétaïne 1,5-2,0 Eau Qsp 100 Cellulose / cellulose gum 0,3 Millicapsules 1,2 Guar 0,3
Le clinker est obtenu suite à la cuisson d'un mélange composé d'environ 80 % de calcaire et de 20 % d'aluminosilicates. Cette cuisson, la clinkérisation, se fait généralement à une température de plus de 1200°C. Comme vu précédemment, le clinker peut en outre comprendre du gypse à hauteur de 5 %. Le rôle du gypse consiste à apporter des sulfates qui permettent de ralentir la prise du ciment. Bien que le gypse soit couramment utilisé en complément du clinker Portland pour former du CEM 1, tout autre constituant qui permettrait d’apporter des sulfates et de ralentir la prise du ciment pourrait être utilisé en complément ou en remplacement du gypse, tel que par exemple de la bassanite ou de l’anhydrite.
A titre d’exemple non limitatif, le clinker peut être du clinker « Portland ». Le clinker Portland est constitué d’au moins deux tiers en masse de silicates de calcium (3CaO • SiO 2 : C 3 S et 2CaO . SiO 2 : C 2 S), la partie restante étant constituée de phases contenant de l’aluminium et du fer, de chaux libre (CaO) ne dépassant pas 2%. Le rapport massique (CaO)/(SiO 2 ) est généralement supérieur ou égale à 2.
De façon préférée, un liant de construction selon l’invention comprend au moins 35 % en poids de clinker, de façon plus préférée au moins 40 % en poids de clinker.
En outre, de façon préférée, le liant de construction selon l’invention comprend au plus 60 % en poids de clinker, de façon plus préférée au plus 65 % en poids de clinker.
Ainsi, en particulier, un liant de construction selon l’invention comprend entre 35 % et 65 % en poids de clinker, de façon préférée entre 40 % et 60 % en poids ou entre 45 % et 60 % en poids de clinker, de façon plus préférée entre 45 % et 55 % en poids de clinker, et de façon encore plus préférée entre 45 % et 50 % en poids de clinker.
Dans un mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - de 40 % à 55 % en poids de clinker, - de 15 % à 25 % en poids d’un précurseur, - de 5 % à 15 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - de 15 % à 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - de 0,05 % à 2% en poids d’un agent de défloculation ; le rapport massique de la matrice argileuse crue sur la matrice argileuse crue est de 0,2 à 7.
Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 10 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 30 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation.
Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 20 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 20 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation.
Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 39 % en poids de clinker, - 20 % en poids d’un précurseur, de préférence le précurseur est un filler calcaire, - 25 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 5 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation.
Dans un autre mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : - 50 % en poids de clinker, - 30 % en poids d’une matrice argileuse calcinée, - 20 % en poids d’une matrice argileuse crue, et - 1 % en poids d’un agent de défloculation.
Ainsi, selon un autre aspect, l’invention porte sur un matériau de construction formé à partir du liant de construction bas carbone selon l’invention.
Le liant de construction bas carbone selon l’invention permet en particulier la fabrication de matériau de construction isolant : à partir d’un liant de construction selon l’invention additionné de granulats légers de type « végétaux ou poreux » ; béton allégé : à partir d’un liant de construction selon l’invention additionné d’agent moussant type poudre d’aluminium. Cela va permettre de piéger de l’air dans le matériau et améliorer ses propriétés isolantes ; éléments de préfabrication : fabrication de blocs ou plaques de bétons en usine à partir du liant de construction selon l’invention ; et Modules d’isolation.
Préparation d’un liant de construction :
Dans tous les exemples présentés ci-après, les liants de construction selon l’invention sont préparés selon un protocole identique, à savoir qu’un prémélange à sec est réalisé entre du clinker, une matrice argileuse crue, une matrice argileuse calcinée, un précurseur (sauf pour un des exemples qui n’en contient pas) et un agent de défloculation dans des quantités prédéterminées, puis de l’eau est ajoutée et la solution est mélangée à basse vitesse, c’est-à-dire sensiblement à 100 tours par minute pendant 90 secondes. Ensuite, de l’eau et des granulats sont ajoutés au liant de construction et mélangés à basse vitesse, c’est-à-dire sensiblement à 100 tours par minute pendant 45 secondes afin d’obtenir un matériau de construction.
Alternativement, le prémélange à sec peut être réalisé en mélangeant, dans un premier temps, la matrice argileuse crue, la matrice argileuse calcinée et l’agent de défloculation, puis dans un second temps en ajoutant du clinker et du précurseur (si celui-ci est présent).
Le rapport massique eau sur matières sèches de la composition (aussi appelée liant de construction) est ajusté à une valeur comprise entre 0,4 et 0,6. Dans les exemples, le matériau de construction, un mortier, comporte 25% en poids de liant, 75 % en poids de sable ; ce mélange étant complété par de l’eau pour un rapport massique eau sur matières sèches du liant ajusté à une valeur de 0,4.
On observera également que le diamètre des bords échancrés 20, 30 peut être ajusté pour recevoir une douille d’un diamètre différent. Ainsi, on ajuste un silentbloc® correspondant au diamètre de la douille pour filtrer différemment les vibrations.
L’intérêt est également de concevoir au moins un deuxième manchon, en deux demi-pièces, mais d’une longueur supérieure à celle du premier manchon 34 afin de réaliser des bras d’une plus grande longueur avec des organes tubulaires et des traverses de dimension standards.
On décrira à présent en référence aux à , la conception et la réalisation d’un deuxième type de manchon selon une seconde variante de réalisation.
La montre une deuxième demi-pièce concave inférieure 50 s’étendant en regard d’une deuxième demi-pièce concave supérieure 52.
La deuxième demi-pièce concave inférieure 50 présente deux ailes inférieures opposées 54, 56 recourbées l’une vers l’autre, vers le haut. Les deux ailes inférieures opposées 54, 56 se terminent par deux bords axiaux inférieurs opposés 58, 60.
En outre, la deuxième demi-pièce concave inférieure 50 présente une partie médiane inférieure 62 de laquelle s’étendent latéralement, les deux ailes inférieures 54, 56 à l’opposé l’une de l’autre. Aussi, une partie en pointe inférieure 64 s’étend axialement dans le prolongement de la partie médiane inférieure 62.
De plus, la deuxième demi-pièce concave inférieure 50 présente deux bords inférieurs incurvés 66, 68 s’étendant respectivement des bords axiaux inférieurs opposés 58, 60 jusque dans la partie en pointe inférieure 64.
Aussi, les deux ailes inférieures 54, 56 sont symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan médian axial.
De la même façon, la deuxième demi-pièce concave supérieure 52 présente deux ailes supérieures opposées 74, 76 recourbées l’une vers l’autre, mais dans un sens opposé, vers le bas. Les deux ailes supérieures opposées 74, 76 se terminent par deux bords axiaux supérieurs opposés 78, 80.
La deuxième demi-pièce concave supérieure 52 présente une partie médiane supérieure 82 de laquelle s’étendent latéralement, les deux ailes supérieures 74, 76 à l’opposé l’une de l’autre. Aussi, une partie en pointe supérieure 84 s’étend axialement dans le prolongement de la partie médiane supérieure 82.
De plus, la deuxième demi-pièce concave supérieure 52 présente deux bords supérieurs incurvés 86, 88 s’étendant respectivement des bords axiaux supérieurs opposés 78, 80 jusque dans la partie en pointe supérieure 84.
En outre, la partie médiane supérieure 82 présente une nervure de renfort axiale 90.
En outre, les deux demi-pièces concaves inférieure 50 et supérieure 52 sont également obtenues à un coût avantageux selon un procédé de découpage/emboutissage d’une bande métallique.
Ainsi, comme illustré sur la les deux demi-pièces concaves 50, 52 sont reliées ensemble en regard l’une à l’autre par l’intermédiaire de leurs bords axiaux 58, 60 ; 78, 80.
On obtient de la sorte un deuxième manchon de raccordement 92 présentant une deuxième extrémité tubulaire 94 opposée à une deuxième extrémité en Y 96.
On observera que la partie en pointe supérieure 84 et la partie en pointe inférieure 64 peuvent être sensiblement déformée et écartée l’une de l’autre pour offrir un siège plus ou moins grand à une paroi cylindrique, alors que la deuxième extrémité tubulaire 94 demeure d’une même section.
dans laquelle, - t est un nombre réel positif compris entre 0 et 1, - P 0 est le point de contrôle initial de la courbe de Bézier quadratique situé à l’extrémité 13b, - P 2 est le point de contrôle final de la courbe de Bézier quadratique situé à l’extrémité 13a et - P 1 est un point de contrôle intermédiaire de la courbe de Bézier.
La courbe de Bézier ne passe pas par le point de contrôle intermédiaire P 1 . Les tangentes Ta et Tb passent par le point de contrôle intermédiaire P 1 de la courbe de Bézier. Le point de contrôle intermédiaire P 1 est localisé en fonction de la souplesse désiré pour le pied 13. Notamment, plus le point de contrôle intermédiaire P 1 est éloigné du segment reliant les points de contrôle initial P 0 et final P 2 , plus la courbure du pied 13 est important et donc plus il est souple. De préférence, le point de contrôle intermédiaire P 1 est placé de sorte que la tangente Tb est parallèle au plan P.