INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’installation de fabrication 1 de récipients comprend également un manipulateur 20 pourvu d’un bras robotisé 48 équipé à l’une de ses extrémités d’une pince 50 de démontage de tournettes 32. L’ensemble du bras robotisé et de la pince est mobile au moins partiellement à l’aplomb du four, de manière à assurer le démontage des tournettes 32.
Comme représenté à la figures 3, le dispositif de convoyage 26 comprend un support 52, aussi appelé maillon sur la figure, qui est intégré à une chaîne qui comprend une multitude de tels maillons.
Dans ce mode de réalisation, le maillon, de préférence métallique (par ex. en acier), comprend deux branches 54, superposées, qui font saillie latéralement d’une âme 56. Les branches sont percées de trous 58 coaxiaux qui définissent conjointement un axe principal.
Le dispositif de convoyage 26 comprend par ailleurs : - un mandrin 60 (visible en pointillé sur la ) d’axe de révolution monté dans les trous 58 du maillon suivant une liaison à pivot glissant par rapport au maillon. Ainsi, l’axe principal des trous et l’axe de révolution du mandrin 60 sont coaxiaux ; - un organe 61 d’entraînement solidaire en rotation à l’une des extrémités libres du mandrin 60. Dans ce mode de réalisation, l’organe 61 d’entrainement est un pignon qui est avantageusement formé sur un embout en forme de bobine, emmanché en force sur le mandrin 60 ;
- un suiveur de came 62, ici un galet, solidarisé à l’organe 61 d’entrainement, ledit suiveur de came étant décentré par rapport à l’axe longitudinal du mandrin 60 pour pré-orienter angulairement chaque mandrin 60. En variante, le suiveur de came 62 peut être un doigt ; - une tournette 32 montée sur l’autre extrémité du mandrin 60 et qui comprend au moins : - un nez de tournette 64 qui est fixé au mandrin 60 de manière démontable, en l’espèce par l’intermédiaire d’un moyen de fixation qui sera décrit ultérieurement. Le nez de tournette 64 est destiné à recevoir le col de la préforme ; - un éjecteur 68 solidarisé au support 52. Cet éjecteur 68 a une forme sensiblement cylindrique et comprend à l’une de ses extrémités au moins une face 70 dite d’éjection de la préforme ;
Le mandrin 60 et le nez de tournette 64 s’étendent coaxialement à l’éjecteur de telle manière que l’extrémité libre du nez de tournette 64 fasse saillie de l’éjecteur.
Selon un autre mode de réalisation illustré sur la , le dispositif de convoyage 26 comprend un chariot 72.
Ce chariot 72 comprend un corps 74 central dont font saillie deux bras 76 de guidage latéral. Chaque bras 76 porte, à une extrémité, un galet 78 de guidage latéral. Les bras 76 sont diamétralement opposés et s’étendent obliquement par rapport à direction de défilement du dispositif de convoyage, de sorte à assurer l’équilibrage dynamique du chariot 72 lors de son déplacement.
Par ailleurs, chaque chariot 72 comprend de préférence des moyens de guidage verticaux formés par des bras 80 faisant saillie du corps 74 et portant les galets 82. Ces bras sont avantageusement diamétralement opposés et s’étendent obliquement par rapport à la direction de défilement du dispositif de convoyage 26 de sorte à assurer l’équilibrage dynamique du chariot 72 lors de son déplacement.
Pour permettre la rotation solidaire du levier 84 et du support 52, chaque chariot 72 comprend un arbre 88 central monté en rotation par rapport au corps 74 du chariot 72. En pratique, l’arbre 88 central, qui s’étend suivant l’axe Z principal du chariot 72, est monté en rotation dans un alésage pratiqué dans le corps 74.
Le support 52 à une extrémité inférieure de l’arbre 88 comprend deux nez de tournette 64 qui sont fixés chacun à un mandrin 60 de manière démontable, en l’espèce par l’intermédiaire d’un moyen de fixation qui sera décrit ultérieurement. Le nez de tournette 64 est destiné à recevoir le col de la préforme ;
Le levier 84 est monté à une extrémité supérieure de l’arbre 88, et le support 52 à une extrémité inférieure de l’arbre 88. La fixation du levier 84 et du support 52 sur l’arbre 88 peut être réalisée par vissage.
Ce levier 84 est monté articulé par rapport au chariot 72 entre :
-.une position dépliée (visible à gauche sur les figures 4) correspondant à la position droite du support 52, et
-.une position déportée (visible à droite sur les figures 4) correspondant à la position oblique du support 52.
Le levier 84 porte à une extrémité un suiveur 92 de came apte à coopérer avec un chemin 94 de came.
Une phase huileuse selon l’invention peut comprendre des huiles hydrocarbonées, de préférence d’origine végétale, des huiles siliconées, et leurs mélanges, de préférence des huiles hydrocarbonées et en particulier d’origine végétale.
Procédé cosmétique, utilisation cosmétique et autres utilisations
Ainsi, la présente invention porte sur l’utilisation du calcium pantéthéine sulfonate, ou d’une composition cosmétique en comprenant, pour le nettoyage et/ou la désinfection hygiénique des matières kératiniques, en particulier de la peau.
La présente invention porte également sur l’utilisation d’une association d’ingrédients telle que définie ci-dessus, en particulier l’association de :
Selon un aspect particulier de l’invention, le substrat est réalisé en saphir ou en MgO ou en SrTiO3 ou en Silicium.
Selon un aspect particulier de l’invention, le composant électronique comprend en outre une couche tampon confinée entre le substrat et la première couche lorsque le substrat est réalisé en Silicium.
Selon un aspect particulier de l’invention, la couche tampon est réalisée en oxyde de cérium ou en zircone stabilisée à l'yttrium.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’empilement de couches forme un parallélépipède ayant une base de longueur supérieure à 10µm.
L’invention a également pour objet un dispositif de transmission de signaux radio fréquence réalisé sur un substrat comprenant : une première microstructure configurée pour propager un signal radiofréquence; une seconde microstructure connectée à une tension de masse électrique ; un composant électronique de connexion selon l’invention tel que : la première microstructure est connectée à la seconde microstructure par l’intermédiaire de la première couche du composant ; l’électrode de contrôle est configurée pour recevoir un signal de contrôle permettant de commander les états de conductivité de la première couche.
Selon un aspect particulier de l’invention, le dispositif de transmission comprend en outre des moyens de contrôle configurés pour générer le signal de contrôle selon deux configurations :
une première configuration permettant d’obtenir l’état supraconducteur de la première couche de manière à mettre en court-circuit la première microstructure avec la seconde microstructure ; et une seconde configuration permettant d’obtenir l’état isolant de la première couche de manière à isoler électriquement la première microstructure de la seconde microstructure. Le composant électronique ayant une fonction d’interrupteur.
Selon un aspect particulier de l’invention, le dispositif de transmission comprend en outre des moyens de contrôle configurés pour générer le signal de contrôle de manière à faire varier la résistivité variable du composant électronique sur une plage de valeurs correspondant à l’état résistif intermédiaire. Le composant électronique ayant une fonction d’atténuateur.
Selon un aspect particulier de l’invention, la première microstructure et la seconde microstructure comprennent chacun : une structure de guidage réalisée avec le premier matériau de type cuprate supraconducteur; une couche métallique déposée sur la structure de guidage formant une électrode d’alimentation.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un dispositif de transmission de signaux radio fréquence comprenant les étapes suivantes : fabriquer au moins une première microstructure et une seconde microstructure et au moins une première couche reliant lesdites microstructures. la première couche étant en un premier matériau de type cuprate supraconducteur. déposer, sur chaque première couche, une deuxième couche en un second matériau plus électronégatif que le premier matériau. déposer, sur chaque deuxième couche, une troisième couche en un matériau électriquement conducteur. Chaque empilement de la première, deuxième et troisième couche formant un composant électronique de connexion configurable reliant deux structures de guidage adjacentes.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’étape a) comprend les sous-étapes suivantes : déposer une couche intermédiaire du premier matériau de type cuprate supraconducteur répartie sur un substrat; déposer une couche métallique intermédiaire sur la couche intermédiaire du premier matériau ; graver sélectivement la couche métallique pour réaliser au moins deux électrodes d’alimentation; graver sélectivement la couche du premier matériau pour: réaliser, pour chaque électrode d’alimentation, une structure de guidage composée du premier matériau ; et réaliser, entre au moins deux structures de guidage adjacentes, au moins une première couche reliant lesdites deux structures de guidage adjacentes; chaque microstructure comprenant : une structure de guidage réalisée avec le premier matériau et une électrode d’alimentation.
la illustre une vue en perspective d’un premier mode de réalisation du composant de connexion selon l’invention.
la illustre une vue en coupe du premier mode de réalisation du composant de connexion selon l’invention.
la illustre une vue de dessus du premier mode de réalisation du composant de connexion selon l’invention.
la illustre une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation du composant de connexion selon l’invention.
En référence à la , lorsque le premier hologramme diffracte sélectivement à λ3=LB2 = 480 nm, ledit hologramme a une efficacité de diffraction supérieure ou égale à 0.8, dans la direction d'observation à θ2 = 0° pour des angles guidés dont l'angle d'incidence est compris entre 77,6° et 77,7°.
La présente l'efficacité intrinsèque de diffraction du premier hologramme du toit cité dans le mode de réalisation précédent, dans une direction d'observation à θ2 = +30° qui correspond aux rayons guidés diffractés par le côté des basses fréquences spatiales des zones de Fresnel, présentées précédemment. La représente la en noir et blanc et légendée.
En référence à la , pour des rayons incidents de longueur d'onde λ2=LB1 = 532 nm, ledit premier hologramme a une efficacité de diffraction égale à 1, ou de manière équivalente à 100% pour tous les angles guidés, dans la direction d'observation à θ2 = +30°. En d'autres termes, pour un faisceau lumineux de longueur d'onde égale à 532 nm, tous les angles guidés sont extraits via la face F4. En outre, pour des rayons guidés ayant une longueur d'onde comprise entre 525 nm et 555 nm, tous les angles guidés sont extraits par le premier hologramme.
En référence à la , lorsque le premier hologramme diffracte sélectivement à λ3=LB2 = 480 nm, ledit hologramme a une efficacité de diffraction théorique supérieure ou égale à 0.8, dans la direction d'observation à θ2 = +30° pour des angles guidés dont l'angle d'incidence est compris entre 77,2° et 77,7°.
La présente l'efficacité intrinsèque de diffraction du premier hologramme du toit cité dans le mode de réalisation précédent, dans une direction d'observation à θ2 = -30° , qui correspond aux rayons guidés diffractés par le côté des hautes fréquences spatiales des zones de Fresnel, présentées précédemment. La représente la en noir et blanc et légendée.
En référence à la , des rayons incidents de longueur d'onde λ2=LB1 = 532 nm, ledit premier hologramme a une efficacité de diffraction égale à 1, ou de manière équivalente à 100% pour tous les angles guidés, dans la direction d'observation à θ2 = -30°. En d'autres termes, pour un faisceau lumineux de longueur d'onde égale à 532 nm, tous les angles guidés sont extraits via la face F4. En outre, pour des rayons guidés ayant une longueur d'onde comprise entre 530nm et 552 nm, tous les angles guidés sont extraits par le premier hologramme.
Ainsi, la largeur spectrale sur laquelle tous les angles guidés sont extrait est de largeur inférieure à 15nm environ. En dehors de cette bande spectrale, l'efficacité de diffraction est comprise entre 0 et 0.1.
En référence aux et , les rayons diffractés par le côté basse fréquence des zones de Fresnel se traduit par une couverture spectrale plus large et une couverture angulaire plus faible et les rayons diffractés par le côté haute fréquence des zones de Fresnel se traduit par une couverture spectrale plus faible et une couverture angulaire plus large.
La représente la diffraction côté basses fréquences BF et la diffraction côté hautes fréquentes ZF d'une zone de Fresnel et leurs couvertures spectrales, telles que décrites au paragraphe précédent.
Considérons un deuxième mode de réalisation dans lequel le toit vitré (non représenté) comprend la première feuille de verre teintée, la deuxième feuille de verre d'indice n 0 = 1,52, la couche holographique en photopolymère et la première couche intermédiaire supérieure en OCA d'indice de réfraction n 21 = 1.3
Dans ce deuxième mode de réalisation, le premier hologramme de la couche holographique est réalisé à partir d'une matrice de microlentilles et correspond donc à un ensemble de zones de Fresnel hors axe.
En particulier, la couche holographique comporte une modulation d'indice, avec n H1 = 1.481 pour λ1 = LB3, qui correspond au rouge, n H2 = 1.491 pour λ2 = LB1, qui correspond au vert et n H3 = 1.497 pour λ3 = LB2, qui correspond au bleu.
La présente l'efficacité intrinsèque de diffraction du premier hologramme du toit cité dans le deuxième mode de réalisation, dans une direction d'observation à θ2 = +30° , qui correspond aux rayons guidés diffractés par le côté des basses fréquences spatiales des zones de Fresnel, présentées précédemment. La représente la en noir et blanc et légendée.
En référence à la pour des rayons incidents de longueur d'onde λ2=LB1 = 532 nm, ledit premier hologramme a une efficacité intrinsèque de diffraction théorique égale à 1, ou de manière équivalente à 100% pour des angles guidés avec ayant un angle incident compris entre 67.5° et 71.8° environ, dans la direction d'observation à θ2 = +30°.
En référence à la , lorsque le premier hologramme diffracte sélectivement à λ3=LB2 = 480 nm, ledit hologramme a une efficacité intrinsèque de diffraction théorique égale à 1, dans la direction d'observation à θ2 = +30° pour des rayons guidés dont l'angle d'incidence est compris entre 70,5° et 73,6° environ.
En référence à la , lorsque le premier hologramme diffracte sélectivement à λ1=620 nm, ledit hologramme a une efficacité de diffraction intrinsèque théorique égale à 1, dans la direction d'observation θ2 = +30° pour des rayons guidés dont l'angle d'incidence est compris entre 51,9° et 61,6°environ.
Selon un mode de réalisation visible sur la , le système de centrage 46 comprend un embout 56 interchangeable qui présente une troisième face de contact 56.1 configurée pour être plaquée contre la face d’appui F38 de la pièce 38 et un deuxième logement 56.2 débouchant au niveau de la troisième face de contact 56.1 de l’embout 56 ainsi qu’une liaison 58 reliant l’embout 56 au corps coulissant 48. Comme pour le premier logement 48.3, le deuxième logement 56.2 présente une section intérieure identique à celle de l’élément 34 à extraire afin de centrer l’embout 56 par rapport à l’élément 34 à extraire.
Selon une configuration, la liaison 58 est une liaison par emmanchement. A cet effet, l’embout 56 comprend une portée 60, centrée par rapport au deuxième logement 56.2, comportant une section transversale identique à celle du premier logement 48.3 du corps coulissant 48 de manière à s’emmancher dans ledit premier logement 48.3.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 5 à 7, chaque embout 56 comprend : des première et deuxième faces d’extrémité 62.1, 62.2 sensiblement parallèles entre elles, la deuxième face d’extrémité 62.2 formant la troisième face de contact 56.1, une face latérale cylindrique 64 s’étendant entre les première et deuxième faces d’extrémité 62.1, 62.2 et comportant un premier tronçon 64.1 qui s’étend à partir de la première face d’extrémité 62.1 et forme la portée 60, un deuxième tronçon 64.2 qui s’étend à partir de la deuxième face d’extrémité 62.2 ainsi qu’un épaulement 64.3 reliant les premier et deuxième tronçons 64.1, 64.2, un orifice traversant 66 débouchant au niveau des première et deuxième faces d’extrémité 62.1, 62.2 et formant le deuxième logement 56.2.
En fonctionnement, le premier tronçon 64.1 de l’embout 56 est positionné dans le premier logement 48.3 du corps coulissant 48, l’épaulement 64.3 de l’embout 56 étant en contact contre la première face de contact 48.2 du corps coulissant 48.
L’orifice traversant 66 est centré par rapport au premier tronçon 64.1 formant la portée 60. Ainsi, en fonctionnement, le deuxième logement 56.2 est centré par rapport à l’axe A52 du trou traversant 52 et la direction longitudinale DL de la tige 42 de l’outil à frapper 32.
L’orifice traversant 66 présente un axe coaxial à celui du premier tronçon 64.1 formant la portée 60. Ainsi, en fonctionnement, l’axe de l’orifice traversant 66 de l’embout 56 est aligné avec l’axe A52 du trou traversant 52 et la direction longitudinale DL de la tige 42 de l’outil à frapper 32.
Pour assurer une meilleure stabilité, le deuxième tronçon 64.2 présente un diamètre largement supérieur à celui du deuxième logement 56.2, au moins deux fois supérieur à celui du deuxième logement 56.2, de manière à ce que la troisième face de contact 56.1 présente une superficie la plus importante possible.
Comme illustré sur les figures 6 et 7, les différents embouts 56, 56’ présentent les mêmes premières et deuxièmes faces d’extrémité 62.1, 62.2 ainsi que les mêmes faces latérales 64. Seuls les orifices traversants 66 des différents embouts 56, 56’ sont différents pour s’adapter à différents éléments 34 à extraire.
En présence d’embouts 56, 56’ interchangeables, le corps coulissant 48 reste inchangé quel que soit l’élément 34 à extraire. Seul l’embout 56, 56’ est changé pour l’adapter à l’élément 34 à extraire. Cette solution permet d’améliorer la polyvalence du système de centrage 46.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à la solution décrite concernant l’embout 56. D’autres solutions sont envisageables, notamment pour la liaison 58 reliant l’embout 56 au corps coulissant 48.
Selon un mode de réalisation, le système de centrage 46 comprend une bague de centrage 68 ainsi qu’une liaison 70 reliant la bague de centrage 68 et la tige 42.
Cette bague de centrage 68 comprend des première et deuxième faces terminales 72.1, 72.2, une face latérale 74 reliant les première et deuxième faces terminales 72.1, 72.2 et présentant une section identique à celle de l’orifice 36 dans lequel est positionné l’élément 34 à extraire ainsi qu’un trou traversant 76, débouchant au niveau des première et deuxième faces terminales 72.1, 72.2, configuré pour loger la tige 42, la face latérale 74 et le trou traversant 76 étant sensiblement coaxiaux. Le trou traversant 76 présente une section transversale sensiblement identique à celle de la tige 42.
La liaison 70 reliant la bague de centrage 68 et la tige 42 est configurée pour immobiliser la bague de centrage 68 par rapport à la tige 42 à proximité de son extrémité libre 42.2, la face latérale 74 étant centrée par rapport à la tige 42. Selon une configuration, la liaison 70 est démontable afin de pouvoir changer la bague de centrage 68 en fonction de la section de l’orifice 36. La bague de centrage 68 est positionnée sur la tige 42 de sorte que sa deuxième face terminale 72.2 soit coplanaire avec l’extrémité libre 42.2 de la tige 42 ou très légèrement décalée, de l’ordre de 0 à 5 mm, vers la première extrémité 42.1 de la tige 42 par rapport à l’extrémité libre 42.2 de la tige 42.
Selon un agencement visible sur les figures 9 et 10, la première face terminale 72.1 étant orientée vers la partie centrale 48.1 du corps coulissant 48, la bague de centrage 68 comprend une zone de jonction reliant la face latérale 74 et la deuxième face terminale 72.2 arrondie ou chanfreinée pour favoriser l’introduction de la bague de centrage 68 dans l’orifice 36 dans lequel est positionné l’élément 34 à extraire.
Selon une configuration, la bague de centrage 68 est réalisée en un matériau favorisant le glissement de la bague de centrage 68 dans l’orifice 36 ou comprend un revêtement, au niveau de la face latérale 74, favorisant le glissement de la bague de centrage 68 dans l’orifice 36. A titre d’exemple, la bague de centrage 68 est réalisée en tétrafluoroéthylène.
En fonctionnement, si avant d’être extrait de son orifice 36, l’élément 34 ne comprend aucune partie en saillie par rapport à la face d’appui F38 de la pièce 38 mais est légèrement en retrait par rapport à cette face d’appui F38, la bague de centrage 68 permet de centrer le système de centrage 46 et la tige 42 par rapport à l’orifice 36 et à l’élément 34 à extraire.
- de la phytosphingosine,
- de lécithine hydrogénée, et
La deuxième couche C2 est déposée directement sur la première couche C1. La deuxième couche C2 est réalisée par un deuxième matériau plus électronégatif que le premier matériau. L’électronégativité d’un matériau est sa capacité à attirer des porteurs de charges négatives. A titre d’exemples non limitatifs, la deuxième couche C2 est réalisée avec l’aluminium ou l’argent ou l’Yttrium ou l’Or ou le Molybdène ou le silicium.
La troisième couche C3 est déposée sur la deuxième couche C2. La troisième couche C3 est réalisée par un matériau électriquement conducteur pour former une électrode de contrôle EL3 recevant une tension de contrôle V c . A titre d’exemple, la tension de contrôle V c est sous forme d’impulsion carrée définie par une amplitude et une durée d’application.
Nous allons dans ce qui suit expliquer le mécanisme de fonctionnement de l’empilement des couches C1/C2/C3 pour obtenir un composant de connexion 10 configurable. Lorsqu’une tension de contrôle V c positive est appliquée à l’électrode de contrôle EL3, un champ électrique est créé à travers l’empilement des couches C1/C2/C3. Le champ électrique induit la création de lacunes d’oxygène et induit un mouvement des ions d’oxygène négatifs du réseau cristallin de la première couche C1 vers l’interface avec la deuxième couche C2. La deuxième couche C2 est plus électronégative que la première couche C1 ; donc les ions d’oxygène négatifs provenant de la première couche C1 sont absorbés par la deuxième couche C2. Ainsi, la fraction molaire de l’oxygène dans la première couche C1 est modifiée. Il en résulte une augmentation de la résistivité de la première couche C1 par l’action de la tension de contrôle V c appliquée sur l'électrode de contrôle EL3. Inversement, lorsqu’une tension de contrôle V c négative est appliquée à l’électrode de contrôle EL3, la résistivité de la première couche C1 diminue par le mécanisme inverse.
Comme illustré, la première couche C1 présente une largeur l1 et une longueur L1; la deuxième couche C2 présente une largeur l2 et une longueur L2 ; et la troisième couche C3 présente une largeur l3 et une longueur L3. L’exemple de dimensionnement illustré présente des largeurs l1, l2 et l3 égales pour simplifier le procédé de fabrication. Pour un état de conductivité donnée, la conductivité de la première couche C1 augmente avec la largeur l1 de ladite couche. La longueur L1 de la première couche C1 est supérieure à celles des couches C2 et C3 de manière à obtenir deux extrémités de la première couche C1 qui dépassent l’empilement des couches C1/C2/C3. La première extrémité forme une première électrode de connexion EL1. La seconde extrémité forme une première électrode de connexion EL2. On obtient ainsi un composant de connexion 10 présentant une électrode de contrôle EL3 destinée à recevoir la tension de contrôle V c et deux électrodes de connexion EL1 et EL2.