INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois la base de données constituée, un client CL peut l’interroger en transmettant en 460 au serveur de calcul CS qui l’héberge une requête chiffrée au moyen de la clé publique du système homomorphe, soit . Le serveur de calcul CS effectue l’opération sur la requête pour évaluer en 470 la réponse dans ce domaine, à savoir . La réponse est transmise en 480, au module HSM SP , qui la déchiffre au moyen de la clé privée qu’il contient. Celui-ci peut la transmettre en clair ou sous forme chiffrée ( ) à l’aide d’un chiffrement classique (asymétrique non homomorphe ou symétrique) au fournisseur de service SP, en 490.
Les compositions selon les exemples 1 à 6 peuvent fournir une protection suffisante contre les UVA et UVB ainsi qu’une sensation lisse au toucher pendant l’application et après le rinçage, même si elles incluent une quantité relativement importante de TiO 2 comme (a) filtre UV inorganique.
En outre, les compositions selon les exemples 1 à 6 sont stables de sorte qu’aucun cristal de drométrizole trisiloxane tel que le (b) filtre UV organique n'y est trouvé.
La composition selon l’exemple comparatif 1 n’inclut pas de drométrizole trisiloxane et, par conséquent, la protection contre les UV par la composition n’est pas suffisante et son lissé n’est pas bon.
La composition selon l’exemple comparatif 2 n’inclut pas de TiO 2 et, par conséquent, la protection contre les UV par la composition n’est pas suffisante.
La composition selon l’exemple comparatif 3 inclut moins de 5 % en poids de TiO 2 et, par conséquent, la protection contre les UV par la composition n’est pas suffisante.
Les compositions selon les exemples comparatifs 4 à 27 n’incluent pas de drométrizole trisiloxane et, par conséquent, leur caractère lisse pendant l’application ou après rinçage n’est pas bon, ou la protection UV (en particulier contre les UVA) par la composition n’est pas suffisante.
[Exemples 7 à 11]
Chacune des compositions selon les Exemples 7 à 11 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le Tableau 5 à température ambiante (25 °C). Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le Tableau 5 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières.
Ex. 7 Ex. 8 Ex. 9 Ex. 10 Ex. 11 TiO 2 7 7 7,5 7,5 7,5 Drométrizole Trisiloxane (Mexoryl XL) 6 6 6 6 6 Hydroxyde de potassium 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Niacinamide 5 5 5 5 5 Myristate d'isopropyle 8 8 - 2 8 Alcool cétylique 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 Sébacate de diisopropyle 8 8 8 8 8 Silice 1 1 1 1 1 Gomme de xanthane 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Polymère réticulé d'acrylates/acrylate d'alkyle en C10-30 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 Poly (acrylate d’alkyle en C10-30) 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 Phénoxyéthanol 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 Éthanol 3 3 3 3 3 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Glycérine 3 3 3 3 3 Propylène glycol 3 3 3 3 3 Caprylyl Glycol 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Benzoate d’alkyle en C12-15 4,8 4,8 4,8 4,8 4,8 Triazone d’éthylhexyle (Uvinul T150) 3 3 3 3 3 Benzoate de diéthylamino hydroxybenzoyl hexyle (Uvinul A+) - 1 - - 1 Acide stéarique 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Glycéryl Stéarate (et) PEG-100 Stéarate 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Cétyl phosphate de potassium 1 1 1 1 - Stabilité de l’émulsion Bon Bonne Correct Bon Correct
(Stabilité de l’émulsion)
Après stockage à 45 °C pendant 2 mois à partir de la préparation des compositions selon les exemples 7 à 11, chacune des compositions a été soumise à une observation visuelle.
Plus précisément, 40 g de chacune des compositions selon les exemples 7 à 11 ont été remplis dans une bouteille en verre transparent et ont été stockés à 45 °C pendant 2 mois. L’aspect de la bouteille en verre transparent a été contrôlé visuellement.
Si aucun changement n’a été observé, il a été évalué comme bon.
De préférence, le bloc de détection 52 comprend aussi un module de protection 70 entre le capteur capacitif 50 et le déphaseur de détection 62. Le module de protection 70 est propre à filtrer les rayonnements haute fréquence (aussi bien internes qu’externes) et/ou à former une protection contre les décharges électrostatiques (protection ESD). La protection ESD est utile puisque le capteur capacitif 50 est une pièce conductrice accessible à l’extérieur des jumelles 10 et reliée électriquement à l’intérieur des jumelles 10.
Nous allons à présent décrire dans ce qui suit le bloc de calibration 54.
Le bloc de calibration 54 est propre à mettre à jour le seuil de détection de sorte à compenser des variations de capacité environnante. Les variations de capacité environnante sont, par exemple, dues à des variations de la permittivité diélectrique de l’air en fonction de la pression, de la température et de l’humidité, mais aussi des variations de dimension mécanique des matériaux des oculaires 36 et du corps des jumelles 10 due à la dilation.
Le bloc de calibration 54 est propre à réaliser la mise à jour seulement en l’absence de proximité détectée par l’ensemble de détection 16 de sorte que le seuil de détection soit figé à sa dernière valeur lors d’une détection de proximité. Ainsi, le bloc de calibration 54 tient compte des détections de proximité pour stopper les calibrations et ne pas compenser une variation de capacité par proximité. Cela est rendu possible par le fait que les variations de capacité environnante sont très faibles pendant les durées d’observation normales à travers les jumelles.
Le seuil de détection est donc ajusté, par le bloc de calibration 54, en fonction de la capacité environnante et en l’absence d’utilisateur à proximité de l’oculaire 36. Cela permet de compenser les variations de capacité environnante.
Dans un exemple de mise en œuvre, le bloc de calibration 54 utilise un algorithme de calibration qui mesure la capacité environnante et forme le seuil de détection par la somme d’une moyenne glissante de cette capacité environnante (en l’absence de détection) et d’un offset de sensibilité (notion évoquée plus haut dans le cadre de l’exemple de réalisation du bloc de détection 52). L’offset de sensibilité est, par exemple, ajustable par un utilisateur de sorte à ajuster la distance à partir de laquelle le bloc de détection 52 détecte une proximité.
De préférence, le bloc de calibration 54 est propre à mettre à jour le seuil de détection, non pas de façon continue, mais à une fréquence prédéterminée. La fréquence prédéterminée est choisie de sorte à constituer un rythme d’activation de l’algorithme de calibration beaucoup plus rapide que les variations de capacité environnante et que, ainsi,
à chaque itération, la quantité de variation de capacité environnante à compenser soit très faible. Par exemple, si on cherche à compenser les variations de capacité environnante dues à des variations de température à vitesse maximum de 3°C/min sur une plage de +/-60°C, avec une résolution de 8 bits, la fréquence prédéterminée peut, par exemple, être choisie à 1 fois toutes les 10s. Dans cet exemple, et avec ce choix de fréquence prédéterminée, la variation maximum de température à chaque itération de l’algorithme de calibration est 0.5°C, soit 1.07 LSB (Least Significant Bit) de la plage à compenser. Il est donc possible, par exemple, de limiter les compensations de l’algorithme de calibration à 2 LSB maximum à chaque itération.
Cela apporte deux avantages :
- d’une part, cela permet d’obtenir une durée de calibration très courte, ce qui rend très peu probable le fait qu’une calibration démarre exactement en même temps qu’une détection de proximité,
- d’autre part, si une calibration démarre exactement en même temps qu’une détection de proximité (une et une seule calibration puisqu’elles sont ensuite bloquées tant qu’une proximité est détectée), la correction apportée au seuil de détection, à cause de l’application d’une calibration alors que l’utilisateur est à proximité, est très faible et ne remet pas en cause significativement le réglage de sensibilité. En outre, le retard que la calibration engendre alors que l’utilisateur souhaite utiliser les jumelles est très court et insensible à l’échelle humaine.
En particulier, comme visible sur la , le bloc de calibration 54 est cadencé par un séquenceur qui active l’algorithme de calibration au rythme souhaité. Cet algorithme permet de former le seuil de détection en suivant les variations à long terme du signal capacitif (typiquement T2 : variation lente de la capacité environnante sur plusieurs dizaines de minutes). La sensibilité de détection est configurée par l’offset introduit entre le signal capacitif, hors détections de proximité utilisateur, et le seuil de détection. L’algorithme de calibration tient compte des détections de proximité (T1 : proximité brève, quelques secondes ; T3 : proximité longue, quelques minutes) et, dans ce cas, stoppe les calibrations pour ne pas compenser une variation de capacité par proximité, ce qui implique un seuil de détection verrouillé à sa dernière valeur.
Dans l’exemple de réalisation du bloc de détection 52 détaillé précédemment, le seuil de détection correspond au réglage du déphaseur de référence 64.
Dans un exemple de réalisation du bloc de calibration 54, celui-ci utilise le signal interne CLK de l’oscillateur 60 pour synchroniser l’application des corrections au déphaseur de référence 64, ainsi que le signal de sortie Q de l’échantillonneur 66 pour déterminer s’il faut augmenter ou diminuer le déphasage du déphaseur de référence 64 pendant les phases de calibration.
De préférence, le bloc de calibration 54 est propre à communiquer avec l’ensemble de commande 18 (électronique principale des jumelles 10) par un lien de contrôle/commande (typiquement une liaison série). Ce lien permet d’échanger les informations relatives à la calibration, et permet de configurer la sensibilité du bloc de détection 52. L’information de proximité du visage de l’utilisateur peut, quant à elle, être remontée à l’ensemble de commande 18 soit par cette liaison série, soit par un signal d’interruption spécifique.
L’ensemble de commande 18 est propre à commander l’affichage du microécran 34 en fonction du flux optique capté par l’ensemble de captage 12 et de la détection effectuée par l’ensemble de détection 16. En particulier, l’ensemble de commande 18 est propre à activer le microécran 34 (l’éclairage du microécran 34) seulement lorsqu’une détection de proximité a été effectuée par l’ensemble de détection 16.
De plus, grâce au dispositif de chauffage, il n'y a pas de combustion de la feuille. L'utilisateur peut donc profiter des propriétés organoleptiques de la plante et de l'effet de la nicotine tout en réduisant très sensiblement son exposition aux composants nocifs.
La feuille de plante reconstituée selon l'invention telle que définie ci-dessus peut également être utilisée comme cape en papier.
Il est également proposé une utilisation non-thérapeutique d'un consommable tel que défini ci-dessus dans un dispositif de chauffage du tabac sans le brûler.
Il est également proposé un consommable tel que défini ci-dessus pour son utilisation dans un dispositif de chauffage à des fins thérapeutiques, la plante étant choisie parmi les plantes médicinales.
Exemples Exemple 1 : Fabrication
Exemple 1A : la plante est la menthe douce et l'acide organique est l' acide lévulinique .
Les extraits de menthe douce sont mélangés au glycérol. Une solution aqueuse de nicotine et d'acide lévulinique est préparée. Le mélange d'extraits de menthe douce et de glycérol et la solution aqueuse sont mélangés pour former une solution ayant un pH de 5,7.
La solution est ajoutée à la feuille de base par imprégnation dans une presse à encoller de manière à obtenir, après séchage, une feuille de menthe douce reconstituée ayant un pH de 6,3.
Dans la feuille de menthe douce reconstituée : - la teneur totale en poids de matière sèche de : - nicotine est de 1,48% , - extrait de menthe douce est de 23,7 %, et - glycérol est de 17,7%, et - le rapport molaire nicotine:acide lévulinique est de 1:1,28.
Exemple 1B : la plante est la menthe douce et l'acide organique est l' acide lévulinique .
Les extraits de menthe douce sont mélangés au glycérol. Une solution aqueuse de nicotine et d'acide lévulinique est préparée. Le mélange d'extraits de menthe douce et de glycérol et la solution aqueuse sont mélangés pour former une solution.
La solution est ajoutée à la feuille de base par imprégnation dans une presse à encoller de manière à obtenir, après séchage, une feuille de menthe douce reconstituée ayant un pH de 5,6.
- un besoin en refroidissement des organes du véhicule.
Les organes du véhicule à refroidir comprennent notamment la climatisation habitacle, le radiateur d’air suralimenté, les composants électriques / électroniques du véhicule.
Avantageusement, le réglage des moyens de pulvérisation agit sur au moins un réglage appartenant au groupe comprenant :
- une quantité d'eau délivrée par unité de temps ;
- un nombre de moyens de pulvérisation activés ;
- une durée et/ou une fréquence de pulvérisation ;
- une pression de pulvérisation ;
- un débit de pulvérisation.
Ces objectifs sont également atteints à travers l’utilisation d'un dispositif de refroidissement pour au moins une des applications appartenant au groupe comprenant :
Protocole de test : En référence à la , un lit de ballast 60 d’un volume d’environ 2,5 à 3 m 3 est formé dans un bac 62 d’une longueur de 4 m, d’une largeur de 1,5 m et d’une hauteur de 0,4 m.
L’échantillon 70 testé correspond à deux traverses 10 espacées d’une distance de 600 mm et sur lesquelles sont fixées deux portions de rail 64, chaque portion de rail 64 ayant une longueur de 1250 mm. Les traverses 10 sont ancrées dans le ballast de façon que le ballast entoure les parois latérales des traverses et que seule la surface 26 de la traverse émerge du ballast. Une couche de ballast d’une hauteur de 350 mm est alors présente sous les traverses.
Un effort est alors appliqué sur un des rails 64 au moyen d’un vérin hydraulique 68 selon une direction horizontale et perpendiculaire à l’axe longitudinal du rail 64. L’effort présente une montée en charge de 6 kilonewton/minute ou 6kN/min.
Un dispositif 66 permet de mesurer le déplacement de l’échantillon dans la direction de la force appliquée. Plusieurs essais sont réalisés pour chaque échantillon.
Le graphique de la représente la force moyenne appliquée sur les différents échantillons pour qu’ils se déplacent de 2 mm et de 4 mm, l’unité kN/TB signifiant kilonewton par traverse en béton.
Le graphique de la représente les valeurs obtenues pour quatre échantillons, le premier comportant deux traverses TC (échantillon 70TC), le deuxième comportant deux traverses 10A (échantillon 70A), le troisième comportant deux traverses 10B (échantillon 70B) et le quatrième comportant deux traverses 10C (échantillon 70C).
On peut voir que pour la force à appliquer pour l’échantillon 70A est similaire à celle appliquée pour l’échantillon 70TC ce qui signifie que l’ancrage de ces deux échantillons est similaire. En effet, pour les échantillons 70TC et 70A, une force de 3,90 kN/TB et 3,75 kN/TB respectivement doit être appliquée pour que l’échantillon se déplace de 2 mm, et une force de 4,40 kN/TB et 4,20 kN/TB respectivement doit être appliquée pour que l’échantillon se déplace de 4 mm. Les évidements permettant d’accueillir des grains ballast permettent donc de compenser l’allègement de la traverse puisque l’ancrage de l’échantillon 70A comportant deux traverses de 205 kg est équivalant à l’ancrage de l’échantillon 70TC comportant deux traverses de 290 kg.
Ces tests montrent également que la force à appliquer pour les échantillons 70B et 70C comportant des traverses possédant des éléments d’ancrage doit être plus importante que pour les échantillons 70TC et 70A ne comportant pas d’éléments d’ancrage. En effet, pour les échantillons 70B et 70C, une force de 5,20 kN/TB et 5,10 kN/TB respectivement doit être appliquée pour que l’échantillon se déplace de 2 mm, et une force de 5,40 kN/TB doit être appliquée pour que l’échantillon se déplace de 4 mm. Les éléments d’ancrage permettent donc d’améliorer l’ancrage de façon significative tout en allégeant le poids des traverses utilisées, et donc en limitant la quantité de matière première utilisée lors de la fabrication et l’empreinte carbone liée à la fabrication.
Dispositif mobile de signalisation routière DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine de l’invention concerne un dispositif mobile de signalisation routière.
Plus précisément, l’invention concerne le domaine de la sécurité routière, et notamment le balisage des voies de circulation. Elle trouve en particulier son application pour la signalisation routière après un accident de la route, ou lors de travaux sur les voies, ou plus généralement dans différents contextes où une signalisation routière est nécessaire pour guider les conducteurs.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE La signalisation routière utilise de manière classique des dispositifs mobile de signalisation routière en forme de cône, destinés à être placés sur ou entre les voies de circulation. Ces cônes sont dénommés cônes de signalisation ou cônes de chantier de type BP (bande prismatique) et comportent usuellement deux bandes retro-réfléchissantes disposées dans la hauteur du cône.
Un tel dispositif mobile de signalisation comporte un socle et une structure de forme conique ayant une base débouchant dans le socle. Le socle a une forme générale carrée et la structure de forme conique est solidaire du ou fixée au socle, au niveau de la base de la forme conique.
Les cônes de signalisation sont déployés par exemple en amont d’une zone accidentogène et/ou en aval d’un véhicule de sécurité routière afin de prévenir les risques de collision. Ils sont aussi disposés sur la voie pour dévier la circulation routière en cas de besoin.
Afin d’améliorer la signalisation routière, on connait un dispositif mobile de signalisation routière qui comprend des moyens de projection d’un motif lumineux de signalisation routière. Il est possible ainsi de projeter sur la route un pictogramme, par exemple une flèche de déviation, afin de faire dévier le trafic routier d’une voie à une autre, sans risque de collision matérielle.
Un tel dispositif mobile de signalisation routière avec des moyens de projection d’un motif lumineux est décrit dans le document CN114086487. Un projecteur est fixé sur le sommet du cône de signalisation et projette au sol un motif lumineux matérialisant une zone de danger, suivant une direction de projection du motif lumineux.
Un tel cône de signalisation avec projecteur est toutefois difficile à utiliser. Il requiert de l’opérateur un positionnement précis sur la route afin d’orienter le motif lumineux projeté sur une voie à baliser. Les cônes de signalisation comportant généralement un lest dans leur socle afin d’assurer leur stabilité sur la route, leur maniement et orientation par un opérateur sont difficiles.
la surface de la section transversale d’une encoche au voisinage de l’extrémité interne 102 de la culasse ;
la surface de la section transversale d’une encoche au voisinage de l’extrémité externe 101 de la culasse ;
l’épaisseur de la culasse 10 au voisinage de l’extrémité interne 102 de la culasse ; et
l’épaisseur de la culasse 10 au voisinage de l’extrémité externe 101 de la culasse ; et
(Les fentes peuvent alors être utilisées efficacement pour le refroidissement et le changement de forme de l'enroulement).
De même, l'épaisseur optimale de la culasse du stator suit les équations de la dent.
Ces équations permettent ainsi de créer un lien entre l’épaisseur de la culasse et la largeur des encoches de sorte à conserver, pour tout rayon R du stator, une surface d’encoche constante.
Ainsi, on fait varier la largeur de l’encoche et la « profondeur de l’encoche », c’est-à-dire la hauteur entre la surface de la culasse et le haut des dents adjacentes.
En référence aux figures 3a)-3d) et 4a)-4d), les bobinages statoriques 30 sont enroulés autour des dents 11, passant dans les encoches adjacentes 12.
Afin d’assurer un refroidissement de ces bobinages 30, un corps d’isolation 31 est installé dans chaque encoche au contact de la dent sur sa paroi verticale.
Selon le mode de réalisation principal de l’invention, ce corps d’isolation 31 présente une forme comprenant un espacement latéral 311 maintenant le bobinage statorique à distance de la paroi verticale de la dent 11 et un espacement vertical 310 maintenant à distance les bobinages statoriques de la surface de la culasse 10.
Les espacement latéraux 311 et verticaux 310 varient en fonction de la distance radiale au centre du stator.
Ainsi, tel que représenté figures 3b)-3d) et 4b)-4d), où les vues en coupes sont alignées de gauche à droite représentant chacune trois coupes par distance croissante du rayon au centre du stator, on remarque respectivement :
Figure 3b) et figure 4b) : au voisinage du rayon interne de la culasse 10, l’espacement vertical 310 est maximal tandis que l’espacement latéral 311 est nul ;
Figure 3c) et figure 4c) : sensiblement à mi-distance des extrémités radiales interne et externe du stator, l’espacement vertical 310 est diminué, par comparaison avec cet espacement au voisinage du rayon interne, tandis que l’espacement latéral 311 est augmenté ; et
Figure 3d) et figure 4d) au voisinage du rayon externe de la culasse 10, l’espacement vertical 310 est nul tandis que l’espacement latéral 311 est maximal ;
Cette variation des espacements 310 et 311 du corps d’isolation 31 permettent d’assurer un positionnement optimal des bobinages autour des dents, malgré les variations de largeur des encoches et de hauteur de la culasse 10, et tout en assurant un refroidissement optimal des bobinages statoriques.
Afin de maintenir les bobinages statoriques fermement autour des dents 11 et dans les encoches 12, une couronne supérieure 15 est installée contre les dents, à leur extrémité libre, opposée à la culasse 10, de sorte à enfermer les bobinages statoriques 30 entre la culasse, les dents et la couronne supérieure 15 ( ). Ceci permet ainsi de maintenir les bobinages statoriques 30 autour des dents 11. Alternativement, la couronne 15 peut être discontinue (fig. 5c)).
L’invention n’est pas limitée au corps d’isolation 31 des figures 3a) à 3d).
En particulier, en référence au figures 6a) à 6d), le corps d’isolation 31’ présente :
Figure 6b) : au voisinage du rayon interne de la culasse 10, l’espacement vertical 310 est maximal tandis que l’espacement latéral 311 est nul, mais contrairement aux figures 3a-3d le chemin d’air 60 est ouvert dans l’espace entre le corps d’isolation et la pile du stator tandis que dans le premier mode de réalisation le chemin d’air 310 est enfermé entre les bobinages statoriques et les dents 11 ;
Figure 6c) : au voisinage du rayon externe de la culasse 10, l’espacement vertical 310 est nul et l’espacement latéral 311 est nul, maximisant l’espace entre les bobinages insérés dans une même encoche pour le chemin d’air.
Une autre alternative de mise en œuvre, non représentée, peut comprendre un chemin d’air entièrement intégré dans le corps d’isolation, par exemple via des canaux formés sans contact direct avec les bobinages, les dents ou la pile du stator.
D’autres alternatives de mises en œuvre peuvent être envisagées pour l’invention.
En référence à la , le corps d’isolation 31’’ ne comprend pas de chemin d’air formé.
Dans cette , les bobinages 70 sont montés autour de l’un des corps d’isolation 31, 31’, 31’’ de l’invention, non limité à ce seul exemple mais pouvant être aussi adapté aux corps d’isolation 31, 31’ des autres modes de réalisation décrits.
Les bobinages 70 sont constitués d’une pluralité de brins appartenant chacun à au moins une phase du réseau d’alimentation triphasé.
Bien que dans l’art antérieur il soit habituel d’empiler les brins par couches successives se rapportant chacune à une phase, dans cette alternative de mise en œuvre, un quatrième ensemble de brins, ici des brins de terre 71, sont intercalés entre les brins des bobinages, et certains brins de phase peuvent être décalés sur des couches voisines, afin d’améliorer le refroidissement des bobinages.