INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La demande EP3485055 divulgue un procédé de production d'une tôle d'aluminium de série 6xxx comprenant les étapes d'homogénéisation d'un lingot en alliage d'aluminium de série 6XXX ; de refroidissement du lingot homogénéisé à une vitesse de refroidissement comprise entre 150 °C/h et 2 000 °C/h directement jusqu'à la température de départ du laminage à chaud ; de laminage à chaud du lingot à une épaisseur finale de laminage à chaud et d'enroulement à l'épaisseur finale de laminage à chaud avec des conditions telles qu'au moins 50 % de recristallisation soit obtenue ; de laminage à froid pour obtenir une tôle laminée à froid. Le procédé selon l'invention est particulièrement utile pour fabriquer des tôles pour l'industrie automobile qui combinent une résistance à la traction élevée et de bonnes propriétés de formabilité appropriées pour des opérations d'estampage à froid, ainsi qu'une qualité de surface élevée et une résistance à la corrosion élevée avec une productivité élevée.
Une nouvelle exigence émerge qui est l’ondulation de la surface de la tôle à l’état T4. Si la tôle à l’état T4 a trop d’ondulation, il apparait sur la pièce de carrosserie peinte un effet de miroir déformant susceptibles de déplaire aux automobilistes les plus exigeants.
Selon un mode de réalisation du procédé, les composantes spectrales de la suite de composantes spectrales sont déterminées par transformée de Fourier rapide des échantillons du signal vibratoire acquis pendant la fenêtre temporelle.
Chaque composante spectrale d’une suite de composantes spectrales du signal vibratoire est ainsi une valeur calculée sur l’ensemble de la fenêtre temporelle d’acquisition correspondante.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, le défaut structurel est une fissure de l’élément du train roulant.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, l’élément du train roulant est un élément élastique de suspension du véhicule.
L’élément élastique de suspension est par exemple un ressort à lames.
Le ressort à lames est disposé entre un essieu du véhicule et un châssis du véhicule.
En variante, l’élément élastique de suspension peut être un ressort hélicoïdal.
En variante également, l’élément élastique de suspension peut être une barre de torsion.
En variante encore, l’élément élastique de suspension peut être un coussin pneumatique.
Le châssis du véhicule peut être une caisse autoporteuse du véhicule.
Selon un exemple d’application du procédé, le défaut structurel est un défaut d’un roulement d’une roue reliée à l’essieu.
Un défaut structurel comme un endommagement d’une bille ou d’une partie du chemin de roulement d’une des bagues du roulement modifie la réponse vibratoire du train roulant et peut être détecté par analyse du signal vibratoire acquis.
Selon un autre exemple d’application du procédé, le défaut structurel est un défaut structurel d’un pneu d’une roue reliée à l’essieu.
Comme précédemment, un défaut structurel comme une déformation d’un pneu du train roulant modifie la réponse vibratoire du train roulant et peut être détecté par analyse du signal vibratoire acquis.
Selon encore un autre exemple d’application du procédé, le défaut structurel est une surcharge de l’essieu.
De la même manière, un poids excessif porté par l’essieu peut être détecté par l’analyse du signal vibratoire acquis.
Comme visible sur la figue 15, le réservoir de dégazage 10 comporte une aiguille 195 configurée de sorte que, lorsque le réservoir de dégazage 10 est monté sur le support 50, cette aiguille 195 appuie sur la bille 191 du deuxième dispositif d’obturation 190 et amène la bille 191 dans sa position ouverte, de sorte que le deuxième dispositif d’obturation 190 passe dans l‘état ouvert. Ceci rend possible la fonction de dégazage.
La présente invention a pour objet un dispositif de chauffage et d’éclairage, notamment destiné à être installé à l’intérieur d’un habitacle d’un véhicule, notamment d’un véhicule automobile, comprenant : une structure chauffante comportant : au moins une couche résistive agencée pour produire de la chaleur lorsque cette couche est parcourue par un courant électrique, au moins deux électrodes en contact électrique avec la couche résistive de manière à permettre à un courant électrique de circuler à travers la couche résistive entre ces deux électrodes, une structure lumineuse capable d’émettre une lumière visible, les électrodes et la couche résistive de la structure chauffante sont portées sur une face de la structure lumineuse.
Cette structure lumineuse sert alors de substrat support aux électrodes et la couche résistive de la structure chauffante. La structure chauffante peut ainsi être dépourvue de substrat qui lui est propre.
Selon un aspect de l’invention, le dispositif comprend une face fonctionnelle vers laquelle de la chaleur produite par la structure chauffante et la lumière produite par la structure lumineuse peuvent être envoyées, cette face fonctionnelle étant configurée pour diffuser la chaleur et la lumière ainsi reçues vers l’extérieur du dispositif de chauffage et d’éclairage, en direction par exemple d’une zone d’un habitacle de véhicule, et la face de la structure lumineuse qui reçoit les électrodes et la couche résistive de la structure chauffante est tournée vers cette face fonctionnelle.
Selon un aspect de l’invention, le dispositif comprend une face fonctionnelle vers laquelle de la chaleur produite par la structure chauffante et la lumière produite par la structure lumineuse peuvent être envoyées, cette face fonctionnelle étant configurée pour diffuser la chaleur et la lumière ainsi reçues vers l’extérieur du dispositif de chauffage et d’éclairage, en direction par exemple d’une zone d’un habitacle de véhicule, et la face de la structure lumineuse qui reçoit les électrodes et la couche résistive de la structure chauffante est tournée à l’opposé de cette face fonctionnelle.
Selon un aspect de l’invention, la structure lumineuse présente au moins une région, notamment la totalité de la structure lumineuse, qui est placée entre la face fonctionnelle et la structure chauffante de sorte que de la lumière issue de cette structure lumineuse atteigne la face fonctionnelle sans traverser la couche résistive de la structure chauffante.
Selon un aspect de l’invention, les structures chauffante et lumineuse forment des couches empilées.
Selon un aspect de l’invention, la couche résistive et/ou les électrodes de la structure chauffante sont portées par la structure lumineuse.
Selon un aspect de l’invention, la couche résistive et/ou les électrodes de la structure chauffante sont des encres ayant été déposées, par exemple par impression, sérigraphie, lamination ou dépôt physique par phase vapeur (couramment nommé selon l’acronyme PVD pour Physical Vapor Deposition en anglais) sur la structure lumineuse.
Ainsi les structures chauffante et lumineuse sont liées entre elles, la structure lumineuse servant de support à la structure chauffante. Dans ce cas, la structure chauffante peut être dépourvue d’un substrat qui lui est propre, la structure lumineuse servant alors de substrat pour la couche résistive de la structure chauffante. L’invention peut ainsi permettre de réduire le nombre de composants nécessaires pour le dispositif de chauffage et d’éclairage. Les coûts de fabrication peuvent ainsi être diminués.
Le tableau 1 représente un exemple de spectre d’activité, obtenu par prélèvement, d’un échantillon de graphite de masse égale à 5 grammes. L’activité de 36Cl n’a pas été prise en compte, du fait de résultats hétérogènes constatés dans différents échantillons.
La représente des spectres β simulés avec le code de calcul MCNP6, dans un matériau détecteur de diamètre 76 mm et d’épaisseur 4 mm. Les figures 4B et 4C représentent la géométrie de mesure modélisée par le code de calcul, selon les configurations respectivement fermées et ouvertes. L’objet simulé était un échantillon de graphite, dont le spectre d’activité est celui décrit sur le tableau 1. Il s’agissait d’un échantillon cylindrique de diamètre 14.7 mm et de hauteur 20.2 mm, dont la base était disposée à une distance de 25 mm du détecteur. L’activité de l’échantillon était supposée homogène.
On a simulé le spectre β total détecté ainsi que la composante de chaque radioélément dans le spectre. Ainsi, la permet d’observer les composantes respectives de 154 Eu, 152 Eu, 155 Eu, 137 Cs, 60 Co, 3 H, et 14 C.
On observe que la composante, dans le spectre, de 14 C, est majoritaire jusqu’à 156 keV, qui est l’énergie d’émission maximale des particules β de 14 C. Au-delà de 156 keV, les composantes majoritaires sont celles de 154 Eu et 137 Cs.
Dans une première bande d’énergie ΔE1, s’étendant à des énergies inférieures à 156 keV, la contribution de 14 C est majoritaire. La première bande d’énergie ΔE1 s’étend entre une première énergie minimale E1min et une première énergie maximale E1max. Ainsi, si l’on considère une première bande d’énergie ΔE1 = [E1min – E1max] comprise entre 30 keV et 100 keV, la valeur spectrale, c’est-à-dire l’intégrale du spectre dans la bande d’énergie, est due, à 98%, à 14 C. Ainsi, à partir d’une première valeur spectrale N1, définie dans la première bande d’énergie ΔE1, s’étendant entre quelques keV et 156 keV, il est possible d’estimer l’activité en 14 C de l’objet mesuré. Par valeur spectrale on entend une somme de l’ensemble des coups ou taux de comptage dans la bande d’énergie considérée. De préférence, la première bande d’énergie ΔE1 s’étend au-delà de 10 keV, ou de 20 keV, et en dessous de 150 keV, ou de 120 keV, ou de 100 keV. L’inventeur estime qu’une première bande d’énergie ΔE1 s’étendant entre 30 keV et 100 keV est optimale.
En prenant en compte la première bande d’énergie [30 keV – 100 keV], dans le spectre représenté sur la , le taux de comptage cumulé est de 54.8 coups par seconde pour l’ensemble du spectre, dont 53.9 coups par seconde provenant de 14 C, soit environ 98%.
Afin de tenir compte de la contribution, minoritaire, des radioéléments autres que 14 C, il peut être envisagé de définir une deuxième bande d’énergie ΔE2, s’étendant entre une deuxième énergie minimale E2min et une deuxième énergie maximale E2max. La deuxième énergie minimale E2min est supérieure à 156 keV. On prend en compte une deuxième valeur spectrale N2, dans la deuxième bande d’énergie ΔE2. On tire profit du fait que le spectre β des radioéléments émetteurs β différents de 14 C, dits « autres radioéléments », est relativement plat entre la première bande d’énergie ΔE1 et la deuxième bande d’énergie ΔE2 Ainsi, la contribution des autres radioéléments, dans la première valeur spectrale, peut être déduite de la deuxième valeur spectrale N2, dans la deuxième bande d’énergie ΔE2. En première approximation, on peut estimer que la contribution des autres radioéléments, dans la première bande d’énergie ΔE1, correspond à N2. On peut alors corriger la première valeur spectrale, de façon que la première valeur spectrale corrigée soit égale à N1 – N2.
A partir de la première valeur spectrale N1, ou de la première valeur spectrale corrigée N1-N2, on peut appliquer une fonction de transfert FT, de façon à estimer l’activité de 14 C, selon les expressions :
Où A est l’activité, exprimée par exemple en Bq/g.
La détermination de la fonction de transfert FT peut être effectuée par modélisation. La montre une comparaison entre un spectre mesuré avec le détecteur précédemment décrit, et un spectre modélisé. Le détecteur était exposé à une source ponctuelle de 14 C. La comparaison des spectres mesuré et modélisé montre un écart inférieur à 10%. La modélisation spectrale peut donc être considérée comme fiable.
Selon une variante, la contribution des autres radioéléments peut être évaluée par une prise en compte de l’activité de l’objet en radioéléments émetteurs β différents de 14 C. Il peut s’agir d’une activité déterminée a priori ou d’une activité mesurée, par exemple par spectrométrie gamma. A partir de l’activité β desdits autres radioéléments, la contribution de ces derniers peut être évaluée par modélisation.
La représente une quantité d’énergie (axe des ordonnées – unité MeV.Bq -1 .g), déposée par des particules β émises par une répartition homogène de 1 4 C dans une profondeur de béton variant entre 0 et 2 mm. Au-delà d’une profondeur 300 µm, la courbe de la s’aplatit, ce qui signifie que les particules β, émises au-delà de cette profondeur, ne contribuent pas au spectre mesuré. Ainsi, le spectre mesuré ne correspond qu’à la partie superficielle de l’objet analysé, la plus proche du détecteur. L’activité totale de l’objet peut être extrapolée en prenant en compte des hypothèses quant à la répartition de l’activité dans l’objet, par exemple une répartition homogène.
Lorsque l’objet est un échantillon volumineux, il est possible de disposer un collimateur devant le matériau détecteur, de façon à réduire la surface du matériau détecteur exposée au rayonnement β. Le détecteur peut faire l’objet d’un balayage le long de l’échantillon. Cela peut permettre de déterminer un profil d’activation le long de l’échantillon.
La méthode de mesure précédemment décrite a été mise en œuvre sur des échantillons de graphite prélevés dans un canal de combustible du cœur d’un réacteur à caloporteur gaz et modéré au graphite. Les échantillons de graphite étaient cylindriques : 15 mm de diamètre et 20 mm de hauteur. Chaque échantillon a été positionné à une distance d’environ 5 mm de l’échantillon, de façon à limiter les risques de contamination par contact entre le détecteur (ou l’écran) et l’échantillon. La distance a été optimisée de façon à ne pas réduire l’efficacité de détection.
La pluralité de fenêtres d’acquisitions élémentaires peut comprendre par exemple entre 5 fenêtres d’acquisition et 100 fenêtres d’acquisition.
Autrement dit, plutôt que d’utiliser une fenêtre d’acquisition W d’une durée donnée, il est également possible d’utiliser plusieurs fenêtres d’acquisition de durée moindre, et de moyenner les résultats obtenus sur chacune de ces fenêtres. Par exemple, plutôt que d’acquérir le signal vibratoire V pendant une fenêtre temporelle durant 100 secondes, il est possible d’acquérir 50 fenêtres successives durant chacune 2 secondes, et de moyenner les résultats obtenus sur les 50 fenêtres, représentant aussi 100 secondes d’acquisition en tout. Cette étape de moyennage est optionnelle, et le traitement des données réalisé ensuite est identique.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape : - (iii1) déterminer la vitesse d’avancement C du véhicule 100, - (iii2) éliminer de l’ensemble des fenêtres temporelles W 1 , …, W n acquises les fenêtres temporelles correspondant à une vitesse d’avancement C du véhicule 100 inférieure à un seuil minimal prédéterminé Cmin.
L’élimination des fenêtres d’acquisition acquises alors que la vitesse du véhicule est inférieure au seuil minimal Cmin permet d’améliorer le rapport signal sur bruit. En effet ces fenêtres d’acquisition correspondent à des phases de fonctionnement du véhicule pendant lesquelles le signal vibratoire V est faible, et donc peu riche en informations pertinentes. Sur l’exemple de la , on constate ainsi que le signal est très faible pendant les périodes de fonctionnement comprises entre les instants t 4 et t 5 , ainsi que pour les périodes comprises entre les instants t 6 et t 7 . Ces périodes correspondent à des phases pendant lesquelles le véhicule roule à très faible vitesse, ou est à l’arrêt. Il est ainsi possible d’éliminer des résultats acquis les points correspondant à ces périodes temporelles.
Pour un véhicule routier, le seuil Cmin est par exemple égal à 10 km/h. Lorsque la vitesse d’avancement C du véhicule 100 est inférieure au seuil prédéterminé Cmin pendant toute la durée d’une fenêtre d’acquisition W i du signal vibratoire V, cette fenêtre d’acquisition W i est éliminée de l’ensemble des données acquises. Autrement dit, les données acquises pendant cette fenêtre d’acquisition Wi ne sont pas utilisées par les étapes suivantes du procédé.
Par exemple, le procédé peut comprendre une étape : - (iii3) éliminer de l’ensemble des fenêtres temporelles W 1 , …, W n acquises les fenêtres temporelles correspondant à une vitesse nulle du véhicule 100. Autrement dit, seules les fenêtres temporelles correspondant à un véhicule roulant sont conservées.
Etant donné la fréquence et la durée d’acquisition, la matrice formée par l’ensemble de suites S 1 , …, S n de composantes spectrales (A1, A2, …, Ap) du signal vibratoire V présente un grand nombre de ligne ainsi que de colonnes. Cette matrice peut comprendre plusieurs milliers de composantes spectrales et plusieurs centaines de fenêtres temporelles. Cependant, la majeure partie de la variance des données calculées peut être conservée en utilisant nettement moins de fréquences spectrales indépendantes. Les calculs peuvent ainsi être significativement simplifiés tout en conservant une précision suffisante.
En variante ou de manière complémentaire, le procédé comprend une étape : - (iii2’) éliminer de l’ensemble des fenêtres temporelles (W 1 , …, W n ) acquises les fenêtres temporelles correspondant à une vitesse d’avancement C du véhicule 100 supérieure à un seuil maximal prédéterminé Cmax. Cette étape peut permettre d’éliminer les fenêtres d’acquisition pour lesquelles une saturation du signal risque de se produire.
Le procédé peut comprendre une étape de normalisation des données. On entend par là que l’échelle des signaux est recadrée de façon à avoir une moyenne nulle et un écart-type égal à 1. La transformation de recadrage est ici une transformation affine. Pour cela, la moyenne et l’écart-type des composantes spectrales (A1, A2, …, Ap) sont déterminés pour chaque suite S k de l’ensemble de suites S 1 , …, S n . Puis, chaque échantillon est normalisé en soustrayant la moyenne préalablement déterminée et en divisant le résultat de cette soustraction par l’écart-type préalablement déterminé.
La valeur normalisée X i_norm d’un échantillon X i d’une variable X possédant une moyenne Moy et un écart type Ec est ainsi :
Les données utilisées pour la suite des étapes du procédé sont ainsi les valeurs normalisées de l’ensemble de suites (S 1 , …, S n ) de composantes spectrales (A1, A2, …, Ap). Sur l’exemple de la , la réduction de dimensions jusqu’à 2 dimensions a été réalisée sur un jeu de données normalisées. Les deux composantes principales ont ainsi des valeurs distribuées de part et d’autre de la valeur nulle. L’étape de normalisation est optionnelle.
L’étape (iv) de détermination d’un indicateur I de défaut structurel du procédé proposé comprend ainsi une étape (iv1) de réduction de dimensions de l’ensemble de suites S 1 , …, S n de composantes spectrales (A1, A2, …, Ap) du signal vibratoire V, de façon à obtenir un ensemble de suites réduites SR 1 , …, SR n de combinaisons de composantes spectrales du signal vibratoire V. Chaque suite réduite SR k comporte un nombre q de composantes spectrales inférieur au nombre p de composantes spectrales déterminées à l’étape (ii). Toutes les suites réduites ont le même nombre q de fréquences spectrales.
L’étape de réduction de dimensions permet de diminuer la complexité des calculs effectués. Le nombre de colonnes de la matrice formant l’ensemble des suites de composantes spectrales est ainsi diminué par rapport aux données initiales constituées. Le nombre de lignes de la matrice reste inchangé, car toutes les fenêtres d’acquisition sont conservées.
Selon un mode de réalisation du procédé, l’étape (iv1) de réduction de dimensions de l’ensemble de suites S 1 , …, S n de composantes spectrales du signal vibratoire V met en œuvre un algorithme non supervisé de réductions de dimensions. Un algorithme non supervisé permet une adaptation simple à une large diversité de définitions techniques.
L’algorithme mis en œuvre pour la réduction de dimensions peut être basé sur un réseau auto-encodeur, couramment désigné par l’acronyme Anglais « DAE » pour « Deep Auto Encoder ». L’étape (iv1) de réduction de dimensions de l’ensemble de suites de composantes spectrales du signal vibratoire est ainsi réalisée par encodage d’une suite de composantes spectrales du signal vibratoire, à l’aide d’un encodeur d’un réseau auto-encodeur pré-entrainé, dans un espace latent de dimension réduite.
Un algorithme d’analyse en composante principale, couramment désigné par l’acronyme Anglais « PCA » pour « Principal Component Analysis » est un autre exemple d’algorithme pouvant être mis en œuvre pour réaliser l’étape de réduction de dimensions.
La illustre une autre perspective des pattes à cliquet 906 selon un mode de réalisation de la présente invention. La patte à cliquet 906 présente une section circulaire 1002 et quatre sections en forme de L 1004 situées perpendiculairement à l’extérieur de la section circulaire 1002. Les sections en forme de L 1004 comprennent chacune une surface intérieure 1006, qui peut être une section arrondie ou une section avec un angle de 90°. Cependant, d’autres angles peuvent également convenir. De plus, alors que la illustre quatre des sections en forme de L 1004, les pattes à cliquet 906 peuvent comprendre plus ou moins de quatre des sections en forme de L 1004. La patte à cliquet 906 peut avoir n’importe quelles dimensions qui s’insèrent dans un boîtier de frein électromécanique et plus spécifiquement dans l’ensemble à cliquet anti-rotation 902 (en référence à la ) qui comprend un engrenage à cliquet 904 (en ligne pointillée sur la ) et une patte à cliquet 906. La patte à cliquet 906 peut être constituée de n’importe quel matériau avec un diamètre interne qui s’adapte au diamètre extérieur du cylindre 908 (en référence à la ). En outre, le diamètre extérieur de la patte à cliquet 906 peut varier en fonction du matériau choisi de sorte que la patte à cliquet 906 est suffisamment épaisse pour maintenir le couple nécessaire au frein électromécanique pour fonctionner selon les exigences de fond de trou. Les quatre segments en forme de L 1004 de la patte à cliquet 906 peuvent être dimensionnés pour s’adapter à l’engrenage à cliquet 904 et suffisamment épais pour que le matériau puisse maintenir le couple nécessaire pour que l’ensemble à cliquet anti-rotation 902 fonctionne également selon les exigences de fond de trou. Le matériau peut être n’importe quel acier, alliage, polymère ou toute combinaison de ceux-ci capable de fournir la résistance, le module de jeunesse et la résistance chimique, par exemple, pour fonctionner selon les exigences de fond de trou. Les quatre segments en forme de L 1004 de la patte à cliquet 906 viennent en prise dans l’engrenage à cliquet 904.