INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme représenté schématiquement sur la , la bande d’ancrage 30 est solidarisée à la face inférieure 14 de la base 10. Toutefois, contrairement aux dispositifs connus, la bandes d’ancrage 30 est ici solidarisée à la face inférieure 14 de la base 10 par les boucles 35. Plus précisément, on définit pour les boucles un pied et une tête, le pied étant lié à la face supérieure 32 du fond 31, et la tête formant l’extrémité de la boucle 35 la plus éloignée du fond 31. Les pieds des boucles 35 sont typiquement croisés.
Selon un exemple, pour une boucle 35, typiquement pour chaque boucle 35, les deux portions de boucles agencées entre la tête de la boucle et respectivement les pieds de boucle s’étendent selon une direction non perpendiculaire au plan formé par le fond 31 et/ou une direction non perpendiculaire au plan comprenant la direction longitudinale MD et la direction transverse CD.
Les deux portions de boucles agencées entre la tête de la boucle et respectivement les pieds de boucle peuvent présenter une forme identique ou différente. Par exemple, l’une peut présenter une forme rectiligne ou sensiblement rectiligne et l’autre peut être courbe ou sensiblement courbe.
La bande d’ancrage 30 est ici solidarisée à la face inférieure 14 de la base 10 via la tête des boucles 35. Ainsi, tout ou partie des têtes de tout ou partie des boucles 35 de la bande d’ancrage 30 est solidarisée à la face inférieure 14 de la base 10.
Dans l’exemple illustré sur la , on a représenté un moyen de solidarisation 40, par exemple une couche d’adhésif, pour réaliser la solidarisation des boucles 35 à la face inférieure 14 de la base 10. On comprend que ce mode de réalisation n’est pas limitatif, et que tout moyen de solidarisation adapté peut être employé, par exemple un adhésif ou une colle. Le moyen de solidarisation 40 et la base 10 sont formés de matériaux distincts.
Cette configuration permet ainsi d’assurer un espacement non nul entre la base 10 et le fond 31 de la bande d’ancrage 30. Les boucles 35 réalisent un effet de ressort ou d’amortisseur entre la base 10 et le fond 31.
Selon un exemple, le fond 31 de la bande d’ancrage 30 et la base 10 sont espacés d’une distance comprise entre 0,2 mm et 10 mm, ou entre 0,5 mm et 5 mm. Cet espacement correspond ici typiquement à la distance entre la face inférieure 14 de la base 10 et la face supérieure 32 du fond 31 de la bande d’ancrage 30.
L’invention pourra être intégrée à une lunette, ou à une visière, ou à un casque de réalité virtuelle.
ECRAN AUTOSTEREOSCOPIQUE, DIT DE QUALITE PHOTOGRAPHIQUE 1. Domaine technique de l’invention L’invention concerne un écran autostéréoscopique et un procédé d’affichage d’une image autostéréoscopique sur un tel écran autostéréoscopique.
2. Arrière-plan technologique L’autostéréoscopie est une technique permettant l’affichage d’images en relief sans exiger le port de lunettes spéciales de la part de l’observateur. Cette technique est connue en elle-même, en particulier des documents de brevets WO2006/024764, WO2014/041504, WO2013/140363, WO2014/016768, WO2019/063897, WO2019/207235, WO2022/175053 au nom du demandeur.
D’une manière générale, une image autostéréoscopique est constituée d’une pluralité de bandes d’images élémentaires imbriquées, correspondant chacune à des vues d’un même objet ou d’une même scène selon des points de vue différents. Un dispositif sélecteur, typiquement constitué par un réseau de lenticules cylindriques ou une barrière de parallaxe, est disposé devant l’écran d’affichage de manière à permettre la projection d’un couple d’images élémentaires correspondant à deux points de vue différents de la scène, respectivement vers les deux yeux de l’observateur, ce qui crée une impression de relief dans le cerveau de l’observateur.
Le demandeur a déjà proposé un écran autostéréoscopique d’affichage d’une image à N points de vue comprenant une matrice de pixels agencés par lignes et par colonnes, chaque pixel étant composé d’une pluralité de sous-pixels de couleurs différentes. L’écran est en outre surmonté d’un réseau de lenticules cylindriques identiques présentant chacune une focale configurée pour pouvoir renvoyer à l’infini les rayons lumineux qui proviennent de l’écran. Le pas du réseau de lenticules cylindriques est précisément calculé de telle sorte que l’observateur voit, à une distance prédéterminée de l’écran, les images se succéder grâce à un effet loupe du réseau de lenticules.
Cet effet loupe résulte du fait qu’une lentille placée à la bonne distance (sa focale) grossit le(s) sous-pixel(s) qui se trouve(nt) dans l’alignement de son axe optique et de la pupille de l’œil de l’observateur. Si la lentille grossit N fois, le(s) sous-pixel(s) vu(s) à travers la lentille est(sont) perçu(s) N fois plus large qu’il(s) n’est(sont) en réalité et masque pour l’œil qui en reçoit la lumière à travers cette lentille les N-1 autres sous-pixels qui ne sont pas dans l’alignement décrit précédemment.
Le principe même du réseau lenticulaire ne permet pas d’offrir au spectateur une parallaxe continue de la scène représentée sur un angle de 180°. L’angle d’observation est de ce fait subdivisé en bandes appelées « lobes », au sein desquels la parallaxe est en revanche discrétisée. Dans chaque lobe, on peut percevoir successivement les N points de vue. Lorsque l’on quitte un lobe, on retrouve la succession des N points de vue identiques dans le lobe suivant, et ainsi de suite sur toute la largeur de la zone d’observation de l’écran. La largeur angulaire des lobes est définie à la fois par le pas du réseau lenticulaire (son pitch) et par sa focale.
Les écrans autostéréoscopiques nécessitent de subdiviser les lobes en sous-parties discrètes, parfaitement discernable, dont la largeur individuelle dans le lobe ne peut pas excéder l’écart inter-pupillaire moyen, qui est de 6,5cm.
Aussi, l’une des clefs de la performance des écrans autostéréoscopiques actuellement proposés par le déposant est la maitrise du pouvoir séparateur des composants optiques qui sont développés spécifiquement pour chaque dalle de pixels.
Pour des photographies autostéréoscopiques imprimées (et non des écrans autostéréoscopiques), il est possible d’inscrire un maximum de points d’impression ou de dots, jointifs mais bien différenciés les uns des autres, sur des supports offrant une bonne stabilité dimensionnelle. Grâce aux techniques d’impression actuellement mises en œuvre, le déposant parvient à imprimer 100 points par millimètre et même parfois plus, ce qui revient à visualiser des points de 10 microns ou moins.
Lorsque le spectateur se déplace devant une telle photo, il voit les différents éléments de la scène bouger les uns par rapports aux autres, de manière continue et parfaitement conforme au volume physique d’origine, tel qu’il serait perçu s’il était vu à la même distance. Les deux yeux voient deux points-de-vue différents de la scène simultanément, ce qui permet au cerveau de reconstituer une sensation de relief parfaitement naturelle.
Il est a priori impossible de retrouver la qualité des photographies autostéréoscopiques avec des écrans dans la mesure où ces derniers sont constitués d’une matrice de pixels plus ou moins résolue, composée de lignes et de colonnes orthogonalement alignées et séparées les unes des autres par un masque noir composé de lignes et de colonnes opaques plus ou moins épaisses selon les dalles et qui forment un quadrillage autour des zones actives des pixels. Le rapport de surface entre le masque noir et les sous-pixels actifs colorés impacte la luminosité et le contraste de l’écran, mais aussi bien son pouvoir séparateur en autostéréoscopie.
Dans tout le texte, on considère que l’écran autostéréoscopique présente une qualité photographique lorsqu’il permet d’éliminer les sauts discrets lors du passage d’un couple stéréoscopique à un autre, dans les parties de l’image où la disparité est la plus importante.
En d’autres termes, on entend par « qualité photographique », une continuité du relief au sein du lobe, qui semble a priori non accessible à un écran autostéréoscopique sauf à l’équiper d’un système de tracking.
Outre la problématique du pouvoir séparateur, se pose aussi celle des moirés. En effet, le réseau lenticulaire grossit aussi bien les zones actives de la dalle de pixels que le masque noir qui les entoure. Il en résulte que certaines sous-parties du lobe d’observation peuvent sembler plus sombres ou plus lumineuses que d’autres. Ces variations de luminosité sont généralement perceptibles à la transition entre deux points-de-vue voisins. L’effet de moiré d’intensité lumineuse varie selon la structure particulière de la dalle et l’orientation de l’écran.
Les inventeurs ont cherché à surmonter le préjugé technique de la personne du métier selon lequel il serait a priori impossible de retrouver la qualité d’une image autostéréoscopique photographique (caractérisée par une continuité du relief au sein du lobe) avec un écran équipé d’une dalle de pixels.
Lesdits fils synthétiques sont par exemple en au moins une ou plusieurs matières thermoplastiques.
Les fils présentent typiquement un diamètre compris entre 30 et 600 micromètres, ou entre 70 et 550 micromètres.
Selon un exemple, le fond de la bande d’ancrage s’étend de manière continue selon la direction longitudinale.
Le moyen de solidarisation est typiquement un adhésif ou une colle.
Selon un exemple, le dispositif comprend une pluralité de bandes d’ancrage superposées de manière à définir plusieurs couches de bandes d’ancrage selon une direction perpendiculaire à la face inférieure de la base.
Selon un exemple, les bandes d’ancrage des différentes couches superposées successives s’étendent selon des directions perpendiculaires. Le dispositif peut ainsi présenter par exemple une superposition de couches pour lesquelles les bandes d’ancrage s’étendent de manière continue selon la direction longitudinale et selon la direction transverse.
Selon un exemple, les bandes d’ancrage des couches superposées sont solidarisées entre elles au moyen d’un adhésif.
Selon un exemple, la face supérieure de la base est munie d’éléments de retenue, par exemple des éléments de retenue pour former une fixation auto-agrippante, notamment formée par tissage, tricotage, moulage par injection ou moulage par extrusion.
Selon un exemple, la face supérieure de la base est munie d’une couche comprenant un film pare vapeur et/ou un film étanche à l’air et/ou d’un papier kraft et/ou d’un revêtement mural et/ou d’une plaque de plâtre et/ou d’une feuille de carton et/ou d’un revêtement décoratif ou autre.
L’invention concerne également un ensemble qui comprend une enveloppe et un dispositif tel que défini précédemment, dans lequel l’enveloppe entoure au moins en partie la bande d’ancrage, en particulier entoure au moins en partie les boucles de la bande d’ancrage et/ou le fond de la bande d’ancrage.
L’enveloppe est par exemple formée d’une matière en mousse, en plâtre ou en béton et/ou d’une matière plastique réticulable (« crosslinked » selon la désignation usuelle en langue anglaise) et/ou d’une matière thermodurcissable.
La représente un exemple de dispositif connu.
La représente un exemple de dispositif selon un aspect de l’invention.
La représente une autre vue du dispositif présenté sur la .
Dispositif d’amplification du signal magnonique L’invention relève du domaine de l’électronique hyperfréquence. Elle concerne un dispositif d’amplification du signal magnonique.
Le domaine d’étude traitant des phénomènes magnétiques reliés aux ondes de spin est la magnonique, nommée ainsi à partir du quanta d’excitation des ondes de spins: les magnons. Ce domaine vise à étudier la génération, la propagation, la manipulation ainsi que la détection des ondes de spin. Si ces dernières années il y a une recrudescence des efforts autour de la magnonique, c’est en grande partie dû au fait qu’elle est vue comme une des voies les plus prometteuses pour réaliser les technologies ICT (integrated circuit technologies). L’avantage de la magnonique réside dans la gamme de fréquence des ondes de spin qui s’étale du gigahertz au terahertz (500MHz-quelques THz) et les longueurs d’ondes (1 −10 ) correspondant aux échelles de l’électronique et de la spintronique moderne. Ainsi, des composants extrêmement petits et intégrés peuvent être envisagés pour le traitement de signal analogique, directement dans la bande radiofréquence, en apportant de nombreux avantages comparés aux composants semi-conducteurs et photoniques existants: compacité, agilité, sélectivité, résistance aux radiations. Il est aussi possible de réaliser des portes logiques à base de transistors magnon présentant l’avantage que le signal de sortie de la porte peut être envoyé directement comme signal d’entrée à la prochaine porte logique permettant ainsi la conception de circuits tout magnon similaires aux circuits intégrés en CMOS
Une onde de spin peut schématiquement être définie comme une précession inhomogène de l’aimantation pour laquelle les spins oscillent à la même fréquence mais avec un certain déphasage entre eux. L’équation de Walker permet de définir l’équation de propagation des ondes de spin dans un matériau ferromagnétique :
Des appareils existent pour estimer la raideur musculaire après l’effort, tels que celui commercialisé par la société Myoton sous la marque Myoton Pro. Cet appareil comporte une pointe de mesure pour exercer une sollicitation mécanique, et permet d’enregistrer l’oscillation naturelle amortie du tissu sous la forme d’un signal d’accélération, puis de calculer des paramètres d’état de tension musculaire et des propriétés biomécaniques et viscoélastiques. Toutefois, la pointe de mesure doit être précontrainte en appuyant sur la zone de mesure, afin de maximiser le ratio signal/bruit. La précontrainte imposée ne prend pas en compte les caractéristiques physiologiques de la personne, et de plus modifie l’oscillation naturelle du muscle et donc la réponse fréquentielle à la sollicitation effectuée, ce qui limite la précision de la mesure.
L’utilisation d’un dispositif selon l’invention permet de quantifier la rigidité musculaire sans cet inconvénient de l’art antérieur.
Pour exciter mécaniquement le muscle, le dispositif 1 étant fixé contre le muscle, on alimente les éléments de transducteur afin de transformer la tension appliquée en une déformation des éléments de transducteur. Pour ce faire, le circuit électronique 20 peut comporter un étage de puissance 29 piloté par le microcontrôleur 22, permettant d’appliquer une tension à chacun des éléments de transducteur 11 à 14.
La sollicitation mécanique localisée qui résulte de la déformation des éléments de transducteur se propage dans le muscle et met celui-ci en vibration. Une fois la sollicitation mécanique initiale effectuée, la tension peut cesser d’être appliquée, et l’oscillation amortie du muscle détectée grâce à la centrale inertielle 23 du dispositif 1.
La illustre deux réponses oscillatoires différentes pour un même muscle suite à une excitation mécanique. L’axe des ordonnées représente l’accélération et les abscisses le temps.
La courbe Y représente la réponse musculaire du muscle n’ayant pas subi d’efforts en amont de ces mesures. La courbe X représente la réponse musculaire du même muscle, ce dernier ayant été stimulé au préalable, par exemple en traction ou en flexion.
Les réponses musculaires observées sont très différentes selon l’état du muscle, à savoir préalablement stimulé ou non.
Pour mieux comparer ces deux courbes X et Y, il est possible d’en extraire plusieurs métriques. Ces métriques, appliquées à la courbe Y, sont illustrées à la .
La représente l’oscillation amortie caractérisant l’état de la tension interne du muscle en son état de repos sans aucune contraction volontaire, en fonction du temps, soit la courbe Y représentée à la .
L’élasticité musculaire, qui caractérise la capacité du muscle à reprendre sa forme initiale lorsqu’une force extérieure l’ayant déformé est supprimée ou après une contraction, est donnée par ln (a1/a3), a1 étant l’amplitude maximale de l’accélération mesurée et a3 celle après la première période suivante.
A partir de la , on peut également déterminer le temps de relaxation, soit la durée nécessaire pour que le muscle retrouve sa forme initiale. Ce temps est donné par la différence entre t 1 , qui correspond au moment où l’amplitude de distorsion du muscle est maximale, et t R qui est le moment où le muscle retrouve la forme initiale antérieure à la contrainte.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits. Par exemple, le dispositif selon l’invention peut être réalisé avec un nombre différent d’éléments de transducteur, par exemple trois. Le dispositif 1 peut être réalisée sans la centrale inertielle, s’il est utilisé dans le seul but de mesurer une distribution de forces de contact.
En particulier, la cloison interne de protection 50 est définie par l’agencement des via de protection 20 les uns à côtés des autres.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , la cloison interne de protection 50 est formée de plusieurs via 20 séparés répartis le long d’une ligne en étant espacés entre eux le long de ladite ligne.
Par exemple, les via 20 sont espacés d’une distance comprise entre 120 µm et 1 mm.
La formation de la cloison interne de protection 50 par l’agencement de plusieurs via 20 séparés facilite sa fabrication, puisque chaque via 20 est fabriqué individuellement, par exemple par perçage mécanique ou laser.
La cloison interne de protection 50 permet de limiter le passage des ondes électromagnétiques émises de la zone polluante 22 à la zone sensible 24, notamment de sorte à protéger le composant sensible 14B.
En particulier, plus les via de protection 20 sont proches les uns des autres, plus la cloison interne de protection 50 est dense et plus le passage des ondes électromagnétiques est bloqué, en particulier pour des fréquences importantes.
La cloison interne de protection 50, en vue de dessus est par exemple sensiblement rectiligne comme illustré sur la .
Alternativement, la cloison interne de protection 50, présente une forme différente, par exemple suivant une ligne curviligne ou une ligne possédant un ou plusieurs tronçons curvilignes et/ou un ou plusieurs tronçons rectilignes.
La cloison interne de protection 50 s’étend par exemple entre deux extrémités distinctes comme cela est illustré sur la .
Alternativement, la cloison interne de protection 50 s’étend selon une ligne fermée. Dans ce cas, elle entoure par exemple une zone sensible ou une zone polluante.
En variante ou en option, au moins un via 20 est allongé pour former une cloison continue ou une portion de cloison continue.
En fonctionnement, la zone polluante 22, et en particulier le composant pollueur 14A émet des ondes électromagnétiques dans toutes les directions, et notamment en direction de la zone sensible 24. La cloison interne de protection 50 formée par le ou les via 20 bloque au moins partiellement les ondes électromagnétiques émises en direction de la zone sensible 24. Seulement une partie des ondes électromagnétiques atteint donc le composant sensible 14B, qui est donc peu perturbé par celles-ci.
Un procédé de fabrication d’un tel module électronique 10 va maintenant être décrit.
Le procédé comprend de préférence une première étape d’assemblage des composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D sur le circuit imprimé 12, et notamment sur sa face supérieure 26.
De préférence, lors de cette première étape d’assemblage, les composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D sont plus particulièrement agencés par zones 22, 24 correspondant chacune à une fonction individuelle.
Avantageusement, lors de cette première étape d’assemblage, les composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D sont montés sur la face supérieure 26 du circuit imprimé 12 selon la technologie CMS (acronyme de l’anglais « Composant Mounted Surface » signifiant composant monté en surface).
Par exemple, une telle cloison interne de protection 50 atténue les interférences électromagnétiques entre les deux zones 22, 24 d’un facteur d’au moins 100 pour une bande de fréquence de 100 Hz à 15 GHz.
Par ailleurs, la connexion des via de protection 20 aux terminaux de connexion 40 d’un des troisièmes composants électriques 14C permet de ne pas allouer d’espace supplémentaire à la formation de cette cloison interne de protection 50, et donc de ne pas réduire la densification du module électronique 10.
En outre, chaque via de protection 20 métallique permet avantageusement d’évacuer la chaleur du troisième composant électrique 14C associé par la cage de protection 18.
Le module électronique 10 muni de via de protection 20 peut être fabriqué facilement, en ménageant, pour chaque via 20, un passage 52 traversant la couche d’enrobage 16 avant une métallisation pour réaliser la cage de protection 18.
Chaque passage 52 est ménagé facilement en creusant ou en usinant la couche d’enrobage 16, par exemple mécaniquement ou par laser.
La liaison de chaque via 20 à un terminal de connexion 40 d’un composant électrique 14C, en particulier un composant électrique passif, permet de former facilement le via 20 en creusant la couche d’enrobage jusqu’au terminal 40, ce qui peut être réalisé de manière fiable et maîtriser, en particulier par usinage laser, en limitant tout risque d’endommager le circuit imprimé 12 et/ou les composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D.
L’invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation et aux variantes discutés ci-dessus. D’autres exemples de réalisation et d’autres variantes sont envisageables.
Par exemple, en variante, le module électronique 10 n’est pas divisé en deux zones fonctionnelles 22, 24, mais en un nombre de zones fonctionnelles supérieur ou égal à trois.
Par ailleurs, en variante, le module électronique 10 ne comprend pas uniquement une zone polluante 22, mais au moins deux zones polluantes.
De même, en variante, le module électronique 10 ne comprend pas uniquement une zone sensible 24, mais au moins deux zones sensibles.
Selon une autre variante, le circuit imprimé 12 comprend un nombre de couches conductrices 32 différents de quatre. Par exemple, le circuit imprimé 12 comprend une unique couche conductrice 32 ou un nombre de couches conductrices 32 compris entre deux et quatre ou supérieur à quatre.
Dans un mode de mise en œuvre particulier, plusieurs modules électroniques 10 sont fabriqués simultanément sur une même plaque de circuit imprimé regroupant plusieurs circuits imprimés 12 initialement solidaires, par le procédé tel que décrit ci-dessus, ce mode de mise en œuvre comprenant la séparation des circuits imprimés 12.
En particulier, dans ce mode de mise en œuvre, le procédé comprend, avant l’étape de dépôt de métal, une étape de sciage de passages s’étendant entre la face supérieure de la couche d’enrobage 16 et la couche de référence 34 des circuits imprimés 12. Chaque passage définit une frontière entre deux modules électroniques 10 adjacents.
Par ailleurs, le procédé comprend, suite à l’étape de dépôt de métal, une étape de séparation de la pluralité de modules électroniques 10 ainsi formés, de préférence par un sciage des passages jusqu’à la face inférieure 28 de chacun des circuit imprimés 12. On obtient ainsi une pluralité de modules électroniques 10 séparés les uns des autres.
Coffret électrique étanche La présente invention concerne, de manière générale, les coffrets électriques étanches.
L'invention concerne plus particulièrement un coffret électrique étanche qui comprend un socle et un capot, le socle comprenant une pluralité de fûts de vissage et le capot comprenant une pluralité de fûts de maintien au travers desquels sont engagées des vis de fixation à visser dans les fûts de vissage, chaque fût de vissage présentant un axe longitudinal et, centrée sur cet axe longitudinal, une embouchure adaptée à accueillir l’extrémité libre de chaque fût de maintien présentant un axe longitudinal.
En particulier, avantageusement le conducteur de référence, notamment la couche conductrice de référence 34, affleure une ou plusieurs faces latérales du circuit imprimé 12 et/ou fait saillie d’une ou plusieurs faces latérales du circuit imprimé 12 en étant raccordé électriquement à la cage de protection 18.
La cage de protection métallique 18 a par exemple une épaisseur comprise entre 5 μm et 50 µm.