INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La structure filaire peut comprendre successivement, depuis la deuxième extrémité longitudinale du manche et en s’éloignant longitudinalement de ladite deuxième extrémité longitudinale : a) deux portions d’extrémité transversales engagées chacune dans un logement transversal du manche, b) deux portions longitudinales reliées chacune en amont à une portion d’extrémité transversale, c) deux portions inclinées en direction de l’axe longitudinal du manche et reliées chacune en amont à une portion longitudinale, et d) ladite portion rectiligne transversale qui est reliée aux deux portions inclinées.
Le couteau peut comprendre une première virole, dite virole fixe, en forme de bague fendue, emmanchée à la première extrémité du manche et traversée par une tige de rotation sur laquelle la lame est montée à rotation, et une deuxième virole, dite virole tournante, en forme de bague fendue, disposée à la première extrémité du manche au niveau de l’axe de rotation de la lame, de manière concentrique à la virole fixe, et apte à tourner sur elle-même selon l’axe longitudinal du manche.
Le couteau peut comprendre un évidement de rangement dans lequel est disposé un tire-bouchon.
L’invention a également pour objet l’utilisation d’un couteau écrit ci-dessus pour la décapsulation d’une bouteille.
- la gomme de konjac (polymère de glucose et de mannose) ;
d) les gommes microbiennes, incluant :
- la gomme de xanthane (polymère de glucose, d'acétate de mannose, de mannose/acide pyruvique et d'acide glucuronique) ;
- la gomme de gellane (polymère de glucose partiellement acylé, de rhamnose et d'acide glucuronique) ;
- la gomme de scléroglucane (polymère de glucose) ;
e) les extraits végétaux, dont :
- la cellulose (polymère de glucose) ;
- l'amidon (polymère de glucose) et
Ces polymères peuvent être modifiés physiquement ou chimiquement. En tant que traitement physique, on peut en particulier mentionner la température.
Les traitements chimiques qui peuvent être mentionnés incluent les réactions d'estérification, d'éthérification, d'amidation et d'oxydation. Ces traitements peuvent conduire à des polymères qui peuvent notamment être non ioniques, anioniques ou amphotères.
De préférence, les polymères épaississants portant des motifs sucre ne sont pas traités chimiquement ou physiquement.
Les gommes de guar non ioniques qui peuvent être utilisées selon l'invention peuvent être modifiées par des groupes (poly)hydroxyalkyle en C 1 -C 6 .
Parmi les groupes (poly)hydroxyalkyle en C 1 -C 6 , on peut mentionner, à titre d'exemple, les groupes hydroxyméthyle, hydroxyéthyle, hydroxypropyle et hydroxybutyle.
Ces gommes de guar sont bien connues dans l'art antérieur et peuvent être préparées, par exemple, en faisant réagir des oxydes d'alcène correspondants, par exemple, des oxydes de propylène, avec la gomme de guar de façon à obtenir une gomme de guar modifiée par des groupes hydroxypropyle.
Le degré d'hydroxyalkylation varie de préférence de 0,4 à 1,2 et correspond au nombre de molécules d'oxyde d'alkylène consommées par le nombre de fonctions hydroxyle libres présentes sur la gomme de guar.
L’amidon modifié est l’amidon qui a été modifié par des procédés connus de l’homme du métier tels que, par exemple, l’estérification, l’éthérification, l’oxydation, l’hydrolyse acide, la réticulation ou la conversion enzymatique. L’amidon modifié peut être un amidon hydrophobiquement modifié.
Des exemples non limitatifs d’amidon modifié incluent l’octényl succinate d’amidon d'aluminium, l’octényl succinate d'amidon sodique, l’octényl succinate d'amidon calcique, le phosphate de diamidon, l'hydroxyéthylamidon de phosphate, le phosphate d’hydroxypropylamidon, le carboxyméthylamidon sodique et le glycolate d’amidon sodique.
Dans certains modes de réalisation, l’amidon modifié peut être un octénylsuccinate d’amidon, en particulier d’aluminium, l’amidon étant du maïs, du blé ou du riz. On peut notamment mentionner le produit proposé par AKZO NOBEL sous le nom DRY FLO PLUS. On peut également mentionner l’amidon de riz tel que le produit D.S.A.7 proposé par la société Agrana Starch.
Silice amorphe.
La quantité d’amidon modifié présente dans les compositions, le cas échéant, sera d'ordinaire d’au moins 1 %, d’au moins 2 % ou d’au moins 3 % en poids de la composition. Elle sera d'ordinaire d'au plus 5 %, d'au plus 7 % ou d'au plus 10 % en poids de la composition.
Les compositions de la présente invention peuvent être de la silice amorphe sphérique. Par silice amorphe « sphérique », on entend la silice particulaire qui est sensiblement sphérique. Dans certains modes de réalisation, la silice amorphe sphérique peut être revêtue d’un agent de traitement hydrophobe. Dans certains modes de réalisation, la silice sphérique est une silice « native », c’est-à-dire sans traitement de surface hydrophobe, et peut avoir une pureté chimique d’au moins 90 %, telle que d'au moins 95 % ou d'au moins 98 % par rapport à la silice. Dans certains modes de réalisation, la taille moyenne de ces particules de silice amorphe sphérique est inférieure à 15,0 microns et se situe plus particulièrement dans une plage de 3 à 10 microns.
Les particules de silice amorphe sphérique utiles selon l’invention sont des particules solides incolores ou blanches d'une forme quelconque, qui sont sous forme insoluble et dispersées dans le milieu de la composition.
Parmi les exemples non limitatifs de silice amorphe, citons les microsphères de silice poreuse vendues sous le nom SilicaBeads SB-700 par Myoshi Company (taille moyenne de 4,6 microns et capacité d’absorption d’huile Wp : 133 mL/100 g) ; Sunsphere® H51 (taille moyenne 5,1 microns et capacité d’absorption d’huile Wp : 133 mL/100 g), Sunsphere® H33 (taille moyenne 2,9 microns et capacité d’absorption d’huile Wp : 370 mL/100 g) par Asahi Glass Company.
Argile.
La quantité d’argile présente dans les compositions, le cas échéant, sera d'ordinaire relativement faible et sera d'ordinaire d'au plus 0,01 % ou d'au plus 0,1 % en poids de la composition. Ces argiles, le cas échéant, peuvent être soit des argiles modifiées, soit des argiles naturelles, et sont de préférence des argiles non gonflantes. Dans certains modes de réalisation, l’argile peut être, par exemple, du kaolin.
La quantité d’élastomère de silicone présente dans les compositions, le cas échéant, sera d'ordinaire d’au moins 0,5 %, d’au moins 0,75 % ou d’au moins 1 % en poids de la composition. Elle sera d'ordinaire d'au plus 1 %, d'au plus 1,5 % ou d'au plus 2 % en poids de la composition.
L’élastomère de silicone devrait être un polymère de silicone matifiant. L’élastomère de silicone peut être un élastomère de silicone non émulsifiant. L'expression « non émulsifiant », telle qu'utilisée ici, désigne les élastomères organopolysiloxanes qui ne contiennent pas de chaînes hydrophiles, en particulier les unités de polyoxyalkylène (tout particulièrement, le polyoxyéthylène ou le polyoxypropylène) ou polyglycéryle. Ainsi, selon certains modes de réalisation, la composition peut comprendre un élastomère de silicone qui est exempt d’unités de polyoxyalkylène et d’unités de polyglycéryle.
Des élastomères non émulsifiants non limitatifs sont décrits dans le brevet U.S. 8 637 057, et sont aussi ceux vendus sous les noms KSG-6, KSG-15, KSG-16, KSG-18, KSG-41, KSG-42, KSG-43 et KSG-44 par la société Shin-Etsu, DC 9040, DC 9041, DC 9509, DC 9505 et DC 9506, par la société Dow Corning et SFE 839 par la société General Electric.
Dans certains modes de réalisation, l’élastomère de silicone peut être véhiculé sous la forme d’un gel formé à partir d’un organopolysiloxane élastomère inclus dans au moins une huile à base d’hydrocarbures et/ou une huile de silicone. Dans ces gels, les particules d'organopolysiloxane sont souvent des particules non sphériques. Des exemples non limitatifs d’élastomères de silicone utiles dans la présente invention sont les gels de polymères réticulés de diméthicone (mélanges de polymères réticulés de diméthicone dans des solvants) ayant des valeurs de viscosité d’environ 150 à environ 700 mm 2 /s, d’environ 200 à environ 650 mm 2 /s et d’environ 300 à environ 600 mm 2 /s, y compris toutes les plages et sous-plages entre ces valeurs.
On suppose en outre ici que le moteur considéré à titre d’exemple purement illustratif et non limitatif est un moteur comportant quatre cylindres. Dans ce cas de figure, chacun des quatre pistons passe une fois à son point mort haut (PMH) durant un cycle de combustion. On considère ici comme point mort haut uniquement le point mort haut après une phase de compression, c’est-à-dire le point mort haut à proximité duquel une injection de carburant est réalisée. En numérotant les quatre cylindres de 0 à 3, on a alors quatre points morts hauts PMH 0 , PMH 1 , PMH 2 et PMH 3 . Le cycle moteur est alors subdivisé en quatre segments Seg 0 , Seg 1 , Seg 2 et Seg 3 autour de chacun de ces quatre points morts hauts, un segment correspondant sensiblement à une phase de compression et de détente dans le cylindre considéré.
La illustre à échelle agrandie le signal S sur un segment Seg_i. La figure indique le début 2 de ce segment et la fin 4 de celui-ci. On suppose ici que la cible est montée sur le vilebrequin de telle sorte que le point mort haut de ce segment, PMH_i, coïncide avec le flanc descendant de la dix-neuvième dent après la référence R qui précède. On a représenté aussi sur cette figure un intervalle de temps I qui correspond à la durée de passage de quelques dents avant le point mort haut PMH_i et après ce point mort haut. Une durée de passage d’une dent correspond au temps qui sépare le passage de deux flancs (ou fronts) similaires successifs. Un front descendant correspond au passage d’une dent à un creux et un front montant correspond au passage d’un creux à une dent. On remarque donc que cette définition (montant/descendant) dépend du sens de rotation de la cible. On a choisi sur la de prendre trois dents avant PMH_i et trois dents après. Le temps de passage d’une dent i est noté Δt i , par exemple Δt 17 pour la dix-septième dent après la référence R précédente. De manière connue de l’homme du métier, le capteur associé à la cible détecte avec une plus grande précision soit les flancs (ou fronts) montants, soit les flancs descendants. La propose une mesure des fronts descendants uniquement et le temps de passage d’une dent noté Δt i correspond en réalité au passage de la dent i et du creux précédent. Une durée Δt i correspond au temps mis par le vilebrequin pour tourner de 6° (c’est-à-dire 6°CRK) dans l’exemple choisi (60 secteurs similaires à la périphérie de la cible).
À partir de cette durée, il est possible de déterminer la vitesse angulaire du moteur au moment du passage de la dent considérée :
N i = 1 / Δt i (ou 1 / delta ti)
avec N i en tours par minute
et Δt i en secondes.
(La formule plus générale est Ni = 60 / (delta ti * nombre de secteurs par tour))
Sur la , on a représenté un diagramme dans lequel la position angulaire P est disposée en abscisse et la vitesse de rotation N en ordonnée. Dans ce diagramme, on dispose les points Pt i correspondant à chaque mesure de temps et ensuite au calcul de vitesse effectué. Pour les abscisses, on prend la position angulaire du milieu de la dent.
À partir des points de mesure/calcul, une régression est réalisée avec par exemple la méthode des moindres carrés comme dans le document FR3065283 (une autre méthode peut valablement être choisie ici). On obtient alors une courbe C qui passe par un minimum.
On choisit par exemple une courbe C de degré 2, c’est-à-dire pouvant s’écrire sous la forme suivante :
N = aP² + bP + c
Cette courbe passe alors par un minimum pour P = - b / 2a, N valant alors N min .
Il est proposé ici de réaliser deux fois cette détermination de vitesse de rotation minimale du moteur, de préférence pour deux points morts hauts successifs, PMH_n-1 et PMH_n. On obtient ainsi les positions angulaires du moteur Pn-1 et Pn correspondant à chaque fois à une vitesse de rotation minimale (minimum relatif). Si on connait alors par la suite le temps qui s’est écoulé entre le passage du moteur par la position angulaire Pn-1 et le passage du moteur par la position angulaire Pn, il est possible de déterminer la vitesse de rotation du moteur sur l’intervalle de temps considéré, entre Pn-1 et Pn.
Au cours d’une première étape 100 ( ), il est proposé de mémoriser dans une mémoire tampon des valeurs Δt i (comme montré sur ) en assez grand nombre pour pouvoir déterminer les positions angulaires Pn-1 et Pn successives du moteur lorsque celui-ci passe par un minimum relatif de vitesse de rotation. On sait qu’entre Pn-1 et Pn, dans le cas illustré d’un moteur à quatre cylindres illustré à la , il y a environ 180°CRK soit une trentaine de dents. Comme il ressort de la description qui précède, pour déterminer une position Pn-1, il convient d’avoir quelques mesures de durée de passage d’une dent avant la position Pn-1 et après la position Pn. Dans ce cas donné à titre d’exemple illustratif, on pourra par exemple prévoir une mémoire tampon permettant de mémoriser par exemple une quarantaine (mais de préférence une soixantaine dans le présent cas de figure pour avoir toujours deux minima de vitesse qui sont espacés de 30 dents) de durées de passage d’une dent. Ce nombre est adapté en fonction du nombre de cylindres et de la structure du moteur.
Il est prévu d’enregistrer les valeurs Δt i au fur et à mesure de leur acquisition dans la mémoire tampon. Lorsque celle-ci est pleine, la valeur de mesure la plus récente vient remplacer dans le tampon la valeur de mesure la plus ancienne.
Dans le cas de figure illustré ici, au niveau de la référence R, deux dents sont manquantes. La mesure entre deux fronts de dent successifs correspond alors au passage de trois secteurs. La durée de passage pour les deux fronts de dents successifs peut alors être considérée comme trois mesures de temps. Selon une variante de réalisation préférée, au niveau d’une référence sur la cible correspondant à n dents manquantes, la durée de passage mesurée entre deux fronts de dent successifs sera divisée par (n+1) et (n+1) valeurs identiques sont enregistrées dans la mémoire tampon.
Selon un mode de réalisation, l’ester d’acide organique peut plus particulièrement être de formule (I') dans laquelle R 6 représente un groupe polycyclique comprenant entre 3 et 5 cycles saturés fusionnés, comprenant entre 16 et 20 atomes de carbone, substitué par au moins un, de préférence au moins deux, groupes alkyle (C 1 -C 4 ), de préférence éthyle, et par au moins un, de préférence un, groupe alkyle ramifié (C 8 -C 10 ) ou alkyle (C 8 -C 10 ), et R 7 est un groupe alkyle (C-C 6 ) et de préférence alkyle (C 1 -C 4 ), de préférence un groupe méthyle.
Les composés des formules (I) et (I') peuvent être obtenues par toute méthode connue de l’homme du métier.
Un certain nombre de composés de formule (I) ou (I') sont également disponibles dans le commerce, par exemple Gamma-oryzanol disponible sous le nom commercial Oryzanol ® auprès de la société Tsuno Rice Fine Chemicals, Gamma Oryzanol ® auprès de la société Ikeda ou Oryzanolgamma V ® auprès de la société Ichimaru Pharcos, férulate d'éthyle sous la référence Ethyl Ferulate, Natural ou COS par la société Gfn Selco, également disponible auprès de Sigma-Aldrich, et acide chlorogénique sous la référence Eucommia Leaves Extract Chlorogenic Acid 98 % par la société Guilin LaYN Natural Ingredients.
De préférence, le (a) agent actif solide lipophile est choisi parmi les esters d’acide organique choisis parmi le ferulate d’éthyle, l’oryzanol et en particulier le Gamma-oryzanol.
Le (a) agent actif solide lipophile peut être présent en une quantité de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,05 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 0,2 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Le(s) (a) agent(s) actif(s) solide(s) lipophile(s) peut (peuvent) être présent(s) en une quantité de 5 % en poids ou moins, de préférence de 3 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 1 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
(Monoalcool)
La composition selon la présente invention comprend (b) au moins un monoalcool comportant de 2 à 6 atomes de carbone. Deux ou plusieurs types des monoalcools peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type du monoalcool ou une combinaison de différents types des monoalcools peut être utilisé(e).
De plus, une fois le montage terminé, la jonction de l’élément de support 13 et de l’élément de montage 14 est dissimulé dans la main courante. Cela permet d’améliorer l’esthétique du système de rambarde 1.
« Système de pose de lames de revêtement de sol en motif bâton rompu » DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un système de pose de lames de revêtement de sol, rectangulaire ayant des paires de grands côtés et de
petits côtés munis respectivement chaque paire d’une rainure et d’une languette, les grands côtés se reliant aux autres côtés par un basculement de la languette du grand côté dans la rainure d’un autre grand côté d’une lame déjà posée alors que ce mouvement de basculement de la lame à poser dans la lame déjà posée se fait par enclipsage d’un petit côté de la lame à poser dans le petit côté d’une lame déjà posée.
Il est également connu de poser des lames de revêtement de sol selon le motif en bâton rompu (ou bâtons rompus).
Dans le cas de lame en PVC ou en HDF, les grands côtés sont munis d’une languette et d’une rainure et les petits côtés sont munis de moyens de liaison compatibles avec les languettes et rainures et permettant l’enclipsage d’un petit côté dans un grand côté.
Alors que ce mode de pose de lames de parquet traditionnelles est relativement simple, il ne l’est pas dans le cas de lames de revêtement minces en PVC ou en HDF à cause du mode d’assemblage nécessaire de telles lames par basculement autour des grands côtés et enclipsage des petits côtés dans les petits ou les grands côtés. Ce type de pose, exige une grande précision de la pose pour permettre les mouvements de basculement et d’enclipsage.
La présente invention a pour but de développer un système de pose de lames de PVC ou HDM ou plus généralement de lames minces, ayant des bords qui s’assemblent par imbrication et basculement ou enclipsage, facilitant la pose et évitant les difficultés liées à des éventuelles imprécisions de pose cumulées par la succession de l’assemblage des lames, selon le motif en zig-zag ou motif de bâton rompu et les erreurs de coupe des lames qu’il faut adapter.
A cet effet, la présente invention a pour objet un système de pose de lames de revêtement de sol, rectangulaires, à paires de grands côtés ayant un profil de languette et l’autre un profil de rainure de forme complémentaire à celle du profil de languette et de petits côtés, de profil compatible avec les profils des grands côtés, les lames étant reliées entre elles par basculement et enclipsage du bord des lames successives pour leur pose en bâton rompu,
Avantageusement, l’entrée de chaque logement comporte de chaque côté des pentes facilitant l’introduction de la pompe dans cette entrée.
Dans ce cas, avantageusement une extrémité libre des bras flexibles comporte un rebord arrondi tourné vers l’extérieur formant une pente d’introduction de la pompe.
Avantageusement, les bras flexibles font partie d’une même plaque de liaison souple qui est fixée sur le support.
En particulier, la plaque de liaison peut présenter une épaisseur constante.
Avantageusement, l’ensemble comporte deux pompes présentant des axes parallèles.
En particulier, la plaque de liaison peut comporter une partie centrale présentant de chaque côté un bras flexible.
De plus, avantageusement chaque bras flexible comporte un pied de fixation de la plaque au support.
L’invention a aussi pour objet un procédé d’assemblage de l’ensemble comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes, remarquable en ce qu’il comporte une étape de poussée radiale de la partie cylindrique de chaque pompe sur les entrées du logement de son bras flexible de manière à élargir cette entrée en augmentant la courbure du bras, puis une introduction complète de chaque pompe au fond de ce logement.
L’invention a de plus pour objet un véhicule automobile électrique équipé de pompes de circulation de fluide de refroidissement, comportant un ensemble comprenant deux pompes comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes, qui est fixé sur le groupe motopropulseur.
est une vue de la face avant d’un ensemble selon l’invention comportant un support recevant deux pompes de circulation de fluide ;
est une vue de la face arrière de cet ensemble ; et
présente un procédé d’assemblage des pompes sur le support de cet ensemble.
Les figures 1 et 2 présentent un support de comportant une base rigide 2 formant sensiblement un plan comprenant plusieurs perçages 4 disposés sur son contour, recevant des vis de serrage sur un groupe motopropulseur d’un véhicule électrique, une plaque de liaison souple 6 fixée à cette base, et deux pompes similaires de circulation de fluide de refroidissement 10 maintenues dans cette plaque.
Chaque pompe 10 comporte un corps comprenant une partie sensiblement cylindrique 18, présentant sur une face d’extrémité une entrée axiale de fluide 12 disposée dans l’axe d’une turbine centrifuge entraînée par un moteur électrique, et une sortie tangentielle de ce fluide 14. L’autre face de la pompe 10 comporte un connecteur électrique 16 d’alimentation de la machine électrique.
Une plaque de liaison 6 présentant deux faces parallèles, réalisée par un moulage dans un matériau flexible, comporte une épaisseur importante, comprise entre 20 et 40% du diamètre de la partie cylindrique du corps de pompe 18.
- à partir d’un nombre prédéterminé de durées de passage de dent de la cible mémorisées, on détermine pour chaque durée une vitesse de rotation instantanée correspondante respective, lesdites durées de passage correspondant à des dents se trouvant de part et d’autre de la position correspondant à un minimum de vitesse, et à partir des vitesses instantanées calculées et des positions angulaires théoriques connues des dents correspondantes la position angulaire correspondant à un minimum de la vitesse de rotation du moteur est déterminée par la méthode des moindres carrés ;
- pour la détermination de la durée écoulée entre le passage de la position angulaire du moteur correspondant au premier minimum de vitesse et le passage de la position angulaire du moteur correspondant au second minimum de vitesse, d'une part, le temps, entre le passage de la position angulaire du moteur correspondant au premier minimum de vitesse et le passage du front de dent détecté suivant et, d'autre part, le temps entre le passage du dernier front de dent avant le passage de la position angulaire correspondant au second minimum de vitesse et le passage de la position angulaire correspondant au second minimum de vitesse, sont estimés en considérant que la vitesse de rotation du moteur est constante à chaque fois entre la détection de deux fronts de dent de la cible positionnés autour d’une position angulaire correspondant à un minimum de vitesse ;
- pour la détermination de la vitesse de rotation du moteur à partir de l’écart angulaire entre la position angulaire correspondant au premier minimum de vitesse de rotation et la position angulaire correspondant au second minimum de vitesse de rotation, le calcul est réalisé avec la distance angulaire théorique séparant le premier minimum de vitesse du second minimum de vitesse de rotation.
Selon un autre aspect, il est proposé un calculateur électronique destiné à la gestion d’un moteur à combustion interne comportant des moyens pour la mise en œuvre de chacune des étapes d’un procédé décrit ci-dessus.
Selon un autre aspect, il est proposé un véhicule automobile comportant un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu’il comporte un calculateur électronique de gestion selon le paragraphe précédent.
Fig. 1 est un schéma illustratif d’un signal fourni par un capteur pour déterminer la position angulaire d’un moteur, ledit signal étant utilisé pour la mise en œuvre d’un procédé selon la présente divulgation.
Fig. 2 illustre schématiquement un détail du signal de la .