INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, le dispositif externe peut être un dispositif de configuration du système, tel qu’un outil de réglage comprenant un ordinateur personnel ou un outil d’installation spécifique muni d’un port de sortie comprenant un connecteur USB-C® compatible avec le port USB-C® du deuxième connecteur C2. Par exemple, le dispositif externe sert au pilotage et à la configuration de l’actionneur en usine ou sur le site d’installation. Ainsi le connecteur de recharge peut être utilisé à la fois pour la recharge de la ou des batteries et pour le pilotage et la configuration de l’actionneur.
Un exemple d’échanges de données va maintenant être décrit.
L’unité de commande et/ou l’interface d’alimentation peuvent être en communication avec une station météorologique déportée à l'extérieur du bâtiment, incluant, notamment, un ou plusieurs capteurs pouvant être configurés pour déterminer, par exemple, une température, un niveau d’éclairement, ou encore une vitesse de vent. Ces informations sont utilisées pour gérer la recharge de la batterie et/ou l’utilisation de l’actionneur. Le capteur de température, le capteur de luminosité et/ou le capteur mesurant la vitesse de vent peut ou peuvent être intégré(s) directement au système d’occultation.
Les informations fournies par ces capteurs peuvent être récupérées par le dispositif externe connecté au connecteur USB-C®.
Très avantageusement, il est prévu un procédé d’alimentation utilisable également dans le cas où la batterie est complètement déchargée. Ce mode est appelé mode « dead battery » en terminologie anglo-saxonne. Dans ce cas de batterie déchargée, le procédé d’alimentation comprend une étape d’envoi, par le dispositif d’alimentation externe, d’une tension faible pour initier la communication avec l’actionneur. Par exemple la tension minimum pour initier la communication est de l’ordre de 5V. En particulier, cette étape d’envoi fait suite à une période prédéfinie suite à une connexion entre l’actionneur et le dispositif d’alimentation, pendant laquelle, le bloc batterie n’étant plus suffisamment chargée pour requérir un profil d’alimentation, aucune information n’est reçue par le dispositif d’alimentation.
Dans ce cas, l’étape d’envoi d’une tension minimale permet à l’actionneur d’initier l’étape de transmission de requête conforme au procédé d’alimentation.
Ce procédé est particulièrement adapté au système d’occultation selon l’invention puisque le dispositif d’alimentation externe est généralement mis en œuvre lorsque le bloc batterie est complètement déchargé.
L’actionneur est tout d’abord connecté à un dispositif d’alimentation par le deuxième connecteur C2 . Des échanges d’information entre l’unité d’interface et le dispositif d’alimentation se mettent alors en place.
Au cours d’une étape de demande de capacités 100, l’unité d’interface demande au dispositif d’alimentation ses capacités de charge. Celles-ci sont différentes s’il s’agit d’un dispositif d’alimentation branché sur secteur ou un panneau photovoltaïque. En effet, par exemple la puissance délivrable par le dispositif d’alimentation sur secteur est différente de celle délivrable par le panneau photovoltaïque. Elles sont également différentes en fonction des technologies avec lesquelles le dispositif d’alimentation est compatible, notamment les technologies PD et/ou PPS. Dans le cas de ce dispositif d’alimentation non compatible avec les technologies PD ou PPS, les valeurs de tension et de courant qui peuvent être transmises par le dispositif d’alimentation sont uniques et fixes.
Lors d’une étape 200, le dispositif d’alimentation répond à l’unité d’interface en fournissant une information sur ses capacités, au cours d’une étape de réponse. Alternativement, le dispositif d’alimentation fournit une tension et un courant disponibles au cours de cette étape de réponse.
Au cours d’une étape facultative d’évaluation 300, l’unité d’interface évalue les besoins de rechargement de la batterie, autrement dit les paramètres d’alimentation adaptés à la situation de la batterie. Cette étape a lieu lorsque l’unité d’interface supporte la technologie PPS.
Au cours d’une étape de sélection 400 et dans le cas où le dispositif d’alimentation a fourni une information sur ses capacités, l’unité d’interface choisit un profil de recharge en fonction de la réponse du dispositif d’alimentation. Le profil de recharge est avantageusement sélectionné parmi plusieurs profils correspondants aux capacités du dispositif d’alimentation et éventuellement selon l’information relative aux paramètres d’alimentation évalués. Dans un exemple de réalisation, l’unité d’interface sélectionne parmi les profils proposés par le dispositif d’alimentation, celui qui correspond le mieux aux besoins. Dans un autre exemple de réalisation, l’unité d’interface comprend également plusieurs couples courant/tension qui peuvent être choisis pour correspondre au mieux aux capacités du dispositif d’alimentation.
Au cours d’une étape de transmission 500, l’unité d’interface informe le dispositif d’alimentation du profil sélectionné par le biais d’une requête de profil d’alimentation. Lors d’une étape 600, le dispositif d’alimentation met ensuite en place le processus de charge suivant le profil sélectionné au cours d’une étape de charge.
– Le dispositif de réduction comprend un arbre d’entrée parallèle au premier arbre et un premier étage de réduction double comprenant: - d’une part, pour un premier rapport, un premier pignon coaxial et solidaire en rotation de l’arbre d’entrée ainsi qu’une quatrième roue dentée engrenant avec le premier pignon et apte à entrainer en rotation le premier arbre autour du premier axe de rotation; et - d’autre part, pour un deuxième rapport, un deuxième pignon coaxial et solidaire en rotation de l’arbre d’entrée ainsi que la première roue dentée engrenant avec le deuxième pignon et apte à entrainer en rotation le premier arbre autour du premier axe de rotation, le dispositif de réduction comprenant un dispositif de sélection de vitesse apte à solidariser en rotation la première roue dentée ou la quatrième roue dentée avec le premier arbre.
Ainsi, l’invention est particulièrement utile dans cette architecture de réduction à deux rapports où il est délicat de disperser convenablement le lubrifiant. Comme la première roue dentée est nécessairement entrainée en rotation lorsque la machine électrique tourne, (quel que soit le rapport sélectionné), le lubrifiant peut être convenablement dispersé quel que soit le rapport sélectionné
L’invention porte aussi sur un groupe motopropulseur comprenant une machiné électrique et un réducteur tel que décrit précédemment. Le cas échéant, la machine électrique comprend un arbre de rotor qui peut être coaxial et solidaire en rotation avec l’arbre d’entrée du réducteur.
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : une vue de côté d’un réducteur, selon un premier mode de réalisation, représenté sans le carter.
: une vue en perspective du réducteur de la , représenté sans le carter et sans le récepteur d’huile.
: une vue en perspective du déflecteur du premier mode de réalisation, dans laquelle le carter et la roue de différentiel ont été retirés.
: une vue schématisant le montage du déflecteur du premier mode de réalisation dans le carter.
: une vue d’une partie du carter coopérant avec le déflecteur, selon le premier premier mode de réalisation.
: une vue illustrant la coopération entre la protrusion du déflecteur et la gorge annulaire de la roue menée, selon le premier mode de réalisation.
: une vue partielle de côté d’un déflecteur selon un deuxième mode de réalisation.
: une vue en perspective d’un déflecteur selon un troisième mode de réalisation.
: une vue en perspective d’un déflecteur et du fond d’un carter selon un quatrième mode de réalisation.
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation Dans la description qui suit, le premier axe de rotation est appelé axe de rotation X, le deuxième axe de rotation est appelé axe de rotation Y, et le troisième axe de rotation est appelé axe de rotation Z.
Dans la description et les revendications, on utilisera, les termes « externe » et « interne » ainsi que les orientations « axiale » et « radiale » pour désigner, selon les définitions données dans la description, des éléments du système de transmission. Par convention, l’orientation « axiale » se rapporte aux axes de référence X, Y ou Z ou à des directions parallèles à ces axes, et l’orientation « radiale » est dirigée orthogonalement aux axes de référence X, Y et Z. Un élément « radialement interne » est situé plus proche de l’axe de référence qu’un élément « radialement externe ».
Le premier arbre mentionné précédemment ainsi que dans le jeu de revendication correspond à l’arbre intermédiaire 120 dans les modes de réalisation décrits ci-dessous.
Bien que l’invention ait été présentée ci-dessus dans le contexte d’un entrepôt, celle-ci est applicable à d’autres domaines. Par exemple, dans le domaine de l’industrie, il est connu qu’un objet en cours de fabrication ou de conditionnement est déplacé d’un poste de travail à un autre au sein d’une usine, l’objet subissant divers traitements à chaque poste de travail. Ainsi, l’invention est également applicable à ce scénario.
Selon une réalisation, le circuit imprimé flexible comprend au moins une capacité en parallèle du supercondensateur.
Selon une réalisation, le circuit imprimé flexible comprend un circuit comparateur analogique entre le supercondensateur et le module de communication d’étiquette, et présentant une hystérésis déclenchant l’alimentation du module de communication d’étiquette pour une première tension d’entrée, et suspendant l’alimentation du module de communication d’étiquette pour une deuxième tension d’entrée inférieure à la première tension d’entrée.
Selon une réalisation, le circuit imprimé flexible comprend un circuit électronique de protection entre le module photovoltaïque et le supercondensateur.
Selon une réalisation, l’étiquette comprend en outre un boîtier flexible assemblé au circuit imprimé flexible et au module photovoltaïque flexible, le circuit imprimé flexible étant intercalé entre le boitier et le module photovoltaïque flexible.
Selon une réalisation, le circuit imprimé flexible comprend un processeur adapté pour mettre en œuvre un traitement dépendant d’un paramètre d’alimentation du circuit imprimé flexible par le module photovoltaïque.
Selon une réalisation, le système de localisation comprend en outre un processeur adapté pour déterminer une position de l’étiquette à partir d’une communication reçue au module de communication d‘ancre.
Selon une réalisation, le processeur comprend un module informatisé de contrôle adapté pour émettre une notification après comparaison des communications reçues avec une liste de contrôle ou un itinéraire programmé pour une étiquette.
Selon un autre aspect, l’invention se rapporte à une étiquette flexible, comprenant : . un circuit imprimé flexible comprenant au moins un module de communication d’étiquette adapté pour communiquer avec un module de communication d’ancre, et un organe de connexion électrique de circuit imprimé, . un module photovoltaïque flexible assemblé au circuit imprimé flexible, le module photovoltaïque flexible comprenant une couche photovoltaïque et au moins un organe de connexion électrique adapté pour une connexion électrique à l’organe de connexion électrique de circuit imprimé, le circuit imprimé comprenant en outre un supercondensateur interposé entre l’organe de connexion électrique de circuit imprimé et le module de communication d’étiquette.
représente une vue schématique d’un environnement dans lequel l’invention est mise en œuvre selon un exemple de réalisation.
est une vue en perspective qui représente une étiquette selon un mode de réalisation.
est une vue éclatée du mode de réalisation de la .
est une vue schématique en coupe de l’étiquette de la .
est un schéma illustratif d’un circuit électronique selon un mode de réalisation.
Résultats Variation de la quantité de DKK1 dans les fibroblastes stressés aux UVB (n=3). Effet de 0,66% de l’extrait selon l’invention par rapport au contrôle :
DKK1 (ng/10 5 cell.) Variation (%) ; significativité Contrôle stressé aux UVB 16457 ± 1980 Référence 0,66% de l’extrait selon l’invention 7030 ± 591 - 57% ; p , 01
Les résultats montrent que l’extrait selon l’invention diminue significativement la production de DKK1 dans les fibroblastes. Ceci renforce l’intérêt de l’extrait selon l’invention pour réduire la progression ou la formation du phénotype sénescent dans les mélanocytes.
6.1.1.6.6. Baisse de la production de marqueurs d’inflammation
Les IL-6 (interleukine-6) et IL-8 (interleukine-8) font parties des sécrétions augmentées par les cellules sénescentes. De plus, l’IL-6 est connu pour ses aspects pro-inflammatoires et comme acteur des cassures de l’ADN et l’IL-8 est une molécule appelant et excitant les macrophages qui viennent ainsi déverser d’autres cytokines et des protéases à matrice.
Protocole Des mélanocytes sont irradiés avec des UVB une fois par jour pendant deux jours de façon à induire leur sénescence. Ils sont mis au contact de l’extrait selon l’invention entre chaque séquence soit pendant 48h au total. Un dosage de la production d’IL-6 et d’IL8 par ces cellules est réalisé dans leur milieu de culture. Le nombre de cellules survivantes est estimées à l’aide la méthode à l’Hoeschst qui permet d’homogénéiser les résultats.
Résultats Variation de la quantité d’IL-6 (n=6) et d’IL-8 (n=6) dans les mélanocytes, suite à une irradiation UVB. Effet de 0,32% de l’extrait selon l’invention par rapport au contrôle :
IL-6 (pg/10 6 cell) Variation (%) ; significativité IL-8 (ng/10 6 cell) Variation (%) ; significativité Contrôle irradié aux UVB 253,8 ± 14,0 Référence 793,5 ± 38,4 Référence 0,32% de l’extrait selon l’invention 137,0 ± 12,3 - 46% ; p , 01 215,9 ± 13,4 - 73% ; p , 01
Les résultats montrent que l’extrait selon l’invention diminue significativement la quantité d’IL-6 et d’IL-8 dans les mélanocytes.
6.1.1.6.7. Conclusion
L’ensemble de ces résultats aux points 6.1.1.6.1 à 6.1.1.6.6 ci-dessus montrent que l’extrait selon l’invention permet de ralentir la sénescence des mélanocytes, et par conséquent de ralentir l’apparition de désordres pigmentaires comme les tâches de sénescences blanches et/ou noires.
6.1.2. Activité hydratante et protection de l’épiderme contre les agressions extérieures
6.1.2.1. Stimulation de la synthèse d’acide hyaluronique
L'acide hyaluronique est un constituant majeur de l'épiderme participant à la fonction de barrière protectrice ainsi qu'au maintien d'une hydratation satisfaisante de la peau. Il est capable de capter 1000 fois son poids en eau. Il se présente sous la forme d'un gel aqueux et nourrissant qui remplit les espaces entre les kératinocytes. Il prévient de cette façon une sécheresse cutanée, dont on sait qu'elle altère la texture de la peau, en lui conférant un toucher rêche et rugueux.
Protocole Des kératinocytes humains sont cultivés à sub-confluence puis sont mis au contact de l'extrait selon l'invention. A l'issue de ce contact, la synthèse d’acide hyaluronique est évaluée à l'aide d'un dosage type ELISA. Une estimation de la quantité de cellules par méthode Hoechst permet d'homogénéiser les résultats.
Résultats Variation de la production de l’acide hyaluronique (n=4) dans les kératinocytes. Effet de 0,32% de l’extrait selon l’invention par rapport au contrôle :
De tels compresseurs haute pression 5 présentent alors une section de sortie optimisée. En effet, plus le rapport moyeu-tête est réduit, plus le diamètre externe du compresseur haute pression 5 est faible (à iso-section). Un rapport moyeu-tête compris entre 0,77 et 0,90, en combinaison avec rapport entre les rayons externes moyens du compresseur haute pression 5 R ext_5 et de la turbine haute pression 7 R ext_7 optimisés comme décrits plus haut permet ainsi non seulement d’obtenir un compresseur haute pression 5 plus compact radialement avec une surface adaptée pour comprimer les gaz en entrée de la chambre de combustion 6, mais également de maintenir une charge aérodynamique adaptée.
Amélioration des performances d’un système propulsif aéronautique en tenant compte des contraintes dans le rotor de soufflante La présente demande concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques comprenant une soufflante carénée ou non carénée et présentant un taux de dilution est élevé, voire très élevé.
Ainsi, afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante, il a été proposé des systèmes propulsifs présentant un taux de dilution BPR (bypass ratio en anglais, correspondant au rapport entre le débit du flux d’air secondaire et le débit du flux d’air primaire) élevé. Pour atteindre de tels taux de dilution, la section de soufflante peut être découplée de la turbine basse pression, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Généralement, le découplage est réalisé à l’aide d’un mécanisme de réduction placé entre l’extrémité amont de l’arbre basse pression et un rotor de la section de soufflante. Le rotor de la section de soufflante est alors entrainé par l’arbre basse pression par l’intermédiaire du mécanisme de réduction à une vitesse de rotation inférieure à celle de l‘arbre basse pression. Ce découplage permet donc de réduire la vitesse de rotation du rotor de soufflante.
De plus, afin de réduire le rapport de pression du rotor de soufflante et d’améliorer le taux de dilution du système propulsif, il a été proposé d’augmenter le diamètre du rotor de soufflante (et donc de réduire la vitesse périphérique des aubes de soufflante). Une conséquence est une diminution des efforts centrifuges dans le rotor de soufflante. Toutefois, l’augmentation du diamètre de la soufflante a un impact négatif sur la masse et la trainée de la section de soufflante, et par extension sur le système propulsif, et augmente le couple à appliquer par l’arbre de soufflante au rotor de soufflante.
EXPOSE Un but de la présente demande est d’optimiser les performances du système propulsif, tout en maintenant un couple acceptable pour la section de soufflante du système propulsif.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect un système propulsif aéronautique comprenant : - un arbre d’entrainement mobile en rotation autour d’un axe de rotation ; - un arbre de soufflante ; - une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante entrainé en rotation par l’arbre de soufflante, le rotor de soufflante comprenant une pluralité d’aubes, chaque aube ; - un mécanisme de réduction couplant l’arbre d’entrainement et l’arbre de soufflante afin d’entrainer l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement ; le système propulsif étant configuré de sorte qu’une poussée de la section de soufflante respecte la formule suivante :
où: FN est la poussée générée par le rotor de soufflante lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N) ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante ; R i est un rayon interne du rotor de soufflante, exprimé en mètres, et correspond à une distance entre l’axe de rotation et un point d’intersection entre un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante et une surface du rotor de soufflante qui délimite radialement à l’intérieur une veine d’écoulement dans le rotor de soufflante ; et A = 1 792 x 10 3 Newton (N) et B = 368 x 10 3 Newton mètre (N.m).
Selon un troisième aspect, il est proposé un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’un système propulsif comprenant un mécanisme de réduction couplant un arbre d’entrainement et un rotor de soufflante pour entrainer le rotor de soufflante à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement, dans lequel le système propulsif étant dimensionné de sorte qu’une poussée de la section de soufflante respecte la formule respecte la formule suivante : où: FN est la poussée générée par le rotor de soufflante lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N) ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ; R i est un rayon interne du rotor de soufflante, exprimé en mètres, et correspond à une distance entre l’axe de rotation et un point d’intersection entre un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante et une surface du rotor de soufflante qui délimite radialement à l’intérieur une veine d’écoulement dans le rotor de soufflante ; et A = 1 792 x 10 3 Newton (N) et B = 368 x 10 3 Newton mètre (N.m).
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le système propulsif est en outre dimensionné de sorte que la poussée de la section de soufflante respecte également la formule suivante : où: C = 2 329 x 10 3 Newton (N) et E = 479x 10 3 Newton mètre (N.m) ; - le système propulsif (1) est en outre dimensionné de sorte qu’un paramètre de charge mécanique du rotor de soufflante est supérieur ou égal à 10 x 10 6 tr.m².min -1 et inférieur ou égal à 32,5 x 10 6 tr.m².min -1 , où la charge mécanique est définie par la formule suivante : et où: k meca est le paramètre charge mécanique ; ω est la vitesse de rotation du rotor de soufflante lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en tours par minute (tr/min) ; et S est la surface de la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante, qui est exprimée en mètres carrés (m²) ; et/ou - le système propulsif est en outre dimensionné de sorte qu’un paramètre de charge mécanique du rotor de soufflante est supérieur ou égal à 0,08 et inférieur ou égal à 0,2, où la charge mécanique est définie par la formule suivante : et où: k aero est le paramètre de charge aérodynamique ; BPR est le taux de dilution du système propulsif et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; n est le nombre d’aubes dans le rotor de soufflante ; F = 39,7 N -1,35 .(tr/min) 2 .m -5 ; R e est un rayon externe du rotor de soufflante et correspond à une distance entre l’axe de rotation et un point d’intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en mètres (m) ; et ω est la vitesse de rotation du rotor de soufflante lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en tours par minute (tr/min).
Selon un mode de réalisation, le circuit électronique comprend un amplificateur configuré pour recevoir une tension alternative radiofréquence et pour amplifier la tension alternative radiofréquence, l'amplificateur étant un amplificateur à transconductance comprenant un quatrième transistor MOS, et le premier transistor MOS est une réplique à l'échelle du quatrième transistor MOS.
Un mode de réalisation prévoit également un procédé de détermination de la puissance rms d'une tension alternative à l'aide du détecteur de puissance décrit précédemment, comprenant la modification du signal numérique jusqu'au basculement du signal binaire.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend la définition de la tension alternative à une valeur constante et la modification du signal numérique jusqu'au basculement du signal binaire et le stockage du signal numérique pour lequel le signal binaire a basculé.
la représente partiellement et schématiquement un mode de réalisation d'un détecteur de puissance ;
la est un schéma-blocs d'un mode de réalisation d'un procédé d'étalonnage du détecteur de puissance représenté en ;
la représente partiellement et schématiquement un mode de réalisation d'un convertisseur numérique vers analogique à sortie en courant ;