INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains cas, la première partie d’extrémité peut comprendre une rangée annulaire de trous de fixation répartis autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique, et la première partie d’extrémité complémentaire peut comprendre une rangée annulaire de trous de fixation complémentaires répartis autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique. Chaque trou de fixation est alors en vis-à-vis radial d’un trou de fixation complémentaire respectif. Un organe de liaison respectif peut donc être installé sensiblement radialement dans la cavité radiale formée par chaque trou de fixation et chaque trou de fixation complémentaire qui sont en vis-à-vis radial. La rétention axiale du cône d’entrée par rapport au disque de soufflante est ainsi améliorée.
Les trous de fixation et les trous de fixation complémentaires peuvent être répartis de manière régulière autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique. Alternativement, les trous de fixation et les trous de fixation complémentaires peuvent être répartis de manière irrégulière autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique.
Dans certains cas, un écrou est serti dans chaque trou de fixation et/ou dans chaque trou de fixation complémentaire. L’écrou permet de maintenir l’organe de liaison en position à l’intérieur du trou de fixation et du trou de fixation complémentaire. L’écrou peut être une pièce indépendante reliée à une paroi de chaque trou de fixation et/ou de chaque trou de fixation complémentaire.
L’écrou peut alternativement être fait d’un seul tenant avec la paroi de chaque trou de fixation et/ou de chaque trou de fixation complémentaire.
Dans certains cas, un premier écrou peut être serti dans chaque trou de fixation et un second écrou peut être serti dans chaque trou de fixation complémentaire.
La couche de carcasse 36 est séparée des couches adjacentes avec lesquelles sa matrice polymérique 363 est en contact par des interfaces axialement intérieure IAI et extérieure IAE.
La matrice polymérique 363 de la couche de carcasse 36 présente un module MA100R à 100% d’allongement tel que MA100R ≥ 1,0 MPa, de préférence MA100R ≥ 1,5 MPa et tel que MA100R ≤ 2,5 MPa, de préférence MA100R ≤ 2,0 MPa. Ici MA100R=1,7 MPa.
Chaque flanc 30 porte un marquage indiquant la dimension du pneumatique 10. En l’espèce, le pneumatique 10 présente une largeur de section nominale SW égale à 235, un rapport d’aspect nominal AR égal à 35, un diamètre de jante nominale égal à 19. Le pneumatique 10 présente donc une hauteur de flanc H définie par SW x AR / 100 ici égale à 82. Le pneumatique 10 est une version EXTRA LOAD de la dimension 235/35 R19 et présente un indice de charge égal à 91 comme cela est indiqué à la page 38 de la partie Passenger Car Tyres – Tyres with Metric Designation du manuel de la norme ETRTO 2021. Le pneumatique 10 est tel que 0,72 ≤ H/LI ≤ 1,00, de préférence 0,72 ≤ H/LI ≤ 0,95 et ici H/LI=0,90.
En référence aux figures 1 à 3, chaque flanc 30 comprend une couche externe 42 dudit flanc 30. Chaque couche externe 42 porte une surface externe 43. Le pneumatique 10 comprend une couche 44 de rigidification s’étendant radialement depuis chaque bourrelet 32 jusque dans le flanc 30 adjacent à chaque bourrelet 32.
Le pneumatique 10 comprend une couche 46 de bourrage agencée axialement au moins entre la portion axialement intérieure 3611 et la portion axialement extérieure 3612 de l’unique couche de carcasse 36 et s’étendant radialement depuis l’élément de renforcement circonférentiel 33 vers le sommet 12. Le pneumatique 10 comprend une couche 48 d’assise du pneumatique 10 destinée à être au contact d’un support de montage du pneumatique 10 lorsque le pneumatique 10 est monté sur un support de montage, par exemple une jante.
Dans ce premier mode de réalisation, l’unique couche de carcasse 36 forme la couche renforcée. Ainsi, dans chaque flanc 30, chaque couche de rigidification 44 est agencée, axialement entre l’unique couche de carcasse 36 et la couche externe 42 du flanc 30. Dans chaque flanc 30, chaque couche de rigidification 44 est agencée au contact d’au moins une partie de l’unique couche de carcasse 36. Dans chaque flanc 30, chaque couche de rigidification 44 est agencée au contact d’au moins une partie de la couche externe 42.
Ainsi, la partie de la couche renforcée au contact de laquelle est agencée la couche de rigidification 44 dans chaque flanc 30 est formée par une partie de chaque portion axialement intérieure 3611, 3621 de l’unique couche de carcasse 36 dans chaque flanc 30. En outre, la couche de rigidification 44 est au contact d’une partie de chaque portion axialement extérieure 3612, 3622 dans chaque bourrelet 32 et d’une partie de la portion axialement intérieure 3611, 3612 dans chaque flanc 30. La couche de rigidification 44 est ainsi également au contact d’une partie de la couche de bourrage 46.
En particulier, la couche de rigidification 44 présente un module MA10B à 10% d’allongement tel que MA10B ≥ 30,0 MPa, de préférence MA10B ≥ 40,0 MPa et plus préférentiellement 40,0 MPa ≤ MA10B ≤ 70,0 MPa. Ici, MA10B=48 MPa.
La matrice polymérique de la couche renforcée axialement la plus extérieure au contact de laquelle est agencée la couche de rigidification 44 dans chaque flanc 30, ici de l’unique couche de carcasse 36, et la couche de rigidification 44 sont telles que le rapport R=MA100R/MA10B est tel que R x 1000 ≥ (0,011 x MA10B x MA10B) – 1,71 x MA10B + 86,70, de préférence R x 1000 ≥ (0,0106 x MA10B x MA10B) – 1,72 x MA10B + 90,40. En outre, R est préférentiellement tel que R x 1000 ≤ (0,0127 x MA10B x MA10B) – 2,03 x MA10B + 109. Ici, 1000 x R=35,42.
On va maintenant décrire en référence aux figures 4 à 10 des pneumatiques respectivement selon des deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième, septième et huitième modes de réalisation. Les éléments analogues à ceux des figures précédentes sont désignés par des références identiques.
A la différence du pneumatique selon le premier mode de réalisation, chaque bourrelet 32 du pneumatique 10 selon le deuxième mode de réalisation de la comprend au moins des premier et deuxième éléments de renforcement circonférentiels 50, 52. Une portion de l’unique couche de carcasse 36 est agencée axialement entre les premier et deuxième éléments de renforcement circonférentiels 50, 52.
A la différence du pneumatique selon le premier mode de réalisation, dans le pneumatique 10 selon le troisième mode de réalisation illustré sur la , chaque extrémité axiale 361, 362 de couche de carcasse 36 ancrée dans chaque bourrelet et formant un enroulement est agencée radialement à l’extérieur de l’équateur E et encore plus préférentiellement agencée axialement à l’intérieur des extrémités axiales des couches de travail 24 et de frettage 28 de l’armature de sommet 16. Dans ce troisième mode de réalisation, la partie de la couche renforcée au contact de laquelle est agencée la couche de rigidification 44 dans chaque flanc 30 est formée par une partie de chaque portion axialement extérieure 3612, 3622 de l’unique couche de carcasse 36 dans chaque flanc 30. La couche de rigidification 44 est au contact d’une partie de chaque portion axialement extérieure 3612, 3622 dans le bourrelet 32 et d’une autre partie de la portion axialement extérieure 3612, 3622 dans chaque flanc 30.
A la différence du pneumatique selon le premier mode de réalisation, l’armature de carcasse 34 du pneumatique 10 selon le quatrième mode de réalisation de la comprend des première et deuxième couches de carcasse 36, 37 ancrées dans chaque bourrelet 32. La première couche de carcasse 36 forme un enroulement autour de chaque élément de renforcement circonférentiel 33 de chaque bourrelet 32 de sorte qu’une portion axialement intérieure 3611, 3621 de la première couche de carcasse 36 est agencée axialement à l’intérieur d’une portion axialement extérieure 3612, 3622 de la première couche de carcasse 36 et de sorte que chaque extrémité axiale 361, 362 de la première couche de carcasse 36 soit agencée radialement à l’extérieur de chaque élément de renforcement circonférentiel 33. Chaque extrémité axiale 371, 372 de la deuxième couche de carcasse 37 est agencée radialement à l’intérieur de chaque extrémité axiale de la première couche 361, 362 et est agencée axialement entre les portions axialement intérieure et extérieure 3611, 3612 et 3621, 3622 de la première couche de carcasse 36. La deuxième couche de carcasse 37 forme ici la couche renforcée au contact de laquelle est agencée la couche de rigidification 44. La couche de rigidification 44 est au contact d’une partie de la portion axialement extérieure 3612, 3622 de la première couche de carcasse 36 dans chaque bourrelet 32 et d’une partie de la deuxième couche de carcasse 37 dans chaque flanc 30. La couche de rigidification 44 est également au contact d’une partie de la couche de bourrage 46.
A la différence du pneumatique selon le quatrième mode de réalisation, dans le pneumatique 10 selon le cinquième mode de réalisation illustré à la , chaque extrémité axiale 371, 372 de la deuxième couche de carcasse 37 est agencée axialement à l’intérieur de chaque portion axialement intérieure 3611, 3621 de la première couche de carcasse 36. La première couche de carcasse 36 forme ici la couche renforcée au contact de laquelle est agencée la couche de rigidification 44. La couche de rigidification 44 est au contact d’une partie de chaque portion axialement extérieure 3612, 3622 de la première couche de carcasse 36 dans chaque bourrelet 32 et d’une partie de la première couche de carcasse 36 dans chaque flanc 30. La couche de rigidification 44 est également au contact d’une partie de la couche de bourrage 46.
A la différence du pneumatique selon le quatrième mode de réalisation, dans le pneumatique 10 selon le sixième mode de réalisation illustré à la , chaque extrémité axiale 371, 372 de la deuxième couche de carcasse 37 est agencée axialement à l’extérieur de chaque portion axialement extérieure 3612, 3622 de la première couche de carcasse 36. La deuxième couche de carcasse 37 forme ici la couche renforcée. La couche de rigidification 44 est au contact d’une partie de la deuxième couche de carcasse 37 dans chaque bourrelet 32 et d’une autre partie de la deuxième couche de carcasse 37 dans chaque flanc 30.
A la différence du pneumatique selon le quatrième mode de réalisation, dans le pneumatique 10 selon le septième mode de réalisation illustré à la , chaque bourrelet 32 comprend une pluralité d’éléments de renforcement circonférentiels 50, 52. Au moins une portion de chaque première et deuxième couche de carcasse 36, 37 est agencée axialement entre deux éléments de renforcement circonférentiels de la pluralité d’éléments de renforcement circonférentiels 50, 52.
Des éléments d’étanchéité 208 peuvent être disposés entre le premier sabot de secours 204 et le second sabot de secours 206. Une entretoise métallique 300 à CTE négatif est disposée entre les éléments d’étanchéité 208. Les éléments d’étanchéité 208 et l’entretoise 300 sont confinés par le tubage 125 et le mandrin 210. La première cale 200 est adjacente au premier sabot de secours 204, et la seconde cale 202 est adjacente à un élément métallique 302 (ressort ou manchon élastique solide) qui a un CTE négatif. L’élément 302 est disposé entre le second sabot de secours 206 et la seconde cale. Chacune des cales est stationnaire (par exemple, chacune verrouillée en place avec un glissement interne 304). Dans certains exemples, le ressort métallique peut être construit à partir d’un treillis d’entretoises où chacune des entretoises a un CTE positif.
La illustre un exemple de treillis à ressorts externe 400 avec CTE négatif. Le réseau 400 présentait un CTE de -70 x 10-6 °C sur une température allant de 0 °C à 200 °C. Le réseau 400 peut comprendre des segments en titane 402 et des segments en aluminium 404. Les segments sont reliés via un ajustement serré 406 et sont fixés avec une vis 408. Le treillis présente un CTE négatif sur une grande variation de température, bien qu’il soit constitué de composants à CTE positif.
La illustre une configuration d’étanchéité à compensation externe comportant des entretoises constituées de matériaux à CTE négatif, conformément à des exemples de la présente divulgation. Chacun des composants de l’outil 100 peut s’étendre le long d’une circonférence de l’outil 100 (par exemple, un outil tubulaire), cependant seule une partie de l’outil 100 est représentée disposée dans le tubage 125 (ou trou ouvert). L’outil 100 peut comprendre le joint torique 214 disposé entre la première entretoise 220 et la seconde entretoise 222, pour une utilisation dans toutes les exigences d’étanchéité de fond de puits nécessitant des joints toriques, par exemple des applications de suspension de revêtement extensible (ELH). Les espaceurs peuvent être constitués du matériau à CTE négatif.
Certains exemples utilisent le SMA ou d’autres alliages à changement de phase pour obtenir une compensation volumétrique dans un dispositif d’étanchéité lors de grandes variations de température et ainsi maintenir les performances d’un dispositif d’étanchéité pendant le cycle de température. La transformation de phase induite par le changement de température dans le SMA inverse la déformation connue sous le nom d’effet de mémoire de forme (SME). L’effet peut être unidirectionnel ou bidirectionnel. L’effet de mémoire de forme bidirectionnel permet au matériau de mémoriser deux formes : une à haute température et une à basse température. Le matériau peut être entraîné pour augmenter la longueur à basse température.
À titre d’exemple, le ressort à poutre de la peut être remplacé par un matériau à mémoire de forme bidirectionnel pour augmenter la longueur à basse température et compenser la perte de volume due au rétrécissement de l’élément d’étanchéité. En variante, le ressort à poutre peut être combiné avec une barre en matériau à mémoire de forme bidirectionnelle pour former un ressort de sollicitation permettant d’augmenter la longueur lorsque la température baisse.
La illustre une configuration d’étanchéité à compensation externe comprenant un élément SMA, conformément à des exemples de la présente divulgation. Cette configuration peut être utilisée dans une conception de packer ou de bouchon de pont. Chacun des composants de l’outil 100 peut s’étendre le long d’une circonférence de l’outil 100 (par exemple, un outil tubulaire), cependant seule une partie de l’outil 100 est représentée disposée dans le tubage 125 (ou trou ouvert).
Des éléments d’étanchéité 208 peuvent être disposés entre le premier sabot de secours 204 et le second sabot de secours 206. Une entretoise 600 est disposée entre les éléments d’étanchéité 208. Les éléments d’étanchéité 208 et l’entretoise 600 sont confinés par le tubage 125 et le mandrin 210. La première cale 200 est adjacente au premier sabot de secours 204, et la seconde cale 202 est adjacente à l’élément SMA 602 (par exemple, un ressort ou un manchon élastique solide) qui a un CTE négatif et est un SMA bidirectionnel. L’élément 602 est disposé entre le second sabot de secours 206 et la seconde cale. Chacune des cales est stationnaire (par exemple, chacune verrouillée en place avec un glissement interne 304).
Des exemples de SMA incluent les alliages de MnCoGe dont le volume augmente lors de la baisse de température. Les composés à base de MnCoGe subissent une dilatation thermique négative géante lors de la transition structurelle martensitique de la structure hexagonale à la structure orthorhombique. Dans la région proche de la température ambiante, ces composés présentent -119 x 10-6 / ˚C. Dans un exemple, l’alliage de MnCoGe est mélangé à un liant polymère pour créer un matériau plus stable avec un CTE négatif.
La illustre un état chaud d’origine de l’élément SMA 602. F est une force exercée sur l’élément d’étanchéité de l’outil. Comme illustré, pendant l’état chaud, l’élément 602 est comprimé/raccourci. La illustre l’état froid de l’élément SMA 602. F est la force exercée sur l’élément d’étanchéité de l’outil. Pendant l’état froid, l’élément SMA 602 est étendu/rallongé.
La illustre une configuration d’étanchéité externe comprenant un ressort à poutre combiné à une barre SMA, conformément à des exemples de la présente divulgation. Cette configuration peut être utilisée dans une conception de packer ou de bouchon de pont. Chacun des composants de l’outil 100 peut s’étendre le long d’une circonférence de l’outil 100 (par exemple, un outil tubulaire), cependant seule une partie de l’outil 100 est représentée disposée dans le tubage 125 (ou trou ouvert). Des éléments d’étanchéité 208 peuvent être disposés entre le premier sabot de secours 204 et le second sabot de secours 206.
Une entretoise 600 est disposée entre les éléments d’étanchéité 208. Les éléments d’étanchéité 208 et l’entretoise 600 sont confinés par le tubage 125 et le mandrin 210 et les sabots d’appui. La première cale 200 est adjacente au premier sabot de secours 204, et la seconde cale 202 est adjacente à une barre de matériau à mémoire de forme bidirectionnelle 700 (par exemple, élément, manchon) pour former un ressort de sollicitation pour augmenter la longueur lorsque la température baisse. Un ressort à poutre conventionnel 702 (par exemple, à CTE positif) peut être combiné avec l’élément SMA (barre 700). Le ressort 702 est disposé entre le second sabot de secours 206 et la barre 700. Chacune des cales est stationnaire (par exemple, chacune verrouillée en place avec un glissement interne 304).
La illustre un état chaud d’origine de la barre 700. F est une force exercée sur l’élément d’étanchéité de l’outil. Comme illustré, à l’état chaud, la barre 700 est comprimée/raccourcie. La illustre l’état froid de la barre 700. F est la force exercée sur l’élément d’étanchéité de l’outil. À l’état froid, la barre 700 est dilatée/allongée.
Par conséquent, les systèmes et les procédés de la présente divulgation permettent d’augmenter la compression à l’intérieur d’un élastomère à mesure que le joint est refroidi. Cette compression supplémentaire peut être assurée par un matériau à CTE négatif à l’intérieur de l’élastomère ou par un ressort à CTE négatif fournissant une force sur le caoutchouc. Les systèmes et procédés peuvent comporter l’une quelconque des diverses caractéristiques divulguées ici, y compris un ou plusieurs des déclarations suivantes.
Déclaration 1. Outil de fond de puits comprenant : un élément d’étanchéité ; et un élément ayant un coefficient de dilatation thermique (CTE) négatif, l’élément étant conçu pour dilater l’élément d’étanchéité lors d’une chute de température, dans lequel l’élément est externe à l’élément d’étanchéité.
Déclaration 2. Outil de fond de puits selon la déclaration 1, dans lequel l’élément d’étanchéité est disposé entre des sabots de secours.
Déclaration 3. Outil de fond de puits selon la déclaration 1 ou la déclaration 2, dans lequel l’élément est adjacent à un sabot de secours.
Le (b) monoalcool comportant 2 à 6 atomes de carbone peut être soluble dans l’eau. L’expression « soluble dans l’eau » désigne ici un alcool qui peut se dissoudre dans une quantité de 0,1 g ou plus, 0,5 g ou plus, ou 1 g ou plus dans 100 mL d’eau à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (10 5 Pa).
Le monoalcool peut être un monoalcool linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé comportant de 2 à 6 atomes de carbone, de préférence de 2 à 4 atomes de carbone, ne comportant qu’une fonction hydroxyle (OH).
Le monoalcool peut être un monoalcool aliphatique comportant de 2 à 6 atomes de carbone, de préférence de 2 à 4 atomes de carbone
Le terme « monoalcool aliphatique » désigne ici tout composé alcane saturé, linéaire ou ramifié, ne comportant qu’une fonction hydroxyle (OH).
Le(s) monoalcool(s) aliphatique(s) présent(s) dans les compositions de l’invention peu(ven)t être choisi(s) parmi l’éthanol, le propanol, le butanol, l’isopropanol, l’isobutanol et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, le monoalcool peut être choisi parmi un monoalcool aliphatique linéaire comportant de 2 à 6 atomes de carbone, de préférence de 2 à 4 atomes de carbone, tels que l’éthanol, le propanol, le butanol et leurs mélanges.
La quantité du (des) (b) monoalcool(s) dans la composition selon la présente invention peut être supérieure ou égale à 1 % en poids, de préférence supérieure ou égale à 3 % en poids, et, plus préférentiellement, supérieure ou égale à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) (b) monoalcool(s) dans la composition selon la présente invention peut être inférieure ou égale à 40 % en poids, de préférence inférieure ou égale à 30 % en poids et plus préférentiellement inférieure ou égale à 25 % en poids par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) (b) monoalcool(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % à 40 % en poids, de préférence, de 3 % à 30 % en poids et plus préférentiellement, de 5 % à 25 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
(Épaississant hydrophile)
La composition selon la présente invention comprend (c) au moins un épaississant hydrophile. Deux ou plusieurs types d'épaississants hydrophiles peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type d’épaississant hydrophile ou une combinaison de différents types d’épaississants hydrophiles peuvent être utilisés.
L’expression « hydrophile » désigne ici des matériaux solubles dans l’eau à une concentration de 1 % en poids ou plus par rapport au poids total de l’eau à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (10 5 Pa).
Le ou les épaississant(s) hydrophile(s) sont préférentiellement choisis parmi les polymères épaississants portant des motifs sucre, tels que les polymères épaississants non associatifs portant des motifs sucre, les polymères épaississants non associatifs sans motifs sucre, les polymères épaississants associatifs, et les mélanges de ces composés.
Au sens de la présente invention, le terme « motif sucre » signifie un composé hydrocarboné portant de l'oxygène contenant plusieurs fonctions alcool, avec ou sans fonctions aldéhyde ou cétone, et qui comprend au moins 4 atomes de carbone.
Les motifs sucre peuvent facultativement être modifiés par substitution, et/ou par oxydation et/ou par déshydratation.
Les motifs sucre qui peuvent être inclus dans les polymères épaississants hydrophiles de la présente invention sont de préférence dérivés d'un ou plusieurs des sucres suivants : glucose, galactose, arabinose, rhamnose, mannose, xylose, fucose, anhydrogalactose, acide galacturonique, acide glucuronique, acide mannuronique, sulfate de galactose, sulfate d'anhydrogalactose et fructose.
Selon un aspect, un écrou peut être serti dans ledit au moins un trou de fixation et/ou dans ledit au moins un trou de fixation complémentaire.
L’écrou permet de maintenir l’organe de liaison en position à l’intérieur du trou de fixation et du trou de fixation complémentaire.
L’écrou peut être une pièce indépendante reliée à une paroi de l’au moins un trou de fixation et/ou de l’au moins un trou de fixation complémentaire. L’écrou peut alternativement être fait d’un seul tenant avec la paroi de l’au moins un trou de fixation et/ou de l’au moins un trou de fixation complémentaire.
Dans certains cas, un premier écrou peut être serti dans l’au moins un trou de fixation et un second écrou peut être serti dans l’au moins un trou de fixation complémentaire.
Selon un aspect, ladite première partie d’extrémité peut comprendre une rangée annulaire de trous de fixation répartis autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique, la première partie d’extrémité complémentaire pouvant comprendre une rangée annulaire de trous de fixation complémentaires répartis autour de l’axe longitudinal de l’ensemble rotorique, chaque trou de fixation pouvant être en vis-à-vis radial d’un trou de fixation complémentaire respectif.
Un organe de liaison respectif peut donc être installé sensiblement radialement dans la cavité radiale formée par chaque trou de fixation et chaque trou de fixation complémentaire qui sont en vis-à-vis radial. La rétention axiale du cône d’entrée par rapport au disque de soufflante est ainsi améliorée.