INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les dispositifs optiques DO1 et DO2 sont configurés de sorte que chaque pixel Pij du détecteur reçoive une portion du faisceau image issu de la scène dénommée Lo,r/pix et une portion du faisceau de référence dénommée Lref/pix, et que les portions soient superposées spatialement sur chaque pixel. Préférentiellement ces dispositifs sont configurés, par exemple avec l’ajout d’une optique additionnelle SI (non représentée), pour transporter le faisceau de référence depuis la source laser jusqu’à un plan image intermédiaire PI, perpendiculaire à l’axe optique AO du système optique d’imagerie Im, de façon à réaliser une source de référence cohérente (virtuelle ou réelle) avec le faisceau réfléchi. Le plan intermédiaire PI est situé à proximité du système optique d’imagerie, de manière à générer des franges en teinte plate, obtenues par interférence entre la portion du faisceau réfléchi détectée Lo,r/pix et la portion du faisceau de référence détectée Lref/pix, sur chaque pixel Pij éclairé. Pour simplifier on assimile la portion de faisceau illuminant un pixel à la portion de faisceau détectée par le photo-détecteur de ce pixel. Cette condition de teinte plate implique que, sur chaque pixel Pij, un axe de propagation de la portion Lo,r/pix du faisceau réfléchi soit colinéaire ou sensiblement colinéaire à un axe de propagation de la portion Lref/pix du faisceau de référence. Une image intermédiaire PS virtuelle ou réelle du faisceau de référence est formée dans le plan image intermédiaire PI, le plan PI étant disposé de manière à générer des franges en teinte plate, obtenues par interférence entre les portions, sur chaque pixel éclairé.
Le système d’imagerie lidar cohérent 3 comprenant en outre au moins un circuit électronique de traitement configuré pour calculer, pour chaque pixel Pij, une fréquence F(i,j) du battement de la portion du faisceau image avec la portion du faisceau de référence illuminant le pixel.
Les moyens de récupération des eaux usées peuvent ainsi s’ajuster à la géométrie, notamment aux courbures périphériques du receveur dans lequel il est placée.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins une plaque des moyens de récupération des eaux usées est en un matériau apte à être découpé pour s’adapter à la forme du receveur dans lequel il est installé, tout en continuant de permettre l’écoulement des eaux usées jusqu’au bac de collecte placé dans ledit receveur.
Selon une caractéristique de l’invention, le bac de collecte comporte des moyens de récupération complémentaires des eaux usées.
Il est ainsi plus simple de récupérer les eaux usées qui tombent sur le bac de collecte.
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de récupération des eaux usées et le bac de collecte sont configurés pour recouvrir plus de 15 à 25% de la surface de réception du receveur.
Le dispositif est alors compact et peu encombrant dans le receveur..
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de récupération des eaux usées et le bac de collecte sont configurés pour recouvrir plus de 90% de la surface de réception du receveur.
Par la combinaison des plaques, et éventuellement leur découpe ou leur conformation, il est alors possible de recouvrir quasiment toute la surface de réception des eaux usées du receveur, ce qui améliore les performances de récupération de chaleur issue de l’eau usée.
L’invention concerne également un ensemble échangeur de chaleur destiné à chauffer de l'eau froide au moyen de la chaleur des eaux usées notamment grises issues d’un appareil comportant un receveur, notamment une douche, ledit ensemble comportant un dispositif échangeur de chaleur présentant une ou plusieurs des caractéristiques du dispositif échangeur de chaleur décrit ci-avant. Cet ensemble comporte également un mitigeur thermostatique, comportant des moyens de branchement à un réseau d’apport en eau froide et en eau chaude, et des moyens de branchement à un réseau de délivrance d’une eau thermostatée vers ledit appareil. Ce mitigeur thermostatique comporte également d’une part des moyens d’alimentation en eau froide du dispositif échangeur de chaleur et d’autre part des moyens de connexion à un réseau de l’apport d’eau du dispositif échangeur de chaleur vers l’appareil.
Ainsi, en actionnant l’ouverture de l’eau au niveau du mitigeur, un utilisateur met en marche le dispositif échangeur de chaleur sans changer ses mouvements habituels.
Selon une caractéristique de l’invention, le mitigeur thermostatique comporte des moyens de régulation des différents réseaux et des apports d’eau, notamment par des vannes ou des robinets.
Ainsi, lors du montage ou du démontage du dispositif échangeur de chaleur, l’organe échangeur de chaleur n’est pas sous pression si le mitigeur est en position fermée, ce qui facilite l’installation ou la maintenance.
L’invention concerne également un appareil notamment de type douche, comportant un receveur, ledit receveur étant équipé d’un dispositif échangeur de chaleur comportant une ou plusieurs des caractéristiques du dispositif échangeur de chaleur décrit ci-avant.
L’invention concerne également un appareil notamment de type douche, comportant un receveur, ledit appareil étant équipé d’un ensemble échangeur de chaleur comportant une ou plusieurs des caractéristiques de l’ensemble échangeur de chaleur décrit ci-avant.
est une vue schématique de dessus d’un dispositif échangeur de chaleur selon un premier mode de réalisation selon l’invention, posé sur un receveur ici de douche.
Typiquement l'électrode se présente sous la forme d’une plaque multicouches ; en général, sa longueur et sa largeur sont comprises entre de 1 et 20 mm, notamment 5x5 mm ; elle peut être sensiblement circulaire avec un diamètre compris entre 1 et 20 mm, et notamment 3 à 10 mm.
De préférence l’électrode est une électrode de travail.
L’épaisseur de l’électrode correspond typiquement à celle d’une électrode élémentaire.
Des électrodes peuvent être fabriquées de manière collective en utilisant un support commun qui sera de taille supérieure au support d’une électrode seule. Il peut par exemple s’agir d’un disque de 100 à 300 mm de diamètre.
L’invention est particulièrement adaptée aux milieux liquides, notamment les milieux majoritairement aqueux. Un milieu d’intérêt peut ainsi notamment correspondre à l’eau utilisée dans l’alimentation humaine et animale, à l’eau de piscine, aux eaux usées issues de canalisations, aux eaux qualifiées de naturelles (ex. rivières, lacs), aux eaux utilisées en cultures (ex. pisciculture, agriculture), aux solutions aqueuses pour les bioréacteurs. L’invention est également adaptée aux milieux liquides à forte composition d’alcool comme les boissons alcoolisée ou les milieux alcoolisés dans l’industrie alimentaire.
Utilisation spécifique des électrodes élémentaires et des électrodes
L’invention porte également sur l’utilisation d’au moins une électrode élémentaire ou d’au moins une électrode, selon l’invention, dans un système électrochimique comme électrode de travail, électrode de référence ou électrode auxiliaire. L’invention porte sur la réalisation d’électrodes élémentaires et d’électrodes, selon les structures et compositions décrites et l’utilisation de telles électrodes dans un dispositif de mesures électrochimique. Les structures et les compositions d’électrodes décrites peuvent être utilisées pour réaliser une gamme d’électrodes de travail et selon la nature de la couche mince de catalyseur – et notamment dans le cas du platine – de telles structure d’électrode peut aussi être utilisée pour réaliser des électrodes de référence et/ou des électrodes auxiliaires.
Dispositif de détection électrochimique en milieu liquide
L’invention porte également sur un dispositif de détection électrochimique d’au moins une espèce électro-active en milieu liquide caractérisé en ce qu’il comporte :
- Au moins une électrode de travail telle que précédemment définie,
- Au moins une électrode de référence,
- Un système de mesure électrochimique susceptible d’être relié auxdites électrodes.
De préférence le dispositif de détection électrochimique comporte : Un premier circuit imprimé, comprenant : Au moins une électrode de travail telle que précédemment définie, Au moins une électrode de référence, Un second circuit imprimé comprenant un système de mesures électrochimiques relié au premier circuit imprimé par un connecteur électrique.
Selon un mode de réalisation particulier le premier circuit imprimé comprend en outre : Au moins une électrode auxiliaire, et/ou, Au moins un capteur non électrochimique, et de préférence plusieurs capteurs de nature différente, tel que notamment un capteur de température, un capteur de turbidité ou un capteur de pression.
Selon un autre mode de réalisation le second circuit imprimé comprend en outre : Au moins un système de mesures de type potentiométrique, ampérométrique ou conductimétrique, et/ou, Un système électronique de pilotage et de lecture de capteurs non électrochimique, Au moins un moyen de suivi et d’autocontrôle de l’état du dispositif, Au moins un moyen d’activation des propriétés d’autonettoyage de la surface de la couche mince de carbone, en provocant la génération de radicaux hydroxyles en milieu aqueux.
De manière optionnelle, le premier et le second circuit imprimé forment un unique circuit imprimé sur une première face duquel les différentes électrodes sont regroupées et sur la seconde face duquel le système de mesures électrochimiques, et le cas échéant le système électronique de pilotage et de lecture de capteur non électrochimique, est disposé.
- le bloc de génération des signaux de commande et le ou chaque DAC sont synchronisés par un signal d’horloge commun.
- le ou chaque DAC est positionné dans un domaine à température ambiante ou dans un domaine à température intermédiaire, dans lequel la pluralité de cellules mémoire est positionnée dans un domaine à température cryogénique, et dans lequel le bloc de génération des signaux de commande est soit intégralement positionné dans le domaine à température cryogénique, soit réparti entre le domaine à température cryogénique et un domaine parmi le domaine à température ambiante ou le domaine à température intermédiaire.
- pour une cellule mémoire courante de la pluralité de cellules mémoire, le signal de commande bascule l’interrupteur de ladite cellule mémoire courante dans l’état passant alors qu’une valeur courante de la tenson analogique appliquée en entrée de ladite cellule mémoire courante est égale soit à un niveau de potentiel à mémoriser dans ladite cellule mémoire courante, soit un niveau de potentiel déjà mémorisé dans ladite cellule mémoire courante et à maintenir dans ladite cellule mémoire courante alors qu’une modification est réalisée sur le niveau de potentiel mémorisé par une cellule mémoire voisine, la cellule mémoire voisine étant une cellule mémoire de la pluralité de cellules mémoire à laquelle est reliée une ligne voisine de la ligne de polarisation reliée à la cellule mémoire courante.
- le DAC étant un premier DAC et la pluralité de cellules mémoire étant une première pluralité de cellules mémoire, le circuit comporte une seconde pluralité de cellules mémoire et un second DAC, une seconde cellule mémoire de la seconde pluralité de cellules mémoire étant connectée en sortie du second DAC, une seconde ligne de polarisation reliée à la seconde cellule mémoire étant positionnée entre une première ligne de polarisation reliée à une première cellule mémoire de la première pluralité de cellules mémoire et une troisième ligne de polarisation reliée à une troisième cellule mémoire de la première pluralité de cellules mémoire.
- le DAC étant une premier DAC et la pluralité de cellules mémoire étant une première pluralité de cellules mémoire connectées au premier DAC, le circuit comporte, d’une part, un second DAC et une seconde pluralité de cellules mémoire connectées au second DAC, et, d’autre part, un troisième DAC et une troisième pluralité de cellules mémoire connectées au troisième DAC, une seconde ligne de polarisation reliée à une seconde cellule mémoire ayant comme lignes de polarisation voisines une première ligne de polarisation reliée à une première cellule mémoire et une troisième ligne de polarisation reliée à une troisième cellule mémoire.
- le circuit quantique comprend un ensemble de qubits de spin auxquels sont reliées lesdites lignes de polarisation.
L’invention a également pour objet un calculateur quantique comportant une électronique haut-niveau, un circuit électronique et un circuit quantique, le circuit électronique étant en interface entre l’électronique haut-niveau et le circuit quantique pour piloter un circuit quantique, caractérisé en ce que le circuit électronique est conforme au circuit précédent.
L’invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui va suivre de plusieurs modes de réalisation particuliers, donnés uniquement à titre d’exemples illustratifs et non limitatifs, la description étant faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels :
- La est une représentation schématique d’un premier mode de réalisation d’un circuit électronique d’interface pour un circuit quantique ;
- La est un chronogramme représentant l’évolution temporelle des différents signaux impliqués dans le fonctionnement du circuit électronique de la ;
- La est une représentation schématique d’un second mode de réalisation d’un circuit électronique d’interface pour un circuit quantique ;
- La est une représentation schématique d’un troisième mode de réalisation d’un circuit électronique d’interface pour un circuit quantique ;
- La est un chronogramme généralisant le principe de la protection d’une ligne de polarisation contre une modification du potentiel porté par une ligne de polarisation voisine ;
- La est une représentation schématique d’une variante de réalisation de l’un ou l’autres des modes de réalisation des figures 1 à 6 permettant, en outre, l’application de polarisations dynamiques sur les lignes de polarisation du circuit quantique ; et,
Le bloc d’inférence 144 est également configuré pour déterminer vecteurs de prédiction de comportement notés (encore appelés ‘distributions comportementales prédites’). Chaque vecteur de prédiction de comportement est associé à un individu d’entrainement , et est déterminé à partir des vecteurs de comportement de voisinage et de mesures de similarité définies entre l’individu d’entrainement et chacun des individus voisins . Un vecteur de prédiction de comportement peut être ainsi défini par l’expression (07) suivante :
En particulier, un vecteur de prédiction de comportement associé à un individu correspond à une distribution discrète définie telle que .
En particulier, chaque terme du vecteur de prédiction de comportement peut correspondre à une probabilité qu’à un individu d’entrainement d’acheter le produit , tel que défini par l’expression (08) suivante :
et (08)
Dans des modes de réalisation, chaque mesure de similarité peut être calculée à partir d’une fonction de similarité dérivable prenant en compte un élément latent d’entrainement et un élément latent de voisinage . Dans ce cas, le bloc d’inférence 144 peut avantageusement être configuré pour déterminer un tenseur de voisinage noté et correspondant à la différence entre chacun les éléments latents d’entrainement et de voisinage , tel que défini par la formule (09) suivante :
Chaque mesure de similarité est en outre déterminée en fonction d’un paramètre de similarité noté . Le résultat d’une mesure de similarité peut par exemple être une valeur réelle comprise entre 0 et 1.
Dans un mode de réalisation, la fonction de similarité dérivable peut être de type « noyau gaussien » (ou ‘ Gaussian kernel ’ selon l’expression anglo-saxonne correspondante). Dans ce cas, la mesure de similarité peut être définie par l’expression (10) suivante :
Alternativement, la fonction de similarité dérivable peut être de type Student -t kernel , et la mesure de similarité peut être définie par l’expression (11) suivante :
Selon certains modes de réalisation, le bloc d’inférence 144 peut également être configuré pour échantillonner (ou choisir ou déterminer), pour chaque individu d’entrainement , une pluralité d’éléments parmi l’ensemble des termes du vecteur de prédiction de comportement associé, étant un entier compris entre 1 et .
Il est à noter que par construction, une distribution comportementale est une distribution de probabilité sur les produits (tel que ). Ainsi, un tel échantillonnage peut être effectué par ‘tirages indépendants’ de produits suivant la loi multimodale du vecteur de prédiction de comportement défini par l’expression (07) précédente et en utilisant, par exemple et sans limitations, un principe d’échantillonnage de type « méthode de la transformée inverse ». Un tel échantillonnage correspond au tirage d’un produit avec une probabilité .
Un échantillonnage suivant la loi multimodale peut correspondre à la mise en œuvre d’un classement (ou ‘ ranking ’ selon l’expression anglo-saxonne correspondante) d’une partie ou de l’ensemble des produits , correspondant par exemple aux produits qu’un individu d’entrainement est susceptible d’acheter. En particulier, lorsqu’un produit donné est acheté plusieurs fois par un individu d’entrainement (ou client), ce produit donné est classé comme produit pertinent ou important, et est alors susceptible d’être répété plusieurs fois (c’est-à-dire selon plusieurs échantillons) dans l’échantillonnage .
Dans des modes de réalisation, l’algorithme d’apprentissage peut comprendre un bloc de comparaison 146 configuré pour comparer chaque distribution comportementale prédite à la distribution comportementale d’entraînement correspondant. Pour cela, le bloc de comparaison 146 peut être configuré pour déterminer critères d’évaluation notés , à partir d’une fonction d’erreur ou fonction de coût. Chaque critère d’évaluation est associé à un individu d’entrainement et est déterminée à partir de la différence entre le vecteur de prédiction de comportement et le vecteur de comportement d’entrainement .
La section de soufflante 2 comprend au moins le rotor de soufflante 9 propre à être entrainé en rotation par rapport à une partie stator du système propulsif par la section de turbine 7, 8. Chaque rotor de soufflante 9 comprend un moyeu 13 et des aubes 14 s’étendant radialement à partir du moyeu 13. Les aubes 14 de chaque rotor 9 peuvent être fixes par rapport au moyeu 12 ou présenter un calage variable. Dans ce cas, le pied des aubes 14 de chaque rotor 9 est monté pivotant suivant un axe de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15 monté dans le système propulsif 1, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas 15. Le mécanisme de changement de pas 15 est illustré en traits discontinus sur la pour montrer que cette caractéristique est optionnelle.
La section de soufflante 2 peut en outre comprendre un stator de soufflante 16, ou redresseur, qui comprend des aubes 17 montées sur un moyeu 18 du stator de soufflante 16 et ont pour fonction de redresser le flux d’air secondaire F2 qui s’écoule en sortie du rotor de soufflante 9. Les aubes 17 du stator de soufflante 18 peuvent être fixes par rapport au moyeu 18 ou présenter un calage variable, en particulier lorsque la section de soufflante 2 est non carénée (voir ). De manière similaire aux aubes 14 de rotor, le pied des aubes de stator 17 à calage variable est monté pivotant suivant un axe X de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15a, qui est généralement distinct de celui du rotor de soufflante 9, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (bypass ratio) élevé. Par taux de dilution élevé, on comprendra ici un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 80 inclus. Pour calculer le taux de dilution, le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1 sont mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3 e édition) et au niveau de la mer. On notera que, dans la présente demande, les paramètres (pression, débit, poussée, vitesse, etc.) sont systématiquement déterminés dans ces conditions. Par « non installé », on comprendra ici que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est dans un banc d’essai (et non installé sur un aéronef 100), les mesures étant alors plus simples à réaliser. Les distances (longueur, rayon, diamètre, etc.) sont en revanche mesurées à température ambiante (environ 20°C) lorsque le système propulsif 1 est à froid, c’est-à-dire lorsque le système propulsif 1 est à l’arrêt depuis une période suffisante pour que les pièces du système propulsif 1 soient à température ambiante, étant entendu que ces dimensions varient peu par rapport aux conditions dans lesquelles le système propulsif 1 est en régime de décollage.
Le mécanisme de réduction 19 peut par exemple comprendre un mécanisme de réduction 19 à train d’engrenage épicycloïdal, par exemple de type « épicycloïdal » ou de type « planétaire » selon la terminologie parfois rencontrée de l’homme du métier, monoétage ou biétage. Selon une première variante, le mécanisme de réduction 19 peut être du type planétaire (« star » en anglais) ( ) et comprendre un pignon solaire 19a (entrée du mécanisme de réduction 19), centré un axe X de rotation du mécanisme de réduction 19 (généralement confondu avec l’axe longitudinal X) et configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre basse pression 11, une couronne 19b (sortie du mécanisme de réduction 19) coaxiale avec le pignon solaire 19a et configurée pour entrainer en rotation l’arbre de soufflante 20 autour de l’axe X de rotation, et une série de satellites 19c répartis circonférentiellement autour de l’axe X de rotation entre le pignon solaire 19a et la couronne 19b, chaque satellite 19c étant engrené intérieurement avec le pignon solaire 19a et extérieurement avec la couronne 19b. La série de satellites 19c est montée sur un porte-satellites 19d qui est fixe par rapport à une partie stator 19e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5. Selon une deuxième variante, le mécanisme de réduction 19 peut être de type « épicycloïdal » (« planetary » en anglais) ( ), auquel cas la couronne 19b est montée fixement sur la partie stator 19e du système propulsif 1 et l’arbre de soufflante 20 est entrainé en rotation par le porte-satellites 19d (qui est donc mobile en rotation par rapport à une partie stator 19 e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5).
La vitesse limite (redline speed en anglais) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol, est comprise entre 8500 tours par minute et 12000 tours par minute, par exemple entre 9000 tours par minute et 11000 tours par minute. La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif est sain. Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (« type certificate data sheet » en anglais). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs 1 et dans certains essais de certification (tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité du rotor).
Le système propulsif 1 présente en outre un taux de compression global, qui correspond au rapport de pression entre la pression en sortie du compresseur haute pression 5 et la pression en entrée du rotor de soufflante 9 (mesurée au niveau du pied du rotor de soufflante 9), supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70, par exemple supérieur ou égal à 44 et inférieur ou égal à 55.