INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions de traitement des cheveux divulguées ici peuvent être fournies dans un kit. Par exemple, une ou plusieurs compositions de traitement des cheveux de la présente divulgation peuvent être incluses dans un kit qui comporte également une ou plusieurs compositions de traitement des cheveux supplémentaires, par exemple, une ou plusieurs compositions de nettoyage, en particulier, une ou plusieurs compositions de shampooing. Chacune des une ou plusieurs compositions de traitement des cheveux du kit est contenue séparément. Dans certains cas, les kits incluent une ou plusieurs compositions de traitement des cheveux selon la présente divulgation et une ou plusieurs compositions de shampooing, chacune des une ou plusieurs compositions de traitement des cheveux et les une ou plusieurs compositions de shampooing étant contenues séparément.
Il est entendu qu'aussi bien la description générale qui précède que la description détaillée qui suit ne sont qu'exemplaires et explicatives et ne sont pas restrictives pour la divulgation. D'autres sujets, caractéristiques, aspects et avantages de modes de réalisation de l'invention apparaîtront encore plus clairement à la lecture de la description et des divers exemples qui suivent.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE LA DIVULGATION La présente divulgation concerne des compositions de traitement des cheveux et des procédés de traitement des cheveux en utilisant les compositions de traitement de cheveux. Les compositions de traitement des cheveux incluent généralement :
La présente invention a également pour objet une protection amortissante pour la retenue radiale d’une aube dans une alvéole d’un disque rotatif d’une roue mobile telle que définie précédemment, la protection amortissante étant configurée pour épouser une surface extérieure d’une dent du disque rotatif directement adjacente selon la direction circonférentielle du disque à l’alvéole.
Optionnellement, la protection amortissante est également configurée pour épouser une surface formant l’alvéole.
La présente invention a également pour objet une turbomachine comprenant une roue mobile telle que définie précédemment.
La présente invention a également pour objet un procédé de montage d’une aube dans une alvéole d’un disque rotatif d’une roue mobile telle que définie précédemment, au moyen d’une protection amortissante telle que définie précédemment, le procédé comprenant les étapes suivantes : installation de la protection amortissante sur ladite dent ; insertion d’un pied de l’aube dans l’alvéole ; et insertion d’une cale entre le pied de l’aube et un fond de l’alvéole.
illustre schématiquement deux aubes montées sur un disque rotatif d’une roue mobile selon l’invention ; et
illustre schématiquement un procédé de montage d’une aube sur un disque rotatif selon l’invention.
Description détaillée La représente schématiquement une portion d’une roue mobile 24 comprenant un disque rotatif 26. La roue mobile 24 comprend, par exemple, une soufflante d’une turbomachine. Le disque rotatif 26 comprend, par exemple, un disque d’une soufflante d’une turbomachine.
Le disque rotatif 26 comprend une pluralité d’alvéoles 28 réparties régulièrement le long d’une circonférence du disque rotatif 26. Sur la , seules une première alvéole 28 et une deuxième alvéole 28 sont représentées. En variante, le disque rotatif 26 peut comprendre une seule alvéole 28 ou une pluralité d’alvéoles 28 réparties de manière non régulière le long de la circonférence du disque rotatif 26. Chaque alvéole 28 définit une première paroi latérale 30 et une deuxième paroi latérale 32 opposée à la première paroi latérale 30. Dans l’exemple représenté, les deux alvéoles 28 sont de mêmes dimensions. En variante, le disque rotatif 26 peut comprendre des alvéoles 28 de différentes dimensions.
Le disque rotatif 26 comprend une pluralité de dents de disque 34, chacune disposée entre deux alvéoles 28 successives selon la direction circonférentielle du disque rotatif 26.
La roue mobile 24 comprend une pluralité d’aubes 36, chaque aube 36 comprenant un pied 38 inséré dans une alvéole 28 du disque rotatif 26. Chaque aube 36 est, par exemple, formée d’un matériau composite et/ou d’un matériau métallique. Sur la , seules une première aube 36 insérée dans la première alvéole 28 et une deuxième aube 36 insérée dans la deuxième alvéole 28 sont représentées.
La roue mobile 24 comprend au moins une protection amortissante 40, notamment un nombre de protections amortissantes 40 égal au nombre d’aubes 36 de la roue mobile 24.
La protection amortissante 40 est apte à retenir radialement au moins une aube 36 dans une alvéole 28.
La protection amortissante 40 est apte à épouser une surface extérieure d’une dent de disque 34. La surface extérieure de la dent 34 située entre la première alvéole 28 et la deuxième alvéole 28 comprend la première paroi latérale 30 définie par la première alvéole 28, la deuxième paroi latérale 32 définie par la deuxième alvéole 28, et la surface de la dent 34 reliant selon la direction circonférentielle ladite première paroi latérale 30 et ladite deuxième paroi latérale 32. Lorsque le disque rotatif 26 comprend une seule alvéole 28, le disque rotatif 26 comprend une seule dent de disque 34 dont la surface extérieure comprend la première paroi latérale 30 définie par la seule alvéole 28, la deuxième paroi latérale 32 définie par la seule alvéole 28, et la surface de la dent 34 reliant, selon la direction circonférentielle, ladite première paroi latérale 30 et ladite deuxième paroi latérale 32.
La protection amortissante 40 comprend, par exemple, une portion centrale 42, une première portion oblique 44 prolongeant la portion centrale 42 d’une part, et une deuxième portion oblique 46 prolongeant la portion centrale 42 d’autre part et s’étendant en regard de la première portion oblique 44.
Le système d’injection 100 comprend une première bague 120 annulaire coaxiale du nez d’injection 110 arrangée radialement à l’extérieur du nez d’injection 110 et une deuxième bague 140 annulaire coaxiale du nez d’injection 110 intercalée entre le nez d’injection 110 et la première bague 120.
Le première bague 120 est destinée à être montée libre en translation radiale par rapport au fond de chambre 16 de la chambre de combustion 5.
La première bague est notamment montée à l’aval à une partie aval 130 du système d’injection 100, qui est fixée à un bord d’une ouverture correspondante du fond de chambre 16.
La partie aval 130 du système d’injection 100 peut notamment comporter, de l’amont vers l’aval, un dispositif annulaire d’injection d’air 21, un bol mélangeur 22 prenant essentiellement la forme d'une paroi annulaire ayant une partie tronconique évasée vers l'aval et un déflecteur 23. Le dispositif d’injection d’air 21 peut comprendre plusieurs vrilles d’entrée d’air (également dénommées « swirlers »), ici deux vrilles d’injection d’air, séparées l’une de l’autre par une paroi annulaire qui se prolonge radialement vers l’intérieur pour former une paroi annulaire interne de déflection, également dénommée venturi, ayant un profil interne de forme convergente puis divergente, de l’amont vers l’aval. Le dispositif d’injection d’air 21 est monté dans le déflecteur 23, lui-même monté partiellement dans l’ouverture de la paroi annulaire de fond de chambre 16.
Les figures 4 et 5 représentent deux vues de l’exemple de système d’injection 100 selon le présent document.
La première bague 120 peut, en particulier, comprendre une paroi radiale 121 annulaire et une première collerette 123 annulaire s’étendant radialement et vers l’amont depuis une extrémité radialement interne de la paroi radiale 121 de la première bague. La première collerette 123 peut par exemple s’étendre sensiblement selon une direction orientée vers l’amont et formant un angle avec la paroi radiale 121 de la première bague 120 compris entre 30° et 60°, de préférence sensiblement égal à 45°.
La paroi radiale 121 peut être configurée pour coopérer à glissement, selon un plan perpendiculaire à l’axe Y d’injection, avec une surface radiale amont 132 de la partie aval 130 du système d’injection 100. Ainsi, la paroi radiale 121 de la première bague est avantageusement en appui plan contre la surface radiale amont 132 de la partie aval 130 du système d’injection 100.
Plus précisément, la partie aval 130 peut comprendre une gorge annulaire interne 131 débouchant radialement vers l’intérieur. La gorge annulaire interne 131 peut par exemple faire partie du dispositif d’injection d’air 21. La paroi radiale 121 de la première bague 120 peut alors venir en appui contre une surface radiale la plus en aval de la gorge annulaire interne 131. La paroi radiale 121 de la première bague 120 est notamment montée libre en translation radiale dans ladite gorge annulaire interne 131.
La première bague 120 peut alternativement être fixée à la partie aval 130 du système d’injection 100. La coopération à glissement entre la première bague et le fond de chambre 16 peut alors être porté par un élément de la partie aval du système d’injection 100.
La deuxième bague 140 est intercalée entre le nez d’injection 110 et la première bague 120. La deuxième bague 140 et le nez d’injection 110 sont en liaison mécanique autorisant une translation selon l’axe Y d’injection.
La deuxième bague 140 comporte notamment une partie cylindrique 141 montée autour du nez d’injection 110, pouvant translater selon l’axe Y d’injection par rapport au nez d’injection 110.
De plus, la deuxième bague 140 peut notamment comporter une deuxième collerette 143 annulaire s’étendant radialement et vers l’amont depuis une extrémité radialement externe de la partie cylindrique 141 de la deuxième bague 140. La deuxième collerette annulaire configurée pour venir en appui contre la première collerette 123 de la première bague 120. Ainsi, la deuxième collerette 143 peut par exemple s’étendre sensiblement selon la même direction que la première collerette 123.
Par ailleurs, une deuxième face 142 annulaire de la deuxième bague 140, notamment portée par la deuxième collerette 143 sur sa périphérie radialement externe, vient en appui contre une première face 122 annulaire de la première bague 120, notamment portée par la première collerette 123 sur sa périphérie radialement interne. Autrement dit, la deuxième bague 140 est en liaison sphérique avec la première bague 120. Les collerettes, de par leur forme, permettent d’apporter une flexibilité à la liaison entre la première bague et la deuxième bague. La liaison sphérique permet une rotation du nez d’injection par rapport à la première bague selon des axes perpendiculaires à l’axe Y d’injection.
Un tel système d’injection offre l’avantage considérable de maintenir en position le nez d’injection par rapport à la partie aval du système d’injection, tout en limitant les éventuelles fuites d’air en fonctionnement entre les éléments respectifs du système d’injection, par exemple du fait de l’usure. En effet, la mise en place de la deuxième bague permet de découpler le degré de liberté de translation selon l’axe d’injection et les degrés de libertés en rotation entre le nez d’injection et la première bague. En effet, le degré de liberté en translation est réalisé entre la deuxième bague et le nez d’injection, et les degrés de liberté en rotation sont réalisés par la liaison sphérique entre la première bague et la deuxième bague. Ce découplage permet par conséquent de mettre en place des liaisons mécaniques plus résistantes à l’usure, et donc de limiter les potentiels fuites d’aire au sein du système d’injection.
Plus précisément, la première face 122 de la première bague 120 et la deuxième face 142 de la deuxième bague 140 peuvent chacune présenter un profil s’étendant axialement selon l’axe Y d’injection et radialement à l’axe Y d’injection. Autrement dit, le profil de ladite première face 122 et de ladite deuxième face 142 peuvent s’étendre selon une direction comprenant une composante radiale et une composante axiale. Ceci permet de réaliser un appui surfacique pouvant plus aisément permettre des rotations selon des axes perpendiculaires à l’axe Y d’injection.
La première face 122 de la première bague 120 et la deuxième face 142 de la deuxième bague 140 peuvent présenter des profils incurvés complémentaires l’un de l’autre. Les profils peuvent être incurvés vers radialement l’intérieur et vers l’amont. Cette forme permet de ramener le nez d’injection vers son axe en cas de sollicitations thermomécaniques en fonctionnement.
Le cylindre central 302a est monté mobile en rotation sur le châssis 402 autour de son axe 12a. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , le cylindre central 302a est monté dans un alésage traversant du châssis 402.
Chaque cylindre latéral 302b-c est monté mobile en rotation sur le capot de soufflante 208 associé autour de son axe 12b-c, ici par l’intermédiaire d’une ferrure 208a solidaire du capot de soufflante 208 et présentant, pour chaque cylindre latéral 302b-c, un alésage traversant dans lequel est monté ledit cylindre latéral 302b-c.
En position fermée le cylindre central 302a est au-dessus des cylindres latéraux 302b-c mais une disposition différente avec un décalage vertical par exemple, voire des positions inversées sont également possibles.
La montre le système d’articulation 300 en vue de dessus avec les deux cylindres latéraux 302b-c de part et d’autre du cylindre central 302a.
Le système d’articulation 300 comporte des moyens de blocage 306 qui sont arrangés pour limiter la rotation du cylindre central 302a par rapport au châssis 402 entre une première position correspondant à la position fermée du capot de soufflante 208 et une deuxième position correspondant à une position intermédiaire du capot de soufflante 208 entre la position fermée et la position ouverte dudit capot de soufflante 208 dans laquelle le capot de soufflante 208 est décalé latéralement du côté correspondant audit capot de soufflante 208.
En d’autres termes, le capot de soufflante 208 qui est à tribord, respectivement bâbord, est décalé latéralement vers l’extérieur, c'est-à-dire vers tribord, respectivement bâbord, pour atteindre sa position intermédiaire en déplaçant en rotation le cylindre central 302a de sa première position à sa deuxième position.
Le système d’articulation 300 comporte des moyens d’arrêt 308 qui sont arrangés pour autoriser la rotation du capot de soufflante 208 par rapport à chaque cylindre latéral 302b-c entre une première position correspondant à la position intermédiaire du capot de soufflante 208 et une deuxième position correspondant à la position ouverte du capot de soufflante 208 et empêcher la rotation du capot de soufflante 208 au-delà de la position intermédiaire en venant de la position ouverte.
Le principe d’ouverture du capot de soufflante 208 consiste ainsi, à partir de la position fermée, à déplacer latéralement le capot de soufflante 208 vers tribord pour le capot de soufflante 208 tribord, et vers bâbord pour le capot de soufflante 208 bâbord pour atteindre la position intermédiaire. Le déplacement latéralement correspond à une rotation autour du cylindre central 302a. Ensuite, le capot de soufflante 208 est déplacé en rotation autour des cylindres latéraux 302b-c pour atteindre la position ouverte.
À l’inverse le principe de fermeture du capot de soufflante 208 consiste, à partir de la position ouverte, à déplacer le capot de soufflante 208 autour des cylindres latéraux 302b-c de la position ouverte à la position intermédiaire, puis à déplacer latéralement le capot de soufflante 208 vers bâbord pour le capot de soufflante 208 tribord, et vers tribord pour le capot de soufflante 208 bâbord pour atteindre la position fermée.
Grâce au désaxage entre le cylindre central 302a et les cylindres latéraux 302b-c, le capot de soufflante 208 se décale latéralement pour s’éloigner de l’autre capot de soufflante 208 ou du capot supérieur 211 et ainsi pouvoir s’ouvrir ou se fermer sans risque d’interactions.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 3 à 10, les moyens de blocage 306 sont constitués d’une première palette 306a solidaire de l’arbre 302 et de deux premiers plots 306b-c solidaires du châssis 402. Les deux premiers plots 306b-c sont disposés de part et d’autre de la première palette 306a et l’un des premiers plots 306b est arrangé de manière à ce que la première palette 306a soit en butée contre lui en position fermée du capot de soufflante 208 et l’autre des premiers plots 306c est arrangé de manière à ce que la première palette 306a soit en butée contre lui en position intermédiaire du capot de soufflante 208.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 3 à 10, les moyens d’arrêt 308 sont constitués, ici pour chaque cylindre latéral 302b-c, d’une deuxième palette 308a solidaire de l’arbre 302 et d’un deuxième plot 308b solidaire du capot de soufflante 208, ici de la ferrure 208a. Le deuxième plot 308b est arrangé de manière à ce que la deuxième palette 308a soit en butée contre lui en position intermédiaire du capot de soufflante 208. La position ouverte du capot de soufflante 208 est déterminée par la rotation maximale que peut faire le capot de soufflante autour des cylindres latéraux 302b-c.
La montre les moyens de blocage 306 en position fermée du capot de soufflante 208 et la montre les moyens d’arrêt 308 en position fermée du capot de soufflante 208.
La montre les moyens de blocage 306 en position intermédiaire du capot de soufflante 208 et la montre les moyens d’arrêt 308 en position intermédiaire du capot de soufflante 208.
La montre les moyens d’arrêt 308 en position ouverte du capot de soufflante 208.
En position fermée ( ), la première palette 306a est en butée contre le premier plot 306b celui qui est ici disposé du côté opposé au capot de soufflante 208, c'est-à-dire à tribord pour le capot de soufflante 208 bâbord et à bâbord pour le capot de soufflante 208 tribord.
La vitesse limite (redline speed en anglais) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol, est comprise entre 8500 tours par minute et 12000 tours par minute, par exemple entre 9000 tours par minute et 11000 tours par minute. La vitesse limite correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol (selon le règlement de certification européen EASA CS-E 740 (ou selon le règlement de certification américain 14-CFR Part 33.87)). La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif est sain. Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (« type certificate data sheet » en anglais). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs 1 et dans certains essais de certification (tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité du rotor).
Le taux de compression global du système propulsif 1, qui correspond au rapport de pression entre la pression en sortie du compresseur haute pression 5 et la pression en entrée du rotor de soufflante 9 (mesurée au niveau du pied 30 du rotor de soufflante 9), peut être supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70, par exemple supérieur ou égal à 44 et inférieur ou égal à 55.
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en garantissant la tenue mécanique du rotor de soufflante 9, le rotor de soufflante 9 est dimensionné de sorte que le moment maximal M pouvant être appliqué par une aube de soufflante 14 sur la dent 33 du disque 13 adjacente avant rupture de la dent 33 respecte la formule suivante : (1) où : M est le moment maximal, en Newton mètre (N.m), et est mesuré lorsque le système propulsif 1 est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ;
D est le diamètre du rotor de soufflante 9, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation X au niveau d’une intersection entre le sommet 21 et le bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor de soufflante 9, et est exprimé en millimètres (mm) ;
R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9. Il correspond au rapport entre le rayon interne Ri et le rayon externe Re du rotor de soufflante 9. Le rayon interne Ri est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9 (et correspond au point de raccordement du bord d’attaque 22 avec la surface aérodynamique d’une plateforme 32 du rotor de soufflante 9). Le rayon externe Re est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et le sommet 21 des aubes de soufflante (et correspond à la moitié du diamètre D de soufflante) ;
n est le nombre de aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 ; et
F’ 1 = 411 Newton (N) ; F’ 2 = 555 Newton (N) et G = 1 203 Newton mètre (N.m).
Lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné de sorte à résister mécaniquement à un moment maximal M tel que défini dans la formule (1), il est possible de réduire le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 à iso-diamètre D du rotor de soufflante 9 tout en garantissant la tenue mécanique des aubes de soufflante 14 durant tout le vol. A noter que l’optimisation du rapport moyeu-tête permet en outre de réduire la consommation spécifique du système propulsif 1. Les efforts centrifuges appliqués au disque 13 de soufflante, en particulier l’effort appliqué par le pied d’aube 30 sur les dents 33 du disque, sont certes plus importants : toutefois, le matériau constitutif du disque 13 de soufflante peut être choisi afin de résister mécaniquement à ces efforts centrifuges, en particulier en cas de perte d’aube. Par exemple, le disque de soufflante 13 est réalisé dans des matériaux présentant une résistance mécanique supérieure à la résistance mécanique des alliages de titane habituellement utilisés. Le disque de soufflante 13 peut par exemple être réalisé dans un superalliage à base de nickel tel que de l’Inconel 718.
Le choix du nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 a en outre un impact sur le moment maximal pouvant être appliqué par une aube 14 ; en particulier, a iso-rapport moyeu-tête, la diminution du nombre d’aubes 14 permet d’augmenter le moment maximal. En variante, le nombre d’aubes 14 peut être sélectionné afin de permettre la réduction du rapport moyeu-tête (et donc l’amélioration de l’efficacité du rotor de soufflante 9) sans pour autant impacter le moment maximal M pouvant être appliqué par une aube 14 de soufflante. Or, plus le rapport moyeu-tête est faible, plus le rotor de soufflante 9 est performant et donc plus le système propulsif 1 est performant. Par exemple, le rotor de soufflante 9 peut comprend au moins douze aubes de soufflante 14 et au plus vingt-quatre aubes de soufflante 14, par exemple au moins seize aubes de soufflante 14 et au plus vingt-deux aubes de soufflante 14.
Dans l’exemple représenté, la première portion oblique 44 de la protection amortissante 40 est disposée entre le pied 38 de la première aube 36 disposé dans la première alvéole 28 et la première paroi latérale 30 définie par la première alvéole 28. La portion centrale 42 de la protection amortissante 40 s’étend selon la direction circonférentielle du disque rotatif 26 entre la première alvéole 28 et la deuxième alvéole 28 de manière à être disposée en regard de la dent de disque 34 entre les première et deuxième alvéoles 28, la portion centrale 42 étant, par exemple, en contact avec ladite dent de disque 34. La deuxième portion oblique 46 de la protection amortissante 40 est disposée entre le pied 38 de la deuxième aube 36 disposée dans la deuxième alvéole 28 et la deuxième paroi latérale 32 définie par la deuxième alvéole 28.