INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(f) Etape d’hydrocraquage (optionnelle) Selon une variante, le procédé de l’invention peut comprendre une étape f) d’hydrocraquage effectuée après l’étape d) d’hydrotraitement avec au moins une partie dudit effluent hydrotraité issu de l’étape d) ou effectuée après l’étape e) de fractionnement avec au moins une partie de la coupe distillats moyens.
Avantageusement, l’étape f) met en œuvre les réactions d’hydrocraquage bien connues de l’homme du métier, et permet plus particulièrement de convertir les composés lourds, par exemple des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C en composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C. D’autres réactions, comme l’hydrogénation des oléfines, des aromatiques, l’hydrodémétallation, l’hydrodésulfuration, l’hydrodéazotation, etc. peuvent se poursuivent.
Selon un mode de réalisation particulier, la quantité du ou des filtres UV minéral, présents dans les compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 », peut aller de 0,01 % à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition qui les contiennent. Elle va par exemple de 1 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, le procédé de traitement des fibres kératiniques, de préférence les cheveux, et les compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 » mettent en œuvre ou comprennent une ou plusieurs matières colorantes choisies parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges, de préférence les pigments ; plus préférentiellement le ou les pigments de l’invention sont choisis parmi le noir de carbone, les oxydes de fer notamment jaunes, rouges et noir et les micas enrobés d’oxyde de fer, les pigments triarylméthane notamment bleu et violets tel que le BLUE 1 LAKE, les pigments azoïques notamment rouges tels que le D&C RED 7 sel de métal alcalin de rouge de lithol tel que le sel de calcium du rouge de lithol B, encore plus préférentiellement les oxydes de fer rouge, oxydes de fer jaune et les pigments azoïques notamment rouges tels que le D&C RED 7.
En particulier, au moins une des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 », en particulier au moins la composition « C4 », mises en œuvre dans le procédé de l’invention contient une phase grasse.
En particulier, au moins une des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 » », en particulier au moins la composition « C4 », mises en œuvre dans le procédé de l’invention comprend un ou plusieurs corps gras, en particulier une ou plusieurs huiles, de préférence volatiles.
Ladite étape optionnelle a0) de prétraitement peut également être éventuellement alimentée par au moins une partie de l’effluent liquide issu de l’étape b) du procédé et/ou une partie d’au moins une des coupes issue(s) de l’étape e), en mélange ou séparément de la charge comprenant une huile de pyrolyse. Le recycle d’au moins une partie de l’effluent liquide issu de l’étape b) permet notamment d’augmenter la sédimentation et donc, après une éventuelle filtration, d’améliorer le prétraitement de la charge.
(a) Etape d’hydrogénation Selon l’invention, le procédé comprend une étape a) d’hydrogénation mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrogénation, mettant en œuvre au moins un réacteur à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrogénation, ladite section réactionnelle d’hydrogénation étant alimentée au moins par ladite charge, éventuellement prétraitée, éventuellement en mélange avec au moins une partie d'effluent liquide issu de l'étape b) et un premier flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrogénation étant mise en œuvre à une température moyenne entre 140 et 400°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,0 et 10,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 10,0 h -1 , pour obtenir un effluent hydrogéné.
L’étape a) est notamment effectuée dans des conditions de pression en hydrogène et de température permettant d’effectuer l’hydrogénation des dioléfines et des oléfines en début de la section réactionnelle d’hydrogénation tout en permettant par un profil montant de la température d’effectuer l’hydrodémétallation et l’hydrodéchloration notamment en fin de la section réactionnelle d’hydrogénation. Une quantité d’hydrogène nécessaire est injectée de manière à permettre l’hydrogénation d’au moins une partie des dioléfines et des oléfines présentes dans l’huile de pyrolyse de plastiques, l’hydrodémétallation d’au moins une partie des métaux, notamment la rétention du silicium, et aussi la conversion d’au moins une partie du chlore (en HCl). L’hydrogénation des dioléfines et des oléfines permet ainsi d’éviter ou au moins de limiter la formation de « gommes », c’est-à-dire la polymérisation des dioléfines et des oléfines et donc la formation d’oligomères et polymères, pouvant boucher la section réactionnelle de l’étape d) d’hydrotraitement. En parallèle de l’hydrogénation, l’hydrodémétallation, et notamment la rétention du silicium lors de l’étape a), permet de limiter la désactivation catalytique de la section réactionnelle de l’étape d) d’hydrotraitement. De plus, les conditions de l’étape a) permettent de convertir au moins une partie du chlore, et de préférence la totalité du chlore.
L’homme du métier comprend aisément que, dans l’étape a) d’hydrogénation, on effectue des réactions d’hydrogénation telles que décrites ci-dessus mais parallèlement aussi une partie des autres réactions d’hydrotraitement, et notamment d’hydrodésulfuration et d’hydrodéazotation, même si ces réactions sont plutôt favorisées dans l’étape d) d’hydrotraitement étant généralement effectuée à plus haute température.
La température dans l’étape a) que ça soit la température moyenne (WABT), la température en entrée de la section réactionnelle ou encore la montée de la température dans l’étape a) entre entrée et sortie de la section réactionnelle peuvent notamment être contrôlée par injection d’un diluant dans l’étape a), de préférence d’un recycle d’une partie de l’effluent liquide issu de l’étape b) et/ou d’au moins une partie d’un ou des coupes issue(s) de l’étape e), notamment par le taux de recycle et/ou par la température de l’effluent recyclé.
La différence de température entre l’entrée et la sortie de la section réactionnelle de l’étape a) s’entend avec injection d’un flux de refroidissement gazeux (hydrogène) ou liquide, notamment de préférence une partie de l’effluent liquide issu de l’étape b).
de 7-15% d’un polysiloxane acrylique, et
de 15-20% d’un talc d),
les pourcentages étant exprimés en masse par rapport à masse de la composition.
De préférence, le polysiloxane acrylique est de type core-shell.
L’invention concerne aussi les applications d’une composition telle que définie ci-dessus.
Ainsi, fait partie de l’invention toute pièce qui peut être fabriquée à partir d’une telle composition. Une pièce de l’invention est avantageusement obtenue par extrusion ou injection d’une dite composition sous forme de plaque d’une épaisseur de 1 à 10 mm, de préférence de 2 à 6 mm. A cette fin et selon un procédé classique de plasturgie, la composition est extrudée sous forme par exemple de joncs puis mise en forme par extrusion ou injection, pour être adaptée à sa destination.
En vue en particulier de son utilisation dans l’équipement intérieur des véhicules ferroviaires et notamment des trains, elle présente les caractéristiques suivantes :
une valeur MAHRE de 90kW/m² au plus, déterminée selon la norme ISO 56060-1
une opacité des fumées telle que mesurée selon la norme ISO 5659-2, avec un Ds (4min) maximum à 300, un VOF 4 maximum de 600 et un CIT g maximum de 0,9
CFE d’au moins 20 kW/m² déterminé selon la norme ISO 5658-2.
En plus de satisfaire cette norme, elle présente d’autres propriétés et notamment un poids faible, une bonne résistance aux chocs, et une possibilité d’être recyclée dans la même utilisation. S’agissant de ses propriétés mécaniques, elle possède une valeur de Choc Charpy (entaillé) caractérisant la résistance au choc à hautes vitesses de déformation, voisine, égale et de préférence supérieure à 10 kJ/m² (selon la norme ISO 179-1 et ISO 179-2).
La présente invention est ci-après illustrée à l’appui des exemples suivants.
Toutes les compositions présentées ci-après ont été préparées selon le procédé suivant.
Liste des ingrédients :
Résine a) : un mélange PC/ABS + PTFE
Retardateur de flamme phosphoré b) : les produits FP900L, FP600L (bisphénol A bis(diphény)phosphate commercialisé par ADEKA et TPP ® commercialisé par SIGMA-ALDRICH
Les batteries 7, 9 disposent d’une cavité 19 destinée à accueillir des modules regroupant chacun plusieurs cellules électriques élémentaires.
De préférence, les batteries 7, 9 ont une forme de cylindre circulaire droit.
La est une vue de face partielle et en perspective du premier 8 mécanismes de verrouillage. Le premier mécanisme 8 comprend une partie cylindrique circulaire extérieure 20, une partie cylindrique circulaire intérieure 21 et une partie intermédiaire 22 comprenant au moins un roulement 23 disposé entre lesdites parties cylindriques et favorisant leur rotation relative.
La partie cylindrique circulaire extérieure 20 du premier mécanisme 10 est fixée à l’embase 6.
Le premier mécanisme de verrouillage 8 permet de connecter de manière amovible une première batterie 7 à l’embase 6.
Le premier mécanisme de verrouillage 8 est actionné entre une position verrouillée et une position déverrouillée par une rotation relative entre la première batterie 7 et l’embase 6.
Le premier mécanisme 8 comprend un bossage supérieur 25 disposé sur une face horizontale supérieure de la partie cylindrique circulaire intérieure 21 et des loquets 26 horizontaux destinés à suivre un mouvement de rotation autour d’un axe vertical vers l’extérieur ou vers l’intérieur dudit mécanisme lorsque ledit mécanisme est actionné respectivement vers une position verrouillée ou vers une position déverrouillée.
Les loquets 26 du mécanisme 8 sont disposés dans un unique plan horizontal. De préférence, le mécanisme 8 comprend au moins trois loquets 26.
Pour assurer le mouvement de rotation des loquets 26 autour d’un axe vertical, chaque loquet 26 du mécanisme 8 est articulé en rotation autour d’une tige 27 correspondante verticale fixée sur la partie cylindrique circulaire extérieure 20 du mécanisme de verrouillage comprenant ledit loquet.
Afin de transmettre les forces latérales nécessaires à la mise en rotation des loquets 26, des biellettes 28 sont associées aux loquets 26, à raison d’une biellette 28 par loquet 26, chaque biellette 28 ayant une première extrémité articulée au loquet 26 correspondant et une deuxième extrémité articulée à la partie cylindrique circulaire intérieure 21 du mécanisme de verrouillage 8 comprenant ledit loquet 26.
Le mouvement de rotation des loquets 26 vers l’extérieur du mécanisme 8 est autorisé par les gorges 18 prévues sur les alésages 17 des cavités 11. Ainsi, lorsque le mécanisme 8 est actionné vers une position verrouillée les loquets 26 pénètrent à l’intérieur des gorges 18. Lorsque le mécanisme 8 est dans une position verrouillée les loquets 26 empêchent toute translation axiale relative entre le mécanisme 8 et la première batteries 7, en butant contre la gorge 18 recevant lesdits loquets 26.
Selon l’invention, la cinématique de montage de la première batterie 7 est comme suit. La cinématique de montage d’une batterie supplémentaire 9 sera décrite plus loin.
Préalablement au montage de la première batterie 7, un premier mécanisme 8 est actionné en position déverrouillée afin d’autoriser la pénétration dans la première cavité 11 formée au centre de la face inférieure 12 de la première batterie 7 que l’on souhaite installer.
On fait descendre ensuite la première batterie 7 au-dessus de l’embase 6, en faisant pénétrer le premier mécanisme de verrouillage 8 à l’intérieur de la première cavité 11 formée au centre de la face inférieure 12 de la première batterie 7 que l’on souhaite installer.
La rainure 16 de la première cavité 11 loge le bossage supérieur 25 du premier mécanisme de verrouillage 8 empêchant ainsi tout glissement relatif et toute rotation relative entre le bossage supérieur 25 et la première batterie 7 que l’on souhaite installer.
La mise en rotation relative de la première batterie 7 par rapport à l’embase 6, entraîne la rotation relative entre la partie cylindrique circulaire intérieure 21 et la partie cylindrique circulaire extérieure 20 dudit mécanisme 8. Cette mise en rotation s’effectue manuellement en faisant tourner la première batterie 7 à la manière d’un volant.
Selon un exemple, les troisième et quatrième surfaces de contact sont destinées à être en contact, de manière alternative, avec respectivement les deux bords afin de maintenir une position angulaire relative de l’objet par rapport à la fente longitudinale du rail selon le deuxième axe.
Selon un exemple, ledit au moins un guide comporte des cinquième et sixième surfaces de contact destinées à être en contact, de manière alternative, respectivement avec les deux bords afin d’ajuster la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe lorsque ladite au moins une mâchoire se déplace par rapport au rail selon un troisième axe perpendiculaire aux premier et deuxième axes.
Selon un exemple, ledit au moins un guide est monté amovible sur ladite au moins une mâchoire.
Selon un exemple, les deux mâchoires comportent respectivement deux surfaces de support destinées à former une surface d’appui supplémentaire lorsque les deux mâchoires sont dans une position fermée, la surface d’appui supplémentaire étant destinée à être en contact avec une collerette d’un embout de l’objet afin d’ajuster une position relative de l’objet par rapport aux deux mâchoires. Une telle pince améliore la précision de la position de l’objet par rapport aux mâchoires permettant de diminuer fortement les incertitudes lors d’une étape de saisie préliminaire de l’objet. Le guide permet de garantir ainsi le succès de l’insertion de l’objet dans le rail.
Selon un exemple, la surface d’appui est située à une distance de la surface de support de ladite au moins une mâchoire, la distance étant supérieure ou égale à une épaisseur de la collerette, la distance étant mesurée selon un axe de référence perpendiculaire à la surface d’appui.
Selon un exemple, la pince comprend deux branches mobiles l’une par rapport à l’autre, et dans laquelle ladite au moins une mâchoire est montée mobile sur l’une des deux branches, en translation selon des premier et deuxième axes de référence inclinés entre eux d’un angle compris entre 45° et 135°.
Selon un exemple, le robot comprend des moyens pour modifier une position de la pince à réception d’une information de contact dudit au moins un guide avec le rail.
Selon un exemple, le robot comprend un bras sur lequel la pince est montée mobile par rapport au bras.
Selon un exemple, lors du déplacement, l’un parmi le rail et la pince, comporte une mobilité relative de l’un par rapport à l’autre.
Selon un exemple, le déplacement comprend un déplacement de ladite au moins une mâchoire par rapport au rail selon le deuxième axe.
Selon un exemple, ledit au moins un guide comporte des troisième et quatrième surfaces de contact reliant la surface d’appui avec respectivement les première et deuxième surfaces de contact, et le déplacement comprend un contact des troisième et quatrième surfaces de contact, de manière alternative, avec respectivement les deux bords afin de maintenir la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe.
Selon un exemple, le déplacement comprend un maintien d’une position angulaire relative de l’objet par rapport à la fente longitudinale du rail selon le deuxième axe.
Selon un exemple, ledit au moins un guide comprend des cinquième et sixième surfaces de contact, et le déplacement comprend un contact des cinquième et sixième surfaces de contact, de manière alternative, respectivement avec les deux bords afin d’ajuster la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe lorsque ladite au moins une mâchoire est déplacée par rapport au rail selon un troisième axe perpendiculaire aux premier et deuxième axes.
Selon un exemple, le procédé comprend, après la mise en contact, une translation de ladite au moins une mâchoire par rapport au rail selon le troisième axe pour insérer l’objet au sein du rail.
Selon un exemple, les deux mâchoires comportent respectivement deux surfaces de support, et le procédé comprend, avant le déplacement, une fermeture des deux mâchoires de manière que les deux surfaces de support forment une surface d’appui supplémentaire en contact avec une collerette d’un embout de l’objet afin d’ajuster une position relative de l’objet par rapport aux deux mâchoires.
Selon un exemple, la pince comprend deux branches mobiles l’une par rapport à l’autre, et le déplacement comprend un déplacement relatif de ladite au moins une mâchoire par rapport à l’une des deux branches, en translation selon un premier axe de référence, et la mise en contact comprend un déplacement relatif de ladite au moins une mâchoire par rapport à l’une des deux branches, en translation selon un deuxième axe de référence incliné par rapport au premier axe de référence d’un angle compris entre 45° et 135°.
Une telle composition présente des propriétés anti-feu qui ont été évaluées en mesurant le paramètre MAHRE précité. Cet indice est de l’ordre de 130 à 140 kW/m², soit d’une valeur très supérieure à la valeur maximale de 90 kW/m² prescrite dans la norme EN 45545-2.
US2021/0115248A1 décrit une composition pour la fabrication de pièces moulées notamment à destination du secteur ferroviaire comprenant : un polycarbonate ou polyestercarbonate aromatique en une teneur de 50-90% (m/m) par rapport à la composition ; un polymère greffé modifié par du caoutchouc ; il peut s’agir d’un polymère ABS, il peut aussi être obtenu à partir d’un monomère vinylique et de caoutchouc silicone/acrylate ; du nitrure de bore en une teneur de 5-10% (m/m) par rapport à la composition ; un talc présent en une teneur de 4-20% (m/m) par rapport à la composition ; un ou plusieurs agents ignifugeants comprenant du phosphore, présent(s) en une teneur de préférence de 2-20% (m/m) par rapport à la composition.
Des exemples de pièces moulées fabriquées à partir de compositions répondant à la définition ci-dessus présentent des indices MAHRE ( 90 kW/m²), Ds(4) ( 300) et VOF 4 ( 600 min) tels qu’un niveau intermédiaire de la norme EN 45545-2 est satisfait. Toutefois, le flux énergétique critique à l’extinction (CFE) n’est pas mesuré.
Le besoin de matériaux toujours plus performants qui manifestent à la fois d’excellentes propriétés anti-feu et mécaniques, qui résistent au vieillissement, qui sont légers et maintenant écologiques est bien présent.
C’est le défi que relève l’invention avec une composition de résine thermoplastique à base de polycarbonate (PC) qui, en plus de satisfaire la norme anti-feu EN 45545-2, montre des propriétés mécaniques acceptables et peut en outre être recyclée.
Ainsi, l’invention concerne une composition thermoplastique comprenant au moins : une résine à base de polycarbonate, en une teneur de 60-70% (m/m) par rapport à la composition ; un retardateur de flamme comprenant du phosphore choisi parmi les esters de phosphate aromatiques et leurs mélanges, présent(s) en une teneur de 5-15% (m/m) par rapport à la composition ; un ou des polyorganosiloxanes, présent(s) en une teneur de 7-15% (m/m) par rapport à la composition; et une charge inorganique à base de talc possédant un diamètre moyen D50 de 1-12 µm, de préférence 5-12µm, voire de 8-12µm, mesurée par une méthode de sédimentation par gravité telle que définie dans la norme ISO 13317-3, présente en une teneur de 15-20% (m/m) par rapport à la composition.
Par D50, on entend une taille des particules pour laquelle 50% de la masse de la charge organique possède une granulométrie inférieure et 50% de la masse de la charge organique possède une granulométrie supérieure.
L’invention est ci-dessous décrite plus en détails avec des caractéristiques particulières et/ou préférentielles qui peuvent être considérées seules ou en combinaison.
Résine a)
La résine à base de polycarbonate peut comprendre ou peut consister en un ou plusieurs polycarbonates différents. Ils peuvent être choisis parmi les polycarbonates aliphatiques, les polycarbonates cycloaliphatiques, les polycarbonates aromatiques, tout copolymère d’au moins deux desdits polycarbonates et tout mélange d’au moins deux desdits polycarbonates et/ou desdits copolymères.
Pour illustrer les polycarbonates aliphatiques, on peut citer les poly(carbonate d’éthylène), les poly(carbonate de propylène), les poly(carbonate de pentène), les poly(carbonate d’hexène), les poly(carbonate de cyclohexène), les poly(carbonate d’octène). Pour illustrer les copolymères, on peut citer les copolymères de carbonate de propylène et de cyclohexène (20/80).
Avantageusement, le ou plusieurs desdits polycarbonates sont choisis parmi les polycarbonates et copolymères de carbonates aromatiques, notamment les bisphénols A, B, E, F, S, Z. Ainsi, ils peuvent être sélectionnés dans le groupe consistant en 2,2-bis(4-hydroxyphényl)propane (bisphénol A), 2,2-bis(4-hydroxy-3-méthylphényl)propane, 2,2-bis(4-hydroxyphényl)butane, 2,2-bis(4-hydroxyphényl)pentane, 2,2-bis(4-hydroxyphényl)-4-méthylpentane, 2,2-bis(4-hydroxy-3-méthylphényl)propane (bisphénol C), 2,2-bis(4-hydroxy-3-(1-méthyléthyl)phényl)propane, 2,2-bis(4-hydroxy-3-tert-butylphényl)propane, 2,2-bis(4-hydroxy-3-(1-méthylpropyl)phényl)propane, 2,2-bis(4-hydroxy-3-cyclohexylphényl)propane, 2,2-bis(4-hydroxy-3-phénylphényl)propane, 1,1-bis(4-hydroxyphényl)décane, 1,1-bis(4-hydroxyphényl)cyclohexane (bisphénol Z), 1,1-bis(4-hydroxyphényl)-1-phényléthane, bis(4-hydroxyphényl)phénylméthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-méthylphényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3,5-diméthylphényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-(1-méthyléthyl)phényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-tert-butylphényl)cyclohexane,1,1-bis(4-hydroxy-3-(1-méthylpropyl)phényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-cyclohexylphényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-phénylphényl)cyclohexane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-méthylphényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3,5-diméthylphényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-(1-méthyléthyl)phényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-tert-butylphényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-(1-méthylpropyl)phényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-cyclohexylphényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxy-3-phénylphényl)-1-phényléthane, 1,1-bis(4-hydroxyphényl)cyclopentane, 1,1-bis(4-hydroxyphényl)cyclooctane, 4,4’-(1,3-phénylènediisopropylidène)bisphénol, 4,4’-(1,4-phénylènediisopropylidène)bisphénol, 9,9-bis(4-hydroxyphényl)fluorène, 9,9-bis(4-hydroxy-3-méthylphényl)fluorène, 4,4’-dihydroxybenzophénone, 4,4’-dihydroxyphényl éther, 4,4’-dihydroxybiphényl, 1,1-bis(4-hydroxyphényl)-3,3-5-triméthylcyclohexane,and 1,1-bis(4-hydroxy-6-méthyl-3-tert-butylphényl) butane.
Selon une alternative, la résine peut comprendre ou peut consister en un mélange d’un ou plusieurs polycarbonates tels que définis ci-dessus et d’un ou plusieurs copolymères acrylonitrile butadiène styrène (ABS). L’apport d’ABS au(x) polycarbonate(s) confère à la résine une meilleure processabilité à chaud et notamment lors des étapes d’extrusion ou de thermoformage de la composition, ainsi qu’une résistance au choc à froid accrue et une meilleure imprimabilité.
Elle peut aussi contenir d’autres polymères et par exemple le polytétrafluoroéthylène (PTFE) à titre d’agent anti-goutte, c’est-à-dire qu’il empêche le fluage et la formation de gouttes enflammées tombantes lors de la combustion du matériau.
La teneur de la résine dans la composition de l’invention va de 60-70% (m/m). Lorsque les ou les polycarbonates, de préférence aromatiques, sont associés à un ou des copolymères ABS, le ratio massique polycarbonate(s) / ABS va de 100/0 à 70/30.
Retardateur de flamme phosphoré b)