INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le rapport du nombre d’atomes d’hydrogène au nombre d’atomes de carbone dans une molécule peut influencer l’énergie spécifique d’une composition donnée, ou mélange de carburants. Les carburants présentant des rapports supérieurs d’atomes d’hydrogène aux atomes de carbone peuvent avoir des énergies spécifiques plus élevées en l’absence de souche de liaison. Par exemple, les carburants hydrocarbonés à base fossile peuvent comprendre des molécules ayant environ 7 à 18 carbones, avec une partie significative d’une composition donnée issue de molécules de 9 à 15 carbones, avec une moyenne de 12 carbones.
Un certain nombre de mélanges de carburants d’aviation durable ont été approuvés pour être utilisés. Par exemple, certaines mélanges approuvés comprennent des rapports de mélange allant jusqu’à 10 % de carburant d’aviation durable, tandis que d’autres mélanges approuvés comprennent des rapports de mélange compris entre 10 % et 50 % de carburant d’aviation durable (le reste comprenant un ou plusieurs carburants hydrocarbonés à base fossile, tels que le kérosène), avec des compositions supplémentaires en attente d’approbation. Cependant, il existe une prévision dans l’industrie de l’aviation selon laquelle des mélanges de carburants d’aviation durable, comprenant jusqu’à (et incluant) 100 % de carburant d’aviation durable (SAF), seront finalement approuvés pour une utilisation.
Les carburants d’aviation durable peuvent comprendre un ou plusieurs parmi des n-alcanes, des iso-alcanes, des cycloalcanes et des aromatiques, et peuvent être produits, par exemple, à partir dʼun ou de plusieurs parmi un gaz de synthèse (gaz de synthèse) ; des lipides (par ex. matières grasses, huiles et graisses) ; des sucres ; et des alcools. Ainsi, les carburants d’aviation durable peuvent comprendre des teneurs en aromatique et/ou en soufre plus faibles, par rapport à des carburants hydrocarbonés à base fossile. En outre ou en variante, des carburants d’aviation durable peuvent comprendre l’un et/ou l’autre parmi une teneur en iso-alcane et une teneur en cycloalcane plus élevées, par rapport à des combustibles hydrocarbonés à base fossile. Ainsi, dans certains exemples, des carburants d’aviation durable peuvent comprendre une densité comprise entre 90 % et 98 % de celle du kérosène et/ou un pouvoir calorifique compris entre 101 % et 105 % de celui du kérosène.
Grâce au moins en partie à la structure moléculaire de carburants d’aviation durables, des carburants d’aviation durables peuvent fournir des effets bénéfiques comportant, par exemple, une ou plusieurs parmi une énergie spécifique plus élevée (malgré, dans certains exemples, une densité d’énergie inférieure) ; une capacité thermique spécifique supérieure ; une stabilité thermique supérieure ; un pouvoir lubrifiant supérieur ; une viscosité inférieure ; une tension de surface inférieure ; un point de congélation inférieur ; des émissions de suie inférieures ; et, des émissions de CO2 inférieures, par rapport à des carburants hydrocarbonés à base fossile (par ex. lorsqu’ils sont brûlés dans l’équipement de combustion 16 ). Ainsi, par rapport aux carburants hydrocarbonés à base fossile, tels que le kérosène, les carburants d’aviation durables peuvent conduire à l’une ou l’autre ou aux deux parmi une diminution relative de la consommation spécifique de carburant et une diminution relative des coûts de maintenance.
Dans les présents exemples, la première (et, dans ces exemples, seule) source de carburant comprend un réservoir de carburant central 50, situé principalement dans le fuselage de l’aéronef 1 et une pluralité de réservoirs de carburant d’ailes 53a, 53b, où au moins un réservoir de carburant d’aile est situé dans l’aile bâbord et au moins un réservoir de carburant d’aile est situé dans l’aile tribord pour l’équilibrage. Tous les réservoirs 50, 53 sont reliés fluidiquement dans l’exemple représenté, formant ainsi une seule source de carburant. Chacun parmi le réservoir de carburant central 50 et les réservoirs de carburant d’ailes 53 peut comprendre une pluralité de réservoirs de carburant interconnectés fluidiquement. On aura à l’esprit que cet agencement de réservoir est fourni à titre d’exemple uniquement, et n’est pas limitatif du champ d’application de cette description. Dans d’autres exemples, un aéronef 1 peut ne comporter qu’un seul réservoir de carburant 50, et/ou les réservoirs de carburant d’ailes 53 peuvent être plus grands que le réservoir de carburant central 50, ou aucun réservoir de carburant central ne peut être prévu (avec tout le carburant étant stocké à la place dans les ailes de l’aéronef) – on comprendra que de nombreux agencements de réservoir différents sont envisagés et que les exemples qui ont été illustrés sont prévus dans un souci de facilité de description et non destinés à être limitatifs. Par exemple, les réservoirs d’ailes 53a, 53b peuvent être interconnectés fluidiquement l’un à l’autre, mais isolés fluidiquement du réservoir de carburant central 50, fournissant deux sources de carburant distinctes, qui peuvent contenir des combustibles chimiquement distincts.
Alternativement selon un autre mode de réalisation, pour effectuer la superposition de manière appropriée lorsque l’élément EH est un composant diffractif ou une métasurface, les deux micro-afficheurs MA1, MA2 émettent un rayonnement R1, R2 dans une même gamme spectrale mais présentant une polarisation croisée. Dans ce mode de réalisation, un ou plusieurs écrans polarisés sont agencés sur le trajet optique du rayonnement R1 de sorte que l’élément EH forme une image à l’infini des rayons présentant la polarisation associée au micro-afficheur MA2 et pour transmettre les rayons présentant la polarisation associée au micro-afficheur MA1.
Selon le mode de réalisation illustré dans la figure 4, l’élément holographique ou diffractif ou la métasurface EH est agencé de manière à être séparé de la surface semi-réfléchissante plane SR. Ce mode de réalisation permet de faciliter la conception et la fabrication des éléments EH et SR. En effet, il est alors possible de concevoir un élément EH de manière à ce qu’il présente une puissance optique pour les rayons R2 pour réaliser la fonction de collimation, sans qu’il réalise en plus une fonction de superposition pour la première image et la deuxième image sur le paysage extérieur. De manière préférentielle, dans ce mode de réalisation, l’élément holographique ou diffractif ou la métasurface EH est agencé de manière à être sensiblement perpendiculaire à l’axe de visée ou d’observation . Cela permet de maximiser la compacité de la lunette de l’invention. De plus, selon la structure de l’élément EH, cela permet potentiellement de maximiser la transmission des rayons RE issus du paysage extérieur. Par « sensiblement perpendiculaire », on entend ici que l’élément EH est perpendiculaire à de l’axe de visée ou d’observation .
A titre d’exemple non limitatif, dans le mode de réalisation où l’élément EH est une métasurface ou un élément diffractif, l’élément EH est usiné par exemple par une pointe diamant, par ablation laser, par lithographie, par gravure , par moulage, ou encore par pressage.
Dans le mode de réalisation où l’élément EH est un élément diffractif, ce dernier peut comprendre deux niveaux de reliefs (aussi appelés niveaux) ou plus.
Dans le mode de réalisation où l’élément EH est une métasurface, cette dernière est créée en modulant la densité des reliefs qui font sensiblement tous la même hauteur par rapport à un substrat planaire.
A titre d’exemple non limitatif, dans le mode de réalisation où l’élément EH est un élément holographique, ce dernier peut être un hologramme volumique épais obtenu par interférence de deux faisceaux lumineux cohérents produisant une variation de l’indice de réfraction dans une couche de matériau photosensible. Alternativement, l’élément EH est hologramme volumique fin dans lequel la variation d’indice est perpendiculaire au substrat, ou un hologramme surfacique, ou un hologramme CGH (pour computer generated hologram en anglais) réalisés par un même procédé qu’un élément diffractif EH de l’invention.
Alternativement, selon un mode de réalisation différent de celui illustré dans la , l’élément holographique ou diffractif ou la métasurface EH est déposé ou rapporté sur la surface semi-réfléchissante plane SR. Ce mode de réalisation présente une meilleure compacité que celui de la . Cependant, il présente le désavantage d’être plus complexe à concevoir et à fabriquer car un seul élément doit réaliser une fonction de collimation pour les rayons R2 et une fonction de superposition pour la première image et la deuxième image sur le paysage extérieur. A titre d’exemple non limitatif, dans ce mode de réalisation, l’élément EH permet la collimation du rayonnement R1 émis par le micro-afficheur MA1 et la collimation du rayonnement R2 émis par le micro-afficheur MA2. La séparation des fonctions de collimation du rayonnement R1 et de collimation du R2 est permis via deux variantes distinctes : les deux micro-afficheurs MA1, MA2 émettent un rayonnement dans une même gamme spectrale mais présentant une polarisation croisée, le premier micro-afficheur émet le rayonnement R1 dans une première gamme spectrale et le deuxième micro-afficheur émet le rayonnement R2 dans une deuxième gamme spectrale, disjointe de la première gamme spectrale.
La est une représentation schématique d’un mode de réalisation de la lunette 10 dans lequel le dispositif optique de combinaison SC comprend la surface semi-réfléchissante plane SR, un oculaire additionnel OC’ et un guide de lumière à expansion de pupille PE.
La surface semi-réfléchissante plane SR du mode de réalisation de la est identique à celle décrite dans le mode de réalisation de la .
L’oculaire additionnel OC’ est agencé de manière à former une image du deuxième micro-afficheur à l’infini.
Le guide de lumière à expansion de pupille PE est agencé sur le trajet optique des rayons issus du deuxième afficheur et est adapté pour étendre une pupille de l’oculaire additionnel OC’ dans deux directions de l’espace en participant lui aussi à la superposition de la première et la deuxième image sur le paysage extérieur.
Un guide de lumière à expansion de pupille PE est un composant connu en soit, réalisé dans un matériau transparent et comprenant des faces planes et parallèles. Les faisceaux de lumière issus du deuxième micro-afficheur MA2 et collimatés par l’oculaire additionnel OC’ pénètrent par exemple dans le guide de lumière par une de ses faces latérales. L’entrée dans le guide peut se faire, à l’aide d’un prisme, mais également avec un réseau, que l’on nomme alors réseau d’entrée. Ces faisceaux se propagent dans le guide de lumière par réflexions totales sur des faces planes et parallèles. Pour que l’observateur puisse percevoir une image, il est nécessaire de la faire sortir du guide. Plusieurs solutions optiques existent. A titre de premier exemple, le guide de lumière PE comporte deux lames semi-réfléchissantes parallèles disposées avec un angle entre les faces parallèles du guide de lumière PE, de façon à extraire une partie des faisceaux collimatés. A titre de second exemple, le guide de lumière PE comporte un réseau de microstructures ou de micro-prismes ou encore un réseau de diffraction qui assure les mêmes fonctions. Ces éléments peuvent être situés situé sur une des deux faces du guide de lumière. Ils peuvent également être situés à l’intérieur du guide.
Dans le mode de réalisation illustré dans la , l’observateur Y regarde le paysage directement au travers du guide de lumière PE. On parle d’un guide de lumière PE « see-through ».
L’intégration du guide de lumière à expansion de pupille PE permet de réduire fortement l’encombrement selon l’axe de l’élément combineur de la lunette. En effet, comparativement à une lame séparatrice inclinée à 45° sur l’axe , le guide de lumière PE s’étend selon principalement selon un plan sensiblement perpendiculaire à l’axe . Ainsi, sa longueur (dimension selon l’axe ) est réduite au minimum. L’utilisateur peut ainsi avoir une meilleure appréhension de son environnement.
De manière encore préférentielle, selon un mode de réalisation différent de celui illustré dans la , la surface semi-réfléchissante plane SR est remplacée par un guide de lumière à expansion de pupille additionnel adapté pour étendre une pupille du premier oculaire dans deux directions de l’espace en effectuant la superposition de la première et la deuxième image sur le paysage extérieur. Ce mode de réalisation présente une compacité encore améliorée comparativement au mode de réalisation de la .
La est une représentation schématique d’un mode de réalisation de la lunette 10 dans lequel le dispositif optique de combinaison SC comprend la surface semi-réfléchissante plane SR (ou la surface SR comprenant un traitement dichroïque) et une lame SFF comprenant deux surfaces concaves de type « freeform » ou asphériques. On entend par surface « freeform » ou de forme libre, une surface qui n’a pas de symétrie de révolution. C’est la forme de ces surfaces qui créé directement la puissance optique permettant de renvoyer l’image du deuxième micro-afficheur à l’infini vers l’œil de l’utilisateur. Il est nécessaire d’utiliser une lame SFF avec deux surfaces « freeform » ou asphériques afin de ne pas perturber la vision du paysage extérieur à travers cette lame SFF.
Chaque capteur peut être fixé par un aimant, par une bande adhésive, par une sangle, par une ventouse ou par tout autre moyen de fixation approprié.
Selon une mise en œuvre, le procédé utilise deux expressions permettant d’obtenir une puissance thermique traversant l’isolation du ballon. En référence à la , on peut définir une puissance thermique Q TH traversant le ballon selon l’équation :
où S est la surface de la paroi du chauffe-eau considérée ; T air est la température de l’air ambiant ; T i est la température de l’eau disposée dans la cavité interne de la cuve 13, que l’on cherche à estimer ; Tp e est la température de la paroi externe de la peau 11 ; Tp i est la température de la paroi interne de la peau ; h i est un coefficient d’échange convectif entre l’eau disposée dans la cuve 13 et la surface interne de la peau 11 et h e est un coefficient d’échange convectif entre l’air ambiant et la surface externe de la peau 11 ; e est une épaisseur de l’isolant et λ est une conductivité thermique de l’isolant.
La puissance thermique traversant l’isolation du ballon peut également être exprimée en fonction des couches qu’elle traverse, selon l’équation :
Ainsi, une comparaison des équations 1 et 2 mène à l’équation :
Compte tenu des échanges thermiques présents dans le ballon, on peut estimer que h i est largement supérieur à h e , de sorte que la température interne T i et la température de la paroi interne Tp i de la cuve 11 sont identiques. Lorsque le ballon est complètement chargé, c’est-à-dire que toute l’eau contenue dans la cuve 13 est chaude, ces températures sont égales à la température T ECS de l’eau sortant du ballon par la sortie d’eau 2 :
En utilisant cette hypothèse dans l’équation 3, on obtient :
[Math 6] .
Ce coefficient k permet donc de définir une unique inconnue comprenant toutes les inconnues de l’équation 3, à savoir le coefficient d’échange h e et les caractéristiques relatives à l’isolant e et λ. Une fois ce coefficient k connu, notamment grâce à un procédé de calibration qui sera défini plus tard, la température de l’eau disposée à l’intérieur de la cuve peut être calculée selon l’équation :
Selon une mise en œuvre, on disposera dans l’environnement du ballon d’eau chaude 1 une sonde d’air ambiant 6 qui permettra une mesure de la température de l’air ambiant T air en temps réel.
La sonde d’air ambiant 6 peut être avantageusement placée en hauteur, à proximité du chauffe-eau 1 – par exemple le long d’un mur le long duquel le chauffe-eau est installé. Lorsque le chauffe-eau est placé dans un placard, la sonde d’air ambiant 6 peut-être placée à l’intérieur du placard, La sonde d’air ambiant 6 devra idéalement être placée à distance de tout obstacle.
La illustre un phénomène dit de « stratification » : dans un chauffe-eau 1, la masse volumique de l’eau diminue avec la température, de sorte que les eaux chaudes et froides sont positionnées de manière séparée en une pluralité de couches selon une direction verticale, allant des couches les plus froides en bas du chauffe-eau aux couches les plus chaudes en haut du ballon. À l’interface entre deux couches adjacentes, le gradient de température est très élevé, de sorte qu’on constate une transition abrupte de température d’une couche à l’autre. Ainsi, afin de représenter de manière plus fidèle à la réalité ce phénomène physique, le procédé comprend, selon une mise en œuvre particulière, une modélisation du volume d’eau contenu dans la cavité interne disposée dans la cuve 13 en plusieurs couches horizontales.
Pour un premier ensemble 21 de couches horizontales, la température de chaque couche est mesurée au moyen d’un capteur 5 respectif, placé en contact avec la surface externe de la peau 11 en regard de la couche horizontale correspondante.
Afin d’obtenir une mesure précise de la température de la surface externe de la peau 11 pour chaque couche, il est possible de prévoir que le premier ensemble 21 comprend toutes les couches horizontales, c’est-à-dire que chaque couche horizontale définie est associée à un capteur 5 distinct mesurant sa température.
De manière alternative, et afin de réduire le nombre de capteurs nécessaires à l’étape de mesure et le nombre de mesures à effectuer, on peut définir un deuxième ensemble 22 de couches horizontales, distinct du premier ensemble 21. Dans cette mise en œuvre, chaque couche horizontale du premier ensemble 21 est associée à un capteur distinct 5, et les couches horizontales du deuxième ensemble 22 ne sont associées à aucun capteur. Selon l’exemple non limitatif de la , les couches 2, 5 et 8 appartiennent au premier ensemble 21 et les couches 1, 3, 4, 6, 7, 9 et 10 appartiennent au deuxième ensemble 22 de couches horizontales. On obtient alors les températures de chaque couche du deuxième ensemble 22 :
Selon un exemple avantageux, la couche de remplissage présente une épaisseur e 300 selon une direction dite direction verticale perpendiculaire au plan transversal supérieure à 1 mm. Selon un exemple avantageux, e 300 est inférieure à 5 mm. Il est à noter qu’en fonction des éléments composant les films techniques et décor, l’épaisseur e 300 de la couche de remplissage, mesurée entre les faces internes de ces films, peut varier d’un endroit à un autre du système. Cependant, cette variation est très faible par rapport à e 300 et pourra donc être négligée.
Selon un mode de réalisation avantageux, la couche de remplissage présente une première portion remplissant l’au moins une première ouverture et une deuxième portion, la première portion et la deuxième portion formant un coude d’angle α, avec α supérieur à 120 °.
Selon un exemple, l’au moins une première source lumineuse est sous-jacente à la deuxième portion de la couche de remplissage. Cela permet de placer la première source lumineuse avec un décalage angulaire par rapport au plan transversal dans lequel s’étend le pictogramme. Cela permet de jouer sur l’homogénéité d’éclairage du pictogramme et peut notamment permettre de limiter l’intensité lumineuse des points chauds voire de supprimer les points chauds.
Selon un exemple, dans lequel le matériau de remplissage est choisi parmi un polycarbonate un polyéthylène téréphtalate (PET) et un polyméthacrylate de méthyle (PMMA).
Selon un mode de réalisation avantageux : la couche obturatrice présente au moins une deuxième ouverture, la forme de l’au moins une deuxième ouverture dans la couche obturatrice constituant un deuxième pictogramme, le film technique comprend au moins une deuxième source lumineuse, la deuxième source lumineuse étant configurée pour émettre un deuxième faisceau lumineux dans une gamme de longueurs d’onde dite deuxième gamme d’émission, le film technique comprend en outre une première couche réfléchissante secondaire et le film décor comprend en outre une deuxième couche réfléchissante secondaire, la deuxième couche réfléchissante secondaire recouvre au moins une partie de la surface interne de la couche obturatrice sans recouvrir l’au moins une deuxième ouverture, une partie au moins du deuxième faisceau lumineux est configurée pour être réfléchie au moins une fois par la première couche réfléchissante secondaire et au moins une fois par la deuxième couche réfléchissante secondaire avant de passer par l’au moins une deuxième ouverture.
Selon un exemple préféré, selon toute direction du plan transversal, l’au moins une première ouverture et l’au moins une deuxième ouverture sont espacées d’une distance dite écartement inter-pictogrammes D inter supérieure à 20 mm. Cela permet de limiter la pollution lumineuse entre le premier pictogramme et le deuxième pictogramme.
Selon un mode de réalisation avantageux, l’au moins une deuxième ouverture est remplie par une troisième portion de la couche de remplissage séparée de la première portion de la couche de remplissage au moins par la deuxième portion de la couche de remplissage. Ainsi, les zones du système dans lesquelles se trouvent respectivement le premier pictogramme et le deuxième pictogramme sont séparées par un coude formé par le système. Cela permet de limiter la pollution lumineuse entre le premier pictogramme et le deuxième pictogramme.
Dans la présente demande de brevet, les termes « diode électroluminescente », « LED » ou simplement « diode » sont employés en synonymes.
Le facteur de réflexion d’un matériau à une longueur d’onde donnée ou à une gamme de longueurs d’onde donnée est la proportion de lumière réfléchie par la surface de ce matériau, définie comme le rapport entre le flux lumineux réfléchi et le flux lumineux incident. Il s’exprime typiquement en pourcentage.
La transmittance totale, ou coefficient de transmission, d’un matériau, est le rapport entre l’intensité du rayonnement transmis à l’intensité incidente. Elle s’exprime typiquement en pourcentage, 0% correspondant à un matériau totalement opaque et 100% à un matériau parfaitement transparent. La transmittance totale comprend deux composantes : la transmittance spéculaire et la transmittance diffuse.
Le coefficient de diffusion, ou proportion de transmittance diffuse, couramment désigné par le terme anglais de « haze » correspond au rapport de la transmittance diffuse et de la transmittance totale, le plus souvent donné en pourcentage.
La spectrophotométrie est bien adaptée pour caractériser optiquement les matériaux dont il est question dans la présente invention.
On utilisera dans la description détaillée qui suit un repère dont la direction longitudinale correspond à l’axe Y, la direction transversale correspond à l’axe X et la direction verticale correspond à l’axe Z.
Le plan transversal dont il est fait mention correspond sur les figures au plan défini par les axes X et Y. Le plan formé par les axes X et Z est lui nommé plan de coupe.
Un système de rétroéclairage d’un pictogramme lumineux va maintenant être décrit en référence aux figures 1A et 1B.
Ce calcul est effectué en prenant comme hypothèse H2 que l’accélération f [i] dans le repère inertiel [i] est constante. La différence entre les hypothèses H1 et H2 est due principalement à la rotation de pesanteur apparente vue du référentiel de navigation p dans le repère inertiel [i]. Pour une navigation mécanisée horizontale sur l’ellipsoïde de référence terrestre et à azimut libre, cette différence a un effet négligeable sur le terme de correction d’écart de position calculé CorrPPi(t 1 ->t 2 ). On comprend que l’indicateur « SHiftPVdetected » est déterminé pour permettre d’affiner l’évaluation des variations d’erreurs de localisation inertielle selon la dynamique potentielle du porteur à ce moment.