INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un composé de formule (I) ou (I’), de préférence de formule (I’’), et/ou l’un de ses sels, et/ou l’un de ses isomères géométriques, optiques et/ou l’un de ses solvates, au moins un solvant organique (a)protique (a)polaire, de préférence protique et polaire, et éventuellement de l’eau, de préférence de l’eau.
Avantageusement, la composition selon l’invention comprend au moins un composé de formule (I) ou (I’), de préférence de formule (I’’), obtenu selon le procédé selon l’invention, dans une quantité supérieure à 10% en poids, par rapport au poids total de la composition, au moins un solvant organique (a)protique (a)polaire, de préférence protique polaire, dans une quantité supérieure ou égale à 1% en poids, par rapport au poids total de la composition, et de l’eau dans une teneur inférieure ou égale à 20% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, le composé de formule (I) ou (I’), de préférence de formule (I’’), obtenu selon le procédé tel que décrit précédemment, est présent dans une teneur allant de 75% à 95% en poids, par rapport au poids total de la composition, le solvant organique (a)protique (a)polaire, de préférence protique polaire, est présent dans une quantité allant de 5% à 20% en poids, par rapport au poids total de la composition, l’eau peut être présente dans une teneur allant de 0,05% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, le composé de formule (I) ou (I’), de préférence de formule (I’’), est présent dans une teneur allant de 75% à 95% en poids, par rapport au poids total de la composition, le solvant organique (a)protique (a)polaire, de préférence protique polaire, est présent dans une quantité allant de 5% à 20% en poids, par rapport au poids total de la composition, l’eau peut être présente dans une teneur allant de 0,05% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
i) 75 % à 95 % en poids de composé(s) de formule (I) ou (I’), de préférence de formule (I’’), obtenu selon le procédé tel que défini précédemment, par rapport au poids total de la composition,
Le boîtier 301 de la vanne 6-voies 300 est formée sur cette platine 351.
La vanne 6-voies 300 est associée à un actionneur électrique.
Des canaux de circulation de fluide 355 sont formés entre cette platine 351 et une plaque additionnelle 356 qui sont appliquées l’une contre l’autre de manière étanche.
Le corps 350 et la plaque 356 comprennent des embouts 360 de connexion fluidique pour le branchement des branches 110, 120, 210 et 220.
Le corps 350 et les composants à fonction fluidique, ici les pompes 141 et 241, et la vanne 6-voies 300, montés sur le corps 350 forment un module compact et facilement intégrable dans le véhicule.
Les deux vases d’expansion 130 et 230 sont réalisés sur le corps monobloc 350, par deux réservoirs 131 et 231.
Les deux réservoirs 131 et 231sont séparés par une cloison 357, notamment du corps monobloc 350. Un couvercle 361 est prévu pour fermer les deux réservoirs 131 et 231.
Système de gestion thermique pour véhicule La présente invention concerne un système de gestion thermique pour véhicule.
Tel qu’utilisé ici, le terme « groupe (méth)acrylate » signifie indifféremment un groupe acrylate (également appelé acryloyloxy de formule -O-CO-CH=CH 2 ) ou un groupe méthacrylate (également appelé méthacryloyloxy de formule -O-CO-C(CH 3 )=CH 2 ).
Le mélange selon l’invention peut notamment comprendre un isocyanurate de tris(hydroxyalkyle) (méth)acrylé et un polyester (méth)acrylé à base d’isocyanurate de tris(hydroxyalkyle).
Au sens de l’invention, le terme « isocyanurate de tris(hydroxyalkyle) » ou « THAIC » signifie un composé répondant à la formule (II) suivante :
dans laquelle chaque R 1 est indépendamment un alkylène en C2-C12 éventuellement alkoxylé.
En particulier, le THAIC peut correspondre à la formule (II) dans laquelle chaque groupe R 1 est un éthylène (-CH 2 -CH 2 -). Dans ce cas, le THAIC est un isocyanurate de tris(hydroxyéthyle) ou THEIC.
Au sens de l’invention, le terme « isocyanurate de tris(hydroxyalkyle) (méth)acrylé » ou « THAIC (méth)acrylé » correspond à un isocyanurate de tris(hydroxyalkyle) (THAIC) dans lequel au moins un des groupes OH est transformé en groupe (méth)acrylate (i.e. par estérification avec l’acide (méth)acrylique ou un dérivé d’acide (méth)acrylique). Un THAIC (méth)acrylé peut notamment comprendre un ou plusieurs composés choisis parmi un mono-, di- et tri(méth)acrylate d’isocyanurate de tris(hydroxyalkyl). Ces composés répondent notamment à la formule (III) suivante :
dans laquelle chaque R est indépendamment H ou un groupe (méth)acryloyl de formule -CO-C(R 3 )=CH 2 ; chaque R 1 est indépendamment un alkylène en C2-C12 éventuellement alkoxylé ; chaque R 3 est indépendamment H ou méthyle.
En particulier, le THAIC (méth)acrylé peut correspondre à la formule (III) dans laquelle chaque groupe R 1 est un éthylène (-CH 2 -CH 2 -). Dans ce cas, le THAIC (méth)acrylé est un isocyanurate de tris(hydroxyéthyle) (méth)acrylé ou THEIC (méth)acrylé.
Un composé de formule (III) dans laquelle chaque groupe R est un groupe (méth)acryloyl de formule -CO-C(R 3 )=CH 2 est un tri(méth)acrylate de tris(hydroxyalkyle) isocyanurate ou THAICT(M)A.
Un composé de formule (III) dans laquelle chaque groupe R 1 est un éthylène (-CH 2 -CH 2 -) et chaque groupe R est un groupe (méth)acryloyl de formule -CO-C(R 3 )=CH 2 est un tri(méth)acrylate de tris(hydroxyéthyle) isocyanurate ou THEICT(M)A.
Au sens de l’invention, le terme « polyester » correspond à une molécule polymère comprenant au moins deux liaisons ester. Un polyester peut être constitué d’unités monomères identiques et/ou différentes, de préférence de 2 à 50, et plus préférentiellement de 2 à 10, unités monomères identiques et/ou différentes, obtenues par polycondensation entre au moins un polyacide (ou acide polycarboxylique) et au moins un polyol. Au sens de l’invention, le terme « polyester (méth)acrylé » correspond à un polyester fonctionnalisé par au moins un groupe (méth)acrylate. Au sens de l’invention, le terme « polyester (méth)acrylé à base de tris(hydroxyalkyl) isocyanurate » correspond à un polyester (méth)acrylé incorporant des unités monomères issues d’un THAIC et/ou d’un THAIC (méth)acrylé. En particulier, le polyester (méth)acrylé à base de tris(hydroxyalkyl) isocyanurate peut être un polyester (méth)acrylé à base de tris(hydroxyéthyl) isocyanurate, c’est à dire un polyester (méth)acrylé incorporant des unités monomères issues d’un THEIC et/ou d’un THEIC (méth)acrylé.
Le mélange d’isocyanurates (méth)acrylés selon l'invention est précisément obtenu par réaction entre : (a) au moins un acide dicarboxylique, (b) au moins un monomère (méth)acrylique et éventuellement au moins un acide monocarboxylique, (c) au moins un isocyanurate de tris(hydroxyalkyle) et éventuellement un autre polyol.
Les différents constituants du mélange réactionnel utilisé pour la fabrication du mélange d’isocyanurates selon l'invention seront à présent décrits plus en détail.
Acide dicarboxylique Le constituant (a) utilisé dans la fabrication du mélange d’isocyanurates (méth)acrylés selon l'invention comprend au moins un acide dicarboxylique. Le constituant (a) utilisé dans la fabrication du mélange d’isocyanurates (méth)acrylés selon l'invention peut comprendre un mélange d’acides dicarboxyliques.
L’acide dicarboxylique peut notamment être saturé ou insaturé, linéaire, ramifié ou cyclique. L'acide dicarboxylique peut notamment être choisi parmi : les acides dicarboxyliques aliphatiques saturés, les acides dicarboxyliques aliphatiques insaturés, les acides dicarboxyliques cycloaliphatiques saturés, les acides dicarboxyliques cycloaliphatiques insaturés, les acides dicarboxyliques aromatiques et leurs mélanges.
Des exemples d'acides dicarboxyliques aliphatiques saturés sont notamment l'acide adipique, l'acide sébacique, l'acide succinique, l'acide 2-méthylsuccinique, l'acide 2-éthylsuccinique, l'acide 2,2-diméthylsuccinique, l'acide 1,11-undécanedioïque, l'acide 1,12-dodécanedioïque, l'acide oxalique, l’acide malonique, l’acide 2-méthylmalonique, l’acide 2-éthylmalonique, l'acide glutarique, l’acide 3,3-diméthylglutarique, l’acide 3,3-diéthylglutarique, l'acide pimélique, l'acide subérique, l'acide azélaïque ou un dimère d’acide gras en C32-C36.
Par ailleurs, des étapes optionnelles et connues de l’homme de l’art sont possibles, comme une démétallisation partielle de la couche réflective 114 pour former des régions transparentes dont les contours de dimensions macroscopiques sont visibles à l’œil nu.
Procédé de contrôle pour la maximisation de la puissance thermique Le domaine de la présente invention est celui des circuits de fluide réfrigérant et des systèmes de traitement thermique incluant de tels circuits de fluide réfrigérant, notamment pour véhicule automobile. Les véhicules automobiles sont couramment équipés de circuits de fluide réfrigérant utilisés pour chauffer ou refroidir différentes zones ou différents composants du véhicule. Il est notamment connu d'utiliser un circuit de fluide réfrigérant pour traiter thermiquement un flux d'air intérieur envoyé dans l'habitacle du véhicule et/ou un flux de liquide caloporteur envoyé vers la batterie.
Un circuit de fluide réfrigérant est connu pour inclure un couple d'échangeurs de chaleur destinés à réaliser un cycle thermodynamique en vue de fournir une énergie capable de refroidir l'habitacle du véhicule et/ou la batterie dans le cas d’un véhicule électrique, que ce soit pendant l'utilisation du véhicule en phases de roulage, ou à l'arrêt du véhicule. Ce couple d'échangeurs de chaleur comporte ainsi un échangeur de chaleur apte à fonctionner en évaporateur et un autre échangeur de chaleur apte à fonctionner en condenseur. L’échangeur de chaleur apte à fonctionner en évaporateur peut être un échangeur permettant un échange de chaleur entre du réfrigérant et de l’air, et permettant de refroidir l'habitacle grâce à un flux d'air intérieur refroidi, cet échangeur de chaleur étant traversé par ce flux d'air intérieur qu'il traite thermiquement. L’échangeur apte à fonctionner en évaporateur peut aussi être un échangeur permettant un échange de chaleur entre du réfrigérant et un liquide caloporteur, et permettant de refroidir par exemple la batterie grâce à un flux de liquide caloporteur refroidi, cet échangeur de chaleur étant traversé par ce flux de liquide caloporteur qu'il traite thermiquement. De façon connue, cet évaporateur est une partie d'une installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation équipant le véhicule.
Le document FR3081086B1 présente une invention dont l’objet est un procédé de contrôle d’un tel type de circuit de fluide réfrigérant pour automobile permettant de réaliser le refroidissement du flux d’air de façon adéquate tout en limitant la consommation liée au fonctionnement dudit circuit. Ledit circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins un dispositif de compression du fluide réfrigérant, un premier échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d'air extérieur à un habitacle du véhicule, un deuxième échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d'air intérieur envoyé dans l'habitacle du véhicule, un organe de détente à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur, un dispositif d'accumulation disposé entre le deuxième échangeur de chaleur et le dispositif de compression, le procédé de contrôle comprenant au moins une étape de contrôle du degré d'ouverture de l'organe de détente, caractérisé en ce que le degré d'ouverture contrôle un sous-refroidissement optimal « Tsbc » de consigne du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, le sous-refroidissement « Tsbc » de consigne étant calculé grâce à au moins une température de condensation « Tc » du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, à une température « Te » du flux d'air extérieur et à un coefficient «A », selon une formule définie telle que [Tsbc = A x (Tc - Te)], où le coefficient « A » est fonction d'un facteur α compris entre 0,68 et 1.
Un inconvénient de ce procédé est que celui-ci favorise une optimisation de la consommation au détriment d'autres critères éventuels d'optimisation.
Résumé Un aspect de l’invention a pour objet un procédé de contrôle d’un circuit de fluide réfrigérant pour véhicule, ledit circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins un dispositif de compression du fluide réfrigérant, un premier échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d’un premier fluide caloporteur et destiné à condenser le fluide réfrigérant, un deuxième échangeur de chaleur agencé pour être traversé par un flux d’un deuxième fluide caloporteur et destiné à évaporer le fluide réfrigérant, un organe de détente à section variable disposé entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur, un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant disposé entre le premier échangeur de chaleur et le dispositif de compression, le procédé comprenant une étape de détermination d’une valeur d’une grandeur représentative d’une haute pression du fluide réfrigérant entre la sortie du dispositif de compression et l’entrée de l’organe de détente, le procédé comprenant aussi une étape de comparaison entre ladite valeur de grandeur représentative de la haute pression et une valeur seuil maximale, dans lequel le procédé comprend un mode de maximisation de la puissance thermique, le passage dans ce mode de maximisation de la puissance thermique comprenant une étape d’augmentation du degré d’ouverture de l’organe de détente et une étape d’augmentation de la vitesse du dispositif de compression, le passage dans ledit mode de maximisation de la puissance thermique étant réalisé sous au moins une condition de passage, ladite au moins une condition de passage incluant le dépassement ou l’atteinte de la valeur seuil maximale par ladite grandeur représentative de la haute pression.
Ainsi cet aspect de l’invention vise à maximiser la puissance thermique de refroidissement du deuxième fluide caloporteur ou de chauffage du premier fluide caloporteur dans le respect des limitations du système comme la limitation de pression maximale autorisée en sortie du dispositif de compression.
Le procédé 2 est applicable au sein d’un mode de refroidissement de fluide caloporteur et/ou au sein d’un mode de chauffage de fluide caloporteur selon le mode en cours d’exécution par le programme configuré pour mettre en œuvre ledit procédé, avec des étapes dudit procédé 2 adaptées audit mode.
D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description donnée ci-après à titre purement illustratif en relation avec des dessins dans lesquels :
la est une vue schématique d'un premier circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué un procédé selon l'invention,
la est un logigramme décrivant une mise en œuvre du procédé selon un premier aspect de l’invention,
la est un logigramme décrivant une mise en œuvre du procédé selon un deuxième aspect de l'invention ,
la est une vue schématique d'un deuxième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention,
la est une vue schématique d'un troisième circuit de fluide réfrigérant auquel est appliqué le procédé selon l'invention,
On considérera dans la suite un réseau de nœuds de télécommunication sans fil, non nécessairement cellulaire, dans lequel un premier nœud a établi une communication avec un second nœud au moyen d’une liaison, ladite liaison étant interférée par des signaux émis par des nœuds tiers, le cas échéant réfléchis par l’environnement voire par des surfaces réfléchissantes ( Reflective Intelligent Surfaces ).
Sans perte de généralité, et dans un souci de simplification de la présentation de l’invention, nous supposerons que ce réseau de télécommunication est cellulaire, que le premier nœud est un équipement d’utilisateur, UE, typiquement un terminal mobile et que le second nœud est une station de base, BS, servant ce nœud. La présente invention peut notamment s’appliquer au réseau cellulaire 5G, en particulier pour les communications dans le domaine millimétrique ou dans le domaine THz.
Nous considérerons un nœud quelconque du réseau, par exemple un équipement d’utilisateur UE, et le prendrons comme nœud de référence. Il est clair cependant que ce nœud pourra être alternativement une station de base, BS, du réseau.
L’idée à la base de la présente invention est de tirer parti de l’interférence spatiale affectant le nœud de référence et de la variation de cette interférence au cours du temps pour en déduire une information quant à la présence d’obstacles en mouvement éventuellement présents dans le voisinage de ce nœud. Plus précisément, la réception d’une communication par le nœud de référence (via une liaison descendante dans le cas d’un UE et d’une liaison montante dans le cas d’une BS) peut être affectée, par des interférences dues à la réception de signaux émis par les nœuds situés dans le voisinage de ce nœud.
Cette situation est illustrée dans l’exemple représenté en . Le diagramme de réception de l’antenne du nœud de référence, 100, présente outre un lobe principal pointé vers la station de base, des lobes secondaires susceptibles de recevoir les signaux émis par des nœuds voisins tels que 110. Si un obstacle, 120, se déplace au sein du voisinage du nœud de référence, la situation d’interférence évolue au cours du temps. De manière générale, les interférences spatiales dues aux communications des nœuds avoisinants et les fluctuations de ces interférences au cours du temps peuvent fournir une information sur la présence et le déplacement d’obstacles au sein du voisinage du nœud de référence. Alors que le phénomène d’interférence spatiale dégrade la qualité des communications radio et est combattu pour cette raison, il est ici utilement exploité pour détecter une activité au sein de l’environnement du nœud de référence.
Le nœud de référence estime une grandeur caractéristique du rapport signal sur bruit plus interférence sectorielle, ce pour une pluralité de secteurs couvrant au moins une partie du voisinage du nœud de référence. L’interférence sectorielle est définie ici comme la somme des puissances des signaux interférents reçus dans un secteur angulaire donné, par exemple dans le secteur angulaire indiqué en 150.
On supposera pour illustrer l’invention que les nœuds sont distribués dans un plan selon un processus stochastique ponctuel de Poisson et que le canal entre deux nœuds suit un modèle de Friis, à savoir que la puissance du signal reçu par un nœud récepteur s’exprime à partir de la puissance émise un nœud émetteur au moyen de :
où est un coefficient est le coefficient d’évanouissement ( fading coefficient ) du canal, est un coefficient d’occultation, sont les gains d’antenne respectifs de l’émetteur et du récepteur dans la direction de propagation, est une constante d’atténuation, est la distance entre les nœuds émetteur et récepteur et est un exposant d’affaiblissement sur le trajet de propagation.
Il est clair pour l’homme du métier que d’autres modèles de canal pourront être utilisés sans sortir du cadre de la présente invention.
La représente un modèle illustrant le calcul d’un rapport signal sur bruit plus interférence sectorielle.
Dans ce modèle, les stations de base sont référencées par l’indice et les équipements d’utilisateurs par l’indice .
Le nœud de référence, ici un équipement d’utilisateur, 210, portant l’indice reçoit un signal de communication d’un nœud émetteur, ici une station de base BS, 220, portant l’indice . La communication est établie sur une liaison descendante entre la station de base et l’équipement d’utilisateur .
On suppose que lobe principal d’émission de la station de base et que le lobe principal de réception de l’UE sont alignés, c’est-à-dire que la formation de faisceau est optimale. Dans cette configuration, les gains d’antenne en émission et en réception sont respectivement notés et et la puissance du signal de communication reçu par le nœud de référence n’est autre que :
avec les mêmes notations que précédemment et où l’indice 0 indique que les grandeurs sont relatives aux nœuds et . La distance est celle séparant les nœuds et .
On considère maintenant les stations de base autres que celle servant le nœud de référence, c’est-à-dire telles que . Chacune de ces stations de base est susceptible d’engendrer une interférence spatiale sur la liaison entre les nœuds et . La puissance du signal interférent généré par la liaison entre le nœud (station de base) et le nœud (UE) sur la liaison entre les nœuds et peut s’exprimer sous la forme suivante :
Les figures 4a, 4b, 4c, 4d représentent l’état de la première couche d’une structure POI au cours des différentes étapes de sa préparation ;
Les figures 5a, 5b, 5c représentent trois modes de mise en œuvre de l’invention.
En référence à la , ce procédé prévoit généralement de reporter une première couche ferroélectrique 8 sur un support 2, la première couche 8 étant prélevée d'un substrat donneur 5 ferroélectrique monodomaine par une technique de transfert fondée sur l'implantation d’espèces légères telles que des espèces d'hydrogène et/ou d’hélium. Dans le cadre de la présente divulgation, le matériau ferroélectrique du substrat donneur 5 comprend du lithium. Il peut s’agir par exemple de tantalate de lithium ou du niobate de lithium. Outre les propriétés ferroélectriques, le matériau du substrat donneur présente également des propriétés piézoélectriques. Le matériau ferroélectrique du substrat présente avantageusement une direction cristalline comprise entre 30° et 60°RY, sans toutefois exclure d’autres directions cristallines. Le substrat donneur 5 peut correspondre à un substrat massif constitué entièrement du matériau ferroélectrique et piézoélectrique, comme cela est représenté sur la , ou il peut s’agir d’un substrat composite formé d’une partie massive, par exemple en silicium, sur lequel repose une couche épaisse en matériau ferroélectrique et piézoélectrique dans lequel peut être prélevée la première couche 8.
Dans certains modes de mise en œuvre, le support 2 est constitué d’un substrat massif conducteur ou semi-conducteur. Dans d’autres modes de mise en œuvre, le support 2 comprend un substrat de base 2a muni d'une couche de piégeage de charges électriques 2b superficielle. Cette couche de piégeage 2b est disposée du côté de la première face du support 2, qui est destinée à recevoir la couche mince 4. Dans ces modes de mise en œuvre, une couche diélectrique intercalaire est en contact avec la couche de piégeage 2b et avec la couche mince 4.
Selon la technique de transfert fondée sur l'implantation d’espèces légères, et par référence à la figure 3b, on implante de l'hydrogène et/ou de l’hélium dans une première face 6 du substrat donneur 5 pour y former un plan de fragilisation enterré 7. Avantageusement, la dose d’implantation est supérieure à 8E16 at/cm^2 et/ou le courant d’implantation est supérieur à 20 mA, afin d’augmenter la cadence de production. Mais le courant d’implantation peut également être plus conventionnelle, par exemple comprise entre 10mA et 15mA. On définit de la sorte la première couche 8 entre le plan de fragilisation 7 et la première face 6 du substrat donneur 1. Puis, comme cela est représenté sur la figure 3c, et au cours d’une étape d’assemblage, on assemble la première face 6 du substrat donneur à un face exposée 6’ du support 2 pour former un assemblage intermédiaire. On peut prévoir une couche diélectrique intercalaire entre le support 2 et le substrat donneur 5, cette couche diélectrique ayant été formée sur l’un et/ou sur l’autre des deux substrats 2, 5,. A titre d’exemple, la couche diélectrique intercalaire peut comprendre ou être constituée en oxyde de silicium, en oxynitrure de silicium ou en nitrure de silicium.