INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après avoir traversé deux fois la paroi 16 de la préforme 12, l’intensité lumineuse du premier faisceau 55 lumineux est atténuée. Le premier faisceau 55 lumineux présente alors une intensité lumineuse dite « intensité « I1 » lumineuse transmise », comme représenté par la courbe en trait plein à la .
Ainsi, il est aisé d’en déduire le facteur de transmission de la paroi 16 de la préforme en fonction de la longueur d’onde dans le domaine de la lumière visible en effectuant le rapport entre l’intensité « I0 » lumineuse d’émission et l’intensité « I1 » lumineuse transmise.
Chaque paramètre dans l’espace chromatique déterminé, tel que l’espace CIELAB, est ensuite calculée en fonction du facteur de transmission T(λ1) et de la longueur d’onde « λ1 » associée.
La puissance corrigée « Ptc » est calculée lors de la première sous-étape au moins en fonction d’au moins un paramètre de l’espace chromatique déterminé, tel qu’un paramètre représentatif de la luminance de la paroi 16. La puissance corrigée « Ptc » est plus particulièrement calculée en fonction d’un taux dudit paramètre « Δp » qui est calculé selon l’équation suivante :
dans laquelle représente une valeur de référence du paramètre et p représente le paramètre calculée à partie du spectre « σ(λ1) » d’absorption mesuré lors de la première étape « E1 ».
Selon un exemple de réalisation, la puissance corrigée « Ptc » est calculée lors de la première sous-étape au moins en fonction du paramètre de clarté « L* » de l’espace chromatique CIELAB. La puissance corrigée « Ptc » est plus particulièrement calculée en fonction d’un taux de clarté « ΔL* » qui est calculé selon l’équation suivante :
En référence à la , un distributeur 3 (e.g. métallique) est disposé sur la partie supérieure de la conduite 1 pour distribuer la phase fluide légère 2 à différentes positions radiales dans l’enceinte réactionnelle 5.
Le distributeur 3 comprend un premier brise-jet 6, disposé sur l’extrémité supérieure de la conduite 1, le premier brise-jet 6 débordant autour de la conduite 1. Le premier brise-jet 6 comprend un corps principal en forme de plaque sensiblement perpendiculaire à l’axe des symétrie Z, les extrémités du corps principal étant préférablement prolongées vers le bas (i.e., vers le fond de l’enceinte réactionnelle 5) par une ou des parois latérales 19 (parois verticales appelées aussi jupes). Le corps principal est préférablement de forme cylindrique, e.g. de section circulaire, par exemple en forme de pommeau (e.g. face interne concave et face externe convexe).
Avantageusement, le premier brise-jet 6 est adapté pour distribuer une première portion de phase fluide légère 2 (introduite dans la partie centrale de l’enceinte réactionnelle 5 à travers les premières fenêtres 7), au moyen du corps principal et de manière complémentaire de la paroi latérale 19. Avantageusement, le premier brise-jet 6, permet d’améliorer la distribution de la première portion de phase fluide légère 2 sortant directement dans la partie centrale de l’enceinte réactionnelle 5 par les premières fenêtres 7.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre du premier brise-jet 6 (e.g. du corps principal) est compris entre 1,1×E et 10×E, préférablement entre 1,5×E et 8×E, très préférablement entre 2×E et 5×E. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre du premier brise-jet 6 est compris entre 0,05×D et 0,95×D, de préférence compris entre 0,2×D et 0,8×D, et de manière encore préférée, compris entre 0,3×D et 0,7×D. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport de la hauteur de la paroi latérale 19 sur le diamètre du premier brise-jet 6 est compris entre 0,05 et 1, et préférablement entre 0,15 et 0,6. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le corps principal du premier brise-jet 6 est de forme concave du côté de la conduite 1 et/ou convexe du côté de l’enceinte réactionnelle 5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le corps principal est de forme elliptique dont le demi-grand axe est compris entre 0,025×D et 0,45×D, de préférence entre 0,1×D et 0,4×D, et manière préférée entre 0,15×D et 0,35×D, et/ou dont demi-petit axe est compris entre 0,02×D et 0,035×D, de préférence entre 0,05×D et 0,3×D et de manière plus préférée entre 0,1×D et 0,25×D.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le corps principal est percé d’orifices 21, notamment pour permettre le passage et améliorer la distribution de la première portion de phase fluide légère 2 à travers le premier brise-jet 6. Les orifices 21 sont préférablement de section circulaire. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les orifices 21 présentent un diamètre compris entre 1 mm et 120 mm, préférentiellement compris entre 20 mm et 80 mm.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le corps principal comprend une portion centrale pleine 23 (i.e., portion non-percée d’orifices), notamment pour fermer (obstruer) l’extrémité supérieure de la conduite 1 et ainsi forcer la distribution de phase fluide légère 2 à travers les premières fenêtres 7 et les deuxièmes fenêtres 8. La portion centrale pleine 23 est préférablement de section circulaire. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la portion centrale pleine 23 présente un diamètre compris entre 1×E et 2×E, préférentiellement compris entre 1×E et 1,25×E. Très préférablement, la portion centrale pleine 23 présente un diamètre sensiblement identique au diamètre de la conduite 1.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi latérale 19 comprend des encoches 20 disposées sur le bord inférieur de la paroi latérale 19, notamment pour permettre le passage et améliorer la distribution de la première portion de phase fluide légère 2 autour du premier brise-jet 6. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les encoches 20 sont régulièrement réparties tout au long du bord inférieur de la paroi latérale 19. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les encoches 20 sont de forme sensiblement triangulaire ou rectangulaire. Il est entendu que les encoches 20 peuvent être des ouvertures de forme quelconque (e.g. carré, demi-cercle, etc...). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi latérale 19 comprend entre 4 et 60 encoches 20, et préférablement entre 10 et 30 encoches 20. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les encoches 20 couvrent entre 10% et 70%, et préférablement entre 20% et 50%, du bord inférieur de la paroi latérale 19.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les encoches 20 sont sensiblement triangulaires et/ou rectangulaires. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les encoches 20 sont sensiblement triangulaires (e.g. triangle isocèle), le rapport de la base des encoches 20 sur la hauteur de la paroi latérale 19 est compris entre 0,01 et 0,95, et préférablement entre 0,1 et 0,85, le rapport de la hauteur des encoches 20 sur la hauteur de la paroi latérale 19 est compris entre 0,01 et 0,95, et préférablement entre 0,1 et 0,85.
Le distributeur 3 comprend en outre une pluralité de branches radiales 9 (appelés aussi bras ou conduits latéraux) raccordées à (prolongeant) chacune des deuxièmes fenêtres 8 à partir de la conduite 1 vers une extrémité périphérique de branche 24, selon un axe de branche A sensiblement perpendiculaire à l’axe de symétrie Z. Avantageusement, les branches radiales 9 sont adaptées pour déboucher dans l’enceinte réactionnelle 5 à travers les extrémités périphériques de branche 24. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les branches radiales 9 présentent une section initiale sensiblement identique à la forme des deuxièmes fenêtres 8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les branches radiales 9 sont de section sensiblement rectangulaires. Selon un ou plusieurs modes de réalisation préféré, les branches radiales 9 dépassent du brise-jet 6.
Avantageusement, l’extrémité périphérique de branche 24 est ouverte pour distribuer une deuxième portion de phase fluide légère 2 (introduite dans la partie périphérique de l’enceinte réactionnelle 5 à travers les deuxièmes fenêtres 8 et les branches radiales 9). Avantageusement, la face inférieure des branches radiales 9 est ouverte de sorte que la deuxième portion de phase fluide légère 2 soit aussi distribuée vers la partie inférieure de l’enceinte réactionnelle 5, ce qui évite aussi tout problème de saltation. Avantageusement, les faces latérales et la face supérieure des branches radiales 9 sont fermées par les parois latérales 10 et la paroi supérieure, respectivement. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la paroi latérale 19 du premier brise-jet 6 est traversée par les branches radiales 9 qui débordent au-delà de la circonférence dudit premier brise-jet 6.
En référence à la , les premières fenêtres 7 permettent de distribuer une première portion 14 de phase fluide légère 2 au centre de l’enceinte réactionnelle 5, les premières fenêtres 7 s’ouvrant directement dans l’enceinte réactionnelle. De façon similaire, les deuxième fenêtres 8 et les branches radiales 9 permettent de distribuer une deuxième portion 15 de phase fluide légère 2 vers la périphérie de l’enceinte réactionnelle 5, ou du moins à une distance radiale plus importante de l’axe de symétrie Z.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les premières et deuxièmes fenêtres 7 et 8 sont adaptées de sorte que la première portion 14 sorte directement dans l’enceinte réactionnelle 5 par les première fenêtres 7 avec une première vitesse V1, et la deuxième portion 15 sorte par les deuxième fenêtres 8 avec une première vitesse V2 pour se diriger ensuite vers les branches radiales 9.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les sections de passages des premières et deuxièmes fenêtres 7 et 8 sont formées de telle manière que la première vitesse V1 et la deuxième vitesse V2 soient comprises entre 0,1×V et 10×V, de préférence entre 0,3×V et 5×V et de manière préférée entre 0,5×V et 2×V, V désignant la vitesse de ladite phase fluide légère dans la conduite 1 et étant comprise entre 0,01 m/s et 100 m/s. Avantageusement, la vitesse de ladite phase fluide légère dans la conduite 1 est supérieure à la vitesse minimale de fluidisation de la phase fluide lourde 4.
Dans la vue schématique de section xy de la , est ajoutée en pointillé la position de la paroi latérale 19 du premier brise-jet 6 pour montrer que l’extrémité périphérique de branche 24 est préférablement plus excentrée que la paroi latérales 19.
En référence à la , la et la , les branches radiales 9 comprennent chacune deux parois latérales 10, préférablement sensiblement verticales (parallèles à l’axe de symétrie Z) et une paroi supérieure 11, préférablement sensiblement horizontale (orthogonales à l’axe de symétrie Z) définissant ensemble un canal en forme de U renversé sensiblement orthogonal à l’axe de symétrie Z. Avantageusement, la face inférieure 18 des branches radiales 9 est ouverte de sorte qu’une partie 17 de la deuxième portion 15 de phase fluide légère 2 soit distribuée vers la partie inférieure de l’enceinte réactionnelle 5, ce qui évite aussi tout problème de saltation. Préférablement, les parois latérales 10 et supérieure 11 de la branche radiale 9 sont des plaques pleines.
Dans la présente description, les termes « sensiblement » utilisé pour définir des angles correspondent à une approximation de ± 20°, préférablement de ±10°, très préférablement de ± 5° dudit angle. Par exemple, une paroi latérale 10 sensiblement verticale, signifie que la paroi latérale 10 est verticale avec une approximation de ± 20°, préférablement ± 10°, très préférablement de ± 5°, par rapport à la verticale.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le ou les composés (poly)aminés sont diaminés, à savoir ils contiennent deux groupes amines primaires et/ou secondaires, de préférence primaires (NH 2 ).
Ou H 2 N-ALK-Si(R’) 2 -[O-Si(R’) 2 ] m -O-Si(R) 2 -ALK’-NH 2 (VI)
Plus particulièrement, les composés (poly)acrylates sont choisis parmi ceux de formule (XIV), notamment le triméthylolpropane triacrylate, et ceux de formule (XV), notamment les copolymères de diméthylsiloxanes et d’acryloxypropyl)méthylsiloxanes.
L'extrémité interrompue 25a de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 est située à l'intérieur d'au moins l'extrémité interrompue 20a de la première rainure latérale d'épaulement extérieur 20 dans la direction axiale de pneumatique. Une distance L11 de la rainure circonférentielle extérieure 4 à l'extrémité interrompue 25a de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 dans la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 45 % à 55 % de la largeur W4 de la partie de sol d'épaulement extérieur 7. Les deuxièmes rainures latérales d'épaulement extérieur 25 servent à améliorer la stabilité de la direction et les performances d'échauffement tout en maintenant un bon équilibre entre elles.
La deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 s'étend, par exemple, jusqu'au voisinage de la deuxième extrémité extérieure de contact au sol T2o. Une distance L12 d'une extrémité extérieure 25b de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 dans la direction axiale de pneumatique à la deuxième extrémité extérieure de contact au sol T2o dans la direction axiale de pneumatique est de 5 % à 10 % de la largeur W4 de la partie de sol d'épaulement extérieur 7. Par conséquent, une longueur L13 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 dans la direction axiale de pneumatique est de 35 % à 50 % de la largeur W4 de la partie de sol d'épaulement extérieur 7.
La est une vue agrandie illustrant la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 illustrée sur la . Comme illustré sur la , la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 comprend une première partie de rainure 26 qui traverse la première extrémité extérieure de contact au sol T1o et une deuxième partie de rainure 27 qui communique avec un côté extérieur de la première partie de rainure 26 dans la direction axiale de pneumatique.
Un angle θ14 de la première partie de rainure 26 par rapport à la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 10° à 20°. Un angle θ15 de la deuxième partie de rainure 27 par rapport à la direction axiale de pneumatique est inférieur à l'angle θ14 de la première partie de rainure 26. Plus précisément, l'angle θ15 est de 5° à 15°. Cela permet d'améliorer la stabilité de la direction tout en assurant des performances sur sol mouillé.
Une largeur de la première partie de rainure 26 diminue de manière continue vers l'extrémité interrompue 25a. De plus, la première partie de rainure 26 comprend deux bords de rainure qui s'étendent linéairement, et un angle θ16 entre les deux bords de rainure est de 4° à 20°. Par conséquent, comme illustré sur la , la largeur de chacune de la pluralité de deuxièmes rainures latérales d'épaulement extérieur 25 diminue de manière continue depuis au moins la première extrémité extérieure de contact au sol T1o vers l'extrémité interrompue 25a.
La deuxième partie de rainure 27 comprend deux bords de rainure qui s'étendent linéairement, et les deux bords de rainure s'étendent parallèlement l'un à l'autre. Par conséquent, la deuxième partie de rainure 27 a une largeur constante. Une longueur L14 de la deuxième partie de rainure 27 dans la direction axiale de pneumatique est de 30 % à 45 % de la longueur L13 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 (illustrée sur la ). En outre, dans ce mode de réalisation, la position où l'angle de la ligne médiane de la rainure change est la frontière entre la première partie de rainure 26 et la deuxième partie de rainure 27.
Comme illustré sur la , la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 comprend une première paroi de rainure 28 sur le premier côté A1 dans la direction circonférentielle de pneumatique et une deuxième paroi de rainure 29 sur le deuxième côté dans la direction circonférentielle de pneumatique. Dans une région à l'intérieur de la première extrémité extérieure de contact au sol T1o dans la direction axiale de pneumatique, la première paroi de rainure 28 et la deuxième paroi de rainure 29 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 ont le même angle par rapport à la direction radiale de pneumatique. Spécifiquement, la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 a la forme en coupe transversale illustrée sur la . Cela permet de maintenir efficacement les performances sur sol mouillé. De plus, les caractéristiques décrites en référence à la peuvent être appliquées à la région de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25.
A l'extérieur de la première extrémité extérieure de contact au sol T1o dans la direction axiale de pneumatique, l'angle de la première paroi de rainure 28 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 par rapport à la direction radiale de pneumatique est supérieur à l'angle de la deuxième paroi de rainure 29 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Par conséquent, au moins dans la deuxième partie de rainure 27, l'angle de la première paroi de rainure 28 par rapport à la direction radiale de pneumatique est supérieur à l'angle de la deuxième paroi de rainure 29 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Plus précisément, la deuxième partie de rainure 27 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 a la forme en coupe transversale illustrée sur la . De plus, les caractéristiques décrites en référence à la peuvent être appliquées à la deuxième partie de rainure 27.
Comme illustré sur la , la partie de bande de roulement 2 comprend une partie de sol de couronne 8 qui est séparée entre la rainure circonférentielle intérieure 5 et la rainure circonférentielle extérieure 4. La partie de sol de couronne 8 est adjacente à la partie de sol d'épaulement intérieur 6 à travers la rainure circonférentielle intérieure 5 et est adjacente à la partie de sol d'épaulement extérieur 7 à travers la rainure circonférentielle extérieure 4.
La est une vue agrandie illustrant la partie de sol de couronne 8. Comme illustré sur la , la partie de sol de couronne 8 est pourvue d'une pluralité de premières rainures latérales de couronne intérieure 30, d'une pluralité de deuxièmes rainures latérales de couronne intérieure 35 et d'une pluralité de rainures latérales de couronne extérieure 40. La première rainure latérale de couronne intérieure 30 et la deuxième rainure latérale de couronne intérieure 35 s'étendent à partir de la rainure circonférentielle intérieure 5 et ont des extrémités interrompues dans la partie de sol de couronne 8. De plus, les premières rainures latérales de couronne intérieure 30 et les deuxièmes rainures latérales de couronne intérieure 35 sont situées en alternance dans la direction circonférentielle de pneumatique. La rainure latérale de couronne extérieure 40 s'étend à partir de la rainure circonférentielle extérieure 4 et a une extrémité interrompue dans la partie de sol de couronne 8.
Par exemple, la première rainure latérale de couronne intérieure 30 traverse la position du centre de la partie de sol de couronne 8 dans la direction axiale de pneumatique et est interrompue sans traverser l'équateur de pneumatique C. Une longueur L15 de la première rainure latérale de couronne intérieure 30 dans la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 60 % à 80 % d'une largeur W7 d'une surface de contact au sol de la partie de sol de couronne 8. Les premières rainures latérales de couronne intérieure 30 peuvent améliorer les performances d'échauffement tout en maintenant la stabilité de la direction.
Une largeur de la première rainure latérale de couronne intérieure 30 diminue vers une extrémité interrompue 30a de la première rainure latérale de couronne intérieure 30. Dans un aspect souhaitable, la largeur diminue de manière continue. Les premières rainures latérales de couronne intérieure 30 peuvent améliorer les performances d'échauffement tout en supprimant une réduction de la rigidité de la partie de sol de couronne 8.
La première rainure latérale de couronne intérieure 30 comprend une première partie de rainure 31 qui communique avec la rainure circonférentielle intérieure 5 et une deuxième partie de rainure 32 qui communique avec la première partie de rainure 31. Par exemple, la première partie de rainure 31 est inclinée dans la même direction que la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 (illustrée sur la ) par rapport à la direction axiale de pneumatique. D'autre part, la deuxième partie de rainure 32 est inclinée dans une direction opposée à la direction d'inclinaison de la première partie de rainure 31 par rapport à la direction axiale de pneumatique. Un angle θ17 de la première partie de rainure 31 par rapport à la direction axiale de pneumatique est de 20° à 35°. Un angle θ18 de la deuxième partie de rainure 32 par rapport à la direction axiale de pneumatique est de 0° à 15°. La première rainure latérale de couronne intérieure 30 ayant la première partie de rainure 31 et la deuxième partie de rainure 32 peut fournir une adhérence multidirectionnelle et améliorer la stabilité de la direction.
Chacune de la première partie de rainure 31 et de la deuxième partie de rainure 32 a deux bords de rainure qui s'étendent linéairement. De plus, chacun d'un angle θ19 entre les deux bords de rainure de la première partie de rainure 31 et d'un angle θ20 entre les deux bords de rainure de la deuxième partie de rainure 32 est de 4° à 20°.
La première rainure latérale de couronne intérieure 30 comprend une première paroi de rainure 33 sur le premier côté A1 dans la direction circonférentielle de pneumatique et une deuxième paroi de rainure 34 sur le deuxième côté A2 dans la direction circonférentielle de pneumatique. Dans la première partie de rainure 31 de la première rainure latérale de couronne intérieure 30, l'angle de la première paroi de rainure 33 par rapport à la direction radiale de pneumatique est inférieur à l'angle de la deuxième paroi de rainure 34 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Plus précisément, la première partie de rainure 31 a la forme en coupe transversale illustrée sur la . C'est-à-dire que la relation d'amplitude entre les angles des parois de rainure est opposée à celle dans la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10. Cela permet de supprimer un affaissement excessif de la portion de sol au voisinage de ces rainures latérales et d'améliorer les performances de traction et les performances de freinage. De plus, les caractéristiques décrites en référence à la peuvent être appliquées à la première partie de rainure 31.
Dans la deuxième partie de rainure 32 de la première rainure latérale de couronne intérieure 30, l'angle de la première paroi de rainure 33 par rapport à la direction radiale de pneumatique est égal à l'angle de la deuxième paroi de rainure 34 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Plus précisément, la deuxième partie de rainure 32 a la forme en coupe transversale illustrée sur la . Les performances sur sol mouillé sont assurées par cette configuration. De plus, les caractéristiques décrites en référence à la peuvent être appliquées à la deuxième partie de rainure 32.
Chaque bloc de sécurité 150 et 250 assure ainsi une pression minimale dans le circuit primaire 100 et le circuit secondaire 200 via les organes de gavage 152 et 252 dès lors que la pompe de gavage 310 est actionnée, et réalise une décharge de pression lorsque la pression dans l’un de ces circuits primaire 100 ou secondaire 200 dépasse une valeur de tarage via les organes de décharge 154 et 254.
Le système comprend également un contrôleur 20, typiquement un calculateur ou une unité de commande électronique communément désignée sous l’acronyme en langue anglaise ECU.
Le contrôleur 20 est adapté pour piloter le moteur électrique M de manière à fournir un couple suffisant pour entrainer la pompe primaire 110 et les pompes secondaires 210, 310 de manière à atteindre des performances souhaitées en termes de vitesse de déplacement et de vibration. De préférence, le contrôleur 20 pilote le moteur M pour fournir une puissance égale à la somme des puissances nécessaires pour les circuits primaires 100 et secondaire 200.