INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel qu’utilisé ici, un CMC fait référence à une classe de matériaux avec des fibres de renforcement dans une matrice céramique. Généralement, les fibres de renforcement fournissent une intégrité structurelle à la matrice céramique. Certains exemples de fibres de renforcement peuvent comprendre, mais sans s’y limiter, des matériaux à base de silicium non oxydes (par exemple, du carbure de silicium, du nitrure de silicium, ou des mélanges de ceux-ci), des matériaux à base de carbone non oxydes (par exemple, du carbone), des céramiques oxydes (par exemple, des oxycarbures de silicium, des oxynitrures de silicium, de l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ), du dioxyde de silicium (SiO 2 ), des aluminosilicates tels que la mullite, ou des mélanges de ceux-ci), ou des mélanges de ceux-ci.
Certains exemples de matériaux à matrice céramique peuvent comprendre, mais sans s’y limiter, des matériaux à base de silicium non oxydes (par exemple, du carbure de silicium, du nitrure de silicium, ou des mélanges de ceux-ci), des céramiques oxydes (par exemple, des oxycarbures de silicium, des oxynitrures de silicium, de l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ), du dioxyde de silicium (SiO 2 ), des aluminosilicates, ou des mélanges de ceux-ci), ou des mélanges de ceux-ci. Facultativement, des particules céramiques (par exemple, des oxydes de Si, Al, Zr, Y, et des combinaisons de ceux-ci) et des charges inorganiques (par exemple, pyrophyllite, wollastonite, mica, talc, kyanite, et montmorillonite) peuvent également être incluses dans la matrice céramique.
Généralement, les CMC particuliers peuvent faire référence à leur combinaison de type de fibre/type de matrice. Par exemple, C/SiC pour le carbure de silicium renforcé par fibres de carbone ; SiC/SiC pour le carbure de silicium renforcé par fibres de carbure de silicium, SiC/SiN pour le nitrure de silicium renforcé par fibres de carbure de silicium ; SiC/SiC-SiN pour le mélange de matrices de carbure de silicium renforcé par fibres de carbure de silicium/nitrure de silicium, etc. Dans d’autres exemples, les CMC peuvent comprendre une matrice et des fibres de renforcement avec des matériaux à base d’oxyde tels que de l’oxyde d’aluminium (Al 2 O 3 ), du dioxyde de silicium (SiO 2 ), des aluminosilicates et des mélanges de ceux-ci. Des aluminosilicates peuvent inclure des matériaux cristallins tels que la mullite (3Al 2 O 3 2SiO 2 ), ainsi que des aluminosilicates vitreux.
Dans certains exemples non limitatifs, les fibres de renforcement peuvent être regroupées et/ou enduites avant d’être incluses dans la matrice céramique. Par exemple, des faisceaux des fibres peuvent être formés sous forme d’un ruban renforcé, tel qu’un ruban renforcé unidirectionnel. Une pluralité des rubans peuvent être superposés ensemble pour former un composant de préforme. Les faisceaux de fibres peuvent être imprégnés d’une composition de boue avant de former la préforme ou après formation de la préforme. La boue (ou résine) peut contenir un ou plusieurs parmi des matériaux précurseurs de matrice, des liants organiques, ou des solvants.
La préforme peut ensuite subir un traitement thermique, comme un durcissement ou un brûlage pour donner un résidu fortement carbonisé dans la préforme, et un traitement chimique ultérieur, comme une infiltration à l’état fondu avec du silicium, pour arriver à un composant formé d’un matériau CMC ayant une composition chimique souhaitée.
De tels matériaux, ainsi que certaines céramiques monolithiques (c’est-à-dire des matériaux céramiques sans matériau de renforcement), sont particulièrement appropriés pour des applications à température plus élevée. De plus, ces matériaux céramiques sont légers par rapport à des superalliages, mais peuvent tout de même conférer une résistance et une durabilité au composant fabriqué à partir de ceux-ci. Par conséquent, de tels matériaux sont actuellement envisagés pour de nombreux composants de turbine à gaz utilisés dans des sections à température plus élevée de moteurs à turbine à gaz, tels que des profils aérodynamiques (par exemple, des turbines et des aubes), des chambres de combustion, des carénages et d’autres composants similaires, qui bénéficieraient de la capacité de poids plus léger et de température plus élevée que ces matériaux peuvent offrir.
Le terme « métallique » tel qu’il est utilisé ici indique un matériau qui comprend du métal tel que, mais sans s’y limiter, du titane, du fer, de l’aluminium, de l’acier inoxydable, et des alliages de nickel. Un matériau ou un alliage métallique peut être une combinaison d’au moins deux éléments ou matériaux ou plus, dont au moins un est un métal.
La est un schéma en coupe transversale d’un moteur à turbine 10 pour un aéronef, où la coupe transversale présente généralement une symétrie circulaire autour d’un axe s’étendant généralement longitudinalement ou d’une ligne centrale de moteur 12 s’étendant de l’avant 14 vers l’arrière 16. Le moteur à turbine 10 comporte, en relation d’écoulement en série vers l’aval, une section soufflante 18 comportant une soufflante 20, une section compresseur 22 comportant un surpresseur ou un compresseur basse pression (LP) 24 et un compresseur haute pression (HP) 26, une section de combustion 28 comportant une chambre de combustion 30, une section turbine 32 comportant une turbine HP 34 et une turbine LP 36, et une section d’échappement 38.
La section soufflante 18 comporte un carter de soufflante 40 encerclant la soufflante 20. La soufflante 20 comporte une pluralité de pales de soufflante 42 disposées de manière radiale autour de la ligne centrale de moteur 12. Le compresseur HP 26, la chambre de combustion 30 et la turbine HP 34 forment un cœur de moteur 44 du moteur à turbine 10, qui génère des gaz de combustion. Le cœur de moteur 44 est encerclé par un carter de cœur 46, qui peut être couplé au carter de soufflante 40.
Un arbre ou un corps HP 48 disposé de manière coaxiale autour de la ligne centrale 12 du moteur à turbine 10 relie en entraînement la turbine HP 34 au compresseur HP 26. Un arbre ou un corps LP 50, qui est disposé de manière coaxiale autour de la ligne centrale 12 du moteur à turbine 10 au sein du corps HP annulaire de plus grand diamètre 48, relie en entraînement la turbine LP 36 au compresseur LP 24 et à la soufflante 20. Les corps 48, 50 sont rotatifs autour de la ligne centrale de moteur et se couplent à une pluralité d’éléments rotatifs, qui peuvent définir collectivement un rotor 51.
Le compresseur LP 24 et le compresseur HP 26 comportent respectivement une pluralité d’étages de compresseur 52, 54, dans lesquels un jeu de pales de compresseur 56, 58 sont en rotation par rapport à un jeu correspondant d’aubes de compresseur statiques 60, 62 pour comprimer ou mettre sous pression le courant de fluide traversant l’étage. Dans un étage de compresseur 52, 54 unique, de multiples pales de compresseur 56, 58 peuvent être ménagées en un anneau et peuvent s’étendre radialement vers l’extérieur par rapport à ligne centrale de moteur 12, d’une base de pale à une pointe de pale, tandis que les aubes de compresseur statiques 60, 62 correspondantes sont positionnées en amont des pales de compresseur 56, 58 en rotation et de manière adjacente à celles-ci. Il convient de noter que le nombre de pales, d’aubes et d’étages de compresseur représentés sur la a été sélectionné à des fins illustratives uniquement, et que d’autres nombres sont possibles.
Les pales de compresseur 56, 58 pour un étage du compresseur peuvent être montées sur un disque 61 (ou intégrées à celui-ci), qui est monté sur le corps correspondant parmi les corps HP et LP 48, 50. Les aubes de compresseur statiques 60, 62 pour un étage du compresseur peuvent être montées sur le carter de cœur 46 en un agencement circonférentiel.
La turbine HP 34 et la turbine LP 36 comportent respectivement une pluralité d’étages de turbine 64, 66, dans lesquels un jeu de pales de turbine 68, 70 sont mises en rotation par rapport à un jeu correspondant d’aubes de turbine statiques 72, 74, également appelé tuyère, pour extraire de l’énergie à partir du courant de fluide traversant l’étage. Dans un étage de turbine 64, 66 unique, de multiples pales de turbine 68, 70 peuvent être ménagées en un anneau et peuvent s’étendre radialement vers l’extérieur par rapport à la ligne centrale de moteur 12, tandis que les aubes de turbine statiques 72, 74 correspondantes sont positionnées en amont des pales 68, 70 en rotation et de manière adjacente à celles-ci. Il convient de noter que le nombre de pales, d’aubes et d’étages de turbine représentés sur la a été sélectionné à des fins illustratives uniquement, et que d’autres nombres sont possibles.
Les pales 68, 70 pour un étage de la turbine peuvent être montées sur un disque 71, qui est monté sur le corps correspondant parmi les corps HP et LP 48, 50. Les aubes de turbine 72, 74 pour un étage du compresseur peuvent être montées sur le carter de cœur 46 en un agencement circonférentiel.
La illustre l’état de la lecture en mode rattrapage à un autre instant ultérieur TA’ (TA’>TA). A cet instant TA’, le serveur transmet un fichier de description AD12/MNF3/AD22.
Sur cette , on voit aussi que les fichiers de description liés au flux en direct continuent à être transmis en parallèle. Dans notre exemple, un fichier de description MNF5 a été transmis en liaison avec le direct.
A chaque mise à jour, les adresses de segments à lire sont mis à jour ; les parties AD1i et/ou AD2j selon la variante choisie sont également mis à jour pour respecter la fenêtre temporelle choisie de retour en arrière dans le contenu. Comme la fenêtre temporelle correspond à un intervalle de temps bornée, l’avancement de la lecture entraîne une modification des bornes de l’intervalle.
La illustre la fenêtre temporelle FT liée au mode de lecture en rattrapage.
La fenêtre temporelle FT est très utile pour les contenus numériques dits « live », i.e. qui correspondent à des programmes télévisuels en temps réel ; en effet, ces contenus n’ont, par nature, pas de durée prédéfinie, ou de date de fin. Lorsque le mode de rattrapage est exécuté par exemple à l’instant TC1, un segment peut être sélectionné dans cette fenêtre FT ; de même, si le mode de rattrapage est exécuté par exemple à l’instant TC2, un segment peut être sélectionné dans cette fenêtre FT qui est décalée dans le temps d’une durée égale à TC2-TC1 (« - » est le signe mathématique correspondant à la soustraction).
La fenêtre temporelle est de préférence de durée fixe. Cependant, la durée de cette fenêtre temporelle peut varier selon le cas d’usage.
La illustre un autre mode de réalisation illustrant la possibilité de revenir au direct après une phase en mode rattrapage.
Cette comprend deux axes représentatifs d’un dispositif de lecture STB et du serveur de contenus CNT et des échanges de messages entre ces deux dispositifs.
Le procédé comprend une première phase LIV de lecture d’un contenu transmis en réel, une deuxième phase RTP de lecture du contenu en mode rattrapage et une troisième phase LIV de retour au temps réel.
Lors de la première phase LIV, le dispositif de lecture STB transmet une requête REQ1 d’accès à un contenu. En retour le serveur de contenu SRV transmet à intervalle régulier dans notre exemple des fichiers de description MNF1-MNFn par exemple toutes les 2 secondes.
A un instant donné, le mode rattrapage RTP est activé ACT. Un instant de lecture « TA » antérieur à l’instant courant « TC » (TA<TC) est sélectionné de manière à relire le contenu depuis l’instant de lecture sélectionné.
On suppose que l’instant TA correspond à l’instant auquel a été transmis antérieurement le fichier de description MNF2 en liaison avec le contenu diffusé en temps réal.
Une donnée représentative de l’activation et l’instant de lecture TA sont transmis par le dispositif de lecture STB à destination du serveur et sont reçus par le serveur SRV. Ces données peuvent être véhiculées par le biais d’un même message ou deux messages distincts. A réception de la donnée représentative d’une activation et de l’instant de lecture sélectionné TA qui correspond aux segments décrits dans le fichier de description MNF2, le serveur SRV créé un fichier de description spécifique AD11/MNF2/AD21 dit deuxième fichier de description. Le deuxième fichier de description est par exemple celui décrit en référence à la troisième variante décrite ci-dessus.
Pendant cette phase RTP, le serveur SRV transmet des mises à jour régulières des deuxièmes fichiers de description à savoir AD12/MNF2/AD22 et AD13/MNF2/AD23. Dans notre exemple, les mises à jour prennent en compte le déplacement temporel de la fenêtre temporelle fixée, quatre heures dans notre exemple ; par exemple la partie AD11 devient AD12 lors de la mise à jour puis AD22 et ainsi de suite.
Ensuite, on suppose qu’une adresse de segments est sélectionnée SEL(AD23) dans l’ensemble AD23 décrit ci-dessus inclut dans le deuxième fichier description. La sélection SEL est transmise par le dispositif de lecture STB au serveur SRV. Cette sélection entraîne une transmission automatique par le serveur SRV d’un premier fichier de description MNF10, à a place du deuxième ficher de description du type AD1i/MNFn/AD2j, pour un retour au flux transmis en direct. Le serveur poursuit ensuite la transmission des premiers fichiers de description à savoir MNF11, etc. En d’autres mots, une sélection d’une adresse de segments dans le deuxième fichier de description correspondant à une adresse qui va être transmise par le serveur pour la lecture du flux diffusé en live est interprétée par le serveur comme une volonté de revenir au mode de lecture en temps réel à la place du mode de rattrapage.
On a vu précédemment en liaison avec la deuxième variante que le deuxième fichier de description peut comprendre deux parties d’adresses, l’une visant les segments les plus anciens, l’autre visant les plus récents à savoir les segments en cours de diffusion en temps réel. Ces deux parties et les instants des segments associés permettent de construire une barre de progression (ou timeline) afin de situer dans le temps l’instant de lecture courant et permettre une sélection d’un instant de lecture antérieur ou postérieur dans cette barre de progression et de poursuivre la lecture depuis l’instant sélectionné.
L'agencement peut comprendre au moins un équipement supporté par le réservoir et fixé au réservoir, l'au moins un équipement comprenant au moins un siège et/ou un dispositif de sécurité destiné à maintenir un passager en cas d'accident.
L'agencement peut comprendre : - un moyen d'ancrage pour une ceinture de sécurité fixé à une paroi supérieure du réservoir, et/ou - un moyen d'ancrage selon la norme ISO 13216-1:1999 fixé à une paroi supérieure du réservoir.
Le réservoir peut comprendre une paroi supérieure pourvue d'un renfoncement destiné à recevoir l'assise d'au moins un siège, et: - le moyen d'ancrage pour une ceinture de sécurité fixé peut être fixé à un fond du renfoncement, et/ou - le moyen d'ancrage selon la norme ISO 13216-1:1999 peut comprendre un arceau s'étendant horizontalement à l'aplomb du renfoncement.
L'agencement peut comprendre des éléments de carrosserie supportés par le réservoir et fixés à une moitié arrière du réservoir, les longerons étant fixés à une moitié avant du réservoir.
L'invention se rapporte également à un véhicule, notamment véhicule automobile, comprenant un châssis tel que défini précédemment et/ou un agencement tel que défini précédemment.
Par définition, l’apport en niveau d’information est ici le gain en niveau d’information sur chaque atome minoré par le coût énergétique lié à l’utilisation du capteur 14.
Dans l’étape d’évaluation, le dispositif de surveillance 20 évalue ainsi le gain en niveau d’information sur chaque atome et le coût énergétique.
Avant d’expliciter un exemple de calcul du gain en niveau d’information, il convient de définir ce qu’est un niveau d’information.
Le niveau d’information rend compte du fait que si un atome est vu par le pointage d’un capteur 14, le contenu de cet atome est mieux connu alors qu’en l’absence de pointage, les connaissances sur le contenu de l’atome remontent au dernier pointage effectuée sur l’atome.
Il est ainsi possible de définir le niveau d’information d’un atome comme étant une valeur compris entre une valeur nulle si aucune information n’est connue sur le contenu de l’atome et une valeur maximale lorsque l’atome est pointé par un capteur 14.
A titre d’exemple, il peut être choisi une valeur maximale égale à 1.
A partir du niveau d’information de chaque atome, il peut être défini un niveau d’information sur l’environnement comme la somme des niveaux d’informations sur chaque zone élémentaire.
Le gain cherche donc à déterminer quels atomes seront vus par le capteur 14 du porteur 12 à l’instant d’évaluation et à calculer l’augmentation du niveau d’information résultant tout en prenant en compte le fait qu’en parallèle les atomes non pointés vont perdre de l’information.
Pour prendre en compte la perte d’information, il peut être utilisé une approche probabiliste en prenant en compte les probabilités de détection de chaque atome lorsque le capteur 14 est positionné dans la direction de pointage considérée.
De fait, pour une probabilité de détection quelconque, si l’information sur l’atome considéré est à zéro initialement et que l’on effectue pointages, si un objet est présent dans l’atome, la probabilité que l’objet soit détecté vaut alors :
Ainsi, si l’on dispose d’une information à un instant t avant pointage, alors un pointage avec une probabilité de détection locale modifie l’information pour donner une information après pointage valant :
La probabilité de détection dépend du positionnement entre l’atome et le capteur 14 dans la direction de pointage considérée.
Ce positionnement étant connu grâce à l’étape précédente dans le cadre de ce procédé, il est possible de connaître la probabilité de détection de chaque zone élémentaire lorsque le capteur 14 est positionné dans la direction de pointage faisant l’objet du calcul.
Par ailleurs, en l’absence de pointage entre deux instants t 1 et t 2 , le niveau information sur un atome décroît jusqu’à tendre vers zéro.
Le calcul du gain prend ainsi en compte une décroissance de l’information avec le temps.
Selon l’exemple particulier décrit, il est supposé que la décroissance a lieu sous forme d’une exponentielle décroissante.
Plus préférentiellement encore dans les composés de formule (I), (Ia) et (Ib), le groupe A est le groupe de formule (VI) dans laquelle X est un atome d’oxygène (représenté ci-après par le groupe de formule (XII).
(XVI) (XVII)
À l'extérieur de la première extrémité extérieure de contact au sol T1o dans la direction axiale de pneumatique, l'angle de la première paroi de rainure 28 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 par rapport à la direction radiale de pneumatique est supérieur à l'angle de la deuxième paroi de rainure 29 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Par conséquent, au moins dans la deuxième partie de rainure 27, l'angle de la première paroi de rainure 28 par rapport à la direction radiale de pneumatique est supérieur à l'angle de la deuxième paroi de rainure 29 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Plus précisément, la deuxième partie de rainure 27 de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 a la forme en coupe transversale illustrée sur la . Les performances de traction et de freinage sont améliorées par cette configuration. De plus, les caractéristiques illustrées sur la peuvent être appliquées à la deuxième partie de rainure 27.
La est une vue agrandie illustrant la partie d'épaulement intérieur 6. Comme illustré sur la , la partie de sol d'épaulement intérieur 6 est pourvue d'une pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10. La première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 s'étend vers l'extérieur à partir de la rainure circonférentielle intérieure 5 dans la direction axiale de pneumatique. Chacune de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 a une première extrémité interrompue 10a qui est interrompue avant la deuxième extrémité intérieure de contact au sol intérieure T2i. De plus, la largeur de chacune de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 diminue depuis la rainure circonférentielle intérieure 5 vers la première extrémité interrompue 10a. Les premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 servent à améliorer les performances d'échauffement et la stabilité de la direction tout en maintenant un bon équilibre entre elles.
La est une vue agrandie illustrant la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 illustrée sur la . Comme illustré dans les figures 8 et 9, la largeur de chacune de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 diminue de manière continue depuis la rainure circonférentielle intérieure 5 vers la première extrémité interrompue 10a. Dans un aspect souhaitable, la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 comprend deux bords de rainure qui s'étendent linéairement, et un angle θ1 entre les deux bords de rainure est de 4° à 20°. Les premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 servent à améliorer la stabilité de la direction et les performances d'échauffement tout en maintenant un bon équilibre entre elles.
Comme illustré sur la , la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 traverse au moins la première extrémité intérieure de contact au sol T1i. De plus, la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 est interrompue sans atteindre la deuxième extrémité intérieure de contact au sol T2i. Une longueur L3 de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 dans la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 40 % à 65 % de la largeur W2 d'une surface extérieure de la partie de sol d'épaulement intérieur 6 dans la direction axiale de pneumatique. En outre, une distance L4 de la première extrémité interrompue 10a de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 à la première extrémité intérieure de contact au sol T1i dans la direction axiale de pneumatique est de 5 % à 20 % de la largeur W2 de la partie de sol d'épaulement intérieur 6. Les premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 servent à assurer des performances sur sol mouillé lors de la conduite sur des routes publiques tout en maintenant la stabilité de la direction sur une surface de route sèche. En outre, la largeur W2 de la partie de sol d'épaulement intérieur 6 correspond à la distance d'un bord de rainure extérieure de la rainure circonférentielle intérieure 5 dans la direction axiale de pneumatique à la deuxième extrémité intérieure de contact au sol T2i dans la direction axiale de pneumatique.
Dans ce mode de réalisation, chacune de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 est inclinée dans la même direction par rapport à la direction axiale de pneumatique. Par exemple, la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 est inclinée dans la même direction que la première rainure latérale d'épaulement extérieur 20 (illustrée sur la ) par rapport à la direction axiale de pneumatique. En outre, comme illustré sur la , un angle θ2 de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 par rapport à la direction axiale de pneumatique est, par exemple, égal ou supérieur à 10° et est de préférence de 20° à 35°. Les premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 peuvent présenter les effets décrits ci-dessus tout en supprimant l'usure inégale de la partie de sol d'épaulement intérieur 6.
Comme illustré sur la , une longueur de pas P1 de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 dans la direction circonférentielle de pneumatique est de 100 % à 200 % de la largeur W2 de la partie de sol d'épaulement intérieur 6. Dans un aspect souhaitable, la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement intérieur 10 sont disposées au même pas que la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement extérieur 20 (illustrées sur la ).