INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
[Tableau 3] Pourcentage d'augmentation de la force d'adhérence moyennée par l’abrasion comparé à une absence d’abrasion Référence éprouvette et type de matériau textile Pourcentage d’augmentation de la force d'adhérence moyennée Dentelle B0414 71,1% Tulle 659 17,7%
Il apparait ainsi clairement que le processus d’abrasion augmente fortement l’adhérence de l’article cosmétique sur le support. Le fait que l’adhésif tienne bien sur le tissu permet également qu’il n’y ait pas de dépôt sur la peau, lors du décollage de l’article.
On constate que l’adhésif fait partie intégrante de l’article cosmétique sans pour autant passer au travers, ce qui permet d’avoir d’une part un article extrêmement fin et donc un effet de seconde peau, et d’autre part de garder une grande souplesse et donc un grand confort.
Evaluation de l’ effet du lavage avec tensioactifs non ionique s
Afin d’évaluer l’impact du lavage avec tensioactifs non ioniques, des tests ont été réalisés sur la couche décorative de l’éprouvette Tulle 659 avant application de la couche d’adhésif.
Lors de ces tests, la couche décorative a subi un lavage a eau avec tensioactifs non ioniques selon les paramètres suivants :
- produit tensioactif correspondant à la référence Biotex Natural Oil no Ionic par Prochimica Novarese ;
- température de lavage 40°C ;
- vitesse de la machine de lavage à 20 tour/min ; et
- le tissu sort mouillé pour être thermofixé.
Suite à ces tests, il a été constaté que le lavage avec tensioactifs non ioniques permet d’enlever les huiles d’ensimage qui sont mis sur les fils pour protéger le fils et les machines lors du tricotage, et d’enlever les graisses et huiles provenant des machines.
En comparaison d’une couche décorative sans un tel lavage, il ressort en particulier que la surface de la couche décorative est mieux préparée pour qu’il y ait une meilleure accroche de la couche d’adhésif.
Chaise évolutive Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication de mobilier.
la illustre des pulse de fort et bas couples ;
la illustre un pulse de bas couple et la fréquence de coupure de son filtre ;
la illustre un pulse de fort couple et la fréquence de coupure de son filtre ;
la illustre une double chaine d’acquisition ;
la illustre un exemple de procédé selon l’invention dans le cadre de la mise en œuvre d’une unique chaine d’acquisition ;
la illustre un exemple de procédé selon l’invention dans le cadre de la mise en œuvre de multiples chaines d’acquisitions.
6.1. Architecture de visseuse On présente on relation avec les figures 1 à 6 un exemple d’une visseuse selon l’invention.
Une telle visseuse comprend classiquement un carter 5 muni d’une poignée 50 et logeant un moteur 1 dont le rotor 10 est relié à l’entrée d’une transmission 3 dont la sortie est reliée à un organe ou arbre de sortie 2 placé à l’extrémité du carter 5. Cet arbre de sortie 2 est prévu pour entrainer en rotation un élément à visser.
Une telle visseuse comprend des moyens de mesure 6 du couple de serrage auquel un élément à visser entrainé par la visseuse est serré. De tels moyens de mesure du couple comprennent un capteur de couple. Dans ce mode de réalisation, le capteur de couple comprend un pont de jauges de contraintes placées sur un élément déformant de la transmission se déformant proportionnellement au couple de serrage et délivrant un signal électrique, en l’occurrence une tension, proportionnelle au couple de serrage.
Lorsque la transmission comprend un ou plusieurs trains épicycloïdaux, et que l’un de ces trains comprend une couronne dentée intérieure liée en rotation avec le carter, le pont de jauges de contraintes peut être fixé à la couronne qui constitue l’élément déformant du capteur. Ceci n’est qu’un exemple parmi d’autres, toute autre alternative de capteur de coupe pouvant être mise en œuvre.
Une telle visseuse comprend classiquement des moyens de contrôle 4. Ces moyens de contrôle permettent de piloter la visseuse pour lui permettre de réaliser des opérations de vissage selon des stratégies de vissage programmées dans les moyens de contrôle. Ces moyens de contrôle peuvent être intégré dans la visseuse ou bien être distants et reliés à la visseuse par voie filaire ou sans fil.
Ces moyens de contrôle comprennent par exemple un contrôleur comprenant un microprocesseur (ou microcontrôleur), des mémoires vive et morte (RAM, ROM), éventuellement un moniteur, et des moyens de saisie d’instructions de commande (clavier, souris, écran tactile…) permettant à un opérateur de programmer des stratégies de vissage.
Une stratégie de vissage comprendra en particulier :
- dans le cadre d’un serrage au couple, le couple de serrage objectif auquel il est souhaité de serrer l’assemblage à visser ;
- dans le cadre d’un serrage à l’angle, l’angle de serrage objectif auquel il est souhaité de serrer l’assemblage à visser ;
Selon un autre mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins :
- au moins 35 % massique d’eau, en particulier d’eau déminéralisée et plus particulièrement d’eau déionisée ;
- de 0,1 % à 5,0 % massique, plus préférentiellement de 0,5 % à 3,0 % massique, d’au moins un composé phosphoré, en particulier tel que défini ci-dessus, de préférence choisi parmi les esters de phosphate et leurs sels ;
- de 0,01 % à 5,0 % massique, plus préférentiellement de 0,05 % à 1,0 % massique, d’au moins un composé hydrosoluble à base de molybdène et de soufre, en particulier tel que défini ci-dessus, de préférence de type thiomolybdate, tel que le tétrathiomolybdate d’ammonium (NH 4 ) 2 [MoS 4 ] ;
Avantageusement, la quantité de soufre selon la norme ASTM D2622 apportée par le ou lesdits composé(s) hydrosoluble(s) à base de soufre, par exemple par le ou lesdits composé(s) à base de soufre et exempt de molybdène et/ou par le ou lesdits composé(s) à base de soufre et de molybdène, peut être comprise entre 50 ppm et 2000 ppm, en particulier entre 100 ppm et 1000 ppm, par rapport à la masse totale de la composition.
Avantageusement, la quantité de molybdène apportée par le ou lesdits composé(s) à base de molybdène, par exemple par le ou lesdits composé(s) à base de molybdène et exempt de soufre et/ou par le ou lesdits composé(s) à base de soufre et de molybdène, peut être comprise entre 25 ppm et 1000 ppm, en particulier entre 50 ppm et 500 ppm, par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins :
- au moins 35% massique d’eau, en particulier d’eau déminéralisée et plus particulièrement d’eau déionisée ;
- de 0,1 % à 5,0 % massique, plus préférentiellement de 0,5 % à 3,0 % massique, d’un ou plusieurs composés phosphorés, en particulier tels que définis précédemment, de préférence choisi parmi les esters de phosphate et leurs sels ;
- un ou plusieurs composés hydrosolubles apportant, seul(s) ou en mélange, du soufre et du molybdène ; en particulier tel(s) que défini(s) précédemment ;
AUTRES ADDITIFS Polyalkylène glycol Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre en outre au moins un polyalkylène glycol.
Les esters de phosphate peuvent être mis en œuvre sous forme acide ou neutralisée, en particulier à l’aide d’un additif régulateur de pH, en particulier choisi parmi les éthanolamines, telles que la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA), la triéthanolamine (TEA) ; la diglycolamine (DGA) les isopropanolamines, telles que la mono-isopropanolamine (MIPA), la diisopropanolamine (DIPA) et la triisopropanolamine (TIPA), les éthylène amines, telles que l’éthylène diamine (EDA), la diéthylène triamine (DETA), la triéthylène tétramine (TETA) et la tétraéthylène pentamine (TEPA), les alcanolamines, telle que la méthyldiéthanol amine (MDEA), les cyclamines, tels que la cyclohexylamine, le 2-amino-2-éthyle-1,3-propanediol, le 2-amino-2-méthyle-1-propanol et leurs mélanges.
De préférence, le ou lesdits composés phosphorés mis en œuvre dans une composition lubrifiante sont choisis parmi les phosphates d’alkyle ou de dialkyle et leurs sels.
Dans un mode de réalisation particulier, le composé phosphoré mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut être un phosphate d’alkyle ou de dialkyle hydrogéné, de préférence en C 1 à C 18 , notamment en C 1 à C 12 , en particulier en C 2 à C 8 .
Le composé phosphoré mis en œuvre dans une composition aqueuse selon l’invention peut encore être choisi parmi les sels d’esters de phosphate, en particulier les sels de métaux alcalins, notamment de potassium, d’esters de phosphate, en particulier les sels de métaux alcalins, notamment de potassium, de phosphate d’alkyle ou de dialkyle en C 1 -C 1 8 , notamment en C 1 -C 12 , en particulier en C 2 -C 8 .
De préférence, le composé de formule (I) est choisi parmi les composés de formule (XIII) à (XXI) suivantes :
Plus préférentiellement le composé de formule (I) est choisi dans le groupe formé par les composés de formule (Ia) et (Ib) :
dans lesquelles : le groupe Q est l’oxyde de nitrile de formule (III); un groupe choisi parmi R 4 à R 8 de la formule (Ia) et un groupe choisi parmi R 9 à R 15 de la formule (Ib) désigne le groupe de formule (V) suivante -O-E-A (V) dans laquelle : le groupe E est choisi parmi E est un alkylène linéaire ou ramifié en C 1 -C 6 ; plus préférentiellement encore est choisi parmi -CH 2 -, -CH 2 -CH 2 -, -CH2-CH 2 -CH 2 - et -CH 2 -CH 2 -CH 2 -CH 2 - ; le groupe A est le groupe de formule (XII), et les quatre autres groupes de la formule (Ia) et les six autres groupes de la formule (Ib), identiques ou différents, représentent indépendamment les uns des autres, un atome d’hydrogène, un alkyle en C 1 -C 6 ou un alcoxy en C 1 -C 6 , encore plus préférentiellement un atome d’hydrogène ; un alkyle en C 1 -C 4 ou un alcoxy en C 1 -C 6 .
Plus préférentiellement encore, le composé de formule (I) est choisi parmi le composé de formule (XIII) et (XX), plus préférentiellement encore, le composé de formule (I) est le composé de formule (XX).
Les composés de formule (I) décrits ci-dessus peuvent être synthétisés selon le procédé décrit dans les documents WO2012/007441A1, WO2017/064296A1 et WO2019/007883A1.
Préférentiellement, le taux du composé de formule (I) dans la composition élastomérique utile à l’invention est compris dans un domaine allant de 0,01 à 15 pce, plus préférentiellement de 0,1 à 10 pce.
Le composé de formule (I), de préférence le composé de formule (Ia) ou (Ib), plus préférentiellement le composé de formule (XIII) ou (XX) peut être éventuellement déjà greffé sur l’élastomère diénique (qui est décrit ci-dessous).
La composition élastomérique de l’invention comprend au moins un élastomère diénique, c’est-à-dire un ou plusieurs élastomères diéniques.
Dans la présente demande, les élastomères diéniques sont par définition non thermoplastiques, et sont notamment des polymères statistiques.
On entend particulièrement par élastomère diénique susceptible d'être utilisé dans les compositions élastomériques conformes à l'invention : tout homopolymère d’un monomère diène, conjugué ou non, ayant de 4 à 18 atomes de carbone; tout copolymère d'un diène, conjugué ou non, ayant de 4 à 18 atomes de carbone et d’au moins un autre monomère.
Finalement, après amplification du secret (étape 109), chaque clé secrète à une taille v strictement inférieure à u, à t et à T.
Le cryptage par clé symétrique de ces différentes séquences (choix de bases, sélection des qubits retenus, bits de parités) nécessite donc des clés de tailles 2T. On peut néanmoins utiliser des clés secrètes de taille inférieure à T.
Une approche classique consiste à utiliser un algorithme de cryptage utilisant une clé de taille indépendante de celle du message, qui est conditionnée à la disponibilité/distribution de clés pour D_ALICE et D_BOB.
Mais pour une meilleure protection, une autre solution consiste à utiliser le chiffre One Time Pad de Vernam, à réutiliser des clés secrètes obtenues par QKD notamment en les combinant par des opérations de concaténation, de permutation et/ou de combinaison logique (opérateur XOR ou exclusif) au niveau des bits, pour former des clés de plus grandes tailles pour crypter les informations sur les choix des bases d’Alice et/ou de Bob, sur la sélection des qubits retenus ainsi que sur les parités.
Chiffrer différemment et indépendamment le choix des bases de D_BOB et D_ALICE pour chaque qubit, a pour effet que Eve ne peut déterminer quels qubits sont retenus/rejetés lors du sifting. Des permutations entre ou au sein des clés secrètes utilisées permettent de répondre à ce besoin. Les 2 bits de clés de chiffrement symétriques utilisés pour crypter le choix de base relatif à chaque qubit par D_ALICE et par D_BOB doivent ainsi être indépendants (non corrélés).
L’information de parité étant indépendante du choix des bases (aléatoire) et de la sélection des qubits retenus et étant relative à une information aléatoire (séquence aléatoire pour former une clé), une même clé secrète de chiffrement peut être utilisée pour crypter ces informations (choix de base d’une seule partie, ie soit D_ALICE ou soit D_BOB, sélection des qubits retenus et informations de parités), sans compromettre la sécurité de cette clé.
Ceci vaut pour le régime transitoire, après avoir généré au moins une clé secrète par QKD, et pour le régime établi, qui correspond à la génération d’au moins k clés secrètes (i.e k=3 pour chiffrer des séquences binaires de taille 2T) par QKD.
Initialisation du procédé
Lors du démarrage d’une session QKD entre D_ALICE 10 et D_BOB 20, ils ne stockent alors pas toujours de clés secrètes partagées antérieurement générées par QKD dans leur mémoire respective 111, 211.
Pour amorcer le mécanisme selon l’invention, plusieurs options sont utilisables, par exemples celles décrites ci-après.
Option A (on attend d’avoir le nombre requis de clés antérieures pour crypter sur le canal classique)
Il suffit de générer par QKD, selon les méthodes classiques, le nombre requis de clés, par exemple trois (ou davantage) clés, par exemple K QKD_1 , K QKD_2 , K QKD_3 , sans chiffrer les informations de choix des bases, de sélection des qubits retenus, et de parités transmises sur le canal classique. Chaque clé K QKD_1 , respectivement K QKD_2 , K QKD_3 permet de chiffrer un message utile M_1, respectivement M_2, M_3 (a priori porteur de sens, i.e. pas de séquence aléatoire). Ensuite pendant la phase d’élaboration de la clé QKD K QKD_n , par exemple pour n>3 quand, conformément au procédé de l’invention, au moins trois clefs générées antérieurement, par exemple K QKD_n-1 , K QKD_n-2 , K QKD_n-3 sont utilisées pour générer, par combinaison (permutation/concaténation/combinaison logique au niveau des bits) les clefs de chiffrement des séquences de choix de bases, de sélection des qubits retenus, et de parité des étapes 103, 104, 107.
Option B (on produit le nombre requis de clés antérieures avant de commencer à chiffrer des messages utiles et sur le canal classique)
Idem option A, mais sans utiliser les clés pour chiffrer de messages utile (porteurs de sens), pour une plus forte sécurité, tant que les transmissions des séquences de bases et de parité ne sont pas chiffrées conformément à l’invention.
Option AB, intermédiaire (on réutilise au moins une clé antérieure pour former les clés de taille 2T pour crypter le canal classique)
Selon cette option intermédiaire, en utilisant une des options précédentes pour générer une première clé secrète, on peut la réutiliser (clé secrète) plusieurs fois pour crypter l’information sur le choix des bases, la sélection des qubits retenus et les parités, jusqu’à la génération d’un nombre suffisant de clés secrètes pour mettre en œuvre la méthode générale décrite en référence à la (la méthode peut toutefois être mise en œuvre à partir d’une clé secrète obtenue par QKD ; le nb requis/optimal de clés pour chiffrer la side information correspond à un niveau de confidentialité supplémentaire). Lorsque la sélection des qubits retenus n’est pas communiquée, il est alors souhaitable d’effectuer au moins une permutation de la clé secrète pour crypter de manière différente et indépendante chaque bit du choix des bases pour D_ALICE 10 et D_BOB 20, afin qu’Eve ne puisse déterminer quels qubits sont retenus / rejetés. Dans une dernière étape intermédiaire, différentes clés secrètes peuvent être utilisées pour crypter les informations sur le choix des bases, la sélection des qubits retenus et les parités, dont une qui est réutilisée lors de ce cryptage.
Le rayon de cintrage r peut être compris entre 8 mm et 200 mm, préférablement entre 12 mm et 175 mm et plus préférablement entre 16 mm et 150 mm.
Selon un mode de réalisation avec plusieurs rayons de cintrage (plusieurs signifiant au moins deux), les rayons de cintrage peuvent être égaux ou différents les uns des autres.
Un tel facteur f de rayon de cintrage r permet de réduire l’encombrement dans les structures à renforcer. Avantageusement, un tel facteur f rend le composite thermoplastique 1 plus facile à assembler. Le composite thermoplastique 1 prend moins d’espace à l’intérieur de la structure. De plus, grâce à un rayon de cintrage r plus petit, ceci permet une meilleure continuité de forces et par conséquent une meilleure distribution. Par conséquent, le composite thermoplastique 1 permet de s’adapter à diverses formes et à des formes complexes qu’une structure à renforcer peut avoir ou même à différentes formes d’assemblage des composites thermoplastiques 1 les uns avec les autres.
Avantageusement, plus le rayon de cintrage r est petit, plus la flexibilité du matériau (composite thermoplastique) est grande ; en d’autres termes, plus le rayon de courbure est petit, plus la courbure est grande.
Le composite thermoplastique 1 peut avoir au moins un angle de cintrage α.
Le composite thermoplastique 1 est cintré selon un quelconque angle de cintrage α défini souhaité (en fonction du facteur f du rayon de cintrage r) autour de l’axe longitudinal L du composite thermoplastique 1. Préférablement, l’angle de cintrage α est défini selon l’axe longitudinale L du composite thermoplastique 1, plus préférablement selon l’axe longitudinal L de l’au moins une partie droite 10 du composite thermoplastique 1.
L’angle de cintrage α peut être compris entre 0° et 360°, 0 exclu. Préférablement, l’angle de cintrage α peut être compris entre 20° et 300°, plus préférablement entre 45° et 270°.
Selon un mode de réalisation, l’angle de cintrage α peut être compris entre 0° et n* 360°, 0 exclu et n plus grand que 1. En effet, l’angle de cintrage α peut être un multiple de 360°. Par exemple, l’angle de cintrage α peut être déterminé sur la base de la longueur de la barre d’armature.
Le multiple est limité par la longueur du composite thermoplastique 1, et sans être lié à la théorie, le composite thermoplastique 1 n’est pas limité par sa longueur.
Selon un mode de réalisation avec plusieurs angles de cintrage α (plusieurs signifiant au moins deux), les angles de cintrage α peuvent être égaux ou différents les uns des autres.
Une telle au moins une partie cintrée 11 permet de varier la conformation possible différente du composite thermoplastique 1. De plus, elle garantit une résistance homogène à l’intérieur des structures ou entre les composites thermoplastiques 1.
Ainsi, un composite thermoplastique 1 peut avoir différentes formes et dimensions. Par exemple, le composite thermoplastique 1 peut avoir une forme en V, U, J, O et/ou L. Ces formes sont illustratives et ne limitent pas l’invention. En effet, dans un mode de réalisation, le composite thermoplastique 1 peut comprendre au moins deux parties droites 10 et une partie cintrée 11, ou au moins deux parties droites 10 et au moins deux parties cintrées 11. Ainsi, un composite thermoplastique 1 peut avoir différentes formes telles que S, Z, M et/ou N. De plus, chaque partie cintrée 11 peut avoir son propre rayon de cintrage r et/ou facteur f, son propre angle de cintrage α, et/ou sa propre dimension ou les parties cintrées peuvent être identiques.
Par exemple, comme illustré dans les figures 2, un composite thermoplastique 1 peut avoir différentes formes afin d’être sous la forme d’un ancrage , d’un cadre , d’un étrier ou même d’une broche .
De plus, cet agencement des parties à l’intérieur du composite thermoplastique 1 n’est pas limité.
Par exemple, une partie cintrée 11 peut être entre deux parties droites 10. Une partie droite 10 peut être entre deux parties cintrées 11. Deux parties cintrées 11 peuvent être continues.
De plus, au moins une partie droite 10 et au moins une partie cintrée 11 peuvent être continues l’une avec l’autre.
Chacun des systèmes d’éclairage 2 comprend, au sein d’un boîtier fermé par une glace de fermeture commune 2’, un dispositif lumineux modulaire 3a et un module lumineux 3b, chacun du dispositif lumineux 3a et du module lumineux 3b assurant ou participant à assurer une fonction d’éclairage qui lui est propre, via la formation d’un faisceau lumineux projeté à travers la glace de fermeture 2’.
Plus particulièrement, ledit dispositif lumineux 3a de chaque système d’éclairage 2 est configuré pour générer un premier faisceau d’éclairage passant par la glace de fermeture 2’ pour assurer une fonction d’éclairage de type feux de croisement, et ledit module lumineux 3b de chaque système d’éclairage 2 est configuré pour permettre d’assurer une fonction d’éclairage de type feux de route, en générant un deuxième faisceau d’éclairage, complémentaire du premier faisceau d’éclairage pour que la combinaison des premier et deuxième faisceaux d’éclairage forme un faisceau lumineux passant par la glace de fermeture 2’ pour assurer la fonction d’éclairage de type feux de croisement.
Le cas échéant, ledit module lumineux 3b est un module dit bi-fonction, qui permet d’assurer la fonction d’éclairage de type feux de route, en générant le deuxième faisceau d’éclairage tel que précédemment évoqué, et qui permet en outre de réaliser une autre fonction lumineuse.
Cette autre fonction lumineuse peut notamment être une fonction de feux de croisement ou une fonction générant un faisceau avec une coupure horizontale linéaire d’un côté à l’autre du faisceau. Dans ce cas, le système d’éclairage 2 peut ne pas comprendre le système d’éclairage 2.
Ledit module lumineux 3b selon l’invention, mis en œuvre ici lorsqu’il s’agit d’assurer la fonction de feux de route, permet un éclairage d’une intensité et d’une portée supérieures à celles mises en œuvre par ledit dispositif lumineux 3a assurant seul la fonction de feux de croisement, encore appelé feux code. Cette fonction de feux de route doit être maîtrisée par exemple lorsque le véhicule croise d’autres véhicules afin de ne pas gêner la vue des conducteurs tiers, de sorte que le deuxième faisceau lumineux peut être éteint partiellement ou intégralement en fonction de situations de conduite précises. On passe alors d’une fonction de feux de route, mise en œuvre par le fonctionnement du dispositif lumineux 3a et du module lumineux 3b pour chaque projecteur 2 à une fonction de feux de croisement pour laquelle seul ledit dispositif lumineux 3a du système d’éclairage joue un rôle.
Afin d’éviter que l’aspect allumé, qui réalise la signature visuelle du véhicule, varie lorsque l’on passe d’une fonction d’éclairage à l’autre, le module lumineux selon l’invention 3b est structuré de sorte à inclure un ensemble lumineux principal assurant la fonction d’éclairage associée, et un ensemble lumineux additionnel permettant de maintenir un aspect visuel global homogène du système d’éclairage 2. Les détails structurels concernant les ensembles lumineux du module lumineux 3b vont être décrits par la suite. On comprend que lorsque la fonction de feux de route est désactivée et que l’ensemble lumineux principal ne génère plus de faisceau correspondant, l’ensemble lumineux additionnel prend le relais et assure une illumination pour que l’étendue de la surface éclairée du module et donc la signature visuelle du projecteur reste sensiblement constante avant et après la désactivation de la fonction feux de route.