INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 2A à 2D illustrent des étapes d’un procédé de fabrication d’un substrat de croissance, puis d’une matrice de diodes, selon une variante du premier mode de réalisation, où l’empilement cristallin comporte une couche intercalaire de reprise d’épitaxie de faible épaisseur et destinée à ne pas être porosifiée ;
les figures 3A à 3E illustrent des étapes d’un procédé de fabrication d’un substrat de croissance, puis d’une matrice de diodes, selon une autre variante du premier mode de réalisation, où l’empilement cristallin comporte une couche intercalaire de reprise d’épitaxie destinée à être porosifiée, et pouvant présenter une épaisseur plus importante que dans le cas des -2D ;
les figures 4A à 4F illustrent des étapes d’un procédé de fabrication d’un substrat de croissance, puis d’une matrice de diodes, selon un deuxième mode de réalisation où l’étape de suppression des portions supérieures à base d’AlGaN est effectué par gravure sèche.
L’invention porte sur un substrat de croissance et son procédé de fabrication. Le substrat de croissance est adapté à la réalisation par épitaxie d’une matrice de diodes à base d’InGaN, les diodes permettant d’émettre ou de détecter, de manière native, un rayonnement lumineux à différentes longueurs d’onde, par exemple de type RGB (rouge, vert, bleu).
Le substrat de croissance comporte des mésas d’au moins trois catégories différentes, notées M1, M2 et M3, ayant différentes déformabilités d1, d2, d3, selon que les mésas comportent ou non une portion supérieure à base d’AlGaN, et selon qu’elles comportent une portion inférieure à base de GaN et/ou une portion de reprise d’épitaxie à base d’InGaN porosifiées ou non. D’une manière générale, la déformabilité est la capacité de la mésa à se déformer lors de la réalisation de la diode.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite composition cosmétique comprend dans un milieu physiologiquement acceptable :
- du calcium pantéthéine sulfonate commercialisé par la société Sigma sous la dénomination commerciale ‘CA D PANTETHEINE S SULFONATE’, de nom INCI : Calcium Pantetheine Sulfonate (and) Aqua, et
• l’hydroxypropyl cyclodextrine commercialisé par la société Sigma sous la dénomination commerciale ‘KLEPTOSE HP’, de nom INCI : Hydroxypropyl Cyclodextrin,
• la phytosphingosine commercialisée par la société Evonik sous la dénomination ‘PHYTOSPHINGOSINE’ de nom INCI : Phytosphingosine
• la lécithine hydrogénée commercialisée par la société Lucas Meyer Cosmetics sous la dénomination ‘BIOPHILIC TM H’ de nom INCI : Hydrogenated Lecithin (and) C12-16 Alcohols (and) Palmitic Acid.
• le sodium carrageenan commercialisé par la société Codif sous la dénomination commerciale ‘HYDRANOV PA’, de nom INCI : Aqua (and) Phenethyl Alcohol (and) Sodium Carrageenan (and) Maris Sal, et
• un extrait de Porphyridium cruentum commercialisé par la société Givaudan sous la dénomination commerciale ‘HYDRINTENSE MB’, de nom INCI : Maris Aqua (and) Propanediol (and) Porphyridium Cruentum Extract.
Selon un mode de réalisation alternatif, la phytosphingosine et la lécithine hydrogénée sont toutes deux apportées par le produit commercialisé par la société Evonik sous la dénomination ‘LIPOSKIN II’ de nom INCI : Hydrogenated Lecithin (and) Phytosphingosine (and) Cholesterol (and) C12-16 Alcohols (and) Palmitic Acid.
- au moins 3 ingrédients choisis dans le groupe constitué par :
Par exemple, pour le toit vitré, la largeur de la couche de masquage interne, et même intérieure, le long des bords longitudinaux du toit vitré, peut être d’au plus 30cm et notamment de 10 cm à 20 cm.
Par exemple, pour le toit vitré, la largeur de la couche de masquage interne, et même intérieure, le long du bord latéral arrière peut être d’au plus 30 cm et notamment d’au moins 1 cm ou 5 cm et le long du bord latéral avant d’au plus 60 cm notamment d’au moins 1 ou 5cm.
De préférence, la largeur de la couche de masquage interne est plus grande que celle de la couche de masquage intérieure.
La couche de masquage intérieure, périphérique, peut être en face F4 notamment faisant face à la couche de masquage interne, et même de nature identique par exemple un émail notamment noir sur deuxième feuille en verre minéral. La couche de masquage intérieure peut être à 2mm ou 3mm (moins de 5 mm) de la tranche du vitrage ou même jusqu’à la tranche.
La couche de masquage intérieure, notamment noire, peut être un bandeau et même un cadre. La couche de masquage intérieure peut être adjacente à un revêtement réfléchissant les infrarouges, en contact ou espacé.
La couche de masquage interne et/ou intérieure peut être un liant organique ou minéral, par exemple fritte de verre fondue, avec un agent colorant organique ou inorganique notamment colorant moléculaire ou pigment inorganique.
L’épaisseur de chaque couche intermédiaire entre la face F2 et la face F3 est de préférence d’au plus 1,5mm ou 1,1mm ou 0,9mm et en particulier l’épaisseur de chaque intercalaire de feuilletage est d’au plus 1,1mm ou 0,9mm. L’épaisseur entre la face F1 et la face F4 est de préférence d’au plus 9mm ou 7mm, notamment pour un véhicule routier.
La première feuille de verre est de préférence en verre minéral éventuellement trempé notamment si elle est destinée à être la feuille extérieure et si la deuxième feuille est en verre organique. En particulier pour toit vitré de véhicule, la première feuille de verre (extérieure) est d’épaisseur de préférence d’au plus 2,5mm, même d’au plus 2,2mm - notamment 1,9mm, 1,8mm, 1,6mm et 1,4mm- et même d’épaisseur d’au moins 0,7mm.
La deuxième feuille de verre peut être d’épaisseur d’au moins 0,7mm, éventuellement inférieure à celle de la première feuille de verre extérieure, même d’au plus 2,2mm - notamment 1,9mm, 1,8mm, 1,6mm et 1,4mm- ou même d’au plus 1,3mm ou d’au plus 1mm.
Les première et deuxième feuilles de verre peuvent être de taille notamment sensiblement identiques, par exemple de forme générale rectangulaire. La première feuille de verre, si extérieure, peut avoir une taille plus importante que la deuxième feuille, si intérieure, dépassant ainsi cette deuxième feuille sur au moins une partie de son pourtour, éventuellement deuxième feuille, côté habitacle, plus petite avec une tranche en retrait notamment d’au plus 10 ou 5cm de la tranche de la première feuille de verre, sur un bord ou plusieurs bords, longitudinaux et/ou latéraux, notamment ou sur tout le pourtour.
La première feuille en verre minéral peut être à base de silice, sodocalcique, de préférence silicosodocalcique, voire aluminosilicate, ou encore borosilicate. Elle peut présenter une teneur pondérale en oxyde de fer total (exprimé sous la forme Fe2O3) d’au moins 0,4% et de préférence d’au plus 1,5 %.
La deuxième feuille en verre minéral peut être notamment à base de silice, sodocalcique, silicosodocalcique, ou aluminosilicate, ou borosilicate. Pour limiter l’absorption présente une teneur pondérale en oxyde de fer total (exprimé sous la forme Fe2O3) d’au plus 0,05% (500ppm), de préférence d’au plus 0,03% (300ppm) et d’au plus 0,015% (150ppm) et notamment supérieure ou égale à 0,005%. Le rédox de la deuxième feuille de verre est de préférence supérieur ou égal à 0,15.
Dans le mode M2, les blocs sont donc formés par les parties du guide d’onde non recouvertes par les patchs métalliques, ces parties étant les zones ZA où l’amplification paramétrique parallèle de l’onde de spin à la fréquence est générée.
L’avantage du mode de réalisation M2 par rapport au mode de réalisation M1 est qu’il présente un fonctionnement large-bande car les patchs métalliques ne sont pas résonants à une fréquence fixée. Par « large-bande », on entend ici qu’il permet de réaliser une APP d’onde de spin avec une gamme étendue de fréquence, typiquement 5 GHz. En effet, le courant de Foucault est généré au sein des patchs métalliques pour une gamme étendue de fréquence du champ magnétique additionnel .
La figure 6 illustre schématiquement le troisième mode de réalisation M3 de l’invention. Dans le mode M3, de manière identique au mode M2, la source d’amplification est adaptée pour que la puissance rayonnée du champ magnétique additionnel soit supérieure à la puissance seuil P s . Dans le mode M3, le dispositif comprend des patchs diélectriques DP déposés au-dessus du guide d’onde. Ces patchs vont permettre de réduire la puissance du champ effectif dans les portions du guide d’onde recouvertes par les patchs par simple effet de contraste d’impédance diélectrique. Le champ effectif en dessous du patch et dans le guide d’onde sera atténué et sa puissance sera inférieure à la puissance seuil , rendant ainsi l’APP impossible dans ces portions.
Dans le mode M3, les blocs sont donc formés par les parties du guide d’onde non recouvertes par les patchs diélectriques, ces parties étant les zones ZA où l’amplification paramétrique parallèle de l’onde de spin à la fréquence est générée.
Le mode de réalisation M3 présente lui aussi un fonctionnement large-bande car les patchs diélectriques ne sont pas résonants à une fréquence fixée. En effet, ils peuvent écranter une gamme importante de fréquence.
De manière préférentielle, les patchs diélectriques sont réalisés dans un matériau diélectrique présentant une constante diélectrique afin d’assurer un écrantage suffisant du champ additionnel dans les portions du guide d’onde recouvertes par les patchs.
Composant de connexion radiofréquence supraconducteur La présente invention concerne le domaine de la transmission et réception des signaux radiofréquences (RF) et en particulier un composant de connexion intégré dans un dispositif de transmission et destiné à un fonctionnement en interrupteur et/ou en atténuateur. Plus particulièrement, l’invention concerne un composant réalisé avec un matériau supraconducteur pour un dispositif de transmission fonctionnant à des températures cryogéniques.
Les dispositifs de transmission de signaux RF réalisés par des microstructures et des nanostructures sur un substrat comprennent d’une manière générale une pluralité de pistes de transmission de signaux. Chaque piste de transmission constitue un guide d’onde pour confiner et guider des ondes électromagnétiques d’un point d’émission vers un point de réception. D’une manière générale, les dispositifs de transmission comprennent un réseau de composants de connexions entre les différentes microstructures qui le composent permettant de configurer son fonctionnement.
A titre d’exemple de composants de connexion, on cite les interrupteurs RF (RF switch en Anglais). Les interrupteurs RF (ou commutateurs RF) servent à activer ou désactiver la transmission dans une piste de transmission choisie. Cela permet de contrôler le flux d’information en activant une piste de transmission et en désactivant les autres pistes de transmission. À titre d’exemple de mode de fonctionnement des interrupteurs RF, la désactivation d’une piste de transmission est réalisée en la court-circuitant avec la masse électrique à travers un interrupteur RF dédié.
On cite en outre comme exemple de composants de connexion les atténuateurs RF. Il s’agit de composants permettant de réduire la puissance d’un signal transmis par une piste de transmission sans distorsion de l’onde électromagnétique.
Dans le domaine de la transmission radiofréquence, les composants de connexion communément utilisés sont les diodes de type PIN (de l’anglais Positive Intrinsic Negative diodes). Cette technologie nécessite l’injection d’un courant de polarisation (de l’ordre de 10mA pour chaque diode) à travers la diode d’une manière continue. Les courants de polarisation du réseau de diodes PIN induisent des pertes d’énergie par dissipation thermique par effet Joule.
Plus particulièrement, dans le contexte d’un dispositif de transmission fonctionnant à des températures cryogéniques, cette dissipation thermique pose un problème. En effet, il est nécessaire de maintenir le dispositif de transmission à une température de fonctionnement basse à l’aide d’un système de refroidissement. Les courants de polarisation des composants de connexion chauffent le dispositif de transmission ce qui augmente la consommation énergétique du système de refroidissement. L’énergie dépensée par le système de refroidissement pour compenser les pertes thermiques associées à la polarisation des composants de connexion représente une grande partie du budget énergétique global de refroidissement.
Ainsi, il existe un besoin pour réduire la consommation énergétique due à la polarisation des composants de connexion dans un dispositif de transmission des signaux RF et plus particulièrement dans le contexte d’un fonctionnement à des températures cryogéniques.
Nous allons commencer par introduire les solutions connues par l’Homme de l’art présentant des technologies alternatives aux diodes PIN pour réaliser des composants de connexion.
Une première solution connue concerne la réalisation de composant de connexion par des microsystèmes électromécaniques MEMS (de l’anglais Micro-Electro-Mechanical System). Cette solution présente l’inconvénient d’une dégradation considérable des performances en matière d’isolation et de pertes d’insertion pour les basses températures. De plus, le procédé de fabrication des composants MEMS est complexe et coûteux. De plus, les composants de connexion MEMS nécessitent à leur tour un courant de polarisation pendant le fonctionnement du dispositif de transmission.
Une deuxième solution connue concerne la réalisation de composant de connexion par des transistors de type GaN HEMT. Cette solution présente l’inconvénient d’une mauvaise isolation à l’état bloquant pour les hautes fréquences. Cela rend la technologie GaN HEMT incompatible avec les dispositifs de transmission des signaux radiofréquences (RF).
- de la phytosphingosine commercialisée par la société Evonik sous la dénomination ‘PHYTOSPHINGOSINE’ de nom INCI : Phytosphingosine,
- de la lécithine hydrogénée commercialisée par la société Lucas Meyer Cosmetics sous la dénomination ‘BIOPHILIC TM H’ de nom INCI : Hydrogenated Lecithin (and) C12-16 Alcohols (and) Palmitic Acid
- du sodium carrageenan commercialisé par la société Codif sous la dénomination commerciale ‘HYDRANOV PA’, de nom INCI : Aqua (and) Phenethyl Alcohol (and) Sodium Carrageenan (and) Maris Sal, et
- un extrait de Porphyridium cruentum commercialisé par la société Givaudan sous la dénomination commerciale ‘HYDRINTENSE’ MB, de nom INCI : Maris Aqua (and) Propanediol (and) Porphyridium Cruentum Extract.
En leur qualité d’actifs cosmétiques, le calcium pantéthéine sulfonate avantageusement en association avec l’hydroxypropyl cyclodextrine, et/ou la phytosphingosine, et/ou la lécithine hydrogénée, et/ou le sodium carrageenan, et/ou un extrait de Porphyridium cruentum sont présents dans la composition cosmétique de l’invention dans une quantité efficace pour obtenir l’effet recherché.
Par « quantité efficace » on désigne la quantité minimum d’actif(s) cosmétique(s) qui est(sont) nécessaire(s) pour obtenir l’effet bénéfique selon l’invention, à savoir un effet de nettoyage et/ou de désinfection hygiénique des matières kératiniques, en particulier de la peau.
De préférence, le calcium pantéthéine sulfonate est présent dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de0,01% à 8% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,1% à 5% en poids, et en particulier de 0,4% à 1% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, le calcium pantéthéine sulfonate est apporté par le produit commercial ‘CA D PANTETHEINE S SULFONATE’. De préférence, le ‘CA D PANTETHEINE S SULFONATE’ est présent dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 8% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,1% à 5% en poids, et en particulier de 0,4% à 1% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière première (poids de produit) par rapport au poids total de la composition.
De préférence, l’hydroxypropyl cyclodextrine est présent dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,05% à 2% en poids, et en particulier de 0,08% à 1,2% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, l’hydroxypropyl cyclodextrine est apporté par le produit commercial ‘KLEPTOSE HP’. De préférence, le ‘KLEPTOSE HP’ est présent dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,05% à 2% en poids, et en particulier de 0,08% à 1,2% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière première (poids de produit) par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la phytosphingosine est présente dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,001% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,01% à 1% en poids, et en particulier de 0,02% à 0,05% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier la phytosphingosine est apportée par le produit commercial ‘PHYTOSPHINGOSINE’ de la société Evonik. De préférence la ‘PHYTOSPHINGOSINE’ est présente dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,001% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,01% à 1% en poids, et en particulier de 0,02% à 0,05% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, la phytosphingosine est apportée par le produit commercial ‘LIPOSKIN II’. De préférence, le ‘LIPOSKIN II’ est présent dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,1% à 6% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,5% à 5% en poids, et en particulier de 1% à 4% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière première (poids de produit) par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la lécithine hydrogénée est présente dans la composition cosmétique selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,1% à 5% en poids, et en particulier de 0,2% à 1% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, la lécithine hydrogénée est apportée par le produit commercial ‘BIOPHILIC TM H’. De préférence, le ‘BIOPHILIC TM H’ est présent dans la composition cosmétique utilisée selon l’invention en une teneur allant de 0,1% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,5% à 5% en poids, et en particulier de 1% à 3% en poids par rapport au poids total de la composition. Ces pourcentages sont exprimés en poids de matière première (poids de produit) par rapport au poids total de la composition.
Le système de saisie 6 peut être est articulé au quatrième châssis selon un second axe d’articulation horizontal Ah perpendiculaire à l’axe de rotation vertical Av entre le quatrième châssis 5 et le troisième châssis 4 dit premier axe de rotation, et perpendiculaire à l’axe du cylindre saisi par le système de saisie, le système robotisé comportant des moyens moteurs M5, en particulier cinquième moyens moteurs, configurés pour régler l’inclinaison du système de saisie 6, et ainsi l’inclinaison du cylindre saisi, par rotation du système de saisie autour dudit second axe de rotation.
Le système de saisi 6 peut comprendre un châssis tubulaire 60 à l’intérieur duquel est prévu un dispositif de verrouillage/déverrouillage 7, monté pivotant par l’intermédiaire de roulements 61,62, autour d’un axe de rotation, destiné à être parallèle, voire de préférence confondu à l’axe de l’arbre support 80 de l’outil de saisie 6, par l’intermédiaire de moyens moteurs M6, en particulier de sixième moyens moteurs, et dans lequel le dispositif de verrouillage/déverrouillage 7 comprend l’actionneur, y compris des moyens moteurs M7 configurés pour passer le dispositif de verrouillage d’un état de verrouillage de l’embout jusqu’à un état de déverrouillage de l’embout Eb de l’outil de saisie 8.
L’étape /c1/ de centrage par rotation de l’arbre support 80 et conjointement des doigts 81, 82 (selon le premier mode de réalisation) peut être mis en œuvre par la mise en rotation du dispositif de verrouillage 7 par rapport au châssis tubulaire 60, ce qui engendre la rotation de l’arbre support 80 de l’outil de saisie 8 autour de son axe, et jusqu’à ce que les doigts 81, 82 (premier et deuxième) soient coaxiaux avec l’axe du cylindre de travail à saisir, et ainsi en regard respectivement de la première cavité Cav1 et de la deuxième cavité Cav2.
L’étape /e2/ de décalage du premier doigt et du deuxième doigt jusqu’à ce que le premier doigt et le deuxième doigt, soient décalés du cylindre de travail suivant une direction radiale du cylindre de travail (selon le premier mode de réalisation), peut être mis en œuvre par la mise en rotation du dispositif de verrouillage 7 par rapport au châssis tubulaire 60, ce qui engendre la rotation de l’arbre support 80 de l’outil de saisie 8 autour de son axe, et jusqu’à ce que les doigts 81, 82 (premier et deuxième) soient décalés radialement jusqu’à une position autorisant le retrait de l’outil sensiblement par une translation selon la direction transversale Y.
Procédé de changement de cylindre(s) de travail dans un laminoir et outil de saisie convenant pour la mise en œuvre du procédé L’invention est relative à un procédé pour le changement de cylindres de travail d’un laminoir, en particulier en présence d’une bande métallique laminée entre les deux cylindres de travail, y compris un cylindre de travail supérieur et un cylindre de travail inférieur, le procédé convenant pour l’extraction d’au moins un cylindre de travail de la cage de laminoir, en particulier l’extraction d’au moins un cylindre de travail usé, et l’insertion d’au moins un cylindre de travail, en particulier neuf, en remplacement.
La présente divulgation concerne encore un outil de saisie susceptible de convenir pour la mise en œuvre du procédé, l’outil de saisie convenant pour l’extraction d’au moins un cylindre de travail usé et pour l’insertion et la mise en place dans la cage du laminoir d’au moins un cylindre de travail neuf, inférieur et/ou supérieur.
La présente divulgation concerne encore un ensemble comprenant un système de manœuvre, tel qu’un système de chariot ou un système robotisé et un outil de saisie, manipulé par le système de manœuvre, typiquement dans les trois directions de l’espace, voire selon un ou plusieurs degrés en rotation.
La présente invention trouve ainsi une application avantageuse pour les laminoirs multicylindres pour la mise en œuvre d’opérations de maintenance, de tels laminoirs étant typiquement des laminoirs « Sendzimir » à 20 cylindres.
Le laminage à froid permet d'obtenir l'épaisseur finale d'une bande métallique par passages successifs de cette bande entre des cylindres en présence d'efforts élevés simultanément en pression et en traction.
Un laminoir de type « Sendzimir » comporte une pluralité de cylindres, ou rouleaux, qui sont agencés les uns par rapport aux autres pour permettre le changement des caractéristiques mécaniques d'une bande métallique et obtenir une épaisseur de bande qui peut être typiquement inférieure à 3 millimètres.
Plus particulièrement, il est connu un laminoir «Sendzimir» qui peut comporter vingt cylindres; un exemple de réalisation d'un tel laminoir à vingt cylindres est illustré dans les documents US 5 193 377 et US 5 471 859.