INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
DEFINITIONS Au sens de la présente invention, par « levure du genre Malassezia », on entend toute espèce et variété de levure appartenant au genre Malassezia , aussi appelé genre Pityrosporum . On peut citer par exemple et de manière non limitative les espèces de levures suivantes : Malassezia furfur , notamment de souche CIP 1634.86, Malassezia globosa, Malassezia restricta, Malassezia sympodialis, Malassezia obtuse, Malassezia slooffiae, Malassezia pachydermatis et Malassezia folliculitis .
Au sens de la présente invention, par « pellicule », on entend des amas inesthétiques de cellules mortes présents sur le cuir chevelu.
Au sens de la présente invention, par « pityriasis versicolor », on entend une infection de la peau due à Malassezia furfur qui se manifeste par de multiples plaques squameuses dont la couleur va de blanche à brun à rose.
Au sens de la présente invention, par « concentration minimale inhibitrice (CMI) », on entend la plus petite concentration d’un composé qui inhibe la croissance d’un micro-organisme donné.
Par « concentrat d’huile d’avocat » ou « concentrat d’avocat », on entend une huile d’avocat concentrée en sa fraction insaponifiable, avantageusement par distillation moléculaire ou par cristallisation à froid.
Au sens de la présente invention, par « Malassezia folliculitis », aussi appelé folliculite à Malassezia , on entend un trouble inflammatoire de la peau qui se manifeste typiquement par une éruption papulopustuleuse prurigineuse et folliculaire répartie sur le tronc supérieur des jeunes adultes ; cette maladie d’étiologie fongique peut imiter l’acné vulgaire et est aussi appelée Pityrosporum folliculitis .
Il est souhaitable que la rainure latérale de couronne extérieure 40 soit interrompue à une position qui est plus proche de la rainure circonférentielle intérieure 5 que l'extrémité interrompue 30a de la première rainure latérale de couronne intérieure 30 est. En outre, une extrémité interrompue 40a de la rainure latérale de couronne extérieure 40 est située plus près de la rainure circonférentielle extérieure 4 qu'une extrémité interrompue 35a de la deuxième rainure latérale de couronne intérieure 35 est. Une longueur L17 de la rainure latérale de couronne extérieure 40 dans la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 40 % à 60 % de la largeur W7 de la partie de sol de couronne 8 dans la direction axiale de pneumatique. Les rainures latérales de couronne extérieure 40 servent à améliorer la stabilité de la direction et les performances d'échauffement tout en maintenant un bon équilibre entre elles.
Il est souhaitable que la profondeur maximale de la deuxième rainure latérale de couronne intérieure 35 et la profondeur maximale de la rainure latérale de couronne extérieure 40 soient inférieures à celles, par exemple, des autres rainures latérales. Spécifiquement, chacune de la profondeur maximale de la deuxième rainure latérale de couronne intérieure 35 et de la profondeur maximale de la rainure latérale de couronne extérieure 40 est inférieure à l'une quelconque de la profondeur maximale de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 (illustrée sur la ), la profondeur maximale de la deuxième rainure latérale d'épaulement intérieur 15 (illustrée sur la ), la profondeur maximale de la première rainure latérale d'épaulement extérieur 20 (illustrée sur la ), la profondeur maximale de la deuxième rainure latérale d'épaulement extérieur 25 (illustrée sur la ), et la profondeur maximale de la première rainure latérale de couronne intérieure 30. Une stabilité de la direction élevée est présentée par cette configuration tandis que les effets décrits ci-dessus sont obtenus.
Dans l'art antérieur, différents pneumatiques ont été proposés qui peuvent être utilisés pour la conduite sur les routes publiques et qui présentent d'excellentes performances lors de la conduite à forte charge sur des circuits et similaires (voir, par exemple, JP-A-2018-167717, ci-après désigné « Document de Brevet 1 »). Une réduction excessive de la rigidité d'une partie de sol est supprimée et les performances d'adhérence sur sol sec sont maintenues en spécifiant des rainures situées dans une partie de bande de roulement d'un pneumatique.
En général, il est nécessaire d'échauffer le caoutchouc de la bande de roulement à une température appropriée pour qu'un pneumatique présente des performances d'adhérence ou une stabilité de direction suffisantes. Cependant, dans le pneumatique décrit dans le Document de Brevet 1, étant donné que la rigidité de la partie de bande de roulement est élevée, il faut beaucoup de temps pour que le caoutchouc de la bande de roulement atteigne une température appropriée dès le début de la conduite, et il y a de la place pour une amélioration supplémentaire de la réduction du temps de conduite.
Résumé L'invention a été réalisée en tenant compte de la situation réelle telle que décrite ci-dessus, et l'objet principal de l'invention est de fournir un pneumatique qui échauffe rapidement le caoutchouc de la bande de roulement lors de la conduite tout en maintenant la stabilité de la direction sur une surface de route sèche.
Selon l'invention, il est fourni un pneumatique comprenant une partie de bande de roulement qui a une direction de montage désignée sur un véhicule. La partie de bande de roulement comprend un équateur de pneumatique, une partie extérieure de bande de roulement qui est située plus près de l'extérieur du véhicule que l'équateur de pneumatique lorsqu'il est monté sur le véhicule, et une partie intérieure de bande de roulement qui est située plus près de l'intérieur du véhicule que l'équateur de pneumatique lorsqu'il est monté sur le véhicule. Une seule rainure circonférentielle extérieure est prévue en tant qu'une rainure circonférentielle qui s'étend de manière continue dans une direction circonférentielle de pneumatique dans la partie extérieure de bande de roulement, et une seule rainure circonférentielle intérieure est prévue en tant que la rainure circonférentielle dans la partie intérieure de bande de roulement. La partie extérieure de bande de roulement comprend une partie de sol d'épaulement extérieur qui est située à l'extérieur de la rainure circonférentielle extérieure dans la direction axiale de pneumatique, et la partie de sol d'épaulement extérieur comprend une première extrémité extérieure de contact au sol, qui est une extrémité de contact au sol lorsque 70 % d'une normale charge est appliquée, et une deuxième extrémité extérieure de contact au sol, qui est une extrémité de contact au sol lorsque 130 % de la charge normale est appliquée. La deuxième extrémité extérieure de contact au sol est située à l'extérieur de la première extrémité extérieure de contact au sol dans la direction axiale de pneumatique, et la partie d'épaulement extérieur est pourvue d'une pluralité de premières rainures latérales d'épaulement extérieur qui s'étendent vers l'extérieur à partir de la rainure circonférentielle extérieure dans la direction axiale de pneumatique et qui sont interrompues sans atteindre la deuxième extrémité extérieure de contact au sol. Une largeur de chacune de la pluralité de premières rainures latérales d'épaulement extérieur diminue vers la rainure circonférentielle extérieure.
Le concentrat d’huile d’avocat peut être lui-même obtenu grâce à la distillation moléculaire sous vide (typiquement entre 10 - 3 et 10 - 1 mbar) et à une température de distillation avantageusement comprise entre 150 °C et 350 °C, typiquement entre 180°C et 260°C, ou par cristallisation à froid. Le concentrat obtenu est ensuite avantageusement soumis à un traitement thermique à une température comprise entre 40 et 150 °C, par exemple entre 80 et 130°C.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de préparation de l’insaponifiable d’avocat comprenant au moins les étapes suivantes : une étape de traitement thermique du concentrat d’huile d’avocat avantageusement réalisée à une température de 60 °C à 90 °C, de préférence 80 °C, une étape de saponification du concentrat d’huile d’avocat en présence d’un alcali éthanolique ou aqueux de type soude ou potasse permettant d’obtenir l’insaponifiable d’avocat, optionnellement une étape de précipitation des savons obtenus à l’étape ii., au moins une étape d'extraction du produit obtenu à l’étape ii. ou iii. dans laquelle l’insaponifiable d’avocat est purifié par une extraction liquide / liquide ou solide / liquide avec au moins 50 % en volume d’un solvant choisi parmi l’acétate d’éthyle, l’acétate de propyle et l’acétate de butyle, par rapport au volume total de solvants d’extraction, et optionnellement une étape de purification supplémentaire de distillation et/ou désodorisation.
De manière préférée, le système de solvant de l’étape iv. est l’acétate d’éthyle.
Alternativement, le traitement thermique de l’étape i. peut être réalisé sur l’huile d’avocat avant l’étape de concentration et/ou sur les avocats servant de base à la préparation de l’huile.
Les exemples qui suivent visent à illustrer la présente invention de manière non limitative.
EXEMPLES Exemple 1 : Détermination de la concentration minimale inhibitrice de Malassezia furfur en milieu liquide d’insaponifiables d’avocat et d’autres produits
Cet exemple vise à étudier l’effet d’un insaponifiable d’avocat selon l’invention sur Malassezia furfur comparativement à un autre produit de l’avocat, le concentrat d’huile d’avocat et deux autres produits de soja, le concentrat d’huile de soja et l’insaponifiable de soja.
Pro cédé de préparation du concentrat d’huile de soja
Une huile de soja brute ou raffinée est traitée par distillation moléculaire sous vide poussé (entre 10 - 3 et 10 - 2 mbar) et à une température de distillation comprise entre 200 °C et 300 °C.
On obtient un composé tel que décrit dans le tableau ci-dessous. Concentrat de soja Composition (% (m/m)) Teneur en squalène 0,19 Teneurs en stérols totaux dont (teneurs relatives) campesterol stigmasterol beta -sitosterol 2,49 23,1 20,5 41,6 Teneurs en tocophérols totaux dont (teneurs relatives) alpha -tocophérol gamma -tocophérol delta -tocophérol 1,07 8,2 66,6 23,6 Teneur en insaponifiable total 4,39 Caractérisation Indice d’acide (mg KOH/g) 2,6
Procédé de préparation d’insaponifiable de soja Un concentrat de soja tel qu’obtenu grâce au procédé décrit ci-dessus ou un co-produit issu du raffinage de l’huile de soja (voir la demande de brevet WO2012/104319) est traité selon le procédé suivant : saponification du concentrat de soja en présence d’un alcali éthanolique de type soude ou potasse afin d’éliminer les acides gras résiduels ; lavage à l’eau ; purification par extraction liquide/liquide en présence de solvant tel que le dichloroéthane (DCE) ou la méthylisobutylcétone (MIBK) (procédé décrit dans la demande de brevet WO2012/104319 pour la MIBK) ; le solvant et les impuretés résiduelles sont éliminés par distillation/désodorisation afin d’obtenir une fraction insaponifiable purifiée telle que décrite dans le tableau ci-dessous. % (m/m) Insaponifiable de soja Teneurs en stérols totaux dont (teneurs relatives) campesterol stigmasterol beta -sitosterol 44,4 20,6 22,5 45,5 Teneurs en tocophérols totaux dont (teneurs relatives) alpha -tocophérol gamma -tocophérol delta -tocophérol 31,0 19,1 61,4 19,6 Teneur en squalène 4,6
Procédé de préparation du concentrat d’avocat L’huile d’avocat brute obtenue selon le procédé décrit dans la demande WO2004/012496 est traitée par distillation moléculaire sous vide poussé (environ 5.10 -3 mbar) et à une température de distillation d’environ 250 °C. Le concentrat obtenu est soumis à une température de 80°C.
On obtient un composé tel que décrit dans le tableau ci-dessous. % (m/m) Concentrat d’avocat Teneur en stérols totaux 1,5 Teneur en fraction H 35,3 Teneur en fraction I 9,5 Teneur en insaponifiables 46,3 Acides gras dont (teneurs relatives) C16:0 methyl palmitate C16:1 methyl palmitoleate C18:0 methyl stearate C18:1 trans-methyl elaidate ou cis-methyl oleate C18:2 methyl linoleate C18:3 methyl linolenate C20:1 methyl 11-eicosanoate = acide 64 25,8 14,3 0,5 38,2 15,9 0,6 3,1
Procédé de préparation d’insaponifiable d’avocat La première étape consiste en la saponification d’un concentrat d’avocat obtenu grâce au procédé décrit ci-dessus. À cet effet, dans un réacteur, sont successivement introduits le concentrat d’huile d'avocat puis de l’eau et de la potasse à 50 %. Le système est ensuite porté à reflux sous agitation, puis, après refroidissement, on procède à l’addition de chlorure de sodium. Une étape de séparation par filtration ou décantation est ensuite réalisée afin de récupérer la fraction comprenant l'insaponifiable. Ce précipité est alors extrait avec de l’acétate d’éthyle. L'insaponifiable est ensuite récupéré par évaporation du solvant. Le produit est ensuite soumis à une étape de désodorisation par injection de vapeur à 100 °C sous un vide compris entre 30 et 50 mbar. Insaponifiable d’avocat Composition (% (m/m)) Teneur en fraction H 60,8 Teneur en fraction I 7,6 Teneur en squalène 1,0 Teneurs en stérols totaux dont (teneurs relatives) campesterol stigmasterol beta -sitosterol 1,3 5,1 1,3 76,1 Caractérisation Indice d’acide (mg KOH/g) 2,4
Protocole La détermination de la concentration minimale inhibitrice (CMI) des différents produits testés est effectuée selon un procédé adapté aux milieux liquides dans des plaques 96 puits. L'étude de mesure des CMI est menée selon la technologie de GLYcoDiag, en utilisant comme organisme la souche microbienne Malassezia furfur (Référence American Type Culture Collection (ATCC) : 14521). Les cultures sont reconstituées conformément aux indications du centre de collection fournisseur de la souche de référence. Les produits suivants ont été testés : Concentrat de soja, Insaponifiables de soja, Insaponifiable d’avocat, Concentrat d’avocat.
Préparation des échantillons et des micro-organismes tests
Afin de pouvoir appliquer un tel algorithme au procédé selon l’invention, un processus markovien de décision a été développé par les inventeurs, ce dernier étant défini comme suit : Chaque instant correspond à une période de la durée considérée ; par exemple une année lorsque la durée considérée est de plusieurs années – pour une simulation de dix ans, on a donc ; L’état du système correspond à l’état de la pluralité de pièces mécaniques à l’instant . Cet état est un vecteur avec le nombre de pièces mécaniques disponibles, la valeur cible du nombre de pièces mécaniques disponibles et le nombre d’opérations de maintenance pour l’année considérée ; L’action est la modification des seuils de maintenance de la pluralité de seuils de maintenances dans la limite des plages fixées ; La valeur de la récompense à l’instant sera négative si la valeur cible n’est pas atteinte à la fin de la sous-période , elle sera positive dans le cas contraire, cette valeur étant de préférence de plus en plus élevée à mesure que la valeur obtenue se rapproche de la valeur cible (afin de ne pas induire des seuils trop bas qui entraîneraient des opérations de maintenance intempestives).
Comme déjà mentionné, cet algorithme est une alternative à l’algorithme d’optimisation évolutionnaire. Il présente notamment l’avantage de ne pas nécessiter de réaliser des simulations complètes sur l’ensemble de la durée considérée avant de déterminer si le choix des seuils de maintenance est satisfaisant. En effet, l’apprentissage se fait période après période (par exemple, année après année) en fonction de la valeur cible ou des valeurs cibles pour la période considérée (qui peuvent être différentes d’une période à l’autre) ce qui permet un gain conséquent en temps de calcul. Cet avantage est notamment illustré aux et . Sur ces figures, le nombre de pièces mécaniques PM disponibles en fonction des périodes est illustré pour un agent entraîné sur 15 itérations à la (c’est à dire 15 répétitions des étapes du procédé selon l’invention) et sur 2657 itérations à la (c’est à dire 2657 répétitions des étapes du procédé selon l’invention). Comme le montre la , la simulation n’a pas besoin d’être effectuée sur tout la durée, mais peut être arrêtée lorsqu’il est clair que les valeurs cibles ne seront pas atteintes. Pour mémoire, lorsque l’algorithme évolutionnaire est utilisé, la simulation doit nécessairement être effectuée sur l’ensemble de la durée, c’est à dire pour toutes les périodes de cette durée.
Les performances de l’algorithme d’apprentissage par renforcement dépendent de la manière dont la fonction de récompense est définie, du choix de l’algorithme d’apprentissage et du choix des hyperparamètres (c’est-à-dire les paramètres de l’algorithme lui-même tels que le nombre d’itérations, la tolérance de convergence, etc.).
Dans un mode de réalisation, la valeur de la récompense est donnée par la relation (ou fonction de récompense) suivante :
où est le nombre maximal d’opération de maintenance. Comme le montre la , une telle fonction de récompense permet de respecter la valeur cible du nombre de pièces mécaniques disponibles sans toutefois trop s’en éloigner.
Plus particulièrement, le terme défini l’intensité de la punition (valeur négative de la récompense) en fonction de la distance entre le nombre de pièces mécaniques disponibles et la première valeur cible : l’agent va donc chercher les actions qui vont le rapprocher de la première valeur cible (cela incite par exemple l’agent à abaisser une partie au moins des valeurs seuils lorsque le nombre de pièces mécaniques disponibles est trop faible ou, au contraire, à augmenter une partie au moins des valeurs seuils lorsque le nombre de pièces mécaniques disponibles est trop élevé). Comme le montre la ,en l’absence de ce terme, l’agent aura tendance à atteindre des valeurs largement supérieures à la première valeur cible. Ensuite, le terme est toujours strictement positif car . Si (i.e. si la première valeur cible est respectée), l’agent sera récompensé positivement (sous réserve que la distance reste raisonnable). Enfin, le terme va « punir » l’agent car la première valeur cible n’est pas dépassée, le facteur N permettant d’inciter l’agent à toujours atteindre la première valeur cible pour arriver au bout de chaque simulation. En effet, dès que l’agent ne respecte plus la première valeur cible, la somme positive des qui a été accumulée les années précédentes sera compensée (négativement) par la punition .
En outre, les et montrent que des formulations simplistes de la fonction de récompense ne permettent pas d’obtenir de bonnes performances. Par exemple, la montre qu’une fonction de récompense basée uniquement sur la disponibilité (+1 si la valeur cible est atteinte et -1 autrement) conduit à un nombre de pièces mécaniques disponibles largement au-dessus de la valeur cible et donc un nombre d’opérations de maintenance trop importants. De la même manière, la montre qu’une fonction de récompense basée uniquement sur ne permettent pas d’obtenir des résultats satisfaisants, le nombre de pièces mécaniques disponibles étant inférieure à la valeur cible dès la première année.
De préférence, l’algorithme d’apprentissage par renforcement utilisé dans le procédé selon l’invention est choisi parmi un algorithme de type A2C (de l’anglais Advantages Actor Critic), un algorithme de type SAC (de l’anglais Soft Actor Critic) ou un algorithme de type PPO (Proximal Policy Optimization), ces algorithmes se révélant plus performant que les autres algorithmes (par ex. « Model-Based ») dans le cadre du procédé selon l’invention. Plus généralement, l’algorithme d’apprentissage par renforcement utilisé dans le procédé selon l’invention est un algorithme d’apprentissage par renforcement de type « Model-Free », c’est-à-dire qu’aucune hypothèse n’est faite sur la façon dont l’environnement de l’agent va changer.
Dispositif d’assemblage de deux réservoirs entre eux La présente invention se rapporte au domaine des mécanismes d’installation de réservoirs en superposition et plus particulièrement au des mécanismes d’assemblage et de verrouillage de ces réservoirs entre eux.
Actuellement, un certain nombre de produits de consommation sont transportés et stockés à l’état liquide, telle que l’eau ou le gaz dans des réservoirs adaptés. Dans le cadre de la commercialisation et de l’utilisation de ces produits, leurs réservoirs sont amenés à être manipulés et déplacés pour une installation susceptible d’être réalisée en empilement. De même, dans le cadre d’une installation de pompes à chaleur, différents ballons et/ou réservoirs réalisés par des volumes de stockage respectifs sont notamment susceptibles d’être superposés pour répondre à des contraintes d’encombrement.
Une superposition de tels réservoirs impose avant tout que ces réservoirs soient facilement manipulables pour un installateur, c’est-à-dire qu’ils disposent de surfaces de préhension accessibles pour un utilisateur afin d’être soulevés et déplaçables sans que cela n’empêche leur assemblage ni ne gênent ou n’encombrent leur installation.
Par ailleurs, pour éviter une séparation accidentel il est impératif que l’assemblage des réservoirs soit stabilisé. Classiquement, cette stabilisation est obtenue en faisant intervenir une coopération par complémentarité de forme entre les surfaces des réservoirs positionnées en vis-à-vis l’une de l’autre et destinées à être en contact, en association avec une masse suffisante de ces réservoirs pour limiter une bascule accidentelle. Toutefois, lorsque la connexion entre ces réservoirs doit être sécurisée, notamment lorsque ceux-ci interagissent avec des transferts de fluides comme dans le cadre d’une pompe à chaleur, l’installation des réservoirs superposés se doit d’intégrer un mécanisme de verrouillage. Cependant, outre les contraintes du positionnement d’un tel mécanisme de verrouillage par l’encombrement des éventuelles interconnexions existantes entre ces réservoirs, il est indispensable que ce mécanisme de verrouillage réponde à des impératifs de mise en œuvre simplifiée pour un installateur et qui demeure facile d’accès pour un manipulateur.
La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients en proposant un dispositif d’assemblage de deux réservoirs entre eux qui permette une manipulation aisée pour un utilisateur dans le cadre de son installation et un verrouillage simplifié de cet assemblage sans impact sur l’encombrement imposé par les volumes de chacun des deux réservoirs et les éventuelles interconnexions présentes entre ces deux réservoirs.
L’invention a ainsi pour objet un dispositif d’assemblage d’un premier réservoir à un second réservoir au niveau de surfaces respectives positionnées en vis-à-vis l’une de l’autre dans des plans sensiblement parallèles, caractérisé en ce que le dispositif comprend :
- sur la surface du premier réservoir, au moins un élément formant saillie par rapport à la surface du premier réservoir et portant au moins un épaulement orienté vers la périphérie de la surface du réservoir,
- sur la surface du second réservoir, un arrangement de réception intégrant au moins un logement comprenant un orifice dont le bord est disposé de niveau avec la surface du second réservoir, le au moins un logement présentant au moins une portion de largeur suffisante pour y permettre une insertion de la pièce en saillie du premier réservoir selon un axe perpendiculaire au plan de la surface du second réservoir,
Dans un autre mode de réalisation préféré, l’insaponifiable d’avocat contient au moins 5 % en masse d’alcools gras polyhydroxylés, de préférence au moins 7 % en masse, par rapport à la masse totale de l’insaponifiable d’avocat.
De manière avantageuse, l’insaponifiable d’avocat selon l’invention contient au moins 0,8 % en masse de stérols, de préférence au moins 1 %, par rapport à la masse totale de l’insaponifiable d’avocat.
La voie d’administration préférée de l’insaponifiable d’avocat ou de la composition selon l’invention est la voie topique.
Avantageusement, la composition comprenant de l’insaponifiable d’avocat contient au moins 0,25 %, de préférence 0,50 % en masse d’insaponifiable d’avocat par rapport à la masse totale de la composition.