INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, et comme mieux visible sur les figures 3 et 4, la gorge 80 de la base 12 présente une partie large 92 et deux parties fines 94 situées de part et d’autre de la partie large 92. En pratique, la partie large 92 présente une hauteur H92, mesurée parallèlement à l’axe principal X, supérieure à une hauteur H94 des parties fines 94. Dans l’exemple, la partie large 92 est entièrement située sur le fond 18 de la base 12 et les parties fines 94 sont disposées chacune en partie sur le fond 18 et en partie sur l’une des deux pattes d’accrochage 26 de la base 12.
En pratique, dans l’exemple, la gorge 80 est formée entre une nervure supérieure 96 et une nervure inférieure 98 de la base 12. Ici, la nervure supérieure 96 s’étend uniquement dans un plan perpendiculaire à l’axe principal X. Sur les pattes d’accrochage 26, la nervure inférieure 98 s’étend uniquement dans un plan perpendiculaire à l’axe X alors que sur le fond 18, la nervure inférieure 98 forme un décroché s’étendant en partie parallèlement à l’axe X, de sorte à former la partie large 92 de la gorge 80.
Avantageusement, et comme mieux visible sur les figures 3 et 4, la nervure 82 de la membrane d’étanchéité 60 présente une partie épaisse 100 et deux parties étroite 102 situées de part et d’autre de la partie épaisse 100. En pratique, la partie épaisse 100 présente une hauteur H100, mesurée parallèlement à l’axe principal X, supérieure à une hauteur H102 des parties étroites 102. Dans l’exemple, la partie épaisse 100 est entièrement située sur la première face 84 de la paroi latérale 70, une première des deux parties étroites 102 est disposée en partie sur la première face 84 et en partie sur la deuxième face 86 de la paroi latérale, et l’autre des deux parties étroites 102 est disposée en partie sur la première face 84 et en partie sur la troisième face 88 de la paroi latérale.
En pratique, ici, la partie épaisse 100 de la nervure 82 n’est pas pleine, mais est formée par une première partie de nervure 100A et une deuxième partie de nervure 100B.
Selon un mode de réalisation, les pixels de l’écran sont segmentés en macropixels, les pixels d’un même macropixel étant configurés pour afficher le même contenu ; les axes d’émission des pixels d’un même macropixel visent différents points de visée ; les axes d’émission respectifs des pixels de différents macropixels convergent vers un même point de visée.
Le combineur est avantageusement un combineur holographique.
Selon une possibilité : l’écran émet une lumière selon au moins une bande spectrale d’émission ; le combineur holographique est transparent en dehors de la ou de chaque bande spectrale d’émission ; le combineur holographique forme une lentille convergente dans la ou chaque bande spectrale d’émission.
Le combineur holographique peut former un réflecteur dans la ou chaque bande spectrale d’émission.
La est un tracé de rayons effectué en prenant en compte le dispositif représenté sur la .
La montre un exemple de disposition sur le verre d’une lunette.
De même, tous les autres brins intermédiaires 46A glissent d’une unité dans l’ordre radial entre le haut et le bas du motif élémentaire 40. Il en est de même pour le brin externe 47A qui devient, sur le motif suivant 40A, le brin intermédiaire 46A le plus éloigné du premier orifice central 25A.
Ce glissement d’ordre de brins 45A, 46A, 47A permet de réaliser l’enroulement de chaque piste conductrice 20A autour du premier orifice central 25A.
Le reste du motif élémentaire 40A est rempli de matériau isolant formant ainsi les bandes isolantes 37A.
Grâce à la construction précitée, une distance entre les brins conducteurs 45A, 46A, 47A est constante en tout point desdits brins 45A, 46A, 47A limitant ainsi le risque de court-circuit entre deux brins 45A, 46A, 47A.
La zone morte interne 48A est une zone de matériau isolant entre le premier orifice central 25A et le brin interne 45A.
La zone morte externe 49A est une zone de matériau isolant entre le brin externe 47A et un bord radialement extérieur du motif 40A.
Chaque motif élémentaire 40B de la deuxième plaque 20B est analogue au motif élémentaire 40A de la première plaque 20A précédemment décrite en remplaçant la référence A par la référence B et en inversant haut et bas. Ainsi, les brins intermédiaires 46A, 46B et externes 47A, 47B des deux motifs 40A, 40B sont sensiblement alignés comme visible sur la partie droite de la .
Sur la partie droite de la , les arcs A1B, A2B, A3B, A4B, A5B, A6B, A7B du motif 40B de la deuxième plaque 15B ne sont pas représentés par soucis de visibilité mais sont analogues à ceux décrit précédemment pour le motif 40A de la première plaque 15A en inversant les notions de haut et de bas dans leur description.
La partie gauche de la représente des coupes schématiques des motifs élémentaires 40A, 40B à deux extrémités angulaires desdits motifs 40A, 40B.
Sur chaque coupe de cette , les brins 45A, 46A, 47A correspondant au motif élémentaire 40A de la première plaque 20A sont représentés en haut et les brins 45B, 46B, 47B correspondant au motif élémentaire 40B de la deuxième plaque 20B sont représentés en bas.
Dans le premier mode de réalisation, les brins 45A, 46A, 47A de la première plaque 20A sont alignés selon la direction transversale T avec les brins 45B, 46B, 47B de la deuxième plaque 20B. Autrement dit, chaque brin 45B, 46B, 47B est sensiblement une projection d’un brin 45A, 46A, 47A selon la direction transversale T.
Sur la coupe représentée en haut à gauche, il est visible que le brin interne 45A du motif élémentaire 40A de la première plaque 15A est aligné avec le brin intermédiaire 46B du motif 40B de la deuxième plaque 15B le plus proche de l’orifice central 25B.
La partie gauche de la illustre le décalage entre un début et une fin des motifs élémentaires 40A, 40B. En effet, pour la première plaque 15A, le brin interne 45A a disparu à la fin du motif 40A et tous les autres brins 46A, 47A sont décalés d’un rang plus proche du premier orifice central 25A. Pour la deuxième plaque 15B, le brin interne 45B est apparu à la fin du motif 40A et tous les autres brins 46B, 47B, sont décalés d’un rang plus éloigné du deuxième orifice central 25B. Ceci est dû aux sens de rotation opposés entre les première 15A et deuxième 15B plaques.
En outre, les zones mortes internes 48A, 48B des première 15A et deuxième 15B plaques sont analogues. De même les zones mortes externes 49A, 49B des première 15A et deuxième 15B plaques sont analogues.
La illustre une variante de réalisation du premier mode de réalisation.
Selon cette variante, chaque piste conductrice 28A, 28B d’une plaque respective 15A, 15B est sensiblement alignée selon la direction transversale T avec une bande isolante 37A, 37B de l’autre plaque 15A, 15B.
L’antenne de réception 11’ est par exemple également une antenne réseau. L’antenne de réception 11’ comprend un ensemble de réception 26 adapté pour recevoir des signaux radioélectriques issus d’autres antennes. L’ensemble de réception 26 est par exemple sensiblement symétrique à l’ensemble d’émission 25.
En particulier, en référence à la , l’ensemble de réception 26 comprend un module de réception 61 permettant de recevoir un faisceau de signaux élémentaires, un module de formation de signaux radiofréquence 62 permettant de former à partir du faisceau de signaux élémentaires reçu un signal radiofréquence unique, un modem 63 apte à générer à partir du signal radiofréquence reçu des données utiles et un module de commande 64 apte à contrôler le fonctionnement des différents composants de l’ensemble de réception 66. Ces différents composants sont analogues et symétriques à ceux décrits précédemment en relation avec l’ensemble d’émission 25 et ne seront pas décrits en détail par la suite.
Selon un autre mode de réalisation, l’ensemble de réception 26 peut être est différent de l’ensemble d’émission 25 et peut présenter une structure simplifiée, par exemple une structure comprenant une antenne radiofréquence conventionnelle de type parabole par exemple.
L’antenne 12 (désignée également par le terme « autre antenne ») présente toute antenne apte à recevoir et à transmettre des signaux radioélectriques issus de et destinés à l’antenne réseau 11. Dans l’exemple de la , une telle communication entre les deux antennes 11, 12 s’effectue via un ou plusieurs satellites 70, pour des liaisons Satcom.
L’antenne 12 comprend par exemple un module d’émission/réception 72 apte à transmettre/recevoir des signaux radioélectriques et un modem 73 apte à former des signaux radioélectriques à émettre à partir des données utiles et à générer des données utiles à partir des signaux radioélectriques reçus.
Dans certains exemples, l’antenne 12 est également une antenne réseau analogue par exemple aux antennes 11, 11’.
Comme indiqué précédemment, le premier module 21 du système de calibration 10 est intégré dans les antennes 11, 11’ et le deuxième module 22 est intégré dans l’autre antenne 12.
En particulier, le premier module 21 permet d’introduire une modulation particulière (ou marquant) dans le signal élémentaire émis par chaque élément d’émission, selon une logique prédéterminée. Dans la suite de la description, par élément d’émission, on entend soit un élément rayonnant 42-1, …, 42-M, soit un motif 41-1, …, 41-K.
Pour ce faire, le premier module 21 comprend une unité de formation dans chaque séparateur de chaque niveau de séparateurs ainsi que dans l’unité de contrôle 55 de chaque groupe d’éléments rayonnants. En particulier, dans l’exemple des figures, une unité de formation 81 est associée au séparateur 51, une unité de formation 82-1, …, 82-N est associée à chaque séparateur 52-1, …, 52-N, une unité de formation 83 est associée à chaque séparateur 53 et une unité de formation 84 est associée à chaque unité de contrôle 55 du groupe d’éléments rayonnants correspondants. Chacune de ces unités de formation 81 à 84 est apte à introduire dans le signal élémentaire correspondant une modulation particulière voulue.
En outre, le premier module 21 comprend une unité de pilotage (non-représentée) apte à contrôler le fonctionnement de l’ensembles des unités de formation 81 à 84. Cette unité de pilotage est intégrée par exemple dans le module de contrôle 34 de l’ensemble d’émission 25.
Le deuxième module 22 comprend une unité de mesure intégrée dans le module d’émission/réception 72 de l’autre antenne 12 et une unité de transmission intégrée dans le modem 73 de l’autre antenne 12. L’unité de mesure est apte à démoduler l’effet d’une modulation particulière introduite dans un des signaux élémentaires composant le signal issu de l’antenne réseau d’émission. L’unité de transmission est apte à transmettre l’effet mesuré à l’antenne de réception 11’.
Le premier module 21 et le deuxième module 22 du système de calibration 10 sont aptes à mettre en œuvre au moins certaines étapes du procédé de calibration de l’antenne réseau d’émission 11. Ce procédé sera désormais décrit en détail en référence à la présentant un organigramme de ses étapes.
Ce procédé a pour but de calibrer les éléments d’émission lors du fonctionnement en mode nominal de l’antenne réseau d’émission 11. Autrement dit, les étapes décrites ci-dessous sont mises en œuvre pendant la transmission des données utiles par l’antenne d’émission 11 sans dégradation significative de la qualité de son service.
Lors d’une étape initiale 110, le premier module 21 du système 10 sélectionne un élément d’émission à tester. Comme indiqué précédemment, un tel élément à tester correspond soit à un élément rayonnant 42-1, …, 42-M, soit à un motif 41-1, …, 41-K.
Sur la , on a représenté le dépôt d’une couche de SIO 2 , dans laquelle des guides de lumière en SiN sont formés. Les guides ont une largeur d’environ 400 nm et une épaisseur comprise entre 100 nm et 400 nm. Le choix de SiN se justifie par ses propriétés de transparence dans le domaine visible.
Le réseau de diffraction est encapsulé dans une couche de cristal liquide LC, dont l’indice de réfraction peut basculer entre deux valeurs en fonction de la tension appliquée par les électrodes. En fonction de la valeur de l’indice de réfraction, le réseau de diffraction 12 permet une extraction de la lumière se propageant à travers le guide de lumière. Une contre-électrode transparente 13’, par exemple en ITO, déposé sur un film transparent 13s (en verre ou en matériau transparent plastique),est disposée sur la couche de cristal liquide. Cf. .
Sur la , on a représenté le dépôt d’une couche holographique 14, supportée par un support transparent 14s, contre le film 13s permettant l’encapsulation du cristal liquide. La couche holographique 14 peut être formée d’un photopolymère, d’épaisseur 15 µm, tandis que le support 14s peut être formé de verre, d’épaisseur 700 µm. La couche holographique 14 a préalablement fait l’objet d’un enregistrement, comme décrit en lien avec la .
La détaille le fonctionnement du combineur holographique 30, qui se comporte de manière équivalente à une lentille convergente. Sur la , le combineur conjugue le point A’ avec le point A. Les points F et M appartiennent au plan focal objet. Les ondes lumineuses émises par les points F et M sont renvoyées à l’infini par le combineur. Le point F correspond au foyer de la lentille. Le point M est décalé par rapport au point F dans le plan focal objet. En sortie de la lentille, les faisceaux passant respectivement par les points F et M sont collimatés, et déviés angulairement l’un par rapport à l’autre.
La illustre une phase d’enregistrement d’un hologramme sur le combineur holographique. Une zone élémentaire du matériau holographique, formant le combineur, est exposée, à un faisceau divergent de référence F1, émis à partir d’un point F, et à un faisceau objet collimaté F2, les deux faisceaux étant émis par une même source de lumière. La source de lumière utilisée est de préférence cohérente, par exemple une source laser, émettant dans une bande spectrale d’enregistrement. L’hologramme résultant des interférences entre les faisceaux F1 et F2 est stocké dans le matériau holographique. La montre l’utilisation du combineur holographique : sous l’effet d’une exposition à un faisceau lumineux divergent F3, émis depuis le point F, qui correspond au foyer de la lentille, l’hologramme préalablement stocké réfléchit un faisceau lumineux F4 collimaté. Si le faisceau F3 est émis depuis un point A, distant du foyer F, la lentille réfléchit un faisceau convergent vers un point A’.
Dans l’exemple décrit sur les figures 7B et 7C, le combineur holographique forme une lentille holographique réfléchissant la lumière dans la longueur d’onde des faisceaux F1 et F2. Le combineur holographique ne fonctionne que dans une bande spectrale étroite, qui correspond à la bande spectrale d’enregistrement. En dehors de cette bande spectrale, le combineur holographique transmet la lumière. Le combineur holographique peut être disposé sur un verre d’une lunette ou sur une visière d’un casque de réalité virtuelle.
Selon un exemple de dimensionnement : ER (Eye Relief – dégagement oculaire, correspondant à la distance entre le combiner et l’oeil) : 20 mm ; distance : 20 mm distance focale du combineur 30 : 50 mm ; Taille écran : 13 mm x 13 mm ; champ d’observation : 30°, valeur obtenue en appliquant (2) aux pixels les plus éloignés de l’axe optique.
Chaque ligne ou colonne de l’écran peut comporter 1920 pixels de 7 µm de côté, ce qui est une dimension réaliste, tout en procurant une résolution spatiale acceptable de l’image formée sur la rétine.
Comme précédemment décrit, en lien avec l’expression (3), la taille de la Eye Box (boîte à oeil) dépend de l’angle de divergence β i assigné à chaque pixel. En prenant en compte un angle de divergence de 3°, la eye box est un carré de 5 mm de côté, ce qui est acceptable.
Les figures 8A à 8E décrivent une variante de la configuration schématisée sur la . Selon cette variante : les pixels 10 de l’écran 10 sont segmentés en groupes de pixels ; les axes d’émission Δ i des pixels d’un même groupe de pixels convergent vers un même point de visée associé au groupe de pixels : sur la , on a représenté deux points de visée différents A1, A2. deux groupes de pixels différents sont associés à deux points de visée différents, au moins un point de visée associé à un groupe de pixel étant distant de l’axe optique.
Selon ce mode de réalisation, on prend en compte un déplacement de l’œil par rapport au dispositif. En tournant, l’œil balaie une plage angulaire large, tout en conservant une bonne qualité de vision.
On considère que l’œil de l’utilisateur forme une image bien définie dans un champ angulaire de 10° autour de l’axe de vision, ce dernier étant perpendiculaire à la pupille et centré par rapport à cette dernière.
La schématise un schéma optique « déplié », dans lequel le combineur 30 est représenté fonctionnant en transmission. A partir d’une onde lumineuse incidente divergente, le combineur 30 prend la forme d’une lentille formant une onde lumineuse collimatée, ou pouvant être considérée comme telle, c’est-à-dire faiblement divergente. Par faiblement divergente, on entend une onde dont l’angle de divergence est inférieur à 1°. Cela permet de former, au niveau de l’œil, une image « à grande distance », c’est-à-dire une distance supérieure à 2 m.
Le combineur est configuré pour former, à partir de chaque onde lumineuse émise par un pixel, une onde lumineuse collimatée se propageant vers la pupille de l’œil de l’utilisateur. De préférence, le combineur est un combineur holographique, la fonction de lentille et la fonction miroir étant codées dans un hologramme formé le long du combineur.
Le combineur holographique 30 définit un plan focal objet et un plan focal image. Les pixels de l’écran 10 sont disposés dans la plan focal objet du combineur.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , les axes d’émission de tous les pixels de l’écran convergent vers un même point virtuel A1. Sur la , on a représenté les axes d’émission de deux pixels différents. Le point virtuel A1 est tel que son image, par le combineur 30, est positionné à un point C3. Le point C3 correspond à une position à laquelle l’utilisateur place la pupille P de son œil O. Ainsi, le faisceau provenant de chaque pixel est collimaté par le combineur, et dirigé vers le point C3 en étant centré par rapport à ce dernier. On comprend que l’angle d’émission associé à chaque pixel est ajusté de façon à converger vers le point virtuel A1.
Ainsi, chaque pixel 10 i de l’écran 10 est configuré pour émettre une onde lumineuse, autour d’un axe d’émission Δ i dont l’angle d’émission γ i est tel que l’axe d’émission Δ i passe par le point virtuel A1. Il en résulte que les angles d’émission respectifs de différents pixels 10 i sont différents les uns des autres et convergent vers le point virtuel A1.Chaque angle d’émission peut être défini par rapport à un axe optique Δ 0 , passant par le centre du combineur C2 et par le point C3 préalablement défini. Dans l’exemple représenté, l’axe optique Δ 0 passe par le centre de l’écran, bien que cela ne soit pas nécessaire.
Sur la figure 2A, les notations , , , désignent respectivement les tailles de faisceau de l’onde lumineuse, par rapport à l’axe de propagation du faisceau, depuis l’ onde lumineuse émise par le pixel 10 i , dans un plan parallèle au plan selon s’étend le combineur, passant par les points B1, C2, et C3. L’écran 10 s’étend selon le plan focal objet du combineur, en étant perpendiculaire à l’axe optique Δ 0 . L’onde lumineuse collimatée résultant de chaque pixel 10 i atteint le point C3 selon un angle d’inclinaison α i par rapport à l’axe optique Δ 0 . La distance entre le pixel 10 i et l’axe optique Δ 0 est notée .
L’onde lumineuse collimatée résultant du combineur est focalisée par l’œil O de façon à former un pixel d’une image de l’écran, formée sur la rétine R de l’œil. Le pixel de l’image formée sur la rétine correspond au point B2. La position de B2 est définie par l’angle d’inclinaison α i , ce dernier étant différent pour chaque pixel 10 i . On comprend que le dispositif permet une formation de l’image formée par l’écran 10, sur la rétine R.
Le combineur permet la génération d’une onde collimatée au niveau de l’œil de sorte que lorsque l’utilisateur regarde au loin un objet (distance œil/objet grande par rapport à la taille de l’œil), par exemple le sommet d’une montagne, il peut également percevoir l’image de l’écran, ce dernier générant des informations de type réalité augmentée, par exemple le nom du sommet et son altitude. La notion de collimation est donc relative. Bien que théoriquement associée à une image placée à l’infini, elle peut également s’appliquer à une image placée à grande distance (typiquement au-delà de 100 fois la taille de l’œil, environ à 2 mètres de l’observateur).
Soit , la distance entre le point virtuel A1 et le point F positionné sur l’écran. Soit , la distance focale du combineur (distance entre C2 et l’écran).
L’angle d’émission de chaque pixel 10 i et l’angle d’inclinaison sont tels que :
La taille de la eye-box, qui dépend de l’angle de divergence de chaque pixel, est telle que :
De préférence, chaque pixel de l’écran directif est configuré de façon à avoir le même angle de divergence.
La montre une configuration dite repliée, selon laquelle le combineur fait office de réflecteur. Le combineur est intégré au verre V d’une lunette. L’écran 10 est solidaire de la monture M de la lunette. Chaque pixel de l’écran présente un axe d’émission convergeant vers un même point A1. On a représenté les faisceaux collimatés résultant du combineur 30 et se propageant vers la pupille de l’œil
Les caractéristiques angulaires d’émission de chaque pixel 10 i sont définis au cours d’une phase préalable d’enregistrement du film holographique 14. De façon connue, un hologramme est formé par une interférence entre deux ondes lumineuses émises par une même source de lumière : une onde lumineuse objet et une onde lumineuse de référence. Les franges d’interférence générées sont mémorisées physiquement ou chimiquement dans le film holographique 14. Sur la , on a représenté un montage permettant l’enregistrement d’une zone élémentaire 14 i du film holographique 14.
Les dents 11 présentent une forme générale de prisme droit à base trapézoïdale isocèle.
Ainsi les encoches 12 qui sont définies par un espace vide s’étendent dans la largeur 121 entre deux dents successives 11, et dans la direction radiale R entre les deux extrémités radiales 101, 102 de la culasse 10.
Chaque encoche 12 du stator selon l’invention présente une largeur 121 croissante en fonction de l’augmentation de la distance radiale R par rapport au centre de la culasse 10, et l’épaisseur de la culasse 10, selon la direction axiale X, augmente en fonction de sa distance radiale R.
Autrement dit, contrairement aux encoches des stators de l’art antérieur, ces encoches 12 ne sont pas à largeur et à « profondeur » constante.
On entend par le terme de profondeur d’encoche la distance entre la surface de la culasse 10 et le sommet des dents adjacentes 11.
La largeur des encoches 12, telle que représenté , mesurée comme la distance directe en deux dents pour une distance radiale R donnée au centre du stator, augmente à mesure que l’on s’éloigne du centre du stator.
Autrement dit, l’espacement entre deux dents est plus important à l’extérieur du stator, selon la direction radiale, qu’à l’intérieur.
En outre le stator présente une épaisseur de la culasse 10, selon la direction axiale X, augmentant en fonction de la distance radiale R au centre du stator 10.
Autrement dit, la culasse 10, tel que représenté , est plus épaisse à l’extérieure de la couronne qu’à l’intérieur, selon la direction radiale.
Cette répartition avantageuse des encoches et de l’épaisseur de la culasse, permet d’optimiser les flux électriques dans le stator, réduisant les saturations de flux et les pertes fer.
Afin de calculer les optimisations de largeur des encoches et d’épaisseur de la culasse par rapport aux stators de l’art antérieur, à largeur d’encoche constante et épaisseur de culasse constante, on définit tout d’abord les termes suivants :
Pour un rayon donné on définit des valeurs standard choisies par l’homme du métier pour réaliser son stator, et qu’il considérerait comme optimal au sens de l’art antérieur :
largeur optimale des dents pour un stator de l’art antérieur ;