INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est aussi possible de maximiser l’efficacité d’extraction en utilisant un angle plus faible afin d'assurer une multiplication rapide des rayons et ainsi ne pas être limité par les pertes par propagation. En effet, comme le montrent les figures 5 et 6, l’efficacité d'extraction est meilleure pour un angle d’environ . Cette solution permet de couvrir toute la couronne en peu d'allers et retours. En effet, avec un tel angle, les rayons ont 4 possibilités avant de repartir vers la face de sortie, selon leur position dans le concentrateur : ils peuvent se réfléchir sur FT1 seulement, sur FT2 seulement ou sur une combinaison FT1-FT2 ou FT2-FT1.
Une validation expérimentale du concept a été réalisée avec un concentrateur CL en PMMA (indice dopé par un colorant de couleur orange (lumogène, Evonics) avec une géométrie optimisée. Les résultats obtenus montrent une puissance de sortie augmentée de 60% par rapport à une configuration standard pour un angle proche de 120°. Le coefficient de perte estimé par simulation est de 6.10 -2 cm -1 .
Le concept de l’invention est donc validé alors même que la configuration expérimentale est loin d'être optimale car le milieu choisi a beaucoup de pertes (PMMA dopé par un colorant). Des pertes de l'ordre de 10 -3 cm -1 peuvent être obtenues dans des cristaux bien maitrisés tels que le Ce:YAG. Dans ce cas, les performances seront encore meilleures et pourront rejoindre les valeurs indiquées sur la , triplant l'extraction par rapport à une configuration standard.
A titre d’exemple non limitatif, dans le mode de réalisation des figures 3A et 3B, le concentrateur comprend un nombre de faces latérales égal à 5 et la première facette FT1 et la deuxième facette FT2 sont adjacentes et présentent des dimensions identiques. Alternativement, selon un autre mode de réalisation illustré dans la , la première et la deuxième facette sont adjacentes et présentent des dimensions différentes. Ceci a pour avantage de rendre la structure moins symétrique et donc de limiter les rayons piégés qui pourraient se propager dans le concentrateur sans rencontrer la face de sortie avec un angle appartenant au cône de sortie.
Selon un autre mode de réalisation illustré dans la figure 10, le concentrateur CL comprend un nombre de faces latérales égal à 6, dont une facette additionnelle FTA adjacente à la première facette FT1 et à la deuxième facette FT2. Pour clarifier la représentation, les miroirs M1, M2 ne sont pas représentés dans la figure 10, bien qu’ils soient compris dans le dispositif 1. La facette FTA permet de favoriser un plus grand nombre de réflexions des rayons de la portion et donc une sortie au travers de la face FS en moyenne plus rapide des rayons. La facette FTA permet donc potentiellement d’augmenter l’efficacité d’extraction en réduisant les pertes par propagation associées au faisceau . Les angles et (définis sur la Fig.10) étant liés à par la relation , on remarque que c’est toujours l’angle qui conditionne l’efficacité d’extraction de la structure du mode de réalisation de la .
Selon un autre mode de réalisation, le concentrateur comprend un nombre de faces latérales supérieur à 6, dont une pluralité de facettes additionnelles. Chacune de ces faces additionnelles est adjacente à deux autres facettes additionnelles, ou adjacente à une autre facette additionnelle et à la première facette FT1 ou adjacente à une autre facette additionnelle et à la deuxième facette FT2. Comme la facette additionnelle FTA du mode de réalisation de la figure 10, ces facettes additionnelles permettent potentiellement d’augmenter l’efficacité d’extraction en réduisant les pertes par propagation associées au faisceau .
Selon un mode de réalisation compatible avec tous les modes de réalisation récemment évoqués, la première face latérale FL1 et la deuxième face latérale FL2 ne sont pas parallèles. Selon l’angle choisi, ce non-parallélisme permet d’augmenter le nombre d’images du cône de sortie produites par réflexion sur les faces latérales. Cela permet donc potentiellement d’augmenter l’efficacité d’extraction dans les cas où elle n’est pas maximisée par l’angle .
Le système de serrage 1 comprend une plaque de serrage supérieure 11 et une plaque de serrage inférieure 12, entre lesquelles l’empilement à oxydes solides fonctionnant à haute température 2 est destiné à être enserré.
Les termes « supérieur » et « inférieur » sont à comprendre selon le sens d'orientation normal d'un empilement, d’un système de serrage et/ou d’un ensemble selon l’invention, en configuration d'utilisation.
Chaque plaque de serrage supérieure 11 et inférieure 12, comprend au moins deux orifices de serrage 13.
Le système de serrage comprend au moins deux tiges de serrage 14 configurées pour s’étendre chacune au travers d’un orifice de serrage de la plaque de serrage supérieure 11 et au travers d’un orifice de serrage correspondant de la plaque de serrage inférieure 12 pour permettre l’assemblage entre elles des plaques de serrage supérieure 11 et inférieure 12. Les tiges de serrage sont préférentiellement filetées.
Le système de serrage comprend des moyens de serrage 15 configurés pour coopérer avec les tiges de serrage 14 au niveau des orifices de serrage 13 pour permettre l’application d’une force de compression sur l’empilement à oxydes solides 2 enserré entre les plaques de serrage supérieure 11 et inférieure 12.
Comme illustré, les moyens de serrage 15 comprennent préférentiellement au moins un écrou de serrage au niveau de chaque orifice de serrage 13 coopérant avec les tiges de serrage 14. Les écrous de serrage au niveau des orifices de serrage de la plaque de serrage supérieure sont situés au-dessus de la plaque de serrage supérieure et les écrous de serrage au niveau des orifices de serrage de la plaque de serrage inférieure sont situés en-dessus de la plaque de serrage inférieure.
Les moyens de serrage peuvent également comprendre une rondelle de serrage au niveau de chaque orifice de serrage entre le au moins un écrou de serrage et la plaque de serrage correspondante.
Les plaques de serrage supérieure et inférieure présentent préférentiellement une épaisseur suffisante pour transmettre l’effort de compression de manière uniforme sans déformation.
Le système de serrage comprend au moins un soufflet autonome étanche contenant un gaz 17. Chaque soufflet 17 comprend une extrémité supérieure 171, une extrémité inférieure 172 et une paroi latérale 173.
Comme illustré sur la , le soufflet autonome étanche 17 est situé dans un évidement 16 de la plaque de serrage supérieure 11. L’extrémité supérieure 171 est en contact avec l’évidement et l’extrémité inférieure 172 est en contact avec l’empilement à oxydes solides 2. Dans ce mode de réalisation, la plaque de serrage inférieure 12 est essentiellement plane.
L’évidement 16 est situé sur une face orientée vers l’empilement à oxydes solides 2 et en vis-à-vis de l’empilement à oxydes solides. L’évidement 16 est préférentiellement situé au centre de la plaque de serrage supérieure 11.
Un soufflet autonome étanche peut alternativement ou additionnement être situé dans un évidement de la plaque de serrage inférieure 12. Un soufflet autonome étanche additionnel peut également être situé dans un évidement additionnel d’une des plaques de serrage 11,12.
L’empilement à oxydes solides fonctionnant à haute température 2 comprend, outre les éléments décrits en référence à la , une plaque terminale supérieure 21 et une plaque terminale inférieure 22 entre lesquelles la pluralité d’unités électrochimiques U et la pluralité d’interconnecteurs I sont enserrés.
Les plaques terminales supérieure 21 et inférieure 22 présentent préférentiellement une épaisseur suffisante pour transmettre l’effort de compression de manière uniforme sans déformation aux unités électrochimiques et aux interconnecteurs.
La représente l’ensemble de la , dans la première configuration, après serrage des moyens de serrage. Cette première configuration correspond à une configuration à température ambiante.
Le serrage des moyens de serrage 15, en particulier des écrous de serrage, permet d’appliquer une force de compression sur l’empilement à oxydes solides fonctionnant à haute température 2.
On note que le cas (voir par exemple) ne correspond pas à un mode de réalisation de l’invention mais correspond à la configuration de l’art antérieur de la (configuration « standard »).
Le dispositif 1 comprend de plus un premier miroir M1 disposé de manière à couvrir la première facette FT1 et un second miroir M2 disposé de manière à couvrir la deuxième facette FT2.
De manière connue en soit, une portion, dite portion piégée L p , du rayonnement luminescent L L est piégée par réflexion totale interne au sein du concentrateur. Une deuxième portion est composée de lumière qui sort du concentrateur, avec une partie guidée vers les tranches L g et une partie L out qui sort directement du concentrateur sans réflexion sur une des faces. On appelle portion sortante , les rayons du rayonnement luminescent L L guidés par réflexion totale interne au sein du concentrateur en traversant la face de sortie FS.
De plus, on appelle portion recyclée L r , la portion du rayonnement luminescent traversant la face de sortie FS après au moins une réflexion sur la première ou la deuxième facette ou sur le premier ou le second miroir. La portion sortante et la portion recyclée L r forment le faisceau de sortie .
Par rapport aux configurations précédentes (Fig1.A et ), le cône de sortie peut s'imager sur 4 faces latérales (FL1, FL2, FT1, FT2) au lieu de une (Fig1.A) ou de trois ( ). Le cône de sortie peut donc avoir plus d'antécédents par imagerie sur les faces latérales. Ainsi, plus de cônes peuvent être couplés vers la sortie, ce qui entraine une augmentation de l'efficacité d'extraction.
De manière préférentielle, l’angle est adapté en fonction des dimensions et d’une disposition des facettes afin de maximiser l'efficacité d’extraction du faisceau de sortie. En effet, il est entendu que les valeurs de l’angle permettant de maximiser l’efficacité d’extraction dépendent directement de la géométrie de la structure. Comme cela sera détaillé plus loin, pour une géométrie donnée, il est possible de calculer par simulation les valeurs d’angle qui permettront cette optimisation.
La figure 4 est une représentation graphique de la direction angulaire des antécédents du cône de sortie, générés par imagerie dans la structure, pour trois angles différents entre FT1 et FT2 : (graphique de gauche), (graphique du centre), (graphique de droite). Pour clarifier la lecture du graphique, la donne uniquement la direction angulaire de l’axe central des cônes considérés. Celle-ci est donnée par la droite passant par le centre des cercles et les points placés sur le cercle. Ainsi, chaque point des graphiques représente l'axe d’un cône, antécédent du cône de sortie.
A titre d’exemple non limitatif, dans le mode de réalisation des figures 3A et 3B, les faces latérales présentent chacune une normale dans un plan parallèle auxdites grandes faces. Aussi, tous les cônes considérés dans la figure 4 ont leur axe central dans le plan des grandes faces. En effet, leurs images par les grandes faces sont les cônes eux-mêmes, car les réflexions par un miroir ne changent pas l'axe des cônes appartenant au plan du miroir.
De plus, à titre d’exemple non limitatif dans le mode de réalisation des figures 3A et 3B, les dimensions des facettes FT1 et FT2 sont identiques. On montre que dans le cas où: , avec p entier, le nombre d'antécédents possible pour le cône de sortie FS est fini et vaut 2p-1. Par exemple, pour on a et il existe donc antécédents du cône de sortie. Selon les valeurs de l'angle , les images peuvent être très nombreuses (comme dans le cas montré sur la ).
De manière plus générale, dans une géométrie différente de celle du mode de réalisation de la figure 3A et 3B, on dira que le nombre d'antécédents dépend de la valeur de l'angle .
La figure 5 est une représentation graphique de l'efficacité d'extraction en fonction de l’angle du concentrateur de l’invention, pour trois valeurs différentes d’indice de concentrateur (n c =1.5, n c =1.83 et n c =2.4). La présente des résultats de simulations par lancé de rayons via la méthode Monte Carlo permettant de faire une estimation de l'efficacité d'extraction grâce à ce couplage des rayons vers le cône de sortie.
Les résultats de la sont obtenus pour un concentrateur selon la géométrie du mode de réalisation des figures 3A et 3B modifiée de manière à comprendre un premier miroir additionnel disposé de manière à couvrir ladite première face latérale FL1 et un deuxième miroir additionnel disposé de manière à couvrir ladite deuxième face latérale FL2 (configuration « optimisée »). Ces miroirs additionnels permettent d’améliorer l’efficacité d’extraction.
A titre d’exemple non limitatif, ces résultats sont présentés en supposant que les miroirs sont totalement réfléchissants et pour un concentrateur présentant un coefficient de pertes linéiques égale à pour la longueur d’onde centrale du rayonnement de luminescence.
La figure 5 illustre le fait que l’efficacité d’extraction est nettement améliorée par rapport à la configuration standard pour des conditions de faibles pertes linéiques et pour des miroirs parfaits. Ces conditions sont proches de la réalité pour un concentrateur en Ce:YAG (d’indice ) qui est un cristal ayant très peu de pertes.
De plus, l’efficacité d’extraction de la configuration de la est nettement améliorée par rapport à celle de la configuration de l’art antérieur des figures 2A et 2B. Pour rappel, la configuration de l’art antérieur des figures 2A et 2B permet d’obtenir une efficacité d’extraction maximale de 4x8%=32% pour le Ce:YAG et 4x4,5%=18% pour le diamant. La configuration de la permet d’obtenir une efficacité d’extraction de 40% pour le Ce:YAG et de 28% pour le diamant (d’indice 2.4). On remarque que l’amélioration est relativement plus significative lorsque que l'indice du concentrateur est élevé. Ceci peut se comprendre par la taille des cônes d'autant plus faible que l'indice est grand.
La forme "en cloche" des courbes peut s'interpréter de la façon suivante: pour les angles proche de 180°, il est nécessaire de faire beaucoup d'allers et retours dans la structure pour faire "tourner les rayons" et coupler un grand nombre de rayons vers la sortie. Deux raisons peuvent être données. La première est liée à l'angle de rotation du rayon à la sortie de la réflexion par les facettes FT1, FT2 qui est d'autant plus faible que l'angle est proche de 180°. La deuxième est qu'un angle proche de 180° ne permettra pas aux facettes FT1, FT2 de combiner leurs effets car les rayons n'intercepteront que rarement la facette FT2 après une réflexion sur la facette FT1 (et inversement). Ainsi, un angle proche de 180° implique de grandes distances de propagation des rayons avant de sortir par la face FS et donc des pertes relativement plus importantes. pour l'angle , le toit renvoie une seule direction par rapport au rayon incident: la direction opposée. Il n'y a donc pas d'effets d'images multiples pour le cône de sortie.
Selon un mode de réalisation, le concentrateur comprend un nombre de faces latérales égal à 6, dont une facette additionnelle adjacente à la première facette et à la deuxième facette.
Selon un mode de réalisation, le concentrateur comprend un nombre de faces latérales supérieur à 6, dont une pluralité de facettes additionnelles, chaque facette additionnelle étant adjacente à deux autres facettes additionnelles, ou adjacente à une autre facette additionnelle et à la première facette ou adjacente à une autre facette additionnelle et à la deuxième facette.
Selon un mode de réalisation, les grandes faces présentent une surface supérieure à une surface des autres faces.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un premier miroir additionnel disposé de manière à couvrir ladite première face latérale et un deuxième miroir additionnel disposé de manière à couvrir ladite deuxième face latérale. De manière préférentielle, la première face latérale et la deuxième face latérale ne sont pas parallèles.
Selon un mode de réalisation, l’indice du concentrateur est supérieur à 1,5, le dispositif comprenant un milieu de sortie en contact avec la face de sortie et présentant un indice tel que . De manière préférentielle, le dispositif comprend un système optique accolé au milieu de sortie adapté pour collimater des rayons du faisceau de sortie.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un troisième miroir additionnel disposé de manière à couvrir ladite face de sortie, et dans lequel le concentrateur présente une arête biseauté entre la face de sortie et la première face latérale de manière à ce qu’une portion, dite portion recyclée additionnelle, de ladite portion piégée traverse ladite arête biseautée formant un faisceau de sortie dit additionnel.
une vue schématique d’un exemple de module d’émission de lumière connu de l’art antérieur,
, une représentation du diagramme angulaire des rayons émis et piégés dans le concentrateur de la ,
, une représentation schématique du recyclage spatial dans le concentrateur de la ,
, , une vue schématique en perspective et de dessus respectivement d’un dispositif d’émission de lumière selon l’invention,
, une représentation graphique de la direction angulaire des antécédents du cône de sortie, générés par imagerie dans la structure, pour trois angles différents entre FT1 et FT2 : (graphique de gauche), (graphique du centre), (graphique de droite)
, une représentation graphique de l'efficacité d'extraction en fonction de l’angle du concentrateur de l’invention, pour trois valeurs différentes d’indice de concentrateur (n c =1.5, n c =1.83 et n c =2.4),
, une représentation graphique de l'efficacité d'extraction en fonction de l’angle du concentrateur de l’invention, pour trois valeurs différentes de coefficient de pertes linéiques : (courbe du haut), (courbe du milieu), (courbe du bas),
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens de positionnement comprennent des languettes, dites languettes de positionnement, et en projection par rapport à la face inférieure, lesdites languettes de positionnement et destinées à coopérer avec une surface latérale du socle.
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens de centrage comprennent des languettes, dites languettes de centrage, et en projection par rapport à la face inférieure, lesdites languettes de centrage et destinées à coopérer avec une surface latérale de l’empilement.
Selon un mode de mise en œuvre, l’au moins un site de centrage comprend une pluralité de site de centrage agencés de manière matricielle.
Selon un mode de mise en œuvre, l’au moins une pièce de centrage comprend une pluralité de pièces de centrage, avantageusement les pièces de centrage de la pluralité de pièces de centrage sont mécaniquement solidaires les unes des autres et agencées de manière matricielle.
L’invention concerne également un procédé de déformation d’une puce sur une cale présentant une face support concave, le procédé mettant en œuvre le kit de centrage selon la présente invention, le procédé comprenant les étapes suivantes :
a) disposer le socle sur un site de centrage de la plaque support ;
b) placer la pièce de centrage sur la face avant du socle ;
c) disposer la cale sur la zone de centrage, les moyens de centrage imposant une orientation prédéterminée à ladite cale ;
d) disposer la puce, par une face contact, sur une face support de la cale, les moyens de centrage imposant l’orientation prédéterminée à ladite puce ;
e) une étape qui comprend l’application d’une force sur une face de la puce, dite face utile et opposée à la face contact, de sorte que ladite puce se conforme à la forme de la face support.
Selon un mode de mise en œuvre, la pièce de centrage est configurée de sorte qu’à l’issue de l’étape d), la face utile de la puce est en retrait par rapport à la face supérieure.
La est une représentation schématique d’une puce, selon une vue en perspective et par la face utile, susceptible d’être considérée dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation schématique d’une cale, selon une vue en perspective et par la face support, susceptible d’être considérée dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation schématique d’un socle, selon une vue en perspective et par la face supérieure, susceptible d’être considérée dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation schématique du socle de la par sa face arrière ;
Ce cas illustre que l’invention permet de générer une requête complexe tout en permettant à un utilisateur une navigation aisée, optimisée et instinctive au travers de l’ensemble des données relatives à sa recherche.
Optionnellement, le calculateur CLC 1 est configuré pour faire défiler au moins un objet d’au moins une liste ou d’au moins un ensemble d’objets parmi les premiers objets, deuxièmes objets, troisièmes objets, quatrième objets et cinquièmes objets sur l’écran E 1 . Le calculateur CLC 1 est par exemple configuré pour faire défiler les objets sur leurs lignes respectives.
Optionnellement, le défilement automatique d’au moins un objet sur sa ligne respective entraîne un affichage automatique sur l’écran E 1 et commandé par le calculateur CLC 1 d’au moins un nouvel objet.
Optionnellement, l’afficheur E 1 est configuré pour désafficher au moins une liste de premiers objets, deuxièmes objets, troisièmes objets, quatrièmes objets ou cinquième objet en réponse à une commande utilisateur. Il s’agit par exemple de la quatrième commande utilisateur de positionnement. Par exemple, chaque liste comprend un pictogramme associé, et le positionnement dudit pictogramme dans une zone prédéfinie de l’afficheur E 1 entraîne le désaffichage de ladite liste. La liste est par exemple ensuite ré-affichable en réponse à une commande utilisateur sur l’afficheur E 1 , par exemple une commande digitale à l’emplacement de l’afficheur E 1 sur la zone prédéfinie où a été positionné le pictogramme associé à ladite liste. Ainsi, l’invention permet avantageusement d’organiser les données de manière instinctive pour l’utilisateur.
Cette option est par exemple avantageuse dans le cas où un texte, tel qu’un article de journal, est affiché suite à l’actionnement d’un objet. Cela permet à l’utilisateur de réduire les listes et d’avoir accès à davantage de texte sur l’afficheur. Il peut ensuite par exemple ré-actionner un des pictogrammes associé à une liste pour réafficher ses listes et initier une recherche différente.
D’autres exemples possibles sont l’achat ou la réservation de biens ou de services, la réservation de places pour des événements, et de manière générale, tout type de requête visant à l’accès à du contenu informatif (ex : journaux, articles scientifiques, articles historiques, page wikipédia) ou ludique (programme radio, vidéos ludiques, musique en streaming) ciblé ou visant à acheter, louer, réserver des biens ou des services selon des critères précis (par exemple localisation, dates et heures, type d’évènement recherché, moyen de transport recherché, contrainte budgétaire, contrainte de profil utilisateur (une personne seule, un couple avec un enfant, etc.) par l’intermédiaire des filtres de recherche obtenus par l’actionnement d’un ou plusieurs objets d’une ou différentes listes.
Ainsi, avantageusement, l’invention permet de générer des requêtes complexes multicritères de manière simplifiée pour un utilisateur, tout en lui permettant de naviguer aisément au travers d’un grand nombre de données qui sont organisées de manière structurée au travers des différentes listes d’objets. Un autre avantage de l’invention est d’encourager la curiosité de l’utilisateur et son apprentissage en affichant une multitude d’objets susceptibles d’attirer son attention de manière ludique et instinctive.
L’invention s’applique particulièrement au cas des sites internet. Elle permet d’offrir à un utilisateur une navigation plus instinctive et de parvenir plus facilement au résultat de sa recherche (par exemple un podcast spécifique dans le domaine de l’entreprenariat appliqué à la vente au détail au Portugal), tout en attirant son attention sur d’autres sujets ou documents susceptibles de l’intéresser à travers l’affichage des différents objets des différentes listes.