INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ou les composés (poly)aminés qui sont diaminés sont particulièrement les polyéthers diamines notamment de formule H 2 N-ALK-O-[ALK’-O] m -ALK’’-NH 2 avec ALK, ALK’ et ALK’’, identiques ou différents représentant un groupe (C 1 -C 6 )alkylène, linéaire ou ramifié, et m représentant un entier supérieur ou égal à 0, tels que le 4,7,10-trioxa-1,13-tridecanediamine ou les composés connus sous la référence Jeffamine de la société Hunstman, et plus particulièrement les polyéthylèneglycol et/ou polypropylèneglycol α, ω-diaminés (à fonction amine en bout de chaine) comme celles vendues sous les dénominations Jeffamine D-230, D-400, D-2000, D-4000, ED-600, ED-9000, ED-2003.
Comme composés (poly)aminés qui sont triaminés, sont particulièrement cités les polyéthers triamines, et notamment les polyéthylèneglycol et/ou polypropylèneglycol α, ω-diaminés (à fonction amine en bout de chaine) comme celles vendues sous les dénominations Jeffamine T-403.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le ou les composés (poly)aminés comportent plus de trois groupes amines primaires et/ou secondaires, de préférence primaire (NH 2 ).
Le procédé de surveillance vise à obtenir la meilleure configuration possible des capteurs 14 des porteurs 12 à un instant ultérieur.
Cet instant ultérieur est appelé valeur de l’horizon et est prédéterminé.
Description détaillée Procédé de traitement Le premier objet de l’invention est un procédé de traitement en une ou plusieurs étapes mettant en œuvre sur les matières kératiniques, notamment la peau et/ou les lèvres et/ou les cils et/ou les sourcils, notamment la peau :
i) au moins un ou plusieurs (co)polymères, tel que défini précédemment et ci-après, ou une composition le ou les contenant ;
ii) au moins de l’eau ;
iii) au moins un agent réticulant, en particulier tel que défini ci-après ; et
En particulier, au moins une des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 » », en particulier au moins la composition « C4 », mises en œuvre dans le procédé selon l’invention comprend une ou plusieurs huiles non volatile(s), de préférence choisie(s) parmi :
Comme indiqué ci-avant, le procédé de fabrication du polymère selon l’invention comprend une étape i) de mise en contact :
a) d’au moins un monomère styrénique comprenant au moins un polyéther ; et
b) un initiateur de radicaux libres.
Dans une étape ii), le mélange comprenant a) et b) obtenu est ensuite chauffé à une température allant de 40 à 110°C, de préférence allant de 60 à 90°C, plus préférentiellement allant de 75 à 85°C.
Avantageusement, le polyéther peut être choisi parmi : le poly(oxyde d’éthylène), le poly(oxyde de propylène), le polyoxyméthylène, et leurs copolymères.
Dans un mode de réalisation, le monomère styrénique peut comprendre un groupement copolymère comportant au moins deux polyéthers de nature différente.
Avantageusement, le monomère styrénique peut comprendre une masse molaire en poids ou poids moléculaire allant de 150 à 2000 g/mol, de préférence de 200 à 700 g/mol, plus préférentiellement de 300 à 450 g/mol.
Dans la présente description, la masse molaire est considérée en poids sauf si indication contraire.
Dans un mode de réalisation, le monomère styrénique peut comprendre au moins un motif de formule (I) suivante :
où m va de 3 à 45. Préférentiellement, m va de 5 à 14.
Dans un autre mode de réalisation, le monomère styrénique peut, par exemple, comprendre un groupement copolymère à bloc poly(oxyde d’éthylène)–poly(oxyde de propylène).
De préférence, à l’étape i), le mélange de a) et b) peut comprendre de 1 à 10 % en moles d’initiateur de radicaux libres par rapport au nombre de moles de monomères styréniques.
De préférence, l’initiateur de radicaux libres est un initiateur azoïque.
Par initiateur azoïque, on entend dans la présente invention un initiateur de radicaux libres comprenant un groupement azoïque dans sa structure moléculaire.
Avantageusement, l’initiateur azoïque de radicaux libres peut être choisi parmi : azobisisobutyronitrile (AIBN), 1,1′-Azobis(cyclohexanecarbonitrile), 2,2′-Azobis(2-methylbutyronitrile), 4,4'-Azobis(4-acide cyanovalérique), 2,2'-Azobis(2,4-dimethylvaleronitrile) ou un mélange de ceux-ci.
De préférence, l’organe de retenue 15 sera situé dans un secteur angulaire S15, considéré en azimut autour de l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, qui est situé entre le premier point M5 et le second point M7, et plus préférentiellement sensiblement à égale distance du premier point M5 et du second point M7, par exemple centré sur la bissectrice de l’angle formé, dans le plan de référence P0, par les demi-droites issues perpendiculairement de l’axe central Z34 et passant respectivement par le premier point M5 et le second point M7.
Plus globalement, considérant que le guide d’entrée 5 débouche sur la piste de guidage 34 par une embouchure d’entrée 5A et le guide de sortie 7 s’ouvre sur la piste de guidage 34 par une embouchure de sortie 7A, alors l’organe de retenue 15 est de préférence contenu dans un secteur angulaire S15, considéré en azimut autour de l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, qui est compris entre l’embouchure d’entrée 5A, en amont, et l’embouchure de sortie 7A, en aval.
Préférentiellement, l’organe de retenue 15 sera contenu à l’intérieur d’un secteur angulaire S15, considéré autour de l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, dans le plan de référence P0, ici plus particulièrement le secteur angulaire S15 susmentionné compris entre l’embouchure d’entrée 5A et l’embouchure de sortie 7A, qui s’étend sur moins de 30 degrés, préférentiellement sur moins de 20 degrés, plus préférentiellement sur moins de 10 degrés, par exemple sur 5 degrés.
Le faible encombrement angulaire de l’organe de retenue 15 optimisera, ici encore, la capacité de la boucle 13 à se resserrer pour libérer une réserve de fil 3.
De préférence, l’organe de retenue 15, et plus particulièrement sa surface de réception 15A, sera contenu radialement à l’intérieur d’une couronne fictive qui est centrée sur l’axe central Z34 de la piste de guidage 34 et dont : - le rayon interne représente entre 60 % et 85 % du rayon de la piste de guidage 34, de sorte que l’on conserve un large espace central totalement dégagé pour permettre le resserrement de la boucle 13, - et le rayon externe, strictement supérieur au rayon interne, représente entre 70 % et 97 % du rayon de la piste de guidage 34, de telle sorte que l’organe de retenue 15 sera suffisamment éloigné de la piste de guidage 34 pour permettre au fil 3 de cheminer librement entre la surface de réception 15A et la piste de guidage 34, sans que le mouvement longitudinal du fil 3 soit gêné, tout en étant suffisamment proche de la piste de guidage 34 pour agir rapidement sur la boucle 13 afin de limiter le déplacement d’ensemble de la boucle 13 en cas de traction d’appel T_out soudaine et intense, et notamment pour garantir qu’à tout moment le secteur de chevauchement 14 reste correctement positionné vis-à-vis des guides d’entrée 5 et de sortie 7 pour que le mouvement d’avance longitudinal du fil 3 reste fluide.
A titre indicatif, on pourra positionner l’organe de retenue 15 par rapport à la piste de guidage 34 de telle sorte que, considérée dans le plan de référence P0, la plus petite distance séparant l’organe de retenue 15, et plus particulièrement sa surface de réception 15A, de la surface de la piste de guidage 34, et qui offre donc un passage au fil 3 et plus particulièrement au secteur de chevauchement 14, est égale ou supérieure à 4 fois le diamètre D3 de la section du fil 3.
De préférence, le guide d’entrée 5 débouche sur la piste de guidage 34 à un premier azimut qui est situé en amont de l’azimut auquel se trouve l’organe de retenue 15 dans le sens d’arrivée du fil 3, et selon une première direction L5, dite « direction d’entrée » L5, qui est tangente à ladite piste de guidage 34, tandis que le guide de sortie 7 quitte la piste de guidage 34 à un azimut qui se trouve en aval de l’azimut auquel se trouve l’organe de retenue 15, et selon une seconde direction L7, dite « direction de sortie » L7, qui est tangente à la piste de guidage 34.
Ici encore, cet agencement, considéré dans le plan de référence P0, normal à l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, favorise le mouvement d’avance longitudinal du fil 3, tant pour entrer dans la boucle 13 que pour sortir de la boucle 13, et permet au fil 3 de réaliser un tour complet sur lui-même, pour former la boucle 13, et de se croiser sur lui-même dans un secteur de chevauchement 14 qui se situe au voisinage de, et de préférence en appui contre, l’organe de retenue 15.
De préférence, le guide de sortie 7 quitte le réceptacle de guidage 11 selon une direction L7 dite « direction de sortie » L7 qui dévie de la direction L5 dite « direction d’entrée » L5, selon laquelle le guide d’entrée 5 débouche sur le réceptacle de guidage 11, d’un angle A_5_7 dit « angle de déviation » A_5_7 qui est compris entre zéro degré et 180 degrés, par exemple égal à 90 degrés.
L’angle de déviation A_5_7 pourra être choisi en fonction de l’implantation du compensateur 4 par rapport à la bobine 40 et à l’appareil 2. Un angle de déviation de zéro degré correspondra à un guide de sortie 7 placé dans l’alignement du guide d’entrée 5, de sorte que le fil 3 forme exactement un tour sur lui-même. Un angle de déviation de 180 degrés signifiera que le fil 3 ressort du compensateur 4 dans une direction parallèle mais de sens opposé à la direction selon laquelle il est entré, c’est-à-dire forme 1,5 tour sur lui-même et emprunte un guide de sortie 7 qui est diamétralement opposé au guide d’entrée 5. Un angle de déviation A_5_7 de 90 degrés indique que le fil réalise 1,25 tour et est renvoyé en sortie du compensateur 4 à angle droit par rapport à sa direction d’entrée, tel que cela est illustré sur les figures 1, 2, 3 et 5.
Ces valeurs, considérées dans le plan de référence P0, permettent avantageusement de créer et d’entretenir aisément une boucle 13 de fil qui couvre au moins un tour mais moins de deux tours, typiquement entre 1,1 tour et 1,5 tours, par exemple 1,25 tour comme indiqué plus haut.
Bien entendu, l’invention concerne également en tant que tel tout appareil 2 pourvu d’un dispositif d’alimentation 1 selon l’invention.
En particulier, l’invention concerne une imprimante tridimensionnelle qui est équipée d’un dispositif d’alimentation 1 selon l’invention pour assurer l’alimentation de ladite imprimante en un matériau thermoplastique se présentant sous forme d’un fil 3.
Comme indiqué en préambule, ladite imprimante sera de préférence une imprimante de type « FDM » et comprendra une buse chauffante 50 permettant de faire fondre le fil 3 afin de déposer le matériau en couches successives sur un support, tel qu’un plateau.
Ladite buse chauffante 50 pourra appartenir à une tête d’impression montée mobile par rapport au support, sous le contrôle d’un système de positionnement motorisé. De façon connue en soi, ladite tête d’impression embarquera de préférence un redresseur à poulies permettant de réduire voire supprimer la courbure du fil 3, suivi d’un entraîneur à rouleaux dentés qui tracte le fil 3 issu du compensateur 4 pour le forcer à passer à travers la buse chauffante 50, à la vitesse requise par le dépôt de matériau fondu.
Bien entendu, l’invention n’est nullement limitée aux seules variantes de réalisation décrites dans ce qui précède, l’homme du métier étant notamment à même d’isoler ou de combiner librement entre elles les caractéristiques susmentionnées ou de leur substituer des équivalents.
Un tel agencement est ainsi le maillage le plus compact possible, la compacité c étant telle que .
En outre, un avantage de la structure hexagonale compacte est que la distance d’un point quelconque de l’espace à l’atome le plus proche est plus petite que dans tout autre agencement. Cela a pour conséquence de réduire les effets de crénelage lorsque l’on cherche à comptabiliser le nombre d’atomes vus par un observateur dans un cône de visée.
En outre, plus l’espace entre atomes sera faible et plus le procédé pourra assurer une surveillance précise mais au prix d’une grande puissance de calcul. Ce compromis est contrôlé par la distance entre deux mailles identiques qui est aussi appelé paramètre de maille. Ce paramètre de maille est noté a dans la suite de la description.
Dans l’exemple décrit, le paramètre de maille a est égale à deux fois le rayon des atomes.
Pour expliquer le lien entre la charge calculatoire, il convient de montrer que le paramètre de maille a permet d’obtenir le nombre d’atomes dans l’environnement.
En effet, le volume occupé par les atomes vérifie la relation mathématique suivante :
En prenant en compte les effets de bords, il vient :
où désigne le volume de l’environnement à surveiller.
Cela conduit alors à la relation suivante :
La relation précédente permet de montrer que le paramètre de maille a est relié au nombre d’atomes . Or, le nombre d’opérations à effectuer dépend fortement du nombre d’atomes , de sorte que le paramètre de maille a permet d’ajuster la charge via la diminution du nombre d’atomes .
En variante à ce qui a été présenté jusqu’à présent, il est également possible d’utiliser trois couches A, B et C d’atomes comme visible sur la .
Les trois couches A, B et C sont empilées les unes sur les autres, B sur A et C sur B. Chaque couche est décalée par rapport à la suivante de la même quantité.
La compacité est conservée.
Pour atténuer encore les effets de crénelage, il pourra être utilisé un empilement de couches comprenant des couches A, B ou C tant que l’empilement ne comporte pas deux couches adjacentes de types identiques. Par exemple, ABACABCACA serait un empilement ne comportant pas deux couches adjacentes de types identiques au contraire de ABACABBCACA. Plus l’enchaînement entre couches est irrégulier, plus l’effet de crénelage s’estompe.
Les types de couches utilisées dans un empilement pourront être choisis aléatoirement.
au moins un sel électrolyte étant ajouté durant l’étape i) et/ou l’étape iii).
Tout ce qui a été décrit ci-avant concernant le polymère et le procédé de fabrication dudit polymère est valable pour l’électrolyte polymère solide et le procédé de fabrication d’un électrolyte polymère solide selon l’invention.
De préférence, l’étape ii) de chauffage se déroule pendant une période allant de 1 heure à 15 heures, de préférence de 3 à 10 heures, plus préférentiellement de 4 à 8 heures.
Le sel électrolyte peut être ajouté soit durant l’étape (i) de mise en contact de a) et b), soit durant l’étape (iii) pendant la récupération du polymère obtenu, soit durant l’étape (i) et aussi l’étape (iii).
De préférence, le sel électrolyte est ajouté durant l’étape i) de mise en contact.
En outre, l’étape i) de mise en contact peut se dérouler en présence d’un solvant, tel que par exemple du tétrahydrofurane (THF) ou du dichlorométhane.
Avantageusement, le monomère styrénique comprend une masse molaire allant de 150 à 2000 g/mol, de préférence de 200 à 700 g/mol, plus préférentiellement de 300 à 450 g/mol.
De préférence, 1 à 10 % en moles d’initiateur de radicaux libres par rapport au nombre de moles de monomères styréniques est mise en contact avec ledit monomère styrénique.
Dans un mode de réalisation, ledit monomère styrénique comprend au moins un motif de formule (I) suivante :
Avantageusement, ledit sel électrolyte peut être choisi parmi les sels de métaux alcalino-terreux, les sels de métaux alcalins et leurs mélanges, de préférence parmi les sels de métaux alcalins, plus préférentiellement parmi les sels de sodium, les sels de lithium et leurs mélanges, encore plus préférentiellement parmi les sels de lithium.
De préférence, ledit sel électrolyte est choisi parmi LiPF 6 , LiFSI, LiTFSI, LiClO 4 , LiAsF 6 , LiBF 4 , LiI, LiCF 3 SO 3 , LiN(CF 3 CF 2 SO 2 ) 2 , LiCH 3 SO 3 , LiN(CF 3 SO 2 )(CF 2 HSO 2 ), LiN(RFSO 2 ) 2 , LiC(RFSO 2 ) 3 , RF étant un groupement choisi parmi un atome de fluor et un groupement perfluoroalkyle comportant de un à huit atomes de carbone.
L’invention a également pour objet une cellule de batterie tout-solide comprenant au moins un électrolyte polymère solide selon l’invention tel que défini ci-avant.
Un autre objet de la présente invention est une batterie tout-solide comprenant au moins une cellule telle que définie ci-avant.
De préférence, le réceptacle de guidage 11 comprend une piste de guidage 34 de forme cylindrique de base circulaire, qui délimite l’espace de débattement 12 afin de contenir l’expansion radiale centrifuge de la boucle 13 dans la limite d’un diamètre maximal D34 autorisé, tel que défini par ladite piste de guidage 34.
En pratique, le diamètre maximal, radialement externe, de la boucle 13 pourra ainsi être égal au diamètre D34 de la piste de guidage 34.
L’axe central Z34 de la piste de guidage 34 est de préférence confondu, par convention, avec l’axe principal Z, et donc normal au plan de référence P0, et par conséquent parallèle à l’axe de boucle Z13 et normal aux premier et second flasques 30, 31.
De même, les génératrices de ladite piste de guidage 34 seront donc parallèles à l’axe de boucle Z13 et normales aux premier et second flasques 30, 31.
Une telle piste de guidage 34 circulaire, outre qu’elle protège la boucle 13 des perturbations extérieures et permet de limiter la taille de ladite boucle 13 en de conserver ladite boucle 13 de façon maîtrisée dans un espace prédéfini, offre avantageusement un guidage incurvé qui favorise la prise de courbure par le fil 3 qui entre dans l’espace de débattement 12 par le guide d’entrée 5, et donc le maintien dudit fil 3 sous forme d’une boucle 13.
De préférence, le diamètre D34 de la piste de guidage 34 est compris entre 200 mm et 600 mm, de préférence entre 250 mm et 400 mm, par exemple égal à 300 mm.
De telles dimensions permettent notamment de constituer une réserve de fil 3 suffisante au sein de la boucle 13 pour couvrir des appels soudains d’une longueur de fil 3 comprise entre 300 mm et 900 mm, par exemple entre 350 mm et 500 mm.
En première approximation, on pourra considérer que la réserve de fil 3 mobilisable pour un appel soudain représente environ la moitié du périmètre de la boucle 13 maximale.
A titre d’exemple indicatif, on pourra avoir une boucle 13 qui présente un diamètre maximal de 270 mm, correspondant à une réserve pleine, et qui peut sans dommage rétrécir pour atteindre un diamètre minimal de 120 mm, correspondant à une réserve épuisée, de sorte que la longueur de fil libérée sera de 471 mm = Pi x (270 mm – 120 mm).
Selon un agencement préféré particulièrement simple, la piste de guidage 34 forme une entretoise qui relie le premier flasque 30 au second flasque 31, et qui maintient entre lesdits premier flasque 30 et second flasque 31, parallèles entre eux, une distance d’écartement W12 qui est égale à la largeur W34 de ladite piste de guidage 34.
La largeur W34 de la piste de guidage 34 sera ainsi adaptée, comme expliqué plus haut, pour offrir suffisamment d’espace axialement, transversalement à la direction d’avance longitudinale du fil 3, pour permettre au fil 3 de cheminer et de se superposer axialement sur lui-même dans le secteur de chevauchement 14, en se répartissant le long de l’axe de boucle Z13, sans risque d’échauffement, de blocage ou d’abrasion.
De préférence, la piste de guidage 34 pourra former la portion évidée interne d’un bâti 35, de préférence métallique, qui sert de support à différents organes du compensateur, parmi lesquels : le système d’entraînement 6, et plus particulièrement le moteur 8, le galet moteur 9 et le contre-galet 10, le premier flasque 30 qui s’articule ici sur ledit bâti 35 au moyen de la charnière 32, le second flasque 31, ici fixé en position invariante sur le bâti 35, par exemple au moyen de vis, et le bras suiveur 22 basculant qui s’articule en pivot sur ledit bâti 35.
On notera que la piste de guidage 34 comprend de préférence une encoche 36 qui permet à l’un des rouleaux 24 du passage de fil 23 du bras suiveur 22 de s’escamoter radialement au-delà de la surface de la piste de guidage 34 de sorte que le fil 3 passe naturellement à travers le passage de fil 23, entre les deux rouleaux 24, lorsque ledit fil chemine au contact de la piste de guidage 34, et donc ici forme la boucle 13 de plus grande taille qui correspond à la réserve nominale, et maximale, de fil 3.
Le guide d’entrée 5 et le guide de sortie 7 sont de préférence formés par des rainures creusées depuis une face du bâti 35 qui est ensuite recouverte par l’un des premier et second flasques 30, 31 de sorte que les guides 5, 7 présentent chacun une section fermée autour du fil 3.
En projection dans le plan de référence P0 normal à l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, le guide d’entrée 5 débouche sur ladite piste de guidage 34 en un premier point M5, situé à un premier azimut autour de l’axe central Z34 de la piste de guidage 34, tandis que le guide de sortie 7 quitte définitivement la piste de guidage 34 en un second point M7, situé à un second azimut distinct du premier azimut. De préférence, la surface de réception 15A, et plus préférentiellement la totalité de l’organe de retenue 15, est comprise dans le segment circulaire défini par la piste de guidage 34 entre ce premier point M5 et ce second point M7, c’est-à-dire dans le domaine qui correspond à la portion de disque qui est délimitée d’une part par la corde d’arc qui correspond au segment de droite qui relie le premier point M5 au second point M7 et d’autre part par l’arc de cercle qui correspond à la portion de la piste de guidage 34 qui s’étend depuis le premier point M5 jusqu’au second point M7.
Ainsi, non seulement l’organe de retenue 15 laissera subsister un grand espace libre pour permettre au sommet 17 de la boucle 13 de se déplacer radialement et donc pour permettre à la boucle 13 de se resserrer sur elle-même, mais en outre ledit organe de retenue 15 permettra de maintenir en permanence le secteur de chevauchement 14 dans une position dans laquelle le fil 3 parvient à la boucle 13 depuis le guide d’entrée 15 puis ressort de ladite boucle 13 pour gagner le guide de sortie 7 en étant quasiment tangent à la boucle 13, ce qui favorise le mouvement d’avance longitudinal fluide du fil 3, sans formation d’angles qui pourraient freiner ou endommager le fil 3.
Agent réticulant Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de traitement selon l’invention tel que décrit précédemment comprend l’application sur les fibres kératiniques, de préférence les cheveux, (i) d’au moins un ou plusieurs (co)polymères tels que définis précédemment, et (iii) d’au moins un agent réticulant.
Au sens de l’invention, le terme « agent réticulant », dit encore « R », désigne un composé apte à établir avec au moins une fonction acétoacétate du ou des (co)polymères mis en œuvre dans le procédé de traitement selon l’invention : au moins une liaison covalente, au moins une liaison de type donneur-accepteur (dative), et/ou au moins une liaison de coordination,
Les compositions « C2 », « C3 », « C’3 » et « C4 » telles que définies précédemment contiennent au moins iii) un agent réticulant. Les compositions de l’invention peuvent comprendre une phase grasse, une phase aqueuse ou peuvent être sous forme d’émulsion directe ou inverse. La composition « C4 » peut être une composition aqueuse.
La composition « C1 » est une composition aqueuse, et plus préférentiellement ne contient pas v) de corps gras.
La composition « C’1 » est une composition aqueuse, et plus préférentiellement ne contient pas v) de corps gras.
Le compensateur comporte par ailleurs un organe de retenue 15 qui est placé à l’intérieur du périmètre de la boucle 13, de manière à pouvoir limiter l’ampleur d’un déplacement d’ensemble de la boucle 13 au sein de l’espace de débattement 12, lorsque la boucle 13 subit une traction d’appel T_out, tout en autorisant la boucle 13 à adapter librement sa taille, et plus particulièrement à adapter librement son périmètre et à adapter élastiquement la courbure du fil 3 le long de ce périmètre, à l’intérieur de l’espace de débattement 12, en réponse aux écarts entre la vitesse de sortie V_out et la vitesse d’entrée V_in.