INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fait de recalibrer l’une seulement, plusieurs, voire la totalité des différentes tables paramétriques [Jcal], [Acal], [Jcyc] et [Acyc] du modèle d’endurance considéré, permet de graduer la prise en compte de la dégradation spécifiquement provoquée par chacun des éléments des équations (1), (2) et (3) qui déterminent le modèle empirique de la dégradation de la capacité de l’accumulateur. Ceci permet d’instaurer, si besoin, un « ordre de priorité » et/ou un « niveau d’importance » (ou poids) respectif au recalibrage des différentes tables paramétriques entrant chacune dans la composition des éléments du modèle d’endurance.
Le cas échéant, la cartographie [Acal] et la cartographie [Acyc] sont recalibrées, à l’étape 34, de préférence par une méthode d’optimisation. Une telle méthode est adaptée pour minimiser l’écart entre les données de diagnostic et les données de pronostic. Il a en effet été constaté qu’une méthode d’optimisation présente une meilleure efficacité pour la mise à jour de valeurs de facteur de forme de la dégradation de la capacité de l’accumulateur. Il peut s’agir, par exemple, de la méthode des moindres carrés, ou de toute autre méthode comparable que l’homme du métier peut considérer sur la base de ses connaissances générales dans le domaine technique en cause.
Dans des modes de réalisation, on peut cumuler les avantages respectifs d’une méthode calculatoire relativement rapide ( i.e. , méthode d’obtention d’un coefficient de recalibrage par calculs, telle que par exemple la méthode décrite dans ce qui précède pour le ratio α ) et d’une méthode par optimisation relativement plus précise. Ainsi par exemple, une méthode par optimisation permettant de corriger les cartographies [Acal] et [Acyc] du facteur de forme de la dégradation en mode calendaire et en mode cyclique, respectivement, peut être mise en œuvre si la correction préalable des cartographies [Jcal] et [Jcyc] de la vitesse de dégradation en mode calendaire et en mode cyclique, respectivement, via le coefficient de recalibrage α obtenu par une méthode calculatoire n’est pas suffisante. Autrement dit, dans ces modes de réalisation, on réalise d’abord une correction sur les cartographies [Jcal] et [Jcyc] directement via le coefficient de recalibrage α , puis on réalise dans un second temps une correction par optimisation sur les cartographies [Acal] et [Acyc]. Cela permet d’effectuer dans un premier temps une correction grossière mais rapide sur les vitesses de la dégradation de la capacité de l’accumulateur dans chacun des modes calendaire et cyclique, puis le cas échéant d’affiner ensuite la correction ainsi obtenue par une méthode d’optimisation plus lente sur les facteurs de forme desdites dégradations.
Par ailleurs, dans une autre variante possible, on peut appliquer à l’étape 34 le facteur de correction également aux valeurs stockées dans les cartographies correspondant à des paramètres non utilisés, mais qui sont voisines de valeurs correspondant à des paramètres utilisés et qui ont été mises à jour. Ceci permet notamment d’apporter une solution aux éventuelles discontinuités que pourrait présenter la cartographie après recalibrage, pour des valeurs correspondant à un ou plusieurs p -uplets de paramètres isolés. En effet, de telles discontinuités peuvent ensuite donner lieu à des résultats de simulation empreints de singularités pouvant produire des effets aberrants, par exemple des sauts dans les pronostics d’état de santé qui ne seraient pas représentatifs d’une évolution réelle de l’état de santé de l’accumulateur.
L’homme du métier, sur la base de ses connaissances générales dans le domaine du traitement de données numériques et notamment de données dans des tables paramétriques, saura identifier et mettre en œuvre une relation de voisinage dans une telle table, liant des valeurs à modifier autour d’une valeur déterminée de la table. Il saura aussi identifier et utiliser une fonction de lissage des valeurs autour d’une valeur isolée qui est modifiée dans une telle table, afin de réduire les discontinuités que cette modification peut engendrer. On peut citer à titre d’exemple la loi de distribution normale en fonction de la température, dans laquelle on considère la température du p -uplet et dans laquelle l’écart-type peut être fixé à 5°C par exemple.
Nonobstant la variante de mise en œuvre ci-dessus, et quelle(s) que soi(en)t la (ou les) cartographie(s) mise(s) à jour, on notera que le recalibrage d’au moins une des tables paramétriques à l’issue de la période de surveillance considérée est effectué en remplaçant une partie seulement des valeurs de ladite table paramétrique. Les valeurs remplacées comprennent les valeurs { Jcal ,} i ,a et { Jcyc ,} i,b indexées par les 2-uplets de paramètres de fonctionnement {T°,SOC} a et par les 4-uplets de paramètres de fonctionnement { T°,SOC,I,DOD } b , respectivement, sous lesquels l’accumulateur a opéré au moins une fois durant la période de surveillance considérée. La mise à jour de la (ou des) cartographie(s) est minimale, ce qui est avantageux en termes de capacité de mémoire et de puissance de calcul requis. Le caractère partiel de la mise à jour de la (ou des) table(s) paramétrique(s) permet en outre de conserver la finesse de la paramétrisation du modèle d’endurance préalablement établi en laboratoire, avec une correction de la (ou des) cartographie(s) qui est ciblée sur, voire limitée aux valeurs de ces cartographies réellement utilisées dans le contexte des conditions opérationnelles réelles sur le terrain.
On rappelle que les remplacements de valeurs dans la (ou les) cartographie(s) sont effectués pour produire une version recalibrée de la (ou des) table(s) paramétrique(s) correspondante(s) lorsqu’un écart entre une valeur représentative de l’état de santé Δ Q pronostic de l’accumulateur estimée à partir des données de pronostic et une valeur représentative de l’état de santé réel Δ Q diagnostic de l’accumulateur fondée sur les valeurs de diagnostic est détecté. Dans un mode de mise en œuvre possible, le recalibrage d’une cartographie pour produire une cartographie recalibrée n’est effectué, à l’étape 34, que si en outre l’écart qui est détecté entre la valeur Δ Q pronostic représentative de l’état de santé pronostiquée en utilisant le modèle d’endurance et la valeur représentative de l’état de santé réel de l’accumulateur Δ Q diagnostic , est considéré comme suffisant pour justifier un recalibrage des cartographies. Avantageusement, cette condition peut être appréciée en comparant la valeur du coefficient de recalibrage α à un seuil de valeur déterminé α th Le coefficient de recalibrage α étant, dans des modes de réalisation, un scalaire dont la valeur « neutre » est égale à l’unité (c’est-à-dire à 1), ceci peut être réalisé, par exemple, par calcul de la manière suivante : si une distance entre α et l’unité, définie par exemple comme la valeur absolue de leur différence, est strictement supérieure à α th (c’est-à-dire si |1- α | > α th ), le recalibrage est effectué ; alors que, si la distance entre α et l’unité, telle que définie par exemple comme indiqué ci-dessus, est inférieure ou égale à α th (c’est-à-dire si |1- α | = α th ), le recalibrage n’est pas effectué.
Dans le cas décrit, le coefficient de recalibrage α est un nombre scalaire calculé comme le ratio entre la valeur représentative de l’état de santé réel Δ Q diagnostic de l’accumulateur fondée sur les valeurs de diagnostic sur la valeur représentative de l’état de santé Δ Q pronostic de l’accumulateur estimée à partir des données de pronostic. L’invention n’est pas limitée à l’utilisation de la distance indiquée ci-dessus. Toute autre distance peut être utilisée, selon la topologie de l’ensemble des valeurs du coefficient de recalibrage. Par exemple, si le coefficient de recalibrage α est un vecteur, on peut utiliser la distance de la norme 1 (ou distance des valeurs absolues), la distance de la norme 2 (ou distance euclidienne), ou encore la distance de la norme 3 (ou distance uniforme), par exemple, définie à chaque fois sur l’ensemble des valeurs de α . Dans un exemple de mise en œuvre, en outre, le seuil α th peut être fixé en considération de la marge d’incertitude (ou tolérance) sur la précision des prédictions qui peut être admise pour l’application concernée. En effet, on peut considérer qu’il n’est pas utile de recalibrer les cartographies des éléments du modèle empirique si l’écart constaté entre le pronostic donné par ce modèle et le diagnostic réalisé sur la base des données réelles est inférieur à cette tolérance. En pratique, la tolérance ou marge d’erreur admise étant de l’ordre de 2 à 3%, on peut fixer le seuil α th à 3% en valeur relative (c’est-à-dire que α th = 0,03 dans l’exemple donné au paragraphe ci-dessus), par exemple, voire à 4 ou 5%.
Cette mise en œuvre présente l’avantage de l’économie des calculs à réaliser pour obtenir l’effet de seuillage recherché, le cas échéant.
L’homme du métier appréciera que d’autres modes de mise en œuvre peuvent être considérés pour obtenir un tel effet de seuillage, par exemple en comparant l’écart entre la valeur Δ Q pronostic représentative de l’état de santé qui a été pronostiquée en utilisant le modèle d’endurance, d’une part, et la valeur ΔQ diagnostic représentative de l’état de santé de l’accumulateur qui a été réellement constatée, d’autre part.
Exemple comparatif 2 Un procédé d’extraction du lithium de batterie au lithium usagée par lixiviation à l’ammoniaque, qui était différent de l’exemple 3 en ce que l’ammoniaque aqueuse a été remplacée par de l’acide chlorhydrique à l’étape 4, comprenait spécifiquement les étapes suivantes :
S2. chauffage du matériau broyé à 200 °C et séchage pendant 1 h pour éliminer une solution électrolytique et obtenir un matériau séché ;
S3. mélange du matériau séché avec du nitrite de sodium dans un rapport massique de 1:2,0, chauffage à 290 °C et maintien de la température pendant 1 h ;
S4. ajout du mélange à de l’acide chlorhydrique 4 mol/L dans un rapport solide/liquide de 1 g :10 mL, et réalisation d’un tamisage à l’aide d’un tamis d’une taille de maille de 0,25 mm pour obtenir une feuille de cuivre et d’aluminium et de la bouillie ;
S5. ajout à la bouillie de nitrate de calcium représentant 5 % de la masse du matériau séché et chauffage à 60 °C pendant 8 h ;
S6. réalisation d’un pressage sur filtre sur la bouillie pour obtenir une scorie de graphite et un lixiviat acide ;
S7. ajout d’hydroxyde de sodium au lixiviat acide pour corriger un pH à 10,5-11,0 ;
S9. introduction de dioxyde de carbone dans la solution contenant du lithium jusqu’à ce qu’aucun précipité ne soit généré, et réalisation d’une séparation solide-liquide pour obtenir du carbonate de lithium et une solution de sel de sodium ; et
S10. évaporation et concentration de la solution de sel de sodium pour obtenir un cristal de sel de sodium.
Les scories de graphite, les feuilles de cuivre et d’aluminium et les cristaux de sel de sodium des exemples et des exemples comparatifs ont été mis à l’essai, et les résultats sont montrés dans le tableau 1.
Tableau 1 Teneur en nickel et en cobalt dans la scorie de graphite % en poids Teneur en aluminium dans la feuille de cuivre et d’aluminium % en poids Teneur en nitrite de sodium dans le cristal de sel de sodium % en poids Exemple 1 0,43 36,8 98,6 Exemple 2 0,48 36,4 98,3 Exemple 3 0,46 36,3 98,7 Exemple comparatif 1 11,3 35,9 - Exemple comparatif 2 0,45 36,1 27,1
On peut voir dans le tableau 1 que la teneur en nickel et en cobalt de la scorie de graphite de l’exemple comparatif 1 est élevée, ce qui indique une faible efficacité de la lixiviation à l’ammoniaque et une grande quantité de nickel et de cobalt résiduels, et que le nitrate de sodium ne parvient pas à favoriser la lixiviation. Dans l’exemple comparatif 2, une lixiviation à l’acide est employée, introduisant une quantité substantielle de sel de sodium, et les ions nitrite sont susceptibles de se décomposer dans des conditions d’acide fort, ce qui entraîne une teneur plus faible en nitrite de sodium dans les cristaux de sel de sodium récupérés.
Les exemples de la présente divulgation ont été décrits en détail ci-dessus en référence aux dessins qui l’accompagnent, mais la présente divulgation n’est pas limitée aux exemples décrits ci-dessus. Pour une personne de compétence ordinaire dans le métier, diverses modifications peuvent également être apportées sans s’écarter de l’objectif de la présente divulgation. En outre, les exemples de la présente divulgation et les particularités dans les exemples peuvent être combinés les uns avec les autres sans entrer en conflit.
module de batterie électrique comprenant un dispositif de chauffage optimisé La présente invention concerne un module de batterie électrique comprenant un dispositif de chauffage optimisé.
Elle vise à améliorer les bancs de tests existants en proposant un banc de test automatisé, non intrusif, destiné à réaliser des tests mécaniques et/ou logiciels et/ou visuels et/ou sonores d’interface homme-machine d’un appareil/équipement, tel qu’un équipement électronique muni d’une interface homme-machine comprenant un écran et un clavier, ces derniers pouvant être confondus dans le cas d’un écran tactile.
L’invention vise plus précisément à améliorer la fixation de l’appareil/équipement sur le banc de test.
Parmi les appareils et équipements pouvant être soumis à un banc de test automatisé tel qu’envisagé dans le cadre de l’invention, on peut citer les smartphones, les tablettes, les indicateurs de pesage, les terminaux de paiement, les tableaux de bord ou encore les instruments médicaux portables.
De préférence, le nombre brins est défini pour obtenir un taux de recouvrement du guipage de 100 %. De cette manière l’élément conducteur 2 est parfaitement recouvert sur toute sa longueur, la couche 3 de blindage étant alors bien répartie sur toute la surface du conducteur électrique 2. De préférence, l’épaisseur de la couche 3 de blindage est comprise entre 0,08 mm et 0,22 mm. Une telle épaisseur peut être obtenue soit par une seule couche formée de brins ayant un diamètre compris de préférence entre 0,08 mm et 0,22 mm soit en plusieurs couches pourvu que les deux couches présentent l’épaisseur comprise de préférence entre 0,08 mm et 0,22 mm.
De manière complémentaire, la couche 3 de blindage adhère au conducteur électrique 2 par l’intermédiaire d’une couche de liaison (non représentée). Une telle couche de liaison est par exemple une colle.
La illustre une vue longitudinale d’un câble 10 électrique blindé selon un deuxième mode de réalisation.
En plus des caractéristiques du premier mode de réalisation, ce câble 10 comprend une structure 5 de maintien qui comprend ici un filin 51 de maintien par exemple en polyester enroulé en hélice autour de la couche 3 de blindage mais avec un pas plus petit comme cela est visible sur la . Cette structure de maintien 5 permet de maintenir les brins de la couche 3 de blindage en dessous et notamment elle permet de maintenir les brins de la couche 3 de blindage les uns contre les autres. Alternativement la structure de maintien est un ruban polyester 52 comme illustré en .
La gaine 4 recouvre enfin la structure 5 de maintien.
La illustre une vue longitudinale d’un câble 20 électrique blindé selon un troisième mode de réalisation.
En plus des caractéristiques du deuxième mode de réalisation, ce câble 20 comprend un ruban de maintien en polyester ou un écran de blindage en aluminium 6 entourant la structure de maintien 5. Cet écran ou ruban 6 entoure en hélice la structure 5 de maintien en dessous de manière à la recouvrir intégralement. En particulier, il est enroulé en se recouvrant partiellement d’un tour à l’autre. Il présente une section rectangulaire de largeur préférentiellement entre 1 à 10 mm.
La illustre une vue longitudinale d’un câble 30 électrique blindé selon un quatrième mode de réalisation.
En plus des caractéristiques du deuxième mode de réalisation, ce câble 30 est tel que la structure 5 de maintien comporte outre un filin 51 en polyester, un ruban 52 de maintien, par exemple en polyester. Le ruban 52 de maintien et le filin 51 de maintien sont enroulés en hélice autour de la couche 3 de blindage dans des directions opposées de sorte à se croiser. Ceci favorise le maintien de la couche 3 de blindage. Le ruban 52 de maintien présente une section rectangulaire de largeur préférentiellement entre 1 à 10 mm.
De manière complémentaire, on peut prévoir un câble qui est la combinaison des troisième et quatrième mode de réalisation.
Exemples Plusieurs câbles électriques comprenant une couche de blindage 3 ont été fabriqués et caractérisés.
La illustre l’impédance de transfert (ohm/m) en fonction de la fréquence en [MHz] pour plusieurs câbles #1, #2, #3, #4 dont les caractéristiques sont reportées dans le tableau ci-dessous. Section de l’âme conductrice Couche 3 de blindage Structure 5 de maintien Ecran 6 de blindage Gaine 4 externe Câble #1 Section 4 mm 2 120 brins, disposé en long (aucun enroulement en hélice) Filin polyester Non Non Câble #2 Section 4 mm 2 120 brins, pas de 250 mm Filin polyester Ruban en aluminium Oui Câble #3 Section 4 mm 2 120 brins pas de 250 mm Filin polyester Non Oui Câble #4 Section 4 mm 2 120 brins pas de 250 mm Filin polyester + Ruban en polyester Non Oui Cable #5 Section 35mm2 216 brins, pas de 250mm Filin polyester Non Oui
L’impédance de transfert est une mesure caractérisant la performance d’un blindage. Elle indique la tension induite dans le conducteur électrique lié au courant circulant dans la couche de blindage. La mesure est faîte suivant la norme CEI 62153-4-16.
Sur cette on constate qu’avec un pas de 250 mm pour les câbles #2, #3, #4, on obtient une impédance de transfert bien en dessous du gabarit (objectif recherché). Au contraire, avec une pose des brins en long (équivalent à un pas infini) (câble #1), les brins ne sont pas suffisamment maintenus pour assurer une couverture à 100% et l’impédance de transfert est au-dessus du gabarit. Ceci donne une indication sur la longueur du pas qui ne doit pas être trop long.
On constate également que pour un pas de 250 mm, l’ajout d’une structure de maintien 5 comprenant à la fois un filin 51 de maintien et un ruban 52 de maintien en polyester permet aussi d’améliorer l’impédance de transfert. Ainsi la courbe pour le câble #4 est en dessous de la courbe pour le câble #3 (sans ruban 52 de maintien en polyester mais seulement avec un filin 51 de maintien en polyester).
La illustre l’impédance de transfert Zt (mΩ/m) du câble #2 présentant une section de l’âme du conducteur électrique de 4mm 2 avec un écran de blindage 6 constitué d’un ruban en aluminium enroulé en hélice selon un pas de 250mm après réticulation et ayant subi des courbures successives d'un rayon de 3 fois le diamètre du câble (3D) puis de 5 fois le diamètre du câble (5D). On précise que la réticulation est la création de nouvelles liaisons par bombardement. Il s’agit d’une irradiation électronique.
représente, schématiquement et partiellement, un exemple de télémétrie mis en œuvre par un deuxième module lumineux du système de la .
Le système 1 comporte un module d’émission 2 agencé pour émettre un premier faisceau lumineux F1a et un deuxième faisceau lumineux F1b et un module de réception 3 destiné à recevoir un faisceau lumineux F2.
Le module d’émission 2 comporte un premier module lumineux 21a destiné à émettre un premier faisceau lumineux F1a, un deuxième module lumineux 21b destiné à émettre un deuxième faisceau lumineux F1b, et une unité de modulation 22.
Chacun des modules lumineux 21a et 21b est agencé pour que le faisceau lumineux F1a, F1b qu’il émet, présente un spectre électromagnétique dont au moins une portion est située dans le spectre visible. Dans l’exemple décrit, le spectre présente un pic d’intensité, ou raie, dans le bleu à 450 nm. On notera qu’il est possible que le spectre présente d’autres pics d’intensité, dans le visible et/ou dans l’infrarouge.
Afin d’émettre ce faisceau lumineux F1a, F1b, le module lumineux 21a, 21v comporte une source lumineuse 23a, 23b apte à émettre des rayons lumineux et une unité optique 24a, 24b agencée pour projeter ces rayons lumineux pour former le faisceau lumineux F1a, F1b. Dans l’invention, l’unité optique 24a, 24b pourra indifféremment comporter un ou plusieurs réflecteurs, une ou plusieurs lentilles, un ou plusieurs diaphragmes ou un ou plusieurs collimateurs ou encore une combinaison de plusieurs de ces éléments optiques.
La source lumineuse 23a, 23b comporte par exemple un générateur à semi-conducteur (non représenté), par exemple un nitrure de gallium ou encore GaN, apte à émettre, par électroluminescence et en réponse à un courant électrique le traversant, des rayons de lumière bleue avec un pic d’émission à 450 nm. La source lumineuse comporte également un élément photoluminescent, sous la forme d’une résine comportant un grenat d’yttrium et d’aluminium dopé au cérium, ou CE:YAG, apte à absorber de la lumière bleue et, par photoluminescence et en réponse à l’excitation réalisée par cette lumière, à émettre des rayons de lumière jaune.
L’élément photoluminescent est disposé sur le générateur de sorte qu’une partie des rayons de lumière bleue excite cet élément pour qu’il émette, par photoluminescence des rayons de lumière jaune. L’autre partie des rayons de lumière bleue traverse cet élément. Ainsi, la source lumineuse 23a, 23b émet simultanément, lorsqu’elle est alimentée électriquement, des rayons de lumière bleue et jaune, la lumière ainsi formée apparaissant blanche pour l’œil humain.
Dans la mesure où le faisceau lumineux F1a, F1b est composé, partiellement ou totalement, de lumière blanche, il est possible d’employer ce faisceau lumineux pour participer, partiellement ou totalement, à la réalisation d’une fonction photométrique, notamment réglementaire, prédéterminée. Dans ce cas, l’unité optique 24 est agencée pour mettre en forme ce faisceau lumineux F1a, F1b de sorte que sa distribution photométrique satisfasse les exigences de ladite fonction. Dans l’exemple décrit, le premier faisceau lumineux F1a participe à la réalisation d’une fonction de type feu diurne, ou DRL, tandis que le deuxième faisceau lumineux F1b participe à la réalisation d’une fonction d’éclairage de type route.
De façon connue, une carte à puce comprend généralement un corps de carte qui est équipé d’une puce électronique configurée pour échanger des signaux avec l’extérieur et réaliser diverses fonctions selon l’utilisation souhaitée de la carte. Pour ce faire, les cartes à puce sont munies de moyens de communication permettant d’interagir avec l’extérieur, typiquement avec un lecteur NFC ou lecteur externe.
Traditionnellement, une carte à puce est conçue pour coopérer avec un lecteur NFC externe au moyen de contacts externes accessibles à la surface de la carte. Un lecteur NFC externe peut ainsi positionner des broches de contact appropriées sur les contacts externes de la carte afin d’établir une communication par contact.
Plus récemment, les cartes à puce sans contact ont connu un essor croissant en raison du gain en rapidité et en simplicité liées aux transactions sans contact. Pour ce faire, les cartes sans contact embarquent une antenne radiofréquence (RF) permettant l’échange de signaux RF avec un lecteur NFC externe (par exemple en champ proche NFC pour « Near Field Communication » en anglais). Cette antenne RF est généralement composée d’une pluralité de spires conductrices qui s’étendent dans le corps de la carte.
La structure et l’apparence des cartes à puce peuvent varier selon le cas. Les cartes à puce métalliques connaissent en particulier un intérêt croissant en raison notamment de l’aspect esthétique attractif de ces cartes (reflets métalliques, effet brossé en surface etc.), de l’impression de qualité qu’elles peuvent procurer (poids appréciable du métal, esthétique haute gamme), ou encore de la connotation de prestige qui y est associée pour leurs utilisateurs. En raison notamment de leur poids important et de l’impression de haute qualité qu’elles dégagent, ces cartes sont privilégiées par certains utilisateurs pour servir de marqueur social et d’élément différenciant.