INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La mémoire 15 mémorise les instructions de code du ou des programmes précités. Ces instructions de code sont typiquement mémorisées dans une mémoire 15 non volatile (ROM ou Flash par exemple). La mémoire 15 est par ailleurs apte à mémoriser des données traitées ou générées par le ou chaque processeur, lors de l’exécution de ces programmes. Ces données peuvent être mémorisées dans une mémoire 15 volatile (RAM par exemple) ou dans la mémoire 15 non volatile précitée. La mémoire 15 est en particulier apte à mémoriser une base de données dont le contenu sera discuté ci-après.
De façon optionnelle mais très avantageuse, le décodeur 11 comprend un capteur de présence humaine à proximité du décodeur 11. Le capteur en question peut comprendre une caméra 112 et/ou un microphone 113.
Le capteur de présence humaine comprend préférentiellement un module de reconnaissance de personnes. Le module de reconnaissance de personne est configuré pour analyser un signal acquis par le capteur, de sorte à déterminer si une personne se trouve à proximité du décodeur 11. Le module de reconnaissance de personnes est capable d’enrôler des utilisateurs, c’est-à-dire apprendre à reconnaître des utilisateurs, en vue de vérifier ultérieurement si les utilisateurs enrôlés sont présents à proximité du décodeur 11. Ainsi, le module de reconnaissance peut être capable de déterminer si une personne à proximité du décodeur 11 est un utilisateur préalablement enrôlé ou non, et peut en outre être capable de faire la distinction entre différents utilisateurs enrôlés. Pour mettre en œuvre ces traitements, le module de reconnaissance peut utiliser un réseau de neurones.
Les évaluations des dépôts sont réalisées selon les protocoles décrits ci-dessous.
Résistance à l’eau 0,5 mL d’eau est appliquée sur le film de formulation. Après 5 minutes, l’eau est retiré grâce à 15 passages avec un coton. On regarde ainsi la détérioration du film suite à une mise en contact avec la goutte d’agresseurs.
Dans le cas d’un protocole en deux étapes, pour chaque association, les évaluations sont conduites pour la composition « base coat » seule après séchage, et sur le système de compositions « base coat » + « top coat » après séchage. L’objectif étant d’observer les propriétés cosmétiques améliorées par de telles associations.
Exemple 1 : Préparation d ’ un alcool polyvinylique à fonctions acétoacétates
113,6 g de PVA Mowiol 8-88 (commercialisé par Sigma Aldrich) et 400 g de DMSO sont introduits dans un réacteur de 1 L.
71,81g (0,2 éq.) de tert-butylacétoacétate (commercialisé par Sigma-Aldrich) sont ajoutés après solubilisation du milieu.
Le milieu est chauffé à 120 °C pendant 7 h, jusqu’à obtention d’une solution jaune visqueuse à chaud.
Plusieurs précipitations dans 5 litres d’acétone sont réalisées pour retirer le DMSO.
Le précipité est resolubilisé dans l’eau chauffé pendant 72 heures à un extrait sec de 7 %. La solution est par la suite concentrée à 25 % à l’aide d’un évaporateur rotatif.
est une vue de face partielle et en perspective d’un premier mécanisme de verrouillage selon l’invention ;
est une vue de face partielle et en perspective d’un deuxième mécanisme de verrouillage selon l’invention ;
est une vue en coupe d’un mécanisme de verrouillage selon l’invention ;
illustre le mécanisme de verrouillage de la en position verrouillée ; et
est une vue en perspective et en éclaté d’une batterie selon un mode de réalisation de l’invention.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation La représente un véhicule automobile 1 équipé du dispositif de stockage d’énergie électrique 2 fixé au châssis 3 du véhicule 1 dans un logement prévu au niveau du coffre arrière par exemple et relié par une connexion électrique 4 à une machine 5 électrique de traction du véhicule 1.
Dans les figures suivantes, les mêmes références seront utilisées pour des éléments identiques ou similaires dans chaque mode de réalisation de l’invention, pour une raison de simplification de la description.
La est une vue de face en éclaté du dispositif de stockage 2, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le dispositif 2 comprend une embase 6 fixée au châssis 3 du véhicule 1 et reliée électriquement à la machine électrique 5 du véhicule 1.
Le dispositif 2 comprend également une première batterie 7 fixée de manière amovible à l’embase 6 par un premier mécanisme de verrouillage 8 de l’embase.
Le dispositif 2 est apte à accueillir des batteries supplémentaires 9 par empilement, chaque batterie supplémentaire étant connectée de manière amovible à la batterie immédiatement inférieure par un deuxième mécanisme de verrouillage 10 apte à constituer des connexions électriques entre ladite batterie supplémentaire et la batterie immédiatement inférieure.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le dispositif 2 comprend une batterie supplémentaire 9 connectée de manière amovible à la première batterie 7 par un deuxième mécanisme de verrouillage 10 constituant des connexions électriques entre la batterie supplémentaire 9 et la première batterie 7.
D’autres modes de réalisation sont possibles, notamment en multipliant les batteries supplémentaires.
Dans le mode de réalisation présenté les batteries supplémentaires 9 sont identiques à la première batterie 7. En alternative, il reste possible que les batteries supplémentaires 9 aient des caractéristiques différentes de celles de la première batterie 7.
La illustre le dispositif de la en position montée.
La est une demi-coupe en perspective d’une batterie 7, 9 selon l’invention. Chaque batterie 7, 9 comprend une première cavité 11 cylindrique formée au centre d’une face inférieure 12 de la batterie et une deuxième cavité 13 cylindrique formée au centre d’une face supérieure 14 de la batterie. Les cavités cylindriques 11, 13 comprennent chacune un fond 15 muni d’une rainure 16, et un alésage 17 muni d’une gorge 18.
Les catalyseurs d'hydrocraquage sont du type bifonctionnel : ils associent une fonction acide à une fonction hydro-déshydrogénante. La fonction acide est apportée par des supports poreux dont les surfaces varient généralement de 150 à 800 m 2 .g -1 et présentant une acidité superficielle, telles que les alumines halogénées (chlorées ou fluorées notamment), les combinaisons d'oxydes de bore et d'aluminium, les aluminosilicates mésoporeux amorphes ou cristallisés et les zéolithes dispersées dans un liant oxyde. La fonction hydro-déshydrogénante est apportée par la présence d'une phase active à base d'au moins un métal du groupe VIB et éventuellement au moins un métal du groupe VIII du tableau périodique des éléments. Les formulations les plus courantes sont de type nickel-molybdène (NiMo) et nickel-tungstène (NiW) et plus rarement de type cobalt-molybdène (CoMo).
Les teneurs en métaux sont généralement telles que décrites pour les catalyseurs d’hydrotraitement.
Les catalyseurs d’hydrocraquage peuvent également contenir du phosphore et/ou un composé organique contenant de l'oxygène et/ou de l'azote et/ou du soufre dans des teneurs telles que décrites pour les catalyseurs d’hydrotraitement.
Hydroconversion Le terme « hydroconversion » fait référence à un procédé dont le but principal est de réduire la plage de point d’ébullition d’une charge comportant au moins 50% d’une fraction lourde d’hydrocarbures ayant une température d’ébullition d’au moins 300°C, voire d’au moins 450°C, et dans lequel une partie substantielle de la charge est convertie en des produits dotés de plages de point d’ébullition plus basses que celles de la charge d’origine. L’hydroconversion implique généralement la fragmentation de molécules d’hydrocarbures plus grandes en fragments moléculaires plus petits possédant un nombre d’atomes de carbone plus petit et un rapport hydrogène sur carbone plus élevé.
La charge mise en œuvre dans un procédé d'hydroconversion est généralement une fraction lourde d’hydrocarbures contenant une partie d'au moins 50% poids ayant une température d'ébullition d'au moins 300°C, de préférence d’au moins 350°C, et de manière encore plus préférée d'au moins 375°C. Avantageusement, la fraction lourde d’hydrocarbures de la charge est constituée d’un ou plusieurs résidus sous-vides. Les résidus sous-vides peuvent venir directement du pétrole brut, soit d’autres unités de raffinage, telles que, entre autres, l’hydrotraitement de résidus, l’hydrocraquage de résidus, et la viscoréduction de résidus. De préférence, les résidus sous-vides sont des résidus sous-vides issus de la colonne de la distillation sous-vide du fractionnement primaire du pétrole brut (dit « straight run, » ou « SR » de manière abrégée, selon la terminologie anglo-saxonne).
La fraction lourde d’hydrocarbures comprend, et peut être constituée de, au moins l’une des charges suivantes, seules ou en mélange : un pétrole brut, un pétrole brut étêté, un résidu atmosphérique ou un résidu sous-vide issu de la distillation atmosphérique ou sous-vide d’un pétrole brut (de préférence issu du fractionnement primaire du pétrole brut), un résidu atmosphérique ou un résidu sous-vide issu de la distillation atmosphérique ou sous-vide obtenu lors d’un procédé de liquéfaction directe du charbon, et de préférence est un résidu sous vide issu de la distillation sous vide d’un pétrole brut (de préférence issu du fractionnement primaire du pétrole brut).
Un procédé d’hydroconversion particulièrement adapté pour introduire l’huile de pyrolyse partiellement hydrotraitée selon le procédé selon l’invention est un procédé d’hydroconversion d’une charge résidu sous vide.
Les procédés d'hydroconversion sont généralement effectués à une température moyenne comprise entre 340 et 550°C, plus préférentiellement comprise entre 350 et 500°C ,d'une manière préférée comprise entre 360 et 450°C, sous une pression comprise entre 2 et 38 MPa, plus préférentiellement entre 5 et 25 MPa, et de manière encore plus préférée, entre 6 et 20 MPa, la vitesse volumique horaire de la charge par rapport au volume de chaque catalyseur (VVH) est avantageusement comprise entre 0,05 et 10 h -1 , de préférence entre 0,1 et 5 h -1 , de manière encore plus préférée comprise entre 0,15 et 2 h -1 , et de manière encore plus préférée comprise entre 0,15 et 1 h - 1, et une couverture en hydrogène comprise entre 50 et 5000 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge, de préférence entre 100 et 2000 Nm 3 , et de manière très préférée entre 200 et 1000 Nm 3 . Les définitions de la température moyenne (WABT), de la VVH et de la couverture en hydrogène correspondent à celles décrites ci-dessus.
La section d’hydroconversion peut comprendre un ou plusieurs réacteurs à lit bouillonnant ou hybride (lit bouillonnant et lit entraîné), contenant au moins un catalyseur supporté d'hydroconversion, les réacteurs pouvant être disposés en série et/ou en parallèle, comme utilisés pour le procédé H-Oil®, tel que décrit, par exemple, dans les brevets US4521295 ou US4495060 ou US4457831 ou US4354852, dans l’article Aiche, Mars 19-23, 1995, Houston, Texas, article numéro 46d, "Second generation ebullated bed technology", ou dans le chapitre 3.5 "Hydroprocessing and Hydroconversion of Residue Fractions" de l’ouvrage "Catalysis by Transition Metal Sulphides", Éditions Technip, 2013.
La section d’hydroconversion peut également comprendre un ou plusieurs réacteurs à lit entraîné, également appelés réacteurs « slurry » (réacteurs à trois phases – liquide, gaz, solide - dans lesquels les phases solide et liquide peuvent se comporter comme une phase homogène) ou des réacteurs à lit mobile (réacteurs à trois phases avec mouvement descendant du catalyseur solide et écoulement ascendant ou descendant de liquide et de gaz) ou encore des réacteurs à lit fixe (réacteurs à trois phases avec ruissellement descendant de charge liquide sur un lit fixe de catalyseur supporté avec de l’hydrogène s’écoulant typiquement simultanément avec le liquide, mais possiblement à contre-courant dans certains cas).
Le catalyseur d'hydroconversion comprend généralement un support alumine et au moins un métal du groupe VIII choisi parmi le nickel et le cobalt, de préférence le nickel, et au moins un métal du groupe VIB choisi parmi le molybdène et le tungstène, de préférence le molybdène. De préférence, le catalyseur d'hydroconversion comprend le nickel en tant qu'élément du groupe VIII et le molybdène en tant qu'élément du groupe VIB.
Les catalyseurs d’hydroconversion peuvent également contenir du phosphore et/ou un composé organique contenant de l'oxygène et/ou de l'azote et/ou du soufre dans des teneurs telles que décrites pour les catalyseurs d’hydrotraitement.
De façon surprenante, on a constaté que l’association (i) d’une huile hydrocarbonée d’origine pétrolière ou synthétique et (ii) d’une résine d’origine végétale choisie parmi les colophanes naturelles, les colophanes modifiées, les esters de colophane, et leurs mélanges et dont l’indice d’acidité, déterminé selon la méthode ASTM D465, est inférieur ou égal à 40 mg KOH/g permettait d’obtenir un liant clair biosourcé présentant des propriétés améliorées par rapport aux liants clairs biosourcés de l’art antérieur. En particulier, les liants clairs de l’invention présentent une meilleure résistance au vieillissement de leurs propriétés, en particulier une meilleure résistance au vieillissement des propriétés à froid, par rapport aux liants clairs biosourcés de l’art antérieur.
Plus particulièrement, on a constaté que cette association particulière permettait d’obtenir un liant clair présentant des propriétés similaires, voire améliorées, par rapport à celles des liants clairs traditionnels, obtenus à partir de composés d’origine pétrolière, notamment une résistance au vieillissement des propriétés à froid similaire.
Par « liant clair biosourcé » on entend au sens de l’invention un liant clair comprenant au moins un agent structurant d’origine végétale.
De préférence, l’huile hydrocarbonée présente une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 10% et 40 %, une teneur totale en composés paraffiniques, comprise entre 35% et 65%, une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 10% et 40 %, les teneurs étant données en masse, par rapport à la masse totale de l’huile présente et mesurées selon la méthode ASTM D2140.
Selon un mode de réalisation, l’huile hydrocarbonée présente une viscosité cinématique à 100 °C, mesurée selon la méthode ASTM D445, allant de 15 mm2/s à 40 mm2/s, et un point d’aniline, mesuré par la méthode ASTM D611, allant de 50°C à 80°C.
Selon un mode de réalisation alternatif, l’huile hydrocarbonée présente une viscosité cinématique à 100 °C, mesurée selon la méthode ASTM D445, allant de 40 mm2/s à 90 mm2/s, et un point d’aniline, mesuré par la méthode ASTM D611, allant de 45°C à 95°C.
De préférence, la teneur en agent plastifiant dans la composition de liant clair de l’invention va de 1% à 65% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, de préférence de 5% à 55% en masse, plus préférentiellement de 10 % à 50% en masse.
Avantageusement, la résine d’origine végétale est choisie parmi les esters de colophanes naturelles, plus préférentiellement parmi les esters de pentaérythritol de colophanes naturelles, notamment parmi les esters de pentaérythritol de colophanes d’huile de tall.
De préférence, la teneur en agent structurant va de 25% à 90% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, de préférence de 30% à 80% en masse, plus préférentiellement de 35% à 75% en masse.
De préférence, le polymère est un copolymère de styrène et de butadiène, de préférence est choisi parmi un copolymère bloc styrène/butadiène/styrène de structure radiale, un copolymère bloc butadiène/styrène de structure radiale et leurs mélanges.
Retardateur de flamme c) : silicone acrylique MR02 ® , commercialisé par KANEKA
Charge inorganique d) Luzenac A60H, commercialisé par IMERYS
Les paramètres ont été mesurés selon les méthodes suivantes dans les conditions des normes indiquées précédemment pour chacun :
La mesure de l’indice MAHRE est réalisée au cône calorimètre sur plaques de 100 x 100 mm et d’une épaisseur de 2 à 6 mm selon la norme ISO 5660-1, ces plaques ont été obtenues par injection ou découpées dans des plaques extrudées.
La résistance au Choc Charpy entaillé est mesurée sur éprouvette entaillée 10 x 80 x 4 mm, selon la norme ISO 179-1. Ces éprouvettes ont été injectées ou découpées dans des plaques extrudées.
Le test fumée est effectué selon la norme ISO 5659-2 sur des plaques 100 x 100 mm et d’une épaisseur de 2 mm. Ces plaques ont été injectées ou découpées dans des plaques extrudées.
La détermination du CFE est réalisée pour une plaque extrudée ou injectée 800 x 155 mm, de plusieurs épaisseurs (2 à 6 mm), selon la norme ISO 5658-2.
Exemple 1 : Formulation de compositions de l’invention et hors invention
Sept formulations de compositions sont préparées avec des talcs [ingrédient d)] de différentes granulométries et en variant les quantités de FP600L ou/et FP900L [ingrédient b)] et sont reportées dans le [Tab. 1] ci-dessous.
Les talcs sélectionnés, tous commercialisés par IMERYS, sont les suivants :
Jetfine ® 3CA avec un diamètre moyen D50 de 1 µm
Luzenac A20C avec un diamètre moyen D50 de 3,7 µm
Luzenac A60H avec un diamètre moyen D50 de 9,9 µm
HAR ® W92 avec un diamètre moyen D50 de 2,1 µm
Formulation Ingrédient* A16 A31 A32 A33 A35 A37 A38 Résine a) PC/ABS PTFE 49,4/12,4 0,3 49,4/12,4 0,3 49,4/12,4 0,3 49,4/12,4 0,3 57.9/14.5 0,4 49,4/12,4 0,3 47.8/11.8 0,3 Jetfine ® 3CA 19.4 5.7 19.4 18.8 Luzenac A20C 19.4 Luzenac A60H 19,4 HAR ® W92 19.4 Silicone MR02 ® 7,6 7,6 7,6 7,6 8.9 7.6 7.4 FP900L 3.5 3,5 3.5 3.5 4.1 FP600L 7,3 7,3 7.3 7,3 8.5 10.8 13.7
* Les proportions des ingrédients sont exprimées en pourcentage massique par rapport à la composition finale.
représente une vue en perspective de la fin d’un nouveau basculement de la partie mâle ayant amené en parallèle (ou en superposition dans des variantes structurelles) les premier et second plans moyens, les sangles 3 et 4 étant représentées sur cette figure, et
représente une vue en perspective de la partie mâle permettant de visualiser la largeur 18 de la section de la barre de tête la hauteur 19 de la section de la barre de tête.
Concernant les directions et orientations, on doit noter que sur la , les doubles flèches droites 14 et 28 symbolisent les directions transversales des parties mâle 1 et femelle 2 respectivement. Les directions longitudinales des parties mâle 1 et femelle 2 sont alors perpendiculaires à leurs directions transversales et on peut considérer que les sangles 3, 4 (représentées seulement pour ne pas surcharger les autres figures) ont des directions longitudinales.
La direction longitudinale de verrouillage 17L portée par la tige support 12 de la pièce en forme de T 12, 13 de la partie mâle 1 est perpendiculaire à la direction transversale 14 de la partie mâle 1 et dans le premier plan moyen. La direction transversale de verrouillage 17T (représentée ) portée par la barre de tête 13 de la pièce en forme de T de la partie mâle 1 est parallèle à la direction transversale 14 de la partie mâle 11 et dans le premier plan moyen.
Concernant la « section » pour « la largeur 18 de la section de la barre de tête » et pour « la hauteur 19 de la section de la barre de tête » représentées , elle est obtenue par une coupe virtuelle longitudinale de la partie mâle, en d’autres termes, une coupe perpendiculaire à l’extension transversale (la transversale est selon la direction de la double flèche 14) de cette barre de tête, ou, en encore d’autres termes, coupe perpendiculaire au premier plan moyen et parallèle à la direction longitudinale de verrouillage 17L.
On doit aussi noter que le terme « premier plan moyen » correspond au plan général de la partie mâle 1 du système de l’invention même si cette partie présente une certaine épaisseur. De même, le terme « second plan moyen » correspond au plan général de la seconde boucle 20 appartenant à la partie femelle 2 du système de l’invention même si cette seconde boucle présente une certaine épaisseur. De fait, les parties mâle 1 et femelle 2 sont des éléments essentiellement plats, seul un ou les deux crochets 22a, 22b de la partie femelle 2 pouvant sortir quelque peu du second plan moyen, les crochets s’étendant parallèlement ou dans ce second plan moyen, les logements internes 23 des crochets pouvant être ou non dans le second plan moyen selon les modes de réalisation.
Dans l’exemple représenté sur les figures 1 à 7, les logements internes 23 des crochets sont au-dessus du second plan moyen. Dans tous les cas, ces logements internes 23 ainsi que leurs ouvertures transversales/latérales sont alignés sur un même axe transversal parallèle au second plan moyen ou dans ce second plan moyen afin qu’en position de fixation verrouillée du système, les parties mâle et femelle soient essentiellement dans des plans parallèles ou superposés même si on comprendra que dans le mode de réalisation présenté à logements internes sans empreinte dans la paroi interne, la partie mâle puisse librement basculer et que l’orientation des premier et second plans moyens peut dépendre des directions de traction des sangles 3, 4.
Comme visible , la partie mâle 1 du système comporte deux côtés opposés avec un côté de sangle et un côté de clé.
Le côté de sangle est constitué d’une première boucle plate et allongée transversalement (dans l’orientation de la double flèche droite 14) et dans laquelle boucle, une sangle 3 (voir la ) peut être passée dans un passage 11 de sangle pour permettre de solidariser la sangle 3 à cette partie mâle 1.
Le côté de clé est constitué d’une pièce en forme de T 12, 13 comportant une tige support 12 et une barre de tête 13 disposée à 90° de la précédente. La base de la tige support 12 est fixée sur le bord de la première boucle 10, au milieu de l’extension transversale de cette dernière et afin que la première boucle 10 et la pièce en forme de T 12, 13 soient dans le premier plan moyen. La pièce en forme de T 12, 13 peut être une pièce rapportée soudée sur la première boucle 10 ou la partie mâle 1 peut être monobloc, notamment de fonderie.
La pièce en forme de T 12, 13 et la première boucle 10 sont donc comprises dans le premier plan moyen, la partie mâle étant globalement plate, c’est-à-dire bien plus étendue longitudinalement et transversalement qu’en hauteur et aussi qu’en épaisseur dans le cas d’espèce car la partie mâle est d’épaisseur sensiblement uniforme.
Sur les figures de l’exemple représenté, la barre de tête 13 a une section de forme sensiblement rectangulaire. On voit plus précisément sur la la largeur 18 et la hauteur 19 de la section de la barre de tête 13. La largeur 18 de la section correspond aux deux côtés 15 parallèles au premier plan moyen. La hauteur 19 de la section correspond aux deux côtés 16 perpendiculaires au premier plan moyen et sur l’un desquels se rattache une extrémité de la tige support 12.
La partie femelle 2 comporte également deux côtés opposés avec un côté de sangle et un côté de verrou.
Le côté de sangle est constitué d’une seconde boucle 20 plate et allongée transversalement (dans l’orientation de la double flèche droite 28) et dans laquelle boucle, une sangle 4 (voir la ) peut être passée dans un passage 21 de sangle pour la solidariser à cette partie femelle 2.
Cette seconde boucle 20 qui est plate définit et est comprise dans le second plan moyen. Même si la partie femelle 2 présente dans certaines zones, celle des crochets 22a, 22b, une hauteur supérieure à la hauteur de la partie mâle, on peut considérer que la partie femelle est aussi globalement plate, c’est-à-dire bien plus étendue longitudinalement et transversalement qu’en hauteur.
Description détaillée de l’invention L’invention concerne une structure multicouche (1) à propriété d’isolation acoustique, dépourvue de moyens d’accouplement et présentée en dalles, lames, pour la réalisation d’un revêtement de sol en pose semi-libre à l’aide d’un poissant ou d’adhésif double face, voire en pose collée, ou bien présentée en rouleaux, pour la réalisation d’un revêtement de sol en pose libre.
La structure multicouche (1) selon l’invention peut présenter toute forme, notamment en panneau, dalle ou lame, et peut être enroulée sur elle-même ou sur un mandrin pour être présentée en rouleau.