INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple particullier de réalisation, le rayon de courbure de la section périphérique 13b et le rayon de courbure de la section centrale 13a sont sensiblement constants, et de valeurs différentes ; Toutefois, il est bien évident que les rayons de courbure de la section périphérique 13b et de la section centrale 13a pourraient être égaux sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
De plus, il est également bien évident que le rayon de courbure de la section périphérique 13b et/ou le rayon de courbure de la section centrale 13a pourra ne pas être constant sur toute la longueur de chaque section 13a,13b sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Accessoirement, la garde du fond correspondant à la hauteur entre la zone centrale 7 du fond 3 et les sommets 16 des pieds 4, c’est-à-dire le plan d’assise, est comprise entre 0,05 et 0,15 fois le diamètre d’assise φa.
Cette variante d’exécution se distingue de celle précédemment décrite par le fait que lesdits flancs 12 des pieds 4 sont reliés à la vallée 6 par des congés concaves 19 dont le rayon de courbure, dénotés R1a et R1b sur la , n’est pas constant depuis la zone centrale 7 vers la zone de raccordement 8 de chaque vallée 6. Plus précisément, ledit rayon de courbure des congés concaves 19 est variable sur une longueur L 1 de la vallée 6 depuis la zone centrale 7 et est sensiblement constant depuis ladite longueur L 1 jusqu’à la zone de raccordement 8. Ladite longueur L 1 est comprise entre 0,2 et 0,8 fois le diamètre d’assise φa et, de préférence, égale à 0,5 fois ledit diamètre d’assise φa. Par ailleurs, ladite longueur L 1 peut être décomposée en deux longueurs L 2 et L 3 , i.e. que L 1 =L 2 +L 3 , Ladite longueur L 2 correspond à la longueur, dont le point de départ est la zone centrale 7, dans laquelle l’espace E entre les congés concaves 19 de deux pieds 4 adjacents séparés par une vallée 6 est minimal. De préférence, sur cette longueur L 2 , l’espace E entre lesdits congés concaves 19 de deux pieds 4 adjacents séparés par une vallée 6 est inférieur ou égal à 2mm. On notera que ledit espace E peut être nul, i.e. égal à 0. Dans ce cas, les congés concaves 19 de deux pieds 4 adjacents se rejoignent alors à une distance L 2 depuis la zone centrale 7. Ladite longueur L2 depuis la zone centrale 7 est comprise entre 0,1 et 0,4 fois le diamètre d’assise φa et est, de préférence égal à 0,3 fois ledit diamètre d’assise φa. Sur ladite longueur L 3 , dite longueur de transition, le rayon de courbure des congés concaves 19 diminuer progressivement jusqu’à ce qu’il atteigne la valeur du rayon de courbure constant des congés concaves 19 défini pour la zone s’étendant entre la fin de la longueur L 1 jusqu’à la zone de raccordement 8.
On notera qu’une telle construction du pied, et plus particulièrement une telle construction spécifique des congés concaves 19 reliant les flancs 12 de deux pieds adjacents à une vallée 6, permet avantageusement à la matière de se déplacer plus facilement vers l’assise et donc d’obtenir une transition plus progressive de la matière au niveau de la vallée 6 depuis le centre vers la zone d’assise lors de l’étape de fabrication d’étirage-soufflage.
En se reportant maintenant aux figures 10 à 12, il y est représenté un fond de moule 100 destiné à équiper un moule de fabrication, par soufflage ou étirage-soufflage, de récipients 1, notamment de bouteilles, en matière thermoplastique, et plus particulièrement en rPET et/ou en PET, suivant l’invention tels que décrits précédemment en référence aux figures 1 à 5.
Ledit fond de moule 100 est pourvu d'une cavité 101 de moulage qui comporte, pour le moulage du susdit fond 3 des récipients 1, une pluralité de cavités 102 en nombre égal au nombre des pieds 4 du fond 3 des récipients 1, en général compris entre trois et sept, en pratique entre quatre et six (cinq dans l'exemple illustré aux figures 1 à 5), qui sont distribuées angulairement de façon équidistante (écartement angulaire mutuel de 72° dans cet exemple), qui s'étendent approximativement parallèlement à l'axe du fond de moule 100 (qui est aussi l'axe de la cavité C de moulage) et qui sont séparées les unes des autres par des dorsales 103 rayonnantes (c'est-à-dire des parties saillantes, allongées sensiblement radialement, de la cavité C de moulage qui conduisent, dans le fond 3 du récipient 1 moulé, à la formation des susdites vallées 6). Chaque dorsale 103 possède une crête 104 d'étendue curviligne radiale concave, qui est en forme d'arc de cercle prenant naissance sur le bord de l'empreinte 105 centrale. Les fonds 106 des cavités 101 sont distribués sur un contour 107 sensiblement circulaire ayant un diamètre de base donné φa qui correspond au diamètre d’assise φa du fond 3 des récipients 1. Le centre de la cavité 101 de moulage comporte une zone centrale 108 en saillie au centre de laquelle est creusée une cavité 109 circulaire de faible profondeur, pour la formation de la pastille de la zone centrale 7 précitée du fond 3 de récipient 1. Conformément à l'invention, chaque cavité 102 présente une face de fond 110 qui s'étend en pente douce depuis la zone centrale 108 du fond de moule 100 vers le fond de la cavité 102. Chaque cavité 102, considérée radialement de part et d'autre de son point le plus profond, est définie vers l'extérieur par une portion de surface 111 courbe qui, en coupe radiale, est sensiblement en arc de cercle et vers l'intérieur par une portion de surface 112 à galbe dit de raccordement.
Dans le mode de réalisation préféré illustré aux figures 10 à 12, ladite face de fond 110 de chaque cavité 102 comprend au moins deux sections 110a,110b, une première section dite centrale 110a s’étendant depuis la zone centrale 108 du fond de moule 100 en direction du fond de la cavité 102 et présentant une convexité orientée vers l’intérieur du fond de moule 100 et une seconde section dite périphérique 110b s’étendant depuis la section centrale 110a jusqu’au fond de la cavité 102 et présentant une concavité orientée vers l’intérieur du fond de moule 100.
On peut également citer les cires de polyéthylène commercialisée sous la référence Permalen 50-L polyéthylène, ou sous la référence Performa SW 100 synthetic wax par la société Nucera solutions.
De préférence, la ou les cires sont choisies parmi les cires minérales comme la cire de paraffine, de vaseline, de lignite ou l'ozokérite; les cires végétales comme les cires de fibres de liège ou de canne à sucre, la cire d'olivier, la cire de son de riz, la cire de jojoba hydrogénée, la cire d'Ouricoury, la cire de Carnauba, la cire de candelilla, la cire d'Alfalfa, ou les cires absolues de fleurs telles que la cire essentielle de fleur de cassis vendue par la société BERTIN (France); les cires d’origine animale comme les cires d'abeilles ou les cires d'abeilles modifiées (cerabellina), le spermaceti, la cire de lanoline et les dérivés de lanoline; les cires de polyéthylène ; les cires microcristallines ; et leurs mélanges.
Préférentiellement, la ou les cires sont choisies parmi les cires d'abeilles ou les cires d'abeilles modifiées, la cire de Carnauba, la cire de candellila, la cire de son de riz, les cires de polyéthylène, et leurs mélanges.
De préférence, la teneur totale de la ou des cires va de 0,5 à 5% en poids, plus préférentiellement de 1 à 3% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale de la ou des cires choisies parmi les cires d'abeilles ou les cires d'abeilles modifiées, la cire de Carnauba, la cire de candelilla, la cire de son de riz, les cires de polyéthylène, et leurs mélanges, va de 0,5 à 5% en poids, plus préférentiellement de 1 à 3% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les tensioactifs non ioniques ayant une HLB inférieure à 10 Le terme HLB (de l’anglais « Hydrophilic Lipophilic Balance ») est bien connu de l’homme du métier et désigne la balance hydrophile-lipophile d’un tensioactif à 25°C au sens de Griffin.
Par balance hydrophile-lipophile (HLB), on entend l’équilibre entre la dimension et la force du groupe hydrophile et la dimension et la force du groupe lipophile du tensioactif. La valeur de HLB selon Griffin est définie dans J. Soc. Cosm. Chem. 1954 (volume 5), page 249-256.
Pour que cette position soit maintenue même sous l’effet de vibrations fortes ou de choc, l’invention prévoit un système de blocage garantissant mécaniquement la position de fermeture.
Ce système de blocage empêche la rotation de la poignée tournante. Un doigt de verrouillage 951 est également utilisé pour verrouiller cette position. Afin de garantir que le doigt ne sorte pas de la position fermée, un ressort 952 pousse le doigt dans la position de verrouillage. Pour déverrouiller la sauterelle, le doigt de verrouillage est tiré hors de son logement et la poignée tournante est basculée.
Selon un mode de réalisation de l’invention illustrée { ] et , le châssis comporte au moins une porte 10. La porte 10 est fixée avec des charnières 752 encastrées. Les charnières 752 de porte encastrées permettent une meilleure étanchéité de la porte aux éclaboussures de fluide.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la charnière 752 est encastrée dans le châssis tubulaire 21, 22. Cet encastrement permet de décaler l’appui de la charnière à l’intérieur du tube. Dans ce cas, la porte 10 se superpose au tube pour réaliser une meilleure étanchéité aux éclaboussures ( ].
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'encastrement est réalisé : en ajoutant une pièce spécifique 754 soudée dans un emplacement usiné dans le châssis tubulaire. Cette pièce 754 comporte alors : les trous taraudés nécessaires à la fixation 753 de la charnière une forme permettant le décalage du gond en déformant la tôle du châssis tubulaire pour en faire un appui décalé. Dans ce cas la fixation de la charnière est réalisée avec des rivets taraudés. des boulons ou tout autre moyens équivalents. en utilisant une tôle soudée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ensemble hydraulique 90 de commande des freins comporte des tubes hydrauliques 901 haute pression des freins disposés sous l’ensemble 70 batterie .
Selon un mode de réalisation de l’invention, pour faciliter l’assemblage des tubes hydrauliques, le tube 901 est sectionné en plusieurs morceaux et comporte des raccords étanches. Selon un mode de réalisation de l’invention, ces raccords sont de type rapide et comportent un encliquetage rapide et/ou un système de vissage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le sectionnement est réalisé au niveau de la zone d’interface entre la zone centrale 2 et l’avant 3 et l’arrière 4. En effet, l’assemblage sur cette interface est plus facile avec un accès de chaque côté de cette interface.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la raideur des tubes 901 hydrauliques est importante afin de limiter la perte de pression dans le fluide lors des opérations de freinages. Plus précisément, les tubes 901 sont semi rigides ou rigides par exemple au niveau des zones avant et arrière comportant une partie mobile entre le châssis et le système de freinage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, une vis de purge 907 est située en position haute sur le système de frein pour réaliser la purge .
Selon un mode de réalisation de l’invention, la zone d’interface se situe entre la zone centrale et les zones avant et arrière.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la sortie vers les zones avant et/ou arrière se fait : à travers une tôle de protection basse sous le chassis ou à travers un tube du châssis
Ainsi la sortie se situe : entre les deux bras de suspension 903, au centre d’un des bras de suspension 906, à l’extérieur des bras de suspension 904, au dessus des bras de suspension 902, en dessous des bras de suspension 905.
Châssis avec systèmes de fixation améliorés La présente invention concerne le domaine des châssis, et plus particulièrement un châssis modulaire.
L’invention permet en outre d’obtenir ces caractéristiques avantageuses tout en limitant l’encombrement du dispositif. En effet, la surface du support 22 présente une surface inférieure à 4 cm 2 ce qui est très inférieure à celle des dispositifs de l’état de la technique.
COMPTEUR ANALOGIQUE SYNCHRONE PRECIS L’invention concerne un compteur permettant de compter un nombre d’événements détectés sur un signal d’entrée logique, c’est-à-dire un signal d’entrée pouvant prendre deux états de tension. L’invention vise un compteur « analogique » car la sortie est fournie sous la forme d’un signal analogique, de sorte que chaque niveau de tension du signal analogique de sortie représente un nombre de sortie du compteur.
L’invention concerne plus spécifiquement un compteur analogique « synchrone », c’est-à-dire un compteur analogique dont la détection des évènements sur le signal d’entrée logique est synchronisée avec une horloge.
L’invention vise plus particulièrement à obtenir un compteur analogique synchrone de grande précision, dans le sens qu’il ne dépend pas au premier ordre des paramètres technologiques de la technologie utilisée, tels que la dispersion des tensions de seuil des transistors, ou de la valeur des capacités.
Ainsi, l’invention peut trouver une application dans un grand nombre de domaines techniques pour lesquels il est recherché d’effectuer un comptage avec une surface limitée d’implantation du circuit remplissant cette fonction de comptage, et par exemple pour les photodiodes à avalanche mono-photonique, également appelées SPAD pour « Single-Photon Avalanche Diode » dans la littérature anglo-saxonne, les convertisseurs analogique-numérique, ou les réseaux de neurones.
Etat de la Technique Pour obtenir une implantation d’un circuit électronique avec une surface limitée, il est connu d’utiliser la technologie CMOS, pour « Complementary metal-oxide-semiconductor » dans la littérature anglo-saxonne.
Dans cette technologie CMOS, un compteur logique est généralement réalisé par des fonctions logiques, par exemple des bascules logiques de type D. Pour un compteur logique de N bits, N bascules sont classiquement nécessaires pour implémenter un compteur logique pouvant compter jusqu’à 2N. En outre, une mémorisation du comptage est également nécessaire, par exemple au moyen d’un registre intégrant également N bascules. La surface de silicium nécessaire pour réaliser un compteur logique est donc proportionnelle au nombre de bascules nécessaires, et cette surface est incompressible.
Dans certains cas précis, la surface de silicium est limitée, par exemple si le compteur doit être implanté dans un pixel au sein d’une matrice de dimension définie. Si cette surface n’est pas suffisante pour implémenter un compteur logique avec la précision attendue, il est possible de rechercher à implémenter un compteur analogique.
En effet, les fonctions logiques stockent l’information sur deux niveaux logiques, 0 et 1. Une autre solution possible est de stocker l’information sous forme d’une tension analogique à M niveaux possibles. Ainsi, avec une capacité pouvant stocker M quantités de charges distinctes, et donc présenter M niveaux de tension distincts à ses bornes, il est possible de remplacer N bascules classiquement utilisées pour obtenir un compteur avec une sortie logique permettant le comptage jusqu’à 2N. Pour ce faire, il convient de sélectionner le nombre de charges à compter M pouvant être stockées dans la capacité de sorte que ce nombre de charges M soit inférieur ou égal au nombre 2N.
Une seconde capacité peut également mémoriser le résultat du comptage en transférant les charges de la première à la seconde capacité, de sorte à remplacer les N autres bascules du registre. Avec un compteur analogique, il est donc possible de limiter la surface d’implantation.
Un compteur logique a donc une dynamique de comptage limitée à 2N. Un compteur analogique a une dynamique de comptage limitée par sa précision qui lui permet de distinguer M niveaux de tension différents en sortie. Par analogie, il est courant de parler d’un compteur analogique de N bits lorsque sa précision permet de remplir la fonction des compteurs logiques ayant un nombre de bits inférieurs ou égal à N.
Un compteur analogique intègre classiquement un circuit électronique de comptage et un circuit de génération des signaux de commande du compteur. Le circuit électronique permet de convertir le nombre d’événements détectés pendant une période de comptage en tension équivalente, avec une précision suffisante pour les M niveaux distincts.
Les évènements peuvent correspondre à des fronts montants ou descendants d’un signal logique d’entrée. En outre, les évènements peuvent correspondre à une variation de l’état logique d’un signal d’entrée. Par exemple, en utilisant un signal logique d’entrée normalement à l’état haut, il est possible de détecter les évènements pour lesquels le signal logique d’entrée est placé à l’état bas. Pour ce faire, il est possible de mettre en œuvre des cycles de détection dans la période de comptage, et de vérifier l’état logique du signal logique d’entrée à chaque cycle de détection. Ainsi, le compteur logique est incrémenté à chaque cycle de détection pour lequel un évènement du signal logique d’entrée est détecté, par exemple un état bas sur le signal logique d’entrée.
Dans le cas d’un compteur analogique, l’incrémentation du compteur logique se traduit par une augmentation ou une diminution de la tension de sortie.
Pour ce faire, des compteurs analogiques utilisent un transfert de charges dans une capacité d’intégration aux bornes de laquelle la tension de sortie est mesurée.
Par exemple, dans la publication scientifique « An analog counter architecture for pixel-level ADC », Peizerat, Arnaud et al. (2009), un circuit électronique illustré sur la de l’état de la technique propose d’utiliser une capacité CMOS Cinj pour injecter périodiquement des charges dans une capacité d’intégration Cint.
Le ou les agents épaississants peuvent également être choisis parmi les polysaccharides, plus préférentiellement parmi les polysaccharides anioniques.
Ils peuvent être naturels ou synthétiques.
Selon un mode de réalisation particulier les polysaccharides anionique utiles selon l’invention sont choisis parmi les gommes natives telles que : • les exsudats d’arbres ou d’arbustes dont : la gomme arabique (polymère ramifié de galactose, d’arabinose, de rhamnose et d’acide glucuronique) ; la gomme ghatti (polymère issu d’arabinose, de galactose, de mannose, de xylose et d’acide glucuronique) ; la gomme karaya (polymère issu d’acide galacturonique, de galactose, de rhamnose et d’acide glucuronique) ; la gomme tragacanthe (ou adragante) (polymère d’acide galacturonique, de galactose, de fucose, de xylose et d’arabinose) ; • les gommes issues d’algues telles que : les alginates (polymères d’acide mannuronique et d’acide glucuronique) ; les carraghénanes et les furcelleranes (polymères de galactose sulfate et d’anhydrogalactose sulfate) ; • les gommes microbiennes telles que : les gommes de xanthane (polymère de glucose, de mannose acétate, de mannose/acide pyruvique et d’acide glucuronique) ; les gommes de gellane (polymère de glucose partiellement acylé, de rhamnose et d’acide glucuronique), les gommes de scléroglucane.
De préférence, le ou les agents épaississants sont choisis parmi les polysaccharides anioniques, plus préférentiellement parmi les gommes anioniques, plus préférentiellement encore parmi les gommes microbiennes anioniques, mieux parmi les gommes de xanthane.
De préférence, lorsqu’ils sont présents, la teneur totale du ou des agents épaississants va de 0,05 à 5% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 3% en poids, plus préférentiellement encore de 0,5 à 2% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, lorsqu’ils sont présents, la teneur totale du ou des agents épaississants choisis parmi les gommes de xanthane va de 0,05 à 5% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 3% en poids, plus préférentiellement encore de 0,5 à 2% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Additifs La composition cosmétique selon la présente invention peut éventuellement comprendre en outre un ou plusieurs additifs, différents des composés de l’invention et parmi lesquels on peut citer les tensioactifs, tels que les tensioactifs cationiques, anioniques, non ioniques, différents des tensioactifs non ioniques avec un HLB inférieure à 10 de l’invention, ou amphotères, et leurs mélanges, les polymères cationiques, anioniques, non-ioniques, amphotères ou leurs mélanges, les agents antipelliculaires, les agents antiséborrhéïques, les vitamines et pro-vitamines dont le panthénol, les filtres solaires, les agents séquestrants, les agents plastifiants, les agents solubilisants, les agents acidifiants, les agents opacifiants ou nacrants, les agents anti-oxydants, les hydroxyacides, les parfums, les agents conservateurs, et les charges, différentes des argiles. Bien entendu, l'homme de l'art veillera à choisir ce ou ces éventuels composés complémentaires de manière telle que les propriétés avantageuses attachées intrinsèquement à la composition selon l'invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par la ou les adjonctions envisagées.
Les additifs ci-dessus peuvent être en général présents en quantité comprise pour chacun d’entre eux entre 0 et 20% en poids, par rapport au poids total de la composition sous forme d’émulsion eau-dans-huile.
Il est entendu que ces additifs peuvent être ajoutés dans la phase huileuse et/ou la phase aqueuse de la composition sous forme d’émulsion de l’invention.
A l’échelle du circuit de lecture 16, à l’issue du temps d’intégration, les informations stockées dans les pixels, à savoir le niveau de charge ou la tension de la capacité d’intégration, sont transmises en sortie 168 pour une reconstitution de l’image détectée par le détecteur 12. En particulier, dans l’acquisition d’une vidéo, les images sont successivement acquises de manière périodique. La période entre deux images successives est notamment le temps de trame.
Dans un mode de fonctionnement optimal, le bruit sur le signal est principalement dû à un rayonnement de fond. Les détecteurs infrarouges sont alors designés en tant que détecteurs BLIP (pour “Background Limited Infrared Photodetector” en anglais). Le bruit dominant est alors lié au bruit de grenaille qui est intrinsèque à la nature quantique de la lumière. Il s’agit d’un bruit de type Poissonien, ce qui signifie qu’il augmente en racine du signal. Le rapport signal sur bruit est donc proportionnel à la racine du signal.
Dans le cas d’un dispositif d’acquisition d’images infrarouge, pour augmenter le signal reçu par le détecteur 12 on peut jouer sur les paramètres optiques, par exemple la bande spectrale, la transmission, l’ouverture, le pas de pixel, l’efficacité quantique. Une fois ces conditions électro-optiques fixées, le seul moyen pour augmenter le signal est d’augmenter le temps d’intégration. Le rapport signal sur bruit est au mieux proportionnel à la racine du temps d’intégration. Plus le temps d’intégration est long, meilleur est le rapport signal sur bruit. Dans un système vidéo idéal, le temps d’intégration est limité par la cadence vidéo choisie, à savoir le temps de trame. Ainsi une imagerie à 100 Hz autorise un temps d’intégration maximum de 10 ms. Il faut alors s’assurer que la charge maximum stockable associée à la capacité d’intégration d’un pixel est suffisante pour accumuler le signal pendant le temps d’intégration. Or, la capacité d’intégration réalisable est limitée par la surface du pixel.
Pour certaines longueurs d’onde λ, le flux de photons est trop important pour la capacité d’intégration C INT . Elle n’est pas assez grande pour pouvoir intégrer tous les électrons générés par les photons pendant le temps de trame. C’est notamment le cas pour les rayonnements dans la bande de transmission atmosphérique, dits à grande longueur d’onde ou en bande 3. Ces rayonnements ont typiquement une bande spectrale allant de 8 à 14 µm. Ceci conduit à réduire le temps d’intégration et donc à dégrader le rapport signal sur bruit et ainsi la sensibilité du dispositif d’acquisition d’images.