INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, chacun des premier et deuxième segments intermédiaires 232, 242 de chaque tronçon de jonction 230, 240 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 forme un angle α, compris entre 30° et 45°, avec l’axe Y passant par le centre O2 du cercle C2.
Selon le deuxième mode de réalisation de l’invention tel que représenté à la : le premier tronçon de jonction 230 du trou de construction 200 présente une section comprenant un premier segment de liaison 232, s’étendant sensiblement suivant l’axe Z, délimité entre une extrémité inférieure 232A et une extrémité supérieure 232B, et relié à la première extrémité 212A de l’arc inférieur 212 en son extrémité inférieur 232A et relié à la deuxième extrémité 222B de l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 en son extrémité supérieure 232B, et le deuxième tronçon de jonction 240 du trou de construction 200 présente une section comprenant un deuxième segment de liaison 242, s’étendant sensiblement suivant l’axe Z, délimité entre une extrémité inférieure 242A et une extrémité supérieure 242B, et relié à la deuxième extrémité 212B de l’arc inférieur 212 en son extrémité inférieur 242A et relié à la deuxième extrémité 222B de l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 en son extrémité supérieure 242B.
Le trou de construction 200 selon le deuxième mode de réalisation de l’invention présente la forme d’un trou oblong.
Selon certains modes de réalisation tels que représenté à la , le trou de construction 200 comprend une pluralité de murs longitudinaux 260 fins provisoires. Plus particulièrement, le trou de construction 200 comprend au moins un mur longitudinal 260 s’étendant de l’arc inférieur 212 de la portion constante 210 à l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200. Chaque mur longitudinal 260 s’étend parallèlement à un plan XZ.
Les murs longitudinaux 260 sont configurés pour soutenir la portion provisoire 220 du trou de construction 200 et plus particulièrement la surface supérieure 208 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200. Chaque mur longitudinal 260 comprend une première paroi 262 et une deuxième paroi 264 parallèles et espacées l’une par rapport à l’autre de manière à former l’épaisseur e1 du mur longitudinal 260. Préférentiellement, l’épaisseur e1 du mur longitudinal 260 est très faible par rapport aux dimensions du trou final 30. De préférence, l’épaisseur e1 est comprise entre 0,06mm et 0,12mm, cette valeur dépendant directement de la puissance du laser préalablement paramétrée. En effet, pour une valeur d’épaisseur e1 inférieure à 0,06mm, la fabricabilité du mur longitudinal 260 est très limitée, et pour une valeur d’épaisseur e1 supérieure à 0,12mm, l’écoulement d’un fluide à l’intérieur du trou de fabrication 200 est altéré. Selon un exemple de réalisation de l’invention tel que représenté aux figures 3 et 4, le trou de construction comprend trois murs longitudinaux 260. Préférentiellement, les murs longitudinaux 260 sont répartis selon l’axe Y et espacés l’un par rapport à l’autre d’une distance d1 très faible par rapport aux dimensions du trou final 30. De préférence, la distance d1 est comprise entre 0,05mm et 1mm. En effet, pour une valeur de la distance d1 inférieure à 0,05mm, l’écoulement d’un fluide à l’intérieur du trou de fabrication 200 est altéré, et pour une valeur de la distance d1 supérieure à 1mm, la capacité de supportage de la surface supérieure 208 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 par les murs longitudinaux 260 est insuffisante, ce qui peut provoquer des phénomènes d’effondrement de la surface supérieure 208.
Selon certains modes de réalisation de l’invention, le trou de construction 200 comprend un mur normal 270 fin provisoire s’étendant de l’arc inférieur 212 de la portion constante 210 à l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200. Tel que représenté à la , le trou de construction 200 comprend un seul et unique mur normal 270 s’étendant dans un plan YZ médian du trou de construction 200 cylindrique. La présence d’un seul mur normal 270 permet d’éviter la formation de cavités mortes entre les murs l260,270 du trou de construction 200, permettant ainsi la circulation d’un fluide à l’intérieur du trou de construction 200.
Le mur normal 270 est configuré pour renforcer les murs longitudinaux 260 et ainsi améliorer la rigidité du trou de construction 200. Le mur normal 270 comprend une première paroi 272 et une deuxième paroi 274 parallèles et espacées l’une par rapport à l’autre de manière à former l’épaisseur e2 du mur normal 270. Préférentiellement, l’épaisseur e2 du mur normal 270 est très faible par rapport aux dimensions du trou final 30. De préférence, l’épaisseur e2 est comprise entre 0,06mm et 0,12mm, cette valeur dépendant directement de la puissance du laser préalablement paramétrée. En effet, pour une valeur d’épaisseur e2 inférieure à 0,06mm, la fabricabilité du mur normal 270 est très limitée, et pour une valeur d’épaisseur e2 supérieure à 0,12mm, l’écoulement d’un fluide à l’intérieur du trou de construction 200 est altéré.
Selon certains modes de réalisation, le premier segment de liaison 232 du premier tronçon de jonction 230 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 est tangent à l’arc inférieur 212 de la portion constante 210 en son extrémité inférieure 232A et est tangent à l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 en son extrémité supérieure 232B. De plus, le deuxième segment de liaison 242 du deuxième tronçon de jonction 240 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 est tangent à l’arc inférieur 212 de la portion constante 210 en son extrémité inférieure 242A et est tangent à l’arc supérieur 222 de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 en son extrémité supérieure 242B.
La forme oblongue du trou de construction 200 selon le deuxième mode de réalisation de l’invention permet de supprimer la distance L2, le nombre de couches temporaires de poudre correspond donc à la distance L1. Par conséquent, une telle géométrie nécessite la présence de murs longitudinaux 260 de soutiens pour limiter l’effondrement de la surface supérieure 208 non supportée de la portion provisoire 220 du trou de construction 200 et ainsi obtenir un trou final 30 présentant une circularité satisfaisante.
Tel que représenté à la , la pièce 10 finale est délimitée entre une surface inférieure 12A et une surface supérieure 12B et comprend le trou final 30 délimité entre un point bas 32 et un point haut 34, selon l’axe Z.
Plus particulièrement, la pièce 10 finale comprend : une partie basse 14 correspondant à la partie de la pièce 10 située en-dessous du trou final 30, c’est-à-dire la partie s’étendant de la surface inférieure 12A de la pièce 10 jusqu’au point bas 32 du trou final 30, une partie trouée 16 comprenant le trou final 30, c’est-à-dire la partie s’étendant du point bas 32 du trou final 30 jusqu’au point haut 34 du trou final 30, et une partie haute 18 correspondant à la partie de la pièce 10 située au-dessus du trou final 30, c’est-à-dire la partie s’étendant du point haut 34 du trou final 30 jusqu’à la surface supérieure 12B de la pièce 10.
La partie basse 14 de la pièce 10 finale est sensiblement identique à la partie basse 14 de la pièce 10F en cours de fabrication. Cependant, la partie trouée 16 et la partie haute 18 de la pièce 10 finale sont différentes de la partie trouée 16F et de la partie haute 18F de la pièce 10F en cours de fabrication car ces dernières vont s’effondrer lors de la formation du trou final 30.
On a utilisé chacune des compositions ci-dessus pour lisser une mèche de cheveux, puis on a évalué la mèche de cheveux, conformément aux protocoles suivants. On a shampooiné une mèche de cheveux de cheveux noirs chinois naturels, légèrement ondulés, d’une longueur de 27 cm avec une composition de shampooing SLS indiquée dans le tableau 2 ci-dessous. On a rincé soigneusement la mèche de cheveux à l’eau du robinet.
% en poids Hexylène glycol 1 Chlorure de sodium 1 Eau qsp 100 Coco-Bétaïne 9 Lauréth sulfate de sodium (70 % en poids) 15 Acide salicylique 0,2 Benzoate de sodium 0,5 Polyquaternium-10 0,3 On a appliqué chacune des compositions selon les exemples 1 à 6 et les exemples comparatifs 1 à 5 en une quantité de 2 g sur la mèche de cheveux mouillés. On a laissé la mèche de cheveux pendant 10 minutes à température ambiante (25 °C). On a rincé soigneusement la mèche de cheveux à l’eau du robinet. On a séché la mèche de cheveux avec un sèche-cheveux (Nobby NB3100, TESCOM DENKI Co., Ltd, Japon) pendant environ 90 secondes jusqu’à ce qu'elle soit sèche. On a lissé la mèche de cheveux en 3 passages avec un fer à lisser (ADST Premium DS2, Hakko Limited, Japon) à 180 C, 4 secondes/passage. On a évalué visuellement le niveau de lissage de la mèche de cheveux juste après l’étape 6 (pour l’effet de lissage à T0) selon les critères suivants.
3 : Correct
Les résultats sont indiqués à la ligne « Effets de lissage (T0) » du tableau 1.
8) On a pris une photo de le mèche de cheveux juste après l’étape 6, et on a déterminé la surface (exprimée par le nombre de pixels) de la mèche de cheveux à l’aide d’un logiciel libre du domaine public, Image J. Les résultats sont présentés à la ligne « Surface (T0) » du tableau 1.
9) On a shampooiné à nouveau la mèche de cheveux avec la composition de shampooing SLS indiquée dans le tableau 2, on l'a rincée abondamment à l’eau du robinet et on l'a séchée au sèche-cheveux (pendant environ 90 secondes jusqu'à ce qu'elle soit sèche).
10) On a évalué à nouveau le niveau de lissage et la surface de la mèche de cheveux comme ci-dessus (T1sh). Les résultats sont présentés aux lignes « Effets de lissage (T1sh) » et « Surface (T1sh) » du tableau 1.
Les résultats d’évaluation du tableau 1 montrent que l’utilisation d’une combinaison d’acide glyoxylique et d’un composé bétaïne peut mieux maintenir la forme rectiligne des cheveux ou réduire l’augmentation du volume des cheveux, qui reflète un délissage ou une ondulation des cheveux, que l’utilisation d’acide glyoxylique uniquement.
En particulier, il convient de noter que l’utilisation d’acide glyoxylique peut lisser les cheveux, et que l’utilisation d’un composé bétaïne en combinaison avec l’acide glyoxylique peut prévenir ou réduire le délissage ou l’ondulation des cheveux. En d’autres termes, un composé bétaïne peut contribuer encore à maintenir la forme rectiligne des cheveux fournie par l’acide glyoxylique, et peut empêcher les cheveux d’onduler ou de retrouver leur forme d’origine, si leur forme d’origine est ondulée.
Exemple 7 et exemple comparatif 6 [Préparations]
On a préparé chacune des compositions selon l'exemple 7 et l'exemple comparatif 6 en mélangeant les ingrédients figurant dans le tableau 3. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières.
La teneur en eau témoin du stratum corneum est déterminée à T=0. La teneur en eau traitée du stratum corneum est déterminée à T=8 soit après 8 jours de traitement de la peau du visage du volontaire avec la composition cosmétique HAB5-Hydra Serum.
La teneur en eau témoin du stratum corneum est ensuite comparée à la teneur en eau traitée du stratum corneum pour évaluer l’effet physiologique de la composition cosmétique HAB5-Hydra Serum sur l’hydratation du stratum corneum.
On constate ainsi que la composition cosmétique HAB5-Hydra Serum induit une augmentation significative du niveau d’hydratation du stratum corneum de 18,2% après 8 jours de traitement.
Le tableau suivant illustre un exemple d’analyse de l’effet de la composition cosmétique Re Time Serum sur la teneur en eau de l’épiderme.
Re Time Serum T=0 T=8 Intégrale de bande vibrationnelle -OH 27,30 32,28
La teneur en eau témoin de l’épiderme est déterminée à T=0. La teneur en eau traitée de l’épiderme est déterminée à T=8 soit après 8 jours de traitement de la peau du visage du volontaire avec la composition cosmétique Re Time Serum.
La teneur en eau témoin de l’épiderme est ensuite comparée à la teneur en eau traitée de l’épiderme pour évaluer l’effet physiologique de la composition cosmétique Re Time Serum sur l’hydratation de l’épiderme.
On constate ainsi que la composition cosmétique Re Time Serum induit une augmentation significative du niveau d’hydratation de l’épiderme de 18,2% après 8 jours de traitement.
Le tableau suivant illustre un exemple d’analyse de l’effet de la composition cosmétique B3 Recovery Cream sur la teneur en eau du stratum corneum.
B3 Recovery Cream T=0 T=8 Intégrale de bande vibrationnelle -OH 26,44 30,88
La teneur en eau témoin du stratum corneum est déterminée à T=0. La teneur en eau traitée du stratum corneum est déterminée à T=8 soit après 8 jours de traitement de la peau du visage du volontaire avec la composition cosmétique B3 Recovery Cream.
La teneur en eau témoin du stratum corneum est ensuite comparée à la teneur en eau traitée du stratum corneum pour évaluer l’effet physiologique de la composition cosmétique B3 Recovery Cream sur l’hydratation du stratum corneum.
On constate ainsi que la composition cosmétique B3 Recovery Cream induit une augmentation significative du niveau d’hydratation du stratum corneum de 16,8% après 8 jours de traitement.
Chaque profil RAMAN Z obtenu permet également de déterminer la conformation et l’organisation des lipides de la peau. Cela permet d’analyser l’effet d’une composition sur la barrière cutanée.
La conformation des lipides peut être analysée à partir d’un spectre RAMAN en calculant le ratio entre la bande vibrationnelle de la liaison moléculaire C-C trans et la bande vibrationnelle de la liaison moléculaire C-C gauche. Un rapport élevé est associé à un état compact de l’ensemble des lipides de la peau tandis qu’un rapport faible est associé à un relâchement dans la compacité des lipides de la peau.
L’organisation des lipides peut être analysée à partir d’un spectre RAMAN en calculant le ratio entre la bande vibrationnelle de la liaison moléculaire symétrique -CH2 et la bande vibrationnelle de la liaison moléculaire asymétrique -CH2. Un rapport élevé est associé à un état compact de l’ensemble des lipides de la peau tandis qu’un rapport faible est associé à un relâchement dans la compacité des lipides de la peau.
Les figures 1 à 3 représentent de manière esquissée un système de régulation de la température 1 pour réguler la température d’un habitacle 101 et de composants de véhicule d’un véhicule électrique fonctionnant sur batterie 100. Un tel véhicule électrique fonctionnant sur batterie 100 est indiqué sur la . En dehors de l’habitacle 101, le véhicule électrique fonctionnant sur la batterie 100 comprend dans l’exemple esquissé ici une unité d’entraînement 102 comprenant un système de batterie 103, un moteur électrique 104, une électronique de puissance 105 et un chargeur 106. Naturellement d’autres composants de véhicule peuvent encore être intégrés dans les circuits, dont circuits de refroidissement et de réfrigérant, du véhicule. Le système de batterie représenté 103 comprend une batterie de traction 107 ainsi qu’un système de conduite 108 pour la fourniture et l’évacuation de fluide de régulation de la température pour réguler la température de la batterie de traction 107. Les roues 109, 110, 111, 112 du véhicule électrique fonctionnant sur batterie 100 sont entraînées par le moteur électrique 104 ou par le biais de plusieurs moteurs électriques 104. Comme non seulement le ou les moteurs électriques 104, mais aussi l’électronique de puissance 105 et la batterie de traction 107 présentent un rendement dépendant de la température, le système de régulation de la température 1 est prévu pour l’obtention d’un rendement le plus élevé possible pour réguler la température de manière optimale de ces composants de véhicule et aussi de l’habitacle.
Le système de régulation de la température 1 comprend un échangeur de chaleur 10 traversé par un courant d’air ambiant 11 qui est agencé généralement dans la zone de l’avant de véhicule 113 afin de pouvoir utiliser de manière optimale l’air traversant et y entrant comme courant d’air ambiant 11. De plus, le système de régulation de la température 1 comprend un premier refroidisseur 12, un ventilateur électrique 13 qui est entraîné par un moteur électrique 14, un chauffage PTC 15, un récipient de compensation 16, un premier échangeur de chaleur 17 côté haute pression, un premier appareil de pompage 18, un second appareil de pompage 19, un premier organe d’étranglement 20, un deuxième organe d’étranglement 21, un troisième organe d’étranglement 22, une première soupape de commutation 23, une deuxième soupape de commutation 24, une troisième soupape de commutation 25, une quatrième soupape de commutation 26, un second refroidisseur 27, un second échangeur de chaleur 28 côté haute pression, un second appareil de chauffage ou un second chauffage PTC 29 ainsi qu’un nombre de conduites 30 à 55 reliant ces composants du système de régulation de la température 1 entre eux. Du fluide de régulation de la température s’écoule à travers les conduites 30 à 55 et les autres composants du système de régulation de la température.
Le système de régulation de la température 1 comprend un circuit de réfrigérant 60, un premier circuit de fluide de refroidissement ou circuit partiel de fluide de refroidissement 61 et un second circuit de fluide de refroidissement ou circuit partiel de fluide de refroidissement 62. Les composants cités précédemment du système de régulation de la température font partie de ces trois circuits. Pour la transmission de chaleur, le circuit de réfrigérant 60 et les circuits de fluide de refroidissement 61 ou 62 sont couplés thermiquement par le biais des deux refroidisseurs 12, 27 et des deux échangeurs de chaleur 17, 28 côté haute pression.
Le premier refroidisseur 12 et le premier appareil de chauffage sous la forme du premier chauffage PTC 15 sont regroupés comme unité Heat Ventilation Air Conditioning (Chauffage, Ventilation, Air Conditionné) ou unité HVAC 64. L’unité HVAC 64 est traversée par de l’air 63, indiqué par une flèche depuis la direction du premier refroidisseur 12 en direction du premier chauffage PTC 15 afin de permettre à ce sujet un échange de chaleur entre le premier refroidisseur 12 et le premier appareil de chauffage ou le premier chauffage PTC 15. L’unité HVAC 64 comprend de plus le troisième organe d’étranglement 22 comme il peut aussi ressortir de la ou des figures 2 et 3.
Le premier échangeur de chaleur 17 côté haute pression et le second échangeur de chaleur 28 côté haute pression servent dans ledit mode pompe à chaleur du système de régulation de la température, donc en mode hiver de celui-ci, au soutien de l’émission de chaleur au niveau de l’habitacle 101 par le biais du premier circuit de fluide de refroidissement 61 et à l’émission de chaleur au niveau du second circuit de fluide de refroidissement 62 qui sert de circuit de régulation de la température de batterie pour réguler la température du système de batterie. Le sens d’écoulement respectif du fluide de régulation de la température dans les circuits du système de régulation de la température 1 ou de ses conduites 30 à 55 varie selon un fonctionnement dans le mode Air Conditioning (mode AC – Air Conditionné), ainsi pour le mode été du véhicule 100, dans lequel les composants de véhicule ainsi que l’habitacle 101 doivent être généralement refroidis, qui est représenté sur la , ou dans le mode pompe à chaleur (mode WP), ainsi pour le mode hiver du véhicule 100, dans lequel les composants de véhicule et l’habitacle 101 doivent être généralement chauffés, lequel est représenté sur la .
Dans le mode Air Conditioning, en bref mode AC, selon la pour le refroidissement du système de batterie 103, du fluide de refroidissement revient dans le second circuit de fluide de refroidissement 62, donc le circuit de régulation de la température de batterie, par le second refroidisseur 27, la troisième soupape de commutation 25, le second appareil de pompage 19, le système de conduite 108 pour le refroidissement de la batterie de traction 107 du système de batterie, la quatrième soupape de commutation 26 au second refroidisseur 27. Le second échangeur de chaleur 28 côté haute pression est en conséquence inactif tout comme le second appareil de chauffage ou le second chauffage PTC 29 dans le mode Air Conditioning du système de régulation de la température 1. Il en est de même pour le premier appareil de chauffage ou le premier chauffage PTC 15 et le premier échangeur de chaleur 17 côté haute pression ainsi que le premier appareil de pompage 18. Pour le refroidissement du réfrigérant, en particulier de l’eau de refroidissement, qui s’écoule pour le refroidissement du système de batterie 103 dans le second circuit de fluide de refroidissement 62, un échange de chaleur est effectué entre le circuit de réfrigérant 60 et le second circuit de fluide de refroidissement 62 dans la zone du second refroidisseur 27. Celui-ci fait non seulement partie du second circuit de fluide de refroidissement 62, ainsi du circuit de régulation de la température de batterie, mais aussi du circuit de réfrigérant 60. Dans le circuit de réfrigérant 60, le réfrigérant s’écoule par l’échangeur de chaleur 10 qui est contourné par l’air ambiant 11, par le biais de la première soupape de commutation 23 non seulement au premier organe d’étranglement 20, mais aussi au second organe d’étranglement 21 et après leur passage par le premier refroidisseur 12 et parallèlement à celui-ci par le second refroidisseur 27. Les courants partiels de réfrigérant sont de nouveau regroupés après le passage des deux refroidisseurs 12, 27 au point d’intersection 65 et traversent ensuite le compresseur 13 électrique. Par le biais de la seconde soupape de commutation 24, le réfrigérant revient de nouveau à l’échangeur de chaleur 10. Le réfrigérant est évaporé après le passage du premier organe d’étranglement 20 ou parallèlement au second organe d’étranglement 21 dans les deux refroidisseurs 12, 27 de sorte que l’évaporation du réfrigérant génère un abaissement de température qui peut être utilisé pour le refroidissement d’une part de l’habitacle 101, par le biais du premier refroidisseur 12, d’autre part du système de batterie 103, par le biais du second refroidisseur 27. L’échangeur de chaleur 10 fonctionne dans le mode AC comme condensateur étant donné que la chaleur du réfrigérant est évacuée vers l’environnement et le réfrigérant est condensé. Par conséquent, cet échangeur de chaleur est un condensateur. Dans le mode AC, la haute pression règne ici comme le compresseur fournit du réfrigérant compressé.
Dans le mode pompe à chaleur esquissé sur la ou mode WP pour le mode hiver du véhicule électrique fonctionnant sur batterie 100, les composants des deux refroidisseurs 12, 27 ainsi que du premier et second organe d’étranglement 20, 21 sont inactifs alors que tous les autres composants sont actifs. Le réfrigérant s’écoule dans le circuit de réfrigérant 60 par rapport au sens d’écoulement dans le mode Air Conditioning selon la dans le sens inversé à celui-ci. Dans le mode WP, l’échangeur de chaleur 10 est utilisé comme évaporateur comme de la chaleur est absorbée par le réfrigérant et évaporée. La chaleur est prélevée de l’air ambiant. Le condensateur fonctionnant dans ce mode comme évaporateur se trouve maintenant sur le côté basse pression en amont du compresseur. Dans le mode AC, l’échangeur de chaleur 10 se trouve sur le côté haute pression derrière le compresseur qui condense du réfrigérant, c’est-à-dire il fonctionne comme condensateur. Dans le mode WP, l’échangeur de chaleur 10 se trouve en revanche sur le côté basse pression avant le ventilateur, qui évapore du réfrigérant, l’échangeur de chaleur 10 fonctionne comme évaporateur. Selon le réfrigérant et ses propriétés de matériau thermodynamiques, il peut même ne pas se produire éventuellement de condensation, mais le refroidissement de gaz « surcritique », donc au-dessus du point critique, peut avoir lieu. L’échangeur de chaleur 10 serait alors désigné par refroidisseur à gaz. Selon le mode de fonctionnement, l’échangeur de chaleur 10 fonctionne ainsi comme condensateur (ou refroidisseur à gaz) ou comme évaporateur.