INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente l’outillage de la , après la mise en œuvre d’une étape de compression.
La est une vue schématique d’un outillage conforme à l’invention comportant plusieurs colonnes de moulage, avant la mise en œuvre d’une étape de compression.
Par exemple, le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 est compris entre 0,22 et 0,32, par exemple entre 0,22 et 0,30, en particulier lorsque les aubes 14 sont à calage fixe dans la mesure où il n’est alors pas nécessaire d’intégrer un mécanisme de changement de pas au sein du disque de soufflante 13.
Le nombre d’aubes 16 dans le stator de soufflante 17 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes 14.
Lorsque le moment maximal respecte la formule (1), le diamètre D du rotor de soufflante peut alors être compris entre 80 pouces (2 032 mm) et 185 pouces (4 699 mm) inclus, par exemple compris entre 85 pouces (2 159 mm) et 120 pouces (3 048 mm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (2 286 mm), ce qui permet d’intégrer le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef 100.
Afin d’améliorer encore les performances aérodynamiques du système propulsif, chaque alvéole 29 présente une section de col définie par la formule (2) suivante : (2) où : S c est la section de col et correspond à une section minimale d’un col 34 d’une alvéole 29 du disque 13, mesurée dans un plan s’étendant circonférentiellement par rapport à l’axe de rotation X, en millimètres carrés (mm²) ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante 9, lorsque le système propulsif 1 est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute (tr/min) ; s/c est un pas relatif au sommet 21 des aubes de soufflante 14, qui est égal au rapport entre un pas inter-aubes des aubes de soufflante 14 et la corde axiale des aubes de soufflante 14 et est adimensionné, sachant que le pas inter-aube est égal à ; et A = 1,26 ; B 1 = 101,5 mm².tr².min -2 ; B 2 = 75,1 mm².tr².min -2 et E = 57 970 mm 4 .tr².min -2 .
Lorsque la section de col Sc respecte la formule (2), la section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) est limitée ce qui permet de garantir la tenue mécanique des aubes de soufflante 14 durant tout le vol, même en cas de perte d’aube (et donc de balourd important sur l’arbre de soufflante 20), tout en permettant l’optimisation du rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 et donc des performances du système propulsif 1, à iso-diamètre D du rotor de soufflante 9. A noter que l’optimisation du rapport moyeu-tête permet en outre de réduire la consommation spécifique du système propulsif 1.
En particulier, à iso-diamètre du rotor de soufflante 9, la diminution de la section de col Sc afin de respecter la formule (2) permet également de réduire le rayon interne Ri du rotor de soufflante 9. Or, la réduction du rayon interne Ri, à iso-diamètre de soufflante, permet de réduire le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 (et donc de rendre le rotor de soufflante 9 plus performant). L’utilisation des matériaux décrits ci-dessus permet en particulier d’obtenir à la fois une section de col Sc respectant la formule (2), un faible rapport moyeu-tête R et un disque de soufflante 13 suffisamment résistant d’un point de vue mécanique.
Un système propulsif 1 à double corps dont le moment maximal respecte la formule (1) et, le cas échéant, dont la section de col Sc respecte la formule (2), peut notamment comprendre une turbine haute pression 7 biétage, un compresseur haute pression 5 comprenant au moins huit étages et au plus onze étages, une turbine basse pression 8 comprenant au moins trois étages et au plus cinq étages et un compresseur basse pression 4 comprenant au moins deux étages et au plus quatre étages.
PROCÉDÉ DE DÉTERMINATION D'UN REMPLISSAGE MAXIMAL ATTEIGNABLE POUR UN MOTEUR À COMBUSTION INTERNE SURALIMENTÉ La présente invention porte sur un procédé de détermination d'un remplissage maximal atteignable pour un moteur à combustion interne suralimenté. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les moteurs à combustion interne à essence suralimentés mettant en œuvre un cycle de combustion de type Miller.
L’adoption des normes antipollution a nécessité d'optimiser continuellement le rendement des moteurs thermiques. L’utilisation de la suralimentation couplée à un réduction de la taille des moteurs ("downsizing" selon la terminologie anglo-saxonne) a permis d'effectuer des progrès importants dans ce sens. Afin de continuer à réduire les émissions de particules polluantes dans le cadre des nouvelles règlementations Euro7 européenne, Sulev30 aux Etats-Unis d'Amérique et China7 en Chine, l’adoption du cycle de combustion Miller couplé à une turbine à géométrie variable se généralise.
L’adoption du cycle Miller basé sur une fermeture précoce de la soupape d’admission réduit drastiquement le rendement volumétrique (capacité à enfermer une masse d’air dans le cylindre à une pression donnée), ce qui a pour conséquence de demander beaucoup plus de pression de suralimentation et donc de venir mettre le moteur plus proche de ses contraintes thermomécaniques.
Une vanne de décharge 28 associée à un circuit de décharge 29 permet de gérer la quantité de gaz d’échappement circulant à travers la turbine 14 et par conséquence de réguler la vitesse de rotation de ladite turbine 14. Certaines turbines peuvent ne pas être équipées de ce dispositif et régulent la vitesse de rotation via des ailettes disposées en interne (turbine à géométrie variable).
Une vanne de décharge 21 associée à un circuit de décharge 22 permet de sécuriser le compresseur 13 lorsque la pression à ses bornes devient trop importante en renvoyant une partie du débit fourni par le compresseur 13 à l’entrée dudit compresseur 13 via le conduit de décharge 22.
Comme illustré en particulier sur les figures 5 et 8, l’agencement 2 comprend un moyen de glissement et/ou de roulement 40 selon la direction longitudinale X du bras supérieur 10 par rapport au côté de caisse 5. Ce moyen de glissement et/ou roulement 40 permet une translation selon la direction longitudinale X du bras supérieur, plus précisément du moyen d’articulation 11 du bras supérieur 10. De préférence, le moyen de glissement et/ou de roulement 40 comprend un rail ou guide supérieur 41 et un chariot ou navette 42. Le chariot 42 coopère avec le rail 41 pour participer au déplacement de la porte 3 selon la direction longitudinale. Le chariot 42 se déplace le long du rail 41, de préférence entre une butée de fin de course avant 43 et une butée de fin de course arrière 44. Par exemple, chaque butée de fin de course est montée sur un support respectif. De préférence, les butées 43, 44 sont réglables. Le chariot mobile 42 comprend par exemple un corps et un ensemble porte-galets et galets. Ainsi, le rail 41 est agencé sur le côté de caisse 5 de sorte à s’étendre selon la direction longitudinale. Avantageusement, dans cette configuration, le deuxième élément 35 comprenant l’axe de guidage 36 est le chariot 42, ou fait partie du chariot 42, par exemple le corps du chariot, ou est fixé sur le chariot 42.
De préférence, comme illustré en particulier sur la , le moyen de transformation 30 comprend une chape 33. La chape 33 est munie d’un axe de pivotement 34 (non illustré sur la ) s’étendant verticalement ou sensiblement verticalement. Dans ce cas, le premier élément 31 comprend un alésage 37 recevant l’axe de pivotement 34. L’alésage 37 est avantageusement prévu pour coopérer avec l’axe de pivotement 34 de manière optimale. Ainsi, l’axe de pivotement 34 et/ou l’alésage 37 sont dotés de matériaux adaptés au glissement, par exemple du téflon et/ou du bronze ou un alliage à forte teneur en bronze, ou encore comprennent par exemple un moyen comprenant des billes. Comme illustré sur la , la chape 33 est par exemple fixée sur le chariot 42 ou fait partie du corps du chariot.
Comme illustré en particulier sur les figures 6 et 7, l’axe de pivotement 34 offre un jeu J1, selon la direction verticale ou sensiblement verticale, du premier élément 31 au sein de la chape 33. Le jeu J1 permet des translations du premier élément 31 le long de l’axe de pivotement 34 au cours des passages entre la position fermée PF et la position ouverte PO de la porte 3, et vice versa.
Lorsque la porte 3 est en position fermée ( ), le jeu J1 est au-dessous du premier élément 31. Autrement dit, dans cette position de la porte 3, le bras supérieur 10 est dans sa position haute par rapport au côté de caisse 5 et donc par rapport au rail supérieur 41.
Le passage de la position fermée PF à la position ouverte PO de la porte 3 se fait par un pivotement du bras supérieur 10 au niveau du premier moyen d’articulation 11, plus précisément autour de l’axe de pivotement 34. Comme illustré sur la , le pivotement se fait sur une course d’angle β. L’angle β est par exemple de l’ordre de 80 degrés. Grâce au moyen de transformation de mouvement 30, le pivotement engendre alors une descente du bras supérieur 10. Au cours de ce pivotement, le premier élément 31 coulisse vers le bas le long de l’axe de pivotement 34. De préférence, simultanément à ce pivotement, le chariot 42 se déplace vers l’arrière comme illustré sur la . Ainsi, le bras supérieur pivote à partir de la position fermée PF de la porte, tout en descendant, tout en étant entraîné vers l’arrière selon la direction longitudinale au niveau de son premier moyen d’articulation 11 via le moyen 40 jusqu’à arriver à la position ouverte PO de la porte.
Eventuellement, lorsque la porte 3 est en position ouverte PO, la cinématique peut se poursuivre par une translation via le moyen de glissement et/ou de roulement 40 et passer à une position d’ouverture totale POT. Durant cette phase, le pivotement du bras supérieur est bloqué au niveau de l’angle β, ou sensiblement à ce niveau angulaire.
En position porte ouverte PO, ou entre la position ouverte PO et la position d’ouverture totale POT, le jeu J1 est au-dessus du premier élément 31 ( ). Autrement dit, dans ces positions de la porte 3, le bras supérieur 10 est dans sa position basse par rapport au côté de caisse 5 et donc par rapport au rail supérieur 41.
Comme illustré en particulier sur la , de préférence l’agencement 2 comprend une doublure de brancard 70. La doublure de brancard 70 comprend une cavité 71 ouverte vers le bas. Le moyen de roulement et/ou de glissement 40 est alors agencé au sein de la cavité 71. Pour rappel, le rail 41 du moyen de roulement et/ou glissement s’étend longitudinalement. De préférence encore, l’agencement 2 comprend un pavillon 8. L’agencement 2 comprend alors un habillage intérieur souple 80 du pavillon 8. L’habillage intérieur souple 80 ferme, ou ferme sensiblement, la cavité 71 de la doublure de brancard 70 de part et d’autre du bras supérieur 10 selon la direction longitudinale. Ainsi, lorsque la porte 3 est en position fermée PF, le bras supérieur 10 est en position haute. En effet, aucun pivotement du bras supérieur ne se produit, le moyen de transformation 30 n’agit donc pas sur le bras supérieur 10. Dans cette position haute du bras, l’habillage intérieur souple ferme la cavité 71 (illustration en pointillés). Par exemple, l’habillage souple rejoint ou vient au contact ou sensiblement au contact d’un joint 51 ménagé sur le brancard 7 et/ou sur l’habillage de brancard 9. Par exemple, le joint 51 est agencé sur tout le périmètre de l’ouverture 50, notamment sur ou au niveau d’une feuillure 52 de l’ouverture 50.
En dehors de la position fermée PF de la porte, le bras supérieur 10 est pivoté autour de l’axe 34. Du fait de la coopération du moyen de transformation de mouvement 30, à savoir la gorge hélicoïdale 32 ménagée dans le premier élément 31 coopérant avec l’axe ou pion de guidage 36 s’étendant depuis le chariot 42, le bras 10 monte ou descend. Comme illustré sur la , le passage de la position fermée PF à la position ouverte PO de la porte, ce qui correspond au pivotement du bras associé à sa descente grâce au moyen 30 sur la plage de l’angle β et à sa translation vers l’arrière le long du rail, vient contraindre, déformer, tendre, appuyer sur une première portion 81 de l’habillage intérieur souple 80 (zone hachurée depuis l’avant vers l’arrière du véhicule jusqu’à une frontière 84 illustrée en pointillés). Le passage de la position ouverte PO à la position d’ouverture totale POT de la porte, ce qui correspond à la translation suivant le guide 41 (le bras restant pivoté de l’angle β) vient contraindre, déformer, mettre en tension, appuyer sur une deuxième portion 82 de l’habillage intérieur souple 80 (zone hachurée depuis la frontière 84 illustrée en pointillés vers l’arrière du véhicule). Par exemple, une troisième portion 83 de l’habillage intérieur souple 80 (zone hachurée derrière le bras supérieur en position POT) se retrouve tendue, déformée, contrainte. Les portions déformées 81, 82 sont notamment illustrées sur la , la porte 3 étant alors en position ouverte PO ou POT ou encore entre ces deux positions. Les portions 81, 82 de l’habillage intérieur souple 80 viennent tour à tour au contact d’une surface inférieure 18 du bras supérieur 10. De préférence, la surface inférieure 18 est conformée de sorte à limiter l’usure du bord de l’habillage 80 au niveau des portions 81, 82, ce bord étant au contact du bras. Sur la , les portions 81, 82 sont illustrées en pointillés lorsque la porte est fermée PF (le bras s’étendant vers l’avant selon la direction longitudinale et n’interférant pas avec l’habillage intérieur souple – non illustré).
Par exemple, l’habillage intérieur souple 80 du pavillon 8 est en textile, notamment de type tissu, par exemple en textile d’origine naturel et/ou d’origine chimique. Alternativement l’habillage intérieur souple est obtenu dans une autre matière, de préférence ayant des propriétés similaires à du tissu. Eventuellement, la course J1 est définie en prenant en compte les possibilités de déformation de l’habillage intérieur souple.
Un mode d’exécution d’un procédé d’ouverture de la porte 3 va maintenant être décrit. Le cycle d’ouverture démarre depuis la position fermée PF de la porte 3. De préférence, comme évoqué précédemment, c’est un dispositif inférieur 20 qui entraîne le mouvement du bras supérieur 10.
On procède à une étape de passage de la position fermée PF jusqu’à la position ouverte PO de la porte 3 par pivotement du bras supérieur 10 autour de l’axe de pivotement 34 du moyen de transformation 30, comme illustré par la course de pivotement d’angle β sur la . Ainsi, on passe de la position PF illustrée partiellement sur la à la position ouverte PO illustrée partiellement sur la par un pivotement d’angle β. Le moyen de transformation 30 engendre une descente du bras supérieur 10 simultanément, ou sensiblement simultanément, à ce pivotement. La descente se fait sur une course égale ou sensiblement égale au jeu J1 présent entre le premier élément 31 et la chape 33. Au cours de cette trajectoire hélicoïdale vers le bas du bras autour de l’axe 34, la première portion 81 de l’habillage intérieur 80 en vis-à-vis du bras supérieur 10 est déplacée vers le bas, pliée, contrainte, tendue, par contact avec la surface inférieure 18 du bras supérieur. Pour rappel, simultanément à ce pivotement d’angle β, le bras est translaté vers l’arrière au niveau de son premier moyen d’articulation 11 via la navette 42.
Eventuellement, une fois la position ouverte PO atteinte, le pivotement du bras supérieur 10 est stoppé, par exemple par contact du pion de guidage 36 contre l’extrémité haute de la gorge 32. Avantageusement, le pivotement est alors bloqué en position de sorte à empêcher tout déplacement angulaire du bras supérieur 10. On procède ensuite à une étape de passage de la position ouverte PO à la position d’ouverture totale POT par translation par l’intermédiaire du moyen de glissement et/ou de roulement 40. Autrement dit, le chariot 42 se déplace le long du rail 41, de préférence jusqu’à la butée de fin de course arrière 44 (voir ). Au cours de cette translation, la deuxième portion 82 de l’habillage intérieur 80 en vis-à-vis du bras supérieur est déplacée vers le bas, pliée, contrainte, tendue, par contact avec la surface inférieure 18 du bras supérieur.
Un mode d’exécution d’un procédé de fermeture de la porte 3 va maintenant être décrit.
Eventuellement, si la porte est en position d’ouverture totale POT, on procède à une étape de passage de la position d’ouverture totale POT à la position d’ouverture PO par translation par l’intermédiaire du moyen de glissement et/ou de roulement 40. Le bras supérieur 10 ne pivote pas au cours de cette translation. Autrement dit, le chariot 42 se déplace le long du rail 41, de préférence depuis la butée de fin de course arrière 44 vers l’avant. Au cours de cette translation, la deuxième portion 82 de l’habillage intérieur 80 en vis-à-vis du bras supérieur est déplacée vers le bas, pliée, contrainte, tendue, par contact avec la surface inférieure 18 du bras supérieur.
Depuis la position ouverte PO, on procède à une étape de passage jusqu’à la position fermée PF de la porte 3 par pivotement du bras supérieur 10 autour de l’axe de pivotement 34 du moyen de transformation 30, comme illustré par la course de pivotement d’angle β sur la . Ainsi, on passe de la position ouverte PO illustrée partiellement sur la à la position PF illustrée partiellement sur la , par un pivotement d’angle β. Le moyen de transformation 30 engendre une montée du bras supérieur 10 simultanément, ou sensiblement simultanément, à ce pivotement. La montée se fait sur une course égale ou sensiblement égale au jeu J1 présent entre le premier élément 31 et la chape 33. Au cours de cette trajectoire hélicoïdale vers le haut du bras autour de l’axe 34, en particulier à la fin de cette course hélicoïdale, la première portion 81 de l’habillage intérieur 80 en vis-à-vis du bras supérieur 10 revient à sa forme non pliée, non contrainte, détendue, en l’absence de contact avec la surface inférieure 18 du bras supérieur. Pour rappel, simultanément à ce pivotement d’angle β, le bras est translaté vers l’avant au niveau de son premier moyen d’articulation 11 via la navette 42, de préférence jusqu’à arriver au contact de la butée de fin de course 43.
Il est avantageux de souligner que la base de dilution selon l’invention trouve également de nombreuses applications seules, c’est-à-dire sans nécessiter la mise en œuvre des autres bases du kit selon l’invention. A titre d’exemple, elle peut être associée à des poudres de fruits, légumes, végétaux, graines… séchés ou secs.
Selon un mode de réalisation, le kit comprend au moins une base lactée qui comprend du lait en poudre qui peut être entier ou totalement ou partiellement écrémé, elle peut également comprendre un mélange de ces différents types de poudre de lait. La poudre de lait peut également être caramélisée ou complétée avec un apport de matière grasse laitière anhydre permettant in fine , une fois la base lactée assemblée avec les autres bases souhaitées, de conserver la dénomination légale chocolat au lait ou chocolat blanc. Dans ce contexte, le kit selon l’invention peut comprendre une base lactée préparée avec une poudre de lait à 26% de matière grasse obtenu par atomisation/séchage. Les bases lactées devront être composées de matière grasse laitière à hauteur de 15 à 20% en poids, matière grasse qui peut être rajoutée si le lait en poudre utilisé n’en contient pas suffisamment.
A titre d’exemple, les poudres de lait peuvent être choisies parmi les poudres de lait commerciales standards sur le marché (par exemple, Roller 26%, Spray 26%, Lait Caramélisé 26%...) mais également des poudres de lait ou d’ingrédients laitiers de spécialité (Skirs, Kéfirs déshydratés, poudre de lait de brebis, poudre de lait de chèvre, poudre de crème, poudre de yahourt…).
Selon un autre mode de réalisation, le kit comprend au moins une base alternative végétale qui est constituée d’une ou plusieurs matières premières alternatives au lait animal, d’origine végétale et substituant partiellement ou totalement les laits d’origine animale ; à titre d’exemple et sans aucun caractère limitatif, ces matières premières alternatives peuvent être du riz, des amandes, du souchet, des noisettes, du sarrasin...
Plus précisément, la matière première végétale peut être composée de 50 à 75% en poids d’un ingrédient végétal auquel peut être ajoutée une matière grasse végétale de façon à ce que la matière première végétale comprenne entre 15 et 20% en poids de matière grasse végétale ; lorsqu’une matière grasse végétale est ajoutée, il peut s’agir par exemple d’huile de tournesol, d’huile de pépins de raisins…
Selon un mode de réalisation particulier, la matière première végétale peut être une poudre végétale composée de fruits à coque, entiers ou partiellement déshuilés, c’est-à-dire comprenant de préférence jusqu’à 18% en poids de matière grasse résiduelle.
Ce mode de réalisation permet avantageusement la préparation d’un produit entièrement végétal (« vegan »).
Il est avantageux de souligner que la base lactée et la base alternative végétale selon l’invention trouvent également de nombreuses applications seules, c’est-à-dire sans nécessiter la mise en œuvre des autres bases du kit selon l’invention. Elles apportent un goût lacté ou dans l’univers lacté ou dans l’univers végétal (céréale, riz,…), tout en évitant d’accentuer l’intensité sucrée des applications.
Elles peuvent notamment être utilisées pour :
- bloquer ou texturer des garnitures/intérieurs de bonbons de chocolat de type pralinés (la matière grasse laitière empêche la migration des particules de gras du fourrage et ainsi évite le blanchiment du chocolat d’enrobage, sans apport de sucre avec cette base) ;
- la préparation de produits glacés ;
- la préparation de pâtisserie afin de réduire leur teneur en sucre, en lieu et place du chocolat blanc.
Le kit contient également au moins une base d’aromatisation permettant de diversifier encore la palette organoleptique et sensorielle du produit alimentaire de type chocolat.
La base d’aromatisation composée de 30 à 95% en poids de beurre de cacao et de 5 à 70% en poids d’au moins un agent aromatisant.
Par agent aromatisant, il est entendu un ingrédient apportant une typicité sensorielle.
Par exemple et de façon non exhaustive, l’agent aromatisant peut être choisi parmi : les épices, la vanille, les plantes aromatiques, les fruits, les légumes, les ingrédients fumés, les fleurs, les céréales, les thés, les herbes fraîches déshydratées, les ingrédients oléagineux,…
Par « élaboré », on entend un produit (aussi désigné base dans ce qui suit) dont le procédé de préparation confère une aptitude à la refonte, des caractéristiques rhéologiques et granulométriques maîtrisées, sans ajout d’ingrédients qui ne seraient pas compatibles avec le maintien d’une dénomination légale de vente « chocolat » une fois l’assemblage réalisé (selon les critères définis dans la Directive européenne 2000/36/CE). L’ensemble de ces produits élaborés, pour en faciliter l’usage et optimiser les caractéristiques organoleptiques (goût/texture), sont formulés avec du beurre de cacao. En conséquence, ces bases sont très faciles à utiliser et à combiner entre elles pour l’utilisateur final. En particulier, elles évitent à l’utilisateur final de devoir s’équiper au-delà du matériel dont il dispose d’ores et déjà dans son laboratoire.
De plus, la teneur en beurre de cacao desdits produits élaborés, qui doit être comprise entre 25 et 55% du poids du produit fini, est un critère essentiel à l’obtention d’un produit fini ayant de bonnes propriétés organoleptiques, de composition et rhéologiques après assemblage des bases. De par sa modularité, le kit selon l’invention permet avec une très grande facilité de cibler des teneurs en beurre de cacao précises dans le produit fini.
Il n’en demeure pas moins que la teneur en beurre de cacao de chaque base doit être maîtrisée et envisagée à son strict minimum afin que les possibilités de combinaisons des bases demeurent les plus nombreuses possibles tout en respectant la gamme de teneur en beurre de cacao cible du produit fini.