INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On admet comme conditions initiales précédant un instant tk, que la valeur fs de la fréquence de la source de tension alternative U0 enregistrée dans la mémoire de l’unité électronique de contrôle CC, que le moteur électrique MOT est dans état de repos, que le commutateur K est positionné dans la deuxième position fermée dans laquelle la deuxième borne de phase P2 est reliée électriquement au conducteur de phase ACP, et que le circuit de traitement MC de l’unité électronique de contrôle CC a détecté que l’enroulement principal est l’enroulement L2 en analysant l’ordre de commutation instantanée de la première diode D1 à la deuxième diode D2. L’unité électronique de contrôle CC consomme 0,5 watts en veille.
A l’instant tk, le commutateur K est basculé de la deuxième position fermée à la première position fermée dans laquelle la première borne de phase P1 est reliée électriquement au conducteur de phase ACP. Une tension électrique U2 apparait aux bornes du deuxième enroulement L2, et une tension électrique U1 apparait aux bornes du premier enroulement L1, la tension électrique U2 étant en avance de 90° par rapport à la tension électrique U1.
L’unité électronique de contrôle CC détermine à l’instant tc une commutation instantanée de la deuxième diode D2 à la première diode D1, et qu’ainsi deux conditions d’exécution du procédé de démarrage sont remplies, la première condition correspondant à l’état de repos du moteur électrique MOT, la deuxième condition correspondant à un changement d’ordre de commutation instantanée entre la première diode D1 et la deuxième diode D2.
Le circuit de traitement MC de l’unité électronique de contrôle CC met en œuvre la première étape S1 dans laquelle il détecte à un instant t1 un premier instant t1 de passage à zéro de la tension électrique U1 présente aux bornes de l’enroulement principal, l’enroulement principal correspondant ici à l’enroulement L1. Le circuit de traitement MC détermine ensuite chaque instant tn de passage à zéro de la tension électrique U1 suivant le premier instant t1 en fonction de la valeur fs de la fréquence de la source de tension alternative U0 enregistrée dans la mémoire de l’unité électronique de contrôle CC.
Le circuit de traitement MC de l’unité électronique de contrôle CC met en œuvre la deuxième étape S2 dans laquelle il émet pendant une période de démarrage T3 égale à 52,5 millisecondes, une première série PL1 de six impulsions de commande du triac TR, chaque impulsion de la première série d’impulsions PL1 étant émise avec un retard de 2,5 millisecondes par rapport à chaque instant correspondant de passage à zéro de la tension alternative U0, et ayant une largeur PW1 de 0,5 millisecondes. L’entrainement en rotation dans le sens DIR1 du moteur électrique MOT est amorcé dès que la première impulsion de la première série d’impulsions PL1 est émise sur la gâchette du triac TR.
Le circuit de traitement MC de l’unité électronique de contrôle CC met en œuvre, suite à la deuxième étape S2, la troisième étape S3 dans laquelle il émet une deuxième série PL2 de six impulsions de commande du triac TR, chaque impulsion de la deuxième série d’impulsions PL2 étant émise en synchronisme par rapport à chaque instant correspondant de passage à zéro de la tension alternative U0, et ayant une largeur PW2 de 2 millisecondes. L’entrainement en rotation dans le sens DIR1 du moteur électrique MOT est maintenu pendant toute la durée d’émission de la deuxième série d’impulsions PL2.
Il apparaîtra clairement à l’homme de l’art que la présente invention est susceptible de diverses variantes de réalisation et diverses applications. En particulier, l’invention n’est pas limitée à des valeurs particulières de l’angle de phase de la commande de l’interrupteur TR en angle de phase. En effet, d’autres valeurs que celles indiquées ci-dessus peuvent convenir pour commander l’interrupteur.
Circuit d'adaptation d'angle et système de contrôle L'invention concerne un circuit d'adaptation d'angle pour décaler un décalage d'angle utilisé par un système de commande d'une machine électrique. En outre, l'invention concerne un système de commande d'une machine électrique.
Dans l'état de la technique, on connaît des systèmes de commande pour une machine électrique, qui comprennent un système de commande pour délivrer une consigne de tension basée sur un point de fonctionnement de la machine électrique. Les systèmes de commande comprennent généralement un module de détermination de la consigne de courant, un contrôleur de courant et un module de modulation de tension. Ces composants du système de commande sont utilisés pour commander les cycles de fonctionnement des commutateurs (de puissance) d'un onduleur qui est couplé à la machine électrique.
Ces systèmes de commande comprennent également un module d'évaluation d'angle qui est configuré pour déterminer un angle réel de la machine électrique sur la base duquel le système de commande détermine le point de consigne de tension en conséquence.
La présente invention a également pour objet un produit programme d’ordinateur sur lequel est mémorisé un programme d’ordinateur comprenant des instructions de programme, le programme d’ordinateur étant chargé sur une unité de traitement de données et entraînant la mise en œuvre d’un tel procédé lorsque le programme d’ordinateur est mis en œuvre sur l’unité de traitement des données .
La présente invention a également pour objet un dispositif électronique de détermination d’au moins un paramètre colorimétrique caractérisant une composition cosmétique pour la coloration de poils, notamment de cheveux,
le dispositif électronique de détermination étant propre à mettre en œuvre un tel procédé de détermination.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l’invention, donnés à titre d’exemple uniquement et en référence aux dessins qui sont : la est une vue schématique d’un concept de l’invention ; la et une vue schématique d’un dispositif électronique de détermination selon l’invention ; la est un organigramme d’un procédé de détermination selon l’invention mis en œuvre par le dispositif électronique de détermination de la ; et la est une représentation schématique en deux dimensions d’un espace réduit de compositions cosmétiques viables.
Sur la est représenté un dispositif électronique 10 de détermination d’au moins un paramètre colorimétrique associé à une composition cosmétique 11.
Comme visible sur la , la composition cosmétique 11 est une composition cosmétique pour la coloration de poils 12. Préférentiellement, la composition cosmétique 11 est propre à être appliquée sur les cheveux 12 d’un utilisateur 13, pour colorer lesdits cheveux 12.
La composition cosmétique 11 comprend une pluralité de composants 14 propres à interagir entre eux, et avec les cheveux 12 de l’utilisateur 13, pour les colorer.
Préférentiellement, lors de cette interaction, les composants 14 de la composition cosmétique 11 commence par décolorer les cheveux 12. Ensuite, les composants 14 de la composition cosmétique interagissent avec les cheveux décolorés pour fixer des pigments de la couleur choisie et ainsi former des cheveux colorés 12*.
Les composants 14 sont par exemple présents dans la composition cosmétique 11 sous la forme de poudre, de gel, d’émulsion ou d’huile.
Le dispositif électronique de détermination 10 est configuré pour déterminer, à partir d’un ensemble de grandeurs représentant la quantité de chaque composant 14 dans une composition cosmétique 11, une valeur d’au moins un paramètre colorimétrique caractérisant la couleur des cheveux 12 suite à l’application de la composition cosmétique 11.
En référence à la , le dispositif de détermination 10 comprend une unité de traitement 15.
Le dispositif de détermination 10 comprend optionnellement en outre un écran d’affichage 16 et/ou une unité 17 de production de compositions cosmétiques 11.
L’unité de traitement 15 comprend, par exemple, un calculateur en interaction avec un produit programme d’ordinateur. L’unité de traitement 15 est, par exemple, un ordinateur.
La présence de l’unité de contrôle 26 permet d’obtenir un calculateur 18 compatible avec les contraintes de l’embarqué.
D’autres modes de réalisation du procédé peuvent être considérés tout en garantissant ce bon niveau de sécurité.
En particulier, le procédé peut comporter une étape de création d’un journal enregistrant tous les accès non autorisés.
Cela améliore le suivi du bon fonctionnement du calculateur 18.
Il est également indispensable que l’étape de contrôle soit mise en œuvre au démarrage de l’unité de calcul 30 pour s’assurer que le contrôle est toujours effectif.
Lorsque les composants matériels 22 comportent d’autres composants que les composants de la , la configuration d’accès 36 comprend également des éléments pour empêcher que ces composants puissent effectuer des modifications ou contourner les contrôles effectués par l’unité de gestion de mémoire 24.
PROCEDE DE GENERATION D’UNE REQUETE DE RECHERCHE Domaine de l’invention Le domaine de l’invention se rapporte au domaine des procédés mis en œuvre par ordinateur qui concernent la génération de requêtes de recherche.
Plus particulièrement, le domaine de l’invention se rapporte au domaine des procédés mis en œuvre par ordinateur pour générer des requêtes de recherche complexes à partir de paramètres associés à des objets sélectionnés dans des listes.
En particulier, le domaine de l’invention se rapporte au domaine des procédés mis en œuvre par ordinateur pour générer des requêtes de recherche complexe tout en permettant une navigation aisée et instinctive d’un utilisateur au travers d’un grand nombre de données.
État de la technique L’accès à la connaissance a toujours été fondamental pour les êtres humains. De nos jours, les développements rapides des technologies a permis de faciliter toujours davantage l’accès à l’information au plus grand nombre. La performance et l’optimisation des moyens permettant cet accès à l’information est devenu un enjeu majeur dans nos sociétés. Avec l’avènement d’internet, l’information est devenue davantage accessible à tous par l’intermédiaire de requêtes soumises à des moteurs de recherche.
Au-delà de l’accès à la connaissance, il est également possible d’effectuer un grand nombre d’actions via des moteurs de recherche ayant un impact direct dans la vie réelle, telles que des réservations diverses (voyages, restaurants, cinéma, cours d’apprentissages variés, etc.). Il est donc devenu fondamental de proposer des interfaces intuitives aux utilisateurs pour les guider de sorte à faciliter au maximum leurs recherches et leur permettre un accès rapide aux résultats les plus pertinents en fonction des informations recherchées.
De nos jours, les téléphones intelligents, généralement désignés par le terme anglo-saxon « smartphones », sont très largement utilisés par la majorité de la population. Les utilisateurs sont soumis à des contraintes diverses lors de l’utilisation de ces appareils, dont l’une d’elle est la taille limitée de l’afficheur.
Un inconvénient des solutions existantes est que ces dernières ne tiennent compte que d’un nombre limité de paramètres pour définir des requêtes de recherche, qui sont notamment des caractéristiques extrinsèques relatives à l’utilisateur : par exemple, lors d’une recherche relative à un évènement, ces paramètres sont peuvent être relatives à l’évènement recherché, la localisation de l’évènement, sa date et sa durée.
Ainsi, dans l’art antérieur, les caractéristiques intrinsèques à l’utilisateur ne sont pas prises en compte. Ces caractéristiques intrinsèques comprennent par exemple le profil de l’utilisateur, ses centres d’intérêts, et les objectifs liés à ses centres d’intérêts.
Un autre inconvénient des solutions de l’art antérieur est qu’elles ne permettent pas de définir des requêtes d’une recherche qui reflètent précisément ce que l’utilisateur recherche. En conséquence, les résultats d’une telle recherche comprennent généralement de trop nombreux résultats dont une partie n’est pas pertinente pour l’utilisateur.
Un autre inconvénient des solutions de l’art antérieur est que l’utilisateur ne peut pas accéder de manière optimisée au résultat précis qu’il recherche sans avoir à naviguer au travers de nombreuses pages différentes.
où I c est l’intensité de lumière après un passage par un vitrage n’ayant pas été diffusée, et I r est l’intensité de lumière après un passage par le vitrage ayant été diffusée selon un petit angle, préférentiellement un angle égal à 15°. Le facteur de clarté peut être mesuré par des techniques de spectroscopie. L’intégration de l’intensité sur l’ensemble du domaine du visible (de 380 nm à 780 nm) permet de déterminer la transmission normale T L et de la transmission diffuse T d . Une telle mesure peut également être obtenue par l’utilisation d’un Hazemeter. On considère qu’un vitrage est transparent si son facteur de clarté est supérieur à 90% et préférentiellement supérieur à 95%.
L’intercalaire selon l’invention peut en outre : - avoir une section transversale diminuant en forme en coin du haut vers le bas du vitrage feuilleté pour permettre au vitrage feuilleté d’être utilisé comme écran de système de visualisation tête haute (appelé HUD ou Head Up Display), et/ou - comprendre des particules avec une fonction de filtre au rayonnement infrarouge pour limiter la hausse de température à l’intérieur d’un véhicule due au rayonnement infrarouge du soleil, pour améliorer le confort des passagers du véhicule ou des occupants du bâtiment.
Un autre objet de l’invention l’utilisation d’un vitrage feuilleté tel que décrit ci-dessus comme pare-brise de véhicule et/ou comme vitrage de bâtiment pour amortir les vibrations et les bruits d’origine solidienne entre 1 Hz et 1000 Hz et/ou augmenter la perte de transmission aux bruits d’origine aérienne sur la décade de fréquence audible comprise entre 1 kHz et 10 kHz, à température ambiante. Dans le cas où le vitrage selon l’invention est utilisé comme pare-brise, il satisfait de bien entendu à toutes les conditions du règlement No. 43 des Nations Unies (dit règlement R43) de résistance aux chocs durs pour assurer sa résistance mécanique.
Exemples Intercalaires On prépare plusieurs intercalaires différents pour des vitrages feuilletés. Chacun desdits intercalaires comprend deux couches externes en poly(butyral de vinyle) (PVB), et ces deux couches externes sont assemblées au moyen d’une couche interne adhésive d’amortissement viscoélastique formée par différents matériaux comprenant : - soit une colle commerciale sous le nom de « QuietGlue® », d’aspect laiteux et de couleur jaune, pour l’intercalaire n°1, selon l’art antérieur, - soit du PVB présentant une teneur en hydroxyle (groupement -OH) résiduel égale à 8%, inférieure à celle du PVB des deux couches externes qui est égale à 18%, pour l’intercalaire n°2, selon l’art antérieur, - soit 40% en poids d’un polymère acrylique, 40% d’un agent tackifiant et 20% en poids d’un agent plastifiant, par rapport au poids total du matériau sec, pour l’intercalaire n°3, selon l’invention, - soit 80% en poids d’un polymère acrylique et 20% en poids d’un agent plastifiant, par rapport au poids total du matériau sec, pour l’intercalaire n°4, en dehors de l’invention (comparatif), et - soit 81% en poids d’un polymère acrylique, 2,4% d’un agent tackifiant et 16,6% en poids d’un agent plastifiant, par rapport au poids total du matériau sec, pour l’intercalaire n°5, en dehors de l’invention (comparatif).
Dans les exemples ci-dessus : - le polymère acrylique utilisé pour former la couche adhésive d’amortissement viscoélastique des intercalaires n°3, 4 et 5 est formé à partir de l’acrylate de 2-ethylhexyl (2-EHA) et de l’acrylate de butyle (BA) dans un rapport massique égale à 3,
- l’agent tackifiant utilisé pour former la couche adhésive d’amortissement viscoélastique des intercalaires n°3 et 5 comprend un ester de colophane hydrogéné, et - l’agent plastifiant utilisé pour former la couche adhésive d’amortissement viscoélastique des intercalaires n°3, 4 et 5 comprend du bis(2-ethylhexanoate) de thriéthylèneglycol.
Les intercalaires précités n°1 à 5 sont alors soumis à la mesure du facteur de perte « tan δ », à une température de 20°C et à une fréquence allant de 10 -1 à 10 7 Hz.
Ainsi la illustre les mesures du facteur de perte pour chacun des intercalaires 1 à 5 dans une gamme de fréquences allant de 10 -1 Hz à 10 7 Hz, à une température égale à 20°C.
Les résultats reportés dans la montrent qu’un intercalaire, selon l’invention, (intercalaire n°3) comprenant une couche adhésive d’amortissement viscoélastique ayant des quantités spécifiques : de polymère, d’agent tackifiant, et de plastifiant, présente un amortissement vibratoire plus élevé (dans la gamme de fréquence recherchée audible, située entre 1 kHz et 10 kHz c-à-d entre 10 3 Hz et 10 4 Hz avec un facteur de perte environ égale à 3) comparé à : - un intercalaire dont la couche interne comprend des quantités de : polymère, d’agent tackifiant, et de plastifiant en dehors des plages de valeurs de la présente invention, tels que dans les intercalaires n°4 et 5, - un intercalaire tri-couche formé uniquement de PVB, tel que l’intercalaire n°2.
On constate que l’intercalaire comprenant la colle commerciale, intercalaire n°1, présente un facteur de perte équivalent à celui de l’intercalaire selon l’invention, mais celui-ci n’est pas apte à former un vitrage transparent, comme le montre d’ailleurs le tableau n°1 ci-dessous.
Vitrages feuilletés Ensuite, les vitrages feuilletés n°1 à 5 sont préparés en plaçant chacun des intercalaires précités entre une première feuille de verre et une deuxième feuille de verre.
Pour chacun des vitrages feuilletés, la transmission lumineuse, le facteur de flou et le facteur de clarté sont mesurés par des techniques de spectroscopies bien connues, dans le domaine du visible (de 380 nm à 780 nm).
Les résultats obtenus sont répertoriés dans le tableau 1 ci-dessous:
On constate que la composition de la couche adhésive d’amortissement viscoélastique selon l’invention dans l’intercalaire n°3 permet non seulement d’obtenir un facteur d’amortissement élevé à température ambiante et dans la gamme de fréquence allant de 1 kHz à 10kHz, souhaitées, mais également de conférer au vitrage feuilleté la transparence recherchée, notamment pour un pare-brise de véhicule; puisque la T L est supérieure à 90% (égale à 91,4%), le facteur de flou est inférieur à 1% (égal à 0,35%) et le facteur de clarté est supérieur à 95% (égal à 98,4%).
Caractérisation acoustique de vitrages feuilletés Afin de montrer le gain acoustique obtenu entre un vitrage feuilleté n°3, selon l’invention, et un vitrage feuilleté n°2, selon l’art antérieur, qui comprend un tri-couche de PVB avec différentes teneurs en groupe hydroxyle et un autre vitrage feuilleté n°0, selon l’art antérieur, qui comprend un tri-couche de PVB avec des teneurs en groupe hydroxyle identiques, une simulation numérique a été effectuée. Le modèle acoustique est basé sur la méthode des éléments finis de sorte à reproduire le comportement de l’affaiblissement acoustique selon la norme NF EN ISO 10140.
Ainsi, la illustre l’affaiblissement acoustique de vitrages feuilletés de différentes configurations soumis à des bruits aériens produits selon la norme NF EN 10140.
À titre d’exemple de colorants de formule (A-IV) on peut citer : Acid Blue 25, Acid Blue 43, Acid Blue 62, Acid Blue 78, Acid Blue 129, Acid Blue 138, Acid Blue 140, Acid Blue 251, Acid Green 25, Acid Green 41, Acid Violet 42, Acid Violet 43, Mordant Red 3 ; EXT violet N° 2 ;
Le procédé 2 selon un aspect de l’invention réalise une première comparaison entre une valeur d’une grandeur représentative d’une haute pression HP du fluide réfrigérant FR en sortie du dispositif de compression 3 et une valeur seuil maximale de pression HPmax. Ledit procédé 2 réalise une deuxième comparaison entre une valeur d’une première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval de l’échangeur de chaleur 5 et une valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c. Ledit procédé réalise une troisième comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et une valeur seuil maximale de vitesse Ncpr_max du dispositif de compression 3 enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC et dépendant des conditions ambiantes. Le procédé 2 vérifie si le résultat de ces comparaisons est en correspondance avec certaines conditions de passage vers un mode de maximisation de la puissance thermique. Le mode maximisation de la puissance thermique est un mode de maximisation de la puissance de refroidissement quand le programme configuré pour mettre en œuvre le procédé 2 exécute le procédé 2 dans un mode de refroidissement de fluide caloporteur. Le mode maximisation de la puissance thermique est un mode de maximisation de la puissance de chauffage quand le programme configuré pour mettre en œuvre le procédé 2 exécute le procédé 2 dans un mode de chauffage de fluide caloporteur.
Ladite puissance thermique étant dans cet exemple une puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur FC2 dans le deuxième échangeur de chaleur 5. Lesdites conditions de passage incluant au moins. la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR est égale ou supérieure la valeur seuil maximale de pression HPmax; la valeur de première température Tsfc2 est strictement supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c +α, avec α étant une constante dont la valeur est comprise entre 0,2°C et 1°C; la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 est inférieure à la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr_max.
Lorsque les conditions de passage sont réunies, le procédé 2 réalise une étape d’ouverture du degré d’ouverture DO de l’organe de détente et une étape d’augmentation de la vitesse de Ncpr du dispositif de compression 3.
La mise en œuvre du procédé 2 permet de réguler le cycle thermodynamique du circuit 1 en ajustant la détente du fluide réfrigérant FR, détente effectuée par l'organe de détente 6. Une détente adaptée permet à d'atteindre la haute pression HP égale à une valeur de consigne de pression HPc en sortie du dispositif de compression 3, ladite valeur de consigne de pression HPc étant inférieure ou égale à la valeur seuil maximale de pression HPmax qui représente par exemple la valeur maximale d’utilisation autorisée en sortie du dispositif de compression 3 par l’unité de commande centrale UC. Cet ajustement de l’ouverture par l’organe de détente 6 va permettre de maximiser la puissance de refroidissement atteignable en permettant au dispositif de compression d’augmenter sa vitesse Ncpr dans le respect de la valeur seuil maximale de pression autorisée HPmax.
On entend par haute pression le niveau de pression du fluide réfrigérant FR situé entre la sortie 9 du dispositif de compression 3 et l’entrée de l’organe de détente 6. On entend par basse pression le niveau de pression du fluide réfrigérant FR situé entre la sortie de l’organe de détente 6 et l’entrée 8 du dispositif de compression 3.
Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant, le flux de fluide réfrigérant FR à basse pression entrant dans le dispositif de compression 3 par l’entrée 8 dudit dispositif de compression 3 subit une compression avant de sortir par la sortie 9 dudit dispositif avec une pression relevée dite haute pression HP. Cette haute pression HP est mesurée au niveau du capteur de pression HP1 au sein du conduit A à la sortie du dispositif de compression 3. En variante elle est mesurée par l'intermédiaire d'un capteur de pression non représenté disposé en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur de pression HP1 est la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP. C'est par les câbles électriques 10 que l’unité de commande UC pilote le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6, pilote également la vitesse du dispositif de compression 3, et réceptionne les données obtenues par l’ensemble desdits capteurs de pression et de température HP1, T1, T2, et T3, et réceptionne les données reçues par l’organe de détente 6 et par le dispositif de compression 3 suite à ces consignes.