INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier et/ou le deuxième aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le rayon moyen de l’alésage de la deuxième turbine (7) respecte en outre la formule suivante : où : FN est la poussée du rotor de soufflante mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N); BPR est le taux de dilution du système propulsif et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; et G = 0,16 millimètres par Newton (mm/N) et H = 18 millimètres (mm) ; - le rayon moyen de l’alésage de la deuxième turbine (7) respecte en outre la formule suivante : où : FN est la poussée du rotor de soufflante (9) mesurée lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer et est exprimée en Newton (N) ; BPR est le taux de dilution du système propulsif et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ; et I = 0,16 millimètres par Newton (mm/N) et J = 28 millimètres (mm) - un rapport moyeu-tête de la deuxième turbine est compris entre 0,77 et 0,90 ; - le système propulsif comprend un outre des paliers configurés pour centrer le premier arbre par rapport à l’axe de rotation, les paliers comprennent un amortisseur de mode de palier ; - le système propulsif comprend un outre un carter inter-turbine s’étendant entre la première turbine et la deuxième turbine et configuré pour supporter la deuxième turbine à travers un ensemble de palier - le carter inter-turbine comprend une pluralité d’aubes de guidage configurées pour redresser un flux d’air en entrée de la première turbine ; - le système propulsif comprend entre vingt et trente aubes de guidage ; - un taux de compression global du système propulsif, correspondant au rapport entre une pression en sortie du deuxième compresseur et une pression en entrée du rotor de soufflante, est supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70 ; - la deuxième turbine est biétage ; - le deuxième compresseur comprend au moins huit étages et au plus onze étages ; - le taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus, par exemple entre 10 et 15 inclus ; - la première turbine comprend au moins trois étages et au plus cinq étages ; et/ou - le premier compresseur comprend au moins deux étages et au plus quatre étages ;
Chaque contact fixe 18 comporte une pastille de contact 24 destinée à venir en contact électrique avec le contact mobile 20 et le contact mobile 20 comporte lui aussi deux pastilles de contact 26 dont chacune est destinée à venir en contact avec une pastille de contact 24 d'un contact fixe 18 lorsque le contact mobile 20 est en position de fermeture.
C'est entre les pastilles de contact 24, 26 de chacun du contact mobile 20 et d'un contact fixe 18 que l'arc électrique est destiné à se former.
Les pastilles de contact 24, 26 sont réalisées en un matériau conducteur électrique qui est enclin à moins se détériorer sous l'action de l'arc électrique.
Le matériau constitutif des pastilles de contact 24, 26 est en outre choisi pour favoriser la mobilité des pieds d'arc, c’est-à-dire qu'il favorise le déplacement de la zone de transition entre la pastille et le reste de l'arc. La mobilité du pied d'arc a un impact sur la rapidité de déplacement de l'arc électrique vers une zone conçue pour favoriser l'extinction de l'arc.
La chambre de coupure 10 comporte aussi des moyens d'extinction des arcs électriques qui se forment à la séparation du contact mobile 20 d'avec les contacts fixes 18.
Ces moyens d'extinction comportent le gaz diélectrique, c’est-à-dire ici de l'air, qui remplit le volume 14 du corps 12 et des aimants permanents 28, 30 qui sont répartis longitudinalement et transversalement autour des contacts fixes 18 et du contact mobile 20.
Deux premiers aimants permanents 28 sont agencés longitudinalement de part et d'autre et à distance des contacts 18, 20. Deux deuxièmes aimants permanents 30 sont agencés transversalement de part et d'autre et à distance des contacts 18, 20.
Les premiers aimants permanents 28 et les deuxièmes aimants permanents 30 sont fixés au corps 12. Leur dimension verticale et leur position verticale sont définies pour qu'une extrémité supérieure de chaque aimant permanent est située verticalement au-dessus des contacts fixes 18 et une extrémité inférieure de chaque aimant permanent 28, 30 est située verticalement au-dessous du contact mobile 20 lorsque le contact mobile 20 est dans sa position d'ouverture, c’est-à-dire sa position verticalement inférieure.
Ces premiers aimants permanents 28 et deuxièmes aimants permanents 30 sont disposés dans la chambre de coupure 10 pour générer des champs magnétiques qui sont orientés verticalement dans les zones où les arcs électriques se produisent. Ces champs magnétiques résultants exercent alors sur les arcs électriques une force électromagnétique, appelée force de Laplace, qui entraine chaque arc électrique en direction d'une zone de coupure 32.
Puisque les aimants permanents 28, 30 sont agencés longitudinalement et transversalement à distance de l'axe principal A, l'intensité de la force de Laplace qu'ils permettent de générer est faible à ce niveau. En effet, l'amplitude du champ magnétique qu'un aimant permanent 28, 30 produit décroit au fur et à mesure que l'on s'éloigne de l'aimant, c’est-à-dire ici au fur et à mesure que l'on se rapproche de l'axe principal A.
En particulier, les deuxièmes aimants permanents 30 sont disposés à une distance transversale importante par rapport à l'axe principal A. Ainsi, l'amplitude du champ magnétique qu'ils produisent au niveau des pastilles de contact 24, 26 est relativement faible.
Entre les premiers aimants permanents 28 et les deuxièmes aimants permanents 30, et en dehors de la zone du contact mobile 20 produisent ensemble un champ magnétique plus important puisqu'ils sont en interaction les uns avec les autres.
Pour améliorer le champ magnétique à proximité de l'axe principal A et aussi pour éviter qu'un arc électrique ne s'accroche sur la tige de guidage 22, la chambre de coupure 10 comporte en outre un écran 34 réalisé en un matériau isolant électriquement qui est disposé entre les contacts fixes 18.
L'écran 34 consiste en un élément globalement parallélépipédique qui entoure en outre la tige de guidage 22. L'écran 34 comporte à cet effet un logement 38 coaxial à l'axe principal A, dans lequel la tige de guidage 22 est reçue.
La dimension longitudinale de l'écran 34 est de préférence supérieure à la dimension longitudinale des contacts fixes 18 et l'écran 34 fait saillie longitudinalement à ses deux extrémités longitudinales par rapport aux contacts fixes 18.
Aussi, selon un mode de réalisation préféré, la dimension verticale de l'écran 34 est supérieure à un jeu vertical entre le contact mobile 20 et chaque contact fixe 18, lorsque le contact mobile 20 est en position d'ouverture. De plus, la dimension verticale de l'écran 34 est définie pour que l'écran 34 fasse saillie verticalement à la fois vers le bas et vers le haut par rapport à ce jeu vertical.
De manière avantageuse, mais non limitativement, les premières ailettes 18 d’une rangée sont décalées par rapport à une rangée adjacente suivant un axe radial, et le décalage radial est égal à la moitié de l’espace entre deux premières ailettes 18 d’une même rangée. D’autres décalages radiaux sont bien entendu envisageables.
Chaque première ailette 18 a une forme générale plate et s’étend également longitudinalement. De manière avantageuse, chaque première ailette 18 présente dans cet exemple une forme générale rectangulaire. Suivant encore une autre alternative, les premières ailettes 18 présentent une forme trapézoïdale, ondulée ou toute autre forme ou peuvent encore être inclinées ou en quinconce par rapport à l’axe longitudinal.
Comme cela est représenté sur les figures 4 et 5, les premières ailettes 18 sont agencées de manière à former des premiers canaux et des deuxièmes canaux qui sont parallèles et entre eux et s’étendent suivant l’axe longitudinal X.
Avantageusement, les premiers canaux 21a et les deuxièmes canaux 21b sont séparés par une cloison longitudinale 22 qui s’étend entre les premier et deuxième panneaux 15, 16. Autrement dit, les premières ailettes 18 sont séparées par la cloison longitudinale 22 qui forme une première série 18a de premières ailettes et une deuxième série 18b de premières ailettes. La distance entre les ailettes de la première série 18a peut être supérieure à la distance entre les ailettes de la deuxième série 18b alors que le nombre de premiers canaux 21a peut être égal au nombre de deuxièmes canaux 21b. La cloison longitudinale 22 s’étend suivant l’axe longitudinal X entre une première extrémité 22a et une deuxième extrémité 22b. La première extrémité 22a est reliée à la surface amont 13. En d’autres termes, la cloison 22 s’étend suivant l’axe longitudinal depuis la surface amont 13.
La cloison longitudinale 22 est de préférence plate. Celle-ci présente une épaisseur comprise entre 0.1 mm et 1 mm.
De préférence, la cloison longitudinale 22 est continue sur toute la longueur des rangées d’ailettes suivant l’axe longitudinal. L’air comprimé 7 circule (ou balaye) à travers la première série 18a d’ailettes suivant une première direction (première passe) et l’air comprimé 7 circule à travers la deuxième série 18b d’ailettes suivant une deuxième direction (deuxième passe) opposée à la première direction. Les première et deuxième directions sont parallèles à l’axe longitudinal X. La cloison longitudinale 22 permet d’éviter le mélange entre de l’air comprimé 7 dans les deux passes.
De manière avantageuse, la hauteur radiale suivant laquelle chaque première série 18a d’ailettes est disposée est supérieure à la hauteur suivant laquelle la deuxième série 18b d’ailettes est disposée. En d’autres termes, la cloison longitudinale 22 n’est pas disposée au milieu de la hauteur radiale de l’échangeur de chaleur mesurée entre la surface cylindrique interne et la surface cylindrique externe. Toutefois, il y a le même nombre de premières ailettes de part et d’autre de la cloison longitudinale 22. En d’autres termes, la densité de la deuxième série 18b de premières ailettes 18 est plus importante que celle de la première série 18a de premières ailettes.
Sur les figures 4 à 7, chaque premier passage 17 de l’échangeur de chaleur 10 comprend une zone de retour 25 dans laquelle l’air comprimé 7 est destiné à changer de direction. De manière alternative, l’échangeur de chaleur peut comprendre plusieurs zones de retour, par exemple trois zones 25, générant ainsi plusieurs allers retours du premier fluide 7. Chaque zone de retour 25 est en communication fluidique avec premiers canaux 21a et les deuxièmes canaux 21b. En d’autres termes, l’air comprimé 7 balayant la première série 18a d’ailettes débouche dans la zone de retour 25 puis est dirigé vers la deuxième série 18b de premières ailettes. Le premier circuit de l’échangeur de chaleur 10 formé par les premières ailettes 18 entre les panneaux 15, 16 est de la sorte composé de deux passes (un aller et un retour) et d’une zone de retour 25 permettant un changement de direction. Le changement de direction est ici de 180°. Après avoir balayé la deuxième série 18b de premières ailettes, l’air comprimé 7 est dirigé vers la chambre de combustion 3.
Suivant l’exemple représenté de la , chaque zone de retour 25 présente une hauteur radiale prédéterminée Hd (mesurée suivant l’axe radial). La haute radiale prédéterminée Hd est constante entre la surface cylindrique interne 11 et la surface cylindrique externe 12. Chaque zone de retour 25 s’étend également sur une longueur longitudinale prédéterminée Ld (mesurée suivant l’axe longitudinal X). La longueur longitudinale prédéterminée Ld est ici inférieure à la longueur de la portion de corps de l’échangeur de chaleur 10 suivant laquelle les premières ailettes 18 s’étendent. La longueur longitudinale prédéterminée Ld et la longueur de la portion de l’échangeur de chaleur 10 muni des ailettes sont constantes suivant la direction circonférentielle.
Suivant une caractéristique avantageuse, la section de passage dans la zone de retour 25 diminue. La section de passage diminue notamment par rapport à la portion de l’échangeur de chaleur comprenant les ailettes. Le rapport Rp entre la longueur longitudinale prédéterminée Ld et la hauteur radiale Hd prédéterminée est avantageusement inférieur à 1. De manière avantageuse, le rapport Rp est compris entre 0.15 et 0.75.
De manière avantageuse, mais non limitativement, l’échangeur de chaleur 10 comprend des moyens avec un motif spécifique pour réaliser le changement d’orientation du premier fluide (air comprimé 7) dans un encombrement le plus faible possible ainsi qu’un niveau de perte de charge le plus faible possible. Dans cet exemple, l’échangeur de chaleur 10 comprend des déflecteurs 26 qui sont agencés dans chaque zone de retour 25 et qui sont configurés de manière à changer la direction du premier fluide (ici l’air comprimé 7). Les déflecteurs 26 s’étendent transversalement aux premier et deuxième panneaux 15, 16. Les déflecteurs 26 sont de manière avantageuse disposés sensiblement dans la continuité des premières ailettes 18. Les déflecteurs 26 peuvent être placés dans les mêmes plans transversaux que les premières ailettes 18 ou être décalés par rapport aux premières ailettes 18 comme c’est le cas de l’exemple représenté.
Les déflecteurs 26 se présentent dans ce mode de réalisation sous la forme d’ailettes. Les déflecteurs 26 présentent en effet des parois fines (par rapport à l’épaisseur des panneaux).
Au moins une partie des déflecteurs 26 est continue. Au moins une partie des déflecteurs 26 est discontinue. En d’autres termes, les déflecteurs 26 présentent des longueurs différentes. Cela permet que l’espacement entre les déflecteurs 26 ne soit pas trop petit.
Avantageusement, chaque déflecteur 26 comprend au moins une portion rectiligne 37a qui est parallèle à l’axe longitudinal. De la sorte l’écoulement du fluide n’est pas perturbé en après avoir circulé à travers la première série 18a des premières ailettes. A noter que chaque déflecteur 26 peut être un prolongement d’une première ailette 18.
Avantageusement, chaque déflecteur 26 comprend une portion courbe 37b. Cela permet de changer la direction de l’air comprimé 7 débouchant dans la zone de retour 25. Les portions courbes 37b peuvent avoir des rayons de courbures identiques et/ou des rayons de courbures différents. Les rayons de courbures sont définis dans un plan radial. Dans le présent exemple, les déflecteurs 26 présentent plusieurs rayons de courbures différents. Chaque portion courbe présente un centre de rayon de courbure Cd qui est placé, dans un plan radial, au niveau de la deuxième extrémité 22b de la cloison longitudinale 22. La deuxième extrémité 22b de la cloison longitudinale est disposée dans la zone de retour 25.
Suivant l’exemple représenté sur les figures 6 et 7, les portions courbes ne sont pas orientées dans la même direction. En particulier, les portions courbes 37b sont symétriques par rapport à une droite passant par la cloison longitudinale 22 et parallèle à l’axe longitudinal. Les déflecteurs 26 qui sont placés du côté de la première série 18a de premières ailettes ont la même direction tandis que les déflecteurs 26 qui sont placés du côté de la deuxième série 18b de premières ailettes ont la même direction.
MX 2 : M : Mo, W, Zr, Hf, Pt, Nb, Ta, V, Ti, Cr, Ni,… ; X: S, Se, Te
MX 3 : M : Ti, Zr ; X: S, Se, Te
Il existe à ce jour des dizaines de composés lamellaires MX 2 distincts connus que l’on peut isoler en monocouches.
La illustre un exemple d’une monocouche (« monolayer» en anglais) 30 d’un matériau 2D de type MX 2 comprenant 3 plans atomiques AtL, un plan d’atomes métallique M (sphères claires) pris en sandwich entre deux plans d’atomes X (sphères foncées).
La illustre un empilement de trois monocouches 30 d’un matériau 2D de type DMCT MS 2 (S souffre). Pour les matériaux multi-couches, les monocouches s’empilent et sont liées par des forces de van der Waals.
Les propriétés électroniques des DCMT dépendent de leur formule chimique et du nombre de couches, ils peuvent être métalliques ou semiconducteurs. La publication de Fu et al « Monolayer transition metal disulfide : synthesis, characterization and applications » (Progress in natural science :Materials International 26 (2016) 221-231) décrit un transistor FET avec un canal en MoS 2 ( (a) de la publication) utilisé ici pour ses propriétés conductrices.
Un autre exemple bien connu est le nitrure de bore BN et plus particulièrement sa variété hexagonale h-BN, tel qu’illustré figures 4 et 5. La à gauche illustre un empilement de deux couches de la variété hexagonale de h-BN vu en perspective, la figure de droite une monocouche vue de dessus. La illustre l’empilement de deux monocouches L vu de dessus en légère perspective. La structure de bande dépend du nombre de couches (voir par exemple la publication D. Wickramaratne et al., « Monolayer to Bulk Properties of Hexagonal Boron Nitride”, J. Phys. Chem. C 2018, 122, 25524−25529).
La structure du h-BN est similaire à celle du graphène, avec un réseau bidimensionnel en nid d’abeille. Pour le h-BN massif, la distance B-N est de 0.1446 nm et la distance inter-plans est de 0,33 nm. La maille élémentaire 2D de h-BN comprend un atome de B et un atome de N. Chaque monocouche ou feuillet élémentaire de h-BN est constituée d’un plan atomique. Lors de l’empilement, pour former un cristal multicouches, un atome de bore d’une couche est superposé à un atome d’azote de la couche superposée et réciproquement. Le matériau h-BN est isolant quel que soit le nombre de couches. D’autre matériaux 2D isolants sont décrits dans la littérature et peuvent être utilisés dans l’invention, par exemple : GaS, GaSe, GeS 2 , GeSe 2 , Ga 2 N 3 , SrTiO 3 , MoO 3 ,…
Des matériaux 2D isolants sont par exemple décrits dans la publication de Lu et- al., “Synthesis and Applications of Wide Bandgap 2D Layered Semiconductors Reaching the Green and Blue Wavelengths”, ACS Appl. Electron. Mater. 2, 1777 (2020).
On notera qu’un effort de recherche subsiste pour déterminer le matériau 2D isolant idéal, voir par exemple la publication de Illarionov et al., « Insulators for 2D nanoelectronics: the gap to bridge », Nature Communications 11, 3385 (2020).
Quelques couches de h-BN peuvent être utilisées comme barrière tunnel. Les propriétés électroniques et optiques des couches 2D (graphene et DCMT) sont bien meilleures lorsque ces couches reposent sur un multicouche h-BN ou/et sont recouvertes de multicouches de h-BN. Par exemple les propriétés électroniques d’une couche de MoS 2 , telle la mobilité électronique des porteurs de charge, sont nettement améliorées par encapsulation entre deux couches de h-BN, hBN(Top) et hBN(Bot) tel que décrit dans la publication « Multi-terminal transport measurement of M O S 2 using Van der Waals heterostructure device platform » de Xu Cui et al, NATURE NANOTECHNOLOGY, VOL 10, Juin 2015 (DOI: 10.1038/NNANO.2015.70) et illustré . La mesure de la mobilité électronique de la couche de MoS 2 est réalisée en prenant les contacts 20 via une électrode de graphène Graph reliée à un métal M. Le dispositif est réalisé sur un substrat de silicium oxydé SiO 2 sur Si. Une utilisation de h-BN dans un dispositif électronique de ce type requiert typiquement la réalisation, sur une grande surface, d’un matériau 2D constitué de 20 à une centaine de monocouches de BN.
De manière classique les propriétés de la surface des matériaux 2D sont différentes des propriétés de surface des matériaux massifs. Les matériaux 2D se différencient des matériaux massifs 3D usuels pour lesquels, à la surface, les atomes présentent des liaisons chimiques non satisfaites, dénommées liaisons pendantes. En effet ces matériaux bidimensionnels ont la particularité de présenter une surface stable. Pour les matériaux 2D sans défauts cristallins déposés sur une surface plane, tous les atomes d’une monocouche sont reliés entre eux par des liaisons covalentes, toutes les liaisons chimiques sont satisfaites, il n’y a pas de liaisons pendantes à sa surface.
Pour les matériaux multi-couches, les monocouches s’empilent et sont liées par des forces de Van der Waals (attraction électrostatique et non due à des liaisons chimiques).
L’idée de base de l’invention est de résoudre le problème de désaccord de maille précité en insérant entre la couche barrière et la couche tampon une couche d’un matériau bidimensionnel Mat2D isolant. Il s’agit d’un agencement original et il n’était pas évident qu’une telle insertion ne provoque pas de dégradation des performances du transistor, ce que les inventeurs ont établi par simulation (voir plus loin).
Un transistor HEMT 100 selon l’invention est illustré pour le cas de la croissance selon [0001]. Le transistor 100 comprend un empilement 10 selon un axe Z comprenant :
-un substrat SUB,
Notamment, le dispositif d’alignement 10 comprend des taquets d’activation 41a et 41b, solidaires de la deuxième plaque, et en projection par rapport au fond d’alignement. Les taquets d’activation 41a et 41b sont notamment agencés pour coopérer avec les moyens d’alignement. Selon cette configuration, les butées d’alignement sont portées par les deuxièmes faces internes.
Notamment, les taquets d’activation 41a et 41b sont agencés pour que le déplacement relatif de la première plaque 19 par rapport à la deuxième plaque 20 de la deuxième position vers la première position positionne les moyens d’alignement dans leur position de désengagement et pour que le déplacement relatif de la première plaque 19 par rapport à la deuxième plaque 20 de la première position vers la deuxième position positionne les moyens d’alignement dans leur position d’engagement.
Plus particulièrement, et en relation avec l’exemple de la , le taquet 41a coopère avec la section linéaire 37a tandis que le taquet d’activation 41b coopère avec la section linéaire 37b.
Notamment, les taquets 41a et 41b sont agencés de sorte que, lorsque la première plaque 19 passe de sa deuxième position vers sa première position, lesdits taquets 41a, 41b exercent un effort contre l’élément de poussée 37 de manière à rapprocher ce dernier des premières faces internes 15a et 15b.
Un mouvement opposé de l’élément de poussée 37 s’opère sous l’action de l’élément ressort 38 lorsque la première plaque passe de la première position vers la deuxième position.
Dans l’exemple décrit en relation avec la et la , les moyens d’alignement peuvent basculer entre l’une et l’autre de la position d’engagement et de la position de désengagement par l’action de taquets activés par un déplacement relatif entre la première plaque et la deuxième plaque.
Toujours en relation avec cet exemple, les butées d’alignement sont solidaires des deuxièmes parois internes 15c et 15d.
Par exemple, les butées d’alignement peuvent être confondues avec l’une et l’autre des deuxième parois internes 15c et 15d.
De manière particulièrement avantageuse, le dispositif d’alignement peut également mettre en œuvre un premier insert 43 et un deuxième insert 44.
Le premier insert 43 et le deuxième insert 44 ont tous les deux une forme d’équerre. Plus particulièrement le premier insert 43 est mécaniquement solidaire de l’élément de poussée 37.
A cet égard, le premier insert suit le mouvement de l’élément de poussée 37 lorsque le moyen d’alignement bascule entre l’une et l’autre de la position d’engagement et de la position de désengagement. En d’autres termes, l’effort de poussée
Le deuxième insert 44 est, pour sa part, mécaniquement solidaire des deuxièmes parois internes.
L’espace ménagé entre le premier insert 43 et le deuxième insert 44 permet de loger l’empilement 16.
Le premier insert 43 et le deuxième insert 44 peuvent par ailleurs présenter une surface concave.
La considération des inserts 43 et 44 permet d’adapter la cavité d’alignement à différentes tailles d’empilement.