INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens de verrouillages 7, 8 peuvent consister en des vis 7 ( ), par exemple deux vis 7, et des cavités 8 de réception ( ), de préférence taraudées, par exemple deux cavités 8, pratiquées dans l’une des deuxièmes extrémités de liaison 111, 121. Les vis 7 peuvent être insérées et vissées dans les cavités 8 de réception respectives pour assembler entre elles les deuxièmes extrémités de liaison 111, 121 des parois latérales fixe et mobile 11, 12. Les vis 7 peuvent être vissées en étant orientées dans un plan tangentiel au cylindre formé par la paroi latérale 11, 12 et, de préférence parallèlement au fond 10. La deuxième extrémité de liaison 111 de la paroi latérale 11 fixe comportant par exemple les cavités 8 de réception, peut comporter, du côté interne, une surépaisseur 112 du côté interne dans laquelle sont pratiquées lesdites cavités 8 de réception. La deuxième extrémité de liaison 121 de la paroi latérale 12 mobile peut également comporter, du côté interne, une surépaisseur 122 comprenant deux cavités 123 d’insertion tangentielle recevant les vis 7.
Chaque deuxième extrémité de liaison 111, 121 peut comprendre une face de jonction 113, 124 s’étendant radialement. Les cavités 8 de réception sont pratiquées à travers la face de jonction 113 de la paroi latérale 11 fixe et les cavités 123 d’insertion tangentielle sont pratiquées à travers la face de jonction 124 de la paroi latérale 12 mobile. Dans la position de fermeture de la paroi latérale 12 mobile, les vis 7 insérées dans les cavités 123 d’insertion tangentielle sont alors vissées dans les cavités 8 de réception en réalisant un serrage par pression des faces de jonction 113, 124 l’une contre l’autre, avec pour effet d’assembler et verrouiller les deuxièmes extrémités de liaison 111, 121 l’une à l’autre. Les moyens de verrouillage 7, 8 tels que des vis 7 sont réversibles et le déverrouillage peut être réalisé par un simple dévissage des vis 7 pour permettre l’ouverture de la paroi latérale 12.
Dans une forme de réalisation préférentielle de l’articulation 9, celle-ci peut comprendre un axe de pivotement 9 s’étendant perpendiculairement par rapport au fond 10 du carter 1 (ou parallèlement à l’axe du carter 1 cylindrique). La première extrémité de liaison 120 de la paroi latérale 12 mobile peut alors être articulée sur la première extrémité de liaison 110 de la paroi latérale 12 fixe en étant montée pivotante autour de l’axe de pivotement 90. Dans le cas où les deux parois latérales 11, 12 fixe et mobile présente une forme semi circulaire, l’articulation 9, plus particulièrement l’axe de pivotement 90, et la jonction de leurs deuxièmes extrémités de liaison 111, 121 sont diamétralement opposés (figures 1, 5, 7).
Dans le cas où la paroi latérale 11, 12 du carter 1 est divisée en deux sections séparables l’une par rapport à l’autre, c’est-à-dire qui ne sont pas articulées l’une à l’autre, ou montées pivotantes l’une par rapport ou sur l’autre ou attachées définitivement l’une à l’autre, les deux sections de paroi latérale, dans une forme non représentée sur les dessins annexés, peuvent être séparés entièrement l’une de l’autre en position d’ouverture et être jointes l’une à l’autre en position de fermeture. Dans ce cas les deux sections de paroi latérale peuvent comporter chacune deux extrémités de liaison pouvant chacune être jointe à l’une des extrémités de liaison de l’autre paroi latérale avec verrouillage ou être séparée par déverrouillage, par exemple par vissage ou dévissage de vis 7 (comme vu précédemment avec les deuxièmes extrémités de liaison 111, 121).
Dans un mode de réalisation préférentiel, deux interfaces de compression 4, 5 sont dédiées à la ou chaque rangée 3 de cellules 30, à savoir une première interface de compression 4, 5 venant en pression contre la première extrémité 31 de la rangée 3 dédiée et une deuxième interface de compression 4, 5 venant en pression contre la deuxième extrémité 32 de la rangée 3 dédiée. La ou chaque rangée 3 de cellules 30 est ainsi comprimée axialement entre la première interface de compression 4, 5 et la deuxième interface de compression 4, 5.
La ou chaque interface de compression 4, 5 peut comprendre au moins un élément de compression 4 et un support d’appui 5 présentant une face d’appui 50 faisant face à la première ou deuxième extrémité 31, 32 de la rangée 3 dédiée. En outre le ou chaque élément de compression 4, 5 s’appuie sur la face d’appui 50 et sur la première ou deuxième extrémité 31, 32 de la rangée 3 dédiée. Le ou chaque élément de compression 4, 5 est ainsi sollicité à la compression par cette dernière, c’est-à-dire par la première ou deuxième extrémité 31, 32 de la rangée 3 dédiée.
Dans une forme de réalisation préférentielle du ou de chaque élément de compression 4, l’élément de compression 4 peut être un ressort de compression, de préférence un ressort de compression à spires métalliques, ou peut être une mousse de compression.
Ainsi, dans le cas où le bac 1 du carter 1, 2 comprend une paroi latérale 11, 12 divisée en au moins deux sections articulées ou séparables l’une par rapport à l’autre, la fermeture de la paroi latérale 11, 12 (position de fermeture de la paroi latérale 12 mobile) depuis sa position d’ouverture vient comprimer les éléments de compression 4 (le cas échéant les ressorts de compression 4) et donc la ou les rangées 3 de cellules 30. Lors du démontage, l’ouverture de la paroi 12 mobile entraîne de manière avantageuse une libération progressive de l’énergie des ressorts de compression 4.
Le ou chaque support d’appui 5 peut être rapporté dans le bac 1 en étant disposé entre la paroi latérale 11, 12 et la première ou deuxième 31, 32 de la rangée 3 dédiée, éventuellement en étant au moins en partie fixé, par exemple par vissage ou collage, sur la paroi latérale 11, 12 (figures 1, 2, 3, 5, 6). Dans une variante (non représentée sur les figures annexées), le ou chaque support d’appui 5 peut être intégré dans la paroi latérale 11, 12 de sorte à être ou à pouvoir être (ou à pouvoir se trouver) dans l’axe de la rangée 3 dédiée. Dans ce dernier cas, on comprend que le ou chaque support d’appui 5 peut être réalisé de moulage avec le carter 1, 2, plus particulièrement avec la paroi latérale 11, 12 du bac 1, le cas échéant avec la paroi latérale 11 fixe ou la paroi latérale 12 mobile.
De préférence, le ou chaque support d’appui rapport d’appui 5 rapporté peut comporter une face opposée à la face d’appui 50 apte à épouser la forme circulaire de la paroi latérale 11, 12. La face opposé peut ainsi présenter une forme de section circulaire (figures 1 à 3, 5, 6).
Dans le cas où la paroi latérale 11, 12 du carter 1 est divisée en au moins deux sections articulées ou séparables l’une par rapport à l’autre, le ou au moins l’un des support(s) d’appui 5, le cas échéant le support d’appui 5 de la ou chaque deuxième interface 50, peut être solidaire de la paroi latérale 12 mobile en étant fixé sur ou intégré dans cette dernière (figures 1 à 3, 5 à 6).
De préférence, si on se réfère aux figures 1 à 6 on peut voir que la ou chaque interface de compression 4, 5 peut comprendre en outre un flasque d’appui 6 présentant une face d’appui 60 et étant monté, fixé et/ou appliqué sur la première ou deuxième extrémité 31, 32 de la rangée 3 dédiée en faisant face à la face d’appui 50 du support d’appui 5 correspondant, le ou chaque élément de compression 4 s’appuyant alors sur la face d’appui 50 du support d’appui 5 et la face d’appui 60 du flasque d’appui 6. On comprend que le ou chaque flasque d’appui 6 est monté, fixé et/ou appliqué sur et/ou contre la grande face correspondante de la première cellule 30 située à la première ou deuxième extrémité 31, 32 de la rangée 3.
Afin de déterminer les marqueurs spectroscopiques spécifiques à une composition cosmétique et/ou à son ou ses principes actifs, les spectres RAMAN dé référence moyens ont ensuite été comparés pour évaluer la différence spectrale entre la composition cosmétique, le ou les principes actifs de la composition cosmétique et la peau de l’explant de peau témoin du lot T.
Les images RAMAN prétraitées ont ensuite été reconstruites en utilisant une procédure d'ajustement qui prend en compte les spectres RAMAN de référence moyens des compositions cosmétiques, de leurs principes actifs et de la peau de l’explant de peu témoin du lot T.
Les images RAMAN reconstruites permettent alors de voir le niveau de pénétration et la distribution spatiale de chaque composition cosmétique et/ou principe actif dans le stratum corneum, l'épiderme et le derme jusqu'à 200μm de profondeur et de déterminer un coefficient de pénétration transcutanée pour chaque valeur de profondeur de peau.
En effet en superposant l’image RAMAN reconstruite à une image visible d’une section de peau de l’explant il est possible de visualiser histologiquement le niveau de pénétration et la distribution spatiale de chaque composition cosmétique ou principe actif.
A partir des coefficients de pénétration transcutanée chacun associé à une valeur de profondeur de peau il est possible d’obtenir un graphique sous forme d’une courbe illustrant le coefficient de pénétration transcutanée en fonction de la profondeur de peau. Un tel graphique est représenté sur les figures 2 à 5.
La courbe ainsi obtenue permet de déterminer le pourcentage de pénétration dans l’au moins une couche de peau ciblée de la composition cosmétique et/ou de son ou ses principes actifs en effectuant le rapport entre l’aire sous la courbe correspondant à l’au moins une couche de peau ciblée et l’aire sous la courbe totale.
Le pourcentage de pénétration dans l’au moins une couche ciblée représente alors la proportion de composition présente dans l’au moins une couche de peau ciblée par rapport à la quantité totale de la composition ayant pénétrée dans la peau. Ainsi un pourcentage de pénétration dans au moins une couche de peau ciblée de 50% signifie que 50% de la composition cosmétique ayant pénétrée dans la peau se retrouve au niveau de l’au moins une couche de peau ciblée.
Il est ainsi possible de déterminer l’aire sous la courbe totale entre la courbe et l’axe des abscisses pour les valeurs de profondeur de peau comprises entre 0µm et 200µm.
L’aire sous la courbe correspondant au stratum corneum est représentée par l’aire entre la courbe et l’axe des abscisses pour les valeurs de profondeur de peau comprises entre 0µm et 15µm.
L’aire sous la courbe correspondant à l’épiderme est représentée par l’aire entre la courbe et l’axe des abscisses pour les valeurs de profondeur de peau comprises entre 15µm et 75µm.
L’aire sous la courbe correspondant au derme est représentée par l’aire entre la courbe et l’axe des abscisses pour les valeurs de profondeur de peau supérieures à 75µm.
L’aire sous la courbe est déterminée selon des techniques bien connues de l’homme du métier par exemple en utilisant la règle trapézoïdale.
Ainsi le pourcentage de pénétration dans le stratum corneum est déterminé en effectuant le rapport entre l’aire sous la courbe pour les valeurs de profondeur de peau comprise entre 0µm et 15µm et l’aire sous la courbe totale.
Le pourcentage de pénétration dans l’épiderme est déterminé en effectuant le rapport entre l’aire sous la courbe pour les valeurs de profondeur de peau comprise entre 15µm et 75µm et l’aire sous la courbe totale.
Le pourcentage de pénétration dans le derme est déterminé en effectuant le rapport entre l’aire sous la courbe pour les valeurs de profondeur de peau supérieures à 75µm et l’aire sous la courbe totale.
La représente la courbe de pénétration transcutanée de la composition cosmétique HAB5-Hydra Serum en fonction de la profondeur de la peau.
V_mon = [(Pn – Pn-1) / 360] / [T_mon / 60]
V_mon = (Pn – Pn-1) / (6 * T_mon)
De préférence, on utilisera à la place de Pn – Pn-1 la valeur angulaire théorique séparant deux passages par des minima relatifs de vitesse, c’est-à-dire la valeur angulaire pour passer d’un point mort haut au point mort haut suivant, 180°CRK dans l’exemple numérique pris plus haut et illustré au dessin.
Cette vitesse de rotation du moteur V_mon peut alors être comparée à la vitesse mesurée sur le moteur et illustrée par une courbe C’ sur la .
Ce procédé décrit plus haut est mis en œuvre par un calculateur électronique embarqué à bord d’un véhicule, par exemple un véhicule automobile. Ce calculateur peut être appelé unité de gestion et est connu aussi sous le sigle anglais CPU. Comme illustré schématiquement sur la , on a un véhicule V motorisé par un moteur M, ledit moteur étant géré électroniquement par au moins une unité électronique CPU.
Sur cette , une cible 10 de vilebrequin a été aussi schématiquement représentée. Cette cible 10 est associée à un capteur 20 qui fournit un signal traité par l’unité CPU à laquelle est associée la mémoire tampon 30 évoquée plus haut.
La présente solution technique peut trouver à s’appliquer notamment dans le contrôle moteur pour surveiller la vitesse de rotation du moteur.
Le procédé proposé, et les moyens correspondants pour la mise en œuvre de ce procédé, permettent de fournir une vitesse de rotation de surveillance quelle que soit la vitesse de rotation du moteur.
Le procédé proposé fonctionne même avant synchronisation du moteur. Il est aussi opérationnel même si le capteur associé à la cible vilebrequin devait ne pas détecter une dent de la cible, ou au contraire voir une dent qui n’existe pas sur la cible.
PROCÉDÉ D'OPTIMISATION DE LA PERFORMANCE STABILISÉE EN CONDITIONS EXTRÊMES D'UN MOTEUR À COMBUSTION INTERNE SURALIMENTÉ La présente invention porte sur un procédé d'optimisation de la performance stabilisée en conditions extrêmes d'un moteur à combustion interne suralimenté. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les moteurs à combustion interne à essence suralimentés mettant en œuvre un cycle de combustion de type "Miller".
De façon connue en soi, les moteurs thermiques à essence peuvent mettre en œuvre un cycle de combustion de type "Atkinson" suivant lesquels la soupape d’admission est fermée après le point mort bas. Ces moteurs sont robustes en altitude et dans des conditions de températures chaudes. Ce type de moteur peut être équipé de différentes calibrations de réglages de déphaseurs d’arbres à cames que l’on peut activer en fonction des situations de vie. Par exemple, il existe la possibilité de calibrer des réglages spécifiques favorisant la dynamique du moteur, mais il n’existe pas de stratégie permettant d’optimiser les réglages en fonction des contions ambiantes, telles que la température et la pression.
Afin de réduire les émissions de particules polluantes dans le cadre des nouvelles règlementations, notamment les règlementation €7 européenne, Sulev30 aux Etats-Unis d'Amérique et China7 en Chine, un cycle de combustion de type Miller a été adopté par certains constructeurs automobiles.
Le cycle de combustion de type Miller est basé sur la fermeture de la soupape d’admission avant le point mort bas. Ce type de cycle de combustion impacte la respiration du moteur à combustion interne, dans la mesure où il réduit drastiquement le rendement volumétrique correspondant à la capacité à enfermer une masse d’air dans le cylindre à une pression donnée. En conséquence, les moteurs mettant en œuvre un cycle de Miller nécessitent plus de pression de suralimentation et donc de venir mettre le moteur plus proche de ses contraintes thermomécaniques.
La montre une architecture d’un moteur à combustion interne suralimenté comportant un moteur à combustion interne 10 suralimenté par un turbocompresseur 11 comprenant un compresseur d'air 13 et une turbine 14. Le compresseur d'air 13 permet de comprimer l'air d'admission de manière à optimiser le remplissage des cylindres du moteur à combustion interne 10. A cet effet, le compresseur d'air 13 est disposé sur une conduite d’admission 15 en amont du moteur à combustion interne 10. La conduite d'admission 15 comporte également un boîtier d'entrée d'air 16 recevant de l'air depuis l'extérieur (à pression et température ambiante) ainsi qu'un filtre à air 17. La conduite d'admission 15 est reliée à un répartiteur d'admission 18 apte à répartir l'air dans les cylindres du moteur à combustion interne 10.
Des exemples d’organosilanes contenant un ou plusieurs groupes silanols pouvant être utilisés comme agent porogène selon l’invention sont (CH 3 ) 3 SiOH, (C 6 H 5 )SiOH, (CH 3 )(C 6 H 5 ) 2 SiOH et (C 6 H 5 ) 2 Si(OH) 2 .
Selon encore un autre mode de réalisation, l’agent porogène D est un organosiloxane contenant un ou plusieurs groupes silanols. De préférence, il peut s’agir un composé organopolysiloxane formé : - d’au moins un motifs siloxyle de formule suivante : R 3 g (OH) h SiO (4-g-h)/2 dans laquelle R 3 a la même signification que ci-dessus ; g = 0, 1 ou 2, h = 1 ou 2, et la somme g+h = 1, 2 ou 3, et - éventuellement de motifs de formule suivante : R 3 i SiO (4-i)/2 dans laquelle R 3 a la même signification que ci-dessus et i = 0, 1, 2 ou 3.
La composition silicone peut en outre comprendre d’autres composés, en particulier : - au moins une charge minérale, notamment de la silice, du quartz, ou un mélange de ceux-ci ; - au moins un additif de résistance thermique et/ou de tenue au feu ; - au moins une gomme diorganopolysiloxane ; - une huile diorganopolysiloxanique bloquée à chaque extrémité de sa chaîne par un motif triorganosiloxy dont les radicaux organiques liés aux atomes de silicium sont choisis parmi les radicaux alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone ; - un inhibiteur de réticulation ; - une base colorante ; - optionnellement d’autres charges.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition silicone comprend une charge minérale, qui est de préférence une silice de combustion ou une silice de précipitation. Les charges minérales de type silice ont préférentiellement une surface spécifique, mesurée selon les méthodes BET, d’au moins 50 m 2 /g, notamment comprise entre 50 m 2 /g et 400 m 2 /g, de préférence supérieure à 70 m 2 /g, une dimension moyenne des particules primaires inférieure à 0,1 µm (micromètre) et une densité apparente inférieure à 200 g/litre. Très préférentiellement, la charge minérale est une silice de combustion dont la surface spécifique est comprise entre 100 m 2 /g et 300 m 2 /g.
Les charges minérales de type silice, de préférence hydrophiles, peuvent être incorporées telles quelles dans la composition silicone ou être éventuellement traitées par un agent de compatibilisation. Selon une variante, ces silices peuvent éventuellement être traitées par un ou des composés organosiliciques, par exemple organosilane ou organosilazane, habituellement utilisés pour cet usage. Parmi ces composés, figurent les méthylpolysiloxanes tels que l’hexaméthyldisiloxane, l’octaméthylcyclo-tétrasiloxane, les méthylpolysilazanes tels que l’hexaméthyldisilazane, l’hexaméthylcyclotrisilazane, le tétraméthyldivinyldisilazane, les chlorosilanes tels que le diméthyl-dichlorosilane, le triméthylchlorosilane, le méthylvinyldichlorosilane, le diméthylvinylchlorosilane, les alcoxysilanes tels que le diméthyl-diméthoxysilane, le diméthylvinyléthoxysilane, le triméthylméthoxysilane. Ces composés peuvent être utilisés seuls ou en mélange (voir brevets français FR 1 126 884, FR 1 136 885, FR 1 236 505 et brevet anglais GB 1 024 234). Selon un mode de réalisation préféré, la silice est traitée lors du mélange avec tout ou partie de l’organopolysiloxane A selon un procédé in-situ. Selon un mode de réalisation avantageux, la silice est traitée avec un ou plusieurs hexaorganodisilazanes. Encore plus préférentiellement, la silice est traitée avec de l’hexaméthyldisilazane seul ou en mélange avec du divinyltétraméthyldisilazane.
La silice peut éventuellement être prédispersée dans une huile silicone, de façon à obtenir une suspension. On préfère notamment utiliser une suspension de silice de combustion traitée, notamment par de l’hexaméthyldisilazane, dans une huile polyorganosiloxane, notamment vinylée.
Alternativement ou en complément, la composition silicone selon invention peut également contenir au moins une autre charge minérale qui est un quartz. Il est utilisé de préférence un quartz naturel broyé avec une granulométrie moyenne inférieure à 10 microns. Le quartz peut éventuellement être traité pour améliorer sa compatibilité avec les organopolysiloxanes.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition silicone contient un mélange de silice et de quartz, avec un ratio massique entre le quartz et la silice compris de manière préférée entre 0,5 et 4, de manière plus préférée entre 1 et 3,6, de manière encore plus préférée entre 1,5 et 3,2, et encore plus avantageusement entre 1,5 et 2,8.
D’autres charges minérales peuvent être envisagées, notamment des charges de bourrage, telles que par exemple les terres de diatomées, le carbonate de calcium et/ou le kaolin.
La composition silicone peut optionnellement comprendre au moins un additif de résistance thermique et/ou de tenue au feu. Ces additifs de résistance thermique et/ou de tenue au feu sont bien connus de l’homme de l’art. Il peut être choisi avantageusement dans le groupe constitué par : les sels, oxydes et hydroxydes de métaux tels que le fer, le titane, l’aluminium, le nickel et le cuivre ; les sels, hydroxydes et oxydes de terres rares tels que le cérium et le lanthane ; les composés organophosphorés ; les dérivés du platine ; le noir de carbone ; et les silicates de calcium, aluminium et/ou potassium tels que par exemple le mica et la wollastonite.. On peut également citer les charges minérales hydratés, des oxydes ou carbonates de calcium, de magnésium ou aluminium, telles que l’hydroxyde de magnésium Mg(OH) 2 , l’hydroxyde d’aluminium Al(OH) 3 , l’hydromagnésite de formule brute Mg 5 (CO 3 ) 4 (OH) 2 .4H 2 O, et l’hydroxyde de calcium. Selon un autre mode de réalisation, on pourra rajouter à la composition silicone des microsphères de verre creuses.
La composition silicone peut optionnellement comprendre au moins une gomme diorganopolysiloxane. Les gommes diorganopolysiloxanes sont des polymères linéaires, de poids moléculaire élevé avec une viscosité supérieure à 1000 Pa.s à 25° C, de préférence supérieure à 2000 Pa.s et dont la chaîne diorganopolysiloxane est constituée essentiellement des motifs de formule R 2 SiO 2/2 et bloquée à chaque extrémité par des motifs de formule R 3 SiO 1/2 , le radical R représente un radical alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone ou un radical alcényle ayant de 2 à 6 atomes de carbone. La présence, le long de la chaîne diorganopolysiloxane, de faibles quantités de motifs autres que R 2 SiO 2/2 , par exemple de motifs RSiO 3/2 et/ou SiO 4/2 , n’est cependant pas exclue dans la proportion d’au plus 2% par rapport au nombre de motifs R 2 SiO 2/2 . De préférence, les gommes diorganopolysiloxaniques comprennent au moins deux groupes alcényles en C 2 -C 12 liés au silicium. Avantageusement, la gomme diorganopolysiloxane présente une teneur massique en motifs vinylés supérieure à 0,3% , de préférence supérieure à 0,5%, plus préférentiellement comprise entre 0,5% et 6%, encore plus préférentiellement entre 0,5% et 4%, et encore plus préférentiellement entre 1% et 3,5%.
Lorsque la composition silicone comprend un inhibiteur de réticulation (ou ralentisseur de la réaction d’addition), celui-ci peut être choisi parmi les composés suivants : un organopolysiloxane, avantageusement cyclique, et substitué par au moins un alcényle, le tétraméthylvinyltétrasiloxane étant particulièrement préféré, la pyridine, les phosphines et les phosphites organiques, les amides insaturées, les maléates alkylés, et les alcools acétyléniques, par exemple le 1-éthynyl-1-cyclohexanol, le méthyl-3-dodécyne-1-ol-3, le triméthyl-3,7,11-dodécyne-1-ol-3, le diphényl-1,1-propyne-2-ol-1, l’éthyl-3-éthyl-6-nonyne-1-ol-3 et le méthyl-3-pentadécyne-1-ol-3.