INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour mieux cerner le problème soulevé par l’invention, nous allons commencer par décrire la structure d’un dispositif de détection de rayonnement selon l’état de l’art. La illustre une vue en coupe d’un exemple de pixel appartenant à un dispositif optoélectronique D0 détecteur de rayonnements à titre d’exemple non limitatif.
Le dispositif D0 de détection de rayonnements est un système hybride optoélectronique, comprenant : d’une part, une partie optique formée par une pluralité de structures photodétectrices Pxl 0 arrangées en lignes et en colonnes et d’autre part une partie électronique consistant en un circuit de lecture intégré 12. Ce circuit de lecture peut constituer le substrat du dispositif D0 ou être lui-même réalisé sur un substrat 11. Chaque pixel comprend une électrode inférieure dédiée 13 connectée au circuit de lecture 12 pour permettre une lecture individualisée de chaque pixel.
Le circuit intégré de lecture 12 est constitué d’une pluralité de transistors et de couches minces en matériau conducteurs, semi-conducteurs ou diélectriques. Il peut être réalisé selon la technologie CMOS (Complementary Metal-Oxide-Semiconductor) et sert alors également de substrat 11, ou selon la technologie TFT (Thin Film Transistor à base de silicium amorphe), déposée sur le substrat 11 ou suivant tout autre type de technologie.La structure photodétectrice Pxl 0 du dispositif D0 est réalisée par un empilement de couches en matériaux sur un support Sup. Le support Sup comprend le circuit de lecture 12 et le substrat 11. L’axe de la structure photodétectrice Δ est l’axe perpendiculaire au plan horizontal (x,y) formé par la surface supérieure du support Sup. Le structure photodétectrice Pxl 0 comprend une structure planaire d’absorption SPA 0 pour convertir un rayon incident R 0 en des porteurs de charges électriques photogénérées ; une électrode inférieure 13 pour collecter les porteurs de charges électriques photogénérées et une électrode supérieure 16. La structure planaire d’absorption SPA 0 et l’électrode supérieure 16 sont communs entre les structures photodétectrices Pxl 0 du dispositif D0. La pixellisation est réalisée par les électrodes inférieures 13 distinctes et formant une matrice.
La structure planaire d’absorption SPA 0 convertit le flux de photons incidents avec une longueur d’onde λ en porteurs de charges négatives « électrons » dans la bande de conduction de la structure SPA 0 et/ou de charges positives « trous » dans la bande de valence de la structure SPA 0 . Une tension électrique V1 est appliquée entre l’électrode supérieure 16 et l’électrode inférieure 13 permet de déplacer les charges photogénérées vers l’électrode inférieure 13. La quantité de porteurs de charges photogénérées collectées par l’électrode détermine l’amplitude du signal de lecture associé au pixel Pxl 0 généré par le circuit de lecture 12.
Les matériaux utilisés pour réaliser la structure planaire d’absorption SPA 0 et l’épaisseur de la structure planaire d’absorption sont déterminées par (ou adaptées en fonction de) l’énergie du rayonnement utilisé dans l’application visée. Dans ce contexte, la structure planaire d’absorption SPA 0 est constituée d’une couche d’absorption 15 en un premier matériau composé ABX 3, avec: A choisi parmi un premier groupe de cations inorganiques comprenant le césium Cs, le rubidium Rb, le potassium K ou un alliage desdits éléments du premier groupe de cations inorganiques ; B choisi parmi un second groupe de cations inorganiques comprenant le plomb Pb, l’étain Sn, le germanium Ge , le silicium Si ou un alliage desdits éléments du second groupe de cations inorganiques ; X choisi parmi un groupe d’halogènes comprenant le brome Br, l’iode I, le chlore Cl ou un alliage desdits éléments du groupe de cations.
Ce choix de matériau composé pour la couche d’absorption 15 présente une solution émergente. En effet, le choix de matériau de type ABX 3 permet de détecter des rayonnements dans les domaines de fréquences X, gamma et du visible avec une bonne sensibilité de détection (par exemple S>1 µC.mGy -1 .cm -2 pour le rayonnement X).
Un résultat de la comparaison dans l'étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax montrant que la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP est inférieure à la valeur seuil maximale de pression HPmax conduit aux étapes suivantes préliminaires au mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3 : l’étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5; l’étape E4 de détermination de la valeur de la deuxième température de condensation Tc du fluide réfrigérant dans le premier échangeur de chaleur 4 à partir de la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR; l’étape E5 de détermination de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4; l’étape E6 de détermination de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4.
Lesdites étapes préliminaires au mode d’optimisation de la consommation du dispositif de compression 3 sont réalisées sans ordre préférentiel.
Le procédé 2 comprend une étape E15 de contrôle de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 de façon à ce que la valeur de première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 soit comprise entre la valeur de la température de consigne de refroidissement Tsfc2c - α et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + α. L’unité de commande UC augmente la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + α, et commande la diminution de la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 quand la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 est inférieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - α.
Le procédé 2 comprend une étape E7' de calcul d’un sous-refroidissement de consigne Tsbc du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement de consigne Tsbc est calculé à partir de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4, de la valeur de la deuxième température de condensation Tc, et d’un deuxième coefficient B tel que [Tsbc = Bx(Tc - Te)], le deuxième coefficient B ayant comme valeur préférentielle une valeur comprise entre 0,68 et 1.
Le procédé 2 comprend l’étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement Tsb est calculé à partir de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4 et de la valeur de la deuxième température de condensation Tc tel que [Tsb = Tc - Tscd].
L’étape E7' de calcul d’un sous-refroidissement de consigne Tsbc du fluide réfrigérant FR et l’étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR sont réalisées sans ordre préférentiel.
Le procédé 2 comprend une étape E14 de contrôle du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 permettant une régulation du sous-refroidissement Tsb en sortie du premier échangeur de chaleur 4 dans laquelle l’unité de commande centrale UC contrôle le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 de façon à ce que la valeur de sous-refroidissement Tsb soit comprise entre la valeur de sous-refroidissement de consigne Tsbc - β et la valeur de sous-refroidissement de consigne Tsbc + β, avec β étant une constante dont la valeur est comprise de façon préférentielle entre 0,2 °C et 1°C. L’unité de commande centrale UC commande l’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 quand la valeur de sous-refroidissement Tsb est supérieure à la valeur de sous-refroidissement de consigne Tsbc + β, et commande la diminution du degré d’ouverture DO quand la valeur de sous-refroidissement Tsb est inférieure à la valeur de sous-refroidissement de consigne Tsbc - β.
La illustre, à titre d’exemple, un deuxième circuit 1a de fluide réfrigérant dans lequel l’organe de détente 6 et le dispositif de compression 3 sont pilotés selon les étapes du procédé 2 décrites dans les figures 2 et 3.
Ledit deuxième circuit 1a de fluide réfrigérant diffère du premier circuit 1 de fluide réfrigérant illustré en en ce qu’il comprend une branche supplémentaire. Ladite branche comprend un sixième conduit F, un deuxième organe de détente 11, un septième conduit G, un troisième échangeur de chaleur 12 et un huitième conduit H.
Le conduit B du deuxième circuit 1a comprend un point de séparation 13 situé entre la sortie du premier échangeur de chaleur 4 et l’entrée du premier organe de détente 6.
Le conduit F relie le point de séparation 13 à l’entrée du deuxième organe de détente 11.
Le conduit G relie la sortie du deuxième organe de détente 11 à l’entrée du troisième échangeur de chaleur 12.
Le troisième échangeur de chaleur 12 est ici un évaporateur de fluide réfrigérant FR traversé par un flux d’un troisième fluide caloporteur FC3 cédant sa chaleur au fluide réfrigérant FR traversant ledit échangeur 12. Le troisième échangeur de chaleur 12 est par exemple un évaporateur situé dans l’environnement sous capot qui refroidit un liquide caloporteur destiné à refroidir une batterie du véhicule.
Le conduit D du deuxième circuit 1a comprend un point de jonction 14 situé entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur 5 et l’entrée du dispositif d’accumulation 7 de fluide réfrigérant FR.
Le conduit H relie la sortie du troisième échangeur de chaleur 12 au point de jonction 14.
Le deuxième circuit 1a comprend un capteur de température T4 de mesure d'une cinquième température Tsfc3 du troisième fluide caloporteur FC3 en aval du troisième échangeur de chaleur 12 du point de vue du flux de fluide caloporteur FC3. Dans cet exemple, le troisième fluide caloporteur FC3 est du liquide caloporteur. Un signal de sortie dudit capteur de température T4 est ladite valeur de cinquième température Tsfc3 du troisième fluide caloporteur FC3 en aval du troisième échangeur de chaleur 12. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
Parmi les monoesters, on peut citer le béhénate de dihydroabiétyle ; le béhénate d'octyldodécyle ; le béhénate d'isocétyle ; le lactate d'isostéaryle ; le lactate de lauryle ; le lactate de linoléyle ; le lactate d'oléyle ; l'octanoate d’isostéaryle ; l'octanoate d'isocétyle ; l'octanoate d'octyle ; l'oléate de décyle ; l'isostéarate d'isocétyle ; le laurate d'isocétyle ; le stéarate d'isocétyle ; l'octanoate d'isodécyle ; l'oléate d'isodécyle ; l'isononanoate d'isononyle ; le palmitate d'isostéaryle ; le ricinoléate de méthyle acétyle ; l'isononanoate d'octyle ; l'isononate de 2-éthylhexyle ; l'érucate d'octyldodécyle ; l'érucate d'oléyle ; les palmitates d'éthyle et d'isopropyle, tel que le palmitate d'éthyl-2-hexyle, le palmitate de 2-octyldécyle ; les myristates d'alkyles tels que le myristate d'isopropyle, de 2-octyldodécyle ; le stéarate d'isobutyle ; le laurate de 2-hexyldécyle, le mélange de caprate et caprylate de coco ; et leurs mélanges.
L’épaisseur des couches externes de PVB dans un intercalaire tri-couche selon l’invention peut être comprise entre 200 µm et 500 µm, préférentiellement entre 300 µm et 400 µm, idéalement autour de 380 µm.
Selon un aspect particulier de l’invention, la couche interne représente une fraction volumique de l’intercalaire comprise entre 0,2% et 8%, de préférence comprise entre 0,5% et 8%, et plus préférentiellement comprise entre 2,5 % et 4%. La sélection d’une telle valeur de fraction volumique de la couche interne sur l’intercalaire offre un compromis satisfaisant entre l’exigence de rigidité d’une part et la performance de l’isolation acoustique d’autre part.
Un autre aspect de l’invention est un procédé de fabrication d’un intercalaire pour verres feuilletés tel que décrit précédemment, le procédé comprenant les étapes suivantes: - fourniture d’une première feuille en un matériau choisi parmi le poly(butyral de vinyle) (PVB) et le poly(éthylène-acétate de vinyle) (EVA), - dépôt sur une des faces de ladite première feuille d’une composition liquide comprenant un latex, un agent tackifiant, et un agent plastifiant, le latex comprenant une émulsion, l'émulsion comprenant une phase continue aqueuse et une phase dispersée, la phase dispersée comprenant au moins un polymère acrylique, - séchage de ladite composition liquide de manière à former une couche adhésive d’amortissement viscoélastique, - application sur la couche adhésive d’amortissement viscoélastique ainsi formée d’une deuxième feuille en un matériau choisi parmi le poly(butyral de vinyle) (PVB) et le poly(éthylène-acétate de vinyle) (EVA).
Le dépôt de la composition liquide sur une des faces de la dite première feuille de PVB ou de EVA a lieu de préférence par pulvérisation, plus particulièrement par pulvérisation aux rideaux ou à lames, ou par le procédé connu de dépôt par voie liquide de rouleau à rouleau, plus précisément par le procédé de coucheuse à rouleaux inversés alimentée par la composition liquide via une fente (en anglais nip-fed reverse roll ).
L’étape de séchage est réalisée de préférence en continue, à température ambiante et/ou dans un four à une température comprise entre 40°C et 120°C, de préférence entre 60°C et 100°C. Avantageusement, cette étape de séchage est réalisée sous une pression réduite comprise entre 0,01 atm et 1 atm, préférentiellement entre 0,1 atm et 0,5 atm, idéalement à une pression égale à 0,25 atm. Une seconde feuille de PVB ou de EVA est ensuite déposée au-dessus de la couche adhésive d’amortissement viscoélastique issu du séchage de la composition liquide. Dans la présente demande, on entend par « température ambiante » une température comprise entre 0°C et 40°C.
Ainsi la couche adhésive d’amortissement viscoélastique est formée à partir du séchage d’une composition liquide comprenant un latex, un agent tackifiant, et un agent plastifiant. Le latex comprend une émulsion. L'émulsion comprend une phase continue aqueuse et une phase dispersée. La phase dispersée comprenant au moins un polymère acrylique. La composition peut être une dilution du latex, de l’agent tackifiant et de l’agent plastifiant dans une phase aqueuse.
Les paramètres du procédé tels que la tension des feuilles de PVB dans le procédé et la stabilité des rouleaux et de l’alimentation de la composition liquide par la fente peuvent être contrôlés de telle manière à ce que l’intercalaire tri-couche selon l’invention ne présente pas de défauts d’ondulation.
L’invention concerne également un vitrage feuilleté comprenant : - une première feuille de verre, - une deuxième feuille de verre, - un intercalaire tel que décrit ci-dessus, l’intercalaire étant agencé entre la première et la deuxième feuille de verre.
En particulier, le vitrage feuilleté peut être un pare-brise de véhicule.
Selon un aspect particulier de l’invention, ladite première feuille de verre a une épaisseur comprise entre 0,5 et 3 mm, préférentiellement entre 1,4 et 2,1 mm, et ladite deuxième feuille de verre a une épaisseur comprise entre 0,5 et 2,1 mm, préférentiellement entre 1,1 et 1,6 mm. Les feuilles de verre sont de préférence en verre sodocalcique, comme cela est habituel pour les vitres. Les feuilles de verre peuvent cependant également être réalisées en d'autres types de verre, par exemple en verre de quartz, en verre borosilicaté ou en verre aluminosilicaté, ou en plastiques transparents rigides, par exemple en polycarbonate ou en polyméthacrylate de méthyle.
Les avantages techniques conférés par un intercalaire selon l’invention, tels qu’ils sont décrits dans le présent texte, se rapportent également à un vitrage feuilleté contenant un tel intercalaire. Ainsi la Demanderesse propose un vitrage feuilleté comprenant un intercalaire particulier tel que décrit ci-dessus possédant de bonnes propriétés d’affaiblissement acoustique sur la décade de fréquence comprise entre 1 kHz et 10 kHz, de préférence sur l’intervalle de fréquence comprise entre 1 Hz et 10 kHz pour une gamme de température comprise entre 0°C et 40°C, de préférence comprise entre 10°C et 30°C, plus préférentiellement comprise entre 15°C et 25°C, et encore plus préférentiellement pour une température voisine ou égale à 20°C; pour laquelle ledit vitrage feuilleté est utilisé. Il a été constaté que l’intercalaire selon l’invention conférait aux vitrages feuilletés en outre de bonnes propriétés optiques, notamment une transmission lumineuse supérieure à 90% dans le domaine des longueurs d’ondes du spectre visible, un facteur de flou inférieur à 1,5%, et un facteur de clarté supérieure à 95%.
En effet, les inventeurs ont découvert qu'un matériau formé par au moins un polymère acrylique, par au moins un agent tackifiant et par au moins un agent plastifiant, dans des proportions spécifiques précitées peut à la fois présenter des propriétés d'affaiblissement acoustique élevée et peut à la fois former une couche adhésive d’amortissement viscoélastique transparente permettant à un vitrage feuilleté de présenter un facteur de transmission lumineuse, un facteur de flou et un facteur de clarté adaptés à un vitrage de véhicule. Autrement dit, de préférence, la transmission lumineuse du vitrage feuilleté selon l’invention est supérieure à 90%, dans le domaine des longueurs d’ondes du spectre visible. De préférence, un facteur de flou du vitrage feuilleté selon l’invention est inférieur à 1%. De préférence, un facteur de clarté du vitrage feuilleté selon l’invention est supérieur à 95%.
D’une manière générale, la transmission lumineuse est obtenue selon les principes et méthodes décrits dans la norme NF EN 410 (2011).
Dans la présente demande, on entend par « facteur de flou » le rapport entre l’intensité de l’ensemble de la lumière diffusée par un passage au travers d’un vitrage (fraction diffuse ou I d ) d’un angle supérieur à 2,5° et entre l’intensité de la lumière transmise au travers d’un vitrage ( I L ). Le facteur de flou peut être mesuré par des techniques de spectroscopie. L’intégration de l’intensité sur l’ensemble du domaine du visible (de 380 nm à 780 nm) permet de déterminer la transmission normale T L et de la transmission diffuse T d . Une telle mesure peut également être obtenue par l’utilisation d’un Hazemeter. On considère qu’un vitrage est transparent si son facteur de flou est inférieur à 10%, notamment inférieur à 5% et préférentiellement inférieur à 1%. Le Hazemeter peut être un dispositif « Haze-Gard ®» commercialisé par la société BYK-Gardner.
L’invention propose, selon un troisième objet, un procédé pour le verrouillage et/ou le déverrouillage du nez de tournette d’une unité de conditionnement thermique.
Le procédé pour le verrouillage et/ou le déverrouillage du nez de tournette d’une unité de conditionnement thermique selon l’un quelconque des aspects précédents de l’invention comportant au moins les étapes suivantes de :
- pré-orientation du mandrin ;
- blocage de nez de tournette ;
- mise en rotation du mandrin pour engager et désengager la baïonnette solidarisant un nez de tournette avec un mandrin.
est une vue générale schématique d’une installation de production de récipients vu de dessus ;
est une vue d’ensemble d’un support et d’une tournette ;
est une vue représentant un mode de fixation de type baïonnette solidarisant un mandrin et une tournette ;
est une vue d’une roue arrière d’une unité de conditionnement thermique, d’un moyen de pré-orientation, d’un moyen de blocage du nez de tournette et d’un moyen de verrouillage et/ou déverrouillage ;
est une vue d’ensemble du moyen de pré-orientation et du moyen de verrouillage et/ou déverrouillage en position de verrouillage, c’est-à-dire que cette position, le mandrin est solidarisé à la tournette par la baïonnette ;
est une vue d’ensemble du moyen de pré-orientation et du moyen de verrouillage et/ou déverrouillage en position de déverrouillage, c’est-à-dire que cette position, le mandrin est désolidarisé à la tournette ;
, , sont des vues de dessus schématiques décrivant la cinématique des étapes de verrouillages et de déverrouillage de la baïonnette.
A titre de comparaison, les courbes 501 et 502 sont calculées respectivement avec un composant optique de sécurité C 1 et avec un composant optique de sécurité C 2 identiques au composant C 3 conforme à la présente description mais dans lequel, pour la courbe 501, la couche métallique est uniforme, d’épaisseur égale à 30 nm, et pour la courbe 502, la couche métallique présente une répartition non symétrique mais qui résulte d’une évaporation d’aluminium avec un angle d’évaporation α de 20°.
La courbe 501 est une courbe en transmission d’un composant optique de sécurité tel que décrit dans l’art antérieur, par exemple tel que décrit dans [réf. 2]. L'angle d'évaporation étant nul, la structure est très faiblement transmissive.
La courbe 502 est une courbe en transmission d’un composant optique de sécurité avec une couche métallique qui présente une répartition non symétrique de métal puisque l’angle d’évaporation n’est pas nul. Cependant, l’angle d’évaporation de 20° pour une structure telle que décrite en référence à la est peu important et la répartition de métal sur une période de l’ondulation reste assez uniforme, si bien que les effets en transmission ne sont pas aussi remarquables.
Les courbes 513, 511 et 512 représentées sur la sont des courbes en transmission calculées en polarisation TM à incidence normale, respectivement pour le composant optique de sécurité C 3 conforme à la présente description et pour les composants optiques de sécurité C 1 et C 2 décrits ci-dessus et introduits à titre de comparaison.
Il est remarquable de noter que l’on observe à nouveau une forte réponse en transmission fonction de la longueur d’onde pour le composant C 3 conforme à la présente description (courbe 513).
Les composants C1 et C2 présentent une réponse en transmission en polarisation TM (respectivement courbes 511, 512) très faible.
La représente des courbes en transmission calculées pour les composants décrits ci-dessus mais cette fois-ci en lumière non polarisée.
On observe que la courbe 523 calculée avec le composant optique de sécurité C 3 conforme à la présente description présente une réponse forte en transmission et également fortement dépendante de la longueur d’onde. Cela s’explique par la réponse d’un tel composant à la fois pour les polarisations TE et TM. En pratique, cela se traduit, si on éclaire le composant en lumière blanche par un effet coloré intense et lumineux.
A titre de comparaison, les courbes 521 et 522 illustrent les courbes en transmission calculées dans les mêmes conditions pour les composants optiques de sécurité C 1 et C 2 décrits ci-dessus. On observe une réponse en transmission très faible.
A titre de comparaison également, la courbe 524 illustre une courbe en transmission calculée dans les mêmes conditions pour un composant optique de sécurité C 4 qui comprend un premier motif identique à celui du composant optique de sécurité C 3 (ondulation périodique à une dimension, période 500 nm et profondeur 200 nm) mais dans lequel la couche métallique est remplacée par une couche en matériau haut indice d’épaisseur 80 nm. Un tel composant optique de sécurité est conforme à l’art antérieur tel que décrit par exemple dans [réf. 3] ou [réf. 4] (filtre résonant de modes guidés). Un tel composant se comporte en transmission comme un filtre soustractif. Comme cela est visible sur la courbe 524, la transmission est très forte, l’effet coloré résultant est donc très lumineux mais la couleur peu marquée du fait que la transmission reste élevée pour toutes les longueurs d’onde.
Les figures décrites ci-dessus montrent ainsi l’effet remarquable en transmission pour un composant optique de sécurité conforme à la présente description.