INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un deuxième but de la présente invention est de fournir un dispositif de permettant d’assembler et d’enlever très facilement le dispositif de porteur.
La présente invention a pour objet un siège de véhicule, en particulier de véhicule automobile, ledit siège comportant une assise et un dossier, le dossier comprenant deux montants latéraux et une coque agencée entre et portée par les montants latéraux, caractérisé en ce que la coque comprend au moins un dispositif de fixation propre à coopérer avec un dispositif de fixation complémentaire d’un dispositif porteur pour un assemblage non définitif du dispositif porteur à la coque. Avantageusement, le dispositif porteur peut être facilement monté et démonté de la coque en fonction des besoins ou des envies des occupants du véhicule.
Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre. Elles peuvent être mises en œuvre indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - La coque comprend une face avant recouverte de mousse et une face arrière opposée à la face avant, la coque comprenant au moins deux brides latérales s’étendant en saillie par rapport à la face arrière de la coque, les deux brides latérales étant chacune fixées à un montant latéral, par exemple par un élément à rotule ; ledit au moins dispositif de fixation étant agencé sur au moins une bride latérale.
- Un dispositif parmi le dispositif de fixation et le dispositif de fixation complémentaire comprend un boitier délimitant un espace intérieur creux, ledit boitier comprenant une paroi munie d’une ouverture présentant une forme géométrique, ladite forme géométrique ayant un centre, ladite ouverture débouchant dans l’espace intérieur ; l’autre dispositif parmi le dispositif de fixation et le dispositif de fixation complémentaire comprenant un organe male ayant une forme géométrique correspondant à la forme géométrique de l’ouverture, l’organe male étant propre à être inséré dans l’ouverture ; le dispositif porteur étant assemblé à la coque par insertion de l’organe male dans l’ouverture et rotation du dispositif porteur dudit angle défini dans le sens défini de manière à bloquer l’organe male contre un bord de la paroi entourant l’ouverture. Avantageusement, le dispositif porteur peut être facilement assemblé ou désassemblé de la coque par rotation de celui-ci par rapport à la coque. - La forme géométrique présente un centre, ladite forme géométrique n’étant pas symétrique par rapport à une rotation autour du centre dans un sens défini et selon un angle défini, ledit angle défini étant de préférence un angle de 90 °. - L’ouverture présente une forme en triangle. - L’ouverture présente une forme en croix ayant au moins deux branches, lesdites branches ayant une longueur différente. - Le siège comporte un dispositif porteur comprenant au moins une partie d’un anneau, ledit anneau ayant un diamètre adapté pour enserrer un récipient, de préférence une cannette de boisson. - Le siège comporte un dispositif porteur comprenant un boitier ouvert dans sa partie supérieure, ledit boitier étant dimensionné pour réceptionner un téléphone portable ou une tablette. Le siège comporte un dispositif porteur comprenant un crochet conformé pour attacher un objet à la face arrière de la coque.
L’invention a également pour objet un véhicule comportant un siège tel que mentionné ci-dessus.
Brève description des figures est une vue en perspective de l’arrière d’un siège selon la présente invention ;
est une vue en perspective d’une partie du siège illustré sur la ; ledit siège étant muni d’un habillage ;
est une vue schématique du dispositif de fixation illustré sur la et d’un dispositif de fixation complémentaire ;
] est une vue similaire à la ; dans lequel le siège comporte un exemple d’un dispositif porteur selon l’invention ;
est une vue en perspective d’une variante de réalisation du siège illustré sur la ;
est une vue schématique d’une variante de réalisation d’un dispositif de fixation et d’un dispositif de fixation complémentaire.
La présente invention concerne un siège 4 de véhicule, en particulier un siège de véhicule automobile. La présente invention concerne également un véhicule comportant un tel siège.
Le siège 4 comporte une assise 6 et un dossier 2 articulé à l’assise 6.
Le cadre de support 10 comporte un premier montant latéral 18, un deuxième montant latéral 20 s’étendant parallèlement au premier montant latéral et une traverse supérieure 22 reliant le premier montant latéral au deuxième montant latéral.
Comme visible sur la , un joint d’étanchéité 27 est interposé entre la platine 26 du premier échangeur de chaleur 2 et un rebord annulaire plan 28 du corps monobloc 5.
La platine 26 du premier échangeur de chaleur 2 porte une bride de connexion fluidique 29 agencée pour permettre la connexion de tubulures amenant et évacuant du fluide réfrigérant destiné au premier échangeur de chaleur 2.
La platine 26 comprend un ajour 30 associé à l’ouverture d’entrée 15 de premier fluide du premier échangeur de chaleur 2, ajour 30 agencé pour permettre l’écoulement du premier fluide entre le chemin de fluide 8 dans le réceptacle 6 et l’ouverture d’entrée 15 de premier fluide du premier échangeur de chaleur 2.
Cet ajour 30, d’un seul tenant, s’étend à la fois en regard de cette ouverture d’entrée 15 et en regard de l’espace entre la paroi latérale 9 du réceptacle 6 du corps monobloc 5 et la paroi périphérique 10 de du premier échangeur de chaleur 2.
La platine 26 comprend un ajour 33 associé à l’ouverture de sortie 17 de premier fluide du premier échangeur de chaleur 2, ajour 33 qui est éloigné de cette ouverture de sortie 17 et positionné en regard du conduit séparé 19.
Cet ajour 33 présente une forme de disque tronqué, et est agencé pour permettre l’écoulement du premier fluide entre l’ouverture de sortie 17 de premier fluide du premier échangeur de chaleur 2 et le conduit séparé 19.
Le déflecteur 22 est fixé sur cette platine 26 du premier échangeur de chaleur 2.
Le canal coudé 20 dirige le premier fluide caloporteur de l’ouverture de sortie 17 du premier échangeur de chaleur 2 jusqu’au conduit séparé 19 via l’ajour 33.
Le corps monobloc 5 comporte une paroi de séparation 35 entre la cavité 7 formant le réservoir de dégazage 3 et le réceptacle 6 agencé pour recevoir le premier échangeur de chaleur 2.
Le rebord annulaire 37 s’étend le long d’un plan PP, visible sur la .
Utiliser l’intensité de Rytov est particulièrement efficace pour détecter les nanoparticules imagées que ce soit dans les images réelles ou propagées. En effet, l’intensité ou l’amplitude de Rytov permettent d’obtenir pour une nanoparticule, nette dans le plan considéré, un signal positif sur fond nul, quel que soit la nature de la nanoparticules (que le signal soit contenu dans la partie réelle ou imaginaire de l’image réelle ou propagée, il sera visible dans l’intensité ou l’amplitude du champ de Rytov).
Utiliser l'intensité de Rytov est donc une manière privilégiée pour identifier et compter les nanoparticules imagées dans le volume image après propagation numérique (en calculant le champ de Rytov pour chaque image propagée numériquement dans le volume image et en réalisant la détection sur l’image correspondante de l’intensité ou de l’amplitude de Rytov), tel que décrit plus haut. Le calcul du champ de Rytov est donc utile pour compter les nanoparticules imagées. De plus, les inventeurs ont découvert que l’intensité ou l'amplitude du champ de Rytov est caractéristique de la profondeur de champ numérique associée. En effet, lorsque l’information d’amplitude complexe est exprimée sous la forme du champ de Rytov, pour un système optique adapté au régime de cohérence CT et CS, on obtient le résultat que la profondeur de champ numérique n’est plus fonction que de l’intensité ou de l’amplitude de Rytov, au sens où des nanoparticules ayant la même intensité ou amplitude de Rytov sont détectables dans une même profondeur de champ numérique même si leur indice optique ou leur volume sont différents. Ce résultat est illustré par la . Cette figure est un graphique représentant la profondeur de champ numérique H, en micromètre (µm), en fonction de l’amplitude moyenne R des pics de Rytov, en unité arbitraire (a.u.), des nanoparticules imagées. Ici, l’observable choisie est l’amplitude du champ de Rytov du champ complexe propagé numériquement, dans le volume image d’épaisseur égale à la profondeur de champ numérique H. Chaque point et sa statistique associée correspondent à des échantillons homogènes de nanoparticules différentes, les nanoparticules de chaque échantillon ayant un diamètre et une nature fixés.
Ainsi, la présente la valeur de l’amplitude moyenne R de Rytov pour des échantillons de nanoparticules différentes (chaque échantillon est homogène en composition et en taille) en fonction de la profondeur de champ numérique H déterminée par la méthode de détermination du plateau P (voir ) précédemment décrite. Chaque point correspond à un échantillon différent, c’est-à-dire à un couple (diamètre moyen, matériaux) différent. Les échantillons suivants sont représentés : - Polystyrène (PS) 60nm, PS 80nm, PS 100nm, PS 150 nm, PS 200nm, - Or 60 nm, Or 100 nm - Argent 100 nm et - Diamant 80 nm.
On observe qu’il existe une relation entre la profondeur de champ numérique H et l’amplitude R des pics de Rytov, ou amplitude de Rytov. Cette relation peut être approximée par la ligne en pointillé du graphe. Ce graphe peut donc être utilisé comme abaque dans la mesure où, pour un système optique donné, fonctionnant dans un régime de CS et CT donné, il est possible de déterminer la profondeur de champ numérique H associée à une nanoparticule inconnue par une simple mesure de l’amplitude R de Rytov de cette nanoparticule. Ceci évite d’avoir à réaliser systématiquement le procédé de détermination de la profondeur de champ numérique H par propagation de l’image réelle, comptage des nanoparticules imagées et détermination du plateau P (voir ). Un tel abaque permet de déterminer une calibration de la profondeur de champ numérique d’un système optique fixé en fonction de l’amplitude de Rytov des objets imagés par ce système.
Ainsi, grâce à l’approche de Rytov, la profondeur de champ numérique peut être déterminée directement par la mesure de l'amplitude de Rytov en se référant à un abaque, c’est-à-dire un graphique ou un tableau indiquant la correspondance entre l'amplitude R de Rytov et la profondeur de champ numérique H. L’amplitude de Rytov est donc une mesure de choix de la profondeur de champ numérique pour un type de nanoparticule dans un système optique en vue d’une mesure de concentration des nanoparticules.
Il en résulte que pour un système optique dont la correspondance entre l'amplitude R de Rytov et la profondeur de champ numérique H est connue par un abaque tel que précédemment décrit, on peut pour une seule nanoparticule imagée en intensité et en phase sur le détecteur connaître en formant l’image de l’amplitude de Rytov, et en cherchant un pic de signal dans l’image de Rytov, à la fois localiser la nanoparticule imagée et en déduire la profondeur de champ numérique associée à cette nanoparticule.
Le champ de Rytov peut être remplacé par une autre combinaison des informations des parties réelles et imaginaires du champ d’onde ou, si une connaissance a priori sur la réponse des particules est connue, par uniquement la composante réelle ou la composante imaginaire. En d'autres termes, à la place du champ de Rytov, d'autres champs formés des informations des parties réelles et/ou imaginaires du champ d’onde, peuvent être utilisés.
Le système optique et la méthode de mesure proposés permettent donc d’obtenir une mesure de la concentration de n’importe quelles nanoparticules indépendamment de la nature physique des nanoparticules et de leur taille et sans avoir besoin de calibrer le système avec des échantillons de concentrations connues.
En effet, déterminer la profondeur de champ numérique permet de délimiter le volume image dans lequel la reconstruction par propagation numérique à partir de l’image réelle est fidèle de la réalité de l’échantillon imagé. La propagation numérique est donc effectuée pour ce volume, les nanoparticules imagées sont comptées pour ce volume et la concentration des nanoparticules est calculée comme étant égale au nombre de nanoparticules comptées divisé par le volume. Ce volume est contrôlé et défini numériquement et n’est pas le résultat d’une hypothèse ou de calibration pour définir ce volume. Cette mesure de concentration est réalisée uniquement à partir du signal optique provenant de l’échantillon et ne nécessite pas de calibration préalable avec des échantillons de concentrations connues.
La connaissance de la profondeur de champ numérique permet d’éviter de propager numériquement l’image réelle sur des épaisseurs de volume image trop importantes ce qui donne une meilleure mesure de la concentration (les artéfacts de propagation ne sont pas comptabilisés comme des nanoparticules imagées) tout en limitant le temps de calcul numérique de propagation.
L’utilisation de l’abaque, caractéristique d’un système optique donné, permet de déterminer la profondeur de champ numérique à partir de la mesure de l’amplitude de Rytov d’une nanoparticule imagée dans l’image réelle. Ceci limite encore plus le temps de calcul dans la mesure où l’étape initiale de propagation, sur une épaisseur Dv croissante ( ) qui sert à déterminer la profondeur de champ numérique H, n’est pas nécessaire. Seule la propagation sur une épaisseur D inférieure ou égale à la profondeur H est effectuée pour permettre le comptage.
Pour des échantillons de nanoparticules hétérogènes (en composition et en taille) il est également possible de calculer la concentration de l’échantillon par les méthodes précédemment décrites. Dans un tel mélange les nanoparticules possèdent des profondeurs de champ numériques différentes. Il faut veillez à ce que les particules imagées du volume image qui contribuent au calcul de la concentration ne soient pas des artefacts de propagation numérique. Ceci est réalisé en vérifiant grâce à l’abaque, pour chacune des nanoparticules imagées dans les images propagées numériquement successives du volume image (d’épaisseur D), que l'amplitude R de la nanoparticule correspond à une profondeur de champ numérique H supérieure ou égale au double de la distance entre l’image propagée numériquement dans laquelle la nanoparticule est imagée et l’image réelle. Si cette condition est vérifiée la particule est conservée, si elle n’est pas vérifiée, la nanoparticule n’est pas retenue. Il faut également veillez dans le calcul de la concentration à considérer, pour chaque nanoparticule, le volume image dans lequel elle a été comptabilisée. Pour les nanoparticules retenues : - si H - si H≥D alors ce volume a pour épaisseur D.
La concentration finale est égale à la somme, sur les particules retenues, de l’inverse de ces volumes.
Sous l’hypothèse que le grandissement latéral et axial est connu entre l’espace objet et l’espace image, la relation suivante donne la correspondance entre le volume objet V1 et le volume image V2 =V1.gx.gy.gz où gx=gy est le grandissement latéral du système optique entre le plan objet et le plan image et gz le grandissement axial au voisinage du plan du détecteur dans la direction z de l’axe optique du système optique utilisé pour la conjugaison, supposé de révolution.
Pour calculer un volume objet à partir du volume image, on pourra utilement utiliser la surface du détecteur et le grandissement latéral et axial du système optique pour compléter les dimensions du volume image puis obtenir le volume objet.
La présente demande est susceptible d’application industrielle notamment dans le domaine de la mesure de concentration de nanoparticules.
Le cas particulier d’une table d’association qui ne comprend qu’une valeur d’amplitude correspond à la présence de seulement deux cônes de signalisation. Dans ce cas, la commande de réglage d’orientation de la projection du motif lumineux correspond à une direction perpendiculaire à cet angle de vue.
Dans tous les autres cas, les moyens de calcul 63 prennent en compte les deux premiers angles de vue de la table d’association, classés par ordre de distance croissante.
Si la différence entre ces deux premiers angles de vue est inférieure à 90°, cela signifie que le cône de signalisation 10 est à l’extrémité d’un alignement de cônes de signalisation. La commande de réglage d’orientation de la projection correspond à une direction perpendiculaire au premier angle de vue dans la table d’association selon le classement par ordre de distance croissante.
Sinon, le cône de signalisation 10 est encadré par deux cônes de signalisation voisins dans l’alignement et la commande de réglage d’orientation de la projection correspond à la bissectrice des deux premiers angles de vue dans la table d’association selon le classement par ordre de distance croissante.
Dans ce mode de réalisation décrit en référence à la , tous les calculs nécessaires pour régler la direction de projection du motif lumineux sont réalisés de manière embarquée.
Bien entendu, à titre de variante, les cônes de signalisation peuvent en outre échanger leur table d’associations respectives des angles de vue, par exemple en encapsulant cette information dans des messages transmis séquentiellement entre cônes de signalisation 10. Cela permet notamment le calcul d’une carte des positions relatives des cônes de signalisation et les commandes de réglage de l’orientation de la projection de leurs motifs lumineux prennent en compte l’ensemble des tables des angles de vue.
Les moyens de calcul 63, permettant l’établissement d’une telle carte des positions relatives mettent en œuvre une technique connue de triangulation. Celle-ci permet de déterminer les distances entre les cônes de signalisation uniquement de manière relative, ce qui est suffisant pour la détermination des anges de vue.
Bien entendu, les exemples de calcul précédents ne sont pas limitatifs. Les commandes de réglage de l’orientation de la projection des motifs lumineux peuvent être déterminées par des algorithmes plus élaborés que les calculs de directions perpendiculaires ou de bissectrices mises en œuvre dans le mode de réalisation décrit précédemment.
Alternativement, le calcul d’une carte des positions relatives des cônes de signalisation et /ou la détermination de la direction de projection peuvent être réalisés de manière déportée à l’extérieur du cône de signalisation 10, par exemple par des moyens de calcul distants (intégrés par exemple dans un camion patrouilleur, un centre de contrôle, voire un serveur distant). Dans ce cas, les angles d’arrivée, estimés au niveau de chaque cône de signalisation 10, doivent être communiqués aux moyens de calcul distants, par exemple par le biais de la même technologie radio que celle utilisée pour la détermination des angles d’arrivée. Dans ce cas, les moyens de calcul distants doivent retransmettre les consignes de réglage de la direction de projection à chaque cône de signalisation 10.
Selon un autre mode de réalisation, on a illustré à la une mise en œuvre de plusieurs cônes de signalisation 10, et ici de trois cônes de signalisation 10, 10’, 10’’ qui intègrent chacun un système de géolocalisation du type GPS par exemple.
Chaque cône de signalisation 10, 10’, 10’’ incorpore un capteur de position GPS et des moyens de traitement en vue de générer des instructions de réglage pour commander les moyens de réglage d’orientation.
Par exemple, pour un cône de signalisation 10, qui est disposé entre deux autres cônes de signalisation 10’, 10’’, les moyens de réglage de la direction de projection du motif lumineux sont adaptés à orienter les moyens de projection avec une direction de projection perpendiculaire à la direction définie par les deux autres cônes de signalisation 10’, 10’’. En pratique, les moyens de traitement déterminent un angle a entre l’orientation principale du cône de signalisation et la direction de projection du motif lumineux au sol.
Pour cela, les moyens de traitement acquièrent les coordonnées du cône de signalisation 10, grâce à son capteur de position GPS, ainsi que celles des cônes de signalisation voisins 10’, 10’’. Les coordonnées des cônes de signalisation voisins 10’, 10’’ ont pour origine leurs capteurs de position GPS respectifs et sont transmis aux moyens de traitement par un système de communication de signaux radio tel que décrit précédemment en référence à la .
A partir des coordonnées des deux cônes de signalisation voisins 10’, 10’’, les moyens de traitement sont adaptés à calculer un angle b entre une droite qui passe par les coordonnées des deux cônes de signalisation voisins 10’, 10’’ et une direction prédéterminée du système de géolocalisation (typiquement le Nord). L’angle complémentaire à 90° de l’angle b donne un angle c entre la direction de projection au sol et le Nord. L’angle recherché a est la somme de l’angle c et d’un angle d , l’angle d étant l’angle entre l’orientation principale du cône de signalisation 10 et le Nord.
Alternativement ou de manière complémentaire, lorsque le cône de signalisation 10 intègre en outre une caméra 54, l’orientation de la direction de projection, par exemple perpendiculairement à une direction d’alignement de deux cônes de signalisation voisins et/ou de manière judicieuse par rapport aux lignes de délimitation des voies de circulation, peut être mise en œuvre par analyse des images captées par la caméra. La caméra peut être montée pivotante dans le cône de signalisation 10, par exemple sur le support 23 formant plateforme tournante dans un plan horizontal. L’analyse des images captées par la caméra permet de détecter la présence et le positionnement de cônes de signalisation voisins et/ou de lignes de délimitation des voies et ainsi de déterminer une carte du voisinage du cône de signalisation 10. La direction de projection du motif lumineux est alors réglée pour être par exemple perpendiculaire à la direction d’alignement des cônes de signalisation avec une correction d’adaptation aux délimitations des voies de circulation.
On a décrit ainsi précédemment différents modes de réalisation pour régler l’orientation de la direction de projection d’un motif lumineux.
Comme illustré sur les figures 8 et 9, est prévue une jonction fluidique 300 entre le premier sous-ensemble 100 et le deuxième sous-ensemble 200 qui est configurée pour permettre une circulation du premier fluide caloporteur du premier sous-ensemble 100 vers le deuxième sous-ensemble 200 de sorte à permettre, dans un deuxième échangeur de chaleur 202 appartenant au deuxième sous-ensemble 200, un échange de chaleur entre le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur.
Cette jonction fluidique 300 permet au premier fluide caloporteur d’être envoyé, à l’aide d’une pompe 48, du premier sous-ensemble 100 vers le deuxième échangeur de chaleur 202.
Ce deuxième sous-ensemble 200 comporte un deuxième réservoir de dégazage 204 configuré pour permettre au deuxième fluide caloporteur, à savoir le fluide diélectrique, de subir un dégazage qui sépare un gaz, notamment de l’air, présent dans le deuxième fluide caloporteur.
Le deuxième sous-ensemble 200 comporte un deuxième corps monobloc 205 comportant un réceptacle 206 agencé pour recevoir le deuxième échangeur de chaleur 202, et une cavité agencée pour former le deuxième réservoir de dégazage 204.
Le réceptacle 206 est fermé par une plaque 219 solidarisée au corps monobloc 205.
Le deuxième échangeur de chaleur 202 est configuré pour permettre des échanges de chaleur en son sein entre, d’une part, le premier fluide caloporteur, ici de l’eau glycolée, provenant du premier-sous ensemble 100, et, d’autre part, le deuxième fluide caloporteur, ici du fluide diélectrique.
Ainsi le premier fluide caloporteur peut servir à refroidir le deuxième fluide caloporteur par des échanges thermiques au sein du deuxième échangeur de chaleur 202.
Les premier corps monobloc 5 et le deuxième corps monobloc 205 sont fixés l’un à l’autre.
Cette fixation est réalisée par exemple par des éléments de fixation tels que des vis. Il peut être prévu des formes sur les corps monoblocs, formes qui coopèrent entre elles, par exemple par encliquetage.