INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les coquilles sont successivement aboutées les unes au autres suivant leur conformation arquée ou autrement dit suivant la circonférence de la coque. Le montage du manchon en interposition axiale et radiale entre l'extrémité amont du conduit aval en est simplifié et aisé à réaliser par un monteur lors de la mise en place des manchons sur le site de montage de l'installation et/ou au cours d'une opération de sa maintenance de l'installation, notamment au cours d'une opération de remplacement du joint d'étanchéité en état d'usure insatisfaisant supérieur à un seuil d'usure toléré.
Les coquilles sont aboutées via des organes d'emboîtement dont sont munies leurs extrémités suivant leur conformation arquée. Les organes d'emboîtement procurent une jonction étanche ou semi-étanche entre les coquilles qui fait obstacle à un passage d'une potentielle fuite de gaz dans les zones d'aboutement des coquilles les unes aux autres successivement suivant l'extension périphérique de la coquille.
Par ailleurs, les modules de l'installation sont chacun équipés solidairement d'au moins un conduit de module pour permettre une mise en communication aéraulique entre deux modules reliés entre eux, via un conduit médian dont les extrémités amont et aval sont assemblées aux extrémités aval et amont respectives d'un conduit de module amont et d'un conduit de module aval. Un dispositif de raccordement étanche ou semi-étanche entre les extrémités des conduits - tel qu'il vient d'être décrit - est dès lors exploité pour assembler les extrémités des conduits entre eux, au moins en ce qui concerne de tels conduits acheminant des gaz à hautes températures sous fortes vitesses.
Autrement dit, deux modules à relier entre eux sont placés en communication aéraulique via un jeu de conduits, dont un conduit médian assemblé via ses extrémités respectives d'une part à un conduit de module que comporte un module amont et d'autre part à un conduit de module que comporte un module aval. Il n'est pas à exclure que le conduit médian soit lui-même segmenté en plusieurs tronçons assemblés entre eux via un dispositif de raccordement étanche ou semi-étanche tel qu'il vient d'être décrit.
On notera qu'il est opportun de réserver un dispositif de raccordement étanche ou semi-étanche tel que précédemment décrit à de tels jeux de conduits acheminant entre deux modules successifs des gaz à hautes températures, tel que notamment : -) un module agencé en un réacteur thermochimique équipé d'un conduit de module amont qui est relié à un conduit de module aval équipant un module d'épuration des gaz via un conduit médian de post combustion, et -) un dit module d'épuration des gaz équipé d'un conduit de module amont qui est relié à un module d'exploitation des gaz épurés pour produire une source de chaleur exploitable vers l'extérieur de l'installation, via un conduit médian de transfert des gaz épurés vers ledit module d'exploitation des gaz épurés.
Il est dès lors pris en compte les fortes contraintes auxquelles sont soumis les conduits médians acheminant des gaz à hautes températures et sous de fortes vitesses, et le positionnement coaxial de leurs extrémités avec les conduits de modules qui leurs sont affectées.
Dans ce contexte, il est proposé par l'invention de soutenir les conduits médians en position d'assemblage coaxial de leurs extrémités aux conduits de module qui leurs sont respectivement affectés, sans faire obstacle à leur dilatation.
Pour ce faire, l'installation comporte des organes de soutien des conduits médians placés entre les modules qui sont à relier entre eux. De tels organes de soutien comportent chacun un piètement de fixation au sol qui est porteur d'un berceau sur lequel repose le conduit médian en position de montage coaxial de ses extrémités aux conduits de modules qui leurs sont affectés.
Lors de l'assemblage sur site de l'installation, les modules sont préalablement mis en place et installés en position sur le site de l'installation et les organes de soutien des conduits médians sont installés sélectivement entre deux modules à relier, notamment tel que précédemment visé dans le cas où les conduits médians sont prévus d'acheminer des gaz à hautes températures. Les conduits médian sont ainsi pré-positionnés via les organes de soutien en position de raccordement coaxial avec les conduits de module qui leur sont affectés, en prenant en compte la distance axiale de consigne séparant l'une de l'autre la face de bout des extrémités des conduits médians et la face de bout des conduits de module qui leur sont respectivement affectés.
Les jonctions - et inversement les séparations - entre les extrémités des conduits médians et les conduits de modules sont aisées à effectuer par des monteurs, de par le pré-positionnement coaxial des extrémités des conduits par rapport aux embouts et de part la subdivision de la coque en plusieurs coquilles. Ceci simplifie les opérations de maintenance de l'installation, notamment pour le remplacement d'un joint d'étanchéité défectueux.
Il est aussi à noter que les dispositions prévues par l'invention concernant le raccordement en série successivement deux à deux des modules via les conduits, peuvent être appliquées quelle que soit la direction par rapport au sol de raccordement coaxial entre les extrémités des conduits médians et les conduits de module, telle que par exemple une direction horizontale, une direction verticale et/ou une orientation des extrémités d'un même conduit suivant des directions concourantes respectives.
Les conduits médians peuvent être globalement de conformation arquée ou allongée, en s'étendant individuellement ou les uns par rapport aux autres suivant des directions constantes ou concourantes, selon les modalités de jonction entre les modules de l'installation successivement deux à deux.
Par ailleurs encore, les conduits comprennent chacun une enveloppe extérieure en acier du type courant résistant à une température de l'ordre de 650°C. Lors du fonctionnement de l'installation, l'enveloppe est protégée vis-à-vis de sa déformation par un noyau évidé en matériau réfractaire dont la paroi intérieure de l'enveloppe est revêtue. Un tel matériau réfractaire est structurellement résistant à de hautes températures des gaz qui traversent à de fortes vitesses les modules et les conduits, et qui peuvent atteindre à titre indicatif non restrictif une température de l'ordre de 1200°C.
est une vue partielle en coupe transversale illustrant un entrevous selon l’invention avec un troisième mode de réalisation d’une portion de support.
est une vue schématique illustrant en particulier des poutrelles, d’une coupe biaisée en rive, d’une coupe biaisée en about et d’un faux entraxe ou travée démodulée.
est une vue schématique en coupe transversale d’un tympan susceptible d’être monté sur un entrevous tels que réalisé sur les figures 1 à 7, lorsque l’entrevous est en position standard ou en position inversée.
Description des modes de réalisation. Comme on peut le voir sur les figures 1 et 2, un entrevous 1 selon l’invention présente une forme générale de bac creux. Ainsi, à partir de la base 2 horizontale s’étendent d’une part les deux ailes latérales 3, 4 opposées et d’autre part deux autres ailes transverses 5, 6 opposées, ces ailes transverses 5, 6 opposées étant reliées aux ailes latérales 3, 4 opposées de manière à former le volume interne 8 de l’entrevous 1.
Les ailes latérales 3, 4 et transverses 5, 6 peuvent prévoir, directement à partir de la base 2 horizontale, un décroché perpendiculaire, non représenté sur les figures annexées, puis la première section 13 et les suivantes 14, 15, 16 des ailes 3, 4 telles que définies précédemment. Ce décroché perpendiculaire à la base 2 horizontale peut présenter une longueur comprise entre 0,5 centimètre (cm) et 10 cm, de préférence compris entre 1 cm et 5 cm. Bien entendu, ce décroché perpendiculaire est optionnel dans l’entrevous 1 selon l’invention.
Les ailes transverses 5, 6 ne sont pas fonctionnelles, c’est-à-dire qu’elles ne participent pas à la fonction première de l’entrevous 1 selon l’invention, à savoir la fonction ou la capacité de réversibilité de l’entrevous 1 selon l’invention puisque ces ailes transverses 5, 6 ne sont pas destinées à venir au contact des poutrelles 30. Ainsi, ces ailes transverses 5, 6 ne comportent pas la portion de support 22 permettant la réversibilité de l’entrevous 1.
De manière générale, l’entrevous 1 représenté pour illustrer l’invention présente une base 2 rectangulaire, les ailes latérales 3, 4 s’étendant à partir des petits côtés de la base 2 tandis que les ailes transverses 5, 6 s’étendant à partir des grands côtés de ladite base 2.
La base 2 horizontale consiste avantageusement en un rectangle d’épaisseur constante tandis que l’épaisseur des ailes 3, 4, 5, 6, en particulier des ailes latérales 3, 4 ou la section 13, 14, 15, 16 des ailes latérales 3, 4, peut varier, en particulier en diminuant vers leurs extrémités libres 20. Les extrémités libres 20 des ailes latérales 3, 4 sont définies comme celles en appui sur les poutrelles 30 lorsque l’entrevous 1 est en position « standard ».
Une épaisseur possible de l’entrevous 1 selon l’invention, lorsque cet entrevous 1 est en plastique, tant au niveau de sa base 2 horizontale que de ses ailes latérales 3, 4, est d’environ 1,5 millimètres (mm), autrement dit une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 3 mm, de préférence entre 1,2 mm et 1,8 mm. Un entrevous 1 plastique selon l’invention est classiquement en Polypropylène (PP) mais peut bien entendu être réalisé dans une autre matière plastique. On peut également noter ici que lorsque l’entrevous 1 selon l’invention est en bois, ses dimensions sont supérieures à celles susmentionnées dans ce paragraphe. Quoiqu’il en soit, l’entrevous 1 selon l’invention répond, notamment en termes d’épaisseur, à la définition et aux caractéristiques de la norme NF EN 15037-5 de septembre 2013.
La illustre un ensemble d’une pluralité d’entrevous 1 selon l’invention suivant un mode d’exécution. Il faut noter ici qu’un entrevous 1 peut également être constitué d’une pluralité de compartiments formant chacun intrinsèquement un entrevous 1 selon l’invention. Autrement dit, l’ensemble d’entrevous 1 choisi pour illustrer l’invention sur les figures 1 et 2 annexées comprend huit compartiments formant en eux-mêmes huit entrevous 1. Ainsi, en particulier les dimensions en largeur d’un entrevous 1 sont variables de sorte qu’un unique entrevous 1 peut remplacer les huit entrevous/compartiments illustrés sur les figures 1 et 2.
Ces entrevous 1 sont solidaires puisque destinés à être disposés entre deux poutrelles 30 adjacentes d’une certaines longueur correspondant à la longueur de cet ensemble d’entrevous 1. La illustre les entrevous 1 disposés en mode standard tandis que la illustre ces mêmes entrevous 1 disposés en mode inversée.
Sur les figures annexées on peut voir la portion de support 22 sur chacune des ailes latérales 3, 4 de l’entrevous 1 selon l’invention, cette portion de support 22 correspondant exactement, en termes de forme et de dimensions, à une portion correspondante 31 d’une poutrelle 30 adjacente. Dans cet exemple des figures 3 et 4 choisi pour illustrer l’invention, les poutrelles 30 reposent en position d’emploi sur un mur 35, plancher ou analogue. Chaque poutrelle 30 adjacente présente une forme et des dimensions identiques ou quasi-identiques et en particulier un talon 32, reposant sur un mur ou plancher 35 horizontal, et une âme 33.
Lorsque l’entrevous 1 est en position standard, les extrémités libres 20 de chacune des ailes latérales 3, 4 reposent sur la poutrelle 30, plus précisément dans cet exemple sur le dessus du talon 32 de chaque poutrelle 30 adjacente. Dans ce mode standard, ces extrémités libres 20 de chacune des ailes latérales 3, 4 sont orientées vers le talon 32 de la poutrelle 30.
Lorsque l’entrevous 1 est en position inversée, la portion de support 22 de chacune des ailes latérales 3, 4 est en contact et en appui contre une portion correspondante 31 de la poutrelle 30, plus précisément sur un côté du talon 32 de chaque poutrelle 30.
De façon particulièrement intéressante, la portion de support 22 sur chaque aile latérale 3, 4 présente au moins deux segments consécutifs 23, 24 orthogonaux ou perpendiculaire l’un à l’autre. Plus précisément, il est particulièrement avantageux que ces deux segments 23, 24 consécutifs présentent un angle compris entre 70° et 110°, de manière encore plus avantageux entre 80° et 100° et de manière préférée un angle de 90°. Cette particularité permet de stabiliser et de bien fixer l’entrevous 1 lorsque disposé en mode inversée. Evidemment, la géométrie de la portion de support 22 et de ses segments 23, 24 est directement liée à celle de la poutrelle 30 mais compte tenu que ces poutrelles 30 présentent généralement un coin saillant ou à angle droit ou proche de la perpendiculaire, l’entrevous 1 selon l’invention utilise avantageusement cette caractéristique des poutrelles 30 classiques pour former ou constituer sa portion de support 22.
Les figures 5 à 7 illustrent plus précisément les ailes latérales 3, 4 venant en appui sur une poutrelle 30, d’un côté en mode standard et de l’autre en mode inversée, la portion de support 22 étant également illustrée de manière agrandie. Sur ces figures, les nombres présentés sur ou contre les flèches doubles permettent de définir des longueur en millimètres (mm) de différentes variantes de hauteur d’un entrevous selon l’invention. Bien entendu, ces longueur ou distances ne servent qu’à illustrer plusieurs modes de réalisation, en termes de hauteur et de sections des ailes de l’entrevous, sans que l’invention ne soit limitée à ces valeurs.
Le procédé passe ensuite à l’étape E7 dans laquelle le module de commande 13 détermine une répartition des débits permettant d’injecter l’air issu des autres pièces dans chaque chambre, au prorata du besoin, c’est-à-dire que les chambres dont le taux de dioxyde de carbone est plus élevé bénéficieront d’une injection d’air à un débit plus important.
Le procédé passe ensuite à l’étape E8 dans laquelle la gestion de la respirabilité de l’air est mise en œuvre, par l’activation du mode de fonctionnement nocturne du module de commande 13, de l’air étant alors aspiré par les ouvertures de gestion d’air de deuxième type 10B et est soufflé par les ouvertures de gestion d’air de premier type 10A, selon les débits déterminés à l’étape E8.
Des variantes du dispositif et du procédé peuvent être mises en œuvre. Par exemple, le premier type d’ouvertures de gestion d’air 10A et le deuxième type d’ouvertures de gestion d’air 10B peuvent être de constructions identiques ou différentes, leur caractère de « premier type » et de « deuxième type » étant déterminé par les pièces auxquelles se destinent ces ouvertures (chambres pour le premier type, et autres pièces pour le deuxième type).
Par ailleurs, dans tous les modes de réalisation du dispositif, le mode de fonctionnement nocturne peut être, aussi bien, calé sur des plages horaires fixes (bien que paramétrables, conformément au premier mode de réalisation du procédé), que piloté sur la base de capteurs de dioxyde de carbone (conformément au deuxième mode de réalisation du procédé).
Dans les exemples décrit, l’actionneur de pilotage du flux d’air est intégré à l’appareil ventilateur. Cependant, en variante, l’actionneur de pilotage du flux d’air peut être disposé en dehors de l’appareil ventilateur, en étant constitué par exemple par des vannes pilotées montées sur les conduits 9.
Dispositif et procédé de mesure indirecte de la température d’eau chaude dans un réservoir de stockage DOMAINE DE L’INVENTION L’invention se situe dans le domaine de la gestion d’énergie dans les bâtiments. Plus particulièrement, l’invention porte sur un procédé de mesure indirecte de la température d’eau chaude comprise dans un chauffe-eau ou dans un réservoir de stockage.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un chauffe-eau (aussi appelé ballon d’eau chaude) comprend généralement, de l’intérieur vers l’extérieur, une cuve, une isolation généralement formée de polyuréthane injecté, et une peau qui est généralement formée de métal ou en plastique. En règle générale, l’obtention d’une température interne de la cuve nécessite la mise en place de sondes de température à l’intérieur du ballon ou sur la cuve,
Pour les ballons existants, la pose de telles sondes nécessite des interventions sur le circuit hydraulique et électrique du ballon, et donc l’expertise d’un professionnel, l’utilisateur ne pouvant pas réaliser de telles opérations par lui-même.
En outre, la pose de telles sondes nécessite une intervention sur l’isolant, et donc peut créer des ponts thermiques qui compromettent l’étanchéité thermique du ballon.
Il existe des chauffe-eaux récents qui intègrent des capteurs internes, disposés dans la cuve de sorte à mesurer une température de l’eau dans la cuve. Cependant, il s’agit d’une minorité de chauffe-eaux, et la majorité des chauffe-eaux existants ne comportent pas de tels capteurs.
Les chauffe-eaux connus de l’état de la technique sont généralement alimentés de nuit ou en heures creuses, et uniquement dans ces périodes, de sorte qu’en cas d’une utilisation d’eau chaude sanitaire importante dans la journée, le stock prévu peut ne pas être suffisant, et l’utilisateur peut, de manière imprévue, se trouver à court d’eau chaude sanitaire.
Un but de l’invention est de permettre une évaluation en temps réel d’une température de l’eau dans un chauffe-eau ou un réservoir de stockage de l’eau chaude, sans qu’il soit nécessaire de réaliser des opérations complexes ou de dégrader la structure du chauffe-eau.
À cet effet, on prévoit un procédé de mesure indirecte d’une température de l’eau chaude dans un chauffe-eau, le chauffe-eau comprenant une cuve comprenant une paroi délimitant une cavité interne propre à contenir un volume d’eau à chauffer, une enveloppe en matériau isolant entourant la cuve et une peau entourant l’enveloppe en matériau isolant, le procédé comprenant des étapes de :
- mesurer une température Tp e de la peau au moyen d’un capteur positionné en contact avec une surface externe de la peau,
- déterminer une température de l’eau contenue dans la cavité interne en fonction de la température Tp e mesurée de la peau et d’une température T air de l’air ambiant autour du chauffe-eau.
Ainsi, l’invention permet d’estimer en temps réel la température de l’eau chaude contenue dans le chauffe-eau, sur tous types de réservoir à eau chaude et sans nécessiter d’intervention intrusive ou requérant une expertise particulière.
RESTRQ[BCKID]
La restauration est initiée par l’envoi par le dispositif HW’ à l'orchestrateur d’une requête en restauration RESTRQ. La requête contient l’identifiant de la sauvegarde BCKID. Elle est émise à la demande de l’utilisateur et sélectionnée à travers un menu affiché sur l’écran du dispositif HW’ ou sur l’écran du dispositif hôte HDV.
R2. Authentification mutuelle et création d’un canal sécurisé entre l'orchestrateur et le dispositif
R2.1 Génération par l'orchestrateur d’un certificat éphémère
(peO, PeO) = AsymKeyGen()
Sign(pO, ReO||PeO)
CeO = PeO||Sign(pO, ReO||PeO )
R2.2 Envoi au dispositif des certificats de l'orchestrateur
ORC1 → HW’
CeO||CO
R2.3. Vérification par le dispositif des certificats de l'orchestrateur
Verif CeO, Verif CO
R2.4. Génération par le dispositif d’une clé de session et d’un certificat éphémère chiffré
(peD, PeD) = AsymKeyGen()
k0 = ECDH(peD, PeO)
Sign(pD, ReD||PeD)
On connaît notamment les capteurs de courant mettant en œuvre la technologie dite à Effet Néel® décrite par exemple dans le document FR2891917. La particularité de cette technologie repose sur l’utilisation d’un transducteur constitué de bobines dont les noyaux sont à base d’un composite chargé de nanoparticules présentant des propriétés super-paramagnétiques (SPM).
De manière traditionnelle, un tel transducteur super-paramagnétique (SPM) est formé d’un conducteur filaire enroulé autour et le long d’un noyau magnétique souple et allongé. Le bobinage réalisé le long du noyau magnétique assure une double fonction de bobine d’excitation et de mesure. Il est néanmoins d’usage de mettre en œuvre des moyens de contre-réaction adaptés pour maintenir la circulation du champ magnétique dans le noyau à une valeur sensiblement nulle. La bobine d’excitation peut être utilisée pour assurer la fonction de contre-réaction, mais il est également possible de prévoir un bobinage spécifique superposé au bobinage d’excitation pour faire office de bobine de contre-réaction.
L’utilisation de ce type de transducteur a l’avantage de ne pas présenter d’offset magnétique, puisqu’un matériau SPM a la particularité d’être exempt d’hystérésis.
Cependant, les caractéristiques des matériaux SPM sont telles qu’il est nécessaire de faire un compromis entre dynamique de mesure et sensibilité. En effet, l’aimantation M(H) d’un matériau SPM suit sensiblement une fonction de Langevin.
La présente la relation entre champ primaire H(A/m) et champ mesuré H mes (A/m) avec un capteur en boucle ouverte basé sur un matériau SPM connu. Dans le cas illustré à la , on constate que la plage de linéarité est très réduite, et que la relation n'est pas bijective, chaque valeur de champ mesurée pouvant correspondre à deux valeurs de champ primaire. Dans l’exemple illustré à la , la plage de linéarité, et donc la plage de mesure, est limitée à H max = 1100 A/m.
Ainsi, l’utilisation de matériau SPM présentant une valeur H max faible, par exemple 1100 A/m, permet d’avoir une bonne sensibilité mais la plage de mesure reste restreinte, et n’est donc pas adaptée pour la mesure de circulation du champ présentant une grande variation de champ le long du contour de mesure.
L’utilisation de matériaux présentant une valeur H max plus élevée, par exemple 10 kA/m, pour avoir une plage de linéarité plus grande, diminuera cependant la sensibilité du transducteur, et n’est donc pas adaptée à la mesure de petits courants.
La présente invention vise donc à proposer une configuration alternative de capteur de circulation du champ magnétique continu ou du courant continu, à base de matériau SPM.
En particulier, la présente invention vise à proposer une configuration qui tire avantage des caractéristiques intéressantes des transducteurs SPM à circulation de champ nul, principalement leur absence d'offset magnétique, tout en présentant un encombrement réduit.
TRANSDUCTEUR SPM
L’invention a ainsi pour objet un transducteur à matériau super-paramagnétique SPM comprenant : - au moins une bobine SPM formé d’un noyau d’axe longitudinal à base de matériau SPM autour duquel est enroulé au moins un conducteur électrique le long de l’axe longitudinal ; et - au moins un bobinage de contre-réaction CR.
Selon l’invention, le transducteur SPM comprend en outre : - un corps rigide d’axe central longitudinal, et deux faces planes à chacune des extrémités opposées du corps suivant la direction de l’axe central longitudinal, ces faces planes étant sensiblement perpendiculaires à l’axe central longitudinal ; - au moins un canal support formé dans le corps et dans lequel est logé la bobine SPM, le canal support s’étendant parallèlement à l’axe central longitudinal et débouchant sur les deux faces planes.
Par ailleurs, le bobinage de contre-réaction est formé d’un conducteur électrique enroulé sur la surface externe du corps et le long de l’axe central longitudinal.
Ainsi le transducteur SPM de l’invention est de dimension finie et est formé d’un corps rigide configuré pour porter le bobinage de contre-réaction sur sa surface externe, ainsi que le ou les bobine(s) SPM dans un canal ou des canaux formé(s) dans son volume interne.
Cette configuration est différente de celle de l’art antérieur qui se présente généralement sous la forme d’un long câble flexible, les conducteurs d’excitation, de mesure et de contre-réaction étant enroulés successivement en couches autour du noyau SPM.
Le corps peut être sous la forme d’un cylindre. La longueur du corps, dans la direction de l’axe central longitudinal, peut être de quelques centimètres à une dizaine de centimètres.
représente, schématiquement et partiellement, un premier exemple de génération d’une séquence de données modulante par l’unité de calcul du système de la ;