INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, une composition de l’invention comprend de 30% à 99,9% en poids d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge. Selon ce mode de réalisation, ledit polyamide aliphatique recyclé peut ne pas présenter des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge
Selon un autre mode de réalisation, une composition de l’invention comprend de 30% à 99,9% en poids d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge. Selon ce mode de réalisation, ledit polyamide aliphatique recyclé peut ne pas présenter des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Selon encore un autre mode de réalisation, une composition de l’invention comprend de 30% à 99,9% en poids d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge et d’au moins un polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Selon ce mode de réalisation, une composition de l’invention peut comprendre au moins deux polyamides aliphatiques recyclés différents, à savoir un premier polyamide aliphatique recyclé présentant des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge et un deuxième polyamide aliphatique recyclé, différent dudit premier polyamide aliphatique recyclé, présentant des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Alternativement, et de façon préférée, il peut s’agir d’un même polyamide aliphatique présentant à la fois (i) des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions amides primaires, les nitriles, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques, les alcools et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge et (ii) des fonctions amines primaires dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires inférieur à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Selon un mode de réalisation, le polyamide aliphatique recyclé comprend plus particulièrement des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les nitriles et les groupements méthyle en fin de chaine, dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Selon l’invention, le ratio molaire d’au moins une des fonctions issues de réactions d’oxydation telles que définies précédemment par rapport aux fonctions amides secondaires peut être supérieur pour le polyamide aliphatique recyclé de l’invention, en comparaison audit ratio molaire pour un même polyamide aliphatique vierge.
Cela signifie que si l’on mesure, d’une part, la quantité molaire d’une des fonctions issues de réactions d’oxydation telles que définies précédemment et, d’autre part, la quantité molaire des fonctions amides secondaires dans le polyamide aliphatique recyclé de l’invention, et que l’on fait le rapport entre ces deux quantités molaires (de sorte à obtenir le ratio molaire de ladite fonctions issues de réactions d’oxydation par rapport aux fonctions amides secondaires pour le polyamide aliphatique recyclé), ledit ratio sera supérieur à celui calculé pour un même polyamide aliphatique vierge (c’est-à-dire supérieur au rapport entre, d’une part, la quantité molaire d’une des fonctions issues de réactions d’oxydation telles que définies précédemment et, d’autre part, la quantité molaire des fonctions amides secondaires dans un même polyamide aliphatique vierge).
En particulier, selon l’invention, les fonctions issues de réactions d’oxydation peuvent être présentes dans le polyamide aliphatique recyclé de l’invention dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur d’au moins 10%, par exemple supérieur d’au moins 100%, par exemple supérieur d’au moins 150%, par exemple supérieur d’au moins 300%, par rapport à celui du même polyamide aliphatique vierge.
Les quantités molaires des fonctions issues de réactions d’oxydation et les quantités molaires des fonctions amides secondaires (et par conséquent le ratio molaire entre ces deux quantités) peuvent être notamment mesurées par RMN, par exemple par RMN du proton, en particulier selon les conditions décrites ci-après.
Selon l’invention, le ratio molaire des fonctions amines primaires par rapport aux fonctions amides secondaires peut être inférieur pour le polyamide aliphatique recyclé de l’invention, en comparaison audit ratio molaire pour un même polyamide aliphatique vierge.
De façon similaire à ce qui a été exposé précédemment, cela signifie que si l’on mesure, d’une part, la quantité molaire des fonctions amines primaires et, d’autre part, la quantité molaire des fonctions amides secondaires dans le polyamide aliphatique recyclé de l’invention, et que l’on fait le rapport entre ces deux quantités molaires (de sorte à obtenir le ratio molaire des fonctions amines primaires par rapport aux fonctions amides secondaires pour le polyamide aliphatique recyclé), ledit ratio sera inférieur à celui calculé pour un même polyamide aliphatique vierge (c’est-à-dire inférieur au rapport entre, d’une part, la quantité molaire des fonctions amines primaires et, d’autre part, la quantité molaire des fonctions amides secondaires dans un même polyamide aliphatique vierge).
Si le contacteur d’arrêt 11 est un interrupteur normalement fermé directement piloté électriquement par le bouton d’arrêt manuel 10 (l’état ouvert du contacteur d’arrêt 11 étant obtenu lorsqu’une sollicitation du bouton d’arrêt manuel 10 est présente).
Dans ce cas, l’unité électronique de commande reçoit l’information d’ouverture du contacteur d’arrêt, et oblige l’arrêt du moteur d’entrainement 6 (par exemple via l’inhibition de l’alimentation électrique de(s) bougie(s) d’allumage du moteur d’entrainement 6).
Comme cela est visible sur la , le circuit d’arrêt 14 peut comprendre en série : un premier interrupteur 101 (par exemple directement relié électriquement au dispositif de détermination 12 comme cela est visible sur la ), qui occupe un état ouvert lorsque la configuration démontée est adoptée et qui occupe un état fermé lorsque la configuration assemblée est adoptée, un deuxième interrupteur 102 (par exemple directement relié électriquement à la commande 5 en accélération comme cela est visible sur la ), variant entre un état ouvert lorsque la commande 5 en accélération est sollicitée par la main de l’utilisateur, et un état fermé lorsque la commande 5 en accélération n’est pas sollicitée.
Ainsi, il résulte de ce qui précède que le circuit d’arrêt 14 occupe son état actif lorsque les deux conditions suivantes sont simultanément vérifiées : le premier interrupteur 101 est dans son état ouvert, le deuxième interrupteur 102 est dans son état ouvert.
Sinon, le circuit d’arrêt 14 occupe son état inactif. Lorsque l’état actif du circuit d’arrêt 14 est occupé, l’action qui se produit est identique à celle obtenue par l’ouverture du contacteur d’arrêt 11.
Il reste toutefois possible que le circuit d’arrêt 14 puisse être remplacé par un organe de pilotage destiné à effectuer la même fonction que le circuit d’arrêt 14.
La présente un ordinogramme possible pour le fonctionnement du système de coupe 1.
Le système de coupe 1 est tout d’abord dans sa configuration initiale E0 dans laquelle le moteur d’entrainement 6 est dans le deuxième mode opérationnel ou dans le troisième mode opérationnel.
Ensuite dans une étape E1 on vérifie si le dispositif de détermination 12 occupe le deuxième état, autrement dit on vérifie si le système de coupe 1 est dans sa configuration démontée.
Dans le cas où le dispositif de détermination 12 occupe le deuxième état à l’étape E1, alors on considère que la condition C1 est satisfaite et on passe ensuite à une étape E2 dans laquelle il est vérifié si la commande 5 en accélération est sollicitée.
Dans le cas où la commande 5 en accélération est sollicitée, alors on considère que la condition C2 est satisfaite et on passe ensuite à l’étape E4 déjà évoquée consistant à placer le système de coupe 1 dans le deuxième mode de fonctionnement E4 dans lequel le moteur d’entrainement 6 est à l’arrêt ou bien tourne au ralenti.
En revanche dans le cas où la commande 5 en accélération n’est pas sollicitée à l’étape E2, alors on considère que la condition C3 est satisfaite et on passe ensuite à l’étape E3 déjà évoquée consistant à placer le système de coupe 1 dans le premier mode de fonctionnement E3 dans lequel le moteur d’entrainement 6 tourne au ralenti.
Dans le cas où le dispositif de détermination 12 n’occupe pas le deuxième état à l’étape E1 et qu’il apparait que le dispositif de détermination 12 occupe au contraire le premier état, alors on considère que la condition C4 est vérifiée et on passe ensuite à une étape E5 dans laquelle on vérifie si la commande 5 en accélération est sollicitée.
Dans le cas où la commande 5 en accélération est sollicitée à l’étape E5, alors on considère que la condition C5 est satisfaite et on passe alors à l’étape E6 dans laquelle le système de coupe 1 est placé dans le troisième mode de fonctionnement où le moteur d’entrainement 6 est placé par le composant de commande 8a, 8b dans le troisième mode opérationnel.
En revanche dans le cas où la commande 5 en accélération n’est pas sollicitée à l’étape E5, alors on considère que la condition C6 est satisfaite et on passe alors à l’étape E7 dans laquelle le système de coupe 1 est placé dans le quatrième mode de fonctionnement où le moteur d’entrainement 6 est placé par le composant de commande 8a, 8b dans le deuxième mode opérationnel.
Dans ce qui précède, selon un mode de réalisation, les étapes E0 à E7 peuvent notamment être opérées par l’unité électronique de commande 8a, avec une possible action sur ou par le carburateur, en fonction des informations reçues par celles-ci depuis (ou des états occupés par) le dispositif de détermination 12, la commande 5 en accélération et le bouton d’arrêt manuel 10 (par exemple au moyen du contacteur d’arrêt 11, du premier interrupteur 101 et du deuxième interrupteur 102 déjà décrits).
La seconde partie d’extrémité 76 est inclinée par rapport à la direction axiale de manière à s’éloigner progressivement selon la direction radiale du disque de soufflante 12. La seconde partie d’extrémité 76 est conformée pour coopérer avec un espaceur tournant 86 de l’ensemble 10. Comme visible sur la , l’espaceur tournant 86 est relié d’une part à un redresseur 88 (ou « Inlet Guide Vane », IGV, selon la terminologie anglo-saxonne), et d’autre part à un tambour 90 du compresseur 40. Pour relier l’espaceur tournant 86 au tambour 90, le tambour 90 comprend une portion 92 faisant saillie sensiblement radialement du tambour 90. La portion 92 est traversée axialement par un alésage (non illustré sur la ) qui est en regard axialement d’un autre alésage (non illustré sur la ) compris dans l’espaceur tournant 86. Un organe de liaison, par exemple une vis, peut alors être introduit dans les alésages de l’espaceur tournant 86 et du tambour 90 pour fixer l’espaceur tournant 86 au tambour 90.
La seconde partie d’extrémité 76 de la plateforme 72 comprend un épaulement 94 dans la surface supérieure 72-1 de la plateforme 72. En aval de l’épaulement 94, la plateforme 72 est au contact d’une surface radialement interne de l’espaceur tournant 86. Ceci permet de retenir radialement en position la plateforme 72. L’épaulement 94 vient quant à lui au contact de l’extrémité amont de l’espaceur tournant 86. Ceci, uni à la fixation de la première partie d’extrémité 74 sur le disque 12 à partir de l’organe de liaison 48 permet de maintenir axialement en position la plateforme 72.
Ainsi, la rétention de la plateforme 72 dans l’ensemble 10 est garantie, ce qui améliore également la rétention de l’aube 50 dans l’ensemble 10.
Selon une variante de réalisation illustrée par la , la seconde partie d’extrémité 76 de la plateforme 72 peut être conformée pour coopérer directement avec le redresseur 88 et le tambour 90 de compresseur. A cet effet, la seconde partie d’extrémité 76 de la plateforme comprend au moins un pion 98 conformée pour être introduit et retenu axialement et radialement dans l’alésage de la portion 92 du tambour 90. Sur la , l’alésage de la portion 92 est référencé 96. En particulier, la partie du pion 98 qui est reçue dans l’alésage 96 a de préférence des dimensions permettant un montage ajusté ou serré du pion dans l’alésage 96.
Comme il ressort des figures 8 et 10, le pion 98 peut avoir une forme en L, sans que ceci ne soit limitatif. Dans certains cas, la partie du pion 98 qui est reçue dans l’alésage 96 comprend une encoche annulaire 100. La paroi de la portion 92 du tambour de compresseur peut ainsi s’engager radialement dans l’encoche 100. Ceci permet d’améliorer le maintien en position du pion 96 par rapport au tambour 90 de compresseur, ce qui bloque aussi en position la plateforme 72 par rapport au tambour 90 de compresseur. Le blocage en position de la plateforme 72 par rapport au tambour 90 de compresseur contribue aussi à retenir axialement en position chaque aube 50, même en cas d’évènement critique.
Dans l’exemple de la , la seconde partie d’extrémité de la plateforme 76 comprend aussi l’épaulement 94 décrit ci-avant. Toutefois, dans l’exemple de la , l’épaulement 94 coopère axialement avec une extrémité amont du redresseur 88. Ceci, uni à la fixation de la première partie d’extrémité 74 sur le disque 12 à partir de l’organe de liaison 48 permet de maintenir axialement en position la plateforme 72.
En aval de l’épaulement 94, la plateforme 72 est en vis-à-vis radialement d’une surface radialement interne du redresseur 88. Ceci permet de contribuer à la rétention radialement en position la plateforme 72. L’épaulement 94 vient quant à lui au contact de l’extrémité amont de l’espaceur tournant 86.
La configuration de la permet de supprimer l’espaceur tournant 86 de l’ensemble 10. On simplifie ainsi le montage et l’usinage de l’ensemble 10. Par ailleurs, on peut ainsi diminuer le poids de l’ensemble 10.
Les figures 6 et 7 montrent deux agencements différents des aubes 50 et des plateformes 72.
Dans un premier agencement, illustré sur la , chaque plateforme 72 est disposée autour de l’intrados 56 et l’extrados 58 de l’une des aubes 50. A cet effet, chaque plateforme 72 comprend une rainure 102, visible sur les figures 9 et 10. La rainure 102 est apte à introduire chaque aube 50 dans la plateforme 72 respective. Alternativement, dans cette configuration la plateforme 72 peut être faite d’un seul tenant avec l’aube 50 correspondante. Une telle configuration est appelée ici « configuration en chaussette ».
Comme il ressort de la , dans la configuration en chaussette, l’intervalle entre deux aubes 50 voisines est occupé par la moitié de deux plateformes voisines.
Dans l’agencement illustré par la , chaque plateforme 72 peut être montée dans l’intervalle entre deux aubes 50 voisines. Dans ce cas, une première plateforme est adjacente à l’intrados 56 de l’aube 50, et une deuxième plateforme distincte de la première est adjacente à l’extrados 58 de l’aube 50.
La présente divulgation ne se limite pas aux exemples de réalisation décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée.
Qu'elle comporte ou non des substituants méthyle et/ou éthyle sur la chaine principale, la diamine aliphatique utilisée pour l'obtention de ce motif répétitif XY comprend de 4 à 48 atomes de carbones, avantageusement de 6 à 18 atomes de carbone, notamment de 9 à 18 atomes de carbone.
La diamine cycloaliphatique peut être choisie par exemple parmi le bis(3,5-dialkyl-4-aminocyclohexyl)-méthane, le bis(3,5-dialkyl-4-aminocyclohexyl)éthane, le bis(3,5-dialkyl-4-aminocyclohexyl)-propane, le bis(3,5-dialkyl-4-aminocyclo-hexyl)-butane, le bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-méthane ou 3’-diméthyl-4,4’-diamino-dicyclohexyl-méthane couramment dénommé "BMACM" ou "MACM" (et noté B ci-après), le p-bis(aminocyclohexyl)-méthane couramment dénommé "PACM" (et noté P ci-après), l'isopropylidènedi(cyclohexylamine) couramment dénommé "PACP", l’isophorone-diamine (notée IPD ci-après), le Bis(amino-4 méthyl-3 cyclohexyl)méthane couramment dénommé TMDC et le 2,6-bis(amino méthyl)norbornane couramment dénommé "BAMN" ou la bis(aminométhyl)cyclohexane couramment dénommé "BAC".
Lorsque cette diamine est une diamine arylaliphatique, elle est par exemple choisie parmi la 1,3-xylylène diamine et la 1,4-xylylène diamine.
Le diacide carboxylique comprend de 4 à 48 atomes de carbone, avantageusement de 6 à 18 atomes de carbone, notamment de 6 à 12 atomes de carbone.
Lorsque l'acide dicarboxylique est aliphatique et linéaire, il peut être choisi parmi l’acide succinique (4), l’acide pentanedioïque (5), l'acide adipique (6), l'acide heptanedioïque (7), l’acide octanedioïque (8), l'acide azélaïque (9), l'acide sébacique (10), l'acide undécanedioïque (11), l'acide dodécanedioïque (12), l'acide brassylique (13), l'acide tétradécanedioïque (14), l'acide hexadécanedioïque (16), l'acide octadécanedioïque (18), l'acide octadécènedioïque (18), l'acide eicosanedioïque (20), l'acide docosanedioïque (22) et les dimères d'acides gras contenant 36 à 48 carbones.
Lorsque le diacide carboxylique Y est cycloaliphatique, il peut comporter les squelettes carbonés suivants : norbornyl méthane, cyclohexane, cyclohexylméthane, dicyclohexylméthane, dicyclohexylpropane, di(méthylcyclohexyl) ou di(méthylcyclo-15 hexyl)propane.
Avantageusement, le diacide carboxylique Y est aromatique, il peut être choisi parmi l’acide téréphtalique (noté T), l'acide isophtalique (noté I).
Dans un mode de réalisation, le polyamide semi-aromatique est un polyamide semi-aromatique semi-cristallin, notamment un polyamide semi-aromatique de formule XT ou A/XT dans laquelle A et X sont tel que définis ci-dessus et T est l’acide téréphtalique.
- réaliser la fabrication d’au moins une pièce verte par dépôt successif de couches de poudre et projection de liant dans le contenant amovible 10 tout en translatant la paroi de fond 30 vers le bas selon l’axe vertical Z,
- retirer le contenant amovible 10 de l’enceinte de fabrication 2,
- désobturer la première paroi ajourée 31.
La poudre peut ainsi s’écouler à travers la première paroi ajourée 31.
Avantageusement, désobturer la première paroi ajourée 31 peut comprendre désolidariser la troisième paroi de la première paroi ajourée 31.
Le procédé peut comprendre une étape supplémentaire de retrait de la poudre excédentaire après la désobturation de la première paroi ajourée 31.
La fabrication est réalisée selon un procédé de fabrication additive par jet de liant, aussi désigné « binder jetting » en langue anglaise. Les pièces fabriquées selon ce procédé sont fragiles du fait de l’absence de fusion et donc susceptibles de casse. Dans ce contexte, le procédé selon la présente divulgation offre l’avantage considérable de simplifier le dépoudrage tout en limitant d’éventuelles déformations et casse des pièces. De plus, le procédé selon la présente divulgation permet de réduire le temps de dépoudrage et donc les coûts associés.
Plus précisément, le procédé de fabrication additive par jet de liant consiste successivement en une étape de dépôt d’une couche de poudre sur la paroi de fond suivie d’une étape de projection sélective d’un liant liquide par une buse afin de solidifier une section de la pièce dans le plan de fabrication. La paroi de fond est ensuite translatée vers le bas suivant l’axe vertical Z afin de permettre le dépôt de la couche de poudre suivante. Les étapes précédentes sont répétées successivement pour former, couche après couche, au moins une pièce dite pièce verte. Les pièces vertes sont ensuite soumises à un traitement de déliantage afin d’éliminer la plus grande partie du liant. La pièce brune obtenue après déliantage est traitée thermiquement afin d’assurer la cohésion des pièceset la densification de la matière, par exemple selon un procédé de frittage.
PIÈCE COMPOSITE MUNIE D'UN ÉLÉMENT DE MARQUAGE CO-INJECTÉ La présente invention porte sur une pièce composite munie d'un élément de marquage co-injecté. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les cales d'aube de soufflante. L'invention peut également être mise en œuvre avec un secteur de virole ou un carénage de kit engine ou toute autre pièce d'une turbomachine réalisée dans un matériau composite et plus généralement toute autre pièce réalisée dans un matériau composite dans tout type d'industrie.
Dans un turboréacteur, les aubes, composées d'un pied et d'une pale définie par deux flancs appelés respectivement intrados et extrados, sont montées dans des logements en forme de gorge, appelés alvéoles, aménagés à la périphérie d'un disque de rotor. Les aubes sont montées avec un jeu entre leur pied et les parois des alvéoles. Pour le bon fonctionnement du turboréacteur, les pieds d'aubes et les alvéoles du disque doivent être en contact dans l'ensemble du domaine de rotation du moteur. Les surfaces de contact entre les pieds d'aubes et les alvéoles sont appelées portées.
Des cales glissées dans les alvéoles, sous chaque pied d'aube, permettent de rattraper le jeu entre le fond des alvéoles et l'extrémité des pieds d'aubes pour garantir le bon positionnement des pieds d'aubes sur les portées du disque. Les cales permettent également d'accompagner les mouvements du pied des aubes dans les cas d’une perte d’aube ou d'ingestion d'un corps étranger.
Les cales peuvent être fabriquées dans un matériau composite comportant une structure de renfort fibreuse, dite préforme fibreuse. La préforme fibreuse est obtenue par tissage 3D au moyen d'un métier à tisser du type Jacquard, tel que décrit dans les documents WO2013/088037 et FR3062659.
La préforme fibreuse est ensuite placée dans un moule dans lequel est injectée une résine. Après polymérisation de la résine, on obtient une pièce composite brute qui est ensuite usinée pour obtenir une pièce finie. L'usinage peut consister en une étape de découpe des contours de la pièce, notamment par jet d’eau, laser, ou découpe plasma.
La cale est une pièce sérialisée qui doit pouvoir être traçable. Ce besoin de traçabilité se traduit par la pose sur la pièce d'une étiquette de marquage comportant notamment un numéro de série.