INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Aussi, puisque le procédé se base sur l’acquisition d’images et sur une interprétation à l’aide d’une unité de traitement, l’intégralité des mesures peuvent être traitées de façon numérique. La mesure est donc plus précise, plus facile et plus reproductible.
La calibration du procédé est facilitée car l’analyse de l’étalon lors des étapes d’étalonnage, d’acquisition d’images et d’analyse d’images suffit à intégralement calibrer le procédé. En d’autres termes, l’analyse de l’étalon permet à elle seule de déterminer la fonction de transfert entre information optique et historique thermique, pour une large gamme de température. De plus, cette calibration et la mesure de l’historique de la pièce sont effectuées par le même dispositif optique et ne nécessitent pas d’élément extérieur, ce qui représente un gain de temps et limite l’incertitude de mesure. En particulier, plus le cycle thermique prédéterminé subi par l’étalon est proche du cycle thermique supposément subi par la pièce, plus la calibration du procédé, qui se matérialise par la fonction de transfert, sera précise.
Dans certains modes de réalisation, l’étape d’acquisition d’images de pièce comprend l’utilisation de moyens de reconstruction en trois dimensions, et le procédé comprend en outre une étape de reconstruction dans laquelle une cartographie de l’historique thermique de la pièce est déduite de l’image de l’historique thermique de la pièce et des moyens de reconstruction en trois dimensions, et la cartographie de l’historique thermique de la pièce relie l’historique thermique de la pièce avec les trois dimensions de l’espace.
En d’autres termes, les moyens de reconstruction sont utilisés pour déterminer la cartographie de l’historique thermique à partir de l’image thermique. Ainsi, il est possible de construire une représentation (ici appelée cartographie de l’historique thermique) de la pièce en trois dimensions représentant l’historique thermique. Une telle représentation permet de faire une analyse plus fine de l’historique thermique en mettant directement en lien la géométrie de la pièce et l’historique thermique. Par exemple, des zones ayant un comportement thermique particulier peuvent être identifiées.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif optique comprend une mire ou un scanner.
Ces deux exemples sont deux exemples alternatifs pour obtenir une cartographie de l’historique thermique. L’utilisation d’une mire est particulièrement adaptée à une pièce présentant une géométrie 3D simple tandis que le scanner est plus adapté pour les pièces présentant des géométries 3D complexes. La mire ou le scanner peuvent, de manière connue en soi, permettre d’acquérir la géométrie tridimensionnelle de la pièce, cette géométrie étant ensuite donné en entrée aux moyens de reconstruction.
Dans certains modes de réalisation, l’étalon présente une forme conique. Alternativement ou en complément, dans certains modes de réalisation, l’étalon est prévu dans un matériau électriquement conducteur.
Dans cette configuration, lors de l’étape d’étalonnage, il est possible de prédéterminer un cycle thermique de façon contrôlée. En particulier, il est possible d’imposer un cycle thermique à l’étalon en faisant passer un courant électrique en son sein. Ainsi, il est possible de prédéterminer un cycle thermique pour l’étalon qui est comparable – voire analogue – au cycle thermique subi par la pièce lors de l’étape d’essai. La pertinence de l’étalonnage est donc améliorée, ce qui améliore la précision des mesures d’historique thermique.
La forme conique permet également d’étalonner en un seul étalonnage un gradient important de température. Dans ces circonstances, l’étalonnage permet d’obtenir un gradient continu de températures. En d’autres termes, en imposant un gradient de température sur l’étalon, chaque température comprise dans ce gradient est atteinte en un point de l’étalon, assurant ainsi une continuité de l’étalonnage en température, ce qui rend l’analyse de l’historique thermique plus précise.
Ces modules doivent répondre aux réglementations en vigueur, qui sont différentes selon le pays considéré, en émettant la lumière spécifiquement dans certaines zones de manière à exclure des zones devant rester sombres et ceci de façon homogène de manière à ne pas laisser des zones sombres dans la zone devant être éclairée. Une des contraintes auxquelles les industriels sont également confrontés est la réduction de l’encombrement du module afin d’aboutir à un module le plus facilement utilisable.
Afin de parvenir au mieux à atteindre ces différents objectifs, une solution technique a été proposée dans le document FR3077362 A1. Cette solution est basée sur le développement d’un projecteur muni de trois faisceaux, pour former un feu de croisement associé à un faisceau de complément route permettant d’obtenir une répartition de lumière souhaitée. La particularité de cette solution réside dans le fait que le faisceau de champ proche de feu de croisement traverse un guide d’ondes dans lequel il subit plusieurs réflexions internes permettant de diriger le faisceau lumineux aux positions souhaitées.
Néanmoins, ce type de solution comporte des inconvénients et notamment le fait qu’elle ne permet pas une compacité et une sécurité due aux attributs des zones éclairées suffisantes.
Un objet de la présente invention est donc de proposer un module permettant de s’affranchir de tout ou partie des inconvénients cités.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation, on prévoit un module d’éclairage comprenant : - une première rangée de premières sources lumineuses comprenant des sources lumineuses alignées selon une première direction, - un ensemble de deuxièmes sources lumineuses, - un axe optique, un premier plan étant défini de manière à contenir la première direction et être perpendiculaire à l’axe optique, - une lentille primaire comprenant un premier dioptre d’entrée et un dioptre de sortie, le premier dioptre d’entrée étant configuré pour recevoir des rayons lumineux issus des premières sources lumineuses de la première rangée, le dioptre de sortie étant configuré pour transmettre des rayons lumineux issus des premières sources lumineuses de la première rangée et reçus par le premier dioptre d’entrée, la lentille primaire comprenant en outre : - un deuxième dioptre d’entrée, une première surface de réflexion et une deuxième surface de réflexion, le deuxième dioptre d’entrée étant configuré pour recevoir des rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble et pour les transmettre à la première surface de réflexion, la première surface de réflexion étant configurée pour réfléchir, vers la deuxième surface de réflexion, des rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble, caractérisé en ce que la deuxième surface de réflexion est configurée pour réfléchir, vers le dioptre de sortie, les rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses de l’ensemble après leur réflexion sur la première surface de réflexion, et en ce que le premier dioptre d’entrée comprend une première portion et une deuxième portion se rejoignant par une ligne de jonction, la première portion et la deuxième portion étant inclinées différemment par rapport à l’axe optique.
Il ressort que les deux portions du premier dioptre d’entrée engendrent, par leur inclinaison différente, une réfraction différente dans l’entrée dans la lentille, induisant ainsi une plus grande diversité de direction des rayons lumineux issus de la première rangée, ce qui favorise l’homogénéité d’illumination de la zone correspondant à ses rayons dans le faisceau final projeté.
Ainsi, le fait que les rayons issus des premières sources lumineuses de la première rangée puissent en partie traverser la première portion du premier dioptre d’entrée et en partie traverser la deuxième portion du premier dioptre d’entrée (qui est inclinée différemment par rapport à l’axe optique que la deuxième surface de réflexion) permet de créer, comme nous pouvons l’observer en , une configuration de l’éclairage différente selon la surface traversée par les rayons en question. Plus précisément, sur la , nous pouvons observer une zone supérieure présentant une coupure supérieure nette vers le haut alors que la zone inférieure de cette même figure présente un étalement plus large et moins nettement défini (l’éclairage en zone inférieure peut être qualifié de « bavure » en raison de sa forme étalée et déformée), la zone supérieure correspondant aux rayons ayant traversés la deuxième portion du premier dioptre d’entrée alors que la zone inférieure correspond aux rayons ayant traversés la première portion du premier dioptre d’entrée.
Par ailleurs, le positionnement de la première surface de réflexion et de la deuxième surface de réflexion permet de créer un module d’éclairage dans lequel les premières sources lumineuses et les deuxièmes sources lumineuses partagent le même dioptre de sortie, ceci conduisant à une réduction de la taille du module d’éclairage.
Selon un mode de réalisation avantageux, la première portion fait partie de la deuxième surface de réflexion. Dans ce cas, la partie correspondante de la deuxième surface de réflexion a une double fonction : d’une part, elle réalise une réflexion totale interne des rayons issus des deuxièmes sources ; d’autre part, elle assure l’entrée de certains rayons de la deuxième rangée avec une réfraction particulière à ce niveau du fait de son inclinaison.
Ainsi, étant donné que la première portion fait partie de la deuxième surface de réflexion, la deuxième surface de réflexion est jointe au premier dioptre d’entrée et précisément à la deuxième portion. Par conséquent, comme observé en , la zone éclairée par les rayons lumineux issus des premières sources lumineuses ayant traversé la première portion va être située dans une zone également en partie éclairée par les rayons lumineux issus des deuxièmes sources lumineuses. En effet, les rayons issus des deuxièmes sources lumineuses interceptent par réflexion la deuxième surface de réflexion avant d’atteindre le dioptre de sortie alors que les rayons lumineux issus des premières sources lumineuses interceptent la première portion par réfraction, ce qui conduit l’ensemble de ces rayons lumineux à se diriger (après avoir traversés la lentille de projection) vers une zone positionnée en dessous de la zone vers laquelle les rayons issus des premières sources lumineuses et ayant traversé la deuxième portion se dirigent après avoir traversés la lentille de projection. La zone inférieure de la constituant ce que nous avons qualifié de « bavure » va donc permettre de créer une zone de transition entre les faisceaux issus des deuxièmes sources lumineuses et ceux issus des premières sources lumineuses, ceci afin de créer une luminosité homogène (dans la zone globale considérée) ne présentant pas de zones sombres.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, la première rangée de premières sources lumineuses est positionnée selon une direction transversale à la première direction de manière qu’entre 50% et 70% des rayons lumineux issus de la première rangée de premières sources lumineuses soient réfractés par la première portion.
Ce module d’éclairage permet donc par la position des premières sources lumineuses par rapport à la ligne de jonction d’obtenir un étalement en hauteur souhaité du faisceau issu des premières sources lumineuses qui peut notamment être un faisceau à coupure d’un feu de croisement.
La représente une vue en coupe (au niveau de l’axe optique) du module d’éclairage selon l’invention où les trajets des rayons lumineux peuvent être observés.
La représente une vue agrandie d’une zone de la comprenant notamment la première, la deuxième, la troisième et la quatrième rangée de premières sources lumineuses, le premier dioptre d’entrée et la deuxième surface de réflexion où les trajets des rayons lumineux peuvent être observés.
Le support électronique 20 comporte plusieurs couches.
Ces couches sont traditionnellement superposées et laminées, à chaud ou à froid, pour former le corps du support.
A titre d’exemple, le corps du support électronique 20 est ici formé de onze couches superposées, notées ici C2 à C12.
En outre, une couche C1 et une couche C13, disposées de part et d’autre, sont ici un masque de soudure, notamment un masque liquide photochimique.
En l’occurrence, les couches C2, C4, C6, C8, C10 et C12 sont à base de cuivre, notamment des feuilles de cuivre. Les couches C2, C4, C6, C8, C10 et C12 sont notamment ici gravées par un procédé photochimique.
En l’occurrence, les couches C3, C5, C9 et C11 sont à base de diélectrique, notamment pré-imprégnées.
En l’occurrence, la couche C7 est ici typiquement à base d’un composite de résine époxyde renforcé en fibre de verre de norme FR4.
En l’occurrence, certaines des couches C2 à C12 sont ici percées pour former au moins un trou et l’au moins un trou formé est revêtu de cuivre pour former un via permettant une connexion électrique entre des composants disposés de part et d’autre du corps.
Dans le présent exemple de réalisation, le premier volet 30, le deuxième volet 30’ et la charnière 40 sont formés à partir d’un seul corps de carte électronique, i.e. à partir d’une même carte de circuit imprimé PCB.
Ici, la charnière 40 est formée par un amincissement localisé du corps.
L’épaisseur amincie de la charnière 40 est par exemple réalisée par un retrait de matière, par exemple usinage ou fraisage.
Ce retrait de matière est ici réalisé à partir d’une face inférieure du support électronique 20, i.e. une face à partir de laquelle sont ensuite formées la face inférieure du premier volet et du deuxième volet.
Ce retrait de matière correspond ici à un retrait des couches C1 à C8, de sorte à conserver uniquement les couches C9 à C13 au niveau de la charnière 40.
En alternative au retrait de matière, l’épaisseur amincie de la charnière 40 peut être réalisée par un procédé de laminage. Par exemple, lors d’un laminage du corps du support électronique 20, les couches C9 à C12 sont prises en étreinte entre une première partie et une deuxième partie, la première partie correspondant aux couches C1 à C8 avec une absence de matière au niveau d’une zone charnière et la deuxième partie correspondant à la treizième couche C13,
Réaliser l’épaisseur amincie de la charnière 40 par un procédé de laminage permet d’obtenir une charnière 40 d’aspect significativement plus propre en comparaison d’une charnière 40 obtenue par un retrait de matière, notamment par un fraisage.
Une épaisseur amincie localement permet ainsi de créer une zone de déformation privilégiée dans le corps du support électronique 20, formant la charnière 40.
En outre, un angle « b » (non représenté) entre l’axe optique D2 et l’axe optique D3 est sensiblement égal à : b = a – 180°.
Dans un exemple de réalisation considéré ici, la première unité d’acquisition d’image 50 et la deuxième unité d’acquisition d’image 50’ sont ici configurées pour qu’en champ lointain, c’est-à-dire à au moins 1 m, voire 1,2 m, une résolution d’image sur le capteur correspondant permet de reconnaître un iris d’un individu, c’est-à-dire qu'un iris de 10,2 mm de diamètre soit imagé par au moins 150 pixels, voire au moins 160 pixels.
Par ailleurs, la première unité d’acquisition d’image 50 et la deuxième unité d’acquisition d’image 50’ sont ici configurées pour qu’en champ proche, c’est-à-dire à au plus 1 m, voire au plus environ 0,5 m, un champ latéral des deux unités d’acquisition d’image 50, 50’ combinées permet de capturer les deux yeux d’un individu, avec une marge permettant un défaut de pointage.
Les objectifs 56, 56’ de la première et de la deuxième unités d’acquisition d’image 50, 50’ sont choisis pour avoir une distance focale comprise entre 35 mm et 60 mm, par exemple d’environ 50 mm.
Ainsi, le support électronique 20 selon l’invention permet de faire incliner, notamment diverger, les axes optiques D2, D3 des au moins deux unités d’acquisition d’image 50, 50’ par rapport à un axe de visée D1 du dispositif d’acquisition d’image 130.
Les axes optiques D2, D3 sont par exemple symétriques par rapport à l’axe de visée D1, qui peut alors être qualifié de « médian ».
En d’autres termes, un tel support électronique 20 permet que les au moins deux unités d’acquisition d’image 50, 50’ puissent couvrir un champs plus large de capture d’image par rapport à une configuration où les au moins deux unités d’acquisition d’image 50, 50’ ne seraient pas inclinées entre elles.
Selon une option, le dispositif d’acquisition d’image 130 comporte en outre ici un dispositif de translation (visible ).
Le dispositif de translation est configuré pour focaliser une image sur les capteurs.
Le dispositif de translation est ici configuré pour translater simultanément l’objectif respectif 56, 56’ de chacune des première et deuxième unités d’acquisition d’image 50, 50’ par un unique mouvement de translation, parallèlement à l’axe de visée D1.
Dans l’exemple de réalisation représenté ici, le dispositif de translation comporte une glissière, une vis sans fin et un moteur pas à pas.
Le moteur pas à pas est configuré pour tourner la vis sans fin, laquelle entraine la glissière en translation selon l’axe D1.
Système d’alimentation en lubrifiant d’un palier d’une boite de vitesses d’un véhicule automobile La présente invention se rapporte au domaine des boites de vitesses et elle porte plus particulièrement sur un système d’alimentation en lubrifiant au sein de telles boites de vitesse.
Les arbres et les roues dentées d’une boite de vitesses d’un véhicule, agencés au sein d’un carter approprié, doivent être régulièrement lubrifiés afin de maintenir ceux-ci en état de fonctionner. Notamment dans le cas des boites de vitesse des véhicules hybrides, qui présentent un carter d’un volume supérieur à ce qui est connu dans des véhicules à moteurs thermiques équivalents, une alimentation spécifique de lubrifiant peut être prévue dans la boite de vitesses pour assurer un apport de lubrifiant vers tel ou tel arbre de ladite boite de vitesses.
La boite de vitesses peut ainsi comprendre un ou plusieurs systèmes d’alimentation en lubrifiant. Ces systèmes comportent notamment une source de lubrifiant et une gorge configurée pour amener le lubrifiant en sortie de la source de lubrifiant vers le palier de l’arbre à lubrifier. Le lubrifiant peut alors se propager le long de l’arbre porté par le palier puis des roues dentées portées par l’arbre.
Par ailleurs, la force centrifuge générée par la rotation de la couronne de différentiel au sein de la boite de vitesses peut générer la projection de gouttes de lubrifiant au sein du carter de la boite de vitesses. Des gouttes de lubrifiant sont ainsi projetées sur les parois du carter et les gouttes projetées sur une paroi au-dessus de la gorge d’un système d’alimentation précédemment évoquée peuvent couler le long de ladite paroi du fait de la gravité jusqu’à rejoindre la gorge et participer ainsi à l’alimentation en lubrifiant du palier disposé à l’extrémité de cette gorge. Cet apport additionnel peut représenter une part non négligeable de la quantité de lubrifiant utilisée pour lubrifier le palier associé à cette gorge, et par exemple de l’ordre de 30%, ce qui permet de limiter la consommation de la source de lubrifiant.
Pour chaque serveur BCKi, i allant de 1 à m
kBi = ECDH(peD, PeBi)
{Hi} -1 kBi
Validate Hi (Hi = Hash(PeBi||BCKID||BCKDT)
R6. Préparation de la restauration
R6.1 Envoi par le dispositif à l'orchestrateur de confirmations de restauration
[HW'→ ORC1]
{ConfirmRestore1}kB1||{ConfirmRestore2}kB2||…||{ConfirmRestore i }kBi||…|| {ConfirmRestore m }kBm → ORC1
Le dispositif HW’ renvoie à l'orchestrateur ORC1 pour chaque serveur BCKi, une confirmation de restauration individuelle "ConfirmRestore i " qui est chiffrée avec la clé kBi de chaque serveur BCKi. Chaque confirmation est un code binaire prédéfini.
R6.2 Envoi aux serveurs BCKi des confirmations de restauration
BCKID||{ConfirmRestore i }kBi → BCKi
L'orchestrateur ORC1 envoie à chaque serveur BCKi l’identifiant de la sauvegarde BCKID concaténé et la confirmation de restauration {ConfirmRestore i }kBi qui lui est destinée.
R6.3 Vérification par les serveurs BCKi des confirmations de restauration
{ConfirmRestore i } -1 kBi
Enfin, des courants de court-circuit peuvent être mesurés par des dispositifs de type bobine ou enroulement de Rogowski 8 . Ainsi, avantageusement, le capteur peut intégrer une ou plusieurs bobines de Rogowski 8 , chacune placée autour d'un des conducteurs primaires 41 , 42 . Ces bobines de Rogowski 8 peuvent avantageusement être intégrées dans le circuit imprimé 8 . A titre d’exemple, la bobine de Rogowski sous la forme d’un circuit imprimé décrit dans le document EP 3 268 754 et/ou le capteur à effet Hall décrit dans le document FR 2 947 060 peuvent être mis en œuvre dans le capteur de l’invention, sans que ces exemples ne soient limitatifs puisque tout type de capteur du commerce peut convenir.
Selon un autre mode de réalisation illustré aux figures 7a-7c, les conducteurs primaires aller et retour 41 , 42 peuvent être formés par deux branches d’un conducteur électrique 40 unique présentant un profil sensiblement en U. Le transducteur SPM 1 est disposé entre les deux branches du U, et le circuit magnétique 5 entoure les deux branches. Ainsi, il est possible d’identifier deux contours de circulation C 1 ’ et C 2 ’ pour la réalisation de mesure. Un premier contour C 1 ’ de circulation du champ entourant une branche 41 du conducteur primaire, est formé par un contour ouvert C et un contour ouvert C mag1 . Le contour de mesure C passe le long du transducteur SPM 1 et relie les deux surfaces faces 51 , 52 planes du circuit magnétique 5 , et le contour C mag1 circule sur une portion du circuit magnétique reliant les deux surfaces planes 51 , 52 et entoure une branche du conducteur primaire. Un deuxième contour C 2 ’ de circulation du champ entourant une autre branche 42 du conducteur primaire, est formé par le contour ouvert C et un deuxième contour ouvert C mag2 circulant sur une autre portion du circuit magnétique 5 reliant les deux surfaces planes 51 , 52 et entourant l’autre branche du conducteur primaire.
Selon un autre mode de réalisation illustré aux figures 8a et 8b, le conducteur primaire est formé d’un unique conducteur 43 disposé entre deux transducteurs SPM 1A et 1B . Les deux transducteurs SPM 1A , 1B sont sensiblement identiques. Le circuit magnétique est formé de deux plaques 54 , 55, formant les deux surfaces planes. Une première plaque 54 est positionnée en regard d’une des extrémités libres des deux transducteur SPM 1A , 1B et une deuxième plaque 55 est positionnée en regard des autres extrémités libres des deux transducteurs SPM 1A , 1B . Comme illustré sur la , le contour C’ de mesure est formé par les deux contours C1A et C1B circulant le long des deux transducteurs SPM 1A et 1B respectifs et les contours Cmag54 et Cmag55 circulant dans les plaques 54 et 55 respectives. Le contour C’ est ainsi un contour fermé entourant le conducteur primaire 43 .
Dans certains types d'application à courant continu, le nombre de conducteurs primaire peut être au nombre de trois : un premier conducteur primaire P 0 sert notamment de référence (0Volt), un deuxième conducteur primaire P + est destiné à être parcouru par un courant I + et un troisième conducteur primaire P - destiné à être parcouru par un courant I - de sens opposée au courant I + . En pratique, les courants I + et I - ne sont pas nécessairement de même amplitude, de sorte qu’il peut exister un courant I 0 dans le premier conducteur primaire de référence, tel que I 0 + I + + I - = 0 en l’absence de courant de fuite.