INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on peut le voir, les deux crochets 22a, 22b sont orientés d’une manière opposée/inversée, le passage d’accès 31 d’un crochet étant orienté dans un premier sens perpendiculaire au second plan moyen et le passage d’accès de l’autre crochet étant orienté dans un second sens perpendiculaire au second plan moyen, les premier et second sens étant opposées entre eux. On verra que cela est nécessaire pour permettre une rotation de la partie mâle lors de l’opération de verrouillage du système (ou inversement, de déverrouillage).
Les deux crochets 22a, 22b sont séparés entre eux dans la direction latérale par un espace d’insertion 30. Cet espace d’insertion est étendu longitudinalement et a une largeur telle qu’il permet que la pièce en forme de T 12, 13 de la partie mâle 1 puisse y être insérée et circuler lorsque le premier plan moyen est perpendiculaire au second plan moyen. Cette insertion peut se faire longitudinalement et/ou par le haut ou le bas de cet espace d’insertion 30 lorsque le premier plan moyen est perpendiculaire au second plan moyen.
De préférence, l’espace d’insertion 30 est en position médiane de la partie femelle 2.
On va maintenant décrire le fonctionnement du système avec une opération de verrouillage.
Tout d’abord , on rapproche la partie mâle 1 de la partie femelle 2 en plaçant le premier plan moyen de la partie mâle 1 perpendiculairement au second plan moyen de la partie femelle 2. Sur cette , la pièce en forme de T 12, 13 est placée sur l’axe longitudinal de l’espace d’insertion 30 situé entre les deux crochets 22a, 22b de la partie femelle 2. On comprend que l’insertion qui va être faite peut l’être selon cet axe longitudinal de l’espace d’insertion 30 mais l’insertion peut aussi être réalisée en remondant ou descendant, selon le cas, la pièce en forme de T 12, 13 dans l’espace d’insertion 30 du fait que les premier et second plans moyens sont perpendiculaires entre eux.
Sur la , la pièce en forme de T 12, 13 de la partie mâle a été insérée à fond dans l’espace d’insertion 30. Ce fond et les passages d’accès 31 sont agencés en correspondance car il faudra entrainer en rotation la partie mâle par rapport à la partie femelle afin de rendre parallèles les premier et second plans moyens et donc que la barre de tête 13 puisse entrer dans les deux passages d’accès 31 des deux crochets 22a, 22b comme représenté . Pour cela la tige support 12 de la pièce en forme de T 12, 13 est placée entre les deux crochets 22a, 22b, sur l’axe longitudinal de l’espace d’insertion 30.
Une fois les premier et second plans moyens amenés parallèle entre eux (ou superposés) et donc que la barre de tête 13 est entrée dans les deux passages d’accès 31 des deux crochets 22a, 22b, il est possible de basculer la partie mâle 1 afin de rendre perpendiculaires entre eux les premier et second plans moyens comme représenté . Le basculement peut se faire vers le haut ou vers le bas, sur les figures il est vers le haut.
On doit noter que sur cette , la barre de tête 13 de la pièce en forme de T 12, 13 présente la largeur 18 de sa section en regard (face à) des deux ouvertures d’accès 29 des deux parties recourbées 26a, 26b, des deux crochets 22a, 22b.
L’algorithme de génération de codes mnémoniques utilise le standard BIP39.
Lors de l’étape sauvegarde, ledit support matériel utilisé pour mémoriser chaque séquence de codes est un papier.
Le procédé comporte en outre des étapes suivantes, effectuées lors d’une deuxième phase ultérieure à la première phase :
-obtention d’un nombre K de séquences de codes, le nombre K étant inférieur ou égal à N,
-obtention de K fragments, chaque fragment étant obtenu par conversion inverse d’une séquence de codes correspondante,
-reconstruction d’une clé secrète, dite clé secrète reconstruite, à partir des K fragments obtenus,
-déchiffrement d’une clé racine pour obtenir une clé racine déchiffrée à partir de la clé racine chiffrée en utilisant la clé secrète reconstruite.
Le procédé comporte en outre une génération d’une ou plusieurs clés intermédiaires, création d’un certificat en utilisant la clé racine déchiffrée et authentification desdites clés intermédiaires en utilisant ledit certificat.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un système de gestion d’au moins une clé racine d’une infrastructure à clés publiques, comportant au moins un dispositif de calcul comportant au moins un processeur de calcul et au moins une mémoire électronique associée. Le système met en œuvre un module d’installation configuré pour obtenir des paramètres associés à une instanciation d’une infrastructure à clés publiques et réaliser des opérations d’exploitation avec ladite infrastructure à clés publiques.
Suite à une déconnexion du dispositif de calcul de tout réseau de communication, le dispositif de calcul est configuré pour mettre en œuvre, dans une première phase, hors connexion: un module de génération d’une clé racine de l’instanciation de ladite infrastructure à clés publiques, un module de chiffrement de ladite clé racine par un algorithme de chiffrement symétrique à clé secrète, et d’obtention d’une clé racine chiffrée, un module de découpage de ladite clé secrète en un nombre N de fragments secrets, un module de conversion de chaque fragment secret en une séquence de codes, un module de sauvegarde de chaque séquence de codes correspondant à un fragment secret sur au moins un support matériel distinct, et externe au dispositif de calcul, un module d’effacement de ladite instanciation de l’infrastructure à clés publiques et des paramètres et résultats de obtenus par les modules mis en œuvre.
Selon une caractéristique particulière, le système de gestion d’au moins une clé racine d’une infrastructure à clés publiques, dans lequel au moins un desdits dispositifs de calcul est configuré pour, lors d’une deuxième phase ultérieure à la première phase, mettre en œuvre :
-un module d’obtention d’un nombre K de séquences de codes, le nombre K étant inférieur ou égal à N,
-un module d’obtention de K fragments, chaque fragment étant obtenu par conversion inverse d’une séquence de codes correspondante,
-un module de reconstruction d’une clé secrète, dite clé secrète reconstruite, à partir des K fragments obtenus,
- R 6 représente indépendamment un atome d’hydrogène, ou un radical hydrocarboné éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s) ; et
(2) au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges.
Grâce au procédé de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux, même les cheveux sensibilisés, abîmés et/ou fragilisés, des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux, peu sélective, c’est-à-dire homogène le long de la fibre, et rémanente aux shampoings. Un tel gainage peut être résistant aux agressions extérieures que peuvent subir les cheveux telles que le brushing et la transpiration. Le procédé de coloration selon l’invention permet en particulier d’obtenir un gainage homogène.
- un radical « cycloalkyle » ou « alicycloalkyle » désigne un groupe hydrocarboné cyclique saturé mono-, ou polycyclique, de préférence monocyclique, bicyclique ou tricyclique, comprenant de 1 à 3 cycles, de préférence 2 cycles, et comprenant de 3 à 24 atomes de carbone, en particulier comprenant de 3 à 20 atomes de carbone, plus particulièrement de 3 à 13 atomes de carbone, encore plus particulièrement de 3 à 12 atomes de carbone, de préférence entre 5 et 10 atomes de carbone, tel que cyclopropyle, cyclopentyle, cyclohexyle, cycloheptyle, ou norbornyle, en particulier cyclopropyle, cyclopentyle ou un cyclohexyle ; étant entendu que le radical cycloalkyle peut être substitué par un ou plusieurs groupes (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle, de préférence le radical cycloalkyle est alors un groupe isobornyle,
- un radical « aryle » est un radical cyclique hydrocarboné insaturé et aromatique, comprenant de 6 à 14 atomes de carbones, de préférence entre 6 et 12 atomes de carbone, mono/ bi/ ou tri/cyclique, fusionné ou non, de préférence le groupe aryle comprend 1 cycle à 6 atomes de carbone tel que phényle, naphthlyle, anthryle, phénanthryle et biphényle, étant entendu que le radical aryle peut être substitué par un ou plusieurs groupes (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle, de préférence tolyle, xylyle, ou méthylnaphthyle, de préférence le groupe aryle représente phényle ;
- un radical « hétérocyclique » désigne un radical hydrocarboné mono- ou polycyclique, saturé ou insaturé, non aromatique ou aromatique, comprenant un ou plusieurs hétéroatomes de préférence de 1 à 5 atomes choisis parmi O, S ou N, comportant de 3 à 20 chaînons de préférence entre 5 et 10 chaînons tel que imidazolyl, de pyrrolyle et de furanyle ;
- aryl(alkyl)amino éventuellement substitué par un ou plusieurs groupements choisis parmi i) nitro ; ii) nitroso ; iii) (O) 2 S(O-)-, M+ et iv) alcoxy avec M+ tel que définis précédemment ;
À titre d’exemple de colorants de formule (XIX) on peut citer : Acid Red 1, Acid Red 4, Acid Red 13, Acid Red 14, Acid Red 18, Acid Red 27, Acid Red 28, Acid Red 32, Acid Red 33, Acid Red 35, Acid Red 37, Acid Red 40, Acid Red 41, Acid Red 42, Acid Red 44, Pigment red 57, Acid Red 68, Acid Red 73, Acid Red 135, Acid Red 138, Acid Red 184, Food Red 1, Food Red 13, Acid Orange 6, Acid Orange 7, Acid Orange 10, Acid Orange 19, Acid Orange 20, Acid Orange 24, Yellow 6, Acid Yellow 9, Acid Yellow 36, Acid Yellow 199, Food Yellow 3; Acid Violet 7, Acid Violet 14, Acid Blue 113, Acid Blue 117, Acid Black 1, Acid Brown 4, Acid Brown 20, Acid Black 26, Acid Black 52, Food Black 1, Food Black 2 ; Food yellow 3 ou sunset yellow;
Par ailleurs, nous rappelons que le fluage correspond à une déformation irréversible d’un matériau sous l’effet d’une contrainte constante qui lui est appliquée pendant une durée suffisante pour obtenir cette déformation.
Ainsi, dans le procédé de l’invention, le fluage permet au tube métallique de se déformer radialement jusqu’à ce que sa face externe vienne se plaquer sur la face interne du tube en céramique ou composite à matrice céramique, et ce, de manière irréversible en sorte que tout retour élastique du métal ou alliage métallique constituant le tube métallique est impossible. Une structure bicouche, caractérisée par une cohésion entre la couche métallique et la couche en céramique ou composite à matrice céramique, est ainsi obtenue avec à la clé, un transfert thermique optimal.
Comme précédemment indiqué, le placage par fluage du tube métallique comprend l’application à ce tube d’une pression interne et d’un chauffage.
De préférence, la pression interne est appliquée au tube métallique de façon uniforme par une mise sous pression isostatique de ce tube, c’est-à-dire égale dans toutes les directions de sorte que le fluage du tube métallique soit le même en tout point de ce tube.
Typiquement, cette mise sous pression isostatique est réalisée par une admission d’un gaz, lequel est, de préférence, un gaz inerte tel que l’hélium ou l’argon pour éviter tout risque de réaction ou d’interaction avec le métal ou l’alliage métallique qui constitue le tube métallique mais d’autres gaz peuvent également convenir selon la nature de ce métal ou de cet alliage métallique et la finalité recherchée pour la structure tubulaire obtenue après la métallisation.
Concernant le chauffage du tube métallique, celui-ci est avantageusement réalisé par effet Joule, cet effet pouvant être induit par circulation d’un courant électrique dans le tube métallique – ce qui permet un échauffement rapide du tube métallique et un contrôle précis de la température à laquelle il est porté – ou bien par induction électromagnétique, par couplage direct avec le tube métallique.
Il est également possible de soumettre le tube métallique à une pré-pressurisation puis de chauffer dans un four l’ensemble formé par ce tube et le tube en céramique ou en composite à matrice céramique, le tube métallique étant alors fermé à ses deux extrémités.
Quoi qu’il en soit, la température à laquelle est porté le tube métallique est, de préférence, supérieure à 0,4T f , T f étant la température absolue de fusion du métal ou de l’alliage métallique constituant ce tube.
De préférence, les conditions de pression et de température à appliquer au tube métallique pour obtenir son fluage ainsi que la durée d’application de ces conditions seront choisies de sorte à ce qu’elles permettent de déformer radialement ce tube suffisamment pour que sa face externe vienne se plaquer contre la face interne du tube en céramique ou composite à matrice céramique et assurer, ainsi, une cohésion entre les deux faces mais : - d’une part, sans modifier la structure cristalline et la texture cristallographique du métal ou de l’alliage métallique qui constitue le tube métallique (ainsi, une température trop élevée peut conduire à un grossissement des grains du métal ou de l’alliage métallique), et - d’autre part, sans endommager le tube en céramique ou composite à matrice céramique, ce qui signifie que la contrainte radiale induite par le niveau de pression appliqué au tube métallique ne doit pas dépasser le seuil d’endommagement de la céramique ou du composite à matrice céramique, ce seuil correspondant sensiblement à la limite d’élasticité de la céramique ou du composite à matrice céramique.
Ces conditions seront donc choisies en fonction des propriétés du métal ou de l’alliage métallique constituant le tube métallique et de celles de la céramique ou du composite constituant le tube en céramique ou composite à matrice céramique mais également en fonction de la géométrie de ces tubes et, notamment, de l’épaisseur de la paroi du tube métallique ainsi que de l’espace, ou jeu radial, existant initialement entre la face externe du tube métallique et la face interne du tube en céramique ou composite à matrice céramique et devant être comblé par le placage.
À cet égard, on précise que les conditions de température et de pression à appliquer au tube métallique ainsi que la durée d’application de ces conditions peuvent être déterminées de manière théorique au moyen d’une loi de fluage telle que celle décrite par T. Forgeron et al. ( Experiment and Modelling of Advanced Fuel Rod Cladding Behavior Under LOCA Conditions : Alpha-Beta Phase Transformation Kinetics and EDGAR Methodology , Zirconium in the Nuclear Industry : Twelfth International Symposium, ASTM STP, 2000, 1354, 256-278 ; ci-après référence [2]), puis vérifiées ou, si besoin, affinées expérimentalement en soumettant à des essais de fluage, au moyen d’un banc de fluage, des éprouvettes représentatives des deux tubes que l’on souhaite associer.
Dans le cadre de l’invention, le tube métallique est, de préférence, en zirconium, en titane ou en un alliage de ceux-ci, préférence étant toutefois donnée à un alliage de zirconium.
Des exemples d’un tel alliage de zirconium peut être le Zircaloy-4, le Zirlo™ ou encore l’alliage M5™, ces alliages présentant de nombreux avantages pour une application du procédé de métallisation de l’invention au gainage de combustibles nucléaires destinés à des réacteurs nucléaires à eau légère, tels qu’une très faible absorption des neutrons thermiques, des propriétés mécaniques satisfaisantes et une très bonne résistance à la corrosion même en conditions de hautes températures.
Toutefois, il est envisageable de prévoir que le tube métallique puisse être en un métal ou alliage métallique autre que ceux précités tel qu’un acier, un alliage à base de nickel, un alliage de type fer-chrome-aluminium, un alliage à haute entropie constitué de plusieurs éléments métalliques en proportion équimolaire et, plus généralement, tout métal ou alliage métallique susceptible de se déformer par fluage et étant compatible d’un point de vue thermochimique avec la céramique du tube sur la face interne duquel le tube métallique doit être plaqué.
Conformément à l’invention, le tube en céramique ou composite à matrice céramique est, de préférence, soit un tube constitué de SiC s’il est en céramique soit un tube en SiC renforcé par des fibres céramiques s’il est en composite à matrice céramique, ces fibres céramiques pouvant notamment être des fibres de carbone, des fibres de SiC ou des fibres oxydes, toute préférence étant données à des fibres de SiC.
Des exemples de fibres de SiC susceptibles d’être utilisées sont notamment les fibres Nicalon™, Hi-Nicalon™ et Hi-Nicalon™ type S produites par la société NGS Advanced Fibers ou encore les fibres Tyranno™, Tyranno™ SA, Tyranno™ SA3 ou Tyranno™ SA4 produites par la société UBE Industries, Ltd.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients des procédés proposés par l’art antérieur pour la réalisation de pistes électriquement conductrices en surface de substrats métalliques, notamment aux inconvénients exposés ci-avant, en proposant un tel procédé qui permette, en un nombre minimal d’étapes, de former sur de tels substrats des pistes électriquement conductrices de toutes dimensions, en particulier d’épaisseur importante, présentant une densité élevée et une bonne adhérence au substrat.
Des objectifs supplémentaires de l’invention sont que ce procédé soit simple à mettre en œuvre, au moyen du matériel couramment disponible dans les usines de traitement de surface des pièces, et le plus respectueux de l’environnement possible.
A cet effet, il est proposé selon la présente invention un procédé de réalisation d’une piste électriquement conductrice sur un substrat métallique, qui comprend des étapes successives de : - formation sur une surface du substrat d’une couche diélectrique superficielle d’épaisseur au moins 30 µm par traitement du substrat par oxydation micro-arcs (OMA), - et dépôt par projection d’un matériau électriquement conducteur sur la couche superficielle ainsi formée pour réaliser ladite piste électriquement conductrice.
Une pluralité de pistes électriquement conductrices peuvent être ainsi élaborées sur le substrat, selon toute architecture souhaitée, en fonction de l’utilisation prévue pour le substrat et des besoins en alimentation électrique de la structure dans laquelle il est destiné à être intégré. Il en résulte avantageusement un gain de volume et de poids au sein de cette structure, par rapport aux solutions utilisant des câbles électriques. Le gain en poids est d’autant plus élevé qu’il n’est alors nul besoin d’avoir recours aux organes classiquement utilisés pour le maintien de tels câbles, tels que des goulottes, colliers, supports, etc.
Ces pistes électriquement conductrices peuvent avantageusement être formées sur le substrat en usine, dans le cadre d’une fabrication en série, chacune de ces pistes pouvant ensuite être ou non utilisée pour véhiculer du courant électrique au sein de la structure, en fonction des spécificités requises pour le flux de courant électrique au sein de cette dernière. Une telle modularité permet en outre d’effectuer facilement des modifications ultérieures de l’architecture électrique opérante de la structure, par mise en service de pistes supplémentaires ou déconnexion de pistes précédemment utilisées.
La couche superficielle formée sur une surface du substrat par la technique d’oxydation micro-arcs est essentiellement constituée d’oxydes, en particulier d’oxydes du métal entrant dans la constitution du substrat. Cette couche superficielle de type céramique, d’épaisseur au moins 30 µm, présente avantageusement des propriétés diélectriques assurant une isolation électrique efficace entre le substrat et la piste électriquement conductrice. Elle présente en outre une résistance mécanique élevée. Il a été constaté par les présents inventeurs que cette résistance mécanique est suffisante pour que la couche superficielle ne se détériore pas lors de la mise en œuvre de l’étape ultérieure de projection du matériau électriquement conducteur pour la réalisation des pistes électriquement conductrices, y compris lorsque cette projection est réalisée à une forte pression telle que requise pour la formation de pistes épaisses et de haute densité permettant le passage de fortes puissances électriques. L’adhérence des pistes électriquement conductrices ainsi formées sur la couche superficielle céramique est en outre particulièrement bonne.
La couche superficielle formée sur le substrat conformément à l’invention joue en outre un rôle d’isolant thermique entre les pistes conductrices et le substrat.
Le procédé selon l’invention comporte un faible nombre d’étapes, toutes facilement réalisables dans le cadre d’une industrialisation à grande échelle, et au moyen d’équipements couramment disponibles dans les installations de traitement de surface des pièces.
Le substrat peut présenter toute forme et toutes dimensions, en fonction de l’usage auquel il est destiné.
Il est de type métallique, formé en métal oxydable ou en alliage comprenant majoritairement un métal oxydable.
On entend dans la présente description, par majoritairement, le fait que le métal représente plus de 90 % en poids de la composition de l’alliage.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, le substrat est formé en : - un métal choisi parmi l’aluminium, le titane, le magnésium, le tantale, le niobium, le zirconium, le hafnium, le zinc, et l’un quelconque de leurs mélanges, - ou en un alliage comprenant majoritairement un tel métal ou un tel mélange de métaux.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape préalable de préparation de surface du substrat. Préférentiellement, lorsqu’une telle étape est réalisée, elle se limite à un dégraissage, par exemple à l’acétone. En particulier, le procédé selon l’invention est préférentiellement dépourvu d’étapes préalables de sablage, décapage, etc.
La couche diélectrique superficielle formée sur le substrat par oxydation micro-arcs présente de préférence une épaisseur comprise entre 30 et 200 µm, notamment comprise entre 80 et 200 µm, par exemple comprise entre 80 et 150 µm. Une telle épaisseur assure une bonne isolation électrique entre le substrat et les pistes conductrices. Il entre dans les compétences de l’homme du métier de choisir les paramètres opératoires à mettre en œuvre pour obtenir une épaisseur de la couche diélectrique superficielle dans de telles plages de valeurs. On entend dans la présente description, par épaisseur de la couche, son épaisseur moyenne sur toute la surface du substrat concernée, étant entendu que l’épaisseur réelle de la couche en chaque point donné de cette surface peut varier de quelques micromètres par rapport à cette valeur moyenne.
La couche diélectrique superficielle peut être formée sur une seule face, ou sur plusieurs faces, du substrat. Pour chaque face, elle peut être formée sur l’intégralité de la surface, ou sur une partie seulement, destinée à supporter les pistes électriquement conductrices.
- au moins un compartiment contenant au moins i) au moins un composé de formule (I), ou (Ia), (Ib), (Ic), (Id) et/ou (Ie) tel que défini précédemment, et éventuellement iii) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, en particulier comprenant la composition « C1 » telle que définie précédemment ;
- au moins un compartiment distinct de celui qui contient i) et contenant ii) au moins un agent réticulant, en particulier tel que défini précédemment, et éventuellement iii) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, en particulier comprenant la composition « C4 » telle que définie précédemment ; et
- optionnellement, au moins un compartiment distinct de ceux qui contiennent i) et ii), et contenant iii) au moins un actif cosmétique, en particulier tel que défini précédemment, identique ou différent de celui/ceux éventuellement contenu(s) dans les compartiments comprenant i) et ii).
De préférence, le compartiment comprenant au moins i), en particulier une composition « C1 », ne comprend pas d’agent réticulant ii).
De préférence, le compartiment comprenant au moins un agent réticulant ii), en particulier une composition « C4 », ne contient pas i) de composé de formule (I).
Méthodes et Mesures Application peau a) Protocole en 1 étape Les composés de formule (I) à fonctions acétoacétates, et les agents réticulants, sont mélangés ensemble avant application. Le système reste fluide suffisamment longtemps pour permettre une application sur le substrat.