INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la illustre, schématiquement et partiellement, en coupe, la vanne à deux étages équipant l’assemblage de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, l’organe distributeur de la vanne de la .
On a représenté, sur les figures 1 et 2, un assemblage 1 pour un véhicule automobile, comportant un premier sous-ensemble 100 avec un premier échangeur de chaleur 2 configuré pour permettre un échange de chaleur entre, d’une part, un écoulement d’un premier fluide caloporteur, ici de l’eau glycolée (ou mélange d’eau et d’éthylène glycol), au sein du premier échangeur de chaleur 2, et, d’autre part, un écoulement d’un autre fluide caloporteur, ici un fluide réfrigérant, au sein du premier échangeur de chaleur 2.
Le premier échangeur 2 est un échangeur à plaques, notamment un échangeur d’évaporation, encore appelé « chiller » en anglais.
L’assemblage 1 fait partie d’une pompe à chaleur, embarquée sur le véhicule. La pompe à chaleur est par exemple de type indirect. Cette pompe à chaleur peut avoir de nombreux modes de fonctionnement différents qui nécessitent autant de circulations différentes des fluides caloporteurs.
Le premier sous-ensemble 100 comprend également un réservoir de dégazage 3 configuré pour permettre au premier fluide caloporteur de subir un dégazage permettant de séparer un gaz, notamment de l’air, présent dans le premier fluide caloporteur.
Le premier sous-ensemble 100 comprend en outre un corps monobloc 5 comportant un réceptacle 6, visible sur les figures 3 et 5, agencé pour recevoir le premier échangeur de chaleur 2 et une cavité 7 agencée pour former le réservoir de dégazage 3.
Comme illustré sur la , le réceptacle 6 est configuré de sorte que, lorsque le premier échangeur de chaleur 2 est placé dans ce réceptacle 6, un chemin de fluide 8 pour le premier fluide caloporteur est formé entre une paroi latérale 9 du réceptacle 6 et une paroi périphérique 10 de ce premier échangeur de chaleur 2.
Le chemin de fluide 8 s’étend sur le pourtour de la paroi périphérique 10 du premier échangeur de chaleur 2.
La paroi latérale 9 du réceptacle 6 et la paroi périphérique 10 du premier échangeur de chaleur 2 sont parallèles entre elles, et sont sensiblement homothétiques l’une de l’autre.
La paroi périphérique 10 du premier échangeur de chaleur 2 comporte quatre faces 11 perpendiculaires entre elles, avec des coins arrondis à leurs jonctions.
Chaque brin conducteur 145A, 146A, 147A, 145B, 146B, 147B de la première plaque 115A, et préférentiellement également de la deuxième plaque 115B, comprend deux voies conductrices 150A, 151A, 150B, 151B espacées l’une de l’autre d’une voie isolante 152A, 152B de même largeur que les bandes isolantes 137A, 137B. Préférentiellement, chaque brin conducteur 145A, 146A, 147A, 145B, 146B, 147B comprend une voie interne 150A, 150B et une voie externe 151A, 151B plus éloignée de l’orifice central 125A, 125B que la voie interne 150A, 150B.
Chaque motif élémentaire 140A, 140B comprend en outre une voie supplémentaire 153A, 153B plus éloignée de l’orifice central 125A, 125B que la voie externe 151A, 151B du brin externe 147A, 147B.
La représente un premier motif élémentaire 140A de la première plaque 115A de la bobine 110 selon le deuxième mode de réalisation, dans une configuration dite non-alignée. De manière analogue à ce qui est expliqué en référence à la , dans cette configuration, chaque voie conductrice 150A, 151A de chaque motif élémentaire 140A de la première plaque 15A, est sensiblement alignée avec une voie isolante 152B, ou une bande isolante 137B, d’un motif élémentaire 140B de la deuxième plaque 115B.
Réciproquement, chaque voie conductrice 150B, 151B de chaque motif élémentaire 140B de la deuxième plaque 115B, est sensiblement alignée avec une voie isolante 152A, ou une bande isolante 137A, d’un motif élémentaire 140A respectif de la première plaque 115A.
Chaque voie 150A, 151A, 150B, 151B de chaque brin 145A, 146A, 147A, 145B, 146B, 147B est formé d’une pluralité d’arcs de cercle, certain(s) orienté(s) interne et certain(s) orienté(s) externe formant des corrugations.
Dans les exemples des figures 6 et 7, les motifs élémentaires 140A, 140B représentés, comprennent respectivement quatre brins conducteurs 145A, 146A, 147A, 145B, 146B, 147B, et donc neuf voies conductrices 150A, 151A, 152A, 150B, 151B, 152B, 153A, 153B.
Chaque voie 150A, 151A de chaque brin intermédiaire 146A, est par exemple formée, de haut en bas sur la , d’un premier arc A1A orienté interne défini autour d’un premier centre, d’un deuxième arc A2A orienté interne défini autour d’un deuxième centre, d’un troisième arc A3A orienté externe défini autour d’un troisième centre, d’un quatrième arc A4A orienté interne défini autour d’un quatrième centre, et d’un cinquième arc A5A orienté interne défini autour d’un cinquième centre, d’un sixième A6A arc orienté interne défini autour d’un sixième centre, d’un septième arc A7A orienté externe défini autour d’un septième centre, et d’un huitième arc A8A orienté interne défini autour d’un huitième centre.
Lesdits centres sont communs à chaque voie 150A, 151A des brins intermédiaires 146A. Autrement dit, les voies 150A, 151A sont, pour chaque arc A1A, A2A, A3A, A4A, A5A, A6A, A7A, A8A, concentriques.
Pour chaque arc de cercle des voies 150A, 151A des brins intermédiaires 146A, le débattement angulaire dudit arc est identique pour chacune des voies 150A, 151A. Ainsi, la longueur dudit arc dans une voie 150A, 151A est égale au produit dudit débattement angulaire et de la distance dudit arc au centre à partir duquel cet arc est formé.
Concernant le brin externe 147A, sa voie interne 150A est identique aux voies 150A, 151A des brins intermédiaire 146A à l’exception du premier arc et du deuxième arc.
Plutôt que le premier arc A1A, la voie interne 150A du brin externe 147A comprend un neuvième arc A9A orienté externe défini autour d’un neuvième centre. Plutôt que le deuxième arc A2A, la voie interne 150A du brin externe 147A comprend un dixième arc A10A orienté interne défini autour d’un dixième centre.
Le débattement angulaire du dixième arc A10A est sensiblement plus faible que le débattement angulaire du deuxième arc A2A.
La voie externe 151A du brin externe 147A est identique aux voies 150A, 151A des brins intermédiaires 146A à l’exception des premier A1A et deuxième A2A arcs.
En particulier, la voie externe 151A du brin externe 147A ne comprend pas le premier arc A1A. Plutôt que le deuxième arc A2A, la voie externe 151A du brin externe 147A comprend un douzième arc A12A orienté interne défini autour d’un douzième centre.
La voie externe 151A du brin externe 147A comprend en outre, avant le douzième arc A12A, une pastille conductrice respective 136A.
La voie interne 150A du brin interne 145A comprend un treizième arc A13A orienté interne défini autour d’un treizième centre, un quatorzième arc A14A orienté interne défini autour d’un quatorzième centre, un quinzième arc A15A orienté externe défini autour d’un quinzième centre, et une pastille constructive 136A respective à l’extrémité du quinzième arc A15A.
Le débattement angulaire du treizième arc A13A est sensiblement plus élevé que le débattement angulaire du deuxième arc A2A.
La voie externe 151A du brin interne 145A comprend le premier arc A1A, le deuxième arc A2A, le quatorzième arc A14A, le quinzième arc A15A, un seizième arc A16A orienté interne défini autour d’un seizième centre et une pastille conductrice 36 respective à l’extrémité du seizième arc A16A.
Les quatorzième A14A, quinzième A15A et seizième A16A arc de la voie externe 151A permettent de contourner la pastille conductrice 36A de la voie interne 150A du brin interne 145A.
Le débattement angulaire du deuxième arc A2A de la voie externe 151A du brin interne 145A est plus grand que pour les biens intermédiaire 146A.
La voie supplémentaire 153A s’étend depuis l’extrémité du motif 140A opposée au douzième arc A12A, et à une distance du huitième arc A8A de la voie externe 151A du brin externe 147A égale à la largeur de la bande isolante 137A. La voie supplémentaire 153A comprend un unique dix-septième arc A17A orienté externe défini autour d’un dix-septième centre, et à l’extrémité dudit arc A17A, une pastille respective 36A.
Chaque motif élémentaire 140A de la première plaque 15A selon le deuxième mode de réalisation inclut également le mécanisme de décalage décrit précédemment en référence au premier mode de réalisation. En particulier, ce mécanisme est par exemple appliqué à toutes les voies 150A, 151A des brins intermédiaire 146A et brins extérieurs 147A.
Le reste du motif 140A est, comme dans le premier mode de réalisation, rempli de matériau isolant formant les bandes isolantes 137A et les voies isolantes 152A.
Préférentiellement, le premier centre est le centre du premier orifice central 125A.
Préférentiellement, le deuxième centre est le centre du premier orifice central 125A.
Préférentiellement, le quatrième centre est le centre de la pastille 136A associée à la voie interne 150A du brin interne 145A.
Préférentiellement, le cinquième centre est le centre du premier orifice central 125A.
Préférentiellement, le sixième centre est le milieu d’un segment reliant le centre de la pastille 136A associée à la voie interne 150A du brin interne 145A et le centre de la pastille 136A associée à la voie externe 151A du brin interne 145A.
Préférentiellement, le septième centre est le centre de la pastille 136A associée à la voie supplémentaire 153A.
Préférentiellement, le huitième centre est le centre du premier orifice central 125A.
Préférentiellement, le neuvième centre est localisé dans la pastille 136A associée à la voie externe 151A du brin externe 147A.
Préférentiellement, le dixième centre est le centre du premier orifice 125A.
Le dispositif de combustion 1 fonctionne, le ventilateur ou compresseur de recyclage VR fonctionne et le ventilateur 10 (ou compresseur) de l’installation de combustion 1 fonctionne en imposant un débit donné ( ϕ GC ) de gaz comburant GC constitué d’air à l’entrée de l’installation 1.
Pour passer de ce mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage ») au mode de fonctionnement M1 (« combustion classique »), il suffit à l’unité de commande 7 de commander le ralentissement jusqu’à l’arrêt du ventilateur ou compresseur de recyclage VR, puis de commander la fermeture de la vanne V1.
Le passage du mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage ») au mode de fonctionnement M1 (« combustion classique ») est simple, rapide et sécurisé, les risques de montée en température intempestive et non contrôlée de l’installation de combustion 1 étant évités. Le passage du mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage ») au mode de fonctionnement M1 (« combustion classique ») ne nécessite avantageusement aucune intervention de l’utilisateur sur le dispositif de combustion 1 et surtout ne nécessite pas de stopper la combustion.
L’unité de commande 7 exécute cette procédure d’arrêt en commandant le ralentissement jusqu’à l’arrêt du ventilateur ou compresseur de recyclage VR, tel que précédemment décrit, puis en commandant la fermeture de la vanne V1 du dispositif 32 de contrôle de débit de gaz riche en dioxygène afin de passer du mode de fonctionnement M2 au mode de fonctionnement M1.
Une fois que le système de combustion est configuré dans ce mode de fonctionnement M1 (« oxycombustion classique »), le dispositif de combustion 1 peut être mis à l’arrêt de manière usuelle et connue sans encourir aucun risque.
Une telle phase d’arrêt est avantageusement simple et sécurisée. En particulier, comparativement à un système de combustion de l’art antérieur qui est adapté pour fonctionner uniquement en oxycombustion avec recyclage des fumées de combustion, on évite pendant la phase d’arrêt les risques de montée en température intempestive et non contrôlée, qui sont inhérents dans ce type d’installation de l’art antérieur.
Il peut arriver par exemple qu’au cours du fonctionnement du système de combustion en mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage ») et notamment dans la phase de fonctionnement « oxycombustion améliorée », que le dispositif de combustion 1 soit sollicité pour fournir plus d’énergie thermique et pour y répondre augmente le débit ϕ GC (augmentation du débit du ventilateur ou compresseur 10) en gaz comburant GC. Dans ce cas le complément de gaz comburant est automatiquement injecté à travers la dérivation 6.
Dans une installation traditionnelle apte à fonctionner uniquement en oxycombustion avec recyclage des fumées de combustion, une baisse trop importante de la concentration en dioxygène dans le gaz comburant GC peut occasionner de manière préjudiciable un arrêt intempestif de l’oxycombustion.
- le format d’image du capteur du premier dispositif optique arrière est différent de celui du second dispositif optique arrière ;
- le dispositif optique avant comprend un diaphragme à iris et une bague d’indexation propre à ajuster l’ouverture du diaphragme, le diaphragme à iris et la bague d’indexation étant communs au premier zoom et au second zoom ;
- dans le premier zoom, le diaphragme du dispositif optique avant est à une première distance du capteur du premier dispositif optique arrière, dans le second zoom, le diaphragme du dispositif optique avant est à une second distance du capteur du second dispositif optique arrière, la première distance et la seconde distance étant sensiblement égales ;
- la bague d’indexation est mobile entre une première configuration adaptée pour l’ajustement de l’ouverture du diaphragme du premier zoom et une seconde configuration adaptée pour l’ajustement de l’ouverture du diaphragme du second zoom ; et
- le dispositif optique avant comprend une bague de gravure focale, la bague de gravure focale étant commune au premier zoom et au second zoom, la bague de gravure focale étant mobile entre une première configuration adaptée pour l’ajustement de la focale du premier zoom et une seconde configuration adaptée pour l’ajustement de la focale du second zoom.
L’invention porte également sur un procédé de changement du zoom d’un objectif de prise de vue comprenant les étapes suivantes :
- fourniture d’un ensemble tel que décrit ci-dessus, le dispositif optique avant étant accouplé au premier dispositif optique arrière de sorte à former le premier zoom,
- rotation de l’écrou du premier dispositif arrière de sorte à libérer le premier dispositif optique arrière du dispositif optique avant, et
- mise en place du second dispositif arrière sur le dispositif optique avant et rotation de l’écrou du second dispositif optique arrière de sorte à accoupler le dispositif optique avant au second dispositif optique arrière et former le second zoom.
Selon un mode de mise en œuvre particulier, le dispositif optique avant comprend un diaphragme à iris et une bague d’indexation, le procédé comprenant une étape supplémentaire de rotation de la bague d’indexation du dispositif optique avant d’une première configuration adaptée pour l’ajustement de l’ouverture du diaphragme du premier zoom à une seconde configuration adaptée pour l’ajustement de l’ouverture du diaphragme du second zoom et/ou le dispositif optique avant comprend une bague de gravure focale, le procédé comprenant une étape supplémentaire de translation de la bague de gravure focale du dispositif optique avant d’une première configuration adaptée pour l’ajustement de la focale du premier zoom à une seconde configuration adaptée pour l’ajustement de la focale du second zoom.
- la est une représentation schématique d’un ensemble de formation d’un zoom modulaire selon l’invention ;
- la est une représentation schématique d’un premier zoom formé par l’ensemble de la ; et
- la est une représentation schématique d’un second zoom formé par l’ensemble de la .
La illustre un ensemble 10 de formation d’un zoom modulaire, et en particulier d’un zoom d’objectif de prise de vue cinématographique.
L’ensemble 10 comprend un dispositif optique avant 12 propre à capter un flux optique, un premier dispositif optique arrière 14A et un second dispositif optique arrière 14B.
Ces embouts accouplés s’étendent notamment de manière parallèle.
Selon l’un des aspects de l’invention, le deuxième fluide caloporteur est un fluide diélectrique, à savoir un fluide isolant, non conducteur de courant électrique, et qui peut être défini comme un isolant électrique. Ce fluide diélectrique rend ainsi possible par exemple le refroidissement d’un pack batterie directement par immersion, ou par spray, et est également compatible avec les procédés classiques de refroidissement (par exemple de type échangeur à plaques ou à tubes) en limitant les risques de court-circuit ou d’incendie du pack batterie en cas d’avarie du système de refroidissement.
Par exemple, le premier fluide caloporteur (notamment à base d’eau, par exemple de l’eau glycolée) est dédié à la gestion thermique de l’habitacle, et le deuxième fluide caloporteur (par exemple un fluide diélectrique) est dédié à la gestion thermique de la batterie, du moteur électrique et de l’électronique de puissance.
Les caractéristiques qui sont décrites ci-dessous s’appliquent à l’un ou à l‘autre des premier et deuxième échangeurs de chaleur, ou aux deux.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réceptacle est configuré de sorte que, lorsque l’échangeur de chaleur est placé dans ce réceptacle, un chemin de fluide pour le fluide caloporteur de cet échangeur de chaleur est formé entre une paroi latérale du réceptacle et une paroi périphérique de cet échangeur de chaleur.
Ainsi lorsque l’échangeur de chaleur est celui qui fonctionne avec le premier fluide caloporteur, notamment à base d’eau, par exemple de l’eau glycolée, le chemin de fluide formé dans l’intervalle entre le réceptacle et l’échangeur de chaleur permet au dit fluide de circuler au contact de cet échangeur de chaleur et donc de le refroidir sur son pourtour. L’invention permet ainsi un refroidissement additionnel, et donc de booster le refroidissement de l’échangeur de chaleur. De préférence, le fluide caloporteur qui a servi à ce boost de refroidissement s’écoule ensuite dans cet échangeur de chaleur.
D’une manière générale, c’est le même fluide caloporteur qui s’écoule dans l’intervalle entre le réceptacle et l’échangeur de chaleur, et qui ensuite s’écoule au sein de cet échangeur de chaleur.
De même, lorsque l’échangeur de chaleur est celui qui fonctionne avec du deuxième fluide caloporteur, notamment du fluide diélectrique, le chemin de fluide formé dans l’intervalle entre le réceptacle et l’échangeur de chaleur permet audit fluide de circuler au contact de cet échangeur de chaleur et donc de le refroidir sur son pourtour. L’invention permet ainsi un refroidissement additionnel, et donc de booster le refroidissement de l’échangeur de chaleur. De préférence, le fluide caloporteur qui a servi à ce boost de refroidissement s’écoule ensuite dans cet échangeur de chaleur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réceptacle du corps monobloc comporte un orifice d’entrée de fluide caloporteur pour amener du fluide caloporteur vers le chemin de fluide à l’intérieur du réceptacle.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’orifice d’entrée de fluide caloporteur est réalisé sur la paroi latérale du réceptacle.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’échangeur du premier sous-ensemble est un échangeur à plaques, notamment un échangeur d’évaporation, encore appelé « chiller » en anglais.
Système de combustion de la / Captage de CO2
Dans la variante particulière de la , mais de manière optionnelle, le système de combustion comporte avantageusement un dispositif 11 de captage du dioxyde de carbone (CO 2 ) raccordé à la dérivation 6 et adapté pour capter le dioxyde de carbone (CO 2 ) dans au moins une partie des fumées de combustion recyclées sortantes (FC 22 / ) circulant dans ladite dérivation 6.
Plus particulièrement, ce dispositif de captage 11 comporte un ventilateur ou compresseur 110 qui permet d’aspirer une partie de fumées de combustion recyclées sortantes (FC 22 / ) circulant dans la dérivation 6 et d’alimenter une unité 111 de captage de CO 2 (connue en soi).
De préférence, ce dispositif de captage 11 et en particulier le ventilateur ou compresseur 110, est commandé automatiquement (par l’unité de commande 7 au moyen du signal de commande C3) ou par une autre unité de commande) en fonction de la pression ou du débit des fumées de combustion sortantes circulant dans la dérivation 6, cette pression ou ce débit étant mesuré par un capteur 60 délivrant un signal de mesure S 60 .
Système de combustion des figures 5 à 8 Le système de combustion de la se différencie de celui de la en ce que le raccordement 40a de la boucle de recyclage 40 avec le circuit principal d’évacuation 5 est situé en amont du dispositif de traitement 8, entre la sortie 1a du dispositif de combustion 1 et l’entrée de ce dispositif de traitement 8, et en ce qu’un dispositif de traitement supplémentaire 8’ est monté sur la boucle de recyclage 40, de préférence en amont du ventilateur ou compresseur de recyclage VR, c’est-à-dire entre le ventilateur ou compresseur de recyclage VR et le raccordement 40a de la boucle de recyclage 40 avec le circuit principal d’évacuation 5.
En variante, le dispositif de traitement supplémentaire 8’ peut être monté sur la boucle de recyclage 40 en aval du ventilateur ou compresseur de recyclage VR.
Le dispositif de traitement 8 peut être adapté pour dépolluer les fumées de combustion non recyclées, avant leur évacuation dans l’air ambiant et de préférence pour capter un ou plusieurs polluants choisis parmi la liste suivante : particules fines, SOx, NOx, acides, métaux lourds, ammoniac, COV. Le dispositif de traitement 8’ est de préférence adapté pour au moins déshumidifier les fumées de combustion recyclées dans la boucle de recyclage 40 et comporte plus particulièrement au moins un condenseur ou plusieurs condenseurs en cascade.
Les explications données précédemment sur les modes de fonctionnement M1 et M2 et sur la commande par l’unité commande 7 du ventilateur ou compresseur de recyclage VR et de l’unité 3 d’alimentation en gaz comburant GC sont transposables à cette variante de la .
En référence à la et comme pour la variante de la , en mode de fonctionnement M1 (« combustion classique), le gaz comburant GC est constitué par l’air aspiré par la dérivation 6 (la vanne V1 étant fermée et le ventilateur ou compresseur de recyclage VR étant à l’arrêt) et les fumées de combustion FC sont dans leur intégralité traitées en passant dans le dispositif de traitement 8 et sont évacuées (FC’) dans l’air ambiant.
En référence à la et de manière comparable à la variante de la , en mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage » ) et dans la phase de fonctionnement « oxycombustion dégradée », le ventilateur ou compresseur de recyclage VR fonctionne et la vanne V1 est ouverte ; une partie FC 1 des fumées de combustion FC est évacuée dans l’air ambiant après avoir été traitée (dispositif de traitement 8) et l’autre partie FC 2 des fumées de combustion FC est recyclée dans la boucle de recyclage 40 jusqu’à l’entrée du mélangeur 31 en ayant été préalablement traitée dans le dispositif de traitement 8’. De l’air est également aspiré dans la dérivation 6 et alimente également le mélangeur 31. L’autre entrée du mélangeur 31 est alimentée en dioxygène provenant du gaz riche en dioxygène de la source 30 (vanne V1 ouverte) avec un débit donné ( ϕ O 2 ).
En référence à la et de manière comparable à la variante de la , en mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage » ) et dans la phase de fonctionnement « oxycombustion améliorée », le ventilateur ou compresseur de recyclage VR fonctionne et la vanne V1 est ouverte. Une partie FC 1 des fumées de combustion FC est évacuée dans l’air ambiant après avoir été traitée (dispositif de traitement 8) et l’autre partie FC 2 des fumées de combustion FC est recyclée dans la boucle de recyclage 40 et est traitée dans le dispositif de traitement 8’. Une entrée du mélangeur 31 est alimentée avec un débit ϕ 1 avec une partie FC 2 1 des fumées de combustion recyclées FC 2 et traitées, l’autre partie FC 2 2 des fumées de combustion recyclées FC 2 et traitées étant évacuée dans la dérivation 6 avec un débit ϕ 2.