INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les interactions d’un fluide avec le premier site réactif 40 i produisent le sensorgramme SG1 i , alors que celles de ce même fluide avec le deuxième site réactif 42 i produisent le sensorgramme SG2 i dont l’amplitude à chaque instant est plus grande en raison du nombre plus important de liaisons peptidiques. En soustrayant à chaque instant le sensorgramme SG1 i au sensorgramme SG2 i comme illustré par l’opération Δ dans la , on obtient le sensorgramme différentiel ΔSG i précité qui résulte statistiquement uniquement des interactions du fluide avec les extensions peptidiques 78. On s’est donc débarrassé des interactions inopportunes du fluide avec les substrats 66 et les éléments de greffage 68, voire avec les deux premières liaisons peptidiques de chaque peptide 70 ou 76, de sorte que le le sensorgramme différentiel ΔSG i est bien plus pertinent que chacun des sensorgrammes SG1 i et SG2 i pour caractériser le fluide.
Un exemple concret de réalisation de chaque capteur olfactif 38 i en technologie MZI est illustré sur la . Le transducteur 44 est dans ce cas un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder. Le capteur olfactif 38 i comporte un premier bras (i.e. sous la forme d’une fibre optique) 80 i de détection sur lequel est disposé le premier site réactif 40 i et un premier bras 82 i de référence permettant de mesurer la variation d’indice optique engendrée par ce premier site réactif 40 i . Il comporte en outre un deuxième bras de détection 84 i sur lequel est disposé le deuxième site réactif 42 i et un deuxième bras 86 i de référence permettant de mesurer la variation d’indice optique engendrée par ce deuxième site réactif 42 i .
De retour à la , le module logiciel 62, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, reprend chacun des M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M} et réalise pour chacun d’entre eux le calcul d’au moins une valeur descriptive DSCR i . Il existe de nombreuses façons connues de déterminer une telle valeur descriptive, notamment par calcul statistique, de sorte que le fonctionnement du module logiciel 62 ne sera pas détaillé.
Enfin, le module logiciel 64, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 48, obtient la caractérisation de la composition du fluide sur la base des valeurs descriptives ainsi calculées. Cette caractérisation se fait par exemple par estimation d’une signature olfactive SIG des M sensorgrammes différentiels ΔSG i , i∈{1, …, M}. Dans la variante la plus simple, il s’agit par exemple tout simplement de définir la signature olfactive SIG comme un vecteur dont les M composantes sont les M valeurs descriptives DSCR i , i∈{1, …, M}, calculées par le module logiciel 62. Comme évoqué précédemment, ce vecteur peut ensuite être normé pour rendre la signature olfactive plus générique.
Le procédé de caractérisation olfactive d’un fluide correspondant à l’exécution des modules logiciels 52 à 64 va maintenant être détaillé conformément à la succession d’étapes de la .
Au cours d’une première étape 100, le dispositif électronique de caractérisation olfactive 30 est approché d’un fluide de manière à obtenir une interaction du fluide avec chacun des deux sites réactifs 40 i , 42 i de chaque capteur olfactif 38 i , 1≤i≤M. A cette occasion, le module logiciel 52 est exécuté.
Au cours d’une étape suivante 102, le transducteur 44 fournit une séquence S de signaux de mesure en interaction avec les capteurs olfactifs 38 i , 1≤i≤M.
Au cours d’une étape suivante 104 réalisée par exécution du module logiciel 56, le processeur 48 fournit les 2M sensorgrammes SG1 i , SG2 i , i∈{1, …, M} représentatifs d’une interaction du fluide avec chaque site réactif de capteur olfactif.
De préférence, le nombre moyen d'atomes de carbone (C) par rapport à l'atome d'azote (N) (c’est à dire le ratio C/N) du polyamide vierge est supérieure à 6.5, avantageusement supérieur à 7.5, de préférence supérieur à 8.5, notamment supérieur ou égal à 10, de préférence supérieur ou égal à 11. De manière particulièrement préférée, le nombre moyen d'atomes de carbone (C) par rapport à l'atome d'azote (N) du polyamide vierge est 11 ou 12.
De préférence, le polyamide vierge est choisi parmi du PA 11, du PA 1010, du PA 1012, du PA 12, du PA 1212, du PA 1014 ou du PA 1214 et leurs mélanges, de préférence du PA11 ou du PA12 ou un mélange de ceux-ci.
Il peut également s’agir d’un copolymère à blocs polyamide et à blocs souples tel que défini par exemple dans la demande WO 2019/097184 au nom d’ARKEMA France, et notamment d’un copolymère à blocs polyamide et à blocs polyéther (PEBA).
De préférence, le polyamide du bloc rigide dudit PEBA peut avoir un ratio C/N supérieure à 6,5, avantageusement supérieur à 7,5, de préférence supérieur à 8,5.
Selon un mode préféré de réalisation de l’invention, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) ont le même ratio C/N. Par exemple, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention peut être du PAMXD10 et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) peut être du PA10T.
Selon un autre mode préféré de l’invention, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) sont de nature identique. Par exemple, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention peut être du 11/BI/BT et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) peut être du 11/BI/BT. Selon un autre exemple, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention peut être du PA11 et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) peut être du PA11.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, la différence entre d’une part le ratio C/N du polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention et d’autre part le ratio C/N du polyamide vierge (ou du bloc polyamide du PEBA vierge) peut être inférieur ou égal à 3, notamment inférieur ou égal à 2, notamment inférieur ou égal à 1. Par exemple, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention peut être du PA11/10T et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) peut être du PA11. Selon un autre exemple, le polyamide de formule XY ou A/XY de l’invention peut être du PAB12 et le polyamide vierge (ou le bloc polyamide du PEBA vierge) peut être du PA12.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le polyamide vierge a de préférence une viscosité inhérente supérieure ou égale à 0,9 dL/g, notamment supérieure ou égale à 1,0 dL/g.
Par exemple, le polyamide vierge peut avoir une viscosité inhérente comprise entre 0,9 dL/g et 1, 65 dL/g, par exemple entre 1,0 dL/g et 1,4 dL/g
La viscosité inhérente est déterminée dans le m-crésol selon la norme ISO 307:2007 mais en changeant le solvant (utilisation du m-crésol à la place de l’acide sulfurique et la température étant de 20°C).
Modifiant choc Les compositions selon l’invention peuvent comprendre, en outre, au moins un modifiant choc.
En particulier, les compositions de l’invention peuvent comprendre de 0% à 30% en poids d’au moins un modifiant choc, par rapport au poids total de ladite composition.
Selon un mode de réalisation, les compositions de l’invention peuvent comprendre de 1 à 25% en poids d’au moins un modifiant choc, par rapport au poids total de la composition, par exemple de 3 à 20% en poids, par exemple de 6 à 15% en poids.
Selon un autre mode de réalisation, les compositions de l’invention comprennent : (a) de 30% à 99,9% en poids d’au moins un polyamide de formule XY ou A/XY recyclé tel que défini précédemment, et présentant des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi les fonctions benzamide, les nitriles, les amides primaires, les groupements méthyle en fin de chaine, les alcènes, les formamides, les imides, les acides carboxyliques et leurs mélanges dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides secondaires supérieur à celui du même polyamide vierge,
La section de soufflante 2 comprend au moins le rotor de soufflante 9 propre à être entrainé en rotation par rapport à un carter de soufflante 12 par la section de turbine 7, 8. Chaque rotor de soufflante 9 comprend un disque 13 et des aubes 14 s’étendant radialement à partir du disque 13. Les aubes 14 de chaque rotor 9 sont rapportées et fixées dans des alvéoles 29 formées dans le disque 13 et sont fixes par rapport au disque 13 (calage fixe). Chaque aube 14 présente un pied d’aube 30 configuré pour être rapporté et fixé dans une alvéole 29 associée du disque 13, une pale 31 aérodynamique propre à s’étendre dans le flux d’air F et une échasse qui relie le pied d’aube 30 et la pale 31. L’échasse peut notamment s’étendre entre la sortie de l’alvéole 29 et une plateforme 32 aérodynamique de l’aube de soufflante 14.
Chaque alvéole 29 s’étend entre deux dents 33 du disque 13 et forme une cavité destinée à recevoir le pied d’aube 30 qui est ouverte sur une face externe du disque. Une alvéole 29 présente ainsi un fond qui s’étend face à une face interne du pied d’aube 30 et deux flancs latéraux qui s’étendent radialement depuis le fond, de part et d’autre des faces intrados et extrados du pied d’aube 30, jusqu’à la face externe du disque. Les flancs convergent à proximité de la face externe du disque pour former un col. La section de la cavité au niveau du col 34 (c’est-à-dire dans un plan circonférentiel à l’axe de rotation X qui coupe la face externe du disque) est inférieure à sa section à mi-hauteur des flancs (c’est-à-dire dans un plan circonférentiel à l’axe de rotation X qui coupe les flancs à mi-hauteur de la cavité) afin de retenir radialement le pied d’aube 30 dans l’alvéole 29. L’aube 14 s’étend alors à travers l’ouverture de sorte que la pale 31 et l’échasse sont situées à l’extérieur de l’alvéole 29 tandis que le pied 30 est logé dans l’alvéole 29.
Chaque aube de soufflante 14 présente un bord d’attaque 14a et un bord de fuite 14b. Le bord d’attaque 14a est configuré pour s’étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans le rotor de soufflante 9. Il correspond à la partie antérieure d'un profil aérodynamique qui fait face au flux d'air et qui divise l'écoulement d'air en un écoulement d'intrados et en un écoulement extrados. Le bord de fuite 28b quant à lui correspond à la partie postérieure du profil aérodynamique, où se rejoignent les écoulements intrados et extrados. L’aube de soufflante 14 présente en outre une corde axiale, qui correspond au segment de droite parallèle à l’axe X de rotation qui raccorde un point d’intersection entre le bord de fuite 14b et le sommet 21 et le bord d’attaque 14a de l’aube.
La section de soufflante 2 peut en outre comprendre un stator de soufflante 16, ou redresseur, qui comprend des aubes 17 montées sur un moyeu 18 du stator de soufflante 16 et ont pour fonction de redresser le flux d’air secondaire F2 qui s’écoule en sortie du rotor de soufflante 9. Les aubes 17 du stator de soufflante 18 sont de préférence fixes par rapport au moyeu 18.
Ce découplage permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor de soufflante 9 et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale des systèmes propulsifs est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif 1 à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’optimiser le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la soufflante, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator de soufflante 17 (ou, en l’absence de stator, du rotor de soufflante 9) et la pression moyenne en entrée du rotor de soufflante 9, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 1,05 et 1,45. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur de l’aube 14 (de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9 au sommet 21 de l’aube de soufflante 14).
La section de soufflante 2 comprend à un carter de soufflante 12, le rotor de soufflante 9 étant logé dans le carter de soufflante 12. La section de soufflante 2 comprend en particulier un rotor de soufflante 9 s’étendant en amont d’un stator de soufflante. Les aubes 16 du stator de soufflante 17 sont alors généralement dénommées aubes de sortie ( « Outlet Guide Vane » ou « OGV » en anglais) et présentent un calage fixe par rapport au moyeu du stator de soufflante. Par ailleurs, le taux de dilution du système propulsif 1 est de préférence supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, de préférence entre 10 et 18 inclus. La vitesse périphérique au sommet 21 des aubes du rotor de soufflante 9 peut par ailleurs être comprise entre 260 m/s et 400 m/s. Les aubes 14 du rotor de soufflante 9 peuvent être fixes ou présenter un calage variable. Le rapport de pression de soufflante peut alors être compris entre 1,20 et 1,45.
Le mécanisme de réduction 19 peut comprendre par exemple un mécanisme de réduction 19 à train d’engrenage épicycloïdal, par exemple de type « épicycloïdal » ou « planétaire » selon la terminologie parfois rencontrée de l’homme du métier, monoétage ou biétage. Selon une première variante, le mécanisme de réduction 19 peut être du type planétaire (« star » en anglais) ( ) et comprendre un pignon solaire 19a (entrée du mécanisme de réduction 19), centré sur un axe X de rotation du mécanisme de réduction 19 (généralement confondu avec l’axe longitudinal X) et configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre basse pression 11, une couronne 19b (sortie du mécanisme de réduction 19) coaxiale avec le pignon solaire 19a et configurée pour entrainer en rotation l’arbre de soufflante 20 autour de l’axe X de rotation, et une série de satellites 19c répartis circonférentiellement autour de l’axe X de rotation entre le pignon solaire 19a et la couronne 19b, chaque satellite 19c étant engrené intérieurement avec le pignon solaire 19a et extérieurement avec la couronne 19b. La série de satellites 19c est montée sur un porte-satellites 19d qui est fixe par rapport à une partie stator 19e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5. Selon une deuxième variante, le mécanisme de réduction 19 peut être de type épicycloïdal (« planetary » en anglais) ( ), auquel cas la couronne 19b est montée fixement sur la partie stator 19e du système propulsif 1 et l’arbre de soufflante 20 est entrainé en rotation par le porte-satellites 19d qui est donc mobile en rotation par rapport à une partie stator 19 e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5).
Quelle que soit la configuration du mécanisme de réduction 19, le diamètre de la couronne 19b et du porte-satellites 19d sont supérieurs au diamètre du pignon solaire 19a, de sorte que la vitesse de rotation du rotor de soufflante 9 est inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 11.
Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 19 est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, de préférence supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5, typiquement autour de 3,0.
La vitesse limite (« redline speed » en anglais) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol, est comprise entre 8500 tours par minute et 12000 tours par minute, par exemple entre 9000 tours par minute et 11000 tours par minute. La vitesse limite correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol (selon le règlement de certification européen EASA CS-E 740 (ou selon le règlement de certification américain 14-CFR Part 33.87)). La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif est sain. Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (« type certificate data sheet » en anglais). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs 1 et dans certains essais de certification (tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité du rotor).
Le taux de compression global du système propulsif 1, qui correspond au rapport de pression entre la pression en sortie du compresseur haute pression 5 et la pression en entrée du rotor de soufflante 9 (mesurée au niveau du pied 30 du rotor de soufflante 9), peut être supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70, de préférence supérieur ou égal à 44 et inférieur ou égal à 55.
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en garantissant la tenue mécanique du rotor de soufflante 9, le rotor de soufflante 9 est dimensionné de sorte que le moment maximal M pouvant être appliqué par une aube de soufflante 14 sur la dent 33 du disque 13 adjacente avant rupture de la dent 33 respecte la formule suivante : (1) où : M est le moment maximal, , en Newton mètres (N.m), et est mesuré lorsque le système propulsif 1 est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer ;
PA : copolyamide 11/B10 (ratio molaire 0,13/1)
Il n’est pas observé de raie correspondant aux nitriles dans le produit avant vieillissement.
Afin de simuler le vieillissement thermo- ou photo- oxydatif des PA au cours de leur vie, un vieillissement en étuve à 140°C sous air pendant 72h a été effectué sur les PA. Ce vieillissement est représentatif du degré d’oxydation mesuré sur des PA en fin de vie ou ayant été mis en œuvre à plusieurs reprises.
Après vieillissement, le ratio molaire des fonction nitriles par rapport aux amides secondaires est de 0.014 dans le PA.
La longueur d’écoulement en injection a été mesurée sur une presse à injecter équipée d’un moule spirale (spiral flow test en anglais) avec les paramètres suivants :
Température du moule : 40°C
Pression de maintien de la matière : 900 bar
Profile de température pour le PA: 230/250 °C
Débit : 57 cm3/s
Temps de refroidissement : 20 s
Le test est réalisé en injectant le polymère fondu par la carotte centrale qui alimente directement la spirale de 20 mm de largeur, 2 mm d’épaisseur et ayant une longueur maximale de 1280 mm. Il y a un espace de 10 mm entre les parois des canaux de la spirale. Le moule spirale est poli miroir.
Les valeurs de longueur d’écoulement reportées dans le tableau ci-dessous correspondent à la moyenne des dix essais réalisés pour chaque échantillon.
Cette mesure permet de caractériser la processabilité des compositions.
L’allongement et la contrainte à la rupture ont été mesurés à 23°C selon la norme ISO 527-1 : 2012 sur des haltères de type 1A sur échantillons secs.
Les haltères de type 1A ont été réalisés par injection moulage pour les tests de traction. Les paramètres suivants ont été utilisés:
- Presse hydraulique ENGEL VICTORY 500, 160T
Pour surmonter cette difficulté dans la caractérisation du fluide, il est connu de prévoir un capteur de référence sur le site réactif duquel n’est greffé aucun composant réactif, par exemple un site réactif à substrat de silice et à groupes de silanes seuls, et de soustraire le sensorgramme résultant de référence de chaque autre sensorgramme. Mais il se trouve que le silane lui-même constitue un capteur, de sorte qu’il est susceptible de réagir spécifiquement avec certains composés, ce qui relativise assez singulièrement l’intérêt du capteur de référence.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités, notamment en permettant l’obtention de signaux temporels représentatifs beaucoup moins sensibles aux sources de bruit de mesure précitées.
Il est donc proposé un dispositif électronique de caractérisation d’un fluide, comportant : au moins un capteur conçu pour interagir avec le fluide, chaque capteur comportant un premier site réactif sur lequel sont greffés des premiers composants réactifs identiques aptes à interagir avec des composés susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur, une séquence de signaux de mesure ; et un processeur de traitement de la séquence de signaux de mesure pour fournir au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur ; dans lequel : chaque capteur comporte un deuxième site réactif sur lequel sont greffés des deuxièmes composants réactifs identiques constitués respectivement de premières portions réactives, greffées sur le deuxième site réactif et identiques aux premiers composants réactifs du premier site réactif de ce capteur, et d’extensions réactives qui les distinguent des premiers composants réactifs du premier site réactif de ce capteur ; et le processeur est configuré pour fournir ledit au moins un signal temporel, pour chaque capteur, sur la base d’une comparaison des interactions du fluide avec les deux sites réactifs de ce capteur.
Ainsi, la plus grosse contribution au bruit de mesure est supprimée par comparaison, puisqu’elle est statistiquement destinée à se produire à peu près de la même façon sur les premier et deuxième sites réactifs de chaque capteur, à savoir les interactions entre les composés du fluide et le substrat, les éventuels éléments de greffage et les liaisons internes des premières portions réactives communes.
De façon optionnelle, chaque site réactif de chaque capteur comporte : un substrat à base de composé du silicium, notamment à base de silice ou de nitrure de silicium, des groupes de silanes fixés au substrat et des composants réactifs identiques greffés aux groupes de silanes ; ou un substrat à base d’or et des composants réactifs identiques greffés au substrat.
De façon optionnelle également, les composants réactifs d’un même capteur sont des homo-oligomères, c’est-à-dire tous constitués d’unités monomères elles-mêmes identiques, par exemple des homopeptides tous constitués d’une chaîne peptidique d’une ou plusieurs occurrences d’un même acide aminé.
De façon optionnelle également, chaque premier composant réactif du premier site réactif de chaque capteur est un oligomère qui comporte entre une et cinq unités monomères.
De façon optionnelle également, chaque deuxième composant réactif du deuxième site réactif de chaque capteur est un oligomère qui comporte entre six et dix-huit unités monomères.
De façon optionnelle également, pour chaque capteur, le processeur est conçu pour fournir : un premier signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec le premier site réactif de ce capteur ; un deuxième signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec le deuxième site réactif de ce capteur ; et un signal temporel différentiel résultant d’une comparaison, par exemple par soustraction, des premier et deuxième signaux temporels.
De façon optionnelle également, le processeur est conçu pour fournir ledit au moins un signal temporel représentatif d’une interaction du fluide avec chaque capteur à partir de chaque signal temporel différentiel.