INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode opératoire non représenté du circuit de la , la mise en œuvre du seul dispositif de contournement du dispositif de conversion catalytique 24 permet d’obtenir de l’hydrogène à 22K et avec une composition isomérique de 23% ortho et 77% para en sortie de l’échangeur 26, et donc en sortie du circuit.
De manière générale, le taux de conversion catalytique à appliquer au circuit de liquéfaction est déterminé en fonction d’un ou de plusieurs critères. A titre d’exemple, le taux est déterminé afin de minimiser la dépense énergétique pour liquéfier l’hydrogène dans le circuit de liquéfaction. Ce but peut être atteint en fonction de différents critères.
Un premier critère est celui lié aux phases de fonctionnement du circuit de liquéfaction. Par exemple, lors du démarrage du fonctionnement du circuit (par exemple après un arrêt nécessité par des opérations de maintenance), le refroidissement progressif du circuit (mise en froid) pour atteindre la température de fonctionnement implique de vaporiser de l’hydrogène liquéfié, ce qui représente une perte de l’hydrogène liquéfié à un taux maximal supérieur ou égal à 95%. Dans un tel cas, le taux de conversion catalytique à appliquer au circuit de liquéfaction est faible. Dans le présent exemple le taux est nul, afin d’aboutir à un contenu isomérique de l’hydrogène de 75% d’ortho et 25% de para (composition à la température ambiante).
Un deuxième critère est celui lié aux fluctuations de la demande d’hydrogène liquéfié qui détermine les besoins de stockage de l’hydrogène liquéfié. En fonction de la demande, l’hydrogène peut être liquéfié à un fort taux de conversion catalytique quand la demande est faible et la durée de stockage est longue car, sinon, la conversion naturelle ortho-->para qui se fera dans le réservoir de stockage pour atteindre un taux très proche de 100% de para dégagera de l’énergie qui produira une évaporation du liquide stocké et donc une perte énergétique. De même façon, l’hydrogène peut être liquéfié à un taux de conversion catalytique intermédiaire (ex : 50%) quand la demande est forte car le liquide n’est alors pas stocké pour une longue durée, ce qui limite les pertes par évaporation due à la conversion naturelle comme mentionné plus haut. Dans un tel cas, le liquide produit est stocké très peu de temps, voire transféré directement à l’utilisateur.
Un troisième critère est celui lié au type de la demande d’hydrogène liquéfié ou à l’utilisation de cet hydrogène liquéfié. Certains utilisateurs peuvent en effet avoir besoin d’un contrôle spécifique du taux de para-H2 avec une valeur cible, par exemple supérieure ou égale à 95%, alors que d’autres utilisateurs ne sont pas concernés par des évolutions du contenu isomérique de la molécule d’hydrogène. C’est par exemple le cas de l’hydrogène liquéfié destiné à alimenter les piles à combustible.
Un quatrième critère est celui lié aux limites opérationnelles de l’installation de liquéfaction qui peuvent impacter le fonctionnement du circuit de liquéfaction, comme par exemple le prix de l’électricité.
Un critère supplémentaire peut être lié à la combinaison de plusieurs des critères précédents.
Les figures 6 et 7A-7B illustrent un autre exemple de réalisation d’un circuit de liquéfaction d’hydrogène de l’invention qui peut être utilisé dans l’installation de liquéfaction de la ou dans une autre installation.
La est très similaire à la excepté le circuit de liquéfaction d’hydrogène CLH’ qui diffère du circuit CLH de la . Les éléments inchangés par rapport à la ne seront pas à nouveau décrits ici.
- lubrifiant pour véhicule électrique,
- lubrifiant pour réacteur industriel,
- lubrifiant pour éolienne,
- lubrifiant pour compresseur, et
- lubrifiant pour turbine.
- le spectre comprend deux composantes spectrales liées à la présence de nanoparticules d’oxyde de fer superparamagnétiques dans le lubrifiant, la première composante spectrale présentant une bande spectrale plus étroite que la bande spectrale de la deuxième composante spectrale, l’étape d’analyse comprenant la mesure d’au moins un paramètre relatif à l’une des composantes spectrales.
- il est défini une amplitude maximale pour chaque composante spectrale, l’au moins un paramètre relatif à l’une des composantes spectrales étant l’amplitude de la première composante spectrale.
- il est défini une valeur de g pour chacune des deux composantes spectrales, la valeur de g de la première composante spectrale étant égale à la valeur de g de la deuxième composante spectrale à 5% près.
- la quantité de nanoparticules d’oxyde de fer superparamagnétiques est déterminée par application d’une loi sur l’au moins un paramètre relatif à l’une des composantes spectrales.
- le procédé comporte, en outre, une étape de calcul d’un paramètre relatif à l’usure du lubrifiant à partir de la quantité de nanoparticules d’oxyde de fer superparamagnétiques déterminée.
La description se rapporte également à un procédé de contrôle d’une machine électrique dans lequel un lubrifiant a été introduit, le procédé de contrôle comportant :
- une étape de mise en œuvre d’un procédé de caractérisation tel que précédemment décrit sur le lubrifiant introduit dans la machine électrique, pour obtenir un paramètre relatif à l’usure du lubrifiant, et
- une étape de détermination de l’autonomie restante pour la machine électrique avant la prochaine vidange à effectuer.
La description décrit aussi un calculateur adapté pour caractériser un lubrifiant de machine électrique, le calculateur étant adapté pour :
- recevoir un spectre du lubrifiant par mise en œuvre d’une technique de résonance paramagnétique électronique, et
- analyser le spectre reçu pour déterminer la quantité de nanoparticules d’oxyde de fer superparamagnétiques dans le lubrifiant.
En variante, lors du procédé selon l’invention, la solution ou la dispersion est déposée sur la surface du support par drop-coating ou par impression jet d’encre, lorsque le précurseur du transducteur électrochimique est un polymère semi-conducteur.
L’étape de séchage lors du procédé selon l’invention est réalisée à une température comprise entre 20°C et 200°C, notamment entre 40°C et 150°C et, en particulier, entre 60°C et 130°C. Typiquement, l’homme du métier saura définir la durée de l’étape de séchage, sans effort inventif, en fonction de la température, du type de substrat, de l’épaisseur et du type de transducteur électrochimique mis en œuvre.
Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre une étape préalable consistant à préparer une couche conductrice telle que précédemment définie, déposée sur un support isolant tel que précédemment défini. Une telle étape est une étape classique dans la préparation des électrodes et notamment des électrodes de capteurs de pH tout solide.
La présente invention concerne également un capteur pH tout solide comprenant au moins une électrode sensible au pH telle que précédemment définie.
Dans le capteur pH tout solide selon l’invention, l’électrode sensible au pH est associée à une électrode de référence dans une organisation telle que définie à la . Ainsi, tout ce qui a été décrit pour la s’applique mutatis mutandis au capteur pH tout solide selon l’invention. Toute électrode de référence classiquement utilisée dans les capteurs pH tout solide est utilisable dans le cadre de l’invention.
La présente invention concerne enfin l’utilisation d’une électrode sensible au pH telle que précédemment définie ou d’un capteur de pH tout solide tel que précédemment défini pour mesurer le pH dans un milieu liquide en contact avec ladite électrode ou ledit capteur.
A titre d’exemples d’applications d’une telle utilisation, on peut citer dans le suivi de la dégradation des matériaux, par exemple les bétons, dans la surveillance d’ouvrages de génie civil comme, par exemple, des ponts, des tunnels ou des pipelines, la surveillance de puits de pétrole, dans l’analyse environnementale et notamment pour la qualité de l’eau, dans la surveillance de fonds marins, dans l’analyse physiologique et le diagnostic médical, dans l’industrie chimique, dans l'industrie alimentaire et notamment lors des procédés de bioproduction, dans le contrôle des processus de retraitements des matières nucléaires ou encore dans la surveillance du stockage et de l’entreposage des déchets radioactifs.
déjà présentée correspond à la schématisation d’un capteur pH potentiométrique classique i.e. appartenant à l’état de la technique.
déjà présentée correspond à la schématisation d’une électrode sensible au pH selon l’invention.
présente un exemple de courbes expérimentales obtenues par changements successifs de solutions de test de différents pH avec des capteurs sérigraphiés (n=7) versus une référence externe commerciale Ag/AgCl dans une solution sous agitation de PBS 1X avec HCl ou NaOH à 25°C (INV-1).
présente un graphique représentant les sensibilités au pH mesurée pour différentes configurations de capteurs, le R 2 de tous les points étant égal à 0,99 et la plage de pH mesurée étant de 4.09 à 10.09.
présente une hystérésis en mV d’électrodes fabriquées à partir de différentes formulations versus une référence commerciale Ag/AgCl dans un tampon PBS 1X. L’hystérésis est calculée suite à un changement de pH de l’ordre de +/- 1 unité pH (avec n, le nombre de capteurs).
présente les temps de réponse de pH 7,37 à 4,97 pour différentes formulations, à 90% et 99%.
présente les temps de réponse de pH 7,37 à 4,97 pour différentes formulations, à 90%.
présente les temps de réponse de pH 4,97 à 7,37 pour différentes formulations, à 90% et 99%.
L'orchestrateur ORC1 envoie à chaque serveur de sauvegarde BCKi l’identifiant de la sauvegarde BCKID, le certificat éphémère CeD et le certificat CD du dispositif HW’.
R4. Vérification par chaque serveur BCKi des certificats du dispositif
R5. Authentification mutuelle et création d’un canal sécurisé entre les serveurs BCKi et le dispositif, par l'intermédiaire de l'orchestrateur
R5.1 Génération par chaque serveur BCKi d’un certificat éphémère
R5.2 Génération par chaque serveur BCKi d’une clé de session
R5.3 Génération par chaque serveur BCKi d’un code de hachage chiffré
The BC196 is an acid compound, a colorless or light-yellow liquid with a density of 0.85-0.88 g/mL and a purity greater than or equal to 90%, and can be purchased from Suzhou Bocui Circulation Technology Co., Ltd. Mextral 6103H is a lipid extracting agent, a brown transparent liquid with a density of 0.97±0.005 g/mL and a flash point greater than 70°C, and can be purchased from Kopper Chemical Industry Corp., Ltd.
Referentially, a volume percentage of the BC196 in the separation reagent may be 5-15%, for example, 5%, 6%, 7%, 8%, 9%, 10%, 11%, 12%, 13%, 14% or 15%, etc., or may be any other value within the range of 5-15%.
A volume percentage of the Mextral 6103H in the separation reagent may be 5-8%, for example, 5%, 5.5%, 6%, 6.5%, 7%, 7.5% or 8%, etc., or may be any other value within the range of 5-8%.
Further, the separation reagent further includes a diluent, and a volume percentage of the diluent in the separation reagent is a balance after subtracting the volume percentages of the extracting agent and the co-extracting agent.
In an embodiment, the diluent may include for example at least one of kerosene, sulfonated kerosene, Escaid 110, heptane, hexane, dodecane, or sec-octanol.
In some preferred embodiments, the separation reagent is composed of an extracting agent, a co-extracting agent and a diluent, wherein the extracting agent is BC196, and the co-extracting agent is Mextral 6103H. Calculated by volume percentage, BC196 accounts for 5-15% of the separation reagent, Mextral 6103H accounts for 5-8% of the separation reagent, and the balance is the diluent.
It should be noted that BC196 usually has a high equilibrium pH when used for extracting cobalt and is not suitable for iron-containing systems. Meanwhile, BC196 has a high water solubility and a large organic loss, which will bring environmental problems. In contrast, Mextral 6103H has a small load and a low separation coefficient for separating cobalt from iron and silicon. The inventor creatively uses two reagents, i.e., BC196 and Mextral 6103H, to extract cobalt, which effectively solves the problem that BC196 is not suitable for iron-containing solutions and has a high equilibrium pH and Mextral 6103H has a small load and a low separation coefficient, thereby realizing an effective separation of cobalt from iron, zinc, calcium, silicon and magnesium. Moreover, BC196 and Mextral 6103H have a large separation coefficient for impurities such as cobalt, magnesium, iron, zinc, calcium, and silicon, and have a low water solubility and a low organic loss.
Accordingly, the present disclosure further provides use of the separation reagent, for example, in the separation of cobalt from iron, zinc, calcium, silicon and magnesium. Specifically, the separation reagent can be used to extract a substance containing cobalt, iron, zinc, calcium, silicon and magnesium to be separated.
Additionally, the present disclosure further provides a method for resource utilization of a magnesium sulfate solution containing cobalt, iron, zinc, calcium and silicon, which includes the following steps:
extracting a magnesium sulfate solution containing cobalt, iron, zinc, calcium and silicon with the separation reagent to obtain a loaded organic phase and a raffinate water phase.
In some embodiments, the magnesium sulfate solution containing cobalt, iron, zinc, calcium and silicon is a battery waste or a reverse extracting solution produced by removing iron, aluminum and copper, and then extracting and removing impurities with P507 from a leaching solution of nickel-cobalt intermediate. In the magnesium sulfate solution containing cobalt, iron, zinc, calcium and silicon, magnesium has a concentration of 25-45 g/L, calcium has a concentration of 0.05-0.15 g/L, zinc has a concentration of 0.01-0.5 g/L, cobalt has a concentration of 0.2-5 g/L, silicon has a concentration of 0.01-0.1 g/L, sodium has a concentration of 0.02-0.05 g/L, and iron has a concentration of 0.05-0.1 g/L.
Referentially, a volume ratio of the separation reagent to the magnesium sulfate solution containing cobalt, iron, zinc, calcium and silicon may be 1:0.5 to 1:20, for example, 1:0.5, 1:1, 1:2, 1:5, 1:8, 1:10, 1:12, 1:15, 1:18, or 1:20, etc., or any other value within the range of 1:0.5 to 1:20.
The extraction method can be a single-stage extraction or a multi-stage counter-current extraction, with stages of greater than or equal to 2.
After extraction, the raffinate water phase has a pH of approximately 4.5-5.
In some preferred embodiments, the method further includes subjecting the separation reagent to a saponification treatment prior to the step of extracting.
Referentially, the saponifying agent used for the saponification treatment is an alkaline solution, for example, may include at least one of a sodium hydroxide solution, ammonia water, a potassium hydroxide solution, or a magnesium hydroxide solution.
Dans d’autres termes, les objectifs de chacune des première et deuxième unités d’acquisition d’image 41, 41’peuvent être translatés ensemble, ce qui permet d’obtenir un plan de netteté identique pour les deux unités d’acquisition d’image 41, 41’, à un instant donné.
Dans le présent exemple de réalisation, le dispositif de translation 50 comporte une glissière 51, une vis sans fin 52 et un moteur pas à pas 53.
La glissière 51 est configurée pour supporter l’objectif 42 des première et deuxième unités d’acquisition d’image 41, 41’.
La vis sans fin 52 est configurée pour translater ladite glissière 51 selon l’axe de visée D1 dudit dispositif d’acquisition d’image 40.
Le moteur pas à pas 53 est configuré pour faire tourner ladite vis sans fin 52.
La glissière 51 comporte en outre un écrou (non représenté).
L’écrou est assujetti à la vis sans fin 52.
L’écrou est configuré pour être bloqué en rotation par la glissière 51 de sorte que la vis sans fin 52 fasse translater l’écrou, et donc la glissière 52, selon l’axe de visée D1.
Le dispositif de translation 50 permet ainsi une résolution de déplacement cohérente avec une profondeur de champ des objectifs 42.
Un tirage optique (distance objectif/capteur) du dispositif d’acquisition d’image 40 peut ainsi être ajusté de manière très précise grâce au dispositif de translation 50.
Les figures 3 à 6 présentent un système d’acquisition d’image 20 selon un autre exemple de réalisation de l’invention, comprenant les caractéristiques de l’exemple de réalisation illustré sur les figures 1 et 2, ainsi que des caractéristiques additionnelles décrites ci-après.
Dans cet exemple, le support 21 comporte en outre une interface électrique (non représentée).
L’interface électrique du support 21 est configurée pour communiquer avec une unité de commande extérieure au système d’acquisition d’image 20.
Dans cet exemple, le sous-système 30 comporte une interface électrique 92.
L’interface électrique 92 du sous-système 30 est configurée pour assurer une communication et une distribution d’une alimentation électrique entre l’interface électrique du support 21 et le dispositif d’acquisition d’image 40, le moteur d’élément réfléchissant 70, le moteur de sous-système 80 et le moteur pas à pas 53.
Dans l’exemple décrit, le système d’acquisition d’image 20 comporte un élément de raccordement flexible 90.
Selon un mode de réalisation spécifique permettant d’obtenir l’efficacité de blindage visée, notamment supérieure à 50 dB de 1MHz à 1GHz, la toile 4 est en alliage comprenant de l’argent, du cuivre et du nickel, et l’épaisseur de la toile 4 est de 0,08 millimètres.
Les modules 2a, 2b, 2c sont assemblés entre eux de façon amovible.
Chaque module 2a, 2b, 2c comprend au moins une fixation mécanique 200. Les fixations mécaniques 200 des modules 2a, 2b, 2c sont configurées pour assembler mécaniquement les modules 2a, 2b, 2c entre eux. Autrement dit, la fixation mécanique 200 d’un module 2a, 2b, 2c est configurée pour être assemblée à la fixation mécanique 200 d’un module 2a, 2b, 2c adjacent.
Chaque module 2a, 2b, 2c peut comprendre une seule fixation mécanique ou plusieurs fixations mécaniques 200, par exemple au nombre de deux.
La fixation mécanique 200 est par exemple une moitié de fermeture à crémaillère, comme visible à la . La moitié de la fermeture à crémaillère du module s’étend sur l’extrados de chaque portique 300. La moitié de la fermeture à crémaillère du module s’étend le long d’un flanc de chaque portique 300. Une bande de tissu de la toile 4, dite bande de fixation 400, porte la moitié de la fermeture à crémaillère. Par souci de simplification, la toile 4 n’est pas représentée sur la . Les bandes de tissu 400 de la toile 4 assemblées entre elles sont représentées à la . Une ligne en pointillés représente sur cette figure une séparation fictive entre les bandes de fixation 400.
La bande de fixation 400 s’étend sur toute la hauteur des poteaux 303 et la longueur de la poutre 302. La bande de fixation 400 d'un module 2a, 2b, 2c est configurée pour s'assembler avec une bande de fixation 400 d'un autre module 2a, 2b, 2c.Lorsque la tente 1 est en configuration montée, chaque module 2a, 2b, 2c forme une extension longitudinale d'un module 2a, 2b, 2c adjacent.
La moitié de fermeture à crémaillère s’étendant sur l’extrados de chaque portique 300 permet l’assemblage de la toile 4, ou toile externe 4, d’un module 2a, 2b, 2c avec un module 2a, 2b, 2c adjacent. Dans les exemples représentés aux figures 3 et 4, chaque module 2a, 2b, 2c comprend en plus de la fixation mécanique 200 sur l’extrados de chaque portique 300, une fixation mécanique 200 sur l’intrados de chaque portique 300. Les fixations mécanique 200 s’étendant sur l’intrados de chaque portique 300 permet l’assemblage de la toile 6, ou toile interne 6, d’un module 2a, 2b, 2c avec un module 2a, 2b, 2c adjacent.
La représente deux modules, dits premier module 2a et deuxième module 2b, assemblés l’un à l’autre. Le premier module est ici le module avant 2a et le deuxième module est ici le module arrière 2b. Comme expliqué en relation avec la , cet assemblage entre deux modules adjacents est le même quel que soit la position des modules dans la tente. Autrement dit, la montre l’assemblage de deux modules avant 2a et arrière 2b formant une tente à deux modules, mais l’assemblage de deux modules adjacents est le même lorsque la tente comprend plus que deux modules.
Les modules 2a, 2b sont mécaniquement assemblés l’un à l’autre au moyen des fixations mécaniques 200, ici deux moitiés de fermeture à crémaillère.
La toile 4 du premier module 2a comprend sur une face externe 401 un élément d’assemblage 402. La toile 4 du deuxième module 2b comprend sur une face interne 403 un élement d’assemblage complémentaire 404.
L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 sont électriquement conducteurs. L’élément d’assemblage 402 est assemblé à l’élément d’assemblage complémentaire 404 de sorte à connecter électriquement les toiles des deux modules 2a, 2b.
L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 présentent une même longueur que les fixations mécaniques 200. L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 sont parallèles aux fixations mécaniques 200 lorsque les modules sont assemblés les uns aux autres. Lorsque les modules sont assemblés les uns aux autres, l’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 forment ici chacun une bande en arche de la même longueur que celle du portique 300. L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 s’étendent de préférence à proximité des fixations mécaniques 200. Autrement dit, l’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 s’étendent à proximité d’un bord d’extrémité de la toile 4. Une telle configuration permet d’assurer la continuité électrique et d’éviter toute perte pouvant être causée par la présence des fixations mécaniques.
L’un parmi l’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 comprend des crochets. L’autre parmi l’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 comprend des boucles. Autrement dit, l’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 forment une fermeture autoagrippante, également connue sous le nom velcro d’après le nom de la marque Velcro. L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 sont assemblés en étant disposés l’un sur l’autre.
L’assemblage des élément d’assemblage 402 et élément d’assemblage complémentaire 404 électriquement conducteurs entre eux permet d’assurer la continuité électrique, améliorant ainsi la performance électromagnétique de la tente de Faraday 1.
L’élément d’assemblage 402 et l’élément d’assemblage complémentaire 404 comprennent ici chacun deux portions, dites portions d’assemblage 4020 et portions d’assemblage complétaires 4040. Chaque portion d’assemblage 4020 est configurée pour être assemblée avec une portion d’assemblage complémentaire 4040 respective.
Les portions d’assemblage 4020 sont identiques. Les portions d’assemblage 4020 sont espacées l’une de l’autre. Les portions d’assemblage 4020 sont parallèles entre elles lorsque les modules sont assemblés entre eux.
Or, du fait des tolérances de fabrication nécessaires pour la procédure de pliage de la pièce, des défauts géométriques de la pièce peuvent exister. L’angle formé entre la paroi de fixation et la paroi de guidage est donc susceptible de varier autour de 90°. En outre, un tel rail de guidage a tendance à se déformer sous les différentes contraintes mécaniques. Notamment, un défaut de parallélisme peut survenir entre la paroi de guidage et la paroi du carter de transmission contre laquelle est plaquée la paroi de guidage. Il en résulte un défaut de parallélisme entre les deux axes de rotation des deux galets. Tous les efforts risquent de se concentrer dans une partie du deuxième galet au lieu d'être réparti sur toute sa hauteur. Les galets peuvent se coincer les par rapport aux autres et ne pas exercer correctement leur fonction.