INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, lors d’une première étape de pré-allumage de la turbine à gaz, un éventage de la section d’injection 6 est réalisé grâce à l’évent 20 disposé en aval du circuit de dérivation 8. Les vannes V1, V2, V3, V4, V7, V8, V10 sont fermées et la vanne V12 est ouverte.
De préférence, lors d’une deuxième étape d’allumage de la turbine à gaz, la vanne d’évent V12 est fermée, les vannes V3 et V5 sont ouvertes, l’hydrocarbure stocké dans le réservoir RHC est admis dans section d’injection 6 de la ligne d’alimentation 3 et alimente la chambre à combustion 2 pendant une tentative d’inflammation d’un mélange d’air et d’hydrocarbure préalablement séparé de l’hydrogène et provenant, dans l’exemple illustré, du réservoir d’hydrocarbure RHC. L’alimentation est effectuée jusqu’à obtention effective de l’allumage du mélange de combustible dans la chambre de combustion 2. La tentative d’inflammation peut être réalisée via une bougie. L’allumage peut être confirmé par un détecteur de flamme.
Alors que l'exemple décrit se rapporte à un turboréacteur à double flux, la description peut s'appliquer, par exemple, à n'importe quel type de moteur à turbine à gaz, tel qu'un rotor ouvert (dans lequel l'étage de soufflante n'est pas entouré par une nacelle) ou un turbopropulseur, par exemple. Dans certains agencements, le moteur à turbine à gaz 10 peut ne pas comprendre une boîte d’engrenages 30.
Un dispositif de surveillance de spectre RF et de détection de signal 100 selon un premier mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la .
Le dispositif 100 comprend un circuit abaisseur de fréquence en bande de base I/Q 102. Le circuit 102 comprend une entrée 104 sur laquelle un signal RF est appliqué. Par exemple, le dispositif 100 peut être une partie d’un récepteur de signal RF, et l’entrée 104 peut être couplée à une antenne à partir de laquelle le signal RF est reçu, un LNA (amplificateur à faible bruit) amplifiant le signal RF reçu par l’antenne, et un BPF (filtre passe-bande) filtrant le signal RF reçu au niveau de la bande d’intérêt. Ces composantes ne sont pas montrées sur la . Par exemple, le signal RF peut appartenir à une bande ISM de 2,4 GHz, et peut correspondre à un signal WLAN. Le signal RF est des signaux analogiques de toute forme telle qu’une sinusoïde, une onde triangulaire, une onde carrée, etc. tel qu’utilisé dans toute application industrielle ou médicale. Le signal RF peut également être un signal modulé, tel qu’utilisé dans les applications de communication. Pour simplifier la description de l’invention, on considère qu’un signal RF sinusoïdal est appliqué sur l’entrée 104.
L’entrée 104 est divisée en deux de telle manière que le signal RF est appliqué sur une première entrée d’un premier multiplicateur 106, ou premier mélangeur, et sur une première entrée d’un deuxième multiplicateur 108, ou deuxième mélangeur. L’abaissement de fréquence en bande de base du signal RF est obtenu par mélange du signal RF avec un signal LO, par exemple généré à partir d’un oscillateur local (non montré sur la ), ayant une fréquence f LO dont la valeur est égale à ou très proche de la fréquence porteuse du signal RF. Selon un exemple de mode de réalisation, le signal LO peut correspondre à un signal sinusoïdal (toutefois d’autres types de signal peuvent être utilisés). Par exemple, si le signal RF appartient à la bande ISM entre 2 400 MHz et 2 500 MHz, la fréquence f LO peut être égale à 2 450 MHz pour obtenir un signal de bande de base ayant une fréquence entre -50 MHz et 50 MHz. Le signal LO est appliqué sur une deuxième entrée du premier multiplicateur 106. Le circuit abaisseur de fréquence en bande de base I/Q 102 comprend également un déphaseur en quadrature 110 recevant sur une entrée le signal LO et délivrant en sortie le signal LO déphasé de 90° comparativement au signal LO d’origine. Le signal LO déphasé de 90° est appliqué sur une deuxième entrée du deuxième multiplicateur 108.
Les premier et deuxième multiplicateurs 106, 108 et le déphaseur en quadrature 110 peuvent être fabriqués tel que décrit dans le document C. Andrews et A. C. Molnar, “A Passive Mixer-First Receiver With Digitally Controlled and Widely Tunable RF Interface,” dans IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 45, n° 12, pages 2696-2708, Déc. 2010, ou dans le document P. Song et H. Hashemi, “mm-Wave Mixer-First Receiver With Selective Passive Wideband Low-Pass Filtering,” dans IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 56, n° 5, pages 1454-1463, Mai 2021.
Le circuit abaisseur de fréquence en bande de base I/Q 102 comprend une première sortie, correspondant à une sortie du premier multiplicateur 106, sur laquelle une composante abaissée en fréquence en bande de base en phase du signal RF est délivrée, et une deuxième sortie, correspondant à une sortie du deuxième multiplicateur 108, sur laquelle une composante abaissée en fréquence en bande de base en quadrature du signal RF est délivrée.
Le dispositif 100 comprend en outre une première unité de filtrage comportant, dans cet exemple, un premier filtre passe-bas 112 comprenant une entrée couplée à la première sortie du circuit abaisseur de fréquence en bande de base I/Q 102 et une sortie couplée à l’entrée d’un premier circuit de détection de signe d’amplitude 114. Le dispositif 100 comprend également une deuxième unité de filtrage comportant, dans cet exemple, un deuxième filtre passe-bas 116 comprenant une entrée couplée à la deuxième sortie du circuit abaisseur de fréquence en bande de base I/Q 102 et une sortie couplée à l’entrée du deuxième circuit de détection de signe d’amplitude 118. Le signal délivré en sortie par le premier filtre passe-bas 112 (à savoir le signal délivré en sortie par la première unité de filtrage) est appelé signal I sur la , et le signal délivré en sortie par le deuxième filtre passe-bas 116 (à savoir le signal délivré en sortie par la deuxième unité de filtrage) est appelé signal Q sur la . Les premier et deuxièmes filtres passe-bas 112, 116 peuvent avoir des fréquences de coupure égales à 50 MHz lorsque la fréquence de bande de base est entre -50 MHz et 50 MHz.
Les composantes abaissées en fréquence en bande de base en phase et en quadrature du signal RF délivré en sortie par les premier et deuxième multiplicateurs 106, 108, et ainsi également les signaux I et Q , ont la même fréquence puisque ce sont une partie réelle et imaginaire du même signal.
Le premier circuit de détection de signe d’amplitude 114 est configuré pour délivrer en sortie un premier signal numérique de signe d’amplitude dont la valeur dépend du signe de l’amplitude du signal I . Sur la , le signal délivré en sortie par le premier circuit de détection de signe d’amplitude 114 est appelé I sign . Le deuxième circuit de détection de signe d’amplitude 118 est configuré pour délivrer en sortie un deuxième signal numérique de signe d’amplitude dont la valeur dépend du signe de l’amplitude du signal Q . Sur la , le signal délivré en sortie par le premier circuit de détection de signe d’amplitude 118 est appelé Q sign .
Le dispositif 100 comprend en outre un circuit de détection de signe de fréquence 120, comprenant des entrées couplées à des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118, et configuré pour délivrer en sortie un signal de signe de fréquence (appelé Freq . Sign sur la ) dont la valeur dépend du signe de la différence de phase entre les premier et deuxième signaux numériques de signe d’amplitude I sign et Q sign . Par exemple, dans le premier mode de réalisation décrit ici, le circuit de détection de signe de fréquence 120 correspond à une bascule D ayant une entrée de données couplée à l’une des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 (couplée à la sortie du premier circuit de détection de signe d’amplitude 114 dans l’exemple montré sur la ), et une entrée d’horloge couplée à l’autre des sorties des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 (couplée à la sortie du deuxième circuit de détection de signe d’amplitude 118 dans l’exemple montré sur la ).
La montre des exemples de signaux de domaine temporel obtenus dans le dispositif de surveillance de spectre RF et de détection de signal 100 montré sur la . Les signaux montrés dans la partie gauche de la sont obtenus lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est positive, et les signaux montrés dans la partie droite de la sont obtenus lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est négative. Afin de simplifier la description, les signaux I et Q sont considérés comme correspondant à des sinusoïdes. Ainsi, lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est positive, l’instant du passage par zéro dans une direction de front montant du signal I est survenu avant l’instant du passage par zéro dans une direction de front montant du signal Q . À l’inverse, lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est négative, l’instant du passage par zéro dans une direction de front montant du signal I est survenu après l’instant du passage par zéro dans une direction de front montant du signal Q .
Des circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 convertissent des sinusoïdes modulées en ondes carrées qui changent de valeurs à des instants correspondant à des instants de passage par zéro des sinusoïdes. Le circuit de détection de signe de fréquence 120, qui correspond à une bascule D dans l’exemple de mode de réalisation montré sur la , échantillonne l’amplitude de I sign à l’instant de front montant Q sign pour détecter le signe de fréquence du signal RF. Ainsi, le circuit de détection de signe de fréquence 120 délivre en sortie un signal « 1 » lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est positive, et il délivre en sortie un signal « 0 » lorsque la fréquence du signal RF abaissé en fréquence en bande de base est négative.
Dans le dispositif 100 montré sur la , si la fréquence à détecter est positive, le signal I est en avance sur le signal Q de 90 degrés. Si la fréquence est négative, le signal Q est en avance sur le signal I de 90 degrés. Si l’amplitude du signal I est positive à un instant de passage par zéro du signal Q dans la direction de front montant, cela signifie que la fréquence détectée est positive. Si l’amplitude du signal I est négative à un instant de passage par zéro du signal Q dans la direction de front montant, cela signifie que la fréquence détectée est négative.
Ce principe peut être étendu à l’instant du passage par zéro dans une direction de front descendant. Si l’amplitude du signal I est positive à un instant de passage par zéro du signal Q dans la direction de front descendant, cela signifie que la fréquence détectée est négative. Si l’amplitude du signal I est négative à un instant de passage par zéro du signal Q dans la direction de front descendant, cela signifie que la fréquence est positive. À titre de variante, le dispositif 100 peut être fabriqué de telle manière qu’il utilise ces propriétés, par exemple en utilisant une bascule D déclenchée par front négatif en tant que circuit de détection de signe de fréquence 120.
En variante, ce principe peut être étendu et basé sur des instants de passage par zéro de signal I . Par exemple, si l’amplitude du signal Q est positive à l’instant de passage par zéro du signal I dans la direction de front montant, cela signifie que la fréquence détectée est négative. Si l’amplitude du signal Q est négative à l’instant de passage par zéro du signal I dans la direction de front montant, cela signifie que la fréquence détectée est positive. Si l’amplitude du signal Q est positive à l’instant de passage par zéro du signal I dans la direction de front descendant, cela signifie que la fréquence détectée est positive. Si l’amplitude du signal Q est négative à l’instant de passage par zéro du signal I dans la direction de front descendant, cela signifie que la fréquence détectée est négative. Dans ces configurations, le signal Q sign est appliqué sur l’entrée de données et le signal I sign est appliqué sur l’entrée d’horloge de la bascule D (qui peut être déclenchée par front positif ou négatif).
Différentes mises en œuvre des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 sont décrites ci-dessous.
Tel que montré sur la , chacun des premier et deuxième circuits de détection de signe d’amplitude 114, 118 peut correspondre à un amplificateur à limitation d’amplitude formé par un amplificateur différentiel recevant sur son entrée inverseuse le signal I ou Q à travers une résistance R. L’entrée non inverseuse de chacun des amplificateurs à limitation d’amplitude est couplée à une tension de référence, par exemple la terre. La sortie de chacun des amplificateurs à limitation d’amplitude est couplée à son entrée inverseuse à travers deux diodes Zener connectées l’une à l’autre en série mais inversées l’une par rapport à l’autre.
R14. Confirmation finale
OK → ORC1
Le dispositif HW’ confirme à l'orchestrateur ORC1 que la restauration de la graine est terminée.
Il apparaîtra clairement à l'homme de l'art que le procédé qui a été décrit est susceptible de nombreuses autres variantes et modes de réalisation. La structure des certificats mis en jeu dans le procédé a été décrite ci-dessus selon deux variantes, par exemple :
Cx = [Px, Sign(pL, Px)]
Cex = Pex||{Sign(px, Rex||Pex)
Les certificats éphémère pourraient aussi être du type :
Cex = Pex||{Sign(px, Pex)
Le procédé peut aussi être mis en œuvre avec toute structure de certificat. Des certificats de type X509 peuvent notamment être utilisés. De même, d'autres fonctions de chiffrement ou algorithmes cryptographiques peuvent être utilisés, notamment dans le cadre d'une mise en œuvre basée sur la crytographie RSA.
La montre un système pour la mise en œuvre du procédé de l'invention qui se distingue de celui de la en ce que le serveur ORCSRV1 est remplacé par un serveur ORCSRV2 qui exécute un programme orchestrateur ORC2 (ci-après "orchestrateur ORC2"). L'orchestrateur OCR2 diffère de l'orchestrateur ORC1 en ce qu'il n'assure pas la transmission au dispositif HW des données émises par les serveurs de sauvegarde BCKi, et réciproquement, et n'agit donc pas comme une passerelle ou "serveur proxy".
Lorsque l'utilisateur initie une étape de sauvegarde de la graine, le dispositif HW adresse à l'orchestrateur OCR2 une requête en sauvegarde BCKRQ à la suite de quoi l'orchestrateur ORC2 engage les étapes précédemment décrites de génération d'un identifiant BCKID de la sauvegarde, et de collecte d'informations concernant l'utilisateur, pour générer les données de la sauvegarde BCKDT. L'orchestrateur conduit également l'étape initiale IDV0 de vérification de l'identité de l'utilisateur. Si cette étape est concluante, l'orchestrateur délivre au dispositif HW des autorisations de sauvegarde BCKPASSi, à raison d'une autorisation par serveur de sauvegarde BCKi, et envoie chaque autorisation au serveur BCKi concerné.
Chaque autorisation BCKPASSi forme une sorte de "passeport" permettant au dispositif HW de savoir à quel serveur BCKi il doit s'adresser pour sauvegarder une part Si de la graine, et lui permettant de se connecter au serveur BCKi pour procéder à la sauvegarde sans être rejeté par ce dernier. Chaque autorisation BCKPASSi peut comprendre diverses informations et notamment les informations qui figuraient précédemment dans les données de la sauvegarde BCKDT et l'identifiant BCKID. Les autorisations BCKPASSi sont conservées par le logiciel compagnon ainsi que, de préférence, dans le compte de l'utilisateur UACC sur le serveur de compte UASRV. Dans une variante, l'orchestrateur délivre une autorisation générale BCKPASS contenant une concaténation de toutes les informations figurant dans les autorisations BCKPASSi.
En référence à la , lorsque l'utilisateur veut restaurer la graine, le logiciel compagnon se connecte aux serveurs de sauvegarde BCKi qu'il identifie au moyen des adresses contenues dans les autorisations BCKPASSi, puis passe la main au dispositif HW pour qu'il établisse des canaux sécurisés avec les serveurs de sauvegarde BCKi, par des échanges de clé tels que décrits plus haut. Lorsque les canaux sécurisés ont été créés, les serveurs de sauvegarde BCKi engagent les étapes IDVi de vérification de l'identité pivot de l'utilisateur.
Le rôle de superviseur des étapes IDVi qui a été précédemment dévolu à l'orchestrateur ORC1 peut également être dévolu ici à l'orchestrateur ORC2. Ce dernier est alors sollicité par les serveurs de sauvegarde BCKi pour analyser les résultats des étapes IDVi. Si ces résultats sont concluants, l'orchestrateur ORC2 délivre au dispositif HW des autorisations de restauration RESTPASSi qu'il communique également aux serveurs de sauvegarde BCKi. Le dispositif HW rétablit ensuite un canal sécurisé avec les serveurs de sauvegarde BCKi et leur présente les autorisations RESTPASSi pour récupérer les parts Si de la graine.
Dans le cas, ultime, où l’utilisateur aurait fermé son compte sur le serveur de compte UASRV, désinstallé le logiciel compagnon en effaçant les données qu'il comportait, et ne pourrait donc plus récupérer les autorisations BCKPASSi, ainsi que dans le cas, tout aussi ultime, où l'orchestrateur ORC2 n'existerait plus, une solution peut être prévue pour permettre à l'utilisateur de récupérer sa graine, en lui permettant de conduire une pluralité d'étapes individuelles de vérification de son identité auprès de chaque serveur de sauvegarde BCKi .
Dans une variante du procédé permettant de faciliter la récupération des parts en cas de défaillance totale du système, ou de perte de l'identifiant BCKID (mode de réalisation figures 3A, 3B) ou des autorisations BCKPASSi, il peut être prévu que l'organisation en charge de l'orchestrateur ORC1 ou ORC2 délivre à l'utilisateur, par exemple par la voie postale, un certificat de sauvegarde revêtu d'un certificat d'authenticité inviolable tel un hologramme. Un tel certificat de sauvegarde n'épargnera pas l'utilisateur des étapes de vérification de son identité auprès des serveurs de sauvegarde, mais comportera suffisamment d'informations pour offrir un degré supplémentaire de certitude quant à sa qualité de détenteur légitime de la graine lorsque les étapes de vérification IDVi seront conduites.
Comme indiqué plus haut, l’identification de l’un ou l’autre scenario, et donc le diagnostic de présence ou d’absence de fuite, s’effectue de préférence en calculant l’écart Delta_P entre la pression résiduelle P_resid mesurée à la fin de la période d’observation d_203 et la pression de référence P_ref mesurée à la fin de la période de temporisation d_202, et en examinant d’une part le signe, positif ou négatif, de cet écart Delta_P, et d’autre part l’amplitude de cet écart Delta_P, amplitude que l’on pourra comparer à cet effet aux seuils de chute P_drop_thresh et de hausse P_rise_thresh susmentionnés.
Avantageusement, une même étape (S200) de test peut ainsi permettre de vérifier à la fois l’étanchéité de la membrane de cuisson 10 et l’étanchéité, et plus globalement le bon fonctionnement, de la vanne d’admission 21 ; laquelle vanne d’admission 21 constitue le cas échéant l’unique vanne d’isolement permettant sélectivement de mettre en communication la chambre de gonflage 11 avec le circuit de gonflage 20 ou au contraire d’isoler ladite chambre de gonflage 11 du circuit de gonflage 20.
Bien entendu si, selon un scenario dit « scenario d’évolution normale », ou le cas échéant « troisième scenario », noté « scenario 3 » et représenté en trait plein sur la , on constate, lors de l’opération d’analyse : - que l’écart Delta_P reste contenu entre les seuils de chute P_drop_thresh d’une part et de hausse P_rise_thresh d’autre part, c’est-à-dire que ledit écart Delta_P reste contenu dans la plage [- P_drop_thresh ; + P_rise_thresh], - ou, de manière équivalente, que la pression résiduelle P_resid mesurée est comprise entre P_ref – P_drop_thresh (limite basse) et P_ref + P_rise_thresh (limite haute), alors on conclut à l’absence de fuite, et à la possibilité d’engager un nouveau cycle de cuisson avec la même membrane de cuisson 10, sans qu’il soit nécessaire, notamment, de procéder à un remplacement de ladite membrane de cuisson 10.
Ces différents scenarii sont illustrés sur la .
Après la sous-étape (S203) d’observation, la membrane de cuisson 10 est dégonflée, de sorte que la pression interne qui règne dans la chambre de gonflage 11 est descendue à un niveau égal à, voire inférieur à, la pression atmosphérique ambiante P_atm.
Pour ce faire, l’unité de commande 27 met de préférence la chambre de gonflage 11 en communication, par l’intermédiaire de la vanne d’échappement 22, d’abord avec une conduite d’échappement qui débouche à l’air libre, à la pression atmosphérique ambiante P_atm, puis, pour accélérer la fin du processus de vidange et aider à la rétractation de la membrane de cuisson 10, avec un circuit de mise au vide créant une dépression, tel que décrit plus haut.
Ainsi, la membrane de cuisson 10 retrouve un état rétracté, dans lequel ladite membrane de cuisson 10 est plissée sur elle-même, et qui va permettre la mise en place d’un nouveau bandage 2 cru dans le moule 3 puis la fermeture du moule 3 en vue d’une nouvelle opération de cuisson.
De préférence, le fluide de gonflage utilisé pour l’étape (S200) de test est un gaz sec, c’est-à-dire un gaz qui présente, lorsqu’il parvient à la vanne d’admission 21, et donc plus globalement lorsqu’il pénètre dans et occupe la chambre de gonflage 11, une humidité spécifique qui est inférieure ou égale à 0,005 kg/kg (cinq pour mille).
Par « humidité spécifique », ou « teneur en eau », on désigne le rapport entre la masse d’eau, en kilogramme, qui est contenue dans le gaz considéré et la masse totale, en kilogramme, dudit gaz (considéré à l’état « humide », c’est-à-dire en incluant ladite masse d’eau).
Avantageusement, l’utilisation d’un gaz sec permet notamment d’éviter les phénomènes de condensation susceptibles de perturber l’évolution de la pression interne qui règne dans la membrane de cuisson 10, et donc permet d’éviter les erreurs d’interprétation lors de l’étape (S200) de test, plus particulièrement lors de la sous-étape (S203) d’observation et de l’opération d’analyse.
En outre, l’utilisation d’un gaz sec comme fluide de gonflage évite de devoir équiper l’installation 1 d’un circuit de génération et de gestion de la vapeur d’eau. On économise ainsi de l’espace et de l’énergie.
De préférence, c’est le même gaz sec, et donc le même circuit de gonflage 20, qui est utilisé d’une part pour l’étape (S200) de test, et plus particulièrement pour la sous-étape (S201) de regonflage, et d’autre part pour l’opération de cuisson.
De préférence, le fluide de gonflage utilisé pour l’étape (S200) de test, et plus préférentiellement aussi pour les opérations de cuisson, est un gaz contenant plus de 99,8 % de diazote pur.
Un tel gaz est avantageusement disponible couramment dans l’industrie, et notamment stockable sous forme de diazote liquide. En outre, on est ainsi assuré d’avoir un gaz qui d’une part est complètement sec, ici dont la fraction volumique en eau est par exemple inférieure à 40 ppmv (typiquement à 5 bar), et d’autre part neutre et non dangereux.
Par ailleurs, on notera que, lorsque l’installation 1 de cuisson est pourvue d’un système de transbordement qui permet, à partir d’un même côté du moule 3, alternativement de décharger le bandage 2 cuit du moule 3 puis de charger ensuite un bandage 2 cru dans ledit moule 3, en remplacement du bandage cuit, alors l’étape (S200) de test peut avantageusement être accomplie en temps masqué, dans la durée qui sépare l’extraction du bandage 2 cuit hors du moule 3, qui se trouve en configuration d’ouverture, et la réintroduction dans ledit moule 3 d’un nouveau bandage 2 cru. En effet, la durée totale de l’étape (S200) de test, incluant le temps nécessaire au regonflage, à la temporisation pour stabilisation, puis à l’observation et à l’analyse, est relativement courte, typiquement comprise entre 40 secondes et 80 secondes.