INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
illustre un ordinogramme d’un procédé de re-connexion selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
De manière générale, chaque domicile est équipé d’une passerelle domestique 1. La passerelle domestique 1 est placée en général dans le salon. La passerelle domestique 1 diffuse un réseau local. Différents répéteurs 2 sont connectés à la passerelle domestique 1 via le réseau local. La connexion des différents répéteurs 2 de la maison avec la passerelle domestique 1 via le réseau local est soit filaire soit sans fil. Les différents répéteurs 2 de la maison sont par exemple : des dispositifs de lecture tels qu’un ordinateur portable ou fixe, une tablette, un téléphone mobile. L’utilisateur connecte les répéteurs 2 en WI-FI au réseau local de la passerelle domestique 1 en rentrant directement sur le répéteur 2 en question les identifiants de connexion WI-FI donnés par la passerelle domestique 1. Cependant, lorsque l’utilisateur change les identifiants de connexion par exemple, l’ensemble des répéteurs 2 qui étaient connectés au réseau local de la passerelle domestique 1 sont automatiquement déconnectés. Le procédé selon l’invention est exécuté par l’unité de traitement de la passerelle domestique 1.
On va tout d’abord décrire, en référence à la , un ordinogramme d’un procédé de re-connexion selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Le répéteur 2 s’est déjà connecté une première fois au réseau local WI-FI délivré par la passerelle domestique 1. Cependant, les identifiants de connexion au réseau WI-FI en question ont été changés par l’utilisateur. Le répéteur 2 est éteint lors du changement des identifiants de connexion ou est hors connexion. Le répéteur 2 n’arrive plus à se connecter au réseau local lorsque celui-ci est rallumé ou si celui-ci n’est plus hors connexion.
De préférence, les pieds sont déformables au moins élastiquement.
De préférence, les pieds de chaque motif élémentaire superficiel sont disjoints les uns des autres. Avantageusement, le treillis superficiel est alors plus souple, c’est-à-dire qu’il présente un plus faible module de rigidité élastique, et, lors d’un effort en compression appliqué sur le treillis superficiel, le treillis de corps est peu contraint par le treillis superficiel. De préférence, chaque pied est formé d’une unique branche, c’est-à-dire est exempt de ramification. Un pied disjoint d’un autre pied ne comporte pas de connexion avec ledit autre pied sur l’ensemble de sa portion entre les deux extrémités fixées au bloc d’appui et au brin de liaison.
De préférence, les pieds comprennent une portion rectiligne. La section de la portion rectiligne peut être ellipsoïdale, notamment circulaire, ou quadrilatérale, notamment rectangulaire. La section de la portion rectiligne peut être continue, notamment la portion rectiligne peut être cylindrique, ou peut évoluer en taille et en forme le long de la portion rectiligne.
De préférence, chaque pied est coudé à son extrémité fixée au bloc d’appui. De préférence, chaque pied comporte deux portions rectilignes liées entre elles par un coude. De préférence, la distance, mesurée parallèlement au plan médian, entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et le coude est supérieure ou égale à 0,5 mm.
Par leur forme coudée, les pieds évitent les collisions indésirables avec le treillis de corps et le bloc d’appui durant leur déformation sous l’effet de l’effort de compression normal au plan médian. Ainsi, lors d’un effort en compression appliqué sur les motifs élémentaires superficiels, les pieds transmettent de manière homogène l’effort aux motifs élémentaires de corps.
De préférence, chaque motif élémentaire superficiel comporte quatre pieds.
De préférence, chaque pied s’étend le long d’un axe longitudinal formant un angle compris entre 10 et 70° avec le plan médian.
De préférence, la distance, mesurée orthogonalement au plan médian, entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et l’extrémité fixée à un des brins de liaison est comprise entre 3 et 50 mm.
De préférence, la distance, mesurée parallèlement au plan médian, entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et l’extrémité fixée à un des brins de liaison est comprise entre 10 % et 90 % de la taille du plus grand côté, parallèle au plan médian, de la cellule élémentaire superficielle, qui est le plus petit parallélépipède rectangle circonscrit au motif élémentaire superficiel. De préférence, la distance, mesurée parallèlement au plan médian, entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et l’extrémité fixée à un des brins de liaison est comprise entre 0,5 et 45 mm.
De préférence, les pieds, dont l’extrémité fixée au bloc d’appui est proximale du bord du treillis superficiel, présentent une longueur inférieure aux autres pieds. Avantageusement, cela diminue, voire supprime, les singularités de comportement en déformation par compression en périphérie de la face de la structure définie par le treillis superficiel. Notamment, les brins de corps et brins de liaison en périphérie du treillis de corps se déforment plus facilement que les autres brins de corps et brins de liaison. Le raccourcissement des pieds, dont l’extrémité fixée au bloc d’appui est proximale du bord du treillis superficiel, les rigidifie comparément aux autres pieds. Ainsi, la structure architecturée en treillis présente un module de rigidité élastique uniforme sur l’ensemble de la face définie par le treillis superficiel.
De préférence, chaque motif élémentaire superficiel est inscrit dans une cellule élémentaire superficielle de forme parallélépipèdique rectangle et présentant une face confondue qui partage les mêmes sommets avec une face d’une des cellules élémentaires de corps.
De préférence, la face confondue de la cellule élémentaire superficielle présente des côtés compris entre 5 mm et 50 mm.
De préférence, la face confondue de la cellule élémentaire superficielle est carrée.
De préférence, l’extrémité fixée au bloc d’appui de chacun des pieds d’un motif élémentaire superficiel est distante de chacune des faces latérales de la cellule élémentaire superficielle. Avantageusement, cela limite, voire supprime, le risque de collision entre des pieds de deux motifs élémentaires superficiels adjacents lorsqu’un effort en compression est appliqué auxdits motifs élémentaires superficiels. De préférence, la distance entre l’extrémité fixée au bloc d’appui et la face latérale de la cellule élémentaire superficielle la plus proche est comprise entre 1 mm et 40 % de la distance entre ladite face latérale la plus proche et la face latérale de la cellule élémentaire superficielle opposée à ladite face latérale la plus proche, notamment entre 1 et 20 mm.
Les faces latérales de la cellule élémentaire superficielle sont les faces perpendiculaires à la face confondue de la cellule élémentaire superficielle.
De préférence, vue orthogonalement au plan médian, l’extrémité fixée au bloc d’appui de chacun des pieds est distante des diagonales de la cellule élémentaire superficielle.
Dans les exemples de réalisation illustrés, la photodiode 120 est typiquement de type P sur N et polarisée en inverse. Dans ce cas, on prévoit typiquement le transistor d’injection directe 142 de type PMOS.
Un dispositif tel que décrit précédemment s’adapte également à une photodiode 120’ de type N sur P.
La photodiode 120’, a ici sa borne de cathode à un potentiel de polarisation qui peut être un potentiel de polarisation bas, par exemple à la masse GND tandis que son borne d’anode est connectée au circuit de lecture.
Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , l’étage de polarisation 140’ est doté d’un transistor d’injection directe 142’ de type PMOS.
De même, les transistors 171’, 172’ formant le miroir de courant et le transistor 173’ monté en cascode sont cette fois de type PMOS.
L’exemple de réalisation illustré sur la est une variante du dispositif de la , avec cette fois des transistors 176’, 177’ formant le miroir de courant de type PMOS et le transistor 142’ d’injection directe de type NMOS.
L’utilisation de la photodiode 120’ de type N sur P s’adapte également à une polarisation de type DI comme cela a été décrit précédemment en lien avec les figures 4 et 5, avec cette fois des transistors formant le miroir de courant de type PMOS et le transistor d’injection directe de type NMOS.
Dans l’un ou l’autre des exemples décrits précédemment, le nœud A d’entrée de l’étage 160 de détection d’impulsion est agencé sur une électrode de grille d’un transistor de l’étage 170.
On a ainsi une impédance d’entrée pour l’étage 160 de détection d’impulsions qui dépend du rapport 1/gm, avec gm la transconductance d’un transistor 173, 177 typiquement en régime de faible inversion. Ce rapport étant typiquement élevé, on obtient ainsi un gain important pour la conversion courant/tension.
Dans une variante de réalisation illustrée sur la , les transistors 176, 177 forment un miroir de courant et le point A d’entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions est cette fois pris sur la source d’un transistor 179 monté en cascode et dont le drain est relié à l’entrée de l’étage 150 d’intégration. Cette variante s’adapte de préférence à des transistors, 176, 177 du miroir de courant de tailles identiques et permet alors également d’obtenir un gain en 1/gm important.
Obtention d’une réponse impulsionnelle d’une salle La présente description concerne le domaine du traitement de données sonores. Elle concerne plus particulièrement l’obtention d’une réponse impulsionnelle d’une salle (espace cloisonné), à partir d’une réponse impulsionnelle dite « réponse impulsionnelle relative généralisée ».
La connaissance des propriétés acoustiques et géométriques d’un environnement peut permettre d’obtenir ou d’améliorer l’obtention de résultats pertinents dans le traitement de signaux audios pour une multitude de cas d’usages. Il peut être avantageux de réaliser simultanément des traitements audios incluant à la fois la localisation et la séparation des sources sonores dans un environnement, notamment dans des conditions défavorables (par exemple en présence d’obstacles empêchant une propagation sonore en ligne droite). Les besoins pour de tels traitements sont nombreux notamment dans des applications d’encodage spatial, de réalité augmentée, de navigation de robots, de caractérisation de salles, et autres.
Lorsque la modalité sonore est utilisée pour estimer l’environnement acoustique, il est généralement nécessaire d’exploiter les caractéristiques de multi-microphones qui codent des informations spatiales. Une représentation particulièrement bien adaptée d’un champ sonore 3D est le format audio ambiophonique d’ordre élevé (ou HOA pour « Higher Order Ambisonics »), appelé « ambisonique » ci-après, se basant sur la décomposition en harmoniques sphériques de la pression acoustique sur une sphère. Des canaux ambisoniques coïncident entre eux mais diffèrent par leur directivité, c’est-à-dire par leur sensibilité aux excitations provenant de différentes directions spatiales. Ils peuvent être enregistrés par des dispositifs spécifiques (le plus souvent des réseaux de microphones sphériques dits « SMA » pour « Spherical Microphone Arrays ») ou créés artificiellement. Dans un environnement donné, et pour la source et une position de dispositif de microphone SMA données, chaque canal HOA admet une réponse impulsionnelle de salle (notée « RIR » pour « Room Impulse Response »), particulière. Ces réponses RIR fournissent l’information sur l’environnement où le son se propage, en particulier dans la première partie des réponses (c’est-à-dire dans les « premiers échos »).
Même si l’empreinte spatiale est intégrée dans l’audio enregistré, la récupération de ces informations n’est pas simple. D’une part, les RIR sont liées au signal source (inconnu) et, d’autre part, l’enregistrement peut être contaminé par du bruit. Pour cette raison, toutes les méthodes d’inférence fondent leur analyse sur un ensemble de RIR préenregistrées ou estimées (pas nécessairement au format HOA). Bien qu’une telle analyse puisse être difficile en soi (par exemple, en raison du problème « d’étiquetage » de l’écho visant à attribuer chaque pic de signal à une réflexion sur une cloison), il s’agit d’une hypothèse très forte qui limite les applications aux seuls cas d’utilisation où des RIR sont disponibles. Pour contourner ce problème, une approche d’inférence aveugle peut être basée sur l’analyse des matrices de corrélation spatiale dites « alignées en phase ». Cependant, la complexité de calcul de cette approche semble prohibitive pour un traitement en temps réel.
Comme alternative, on pourrait considérer des empreintes relatives, c’est-à-dire une fonction de transfert relative (notée « ReTF », dans le domaine fréquentiel) ou une réponse impulsionnelle relative (notée « ReIR », dans le domaine temporel) pour déduire les propriétés de l’environnement. ReTF et ReIR modélisent la relation entre les canaux individuels et un signal de référence donné, qui est généralement choisi comme étant l’un des canaux. Théoriquement, ces représentations sont indépendantes de la source, mais le prix à payer dans cette méthode est que certaines informations sont inévitablement perdues (en particulier, le temps de propagation et l’atténuation absolue d’un signal se propageant directement de la source au microphone). En règle générale, les réponses ReIR ne sont pas causales et leur analyse est beaucoup plus complexe que celle des RIR.
Dans les travaux correspondant au document WO-2022/106765, il a été démontré néanmoins que l’utilisation du signal de référence qui est une combinaison linéaire de tous les canaux (c’est-à-dire une forme de faisceau référence) est avantageuse lors de l’extraction de l’information des ReIR des signaux ambisoniques. Plus particulièrement, si une formation de faisceau (ou « beamforming » ci-après) atténue suffisamment les réflexions acoustiques par rapport à la propagation directe, la ReIR correspondante (appelée « Vecteur Vélocité Généralisé », et notée « GTVV » ci-après) admet une expression informative et compacte dans le domaine temporel. Dans ces conditions, la ReIR généralisée est causale et relativement clairsemée, et permet donc une estimation, basée sur le pic de la direction d’arrivée du son (notée DoA), des directions des réflexions acoustiques et de leurs retards associés.
Dans un exemple où la vrille est appliquée de façon à ce qu’une première extrémité de la deuxième portion applique la force de poussée sur un premier côté d’une première surface verticale de la dent, par exemple du côté de la langue, la deuxième extrémité de la deuxième portion appliquera, quant à elle, une force de poussée sur une surface d’une paroi verticale de l’alvéole dentaire adaptée à venir en contact avec le second côté de la première surface verticale de la dent. Si l’on considère que la première surface verticale de la dent est du côté de la langue, la paroi verticale de l’alvéole dentaire adaptée à venir en contact avec le second côté de la surface verticale de la dent côté langue correspond à la première paroi verticale Pv1. Dans cette configuration, la force de poussée exercée par la deuxième extrémité de la deuxième portion sur la surface de la première paroi verticale Pv1 de l’alvéole dentaire sera partiellement transmise à la surface de la deuxième paroi verticale Pv2 de l’alvéole dentaire située en vis-à-vis. Par conséquent, la deuxième paroi verticale de l’alvéole dentaire Pv2 appliquera une force de poussée sur la deuxième surface verticale de la dent, côté lèvre, et plus précisément sur le second côté de la deuxième surface verticale de la dent du côté des lèvres puisque c’est de ce côté que la deuxième extrémité de la deuxième portion de l’élément en forme de T vient appuyer, renforçant ainsi le mouvement de rotation de la dent.
En d’autres termes, une première extrémité de la deuxième portion de l’élément en forme de T vient en appui direct sur un premier côté d’une première surface verticale de la dent, afin d’exercer une force de poussée sur ce premier côté, entrainant ainsi une rotation de la dent. Une deuxième extrémité de la deuxième portion de l’élément en forme de T vient quant à elle en appui sur une première paroi verticale de l’alvéole dentaire en vis-à-vis du second côté de la première surface verticale de la dent, exerçant ainsi une force de poussée sur la première paroi verticale. Cette force de poussée exercée sur la première paroi verticale de l’alvéole dentaire en vis-à-vis du second côté de la première surface verticale de la dent, dans la mesure où les parois verticales d’une alvéole dentaire sont jointes entres-elles, est transmise à la deuxième paroi verticale de l’alvéole dentaire et plus précisément à la surface de la deuxième paroi verticale de l’alvéole dentaire située en vis-à-vis du second côté de la seconde surface verticale de la dent. La deuxième extrémité de la deuxième portion vient donc exercer, indirectement, une force de poussée sur le second côté de la deuxième surface verticale de la dent, renforçant le mouvement de rotation de la dent.
De la même façon que pour un élément en forme de languette, une orientation d’un élément d’extension de rotation vis-à-vis de la paroi verticale de l’alvéole dentaire située du côté de la partie de l’embase depuis laquelle s’étend l’élément d’extension peut être déterminée en fonction du niveau de force à appliquer et de la direction de la force à appliquer sur la dent.
Dans des exemples, un angle de force aF formé entre l’élément d’extension en forme de rotation et un axe parallèle à la hauteur h de la paroi verticale Pv de l’alvéole dentaire auquel l’élément 3l est associé permet de déterminer un niveau de force appliqué par la première portion sur la partie centrale de la surface verticale de la dent lors du port du dispositif de correction. Il s’agit de l’axe F sur la .
Dans des exemples, l’angle de force aF formé entre l’élément d’extension en forme de rotation et un axe parallèle à la hauteur h de la paroi verticale Pv de l’alvéole dentaire auquel l’élément 3l est associé permet de déterminer un niveau de force appliqué par l’extrémité libre de la deuxième portion adaptée pour venir en appui sur le premier côté de la surface verticale de la dent lors du port du dispositif de correction. Il s’agit également de l’axe F sur la .
Dans des exemples, un angle de direction aD formé entre l’élément d’extension en forme de rotation et un axe perpendiculaire à la hauteur et à la base de la paroi verticale Pv de l’alvéole dentaire auquel l’élément est associé permet de déterminer une direction de la force à appliquer par la première portion de l’élément de rotation sur la surface verticale de la dent lors du port du dispositif de correction. Cet axe est représenté par l’axe D sur la .
L’utilisation d’éléments d’extension permet ainsi une application de force plus ciblée sur certaines parties des dents de façon à leur faire effectuer des mouvements précis, ces mouvements étant parfois impossibles à effectuer dans le cadre du port d’une gouttière traditionnelle. En particulier, les éléments d’extension permettent d’agir de manière individualisée sur les dents d’un patient alors qu’une gouttière traditionnelle agit indistinctement sur l’ensemble des dents de la mandibule ou du maxillaire. Par conséquent, la correction apportée à une dent pour laquelle la gouttière comprend un élément d’extension associé est donc plus précise que celle apportée par le port d’une gouttière traditionnelle et peut notamment comprendre un mouvement non applicable par la gouttière traditionnelle. Notamment, un mouvement de rotation d’une dent est difficile à mettre en œuvre par le port d’une gouttière traditionnelle.
Par ailleurs, un ensemble de gouttières traditionnelles, dans la mesure où ces gouttières sont modélisées par ordinateur à partir d’une position initiale et d’une position finale des dents après le port de l’ensemble de gouttières, ne permet pas toujours au praticien orthodontiste de bien comprendre quels sont les mouvements appliqués par chacune des gouttières et dans quelle mesure l’évolution du positionnement des dents du patient correspond à celui déterminé entre chacune des gouttières pour leur modélisation. En ce sens, la possibilité d’ajouter des éléments d’extension permettant d’agir de manière individuelle sur chaque dent permet au praticien orthodontiste d’avoir une meilleure compréhension des mouvements attendus sur les dents par le port des gouttières. Le contrôle de l’efficacité et de la précision de la correction du positionnement des dents d’un patient à l’aide d’un ensemble de dispositifs de correction selon la présente divulgation est donc facilité. Cela peut en outre permettre au praticien orthodontiste de modifier une prochaine gouttière que le patient doit porter en fonction de ses observations, notamment lorsque l’évolution du positionnement des dents attendue entre deux gouttières ne correspond pas à celle escomptée.
En référence à la , il est notamment présenté un exemple de procédé 100 de fabrication d’un dispositif de correction.
Comme illustré par le bloc 110, le procédé 100 comprend une obtention d’une position initiale et d’une position à atteindre des dents du maxillaire ou de la mandibule d’un individu. La position initiale des dents du maxillaire ou de la mandibule d’un individu peut par exemple être obtenue à partir d’une empreinte dentaire des dents du maxillaire ou de la mandibule de l’individu. La position à atteindre des dents du maxillaire ou de la mandibule d’un individu peut quant à elle être obtenue à partir d’une position des dents déterminée par le praticien orthodontiste.
Comme illustré par le bloc 120, le procédé 100 comprend une détermination d’un niveau de force et d’une direction de la force à appliquer sur au moins une des dents de l’individu pour corriger le positionnement des dents de la position initiale vers la position à atteindre.
Comme illustré par le bloc 130, le procédé 100 comprend une modélisation par ordinateur d’un dispositif de correction selon l’un quelconque des exemples décrits par la présente demande.
Comme illustré par le bloc 140, le procédé 100 comprend enfin une fabrication de ce dispositif de correction.
Dans des exemples, la fabrication du dispositif de correction du bloc 140 peut comprendre : une formation d’une première pièce comprenant l’embase ; une formation d’une deuxième pièce comprenant les alvéoles dentaires ; et un collage de la première et de la deuxième pièce de façon à former le dispositif de correction.
Alternativement, la fabrication du dispositif de correction comprenant l’embase et les alvéoles dentaires peut être réalisée simultanément, par exemple par fabrication additive de l’ensemble.
Dans des modes de réalisation dans lesquels la gouttière comprend un ou plusieurs éléments d’extension 3 s’étendant depuis l’embase, ces éléments d’extension sont également formés avec l’embase et font partie de la première pièce.
Selon une troisième variante de réalisation, le ou les composés de formule (I), ainsi que leurs isomères optiques, géométriques et/ou solvates, tels que les hydrates, sont tels que :
- n + m est égal à 4, m étant non nul ;
- Z représente un radical tétravalent , hydrocarboné en C 2 à C 24 , particulièrement en C 3 à C 10 , en particulier C 3 , non substitué et non interrompu, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé de préférence saturé et acyclique ;
- AK2 représentent indépendamment une chaine hydrocarbonée monovalente linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, de préférence saturée, en C 12 -C 24 , de préférence en C 16 -C 20 , en particulier C 18 , éventuellement substituée par un ou plusieurs radicaux identiques ou différents choisis parmi -OR et -X-AK3-(O-C(O)-C(R a )(R b )-C(O)-R 4 ) v , de préférence substituée par un ou plusieurs radicaux -X-AK3-(O-C(O)-C(R a )(R b )-C(O)-R 4 ) v ; et/ou ladite chaine étant éventuellement interrompue par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes choisis parmi -O-, -S-, -C(O)-, (hétéro)cycle(s), et leurs combinaisons, en particulier -O-C(O)-, -C(O)-O-, -(hétéro)cycle-O-(hétéro)cycle-, et de préférence étant non interrompue ;
- AK3 représente une chaine hydrocarbonée linéaire ou ramifiée divalente saturée ou insaturée en C 1 -C 12 , de préférence en C 1 -C 6 , plus préférentiellement saturée en C 1 -C 6 , encore plus préférentiellement en C 2 -C 4 , mieux en C 3 ;