INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation particulier, le composé spiro est de formule (I) précitée, dans laquelle : n1 vaut 1 ou 2 ; n2 vaut 1 ou 2 ; et les groupements R, identiques, représentent des groupes alkyles, de préférence linéaires, en C 1 à C 50 , en particulier en C 5 à C 30 , notamment en C 8 à C 25 et plus particulièrement en C 10 à C 20 .
De préférence, le composé spiro est de formule (I) dans laquelle M est un atome de bore.
Autrement dit, le ou lesdits composés spiro mis en œuvre selon l’invention peuvent être des spiroboronates de formule (I’) suivante :
A l’inverse, les inventeurs ont également constaté qu’il était préférable de limiter le nombre de chambres 7, 8 le long d’une même vis 2, 3, et plus globalement la longueur L2, L3 de ladite vis 2, 3, typiquement en prévoyant moins de vingt, moins de douze, voire moins de dix chambres le long d’une même vis, afin notamment d’éviter le risque de fournir trop de travail au matériau, car un excès de travail conduirait à un échauffement excessif du matériau, potentiellement préjudiciable audit matériau, de sorte que l’utilisation de vis 2, 3 longues multipliant les chambres 7, 8 nécessiterait de réduire préventivement la vitesse de rotation des vis 2, 3, occasionnant ainsi une limitation du débit maximal utile de l’extrudeuse 1.
En outre, en limitant la longueur L2, L3 des vis 2, 3, ainsi que le nombre de chambres, on réduit le couple résistant opposé par le matériau, et donc le couple moteur nécessaire à l’entraînement des vis 2, 3, ce qui permet de limiter la consommation d’énergie tout en assurant un bon rendement, et notamment un bon débit massique, de l’extrudeuse 1.
On notera que le dimensionnement susmentionné est particulièrement adapté à l’extrusion d’un matériau à base de caoutchouc, puisque la faible longueur de vis limite la durée de séjour du matériau extrudé dans l’extrudeuse 1, durée pendant laquelle ledit matériau extrudé est exposé au travail des vis 2, 3. On évite ainsi avantageusement une surchauffe et donc une altération du matériau à base de caoutchouc.
On notera également qu’une extrudeuse 1 selon l’invention, lorsqu’elle est dédiée à l’extrusion d’un matériau à base de caoutchouc, ne requiert pas une longueur de vis L2, L3 importante pour assurer une étanchéité satisfaisante, et notamment peut se satisfaire d’une longueur axiale de vis L2, L3, plus particulièrement d’une longueur axiale filetée, qui représente entre 4 fois et 10 fois le diamètre maximal desdites vis 2, 3, contrairement aux extrudeuses connues destinées aux matériaux thermoplastiques et qui, en raison de l’importante fluidité de tels matériaux thermoplastiques, doivent présenter une grande longueur, typiquement de l’ordre de 40 fois le diamètre maximal de la vis.
L’extrudeuse 1 selon l’invention peut ainsi être bien plus courte et plus légère que les extrudeuses connues, tout en conservant une capacité volumétrique satisfaisante.
La longueur L3 de la seconde vis 3, qui correspond ici à la longueur filetée totale de ladite seconde vis 3, est avantageusement égale à la longueur L2 de la première vis 2, qui correspond ici à la longueur totale filetée de ladite première vis 2.
Selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, l’extrudeuse 1 comprend un étage dit « étage d’alimentation » 20 qui précède l’étage volumétrique 11 et au sein duquel : - le premier filetage 5 est agencé de manière que, au fur et à mesure que le diamètre de sommet D_5C dudit premier filetage 5 décroît le long du premier axe central X2, dans le sens amont-aval, selon le premier angle de conicité A5, le pas P5 dudit premier filetage 5 diminue également, le long du premier axe central X2, dans le sens amont-aval, conformément à une loi dite « première loi de compression » LP5_30, de sorte à favoriser une compression du matériau à l’approche de l’étage volumétrique 11, et - le second filetage 6 est agencé de manière que, au fur et à mesure que le diamètre de sommet D_6C du second filetage 6 décroît le long du second axe central X3, dans le sens amont-aval, selon le second angle de conicité A6, le pas P6 du second filetage 6 diminue également, le long du second axe central X3, dans le sens amont-aval, conformément à une loi dite « seconde loi de compression » LP6_30, de sorte à favoriser une compression du matériau à l’approche de l’étage volumétrique 11.
Avantageusement, ledit étage d’alimentation 30 permet de recevoir le matériau, de travailler celui-ci et de le pré-comprimer afin d’assurer le gavage de l’étage volumétrique, et ainsi d’une part assurer un bon remplissage de la première chambre 7, 8 de chaque vis 2, ce qui permet d’optimiser la cylindrée V2, V3 effective de chaque vis 2, 3, et d’autre part limiter le gradient de pression entre l’amont et l’aval de l’étage volumétrique 11, ce qui évite les fuites et remontée de matériau dans le sens contraire au mouvement d’avance FWD souhaité.
On notera que, avantageusement, la première vis 2 et la seconde vis 3 coopèrent de façon non volumétrique au sein de l’étage d’alimentation 30, ce qui autorise notamment l’utilisation d’un pas P5, P6 de filetage 5, 6 étendu, et donc de chenaux 9, 10 très larges, ce qui facilite l’insertion et l’avalement du matériau dans l’extrudeuse 1, en particulier lorsque ledit matériau parvient à l’extrudeuse sous forme d’une bande continue.
De préférence, le plus petit pas P5, P6 de chaque vis 2, 3 considéré dans l’étage d’alimentation 30, sera strictement supérieur au plus long pas P5, P6 de cette même vis 2, 3 considéré dans l’étage volumétrique 11, et plus particulièrement dans l’étage volumétrique isochore 11A.
A titre indicatif, et toujours dans le but de maintenir des chenaux larges favorables à l’avalement du matériau, le pas P5, P6 initial dans l’étage d’alimentation 30 sera de préférence égal ou supérieur à 0,5 fois le diamètre D_5C, D_6C du sommet du filetage 5, 6 considéré à l’extrémité amont dudit étage d’alimentation 30.
Bien entendu, on pourra prévoir dans le fourreau 4, en vis-à-vis de l’étage d’alimentation 30, un orifice d’admission, pourvu éventuellement d’une trémie, pour permettre au matériau d’entrer dans le fourreau 4.
Selon une possible variante de réalisation, illustrée sur les figures 1, 2 et 15, la première vis 2 et la seconde vis 3 peuvent être mono-filet dans l’étage d’alimentation 30, et plus préférentiellement aussi bien dans l’étage d’alimentation 30 que dans l’étage volumétrique 11.
Avantageusement, on peut ainsi avoir des filets uniques qui s’étendent en continu, mais en adaptant leur pas P5, P6, à travers l’étage d’alimentation 30 puis l’étage volumétrique 11 de chaque vis 2, 3.
Cependant, de préférence, selon une autre variante de réalisation, illustrée sur les figures 3 et 4, dans l’étage d’alimentation 30, la première vis 2 et la seconde vis 3 sont toutes deux à filets multiples, de préférence bi-filet, de sorte que le premier filetage 5 et le second filetage 6 comprennent chacun au moins deux filets qui couvrent une même étendue axiale commune et qui sont déphasés angulairement l’un par rapport à l’autre autour de l’axe central X2, X3 de la vis 2, 3 considérée.
Cette multiplication des filets dans l’étage d’alimentation 30 permet notamment de faciliter l’accroche du matériau, en particulier lorsque celui-ci est apporté sous forme d’une bande, et son avalement par les vis 2, 3.
Les évolutions aux normes Ethernet du groupe TSN (de l’anglais Time Sensitive Network ) de l’IEEE adressent la plupart des besoins en déterminisme, en garantie de bande passante et en redondance d’un réseau aéronautique.
Toutefois, actuellement de tels réseaux Ethernet sensibles au temps TSN ne parviennent pas à couvrir certaines propriétés de la norme ARINC 664 P7 mise en œuvre au sein d’un réseau AFDX™, à savoir les propriétés relatives à la robustesse aux disfonctionnements des équipements réseau, qui restent incomplètement couvertes.
Plus précisément, la norme ARINC 664 P7 mise en œuvre au sein d’un réseau AFDX™ requiert notamment qu’un commutateur (de l’anglais switch ), présentant un niveau d’assurance de développement DAL (de l’anglais Design Assurance Level ) de niveau A, garantisse la transmission de trames sans altération, donc sans capacité de re-calcul du contrôle de redondance cyclique CRC (de l’anglais Cyclic Redundancy Check).
La capacité de répondre à une telle exigence associée au réseau AFDX™ est très difficile à démontrer au sein de produits informatiques standard, également appelés produits COTS (de l’anglais commercial off-the-shelf ), pouvant reconstruire une trame Ethernet et disposant de la fonction de calcul de contrôle de redondance cyclique CRC pour le support de certains protocoles tels que « VLAN tagging » de l’IEEE802.1Q.
De plus, la norme ARINC 664 P7 mise en œuvre au sein d’un réseau AFDX™ fournit la spécification de capacités de robustesse à des défauts bien spécifiques tels que la répétition, de la part d’un émetteur, d’une même trame ou la discontinuité d’une séquence de transmission. Une telle spécification n’est pas adressée au sein des normes Ethernet du groupe TSN (de l’anglais Time Sensitive Network ) de l’IEEE.
La norme ARINC 664 P7 mise en œuvre au sein d’un réseau AFDX™ présente quant à elle l’inconvénient d’être mis en œuvre uniquement par des équipements informatiques propriétaires conformes au réseau AFDX™ plus coûteux que des produits COTS et non optimum en termes de bande passante.
L’invention a pour objet de remédier aux inconvénients de l’état de la technique en proposant une solution alternative à la communication réseau AFDX™ tout en adressant également les mêmes exigences en termes de robustesse aux disfonctionnements des équipements réseau.
A cet effet, l’invention propose un procédé de contrôle d’intégrité de bout en bout d’un flux de communication communiqué au sein un réseau sensible au temps TSN, ledit réseau sensible au temps TSN étant un réseau de communication avionique le procédé comprenant :
- une phase préalable d’allocation virtuelle d’un identifiant virtuel à chaque flux de communication propre à être communiqué au sein dudit réseau sensible au temps TSN, ledit identifiant virtuel étant uniquement connu de chaque port de communication, émetteur ou récepteur, propre à être localisé à une extrémité de flux de communication ;
- une phase d’émission de message mise en œuvre par un port de communication émetteur localisé en un bout d’un flux de communication, ladite phase d’émission comprenant les étapes suivantes, pour chaque message émis au sein dudit flux :
- l’incrémentation de la valeur d’un compteur de messages émis ;
- la détermination d’un agrégat d’émission de contrôle d’intégrité obtenu à partir de :
- l’identifiant virtuel dudit flux de communication connu par ledit port de communication émetteur,
- l’émission dudit message, au sein dudit flux, ledit message émis comprenant au moins lesdites données utiles, ladite valeur du compteur de messages émis, et ledit agrégat d’émission ;
- Une étape de détection de la décélération du véhicule automobile
- Une étape de détection de l’actionnement de l’embrayage pour découpler le moteur à combustion interne de la boite de vitesses de la boite de vitesse, provoquant une perte de puissance de freinage du moteur à combustion interne ;
- Lorsque l’embrayage est détecté comme actionné, une étape de calcul d’une consigne de puissance de freinage à réaliser par la machine électrique de sorte à compenser la perte de puissance de freinage du moteur à combustion interne ; et
- Une étape de commande de la machine électrique de sorte à réaliser la consigne de puissance freinage calculée.
Ainsi, on peut calculer une commande de la machine électrique apte à compenser la perte de couple de freinage du moteur à combustion interne et de sorte à maximiser la récupération d’énergie du véhicule automobile lors de cette phase de décélération. En effet la puissance commandée à la machine électrique est un couple résistif permettant la transformation de l’effort de couple en une puissance électrique récupérée par la batterie d’accumulateurs électriques du véhicule automobile.
Avantageusement et de manière non limitative, ladite consigne de puissance de freinage calculée à l’étape de calcul est fonction d’une puissance requise de décélération. Ainsi on peut adapter une puissance de consigne précise et adaptée à la dynamique du véhicule automobile.
Avantageusement et de manière non limitative, la puissance requise de décélération est fonction d’une cartographie ayant pour entrées le régime du moteur et la température de l’huile du moteur. Ainsi, la puissance de décélération est calculée de manière fiable et rapide.
Avantageusement et de manière non limitative, la puissance requise de décélération est fonction de la puissance mécanique prélevée par l’alternateur et de la puissance mécanique prélevée par la climatisation. Ainsi, on peut obtenir une valeur de puissance de décélération encore plus précise.
Avantageusement et de manière non limitative, le procédé comprend en outre une étape d’annulation progressive de la consigne de puissance de freinage réalisée par la machine électrique. Ainsi, on peut s’assurer de conserver un comportement souple et prévisible du véhicule automobile.
En particulier, l’étape d’annulation progressive comprend :
– la détection de la reprise de couple, via le dispositif d’embrayage, entre le moteur thermique et la boite de vitesses de l’embrayage dudit véhicule automobile et le calcul d’un profil d’annulation de la commande en puissance de la machine électrique. Ce qui permet de s’assurer que le conducteur rembrayant ne soit pas surpris négativement par le comportement du véhicule automobile.
Avantageusement et de manière non limitative, l’étape d’annulation progressive comprend :
– la détection de la fin de la décélération du véhicule automobile, et le calcul d’un profil d’annulation de la consigne de puissance de freinage réalisée par la machine électrique. Ce qui permet de s’assurer que le conducteur arrêtant de ralentir ne soit pas surpris négativement par le comportement du véhicule automobile.
L’invention concerne aussi un dispositif d’optimisation de la récupération énergétique pour un véhicule automobile à groupe motopropulseur hybride parallèle comprenant un moteur à combustion interne et une machine électrique, ledit véhicule comprenant une boite de vitesses manuelle et un dispositif embrayage actionné par un conducteur.
Ledit dispositif d’optimisation comprenant :
- Des moyens de détection de la décélération du véhicule automobile
Avantageusement, la réaction entre l’acide salicylique ou l’un de ses dérivés de formule (Ia) précitée et le composé de bore ou d’aluminium pour obtenir le composé spiro souhaité, en particulier la réaction entre l’acide salicylique ou l’un de ses dérivés de formule (Ia) et le composé de bore pour obtenir le composé spiroboronate souhaité, peut être opérée dans un milieu solvant aprotique apolaire, en particulier dans le toluène.
Dans le cadre de l’invention, on entend par : - « groupement hydrocarboné », un radical saturé ou non, linéaire, ramifié ou cyclique, aromatique ou non, comprenant du carbone et de l’hydrogène ; - « groupe aliphatique », un groupe hydrocarboné constitué exclusivement d'atomes de carbone et d'hydrogène, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, non aromatique. De préférence, un groupe aliphatique est un groupe alkyle ; - « alkyle », un groupe aliphatique saturé, linéaire ou ramifié ; par exemple, un alkyle en Cx à Cz représente une chaîne carbonée saturée de x à z atomes de carbone, linéaire ou ramifiée ; - « alcényle », un groupe aliphatique mono- ou poly-insaturé, linéaire ou ramifié ; - « cycloalkyle », un groupe alkyle cyclique, par exemple un cycloalkyle en Cx à Cz représente un groupe carboné cyclique de x à z atomes de carbone, par exemple un cyclopropyle, cyclobutyle, cyclopentyle, cyclohexyle, cycloheptyle ; - « aryle », un groupe aromatique mono- ou polycyclique, en particulier comprenant entre 6 et 10 atomes de carbones. A titre d’exemple de groupe aryle, on peut citer les groupes phényle ou naphtyle ; - « aralkyle », un groupe aryle tel que défini précédemment, substitué par au moins un groupe alkyle tel que défini précédemment.
Le ou lesdits composés spiro sont avantageusement mis en œuvre en une teneur suffisante pour accéder, en combinaison avec au moins un composé diarylamine, aux propriétés antioxydantes recherchées et, en particulier, à l’effet synergique en termes d’amélioration de la stabilité à l’oxydation de la composition lubrifiante.
Le ou lesdits composés spiro considérés selon l’invention, en particulier tels que définis précédemment, et de préférence de type spiroboronate, peuvent être mis en œuvre à raison de 0,01 à 5 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition.
De manière avantageuse, du fait de l’effet synergique en termes d’efficacité antioxydante associé à la combinaison du ou desdits composés spiro avec un ou plusieurs composés diarylamine, le ou lesdits composés spiro considérés selon l’invention peuvent être mis en œuvre dans le lubrifiant en de faibles teneurs, en particulier dans une teneur telle qu’en l’absence de composé(s) diarylamine, le lubrifiant ne manifeste pas de propriétés améliorées en termes de stabilité à l’oxydation.
Ainsi, la teneur massique en composé(s) spiro, en particulier de type spiroboronate, selon l’invention peut être strictement inférieure à 2 % massique, en particulier être comprise entre 0,01 et 1 % massique, notamment strictement inférieure à 1 % massique, en particulier comprise entre 0,05 et 0,75 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Dans un mode de réalisation particulier, notamment dans le cadre de la formulation d’un lubrifiant marin, destiné à la lubrification d’un système de motorisation d’un véhicule marin, la teneur en composé(s) spiro, en particulier de type spiroboronate, selon l’invention peut être comprise entre 0,05 et 0,5 % massique, voire être strictement inférieure à 0,5 % massique et plus particulièrement comprise entre 0,08 et 0,3 % massique.
Dans un autre mode de réalisation particulier, notamment dans le cadre de la formulation d’un lubrifiant destiné à un système de motorisation électrique, par exemple pour un véhicule électrique, la teneur en composé(s) spiro, en particulier de type spiroboronate, selon l’invention peut être plus particulièrement comprise entre 0,1 et 1 % massique par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante, de préférence entre 0,25 et 0,75 % massique, par exemple d’environ 0,5 % massique.
COMPOSE DIARYLAMINE Comme indiqué précédemment, une composition lubrifiante selon l’invention comprend un ou plusieurs composés diarylamine.
Il est entendu que l’invention peut mettre en œuvre un unique composé diarylamine ou un mélange d’au moins deux composés diarylamine distincts, notamment deux, trois ou quatre composés diarylamine, en particulier tels que définis ci-dessous.
Les composés diarylamine mis en œuvre selon l’invention peuvent être choisis parmi les composés diarylamine connus comme additifs anti-oxydants.
Ils peuvent être de diverses structures, pour autant qu’ils comprennent au moins un atome d’azote auquel sont attachés par liaison covalente deux groupes aryles.
Le ou les composés diarylamine peuvent être plus particulièrement de formule (II) suivante
dans laquelle Ar1 et Ar2 représentent, indépendamment l’un de l’autre, des groupes aryles, substitués ou non, ayant de 6 à 30 atomes de carbone.
A titre d’exemples non limitatifs de substituants pour les groupes aryles Ar1 et Ar2 dans la formule (II), peuvent être cités les groupes alkyles ayant de 1 à 22 atomes de carbone, les groupes hydroxyles, carboxyliques, nitro, amine, etc.
Lors de l’étape de préparation du sol P1, un sol est obtenu par mélange dans un solvant d’un précurseur de liant céramique, d’eau et d’un complexant.
Dans le présent exemple, le précurseur de liant céramique est un alcoxyde métallique. Plusieurs précurseurs de liant céramique peuvent être utilisés, comme de l’alcoxyde de zirconium, d’aluminium, de titane ou de silicium. Des colloïdes d’alumine, d’oxyde de titane ou de zircone peuvent aussi être utilisés. Le complexant est de l’acétylacétone, ou des molécules à groupement phosphates ou citrates. Le solvant est le 1-propanol. D’autres alcools commerciaux peuvent être utilisés.
Le précurseur de liant céramique, l’eau et le complexant sont mélangés au solvant dans les proportions suivantes. La concentration en précurseur de liant céramique dans le solvant est comprise entre 0,1 mol/L et 0,8 mol/L. Préférentiellement, la concentration en précurseur de liant céramique est comprise entre 0,3 mol/L et 0,5 mol/L. Le ratio de concentration en eau par rapport à la concentration en précurseur de liant céramique est compris entre 5 et 15. Préférentiellement, ce ratio est compris entre 8 et 12. La concentration en eau est donc comprise entre 0,5 mol/L et 12 mol/L. Le ratio de concentration en complexant par rapport à la concentration en précurseur de liant céramique est compris entre 0,1 et 1. Préférentiellement, ce ratio est compris entre 0,7 et 0,8. La concentration en complexant est donc comprise entre 0,01 mol/L et 0,8 mol/L.
Après que les différents réactifs ont été ajoutés au solvant, la solution est placée sous agitation pendant 15 minutes.
Lors de l’étape de préparation de la barbotine P2, une barbotine est obtenue par mélange dans un solvant de dispersant, ou plus généralement d’un stabilisant, et de marqueurs photoluminescents. Le solvant est le même pour le sol et la barbotine. Les proportions de ces éléments sont calculées à partir du mélange final du sol et de la barbotine.
Dans le présent exemple, le solvant est du 1-propanol, cependant, d’autres alcools peuvent être utilisés. Le dispersant est un dispersant qui peut être trouvé dans le commerce, tel que la polyvinylpyrrolidone ou le Beycostat C213 ®. D’autres dispersant peuvent être envisagés.
Dans un premier temps, les marqueurs photoluminescents sont préparés à partir de poudres contenant une matrice inorganique, qui est fonctionnalisée ou dopée avec des ions présentant des propriétés photoluminescentes. Ces ions peuvent être des lanthanides ou métaux de transition.
La matrice inorganique comprend un oxyde métallique. Dans le présent exemple, la matrice inorganique peut comprendre de la zircone partiellement stabilisée à l’yttrine (YSZ), de l’alumine, de l’oxyde d’yttrium ou du grenat d’yttrium et d’aluminium (YAG). On note que la matrice inorganique comprend préférentiellement l’oxyde correspondant à l’alcoxyde du précurseur de liant céramique. Par exemple, si le précurseur de liant céramique est un alcoxyde d’aluminium, la matrice inorganique comprend préférentiellement de l’alumine.
Dans le présent exemple, les ions peuvent être de l’europium III, du samarium III, du dysprosium III, de l’erbium III, du thulium III ou du chrome III. La concentration en dopant, c’est-à-dire en ions dans la matrice inorganique, est comprise entre 0,1 at% et 10 at%. Préférentiellement, la concentration en dopant est comprise entre 0,5 at% et 5 at%.
De tels marqueurs photoluminescents sont susceptibles de subir des modifications physico-chimiques et/ou microstructurales en fonction de la température. Ces modifications peuvent être des changements de phase, de cristallisation, des volatilisations de groupes résiduels, etc. Par conséquent, ces modifications engendrées par la température entrainent des modifications irréversibles de la luminescence des marqueurs photoluminescents en fonction de la température maximale à laquelle ils ont été exposés.
Le ou les marqueurs photoluminescents à introduire dans la barbotine peuvent ainsi être traités thermiquement si cela est nécessaire. Par exemple, pour un revêtement du premier mode de réalisation, le marqueur photoluminescent correspondant au deuxième marqueur photoluminescent est traité à une température à laquelle ses propriétés de photoluminescence sont stabilisées (par exemple 1500°C) puis broyé. De cette façon, la luminescence d’un tel marqueur varie de façon négligeable en fonction de la température maximale à laquelle il sera exposé, même s’il est exposé, pour un temps limité, à une température inférieure à 1500°C.