INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, chaque serveur de sauvegarde possède une clé privée, une clé publique, un certificat signé par l’autorité de certification, et la clé publique de l’autorité de certification, chaque serveur de sauvegarde transfère son certificat au programme orchestrateur, qui le transfère au portefeuille de cryptoactifs, chaque serveur de sauvegarde génère une clé privée éphémère, une clé publique éphémère et un certificat éphémère signé avec sa clé privée, et transfère le certificat éphémère au programme orchestrateur qui le transfère au portefeuille de cryptoactifs, le portefeuille de cryptoactifs transfère son certificat et son certificat éphémère au programme orchestrateur, qui le transfère à chacun des serveurs de sauvegarde, chaque serveur de sauvegarde génère une deuxième clé de session à partir de sa clé privée éphémère et de la clé publique éphémère du portefeuille de cryptoactifs, le portefeuille de cryptoactifs génère la deuxième clé de session de chaque serveur de sauvegarde à partir de sa clé privée éphémère et de la clé publique éphémère du serveur de sauvegarde, le portefeuille de cryptoactifs chiffre la donnée destinée à chaque serveur de sauvegarde avec la deuxième clé de session, la transfère à l’orchestrateur qui la transfère au serveur de sauvegarde, et chaque serveur de sauvegarde déchiffre au moyen de la deuxième clé de session la donnée reçue, et la stocke dans une mémoire.
Selon un mode de réalisation, chaque serveur de sauvegarde vérifie la validité du certificat du portefeuille de cryptoactifs au moyen de la clé publique de certification, chaque serveur de sauvegarde vérifie la validité du certificat éphémère du portefeuille de cryptoactifs au moyen du certificat du portefeuille de cryptoactifs, le portefeuille de cryptoactifs vérifie la validité du certificat de chaque serveur de sauvegarde au moyen de la clé publique de certification, et le portefeuille de cryptoactifs vérifie la validité du certificat éphémère de chaque serveur de sauvegarde au moyen du certificat de chaque serveur.
Selon un mode de réalisation, des données à l’attention du portefeuille de cryptoactifs transmises au programme orchestrateur par un serveur de sauvegarde sont transmises par le programme orchestrateur au portefeuille de cryptoactifs sous une forme chiffrée au moyen de la première clé de session, et dans lequel certaines de ces données sont préalablement hachées par le serveur de sauvegarde au moyen d’une fonction de hachage, puis chiffrées au moyen de la deuxième clé de session.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape initiale de vérification de l’identité de l’utilisateur par le programme orchestrateur, et le programme orchestrateur est configuré pour ne pas permettre la sauvegarde des données dans les serveurs de sauvegarde si la vérification d’identité n’est pas concluante.
Selon un mode de réalisation, le portefeuille de cryptoactifs est configuré pour générer la pluralité de données secrète à partir de la clé maître au moyen d’une fonction de partage de secret configurée pour générer un nombre m de données secrètes et permettre la reconstitution de la clé maître à partir d’un seuil de n données secrètes.
Selon un mode de réalisation, m est égal à 3 et n est égal à 2.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de restauration de tout ou partie des données secrètes dans un deuxième portefeuille de cryptoactifs, l’étape de restauration étant précédée par des étapes de récupération de tout ou partie des données secrètes dans les serveurs de sauvegarde par l’intermédiaire du programme orchestrateur, et les étapes de récupération des données secrètes dans les serveurs de sauvegarde sont précédées d’une pluralité d’étapes de vérification de l’identité de l’utilisateur par au moins une partie des serveurs de sauvegarde, un serveur de sauvegarde configuré pour vérifier l’identité de l’utilisateur étant également configuré pour refuser de restituer la donnée secrète qu’il détient si la vérification de l’identité de l’utilisateur n’est pas concluante
Selon un mode de réalisation, au moins un serveur de sauvegarde est configuré pour déléguer l’étape de vérification de l’identité à serveur spécialisé dans la vérification d’identité, le serveur de sauvegarde étant configuré pour établir une liaison de données avec le serveur spécialisé afin de mettre l’utilisateur en relation avec ce serveur.
illustre schématiquement un capteur de position inductif, selon un autre mode de réalisation de l’invention.
L’invention concerne un capteur de position inductif 1a, 1b, tel qu’illustré sur les figures 1 et 2.
Le capteur de position inductif 1a, 1b utilise un champ magnétique pour déterminer la position angulaire d’une cible tournante qui est utilisée comme élément de couplage.
Le capteur de position inductif 1a, 1b et la cible sont destinés à être montés dans une machine électrique tournante tel un moteur électrique de véhicule électrique ou hybride comprenant un rotor tournant par rapport à un stator.
La position angulaire du rotor est déterminée par rapport au stator. La cible est montée sur une extrémité d’un arbre du rotor pour modifier un champ magnétique émit par un émetteur. La cible comprend un axe de rotation qui est aligné avec un axe de rotation du rotor. La cible comprend plusieurs pâles qui fournissent un motif de champ magnétique répétitif et périodique par rapport à l'axe de rotation du rotor.
Le capteur de position inductif 1a, 1b comprend un substrat 2 (ou circuit imprimé) sur lequel sont disposés trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c destinés à émettre chacun un champ magnétique oscillant vers la cible, générant un champ magnétique oscillant modifié à une fréquence donnée.
Le capteur de position inductif 1a, 1b comprend un dispositif de réception 5 destiné à détecter le champ magnétique oscillant modifié et à le transmettre à une unité de traitement du signal 6 prévue sur le substrat 2 pour mesurer la position angulaire de la cible. Le champ magnétique oscillant modifié génère une force électromotrice à une fréquence donnée dans le dispositif de réception 5. Cette force électromotrice est traitée par l’unité de traitement de signal 6 de sorte à fournir des signaux de sortie permettant la mesure de la position de la cible.
Le capteur de position inductif 1a, 1b est monté fixe par rapport au rotor. Les éléments d’émission 3a, 3b, 3c et le dispositif de réception 5 du capteur de position inductif 1a, 1b sont positionnés en regard de la cible et donc en regard de l’extrémité de l’arbre du rotor. Autrement dit, le capteur de position inductif 1a, 1b est donc positionné axialement par rapport à l’axe de rotation du rotor.
Le dispositif de réception 5 comprend plusieurs antennes d’émissions 8a, 8b, 8c. Dans les exemples des figures 1 et 2, le dispositif de réception 5 comprend trois antennes d’émissions 8a, 8b, 8c.
Traditionnellement, le nombre d’antennes d’émissions 8a, 8b, 8c est proportionnel au nombre de pales (ou secteurs angulaires) de la cible. La cible comprend donc trois secteurs angulaires. Elle peut en comporter six, si le dispositif de réception 5 comprend six antennes d’émissions 8a, 8b, 8c, par exemple. Le capteur de position inductif 1a, 1b comprend alors deux unités de traitement du signal 6.
Dans le mode de réalisation de la , les trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c présentent une symétrie de révolution. Les trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c présentent une forme circulaire, et sont centrés autour d’un axe central commun.
Les éléments d’émission 3a, 3b, 3c émettent des champs magnétiques oscillants à des fréquences distinctes les unes des autres. Trois fréquences différentes sont donc émises vers la cible.
En variante, le capteur de position inductif 1a, 1b peut comprendre un seul élément d’émission 3a, 3b, 3c ou deux éléments d’émission 3a, 3b, 3c ou plus de trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c.
Le capteur de position inductif 1a, 1b se présente sous la forme d’une carte électronique qui est supportée par un support et qui peut être protégée par un couvercle.
Pour des raisons de facilité, dans le cadre des dispositifs de lancements de cibles pour ricochet, les machines existantes stockent les cibles de manière empilées et retournées avec le côté convexe vers le bas dès la zone de stockage. Autrement dit, la portion en forme de dôme de la cible supporte alors la charge d’une pile. Cela a pour conséquence que la cible inférieure subit inévitablement un frottement durant la phase d’acheminement vers la zone de lancement. Le dôme n’ayant pas été conçu pour cette utilisation, cela peut occasionner des ruptures intempestives.
Il existe donc un besoin quant à une solution permettant d’optimiser le lancement des cibles avec le dôme retourné.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation, on prévoit un dispositif de lancement de cibles sous forme de coupelles comprenant une face convexe et une face concave, le dispositif comprenant : une zone de stockage de cibles configurée pour recevoir au moins une cible disposée avec sa face convexe vers le haut et sa face concave vers le bas, une zone de lancement comprenant un plateau de lancement à partir duquel la cible est éjectée du dispositif ; une zone de largage comprenant un espace de transit et configurée pour guider une à une les cibles depuis la zone de stockage jusqu’au plateau de lancement.
Le dispositif comprenant un obstacle dans l’espace de transit au-dessus du plateau de lancement, l’obstacle étant configuré de sorte que durant sa chute, la cible entre en contact avec l’obstacle de sorte à produire un basculement de ladite cible de sorte à atterrir avec sa face convexe face au plateau de lancement.
Sans la présente invention, il faudrait positionner les cibles retournées dès la zone de stockage pour permettre une éjection de la cible avec la surface convexe vers le bas.
Le positionnement retourné dès la zone de stockage peut occasionner des problèmes. Les cibles peuvent s’endommager en fonction du poids de la pile à supporter, des vibrations ou durant la transition vers la zone de lancement car seule la partie opposée au dôme est renforcée pour supporter les contraintes citées précédemment.
Ainsi, la présente invention permet d’éviter que des cibles se brisent avant ou pendant la phase d’éjection.
De ce fait, la présente invention permet d’assurer un lancement des cibles retournées tout en gérant leurs bonnes amenées jusqu’au plateau de lancement.
La présente invention permet donc préférentiellement de s’affranchir des problématiques d’adaptations des zones de stockage de cibles, en utilisant par exemple des barillets classiques.
Selon un mode de réalisation, l’invention comprend un système comprenant le dispositif de lancement et au moins une cible.
Selon un mode de réalisation l’invention concerne un procédé de lancement de cibles sous forme de coupelles comprenant une face convexe et une face concave, le procédé comprenant : un stockage de cibles dans une zone de stockage de cibles configurée pour recevoir au moins une cible disposée avec sa face convexe vers le haut et sa face concave vers le bas, un lancement d’une cible dans une zone de lancement comprenant un plateau de lancement à partir duquel la cible est éjectée du dispositif ; un largage de la cible à lancer dans une zone de largage comprenant un espace de transit et configurée pour guider une à une les cibles depuis la zone de stockage jusqu’au plateau de lancement, un retournement de la cible à lancer entre le stockage et le lancement, par un obstacle dans l’espace de transit au-dessus du plateau de lancement, l’obstacle étant configuré de sorte que durant sa chute, la cible entre en contact avec l’obstacle de sorte à produire un basculement de ladite cible de sorte à qu’elle atterrisse avec sa face convexe face au plateau de lancement.
La représente un exemple de machine de dispositif de lancement de cibles selon la présente invention.
La représente une vue de côté de l’exemple de machine illustré à la .
De façon alternative, les moyens de détection capacitive 15’ peuvent comprendre (pour chaque électrode mobile) qu’une seule contre-électrode (inférieure ou supérieure), deux contre-électrodes supérieure et inférieure mais situées d’un seul côté des articulations pivot 16 (détection pseudo-différentielle) ou encore deux contre-électrodes inférieures ou supérieures disposées de part et d’autre des articulations pivot 16 (détection différentielle).
Comme indiqué précédemment, l’étanchéité entre les première et deuxième zones 11-12 du système électromécanique 2 peut être réalisée au niveau des premières articulations pivot 16a situées du côté de la première électrode mobile 151. Comme illustré sur les figures 4A et 4C, chaque première articulation pivot 16a associée à la première électrode mobile 151 comprend un élément d’isolation étanche 161, apte à se déformer élastiquement sous l’effet du déplacement en rotation du premier dispositif de transmission 14a. L’élément d’isolation étanche 161 se présente de préférence sous la forme d’une membrane d’étanchéité.
Chaque élément d’isolation étanche 161 est de préférence traversé par un pilier 146 associé du premier dispositif de transmission 14a. L’élément d’isolation étanche 161 s’étend par exemple depuis le pilier 146 associé jusqu’aux portions inférieures 153b-154b des contre-électrodes 153-154 (cf. ) et aux premières portions 101 du bâti 10 (cf. ), auxquelles il est ancré grâce aux joints annulaires 103, 105 en matériau électriquement isolant.
En outre, chaque première articulation pivot 16a (associée à la première électrode mobile 151) comprend avantageusement deux lames de torsion 162 (une par première portion 101 du bâti 10). Les lames de torsion 162 sont dimensionnées de sorte à pouvoir se déformer en torsion et permettre la rotation du premier dispositif de transmission 14a et de la première électrode mobile 151, tout en limitant leurs mouvements de translation, notamment selon la troisième direction Z (translation dite « hors plan »). Les deux lames de torsion 162 relient la structure de rigidification 1512 de la première électrode mobile 151 (fusionnée au pilier 146 du premier dispositif de transmission 14a) aux premières portions 101 du bâti 10 (cf. également ). Elles sont de préférence alignées et disposées de façon diamétralement opposée par rapport à la première poutre 1512a associée à la première articulation pivot 16a.
La première articulation pivot 16a située à l’extrémité du premier arbre de transmission 144a comprend avantageusement un élément d’isolation étanche 161 (de préférence sous la forme d’une membrane) et deux lames de torsion 162, mais ne participe pas à l’étanchéité entre les première et deuxième zones 11-12 (étant située uniquement dans la première zone 11).
Le système électromécanique 2 comprend des moyens élastiques reliés à la première électrode mobile 151et configurés pour générer une force élastique qui s’oppose au mouvement de la première électrode mobile 151. Le rôle de ces moyens élastiques est de lutter contre le phénomène d’effondrement (appelé « pull-in » en anglais) de la première électrode mobile 151. Leur raideur influe sur la tension d’effondrement (ou « pull-in voltage » du système), donc sur la faculté à polariser la première électrode mobile 151, mais également sur les pertes d’énergie.
Les moyens élastiques « anti-pull-in » relient (mécaniquement) la structure de rigidification 1512 de la première électrode mobile 151 au bâti 10 et/ou à des éléments solidaires du bâti, tels que les contre-électrodes 153-154, éventuellement par l’intermédiaire des piliers 146 du premier dispositif de transmission 14a. Ainsi, ne sont pas considérés comme des moyens élastiques « anti-pull-in » la raideur du premier dispositif de transmission 14a ou la raideur de la structure de rigidification 1511 elle-même.
Les moyens élastiques « anti-pull-in » comprennent ici les éléments d’isolation étanches 161 et, le cas échéant, les lames de torsion 162. Les éléments d’isolation étanches 161 et les lames de torsion 162 remplissent ainsi plusieurs fonctions simultanément.
Les moyens élastiques « anti-pull-in » sont reliées à la structure de rigidification 1512 là où elle est la plus rigide, à savoir au niveau des premières articulations pivot 16a. Ainsi, la raideur des moyens élastiques « anti-pull-in » n’est pas dégradée par des éléments en série de raideur trop faible. Cette raideur peut en outre être contrôlée facilement, en jouant sur les dimensions des éléments d’isolation étanches 161 et des lames de torsion 162. Les éléments d’isolation étanches 161 peuvent être délimités par gravure anisotrope d’une couche sacrificielle (par exemple en SiO 2 ) et sont réalisés dans une couche structurelle dont l’épaisseur est maitrisée. Ce type de gravure permet un bon contrôle des dimensions des éléments d’isolation étanches 161. La raideur des éléments d’isolation étanches 161 présente en conséquence une faible dispersion (principalement entre les différents systèmes électromécaniques fabriqués sur une même plaquette ou sur différentes plaquettes).
La deuxième électrode mobile 152 est avantageusement connectée au deuxième dispositif de transmission 14b de la même façon que la première électrode mobile 151 est connectée au premier dispositif de transmission 14a. Ainsi, le système électromécanique 2 comprend également des moyens élastiques « anti-pull-in » reliés à la deuxième électrode mobile 152, ces moyens élastiques comprenant de préférence les éléments d’isolation étanches 161 et, le cas échéant, les lames de torsion 162 des deuxièmes articulations pivot 16b.
Les éléments d’isolation étanches 161 et le cas échéant, les lames de torsion 162, constituent avantageusement les seuls moyens « anti-pull-in » du système électromécanique 2. Ainsi, le système électromécanique 2 est particulièrement compact.
Les figures 5 et 6 représentent un deuxième mode de réalisation du système électromécanique 2. La est une vue de dessous d’une partie du système électromécanique 2, similaire à celle de la . La membrane et la structure de rigidification du piston 13 ne sont pas représentées. La est une vue de dessus, similaire à celle de la , montrant les moyens de détection capacitive 15’ (à l’exception des portions inférieures des contre-électrodes et des membranes des électrodes mobiles sous les contre-électrodes).
Ce deuxième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation dans la conception des dispositifs de transmission 14a-14b et dans la conception des moyens de détection capacitive 15’. Les articulations pivot 16a-16b sont construites de la façon décrite en relation avec les figures 4A-4C (éléments d’isolation étanche et lames de torsion 162).
Les arbres de transmission 14a-14b sont ici rectilignes. Le nombre de premiers bras de transmission 144a ou de deuxièmes bras de transmission 145b est égal à 3. Ils sont de préférence régulièrement espacés.
La structure de rigidification 1512 de chaque électrode mobile 151, 152 comprend toujours des premières poutres 1512a, mais en nombre supérieur au nombre d’articulations pivot 16a, 16b servant à l’ancrage de l’électrode mobile 151, 152. Ainsi, des premières poutres 1512a ne sont pas fusionnées avec le dispositif de transmission 14a, 14b. Elles s’étendent sur les bords latéraux (selon la deuxième direction Y) de l’électrode mobile 151, 152 ou entre deux articulations pivot 16a ,16b successives.
Les deuxième poutres 1512b ne connectent plus les première poutres 1512a à leurs extrémités, mais plus près des articulations pivot 16a ,16b, par exemple à mi-distance entre l’axe de rotation Xa, Xb (passant par les lames de torsion 162 ; cf. ) et le bord longitudinal de l’électrode mobile 151, 152.
Le capteur 51 peut par exemple être monté dans une conduite entre le raccordement 40a de la boucle de recyclage 40 avec le circuit principal d’évacuation 5 et la cheminée d’évacuation 50, tel qu’illustré sur la , ou peut être monté directement dans la cheminée d’évacuation 50.
Dans cette variante de réalisation de la , l’unité de commande 7 est adaptée pour commander au moins le ventilateur de recyclage VR en fonction au moins du débit ou de la pression mesurée par ledit capteur 51 (signal de détection S 5 1 délivré par le capteur), tel que cela sera détaillé ultérieurement.
L’unité de commande 7 peut être implémentée sous des formes variées, et peut par exemple être réalisée au moyen d’une unité de commande électronique programmable, par exemple du type automate programmable ou d’un circuit électronique programmable comportant un microprocesseur, un microcontrôleur ou des circuits logiques programmables de type FPGA, ou peut encore être réalisée au moyen d’un circuit électronique intégré spécifique de type ASIC.
La dérivation 6 peut être constituée par une simple canalisation raccordée à une extrémité à la boucle de recyclage 40 et débouchant directement à l’air libre (à la pression atmosphérique) à son autre extrémité. Dans sa version la plus simple, cette deuxième dérivation 6 peut également être une simple ouverture permettant de faire communiquer la boucle de recyclage 40 avec l’air ambiant.
En variante, le ventilateur de recyclage VR peut être remplacé par un compresseur d’air.
Le dispositif de combustion 1 comporte de manière usuelle un ventilateur (ou compresseur) 10 qui permet de tirer ou pousser le gaz comburant GC dans l’installation de combustion 1, avec un réglage ou une régulation automatique du débit ϕ GC de gaz comburant GC entrant dans le dispositif de combustion 1 pour s’adapter au débit du combustible C et satisfaire les besoins en énergie thermique.
Le couvercle 36 comporte un bouchon démontable 38 coopérant avec une bouche de dégazage 39 du réservoir 3.
La cavité 7 est de profondeur variable, avec cette profondeur qui est plus petite dans la partie de la cavité 7 qui est au-dessus de l’emplacement du réceptacle 6 pour le premier échangeur de chaleur 2.
Par au-dessus, nous entendons suivant une direction perpendiculaire au plan PP et un sens allant de la paroi de fond 41 vers le rebord annulaire 37.
L’assemblage 1 comprend en outre un deuxième sous-ensemble 200 configuré pour une circulation d’un deuxième fluide caloporteur, ici un fluide diélectrique, portant une pompe 201, dédiée à la circulation du deuxième fluide caloporteur.
Ce deuxième sous-ensemble 200 est fixé au premier sous-ensemble 100.
Un tel procédé de formage est bien connu. Pour que le récipient final présente un fond parfaitement moulé, il est préférable que la tige d'étirage soit adaptée pour garantir une épaisseur satisfaisante de la paroi du récipient. Une mauvaise répartition de la matière est un défaut récurrent constaté sur les récipients produits par un procédé de moulage et étirage/soufflage. Il ne s'agit pas nécessairement de veiller à ce que l'épaisseur de la paroi du récipient soit constante, car dans certains cas il peut être souhaitable d'épaissir certaines zones, en particulier celles destinées à subir des contraintes importantes (notamment à proximité du fond). II s'agit plutôt de veiller à ce que l'épaisseur de matière corresponde au cahier des charges du récipient, tel que défini en fonction de sa forme et de son utilisation. Par ailleurs, de telles variations d’épaisseurs, notamment dans le fond, peuvent rendre difficiles, lors de la phase de soufflage, l’évacuation des calories ainsi accumulées. Le refroidissement ainsi apporté par le fluide caloporteur circulant dans le moule peut alors se révéler insuffisant pour refroidir convenablement le matériau du récipient.
Pour répondre à ces contraintes, une étape additionnelle de refroidissement interne peut s’avérer très utile. Cette étape consiste à générer un refroidissement du fond par la tige d’étirage, à la fin de la phase de soufflage, sur un temps très court, à des endroits très localisés du fond.
En outre, dans le domaine de la fabrication de récipients par moulage et étirage/soufflage, il est fait de plus en plus recours à du PET recyclé, pour des raisons écologiques. Ce matériau augmente encore le problème de distribution de la matière car il présente des propriétés différentes de capabilité d’étirage et d’absorption de chauffe : la maîtrise du refroidissement du récipient ainsi formé est donc encore plus cruciale.