INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas où les contacts 23 et 22 sont chacun équipés d’une pastille de contact 50, 51, cette valeur de l’ordre de 1 millimètre correspond à l’érosion que vont subir les pastilles de contact 50, 51 au cours de leur vie. Ainsi, en début de vie des pastilles de contact 50, 51, la course d’affirmation du ressort de pression de contact 26 est de l’ordre de 1 millimètre, tandis qu’en fin de vie des pastilles de contact 50, 51, cette course d’affirmation tend vers 0 millimètre. Entre ces deux valeurs la pression de contact décroit légèrement, mais de façon minimale, le ressort de pression de contact 26 étant choisi en conséquence.
Avantageusement, la couche de GaN porosifiée a une épaisseur comprise entre 100 et 500 nm, de préférence entre 300 et 500 nm.
La représentent, de manière schématique différentes étapes d’un procédé de fabrication de micro-LEDs selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut avoir une quelconque poussée maximale souhaitée. Strictement à titre d’exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être susceptible de produire une poussée maximale d’au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 100 kN, 110 kN, 120 kN, 130 kN, 135 kN, 140 kN, 145 kN, 150 kN, 155 kN, 160 kN, 170 kN, 180 kN, 190 kN, 200 kN, 250 kN, 300 kN, 350 kN, 400 kN, 450 kN, 500 kN, ou 550 kN. La poussée maximale peut être une plage incluse délimitée par deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). Strictement à titre d’exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être capable de produire une poussée maximale comprise dans la plage allant de 155 kN à 170 kN, de 330 kN à 420 kN ou de 350 kN à 400 kN. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 140 kN à 160 kN. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 150 kN à 200 kN. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 370 kN à 500 kN. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 370 kN à 500 kN. La poussée mentionnée ci-dessus peut être la poussée nette maximale dans des conditions atmosphériques standard au niveau de la mer plus 15 degrés C (pression ambiante de 101,3 kPa, température de 30 degrés C), avec le moteur statique.
En cours d’utilisation, la température du flux à l’entrée de turbine haute pression peut être particulièrement élevée. Cette température, dite TET, peut être mesurée en sortie du dispositif combustor, par exemple immédiatement en amont de la première ailette de turbine, qui elle-même peut être appelée ailette directrice de tuyère. Dans certains exemples, la TET peut dépendre, pour une condition de poussée donnée, de la composition spécifique de carburant fournie au dispositif combustor. À des conditions de croisière, la TET peut être au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 1 400 K, 1 450 K, 1 500 K, 1 520 K, 1 530 K, 1 540 K, 1 550 K, 1 600 K ou 1 650 K. Donc, strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET à des conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 1 540 K à 1 600 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET à des conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 1 590 K à 1 650 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET à des conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 1 600 K à 1 660 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET à des conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1 590 K à 1 650 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET à des conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1 570 K à 1 630 K.
À ce titre, le ralenti au sol peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est stationnaire et au contact du sol, mais où il est nécessaire que le moteur tourne. Au ralenti, le moteur peut produire entre 3 % et 9 % de la poussée disponible du moteur. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 5 % et 8 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 6 % et 7 % de poussée disponible. Le roulage peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé le long du sol par la poussée produite par le moteur. Pendant le roulage, le moteur peut produire entre 5 % et 15 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 6 % et 12 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 7 % et 10 % de poussée disponible. Le décollage peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. À un stade initial dans la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef est en contact avec le sol. À un stade ultérieur dans la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef est en contact avec le sol. Pendant le décollage, le moteur peut produire entre 90 % et 100 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 95 % et 100 % de poussée disponible. Dans d’autres exemples non limitatifs, le moteur peut produire 100 % de poussée disponible.
Sur la , un premier flasque amont 30 trapézoïdal isocèle est alors serti sur le bord longitudinal de la bande métallique bouclée. Ce premier flasque amont 30 présente un orifice d’entrée 32 destiné à être relié aux pipes d’échappement des gaz brûlés du moteur thermique.
Aussi, un premier flasque aval non représenté, car ici masqué, et de la même forme que le premier flasque amont 30, est serti sur l’autre bord longitudinal de la bande métallique en boucle.
S’agissant du deuxième caisson cylindrique 14, il présente également une forme générale de prisme droit à base sensiblement trapézoïdale isocèle. Aussi, il présente une deuxième grande face 34 opposée à une deuxième petite face 36 et deux deuxièmes faces identiques 38, 40 inclinées l’une par rapport à l’autre.
De plus, il présente une deuxième extrémité amont 42, et une deuxième extrémité aval opposée 44.
Tout comme le premier caisson cylindrique 12, il est réalisé à partir d’une bande d’un matériau métallique roulée et formée pour relier ensemble, non plus ses bords transversaux, mais ses deux bords longitudinaux. Elle est formée ainsi en prisme droit trapézoïdal isocèle, et les deux bords libres opposés reçoivent respectivement un flasque de géométrie trapézoïdale isocèle. Seul un deuxième flasque aval 46 illustré sur la , apparaît serti sur l’un des bords libres.
La section droite du deuxième caisson cylindrique 14 est inférieure à celle du premier caisson cylindrique 12. Aussi, sa hauteur, s’étendant de la deuxième grande face 34 à la deuxième petite face 36 est inférieure à la hauteur du premier caisson cylindrique 12.
Les deux caissons cylindriques 12, 14 sont ainsi reliés ensemble de manière rigide par l’intermédiaire du manchon de raccordement réducteur 16. Ce dernier comprend une portion centrale 48 sensiblement conique, une portion amont sensiblement hyperboloïdique 50 terminée par une bordure amont cylindrique 52 et à l’opposé, une portion aval sensiblement hyperboloïdique 54 terminée par une bordure aval cylindrique 56.
Aussi, on observera que la portion centrale 48 présente une section droite dont les dimensions varient sensiblement mais demeurent comprises entre les dimensions de la section droite du premier caisson cylindrique 12 et de la section droite du deuxième caisson cylindrique 14.
En outre, la bordure amont cylindrique 52 définit une section d’entrée sensiblement trapézoïdale isocèle identique à la section de la première extrémité aval 28, tandis que la bordure aval cylindrique 56 définit une section de sortie sensiblement trapézoïdale isocèle également identique à la section de la deuxième extrémité amont 42.
Ainsi, la première extrémité aval 28 est emmanchée dans la bordure amont cylindrique 52 du manchon 16. Elle y est solidarisée par exemple au moyen d’un cordon de soudure à la jointure entre la bordure amont cylindrique 52 et l’extrémité aval 28.
Par ailleurs, la bordure aval cylindrique 56 définit un grand bord aval 58, inférieur, opposée à un petit bord aval 60, supérieur. À l’opposé, la bordure amont cylindrique 52 définit un grand bord amont 62, inférieur, opposé à un petit bord amont 64, supérieur.
Aussi, on observera que la bordure aval cylindrique 56 est décentrée par rapport à la bordure amont 52, de sorte que le grand bord aval 58 est situé au voisinage du plan moyen défini par la première grande face 18 et le grand bord amont 62.
Ainsi, la deuxième extrémité amont 42 du deuxième caisson cylindrique 14 est emmanchée dans la bordure aval cylindrique 56. Elle y est solidarisée par exemple au moyen d’un cordon de soudure à la jointure entre la bordure aval cylindrique 56 et l’extrémité amont 42.
De la sorte, compte tenu du décentrage précité des deux bordures cylindriques 52, 56, la première grande face 18 du premier caisson cylindrique 12 et la deuxième grande face 34 s’étendent sensiblement dans un même plan moyen.
On observera que les deux caissons cylindriques 12, 14 et le manchon de raccordement réducteur 16 comportent des chambres délimitées par des cloisons percées et à l’intérieur desquelles viennent s’étendre longitudinalement des portions de conduits dans lesquelles cheminent les gaz d’échappement. Aussi, il convient d’observer que l’atténuation sonore de ces gaz échappement dépend essentiellement du volume du dispositif d’échappement et plus il est important, plus l’atténuation est forte. Dans l’exemple décrit ici, le volume total des caissons cylindriques 12, 14 et du manchon de raccordement réducteur 16 est compris entre 10 000 cm³ et 15 000 cm³. Avantageusement, le volume total est de 11 000 cm³.
On se référera à présent sur la laquelle montre en coupe axiale partielle le dispositif d’échappement 10 tel que décrit ci-dessus et installé sous un véhicule automobile.
Les résultats montrent que les extraits obtenus sans ajout de naringénine (Ext 3 et 4) ne présentent pas de flavonoïdes glycosylés contrairement aux extraits selon l’invention obtenus avec ajout de naringénine (Ext 1 et 2). On voit également l’effet de l’élicitation par le jasmonate de méthyle (Ext 3) avec un taux d’acide rosmarinique augmenté fortement (91ppm à 302ppm), ainsi que cet effet sur l’extrait obtenu avec ajout de naringénine (Ext 2) par rapport aux extraits obtenus sans ajout (Ext 1 et 4).
On remarque aussi une forte augmentation du taux d’acide rosmarinique (20 à 280 ppm) et une très forte augmentation des flavonoïdes glycosylés (54 à 334 ppm) dans l’extrait selon l’invention obtenu avec ajout de naringénine et de jasmonate de méthyle (Ext 2) par rapport à l’extrait selon l’invention obtenu avec ajout uniquement de la naringénine (Ext 1). Ceci montre l’avantage d’ajouter également une élicitation au procédé selon l’invention, non seulement sur le taux d’acide rosmarinique mais également sur le taux de flavonoïdes glycosylés.
L’ajout de naringénine à la biomasse permet donc de produire des flavonoïdes glycosylés non présents dans les cellules végétales de la biomasse d’origine. L’ajout de jasmonate de méthyle permet, quant à lui, d’augmenter la quantité d’acide rosmarinique et la quantité de dérivés glycosylés du flavonoïde précurseur.
5.3. Cinétique de production des molécules d’intérêt au cours d’une même culture cellulaire
L’objectif est de comparer les quantités de flavonoïdes aglycones et des dérivés glycosylés de ceux-ci dans le temps lors de la préparation d’un extrait de Monarda didyma obtenu par culture cellulaire in vitro selon l’invention, avant et après ajout de flavonoïde aglycone.
Résultats Le graphe en bâtons de la illustre la cinétique de production de l'acide rosmarinique et des dérivés glycosylés de la naringénine au cours de la culture cellulaire, avec en ordonnée les teneurs dans la biomasse sèche et en abscisse différents temps de culture en jours. Tous les pourcentages sont donnés en poids par rapport au poids total de l’extrait sec.
Le graphe montre qu’à un temps T=7 jours de culture après ajout de jasmonate de méthyle et de naringénine, l’extrait obtenu contient uniquement de l’acide rosmarinique qui a été augmenté en passant de 1,7% avant ajout à 2,3% après l’ajout.
Quelques heures après l’ajout de naringénine (T=7 jours de culture + 5-6 heures après ajout), des dérivés glycosylés de la naringénine apparaissent (environ 1,1%). Puis cette quantité augmente (1,35% à T=8 jours de culture), atteint un palier (1,32% à T=9 jours de culture) avant de décroitre (1,2% à T=10 jours de culture et 0,9% à T=14 jours de culture).
Concernant l’acide rosmarinique, il augmente dans le temps après l’ajout de jasmonate de méthyle (de 1,7% à T=7 jours de culture avant ajout à 3,3% à T=14 jours de culture).
Ce suivi de cinétique permet également de montrer que l’ajout de flavonoïde aglycone au milieu de culture amène les cellules végétales à produire des dérivés glycosylés de ceux-ci qui n’étaient pas présents dans la biomasse initiale.
On voit également ici, que l’ajout d’un éliciteur quant à lui permet d’augmenter la quantité d’acide rosmarinique, molécule déjà présente dans la biomasse initiale, c’est-à-dire avant ajout de flavonoïde aglycone et d’éliciteur.
6. Tests d’efficacité in vitro
Un certain nombre de tests d’activités biologiques ont été pratiqués sur les extraits selon l’invention fabriqués comme décrits au point 2. ci-dessus. Ils démontrent de nombreuses activités cosmétiques potentielles.
Une étude des variances et un test t de Student pour séries appariées sont effectués pour chaque test afin de juger de la significativité des résultats.
6.1. Sur l’extrait de Monarda didyma
6.1.1. Activité antivieillissement de la peau
La communication en champ proche (CCP), appelée en anglais « near-field communication » et souvent désignée par son sigle « NFC », est une technologie de communication sans fil à courte portée permettant l’échange d’informations entre des périphériques situés à une courte distance l’un de l’autre. En particulier, dans le domaine du paiement, elle permet la réalisation d’un paiement sans contact entre d’une part un terminal de paiement et d’autre part un dispositif de paiement tel qu’une carte bancaire.
Un terminal comprenant une fonction de communication en champ proche, tel qu’un terminal de paiement configuré pour réaliser des transactions sans contact avec un dispositif de paiement, comporte une antenne de communication en champ proche, connectée, par l’intermédiaire d’un circuit d’adaptation d’impédances, à un circuit intégré de communication en champ proche. Ce circuit de communication en champ proche comporte généralement des composants électroniques d’alimentation et de pilotage de l’antenne, configurés pour fournir à l’antenne les signaux à émettre et pour traiter les signaux réceptionnés par l’antenne. Ce circuit de communication en champ proche se présente généralement sous la forme d’une puce électronique à laquelle le circuit d’adaptation d’impédances est branché par une ou deux broches. Dans le domaine du paiement, ce circuit de communication en champ proche est spécifiquement configuré pour respecter des normes de sécurité associées aux transactions sans contact.
Dans l’état de la technique, lorsqu’un terminal comprenant une fonction de communication en champ proche fait défaut, il est nécessaire de démonter le terminal pour identifier d’où provient le dysfonctionnement. Un défaut peut provenir de l’antenne, mais aussi du circuit d’impédances, du circuit intégré de communication en champ proche, ou d’un autre élément du terminal. Il est donc nécessaire d’examiner chacun de ces éléments tour à tour.
Or, une telle opération est complexe, longue, fastidieuse.
L'invention a notamment pour but d’identifier rapidement et immédiatement, au sein d’un terminal muni d’une fonction de communication en champ proche, si l’antenne est à l’origine d’un dysfonctionnement de la fonction de communication en champ proche, sans avoir à démonter le terminal et à examiner l’antenne.
À cet effet l’invention a pour objet un procédé de détermination d’un état d’une antenne de communication en champ proche, mis en œuvre par ordinateur au sein d’un terminal comprenant :
- détermination, au sein du circuit intégré, d’au moins une valeur de tension ou d’intensité,
- déduction, à partir de la valeur de tension ou d’intensité déterminée au sein du circuit intégré, d’un état de fonctionnement ou de dysfonctionnement de l’antenne.
En effet, en dehors de l’invention, cette valeur d’intensité ou de tension interne au circuit intégré de communication en champ proche est utilisée à d’autres fins, en particulier à des fins de régulation ou d’amplification d’un signal au sein du circuit. Or, il apparaît que si l’antenne fait défaut, cette valeur varie systématiquement et de de manière similaire. En l’obtenant à tout instant, il est donc possible de déduire un défaut de l’antenne, et ce sans avoir à démonter le terminal et à examiner l’antenne.
Avantageusement, le circuit intégré de communication comportant :
- un transmetteur pour transmettre un signal à l’antenne,
- une unité de contrôle dynamique de puissance pour réguler une puissance d’un signal transmis par le transmetteur à l’antenne,
La portion de montage 26 comprend aussi une pluralité de plots de fixation 29 coopérant avec des logements 63 agencés dans le carter 60 du réducteur.
Les plots de fixation 29 sont disposés de part et d’autre du plateau 27. Dans le mode de réalisation représenté sur la , le déflecteur comprend quatre plots de fixation, à savoir deux plots de fixation 29 agencés d’un côté du plateau 27 et deux autres plots de fixation 29 agencés de l’autre côté du plateau. Les plots de fixation 29 font saillie du plateau. Ils s’étendent perpendiculairement au plateau 27.
Le carter comprend une première partie 61 et une deuxième partie 62 assemblées l’une à l’autre et enfermant le dispositif de réduction. La première partie 61 peut former aussi tout ou partie du carter de la machine électrique.
La première partie 61 comprend deux logements de montage 63 coopérant avec deux plots de fixation 29 du déflecteur et la deuxième partie 62 comprend deux autres logements de montage 63 coopérant avec deux autres plots de fixation 29 du déflecteur.
Dans un autre mode de réalisation non représenté, les logements de montage sont formés sur le déflecteur et les plots de fixation sont formés sur le carter.
Sur la , le montage du déflecteur 20 dans les deux parties 61 et 62 du carter 60 est schématisé.
L’arbre intermédiaire 120 s’étend le long de l’axe de rotation X et porte la roue menée 122 du deuxième rapport.
Un premier palier 66 permet de guider en rotation, selon l’axe de rotation X, l’arbre intermédiaire 120. Le premier palier 66 est monté dans un premier logement 69 de la première partie 61 du carter 60. Le premier palier 66 supporte une première extrémité de l’arbre intermédiaire 120.
Un deuxième palier 67 permet de guider en rotation, selon l’axe de rotation X, l’arbre intermédiaire 120. Le deuxième palier 67 est monté dans un deuxième logement de la deuxième partie 62 du carter 60.
Du fait qu’elle est fabriquée dans une pièce distincte du carter 60 il est possible qu’une zone d’extrémité 28 du déflecteur 20, comprenant notamment la protrusion axiale 21, soit agencée, radialement par rapport au premier axe de rotation X plus proche de l’axe de rotation X que la périphérie radialement externe du premier palier 66.
La zone d’extrémité 28 du déflecteur est disposée, axialement selon le premier axe X, entre la roue menée 122 du deuxième rapport et le premier palier 66.
Cette caractéristique est également visible sur la dans laquelle seule la bague extérieure du palier 66, avec son diamètre extérieur d66, est représentée. On voit que le déflecteur pénètre dans un volume cylindrique droit axial centré sur l’axe de rotation X dont le diamètre correspond au diamètre extérieur d66 du premier palier 66.
La zone d’extrémité 28 du déflecteur est agencée, axialement selon le premier axe X, entre la roue menée du deuxième rapport et le premier palier 66.
Comme on l’a vu précédemment, du fait de la coopération entre la protrusion axiale et la gorge annulaire de la roue menée 122 du deuxième rapport, la zone d’extrémité 28 du déflecteur est disposée également, radialement, par rapport au premier axe X, plus proche de l’axe de rotation X que la périphérie radialement externe de la roue menée 122 du deuxième rapport.
Sur la , on voit que le carter 60 comprend également une rampe complémentaire 64 agencée dans le prolongement de la rampe 25 du déflecteur 20 de sorte que le lubrifiant soit guidé de la rampe complémentaire 64 du carter 60 vers la rampe 25 du déflecteur20.
On remarque que la rampe complémentaire 64 est dotée d’un passage 641 pour autoriser un retour du lubrifiant à la base de la rampe complémentaire, notamment par gravité. Ainsi, le lubrifiant peut retomber au fond d’un logement circulaire du carter correspondant à l’emplacement de la roue de différentiel 30. De préférence, le fond du logement circulaire est le point le plus bas du volume intérieur du carter.