INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les méthodes mathématiques mentionnées (FBA, pFBA, FVA) explorent cet espace de distributions de flux réalisables en utilisant l'optimisation mathématique de la programmation linéaire, qui permet de trouver la meilleure distribution de flux qui optimise une fonction objectif donnée, qui est définie sous la forme d'une équation de biomasse. Cette équation de la biomasse est généralement écrite comme une réaction supplémentaire dans le modèle qui reflète les besoins de la cellule (acides aminés, nucléotides, lipides, cofacteurs, éventuellement macro-molécules telles que l'ADN, l'ARN ou les protéines dans certains modèles) pour fabriquer un gramme de poids sec cellulaire, et est généralement obtenue en examinant la littérature scientifique pertinente concernant les mesures expérimentales des constituants de la biomasse des organismes étudiés ou en adaptant l'équation de la biomasse d'organismes apparentés si les informations expérimentales de l'organisme étudié sont rares. En résumé, l'optimisation par programmation linéaire sur un système métabolique, avec la maximisation de la production de biomasse comme fonction objectif, donne le rendement de croissance maximal réalisable par le système sous un ensemble donné de contraintes environnementales. Les contraintes environnementales sont définies par les apports nutritionnels ainsi que par la distribution des flux de réaction (v) qui est à l'origine du phénotype de croissance cellulaire, à partir duquel il est possible d'extraire les taux de consommation de nutriments ou de sécrétion de métabolites cellulaires qui définissent l'état métabolique du système.
Cette approche repose sur l'hypothèse forte que les systèmes cellulaires ont optimisé leurs performances de croissance dans un sous-ensemble de conditions environnementales possibles au cours de leur évolution, de sorte que la maximisation de la biomasse peut être considérée comme un principe directeur du fonctionnement métabolique. Cette hypothèse a été validée expérimentalement dans des organismes comme Escherichia coli ou Helicobacter pylori, pour lesquels il a été démontré que les taux de croissance mesurés expérimentalement sont en corrélation avec les taux de production de biomasse dans les simulations de modèles avec FBA et la biomasse cellulaire comme fonction objectif.
A l’heure actuelle, il est courant de fournir des recommandations standards, en conseillant par exemple une prise de probiotiques ou la pratique d’une activité physique, afin d’influencer positivement le microbiome intestinal.
Toutefois, chaque microbiome intestinal et sa réponse à une ou des modifications du style de vie sont uniques. Par exemple, pour une même modification du comportement alimentaire, le microbiome intestinal de deux personnes n’évoluera pas de la même manière. Il existe donc un besoin de fournir un procédé de modification du microbiome qui tienne compte du caractère unique du microbiome de chaque individu.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant la génération des recommandations personnalisées afin de modifier le microbiome d’un individu.
Afin d’assurer la simultanéité en temps, il est important que l’émission et la mesure soit simultanées et pour ce faire, selon la présente invention, à l’émission pour exciter chaque capteur émetteur C E, de manière distincte ou non, d’un couple de capteurs 14 à un autre, un seul signal est avantageusement émis. Autrement dit, si l’on considère N+1 couples de capteurs distincts d’un couple à l’autre par un des capteurs émetteur ou récepteur composant chaque couple, le signal bi-composantes est émis avec le capteur émetteur CE 0 du premier couple d’indice 0, et on mesure préférentiellement en simultané (ou couple après couple ce qui requiert plus de temps) avec tous les N+1 capteurs récepteurs CR, puis on émet le signal bi-composantes avec le capteur émetteur CE 1 du deuxième couple d’indice 1, et on mesure préférentiellement en simultané (ou couple après couple ce qui requiert plus de temps) avec tous les N+1 capteurs récepteurs CR, et ce de manière réitérée, jusqu’au capteur émetteur CE N du dernier couple d’indice N et donc jusqu’à avoir la mesure pour l’ensemble des N+1 couples de capteurs.
Tel que re-détaillé par la suite en relation avec la , le signal acousto-électrique, généré par le dispositif électronique 16 de génération et d’acquisition de signal selon la présente invention, correspond par exemple à la sommation de la composante de signal nécessaire pour réaliser de la tomographie d’impédance électrique et de la composante de signal nécessaire à la réalisation de la tomographie acoustique.
En effet, comme indiqué précédemment, pour la tomographie d’impédance électrique, la composante de signal du signal bi-composantes est un signal, par exemple monochromatique, de basse tension et assez basse fréquence, typiquement de tension inférieure à un volt et de fréquence inférieure à 100 kHz, alors que la pour la tomographie acoustique, la composante de signal du signal bi-composantes est large bande, par exemple un signal type créneau ou en rafale (de l’anglais burst ), ou selon un autre exemple, un signal large bande comprenant n cycles de sinusoïde fenêtrés par une fenêtre de Hann, haute tension et haute fréquence, typiquement de tension supérieure à cent volts et de fréquence supérieure à 300 kHz, une telle fréquence correspondant à un longueur d’onde λ inférieure à 5mm dans de l’eau permettant d’imager des petites bulles.
Les composantes de signal du signal bi-composantes d’émission acousto-électrique sont ainsi la somme de deux bandes passantes distinctes pour les excitations électriques et acoustiques.
Un tel type de signal bi-composantes adapté au couplage de la tomographie par impédance électrique et de la tomographie acoustique conditionne par ailleurs, dès son émission, l’acquisition simultanée du signal représentatif du signal reçu par chaque capteur récepteur couplé à un capteur émetteur du réseau 12 ayant émis un tel signal.
Autrement dit, l’acquisition des signaux de mesures pour les couples 14 0 à 14 N de capteurs émetteurs/récepteurs pour toute la distribution de capteurs du réseau 12 est également simultanée pour assurer à nouveau la simultanéité en temps permettant de coupler de manière efficace la tomographie acoustique et la tomographie par impédance électrique.
En effet, le signal bi-composantes, généré spécifiquement par le dispositif électronique de génération et d’acquisition 16, ne pose pas de problème d’interférences entre la mesure électrique et la mesure acoustique pour les raisons suivantes, à savoir que d’une part le fait d’émettre la composante d’excitation électrique avec une faible tension génèrera une onde mécanique dans le milieu de très faible amplitude qui s’atténuera donc très rapidement au cour de la propagation. Cette onde acoustique, associée à la composante d’excitation électrique, ne sera donc pas mesurée au niveau des récepteurs et cela ne polluera donc pas la mesure acoustique. Seul l’onde haute fréquence et haute intensité sera mesurée. En ce qui concerne la mesure électrique, elle n’est pas polluée non plus par l’émission haute énergie et haute fréquence de la composante d’excitation acoustique car un simple filtrage des hautes fréquences permet de récupérer seulement les composantes monochromatiques nécessaires pour faire de la tomographie d’impédance électrique.
La discrimination des signaux acoustiques et électriques est donc réalisée, comme indiqué précédemment, soit via des filtres passe-bandes en électronique analogique, soit par des transformées de Fourier en électronique numérique.
Selon le mode de réalisation de la , un dispositif électronique de génération et d’acquisition 16 est utilisé pour générer et acquérir les N+1 signaux émis vers/reçu du réseau 12.
Selon un autre mode de réalisation, un dispositif électronique de génération et d’acquisition 16 est utilisé par couple de capteur émetteur C E et récepteur C R , voire par capteur. Autrement dit, il y a autant de dispositif(s) électronique(s) de génération et d’acquisition 16 que de couple(s) de capteurs voire de capteur(s) en tant que tel.
En relation avec les figures 2 à 5, un capteur de tomographie acousto-électrique est représenté selon différentes variantes.
Comme on le verra par la suite, et tel qu’indiqué précédemment, pour l’ensemble des variantes illustrées par les figures 2 à 5, le capteur de tomographie acousto-électrique d’imagerie de corrosion/érosion de structure et/ou d’imagerie d’écoulement multiphasique, comprend avantageusement deux d’éléments d’excitation et de mesure distincts, colocalisés au sein dudit capteur, dédiés respectivement à la mesure tomographique par impédance électrique et à la mesure tomographique acoustique, et propres à être excités simultanément via deux composantes distinctes d’un signal bi-composantes, et avantageusement du signal bi-composantes précité généré par le dispositif électronique de génération et d’acquisition 16, l’élément d’excitation et de mesure dédié à la mesure tomographique par impédance électrique étant propre à être excité par une composante d’excitation électrique dudit signal bi-composantes, et l’élément d’excitation et de mesure dédié à la mesure tomographique acoustique étant propre à être excité au moins par une composante d’excitation acoustique dudit signal bi-composantes.
En complément facultatif, ledit capteur est propre à fonctionner selon trois modes de fonctionnement distincts comprenant, un mode émission (il est alors capteur émetteur C E ), un mode réception (il est alors capteur récepteur C R ), et un dernier mode émission et réception simultané, ce dernier mode permettant de perturber le fonctionnement des capteurs voisins ainsi que de surveiller le système afin de déduire les informations permettant de générer un résultat.
Autrement dit, selon la présente invention, exactement les mêmes capteurs sont utilisés à l’émission, comme à la réception, pour les deux techniques de tomographie, à savoir la tomographie par impédance électrique et la tomographie acoustique. En d’autres termes, à l’émission il n’est pas nécessaire d’utiliser deux capteurs distincts pour chacune de ces techniques de tomographie, et de même à la réception il n’est pas nécessaire d’utiliser deux capteurs distincts pour chacune de ces techniques de tomographie.
Ainsi, afin d’assurer la simultanéité en espace, comme indiqué précédemment, ce sont les mêmes capteurs qui font les acquisitions pour les deux méthodes d’imagerie, à savoir la tomographie par impédance électrique et la tomographie acoustique.
Selon une variante (notée V1) du mode de réalisation M1, le premier micro-afficheur MA1 n’affiche que l’image du paysage extérieur acquise par la caméra, alors que le deuxième micro-afficheur MA2 affiche un réticule de visée.
Comparativement, à une lunette de l’art antérieure, l’utilisation de deux guides de lumières PE1, PE2 permet de réduire l’encombrement de la lunette de l’invention.
De manière préférentielle, une structure du premier et du deuxième guide de lumière à expansion de pupille PE1, PE2 adaptée de manière à ce qu’un encombrement du respectivement premier et deuxième guide de lumière PE1, PE2 selon l’axe soit inférieur à 2 cm.
De manière encore préférentielle, un agencement du premier et du deuxième guide de lumière à expansion de pupille PE1, PE2, de la caméra CI, du premier oculaire et du premier micro-afficheur vidéo MA1, du deuxième oculaire et du deuxième micro-afficheur vidéo MA2, est adapté de manière à ce qu’un encombrement de la lunette selon l’axe soit inférieur à 16 cm.
Afin de faciliter la conception et la transmission des guides PE1 et PE2, le premier micro-afficheur émet un rayonnement dans une première gamme spectrale et le deuxième micro-afficheur émet un rayonnement dans une deuxième gamme spectrale, disjointe de la première gamme spectrale. de manière avantageuse, la première et la deuxième gamme spectrale ont une étendue spectrale inférieure ou égale à 20 nm, par exemple par l’ajout de filtres spectraux disposés devant les micros-afficheur. Cela permet d’encore simplifier la conception des guides PE1 et PE2,
Alternativement, afin de simplifier la conception des guides PE1 et PE2, les deux micro-afficheurs MA1, MA2 émettent un rayonnement R1, R2 dans une même gamme spectrale mais présentant une polarisation croisée afin que chaque guide PE1, PE2 n’agisse que sur le rayonnement issue du micro-afficheur MA1 et du micro-afficheur MA1MA2 respectivement.
Dans le second mode de fonctionnement, la batterie alimente le deuxième micro-afficheur vidéo et n’alimente pas le premier micro-afficheur vidéo lorsqu’une capacité de la batterie est inférieure à la limite prédéterminée. Ainsi, le processeur UT permet le fonctionnement de la batterie selon un second mode « dégradé » afin d’économiser l’autonomie de la lunette 10 lorsque capacité de la batterie passe en dessous d’une limite définie par l’utilisateur ou le fabricant. Dans ce mode dégradé, seul un réticule simple est alors utilisable par l’utilisateur. Alternativement, le réticule est affiché en combinaison avec au moins un élément affichant une information sur le viseur, par exemple un témoin batterie faible et/ou des éléments permettant d’effectuer différents réglages comme le réglage de simbleautage électronique, l’ajustement de la luminosité, etc …
Dans tous ses modes de réalisation, la lunette de visée selon l’invention peut comporter des systèmes optiques modulaires complémentaires permettant de modifier la perception du paysage extérieur. Ainsi, il est possible de disposer en aval du ou des guides d’onde PE1, PE2 une optique afocale grossissante avec un grossissement de 3 par exemple. De la même façon, on peut disposer en amont du ou des guides d’onde PE1, PE2 un module optique à intensificateur de lumière invariant en grossissement et en déviation d’axe. L’utilisateur perçoit ainsi à la fois une image intensifiée et une image thermique du paysage extérieur
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION Les concepts et effets techniques de la présente divulgation seront clairement et complètement décrits ci-dessous en conjonction avec des exemples, de manière à permettre une compréhension complète des objets, caractéristiques et effets de la présente divulgation. Évidemment, les exemples décrits ne constituent qu'une partie des exemples de la présente divulgation, plutôt que la totalité des exemples. Sur la base des exemples de la présente divulgation, d'autres exemples obtenus par l'homme du métier sans travail créatif entrent dans le champ de protection de la présente divulgation.
Exemple 1 En référence à la , un procédé de recyclage d'une masse noire sans carbone à faible teneur en cuivre et en aluminium provenant d'une batterie a été proposé, et les étapes spécifiques étaient les suivantes :
Étape 4 : sécher le résidu de filtre à 100 °C pendant 2 h, ajouter un solvant organique non polaire ayant un point d'ébullition élevé selon un rapport solide-liquide de 100 g/L, chauffer le mélange à 250 °C et agiter à 300 tr/min pendant 1 h, le solvant organique non polaire ayant le point d'ébullition élevé ayant été le sébacate de dibutyle ;
Étape 5 : maintenir la température de 250 °C et tamiser la suspension organique à l'aide d'un tamis ayant une taille d'ouverture de 0,25 mm pour obtenir un matériau sous-dimensionné et un matériau surdimensionné ;
Étape 6 : condensation du matériau sous-dimensionné à 80 °C, réalisation d'une séparation centrifuge pour récupérer le solvant organique et obtenir un matériau solide ; et
Étape 7 : soumettre le matériau solide à une calcination aérobie à 1 000 °C pendant 10 min pour obtenir la masse noire sans carbone à faible teneur en cuivre et en aluminium avec une teneur en eau inférieure ou égale à 1,0 % en poids.
Exemple 2 Un procédé de recyclage d'une masse noire sans carbone à faible teneur en cuivre et en aluminium provenant d'une batterie a été pourvu, et les étapes spécifiques étaient les suivantes :
Étape 4 : sécher le résidu de filtre à 110 °C pendant 1,5 h, ajouter un solvant organique non polaire ayant un point d'ébullition élevé selon un rapport solide-liquide de 150 g/L, chauffer le mélange à 230 °C et agiter à 200 tr/min pendant 1,5 h, le solvant organique non polaire ayant le point d'ébullition élevé ayant été l'acide oléique ;
Étape 5 : maintenir la température de 230 °C et tamiser la suspension organique à l'aide d'un tamis ayant une taille d'ouverture de 0,25 mm pour obtenir un matériau sous-dimensionné et un matériau surdimensionné ;
Étape 6 : condenser le matériau sous-dimensionné à 70 °C, réaliser une séparation centrifuge pour récupérer le solvant organique et obtenir un matériau solide ; et
Dans un deuxième cas, lorsque la géométrie de la pièce 100 est complexe, le dispositif optique comprend un scanner utilisé pour obtenir un maillage surfacique de la pièce 100. Dans ces circonstances, le scanner coopère avec la caméra 20 pour calculer une relation de transformation géométrique liant les coordonnées en pixels de l’image de température de la pièce avec les coordonnées 3D du maillage surfacique de la pièce exprimées en unité de longueur.
Deuxième mode de réalisation, analyse en thermochromie
Nous nous intéressons dans les paragraphes suivants à un deuxième mode de réalisation schématiquement représenté sur la . Dans le deuxième mode de réalisation, le procédé comprend une première variante des étapes d’acquisition d’images de pièce A1’ et d’étalon A2’ et des étapes d’analyse d’images de pièce E1’ et d’étalon E2’. Les autres étapes sont identiques aux étapes correspondantes du premier mode de réalisation.
Dans l’exemple pris pour ce deuxième mode de réalisation, le revêtement couvrant la pièce 100 et l’étalon comprend un unique marqueur thermochrome. Ce marqueur est par exemple l’un des marqueurs MC350-8 et MC520-7 commercialisés par TMCHallcrest ©.
Les paramètres de l’acquisition des images des étapes d’acquisition d’images A1’ et A2’ du deuxième mode de réalisation sont identiques aux paramètres des étapes d’acquisition A1 et A2 du premier mode de réalisation en ce qui concerne les paramètres généraux de la caméra (nombre d’images acquises, temps d’acquisition, image de noir, etc…). Il en résulte notamment que les étapes d’acquisition A1’ et A2’ selon le deuxième mode de réalisation peuvent être opérées par un dispositif optique comparable au dispositif optique du premier mode de réalisation.
Par ailleurs, dans le deuxième mode de réalisation, une source de lumière 10 blanche est utilisée et seul le deuxième dispositif filtrant 22 est utilisé. Le dispositif filtrant 22 est préalablement placé devant la caméra 20 et est réglé pour filtrer la lumière. Ce filtrage est de type passe bande, centré sur une première longueur d’onde (visible ou non) arbitraire correspondant à une longueur d’onde d’émission du marqueur thermochrome dont l’intensité varie en fonction de l’historique thermique.
Nous décrivons ici l’étape d’acquisition d’images de pièce A1’ et l’étape d’analyse d’images de pièce E1’. Il est entendu que les étapes d’acquisition d’images d’étalon A2’ et d’analyse d’images d’étalon E2’ sont respectivement identiques aux étapes d’acquisition d’images de pièce A1’ et d’analyse d’images de pièce E1’, mais concernent l’étalon.
Lors de l’étape d’acquisition d’images de pièce A1’, une première acquisition d’images a lieu. Ainsi, la caméra 20 acquiert une pluralité d’images de la pièce 100 pour la première longueur d’onde. L’intensité lumineuse réfléchie par le marqueur thermochrome est donc enregistrée pour cette longueur d’onde, à l’aide d’une première image moyenne obtenue pour la première longueur d’onde (ou à une première couleur). Cette première image moyenne est ensuite sauvegardée par l’unité de traitement 30.
Après l’enregistrement de cette première image moyenne, le deuxième dispositif filtrant 22 est centré sur une deuxième longueur d’onde différente de la première longueur d’onde. Une deuxième image moyenne est ensuite acquise et enregistrée de la même façon que pour la première image moyenne. Ce procédé est itéré autant de fois que souhaité, pour des longueurs d’ondes toutes différentes les unes des autres.
On comprend que chaque image moyenne acquiert la pièce 100 sous le même angle, avec des paramètres de caméra 20 identiques, à l’exception de la longueur d’onde reçue par la caméra 20, qui a été filtrée par le deuxième dispositif filtrant 22. Chaque image moyenne peut donc être comparée pixels à pixels à une autre image moyenne. En d’autres termes, chaque pixel de chacune des images moyennes correspond à une zone définie de la pièce 100, identique d’image à image.
Ensuite, lors de l’étape d’analyse de pièce E1’, l’unité de traitement 30 calcule respectivement une matrice traitée de signature spectrale de la pièce 100 et une matrice traitée de signature spectrale de l’étalon. Nous décrivons ici l’obtention de la matrice traitée de la pièce 100, étant entendu que la matrice traitée de l’étalon est obtenue de la même façon.
Dans un premier temps, l’unité de traitement 30 calcule une conversion de l’échelle en pixels en échelle en millimètres (ou autre unité de longueur) pour l’une des images moyennes de la pièce 100. Cette échelle peut ensuite être transposée à toutes les autres images moyennes.
L’unité de traitement 30 recense tout d’abord, pour chaque pixel des images moyennes, les intensités réfléchies relevées sur chacune des images moyennes lors de l’étape d’acquisition A1’. En d’autres termes, l’unité de traitement 30 crée une matrice de la taille des images moyennes composée de vecteurs d’intensité réfléchie, chaque vecteur correspondant à un pixel, le vecteur étant composé de chaque intensité réfléchie relevée pour chaque longueur d’onde mesurée, en lien à chaque image moyenne calculée pour cette longueur d’onde.
A partir de la matrice de vecteurs d’intensité, l’unité de traitement 30 calcule une signature spectrale pour chaque élément de la matrice à l’aide d’un algorithme. Une matrice traitée est alors déduite, associant chacun de ses éléments à la signature spectrale correspondante. Dans le présent exemple, la signature spectrale peut comprendre des informations sur les moments spectraux, des moyennes et/ou des variances d’intensité de réflexion. Dans ce deuxième mode de réalisation, la signature spectrale est l’information optique d’intérêt qui permet de déduire l’historique thermique de la pièce 100.
De la même façon, une matrice traitée est obtenue pour l’étalon lors de l’étape d’analyse E2’.
La deuxième ligne droite 26 correspond au bas-côté lui-même, tandis que la deuxième ligne gauche 28 correspond à l’autre ligne blanche en trait interrompu 38, de délimitation de la chaussée 32 et du bas-côté opposé 40.
Les premiers moyens de calcul le 20 élaborent ces lignes 22, 24, 26, 28 sur une distance de fond de champ correspondant à une distance longitudinale de 80 m, comme illustré dans le repère (X, Y).
Comme on peut l’observer en comparant la scène 16 et les lignes 22, 24, 26, 28 dans le repère (X, Y), la courbure des lignes 22, 24, 26, 28 s’intensifient et devient excessive par rapport à la trajectoire réelle que va devoir emprunter le véhicule automobile 18.
Ainsi, l’objet de l’invention est de corriger la courbure des lignes 22, 24, 26, 28 délimitant la trajectoire future du véhicule 18 afin de les rendre plus fidèle à la trajectoire réelle.
Pour ce faire, on met en œuvre le procédé d’affichage selon l’invention conformément à l’organigramme de la .
Ainsi, les lignes 22, 24, 26, 28 de délimitation de trajectoire vont être lissées en modifiant respectivement les coefficients C 3 , C 2 , C 1 , C 0 des fonctions polynomiales correspondantes tout au long de l’évolution du véhicule automobile afin d’améliorer le confort visuel d’observation des lignes. On évite par la même d’afficher des coupures mineures et les changements de directions trop brutaux sont absorbés.
Aussi, l’algorithme d’amortissement se divise en trois étapes successives. Ainsi, on évalue tout d’abord le rayon de courbure des lignes 22, 24, 26, 28. Puis on définit un facteur d’amortissement en fonction des rayons de courbure. Et enfin, on applique le facteur d’amortissement au coefficient des fonctions polynomiales, ayant le plus d’impact sur la courbe.