INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représentant dans leurs ensembles une plaque 54 et une plaque 56, permet de mieux comprendre la structure de l’empilement de plaques formant le faisceau de plaques 50. Sur cette , la plaque 54 présente une face 540 destinée à être brasée sur une face 560 (référencée ) de la plaque 56, opposée à une face 562 de la plaque 56 montrée sur la . Autrement dit on empile et on brase la plaque 56 au-dessus et au contact de la plaque 54. Positionnées de cette manière, la paire de plaques 54, 56 forme une cloison de séparation entre deux canaux de circulation 51 de fluide réfrigérant.
La plaque 56 comporte sur une portion principale 57, des perturbateurs de flux 569 faisant saillie d’une surface plane de la face 560. Ces perturbateurs de flux 569 s’étendent orthogonalement par rapport à cette surface plane, jusqu’à un même niveau qu’une portion plane 59 de la plaque 56 autour de l’ouverture 561 du collecteur d’entrée 48. Autrement dit la portion principale 57 est surélevée sur la face 562 par rapport à la portion plane 59 autour de l’ouverture 561 comportant la spire hélicoïdale 566. Un rebord 5622 délimite la portion principale 57 surélevée de la portion plane 59. La spire hélicoïdale 566 s’étend orthogonalement depuis cette portion plane 59 jusqu’à un même niveau qu’une surface plane de la portion principale 57 située du côté de la face 562. Lorsque la plaque 56 est plaquée contre la plaque 54, la portion plane 59 tout autour de l’ouverture 561 est au contact d’une portion plane 58 correspondante de la plaque 54, autour de l’ouverture 541 du collecteur d’entrée 48. Les spires hélicoïdales 561 et 541 des plaques respectives 56 et 54 font saillie de part et d’autre de ces portions planes 58, 59 au contact l’une de l’autre. Le fluide réfrigérant FR ne peut donc s’écouler entre les plaques 54 et 56.
De manière similaire un pourtour d’une ouverture 543 de la plaque 54 faisant partie d’un collecteur de sortie de l’échangeur thermique 100, est brasé de manière étanche à un pourtour d’une ouverture 563 de la plaque 56 faisant partie de ce collecteur de sortie. Le fluide réfrigérant FR ne peut donc passer du collecteur de sortie vers un canal de circulation 53 de liquide caloporteur, situé entre la plaque 54 et la plaque 56. Ce contact entre les pourtours des ouvertures 543 et 563 est permis du fait que l’ouverture 563 de sortie de fluide réfrigérant est située sur une portion de la plaque 56 au même niveau que la portion plane 59 comportant l’ouverture 561 par rapport à la portion principale 57 de la plaque 56, tandis que l’ouverture 543 est située dans le prolongement de la portion principale 61 de la plaque 54 sans en dévier orthogonalement.
La plaque 54 comporte également sur une portion principale 61, des perturbateurs de flux 549 faisant saillie d’une surface plane d’une face 542 (référencée ) de la plaque 54, opposée à la face 540 de la plaque 54. Ces perturbateurs de flux 549 s’étendent orthogonalement par rapport à cette surface plane, à même distance que la spire hélicoïdale 546 de la plaque 54 faisant également saillie du côté de la face 542. D’autres types d’éléments de perturbation peuvent bien sûr être prévus à la place ou en compléments de ces perturbateurs de flux 549.
Contrairement à la plaque 56, la portion plane 58 de la plaque 54 autour de l’ouverture 541 du collecteur d’entrée 48 est dans le même plan que la portion principale 61 prise sans ses éléments de reliefs (notamment les perturbateurs de flux 549). Cette portion principale 61 est cependant surélevée sur la face 540 par rapport à une portion plane de la plaque 54 comportant une ouverture 545 d’un collecteur d’entrée de liquide caloporteur de l’échangeur thermique 100, et par rapport à une portion plane de la plaque 54 comportant une ouverture 547 d’un collecteur de sortie de liquide caloporteur de l’échangeur thermique 100. La plaque 56 comporte en vis-à-vis de l’ouverture 545, une ouverture 565 du collecteur d’entrée de liquide caloporteur et en vis-à-vis de l’ouverture 547, une ouverture 567 du collecteur de sortie de liquide caloporteur. Ces ouvertures 565 et 567 sur la plaque 56 sont situées dans le prolongement de la portion principale 57 de la plaque 56 sans en dévier orthogonalement. Autrement dit les ouvertures 565 et 545 d’entrée de liquide caloporteur sont situées à distance l’une de l’autre et les ouvertures 567 et 547 de sortie de liquide caloporteur sont situées à distance l’une de l’autre. De cette manière, lorsque la plaque 56 est brasée sur la plaque 54, le liquide caloporteur arrivant dans le collecteur d’entrée de liquide caloporteur peut circuler dans le canal de circulation 53 entre les plaques 54 et 56, et entre les perturbateurs de flux 569 de la plaque 56 qui imposent une distance entre la surface plane de la portion principale 57 de la plaque 56 située du côté de la face 560 et la surface plane de la portion principale 61 de la plaque 54 située du côté de la face 540. Une rainure 568 agencée sur la face 562 de la plaque 56 sépare les ouvertures 565 d’entrée de liquide caloporteur et 567 de sortie de liquide caloporteur en s’étendant depuis le milieu d’un bord de la plaque 56 vers le bord opposé sans atteindre celui-ci. Ainsi le liquide caloporteur arrivant par l’ouverture 545 d’entrée de liquide caloporteur de la plaque 54 est obligé de contourner la rainure 568 avant de sortir par l’ouverture 547 de sortie de liquide caloporteur de la plaque 54, ce qui lui fait parcourir toute la longueur de la plaque 54, le canal de circulation 53 ayant une forme de U, le coude du U étant disposé à une extrémité longitudinale de la plaque 56 à l’opposé des ouvertures 565, 567 de liquide caloporteur de la plaque 56. Le collecteur d’entrée 48 de fluide réfrigérant et le collecteur de sortie de fluide réfrigérant sont situées sur l’autre extrémité longitudinale de la plaque 56.
A l’inverse, lorsqu’on positionne une plaque 54 sur une plaque 56, c’est-à-dire lorsque la face 542 de la plaque 54 est brasée sur la face 562 de la plaque 56, la portion plane 58 de la plaque 54 autour de l’ouverture 541 du collecteur d’entrée 48 se retrouve à distance de la portion plane 59 de la plaque 56 autour de l’ouverture 561 du collecteur d’entrée 48, les spires 546 et 561 des deux plaques 54, 56 se rejoignant au niveau de leurs surfaces d’extrémité angulaires 5465 et 5665. Le fluide réfrigérant FR arrivant par l’ouverture 541 peut donc circuler entre ces plaques 54 et 56 dans un canal de circulation 51 formé entre ces plaques 54 et 56. Le fluide réfrigérant FR circule alors entre les perturbateurs de flux 549 de la plaque 54, qui imposent une distance entre la surface plane de la portion principale 61 de la plaque 54 située du côté de la face 542 et la surface plane de la portion principale 57 de la plaque 56 située du côté de la face 562.
Une rainure 548 agencée sur la face 540 de la plaque 54 sépare l’ouverture 541 du collecteur d’entrée 48 de fluide réfrigérant de l’ouverture 543 du collecteur de sortie de fluide réfrigérant, en s’étendant depuis le milieu d’un bord de la plaque 54 vers le bord opposé sans atteindre celui-ci. Ainsi le fluide réfrigérant arrivant par l’ouverture 541 d’entrée de fluide réfrigérant est obligé de contourner la rainure 548 avant de sortir par l’ouverture 543 de sortie de fluide réfrigérant de la plaque 54, ce qui lui fait parcourir toute la longueur de la plaque 54, le canal de circulation 51 ayant une forme de U, le coude du U étant disposé à une extrémité longitudinale de la plaque 54 à l’opposé des ouvertures 541 et 543 de fluide réfrigérant, cette extrémité longitudinale étant proximale au bord de la plaque 54 duquel s’étend la rainure 548. Les ouvertures 545 et 547 de liquide caloporteur de la plaque 54 sont situés à une extrémité longitudinale opposée de la plaque 54.
La dimension des perturbateurs de flux 549 dans une direction orthogonale à la joue 42, est identique à la dénivellation dans cette direction orthogonale, entre d’une part les portions de la plaque 54 comportant les ouvertures 545, 547 de liquide caloporteur et d’autre part la surface plane de la portion principale 61 de la plaque 54 située du côté de la face 542. De ce fait les pourtours des ouvertures 545, 547 de liquide caloporteur de la plaque 54 sont entièrement au contact de pourtours correspondants des ouvertures respectives 565, 567 de liquide caloporteur de la plaque 56 qui sont situées dans le prolongement de la portion principale 57 de la plaque 56 sans en dévier orthogonalement. De ce fait le liquide caloporteur entrant par l’ouverture 545 de la plaque 54 ne peut passer dans le canal de circulation 51 de fluide réfrigérant, et le liquide caloporteur sortant par l’ouverture 547 de la plaque 54 ne peut non plus passer dans le canal de circulation 51.
Il est à noter que les dimensions des spires orthogonalement aux portions planes 58 et 59 peuvent être légèrement différentes de celles indiquées ici, étant donné que les dispositifs de mixage 546, 566 fonctionnent même s’ils ne se rejoignent pas exactement au niveau de leurs surfaces d’extrémité angulaire respectives 5465 et 5665.
Il est notamment prévu d’utiliser le procédé selon l’invention en association avec la fourniture à l’au moins un utilisateur d’au moins une seconde information en rapport avec le coût économique ou environnemental de l’énergie ou de l’eau consommée, en cours de consommation ou à consommer, ou avec un budget restant à consommer, ou avec des émissions produites ou évitées d’au moins un polluant. L’au moins un polluant est par exemple un gaz à effet de serre tel que le CO2 ou le méthane ou encore le dioxyde de soufre, l’ozone, des particules fines d’au moins une catégorie, au moins une catégorie de déchets nucléaires etc.
L’invention vise notamment à exploiter les capacités de la vision périphérique qui est une partie importante de la vision humaine. Contrairement à la vision fovéale classique, qui est exploitée dans le cas des dispositifs d’affichage électroniques connus, dans laquelle l’œil s’arrête pendant 200 à 400 ms sur un point de fixation pour obtenir des détails à haute résolution, la vision périphérique livre des impressions globales, comprimées et déformées du champ de vision total.
Par des groupements systématiques des bâtonnets, la vision périphérique livre jusqu’à 100 images par seconde au lieu des 3 à 4 pour la vision fovéale.
la vision périphérique permet donc la perception ultrarapide de mouvements, même dans des conditions de faible luminosité, voire dans le noir partiel.
Sa capacité de détecter des mouvements augmente vers la périphérie extrême, un fait qui se confirme facilement en regardant l’écran d’un téléviseur du coin de l'œil.
La vision périphérique donne donc le plus vite possible une impression générale d’une situation visuelle et permet à la vision fovéale une analyse plus détaillée et plus lente. La vision périphérique couvre plus de 99 % du champ de vision et dispose des 50 % du nerf optique et du cortex visuel, ce qui la rend particulièrement efficace pour la détection de stimuli visuels émis par un dispositif qui ne se trouvent pas nécessairement dans le champ de vision central de l’utilisateur.
En outre la production de stimuli visuels brefs et intenses par un dispositif selon l’invention augmente aussi la probabilité de sa détection indirecte par réflexion sur des surfaces réfléchissantes se trouvant dans l’environnement du dispositif générateur de stimuli et de l’utilisateur.
L’invention est apte aussi à exploiter l’équivalent de la vision périphérique pour le sens de l’ouïe, c’est-à-dire la capacité à percevoir un stimulus auditif alors que l’utilisateur n’est pas en situation d’écoute attentive et que son attention est relâchée relativement à ce sens. Pour ce faire, il est avantageux d’utiliser un signal sonore ayant au moins une fréquence comprise dans la bande où l’oreille humaine et la plus sensible, par exemple entre 40 Hz à 1500 Hz. Il est avantageux aussi que ledit stimulus auditif selon l’invention soit soudain, de sorte que les muscles de l’oreille interne dont la fonction est d’atténuer les vibrations des osselets n’aient pas le temps d’entrer en action. Le temps de latence de ces muscles est de l’ordre de 40 ms.
L’au moins un stimulus sensoriel est par exemple au moins un stimulus visuel, et/ou auditif, et/ou tactile soudain, de courte durée, si possible de forte intensité et/ou fortement contrasté relativement à l’état de départ pré stimulus et/ou d’arrivée post stimulus.
De tels stimuli sensoriels sont par exemple produits à partir de la génération ou de la modification de courte durée d’un signal lumineux, et/ou sonore, et/ou vibratoire, et/ou tactile, et/ou électrique.
L’au moins un stimulus visuel est avantageusement basé sur un ou plusieurs flashs lumineux de courte durée qui exploitent à la fois les capacités de vision centrale et de vision périphérique de l’utilisateur.
L’au moins un stimulus auditif est avantageusement basé sur une ou plusieurs émissions sonores de faible durée à une ou plusieurs fréquences situées dans la bande où l’oreille humaine est la plus sensible et ne se dégrade pas trop avec l’âge, par exemple dans la bande allant de 2000 et 7 000 Hz.
Il est avantageux d’éviter d’utiliser la bande de fréquences allant de 3000 à 4000 Hz qui est celle où l’on trouve le plus de personnes présentant des problèmes d’altération de la sensibilité auditive, par exemple parmi les personnes ayant été exposées à des bruits excessifs ou impulsifs.
La sensibilité auditive des personnes dans les fréquences aigues diminuant avec l’âge, il est finalement particulièrement avantageux de mettre en œuvre l’invention en exploitant la bande de 2000 à 3000 Hz qui maximise le nombre de personnes aptes à percevoir l’au moins un stimulus auditif.
L’invention prévoit de transmettre au moins une information aux utilisateurs en capacité de la recevoir par la production d’au moins un stimulus visuel seul, par la production d’au moins un stimulus auditif seul et le cas échéant par la production combinée d’au moins un stimulus visuel et d’au moins un stimulus auditif.
L’au moins un stimulus auditif est avantageusement basé sur une ou plusieurs actions vibratoires que l’utilisateur peut percevoir par le sens de l’ouïe, voire par le sens du toucher, ou par une combinaison de ces deux sens.
Un diffuseur plasma favorise l’augmentation de la section du jet de plasma.
Le diamètre médian des pores du diffuseur plasma peut être supérieur à 0,1 µm et inférieur à 5 mm, mieux supérieur à 1 µm et inférieur à 1 mm, encore mieux supérieur à 10 µm et inférieur à 500 µm, encore mieux supérieure à 40µm et inférieur à 100 µm, encore mieux supérieur à 50 µm et inférieur à 80 µm.
Le diffuseur plasma peut présenter une épaisseur comprise entre 100 µm et 5 cm, mieux comprise entre 500 µm et 1 cm, encore mieux comprise entre 800 µm et 0,5 cm.
L’épaisseur du diffuseur plasma peut être variable.
De préférence, l’épaisseur du diffuseur plasma est constante.
Le diffuseur plasma peut être en un matériau diélectrique, semiconducteur, métallique ou métallique recouvert d’un matériau diélectrique, ou une combinaison de ces matériaux, de préférence le diffuseur plasma est en un matériau diélectrique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le diffuseur plasma est en céramique frittée, de préférence en verre fritté, comportant par exemple des matériaux à forte constante diélectrique comme l’alumine ou les pérovskites.
Le diffuseur plasma peut s’étendre dans un plan perpendiculaire au sens de propagation du plasma dans le tube capillaire.
Dans un mode de réalisation, plusieurs diffuseurs plasma sont disposés sur le trajet de sortie du tube capillaire et sont positionnés de sorte que le plasma généré dans la zone de génération de plasma traverse les diffuseurs plasma successivement.
Le tube capillaire peut comporter une partie distale, comportant la sortie de plasma, qui est évasée. La partie distale évasée peut s’étendre sur une longueur, dans le sens de propagation du plasma, inférieure ou égale à 20 cm, de préférence inférieure ou égale à 10 cm, mieux inférieure ou égale à 5 cm. Le ratio du diamètre maximal de la partie distale sur le diamètre minimal de la partie distale peut être compris entre 1 et 100.
Les diamètres sont mesurés perpendiculairement au sens de propagation du plasma et sont intérieurs, c’est-à-dire que les parois du tube ne sont pas prises en compte pour la mesure du diamètre.
De préférence, le diffuseur plasma est positionné dans la partie distale évasée du tube capillaire, perpendiculairement au sens de propagation du plasma dans le tube capillaire.
Le diffuseur plasma ainsi positionné permet une stabilisation du plasma sur une plus grande dimension. Par ailleurs, le diffuseur plasma permet d’éviter une rétrodiffusion de l’air vers la partie distale évasée, améliorant ainsi la stabilité et l’homogénéité du plasma traversant le diffuseur.
Le diffuseur plasma peut être positionné à l’extrémité de la partie distale évasée, autrement dit le diffuseur plasma peut être positionné au niveau de la partie distale du tube capillaire présentant le diamètre le plus grand.
Le tube capillaire peut comporter une paroi d’épaisseur fixe ou d’épaisseur variable. Dans le cas particulier d'une paroi d'épaisseur variable, la paroi de la partie distale peut être plus large que la paroi de la zone de génération de plasma. La paroi de la partie distale peut avoir une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 5 mm. Le ratio de l’épaisseur de la paroi de la zone de génération de plasma sur l’épaisseur de la partie distale peut être compris entre 0,1 et 10.
Un dispositif selon l’invention peut comporter plus de deux sorties de plasma et/ou plus de deux tubes capillaires. De préférence, le nombre de sorties de plasma est compris entre 1 et 100, de préférence entre 1 et 50, mieux entre 1 et 10.
La porteuse de haute fréquence permettant la génération du plasma froid, et le signal de plus faible fréquence permettant d’enclencher la propagation et/ou l’accélération de la propagation du plasma froid.
La ou les électrodes 14 ; 30 sont de préférence positionnées contre la surface extérieure de la paroi du tube capillaire. Le plasma ainsi produit est isolé de la ou des électrodes par l’épaisseur de la paroi du tube capillaire et peut être mis en contact avec un organisme vivant sans danger de choc électrique, ni échauffement.
Le matériau poreux 28 peut comporter des pores dont le diamètre médian est compris entre 1 µm et 5 mm.
L’épaisseur du matériau poreux e 28 peut être comprise entre 100 µm et 5cm.
L’épaisseur du matériau poreux e 28 peut être variable. De préférence, l’épaisseur du matériau poreux e 28 est constante.
La illustre un autre mode de réalisation d’un dispositif 2 selon l’invention. Le dispositif diffère de l’exemple représenté à la notamment en ce qu’il comporte une partie distale 20a évasée, le diffuseur plasma 28 étant positionné dans cette partie distale évasée 20a. La combinaison d’une partie distale évasée et d’un diffuseur plasma en un matériau poreux selon l’invention, permet d’accroître de manière considérable la surface d’application du plasma froid en sortie du dispositif.
Le diffuseur plasma 28 peut être disposé à l’extrémité distale du tube capillaire, comme représenté par exemple sur les figures 4a, 4c et 4d.
Alternativement, le diffuseur plasma 28 peut être disposé dans la partie distale du tube capillaire, à l’intérieur du tube capillaire, et non nécessairement en périphérie, comme représenté à la . En particulier, une distance d 28,26 inférieure ou égale à 10 mm peut séparer la sortie de plasma 26 du matériau poreux 28.
Un dispositif selon l’invention peut comporter plusieurs entrées d’alimentation 22 en gaz rare, éventuellement plusieurs zones de génération de plasma 24, et une sortie de plasma 28. Un tel exemple est représenté à la .
Un dispositif selon l’invention peut comporter plusieurs sorties de plasma 26, un diffuseur plasma 28 peut être disposé sur le trajet de chacune des sorties 26 du tube capillaire, comme illustré à la .
Le nombre de sorties de plasma 26 n’est pas limité à 1 ou 2. Un dispositif selon l’invention peut comporter plus de deux sorties plasmas, en particulier un tube capillaire 20 peut comporter 3 sorties plasma. De préférence, le nombre de sorties plasma est compris entre 1 et 100.
Un dispositif selon l’invention peut recevoir les sorties plasma, ou têtes plasma, sous forme modulaire, amovible et interchangeable. En particulier les sorties plasma peuvent être fixées mécaniquement sur le tube capillaire.
Un dispositif selon l’invention peut comporter plusieurs tubes capillaires 20, comme illustré à la .
Un dispositif selon l’invention comportant plusieurs tubes capillaires 20 peut comporter des tubes capillaires qui diffèrent les uns des autres. Les tubes capillaires 20 peuvent différer les uns des autres de par leur nombre d’entrée(s) d’alimentation 22, leur nombre de sortie(s) plasma 26, la présence d’un ou plusieurs diffuseur(s) plasma 28, la présence d’une portion de section transversale élargie 60, leur diamètre maximal ou minimal du tube capillaire, l’épaisseur de la paroi du tube capillaire, ou la présence d’une portion distale 20a évasée. Cette liste n’est pas limitative.
La est un graphe illustrant la propagation d’un plasma dans un tube capillaire 20 comportant un matériau poreux 28’ sur le chemin de sortie de plasma.
Les résultats représentés sur ce graphe ont été obtenus par expérimentation, au moyen d’un dispositif tel que représenté à la , dans lequel le matériau poreux 28’ comporte des pores dont le diamètre médian est compris entre 40 μm et 100 μm.
- im k est la mesure de l’intensité du courant i à l’instant k,
- R 0,k est l’estimation de la résistance interne R 0 fournie par l’estimateur 60 à l’instant k1 égal à l’instant k ou précédent immédiatement l’instant k,
- Tam k est la mesure de la température ambiante à l’instant k,
- ΔS k est la valeur de la variation d'entropie ΔS fournie par l’estimateur 62 à l’instant k2 égal à l’instant k ou précédent immédiatement l’instant k, et
- V 1, k/k-1 et V 1, k-1/k-1 sont, respectivement, la valeur prédite de la tension V 1 à l’instant k et la valeur prédite et corrigée de la tension V 1 à l’instant k-1.
Le modèle d’observation utilisée dans ce filtre de Kalman est défini par la relation (4) suivante :
- Tie k et Ve k sont les estimations des mesures, respectivement, Tim k et Vem k , à l’instant k,
- OCV k et R 0,k sont les estimations, respectivement, de la tension OCV et de la résistance interne R 0 fournies par l’estimateur 60 à l’instant k1 égal à l’instant k ou précédent immédiatement l’instant k.
Le fonctionnement du système 40 va maintenant être décrit à l'aide du procédé de la et dans le cas particulier de l'estimation de l'état de charge de la cellule 18.
Le procédé débute par une phase 100 d’initialisation des valeurs des différents paramètres des modèles électrique et thermique. Par exemple, les paramètres sont initialisés à partir des valeurs de ces paramètres obtenues à l’issue d’une précédente utilisation du système 40 ou d’une utilisation d’un système similaire au système 40 avec une cellule similaire. La phase 100 comprend aussi l’initialisation des matrices Q 64 et R 64 de covariance nécessaires pour exécuter l’estimateur 64. La matrice Q 64 exprime les incertitudes sur le modèle utilisé. Par exemple, les différents coefficients de la matrice Q 64 sont obtenus à partir du carré de l’erreur provenant de la modélisation de la cellule. Pour cela, une méthode utilisable est de comparer, sur une certaine plage de temps donnée, l’état de charge réel, mesuré en laboratoire, à un instant t et le niveau de charge prédit par le modèle à cet instant t en connaissant l’état de charge réel à l’instant précédent. L’erreur quadratique moyenne entre les prédictions et l’état de charge réel sur toute la plage de temps donnée permet d’obtenir une estimation de l’erreur inhérente au modèle.
La matrice R 64 exprime les incertitudes sur les mesures utilisées. Par exemple, les différents coefficients de la matrice R 64 sont obtenus à partir du carré de l’écart type du bruit gaussien sur chaque mesure.
Par la suite, les matrices de covariances Q 64 et R 64 sont considérées comme étant constantes. Ces matrices Q 64 et R 64 sont pré-enregistrées dans la mémoire 42.