INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’évidement 6 est disposé un tire-bouchon 7 qui est monté à rotation sur une tige de rotation 8 transversale à l’axe du manche 2. La tige de rotation 8 du tire-bouchon 7 est orthogonale à la tige de rotation 4 de la lame 3.
Conformément à l’invention, le couteau 1 comprend, au niveau de la deuxième extrémité du manche 2, un décapsuleur 9.
Le décapsuleur 9 comprend une structure filaire constituée d’un fil 10, qui est par exemple métallique, et typiquement en acier inoxydable. Le fil 10 s’étend avantageusement dans un plan et est plié de manière à définir avec l’extrémité du manche 2 une boucle fermée qui délimite une ouverture de décapsulation 11.
- SOC k/k-1 est la prédiction de l’état de charge obtenue à l’instant k et faite en prenant en compte seulement les mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- SOC k-1/k-1 est l’estimation de l’état de charge obtenue à l’instant k-1 et faite en prenant en compte l’ensemble des mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- Ti k/k-1 est la prédiction de la température interne obtenue à l’instant k et faite en prenant en compte seulement les mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- Ti k-1/k-1 est l’estimation de la température interne obtenue à l’instant k-1 et faite en prenant en compte l’ensemble des mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- V 1 , k/k-1 est la prédiction d’une tension V 1 aux bornes d’un circuit RC du modèle électrique obtenue à l’instant k et faite en prenant en compte seulement les mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- V 1,k-1/k-1 est l’estimation de la tension V 1 obtenue à l’instant k-1 et faite en prenant en compte l’ensemble des mesures réalisées entre les instants 0 et k-1,
- Δt est la durée écoulée entre deux instants k et k-1 immédiatement consécutifs,
- Capa est la valeur de la capacité de la cellule,
- im k est la mesure de l’intensité du courant qui traverse la cellule à l’instant k,
- R 0,k est l’estimation de la résistance interne R 0 obtenue à l’issue de la première phase d’estimation exécutée à un instant k1 égal à l’instant k ou précédent immédiatement l’instant k,
- m est la masse de la cellule,
- C p est la capacité calorifique de la cellule,
- h est le coefficient d’échange thermique de la cellule avec un milieu extérieur,
- A est l’aire de la cellule en contact avec le milieu extérieur,
- Tam k est la mesure de la température ambiante du milieu extérieur à l’instant k,
- ΔS k est la valeur de la variation d'entropie ΔS obtenue à l’issue de la deuxième phase d’estimation exécutée à un instant k2 égal à l’instant k ou précédent immédiatement l’instant k,
L'expression « essentiellement exempt(e) » telle qu’utilisée ici fait référence à une matière particulière qui peut être présente à moins de 1 % en poids sur la base du poids total de la composition, et sans affecter considérablement les caractéristiques de base et nouvelles caractéristiques de l’invention revendiquée. Dans certains cas, la composition peut contenir moins de 0,5 % en poids, moins de 0,1 % en poids, moins de 0,05 % en poids ou moins de 0,01 % en poids de la matière spécifiée ou être complètement exempte de la matière spécifiée.
Une composition cosmétique qui peut créer un fond de teint mat peut être fournie.
Charge matifiante La composition cosmétique peut inclure une charge matifiante. La charge matifiante peut être constituée d’un aérogel de silice et éventuellement d’un amidon modifié, de silice amorphe, d’une argile et/ou d’un élastomère de silicone.
Dans certains modes de réalisation, la charge matifiante présente dans la composition peut être présente à un maximum de 15 %, 12 %, 10 %, 9 %, 8 % ou 7 % en poids de la composition. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale de charge matifiante présente dans la composition n’est de préférence pas supérieure à 7 % en poids de la composition.
Aérogel de silice .
La quantité d’aérogel de silice présente dans les compositions sera d'ordinaire d’au moins 0,5 %, d’au moins 0,6 % ou d’au moins 0,7 % en poids de la composition. Elle sera d'ordinaire d'au plus 0,7 %, d'au plus 0,8 % ou d'au plus 0,9 % en poids de la composition.
Les aérogels de silice sont des matières poreuses obtenues en remplaçant (par séchage) le composant liquide d’un gel de silice par de l’air. Ils sont d'ordinaire synthétisés via un processus sol-gel en milieu liquide puis séchés, d'ordinaire par extraction d’un fluide supercritique, le plus couramment utilisé étant le CO 2 supercritique.
Les particules d’aérogel de silice hydrophobes utilisées dans la présente invention ont une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 500 à 1500 m 2 /g, de préférence de 600 à 1200 m 2 /g et mieux encore de 600 à 800 m 2 /g, et une taille exprimée en diamètre moyen en volume (D[0,5]), allant de 1 à 30 μm, de préférence de 5 à 25 μm, mieux encore de 5 à 20 μm et même mieux encore de 5 à 15 μm. La surface spécifique par unité de masse peut être déterminée via la méthode d’absorption d’azote BET (Brunauer-Emmett-Teller) décrite dans le Journal of the American Chemical Society, vol. 60, page 309, février 1938, correspondant à la norme internationale ISO 5794/1 (annexe D). La surface spécifique BET correspond à la surface spécifique totale des particules considérées.
La taille des particules d'aérogel de silice peut être mesurée par diffusion statique de lumière en utilisant un granulomètre commercial tel que la machine MasterSizer 2000 de Malvern. Les données sont traitées en s'appuyant sur la théorie de diffusion de Mie. Cette théorie qui est exacte pour les particules isotropes, permet de déterminer, dans le cas de particules non sphériques, un diamètre de particule « effectif ».
Dans certains modes de réalisation, les particules d’aérogel de silice hydrophobe peuvent avoir une surface spécifique par unité de masse (S M ) allant de 600 à 800 m 2 /g et une taille exprimée en diamètre moyen en volume (D[0,5]) allant de 5 à 20 μm et mieux encore de 5 à 15 μm.
Dans certains modes de réalisation, les particules d’aérogel de silice hydrophobe peuvent avoir une surface spécifique par unité de volume S V allant de 5 à 60 m 2 /cm 3 , de préférence de 10 à 50 m 2 /cm 3 et encore mieux de 15 à 40 m 2 /cm 3 .
Dans certains modes de réalisation, les particules d’aérogel de silice hydrophobe peuvent avoir une capacité d’absorption d’huile, mesurée au point humide, allant de 5 à 18 mL/g, de préférence de 6 à 15 mL/g et mieux encore de 8 à 12 mL/g. La capacité d’absorption d’huile mesurée au point humide, notée Wp, correspond à la quantité d’eau qui doit être ajoutée à 100 g de particules pour obtenir une pâte homogène. Elle est mesurée selon la méthode du point humide ou la méthode de détermination de la prise d’huile d’une poudre décrite dans la norme NF T 30-022. Elle correspond à la quantité d’huile adsorbée sur la surface disponible de la poudre et/ou absorbée par la poudre en mesurant le point de mouillage.
Dans certains modes de réalisation, les aérogels de silice peuvent être des aérogels de silice hydrophobes, et peuvent de préférence être de la silice silylée (nom INCI : silice silylate).
Telle qu'utilisée ici, l'expression « silice hydrophobe » désigne toute silice dont la surface est traitée avec des agents de silylation, par exemple, les silanes halogénés, tels que les alkylchlorosilanes, les siloxanes, en particulier les diméthylsiloxanes, tels que l’hexaméthyldisiloxane, ou les silazanes, de manière à fonctionnaliser les groupes OH avec des groupes silyle Si-Rn, par exemple, des groupes triméthylsilyle. Dans certains modes de réalisation, l’aérogel de silice peut être des particules d’aérogel de silice hydrophobe modifiées en surface par des groupes de triméthylsilyle. Parmi les exemples non limitatifs d’aérogels de silice, citons l’aérogel vendu sous le nom VM-2260 (nom INCI : Silylate de silice), par la société Dow Corning, dont les particules ont une taille moyenne d’environ 1000 μm et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g ; aérogels vendus par la société Cabot sous les références Aerogel TLD 201, Aerogel OGD 201 et AerogelTLD 203, Enova Aerogel MT 1 100 et Enova Aerogel MT 1200. Dans certains modes de réalisation, l’aérogel peut être un aérogel vendu sous le nom VM-2270 (nom INCI : Silylate de silice), par la société Dow Corning, dont les particules ont une taille moyenne allant de 5 à 15 μm et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g. Il présente une capacité d’absorption d’huile de 1090 mL/100 g sur la base d’isononanoate d’isononyle.
Amidon modifié .
La quantité d’amidon modifié présente dans les compositions, le cas échéant, sera d'ordinaire d’au moins 0,5 %, d’au moins 0,75 % ou d’au moins 1 % en poids de la composition. Elle sera d'ordinaire d'au plus 1 %, d'au plus 1,5 % ou d'au plus 2 % en poids de la composition.
Selon un mode préféré de réalisation, le moyen de fixation du dispositif de guidage est une ventouse configurée pour permettre la fixation transitoire dudit dispositif sur le caveau, et l’élément de guidage du dispositif de guidage est une tige comprenant : une première portion verticale s’étendant depuis la ventouse et suivant un axe principal parallèle à un plan vertical du monument funéraire, et une deuxième portion latérale s’étendant depuis ladite première portion et suivant un angle compris entre 15° et 40° par rapport à l’axe principal de la première portion, la deuxième portion étant orientée vers l’extérieur du monument funéraire de façon à pouvoir orienter progressivement le positionnement de la dalle sur le caveau lorsque le dispositif de guidage en position de montage sur ledit caveau.
Selon une première variante de réalisation, la tige du dispositif de guidage est positionnée perpendiculairement à l’axe longitudinal de fixation de la ventouse sur le caveau. La tige est en continuité de la ventouse.
Selon une deuxième variante de réalisation, la tige est positionnée parallèlement à l’axe longitudinal de fixation de la ventouse sur le caveau. Comme dans la variante susmentionnée, la tige comprend, , une première portion verticale qui s’étend suivant un axe principal parallèle au plan vertical du monument funéraire, et une deuxième portion latérale qui s’étend depuis ladite première portion et suivant un angle compris entre 15° et 40° par rapport à l’axe principal de la première portion. Dans cette variante, la tige est rattachée à la ventouse par le biais d’un élément de liaison, l’axe principal de ladite première portion s’étendant perpendiculairement à l’élément de liaison.
L’invention a encore pour objet un système de guidage pour le positionnement d’une dalle sur une extrémité supérieure d’un caveau de monument funéraire, ladite dalle comprenant des bordures latérales qui s’étendent au-delà des bords sous-jacents du caveau, ledit système comprenant au moins quatre dispositifs de guidage configurés pour être montés transitoirement sur les bordures latérales de la dalle, chaque dispositif de guidage comprenant : une portion principale configurée pour entourer au moins partiellement la bordure latérale de la dalle, des éléments de réglage positionnés sur le pourtour de la portion principale du dispositif de guidage, lesdits éléments étant configurés pour adapter la fixation du dispositif de guidage sur la bordure latérale suivant l’épaisseur et/ou la taille de ladite bordure, et un moyen de fixation en continuité de la portion principale du dispositif et configuré pour être fixé sur une face supérieure de la dalle.
Le moyen de fixation est avantageusement une ventouse. Les bordures latérales de la dalle sont connues grâce au positionnement des différents dispositifs de guidage. Les éléments de réglage permettant notamment de déterminer l’épaisseur et la longueur des bordures latérales par rapport au caveau sous-jacent.
Avantageusement, le système de guidage comprend au moins deux dispositifs de guidage à chacun des côtés de la dalle, donc au moins 8 dispositifs de guidage. Préférentiellement, les dispositifs de guidage sont reliés ensemble par une barre de rattachement de manière à former un support. Plus préférentiellement, au moins trois dispositifs de guidage sont rattachés ensemble par une barre de rattachement.
Préférentiellement, chaque ventouse comprend un orifice depuis lequel l’appel d’air est réalisé. Au moins deux ventouses peuvent être reliées via un tuyau qui va réaliser le vide d’air dans lesdites ventouse(s) permettant ainsi leur fixation. De manière particulièrement préférée, l’ensemble des ventouses des dispositifs de guidage peuvent être reliées via des tuyaux de vide d’air, de manière à pouvoir être vidées d’air, ou réinjectées d’air simultanément grâce à une seule console de commande.
L’invention a encore pour objet un palonnier configuré pour déplacer un élément de monument funéraire, ledit palonnier comprenant : un support formé par au moins un profilé, et des moyens de fixation supportés par le support et configurés pour être fixés transitoirement à une face extérieure de audit élément, de manière que le palonnier supporte ledit élément et permette son déplacement.
Le palonnier permet de faciliter le déplacement de l’élément via les moyens de fixation. Ces moyens doivent être suffisamment puissants pour supporter le poids d’un élément de monument funéraire, généralement compris entre 200kg et 700kg. Ainsi, cet élément peut être une dalle, une porte de caveau, une stèle…
Selon un mode préféré de réalisation, l’au moins un profilé comprend : des profilés longitudinaux configurés pour s’étendre suivant un axe parallèle à un axe longitudinal principal du monument funéraire, et des profilés transversaux configurés pour s’étendre suivant un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal principal dudit monument, lesdits profilés étant fixés les uns aux autres de manière à former un treillis supportant les moyens de fixation, lesdits moyens étant des ventouses.
L’invention a encore pour objet un système de manutention configuré pour permettre le déplacement d’une stèle de monument funéraire, ladite stèle comprenant au moins deux faces parallèles et opposées, ledit système comprenant : un palonnier comprenant : deux parois qui s’étendent, chacune, suivant un axe vertical qui s’étend parallèlement à un plan vertical du monument funéraire, chaque paroi étant configurée pour s’étendre contre l’une des deux faces parallèles et opposées de la stèle, et au moins un profilé transversal qui s’étend suivant un axe horizontal perpendiculaire aux axes verticaux desdites parois, ledit profilé étant fixé aux deux parois ; et des moyens de fixation positionnés latéralement sur chaque paroi de manière que lesdits moyens sont au contact de la stèle lorsque le système de manutention est en position de montage sur ladite stèle.
Le système de manutention selon l’invention permet de faciliter le déplacement de la stèle quelle que soit sa forme, sa taille ou son poids. En effet, la stèle doit avoir seulement deux faces sensiblement parallèles, chaque face pouvant être fixés auxdites parois du système de manutention via des moyens de fixation, tels que des ventouses. Les autres faces de la stèle peuvent donc prendre n’importe quelle forme. De plus, le réglage en hauteur dudit système de manutention par modification du positionnement du profilé transversal du palonnier, permet d’adapter ledit système à la hauteur de la stèle. Le réglage de la distance entre les deux parois du palonnier permet également d’adapter le système de manutention à la largeur de la stèle.
Selon un mode préféré de réalisation, les deux parois du palonnier présentent, chacune, des orifices latéraux servant à la fixation du ou des profilés transversaux entre lesdites parois, le positionnement desdits orifices permettant de faire varier la hauteur à laquelle le profilé est monté de manière à adapter le palonnier à la hauteur de la stèle, et/ou le ou les profilés transversaux du palonnier comprennent des orifices positionnés le long dudit ou desdits profilés, ces orifices servant à faire varier la distance entre les parois de manière à adapter le palonnier à la largeur de la stèle.
L’invention a encore pour objet un procédé de déplacement d’une dalle positionnée sur un caveau de monument funéraire, ledit procédé comprenant les étapes suivantes.
Une première étape de positionnement et de fixation d’un système de guidage selon l’invention sur une extrémité supérieure du caveau ou sur des bordures latérales de la dalle, de manière que chaque dispositif de guidage délimite précisément le positionnement antérieur de ladite dalle, et que ledit système entoure ladite dalle.
Par une simulation ADS, il a été démontré que les coupleurs miniaturisés rat-race présentent les mêmes performances pour trois lignes λ/4 chargées en condensateurs et pour une ligne 3λ/4 chargée en condensateur. Au-delà des aspects miniaturisation, ces nouveaux aspects procurent une plus grande flexibilité quant à la valeur de l’impédance.
Dispositif d’amplification à double fonction pour une antenne active La présente invention concerne un dispositif d’amplification à double fonction pour une antenne active. La présente invention concerne aussi un ensemble d’amplification associé et une antenne active associée.
L’invention concerne la manière de réaliser le « front-end » des antennes actives (Emission-Réception) utilisées notamment dans les domaines du radar et des télécommunications (5G….).
Le besoin est de réaliser des antennes actives fortement intégrées (en anglais AESA pour « Active Electronically Scanned Array »), notamment à partir de la bande X et au-delà, ou à bande plus basse (S, C,..). Pour cela, il convient de simplifier l’architecture des modules d’émission-réception de sorte à intégrer la fonction d’émission/réception sur un espace réduit pouvant entrer plus aisément dans la maille du réseau.
La seconde est particulièrement adaptée à un affichage éloigné et agrandi vu en dehors du véhicule comme un rétroviseur vidéo, un afficheur d’alerte ou de données, un GPS 3D ou un écran de loisir lorsque le véhicule est à l’arrêt.
Dans ce cas, c’est la partie transparente du parebrise qui est utilisée pour obtenir un effet de réalité augmentée, toujours sous des contraintes d’usage et de sécurité.
Il est à noter que la correction du pas du réseau lenticulaire est différente pour chacun des deux usages décrits.
Ces deux dispositifs peuvent être installés côte à côte simultanément sur une plage avant du véhicule automobile afin d’offrir un maximum de richesse d’affichage à l’utilisateur.
L'invention concerne également un système de projection aérienne et dématérialisée d’une image numérique ; notamment auto-stéréoscopique, caractérisés en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après.
Liste des figures D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante donnée à titre uniquement non limitatif et qui se réfère aux figures annexées dans lesquelles : la est une vue schématique du système de projection selon un premier mode de réalisation de l’invention, la est une vue schématique d’un système de projection selon un deuxième mode de réalisation pour une application HUD.
Les éléments identiques, similaires ou analogues sont désignés par les mêmes références dans toutes les figures.
Les modes de réalisation décrits en lien avec les figures concernent l’affichage d’une image auto-stéréoscopique.
La illustre schématiquement un système selon un mode de réalisation de l’invention destiné à être intégré au sein d’un véhicule automobile.
Sur la , les lignes pointillées représentent les cheminements des rayons lumineux et les images fantômes de l’image et du miroir concave.
Le véhicule automobile comprend un parebrise 10 et une plage avant 20. Le parebrise est formé d’un miroir semi-réfléchissant incliné par rapport au plan horizon formé par la plage avant 20 qui forme une paroi opaque d’un boitier 30 munie d’une ouverture 22 à travers laquelle s’étend le miroir incliné 10.
Sur le mode de réalisation de la , cette plage avant 20 est inclinée d’un angle de 6°40 par rapport à l’horizontal et le miroir incliné 10 est incliné d’un angle de 36° par rapport à l’horizontal.
Le miroir 10 délimite une portion de miroir s’étendant au-dessus du plan horizon visible par l’observateur (qui est destiné à être situé à droite de la figure) et une portion du miroir s’étendant sous le plan horizon masqué par le boitier 30.
Le système comprend également un miroir concave 14 agencé au pied du miroir 10 semi-réfléchissant, en regard de l’ouverture 22 et orienté de manière à ce que sa surface concave et réfléchissante soit orientée vers le miroir incliné 10.
Ces cylindres de laminage sont soutenus par plusieurs ensembles de galets prenant appui sur les seconds cylindres intermédiaires, de part et d’autre du plan de la bande à laminer.
Dans un laminoir du type « 20 High », les premiers cylindres intermédiaires sont au nombre de deux, et lesdits seconds cylindres intermédiaires sont au nombre de trois (pour chaque cylindre de travail, supérieur ou inférieur). Huit ensembles de galets prennent appui sur les seconds cylindres intermédiaires, de part et d’autre du plan de la bande à laminer.
Il est par ailleurs connu de lubrifier/refroidir la bande et/ou les cylindres de travail par l’aspersion d’un fluide refroidissant/lubrifiant, en partie supérieure et en partie inférieure de la bande.
La projection de ce fluide est typiquement assurée par des rampes d’aspersion, illustrées sur les planches de dessins du document US 2.776.586.
Ces rampes s’étendent sur la largeur de la bande à laminer, dans la cage du laminoir, au niveau d’un inter-espace entre les cylindres intermédiaires supérieurs, d’une part, et les cylindres intermédiaires inférieurs, d’autre part. Ces rampes sont classiquement positionnées à proximité des cylindres de travail.
De tels laminoirs comprennent typiquement deux paires de rampes, les deux rampes de chaque paire étant disposées respectivement en dessous et au-dessus du plan de la bande à laminer. Les deux paires de rampes sont disposées classiquement de part et d’autre du plan de laminage passant par les axes des cylindres de travail.
Chacune des rampes peut être articulée en pivot à la cage, afin de permettre le réglage de la position de la rampe par rapport à la bande, ou encore par rapport aux cylindres à proximité. Ce réglage s’effectue par rotation de la rampe autour de son axe de pivot, sensiblement parallèle au plan de la bande et perpendiculaire à la direction de défilement de la bande. A cet effet, chaque rampe présente un dispositif d’inclinaison de la rampe comprenant un arbre de rotation, monté libre de rotation, au niveau de ses extrémités, dans des paliers solidaires de la cage. Un vérin hydraulique, reliant la cage et l’arbre, permet d’actionner en rotation la rampe, puis de maintenir fermement la rampe à la position souhaitée.
Les différentes positions possibles des rampes peuvent permettre, notamment, de faciliter le retrait des cylindres, en écartant la ou les rampes du cylindre à changer. Les différentes positions peuvent permettre également de faciliter l’insertion de la bande entre les cylindres de travail. Ainsi, et par exemple, les rampes de la paire située en amont, selon le sens d’insertion de la bande, peuvent être rapprochées l’une de l’autre afin de guider physiquement l’extrémité de la bande à introduire au niveau de l’entrefer des cylindres de travail, les rampes de l’autre paire pouvant être écartées afin de faciliter la reprise de la bande, en aval des cylindres de travail.
Selon, les constatations de la Demanderesse, et tel qu’enseigné par WO2018/060580, les vérins et flexibles du dispositif d’inclinaison sont typiquement positionnés par rapport à la cage du laminoir, du côté de la fenêtre d’accès du laminoir, à partir de laquelle les cylindres peuvent être extraits, et alors que l’alimentation de la rampe, en particulier d’un arbre tubulaire de la rampe, peut se faire uniquement du côté opposé et comme enseigné par WO2018/060580. Un joint tournant assure la libre rotation de l’arbre tubulaire de la rampe par rapport à un dispositif d’alimentation en fluide, du côté opposé à la fenêtre, afin d’autoriser la commande en rotation des rampes autour de leur arbre tubulaire par les vérins du dispositif d’inclinaison, agencés du côté de la fenêtre d’accès.