INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale, ISA) à une altitude qui est dans la plage allant de 10 000 m à 15 000 m, par exemple dans la plage de 10 000 m à 12 000 m, par exemple dans la plage de 10 400 m à 11 600 m (à peu près 38 000 pieds), par exemple dans la plage de 10 500 m à 11 500 m, par exemple dans la plage de 10 600 m à 11 400 m, par exemple dans la plage de 10 700 m (à peu près 35 000 pieds) à 11 300 m, par exemple dans la plage de 10 800 m à 11 200 m, par exemple dans la plage de 10 900 m à 11 100 m, par exemple de l’ordre de 11 000 m. Les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types à une quelconque altitude donnée dans ces plages.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,8 et des conditions atmosphériques normales (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 35 000 pieds (10 668 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu dépend bien entendu du moteur et de son application prévue et peut être, par exemple, une valeur dans la plage entre 20 kN et 40 kN.
Strictement à titre d’exemple supplémentaire, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,85 et des conditions atmosphériques normales (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 38 000 pieds (11 582 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu dépend bien entendu du moteur et de son application prévue et peut être, par exemple, une valeur dans la plage de 35 kN et 65 kN.
En outre, l’homme du métier reconnait immédiatement l’un ou l’autre ou l’un et l’autre parmi une descente et une approche pour se référer à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre la croisière et l’atterrissage de l’aéronef. Pendant l’un ou l’autre ou l’un et l’autre parmi une descente et une approche, le moteur peut produire entre 20 % et 50 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 25 % et 40 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 30 % et 35 % de poussée disponible. En complément ou alternativement, la descente peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol dʼaéronef entre le décollage et lʼatterrissage, où une baisse relative de lʼaltitude est requise, ce qui peut nécessiter une demande de poussée réduite du moteur.
Selon un aspect, on fournit un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. L’aéronef selon cet aspect est l’aéronef pour lequel le moteur à turbine à gaz a été conçu pour être fixé. Ainsi, les conditions de croisière selon cet aspect correspondent à la mi-croisière de l’aéronef, telle que définie ailleurs dans le présent document.
Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d’un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. Le fonctionnement selon cet aspect peut comporter (ou peut être) un fonctionnement dans une quelconque condition appropriée, par exemple à mi-croisière de l’avion, telle que définie ailleurs ici.
L’homme du métier comprendrait que, sauf exclusivité mutuelle, une caractéristique ou un paramètre décrit en relation avec l’un quelconque des aspects ci-dessus peut être appliqué mutatis mutandis à un quelconque autre aspect. Par ailleurs, sauf exclusivité mutuelle, toute caractéristique ou tout paramètre décrit ici peut être appliqué à un quelconque aspect et/ou associé à une quelconque autre caractéristique ou un quelconque autre paramètre décrit ici.
est une représentation schématique d’un système de distribution de carburant et du dispositif combustor d’un moteur à turbine à gaz ;
est une vue en coupe transversale à travers le dispositif combustor d’un moteur à turbine à gaz le long de l’axe principal de rotation du moteur ;
est une autre représentation schématique d’un système de distribution de carburant et du dispositif combustor d’un moteur à turbine à gaz ; et
, , , et montrent des procédés de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz en relation avec des paramètres de carburant incluant le pouvoir calorifique, la masse volumique, la température, et la viscosité, ainsi que le transfert de chaleur vers un carburant et la concentration de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz.
Le dispositif de génération d’images 3 peut subir une augmentation de sa température due à l’élévation de la température ambiante du véhicule, de la chaleur générée par la source lumineuse 6, et des rayons solaires qui pénètrent dans le boîtier 9 via la fenêtre 11 selon le trajet inverse du faisceau lumineux aval Lv. En particulier, les éléments (ou pixels) de la matrice qui présentent une faible transmittance, par exemple les pixels non optiquement utiles qui sont à l’état bloqué en permanence, sont davantage susceptibles de subir une élévation importante de la température.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, le dispositif de génération d’images 1 comporte un système d’évacuation thermique 14 situé en vis-à-vis et à distance de la matrice d’éléments à transmittance variable 7. Un tel système est illustré sur la .
Comme illustré sur la , le système d’évacuation thermique 14 comporte un masque opaque 16 et un dissipateur thermique 17 thermiquement couplé au masque 16, par exemple en contact avec le masque 16, et ici situé en périphérie du masque 16. Le masque 16 est ici un masque plan rectangulaire, de dimensions sensiblement égales à celles de la matrice d’éléments à transmittance variable 7, comportant une pluralité d’ouvertures 18, ici un nombre d’ouvertures 18 égal au nombre de zones optiquement utiles 15. Plus précisément ici, les positions des ouvertures 18 sont choisies de façon que chaque ouverture 18 soit en vis-à-vis d’une zone optiquement utile 15, c’est-à-dire de façon qu’un rayon lumineux issus de la source lumineuse 6, dont la direction du chemin optique passe par une zone optiquement utile, puisse passer au travers d’une ouverture 18 et ne soit pas bloqué par le masque 16.
De préférence ici, le contour de chaque ouverture 18 est obtenu à partir du contour de la zone optiquement utile 15 en vis-à-vis de laquelle il se trouve, grâce à une homothétie de rapport supérieur à 1. De préférence, le rapport d’homothétie est proche de 1 (par exemple 1,1 ou 1,2), de façon à rendre le masque plus sélectif. Les rayons lumineux dont la direction de propagation passe par les bords de la zone utile 15 passeront donc à proximité des bords de l’ouverture 18. Ainsi, une minorité de rayons présente une direction de propagation qui passe à la fois hors d’une zone optiquement utile et par une ouverture 18.
Le dissipateur thermique 17 est ici un dissipateur thermique passif par convection. Il comporte ici une base 19 en contact avec le masque, et une pluralité d’ailettes 20 dont la fonction est d’augmenter la surface de contact avec l’air du dissipateur 17, et donc d’améliorer la dissipation thermique. Les ailettes 20 sont ici parallèles entre elles et sensiblement parallèles à la surface du masque 16. Elles s’étendent donc depuis la base 19 en s’éloignant du masque.
Le masque 16 et le dissipateur 17 sont ici réalisés dans des matériaux thermiquement conducteurs, c’est-à-dire des matériaux dont la conductivité thermique est égale ou supérieure à 60 W.m - 1 .k -1 . Le dissipateur 17 présente une conductivité thermique au moins égale à celle du masque 16. Par exemple ici, le masque 16 et le dissipateur 17 sont réalisés dans un même matériau, ici de l’aluminium qui présente une conductivité thermique de 226 W.m - 1 .k -1 .
Le système d’évacuation thermique 14 peut être placé dans le dispositif de génération d’images selon différentes configurations.
La illustre une configuration du dispositif de génération d’images 3 dans laquelle le système d’évacuation thermique 14 est placé en amont de la matrice d’éléments à transmittance variable. Lorsqu’il est placé en amont de la matrice d’éléments à transmittance variable 7, le système d’évacuation thermique 14 absorbe une partie des rayons lumineux issus de la sources lumineuses 6 et évacue la chaleur qu’ils génèrent. Ces rayons n’atteignent donc pas l’écran et leur contribution à son échauffement est avantageusement empêchée.
Ici le système d’évacuation de la chaleur 14 est placé entre un diffuseur optique 21 et la matrice d’éléments à transmittance variable 7. Dans cet exemple, le dispositif de génération d’images 3 comporte une plaque au moins partiellement transparente thermiquement conductrice 22, par exemple ici une plaque de céramique transparente. La face aval de la plaque 22 est ici en contact avec la face amont de la matrice d’éléments à transmittance variable 7. La face aval du masque 16 est ici en contact avec la face amont de la plaque 22. Ainsi, le masque 16 est avantageusement thermiquement couplé à la matrice d’éléments à transmittance variable et permet de limiter une élévation de température de la matrice 7 qui serait due par exemple aux rayons solaires qui arrivent sur la face aval de la matrice 7.
La illustre un mode de réalisation de cette configuration. Dans cet exemple, le dispositif de génération d’images 3 comporte un boîtier 23 au fond duquel se trouve la source lumineuse 6, ici une carte à circuit imprimé 24 comprenant une pluralité de diodes électroluminescentes 26. La source lumineuse 6 est située de telle manière qu’elle génère un flux lumineux en direction d’ouvertures 18 ménagées dans la paroi du boîtier 23, à l’opposé du fond du boîtier 23 (qui sont aussi les ouvertures du masque 16, comme il sera vu ci-après). La plaque 22 de céramique transparente, sur la face aval de laquelle est fixée la matrice d’éléments à transmittance variable 7, obstrue ces ouvertures.
Sur le chemin optique des rayons issus de la source lumineuse 6, c’est-à-dire entre la source 6 et la matrice d’éléments à transmittance variable 7, se trouvent divers éléments optiques, notamment le diffuseur 21, un polariseur réflectif 26 placé en contact avec la face amont du diffuseur 21, et un système optique de collimation 27 placé entre la source lumineuse 6 et le polariseur réflectif 26.
Dans cet exemple, le boîtier 23 comporte deux parties indépendantes, dont une première partie 28 comporte le fond du boîtier 23 et une deuxième partie 29 comporte les ouvertures 18. Le diffuseur 21 et le polariseur réflectif 26 sont maintenus par serrage entre ces deux parties 28, 29 du boîtier 23.
Avantageusement, la deuxième partie 29 du boîtier 23 forme le masque 16 (ou, en d’autres termes, le masque 16 est intégré à la deuxième partie 29 du boîtier 23) et les ouvertures 18 ménagées dans le boîtier forment les ouvertures 18 du masque 16. Le dissipateur thermique 17 est fixé à une paroi extérieure de la deuxième partie 29 du boîtier 23.
Dans cet exemple, la paroi intérieure de la deuxième partie 28, y compris la face amont du masque 16, est couverte d’un revêtement réflectif 30. Ainsi, la deuxième partie 29 du boîter 23 forme un réflecteur et un rayon lumineux qui serait réfléchi sur la face amont du masque 16 pourra éventuellement, après une plusieurs réflexions sur les parois intérieures du boîtier 23, traverser l’une des ouvertures 18. La luminosité du dispositif 3 en est améliorée.
Selon un autre mode de réalisation illustré par la , le système d’évacuation thermique 14 est situé entre le diffuseur optique 21 et la matrice d’éléments à transmittance variable 7. Le système d’évacuation thermique 14 est ici à distance de la matrice d’éléments à transmittance variable et à distance du diffuseur 21. Aucun élément intermédiaire n’est placé entre le masque et la matrice 7 ou diffuseur 21, du moins sur le trajet optique des rayons lumineux dont la direction du chemin optique passe par les zones optiquement utile 15. La distance entre le système d’évacuation 14 et la matrice d’éléments à transmittance variable 7 permet avantageusement d’isoler thermiquement ces deux éléments. Ainsi, dans le cas ou l’élévation de température due aux rayons lumineux issus de la source lumineuse 6 serait trop importante pour que la chaleur puisse être évacuée par le système 14, la chaleur n’est pas directement transmise à la matrice d’éléments à transmittance variable 7.
La illustre une configuration du dispositif 3 dans laquelle le système d’évacuation thermique 14 est placé en amont de la matrice d’éléments à transmittance variable 7, ici entre la source lumineuse 6 et le diffuseur 21. La face aval du masque opaque 16 est ici en contact avec la face amont du diffuseur 21. Les dimensions du masque sont ici sensiblement les mêmes que celles du diffuseur 21, et le dissipateur s’étend au-delà des contours du dissipateur 16. Cette configuration permet de fixer de façon simple le système d’évacuation de la chaleur 14 dans le dispositif de génération d’image 3. En outre, placer le masque 16 au plus proche de la source lumineuse permet de limiter également l’élévation de température des éléments optiques situés plus en aval, par exemple ici le diffuseur 21.
De préférence, le module lumineux est agencé de sorte que le premier faisceau lumineux participe, totalement ou partiellement, à la réalisation d'une première fonction photométrique réglementaire prédéterminée.
De préférence toujours, le module lumineux est agencé de sorte que le premier faisceau lumineux participe, totalement ou partiellement, à la réalisation d'une première fonction de signalisation de type « indicateur de direction ». Le cas échéant, l’unité de modulation pourra être agencée de sorte que chaque phase active présente une durée de sensiblement 500 ms et que chaque phase inactive présente une durée de sensiblement 500 ms.
représente, schématiquement et partiellement, une vue de dessus d’une scène de route lors de la mise en œuvre du procédé de télémétrie par le système de la ;
représente, schématiquement et partiellement, un procédé de télémétrie mis en œuvre par le système de la ; et
représente, schématiquement et partiellement, un exemple de signal de contrôle pour la réalisation d’une fonction photométrique clignotante mis en œuvre par le système de la .
Le module d’émission 2 comporte un module lumineux 21 destiné à émettre un faisceau lumineux F1 et une unité de modulation 22.
Le module lumineux 21 est agencé pour que le faisceau lumineux F1 qu’il émet, présente un spectre électromagnétique dont au moins une portion est située dans le spectre visible. Dans l’exemple décrit, le spectre présente des raies dans une plage de longueur d’onde comprise entre 400 et 500 nm . On notera qu’il est possible que le spectre présente d’autres pics d’intensité, dans le visible et/ou dans l’infrarouge.
On recherche alors une capacité statique telle que le rapport de la capacité parasite sur la capacité totale (capacité statique augmentée de la capacité de routage) soit inférieur à 1%.
Il est à noter que la valeur finale de la capacité statique est ajustée pour réaliser un compromis entre le temps de montée du potentiel sur la ligne de polarisation (lorsque l’interrupteur de la cellule est fermé et que la capacité statique doit être chargée pour mémoriser un nouveau niveau de potentiel) et l’atténuation du couplage capacitif avec les lignes voisines.
La représente une évolution temporelle possible des différents signaux permettant un fonctionnement du circuit 100 de la . Pour des raisons de clarté de l’exposé, on se limite à présenter le fonctionnement pour les quatre lignes de polarisation 11 à 14.
Sur le chronogramme de la , le temps t est représenté en abscisse.
La tension analogique Ve est échantillonnée sur un pas de temps, par exemple de 3 ns. Elle prend successivement les valeurs A1 (entre les instants t0 et t1), A2 (entre les instants t1 et t2), A3 (entre les instants t2 et t3), A4 (entre les instants t3 et t4), B1 (entre les instants t4 et t5), B2 (entre les instants t5 et t6), B3 (entre les instants t6 et t7), B4 (entre les instants t7 et t8), etc.
Pour enregistrer la valeur A1 dans la première cellule 110, le signal de commande φ1 est basculé du niveau 0 au niveau 1 à l’instant t0 et est maintenu au niveau 1 sur le premier pas d’échantillonnage jusqu’à l’instant t1.
Ceci a pour effet de fermer l’interrupteur I1 de sorte que la capacité C1 mémorise le niveau de potentiel A1. En conséquence, le signal S1, sur la première ligne 11, connectée à la cellule 110, passe au niveau de potentiel A1 à l’instant t0.
Le signal de commande φ1 est ensuite basculé du niveau 1 au niveau 0 à l’instant t1 de sorte que l’interrupteur I1 est ouvert à partir de cet instant. Cependant, le signal S1 est maintenu au niveau de potentiel A1 par la capacité C1 qui a mémorisé le niveau de potentiel A1 lors du premier pas d’échantillonnage.
Le signal S1 est maintenu au niveau A1 sur les pas d’échantillonnage suivants, jusqu’à ce qu’un autre niveau de potentiel soit mémorisé par la première cellule 110, par exemple au cinquième pas d’échantillonnage où la tension analogique Ve prend la valeur B1 et le signal de commande φ1 est tel qu’il bascule en fermeture l’interrupteur I1.
A l’instant t1, la tension analogique Ve passe du niveau A1 au niveau A2.
De manière similaire, pour enregistrer la valeur A2 dans la seconde cellule 120, le signal φ2 passe du niveau 0 au niveau 1 sur le second pas d’échantillonnage afin de fermer l’interrupteur I2 et charger la capacité C2 au niveau de potentiel A2. Le signal S2 sur la seconde ligne 12 est porté au niveau A2 dès l’instant t1.
À l’instant t2, le signal de commande φ2 bascule du niveau 1 au niveau 0 conduisant à l’ouverture de l’interrupteur I2. Le niveau de potentiel A2 ayant été mémorisé par la seconde cellule 120, le signal S2 sur la seconde ligne 12 est maintenu au niveau A2. Cette valeur de polarisation est maintenue jusqu’à ce qu’une autre valeur soit enregistrée dans la seconde cellule 120, comme par exemple au sixième pas de temps où la tension analogique prend la valeur B2.
Ce processus est itéré : d’abord sur le troisième pas de temps pour enregistrer la valeur A3 du signal analogique Ve dans la troisième cellule mémoire 130 et porter le signal S3 sur la troisième ligne de polarisation 13 au niveau de potentiel statique A3 ; puis sur le quatrième pas de temps, pour enregistrer le niveau A4 de la tension analogique Ve dans la quatrième cellule 140 et porter le signal S4 sur la ligne 14 au niveau A4 ; etc.
Dans le mode de réalisation de la , les différents signaux de commande sont basculés dans le niveau 1 cycliquement, de manière à ce qu’une cellule mémoire mémorise un niveau de potentiel statique par cycle. Dans l’exemple de la , un cycle est constitué de quatre pas d’échantillonnage successifs, puisque l’on ne s’intéresse qu’aux quatre premières cellules mémoire du circuit électronique. Ainsi, au cinquième pas d’échantillonnage (premier pas du second cycle) on vient mémoriser une nouvelle valeur dans la première cellule.
A partir du chronogramme de la , on conçoit que le bloc de génération des signaux de commande 104 et le DAC 102 permettant de générer la tension analogique Ve doivent être synchronisés, afin que la valeur courante de la tension Ve que l’on souhaite enregistrer dans une cellule, coïncide avec l’instant de fermeture de l’interrupteur de cette cellule et que les changements de valeur de Ve s’opèrent lorsque les signaux de commande sont dans le niveau ’0’.
Comme représenté sur la partie droite de la , un signal de commande, comme par exemple le signal φ1, est tel que, suite à la mémorisation d’une valeur, il doit commander la réouverture de l’interrupteur I1 de la première cellule mémoire 110 avant que la valeur de la tension Ve ne soit modifiée, afin d’être certain que c’est bien la valeur A1 qui est mémorisée dans cette première cellule. De manière similaire, le signal de commande, comme par exemple le signal φ2, est tel que, pour mémoriser une valeur, il doit commander la fermeture de l’interrupteur I2 de la seconde cellule mémoire 120 uniquement lorsque la valeur de la tension Ve est établie, ceci afin d’être certain que c’est bien la valeur A2 qui est mémorisée dans cette seconde cellule.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique est relié à la première paroi et à la deuxième paroi.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique est défini de sorte à maximiser la surface d’échange thermique.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique comprend une répétition d’un motif élémentaire.
Selon un aspect de l’invention, le motif élémentaire comprend une plus grande dimension inférieure à 12 millimètres.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique comprend une surface d’échange additionnelle, la surface d’échange additionnelle représentant au moins un quart de la surface comprise dans la cavité de l’ailette de refroidissement selon le plan perpendiculaire à la direction du flux caloporteur.
Selon un aspect de l’invention, le motif élémentaire est un motif polygonal.
Selon un aspect de l’invention, le motif polygonal est ouvert selon au moins un côté du motif polygonal.
Selon un aspect de l’invention, le motif élémentaire comprend un sommet brisé.
Selon un aspect de l’invention, le motif élémentaire comprend un sommet plié.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique comprend un deuxième motif élémentaire, le deuxième motif élémentaire étant de dimensions inférieures aux dimensions du motif élémentaire.
Selon un aspect de l’invention, le deuxième motif élémentaire est un motif identique au motif élémentaire.
Selon un aspect de l’invention, les dimensions du deuxième motif élémentaire sont inférieures de moitié par rapport aux dimensions du motif élémentaire.
Selon un aspect de l’invention, l’échangeur thermique comprend une structure fractale auto-similaire.
L’invention a également trait à un procédé de fabrication d’une ailette de refroidissement de l’échangeur thermique comprenant une surface d’échange thermique additionnelle, le procédé comprenant les étapes suivantes : - Sélection d’une section unitaire de la surface d’échange additionnelle de l’échangeur thermique, - Modification angulaire de la section unitaire de la surface d’échange additionnelle dans une première direction de modification, la modification angulaire consistant en une création d’un triangle isocèle de grande base la section unitaire de la surface d’échange additionnelle sélectionnée, dans la première direction de modification, le triangle isocèle comprenant deux côtés subdivisés et de hauteur égale à la longueur de la section unitaire de la surface d’échange additionnelle sélectionnée multipliée par un facteur k prédéfini, le triangle isocèle étant ouvert sur la grande base, - Sélection d’un côté subdivisé parmi les deux côtés subdivisés, - Modification angulaire du côté subdivisé sélectionné dans une deuxième direction de modification sécante à la première direction de modification, - Sélection de l’autre côté subdivisé parmi les deux côtés subdivisés, - Modification angulaire de l’autre côté subdivisé sélectionné dans la deuxième direction de modification, - Répétition des étapes précédentes.
Selon un aspect de l’invention, la deuxième direction de modification est sensiblement opposée à la première direction de modification.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d’un mode de réalisation donné à titre d’exemple, description illustrée par les dessins joints dans lequel :