INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il apparait également que selon l’enseignement du document US 2004/0035992, un remplacement de l’anneau de sangle passe obligatoirement par un démontage de l’arbre de pivotement ce qui implique une bonne maitrise du procédé de remontage. En alternative, la sangle est coupée puis une nouvelle sangle est introduite avant de réaliser une étape de couture qui va définir l’anneau assurant la continuité mécanique. Là encore, il est nécessaire de parfaitement maitriser les processus de couture ce qui rend difficile une opération de maintenance par l’utilisateur final. Il n’existe pas dans l’art antérieur une configuration permettant à l’utilisateur final de bien maitriser la maintenance d’un coinceur à came. Il convient également de souligner que la variation de longueur de la boucle 6a textile implique l’utilisation de ressorts de manière à écarter l’extrémité annulaire et la tige afin de tendre l’élément filaire. Il ressort de la configuration illustrée dans le document US 2004/0035992, que le remplacement de la boucle 6a textile nécessite de réaliser une étape d’épissure après avoir installé les deux ressorts ce qui rend une opération de remplacement de la sangle quasiment impossible pour un utilisateur moyen.
DISPOSITIF DE BLOCAGE À CAME, PROCÉDÉ DE FABRICATION D’UN TEL DISPOSITIF ET PROCÉDÉ DE REMPLACEMENT D’UN ÉLÉMENT FILAIRE D’UN TEL DISPOSITIF L’invention est relative à un dispositif de blocage à came, à un procédé de fabrication d’un dispositif de blocage à came, à un procédé de remplacement d’un élément filaire d’un dispositif de blocage à came.
Durant les phases d’escalade, un grimpeur est amené à poser des points de protection dans une paroi. Le grimpeur installe successivement plusieurs points de protection qui sont destinés à le soutenir en cas de chute. Certaines parois sont équipées de points de protection pré-installés, par exemple sous la forme de spits qui sont scellés dans la roche. D’autres parois ne sont pas équipées de tels points de sorte que le grimpeur doit trouver l’anfractuosité qui est la plus adaptée pour l’installation de son point de protection.
Lorsque le grimpeur doit poser ses points de protection, il est classique d’installer des coinceurs passifs et des coinceurs actifs. Les coinceurs sont destinés à s’insérer dans des anfractuosités qui sont généralement des trous, des fissures, des goulottes ou tout autre creux qui est assez profond pour autoriser l’introduction d’un coinceur. Chaque forme particulière d’anfractuosité est adaptée à une configuration particulière de coinceur. Les coinceurs passifs sont souvent formés par des pièces métalliques ayant une forme spécifique. Dans une première position spatiale, le coinceur peut s’insérer dans une faille d’une paroi et, dans une seconde position spatiale, le coinceur se coince entre deux faces opposées. Il est alors possible d’installer et de retirer facilement le coinceur sous réserve de le placer dans la bonne configuration spatiale à l’intérieur du trou. Au contraire, en cas de chute, la configuration spatiale du coinceur sera telle qu’il sera coincé entre les deux faces opposées du trou.
En plus des coinceurs passifs, il est connu des coinceurs actifs également appelés coinceurs à came ou dispositifs de blocage à came. Le coinceur à came est muni d’une tête qui possède une pluralité de cames. Les cames sont montées mobiles autour d’un ou de plusieurs arbres de pivotement.
Les cames se déplacent entre une position rétractée et une position étendue. Dans la position rétractée, l’encombrement de la tête est moindre que dans la position étendue. La tête de coinceur est introduite dans une fissure dans sa position rétractée, puis les cames cherchent à se déplacer vers la position étendue ce qui plaque les cames contre les deux parois opposées d’une fissure. La forme des cames a pour effet d’augmenter la force appliquée sur les faces de la fissure lorsque l’on tire sur le coinceur.
De manière classique, à une première extrémité, un coinceur à came possède une tête munie de plusieurs cames rotatives. La seconde extrémité du coinceur à came est une extrémité annulaire qui définit un trou traversant et qui est configurée pour recevoir un mousqueton et servir de point d’ancrage pour le grimpeur.
La tête est reliée mécaniquement à l’extrémité annulaire au moyen d’un câble qui est généralement un câble en acier. Les deux extrémités du câble sont coincées dans la tête du coinceur par sertissage. Le câble s’étend continument entre les deux extrémités le long du corps et il s’étend le long de l’extrémité annulaire de manière à assurer la continuité mécanique entre l’extrémité fixée à la paroi et l’extrémité destinée à supporter le grimpeur.
Le câble n’ayant pas la rigidité transversale nécessaire pour fournir une bonne maitrise dans le placement du coinceur, il est classique de prévoir une tige qui s’étend à partir de la tête en direction de l’extrémité annulaire. Le câble passe à travers la tige.
Enfin, l’actionnement des cames est obtenu au moyen d’une gâchette qui est montée mobile à coulissement le long de la tige. Lorsque l’utilisateur tire sur la gâchette en direction de l’extrémité annulaire, les cames se déplacent vers la position rétractée. Lorsque l’utilisateur arrête cette sollicitation, un ressort ramène les cames vers la position étendue.
De multiples configurations de coinceurs à came sont connues qui décrivent différentes configurations de cames, de câbles, de tiges ou d’extrémités annulaires.
De manière classique, le câble traverse une tige creuse qui s’étend à partir de la tête. La tige est traversée par le câble pour assurer la continuité mécanique. Cependant, il existe une architecture alternative dans laquelle une ou plusieurs tiges métalliques rigides relient la tête à l’extrémité annulaire. Il n’est plus nécessaire d’utiliser un câble. Cette configuration alternative est connue des documents suivants : DE2824654, US4,565,342 ; US4,575,032, US4,645,149, GB2158540, US4,184,657, US4,513,641, GB2369068. Cette configuration de tige infiniment rigide n’est pas avantageuse car elle ne permet pas d’installer facilement le coinceur dans des fissures incurvées.
De manière conventionnelle, le câble métallique qui s’étend d’une extrémité à l’autre du coinceur à came se présente sous la forme d’un U dont les deux extrémités sont fixées à la tête par sertissage alors que la portion centrale définit l’extrémité annulaire. Les documents US2021/0001181, US2020/034075 illustrent un coinceur à came dont les deux extrémités du câble métallique sont serties dans la tête sous les arbres de pivotement des cames. Les documents US2020/034075 et US4,832,289 divulguent également un mode de réalisation dans lequel une seule extrémité du câble est sertie dans la tête du coinceur. L’autre extrémité est sertie dans l’extrémité annulaire. Les documents US7,278,618 et US6,679,466 divulguent un câble dont chaque extrémité est sertie indépendamment de part et d’autre des cames. Un embout définissant un trou est serti à chaque extrémité et le trou de l’embout reçoit un arbre ce qui fixe le câble avec la tête.
Comme décrit ici, les « matériaux de parfum » ont été classés comme des matériaux de parfum à volatilité faible, moyenne ou élevée selon leur volatilité par leur pression de vapeur. Ce procédé de classification des matériaux de parfum par leur pression de vapeur permet d’éviter le problème des classifications différentes pour un même matériau de parfum selon l’approche classique qui repose sur leur caractère caractéristique subjectif. Dans le cas où les matériaux de parfum sont une huile, un extrait ou une essence absolue naturels, qui comprend un mélange de plusieurs composés, la pression de vapeur de l’huile complète doit être traitée comme un mélange de composants de matières premières de parfum à l’aide du programme de référence mentionné ci-dessus. Les composants individuels et leur taux, dans toute huile ou extrait naturel donné, peuvent être déterminés par injection directe de l’huile dans une colonne GC-MS pour analyse comme connu de l’homme du métier. Dans le cas où les matériaux de parfum sont des accords spéciaux propriétaires, dits « bases », la pression de vapeur, selon le programme de référence cité ci-dessus, doit de préférence être obtenue auprès du fournisseur. Cependant, il est entendu par l’homme du métier qu’il peut physiquement analyser la composition d’une huile parfumée complète disponible commercialement pour identifier les matières premières de parfum et leurs taux par les techniques classiques GC-MS. Cela pourrait se faire indépendamment qu’ils aient été ajoutés à l’huile de parfum comme produits chimiques individuels, comme composants de naturels ou à partir de bases propriétaires. Bien que des bases et des naturels propriétaires soient compris dans nos exemples, lors de l’analyse d’un parfum disponible dans le commerce via GC-MS, il suffit d’identifier les composants de la base ou de l’huile naturelle en tant que partie du mélange de parfums global et leurs niveaux, sans pouvoir identifier quelle base ou huile naturelle propriétaire provient du parfum.
(i) Matériaux de parfum à volatilité faible
Le composant de parfum comprend au moins un matériau de parfum à volatilité faible. Des matériaux de parfum à volatilité faible individuelle ou des matériaux de parfum à volatilité faible agrégée sont ceux ayant une pression de vapeur inférieure à 0,001 Torr (0,000133 kPa) à 25 °C. Selon certains exemples, la composition peut comprendre au moins 3 matériaux de parfum à volatilité faible, ou au moins 4 matériaux de parfum à volatilité faible, ou au moins 5 matériaux de parfum à volatilité faible, ou au moins 7 matériaux de parfum à volatilité faible. La quantité de matériau de parfum à volatilité faible présente dans le composant de parfum peut varier en fonction de l’application spécifique. Par exemple, le matériau de parfum à volatilité faible peut représenter plus d’environ 30 % en poids du composant de parfum, plus d’environ 40 % en poids, plus d’environ 50 % en poids, plus d’environ 60 % en poids, d’environ 31 % en poids à environ 60 % en poids, d’environ 40 % en poids à environ 50 % en poids, ou moins de, égale à, ou plus d’environ 30 % en poids, 31, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70,ou 75 % en poids.
S’il y a plus d’un matériau de parfum à volatilité faible, alors les plages prévues ci-dessus couvrent l’ensemble de tous les matériaux de parfum à volatilité faible. Des exemples de matériaux de parfum à volatilité faible appropriés sont fournis dans le tableau 1A et 1B ci-dessous.
De préférence, le matériau de parfum à volatilité faible est sélectionné parmi au moins 1 matériau, ou au moins 2 matériaux, ou au moins 3 matériaux, ou au moins 5 matériaux, au moins 7, au moins 8, au moins 10, ou au moins 12 matériaux de parfum à volatilité faible tels que divulgués dans le tableau 1A. Des matériaux ou des huiles de parfum naturels ayant une pression de vapeur d’agrégat inférieure à 0,001 Torr (0,000133 kPa) à 25 °C sont présentés dans le tableau 1B. Huiles naturelles à volatilité faible.
[Tableau 1A]
Matériaux de parfum à volatilité faible
1 Des exemples non limitatifs de qualités alternatives provenant de divers fournisseurs peuvent être achetés sous les noms commerciaux suivants : Kharismal ® Super (IFF), Kharismal ® (IFF), Hedione ® (Firmenich), Hedione ® HC (Firmenich), Paradisone (Firmenich), Cepionate (Zenon), Super cepionate (Zenon), Claigeon ® (Zenon).
** Origine : Les matériaux de parfums à volatilité faible peuvent être obtenues auprès d’une ou de plusieurs des sociétés suivantes : Firmenich (Genève, Suisse), Symrise AG (Holzminden, Allemagne), Givaudan (Argenteuil, France), IFF (Hazlet, New Jersey), Bedoukian (Danbury, Connecticut), Sigma Aldrich (St. Louis, Missouri), Millennium Specialty Chemicals (Olympia Fields, Illinois), Polarone International (Jersey City, New Jersey), et Aroma & Flavor Specialties (Danbury, Connecticut).
[Tableau 1B]
Huiles naturelles à volatilité faible.
No. Huile Naturelle Fournisseur 1. Cire d’abeille absolue Robertet 2. Sciure de bois de cèdre SFE Firmenich 3. Huile de bois de cèdre rect Firmenich 4. Bois de cèdre Texas Light H. Reynaud & Fils 5. Ciste absolue IFF 6. Huile incolore de cacao Robertet 7. Essence de cœur de cypriol Robertet 8. Huile de bois de guaiac Global Essence Inc 9. Bois d’encens naturel Robertet 10. Extrait de CO2 d’orris Mane 11. Huile essentielle de patchouli IFF 12. Beaume de tolu res Robertet 13. Absolu de vanille Robertet 14. Absolu CO2 de vanille Robertet 15. Huile de vétiver IFF 16. Acétate de vétiver Robertet
Fournisseurs :
Firmenich, Genève, Suisse
A titre d’exemple, on peut aussi citer les pâtes pigmentaires de pigments organiques telles que les produits vendus par la société HOECHST sous le nom : JAUNE COSMENYL IOG : Pigment YELLOW 3 (CI 11710) ; JAUNE COSMENYL G : Pigment YELLOW 1 (CI 11680) ; ORANGE COSMENYL GR : Pigment ORANGE 43 (CI 71105) ; ROUGE COSMENYL R : Pigment RED 4 (CI 12085) ; CARMIN COSMENYL FB : Pigment RED 5 (CI 12490) ; VIOLET COSMENYL RL : Pigment VIOLET 23 (CI 51319) ; BLEU COSMENYL A2R : Pigment BLUE 15.1 (CI 74160) ; VERT COSMENYL GG : Pigment GREEN 7 (CI 74260) ; NOIR COSMENYL R : Pigment BLACK 7 (CI 77266).
Dans cette situation, la quantité de charge faible entraine, lors de la fabrication de la structure, un retrait de la couche d’usure qui engendre le phénomène bien connu de l’homme du métier sous le terme anglais de « curving », ou incurvation en français, dans lequel la périphérie de la structure multicouche se relève, ce qui créé un déséquilibre.
L’un des buts de l’invention est donc de proposer une structure multicouche pour la réalisation d’un revêtement de sol, qui soit équilibrée et adaptée à la pose libre et sans moyens d’accouplement, avec une rigidité satisfaisante pour résister au passage de charges lourdes, tout en présentant une masse inférieure à 5 kg/m² pour faciliter la logistique et diminuer l’impact environnemental.
À cet effet, il a été mis au point une structure multicouche dépourvue de moyens d’accouplement et comprenant successivement, c’est-à-dire du sommet vers le sol : - une couche supérieure d’usure en PVC comprenant 20 à 50 PCR de plastifiant (PCR signifie pour cent parts de résine), et ayant une épaisseur comprise entre 0,3 et 2 mm, de préférence entre 0,5 et 1 mm ; - une première armature de renfort ; - une couche d’envers en PVC compact, c’est-à-dire qui n’est pas moussé, de préférence calandrée, pressée ou extrudée, et comprenant entre 40 et 60 PCR, préférentiellement entre 50 et 55 PCR de plastifiant et un taux de charge supérieur à 130 PCR, voire 150 PCR, plus préférentiellement supérieur à 200 PCR, sans dépasser 250 PCR.
Selon l’invention, la couche d’envers a une épaisseur comprise entre 0,2 et 1 mm, et la structure multicouche comprend une sous-couche en PVC, c’est-à-dire la dernière couche de la structure notamment destinée à être en contact avec le sol, comprenant 20 à 50 PCR, préférentiellement 30 à 50 PCR de plastifiant et un taux de charge nul, voire inférieur à 5 % en poids de la sous-couche.
Par ailleurs, la sous-couche présente une épaisseur comprise entre 0,05 et 0,5 mm, pour une structure multicouche présentant une épaisseur totale inférieure à 3,5 mm, et par exemple inférieure à 3 mm lorsqu’elle est présentée en rouleau.
La présence de la sous-couche selon l’invention permet d’équilibrer la structure, sans nécessiter d’augmenter l’épaisseur de la couche d’envers en PVC chargé.
En pratique, le faible taux de charge dans la couche supérieure d’usure en PVC plastifié engendre le phénomène de « curving » ou d’incurvation tendant à déséquilibrer la structure multicouche. Cependant, la présence de la sous-couche selon l’invention, qui est aussi plastifiée et qui comprend aussi un taux de charge faible, permet d’engendrer le phénomène d’incurvation inverse bien connu par l’homme du métier sous le terme anglais « doming » dans lequel les bords de la structure s’abaissent (ou le centre se relève), créant un déséquilibrage inverse qui vient donc compenser et rééquilibrer la structure.
Etant donné le faible taux de charge dans la sous-couche, un autre avantage réside dans le fait qu’elle présente une masse surfacique inférieure à celle de la couche d’envers qui est chargée et donc plus lourde. En d’autres termes, l’invention permet de rééquilibrer la structure, avec un poids plus faible, comparativement à la solution connue consistant à augmenter l’épaisseur de la couche d’envers.
Le taux élevé de plastifiant dans la couche d’envers augmente la souplesse de la structure. La présence de la sous-couche selon l’invention permet donc aussi de rigidifier la structure multicouche avec un minimum de matière, en vue de faciliter la pose libre, de diminuer le poids par rapport à l’art antérieur, et par conséquent de diminuer l’impact environnemental.
Dans une forme de réalisation particulière, la couche supérieure d’usure est transparente et comprend 30 à 50 PCR de plastifiant, avec un taux de charge nul, voire inférieur à 5 % en poids de la couche supérieure, et la structure multicouche comprend une couche décor positionnée sous la couche supérieure d’usure.
La couche décor peut par exemple se présenter sous la forme d’une couche d’encre imprimée sur une face inférieure de la couche d’usure, ou sur une face supérieure enduite de la première armature renfort, ou bien sur une face supérieure d’un film décor positionné sous la couche d’usure.
Dans cette configuration, le faible taux de charge dans la couche supérieure d’usure en PVC plastifié engendre le phénomène de « curving » ou d’incurvation tendant à déséquilibrer la structure multicouche, compensé par la sous-couche.
Selon une autre forme de réalisation, la couche d’usure peut se présenter sous la forme d’une couche de granulés pressés, de manière à ce que la couche d’usure forme elle-même le décor. Les granulés peuvent être de toutes couleurs désirées, comme cela est bien connu de l’état de la technique.
La couche de granulés pressés est obtenue à partir de PVC plastifié et chargé. De façon générale, le taux de charge des granulés pressés est très inférieur à 130 PCR, préférentiellement inférieur à 100 PCR voire 80 PCR de manière à présenter une bonne résistance à la rayure. La couche de granulés pressés a ainsi tendance à engendrer un phénomène de « curving » ou d’incurvation tendant à déséquilibrer la structure multicouche, qui est compensé par la sous couche. Avantageusement, la structure multicouche comprend une deuxième armature de renfort, noyée à la surface de la couche d’envers et liée à une face inférieure de la première armature de renfort par une couche de liaison.
Ceci permet d’améliorer la rigidité de la structure multicouche, et notamment de satisfaire le test de résistance à la chaise à roulettes en pose libre, voire semi-libre avec l’utilisation d’adhésif double face en périphérie et sur les bords des lés dans le cas d’un rouleau.
La couche de liaison est par exemple une couche de plastisol, par exemple un plastisol de PVC gélifié.
L’étage 160 de détection d’impulsions comprend typiquement un bloc de détection d’impulsions 166, en particulier d’impulsions de tension. Ce bloc de détection d’impulsions 166 peut être configuré pour détecter si une tension dépasse ou non un seuil donné et pour générer consécutivement à ce dépassement un signal indicateur de dépassement. Le bloc de détection d’impulsions 166 peut être muni par exemple d’un comparateur et configuré pour produire un signal binaire indicateur, en fonction de son état haut ou bas de la détection ou non d’un dépassement de seuil.
L’étage 160 de détection d’impulsions est typiquement doté en amont du bloc 166 de détection d’impulsions d’un bloc 162 de filtrage, typiquement un bloc de filtrage passe haut ou un bloc de filtrage passe bande.
Le courant de photodiode généré par l’observation d’une scène varie peu sur toute la durée d’une trame mais peut varier fortement d’une trame à une autre en faisant par conséquent varier le potentiel V A au nœud A en entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions. Ces variations du potentiel V A au nœud A qui ne sont pas dues à l’arrivée d’une impulsion de courant consécutive à la détection d’une impulsion laser sont donc filtrées par le bloc de filtrage 162.
Un mode de réalisation particulier illustré sur la prévoit l’introduction d’un amplificateur 164 entre un bloc de filtrage 162, passe haut ou passe bande, et un bloc 166 de détection d’impulsions.
Pour permettre de favoriser une dissociation entre l’étage d’intégration 150 et l’étage 160 de détection d’impulsions, tout en limitant la consommation et l’encombrement et en maintenant une bande passante élevée, le circuit de lecture 130 a ici pour particularité d’être pourvu d’un étage 170 formant un miroir de courant.
Le miroir de courant est ici doté d’une branche connectée au transistor d’injection directe 142 pour prélever (ou transmettre) un courant donné I 0 en provenance (ou à destination) de ce transistor d’injection directe 142 et image du courant de la photodiode 120. Le miroir de courant 170 est doté d’une deuxième branche produisant un courant de sortie I B copie, ou image, à un facteur K multiplicateur près (avec K qui peut être éventuellement différent de 1), du courant I 0 .
En fonction du rapport des tailles respectives des transistors, 171, 172 du miroir de courant, le courant de sortie I B peut être prévu identique au courant I 0 et à celui dans la photodiode 120 ou peut être supérieur au courant de photodiode 120 dans le miroir de courant. Dans ce dernier cas, où le rapport des tailles des transistors, 171, 172 est prévu pour réaliser un gain en courant, le dispositif est particulièrement adapté pour observer des scènes générant un faible flux lumineux.
L’étage 160 de détection d’impulsions est relié à la première branche du miroir de courant et ici directement au transistor d’injection directe 142. L’étage 150 intégrateur est quant à lui relié à la deuxième branche du miroir de courant.
Le miroir de courant est ici formé d’un premier transistor 171, en particulier un NMOS, dont la source est ici connectée au drain du transistor à injection directe 142 ainsi qu’à l’entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions. Le miroir de courant comporte un deuxième transistor 172, en particulier de type NMOS, dont la grille et la source sont reliées entre eux et à la grille du premier transistor 171.
Dans l’exemple de réalisation particulier de la , la deuxième branche 172 du miroir 170 comprend ou est associée ici à un transistor 173 monté en cascode et auquel l’étage d’intégration 150 est directement relié. L’étage de détection d’impulsions 160 est quant à lui connecté à la grille de ce transistor 173, ce qui permet d’avoir une impédance résistive importante en entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions 160, et ainsi de plus fortes variations de tension lors de l’arrivée d’impulsions laser.
Une variante de réalisation plus compacte est donnée sur la et prévoit cette fois de remplacer l’étage 170 par un miroir 170‘ de courant simple dont le premier transistor 176 directement connecté au transistor d’injection directe 142, par exemple NMOS, a sa grille et sa source qui sont reliées entre elles et au nœud A d’entrée de l’étage 160 détecteur d’impulsions.
La deuxième branche du miroir n’est ici formée que d’un seul transistor 177, par exemple NMOS, dont la grille est reliée au nœud A et dont la source est directement connectée à la branche B d’entrée de l’étage 150 d’intégration. Cet étage 150 d’intégration prélève ainsi un courant I B à la source du transistor 177 qui est l’image à un coefficient près, non-nul éventuellement égal à 1, du courant I0 de drain du transistor d’injection directe 142, lui-même image ou égale au courant de photodiode 120.
Le gain obtenu pour la conversion courant / tension est ici plus faible que dans l’exemple de réalisation décrit précédemment. La configuration décrite précédemment en lien avec la est ainsi meilleure pour détecter des impulsions laser d’intensité plus faible, par exemple lorsque la source d’impulsions laser est éloigné ou que le milieu traversé par le laser est plus atténuant.