INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour mémoire, un écrou marteau présente un corps globalement parallélépipédique, pourvu d’un filetage central. Pour pouvoir être utilisé en coopération avec la rainure 20, ce corps présente une section transversale (section orthogonale à l’axe du filetage) globalement rectangulaire ayant une largeur inférieure à la largeur de l’ouverture de la rainure en T 20 (la largeur de l’ouverture de la rainure correspondant à la distance entre les rebords supérieur et inférieur 28, 30) et une longueur à la fois supérieure à la largeur de l’ouverture de la rainure 20 et inférieure à la largeur de la cavité de la rainure 20 (plus précisément la section transversale du corps présente même une diagonale qui est inférieure à la largeur de la cavité, pour permette de faire pivoter l’écrou autour de son axe, à l’intérieur de la cavité). Un tel écrou peut donc être inséré dans la rainure en alignant la direction de sa largeur avec la direction de la largeur de l’ouverture de la rainure (c’est-à-dire ici avec la verticale), et il peut être bloqué à l’intérieur de la rainure en étant pivoté d’un quart de tour de façon à ce que la direction de sa longueur soit approximativement verticale comme illustré à la . Le corps de l’écrou est alors retenu, perpendiculairement au profilé, par le rebord supérieur 28 et le rebord inférieur 30, ce qui empêche l’arrachement de l’écrou hors du profilé.
Une telle fixation à l’aide d’une rainure en T et d’écrous marteaux présente l’avantage principal de permettre de positionner à volonté les écrous marteaux 32 le long de la rainure en T 20, à l’endroit exact ou tombe l’extrémité distale 12b du bras d’actionnement une fois le bloc de commande installé. En outre, la mise en place des écrous est extrêmement simple et rapide et s’effectue sans outil particulier.
Un autre système de serrage pourrait être utilisé, par exemple une simple plaque de largeur légèrement inférieure à la hauteur de la cavité de la rainure en T 20 pour pouvoir être insérée dans la rainure (par une extrémité du profilé) et pour pouvoir coulisser à l’intérieur de ladite rainure. La largeur de la plaque doit de plus est supérieure à la hauteur de l’ouverture de la rainure afin de pouvoir être plaquée contre par les bords inférieur et supérieur 28, 30 qui délimitent cette ouverture. La plaque comprend de plus des taraudages aptes à recevoir les vis de fixation de l’extrémité distale 12b du bras d’actionnement. Le serrage des vis de fixation de l’extrémité distale du bras entraîne donc le blocage de la plaque dans la rainure en T, les bords inférieur et supérieur 28, 30 de la rainure se retrouvant pincés et coincés entre plaque et l’extrémité distale du bras. Une telle plaque taraudée, associée aux vis de fixation du bras, constitue donc bien un système tel que revendiqué « configuré, à la fois, pour coulisser à l’intérieur de la rainure en T et pour être bloqué par serrage dans ladite rainure ».
L’extrémité distale 12b du bras d’actionnement est ensuite fixée au profilé de renfort extérieur 14 à l’aide de deux vis de fixation 36 (cf. ) qui traversent ladite extrémité et viennent s’ancrer dans les écrous marteaux 32.
Les écrous marteaux 32 peuvent être remplacés par des vis à tête marteau, auquel cas les vis de fixation 36 de l’extrémité distale 12b du bras d’actionnement sont remplacées par des écrous.
Afin de parfaire l’aspect esthétique final du portail, un clip de finition 34 est emboîté dans la rainure en T 20 de part et d’autre de l’extrémité distale 12b du bras d’actionnement. Ce clip n’est pas représenté sur les figures 1 et 2 mais il est visible (en coupe) sur la .
Le clip de finition présente 32 une largeur supérieure à l’ouverture de la rainure en T 20 du profilé de renfort extérieur afin de masquer ladite rainure. Dans l’exemple illustré, le clip de finition présente une largeur légèrement supérieure à la largeur de l’ouverture de la rainure 20, et il repose sur des épaulements ménagés dans les rebords 28 et 30 de la face avant. Le clip comporte par ailleurs des pattes de fixation élastiques qui permettent son insertion et son blocage dans l’ouverture de la rainure.
En variante, il pourrait présenter une largeur au moins égale à celle du profilé de renfort extérieur 14 afin de recouvrir et masquer complètement ce profilé de part et d’autre de l’extrémité distale 12b du bras d’actionnement. Le clip pourrait alors, de préférence, avoir un section en C avec une âme appliquée contre la face avant 22 du profilé, une ailette supérieure recouvrant la face supérieure 23 du profilé et une ailette inférieure recouvrant la face inférieure 25 du profilé. Non seulement un tel clip de finition contribue à l’esthétique du portail, mais de plus il permet d’utiliser un profilé de renfort métallique brut (non peint) et donc moins onéreux, quelle que soit la couleur du portail, le clip de finition étant quant à lui fourni dans la même couleur que la façade du portail.
Détecteur d’ouverture pour un portail et portail comprenant un tel détecteur d’ouverture La présente invention concerne un détecteur d’ouverture pour un portail et un portail comprenant un tel détecteur d’ouverture.
Dans le domaine de la domotique, il est connu d’équiper un portail d’un détecteur d’ouverture. Un tel détecteur est généralement connecté avec un dispositif tel qu’un téléphone d’un utilisateur du portail, permettant ainsi à l’utilisateur de contrôler à distance l’état ouvert ou fermé du portail, par exemple lors d’un déplacement. Ces fonctions permettent de rassurer l’utilisateur, mais également d’offrir une protection en cas d’intrusion au travers du portail, en permettant de détecter une ouverture inopportune du portail.
Il est connu d’intégrer un tel détecteur d’ouverture dans le moteur actionnant l’ouverture et la fermeture du portail. Une telle solution présente l’avantage d’être discrète et simple à mettre en place. Cependant, un tel détecteur d’ouverture ne peut pas fonctionner en cas de coupure de l’alimentation électrique du moteur, ou en cas de débrayage du moteur. Ainsi, un tel détecteur d’ouverture n’est pas en mesure de détecter une ouverture manuelle du portail. Cela est pénalisant, car en cas d’intrusion, il est courant que le moteur soit débrayé pour forcer l’ouverture du portail, et il n’est ainsi pas possible de détecter une telle intrusion.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un détecteur d’ouverture pour un portail dont le fonctionnement est indépendant d’un moteur du portail, dont le fonctionnement est fiable et qui est simple à installer.
À cet effet, l’invention concerne un détecteur d’ouverture pour un portail, le portail comprenant au moins un premier élément de fermeture et un deuxième élément de fermeture, au moins un parmi le premier élément de fermeture et le deuxième élément de fermeture étant mobile. Une partie de recouvrement du premier élément de fermeture recouvre partiellement une partie d’extrémité du deuxième élément de fermeture, dans une position fermée du portail, la partie de recouvrement du premier élément de fermeture et la partie d’extrémité du deuxième élément de fermeture formant, entre elles et dans la position fermée du portail, un volume de recouvrement du premier élément de fermeture par rapport au deuxième élément de fermeture.
Selon l’invention, le détecteur d’ouverture comprend au moins : un boîtier, présentant : une première zone, la première zone présentant une première épaisseur, la première zone étant configurée pour être disposée au niveau du volume de recouvrement, la première épaisseur étant mesurée selon un axe de profondeur du boîtier, l’axe de profondeur étant configuré pour s’étendre de la partie de recouvrement vers la partie d’extrémité dans la position fermée du portail, et une deuxième zone, la deuxième zone présentant une deuxième épaisseur strictement supérieure à la première épaisseur, la deuxième zone étant configurée pour être disposée en dehors du volume de recouvrement, la deuxième épaisseur étant mesurée selon l’axe de profondeur du boîtier, un capteur, disposé dans la première zone du boîtier, et une antenne radioélectrique, disposée dans la deuxième zone du boîtier, l’antenne étant configurée pour transmettre des données issues du capteur vers un serveur distant.
De plus, le capteur est configuré pour détecter la présence de la partie de recouvrement du premier élément de fermeture en vis-à-vis de la partie d’extrémité du deuxième élément de fermeture.
Grâce à l’invention, le capteur du détecteur d’ouverture est avantageusement situé dans le volume de recouvrement entre la partie de recouvrement du premier élément de fermeture et la partie d’extrémité du deuxième élément de fermeture, facilitant la détection de l’ouverture et de la fermeture du portail. En outre, l’antenne radioélectrique du détecteur d’ouverture est située en dehors du volume de recouvrement, de sorte que la propagation du signal émis par l’antenne radioélectrique n’est pas bloquée par les éléments de fermeture du portail, facilitant ainsi la connexion de l’antenne radioélectrique avec une antenne réceptrice. De plus, la forme étagée du boîtier du détecteur d’ouverture, avec une partie de faible épaisseur se logeant dans le volume de recouvrement, et une partie plus épaisse accommodant l’antenne radioélectrique, rend simple l’installation du détecteur d’ouverture sur un portail, sans nécessiter de modifications structurelles du portail.
la représente la courbe ROC de la détection des patients de génotype APOE4 via la quantification d’ATM par qPCR.
la représente la courbe ROC de de la détection des patients de génotype APOE4 via la quantification cytoplasmique de la protéine ATM.
la représente la distribution de l’expression relative normalisée du gène ATM en fonction de l’âge des patients sous la forme d’une variable binaire ( 60 ans= 0).
la représente la distribution de la quantification des focis de la protéine ATM 24h post-irradiation en fonction de l’âge des patients sous la forme d’une variable binaire ( 60 ans= 0).
la représente le % de cellules avec des noyaux de forme normale et anormale de patients Alzheimer.
la représente l’analyse de la morphologie nucléaire de cellules de patients Alzheimer.
la représente un western blot de quantification des protéines pATM, Progérine à partir d’extraits protéiques de cellules de patients Azheimer.
la représente la quantification d’ATM, GSNOR et de l’ADN mitochondrial dans les cellules de patients Alzheimer.
Sélection de la combinaison de biomarqueurs
La première étape consiste à sélectionner un ensemble de biomarqueurs comprenant au moins trois des biomarqueurs suivants, connus comme facteurs de risques génétiques : ATM (Ataxia telangiectasia mutated), sérine/thréonine kinase qui appartient à la famille des kinases apparentées à la phosphatidylinositol 3-kinase contribuant à la régulation de la réponse aux dommages de l'ADN. APOE, (apolipoprotéine E) GSNOR (S-nitrosoglutathion réductase), ou ADH5, enzyme de la famille des alcool déshydrogénases (ADH) PARKIN2, gène situé sur le chromosome 6 humain, enzyme de type ubiquitine ligase. STOX2, gène de macaca nemestrina ADN mitochondrial.
La combinaison sélectionnée comprend au moins trois et de préférence au moins 4 des six biomarqueurs ci-dessus, et peut comporter des biomarqueurs additionnels.
Cette combinaison de N bio forme une espace à N dimensions qui sera utilisé pour déterminer des sous-ensembles spécifiques caractérisant un état de prédisposition d’un sujet à une maladie neurodégénérative.
Cette étape consiste aussi à définir le protocole de dosage de chacun des N biomarqueurs retenus.
Préparation d’un référentiel.
L’étape suivante consiste à tester des cohortes de sujets dont l’état de prédisposition à une maladie neurodégénérative est connu, en procédant à des prélèvements biologiques pour appliquer ensuite le protocole de dosage des N biomarqueurs retenus.
Le résultat de ces dosages détermine, pour chaque sujet, un N-uplet de valeurs, associé à une classe de prédisposition à une maladie neurodégénérative connue.
En 2022, Quyen et al ont proposé une méthode de multiplexage avec une première étape consistant en une LAMP suivie d’une deuxième étape d’amplification en phase solide [ 8 ] . Les amorces utilisées pour amplifier les amplicons obtenus suite à la LAMP sont fixées sur un support solide moyennant quoi un produit d’amplification de type ADN double-brin marqué avec un colorant fluorescent du type cyanine 3 se trouve indirectement fixé sur le support solide. Dans cette méthode, la séquence servant de matrice à la LAMP et pouvant servir de contrôle interne est une séquence double-brin relativement longue : pour l’un des brins, on trouve une séquence B3 à l’extrémité 5’ et une séquence F3c à l’extrémité 3’ et, pour l’autre brin, une séquence F3 à l’extrémité 5’ et une séquence B3c à l’extrémité 3’. L’amplification de cette matrice lors de la 1 ère étape de la LAMP nécessite quatre amorces à savoir une amorce F3, une amorce B3, une amorce FIP et une amorce BIP marquée avec une cyanine 3. Enfin d’autres amorces sont encore nécessaires pour poursuivre la LAMP : amorces FIP et BIP modifiées. Suite à cette amplification, des oligonucléotides à double structure tige-boucle sont générés : ils n’ont pas été synthétisés préalablement à toute amplification et, pour certains, sont marqués avec une cyanine 3. Là encore, la méthode proposée présente un coût non négligeable la rendant difficilement exploitable pour une amplification LAMP avec contrôle interne.
Il existe donc un réel besoin de proposer des contrôles internes systématiques dans les tests de diagnostic par LAMP afin de réduire les cas de faux négatifs. Cependant actuellement, très peu de dispositifs commerciaux de diagnostic par LAMP mettent en œuvre un tel contrôle interne car celui-ci est complexe et coûteux à mettre en œuvre.
Les inventeurs se sont donc fixé pour but de proposer un contrôle interne simple, peu coûteux, ne nécessitant pas un nombre important d’éléments tels que des amorces et, de fait, ne présentant pas ou peu de signal non spécifique.
La présente invention permet d’atteindre le but que se sont fixé les inventeurs. En effet, ces derniers ont pu mettre au point un oligonucléotide simple-brin ci-après désigné « oligonucléotide contrôle » combiné uniquement à deux amorces nécessaires à son amplification et éventuellement une troisième séquence utile pour le suivi de cette amplification, comme contrôle interne dans une LAMP et ne présentant pas les inconvénients des contrôles internes actuellement proposés sur le marché ou décrits dans la littérature pour une telle amplification.
L’oligonucléotide contrôle mis en œuvre dans l’invention a la particularité de ne nécessiter que deux amorces pour son amplification isotherme. Cette réduction du nombre d’amorces présente de nombreux avantages comme une simplicité de mise en œuvre et un gain en termes de coût du fait que les séquences sont non seulement peu nombreuses mais aussi courtes. Le signal non spécifique est également réduit du fait de la réduction du nombre d’amorces.
En effet, cet oligonucléotide contrôle est relativement court ce qui en facilite la synthèse chimique mais aussi ce qui réduit la formation de structures chimiques secondaires et l’amplification non spécifique avec les amorces nécessaires à l’amplification de l’échantillon.
Par conséquent, cet oligonucléotide contrôle et au plus trois amorces ou séquences utiles à son amplification et/ou à la détection de cette amplification sont faciles à intégrer, en tant que contrôle interne, dans les tests LAMP. La séquence de l’oligonucléotide contrôle est générique : il peut être utilisé conjointement à de nombreuses cibles dans les échantillons. En effet, il a plus de chance de convenir et de ne pas croiser avec un grand nombre d’échantillons.
La présente invention concerne donc un procédé pour contrôler la qualité d’une amplification isotherme médiée par des boucles d’un mélange réactionnel contenant un contrôle interne et éventuellement au moins une séquence nucléotidique d’intérêt, ledit procédé comprenant
a) la co-amplification isotherme médiée par des boucles dudit contrôle interne et de ladite séquence nucléotidique d’intérêt éventuellement présente dans ledit mélange réactionnel et
b) le contrôle de la qualité de l’amplification isotherme médiée par des boucles en détectant le produit de l’amplification dudit contrôle interne,
caractérisé en ce que ledit contrôle interne se présente sous forme d’un oligonucléotide de formule (I) :
(F1c) m -F2-(F0’) n -F1-(Int) p -B1c-(B0’) q -B2c-(B1) r (I)
m, n, p, q et r, identiques ou différents, sont égaux à 0 ou 1,
Le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour transférer, 200 kW/m 3 , 225 kW/m 3 , 250 kW/m 3 , 275 kW/m 3 , 300 kW/m 3 , 325 kW/m 3 , 350 kW/m 3 , 375 kW/m 3 , 400 kW/m 3 , 425 kW/m 3 , 450 kW/m 3 , 475 kW/m 3 , 500 kW/m 3 , 525 kW/m 3 , 550 kW/m 3 , 575 kW/m 3 , 600 kW/m 3 de chaleur, ou une quelconque plage définie entre deux quelconques de ces valeurs, d’huile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile à des conditions de croisière avant de fournir le carburant à la pluralité de buses de pulvérisation de carburant.
On aura à l’esprit que le transfert de chaleur défini ici est noté par volume unitaire (m 3 ) de carburant atteignant le dispositif combustor de sorte à ajuster le débit de carburant et toute recirculation telle que décrite ici sauf indication contraire. La quantité de chaleur transférée au carburant peut donc être calculée en fonction d’une température de carburant à l’approche ou l’entrée du dispositif combustor par comparaison avec une température de carburant dans un réservoir de carburant de l’aéronef.
Dans l’un quelconque des premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième, septième, huitième, neuvième et/ou dixième aspects, le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander lʼéchangeur de chaleur carburant-huile pour transférer, de la chaleur dʼhuile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour abaisser une viscosité du carburant à 0,58 mm 2 /s ou moins à l’injection du carburant dans la chambre de combustion à des conditions de croisière.
Les caractéristiques des énoncés suivants peuvent être utilisées en combinaison avec l’un quelconque des premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième, septième, huitième, neuvième et/ou dixième aspects :
Le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander lʼéchangeur de chaleur carburant-huile pour transférer, de la chaleur de lʼhuile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour abaisser une viscosité du carburant à entre 0,58 mm 2 /s et 0,30 mm 2 /s à l’injection du carburant dans la chambre de combustion à des conditions de croisière.
Le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour transférer, de la chaleur d’huile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour abaisser une viscosité du carburant à entre 0,54 mm 2 /s et 0,34 mm 2 /s à l’injection du carburant dans la chambre de combustion à des conditions de croisière.
Le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour transférer, de la chaleur d’huile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour abaisser une viscosité du carburant à entre 0,50 mm 2 /s et 0,38 mm 2 /s à l’injection du carburant dans la chambre de combustion à des conditions de croisière.
Le procédé peut comprendre le transfert, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour transférer, de la chaleur d’huile au carburant dans le ou les échangeurs de chaleur carburant-huile pour abaisser une viscosité du carburant à 0,58, 0,57, 0,56, 0,55, 0,54, 0,53, 0,52, 0,51, 0,50, 0,49, 0,48, 0,47, 0,46, 0,45, 0,44, 0,43, 0,42, 0,41, 0,40, 0,39, 0,38, 0,37, 0,36, 0,35, 0,34, 0,33, 0,32, 0,31 ou 0,30 mm 2 /s, ou une quelconque plage définie entre deux quelconques de ces valeurs, à l’injection du carburant dans la chambre de combustion à des conditions de croisière.
Dans l’un quelconque des premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième, septième et/ou huitième aspects, le dispositif de commande peut comprendre le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, de telle sorte qu’une réduction de 20 à 80 % d’une moyenne de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 85 % de poussée disponible pour des conditions de fonctionnement données et de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 30 % de poussée disponible pour les conditions de fonctionnement données est obtenue lorsqu’un carburant fourni à la pluralité de buses de pulvérisation de carburant est un carburant aviation durable au lieu d’un carburant hydrocarboné d’origine fossile.
Le procédé peut comprendre le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, de telle sorte qu’une réduction de 25 à 75 % d’une moyenne de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 85 % de poussée disponible pour des conditions de fonctionnement données et de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 30 % de poussée disponible pour les conditions de fonctionnement données est obtenue lorsqu’un carburant fourni à la chambre de combustion est un carburant aviation durable au lieu d’un carburant hydrocarboné d’origine fossile.
Le procédé peut comprendre le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, de telle sorte qu’une réduction de 30 à 70 % d’une moyenne de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 85 % de poussée disponible pour des conditions de fonctionnement données et de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 30 % de poussée disponible pour les conditions de fonctionnement données est obtenue lorsqu’un carburant fourni à la chambre de combustion est un carburant aviation durable au lieu d’un carburant hydrocarboné d’origine fossile.
Le procédé peut comprendre le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, de telle sorte qu’une réduction de 20 à 50 % d’une moyenne de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 85 % de poussée disponible pour des conditions de fonctionnement données et de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 30 % de poussée disponible pour les conditions de fonctionnement données est obtenue lorsqu’un carburant fourni à la chambre de combustion est un carburant aviation durable au lieu d’un carburant hydrocarboné d’origine fossile.
Le procédé peut comprendre le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, ou le dispositif de commande peut être conçu pour commander le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, de telle sorte qu’une réduction de 40 à 60 % d’une moyenne de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 85 % de poussée disponible pour des conditions de fonctionnement données et de particules/kg de nvPM dans l’échappement du moteur à turbine à gaz lorsque le moteur fonctionne à 30 % de poussée disponible pour les conditions de fonctionnement données est obtenue lorsqu’un carburant fourni à la chambre de combustion est un carburant aviation durable au lieu d’un carburant hydrocarboné d’origine fossile.