INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'apnée centrale du sommeil, désignée ci-après par l'abréviation ACS, est l'un des types d'apnée du sommeil et se caractérise par une absence d'effort respiratoire d'une personne durant son sommeil et entraîne des périodes répétitives de ventilation insuffisante ou absente et de compromission des échanges gazeux. L'ACS et les troubles respiratoires nocturnes associés sont liés à d'importantes complications telles que, par exemple, des réveils nocturnes fréquents, une somnolence diurne excessive, une comorbidité importante et un risque de complications cardiovasculaires. Il existe plusieurs manifestations de l'ACS. Parmi celles-ci, on peut citer la respiration périodique induite par la haute altitude, l'idiopathie de l'ACS, l'apnée centrale induite par les narcotiques, le syndrome d'hypoventilation lié à l'obésité et la respiration de Cheyne-Stokes.
On estime qu'environ un adulte sur vingt-cinq présentera un risque élevé de souffrir d’apnée du sommeil, il est donc nécessaire de trouver des dispositifs ou moyens pour lutter contre l'apnée centrale du sommeil.
Pour lutter contre l'ACS, certains praticiens préconisent des mesures hygiénodiététiques telles que la perte de poids, l'arrêt de la consommation d’alcool ou de sédatifs. Toutefois, ces mesures hygiénodiététiques n'ont qu'une efficacité incomplète et transitoire.
Il est également connu de traiter l'ACS à l'aide d'un dispositif de ventilation en pression positive continue, désignée ci-après par l'abréviation PPC (en anglais CPAP : continuous positive airway pressure). Le dispositif PPC est en réalité une respiration assistée non invasive qui maintient les voies aériennes supérieures d'une personne souffrant d'ACS ouvertes à tous les stades du cycle respiratoire. Le dispositif PPC est une petite machine à turbine envoyant continuellement de l’air sous pression dans les voies respiratoires afin d'empêcher qu’elles se ferment et étant reliée par un tuyau à un masque respiratoire porté toute la nuit par la personne souffrant d'ACS. Il existe quatre grands types de masques respiratoires : le masque nasal, le masque naso-buccal, le masque narinaire et le masque sous-narinaire.
Le dispositif PPC offre, lorsqu’il est bien utilisé, des bénéfices immédiats tels que, notamment, la disparition quasi totale des apnées et des ronflements, avec pour conséquence un sommeil plus profond donc plus réparateur et la somnolence diurne réduite. Toutefois, le dispositif PPC est onéreux, peu confortable (port d'un masque) et peu aisé à mettre en œuvre. Par ailleurs, la PPC présente un certain nombre d'effets secondaires plus ou moins mineurs. Parmi les effets secondaires mineurs, on connait des irritations cutanées dues à un masque inadapté, des rhinites voire des obturations nasales ou encore des conjonctivites dues aux fuites du masque. La PPC peut également avoir des effets secondaires plus importants tels que : des épistaxis (saignement de nez), des pneumothorax, des troubles du rythme cardiaque.
Enfin, dans le domaine du traitement de l'ACS, il est connu, depuis de nombreuses années (depuis une publication "Electrophrenic respiration" du Docteur Stanley SARNOFF datant de 1951), de stimuler le ou les nerfs phréniques d'une personne souffrant d'ACS pour contracter son diaphragme et aider sa respiration durant son sommeil.
Les dispositifs connus stimulant le ou les nerfs phréniques d'une personne souffrant d'ACS comprennent, de manière classique, une électrode de stimulation placée, par voie percutanée, dans la veine brachiocéphalique ou dans la veine péricardiophrénique gauche, ces dernières étant facilement accessibles, et un générateur d'impulsions implanté dans la zone pectorale droite. Ce type de dispositifs est plutôt efficace, mais il présente les inconvénients majeurs d'être invasif et de nécessiter une intervention chirurgicale assez lourde nécessitant l'intervention d'un praticien.
Le but de la présente invention est donc de proposer une alternative aux dispositifs connus de traitement de l'apnée centrale du sommeil (ACS), cette alternative étant efficace, peu onéreuse, non invasive, confortable et rapide et facile à mettre en œuvre de sorte qu'une personne souffrant d'ACS puisse l'utiliser sans avoir de compétence médicale particulière et sans avoir recours à une tierce personne, ladite alternative permettant d'aider la respiration de ladite personne qu'en cas de besoin.
Conformément à l’invention, il est donc proposé un dispositif de traitement de l'apnée centrale du sommeil (ACS) remarquable en ce qu'il comporte au moins : - un premier élément adhésif cutané agencé pour être au moins en partie collé, de façon non permanente, sur la peau d'un côté du cou d'une personne P souffrant d'ACS en vis-à-vis et le long d'un des nerfs phréniques de ce dernier, et - une unité centrale déportée comportant une unité de contrôle au moins du premier élément, et un émetteur-récepteur associé à l'unité de contrôle permettant un échange bidirectionnel entre ladite unité de contrôle et ledit premier élément, ledit premier élément comprenant au moins un capteur de détection mesurant l’activité du nerf phrénique associé audit premier élément, une électrode d'excitation apte à envoyer au moins une impulsion électrique audit nerf phrénique, une unité de gestion du capteur de détection et de l'électrode d'excitation, un émetteur-récepteur associé à l'unité de gestion et permettant un échange bidirectionnel entre ladite unité de gestion et ladite unité centrale, la mesure de l'activité électrique du nerf phrénique étant transmise à l'unité de gestion du premier élément, puis par l'émetteur-récepteur à l'unité centrale, et l'envoi d'au moins une impulsion électrique est conditionné à un ordre de l'unité de gestion, suite à la réception d'une information provenant de l'unité centrale,
4 g de copolymère tribloc « P123 » sont dissous dans 107,5 g d’eau. 3,68 g d'acide citrique monohydraté et 2,84 g de citrate trisodique sont ajoutés à la solution aqueuse de copolymère tribloc afin de former une solution tampon. La solution tampon est agitée pendant une nuit. 10,4 g d’une solution de silicate de sodium est diluée avec 30 g d'eau. Cette solution résultante est ajoutée à la solution tampon sous agitation à 175 tr/min avec un mélangeur mécanique. L'agitation est arrêtée après 5 minutes et le mélange résultant est maintenu à température ambiante pendant 24 heures. La synthèse est réalisée dans des bouteilles en polypropylène et toutes les solutions sont conservées à température ambiante avant le mélange. Le produit de réaction est récupéré par filtration sous vide et lavé avec 300 ml d'eau distillée. Le matériau obtenu est séché à 60°C pendant 1 nuit et calciné à 300°C pendant 8 h et 550°C pendant encore 8 h avec des rampes de chauffage de 1°C/min.
La montre la diffraction aux rayons X aux faibles angles d’incidence de la COK-12 telle que préparée ci-dessus. La COK-12 montre un pic de diffraction très intense et bien résolu à 0,82° indexé à la réflexion (100). Le second pic, observé aux valeurs 1,43° est de faible intensité et correspond aux réflexions (110). Comme rapporté dans la littérature, les pics observés (100), (110) sont indexés selon la symétrie hexagonale p6m.
1.2 Préparation d’un catalyseur sous la forme d’une poudre, à base d’une silice mésoporeuse de type COK-12 [étape b)]
Le catalyseur a été préparé par imprégnation à sec avec un précurseur d’oxyde de molybdène l’heptamolybdate d’ammonium (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 ·4H 2 O de la façon suivante : le volume de reprise en eau de la silice mésoporeuse de type COK-12 sous la forme d’une poudre a été déterminé et correspond à une valeur de 5,8 ml par gramme de silice mésoporeuse de type COK-12. Une solution d’heptamolybdate d’ammonium de concentration 4,3.10 -2 mol/l est préparée et un volume approprié de cette solution est ajouté à de la silice mésoporeuse de type COK-12 sous la forme d’une poudre préparée dans l’exemple 1.1 pour l’imprégner (i.e. remplir complètement son volume poreux) de manière à pour obtenir une teneur de 20% en masse de MoO 3 . Cette solution est imprégnée goutte à goutte sur la silice mésoporeuse tout en mélangeant l’ensemble par action mécanique à l’aide d’une spatule. L'action capillaire aspire la solution dans les pores. L'étape suivante de maturation est réalisée à température ambiante, en atmosphère humide pendant 3 heures pour permettre à la solution de pénétrer dans les pores de la silice mésoporeuse.
Le catalyseur est ensuite séché dans une étuve à 90 °C pendant une nuit pour éliminer l'eau et calciné à 480 °C pendant 3 heures sous un flux d'air (0,3 l.min -1 ), avec une rampe de température de 1°C.min -1 . Le but de cette étape de calcination est d'éliminer les contre-ions étrangers non impliqués dans la formation de la phase active et de structurer la phase oxomolybdate afin d'obtenir le précurseur d'oxyde.
Puis le catalyseur est utilisé sous la forme d’une poudre.
La montre la diffraction aux rayons X aux hauts angles d’incidence de la COK-12 telle que préparée au point 1.1 (trait pointillé), et du catalyseur tel que préparé ci-dessus (trait plein). Il indique la présence de cristallites MoO 3 avec des pics de réflexion centrés à 2θ = 12,9 ; 23,7 ; 25,8 ; 27,4 et 49,4°. Les propriétés texturales du support COK- 12 sous la forme d’une poudre et du catalyseur « 20 Mo/COK-12 » sous la forme d’une poudre sont présentées dans le tableau 1 ci-dessous.
Le tableau 1 confirme la conservation des caractéristiques poreuses de la silice mésoporeuse initiale, notamment en termes de surface spécifique, de volume poreux, et de diamètre moyen des pores.
La montre les distributions de la taille des pores obtenues selon la méthode BJH ( A) et les isothermes d’adsorption-désorption d’azote ( B) du support COK-12 (trait pointillé) et du catalyseur « 20 Mo/COK-12 » (trait plein).
L'adsorption de l'azote a révélé des isothermes de type IV avec une hystérésis de type H1, caractéristique des matériaux présentant des mésopores cylindriques ouverts (branches verticales et presque parallèles de la boucle d'hystérésis) avec une distribution étroite de la taille des pores. On observe une structure de distribution bimodale de la taille des pores avec des tailles de pores proches ; une centrée autour de 7 nm et un autre autour de 8 nm pour la COK-12. Après l'addition du molybdène Mo, le catalyseur résultant conserve un isotherme de type IV avec une porosité monomodale et une distribution étroite de la taille des pores centrée à 6 nm.
La montre deux spectres Raman du catalyseur « 20 Mo/COK-12 ». Le spectre (a) présentant des pics à 243, 293, 343, 671, 820 et 995 cm -1 est caractéristique de cristallites de MoO 3 présents à la surface du support. Le spectre (b) présentant des bandes principales entre 940-980 cm -1 et une bande secondaire à 350 cm -1 est caractéristique d’espèces polymolybdates bien dispersées à la surface du support.
1.3 Mise en forme d’une silice mésoporeuse de type COK-12, sous forme d’extrudés [étape a)]
La silice mésoporeuse de type COK-12 telle qu’obtenue précédemment est mise en forme en extrudés de diamètre 3 mm.
Une pâte est tout d’abord formée par mélange mécanique à l’aide d’une spatule dans un bécher de 10,08 g de COK-12 ; 1,02 g de boehmite et 0,21 g de carboxyméthylcellulose de sodium avec 45 g d’eau distillée.
Cette pâte est extrudée en la faisant traverser une filière où elle sort sous la forme d’extrudés. Pour ce faire, une extrudeuse mono-vis équipée d’une filière permettant l’extrusion d’extrudés cylindriques de diamètre 3 mm est utilisée.
Ensuite, les pièces crues (extrudés en sortie de la filière) sont séchées une nuit à 90°C pour évaporer l'eau. Enfin, une calcination à haute température, 480°C pendant 3 h sous flux d’air (0,3 l.min -1 ) avec une rampe de 1°C.min -1 , est réalisée pour conférer les propriétés texturales et mécaniques voulues au support.
1.4 Préparation d’un catalyseur sous la forme d’extrudés, à base d’une silice mésoporeuse de type COK-12 [étape b)]
Le catalyseur a été préparé par imprégnation à sec avec un précurseur d’oxyde de molybdène l’heptamolybdate d’ammonium (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 ·4H 2 O de la façon suivante : le volume de reprise en eau de la silice mésoporeuse de type COK-12 sous la forme d’extrudés a été déterminé et correspond à une valeur de 3,1 ml par gramme de silice mésoporeuse de type COK-12. Une solution d’heptamolybdate d’ammonium de concentration 8.10 -2 mol/l est préparée et un volume approprié de cette solution est ajouté à de la silice mésoporeuse de type COK-12 sous la forme d’extrudés de diamètre 3 mm préparée dans l’exemple 1.3, pour l’imprégner (i.e. remplir complètement son volume poreux) de manière à pour obtenir une teneur de 20% en masse de MoO 3 . Cette solution est imprégnée goutte à goutte sur la silice mésoporeuse tout en mélangeant l’ensemble par action mécanique à l’aide d’une spatule. L'action capillaire aspire la solution dans les pores. L'étape suivante de maturation est réalisée à température ambiante, en atmosphère humide pendant 3 heures pour permettre à la solution de pénétrer dans les pores de la silice mésoporeuse.
Le catalyseur est utilisé sous la forme d’extrudés.
Les propriétés texturales du support COK- 12 sous la forme d'extrudés et du catalyseur « 20 Mo/COK-12 » sous la forme d’extrudés sont présentées dans le tableau 2 ci-dessous.
Exemple 2 : procédé de désulfuration oxydative d’un fioul lourd selon un procédé conforme à l’invention [étapes i) et ii)]
6 g de fioul lourd RMG380 ayant une teneur de 1,3 % en masse en soufre ont été placés dans un réacteur en verre sphérique de 100 ml à pression atmosphérique puis 600 mg de catalyseur « 20 Mo/COK-12 » sous la forme d’extrudés tel que préparé dans l’exemple 1.4 ci-dessus ont été ajoutés. Le milieu résultant a été chauffé à 80°C à reflux, puis 1,383 ml d’une solution aqueuse de peroxyde d’hydrogène (comprenant 27% en masse de peroxyde d’hydrogène) ont été ajoutés. La réaction de désulfuration oxydative [étape i)] a été conduite pendant 60 minutes à 80°C à reflux (réacteur équipé d’un condenseur), sous agitation mécanique vigoureuse avec un agitateur magnétique ovale et une vitesse de rotation supérieure à 500 tr/min. Le rapport molaire agent oxydant/élément soufre est de 5.
Pour réaliser les analyses chromatographiques en fin de réaction et estimer les taux de conversion, le milieu réactionnel est dilué par un facteur 5 avec 24 g de dodécane puis le catalyseur est séparé par filtration.Le filtrat dilué résultant est alors analysé par chromatographie gazeuse à l’aide d’un détecteur à chimiluminescence de soufre SCD, afin de déterminer la conversion des alkyl-benzothiophènes (Cx-BTs) et du DBT du fioul lourd en un ou plusieurs composés soufrés oxydés correspondants.
Une extraction liquide-liquide sur le filtrat dilué [étape ii)] est ensuite réalisée avec 30 g de DMF (rapport volumique de 1,25 : volume DMF/volume filtra dilué) dans les conditions suivantes : le mélange est agité pendant 1 h sous agitation magnétique (500 rpm) puis laissé pendant 1h dans l’ampoule à décanter avant séparation. Un prélèvement pour une analyse par chromatographie gazeuse permet de déterminer le taux d’élimination des alkyl-benzothiophènes (Cx-BTs), du DBT et des composés soufrés oxydés correspondants à partir du fioul lourd.
Un catalyseur comparatif de l’art antérieur à base d’alumine en tant que support et d’oxyde de molybdène en tant que phase active « 20 Mo/Al » a été préparé de la façon décrite ci-dessous.
Le catalyseur a été préparé par imprégnation à sec avec un précurseur d’oxyde de molybdène l’heptamolybdate d’ammonium (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 ·4H 2 O de la façon suivante : le volume poreux de l’alumine a été déterminé et correspond à une valeur de 1,08 ml par gramme d’alumine. Une solution aqueuse d’heptamolybdate d’ammonium de concentration 0,26 mol/l est préparée et un volume approprié de cette solution est ajouté à l’alumine pour l’imprégner (i.e. remplir complètement son volume poreux) de manière à pour obtenir une teneur de 20% en masse de MoO 3 . Cette solution est imprégnée goutte à goutte sur l’alumine tout en mélangeant l’ensemble par action mécanique à l’aide d’une spatule. L'action capillaire aspire la solution dans les pores. L'étape suivante de maturation est réalisée à température ambiante, en atmosphère humide pendant 3 heures pour permettre à la solution de pénétrer dans les pores de l’alumine.
Le catalyseur obtenu est ensuite séché dans une étuve à 90 °C pendant une nuit pour éliminer l'eau et calciné à 480 °C pendant 3 heures sous un flux d'air (0,3 l.min -1 ), avec une rampe de température de 1°C.min -1 . Le but de cette étape de calcination est d'éliminer les contre-ions étrangers non impliqués dans la formation de la phase active et de structurer la phase oxomolybdate afin d'obtenir le précurseur d'oxyde.
Le catalyseur comparatif « 20 Mo/Al » est utilisé sous la forme d’extrudés.
Le tableau 3 ci-dessous répertorie les résultats de conversion avec ce catalyseur « 20 Mo/COK-12 », et par comparaison avec le catalyseur comparatif « 20 Mo/Al », estimées à partir d’analyses chromatographiques.
La réaction de désulfuration oxydative est plus efficace en utilisant un support mésoporeux conforme à l’invention, par rapport à un support à base d’alumine, en particulier pour la conversion des Cx-BTs qui est améliorée de 65 à 81%.
La représente les chromatogrammes avant et après réaction. Pour chaque échantillon, un triplicata est réalisé afin de s’assurer de la reproductibilité de l’analyse, les conversions sont calculées avec les moyennes des aires sous les pics de la région Cx-BTs (17-29 min) et de l’aire sous le pic DBT (29,1-29,3 min). La représente en particulier les chromatogrammes du fioul lourd RMG380 mis en œuvre dans l’étape i) ( -a), du fioul lourd oxydé à l’issue de l’étape i) ( -b), du fioul lourd oxydé après extraction liquide-liquide ( -c), et du solvant DMF après extraction liquide-liquide ( -d).
Le guide 16 peut en outre comporter des cinquième et sixième surfaces de contact 23, 24 destinées à être en contact, de manière alternative, respectivement avec les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin d’ajuster une position relative de l’objet 2 par rapport à l’ouverture 7 du rail 3 selon le premier axe principal X lorsque la mâchoire principale 14 se déplace par rapport au rail 3 selon le troisième axe principal Z.
La pince 1 est particulièrement adaptée pour un objet 2 muni d’un insert 4. L’insert 4 comprend un embout 41 comprenant une première collerette 40, dite collerette inférieure, et une deuxième collerette 42, dite collerette supérieure située à distance de la première collerette 40. La distance séparant les deux collerettes 40, 42 est choisie de sorte que les bords 71, 72 des ailes 5, 6 peuvent passer entre les deux collerettes lors de l’insertion de l’objet 2 dans le rail 3. La distance séparant les deux collerettes 40, 42 est supérieure ou égale à une épaisseur du rail 3. La distance de séparation est mesurée selon le deuxième axe de référence Ty et l’épaisseur du rail 3 est mesurée selon le deuxième axe principal Y.
Les deux mâchoires 14, 15 peuvent comporter respectivement deux surfaces de support 30, 31 destinées à former une surface d’appui supplémentaire 32 lorsque les deux mâchoires 14, 15 sont dans une position fermée F, comme illustré sur la . La surface d’appui supplémentaire 32 est destinée à être en contact avec la collerette inférieure 40 de l’embout 41 de l’objet 2 afin d’ajuster une position relative de l’objet 2 par rapport aux deux mâchoires 14, 15. C’est-à-dire que lorsque les mâchoires 14, 15 sont dans la position fermée F, l’objet 2 est immobile, et de préférence centré, par rapport aux mâchoires 14, 15. Les surfaces de support 30, 31 permettent de placer l’objet 2 dans une position correcte par rapport au rail 3, après recalage de pince 1 par rapport au rail 3.
La surface d’appui 19 est située à une distance H1 de la surface de support 30 de la mâchoire principale 14. La distance H1 est mesurée selon le deuxième axe de référence Ty perpendiculaire à la surface d’appui 19. En particulier, la distance H1 est supérieure ou égale à une épaisseur de la collerette inférieure 40. De préférence, la surface d’appui 19 et une surface supérieure de la collerette inférieure 40 sont situées à la même distance H1 par rapport à la surface de support 30 de la mâchoire principale 14.
Sur les figures 3 à 8, on a représenté les principales étapes d’un procédé d’insertion d’un objet 2 au sein d’un rail 3. Le procédé peut être mis en œuvre par un robot 100 comprenant une pince 1 telle que définie ci-avant. Par ailleurs, le robot 100 peut comprendre des moyens 101 pour modifier une position de la pince 1 à réception d’une information de contact du guide 16 avec le rail 3. Ces moyens 101 peuvent comprendre des capteurs de pression ou de position, et l’information de contact du guide 16 avec le rail 3 peut être une information de pression ou de position. Par exemple, les deux branches 10, 11 sont montées mobiles sur un bras 200 du robot 100.
Sur les six figures 3 à 8, on a représenté respectivement les six étapes S1 à S6 suivantes : une étape de fourniture S1, une étape de déplacement S2, une étape d’ajustement S3, une étape de contact S4 des troisième et quatrième surfaces de contact, une étape de mise en contact S5 de la surface d’appui 19, et une étape d’insertion S6 de l’objet 2. Plus particulièrement, sur chacune des six figures 3 à 8, on a représenté, pour chacune des six étapes S1 à S6, d’une part une première vue de la pince 1 et du rail 3 selon le troisième axe principal Z placé perpendiculairement à un plan de la feuille des figures 3 à 8, et d’autre part, une deuxième vue de la pince 1 et du rail 3 selon le premier axe principal X placé perpendiculairement à un plan de la feuille des figures 3 à 8. Ainsi, à gauche des six figures 3 à 8, on a représenté les six premières vues et à droite des figures 3 à 8, on a représenté les six deuxièmes vues.
Sur les figures 4 à 8, on a également représenté par la référence M un mouvement de la mâchoire principale 14 par rapport au rail 3, dans le repère X, Y, Z du rail 3.
La fourniture S1 comprend une fourniture de la pince 1 munie des deux mâchoires 14, 15 configurées pour saisir un objet 2.
Le déplacement S2 de la mâchoire principale 14 par rapport au rail 3 amène les première et deuxième surfaces de contact 17, 18 en contact, de manière alternative, respectivement avec les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin d’ajuster S3 une position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe X.
La mise en contact S5 de la surface d’appui avec le rail 3 permet de positionner l’objet selon le premier axe X et selon le deuxième axe Y perpendiculaire au premier axe X.
Lors du déplacement S2, l’un parmi le rail et la pince, comporte une mobilité relative S3 de l’un par rapport à l’autre.
Le déplacement S2 peut comprendre un contact S4 des troisième et quatrième surfaces de contact 21, 22, de manière alternative, avec respectivement les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin de maintenir la position relative de l’objet par rapport à l’ouverture du rail selon le premier axe X. Avantageusement, le contact S4 des troisième et quatrième surfaces de contact 21, 22 avec respectivement les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 permet de maintenir une position angulaire relative de l’objet par rapport à la fente longitudinale 70 du rail 3 selon le deuxième axe Y.
Le déplacement S2 peut en outre comprendre un contact des cinquième et sixième surfaces de contact, de manière alternative, respectivement avec les deux bords 71, 72 des ailes 5, 6 du rail 3 afin d’ajuster une position relative de l’objet 2 par rapport à l’ouverture 7 du rail 3 selon le premier axe X lorsque la mâchoire principale 14 est déplacée par rapport au rail 3 selon le troisième axe Z perpendiculaire aux premier et deuxième axes X, Y.
Puis, après la mise en contact S5, le procédé comprend une translation S6 de la mâchoire principale 14 par rapport au rail 3 selon le troisième axe Z pour insérer l’objet 2 au sein du rail 3.