INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les épisodes de décompensation de l’insuffisance cardiaque sont souvent accompagnés d’une hospitalisation en urgence du patient souffrant de cette affection cardiaque du fait qu’ils ne sont pas détectés suffisamment en amont, l’épisode de décompensation de l’insuffisance cardiaque apparaissant régulièrement comme asymptomatique à ses débuts. Cette absence de symptômes détectables par le patient implique que l’épisode de décompensation de l’insuffisance cardiaque évolue sans qu’une action préventive ne soit effectuée. Or, dès lors que le patient commence à sentir les premiers symptômes de la décompensation de l’insuffisance cardiaque, comme une fatigue, des palpitations ou encore un essoufflement, l’hospitalisation est difficile à éviter.
On comprend de ce qui précède que plus la détection de l’épisode de décompensation de l’insuffisance cardiaque survient tôt et moins le risque d’hospitalisation, et les coûts qu’elle peut générer, est grand, la détection précoce d’une décompensation d’une insuffisance cardiaque chez le patient permettant d’intervenir sur ce dernier en lui prescrivant un traitement médicamenteux permettant de stabiliser la fonction cardiaque du patient.
La détection précoce d’une décompensation d’une insuffisance cardiaque peut notamment reposer sur une analyse approfondie de différents paramètres cardiaques infracliniques, et plus particulièrement de paramètres hémodynamiques.
La présente invention s’inscrit dans ce contexte et se propose de fournir un système de détermination d’un épisode de décompensation de l’insuffisance cardiaque chez un patient.
Ainsi, la présente invention a pour principal objet un procédé de détermination d’un risque de décompensation cardiaque d’un patient au cours duquel on réalise une étape de traitement d’un signal accélérométrique acquis sur le patient et une étape de détermination d’un risque de décompensation cardiaque basée sur l’étude d’une pluralité de marqueurs parmi lesquels des segments d’un signal accélérométrique traité résultant de ladite étape de traitement,
le procédé étant d’une part caractérisé en ce que l’étape de traitement du signal accélérométrique comporte :
- une étape de découpage du signal accélérométrique en cycles temporels d’une même durée,
- une étape d’identification, dans chaque cycle temporel, de segments caractéristiques du son cardiaque, avec une première recherche d’un premier type de segment dans une première partie définie du cycle temporel et une deuxième recherche d’au moins un deuxième type de segment et un troisième type de segment dans une deuxième partie définie du cycle temporel,
- une étape de sélection de la cohérence, au moins pour les premiers types de segments et les deuxièmes types de segments, des segments identifiés,
- une étape de calcul d’un segment d’un premier type moyen, d’un segment d’un deuxième type moyen et d’un segment d’un troisième type moyen, le calcul de moyenne étant basé sur tous les segments d’un premier type sélectionnés, respectivement tous les segments d’un deuxième type sélectionnés, respectivement tous les segments d’un troisième type sélectionnés,
le procédé étant d’autre part caractérisé en ce que l’étape de détermination comporte au moins une étape de détermination d’une augmentation de l’amplitude du premier type de segment par rapport à des données en mémoire et/ou d’une diminution de l’amplitude du troisième type de segment par rapport à des données en mémoire.
Le procédé selon l’invention est ainsi particulier en ce qu’il permet de déterminer un risque de décompensation sur la base d’un son cardiaque représentatif d’une période d’acquisition donnée, ce son cardiaque représentatif résultant d’une compilation de sons cardiaques obtenu par traitement d’au moins un signal accélérométrique.
Le signal accélérométrique est découpé en une pluralité de cycles temporels de même durée. Par même durée, il convient de comprendre que la durée des cycles temporels d’un signal accélérométrique acquis peut être différente de la durée des cycles temporels d’un autre signal accélérométrique précédemment acquis sur le même patient, mais que la durée des cycles temporels d’un même signal accélérométrique est la même pour chaque cycle temporel à la fin de l’étape de découpage.
La représente le spectre RMN complet dans un mélange de solvants HFIP/CD2Cl2 (dans un ratio HFIP/CD2Cl2 de 1/3) du PEBA n°1 des exemples (spectre du dessous : PEBA n°1 vierge et spectre du dessus : PEBA n°1 recyclé).
La représente un agrandissement du spectre RMN de la dans la région 1,85 ppm – 0,5 ppm (spectre du dessous : PEBA n°1 vierge et spectre du dessus : PEBA n°1 recyclé).
La représente un agrandissement du spectre RMN de la dans la région 10,5 ppm – 5,5 ppm (spectre du dessous : PEBA n°1 vierge et spectre du dessus : PEBA n°1 recyclé).
La représente le spectre RMN complet dans un mélange de solvants HFIP/CD2Cl2 (dans un ratio HFIP/CD2Cl2 de 1/3) du PEBA n°2 des exemples (spectre du dessous : PEBA n°2 vierge et spectre du dessus : PEBA n°2 recyclé).
La représente un agrandissement du spectre RMN de la dans la région 10,5 ppm – 5,7 ppm (spectre du dessous : PEBA n°2 vierge et spectre du dessus : PEBA n°2 recyclé).
La représente une superposition des spectres infra-rouge FTIR en mode ATR du PEBA n°1 des exemples (en gris : PEBA n°1 vierge / en noir : PEBA n°1 recyclé).
La représente un agrandissement des spectres ATR de la dans la région 1820 – 1570 cm-1.
Exemples Les exemples des tableau 1 et 2 ci-dessous sont obtenus à partir des PEBA n°1 et PEBA n°2 suivants.
PEBA n°1 : copolymère PEBA comprenant des blocs de PA 11 de masse molaire moyenne en nombre 1000 g/mol et des blocs de souples de PTMG de masse molaire moyenne en nombre 1000 g/mol de dureté 40 Shore D telle que mesurée après 3s selon la norme ISO 868 :2003. Ce PEBA comprends 0,42% d’additifs (à savoir 0,34% en poids d’un anti-oxydant phénolique (Irganox® 1010 commercialisé par BASF) et 0,08% en poids d’un anti-oxydant de type phosphite (Irgafos® 126 commercialisé par BASF)).
PEBA n°2 : copolymère PEBA comprenant des blocs rigides de PA 12 de masse molaire moyenne en nombre 4000 g/mol et des blocs de PTMG de masse molaire moyenne en nombre 1000 g/mol, de dureté 63 Shore D telle que mesurée après 3s selon la norme ISO 868 :2003. Ce PEBA comprends 0,42% d’additifs (à savoir 0,34% en poids d’un anti-oxydant phénolique (Irganox® 1010 commercialisé par BASF) et 0,08% en poids d’un anti-oxydant de type phosphite (Irgafos® 126 commercialisé par BASF)).
Sous leur forme vierge, les ratios molaires des fonction méthyl en fin de chaine par rapport aux amides secondaires sont de 0,003 et 0,002 pour les PEBA n°1 (vierge) et PEBA n°2 (vierge) respectivement. Il n’est pas observé de raie correspondant aux groupements formiates.
Afin de simuler le vieillissement thermo- ou photo- oxydatif des PEBA au cours de leur vie, un vieillissement en étuve à 140°C sous air pendant 24h a été effectué sur les PEBA n°1 et n°2. Ce vieillissement est représentatif du degré d’oxydation mesuré sur des PEBA en fin de vie ou ayant été mis en œuvre à plusieurs reprises (autrement dit d’un PEBA recyclé au sens de l’invention).
Ledit solvant organique peut être notamment choisi les esters, les carbonates, les nitriles ou dinitriles, les éthers ou diéthers, les amines, les cétones ou les phosphines à condition qu’il possède un nombre donneur tel que prévu dans la présente demande et qu’il soit aprotique. On peut également utiliser des combinaisons de ceux-ci à titre de solvant organique.
A titre d’exemple sans portée limitative, on peut citer comme solvant: acétone, méthyl isobutyle cétone (MIBK), cyclopentanone, isobutyle isobutyrate (IBIB), éthyle acétate, propylène glycol monomethyl éther acétate, 1,3,2-dioxathiolan-2-oxide, 1,2-dimethoxyethane, 1,3,3-trimethyl-2-oxabicyclo[2.2.2]octane, 1,3-dimethyl-2-imidazolidinone, , 1,3-dioxolan-2-one, 1,3-dioxolane, , 2,2,2-trifluoro-N,N-dimethylacetamide, 2,2,4,4-tetramethyl-3-pentanone, 2,2,4-trimethylpentan-3-one, 2,2,5,5-tetramethylhexan-3-one, 2,2,6,6-tetramethyl-4-heptanone, 2,2-dimethylpentan-3-one, 2,3-butanedione, 2,4-dimethyl-3-pentanone, 2,6-dimethyl-4-heptanone, 2-butanone, 2-methylpentan-3-one, 2-methylpropanenitrile, 2-methyltetrahydrofuran, 2-pentanone, 2-phenylacetonitrile, 3,3-dimethyl-2-butanone, 3-methyl-2-butanone, 3-pentanone, 4-methyl-2-oxo-1,3-dioxolane, 4-methyl-2-pentanone, acétonitrile, acétophénone, benzaldéhyde, benzonitrile, benzophénone, bis(2-chloroethyl) éther, butanenitrile, butyl acétate, chloroacetonitrile, , cyclohexanone, cyclopentanone, dibenzyl ether, dibutyl ether, diethyl carbonate, diethyl éther, diisopropyl éther, dimethyl carbonate, dimethylcyanamide, dioxane, diphenylphosphinic chloride, dipropyl éther, , éthyle 2,2-dimethylpropanoate, éthyle 2-methylpropanoate, éthyle acétate, éthyle benzoate, éthyle butanoate, éthyle chloroacétate, éthyle chloroformate, éthyle formate, éthyle propanoate, formamide, isopropyl 2,2-dimethylpropanoate, isopropyl acétate, isopropyl pivalate, méthyle 2,2-dimethylpropanoate, methyl acétate, methyl benzoate, methyl propanoate, methyl propyl éther, N,N-dimethylbenzylamine, N,N-dimethylcarbamoyl chloride, N,N-dimethylformamide, N,N-dimethyltrifluoroacetamide, N,N-dimethylurethane, N-methylpyrrolidone, oxane, oxolan-2-one, phenylphosphonic dichloride, phenylphosphonic difluoride, phosphorus oxychloride, propanenitrile, propyle acétate, sulfolane, tétrahydrofurane, tributyle phosphate, triéthyle phosphate, trimethyle phosphate, tripyrrolidinophosphine oxide, 1-butyl-3-methylimidazolium tetrafluoroborate, , 1-butyl-3-methylimidazolium bis-(trifluoromethylsulfonyl)imide, butyl-methylpyrrolidinium bis-(trifluoromethylsulfonyl)imide, butyl-methylpiperidinium bis-(trifluoromethylsulfonyl)imide, ethyl-dimethyl-propylammonium bis-(trifluoromethylsulfonyl)imide, triethylsulfonium bis-(trifluoromethylsulfonyl)imide.
Polymère fluoré A Ledit polymère fluoré A comprenant des unités monomériques contenant au moins un atome de fluor.
De préférence, ledit polymère fluoré A contient au moins des unités monomériques issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en le fluorure de vinyle; le fluorure de vinylidène (VDF); le trifluoroéthylène (VF3); le chlorotrifluoroéthylène (CTFE); le 1,2-difluoroéthylène; le tétrafluoroéthylène (TFE); l'hexafluoropropylène (HFP); les perfluoro(alkyl vinyl) éthers tels que le perfluoro(méthyl vinyl)éther (PMVE), le 5 perfluoro(éthyl vinyl) éther (PEVE) et le perfluoro(propyl vinyl) éther (PPVE); le perfluoro(1,3-dioxole); le perfluoro(2,2-diméthyl- 1,3 -dioxole) (PDD); le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF(CF 3 )OCF 2 CF 2 X dans laquelle X est SO 2 F, CO 2 H, CH 2 OH, CH 2 OCN ou CH 2 OPO 3 H; le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF 2 SO 2 F; le produit de formule F(CF 2 )nCH 2 OCF=CF 2 dans laquelle n est 1, 2, 3, 4 ou 5; le produit de formule R 1 CH 2 OCF=CF 2 dans laquelle R 1 est l'hydrogène ou F(CF 2 )m et m vaut 1, 2, 3 ou 4; le produit de formule R 2 OCF=CH 2 dans laquelle R 2 est F(CF 2 )p et p est 1, 2, 3 ou 4; le perfluorobutyl éthylène (PFBE); le 3,3,3-trifluoropropène et le 2-trifluorométhyl-3,3,3-trifluoro-1-propène ou un mélange de ceux-ci.
Ainsi, ledit polymère fluoré A comprend des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en le fluorure de vinyle; le trifluoroéthylène (VF3); le chlorotrifluoroéthylène (CTFE); le 1,2-difluoroéthylène; le tétrafluoroéthylène (TFE); l'hexafluoropropylène (HFP); les perfluoro(alkyl vinyl) éthers tels que le perfluoro(méthyl vinyl)éther (PMVE), le 5 perfluoro(éthyl vinyl) éther (PEVE) et le perfluoro(propyl vinyl) éther (PPVE); le perfluoro(1,3-dioxole); le perfluoro(2,2-diméthyl- 1,3 -dioxole) (PDD); le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF(CF 3 )OCF 2 CF 2 X dans laquelle X est SO 2 F, CO 2 H, CH 2 OH, CH 2 OCN ou CH 2 OPO 3 H; le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF 2 SO 2 F; le produit de formule F(CF 2 )nCH 2 OCF=CF 2 dans laquelle n est 1, 2, 3, 4 ou 5; le produit de formule R 1 CH 2 OCF=CF 2 dans laquelle R 1 est l'hydrogène ou F(CF 2 )m et m vaut 1, 2, 3 ou 4; le produit de formule R 2 OCF=CH 2 dans laquelle R 2 est F(CF 2 )p et p est 1, 2, 3 ou 4; le perfluorobutyl éthylène (PFBE); le 3,3,3-trifluoropropène et le 2-trifluorométhyl-3,3,3-trifluoro-1-propène ou un mélange de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation préféré, le polymère fluoré A est un copolymère comprenant des unités de fluorure de vinylidène (VDF) et des unités issues d’un ou plusieurs monomères sélectionnés parmi le groupe consistant en fluorure de vinyle; trifluoroéthylène; chlorotrifluoroéthylène; 1,2-difluoroéthylène, tétrafluoroéthylène; hexafluoropropylène; perfluoro(alkyl vinyl)éthers tels que le perfluoro(méthyl vinyl)éther, perfluoro(éthyl vinyl)éther ou perfluoro(propyl vinyl)éther; perfluoro(1,3-dioxole); perfluoro(2,2-diméthyl-1,3-dioxole); le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF(CF 3 )OCF 2 CF 2 X dans laquelle X est SO 2 F, CO 2 H, CH 2 OH, CH 2 OCN ou CH 2 OPO 3 H; le produit de formule CF 2 =CFOCF 2 CF 2 SO 2 F; le produit de formule F(CF 2 )nCH 2 OCF=CF 2 dans laquelle n est 1, 2, 3, 4 ou 5; le produit de formule R’CH 2 OCF=CF 2 dans laquelle R’ est hydrogène ou F(CF 2 )z et z est 1, 2, 3 ou 4; le produit de formule R’’OCF=CH 2 dans laquelle R’’ est F(CF 2 )z et z est 1, 2, 3 ou 4; perfluorobutyléthylène; 3,3,3-trifluoropropène ou 2-trifluorométhyl-3,3,3-trifluoro-1-propène ou un mélange de ceux-ci.
En particulier, le polymère fluoré A est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues de l’hexafluoropropylène ; de préférence le taux massique des unités fluorure de vinylidène est d’au moins 50%, de préférence au moins 60%, plus préférablement supérieur à 70% et avantageusement supérieur à 80%.
Plus particulièrement, le polymère fluoré A est un copolymère comprenant des unités monomériques issues du fluorure de vinylidène et des unités monomériques issues de l’hexafluoropropylène ; le taux massique des unités fluorure de vinylidène est supérieur à 65% et le taux massique des unités hexafluoropropylène est inférieur à 35%.
Selon un mode de réalisation, le groupement fonctionnel est porteur d’une fonction acide carboxylique qui est un groupe de type acide (méth)acrylique choisi parmi l’acide acrylique, l’acide méthacrylique, hydroxyéthyl(méth)acrylate, hydroxypropyl(méth)acrylate, hydroxyéthylhexyl(méth)acrylate et l’acryloyloxy propylsuccinate.
illustre une variante de mise en œuvre du procédé selon la présente invention.
La illustre des blocs fonctionnels permettant de calculer, suivant le procédé selon l'invention, un remplissage maximal des cylindres que peut faire le moteur thermique 10 avec des réglages initiaux d'arbres à cames en tenant compte des limites de la boucle d'air.
Le bloc (1') permet de définir le remplissage maximal de base (a') dépendant du ratio entre la température d’air Trep dans le répartiteur d'admission 18 et la température d’air Tcomp en amont du compresseur d'air 13. Les températures Trep et Tcomp peuvent être mesurées au moyen d'un capteur dédié. Alternativement, températures Trep et Tcomp peuvent être estimées au moyen d'une mesure de la pression atmosphérique et d'un modèle de la boucle d'air.
Ce bloc (1') prend en compte l’impact de la température d'air Trep dans le répartiteur d'admission 18 sur le rendement volumétrique du moteur thermique 10 et l’impact de la température Tcomp en amont du compresseur d'air 13 sur les contraintes du compresseur d'air 13 (pompage, température maximal).
Le bloc (2') permet de définir un facteur de correction (b') afin de prendre en compte l’impact de la température d'air Tcomp en amont du compresseur d'air 13 seule.
Le bloc (3') permet de définir un second facteur de correction (c') afin de prendre en compte l'altitude à laquelle se trouve le moteur à combustion interne 10.
Le bloc (4') effectue le calcul du remplissage maximal (d') sous contraintes de la boucle d’air en fonction du remplissage maximal de base (a'), du premier facteur de correction (b'), et du deuxième facteur de correction (c'). A cet effet, le remplissage maximal de base (a') est multiplié par le premier facteur de correction (b') compris entre 0 et 1 et par le deuxième facteur de correction (c') compris entre 0 et 1. Les blocs fonctionnels (1'), (2'), (3'), et (4') sont mis en œuvre de façon logicielle par un calculateur 30 de contrôle du moteur à combustion interne 10 (cf. ). Le calculateur 30 est apte à piloter le moteur à combustion interne 10 ainsi que les différents composants de l'architecture correspondante.
La illustre le résultat de la modélisation selon l'invention comparativement à une série de simulations dont le numéro allant de 1 à 90 est indiqué en abscise. Le graphe supérieur illustre le remplissage brut Remp en fonction du régime moteur Wmth et de la température ambiante, de la température d'air Trep dans le répartiteur d'admission 18 et de l’altitude. Le remplissage brut Remp est égal au ratio entre une masse d'air enfermée dans le cylindre par rapport à une masse d'air théorique enfermée dans le cylindre sans suralimentation. Les flèches F1 représentent l'impact de la température du répartiteur d'admission 18. La flèche F2 représente l'impact de l'altitude.
Les étoiles correspondent aux données de mesure servant de points de repère. Les croix correspondent aux résultats de la modélisation selon l'invention. Le graphe inférieur représente l’erreur E relative du remplissage entre le modèle et la mesure. Ce graphique met en évidence que la précision du modèle selon l'invention est majoritairement dans les +/-5%. Seuls quelques points sont moins précis mais correspondent à des situations de vie pour lesquelles la mesure n’est pas robuste.
L'invention peut être mise en œuvre avec un unique réglage de déphaseurs d’arbres à cames ou peut être déclinée pour chaque réglage d’arbres à cames dont dispose le moteur thermique 10.
L'invention peut également être mise en œuvre pour prédire le remplissage maximal en pleine charge utilisé pour alimenter un modèle de couple stabilisé pleine charge qui sera ensuite utilisé dans la régulation des systèmes d'aide à la conduite de type ESP (pour "Electronic Stability Program" selon la terminologie anglo-saxonne ou "Programme de stabilité électronique" en français) et de potentiels systèmes hybrides. En effet, initialement l’estimation du couple maximal était basée sur les grandeurs courantes et par conséquence très peu robustes quand le moteur thermique 10 est sur un remplissage faible. Pour ce faire, la structure précédemment illustrée sur la a été dupliquée pour différents réglages de déphaseurs d’arbres à cames. Une sélection est ensuite effectuée en fonction du réglage qui sera appliqué en pleine charge.
La illustre l’erreur de l’estimation du remplissage maximal en fonction du point de fonctionnement courant du moteur thermique 10 (régime Wmth / remplissage Remp). Sur toute la zone à faible remplissage et bas régime (au niveau du rond blanc R) on observe une erreur très importante. En effet, sur le graphique, plus la couleur est foncée, plus l’erreur est importante.
La illustre une seconde utilisation du modèle empirique de l'invention. Plus précisément, le bloc B1 est dédié à un réglage de déphaseur d’arbre à cames et le bloc B2 à un autre réglage de déphaseur d’arbre à cames. Les données (a'1)-(a'2), (b'1)-(b'2) et (c'1)-(c'2) sont respectivement identiques aux données (a'), (b') et (c') de la . (e1) correspond au remplissage maximal des cylindres pouvant être obtenu pour les réglages d'arbres à cames actuels. (e2) correspond au remplissage maximal des cylindres pouvant être obtenu pour les réglages d'arbres à cames qui optimisent les performances en régime stabilisé. Le bloc (f') permet de définir quel réglage doit être appliqué en pleine charge et permet ainsi de faire la sélection entre les blocs B1 et B2 via le bloc de sélection (g).
Les mises en œuvre de l'invention présentées ci-dessus sont dépendantes des réglages des déphaseurs d’arbres à cames en pleine charge. Tant que les réglages sont connus et qu’ils ne peuvent pas changer, ces mises en œuvre sont suffisantes. Cependant, si les réglages peuvent changer en fonction de conditions externes, les mises en œuvre précédentes sont limitées en précision. Afin de remédier à cela, une variante consiste à incorporer une dépendance aux phasages des déphaseurs en plus dans la modélisation selon l'invention, tel que cela est illustré sur la .
Plus précisément, le bloc (1') permet de définir le remplissage maximal de base (a') dépendant du ratio entre la température d’air Trep dans le répartiteur d'admission 18 et la température d’air Tcomp en amont du compresseur d'air 13. Ce bloc (1') tient compte de l’impact de la température d'air Trep dans le répartiteur d'admission 18 sur le rendement volumétrique du moteur thermique 10 et de l’impact de la température d'air Tcomp en amont du compresseur d'air 13 sur les contraintes du compresseur d'air 13 (pompage, température maximal).
Le bloc (2') permet de définir un premier facteur de correction (b') afin de prendre en compte l’impact de la température d'air Tcomp en amont du compresseur d'air 13 seule.
Avantageusement, la cavité tubulaire de la deuxième bague peut être délimitée par une paroi cylindrique interne de la deuxième bague dans laquelle est engagée et centré à glissement axial le nez d’injection et par une paroi cylindrique externe de la deuxième bague.
La paroi cylindrique externe de la deuxième bague peut comprendre un rebord annulaire s’étendant radialement vers l’intérieur et positionné de manière à ce que la portion de butée du nez d’injection soit intercalée axialement entre ledit rebord annulaire et le ressort cylindrique.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens élastiques peuvent comprendre un dispositif de ressort à lames.
Selon un autre aspect, il est proposé une chambre de combustion comprenant un système d’injection tel que précédemment décrit.
Selon un autre aspect, il est proposé une turbomachine comprenant un système d’injection tel que précédemment décrit ou une chambre de combustion telle que précédemment décrite.
Fig. 1 illustre schématiquement un exemple de turbomachine.
Fig. 2 illustre schématiquement un exemple de chambre de combustion.
Fig. 3 illustre schématiquement une vue en coupe d’un exemple de système d’injection selon le présent document.
Fig. 4 illustre schématiquement une autre vue de l’exemple de système d’injection selon le présent document.
Fig. 5 illustre schématiquement une autre vue de l’exemple de système d’injection selon le présent document.
Fig. 6 illustre schématiquement une vue en coupe d’un autre exemple de système d’injection selon le présent document.
Il est maintenant fait référence à la représentant schématiquement une vue d’un exemple de système d’injection 100 de carburant selon le présent document pour une chambre de combustion. Le système d’injection 100 peut être configuré pour injecter un mélange d’air et de carburant dans la chambre de combustion, par exemple telle que précédemment décrite en référence à la , qui peut être mise en œuvre dans une turbomachine, par exemple telle que précédemment décrite en référence à la .
La chambre de combustion 5 comporte notamment une paroi annulaire radialement interne 11 et une paroi annulaire radialement externe 12 coaxiales d’axe correspondant à l’axe X de la turbomachine. Les parois annulaires radialement interne 11 et externe 12 sont reliées à leur extrémité amont par une paroi annulaire radiale de fond de chambre 16. Le fond de chambre 16 comporte des ouvertures régulièrement réparties sur la circonférence et destinées à être équipées de systèmes d’injection 100.
Le système d’injection 100 comprend une canne d’injection de carburant 18 comportant à une extrémité un nez d’injection 110 présentant un axe Y d’injection.
Comme indiqué précédemment, les termes « axial », « radial » et « circonférentiel » sont définis par rapport à l’axe Y d’injection. Les termes « intérieur » et « extérieur », ainsi que « interne » et « externe », sont alors définis selon la direction radiale par rapport à l’axe d’injection. Les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d’injection du carburant dans le système d’injection.