INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le terme « énergie produite » correspond à l’énergie produite par la source d’énergie.
Le terme « énergie consommée » correspond à l’énergie consommée sur le port de sortie.
Le terme « énergie à stocker » correspond à l’énergie disponible devant être stocké dans une batterie.
Le terme « énergie stockable dans la batterie » correspond à la capacité de la batterie multiplié par le DoD.
On entend par « temps réel », le fait que les valeurs des paramètres sont transmises au moyen de traitement sans attendre la fin de la campagne de mesure. Le ou les moyens de mesure disposé(s) autour de l’installation électrique transmet les valeurs des paramètres à une base de données ce qui va permettre un rafraichissement ou un calcul des valeurs en temps réel. Par exemple, le rafraichissement est heure par heure. Selon un autre exemple, le rafraichissement est minute par minute.
L’acronyme du DoD en anglais est « Depth Of Discharge », en français le terme veut dire « Profondeur de la décharge ». Le DoD correspond au pourcentage de la décharge de la batterie.
Le terme « énergie nécessaire » correspond à la consommation d’un utilisateur pouvant être alimenté avec la batterie.
Les figures 8, 9 et 10 représentent schématiquement la cinématique du dispositif de convoyage 26 par rapport au dispositif pour le verrouillage et/ou le déverrouillage, notamment du galet 62 solidarisé au pignon par rapport au moyen de pré-orientation 88 et au moyen de verrouillage et/ou déverrouillage 90.
Comme représenté à la , le déplacement du dispositif de convoyage 26 est symbolisé par une flèche J. Le déplacement du dispositif de convoyage 26 amène le galet 62 solidaire du pignon à se déplacer dans une zone de pré-orientation 108 définie par la paire de rails 93.
Lors du déplacement du dispositif de convoyage 26, le galet 62 entre en contact avec l’un des rails 93 formant le V. Le rail 93 guide le galet 62 et le positionne à la traine lorsqu’il sort du moyen de la zone de pré-orientation.
Cette étape de pré-orientation permet d’indexer le galet 62 par rapport au nez de tournette 64 en vue de l’étape de déverrouillage.
La représente la position verrouillée du moyen de verrouillage et/ou déverrouillage 90.
Dans cette position, le galet 62 entre dans le moyen de verrouillage et/ou déverrouillage 90. En d’autres termes, le galet 62 vient coopérer avec le chemin de came mobile 102.
Le chemin de came mobile 102 est déplacé transversalement par rapport la trajectoire T.
Le déplacement du chemin de came mobile 102 par rapport au socle 94 permet le passage de la position verrouillée à la position déverrouillée.
La représente la position déverrouillée du moyen de verrouillage et/ou déverrouillage 90.
Dans ce mode de réalisation, la position du galet 62 résulte du déplacement transversal K du chemin de came mobile102 par rapport à la trajectoire T, ce qui provoque le déplacement du galet 62 par un mouvement de rotation dans le sens horaire.
Ce déplacement du galet 62 permet le déverrouillage du moyen de fixation, c’est-à-dire la baïonnette.
En variante non représentée, la position du galet 62 résulte de la rotation du chemin de came sur lui-même.
Lors du passage de la position verrouillée à la position déverrouillée, le nez de tournette 64 est maintenu par le moyen de blocage 92.
Procédé de refroidissement d’un récipient fabriqué par étirage-soufflage La présente invention relève du domaine de la fabrication de récipients par soufflage ou étirage-soufflage à partir de préformes en matériau thermoplastique, telle que par exemple le polyéthylène téréphtalate, ci-après « PET » ou du polyéthylène téréphtalate recyclé, ci-après « rPET ». Elle a plus particulièrement pour objet un procédé de refroidissement destinée à être mise en œuvre dans une technique d’étirage soufflage pour la formation de récipients.
Etat de la technique Il est connu de former des récipients en matériau thermoplastique par étirage soufflage de préformes préalablement chauffées à une température suffisante pour en ramollir les parois.
La représente schématiquement une chaîne de réception radio hybride permettant la réception simultanée de signaux IFF et ADS-B telle que définie dans la demande de brevet FR 2214616.
La donne un exemple de gabarit de filtre analogique bi-bande pouvant être utilisé pour la mise en œuvre d’un récepteur bi-bande IFF/ADS-B.
La représente la structure d’un filtre analogique bi-bande multicouche selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente le principe du couplage entre éléments situés dans différentes couches d’un filtre multicouche.
La présente la forme théorique d’un filtre passe-bas en échelle.
La illustre la structure équivalente d’un résonateur bi-bande.
La représente un montage équivalent à celui de la .
La représente la structure d’un filtre bi-bande d’ordre N.
La est un schéma de couplage du filtre bi-bande multicouche d’ordre 6 selon le mode de réalisation de l’invention.
La figure 9 représente une vue de dessus d’un filtre bi-bande multicouche d’ordre selon un mode de réalisation de l’invention, dans lequel les différentes couches sont représentées en surimpression.
La représente la réponse fréquentielle théorique du filtre bi-bande multicouche selon le mode de réalisation de l’invention représenté à la .
La donne un exemple de gabarit de filtre analogique bi-bande 103 pouvant être utilisé pour la mise en œuvre d’un récepteur bi-bande IFF/ADS-B où le filtrage est réalisé conjointement de manière analogique et numérique.
Ce gabarit est défini comme passant entre les fréquences f Q1 = 1005 MHz et f Q 2 = 1055 MHz, qui comprend la bande de fréquences associée à la réception des signaux IFF. L’oscillation des signaux dans la sous bande f Q01 = 1016 MHz à f Q0 2 = 1044 MHz est limitée à 6dB, de manière à minimiser les déformations du signal IFF.
Ce filtre est également défini comme passant entre les fréquences f A 1 = 1065 MHz et f A2 = 1115 MHz, qui comprend la bande de fréquences associée à la réception des signaux ADS-B. L’oscillation des signaux dans la sous bande f A 01 = 1076 MHz à f A 0 2 = 1104 MHz est limitée à 6dB, de manière à minimiser les déformations du signal ADS-B.
A l’extérieur de ces deux bandes de fréquences, le niveau de réjection du filtre est supérieur à 30 dB, en particulier dans la bande de fréquences 1055 MHz - 1063 MHz, afin d’assurer une réjection suffisante des signaux transmis dans cette bande pour éviter le phénomène de saturation du CAN.
Dans des variantes, telle que celle illustré en , l’activateur 130 comporte aussi un contact sec inférieur, que le flotteur 140 atteint lorsque le niveau d’eau baisse. La fermeture de ce contact sec inférieur provoque le repliement du vérin 205 et la descente du support 105. L’ouverture de ce contact sec inférieur provoque l’arrêt du repliement du vérin 205.
Dans des variantes, le capteur de niveau d’eau 135 et/ou l’activateur 130 sont configurés pour permettre le réglage des niveaux d’eau déclenchant l’activation du moyen d’élévation 200. Le réglage des niveaux d’eau de déclenchement consiste, par exemple, en un réglage de la distance, par rapport au sol, du capteur 135. L’utilisateur peut ainsi choisir un niveau d’eau considéré comme dangereux pour l’habitation nécessitant le déclenchement de l’élévation de l’habitation ainsi que le niveau d’eau considéré comme sécurisant permettant la descente de l’habitation.
Dans des variantes, le réglage du capteur de chaque niveau d’eau de déclenchement se fait par un réglage de niveau valeurs limites du signal électrique, mécanique, magnétique et/ou électronique fourni par le capteur 135.
Préférentiellement, comme représenté en , le capteur de niveau d’eau 135, est fixé au support 105 et est mobile avec le support 105. Ainsi, la capture du niveau d’eau est relative à la hauteur d’élévation. Au fur et à mesure que l’eau monte, le support est mis hors d’eau, sans, pour autant être trop élevé, ce qui augmenterait sa prise au vent et son instabilité. L’activateur automatique 130 est, par exemple, une carte électronique, un relais ou une interface qui déclenche le moyen 200 d’élévation de l’habitation.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, schématiquement, un mode de réalisation particulier du système de déploiement automatique du dispositif de protection d’une habitation légère. Ce système 300 comporte : - un activateur 130 tel que décrit sur la , - un capteur 135 comme décrit sur la , - une pompe hydraulique 315, - une batterie 320, - un chargeur 325, - un raccordement électrique 330, - un moyen de mise en mouvement 205 décrit en , et - un moyen d’arrêt d’urgence 340.
Dans ce mode de réalisation, l’activateur 130 déclenche le fonctionnement de la pompe hydraulique 315, qui commande le fonctionnement du vérin hydraulique 205. Cette pompe hydraulique 315 peut être actionnée par un moteur thermique ou un moteur électrique. Un moyen d’arrêt d’urgence 340 permet l’arrêt complet du dispositif de protection. L’arrêt d’urgence peut être réalisé par un bouton-poussoir. Dans ce type de variantes, le raccordement électrique peut comporter un râtelier positif 345 et/ou un râtelier négatif 350. Ces râteliers 345 et 350 ont pour effet l’arrêt de tous les éléments mobiles du dispositif de protection. En particulier, le moyen d’arrêt d’urgence 340 commande une valve pilote anti-retour 360 associée au vérin 205.
Un moyen de signalisation 355 est signalé l’activation du moyen d’élévation 200. Le signal émis par le moyen de signalisation 355 peut être sonore et/ou lumineux. Préférentiellement, ce signal est aussi un signal transmis à distance sur un réseau informatique ou un réseau de télécommunication, pour alerter un utilisateur à distance.
La batterie d’alimentation 320 est rechargée par un chargeur 325 alimenté par un raccordement 330 à un réseau électrique collectif et/ou par un panneau solaire 335.
Dans des variantes, le moyen d’élévation 205 est électrique et directement alimenté par la batterie 320. Par exemple, le moyen d’élévation 205 comporte un moteur électrique actionnant une vis sans fin.
Dans des variantes (non représentées), le moyen d’élévation 205 est pneumatique, par exemple, un vérin pneumatique simple ou double effet. L’activateur déclenche alors le fonctionnement d’un compresseur.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, schématiquement, un mode de réalisation particulier d’un système hydraulique simple effet 400 du dispositif de protection d’une habitation légère. Ce système 400 comporte deux vérins 205 et 206 reliés à la pompe hydraulique 315 par une valve d’équilibrage 405 et des clapets anti-retour 410 reliés entre eux par des flexibles. La valve d’équilibrage 405 permet la montée homogène en translation du support 105 et de l’habitation légère qu’il supporte. Les clapets anti-retour 410 évitent la redescente accidentelle de chaque vérin 205 et 206 lors de son déploiement.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, schématiquement, un mode de réalisation particulier du système hydraulique double effet du dispositif de protection d’une habitation légère. Aux éléments représentés en , s’ajoutent des têts 415 et 420, qui assurent une circulation d’huile équilibrée entre les vérins 205 et 206.
Ainsi, deux supports 105 sont mis en mouvement simultanément pour mettre l’habitation légère à l’abri des risques d’inondation.
Dans des variantes (non représentées), une multitude de dispositifs de protection d’habitation légers objets de l’invention sont utilisés parallèlement pour protéger une habitation légère.
Un ou plusieurs capteurs 135 peuvent activer un ou plusieurs actionneurs 130 pour provoquer l’élévation de plusieurs habitations légères. Préférentiellement, un capteur 135 unique et/ou un activateur automatique unique sont configurés pour déclencher l’élévation d’au moins deux supports en fonction du niveau d’eau capté.
Lorsque deux dispositifs 100 sont positionnés sous la même habitation légère, préférentiellement, un moyen de contrôle d’équilibrage des hauteurs d’élévation des dispositifs asservit les moyens d’élévation des deux dispositifs. Autrement dit, un moyen de contrôle de l’équilibrage des hauteurs d’élévation de chaque support des deux dispositifs est présent et l’activation des moyens d’élévation de chaque support est asservie à cet équilibrage.
Alternativement à l’obturation permanente, les cavités 26 peuvent être ouvertes des deux côtés du circuit magnétique 22. Il est ainsi possible d’insérer les aimants permanents 20 soit d’un côté soit de l’autre du circuit magnétique 22. Pour obturer les cavités 26 des deux côtés et verrouiller complètement la position des aimants permanents 20 dans leur cavité 26, un second flasque 42 est fixé au circuit magnétique 22. Ainsi les flasques 40 et 42 verrouillent, chacun dans un sens, la translation de l’aimant permanent 20 parallèlement à l’axe de rotation 16. La présence de deux flasques permet d’améliorer la symétrie du rotor 14, notamment dans le guidage du flux 40 et 42 magnétique généré par les aimants permanents 20. Les deux flasques 40 et 42 sont avantageusement réalisés dans le même matériau. Ce matériau peut être transparent d’un point de vue magnétique afin d’éviter certains bouclages de lignes de champ magnétique. Ce matériau peut être choisi avec de bonnes propriétés de conduction thermique afin de favoriser l’évacuation de chaleur pouvant être générée dans le rotor lors du fonctionnement de la machine électrique. Plus généralement, dans le cadre de l’invention, tout type de matériau peut être choisi pour réaliser les flasques 40 et 42.
La représente le rotor 14 une fois les deux flasques 40 et 42 fixés au circuit magnétique 22. La fixation d’au moins un des flasques 40 et 42 est démontable de façon à pouvoir extraire les aimants permanents 20 du circuit magnétique 22. La fixation démontable peut par exemple être réalisée au moyen de vis ou de rivets que l’on peut extraire facilement lors du démontage. Tout autre moyen de fixation est envisageable. Un avantage supplémentaire à la présence de deux flasques démontables est que, pour extraire les aimants permanents 20, il est possible de déposer les deux flasques 40 et 42 puis de pousser les aimants permanents par un côté du circuit magnétique 22 afin de les faire ressortir de l’autre côté. Cette poussée peut être utile si les aimants permanents 20 ont été montés de façon serrée dans leur cavité respective, notamment pour éviter la création d’entrefer entre les aimants permanents 20 et le circuit magnétique 22 au niveau de leur surface de contact. De plus, arrivés en fin de vie, le rotor 14 peut avoir subi des déformations entrainant un serrage plus important des aimants permanents 20 dans leur cavité respective. Le fait pouvoir pousser les aimants permanents 20 pour les désolidariser du circuit magnétique 22 permet de vaincre ce serrage.
Pour faciliter l'extraction des aimants permanents 20, il est possible de mettre en œuvre le rail 32 démontable par rapport au circuit magnétique 22. Le rail 32 est lui-même en liaison glissière parallèlement à l’axe de rotation 16 avec le circuit magnétique 22. Ainsi l’extraction des aimants permanents 20 peut se faire en exerçant un effort sur le rail 32 et non sur l’aimant permanent 20 lui-même. Ceci présente un intérêt lorsque le matériau de l’aimant permanent 20 est fragile.
Les aimants permanents 20 peuvent être réalisés par injection de poudre dans un moule ayant une empreinte de forme complémentaire à celle de l’aimant permanent 20. Après moulage la poudre est frittée. Ce type de procédé présente l’avantage de permettre la réalisation de détails précis, dont notamment la rainure 38, dans la forme de l’aimant permanent 20. Ce procédé de fabrication présente également l’avantage de permettre la réalisation d’aimants permanents en fortes cadences de production. Tout autre procédé de réalisation des aimants permanents 20 peut être mis en œuvre dans le cadre de l’invention.
Convertisseur de tension assurant une fonction de raccordement électrique de puissance La présente invention concerne les équipements électriques tels que les convertisseurs de tension, munis de modules électronique de puissance et associés à une machine électrique, par exemple un moteur de véhicule électrique ou hybride.
Il est également connu d’intégrer au sein du convertisseur de tension un dispositif de filtrage capacitif dénommé capacité de liaison ou « DC-link capacitor » pour l’homme du métier, ayant notamment pour fonction la stabilisation de la tension fournie au composant d’électronique de puissance actif du convertisseur de tension, en particulier un module électronique de puissance, des barres de conduction électrique, appelées « busbar », et des cartes électroniques.
Les barres de conduction électrique, dites « Busbars », comportent des connecteurs électriques, appelés « Leadframe ». Il est connu de mettre en œuvre de tels connecteurs électriques pour connecter électriquement des équipements électriques entre eux ou vis-à-vis d’un réseau électrique d’alimentation, notamment dans un environnement haute tension. Par exemple, des connecteurs électriques dits « haute tension » sont utilisés pour connecter des équipements électriques haute tension dans les véhicules électriques ou hybrides.
Toutefois, la batterie d’alimentation ne permet que d’alimenter une source de puissance puisqu’elle ne comporte qu’une sortie, par exemple le convertisseur de tension.
L’invention vise à résoudre les inconvénients de l’état de la technique en proposant un convertisseur de tension relié d’une part à la sortie de la batterie permettant d’alimenter une première source de puissance, le convertisseur de tension, mais également une seconde source de puissance différente de la première source de puissance. Ainsi, la batterie permet l’alimentation des deux sources de puissance tout en conservant son unique sortie.
PRESENTATION DE L’INVENTION Plus précisément, l’invention a pour objet convertisseur de tension, notamment configuré pour être embarqué dans un véhicule, comportant : un carter; un premier connecteur de puissance ; un module électronique de puissance comprenant au moins un bras de commutation et étant configuré pour être connecté électriquement à une machine électrique ; et un module de refroidissement configuré pour dissiper la chaleur générée par ledit module électronique de puissance, ledit module de refroidissement délimitant une première cavité et une deuxième cavité à l’intérieur du carter; ledit convertisseur de tension comportant en outre un second connecteur de puissance, le second connecteur de puissance étant électriquement relié au premier connecteur de puissance, dans la seconde cavité du carter, et étant d’autre part électriquement relié audit module électronique de puissance dans la première cavité du carter, l’un parmi le premier connecteur de puissance et le second connecteur de puissance étant configuré pour être alimenté par une batterie et l’autre parmi le premier et le second connecteurs de puissance étant configuré pour alimenter en énergie électrique un équipement électrique externe.
où est la valeur de la capacité du prototype passe-bas d’origine obtenue grâce aux coefficients de forme de Tchebychev ou de Butterworth associés à la réponse attendue.
En outre, le résonateur bi-bande de la peut être transformé en celui de la , pour ne comporter que des composants LC en parallèle, en introduisant un inverseur d’admittance d’impédance J, avec : avec .
En reprenant la structure de filtre passe-bas en échelle de la , modifiée pour ne présenter que des capacités en parallèle séparées par des inverseurs ’d'admittance, et en utilisant le résonateur bi-bande de la à la place des capacités parallèles, on obtient la structure d’un filtre bi-bande d’ordre N tel que représenté à la , avec G s l’impédance de la source et G L l’impédance de la charge.
Les impédances des inverseurs d’admittance valent respectivement :
où les coefficients sont les coefficients de forme de Tchebychev ou Butterworth associés à la réponse attendue.
Ces étapes permettent d’exprimer un filtre bi-bande d’ordre N selon l’invention par une succession de filtres bi-bande parallèles séparés par des inverseurs d’admittance, chaque filtre bi-bande pouvant lui-même être vu comme un filtre passe-bande positionné en parallèle avec un inverseur d’admittance et un filtre coupe-bande, le filtre passe-bande et le résonateur coupe-bande étant représentés sous la forme d’un circuit LC parallèle.
En technologie microruban, un filtre LC parallèle peut être implémenté sous la forme d’un résonateur, c’est à dire d’une ligne ouverte de longueur et d’impédance . Le paramètre est la longueur d’onde dans le substrat, qui peut être dérivée directement de la fréquence de résonance du filtre passe-bande, ou du filtre coupe-bande. L’impédance d’une ligne de transmission sans pertes vaut approximativement . Cette impédance permet de calculer la largeur de la ligne de transmission, en fonction également du type de substrat. Ces paramètres permettent de déterminer les dimensions de lignes ouvertes utilisées pour implémenter les résonateurs du filtre bi-bande selon l’invention.
Une manière d’implémenter un inverseur d’admittance est de le remplacer par une ligne quart d’onde. Il est également possible de le remplacer par un circuit de couplage. Les coefficients de couplages sont liés aux impédances des inverseurs d’admittance.
L’invention propose d’implémenter un filtre bi-bande passant pour les bandes de fréquences associées aux signaux IFF et ADS-B (c’est-à-dire des bandes passantes centrées autour des fréquences 1030 MHz et 1090 MHz) tout en rejetant les autres fréquences, en particulier des fréquences intermédiaires à ces deux bandes. Si l’on se réfère au gabarit de la , cela signifie que le filtre bi-bande est passant au moins dans les bandes de fréquences allant de f Q01 à f Q 02 et de f A 01 à f A02 , et qu’il rejette d’au moins 30 dB les signaux dont la fréquence est inférieure à f Q , supérieur à f A , et comprise entre f Q 2 et f A1 .
L’implémentation se fait au moyen d’un circuit multicouche composé de résonateurs équivalents à des circuits LC parallèles reliés par couplage électromagnétique, ce qui permet à la fois de s’affranchir de lignes de transmissions et ainsi de simplifier le design du filtre, et d’implémenter les inverseurs d’admittance nécessaires à la mise en œuvre du filtre bi-bande selon l’invention.
La figure 8 est un schéma de couplage d’un filtre bi-bande multicouche d’ordre selon un mode de réalisation de l’invention. L’ordre du filtre est le résultat d’un compromis entre d’une part les performances du filtre (raideur des pentes du gabarit spectral, niveau de rejection, oscillation dans la bande) et d’autre part la surface occupée par le filtre. L’invention s’applique pour toute valeur de N supérieure ou égale à 1.
On y retrouve un port d’entrée (In) et un port de sortie (Out), reliés respectivement à une entrée ( Source ) et une sortie ( L oad ) du filtre. Le filtre y est implémenté ici sous la forme de résonateurs bi-bande comprenant chacun un résonateur passe-bande et un résonateur coupe-bande . Les deux résonateurs sont associés par couplage, de coefficient , de manière à remplacer l’inverseur d’admittance de la figure 6b. En pratique, on a . Chaque résonateur passe-bande est relié par couplage à un autre résonateur passe-bande, avec un coefficient de couplage , de manière à remplacer les inverseurs d’admittance d’impédance , avec , de la figure 7. En pratique on a .
On y retrouve également un port d’entrée (en anglais Source ) et un port de sortie (en anglais Load ), respectivement reliés par couplage électromagnétique au premier et au dernier des N résonateurs passe-bande. La liaison se fait par couplage, respectivement de coefficients et , de manière à implémenter les inverseurs d’admittance et de la figure 7. Le couplage entre les ports d’entrée/sortie et les résonateurs passe-bande se fait à travers les ouvertures du plan de masse 801, et est ajusté en fonction des coefficients de couplage recherchés. En pratique, on a et .