INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon des réalisations, aux fins de réaliser la copie du site internet et mettre en place le canal d’interface, le testeur peut installer un module spécifique au sein de son navigateur internet. Dans des alternatives, le testeur peut accéder à un navigateur dédié au test avec les fonctionnalités décrites ci-avant au sein du module de test utilisé conjointement avec l’interviewer et décrit en référence à la . La copie du site internet peut se faire localement mais aussi sur un serveur externe dédié sans modifier les principes décrits ci-avant.
Dans la feuille de menthe douce reconstituée : - la teneur totale en poids de matière sèche de : - nicotine est de 1,55%, - extrait de menthe douce est de 21,3 %, et - glycérol est de 17,3 %. - le rapport molaire nicotine:acide lévulinique est de 1:2,18.
Exemple 1C : la plante est la menthe douce et l'acide organique est l' acide salicylique.
Un mélange de feuilles de menthe douce est mis en contact avec de l'eau en laboratoire dans un bain d’eau à 85°C sous agitation manuelle pendant 30 minutes. Les extraits de menthe douce sont séparés des fibres de menthe douce par centrifugation.
Les fibres de menthe douce sont passées dans une machine à papier de laboratoire pour obtenir une feuille de base.
L'acide salicylique est mélangé au glycérol pour former un mélange. La nicotine est ajoutée à ce mélange pour former un second mélange. Ce second mélange est ajouté aux extraits de menthe douce pour former une solution aqueuse.
La solution aqueuse est ajoutée à la feuille de base par imprégnation dans une presse à encoller de manière à obtenir, après séchage, une feuille de menthe douce reconstituée ayant un pH de 5,5.
Dans la feuille de menthe douce reconstituée : - la teneur totale en poids de matière sèche de : - nicotine est de 0,97% , - l'extrait de menthe douce est de 19,2%, et - glycérol est de 27,2%, et - le rapport molaire nicotine:acide salicylique est de 1:2,8.
Exemple 1D : la plante est la menthe douce et l'acide organique est l' acide salicylique.
Un mélange de feuilles de menthe douce est mis en contact avec de l'eau en laboratoire dans un bain d’au à 85°C sous agitation manuelle pendant 30 minutes. Les extraits de menthe douce sont séparés des fibres de menthe douce par centrifugation.
L'acide salicylique est mélangé au glycérol pour former un mélange. La nicotine est ajoutée à ce mélange pour former un second mélange. Ce second mélange est ajouté aux extraits de menthe douce pour former une solution aqueuse ayant un pH de 5,5.
La solution aqueuse est ajoutée à la feuille de base par imprégnation dans une presse à encoller de manière à obtenir, après séchage, une feuille de menthe douce reconstituée ayant un pH de 6,5.
Dans la feuille de menthe douce reconstituée : - la teneur totale en poids de matière sèche de : - nicotine est de 1,7% , - extrait de menthe douce est de 20,7 %, et - glycérol est de 19,7 %, et - le rapport molaire nicotine : acide salicylique est de 1:1.
Exemple comparatif 1 : la plante est la menthe douce et aucun acide organique n'est ajouté.
Un mélange de feuilles de menthe douce est mis en contact avec de l'eau en laboratoire dans un bain-marie à 85°C sous agitation manuelle pendant 30 minutes. Les extraits de menthe douce sont séparés des fibres de menthe douce par centrifugation.
w étant égal à , avec f la fréquence de fonctionnement, et
Z P1P4 étant l’impédance de la section de ligne de transmission non chargée de longueur physique 3λ/4 équivalente à ladite section de ligne chargée.
- chacune des sections de lignes de transmission respectives entre P 1 et P 2 , entre P 2 et P 3 , entre P 3 et P 4 étant une section de ligne de longueur électrique , d’impédance Z 1 et chargée par un condensateur de capacité C, détermination de l’impédance Z 1 et de la capacité C, vérifiant
w étant égal à , avec f la fréquence de fonctionnement, et Z c étant l’impédance de la section de ligne de transmission non chargée de longueur physique λ/4 équivalente à ladite section de ligne chargée ;
- le balun présente une forme de haricot et les ports P 2 , P 4 comportent chacun au moins une première section connectée à la ligne de transmission, la première section du port P 2 , étant parallèle à la première section du port P 4 ;
- le balun comporte un transformateur d’impédance chargé par un condensateur entre le port P 1 et la boucle de ligne de transmission.
Plus particulièrement, les composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D sont brasés à la surface du circuit imprimé 12.
Avantageusement, lors de cette première étape d’assemblage, un terminal de connexion 40 d’au moins un des composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D (par la suite qualifié de troisième composant électrique 14C) est relié électriquement au conducteur de référence, en particulier à la couche conductrice de référence 34 du circuit imprimé 12.
De préférence, le procédé comprend une étape d’application de la couche d’enrobage 16 disposée sur la face supérieure 26 du circuit imprimé 12 en enrobant les composants électriques 14A, 14B, 14C, 14D.
Par exemple, cette étape d’application est réalisée par pulvérisation d’un matériau diélectrique, comme de la résine par exemple.
Le procédé comprend une étape de perçage d’au moins un passage 52 dans ladite couche d’enrobage 16.
De préférence, le procédé comprend une étape de perçage d’une pluralité de passages 52 dans ladite couche d’enrobage 16.
Cette étape est plus particulièrement mise en œuvre de manière à former une pluralité de passages 52 agencés entre la zone polluante 22 et la zone sensible 24.
Avantageusement, au moins un ou chaque passage 52 s’étend entre une face supérieure de la couche d’enrobage 16 et le terminal de connexion 40 d’un des troisièmes composants électriques 14C relié au conducteur de référence, en particulier à la couche conductrice de référence 34 du circuit imprimé 12.
Le perçage du ou des passages 52 est réalisé par perçage laser.
Le procédé comprend ensuite une étape de dépôt de métal dans chaque passage 52 pour y former un via de protection 20 reliant la cage de protection métallique 18 recouvrant la couche d’enrobage 16 au conducteur de référence, en particulier à la couche conductrice de référence 34 du circuit imprimé 12, en traversant la couche d’enrobage 16.
De préférence, la cage de protection métallique 18 est également formée lors de cette étape de dépôt de métal.
Avantageusement, au moins un ou chaque via de protection 20 relie le terminal de connexion 40 d’un des troisièmes composants électriques 14C associé à ce via 20 à la cage de protection 18, notamment à la face supérieure 42 de celle-ci, en traversant la couche d’enrobage 16.
Cette étape est de préférence mise en œuvre de manière à former une pluralité de via de protection 20 agencés de sorte à définir la cloison interne de protection 50 entre la zone polluante 22 et la zone sensible 24.
De préférence, le procédé comprend ensuite une étape de marquage, de test et/ou de conditionnement du module électronique 10.
Le marquage comprend par exemple un indicateur de polarité, une référence produit et une référence de lot.
Le module électronique 10 selon l’invention est particulièrement avantageux, en ce que les via de protection 20, et plus particulièrement la cloison interne 50, limitent les perturbations électromagnétiques de la zone sensible 24 par la zone polluante 22.
Rappel de l'architecture standard de traitement d'image de type Icycam. C'est une solution architecturale qui utilise des RAM de mémoire et une caméra QVGA 320*240 associés à un processeur de type Icyflex.
Cette figure représente une architecture de processeur de traitement d'image de type Icyflex avec des interfaces mémoires et des unités de calculs logiques.
Cette figure tous les dispositifs de l’invention dans un schéma électrique de l’habitation et suivant le mode de réalisation de l’architecture 2.
Cette figure représente l'utilisation du dispositif de l'invention au sein de l'installation électrique d'une habitation pour un double allumage. Un individu peut échanger avec le dispositif d'une distance de 20 cm à 2 m.
Cette figure représente un exemple de CAE. Il s'agit d'un relais électrique ouvert ou fermé commandé en tension VD.
Cette figure représente une lampe connectée à un relais avec tension de 5 volts. C'est un exemple de réalisation de CAE avec relais 5 /230V.
Cette figure représente le résultat de l'algorithme cible implémenté dans un pc qui repère le mouvement du doigt de la main de bas vers le haut.
Cette figure représente le résultat de l'algorithme de cible implémenté dans un pc qui repère le mouvement du doigt de haut vers le bas.
Il existe un besoin de réduire l’encombrement des baluns de type Rat-Race sur les supports électroniques sur lesquels ils sont intégrés.
A cet effet, suivant un premier aspect, la présente invention décrit un balun Rat-Race, comprenant une boucle de ligne de transmission et 4 ports d’entrée-sortie P 1 , P 2 , P 3 , P 4 connectés à ladite boucle de ligne de transmission, ledit balun étant adapté pour recevoir un premier signal sur le port P 1 , et pour diviser ledit premier signal en un deuxième signal délivré sur le port P 2 et un troisième signal délivré sur le port P 4 , ledit deuxième signal et ledit troisième signal étant en opposition de phase l’un avec l’autre, dans lequel les ports adjacents entre eux parmi les ports P 1 , P 2 , P 3 , P 4 sont reliés par des sections respectives de la boucle de ligne de transmission, et certaines au moins desdites sections sont des sections de lignes de transmission chargées par condensateur ; ledit balun étant caractérisé en ce que : la section de ligne de transmission respectives entre les ports adjacents P 1 et P 4 est de longueur électrique , d’impédance Z 3 et est une section de ligne chargée par un condensateur de capacité C2 ; où < 135 et les égalités suivantes sont vérifiées :
Un tel balun permet de réduire l’encombrement des baluns de type Rat-Race sur les supports électroniques sur lesquels ils sont intégrés.
Dans des modes de réalisation, un tel balun comprendra en outre l’une au moins des caractéristiques suivantes :
- chacune des sections de lignes de transmission respectives entre P 1 et P 2 , entre P 2 et P 3 , entre P 3 et P 4 est une section de ligne de longueur électrique , d’impédance Z 1 et chargée par un condensateur de capacité C et; où
Z c étant l’impédance de la section de ligne de transmission non chargée de longueur physique λ/4 équivalente à ladite section de ligne chargée ;
Suivant un autre aspect, l’invention décrit un procédé de réduction d’encombrement d’un balun Rat-Race comprenant une boucle de ligne de transmission et 4 ports d’entrée-sortie P 1 , P 2 , P 3 , P 4 connectés à ladite boucle de ligne de transmission, ledit balun étant adapté pour recevoir un premier signal sur le port P 1 , et pour diviser ledit premier signal en un deuxième signal délivré sur le port P 2 et un troisième signal délivré sur le port P 4 , ledit deuxième signal et ledit troisième signal étant en opposition de phase l’un avec l’autre, dans lequel les ports adjacents entre eux parmi les ports P 1 , P 2 , P 3 , P 4 sont reliés par des sections respectives de la boucle de ligne de transmission, et certaines au moins desdites sections sont des sections de lignes de transmission chargées par condensateur, ledit procédé comprenant l’étape suivante mises en œuvre par un dispositif électronique de détermination de caractéristiques de balun Rat-Race :
la section de ligne de transmission respectives entre les ports adjacents P 1 et P 4 étant de longueur électrique , d’impédance Z 3 et étant une section de ligne chargée par un condensateur de capacité C2, détermination de l’impédance Z 3 et de la capacité C2, vérifiant < 135 et les égalités suivantes :
Composition comprenant au moins un colorant direct, au moins l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, au moins un tensioactif cationique et au moins un corps gras non siliconé dans une teneur particulière La présente invention concerne une composition comprenant au moins un colorant direct, au moins l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, au moins un tensioactif cationique et au moins un corps gras non siliconé dans une teneur particulière.
Compositions A1 (invention) A2 (comparatif) Basic Violet 2 0,20 0,20 HC Blue No. 15 0,15 0,15 Tetrasodium Glutamate Diacétate 0,24 - Chlorure de behentrimonium 2,05 2,05 Alcool cétylique 1,00 1,00 Alcool cétéarylique 3,75 3,75 Chlorure de Guar Hydroxypropyltrimonium 0,10 0,10 Hydroxyéthylcellulose 0,20 0,20 Chlorure de Cetrimonium 0,02 0,02 Amodimethicone 1,14 1,14 Trideceth-6 0,10 0,10 2-Oleamido-1,3-Octadecanediol 0,01 0,01 Alcool isopropylique 0,47 0,47 C 12 - 15 Alkyle Benzoate 0,50 0,50 Agent pH qs pH = 3,7 +/-0,1 qs pH = 3,7 +/-0,1 Conservateurs qs qs Water Qsp 100 Qsp 100
Compositions A1 (invention) A2 (comparatif) a* 24,38 23,57 b* -27,25 -24,97 C* 36,56 34,34
L’angle non nul entre l’axe de fixation F et l’axe d’emboîtement P permet un bon maintien de l’emboîtement tout limitant les efforts subis par la vis 42 et l’écrou 44, ce qui rend la liaison fiable et robuste.
Outil et procédé de changement de cylindre de travail dans un laminoir L’invention est relative à un procédé pour le changement des cylindres de travail d’un laminoir, en particulier en présence d’une bande métallique destinée à être laminée entre les deux cylindres de travail, y compris un cylindre de travail supérieur et un cylindre de travail inférieur convenant pour l’extraction des cylindres de travail de la cage de laminoir.
L’invention concerne encore un procédé pour le changement des cylindres de travail d’un laminoir en présence d’une bande métallique destinée à être laminée entre les deux cylindres de travail, y compris un cylindre de travail supérieur et un cylindre de travail inférieur, convenant pour l’insertion et la mise en place des cylindres de travail, inférieur ou supérieur, en particulier neuf(s) ou rectifié(s).
La présente divulgation concerne encore un outil de saisie configuré pour la mise en œuvre du procédé convenant pour l’extraction des cylindres de travail et/ou pour l’insertion et la mise en place dans la cage du laminoir de cylindres de travail, inférieur et/ou supérieur, ainsi qu’un ensemble comprenant un système robotisé pour installation de laminage et un outil de saisie, manipulé par le système robotisé.
La présente invention trouve ainsi une application avantageuse pour les laminoirs multicylindres, de tels laminoirs étant typiquement des laminoirs «Sendzimir ».
Un laminoir de type «Sendzimir» comporte une pluralité de cylindres, ou rouleaux, qui sont agencés les uns par rapport aux autres pour permettre le changement des caractéristiques mécaniques d'une bande métallique et obtenir une épaisseur de bande qui peut être inférieure à 3 millimètres.
Du fait des contraintes exercées sur les cylindres de travail 12 et les lors du travail d'une bande métallique BM, ces pièces 12 nécessitent une maintenance très régulière : il est donc souhaitable de pouvoir extraire et remplacer rapidement les cylindres de travail 12, et de manière sans danger pour les opérateurs.
En vue de laminer une bande dans des très bonnes conditions d’état de surface, par exemple un aspect brillant, la surface cylindrique du cylindre de travail est régulièrement rectifiée. A cet effet les flancs du cylindre peuvent comprendre des cavités, centrées sur l’axe du cylindre, usuellement appelées « centres d’usinage » par l’homme du métier qui sont utilisées lors des opérations de tournage, comme référence de positionnement pour l’outillage d’usinage.
Selon les connaissances de la Demanderesse, il est connu de l’état de la technique des systèmes robotisés, tels qu’un bras multiaxes muni d’un préhenseur configuré pour assurer le retrait des cylindres d’un laminoir. Ces systèmes robotisés permettent d’assurer le changement des cylindres du laminoir en limitant les risques de blessure pour les opérateurs, et par comparaison aux méthodes de changement avec palan, nécessitant la présence physique d’un opérateur à proximité du cylindre de travail manutentionné, pour conduire l’extraction du cylindre et son remplacement par un cylindre neuf ou rectifié.
La plupart du temps ces systèmes robotisés connus ne permettent pas de garantir de manière sûre une extraction (ou une insertion) des cylindres de travail, dans un laminoir 20 Hi, en évitant les risques de marquages entre le cylindre de travail, d’une part, et la bande métallique, voire les premiers cylindres intermédiaires, d’autre part.
On connait toutefois de la demande FR 3 108 047 de la présente Demanderesse, un outil spécialement configuré pour l’insertion ou l’extraction de cylindre de travail, et qui répond à ce problème, en particulier lorsque l’ouverture de la cage est faible et telle que rencontré dans les laminoirs 20 cylindres à cage monobloc. Il s’agit toutefois d’un outillage relativement complexe.
Cette variante représente une mise en œuvre de la résistance R de très forte valeur en parallèle de l’entrée et de la sortie. L’écran métallique 807a, 807b et la membrane conductrice déformable 805 étant au même potentiel, une piste de résistance R sous forme de couche mince résistive, respectivement 815a, 815b, est formée respectivement entre la ligne d’entrée 803 et l’écran métallique 807a et entre la ligne de sortie 804 et l’écran métallique 807b.
La montre un schéma de dessus montrant une mise en œuvre pratique de la structure représentée schématiquement en , avec une résistance formée par une couche mince résistive 815a, 815b formée en surface du substrat.
La représente schématiquement une matrice de commutateurs MEMS 900 constituée de trois commutateurs MEMS 801a, 801b et 801c selon la deuxième variante du quatrième mode de réalisation connectés en série.
Cette mise en série permet de diviser par trois la tension à supporter en entrée et en sortie pour chaque commutateur MEMS 801a, 801b, 801c. La résistance à l’état fermé est également ainsi réduite. Il est bien entendu que l’on peut augmenter le nombre de commutateurs MEMS en série.
Ainsi, pour une tension d’entrée V avec une forte tension crête à crête, la mise en série permet pour chaque commutateur MEMS 801a, 801b, 801c de n’avoir à supporter en entrée et en sortie que V/6, ce qui diminue davantage le risque d’autoactivation et/ou claquage pour chaque commutateur individuel 801a, 801b, 801c.
Les Figures 12A et 12B montrent que des matrices de commutateurs MEMS 1000 peuvent être formées avec des commutateurs MEMS selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, en série et en parallèle, les commutateurs MEMS 1007 étant reliés en série et en parallèle entre la ligne d’entrée 1003 et la ligne de sortie 1004, avec des lignes intermédiaires 1005, 1006.
Le schéma électrique équivalent est ainsi représenté en .
La représente une variante de la , avec des commutateurs MEMS selon la deuxième variante du quatrième mode de réalisation, avec une matrice de commutateurs MEMS 1100 comprenant une pluralité de commutateurs MEMS 1107 selon la deuxième variante du quatrième mode de réalisation branchés en série et en parallèle entre une ligne d’entrée 1103 et une ligne de sortie 1104, avec des lignes intermédiaires 1105, 1106, et les résistances de forte valeur R 1115 formées pour chaque commutateur 1107 entre l’entrée et l’écran métallique d’une part et entre la sortie et l’écran métallique d’autre part, par une unique ligne autorisant une matrice de commutateurs MEMS 1100 avec une forte compacité et ayant des performances améliorées par rapport à l’état de la technique en termes de résistance à l’autoactivation et/ou au claquage.
De telles structures permettent d’avoir des tensions alternatives en entrée avec des valeurs crête à crête élevées avec une forte résistance à l’autoactivation et/ou au claquage, pouvant, par exemple mais non exclusivement, répondre à des applications dans le domaine des télécommunications, de la domotique ou de l’automobile.
Les commutateurs MEMS et les matrices de commutateurs MEMS sont formés par les procédés classiques connus de l’homme du métier.
A titre de variante, il serait envisageable de dissocier la ligne de signal de la masse au sein de la membrane conductrice déformable comme décrit dans la demande de brevet européen EP 3465724.
Il est évidemment également bien entendu que la membrane de conductrice déformable pourrait être encapsulée dans un espace d’encapsulation, de préférence hermétique, formé par l’un parmi un collage de tranche et un film mince. Le substrat utilisé pour l’encapsulation par collage de tranche peut être, sans que cela soit limitatif, semiconducteur (silicium) ou isolant (verre). Le collage de tranche peut s’effectuer par un scellement anodique, eutectique, direct, ou par verre fritté. L’encapsulation par film mince peut notamment mais non exclusivement être réalisée par un oxyde (SiO2) ou un nitrure (SiN).
L’espace d’encapsulation de la membrane de contact peut contenir l’un parmi un gaz et du vide. Le gaz peut notamment, mais non exclusivement, être constitué d’Argon, d’Azote, d’Oxygène, de SF6 ou leurs mélanges, sous différents niveaux de pression.
Dans tous les modes de réalisation, le potentiel électrique de l’écran métallique à l’état fermé ou à l’état ouvert du commutateur MEMS ou des commutateurs MEMS d’une matrice de commutateurs MEMS peut être commandé par exemple, mais non exclusivement, par un dispositif dédié de type système sur puce (en anglais System On Chip ou SoC) ou de type circuit intégré spécifique sur puce (en anglais Application specific Integrated circuit ou ASIC) de manière bien connue de l’homme du métier.
SYSTEME ÉLECTROMÉCANIQUE COMPRENANT DES MOYENS CAPACITIFS DE MESURE OU D’ACTIONNEMENT DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des systèmes électromécaniques, notamment de type microsystème électromécanique (MEMS, pour « microelectromechanical systems » en anglais) ou nanosystème électromécanique (NEMS, pour « nanoelectromechanical system »). L’invention concerne plus particulièrement un système électromécanique comprenant un élément mobile, des moyens capacitifs de mesure ou d’actionnement et un dispositif de transmission d’un mouvement entre l’élément mobile et les moyens capacitifs de mesure ou d’actionnement. Un tel système peut être employé en tant que transducteur électroacoustique (ex. microphone, haut-parleur…) ou capteur de pression différentielle.
La plupart des aéronefs, en particulier les avions, embarquent les équipements nécessaires pour implémenter ces deux standards, en particulier les équipements nécessaires pour écouter l’IFF sur la fréquence 1030 MHz et l’ADS-B sur la fréquence 1090 MHZ.
Ces équipements de réception sont soumis à des contraintes fortes de performances par les normes DO-260 B ou C (pour l’ADS-B), AIMS 03-1000 (pour l’IFF), et ED73 E ou F (ADS-B). Les contraintes portent en particulier sur des niveaux de rejection minimum pour les chaînes radio de réception. En particulier, les niveaux de rejection à atteindre sont très forts (supérieurs à 60 dB) sur la bande 1053 MHz – 1065 MHz qui se trouve entre la fréquence de réception de l’IFF et celle de l’ADS-B.
Afin de répondre à ces contraintes fortes de rejection, les aéronefs de l’état de l’art embarquent généralement des équipements distincts pour l’IFF et l’ADS-B. Ces équipements ont des filtres analogiques de tête conçus pour atteindre les niveaux de rejection définis par les normes, en cascadant un nombre important de filtres passe-bande de technologies diverses (cavités céramique, filtres SAW (sigle anglais pour Surface Acoustic Waves , ou filtre à ondes de surface), filtres BAW (sigle anglais pour Bulk Acoustic Wave , ou filtre à ondes de volume), etc.).
Certains équipements, comme le TSC4000 de Thales, réalisent la réception des interrogations IFF et des messages ADS-B dans le même équipement. Cependant, ces réceptions se font sur deux chaines radio séparées.