INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue agrandie illustrant la deuxième rainure latérale d'épaulement intérieur 15 illustrée sur la . Comme illustré sur la , la deuxième rainure latérale d'épaulement intérieur 15 comprend une première partie de rainure 16 qui traverse la première extrémité intérieure de contact au sol T1i et une deuxième partie de rainure 17 qui communique avec un côté extérieur de la première partie de rainure 16 dans la direction axiale de pneumatique.
Un angle θ3 de la première partie de rainure 16 par rapport à la direction axiale de pneumatique est, par exemple, de 30° à 50°. Un angle θ4 de la deuxième partie de rainure 17 par rapport à la direction axiale de pneumatique est inférieur à l'angle θ3 de la première partie de rainure 16. Plus précisément, l'angle θ4 est de 15° à 30°. La rigidité de la partie de sol d'épaulement intérieur 6 est augmentée au voisinage de la deuxième partie de rainure 17 par cette configuration. Il en résulte qu'il est possible d'améliorer les performances de virage lors de la conduite à forte charge dans laquelle la deuxième partie de rainure 17 entre en contact avec le sol.
La largeur de la première partie de rainure 16 diminue de manière continue vers la deuxième extrémité interrompue 15a. De plus, la première partie de rainure 16 comprend deux bords de rainure qui s'étendent linéairement, et un angle θ5 entre les deux bords de rainure est de 4° à 20°. Par conséquent, comme illustré sur la , la largeur de chacune de la pluralité de deuxièmes rainures latérales d'épaulement intérieur 15 diminue de manière continue depuis la première extrémité de contact au sol T1i vers la deuxième extrémité interrompue 15a.
Comme illustré sur la , la deuxième partie de rainure 17 comprend deux bords de rainure qui s'étendent linéairement, et les deux bords de rainure s'étendent parallèlement l'un à l'autre. Par conséquent, la deuxième partie de rainure 17 a une largeur constante. Une longueur L8 de la deuxième partie de rainure 17 dans la direction axiale de pneumatique est de 60 % à 80 % de la longueur L7 (illustrée sur la ) de la deuxième rainure latérale d'épaulement intérieur 15. En outre, dans ce mode de réalisation, la position où l'angle de la ligne médiane de la rainure change est la frontière entre la première partie de rainure 16 et la deuxième partie de rainure 17.
La est une vue en coupe prise le long d'une ligne A-A de la . Sur la , le côté gauche est un premier côté A1 dans la direction circonférentielle de pneumatique, et le côté droit est un deuxième côté A2 dans la direction circonférentielle de pneumatique. Comme illustré sur la , la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 comprend une première paroi de rainure 13 sur le premier côté A1 dans la direction circonférentielle de pneumatique et une deuxième paroi de rainure 14 sur le deuxième côté A2 dans la direction circonférentielle de pneumatique. Un angle θ6 de la première paroi de rainure 13 de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 par rapport à une direction radiale de pneumatique est supérieur à un angle θ7 de la deuxième paroi de rainure 14 de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 par rapport à la direction radiale de pneumatique. Plus précisément, l'angle θ6 est de 25° à 35°, et l'angle θ7 est égal ou inférieur à 5°. Dans la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10, une extrémité extérieure de la deuxième paroi de rainure 14 dans la direction radiale de pneumatique fournit une grande force de frottement, ce qui permet d'améliorer les performances de freinage et les performances de traction.
Comme illustré sur la , la relation entre les angles des parois de rainure est obtenue, par exemple, à une position qui est plus proche de la rainure circonférentielle intérieure 5 que la position du centre de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10 dans une direction de longueur est. Au voisinage de la première extrémité interrompue 10a de la première rainure latérale d'épaulement intérieur 10, la relation entre les angles des parois de rainure est la suivante.
Boucle d’accrochage à témoin d’arrêt de chute La présente invention concerne de manière générale le domaine des équipements de sécurité. Elle concerne plus spécifiquement une boucle d’accrochage à témoin d’arrêt de chute. Elle est avantageusement utilisée avec des harnais de sécurités dont les utilisateurs sont reliés à une ligne de vie.
Arrière-plan technologique On connait des systèmes destinés à détecter des forces excessives subies en cas d’arrêt de chute d’un utilisateur de harnais de sécurité travaillant en hauteur. On peut mentionner les systèmes utilisant des coutures fusibles entre des sangles d’un harnais ou entre des liens d’une ligne de vie mais leur efficacité est relative en fonction de la chute.
On peut aussi mentionner un dispositif d’accrochage comportant des parties pouvant plier et céder en cas d’effort excessif comme dans le document WO2020167147A1. Ce dernier présente l’inconvénient que les parties cédant sous effort excessif peuvent se détacher du dispositif en plus du fait que le seuil de force pour pliage ou rupture n’est pas le même partout dans le dispositif du fait de sa structure.
Il est donc proposé une solution qui évite notamment ces problèmes.
L’objet de la présente invention est de proposer une boucle d’accrochage à témoin d’arrêt de chute, la boucle d’accrochage comportant une partie d’accrochage annulaire et une partie de fixation, la partie de fixation étant configurée pour être fixée à un dispositif de retenue tel qu’un harnais de sécurité, la partie d’accrochage annulaire étant configurée pour permettre l’accrochage d’un connecteur de ligne de vie relié à une ligne de vie, la boucle d’accrochage étant configurée pour résister à un arrêt de chute du dispositif de retenue, la partie d’accrochage annulaire étant délimitée vers l’intérieur par un bord interne et vers l’extérieur par un bord externe, le bord interne de la partie d’accrochage annulaire délimitant une ouverture centrale dans laquelle une partie du connecteur peut être passée afin d’enchainer le connecteur à la partie d’accrochage annulaire de la boucle d’accrochage, le bord interne de la partie d’accrochage annulaire comportant une structure déformable sous une contrainte de traction du connecteur lors de l’arrêt d’une chute provoquant un serrage du connecteur contre le bord interne de la partie d’accrochage annulaire. La partie d’accrochage annulaire comporte du bord interne vers le bord externe, en section radiale, une première zone de matière, une deuxième zone de matière et une troisième zone de matière, l’épaisseur de la deuxième zone de matière étant inférieure à l’épaisseur de la première zone de matière et l’épaisseur de la première zone de matière étant inférieure à l’épaisseur maximale de la troisième zone de matière, la troisième zone de matière permettant à la boucle d’accrochage de résister à l’arrêt de chute sans déformation de ladite troisième zone de matière, et les première et deuxième zones de matière correspondant à la structure déformable, la partie de fixation étant agencée dans la troisième zone de matière et dans laquelle la matière de la structure déformable est continue le long du bord interne.
D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses de la boucle d’accrochage à témoin d’arrêt de chute conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes :
- la matière constituant la boucle d’accrochage est métallique,
- la largeur radiale de la première zone de matière est inférieure à la largeur radiale minimale de la troisième zone de matière,
- la largeur radiale de la deuxième zone de matière est inférieure à la largeur radiale minimale de la troisième zone de matière,
- les première et deuxième zones de matière sont continues le long du bord interne de la partie d’accrochage annulaire qui constitue la structure déformable,
- les première et deuxième zones de matière sont de formes constantes le long du bord interne de la partie d’accrochage annulaire qui constitue la structure déformable,
- les première et deuxième zones de matière sont continues et de formes constantes le long du bord interne de la partie d’accrochage annulaire qui constitue la structure déformable,
- la boucle d’accrochage est constituée d’un seul métal, y compris un alliage,
- la boucle d’accrochage est monobloc,
- la boucle d’accrochage est obtenue par moulage,
- la boucle d’accrochage est machinée,
De préférence, le procédé de traitement des matières kératiniques, notamment des fibres kératiniques, et les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » mettent en œuvre ou comprennent une ou plusieurs matières colorantes choisies parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges, de préférence les pigments ; plus préférentiellement le ou les pigments de l’invention sont choisis parmi le noir de carbone, les oxydes de fer notamment jaunes, rouges et noir et les micas enrobés d’oxyde de fer, les pigments triarylméthanes notamment bleu et violets tel que le BLUE 1 LAKE, les pigments azoïques notamment rouges tels que le D&C RED 7 sel de métal alcalin de rouge de lithol tel que le sel de calcium du rouge de lithol B, encore plus préférentiellement les oxydes de fer rouge, oxydes de fer jaune et les pigments azoïques notamment rouges tels que le D&C RED 7.
Phase grasse – Corps gras Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l’invention met en œuvre v) un ou plusieurs corps gras, en particulier une ou plusieurs huiles, de préférence volatiles.
La représente d’une lame ressort composite à trois couches selon une autre variante de réalisation ;
La représente une lame ressort composite à quatre couches, obtenue selon une autre variante de pliage ;
La représente une lame ressort composite selon une variante de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En relation avec les figures, il est décrit un procédé de fabrication d’une lame ressort 1 composite comprenant un corps de lame 2 pourvu, à chaque extrémité, d’un embout d’attache 3 permettant l’attache de la lame ressort 1 à un système de suspension d’un véhicule de type cycle.
La lame ressort 1, dans l’exemple de réalisation décrit, est formée d’une pluralité de couches de fibres unidirectionnelles, avantageusement continues sur toute la longueur de la bande, lesdites fibres étant lacées en tout ou partie par une fibre de maintien, une pluralité de fibres ou une bande de maintien contenant des fibres de maintien. Par fibres unidirectionnelles, on entend des fibres s’étendant dans le même sens. Par fibres unidirectionnelles, on entend des fibres orientées dans la même direction.
Les fibres unidirectionnelles sont des fibres déformables choisies pour conférer le degré de flexibilité souhaitée de la lame composite. Afin d’assurer le maintien des fibres unidirectionnelles entre elles, la fibre de maintien présente avantageusement une rigidité supérieure à celle des fibres unidirectionnelles. Cela permet ainsi d’éviter la délamination de la lame ressort. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles sont des fibres de verre, de Kevlar®, d’aramide, de polyéthylène et/ou de PBO Zylon® ; la ou les fibre(s) de maintien est (sont) de préférence des fibres de carbone.
Les figures 1 et 2 illustrent une lame ressort 1 déformable élastiquement obtenue selon le procédé de réalisation objet de l’invention. La lame ressort 1, illustrée à l’état de repos, présente une forme courbe définissant une surface convexe extérieure (surface extrados) et une surface concave intérieure (surface intrados).
Dans ce qui suit, le procédé de fabrication est décrit selon un exemple non limitatif dans lequel les couches de fibres unidirectionnelles sont des couches de tissu de fibres unidirectionnelles pré-imprégnées. Le procédé selon l’invention n’est bien entendu pas limité à l’utilisation de tissus imprégnés, la technique d’infusion pour la réalisation du corps de lame pouvant être mise en œuvre sans sortir du cadre de l’invention. Selon que les couches apposées sont des tissus préimprégnés, des tissus secs contenant des fibres ou des fibres positionnées unitairement, il sera ensuite procédé aux étapes classiques du process mis en œuvre (process du « pré-imprégné » : cuisson, éventuellement sous vide, pour assurer la polymérisation de la résine contenu dans la ou les couche(s) de tissus pré-imprégnés ; process d’ »infusion » : mise sous vide des tissus secs ou des fibres dans une bâche et aspiration et diffusion de la résine dans la bâche sous l’effet de la mise sous vide).
La lame ressort est réalisée sur un gabarit arrangé pour conférer la forme et l’incurvation souhaitée de la lame. Les figures 2 et 3 illustrent un exemple de gabarit 4. Celui-ci présente une surface support 40 convexe ayant un arc de courbure correspondant au profil de la lame ressort 1 en état de repos une fois celle-ci obtenue. La courbure de la surface support 40 définit la forme intrados de la lame ressort 1 à l’état de repos.
Dans l’exemple décrit, le gabarit comporte deux encoches de réception 41, 42 situées de part et d’autre de la surface support 40 destiné à loger respectivement un insert ou axe pour la réalisation des embouts d’attache. Il s’agit bien entendu d’un exemple de réalisation, le support sur lequel les fibres sont mises en forme pouvant ne pas comprendre de telles encoches.
Dans l’exemple de réalisation qui va être décrit ci-après, et dont les étapes sont illustrées sur la , la lame ressort 1 est une lame ressort comprenant trois couches 10A, 10B, 10C de tissu de fibres unidirectionnelles 100 pré-imprégné obtenues à partir d’une seule et même bande 10 de tissu pré-imprégné de longueur supérieure à la longueur de la surface support 40 du gabarit. Il s’agit bien d’un exemple de réalisation non limitatif, les dimensions du gabarit pouvant être supérieures ou égale à celle de la bande de tissu.
La lame ressort 1 est réalisée en disposant la bande de tissu 10 pré-imprégné sur ladite surface support 40, les portions s’étendant en dehors du gabarit 4 étant sensiblement de même longueur (figure 4a). Comme illustré sur la , la bande de tissu 10 est placée pour que les fibres unidirectionnelle 100 de ladite bande s’étendent parallèles entre elles le long de la courbure de la surface support 40.
Deux inserts 6 tubulaires sont ensuite positionnés sur la bande 10, au niveau respectivement de chacune des encoches de réception 41, 42 prévues à cet effet dans le gabarit 4 (figure 4b). Une fois en place, les inserts 6 délimitent la bande de tissu en trois parties : une partie dite centrale 10B s’étendant entre les deux inserts 6 et reposant sur la surface support 40, et deux parties s’étendant de part et d’autre des inserts 6 (désignées pans d’extrémité 10A, 10C). Chacune de ses parties définiront les couches 10A, 10B et 10C.
Les trois couches 10A, 10B, 10C sont obtenues ensuite par pliage de la bande de tissu 10, en rabattant l’un des volets d’extrémité 10A sur la partie centrale 10B de la bande puis en rabattant le volet d’extrémité 10C opposé sur le volet d’extrémité 10A repliée (figures 4c et 4d). La longueur de la bande de tissu sera choisie afin d’obtenir trois couches superposées après repliage des portions d’extrémités, les trois couches étant formées de la superposition de la portion dite centrale et des portions d’extrémités. La bande de tissu présentera avantageusement une longueur 3 à 3,5 fois environ supérieure à la longueur de la lame ressort 1 obtenue, dans son état de repos. L’avantage de cette technique de drapage par rabattement permet d’obtenir une épaisseur fonctionnelle de la partie centrale définissant le corps de lame trois fois supérieure à l'épaisseur au droit des embouts. La lame ressort obtenue présente ainsi des embouts compacts.
S’agissant de tissu préimprégné, les couches s’agglomèrent sous l’effet d’une pression exercée lors de l’apposition des couches et de leur pliage les unes sur les autres.
No. Huile Naturelle Fournisseur 1. Huile de baye sans terpène IFF 2. Huile de cade H. Reynaud & Fils 3. Huile de cèdre-Atlas Robertet 4. Huile d’écorce de cannelle Robertet 5. Oléorésine de cannelle Essences d’agrumes & alliés 6. Huile de gousse de clou de girofle Robertet 7. Huile de feuille de girofle rectifiée H. Reynaud & Fils 8. Huile de tige de clou de girofle H. Reynaud & Fils 9. Huile de davana Robertet 10. Géranium Bourbon Robertet 11. Huile fraîche de gingembre de Madagascar IFF 12. Hay absolue MD 50 PCT IFF 13. Huile de baie de genévrier sans T’ Robertet 14. Huile de papyrus Robertet 15. Huile absolue de rose Robertet 16. Absolue de fève de tonka Robertet 17. Huile de bois de ver Robertet
Citrus & Allied Essences, New York, USA. Reynaud & Fils, Montbrun-les-Bains, France IFF, Hazlet, New Jersey, USA
Des matériaux de parfum à volatilité moyenne peuvent être sélectionnées dans le groupe des tableaux 2A ou 2B. Toutefois, il est entendu pour l’homme de métier que d’autres matériaux de parfum à volatilité moyenne, non citées dans les tableaux 2A ou 2B, entreraient également dans le cadre de la présente invention, dès lors qu’ils présentent une pression de vapeur de 0,1 à 0,001 Torr à 25 °C.
(iii) Matériaux de parfum à volatilité élevée
Le composant de parfum comprend au moins un matériau de parfum à volatilité élevée ayant une pression de vapeur supérieure à 0,1 Torr (0,0133 kPa) à 25 °C. Dans certains exemples, le matériau de parfum à volatilité élevée peut comprendre au moins 2 matériaux de parfum à volatilité élevée, 3 matériaux de parfum à volatilité élevée, ou au moins 5 matériaux de parfum à volatilité élevée, ou au moins 7 matériaux de parfum à volatilité élevée. Dans certains exemples, le matériau de parfum à volatilité élevée peut être présent en une quantité comprise entre environ 0,1 % en poids et environ 30 % en poids du composant de parfum, environ 1 % en poids à environ 30 % en poids, environ 5 % en poids à environ 30 % en poids, ou inférieure à, égale à, ou supérieure à environ 0,1 % en poids, 0,5, 1, 1,5, 2, 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5, 5,5, 6, 6,5, 7, 7,5, 8, 8,5, 9, 9,5, 10, 10,5, 11, 11,5, 12, 12,5, 13, 13,5, 14, 14,5, 15, 15,5, 16, 16,5, 17, 17.5, 18, 18,5, 19, 19,5, 20, 20,5, 21, 21,5, 22, 22,5, 23, 23,5, 24, 24,5, 25, 25,5, 26, 26,25, 27, 27,5, 28, 28,5, 29, 29,5, ou environ 30 % en poids. S’il y a plus d’un matériau de parfum à volatilité élevée, les plages prévues ci-dessus couvrent le total de l’ensemble des matériaux de parfum à volatilité élevée. Des exemples appropriés de matériaux à volatilité élevée sont présentés dans les tableaux 3A et 3B ci-dessous.
De préférence, le matériau de parfum à volatilité élevée est sélectionné parmi au moins 1 matériau, ou au moins 2 matériaux, ou au moins 3 matériaux, ou au moins 5 matériaux, au moins 7 matériaux, ou au moins 9 matériaux de parfum à volatilité élevée tels que divulgués dans le tableau 3A. Des matériaux ou des huiles de parfum naturels ayant une pression de vapeur d’agrégat supérieure à 0,1 Torr (0,0133 kPa) à 25 °C sont fournies dans le tableau 3B. Huiles de parfum à volatilité moyenne.
[Tableau 3A]
Matériaux de parfum à volatilité élevée
[Tableau 3B]
No. Huile Naturelle Fournisseur 1. Huile de graines d’angélique Robertet 2. Huile de basilic Grand Vert IFF 3. Huile de bergamote Reggio Nouvelle récolte précoce Capua 4. Huile de poivre noir Robertet 5. Absolu de bourgeons de cassis Robertet 6. Extrait de Cardamome Guatamala CO2 IFF 7. Huile de cardamome Guatemala IFF 8. Huile de feuille de cèdre Kerry 9. Huile de citronnelle H. Reynaud & Fils 10. Huile française Clary Sage IFF 11. Extrait de café CO2 Firmenich 12. Extrait de concombre Firmenich 13. Huile de cumin Robertet 14. Huile de cyprès IFF 15. Huile Elemi cœur Robertet 16. Huile de gingembre Inde IFF 17. Zest de pamplemousse Essences d’agrumes & alliés 18. It. Huile de bergamote Capua 19. Absolu de Labdanum Cistus Biolandes 20. Huile brute de lavandin H. Reynaud & Fils 21. Huile de citron hiver Capua 22. Huile de mandarine verte Simone Gatto 23. Huile de noix de muscade Robertet 24. Huile d’orange sinensal Essences d’agrumes & alliés 25. Huile d’Oliban Pyrogène Firmenich 26. Huile de poivre noir CO2 Firmenich 27. Huile de mandarinier Petitgrain Misitano et Stracuzzi 28. Huile de Poivre Rose CO2 Firmenich 29. Huile de rhum CO2 Firmenich 30. Huile de poivre de Sichuan CO2 Firmenich 31. Résoïde Styrax IFF 32. Huile de tangerine Robertet 33. Huile de thym IFF 34. Absolu de feuilles de violette Robertet
- dans la structure déformable, en section radiale transversale , la première zone de matière est de forme cylindrique et la deuxième zone de matière est un plat,
- la partie de fixation comporte un élément déformable en cas d’arrêt de chute,
- le connecteur de ligne de vie est un mousqueton,
- en section radiale, le plat formant la deuxième zone de matière de la structure déformable se raccorde à la troisième zone de matière à mi-hauteur de ladite troisième zone de matière,
- en section radiale, la forme cylindrique formant la première zone de matière, le plat formant la deuxième zone de matière et la troisième zone de matière sont alignées dans un même plan général radial,
- la structure déformable est étendue sur tout le pourtour du bord interne de la partie d’accrochage annulaire.
- la troisième zone de matière comporte une extension latérale externe et le bord interne de la partie d’accrochage annulaire ne comporte pas de structure déformable du côté de l’extension latérale externe de la troisième zone de matière,
- la partie d’accrochage annulaire est dans (i.e. portée par) un premier plan et l’extension latérale externe de la troisième zone de matière est dans (i.e. portée par) un second plan, le premier et le second plans étant superposés ou parallèles entre eux,
- la partie d’accrochage annulaire est dans (i.e. portée par) un premier plan et l’extension latérale externe de la troisième zone de matière est dans (i.e. portée par) un second plan, le premier plan et le second plan étant inclinés entre eux,
- la troisième zone de matière comporte une extension latérale externe et la partie de fixation est disposée dans l’extension latérale externe de la troisième zone de matière,
- le dispositif de retenue est un moyen de fixation à un objet, l’objet étant notamment une caisse à outils ou un brancard, ou est un moyen de maintien d’un utilisateur, notamment un harnais de sécurité,
- le dispositif de retenue est un harnais de sécurité de maintien d’un utilisateur,
- la partie de fixation est configurée pour être fixée à un connecteur du dispositif de retenue,
- le connecteur du dispositif de retenue est un mousqueton,
- la partie de fixation est configurée pour être fixée à une ou plusieurs sangles du dispositif de retenue,
- la partie de fixation est configurée pour être fixée à une ou plusieurs sangles du harnais de sécurité,
Compositions B1 B2 Acrylates copolymère (4) 29,2 - Acrylates/Steareth-20 methacrylate copolymère (5) 2,2 - Triéthanolamine 0,4 - Crotonic Acid/Vinyl C8-12 Isoalkyl Esters/VA/Bis-Vinyldimethicone Crosspolymer (6) - 24 Hydroxyéthylcellulose - 0,5 Ammonium polyacryloyldiméthyl taurate (7) - 1,5 Oxyde de fer jaune 2,7 2,7 Nacre (Mica (and) Iron Oxide) 9,3 9,3 Bis-Hydroxy/Methoxy /Methyl Amodimethicone Crosspolymer (and) Trideceth-10 8,8 - Copolymère Divinyldiméthicone/ diméthicone (and) C 12 - 13 Pareth-3 (and) C 12 - 13 Pareth-23 (8) 10,2 - Bis-aminopropyl diméthicone - 2 Ammoniaque (20% en NH 3 ) - 1 Ethanol 3,75 9 Conservateur(s) qs - Eau Qsp 100 Qsp 100
(5) vendu par la société ROHM et HAAS sous la dénomination commerciale ACULYN 22® (terpolymère acide méthacrylique/acrylate d’éthyle/méthacrylate de stéaryle oxyalkyléné à 30% de matière active),
(6) vendu par la société WACKER Chemie AG sous la dénomination commerciale Belsil® P1101 (à 50% de matière active dans éthanol),
(7) vendu par la société CLARIANT sous la dénomination commerciale Hostacerin AMPS
(8) vendu par la société DOW CORNING sous la dénomination DOW CORNING HMW 2220 NON-IONIC EMULSION (Copolymère bloc divinyldimethicone/ dimethicone en émulsion aqueuse) (à 60% de matière active)).