INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le rayon de la soufflante peut être mesuré entre la ligne médiane du moteur et la pointe d'une aube de soufflante au niveau de son bord d'attaque. Le diamètre de soufflante (qui peut être simplement deux fois le rayon de la soufflante) peut être supérieur à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 140 cm, 170 cm, 180 cm, 190 cm, 200 cm, 210 cm, 220 cm, 230 cm, 240 cm, 250 cm (environ 100 pouces), 260 cm, 270 cm (environ 105 pouces), 280 cm (environ 110 pouces), 290 cm (environ 115 pouces), 300 cm (environ 120 pouces), 310 cm, 320 cm (environ 125 pouces), 330 cm (environ 130 pouces), 340 cm (environ 135 pouces), 350 cm, 360 cm (environ 140 pouces), 370 cm (environ 145 pouces), 380 cm (environ 150 pouces), 390 cm (environ 155 pouces), 400 cm, 410 cm (environ 160 pouces) ou 420 cm (environ 165 pouces). Le diamètre de soufflante peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 210 cm à 240 cm, ou 250 cm à 280 cm, ou 320 cm à 380 cm. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le diamètre de soufflante peut être dans la plage allant de 170 cm à 180 cm, 190 cm à 200 cm, 200 cm à 210 cm, 210 cm à 230 cm, 290 cm à 300 cm ou 340 cm à 360 cm.
En cours d'utilisation du moteur à turbine à gaz, la soufflante (avec les aubes de soufflante associées) tourne autour d'un axe de rotation. Cette rotation résulte en un déplacement de la pointe de l'aube de soufflante avec une vitesse U tip . Le travail accompli par les aubes de soufflante sur le flux résulte en une élévation d'enthalpie dH du flux. Une charge de pointe de soufflante peut être définie par dH/U tip 2 , où dH est l'augmentation d'enthalpie (par exemple l'augmentation d'enthalpie moyenne 1-D) à travers la soufflante et U tip est la vitesse (de translation) de la pointe de soufflante, par exemple au niveau du bord d'attaque de la pointe (qui peut être défini en tant que rayon de pointe de soufflante au niveau du bord d'attaque multiplié par la vitesse angulaire). La charge de pointe de soufflante aux conditions de croisière peut être supérieure à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 0,28, 0,29, 0,30, 0,31, 0,32, 0,33, 0,34, 0,35, 0,36, 0,37, 0,38, 0,39 ou 0,4 (toutes les valeurs n’ayant pas de dimension). La charge de pointe de soufflante peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 0,28 à 0,31 ou de 0,29 à 0,3 (par exemple pour un moteur à turbine à gaz à engrenages).
Des moteurs à turbine à gaz conformément à la présente description peuvent avoir n’importe quel rapport de contournement (BPR) souhaité, où le rapport de contournement est défini comme le rapport du débit massique de l’écoulement à travers le conduit de contournement au débit massique de l’écoulement à travers le cœur. Dans certains agencements le rapport de contournement aux conditions de croisière peut être supérieur à (ou de l’ordre de) n’importe lequel des suivants : 9. 9,5, 10, 10,5, 11, 11,5, 12, 12,5, 13, 13,5, 14, 14,5, 15, 15,5, 16, 16,5, 17, 17,5, 18, 18,5, 19, 19,5 ou 20. Le rapport de contournement aux conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 12 à 16, de 13 à 15, ou de 13 à 14. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de contournement aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct selon la présente description peut être dans la plage allant de 9:1 à 11:1. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, le rapport de contournement aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages selon la présente description peut être dans la plage allant de 12:1 à 15:1. Le conduit de contournement peut être sensiblement annulaire. Le conduit de contournement peut être radialement à l'extérieur du moteur de cœur. La surface radialement externe du conduit de contournement peut être définie par une nacelle et/ou un carter de soufflante.
En cours d'utilisation, la température du flux à l'entrée de turbine haute pression peut être particulièrement élevée. Cette température, dite TET, peut être mesurée en sortie de la chambre de combustion, par exemple immédiatement en amont de la première aube de turbine, qui elle-même peut être appelée aube directrice de buse. Dans certains exemples, la TET peut dépendre, pour une condition de poussée donnée, de la composition spécifique de carburant fourni à la chambre de combustion. En conditions de croisière, la TET peut être au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 1400 K, 1450 K, 1500 K, 1520 K, 1530 K, 1540 K, 1550 K, 1600 K ou 1650 K. Ainsi, uniquement à titre d’exemple non limitatif, la TET aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 1540 K à 1600 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 1590 K à 1650 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 1600 K à 1660 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1590 K à 1650 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1570 K à 1630 K.
La TET en conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple 1530 K à 1600 K. La TET maximale en utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1700 K, 1750 K, 1800 K, 1850 K, 1900 K, 1950 K, 2000 K, 2050 K, ou 2100 K. Ainsi, uniquement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1935 K à 1995 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1950 K. La TET maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 1800 K à 1950 K, ou de 1900 K à 2000 K. La TET maximale peut se produire, par exemple, dans une condition de poussée élevée, par exemple dans une condition de poussée maximale au décollage (PMD).
Les moteurs à turbine à gaz décrits et/ou revendiqués ici peuvent être ou non pourvus d'une buse à section variable (VAN). Une telle buse à section variable peut permettre de faire varier l'aire de sortie du conduit de contournement en cours d'utilisation. Les principes généraux de la présente description peuvent s'appliquer à des moteurs avec ou sans VAN.
A noter que, dans les première et seconde formes de mise en œuvre, un analyte cible peut être défini comme une petite molécule i.e. une molécule dont le poids moléculaire est inférieur ou égal à 10000 daltons et notamment inférieur ou égal à 8000 daltons. Cette petite molécule peut appartenir à l’un quelconque des éléments des listes d’analytes ci-dessus.
Dans le procédé d’amplification LAMP contrôlée selon l’invention, l’étape de co-amplification est mise en œuvre pendant une période de temps et à une température suffisantes pour la production d’un produit d’amplification à partir de l’oligonucléotide contrôle et de la séquence nucléotidique d’intérêt, si présente. Avantageusement, cette étape est effectuée dans des conditions isothermes et notamment à une température comprise entre 15°C et 90°C, en particulier, comprise entre 50°C et 80°C et, plus particulièrement de l’ordre de 65°C (i.e. 65°C ± 5°C). La durée de cette étape de co-amplification selon l’invention est comprise entre 1 min et 120 min, notamment entre 3 min et 90 min et, en particulier, entre 5 min et 60 min.
Dans le procédé d’amplification LAMP contrôlée selon l’invention, ce contrôle est réalisé en détectant les produits d’amplification de l’oligonucléotide contrôle. Cette détection peut être réalisée en même temps que l’amplification LAMP ou après cette dernière.
Cette détection des produits d’amplification dudit oligonucléotide peut se faire :
- par mesure de la fluorescence,
- en détectant les sous-produits de la réaction d’amplification comme, par exemple, des cristaux de pyrophosphate, ou
- par mesure de la variation de pH.
Il est évident que cette détection ne doit pas interférer avec la détection des produits d’amplification de la séquence nucléotidique d’intérêt.
Lorsque l’oligonucléotide contrôle est en solution, la détection peut se faire en suivant la libération de la fluorescence de l’un des fluorophores portés par l’amorce FIP, l’amorce BIP ou la troisième séquence nucléotidique telle que précédemment définie.
La distinction peut également se faire via la fixation de l’oligonucléotide contrôle au niveau d’une première zone de la surface du support solide, la séquence nucléotidique d’intérêt et/ou l’analyte cible pouvant, quant à eux, être en solution ou fixés, directement ou indirectement, au niveau d’une seconde zone de la surface du support solide, distincte de la première zone.
Dans ce cas, la détection peut être réalisée en détectant des cristaux en plan par imagerie à l’œil nu, via un turbidimètre ou par imagerie sans lentille [ 11 ] .
Dans ce cas, la détection peut également être réalisée par mesure de fluorescence lorsque la calcéine ou un colorant intercalant fluorescent ou encore une sonde marquée par un fluorochrome et reconnaissant le produit d’amplification est présent(e) dans le mélange réactionnel.
Dans ce cas, la détection peut également être réalisée en mesurant la variation de pH, par exemple, par colorimétrie, par électrochimie ou via une sonde pH et ce, afin de suivre l’acidification du mélange réactionnel lors de l’amplification LAMP.
Les différentes variantes envisagées lorsque l’oligonucléotide contrôle est fixé sur un support solide s’appliquent également au cas où l’amplification de l’oligonucléotide contrôle est suffisamment lente i.e. supérieure à 30 minutes pour ne pas interférer avec l’amplification de la séquence nucléotidique d’intérêt.
La présente invention concerne également un kit pour contrôler la qualité d’une amplification LAMP consistant en un oligonucléotide contrôle tel que précédemment défini et les au plus deux amorces pour son amplification et l’éventuelle troisième séquence nucléotidique pour la détection de cette amplification telles que précédemment définies.
En d’autres termes, la présente invention concerne :
Le passage du dispositif de fixation amovible de la position libérée à la position assemblée peut se faire lors d’un procédé de montage du kit d’assemblage de mobilier, suite à une étape de positionnement du premier élément de mobilier A et du deuxième élément de mobilier B de sorte que la deuxième extrémité du trou débouchant soit positionnée en regard du trou borgne formé dans le deuxième élément de mobilier B.
Ensuite, ce procédé de montage du kit d’assemblage de mobilier comprend donc une étape de passage du dispositif de fixation amovible de la position libérée à la position assemblée de sorte que, dans la position assemblée : la vis 7 est logée dans le trou débouchant 9, le corps de vis 70 étant logé au niveau de la portion de passage 5 de sorte que la partie filetée 72 est au moins partiellement logée et vissée dans le trou borgne 8, la tête de vis 71 étant logée au niveau de la fraisure 4, et le cache-vis 6 est en appui contre l’épaulement 2 de sorte à être placé dans la continuité de la surface extérieure du premier élément de mobilier A.
En d’autres termes, le passage du dispositif de fixation amovible de la position libérée à la position assemblée se fait par vissage de la vis 7 dans le trou borgne 8 du deuxième élément de mobilier B jusqu’à ce que la tête de vis 71 vienne au contact de la fraisure 4, puis par un positionnement du cache-vis en appui contre l’épaulement.
Pour que le cache-vis 6, lorsqu’il est en appui contre l’épaulement 2, soit placé dans la continuité de la surface extérieure du premier élément de mobilier A, la profondeur de l’alésage 1 est sensiblement égale à l’épaisseur du cache-vis 6.
Le diamètre D1 de l’alésage 1 quant à lui est très légèrement supérieur, par exemple selon un ratio de 1% à 15%, au diamètre D4 du cache-vis 6, de sorte qu’il n’y ait aucun contact prolongé entre la surface cylindrique extérieure du cache-vis 6 et la surface cylindrique intérieure de l’alésage 1, et donc aucun frottement qui pourrait compromettre la mise en place ou le retrait du cache-vis.
En position assemblée, la tête de vis 71 est donc logée au niveau de la fraisure. Pour ce faire, la tête de la vis 71 présente ici une forme conique complémentaire de la forme de la fraisure 4.
Une partie de la tête de vis, à savoir le sommet, ou extrémité supérieure, est également logée au niveau du dégagement 3.
Ce dégagement 3 présente un diamètre D2 qui est inférieur, par exemple selon un ratio de 10 à 25 %, à celui du cache-vis 6.
Son diamètre D2 est également supérieur, par exemple selon un ratio de 1 à 5%, au diamètre maximum D3 de la tête de vis 71.
Quant à la tête de vis 71, et selon les modes de réalisation, son diamètre maximum D3 est inférieur de 10% à 40% au diamètre D4 du cache-vis 6, préférentiellement inférieur de 15% à 25%.
Il est à noter que le diamètre D2 du dégagement 3 est légèrement supérieur au diamètre maximum D3 de la tête de vis, selon un ratio compris entre 1 et 5% afin d’éviter que cette dernière, lors du serrage de la vis, ne détériore l’épaulement 2.
En outre, la profondeur du dégagement 3 est suffisante de sorte que le cache-vis 6 et la tête de vis ne se touchent pas lorsque la vis 7 est à l’état serré, c’est-à-dire que le cache-vis 6 soit à distance de la tête de vis 71 en position assemblée lorsqu’il est en appui sur l’épaulement, et ce quelle que soit la forme de la vis.
Cette profondeur du dégagement est, dans ce mode de réalisation, légèrement supérieure à la distance entre le cache-vis 6 et la tête de vis 71 de sorte que le cache-vis et la tête de vis ne se touchent pas lorsque la vis est à l’état serré. En d’autres termes, la distance entre le cache-vis 6 est la tête de vis 71 est légèrement inférieure à la profondeur du dégagement. Dans ce mode de réalisation, le cache-vis 6 et la tête de vis 71 sont séparés d’une distance légèrement inférieure à une distance comprise entre 0.5mm et 3mm.
Selon un mode de réalisation alternatif, cette profondeur du dégagement pourrait sensiblement correspondre à la distance entre le cache-vis et la tête de vis.
Cet espace entre le cache-vis 6 et la tête de vis 71, autrement appelé interstice, permet de contrôler la force magnétique qui attire le cache-vis 6 et la vis 7 et garantir une mise en place et un retrait aisé du cache vis. Ainsi, il permet de garantir la force magnétique nécessaire au bon maintien du cache-vis dans son logement, tout en permettant son retrait facile.
De plus, cet espace permet d’éviter lors de la manipulation du cache-vis que ce dernier et la tête de vis s’entrechoquent et que le cache-vis, présentant un matériau magnétique fragile et ne supportant pas les chocs, ne se détériore. En effet, lors de la mise en place du cache-vis, celui-ci est violemment attiré par la vis. Sans l’épaulement qui garantit un interstice, le cache-vis percuterait la vis et le choc risquerait d’endommager la matière magnétique du cache-vis.
Le rayon moyen R m de la turbine basse pression 8 correspond à la moyenne arithmétique des rayons moyens des rotors 8a (roues d’aubes mobiles) de la turbine basse pression 8. Dans un étage donné, le rayon moyen R1 d’un rotor 8a correspond à la moyenne arithmétique entre le rayon externe du rotor 8a et le rayon interne du rotor 8a, où le rayon externe et le rayon interne sont mesurées entre l’axe de rotation X et la surface radiale interne du rotor 8a (qui délimite radialement à l’intérieur l’aube du rotor 8a), lorsque le système propulsif 1 est à froid. On notera que le rayon externe et le rayon interne sont tous les deux mesurés dans un plan normal à l’axe de rotation X de la turbine basse pression 8 à mi-distance entre le bord d’attaque 8c au sommet des aubes mobiles et le bord de 8d fuite au sommet des aubes mobiles (c’est-à-dire à 50 % de la corde en sommet d’aube), entre l’axe de rotation X et la surface radiale externe du rotor 8a (qui délimite radialement à l’extérieur l’aube du rotor 8a).
Dans le cas où l’arbre basse pression 11 est soutenu par exactement deux paliers arrière 11b, 11c (et un ou deux paliers avant 11a), la distance d 2 est mesurée entre les centres de gravité G 11b et G 11c de ces deux paliers 11b et 11c. Lorsque l’arbre basse pression 11 est soutenu, en plus du ou des paliers avant 11a, par exactement trois paliers arrière, la distance d 2 est mesurée entre le palier le plus en amont et le palier le plus en aval des paliers arrière.
Un système propulsif 1 dont rayon moyen R m_a de l’alésage de la turbine haute pression 7 respecte la formule (5) peut alors atteindre un taux de compression global, qui correspond au rapport de pression entre la pression en sortie du compresseur haute pression 5 et la pression en entrée du rotor de soufflante 9 (mesurée au niveau du pied du rotor de soufflante 9), être supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70, par exemple supérieur ou égal à 44 et inférieur ou égal à 55.
où : BPR est le taux de dilution du système propulsif 1, en livres de poussée ; D 9 est le diamètre du rotor de soufflante 9 en millimètres (mm), mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation (X) au niveau d’une intersection entre un sommet 21 et un bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor de soufflante (9) ; T e est la température en entrée de la turbine basse pression 8, en degrés Celsius ; T ref = 273 K ; n est le nombre d’étages dans le corps haute pression (c’est-à-dire dans la turbine haute pression 7 et dans le compresseur haute pression 5) ; GAMMA est le coefficient adiabatique de l’air ; K = 6,76, L = 153,6 m -1 .(°C) -1/2 .(tr/min) -1 , M = 421 mm.(°C) 1/2 et N 1 = - 11 millimètres (mm).
Par exemple, le rayon moyen R m_a de l’alésage de chaque disque de la turbine haute pression 7 respecte la formule (7).
On connaît par la demande de brevet DE102016225262 des lunettes qui peuvent afficher une image sur des surfaces d'affichage dans le champ de vision du porteur des lunettes. Les surfaces d'affichage des lunettes peuvent être semi-transparentes, de sorte que l'environnement réel peut être perçu de la manière habituelle à travers les lunettes et les informations telles qu’un texte, des symboles, des graphiques ou des affichages vidéo peuvent être affichées en recouvrant la perception de l'environnement. En vue d’avoir la position spatiale des lunettes de données dans le système de coordonnées du véhicule et leur orientation tridimensionnelle, il est prévu une unité de commande connectée à une caméra fixée sur une branche des lunettes, et dirigée approximativement dans la direction de vision du porteur des lunettes. L'unité de commande évalue les images de la caméra et, à l'aide de procédés de reconnaissance de formes, permet de localiser des structures distinctives de l'intérieur du véhicule dans l'image de caméra, dont les positions sont connues, et de déterminer l’orientation tridimensionnelle des lunettes. Les positions spatiales et/ou les mouvements des deux mains du porteur des lunettes de données sont de préférence déterminés lorsqu'ils sont dans le champ de détection de la caméra des lunettes.
La demande de brevet US2016070966 décrit un système de véhicule qui utilise la pose de la tête d'un conducteur comme mesure pour l'estimation de l'attention du conducteur. Le système peut être configuré pour mesurer la pose de la tête du conducteur avec des procédés non intrusifs ou intrusifs. Les techniques de mesure non intrusives peuvent comprendre, par exemple, des caméras intérieures et un traitement d'image effectué sur la base d'images capturées de la tête du conducteur. Les procédés intrusifs peuvent comprendre, par exemple, des dispositifs montés sur la tête, configurés pour mesurer plus directement l'orientation ou l'emplacement de la tête du conducteur. Les méthodes intrusives de mesure du regard du conducteur peuvent comprendre des lunettes portées par le conducteur, qui comprennent des capteurs de mouvement (par exemple, un accéléromètre, un gyroscope) que le système du véhicule peut utiliser pour fournir des informations permettant d'estimer la position de la tête et l'activité du conducteur.
L’invention vise notamment à proposer un nouveau système de réalité immersive, par exemple de réalité virtuelle, destiné à être embarqué à bord d’un véhicule.
L’invention a ainsi pour objet un système de réalité immersive, par exemple de réalité virtuelle, destiné à être embarqué à bord d’un véhicule, ce système comprenant : un dispositif de détection configuré pour détecter un mouvement et/ou une orientation et/ou une position des mains et/ou de la tête d’un passager, de préférence d’une pluralité de passagers à bord du véhicule, ce dispositif de détection comportant au moins un capteur installé à un emplacement fixe dans un habitacle du véhicule, un dispositif d’affichage d’images de réalité immersive configuré pour être porté sur la tête d’un passager, ce dispositif d’affichage étant notamment un visiocasque (appelé en anglais Head Mounted Display ou HMD ) ou des lunettes configurées pour afficher des images et permettre au passager de voir à travers, une unité de traitement de données configurée pour fournir des images de réalité immersive vers le dispositif d’affichage, en fonction de données obtenues par le dispositif de détection, notamment pour permettre une interaction des mains avec un objet dans une scène de réalité immersive affichée par le dispositif d’affichage.
Le terme « passager » peut désigner le conducteur lui-même ou une personne assise à côté de lui, ou à l’arrière.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de détection est configuré pour pouvoir détecter un mouvement et/ou une orientation et/ou une position des mains et/ou de la tête d’un passager installé à toute place dans l’habitacle. Par exemple, le dispositif de détection est configuré pour pouvoir détecter un mouvement et/ou une orientation et/ou une position des mains et/ou de la tête d’un passager installé à une place à l’avant ou à l’arrière du véhicule.