INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention a pour objet un engin de manutention de charge comprenant un châssis équipé d’organes d’entraînement en déplacement au sol, un moteur présentant un arbre rotatif moteur, une transmission mécanique ou hydraulique du mouvement de rotation de l’arbre moteur du moteur aux organes d’entraînement en déplacement au sol, un système de commande de la vitesse de déplacement au sol de l’engin, une unité de pilotage configurée au moins pour acquérir un signal dudit système de commande et déterminer une consigne de vitesse de déplacement au sol, un système de manutention de charge comprenant au moins un dispositif de manutention de charge, au moins un actionneur hydraulique de commande en fonctionnement du dispositif de manutention, au moins une pompe hydraulique équipée d’une sortie de fluide et un circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur, un dispositif de détermination de la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin, caractérisé en ce que la pompe hydraulique du système de manutention de charge est, pour son fonctionnement, couplée à l’arbre moteur du moteur formant un moteur polyvalent de commande d’entraînement en déplacement des organes d’entraînement en déplacement au sol et du système de manutention de charge, en ce que l’engin est équipé d’au moins un système de régulation de la pression et/ou du débit dudit circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur hydraulique de commande en fonctionnement du dispositif de manutention, et en ce que l’unité de pilotage est configurée pour commander le système de régulation de la pression et/ou du débit du circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur en fonction au moins du résultat de la comparaison entre la consigne de vitesse de déplacement au sol et la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin déterminée par le dispositif de détermination de la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin.
L’utilisation du système de manutention pour exercer un couple de freinage qui peut être variable sur l’arbre moteur permet de disposer à coût réduit d’un frein de secours fiable.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité de pilotage est configurée pour commander le système de régulation de la pression et/ou du débit du circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur dans le sens d’une augmentation de la pression et/ou d’une augmentation du débit au niveau de la sortie de la pompe hydraulique au moins lorsque la consigne de vitesse de déplacement au sol est inférieure à la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin déterminée par le dispositif de détermination de la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le moteur est un moteur/générateur électrique encore appelé moteur électrique réversible, l’engin comprend un accumulateur d’énergie configuré pour alimenter en énergie électrique le moteur/générateur dans un premier mode de fonctionnement dit moteur du moteur/générateur et pour recevoir et stocker une énergie électrique du moteur/générateur dans un second mode de fonctionnement dit générateur du moteur/générateur, et un système de détermination d’un paramètre représentatif du niveau de charge dudit accumulateur d’énergie et l’unité de pilotage est configurée pour commander le système de régulation de la pression et/ou du débit du circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur en fonction du niveau de charge de l’accumulateur d’énergie. Ainsi, une action de freinage modulable peut être exercée sur le moteur fonctionnant en générateur y compris lorsque le niveau de charge de l’accumulateur d’énergie est égal à son maximum.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’accumulateur d’énergie comprend au moins une batterie et le système de détermination d’un paramètre représentatif du niveau de charge dudit accumulateur d’énergie est un capteur de mesure de la tension de la ou des batteries. En variante, le système de détermination d’un paramètre représentatif du niveau de charge dudit accumulateur d’énergie est un contrôleur de batterie apte à fournir une information à l’unité de pilotage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de commande de la vitesse de déplacement au sol de l’engin comprend un organe de commande de freinage monté mobile entre au moins deux positions et/ou un organe de commande d’accélération monté mobile entre au moins deux positions et au moins un organe de détection d’un actionnement dudit organe de commande de freinage et/ou au moins un organe de détection d’un actionnement dudit organe de commande d’accélération. Ainsi, une réduction de la vitesse de déplacement au sol de l’engin peut résulter notamment d’un actionnement de l’organe de commande de freinage et/ou d’un relâchement de l’organe de commande d’accélération et/ou de l’actionnement d’un régulateur de vitesse et/ou de l’actionnement d’un limiteur de vitesse.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité de pilotage est configurée pour commander le système de régulation de la pression et/ou du débit du circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur en fonction au moins du résultat de la comparaison entre, la consigne de vitesse de déplacement au sol déterminée au moins en fonction des données fournies par le ou l’un des organes de détection d’un actionnement dudit organe de commande de freinage et/ou le ou l’un des organes de détection d’un actionnement dudit organe de commande d’accélération, et la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin déterminée par le dispositif de détermination de la vitesse réelle de déplacement au sol de l’engin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de régulation de la pression et/ou du débit du circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur comprend au moins un régulateur de pression ou un régulateur de débit disposé sur le circuit hydraulique de raccordement de la pompe hydraulique au au moins un actionneur ou sur une branche de dérivation dudit circuit. Ce régulateur de pression et/ou de débit peut prendre notamment la forme d’une valve, d’un distributeur, d’un gicleur ou autre.
Selon une première variante, le premier effluent liquide est envoyé, en partie ou en totalité, et de préférence en totalité, vers l’étape c) d’hydrotraitement.
Selon une autre variante, le premier effluent liquide peut être envoyé vers une étape de séparation à froid/lavage supplémentaire b’) avant de l’envoyer vers l’étape c) d’hydrotraitement.
Dans ce cas, le procédé selon l’invention comprend une étape de séparation b’), alimentée par au moins une partie du premier effluent liquide issu de l’étape b) et une solution aqueuse, ladite étape étant opérée à une température inférieure à la température de précipitation des halogénures d’ammonium et à une pression sensiblement identique ou inférieure à la pression de l’étape b), pour obtenir au moins un effluent gazeux, un effluent aqueux et un effluent hydrocarboné. De cette manière, les halogénures sous formes d’halogénures d'hydrogène dissous dans le premier effluent liquide sont libérés dans l’effluent gazeux lors de l’étape b’) de séparation à froid puis dissous dans l’effluent aqueux.
Cette étape de séparation b’) de séparation à froid/lavage est essentiellement opérée de la même manière que celle de l’étape de séparation e) décrite ci-dessous, les conditions de séparation (pression et température) pouvant être identique ou pas.
(c) Etape d’hydrotraitement Selon l’invention, le procédé de traitement comprend une étape c) d’hydrotraitement mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrotraitement, mettant en œuvre au moins un réacteur à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrotraitement, ladite section réactionnelle d’hydrotraitement étant alimentée au moins par ledit premier effluent liquide issu de l’étape b) et un deuxième flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrotraitement étant mise en œuvre à une température moyenne entre 250 et 430°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,0 et 10,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 10,0 h -1 , pour obtenir un effluent hydrotraité.
Avantageusement, l’étape c) met en œuvre les réactions d’hydrotraitement bien connues de l’homme du métier, et plus particulièrement des réactions d’hydrotraitement telles que l’hydrogénation des aromatiques, l’hydrodésulfuration et l’hydrodéazotation. De plus, l’hydrogénation des oléfines et des composés halogénés restants ainsi que l’hydrodémétallation peuvent se poursuivre même si la majeure partie et de préférence la totalité de ces impuretés ont été éliminées lors de l’étape a).
Ladite section réactionnelle d’hydrotraitement est avantageusement mise en œuvre à une pression équivalente à celle utilisée dans la section réactionnelle de l’étape a) d’hydrogénation, et généralement à une température moyenne plus élevée que celle de la section réactionnelle de l’étape a) d’hydrogénation. Ainsi, ladite section réactionnelle d’hydrotraitement est avantageusement mise en œuvre à une température moyenne d’hydrotraitement entre 250 et 430°C, de préférence entre 280 et 380°C, à une pression partielle d’hydrogène entre 1,0 et 10,0 MPa abs. et à une vitesse volumique horaire (VVH) entre 0,1 et 10,0 h -1 , de préférence entre 0,1 et 5,0 h -1 , préférentiellement entre 0,2 et 2,0 h -1 , de manière préférée entre 0,2 et 1h -1 . La couverture en hydrogène dans l’étape d) est avantageusement comprise entre 100 et 1500 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge fraîche qui alimente l’étape a), et de préférence entre 200 et 1000 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge fraîche qui alimente l’étape a), de manière préférée entre 250 et 800 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge fraîche qui alimente l’étape a). Les définitions de la température moyenne (WABT), de la VVH et de la couverture en hydrogène correspondent à celles décrites ci-dessus.
Ladite section réactionnelle d’hydrotraitement est alimentée au moins par ledit premier effluent liquide issu de l’étape b) et un deuxième flux gazeux comprenant de l’hydrogène, avantageusement au niveau du premier lit catalytique du premier réacteur en fonctionnement.
Avantageusement, ladite étape c) est mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrotraitement comprenant au moins un, de préférence entre un et cinq, réacteur(s) à lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à un, de préférence compris entre un et dix, de manière préférée compris entre deux et cinq, le(s)dit(s) lit(s) comprenant chacun au moins un, et de préférence pas plus de dix, catalyseur(s) d'hydrotraitement. Lorsqu’un réacteur comprend plusieurs lits catalytiques, c’est-à-dire au moins deux, de préférence entre deux et dix, de manière préférée entre deux et cinq lits catalytiques, lesdits lits catalytiques sont de préférence disposés en série dans ledit réacteur.
Lorsque l’étape c) est mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrotraitement comprenant plusieurs, de préférence deux réacteurs, ces réacteurs peuvent fonctionner en série et/ou en parallèle et/ou en mode permutable (ou PRS) et/ou en mode « swing ». Les différents modes de fonctionnement éventuels, mode PRS (ou lead and lag) et mode swing, et sont bien connus de l’Homme du métier et sont avantageusement définis plus haut.
Dans un mode particulièrement préféré, la section réactionnelle d’hydrogénation de l’étape a) comprend deux réacteurs fonctionnent en mode permutable suivie de la section réactionnelle d’hydrotraitement de l’étape c) qui comprend un seul réacteur à lit fixe.
Avantageusement, ledit catalyseur d'hydrotraitement utilisé dans ladite étape c) peut être choisi parmi des catalyseurs connus d’hydrodémétallation, d’hydrotraitement, de captation du silicium, utilisés notamment pour le traitement des coupes pétrolières, et leurs combinaisons. Des catalyseurs d’hydrodémétallation connus sont par exemple ceux décrits dans les brevets EP 0113297, EP 0113284, US 5221656, US 5827421, US 7119045, US 5622616 et US 5089463. Des catalyseurs d’hydrotraitement connus sont par exemple ceux décrits dans les brevets EP 0113297, EP 0113284, US 6589908, US 4818743 ou US 6332976. Des catalyseurs de captation du silicium connus sont par exemple ceux décrits dans les demandes de brevets CN 102051202 et US 2007/080099.
En particulier, ledit catalyseur d’hydrotraitement comprend un support, de préférence minéral, et au moins un élément métallique ayant une fonction hydro-déshydrogénante. Ledit élément métallique ayant une fonction hydro-déshydrogénante comprend avantageusement au moins un élément du groupe VIII, de préférence choisi dans le groupe constitué par le nickel et le cobalt, et/ou au moins un élément du groupe VIB, de préférence choisi dans le groupe constitué par le molybdène et le tungstène. La teneur totale exprimée en oxydes des éléments métalliques des groupes VIB et VIII est de préférence entre 0,1% et 40% en poids, préférentiellement de 5% à 35% en poids, par rapport au poids total du catalyseur. Lorsque le métal est le cobalt ou le nickel, la teneur en métal s’exprime en CoO et NiO respectivement. Lorsque le métal est le molybdène ou le tungstène, la teneur en métal s’exprime en MoO 3 et WO 3 respectivement. Le rapport pondéral exprimé en oxyde métallique entre le métal (ou les métaux) du groupe VIB par rapport au métal (ou aux métaux) du groupe VIII est de préférence compris entre 1,0 et 20, de manière préférée entre 2,0 et 10. Par exemple, la section réactionnelle d’hydrotraitement de l’étape c) du procédé comprend un catalyseur d’hydrotraitement comprenant entre 0,5% et 10% en poids de nickel, de préférence entre 1% et 8% en poids de nickel, exprimé en oxyde de nickel NiO par rapport au poids total du catalyseur d’hydrotraitement, et entre 1,0% et 30% en poids de molybdène, de préférence entre 3,0% et 29% en poids de molybdène, exprimé en oxyde de molybdène MoO 3 par rapport au poids total du catalyseur d’hydrotraitement, sur un support minéral, de préférence sur un support d’alumine.
L’acide indole-3-lactique (ILA) est de formule (I) suivante :
L’indole-3-carboxaldehyde (IAld) est de formule (II) suivante :
L’acide indole-3-acetique (IAA) est de formule (III) suivante:
Un acide indole-3-acetique (IAA) peut en particulier se présenter, en tout ou partie, sous la forme d’un sel de sodium dans une composition selon l’invention.
Une souche bactérienne selon l’invention peut en outre être apte à produire de la tryptamine.
La tryptamine est de formule (IV) suivante :
Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un adjuvant choisi dans le groupe constitué des corps gras ; des solvants organiques choisis parmi les monoalcools inférieurs ayant de 1 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol, l’isopropanol, le tertio-butanol ; les polyols tels que le propylèneglycol, le pentylène glycol, le caprylyl glycol, l’hexylène glycol (ou 2-méthyl-2,4-pentanediol) et les polyéthylèneglycols ; les éthers de polyols comme le monométhyléther de dipropylèneglycol ; des épaississants ioniques ou non ioniques, hydrophiles ou lipophiles ; des adoucissants : des opacifiants ; des stabilisants ; des silicones ; des agents anti-mousse ; des parfums ; des conservateurs ; des tensioactifs anioniques, cationiques, non-ioniques, zwitterioniques ou amphotères ; des charges ; des polymères ; des propulseurs ; et leurs mélanges.
Un tel adjuvant peut représenter de 0,0001% % à 20%, de préférence de 0,01% à 10% et mieux encore, de 0,1% à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Bien entendu, l’Homme du métier veillera à choisir ce ou ces adjuvants et/ou leur quantité de manière telle que les propriétés avantageuses des souches selon l’invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l’adjonction envisagée.
Selon un mode de réalisation, une composition selon l’invention peut comprendre de l’eau.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre de 20 % à 90% en poids, de préférence de 30% à 60% en poids d’eau, par rapport au poids total de la composition.
Une composition selon l’invention peut comprendre en outre au moins un actif cosmétique additionnel.
Liste de références 1 : véhicule automobile 2 : frein à disque 3 : roue 4 : étrier 5 : chape 6 : plaquettes de frein 7 : disque 8 : moteur électrique 9 : organe de serrage 10 : garniture de plaquette de frein d1, d2 : longueur de course entre une garniture de plaquette de frein et le disque
Procédé de commande d’un ensemble électrique d’un véhicule automobile à moteur à combustion interne à boite de vitesses manuelle hybridé L’invention concerne le domaine de l’hybridation des véhicule automobiles à moteur à combustion interne.
En particulier l’invention concerne un procédé de commande d’un ensemble électrique d’un véhicule automobile à moteur à combustion interne à boite de vitesses manuelle hybridé.
Dans le domaine de l’automobile, il est bien connu que les véhicules à moteur à combustion interne sont destinés à être remplacés progressivement par des véhicules comprenant des moteurs électriques ou tout autre mode de propulsion sans pétrole, ou selon un fonctionnement hybride combinant moteur à combustion interne et moteur non thermique, en particulier une machine électrique.
Un enjeu est donc de transformer un véhicule automobile à combustion interne en véhicule hybride. On parle ici d’hybridation du véhicule automobile. Une telle solution permet de rendre hybride rechargeable un véhicule à combustion interne existant afin de pouvoir rouler en tout électrique sur quelques dizaines de kilomètres.
Les véhicules thermiques les plus adaptés sont des véhicules dit de « segment B », tel que des véhicules citadins, majoritairement en boite manuelle.
Afin de minimiser la complexité et le cout de l’opération de « rétrofit », autrement dit d’hybridation du véhicule existant, on peut ajouter un moteur électrique sur le train arrière, ou 2 moteurs-roue, et une batterie dans le coffre, sans toucher aux organes mécaniques du train avant.
Le véhicule peut dans une telle situation fonctionner :
- Soit en électrique pur avec le train arrière uniquement, qui sera en mesure de faire de la traction et régénération au freinage
- Soit en thermique pur, avec le train arrière électrifié qui ajoutera des frottements supplémentaires, et impliquera une augmentation de la consommation, comparé au fonctionnement tel qu’il existait avant son hybridation.
On évitera donc ce dernier mode de fonctionnement au profit d’un mode hybride avec maintien de la charge, autrement dit en mode hybride avec deux cas :
- La batterie se décharge et le moteur électrique contribue à la traction avec une consommation fortement réduite
- La batterie maintient son niveau de charge, auquel cas seule la récupération d’énergie au freinage pourra compenser les pertes supplémentaires afin de ne pas augmenter la consommation (et potentiellement l’améliorer un peu)
Toutefois un tel fonctionnement hybride pose de nombreux problèmes quant à la gestion de la récupération d’énergie lors d’un freinage, dit freinage récupératif, du fait du non-découplage de la pédale de frein, dont la structure n’est pas modifiée lors de l’hybridation. En effet sur une boite de vitesse manuelle le conducteur gère déjà une décélération au travers du frein moteur sur le train avant, dépendant du rapport de boite enclenché.
On connait par exemple le document JP6354241 B2 qui divulgue un procédé d’optimisation du freinage récupératif. Toutefois ce document ne permet pas de résoudre le problème du freinage récupératif pour un véhicule hybridé a posteriori, c’est-à-dire auquel un groupe motopropulseur électrique a été ajouté après qu’il soit sorti de chaîne de fabrication, et pour lequel la commande de la pédale de frein n’est pas découplée.
Il existe donc le besoin d’une solution pour optimiser la récupération d’énergie lors d’un freinage pour un véhicule automobile hybridé.
En co-culture avec la souche de L. monocytogenes luminescente EGDelux, la souche CNCM I-5804 induit une extinction de la luminescence, ce qui démontre sa capacité à inhiber L. monocytogenes .
En test de compétition classique sur milieu gélosé avec L. monocytogenes , la souche CNCM I-5804 ne génère pas de halo d’inhibition, ce qui indique un mécanisme d’inhibition de L. monocytogenes différent et complémentaire de celui des souches de C. maltaromaticum déjà identifiées.
De plus, la combinaison de CNCM I-5804 avec au moins une autre souche de C. maltaromaticum induit une inhibition de L. monocytogenes bien plus efficace qu’avec les souches de C. maltar o maticum utilisées seules.
Cet effet synergique de la souche CNCM I-5804 avec d’autres souches de C. maltaromaticum révèle un potentiel prometteur pour réduire la quantité de L . monocytogenes dans un aliment de type fromage.
Un autre aspect de l’invention concerne une préparation bactérienne comprenant la souche CNCM I-5804.
On entend par "préparation bactérienne" une composition conditionnée pour la croissance de Carnobacterium maltaromaticum , ladite composition comprenant une souche de C. maltaromaticum viable et des composants essentiels pour la croissance des bactéries, tels qu'une source de carbone et d'énergie, une source de potassium et de phosphore, une source de calcium, une source de magnésium, des lipides, des protéines ou des acides aminés.
Ladite préparation bactérienne peut comprendre un milieu de culture ou un extrait de milieu de culture. Ledit milieu peut être le milieu TSB-YE (Bouillon Tryptone Soja-Extrait de Levure).
Ledit milieu de culture peut être un milieu synthétique. Par milieu synthétique, on entend selon la présente invention un milieu dans lequel sont introduits des composants individuels caractérisés et soumis à un contrôle quantitatif et qualitatif rigoureux.
Ledit milieu de culture peut être aussi un milieu naturel. Par milieu naturel, on entend selon la présente invention un milieu qui contient un ou plusieurs composés naturels dans sa composition. Ledit milieu naturel peut être du lait (entier, demi-écrémé ou écrémé), notamment du lait cru, thermisé, pasteurisé ou du lait UHT (stérilisé à Ultra Haute Température).
Ladite préparation bactérienne peut être sous forme liquide ou solide.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la concentration de C . maltaromaticum , notamment de la souche CNCM I-5804, dans ladite préparation bactérienne de l'invention peut être de 10 2 UFC.mL -1 à 10 11 UFC.mL -1 , notamment de 10 5 UFC.mL -1 à 10 7 UFC.mL -1 , plus particulièrement d'au moins 10 5 UFC.mL -1 , ou d'au moins 10 6 UFC.mL -1 , ou d'au moins 10 7 UFC.mL -1 , par rapport au volume total de la préparation bactérienne.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la concentration de C . maltaromaticum , notamment de la souche CNCM I-5804, dans ladite préparation bactérienne de l'invention peut être de 10 2 UFC.mL -1 , 10 3 UFC.mL -1 , 10 4 UFC.mL -1 , 10 5 UFC.mL -1 , 10 6 UFC.mL -1 , 10 7 UFC.mL -1 , 10 8 UFC.mL -1 , 10 9 UFC.mL -1 , 10 10 UFC.mL -1 ou 10 11 UFC.mL -1 , par rapport au volume total de la préparation bactérienne.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, ladite préparation bactérienne contient une quantité de C . maltaromaticum , notamment de la souche CNCM I-5804, de 10 2 UFC.g -1 à 10 11 UFC.g -1 , notamment de 10 5 UFC.g -1 à 10 7 UFC.g -1 , d'au moins 10 5 UFC.g -1 , ou d'au moins 10 6 UFC.g -1 , ou d'au moins 10 7 UFC.g -1 , par rapport au poids total de la préparation bactérienne.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la concentration de C . maltaromaticum , notamment de la souche CNCM I-5804, dans ladite préparation bactérienne de l'invention peut être de 10 2 UFC.g -1 , 10 3 UFC.g -1 , 10 4 UFC.g -1 , 10 5 UFC.g -1 , 10 6 UFC.g -1 , 10 7 UFC.g -1 , 10 8 UFC.g -1 , 10 9 UFC.g -1 , 10 10 UFC.g -1 ou 10 11 UFC.g -1 , par rapport au poids total de la préparation bactérienne.
Dans un mode de réalisation particulier, ladite préparation bactérienne est un concentrat liquide, un concentrat congelé ou un lyophilisat.