INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, sans se limiter a aucune théorie connue, on estime qu’un rapport approprié entre le composant A) et le composant B) peut être particulièrement bénéfique pour une hydratation souhaitable, en particulier un meilleur équilibre entre hydratation souhaitable et effets sensoriels. Spécifiquement, il est fortement préférable d’utiliser les composants A) et B) dans des quantités similaires en poids. Par conséquent, le rapport en poids du composant A) sur le composant B) est de préférence de 2:5-5:2, plus préférentiellement de 1:2-2:1.
Huile(s) La composition de la présente invention peut être sous forme d’émulsion et peut donc comprendre au moins une huile.
Le terme « huile » fait référence à tout corps gras sous forme liquide à température ambiante (20-25°C) et pression atmosphérique.
Ces huiles peuvent être d’origine animale, végétale, minérale ou synthétique.
Le terme « huile volatile » fait référence à tout milieu non aqueux capable de s’évaporer de la peau ou des lèvres, en moins d’une heure, à température ambiante (20-25°C) et à pression atmosphérique (760 mmHg). L’huile volatile est une huile cosmétique volatile, liquide à température ambiante. Plus spécifiquement, une huile volatile a une vitesse d’évaporation de 0,01 à 200 mg/cm 2 /min.
Le terme « huile non volatile » est censé désigner une huile restant sur la peau ou la fibre kératineuse à température ambiante et à pression atmosphérique. Plus spécifiquement, une huile non volatile a une vitesse d’évaporation strictement inférieure à 0,01 mg/cm 2 /min.
Pour mesurer cette vitesse d’évaporation, 15 g d’huile ou un mélange d’huiles à l'essai sont introduits dans un cristallisoir, de 7 cm de diamètre, placé sur une échelle située dans une grande chambre de 0,3 m 3 à température contrôlée à une température de 25°C et à humidité contrôlée avec une humidité relative de 50 %. Le liquide s’évapore librement, sans agitation, en assurant une ventilation avec un ventilateur (PAPST-MOTOREN, référence 8550 N, tournant à 2700 tr/min) positionné verticalement au-dessus du cristallisoir contenant le solvant, les pales étant dirigées vers le cristallisoir et à une distance de 20 cm de la base du cristallisoir. La masse d’huile restant dans le cristallisoir est mesurée à intervalles réguliers. Les vitesses d’évaporation sont exprimées en mg d’huile évaporée par unité d'aire (cm 2 ) et par unité de temps (minute).
Selon la présente invention, le terme « huile de silicone » fait référence à une huile comprenant au moins un atome de silicium, et en particulier au moins sur le groupe Si-O.
Le terme « huile hydrocarbonée » fait référence à une huile contenant principalement des atomes d’hydrogène et de carbone.
Les huiles peuvent facultativement inclure des atomes d’oxygène, d’azote, de soufre et/ou de phosphore, par exemple sous forme de radicaux hydroxyle ou acide.
- est une représentation schématique en coupe d’une huitième étape d’un exemple de réalisation d’un système anti-encrassement selon l’invention ;
- est une représentation schématique en coupe d’une neuvième étape d’un exemple de réalisation d’un système anti-encrassement selon l’invention ;
- est une représentation schématique en coupe d’une dixième étape d’un exemple de réalisation d’un système anti-encrassement selon l’invention.
Un exemple de réalisation d’un système anti-encrassement 1 selon l’invention est illustré dans la . Le système 1 comprend une plaque 110 apte à vibrer, ayant une face avant et une face arrière, la face avant étant destinée à être en contact avec le liquide ; un actionneur 22, qui est ici situé sur la face arrière de la plaque ; l’ensemble plaque 110 et actionneur 22 est désigné par la référence 11 ; une cavité 2 fermée, qui est délimitée au moins en partie par la face arrière de la plaque 110, et qui est remplie avec un fluide à une pression P cavité ; et un compresseur à fluide 3, qui est en communication fluidique avec la cavité 2 fermée.
Le compresseur à fluide est apte à moduler la pression P cavité de fluide dans la cavité, de sorte que la valeur absolue de la différence entre la pression P liquide sur la face avant et la pression P cavité sur la face arrière soit inférieure à 2 bar, préférentiellement 0,5 bar, idéalement que les pressions soient égales.
La cavité 2 du système anti-encrassement 1 peut être disposée à distance de la surface sensible 7, et dans ce cas la cavité et le dispositif de mesure avec la surface sensible devront obligatoirement être placés dans un boîtier de protection 4 afin que la surface sensible, malgré cette distance, soit protégée.
De préférence, la cavité 2 du système anti-encrassement 1 est destinée à être disposée au contact d’au moins une partie de la surface sensible 7 (de préférence, de l’intégralité de la surface sensible) d’un dispositif de mesure 10, la surface sensible 7 et la plaque (membrane) 110 étant destinées à se faire face l’une l’autre, l’assemblage du dispositif de mesure 10 et du système de lutte contre l’encrassement biologique 1 formant un ensemble 30. Par exemple, la surface sensible 7 peut être la fenêtre optique d’un dispositif de mesure optique (par exemple du type capteur optique).
Un exemple de réalisation d’un ensemble 30 selon l’invention est illustré dans la . On précise que, par souci de simplification, nous n’avons pas repris le niveau de détails présent dans la pour représenter la plaque 110 et l’actionneur 22, et nous avons seulement utilisé la référence 11 pour désigner l’ensemble de ces éléments.
Selon un autre exemple de réalisation illustré dans la , le dispositif de mesure 10 peut être disposé à l’intérieur d’un boitier 4 de protection, le système de lutte contre l’encrassement biologique 1 étant utilisé pour fermer et rendre étanche le boitier, la cavité 2 et le compresseur à fluide 3 du système 1 pouvant être disposé à l’intérieur du boîtier 4. Dans la , le boîtier comporte, au niveau de son ouverture, un renfoncement 13 délimitant un épaulement intérieur sur lequel vient s’appuyer le système 1 de lutte contre l’encrassement. Des éléments de fixation, par exemple de type écrou 5 et vis 6 de serrage, sont ensuite utilisés pour fixer le système 1 sur le boîtier 4 et ainsi le fermer et le rendre étanche. Ce type de boitier permet d’intégrer le système antifouling au dispositif de mesure, mais tout autre intégration permettant de rassembler le système antifouling, la cavité apte à égaliser les pressions et le dispositif de mesure peut également être utilisé.
Dans l’ensemble 30 selon l’invention, le système 1 de lutte contre l’encrassement est adaptable à la pression du liquide dans lequel il est immergé. Le système de lutte contre l’encrassement peut ainsi supporter de fortes pressions de liquide, par exemple d’eau, notamment pour des immersions en eau très profonde.
Grâce à la présence, d’une part, de la cavité en face arrière de la plaque, et, d’autre part, du compresseur, qui est relié à la cavité, on peut ajuster la pression en face arrière de la plaque, de sorte à égaliser les pressions de part et d’autre de la plaque. La pression du fluide à l’intérieur de la cavité, par exemple de l’air, P air et la pression du liquide dans lequel est immergé l’ensemble, par exemple de l’eau, P eau , s’équilibrent, et la plaque vibrante peut fonctionner sans être gênée par une potentielle forte différence de pression. Notons que nous donnons l’exemple d’utilisation d’air dans la cavité, mais que l’on pourrait considérer n’importe quel fluide gazeux ou liquide qui ne provoquerait pas d’encrassement biologique dans la cavité.
Dans le système anti-encrassement 1 selon l’invention, la cavité 2 en face arrière de la plaque 110 s’étend, à minima, sur toute la surface de la face arrière de la plaque apte à vibrer. Cela donne donc une indication pour la largeur et la longueur ou pour le diamètre de la cavité. La profondeur d de cette cavité, quant à elle, doit être suffisamment petite pour permettre d’obtenir facilement de potentielles fortes pressions (par exemple 5.10 7 Pa (500 bar) à 5000 m de profondeur), mais suffisamment grande pour que la plaque ne percute pas le fond de la cavité lors de sa résonance.
Par exemple, dans le cas où la plaque est une membrane ayant un diamètre de 2 centimètres et pouvant présenter des amplitudes de déformation de plusieurs micromètres, de l’ordre de 15 µm à 50 µm, une profondeur de cavité d = 100 µm au minimum est requis. En raison de contraintes d’intégration, on choisira une valeur pour d de l’ordre de 1 à 10 mm, bornes incluses, mais on peut tout à fait avoir une cavité plus profonde ; par exemple, il est possible d’avoir une cavité dont la profondeur correspond à la profondeur du corps du dispositif de mesure 10.
Par construction, la pression intérieure P int dans la cavité (et donc au niveau de la face arrière de la plaque) est égale à la pression atmosphérique (P atm ).
Lors de l’immersion de l’ensemble formé par le dispositif de mesure 10 et le système anti-encrassement 1 dans un liquide, la pression P ext au niveau de la face avant de la plaque, en fonction de la profondeur d’immersion h (en mètres) de la plaque, est connue et suit la loi suivante : P e xt = P int + 0,1 × h ≈ 1 + 0,1 × h
Selon un autre de ses aspects, la présente invention se rapporte à un procédé de traitement cosmétique pour les matières kératiniques, notamment le soin et/ou le maquillage des matières kératiniques, notamment de la peau, des lèvres, des cils et/ou sourcils, comprenant l’application séquentielle d’au moins :
- i) au moins un composé de formule (I), ou (Ia), (Ib), (Ic), (Id), (Ie), (Iic), (Iid) et/ou (Iie), tel que défini précédemment et ci-après, ou une une composition « C1 » telle que définie précédemment ; et
- une composition « C4 » telle que définie précédemment ; et
- une composition « C5 » telle que définie précédemment ; et
Co mposés i) : huiles fonctionnalisé e s par des fonctions acétoacétates
Comme indiqué ci-dessus, le procédé de traitement selon l’invention comprend l’application sur les matières kératiniques, notamment la peau et/ou les lèvres et/ou les cils et/ou les sourcils, d’au moins un ou plusieurs composés de formule (I), ou une composition le/les contenant.
Ainsi, le procédé de traitement selon l’invention comprend l’application sur les matières kératiniques, notamment la peau et/ou les lèvres et/ou les cils et/ou les sourcils, d’au moins un ou plusieurs composés de formule (I), ainsi que leurs isomères optiques, géométriques et/ou solvates, tels que les hydrates, ou une composition le/les contenant :
- Z représente un radical multivalent hydrocarboné en C 2 à C 40 , en particulier en C 3 à C 36 , linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, conjugué ou non, acyclique ou cyclique, aromatique ou non, Z pouvant être éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes choisis parmi -O-, -N(R a )-, -S-, -C(O)-, (hétéro)cycle(s) et/ou ou leurs combinaisons ;
- AK1 représente une chaine hydrocarbonée divalente linéaire ou ramifiée saturée ou insaturée en C 1 -C 12 , de préférence en C 1 -C 6 , plus préférentiellement saturée en C 1 -C 6 ;
- AK2 représente une chaine hydrocarbonée monovalente linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, en C 1 -C 40 , éventuellement substituée par un ou plusieurs radicaux identiques ou différents choisis parmi -OR, -X-AK3-(O-C(O)-C(R a )(R b )-C(O)-R 4 ) v ; et/ou ladite chaine étant éventuellement interrompue par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes choisis parmi -O-, -S-, -C(O)-, (hétéro)cycle(s), et leurs combinaisons, en particulier -O-(CO)-, -(CO)-O-, -(hétéro)cycle-O-(hétéro)cycle- ;
- AK3 représente une chaine hydrocarbonée divalente linéaire ou ramifiée saturée ou insaturée en C 1 -C 12 , de préférence en C 1 -C 6 , plus préférentiellement saturée en C 1 -C 6 , encore plus préférentiellement en C 1 -C 4 ;
- R représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle linéaire ou ramifié saturé ou insaturé en C 1 -C 6 , de préférence en C 1 -C 4 , en particulier méthyle, ou un radical -C(O)-C(R a )(R b )-C(O)-R 4 ;
- X représente -O-, -S-, -O-C(O)- ou -C(O)-O- ;
EXEMPLES L’effet sur les ingrédients de parfum de l’ajout de 2 % de Glucam P20 (renforcement moléculaire) est étudié.
Matériel Buvards en papier mince (L : 16 cm, w : 1 cm) Micropipette analytique 10-100 microlitres Fibre SPME 50/30um DVB/CAR/PDMS Stableflex 23Ga, code produit 57298-U, Merck Flacons SPME de 20mL de Gerstel GC-MS-Agilent modèle 7890B (GC) 5977A (MSD) + système d’injection Gerstel MPS2, Avec la colonne GC capillaire DB-5ms colonne 60m x 0,32mm x 0,25 μm, avec plaque de séparation à MS/ODP (50:50 séparé) pour l’étude sur les parfums présentes dans les formules 1-12 du tableau 6 sans ODP pour le reste des parfums.
Paramètres MPS de Gerstel :
Incubation Température 40 °C Temps d’incubation 15 minutes Temps d’extraction 3 minutes Temps de désorption 2 minutes Étuvage température 270 °C Post étuvage Temps 5 minutes
Paramètres GC :
Injecteur avant Température 270 °C Mode Injecteur Sans séparation Gaz porteur Hélium Pression de la colonne 6,42 psi Débit de la colonne 1,2 ml/min Début Température 50 °C Temps de maintien 2 minutes Température taux 6 °C/min Final Température 290 °C Temps d’exécution 42 minutes
Détecteur MS :
Retard du solvant 1 minute Masse faible 35 Masse élevée 350 Source MS 230 °C MS quad 150 °C
Description expérimentale 20µL d’EDT ont été ajoutés à l’extrémité large du buvard, à l’aide d’une pipette calibrée. Le système buvard + EDT a été laissé à température ambiante pour évaporer 5 minutes et jusqu’à 30 heures. La pointe large du buvard, où le parfum a été pipeté, a ensuite été découpée dans un flacon HS de 20mL. Le flacon a été immédiatement scellé, et ensuite analysé sur le GCMS. La longueur de la coupe de buvard était constamment la même sur les différents échantillons (3-3,5 cm) de sorte qu’il n’est pas en contact avec le SPME durant l’étape d’extraction.
Échantillons
Analyse effectuée sur trois répliques :
Des échantillons ont été préparés comme indiqué généralement ci-dessous. Des échantillons standards étaient exempts de GlucamTM P-20 (CAS : 61849-72-7), mais des échantillons selon l’invention comprenaient du GlucamTM P-20.
Std Parfum 15-20 % composé (%) Éthanol 96 % 77-82 % (%) 3 % Eau (%) Échantillons Parfum 15-20 % composé (%) Éthanol 96 % 77-82 % (%) 1% Eau (%) Glucam P20 2 % (%)
Tableau 5 : Composition de formules sans et avec 2 % de Glucam P20.
dans laquelle R représente indépendamment un groupe alkyle ayant de 1 à 24 atomes de carbone, un groupe cycloalkyle ayant de 3 à 24 atomes de carbone, ou un groupe aryle ayant de 6 à 24 atomes de carbone.
Les figures 1 à 13 illustrent différents modes de réalisation d’un dispositif de blocage à came également connu sous la dénomination « bloqueur à came ». Le dispositif de blocage à came est un dispositif de blocage actif.
Le dispositif de blocage à came comporte une première extrémité qui est une tête 1 et une deuxième extrémité opposée qui est une extrémité annulaire 2. De manière conventionnelle, l’extrémité annulaire 2 se présente sous la forme d’un anneau qui définit un trou traversant configuré pour recevoir un mousqueton. L’extrémité annulaire 2 est apte à supporter le poids d’un utilisateur. La tête 1 possède au moins une came 3 et de préférence plusieurs cames 3 qui sont montées mobiles à pivotement entre une position étendue et une position rétractée. De préférence, plusieurs cames 3 sont montées mobiles indépendamment les unes des autres.
La ou les cames 3 sont montées mobiles autour d’au moins un arbre de pivotement 4. L’arbre de pivotement 4 est fixé à la tête 1, plus précisément l’arbre de pivotement 4 est fixé à un corps 1a de la tête 1. Le corps 1a peut être formé par une ou plusieurs pièces.
Le dispositif de blocage à came possède un élément filaire 5 qui relie mécaniquement la tête 1 à l’extrémité annulaire 2. L’élément filaire 5 couple mécaniquement les cames 3 à l’extrémité annulaire 2 de sorte qu’un utilisateur fixé à l’extrémité annulaire 2 est retenu au moyen des cames 3 coincées par exemple dans une fissure. L’élément filaire 5 est l’élément qui assure la continuité mécanique entre la tête 1 et l’extrémité annulaire 2. La ou les cames 3 sont couplées mécaniquement l’extrémité annulaire 2. L’élément filaire 5 s’étend selon une première direction XX qui relie la tête 1 à l’extrémité annulaire 2 de manière à réaliser la tenue mécanique selon cette première direction XX. L’élément filaire 5 est accroché à la tête 1 et il s’étend continument depuis la tête 1 jusqu’à atteindre l’extrémité annulaire 2 pour réaliser la continuité mécanique le long du dispositif de blocage.
L’arbre de pivotement 4 s’étend principalement selon une deuxième direction YY qui est perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à la première direction XX. La ou les cames 3 sont montés à rotation autour de la seconde direction YY.
De préférence, la tête 1 possède au moins un ancrage 6, par exemple un arbre d’ancrage. Avantageusement, l’élément filaire 5 est fixé à l’ancrage 6 de manière à coupler mécaniquement l’élément filaire 5 et la tête 1.
De préférence, l’élément filaire 5 définit au moins une boucle qui est traversée par l’ancrage 6 afin de réaliser la reprise d’effort avec l’extrémité annulaire 2 lorsque le dispositif de blocage à came est mis sous un effort en tension selon la première direction longitudinale XX. De manière préférentielle, l’élément filaire 5 est un matériau textile. Avantageusement, le matériau textile est un polyéthylène de masse molaire très élevée, par exemple dans un matériau commercialisé sous les dénominations Dyneema® ou Spectra®.
Dans un mode de réalisation particulier illustré aux figures 1 à 13, l’élément filaire 5 se présente sous la forme d’un anneau. Il est avantageux que l’anneau soit obtenu en rejoignant deux terminaisons de l’élément filaire 5. Les deux terminaisons peuvent être fixées l’une à l’autre par une couture 5a comme cela est illustré aux figures 2, 3, 4, 6, 7, 8, 9 pour un élément filaire textile. La couture est un procédé bien maitrisé ce qui facilite l’obtention d’un anneau dont la résistance mécanique est maitrisée. L’utilisation d’une étape de couture permet de former un anneau qui est moins couteux et dont la dimension est mieux maitrisée que son équivalent obtenu par épissure. Il est avantageux que l’anneau soit dépourvu de sertissage et d’épissure. L’élément filaire 5 peut être une sangle ou une corde.
Le dispositif de blocage comporte un système d’actionnement couplé à la au moins une came 3. Le système d’actionnement est configuré pour engager sélectivement la position rétractée de la au moins une came 3. Le système d’actionnement possède une gâchette 7 montée à coulissement le long de la première direction XX reliant la tête 1 et l’extrémité annulaire 2.
La gâchette 7 est montée mobile par rapport à la tête 1 et elle est couplée à la au moins une came 3. La gâchette 7 est couplée à la au moins une came 3 de sorte que le déplacement de la gâchette 7 en s’éloignant de la tête 1 entraine un déplacement de la au moins une came 3 vers la position rétractée, c’est-à-dire hors de la position étendue. De manière privilégiée, la gâchette 7 est couplée à toutes les cames 3 de sorte que le déplacement de la gâchette 7 en s’éloignant de la tête 1 entraine un déplacement des cames 3 vers la position rétractée. Hors de la première position de gâchette, la au moins une came 3 est hors de la position étendue.
Préférentiellement, lorsque la au moins une came 3 est dans une position rétractée, la au moins une came 3 n’empêche pas un déplacement de la gâchette 7 en direction de la tête 1.
Dans un mode de réalisation préférentiel, la gâchette 7 est montée à coulissement le long de l’élément filaire 5 entre la tête 1 et l’extrémité annulaire 2. La gâchette 7 peut être couplée à la came 3 ou à chaque came 3 par un élément filaire additionnel 10. L’élément filaire additionnel 10 peut être un câble métallique, un élément textile ou un élément filaire en matériau synthétique, par exemple en matériau plastique. L’élément filaire additionnel 10 couple mécaniquement la came 3 avec la gâchette 7 et permet de retranscrire un déplacement de la gâchette 7 vers la deuxième position de gâchette, c’est-à-dire retranscrire un déplacement vers l’extrémité annulaire 2 en un déplacement de la came 3 vers la position rétractée. Le déplacement de la au moins une came 3 de la position rétractée à la position étendue se traduit par un déplacement de la gâchette 7 hors de la deuxième position de gâchette.
Le dispositif de blocage à came possède un ressort 11 qui est configuré pour solliciter la au moins une came 3 vers la position étendue. Le ressort 11 peut être réalisé dans une technologie quelconque, il peut s’agir d’un ressort hélicoïdal fonctionnant en traction, en compression, en torsion ou en flexion. Il peut également s’agir d’une lame ou d’un fil métallique qui est déformé élastiquement. En l’absence de sollicitation et d’obstacle, le ressort 11 place la ou les cames 3 dans la position étendue. L’effort appliqué sur la gâchette 7 pour s’éloigner de la tête 1 correspond à un effort appliqué sur le ressort 11 pour déplacer la ou les cames 3 hors de la position étendue. Dans un mode de réalisation, le ressort 11 est fixé d’une part à la came 3 et d’autre part à la tête 1. Dans un autre mode de réalisation, le ressort 11 est fixé d’une part à une première came 3 et d’autre part à une deuxième came 3 montée sur un autre arbre de pivotement 4 que la première came 3. Le dispositif de blocage peut comporter autant de ressorts 11 que de cames 3 ou autant de ressorts 11 que de paires de cames 3.
Lorsque l’élément filaire 5 est un matériau textile, il est difficile d’avoir une bonne rigidité perpendiculairement à la première direction XX au moyen de l’élément filaire 5, la rigidité est alors procurée par un élément supplémentaire tel que la tige. Il en va de même lorsque l’élément filaire 5 est un câble métallique de faible section. Pour augmenter la rigidité perpendiculairement à la première direction XX, le dispositif de blocage à came comporte au moins une tige 8 qui s’étend selon la première direction XX depuis la tête 1 jusqu’à l’extrémité annulaire 2. La au moins une tige 8 est fixée d’une part à la tête 1 et elle définit partiellement ou totalement l’extrémité annulaire 2. De préférence, une première extrémité de la tige 8 peut être en butée contre la tête 1. L’effort appliqué par l’élément filaire permet de plaquer une extrémité de tête de la tige 8 contre la tête 1.
Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 1 à 13, le dispositif de blocage à came comporte une seule tige 8 qui s’étend longitudinalement selon la première direction XX.
La tige 8 est plus rigide que l’élément filaire 5 perpendiculairement à la direction XX ce qui permet de tenir le dispositif de blocage à came au moyen de la tige 8 et de placer précisément le dispositif de blocage dans une fissure en comparaison d’un dispositif équivalent sans la tige 8. Il est avantageux que la gâchette 7 soit montée coulissante le long de la tige 8 et que la tige 8 sépare l’élément filaire 5 et la gâchette 7. Pour protéger l’élément filaire, il est avantageux que l’élément filaire 5 passe à travers la tige 8.
Le troisième plot 19 est par exemple un troisième silent bloc.
Le troisième plot 19 peut comprendre une troisième ouverture 20. La troisième ouverture 20 est notamment destinée à recevoir une troisième vis 200.
La troisième ouverture 20 est par exemple de forme cylindrique. La troisième ouverture 20 est notamment configurée pour recevoir une troisième vis 200.
La troisième ouverture 20 s’étend notamment sur toute la longueur du troisième plot 19, par exemple au centre du troisième plot 19. Par longueur du troisième plot 19, on entend une dimension parallèle ou sensiblement parallèle à la troisième direction D3.
De façon optionnelle, le dispositif 1 peut comprendre un troisième insert disposé dans la troisième ouverture 20. Le troisième insert est destiné à être interposé entre le troisième plot 19 et une troisième vis 200. Le troisième insert est destiné à éviter que la troisième vis 200 ne comprime le troisième plot 19. Le troisième insert est par exemple en acier.