INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un train moteur de véhicule comportant un ensemble de propulsion et un mécanisme de transmission selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La illustre un train moteur de véhicule comportant un ensemble de propulsion et un mécanisme de transmission selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
La illustre un train moteur de véhicule comportant un ensemble de propulsion et un mécanisme de transmission selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
La illustre un train moteur de véhicule comportant un ensemble de propulsion et un mécanisme de transmission selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
La illustre un train moteur de véhicule comportant un ensemble de propulsion et un mécanisme de transmission selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
Pour plus de clarté, les éléments fonctionnellement identiques ou similaires sont repérés par des signes de référence identiques sur l’ensemble des figures.
description DÉTAILLÉE de modes de réalisation Sur la est illustré un train moteur 10 d’un véhicule destiné plus particulièrement, bien que de manière non exclusive, à un véhicule de mobilité douce, comportant un organe récepteur 12 entraîné par un ensemble d’entrainement 14 , qui est dans le cas présent un ensemble de propulsion.
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en maintenant un chargement mécanique et un chargement aérodynamique acceptables pour la section de soufflante 2, le système propulsif 1 est configuré de sorte que le rotor de soufflante 9 présente un paramètre de charge aérodynamique k aero supérieur ou égal à 0,08 et inférieur ou égale à 0,2 et un paramètre de charge mécanique k meca supérieur ou égale à 10 x 10 6 tr².m².min -2 et inférieur ou égal à 32,5 x 10 6 tr².m².min -2 .
Le paramètre de charge aérodynamique k aero représente le couple aérodynamique qui est appliqué sur une aube de soufflante 14 du rotor de soufflante 9, entre le moyeu 13 et le sommet 21 de l’aube de soufflante 14, et peut être exprimé par la formule suivante :
où: FN est la poussée générée par le rotor de soufflante 9 et est exprimée en Newton (N) ;
BPR est le taux de dilution du système propulsif 1 ;
n est le nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 ;
ω est la vitesse de rotation du rotor de soufflante 9, en tours par minute (tr/min) ;
R e est le rayon externe du rotor de soufflante 9 et correspond à la distance entre l’axe de rotation X et un point d’intersection entre le sommet 21 et un bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor de soufflante 9, et est exprimé en mètres (m) ;
R i est le rayon interne du rotor de soufflante 9 et correspond à une distance entre l’axe de rotation X un point d’intersection entre le bord d’attaque 21 des aubes 14 du rotor de soufflante 9 et une surface du rotor de soufflante 9 qui délimite radialement à l’intérieur une veine d’écoulement dans le rotor de soufflante 9 et est exprimé en mètres (m) ; et
F = 39,7 N -1,35 .(tr/min) -2 .m -5 .
Comme indiqué précédemment, FN et ω sont déterminés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3 e édition) et au niveau de la mer. Les rayons R e et R i en revanche sont déterminés lorsque le système propulsif 1 est à froid pour simplifier les mesures.
Le bord d’attaque 22 est configuré pour s’étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans le rotor de soufflante 9. Il correspond à la partie antérieure d'un profil aérodynamique qui fait face au flux d'air et qui divise l'écoulement d'air en un écoulement d'intrados et en un écoulement extrados.
Le paramètre de charge mécanique k meca traduit la contrainte appliquée à une aube de soufflante au niveau du rayon interne R i du rotor de soufflante 9 (en bas de la partie de l’aube de soufflante 14 qui est configurée pour s’étendre dans la veine d’écoulement) :
où S est la surface de la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9, qui est égale à π x (R e ² - R i ²) et est exprimée en mètres carrés.
Les efforts centrifuges appliqués sur les aubes de soufflante 14 d’un rotor de soufflante 9 dont le paramètre de charge aérodynamique k aero est supérieur ou égal à 0,08 et inférieur ou égale à 0,2 et dont le paramètre de charge mécanique k meca est supérieur ou égal à 10 x 10 6 tr².m².min -2 et inférieur ou égal à 32,5 x 10 6 tr².m².min -2 sont modérés. Les efforts aérodynamiques sont en revanche plus élevés que dans les moteurs à réducteurs conventionnels, mais restent admissibles. En particulier, l’arbre de soufflante 20 (et indirectement l’arbre basse pression 11) du système propulsif 1 est capable de transmettre le couple aérodynamique au rotor de soufflante 9, par exemple par l’intermédiaire de cannelures ou d’une liaison boulonnée, sans risquer de rupture accidentelle ni réduire la durée de vie de la section de soufflante 2.
Afin de réduire le paramètre de charge mécanique k meca de la section de soufflante 2, il est possible par exemple de modifier le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9. Le rapport moyeu-tête correspond en effet au rapport entre le rayon interne R i et le rayon externe R e du rotor de soufflante 9. Le rapport moyeu-tête peut être modifié en modifiant le diamètre D du rotor de soufflante 9 (qui est égal au double du rayon externe R e - à noter que les figures 1 et 2 étant des vues partielles, le diamètre D n’est que partiellement visible) et/ou en modifiant le rayon interne R i du rotor de soufflante 9. Or, l’augmentation du diamètre du rotor de soufflante 9 a pour effet d’augmenter les efforts centrifuges appliqués aux aubes de soufflante 14. Par conséquent, le rapport moyeu-tête est par exemple modifié en diminuant le rayon externe R e du rotor de soufflante 9 ou en augmentant le rayon interne R i du rotor de soufflante 9. Le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 peut par exemple être compris entre 0,22 et 0,32. Dans le cas d’un rotor de soufflante à calage fixe, le rapport moyeu-tête peut être compris entre 0,22 et 0,32. Dans le cas d’un rotor de soufflante à calage variable, le rapport moyeu-tête est par exemple compris entre 0,24 et 0,32 afin de permettre l’intégration du mécanisme de changement de pas 15. Le cas échéant, pour attendre de tels rapports moyeu-tête, la configuration de l’arbre de soufflante 20 et/ou des paliers qui supportent l’arbre de soufflante 20 peut être adaptée afin de faciliter l’intégration du rotor de soufflante 9 et des différents composant du système propulsif 1 placés en amont du mécanisme de réduction 19.
Afin d’obtenir un paramètre de charge aérodynamique k aero compris entre 0,08 et 0,2, le rotor de soufflante 9 comprend au moins douze aubes de soufflante 14 et au plus 24 aubes de soufflante 14, par exemple au moins seize aubes de soufflante 14 et au plus vingt-deux aubes de soufflante 14. Le nombre d’aubes 16 dans le stator de soufflante 17 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes 14.
Chaque élément de connexion 41, 42 est configuré et articulé de manière à permettre un premier déplacement de l’unité lumineuse 10 par rapport à l’élément optique de projection 20, et un deuxième déplacement de l’unité lumineuse 10 par rapport à l’élément optique de projection 20. Le premier déplacement permet de déplacer le faisceau lumineux F1 selon une première direction orthogonale par rapport à l’axe optique O de l’élément optique de projection 20, et le deuxième déplacement permet de déplacer le premier faisceau lumineux F1 selon une deuxième direction orthogonale par rapport à l’axe optique O.
Dans l’exemple illustré, la première direction orthogonale par rapport à l’axe optique O est une direction transversale Y et la deuxième direction orthogonale Z par rapport à l’axe optique est une direction verticale Z. Dans une variante non illustrée, la première direction orthogonale pourrait être la direction verticale Z, et la deuxième direction orthogonale pourrait être la direction transversale Y.
Afin de permettre de déplacer le premier faisceau lumineux F1 selon la première direction orthogonale Y, chaque élément de connexion 41, 42 comporte une portion centrale 411, 421, une portion avant 412, 422 et une portion arrière 413, 423, la portion centrale 411, 421 et la portion arrière 413, 423 étant articulées par une liaison pivot arrière C, B d’axe orthogonal à l’axe optique O et à la première direction orthogonale Y, et la portion centrale 411, 421 et la portion avant 412, 422 étant articulées par une liaison pivot avant A, D d’axe orthogonal à l’axe optique O et à la première direction orthogonale Y. Dans toute la description, les directions avant et arrière sont données par rapport à la direction d’émission de la lumière dans le module lumineux 1, le long de l’axe optique O de l’élément optique de projection 20. La direction d’émission est opposée à la direction de l’axe longitudinal X représentée sur les figures.
De plus, les liaisons pivot avant A, D et arrière B, C définissent les sommets d’un parallélogramme, en projection dans un plan défini par l’axe optique O et la première direction orthogonale Y. Autrement dit, les portions centrales 411, 421 sont de même longueur et parallèles. Dans l’exemple illustré, les liaisons pivot avant A, D et les liaisons pivot arrière B, C sont respectivement alignées suivant la première direction orthogonale Y, cependant, elles pourraient également ne pas être alignées suivant la première direction orthogonale Y.
Dans l’exemple illustré sur la , les liaisons pivot avant A, D et arrière B, C sont formées par des liaisons flexibles à col semi-circulaires. Alternativement, les liaisons pivot avant A, D pourraient également être formées par au moins un pion cylindrique disposé sur l’une de la portion centrale 411, 421 et de la portion avant 412, 422 et un trou coopérant avec le pion disposé sur l’autre de la portion centrale 411, 421 et de la portion avant 412, 422, et les liaisons pivot arrière B, C pourraient être formées par au moins un pion cylindrique disposé sur l’une de la portion centrale 411, 421 et de la portion arrière 413, 423 et un trou disposé sur l’autre de la portion centrale 411, 421 et de la portion arrière 413, 423.
Afin de permettre de déplacer le premier faisceau lumineux F1 selon la deuxième direction orthogonale Z, la portion avant 412, 422 de chaque élément de connexion 41, 42 est reliée au support 3 par une articulation supplémentaire permettant la rotation de l’unité lumineuse 10 et des éléments de connexion 41, 42 autour d’un axe de rotation intrinsèque A’D’ situé en avant des liaisons pivot avant A, D et orienté suivant la première direction orthogonale Y. En particulier, chaque portion avant 412’, 422’ est articulée au support 3 par une liaison pivot D’, A’ d’axe parallèle à la première direction orthogonale Y.
L’élément optique de projection 20 est représenté en avant du support 3 à des fins de clarté de la . L’élément optique de projection 20 est positionné sur le support 3, en avant des liaisons pivot avant A, D.
Le module lumineux 1 comprend deux barres transversales 5 s’étendant entre les portions avant 412, 422 de chaque élément de connexion 41, 42. Ces barres transversales 5 permettent de rigidifier les éléments de connexion 41, 42.
L’unité lumineuse 10, et en particulier une extension du dissipateur thermique 13 comprend une fente 130 destinée à recevoir une vis de verrouillage 21 permettant d’attacher le module lumineux 1 à un élément de montage 50. En particulier, comme la fente 130 est disposée sur l’unité lumineuse 10, le module lumineux 1 peut être attaché à l’élément de montage 50 via l’unité lumineuse 10.
La fente 130 est configurée pour permettre le déplacement de l’unité lumineuse 10 par rapport à l’élément de montage 50 lorsque la vis de verrouillage 21 est desserrée, et pour empêcher le déplacement de l’unité lumineuse 10 par rapport à l’élément de montage 50 lorsque la vis de verrouillage 21 est serrée.
La position de l’unité lumineuse 10 par rapport à l’élément optique de projection 20 du module lumineux 1 peut être facilement réglé grâce à la coopération entre la vis de verrouillage 21 et la fente 130. Comme illustré sur la , la vis de verrouillage 21 peut être pré-vissée dans l’élément de montage 50. Elle comporte une portion filetée 21a coopérant avec un fut de vissage 22 positionné sur l’élément de montage 50. La portion filetée 21a possède un diamètre inférieur aux dimensions de la fente 130. Ainsi, lorsque la vis de verrouillage 21 est desserrée, l’unité lumineuse 10, et dans le cas illustré, le dissipateur thermique 13 peut être déplacé verticalement et transversalement par rapport à l’élément de montage 50. Par exemple, il est possible d’utiliser un outil permettant de déplacer l’unité lumineuse 10 lorsque la vis de verrouillage 21 est desserrée. L’unité lumineuse 10 peut ainsi être déplacée selon le premier déplacement et selon le deuxième déplacement, ce qui entraine le déplacement du faisceau lumineux F1 selon la première direction Y et selon la deuxième direction Z.
Une fois que l’unité lumineuse 10 est dans la position souhaitée par rapport à l’élément optique de projection 20, le vis de verrouillage 21 est serrée. Ainsi, le module lumineux est réglé par rapport à l’élément de montage 50. La position souhaitée peut par exemple être une position nominale. Elle peut être déterminée en évaluant la position du faisceau lumineux F1 projeté sur un écran.
Selon un mode de réalisation, la paroi de conduction s’étend dans un plan transversal à la direction de déplacement du fluide, ou s’étend dans un plan orthogonal à la direction longitudinale dudit dispositif.
Selon un autre mode de réalisation, la paroi de conduction s’étend dans un plan transversal à la direction de déplacement du fluide et en périphérie frontale du bâti.
De préférence, la paroi de conduction peut être parallèle à la direction longitudinale du déplacement du fluide, ou longitudinale du dispositif.
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique est en contact direct ou indirect avec la face intérieure de la paroi de conduction ;
– de préférence, l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique s’étend dans un plan parallèle, en particulier latéral, ou orthogonal à la direction de déplacement du fluide ou la direction longitudinale du dispositif ;
– de préférence, le dispositif comprend une pièce intermédiaire de conduction thermique ;
– selon un mode de réalisation, la pièce intermédiaire de conduction est fixée à la paroi de conduction du bâti, et l’au moins une partie des moyens de contrôle génératrice de chaleur est fixée sur ladite pièce ;
– selon un autre mode de réalisation de la pièce intermédiaire de conduction, il peut être prévu une résine favorisant la conduction thermique, dite résine à haute conduction de chaleur, pouvant être non conductrice électriquement, en particulier d’un type connu de la personne du métier ;
- la paroi de conduction est réalisée en métal, de préférence comprenant de l’aluminium ou de l’acier ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique génératrice de chaleur comprend au moins un transistor et/ou au moins un condensateur ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique génératrice de chaleur comprend un circuit imprimé s’étendant dans un plan géométrique parallèle ou orthogonal à la direction de déplacement du fluide, ou direction longitudinale du dispositif, et comprend des composants électroniques générateurs de chaleur adjacents les uns aux autres sur le circuit imprimé et au moins une partie des composants générateurs de chaleur est adjacente à la face intérieure de la paroi de conduction ; et/ou orthogonale ou parallèle à la direction ou l’axe du mât ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique comprend au moins deux transistors alignés selon une direction orthogonale ou parallèle à la direction de déplacement du fluide, ou la direction longitudinale du dispositif, de préférence des transistors à effet de champ dit MOSFET connus de la personne du métier ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique génératrice de chaleur comprend des condensateurs alignés selon une direction parallèle ou orthogonale à la direction de déplacement en particulier du fluide ou direction longitudinale du dispositif ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique comprend au moins quatre transistors, de préférence six transistors ;
- l’au moins une partie des moyens de contrôle électronique, ou la totalité, peut être enrésinée ou recouverte d’un moyen de tropicalisation ;
La présente divulgation propose en outre un procédé de préparation de masse noire exempte de fluor à faible teneur en cuivre et en aluminium, comprenant les étapes suivantes :
S1 : soumission d’une batterie au lithium-ion usagée à une décharge, un démontage, un broyage et un premier tamisage pour obtenir une première masse noire et une première taille supérieure ;
S2 : pyrolyse de la première taille supérieure sous une atmosphère inerte entre 300 °C et 400 °C, deuxième tamisage d’un matériau pyrolysé pour obtenir une deuxième masse noire et une seconde taille supérieure, tri des couleurs et séparation de la seconde taille supérieure pour obtenir une feuille de cuivre et une plaque d’électrode contenant de l’aluminium ;
S3 : placement de la plaque d’électrode contenant de l’aluminium dans une solution de sel ferrique pour réaction, troisième tamisage d’un matériau résultant après la réaction pour obtenir une feuille d’aluminium et une barbotine, soumission de la barbotine à une séparation solide-liquide, et séchage d’un solide résultant pour obtenir une troisième masse noire ; et
S4 : soufflage d’air dans la première masse noire, la deuxième masse noire et la troisième masse noire à 500 °C à 1000 °C pour grillage, afin d’obtenir la masse noire exempte de fluor à faible teneur en cuivre et en aluminium, où la teneur en volume de vapeur d’eau dans l’air est de 10 % à 40 %.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S1, un matériau broyé obtenu après le broyage a une taille de particule inférieure ou égale à 5 cm.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S1, la batterie au lithium-ion usagée est au moins l’une parmi une batterie au lithium-ion ternaire, une batterie au cobaltate de lithium, une batterie au manganate de lithium, ou une batterie au nickélate de lithium.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, une taille de maille pour chacun du premier tamisage, du deuxième tamisage et du troisième tamisage est indépendamment de 0,2 mm à 0,3 mm.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S2, la pyrolyse est effectuée dans un four de pyrolyse, et un taux de remplissage de la première taille inférieure dans le four de pyrolyse est de 5 % à 15 %.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S2, une durée pour le pyrolyse est de 3 h à 5 h.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S3, un rapport solide/liquide entre la plaque d’électrode contenant de l’aluminium et la solution de sel ferrique est de 0,5 g/mL à 2,0 g/mL, et une concentration d’ion ferrique dans la solution de sel ferrique est de 0,1 mol/L à 0,5 mol/L.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S3, une température pour la réaction est de 40 °C à 90 °C. En outre, une durée pour la réaction est de 0,5 h à 1,0 h.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S3, la solution de sel ferrique est au moins l’une parmi une solution de sulfate ferrique, une solution de nitrate ferrique, ou une solution de chlorure ferrique.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S3, une température pour le séchage est de 100 °C à 120 °C, et une durée pour le séchage de 1 h à 2 h.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S4, un débit d’air est de 8 Nm 3 /min à 15 Nm 3 /min.
Dans certains modes de réalisation de la présente divulgation, à l’étape S4, une durée pour le grillage est de 0,5 à 1,0 h.
En plus de cette fonction photométrique, le faisceau lumineux F1 permet au système 1 réaliser des fonctions de détection et d’évaluation de la position d’un objet O sur la route, comme cela va être décrit en lien avec la qui représente un procédé de télémétrie mis en œuvre par le système 1.
A ces fins, le système 1 comporte une unité de calcul 4.
Dans une première étape E1, l’unité de calcul 4 génère une séquence de données initiale Seq1. La séquence initiale Seq1 est, dans l’exemple décrit, une séquence de type binaire, composée de « 0 » et de « 1 », pseudo aléatoire et de taille maximum, également nommée M-séquence.
On pourra prévoir que cette séquence Seq1 soit stockée dans une mémoire de l’unité de calcul 4 (non représentée), l’unité de calcul 4 générant alors cette séquence de façon périodique. En variante, on pourra prévoir que l’unité de calcul soit équipée d’un registre à décalage à rétroaction linéaire, dont l’état initial, le nombre d’étages et les portes logiques ont été définis de sorte que la suite de bits générée par le registre soit périodique et dont le motif soit la séquence Seq1. Quel que soit le mode de réalisation envisagé, l’unité de calcul 4 génère ainsi la séquence Seq1 de façon périodique et continue.
Dans une deuxième étape E2, l’unité de calcul 4 génère une séquence de données Seq2, dite modulante, à partir de la séquence initiale Seq1, en conservant au moins les mêmes propriétés d’autocorrélation et de corrélation croisée de la séquence initiale Seq1. Différentes méthodes de génération de cette séquence modulante seront décrites ultérieurement. On pourra indifféremment employer une seule de ces méthodes ou combiner plusieurs de ces méthodes, voire toutes ces méthodes, dans n’importe quel ordre. En variante, on pourra prévoir que la séquence modulante Seq2 soit identique à la séquence initiale Seq1.
On pourra notamment prévoir, selon la méthode de génération employée, que la séquence modulante Seq2 soit générée de façon continue à partir de chaque bit de la séquence initiale Seq1 qui est générée, que chaque séquence initiale Seq1 générée soit stockée dans une mémoire tampon pour pouvoir générer la séquence modulante Seq2, voire que la séquence modulante Seq2 soit stockée dans la mémoire de l’unité de calcul 4, laquelle génère ainsi directement cette séquence Seq2 sans générer la séquence initiale Seq1.
Concomitamment, l’unité de calcul 4 définit une valeur de puissance pic P p ainsi qu’une durée d’impulsion T p , et transmet la séquence de données Seq2, la puissance pic P p et la durée d’impulsion T p à l’unité de modulation 22.
Dans une troisième étape E3, l’unité de modulation 22 module le faisceau lumineux F1 émis par le module lumineux 21, à partir de cette séquence de données Seq2, par exemple en contrôlant l’alimentation électrique fournie à la source lumineuse 23.
Dans l’exemple décrit, l’unité de modulation 22 comporte un générateur d’un signal de contrôle modulé en fréquence d’impulsion. Ce signal de contrôle permet de contrôler une alimentation à découpage (non représenté) de la source lumineuse 23. De façon classique, la consigne de fréquence de ce signal de contrôle, fixée par l’unité de modulation 22, permet ainsi de contrôler la puissance électrique moyenne fournie à la source lumineuse 23, et donc de contrôler l’intensité lumineuse du faisceau lumineux F1, de sorte à satisfaire les exigences de la fonction photométrique qu’il réalise.