INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Néanmoins, à l'heure actuelle, les diélectriques performants à faibles pertes sont rigides et rarement, voire pas du tout, flexibles. Du point de vue des propriétés mécaniques, pour répondre aux nouveaux besoins du marché, les polymères souples ou les mélanges souples qui seraient le diélectrique dans le système final tel que l'antenne, pourraient être la solution pour l'avenir car ils comblent le vide dans le compartiment de conception par rapport aux matériaux rigides.
Ainsi, divers matériaux polymères souples ont été envisagés comme substrat diélectrique pour remplacer les matériaux rigides actuellement utilisés, par exemple les composites à base de fibres de verre ou de céramique.
- Varadis RADFET VT05, comprenant un RADFET 100 nm dans un boîtier en plastique SOT-23 à six fils, pour des doses comprises entre 10 Gy (1 krad) et 10 kGy (1 Mrad).
Les composants électroniques désignés par la référence « Varadis RADFET » se composent d’un transistor à effet de champ à grille isolée, plus couramment désigné sous la référence MOSFET(acronyme anglais pour « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor »). Plus précisément, ces transistors à effet de champ comportent un canal de type « p », sensible aux rayonnements : gamma, X et protons.
Par le terme « sensible », on entend que les propriétés électriques de l’oxyde, composant le transistor à effet de champ, varient en fonction de la dose de rayonnements absorbée par ledit oxyde. En d’autres termes, la tension de seuil du transistor à effet de champ varie selon la dose de rayonnements absorbée par l’oxyde formant la grille dudit transistor.
La tension de seuil du transistor à effet de champ est polarisée par un courant continu, par exemple de 10 μA. En fonction de la dose d’irradiations absorbée, la valeur de la tension seuil du transistor à effet de champ varie par une augmente linéairement proportionnel à la dose reçue, jusqu’à atteindre une valeur de saturation définissant la plage d’utilisation du capteur.
A chaque transistor à effet de champ mentionné ci-dessus, le fabricant de semi-conducteur communique une courbe d'étalonnage spécifique, permettant à l’homme du métier d’estimer aisément la valeur initiale de la tension de seuil et la sensibilité (voir courbe) électrique délivrée par ledit transistor, selon la dose de rayonnements qu’il absorbe .
Or, la dose de rayonnements absorbée par le transistor est aisément estimable à partir du logiciel « OMERE », téléchargeable à partir du site internet de la société TRAD TESTS & RADIATIONS, à l’adresse suivante : https://www.trad.fr/spatial/logiciel-omere/.
Plus précisément, le logiciel « OMERE » permet d’évaluer la dose de rayonnements absorbée par un matériau, en fonction de sa nature, de son épaisseur ainsi que de son temps de présence sur une orbite.
En sélectionnant comme paramétrage pour le logiciel « OMERE », un oxyde de nature et d’épaisseur identique à l’oxyde formant le canal de type « p », d’un transistor à effet de champ à grille isolée mentionné ci-dessus, commercialisé par la société VARDIS, une orbite précise et un temps de vol défini, l’homme du métier peut aisément obtenir une estimation de la dose de rayonnements absorbées par ledit transistor.
En reportant la valeur de cette estimation sur la courbe de calibrage spécifique dudit transistor, communiquée par la société VARADIS, l’homme du métier peut facilement estimer la valeur de la tension électrique dénommée ci-après valeur de référence, délivrée par ledit transistor à l’issue d’une période et une orbite sélectionnée ci-dessus.
L’unité de comparaison 10 est couplée au dosimètre 6 ainsi qu’à l’unité de référence 14, de manière à pouvoir caractériser en temps réel ou bien périodiquement, la valeur de la tension électrique délivrée par le transistor à effet de champ composant le dosimètre 6, puis comparer cette valeur de tension électrique à une valeur de référence préenregistrée par l’unité de référence 14.
De façon remarquable, l’unité de comparaison 10 est configurée pour délivrer un signal de commande lorsque la valeur de la tension électrique délivrée par le transistor à effet de champ composant le dosimètre 6, est égale ou bien dépasse la valeur de référence enregistrée par l’unité de référence 14. Le signal de commande est destiné à permettre l’activation d’un système de passivation, non représenté sur les figures.
En d’autres termes, lorsque le dispositif de temporisation 2 est destiné à se déplacer sur une orbite connue, la valeur de référence enregistrée par l’unité de référence 14, permet de programmer de façon déterministe, le moment où le dispositif de temporisation 2 se déplaçant sur cette orbite, émet un signal de commande apte à activer un système de passivation.
Ainsi, de façon avantageuse, le dispositif de temporisation 2 évalue le temps passé sur une orbite, en fonction de la dose de rayonnements reçue par le dosimètre 6. Ainsi, le dispositif de temporisation 2 est plus compact et plus sûr que les dispositifs électroniques décrits ci-dessus, du fait que le temps est caractérisé par rapport à son environnement et non pas en fonction par exemple d’un oscillateur électronique encombrant, dont le fonctionnement est en outre perturbé par les rayonnements environnants.
Selon une variante de l’invention illustrée par la , l’unité de référence 14 se compose de plusieurs résistances électriques 16, montées en série et alimentées par une même source de tension V. De préférence, la source de tension V est configurée pour délivrer un courant stable jusqu’à ce que le dispositif de temporisation 2 émette le signal de passivation.
De façon avantageuse, l’unité de référence 14 comporte deux interrupteurs commandés 18 et 19 aptes à être pilotés par l’unité de communication 12. Comme illustré par la , les interrupteurs commandés 18 et 19 sont montés en parallèles d’une ou bien de deux résistances électriques 16, de manière à permettre à l’unité de communication de modifier la valeur de la tension électrique délivrée par l’unité de référence 14 à l’unité de comparaison 10.
A titre d’exemple non limitatif, lorsque les interrupteurs commandés 18 et 19 sont tous deux maintenus en positon ouverte comme illustré par la , le dispositif de temporisation est paramétré pour activer un dispositif de passivation, à l’issu d’un premier temps de vol du dispositif de passivation à une orbite définie.
De plus, ladite carrière 12 comprend des fondations 15 situées inférieurement et destinées à supporter ladite couche 14 de travail. De telles fondations 15 sont rapportées directement sur le sol 16. Lesdites fondations 15 peuvent être de tout type, notamment en un matériau compacté ou compressé, avec une ou plusieurs strates de différents matériaux, comme un lit sous-jacent, par exemple en sable ou graviers. Ces fondations 15 peuvent aussi être renforcées, notamment par l'intermédiaire d'une ou plusieurs armatures métalliques, composites ou plastiques. Des nappes perméables ou étanches, notamment, de type géotextile, peuvent être positionnées au sein des fondations 15, en particulier en face inférieure.
Selon un mode de réalisation, les fondations 15 peuvent être réalisées sous forme d'une dalle de béton.
Ainsi, les fondations 15 offre un support stable pour recevoir supérieurement la couche 14 de travail.
Avantageusement, la carrière 12 pour chevaux 13 comprend, entre les fondations 15 et la couche 14 de travail, au moins un dispositif 6 combiné de drainage et d'irrigation tel que précédemment décrit. En d'autres termes, les fondations 15 supportent la couche 14 de travail par l'intermédiaire dudit dispositif 6, pris en sandwich entre les deux.
Dès lors, le dispositif 6 intercalé entre la couche 14 de travail et les fondations 15 permet de limiter l'infiltration vers lesdites fondations 15, ainsi que l'éventuelle migration descendante du matériau de la couche 14 de travail vers ces fondations 15.
Selon un mode de réalisation, le dispositif 6 est positionné sous une épaisseur d'au moins 18 cm de la couche 14 de travail.
Selon un mode de réalisation, une surface 17 peu perméable, par choix des matériaux la composant, est disposée sous ledit dispositif 6, sur les fondations 15 ou directement sur le sol.
La montre un exemple d'implantation d'un dispositif 6 avec une surface 17 peu perméable disposée en recouvrement des fondations 15 et servant de base sous ledit dispositif 6.
Une telle surface peu perméable 17 peut comprendre au moins un film un film de type liner, en matériau plastique, comme du polypropylène (PP), notamment d'une épaisseur de 500 microns à 1,5 mm. La disposition sous le dispositif 6 d'une telle surface 17 peu perméable, notamment d'un tel film, permet de créer un phénomène de flux généré par le goutte-à-goutte de l'irrigation combiné avec un reflux généré par le drainage, assurant de conserver une humidité et une structure optimale du revêtement de la carrière équestre, à savoir de la couche 14 de travail.
Le dispositif 6 offre aussi un drainage des eaux de pluie, tout en conservant une hygrométrie contrôlée du matériau de la couche 14 de travail. Au sein d'une carrière 12 pour chevaux 13 ou autre surface de travail et de compétition équestre en sable, l'irrigation permet de limiter l'arrosage, humectant le sable de façon homogène et maintenant une humidité déterminée du matériau de la couche 14 de travail, et permet aussi de gérer sa densité en fonction de son hygrométrie le rendant plus ou moins meuble. L'apport en eau contrôlé par l'irrigation et le drainage est tout particulièrement propice au développement de l'herbe et du gazon dans le cas d'un terrain pour la pratique sportive équestre, comme le polo. Ainsi, l'invention offre un dispositif 6 combiné de drainage et d'irrigation assurant autant un drainage efficace de l'eau sous couvertures végétales, ainsi qu’une irrigation régulée dans le cas de déficit en eau, offrant une optimisation de l'apport en eau nécessaire pour le bon développement des végétaux implantés dans la toiture 1 végétalisée.
Le dispositif 6 combiné permet aussi d'être implanté au sein d'un terrain équestre, de type carrière 12 pour chevaux 13 ou toutes surfaces de travail et de compétition équestre, en vue d'améliorer son drainage et son hygrométrie, tout en assurant la résistance requise aux passages des chevaux lors de leurs différentes activités.
De façon connexe, le dispositif 6 combiné peut être implanté comme structure sous d'autres types de terrain destinés à recevoir ou au passage des animaux, notamment des animaux d'élevage (ovins, bovins, etc).
De façon plus large, le dispositif 6 combiné peut être implanté comme structure sous tout surface végétalisée, en particulier les terrains gazonnés, comme un terrain pour la pratique sportive (football, rugby, polo, etc).
Le dispositif 6 combiné peut aussi être implanté au sein de terrains partiellement végétalisés comprenant des voies de circulation, en particulier des voies ferrées pour la circulation de tram 18.
A ce titre, comme le montre l'exemple d'implantation de la , plusieurs dispositif 6 combinés d'irrigation et de drainage peuvent être disposés sous une couche 19 végétalisée réparties entre les rails 20 d'une voie de circulation pour tram 18.
De façon connue, une voie de circulation pour tram 18 comprend des rails 20, supportés par des supports 21 dédiés, espacés et implantés sur une structure 22 formant embase, avec des fondations 15, le tout reposant au sol 16. De plus, une surface 19 végétalisée peut être ménagée entre les rails 20 et de part et d'autre.
Selon un mode de réalisation, les buses 82 délivrent un débit d'environ de 1 à 4 litres d'eau par heure (l/h), notamment de 1 à 3 l/h, préférentiellement lesdites buses 82 comprennent un débit déterminé, compris entre 1,1 à 2,3 l/h, préférentiellement notamment d'environ 1,6 l/h.
Selon un mode de réalisation, les buses 82 peuvent être prévu réglables, afin d'augmenter ou diminuer le débit. Ce réglage, effectué lors de la fabrication du dispositif 6 peut être configuré en fonction de l'implantation du dispositif 6 au niveau de la zone 2 du bâtiment. En particulier, il est possible de diminuer le débit des buses 82 situées sur les tubes 81 d'extrémités destinés à être adjacents lors du recouvrement de deux dispositifs 6.
Selon un mode de réalisation, le système 8 d'irrigation peut être équipé d’une gestion de l’approvisionnement en eau, cette gestion étant programmable et autonome. Une telle gestion permet de modifier le débit au sein du système 8 d'irrigation, voire de le couper ou de le mettre en route. La programmation peut être combinée à des capteurs, notamment hygrométriques, disposés au sein du substrat 4, ainsi qu'au niveau de l'une et/ou l'autre des nappes 70,71.
En outre, les buses 82 peuvent être équipées d’un système anti-siphon, afin d’éviter toute rentrée d’impuretés pouvant créer des colmatages.
Selon un mode de réalisation, lesdites buses 82 sont espacées à intervalles 110 réguliers, notamment selon un intervalle 110 compris entre 10 et 100 cm, préférentiellement selon un intervalle 110 d'une trentaine de centimètres, spécifiquement un intervalle 110 de 33 cm.
Selon un mode de réalisation, les extrémités de deux tubes 80,81 adjacents sont reliées entre elles d'un côté, tandis que du côté opposé les autres extrémités de chacun desdits deux tubes 80,81 sont reliées à d'autres tubes 80 contigus, formant un seul réseau, notamment serpentant au sein dudit dispositif 6 entre les nappes 70,71.
Selon un mode de réalisation, les extrémités adjacentes de deux tubes 80,81 sont reliées entre elles par un tube 83 d'approvisionnement, ledit réseau étant connecté à un approvisionnement 84 en eau.
Selon une configuration préférentielle, comme visible sur la , le dispositif 6 comprend deux tubes 83 d'approvisionnement reliant les extrémités des tubes 80,81. Chaque tube 83 d'approvisionnement est alors relié à l'approvisionnement 84 en eau, à savoir une même ou des sources différentes, notamment provenant d'un réseau de distribution.
A ce titre, selon un mode de réalisation, le dispositif 6 comprend un moyen de récupération et de stockage des eaux drainées par les drains 72. La canalisation 73 est alors reliée audit moyen de stockage.
De plus, l'approvisionnement en eau est connecté audit moyen de récupération et de stockage. En d'autres termes, les tubes 80,81 sont approvisionnés par la récupération des eaux drainées, diminuant les pertes et la consommation en eau depuis le réseau de distribution. Ainsi, l’eau issue du drainage pendant les pluies pourra être stockée et utilisée pendant les périodes de sécheresse pour l’irrigation.
Plus avant, l'invention prévoit d'implanter le dispositif 6 combiné de drainage et d'irrigation au sein d'un terrain équestre, et d’utiliser le dispositif 6 combiné de drainage et d'irrigation selon l'invention pour drainer et irriguer une carrière 12 pour chevaux 13 et toutes surfaces de travail et de compétition équestre.
Pour ce faire, l'invention concerne une carrière 12 pour chevaux 13.
Une telle carrière 12 comprend une couche 14 de travail. Cette couche 14, située en surface, est destinée à recevoir les chevaux 13. Ladite couche 14 de travail est réalisée à base d'un matériau adapté en fonction des activités équestres prévues, comme du sable, de la terre battue, ou encore de l'herbe ou du gazon (avec le substrat requis pour le développement de ces végétaux 5).
Préférentiellement, la couche 14 de travail est réalisé à base de sable.
On notera que l’épaisseur et la densité de la couche 14 de travail est déterminée en fonction de la résistance requise pour les activités équestres prévues au sein de la carrière. En particulier, la densité de la couche 14 de travail peut être meuble pour des entraînements de chevaux, ou bien dense pour des compétitions.
Notamment, l’au moins une cavité tubulaire 98 dont la fibre neutre 100 est courbe est dépourvue d’arête vive entre ses extrémités 102, 104 et est dépourvue de bifurcation et/ou de piquage entre ses extrémités 102, 104.
Dans ce qui suit, en se référant à la , on décrit une seule cavité tubulaire 98 dont la fibre neutre 100 est courbe. Il est bien sûr entendu que ce qui suit s’applique à l’ensemble des cavités tubulaires 98 dont la fibre neutre 100 est courbe.
Par exemple, comme illustré sur la , la fibre neutre courbe 100 s’étend selon le chemin le plus court entre ses deux extrémités 102, 104, le chemin le plus court étant restreint par la présence des autres cavités tubulaires 98, des accessoires 70 et de la surface externe 90. Comme illustré sur l’exemple de la , le chemin le plus court selon lequel s’étend la fibre neutre courbe 100 est restreint par la présence de l’accessoire 70C.
Avantageusement, le rayon de courbure de la fibre neutre 100 courbe est continûment dérivable.
En référence aux Figures 2 à 5, le dispositif de raccord 120 comporte au moins une pièce 122 de raccord entre le réseau 96 de cavités tubulaires 98 de l’unité de pilotage 62 et le vérin hydraulique 32.
Avantageusement, le dispositif de raccord 120 comporte au moins une pièce de raccord supplémentaire 124 identique à la pièce de raccord 122 et raccordant le réseau 96 de cavités tubulaires 98 de l’unité de pilotage supplémentaire 64 et le vérin hydraulique supplémentaire 34.
Selon l’exemple illustré sur les Figures 2 à 5, le dispositif de raccord 120 comprend exactement une pièce de raccord 122 et une pièce de raccord supplémentaire 124.
Dans ce qui suit, par soucis de concision, on décrit une seule pièce de raccord 122. Il est bien sûr entendu que ce qui suit s’applique à l’ensemble des pièces de raccord 122, lorsque le dispositif de raccord 120 comprend une pluralité de pièces de raccord 122 et de pièces de raccord supplémentaires 124.
Avantageusement, comme visible sur la , le dispositif de raccord 120 comprend en outre, pour chaque pièce de raccord 122, deux vis 140 et deux écrous 142.
La pièce de raccord 122 est mobile par rapport au corps 72 de l’unité de pilotage 62 et/ou par rapport au vérin hydraulique 32 pour autoriser la dilatation différentielle du corps 72 de l’unité de pilotage 62 et du vérin hydraulique 32 l’un par rapport à l’autre.
Selon l’exemple illustré sur les Figures 2 à 5, la pièce de raccord 122 est agencée de sorte à être déplaçable en translation dans la cavité cylindrique de raccord 80 de la première portion de raccord 76 lors de la dilatation différentielle du corps 72 de l’unité de pilotage 62 et du vérin hydraulique 32 l’un par rapport à l’autre.
En particulier, la pièce de raccord 122 est déplaçable en translation dans la cavité cylindrique de raccord 80 selon l’axe de vérin A-A’.
Notamment, comme illustré sur les Figures 4 à 6, la pièce de raccord 122 comprend une portion cylindrique 128 de raccord avec la cavité cylindrique 80 de la première portion de raccord 76 de l’unité de pilotage 62 et une portion cylindrique 130 de raccord avec la cavité cylindrique 44 de la première portion de raccord 40 du vérin hydraulique 32.
Avantageusement, comme visible sur les figures 5 et 6, la pièce de raccord 122 comprend en outre deux ailes 132 s’étendant latéralement de part et d’autre des portions cylindriques 128 et 130, notamment de part et d’autre du plan P.
La portion cylindrique de raccord 128 délimite une conduite de raccord 146 et s’étend dans la cavité cylindrique de raccord 80.
Lors de la dilatation différentielle du corps 72 de l’unité de pilotage 62 et du vérin hydraulique 32 l’un par rapport à l’autre, la portion cylindrique de raccord 128 coulisse dans la cavité cylindrique de raccord 80.
2,0% en masse de Novozym ® 435 par rapport à la masse du mélange AE/DMAE sont engagés. L’acrylate d’éthyle et le N,N-diméthylaminoéthanol sont introduits dans un rapport molaire AE/DMAE = 3.
2000 ppm de phénothiazine sont ajoutés pour stabiliser la réaction. Le rendement obtenu est de 96%, avec une formation d’adduits de Michaël totale de 2,5.10 -3 moles d’adduits par mole d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle formé.
Exemple 9 : Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle (AE) et de N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE) catalysée par la Novozym ® 435.
1,0% en masse de Novozym ® 435 par rapport à la masse du mélange AE/DMAE sont engagés. L’acrylate d’éthyle et le N,N-diméthylaminoéthanol sont introduits dans un rapport molaire AE/DMAE = 5.
2000 ppm de phénothiazine sont ajoutés pour stabiliser la réaction. Le rendement obtenu est de 99%, avec une formation d’adduits de Michaël totale de 1,1.10 -3 moles d’adduits par mole d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle formé.
Exemple 10 : Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle (AE) et de N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE) catalysée par la Novozym ® 435.
1,5% en masse de Novozym ® 435 par rapport à la masse du mélange AE/DMAE sont engagés. L’acrylate d’éthyle et le N,N-diméthylaminoéthanol sont introduits dans un rapport molaire AE/DMAE = 3.
200 ppm de phénothiazine sont ajoutés pour stabiliser la réaction. Le rendement obtenu est de 98%, aucun polymère n’a été détecté par chromatographie par exclusion stérique.
Exemple 11 : Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle (AE) et de N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE) catalysée par la Novozym ® 435.
1,5% en masse de Novozym ® 435 par rapport à la masse du mélange AE/DMAE sont engagés. L’acrylate d’éthyle et le N,N-diméthylaminoéthanol sont introduits dans un rapport molaire AE/DMAE = 3. Aucun inhibiteur n’a été ajouté pour stabiliser la réaction. Le rendement obtenu est de 95%, aucun polymère n’a été détecté par chromatographie par exclusion stérique.
Exemple 12 : exemple comparatif aux exemples 7 à 9. Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle et de N,N-diméthylaminoéthanol catalysée par le titanate d’éthyle.
Dans un réacteur agité l’acrylate d’éthyle (AE) est introduit, suivi du N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE), dans un rapport molaire AE/DMAE = 1,6, suivi du titanate d’éthyle (1% en masse). 2000 ppm de phénothiazine sont ajoutés pour stabiliser la réaction. Le réacteur est surmonté d’une colonne à distiller permettant la distillation de l’azéotrope AE/éthanol. Le milieu réactionnel est agité à 110 °C pendant 3 heures sous une pression de 42000 Pa. Après retour à pression et température ambiante, le milieu réactionnel est filtré et analysé par chromatographie en phase gazeuse. Le rendement en acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle obtenu est de 80% et la quantité d’adduits de Michaël totale de 2,9.10 -1 moles d’adduits par mole d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle formé.
Exemple 13 : exemple comparatif à l’exemple 10. Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle et de N,N-diméthylaminoéthanol catalysée par le titanate d’éthyle.
Dans un réacteur agité l’acrylate d’éthyle (AE) est introduit, suivi du N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE), dans un rapport molaire AE/DMAE = 1,6, suivi du titanate d’éthyle (1% en masse). 200 ppm de phénothiazine sont ajoutés pour stabiliser la réaction. Le réacteur est surmonté d’une colonne à distiller permettant la distillation de l’azéotrope AE/éthanol. Le milieu réactionnel est agité à 110 °C pendant 3 heures sous une pression de 42000 Pa. Après retour à pression et température ambiante, le milieu réactionnel est filtré et analysé par chromatographie en phase gazeuse. Le rendement en acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle obtenu est de 73% et la présence de polymères a été détectée par chromatographie par exclusion stérique.
Exemple 14 : exemple comparatif à l’exemple 11. Synthèse d’acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle à partir d’acrylate d’éthyle et de N,N-diméthylaminoéthanol catalysée par le titanate d’éthyle.
Dans un réacteur agité l’acrylate d’éthyle (AE) est introduit, suivi du N,N-diméthylaminoéthanol (DMAE), dans un rapport molaire AE/DMAE = 1,6, suivi du titanate d’éthyle (1% en masse). Aucun inhibiteur de la polymérisation n’a été ajouté pour stabiliser la réaction. Le réacteur est surmonté d’une colonne à distiller permettant la distillation de l’azéotrope AE/éthanol. Le milieu réactionnel est agité à 110°C pendant 3 heures sous une pression de 42000 Pa. Après retour à pression et température ambiante, le milieu réactionnel est filtré et analysé par chromatographie en phase gazeuse. Le rendement en acrylate de N,N-diméthylaminoéthyle obtenu est de 79% et la présence de polymères a été détectée par chromatographie par exclusion stérique.