INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne également un deuxième mode de réalisation qui reprend pour l’essentiel les caractéristiques associées au premier mode de réalisation.
Notamment, l’agrafe 100 selon ce deuxième mode de réalisation diffère du premier mode en ce que :
- L’au moins crochet et l’au moins un taquet d’encliquetage se projettent intérieurement dans le corps principal et à partir de la paroi inférieure.
- L’agrafe comprend également deux fentes secondaires formées chacune sur une paroi latérale du corps principal, lesdites fentes secondaires sont parallèles l’une de l’autre, et débouchent par la face d’engagement, lesdites fentes secondaires étant agencées pour recevoir une section centrale, plane, de la pièce de verrouillage, selon la direction d’engagement, par la face d’engagement.
La illustre un exemple d’agrafe 100 conforme au deuxième mode de réalisation.
A cet égard, et tel qu’évoqué précédemment, l’agrafe 100 comprend des moyens d’accroche qui s’étendent intérieurement à la paroi inférieure 113. Plus particulièrement, l’au moins un crochet 118 et l’au moins un taquet d’encliquetage 119 se projettent intérieurement à la paroi inférieure 113, autrement dit dans le corps principal 110.
Par ailleurs, le corps principal 110 comprend également deux fentes secondaires 120a et 120b.
Les deux fentes secondaires 120a et 120b sont notamment parallèles l’une de l’autre et formées, respectivement, sur l’une et l’autre des deux parois latérales 111. En d’autres termes, la fente secondaire 120a est formée sur l’une des deux parois latérales 111 tandis que la fente secondaire 120b est formée sur l’autre des deux parois latérales 111. En outre chacune de ces fentes secondaires 120a, 120b débouche par le bord d’engagement 114a, 114b, de la paroi latérale 111. Ainsi, chaque fente secondaire 120a, 120b s’étend donc d’un bord d’engagement 114a, 114b, par exemple parallèlement à la paroi supérieure 112, selon la direction d’engagement. Les fentes secondaires 120a et 120b sont ainsi agencées pour recevoir la section centrale 210 de la pièce de verrouillage 200, selon la direction d’engagement, par le bord d’engagement. Il est par ailleurs entendu que les fentes secondaires 120a et 120b sont agencées, pour que l’engagement de la section centrale dans lesdites fentes secondaires aboutissent par l’engagement de ladite section centrale, par le bord avant du crochet 118.
De manière avantageuse, chaque fente latérale est délimitée par un bord qui peut être incurvé et plus particulièrement incurvé intérieurement au corps principal.
La pièce de verrouillage 200 selon ce deuxième mode de réalisation reprend l’ensemble des caractéristiques de la pièce de verrouillage décrite en relation avec le premier mode de réalisation.
L’invention concerne également un kit de fixation comprenant l’agrafe 100 et la pièce de maintien 200.
La TET en conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (i.e. les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple 1530 K à 1600 K. La TET maximale en utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1700 K, 1750 K, 1800 K, 1850 K, 1900 K, 1950 K, 2000 K, 2050 K, ou 2100 K. Ainsi, uniquement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1960 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1935 K à 1995 K. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 1890 K à 1950 K. La TET maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (i.e. les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 1800 K à 1950 K, ou de 1900 K à 2000 K. La TET maximale peut se produire, par exemple, dans une condition de poussée élevée, par exemple dans une condition de poussée maximale au décollage (PMD).
Une partie d'aube de soufflante et/ou de profil aérodynamique d'une aube de soufflante décrite et/ou revendiquée ici peut être fabriquée à partir de n'importe quel matériau ou combinaison de matériaux approprié(e). Par exemple au moins une partie de l’aube de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d’un composite, par exemple un composite à matrice métallique et/ou un composite à matrice organique, tel qu’un composite à fibres de carbone. À titre d'exemple supplémentaire au moins une partie de l'aube de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d'un métal, tel qu'un métal à base de titane ou un matériau à base d'aluminium (tel qu'un alliage aluminium-lithium) ou un matériau à base d'acier. L'aube de soufflante peut comprendre au moins deux régions fabriquées en utilisant des matériaux différents. Par exemple, l'aube de soufflante peut avoir un bord d'attaque protecteur, qui peut être fabriqué en utilisant un matériau qui est plus à même de résister à un impact (par exemple par des oiseaux, de la glace ou un autre matériau) que le reste de l'aube. Un tel bord d'attaque peut, par exemple, être fabriqué en utilisant du titane ou un alliage à base de titane. Ainsi, strictement à titre d'exemple, l'aube de soufflante peut avoir un corps en fibre de carbone ou à base d'aluminium (tel qu'un alliage aluminium-lithium) avec un bord d'attaque en titane.
Une soufflante telle que décrite et/ou revendiquée ici peut comprendre une partie centrale, à partir de laquelle les aubes de soufflante peuvent s'étendre, par exemple dans une direction radiale. Les aubes de soufflante peuvent être reliées à la partie centrale de n'importe quelle manière souhaitée. Par exemple, chaque aube de soufflante peut comprendre un élément de fixation qui peut venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu (ou disque). Strictement à titre d'exemple, un tel élément de fixation peut être sous la forme d'une queue d'aronde qui peut s'encocher dans et/ou venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu/disque afin de fixer l'aube de soufflante au moyeu/disque. À titre d’exemple supplémentaire, les aubes de soufflante peuvent être formées de manière solidaire à une partie centrale. Un tel agencement peut être désigné disque à aubage ou couronne à aubage. N'importe quel procédé approprié peut être utilisé pour fabriquer un tel disque à aubage ou une telle couronne à aubage. Par exemple, au moins une partie des aubes de soufflante peut être usinée à partir d'un bloc et/ou au moins une partie des aubes de soufflante peut être reliée au moyeu/disque par soudure, telle qu'une soudure par friction linéaire.
La soufflante d'une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut avoir n'importe quel nombre souhaité d'aubes de soufflante, par exemple 14, 16, 18, 20, 22, 24 ou 26 aubes de soufflante. Lorsque les aubes de soufflante ont un corps composite à fibres de carbone, il peut y avoir 16 ou 18 aubes de soufflante. Lorsque les aubes de soufflante ont un corps métallique (par exemple, aluminium-lithium ou alliage de titane), il peut y avoir 18, 20 ou 22 aubes de soufflante.
Tel qu’il est utilisé ici, les termes repos, roulage, décollage, montée, croisière, descente, approche et atterrissage ont la signification classique et seraient aisément compris par l’homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement que chaque terme se réfère à une phase de fonctionnement du moteur au sein d’une mission donnée d’un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être fixé.
À ce titre, le ralenti au sol peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est stationnaire et au contact du sol, mais où il y a un besoin de roulage pour le moteur. Au repos, le moteur peut produire entre 3 % et 9 % de la poussée disponible du moteur. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 5 % et 8 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 6 % et 7 % de poussée disponible. Le roulage peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé le long du sol par la poussée produite par le moteur. Lors du roulage, le moteur peut produire entre 5 % et 15 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 6 % et 12 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 7 % et 10 % de poussée disponible. Le décollage peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. À un stade initial dans la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef est en contact avec le sol. À un stade ultérieur dans la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef n’est pas en contact avec le sol. Pendant le décollage, le moteur peut produire entre 90 % et 100 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 95 % et 100 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire 100 % de poussée disponible.
La montée peut se référer à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. Lors de la montée, le moteur peut produire entre 75 % et 100 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 80 % et 95 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 85 % et 90 % de poussée disponible. À ce titre, la montée peut se référer à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre le décollage et l’arrivée dans des conditions de croisière. En outre ou en variante, la montée peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol dʼaéronef entre le décollage et lʼatterrissage, où une augmentation relative de lʼaltitude est requise, ce qui peut nécessiter une demande supplémentaire de poussée du moteur.
Telles qu’elles sont utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification classique et seraient aisément comprises par l’homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement que des conditions de croisière signifient le point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d’une mission donnée (qui peut être désignée dans l’industrie en tant que « mission économique ») d’un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être fixé. En ce sens, la mi-croisière est le point dans un cycle de vol d’aéronef au niveau duquel 50 % du carburant total qui est brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente a été brûlé (ce qui peut être approximé par le point médian – en termes de temps et/ou de distance – entre la fin de la montée et le début de la descente). Des conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c'est-à-dire le maintien d'une altitude constante et d'un nombre de Mach constant) à mi-croisière d'un aéronef auquel il est conçu pour être fixé, en tenant compte du nombre de moteurs fournis sur cet aéronef. Par exemple lorsqu'un moteur est conçu pour être fixé à un aéronef qui a deux moteurs du même type, aux conditions de croisière le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait requise pour un fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale, ISA) à une altitude qui est dans la plage allant de 10 000 m à 15 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 000 m à 12 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 400 m à 11 600 m (à peu près 38 000 pieds), par exemple dans la plage allant de 10 500 m à 11 500 m, par exemple dans la plage allant de 10 600 m à 11 400 m, par exemple dans la plage allant de 10 700 m (à peu près 35 000 pieds) à 11 300 m, par exemple dans la plage allant de 10 800 m à 11 200 m, par exemple dans la plage allant de 10 900 m à 11 100 m, par exemple de l’ordre de 11 000 m. Les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types à n'importe quelle altitude donnée dans ces plages.
Strictement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,8 et des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 35 000 pieds (10 668 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu est bien entendu dépendant du moteur et de son application visée et peut être, par exemple, une valeur comprise entre 20 kN et 40 kN.
Strictement à titre d’exemple supplémentaire, les conditions de croisière peuvent correspondre à un nombre de Mach vers l’avant de 0,85 et des conditions atmosphériques types (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 38 000 pieds (11 582 m). À de telles conditions de croisière, le moteur peut fournir un niveau de poussée nette requis connu. Le niveau de poussée nette requis connu est bien entendu dépendant du moteur et de son application visée et peut être, par exemple, une valeur comprise entre 35 kN et 65 kN.
En outre, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement l’une ou l’autre, ou les deux, d’une descente et d’une approche se réfèrent à une phase de fonctionnement au sein d’un cycle de vol d’aéronef entre la croisière et l’atterrissage de l’aéronef. Pendant l’une ou l’autre ou les deux de descente et d’approche, le moteur peut produire entre 20 % et 50 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 25 % et 40 % de poussée disponible. Dans dʼautres exemples non limitatifs, le moteur peut produire entre 30 % et 35 % de poussée disponible. En complément ou en variante, la descente peut se référer à un point nominal dans un cycle de vol dʼaéronef entre le décollage et lʼatterrissage, où une diminution relative de lʼaltitude est requise, et qui peut nécessiter une demande de poussée réduite du moteur.
Le procédé comprend une deuxième étape, durant laquelle le volume V T d’eau chaude sanitaire est estimé uniquement en fonction des couches dont la température T i est supérieure ou égale à la valeur seuil T seuil.
Plus particulièrement, le volume V T d’eau chaude sanitaire est estimé au moyen d’une fonction poids (ou somme pondérée) dans laquelle on somme les volumes des couches dont la température est supérieure ou égale à la valeur seuil T seuil , en leur affectant un coefficient augmentant avec leur température. Ceci traduit en termes mathématiques le fait que l’eau chaude par exemple à 40°C, définie comme étant l’eau à la température seuil T seuil , est obtenue en mélangeant de l’eau froide par exemple à 20°C et de l’eau chaude par exemple à 65°C issue de l’une des couches dont la température est supérieure à T seuil . Ainsi, pour deux couches C1 et C2 de même volume et de températures respectives T1 et T2 où
On obtiendra un plus grand volume d’eau chaude grâce à la couche C1 que grâce à la couche C2. L’utilisation d’une somme pondérée permet ainsi une estimation du volume d’eau chaude sanitaire qui tient compte de l’utilisation réelle qu’un usager pourra en faire.
Selon une mise en œuvre particulière du procédé, le volume d’eau chaude sanitaire contenue dans le chauffe-eau 1 sera obtenu au moyen de la fonction de poids suivante :
où i et n représentent, respectivement, chaque couche horizontale et le nombre total de couches horizontales comprenant de l’eau chaude présentant une température supérieure ou égale à la valeur T seuil , Vi est le volume d’eau de la couche i , Ti est la température de la couche i et T EF est une température de l’eau froide entrant dans le chauffe-eau 1. À cet effet, on peut :
- soit effectuer une mesure de la température de l’eau froide T EF au moyen d’une sonde d’eau froide (non représentée sur les figures) placée sur l’entrée d’eau 3. Ceci présente l’avantage d’assurer une estimation précise, à tout instant, de la température d’eau froide T EF.
- soit effectuer une mesure de la température T EF d’eau froide par le biais d’un des capteurs 5 disposés sur la surface externe de la peau 11. On met ainsi en œuvre l’hypothèse selon laquelle les températures Tp e mesurées par les capteurs 5 sont égales à la température d’eau froide rentrante T EF lorsque le chauffe-eau 1 avant l’initiation d’un chargement du chauffe-eau 1.
- soit estimer la température de l’eau froide T EF , par exemple en fonction de données d’heure et de date et/ou de coordonnées géographiques de la localisation du chauffe-eau 1. Ceci permet de s’affranchir de l’utilisation d’une sonde additionnelle pour mesurer la température de l’eau froide T EF.
Le volume total du chauffe-eau est généralement connu en fonction du modèle de chauffe-eau concerné. Lorsque ce n’est pas le cas, l’utilisateur peut effectuer une mesure d’un périmètre et d’une hauteur du chauffe-eau de façon à estimer son volume. Le cas échéant, on peut prévoir une interface homme machine 14 permettant à l’utilisateur de préciser de telles données.
L’invention porte en outre sur un procédé d’analyse de l’entartrement d’un chauffe-eau 1 à un instant donné.
L’entartrement d’un chauffe-eau 1, correspondant à la formation d’un dépôt de calcaire en partie basse de la cuve 13, sur la résistance électrique 10 et sur la paroi interne de la cuve 13, par solidification, sous l’effet de la chaleur, de sels minéraux contenus dans l’eau potable – notamment du calcium et du magnésium. L’entartrement réduit le volume de la cavité interne de la cuve 13 disponible pour le stockage d’eau chaude sanitaire, et augmente le temps nécessaire au ballon lors d’un chargement pour atteindre l’état intégralement chargé car il ajoute une résistance thermique entre la résistance électrique chauffante et l’eau de la cuve. Il est donc possible de mettre en évidence un entartrement en identifiant une dérive du temps de chargement nécessaire.
À cet effet, le procédé d’analyse de l’entartrement d’un chauffe-eau à un instant donné proposé comprend les étapes suivantes :
- estimation d’un premier intervalle de temps nécessaire pour chauffer un volume d’eau dans le chauffe-eau 1 lorsque le chauffe-eau n’est pas entartré ;
- estimation d’un deuxième intervalle de temps nécessaire pour chauffer le même volume d’eau dans le chauffe-eau 1 à l’instant donné ;
- comparaison du premier intervalle de temps et du deuxième intervalle de temps ;
chacun du premier et du deuxième intervalle de temps correspondant à un intervalle de temps nécessaire pour qu’une température du volume d’eau chaude dans le chauffe-eau 1 estimée au moyen du procédé d’estimation de la température selon l’invention soit supérieure à une valeur T seuil prédéfinie.
Des moteurs à turbine à gaz conformément à la présente description peuvent avoir n’importe quel rapport de contournement (BPR) souhaité, où le rapport de contournement est défini comme le rapport du débit massique de l’écoulement à travers le conduit de contournement au débit massique de l’écoulement à travers le cœur. Dans certains agencements le rapport de contournement aux conditions de croisière peut être supérieur à (ou de l’ordre de) n’importe lequel des suivants : 9. 9,5, 10, 10,5, 11, 11,5, 12, 12,5, 13, 13,5, 14, 14,5, 15, 15,5, 16, 16,5, 17, 17,5, 18, 18,5, 19, 19,5 ou 20. Le rapport de contournement aux conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (à savoir les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 12 à 16, de 13 à 15, ou de 13 à 14. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de contournement aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct selon la présente description peut être dans la plage allant de 9:1 à 11:1. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, le rapport de contournement aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages selon la présente description peut être dans la plage allant de 12:1 à 15:1. Le conduit de contournement peut être sensiblement annulaire. Le conduit de contournement peut être radialement à l'extérieur du moteur de cœur. La surface radialement externe du conduit de contournement peut être définie par une nacelle et/ou un carter de soufflante.
Le rapport de pression global (OPR) d’un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut être défini comme le rapport de la pression de stagnation en sortie du compresseur à pression la plus élevée (avant une entrée dans la chambre de combustion) à la pression de stagnation en amont de la soufflante. À titre d’exemple non limitatif, le rapport de pression global d’un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici aux conditions de croisière peut être supérieur à (ou de l’ordre de) n’importe lequel des suivants : 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75. Le rapport de pression global peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 50 à 70. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de pression global aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage allant de 40 à 45. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de pression global aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage allant de 45 à 55. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de pression global aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage allant de 50 à 60. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le rapport de pression global aux conditions de croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage allant de 50 à 60.