INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La batterie BAT comporte en outre des unités d’équilibrage eq, indexées par l’indice i en lien avec les cellules. Une unité d’équilibrage actif eq i est de type proche en proche et est connectée entre deux cellules C i et Ci +1 ou deux clusters de cellules. Elle a pour fonction le transfert d’énergie depuis une cellule vers une cellule voisine, ou un cluster de cellules vers un cluster voisin. Elle accumule de l’énergie pour la transférer. Une unité d’équilibrage eq est formée d’inductances ou de capacités et est pilotable en courant. Chaque unité d’équilibrage eqi est adressable par une unité de commande BU du système de batterie BAT et est pilotée par une consigne de courant CS_eq i .
Une cellule C i peut être équilibrée en état de charge en prenant en compte le paramètre électrique de la tension de la cellule exprimé en Volt ou la capacité de la cellule exprimée en Ampère-heure, ou bien tout paramètre électrique représentatif de son état de charge, éventuellement la tension à vide. Le procédé d’équilibrage agit localement car pour une cellule donnée C i , seules les cellules de la série NS, à proximité jusqu’à une portée de NB cellules en amont et en aval peuvent lui donner de l’énergie ou lui en prélever. Ainsi, pour une cellule C i , seules les cellules de C i-NB à C i+NB sont habilitées à lui transférer de l’énergie en faisant intervenir les unités d’équilibrage Eq i-NB à Eq i+(NB-1) .
En outre, le procédé d’équilibrage est hiérarchisé au sens qu’en phase de décharge, les cellules limitant la décharge du pack, celles les plus basses en tension, sont prioritairement rechargées, et inversement en charge, les cellules limitant la charge du pack, celles les plus hautes en tension, sont prioritairement déchargées. La hiérarchisation est mise en œuvre par le procédé au moyen d’un classement des cellules en fonction d’un paramètre électrique représentatif de l’état de charge. On notera en outre que durant la charge ou décharge les cellules à équilibrer restent connectées dans la série NS. Cela permet de conserver la capacité disponible de la batterie BAT.
Par ailleurs, le procédé d’équilibrage de la batterie BAT vise à piloter des configurations d’équilibrage des unités d’équilibrage eq i qui sont calculées et rafraichies selon une période donnée. La période est paramétrable et dépend de la capacité des cellules C i du courant maximum pilotable par les unités d’équilibrage eq i et de la précision de la mesure de la tension de chaque cellule. Par exemple, la période d’une configuration d’équilibrage est d’environ une dizaine de secondes pour un courant maximum d’environ quelques ampères pour des capacités individuelles de cellules de 50 Ampères-heures. D’autres valeurs sont envisageables selon l’architecture et le dimensionnement électrique de la batterie BAT.
L’unité de commande BU comporte les moyens de mesure et détermination à chaque instant de paramètres électriques de la batterie BAT, pouvant être la tension, la capacité des cellules, la tension à vide, la température, le courant des cellules C i et des unités d’équilibrage eq i , la tension de la batterie BAT, l’état de charge de la batterie, l’état de vieillissement, la tension moyenne de la batterie BAT, le signe du courant traversant les cellules C i , le rendement électrique des unités d’équilibrage eq i , l’état d’utilisation des unités d’équilibrage eq i , notamment.
En référence aux figures 2 et 3, on a représenté un diagramme du procédé d’équilibrage selon l’invention pour respectivement une phase de décharge et une phase de recharge de la batterie, car de préférence, en phase de décharge, le procédé est configuré pour recharger prioritairement les cellules les moins chargées, et inversement en phase de recharge. En outre, le procédé est configuré pour équilibrer les cellules localement jusqu’à une portée de NB cellules autour de la cellule à équilibrer C i . NB est dépendant du rendement énergétique des cellules d’équilibrage. Plus ce rendement est élevé, plus NB peut être grand, et inversement. NB peut être compris entre 1 et 5, pouvant être égal à 1, 2, 3, 4 ou 5 par exemple. NB peut être supérieur à 5. Dans tous les cas NB est strictement inférieur à NS. NB est paramétrable.
On connait des architectures de traction purement électrique comprenant des machines électriques identiques dont le rotor est à aimant permanents implantées sur l’un des essieux, avant ou arrière, du véhicule.
Une telle machine à aimants permanents présente un bon rendement mais nécessite d’être associée à un module de déconnexion. Lorsque le rotor tourne, il apparait un risque de fournir de l’énergie électrique non désirée à un réseau électrique du véhicule qui alimente la machine électrique à aimants permanents.
Une telle première machine électrique nécessite d’être défluxée dans certaines conditions. Les machines électriques à aimants permanents présentent un rendement dégradé à haute vitesse.
L’invention a ainsi pour objet une architecture de traction pour véhicule automobile comportant: au moins une première machine électrique de traction présentant une première tension de fonctionnement, la première machine comprenant un premier rotor, le premier rotor étant à aimant permanents, le premier rotor n’étant pas à excitation externe, au moins une deuxième machine électrique de traction présentant une deuxième tension de fonctionnement, la deuxième machine comprenant un deuxième rotor comprenant un bobinage, le deuxième rotor étant à excitation externe,
L’architecture de traction est remarquable en ce que qu’elle comprend un répartiteur choisissant, pour un couple demandé et une vitesse mesurée, d’alimenter : - uniquement la première machine, ou - uniquement la deuxième machine, ou - la première machine et la deuxième machine conjointement.
Le répartiteur permet d’utiliser au mieux les deux machines électriques de traction en fonction des conditions de roulage du véhicule. Le répartiteur permet d’alimenter la deuxième machine dans certaines conditions dans lesquelles elle présente de meilleures performances que la première machine.
Selon un aspect de l’invention, la première machine est une machine synchrone à aimants permanents. « Permanent Magnet Synchronous Machine » en anglais ou « PMSM ». La première machine possède une excitation imposée de façon permanente par les aimants. L’absence d’excitation externe signifie que le premier rotor n’est pas excité de manière filaire, qu’il ne présente pas de pièces de frottements, telles que des bagues conductrices.
Selon un aspect de l’invention, la première tension de fonctionnement est comprise entre 48V et 1000V, par exemple égale à 200V, par exemple égale à 400V.
Selon un aspect de l’invention, la première machine présente une puissance comprise entre 15kW et 400kW.
Selon un aspect de l’invention, la deuxième machine est une machine synchrone à excitation externe. « Externally Excited Synchronous Electric Machine » en anglais ou « EESM ».
Selon un aspect de l’invention, la deuxième machine ne nécessite pas d’être associé avec un module de déconnexion. Ne pas alimenter le deuxième rotor suffit à déconnecter électriquement d’une batterie qui alimente ladite deuxième machine. La deuxième machine est également moins chère en coût car elle ne présente pas d’aimants au rotor. L’impact écologique par rapport à une machine à aimants permanents est également moindre. La deuxième machine présente aussi un meilleur rendement qu’une machine à induction qui présente plus de pertes, notamment à haute vitesse et qui nécessite un circuit de refroidissement performant et donc coûteux.
Selon un aspect de l’invention, le deuxième rotor est à excitation séparée, encore appelé rotor bobiné ou rotors à bague. Le deuxième rotor peut comprendre un corps de rotor formé d'un empilement de tôles et comportant une pluralité de dents en saillie radiale. Le bobinage peut être enroulé autour de la pluralité de dents. Le bobinage peut être connecté à une alimentation externe via des bagues collectrices.
Selon un aspect de l’invention, les bagues collectrices correspondent à des dispositifs électromécaniques configurés pour permettre l'échange de puissance électrique entre le bobinage, qui tourne avec le deuxième rotor, et l'alimentation externe, qui est fixe. Les bagues collectrices sont respectivement connectées à une extrémité correspondante du bobinage par l'intermédiaire d'un connecteur électrique.
Selon un aspect de l’invention, la deuxième tension de fonctionnement est comprise entre 48V et 1000V, par exemple égale à 200V, par exemple égale à 400V.
Selon un aspect de l’invention, la deuxième machine présente une puissance comprise entre 15kW et 400kW.
Selon un aspect de l’invention, la deuxième tension est identique à la première tension. La première machine et la deuxième machine peuvent être connectée à une même batterie de traction.
En complément ou alternativement, comme cela est illustré par la , dans un troisième mode de réalisation, des électrodes disposées sur la lunette 11 pourront être invisibles, notamment lorsqu’elles ont été créées par un dépôt d’Oxyde d'Indium/étain et/ou un dépôt d’un autre substrat conducteur transparent tel qu'une couche de polymère transparent contenant des nanotubes de carbones conducteurs ou autre silicone contenant du noir de carbone.
Dans un mode de réalisation, la deuxième électrode 132 et le capteur PPG 14 sont disposés sur la zone de mesure additionnelle 12 de sorte qu’une main de l’utilisateur saisissant la zone de mesure additionnelle 12 puisse être au contact simultanément ou successivement avec la deuxième électrode 132 et/ou la troisième électrode 133 et/ou le capteur PPG 14.
Le dispositif de surveillance 10 comprend de plus une unité de traitement électronique 16, particulièrement représentée par la .
Cette unité intègre au moins un calculateur 30, et une connectique 32 permettant une liaison du calculateur 30 vers des capteurs, notamment un capteur PPG 14 et un ensemble d’électrodes 13 du dispositif de surveillance 10. Le calculateur 30 peut ainsi recevoir les données des capteurs. L’unité de traitement électronique 16 comprend de plus un support d’enregistrement de données ou mémoire électronique 31. Elle comprend aussi une source électrique 34, éventuellement associée à un multiplexeur 33, et reliée à tout ou partie des électrodes, permettant ainsi d’injecter du courant électrique via les électrodes émettrices. Elle comprend de plus au moins un capteur de tension 36 permettant de recueillir des données physiologiques via les électrodes réceptrices. Ce capteur de tension 36 peut en variante être localisé au niveau d’une électrode réceptrice, ou à distance, au sein de l’unité de traitement électronique 16, comme représenté. Enfin, l’unité de traitement électronique 16 comprend un dispositif de communication 35, qui lui permet de transmettre des données électroniques vers l’extérieur, comme une mesure de tension électrique, de pression artérielle et/ou de recevoir des données de l’extérieur comme des données de paramétrages. La mémoire électronique 31 permet également de stocker les mesures.
Les données de la mémoire électronique 31 sont lisibles par le calculateur 30, voire sur tout autre ordinateur de l’unité de traitement électronique 16, sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur pour le fonctionnement du dispositif de surveillance 10. Plus précisément, ledit programme d’ordinateur ou les instructions enregistrées sur un support d’enregistrement de données permettent une mesure d’une impédance d’un corps d’un utilisateur et/ou mesure d’un taux de saturation en oxygène dans un sang d’un utilisateur, et/ou une mesure d’un rythme cardiaque d’un utilisateur et/ou une mesure d’une tension artérielle d’un utilisateur et/ou une mesure d’une variation d’un rythme cardiaque d’un utilisateur, et/ou une mesure d’une masse d’un utilisateur, et/ou une mesure d’un pourcentage de masse graisseuse d’un utilisateur, et/ou une mesure d’une glycémie d’un sang d’un utilisateur, et/ou une onde de pouls d’un utilisateur, et/ou une mesure d’une force musculaire et/ou d’une raideur d’une cuisse d’un utilisateur et/ou d’autres mesures ou indicateurs.
L’unité de traitement électronique 16 peut ainsi piloter le fonctionnement du dispositif de surveillance 10 en commandant des mesures de bioimpédance entre une cuisse et une main d’un patient, ou entre une cuisse et une cuisse d’un patient. Pour cela, une source électrique 34 peut générer un courant électrique par l’intermédiaire de l’ensemble d’électrodes 13 puis mesurer des données électriques induites, notamment via le capteur de tension 36. La tension induite par la traversée du courant est mesurée au niveau d’au moins une électrode réceptrice par le capteur de tension 36, et l’application de la loi d’Ohm permet de déterminer l’impédance bioélectrique du milieu traversé, c’est-à-dire du corps d’un patient.
Dans un mode de réalisation, l’unité de traitement électronique 16 du dispositif 10 est disposée au niveau de la pièce de liaison 111 reliant la lunette 11 à la cuvette de cabinet, est plus précisément agencée au sein de la pièce de liaison 111. En complément ou alternativement, un accumulateur d’énergie peut être agencé au sein de la pièce de liaison 111.
Le dispositif de surveillance 10 comprend avantageusement un couvercle 18 mobile en rotation autour de la cuvette. De plus, le couvercle comprend, un logement 181 pour un accumulateur d’énergie et le couvercle est équipé d’une connectique reliant l’accumulateur d’énergie à l’unité de traitement électronique 16 disposée dans la pièce de liaison 111. Alternativement, l’unité de traitement électronique 16 pourrait être disposée dans le couvercle 18. De plus, l’accumulateur d’énergie pourrait être dans la lunette 11, dans une charnière entre la lunette 11 et le couvercle 18.
Le couvercle présente, lorsqu’il est rabattu sur la cuvette, une face extérieure 182 orientée selon une direction opposée à la cuvette. Avantageusement, l’accès au logement s’effectue par une ouverture disposée sur la face extérieure 182 du couvercle.
En référence au premier plan 100, on définit une face supérieure 113 de la lunette 11 située au-dessus du premier plan 100 et une face inférieure 114 de la lunette 11 située en dessous du premier plan 100.
Lorsque la lunette 11 est dans une position rabattue P1 sur une cuvette de cabinet, la pièce de liaison 111 et la lunette 11 se situent dans un deuxième plan 200 sensiblement horizontal. Par convention, nous utilisons l’adjectif horizontal pour tout plan parallèle au sol, en considérant le dispositif de surveillance dans sa position fonctionnelle sur une cuvette de cabinet. Dans la position rabattue, les premier et deuxième plans 100, 200 sont confondus. Autrement dit, le deuxième plan 200 détermine une position rabattue de la lunette 11.
En référence à la , on définit un repère R1 orthonormé direct (X1, Y1, Z1), tel que - l’axe Y1 est confondu avec l’axe de rotation 112 de la lunette 11, - les axes X1 et Y1 sont contenus dans le deuxième plan 200, et - l’axe Z1 est perpendiculaire au deuxième plan et dirigé vers le haut.
Dans la suite du document, les termes « avant » et « arrière » sont définis relativement à l’axe X1. Ainsi, par exemple, si l’on considère un premier point d’une « zone avant » de la lunette 11 et un deuxième point d’une « zone arrière » de la lunette 11, la coordonnée selon l’axe X1 du premier point sera supérieure à la coordonnée selon l’axe X1 du deuxième point.
Lorsqu’un utilisateur est assis sur la lunette 11, son corps est placé selon un plan de symétrie X1, Z1, le dos de l’utilisateur étant orienté selon une direction opposée à l’axe X1, et le torse de l’utilisateur étant orienté selon la direction de l’axe X1.
Dans cette position, les cuisses de l’utilisateur s’étendent selon une direction formant un angle d’écartement avec l’axe X1, l’angle d’écartement pouvant par exemple être compris entre 5 et 45 degrés.
Les faces inférieures des cuisses sont alors orientées vers le bas (c’est à dire dans une direction opposée à l’axe Z1) et en contact avec la face supérieure 113 de la lunette sur laquelle est disposée au moins une première électrode 131.
La composition selon la présente invention peut prendre diverses formes, telles qu’une solution, un gel, une lotion, un sérum, une suspension, une dispersion, un fluide, un lait, une pâte, une crème, une mousse et similaires. Dans certains modes de réalisation préférés, la composition selon la présente invention est sous une forme de non-émulsion, telle qu’une solution, en particulier une solution aqueuse, et un sérum.
La composition utilisée selon la présente invention est de préférence destinée à être utilisée en tant que composition cosmétique sans rinçage (ou à laisser). Le terme « sans rinçage » désigne une composition qui n’est pas destinée à être lavée/rincée ou éliminée immédiatement après application. Une composition sans rinçage est différente d’une composition de type à rincer, qui est destinée à être rincée après avoir été utilisée sur des matières kératineuses.
Les ingrédients inclus dans la composition selon la présente invention seront décrits de manière détaillée ci-dessous.
(Agent actif solide lipophile)
La composition selon la présente invention comprend (a) au moins un agent actif solide lipophile. Deux (a) agents actifs solides lipophiles ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type d’agent actif solide lipophile ou une combinaison de différents types d’agents actifs solides lipophiles peut être utilisé(e).
Le terme « lipophiles » indique ici des matières qui sont solubles dans les huiles à une concentration d’au moins 1 % en poids par rapport au poids total des huiles à température ambiante (25 °C) et pression atmosphérique (10 5 Pa).
Le terme « solide » signifie qu’une substance est solide à 25 °C sous 1 atm.
Le (a) agent actif solide lipophile peut se présenter sous forme de poudre.
Le terme « poudre » utilisé ici signifie des particules de toute forme, qui sont insolubles dans le milieu de la composition, en particulier l’eau.
Le (a) agent actif solide lipophile peut être de toute forme, plaquettaire, sphérique ou oblongue, quelle que soit la forme cristallographique (par exemple lamellaire, cubique, hexagonale, orthorhombique, etc.).
La taille moyenne de particule de l’agent actif solide lipophile n’est pas limitée, mais en général est de 50 μm ou moins, de préférence de 20 μm ou moins et, plus préférentiellement, de 10 μm ou moins. La taille moyenne de particule de l’agent actif solide lipophile peut être de 0,01 μm ou plus, et de préférence de 0,1 μm ou plus. Le terme « taille moyenne de particule primaire » utilisé ici représente un diamètre moyen en taille moyenne en nombre qui est donné par la distribution de taille de particule statistique à la moitié de la population, désignée par D50. Par exemple, le diamètre moyen en taille moyenne en nombre peut être mesuré par un analyseur de distribution de taille de particule par diffraction laser, tel que Mastersizer 2000 de Malvern Corp.
Le (a) agent actif solide lipophile peut être un agent actif insoluble dans l’eau.
L’expression « insoluble dans l’eau » désigne ici les matières qui sont solubles dans l’eau à une concentration inférieure à 0,1 % en poids, en particulier inférieure à 0,01 % en poids, par rapport au poids total de l’eau à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (10 5 Pa).
Le (a) agent actif solide lipophile peut être choisi parmi les agents actifs cosmétiques et/ou dermatologiques, en particulier les agents actifs pour la peau et/ou le cuir chevelu.
Le (a) agent actif solide lipophile peut être choisi parmi les agents actifs de soin de la peau et/ou du cuir chevelu, tels que les agents actifs anti-vieillissement et les agents actifs aux propriétés anti-radicaux libres ou les piégeurs de radicaux libres pour la peau et/ou le cuir chevelu.
En particulier, le (a) agent actif solide lipophile de la présente invention peut être des agents actifs lipophiles et/ou insolubles dans l’eau cosmétiques et/ou dermatologiques, en particulier des agents actifs lipophiles et insolubles dans l’eau choisis parmi des agents actifs anti-vieillissement et des agents actifs aux propriétés anti-radicaux libres ou des piégeurs de radicaux libres.
Des exemples spécifiques du catalyseur acide utilisé dans la première approche comprennent l'acide chlorhydrique, l'acide sulfurique, l'acide sulfureux, l'acide sulfurique fumant, l'acide oxalique, l'acide p-toluènesulfonique, l'acide méthanesulfonique, l'acide trifluoroacétique, l'acide trifluorométhanesulfonique, l'acide phosphorique, l'acide formique, l'acide acétique, l'acide propionique, l'acide benzoïque et l'acide citrique. Ces acides sont utilisés en combinaison avec de l'eau. Dans les cas où il est nécessaire d'éliminer l'acide qui a été utilisé, il est préférable d'utiliser un acide à bas point d'ébullition, tel que l'acide chlorhydrique, l'acide formique, l'acide acétique ou l'acide trifluoroacétique. De même, du point de vue de l'efficacité du traitement, il est préférable d'utiliser un acide fort tel que l'acide chlorhydrique ou l'acide trifluoroacétique.
La température de traitement est de préférence fixée à 80° C ou moins afin d'éviter l'oxydation des groupes hydrophiles. La quantité de solution aqueuse acide ajoutée est de préférence fixée de 0,1 à 100% par rapport à la résine organosiliciée modifiée par des groupes organiques. L'utilisation de 5 à 30% est plus préférée.
Du point de vue de la productivité, le procédé consistant à ajouter à la solution de post-réaction une solution aqueuse de manière à régler le pH à 7 ou moins et à effectuer une purification par bande après agitation sous chauffage est préféré. La purification de la bande peut être effectuée à température normale ou sous pression réduite. Les conditions de température sont de préférence fixées à 120° C ou moins. Afin de purifier efficacement la bande dans ces conditions de température, il est préférable de réaliser cette opération sous pression réduite ; lorsqu'elle est réalisée à pression normale, l'opération est de préférence réalisée sous un flux de gaz inerte tel que l'azote ou l'argon.
La deuxième approche est celle dans laquelle, en ajoutant de l'hydrogène à la solution après la réaction d'addition, les doubles liaisons insaturées sont alkylées (soumises à une réaction d'hydrogénation) et la formation de propionaldéhyde au cours du temps est contrôlée de manière stable (U.S. Pat. No. 5,225,509 ; JP-A H07-330907).
Les réactions d'hydrogénation comprennent des méthodes impliquant l'utilisation d'hydrogène et des méthodes impliquant l'utilisation d'hydrures métalliques, et il existe également des réactions homogènes et des réactions hétérogènes. Ces méthodes peuvent être utilisées seules, mais il est également possible de les utiliser en combinaison. Cependant, étant donné l'avantage qu'il n'y a aucune trace du catalyseur utilisé dans le produit, une réaction d'hydrogénation catalytique hétérogène utilisant un catalyseur solide est préférée.
Le catalyseur solide est par exemple le nickel, le palladium, le platine, le rhodium, le cobalt, le chrome, le cuivre, le fer et autres, sous forme non combinée ou sous forme de composé. Dans ce cas, il n'est pas nécessaire d'utiliser un support de catalyseur. Toutefois, lorsqu'un support de catalyseur est utilisé, le support peut être, par exemple, du charbon actif, de la silice, de la silice-alumine, de l'alumine ou de la zéolite. Ces catalyseurs peuvent être utilisés seuls, mais il est également possible de les utiliser en combinaison. Le catalyseur préféré est le nickel de Raney, économiquement avantageux. Comme le nickel de Raney est généralement mis au point et utilisé avec un alcali, il est nécessaire de mesurer soigneusement le pH du système réactionnel. De plus, le système réactionnel devient faiblement alcalin, ce qui est particulièrement efficace pour la désodorisation lorsque la réaction d'hydrolyse est réalisée avec une solution aqueuse acide.