INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le deuxième miroir de courant 36 peut comprendre un transistor T 6 , par exemple un transistor MOS à canal N, dont le drain est relié au drain du transistor T 2 , dont la source est reliée à la source du potentiel de référence bas Voff, et dont la grille est reliée au drain. Le deuxième miroir de courant 36 peut comprendre en outre pour chaque composant de conduction SW i , i variant de 1 à N, un dudit circuit T inf -i . Le circuit T inf -i peut par exemple être un transistor MOS à canal N, dont la source est reliée à la source du potentiel de référence bas Voff, dont la grille est reliée à la grille du transistor T 6 , et dont le drain est relié à la troisième borne B3 i du composant de conduction SW i . Selon un mode de réalisation, les transistors T inf -i peuvent ne pas avoir les mêmes caractéristiques les uns par rapport aux autres et par rapport au transistor T 6 . On appelle R inf -i le rapport entre le facteur de forme de canal du transistor T inf -i et le facteur de forme de canal du transistor T 6 . En particulier, R inf -i peut être différent de R inf - j , avec i différent de j. On appelle IG’ i le courant au drain du transistor T sup -i .
Selon un mode de réalisation, chaque composant de conduction SW i comprend un transistor MOS. Le signal de commande S i est le potentiel à la grille du transistor MOS du composant de conduction SW i au niveau de sa troisième borne B3 i . Le drain du transistor MOS correspond la première borne B1 i et la source du transistor MOS correspond à la deuxième borne B2 i . Selon un autre mode de réalisation, le composant de conduction SW i peut comprendre deux transistors MOS, ce qui permet avantageusement d’augmenter la vitesse de commutation du composant de conduction SW i . A titre de variante, le composant de conduction SW i peut correspondre à un transistor autre qu’un transistor MOS, à un relais, à un microsystème électromécanique et de façon générale à tout élément dont la conductivité électrique peut être commandée en tension ou en courant.
Selon un mode de réalisation, le premier miroir de courant 34 comprend, pour chaque composant de conduction SW i , un premier bloc de recopie T sup -i relié à la grille du transistor MOS du composant de conduction SW i et adapté à fournir le premier courant Id 1 multiplié par le premier facteur de recopie et le deuxième miroir de courant 36 comprend, pour chaque composant de conduction SW i , un deuxième bloc de recopie T inf -i relié à la grille du transistor MOS du composant de conduction SW i et adapté à fournir le deuxième courant Id 2 multiplié par le deuxième facteur de recopie.
Selon un mode de réalisation et dans une phase ascendante de la tension variable V ALIM , alors que les ensembles de diodes électroluminescentes D 1 à D i-1 sont passantes, que les ensembles de diodes électroluminescentes D i à D N sont bloquées, que les signaux de commande S 1 à S i-2 sont à Voff, que les signaux S i à S N sont à Von et que le signal S i-1 est à une valeur de tension permettant au seul composant de conduction SW i-1 d’imposer le courant I SOURCE dans les ensembles de diodes électroluminescentes, lorsque la tension aux bornes de l’ensemble de diodes électroluminescentes D i devient supérieure à la tension de seuil de l’ensemble de diodes électroluminescentes D i , celui-ci devient passant et un courant commence à circuler dans l’ensemble de diodes électroluminescentes D i , le composant de conduction SW i et les composants résistifs R i . Ceci se traduit par une diminution temporaire de l’impédance totale équivalente entre la première borne d’alimentation A 1 et le nœud A 3 , et donc une augmentation temporaire de la tension V SOURCE . Cette augmentation de la tension V SOURCE entraîne une diminution du courant Id 1 traversant le transistor T 1 de la paire différentielle 30. De ce fait, le courant reproduit par chaque transistor T sup -i diminue pour i variant de 1 à N. Etant donné qu’il existe une capacité équivalente à chaque troisième borne B3 i , i variant de 1 à N, pouvant correspondre à un condensateur distinct ou à une capacité parasite d’un autre composant électronique, la tension à la troisième borne B3 i-1 diminue jusqu’à atteindre sensiblement le potentiel Voff tandis que la tension à la troisième borne B3 i diminue également jusqu’à son point d’équilibre, permettant au composant de conduction SW i d’imposer seul la tension V SOURCE à V REF -V OFFSETi . Le composant de conduction SW i-1 s’ouvre donc et simultanément le composant de conduction SW i devient de plus en plus passant. Tout le courant circule alors dans le composant de conduction SW i . Le circuit de commande 28 asservit alors la tension V SOURCE à la tension V REF diminuée de V OFFSETi par le composant de conduction SW i , la tension de décalage V OFFSETi entre la tension V SOURCE et la tension V REF étant plus faible que la tension de décalage V OFFSETi-1 . Dans le cas où chaque composant de conduction SW i comprend un transistor MOS dont la grille reçoit le signal S i , ceci signifie que la tension à la grille du transistor SW i-1 diminue et le transistor SW i-1 devient de moins en moins passant jusqu’à atteindre son état non passant. A l’équilibre, le potentiel à la troisième borne B3 i est égal à la somme de la tension V SOURCE et de la tension grille-source du transistor SW i .
Selon un mode de réalisation et dans une phase descendante de la tension variable V ALIM , alors que les ensembles de diodes électroluminescentes D 1 à D i sont passantes, que les diodes électroluminescentes D i+1 à D N sont bloquées, que les signaux S 1 à S i-1 sont à Voff, que les signaux S i+1 à S N sont à Von et que le signal S i est à une valeur de tension permettant au seul composant de conduction SW i d’imposer le courant I SOURCE dans les ensembles de diodes électroluminescentes, lorsque la tension aux bornes de l’ensemble de diodes électroluminescentes D i diminue et devient inférieure à la tension de seuil de l’ensemble de diodes électroluminescentes D i , celui-ci commence à se bloquer. Ceci se traduit par une augmentation temporaire de l’impédance totale équivalente entre la première borne d’alimentation A 1 et le nœud A 3 , et donc une diminution temporaire de la tension V SOURCE . Cette diminution de la tension V SOURCE entraîne une augmentation du courant Id 1 traversant le transistor T 1 de la paire différentielle 30. De ce fait, le courant reproduit par chaque transistor T sup -i augmente. Etant donné qu’il existe une capacité équivalente à chaque troisième borne B3 i , la tension à la troisième borne B3 i augmente jusqu’à atteindre sensiblement le potentiel Von tandis que la tension à la troisième borne B3 i -1 augmente également jusqu’à son point d’équilibre permettant au composant de conduction SW i-1 d’imposer seul la tension V SOURCE à V REF -V OFFSETi-1 . Le composant de conduction SW i se ferme donc totalement et le composant de conduction SW i -1 devient de plus en plus passant. Tout le courant circule alors dans le composant de conduction SW i-1 . Le circuit de commande 28 asservit alors la tension V SOURCE à la tension V REF diminuée de V OFFSETi-1 par le composant de conduction SW i-1 , la tension de décalage V OFFSETi-1 étant plus élevée que la tension de décalage V OFFSETi . Dans le cas où chaque composant de conduction SW i comprend un transistor MOS dont la grille reçoit le signal S i , ceci signifie que la tension à la grille du transistor SW i-1 augmente et que le transistor SW i-1 devient de plus en plus passant et le transistor SW i atteint son état complètement passant.
En outre, dans les modes de réalisation décrits précédemment, chaque transistor T sup -i est adapté à recopier le courant Id 1 multiplié par le facteur de recopie R sup -i et chaque transistor T inf -i est adapté à recopier le courant Id 2 multiplié par le facteur de recopie R inf -i . A titre de variante, chacun des transistors T inf -i et T sup -i peuvent être adaptés à recopier un courant de référence, par exemple un courant constant.
Selon un mode de réalisation, le circuit optoélectronique 20 comprend une capacité C 1 montée entre la première borne d’alimentation A 1 et la deuxième borne de référence A 2 et permettant à la tension variable V ALIM de rester à une valeur supérieure à une tension de seuil de l’ensemble de diodes électroluminescentes D 1 relié à la première borne d’alimentation A 1 . La capacité C 1 en entrée du circuit optoélectronique 20 permet avantageusement d’éviter les risques de périodes d’absence d’émission de la lumière et donc d’éviter tout effet stroboscopique inconfortable.
Selon un mode de réalisation, la troisième tension V OFFSETi varie en fonction de la température. La tension de décalage V OFFSETi peut soit augmenter lorsque la température augmente soit diminuer lorsque la température augmente. Dans le cas où la tension de décalage V OFFSETi diminue lorsque la température augmente, une augmentation de la température se traduit par une diminution du courant parcourant les composants résistifs R i et donc une diminution de la puissance thermique fournie par le circuit optoélectronique 20. On obtient ainsi une protection du circuit optoélectronique 20 contre un emballement thermique.
Dispositif de surveillance étanche La présente invention concerne un dispositif de surveillance, et plus particulièrement un dispositif de surveillance de réseaux d’eau.
Dans le domaine des réseaux d’eau, il est connu d’utiliser des dispositifs de surveillance pour surveiller le bon fonctionnement d’un réseau d’eau. Un tel dispositif de surveillance comprend généralement plusieurs éléments de connexion permettant sa connexion à des capteurs, ainsi qu’une carte électronique protégée dans un boîtier et embarquant un moyen de communication permettant la transmission des données issues des capteurs. En outre, le boîtier d’un tel dispositif de surveillance est généralement étanche, pour supporter son immersion. Par exemple, un dispositif de surveillance peut régulièrement être entièrement immergé lorsqu’il est disposé dans un regard d’un réseau d’eau pluviales, notamment en cas de fortes pluies.
La durée de vie d’un tel dispositif étant de plusieurs années, son vieillissement ne doit pas compromettre son étanchéité. En outre, il est nécessaire que son boîtier soit démontable, pour permettre l’accès à la carte électronique, notamment au cours d’opérations de maintenance.
Pour aboutir à une étanchéité complète du dispositif, il est connu de proposer un dispositif de surveillance de forme cylindrique, dont le boîtier est formé de deux parties vissées l’une à l’autre. Généralement, un joint torique est disposé entre les deux parties du boîtier pour assurer l’étanchéité du boîtier. Bien que donnant globalement satisfaction lorsque le dispositif de surveillance est en bon état, il est régulièrement constaté que l’ouverture d’un tel dispositif est particulièrement complexe après plusieurs années. En effet, l’exposition aux éléments et l’immersion d’un tel dispositif tend à amener le joint torique à coller les deux parties du boîtier entre elles, et tend à encrasser le pas de vis des deux parties du boîtier. Il est ainsi nécessaire de fournir un effort important pour dévisser les deux parties du boîtier, ce qui complexifie les opérations de maintenance.
Il est également connu de rendre étanche un dispositif de surveillance à l’aide de vis, qui viennent serrer deux parties du boîtier entre elles en compressant entre elles un joint d’étanchéité. Cette approche présente l’inconvénient de rendre le dispositif de surveillance plus onéreux à fabriquer, et augmente la complexité ainsi que la durée d’ouverture et de fermeture du boîtier. En outre, il est impossible d’ouvrir et de fermer le boîtier sans outils.
La quantification de la réponse musculaire ainsi que la détermination des paramètres tels que la raideur musculaire, l’élasticité musculaire ou le temps de relaxation qui lui sont associés, trouvent de nombreuses applications notamment dans les domaines de la santé et du sport. Des valeurs élevées de tension musculaire peuvent réduire l’afflux sanguin et augmenter la fatigue musculaire en induisant une récupération plus lente du muscle après l’effort, il est donc intéressant notamment pour les sportifs de pouvoir quantifier la réponse musculaire de leur muscle, sur n’importe quelle partie du corps.
L’invention a encore pour objet, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un système d’analyse de la réponse musculaire, comportant : au moins un excitateur piézoélectrique configuré pour être positionné sur un muscle, un circuit électronique relié à l’excitateur, agencé pour générer à l’aide de l’excitateur piézoélectrique une vibration destinée à se propager dans le muscle, mesurer une oscillation amortie du muscle en réponse à cette excitation.
Un tel système comporte avantageusement comme excitateur piézoélectrique un dispositif tel que défini plus haut, comportant un substrat ayant une face électriquement conductrice formant électrode commune, une couche d’un matériau piézoélectrique au contact de la face conductrice du substrat, ce matériau étant présent sous la forme d’au moins trois, notamment quatre, parties disjointes formant autant d’éléments de transducteur, une couche conductrice formant électrode individuelle recouvrant chacune desdites parties.
Le circuit électronique comporte avantageusement une centrale inertielle pour mesurer l’oscillation amortie du muscle.
Le dispositif, et notamment le circuit électronique, peuvent présenter tout ou partie des caractéristiques définies précédemment.
L’invention a encore pour objet l’utilisation d’un tel système pour analyser la réponse musculaire d’un muscle du corps humain ou animal.
L’invention a encore pour objet un procédé de mesure d’au moins une caractéristique biomécanique d’un muscle, comportant l’étape consistant à solliciter mécaniquement ledit muscle en l’excitant au moyen d’au moins un transducteur piézoélectrique, notamment un élément de transducteur d’un dispositif selon l’invention tel que défini plus haut, et à mesurer une réponse oscillatoire amortie dudit muscle suite à cette excitation, de préférence en utilisant une centrale inertielle du dispositif.
représente en vue de face, partielle et schématique, un exemple de dispositif selon l’invention,
est un schéma en blocs du dispositif de la ,
représente de manière schématique et partielle, en vue de face, un exemple de transducteur pouvant être utilisé pour réaliser les éléments de transducteur du dispositif selon l’invention,
est une coupe axiale selon IV-IV de la ,
représente isolément l’un des éléments de transducteur et la carte du circuit électronique de traitement,
illustre un exemple de distribution de forces de pression de contact sur le dispositif ,
illustre un exemple de distribution de forces sur les éléments de transducteur du dispositif de la ,
est un exemple de regroupement de données provenant de plusieurs dispositifs,
Comme illustré sur la , le porte-balai 4 comporte un élément de retenue 74 en matériau électriquement isolant, notamment en polymère électriquement isolant, ledit élément de retenue 74 duquel les première et deuxième portions de connexion 40, 44 sont partiellement solidaires.
L’élément de retenue 74 empêche les premiers et deuxièmes barreaux électriquement conducteurs 38, 46 d’entrer en contact les uns avec les autres, par exemple, en raison de vibrations générées par la machine électrique tournante 2 en fonctionnement. Ainsi, le risque de provoquer des faux contacts ou des courts-circuits entre lesdits barreaux 38, 46 est évité. Ledit élément de retenue 74 peut être obtenu, par exemple, par surmoulage autour desdits barreaux électriquement conducteurs 38, 46.
On a représenté sur les figures 6 à 7 un porte-balai 4 pour une machine électrique tournante 2 pour véhicule selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Le deuxième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation par la forme des premières et deuxièmes portions de connexion 40, 44 et la présence d’une ouverture 80 à travers laquelle lesdites portions de connexion 40, 44 s’étendent selon l’axe A.
Dans ce deuxième mode de réalisation, les deux premières et deux deuxièmes portions de connexion 40, 44 ont une forme de pattes de connexion.
Comme illustré sur la , le porte-balai 4 comporte un encapsulant 82 entre la thermistance 28 et le couvercle 62.
L’encapsulant 82 permet de protéger la thermistance 28 contre les chocs et les vibrations, mais aussi les contraintes environnementales telles que l’humidité, les agressions chimiques, le brouillard salin.
L’encapsulant 82 est choisi parmi des résines polyuréthane, des résines silicone, des gels silicone, des résines époxy.
Bien entendu, l’encapsulant 82 peut être présent entre la thermistance 28 et le couvercle 62 pour tous les modes de réalisation de l’invention.
Dans une variante non représentée, le porte-balai 4 comporte des trois capteurs à effet hall (non-représentés). Chaque capteur à effet hall est relié à deux premières portions de connexion, ce qui fait que le porte-balai 4 comporte six premières portions de connexion 40.
Dans une autre variante non représentée, le porte-balai 4 comporte les trois capteurs à effet hall (non-représentés) et une thermistance 28, ce qui fait que le porte-balai 4 comporte huit premières portions de connexion 40.
On connait par la demande de brevet US2021288554 un moteur à flux axial comportant un système de circulation de fluide de refroidissement dans un entrefer entre un stator et un rotor.
L’invention vise à améliorer le refroidissement d’une machine électrique tournante à flux axial.
L’invention a ainsi pour objet une machine électrique tournante à flux axial ayant un axe de rotation, comprenant : au moins un rotor, au moins un stator disposé face à face avec ledit au moins un rotor dans une direction axiale en formant un entrefer, ce stator comprenant : une pluralité d’enroulements électriques qui sont inscrits entre un contour radialement interne et un contour radialement externe, une enceinte dans laquelle est placé le stator, une chambre de distribution d’un fluide de refroidissement, notamment un fluide diélectrique, cette chambre de distribution communique avec l’enceinte par au moins un orifice de projection traversant une paroi annulaire de cette enceinte qui entoure le contour radialement externe des enroulements électriques, cet orifice de projection étant configuré pour projeter du fluide de refroidissement provenant de cette chambre de distribution dans l’enceinte.
Selon l’un des aspects de l’invention, la chambre de distribution est formée entre la paroi annulaire de l’enceinte du stator et un carter, notamment un carter de boîte de vitesses.
Dans l’exemple de la , le rayon de test RT n’atteint pas exactement la position de l’antenne émettrice 56 notamment à cause d’approximations numériques effectuées par la carte graphique 30 lors du calcul de la trajectoire dudit rayon de test RT.
Il est cependant possible, comme représenté sur la , que la géométrie des parties d’obstacle 57 soit telle que le rayon de test RT s’éloigne sensiblement du rayon initial comprenant les portions d1, d2, d3, d4, et ne se rapproche pas de l’antenne émettrice 56.
Pour distinguer ces deux cas, le module de calcul 70 est propre à comparer, en tout point du rayon de test RT, la distance entre ledit rayon de test RT et l’antenne émettrice 56.
On définit la distance entre l’antenne émettrice 56 et le rayon de test RT comme étant la longueur du segment le plus court reliant l’antenne émettrice 56 et un point du rayon de test RT.
Le module de calcul 70 est propre à, si la distance calculée est supérieure à un deuxième seuil, considérer que pour ce rayon initial et ce point de contrôle Pc, aucun rayon corrigé RT ne peut être déterminé. Le deuxième seuil est par exemple égal à la moitié de la taille d’une cellule de la surface maillée 58.
Le module de calcul 70 est propre à, si la distance calculée est inférieure au deuxième seuil, émettre, depuis l’antenne émettrice 56, un rayon corrigé RC selon une direction d’émission corrigée , . La direction d’émission corrigée , est égale à la direction d’émission , du rayon initial, modifiée d’un angle égal à l’angle précédemment mesuré.
Le module de calcul 70 est propre à calculer la trajectoire du rayon corrigé RC de manière analogue à ce qui a été décrit précédemment.
A cause d’approximations numériques, le rayon corrigé RC n’atteint pas parfaitement le point de contrôle Pc. La détermination de la direction d’émission corrigé , permet cependant d’assurer que le rayon corrigé RC atteigne une position proche du point de contrôle Pc. Préférentiellement, le module de calcul 70 est configuré pour déterminer la distance entre le rayon corrigé RC et el point de contrôle Pc comme décrit ci-dessus pour le rayon de test RT et l’antenne émettrice 56.
Le module de calcul 70 est propre à itérer ce qui est décrit précédemment pour chaque couple de point de contrôle Pc et de rayon initial, pour lequel le rayon initial respecte la contrainte relative au point de contrôle Pc.
Le disque dur 40 stocke en outre un premier module de stockage 75 propre à être exécuté par la carte graphique 30 pour organiser un stockage des trajectoires de rayons corrigés RC dans une base de données temporaire qui est mémorisée dans la mémoire vidéo 50. Par exemple, le premier module de stockage 75 stocke, dans la base de données temporaire et pour chaque rayon corrigé RC, la position du point de contrôle Pc associé au rayon corrigé RC, la direction d’émission corrigée , dudit rayon corrigé RC.
Préférentiellement, pour chaque rayon corrigé RC, le premier module de stockage 75 est en outre propre à stocker dans la base de données temporaire, un identifiant de chaque partie d’obstacle 57 sur lequel le rayon corrigé RC se réfléchit.
Dans l’exemple selon lequel chaque partie d’obstacle 57 est un triangle, l’identifiant de chaque partie d’obstacle 57 est préférentiellement un barycentre des sommets du triangle, ou un identifiant correspondant à l’index du triangle dans une liste.
La base de données temporaire est préférentiellement ordonnée en fonction de la position des points de contrôle Pc. Autrement dit, la base de données temporaire est par exemple un tableau comprenant successivement les trajectoires de tous les rayons corrigés arrivant sur un même point de contrôle Pc.
Le disque dur 40 stocke en outre un module de présélection 80 préférentiellement propre à être exécuté par la carte graphique 30. Le module de présélection 80 est propre à, si la base de données temporaire comprend plusieurs rayons corrigées RC dont des directions d’émission corrigées , sont sensiblement identiques., i.e. dont les angles d’émission corrigées , sont identiques à une différence près inférieure à un troisième seuil présélectionner uniquement un desdits rayons corrigés RC. Par exemple, le rayon présélectionné est celui dont une distance a point de contrôle P c est la plus faible.,
En effet, puisque chaque point de contrôle Pc est préférentiellement commun à plusieurs cellules, la détermination des trajectoires de rayons corrigés RC, pour un même point de contrôle Pc mais pour des rayons initiaux distincts, est susceptible de conduire à des rayons corrigés RC sensiblement identiques. Le module de présélection 80 permet alors d’éviter les doublons dans la base de données temporaire.
Préférentiellement, le module de présélection 80 est propre à, si la base de données temporaire comprend plusieurs rayons corrigés RC dont des directions d’émission corrigées , sont sensiblement identiques, et en outre dont une trajectoire respective est réfléchie sur les mêmes parties d’obstacle 57, présélectionner uniquement un desdits rayons corrigés RC.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un dispositif de surveillance étanche qui est simple à ouvrir et à fermer tout au long de sa durée de vie, même après des immersions prolongées.