INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une première position de bloqueur, la longueur de la tige 8 peut évoluer ce qui évite de contraindre l’élément filaire 5 ou de trop contraindre l’élément filaire. Cela permet de faciliter la fixation de l’élément filaire 5 avec la tête 1. Dans une deuxième position de bloqueur, la longueur de tige 8 est figée. La longueur de la tige 8 permet de définir le niveau d’effort appliqué sur l’élément filaire 5.
En d’autres termes, le dispositif de blocage de came comporte un dispositif de réglage de la longueur de la tige 8 configuré pour écarter la tête 1 et l’extrémité annulaire 2 au-delà d’au moins une distance seuil et appliquer un effort en traction sur l’élément filaire 5 selon la première direction XX.
La tige 8 possède une partie proximale 8a en butée contre la tête 1 ou fixée à la tête. La tige 8 possède également une partie distale 8b formant tout ou partie de l’extrémité annulaire 2 et séparée de la tête 1 par la partie proximale 8a. La partie distale 8b est montée mobile par rapport à la partie proximale 8a pour faire varier la longueur de la tige 8 et appliquer l’effort en traction sur l’élément filaire 5 selon la première direction XX. Cette solution est simple à mettre en œuvre et permet d’adapter la longueur de la tige 8 à la longueur de l’élément filaire 5.
Il est avantageux que la partie proximale 8 et la partie distale 8b comportent ou soient constituées d’un tube qui est traversé par l’élément filaire 5. La partie distale 8b permet de protéger l’élément filaire 5 contre l’usure dans tout ou partie de l’extrémité annulaire 2.
De manière avantageuse, la partie proximale 8a définit au moins une cavité destinée à recevoir une extrémité de la partie distale 8b. Lorsque le bloqueur 12 est dans la première position de bloqueur, l’extrémité de la partie distale 8b est monté fixe dans la cavité. Lorsque le bloqueur 12 est dans la deuxième position de bloqueur, l’extrémité de la partie distale 8b peut coulisser dans la cavité.
De manière préférentielle illustrée aux figures 1 à 13, la partie tubulaire de la partie distale 8b de la tige 8 est apte à se déformer élastiquement perpendiculairement à la première direction XX afin de mieux adapter sa forme à la forme de l’élément filaire 5 sous un effort en traction. De manière préférentielle, l’élément filaire 5 est en contact continu avec la partie tubulaire de la partie distale 8b de sorte que les déformations appliquées dans l’extrémité annulaire 2 sont reprises par l’élément filaire 5. En se déformant, la partie tubulaire de la partie distale 8b applique un effort en traction sur l’élément filaire 5 et un effort en compression sur la partie proximale 8a. La déformation de la partie distale 8b augmente la rigidité perpendiculairement à la première direction XX.
Avantageusement, l’une de la partie proximale 8a et de la partie distale 8b possède une partie crénelée 8c et l’autre de la partie proximale 8a et de la partie distale 8b possède au moins une dent configurée pour s’insérer dans au moins un créneau des créneaux de la partie crénelée 8c. Les créneaux sont disposés consécutivement le long de la première direction XX. L’utilisation d’une pluralité de créneaux qui coopèrent avec au moins une dent et de préférence avec une pluralité de dents permet de définir plusieurs longueurs distinctes de tige 8. Il est alors plus facile d’adapter la longueur de la tige 8 à la longueur de l’élément filaire 5 et de maintenir cette longueur. Un tel mode de réalisation est illustré aux figures 7 et 8 et peut être appliqué aux autres modes de réalisation.
Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 1 à 13, le dispositif de blocage à came comporte un bloqueur 12 qui est configuré pour bloquer la position de la partie distale 8b par rapport à la partie proximale 8a. Le bloqueur 12 est monté amovible par rapport à la tige 8. Le bloqueur 12 peut comporter une vis 13 ou tout autre moyen de fixation pour fixer le bloqueur 12 à la tige 8.
Dans la première position de bloqueur qui est une position de blocage, le bloqueur 12 réduit la section disponible pour le coulissement entre la première partie 8a et la deuxième partie 8b. La position de la partie distale 8b est fixée par rapport à la partie proximale 8a. Dans la deuxième position qui est une position de coulissement, le bloqueur 12 s’écarte ce qui a pour effet d’augmenter la section disponible et de permettre l’ajustement de la longueur de la tige 8. Les figures 3 et 4 montrent un bloqueur 12 dont une extrémité se présente sous la forme d’un coin, la profondeur d’enfoncement du bloqueur 12 dans la tige 8 définit la valeur de rétrécissement de la cavité destinée à recevoir l’extrémité de la partie distale 8b.
Il est particulièrement avantageux d’installer le bloqueur 12 dans la portion de la tige qui définit l’extrémité annulaire 2 plutôt que dans la partie tubulaire qui relie la tête jusqu’à l’extrémité annulaire. Cela permet d’avoir une plus grande place disponible pour éviter la formation d’une zone de frottement privilégiée avec l’élément filaire 5. Cela permet à la partie tubulaire de la partie distale 8b de mieux adapter sa forme en fonction des contraintes appliquées. Cela permet également de faciliter le montage de la tige 8.
Par exemple, dans la première position de bloqueur, le bloqueur 12 coince au moins une terminaison ou les deux terminaisons de la partie distale 8b contre la partie proximale 8a comme cela est illustré aux figures 3, 4, 7, 8, 10 et 13. Lorsque le bloqueur 12 coince une seule terminaison de la partie distale 8b, l’autre terminaison est en butée contre la partie proximale 8a.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 4, l’extrémité proximale 8a définit deux cavités destinées à recevoir les deux extrémités de la partie distale 8b. Dans une première position de bloqueur, le bloqueur 12 bloque la position de la partie distale 8b par rapport à la partie proximale 8a. Dans une deuxième position de bloqueur, le bloqueur 12 autorise un déplacement de la position de la partie distale 8b par rapport à la partie proximale 8a selon la première direction XX. Un tel montage facilite l’installation de la partie tubulaire dans les cavités puis l’application d’un effort en traction sur la partie tubulaire et sur l’élément filaire pour contraindre en compression le reste de la tige 8.
La première source 58 lumineuse et la deuxième 66 source lumineuse émettent respectivement le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux vers la zone « Z » commune de mesure du trajet 34 de production pour toucher simultanément la préforme 12 passant par ladite zone « Z » de mesure.
Le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux sont émis coaxialement. La première source 58 lumineuse et la deuxième source 68 lumineuse sont agencées de part et d’autre du trajet 34 de production de manière que le premier faisceau 55 lumineux pénètre dans le corps 14 de la préforme par un côté, tandis que le deuxième faisceau 68 lumineux pénètre dans la préforme 12 par un côté diamétralement opposé.
Le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux sont émis perpendiculairement à la paroi 16 de la préforme 12 de manière à traverser la paroi 16 en passant par son axe « X » principal.
Le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux sont plus particulièrement émis selon un axe perpendiculaire à une tangente à la trajectoire de la préforme 12 dans la zone « Z » commune de mesure.
Le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux traversent la paroi 16 à ladite hauteur « h ».
L’organe 62 de mesure de l’intensité du premier faisceau 55 lumineux après son passage à travers au moins une épaisseur de la paroi 16 est ici formé par le spectromètre 74 du dispositif 64 de mesure de l’épaisseur. Le dispositif 56 de mesure du facteur de transmission et le dispositif 64 de mesure de l’épaisseur comportent ainsi un unique spectromètre 74 commun. Ceci permet avantageusement de réduire le coût de fabrication de l’installation 10.
Cette configuration est rendue possible par le fait que le premier faisceau 55 lumineux et le deuxième faisceau 68 lumineux sont coaxiaux et de sens contraires. En effet, le premier faisceau 55 après avoir traversé les deux épaisseurs de paroi 16, ressort de la préforme 12 dans l’axe de l’organe 72 de séparation qui recueille ainsi ce premier faisceau 55 lumineux transmis en direction du spectromètre 74.
En outre, pour permettre cette configuration, il est préférable que la première longueur d’onde « λ1 » du premier faisceau 55 lumineux monochromatique soit en dehors de la plage de longueurs d’ondes « λ2 » du deuxième faisceau 68 lumineux.
Pour éviter toute erreur de mesure, il est préférable qu’il demeure un intervalle 80 libre entre la première longueur d’onde « λ1 » du premier faisceau 55 lumineux monochromatique et la borne « λ2-min » ou « λ2-max » la plus proche de la plage de longueurs d’onde « λ2 » du deuxième faisceau 68 lumineux.
C’est ici le cas, puisque la première longueur d’onde « λ1 » est comprise dans les plages comprises entre 800 nm et 1100 nm, ou entre 1250 nm et 1300 nm, tandis que la plage de longueurs d’ondes « λ2 » du spectre continu du deuxième faisceau 68 lumineux s’étend entre 380 nm et 780 nm, dans le cas d’un dispositif de mesure confocal, ou entre 1530 nm et 1570 nm, dans le cas d’un dispositif de mesure interférométrique.
Le spectromètre 74 et/ou l’unité 54 électronique de commande peuvent ainsi identifier clairement les valeurs mesurées qui correspondent au premier faisceau 55 lumineux et les valeurs mesurées qui correspondent aux parties 68e, 68i réfléchies du deuxième faisceau 68 lumineux en se basant sur les valeurs de longueurs d’ondes mesurées, comme cela est représenté à la , pour le cas d’un dispositif de mesure confocal, ou à la pour le cas d’un dispositif de mesure interférométrique.
Ainsi, le pic isolé correspondant à la première longueur d’onde « λ1 » correspond à la valeur utilisée pour mesurer le facteur de transmission « T », tandis que les intensités mesurées dans la plage de longueurs d’ondes « λ2 » du spectre du deuxième faisceau 68 lumineux correspondent aux valeurs utilisées pour mesurer l’épaisseur « s » de la paroi 16.
Quel que soit le mode de réalisation du procédé de détermination d’une valeur représentative du coefficient d’absorption « α » mis en œuvre, le procédé est ici réitéré pour chaque préforme passant par la ou les zones « Z, Z1, Z2 » de mesure.
Il est ainsi possible de comparer les valeurs représentatives du coefficient d’absorption « α » pour toutes les préformes 12 d’un même lot. Cette valeur étant indépendante de l’épaisseur réelle de chaque préforme 12, il est possible de savoir rapidement si un défaut de production de certains récipient 11 est dû à la qualité du matériau constituant les préformes 12 ou s’il s’agit d’un autre défaut.
De plus, il est possible de mémoriser les valeurs obtenues pour chacune des préformes 12 afin de les comparer à des valeurs obtenues pour d’autres lots de préformes 12.
En variante, le procédé n’est réalisé que sur un échantillon de préformes 12 d’un même lot, par exemple le procédé est réitéré pour une préforme 12 sur un nombre déterminé de préformes 12, par exemple une préforme sur deux ou une préforme sur trois.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention est exempte de composé phosphoré.
Autres additifs Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre en outre divers autres additifs.
Il est entendu que le ou lesdits additifs sont compatibles avec leur mise en œuvre dans une formulation à base de polyol(s) tels que considérés ci-dessus, éventuellement en mélange avec de l’eau. Avantageusement, les additifs sont mis en œuvre sous une forme soluble ou émulsionnable dans le milieu à base du ou desdits polyol(s) du lubrifiant selon l’invention, par exemple sous la forme de sels ou de liquides ioniques.
Le ou lesdits additifs sont bien entendu choisis au regard de l’application visée pour le lubrifiant.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir les éventuels additifs et/ou leur quantité de telle manière que les propriétés avantageuses de la composition lubrifiante selon l’invention, en particulier les propriétés tribologiques, notamment de réduction des frottement et protection des pièces contre l’usure, ne soient pas altérées par l’adjonction envisagée.
En particulier, ces additifs sont distincts desdits polyols et composés à base de soufre et/ou de molybdène décrits précédemment.
Avantageusement, une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs additifs choisis parmi des agents anti-mousses, des agents extrême-pression, des inhibiteurs de corrosion, des régulateurs de pH, des agents passivant les métaux, des colorants, et leurs mélanges.
Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre plus particulièrement de 0,1 à 10 % massique d’additifs, en particulier de 1,0 à 8,0 % massique d’additifs, par rapport à la masse totale de la composition.
Régulateur de pH Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre au moins un additif régulateur de pH, en particulier un tampon alcalin. Le régulateur de pH permet avantageusement de maintenir le pH souhaité de la composition lubrifiante, en particulier afin de préserver un pH alcalin, avantageusement compris entre 8 et 15.
Le ou lesdits régulateurs de pH, en assurant un maintien du pH de la composition lubrifiante entre 8 et 15, permettent notamment de prévenir une corrosion des surfaces métalliques, mais également de favoriser la solubilisation des différents composés dans la composition lubrifiante, en particulier du ou des polyalkylène glycol(s), en particulier tels que définis précédemment.
Une composition lubrifiante selon l’invention peut notamment comprendre de 0,1 % à 10 % massique d’additif(s) régulateur(s) de pH, de préférence de 0,5 % à 5 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
Avantageusement, une composition lubrifiante mise en œuvre selon l’invention comprend au moins un additif régulateur de pH permettant de maintenir le pH de ladite composition lubrifiante entre 8 et 15, en particulier entre 8,5 et 14, plus particulièrement entre 9 et 13, ledit additif régulateur de pH étant notamment choisi parmi les alcanolamines, de préférence les éthanolamines, et plus particulièrement parmi la diméthyléthanolamine (DMEA), la triéthanolamine (TEA) et leur mélange.
Inhibiteur de corrosion Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre au moins un agent inhibiteur de corrosion. Les inhibiteurs de corrosion permettent avantageusement de réduire voire d’empêcher la corrosion des pièces métalliques. La nature du ou desdits inhibiteurs de corrosion peut être choisie au regard du métal à protéger contre la corrosion, tel que l’aluminium, l’acier, l’acier galvanisé, les métaux jaunes, par exemple le cuivre ou le laiton.
X est sélectionné parmi :
t est de 1 à 8 ;
Y est un hydrogène ou un halogène ; et
chaque R 1j est indépendamment sélectionné parmi un hydrogène, ou un alkyle en C 1 -C 4 ;
les composés de formule (XV) :
(XV).
chaque R 2j est indépendamment sélectionné parmi un hydrogène, un méthyle, un éthyle ou un alkyle en C 3 -C 18 , un cycloalkyle ou un cyclohétéroalkyle, à condition que les deux groupes R 2e ne soient pas un hydrogène ; et
des mélanges des composés de formules (XII) et (XIII) ; et
et les mélanges de ceux-ci.
Les tableaux 4(a) et 4(b) fournissent des listes de modulateurs de parfum inodores appropriés.
[Tableau 4(a)]
Modulateurs de parfum sensiblement inodores
1 disponible sous le nom de GLUCAM™ P-20.
Selon un mode particulier et comme indiqué précédemment, la phase huileuse comprendra moins de 5% en poids total de corps gras, en particulier moins de 2% en poids total de cires et composés pâteux, voire est dénuée de cires et composés pâteux.
Selon un mode particulier et préféré, la composition comprend un ou plusieurs alcanes linéaires ou ramifiés en C8-C19, en particulier :
- les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines) en C8-C16 tels que l'isododécane, l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'ISOPAR® ou de PERMETYL®,
- les alcanes linéaires ayant des chaînes hydrocarbonées en :
- C9-C17, C10-C14, C11-C13 tel qu'un mélange de l’undécane et de tridécane, commercialisé par BASF Care Créations sous la dénomination Cetiol® Ultimate,
- le n-dodécane (C12) et le n-tétradécane (C14), notamment vendus par Sasol respectivement sous les références PARAFOL® 12-97 et PARAFOL® 14-97, et
De préférence, la teneur en alcanes en C9-C14, de préférence C9-C12 ira de 10% à 20% et la teneur en alcanes en C9-C15 ira de 0,5% à 10%, de préférence de 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Ainsi, selon un mode particulier, la composition de l’invention comprend en outre un ou plusieurs alcanes en C8-C19, en particulier en une teneur allant de 10 à 30% en poids par rapport au poids total de ladite composition, avec une teneur en alcanes en C9-C14, de préférence C9-C12, allant préférentiellement de 10% à 20% en poids et une teneur en alcanes en C15-C19 allant préférentiellement de 0,5% à 10%, de préférence 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier et préféré, la composition de l’invention comprend : Un copolymère d’acide sébacique et d’huile de ricin hydrogénée, en particulier en une teneur allant de 0,5 à 7% en poids par rapport au poids total de la composition, Au moins deux esters de polyglycérol et d’acides gras, distincts, en C12-C20 non (poly)hydroxylés, de préférence en C18 non (poly)hydroxylés, de préférence un ester de polyglycérol et d’acide (poly)ricinoléique et un ester de polyglycérol et d’acide (di)oléique, en particulier en une teneur totale allant de 2 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition, et Un ou plusieurs alcanes linéaires en C8-C19, en particulier en une teneur totale de 10 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier un ou plusieurs alcanes en C9-C14, de préférence C9-C12, en une teneur allant préférentiellement de 10 à 20% en poids et avantageusement en outre un ou plusieurs alcanes en C15-C19 en une teneur allant préférentiellement de 0,5 à 10%, de préférence encore de 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un autre mode particulier et préféré, la composition de l’invention comprend : Un copolymère d’acide sébacique et d’huile de ricin hydrogénée, en particulier en une teneur allant de 0,5 à 7% en poids par rapport au poids total de la composition, Au moins trois esters de polyglycérol et d’acides gras, distincts, en C12-C20 non (poly)hydroxylés, de préférence en C18 non (poly)hydroxylés, de préférence un ester de polyglycérol et d’acide (poly)ricinoléique, un ester de polyglycérol et d’acide (di)oléique et un ester de polyglycérol et d’acide (iso)stéarique, en particulier en une teneur totale allant de 2 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition, et Un ou plusieurs alcanes linéaires en C8-C19, en particulier en une teneur totale de 10 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier un ou plusieurs alcanes en C9-C14, de préférence C9-C12, en une teneur allant préférentiellement de 10 à 20% en poids et avantageusement en outre un ou plusieurs alcanes en C15-C19 en une teneur allant préférentiellement de 0,5 à 10%, de préférence encore 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, l’étape de vérification de la comptabilité d’au moins une des bornes et du véhicule comprend les sous-étapes suivantes :
- Vérification d’une autorisation d’utilisation de la station,
- Vérification qu’une puissance délivrée par la borne de recharge est compatible avec le véhicule,
L’invention a également pour objet un procédé de recharge d’un véhicule électrique associé à un objet mobile sur une borne de recharge faisant partie d’une station d’une ou plusieurs bornes, l’objet mobile étant également associé à un compte utilisateur lié à un utilisateur du véhicule électrique, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- Authentification de l’objet mobile par une première borne de la station selon le procédé tel que défini précédemment,
- Election d’une borne la plus adaptée pour recharger le véhicule électrique,
- Emission d’un signal d’autorisation de branchement du véhicule sur la borne élue et/ou sur l’objet mobile,
- Branchement du véhicule sur la borne élue,
- Recharge du véhicule.
Dans un mode de réalisation, le procédé de recharge comprend une étape optionnelle de réservation d’une borne préalable à l’étape d’authentification de l’objet mobile par la première borne.
Avantageusement, le signal d’autorisation de branchement est un signal sonore et/ou lumineux et/ou un retrait d’une barrière barrant l’accès à la borne de recharge élue.
De manière préférentielle, l’étape d’élection d’une borne de recharge la plus adaptée pour recharger le véhicule électrique comprend les étapes suivantes :
- Récupération par la première borne de conditions de rechargement des autres bornes de la station,
- Récupération par la première borne d’informations concernant la disponibilité des autres bornes de la station,
- Election par la première borne d’une borne adaptée parmi les bornes de la station, l’élection dépendant des informations concernant la disponibilité et des conditions de rechargement récupérées aux étapes précédentes,
- Transmission par la première borne de données d’identifications de la borne élue à l’objet mobile.
Exemple 1 : Préparation du composé 3-(Triethoxysilyl)propyl 3-oxobutanoate
Le composé (1) (1 équivalent, 10 ml, 69,3 mmol) et le catalyseur de Karsted (3 x 10 - 5 équivalent, 2 % Pt dans le xylène 46,4 µl) sont introduits dans un ballon tricol de 250 ml, sous argon muni d’un thermomètre et d’un réfrigérant, puis le milieu est placé sous agitation à 70 °C.
Le triéthoxysilane (2) (1,1 équivalent, 14,81 ml, 76,23 mmol) est ajouté au goutte à goutte en maintenant la température interne inférieure à 90 °C. A la fin de l’ajout, le milieu réactionnel est agité à 70 °C pendant 16 heures et l’avancement de la réaction est suivi par RMN 1H.
A la fin de la réaction, le milieu réactionnel est laissé revenir à température ambiante puis le brut réactionnel (environ 25 g) est déposé sur gel de silice et purifié par chromatographie (gradient : Pentane 100% jusqu’à Pentane/Et 2 OH 61:15).
Le 3-(Triethoxysilyl)propyl 3-oxobutanoate (composé (3)) (13,22 g, 62 % de rendement) est obtenu sous la forme d’une huile légèrement soluble avec une pureté supérieure ou égale à 95 %.
Exemple 2 : Préparation des c omposition s A , B et C
La composition A, et les compositions B et C, dénuées de composé de formule (I) ou de réticulant, sont préparées à partir des teneurs indiquées dans le tableau ci-après. Les teneurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
--- : très brillant
Couvrance
La couvrance de certaines compositions a également été évaluée (exemple 1.2 ci-dessous)
La couvrance du fond de teint appliqué sur la peau est évaluée par un expert.
La couvrance des imperfections du relief du film de fond de teint appliqué sur la peau du visage peut être évaluée immédiatement après l'application (T0 et T6h).
On attribue les notations suivantes en référence à la couvrance:
+++ : très couvrant
++ : moyennement couvrant
+ : peu couvrant
- : non couvrant
Les résultats des évaluations notées dans le tableau 1 montrent que l’utilisation d’une résine de candelilla, comparativement à une autre résine, permet, en association avec le pullulan, dans une émulsion eau-dans-huile comprenant un système émulsionnant comprenant un ou plusieurs esters de polyglycérol et d’acide gras, distincts, d’obtenir une bonne stabilité de la composition, de bonnes propriétés de non-transfert et de matité.