INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de commande centrale UC est dans cet exemple apte à convertir la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP de fluide réfrigérant FR mesurée en une donnée d’une valeur d’une deuxième température Tc de condensation du fluide réfrigérant FR. En variante, la valeur de la deuxième température Tc est directement mesurée par un capteur de température non représenté intégré au premier échangeur de chaleur 4.
Dans le premier circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la , le fluide réfrigérant FR sortant du dispositif de compression 3 par la sortie 9 dudit dispositif de compression, traverse le conduit A et traverse ensuite le premier échangeur de chaleur 4. Le premier échangeur de chaleur 4 fonctionne en condenseur. Il est simultanément traversé par le flux de premier fluide caloporteur FC1 et par le fluide réfrigérant FR à haute pression et haute température. Ledit flux de premier fluide caloporteur FC1 peut être par exemple un flux d’air extérieur au véhicule. Le flux d'air extérieur absorbe les calories du fluide réfrigérant FR. Une troisième température Te du flux d'air extérieur est mesurée par le capteur de température T1 en face avant du véhicule. L’unité centrale de commande UC réceptionne le ou les signaux envoyés par ledit capteur de température T1.
Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant FR représenté sur la , le fluide réfrigérant FR sortant du premier échangeur de chaleur 4 traverse le conduit B avant d’entrer dans l’organe de détente 6. L'organe de détente 6 opère une détente du fluide réfrigérant FR. Pour ce faire, il adopte une ouverture partielle de sa section interne correspondant à un degré d'ouverture DO donné. Tout changement du degré d'ouverture DO de la section interne à l'organe de détente 6 impacte l'état du fluide réfrigérant FR sur l'ensemble du circuit de fluide réfrigérant FR. Ce degré d'ouverture DO est défini par le procédé 2 tel que cela sera décrit pour les figures 2, 3, 6 et 7. Les instructions relatives à ce degré d'ouverture DO sont transmises à l'organe de détente 6 via les câbles électriques 10 le reliant à l’unité de commande centrale UC. En passant dans l'organe de détente 6, le fluide réfrigérant FR passe de haute pression à basse pression. Lorsque le procédé 2 est mis en œuvre, ledit procédé 2 pilote le degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6 pour atteindre une pression de consigne HPc du fluide réfrigérant FR en sortie du dispositif de compression 3.
Dans le circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la , le fluide réfrigérant FR à basse pression sortant de l’organe de détente 6 traverse le conduit C et traverse ensuite le deuxième échangeur de chaleur 5. Dans le mode de fonctionnement décrit en , le deuxième échangeur thermique 5 fonctionne en évaporateur. Il refroidit le flux de deuxième fluide caloporteur FC2 grâce au fluide réfrigérant FR avec lequel s'opère un échange thermique. Ce flux est par exemple un flux d’air intérieur destiné à être refroidi en traversant le deuxième échangeur de chaleur 5 qui est par exemple un évaporateur disposé dans le boîtier d’une installation non représentée de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”) dont il fait partie. Ainsi, lorsque le flux d'air intérieur, entraîné par un dispositif de mise en mouvement, intègre le boîtier de l'installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation (“HVAC”), il cède ses calories au fluide réfrigérant FR parcourant le deuxième échangeur de chaleur 5.
Dans le premier circuit 1 de fluide réfrigérant représenté sur la , en aval du deuxième échangeur de chaleur 5, le fluide réfrigérant FR traverse le dispositif d'accumulation 7 avant de terminer son cycle thermodynamique en rejoignant l'entrée 8 du dispositif de compression 3.
La est un logigramme illustrant les étapes du procédé 2 selon un premier aspect de l’invention conduisant à un mode de maximisation de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur FC2 dans le deuxième échangeur de chaleur 5.
Le procédé 2 est mis en œuvre suite aux prises de mesure effectuées en différents points du circuit 1 de fluide réfrigérant FR. L’unité de commande centrale UC réceptionne les données des capteurs suite à ces mesures, et donne par exemple les consignes relatives à ces mesures.
A titre d’exemple, différents capteurs utilisés sont décrits ci-après, ainsi que les signaux générés correspondants.
Le capteur de pression HP1 mesure la haute pression HP du fluide réfrigérant en sortie du dispositif de compression 3. Un signal de sortie dudit capteur HP1 est ladite valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP en sortie du dispositif de compression 3. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC.
L’unité de commande centrale UC est apte à convertir la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR mesurée en la donnée de valeur de la deuxième température de condensation Tc du fluide réfrigérant FR.
De préférence, la composition bitume/polymère selon l’invention comprend au moins 40% en masse de bitume, par rapport à la masse totale de la composition bitume/polymère, de préférence au moins 50% en masse, plus préférentiellement au moins 60% en masse, avantageusement au moins 70% en masse, plus avantageusement au moins 80% en masse, encore plus avantageusement au moins 85% en masse.
Avantageusement, la composition bitume/polymère selon l’invention comprend de 40% à 99,9% en masse, par rapport à la totale de composition bitume/polymère, de préférence de 50% à 99% en masse, plus préférentiellement de 60% à 95% en masse, encore plus préférentiellement de 70% à 95% en masse, avantageusement de 75% à 95% en masse, plus avantageusement de 80% à 95% en masse
Ester de colophane La composition bitumeuse selon l’invention comprend également au moins un ester de colophane.
Par « ester de colophane », on entend le produit de la réaction entre des produits dérivés de la colophane, notamment l’acide abiétique, et un alcool.
La colophane (ou « Rosin oil » en anglais) est un résidu solide obtenu après la distillation de différents éléments tels que de la térébenthine ou l’oléorésine récoltés partir d’arbres résineux tels que les pins. Les colophanes peuvent être naturelles ou elles peuvent être transformées chimiquement, on parle alors de colophanes naturelles modifiées.
La colophane naturelle est composée à 90 % d’un mélange d’acides organiques de la famille des diterpènes appelés acides résiniques, notamment d’acide abiétique. Ces acides résiniques sont des isomères. La proportion des différents acides résiniques dans la colophane est variable suivant l’espèce de pin à partir de laquelle elle a été obtenue.
Parmi les colophanes naturelles, on peut citer les colophanes de gemme et de bois, en particulier de pin, et/ou d’huile de tall (« tall oil » en anglais). Ces colophanes naturelles peuvent être prises seules ou en mélange.
Préférentiellement, la colophane utilisée est une colophane naturelle composée majoritairement d’acide abiétique, de diacide abiétique et de triacide abiétique.
L’alcool peut être primaire, secondaire ou tertiaire. En particulier, il peut être un monol, un diol ou un polyol. L’alcool peut également provenir de polyéthers tels que le tri éthylène glycol ou les polyéthylène glycols.
De préférence, l’alcool est choisi parmi : l'éthanol, le 1-propanol, l'alcool isobutylique, le 2-éthylhexanol, l'octanol, l'alcool isodécylique, l'alcool benzylique, le cyclohexanol, l'éther monobutylique de l'éthylène glycol, l'éthylène glycol, propylène glycol, diéthylène glycol, triéthylène glycol, néopentyl glycol, glycérol, triméthylolpropane, triméthyloléthane, pentaérythritol, dipentaérythritol, sorbitol, saccharose et similaires, et l’un quelconque de leurs mélanges.
Préférentiellement, l’alcool choisi est parmi le glycérol, le pentaérythritol et l’un quelconque de leurs mélanges.
Avantageusement, l’alcool choisi est le pentaérythritol.
- n 1 est inférieur ou égal à n H1 et même n 1 - n H1 vaut au plus 0,2 ou 0,1, (pour que le premier hologramme reçoive le plus de lumière possible),
-le premier hologramme est un réseau de diffraction de préférence sinusoïdal,
-le premier hologramme est un ensemble de zones de Fresnel hors axe, notamment obtenu à partir d’un réseau de microlentilles, et en particulier obtenu à partir de l’enregistrement du champ transmis par une matrice de micro-lentilles.
Le toit vitré peut comprendre une source de lumière couplée optiquement à la deuxième feuille, source de lumière monochromatique à ladite première longueur d'onde λ1 et une largeur de bande à mi-hauteur de préférence d’au plus 30nm, λ1 est de préférence choisie dans une première gamme LB1 allant de 450 nm jusqu’à 510 nm exclu ou dans une deuxième gamme LB2 allant de 510 nm jusqu’à 560 nm exclu, ou dans une troisième gamme LB3 allant de 560 à 650 nm, ou mieux de 620nm à 650nm (en particulier λ1 = 532 nm±30nm,qui correspond au vert, λ2 =480nm±30nm, qui correspond au bleu, voire λ3 = 680nm±30nm, qui correspond au rouge).
Une couche intermédiaire supérieure peut être une couche d’intercalaire d’indice n i égale à 1,48 dans le visible, et λ1 est dans la première gamme LB2 ou LB1, de préférence LB2.
Le toit vitré comprend une source de lumière polychromatique, (comportant une ou plusieurs sources de lumière, notamment des diodes), couplée optiquement à la deuxième feuille, la source de lumière polychromatique émettant :
- à ladite première longueur d'onde λ1 choisie parmi dans une première plage qui est dans une première gamme LB1 allant de 450 nm jusqu’à 510 nm exclu ou dans une deuxième gamme LB2 allant de 510 nm jusqu’à 560 nm exclu, ou dans une troisième gamme LB3 allant de 560nm jusqu’à 650 nm, ou mieux de 620nm à 650nm, (la source de lumière de lumière ayant notamment une première source avec une largeur de bande à mi-hauteur de préférence de 30nm centrée sur λ1)
- à une deuxième longueur d'onde λ2 principale distincte de λ1 et choisie dans une deuxième plage distincte de la première plage et qui est dans les première, deuxième ou troisième gammes LB1, LB2, LB3 , (la source de lumière ayant notamment une deuxième source de lumière avec une largeur de bande à mi-hauteur de préférence de 30nm centrée sur λ2) et de préférence à une troisième longueur d'onde λ3 principale distincte de λ1 et λ2 et choisie dans une troisième plage distincte de la première plage et de la deuxième plage qui est dans les première, deuxième ou troisième gammes LB1, LB2, LB3, (la source de lumière ayant notamment une troisième source de lumière ayant une largeur de bande à mi-hauteur de préférence de 30nm centrée sur λ3), de préférence la première plage est dans LB2, la deuxième plage est dans LB1, la troisième plage est dans LB3.
Le premier hologramme dit multibandes (par exemple multiplexé) diffracte également à la deuxième longueur d'onde λ2, la première zone fonctionnelle ayant un indice de réfraction n H2 à λ2 voire diffracte également à la troisième longueur d’onde λ3, la première zone fonctionnelle ayant un indice de réfraction n H3 à λ3 ou en ce que le toit comprend un deuxième hologramme diffractant à λ2 entre le premier hologramme et la face F3, avec une deuxième couche holographique ayant une deuxième zone fonctionnelle ayant un indice de réfraction n H2 à λ2 et éventuellement le toit comprend un troisième hologramme diffractant à λ3, entre le deuxième hologramme et la face F3, avec une troisième couche holographique avec une troisième zone fonctionnelle ayant un indice de réfraction n H3 à λ2,
n 2a étant l’indice de réfraction le plus bas à λ2 dans le visible :
a) en cas de deuxième zone fonctionnelle, parmi les indices de réfraction à λ2 de la ou des couches intermédiaires inférieures au-dessus ( en allant vers la face F2) de la deuxième zone fonctionnelle, de la première zone fonctionnelle, de la ou des couches intermédiaires supérieures et jusqu’à la première couche teintée incluse,
c) ou en l’absence de couche intermédiaire supérieure teintée ou de couche intermédiaire supérieure, n 2a étant égal à n va avec n va l'indice de réfraction à λ2 dans le visible de la première feuille
i) n 1a étant l’indice de réfraction le plus bas à λ2 parmi les indices de réfraction de la ou des couches intermédiaires inférieures éventuelles sous la deuxième zone fonctionnelle (vers la face F3) , l’indice n H2 de la deuxième zone fonctionnelle, et n 0a qui est l'indice de réfraction à λ2 dans le visible de la deuxième feuille
j) ou en cas de premier hologramme multibandes n 1a étant l’indice de réfraction le plus bas à λ2 parmi les indices de réfraction de la ou des couches intermédiaires inférieures éventuelles (sous la première zone fonctionnelle), l’indice n H2 de la première zone fonctionnelle, et n 0a qui est l'indice de réfraction à λ2 dans le visible de la deuxième feuille
- la illustre, schématiquement et partiellement, en coupe, l’assemblage de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, un système de gestion thermique intégrant l’assemblage de la , dans un mode de fonctionnement ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, le système de gestion thermique de la , dans un autre mode de fonctionnement ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, le système de gestion thermique de la , dans encore un autre mode de fonctionnement ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, le système de gestion thermique de la , dans encore un autre mode de fonctionnement.
Le fluide réfrigérant est choisi parmi un fluide R134a, R1234yf ou R744 qui alimente une boucle de climatisation 200 du véhicule.
L’assemblage 1 fait partie d’une pompe à chaleur, embarquée sur le véhicule. La pompe à est chaleur est par exemple e type indirect.
En variante, le système de conditionnement thermique SCT comprend un capteur (non représenté) qui mesure la deuxième température Tc de condensation du fluide réfrigérant FR dans le premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur est ladite valeur de la deuxième température Tc de condensation dans le premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
Le capteur de température T1 mesure la troisième température Te du premier fluide caloporteur FC1 en amont du premier échangeur de chaleur 4. Dans cet exemple, le premier fluide caloporteur FC1 est de l’air. Un signal de sortie dudit capteur de température T1 est ladite valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
Le capteur de température T2 mesure une quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Un signal de sortie dudit capteur T2 est ladite valeur de la quatrième température Tscd en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
Le capteur de température T3 mesure la première température Tsfc2 du deuxième fluide caloporteur FC2 en aval du deuxième échangeur de chaleur 5. Dans cet exemple, le deuxième fluide caloporteur FC2 est de l’air. Un signal de sortie dudit capteur de température T3 est ladite valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5. Ledit signal est envoyé à l’unité de commande centrale UC par les câbles 10.
Le procédé 2 comprend une étape de maintien E0 qui maintient la vitesse Ncpr actuelle du dispositif de compression 3 et le degré d’ouverture DO actuel de l’organe de détente 6.
Le procédé 2 comprend une étape E1 de détermination de la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP en sortie du dispositif de compression 3.
Le procédé 2 comprend une étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC.
Un résultat de la comparaison dans l'étape E2 de comparaison entre la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP et la valeur seuil maximale de pression HPmax montrant la valeur de la grandeur représentative de la haute pression HP égale ou supérieure à la valeur seuil maximale de pression HPmax conduit aux étapes suivantes préliminaires à un éventuel passage en mode de maximisation de la puissance de refroidissement : une étape E3 de détermination de la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5; une étape E4 de détermination de la valeur de la deuxième température de condensation Tc du fluide réfrigérant FR dans le premier échangeur de chaleur 4 à partir de la valeur de grandeur représentative de la haute pression HP du fluide réfrigérant FR; une étape E5 de détermination de la valeur de la troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4; une étape E6 de détermination de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4; une étape E11 de comparaison entre la vitesse Ncpr du dispositif de compression 3 et la valeur seuil maximale de vitesse Ncpr_max.
Lesdites étapes préliminaires à un éventuel passage en mode de maximisation de la puissance de refroidissement sont réalisées sans ordre préférentiel.
Le procédé 2 comprend une étape E7 de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min est calculé à partir de la valeur de troisième température Te de l’air en amont du premier échangeur de chaleur 4, de la valeur de deuxième température de condensation Tc, et d’un premier coefficient A tel que [Tsb_min = Ax(Tc - Te)], le premier coefficient A ayant une valeur comprise entre 0,3 et 0,5 et préférentiellement égale à 0,4.
Le procédé 2 comprend une étape E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4. Ce sous-refroidissement Tsb est calculé à partir de la valeur de la quatrième température Tscd du fluide réfrigérant FR en sortie du premier échangeur de chaleur 4 et de la valeur de la deuxième température de condensation Tc tel que [Tsb = Tc - Tscd].
Les étapes E7 de calcul d’un sous-refroidissement seuil minimal Tsb_min du fluide réfrigérant FR et E8 de calcul du sous-refroidissement Tsb du fluide réfrigérant FR sont réalisées sans ordre préférentiel.
Le procédé 2 comprend une étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c enregistrée dans la mémoire de l’unité de commande centrale UC.
Un résultat de la comparaison de l'étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c montrant la valeur de la première température Tsfc2 comprise entre la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c - α et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + α entraîne le passage à l’étape de maintien E0, avec α qui est une constante ayant préférentiellement une valeur comprise entre 0,2°C et 1°C.
Un résultat de la comparaison de l'étape E9 de comparaison entre la valeur de la première température Tsfc2 de l’air en aval du deuxième échangeur de chaleur 5 et la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c montrant la valeur de première température Tsfc2 strictement supérieure à la valeur de température de consigne de refroidissement Tsfc2c + α est une condition nécessaire au passage à une étape E12 d’augmentation du degré d’ouverture DO de l’organe de détente 6.
Le procédé 2 comprend une étape E10 de comparaison entre la valeur du sous-refroidissement Tsb et la valeur seuil minimale de sous-refroidissement Tsb_min.
La composition selon l'invention peut comprendre un ou plusieurs colorants directs anioniques. Les colorants directs anioniques de l’invention sont des colorants communément appelés colorants directs « acides » pour leur affinité avec les substances alcalines. Par colorants directs anioniques on entend tout colorant direct comportant dans sa structure au moins un substituant CO 2 R ou SO 3 R avec R désignant un atome d’hydrogène ou un cation provenant d’un métal ou d’une amine, ou un ion ammonium. Les colorants anioniques peuvent être choisis parmi les colorants directs nitrés acides, les colorants azoïques acides, les colorants aziniques acides, les colorants triarylméthaniques acides, les colorants indoaminiques acides, les colorants anthraquinoniques acides, les colorants indigoïdes acides et les colorants naturels acides.
et à titre d’exemple de colorants de formule (A-II’), on peut citer : Acid Red 111, Acid Red 134, Acid yellow 38 ;
Compositions A1 (invention) A2 (comparatif) a* 41,45 37,32 b* 43,40 42,02 C* 60,01 56,20
Les mèches de cheveux traitées avec la composition A1 selon l’invention présentent une valeur de C* plus élevée que celles traitées avec la composition A2 comparative. En d’autres termes, la composition A1 selon l’invention permet d’obtenir des mèches de cheveux présentant une chromaticité améliorée par rapport à celles traitées avec la composition A2 comparative.
Composition comprenant au moins l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, au moins un colorant direct, et au moins un polymère associatif La présente invention concerne une composition comprenant au moins l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique, au moins un colorant direct et au moins un polymère associatif.
À titre d’exemple de colorants de formule (A-IV), on peut citer : Acid Blue 25, Acid Blue 43, Acid Blue 62, Acid Blue 78, Acid Blue 129, Acid Blue 138, Acid Blue 140, Acid Blue 251, Acid Green 25, Acid Green 41, Acid Violet 42, Acid Violet 43, Mordant Red 3 ; EXT violet N° 2 ;
À titre d’exemple de colorants de formule (A-III), on peut citer : Acid Red 195, Acid Yellow 23, Acid Yellow 27, Acid Yellow 76, et à titre d’exemple de colorants de formule (A-III’) on peut citer : Acid Yellow 17 ;
Parmi les para-phénylènediamines qui peuvent être mentionnées, on trouve par exemple la para-phénylènediamine, la para-toluènediamine, la 2-chloro-para-phénylènediamine, la 2,3-diméthyl-para-phénylènediamine, la 2,6-diméthyl-para-phénylènediamine, la 2,6-diéthyl-para-phénylènediamine, la 2,5-diméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-diméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-diéthyl-para-phénylènediamine, la N,N-dipropyl-para-phénylènediamine, la 4-amino-N,N-diéthyl-3-méthylaniline, la N,N-bis(β-hydroxyéthyl)-para-phénylènediamine, la 4-N,N-bis(β-hydroxyéthyl)amino-2-méthylaniline, 4-N,N-bis(ß-hydroxyéthyl)amino-2-chloroaniline,la 2-β-hydroxyéthyl- para -phénylènediamine, la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, la 2-fluoro-para-phénylènediamine, la 2-isopropyl-para-phénylènediamine, la N-(β-hydroxypropyl)-para-phénylènediamine, la 2-hydroxyméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-diméthyl-3-méthyl-para-phénylènediamine, la N-éthyl-N-(β-hydroxyéthyl)-para-phénylènediamine, la N-(β,γ-dihydroxypropyl)-para-phénylènediamine, la N-(4'-aminophényl)-para-phénylènediamine, la N-phényl-para-phénylènediamine, la 2-β-hydroxyéthyloxy-para-phénylènediamine, la 2-β-acétylaminoéthyloxy-para-phénylènediamine, la N-(β-méthoxyéthyl)-para-phénylènediamine, la 4-aminophénylpyrrolidine, la 2-thiényl-para-phénylènediamine, le 2-β-hydroxyéthylamino-5-aminotoluène et la 3-hydroxy-1-(4'-aminophényl)pyrrolidine et les sels d’addition correspondants avec un acide.
Parmi les para-phénylènediamines susmentionnées, on préfère en particulier la para-phénylènediamine, la para-toluènediamine, la 2-β-hydroxyéthyl-para-phénylènediamine, la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, la 2-isopropyl-para-phénylènediamine, la 2-β-hydroxyéthyloxy-para-phénylènediamine, la 2,6-diméthyl-para-phénylènediamine, la 2,6-diéthyl-para-phénylènediamine, la 2,3-diméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-bis(β-hydroxyéthyl)-para-phénylènediamine, la 2-chloro-para-phénylènediamine et la 2-β-acétylaminoéthyloxy-para-phénylènediamine et les sels d’addition correspondants avec un acide.