INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le catalyseur a de préférence (avant mise en forme) une surface spécifique, mesurée selon la méthode BET, allant de 300 m 2 /g à 1200 m 2 /g environ, de façon particulièrement préférée allant de 350 m 2 /g à 800 m 2 /g environ, et de façon plus particulièrement préférée allant de 400 m 2 /g à 600 m 2 /g environ.
Le catalyseur a de préférence (avant mise en forme) un volume poreux allant de 0,3 cm 3 /g à 1,6 cm 3 /g environ, de façon particulièrement préférée allant de 0,5 cm 3 /g à 1,2 cm 3 /g environ, et de façon plus particulièrement préférée de 0,7 cm 3 /g à 1 cm 3 /g environ.
Le volume poreux peut être déterminé par la méthode d’adsorption/désorption d’azote.
Le catalyseur présente une structure mésoporeuse. Cela signifie qu’il comprend des mésopores, qui sont définis comme des pores de diamètre moyen allant de 2 à 50 nm environ.
La distribution de tailles de pores et le diamètre moyen des pores peuvent être déterminés par la méthode BJH.
Le catalyseur de l’invention comprend de préférence des pores de diamètre moyen allant de 2 à 15 nm, de façon particulièrement préférée allant de 3 à 10 nm environ, et de façon plus particulièrement préférée allant de 4,5 à 8 nm environ.
Les mésopores du catalyseur de l’invention ont de préférence des parois ayant une épaisseur allant de 1 à 7 nm environ, et de façon particulièrement préférée allant de 3 à 6 nm environ.
Le catalyseur a une structure mésoporeuse ordonnée. En d’autres termes, les mésopores sont ordonnés ou organisés selon un réseau poreux qui possède une périodicité bien définie.
Le catalyseur a une structure mésoporeuse à 2 dimensions (2D) hexagonale. En d’autre termes, le catalyseur présente une symétrie 2D hexagonale ou appartient au groupe d’espace P6m ou comprend un arrangement hexagonal de mésopores tubulaires ou cylindriques.
Les mésopores du catalyseur ont une longueur d’au plus 300 nm, de préférence d’au plus 250 nm environ, et de façon particulièrement préférée d’au plus 200 nm environ. Grâce à la présence de mésopores courts et droits au sein du catalyseur, la pénétration des composés soufrés présents dans le fioul lourd au sein du catalyseur est favorisée, et permet ainsi une grande surface d’échange entre la phase active du catalyseur et le fioul lourd.
La silice mésoporeuse du catalyseur est de préférence une silice mésoporeuse de type COK-12.
L’agent oxydant est de préférence choisi parmi les peroxydes aqueux tels que le peroxyde d’hydrogène, et les peroxydes non-aqueux tels que le tert -butyl hydroperoxyde (TBHP).
L’agent oxydant est de préférence un agent oxydant aqueux.
Dans l’invention, on entend par agent oxydant aqueux un agent oxydant qui est soluble dans l’eau, de préférence à température ambiante (i.e. 18-25°C).
Le composite thermoplastique est préférablement linéaire selon un axe longitudinal et l’étape de création d’un cintrage permet de cintrer la partie chauffée. La partie cintrée créée peut être un coude, une courbe, une forme complexe, ou une combinaison de tous les éléments précédents. Préférablement, les paramètres du dispositif de cintrage sont ajustés pour obtenir un rayon de cintrage et/ou un angle de cintrage prédéfinis.
L’étape de création d’une courbure peut se faire par cintrage simple, flexion par compression, cintrage et/ou torsion. Préférablement, l’étape de création d’une courbure comprend une torsion.
Le procédé selon l'invention peut comprendre une étape de refroidissement 140 . L'étape de refroidissement peut être mise en œuvre par un dispositif de refroidissement. De plus, l’étape de refroidissement peut être mise en œuvre à une température de refroidissement donnée et/ou sur une durée de refroidissement donnée.
Selon un mode de réalisation, la température de refroidissement et/ou la durée de refroidissement peuvent être choisies en fonction de la température de transition vitreuse (Tg) et/ou de la température de fusion du composite thermoplastique chauffé. Préférablement, l’étape de refroidissement se déroule à une température de refroidissement inférieure à une température de transition vitreuse du composite thermoplastique chauffé.
Par exemple, la température de refroidissement peut être inférieure ou égale à 150 °C, préférablement inférieure ou égale à 130 °C, plus préférablement inférieure ou égale à 110 °C et encore plus préférablement inférieure ou égale à 100 °C. La température de refroidissement peut être supérieure ou égale à 50 °C, préférablement supérieure ou égale à 60 °C, plus préférablement supérieure ou égale à 70 °C, encore plus préférablement supérieure ou égale à 80 °C. La température de refroidissement peut se situer entre 50 °C et 150 °C, préférablement entre 60 °C et 130 °C, plus préférablement entre 70 °C et 130 °C, encore plus préférablement entre 80 °C et 110 °C.
L’étape de refroidissement permet de produire un composite thermoplastique comprenant au moins une partie droite et au moins une partie cintrée.
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape de refroidissement peut se dérouler en même temps que l’étape de création. Selon un autre mode de réalisation, l’étape de refroidissement peut se dérouler après l’étape de création.
Le procédé selon l’invention peut comprendre d’autres étapes éventuelles, telles qu’un revêtement, un cintrage, un chauffage, un refroidissement, une découpe, un soudage, un collage et/ou une stratification. L’étape éventuelle peut être mise en œuvre en fonction du composite thermoplastique à produire. L’étape éventuelle peut aussi améliorer les qualités et/ou les propriétés du composite thermoplastique.
Avantageusement, le composite thermoplastique selon l’invention satisfait toutes les exigences de la norme « Spécifications pour barres de polymère renforcé de fibres de verre arrondies pleines pour le renforcement du béton ».
L’invention peut être sujette à de nombreuses variantes et applications autres que celles décrites ci-dessus. En particulier, sauf indication contraire, les différentes caractéristiques structurales et fonctionnelles de chacune des mises en œuvre décrites ci-dessus ne doivent pas être considérées comme combinées et/ou liées étroitement et/ou inextricablement les unes aux autres, mais au contraire comme de simples juxtapositions. De plus, les caractéristiques structurales et/ou fonctionnelles des divers modes de réalisation décrits ci-dessus peuvent être soumises en tout ou en partie à une quelconque juxtaposition différente ou à une quelconque combinaison différente.
Matériau électriquement isolant, notamment pour tapis de protection au givre DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un matériau électriquement isolant et thermiquement conducteur pour l’évacuation de chaleur sur une pièce d’aéronef.
Elle trouve avantageusement application pour les tapis de protection au givre, notamment pour une pièce d’aéronef, d’autres applications étant néanmoins envisageables.
En outre, si des morceaux de la glace formée ou accumulée sur un élément du fuselage de l’aéronef ou sur des entrées d’air de moteurs se détachent, ces morceaux peuvent percuter des parties de l’aéronef et l’endommager.
Une accumulation de givre peut générer une obstruction au moins partielle des entrées d’air susceptible par ailleurs de provoquer des pertes de puissance, voire une extinction du moteur.
En référence à la est illustré l’effet lié à l’utilisation des couples d’émetteurs 2 pour chaque stabilisateur 91, 92. Selon le mode de réalisation non limitatif du dispositif de lévitation 1, l’effet de l’utilisation de six couples 93, 94, 95, 96, 97, 98 d’émetteurs 2, c’est-à-dire six sous-groupes 931, 941, 951, 961, 971, 981 d’émetteurs 2 pour le stabilisateur 91 et de six sous-groupes d’émetteurs 932, 942, 952, 962, 972, 982 pour le stabilisateur 92 est présenté. Chaque paire 93-96, 94-97 et 95-98 de couples émet des ondes acoustiques en opposition de phase. Les images de la sont prises dans le plan médian 7. Les ondes acoustiques émises par les émetteurs 2 des calottes 81, 82 et les ondes acoustiques émises par les émetteurs 2 des stabilisateurs 91, 92 sont obtenues avec une intensité d’émission de référence. Sur l’axe des abscisses et sur l’axe des ordonnées est reportée la distance en mètres.
Sur la est illustré le cas où est introduit un décalage de phase de l’onde acoustique entre les couples adjacents 93, 94 et 95 d’émetteurs 2 voisins d’une valeur de ϖ (image 4a), d’une valeur de ϖ/3 (image 4b) et d’une valeur de 0 (image 4c). Pour ces trois cas, les couples 96, 97 et 98 sont en opposition de phase respectivement avec les couples 93, 94 et 95.
Autrement dit, pour l’image du centre de la (image 4b), la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 931, 932, 961 et 962 est supérieure, ou respectivement inférieure, d’une valeur de ϖ/6 à la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 941, 942, 971 et 972, la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 941, 942, 971 et 972 est supérieure, ou respectivement inférieure, d’une valeur de ϖ/3 à la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 951, 952, 981 et 982 et la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 951, 952, 981 et 982 est supérieure, ou respectivement inférieure, d’une valeur de ϖ/3 à la phase de l’onde acoustique émise par les sous-groupes 931, 932, 961 et 962. Ce mode de réalisation engendre la création d’une barrière de potentiel 11 confinant totalement l’échantillon au centre 3 du dispositif de lévitation 1. Ce mode de réalisation est particulièrement adapté au cas où l’échantillon doit être complètement confiné dans au centre 3 du dispositif de lévitation 1.
Sur l’image de gauche de la (image 4a) est illustré le cas où est introduit un décalage de phase de l’onde acoustique de ϖ entre paires 93-96, 94,-97 et 95-98 de couples d’émetteurs 2 voisins. Ce mode de réalisation engendre la création de canaux d’écoulements 12 de faibles dimensions, de largeur de l’ordre de 1 à 2 mm. La taille des canaux d’écoulements 12 est suffisante pour que des gaz puissent s’écouler hors du centre 3 mais suffisamment faibles pour que ne pas impacter la stabilisation de l’objet en lévitation. Ce mode de réalisation est particulièrement adapté, entre autres, au cas où des gaz chauds sont présents ou générés, par exemple par chauffage, au niveau du centre 3 du dispositif de lévitation 1 et donc au niveau de l’échantillon en lévitation.
Sur l’image de droite de la (image 4c) est illustré le cas où aucun décalage de phase n’est introduit entre paires 93-96, 94,-97 et 95-98 de couples d’émetteurs 2 voisins. Ce mode de réalisation engendre la création de deux murs 13 de potentiels en vis-à-vis. La configuration des couples 93, 94, 95, 96, 97 et 98 et des paires 93-96, 94,-97 et 95-98 de couples d’émetteurs 2 selon l’invention permet de contrôler et de moduler l’orientation et la disposition de ces murs 13.
Les résultats de la sont uniquement trois exemples non limitatifs et un large choix de valeurs de décalage de phase de l’onde acoustique couples 93, 94, 95, 96, 97, 98 d’émetteurs 2 voisins ou entre paires 93-96, 94,-97 et 95-98 de couples d’émetteurs 2 voisins est possible. Ainsi, de nombreuses configurations du champ acoustique sont disponibles en fonction de l’application visée.
En référence à la , il est illustré des images acquises durant la fusion d’une bille d’acier 100Cr6 d’un diamètre de 2,38 mm qui est mise en lévitation par le dispositif de lévitation acoustique 1 selon l’invention. La fusion est réalisée au moyen d’un laser de modèle DLR-200-AC vendu par la société IPG. La longueur d’onde émise est de 970 nm et la puissance maximale du laser est de 200W. La bille d’acier 14 est mise en lévitation puis irradiée par le faisceau laser de sorte à provoquer la fusion. La bille d’acier est maintenue en lévitation durant l’ensemble de l’expérimentation.
Les images de droite de la montrent des photos de la bille d’acier 14 en cours de fusion et en lévitation dans le dispositif de lévitation acoustique 1 sans contribution des stabilisateurs 91, 92, c’est-à-dire sans que les stabilisateurs 91, 92 n’émettent d’ondes acoustiques. Les images de gauche de la montrent des photos de la bille d’acier 14 en cours de fusion et en lévitation dans le dispositif de lévitation acoustique 1 avec contribution des stabilisateurs 91, 92, c’est-à-dire lorsque les stabilisateurs 91, 92 émettent des ondes acoustiques. Dans ce cas, un décalage de phase de l’onde acoustique de ϖ/2 entre paires 93-96, 94,-97 et 95-98 de couples d’émetteurs 2 voisins est appliqué. Les images du haut de la correspondent au décalage latéral maximum de la bille d’acier 14 observé selon la direction x et les images du bas de la correspondent au décalage latéral maximum de la bille d’acier 14 observé selon la direction y. Les images de gauche de la ont été obtenues avec une tension de 12 Volts appliquée aux émetteurs 2 des stabilisateurs 91, 92.
La distance B séparant les déplacements latéraux maximum de la bille d’acier 14 observés sans contribution des stabilisateurs 91, 92 est de 128 pixels, ce qui correspond approximativement à un mouvement latéral de 2,6 mm. La distance C séparant les déplacements latéraux maximum de la bille d’acier 14 observés avec contribution des stabilisateurs 91, 92 et pour une tension appliquée aux émetteurs 2 de 12 Volts est 56 pixels, ce qui correspond approximativement à un mouvement latéral de 1,2 mm. Il est donc possible d’obtenir un gain minimum de stabilisation latérale de 2,3 avec le dispositif de lévitation 1 selon le mode de réalisation.
Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention, en particulier par le biais de variantes combinables entre elles des modes de réalisation précédemment décrits.
CATALYSEUR A BASE D’UNE ZEOLITHE ET D’UNE STRUCTURE ALPO ET PRESENTANT UN VOLUME MACROPOREUX ELEVE La présente invention concerne un catalyseur comprenant une zéolithe ayant, au moins en partie, une structure ALPO, un liant et avantageusement du phosphore, et présentant un volume macroporeux élevé. La présente invention concerne également un procédé de préparation d’un tel catalyseur. Un tel catalyseur présente un fort intérêt pour des procédés industriels impliquant la présence de vapeur à températures élevées, comme la déshydratation d’alcool en oléfine correspondante, telle que la déshydratation d’éthanol pour produire sélectivement de l’éthylène. L’invention concerne également l’utilisation d’un catalyseur selon l’invention dans un procédé de déshydratation d’un alcool, comme la déshydratation de l’éthanol en éthylène.
L’utilisation de catalyseurs efficaces est une des clés pour obtenir des procédés industriels viables. Plus particulièrement, la déshydratation des alcools en présence de catalyseurs pour produire des oléfines est déjà bien décrite dans la littérature. Le catalyseur de référence souvent utilisé est un catalyseur monofonctionnel acide. L'alumine gamma est un des catalyseurs le plus cité dans la littérature pour convertir (cf. H. Knözinger, R. Köhne, “The Deshydration of Alcohols over Alumina. I : The reaction scheme”, Journal of Catalysis (1966), 5, 264-270). Les zéolithes sont aussi utilisées pour cette application, et en particulier la ZSM-5 depuis les années 1980 (cf. S.N. Chaudhuri et al. "Reactions of ethanol over ZSM-5", Journal of Molecular Catalysis 62 : 289-295 (1990)). Par exemple, le brevet FR2978145 décrit, en particulier, un procédé de production d’éthylène à partir d’une charge éthanol, en présence d’un catalyseur de déshydratation comprenant une zéolithe ZSM-5 traitée avec H3PO4, de manière à ce que la teneur en P2O5 soit de 3,5% poids.
La demande WO 2013/017499 divulgue un procédé de fabrication d’une zéolithe modifiée au phosphore, qui comprend une étape de traitement à la vapeur à hautes températures (ou steaming selon la dénomination anglosaxonne) d’une zéolithe comprenant au moins un anneau de dix membres dans la structure, suivie de l’introduction de phosphore puis de la mise en forme de la zéolithe modifiée avec un liant et du dépôt d’un métal, et enfin un nouveau traitement à la vapeur (ou steaming). La demande WO 2013/017497 divulgue elle aussi un procédé de fabrication d’une zéolithe modifiée au phosphore. Le procédé décrit dans la demande WO 2013/017497 comprend quant à lui la mise en forme avec un liant d’une zéolithe comprenant au moins un anneau de dix membres dans la structure, une étape de traitement à la vapeur à hautes températures (ou steaming selon la dénomination anglosaxonne) de la zéolithe, avant ou après mise en forme, puis l’introduction de phosphore et d’un élément métallique, et enfin d’un nouveau traitement à la vapeur (ou steaming). Parallèlement, le document WO 2013/017496 décrit l’utilisation d’un catalyseur comprenant une zéolithe modifiée au phosphore pour convertir au moins un alcool en oléfines dans un procédé de déshydratation afin de fabriquer une oléfine ayant le même nombre d’atomes de carbone que l’alcool dans lequel ledit catalyseur est fabriqué par un procédé comprenant la mise en forme avec un liant d’une zéolithe comprenant au moins un anneau de dix membres dans la structure, une étape de traitement à la vapeur à hautes températures de la zéolithe, puis l’introduction de phosphore et d’un élément métallique, et enfin un nouveau traitement à la vapeur. La demande WO 2013/017498 divulgue un catalyseur comprenant une zéolithe modifiée au phosphore ayant partiellement une structure ALPO et comprenant au moins un anneau de dix membres dans la structure, et un liant, ladite structure ALPO étant déterminée par un signal à 35-45 ppm sur le spectre RMN Aluminium 27.
Le document EP511013 fournit un procédé de production d’oléfines C2-C5 à partir de composés oléfiniques et/ou paraffiniques plus lourds, par mise en contact avec un catalyseur à base de ZSM-5 particulier à des températures élevées, à une vitesse spatiale élevée et à une faible pression partielle d’hydrocarbures. Les catalyseurs sont traités à la vapeur avant d’être utilisés dans la conversion des hydrocarbures et comprennent 1 à 50 % poids d’une zéolithe ZSM-5 contenant du phosphore (0,1-10 % en poids de phosphore par rapport au poids de catalyseur) et ayant un rapport Si/AI de surface compris entre 20 et 60. Aucun métal tel que Ca n’est introduit dans le catalyseur.
Le document US 2006/106270 porte sur l’utilisation d’un système catalytique dans la synthèse d’hydrocarbures par conversion d’un oxygéné en propylène, à températures élevées. Le système catalytique comprend un tamis moléculaire dispersé dans une matrice d’alumine modifiée au phosphore contenant des anions phosphore et/ou aluminium labiles, ces derniers permettant la stabilisation hydrothermale du système catalytique.
Les rayons lumineux additionnels 17 sont dirigés de sorte à traverser plus particulièrement une deuxième zone 21 de la surface de sortie, distincte de la première zone 19 précédemment évoquée, pour se propager ensuite jusqu’au dispositif optique de projection 7.
Plusieurs paramètres permettent de guider les rayons lumineux additionnels 17 spécifiquement vers la deuxième zone 21 de la surface de sortie, et par exemple l’inclinaison de chacune des surfaces réfléchissantes 15a, 15b.
Par ailleurs, il est possible de jouer sur la forme de la surface de sortie 11 en amont du dispositif optique de projection 7, pour dévier les rayons lumineux additionnels, étant entendu que cette conformation de la surface de sortie doit se faire dans des zones que les rayons lumineux principaux 16 ne traversent pas pour ne pas altérer la fonction réglementée de feux de route.
La deuxième zone 21 de la surface de sortie est configurée pour dévier les rayons lumineux additionnels qui la traversent, au lieu de permettre la projection de ceux-ci avec une large portée, comme c’est le cas pour les rayons lumineux principaux qui rencontrent la première zone précédemment évoquée. En déviant les rayons lumineux additionnels 17, ces derniers ne forment pas de faisceau lumineux ou de rayonnements parasites pouvant nuire à l’aspect visuel du système d’éclairage ou gêner des conducteurs d’autres véhicules. Il convient toutefois de noter que vu de l’extérieur, l’ensemble du dispositif optique de projection 7, ici derrière la glace de fermeture 2’ commune au dispositif lumineux 3a et au module lumineux 3b, apparaît éclairé. L’aspect visuel du système d’éclairage reste ainsi similaire à ce qui est observable lorsque la fonction de feux de route est active.
D’une manière avantageuse, les rayons lumineux additionnels 17 sont déviés par la deuxième zone 21 de manière transversal à l’axe optique X du dispositif optique de projection 7. A titre d’exemple les rayons lumineux additionnels 17 peuvent être déviés vers la route ou vers le ciel. Ils peuvent également être déviés sur les côtés. Si cela est possible, les rayons lumineux additionnels 17 peuvent également être déviés vers ledit dispositif lumineux 3a assurant la fonction de code afin de se confondre avec celui-ci. La déviation des rayons lumineux additionnels 17, eux-mêmes présentant une intensité lumineuse moins élevée que les rayons lumineux principaux 16, permet ainsi d’améliorer l’esthétique du système d’éclairage en rendant son aspect visuel uniforme, que la fonction de feux de route soit active ou non.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixé, et permet de proposer un module lumineux assurant un maintien d’un aspect visuel du système d’éclairage auquel ledit module lumineux est associé, quelle que soit la fonction d’éclairage mise en œuvre. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un module lumineux conforme à l’invention.
VITRAGE LUMINEUX DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des vitrages lumineux ou éclairants. Un vitrage lumineux est un vitrage qui émet de la lumière. Il comprend une source de lumière et un substrat comprenant sur une de ses faces principales un élément extracteur de lumière telle qu’une couche diffusante formant un motif. La source de lumière est couplée optiquement au substrat, par exemple par la tranche. La lumière injectée au niveau de la tranche du substrat se propage dans le substrat par réflexion interne totale. Le substrat joue le rôle de guide de lumière. On se réfère donc au « mode guidé ».
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la réalisation de vitrages de véhicules ou de bâtiments.
INTRODUCTION Selon la présente invention, on appelle « mode guidé » le mode de propagation de la lumière dans le substrat par réflexion totale interne. Le mode guidé correspond donc à l’utilisation d’une lumière à incidence rasante à l’intérieur d’un substrat. Le paramètre critique pour le mode guidé est l’angle critique de réflexion total interne. Il correspond à l’angle par rapport à la normal au substrat au-dessus duquel tout rayon lumineux arrivant sur une surface de séparation ou interface, depuis un milieu d’indice optique plus élevé vers un milieu d’indice optique moins élevé, est réfléchi intégralement par ladite surface ou interface. L’angle critique (θc) est déterminé en appliquant l'équation de Snell-Descartes. Il correspond à l’angle (dans le substrat) pour lequel le rayon lumineux est réfracté à 90° (dans le milieu d’indice plus faible que le substrat).
Dans le cas d’un vitrage lumineux, les sources lumineuses utilisées sont de préférence des diodes électroluminescentes inorganique (« LED » en anglais par opposition aux « OLED »). La lumière est extraite au niveau de la couche extractrice ce qui permet de former un motif lumineux.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il est connu d’intégrer des diodes électroluminescentes inorganiques, également appelées DEL ou LED pour « Light-Emitting Diode », au niveau du bord de vitrages simples ou feuilletés, de manière à ce que la lumière émise par les diodes entre par la tranche d’une feuille de verre et soit guidée par cette dernière jusqu’à un élément diffusant, également appelé couche extractrice de la lumière. On peut se référer à la demande de brevet WO2010049638.