INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un premier aspect de l’invention concerne un système optoélectronique comportant un transducteur photoélectrique configuré pour émettre ou recevoir des ondes optiques et un guide d’ondes configuré pour guider les ondes émises par le transducteur ou guider les ondes jusqu’au transducteur,
ledit système optoélectronique comportant un empilement comprenant successivement : une première couche poreuse de matériau semi-conducteur dopé selon un premier type de dopage, une deuxième couche de matériau semi-conducteur dopé selon le premier type de dopage et faiblement dopé par rapport au matériau semi-conducteur de la première couche, une zone comprenant un ou plusieurs puits quantiques, une troisième couche de matériau semi-conducteur dopé selon un deuxième type de dopage opposé au premier type de dopage, le transducteur photoélectrique comprenant une première portion de la première couche poreuse, une première portion de la deuxième couche, au moins une première portion de la zone comprenant le ou les puits quantiques et au moins une première portion de la troisième couche ;
le guide d’ondes comprenant une deuxième portion de la deuxième couche adjacente à la première portion et disposée sur une deuxième portion de la première couche poreuse.
Le couplage entre le transducteur et le guide d'ondes est amélioré grâce à la deuxième couche qui est commune au transducteur et au guide d'ondes. En effet, la deuxième couche commune permet d'avoir le même indice de réfraction dans le transducteur et le guide d'ondes, et donc de réduire le nombre de photons réfléchis et perdus. Cependant, un guide d'ondes ne remplit ses fonctions que si un contraste d’indice est possible entre deux matériaux. Pour effectuer ce contraste d’indice, la première couche poreuse a été créé dans le transducteur et s'étend sous le guide d'ondes pour créer un contraste d'indice avec la deuxième couche qui forme au moins une partie du guide d'ondes. Ainsi, le système optoélectronique maximise le couplage entre le guide d'ondes et le transducteur grâce à la deuxième couche commune et à la première couche poreuse.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un procédé de fabrication du système optoélectronique selon le premier aspect de l'invention, le procédé comprenant : La formation d’un empilement en faisant croitre successivement par épitaxie, sur un substrat, une couche de matériau semi-conducteur dopé selon le premier type de dopage, la deuxième couche de matériau semi-conducteur la zone comprenant le ou les puits quantiques, et la troisième couche de matériau semi-conducteur, La porosification de la couche de matériau semi-conducteur dopé selon le premier type de dopage, pour obtenir la première couche de semi-conducteur poreuse, La gravure partielle d’au moins la troisième couche de matériau semi-conducteur, pour délimiter le guide d'ondes, et obtenir une première zone de motifs non gravée , La gravure partielle de l’empilement jusqu'à la deuxième couche de matériau semi-conducteur, de manière à délimiter latéralement le transducteur dans la première zone de motifs,
a/ agencer l’appareil/équipement dans le dispositif de maintien de sorte à maintenir l’appareil/équipement entre la pièce d’appui et la butée le long de l’axe Y ;
b/ rapprocher les mors de la pince afin de serrer l’appareil/équipement maintenu, le long de l’axe X.
La est une vue en perspective d’un banc de test automatisé selon l’état de l’art.
La est une vue de côté du banc de test de la .
La représente un support de banc de test selon l’invention.
La est une vue du support de la sans certaines parties.
La est une vue du support de la sur lequel est fixé un appareil/équipement.
La est une vue du support de la sur lequel est fixé un appareil/équipement de dimensions différentes de celui de la .
La est une vue de détail de la semelle de maintien d’un support de banc de test selon l’invention.
La est une vue de détail du module d’insertion de câbles d’un support de banc de test selon l’invention.
La est une vue du support de la comportant un appareil/équipement en cours d’installation.
La est une vue du support de la comportant un appareil/équipement en configuration fixée sur le support.
Description détaillée Dans l’ensemble de la présente demande, les termes « horizontal » et « supérieur » sont à comprendre par référence à un banc de test selon l’invention agencé en position de fonctionnement, l’appareil/équipement fixé sur le support étant maintenu à plat dans le plan horizontal.
Les figures 1 et 2 ont déjà été commentées en préambule et ne seront donc pas décrites ci-dessous.
On a illustré à la un support 6 de banc de test selon l’invention destiné à être fixé sur un banc de test tel que celui illustré aux figures 1 et 2. Le banc de test peut notamment comporter un palpeur, une caméra et un microphone destinés à tester les fonctions d’un appareil/équipement.
Si la valeur de l’acceptance de charge déterminée est supérieure à la valeur d’acceptance de charge prédéterminée, alors on prévoit de déclarer la cellule comme étant du quatrième groupe prédéterminé G4, de type NMC, NCA ou LMO, apte à une réutilisation, comme vu précédemment.
Si la valeur de l’acceptance de charge déterminée est inférieure à la valeur d’acceptance de charge prédéterminée, alors on prévoit de déclarer la cellule comme étant d’un cinquième groupe prédéterminé G5, de type LFP, apte à être réutilisée.
Ainsi, la détermination de l’acceptance de charge grâce à un reconditionnement avec un courant normalisé par rapport à la masse de la cellule permet de distinguer le type de cellule lorsque la valeur de la tension aux bornes de la cellule est comprise entre la première valeur de tension prédéterminée (en l’espèce 2,3 V plus ou moins 10%), et que la deuxième valeur de tension prédéterminée (en l’espèce 3,6 V plus ou moins 10%).
Procédé de détermination de l’état de santé (SOH) d’une cellule de batterie Li-ion. La présente invention concerne le domaine des batteries Li-ion. Pour le bon fonctionnement des applications pour lesquelles elles sont utilisées, il est essentiel de connaitre la capacité de stockage d’une batterie.
La capacité de stockage électrique d’une batterie se mesure en ampère-heure (Ah), ou en énergie, c’est-à-dire en Watts-heure (Wh). Elle permet de déterminer l’autonomie de la batterie.
L’autonomie d’une batterie dépend de sa capacité de stockage initiale, mais également de son état de santé et de son état de charge.
L’état de santé d’une batterie, ou SOH pour State Of Health par anglicisme, qui à trait à l'énergie utilisable en sortie de la batterie, est un pourcentage qui correspond à la quantité d’énergie totale déchargeable dans la batterie à un instant donné, par rapport à la quantité d’énergie totale déchargeable dans la batterie lors de sa fabrication. Ceci permet de prendre en compte l’impact du vieillissement de la batterie sur sa capacité de stockage.
L’état de charge d’une batterie, ou SOC pour State Of Charge par anglicisme, est un pourcentage qui correspond à la quantité d’énergie pouvant être déchargée dans la batterie à un instant donné, par rapport à la quantité d’énergie maximale déchargeable dans la batterie audit instant t. Pour une énergie donnée stockée dans la batterie et pouvant être restituée, l’état de charge est donc lié à l’état de santé de la batterie.
Pour autant, selon la présente invention, le calcul du SOC n’est pas obligatoire pour déterminer le SOH d’une batterie, ce qui est particulièrement avantageux et décrit ultérieurement.
L’acceptance de charge est la quantité d’électricité en ampère-heure qu’une batterie avec un état de charge spécifique peut absorber, à une température et à un courant de charge déterminés, et pendant une durée donnée.
La capacité de stockage initiale en énergie restituable d’une batterie est connue et correspond typiquement à un état de santé de 100%. Pour calculer son état de santé à un moment ultérieur, il existe de nombreuses techniques connues.
La plus simple consiste à charger complètement la batterie à un instant t, puis effectuer une décharge complète. La mesure de l’énergie restituée lors de cette décharge complète ramenée à la capacité de stockage initiale de la batterie donne un état de santé fiable. Cependant, outre la perte d’énergie que cette technique implique, le temps nécessaire pour la mettre en œuvre est souvent trop long.
D’autres méthodes ont été développées, par exemple la méthode dite ICA basée sur un calcul de dérivée de la charge sur la tension, décrite notamment dans le brevet EP3080625B1 de la demanderesse et qui fonctionne très bien sur des batteries qui présentent des variations de tension notables, typiquement en pleine charge ou en pleine décharge.
Il existe également une méthode de tension à vide à plusieurs états de charge et calcul mathématique des tensions à vide de chaque électrode, par exemple telle que décrite dans le brevet EP3080624B1 de la demanderesse, mais qui nécessite un temps d’attente dans lequel on laisse la batterie au repos, qui est relativement long pour la mesure des tensions à vide.
Il est courant que la variation de la tension d’une cellule en fonction du SOC de celle-ci, en charge ou en décharge, présente 3 plages : une plage de forte pente dans les plages de valeurs proches de la pleine charge, une plage de forte pente dans les plages de valeurs proches de la pleine décharge, et une plage de plateau entre ces deux plages extrêmes, comme illustré sur la .
Sur le plateau, la tension est « relativement constante », c’est-à-dire que la variation de tension aux bornes de la cellule, entre deux mesures successives, est inférieure à une valeur seuil prédéterminée. Ce qui revient à considérer que la pente de la variation de tension est faible, c’est-à-dire inférieure à une valeur seuil prédéterminée.
Ce procédé peut aussi être plus compliqué lorsque l’éclairement lumineux est considéré comme le paramètre de décision.
Dans le cas précédent, le deuxième point de fonctionnement donne 605 lm, ce qui était bien plus élevé que la deuxième valeur seuil 6.
Cependant, dans des conditions ambiantes défavorables, par exemple par un jour brumeux, les 605 lm produisent 133 lux sur la voie publique, ce qui est juste au-dessus du seuil d’éclairement lumineux (qui était de 130 lm).
Par conséquent, au lieu de diminuer la valeur de courant à 620 mA, comme c’est le cas à la , la valeur de courant est juste réduite à 680 mA, à laquelle 580 lm sont émis, ce qui produit 128 lux sur la voie publique. Par conséquent, pour cette journée, le deuxième seuil de flux lumineux est élevé à 580 lm.
La thermistance installée dans les LED mesure une température de 50 ºC. À cette température, pour la même valeur de courant, le flux lumineux diminue jusqu’à 525 lm. Cependant, puisque cette valeur est entre la première valeur seuil et la nouvelle deuxième valeur seuil, aucune mesure n’est prise.
Ensuite, lorsque la température atteint 55 ºC pour la même valeur de courant, le flux lumineux diminue jusqu’à 505 lm. L’éclairement lumineux est mesuré sur la voie publique et une valeur de 98 lux est obtenue. Par conséquent, le nouveau premier seuil est réglé à 505 lm et la valeur de courant est augmentée jusqu’à 700 mA, valeur à laquelle un flux lumineux de 530 lm et un éclairement lumineux de 115 lux sont obtenus. Puisque ces deux valeurs se trouvent dans les plages acceptables, aucune mesure n’est prise.
DISPOSITIF DE SIGNALISATION LUMINEUSE POUR VÉHICULE AUTOMIBLE AVEC MODULATION DE PUISSANCE LUMINEUSE EN FONCTION DE LA LUMINOSITÉ EXTÉRIEURE L’invention a trait au domaine de la signalisation lumineuse pour véhicule automobile.
La perception d’un signal lumineux émis par un dispositif lumineux est dépendante de la luminosité ambiante, plus particulièrement du rapport entre la luminance du signal lumineux et la luminance de la luminosité ambiante réfléchie par le dispositif lumineux. En effet, lorsque le dispositif lumineux est situé à l’extérieur, la perception par un observateur du signal lumineux d’une intensité lumineuse donnée est très bonne lorsque la luminosité extérieure ambiante est faible et devient moins bonne lorsque la luminosité extérieure ambiante est élevée, par exemple en plein jour en condition ensoleillée. Afin de rendre le signal lumineux perceptible dans toutes les conditions raisonnablement possibles, il est nécessaire de prévoir une puissance d’éclairage élevée apte à produire une luminance supérieure à la luminance de la réflexion de la luminosité ambiante. Par conséquent, dans de nombreuses conditions de fonctionnement du dispositif lumineux, la puissance d’éclairage et la luminance qui en résulte est surdimensionnée.
Le document de brevet FR 3 050 542 A1 a trait à un afficheur du type « tête haute » pour véhicule automobile, comprenant un capteur de lumière et un afficheur configuré pour que la luminosité de l’image générée soit commandée en fonction de l’intensité lumineuse détectée par le capteur de lumière. Un guide de lumière est disposé directement à l’avant du capteur de lumière, de manière à collecter un rayonnement lumineux provenant de l’avant du véhicule automobile, traversant le pare-brise. La commande de la luminosité de l’image générée en fonction du rayonnement extérieur détecté et de manière à augmenter la luminosité de l’image en présence d’un rayonnement extérieur intense et vice versa. Cet enseignement est avantageux en ce qu’il optimise la consommation électrique de l’afficheur. Il est toutefois spécifique à un afficheur du type « tête haute » ; sa solution n’est pas compatible pour un dispositif de signalisation lumineuse, tel qu’un feu arrière.
L’invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif d’optimiser la consommation électrique d’un dispositif de signalisation lumineuse, notamment pour véhicule automobile.
L’invention a pour objet un dispositif de signalisation lumineuse pour véhicule automobile, comprenant : un boîtier avec une ouverture ; une glace fixée au boîtier et refermant l’ouverture ; un module lumineux disposé à l’intérieur du boîtier et apte à émettre à travers la glace un ou plusieurs signaux lumineux suivant un axe optique du module lumineux ; remarquable en ce que le dispositif de signalisation lumineuse comprend, en outre ; au moins un capteur de lumière configuré pour moduler une puissance lumineuse du module du lumineux en fonction d’un éclairage extérieur ; et un dispositif optique configuré pour concentrer vers l’au moins un capteur de lumière un faisceau de rayons lumineux extérieurs, incidents sur la glace ou parallèles audits rayons lumineux extérieurs incidents, suivant un axe d’incidence tel qu’après réflexion sur ladite glace ledit faisceau rayons lumineux extérieurs forme un faisceau lumineux réfléchi comprenant l’axe optique.
Avantageusement, le module lumineux est un afficheur de pictogramme.
La modulation de la puissance de puissance lumineuse du module du lumineux en fonction de l’éclairage extérieur est telle que la puissance en question augmente avec l’éclairage extérieur et vice versa. La modulation en question est avantageusement telle qu’un ratio entre la luminance du signal lumineux et la luminance du faisceau de rayons extérieurs réfléchis par la glace, dans un cône d’observation privilégié orienté suivant l’axe optique ne descend pas en-dessous d’un niveau prédéterminé, préférentiellement supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3.
Selon un mode avantageux de l’invention, le dispositif optique est configuré pour concentrer vers l’au moins un capteur de lumière le faisceau de rayons lumineux extérieurs formant un cône d’incidence orienté sur l’axe d’incidence tel qu’après réflexion sur la glace le faisceau lumineux réfléchi forme un cône de réflexion comprenant et/ou orienté suivant l’axe optique.
Selon un mode avantageux de l’invention, le cône de réflexion comprend un angle de sommet compris entre 30 et 60°.
L’élément de séparation physique disposé entre les premier et deuxième sous-réseaux 4A,4B de cellules du module de batterie 2 formant le réseau basse-tension 4 est prévu pour éviter toute propagation de défaut d’un sous-réseau 4A,4B à l’autre, ainsi que pour former une interface électrique pour à la fois pouvoir sortir une puissance propulsive suffisante du premier sous-réseau 4A et de façon indépendante connecter la puissance non propulsive aux différents consommateurs grâce au deuxième sous-réseau 4B.
En outre, le réseau haute-tension 3 et le réseau basse-tension 4 peuvent être chacun couplés à un dispositif de commande dédié distinct et commandés par celui-ci.
En particulier, on peut prévoir un dispositif de commande dédié uniquement au premier sous-réseau 4A.
Cela permet d’avoir une surveillance des tensions V2 et courants du premier sous-réseau 4A, pour gérer le bon équilibrage de ses cellules de batterie.
Les cellules de batterie sont par exemple adaptées pour pouvoir délivrer une capacité comprise entre cinq et vingt Ampères-heure.
Les performances de tension, de capacité et d’intensité des cellules sont caractéristiques de leur chimie.
Ainsi, en considérant une tension de cellules de quatre virgule deux Volts, la capacité est de l’ordre de cinq Ampères-heures à vingt Ampères-heures, typiquement de dix Ampères-heures.
En considérant une structure du module de batterie 2 à quatre-vingt-seize cellules, un assemblage de vingt-quatre cellules en série et quatre chaines cohérentes en parallèle pour le réseau haute-tension 3, on réalise un module de batterie 2 du réseau haute-tension 3 délivrant une tension V3 de cent Volts et ayant une capacité de quarante Ampères-heures.
Dans le premier mode de réalisation, le réseau haute-tension 3 comporte en outre sept modules de batterie 2 couplés en série et le réseau basse-tension 4 comporte un module de batterie 2 qui inclut les premier et deuxième sous-réseaux séparés électriquement 4A,4B, l’élément de séparation physique 8 étant configuré pour que le premier sous-réseau 4A comprenne quatre chaines cohérentes parallèles de douze cellules de batterie de sorte que d’une part le deuxième sous-réseau 4B comporte huit chaines cohérentes parallèles de douze cellules de batterie et d’autre part les modules du réseau haute-tension 4A comportent quatre chaines cohérentes parallèles de vingt-quatre cellules de batterie.
Ainsi, le réseau basse-tension 4 comporte douze cellules en série de huit chaines cohérentes en parallèle, ce qui permet que son module 2 délivre une tension V2 de cinquante Volts et une capacité de quatre-vingts Ampères-heure.
En considérant un découpage dudit module 2 du réseau basse-tension 4 en deux sous-réseaux de cellules de batterie 4A,4B grâce à l’élément de séparation physique 8, on réalise les premier et deuxième sous-réseaux séparés électriquement 4A,4B chacun de cinquante Volts et quarante Ampères-heure.
L’avantage de cette structuration des modules de batterie 2 est d’avoir un réseau haute-tension 3 configuré pour avoir une tension V3 de sept cent cinquante Volts d’une capacité de quarante Ampères-heure pour la propulsion électrique, avec une chaine cohérente de quatre chaines de cellules de batterie en parallèle dont l’équilibrage est assuré par le dispositif de commande dédié uniquement au premier sous-réseau 4A, et un pack batterie configuré pour avoir une tension V2 de cinquante Volts et quarante Ampères-heure pouvant être géré par un deuxième dispositif de commande et dédié à alimenter les équipements basse-tension.
Par exemple, les modules de batterie 2 du réseau haute-tension 3 et le premier sous-réseau 4A sont formés d’un même nombre de cellules de batterie, ce nombre étant un multiple entier du nombre de chaines cohérentes parallèles de cellules de batterie du premier sous-réseau 4A.
Dans un deuxième mode de réalisation illustré par la , les modules de batterie 2 comportent chacun quatre-vingt-seize cellules de batterie, le réseau haute-tension 3 comporte sept modules de batterie 2 couplés en série et le réseau basse-tension 4 comporte un module de batterie 2 qui inclut les premier et deuxième sous-réseaux séparés électriquement 4A,4B, l’élément de séparation physique 8 étant configuré pour que le premier sous-réseau 4A comprenne quatre chaines cohérentes parallèles de huit cellules de batterie de sorte que d’une part le deuxième sous-réseau 4B comporte huit chaines cohérentes parallèles de huit cellules de batterie et d’autre part les modules du réseau haute-tension 4A comportent quatre chaines cohérentes parallèles de vingt-quatre cellules de batterie.
Ainsi, le deuxième mode de réalisation du système 1 est légèrement différent du premier mode de réalisation en ce que le réseau basse-tension 4 comporte un module 2 du réseau basse-tension 4 ayant huit cellules de batterie en série et douze chaines cohérentes en parallèle délivrant une tension V2 de trente-trois Volts pour cent-vingt Ampères-heure.
Dans le deuxième mode de réalisation, les premier et deuxième sous-réseaux 4A,4B sont configurés pour pouvoir délivrer une tension V2 de trente-trois Volts et respectivement quarante Ampères-heure, pour être en cohérence avec la chaine haute-tension, et quatre-vingts Ampères-heure, pour les charges basse-tension.
Les données de correction utilisées pour recaler la localisation hybride peuvent provenir de toute source externe à la navigation inertielle, par exemple les positions d’un récepteur de radiolocalisation mais pas uniquement (visée stellaire ou autre).
L’erreur pire cas de calcul de projection des forces spécifiques due à la discrétisation temporelle (t 2 -t 1 ) est de en vertical et en horizontal avec la pulsation de Schüler (environ 1/840 rad/s ). Un pas de temps (t 2 -t 1 ) de quatre secondes peut parfois être insuffisamment précis pour certaines applications. L’envoi de données de Ti/m, PPi et PVi à des instants intermédiaires entre t1 et t2 (à 1s soit trois groupes de valeurs Ti/m, PVi et PPi intermédiaires avec t2-t1= 4s par exemple) permet de réduire suffisamment cette erreur (d’un facteur 16 dans l’exemple).
L’invention peut être mise en œuvre par d’autres calculs que ceux présentés en détail et par exemple sans passer par le repère inertiel corrigé.
L’invention est applicable pour tout type de véhicule qu’il soit terrestre, nautique ou aérien.
Dans le cas d’une navigation hybride exploitant les signaux d’un radar Doppler ou d’un véhicule circulant sur une voie prédéterminée comme un véhicule ferroviaire (la direction de déplacement est fixe par rapport à la plateforme véhicule, définissant le trièdre de référence [b]), on utilise pour calculer la distance parcourue vue du repère mobile, de préférence : l’intégrale simple sur Δt de la matrice de passage du repère [i] au repère de la plateforme [b](soit neuf valeurs) ; l’intégrale double sur Δt de la matrice de passage du repère [i] au repère de la plateforme [b] (soit neuf valeurs) ; l’intégrale triple sur Δt de la matrice de passage du repère [i] au repère de la plateforme [b] (soit neuf valeurs) ; l’intégrale double de la force spécifique sur Δt (soit trois valeurs).
Ceci permet de réaliser une hybridation avec des modèles dépourvus de composantes de vitesses transverses à une direction fixe ou quasi fixe par rapport à l’unité de mesure inertielle.
Compteur divisionnaire et individuel nomade pour véhicules électriques et hybride. Prise mâle-femelle avec boitier de contrôle centrale pour tous types de prise et application smartphone, tablette ou PC permettant la géolocalisation, l’enregistrement des données, la lecture et l’établissement des documents pour règlement par le lien avec la puce électronique dont les données sont enregistrées via l’application choisie suivant le mode de connexion.
La prise mobile est raccordée entre le chargeur et le véhicule. Les prises sont équipées d’un système de comptage et de gestion couplés à une puce électronique permettant le fonctionnement du système et le rendu d’information sur tous types de borne.