INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’étape S24, lors du processus du transport de manière continue pas à pas ladite bande de matériau métallique 10, ledit trou central de rotor 116 est poinçonné et formé en fonction du centre de l’emplacement de distribution desdits trous de formage encoché I 112 et desdits trous de formage encoché III.
Les étapes ci-dessus permettent à un formage efficace desdites rainure carré de stator 111, desdites rainures d’acier à aimant de rotor 115 encochées, ledit trou central de rotor 116 encoché, desdits trous de ventilation 114, tout en évitant toute déformation pendant le processus de formage, et en éliminant également la nécessité d’une conception délibérée d’une étape pour former l’encoche, ce qui améliore l’efficacité de la production.
Dans ce mode de réalisation, entre l’étape S5 et l’étape S6, il y a une étape de formage des trous de formage encochés de profil de stator, une pluralité de rainures carrées de stator 111 disposées dans une rangée circulaire définissent et forment ladite zone de formage de rainure carrée, à l’intérieur de la zone de formage de rainure carrée sont formés trois zones de formage encochées disposées dans une rangée circulaire , dans chaque zone de formage encochée, deux rainures carrées 111 disposées côté à côté, de sorte que lesdites trois zones de formage encochées sont poinçonnées pour former desdits trous de formage encochés IV, et puis des plaques de noyau de fer de stator 124 avec une forme encochée sont poinçonnés et formés en fonction de la forme poinçonnée desdits plaques de noyau de fer de stator 124, elle adopte le mode de préformage, ce qui permet un formage efficace desdits plaques de noyau de fer de stator 124 avec une forme encochée, tout en évitant toute déformation, et en éliminant également la nécessité d’une conception délibérée d’une étape pour former l’encoche, ce qui améliore l’efficacité de la production.
Ledit deuxième mode de réalisation ci-dessus permet la production simultanée de plusieurs rangées de noyaux de fer de rotor et de noyaux de fer de stator ; en outre, il permet de répondre à l’exigence de stratification d’une grande rotation des noyaux de fer de stator.
Ce qui précède ne sont que les modes de réalisation de préférence de la présente invention, et l’étendue de la protection de la présente invention n’est pas limitée aux modes de réalisation ci-dessus, toutes les solutions techniques relevant de l’idée de la présente invention entrent dans l’étendue de la protection de la présente invention. Il convient de noter que pour une personne de compétence ordinaire dans l’art, un certain nombre d’améliorations et d’embellissements sans s’écarter des principes de la présente invention, ces améliorations et embellissements seront également considérés comme l’étendue de la protection de la présente invention.
Stator de machine électrique à flux axial La présente invention concerne un stator de machine électrique à flux axial, et une telle machine électrique à flux axial, notamment configurée pour participer à la propulsion d’un véhicule électrique.
On connait par la demande de brevet WO2016113567 une machine à flux axial qui comporte un stator comprenant un carter de stator renfermant une pluralité d’enroulements de stator disposés circonférentiellement autour d'un axe de rotation de la machine à flux axial. La machine à flux axial comporte en outre une paire de rotors comprenant chacun un ensemble d'aimants permanents et ces rotors sont montés à rotation autour de l'axe de rotation de la machine à flux axial. Chaque rotor est espacé du stator suivant l'axe de la machine, pour définir un entrefer entre le stator et chaque rotor. Les rotors sont disposés de part et d’autre des enroulements du stator. Le flux magnétique dans la machine est généralement orienté, dans l’entrefer, suivant la direction axiale.
Par ailleurs, de manière connue, les machines électriques comprenant un rotor à aimants permanents intégrés présentent souvent des ondulations de couple (appelées « Torque ripple » en anglais), associées à la présence d’un « couple de crantage » (appelé « Cogging torque » en anglais), venant perturber le couple de sortie de la machine électrique. En effet, l'ondulation de couple est générée par l'attraction mutuelle entre un pôle du rotor et un pôle du stator, notamment entre les aimants du rotor et les dents du stator. A chaque fois que les extrémités des aimants passent en face d'une dent du stator, lors de la rotation du rotor par rapport au stator, le champ magnétique fuit vers le stator, générant au passage une impulsion de couple de crantage.
Dans un mode de réalisation, le système lumineux comporte une unité de calcul agencée pour générer un signal modulant et pour transmettre ledit signal modulant à l’unité de modulation pour l'émission d'un faisceau lumineux modulé par le module lumineux. Le cas échéant, l’unité de calcul est agencée pour déterminer un temps de vol séparant l'émission du faisceau lumineux modulé émis, de la réception d’un faisceau lumineux reçu par le module de réception, à partir d’un ou plusieurs signaux électriques convertis par l’un ou plusieurs desdits photodétecteur du module d’acquisition élémentaire à partir dudit faisceau lumineux reçu. Le signal modulant pourra être un signal continu prédéterminé ou une séquence de données prédéterminée.
Dans un exemple de réalisation de l’invention, le système lumineux comporte une unité de démodulation reliée auxdits photodétecteurs et agencée pour extraire un signal, dit démodulé, à partir d’un ou plusieurs signaux électriques convertis par l’un ou plusieurs desdits photodétecteur du module d’acquisition élémentaire à partir dudit faisceau lumineux reçu. Le cas échéant, l’unité de calcul est agencée pour détecter, dans un signal démodulé extrait par l’unité de démodulation, la présence dudit signal modulant et pour déterminer, à partir de ladite détection, un temps de vol séparant l’émission dudit faisceau lumineux émis de la réception dudit faisceau lumineux reçu. En d’autres termes, la détection de la présence du signal modulant dans le signal modulé permet d’identifier l’instant de réception de ce signal modulant dans le faisceau lumineux reçu, et donc d’estimer le temps de vol du faisceau lumineux modulé, afin de permettre la réalisation d’une fonction de photométrie. On notera que cette détection du signal modulant pourra être réalisée sans faire appel à un algorithme de corrélation.
En variante, l’unité de calcul peut être agencée pour estimer chaque valeur d’une fonction de corrélation entre ledit signal démodulé et ledit signal modulant en évaluant la corrélation croisée du signal modulé et le signal modulant retardé d’une durée donnée associée à ladite valeur. En d’autres termes, chaque valeur de la fonction de corrélation est ainsi associée à une valeur d’un décalage temporel du signal modulant employé pour estimer cette valeur de la fonction de corrélation. L’unité de calcul est ainsi agencée pour identifier la valeur de décalage temporel associée à la valeur maximum de la fonction de corrélation croisée. L’unité de calcul peut ainsi déterminer un temps de vol séparant l’émission dudit faisceau lumineux modulé émis de la réception dudit faisceau lumineux reçu à partir des valeurs de la fonction de corrélation.
Par exemple, dans le cas d’une modulation numérique, l’unité de calcul peut être agencée pour générer une séquence de données modulante et pour transmettre ladite séquence de données modulante à l’unité de modulation pour l'émission d'un faisceau lumineux modulé par le module lumineux, et l’unité de démodulation est reliée auxdits photodétecteurs et agencée pour extraire une séquence de données, dite démodulée, à partir d’un ou plusieurs signaux électriques, convertis par l’un ou plusieurs desdits photodétecteur du module d’acquisition élémentaire à partir dudit faisceau lumineux reçu, et de l’alphabet de modulation de polarisation employé par l’unité de modulation.
Par exemple, l’unité de démodulation pourra être agencée pour, lors de la réception d’un signal électrique converti par l’un des photodétecteurs du module d’acquisition élémentaire, émettre un symbole correspondant, dans l’alphabet de modulation de polarisation employé par l’unité de modulation, à l’état de polarisation filtré par le filtre polariseur associé à ce photodétecteur.
En variante, dans le cas d’une modulation analogique, les filtres polariseurs agissent comme des échantillonneurs de la valeur de l’état de polarisation du faisceau lumineux reçu. Dès lors, un signal électrique converti par l’un des photodétecteurs du module d’acquisition élémentaire et reçu par l’unité de démodulation pourra être converti en ladite valeur de l’état de polarisation filtré par le filtre polariseur associé à ce photodétecteur, et l’unité de démodulation sera agencée pour extrapoler un signal démodulé à partir de ces valeurs converties.
L’invention a également pour objet un procédé de transmission d’une information, le procédé étant mis en œuvre par un système lumineux, notamment par un système lumineux selon l’invention.
représente, schématiquement et partiellement, un premier exemple de réalisation du système de la ;
représente, schématiquement et partiellement, un procédé de transmission d’une information mis en œuvre par le système lumineux de la ;
représente, schématiquement et partiellement, un deuxième exemple de réalisation du système de la ; et
représente, schématiquement et partiellement, un procédé de transmission d’une information mis en œuvre par le système lumineux de la .
Selon l’un des aspects de l’invention, une résine, notamment une résine époxy, est présente sur les spires des enroulements et en contact avec le boîtier du stator, de manière à améliorer la tenue des enroulements et la conduction thermique de ces enroulements avec le boîtier du stator.
Selon l’un des aspects de l’invention, le boîtier du stator est agencé pour porter un connecteur électrique pour la connexion électrique des conducteurs d’interconnexion électrique du stator.
Selon l’un des aspects de l’invention, le boîtier du stator est agencé pour porter un roulement, notamment à billes, pour l’arbre du rotor.
Selon l’un des aspects de l’invention, la machine est agencée en moteur synchrone à aimants permanents, notamment pour la propulsion d’un véhicule électrique.
L’invention a encore pour objet un procédé de fabrication d‘une machine électrique à flux axial, comportant les étapes suivantes : fournir un support multifonction tel que décrit plus haut, placer sur ce support multifonction les dents avec chacune un enroulement électrique bobiné sur la dent correspondante.
Selon l’un des aspects de l’invention, le procédé comporte l’étape suivante : souder les extrémités des fils électriques des enroulements, aux conducteurs d’interconnexion électrique du support.
Selon l’un des aspects de l’invention, le procédé comporte l’étape suivante : déposer une résine, notamment une résine époxy, sur les spires des enroulements, de manière à améliorer la tenue des enroulements et la conduction thermique de ces enroulements avec le boîtier du stator.
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, une machine électrique à flux axial selon un exemple de mise en œuvre de l’invention ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, la machine électrique à flux axial de la , sans le capot ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, la machine électrique à flux axial de la , sans l’un des rotors ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, le support multifonction et les dents du stator de la machine électrique à flux axial de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, selon une vue différente, le support multifonction et les dents du stator de la machine électrique à flux axial de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, le support multifonction, sans les dents, du stator de la ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, en perspective, le support multifonction et les dents du stator de la , avec une dent non représentée ;
Le premier étage 62 de division comprend un premier circuit intégré 64 de division de signal électrique configuré pour diviser le signal électrique à diviser reçu par la première borne 50 en signaux électrique divisés.
Pour K un entier compris entre 2 et M-1, chacun des K-ièmes circuits intégrés 64 de division du K-ième étage 62 sont configurés pour diviser un signal électrique à diviser reçu depuis un K-1-ième circuit intégré 64 de division du K-1-ième étage 62 en signaux électriques divisés.
Chaque M-ième circuit intégré 64 de division du M-ième étage 62 étant configuré pour diviser un signal électrique à diviser reçu depuis un circuit intégré 64 du M-1-ième étage 62 en signaux électriques divisés et transmettre un desdits signaux électriques divisés à au moins une deuxième borne 52.
Dans ce qui suit, on décrit un exemple particulier dans lequel le dispositif de traitement 10 est un dispositif de combinaison de signaux électriques à combiner.
Le module de traitement 60 est alors un module de combinaison configuré pour combiner les signaux électriques à combiner en un signal électrique combiné.
La première borne 50 est destinée à distribuer le signal électrique combiné.
Chaque deuxième borne 52 est destinée à recevoir un signal électrique à combiner.
Le module de combinaison 60 comprend M étages 62 de combinaison de signaux.
Chaque M-ième circuit intégré 64 de combinaison du M-ième étage étant configuré pour combiner des signaux électriques à combiner reçus depuis au moins une deuxième borne 52 en un signal électrique combiné.
Pour K un entier compris entre 2 et M-1, chacun des K-ièmes circuits intégrés 64 du K-ième étage 62 étant configuré pour combiner des signaux électriques à combiner reçus depuis respectivement des K+1-ièmes circuits intégrés 64 de combinaison du K+1-ième étage 62 en un signal électrique combiné.
Le premier circuit intégré 64 de combinaison du premier étage 62 de combinaison est configuré pour combiner des signaux électriques à combiner reçus depuis au moins un deuxième circuit intégré 64 de combinaison du deuxième étage 62 en un signal électrique combiné et transmettre ledit signal électrique combiné à la première borne 50.
Grâce à l’invention, il est possible d’obtenir un dispositif de traitement de signaux électrique tel que les signaux électriques transitant par un grand nombre de deuxièmes bornes présentent :
- une différence de phase inférieure à 5° lorsque les signaux électriques présentent une fréquence comprise entre 2 MHz et 5 GHz ;
- une différence de phase inférieure à 10° lorsque les signaux électriques présentent une fréquence comprise entre 5 GHz et 8 GHz ; et
- une différence de gain inférieure à 0,4 dB ;
pour des signaux électriques dont la puissance monte jusqu’à 27 dBm.
Encore en référence à l’exemple de la , les deuxièmes bornes 52 ainsi que la première borne 50 sont réparties uniformément angulairement autour de la portion centrale 28 de la surface du support 22.
Le module 60 de traitement des signaux électriques est agencé sur le substrat 40.
Le module de traitement 60 comprend M étages 62 de traitement de signaux électriques successivement connectés entre la première borne 50 et les deuxièmes bornes 52.
M est un entier supérieur ou égal à 2.
Selon l’exemple illustré sur les Figures 1 et 2, M est égal à 2.
Un premier étage de traitement 62, 62A comprend un premier circuit intégré 64A de traitement de signaux électriques agencé sur le substrat 40 et connecté à la première borne 50.
Pour K un entier compris entre 2 et M, le K-ième étage 62 comprend au moins un ensemble 66 de K-ième circuits intégrés 64 de traitement de signaux électriques agencés sur le substrat 40.
Les K-ième circuits intégrés 64 de respectivement chaque ensemble 66 sont connectés à un K-1-ième circuit intégré 64 respectif du K-1-ième étage 62.
Selon l’exemple illustré sur les Figures 1 et 2, le deuxième étage 62B comprend un unique ensemble 66 de deuxièmes circuits intégrés 64B de traitement de signaux électriques.
Les deuxièmes circuits intégrés 64B de l’unique ensemble 66 du deuxième étage 62B sont connectés au circuit intégré 64A du premier étage 62A.
Toujours selon l’exemple illustré sur les Figures 1 et 2, au moins un deuxième circuit intégré 64B, de manière générale un M-ième circuit intégré 64, est connecté à la masse par l’intermédiaire d’une résistance, notamment d’une résistance de 50 ohms.
Avantageusement, les circuits intégrés 64 de traitement de signaux électriques sont des circuits intégrés monolithiques hyperfréquence configurés pour diviser ou combiner des signaux électriques, notamment des signaux hyperfréquence.
Notamment, les circuits intégrés monolithiques hyperfréquence présentent des circuits de traitement du signal du type résistif et/ou du type Wilkinson. En outre, les circuits intégrés monolithiques hyperfréquence utilisés présentent des différences de phase et de gain entre voies faibles dans la bande de fréquence ciblée.
Chaque circuit intégré 64 de traitement de signaux électrique comprend un premier point 70 de connexion à un circuit intégré 64 d’un étage 62 inférieur ou à la première borne 50 et une pluralité de second points 72 de connexion à des circuits intégrés 64 d’un étage 62 supérieur ou à des deuxièmes bornes 52.
Sur l’exemple des Figures 1 et 2, le premier circuit intégré 64A du premier étage de traitement 62A comprend quatre seconds points 72 de connexion aux circuits intégrés 64B du deuxième étage 62B et un premier point de connexion 70 à la première borne 50.
Toujours sur l’exemple des Figures 1 et 2, les deuxièmes circuits intégrés 64B du deuxième étage de traitement 62B comprennent chacun un premier point de connexion 70 au premier circuit intégré 64A du premier étage 62A et deux seconds points 72 de connexion à une deuxième borne 52 ou à la masse par l’intermédiaire d’une résistance.
La illustre le cas d’une double diffraction (faisceaux Fd et Fd’) en sens opposé d’un faisceau 90 structuré selon X et incident en incidence normale sur le réseau DG. Le profil de diffraction du réseau, exponentiellement décroissant, est représenté sur les courbes respectivement de gauche pour la direction de propagation vers l’arrière du réseau Ar et de droite pour la diffraction vers l’avant Av. La diffraction par le réseau vers les deux directions avant et arrière donne un degré de liberté supplémentaire pour décomposer la structuration spatiale du faisceau incident. L’intégrale de recouvrement entre le profil de structuration du faisceau et le profil de diffraction du réseau dans les deux directions génèrent deux faisceaux Fd et Fd’ avec une énergie totale bien supérieure à une diffraction monodirectionnelle.
Selon une deuxième variante illustrée le dispositif diffractif Ddiff comprend deux réseaux de diffraction DG1, DG2 superposés présentant des franges planes et configurés pour générer chacun deux faisceaux diffractés, respectivement (Fd1, Fd1’) et (Fd2, Fd2’) se propageant selon deux directions opposées. Les franges respectives des deux réseaux sont perpendiculaires entre elles On a ici 4 zones de propagation libre et le dispositif de conversion comprend quatre lentilles divergentes LD1, LD1’, LD2, LD2’ positionnées sur les trajets respectifs des quatre faisceaux diffractés en amont des zones de propagation libre. Soit N le nombre de guides monomodes OGmono total, on a ici N/4 guides par direction. Dans cette variante le faisceau incident éclaire préférentiellement Ddiff selon une incidence normale pour que la condition de Bragg soit vérifiée pour les 4 faisceaux diffractés. L’intérêt de cette configuration est que du fait de la présence de deux réseaux perpendiculaires, la structuration selon Y du faisceau incident est reproduite par la diffraction sur DG1 (diffraction selon X et -X) et la structuration selon X du faisceau incident est reproduite par la diffraction sur DG2 (diffraction selon Y et -Y). La structure modale selon les deux directions X et Y est présente dans les faisceaux diffractés par cette architecture. En outre l’architecture à deux réseaux perpendiculaires peut traiter potentiellement les deux directions de polarisation du faisceau incident.
Selon une troisième variante illustrée le dispositif diffractif Ddiff comprend deux réseaux de diffraction DG3, DG4 présentant des franges planes et configurés pour générer chacun un faisceau diffracté unique et pour que les deux faisceaux diffractés se propagent selon deux directions non colinéaires et non orthogonales. Les franges planes présentent pour cela entre elles un angle différent de 90°. Le dispositif de conversion comprend deux lentilles divergentes LD3, LD4 positionnées sur les trajets respectifs des deux faisceaux diffractés Fd3 et Fd4 en amont des zones de propagation libres. On a N/2 guides OGmono par direction. L’avantage de cette configuration est que la condition de Bragg peut être simultanément respectée pour les deux réseaux avec un faisceau incident selon le plan bissecteur défini par la droite B et l’axe Z. Cette configuration est ainsi compatible d’une incidence oblique dans ce plan.
Selon une quatrième variante illustrée le dispositif diffractif Ddiff comprend deux réseaux de diffraction DG5, DG6 présentant chacun des franges courbes et configurés pour générer chacun un faisceau diffracté unique et pour que lesdits deux faisceaux diffractés se propagent selon deux directions non colinéaires et non orthogonales. Les franges courbes présentent pour cela entre elles un angle différent de 90°. Outre la compatibilité d’une incidence oblique dans le plan bissecteur, cette configuration présente l’intérêt d’être simplifiée car la courbure des franges remplace les lentilles divergentes.
Selon un mode de réalisation illustré le circuit photonique planaire selon l’invention comprend en outre un dispositif intégré de combinaison et de détection Dcd desdits sous-faisceaux monomodes Fi, Dcd comprenant au moins un photodétecteur, une pluralité de photodétecteurs dans la plupart des cas. L’objectif est la récupération de l’information qui module le faisceau incident. A la sortie de Dcd on récupère des signaux électriques, un signal Sλj par longueur d’onde λj dans le cas d’une liaison WDM (recombinaison cohérente ou incohérente), un signal électrique unique pour la détection cohérente mono λ, ou deux signaux électriques en sortie des deux détecteurs balancés dans le cas d’une détection cohérente I/Q.
Le PIC réalise une intégration monolithique du démultiplexeur de modes spatiaux et du ou des détecteurs. L’intégration dans un même circuit de l’ensemble des fonctionnalités de la réception (couplage / démultiplexage spatial / recombinaison / détection) confère au PIC selon l’invention une compacité extrême allant bien au-delà des approches de l’état de l’art, et tout à fait pertinente pour des applications embarquées. Un domaine d’exploitation du PIC selon l’invention est celui des communications en espace libre dans le domaine spatial (terre-satellite), ou celui de la communication entre porteurs dans les domaines terrestres, naval ou aérien. La compacité du système de réception selon l’invention rend la solution exploitable pour les communications entre drones.
D’autre part, l’intégration directe sur une même puce photonique de la fonction de réception multimode évite les pertes de couplage optique du récepteur vers le détecteur.
En outre la recombinaison cohérente ou incohérente des sous-faisceaux modulés permet de réduire drastiquement l’évanouissement du signal de communication induit par les échanges rapides d’énergie entre les modes spatiaux, typiquement dûs aux turbulences atmosphériques.