INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module de puissance 1 peut ainsi comprendre : un troisième composant 11c disposé sur la première face 10a du substrat 10 et enrobé par le matériau d’encapsulation 16 ; un quatrième composant 11d disposé sur la deuxième face 10b du substrat 10 et enrobé par le matériau d’encapsulation 16.
A l’instar des premier et deuxième composants 11a-11b, chacun des troisième et quatrième composants 11c-11d est relié au substrat 10 et à au moins un élément conducteur 152 des capots 15a-15b, de préférence par l’intermédiaire d’une piste conductrice 13 et d’un joint conducteur 14 en matériau fritté.
Le module électronique de puissance 1 peut être (aisément) intégré à un actionneur électromécanique. A titre d’exemple, l’actionneur électromécanique comprend un moteur triphasé et un circuit d’alimentation et de pilotage du moteur triphasé. Ce circuit électrique comprend une pluralité de modules de puissance 1, de préférence autant de modules de puissance 1 que le moteur triphasé comprend d’inductances ou bobines. Chaque module de puissance 1 sert à alimenter le moteur, en générant l’un des courants de phase du moteur.
La représente une partie du moteur triphasé 40. Seules trois bobines sont représentées et l’arbre du moteur a été volontairement omis. Les modules de puissance 1 sont avantageusement disposés à l’intérieur du moteur 40, de préférence en regard des têtes de bobine 41 du moteur 40 (un module par bobine).
Il existe différentes façons d'explorer l'espace des distributions de flux réalisables, dont la plus courante est l'optimisation linéaire d'une fonction objectif. Ces approches d'optimisation linéaire comprennent : Les analyses de balance de flux, appelées communément en anglais « Flux Balance Analyses » et connues sous le nom de FBA, qui tentent de trouver la distribution de flux à travers les réactions modèles qui maximise la fonction objectif, Les analyses de balance de flux parcimonieuses, appelées communément en anglais « Parsimonious FBA » et connues sous le nom de pFBA, qui tentent de trouver la distribution du flux entre les réactions du modèle qui maximise la fonction objectif en minimisant le flux total global entre les réactions du modèle, Les analyses de la variabilité des flux, appelées communément en anglais « Flux Variability Analyses » et connues sous le nom de FVA, qui tente de trouver la gamme de valeurs de flux réalisables pour les réactions du modèle qui maximise la fonction objectif.
Actuellement les procédés de modélisation d’un microbiome intestinal d’une personne nécessitent la collecte de données métagénomiques de cette personne par exemple en collectant ses matières fécales.
Cette collecte de données métagénomiques est coûteuse et complexe. Ainsi, elle limite grandement la possibilité d’utiliser la modélisation du microbiome intestinal pour un grand nombre de personnes dont les données métagénomiques ne sont pas disponibles.
Il existe donc un besoin de fournir un procédé de modélisation d’un microbiome intestinal d’une personne dont les données métagénomiques ne sont pas disponibles.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant la modélisation d’un microbiome intestinal d’une personne à partir de données phénotypiques, de données médicales et de données de mode de vie de la personne.
Un aspect de l’invention concerne un procédé implémenté par ordinateur de modélisation d’un microbiome intestinal comprenant les étapes de : Réception, pour chaque individu d’un ensemble d’individus, de données phénotypiques, de données médicales, de données de mode de vie et de données métagénomiques, Réception, pour un individu cible, ledit individu cible étant un individu non compris dans l’ensemble d’individus, de données phénotypiques, de données médicales, et de données de mode de vie, Construction, pour chaque individu de l’ensemble d’individus et pour l’individu cible, d’un vecteur des données phénotypiques, des données médicales, et des données de mode de vie, Détermination, parmi l’ensemble d’individus, d’au moins un individu maximisant une similarité avec l’individu cible, la similarité étant évaluée à partir des vecteurs construits pour chaque individu de l’ensemble d’individus et pour l’individu cible, et Génération d’au moins un modèle de communauté à l’échelle du microbiome en se basant sur les données métagénomiques des individus maximisant une similarité avec l’individu cible, le modèle de communauté à l’échelle du microbiome généré permettant d’obtenir une empreinte moléculaire de l’activité du microbiome intestinal en simulant une absorption d’aliments par le microbiome intestinal, l’empreinte moléculaire de l’activité du microbiome intestinal comprenant un vecteur des flux métaboliques, ledit vecteur de flux métaboliques comprenant une distribution des flux métaboliques à travers des réactions du modèle de communauté à l’échelle du microbiome.
L’invention permet la génération d’au moins un modèle de communauté à l’échelle du microbiome personnalisé d’un individu cible, sans avoir accès aux données métagénomiques de l’individu cible. Ainsi, le au moins un modèle de communauté à l’échelle du microbiome est généré en se basant sur les données métagénomiques de personnes similaires à un individu cible. Ceci est particulièrement intéressant puisque les inventeurs ont remarqué, lors d’études expérimentales, qu’il existe une corrélation positive entre la similarité déterminée selon l’invention entre deux individus à partir de leurs données phénotypiques, médicales et de mode de vie et la similarité de leurs caractéristiques métagénomiques. Dit autrement, les personnes considérées comme similaires selon l’invention à partir des données phénotypiques, médicales et de mode de vie ont aussi des caractéristiques métagénomiques similaires.
En revanche, pour une imagerie de corrosion/érosion de structure, ledit deuxième seuil de fréquence est par exemple supérieur à 20kHz, ou encore compris entre 50 kHz et 200 kHz, tandis que ledit premier seuil est par exemple sensiblement égal à 10kHz. Selon un autre exemple pour cette application d’imagerie de corrosion/érosion de structure, ledit premier seuil est égal audit deuxième seuil et sont sensiblement égaux à 15kHz, la composante d’excitation électrique présentant une fréquence strictement inférieure à ce seuil commun, et la composante d’excitation acoustique présentant une fréquence strictement supérieure à ce seuil de fréquence commun.
Le choix des desdits premier et deuxième seuils de tension et/ou desdits premier et deuxième seuils de fréquence précités permet d’obtenir une émission et une réception des ondes à des tensions et des fréquences intelligemment choisies pour permettre la mesure simultanée.
De façon avantageuse, cette pluralité de véhicules représente au minimum plusieurs dizaines de véhicules, jusqu’à plusieurs centaines de milliers, voire plusieurs millions.
Selon un mode d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un site web où il faut disposer du VIN ou de la plaque d’immatriculation pour en déduire a minima la marque et le modèle, le fait que le véhicule soit un véhicule électrique pour identifier les possibilités techniques des solutions de recyclage des éléments réemployables pour une production de nouveaux véhicules électriques avec le meilleur bilan carbone possible.
Selon un mode d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un territoire ou d’une zone géographique pour lesquels on s’interroge sur les possibilités techniques des solutions de recyclage des éléments réemployables pour une production de nouveaux véhicules électriques avec le meilleur bilan carbone possible, pour les véhicules de ce territoire ou de cette zone géographique.
Selon un mode d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un constructeur automobile qui s’interroge sur les possibilités techniques des solutions de recyclage des éléments réemployables pour une production de nouveaux véhicules électriques avec le meilleur bilan carbone possible, pour les véhicules de sa marque ou de ses marques déjà immatriculés en version électrique.
Dans ce contexte, de façon avantageuse, si le véhicule dispose d’une option télématique grâce à laquelle le constructeur peut techniquement accéder à au moins un des écrans du véhicule, il peut directement en informer le conducteur de façon analogue à ce qu’il informe le conducteur de mises à jour disponibles à titre d’exemple des données cartographiques de navigation.
Dans ce contexte également, de façon avantageuse, si le véhicule dispose d’une option télématique grâce à laquelle le constructeur peut techniquement accéder à la localisation du véhicule, en ayant obtenu l’autorisation de son propriétaire, localisation qui de fait est la localisation d’usage du véhicule.
Selon un dernier mode d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un lieu qui dispose d’un moyen pour acquérir le VIN ou la plaque d’immatriculation du véhicule peut directement informer le conducteur des possibilités techniques des solutions de recyclage des éléments réemployables pour une production de nouveaux véhicules électriques avec le meilleur bilan carbone possible.
Dans ce contexte, de façon avantageuse, la localisation d’usage du véhicule est celle de ce lieu précis où est acquis le VIN ou la plaque d’immatriculation.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Le procédé de recyclage de véhicules déjà mis en circulation selon l’invention concerne au moins un véhicule (V) à motorisation électrique, véhicule qui comporte au moins un pack batterie et un ensemble motopropulseur électrique comportant au moins une carcasse, des bobinages, des aimants et consiste au recyclage au sein du même constructeur automobile d’au moins un élément de ce véhicule (V), élément réemployé dans la construction d’un véhicule neuf par le même constructeur automobile qui a construit le véhicule (V) recyclé, élément faisant partie d’au moins une famille d’éléments parmi la famille d’éléments concernant le pack batterie, la famille d’éléments concernant la carcasse, la famille d’éléments concernant les bobinages, la famille d’éléments concernant les aimants ce qui améliore le bilan carbone de la fabrication de ce nouveau véhicule.
En référence à la , les structures 3 et 4 sont espacées l’une de l’autre le long d’une direction D1 et leurs interfaces 11, 12, 51 et 52 s’étendent chacune perpendiculairement par rapport à la direction D1.
Les interfaces 11, 12, 51 et 52, qui forment des surfaces de réflexion, sont donc parallèles entre elles.
Dans cet exemple nullement limitatif, la distance X20 séparant les interfaces 12 et 52 formées par les structures 3 et 4, respectivement, est égale à la moitié de la longueur d’onde λ de fonctionnement optimale de l’antenne 2, X20 étant ici égale à 40,51 mm.
De manière non limitative, l’antenne 2 est dans cet exemple située à équidistance des structures 3 et 4. La distance X21 entre l’interface 12 de la structure 3 et la surface de rayonnement 6 de l’antenne 2 ainsi que la distance X22 entre l’interface 52 de la structure 4 et la surface de rayonnement 6 de l’antenne 2 correspondent chacune à la moitié de la distance X20.
Les structures 3 et 4 délimitent ainsi une cavité 25 qui s’étend entre les interfaces 12 et 52.
L’antenne 2 s’étend au sein de la cavité 25 du dispositif 1.
Par convention, il est ici considéré que la structure 4 est située à l’avant de l’antenne 2 et que la structure 3 est située à l’arrière de l’antenne 2.
Les différentes ondes décrites ci-dessous en référence à la sont représentées de manière schématique et simplifiée à la , sans respecter leurs forme et dimensions relatives réelles par rapport au dispositif 1 et en particulier par rapport aux structures 3 et 4. De même, les dimensions relatives des différentes parties du dispositif 1 ne sont pas strictement respectées sur les figures qui visent simplement à illustrer le principe de l’invention.
Lorsque l’antenne 2 rayonne des ondes électromagnétiques, une onde électromagnétique 31 se propage dans la cavité 25 en direction de la structure 4.
La structure 4 renvoie une partie de l’onde 31 dans la cavité 25 du dispositif 1 et une autre partie de l’onde 31 en-dehors du dispositif 1.
Plus précisément, une partie de l’onde 31 est réfléchie par l’interface 52 de la structure 4 pour former une onde 32 se propageant en direction de la structure 3. Une autre partie de l’onde 31 est réfléchie par l’interface 51 de la structure 4 pour former une onde 33 se propageant elle aussi en direction de la structure 3.
Par ailleurs, une partie de l’onde 31 est réfractée de sorte à former une onde 34 se propageant à l’extérieur du dispositif 1.
Dans cet exemple, les ondes 32 et 33 sont chacune déphasées de π par rapport à l’onde 31 et sont donc en phase l’une par rapport à l’autre, produisant des interférences constructives.
L’onde 34 est quant à elle en phase par rapport à l’onde 31.
Le rayonnement de l’antenne 2 génère par ailleurs une onde électromagnétique 41 se propageant dans la cavité 25 vers l’arrière de l’antenne 2, en direction de la structure 3.
Une partie de l’onde 41 est réfléchie par l’interface 12 de la structure 3 pour former une onde 42 se propageant en direction de la structure 4. Une autre partie de l’onde 41 est réfléchie par l’interface 11 de la structure 3 pour former une onde 43 se propageant elle aussi en direction de la structure 4.
Le deuxième transducteur 13 comprend une troisième portion 111c de la première couche poreuse 111, c’est-à-dire que la première couche poreuse 111 s'étend au-delà du premier transducteur 11 et du guide d’ondes 12 pour former une partie du deuxième transducteur 13.
Le deuxième transducteur comprend en outre une troisième portion 112c de la deuxième couche 112, c’est-à-dire que la deuxième couche 112 s'étend au-delà du premier transducteur 11 et du guide d’ondes 12 pour former une partie du deuxième transducteur 13.
Le deuxième transducteur 13 comprend une troisième portion 113c de la zone 113 comprenant la ou les puits quantiques et une troisième portion 116c de la troisième couche 116.
Dans le mode de réalisation de la , la troisième portion 113c de la zone 113 est distincte (c.-à-d. séparée) de la première portion 113a de la zone 113 et la troisième portion 112c de la deuxième couche 112 est distincte de la première portion 112a de la deuxième couche 112. A l’inverse, dans la variante de la , la deuxième portion 113b de la zone 113 est adjacente aux première et troisième portions 113a et 113c de la zone 113 et la deuxième portion 112b de la deuxième couche 112 est adjacente aux première et troisième portions 112a et 112c de la deuxième couche 112.
Le deuxième transducteur 13 comprend en outre une troisième électrode 137 en contact électrique avec la troisième portion 116c de la troisième couche 116. La troisième électrode 137 est de préférence disposée sur la troisième portion 116c de la troisième couche 116 et en contact direct avec celle-ci.
En l’absence du deuxième transducteur 13, le transducteur 11 peut comprendre la totalité de la zone 113 et la totalité de la troisième couche 116.
Le système optoélectronique 1 peut comprendre en outre une couche diélectrique 121 enrobant le transducteur 11, le guide d'ondes 12 et, le cas échant, le deuxième transducteur 13. La couche diélectrique 121 forme de préférence une surface plane avec les électrodes 117, 137 du transducteur 11 et du deuxième transducteur 13. La couche diélectrique 121 est par exemple formée d’oxyde d’aluminium (ou alumine, Al 2 O 3 ).
Selon un mode de réalisation représenté à la , le système optoélectronique 1 comprend un premier miroir, ou structure réfléchissante 128a situé sur une ou plusieurs surfaces périphériques du transducteur 11 et, le cas échéant, un deuxième miroir 128c situé sur une ou plusieurs surfaces périphériques du deuxième transducteur 13. De préférence, les premier et deuxième miroirs 128a-128c sont formés chacun d’une couche métallique. Les deux couches métalliques sont de préférence formées du même métal, par exemple de l’aluminium.
La est une vue du dessus du système optoélectronique 1 selon la . Cette figure montre la couche diélectrique 121 entourant le transducteur 11, le guide d'ondes 12 et le deuxième transducteur 13, le premier miroir 128a disposé sur plusieurs faces latérales du transducteur 11 et séparé de celles-ci par la couche diélectrique 121, et le deuxième miroir 128c disposé sur plusieurs faces latérales du deuxième transducteur 13 et séparé de celles-ci par la couche diélectrique 121.
La disposition de la couche diélectrique 121, du premier miroir 128a et, le cas échant, du deuxième miroir 128c favorise le couplage de la lumière des transducteurs dans le guide d'ondes (dans le cas d’un transducteur de type LED) et/ou la réception de la lumière par l’autre transducteur (dans le cas d’un transducteur de type photodiode) en réduisant les pertes de rayons lumineux.
Toujours en référence à la , la largeur L (définie selon l'axe z) du guide d'ondes 12 (sans la couche diélectrique 121) est de préférence inférieure à la largeur du transducteur 11 (et la largeur du deuxième transducteur 13), par exemple comprise entre 200 nm et 300 nm.
Dans une variante de réalisation représentée par la , le premier miroir 128a est de forme cylindro-parabolique d'axe y. Le transducteur 11 (comprenant l’empilement de couches) épouse la forme du premier miroir 128a et présente donc une première surface latérale également de forme cylindro-parabolique. La première électrode 117 du transducteur 11 est située à la verticale d’une partie au moins des foyers F du premier miroir 128a. En particulier, le premier miroir 128a est un cylindre droit tronqué, d’axe et de génératrices perpendiculaires au plan (X, Z) du substrat 14, et admettant pour courbe directrice une parabole d’axe X 01 parallèle au plan du substrat 10 et ayant pour foyer le point F situé sur l’axe X 01 , le cylindre droit étant tronqué par un plan parallèle aux génératrices et passant par le foyer F. Le premier miroir 128a est ainsi délimité par une surface cylindrique comprenant une surface latérale parabolique 128a' et une surface latérale plane 128a''.
La couche diélectrique 121 qui enrobe le guide d’onde 12 recouvre au moins une deuxième surface latérale opposée au premier miroir 128a. Elle peut également s’étendre, comme décrit précédent, entre le transducteur 11 et le premier miroir 128a, comme décrit précédemment en relation avec la .
Ainsi, lorsque le transducteur 11 est une LED, les ondes émises par le transducteur 11 et reçues par le premier miroir 128a sont concentrées dans le guide d’onde 12. Inversement, lorsque le transducteur 11 est une photodiode, les ondes provenant du guide d’ondes 12 et reçues par le premier miroir 128a sont concentrées dans le transducteur 11.
La est une variante de réalisation du système optoélectronique 1 dans laquelle le substrat 14 comprend un miroir de Bragg 141, de préférence directement en contact avec la première couche 111 poreuse. En particulier, le miroir de Bragg 141 (autrement appelé miroir poreux) comprend une ou plusieurs couches poreuses 1411 de matériau semi-conducteur empilées en alternance avec une ou plusieurs couches non poreuses 1412 de matériau semi-conducteur. Lorsque le transducteur 11 est une diode électroluminescente, le miroir de Bragg 141 permet de minimiser les pertes vers le substrat 14, sans avoir d'incidence sur la propagation de la lumière dans le guide d'ondes 12.
La est une variante de réalisation du système optoélectronique 1 dans laquelle le système optoélectronique 1 comprend un troisième transducteur 14 et dans laquelle le guide d'ondes 12 comprend une première portion 12a et une deuxième portion 12b disposées de part et d'autre du troisième transducteur 14. En particulier, le troisième transducteur 14 comprend une quatrième portion 111d de la première couche 111, une quatrième portion 112d de la deuxième couche 112, une quatrième portion 113d de la zone 113 comprenant le ou les puits quantiques et une quatrième portion 116d de la troisième couche 116. En outre, le troisième transducteur 14 comprend une électrode 147 disposée sur la quatrième portion 116d de la troisième couche 116. L'électrode 147 du troisième transducteur 14 ne s'étend pas au-delà du troisième transducteur 14.
PROPULSEUR A RESONANCE CYCLOTRONIQUE ELECTRONIQUE La présente description se rapporte à un propulseur à résonance cyclotronique électronique.
Les satellites artificiels nécessitent des propulseurs pour pouvoir être mis à poste, maintenus à poste ainsi que pour effectuer des manœuvres de correction de trajectoire ou d’attitude. De la même manière, les sondes spatiales destinées à l’exploration du système solaire disposent de propulseurs leur permettant de se positionner très précisément autour de la planète choisie, voire de se poser sur un astéroïde pour en prélever des échantillons de matière.
En règle générale, ces propulseurs de petite taille fournissent des poussées de quelques newtons au plus. Les propulseurs chimiques utilisent des propergols liquides comme l’hydrazine (N 2 H 2 ) ou le peroxyde d'hydrogène (eau oxygénée). Lors de la décomposition de ces propergols l’énergie chimique est convertie en chaleur puis en poussée au cours de la détente des gaz chauds dans une tuyère adaptée. La matière est éjectée à haute vitesse et crée une force de réaction, appelée poussée. Cette poussée permet de modifier le moment de l’engin spatial, sonde ou satellite, et d’influer sur sa trajectoire. Une limitation bien connue de ces technologies est liée à la vitesse d’éjection pouvant être atteinte par les gaz. En outre, la masse des propergols peut atteindre une fraction notable de la masse totale du satellite, réduisant la charge utile du satellite, ce qui constitue une deuxième limitation.
Il est cependant possible d’augmenter de plusieurs ordres de grandeur la vitesse d’éjection du gaz propulsif, en utilisant des particules de gaz ionisées que l’on accélère hors du véhicule au moyen de champs électriques et/ou magnétiques. Ces propulseurs dits plasmiques ou plasma permettent d’effectuer des missions avec des modifications de trajectoires plus importantes à quantité de matière équivalente, ou d’effectuer des missions à modifications de trajectoires équivalentes mais avec moins de matière embarquée à bord. Cela permet de réduire la masse du satellite ou bien d’augmenter sa charge utile, à masse constante.
Avec une augmentation du nombre de nouveaux satellites équipés seulement d’un propulseur plasma, il est évident que ces propulseurs sont d’un grand intérêt applicatif. Ils posent cependant de nombreux défis techniques.
Par exemple, les premiers propulseurs plasmiques de type ECR (acronyme anglais de « Electron Cyclotron Resonance ») c’est-à-dire à résonance cyclotronique électronique, utilisables par des véhicules spatiaux, présentaient l’inconvénient de ne pas être miniaturisables. Leur taille était fixée par la taille de leur cavité de couplage des ondes électromagnétiques avec le plasma, ce couplage étant nécessaire à l’amorçage du plasma. Le brevet FR 11 62545 B1 propose un propulseur à résonance cyclotronique électronique miniaturisé, consistant à pouvoir amorcer le plasma dans un volume de très petite dimension par la résonance des électrons magnétisés (ECR). Cela est rendu possible grâce à une configuration particulière de l’arrivée du gaz à ioniser, des lignes de champ magnétique et du couplage de l’onde électromagnétique.
Néanmoins, il reste toujours désirable d’augmenter les performances de tels propulseurs. En outre, les problématiques liées à l’augmentation de la durée de vie persistent. Les problèmes d’érosion des pièces et d’usure liée aux décharges plasma sont toujours d’actualité.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer un nouveau propulseur à résonance cyclotronique électronique qui ne présente pas les inconvénients cités ci-dessus, ou pour lequel certains au moins de ces inconvénients sont réduits.