INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme indiqué ailleurs ici, la présente description peut s’appliquer à une quelconque configuration pertinente de moteur à turbine à gaz. Un tel moteur à turbine à gaz peut être, par exemple, un moteur à turbine à gaz à double flux, un moteur à turbine à gaz à rotor ouvert (dans lequel l’hélice n’est pas entouré par une nacelle), un turbopropulseur ou un turboréacteur. Un quelconque moteur de ce type peut être ou non pourvu d’un post-brûleur. Un tel moteur à turbine à gaz peut être, par exemple, conçu pour des applications de production d’énergie terrestre ou marine.
a) une base de valeurs témoins VT x de référence pour des sujets sains pour chacun des gènes ATM, APOE, GSNOR, PARKIN2, STOX2, d’ADN mitochondrial
b) des classes de statuts connus, déterminées à partir de n-uplets normalisés CR x obtenus à partir des prélèvements biologiques sur des cohortes homogènes par rapport à un ou plusieurs critères de classification de patients présentant un statut R de référence commun pour déterminer un sous-espace R correspondant à un statut donné
B. des étapes de diagnostic, pour un nouveau sujet, consistant à :
a. procéder à un prélèvement biologique
b. extraire le matériel génomique, puis
c. réaliser une quantification (par une technique connue, par exemple PCR ou western Blot) comprenant une partie au moins des marqueurs suivants : du gène ATM et de son expression pour établir une première valeur V ATM du gène APOE et de son expression pour établir une deuxième valeur V APOE du gène GSNOR et de son expression pour établir une troisième valeur V GSNOR du gène PARKIN2 et de son expression pour établir une quatrième valeur V PARKIN2 du gène STOX2 et de son expression pour établir une cinquième valeur V STOX2 de la quantité d’ADN mitochondrial pour établir une sixième valeur V ADNM
d. procéder à une normalisation desdites valeurs V x pour déterminer six coefficients normalisés C x = I V x - VT x I /VT x I
e. déterminer le sous-espace le plus proche (au sens de distance euclidienne) dudit n-uplet C x pour déterminer le statut dudit sujet.
Selon des variantes, elle concerne également : un procédé de diagnostic tel que défini précédemment dans lequel lesdits prélèvements biologiques sont des prélèvements sanguins. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment dans lequel lesdits prélèvements biologiques sont des prélèvements de peau. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment dans lequel lesdits prélèvements biologiques sont des prélèvements de cellules cérébrales ou des cellules provenant d’une ponction de liquide céphalo-rachidien. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment comportant une étape additionnelle consistant à isoler les cellules pour caractériser la morphologie des noyaux cellulaires et le taux de progérine, pour déterminer la valeur P de la proportion de cellules présentant un noyau déformé et à déterminer le statut de vieillissement en fonction de la classe d’appartenance de cette valeur P pour pondérer par analyse de la morphologie des noyaux (80% des noyaux normaux) par immunofluorescence et anticorps et ou un intercalant de l’ADN fluorescent, pour confirmer la probabilité d’AD, même asymptomatique et/ou un taux de progérine plus élevé que la normale. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment comportant une étape d’analyse des cellules pour vérifier la présence en périnucléaire de la protéine phosphoAPOE et/ ou quantifier la protéine phosphoAPOE. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment comportant une étape d’analyse par une méthode de régression sur un N-uplet de valeurs V x correspondant au sujet à diagnostiquer et un N-uplet de valeurs témoins VT x . Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment comportant une étape de dosage d’un biomarqueur pATM-pAPOE dans un prélèvement cutané provenant du sujet. Un procédé de diagnostic tel que défini précédemment comportant la quantification du pourcentage de fibroblastes présentant des accumulations périnucléaires spontanées et / ou post-irradiation de pATM et de pAPOE sur un échantillon significatif de cellules.
L’invention concerne également un kit de diagnostic pour la qualification du statut (« prédisposition avant que le sujet ne développe la pathologie » « qualification de la pathologie » « âge prévisionnel de survenance des signes pathologiques ») d'un sujet vis-à-vis de la maladie d'Alzheimer, conformément au procédé objet de la revendication 1 caractérisé en ce qu’il comprend une partie au moins des marqueurs suivants : du gène ATM et de son expression pour établir une première valeur V ATM du gène APOE et de son expression pour établir une deuxième valeur V APOE du gène GSNOR et de son expression pour établir une troisième valeur V GSNOR du gène PARKIN2 et de son expression pour établir une quatrième valeur V PARKIN2 du gène STOX2 et de son expression pour établir une cinquième valeur V STOX2 de la quantité d’ADN mitochondrial pour établir une sixième valeur V ADNM
et un calculateur pour :
a. procéder à une normalisation desdites valeurs V x pour déterminer six coefficients normalisés C x = I V x - VT x I /VT x I
b. déterminer le sous-espace le plus proche (au sens de distance euclidienne) dudit n-uplet C x pour déterminer le statut dudit sujet.
la représente la distribution des génotypes APOE des patients en fonction de l’âge.
On réalise une extraction d’ARN puis une synthèse d’ADN codant appelé « échantillon génomique » On détermine sur cet échantillon génomique l’expression des marqueurs ATM, APOE, GSNOR, PARKIN2, SOX2 ainsi que la quantification d’ADN mitochondrial On détermine la sévérité de la pathologie par une association des expressions de ces marqueurs avec le génotype APOE qui permet de séparer les patients « jeunes alzheimer » des « vieux alzheimers »
Un deuxième objet de l’invention est un procédé pour caractériser le statut « malade alzheimer » à partir d’un échantillon prélevé de peau sur un patient dans lequel : On amplifie les cellules prélevées On détermine la morphologie des noyaux des cellules à l’aide de marquages réalisés au DAPI ou avec un marqueur de la lamina nucléaire (anticorps anti-lamine A/C) On détermine une accumulation spécifique de biomarqueurs en périnucléaire pour la protéine ATM (présence d’accumulation périnucléaire) et à l’intérieur de la lamina nucléaire par immunofluorescence.
Exemples : Des fibroblastes issus de 10 patients atteints par la maladie ont été amplifiés puis le matériel génétique (ADN et ARN) a été extrait et un certain nombre d’analyses ont été réalisées par séquençage, qPCR et Immunofluorescence.
Les figures 1 à 4 illustrent les courbes de quantification d’ATM en fonction des génotypes de patients. La quantification d’ATM permet de détecter les patients ayant un génotype APOE4.
Les figures 1 et 2 illustrent la détection des cas APOE4 plus sévères via la quantification d’ATM par qPCR) sur des lignées cellulaires provenant de 10 patients Alzheimer.
Nous avons tout d’abord observé que tous les patients avec un génotype APOE4 (résultats obtenus par séquençage) avaient moins de 60 ans ( ). De plus, la quantité d’ATM détectée par qPCR permet d'identifier avec une performance de 80% ( : courbe ROC à droite) les patients ayant un génotype APOE4 et par extension, les patients les plus jeunes (donc ayant un phénotype plus sévère).
La illustre la détection des cas APOE4 plus sévères via la quantification de l’accumulation périnucléaire d’ATM par immunofluorescence sur des lignées cellulaires provenant de 10 patients Alzheimer. De plus, la quantité de cellules ayant des accumulations périnucléaires de pATM détectée par immunofluorescence permet d'identifier avec une performance de 80% ( : courbe ROC à droite) les patients ayant un génotype APOE4 et par extension, les patients les plus jeunes (donc ayant un phénotype plus sévère).
Les figures 5 et 6 illustrent la distribution des patients en fonction de l’âge de déclaration des symptômes (n=10) via la quantification d’ATM par qPCR ou le nombre de foci de pATM à 24h quantifiés par immunofluorescence. Les patients Alzheimer ont été répartis en 2 classes en : Patients Patients >= 60 ans (0 sur la figure)
On observe que les patients ayant plus de 60 ans sont ceux pour lesquels l’expression d’ATM est la plus forte ( ). De la même façon la distribution du nombre de foci de pATM à 24h post-irradiation diffère en fonction de l’âge ( ). Les patients les plus jeunes sont ceux qui ont le plus de foci donc une réparation défectueuse.
Les figures 6 à 8 illustrent les graphes d’augmentation des anomalies morphologiques observées en fonction de l’âge des patients.
La illustre les comptages du nombre de cellules avec anomalies nucléaires détectées par un marquage au DAPI.
La illustre des anomalies de la lamina nucléaire par un marquage lamine A/C. A. % de cellules ayant des anomalies de la lamina nucléaire (visualisée par immunofluorescence avec un anticorps anti-lamine A/C). 100 noyaux comptés. **P=0,01 B. Marquage de la lamina nucléaire au niveau de noyaux de fibroblastes d’un patient Alzheimer. La flèche indique les anomalies nucléaires. C. Distribution du % d’anomalies de la Lamina Nucléaire dans des fibroblastes de patients Alzheimer en fonction du sexe (p=0,0078).
On observe que ces anomalies de la lamina nucléaires augmentaient significativement en fonction de l’âge des patientes (Test de Wilcoxon p =0,0076) et du sexe des patients (Test de Wilcoxon p=0,0078).
La illustre la quantification de la progérine par western blot dans les cellules Alzheimer. Nous avons pu observer que tous les patients atteints par la maladie d’Alzheimer exprimaient la progérine, qui est une version anormale de la protéine Lamine A/C contenue dans la lamina nucléaire et qui est responsable de la maladie de vieillissement prématuré, le syndrome Progéria de Hutchinson Gilford (Varela et al, Nature Medecine 2008).
La illustre l’expression des gènes ATM, GSNOR, et la quantification de l’ADN mitochondrial chez 10 patients atteints par la maladie d’alzheimer.
Elle met en évidence une corrélation significative entre les patients ayant un génotype APOE4, et la diminution de la quantité de ces 3 biomarqueurs chez des patients ayant moins de 60 ans.
Le moteur à turbine à gaz peut avoir ou comprendre un système de combustion à mélange pauvre.
Selon un huitième aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef. Le moteur à turbine à gaz comprend un réducteur pour accessoires conçu pour alimenter en puissance un ou plusieurs accessoires de moteur. Le moteur à turbine à gaz comprend une chambre de combustion dans laquelle du carburant est brûlé et un échangeur de chaleur carburant-huile agencé pour transférer de la chaleur entre de l'huile et du carburant qui est fourni dans la chambre de combustion. Une température moyenne de l'huile lubrifiante est d'au moins 180 °C à la sortie du réducteur pour accessoires aux conditions de croisière. Le moteur à turbine à gaz comprend un dispositif de commande configuré pour commander le fonctionnement de l'échangeur de chaleur carburant-huile pour transférer de la chaleur de l'huile vers le carburant avant que le carburant n'entre dans la chambre de combustion de façon à augmenter la température de carburant à une moyenne d'au moins 135 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière.
Une température moyenne de l'huile lubrifiante peut être d'au moins 185 °C, 190 °C, 195 °C, 200 °C, 205 °C, 210 °C, 215 °C, 220 °C, 225 °C ou 230 °C. Une température moyenne de l'huile lubrifiante peut être entre 180 °C et 230 °C, 190 °C et 230 °C, 200 °C et 230 °C, 210 °C et 230 °C ou 220 °C et 230 °C à la sortie du réducteur pour accessoires aux conditions de croisière.
Le dispositif de commande peut être configuré pour commander le fonctionnement de l'échangeur de chaleur carburant-huile pour transférer de la chaleur de l'huile vers le carburant avant que le carburant n'entre dans la chambre de combustion de façon à augmenter la température de carburant à une moyenne comprise entre 135 °C et 170 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière, ou à une moyenne comprise entre 135 °C et 160 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière, ou à une moyenne comprise entre 140 °C et 150 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière.
Le dispositif de commande peut être configuré pour commander le fonctionnement de l'échangeur de chaleur carburant-huile pour transférer de la chaleur de l'huile vers le carburant avant que le carburant n'entre dans la chambre de combustion de façon à augmenter la température de carburant à une moyenne d'au moins 140 °C, 150 °C, 160 °C, 170 °C, 180 °C, 190 °C ou 200 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière.
Le dispositif de commande peut être configuré pour commander le fonctionnement de l'échangeur de chaleur carburant-huile pour transférer de la chaleur de l'huile vers le carburant avant que le carburant n'entre dans la chambre de combustion de façon à augmenter la température de carburant à une moyenne comprise entre 135 °C et 200 °C, 135 °C et 190 °C, 135 °C et 180 °C, 135 °C et 170 °C, 135 °C et 160 °C, ou 135 °C et 150 °C lors de l'entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière.
Le dispositif de commande peut être configuré pour commander le fonctionnement de l'échangeur de chaleur carburant-huile pour transférer de la chaleur de l'huile vers le carburant avant que le carburant n'entre dans la chambre de combustion de façon à augmenter la température de carburant à une moyenne comprise entre 140 °C et 200 °C, 140 °C et 190 °C, 140 °C et 180 °C, 140 °C et 170 °C, 140 °C et 160 °C, ou 140 °C et 150 °C.
Le réducteur pour accessoires peut être conçu pour alimenter en puissance au moins une pompe à carburant destinée à libérer du carburant à une chambre de combustion du moteur.
Le réducteur pour accessoires peut être conçu pour alimenter en puissance au moins une pompe à huile permettant d'alimenter de l'huile lubrifiante à un ou plusieurs composants de moteur.
Le réducteur pour accessoires peut être conçu pour alimenter en puissance un générateur permettant de libérer de la puissance à un ou plusieurs systèmes électroniques et/ou électriques de moteur et/ou un ou plusieurs systèmes électroniques et/ou électriques d'aéronef.
Le réducteur pour accessoires peut être monté sur un cœur du moteur. En variante, le réducteur pour accessoires peut être monté sur un carter de soufflante.
Dans l'un quelconque des aspects susmentionnés, la chambre de combustion peut comprendre entre 18 et 26 buses de pulvérisation de carburant, et de préférence peut comprendre entre 20 et 24 buses de pulvérisation de carburant. La chambre de combustion peut comprendre 22 buses de pulvérisation de carburant.
Dans l'un quelconque des aspects ci-dessus, le nombre de buses de pulvérisation de carburant par taille unitaire de cœur de moteur peut être dans la plage de 2 à 6. Le nombre de buses de pulvérisation de carburant par taille unitaire de cœur de moteur peut être dans la plage de 2,5 à 4,5, et plus préférablement dans la plage de 3 à 4.
Le nombre de buses de pulvérisation de carburant par taille unitaire de cœur de moteur peut être dans la plage de 2 à 7, et peut de préférence être entre 2,5 et 6 et plus préférablement entre 3 et 5.
Le nombre de buses de pulvérisation de carburant par taille unitaire de cœur de moteur peut être 2, 3, 4, 5, 6, 7 ou au sein d'une plage définie entre deux quelconques de ces valeurs, et plus préférablement 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5,0, 5,5 ou 6,0 ou au sein d'une plage définie entre deux quelconques de ces valeurs, et même plus préférablement 3,0, 3,1, 3,2, 3,3, 3,4, 3,5, 3,6, 3,7, 3,8, 3,9, 4,0, 4,1, 4,2, 4,3, 4,4, 4,5, 4,6, 4,7, 4,8, 4,9, 5,0 ou au sein d'une plage définie entre deux quelconques de ces valeurs.
151 Passage
152 Bourrelet
16 Vis
2 Module de manœuvre
21 Poignée
210 Partie recourbée
211 Patte
22 Coffre
22a Coque
221 Palier de la bielle
222 Palier du barillet
223 Surface de guidage en arc de cercle
224a Cheminée à vis lisse
224b Cheminée à vis taraudée
225 Fenêtre
226 Vis
113 Ressort de rappel
114 Butée du ressort
115 Taraudage
12 Cage
121 Façade ouverte
122 Dessus
1221 Passage
123 Fond
1231 Perçage
124 Côté
125 Dos
13 Manchon tendeur
131 Collerette du manchon
132 Contre-écrou
14 Trou de vissage
15 Palier du pêne
La tige 8 à longueur ajustable peut être une tige télescopique. Cependant, d’autres modes de réalisation sont possibles.
Le mode de réalisation illustré sur les figures permet un démontage facile pour changer au moins l’un des composants suivants : l’élément filaire 5 ou la tige 8. Dans un mode de réalisation avantageux, la tige 8 est démontable par rapport à la tête 1 ce qui permet de remplacer la tige 8 quand cette dernière est abimée.
Il est encore possible de remplacer la tige 8 et l’élément filaire 5 afin d’adapter la longueur du dispositif de blocage à un besoin spécifique. Un extenseur de gâchette 7 peut alors être envisagé si la longueur de la tige 8 et de l’élément filaire 5 est augmentée de manière conséquente.
Dans un mode de réalisation particulier, la tige 8 possède une extrémité évasée qui permet de faciliter la formation d’un anneau de taille conséquente dans l’extrémité annulaire 2.
Dans les modes de réalisation illustrés, le dispositif de blocage à came présente quatre cames 3. Il est possible d’utiliser plus ou moins de cames 3. Les configurations illustrées pour l’installation de l’élément filaire 5 sont applicables sur des dispositifs de blocage qui comportent un, deux, trois, quatre ou plus de cames 3. Le nombre de cames 3 peut être pair ou impair. Les cames 3 sont préférentiellement réalisées en matériau métallique, par exemple en alliage d’aluminium, ou en acier.
Les modes de réalisation illustrés sur les figures 1 à 13 sont particulièrement avantageux car ils permettent de remplacer l’élément filaire 5 qui réalise la continuité mécanique entre la tête 1 et l’extrémité annulaire 2 sans avoir à démonter l’ensemble formé par le corps 1a, les arbres de pivotement 4 et les cames 3. Cela permet d’augmenter la sécurité en évitant un mauvais remontage de la tête 1. Par ailleurs, l’anneau en élément filaire 5 est fabriqué en usine avec des procédés de couture maitrisés ce qui permet d’assurer une bonne tenue mécanique de l’élément filaire 5.
Le document US 2004/0035992 divulgue un coinceur à came qui est muni d’un simple anneau de sangle. L’anneau est traversé par l’arbre de pivotement des cames et il s’étend à travers la tige creuse de manière à déboucher de l’autre côté de la tige. L’anneau de sangle est installé sans tension de sorte que l’extrémité de sangle peut sortir au niveau de la tête et s’abimer. Pour placer le coinceur dans une fissure, il est nécessaire de tenir la tige en plaçant son index et son majeur sur les deux extrémités de la gâchette et d’installer son pouce contre l’extrémité de la tige opposée à la tête. La sangle étant montée libre, il faut s’attendre à ce que le pouce plaque les deux épaisseurs de sangle contre l’extrémité de la tige. Cette configuration n’est pas pratique et elle entraine une usure prématurée de la sangle qui est systématiquement plaquée contre la tige.
Il apparait également que selon l’enseignement du document US 2004/0035992, un remplacement de l’anneau de sangle passe obligatoirement par un démontage de l’arbre de pivotement ce qui implique une bonne maitrise du procédé de remontage. En alternative, la sangle est coupée puis une nouvelle sangle est introduite avant de réaliser une étape de couture qui va définir l’anneau assurant la continuité mécanique. Là encore, il est nécessaire de parfaitement maitriser les processus de couture ce qui rend difficile une opération de maintenance par l’utilisateur final. Il n’existe pas dans l’art antérieur une configuration permettant à l’utilisateur final de bien maitriser la maintenance d’un coinceur à came. Il convient également de souligner que la variation de longueur de la boucle textile implique l’utilisation de ressorts de manière à écarter l’extrémité annulaire et la tige afin de tendre l’élément filaire. Il ressort de la configuration illustrée dans le document US 2004/0035992, que le remplacement de la boucle textile nécessite de réaliser une étape d’épissure après avoir installé les deux ressorts ce qui rend une opération de remplacement de la sangle quasiment impossible pour un utilisateur moyen.
DISPOSITIF DE BLOCAGE À CAME MOBILE ET PROCÉDÉ DE FIXATION D’UN DISPOSITIF DE BLOCAGE À CAME MOBILE À UN ÉLÉMENT FILAIRE L’invention est relative à un dispositif de blocage à came mobile et à un procédé de fixation d’un dispositif de blocage à came mobile à un élément filaire.
Lorsque le grimpeur doit poser ses points de protection, il est classique d’installer des coinceurs passifs et des coinceurs actifs. Les coinceurs sont destinés à s’insérer dans des anfractuosités qui sont généralement des trous, des fissures, des goulottes ou tout autre creux qui est assez profond pour autoriser l’introduction d’un coinceur. Chaque forme particulière d’anfractuosité est adaptée à une configuration particulière de coinceur. Les coinceurs passifs sont souvent formés par des pièces métalliques ayant une forme spécifique. Dans une première position spatiale, le coinceur peut s’insérer dans une faille d’une paroi et, dans une seconde position spatiale, le coinceur se coince entre deux faces opposées. Il est alors possible d’installer et de retirer facilement le coinceur ou de la coincer sous réserve de le placer dans la bonne configuration spatiale à l’intérieur du trou.
En plus des coinceurs passifs, il est connu des coinceurs actifs également appelés coinceurs à came ou dispositifs de blocage à came. Le coinceur à came est muni d’une tête qui possède une pluralité de cames. Les cames sont montées mobiles autour d’un ou de plusieurs arbres de rotation.
Les câbles 3 sont également en attente et ils ne peuvent être fixés au barillet 23 qu’après sa mise en place du coffre 22.
La montre un module de manœuvre 2 installé dans le profilé 5 du boîtier 200 et la fixation de la poignée 21 par sa patte 211 à travers la découpe de poignée 52 du profilé, face au bloc 242 et de l’orifice 2422 recevant la vis de fixation 2423 à travers la fenêtre 225.
Ainsi, pour la poignée 21 mise en position d’attente non enfoncée ou la position de repos du barillet 23 (position par exemple R1) de la came 243) qui est aussi celle des pênes 11 déployés, les câbles 3 doivent être pratiquement hors tension ou faiblement tendus.
On peut alors amorcer un début d’enroulement des extrémités des câbles autour du barillet 23 ( ) et retenir chaque extrémité dans une chicane du barillet 23 pour la bloquer dans le barillet avec une plaquette de serrage 233 et deux vis 234.
L’installation du mécanisme 100 dans le profilé 5 se présente comme le montre la vue de face de la .
Il suffit ensuite de fixer le couvercle 53 au profilé 5 et la plaque 51 sur le dessus.
N O M E N C L A T U R E
100 Mécanisme de fermeture encastré
200 Boîtier
1 Module de pêne
11 Pêne
111 Corps du pêne
111a Extrémité / nez du pêne
111b Extrémité
1111 Rainure pour le circlips
112 Rampe
227 Cheminée du coffre
228 Découpe
23 Barillet
231 Cavité
2311 Rainure
2312 Evidement médian
232 Surface annulaire
233 Plaque de serrage
234 Vis
24 Biellette
2411 Surfaces annulaires
242 Bloc de guidage
2421 Logement de la patte de la poignée
2422 Orifice
2423 Vis de fixation de la poignée
2424 Prolongement du bloc de guidage
Capsule pour le soin de matières kératiniques et masque la contenant La présente invention porte sur un produit pour le soin des matières kératiniques. En particulier, la présente invention porte sur une capsule de soin pour les matières kératiniques et un masque contenant celle-ci. La présente invention porte également sur un procédé non thérapeutique de soin de matières kératiniques.
ART CONNEXE L'objectif ultime du secteur des cosmétiques a toujours été de délivrer aux consommateurs des produits hautement efficaces présentant des bénéfices pour la peau tels que l'hydratation, l'éclaircissement, le nettoyage, et autres.
Certains ingrédients actifs cosmétiques utilisés pour prendre soin des matières kératiniques sont sensibles à l’eau.