INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, la composition comprend au moins un, c’est-à-dire un ou plusieurs, agent(s) cosmétiquement actif(s) choisi(s) parmi les vitamines, l’acide hyaluronique, la sève d’avoine, les extraits d’hélychrise, les huiles essentielles d’hélychrise, l’huile de limnanthe, en particulier l’huile de graine de Limnanthes alba , les plantules d’avoine, les acides de fleurs, tel que le produit commercialisé sous le nom Acides de Fleurs®, les extraits de Garcinia, l’huile de Chardon-Marie, la niacinamide, les extraits d’Edelweiss, tel que le produit commercialisé sous le nom Alpaflor® Edelweiss, les extraits de quinquina, la caféine, les extraits de pivoine, le beurre de mangue et les extraits de cédrat, une telle liste n’étant nullement limitative de l’invention.
La composition cosmétique selon l’invention présente de préférence une viscosité dynamique à 22°C +/- 2°C supérieure à 700 mPa.s, de préférence comprise entre 1500 et 4000 mPa.s. Cette viscosité peut par exemple être mesurée au moyen d’un rhéomètre rotatif, tel que le Rheomat RM200 (module M2), à un taux de cisaillement de 17,7 s -1 , pendant un temps de cisaillement de 10 s.
Selon le type de particules insolubles qu’elle contient, la composition cosmétique selon l’invention peut être transparente ou opaque. Une composition transparente est définie dans la présente description, de manière classique, comme une composition présentant une turbidité inférieure à 20 NTU (de l’anglais Nephelometric Turbidity Units, unités de turbidité néphélométrique). Une composition opaque est définie dans la présente description, de manière également classique, comme une composition présentant une turbidité supérieure à 1000 NTU. La turbidité peut être mesurée à l’aide d’un turbidimètre de type HACH TL2310. Avant chaque mesure de turbidité, le bon réglage de l’appareil est de préférence vérifié en mesurant la turbidité de deux étalons d’un kit ensemble d’étalonnage StabCal 0 à 4000 NTU, les étalons étant choisis pour qu’ils encadrent la valeur attendue de l’échantillon.
La composition cosmétique selon l’invention, dans sa forme souhaitée, peut être préparée par toute méthode classique en elle-même pour la préparation de compositions cosmétiques. Un procédé de préparation particulièrement préféré dans le cadre de l’invention comprend : - dans un véhicule cosmétique acceptable, notamment l’eau, ajustement du pH à 4, par exemple avec de l'acide citrique ; - sous agitation, ajout du mélange de cellulose et gomme de cellulose, ainsi que des particules insolubles, et agitation par exemple pendant 20 minutes à 3000 tr/min, de sorte à obtenir un aspect translucide opaque ; - désaération très rapide, par exemple au caisson à vide; - ré-homogénéisation lente, par exemple pendant 5 min, notamment dans une turbine défloculeuse à trous à 250 tr/min, de sorte à remettre en suspension la cellulose et la gomme de cellulose et à permettre une suspension des particules de façon homogène dans la formule ; - introduction, à vitesse d’agitation faible, par exemple 450 tr/min, par exemple dans une turbine défloculeuse à trous à 450 tr/min, du ou des tensioactif(s) amphotère(s) puis du ou des tensioactif(s) non-ionique(s), préalablement étuvé(s) à 40°C, puis du ou des tensioactif(s) anionique(s) ; la formule devient transparente ; - optionnellement, ajout de benzoate de sodium ; - agitation pendant environ 20 minutes, par exemple à 450 tr/min, jusqu'à obtenir un mélange homogène ; - optionnellement, ajustement du pH avec l'acide citrique puis agitation à 450 tr/min pendant 5 à 15 minutes.
Dans les modes de réalisation particuliers dans lesquels la composition cosmétique comprend au moins un agent conditionneur, tel qu’un dérive de gomme de guar, ce dernier est de préférence introduit sous vive agitation dans l’eau en étape initiale du procédé.
La composition cosmétique objet de la présente invention peut être utilisée sur toutes les matières kératiniques, telles que la peau, le cuir chevelu, les cheveux, les cils, les sourcils, les ongles ou les muqueuses, notamment conditionnée sous la forme d’un produit d’hygiène, par exemple sous la forme d’un produit de nettoyage de la peau, des muqueuses et/ou des cheveux, en particulier sous la forme d’un produit de nettoyage et/ou de démaquillage de la peau, notamment du visage et/ou du corps, sous la forme d’un produit de douche, sous la forme d’un shampoing, etc.
Elle peut notamment se présenter sous forme de gel douche, de shampooing ou de gel moussant visage et/ou corps.
De préférence, le ou les pigments sont choisis parmi les oxydes de fer, notamment rouge, jaune, brun ou noir, les nacres notamment le mica enrobé de titane, ou d’oxychlorure de bismuth, le mica enrobé de titane et d‘oxydes de fer, ou le mica enrobé d’oxyde de fer et leurs mélanges.
A titre d’exemple de nacre, on peut citer le mica enrobé d’oxyde de fer vendu par la société SUDARSHAN CHEMICAL sous la dénomination PRESTIGE SUPER SOFT BRONZE.
De préférence, le ou les actifs cosmétiques, en particulier le ou les matières colorantes, et plus particulièrement le ou les pigments sont introduits dans au moins une des compositions « C1 », « C1’ », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 ».
Actifs de soin capillaire Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l’invention met en œuvre un ou plusieurs actifs de soin capillaire.
Plus particulièrement, dans le procédé de l’invention, selon un mode de réalisation, au moins une des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 » mise en œuvre comprend un ou plusieurs actifs de soin capillaire, et de préférence à raison d’au moins 0,01 % en poids, par rapport au poids total de la composition considérée. En particulier, l’actif de soin peut-être au moins un actif hydrophile et/ou un actif lipophile, et de préférence un actif de soin hydrophile.
Le ou les actif(s) cosmétique(s) de soin capillaire peut (peuvent) notamment être choisi(s) parmi les actifs ayant une action sur la fonction barrière, les actifs antioxydants, les actifs hydratants, les actifs régulateurs de sébum, les actifs destinés à lutter contre les effets de la pollution, les actifs antimicrobiens ou bactéricides, les parfums, les vitamines et leurs dérivés, notamment leurs esters, en particulier le tocophérol (vitamine E) et ses esters (comme l’acétate de tocophérol),) leurs mélanges.
Filtres UV Selon un mode de réalisation du procédé de l’invention, au moins une des compositions « C1 », « C’1 », « C2 », « C3 », « C’3 », « C4 » ou « C5 » mise en œuvre comprend à titre d’actif cosmétique, au moins un filtre UV.
Exemples L’exemple 1 est un exemple non-conforme à l’invention sans la première étape b) de séparation à chaud entre l’étape a) d’hydrogénation et l’étape c) d’hydrotraitement.
L’exemple 2 est un exemple conforme à l’invention avec la première étape b) de séparation à chaud entre l’étape a) d’hydrogénation et l’étape c) d’hydrotraitement.
La charge 1 traitée dans le procédé est une huile de pyrolyse de plastiques (c’est-à-dire comprenant 100% poids de ladite huile de pyrolyse de plastiques) présentant les caractéristiques indiquées dans le tableau 2.
Description Méthodes Unité Charge Masse volumique @15°C ASTM D4052 g/cm 3 0,835 Teneur en Soufre ISO 20846 ppm poids 135 Teneur en Azote ASTM D4629 ppm poids 2109 Indice d’acide ASTM D664 mg KOH/g 1,5 Indice en Brome ASTM D1159 g/100g 59 Indice d’anhydride Maléique Méthode MAV mg/100g 36 Teneur en Oléfines UOP990-11 % poids 25 Teneur en Chlore ASTM D7536 ppm poids 500 Teneur en Silicium : ASTM D5185 ppm poids 92 Distillation simulée ASTM D2887 0% °C 40 10% °C 98 30% °C 161 50% °C 232 70% °C 309 90% °C 394 100% °C 432
La charge 1 est soumise à une étape a) d’hydrogénation réalisée dans un réacteur en lit fixe et en présence d’hydrogène 2 et d’un catalyseur d’hydrogénation de type NiMo sur alumine dans les conditions opératoires indiquées dans le tableau 4 permettant d’obtenir un effluent hydrogéné 5.
A l’issue de l’étape a) d’hydrogénation, les taux de conversion (= (concentration initiale -concentration finale) / concentration initiale) observés sont indiqués dans le tableau 3.
Tableau 3 : conversions des espèces lors de l’étape a) d’hydrogénation
Taux de conversion du chlore % >90 Taux de conversion des dioléfines % >70 Taux de conversion des oléfines % >70 Rétention du silicium % > 85
Selon l’exemple 1 (non-conforme), l’effluent hydrogéné 5 issu de l’étape a) d’hydrogénation est soumis directement, sans séparation, à une étape c) d’hydrotraitement réalisée en lit fixe et en présence d’hydrogène 8, et d’un catalyseur d’hydrotraitement de type NiMo sur alumine dans les conditions présentées dans le tableau 4. L’effluent hydrotraité est ensuite soumis à une étape de séparation d) à chaud à une pression sensiblement identique à celle de l’étape c) et dont la température est contrôlée à 300°C, permettant d’obtenir un effluent gazeux et un effluent liquide. L’effluent gazeux et l’effluent liquide sont ensuite soumis à une étape e) de séparation à froid : un flux d’eau est injecté dans le mélange, le mélange final atteint une température de 40°C dans un ballon froid HP opérant à une pression sensiblement identique à celle de l’étape d), en sortie duquel on obtient une fraction gaz riche en hydrogène, une fraction aqueuse et l’effluent hydrocarboné lavée.
L’effluent hydrotraité est ensuite introduit dans un ballon séparateur dit basse pression à basse température afin d’éliminer les gaz dissous. Les propriétés de l’effluent hydrotraité, débarrassé des gaz dissous sont présentées dans le tableau 4 et sont conformes aux spécifications d’une charge pour un vapocraqueur. Tout ou partie de l’effluent hydrotraité obtenue peut ensuite être valorisé dans une étape de vapocraquage en vue de former des oléfines qui pourront être polymérisées en vue de former des plastiques recyclés.
Selon l’exemple 2 (conforme), l’effluent hydrogéné 5 issu de l’étape a) d’hydrogénation est soumis à une étape b) de séparation (à chaud) à une pression sensiblement identique à celle de l’étape a) et dont la température est contrôlée à 300°C, permettant d’obtenir un premier effluent gazeux 6 et un premier effluent liquide 7.
Le premier effluent liquide 7 est ensuite introduit dans l’étape c) d’hydrotraitement réalisée en lit fixe et en présence d’hydrogène 8, et d’un catalyseur d’hydrotraitement de type NiMo sur alumine dans les conditions présentées dans le tableau 4 pour obtenir un effluent hydrotraité 9.
L’effluent hydrotraité 9 est ensuite introduit dans la deuxième étape d) de séparation à chaud à une pression sensiblement identique à celle de l’étape c) et dont la température est contrôlée à 300°C, permettant d’obtenir un deuxième effluent gazeux 10 et un deuxième effluent liquide 11.
Le premier effluent gazeux 6, le deuxième effluent gazeux 10 et le deuxième effluent liquide 11 sont ensuite soumis à une étape e) de séparation à froid : un flux d’eau 12 est injecté dans le mélange, le mélange final atteint une température de 40°C dans un ballon froid HP opérant à une pression sensiblement identique à celle de l’étape d), en sortie duquel on obtient une fraction gaz riche en hydrogène 13, une fraction aqueuse 14 et l’effluent hydrocarboné 15 lavée.
L’effluent hydrotraité 15 est ensuite introduit dans un ballon séparateur dit basse pression à basse température afin d’éliminer les gaz dissous. Les propriétés de l’effluent hydrotraité, débarrassé des gaz dissous sont présentées dans le tableau 4 et sont conformes aux spécifications d’une charge pour un vapocraqueur. Tout ou partie de l’effluent hydrotraité obtenue peut ensuite être valorisé dans une étape de vapocraquage en vue de former des oléfines qui pourront être polymérisées en vue de former des plastiques recyclés.
De préférence, le procédé comporte préalablement à la trempe chimique, une étape de traitement thermique, au moins de la couverte, de préférence de l’ensemble de l’article. Avantageusement, la température du traitement thermique est comprise entre 550°C et 850°C, de préférence entre 600°C et 750°C. Il faut veiller à ce que la température du traitement ne soit pas supérieure à la température de cuisson du décor. Si l’opérateur connaît cette température de cuisson, il définira de suite la température maximale de traitement. Si ce n’est pas le cas, en particulier lorsque l’article a été fabriqué dans une autre usine de fabrication et/ou est ancien, l’opérateur sachant par ses connaissances générales techniques qu’un décor est cuit entre 800°C et 950°C, il imposera une température de traitement thermique qui ne dépassera pas 750°C.
Lorsque le procédé comporte préalablement à la trempe chimique, avantageusement une étape de traitement thermique, le procédé comporte nécessairement entre le traitement thermique et la trempe chimique, une étape de refroidissement de l’article, notamment entre 1 et 20°C/minute, en particulier, lorsque la trempe chimique est effectuée par immersion de l’article dans un bain de trempe chimique, l’article est refroidi à une température correspondant à celle du bain ou à une température ne dépassant pas 50°C au-dessus de la température du bain, et lorsque la trempe chimique est effectuée par application d’une barbotine de trempe chimique, l’article est refroidi jusqu’à une température ne dépassant pas 150°C, notamment est refroidi à une température comprise entre 20°C et 150°C, de préférence à une température entre 50°C et 95°C.
Selon une autre caractéristique, le procédé comporte après l’étape de trempe chimique, une étape de refroidissement (de la couverte ou de l’ensemble de l’article), notamment entre 1 et 20°C/minute, puis une étape de lavage.
Avantageusement, le procédé comporte avant l’étape de trempe chimique ou avant l’étape de traitement thermique en cas de traitement thermique préalablement à la trempe chimique, une étape de lavage et une étape de séchage, de préférence ces étapes préalables de lavage et de séchage étant également réalisées lorsque le procédé de traitement est mis en œuvre immédiatement après l’étape de fabrication de la porcelaine décorée.
Selon une autre caractéristique, l’article en porcelaine décorée comporte un support qui est en porcelaine dure. En particulier, l’article en porcelaine décorée sur lequel est mis en œuvre le procédé comporte un support en porcelaine qui est à base d’au moins 25% de kaolin, notamment au moins 50 % de kaolin, et comprend après fabrication, de la mullite, du quartz et une phase vitreuse.
Selon encore une autre caractéristique, l’article en porcelaine décorée comporte un support qui en porcelaine et est à base d’au moins 25% de kaolin, en étant exempte de poudre d’os calcinés ou de phosphate de calcium. Selon cette caractéristique, le procédé de traitement est ainsi appliqué à de la porcelaine dure et non à de la céramique « Bone China ».
Selon une autre caractéristique, l’article en porcelaine décorée sur lequel est mis en œuvre le procédé comporte un support en porcelaine dont le coefficient de dilatation entre 20°C et 300°C est inférieur à 60 10 -7 K -1 . Le coefficient de dilatation est estimé par la méthode de dilatométrie à la vitesse de 5°C/mn.
L’invention porte en outre sur un article en porcelaine décorée comportant d’une part, au moins un support, en particulier un support à base d’au moins 25% de kaolin, de préférence à base d’au moins 50 % de kaolin, et comprenant de la mullite, du quartz et une phase vitreuse, et d’autre part une couche d’émail transparent, un décor et une couverte, l’article ayant subi le procédé de traitement précité de l’invention.
L’invention est également relative à l’utilisation de la trempe chimique sur une porcelaine décorée pour limiter la libération d’éléments-traces métalliques (ETM).
Enfin, l’invention porte sur un dispositif pour la mise en œuvre du procédé de traitement précité de l’invention sur un ou plusieurs articles en porcelaine décorée, le dispositif comportant au moins une enceinte chauffante tel qu’un four pour réaliser l’étape de trempe chimique, l’enceinte comprenant un bain de trempe chimique lorsque la trempe chimique se fait par immersion dans un bain de trempe chimique. Dans un exemple préféré de dispositif, le dispositif comporte une chambre de pré-traitement thermique et une chambre de trempe chimique, les chambres étant dotées d’éléments chauffants et de préférence de capteurs de température, le dispositif comportant en outre un élément de séparation des chambres, tel qu’une trappe ou une cloison, mobile et/ou amovible, et de préférence des moyens automatisés de transport aptes à acheminer d’une chambre à l’autre un moyen de support des articles à traiter, tel qu’un panier. Avantageusement, le dispositif comporte un système de contrôle et de régulation des températures desdits éléments chauffants de l’enceinte.
Des caractéristiques et autres avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés et sur lesquels : représente une vue partielle en coupe d’un article en porcelaine décorée. est une vue en coupe schématique d’un exemple de réalisation de dispositif de mise en œuvre du procédé de traitement selon l’invention comprenant la possibilité d’un pré-traitement thermique, les articles étant ici agencés dans une chambre de pré-traitement thermique. correspond à la quant à l’étape de trempe chimique.
Le procédé de traitement de l’invention d’un article en porcelaine décorée s’applique plus spécifiquement à un article destiné à être en contact avec des denrées alimentaires, comme par exemple des assiettes, bols, tasses, plats, saladiers, etc.
Le procédé de traitement de l’invention est un procédé post-fabrication traditionnelle d’un article usuel en porcelaine décorée comme l’article 1 illustré sur la . L’article en porcelaine décorée 1 est en porcelaine dure. L’article en porcelaine décorée 1 comporte un matériau multicouche qui comporte un support 2 en porcelaine dure, une couche d’émail transparent 3, un décor 4 qui peut être multicouche, et une couverte 5.
Le procédé de traitement de l’invention peut également s’appliquer à un article comportant des couches supplémentaires entre la couche d’émail 3 et le décor 4.
Le support 2 en porcelaine considéré dans les exemples de réalisation qui vont être décrits plus loin est en porcelaine dure. Le support 2 est fabriqué à partir d’un matériau céramique comportant au moins 25% de kaolin, de préférence au moins 50% de kaolin, ainsi qu’un mélange de quartz, de feldspath et d’autres additifs. Après cuisson à une température supérieure à 1 320°C, le support 2 en porcelaine dure comporte une phase vitreuse, de la mullite et du quartz. Le support 2 présente en particulier un coefficient de dilatation entre 20°C et 300°C inférieur à 60 10 -7 K -1 .
Le support 2 présente une épaisseur comprise entre 0,1 et 200 mm, en particulier pour des articles de table, une épaisseur entre 1 et 10 mm.
On entend dans la présente description, par « au moins un », un seul composé ou un mélange de plusieurs tels composés. Ainsi, le mélange de tensioactifs de la composition selon l’invention contient, et est de préférence constitué de : a/ un seul tensioactif anionique choisi parmi les alaninates, ou une pluralité de tels tensioactifs anioniques ; b/ un seul tensioactif non-ionique qui est le lauryl glucoside, ou une pluralité de tensioactifs non-ioniques dont le lauryl glucoside ainsi qu’un autre ou une pluralité d’autres tensioactifs non-ioniques choisis parmi les alkyl glucosides dans lesquels le radical alkyle comprend de 8 à 16 atomes de carbones ; ce ou ces tensioactifs non-ioniques pouvant optionnellement être en mélange avec un ou plusieurs autres tensioactifs non-ioniques, tels que par exemples les glucosides d’alcool gras en C8-C16, par exemple le coco glucoside ; c/ et un seul tensioactif amphotère différent des amidopropyl bétaïnes, ou une pluralité de tensioactifs amphotères différents des amidopropyl bétaïnes.
Le ou les tensioactifs anioniques choisis parmi les alaninates peuvent être formés par tout contre-ion cosmétiquement acceptable. Le contre-ion est de préférence le sodium.
Dans des modes particuliers de réalisation de la présente invention, le ou les tensioactif(s) anioniques(s) choisi(s) parmi les alaninates sont de préférence choisis parmi l’alaninate de cocoyle de sodium (Nom INCI : sodium cocoyl alaninate) et l’alaninate de dicarboxyméthyle trisodique (nom INCI : trisodium dicarboxymethyl alaninate).
Préférentiellement, la composition selon l’invention ne comprend aucun autre tensioactif anionique qui ne soit pas un alaninate. Elle comprend par exemple un seul tensioactif anionique, le sodium cocoyl alaninate.
Dans des modes particuliers de réalisation de la présente invention, la composition ne comprend aucun autre tensioactif non-ionique qui ne soit pas un alkyl glucoside dans lequel le radical alkyle comprend de 8 à 16 atomes de carbones. Elle comprend par exemple un seul tensioactif non-ionique, le lauryl glucoside.
Dans d’autres modes particuliers de réalisation, la composition comprend au moins un second tensioactif non-ionique choisi parmi les alkyl glucosides dans lesquels le radical alkyle comprend de 8 à 16 atomes de carbone. Les alkyl glucosides sont de préférence choisis parmi les composés de noms INCI : octyl glucoside et décyl glucoside.
Dans des modes particuliers de réalisation de la présente invention, le ou les tensioactif(s) amphotère(s) différent(s) des amidopropyl bétaïnes sont choisis parmi les substances de noms INCI : Sodium Caproamphoacetate, Sodium Caproamphopropionate, Sodium Apryloamphoacetate, Sodium Caprylamphopropionate, Sodium Cocoamphoacetate, Sodium Cocoamphopropionate, Sodium Isostearoamphoacetate, Sodium isostearoamphopropionate, Sodium Lauroamphoacetate, Sodium Lauroamphopropionate, Sodium Oleoamphoacetate, Sodium Oleoamphopropionate, Sodium Stearoamphoacetate, Sodium Stearoamphopropionate, Sodium Tallowamphoacetate, Sodium Wheatgermamphoacetate, Disodium Caproamphodiacetate, Disodium Caproamphodipropionate, Disodium Capryloamphodiacetate, Disodium Cocoamphodiacetate, Disodium Isostearoamphodiacetate, Disodium Lauroamphodiacetate, Disodium Oleoamphodipropionate, Disodium Capryloamphodipropionate, Disodium Cocoamphodipropionate, Disodium Isostearoamphodipropionate, Disodium Lauroamphodipropionate, Disodium Stearoamphodiacetate, Disodium Tallowamphodiacetate et Disodium Wheatgermamphodiacetate.
De façon préférée, ledit au moins un tensioactif amphotère différent des amidopropyl bétaïnes est choisi parmi la lauryl bétaïne, la coco bétaïne, le cocoamphoacétate de sodium et le cocoamphodiacétate de disodium, ces composés pouvant être mis en œuvre dans la composition seuls ou dans l’un quelconque de leurs mélanges.
Dans des modes de réalisation particuliers de l’invention, le mélange de tensioactifs contient un seul tensioactif amphotère qui est la coco bétaïne.
Dans des modes particuliers de réalisation de l’invention, la composition est dépourvue de : - tout tensioactif de type à groupement acide iséthionique ou iséthionate, notamment de tensioactif choisi parmi les acides acyl iséthioniques ou leurs sels, tel que la substance de nom INCI sodium cocoyl iséthionate ; - et/ou tout tensioactif de type à groupement N-méthyltaurine ou taurate, notamment de tensioactif choisi parmi les N-acyl taurines ou leurs sels, tel que la substance de nom INCI sodium methyl cocoyl taurate ; - et/ou tout tensioactif de type à groupement acide sulfosuccinique ou sulfosuccinate, notamment de tensioactif choisi parmi les acides alkyl sulfosucciniques ou leurs sels, tel que la substance de nom INCI lauryl sulfosuccinate ; - et/ou tout tensioactif comprenant au moins un groupement sulfate, c’est-à-dire un groupement -O-SO 3 H ou -SO 2 -O-, tel que le laureth sulfate ou le lauryl sulfate. Sans altérer les performances de la composition, cela permet avantageusement de réduire la présence au sein de ladite composition de composés classiquement mis en œuvre dans les compositions cosmétiques pour l’hygiène ou le soin de la peau et des cheveux qui présentent l’inconvénient d’une origine non naturelle.