INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Dans un plan perpendiculaire au deuxième axe de rotation Y, la périphérie externe du dispositif à engrenages planétaires s’inscrit dans un cercle de diamètre D1 et la périphérie externe de la deuxième machine électrique, s’inscrit dans un cercle de diamètre D2, la deuxième machine électrique et le dispositif à engrenages planétaires sont dimensionnés de sorte que 0,9<D1/D2<1,1. En particulier, le diamètre D2 correspond au diamètre externe du stator.
Les onze points-de-vue principaux sont donc entrelacés, sous la lentille, sur douze lignes consécutives en version horizontale. Si l’écran est conçu en mode vertical, les onze points-de-vue sont alors entrelacés sur quatre lignes consécutives (dans la mesure où on peut alors adresser les sous-pixels et non les pixels entiers).
Comme on l’observe sur la , pour retrouver le même point-de-vue sous la lentille représentée, il faut se décaler d’une colonne sur la droite et de douze lignes vers le bas. On comprend donc bien que si l’observateur visualise avec un œil le point de vue 1 et s’il se décale légèrement vers la gauche (le déplacement de l’observateur est inverse du décalage horizontal des points-de-vue adressés à l’œil du fait de la présence de la lentille), il verra ensuite le point de vue 2 , puis le point de vue 3 , et ainsi de suite jusqu’au point de vue 11 . Ces onze points-de-vue sont entrelacés sur douze lignes de la dalle de pixels.
Pour chaque bloc élémentaire, on peut aussi assigner aux autres pixels de ce bloc élémentaire, des points-de-vue intermédiaires entre ledit point-de-vue principal du bloc et le point-de-vue principal du bloc suivant (en d’autres termes, on peut afficher une image à 11xM points-de-vues, avec M choisi parmi 1, 2, 3 et 6).
L’axe optique du réseau 30 lenticulaire coupe les pixels traversés avec un angle 4.76°. Cela permet d’aligner successivement chacun des six pixels d’un bloc élémentaire traversés avec des sous parties de l’angle solide occupé par chaque point-de-vue principal.
Un pixel étant formé de trois sous-pixels, chaque bloc élémentaire 22 de six pixels est donc constitué de dix-huit sous-pixels horizontaux empilés. La traversée d’un bloc élémentaire de six pixels est donc en réalité la traversée progressive de ces dix-huit sous-pixels.
Lorsque l’on assigne un point-de-vue distinct à chacun des six pixels d’un bloc élémentaire 22, dix-huit cas de recouvrement partiel interviennent donc en définitive.
Les sous-pixels traversés doivent donc être assimilés à des points théoriques, situés au barycentre de la surface considérée.
Lorsque les six pixels d’un bloc élémentaire sont affectés à six points-de-vue différents, les chevauchements sont manifestes et les mélanges inévitables. Pourtant, la qualité ressentie est supérieure à celle obtenue avec des points-de-vue principaux de meilleure résolution.
L’écran selon le mode de réalisation de la permet donc, au choix d’exploiter des contenus à 11, 22, 33 ou 66 points-de-vue : 11 points-de-vue principaux codés chacun avec six pixels verticaux différents et jointifs (M est égal à 1), 22 points-de-vue codés chacun avec trois pixels verticaux différents (M est égal à 2), 33 points-de-vue codés chacun avec deux pixels verticaux différents (M est égal à 3), 66 points-de-vue codés chacun avec un seul pixel (M est égal à 6).
La illustre schématiquement une portion d’une dalle de pixels d’un écran selon un autre mode de réalisation de l’invention, orienté en mode sous-pixels horizontaux et destinée à afficher sept point-de-vues principaux (N est égal à 7).
La différence par rapport à l’écran de la est le réseau lenticulaire qui présente un pas de 3,5 pixels au lieu de 5,5 pixels.
Chaque lentille du réseau 30 de lentilles cylindriques est également inclinée chacune par rapport aux colonnes de l’écran d’un angle égal à arctan(1/12), c’est-à-dire à 4,76°.
Les sept points-de-vue principaux sont distribués sous chaque lentille sur douze lignes consécutives, suivant le même principe que celui expliqué en lien avec la .
On observe sur la les répartitions différentes des zones actives des zones opaques sous les deux premières lentilles, représentatives des lentilles impaires et des lentilles paires. En particulier, la portion de la dalle de pixel sous le point de vue 1 de la première lentille correspond à une zone opaque sous la deuxième lentille, et la portion opaque adjacente du point de vue 1 sous la première lentille correspondant au point de vue 2 sous la deuxième lentille.
On constate bien que si l’on superposait la portion de la dalle de pixels sous la première lentille (caractéristique d’une lentille impaire) avec la portion de dalle de pixels sous la deuxième lentille (caractéristique d’une lentille paire), les zones actives de la lentille paire correspondent aux zones opaques de la lentille impaire et les zones opaques de la lentille paire correspondent aux zones actives de la lentille impaire.
La illustre le même écran que celui de la , à la différence près qu’on a assigné à chaque pixel de l’écran, un point-de-vue image distinct. L’écran permet donc d’afficher une image à 42 points-de-vue (N est égal à 7 et M est égal à 6).
Un mode de réalisation prévoit un procédé d'ajustement de la longueur d'onde centrale du rayonnement émis par des diodes électroluminescentes d'un dispositif optoélectronique comprenant une étape de mesure de la longueur d'onde centrale du rayonnement, une étape de détermination de la densité de courant par diode électroluminescente pour obtenir une longueur d'onde centrale cible, une étape de variation de la densité de courant par diode électroluminescente pour rapprocher la longueur d'onde centrale du rayonnement de la longueur d'onde centrale cible et une étape de compensation de la variation du flux moyen (en lumens) du rayonnement du dispositif optoélectronique due à la variation de la densité de courant. Le flux moyen du dispositif optoélectronique est la moyenne temporelle de la puissance lumineuse (exprimée en lumens) émise par le dispositif optoélectronique. Ceci permet avantageusement de réduire les contraintes de fabrication des diodes électroluminescentes, puisqu'on autorise une variation de la longueur d'onde centrale du rayonnement émis par les diodes électroluminescentes par rapport à la longueur d'onde centrale cible lors du procédé de fabrication.
Selon un mode de réalisation, l'étape de compensation de la variation du flux moyen de rayonnement comprend une étape de détermination du flux moyen de rayonnement du dispositif optoélectronique, une étape de détermination de l'écart entre le flux moyen de rayonnement et un flux moyen de rayonnement cible, une étape de détermination d'un paramètre à modifier pour faire varier le flux moyen de rayonnement jusqu'au flux moyen cible, et une étape de modification dudit paramètre pour obtenir le flux moyen cible.
Selon un mode de réalisation, au moins certaines des étapes du procédé sont répétées.
Selon un mode de réalisation, le dispositif optoélectronique comprend une source de courant commandable reliée aux diodes électroluminescentes, et l'étape de variation de la densité de courant comprend une étape de variation de l'intensité du courant fourni par la source de courant commandable. La variation de la densité de courant est ainsi obtenue en modifiant l'intensité du courant alimentant les diodes électroluminescentes.
Selon un mode de réalisation, l'étape de variation de la densité de courant par diode électroluminescente comprend une étape de connexion/déconnexion de diodes électroluminescentes parmi les diodes électroluminescentes. La variation de la densité de courant est ainsi obtenue en modifiant le nombre de diodes électroluminescentes qui sont activées.
Selon un mode de réalisation, le dispositif optoélectronique comprend des interrupteurs commandables reliés chacun à au moins l'une des diodes électroluminescentes, l'étape de connexion/déconnexion comprenant l'ouverture/la fermeture des interrupteurs commandables.
Selon un mode de réalisation, l'étape de compensation de la variation du flux moyen de rayonnement comprend une étape de connexion/déconnexion de diodes électroluminescentes parmi les diodes électroluminescentes. La variation du flux moyen de rayonnement est ainsi obtenue en modifiant le nombre de diodes électroluminescentes qui sont activées
Selon un mode de réalisation, les diodes électroluminescentes sont commandées par modulation de largeur d'impulsions, et l'étape de compensation comprend une étape de variation du rapport cyclique de la modulation de largeur d'impulsions pour compenser la variation du flux moyen de rayonnement due à la variation de la densité de courant.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend la fabrication en plusieurs exemplaires du dispositif optoélectronique sur une plaque et la séparation des dispositifs optoélectroniques.
Selon un mode de réalisation, le pixel d'affichage comprend des premières diodes électroluminescentes et des deuxièmes diodes électroluminescentes, les deuxièmes diodes électroluminescentes étant recouvertes d'un matériau photoluminescent, les premières diodes électroluminescentes n'étant pas recouvertes d'un matériau photoluminescent, le procédé étant mis en oeuvre seulement pour les premières diodes électroluminescentes.
Un mode de réalisation prévoit également un dispositif optoélectronique comprenant des diodes électroluminescentes, des moyens de variation de la densité de courant par diode électroluminescente et des moyens de compensation de la variation du flux moyen de rayonnement due à la variation de la densité de courant.
Selon un mode de réalisation, les moyens de variation de la densité de courant par diode électroluminescente comprennent une source de courant commandable reliée aux diodes électroluminescentes et configurée pour fournir aux diodes électroluminescentes un courant d'intensité commandable.
Selon un mode de réalisation, les moyens de variation de la densité de courant par diode électroluminescente et/ou les moyens de compensation de la variation du flux moyen du rayonnement dû à la variation de la densité de courant comprennent des interrupteurs commandables reliés chacun à au moins l'une des diodes électroluminescentes.
Selon un mode de réalisation, le dispositif optoélectronique comprend un circuit de commande des diodes électroluminescentes par modulation de largeur d'impulsions configuré pour faire varier le rapport cyclique de la modulation de largeur d'impulsions pour compenser la variation du flux moyen de rayonnement due à la variation de la densité de courant.
Ceci impose de faire des compromis entre les impédances des différents tronçons de lignes du balun : pour réduire la taille du balun, il faut soit diminuer la longueur électrique de ses lignes, soit augmenter l’impédance de ses lignes ; or dans le cas de la ligne 3λ/4 chargée avec un seul condensateur, ces deux paramètres sont proportionnels, un compromis est nécessaire. Il faut également tenir compte de l’impédance des lignes λ/4, si elle est trop différente de celle de la ligne 3λ/4, la rupture d’impédance pourrait baisser les performances. Le contraire est qui si elles sont trop proches, alors cela signifie que est proche de 45° et donc que la réduction des lignes λ/4 est moins importante.
Les valeurs de capacité C et d’impédance Z 1 pour chaque tronçon de longueur 2 reliant entre eux les points adjacents P 1 , P 2 , respectivement reliant entre eux les points adjacents P 2 , P 3 , et reliant entre eux les points adjacents P 3 , P 4 , restent, eux, déterminées par application des équations 0_1 et 0_2 ci-dessus.
La forme d’un balun Rat Race usuellement utilisé est circulaire ou carrée et n’est donc pas idéale notamment pour une utilisation dans un module de traitement du type push-pull 10 sur circuit imprimé, qui présente une structure toute en longueur.
Dans un quatrième mode de réalisation, il est donc proposé, de réaliser le balun 10 en lui donnant une forme de « haricot » (dans le plan dans lequel s’étend le circuit imprimé), comme représenté en , à la place d’une forme d’anneau telle que figurant en figures 2 et 3. Cette nouvelle topologie permet d’orienter les deux ports P 2 , P 4 vers le transistor HPA 11, tout en ayant un port d’entrée P 1 orienté à l’opposé, via, par exemple, un transformateur d’impédance.
Dans un mode de réalisation, en référence à la , le balun haricot 10 comprend un périmètre 41 constitué de sections de ligne de transmission. Dans le sens trigonométrique, la section entre les ports P2 et P4 est concave, puis la section entre P4 et P2 est convexe.
En référence à la , chaque condensateur de sections de ligne chargée est relié d’une part à la ligne de transmission formant périmètre 41 et d’autre part à la masse par l’intermédiaire d’un des vias (représentés par des petits cercles en ) dans la zone 40 qui se trouve à l’intérieur du périmètre du balun haricot 10.
Dans un mode de réalisation, le balun haricot 10 est construit à l’aide d’arcs de cercle entre les 4 ports consécutifs et les longueurs de ces arcs sont fixées en fonction des longueurs entre ports définies par calcul selon l’un des premier, deuxième et troisième modes de réalisation. La combinaison de cette forme de haricot avec l’utilisation de lignes chargées comme décrit dans les deuxième et troisième modes de réalisation permettent de réduire de manière importante la taille des lignes.
Par exemple, dans le cas où l’on souhaite mettre en œuvre la forme haricot combinée avec le deuxième mode de réalisation avec 6 condensateurs, 31, 32, 33, 34, 35, 36, chacun de capacité C : 12 arcs de cercles et leurs longueurs respectives sont définis, avec 2 arcs de cercles concentriques (délimitant une ligne de transmission) entre chaque couple de ports consécutifs : la structure est divisée en 12 arcs de cercle ; l’angle de certains est augmenté (ceux adjacents aux ports P2, P3 et P4), sans changer leur longueur, de manière à obtenir la forme souhaitée.
Dans un mode de réalisation, les sections 52, 54 des ports P 2 et P 4 immédiatement connectées au corps du balun 10 en forme de haricot (s’étendant dans le plan du circuit imprimé) sont parallèles entre elles et s’étirent (dans les modes de réalisation où leur longueur est non nulle) dans une même direction, , depuis le corps du balun 10 en forme de haricot. Dans un mode de réalisation, ces deux sections parallèles sont identiques.
Dans un mode de réalisation, une section 51 du port P 1 (s’étendant dans le plan du circuit imprimé) du balun 10 est parallèle aux sections des ports P 2 et P 4 et s’étire dans une direction depuis le balun 10 dans une direction opposée, . Dans un mode de réalisation, elle est remplacée par une résistance en parallèle
Ainsi comme décrit plus haut et de façon classique, dans ce mode de réalisation aussi, le signal d’entrée est fourni en entrée du balun 10 en forme de haricot, au port P1 ; le signal se transmettant dans le balun 10 subit une division de puissance et une opposition de phase et les signaux en sortie des pots P2 et P4 ont une puissance égale à la moitié de la puissance du signal d’entrée et sont en opposition de phase. Le port P3 du balun 10 est isolé (relié par une charge à la terre), dans le module de traitement représenté en .
En sortie du balun 10, l’impédance est par exemple de 12,5 Ω, puis des circuits d’adaptation (longueur différente de λ/4) sont disposés entre le HPA 11 et le balun 10 pour descendre l’impédance jusqu’à Z E si nécessaire (un transformateur d’impédance de façon connue comprend des lignes de transmission comportant des diamètres croissants ou décroissants pour modifier l’impédance).
Un balun 10 correspondant au mode de réalisation 2 et/ou 3 est particulièrement adapté aux utilisations en bande étroite.
Les modes de réalisation décrits ci-dessus peuvent être mis en œuvre indépendamment ou en combinaison : par exemple, dans un mode de réalisation de l’invention, le balun haricot 10 est combiné avec un des premier, deuxième et troisième modes de réalisation de balun. Chacun des modes de réalisation permet de disposer d’un balun avec un encombrement réduit.
Dans un mode de réalisation pour que le balun puisse conserver une impédance d’entrée de 50 Ω, en référence à la , un transformateur d’impédance 42, qui, dans un mode de réalisation, est chargé lui aussi par un condensateur 37 est inséré entre le périmètre 41 du balun 10 et le port P 1 , pour réduire encore l’encombrement du module de traitement 1. Similairement à ce qui a été expliqué relativement au 2 ème mode de réalisation et à l’aide des mêmes égalités 0_1 et 0_2, une portion λ/4 de ligne de transmission du transformateur d’impédance est remplacée par une ligne chargée par un condensateur, qui est plus courte que l’équivalent non chargé.
Le balun 10 selon l’invention est donc un répartiteur de signal, avec transformation d’impédance ou non suivant les cas, qui est miniaturisé et optimisé avec des lignes de transmissionchargées par condensateur. L’invention remplace avantageusement la solution historique associant un transformateur d’impédance associé à un déphaseur . L’invention est encore plus intéressante pour les substrats de faible permittivité (FR-4 ou RO4350b, substrats à faible coût), là où l’encombrement de la solution classique est encore plus significatif.
Dans un mode de réalisation particulier, l’élément support 2 comporte un anneau 22 de maintien définissant l’ouverture 20 de l’élément support 2.
De préférence, le cadre 21 présente une partie en forme de tube formant une ouverture coaxiale avec l’ouverture 20 de l’anneau 22 et est traversé par l’objectif de l’appareil de prise d’images.
La partie en forme de tube est montée mobile en rotation sur l’anneau 22 de maintien autour d’un axe de rotation axial passant par le centre des ouvertures coaxiales.
Afin d’obtenir des images superposées de manière aisée par un réglage différent en fonction des images superposées que souhaite obtenir son utilisateur, les miroirs de la deuxième paire de miroirs 41, 42 sont montés mobiles en rotation sur le cadre 21 de l’élément support 2 autour d’un axe de rotation parallèle à l’élément support 2.
Chaque miroir de la deuxième paire 41, 42 monté mobile en rotation comporte un arbre de rotation 50, définissant son axe de rotation 5. L’arbre de rotation 50 est agencé au niveau d’un bord latéral des miroirs de la deuxième paire 41, 42 et est monté sur le cadre 21 de l’élément support 2 selon une liaison pivot.
Les miroirs de la deuxième paire 41, 42 sont alors déplacés par la présence d’un système de réglage de l’orientation des miroirs 6.
Dans un mode de réalisation préféré, et comme représenté en et , le système de réglage de l’orientation des miroirs 6 mobiles de la deuxième paire de miroirs 41, 42 comprend une bague crantée 61 actionnable de manière manuelle ou motorisée, initiant le déplacement du système de réglage de l’orientation des miroirs 6. En effet, la bague crantée 61 est reliée à un système de transmission 62 comprenant un ensemble de roue crantée 620, transformant la rotation de la bague crantée 61 et des roues crantées 620, en un mouvement translatoire d’un élément mobile en translation 621 présent sous la forme d’une vis sans fin coopérant avec une crémaillère.
L’élément mobile en translation 621 est relié par une première extrémité à l’ensemble des roues crantées 620 et à une deuxième extrémité opposée, à deux bielles 622. Les bielles 622 sont reliées chacune, à une extrémité opposée à celle reliée avec l’élément mobile en translation 621, à un téton 8 agencé sur le bord opposé de chaque miroir de la deuxième paire 41, 42, au bord latéral sur lequel est agencé l’arbre de rotation 50 des miroirs 41, 42.
Les tétons 8 sont engagés dans une lumière de guidage 7 en forme de courbe, ménagée sur le socle supérieur 210.
Ainsi, le système de transmission 62 permet de transformer la rotation de la bague crantée 61 en un effort exercé sur le téton 8 de chaque miroir de la deuxième paire 41, 42 provoquant par conséquent la rotation synchrone des miroirs de la deuxième paire 41, 42, autour de leur axe de rotation 5.
La rotation de la bague crantée 61 dans un sens entraine le déplacement en translation de l’élément mobile 621 vers l’avant, et la rotation de la bague crantée 61 dans un sens inverse entraine un déplacement en translation vers l’arrière de l’élément mobile 621.
Le système de transmission 62 comporte également un élément débrayable 10 mobile pouvant emprunter une configuration embrayée dans laquelle l’élément débrayable 10 coopère avec une roue crantée 620 du système de transmission 62 et une configuration débrayée dans laquelle l’élément débrayable 10 est rétractée et ne coopère pas avec l’autre élément du système de transmission 62.
Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif 1 de superposition d’images comprend un système de réglage de l’orientation du cadre 9 au regard de l’anneau 22 de maintien.
L’orientation du cadre 21 est réalisé par une rotation autour d’un axe traversant le centre de l’ouverture 20 et le centre de l’objectif de l’appareil de prise d’images.
Le système de réglage de l’orientation du cadre 9 comprend une roue crantée 90 s’étendant sur le pourtour du cadre 21 et est actionnable par une bague crantée 91.
Lorsque l’élément débrayable 10 du système de transmission 62 du système de réglage de l’orientation des miroirs 6 est débrayé alors le système de réglage de l’orientation du cadre 9 est actionnable par la bague crantée 91. En effet, le système de réglage de l’orientation du cadre 9 est embrayé par défaut à l’encontre de la bague crantée 91 mais est suppléé par le système de réglage de l’orientation des miroirs 6 quand ce dernier est en position embrayée.
Selon un mode de réalisation particulier, et afin de pouvoir augmenter la diversité des images superposées obtenues par le dispositif de superposition d’images, les miroirs des première et deuxième paires sont interchangeables selon des couleurs, des densités ou encore des granulométries différentes.
De préférence, les miroirs de la première et de la deuxième paire sont montés dans des moyens de maintien, comme des glissières, des aimants ou encore des moyens de clipsage, afin de faciliter l’interchangeabilité desdits miroirs.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de superposition d’images comprend des structures, comme des volets, lesdits volets comprennent les glissières dans lesquelles les miroirs des première et deuxième paire sont glissés.
Brève description des figures D’autres avantages et caractéristiques de la présente invention sont maintenant décrits à l’aide d’exemples uniquement illustratifs et nullement limitatifs de la portée de l’invention, et à partir des dessins annexés, dessins sur lesquels les différentes figures représentent :
est une représentation schématique de la structure du dispositif de superposition d’images, selon l’invention.
est une représentation schématique du dispositif de superposition d’images isolé.
est une représentation schématique de côté de l’ensemble du dispositif de superposition d’images.
est une représentation schématique de face de l’ensemble du dispositif de superposition d’images
En référence aux à , la présente invention concerne un dispositif 1 de superposition d’images facilement réglable, fiable et d’utilisation aisée, tout en étant adaptable aux différents appareils de prise d’images sur lesquels le dispositif de superposition d’images peut être agencé.
La présente invention est un dispositif 1 de superposition d’images apte à être agencé sur un appareil de prise d’images (non représenté) comprenant un élément support 2 comprenant une ouverture 20, ladite ouverture 20 est destinée à se placer autour d’un objectif de l’appareil de prise d’images.
Dans un mode de réalisation préféré et afin de s’adapter à différents appareils de prise d’images l’élément support 2 comprend un pied réglable en hauteur 23.
Le dispositif 1, afin de créer une image superposée, comprend une première paire de miroirs 31, 32 fixe au regard de l’élément support 2, créant un bloc monobloc, agencée de façon convergente selon un angle droit entre eux, en direction de l’ouverture 20 de l’élément support 2 et une deuxième paire de miroirs 41, 42, chacun disposé en regard de l’un des miroirs de la première paire de miroirs 31, 32.