INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le polyèdre étant un dodécaèdre rhombique. De préférence les brins de liaison relient les sommets à angles obtus du dodécaèdre rhombique aux sommets de la cellule élémentaire de corps.
Pour polariser la photodiode 120, on applique ici à une de ses bornes un potentiel de polarisation Vpol, tandis que l’autre borne est couplée au circuit de lecture 130.
Le circuit de lecture 130 sous forme d’un circuit à transistors est muni d’un étage 140 de polarisation de la photodiode 120. Cet étage 140 de polarisation comprend un transistor 142 de polarisation ou encore appelé « d’injection directe » connecté à la photodiode 120.
Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur la , l’étage 140 de polarisation est un étage de polarisation à injection directe contre-réactionnée également appelé BDI (pour « Buffer direct Injection ») de la photodiode 120 et est ainsi muni en outre d’un amplificateur 144 de gain A. Une entrée de l’amplificateur 144 est ici connectée à une électrode du transistor 142 du transistor d’injection directe, en particulier à sa source. Cette entrée est également connectée à la photodiode 120 tandis que la sortie de cet amplificateur 144 régit la tension de grille du transistor 142 d’injection directe. Une contre-réaction est ainsi établie sur un signal servant à polariser la photodiode 120. Le transistor d’injection directe 142, ici monté en cascode, permet de maintenir une polarisation fixe sur la photodiode 120 lors d’une phase d’intégration du courant de photodiode 120.
La polarisation de la photodiode 120 par l’intermédiaire d’un montage BDI permet de réduire l’impédance d’entrée vue par la photodiode 120 et ainsi d’augmenter la bande passante. Un tel montage est propice à la détection de pics de courant résultant d’impulsions lumineuses avec des fronts raides et une brève durée des pics.
La photodiode 120 reçoit un flux lumineux constant provenant de la scène observée et génère en conséquence un courant constant qui, lorsqu’il est intégré durant un certain temps d’intégration, donne une information relative d’éclairement moyen reçu par le pixel. Par exemple, pour des courants de photodiode 120 de l’ordre d’une dizaine de pico-ampère, le temps d’intégration peut être de l’ordre de la dizaine de milliseconde.
Pour faire une acquisition passive d’images d’une scène, le circuit de lecture 130 est ainsi doté d’un premier étage 150 de lecture encore appelé étage 150 « d’intégration » et typiquement doté d’au moins une capacité d’intégration (non représentée sur cette figure). La capacité d’intégration peut être par exemple prévue pour stocker de l’ordre d’une ou plusieurs centaines de milliers d’électrons.
L’étage d’intégration 150 est configuré pour intégrer sur la capacité d’intégration (non représentée) les charges délivrées par la photodiode 120 afin d’obtenir en fin de trame une information en tension reflétant le flux lumineux total reçu par la photodiode 120 pendant une durée d’intégration.
L’étage d’intégration 150 est avantageusement doté d’un moyen de réinitialisation de la capacité d’intégration, par exemple sous forme d’un transistor de réinitialisation dont la grille est commandée par un signal de réinitialisation et qui peut permettre de vider des charges emmagasinées par la capacité d’intégration. Outre la capacité d’intégration, l’étage d’intégration 150 peut, dans certains modes de réalisation, être également pourvu d’un transistor suiveur et d’un transistor de sélection de ligne. Selon une mise en œuvre optionnelle, l’étage d’intégration 150 peut être également pourvu d’un bloc de mémorisation en aval de la capacité d’intégration et qui sert à dupliquer une valeur de tension aux bornes de la capacité d’intégration une fois la période d’intégration écoulée. L’étage d’intégration 150 peut être alors doté d’une capacité de mémorisation et avantageusement d’un élément de réinitialisation pour permettre de vider les charges stockées par la capacité de mémorisation et remettre à zéro la valeur de tension mémorisée aux bornes de cette capacité.
L’étage 150 d’intégration reçoit ainsi un courant I B sur une branche B d’entrée. Ce courant IB dépend d’un courant issu de la photodiode 120. Le dispositif a ici pour particularité d’avoir son étage 150 d’intégration qui n’est pas connecté directement à l’étage de polarisation 140 et en particulier au transistor d’injection directe 142. Ainsi, le courant I B d’entrée de l’étage 150 d’intégration est prélevé sur une branche B de circuit qui n’est pas directement reliée à une des électrodes ou des bornes du transistor 142 d’injection directe.
Outre la capture passive d’images, l’imageur est ici configuré pour détecter sur au moins un ou plusieurs pixels, l’arrivée d’impulsions lumineuses.
Ainsi, une source lumineuse (non représentée), en particulier de type laser et associée au capteur d’image, peut être prévue pour générer un faisceau lumineux directif qui éclaire une zone précise d’une scène observée par le capteur. La source laser est éventuellement intégrée dans l’imageur ou bien peut être dissociée et indépendante de cet imageur. A titre d’exemple, le photo détecteur utilisé peut être une photodiode de type SWIR (pour « Short Wave Infra Red » ou infrarouge à onde courte) pour la détection d’impulsions laser à des longueurs d’ondes par exemple de l’ordre de 1,5 µm.
Le faisceau lumineux émis est typiquement pulsé de sorte que l’imageur est amené à détecter des impulsions lumineuses qui sont émises à une fréquence qui peut être constante ou fixe ou éventuellement variable suivant une séquence donnée et permettant de constituer un codage. Typiquement, la durée des impulsions lumineuses est très courte, par exemple de l’ordre de plusieurs dizaines de nanosecondes, et ces impulsions se traduisent en sortie de la photodiode 120 par des impulsions de courant de l’ordre de plusieurs dizaines de nano-ampères. La forme et la durée de ces impulsions de courant peuvent varier de manière importante en fonction notamment des milieux traversés par le rayonnement laser. Typiquement cela se traduit par plusieurs centaines ou milliers d’électrons collectés au niveau de la photodiode 120.
Dans la mesure où une quantité de charges produite par la photodiode 120 consécutivement à l’arrivée d’une impulsion laser est généralement très faible par rapport à une quantité de charges obtenue lors de l’acquisition d’image passive d’une scène la détection d’arrivée des impulsions n’est pas réalisée directement sur la capacité d’intégration de l’étage d’intégration 150. On prévoit ici un étage de détection spécifique pour détecter l’arrivée d’impulsions laser et qui est donc distinct de l’étage d’intégration 150. L’étage d’intégration 150 prélève sur sa branche d’entrée B un signal, tandis que l’étage de détection 160 prélève au nœud A d’entrée qui n’est pas situé sur la branche B et n’est pas directement connectée à cette branche B, un signal pouvant être traité indépendamment afin d’obtenir deux informations simultanées d’imagerie passive, et indication d’arrivée ou non d’impulsion laser d’autre part.
Le circuit de lecture 130 est ainsi également doté d’un deuxième étage de lecture encore appelé étage 160 de détection d’impulsions, dédié à la détection d’impulsions lumineuses. L’étage 160 de détection d’impulsions est ici directement connecté à l’étage de polarisation 140 et à une électrode du transistor d’injection directe 142, dans cet exemple à son drain.
Du fait des différences importantes d’intensités et de durées de variations respectives d’un signal asynchrone provenant de la source laser et d’un signal quasi-constant provenant de la scène, plutôt que d’utiliser la capacité d’intégration pour la détection d’impulsions, on utilise ici une impédance résistive afin de réaliser une conversion courant/tension en entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions. L’intensité de courant maximale délivrée par la photodiode 120 étant faible, cette impédance résistive est de préférence prévue avec une valeur de résistance très importante et typiquement d’au moins plusieurs centaines de kOhm.
Le signal d’entrée de l’étage 160 de détection d’impulsions varie ici en fonction d’un potentiel V A pris à un nœud A directement connecté au transistor 142 d’injection directe et qui est ici l’image du courant de drain de ce transistor 142.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les branches radiales 9 sont de longueur e comprise entre 1×E et 6×E et de manière préférée entre 1×E et 4×E. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur des parois latérales 10 des branches radiales 9 est sensiblement égale ou supérieure à la hauteur d de la deuxième fenêtre 8. Préférablement, la hauteur des parois latérales 10 est sensiblement égale à la hauteur d de la deuxième fenêtre 8.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de passage (largeur × hauteur) constituée par la branche radiale 9 est constante ou variable. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de passage de la branche radiale 9 augmente, par exemple de façon linéaire, continue ou discontinue, à partir de la conduite 1. Préférablement, la section de passage de la branche radiale 9 augmente linéairement de la deuxième fenêtre 8 à l’extrémité périphérique de branche 24. Très préférablement, la largeur de la section de passage de la branche radiale 9 augmente de façon linéaire de la deuxième fenêtre 8 à l’extrémité périphérique de branche 24, et la hauteur de la section de passage de la branche radiale 9 est préférablement sensiblement constante de la deuxième fenêtre 8 à l’extrémité périphérique de branche 24.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans un plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z, les branches radiales 9 sont de largeur c au niveau de la deuxième fenêtre 8 de la conduite 1 et de largeur f à l’extrémité périphérique de branche 24, f étant préférablement supérieur à c.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la largeur f à l’extrémité périphérique de branche 24 est comprise entre 1×c et 10×c et de manière préférée entre 1,2×c et 6×c.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la largeur des branches radiales 9 (sur un plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z) augmente à partir de la conduite 1 dans l’axe de branche A selon deux angles α sur la distance e. Par exemple, la largeur des branches 6 peut varier de 1×c à c+2×e×tan(α). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’angle α est compris entre 0° et 60°, de préférence entre 0° et 30° et de manière préférée entre 0° et 20°.
Selon l’invention, le distributeur 3 comprend en outre un deuxième brise-jet 12 disposé à proximité de et faisant face à une extrémité périphérique de branche 24. Avantageusement, le deuxième brise-jet 12 permet de diminuer l’écoulement radial de la phase fluide légère 2 à proximité de la paroi de l’enceinte réactionnelle 5 en prévenant des vitesses fluidiques élevées dirigées vers ladite paroi qui, en particulier en cas de présence solide, pourraient conduire à une indésirable érosion excessive de la paroi de l’enceinte réactionnelle 5. En outre, le deuxième brise-jet 12 assure une meilleure répartition du mélange dans un lit fluidisé.
En référence à la , le deuxième brise-jet 12 est sensiblement centré sur l’axe de branche A et est sensiblement perpendiculaire à l’axe de branche A. Le deuxième brise-jet 12 est par exemple disposé entre l’extrémité périphérique de branche 24 et la paroi périphérique de l’enceinte réactionnelle 5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième brise-jet 12 est sensiblement vertical (parallèle à l’axe de symétrie Z). Avantageusement, le deuxième brise-jet 12 est adapté pour que (la deuxième portion 15 de) la phase fluide légère 2 distribuée vers (la partie périphérique de) l’enceinte réactionnelle 5, soit contrainte à avoir une composante de mouvement sensiblement perpendiculaire à l’axe de branche A. Le deuxième brise-jet 12 peut être fixé à au moins une des parois latérales 10 et de la paroi supérieure 11, par exemple au moyen d’au moins une élément d’attache tel qu’un barreau métallique ou une liaison soudée.
Préférablement, le deuxième brise-jet 12 est adapté pour que la deuxième portion 15 de phase fluide légère 2 soit contrainte à avoir une composante de mouvement dit « tangentiel » 16, c’est-à-dire une composante de mouvement sensiblement perpendiculaire à la fois à l’axe de branche A et à l’axe de symétrie Z. Pour ce faire, le côté supérieur du deuxième brise-jet 12 peut être connecté à la paroi supérieure 11 de la branche radiale 9 par une plaque d’extension 13. Avantageusement, la plaque d’extension 13 permet de prolonger le deuxième brise-jet 12 jusqu’à la paroi supérieure 11 de la branche radiale 9 pour fermer la section de passage supérieur entre le deuxième brise-jet 12 et la paroi supérieure 11. Préférablement, la plaque d’extension est sensiblement parallèle à l’axe de branche, e.g. dans un plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z. La plaque d’extension 13 du deuxième brise-jet 12 permet notamment d’empêcher la deuxième portion 15 de phase fluide légère 2 d’avoir une composante de mouvement vers le haut au niveau de l’extrémité périphérique de branche 24. Préférablement, le deuxième brise-jet 12 est une plaque pleine ou une plaque munie d’orifices. Préférablement, la plaque d’extension 13 est une plaque pleine.
Préférablement, l’ouverture de la face inférieure 18 des branches radiales 9 est prolongée jusqu’au deuxième brise-jet 12 de sorte que la deuxième portion de phase fluide légère 2 soit aussi distribuée par le deuxième brise-jet 12 vers la partie inférieure de l’enceinte réactionnelle 5, ce qui évite aussi tout problème de saltation. Bien qu’il soit préférable que le côté inférieur du deuxième brise-jet 12 ne soit pas connecté à la branche radiale 9 par une plaque d’extension (plaque pleine), il est entendu que le côté inférieur du deuxième brise-jet 12 puisse être fixé à au moins une des parois latérales 10 de la branche par un ou plusieurs élément d’attache.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans un plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z, le deuxième brise-jet 12 présente une largeur h sensiblement supérieure ou égale à la largeur f à l’extrémité périphérique de branche 24. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième brise-jet 12 présente une largeur h supérieure à la largeur f. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la largeur h est comprise entre 1×f et 2×f et de manière préférée entre 1×f et 1,5×f, par exemple entre 1,05×f et 1,4×f. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième brise-jet 12 présente une largeur h supérieure à la largeur c. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la largeur h est comprise entre 1×c et 6×c et de manière préférée entre 1,5×c et 4,5×c.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans un plan ZA (comprenant l’axe de symétrie Z et l’axe de branche A), le deuxième brise-jet 12 présente une hauteur g sensiblement supérieure ou égale à la hauteur d de la deuxième fenêtre 8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur g est comprise entre 0,5×d et 1,5×d et de manière préférée entre 0,6×d et 1,2×d.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la distance i entre le deuxième brise-jet 12 et l’extrémité périphérique de branche 24 est comprise entre 0,05×h et 0,9×h, préférablement entre 0,1×h et 0,6×h. En référence à la , la distance i correspond à la largeur de section de passage latéral 25 disposée entre une paroi latérale 10 de la branche radiale 9 et le deuxième brise-jet 12. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la distance i est choisie de telle manière que la vitesse V3 de sortie de la deuxième portion 15 de phase fluide légère 2 par la section de passage latéral 25, soit comprise entre 0,05×V et 2×V, de préférence entre 0,1×V et 1×V et de manière préférée entre 0,2×V et 0,5×V.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport de la surface de la section de passage latéral 25 sur la surface de l’extrémité périphérique de branche 24 est compris entre 0,25 et 10, préférablement entre 0,5 et 5 et très préférablement entre 1 et 2,5.
En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième brise-jet 12 et/ou la plaque d’extension 13 et/ou les parois latérales 10 et/ou la paroi supérieure 11 sont de de forme arrondie/courbe, comme des portions de cylindre, d'ellipsoïde ou de tronc de cône, permettant notamment une tenue/résistance mécanique améliorée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une ou plusieurs des arêtes de jonction entre le deuxième brise-jet 12, la plaque d’extension, la paroi supérieure 11 et/ou les parois latérales 10 sont arrondies de sorte que la section de passage latéral 25 disposée entre la branche radiale 9 et le deuxième brise-jet 12 soit arrondie. Par exemple, l’extrémité périphérique de branche 24 et/ou la section de passage latéral 25 peuvent présenter des congés de raccordement aux angles. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième brise-jet 12 est de forme courbe sur un plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z, e.g. face de forme concave du côté de l’extrémité périphérique de branche 24. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rayon de courbure du deuxième brise-jet 12 sur le plan perpendiculaire xy à l’axe de symétrie Z est supérieur ou égal à 0,5×f. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la plaque d’extension 13 présente une forme courbe sur le plan ZA, e.g. face de forme concave du côté de l’extrémité périphérique de branche 24. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les faces internes des parois latérales 10 et/ou de la paroi supérieure 11 sont concaves.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de distribution présente : - une conduite 1 de diamètre E compris 0,1 m et 8 m, de préférence entre 0,2 m et 6 m et de manière préférée entre 0,4 m et 3 m ; - entre 2 et 24, de préférence entre 3 et 12 et de manière préférée entre 3 et 8 premières fenêtres 7 de largeur a et de hauteur b ; - entre 2 et 24, de préférence entre 3 et 12 et de manière préférée entre 3 et 8 deuxièmes fenêtres 8 de largeur c et de hauteur d, le rapport de hauteur b/a et/ou de largeur d/c étant compris entre 0,2 et 12, de préférence entre 1 et 10 et de manière préférée entre 2 et 8, le rapport des surfaces des premières fenêtres 7 sur les deuxièmes fenêtres 8 étant compris entre 0,2 et 5, de préférence entre 0,3 et 3 et de manière plus préférée entre 0,5 et 2, la surface totale des fenêtres 7 et 8 sur la surface de la conduite 1 étant comprise entre 0,5 et 4 et de manière plus préférée entre 1 et 3 ; - un premier brise-jet 6 de diamètre compris entre 1,1×E et 10×E, préférablement entre 1,5×E et 8×E et de manière plus préférée entre 2×E et 5×E ; - des branches radiales 9 de longueur e comprise entre 1×E et 6×E et préférablement entre 1×E et 4×E, et de largeur f à l’extrémité périphérique de branche 24 comprise entre 1×c et 10×c et de manière préférée entre 1,2×c et 6×c et de hauteur sensiblement égale ou supérieure à la hauteur d de la deuxième fenêtre 8 ; - des deuxièmes brise-jet 12 de largeur h comprise entre 1×f et 2×f et préférablement entre 1×f et 1,5×f et de hauteur g sensiblement supérieure ou égale à la hauteur d de la deuxième fenêtre 8, la distance i entre un deuxième brise-jet 12 et une branche radiale 9 correspondante étant comprise entre 0,05×h et 0,9×h, et préférablement entre 0,1×h et 0,6×h ; et - optionnellement une plaque d’extension 13 connectant le côté supérieur du deuxième brise-jet 12 à la paroi supérieure 11 de la branche radiale 9, - le distributeur 3 étant préférablement disposé dans une enceinte réactionnelle 5 (e.g. de régénérateur FCC) de diamètre D compris entre 0,5 m et 50 m, de préférence entre 1 m et 30 m et de manière préférée entre 2 m et 20 m, l’enceinte réactionnelle 5 comprenant par exemple un seul dispositif de distribution.
Exemples Pour illustrer les améliorations apportées par le dispositif de distribution selon l’invention, des simulations de dynamique des fluides computationnelle (CFD) sur : - un dispositif de distribution selon l’invention (voir notamment les figures 3, 4 et 5), dénommé exemple A ; et - un dispositif de distribution selon le brevet FR3065886, dénommé contre-exemple B.
- un conduit d’acheminement 10 de fluide à dégazer, relié fluidiquement à l’entrée 7 de fluide à dégazer, et comprenant une sortie de conduit 11 débouchant dans le ciel gazeux, et
- une structure-déversoir 12 de forme allongée agencé dans le ciel gazeux, s’étendant selon l’axe XX dans le corps de réservoir et alimentée en fluide à dégazer par la sortie de conduit 11 du conduit d’acheminement 10 de fluide à dégazer,
et dans lequel ladite structure-déversoir 12 :
- comprend au moins une ouverture faisant face à la partie haute du réservoir, et
- est configurée pour acheminer le fluide à dégazer en assurant un dégazage progressif dudit fluide pendant son acheminement depuis la sortie du conduit d’acheminement 11 de fluide à dégazer, de manière à alimenter la partie basse du corps de réservoir avec du liquide au moins partiellement dégazé et la partie haute du corps de réservoir avec du gaz s’échappant au travers de l’ouverture.
Dans le corps de réservoir ledit ciel gazeux 6 surmonte le liquide 5.
La est un schéma du dispositif selon l’invention
Selon le cas, le dispositif selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous :
- le dispositif comprend un dispositif de nettoyage du gaz agencé au-dessus de l’orifice d’évacuation du gaz 9; ce dispositif de nettoyage permet d’éviter l’entraînement de microgouttes de liquide ;
- le réservoir 1 est un réservoir horizontal ;
- la structure-déversoir 12 comprend un fond bordé par deux parois latérales et a de préférence la forme d’une gouttière ; de préférence la structure-déversoir présente un angle d’inclinaison par rapport à l’horizontal compris entre 0° et -2°C
- l’ouverture de la structure-déversoir 12 s’étend sur toute la longueur de ladite structure ;
- la structure-déversoir 12 comprend une partie haute formant un toit parallèle au fond bordé par les parois latérales et présentant plusieurs ouvertures faisant face à la partie haute du réservoir et réparties sur toute la longueur de ladite structure ;
- l’axe XX est horizontal ;
- la structure-déversoir 12 est agencée dans la partie supérieure du réservoir, de préférence dans le quart supérieur du réservoir ;
- le liquide dégazé occupe entre 50% et 90% du volume interne, de préférence entre 50% et 75% du volume interne.
- signature des données de connexion chiffrées par la passerelle domestique avant l’envoi à l’au moins un répéteur via une clé privée de la passerelle domestique,
- vérification de la signature via une clé publique de la passerelle domestique par l’au moins un répéteur lors de la réception des données de connexion chiffrées.
Afin d’optimiser la sécurité des connexions à la passerelle domestique, des dispositions supplémentaires telles que la signature des données peuvent être utilisées. La passerelle domestique utilise la clé publique de l’au moins un répéteur pour chiffrer les données de connexion et rajoute une signature grâce à la clé privée de la passerelle domestique. Les données de connexion chiffrées et signées sont envoyées à l’au moins un répéteur. Ce dernier vérifie la signature avec la clé publique de la passerelle domestique, et ensuite déchiffre les données de connexion grâce à la clé privée de l’au moins un répéteur. L’envoi de données de connexion chiffrées peut être réalisé via une trame Wi-Fi standardisée.
Les données de connexion peuvent être chiffrées avec un certificat publique de l’au moins un répéteur dans la trame WI-FI standardisé.
La clé de sécurité pour le déchiffrage des données de connexion peut correspondre à une clé privée de l’au moins un répéteur.
Les données de connexion peuvent correspondre à des identifiants de connexion de la passerelle domestique.
Suivant encore un autre aspect de l'invention, il est proposé une passerelle domestique configurée pour la re-connexion en WI-FI d’au moins un répéteur à celle-ci, la passerelle domestique étant équipée d’une unité de traitement pour mettre en œuvre les étapes du procédé selon l’invention.
illustre un ordinogramme d’un procédé de re-connexion selon un premier mode de réalisation de l’invention,