INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une méthode plus robuste pour évaluer les performances de verres selon la norme EN 356 a été développée par la Société Déposante et est la hauteur de perforation moyenne avec trois billes (en anglais mean break height with three balls, soit MBH3). Cette méthode consiste à lâcher trois billes successivement depuis une certaine hauteur sur un échantillon de verre. Si l’échantillon passe le test sans être perforé par les trois billes, alors un autre verre du même type est testé, en lâchant les trois billes depuis une hauteur plus importante correspondant à la hauteur du test précédent plus une valeur d’incrément fixe. Si l’échantillon ne passe pas le test, alors un autre verre du même type est testé, en lâchant les trois billes depuis une hauteur moins importante correspondant à la hauteur du test précédent moins une valeur d’incrément fixe. En répétant ce test, on convergera puis oscillera naturellement autour de la hauteur de perforation moyenne du vitrage par trois billes, autrement dit la hauteur à laquelle la moitié des échantillons sont perforés et l’autre moitié ne le sont pas. On choisira de préférence la hauteur de départ proche de la hauteur de perforation moyenne attendue pour les vitrages testés, la valeur d’incrément fixe (en plus ou en moins) étant quant à elle de préférence proche de l’écart type de la distribution de probabilité examinée par le test (probabilité d’échec au test à trois billes en fonction de la hauteur de chute des billes). Pour un test de performances P2A avec un vitrage feuilleté, on choisira ainsi une hauteur de départ de 3,6 m et une valeur d’incrément de 0,3 m. Un traitement statistique de cette méthode montre que la hauteur de perforation moyenne ainsi que l’écart-type associé et l’intervalle de confiance à 95% sur la valeur de la hauteur moyenne de perforation peuvent être définis et calculés (voir Dixon W. J. Mood A., « A method for obtaining and analyzing sensitivity data » (Méthode pour obtenir et analyser des données de sensibilité), Journal of the American Statistical Association, 43, 1948). Une fois la hauteur moyenne de perforation et l’écart-type associé obtenus, on peut alors estimer si la différence entre la hauteur moyenne de perforation et la hauteur cible (par exemple 3 m pour un vitrage de niveau P2A) est suffisamment grande devant l’écart-type de la distribution pour s’assurer que la probabilité d’échec à la hauteur cible est négligeable. Par exemple, si la hauteur cible est de 3 m, la hauteur moyenne de perforation est de 3,6 m et l’écart-type est de 0,3 m, cela signifie que la différence de 0,6 m vaut deux fois l’écart-type, et la probabilité d’échec à 3 m vaut alors 2,3 % pour une distribution normale (gaussienne).
Pour résoudre le problème de trouver un vitrage permettant, sans changer l’épaisseur de verre, de conserver le niveau de performance EN 356 en consommant moins de matières premières, la Société Déposante a développé un vitrage isolant comportant au moins un vitrage feuilleté au moins de niveau P2A de la norme EN 356, vérifié selon la méthode de la norme mais aussi selon la méthode plus statistiquement rigoureuse de hauteur moyenne de perforation telle que décrite ci-dessus.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un vitrage feuilleté comprenant deux feuilles de verre séparées par un intercalaire de feuilletage, dans lequel l’intercalaire de feuilletage comprend successivement : - une première couche comprenant un polymère choisi parmi le poly(butyral de vinyle) (PVB), l’éthylène-acétate de vinyle (EVA), les résines ionomères et leurs mélanges, - une deuxième couche comprenant un matériau choisi parmi les polycarbonates, le verre, les ionomères, le polyuréthane thermoplastique (TPU), les résines ionomères, le polytéréphtalate d'éthylène (PET) et leurs mélanges, et - une troisième couche comprenant un polymère choisi parmi le poly(butyral de vinyle) (PVB), l’éthylène-acétate de vinyle (EVA), les résines ionomères et leurs mélanges, dans lequel l’épaisseur totale e TOT de l’intercalaire de feuilletage est inférieure ou égale à 0,73 mm et e TOT = 0,75 e 1,3 + 0,19 e TOT = 0,76 – 3 e 2 où e 1,3 est la somme des épaisseurs des première et troisième couches et e 2 est l’épaisseur de la deuxième couche.
Les inventeurs ont découvert que, dans la structure d’un intercalaire de feuilletage, la substitution d’une tranche d’épaisseur plus importante d’un polymère usuel dans les vitrages feuilletés, par une fine couche intermédiaire, correspondant à la deuxième couche de l’intercalaire de feuilletage d’un vitrage selon la présente invention, comprenant un matériau avec de meilleures propriétés de résistance à la déchirure, permet, pour une consommation moindre de matières premières, d’obtenir des vitrages feuilletés présentant des performances de résistance à l’impact au moins équivalentes. L’insertion d’un tel matériau avec de meilleures propriétés de résistance à la déchirure entre deux couches d’un polymère usuel dans les vitrages feuilletés permet en outre de conserver inchangées les interfaces verre/polymère, critiques pour la facilité de fabrication du vitrage feuilleté, sa résistance au vieillissement ainsi que sa capacité à arrêter un impacteur sans perforation du vitrage.
Ainsi, afin d’obtenir un niveau de performance au moins équivalent à un intercalaire de feuilletage de PVB de 0,76 mm, et pour une épaisseur totale e TOT de l’intercalaire de feuilletage du vitrage selon l’invention inférieure ou égale à 0,73 mm, l’épaisseur de la deuxième couche intermédiaire e 2 est de (0,76 - e TOT ) / 3. Tandis que la somme des épaisseurs des première et troisième couches e 1,3 , disposées de part et d’autre de la deuxième couche, est de (e TOT -0.19) / 0,75.
Le matériau compris dans la deuxième couche est choisi parmi les polycarbonates, le verre, le polyuréthane thermoplastique (TPU), les résines ionomères, le polytéréphtalate d'éthylène (PET) et leurs mélanges.
Par « polymères usuels dans les vitrages feuilletés », on entend désigner le PVB, l’EVA, les résines ionomères et leurs mélanges.
De manière plus générale, l’indicateur de charge de la cellule est par exemple donné par l’expression : expression dans laquelle correspond à un coefficient déterminé, de préférence un nombre entier, ou est plus simplement donné par ou déterminé en fonction de l’expression :
D’autres expressions sont toutefois possibles pour l’indicateur de charge de la cellule 12, et notamment toute forme qui se base sur une première fonction monotone de l’utilisation des ressources de communication dans la cellule, et le choix d’un type particulier de première fonction ne correspond qu’à une variante d’implémentation.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’indicateur de charge du faisceau d’intérêt pour la fenêtre temporelle est représentatif d’un taux d’utilisation, dans le faisceau d’intérêt, de ressources de communication utilisables dans le faisceau d’intérêt au cours de ladite fenêtre temporelle. De préférence, le taux d’utilisation des ressources de communication utilisables dans le faisceau d’intérêt au cours de la fenêtre temporelle prend en compte les intervalles de temps au cours desquels ledit faisceau d’intérêt est activé. Par exemple, ce taux d’utilisation peut être déterminé selon l’expression suivante : [Math. 3] expression dans laquelle : correspond à une fonction indicatrice qui vaut 1 si le faisceau d’intérêt est activé sur un intervalle de temps (« slot » ou « mini-slot ») de la fenêtre temporelle, la fenêtre temporelle comportant intervalles de temps, et qui vaut 0 sinon, correspond à un nombre de PRB utilisés dans le faisceau d’intérêt sur l’intervalle de temps de la fenêtre temporelle, correspond à un nombre maximal de PRB pouvant être utilisés dans le faisceau d’intérêt sur l’intervalle de temps de la fenêtre temporelle.
Il est à noter que, dans les spécifications 3GPP, le nombre est le même pour tous les faisceaux d’une même cellule activés simultanément, c’est-à-dire . De même, dans les spécifications 3GPP, le nombre est le même pour tous les faisceaux d’une même cellule activés simultanément, c’est-à-dire .
Il est donc également possible, dans certains modes de mise en œuvre, d’avoir dans l’expression [Math. 3] le même nombre et le même nombre pour tous les faisceaux d’une même cellule activés simultanément. Dans un tel cas, dans l’expression [Math. 3], l’utilisation des ressources de communication par les autres faisceaux de la cellule (autres que le faisceau d’intérêt) influence essentiellement les fonctions indicatrices du faisceau d’intérêt.
Par exemple, il est possible de déterminer l’indicateur de charge du faisceau d’intérêt selon l’expression suivante : ou plus simplement selon l’expression suivante :
D’autres expressions sont toutefois possibles pour l’indicateur de charge du faisceau d’intérêt, et notamment toute forme qui se base sur une seconde fonction monotone de l’utilisation des ressources de communication dans le faisceau d’intérêt, à utilisation constante de ressources de communication dans les autres faisceaux, et le choix d’un type particulier de seconde fonction ne correspond qu’à une variante d’implémentation.
La charge estimée est déterminée en fonction du produit , qui peut être déterminé, par exemple, en considérant toute combinaison d’expressions de et de données ci-avant.
On donne à présent des résultats de simulation démontrant l’amélioration de la robustesse de la charge estimée par rapport aux solutions de l’art antérieur, et plus particulièrement par rapport à la solution de l’art antérieur basée sur l’expression [Math. 1] ci-dessus. Pour les besoins de la comparaison, la charge estimée du faisceau d’intérêt, désignée ci-après par , a été déterminée en utilisant de manière non limitative l’expression suivante, qui correspond à un mode préféré de mise en œuvre : [Math. 4]
Les simulations ont été réalisées en considérant un déploiement uniforme de 7 stations de base 11 tri-sectorielles dans un environnement macro urbain (distance inter-station de base 11 d’environ 300 m). Dans ces simulations, chaque cellule est desservie par un réseau d’antennes de dimensions et dessert les terminaux utilisateurs 70 à l’aide d’une GoB formant 7 faisceaux, semblables à ceux représentés sur la . La technique de multiplexage utilisée est l’OFDMA. Pour ces simulations, il a été considéré en outre un modèle de trafic dit de protocole de transfert de fichier (« File Transfer Protocol », FTP dans la littérature anglo-saxonne) selon lequel des terminaux utilisateurs 70 arrivent dans le réseau d’accès cellulaire sans fil en suivant un processus de Poisson. Ces terminaux utilisateurs 70 doivent télécharger un fichier de 10 Mo et quittent le réseau d’accès cellulaire sans fil lorsque le téléchargement est terminé. Les terminaux utilisateurs 70 attachés à une même cellule ont été ordonnancés à l’aide d’un ordonnanceur de type « Proportional Fair » (PF). En outre, Les conditions de propagation entre les terminaux utilisateurs 70 et les stations de base 11 ont été simulées à l’aide du modèle de canal 3GPP.
Dans la suite, nous évaluons les performances d’une cellule 12 située au centre du réseau d’accès cellulaire sans fil. Pour cette cellule 12, nous considérons différents taux d’arrivée de terminaux utilisateurs 70 dans les zones de couverture des faisceaux de la GoB. Plus précisément, nous considérons deux motifs de taux d’arrivée : premier motif de taux d’arrivée : 0.2 terminaux utilisateurs arrivent par seconde dans la zone de couverture des faisceaux 13-1, 13-2, 13-4, 13-5 et 13-7, alors que 1.3 terminaux utilisateurs arrivent par seconde dans la zone de couverture des faisceaux 13-3 et 13-6, second motif de taux d’arrivée : 0.5 terminaux utilisateurs 70 arrivent par seconde dans la zone de couverture des faisceaux 13-1, 13-2, 13-4, 13-5 et 13-7 alors que 1.3 terminaux utilisateurs arrivent par seconde dans la zone de couverture des faisceaux 13-3 et 13-6.
Il est à noter que les premier et second motifs de taux d’arrivée permettent de simuler les scénarios représentés respectivement en partie a) et b) de la . En effet, la demande de trafic à laquelle sont soumis les faisceaux 13-3 et 13-6 est forte et n’augmente pas entre le premier motif de taux d’arrivée et le second motif de taux d’arrivée, alors que la demande de trafic à laquelle sont soumis les faisceaux 13-1, 13-2, 13-4, 13-5 et 13-7 augmente entre le premier motif de taux d’arrivée et le second motif de taux d’arrivée.
La représente schématiquement les résultats obtenus en termes de charge estimée. Plus particulièrement, la partie a) de la représente les charges estimées, en utilisant l’expression [Math. 1] de l’art antérieur et une fenêtre temporelle de 20 secondes, pour le premier motif de taux d’arrivée et le second motif de taux d’arrivée. La partie b) de la représente les charges estimées, en utilisant l’expression [Math. 4] ci-dessus, pour le premier motif de taux d’arrivée et le second motif de taux d’arrivée.
Tel qu’illustré par la partie a) de la , en passant du premier au second motif de taux d’arrivée, on observe globalement une augmentation des charges des faisceaux 13-1, 13-2, 13-4, 13-5 et 13-7, alors que les charges estimées des faisceaux 13-3 et 13-6 diminuent. Cela illustre l’absence de robustesse de la fonction d’estimation [Math. 1].
Tel qu’illustré par la partie b) de la , en passant du premier au second motif de taux d’arrivée, on observe une augmentation significative des charges estimées de l’ensemble des faisceaux, ce qui montre la robustesse de la fonction d’estimation de l’expression [Math. 4] proposée.
La représente les principales étapes d’un procédé 50 de configuration, par un dispositif 30 de contrôle d’un réseau d’accès cellulaire sans fil, de communications avec des terminaux utilisateurs 70. Tel qu’illustré par la , ledit procédé de configuration comporte des étapes de : S50 estimation, en mettant en œuvre un procédé 20 d’estimation de charge de faisceau, de charges respectives de faisceaux de cellules du réseau d’accès cellulaire sans fil, S51 utilisation des charges estimées de faisceaux pour configurer les communications avec des terminaux utilisateurs 70.
Protocole Le traitement par plasma froid peut être effectué sur cheveux secs ou humides, ainsi que sur tous types de cheveux, clairs ou foncés, naturels ou colorés, permanentés, décolorés ou défrisés.
Le générateur peut être appliqué sur les cheveux pendant une période allant de 1 à 10 minutes, de préférence de 2 à 7 minutes.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les cheveux sont lavés après le traitement par plasma froid.
De préférence, aucune étape de lavage, de rinçage, d’essorage ou de séchage n’est mise en œuvre après le traitement par plasma froid.
Le traitement par plasma froid peut être effectué à température ambiante (entre 15 à 25°C).
Après le traitement par plasma froid, on peut attendre entre 1 minute et 6 heures, en particulier entre 1 minutes et 2 heures, plus particulièrement entre 1 minutes et 1 heure, plus préférentiellement entre 1 minutes et 30 minutes, avant l’application de la composition C sur les cheveux ou par exemple une étape de lavage, de rinçage, d’essorage ou de séchage.
De préférence, il n’y a pas de temps de pose après le traitement par plasma froid et l’application de la composition C sur les cheveux.
Après le traitement par plasma froid et l’application de la composition C, les cheveux peuvent être laissés à sécher ou séchés, par exemple à une température supérieure ou égale à 30 °C, par tout moyen classique.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de l’invention met en œuvre un ou plusieurs corps gras iv), distincts des composés de formule (I), en particulier au moins une huile, de préférence au moins une huile volatile, plus préférentiellement au moins une huile volatile hydrocarbonée.
En particulier, la quantité en huile(s), distinctes des composés i), dans au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » », mises en œuvre dans le procédé selon l’invention va de 1 % à 99 % en poids, par rapport au poids total de la composition, plus particulièrement de 2 % à 98 % en poids, préférentiellement de 3 % à 97 %, mieux de 5 % à 96 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le procédé de l’invention ne met pas en œuvre de corps gras iv) distincts des composés de formule (I).
Selon encore un autre mode de réalisation, au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » », mises en œuvre dans le procédé selon l’invention contient un mélange de corps gras v) distincts des composés i), et choisis parmi les mélanges d’au moins une huile volatile, de préférence hydrocarbonée, et d’au moins une huile non volatile, telle que l’octyldodécanol.
Compositions Un autre objet de l’invention est les compositions, en particulier cosmétiques, contenant au moins un composé choisi parmi les composés de formules (Ia), (Ib), (Ic), (Id), (Ie), telles que décrites précédemment, ainsi que leurs sels, isomères et/ou solvates tels que les hydrates, plus particulièrement les compositions, notamment cosmétiques, contenant au moins un composé de formules (Iic), (Iid), (Iie), telles que décrites précédemment.
Un autre objet de l’invention est les compositions, notamment cosmétiques, contenant au moins un composé choisi parmi les composés (8), (9), (10), (11), (12), (13) et (14), tels que décrits précédemment, ainsi que leurs sels, isomères, solvates.
Un autre objet de l’invention est les compositions, en particulier cosmétiques, contenant au moins un composé choisi parmi les composés de formules (I), (Ia), (Ib), (Ic), (Id) et/ou (Ie), telles que décrites précédemment, ainsi que leurs sels, isomères et/ou solvates tels que les hydrates, différents des composés (1) à (7) tels que définis précédemment.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de traitement des matières kératiniques, notamment de la peau et/ou des lèvres et/ou des cils et/ou des sourcils, selon l’invention met en œuvre de l’eau. Ainsi, selon cette variante, au moins une des compositions « C1 » à « C5 » mises en œuvre dans le procédé de l’invention comprend de l’eau. Selon cette variante, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » sont des compositions aqueuses ou hydroalcooliques.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de traitement des matières kératiniques, notamment de la peau et/ou des lèvres et/ou des cils et/ou des sourcils, selon l’invention ne met pas d’eau en œuvre. Ainsi, selon cette variante, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » sont des compositions anhydres.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » comprend un mélange isododécane/éthanol, en particulier dans un rapport en volume allant de 1/99 à 99/1, plus particulièrement de 5/95 à 95/5.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » comprend un mélange isododécane/octyldodécanol, en particulier dans un rapport en volume allant de 1/99 à 99/1, plus particulièrement de 5/95 à 95/5.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » peut être sous forme d’émulsion eau-dans huile ou d’émulsion huile-dans-eau.
Selon un mode de réalisation particulier, les compositions « C1 », « C4 » ou « C5 » peuvent être sous forme anhydres, d’émulsion eau-dans huile ou d’émulsion huile-dans-eau.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition « C4 » est anhydre. En particulier, la composition « C4 » est anhydre, et elle comprend au moins une huile, en particulier volatile, de préférence l’isododécane.
Le modèle CFD consiste en un modèle Euler/Euler avec l'utilisation du modèle de bilan de population (PBM) afin de prendre en compte la distribution des particules de solide. La phase solide est représentée comme un continuum en utilisant le modèle bien connu de la théorie cinétique des écoulements granulaires (KGTF). Le logiciel utilisé est Ansys Fluent (version 2021R2).
Pour l’exemple A et le contre-exemple B, on considère un régénérateur FCC de 10 m de diamètre comprenant un lit fluidisé avec une circulation de catalyseur de 74 t/min.
La montre des vues en coupe transversale de la fraction volumique des particules moyennées dans le temps pour les simulations de l’exemple A et du contre-exemple B, dans laquelle : - la coupe « A 1m » représente une vue en coupe à 1 m au-dessus du dispositif de distribution selon l’invention ; - la coupe « A 2m » représente une vue en coupe à 2 m au-dessus du dispositif de distribution selon l’invention ; - la coupe « B 1m » représente une vue en coupe à 1 m au-dessus du dispositif de distribution de l’art antérieur ; et - la coupe « B 2m » représente une vue en coupe à 2 m au-dessus du dispositif de distribution de l’art antérieur.
Dans les vues en coupe de la , le dégradé de niveau de gris partant du clair au sombre correspond à une augmentation de la fraction volumique de gaz dans l’enceinte réactionnelle 5. Ainsi, la montre que les fractions volumiques de gaz sur la périphérie, près des parois (parties plus foncées), sont beaucoup plus élevées pour le contre-exemple B (voir parties plus foncées le long des parois dans les coupes « B 1m » et « B 2m » par rapport aux coupes « A 1m » et « A 2m »). Les zones à forte fraction volumique de gaz sont aussi celles où les vitesses de la suspension sont les plus élevées. Compte tenu de la concentration élevée de solides dans l’enceinte réactionnelle 5 du contre-exemple B, les vitesses élevées endommagent considérablement les parois. En outre, le mélange des phases dans les coupes « A 1m » et « A 2m » est amélioré par rapport à celui des coupes « A 1m » et « A 2m » car l’écart-type du niveau de gris des coupes « A 1m » et « A 2m » est plus étroit.
Avantageusement, le deuxième brise-jet 12 selon l’invention (voir coupes « A 1m » et « A 2m ») permet de casser les hautes vitesses et de rediriger la phase fluide légère 2 de façon plus homogène et moins vers la paroi de l’enceinte réactionnelle 5.
Outre cette amélioration majeure, la meilleure répartition des fluides tout au long de l’enceinte réactionnelle 5 implique une meilleure efficacité réactionnelle et moins de risques de postcombustion.
Système antifouling amélioré, destiné à être reporté sur un dispositif de mesure Le domaine de l’invention est celui des systèmes dits « antifouling » (selon un anglicisme qui peut se traduire en français par anti-encrassement biologique) destinés à équiper des dispositifs de mesure (notamment des dispositifs de mesure optique) immergés dans un milieu liquide, en particulier des capteurs et des sondes de mesure.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE De nombreux capteurs sont utilisés en milieu liquide pour contrôler les propriétés du milieu (sonde à pH, densité, etc.) ou mesurer des caractéristiques diverses telles que la turbidité, la présence d’espèces chimiques ou de certaines souches de bactéries, etc.
Ces capteurs peuvent être utilisés dans un environnement industriel (cuves, conduits) ou naturel (mer, océans, fleuves, etc.). Ainsi, ce sont des millions de capteurs immergés qui sont utilisés en milieu liquide.
Or, toute surface immergée dans un liquide, que ce soit en eau douce ou en eau de mer, est sujette au dépôt et à l’adhésion d’organismes qui peuvent être des bactéries, des algues, des mollusques, etc. Ce phénomène est connu sous le terme anglais de « biofouling », ou d’encrassement biologique. L’adhésion de microorganismes sur les matériaux et leur multiplication conduit à la formation d’un film (dit « biofilm ») en surface des matériaux immergés, et ce après seulement quelques minutes d’immersion.
Ce phénomène de biofouling est problématique dans le monde des capteurs, car il va souvent impacter les mesures en milieu liquide de ces capteurs.
On peut prendre l’exemple des capteurs optiques, qui utilisent un faisceau optique pour contrôler une propriété du milieu liquide, par exemple la turbidité. Le biofouling sur la fenêtre (ou hublot) optique du capteur optique va impacter le passage du faisceau et ainsi dégrader la mesure, jusqu’à la rendre impossible.