INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le but de la présente invention est de mettre au point un procédé de coloration des cheveux qui présente l’avantage d’obtenir un gainage coloré sur les cheveux, tout en formant un revêtement rémanent aux shampoings et aux diverses agressions que peuvent subir les cheveux tels que le brossage et/ou les frottements, et qui présente en outre l’avantage de conduire à de bonnes propriétés tinctoriales, notamment une faible sélectivité.
(ii) une étape consistant à appliquer sur les cheveux au moins une composition de coloration C comprenant : au moins un composé (poly)carbodiimide ; au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges.
Grâce au procédé de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux, peu sélective, c’est-à-dire homogène le long de la fibre, et rémanente aux shampoings. Un tel gainage peut être résistant aux agressions extérieures que peuvent subir les cheveux telles que le brushing et la transpiration. Le procédé de coloration selon l’invention permet en particulier d’obtenir un gainage homogène.
Les contraintes à la rupture (en MPa) et les allongements à la rupture (en %) sont mesurés à 60°C ± 2°C selon la norme française NF T 46-002 (1988).
Synthèse de l’élastomère diénique fortement saturé
Le copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène, élastomère E1, est synthétisé selon le mode opératoire décrit ci-après.
Tous les réactifs sont obtenus commercialement excepté le métallocène qui peut être préparé selon le mode opératoire décrit dans le document WO 2007054224. Le butyloctylmagnésium BOMAG (20% dans l’heptane, C = 0,88 mol.L -1 ) provient de Chemtura et est transféré puis stocké dans un tube de Schlenk sous atmosphère inerte. L’éthylène, de qualité N35, provient de la société Air Liquide et est utilisé sans purification préalable.
La polymérisation de l’éthylène et du 1,3-butadiène est réalisée selon un procédé continu en solution dans le méthylcyclohexane à 80°C sous 10 bar en présence d’un système catalytique (195 µmoles Nd pour 100 g de monomères), la concentration massique d’alimentation en monomère dans le réacteur étant de 7%, le ratio massique 1,3-butadiène/éthylène étant de 0.79, le ratio molaire Mg actif/Nd étant de 2.7. Le complément de Mg pour atteindre un ratio de 2.7 est apporté par un ajout de BOMAG dans le milieu de polymérisation.
A la conversion souhaitée (83%, 120 minutes) pour atteindre une Mn d’environ 160 000 g/mol, la polymérisation est stoppée en sortie de ligne à l’aide d’une solution d’antioxydants dans le méthylcyclohexane (0.8 pce de N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine et 0.7 pce de 2,2'-methylene-bis(4-methyl-6-tertbutylphenol, pce : partie en poids pour cent parties d’élastomère). Le copolymère est récupéré par un procédé d’entraînement à la vapeur appelé « stripping » bien connu de l’homme du métier, puis séché sur une machine à vis sans fin équipée d’une monovis.
Préparation des compositions On introduit dans un mélangeur interne de volume : 3300 cm 3 (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 50°C, successivement l’élastomère diénique fortement saturé, la ou les charge(s) renforçante(s), le cas échéant la résine plastifiante hydrocarbonée, les accélérateurs secondaires ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du soufre et de l’accélérateur primaire. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 3 à 4 min, jusqu'à atteindre une température maximale de « tombée » de 160°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le soufre et l’accélérateur primaire sur un mélangeur externe (mélangeur à cylindres) à 30°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant 10 minutes.
La réticulation de la composition a été conduite à une température de 140°C, sous pression, de manière connue de l’homme du métier.
Les propriétés à l’état des compositions préparées sont également présentées dans le tableau 1.
T0 T1 T2 C1 C2 C3 Elastomère (1) 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 Noir de carbone (2) 28,00 35,00 40,00 (-) (-) (-) Noir de carbone de pyrolyse (3) (-) (-) (-) 35,00 40,00 45,00 Paraffine 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Antioxydant (4) 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 Acide stéarique 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 ZnO 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 2,50 Accélérateur primaire (5) 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 Accélérateur secondaire (6) 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 Soufre 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 Propriétés à cuit Allongement rupture 60°C (%) 100 81 101 127 115 142 Contrainte rupture 60°C (MPa) 100 90 143 83 88 117 MSA300 100 137 162 77 97 98 G*50% 60°C (MPa) 100 119 175 132 145 149 tan(delta)max 60°C 100 107 108 68 69 77
Description détaillée La représente un exemple schématique d’un dispositif 2 selon l’invention. Comme cela a été précisé dans l’introduction, les signaux qui sont utilisés par le dispositif sont basés sur des électrogrammes cardiaques mesurés par des paires d’électrodes d’un cathéter dans le cœur d’un patient.
Cependant, dans le cas particulier de l’invention, ce ne sont pas ces signaux qui sont traités, mais la mesure de dispersion qui en est tirée. Comme indiqué en introduction, l’article de Seitz et al. « AF Ablation Guided by Spatiotemporal Electrogram Dispersion Without Pulmonary Vein Isolation : A Wholly Patient- Tailored Approach », Journal of the American College of Cardiology, Volume 69, Issue 3, 24 January 2017, pages 303-321 et le brevet publié sous le numéro EP 3 236 843 permettent de mieux comprendre ce qu’est la dispersion tant en ce qui concernent les points communs que les différences avec les CFAE. D’une manière générale, la dispersion spatiotemporelle est définie comme un groupe d’électrogrammes, fractionnés ou non fractionnés, qui présentent une dispersion temporelle et spatiale inter-électrodes au niveau d’au moins trois bipoles adjacents, de sorte que l’activation s’étend sur toute la durée du cycle de fibrillation atriale.
Compte tenu du domaine considéré et du fait que la dispersion et les CFAE représentent des phénomènes assez distincts dans la mesure où les CFAE ignorent tout aspect spatial, ces derniers ne présentent pas d’intérêt majeur dans le cadre de l’invention. En effet, comme on le verra plus bas, l’invention vise d’une manière générale à qualifier la stabilité du signal formé par les valeurs de dispersion. Cette même analyse n’aurait que peu voire pas de sens dans le cas des CFAE.
Les dispositifs décrits ici peuvent fournir des informations supplémentaires à partir d’une valeur de dispersion spatiotemporelle (également appelée « valeur de dispersion ») qui peuvent être utiles pour déterminer le degré de priorité des zones du cœur présentant une activité arythmique, par exemple une fibrillation atriale, à l’origine d’une valeur de dispersion mesurée. En d’autres termes, les dispositifs peuvent qualifier une valeur de dispersion mesurée pour aider un médecin à déterminer si la zone d’où elle provient doit être ablatée ou non. Comme indiqué précédemment, les appareils peuvent généralement comprendre un moniteur, une mémoire et un calculateur, et peuvent déterminer la priorité sur la base d’un ou plusieurs éléments parmi la stabilité du signal, la longueur de cycle cardiaque et l’uniformité d’histogramme de tension.
Les dispositifs décrits ici peuvent être couplés ou non à un cathéter de cartographie cardiaque 10. Par exemple, dans certaines variantes, les dispositifs peuvent être séparés d’un cathéter de cartographie cardiaque 10 mais couplés de manière communicante à celui-ci. Dans d’autres variantes, le logiciel utilisé dans les dispositifs peut être intégré dans le système de cartographie cardiaque. Un écran 12 et une interface utilisateur 14 peuvent également être couplés au dispositif et/ou au cathéter de cartographie 10.
Un cathéter d’ablation pourra également être couplé au dispositif 2 afin d’offrir une méthode de traitement d’arythmie cardiaque utilisant le dispositif 2 pour cartographier les zones à ablater, et en procédant à l’ablation de ces zones, par exemple au moyen du cathéter d’ablation.
Mémoire La mémoire 4 est agencée pour recevoir toutes les données du dispositif 2, qu’elles soient d’entrée ou de sortie, de nature globale ou locale. La mémoire 4 peut être tout type de stockage de données propre à recevoir des données numériques : disque dur, disque dur à mémoire flash, mémoire flash sous toute forme, mémoire vive, disque magnétique, stockage distribué localement ou dans le cloud, etc.
Dans l’exemple décrit ici, la mémoire 4 reçoit toutes les données qui concernent le dispositif 2, c’est-à-dire les programmes et logiciels instanciant le moniteur 6 et le calculateur 8, les paramètres et éventuels hyperparamètres des éventuels réseaux de neurones, les poids des éventuels réseaux de neurones, les sorties et données intermédiaires des éventuels réseaux de neurones, les données de signaux de dispersion spatiotemporelle d’électrogrammes cardiaques reçues en entrée (le cas échéant), les valeurs de planéité du signal et de durée de signal, les valeurs de longueur de cycle cardiaque, les valeurs d’uniformité d’histogramme de tension, les données stockées en mémoire tampon, ainsi que les données de valeur de priorité de piste en sortie. Les données calculées par le dispositif peuvent être stockées sur tout type de mémoire similaire à la mémoire 4, ou sur celle-ci. Ces données peuvent être effacées après que le dispositif 2 a effectué ses tâches ou conservées.
Comme on le verra plus bas, la valeur de planéité du signal et la valeur de durée sont deux valeurs utilisées pour qualifier si le signal de valeurs de dispersion est associé à une zone cardiaque dont l’ablation est prioritaire. Ces valeurs sont combinées afin de produire une valeur de priorité pour le critère de stabilité qui indique si la valeur de dispersion qui est déterminée est associée à une dispersion qui présente un potentiel important d’être associée à une zone qui est la source d’une fibrillation atriale. De manière similaire, les données de longueur de cycle cardiaque et/ou les données d’uniformité d’histogramme de tension pourront également être utilisées pour déterminer une valeur de priorité pour respectivement le critère de longueur de cycle cardiaque et le critère d’uniformité d’histogramme de tension. Ces valeurs de priorité pourront être combinées pour produire une valeur de priorité de piste lorsqu’elles concernent la même piste.
Comme dans les autres demandes de brevet déposées par la Demanderesse, la valeur de priorité de piste ne constitue pas un diagnostic médical mais une indication qui permet à un médecin de prendre une décision, comme le serait la pression sanguine dans un autre contexte.
Le moniteur 6 et le calculateur 8 accèdent directement ou indirectement à la mémoire 4. Ils peuvent être réalisés sous la forme d’un code informatique approprié exécuté sur un ou plusieurs processeurs. Par processeurs, il doit être compris tout processeur adapté aux calculs décrits plus bas. Un tel processeur peut être réalisé de toute manière connue, sous la forme d’un microprocesseur pour ordinateur personnel, portable, tablette ou smartphone, d’une puce dédiée de type FPGA ou SoC, d’une ressource de calcul sur une grille ou dans le cloud, d’une grappe de processeurs graphiques (GPUs en anglais), d’un microcontrôleur, ou de toute autre forme propre à fournir la puissance de calcul nécessaire à la réalisation décrite plus bas. Un ou plusieurs de ces éléments peuvent également être réalisés sous la forme de circuits électroniques spécialisés tel un ASIC. Une combinaison de processeur et de circuits électroniques peut également être envisagée. Des processeurs dédiés à l’apprentissage automatique et à la mise en œuvre de réseaux de neurones pourront aussi être envisagés.
Moniteur Le moniteur 6 a pour fonction d’analyser le flux de données de signaux de dispersion spatiotemporelle d’électrogrammes cardiaques reçus en entrée, et d’y détecter le fait qu’une valeur de dispersion indique qu’un traitement est nécessaire. Dans une implémentation particulière, par exemple lorsque le logiciel VX1 est utilisé, une valeur de dispersion supérieure ou égale à 0,5 est significative. Bien sûr, la détection de cette valeur dépendra des valeurs prises par le signal de dispersion reçu en entrée. Par exemple, celui-ci pourrait être généré de manière inverse au logiciel VX1 (par exemple 1 – Valeur issue de VX1), auquel cas, ce serait plutôt une valeur inférieure ou égale à 0,5 qui serait significative. Cette détermination pourrait également être réalisée différemment, sur la base d’une valeur tirée de la dérivée du signal de valeur de dispersion, ou de toute autre manière pertinente.
Du fait de la nature continue du traitement par le dispositif 2 qui apparaîtra mieux plus bas, une fois qu’une valeur de dispersion a été détectée par le moniteur 6, la détection pour les valeurs suivantes (mais concernant la même piste bien sûr) pourra être différente ou simplifiée. Ainsi, dans le cas décrit plus haut, plutôt que comparer la valeur de dispersion courante à un seuil, le moniteur 6 pourra par exemple mesurer la dérivée du signal de valeur de dispersion en entrée et considérer qu’une détection est positive si la dérivée est positive, etc. D’une manière générale, le moniteur 6 pourrait reposer sur plusieurs tests afin de qualifier la détection d’une valeur de dispersion pertinente.
Le rôle du moniteur 6 est donc de nature « interruptive ». En effet, en l’absence d’une valeur de dispersion pertinente, il est inutile de calculer une valeur de priorité de piste, puisqu’une dispersion n’est pas détectée. En revanche, dès qu’une valeur de dispersion pertinente est détectée, le moniteur 6 appelle le calculateur 8 pour calculer la valeur de priorité de piste. Ainsi, le fonctionnement du dispositif 2 pourra apparaître comme une boucle de détections par le moniteur 6 pour chaque piste, avec l’exécution du calculateur 8 à chaque fois qu’une valeur de dispersion pertinente est détectée. Bien sûr d’autres mises en œuvre pourront être envisagées.
Après une montée de la température à 90°C, les autres ingrédients qui n'ont pas été mis au départ sont ajoutés en une fois, à l'exception du système de réticulation. On poursuit le malaxage durant plusieurs minutes. La durée totale du malaxage, dans cette phase non-productive, est d’environ 5 minutes à une température inférieure ou égale à 165°C. Le taux de remplissage final dans le mélangeur interne est d’environ 70% en volume.
Après refroidissement du mélange ainsi obtenu, on incorpore alors le système de réticulation à basse température, entre 70 et 80°C, généralement dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres ; le tout est alors mélangé (phase productive) pendant 11 à 13 min.
La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée, par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée, pour former par exemple un profilé de caoutchouc utilisé pour la fabrication de semi-finis pour pneumatiques. Ces produits peuvent ensuite être utilisés pour la fabrication de pneumatiques, selon les techniques connues de l'homme du métier.
La réticulation (ou cuisson) est conduite de manière connue à une température généralement comprise entre 130°C et 170°C, sous pression, pendant un temps suffisant qui peut varier par exemple entre 10 et 40 min en fonction notamment de la température de cuisson, du système de réticulation adopté, de la cinétique de réticulation de la composition considérée ou encore de la taille du pneumatique.
Propriétés des compositions de caoutchouc : Mesure de la viscosité Mooney (ou plasticité Mooney)
Les résultats sont exprimés en performance en base 100, c'est-à-dire qu'on affecte arbitrairement la valeur 100 à la composition 1, pour calculer et comparer ensuite le Mooney des différentes autres compositions testées. Une valeur inférieure à 100 représente une valeur de Mooney plus faible, c’est-à-dire une composition plus facile à mettre en forme, tandis qu’une valeur supérieure à 100 représente une valeur de Mooney plus élevée.
Les propriétés dynamiques G*(50%) et tan(d) sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 2 mm d'épaisseur et de 79 mm 2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, dans les conditions contrôlées de température à 60°C. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 100% (cycle aller), puis de 100% à 0,1% (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique (G*) et le facteur de perte tan(d). Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(d) observée, noté tan(d)max, ainsi que le module complexe à 50 % de déformation (G*(50%)).
Les résultats sont exprimés en performance en base 100, c'est-à-dire qu'on affecte arbitrairement la valeur 100 à la composition 1, pour calculer et comparer ensuite le tan(d)max et le G*(50%) des différentes autres compositions testées.
Pour le tan(d)max, une valeur inférieure à 100 représente une diminution des pertes hystérétiques (c'est-à-dire une valeur de tan(d)max plus faible) tandis qu'une valeur supérieure à 100 représente des pertes hystérétiques supérieures.
Pour le G*(50%), une valeur inférieure à 100 représente une rigidité inférieure au mélange témoin tandis qu'une valeur supérieure à 100 représente une rigidité supérieure au mélange témoin.
On mesure les contraintes à la rupture (en MPa) et les allongements à la rupture (AR en %), à 23°C ± 2°C, selon la norme NF T 46-002, sur des échantillons crus ou sur des échantillons cuits 25 minutes à 150°C ou 90 minutes à 160°C. L’énergie rupture est égale au produit de l’allongement rupture par la contrainte rupture.
Mesure de la fatigue
la est une représentation schématique en vue de côté des couples des stabilisateurs du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
la est une représentation schématique en vue de côté illustrant les calottes et les couples des stabilisateurs du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
la est une représentation schématique en vue de dessus illustrant une calotte et les sous-groupes d’un stabilisateur d’une coupole du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
la est une vue latérale en coupe d’un mode de réalisation des ondes acoustiques générées par les calottes du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
la est une vue latérale en coupe d’un mode de réalisation des ondes acoustiques générées par les stabilisateurs du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
la est une vue latérale en coupe du mode de réalisation des ondes acoustiques générées par le dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
sur la sont présentées trois images en coupe en vue de dessus, dans le plan médian, des ondes acoustiques émises, selon trois modes de réalisation distincts, par les stabilisateurs du dispositif de lévitation acoustique selon le mode de réalisation,
sur la est présentée, à gauche, une image d’une bille d’acier en cours de fusion et en lévitation dans le dispositif de lévitation acoustique avec contribution des stabilisateurs et, à droite, une image de la bille d’acier en cours de fusion et en lévitation dans le dispositif de lévitation acoustique sans contribution des stabilisateurs.
En référence aux FIGURES 1 et aux FIGURES 2a, 2b, 2c et 2d, il est présenté un mode de réalisation du dispositif de lévitation acoustique 1 selon l’invention. Le dispositif de lévitation 1 comprend un ensemble d’émetteurs à ultra-sons 2, dits émetteurs 2. Les émetteurs 2 sont agencés pour émettre, chacun, une onde acoustique focalisée en un centre 3 du dispositif acoustique 1. Les émetteurs à ultrasons 2 utilisés sont fabriqués par Manorshi ® sous les références MSO-P1640H12T et MSO-P1625H12T. L’ensemble d’émetteurs 2 est agencé pour obtenir des ondes acoustiques stationnaires dont une intensité est maximale au centre 3 du dispositif de lévitation 1. Le mode de réalisation présenté est un exemple non limitatif d’un agencement possible des émetteurs 2. L’homme du métier saura comprendre la notion d’onde acoustique stationnaire comme étant une superposition de deux ondes acoustiques, se propageant selon un même axe et dans un sens opposé, dont les nœuds à pression nulle sont fixes dans l’espace. Selon le mode de réalisation non limitatif, le dispositif de lévitation acoustique 1 comprend cinquante-huit émetteurs 2. Chaque émetteur 2 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 2 différent de l’autre coupole 41, 42.
Le dispositif de lévitation 1 comprend deux coupoles 41, 42 en vis-à-vis. Un axe de révolution 5 relie les pôles 61, 62 de chacune des coupoles 41, 42. Un plan médian 7 perpendiculaire à l’axe de révolution 5 est situé à équidistance entre les pôles 61, 62. Selon le mode de réalisation, les coupoles 41, 42 sont sphériques.
Chaque coupole 41, 42 comprend un premier groupe 411, 421 d’émetteurs 2 formant une calotte 81, 82 s’étendant entre un pôle 61, 62 et un stabilisateur 91, 92. Le premier groupe 411, 421 de chaque calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 comprend 54 émetteurs. Chaque émetteur 2 d’une calotte 81, 82 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 2 différent de l’autre calotte 81, 82 de l’autre coupole 41, 42.
Chaque coupole 41, 42 comprend un second groupe 412, 422 d’émetteurs 2 formant le stabilisateur 91, 92. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs 2 s’étend entre la calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 et en direction du plan médian 7. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs de chaque calotte 81, 82 de chaque coupole 41, 42 comprend 54 émetteurs. Chaque émetteur 2 d’un stabilisateur 2 d’une coupole 41, 42 est radialement opposé à un émetteur 2 différent de l’autre stabilisateur 91, 92 de l’autre coupole 41, 42.
Selon le mode de réalisation et de manière avantageuse, les émetteurs 2 du premier groupe 411, 421 tapissent ou forme un pavage de ou sont répartis sur, de préférence encore de manière régulière ou homogène, l’ensemble de chaque calotte 81, 82. Selon le mode de réalisation et de manière avantageuse, les émetteurs 2 du second groupe 412, 422 tapissent ou forme un pavage de ou sont répartis sur, de préférence encore de manière régulière ou homogène, l’ensemble de chaque stabilisateur 91, 92.
Selon le mode de réalisation non limitatif, le premier groupe 411, 421 d’émetteurs 2 de chaque coupole 41, 42 comprend six anneaux d’émetteurs 2 dont un centre est confondu avec l’axe de révolution 5. Le second groupe 412, 422 d’émetteurs 2 comprend deux anneaux d’émetteurs 2 dont un centre est confondu avec l’axe de révolution 5. Le centre 3 du dispositif de lévitation acoustique 1 est situé à une distance d’environ huit centimètres (cm) des émetteurs 2. Le dispositif de lévitation acoustique 1 selon le mode de réalisation est agencé pour des échantillons dont la taille est comprise entre un et trois millimètres (mm). Tout type d’échantillon, et en particulier des échantillons à haute densité, par exemple le Platine avec une densité de 21,5, a pu être mis en lévitation de manière contrôlée avec le dispositif de lévitation acoustique 1 selon l’invention.
Le dispositif de lévitation 1 comprend un volume ou une zone d’espace 10, s’étendant entre les deux coupoles 41, 42, dépourvu d’émetteurs 2. La zone d’espace 10 constitue une portion de sphère 10 ou un anneau 10. La portion de sphère 10 comprend le plan médian 7. La portion de sphère 10 s’étend entre les deux stabilisateurs 91, 92. De préférence, la portion de sphère 10 est dépourvue de tout élément solide ou partie solide. Ainsi, la portion de sphère 10 constitue ou forme une ouverture annulaire 10 offrant un accès à 360° au centre 3 du dispositif de lévitation 1. De cette manière, l’accès au centre 3 du dispositif de lévitation 1 est possible sur l’ensemble du pourtour du dispositif de lévitation 1.