INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un troisième aspect, il est proposé un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’un système propulsif comprenant un mécanisme de réduction couplant un arbre d’entrainement et un rotor de soufflante pour entrainer le rotor de soufflante à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement, dans lequel le rotor de soufflante est dimensionné de sorte que chaque alvéole présente une section de col définie par la formule suivante : où : S c est la section de col et correspond à une section minimale d’un col d’une alvéole du disque, mesurée dans un plan s’étendant circonférentiellement par rapport à l’axe de rotation, en millimètres carrés ; D est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en millimètres ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute ; n est le nombre de aubes dans le rotor de soufflante ; s/c est un pas relatif au niveau du sommet des aubes de soufflante et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante ; et A = 1,26 ; H 1 = 60,9 mm².tr².min -2 ; I 1 = 55 840 mm 4 .tr².min -2 ; H 2 = 50,76 mm².tr².min -2 et I 2 = 46 530 mm 4 .tr².min -2 .
Optionnellement, le rotor de soufflante est dimensionné de sorte qu’un moment maximal pouvant être appliqué par une aube de soufflante sur le disque avant rupture du disque respecte la formule suivante : où : M est le moment maximal en Newton mètres et est mesuré lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer; et J 1 = 276 Newton, K 1 = 1 028 Newton mètres, J 2 = 332 Newton et K 2 = 1 242 Newton mètres
PROCÉDÉ DE LISSAGE AMÉLIORÉ DES FIBRES KÉRATINEUSES La présente invention concerne un procédé, en particulier un procédé cosmétique, pour lisser les fibres kératineuses telles que les cheveux.
Le document WO 2014/131469 divulgue un procédé de lissage de fibres kératineuses par chauffage avec un fer, sans utilisation d’agents réducteurs et oxydants, dans lequel de l’acide glyoxylique est utilisé pour lisser les fibres kératineuses.
DIVULGATION DE L'INVENTION Il demeure nécessaire d'améliorer le lissage des fibres kératineuses reposant sur un chauffage des fibres kératineuses avec de l’acide glyoxylique ou un dérivé de celui-ci.
Un objectif de la présente invention est de fournir un procédé amélioré de lissage des fibres kératineuses telles que les cheveux, reposant sur un chauffage des fibres kératineuses avec de l’acide glyoxylique ou un dérivé de celui-ci, qui peut procurer aux fibres kératineuses des effets de lissage plus durables.
L’objectif ci-dessus de la présente invention peut être atteint par un procédé pour lisser les fibres kératineuses telles que les cheveux, comprenant les étapes suivantes :
(a) au moins un composé choisi dans le groupe consistant en acide glyoxylique, solvates d’acide glyoxylique, sels d’acide glyoxylique, esters d’acide glyoxylique, amides d’acide glyoxylique et mélanges de ceux-ci ;
(b) au moins un composé bétaïne ; et
Il est préférable que la composition ci-dessus soit appliquée sur des fibres kératineuses humides.
De préférence, alternativement, la trappe 106 est indépendante du caisson externe.
Ainsi, l’ouverture de la trappe peut être réalisée en tournant l’ouverture verrouillable de 90 degrés et en retirant la trappe complètement.
Le caisson interne peut comprendre une valve d’arrêt d’arrivée d’eau 111 en aval du réseau d’eau et raccordé à celui-ci à l’aide d’un tuyau 115.
Ainsi une vidange du système est possible à tout moment.
Ainsi la couche de graviers 113 permet l’évacuation d’eau qui pourrait être présente dans le caisson d’arrosage intégré.
Le caisson d’arrosage intégré 1 comprend une trappe 106 sur laquelle repose une ouverture verrouillable 101, un caisson externe 3, un caisson interne 110, un raccord 112 au réseau d’eau, une couche de graviers 113.
Il est maintenant décrit les actions d’un utilisateur désirant utiliser le caisson d’arrosage intégré de l’invention.
Après avoir ouvert la trappe 106, l’utilisateur déroule le tuyau selon la longueur désirée. En tirant un petit coup, l’enrouleur est bloqué grâce à un mécanisme dédié.
Afin d’enrouler le tuyau, l’utilisateur tire une nouvelle fois. Le mécanisme dédié commande à l’enrouleur de se débloquer et de tourner dans l’autre sens.
En sus des avantages du caisson d’arrosage intégré déjà mentionnés, le caisson d’arrosage intégré de l’invention présente les avantages suivants. Un trou des dimensions du caisson externe est nécessaire afin d’y intégrer le caisson d’arrosage intégré. Ainsi l’intégration du caisson est dépendante des souhaits de son utilisateur. Le plastique est le matériau utilisé pour les composants du caisson d’arrosage intégré.
Composition naturelle inhibitrice de germination La présente invention concerne le domaine général de la conservation de tous types de végétaux, notamment les fruits et légumes destinés à l’alimentation.
Elle a trait une composition dont la fonction est d’être un inhibiteur de germination pour empêcher ou retarder, pendant le stockage, la germination de tous types de végétaux, notamment des fruits, légumes, tubercules, racines, destinés à la consommation en frais ou à l'industrie de transformation agroalimentaire.
Plus particulièrement, l’invention concerne une telle composition, ainsi que des procédés d’obtention à partir d’extraits uniquement naturels et d’application d’une telle composition.
Une composition inhibitrice de germination, ou anti-germe, est une substance employée pour empêcher ou retarder, pendant le stockage, la germination des végétaux, en particulier des pommes de terre ou d'autres tubercules cultivés, tels la patate douce.
La fonction d’une telle composition est d'allonger la durée de stockage au-delà de la période de dormance des tubercules tout en limitant la perte de poids et en préservant la qualité des fruits ou légumes, ce qui peut permettre notamment l'approvisionnement des marchés tout au long de l'année ou de prolonger le stockage de ces aliments naturels.
L’application contentionnante de référence est alors propre à engendrer une augmentation d’un temps d’exécution de l’application sensible de référence selon le ratio de contention prédéfini, le ratio de contention étant égal au temps d’exécution de l’application sensible de référence lorsqu’exécutée en même temps que l’application contentionnante de référence divisé par un temps d’exécution de l’application sensible de référence lorsqu’exécutée seule par la plateforme 16.
En d’autres termes, si le ratio de contention prédéfini est égal à 1,30, alors le temps d’exécution de l’application sensible utilisée en parallèle de l’application contentionnante de référence est 30% supérieur à celui de cette même application sensible exécutée de manière isolée.
L’application sensible de référence vise à être la moins agressive possible. L’application sensible de référence est par exemple une application formée d’une boucle sensible exécutée plusieurs fois, la boucle sensible comportant plusieurs instructions de lecture en mémoire vive, avec pour chaque instruction un saut d’adresse en lecture prédéfini.
Le nombre d’exécutions de la boucle sensible est avantageusement égal à une taille d’une ligne de la mémoire cache de deuxième niveau divisée par une taille du saut d’adresse en lecture. Ceci permet de générer une éviction de ligne de cache en exécutant en variante, l’application sensible de référence, telle qu’une éviction de ligne de cache L2.
A titre d’exemple, la boucle sensible comporte quatre instructions de lecture en mémoire vive, telles que des instructions de type LOAD, avec pour chaque instruction un saut d’adresse en lecture prédéfini, tel qu’un saut d’adresse d’1 mot. Si la ligne de cache est de 16 mots, alors la boucle sensible exécutée seize fois (16 divisé par 1). Comme connu en soi, la taille des mots dépend de la plateforme 16, en particulier du processeur, des mémoires et du bus de données. Classiquement, les mots sont des mots de 8 bits, 16 bits, 32 bits ou encore 64 bits. Ici, les mots sont par exemple des mots de 32 bits.
L’application contentionnante de référence vise au contraire à manipuler des éléments les plus agressifs possibles, mais qui sont séquencées de façon à limiter la contention à celle prédéfinie. L’application contentionnante de référence est par exemple une application formée d’une boucle contentionnante exécutée plusieurs fois, la boucle contentionnante comportant plusieurs instructions d’écriture en mémoire vive, avec pour chaque instruction un saut d’adresse en écriture prédéfini.
Le nombre d’exécutions de la boucle contentionnante étant de préférence égal à une taille d’une ligne de la mémoire cache de deuxième niveau divisée par une taille du saut d’adresse en écriture. Ceci permet de générer une éviction de ligne de cache en exécutant l’application contentionnante de référence, telle qu’une éviction de ligne de cache L2.
A titre d’exemple, la boucle contentionnante comporte six instructions d’écriture en mémoire vive, telles que des instructions de type STORE, avec pour chaque instruction un saut d’adresse en lecture prédéfini, tel qu’un saut d’adresse de 4 mots. Si la ligne de cache est de 16 mots, alors la boucle contentionnante exécutée quatre fois (16 divisé par 4). Comme indiqué précédemment, les mots sont par exemple des mots de 32 bits.
Lors de la phase préliminaire 100, l’application contentionnante de référence est alors caractérisée pour vérifier le niveau de contention qu’elle génère, en particulier que le niveau de contention généré correspond sensiblement au ratio de contention prédéfini.
Lors de la phase préliminaire 100, l’application contentionnante de référence est selon l’invention également utilisée pour déterminer le seuil respectif pour chaque grandeur caractéristique Vi. Autrement dit, l’application contentionnante de référence permet de déterminer une limite admissible pour chacune des grandeurs caractéristiques Vi observées, c’est-à-dire prises en compte, lors la surveillance ultérieure d’application(s) logicielle(s) avionique(s) 14, Aj.
Lorsqu’en complément avantageux chaque seuil respectif Si est exprimé par unité de temps, la détermination de chaque seuil respectif Si à partir de l’application contentionnante de référence est alors effectuée en prenant en compte une durée d’observation au cours de laquelle la grandeur caractéristique Vi est observée pour l’application contentionnante de référence afin de déterminer le seuil respectif associé. Chaque seuil respectif Si est alors déterminé en divisant, par la durée d’observation, la valeur limite de la grandeur caractéristique Vi résultant de cette observation, afin d’être ainsi exprimé par unité de temps.
Chaque seuil respectif Si est de préférence identique d’un cœur à l’autre du processeur multicœur.
En variante, chaque seuil respectif Si est spécifique à un cœur du processeur multicœur, et est alors potentiellement distinct d’un cœur à l’autre du processeur multicœur. Selon cette variante, un niveau de contention prédéfini est prévu séparément pour chacun des cœurs, et une application contentionnante de référence est alors également déterminée séparément pour chacun des cœurs. Autrement dit, selon cette variante, le nombre de niveaux de contention prédéfinis, et par conséquent le nombre de ratios de contention prédéfinis, ainsi que le nombre d’applications contentionnantes de référence, sont alors chacun égaux au nombre de cœurs du processeur multicœur.
Selon cette variante, en d’autres termes encore, le choix du niveau de contention prédéfinie, la détermination de l’application contentionnante de référence, et enfin la détermination du seuil respectif Si pour chacune des grandeurs caractéristiques Vi est alors propre à chaque cœur du processeur multicœur. Ce choix et ces déterminations, spécifiques à chaque cœur du processeur multicœur, sont alors effectués séparément pour chaque cœur du processeur multicœur. Ce choix et ces déterminations sont typiquement effectués en appliquant, pour chaque cœur respectif du processeur multicœur, la méthode décrite précédemment de détermination d’un seuil respectif Si valable pour tous les cœurs. La méthode de détermination définie ci-dessus est alors mise en œuvre pour un cœur après l’autre du processeur multicœur.
L’homme du métier comprendra alors que si l’une des applications logicielle(s) avionique(s) 14, Aj surveillées dépasse l’une de ces limites admissibles lors de ladite surveillance, alors cela signifie l’application concernée génère une contention plus importante que l’application contentionnante de référence, c’est-à-dire une contention de niveau supérieur au niveau de contention prédéfini, choisi préalablement, et donc que l’application concernée doit être arrêtée, ou tuée (de l’anglais kill ), pour ne pas provoquer une perturbation trop importante des autres applications logicielles avioniques exécutées en parallèle par le processeur multicœur.
Le module d’arrêt 26 est alors, pour chaque application logicielle 14 en cours d’exécution, configuré pour arrêter l’exécution de l’application logicielle 14 respective si au moins une valeur acquise est supérieure au seuil respectif Si. Autrement dit, le module d’arrêt 26 est configuré pour tuer, i.e. interrompre définitivement, l’exécution de l’application logicielle 14 respective si au moins une valeur acquise de grandeur caractéristique est, pour ladite application logicielle 14, supérieure au seuil respectif Si associé à ladite grandeur caractéristique.
Comme sels ci-dessus, on peut citer, par exemple, les sels d’ammonium ; les sels d’amine primaire, secondaire ou tertiaire ; les sels de métal alcalin et les sels de métal alcalino-terreux. Comme amine primaire, secondaire ou tertiaire, par exemple, on peut citer la monoéthanolamine, la di-isopropanolamine ou la triéthanolamine, respectivement.
D’autres exemples d’agent réducteur de thiol incluent, sans toutefois s'y limiter, les N-mercapto alkyl amides de sucre tels que le N-(mercapto-2-éthyl)gluconamide, l’acide β-mercaptopropionique et ses dérivés ; l’acide thiomalique ; la panthétéine ; les N-(mercaptoalkyl)ω-hydroxyalkyl amides tels que ceux décrits dans la demande de brevet européen n° 0 354 835 et les N-mono- ou N,N-dialkylmercapto 4-butyramides tels que ceux décrits dans la demande de brevet européen n° 0 368 763 ; les aminomercaptoalkyl amides tels que ceux décrits dans la demande de brevet européen n° 0 432 000 et les alkylaminomèrecaptoalkylamides tels que ceux décrits dans la demande de brevet européen n° 0 514 282 ; le thioglycolate de hydroxy-2 propyle (2/3) et le mélange à base de thioglycolate d'hydroxy-2 méthyl-1 éthyle (67/33) décrit dans la demande de brevet français n° 2 679 448.
La composition utilisée pour la présente invention peut comprendre un agent réducteur ; toutefois, il est préférable que la composition utilisée pour la présente invention comprenne une quantité réduite d’agent réducteur ou d’agent oxydant, de préférence soit exempte d’agent réducteur ou d’agent oxydant.
L'expression « exempte d’agent réducteur ou d’agent oxydant » signifie que la composition utilisée pour la présente invention n’inclut pas de quantité substantielle d’agent réducteur ou d’agent oxydant. De préférence, la composition utilisée pour la présente invention inclut 1 % en poids ou moins, plus préférablement 0,5 % en poids ou moins, et encore plus préférablement 0,1 % en poids ou moins d’un agent réducteur ou d’un agent oxydant, en particulier aucun agent réducteur ou aucun agent oxydant.
L’agent réducteur non-thiol désigne ici un agent réducteur sans groupe thiol. L’agent réducteur non-thiol peut être choisi dans le groupe consistant en sulfites, bisulfites, sulfinates, phosphines, sucres, réductones et hydrures. L’agent réducteur non-thiol peut être choisi parmi les sulfites et les bisulfites d’ammonium, ainsi que les sulfites et les bisulfites métalliques, plus préférablement parmi les sulfites et bisulfites de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux et plus préférablement, parmi les sulfites et bisulfites de sodium.
Les compositions utilisées pour la présente invention peuvent être sous n’importe quelle forme convenant à une application topique, et en particulier sous la forme d’une solution ou suspension aqueuse, alcoolique ou alcoolique-aqueuse ou huileuse ; une solution ou une dispersion du type lotion ou sérum ; une émulsion, en particulier de consistance liquide ou semi-liquide, de type H/E, E/H ou multiple (si la composition pour la présente invention comprend au moins une huile) ; une suspension ou émulsion de consistance molle de type crème (H/E) ou (E/H) ; un gel aqueux ou toute autre forme cosmétique.
Les compositions utilisées pour la présente invention peuvent être sous n’importe quelle forme galénique. Par exemple, les compositions utilisées pour la présente invention peuvent être sous la forme d'un quelconque traitement pour les cheveux en général, tel qu’une crème, une lotion, un gel et similaires.
au moins une composition comprenant
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en garantissant la tenue mécanique du rotor de soufflante 9, chaque alvéole 29 présente une section de col définie par la formule (1) suivante : (1) où : S c est la section de col et correspond à une section minimale d’un col 34 d’une alvéole 29 du disque 13, mesurée dans un plan s’étendant circonférentiellement par rapport à l’axe de rotation X, en millimètres carrés (mm²) ; D est le diamètre du rotor de soufflante 9, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation X au niveau d’une intersection entre le sommet 21 et le bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor de soufflante 9, et est exprimé en millimètres (mm) ; R est un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9. Il correspond au rapport entre le rayon interne Ri et le rayon externe Re du rotor de soufflante 9. Le rayon interne Ri est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9 (et correspond au point de raccordement du bord d’attaque 22 avec la surface aérodynamique d’une plateforme 32 du rotor de soufflante 9). Le rayon externe Re est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et le sommet 21 des aubes de soufflante (et correspond à la moitié du diamètre D de soufflante) ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante 9, lorsque le système propulsif 1 est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute ;
n est le nombre de aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 ; s/c est un pas relatif au sommet 21 des aubes de soufflante 14, qui est égal au rapport entre un pas inter-aubes des aubes de soufflante 14 et la corde axiale des aubes de soufflante 14 et est adimensionné, sachant que le pas inter-aube est égal à ; et A = 1,26 ; H 1 = 60,9 mm².tr².min -2 ; I 1 = 55 840 mm 4 .tr².min -2 ; H 2 = 50,76 mm².tr².min -2 et I 2 = 46 530 mm 4 .tr².min -2 .
Lorsque la section de col Sc respecte la formule (1), la section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) est optimisée ce qui permet de réduire la masse du disque 13 de soufflante, tout en permettant de garantir la tenue mécanique des aubes de soufflante 14 durant tout le vol, même en cas de perte d’aube (et donc de balourd important sur l’arbre de soufflante 20).
En effet, les efforts centrifuges appliqués par les aubes 14 de soufflante, sur le disque de soufflante 13, en particulier au niveau du pied des aubes de soufflante 14, sont proportionnels au diamètre D du rotor de soufflante 9 sont inversement proportionnels au pas relatif et au nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9. En effet, l’augmentation du nombre d’aubes 14 réduit la corde axiale (à iso pas relatif s/c) ce qui réduit la masse des aubes 14 en considérant une hypothèse d’épaisseur relative constante. Par conséquent, lorsque la section de col Sc respecte la formule (1), les efforts centrifuges sont réduits, ce qui permet d’obtenir une section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) suffisante sans risquer que le disque 13 ne rompe. Le disque de soufflante 13 est donc optimisé en masse (sans pour autant augmenter les risques de rupture du disque 13), ce qui permet de réduire la consommation spécifique du système propulsif 1.
Le nombre d’aubes 14 peut par exemple être compris entre au moins quatorze aubes de soufflante 14 et au plus vingt-quatre aubes de soufflante 14, de préférence au moins seize aubes de soufflante 14 et au plus vingt-deux aubes de soufflante 14. Le nombre d’aubes 16 dans le stator de soufflante 17 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes 14.
Le choix du nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 a par ailleurs un impact sur le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9. Toutefois, le dimensionnement du rotor de soufflante 9 de sorte que la section de col respect la formule (1) permet de garantir que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante reste suffisamment faible pour que la section de soufflante 2 soit efficace et que le système propulsif 1 reste performant en termes de consommation spécifique. Typiquement, le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 est compris entre 0,22 et 0,32, par exemple entre 0,22 et 0,30, en particulier lorsque les aubes 14 sont à calage fixe dans la mesure où il n’est alors pas nécessaire d’intégrer un mécanisme de changement de pas au sein du disque de soufflante 13. Or, plus le rapport moyeu-tête est faible, plus le rotor de soufflante 9 est performant et donc plus le système propulsif 1 est performant.
La vitesse périphérique des aubes de soufflante 14 peut en outre être réduite, par exemple en diminuant le diamètre D du rotor de soufflante 9 et/ou en réduisant la vitesse de rotation ω de l’arbre de soufflante 20, ce qui permet de réduire encore davantage la force centrifuge appliquée par les aubes 14 au disque 13 de soufflante. Ainsi, pour une section Sc qui respecte la formule (1), le diamètre D du rotor de soufflante peut alors être compris entre 80 pouces (203,2cm) et 185 pouces (469,9cm) inclus, de préférence compris entre 85 pouces (215,9 cm) et 120 pouces (304,8 cm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (228,6 cm), ce qui permet en outre d’intégrer le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef 100.
Le cas échéant, la masse de chaque aube de soufflante 14 peut également être réduite afin de diminuer encore les efforts centrifuges appliqués par les aubes 14 sur les dents 33 du disque 13 de soufflante et améliorer la tenue mécanique des aubes 14 par le disque 13. Par exemple, les aubes 14 de soufflante peuvent être réalisées en matériaux composite comprenant un renfort fibreux tissé en deux ou trois dimensions qui est noyé dans une matrice. Dans une forme de réalisation, le renfort fibreux comprendre des fibres en carbone, en verre, en basalte, et/ou en aramide et la matrice peut comprendre une matrice polymère, par exemple époxyde, bismaléimide ou polyimide. L’aube 14 est alors formée par moulage au moyen d’un procédé d’injection sous vide de résine du type RTM (pour « Resin Transfer Moulding), ou encore VARRTM (pour Vacuum Resin Transfer Molding). En variante, le renfort fibreux peut comprendre un matériau céramique, par exemple du carbure de silicium (SiC) ou de l’alumine (Al2O3), ou du carbone (C), et la matrice peut comprendre du carbure de silicium (SiC) ou du carbone.
Comme indiqué plus haut, les efforts centrifuges appliqués par les aubes 14 sur le disque de soufflante 13, en particulier au niveau des aubes de soufflante 14, étant réduits, il est possible d’augmenter la section de col Sc de sorte à respecter la formule (1).