INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la représente un procédé de réalisation d’un échangeur thermique d’une ailette de refroidissement d’un dispositif de refroidissement selon l’invention.
La représente une vue schématique d’une ailette de refroidissement 12 d’un dispositif de refroidissement 1 comprenant au moins une ailette de refroidissement 12 telle que représentée. Le dispositif de refroidissement 1 est configuré pour permettre une circulation d’un fluide caloporteur 2 le long de l’au moins une ailette de refroidissement 12 selon une première direction D1 d’écoulement du fluide caloporteur 2. Ainsi, un échange de chaleur peut s’opérer par convection entre l’ailette de refroidissement 12 et le flux caloporteur 2. Dans une configuration préférentielle de l’invention, comme représenté en , la première direction D1 d’écoulement du fluide caloporteur 2 est parallèle à la direction selon laquelle l’ailette de refroidissement 12 se développe. Autrement dit, le fluide caloporteur 2, qui se déplace parallèlement par rapport à la première direction D1, traverse perpendiculairement l’ailette de refroidissement 12 selon un plan P1 perpendiculaire à la première direction D1 de sorte à échanger par convection avec l’ailette de refroidissement 12.
Et, cet échange de chaleur est très efficient pour le fluide caloporteur se trouvant à proximité de l’ailette de refroidissement 12 alors que l’échange de chaleur est moins efficient, en comparaison de l’échange de chaleur par convection entre le fluide caloporteur 2 se trouvant à proximité directe de l’ailette de refroidissement 12 et l’ailette de refroidissement 12 même.
En variante, il peut être envisagé que la première direction D1 soit sécante à la direction de développement de l’ailette de refroidissement 12. Il peut également être envisagé que le fluide caloporteur 2 traverse selon la première direction D1 l’ailette de refroidissement 12 avant d’échanger thermiquement avec un second fluide de température plus faible.
En outre, l’ailette de refroidissement 12 comprend une surface d’échange thermique 10 configurée pour permettre l’échange de chaleur avec le fluide caloporteur 2. La surface d’échange thermique 10 est ainsi une surface conductrice de chaleur permettant de répartir la chaleur sur toute la surface d’échange thermique par conduction en vue de permettre une zone d’échange thermique avec le fluide caloporteur 2 tout le long de l’ailette de refroidissement 12. La surface d’échange thermique 10 est ainsi un corps chaud qui nécessite de se décharger d’une quantité de chaleur alors que le fluide caloporteur 2 est un corps froid dont la fonction est d’échanger avec la surface d’échange thermique 10 et d’extraire de la chaleur. La surface d’échange thermique 10 comprend avantageusement un matériau thermiquement conducteur. Et, cette chaleur est transmise de la surface d’échange thermique 10 au fluide caloporteur 2 qui traverse l’ailette de refroidissement 12 par convection de sorte à évacuer la chaleur du dispositif de refroidissement 1, cet échange thermique se produisant principalement le long de la surface d’échange thermique 10 et à proximité de la surface d’échange thermique 10.
L’ailette de refroidissement comprend également une première paroi 120 et une deuxième paroi 122 s’étendant sensiblement parallèlement à la première direction D1 et selon un plan sensiblement parallèle à la première direction D1 et sensiblement perpendiculaire par rapport à la surface d’échange thermique 10. La première paroi 120 et la deuxième paroi 122 sont ainsi la structure porteuse de l’ailette de refroidissement 12.
- Si la cellule est en décharge, alors la valeur Qd (tk) est déterminée selon la formule Qd (tk) = α(T,C) * I(tk) ;
- Si la cellule est en charge, alors la valeur Qc (tk) est déterminée selon la formule Qc (tk) = β(T,C)* I(tk) ;
Avec α(T,C) et β(T,C) des coefficients dont les valeurs dépendent au moins de la température (T) et éventuellement en outre de l’intensité (C), et qui sont préenregistrées dans une mémoire, I(tk) la valeur du courant au temps k (tk) ou durant un pas de temps égal à tk.
On peut prévoir que la variation de la tension en fonction de l’état de charge (SOC) de la cellule est connue, et dans lequel la plage de tension de mesure est définie, en outre, de sorte à respecter au moins l’un des critères suivants :
- la plage de tension de mesure est choisie de sorte que la variation de la tension en fonction de l’état de charge (SOC) de la cellule est inférieure à une valeur seuil prédéfinie,
- la plage de tension de mesure est comprise dans une plage représentative d’un état de charge (SOC) de la cellule compris entre 10% et 90%, et préférentiellement compris entre 45% et 55%, et
- la plage de tension de mesure est choisie dans une plage de tension traversée par la cellule dans le cadre de son application d’usage à une fréquence supérieure ou égale à une valeur seuil prédéterminée.
On peut prévoir que dans la plage de tension de mesure, l’écart entre la première valeur prédéterminée de tension de mesure et la deuxième valeur prédéterminée de tension de mesure est compris entre 0,05V et 0,20V, et préférentiellement entre 0,05V et 0,10V.
On peut prévoir en outre une étape d’essais, préalablement à l’étape de détermination de l’état de santé (SOH) de la cellule sur la base d’une relation prédéterminée, sur la plage de tension de mesure, entre l’acceptance de charge totale en décharge (Qd-T), respectivement en charge (Qc-T ), et l’état de santé (SOH) de la cellule, lesdits essais étant mis en œuvre sur une cellule représentative pour déterminer ladite relation entre l’état de santé (SOH) de la cellule et l’acceptance de charge totale en décharge (Qd-T), respectivement en charge (Qc-T ).
On peut prévoir en outre une étape de calibration de la capacité totale de la cellule de batterie Li-ion, ladite cellule étant caractérisée par une capacité initiale Ctot_ref (t0),
l’étape de calibration comprenant des étapes consistant à :
- détecter une phase de fin de charge, respectivement de décharge, et lors de la détection d’une phase de fin de charge, respectivement de décharge :
- recalibrer la capacité totale de la cellule comme étant Ctot_ref (tk)=SOH* Ctot_ref (t0) ; et définir Cr (tk)= Ctot_ref (tk), respectivement Cr (tk)= 0 ; et
- Définir les valeurs Qd (tk) = Qc (tk) = 0,
Sur la , le dispositif lumineux 100 comporte une glace de fermeture 103 fermant l’ouverture. Les modules lumineux 1a, 1b, 1c et l’élément de montage 50 sont disposés dans le logement, et sont ainsi situés entre les parois formant le boitier 101 et la glace de fermeture 103.
Sur la , l’élément optique de projection 20 des modules lumineux 1a, 1b, 1c, formé par une lentille de projection ou une juxtaposition de lentilles de projection, ferment l’ouverture du boitier 101. En particulier, l’ouverture comporte plusieurs sous-ouvertures qui sont chacune fermée par l’élément optique de projection de l’un des modules lumineux 1a, 1b, 1c.
Le dispositif lumineux 100 est alors dépourvu de glace de fermeture, ce qui permet de gagner environ 15% d’efficacité pour le dispositif lumineux 100. Les éléments optiques de projection 20 jouent le rôle de la glace de fermeture. En effet, comme les éléments optiques de projection 20 restent fixes lorsque les faisceaux lumineux F1 sont déplacés suivant le premier déplacement et le deuxième déplacement, l’élément optique de projection 20 peut venir fermer l’ouverture du boitier 101.
Système de rétro-éclairage d’un pictogramme lumineux à homogénéité d’éclairage améliorée La présente invention concerne le domaine de la plastronique. Ce domaine technologique se propose d’intégrer des circuits imprimés dans une forme particulière, comme par exemple une coque de téléphone mobile ou le tableau de bord d’une voiture. L’invention concerne tout particulièrement les dalles plastroniques comprenant des pictogrammes rétroéclairés.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les dalles plastroniques rétroéclairées sont de plus en plus présentes dans diverses industries, notamment l’industrie automobile.
Les dalles plastroniques rétroéclairées sont typiquement constituées : d’un film technique avec des pistes électroniques, des composants électroniques, des composants optiques ainsi que des encres de gestion optique. Les encres de gestion optique sont déposées afin de gérer des réflexions ou absorption des rayons lumineux générés par les composants optiques. d’un film décor ou film d’aspect, placé en surface de la dalle afin d’assurer l’esthétique de la dalle et de lui conférer une fonction optique pour la gestion des commandes du tableau de bord, notamment par l’intermédiaire de pictogrammes rétroéclairés. d’un matériau polymère injecté entre les films technique et décor afin de constituer l’objet, de transmettre les rayons lumineux préférentiellement des composants optiques du film technique vers les pictogrammes imprimés sur les films décor.
L’efficacité optique de rétroéclairage au sein d’une dalle plastronique peut être caractérisée par plusieurs grandeurs optiques, notamment : la luminance d’un pictogramme (en cd/m²) pour une puissance électrique (W) délivrée par les composants optiques. Cette caractéristique est couramment désignée « rendement optique ». la pollution lumineuse induite par un pictogramme sur ses premiers voisins. Cette caractéristique est également parfois nommée « pollution croisée ». l’homogénéité d’éclairage sur un pictogramme.
Les constructeurs, par exemple les constructeurs automobiles, établissent le plus souvent des cahiers des charges fixant des seuils à atteindre pour ces caractéristiques et devant donc être atteints par les fabricants.
Cependant, la plupart des solutions actuelles ne sont pas optimales et notamment ne présentent pas un niveau d’homogénéité d’éclairage satisfaisant. Par exemple, de nombreuses solutions de rétro-éclairage provoquent des pics d’intensité lumineuse, dits points chauds, en certain points du pictogramme, contrastant fortement avec le reste du pictogramme présentant une luminance plus faible.
Un objectif de la présente invention est donc de proposer un système de rétroéclairage d’un pictogramme lumineux présentant de meilleures performances que les systèmes existants, et notamment une meilleure homogénéité d’éclairage du ou des pictogrammes qu’il comporte.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un système de rétroéclairage d’un pictogramme lumineux comprenant : un film dit film technique présentant une face interne et comprenant au moins une première source lumineuse, la première source lumineuse étant configurée pour émettre un premier faisceau lumineux dans une gamme de longueurs d’onde dite gamme d’émission, un film dit film décor présentant une face interne en regard de la face interne du film technique, le film décor comprenant une couche obturatrice présentant au moins une première ouverture, la couche obturatrice présentant une absorbance supérieure ou égale à 95% dans la gamme d’émission, la forme de l’au moins une première ouverture dans la couche obturatrice constituant un premier pictogramme, le premier pictogramme s’étendant principalement parallèlement à un plan dit plan transversal, une couche de remplissage à base d’un matériau de remplissage et s’étendant entre la face interne du film technique et la face interne du film décor.
Le film technique comprend en outre une première couche réfléchissante et le film décor comprend en outre une deuxième couche réfléchissante. La deuxième couche réfléchissante recouvre au moins une partie d’une surface interne de la couche obturatrice sans recouvrir l’au moins une première ouverture. La première couche réfléchissante et la deuxième couche réfléchissante présentent chacune un facteur de réflexion supérieur ou égal à 70%, de préférence supérieure ou égale à 80%, dans la gamme d’émission. Une partie au moins du premier faisceau lumineux est configurée pour être réfléchie au moins une fois par la première couche réfléchissante et au moins une fois par le deuxième film réfléchissant avant de passer par l’au moins une première ouverture. La présence de la première couche réfléchissante et de la deuxième couche réfléchissante en vis-à-vis l’une de l’autre permet qu’une partie au moins du faisceau lumineux émis réalise au moins un aller-retour dans l’épaisseur de la couche de remplissage avant de sortir du système au travers des ouvertures. Les rayons lumineux, dits indirects, effectuant un tel aller-retour s’ajoutent aux rayons indirects subissant une unique réflexion et aux rayons directs, sortant directement par les ouvertures, sans réflexion préalable. Les rayons indirects permettent de rétro-éclairer le pictogramme selon un profil de luminance plus avantageux que si seuls des rayons directs participaient à la luminance du pictogramme, comme c’est le cas dans les systèmes existants. Les rayons indirects permettent ainsi une redistribution de la luminance au sein du pictogramme. L’homogénéité d’éclairage du pictogramme s’en trouve améliorée.
Le rendement optique global du pictogramme est lui aussi amélioré grâce à la présence de la première couche réfléchissante et de la deuxième couche réfléchissante, puisqu’une plus grande proportion du faisceau lumineux émis par la première source lumineuse participe au rétro-éclairage du pictogramme.
La représente une vue en coupe d’un système de rétro-éclairage d’un pictogramme lumineux selon l’invention, figurant notamment le film technique, la couche de remplissage et le film décor.
La représente film décor d’un système de rétro-éclairage d’un pictogramme lumineux selon l’invention, vu de dessous, c’est-à-dire vu depuis l’intérieur du système.
En outre, en fonctionnement normal, le ferrofluide ne présente pas de bonnes propriétés de transfert de chaleur.
On peut donc souhaiter fournir un caloduc surmontant au moins certains des problèmes et contraintes susmentionnés.
À cette fin, il est proposé un caloduc comprenant : un logement renfermant une substance, le logement étant allongée avec : une extrémité chaude configurée pour recevoir de la chaleur d'un dispositif à refroidir de sorte que la substance s'évapore à l'état gazeux à l'extrémité chaude, et une extrémité de refroidissement configurée pour libérer de la chaleur de sorte que la substance à l'état gazeux se condense en un état liquide à l'extrémité de refroidissement ; et un dispositif de retour configuré pour renvoyer la substance à l'état liquide de l'extrémité froide vers l'extrémité chaude ; caractérisé en ce que le logement renferme également une gouttelette d'un ferrofluide et est muni d'un étranglement entre les extrémités chaude et froide, dimensionné pour être au moins partiellement obstrué par la gouttelette, et en ce que le caloduc comprend en outre un système de génération de champ magnétique configuré pour générer un premier champ magnétique passant par l'étranglement afin d'attirer la gouttelette dans l'étranglement.
D'autres caractéristiques optionnelles de l'invention, qui peuvent être utilisées ensemble ou séparément, sont développées ci-dessous.
Optionnellement, le ferrofluide est insoluble dans la substance.
Il est également possible que le ferrofluide soit repoussé par la substance, par exemple hydrophobe dans le cas de l'eau.
En outre, le ferrofluide est éventuellement à base d'huile.
En outre, la constriction a un diamètre inférieur à 2 mm, par exemple inférieur à 1 mm.
De plus, de manière facultative, la gouttelette a un volume de plus de 5 mm 3 et de moins de 100 mm 3 .
De manière optionnelle également, le dispositif de retour de liquide comprend un matériau poreux, tel qu'une mèche ou une structure nervurée, s'étendant sur une surface interne du logement entre les deux extrémités du logement afin de ramener la substance à l'état liquide par action capillaire.
De plus, en option, le système est configuré pour générer un second champ magnétique à l'écart de la constriction afin d'attirer la gouttelette à l'écart de la constriction.
En outre, le logement est éventuellement pourvu d'un évidement, et le second champ magnétique passe par l'évidement pour attirer la gouttelette dans l'évidement.
Il est également proposé un système électrique comprenant : un dispositif à refroidir ; et un caloduc selon l'invention, pour refroidir le dispositif.
Optionnellement, le dispositif à refroidir est une boîte de vitesses comportant un lubrifiant.
Également en option, le système électrique comprend en outre un dispositif de commande configuré pour recevoir une température du lubrifiant de la boîte de vitesses et pour commander le système de génération de champ magnétique pour générer le premier champ magnétique lorsque la température du lubrifiant est inférieure à un seuil prédéfini.
Également en option, le dispositif de commande est en outre configuré pour commander le système de génération de champ magnétique pour générer le second champ magnétique lorsque la température du lubrifiant est supérieure au seuil prédéfini.
La deuxième opération de décalage comprend l’étape de comparer une valeur courante absolue des premières données doublement intégrées à au moins un deuxième seuil Sposition. Lorsque les composantes des premières données doublement intégrées ont des valeurs courantes absolues en-deça du premier seuil, le premier programme laisse les valeurs courantes inchangées ce qui revient à appliquer un décalage nul. Lorsque la valeur de l’une des composantes des premières données doublement intégrées dépasse le deuxième seuil, le premier programme applique à ladite composante des premières données doublement intégrées un décalage prédéterminé pour ramener ladite composante des premières données doublement intégrées à une valeur décalée en deçà du deuxième seuil. Autrement dit, une deuxième valeur de décalage SHP (égale ici au deuxième seuil Sposition) est déduite de la valeur courante des premières données doublement intégrées (ou ajoutée selon le signe de la valeur courante de ladite composante) pour obtenir la valeur décalée. Ceci permet de maintenir la valeur de chaque composante des premières données doublement intégrées dans une plage de valeurs [-Sposition ; +Sposition]. Le deuxième seuil Sposition est déterminé en fonction d’une résolution attendue en position pour la navigation. La durée d’intégration sans décalage dépend de la dynamique de l’aéronef A et du seuil SPosition. Les premières données doublement intégrées et la deuxième valeur de décalage SHP sont exprimées ici en mètre.
Les premières données traitées (qui correspondent aux trois composantes de la vitesse y compris l’intégration de l’effet de la gravité, éventuellement affectées par un décalage, et nommée pour cette raison pseudo-vitesse PV), les premières données doublement traitées (qui correspondent aux trois composantes de la position y compris la double intégration de l’effet de la gravité, éventuellement affectées par un décalage - vitesse ou position - ou par deux décalages - vitesse et position, et nommées pour cette raison pseudo-position PP), les deuxièmes données traitées (qui correspondent aux trois composantes de rotation représentative de l’attitude de l’aéronef A), et une information temporelle (un compteur de pas d’intégration ou pas de temps de l’unité de mesure inertielle entre l’instant d’échantillonnage et l’instant unique de début d’intégration, soit ici t e -t 0 ) sont mises sous la forme d’un paquet introduit dans des deuxièmes signaux transmis via la liaison de données 300 à l’unité électronique de calcul de navigation 200.
Le deuxième programme exécuté par l’unité électronique de calcul de navigation 200 est agencé pour extraire des deuxièmes signaux les données traitées et l’information temporelle et les exploiter pour calculer la navigation en tenant compte de l’évolution de la durée d’intégration depuis la dernière extraction des deuxièmes signaux.
Plus précisément, en référence à la , le deuxième programme reçoit en entrée les deuxièmes signaux, sous la forme de deux paquets de données, émis à chaque instant t e par le premier programme mais récupérés respectivement par exemple au temps t 1 puis au temps t 2 , comprenant chacun les premières données traitées, les premières données doublement traitées, les deuxièmes données traitées, et une information temporelle correspondant à l’instant d’échantillonnage des données de pseudo-navigation dans l’unité de mesure inertielle avec les éventuelle dérives internes de l’horloge de l’unité de mesure inertielle (cette information temporelle est un nombre de pas d’intégration de l’unité de mesure inertielle, depuis l’instant unique de début d’intégration t 0 , associé au paquet de données émis par l’unité de mesure inertielle).
Les deux instants t 1 puis t 2 sont séparés de moins de la moitié du temps minimum entre deux décalages successifs d’une composante de pseudo vitesse ou de pseudo position inertielle.
En considérant pour la simplicité de la description que les données reçues au temps t 1 ont déjà été exploitées, le deuxième programme doit procéder aux opérations permettant de calculer à partir des données reçues au temps t 2 : les trois composantes de variation de la pseudo-vitesse inertielle de t 1 à t 2 dans le repère de mesure [m], notée DVm(t 1 ->t 2 ), corrigées de l’effet d’un décalage SHV ; les trois composantes de variation de la pseudo-vitesse inertielle de t 1 à t 2 dans le repère inertiel [i], notée DVi(t 1 ->t 2 ), corrigées de l’effet d’un décalage SHV ; les trois composantes de variation de la pseudo-position inertielle de t 1 à t 2 dans le repère inertiel [i], notée DP(t 1 ->t 2 ), corrigées de l’effet d’un décalage SHP ; les trois composantes de correction de la pseudo-position inertielle de t 1 à t 2 dans le repère inertiel [i], notée CorrPPi(t 1 ->t 2 ), un indicateur logique ShiftPVdetected de détection de décalage de l’une au moins des composantes de pseudo-vitesse entre t 1 et t 2 .
On rappelle que les données reçues au temps t 1 et les données reçues au temps t 2 ont été intégrées depuis le temps de début d’intégration t 0 . Il suffit donc de soustraire les données reçues au temps t 1 à celles reçues au temps t 2 pour obtenir les données correspondant à l’intervalle de temps t 2 -t 1 .
Par ailleurs, le second programme dispose des valeurs de décalage et est agencé pour analyser les valeurs des données traitées transmises et détecter la présence d’un décalage. L’analyse consiste à comparer chacune des composantes des données traitées dernièrement reçues avec chacune des composantes des données traitées reçues l’instant précédent et d’y détecter une incohérence compte-tenu de la dynamique possible du véhicule et des lois de la physique. Si une telle incohérence existe, cela signifie qu’un décalage a eu lieu et le second programme considère alors l’indicateur ShiftPVdetected comme vrai et compense le décalage réalisé en utilisant la valeur de décalage correspondante. Dans le cas contraire, le second programme considère l’indicateur ShiftPVdetected comme faux.
Le deuxième programme calcule l’évolution de la localisation inertielle de t 1 à t 2 à partir des informations suivantes : d’attitude inertielle (émise par le circuit électronique de traitement 130) à t 1 et t 2 , de variation de pseudovitesse inertielle dans le repère inertielle de t 1 à t 2 , de durée t 2 -t 1 , de localisation à t 1 .
De manière connue en elle-même, le second programme est également agencé pour exploiter : la matrice de courbure MC permettant de déterminer la courbure locale de l’ellipsoïde de référence pour la navigation par rapport à la terre, la pesanteur apparente locale GravApp (perpendiculaire localement à l’ellipsoïde), un facteur de correction externe Corr ext permettant de corriger le calcul de la pesanteur apparente en stabilisant l’altitude.
Le deuxième programme effectue ces calculs de l’évolution de la localisation inertielle de t 1 à t 2 en prenant comme hypothèse H1 que l’accélération apparente γ p est constante dans le repère de navigation entre t 1 et t 2 .
Ces calculs sont ensuite corrigés en prenant en compte les trois composantes de correction de la position inertielle de t 1 à t 2 dans le repère inertiel [i].
Les trois composantes de correction de la position inertielle de t 1 à t 2 dans le repère inertiel [i], CorrPPi(t 1 -> t 2 ), sont calculées ainsi : si ShiftPVdetected est faux (pas de décalage de vitesse), alors
CorrPPi(t 1 ->t 2 )= DP(t 1 ->t 2 )-(PV(t 1 )