INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On aura à l’esprit que l’abaissement de la viscosité trop excessif peut dégrader une efficacité de combustion et/ou avoir une influence préjudiciable sur la lubrification des composants du moteur (e.g., des paliers de pompe) par le carburant. En outre, une faible viscosité de carburant peut augmenter les fuites laminaires au sein de certains composants. On peut donc également choisir une viscosité minimale. Par exemple, le procédé peut comprendre le contrôle du système d’échange de chaleur de telle sorte que la viscosité de carburant reste supérieure à 0,2 mm 2 /s, 0,25 mm 2 /s, 0,3 mm 2 /s, 0,35 mm 2 /s, ou 0,4 mm 2 /s à l’entrée dans la chambre de combustion aux conditions de croisière.
Un but de la présente divulgation est de proposer un dispositif permettant d’éviter une dégradation du réducteur de vitesse et qui présente un encombrement réduit.
Il est à cet effet proposé un système propulsif aéronautique comprenant : un arbre d’entraînement ; un rotor de soufflante ; un arbre de soufflante propre à entraîner en rotation le rotor de soufflante ; un réducteur de vitesse couplant en rotation l’arbre d’entraînement et l’arbre de soufflante, et configuré pour entraîner l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à une vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement, le réducteur de vitesse comprenant : un pignon solaire présentant un diamètre et couplé en rotation avec l’arbre d’entraînement, un satellite qui engrène avec le pignon solaire, une couronne présentant un diamètre et qui engrène avec le satellite, le diamètre de la couronne étant supérieur au diamètre du pignon solaire ; un dispositif de lubrification comprenant une pompe, la pompe comprenant un rotor de pompe et étant configurée pour alimenter en huile le réducteur de vitesse lorsque le rotor de pompe est en rotation, dans lequel le rotor de pompe est couplé en rotation avec le pignon solaire, le satellite, la couronne, l’arbre de soufflante ou l’arbre d’entraînement ; et un frein configuré pour freiner une rotation du rotor de pompe lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est inférieure à une vitesse seuil de freinage.
Le frein permet de limiter, voire bloquer, les mouvements du rotor de pompe, et réduit par conséquent les besoins de lubrification, ce qui permet d’adapter et d’optimiser l’encombrement et la masse de la pompe et globalement du dispositif de lubrification dans son ensemble.
Le système propulsif aéronautique peut également comprendre les caractéristiques optionnelles suivantes, prises seules ou combinées entre elles à chaque fois que cela est techniquement possible.
Optionnellement, la vitesse seuil de freinage est comprise entre 30 tours par minute et 500 tours par minute, par exemple entre 50 tours par minute et 300 tours par minute, par exemple entre 80 tours par minute et 180 tours par minute.
Optionnellement, le frein est configuré pour bloquer la rotation du rotor de pompe lorsque la vitesse rotation de l’arbre d’entraînement est inférieure à une vitesse seuil de blocage inférieure à la vitesse seuil de freinage.
Optionnellement, la vitesse seuil de blocage est comprise entre 0 tour par minute et 200 tours par minute, par exemple entre 0 tour par minute et 50 tours par minute, par exemple entre 0 tour par minute et 20 tours par minute.
Optionnellement, le système propulsif aéronautique comprend un embrayage configuré pour découpler en rotation le rotor de pompe du pignon solaire, du satellite, de la couronne, de l’arbre de soufflante ou de l’arbre d’entraînement lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est supérieure ou égale à une vitesse seuil d’embrayage, et pour coupler en rotation le rotor de pompe avec le pignon solaire, le satellite, la couronne, l’arbre de soufflante ou l’arbre d’entraînement lorsque la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement est inférieure à la vitesse seuil d’embrayage.
Optionnellement, la vitesse seuil d’embrayage comprise entre 50 tours par minute et 800 tours par minute, par exemple entre 50 tours par minute et 500 tours par minute, par exemple entre 100 tours par minute et 300 tours par minute.
Optionnellement, le frein comprend uniquement un système de vannes, le système de vannes comprenant une première vanne commandée en aval de la pompe et une deuxième vanne commandée en amont de la pompe.
Lorsque le moteur à turbine à gaz est un rotor ouvert ou un turbopropulseur, le moteur à turbine à gaz peut comprendre deux étages d’hélices contrarotatives fixés à et entraînés par une turbine libre de puissance par l’intermédiaire d’un arbre. Les hélices peuvent tourner dans des sens opposés de sorte que l’une tourne dans le sens horaire et l’autre dans le sens anti-horaire autour de l’axe de rotation du moteur. Alternativement, le moteur à turbine à gaz peut comprendre un étage d’hélices et un étage d’ailettes directrices conçu en aval de l’étage d’hélices. L’étage d’ailettes directrices peut être à pas variable. Ainsi, des turbines haute pression, pression intermédiaire, et libres de puissance peuvent respectivement entraîner des compresseurs haute pression et intermédiaire et des hélices par des arbres d’interconnexion appropriés. Ainsi, les hélices peuvent fournir la majorité de la poussée de propulsion.
Dans le cas où le moteur à turbine à gaz est un rotor ouvert ou un turbopropulseur, un ou plusieurs des étages d’hélices peuvent être entraînés par un réducteur. Le réducteur peut être du type décrit ici.
Un moteur selon la présente description peut être un turboréacteur à double flux. Un tel moteur peut être un moteur à double flux à entraînement direct où la soufflante est directement reliée à la turbine d’entraînement de soufflante, par exemple sans réducteur, par l’intermédiaire d’un arbre de cœur. Dans un tel moteur à double flux à entraînement direct, on peut dire que la soufflante tourne à la même vitesse de rotation que la turbine d’entraînement de soufflante. Strictement à titre d’exemple, la turbine d’entraînement de soufflante peut être une première turbine, l’arbre de cœur peut être un premier arbre de cœur, et le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre une seconde turbine et un second arbre de cœur reliant la seconde turbine au compresseur. La seconde turbine, le compresseur, et le second arbre de cœur peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre de cœur. Dans un tel agencement, la seconde turbine peut être positionnée axialement en aval de la première turbine.
Un moteur selon la présente description peut être un moteur à double flux à engrenages. Dans un tel agencement, le moteur a une soufflante qui est entraînée par l’intermédiaire d’un réducteur. En conséquence, un tel moteur à turbine à gaz peut comprendre un réducteur qui reçoit une entrée de l’arbre de cœur et délivre un entraînement à la soufflante de sorte à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à celle de l’arbre de cœur. L’entrée vers le réducteur peut être directement à partir de l’arbre de cœur, ou indirectement à partir de l’arbre de cœur, par exemple par l’intermédiaire d’un arbre et/ou engrenage droits. L’arbre de cœur peut solidariser la turbine et le compresseur, de telle sorte que la turbine et le compresseur tournent à la même vitesse (avec la soufflante tournant à une vitesse inférieure).
Le moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut avoir une quelconque architecture générale appropriée. Par exemple, le moteur à turbine à gaz peut avoir un quelconque nombre souhaité d’arbres qui relient des turbines et des compresseurs, par exemple un, deux ou trois arbres. À titre d’exemple uniquement, la turbine reliée à l’arbre de cœur peut être une première turbine, le compresseur relié à l’arbre de cœur peut être un premier compresseur, et l’arbre de cœur peut être un premier arbre de cœur. Le cœur de moteur peut comprendre en outre une seconde turbine, un second compresseur et un second arbre de cœur reliant la seconde turbine au second compresseur. La seconde turbine, le second compresseur et le second arbre de cœur peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre de cœur.
Dans un tel agencement, le second compresseur peut être positionné axialement en aval du premier compresseur. Le second compresseur peut être agencé pour recevoir (par exemple recevoir directement, par exemple par l’intermédiaire d’un conduit généralement annulaire) un flux depuis le premier compresseur.
Le réducteur peut être agencé pour être entraîné par l’arbre de cœur qui est conçu pour tourner (par exemple en cours d’utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple le premier arbre de cœur dans l’exemple ci-dessus). Par exemple, le réducteur peut être agencé pour être entraîné uniquement par l’arbre de cœur qui est conçu pour tourner (par exemple en cours d’utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple uniquement par le premier arbre de cœur, et non le second arbre de cœur, dans l’exemple ci-dessus). Alternativement, le réducteur peut être agencé pour être entraîné par le ou les quelconques des arbres, par exemple les premier et/ou second arbres dans l’exemple ci-dessus.
Le réducteur peut être une boîte de réduction (en cela que la sortie vers la soufflante présente une vitesse de rotation inférieure à l’entrée depuis l’arbre de cœur). Un quelconque type de réducteur peut être utilisé. Par exemple, le réducteur peut être un réducteur « planétaire » ou « en étoile », tel que décrit d’une manière plus détaillée ailleurs ici. Un tel réducteur peut être un étage unique. Alternativement, un tel réducteur peut être un réducteur composé, par exemple un réducteur planétaire composé (qui peut avoir l’entrée sur l’engrenage solaire et la sortie sur la couronne dentée, et donc être désigné comme réducteur « en étoile composé »), par exemple ayant deux étages de réduction.
Le réducteur peut avoir un quelconque rapport de réduction souhaité (défini comme la vitesse de rotation de l’arbre d’entrée divisée par la vitesse de rotation de l’arbre de sortie), par exemple supérieur à 2,5, par exemple dans la plage de 3 à 4,2 ou de 3,2 à 3,8, par exemple de l’ordre de ou d’au moins 3, 3,1, 3,2, 3,3, 3,4, 3,5, 3,6, 3,7, 3,8, 3,9, 4, 4,1 ou 4,2. Le rapport d’engrenage peut être, par exemple, entre deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente. Strictement à titre d’exemple, le réducteur peut être un réducteur en « étoile » ayant un rapport de réduction dans la plage allant de 3,1 ou 3,2 à 3,8. Strictement à titre d’exemple supplémentaire, le réducteur peut être un réducteur en « étoile » ayant un rapport de réduction dans la plage 3,0 à 3,1. Strictement à titre d’exemple supplémentaire, le réducteur peut être un réducteur « planétaire » ayant un rapport de réduction dans la plage 3,6 à 4,2. Dans certains agencements, le rapport d’engrenage peut être à l’extérieur de ces plages.
Dans un quelconque moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici, un carburant d’une composition ou d’un mélange donné est fourni à une chambre de combustion, qui peut être fournie en aval de la soufflante et du ou des compresseurs par rapport à une voie de flux (par exemple axialement en aval). Par exemple, la chambre de combustion peut être directement en aval du (par exemple à la sortie du) second compresseur, lorsqu’un second compresseur est fourni. À titre d’exemple supplémentaire, le flux à la sortie vers la chambre de combustion peut être fourni à l’entrée de la seconde turbine, lorsqu’une seconde turbine est fournie. La chambre de combustion peut être fournie en amont de la ou des turbines.
Le ou chaque compresseur (par exemple le premier compresseur et le second compresseur tels que décrits ci-dessus) peut comprendre un quelconque nombre d’étages, par exemple de multiples étages. Chaque étage peut comprendre une rangée d’aubes de rotor et une rangée d’ailettes de stator, qui peuvent être des ailettes de stator variables (en ce que leur angle d’incidence peut être variable). La rangée d’aubes de rotor et la rangée d’ailettes de stator peuvent être axialement décalées l’une de l’autre. Par exemple, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à double flux à entraînement direct comprenant 13 ou 14 étages de compresseur (en plus de la soufflante). Un tel moteur peut, par exemple, comprendre 3 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et soit 10 ou 11 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »). À titre d’exemple supplémentaire, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à « engrenages » (où la soufflante est entraînée par un premier arbre de cœur par l’intermédiaire d’une boîte de réduction) comprenant 11, 12 ou 13 étages de compresseur (en plus de la soufflante). Un tel moteur peut comprendre 3 ou 4 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et 8 ou 9 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »). À titre d’exemple supplémentaire, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à « engrenages » ayant 4 étages dans le premier compresseur (ou « basse pression ») et 10 étages dans le second compresseur (ou « haute pression »).
La ou chaque turbine (par exemple la première turbine et la seconde turbine telles que décrites ci-dessus) peuvent comprendre un quelconque nombre d’étages, par exemple de multiples étages. Chaque étage peut comprendre une rangée d’aubes de rotor et une rangée d’ailettes de stator, ou vice versa selon le besoin. La rangée d’aubes de rotor et d’ailettes de stator peuvent être axialement décalées l’une de l’autre. La seconde turbine (ou « haute pression ») peut comprendre 2 étages dans un quelconque agencement (par exemple indépendamment de ce qu’il s’agisse d’un moteur à engrenages ou à entraînement direct). Le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à entraînement direct comprenant une première turbine (ou « basse pression ») ayant 5, 6 ou 7 étages. Alternativement, le moteur à turbine à gaz peut être un moteur à turbine à gaz à « engrenages » comprenant une première turbine (ou « basse pression ») ayant 3 ou 4 étages.
Chaque aube de soufflante peut être définie comme ayant une portée radiale s’étendant d’un pied (ou d’un moyeu) au niveau d’un emplacement radialement interne lavé par les gaz, ou position de portée de 0 %, jusqu’à une pointe à une position de portée de 100 %. Le rapport du rayon de l’aube de soufflante au niveau du moyeu au rayon de l’aube de soufflante au niveau de la pointe peut être inférieur à (ou de l’ordre de) l’un quelconque parmi : 0,4, 0,39, 0,38, 0,37, 0,36, 0,35, 0,34, 0,33, 0,32, 0,31, 0,3, 0,29, 0,28, 0,27, 0,26 ou 0,25. Le rapport du rayon de l’aube de soufflante au niveau du moyeu au rayon de l’aube de soufflante au niveau du bout peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 0,28 à 0,32, ou 0,29 à 0,30. Ces rapports peuvent être couramment appelés le rapport du moyeu à la pointe. Le rayon au niveau du moyeu et le rayon au niveau de la pointe peuvent l’un et l’autre être mesurés au niveau de la partie de bord d’attaque (ou axialement la plus en avant) de l’aube. Le rapport du moyeu à la pointe fait référence, bien sûr, à la partie lavée par les gaz de l’aube de soufflante, c’est-à-dire la partie radialement à l’extérieur d’une quelconque plate-forme.
Le rayon de la soufflante peut être mesuré entre la ligne médiane du moteur et la pointe d’une aube de soufflante au niveau de son bord d’attaque. Le diamètre de soufflante (qui peut être simplement deux fois le rayon de la soufflante) peut être supérieur à (ou de l’ordre de) l’un quelconque parmi : 140 cm, 170 cm, 180 cm, 190 cm, 200 cm, 210 cm, 220 cm, 230 cm, 240 cm, 250 cm (environ 100 pouces), 260 cm, 270 cm (environ 105 pouces), 280 cm (environ 110 pouces), 290 cm (environ 115 pouces), 300 cm (environ 120 pouces), 310 cm, 320 cm (environ 125 pouces), 330 cm (environ 130 pouces), 340 cm (environ 135 pouces), 350 cm, 360 cm (environ 140 pouces), 370 cm (environ 145 pouces), 380 cm (environ 150 pouces), 390 cm (environ 155 pouces), 400 cm, 410 cm (environ 160 pouces) ou 420 cm (environ 165 pouces). Le diamètre de soufflante peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 210 cm à 240 cm, ou 250 cm à 280 cm, ou 320 cm à 380 cm. Strictement à titre d’exemple non limitatif, le diamètre de soufflante peut être dans la plage de 170 cm à 180 cm, 190 cm à 200 cm, 200 cm à 210 cm, 210 cm à 230 cm, 290 cm à 300 cm ou 340 cm à 360 cm.
La vitesse de rotation de la soufflante peut varier en cours d’utilisation. Généralement, la vitesse de rotation est inférieure pour des soufflantes avec un diamètre plus élevé. Strictement à titre d’exemple non limitatif, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière peut être inférieure à 3 500 tr/min, par exemple inférieure à 2 600 tr/min, ou inférieure à 2 500 tr/min, ou inférieure à 2 300 tr/min. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière pour un moteur à turbine à gaz « à engrenages » ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage de 2 750 à 2 900 tr/min. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière pour un moteur à turbine à gaz « à engrenages » ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage de 2 500 à 2 800 tr/min. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière pour un moteur à turbine à gaz « à engrenages » ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage de 1 500 à 1 800 tr/min. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière pour un moteur à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 190 cm à 200 cm peut être dans la plage de 3 600 à 3 900 tr/min. Strictement à titre d’exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante à des conditions de croisière pour un moteur à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage allant de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 2 000 à 2 800 tr/min.
Les modules 2c entre le module avant 2a et le module arrière 2b sont appelés modules intermédiaires 2c. La tente 1 comprend ici trois modules intermédiaires 2c. Dans un autre exemple de réalisation, la tente 1 peut comprendre deux modules uniquement, le module avant 2a et le module arrière 2b. Alternativement encore, la tente 1 peut comprendre en plus du module avant 2a et du module arrière 2b, un nombre de modules intermédiaire 2c différent (un, deux ou supérieur à trois).
La tente 1 est dans une configuration montée sur la , i.e. les modules 2a, 2b, 2c sont assemblés entre eux.
Chaque module 2a, 2b, 2c comprend une ossature gonflable 3 et au moins une toile 4, 6. Une partie seulement de la toile 4 est représentée sur la afin de faire apparaître l’ossature 3.
Chacun des modules 2a, 2b, 2c peut comprendre deux toiles 4, 6. Chaque module 2a, 2b, 2c comprend à minima une toile externe 4 et optionnellement une toile interne 6. On entend par toile externe 4 la toile tournée vers l’extérieur de la tente, et par toile interne 6 la toile tournée vers l’intérieur de la tente lorsque la tente 1 est en configuration montée. Une toile interne 6 est représentée aux figures 3 et 4. Par souci de simplicité, la description de la toile externe 4 et la toile interne 6 est faite séparément. Dans la suite, sauf mention explicite, la description est faite pour la toile externe 4 désignée simplement par «toile 4 », Bien entendu, dans un autre exemple de réalisation, la description de la toile externe 4 peut également s’appliquer à la toile interne 6.
Un exemple d’ossature 3 est représenté à la . L’ossature 3 de chaque module 2a, 2b, 2c comporte deux portiques 300 et des traverses 301.
Chaque portique 300 comporte une poutre 302 et deux poteaux 303. Une extrémité 304 de chaque poutre 302 repose sur un poteau 303 respectif.
Les portiques 300 sont parallèles entre eux. Les portiques 300 présentent ici la forme d’arches.
Les traverses 301 relient les portiques 300. Certaines traverses 301 relient les poutres 302 des portiques 300. D’autres traverses 301 relient les poteaux 303 des portiques 300.
Les traverses 301 sont parallèles entre elles et orthogonales aux poteaux 303.
L’ossature 3 est réalisée en un matériau isolant électrique.
La toile 4 est supportée par l’ossature 3. Cela permet à la toile 4 de participer le moins possible aux efforts mécaniques de la tente de Faraday 1. La toile 4 est par exemple cousue à l’ossature 3. La toile 4 est notamment cousue sur l’extrérieur de l’ossature 3.
La toile 4 est en tissu électriquement conducteur. La toile 4 est réalisée en un matériau ayant une haute conductivité électrique, notamment au moins égale à 1.10 7 S/m. Par exemple, la toile 4 a une conductivité électrique égale à 3.10 7 S/m.
La toile 4 est par exemple métallique ou en alliage métallique. Dans un exemple de réalisation, la toile 4 est réalisé en un alliage comprenant de l’argent, du cuivre et/ou du nickel.
L’épaisseur de la toile 4 est définie par un compromis entre une activité de blindage en basse fréquence et un poids acceptable, i.e. pas trop lourd, pour la toile. La toile 4 doit être en effet la plus légère possible afin de faciliter la manipulation et le transport de la tente, tout en permettant d’atteindre les objectifs de blindage souhaités aux fréquences d’intérêt.
La toile 4 présente une épaisseur comprise entre 0,07 millimètres et 0,1 millimètres, de préférence égale à 0,08 millimètres.
La configuration de la toile 4, notamment par le choix du matériau électriquement conducteur ayant une haute conductivité et l’optimisation de l’épaisseur de la toile, permet d’obtenir une efficacité de blindage supérieure à 50 dB pour des fréquences de 1MHz à 1GHz.
Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir un procédé plus économique permettant de déterminer l’assiette du véhicule automobile.
Dans le but de résoudre ce problème, et selon un premier objet, il est proposé un procédé de détermination de la variation d’assiette d’un véhicule automobile s’étendant selon une direction longitudinale, ledit véhicule automobile comprenant un dispositif d’enregistrement adapté à fournir des signaux représentatifs de la scène se déroulant à l’avant dudit véhicule automobile et un dispositif de projection d’un signal lumineux vers l’avant dudit véhicule automobile, ledit dispositif d’enregistrement et ledit dispositif de projection étant orientés respectivement selon des angles prédéfinis par rapport à ladite direction longitudinale dudit véhicule automobile. Le procédé comprend les étapes suivantes : a) on installe ledit véhicule automobile sur une paroi de sol horizontale à une distance donnée d’une paroi verticale, et on projette ledit signal lumineux contre ladite paroi de manière à définir un repère sur ladite paroi verticale ; b) on enregistre des signaux représentatif d’une image de la représentation dudit repère sur ladite paroi verticale ; c) on détermine la distance de la représentation dudit repère par rapport aux bords horizontaux de ladite image de manière à pouvoir déterminer la position verticale dudit repère par rapport à ladite paroi de sol ; et, d) on compare ladite position verticale dudit repère à une position verticale de référence dudit repère pour pouvoir déterminer la variation d’assiette.
Ainsi, une caractéristique de l’invention réside dans la mise en œuvre des moyens usuels installés en série sur les véhicules automobiles pour apprécier l’assiette sans nécessairement faire appel à des capteurs de hauteur spécifiques. En conséquence, le procédé selon l’invention est peu coûteux et requiert la mise en œuvre d’un programme d’ordinateur adapté.