INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
: graphique montrant la mesure du coefficient de après 600 cycles sous 1N pour deux pièces. En trait plein sont présentées les mesures obtenues pour une pièce ayant subi une anodisation dure suivie d’une imprégnation de PTFE (couche anodique revêtue d’une couche de PTFE obtenue par « dip-coating »), et en pointillé sont présentées les mesures obtenues pour une pièce de l’invention, ayant subi un procédé de traitement de surface de l’invention selon l’exemple 2.
: graphique montrant la mesure du coefficient de après 600 cycles sous 1N pour deux pièces. En trait plein sont présentées les mesures obtenues pour une pièce ayant subi une anodisation dure suivie d’une imprégnation de PTFE (couche anodique revêtue d’une couche de PTFE obtenue par « dip-coating »), et en pointillé sont présentées les mesures obtenues pour une pièce de l’invention, ayant subi un procédé de traitement de surface de l’invention selon l’exemple 3.
: cartographies EDS la pièce obtenue à l’exemple 3. Pour la zone analyse, on voit quatre images :
A : image MEB (microscopie électronique à balayage).
B : cartographie du carbone (C) obtenue par EDS.
C : cartographie de l’oxygène (O) obtenue par EDS.
D : cartographie du fluor (F) obtenue par EDS.
EXEMPLES Exemple 1 La composition du bain ainsi que les paramètres du procédé sont donnés dans le tableau 1 ci-dessous. Les essais ont été réalisés à densité courant variable au cours de la manipulation, sur substrat aluminium de nuance 2024.
Conditions opératoires Valeurs Acide étidronique 90 – 120 g/L Tensio-actif 1 – 2 g/L Particules de PTFE de granulométrie 200 nm 80 – 120 g/L Température 35°C
Dans ces conditions, la couche anodique obtenue après traitement présente un aspect gris-blanc. L’épaisseur de la couche anodique est de 4,2 µm mesurée en coupe, présentée en . La rugosité mesurée au profilomètre mécanique Veeco Dektak 150 est de 0,3 µm. Le coefficient de frottement, présenté en , est d’environ 0,35 mesuré après 600 cycles sous 1N, avec une vitesse de rotation de 2,5 cm/s, et une bille de frottement en alumine.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius et étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, le disque mobile de turbine est destiné à présenter une surface amont, une surface avale, et chaque alvéole du disque étant destinée à être délimitée par une surface de fond d’alvéole, et un paramètre est défini comme : avec : où : est le nombre d’aubes mobiles de la pluralité d’aubes mobiles (33) destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor (32), est une hauteur de veine, la hauteur de veine étant définie comme une différence entre le rayon externe de veine et le rayon externe de veine , en mètres, est un rayon de jante, le rayon de jante étant défini comme la plus petite distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface de fond d’alvéole, en mètres, est une épaisseur de jante, l’épaisseur de jante étant définie comme une distance axiale entre un point de jonction de la surface amont du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, et un point de jonction de la surface avale du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, en mètres, et le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance axiale entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance axiale entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, et la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m², et dans laquelle la longueur de corde en tête d’aube est comprise dans une plage allant de 0,005 mètre à 0,05 mètre et la longueur de corde en pied d’aube est comprise dans une plage allant de 0,01 mètre à 0,05 mètre.
Dans un mode de réalisation, la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m².
L’invention concerne également une roue mobile de turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant un disque de rotor centré sur un axe longitudinal et une pluralité d’aubes mobiles de turbine telles que définies précédemment, le pied de chacune des aubes mobiles de turbine étant monté dans une alvéole respective du disque de rotor qui débouche à la périphérie externe du disque de rotor, et la roue mobile étant configurée pour être entrainée en rotation par un arbre d’entrainement mobile en rotation autour de l’axe longitudinal du un système propulsif aéronautique.
L’invention concerne également un procédé de dimensionnement d’une aube mobile de turbine destinée à être montée autour d’un d’axe longitudinal dans une alvéole qui débouche à la périphérie externe d’un disque de rotor(32) d’une roue mobile d’une turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, le disque de rotor étant destiné à être centré sur l’axe longitudinal et à comprendre une pluralité d’aubes mobiles réparties circonférentiellement à la périphérie externe du disque de rotor, le système propulsif aéronautique étant destiné à comprendre un arbre d’entrainement et la roue mobile étant configurée pour entrainer l’arbre d’entrainement en rotation autour de l’axe longitudinal, l’aube mobile de turbine s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal et comprenant un pied configuré pour être monté dans l’alvéole du disque de rotor, un talon, et une pale à profil aérodynamique s’étendant radialement depuis le pied jusqu’au talon, la pale à profil aérodynamique présentant un bord d’attaque et un bord de fuite, dans lequel le talon comprend une plateforme qui présente une surface radialement interne destinée à délimiter une veine de circulation de gaz, dans lequel le pied comprend une plateforme qui présente une surface radialement externe également destinée à délimiter la veine de circulation de gaz, dans lequel est un rayon externe de veine, le rayon externe de veine étant défini comme une moyenne d’une première distance radiale et d’une deuxième distance radiale, la première distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque, et la deuxième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite, en mètres, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : est une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale continue, en nombre de tours par minute, , et , étant en 10 6 rpm².m², le rayon externe de veine étant compris dans une plage allant de 0,15 à 1,0 mètre et le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où , et , étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètre cube, est le nombre d’aubes mobiles de la pluralité d’aubes mobiles destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , la masse volumique du matériau étant comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètre cube.
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius et étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, le disque mobile de turbine est destiné à présenter une surface amont, une surface avale, et chaque alvéole du disque étant destinée à être délimitée par une surface de fond d’alvéole, et un paramètre est défini comme : avec : où : est le nombre d’aubes mobiles de la pluralité d’aubes mobiles (33) destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor (32), est une hauteur de veine, la hauteur de veine étant définie comme une différence entre le rayon externe de veine et le rayon externe de veine , en mètres, est un rayon de jante, le rayon de jante étant défini comme la plus petite distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface de fond d’alvéole, en mètres, est une épaisseur de jante, l’épaisseur de jante étant définie comme une distance axiale entre un point de jonction de la surface amont du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, et un point de jonction de la surface avale du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon externe de veine sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, un paramètre est défini comme : , et le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius et étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et , étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, un paramètre est défini comme : et la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m², et dans laquelle la longueur de corde en tête d’aube est comprise dans une plage allant de 0,005 mètre à 0,05 mètre et la longueur de corde en pied d’aube est comprise dans une plage allant de 0,01 mètre à 0,05 mètre.
Dans un mode de réalisation, la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : étant en 10 6 rpm².m².
L’invention concerne également une roue mobile de turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant un disque de rotor centré sur un axe longitudinal et une pluralité d’aubes mobiles de turbine telles que définies précédemment, le pied de chacune des aubes mobiles de turbine étant monté dans une alvéole respective du disque de rotor qui débouche à la périphérie externe du disque de rotor, et la roue mobile étant configurée pour être entrainée en rotation par un arbre d’entrainement mobile en rotation autour de l’axe longitudinal du un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant exactement un nombre d’aubes mobiles de turbine, étant compris dans une plage allant de 30 à 180, le disque de rotor présentant un rayon de jante compris dans une gamme allant de 0,05 mètre à 0,5 mètre et une épaisseur de jante comprise dans une gamme allant de 0,01 mètre à 0,06 mètre.
L’invention concerne également un s ystème propulsif aéronautique comprenant une turbine basse pression et un arbre d’entrainement entrainé en rotation par la turbine basse pression autour d’un axe longitudinal, la turbine basse pression comprenant la roue mobile telle que définie précédemment, l’arbre d’entrainement présentant une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale constante, la vitesse de rotation limite étant comprise dans une gamme allant de 2 000 à 30 000 tours par minute.
Dans un mode de réalisation, et sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètre cube, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , la masse volumique du matériau étant comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètre cube.
Dans un mode de réalisation, un paramètre est défini comme : , le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius et étant en 10 6 rpm².m².
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et , étant en 10 6 rpm².m².
Il est connu que les boissons minceurs sont idéales pour aider à la perte de poids. Elles permettent plus particulièrement de : - procurer un effet de satiété - protéger les muscles et de tonifier le corps, évitant la reprise de poids.
Comme pour les boissons « sport », ces boissons minceurs présentent : - un contenu équilibré en acides aminés essentiels, en fibres, en vitamines et minéraux - un contenu réduit en sucres, en matières grasses et en calories.
C’est ainsi que les boissons protéinées sont en effet d'une grande efficacité pour perdre rapidement quelques kilos. Ces préparations riches en protéines réduisent ou stoppent simplement la sensation de faim chez la personne qui en consomme. En prenant par exemple une telle boisson, l'utilisateur peut réduire de manière considérable la quantité de nourriture à consommer, et permettre une perte de pois rapide (dans le cadre d’un processus de substitut de repas pour contrôle du poids, ou substitut de la ration journalière totale pour contrôle du poids).
On distingue plusieurs catégories : les mélanges polymériques (standards) et les mélanges semi-élémentaires («prédigérés»), ces derniers étant indiqués dans des cas bien spécifiques (syndrome du grêle court, insuffisance pancréatique exocrine, etc.) : - Mélanges polymériques - hypocaloriques (0,5 – 0,75 kcal /ml), normo ou hyperprotéinés, avec ou sans fibres - isocaloriques (1 kcal / ml), normo ou hyperprotéinés, avec ou sans fibres - hypercaloriques (1,25 -1,5 kcal / ml) normo ou hyperprotéinés, avec ou sans fibres - formules spécifiques (troubles du métabolisme glycémique, insuffisance respiratoire).
Dans les structures actuelles des stacks (un stack ou empilement étant un sandwich formé par les interconnecteurs et cellules électrochimiques placés entre deux plaques rigides terminales, isolées électriquement des interconnecteurs), la double fonction des interconnecteurs de distribution des gaz et d’alimentation en courant électrique des cellules est assurée par des couches de contact, qui sont des structures métalliques et/ou céramiques conductrices, notamment des structures céramiques de type manganite de lanthane dopé au strontium (LSM), ou encore des grilles métalliques.
A titre d’exemple, la demande de brevet français FR 2 996 065 A1 décrit un interconnecteur sous la forme d’un composant à substrat en alliage métallique, dont l’élément de base est du Fer (Fe) ou du Nickel (Ni), avec une des faces planes principales revêtue d’une couche de contact épaisse métallique ou en céramique, rainurée en délimitant des canaux adaptés pour la distribution et/ou la collecte de gaz, tels que vapeur d’eau H 2 O, H 2 ; O 2 , gaz drainant. En particulier, une couche de contact épaisse (dont l’épaisseur est supérieure à celle d’une couche obtenue par une technologie dite « couche mince », typiquement une épaisseur comprise entre 2 et 15 µm) en céramique à base de manganite de lanthane dopée strontium (LSM) peut être prévue du côté de l’électrode à oxygène (anode en EHT, cathode pour une pile SOFC).
Le développement des systèmes industriels intégrant des électrolyseurs à oxydes solides à haute température (SOEC) et des piles à combustible à oxydes solides (SOFC) passe par un accroissement du volume de gaz traité. Pour ce faire, l’augmentation de la surface, du nombre des cellules et de plaques d’interconnexion par stack est nécessaire. Les niveaux de tension et de courant appliqués doivent également être ajustés avec l’accroissement du nombre de plaques. De par sa structure présentant de grandes surfaces soumises à la pression, le niveau de pressurisation des stacks à haute température reste limité. Il devient nécessaire alors d’optimiser la structure des réseaux hydrauliques pour limiter les pertes de charges. Cette optimisation passe notamment par une diminution des pertes de charges singulières au sein du stack. Les zones de transition situées au niveau des entrées et sorties des alimentations des chambres anodique et cathodique sont des zones où l’optimisation des géométries permet des gains substantiels en perte de charge.
A titre d’exemple, on pourra considérer que le solvant polaire (ou qu’un mélange de solvants polaires le cas échéant) est non miscible lorsque son taux de récupération est supérieur ou égal à 0,95. Ce taux de récupération est défini comme le rapport du volume d’extrait sur le volume de solvant initial, cet extrait étant une phase contenant le solvant, non miscible avec la composition contenant une huile de liquéfaction, récupérée après agitation puis décantation d’un mélange d’une partie par volume de solvant avec vingt-cinq parties par volume de la composition contenant une huile de liquéfaction à purifier, à pression atmosphérique et à une température de 20 °C.
On pourra notamment déterminer ce taux de récupération en suivant la procédure suivante : Introduction de 50 mL de composition contenant une huile de liquéfaction dans un ballon à fond plat d’un volume de 100 mL, à l’aide d’une pipette de précision de +/-0,5 mL, Introduire 2 mL de solvant dans le ballon, à l’aide d’une pipette de précision +/-0,1 mL, Introduire un barreau aimanté, fermer le ballon avec un bouchon en polypropylène, Agiter le mélange sur une plaque d’agitation mécanique à une vitesse 500 tours/min pendant 5 min, A la fin des 5 minutes, arrêter l’agitation, retirer le barreau aimanté à l’aide d’une tige aimantée, Transférer le contenu du ballon dans un tube gradué présentant une précision de +/-0,05 mL pour un volume inférieur ou égal à 2 mL et une précision de +/-0,1 mL pour un volume supérieur à 2 mL. Attendre la démixtion complète par décantation et mesurer le volume des 2 phases à l’aide des graduations. On considère que la démixtion complète est atteinte lorsque les volumes des deux phases ne varient plus.
Description détaillée de l’étape b) L‘étape b) est une étape de traitement de la composition fournie à l’étape a) en présence d’un composé basique à une température d’au plus 450 °C pour obtenir un effluent comprenant une composition traitée.
L’étape b) est mise en œuvre en présence d’un composé basique, de préférence un composé basique nucléophile.
Avantageusement, la quantité de composé basique utilisée est de 0,1 à 50 %m, de préférence d’au moins 0,5 %m, davantage de préférence d’au moins 1 %m, de manière préférée d’au moins 3 %m, de manière encore plus préférée d’au moins 5 %m voire d’au moins 10 %m par rapport à la masse totale de la composition traitée (composition fournie par l’étape (a)).