INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va tout d’abord décrire, en référence à la , une vue générale d’un étrier selon l’invention positionné dans un tunnel de véhicule. Sur la , on peut voir que l’étrier 1 est positionné entre deux parties d’une traverse d’assise avant 4. L’étrier 1 comprend deux parties : des éléments de renfort 2 et un élément de liaison 3. La illustre une vue avant et une vue arrière d’un élément de renfort 2 selon l’invention. Chaque élément de renfort 2 comprend une face principale 22 sensiblement plane ou légèrement courbée et deux cotés latéraux 21. La face 22 a sensiblement une forme de U et comprend une partie transversale et deux branches. La partie transversale lie les deux branches. Les deux cotés latéraux 21 font saillie sur chacune des branches. La face 22 comprend au niveau de la partie transversale, un prolongement de type languette comprenant deux ouvertures. Les deux ouvertures sont destinées à l'emboutissage ou pour des contraintes de fabrication. La face plane 22, plus précisément la partie transversale de celle-ci a un jeu fonctionnel de 25 mm avec le tunnel lorsque l’étrier est positionné.
La illustre une vue générale d’un élément de liaison selon l’invention. Chaque élément de liaison 3 comprend une face plane 30 et au moins deux cotés latéraux 31 et 32. L’élément de liaison comprend également deux cotés latéraux supplémentaires 33 (un des côtés supplémentaires étant non visible sur la ). La face plane 30 a une forme sensiblement rectangulaire et comprend deux ouvertures. Les deux ouvertures sont destinées à l'emboutissage ou pour des contraintes de fabrication. Les au moins deux cotés latéraux 31 et 32 font saillie selon une direction y (vers le haut) à partir de la face plane 30 selon un angle compris entre 20 et 90 degrés. De préférence, les côtés latéraux 31 et 32 sont inclinés vers l’extérieur de la face plane 30. Le côté latéral 31 comprend deux ouvertures et une languette 311 rabattue par rapport au côté latéral 31 de façon à être sensiblement parallèle à la face plane 30. La languette 311 est non centrée par rapport au milieu de la face plane 30. Le côté latéral 32, face au côté latéral 31 comprend également deux ouvertures et une languette 321 rabattue par rapport au côté latéral 32 de façon à être sensiblement parallèle à la face plane 30. La languette 321 est centrée par rapport au milieu de la face plane 30. La languette 311 est plus longue que large, tandis que la languette 321 est plus large que longue. Les deux cotés latéraux supplémentaires 33, opposés l’un à l’autre et situés sur la largeur de la face plane 30, font saillis selon une direction –y (vers le bas) à partir de la face plane 30 selon un angle compris entre 20 et 90 degrés. De préférence, les côtés latéraux 33 sont inclinés vers l’extérieur de la face plane 30. Les côtés latéraux 33 correspondent à une languette plus longue que large.
La illustre deux différentes vues d’un étrier selon l’invention. Deux éléments de renfort 2 sont positionnés face à face. Un élément de liaison 3 est positionné sur les deux éléments de renfort 2 au niveau des parties transversales de celles-ci. L’élément de liaison 3 a une forme complémentaire à l’espace créé entre deux éléments de renfort 2. De préférence, l’écart entre deux éléments de renfort est égal à 73 mm. Les deux éléments de renfort sont positionnés dos à dos. Les ouvertures des éléments de renfort 2 sont alors superposées aux ouvertures de l’élément de liaison 3 lorsque celui-ci est positionné. Comme vu sur la , le tunnel vient en appui sur les côtés latéraux 33 ainsi que sur les languettes 311 et 321 lorsque celui-ci est monté sur l’étrier. La traverse d’assise avant vient ensuite être fixée sur le tunnel. Le tunnel est fixé sur l’étrier via des points de soudures comme représenté sur la .
Dans d’autres modes de réalisation, l’étrier selon l’invention peut par exemple comprendre trois éléments de renfort et deux éléments de liaison. Le nombre d’éléments de l’étrier peut être adapté en fonction du besoin et/ou du type de véhicule. Le nombre d’éléments de liaison est toujours égal à N-1, N étant le nombre d’éléments de renfort.
Le soubassement arrière du véhicule automobile reçoit également le train arrière du véhicule automobile, qui vient se fixer sur les longeronnets arrières latéraux.
Le soubassement arrière comporte par ailleurs au niveau de son extrémité arrière une traverse transversale de pare-chocs ou une traverse d’attelage transversale permettant d’accrocher au véhicule automobile une remorque, une caravane, un support de porte-vélo, etc., l’une ou l’autre de ces traverses étant fixée sur les longeronnets arrières latéraux du soubassement arrière du véhicule automobile.
Avantageusement, le corps d'actionnement 30 comporte un anneau radial 35 relié au corps d'actionnement par un ou plusieurs ponts sécables 36, notamment visibles sur la . Cet anneau 35 coopère avec une partie de la tête de distribution 20 pour former un seuil de précompression que l'utilisateur doit surmonter lors de l'actionnement pour casser les ponts sécables 36 et ainsi actionner le dispositif. Cet anneau radial 35 sert aussi de témoin de premier usage.
Ces ponts sécables 36 donnent une sécurité contre un actionnement non souhaité, mais lors d'une chute axiale du dispositif, il n'est pas exclu que l'inertie du dispositif soit suffisante pour casser les ponts sécables et ainsi la sécurité que procurent les ponts sécables 36 peut ne pas être suffisante.
Selon l'invention, le dispositif comporte un organe de blocage 100 qui bloque le déplacement axial du réservoir 10 dans la tête de distribution 20. L'organe de blocage 100 est déplaçable et/ou déformable entre une position de blocage et une position de libération. L'utilisateur doit d'abord déplacer et/ou déformer l'organe de blocage 100 vers sa position de libération avant de pouvoir actionner le dispositif en déplaçant axialement le réservoir 10 dans la tête de distribution 20.
Selon l'invention, le dispositif comporte un organe de déverrouillage 200 déplaçable axialement par rapport au corps d'actionnement 30 entre une position de repos et une position de déverrouillage. Dans la position de repos de l'organe de déverrouillage 200, l'organe de blocage 100 est en position de blocage, et dans la position de déverrouillage de l'organe de déverrouillage 200, l'organe de blocage 100 est en position de libération.
De manière avantageuse, l'invention prévoit que le déplacement et/ou la déformation de l'organe de blocage 100 vers sa position de libération est réalisé lorsque l'utilisateur prend le dispositif en main, en appuyant ses doigts sur la bride radiale 23 de la tête de distribution 20 et son pouce sur le fond de l'organe de déverrouillage 200. Ainsi, la présente invention permet de garantir une sécurité en cas de chute du dispositif, sans nécessiter un mouvement additionnel de l'utilisateur pour actionner le dispositif. Lorsque l'utilisateur prend le dispositif en main, il place deux doigts sur la bride radiale 23 de la tête de distribution 20, et appuie avec le pouce sur le fond axial distal dudit organe de déverrouillage 200. En appuyant pour actionner le dispositif, il va d'abord déplacer avec son pouce l'organe de déverrouillage 200 vers sa position de déverrouillage, ce qui déplace et/ou déforme l'organe de blocage 100 vers sa position de libération, et ensuite le pouce va déplacer le corps d'actionnement 30 pour distribuer la dose.
Ainsi, pour actionner le dispositif, il faut simultanément appuyer axialement sur la bride radiale 23 de la tête de distribution 20 et sur le fond de l'organe de déverrouillage, ce qui est impossible lors d'une chute accidentelle du dispositif. De plus, lors d'une chute accidentelle du dispositif, le poids de l'organe de déverrouillage 200 n'est pas suffisant pour déplacer et/ou déformer par inertie l'organe de blocage 100 vers sa position de libération. La présente invention assure donc une sécurité parfaite contre un actionnement non souhaité en cas de chute du dispositif.
Un avantage de la présente invention est qu'elle ne requiert pas de mouvement ou déplacement additionnel d'une partie du dispositif : l'utilisateur prend simplement le dispositif en main et effectue le mouvement classique d'actionnement.
L'exemple de réalisation avantageux représenté sur les figures va maintenant être décrit plus en détails ci-après.
L'organe de blocage 100 comporte un manchon interne creux 101 assemblé autour du corps d'actionnement 30.
Ce manchon interne creux 101 comporte des projections de blocages 102 qui s'étendent radialement vers l'intérieur et qui sont formées sur des premières pattes 103 élastiquement déformables. En position de blocage de l'organe de blocage 100, ces projections de blocages 102 coopèrent avec une première rainure 33 du corps d'actionnement 30, pour ainsi bloquer un déplacement relatif entre le corps d'actionnement 30 et l'organe de blocage 100.
Le manchon interne creux 101 comporte aussi des projections de fixation 104 formées sur des secondes pattes 105 élastiquement déformables. En position de blocage de l'organe de blocage 100, ces projections de fixation 104 coopèrent avec une seconde rainure 34 du corps d'actionnement 30.
Comme visible sur les figures 4 et 6, les première et seconde rainures 33, 34 du corps d'actionnement 30 sont décalées axialement l'une de l'autre, et de ce fait, les projections de blocage 102 et les projections de fixation 104 de l'organe de blocage 10 sont également décalées axialement les unes des autres, comme visible sur les figures 5 et 6.
La première rainure 33 est disposée dans une partie supérieure 38 du corps d'actionnement, alors que la seconde rainure 34 est disposée dans une partie inférieure 39 du corps d'actionnement, avec le diamètre externe de la partie supérieure 38 qui est plus grand que le diamètre de la partie inférieure 39. Ainsi, il y a un écart radial 109 qui se forme entre la partie inférieure 39 du corps d'actionnement et les premières pattes 103, lorsque l'organe de blocage 100 est en position de blocage, comme visible sur les figures 7 et 8. Les parties supérieure et inférieure 38, 39 sont reliées par une partie tronconique 37, comme visible sur la .
L'organe de blocage 100 comporte un corps externe creux 110 qui contient le manchon interne creux 101 et qui comporte un bord axial supérieur 111 pourvu d'un profil d'encliquetage adapté à coopérer à l'état assemblé avec un logement d'encliquetage 25 de la tête de distribution 20.
Exemples Les tableaux 1 et 2 ci-après illustrent les gains en % de carbone de la biomasse de départ valorisable en MDI (Tableau 1) et en TDI (Tableau 2) après pyrolyse de 1000 tonnes par jour de biomasse.
Exemple 1 (non conforme) : Synthèse de MDI biosourcé à partir de benzène issu de pyrolyse de la biomasse lignocellulosique
Pour une étape de pyrolyse classique, 5,6% en poids du carbone de la biomasse par rapport au poids total de la biomasse introduite est convertie en benzène. Pour une conversion complète du benzène en MDI, 5,6% en poids du carbone de la charge biomasse est valorisée en MDI (cf. Tableau 1).
Exemple 2 (conforme à l’invention) : Synthèse de MDI biosourcé à partir de benzène issu de pyrolyse de la biomasse lignocellulosique + valorisation du CO via WGS
Dans les conditions opératoires suivantes :
• tout le benzène produit est transformé en MDI ; et
• une partie du CO 2 en sortie de WGS est utilisée pour synthétiser le MDI à partir du MDA ; 7% du carbone de la charge biomasse est valorisée en MDI (cf. Tableau 1).
Exemple 3 (conforme à l’invention) : Synthèse de MDI biosourcé à partir de benzène issu de pyrolyse de la biomasse lignocellulosique + valorisation du CO via WGS + disproportion du toluène
L’étape de disproportion permet de transformer le toluène en benzène et en xylène.
• tout le toluène est converti en xylène et en benzène ;
• une partie du CO 2 en sortie de WGS est utilisée pour synthétiser le MDI à partir du MDA ; 9,8% du carbone de la charge biomasse est valorisée en MDI (cf. Tableau 1).
Produits de pyrolyse Production en kmol/h en sortie de pyrolyse % de C valorisable en MDI (Exemple 1 : non conforme) % de C valorisable en MDI avec WGS (Exemple 2 : Conforme) % de C valorisable en MDI avec WGS et disproportion du toluène (Exemple 3 : Conforme) Benzène 10,8 5,6 5,6 5,6 Toluène 10,7 2,8 Ethylbenzène 0,3 Xylène 7,6 CO 2 679,5 CO 276,4 1,4 1,4 Total 5,6 7,0 9,8
Exemple 4 (conforme à l’invention) : Synthèse de TDI biosourcé à partir de toluène issu de la pyrolyse de la biomasse lignocellulosique
Pour une étape de pyrolyse classique, 6,4% en poids du carbone de la biomasse par rapport au poids total de la biomasse introduite est convertie en toluène. Pour une conversion complète du toluène en TDI, 6,4% en poids du carbone de la charge biomasse est valorisée en TDI (cf. Tableau 2).
Dans cet exemple, les vérins 80 de l’anneau 94A le plus à l’extérieur sont disposés d’un côté au contact de la surface périphérique intérieure 92 du flotteur 16, et d’un autre côté, au contact d’un anneau 94B de vérins 80 intérieur. Les vérins de l’anneau 94B le plus à intérieur sont disposés d’un côté au contact d’un anneau extérieur 94A de vérins 80, et d’un autre côté, au contact de la surface périphérique extérieure 90 du mât 52.
Dans l’exemple de la , deux anneaux concentriques 94A, 94B de vérins 80 ont été représentés. Le nombre d’anneaux 94A, 94B est compris plus généralement entre 1 et 10, par exemple entre 5 et 9.
Les anneaux 94A 94B, lorsqu’ils sont présents, permettent de mettre en série radialement les vérins 80
Comme illustré sur la , la pluralité de vérins 80 comporte également une pluralité d’anneaux 94A, 94C superposés pour former des étages d’anneaux 94A, 94C de vérins 80. Dans cet exemple, le nombre d’étages d’anneaux 94A, 94C de vérins 80 est compris entre 1 et 10, de préférence entre 2 et 5.
En variante, l'inclinaison du mât 52 est contrôlée par des vérins 80 hydrauliques avec une course suffisante pour couvrir tout la plage angulaire d’inclinaisons requises, il n’est pas nécessaire de prévoir plusieurs anneaux concentriques 94A, 94B de vérins 80. Dans ce cas, chaque vérin 80 du seul anneau extérieur 94A est fixé à la surface périphérique intérieure 92, correspondant à l’interface mécanique avec la structure de la colonne du flotteur 16.
Dans l’exemple représenté notamment sur la , chaque vérin 80 est formé d’une vessie 96 configurée pour être remplie de fluide, afin de passer dans une configuration gonflée de déploiement du vérin 80, et configurée à être dégonflée par évacuation du fluide qu’elle contient, afin de passer dans une configuration dégonflée de rétraction du vérin 80.
La vessie 96 comporte par exemple deux parois d’appui 98A, 98B radialement opposées, et une paroi périphérique 100 raccordant les parois d’appui 98A, 98B.
La vessie 96 est par exemple formée d’un élastomère déformable tel que du caoutchouc. Elle présente une entrée d’amenée de fluide, et/ou une sortie d’évacuation de fluide (non représentées) pour permettre son gonflage et/ou son dégonflage par du fluide hydraulique provenant de la centrale de commande 82.
Dans la configuration dégonflée, les parois d’appui 98A, 98B se sont rapprochées l’une de l’autre, la paroi périphérique 100 étant comprimée. Dans la configuration gonflée, les parois d’appui 98A, 98B se sont éloignées l’une de l’autre, la paroi périphérique 100 étant déployée.
La centrale de commande 82 comporte un réservoir de fluide 102, au moins une pompe (non représentée) de pressurisation du fluide et des conduits 104 de distribution de fluide raccordant individuellement le réservoir 102 au distributeur fluidique connecté aux vérins 80. Elle comporte en outre des électrovannes (non représentées) pour piloter individuellement la fourniture de fluide à chaque vérin 80 et une unité de commande 106 des électrovannes et de la pompe, pour régler la configuration des vérins 80 et donc l’inclinaison du mât 52 en fonction des mesures reçues par les capteurs 86A, 86B.
Le distributeur fluidique comporte de préférence au moins un anneau de distribution 108, raccordé aux conduits 104, pour distribuer le fluide individuellement à chaque vérin 80 présent dans un anneau 94A à 94C. L’anneau de distribution 108 est par exemple interposé entre deux anneaux concentriques 94A, 94B de vérins 80, ou/et entre un anneau de vérin 94A, 94B et l’une de la surface périphérique extérieure 90 ou/et de la surface périphérique intérieure 92.
L’unité de commande 106 comporte par exemple un processeur et une mémoire contenant des modules logiciels propres à être exécutés pour réaliser des fonctions. En variante, l’unité de commande 106 comporte des composants logiques programmables ou des circuits intégrés dédiés destinés à réaliser des fonctions.
Dans l’exemple représenté, l’unité de commande 106 est configurée pour commander sélectivement les vérins 80 dans chaque secteur angulaire donné, pour les faire passer dans une configuration rétractée et à commander sélectivement les vérins 80 dans un secteur angulaire opposé, pour les faire passer dans une configuration déployée.
Ainsi, le mât 52 est propre à s’incliner vers les vérins 80 dans leur configuration contractée, en réponse à la poussée fournie par les vérins 80 dans leur configuration déployée.
Cette commande est calculée par l’unité de commande 106, en fonction des mesures reçues des capteurs de mesure 86A, 86B qui déterminent l’inclinaison du mât 52 par rapport à un axe vertical.
En fonctionnement, lorsque le vent souffle dans une première direction D1, avec une intensité I1, il est susceptible de provoquer l’inclinaison par rapport à l’horizontale de la surface supérieure 32 du flotteur 16, suivant un premier angle α, comme représenté sur la .
La plaque de filtration 14 et la plaque de détente 24 présentent alors des réseaux d’orifices 15, 25, ici des orifices 15, 25 cylindriques de bases circulaires, qui sont superposables, tel que cela est visible sur la figure 7A, c’est-à-dire que les orifices de détente 25 et les orifices de filtration 15 possèdent la même répartition spatiale sur la section de passage de l’enceinte 2. De la sorte, on peut aligner axialement chaque orifice de détente 25 avec un et un seul orifice de filtration 15, et réciproquement, aligner chaque orifice de filtration 15 avec un et un seul orifice de détente 25.
Selon une seconde configuration possible, la face amont 24U de la plaque de détente 24 est axialement distante de la face aval 14D de la plaque de filtration 14, d’une distance L_10_20 dite « distance d’étagement » L_10_20 qui est non nulle, de sorte que la plaque de filtration 15 et la plaque de détente 25 définissent entre elles une chambre d’interface 35, tel que cela est visible sur les figures 3 et 6B.
La chambre d’interface 35 met ainsi en communication plusieurs, et plus préférentiellement la totalité, des orifices de filtration 15, situés en entrée de ladite chambre d’interface 35, avec plusieurs, et plus préférentiellement avec la totalité, des orifices de détente 25, situés en sortie de la chambre d’interface 35.
Ladite chambre d’interface 35 autorise ainsi avantageusement le flux de coagulum de caoutchouc naturel qui sort de la plaque de filtration 14 par les orifices de filtration 15 à se répartir entre les différents orifices de détente 25.
Avantageusement, la plaque de détente 24 peut alors présenter un nombre des orifices de détente 25 qui diffère du nombre des orifices de filtration 15, et/ou une répartition spatiale des orifices de détente 25, considérée dans un plan normal à l’axe principal Z2 et tangent à la face amont 24U de la plaque de détente 24, qui diffère de la répartition spatiale des orifices de filtration 15 considérée dans un plan normal à l’axe principal Z2 et tangent à la face aval 14D de la plaque de filtration 14.
Ainsi, on peut associer une plaque de détente 24 librement choisie à une plaque de filtration 14 librement choisie, et remplacer facilement une plaque de détente 24 présentant un premier agencement d’orifices de détente 25 par une autre plaque de détente 24 présentant un second agencement des orifices de détente 25 différent du premier agencement, et/ou remplacer une plaque de filtration 14 présentant un premier agencement d’orifices de filtration 15 par une autre plaque de filtration 14 présentant un second agencement des orifices de filtration 15 différent du premier agencement d’orifices de filtration 15.
La présence d’une chambre d’interface 35 permet donc avantageusement à l’utilisateur de définir librement les paires de plaques 14, 24 utilisées au sein du dispositif 1, notamment en fonction de la nature du coagulum de caoutchouc naturel à traiter.
Le dimensionnement de la chambre d’interface 35 respectera bien entendu les critères donnés plus haut, notamment concernant la distance d’étagement L_10_20, qui correspond ici à la longueur axiale de la chambre d’interface 35, et le rapport L_10_20 / Dh_10D, où le diamètre hydraulique de sortie d’étage de filtration Dh_10D correspond ici au diamètre hydraulique d’entrée Dh_35 de ladite chambre d’interface 35, et plus préférentiellement au diamètre géométrique, ici constant, de la chambre d’interface 35 si l’on considère que ladite chambre d’interface 35 présente de préférence une forme cylindrique droite de base circulaire.
La chambre d’interface 35 induira donc relativement peu de pertes de charge dans l’écoulement du coagulum de caoutchouc naturel, et sera donc compatible avec le fait de combiner les fonctions de filtration et de déshydratation au sein d’un même dispositif 1.
Avantageusement, et en particulier grâce au dimensionnement susmentionné, la chambre d’interface 35 sera passive, c’est-à-dire dépourvue de pompe, car l’écoulement du coagulum de caoutchouc naturel à l’intérieur de ladite chambre d’interface 35, de la face aval 14D de la plaque de filtration 14 à la face amont 24U de la plaque de détente 24, s’effectuera sous la pression qui aura été conférée par la vis sans fin 3, en amont de la plaque de filtration 14.
Tel que cela est notamment visible sur les figures 3 et 6B, la plaque de détente 24 pourra comporter, de préférence en son centre, au moins un étai 36 qui vient prendre appui contre la face aval 14D de la plaque de filtration 14 afin de définir la distance d’étagement L_10_20 et de renforcer la plaque de filtration 14 à l’encontre de la pression exercée par le coagulum de caoutchouc naturel poussé par la vis sans fin 3.
Le pourtour de la plaque de détente 24, ici la seconde couronne 26, pourra également comprendre un rebord formant un épaulement 37 qui offre une assise au rebord de la plaque de filtration 14 afin, ici encore, de fixer la distance d’étagement L_10_20.
Un exemple de réalisation du dispositif 1 pourra être le suivant : - plaque de filtration 14 possédant un diamètre hydraulique Dh_14U = 360 mm et une épaisseur E14 = 40 mm et présentant 466 orifices de filtration 15 cylindriques offrant une section de passage individuelle d’un diamètre Dh_15 = 12 mm, générant ainsi une section de filtration cumulée S15_tot = 52 703 mm² ; - plaque de détente 24 de diamètre hydraulique Dh_24U = 350 mm, d’épaisseur E24 = 30 mm et présentant 114 orifices de détente cylindriques de base circulaire offrant une section de passage individuelle d’un diamètre Dh_25 = 5 mm, générant ainsi une section de détente cumulée S25_tot = 2 238 mm² ; - distance d’étagement L_10_20 = 10 mm, pour un diamètre de chambre d’interface Dh_35= 350 mm.
Cet agencement pourra être complété par un empilement de trois tamis 13, 11 et 12 offrant une combinaison de mesh choisie parmi : 10/20/6, 10/30/6, 10/20/10 et 10/40/6.
Bien entendu, l’invention concerne également en tant que tel un procédé de traitement d’un coagulum de caoutchouc naturel.
Ledit procédé peut de préférence être mis en œuvre au moyen d’un dispositif 1 tel que décrit dans ce qui précède.
Lorsqu’une zone 111, 112, 113, 114 du plateau 1 est utilisée pour une phase de captation, un produit de référence 100 est placé de sorte à être contenu dans une bobine virtuelle générée par les fils électriques de ladite zone. La bobine virtuelle sert alors à enregistrer les signaux électromagnétiques émis par le produit de référence 100.
Le dispositif 10 peut également être utilisé en mode structuration. Le mode structuration peut être utilisé isolément ou en combinaison avec le mode captation ou le mode impression.