INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon des modes de réalisation, le circuit électronique de connexion 6 03 comporte à son extrémité opposée à celle qui est en contact avec les broches de connexion du capteur une prise mâle (par exemple de type USB). Cette prise mâle est configurée pour être connectée à une prise femelle (non représentée) présente sur le circuit électronique auquel doit être interfacé le capteur.
Selon des modes de réalisation, la capsule supérieure peut en outre comporter un joint torique (non représenté) autour du capteur pour assurer l’étanchéité lorsqu’un patch imbibé ou une goutte de solvant est déposé(e) sur celui-ci. Par exemple, le joint a une dureté entre 50 et 60 shore. L’interface peut en outre comporter un élément de fixation dans le dispositif selon des modes de réalisation ou alternativement sur le circuit électronique avec lequel s’interface le capteur.
La illustre un dispositif de prélèvement selon des modes de réalisation. Par exemple, il s’agit d’un patch.
Le patch 700 a une forme sensiblement en poire, avec en son centre un logement pour recevoir une ouate imbibée 701 . Le patch est recouvert par un opercule qui peut se retirer pour dévoiler la ouate imbibée. La forme en poire permet la manipulation de l'opercule, en particulier la pointe 702 de la poire permet à l’utilisateur de se saisir de l’opercule pour le retirer.
De manière avantageuse, la face du patch recevant l’opercule peut avoir une surface adhésive 703 pour adhérer à l’opercule lorsque celui-ci recouvre la ouate imbibée mais aussi pour accrocher au dispositif, lorsque le patch est placé sur le dispositif.
La illustre un dispositif selon un mode de réalisation. Par exemple, le dispositif se présente sous la forme d’un boîtier 800 , par exemple de forme globalement parallélépipèdique. Le boîtier comporte un corps de boîtier 802 pour loger les éléments décrits ci-avant (par exemple en référence à la ). Le boîtier peut être refermé par un couvercle 801 . Dans le corps de boitier, un capteur 903 émerge au niveau d’un creux 804 de la forme d’un patch, tel que par exemple décrit en référence à la . Le boîtier peut en outre comporter une interface utilisateur 805 , tel qu’un bouton pressoir par exemple.
La mesure comporte 3 étapes : une première étape après détection automatique de la surface de l’échantillon où le mobile se déplace à la vitesse de mesure de 0,1 mm/s, et pénètre dans la cire à une profondeur de pénétration de 0,3 mm, le logiciel note la valeur de la force maximale atteinte ; une seconde étape dite de relaxation ou le mobile reste à cette position pendant une seconde et où on note la force après 1 seconde de relaxation ; enfin une 3ème étape dite de retrait ou le mobile revient à sa position initiale à la vitesse de 1 mm/s et on note l’énergie de retrait de la sonde (force négative).
La valeur de la dureté correspond à la force de compression maximale mesurée en Newton divisée par la surface du cylindre du texturomètre exprimée en mm 2 en contact avec la cire. La valeur de dureté obtenue est exprimée en méga-pascals ou MPa.
A titre d’exemples de cire dure, on peut notamment citer la cire de Carnauba, la cire de candelilla, l’huile de Jojoba hydrogénée, l‘huile de palme hydrogénée, la cire de son de riz, la cire de Sumac, la cire de tournesol, la cire de macadamia, l’huile d’olive hydrogénée telle que la Waxolive de la société SOLIANCE, les cires obtenues par hydrogénation d’huile d’olive estérifiée avec des alcool gras à chaîne en C12 à C18 telles que celles vendues par la société SOPHIM sous les dénominations commerciales Phytowax Olive 16L55 et 18L57, les cires obtenues par hydrogénation d’huile de ricin estérifiée avec l’alcool cétylique ou béhénique comme par exemple celles qui sont vendues sous les dénominations Phytowax Ricin 16 L 64 et Phytowax Ricin 22 L 73 par la société SOPHIM.
On utilise de préférence des cires d’origine végétale telles que la cire de carnauba, la cire de candellila, la cire de jojoba hydrogénée, la cire de sumac, les cires obtenues par hydrogénation d’huile d’olive estérifiée avec les alcool gras à chaîne en C12 à C18, la cire de son de riz.
La ou les cires dures sont de préférence polaires.
Par cire « polaire », on entend une cire dont le paramètre de solubilité calculé au-delà de son point de fusion δa est différent de 0 (J/cm3)½.
En particulier, par cire « polaire », on entend une cire dont la structure chimique est formée essentiellement, voire constituée, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et comprenant au moins un hétéroatome fortement électronégatif tel qu’un atome d'oxygène, d'azote, de silicium ou de phosphore.
La définition et le calcul des paramètres de solubilité dans l'espace de solubilité tridimensionnel de HANSEN sont décrits dans l'article de C. M. HANSEN : "The three dimensionnal solubility parameters" J. Paint Technol. 39, 105 (1967).
Selon cet espace de Hansen : - δD caractérise les forces de dispersion de LONDON issues de la formation de dipôles induits lors des chocs moléculaires ; - δp caractérise les forces d’interactions de DEBYE entre dipôles permanents ainsi que les forces d’interactions de KEESOM entre dipôles induits et dipôles permanents ; - δh caractérise les forces d’interactions spécifiques (type liaisons hydrogène, acide/base, donneur/accepteur, etc.) ; - δa est déterminé par l'équation : δa = (δp² + δh²)½.
Les paramètres δp, δh, δD et δa sont exprimés en (J/cm3)½.
De façon additionnelle, une composition selon l’invention peut comprendre au moins une cire molle, c'est-à-dire dont la température de fusion est strictement inférieure à 50 °C, et éventuellement dont la dureté est strictement inférieure à 5 MPa.
Toutefois, une composition selon l’invention comporte de préférence moins de 5 % en poids de cires molles, de préférence moins de 2 % en poids de cires molles, plus préférentiellement encore est exempte de cires molles.
Copolymères siliconés Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon la présente invention comprend en outre un ou plusieurs copolymères siliconés résultant de la copolymérisation d’au moins un monomère de type ester d’acide carboxylique et d’alcool à chaîne grasse en C6 à C30, de préférence en C8 à C24, avec au moins un monomère contenant une chaîne polyalkylsiloxane.
Parmi les monomères de type ester d’acide carboxylique et d’alcool à chaîne grasse utilisables selon la présente invention, on peut notamment citer les acrylates, méthacrylates, maléates, fumarates, itaconates, crotonates d’alkyle à chaîne grasse en C6 à C30, de préférence de C8 à C24, et leurs mélanges.
De préférence, le ou les monomères de type ester d’acide carboxylique et d’alcool à chaîne grasse en C6 à C30 sont choisis parmi les esters d’acide (méth)acrylique et d’alcool à chaîne grasse en C6 à C30, de préférence de C8 à C24.
En d’autres termes, le ou les monomères de type ester d’acide carboxylique et d’alkyle à chaîne grasse en C6 à C30 sont préférentiellement choisis parmi les composés de structure (IV) et leurs mélanges : (IV) dans laquelle : R1 représente un atome d’hydrogène ou un méthyle, et R2 représente une chaîne alkyle linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, en C6 à C30, de préférence de C8 à C24.
ou d’une composition comprenant au moins un tel composé, pour améliorer la fonction barrière de la peau.
La note de collant 45 secondes après application de la composition A selon l’invention, comprenant 1% de PEG/PPG/POLYBUTYLENE GLYCOL-8/5/3 GLYCERIN, est significativement diminuée par rapport à la composition B hors d’invention ne comprenant pas PEG/PPG/POLYBUTYLENE GLYCOL-8/5/3 GLYCERIN ; de 2.35 à 2.1 (supérieur à 9%).
La note de collant 45 secondes après application de la composition C hors invention, comprenant 1% PPG-26-BUTETH-26 (and) PEG-40 HYDROGENATED CASTOR OIL n’est pas significativement diminuée par rapport à la référence, composition B hors d’invention ne comprenant pas PEG/PPG/POLYBUTYLENE GLYCOL-8/5/3 GLYCERIN ; de 2.35 à 2.25 (< 5%).
Ainsi de manière surprenante les compositions selon l’invention comprenant 1% en poids de PEG/PPG/POLYBUTYLENE GLYCOL-8/5/3 GLYCERIN diminue significativement le collant lors de l’application d’une composition aqueuse comprenant une forte teneur en acide ascorbique (12% en poids par rapport au poids total de la composition), et un polymère cationique tel que le polyquaternium-67, en comparaison d’une composition ne comprenant pas de dérivé oxyalkyléné de formule (I) selon l’invention (composition B).
La composition A selon l’invention présente une bonne propriété de collant lors de l’application sur la peau.
Composition et procédé de traitement des fibres kératiniques mettant en œuvre au moins un dérivé de pyridine particulier et au moins un acide gras insaturé. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une composition comprenant au moins un dérivé de pyridine particulier et au moins un acide gras insaturé ainsi qu’un procédé de traitement des fibres kératiniques mettant en œuvre cette composition.
Contexte de l’invention Les agents atmosphériques extérieurs tels que la pollution et les intempéries, ainsi que les traitements mécaniques ou chimiques, ou certaines routines, tels que le brossage, le peignage, les teintures, les décolorations, les permanentes, les défrisages, les lavages répétés, peuvent abîmer et fragiliser les cheveux. Les cheveux peuvent se retrouver déformés et endommagés et à la longue devenir secs, rêches, cassants, ternes, fourchus et/ ou mous.
Afin de remédier à cela, il est usuel d’avoir recours à des compositions capillaires destinées à conditionner les cheveux en leur apportant des propriétés cosmétiques satisfaisantes, notamment du lissage, de la brillance, de la douceur au toucher, de la souplesse, de la légèreté, de bonnes propriétés de démêlage induisant une facilité au peignage, une bonne discipline des cheveux qui sont ainsi plus faciles à coiffer et gardent leur mise en forme. Toutefois, l’effet conditionneur obtenu par ces compositions capillaires s’estompe rapidement avec le temps, ne présente pas toujours une rémanence aux shampooings satisfaisante et ne permet pas de prévenir la déformation irréversible des cheveux due à l’allongement des fibres, par exemple lors du peignage ou du démêlage, ni de réparer ou de prévenir la casse du cheveu.
Il est connu que des dérivés de pyridine tels que la pyridoxine ou l’un de ses sels peuvent être utilisés dans des compositions capillaires destinées à conditionner les cheveux afin de conserver voire d’améliorer la qualité des cheveux. Cependant, ces dérivés peuvent engendrer un jaunissement ou brunissement des compositions capillaires qui les contiennent lors du stockage de ces dernières. Pour cette raison, l’utilisation de ces dérivés dans des compositions capillaires a été relativement limitée jusqu’à présent, empêchant notamment leur mise en œuvre à forte concentration.
Ainsi, il existe un réel besoin de mettre au point une composition capillaire caractérisée par une bonne stabilité de couleur au stockage qui comprend au moins un dérivé de pyridine particulier permettant de prévenir la déformation irréversible des cheveux, notamment des cheveux abimés et/ou sensibilisés, due à l’allongement des fibres, par exemple lors du peignage ou du démêlage, et de réparer ou de prévenir la casse des cheveux, notamment des cheveux abimés et/ou sensibilisés.
Selon un premier aspect, la présente invention a pour objet une composition comprenant : i) un ou plusieurs dérivés de pyridine choisis parmi les composés de formule (I) suivante, leurs sels, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges : Formule (I) dans laquelle : ▪ R 1 représente un groupe (C 1 -C 4 )alkyle éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, identiques ou différents, choisis parmi : hydroxyle (–OH) ou amino (–NH 2 ) ; ▪ R 2 représente : - un groupe (C 1 -C 4 )alkyle éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, identiques ou différents, choisis parmi hydroxyle (–OH) ou amino (–NH 2 ) et/ou éventuellement interrompu par un ou plusieurs atomes d’oxygène, de soufre ou d’azote, de préférence d’oxygène ; ou - un groupe (–CHO) ; ▪ R 3 représente : - un groupe (C 1 -C 4 )alkyle éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, identiques ou différents, choisis parmi hydroxyle (–OH) ou amino (–NH 2 ) ou phosphate (–OP(O)(OH) 2 ) et/ou éventuellement interrompu par un ou plusieurs groupes ou hétéroatomes, identiques ou différents, choisis parmi O, S, N, –C(O)– et leurs combinaisons telles que –SC(O)–, de préférence choisis parmi O, ou –SC(O)– ; ii) un ou plusieurs acides gras choisis parmi les acides gras insaturés, leurs sels, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges ; dans laquelle : - la composition comprend une teneur totale en composés de formule (I), leurs isomères et leurs mélanges de plus de 0,9% en poids par rapport au poids total de la composition ; et - le rapport molaire quantité totale en dérivés de pyridine i) / quantité totale en acides gras ii) présents dans la composition est inférieur ou égal à 1,15.
Selon un deuxième aspect, la présente invention a pour objet un procédé de traitement des fibres kératiniques comprenant i) l’application sur les fibres kératiniques d’une composition telle que définie précédemment.
Selon un troisième aspect, la présente invention a pour objet l’utilisation d’une composition telle que définie précédemment pour prévenir la déformation irréversible des fibres kératiniques lors du peignage et/ou du démêlage.
Selon un quatrième aspect, la présente invention a pour objet l’utilisation d’une composition telle que définie précédemment pour réparer et/ou prévenir la casse des fibres kératiniques.
Selon un cinquième aspect, la présente invention a pour objet l’utilisation d’un ou plusieurs acides gras ii) tels que définis précédemment pour stabiliser une composition comprenant un ou plusieurs dérivés de pyridine i) tels que définis précédemment.
En conséquence, pendant cette première étape de cuisson T0-T1 (correspondant à une étape de chauffage mixte T0-T1) : - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut atteindre rapidement par exemple une température comprise entre 180 °C et 220 °C pour cuire le gratin, - l’espace de grillage EG subit un préchauffage, à vide, pour atteindre par exemple une température comprise entre 150 °C et 210 °C, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2000 W et n’excède pas la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
Au temps T1, on peut prévoir de passer à une étape de chauffage principal T1-T2 du premier espace de cuisson jusqu’au temps T2 (par exemple pendant environ 10 minutes), consistant à alimenter les premiers moyens de chauffage avec une première puissance instantanée de chauffage P 1 , égale ou supérieure à 80% de la première puissance maximale de chauffage P 1M , et de préférence sans alimenter les deuxièmes moyens de chauffage.
Dans l’exemple représenté, les premiers moyens de chauffage sont alimentés avec la première puissance maximale de chauffage P 1M , et les deuxièmes moyens de chauffage ne sont pas alimentés.
En conséquence, pendant cette étape de chauffage principal (T1-T2) du premier espace de cuisson : - l’espace de grillage EG subit un chauffage à pleine charge pour atteindre par exemple une température supérieure ou égale à 240 °C, et on peut alors, par exemple quelques minutes après T1, inviter l’utilisateur à placer la pièce de viande dans l’espace de grillage EG, ce qui conduira à la marquer, - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut décroître lentement pour atteindre par exemple une température comprise entre 80 °C et 150 °C pour cuire / garder au chaud le gratin, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2400 W égale à la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
Quelques instants après avoir placé la pièce de viande dans l’espace de grillage EG, au temps T2, la viande est marquée, et on peut repasser à une étape de chauffage mixte (T2-T3) pendant laquelle on peut prévoir : - d’alimenter les premiers moyens de chauffage à la moitié de la première puissance maximale de chauffage P 1M , par exemple 1200 W (comme entre T0 et T1, on peut par exemple moduler la première puissance instantanée de chauffage P 1 en utilisant un rhéostat, ou en n’alimentant que le premier élément chauffant 51 ou que le deuxième élément de chauffage 52, ou en alimentant le premier élément chauffant 51 et/ou le deuxième élément de chauffage 52 avec de la modulation de largeur d'impulsions), - d’alimenter les deuxièmes moyens de chauffage à la deuxième puissance maximale de chauffage P 2M (800 W).
En conséquence, pendant cette troisième étape de cuisson T2-T3 (correspondant à une deuxième étape de chauffage mixte T2-T3) : - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut à nouveau atteindre rapidement par exemple une température comprise entre 180 °C et 220 °C pour finir de cuire le gratin, - l’espace de grillage EG peut atteindre par exemple une température de cuisson de la pièce de viande comprise entre 210 °C et 180 °C, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2000 W et n’excède pas la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
Au temps T3, on peut arrêter le chauffage, car la pièce de viande est parfaitement cuite (marquée entre T1 et T2 puis cuite à cœur entre T2 et T3), et le gratin est également cuit. On peut noter que le temps T3 peut être modulé selon plusieurs paramètres : on peut demander à l’utilisateur quel degré de cuisson il désire (viande saignante, cuite à point ou bien cuite), et on peut aussi (alternativement ou en plus) ajuster le temps T3 en fonction d’une épaisseur de la pièce de viande (renseignée par l’utilisateur ou mesurée par un dispositif interne de l’appareil de préparation culinaire.
La représente un deuxième exemple de pilotage des premiers moyens de chauffage et des deuxièmes moyens de chauffage pendant un procédé de cuisson selon l’invention. Dans l’exemple de la , on peut noter que les premiers et deuxièmes moyens de chauffage sont alimentés en continu selon une puissance de chauffage constante dans le temps le long des étapes de cuisson. On peut prévoir d’alimenter les premiers et deuxièmes moyens de chauffage selon une puissance de chauffage variable dans le temps le long des étapes de cuisson. En particulier, l’exemple de la montre que l’on peut alimenter les premiers moyens de chauffage avec un signal de puissance en créneaux (on peut bien sûr envisager d’alimenter aussi les deuxièmes moyens de chauffage avec un signal de puissance en créneaux, ou alimenter simultanément les premiers et deuxièmes moyens de chauffage avec un signal de puissance en créneaux).
Dans le détail, en partant du bas de la , la première courbe représente la deuxième puissance instantanée de chauffage P 2 des deuxièmes moyens de chauffage, qui peut varier entre 0 et la deuxième puissance maximale de chauffage P 2M , par exemple 800 W ici. En partant du bas de la , la deuxième courbe représente la puissance d’alimentation P 52 du deuxième élément de chauffage 52, qui peut varier entre 0 et sa puissance maximale de chauffage, par exemple 1200 W ici. En partant du bas de la , la troisième courbe représente la puissance d’alimentation P 51 du premier élément chauffant 51, qui peut varier entre 0 et sa puissance maximale de chauffage, par exemple 1200 W ici. En partant du bas de la , la quatrième courbe représente la première puissance instantanée de chauffage P 1 des premiers moyens de chauffage (il s’agit donc de la somme de la puissance d’alimentation P 51 du premier élément chauffant 51 et de la puissance d’alimentation P 52 du deuxième élément de chauffage 52), qui peut varier entre 0 et la première puissance maximale de chauffage P 1M , 2400 W ici. En partant du bas de la , la cinquième courbe représente la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT (somme de la première puissance instantanée de chauffage P 1 et de la deuxième puissance instantanée de chauffage P 2 ) qui peut varier entre 0 et la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire, par exemple 2400 W ici.
Le procédé de cuisson de la peut s’appliquer pour faire la même préparation que dans le cas de la : on peut prévoir de cuire une pièce de viande dans l’espace de grillage EG et un gratin dans l’enceinte de cuisson EC. L’alimentation des deuxièmes moyens de chauffage est identique à celle effectuée dans le cadre de la et ne sera pas décrite à nouveau.
La différence par rapport à la se situe au niveau de l’alimentation électrique des premiers moyens de chauffage. Entre le temps T0 et T1, et entre le temps T2 et T3 (c’est-à-dire pendant l’étape de chauffage mixte T0-T1 ou T2-T3), on peut prévoir d’alimenter alternativement le premier élément chauffant 51 et le deuxième élément de chauffage 52 avec des signaux en créneaux qui ne se chevauchent pas : lorsqu’on alimente le premier élément de chauffage 51, on n’alimente pas l’élément de chauffage de couvercle 52. Ainsi, la première puissance instantanée de chauffage P 1 n’excède pas 1200 W pendant ces étapes de chauffage mixte, et la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2000 W et n’excède pas la puissance maximale de chauffage totale P appmax . Entre T0 et T1, on préchauffe l’espace de grillage EG de la même manière que dans le cadre de la , tout comme entre T2 et T3 on cuit à cœur la pièce de viande de la même manière que dans le cadre du procédé de cuisson de la .
En conséquence, on peut noter les même points que ceux relatifs à la : pendant la première étape de cuisson entre T0 et T1 (correspondant à une étape de chauffage mixte T0-T1) : - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut atteindre rapidement par exemple une température comprise entre 180 °C et 220 °C pour cuire le gratin, - l’espace de grillage EG subit un préchauffage, à vide, pour atteindre par exemple une température comprise entre 150 °C et 210 °C, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2000 W et n’excède pas la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
Pendant l’étape de chauffage principal T1-T2 du premier espace de cuisson entre T1 et T2 : - l’espace de grillage EG subit un chauffage à pleine charge pour atteindre par exemple une température supérieure ou égale à 240 °C, et on peut alors, par exemple quelques minutes après T1, inviter l’utilisateur à placer la pièce de viande dans l’espace de grillage EG, ce qui conduira à la marquer, - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut décroître lentement pour atteindre par exemple une température comprise entre 80 °C et 150 °C pour cuire / garder au chaud le gratin, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2400 W égale à la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
Pendant la troisième étape T2-T3 de cuisson entre T2 et T3 (correspondant à une deuxième étape de chauffage mixte T2-T3) : - la température dans l’enceinte de cuisson EC peut à nouveau atteindre rapidement par exemple une température comprise entre 180 °C et 220 °C pour finir de cuire le gratin, - l’espace de grillage EG peut atteindre par exemple une température de cuisson de la pièce de viande comprise entre 210 °C et 180 °C, - la puissance instantanée de chauffage générale prédéterminée P TOT est de 2000 W et n’excède pas la puissance maximale de chauffage totale P appmax de l’appareil de préparation culinaire de 2400 W.
La montre que le premier élément chauffant 51 et le deuxième élément de chauffage 52 sont alimentés avec des signaux en créneaux identiques (et décalés pour ne pas se chevaucher), mais on peut prévoir des fréquences différentes, ou même variables pendant ces étapes de chauffage mixte. On peut aussi prévoir des séquences sans alimentation des premiers moyens de chauffage, ou alimenter le premier élément chauffant 51 et/ou le deuxième élément de chauffage 52 avec des retards.