INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le faisceau lumineux initial Fx émis par la source de lumière 100.1 présente ainsi un spectre électromagnétique dont au moins une portion est située dans le spectre visible, le reste étant dans l’infrarouge. Le spectre électromagnétique présente un pic d’intensité B1 dans le bleu (illustré sur la ). Il présente d’autres pics d’intensité moins importants dans le visible et l’infrarouge.
Dans un mode de réalisation non limitatif, la source de lumière 100.1 est une source lumineuse à semi-conducteur. Dans un mode de réalisation non limitatif, ladite source lumineuse à semi-conducteur fait partie d’une diode électroluminescente. Par diode électroluminescente, on entend tout type de diodes électroluminescentes, que ce soit dans des exemples non limitatifs des LED (« Light Emitting Diode » en anglais), des OLED (« organic LED » en anglais), des AMOLED (« Active-Matrix-Organic LED » en anglais), ou encore des FOLED (« Flexible OLED » en anglais). Dans d’autres modes de réalisation non limitatifs, ladite source lumineuse 100.1 est une source de type laser telle qu’une diode laser VCSEL ( « Vertical Cavity Surface Emitting Laser » en anglais) ou encore une diode super luminescente SLED (« Superluminescent Diode » en anglais).
Dans un mode de réalisation non limitatif, le module d’émission 10 comprend en outre une unité de modulation 102 configurée pour générer un signal modulé 6 pour piloter l’émission dudit faisceau lumineux initial Fx. Dans un mode de réalisation non limitatif, le signal modulé 6 est un signal modulé à largeur d’impulsion de type PMW (« Pulse Width Modulation » en anglais) connu de l’homme du métier. Bien entendu, d’autres types de signal modulé 6 peuvent être utilisé tel qu’un signal de type PCM (« Pulse Code Modulation » en anglais), PAM (« Pulse Amplitude Modulation » en anglais), ou encore PPM (« Pulse Position Modulation » en anglais).
Dans le cadre de la détection d’un objet cible 3, lorsque le faisceau lumineux Fx initial est émis, s’il existe un ou plusieurs objets cibles 3 dans le champ de vision du faisceau lumineux initial Fx, le faisceau lumineux initial Fx se réfléchit sur le ou les objets cibles 3 et génère un faisceau lumineux Fx’. Ce dernier est reçu par le module de réception 11 du système 1.
Dans le cadre de la transmission de données entre le véhicule automobile 2 et un autre véhicule ou une infrastructure routière, le faisceau lumineux initial Fx est directement transmis au module de réception 11. Ainsi, dans ce cas, le faisceau lumineux Fx’ reçu par le module de réception 11 est le faisceau lumineux initial Fx. Le faisceau lumineux initial Fx transporte dans ce cas une séquence de données D (illustrée sur la ) qui va servir pour la communication entre le véhicule automobile 2 et un autre véhicule 4 ou une infrastructure routière. Il permet ainsi de réaliser sa fonction photométrique f, mais également de réaliser le transport de la séquence de données.
Le module de réception 11 est ainsi configuré pour : - recevoir le faisceau lumineux Fx’ issu du faisceau lumineux initial Fx.
A cet effet, tel qu’illustré sur les figures 1 et 2, le module de réception 11 comprend : - au moins deux éléments optiques 110, et - au moins un photodétecteur 111.
Les deux éléments optiques 110 sont placés devant ledit au moins un photodétecteur 111.
Les deux éléments optiques 110 sont configurés pour recevoir le faisceau lumineux Fx’ et pour filtrer le faisceau lumineux Fx’ sur une plage de longueurs d’ondes LP de 435 et 455 nanomètres de sorte à obtenir un faisceau lumineux Fx’ centré sur la lumière bleue. Ils sont ainsi configurés pour transmettre au photodétecteur 111 le faisceau lumineux Fx’ sur cette plage de longueurs d’ondes LP. Cela permet de se focaliser autour de lumière bleue du faisceau lumineux Fx’ issu du faisceau lumineux initial Fx, où l’intensité est la plus forte par rapport aux autres composantes de la lumière blanche et de la lumière infrarouge.
Du fait de la lumière du soleil ou de la lumière environnante, les deux étant autrement appelées lumière parasite, le module de réception 11 reçoit également cette lumière du soleil ou cette lumière environnante, autrement appelée lumière ambiante. La lumière environnante est dans des exemples non limitatifs issue d’un projecteur avant d’un autre véhicule ou d’un train. On aura ainsi une superposition du faisceau lumineux Fx’ et de la lumière du soleil ou de la lumière environnante. La illustre le spectre d’irradiance du soleil Fxs superposé au spectre d’intensité du faisceau lumineux Fx’ qui est issu du faisceau lumineux initial Fx. On notera qu’en abscisse se trouvent les longueurs d’ondes et qu’en ordonnée se trouve une intensité relative.
Le fait de filtrer le faisceau lumineux Fx’ sur la plage de longueurs d’ondes de 435 et 455 nanomètres permet de filtrer toute la lumière soleil qui ne se superpose pas sur la lumière bleue qui présente un pic d’intensité B1 (illustré sur la ). On réduit ainsi la lumière du soleil ou la lumière environnante qui va être reçue par la suite par le(s) photodétecteur(s) 111 décrits plus loin. On réduit ainsi une partie importante du bruit lié à cette lumière du soleil ou lumière environnante. Il ne va rester que le bruit qui se superpose sur la lumière bleue.
Dans un premier mode de réalisation non limitatif du module de réception 11 illustré sur la : - l’un des deux éléments optiques 110 comprend une première lentille 110.1 et un filtre passe-bas 110.2 associé, - l’autre des deux éléments optiques 110 comprend une deuxième lentille 110.3 et un filtre passe-haut 110.4 associé.
Le filtre passe-bas 110.2 est configuré pour couper le faisceau lumineux Fx’ sur une première plage de longueurs d’ondes L. Dans un mode de réalisation non limitatif, la première plage de longueurs d’ondes L est comprise entre 455 nanomètres et 650 nanomètres. Ainsi, le filtre passe-bas 110.2 coupe les hautes longueurs d’ondes dans le faisceau lumineux Fx’.
Le filtre passe-haut 110.4 est configuré pour couper le faisceau lumineux Fx’ sur une deuxième plage de longueurs d’ondes L’. Dans un mode de réalisation non limitatif, la deuxième plage de longueurs d’ondes L’ est comprise entre 380 nanomètres et 435 nanomètres. Ainsi, le filtre passe-haut 110.3 coupe les basses longueurs d’ondes dans le faisceau lumineux Fx’.
On notera que la première plage de longueurs d’ondes L et la deuxième plage de longueurs d’ondes L’ ne se chevauchent pas. C’est nettement plus simple à réaliser et à optimiser que si les deux plages de longueurs d’ondes se chevauchaient. Le fait que les plages de longueurs d’ondes ne soient pas trop larges rend moins complexe la réalisation des filtres contrairement à un filtre plus « large ».
Dans tout ce qui précède, le dispositif peut être configuré de manière à ce que la somme projetée au centre de gravité du corps pendulaire des demis efforts radiaux exercés par les deux organes de rappel élastique soit comprise entre 1 et 5 fois le poids ce corps pendulaire. Le poids du corps pendulaire est ici égal à la somme des poids de tous les éléments constituant ce corps pendulaire tels que les deux masses pendulaires et le ou les organes de liaison de ces deux masses pendulaires. Cette configuration s’obtient par exemple en dimensionnant la pré-charge des organes de rappel élastique
Cette somme projetée au centre de gravité du corps pendulaire des demis efforts radiaux exercés par les deux organes de rappel élastique est par exemple comprise entre 1 et 2 fois le poids de ce corps pendulaire.
Selon un mode de réalisation, le cadre 118.1 comprend au moins une couche barrière 138 recouvrant le renfort 136, intercalée entre le renfort 136 et la première surface S1 et configurée pour limiter la propagation de résine du renfort 136 vers la première surface S1. La présence de cette couche barrière 138 permet d’éviter, au niveau de la zone de jonction 133, la propagation de résine vers la première surface S1 et la formation de zones ponctuelles d’accumulation de résine. Ainsi, la surface extérieure S1 du cadre 118.1 a un comportement plus homogène et n’engendre pas de modifications visuelles sur la peinture.
Selon une configuration, la couche barrière 138 est un pli tissé qui présente des mailles réduites limitant la propagation de la résine à travers la couche barrière 138.
Selon une caractéristique de l’invention, le cadre 118.1 comprend au moins une première couture 140 reliant au moins le renfort 136 et au moins certaines couches comme la couche barrière 138, la première couture 140 comportant un ensemble de piqures ne traversant aucune couche de fibres 132, 134 présente entre le renfort 136 et la première surface S1 au moins au niveau de la première face (correspondant à la face extérieure 126.1 de la première partie 126) et de la zone de jonction 133. Quel que soit le mode de réalisation, les piqures de la première couture 140 n’atteignent pas la première surface S1 et sont décalées par rapport à cette dernière de manière à ne pas être visibles depuis la première surface S1 au moins au niveau de la première face 126.1 et de la zone de jonction 133.
Selon un mode de réalisation visible sur la , le cadre 118.1 comprend au moins une deuxième couture 142 décalée de la zone de jonction 133, de la première face correspondant à la face extérieure 126.1 de la première partie 126 et de préférence de la deuxième face correspondant à la face latérale 130. Cette deuxième couture 142 comprend des piqures traversantes (qui traversent toutes les couches de fibres 132, 134 134’) et visibles depuis la première surface S1.
Le procédé de réalisation du cadre 118.1 comprend une étape d’assemblage des différentes couches 132, 134, 134’, du renfort 136 et de la couche barrière 138 en les superposant. Lors de cette étape d’assemblage, au moins une couche barrière 138 peut être positionnée entre le renfort 136 et la première surface S1 de manière à recouvrir le renfort 136 et former une barrière limitant la propagation de résine en direction de la première surface S1. Lors de l’étape d’assemblage, au moins une première couture 140 est réalisée pour relier le renfort 136 et la couche barrière 138 assemblés. Cette première couture 140 comprend des piqures non visibles depuis la première surface S1 et distantes de cette dernière afin de limiter la propagation de résine vers la première surface S1. En variante, pour maintenir les différentes couches 132, 134, 134’ liées entre elles avant qu’elles ne soient polymérisées ou consolidées, le procédé comprend une étape de saupoudrage d’une résine entre les couches et de chauffage à une température, de l’ordre de 80° C, inférieure à une température de polymérisation ou de consolidation pour activer la pégosité de la résine. Ainsi, il n’est plus nécessaire de prévoir de coutures.
Capot d’une turbomachine d’aéronef comprenant une interface centrale de préhension La présente invention concerne les capots d’entrée de turbomachine ainsi que les systèmes de manutention de tels capots d’entrée.
est une vue en coupe selon B-B de la ,
est une similaire à la d’une partie du dispositif d’amortissement pendulaire à l’état assemblé et montrant les efforts exercés sur un corps pendulaire par les deux organes de maintien interagissant avec ce corps pendulaire, et
[Fig 8] est une vue similaire de la après usure d’une partie du pion.
Pour ce faire, des points de soudure 29 sont pratiqués entre l’extension 19 de longeronnet, le longeronnet arrière latéral 9 et le renfort 25 de longeronnet, ce qui permet de prendre en sandwich l’extension 19 de longeronnet, le longeronnet arrière latéral 9 et le renfort 25 de longeronnet.
L’extension 19 de longeronnet comporte un flasque latéral intérieur 31, l’intérieur s’entendant relativement à un plan médian de symétrie du véhicule automobile.
Le flasque latéral intérieur 31 s’étend sensiblement horizontalement relativement au véhicule automobile, c’est-à-dire qu’il s’étend dans un plan sensiblement horizontal (L, T) du véhicule automobile. Ainsi, le flasque latéral intérieur 31 s’étend le long d’une face 33 sensiblement horizontale du renfort 25 de longeronnet.
L’extension 19 de longeronnet comporte par ailleurs un flasque avant 35 qui s’étend également sensiblement horizontalement relativement au véhicule automobile.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures, trois points de soudure 29 sont représentés.
Un nombre distinct de points de soudure 29 peut toutefois être prévu pour fixer ensemble l’extension 19 de longeronnet, le longeronnet arrière latéral 9 et le renfort 25 de longeronnet.
Aussi, dans l’exemple de réalisation illustré aux figures, le flasque latéral intérieur 31 comporte un des trois points de soudure 29 tandis que le flasque avant 35 comporte deux des trois points de soudure 29.
Les points de soudure 29 peuvent toutefois être répartis de façon toute autre manière. Par exemple, le flasque latéral intérieur 31 peut comporter deux des trois points de soudure 29 tandis que le flasque avant 35 peut comporter un des trois points de soudure 29.
D’autres types de fixation peuvent par ailleurs être envisagés afin de fixer le longeronnet arrière latéral 9, l’extension 19 de longeronnet et le renfort 25 de longeronnet entre eux dans la zone 27 de recouvrement structurel.
Par exemple, la fixation entre le longeronnet arrière latéral 9, l’extension 19 de longeronnet et le renfort 25 de longeronnet peut être obtenue par rivetage ou par un ensemble comportant une vis de fixation (non représentée) et un écrou correspondant (non représenté).
Selon une disposition, le renfort 25 de longeronnet s’étend dans le longeronnet arrière latéral 9 correspondant en arrière (relativement au véhicule automobile) de l’orifice de fixation 12 du train arrière (non représenté), contrairement à l’art antérieur, où, lorsque le véhicule automobile comporte un renfort de longeronnet, il s’arrête en avant de l’orifice de fixation 12 du train arrière.
CARENAGE DE RECOUVREMENT D’UNE PARTIE D’UN CHASSIS QUI COMPORTE DES MOYENS DE PROTECTION La présente invention concerne un carénage de recouvrement d’un dessous d’un châssis d’un véhicule automobile.
Elle concerne plus précisément un carénage qui comporte une cage logeant un écrou adapté pour permettre la fixation du carénage sur ledit châssis, ledit carénage comportant des moyens de protection positionnés au niveau de la cage.
Il est connu du document FR3067692A1 d’avoir un tel carénage de recouvrement d’un châssis de véhicule automobile, qui comporte une cage qui loge un écrou adapté pour permettre la fixation du carénage sur ledit châssis et qui comporte des moyens de protection positionnés au niveau de la cage.
Les moyens de protection permettent un empilement plus stable des carénages lors du transport entre le site de production du carénage et l’usine final d’assemblage du véhicule.
Exemple 1 : Essai sans agent dispersant On prépare un mélange contenant 50% en poids de cristaux de zéolithe et 50% en poids d’huile hydroxylée. À cet effet, 250 g de cristaux de zéolithe SA 1720 SC (zéolithe de type 3A, commercialisée par la société Arkema) de granulométrie d 50 =2,5 µm (diamètre moyen en nombre) sont introduits dans 250 g d’huile de ricin, sous une agitation cisaillante, à vive allure, à l’aide d’un mélangeur de type Rayneri à 1500 tr/min, dans un pot en plastique. Une pâte homogène d’environ 500 g est obtenue. Afin d’éliminer les bulles d’air piégées dans la pâte lors de sa préparation, celle-ci est chauffée à 60°C sous vide (0,2 kPa) sous agitation faible (200 tr/min) pendant 1 heure. Une pâte homogène avec des cristaux en suspension et bien dispersés est obtenue.
Afin d’évaluer la durée à partir de laquelle la sédimentation des cristaux de zéolithes dans l’huile de ricin est observée, un test accéléré est réalisé dans une centrifugeuse de marque Sigma modèle 6K15. Pour ce faire, 3 flacons contenant 140 g de pâte sont répartis dans la centrifugeuse et mis en rotation à 3000 RCF (« Relative Centrifugal Force ») pendant 30 min. La décantation des cristaux de zéolithes dans la pâte est mesurée en faisant le rapport de la hauteur d’huile apparente en mm / hauteur totale du mélange en mm et donnée en pourcentage. Le taux de sédimentation de cette composition sans agent dispersant est de 18%.
Dans les exemples 2 à 9, des agents dispersants de différentes natures sont évalués. Toutes les compositions des exemples suivants sont préparées et évaluées de la même manière. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 1 figurant plus loin dans la description.
Exemple 2 : composition selon l’invention Une composition est préparée comme décrit ci-dessus dans l’exemple 1. On prépare un mélange contenant 49,75% en poids de cristaux de zéolithe et 49,75% en poids d’huile hydroxylée, auquel est ajouté 0,5% d’agent dispersant. À cet effet, 250 g de zéolithe de l’exemple 1 sont introduits dans 125 g d’huile de ricin, sous une agitation cisaillante, à vive allure, à l’aide d’un mélangeur de type Rayneri à 1500 tr/min, dans pot en plastique. Puis est ajouté sous agitation pendant 30 min, 2,51 g d’agent dispersant, préalablement dispersé dans 125 g d’huile de ricin. L’agent dispersant est dispersant une montmorillonite organophile, commercialisée sous la référence CLAYTON ® AF par la société BYK.
Une pâte homogène d’environ 502,5 g est obtenue. Afin d’éliminer les bulles d’air piégées dans la pâte lors de sa préparation, celle-ci est chauffée à 60°C sous vide (0,2 kPa) sous agitation faible (200 tr/min) pendant 1 heure. Une pâte homogène avec des cristaux en suspension et bien dispersés est obtenue. Le taux de sédimentation de la Composition de l’exemple 2 est de 8,9%.
Exemple 3 : selon l’invention Dans cet exemple, où la Composition est préparée comme dans l’exemple 2, l’agent dispersant est une montmorillonite organophile commercialisée sous la référence Tixogel ® MP 250 par la société BYK. Le taux de sédimentation est de 8,0%.
Exemple 4 : selon l’invention Cette Composition est également préparée comme dans l’exemple 2, l’agent dispersant étant cependant remplacé par une sépiolite organophile commercialisée sous la référence Garamite ® 1958 par la société BYK. Le taux de sédimentation est de 6,9%.
Exemple 5 : exemple comparatif : Cette Composition est préparée selon l’exemple 2, avec comme agent dispersant un agent dispersant de type polyester de polyglycol polyalkylène imine modifié, commercialisé sous la référence BYK ® 2155 par la société BYK. Le taux de sédimentation observé est de 11,9%.
Exemple 6 : exemple comparatif : Dans cette Composition, préparée comme à l’exemple 2, l’agent dispersant est cette fois-ci un agent dispersant de type copolymère fonctionnalisé avec des groupes acides, et commercialisé sous la référence Disperbyk ® 111 par la société BYK. Le taux de sédimentation est alors de 22%.
Exemple 7 : exemple comparatif : Toujours en préparant la composition selon le protocole de l’exemple 2, la Composition de cet exemple contient un agent dispersant qui est une solution d’urée modifiée, commercialisée sous la référence Disperbyk ® 7410 par la société BYK. Le taux de sédimentation est alors de 13%.
Exemple 8 : exemple comparatif : La Composition de l’exemple comparatif 8 est préparée selon le protocole de l’exemple 2 avec un agent dispersant de type polyacrylique à haute masse moléculaire, commercialisé sous la référence BYK ® 430 par la société BYK. Le taux de sédimentation est de 12,1%.
Exemple 9 : exemple comparatif : Dans cet exemple comparatif, la Composition est préparée selon le protocole de l’exemple 2 avec une argile de type sépiolite non modifiée, commercialisée sous la référence P400 par la société Tolsa. Le taux de sédimentation est de 17,5%.
L’ensemble des résultats est rapporté dans le Tableau 1 ci-dessous. Exemple Agent dispersant Taux de sédimentation 1 (blanc) - 18% 2 (invention) Clayton ® AF (BYK) 8,9% 3 (invention) Tixogel ® (BYK) 8,0% 4 (invention) Garamite ® 1958 (BYK) 6,9% 5 (comparatif) BYK ® 2155 (BYK) 11,9% 6 (comparatif) Disperbyk ® 111 (BYK) 22% 7 (comparatif) Disperbyk ® 7410 (BYK) 13% 8 (comparatif) BYK ® 430 (BYK) 12,1% 9 (comparatif) P400 (Tolsa) 17,5%
Les résultats ci-dessus montrent clairement que les agents dispersants de type phyllosilicate organophile permettent de diminuer substantiellement le taux de sédimentation de compositions de cristaux de zéolithe dispersés dans une huile hydroxylée. A contrario , lorsque l’agent dispersant est un dispersant autre qu’un phyllosilicate organophile, la sédimentation devient importante voire problématique et peut nécessiter une ré-homogénéisation avant emploi.
Composition de revêtement pour lame d'essuyage de balai d'essuie-glace L’invention concerne une composition de revêtement pour lame d'essuyage pour balai d'essuie-glace de véhicule, l'utilisation d'une telle composition et son procédé de préparation. Elle concerne également une lame d'essuyage pour balai d'essuie-glace revêtue, au moins partiellement de la composition.
Les véhicules automobiles sont couramment équipés de systèmes d'essuie-glace pour assurer un lavage et/ou essuyage du pare-brise et éviter que la vision qu'a le conducteur de son environnement ne soit perturbée. Les balais d’essuie-glaces d’un tel système sont classiquement entraînés par des bras effectuant un mouvement angulaire de va-et-vient. Ces lames frottent contre la surface extérieure de la vitre, par exemple du pare-brise, et évacuent l'eau en l'amenant en dehors du champ de vision du conducteur. Dans une version classique, les balais sont réalisés sous la forme de palonniers articulés qui tiennent la lame d’essuyage en plusieurs points. Dans une version plus récente dénommée "flat blade" (pour "lame plate"), les balais sont réalisés sous la forme d'un ensemble semi-rigide qui maintient la lame d’essuyage sur toute sa longueur.
Les radars utilisés dans le domaine de l’aide à la conduite ou de la conduite autonome sont généralement de type FMCW ( Frequency Modulated Continuous Wave ). On rappelle que ce type de radar émet des chirps avec une période de répétition , un chirp, 110, étant une fonction d’onde modulée linéairement en fréquence, comme représenté Fig. 1. A la réception, le signal reçu est mélangé en 120 avec le signal émis, soumis à un filtrage passe-bas, 130, avant d’être converti en numérique en 140 et de faire l’objet d’une FFT en 150. La FFT peut être réalisée avec un pas temporel court (fast time FFT ou range FFT), 151, correspondant à une fréquence d’échantillonnage du chirp, pour effectuer une analyse en distance ( range spectrum ), et pour chaque distance, avec un pas temporel long correspond la période de récurrence (slow time FFT) pour effectuer une analyse en vitesse (range-Doppler spectrum), 152. Lorsque le système radar utilise un réseau d’antennes en émission et en réception, dit encore radar MIMO (Multiple Input Multiple Output) les signaux reçus par les différentes antennes permettent d’obtenir une direction d’arrivée du signal (DoA) en fonction de la distance (range-angle spectrum), 153. On obtient ainsi un tenseur d’ordre 3 de données radar dites de bas niveau (ou de données radar brutes), ce tenseur dit RAD, pouvant être projeté sur des espaces de dimension 2 (ou vues) pour donner des trames RD (distance, vitesse), RA (distance, angle) ou AD (angle, vitesse), les trames se succédant à la période de récurrence ou à une multiple de celle-ci.
Par ailleurs, comme indiqué précédemment, les données radar en sortie de FFT peuvent faire l’objet d’un post-traitement, 160, pour fournir des listes de cibles, 170.
Différentes approches ont été proposées dans l’état de la technique pour détecter des objets, à partir des données radar brutes (RD, RA, AD, voire RAD), quelquefois encore dénommées pre-CFAR dans la littérature, au moyen de réseaux de neurones profonds. La plupart de ces approches font appel à des réseaux de neurones convolutionnels 2D, opérant sur une seule trame de données (2D CNNs).
Cependant, ces méthodes échouent à correctement détecter des objets similaires (comme des piétons ou des cyclistes). Ainsi, des méthodes utilisant des réseaux de neurones convolutionnels 3D (3D CNNs), opérant sur une pluralité de trames consécutives ont été proposé dans la littérature. Dans ces réseaux, les convolution sont réalisées à la fois sur les dimensions temporelle et spatiales afin de réduire la taille des blocs selon ces dimensions et ne conserver que les informations les plus pertinentes.