INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation de la , les deux capteurs dimensionnels 3, 4 sont identiques et sont des capteurs à laser lignes ou profileurs lasers. Un prototype a été construit en utilisant des capteurs GOCATOR 2510 de la société LMI Technologies. Les deux capteurs dimensionnels 3, 4 sont montés sur un support agencé pour permettre un réglage de position et d’orientation sur les trois axes. Aussi, les capteurs dimensionnels 3, 4 sont montés en translation de façon à se mouvoir selon une direction correspondant sensiblement à la direction principale ou axe principal (x), afin que les faisceaux respectifs des deux profileurs lasers puissent parcourir l’ensemble des zones d’intérêt de l’extrémité de l’élément fileté, à savoir le filetage ou les filetages, les éventuelles surfaces fonctionnelles et les autres parties de l’extrémité filetée, voire l’intégralité de l’extrémité de l’élément fileté. Le déplacement selon l’axe de translation des capteurs dimensionnels 3, 4 est mesuré par un codeur linéaire.
Les capteurs à laser ligne émettent un faisceau laser centré sur une direction de visée, de sorte que la projection du faisceau laser forme une ligne sur une surface à mesurer. La mesure du laser est synchronisée avec la mesure d’un codeur optique déterminant une position longitudinale selon l’axe principal (x). Ceci permet de reconstruire un profil complet à partir de deux profils partiels tracés digitalisés par les capteurs à laser ligne. Les distances des points de la ligne projetée sont évaluées par un dispositif interne de captation d’image de type caméras, le faisceau laser étant émis de manière pulsée et le temps de vol des rayons lumineux étant mesurés de manière à déterminer une distance au capteur dimensionnel. La direction de visée est sensiblement perpendiculaire à la face de l’émetteur laser.
On définit un repère orthogonal attaché au dispositif de mesure et appelé repère de mesure (O, x, y, z) l’axe principal (x) est sensiblement aligné sur un axe principal x’ du filetage de l’élément fileté à mesurer. Cet alignement est obtenu physiquement par la mise en place de la cale de positionnement 8 sur l’élément fileté. L’axe secondaire (y) est dans un plan parallèle à une surface supérieure du gabarit de calibration 5 et l’axe tertiaire (z) est perpendiculaire à une surface supérieure du gabarit de calibration 5.
et au moins un agent de diazotation ;
Formule (III’) dans laquelle : R 1 représente un atome d’hydrogène ou un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 10 , R 2 , R 3 et R 4 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène, un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 6 , de préférence un atome d’hydrogène,
Formule (I’) dans laquelle : R 10 représente un atome d’hydrogène ou un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 10 , R 20 , R 30 et R 40 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène, un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 6 , de préférence un atome d’hydrogène.
De préférence, dans les formules (I’) et (III’), R 1 et R 10 représentent un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , de préférence en C 1 -C 3 , mieux encore en C 1 .
De préférence, dans la formule (III’), R 2 , R 3 et R 4 , identiques ou différents, représentent un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , ou un atome d’hydrogène, et, dans la formule (I’), R 20 , R 30 et R 40 , identiques ou différents, représentent un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , ou un atome d’hydrogène.
De préférence, dans la formule (III’), R 2 , R 3 et R 4 représentent un atome d’hydrogène, et, dans la formule (I’), R 20 , R 30 et R 40 représentent un atome d’hydrogène.
De préférence, dans la formule (III’), R 1 représente un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , de préférence en C 1 , et R 2 , R 3 et R 4 représentent un atome d’hydrogène, et, dans la formule (I’), R 10 représente un groupement alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , de préférence en C 1 , et R 20 , R 30 et R 40 représentent un atome d’hydrogène.
Avantageusement, le composé de formule (I) ou (I’) correspond à la 2-méthyl-5-nitroaniline.
Avantageusement, le composé de formule (III) ou (III’) correspond au 2-méthyl-5-nitrophénol.
Comme indiqué ci-avant, la température de la réaction de diazotation et d’hydrolyse est supérieure ou égale à 80°C.
Le composé nitroaniline, de préférence de formule (I) ou (I’), peut être présent dans une solution A à pH acide, i.e. ayant un pH inférieur à 7, de préférence un pH inférieur à 4, préférentiellement un pH inférieur à 3, en particulier un pH inférieur à 1.
De préférence, la solution A comprend au moins un composé nitroaniline, de préférence de formule (I) ou (I’), et au moins un agent acidifiant, de préférence organique et/ou minéral, notamment minéral.
Préférentiellement, les agents acidifiants sont choisis dans le groupe constitué par les acides minéraux, plus préférentiellement l’acide sulfurique, l’acide chlorhydrique et leurs mélanges, mieux encore l’acide sulfurique.
De préférence, l’agent acidifiant est présent en excès par rapport au composé nitroaniline, de préférence de formule (I) ou (I’), dans la solution A.
COMPOSANT OPTIQUE ET ANALYSEUR DE SURFACE D’ONDE COMPRENANT UN TEL COMPOSANT OPTIQUE La présente description concerne un composant optique qui est adapté pour être utilisé dans un analyseur de surface d’onde. Elle concerne aussi l’analyseur de surface d’onde, ainsi qu’un procédé pour analyser une surface d’onde de rayonnement électromagnétique qui utilise cet analyseur.
De nombreuses applications nécessitent de caractériser la forme d’une surface d’onde de rayonnement électromagnétique. L’une de ces applications consiste à réunir des faisceaux élémentaires de rayonnement qui sont issus de sources lumineuses séparées, afin d’obtenir un faisceau final dont la puissance est supérieure, voire très supérieure, à celle de chaque faisceau élémentaire qui est produit individuellement par l’une des sources lumineuses. Une autre application est l’ajustement en hauteur et en inclinaison de segments de miroir séparés et juxtaposés, afin de former un miroir de grande taille qui soit dépourvu de sauts de hauteur et de discontinuités de pente entre segments voisins.
Dans toute la présente description, on entend par surface d’onde, ou «wavefront» en anglais, d’un rayonnement électromagnétique une surface, le plus souvent continue, dans laquelle la phase du champ électrique d’une composante spectrale du rayonnement est constante. Un dispositif qui est capable de fournir des informations sur la forme locale d’une surface d’onde est appelé analyseur de surface d’onde, ou parfois analyseur de front d’onde.
Les analyseurs de surface d’onde dits de Shack-Hartmann sont connus depuis longtemps. Ils utilisent un réseau de microlentilles juxtaposées et identiques qui est disposé sur le trajet de propagation du rayonnement, de sorte que chaque microlentille focalise le rayonnement dans une direction qui est perpendiculaire localement à la surface d’onde, conformément à l’orientation que possède la surface d’onde au niveau de cette microlentille. Des inclinaisons locales variables de la surface d’onde qui existent au niveau du réseau des microlentilles provoquent des déplacements de points d’images auxquels le rayonnement est focalisé par les microlentilles, à l’intérieur d’un plan focal qui est commun à toutes les microlentilles. Ces points de focalisation, aussi appelés points de convergence, sont saisis en image à l’aide d’un capteur d’images, et leurs positions indiquent directement l’inclinaison de la surface d’onde qui existe au niveau de chaque microlentille. Dans une telle utilisation, un analyseur de surface d’onde de Shack-Hartmann ne fournit donc qu’une information sur le tilt local de la partie de surface d’onde qui traverse chaque microlentille.
Le document WO 2016/042161 A1, au nom du déposant de la présente demande de brevet, décrit un autre analyseur de surface d’onde dont le principe est différent de celui de Shack-Hartmann. Cet autre analyseur comprend un masque à ouvertures séparées et un réseau de diffraction qui est disposé en aval des ouvertures du masque. Le réseau de diffraction divise chaque faisceau d’un rayonnement incident qui a traversé l’une des ouvertures du masque en plusieurs sous-faisceaux, en superposant ensuite des sous-faisceaux qui proviennent d’ouvertures du masque qui sont voisines. Chaque superposition de sous-faisceaux forme une figure d’interférence, appelée interférogramme. Cet interférogramme est constitué de franges parallèles dont l’orientation dépend de l’écart d’inclinaison de la surface d’onde qui existe entre les ouvertures d’où proviennent les sous-faisceaux. La valeur de l’interfrange permet de déterminer cet écart d’inclinaison, couramment appelé écart de tilt. Simultanément, un décalage transversal qui affecte la frange centrale de l’interférogramme permet de déterminer un écart d’avancement de la surface d’onde, couramment appelé écart de piston, qui existe entre les ouvertures d’où proviennent les sous-faisceaux. Les interférogrammes sont saisis en utilisant un capteur d’images, de préférence du type capteur d’images matriciel, qui est disposé pour que tous les interférogrammes apparaissent sur sa surface photosensible. Dans l’analyseur de surface d’onde de WO 2016/042161 A1, le réseau de diffraction possède une fonction de diviseur de faisceau, pour générer les sous-faisceaux qui se superposent ensuite deux-à-deux pour former les interférogrammes. Le masque à ouvertures permet de limiter chaque sous-faisceau transversalement, afin que deux interférogrammes qui sont voisins sur le capteur d’images ne se chevauchent pas.
Un avantage de l’analyseur de surface d’onde de WO 2016/042161 A1 par rapport aux analyseurs de Shack-Hartmann est qu’il donne directement accès aux valeurs d’écarts de piston. En effet, en utilisant un analyseur de surface d’onde de Shack-Hartmann à réseau de microlentilles, les valeurs d’écarts de tilt de la surface d’onde sont déduites des déplacements des points de focalisation, puis les valeurs d’écart de piston sont calculées par interpolation et intégration à partir des valeurs d’écarts de tilt. Il en résulte une incertitude importante sur chaque valeur d’écart de piston qui est calculée à partir de mesures effectuées en utilisant un analyseur de Shack-Hartmann, à cause des courbures plus ou moins importantes que peut avoir localement la surface d’onde.
Ladite eau peut être issue de la déshydratation, par exemple de l’eau est formée lors de la réaction de déshydratation du sucre en 5-HMF (3 moles d’eau générées par mole de 5-HMF produite). Cette eau peut également avoir été introduite avec la charge, dans le cas où, pour des raisons pratiques, une charge sous forme de sirop est utilisée.
Avantageusement au moins 50 % en poids de l’eau présente dans le milieu réactionnel est extraite, préférentiellement au moins 80 % en poids, encore plus préférentiellement au moins 90 % en poids.
Avantageusement l’eau extraite du milieu réactionnel représente au moins 50 % en poids de l’eau produite lors de la déshydratation, préférentiellement au moins 80 % en poids, encore plus préférentiellement au moins 90 % en poids.
L’extraction de l’eau peut être réalisée par différentes méthodes telles que par exemple : l’évaporation, l’adsorption (par exemple dans un tamis moléculaire), la séparation membranaire ou osmose.
Dans un mode de réalisation, l’eau extraite du milieu réactionnel est recyclée et envoyée de manière indépendante vers une ou plusieurs étapes du procédé nécessitant l’apport d’un flux aqueux, ou envoyée vers un flux aqueux global alimentant lesdites étapes.
Avantageusement l’extraction de l’eau se fait dans des conditions qui permettent qu’au moins 90 % du solvant de synthèse engagé dans l’étape de déshydratation et d’extraction est récupéré dans l’effluent de synthèse, préférentiellement au moins 95 % et encore plus préférentiellement au moins 99 %.
Dans un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend en outre une étape de neutralisation de l’effluent de synthèse, de préférence par mise en contact dudit effluent de synthèse avec un composé basique, qui suit l’étape a).
L’effluent de synthèse contient le catalyseur acide de déshydratation. L’étape de neutralisation permet avantageusement de réduire la réactivité du milieu et ainsi d’éviter les mécanismes de dégradation du 5-HMF, ou encore diminuer la corrosion des matériaux des équipements en aval de l’étape de déshydratation. La réaction de déshydratation pouvant produire quelques acides organiques, la quantité d’agent de neutralisation peut avantageusement permettre de neutraliser l’ensemble des acides présents dans les effluents de synthèse.
- en ligne sur les effluents de synthèse lorsqu’ils sont transférés à l’étape b) de substitution du solvant de synthèse par une solution aqueuse ;
Les compositions sont ensuite stockées à température ambiante ou à 45 °C. Leur couleur a été évaluée au bout de 1 mois à température ambiante (1M TA) et au bout de 1 mois à 45 °C (1M 45°C).
La formation de gaz, témoin de la dégradation de la vitamine C (décarboxylation qui produit du CO 2 ), a également été évaluée au bout de 1 mois à 45 °C. Pour cela, les compositions sont stockées dans des flacons bouchées par une tétine en plastique extensible. Le dioxyde de carbone se dégage dans le haut du flacon. La tétine de la pipette étant élastique, le liquide poussé par le gaz remonte dans la pipette et fait gonfler la tétine jusqu’à explosion.
L’évaluation du dégazage est donc réalisée dans une première mesure en fonction de la hauteur atteinte par le liquide dans la pipette. Si le liquide remonte au-delà du bouchon, le dégazage est évalué dans une seconde mesure selon la taille de la tétine. Les photos étant standardisées, il est possible de donner qualifier le dégagement gazeux objectivement au moyen d’une note sur une échelle de 1 à 9, 9 représentant l’éclatement de la tétine.
INCI (US/UE) Référence commerciale Composition C1 selon l’invention (% p/p) WATER / AQUA QSP 100% ASCORBIC ACID BASF 1 ARGININE KYOWA HAKKO 0,95 TOTAL 100 EVALUATIONS pH 6 Couleur 45°C (1M) 2 Couleur TA (1M) 0,5 Déagement gazeux Gaz 45°C (1M) 0,5
Phase INCI (US/UE) Référence Commerciale Composition C2* hors invention (% p/p) Composition C3* hors invention (% p/p) Composition C4* hors invention (% p/p) A WATER / AQUA 98,775 QSP 100% QSP 100% A ASCORBIC ACID BASF DSM NUTRITIONAL PRODUCTS 1 1 1 B SODIUM HYDROXIDE STOCKMEIER France WAKO PURE CHEMICAL 0,225 B POTASSIUM HYDROXYDE STOCKMEIER France ASHTA CHEMICALS QSP pH= 6 B TRIETHANOLAMINE BASF DOW QSP pH= 6 TOTAL 100 100 100 EVALUATIONS pH 6 6 6 Couleur 45°C (1M) 3 2,5 4 Couleur TA (1M) 2,5 2 3 Gaz 45°C (1M) 0,5 0,5 0,5
Phase INCI (US/UE) Ref commerciale Composition C5* hors invention (% p/p) Composition C6* hors invention (% p/p) A WATER / AQUA 98,6 80.5 A ASCORBIC ACID BASF DSM NUTRITIONAL PRODUCTS 1 10 A ARGININE KYOWA HAKKO AJINOMOTO 0,4 9.5 B SODIUM HYDROXIDE STOCKMEIER France WAKO PURE CHEMICAL TOTAL 100 100 EVALUATIONS pH 4 6 Couleur 45°C (1M) 3 5 Couleur TA (1M) 0,5 2 Gaz 45°C (1M) 3,5 1,5
De manière surprenante, la composition C1 selon l’invention présente une coloration moins élevée que leurs compositions comparatives respectives C2* à C4*, ne comprenant pas de L-arginine, et qui comprennent une base hors invention.
De plus de manière surprenante, la composition C1 selon l’invention présente une coloration moins élevée à 1 mois à 45 °C ainsi qu’un dégagement gazeux moins important que leurs compositions comparatives respectives C5* à C6*, qui bien que comprenant de l’arginine, dont le pH est hors de l’invention ou comprenant une teneur en acide ascorbique hors de la gamme selon l’invention.
Composition cosmétique aqueuse avec acide ascorbique et niacinamide La présente invention concerne une composition cosmétique aqueuse, comprenant de l’acide ascorbique et du niacinamide.
Cependant, lorsque l’acide ascorbique est introduit en milieu aqueux (comme les émulsions ou les sérums), sa formulation est difficile à réaliser, car il se déstabilise et change de couleur de façon drastique. Ce changement de couleur peut aller jusqu’à une coloration marron, ce qui est rédhibitoire pour le consommateur. De plus, la dégradation de l’acide ascorbique peut entraîner la formation indésirable de dioxyde de carbone.
C’est pourquoi on trouve sur le marché des compositions aqueuses de type sérum ou solution, qui comprennent de l’acide ascorbique sous forme de poudre à solubiliser de façon extemporanée. L’inconvénient de ce type de produits est que la vitamine C finit par se dégrader dans le milieu aqueux. Ces produits perdent ainsi de leur attrait car les consommateurs préfèrent, pour des raisons de praticité, des sérums sans manipulation préalable, avec la garantie d’une stabilité de couleur et sans dégradation chimique.
Il existe donc un besoin pour une composition cosmétique aqueuse comprenant de l’acide ascorbique qui soit stable, i.e. qui reste de la même couleur qu’à l’origine (blanc ou transparent en général) et de la même texture, et qui ne dégrade pas l’actif, et éventuellement qui ne provoque pas ou peu de dégagement gazeux (de préférence de dioxyde de carbone).
De manière surprenante, la Demanderesse a mis en évidence que l’ajout d’un composé choisi parmi le niacinamide et ses dérivés dans des compositions comprenant de l’acide ascorbique permet de limiter la dégradation de la couleur desdites compositions, dans le temps et en température, tout en conservant la stabilité des compositions obtenues. Cette limitation de la dégradation de la couleur est éventuellement couplée avec une réduction de la production de gaz.
Les résultats montrent que les deux stress, UV et H 2 O 2 , ont induit une diminution nette de la concentration intracellulaire en NAD (Figures 3 et 4). Dans ces conditions, seule la Vitamine B6, testée seule à 0.3 mg/ml, a significativement permis de protéger les kératinocytes du stress induit par le traitement à l’H 2 O 2 ( ). Les autres vitamines, B1 et B9, testées seules n’ont eu aucun effet significatif. De façon surprenante et inattendue, l’association des 3 vitamines B1, B6 et B9 testées respectivement à 2, 0.3 et 0.1 mg/ml a permis de protéger très efficacement les kératinocytes du stress induit par le traitement à l’H 2 O 2 ( ). La concentration de NAD était même supérieure à celle mesurée dans le contrôle non stimulé. De la même façon, l’association des 3 vitamines B1, B6 et B9 testées respectivement à 667, 100 et 33.3 µg/ml a permis de protéger efficacement les kératinocytes du stress induit par l’irradiation UV ( ). Dans les 2 cas, les effets du mélange étaient nettement supérieurs à la somme des effets des vitamines testées seules, démontrant l’activité synergique entre les 3 vitamines. Le NAD joue un rôle central dans le métabolisme énergétique et est un co-substrat de nombreuses enzymes impliquées dans la modification des signes du vieillissement.
Sachant qu’augmenter le NAD permet de ralentir le vieillissement (Conlon NJ. The Role of NAD+ in Regenerative Medicine. Plast Reconstr Surg. 2022 Oct 1;150(4 Suppl):41S-48S), ces résultats démontrent l’intérêt de la combinaison des vitamines B1, B6 et B9 pour lutter contre les signes du vieillissement.
Composition cosmétique aqueuse avec acide ascorbique et arginine La présente invention concerne une composition cosmétique aqueuse, comprenant de l’acide ascorbique et un acide aminé choisi parmi une arginine et /ou l’un de ses sels.
De manière surprenante, la Demanderesse a mis en évidence que l’ajout d’un composé choisi parmi une arginine et /ou l’un de ses sels dans des compositions comprenant de l’acide ascorbique permet de limiter la dégradation de la couleur desdites compositions, dans le temps et en température, tout en conservant la stabilité des compositions obtenues. Cette limitation de la dégradation de la couleur est éventuellement couplée avec une réduction de la production de gaz.
Ainsi, la présente invention se rapporte à une composition cosmétique comprenant
- 1,5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de composition, d’un composé choisi parmi l’arginine et/ou l’un de ses sels.
Une composition est dite stable lorsque son aspect macroscopique (limpidité et homogénéité) n’évolue pas après au moins 1 mois. En particulier, la composition selon l’invention présente un aspect limpide et homogène.
la couche de décodage est configurée pour : exécuter une convolution inverse en fonction des informations caractéristiques extraites par la couche de codage pour obtenir une partie réelle et une partie imaginaire du signal de rétrodiffusion Rayleigh ; et
la seconde couche de transformation de Fourier à court terme est configurée pour : combiner la partie réelle et la partie imaginaire et exécuter une transformation de Fourier à court terme.
Selon un second aspect, la présente demande fournit un procédé de reconnaissance d’information vocale de détection acoustique distribuée qui est applicable au système de reconnaissance d’information vocale de détection acoustique distribuée mentionnée ci-dessus, le procédé comprenant les étapes suivantes :
acquérir un premier signal bruyant, dans lequel le premier signal bruyant représente un signal de rétrodiffusion Rayleigh formé par un premier signal vocal surveillé par un signal laser ;
établir, sur la base d’une relation de mappage non linéaire entre le premier signal bruyant et le premier signal vocal, un modèle de réseau récurrent convolutif, dans lequel le premier signal bruyant est considéré comme signal d’entrée du modèle de réseau récurrent convolutif, et le premier signal vocal est considéré comme signal de sortie du modèle de réseau récurrent convolutif ;
entraîner le modèle de réseau récurrent convolutif par un procédé d’estimation itérative sur le modèle de réseau récurrent convolutif ; et
entrer, sur la base du modèle de réseau récurrent convolutif entraîné, un second signal bruyant pour obtenir un second signal vocal reconstruit, dans lequel le second signal vocal représente un signal vocal obtenu depuis le second signal bruyant en éliminant le bruit.
Dans un mode de réalisation possible, l’étape d’entraîner le modèle de réseau récurrent convolutif de manière d’entraîner le signal bruyant par un procédé d’estimation itérative sur le modèle de réseau récurrent convolutif pour obtenir le signal vocal, comprend les étapes suivantes :
mapper un spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant à un spectre fréquentiel complexe du premier signal vocal reconstruit ;
exécuter une transformation de Fourier à court terme sur le spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant ;
appliquer le spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant traité par la transformation de Fourier à court terme à un système de coordonnées cartésiennes, et établir un spectre d’amplitude et un spectre de phase, dans lequel le spectre d’amplitude et le spectre de phase représentent un spectre de relation de mappage non linéaire entre le premier signal bruyant et le premier signal vocal ; et
estimer un masque de rapport idéal complexe en utilisant le modèle de réseau récurrent convolutif pour obtenir un spectre d’amplitude et un spectre de phase renforcés du premier signal vocal ; combiner le spectre d’amplitude et le spectre de phase renforcés, et exécuter la transformation inverse de Fourier à court terme pour obtenir le premier signal vocal reconstruit.
La présente demande présente les effets bénéfiques suivants :