INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le système d’alimentation 19 comprend une canalisation de récupération 35 qui relie directement le moyen de commande 17 au réservoir principal 20.
Appareil pilotable et poignée de pilotage pour la réalisation de cet appareil pilotable L'invention concerne un appareil pilotable et une poignée de pilotage pour la réalisation de cet appareil pilotable.
Dans la suite de la description, les termes « radial », « axial », « tangentiel », « interne », « externe » et leurs dérivés sont considérés par rapport à l’axe central X de la gouttière 100 décrite ci-après, ou de l’axe principal de rotation Y du réducteur mécanique 10. Ainsi, une direction radiale R est perpendiculaire à l’axe central X, et une direction axiale est parallèle à l’axe central X. De même, une paroi radiale est perpendiculaire à l’axe central X, et une paroi axiale est parallèle à l’axe central X. En outre, une direction tangentielle T est perpendiculaire à l’axe central X et à la direction radiale R.
Par ailleurs, les termes « haut », « bas », « inférieur », « supérieur », « dessus » ou « dessous » et leurs dérivés sont considérés par rapport à une direction verticale, correspondant à la direction normale de la gravité. En particulier, les parties inférieures de la gouttière correspondent aux régions situées en bas sur les figures.
La représente, en coupe selon un plan vertical passant par son axe principal Y, une turbomachine d’aéronef, notamment un turboréacteur 1 à double flux à réducteur. Il comporte, d’amont en aval selon la circulation du flux d’air, une soufflante 2, un compresseur basse-pression 3, un compresseur haute-pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute-pression 6, et une turbine basse-pression 7.
Dans un tel turboréacteur à réducteur 1, la turbine haute-pression 6 entraîne le compresseur haute-pression 4 à l’aide d’un arbre haute-pression 8. La turbine basse-pression 7, également appelée turbine rapide, entraîne quant à elle le compresseur basse-pression 3, également appelé compresseur rapide, à l’aide d’un arbre basse-pression 9. La turbine rapide 7 entraîne également l’arbre de rotor 2a de la soufflante 2 par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse mécanique 10 (nommé plus simplement « réducteur mécanique 10 » dans la suite de la description). De cette manière, la soufflante 2 peut être entraînée à vitesse réduite, ce qui est favorable du point de vue aérodynamique, tandis que le compresseur basse-pression 3 peut être entraîné à vitesse plus importante, ce qui est favorable d’un point de vue thermodynamique. Le réducteur mécanique 10 peut être un réducteur mécanique planétaire. De manière alternative, le réducteur mécanique peut être un réducteur à train épicycloïdal, ou un réducteur différentiel. On notera en outre que l’invention s’applique aux réducteurs mécaniques comprenant des porte-satellites monoblocs ou de type « cage et porte-cage ».
La représente, en coupe et selon le même plan vertical passant par son axe principal Y, une vue détaillée et schématique du turboréacteur 1 de la , notamment du dispositif de transmission de puissance 1’ comprenant le réducteur mécanique 10, et la représente, outre la gouttière 100 décrite en détails ultérieurement, une vue détaillée d’une extrémité radialement externe du dispositif 1’ de la .
Le réducteur mécanique 10 est par exemple un réducteur mécanique à train planétaire double étage formé d’un train d’engrenage connu sous l'acronyme anglais RGB pour « Reduction Gear Box ». Certaines pièces, comme les portes satellites ou le carter entourant le réducteur, étant masquées pour en faciliter la description. Le réducteur mécanique 10 comprend un pignon solaire 30, comprenant une pluralité de dents sur sa face radialement externe, et une couronne externe 50 comprenant une pluralité de dents sur sa face radialement interne. Le pignon solaire 30 et la couronne externe 50 sont coaxiaux et axisymétriques autour de l’axe principal de rotation Y. Le réducteur mécanique 10 comprend en outre des pignons satellites 40, classiquement au moins trois, chacun étant disposé entre le pignon solaire 30 et la couronne externe 50, en étant en prise avec ces derniers, et chacun tournant autour d’un axe de rotation sensiblement parallèle à l’axe principal de rotation Y.
De manière classique, la couronne externe 50 comprend deux demi-couronnes 50A, 50B, comprenant chacune une bride annulaire externe 52A, 52B. Les deux demi-couronnes 50A, 50B sont assemblées par l’intermédiaire des brides annulaires externes 52A, 52B et de moyens de fixation axiaux tels que des vis et écrous (non représentés).
En outre, le pignon solaire 30 est couplé à l’arbre basse-pression 9, et la couronne externe 50 est couplée à la soufflante 2 par l’intermédiaire de l’arbre de rotor 2a.
Par ailleurs, dans cet exemple, la bride annulaire externe 52B de l’autre des deux demi-couronnes 50B est fixée à une bride radiale d’une autre pièce tournante (non représentée), par exemple une pièce permettant de caréner le réducteur mécanique 10.
Dans un tel réducteur 10, l’huile de lubrification qui est utilisée pour lubrifier et refroidir les différents roulements et dentures du réducteur 10 est généralement projetée par la force centrifuge à travers la couronne externe 50. Afin de faciliter l’éjection de cette huile, des canaux radiaux d’éjection d’huile sont formés à travers la couronne externe 50, notamment via des plans radiaux d’éjections d’huile formés entre les différentes brides radiales.
Plus précisément, dans cet exemple, un plan radial P1 est formé par l’interface de jonction entre les brides annulaires externes 52A, 52B des demi-couronnes 50A, 50B. On notera que l’invention s’applique également à des configurations comprenant plusieurs plans radiaux d’éjection d’huile. Des canaux radiaux d’éjection d’huile 80 (un seul est visible sur la ) sont formés dans ce plan radial P1, et sont répartis circonférentiellement autour de l’axe principal de rotation Y. Le plan radial P1 d’éjection d’huile est perpendiculaire à l’axe principal de rotation Y.
Après éjection de l’huile de lubrification radialement vers l’extérieur via les canaux radiaux d’éjection d’huile 80 et en l’absence de gouttière, l’huile ruisselle ensuite par gravité vers le bas d’une enceinte formée par le carter 200 entourant le réducteur, où elle peut être pompée vers le réducteur pour être à nouveau utilisée. Ce mode de récupération présente cependant des inconvénients liés à l’absence de contrôle de la projection de l’huile. En outre, l’huile peut également retomber au moins en partie sur des pièces tournantes, générant alors des pertes parasites supplémentaires.
Pour limiter ces inconvénients, une gouttière annulaire 100 (nommée plus simplement gouttière 100 dans la suite de la description) de récupération d’huile est disposée autour de la couronne externe 50, et permet de collecter l’huile projetée par les canaux radiaux d’éjection d’huile 80. La gouttière 100 selon l’invention est décrite en référence aux figures 3 à 12.
La représente une vue en perspective de la gouttière 100, et la représente schématiquement une vue de face, parallèle à l’axe central X de la gouttière 100, d’un ensemble comprenant la couronne externe 50, la gouttière 100 et un carter 200 fixe du turboréacteur 1, portant la gouttière 100. La vue de face correspond à une vue dans le plan TR perpendiculaire à l’axe central X, défini par les directions tangentielle T et radiale R.
En outre, la représente schématiquement une vue latérale en coupe de cet ensemble, perpendiculairement à l’axe central X, dans un plan de coupe B-B de l’ensemble de la . La vue latérale correspond à une vue dans le plan XR défini par les directions axiale X et radiale R. On notera que lorsque la gouttière 100 est disposée dans le turboréacteur 1, notamment dans le dispositif de transmission de puissance 1’ autour de la couronne externe 50, l’axe central X de la gouttière 100 est coaxial et confondu avec l’axe principal de rotation Y du réducteur 10, autrement dit du turboréacteur 1.
La gouttière 100 comprend, sur sa périphérie radialement externe, une bride annulaire 170 fixée à une bride annulaire 210 du carter 200 (représenté volontairement de manière simplifiée), disposée le long d’une face radialement interne dudit carter 200. Ainsi, la gouttière 100 fixée au carter 200 fixe est elle-même fixe et immobile par rapport au carter 200 du turboréacteur 1.
(Autres ingrédients facultatifs)
La composition utilisée pour le processus selon la présente invention peut également comprendre au moins un autre ingrédient facultatif, choisi en particulier parmi : des huiles ; des substances grasses solides et en particulier des esters en C 8 - C 40, des acides en C 8 - C 40 et des alcools en C 8 -C 40 ; des épaississants ; des écrans solaires ; des hydratants ; des agents antipelliculaires ; des antioxydants ; des agents chélateurs ; des agents nacrés et opacifiants ; des plastifiants ou des coalesceurs ; des charges ; des émulsifiants ; des polymères, en particulier des polymères de revitalisation, tels que des polymères cationiques ; des parfums ; des silanes ; des agents de réticulation ; des tensioactifs dont des tensioactifs anioniques, cationiques, amphotères et non ioniques. La composition peut, bien entendu, comprendre plusieurs ingrédients cosmétiques figurant dans la liste ci-dessus.
Selon leur nature et l’objectif de la composition, le ou les ingrédients facultatifs ci-dessus peuvent être présents en quantités normales qui peuvent être facilement déterminées par l’homme du métier et qui peuvent être, pour chaque ingrédient, comprises entre 0,01 % et 80 % en poids. L’homme du métier veillera à choisir les ingrédients inclus dans la composition, ainsi que les quantités de ceux-ci, de sorte qu’ils ne nuisent pas aux propriétés des compositions utilisées pour le processus selon la présente invention.
La composition utilisée pour le processus selon la présente invention a un pH de 8,0 à 12, de préférence de 8,5 à 11,5, et plus préférentiellement de 9,0 à 11,0, qui est mesuré à 25 °C.
Ainsi, la composition utilisée pour le processus selon la présente invention n’est pas anhydre.
Il est préférable que le pH de la composition utilisée pour le processus selon la présente invention soit à ±2 près le pH qui est égal au pKa de l’équilibre suivant :
Il est préférable que la composition utilisée pour le processus selon la présente invention ait une viscosité de 800 mPa·s ou plus, plus préférentiellement de 1 000 mPa·s ou plus, et encore plus préférentiellement de 1 500 mPa·s ou plus. La viscosité peut être mesurée avec un viscosimètre rotatif (Vismetron VS-A1 : Rotor no 3, 12 tr/min, Élevé, 30 secondes) à 25 °C.
Il est également préférable que la composition utilisée pour le processus selon la présente invention ait une viscosité à 25 °C de 20 000 mPa·s ou moins, plus préférentiellement de 15 000 mPa·s ou moins, et encore plus préférentiellement de 10 000 mPa·s ou moins.
Il peut être préférable que la composition utilisée dans le processus selon la présente invention ait une viscosité à 25 °C de 800 mPa·s à 8 000 mPa·s, plus préférentiellement de 1 000 mPa·s à 6 000 mPa·s, encore plus préférentiellement de 1 500 mPa·s à 4 000 mPa·s, et en particulier de 2 000 mPa·s à 3 000 mPa·s.
(Ammoniaque et composé thiol)
Il est préférable que la composition utilisée pour le processus selon la présente invention soit exempte d’ammoniaque ou d’un composé thiol. L’expression « exempt d’ammoniaque ou d’un composé thiol » signifie que la composition utilisée pour le processus selon la présente invention n’inclut pas de quantité substantielle d’ammoniaque ou d’un composé thiol. De préférence, la composition utilisée pour le processus selon la présente invention inclut 1 % en poids ou moins, plus préférentiellement 0,5 % en poids ou moins, et encore plus préférentiellement 0,1 % en poids ou moins d’ammoniaque ou d’un composé thiol, en particulier pas d’ammoniaque ou de composé thiol.
En raison de la très petite quantité ou de l’absence d’ammoniaque et/ou de composé thiol, une mauvaise odeur pendant l’utilisation de la composition utilisée pour le processus selon la présente invention peut être réduite ou empêchée.
Le composé thiol désigne ici un composé qui a au moins un groupe thiol (-SH).
Le composé thiol peut être un agent réducteur. L'agent réducteur thiol peut être choisi dans le groupe consistant en l'acide thioglycolique et ses dérivés, en particulier ses esters tels que le monothioglycolate de glycérol ou de glycol ; l'acide thiolactique et ses dérivés, en particulier ses esters tels que le monothiolactate de glycérol ; l'acide 3-mercaptopropionique et ses dérivés, en particulier ses esters tels que le 3-mercaptopropionate de glycérol et le 3-mercaptopropionate d'éthylèneglycol ; la cystéamine et ses dérivés, notamment ses dérivés acylés en C 1 -C 4 tels que la N-acétylcystéamine et la N-propionylcystéamine ; le mono-thioglycérol et ses dérivés, notamment ses esters ; la cystéine et ses dérivés, notamment ses esters tels que la N-acétylcystéine, la N-alcanoylcystéine et les esters d'alkyle de cystéine ; la thioglycérine et ses dérivés, notamment ses dérivés s-alkyle, ainsi que ses sels.
De manière préférentielle, l’épaisseur moyenne de la bande de convoyeur 1 entre la première tige 6 et la deuxième tige 7, c’est-à-dire l’épaisseur des premières agrafes 1c et des deuxièmes agrafes 1d, est inférieure à trois fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7. De manière préférentielle, l’épaisseur moyenne des premières agrafes et des deuxièmes agrafes, est comprise entre 1,5 fois et 2,5 fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7, préférentiellement égale à deux fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7. Une telle configuration permet d’avoir une bonne rigidification du dispositif de fermeture 5 sans augmenter fortement l’encombrement du dispositif de fermeture 5. L’épaisseur moyenne est mesurée dans la partie en saillie selon la direction XX.
Il est particulièrement avantageux que le diamètre moyen des tiges 6 et 7 soit au moins égal à la moitié de l’épaisseur moyenne de la bande de convoyeur 1 entre les deux extrémités et hors du dispositif de fermeture, plus préférentiellement au moins égal à 0,75 fois l’épaisseur moyenne voire supérieure ou égale à l’épaisseur de la bande de convoyeur entre les deux extrémités et hors du dispositif de fermeture. Il est avantageux que l’épaisseur ne soit pas supérieure à 1,25 fois l’épaisseur moyenne de la bande de convoyeur 1 entre les deux extrémités et hors du dispositif de fermeture 5.
De plus, chaque nervure 95 présente une face d’extrémité amont 101 et une face d’extrémité avale 102.
Chaque nervure 95 présente une arête 103 s’étendant depuis la face d’extrémité amont 101 jusqu’à la face d’extrémité avale 102.
L’arête 103 présente une extrémité amont et une extrémité avale.
La face d’extrémité amont 101 présente une portion plane s’étendant à partir de la base 97 et une portion de jonction arrondie s’étendant depuis la portion plane jusqu’à l’extrémité amont de l’arête 103. La portion plane forme un premier angle β non-nul avec la base 97. Le premier angle β est inférieur ou égale à 90°.
De préférence, le premier angle β est compris entre 20° et 70°.
La face d’extrémité avale 102 présente une portion de jonction arrondie s’étendant à partir de l’extrémité avale de l’arête 103 et une portion plane s’étendant depuis la portion de jonction arrondie jusqu’à la base 97. La portion plane forme un deuxième angle γ non-nul avec la base 97. Le deuxième angle γ est inférieur ou égal à 90°.
De préférence, le deuxième angle ψ est compris entre 20° et 70°.
L’arête 103 présente une hauteur h mesurée par rapport à la base 97 qui augmente de manière strictement monotone depuis la face d’extrémité amont 101 jusqu’à la face d’extrémité aval 102.
Par exemple, l’arête présente une première hauteur mesurée à son extrémité amont supérieure ou égale à 0,04% de la corde locale (i.e. h ≥ 0,0004xC), de préférence supérieure ou égale à 1% de la corde locale (i.e. h ≥ 0,01xC), et une deuxième hauteur mesurée à son extrémité avale inférieure ou égale à 3% de la corde locale (i.e. h ≤ 0,03xC). Cela permet d’inclure des nervures ayant une hauteur caractéristique correspondant à celle des couches limites et/ou des bulles de recirculation qui peuvent apparaitre en régime partiel sur l’extrados des aubes de soufflante à proximité du bord d’attaque.
Comme illustré sur la , les saillies et les creux forment un motif répétitif présentant un pas w constant entre deux saillies 95 consécutives ou entre deux creux 96 consécutifs, le pas étant compris entre 1/3 et 3 fois une hauteur d’une saillie ou entre 1/3 et 3 fois une profondeur d’un creux. Autrement dit, 1/3 ≤ w/h ≤ 3.
Le pas w est de préférence compris entre 1% et 3% de la corde locale, i.e. 0,01 < w/C < 0,03.
Comme illustré sur la , la largeur radiale d'un schéma de nervures est comprise entre 5% et 20% de la corde. Ce schéma ou motif de nervures peut se répéter à l’identique ou suivant une homothétie dans une ou plusieurs directions (radiale, axiale, …) quelconques sur la portion de surface texturée 90.
Comme illustré sur la , la base 97 des nervures 95 peut être située au-dessous du niveau de la partie lisse de la surface d’extrados 89 qui s’étend hors de la portion de la surface d’extrados 90, tandis que le sommet des nervures 95 peut être situé au-dessus du niveau de cette partie lisse.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 14 et 15, la portion de surface texturée 90 présente des creux 96. Le reste de la surface d’extrados 89, s’étendant en dehors de la portion de surface texturée 90, est lisse, c’est-à-dire qu’elle ne présente pas de saillies ni de creux.
Dans ce mode de réalisation, les creux 96 ont une forme de portion de sphère, par exemple une forme hémisphérique.
Chaque creux 96 présente une profondeur h et un diamètre t, la profondeur h étant de préférence égale à 0,5 x t.
Un type de véhicule électrique connu, présenté notamment par le document FR-A1-31213369, comporte un plancher disposé sous l’habitacle, recevant un module de batterie fixé à plat sur ce plancher. De cette manière on utilise une grande surface se trouvant à la base de l’habitacle, permettant de prévoir sur cette surface un volume important d’installation de la batterie de traction, donnant au véhicule un centre de gravité qui est bas.
Toutefois certains véhicules électriques ou hybrides peuvent comporter de chaque côté du plancher de l’habitacle un coffre allongé fermé sur le côté extérieur par un capot mobile, recevant une ou plusieurs batteries additionnelles de traction du véhicule facilement accessibles, qui peuvent être amovibles. Dans ce cas le capot mobile forme vers l’extérieur la seule protection des batteries se trouvant dans le coffre pour les protéger des chocs latéraux.
Ce type de capot mobile pose alors des problèmes pour obtenir une pièce présentant une rigidité élevée pour résister à des chocs latéraux en protégeant les batteries disposées derrière, une masse réduite afin de faciliter sa manœuvre, et un dispositif de fixation de ce capot simple à utiliser pour permettre des manœuvres fréquentes, économique à réaliser, et assurant une résistance de maintien en position du capot importante lors des chocs latéraux.
Elle propose à cet effet un véhicule automobile électrique ou hybride comportant sur au moins un côté de l’habitacle un bas de caisse comprenant un coffre latéral allongé suivant la direction longitudinale du véhicule, contenant au moins une batterie de traction de ce véhicule, qui est fermé par un capot extérieur mobile s’étendant sur la longueur de ce coffre, ce véhicule étant remarquable en ce que le capot formé par un profilé en alliage d’aluminium présentant dans sa section transversale des alvéoles, comporte à chaque extrémité dans sa position fermée au moins une tige longitudinale coulissante de verrouillage qui est insérée à la fois dans une alvéole et dans un perçage de la caisse disposé en face de cette alvéole.
Un avantage de ce véhicule est que le capot formé par un profilé en alliage d’aluminium, présentant une masse réduite avec une rigidité élevée, permet de plus d’obtenir directement par le procédé d’extrusion des alvéoles avec une section particulière correspondant aux tiges de verrou, formant un guidage précis de ces tiges qui peuvent coulisser dedans de manière ajustée.
En engageant axialement chaque tige de verrou à la fois dans une alvéole et dans le perçage de la caisse, on obtient un verrouillage du capot qui grâce à la longueur de tige engagée dans chaque partie présente une résistance élevée aux chocs latéraux sur le véhicule. Les tiges travaillent dans ce cas en cisaillement latéral, on peut obtenir facilement un système de verrouillage simple à réaliser et à manœuvrer présentant une résistance élevée dans cette direction correspondant aux chocs latéraux.
En faisant coulisser chaque tige de verrou pour la sortir d’une des deux parties, le perçage de la caisse ou l’alvéole du capot, on libère de manière rapide les extrémités de ce capot qui sont détachées de la caisse. Le capot peut en particulier pivoter ensuite pour accéder aux batteries se trouvant dans le coffre.
Avantageusement, chaque extrémité de capot comporte au moins deux tiges coulissantes.
Dans ce cas, avantageusement les tiges coulissantes de chaque extrémité sont reliées entre elles par une commande permettant de les manœuvrer ensemble.
Avantageusement, dans une position d’ouverture les tiges coulissantes sont entièrement rentrées dans les perçages de la caisse, en libérant le capot.
Avantageusement, les perçages de la caisse sont formés dans des pieds des montants de la caisse encadrant des portes latérales du véhicule.
Avantageusement, chaque capot mobile comporte un pivot disposé suivant la direction longitudinale.
Dans une variante préférée, l’état d’absence de pointage est associé à un autre critère de détection, qui est vérifié au moins si la cible reste pointée au-delà d’une durée maximale prédéterminée non nulle.
En d’autres termes, le module de détection 32 détecte un changement d’état discret de l’entrée modale tactile lorsque le dispositif de pointage ne se déplace plus au-delà de la durée maximale prédéterminée non nulle. Le module de détection 32 attribue l’état discret en cours d’absence de pointage à l’entrée modale tactile.
Un tel critère de détection permet ultérieurement au module d’interprétation multimodale de ne pas tenir compte de la cible pointée par le dispositif de pointage, au-delà d’une certaine durée.
Dans le cas d’une modalité optique 30B comprenant un dispositif de suivi de regard générant une entrée modale optique représentative d’une zone pointée par l’œil de l’utilisateur, les états discrets possibles associés comprennent au moins un état correspondant à un pointage d’une cible.
De préférence, le critère de détection associé porte sur une variation de l’entrée modale optique, par exemple sur un degré de variation en cours de l’entrée modale optique.
Le critère de détection associé à l’état de pointage est par exemple vérifié au moins si la variation de l’entrée modale optique par rapport à une cible reste en dessous d’un seuil prédéterminé de variation pendant une durée minimale prédéterminée non nulle.
Le seuil de variation est alors par exemple non nul, pour prendre en compte le mouvement continuel de l’œil même lorsque celui-ci pointe la cible.
La cible pointée est par exemple fixe par rapport à une référence, la référence correspondant par exemple aux bords de l’écran 26.
En d’autres termes, le module de détection 32 détecte un changement d’état de l’entrée modale optique lorsque l’œil ne se déplace sensiblement plus, et donc que l’œil de l’utilisateur fixe une zone précise de manière prolongée, c‘est-à-dire pendant une durée minimale prédéterminée. Le module de détection 32 attribue l’état discret en cours correspondant au pointage de la cible fixe à l’entrée modale optique.
La cible pointée est par exemple mobile par rapport à la référence.