INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce mode, et une variante de réalisation avantageuse, le dissipateur thermique comprend une pluralité d’ailettes de refroidissement agencées à l’intérieur de la paroi interne, en étant réparties de préférence uniformément sur la surface de cette dernière.
Avantageusement, les ailettes sont soudées ou brasées à la paroi interne.
- l’étape de correction comporte, en outre, une opération de calcul d’une meilleure valeur parmi les premiers seuils de détection déterminés pour assurer que le dispositif de taux de fausse alarme constant fonctionne à une probabilité de fausse alarme prédéfinie, pour obtenir une meilleure valeur obtenue, et
lors de l’opération de modification, chacune des valeurs des premiers seuils de détection que le dispositif de taux de fausse alarme constant est susceptible d’utiliser compte-tenu des erreurs d’estimations sont remplacées par la meilleure valeur obtenue.
- la meilleure valeur est le maximum de l’ensemble des valeurs déterminées lors de l’opération de détermination.
- le vecteur de paramètres comporte un paramètre lié au bruit thermique du capteur et un paramètre lié au bruit généré par l’environnement que le capteur observe.
- un paramètre lié au bruit généré par l’environnement que le capteur observe caractérise le fouillis de mer.
La description concerne aussi un procédé d’observation d’un environnement par un capteur propre à observer l’environnement, le capteur faisant partie d’un système de détection comprenant :
- une étape de mise en œuvre d’un procédé de détermination de seuils de détection du dispositif de taux de fausse alarme constant,
- une étape de réception d’ondes provenant de l’environnement, et
- une étape d’analyse des ondes reçues par le dispositif de taux de fausse alarme constant pour déterminer si les ondes comportent uniquement du bruit, l’analyse étant basée sur les seuils déterminés.
La description se rapporte également à un calculateur propre à déterminer des seuils de détection d’un dispositif de taux de fausse alarme constant d’un capteur,
Typiquement, l’enveloppe du bâtiment du réacteur 1 peut être constituée de plusieurs épaisseurs. Par exemple, comme illustré à la , un bâtiment du réacteur 1 peut être constitué d’une paroi extérieure en béton armé 12, d’une paroi intérieure en béton précontraint 10 séparée de la paroi extérieure 12 par un espace annulaire 13 dénué de matière, et d’une peau métallique 11 sur l’intérieur de la paroi en béton précontraint 10, pour un réacteur de 1650 MWe.
Les liaisons fluidiques entre l’intérieur et l’extérieur du bâtiment du réacteur 1 sont assurées par les lignes 30, 31 du circuit externe des générateurs de vapeur 23 vers le circuit secondaire 3 comprenant une turbine 32 reliée au générateur électrique 33, un condenseur 34, une pompe alimentaire 35 et un réchauffeur non représenté.
Plus précisément, pour un générateur de vapeur 23 donné, le bâtiment du réacteur 1 est traversé par une ligne dite ligne chaude 30 qui évacue la vapeur du générateur de vapeur 23 pour extraire la puissance et l’amène jusqu’à la turbine 32, et par une ligne dite froide 31 qui alimente en eau liquide le générateur de vapeur 23.
Comme, il ne peut être envisagé d’augmenter la taille des condensateurs des électroniques de puissance qui entrainerait un surdimensionnement du système ni d’accélérer les boucles de contrôle de tension et de courant qui impliquerait des contraintes sur la chaine de contrôle (temps de cycle calculateur, délais des commandes, vitesses des électroniques de puissance etc..), l’invention propose un rajout de fonctions dans le module de commande 118 assurant la régulation de la tension de génération afin de limiter sa variation lors des demandes d’assistance de la turbomachine et de la maintenir dans les plages de variation définies par les gabarits. On optimise ainsi la masse car il n’y a pas d’adjonction d’une source externe ni de surdimensionnement des condensateurs de l’électronique de puissance chargés d’emmagasiner l’énergie électrique.
La détaille les composants formant le module de commande 118 ainsi modifié qui comprend outre un module de régulation de tension 200 délivrant les gabarits de tension prédéfinis ou la puissance P nécessaire pour les garantir, un module de génération de mode 202 auquel il est relié et qui reçoit les consignes de puissance de l’ECU 120 et élabore le partage des puissances de la charge L entre les arbres HP et BP, deux modules d’assistance associés l’un 204 à l’arbre haute pression et l’autre 206 à l’arbre basse pression et configurés pour ajouter la puissance injectée basse P BP ou haute P HP pression respectivement à la puissance prélevée restante haute P HP ou basse pression P BP respectivement, et un module de sélection 208 configuré pour sélectionner les puissances prélevées P BP et P HP issues du module de génération de mode ou des modules d’assistance à partir du MODE de puissance provenant de l’ECU 120. Chacun des modules d’assistance comporte un additionneur 300, 302 pour quantifier les puissances à générer en plus d’un côté et à prélever de l’autre côté et un module d’adaptation 304, 306 ayant une fonction de transfert F1, F2 qui dépend de la dynamique de la machine électrique associée.
Par exemple, si l’ECU demande une puissance négative (PBP en mode moteur) à l’arbre BP alors, pour le calcul de P HP , l’additionneur soustrait cette puissance négative P BP à la puissance d’entrée P au module d’assistance 204, c’est-à-dire à 100% de la puissance des charges car P BP est passé en mode moteur. En sortie P HP est égale à P + P BP .
Les fonctions de transfert F1 et F2 servent à adapter la dynamique de la puissance prélevée de la machine restante à la dynamique de la machine qui est passée en mode moteur afin d’anticiper son besoin en puissance. Selon les cas, F1 et F2 peuvent être égales à : l’unité si les deux machines installées sur l’arbre HP et l’arbre BP ont la même dynamique, un retard de phase, ou toute fonction permettant de ralentir la réponse de la machine restante, par exemple une fonction de transfert de premier ordre, si la dynamique de la machine qui passe en mode moteur est plus lente que la machine qui reste en mode générateur, une fonction à avance de phase, si la dynamique de la machine qui passe en mode moteur est plus rapide que la machine restante.
La illustre les différentes étapes du procédé mis en œuvre dans le module de commande.
Dans une première étape 400, le système est dans un régime de fonctionnement normal en mode génération avec un partage des puissances prélevées entre l’arbre haute pression et l’arbre base pression. A l’étape suivante 402, une demande de fonctionnement en mode assistance est effectuée et, par exemple, la machine électrique haute pression (c’est-à-dire celle entrainant l’arbre haute pression) qui était en mode générateur dans le mode de fonctionnement normal (lequel est interrompu) passe en mode moteur. Dans une nouvelle étape 404, le module d’assistance associé à l’arbre haute pression entre en action pour communiquer la puissance haute pression à l’arbre basse pression avant que dans une étape finale 406 la puissance prélevée par l’arbre basse pression soit ajustée à partir de cette puissance haute pression pour atteindre la puissance supplémentaire demandée par le mode d’assistance.
procédé et système de régulation dans un système propulsif La présente invention se rapporte au domaine général de la régulation des systèmes propulsifs et non propulsifs d’aéronef, et plus particulièrement au contrôle d’une architecture énergétique d’un système propulsif hybride.
L’hybridation d’un système propulsif d’aéronef, comme une turbosoufflante, n’apporte des bénéfices significatifs que si elle permet une optimisation globale de l’architecture énergétique de l’avion. En effet, pour décontraindre le dimensionnement du système propulsif hybride, il faut garantir la disponibilité de puissance électrique pour les sources d’énergie propulsive, et garantir un niveau de prélèvement de puissance sur ces sources propulsives pour limiter la masse des sources auxiliaires.
Pour décontraindre le dimensionnement des systèmes de puissance (machines électriques, stockeur, sources auxiliaires), les interfaces de contrôle moteur/avion doivent être redéfinies.
Le contrôle de la stabilité d’un réseau électrique avion en phase d’assistance moteur requiert de solliciter des sources de puissance externes (stockeur, APU…). Ces sources peuvent être connectées en permanence au réseau électrique, ce qui pose alors des contraintes de sécurité. Sinon, si elles ne le sont pas, le réseau doit se reconfigurer lors d’une phase d’assistance moteur, pour mettre en ligne ses sources externes. Le temps de commutation d’un contacteur pour connecter l’une de ses sources est typiquement de 200ms : durant cet intervalle, il est possible que le réseau ne dispose pas de la puissance nécessaire pour répondre au besoin d’assistance moteur, et ainsi que la fourniture de puissance vers le moteur (assistance) ou vers les charges avion (délestage) soit dégradée.
La Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité.
A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des avions.
Un des objectifs de l’invention est d’introduire une solution permettant de garantir l’assistance d’un moteur hybride, tout en réduisant les contraintes pour un réseau électrique dont les sources ne sont pas parallélisées.
L’invention concerne un procédé de régulation dans un système propulsif comprenant un réseau de puissance permanent et au moins une source de puissance externe connectable au système propulsif à l’aide d’un commutateur, le procédé comprenant : - la réception d’une demande d’assistance en puissance dudit système propulsif, - la détermination de données représentatives de l'état du système propulsif à partir de moyens de mesures, - l’estimation de la puissance maximale disponible dans le réseau de puissance permanent pour assister le système propulsif; - lorsque la puissance maximale disponible dans le réseau de puissance permanent n’est pas suffisante pour répondre à ladite demande d’assistance en puissance, - le décalage de la fourniture d’assistance d’un pas de temps correspondant à un temps de commutation dudit commutateur, -la commutation dudit commutateur pour connecter au moins une desdites source de puissance externe audit système propulsif, pour satisfaire ladite demande d’assistance en puissance, -la reconfiguration dudit système propulsif pour satisfaire ladite assistance en puissance.
Le capteur de mesure 86A d’inclinaison du mât 52 et/ou le capteur de direction et d’intensité du vent 86B transmettent leurs mesures à l’unité de commande 106. L’unité de commande 106 détermine alors l’inclinaison du mât 52 par rapport à un axe vertical à partir des mesures reçues et calcule une correction de l’inclinaison du mât 52 devant être effectuée pour compenser tout ou partie de l’inclinaison α du flotteur 16 par rapport à l’horizontale.
L’unité de commande 104 détermine en particulier dans quel secteur angulaire autour de l’axe longitudinal du mât 52 doit être pivoté le mât 52, et quel angle d’inclinaison du mât 52 par rapport au flotteur 16 doit être appliqué, cet angle pouvant correspondre par exemple à l’angle α d’inclinaison du flotteur 16 par rapport à l’horizontale. Il peut être choisi de compenser tout ou partie de l’inclinaison du flotteur 16 par rapport à l’horizontale.
Dans ce cas, les vérins 80 situés dans le secteur angulaire déterminé par l’unité de commande 104, dans la direction opposée à la direction D1 du vent sont passés dans leur configuration rétractée, pour rapprocher leurs surfaces d’appui 98A, 98B. Inversement, les vérins 80 dans le secteur angulaire opposé au secteur angulaire déterminé par l’unité de commande 104, situés dans la même direction D1 que le vent, sont passés dans leur configuration déployée pour pousser le mât 52 à l’encontre du vent en éloignant les surfaces d’appui 98A, 98B l’une de l’autre.
Ainsi, l’inclinaison du mât 52 par rapport au flotteur 16 est modifiée, par pivotement du mât 52 sur la liaison rotule 70, pour que l’axe longitudinal du mât 52 soit maintenu sensiblement vertical.
Si la direction D2 et/ou l’intensité I2 du vent changent, comme représenté sur la , les capteurs de mesure 86A, 86B produisent des mesures représentatives de ces changements et l’unité de commande 106 ajuste l’inclinaison du mât 52 de manière dynamique.
Ainsi, lorsque le vent change de direction D2 et/ou d’intensité I2, un nouvel angle d’inclinaison β de la surface supérieure 32 du flotteur 16 et/ou une nouvelle direction d’inclinaison est alors mesurée. Comme illustré sur la , l’unité de commande 106 compense alors l’inclinaison du mât 52 pour disposer à nouveau l’axe du mât 52 sensiblement vertical, en utilisant les mesures reçues des capteurs de mesure 86A, 86B.
Le système de commande 21 de l’inclinaison du mât 52 permet donc, d’une manière simple et robuste, de compenser dynamiquement les différences d’inclinaison qui se produisent sur le flotteur 16 d’une plateforme éolienne flottante 14, sans avoir à disposer d’un système de ballast qui peut être couteux, encombrant, et difficile à maintenir.
Ceci est particulièrement le cas lorsque les vérins 80 sont des vérins hydrauliques, en particulier constitués de vessies 88 qui peuvent être facilement gonflées ou dégonflées dans le secteur angulaire d’intérêt autour de l’axe longitudinal du mât 52.
Ainsi, il est très simple d’ajuster la direction d’inclinaison du mât 52, et son angle d’inclinaison, pour s’adapter à des configurations de direction et d’intensité de vent très différente. En maintenant dès que possible l’axe du mât 52 suivant l’inclinaison la plus adéquate, le rendement de l’éolienne 20 peut être amélioré même si les conditions météorologiques changent.
Dans le cas où le mât 52 est implanté dans une colonne 22 qui participe à la flottabilité, le volume intérieur de la colonne 22 dans lequel est disposé le mât 52 doit comprendre une quantité minimale de gaz pour assurer la flottabilité.
Dans ce cas, une première solution est d’équiper les anneaux 94A à 94C d’un système de ponts annulaires superposés pour évacuer un maximum d'eau vers l'extérieur.
En variante ou en complément, le volume intérieur de la colonne 22 est délimité par des surfaces coniques pour minimiser le volume susceptible d’être envahi par de l'eau (notamment de l’eau de mer ou de l’eau de pluie).
En outre, un système de pompe de fond est avantageusement prévu pour vider l'eau qui pourrait s'accumuler dans le puits 34 recevant le mât 52.
Dans les exemples décrits plus haut, le mât 52 et l’ensemble 19 d’articulation du mât sur le flotteur 16 sont logés dans un volume d’air présent au sein de la colonne 22.
En variante, le mât 52 et l’ensemble 19 d’articulation du mât sur le flotteur 16 sont immergés. Ils sont par exemple disposés au milieu d'un flotteur 16 d’une plateforme semi-submersible, au centre du flotteur 16 d’une plateforme SPAR, ou encore dans un puits central (« moon-pool » en anglais) d’un flotteur 16 éventuellement prismatique.
SYSTEME DE CANALISATION DE L’EAU DE SERVITUDE EJECTEE A PARTIR D’UN OU DE PLUSIEURS MANCHONS DE COQUE D’UN NAVIRE La présente invention concerne un système de canalisation de l’eau de servitude éjectée à partir d’un ou de plusieurs manchons de coque d’un navire.
En revenant à la , le matériel de régulation est le régulateur de pression 14. Le capteur 15 effectue la mesure en continu, de la pression en aval du régulateur de pression 14. Le dispositif de transmission des données 17 transmet à un serveur distant 18 les valeurs de pression mesurées par le capteur 15 et/ou les résultats des traitements effectués par le dispositif de traitement des données 16.
Plus généralement, un dispositif 19 objet de l’invention s’applique à un matériel de régulation configuré pour réguler une grandeur physique mesurable, par exemple un débit, une pression, une température ou un niveau. Par exemple, ce matériel de régulation est configuré pour réguler une grandeur physique d’une vanne de régulation, d’un détendeur, d’une pompe ou d’un compresseur, notamment de gaz.
Le dispositif de traitement des données 16 et le serveur distant 18, qui font partie du dispositif 19 objet de l’invention, sont conjointement configurés pour effectuer les étapes du procédé objet de l’invention et constituer, par la mise en œuvre d’au moins un programme informatique, au moins : - un premier moyen d’analyse statistique des valeurs de cette grandeur physique pendant une première durée prédéterminée consécutive à l’étape d’intervention, - un moyen de calibrage fournissant au moins une valeur limite de cette grandeur physique, en fonction du résultat de cette analyse statistique, - un deuxième moyen d’analyse statistique des valeurs de cette grandeur physique pendant une deuxième durée glissante postérieure à l’étape d’intervention, - un moyen d’extrapolation d’une valeur future de cette grandeur physique, en fonction du résultat de cette deuxième analyse statistique, - un moyen de comparaison de la valeur future extrapolée avec chaque valeur limite et - un moyen de déclenchement d’une alerte si la valeur extrapolée future franchit l’une des valeurs limites dans un intervalle de temps futur prédéterminé.
Ensemble thermostatique, notamment cartouche thermostatique La présente invention concerne un ensemble thermostatique, notamment une cartouche thermostatique.
Pour réguler en température un mélange d’un fluide chaud et d’un fluide froid, notamment un mélange d’eau chaude et d’eau froide dans une installation sanitaire, il est connu d’utiliser un élément thermostatique et un tiroir, qui sont agencés dans une enveloppe externe creuse, typiquement un corps de cartouche à rapporter dans un corps de robinet. L’élément thermostatique comprend un piston, qui est normalement fixe par rapport à l’enveloppe, et un corps, qui contient une matière thermodilatable et par rapport auquel le piston est déplaçable en translation suivant un axe sous l’action de la matière thermodilatable lors d’une dilatation de cette dernière. Le corps inclut un guide, duquel le piston émerge à l’extérieur du corps et dans lequel le piston est monté coulissant suivant l’axe. Le tiroir est relié au corps de manière à être entrainé en déplacement suivant l’axe à l’intérieur d’une chambre de l’enveloppe de façon à pouvoir obturer, en des proportions respectives inverses, un premier passage, qui est délimité axialement entre le tiroir et l’enveloppe et qui est alimenté avec le fluide chaud provenant d’une arrivée de fluide chaud délimitée par l’enveloppe, et un second passage, qui est délimité axialement entre le tiroir et l’enveloppe et qui est alimenté avec le fluide froid provenant d’une arrivée de fluide froid délimitée par l’enveloppe. Le fluide chaud et le fluide froid que le tiroir laisse passer par ces deux passages pour atteindre la chambre se mélangent dans cette dernière et forment, en aval du tiroir, un fluide mitigé qui sort de l’enveloppe en s’écoulant le long du corps de l’élément thermostatique pour agir thermiquement sur la matière thermodilatable. En modifiant la position du piston par rapport à l’enveloppe, généralement au moyen d’un mécanisme de commande ad hoc, on peut fixer la température de régulation thermostatique, c’est-à-dire la température d’équilibrage autour de laquelle est régulée la température du fluide mitigé. Un exemple de ce type de cartouche est fourni par FR 2 921 709.
Le montage coulissant du piston dans le guide du corps de l’élément thermostatique nécessite d’être étanché pour empêcher que les fluides chaud, froid et/ou mitigé n’entrent à l’intérieur du corps et/ou pour empêcher que des agents lubrifiants prévus dans le montage coulissant ne s’échappent à l’extérieur de l’élément thermostatique. À cette fin, l’élément thermostatique intègre généralement un soufflet d’étanchéité, qui entoure le montage coulissant et dont les extrémités opposées suivant l’axe sont respectivement solidarisées fixement au corps et au piston. En pratique, ce soufflet d’étanchéité donne satisfaction mais prend une place substantielle à l’intérieur de l’enveloppe précitée, en occupant partiellement la chambre, ce qui peut gêner l’écoulement des fluides dans la chambre et en limiter le débit maximal, et ce qui peut aussi contraindre à renforcer la solidarisation du soufflet au piston pour résister aux flux des fluides dans la chambre. L’assemblage entre le corps de l’élément thermostatique et le tiroir s’en trouve aussi compliqué, dans le sens où il est généralement nécessaire de dégager temporairement le soufflet pour permettre cet assemblage, avant de repositionner le soufflet une fois que le tiroir est relié au corps.
Le but de la présente invention est de proposer un nouvel ensemble thermostatique dont le montage coulissant du piston dans le guide du corps de l’élément thermostatique est étanché de façon améliorée, en particulier moins contraignante.
À cet effet, l’invention a pour objet un ensemble thermostatique, comportant :
- une enveloppe dans laquelle sont délimitées :
- une chambre, qui définit un axe et dans laquelle un fluide chaud et un fluide froid se mélangent pour former un fluide mitigé,
- une arrivée de fluide chaud par laquelle le fluide chaud pénètre dans la chambre depuis l’extérieur de l’enveloppe,
- une arrivée de fluide froid par laquelle le fluide froid pénètre dans la chambre depuis l’extérieur de l’enveloppe, et
- une évacuation de fluide mitigé par laquelle le fluide mitigé contenu dans la chambre sort de l’enveloppe,
- un tiroir de régulation de la température du fluide mitigé, le tiroir étant déplaçable suivant l’axe à l’intérieur de la chambre de façon à obturer, en des proportions respectives inverses, un passage de fluide chaud et un passage de fluide froid qui sont chacun délimités axialement entre le tiroir et l’enveloppe, le passage de fluide chaud étant alimenté par le fluide chaud provenant de l’arrivée de fluide chaud tandis que le passage de fluide froid est alimenté par le fluide froid provenant de l’arrivée de fluide froid, et
- un élément thermostatique qui comprend :
- un corps, qui contient une matière thermodilatable et qui est au moins partiellement agencé dans la chambre pour être en contact avec le fluide mitigé et pour être relié au tiroir de manière à entrainer le tiroir en déplacement suivant l’axe à l’intérieur de la chambre,
Il existe donc un besoin pour un procédé de détermination de seuils de détection d’un dispositif de taux de fausse alarme constant d’un capteur qui soit plus fiable.
A cet effet, la description décrit un procédé de détermination de seuils de détection d’un dispositif de taux de fausse alarme constant d’un capteur,
le procédé de détermination étant mis en œuvre par un calculateur et comprenant :
- une étape de calcul de premiers seuils de détection pour le dispositif de taux de fausse alarme constant, les premiers seuils étant calculées pour que, pour toutes les configurations possibles du vecteur de paramètres, le dispositif de taux de fausse alarme constant fonctionne à une probabilité de fausse alarme prédéfinie,
- une étape de caractérisation des erreurs d’estimations de l’estimateur du dispositif de taux de fausse alarme constant, pour obtenir des paramètres relatifs aux erreurs d’estimations, et
- une étape de correction de la valeur de chaque premier seuil de détection pour obtenir des deuxièmes seuils de détection, l’étape de correction tenant compte les paramètres relatifs aux erreurs d’estimations, les deuxièmes seuils de détection étant les seuils déterminés pour le dispositif de taux de fausse alarme constant.