INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dès lors que les certificats ne sont plus nécessaires, c’est-à-dire, dès l’émission (302) de la requête, ils ne sont plus nécessaires et sont automatiquement effacés (308). Cet effacement survient indépendamment du fait que la connexion sécurisée soit ensuite établie ou qu’une erreur SSL ou qu’une mauvaise réponse du serveur occasionne une sortie de l’application.
En procédant ainsi, la version de l’application (100) remise au client cible a la certitude de s’adresser au bon serveur. En fait, toute tentative de connexion à un autre serveur entraîne une erreur SSL car seule l’autorité de certification est considérée de confiance. De façon réciproque, le serveur (200) n’accepte que des certificats clients qui ont été signés par l’autorité de certification.
La validité du certificat client correspond à une limitation dans le temps de l’autorisation d’utilisation pouvant être accordée. Cette durée peut être modifiée, c’est-à-dire prolongée ou réduite, par des actions entreprises au niveau du serveur (200). En particulier, il est possible de mettre fin à une autorisation d’utilisation pour un client cible en révoquant le certificat client pour ce client cible.
L’infrastructure serveur peut se mettre en œuvre de différentes manières avec des logiciels du marché ou avec des logiciels spécifiques.
Un exemple particulier de réalisation est à présent décrit en référence à la qui représente un ordinogramme d’un programme informatique convenant pour la mise en œuvre d’un procédé de validation et d’autorisation par le serveur (200) de validation et d’autorisation.
Le serveur (200) reçoit (400) une requête, émise par l’application (100) et présentant un certificat client. Le serveur obtient (402) ainsi le certificat client présenté et vérifie (404) si ce certificat a été signé par l’autorité de certification.
Lorsque le résultat de cette vérification est positif, c’est-à-dire lorsque le serveur reconnaît le certificat client présenté, une communication sécurisée est établie (408) avec l’application (100).
Le serveur, après avoir ensuite vérifié (410) la validité du certificat client présenté, émet (412) un signal indicatif d’une autorisation à exécuter le code protégé. L’exécution du code protégé peut de ce fait être déclenchée par l’application (100).
Si le certificat client présenté n’est pas valide, par exemple parce que sa date de validité a expiré, le client cible n’est pas autorisé à exécuter le code protégé. Le serveur émet (414) alors un signal indicatif d’une absence d’autorisation à exécuter le code protégé. L’exécution du code protégé par l’application (100) est de ce fait prohibée, ce qui, en combinaison avec le procédé décrit en référence à la , entraîne la fermeture de l’application (100).
Le pH de la composition (A) est de préférence de 3 à 10, plus préférentiellement de 4 à 8. Le pH peut être ajusté à l’aide d’un acide organique ou minéral ou d’une base organique ou minérale habituellement utilisés en cosmétique.
La composition (A) peut comprendre un ou plusieurs solvants organiques choisis parmi les alcools en C 2 -C 4 , les polyols, les éthers de polyols et leurs mélanges.
La composition (A) peut comprendre un ou plusieurs solvants organiques choisis parmi l’éthanol, l’isopropanol, la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol, le 2-butoxyéthanol, le monométhyléther de propylèneglycol, le monoéthyléther de diéthylèneglycol, le monométhyléther de diéthylèneglycol et leurs mélanges.
La composition (A) peut se présenter sous toutes les formes galéniques classiquement utilisées pour une application capillaire. De manière non limitative, la composition (A) peut se présenter sous la forme d’une lotion, d’une crème, d’une mousse, d’un gel, d’un spray ou d’une laque.
De préférence, la composition (A) est utilisée en application non-rincée.
La composition (A) peut se présenter sous la forme d’un masque, d’une composition conditionnante ou d’une composition de soin. La composition (A) peut également se présenter sous la forme d’une composition à ajouter ou mélanger avant application à un masque ou une composition conditionnante.
La composition (A) peut être conditionnée dans un flacon pompe ou dans un récipient aérosol, afin d'assurer une application de la composition (A) sous forme vaporisée (laque) ou sous forme de mousse. Dans ces cas, la composition (A) comprend de préférence au moins un agent propulseur.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (A) comprend une teneur totale en agents colorants inférieure à 0,1% en poids, de préférence inférieure à 0,01 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,001 % en poids par rapport au poids total de la composition, encore plus préférentiellement, la composition est exempte d’agents colorants.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (A) comprend une teneur totale en silicones inférieure à 0,1% en poids, de préférence inférieure à 0,01 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,001 % en poids par rapport au poids total de la composition, encore plus préférentiellement, la composition (A) est exempte de silicones.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (A) comprend une teneur totale en polymères cationiques inférieure à 0,1% en poids, de préférence inférieure à 0,01 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,001 % en poids par rapport au poids total de la composition, encore plus préférentiellement, la composition (A) est exempte de polymères cationiques.
Par "polymère cationique" on entend tout polymère non siliconé (ne comprenant pas d’atome de silicium) contenant des groupements cationiques et/ou des groupements ionisables en groupements cationiques, et ne contenant pas de groupements anioniques et/ou des groupements ionisables en groupements anioniques.
Procédé de traitement des fibres kératiniques Selon un deuxième aspect, la présente invention a pour objet un procédé de traitement des fibres kératiniques comprenant i) l’application sur les fibres kératiniques d’un ou plusieurs composés C tels que définis précédemment ou d’une composition (A) comprenant le ou les composés C telle que définie précédemment, le ou les composés C étant différents des composés 31, 32, F1, F2 suivants et des sels et solvates tels que les hydrates de ces composés :
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de traitement des fibres kératiniques comprend i) l’application sur les fibres kératiniques d’un ou plusieurs composés C ou d’une composition (A) le ou les comprenant, le ou les composés C étant choisis parmi les composés 1 à 30 tels que définis précédemment, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges, de préférence parmi les composés 3, 4, 29 ou 30 tels que définis précédemment, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges.
La composition selon l’invention comprend au moins 5 % en poids d’acide ascorbique par rapport au poids total de la composition (soit à une teneur supérieure ou égale à 5% en poids d’acide ascorbique par rapport au poids total de la composition), préférentiellement au moins 7% en poids, et plus préférentiellement au moins 10% en poids.
Comme montré en exemples, de façon surprenante, les compositions selon l’invention comprenant notamment 12% en poids d’acide ascorbique, 0.4% de polyquaternium-67 et 1% d’un dérivé oxyalkyléné de formule (I) selon l’invention, tel que le PEG/PPG/Polybutylene glycol-8/5/3 Glycerin, présentent une bonne propriété de collant lors de l’application. Cette propriété de collant lors de l’application est acceptable car, notée sur une échelle de collant (évaluation 45 secondes après application) allant de 1 (pas collant) à 5 (très collant), les compositions selon l’invention ont une note de 2,1, et cette note est inférieure à la composition comparative comprenant 12% en poids d’acide ascorbique dans l’eau (notée 2,35).
Dérivé oxyalkyléné La composition selon l’invention comprend au moins 0,2 % en poids d’un dérivé oxyalkyléné de formule (I) défini ci-après par rapport au poids total de la composition (soit à une teneur supérieure ou égale à 0,2 % en poids d’un dérivé oxyalkyléné de formule (I) par rapport au poids total de la composition).
Le dérivé oxyalkyléné utilisé dans la présente invention répond à la formule (I) suivante :
Ｚ－｛Ｏ（ＡＯ）ｌ（ＥＯ）ｍ－（ＢＯ）ｎＨ｝ａ (Ｉ） dans laquelle
Z représente un radical obtenu par élimination d’un ou plusieurs groupes hydroxyle d’un composé comprenant de 3 à 9 groupes hydroxyle ;
AO représente un groupe oxyalkyléné comprenant de 3 à 4 atomes de carbone ;
BO représente un groupe oxyalkylène comprenant 4 atomes de carbone ;
Selon une caractéristique de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, les points remarquables comprennent au moins un point le plus postérieur du condyle médial, un point le plus postérieur du condyle latéral et un point le plus antérieur d’une partie de fémur distal.
A partir de ces trois points remarquables, le processus de construction peut déterminer la taille fémorale du fémur du patient considéré, laquelle est considérée comme une donnée morphométrique puisque caractérisant la morphologie du fémur.
Selon une caractéristique de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, les plusieurs sections de travail comprennent des sections de travail postérieures réparties dans différents plans autour d’un axe de révolution postérieur de direction médio-latérale, et des sections de travail antérieures réparties dans différents plans autour d’un axe de révolution antérieur de direction médio-latérale et décalé d’un entraxe donné avec l’axe de révolution postérieur le long d’un axe de fémur de direction proximo-distale.
Autrement dit, la modélisation tridimensionnelle du fémur distal est segmentée en plusieurs sections travail de travail autour de deux axes de révolution de direction médio-latérale : un axe de révolution antérieur et un axe de révolution postérieur. Les axes de révolution antérieur et postérieur servent respectivement à la segmentation de la partie antérieure et de la partie postérieure de la modélisation tridimensionnelle du fémur distal. Chacune des sections de travail autour de l’axe de révolution antérieur (dites sections de travail antérieures) et de l’axe de révolution postérieur (dites sections de travail postérieures) est distante des sections de travail qui lui sont le plus proche antérieurement et postérieurement d’une distance angulaire. Cette distance angulaire est par exemple inférieure ou égale à 5 degrés, et en particulier comprise entre 1 et 3 degrés.
Dans une variante de réalisation de l’invention, la distance angulaire antérieure, respectivement postérieure, séparant une section de travail antérieure, respectivement postérieure, de ses proches voisines est la même pour toutes les sections de travail antérieures, respectivement postérieures. Dans une autre variante de réalisation, la distance angulaire antérieure et la distance angulaire postérieure sont toutes deux inférieures ou égales à 5 degrés, et par exemple de l’ordre de 2 degrés.
Les deux axes de révolution sont distants d’un entraxe dont la valeur dépend de la taille fémorale. Par exemple, cet entraxe s’exprime sous la forme d’une fonction affine de la taille fémorale. L’entraxe est confondu dans un plan sagittal qui s’étend orthogonalement aux axes de révolution antérieur et postérieur.
Selon une caractéristique de l’invention, dans chaque section de travail, la ligne de contour articulaire suit un contour du condyle latéral, du condyle médial et de la trochlée, et la ligne de contour droite et la ligne de contour gauche correspondent respectivement à une ligne de contour médial du condyle médial et une ligne de contour latéral du condyle latéral.
Autrement dit, quelle que soit la direction/l’orientation de la section de travail (c’est à dire qu’il s’agisse d’une section de travail antérieure ou postérieure), le ligne de contour droite et la ligne de contour gauche correspondent respectivement au bord médial du condyle médial et au bord latéral du condyle latéral.
Ainsi, les étapes de la phase de suppression d’ostéophytes précédemment décrites sont appliquées ici dans le cadre de la suppression d’ostéophytes que présenteraient le bord médial du condyle médial et/ou le bord latéral du condyle latéral de la surface articulaire du fémur dans la section de travail considérée.
Selon une caractéristique de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, l’angle de dépouille droit et l’angle de dépouille gauche correspondent respectivement à un angle de dépouille latérale fémoral et à un angle de dépouille médiale fémoral qui sont non nuls pour chacune des sections de travail.
Selon un mode de réalisation de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, l’angle de dépouille latérale fémoral est le même pour les sections de travail postérieures et pour les sections de travail antérieures.
Selon un mode de réalisation de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, l’angle de dépouille médiale fémoral est différent entre les sections de travail postérieures et les sections de travail antérieures.
Dans un mode de réalisation préférentiel de l’invention, les angles de dépouille médiale et latérale fémoral sont respectivement égaux à 25 degrés et 15 degrés lorsque la section de travail est une section de travail postérieure ; et sont tous deux égaux à 15 degrés lorsqu’il s’agit d’une section de travail antérieure.
Selon une caractéristique de l’invention, lorsque le composant articulaire est de type composant fémoral, lors de la phase de suppression d’ostéophytes, pour chaque section de travail, est déterminée une ligne extrême de direction médio-latérale passant par un point le plus distal du condyle latéral ou du condyle médial, et le premier axe de référence est déterminé comme étant distant de ladite ligne extrême d’une première distance de référence, le second axe de référence est déterminé comme étant distant dudit premier axe de référence d’une seconde distance de référence.
Autrement dit, les points remarquables qu’identifie le procédé de construction lors de la phase préparatoire comprennent le point le plus distal du condyle médial et le point le plus distal du condyle latéral.
Durant la phase de suppression d’ostéophytes, pour chaque section de travail, les deux axes de référence sont déterminés à partir d’une ligne extrême de direction médio-latérale et contenant soit le point qui est le plus distal parmi le point le plus distal du condyle médial, soit le point le plus distal du condyle latéral. Eventuellement, les deux points peuvent appartenir tous deux à la ligne extrême s’ils sont spatialement alignés.
Afin de faciliter l’assemblage du module, les interconnecteurs peuvent être enrobés d’un polymère présentant une température plus faible que la couche adhésive.
De préférence, la force de pelage de l’interface entre la couche adhésive (22) et les filaments métalliques utilisés comme interconnecteurs électriques (18) dans le module est d’au moins de 0,1 N/cm, de préférence d’au moins 0,2 N/cm à un angle de 90°, à température ambiante.
EXEMPLES Matériaux employés Polyoléfines A A Affinity PL1880G : Copolymère éthylène-octène, commercialisé par Dow Chemicals
B EVA 1010 VN3 : Copolymère d’éthylène et d’acétate de vinyle, commercialisé par Total
C LDPE 1022 FN24 : Polyéthylène linéaire basse densité, commercialisée par Total
Polyoléfine fonctionnalisée Lotader® 3210 : terpolymère d’éthylène, acrylate de butyle et anhydride maléique, commercialisé par SK Functional Polyolefins
Additifs Adhesive masterbatch MB4 commercialisé par la société Arkema France : promoteur d’adhésion sur verre contenant un silane Masterbatch UVB : mélange-maitre contenant un stabilisant UV
Apolhya Solar ® LP91H3-UVB contenant 80% en poids de polyoléfine formant un tronc présentant des fonctions anhydride maléiques liés à 20% en poids de greffons en polyamide 6. Le produit présente un MFI (« Melt Flow Index») de 0,5 g/10 min à 230°C sous 2.16 kg et un point de fusion de 216°C
Apolhya Solar ® LC3-UV contenant 80% en poids de polyoléfine formant un tronc présentant des fonctions anhydride maléique liées à 20% en poids de greffons copolyamide 6.12. Le produit présente un MFI (« Melt Flow Index ») de 10 g/10 min à 230°C sous 2,16 kg et un point de fusion de 130°C.
Ex 1 Ex 2 Ex 3 Couche adhésive (40µm) Polyoléfine fonctionnalisée 20% 20% 20% Polyoléfine A 71% (A) 71% (B) 71% (C) Adhesive masterbatch MB4 5% 5% 5% Masterbatch UVB 4% 4% 4% Film support (30µm) Apolhya Solar LP91H3-UVB Apolhya Solar LP91H3-UVB Apolhya Solar LP91H3-UVB Constitution des films selon les exemples 1 à 3
Préparation des films Des films de 70 µm d’épaisseur ont été réalisés par extrusion de film à plat (CAST) sur une ligne d'extrusion de marque Dr COLLIN. Cette ligne d'extrusion se compose de trois extrudeuses équipées d'un profil de vis standard polyoléfine, d'un bloc de coextrusion variable (variable « feed block»), et d'une filière porte manteaux de 250 mm (« coat hanger die »). Le bloc de coextrusion autorise la production d'un film à deux couches (Couche 1 / Couche 2) avec une distribution d'épaisseurs variables.
EXEMPLES 1 à 3 On a préparé les formulations de la couche adhésive par mélange à sec (dry-blend) d’une polyoléfine fonctionnalisée et d’une polyoléfine A comme indiqué dans le tableau 1 ci-dessous. Puis on a préparé par co-extrusion des films comprenant une couche adhésive et un film support selon les indications du tableau 1 dans les conditions suivantes : Température d’extrusion de la couche adhésive : 150°C, Température d’extrusion du film support : 240°C, Température de la tête de coextrusion et filière : 220°C, Vitesse de ligne : 6 m/mn.
EXEMPLE 4 (COMPARATIF) On a préparé par co-extrusion un film comme indiqué dans les exemples précédant sauf à remplacer la formulation de polyoléfine fonctionnalisée et polyoléfine A par l’Apolyha Solar LC3-UV.
EXEMPLE 5 (COMPARATIF) On a préparé par extrusion un film mono-couche d’Apolhya Solar LP91H3-UVB dans les conditions suivantes : Température d’extrusion, de la tête de coextrusion et de la filière : 240°C, Vitesse de ligne : 6 m/mn.
Evaluation des films Les films ont été caractérisée par mesure de la température de fusion de la couche adhésive, par DSC selon la norme ISO11357-1/-3.
Par ailleurs, l’adhésion entre les films et les filaments métalliques utilisés comme connections des modules photovoltaïques a été évaluée selon le protocole suivant : 10 filaments en étain de diamètre 25µm sont placés côte à côte de façon parallèle au contact de la couche adhésive des films ; Une soudure est effectuée par pressage à 130°C sous 5 bars pendant 2s ; et La force d’adhésion entre les filaments et le film est évaluée au moyen d’un test de pelage à angle libre, au moyen d’un dynamomètre dans lequel les filaments sont tenus par un mors et le film par l’autre. On mesure la force à l’équilibre lors de la propagation de la délamination.
La fabrication de technologies de type actuateur nécessite d’empiler verticalement plusieurs capacités piézoélectriques les unes au-dessus des autres ( ). Le dispositif comprend alors une alternance de couches piézoélectriques 40 et de première électrode 10 ou de deuxième électrode 20. Le déplacement obtenu est proportionnel au nombre de couches piézoélectriques 40 (noté n). Ce déplacement peut être défini par l’équation (1) suivante : (1)
Les premières électrodes 10 sont électriquement connectées grâce à un premier via 51 (ou puits) rempli d’un matériau électriquement conducteur. Les deuxièmes électrodes 20 sont électriquement connectées grâce à un deuxième via 52 rempli d’un matériau électriquement conducteur. Généralement, une encre électriquement conductrice est utilisée pour remplir les vias 51, 52 et pour former les pistes électriques.
Cependant, il a été observé que les contacts et/ou les pistes ainsi formés sont fragiles et sont sujets à des ruptures, laissant un circuit ouvert. La représente une piste électrique rompue. Ces phénomènes sont particulièrement observés pour des substrats flexibles, par exemple en polyuréthane thermoplastique (TPU) et en silicone.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif piézoélectrique remédiant au moins en partie aux inconvénients de l’art antérieur, et en particulier, un dispositif dont les connexions électriques présentent une bonne stabilité dans le temps.
Pour cela, la présente invention propose un dispositif piézoélectrique comprenant un substrat recouvert par un empilement,
le dispositif piézoélectrique comprenant en outre des vias, pour connecter électriquement, d’une part, les premières électrodes et, d’autre part, les deuxièmes électrodes, les vias étant disposés dans les couches piézoélectriques organiques et traversants de part en part l’empilement, les vias ayant, par exemple, une forme de disque, d’hippodrome, d’ovale ou d’étoile,
les vias comprenant un trou borgne, délimité par une paroi latérale et un fond, le trou borgne étant rempli, partiellement ou totalement, par un premier matériau électriquement conducteur,
le trou borgne et la paroi latérale étant recouverts par un capot comprenant un deuxième matériau électriquement conducteur, le deuxième matériau électriquement conducteur étant un matériau composite comprenant un métal et un matériau polymère.
En particulier, le deuxième matériau électriquement conducteur du capot peut être positionné au-dessus du via et/ou de la paroi du via.
L’invention se distingue fondamentalement de l’art antérieur par l’utilisation de deux matériaux électriquement conducteurs ayant des conductivités électriques différentes et une rigidité différente, ce qui garantit des performances optimales.
Le premier matériau est plus électriquement conducteur et plus rigide. Il assure les contacts électriques au sein du via.
Le deuxième matériau est moins électriquement conducteur et moins rigide (donc plus souple). Il permet d’absorber les vibrations et/ou les contraintes mécaniques. Avantageusement, il maintient également le premier matériau en place et évite ainsi les décollements à l’interface entre le premier matériau électriquement conducteur et le matériau délimitant le fond du via, par exemple le matériau de la première électrode.
Le dispositif obtenu résiste non seulement aux déformations mécaniques importantes mais aussi aux vibrations, est stable mécaniquement, tout en assurant de bons contacts électriques.
Le dispositif d’aspiration peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’absorption acoustique présente une forme générale de plaque. L’élément d’absorption acoustique peut par exemple présenter une forme globalement rectangulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’absorption acoustique comporte une première face orientée vers le ventilateur et une deuxième face opposée à la première face respective, les première et deuxième faces de l’élément d’absorption acoustique étant sensiblement parallèles.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’absorption acoustique est configuré de telle sorte que, lorsque le moteur électrique est en fonctionnement, l’au moins une partie du flux d’air ayant traversée l’élément d’absorption acoustique et pénétrée dans le deuxième compartiment traverse de nouveau l’élément d’absorption acoustique et pénètre dans le conduit d’évacuation d’air. Une telle configuration de l’élément d’absorption acoustique permet de réduire encore les turbulences au sein du dispositif d’aspiration et donc de réduire encore le bruit généré par ce dernier.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’absorption acoustique s’étend radialement autour du moteur électrique. En d’autres termes, l’élément d’absorption acoustique s’étend sensiblement perpendiculairement à l’axe de moteur.