INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans divers modes de réalisation , les polymères cationiques sont présents dans le système en une quantité allant d’environ 0,35 % à environ 8 %, telle que d’environ 0,35 % à environ 7 %, d’environ 0,35 % à environ 6 %, d’environ 0,35 % à environ 5 %, d’environ 0,35 % à environ 4,5 %, d’environ 0,35 % à environ 4 %, d’environ 0,35 % à environ 3,5 %, d’environ 0,35 % à environ 3 %, d’environ 0,35 % à environ 2,5 %, d’environ 0,35 % à environ 2 %, d’environ 0,35 % à environ 1,75 %, d’environ 0,35 % à environ 1.5 %, d’environ 0,35 % à environ 1,25 %, d’environ 0,35 % à environ 1 %, d’environ 0,35 % à environ 0,75 %, d’environ 0,4 % à environ 8 %, d’environ 0,4 % à environ 7 %, d’environ 0,4 % à environ 6 %, d’environ 0,4 % à environ 5 %, d’environ 0,4 % à environ 4,5 %, d’environ 0,4 % à environ 4 %, d’environ 0,4 % à environ 3,5 %, d’environ 0,4 % à environ 3 %, d’environ 0,4 % à environ 2,5 %, d'environ 0,4 % à environ 2 %, d’environ 0,4 % à environ 1,75 %, d'environ 0,4 % à environ 1,5 %, d’environ 0,4 % à environ 1.25 %, d’environ 0,4 % à environ 1 %, d’environ 0,4 % à environ 0.75 %, d’environ 0,45 % à environ 8 %, d’environ 0,45 % à environ 7 %, d’environ 0,45 % à environ 6 %, d’environ 0,45 % à environ 5 %, d'environ 0,45 % à environ 4,5 %, d’environ 0,45 % à environ 4 %, d’environ 0,45 % à environ 3,5 %, d’environ 0,45 % à environ 3 %, d’environ 0,45 % à environ 2,5 %, d’environ 0,45 % à environ 2 %, d’environ 0,45 % à environ 1,75 %, d’environ 0,45 % à environ 1,5 %, d'environ 0,45 % à environ 1,25 %, d’environ 0,45 % à environ 1 %, d’environ 0,45 % à environ 0,75 %, d’environ 0,5 % à environ 8 %, d’environ 0,5 %, à environ 7 %, d’environ 0,5 % à environ 6 %, d’environ 0,5 % à environ 5 %, d’environ 0,5 % à environ 4,5 %, d’environ 0,5 % à environ 4 %, d’environ 0.5 % à environ 3.5 %, d’environ 0.5 % à environ 3 %, d’environ 0,5 % à environ 2,5 %, d'environ 0.5 % à environ 2 %, d'environ 0,5 % à environ 1.75 , d'environ 0.5 % à environ 1,5 %, d’environ 0.5 % à environ 1.25 %, d’environ 0,5 % à environ 1 %, ou d’environ 0,5 % à environ 0,75 % en poids, par rapport au poids total de la composition de base.
Dans certains modes de réalisation, il peut être particulièrement avantageux de choisir des quantités de polymères d’amidon et de polymères cationiques de telle sorte que le système (et la composition comprenant le système) ait un rapport en poids entre la quantité totale de polymères d’amidon et la quantité totale de polymères cationiques supérieur à 1, tel que supérieur à environ 1,25, supérieur à environ 1,5, supérieur à environ 1,75, supérieur à environ 2, supérieur à environ 2,25, supérieur à environ 2,5, supérieur à environ 2,75, ou supérieur à environ 3. Par exemple, le rapport en poids entre le(s) polymère(s) d’amidon et le(s) polymère(s) cationique(s) peut aller de plus de 1 à environ 6, tel que de plus de 1 à environ 5, de plus de 1 à environ 4, de plus de 1 à environ 3,5, de plus de 1 à environ 3, de plus de 1 à environ 2,5, de plus de 1 à environ 2,25, de plus de 1 à environ 2, de plus de 1 à environ 1,75, de plus de 1 à environ 1,5, ou de plus de 1 à environ 1,25. Dans certains modes de réalisation, le rapport en poids entre le(s) polymère(s) d’amidon et le(s) polymère(s) cationique(s) peut aller de 1,1 à 5, de 1,2 à 4, de 1,3 à 3, de 1,5 à 2,5, ou peut aller d’environ 1,25 à environ 5, d’environ 1,25 à environ 4, d’environ 1,25 à environ 3, d’environ 1,25 à environ 2,5, d’environ 1,5 à environ 5, d’environ 1,5 à environ 4, d’environ 1,5 à environ 3,5, d’environ 1,5 à environ 3, d’environ 1,5 à environ 2,5, d’environ 1,5 à environ 2,25, ou d’environ 1,5 à environ 2.
Dans d’autres modes de réalisation, le rapport en poids du ou des polymères d’amidon sur le ou les polymères cationiques peut aller d’environ 1,25 à environ 8, tel que d’environ 1,5 à environ 8, d’environ 1,75 à environ 8, d’environ 2 à environ 8, d’environ 2,25 à environ 8, d’environ 2,5 à environ 8, d’environ 2,75 à environ 8, d’environ 3 à environ 8, d’environ 1,25 à environ 7, d’environ 1,5 à environ 7, d’environ 1,75 à environ 7, d’environ 2 à environ 7, d’environ 2,25 à environ 7, d’environ 2,5 à environ 7, d’environ 2,75 à environ 7, d’environ 3 à environ 7, d’environ 1,25 à environ 6, d’environ 1,5 à environ 6, d’environ 1,75 à environ 6, d’environ 2 à environ 6, d’environ 2,25 à environ 6, d’environ 2,5 à environ 6, d’environ 2,75 à environ 6, d’environ 3 à environ 6, d’environ 1,25 à environ 5, d’environ 1,5 à environ 5, d’environ 1,75 à environ 5, d’environ 2 à environ 5, d’environ 2,25 à environ 5, d’environ 2,5 à environ 5, d’environ 2,75 à environ 5, ou d’environ 3 à environ 5.
Alcools gras Les systèmes selon la divulgation comprennent au moins un alcool gras. Les systèmes peuvent, dans certains modes de réalisation, comprendre au moins deux, au moins trois, au moins quatre, etc., alcools gras.
Les alcools gras qui sont utiles dans le système incluent des alcools comprenant au moins un groupe hydroxyle (OH), et comprenant au moins 8 atomes de carbone, et qui n'est ni oxyalkyléné (en particulier ni oxyéthyléné ni oxypropyléné) ni glycérolé. Les alcools gras peuvent être représentés par la formule générale R-OH, dans laquelle R désigne un groupe saturé (alkyle) ou insaturé (alcényle), linéaire ou ramifié, comprenant de 8 à 40 atomes de carbone, par exemple de 10 à 30 atomes de carbone, de 12 à 24 atomes de carbone, ou de 14 à 22 atomes de carbone. Le ou les alcools gras peuvent être liquides ou solides, et les systèmes peuvent comprendre un ou plusieurs alcools gras liquides, un ou plusieurs alcools gras solides, ou un mélange d’un ou plusieurs alcools gras liquides et d’un ou plusieurs alcools gras solides.
Dans certains modes de réalisation, les systèmes comprennent au moins un alcool gras solide. Les alcools gras solides qui peuvent être utilisés incluent ceux qui sont solides à température ambiante et à pression atmosphérique (25 °C, 780 mmHg), et sont insolubles dans l'eau, à savoir ils ont une solubilité dans l'eau inférieure à 1 % en poids, préférentiellement inférieure à 0,5 % en poids, à 25 °C, 1 atm.
Dans certains modes de réalisation, les systèmes comprennent au moins un alcool gras liquide. Les alcools gras liquides, tels que ceux contenant 10 à 34 atomes de carbone, peuvent dans certains cas avoir des chaînes carbonées ramifiées et/ou avoir une ou plusieurs doubles liaisons, par exemple de 1 à 3 doubles liaisons. Ainsi, dans certains modes de réalisation, l’alcool gras est choisi parmi les alcools gras liquides ramifiés et/ou insaturés contenant de 12 à 40 atomes de carbone. Dans certains modes de réalisation, l’alcool gras liquide est choisi parmi les alcools saturés ramifiés.
- dans son étape, on peut fournir simultanément les troisième et quatrième couples tant qu’un régime en cours du moteur thermique est inférieur à un régime de ralenti choisi du moteur thermique.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de contrôle du type de celui présenté ci-avant, dans un véhicule comprenant un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage couplés à un moteur thermique via respectivement une courroie et un dispositif de couplage lorsque ce dernier a été placé dans un état couplé, pour démarrer le moteur thermique.
L’invention propose également un dispositif de contrôle destiné à équiper un véhicule comprenant un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage couplés à un moteur thermique via respectivement une courroie et un dispositif de couplage lorsque ce dernier a été placé dans un état couplé.
Ce dispositif de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant à déclencher un placement du dispositif de couplage dans son état couplé, puis à déclencher une fourniture avec l’alterno-démarreur d’un premier couple à la courroie afin d’obtenir une pré-tension de cette dernière et une fourniture avec le dispositif de démarrage d’un deuxième couple au dispositif de couplage afin de vaincre des jeux de couplage, puis à provoquer un démarrage du moteur thermique en déclenchant une fourniture simultanément de troisième et quatrième couples respectivement supérieurs aux premier et deuxième couples avec les alterno-démarreur et dispositif de démarrage.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant, d’une part, un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage couplés à un moteur thermique via respectivement une courroie et un dispositif de couplage lorsque ce dernier a été placé dans un état couplé, et, d’autre part, un dispositif de contrôle du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un dispositif de contrôle selon l’invention et une chaîne de transmission à GMP, à machine motrice thermique associée à un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage, et associée à un calculateur de supervision,
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de supervision comprenant un exemple de réalisation d’un dispositif de contrôle selon l’invention,
illustre schématiquement au sein d’un premier diagramme un exemple d’évolution temporelle de l’état du dispositif de couplage (e DC1 ) dans une phase de démarrage de la machine motrice thermique, au sein d’un deuxième diagramme un exemple d’évolution temporelle du couple (c AD ) fourni par l’alterno-démarreur dans cette phase de démarrage, au sein d’un troisième diagramme un exemple d’évolution temporelle du couple (c DD ) fourni par le dispositif de démarrage dans cette phase de démarrage, et au sein d’un quatrième diagramme un exemple d’évolution temporelle du régime de la machine motrice thermique (rm) dans cette phase de démarrage.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de contrôle, et un dispositif de contrôle DC2 associé, destinés à permettre un contrôle des démarrages en douceur d’une machine motrice thermique MT d’un véhicule V.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant une chaîne de transmission à GMP à machine motrice thermique associée à un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage. Ainsi, elle concerne les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), engins à chenille(s), les trains et les tramways, par exemple), les aéronefs et les bateaux.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V comprend une chaîne de transmission à groupe motopropulseur (ou GMP) de type hybride (thermique et électrique, et donc dont la motricité est assurée principalement par une machine motrice thermique (ou un moteur thermique) MT et accessoirement par une machine électrique DD). Mais le GMP pourrait être purement thermique.
On a schématiquement représenté sur la un véhicule V comprenant une chaîne de transmission à GMP hybride (et donc notamment à machine motrice thermique MT et machine électrique DD), un calculateur de supervision CS, une batterie d’alimentation BA, un alterno-démarreur AD associé à une courroie CC, un dispositif de démarrage DD, et un dispositif de contrôle DC2 selon l’invention.
La chaîne de transmission a un GMP qui est, ici, hybride et donc qui comprend, notamment, une machine motrice (ou moteur) thermique MT et au moins une machine électrique. On notera que dans l’exemple illustré, cette dernière machine électrique est le dispositif de démarrage DD sur lequel on reviendra plus loin.
Par ailleurs, la chaîne de transmission comprend aussi, ici, un arbre moteur AM, un dispositif de couplage DC1, une boîte de vitesses BV, et un arbre de transmission AT.
Des travaux sur la synthèse de zéolithes de type structural AFX ont été effectués avec différents agents structuraux (Lobo, R. F., Zones, S. I., & Medrud, R. C. (1996), Chemistry of materials, 8 (10), 2409-2411) ainsi que des travaux d’optimisation de la synthèse (Hrabanek, P., Zikanova, A., Supinkova, T., Drahokoupil, J., Fila, V., Lhotka, M., Bernauer, B. (2016), Microporous and Mesoporous Materials, 228, 107-115).
Wang et al. (Wang, D. et al., CrystEngComm., (2016, 18 (6), 1000-1008) ont étudié le remplacement de l’agent structurant TMHD par un mélange TEA-TMA pour la formation de SAPO-56 et obtiennent des phases non désirées SAPO-34 et SAPO-20. L’incorporation de métaux de transition n’est pas abordée.
La demande de brevet US 2016/0137518 décrit la synthèse d’une zéolithe AFX quasi-pure, en présence d’un agent structurant de type 1,3-Bis(1-adamantyl)imidazolium hydroxide, la préparation d’un catalyseur à base de la zéolithe AFX échangée avec un métal de transition et son utilisation pour des applications NH 3 -SCR. Aucune forme particulière de zéolithe AFX n’est évoquée.
Plus récemment, la demande de brevet US 2018/0093259 présente la synthèse de zéolithes à petits pores, comme la zéolithe de type structural AFX, à partir d’une zéolithe de type FAU en présence d’un structurant, comme le 1,3-bis(1-adamantyl)imidazolium hydroxide et d’une source de métal alcalino-terreux. Elle présente également des applications de la zéolithe de type structural AFX obtenue, en particulier l’utilisation de cette zéolithe comme catalyseur pour la réduction de NOx, après échange avec un métal comme le fer. Parallèlement, la demande US 2016/0096169A1 présente l’utilisation dans la conversion des NOx, d’un catalyseur à base d’une zéolithe de type structural AFX ayant un rapport Si/Al compris entre 15 et 50 échangée avec un métal de transition, la zéolithe AFX étant obtenue avec l’utilisation d’un agent structurant de type 1,3-Bis(1-adamantyl)imidazolium hydroxide. Les résultats obtenus, dans la conversion des NOx, montrent en particulier une sélectivité des catalyseurs préparés selon les demandes de brevet US 2018/0093259 et US 2016/0096169 vers le protoxyde d’azote ne dépassant pas 20 ppm.
Le document JP2014-148441 décrit la synthèse d’un solide apparenté à une zéolithe AFX, en particulier d’une SAPO-56 comprenant du cuivre utilisable pour la réduction des NO x . Le solide est synthétisé, puis ajouté à un mélange comprenant un alcool et un sel de cuivre, le tout étant ensuite calciné. Le cuivre est donc ajouté après la formation du solide SAPO apparenté à la zéolithe de type structural AFX. Ce solide échangé semble présenter une stabilité accrue à la présence d’eau.
Ogura et al. (Bull. Chem. Soc. Jpn. 2018, 91, 355-361) montrent la très bonne activité d’une zéolithe de type SSZ-16 échangée au cuivre par rapport à d’autres structures zéolithiques et ce même après vieillissement hydrothermal.
La demande de brevet WO2017/080722 présente une synthèse directe d’une zéolithe comprenant du cuivre. Cette synthèse impose de partir d’une zéolithe de type structural FAU et d’utiliser un agent complexant TEPA et un élément M(OH) x pour aboutir à différents types de zéolithes, principalement de type CHA. Des zéolithes de type ANA, ABW, PHI et GME sont également produites.
Les demandes de brevet WO2019/224081A1, WO2019/224082A1, WO2020/212354, WO2019/224086A1, WO2021/063704 décrivent des catalyseurs à base d’un matériau zéolithique aluminosilicique microporeux de type structural AFX et d’un métal de transition ainsi que l’utilisation de ce matériau pour la réduction sélective catalytique des NOx.
La demanderesse a découvert qu’un catalyseur à base d’une zéolithe IZM-9 de type structural AFX préparé selon un mode de synthèse particulier mettant en œuvre notamment un mélange de structurants organiques spécifiques, et d’au moins un métal de transition, en particulier du fer, du cérium ou du cuivre, présentait des performances intéressantes de conversion des NO x et de sélectivité vers N 2 O. Les performances de conversion des NOx sont améliorées. En particulier, le catalyseur préparé selon l’invention permet d’obtenir des températures d’amorçage plus faibles que celles obtenues avec des catalyseurs de l’art antérieur, tels que les catalyseurs à base de zéolithe de type structural AFX synthétisée avec un seul structurant, échangée au cuivre, tout en conservant une bonne sélectivité vers le protoxyde d’azote N 2 O.
vii) traitement thermique par séchage du solide obtenu à l’issue de l’étape précédente à une température comprise entre 20 et 150°C suivi d’au moins une calcination sous flux d’air à une température comprise entre 400 et 700°C.
Les étapes vi) et vii) peuvent être interverties, et l’une d’elle ou les deux éventuellement répétées.
Le gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape iii) peut présenter un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 20 et 80, de préférence entre 25 et 70.
On peut effectuer à l’étape vi) un échange ionique par mise en contact du solide obtenu à l’issue de l’étape v) avec un acide ou un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium, avant l’échange ionique avec le ou les métaux de transition, pour obtenir la forme protonée de la zéolithe IZM-9.
La teneur en métal(aux) de transition introduite par l’étape d’échange ionique vi) peut être comprise entre 0,5 à 6% massique, de préférence entre 0,5 et 5% massique, de manière plus préférée entre 1 et 4% massique, par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre.
L’étape vi) de traitement thermique peut comprendre un séchage du solide à une température comprise entre 60 et 100°C pendant une durée comprise entre 2 et 24 heures, suivi d’au moins une calcination sous air, éventuellement sec, à une température comprise entre 450 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C, pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, de préférence entre 5 et 10 heures, de manière plus préférée entre 6 et 9 heures, le débit d’air éventuellement sec étant de manière préférée compris entre 0,5 et 1,5 L/h/g de solide à traiter, de manière plus préférée compris entre 0,7 et 1,2 L/h/g de solide à traiter.
Afin de générer une puissance électrique importante, il a été proposé d’utiliser une pluralité de piles à combustible en parallèle. A cet effet, il est nécessaire de prévoir un collecteur de fluide comportant une entrée d’air reliée à un compresseur d’air et une pluralité de sorties d’air reliées aux piles à combustible afin de les alimenter. Le collecteur de fluide doit posséder une résistance mécanique importante pour fournir à chaque sortie d’air un flux d’air à haute pression. Le collecteur de fluide doit supporter une pression interne maximale au moins égale à 0,4 Mpa, de préférence, 0,43 Mpa (4,3 bar).
De manière connue, pour supporter des efforts mécaniques importants, le collecteur de fluide est réalisé en métal. Le collecteur métallique comporte traditionnellement un corps métallique comprenant des ouvertures de fluide équipées de platines de fixation afin de relier de manière pratique le collecteur de fluide à un compresseur d’air ou à une pile à combustible. Une telle pièce métallique est lourde, complexe et onéreuse à réaliser étant donné qu’il est nécessaire de fabriquer préalablement un moule spécifique pour obtenir le collecteur de fluide désiré. Dans une phase de recherche et développement, la définition d’un collecteur de fluide peut évoluer rapidement et il est souhaitable de réaliser de nombreux prototypes, ce qui n’est pas possible lorsque le collecteur de fluide doit être réalisé en métal.
Afin d’éliminer cet inconvénient, il a été proposé de réaliser un collecteur de fluide par impression 3D en matière plastique mais celui-ci ne possède pas une résistance suffisante à la pression. Une solution serait d’augmenter l’épaisseur du matériau plastique mais cela n’est pas possible avec des équipements de fabrication traditionnels. Une fabrication par impression 3D en matière métallique n’est également pas adaptée. Un tel procédé de fabrication ne permet pas de réaliser des pièces de grandes dimensions et possède un coût important.
L’invention vise ainsi à éliminer au moins certains de ces inconvénients en proposant une canalisation de fluide à haute pression qui peut être fabriquée de manière pratique avec une grande liberté de conception lors d’une phase de prototypage. Bien que l’invention soit née à l’origine pour fabriquer un collecteur de fluide pour alimenter des piles à combustible avec un flux d’air à haute pression, l’invention vise à fabriquer une canalisation pour la circulation de tout fluide à haute pression.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne une canalisation de fluide pour conduire un fluide à une pression supérieure ou égale à 0,4 MPa, en particulier pour une application aéronautique, la canalisation de fluide comportant : Un corps thermoplastique comprenant au moins deux ouvertures principales de communication de fluide, le corps thermoplastique comportant une surface intérieure de guidage du fluide et une surface extérieure opposée à la surface intérieure, et Un revêtement recouvrant entièrement la surface extérieure du corps thermoplastique, le revêtement étant formé à partir d’une pluralité de couches de fibres de renfort imprégnées de résine, les couches fibres de renfort ayant été positionnées sur le corps thermoplastique et consolidées sur ledit corps en thermoplastique.
De manière avantageuse, le corps thermoplastique est réalisé de manière rapide en matière thermoplastique. Le revêtement permet de renforcer, à la manière d’une armure, le corps thermoplastique afin de conférer à la canalisation de fluide une résistance mécanique élevée. De manière avantageuse, le revêtement est consolidé directement sur le corps thermoplastique, ce qui permet de réaliser un revêtement sur mesure.
Selon un aspect, le corps thermoplastique comprend au moins une ouverture auxiliaire configuré pour recevoir au moins une sonde de mesure d’un paramètre du fluide circulant dans la canalisation de fluide. Cela permet avantageusement de prévoir, dès la conception du corps thermoplastique, la localisation de l’ouverture auxiliaire.
Selon un aspect, le corps thermoplastique est réalisé en impression 3D de manière à offrir une liberté de conception élevée, ce qui est idéal lors d’une phase de prototypage.
Selon un aspect, le corps thermoplastique est réalisé en un matériau polyétherimide thermoplastique amorphe. Un tel matériau offre une résistance mécanique élevée et n’est pas affectée thermiquement par la phase de consolidation du revêtement. De préférence, le matériau du corps thermoplastique a une température de fusion supérieure à 120°C, de préférence supérieure à 150°C, de préférence supérieure à 180°C.
Selon un aspect, un tube de liaison monté dans chaque ouverture principale. Cela permet de faciliter le montage d’interface au niveau de chaque ouverture principale. Selon un aspect, le tube de liaison est en carbone. Selon un aspect, une platine de fixation est solidarisée au tube de liaison.
Selon un aspect, le tube de liaison est solidarisé au corps thermoplastique par collage, ce qui permet une mise en œuvre pratique et rapide.
Selon un aspect, le tube de liaison étant monté dans le corps thermoplastique selon une zone d’interface, le revêtement recouvre la zone d’interface. La zone d’interface est avantageusement renforcée, ce qui limite l’apparition d’une faiblesse mécanique. Selon un aspect, le revêtement recouvre le tube de liaison sur une longueur supérieure à 2cm.
L’invention concerne également un circuit de fluide comprenant une pluralité de canalisations de fluide, telles que présentées précédemment, qui sont reliées ensemble.