INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La teneur totale du ou des polyols, présents dans la composition selon l’invention, va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, et mieux de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon l'invention est de préférence aqueuse. La teneur en eau est préférentiellement supérieure ou égale à 50 % en poids, mieux va de 60 à 98 % en poids, mieux encore va de 70 à 96 % en poids et encore plus préférentiellement de 80 à 95 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Au regard de ce qui précède, il est ainsi manifeste qu’il subsiste le besoin disposer de compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier un bon glissant et un aspect non collant, une diminution ou absence de savonnage, tout en conservant une stabilité satisfaisante, en particulier une stabilité évaluée à 1 mois et/ou 2 mois de conservation, en particulier sur les plans macroscopique et microscopique après deux mois de stockage dans des conditions de température allant de 4 °C à 45 °C, en particulier à 4 °C, température ambiante (généralement comprise entre 20 °C et 25 °C), et 45 °C.
Par conséquent, il reste très difficile d’obtenir des compositions cosmétiques offrant des propriétés sensorielles particulières de sensation de glissant et de non collant à l’application, ayant un savonnage faible, tout en conservant une bonne stabilité au cours du temps.
(c) au moins un polyol présent en une quantité strictement supérieure à 15% en poids par rapport au poids total de la composition, et
(d) au moins une huile non siliconée présente en une quantité supérieure ou égale à 8% en poids par rapport au poids total de la composition,
la composition étant exempte de composés siliconés.
Comme illustré dans les exemples ci-après, la demanderesse a découvert de manière surprenante qu’il était possible d’obtenir des compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier un bon glissant et un aspect non collant, un savonnage faible, tout en conservant une stabilité satisfaisante au cours du temps.
Les compositions selon la présente invention permettent avantageusement de véhiculer des ingrédients de nature diverse tels que des actifs cosmétiques, des filtres solaires, des particules, des polymères, des colorants ou des nacres ou des pigments, des parfums en fonction du/des différent(s) bénéfice(s) souhaité(s).
Les compositions selon la présente invention présentent également l’avantage de procurer un effet anti-âge.
Avantageusement, le dispositif de positionnement proéminent ou le dispositif de réception en creux peut être intégré directement dans le stator de la machine électrique.
Avantageusement, chaque arbre de sortie de rotor peut comprendre un pignon denté, la position angulaire de l’engrènement du pignon denté d’une des machines électriques sur l’au moins un engrenage de l’arbre d’entrainement est décalé angulairement par rapport à la position angulaire de l’engrènement du pignon denté d’au moins une des autres machines électriques sur ce même engrenage ou sur un autre engrenage de l’arbre d’entrainement.
De préférence, le décalage angulaire de l’engrènement des pignons dentés sur l’arbre d’entrainement peut correspondre à 1/n dent du pignon denté. De cette manière, on harmonise la transmission du couple au sein du train d’engrenage.
Chaque machine électrique est par exemple une machine électrique tournante. La machine électrique peut notamment être synchrone ou asynchrone, a aimants permanents ou non, une machine électrique à réluctance variable. Alternativement, les n machines électriques peuvent être de conception différente.
En variante, les n machines électriques peuvent être de préférence une machine à haute tension, alimentée par exemple à une tension nominale comprise entre 300 Volts et 800 Volts. Des tensions d’alimentation plus élevées peuvent être envisagées telle que 1000 volts. En variante, les n machines électriques peuvent être alimentée en 48 volts.
De préférence, le rotor d’une des machines électriques peut être disposé axialement sur un côté de l’au moins un engrenage de l’arbre d’entrainement et un rotor d’une autre machine électrique peut être disposé de l’autre côté de l’au moins un engrenage.
Avantageusement, le carter de transmission peut comporter une paroi externe, au moins une surface plane d’appui aménagée sur la paroi externe, ladite surface d’appui définissant un plan perpendiculaire à l’axe du palier de guidage pour supporter les n machines électriques, et n ouvertures débouchant dans la ou les surfaces planes d’appui, les n ouvertures étant traversées chacune par un arbre de sortie de rotor de machine électrique.
Selon un mode de mise œuvre de l’invention préféré, l’arbre d’entrainement peut comprendre une roue dentée commune liée cinématiquement avec l’arbre de sortie de chaque rotor, les n machines électriques étant réparties angulairement autour de la roue dentée commune de sorte à former un réducteur de vitesse entre chaque arbre de sortie de rotor et la roue dentée commune.
Selon un autre mode de mise œuvre de l’invention préféré, l’arbre d’entrainement peut comprendre deux engrenages distincts, les arbres de sortie de chaque rotor étant répartis sur les deux engrenages de sorte à former deux réducteurs de vitesse distincts entre chaque arbre de sortie de rotor et l’engrenage associé.
L'invention peut s'appliquer aux moteurs synchrones comportant un rotor à aimants permanents, et de préférence aux moteurs synchro-réluctants à aimants permanents ou aux machines ayant un rotor à concentration de flux.
Avantageusement, le stator de la machine électrique, alimenté par un courant polyphasé, peut avoir un circuit magnétique comprenant des dents formant entre elles des encoches pour recevoir des conducteurs électriques.
De préférence, le stator peut comprendre un bobinage triphasé généralement couplé en étoile, découpé en paire de pôles, ledit bobinage étant inséré dans des encoches formées dans le stator.
Avantageusement, le stator peut comprendre des encoches de mise en place de bobinage associées aux paires de pôles de la machine électrique, les moyens de positionnement angulaire étant indexés angulairement par rapport aux dites encoches.
De préférence, la machine électrique tournante peut comporter un rotor à aimants permanents. Les paires de pôles peuvent comprendre des aimants permanents logés dans des évidements aménagés dans la masse magnétique du rotor et disposés de manière à former une pluralité de pôles nord et de pôles sud alternés. Les paires de pôles peuvent comprendre des pôles dits saillants qui comprennent alors des bobines enroulées autour de bras radiaux du rotor. Dans ce cas, un pôle est formé par une bobine. Le nombre P de paires de pôles aménagés de la sorte dans le rotor peut varier selon les applications de la machine tournante, de même que le nombre d'encoches formées dans le stator au sein desquelles sont disposés les bobinages.
De préférence, un dispositif pour le revêtement par pulvérisation dans l’étape (3) comprend un mélangeur multifonction DJY-A-40V.
De préférence, le revêtement par pulvérisation est suivi d’un traitement de séchage.
De préférence, la température pour le traitement de séchage est comprise entre 90°C et 120°C, par exemple 90°C, 95°C, 100°C, 110°C ou 120°C.
De préférence, le temps pour le traitement de séchage est compris entre 8 et 12 h, par exemple 8 h, 9 h, 10 h, 11 h ou 12 h.
Dans un troisième aspect, la présente demande fournit une plaque d’électrode positive, qui comprend le matériau de cathode au blanc de Prusse tel que décrit dans le premier aspect.
Dans un quatrième aspect, la présente demande fournit une batterie sodium-ion, qui comprend la plaque d’électrode positive telle que décrite dans le troisième aspect.
Par rapport à l’art antérieur, la présente demande a les effets bénéfiques décrits ci-dessous.
(1) Pendant le processus de charge et de décharge cycliques du matériau de cathode au blanc de Prusse décrit dans la présente demande, l’eau de cristallisation dans le matériau au blanc de Prusse sera libérée et l’eau de cristallisation sera interceptée par le SnF 4 de revêtement de surface, étant donné que lorsque SnF 4 rencontre l’eau, un composé insoluble, l’acide stannique (SnO 2 ·nH 2 O) est généré, qui continue de revêtir la surface du matériau au blanc de Prusse.
(2) Le matériau de cathode au blanc de Prusse décrit dans la présente demande a un taux de rétention de capacité supérieur ou égal à 91% après 100 cycles à 0,1 C.
Après la lecture et la compréhension de la description détaillée, d’autres aspects peuvent être compris.
Les solutions techniques de la présente demande sont décrites plus en détail ci-dessous à travers des exemples. Il doit être compris par l’homme du métier que les exemples décrits ci-dessous sont utilisés pour une meilleure compréhension de la présente demande et ne doivent pas être interprétés comme des limitations spécifiques à la présente demande.
Exemple 1 Cet exemple fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
(1) le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,02 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1, et le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,02 mol/L ;
(2) la solution B a été versée dans la solution A et mise en réaction à 35°C pendant 8 h, après avoir été agitée, vieillie, centrifugée, filtrée et lavée, le produit de réaction a été séché à 100°C pour obtenir un précurseur du blanc de Prusse ; et
(3) SnF 4 a été dissous dans 50 ml d’éthanol, la solution a été placée dans un dispositif de revêtement par pulvérisation pour le revêtement par pulvérisation du précurseur du blanc de Prusse préparé dans l’étape (2) ; ensuite, le mélange revêtu par pulvérisation a été séché à 100°C pendant 10 h ; un dispositif pour le revêtement par pulvérisation était un mélangeur multifonction DJY-A-40V ; une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 était de 0,1% dans le matériau de cathode au blanc de Prusse.
Dans une variante, les moyens de contrôle pourront imposer à l’opérateur un ordre de réalisation des différentes opérations à réaliser à un poste, les moyens de contrôle bloquant le dispositif de vissage si l’opérateur ne respecte pas un ordre de réalisation des opérations. L’opérateur aura été formé au préalable quand l’ordre à respecter.
6.2.4. Mise en œuvre d’un masquage
Un procédé selon l’invention peut mettre en œuvre un masquage de points de vissage et/ou de points de contrôle.
Dans ce cas, un dispositif de masquage est mis en œuvre au(x) poste(s) de travail concerné(s). Un tel dispositif de masquage peut consister en un écran physique placé entre l’opérateur et la structure à assembler. Cet écran est muni de trappe actionnables par les moyens de contrôle de la ligne d’assemblage pour donner accès au point de vissage ou de contrôle en fonction de l’ordre souhaité.
Dans ce cas, le procédé comprend (cf. ), à au moins certains des postes de travail de façon essentiellement synchrone à l’activation dans le dispositif de vissage d’une opération de vissage ou d’une opération de contrôle lors d’une étape d’activation 61, une étape 60 de libération de l’accès par le dispositif de vissage au point de vissage ou au point de contrôle correspondant à l’opération de vissage ou de contrôle activée, l’ensemble des autres points de vissage et des points de contrôle autres que celui auquel l’opération de vissage ou de contrôle activée doit être réalisée étant masqués pour demeurer inaccessibles par le dispositif de vissage.
Dans le mode de réalisation décrit ici, ce principe pourrait être mis en œuvre par exemple au deuxième poste 23 seulement de la manière suivante :
- les moyens de contrôle de la ligne d’assemblage pilotent le dispositif de masquage (non représenté) pour libérer l’accès au troisième point de vissage seulement, puis au premier point de contrôle seulement puis au deuxième point de contrôle seulement ;
- les moyens de contrôlent de la ligne d’assemblage activent dans le troisième dispositif de vissage D3 la quatrième stratégie de vissage lorsque le quatrième point de vissage seulement n’est pas masqué, la première stratégie de contrôle lorsque le premier point de contrôle seulement est démasqué et la deuxième stratégie de contrôle lorsque le deuxième point de contrôle seulement n’est pas masqué.
6.2.5. Mise en œuvre d’une illumination
Un procédé selon l’invention peut mettre en œuvre une illumination de points de vissage et/ou de points de contrôle.
Dans ce cas, des moyens d’illumination sont mis en œuvre. De tels moyens d’illumination peuvent consister en un spot laser dont l’oriention du faisceau est pilotable par les moyens de contrôle de la ligne d’assemblage pour éclairer les points de vissage ou de contrôle en fonction de l’ordre de réalisation souhaité. L’orientation du faisceau étant synchronisée avec l’activation des stratégies de vissage ou de contrôle dans les dispositifs de vissage par les moyens de contrôle.
Dans ce cas, le procédé comprend (cf. ), à au moins certains des postes de travail de façon essentiellement synchrone à l’activation dans le dispositif de vissage d’une opération de vissage ou d’une opération de contrôle lors d’une étape d’activation 71, une étape 70 d’illumination du point de vissage ou du point de contrôle correspondant où l’opération activée doit être réalisée.
Dans le mode de réalisation décrit ici, ce principe pourrait être mis en œuvre par exemple au troisième poste 24 seulement de la manière suivante :
- les moyens de contrôle de la ligne d’assemblage pilotent un dispositif d’éclairage (non représenté) pour illuminer le cinquième point de vissage seulement, puis pour illuminer le troisième point de contrôle seulement ;
- les moyens de contrôle de la ligne d’assemblage activent dans le quatrième dispositif de vissage D4 :
- la cinquième stratégie de vissage lorsqu’ils commandent l’illumination du cinquième point de vissage,
La structure porteuse comprend, généralement, radialement de l’intérieur vers l’extérieur : -une membrane radialement intérieure destinée à être fixée par des moyens de connexion à une jante ou un moyeu, -une pluralité d’éléments radiaux ou rayons, destinés à être fixés par des moyens de connexion à la membrane radialement intérieure et à la bande de cisaillement. Toutefois la structure porteuse ne délimite pas généralement une cavité interne étanche destinée à contenir un gaz sous pression, comme dans un pneumatique conventionnel. Par conséquent un pneumatique sans air n’a pas besoin d’avoir une liaison étanche par rapport à une jante ou un moyeu.
La bande de cisaillement comprend, dans un mode de réalisation connu, radialement de l’intérieur vers l’extérieur : -une membrane radialement intermédiaire, en interface avec la structure porteuse, -une pluralité d’éléments de cisaillement, -une membrane radialement extérieure, destinée à recevoir la bande roulement et reliée à la membrane radialement intermédiaire par la pluralité d’éléments de cisaillement.
L’utilisation des composés selon la présente invention permet donc de limiter la formation de frisottis et l’augmentation du volume de la chevelure en milieu humide.
Composition comprenant un filtre UV, un polymère lipophile convenablement sélectionné, et un carraghénane La présente invention concerne une composition, et en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, comprenant au moins un filtre UV, au moins un polymère lipophile convenablement sélectionné, et au moins un carraghénane, et l'utilisation de la dite composition dans les domaines cosmétique et dermatologique, en particulier pour le soin, le traitement des matières kératiniques, et notamment pour le soin, la protection et/ou le maquillage de la peau du corps ou du visage, ou pour le soin des cheveux.
Il est connu que les radiations de longueur d’onde comprise entre 280 nm et 400 nm permettent le bronzage de l’épiderme humain et que les radiations de longueur d’onde comprise entre 280 et 320 nm, connus sous le nom de rayons UV-B nuisent au développement du bronzage naturel. L’exposition est aussi susceptible d’induire une altération des propriétés biomécaniques de l’épiderme qui se traduit par l’apparition de rides conduisant à un vieillissement prématuré de la peau.
Les conditions d’usage d’une composition solaire sont extrêmement variées et dépendent des activités pratiquées par le consommateur. L’utilisation sur la plage est très fréquente, ce qui conduit à des applications aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée, notamment après la baignade.
Cependant, sur peau mouillée, les substances actives, tels que les filtres UV, ont tendance à se diluer altérant leurs propriétés de protection de la peau.
Parmi les différentes textures de compositions solaires existantes, la majorité d’entre elles s’applique difficilement sur une peau mouillée. En effet, l’étalement de la composition sur la peau mouillée peut induire un effet de blanchiment important, qui n’est pas très agréable pour le consommateur, et une inhomogénéité du film protecteur, qui impacte le niveau de la protection de la peau. L’obtention d’un aspect homogène et transparent nécessite alors un massage très long de la composition sur la peau.
Ainsi, il existe un réel besoin de mettre à disposition une composition solaire ne présentant pas les inconvénients mentionnés ci-avant, c’est-à-dire une composition solaire qui soit stable, compatible avec une application aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée, et dont le niveau d’efficacité de protection solaire (SPF) in vivo soit élevé, que le produit soit appliqué sur peau sèche ou sur peau mouillée.
La Demanderesse a découvert de manière surprenante qu’une composition comprenant un ou plusieurs filtres UV, un ou plusieurs polymères lipophiles convenablement sélectionnés, et un ou plusieurs polysaccharides choisis parmi les carraghénanes, permettait d’atteindre les objectifs exposés ci-avant ; notamment d’obtenir une composition filtrante présentant une excellente compatibilité avec la peau mouillée, ce qui permet une application aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée, et qui conduit à un haut SPF sur peau sèche et sur peau mouillée.
La présente invention a donc pour objet une composition, et en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, comprenant : a) au moins un filtre UV ; b) au moins un polymère lipophile comprenant des unités monomériques de formule (A) et (B) : dans lesquelles : R1, indépendamment les uns des autres, sont choisis parmi les radicaux alkyle ou alcényle ; avec au moins 60 % en poids des groupes R1 sont des radicaux choisis parmi les radicaux stéaryle et béhényle, le pourcentage en poids se rapportant à la somme de tous les groupes R1 présents dans le polymère ; le ratio pondéral de la somme de toutes les unités acrylate d’hydroxyéthyle sur la somme de toutes les unités acrylates portant le groupe R1 va de 1 :30 à 1 : 1 ; et la somme du total des unités A et B est d’au moins 95 % en poids du poids total du polymère ; et c) au moins un carraghénane.
Contrairement aux compositions solaires classiques, la composition de l’invention permet d’associer une application sur peau mouillée satisfaisante avec une haute protection solaire.
En effet, la composition de l’invention présente de bonnes propriétés d’usage. Elle s’étale facilement aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée et permet une application homogène sans l’apparition d’un film blanchâtre sur la peau.
Echantillon C : e = 1,3mm et Rt = 0,5mm
La représente un schéma illustrant la rugosité de la surface 1 intérieure de la pièce moulée et la différence Rt de hauteur entre le point le plus haut et le plus bas du profil (vue à petite échelle/échelle micrographique).
2 : représente la surface extérieure lisse de la pièce moulée, en contact avec l’empreinte du moule.
e : représente l’épaisseur minimale de paroi. En général, elle sera définie par le concepteur de la pièce (bureau d’étude, client du fondeur) afin d’assurer une tenue correcte de la pièce aux contraintes mécaniques subies en service. Sa valeur dépendra principalement du temps de maintien de l’alliage liquide dans le moule avant vidange et de la vitesse de solidification. Cette dernière est liée à la nature des matériaux, alliage coulé et moule, et à leurs températures initiales, ainsi qu’à l’épaisseur du moule, au volume d’alliage coulé présent localement dans l’empreinte, et à la nature et l’épaisseur du poteyage employé (interface moule et alliage/métal coulé).
Notamment un intérêt majeur de la coulée vidangée gravitaire est de permettre l’obtention d’une épaisseur e minimale de paroi beaucoup plus faible qu’en coulée classique par gravité avec coquille métallique et élément moulant intérieur (noyau métallique ou noyau en sable). En effet, lors d’un moulage conventionnel en coquille, la tension superficielle de l’alliage et la pression métallostatique limitent l’épaisseur minimale du produit moulé ; par exemple pour un alliage d’aluminium il est très difficile de faire des pièces dont l’épaisseur générale minimale est inférieure à 2,5mm. La coulée vidangée permet d’avoir une épaisseur minimale dont la valeur peut être fixée entre 0,3 et 3 mm sans difficulté, ceci en raison de la vidange de l’alliage non solidifié.
Rt : représente la différence de hauteur entre le point le plus haut et le plus bas du profil de rugosité. Sa valeur dépend de la cristallographie de l’alliage utilisé, de la vitesse de solidification, de l’écoulement de l’alliage liquide lors de la vidange et de l’orientation locale de la paroi du moule (face verticale/horizontale/inclinée). Avec un alliage eutectique type AlSi12 (A-S13), l’expérience montre que plus la vitesse de solidification est importante et le temps de maintien de l’alliage coulé dans le moule est court avant la vidange, et plus la valeur de Rt est faible.
Pour une application du procédé de coulée vidangée à la fabrication d’échangeur thermique métallique, une valeur Rt forte favorise les transferts de chaleur mais augmente les pertes de charge pour l’écoulement du fluide intérieur. En fonction de l’usage, il y a donc un compromis à faire pour fixer la valeur de Rt et l’état de surface intérieur.
La représente une photographie d’observation à la loupe binoculaire d’une coupe locale D d’échangeur thermique tubulaire obtenu par coulée vidangée gravitaire (diamètre extérieur du tube = 22mm, longueur du tube = 360mm). L’alliage eutectique AlSi12 (désignation A-S13 selon norme AFNOR) coulé à 744°C dans un moule en acier à température initiale de 195°C. Poteyage conducteur à base de graphite déposé au pistolet sur l’empreinte (épaisseur régulière de dépôt d’environ 0,2mm). Temps de remplissage du moule d’environ 1,5s ; temps de maintien de l’alliage liquide dans le moule avant vidange = 3 à 5s ; temps de vidange d’environ 1s.
La partie D1 représente la surface intérieure cristallographique (critère Rt de rugosité faible car fort gradient de température lors de la coulée) ; D2 représente la surface extérieure lisse en contact avec le moule.
Dans la section du tube présentée en , les mesures suivantes peuvent être effectuée :
Epaisseur minimale du tube : e = 1,6mm ; épaisseur maximale : e + t = 2,5mm ;
Soit ici une tolérance géométrique de circularité du profil intérieur obtenue de valeur : t = 0,9mm.
La géométrie générale de la surface extérieure D2 étant obtenue par contact avec le moule métallique refroidissant, celle-ci est précisément cylindrique. La géométrie générale de la surface intérieure D1 étant obtenue après vidange de l’alliage non solidifié, celle-ci présente ici une cylindricité moins parfaite.
L’épaisseur de paroi dépend ici du temps de remplissage de l’empreinte, du temps de maintien de l’alliage liquide dans le moule et du temps de vidange. L’axe du tube dont la section est présentée à la était vertical pendant le remplissage, le maintien et la vidange de l’alliage coulé dans le moule.