INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 5 – Essais réalisés – Influence des paramètres du procédé d’hydrogénation
A) Catalyseur monométallique
Le tableau 3 reporte les conditions des essais d’hydrogénation respectivement avec des catalyseurs monométallique Cu / ZrO 2 , Co / ZrO 2 et Ni / ZrO 2 . Le rendement d’hydrogénation est calculé à l’aide de la GC-MS, le mésitylène est utilisé comme étalon interne. La conversion de l’oxamide correspondant à la quantité de substrat qui est consommé lors de la réaction.
Ces résultats indiquent que dans les catalyseurs monométalliques ne permettent pas l’hydrogénation de l’oxamide en éthylène glycol.
Tableau 3 : Conditions des essais d’hydrogénation avec les catalyseurs monométalliques et les résultats obtenus.
B) Influence de la température et de la durée de réaction
Le tableau 4 reporte les conditions des essais d’hydrogénation respectivement avec un catalyseur Cu-Co / ZrO 2 préparé selon l’exemple 2. La conversion de l’oxamide, correspondant à la quantité de substrat qui est consommé lors de la réaction, est calculé à l’aide de la GC-MS, le mésitylène étant utilisé comme étalon interne.
Tableau 4 : Conditions des essais d’hydrogénation avec les catalyseurs Cu-Co / ZrO 2 et les résultats obtenus.
C) Influence de la base
Le tableau 5 reporte les conditions des essais d’hydrogénation avec un catalyseur Cu-Co / ZrO 2 sans l’introduction d’une base. Le rendement et la conversion de l’oxamide, sont calculés à l’aide de la GC-MS, le mésitylène étant utilisé comme étalon interne.
Tableau 5 : Conditions des essais d’hydrogénation avec le catalyseur Cu-Co / ZrO 2 sans introduction d’une base et les résultats obtenus.
Les empreintes sont de préférence du type hexagonale ou hexalobulaire (en forme d'étoile à six branches), qui permettent une transmission efficace du couple de l’outil à la bague (40) et à l’écrou (30).
Les figures 6 et 7 illustrent un mode de réalisation dans lequel les premiers moyens d’encliquetage (45) comprennent plusieurs rampes disposées sur les portion élastiques (43) de la bague (40), entre deux découpes (44). Chaque rampe (45) est configurée pour venir s’encliqueter dans l’alésage (23) de la douille (20), selon une direction d’encliquetage parallèle à l’axe de révolution de la douille (40).
Cependant, les rampes (45) des différentes portions élastiques (43) sont décalées en hauteur de manière à définir une hélice d’angle (p). Dans le mode illustré : - la bague (40) présente dix portions élastiques (43) ; - les rampes (45) définissent une hélice à deux filets ; - chaque filet est constitué de cinq rampes (45 1 à 45 5 ).
De cette manière : - lorsqu’on assemble la bague (40) avec la douille (20), les deux premières rampes (45 1 ) s’insèrent dans l’alésage (23) et garantissent la sécurisation du montage de la bague (40), empêchant sa perte accidentelle ; - lorsqu’en utilisation, on serre la bague (40) afin de verrouiller l’orientation de la douille (20), la bague (40) descend au sein de la douille (20) et les secondes rampes (45 2 ) vont s’insérer à leur tour dans l’alésage (23), et ainsi de suite. De cette manière, les rampes (45) successives garantissent le maintien du serrage effectué de la bague (40), car elles empêchent sa remontée par dévissage.
Ce mode de réalisation des rampes (45) constitue un moyen d’immobilisation (46) de la bague (40) au sein de la douille (20).
Sur la , on voit la dernière rampe (45 5 ) insérée dans l’alésage (23) et empêchant le dévissage intempestif de la bague (40).
Ce mode de réalisation n’empêche toutefois pas la possibilité de régler l’orientation de la douille (40) à plusieurs reprises si nécessaire, car l’effort appliqué sur la bague (40) par un outil est suffisant pour faire ressortir les rampes (45) de l’alésage (23).
Sur le mode illustré, la face supérieure des rampes (45) est inclinée de manière parallèle à l’hélice d’angle (p). Le contact entre la bague (40) et la douille (20) est un point ou une arête, selon l’enfoncement de la bague (40). Dans un mode alternatif non illustré, les rampes (45) sont décalées en hauteur pour former l’hélice d’angle (p), mais les faces supérieures sont horizontales : le contact entre la bague (40) et la douille (20) est une portion de la face supérieure des rampes (45).
Les figures 8 et 9 illustrent un autre mode de réalisation des moyens d’immobilisation (46) de la bague (40), qui sont des cliquets, avantageusement disposés à une extrémité des profils de came, ou filets (47) de la bague (40).
Lorsque la bague (40) est serrée, les cliquets (46) progressent au sein du taraudage de la douille (20), jusqu’à sa sortie où ils sont libérés et viennent coopérer avec une butée (24), lorsque la bague (40) est suffisamment serrée.
La connaissance de : - la valeur du premier jeu fonctionnel axial (j1), définissant le serrage à appliquer ; - la valeur du pas de la liaison hélicoïdale entre la douille (20) et la bague (40) ; et - la position de départ des filets de cette liaison ; permet de déterminer où placer la butée (24).
Dans ce mode, la mobilité du cliquet (46) est sensiblement parallèle à l’axe de révolution de la douille (40).
Un usinage (48) permet de conférer l’élasticité nécessaire à la portion du filet (47) définissant le cliquet (46).
Les figures 10 et 11 illustrent un autre mode de réalisation des moyens d’immobilisation (46) dans lequel la mobilité du cliquet (46) est sensiblement radiale par rapport à l’axe de révolution de la douille (40).
De manière analogue au mode précédant, les cliquets (46) progressent au sein du taraudage de la douille (30) jusqu’à venir coopérer avec une butée (24) de la douille (20).
Ce mode présente l’avantage de pouvoir utiliser une pièce rapportée telle qu’une goupille pour réaliser la butée (24) : son positionnement est facilité par rapport au mode précédent, car il suffit de ménager un perçage radial (25) traversant la douille (20) à l’endroit voulu.
La est une vue en coupe axiale du raccord de la montrant le raccord 100 serré exactement.
Selon les figures 2 et 3, le raccord 100 destiné à être serré exactement selon l’invention se compose du premier embout 1 globalement en forme de manchon dont une extrémité est reliée à la conduite C1 et l’autre extrémité est destinée à être réunie à l’extrémité homologue du second raccord 2 par l’écrou de serrage 3.
Selon la vue en demi-coupe axiale de la , le premier embout 1 a une couronne d’écrou 11 dont la périphérie forme une surface de prise d’outil, par exemple, une surface hexagonale à facettes 112 ou méplats. Le premier embout 1 a également un repère angulaire 111, par exemple, porté par la surface de prise d’outil de la couronne 11 ou par un autre endroit de la surface périphérique du premier embout 1.
Au-delà de la couronne d’écrou 11, près de sa seconde extrémité, le premier embout 1 comporte un segment fileté 12 qui se termine par une surface d’étanchéité 13 plane dans un plan perpendiculaire à l’axe XX du raccord 100 ou conique autour de l’axe XX.
Le second embout 2 destiné à être appliqué contre le premier embout 1 pour réaliser l’étanchéité du raccord, se compose d’un manchon dont une extrémité est destinée à être reliée à la conduite C2 et l’autre extrémité se termine par une collerette d’étanchéité 21 en relief par rapport à la partie cylindrique restante de l’embout 2. La collerette 21 a une lèvre d’étanchéité 211 ; l’autre côté de la collerette 21 forme une couronne d’appui 212 plane ou conique. La lèvre d’étanchéité 211 doit être appuyée contre la surface d’étanchéité 13 avec une déformation précise.
Le troisième composant du raccord, l’écrou de serrage 3, est emmanché sur le deuxième embout 2. Cette mise en place de l’écrou de serrage 3 sur le deuxième embout 2 est faite avant que le deuxième embout 2 soit relié à la conduite C2.
L’écrou de serrage 3 emmanché sur le deuxième embout 2 est un élément de forme cylindrique de section circulaire ayant une couronne d’écrou 31 formant extérieurement une surface de prise d’outil, par exemple, une succession de facettes formant une tête d’écrou hexagonal et à une extrémité, un taraudage 33 correspondant au segment fileté 12 du premier embout 1.
Le taraudage 33 est réalisé dans la partie de l’écrou 3 qui est au diamètre du segment fileté 12 du premier embout 1 alors que l’autre extrémité de l’écrou 3 est une surface cylindrique circulaire de diamètre inférieur à celle du taraudage 33 de façon à former une surface d’appui 32 venant contre la surface d’appui 212 de la collerette d’étanchéité 21 de l’embout 2 pour presser la lèvre 211 contre la surface d’étanchéité 13 du premier embout 1 avec une déformation précise correspondant à l’étanchéité requise qu’elle doit assurer.
L’écrou 3 a un index 311, par exemple, réalisé sur la surface de la couronne d’écrou 31, tel que le marquage d’une facette 312 ou de l’ensemble des facettes de la couronne d’écrou 31.
Selon les figures 1 et 4, la couronne d’écrou 11, hexagonale a des facettes 112 avec un ou plusieurs repères angulaires 111 composés des chiffres 1 à 6. La tête d’écrou 31 a ses facettes 312 munies d’un index 311 composé des chiffres 1 à 6 associés respectivement à chaque facette 312. La position de serrage exacte est la concordance des chiffres de la tête d’écrou 31 avec ceux de la couronne d’écrou 11. Les index et repères permettent aussi de détecter un serrage excessif ou insuffisant car la position des chiffres de l’index 311 en deçà du repère angulaire 111 correspond à un serrage insuffisant et le dépassement des chiffres de l’index 311 au-delà du repère angulaire 111 correspondant à un serrage avec un couple excessif.
Pour une plus grande précision du serrage, le repère angulaire 111 de la couronne d’écrou 11 est constitué par un trait axial 111a associé aux chiffres et l’index 311 de l’écrou 31 est complété par un trait axial 311a porté par la surface cylindrique prolongeant la tête d’écrou 31 par son prolongement taraudé, vissé sur le segment fileté 12 du premier embout 1.
Les traits d’alignements 11a, 311a sont avantageusement prévus sur tous les chiffrés ou facettes 112, 312 représentant le repère 11 et l’index 311 qui représentent une structure périphérique lisible sous tous les angles.
Selon l’invention, le segment fileté 12 de l’embout 1 a un filetage auquel correspond le taraudage 33 de l’écrou de serrage 3. La phase de serrage commence par le contact de la lèvre d’étanchéité 211 contre la surface d’appui 13. Ce contact est perçu au vissage. Cette position angulaire de contact n’est séparée de la position exacte de serrage que d’une fraction de tour. Le positionnement de l’index 311 par rapport au repère 111 est un mouvement à partir de ce contact du segment angulaire de rotation selon lequel il faut tourner l’écrou 3 pour assurer la coïncidence entre l’index 311 et le repère 111.
L’écrou de serrage 3 a son filet de taraudage 33 pour que le vissage de l’écrou 3 au serrage exact de la lèvre 211, c’est-à-dire sa déformation élastique optimale se traduise par la concordance entre l’index 311 de l’écrou 3 et le repère angulaire 111 de l’embout 1.
Cela nécessite également le positionnement précis de l’origine du filet du taraudage 33 de l’écrou de serrage 3 puisqu’avant la mise en place du raccord 100 sur le chantier, le premier embout 1 est séparé du sous-ensemble constitué par le second embout 2 et l’écrou de serrage 3 emmanché sur le second embout 2 avant que ce second embout 2 ne soit fixé à la conduite C2 et que, en parallèle, le premier embout 1 soit fixé à la première conduite C1.
Le serrage commence au contact de la lèvre 211 avec la surface d’appui 13 alors par l’entraînement en rotation de l’écrou 3 par rapport au premier embout 1 et ainsi par l’engagement du taraudage 33 de l’écrou 3 sur le segment fileté 12 du premier embout 1. Le vissage se poursuit jusqu’à ce que, après le premier contact lèvre 211/appui 13, l’index 311 sur l’écrou de serrage 3 soit mis en concordance avec le repère 111 sur la couronne d’écrou 11.
Dans un mode de réalisation, la composition écran solaire cosmétique comprend:
(a) cire de carnauba émulsifiée ;
(b) un ou plusieurs filtres UV ;
(c) un ou plusieurs polymères choisis parmi le copolymère acrylate d’hydroxyéthyle/taurate d’acryloyldiméthyle sodique, le polyamide-8, le poly acrylate d’alkyle en C 10-30 et leurs combinaisons ;
(d) un ou plusieurs solvants choisis parmi la glycérine, la PEG-20, l’isododécane, le caprylyl glycol, le propanediol et leurs combinaisons ;
(e) un ou plusieurs composés gras choisis parmi l’adipate de diisopropyle, l’isonanoate d’isonyle, l’éther dicaprylylique, le sébacate de diisopropyle, le carbonate de dicaprylyle, le polyricinoléate de polyglycéryle-6 et leurs combinaisons.
Dans un mode de réalisation, les un ou plusieurs filtres UV vont de 0,01 à 35,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
En particulier, le filtre UV est choisi parmi le drometrizole trisiloxane, le salicylate d’éthylhexyle, l’éthylhexyl triazone, l’homosalate, la bis-éthylhexyloxyphénol méthoxyphényl triazine, le méthoxydibenzoylméthane de butyle, le benzoate de diéthylaminohydroxybenzoyl hexyle, l’acide phénylbenzimidazole sulfonique, le dioxyde de titane, l’acide téréphtalylidène dicamphre sulfonique, l’octocrylène et leurs combinaisons.
Dans un mode de réalisation préféré, la quantité de cire de carnauba émulsifiée dans la composition écran solaire cosmétique de la présente invention est d’environ 0,5 % à environ 20,0 % en poids, de préférence d’environ 1,0 % à environ 5,0 % en poids, telle que d’environ 2,0 % à environ 4,0 % en poids, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires, par rapport au poids total de la composition solaire cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le ou les polymères vont d'environ 0,01 % à environ 10,0 % en poids, notamment d'environ 0,1 % à environ 0,5 % en poids, d'environ 1,5 % à environ 3,0 % en poids, d'environ 1,75 % à environ 2,5 % en poids, y compris toutes les plages et sous plages intermédiaires, par rapport au poids total de la composition cosmétique de protection solaire.
Dans un mode de réalisation, les un ou plusieurs solvants vont de 0,01 à 30,0 % en poids, notamment d’environ 10,0 % à environ 20,0 % en poids, d’environ 4,0 % à environ 5,0 % en poids, d’environ 5,0 à environ 15,0 % en poids, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires, par rapport au poids total de la composition solaire cosmétique.
Dans un mode de réalisation, les un ou plusieurs composés gras vont d’environ 0,1 % à environ 40,0 % en poids, notamment d’environ 21,0 % à 26,0 % en poids, d’environ 5,0 % à environ 10,0 % en poids, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires, par rapport au poids total de la composition écran solaire cosmétique.
Dans un autre mode de réalisation, la composition écran solaire cosmétique de la présente invention comprend en outre des ingrédients cosmétiquement acceptables choisis parmi des parfums/fragrances, des agents conservateurs, des solvants supplémentaires, des composés actifs, des vitamines, des charges, des silicones, des pigments et des combinaisons de ceux-ci. Dans un mode de réalisation préféré, la composition écran solaire cosmétique de la présente invention comprend en outre de l’eau en tant que solvant.
De préférence, la composition écran solaire cosmétique de la présente invention est une composition eau dans l’huile.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition écran solaire cosmétique de la présente invention peut présenter un indice de protection de 30 à 99.
Dans divers modes de réalisation, la composition écran solaire cosmétique de la présente invention peut présenter un indice de protection de 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 90 ou 99.
Comme composés (poly)aminés, on peut en particulier citer le N-méthyl-1,3-diaminopropane, le N-propyl 1,3-diaminopropane, le N-isopropyl 1,3-diaminopropane, le N-cyclohexyl 1,3-diaminopropane, le 2-(3-aminopropylamino) éthanol, le 3-(2-aminoéthyl)aminopropylamine, le bis(3-aminopropyl)amine, la méthyl bis(3-aminopropyl)amine, le N-(3-aminopropyl)-1,4-diaminobutane, la N,N-diméthyldipropylène triamine, le 1,2-bis(3-aminopropylamino)éthane, la N,N’-bis(3-aminopropyl)-1,3-propanediamine, l’éthylène diamine, la 1,3-propylènediamine, la 1,4-butylènediamine, la lysine, la cystamine, la xylène diamine, la tris(2-aminoéthyl)amine, 1,3-bis(aminomethyl)cyclohexane, 1,4-bis(aminomethyl)cyclohexane, le diaminopropanol, la 4,7,10-Trioxa-1,13-tridecanediamine, la spermidine et les C36-alkylenediamines (respectivement priamine trademark 1071 , 1073, 1074, 1075 commercialisés par CRODA).
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le ou les composés (poly)aminés sont monoaminés i.e. contiennent un seul groupe amine primaire et/ou secondaire, de préférence primaire (NH 2 ).
Le ou les composés (poly)aminés peuvent être choisis parmi les amino alcoxysilanes notamment de formule R’ 1 Si(OR’ 2 ) z (R’ 3 ) x dans laquelle : - R’ 1 est une chaîne hydrocarbonée en C 1 -C 6 , linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, cyclique ou acyclique substituée par un groupement choisi parmi les groupements amine primaire NH 2 ou secondaire -N(H)R avec R représentant un alkyle en C 1 -C 4 , un aryle, benzyle substitué par un groupement amino ou par un groupement aminoalkyl en C 1 -C 4 ; R’ 1 pouvant être interrompu dans sa chaine par un hétéroatome (O, S, NH) ou un groupement carbonyle C(O), R’ 1 étant lié à l’atome de silicium directement via un atome de carbone,
- R’ 2 et R’ 3 identiques ou différents, représentent un groupe (C 1 -C 6 )alkyle, linéaire ou ramifié,
- x désigne un nombre entier allant de 0 à 2,
avec z + x = 3.
En particulier, R’ 1 est une chaîne acyclique. De préférence, R’ 1 est une chaîne hydrocarbonée en C 1 -C 6 , linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, substituée par un groupement amine -NH 2 ou -N(H)R, avec R représentant un alkyle en C 1 -C 6 , un cycloalkyle en C 3 -C 6 ou aromatique en C 6 . Plus préférentiellement, R’ 1 est une chaîne hydrocarbonée en C 1 -C 6 , linéaire saturée substituée par un groupement amine NH 2 . Encore plus préférentiellement, R’ 1 est une chaîne hydrocarbonée en C 2 -C 4 , linéaire saturée substituée par un groupement amine NH 2 .
En particulier, R’ 3 représente un groupe alkyle comprenant de 1 à 4 atomes de carbone, de préférence, R’ 3 représente un groupe alkyle linéaire comprenant de 1 à 4 atomes de carbone, et plus préférentiellement R’ 3 représente le groupe méthyle ou éthyle. De préférence, z est égal à 3.
En particulier, le ou les composés (poly)aminés sont choisis parmi les amino alcoxysilanes ne comportant qu’un seul groupe amine pimaire et/ou secondaire, de préférence primaire (NH 2 ) tels que le 3-aminopropyltriéthoxysilane (APTES), le 3-aminoéthyltriéthoxysilane (AETES), le 3-aminopropylméthyldiéthoxysilane, le N-(2-aminoéthyl)-3-aminopropyltriéthoxysilane, le 3-(m-aminophénoxy)propyltriméthoxy-silane, le p-aminophényltriméthoxysilane, et le N-(2-aminoéthylaminométhyl)-phénéthyltriméthoxysilane.
De préférence, le ou les composés (poly)aminés sont choisis parmi le 3-aminopropyltriéthoxysilane (APTES), le 3-aminoéthyltriéthoxysilane (AETES), le 3-aminopropylméthyldiéthoxysilane, et le N-(2-aminoéthyl)-3-aminopropyltriéthoxysilane, et plus préférentiellement 3-aminopropyl triéthoxysilane (APTES) ou ses oligomères.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le ou les composés (poly)aminés sont monoaminés et choisis parmi les polydialkylsiloxanes notamment de formule (IV) H 2 N-ALK-Si(R’ 2 )(R’ 3 )-O-[ Si(R’ 2 )(R’ 3 )-O] n - Si(R’ 2 )(R’ 3 )-R’ 4 (IV)
Formule (IV) dans laquelle ALK représente un groupe (C 1 -C 4 )alkylène, linéaire ou ramifié, de préférence linéaire tel que propylène, R’ 2 , et R’ 3 , identiques ou différents, de préférence identiques, représentent un groupe (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle, et R’ 4 représente un groupe (C 1 -C 6 )alkyle, linéaire ou ramifié, de préférence en C 4 tel que n-butyle, ne représente un entier supérieur ou égal à 2 de préférence la valeur de n est telle que le poids moléculaire moyen en poids du polydiméthylsiloxane va de 500 à 3000 g.mol -1 . Comme exemple de polydiméthylsiloxanes (IV), on peut citer ceux vendus sous les dénominations « MCR-A11 » et « MCR-A12 » par la société Gelest.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le ou les composés (poly)aminés sont diaminés i.e. contiennent deux groupes amine pimaires et/ou secondaires, de préférence primaires (NH 2 ). Plus particulièrement de formule choisie parmi les composés de formules (V) et (VI):
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et de fer sur un support en dioxyde de zirconium, de formule Cu-Fe / ZrO 2 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et un métal M choisi parmi Mn, Co, Ni et Fe, sur un support en alumine γ-Al 2 O 3 de formule Cu-M / γ-Al 2 O 3 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et de manganèse sur un support en alumine γ-Al 2 O 3 de formule Cu-Mn / γ-Al 2 O 3 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et de cobalt sur un support en alumine γ-Al 2 O 3 de formule Cu-Co / γ-Al 2 O 3 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et de nickel sur un support en alumine γ-Al 2 O 3 de formule Cu-Ni / γ-Al 2 O 3 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et de fer sur un support en alumine γ-Al 2 O 3 de formule Cu-Fe / γ-Al 2 O 3 , susceptible d’être obtenu par le procédé de préparation d’un catalyseur tel que défini ci-dessus.
Un autre objet de la présente invention concerne l’utilisation d’un catalyseur comprenant du cuivre et un métal M choisi parmi manganèse, le cobalt, le nickel et le fer, sur un support, de formule Cu-M / Support, dans laquelle M représente respectivement Mn, Co, Ni ou Fe, pour l’hydrogénolyse de l’éthylène glycol.
Un autre objet de la présente invention concerne l’utilisation d’un catalyseur Cu-M / Support selon l’invention tel que défini ci-dessus, pour l’hydrogénolyse de l’éthylène glycol.
Les inventeurs ont de façon surprenante observé que le catalyseur Cu-M/ Support selon l’invention permet de catalyser la réaction d’hydrogénation des oxamides ou des oxamates en éthylène glycol mais aussi l’hydrogénolyse de l’éthylène glycol présent dans le mélange issu de la réaction d’hydrogénation des oxamides ou des oxamates. Les modifications des conditions avec des paramètres tels que la température, permet de moduler en favorisant notamment la réaction d’hydrogénation des oxamides ou des oxamates.
Au sens de la présente invention, on entend par « hydrogénolyse » la réaction de clivage d’au moins une liaison covalente carbone-carbone (C-C) ou carbone-hétéroatome telle que la liaison carbone-oxygène, par action d’hydrogène.
Un autre objet de la présente invention concerne un procédé d’hydrogénolyse de l’éthylène glycol comprenant : une étape de mise en contact de l’éthylène glycol en présence d’hydrogène et d’un catalyseur supporté bimétallique hétérogène comprenant du cuivre et un métal M, M étant choisi parmi Mn, Co, Ni et Fe, sur un support, de formule Cu-M / Support tel que défini ci-dessus.