INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, l’aimantation permanente du pignon d’entraînement présente un magnétisme résiduel supérieur à 1000A/m.
En particulier, l’aimantation permanente du pignon d’entraînement peut présenter un magnétisme résiduel supérieur à 1600A/m.
Avantageusement, le pignon d’entraînement comporte une trempe réalisée à la vapeur d’eau formant en surface une couche d’oxyde métallique.
L’invention a aussi pour objet un vilebrequin de moteur thermique de véhicule automobile, remarquable en ce qu’il comporte un pignon d’entraînement d’une distribution formant un système d’arbre comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
En particulier, le pignon d’entraînement de la distribution peut être ajusté sur un moyeu fixé en bout du vilebrequin.
De plus, le moyeu peut être fixé sur le vilebrequin par une vis de serrage axial, qui réalise un serrage axial du pignon d’entraînement de la distribution entre ce moyeu et le vilebrequin.
L’invention a de plus pour objet un véhicule automobile comportant un moteur thermique équipé d’un vilebrequin comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
est une vue en coupe axiale de l’extrémité d’un vilebrequin recevant un pignon de distribution, formant un système d’arbre selon l’invention ; et
est un schéma présentant un procédé de fabrication du pignon de distribution de ce système d’arbre.
La présente l’extrémité d’un vilebrequin 2 de moteur thermique tournée vers un côté axial extérieur EXT, disposée suivant un axe principal A, qui comporte un nez comprenant un centrage de vilebrequin 4 formé après une face d’appui transversale 6, ce centrage disposant d’une rainure axiale 8 formant un repère angulaire sur ce vilebrequin.
Un sous-ensemble 10 rapporté sur le vilebrequin 2, comporte un moyeu 12 présentant vers l’extérieur une partie cylindrique recevant un joint d’étanchéité 26 fixé dans un carter de distribution 28 du moteur, et une face transversale extérieure équipée de perçages axiaux 14 permettant de recevoir une poulie d’entraînement d’accessoires.
Le moyeu 10 comporte vers l’intérieur un pignon d’entraînement de courroie de distribution 16 travaillant dans l’huile, qui est centré sur un centrage de ce moyeu 30, puis un pignon de pompe à huile 18 comportant une denture extérieure à chaîne 20, qui est centré à la fois sur ce centrage de moyeu et sur le centrage de vilebrequin 4.
Une vis de serrage axial 22 accessible par l’extérieur, serrée dans un perçage axial 32 du vilebrequin 2, prend appui sur le moyeu 12 pour serrer axialement successivement le pignon de distribution 16 et le pignon de pompe à huile 18 sur la face d’appui transversale 6 du nez de vilebrequin.
L’extrémité intérieure du moyeu 12 comporte une languette 24 dépassant de sa face d’extrémité, qui s’ajuste dans la rainure axiale 8 du nez de vilebrequin 2 afin de former un calage angulaire de ce moyeu et du pignon de distribution 16 fixé dessus.
La présente un schéma de fabrication du pignon de distribution 16, comprenant dans une première opération la préparation d’un mélange de poudre 40 comportant des poudres métalliques, ainsi que des additifs pour notamment favoriser le fluage des poudres pendant la compression et la fusion lors du frittage.
Il est important que l’état de charge ne dérive pas dans le temps (le profil revient à son point de départ d’un point de vue de son état de charge). En effet, le profil de sollicitation (représentatif de l’usage réel de la batterie pour une application donnée) va devoir être répété pour pouvoir tester ou simuler le vieillissement de la batterie (i.e. la séquence représentative va être répétée dans le temps pour estimer la dégradation selon cette séquence sur la durée).
Dans un mode de réalisation, l’identification des périodes (ou séquences) symétriques se fait en considérant l’état de charge au début de la période et à la fin de la période.
Dans une variante de réalisation, l’identification des périodes symétriques se fait en considérant un cycle symétrique sur une partie de la période représentative.
Dans une autre variante de réalisation, l’identification des périodes symétriques se fait en reconstituant des cycles symétriques.
Dans un mode de réalisation, la reconstitution de cycles symétriques peut se faire en convertissant l’ensemble des opérations de charge et de décharge de la période de mesure en un ensemble équivalent de cycles reconstitués symétriques, chaque cycle reconstitué symétrique comportant une opération de charge et une opération de décharge de même amplitude de l’indicateur d’état de charge (une même amplitude de charge ou de décharge).
Les cycles symétriques résultants de cette conversion sont dits « reconstitués » car ils sont issus d’une réorganisation, avec d’éventuelles approximations, de cycles réels.
Pour certaines applications, dont les cycles de charge/décharge sont simples et réguliers, un algorithme relativement simple se charge de cette conversion.
Pour des applications où les cycles de charge de décharge sont complexes et irréguliers, des algorithmes plus sophistiqués sont employés pour l’opération de conversion, comme par exemple la méthode de comptage rainflow.
Dans le cadre de la présente invention, la conversion en cycles reconstitués symétriques est réalisée en associant par paires les minima croissants et les maxima décroissants des opérations de charge et de décharge de la période de mesure.
Revenant à la , l’étape 112 permet donc la sélection d’une pluralité p de séquences correspondant à des périodes symétriques, parmi la pluralité des m séquences définies à l’étape précédente 110.
À l’issue de l’étape 112, le procédé a produit un ensemble équivalent de cycles reconstitués symétriques, relatifs à la période de mesure.
Ainsi, chaque séquence sélectionnée correspond à un profil d’état de charge qui est représentatif du fonctionnement de la batterie pour l’application donnée.
Cependant, étant donné que pour cycler une batterie, il faut appliquer des profils de courant ou de puissance, le procédé permet dans une étape suivante 114 de récupérer dans la base de données initiale, les profils de courant ou les profils de puissance correspondant aux p séquences sélectionnées.
Puis, le procédé permet de calculer la différence point par point entre chaque profil de courant (ou de puissance) récupéré et un profil moyen, puis permet de sélectionner un seul profil (profil final ou profil type) correspondant à celui ayant une différence minimale avec le profil moyen.
Le profil moyen est obtenu en faisant la moyenne, pour un pas de temps donné, entre les courants (ou les puissances) des p séquences sélectionnées obtenues précédemment. En effet à l’étape 114, il existe plusieurs profils de courant I=f(t) (ou plusieurs profils de puissance P= f(t)) et le profil moyen est calculé en prenant la moyenne de I (ou de P) pour chaque pas de temps.
La sélection à l’étape 114, du profil de sollicitation type, peut se faire en sélectionnant le profil ayant le moins de différences avec le profil moyen, en appliquant l’équation (2) suivante :
5) Détermination de l’élévation de surface libre Lors de cette étape, on applique le modèle de reconstruction de l’élévation de surface libre calibré à l’étape 4 au signal de mesure du radar de l’étape 2 pour déterminer l’élévation de surface libre de la zone d’étendue d’eau. En d’autres termes, on détermine une élévation de surface libre en tout point de la zone d’intérêt en tant que sortie du modèle de reconstruction de l’élévation de surface libre calibré, qui a pour entrée un signal de mesure du radar.
Pour cette étape, le signal de mesure du radar utilisé est un signal de mesure en ligne. Ainsi, pour la mise en œuvre de la calibration hors ligne, le procédé met en œuvre une mesure radar hors ligne pour la calibration du modèle, et une mesure radar en ligne pour l’application du modèle calibré. De plus, pour la mise en œuvre de la calibration en ligne, le procédé met en œuvre une mesure radar en continu.
De plus, l’invention concerne un système de détermination d’élévation de surface libre. Un tel système comprend : Au moins un radar, Au moins un drone équipé d’au moins un capteur de mesure à distance de l’élévation de surface libre, Un système de pilotage de chaque drone, et Des moyens informatiques (par exemple un ordinateur, un serveur ou un calculateur, qui comprend au moins un processeur et au moins une mémoire) pour mettre en œuvre le procédé de détermination de l’élévation de surface libre selon l’une quelconque des variantes précédemment décrites ou l’une quelconque des combinaisons de variantes précédemment décrites.
Selon un mode de réalisation, le système de détermination d’élévation de surface libre peut comprendre des moyens de communication entre les différents dispositifs. Concernant les systèmes de liaison de données, la communication avec le drone et/ou son système de pilotage et acquisition peut se faire par ondes radio. La communication entre le radar, le système informatique et le système de pilotage de chaque drone, peut se faire par toutes sortes de bus informatique, y compris par transmission à distance. De préférence, le moyen informatique mettant en œuvre la calibration peut avoir plutôt vocation à être physiquement proches du radar, notamment pour la grande quantité de données à échanger. Avantageusement, l’élévation de surface libre déterminée par le système peut être partagée normalement sur un bus de communication informatique, notamment un bus de communication informatique connecté à un système exploitant cette mesure en temps-réel ou non (par exemple un système de suivi, exploitation ou contrôle d’un système soumis à des vagues).
En outre, l’invention concerne un procédé de suivi (supervision), d’exploitation ou de contrôle (commande), de préférence un procédé d’exploitation ou de contrôle, d’un système soumis à des vagues (tel qu’une plateforme flottante ou non, un navire, un système houlomoteur par exemple), dans lequel on met en œuvre les étapes suivantes : On détermine l’élévation de la surface libre d’une zone d’une étendue d’eau au moyen du procédé dé détermination d’élévation de surface libre selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment ; et On contrôle le système soumis aux vagues en fonction de l’élévation de la surface libre déterminée.
Ainsi, le procédé selon l’invention permet un suivi, une exploitation ou un contrôle d’un système soumis aux vagues, pour augmenter sa performance, et/ou limiter la fatigue du système soumis aux vagues et/ou pour améliorer la faisabilité et la sécurité d’un grand nombre d’opérations en mer.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé de suivi, d’exploitation ou de contrôle peut comporter une étape de prédiction (en avance de phase) de l’élévation de la surface libre de la zone d’étendue d’eau au moyen de l’élévation de la surface libre déterminée, et on réalise le contrôle en fonction de la prédiction de l’élévation de la surface libre de manière à anticiper le contrôle à la future élévation de la surface libre prédite, avant son arrivée sur le système à suivre, exploiter ou contrôler.
Le système soumis aux vagues peut notamment être choisi parmi un navire, un porte-avion, une plateforme de production d’énergie (par exemple une plateforme pétrolière), un système de production d’énergie renouvelable (par exemple une éolienne offshore, un système houlomoteur), ou un dispositif permettant de transférer du personnel ou du matériel en mer (passerelle, grue), ou tout système analogue.
L’étape de suivi, d’exploitation ou de contrôle peut notamment consister en : Navigation d’un navire dans une zone où l’élévation de surface libre est minimale, ainsi le navire peut éviter des conditions maritimes sévères telles que des vagues importantes, Stabilisation d’une plateforme flottante ou d’un navire en fonction de l’élévation de surface libre, Contrôle (par exemple une commande prédictive) d’un système de production d’énergie renouvelable pour maximiser l’énergie produite ou pour réduire la fatigue du système de production en fonction de l’élévation de surface libre : Contrôle d’une machine électrique équipant un système houlomoteur pour optimiser la puissance produite en fonction de la hauteur de la houle, Contrôle de l’angle d’orientation des pales, et/ou de la nacelle d’une éolienne en fonction des vagues et de la houle, Réalisation d’une opération en mer lorsque que l’élévation de surface libre est minimale, par exemple : Sauvetage d’un naufragé depuis un navire, Récupération d’un objet à la surface de l’eau depuis un navire, Installation d’un objet marin ou sous-marin depuis un navire ou une plateforme (par exemple une conduite d’hydrocarbures), Décollage ou atterrissage d’un avion sur un porte-avion, etc. Transfert de personnel depuis un navire ou une plateforme (par exemple, maintenance d’une éolienne en mer)
Le premier exemple a pour but de montrer l’intérêt d’une calibration au moyen de mesures localisées. Pour ce premier exemple, on utilise un modèle de reconstruction d’élévation de surface libre au moyen d’une fonction de transfert de modulation.
On simule une élévation de surface de référence, pour une mer Gaussienne avec un spectre de type JONSWAP. Le spectre JONSWAP est une relation empirique qui définit la distribution de l'énergie des vagues en fonction de la fréquence en eaux profondes, qui est particulièrement adaptée aux mers du Nord de l’Europe. Cette simulation est réalisée en superposant un grand nombre d’ondes sinusoïdales de différentes fréquences et direction, et avec des amplitudes et phases tirées aléatoirement. La simulation est d’une durée de 10 minutes avec un pas de temps de 1 seconde. La pente radiale de la surface de l’élévation de surface libre (par rapport à la direction d’observation du radar) est également calculée. A partir de l’élévation de surface libre de référence et de sa pente radiale, on forme une image radar synthétique (c’est-à-dire une mesure radar simulée) à l’aide d’un modèle semblable à celui décrit dans le document suivant :
Lyzenga, D. R., & Walker, D. T. (2015). A simple model for marine radar images of the ocean surface. IEEE Geoscience and Remote Sensing Letters, 12(12), 2389-2392.
Ce modèle inclut la modulation d’inclinaison (de l’anglais « tilt modulation »), l’ombrage, du bruit de chatoiement, et une amplification logarithmique du signal.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, l’élévation de surface libre de référence REF, et l’image radar RAD, dans un repère de coordonnées x, y. Pour l’élévation de surface libre de référence REF, le niveau de gris traduit la hauteur de l’eau. Pour l’image radar RAD, le niveau de gris traduit le signal mesuré par le radar et numérisé sur 8 bits (compris donc entre 0 et 255).
Ensuite, on utilise le modèle de reconstruction de l’élévation de surface libre au moyen de la fonction de transfert de modulation moyenne (procédé selon l’art antérieur) pour reconstruire l’élévation de surface libre au moyen de l’image radar.
La description se rapporte également à un ensemble comportant :
- un contrôleur d’un système photovoltaïque comprenant un module photovoltaïque, et
- un circuit de contrôle tel que précédemment décrit, le contrôleur étant relié à la sortie du circuit de contrôle.
La description décrit aussi un système photovoltaïque comprenant :
- un module photovoltaïque,
- un contrôleur, et
- un circuit de contrôle tel que précédemment décrit, l’entrée du circuit de contrôle étant reliée au module photovoltaïque et la sortie du circuit de contrôle étant reliée au contrôleur.
- la est un schéma-bloc d’un exemple de système photovoltaïque comprenant notamment un contrôleur et un circuit de contrôle de ce contrôleur, et
- la est une représentation schématique du circuit de contrôle de la .
Un système photovoltaïque 10 est représenté schématiquement sur la .
Le système photovoltaïque 10 est ici un système propre à convertir de l’énergie solaire incidente en énergie électrique utilisable dans une utilisation prédéfinie.
Pour cela, comme visible sur la , le système photovoltaïque 10 comporte un ensemble d’éléments parmi lesquels un module photovoltaïque 12 et un contrôleur 14.
Le module photovoltaïque 12 réalise la conversion de l’énergie lumineuse en énergie électrique. Pour cela, le module photovoltaïque 12 rassemble un ensemble de cellules photovoltaïques.
Le module photovoltaïque 12 est propre à délivrer un courant en sortie qui est proportionnel à l’irradiance de la lumière reçue par le module photovoltaïque 12.
Cette variante est illustrée aux figures 8a à 8c.
Le gabarit 44 choisi a une forme complémentaire de la plateforme et du becquet 42 par exemple lorsque le paramètre à contrôler est à la valeur seuil. Le gabarit 44 définit des points d’appui sur la plateforme dans des zones prédéterminées, et par exemple une première zone Z1 au niveau du becquet 42, une seconde zone Z2 au niveau du reste de la plateforme, et une troisième zone au niveau de la jonction des zones Z1 et Z2. Le gabarit 44 est ici destiné à être engagé sous la plateforme 26, 36, au niveau de sa jonction avec la pale 22, 32. Dans le cas d’une aube de rotor 16 ( ), le gabarit 44 peut être engagé d’un côté ou de l’autre du bord d’attaque 38 ou de fuite 40, ou bien des deux côtés. Dans le cas d’une aube de stator 12 ou d’un distributeur de turbine ( ), le gabarit 44 peut être engagé sur une partie seulement ou sur l’intégralité de l’étendue circonférentielle du distributeur et peut donc s’étendre devant les bords d’attaque 38 de plusieurs pales 32 ou derrière les bords de fuite 40 de plusieurs pales 40.
Dans le cas de la figure 8a, le becquet 42 est similaire à celui de la figure 6a. Le gabarit 44 est en appui au niveau des zones Z1, Z2 et il n’y a volontairement pas d’appui au niveau de la zone Z3.
Dans le cas de la figure 8b, le becquet 42 est similaire à celui de la figure 6b. Le gabarit 44 est en appui au niveau de toutes les zones Z1, Z2, Z3.
Dans le cas de la figure 8c, le becquet 42 est similaire à celui de la figure 6c. Le gabarit 44 est en appui au niveau des zones Z2, Z3 et un jeu J apparaît au niveau de la zone Z1, ce jeu J étant visible pour un opérateur. L’existence de ce jeu est détectée à la sous-étape jj) et permet à un opérateur de déclarer l’aube comme non conforme
En variante, le paramètre qui pourrait être contrôlé à l’étape c) pourrait être :
- la courbure de la pale 22, 32 qui est susceptible d’évoluer localement avec le fluage de l’aube ( ),
- le profil du bord d’attaque 38 ou de fuite 40 de la pale 22, 32 ( ).
En fonction du ou des paramètres de contrôle choisis, un ou plusieurs gabarits sont montés sur l’une des plateformes, sur l’un des becquets, sur le bord d’attaque ou de fuite de la pale ou de l’une des pales, etc.
La présente invention permet de mettre le plus tard possible les aubes au rebut, tout en garantissant un fonctionnement sain des turbines et turbomachines. Elle permet ainsi une économie financière significative car il y a moins de pièces à changer car leur utilisation est maximisée, moins de déposes de turbine anticipées impactant le client, moins de pièces à changer car le risque de rupture de pièces et de débris libérés est nettement réduit, etc. En conclusion, cette invention permet d’améliorer la robustesse des turbomachines et turbines et de réduire le risque de dépose moteur non prévues.
TURBOMACHINE COMPRENANT UN DISPOSITIF DE MESURE AGENCE ENTRE UN STATOR ET UN ROTOR. Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise en particulier, un dispositif de mesure d’au moins un paramètre d’un flux aérodynamique d’une turbomachine, ce dispositif étant destiné à traverser un flux aérodynamique de la turbomachine d’aéronef.
Arrière-plan technique Dans le cadre du développement des turbomachines, et en particulier de turbomachines pour aéronef, celles-ci subissent une pluralité de tests et d’essais permettant de vérifier et de valider d’une part, leur bon fonctionnement et d’autre part, leur capacité à maintenir leurs intégrités et leurs performances. La validation de ces tests et essais permet d’obtenir une certification autorisant leur mise en service. Il est en particulier réalisé lors de ces tests et essais des mesures de certains paramètres de flux aérodynamique, tels que la pression, la température et/ou l’accélération au moyen d’un dispositif de mesure.
Ce dispositif de mesure est connu généralement sous le nom de mesureur intrusif ou peigne de mesure. Il en existe différents types qui sont adaptés à mesurer un ou plusieurs paramètres du flux et qui sont généralement installés dans une ou plusieurs zone(s) précise(s) de la turbomachine où circule le flux aérodynamique à mesurer, telles que des zones d’une veine aérodynamique. Ces différentes zones sont communément appelées « plan de mesure ». En effet, le flux aérodynamique circulant dans une veine de la turbomachine présente des caractéristiques différentes dans diverses zones de la veine, par exemple au niveau de la zone centrale de celle-ci, le long des parois délimitant la veine, en amont d’aubes de stator, etc. Plusieurs dispositifs peuvent donc être nécessaires pour une cartographie complète des paramètres du flux dans la veine.
Un dispositif de mesure comprend un corps allongé s’étendant à travers le flux aérodynamique et équipé de moyens de relevé d’informations relatives aux paramètres du flux. Un tel dispositif est connu par exemple des documents FR-A1-2 952 713 et FR-A1-3067454. Il est connu de ces exemples que les dispositifs de mesure soient fixés de manière générale au stator de la turbomachine.
Il est possible de fixer les dispositifs de mesure sur un rotor de la turbomachine de sorte à réaliser des mesures autour de ce rotor. Toutefois, leur intégration peut être compromise. En effet, les dispositifs de mesure fixés au rotor peuvent générer un effort sur les pièces de la turbomachine. Par ailleurs, la rotation des dispositifs de mesure en même temps que les rotors, peut rendre inexploitable certaines mesures telles que la pression, voire peut être impossible.
Autrement dit, pour deux images tridimensionnelles consécutives dans le temps, on détermine un champ de déplacement, c’est-à-dire un vecteur de déplacement en tout point (c’est-à-dire des voxels) de l’une des deux images d’un couple d’images tridimensionnelles (en effet, on peut associer indifféremment le vecteur déplacement soit à la première composante, soit à la deuxième composante du couple d’images tridimensionnelles), au moyen au moins d’une méthode de flux optique appliquée entre deux images tridimensionnelles consécutives. Une image tridimensionnelle représentant le modèle analogique à un pas de temps donné, cela permet une quantification des déplacements dans un modèle analogique représentant l’évolution de la déformation d’une formation souterraine au cours des temps géologiques.
Selon une mise en œuvre de l’invention, pour chaque couple d’images tridimensionnelles consécutives dans la succession d’images tridimensionnelles, on peut appliquer au moins une méthode de flux optique au couple d’images tridimensionnelles consécutives considéré et on peut déterminer un champ de déplacement pour la deuxième composante de chacun des couples des images tridimensionnelles. Autrement dit, pour cette mise en œuvre, pour deux images tridimensionnelles consécutives dans le temps, on détermine un vecteur de déplacement en tout point de l’image correspondant au temps le plus grand (deuxième composante) des deux images d’un couple d’images tridimensionnelles, au moyen au moins d’une méthode de flux optique appliquée entre deux images tridimensionnelles consécutives.