INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, lors de l’étape (i), la teneur en additif hydrofuge ajouté va de 0,05% à 10% en poids, de préférence de 0,1% à 6% en poids et plus préférentiellement de 0,2% à 5% en poids par rapport au poids de ciment.
Avantageusement, l'additif hydrofuge est un silane, qui est ajouté en une teneur allant de 0,1% à 5% en poids par rapport au poids de ciment.
Avantageusement, l'additif hydrofuge est un polysiloxane, qui ajouté en une teneur allant de 0,1% à 5% en poids par rapport au poids de ciment.
Avantageusement, l'additif hydrofuge est un sel d'acide gras, qui ajouté en une teneur allant de 0,1% à 7% en poids par rapport au poids de ciment.
L'additif hydrofuge peut être ajouté à l'état sec ou à l'état liquide. Pour l'additif hydrofuge à l'état liquide, la teneur est exprimée en % en poids du contenu solide dans le mélange liquide par rapport au poids total du ciment. De préférence, l'additif hydrofuge est à l'état liquide avec une teneur en additif solide comprise entre 10 et 70 % en poids, de préférence entre 30 et 60 % en poids.
Additifs optionnels La composition stabilisante peut également comprendre un ou plusieurs additif(s) sélectionné(s) dans le groupe constitué par la bentonite, un défloculant des argiles, un agent réducteur d’eau, et leurs mélanges.
De préférence, la teneur en bentonite va de 0% à 10% en poids, de préférence de 1% à 4% en poids et de manière préférée de 2% à 4% en poids, par rapport au poids total de sol sec stabilisé.
L’additif défloculant des argiles peut être sélectionné dans le groupe constitué par les phosphates de sodium ou de potassium, les silicates de sodium ou de potassium, et leurs mélanges. De préférence, l’additif défloculant est le sodium hexametaphosphate. De préférence, la teneur en additif défloculant va de 0% à 1% en poids, de préférence de 0,01% à 1% en poids et de manière préférée de 0,01% à 0,8% en poids, par rapport au poids total du sol sec stabilisé.
L’agent réducteur d’eau peut être sélectionné dans le groupe constitué par un plastifiant, un superplastifiant et un de leurs mélanges.
Le terme “superplastifiant” tel qu’utilisé dans la présente description et les revendications qui l’accompagnent est à comprendre comme incluant à la fois les réducteurs d’eau et les superplastifiants tels que décrits dans le livre intitulé « Concrete Admixtures Handbook, Properties Science and Technology », V.S. Ramachandran, Noyes Publications, 1984.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe et le rayon interne sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ).
Dans un mode de réalisation, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, et le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et , étant en 10 6 rpm².m², et dans laquelle le rayon interne de veine est compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance axiale entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance axiale entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le troisième point, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le quatrième point, en mètres, un paramètre est défini comme : et dans laquelle longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m², et dans laquelle le rayon interne de veine est compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre, la longueur de corde en tête d’aube est comprise dans une plage allant de 0,005 mètre à 0,05 mètre et la longueur de corde en pied d’aube est comprise dans une plage allant de 0,01 mètre à 0,05 mètre.
L’invention concerne également une roue mobile de turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant un disque de rotor centré sur un axe longitudinal et une pluralité d’aubes mobiles de turbine telles que définies précédemment, le pied de chacune des aubes mobiles de turbine étant monté dans une alvéole respective du disque de rotor qui débouche à la périphérie externe du disque de rotor, et la roue mobile étant configurée pour être entrainée en rotation par un arbre d’entrainement mobile en rotation autour de l’axe longitudinal du système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant exactement un nombre d’aubes mobiles de turbine, étant compris dans une plage allant de 30 à 180.
L’invention concerne également un procédé de dimensionnement d’une aube mobile de turbine destinée à être montée autour d’un d’axe longitudinal dans une alvéole qui débouche à la périphérie externe d’un disque de rotor d’une roue mobile d’une turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, le disque de rotor étant destiné à être centré sur l’axe longitudinal et à comprendre une pluralité d’aubes mobiles réparties circonférentiellement à la périphérie externe du disque de rotor, le système propulsif aéronautique étant destiné à comprendre un arbre d’entrainement et la roue mobile étant configurée pour entrainer l’arbre d’entrainement en rotation autour de l’axe longitudinal, l’aube mobile de turbine s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal et comprenant un pied configuré pour être monté dans l’alvéole du disque de rotor, un talon, et une pale à profil aérodynamique s’étendant radialement depuis le pied jusqu’au talon, la pale à profil aérodynamique présentant un bord d’attaque et un bord de fuite, dans lequel le talon comprend une plateforme qui présente une surface radialement interne destinée à délimiter une veine de circulation de gaz, dans lequel le pied comprend une plateforme qui présente une surface radialement externe également destinée à délimiter la veine de circulation de gaz, dans lequel le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètre cube, est un rayon externe de veine, le rayon externe de veine étant défini comme une moyenne d’une première distance radiale et d’une deuxième distance radiale, la première distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque, et la deuxième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite, en mètres, est le nombre d’aubes mobiles de la pluralité d’aubes mobiles destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor, est une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale constante, en nombre de tours par minute, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , la masse volumique du matériau étant comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètre cube et le rayon externe de veine étant compris dans une plage allant de 0,15 à 1,0 mètre.
Dans un mode de réalisation, et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - pour une température allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - pour une température allant de 1083°C à 1135°C : , où , , étant en degrés Celsius, et - pour une température supérieure à 1135°C : .
Dans un mode de réalisation, un paramètre est défini comme : , où : est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et le quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius et étant en 10 6 rpm².m², le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, le disque mobile de turbine est destiné à présenter une surface amont, une surface avale, et chaque alvéole du disque est destinée à être délimitée par une surface de fond d’alvéole, un paramètre étant défini comme : avec : et : où : est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et le quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, est une hauteur de veine, la hauteur de veine étant définie comme une différence entre le rayon externe de veine et le rayon interne de veine , en mètres, est un rayon de jante, le rayon de jante étant défini comme la plus petite distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface de fond d’alvéole, en mètres, est une épaisseur de jante, l’épaisseur de jante étant définie comme une distance axiale entre un point de jonction de la surface amont du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, et un point de jonction de la surface avale du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, étant en 10 6 rpm².m² et étant en 10 8 Newtons par mètre cube (10 8 N/m 3 ), le rayon interne de veine étant compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et , le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le troisième point, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le quatrième point, en mètres, un paramètre étant défini comme : le procédé comprenant une étape de dimensionnement au cours de laquelle la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m², le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre, la longueur de corde en tête d’aube étant comprise dans une plage allant de 0,005 mètre à 0,05 mètre et la longueur de corde en pied d’aube étant comprise dans une plage allant de 0,01 mètre à 0,05 mètre.
Selon un mode de réalisation, le séparateur poreux dispose d’une dimension de porosité permettant un colmatage du séparateur poreux par la garniture isolante granulaire avec un seuil de coupure inférieur à 90%, de préférence inférieur à 75%, et encore plus préférentiellement inférieur à 50%, du diamètre moyen des grains de la garniture thermiquement isolante granulaire.
Selon un autre mode de réalisation, le séparateur poreux présente un seuil de coupure inférieur à 50µm (micromètres) et préférentiellement inférieur à 15µm.
Selon un mode de réalisation, l’espace intermédiaire comporte un deuxième séparateur poreux espacé de la première paroi étanche, et une deuxième zone d’extraction située entre le deuxième séparateur poreux et la première paroi étanche, la zone granulaire étant située entre le premier séparateur poreux et le deuxième séparateur poreux, dans laquelle le deuxième séparateur poreux présente des pores ayant une dimension inférieure à la granulométrie de la garniture isolante granulaire, dans laquelle la deuxième zone d’extraction présente une résistance au passage des molécules gazeuses inférieure à une résistance au passage des molécules gazeuses de la zone granulaire.
Dans une variante, la deuxième zone d’extraction comporte une deuxième couche isolante poreuse, et la deuxième couche isolante poreuse présente des pores ouverts et interconnectés ayant une dimension supérieure à la dimension des pores ouverts de la garniture thermiquement isolante granulaire et la deuxième couche isolante poreuse présente une porosité supérieure à une porosité de la garniture thermiquement isolante granulaire.
Selon un mode de réalisation, la deuxième zone d’extraction ne comporte pas de matière thermiquement isolante. C’est-à-dire que la deuxième zone d’extraction n’est pas remplie de matériau augmentant la résistance au passage des molécules gazeuses hormis d’éventuels moyens de fixation du deuxième séparateur poreux.
Selon un mode de réalisation, le premier séparateur poreux comporte une tôle perforée de part en part, une tôle en métal déployée, un grillage métallique, une plaque en matériau composite perforée de part en part, ou une plaque en matériau composite à base de fibres collées entre-elles et à porosité ouverte supérieure à 30% de son volume.
Selon un mode de réalisation, le deuxième séparateur poreux comporte une tôle perforée de part en part, une tôle en métal déployée, un grillage métallique, une plaque en matériau composite perforée de part en part, ou une plaque en matériau composite à base de fibres collées entre-elles et à porosité ouverte supérieure à 30% de son volume.
Selon un mode de réalisation, le premier séparateur poreux ou le deuxième séparateur poreux est fixé à l’une des première et deuxième parois étanches via des moyens de fixation. Selon un mode de réalisation, les moyens de fixation sont choisis parmi des boulons et des rivets.
Selon un mode de réalisation, le premier séparateur poreux comprend un tamis rigide fixé à l’une des première et deuxième parois étanches.
Selon un mode de réalisation, le deuxième séparateur poreux comprend un tamis rigide fixé à l’une des première et deuxième parois étanches.
Selon un mode de réalisation, le tamis est une tôle perforée de part en part, une tôle en métal déployé, un grillage métallique, une plaque en matériau composite perforée de part en part, ou une plaque en matériau composite à base de fibres collées entre-elles et à porosité ouverte supérieure à 30% de son volume.
Selon un mode de réalisation, le premier séparateur poreux ou le deuxième séparateur poreux comprend une pluralité de tamis.
Selon un mode de réalisation, les tamis de la pluralité de tamis présentent chacun une partie centrale et deux parties latérales faisant saillie depuis chaque extrémité de la partie centrale, en direction de la première paroi ou de la deuxième paroi. Selon un mode de réalisation les deux parties latérales font saillie perpendiculairement à la partie centrale.
Selon un mode de réalisation, le premier séparateur poreux comprend un textile recouvrant le tamis et fixé audit tamis, le textile présentant des pores ayant une dimension inférieure à la granulométrie de la garniture isolante granulaire.
Selon un mode de réalisation, le deuxième séparateur poreux comprend un textile recouvrant le tamis et fixé audit tamis, le textile présentant des pores ayant une dimension inférieure à la granulométrie de la garniture isolante granulaire.
Selon un mode de réalisation, le textile est fixé au tamis via des moyens de fixation. Selon un mode de réalisation, les moyens de fixation sont choisis parmi une bande adhésive, telle qu’une bande du type Velcro ®, de la colle, des rivets, des boulons et des fils cousus.
Ajout de/des résines à la précédente préparation
Ajout des additifs et du/des solvants
On obtient un mélange homogène
Les formules suivantes sont préparées
Reference A B C D E F Résine 20,7 20,7 20,7 20,7 20,7 20,7 20,7 Charge(s) lubrifiante(s) 50 31,5 28 24,1 20,4 16,7 13 Microbilles de verre - 5 6 7 8 9 10 Solvant 29,2 42,7 45,2 48,1 50,8 53,5 56,2 Additif(s) 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Total 100 100 100 100 100 100 100
Exemple 2 : test d'adhésion
La tenue des différentes formulations de revêtement sur le caoutchouc est évaluée.
Le test d'adhésion consiste à effectuer des allers-retours sur la lame d'essuie-glace revêtue à l'aide d'un papier imbibé de liquide lave-vitre à base d'alcool puis d'observer et coter la surface du coating à l'aide d'une grille interne.
Les résultats obtenus pour les compositions présentées à l’exemple 1 sont représentés sur la figure numéro 2 .
Cotation 1 : pas de changement
Cotation 2-3 : Légere délamination du coating
Cotation 4-5 : Arrachement du coating
La présence des microbilles n'a pas d'impact sur la tenue du revêtement, aucune détérioration n'est observée.
Exemple 3 : résistance aux fortes charges
Des lames de caoutchouc revêtues des différentes compositions sont soumises à un test de charge. Elles sont positionnées de manière à les faire glisser sur une surface en verre lisse soumise à une charge de compression (ici 100N/m) pendant un nombre de cycles donnés (ici 90 cycles). On évalue l'apparition d’une fissuration (fissures de jonction lèvre/arbre) et d’un écaillage (déchirure du bord de la lèvre).
Les résultats obtenus pour les compositions présentées à l’exemple 1 sont représentés dans le tableau suivant
Ledit composé azoté est le produit de la réaction d'un agent d'acylation substitué par un groupement hydrocarboné et d'un composé comprenant à la fois un atome d'oxygène ou un atome d'azote capable de se condenser avec ledit agent d'acylation et un groupement amine tertiaire.
L'agent d'acylation est, avantageusement, choisi parmi les acides mono-ou poly-carboxyliques et leurs dérivés, notamment leurs dérivés ester, amides ou anhydrides. L'agent d'acylation est préférentiellement choisi parmi les acides succiniques, phtaliques et propioniques et les anhydrides correspondants.
L’agent d’acylation est substitué par un groupement hydrocarboné. On entend par groupement "hydrocarboné", tout groupement ayant un atome de carbone directement fixé au reste de la molécule (ie à l’agent d’acylation) et ayant principalement un caractère hydrocarboné aliphatique.
Des groupements hydrocarbonés selon l’invention peuvent également contenir des groupements non hydrocarbonés. Par exemple, ils peuvent contenir jusqu'à un groupement non-hydrocarboné pour dix atomes de carbone à condition que le groupement non-hydrocarboné ne modifie pas de façon significative le caractère principalement hydrocarboné du groupement. On peut citer à titre d’exemple de tels groupements bien connus de l'homme de l'art, les groupements hydroxyle, les halogènes (en particulier les groupements chloro- et fluoro-), les groupements alcoxy, alkylmercapto, alkyle sulfoxy.
On préférera néanmoins les substituants hydrocarbonés ne contenant pas de tels groupements non-hydrocarbonés et ayant un caractère purement d'hydrocarbure aliphatique.
Le substituant hydrocarboné de l’agent d'acylation comprend, de préférence, au moins 8, de préférence, au moins 12 atomes de carbone. Ledit substituant hydrocarboné peut comprendre jusqu'à environ 200 atomes de carbone.
Le substituant hydrocarboné de l'agent d'acylation a, de préférence, une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) comprise entre 170 à 2800, par exemple entre 250 à 1500, plus préférentiellement entre 500 à 1500 et, encore plus préférentiellement entre de 500 à 1100. Une gamme de valeur de M n comprise entre 700 et 1300 est particulièrement préférée, par exemple de 700 à 1000.
A titre d’exemple de groupements hydrocarbonés substituant l'agent d'acylation, on peut citer les groupements n-octyle, n-décyle, n-dodécyle, tétrapropényle, n-octadécyle, oléyle, octadecyle ou triacontyle.
Le substituant hydrocarboné de l'agent d'acylation peut également être obtenu à partir d'homo- ou d'inter-polymères (par exemple de copolymères, terpolymères) de mono-et di-oléfines ayant de 2 à 10 atomes de carbone, par exemple à partir d'éthylène, de propylène, de 1-butène, d'isobutène, de butadiène, d'isoprène, de 1-hexène ou de 1-octène. De préférence, ces oléfines sont des 1-mono-oléfines.