INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces protections électriques assurent un rôle de protection contre certaines défaillances électriques : court-circuit entre fils, entre phases ou entre phases et masse. Ces protections électriques sont connues sous le nom de : fusible, pyrofusible, disjoncteur, disjoncteur pyrotechnique, etc…. A l’exception du fusible, ces composants sont complètement ou partiellement commandés et dépendent d’un autre élément qui va détecter ces défauts de court-circuit. Dans la majorité des cas, ces protections électriques associent un élément qui assure la détection et un autre qui commande un élément de coupure du défaut électrique. Plus généralement, une protection électrique est l’association de deux interrupteurs en série associant une double propriété : composant actif et composant passif. Une telle protection électrique sert à protéger la chaîne de propulsion des effets de la défaillance d’un élément d’un chemin électrique, de façon à circonscrire localement la défaillance électrique et permettre de maintenir les autres chemins et éléments électriques en fonctionnement nominal, et à donc les rendre indépendants de la défaillance électrique et du ou des chemins impactés.
Ainsi, pour une défaillance électrique provenant d’une source pouvant être en courant alternatif ou en courant continu, on cherchera à l’isoler du ou des consommateur(s). Pour une défaillance électrique provenant d’un élément de distribution (barre bus HVDC ou HVAC), on cherchera à l’isoler des consommateur(s) ainsi que de la source pour éviter la propagation à d’autres chemins électriques. Pour une défaillance électrique provenant d’un élément de transformation d’énergie (convertisseur AC/DC, convertisseur DC/AC, …), on cherchera à l’isoler de la source, de l’élément de distribution ainsi que du ou des consommateur(s) en aval.
Toute défaillance électrique de type court-circuit doit pouvoir être circonscrite en isolant les autres éléments du circuit électrique des effets de cette défaillance. Ainsi, chaque protection électrique doit être indépendante des causes qu’elle est sensée couvrir, c’est-à-dire que toute cause de défaillance menant à un court-circuit doit être indépendante de la protection électrique contre les courts-circuits.
On notera que ces protections électriques sont aussi aptes à pallier de la même façon d’autres risques que les risques de court-circuit, tels que la surtension, la sur-température ou l’emballement thermique d’origine électrique (batterie) qui doivent aussi être maitrisés au niveau d’un système propulsif électrique ou hybride.
Entre les deux bus HVDC (HVDC bus 1, HVDC bus 2) est montée une protection électrique de bus de type « Cross bar contactor ». Cette protection électrique de bus consiste en l’assemblage en série de deux types de protection électrique élémentaire : une pilotée, comme un contacteur (piloté à l’ouverture par exemple en fonction d’un sur-courant), et l’autre non pilotée, comme un disjoncteur (en anglais « breaker »), un fusible pyrotechnique (en anglais « pyrofuse »), un disjoncteur pyrotechnique (en anglais « pyroswitch »). Ces deux protections sont par nature dissimilaires, chacune d’elle s’ouvrant sur des conditions bien spécifiques, en redondance ou complémentaires.
Selon les besoins, cette protection électrique de bus peut être installée ou non. Si elle est installée, le contacteur est en général maintenu ouvert, hors cas de panne, et le disjoncteur est généralement maintenu fermé en position nominale (le « cross bar contactor » doit être ouvert dans le cas nominal pour maintenir l’indépendance des deux canaux). Le contacteur (l’élément piloté) de la protection électrique peut être amené à se fermer, suivant des phases très particulières de fonctionnement au sol ou en vol, pour recharger une source avec une autre par exemple, ou lors de cas de défaillance. Lors de certaines défaillances, plutôt que d’utiliser les chemins d’alimentation non-défaillants au maximum de leur performance, il peut être particulièrement avantageux de restaurer d’autres chemins et de répartir la puissance sur un certain nombre de chemins, ce qui est doublement avantageux car cela évite de faire fonctionner à la puissance maximum certains chemins, ce qui diminue le risque de panne et cela permet de maintenir redondés certains chemins et donc de maintenir le système dans un état plus tolérant à la panne.
Les états discrets possibles associés à l’entrée modale tactile comprennent aussi de préférence au moins un état correspondant à une absence d’actionnement.
Ainsi, lorsque l’utilisateur n’actionne plus le clavier ou le bouton poussoir, le module de détection 32 détecte aussi un changement d’état de l’entrée modale tactile, et attribue l’état discret en cours correspondant à une absence d’actionnement à l’entrée modale tactile.
Les données caractéristiques de cet état discret en cours sont alors par exemple représentatives d’une absence d’actionnement.
Dans le cas d’une modalité tactile 30C comprenant un dispositif de pointage, comme une manette 50 ou l’écran tactile 52, générant une entrée modale tactile représentative d’une zone pointée, les états discrets possibles associés comprennent au moins un état correspondant à un pointage d’une cible.
La cible est par exemple un élément virtuel affiché par l’écran 26.
De préférence, le critère de détection associé porte sur une variation de l’entrée modale tactile, par exemple sur un degré de variation en cours de l’entrée modale tactile.
Le critère de détection associé à l’état de pointage est par exemple vérifié au moins si la variation de l’entrée modale tactile par rapport à une cible reste en dessous d’un seuil prédéterminé de variation pendant une durée minimale prédéterminée non nulle.
La cible pointée est par exemple fixe par rapport à une référence, la référence correspondant par exemple aux bords de l’écran 26. Le seuil de variation est alors par exemple nul.
En d’autres termes, le module de détection 32 détecte un changement d’état discret de l’entrée modale tactile lorsque le dispositif de pointage ne se déplace plus et donc que la variation absolue de l’entrée modale tactile associée est nulle. Le module de détection 32 attribue l’état discret en cours correspondant au pointage de la cible fixe à l’entrée modale tactile.
La cible pointée est par exemple mobile par rapport à la référence. Le seuil de variation est alors par exemple non nul, pour prendre en compte une éventuelle variation du dispositif de pointage autour de la cible pointée mobile.
En d’autres termes, le module de détection 32 détecte un changement d’état discret de l’entrée modale tactile lorsque le dispositif de pointage se déplace et suit une cible mobile, la variation relative de l’entrée modale tactile par rapport à la cible pointée étant en dessous du seuil de variation non nul. Le module de détection 32 attribue l’état discret en cours correspondant au pointage de la cible mobile à l’entrée modale tactile.
Les données caractéristiques de l’état discret en cours de pointage sont alors par exemple représentatives de la cible pointée, par exemple des paramètres de positionnement de ladite cible pointée.
Les états discrets possibles associés à ladite entrée modale tactile comprennent aussi de préférence au moins un état correspondant à une absence de pointage.
En particulier, le critère de détection associé à l’état d’absence de pointage est vérifié au moins si la variation de l’entrée modale continue passe au-dessus dudit seuil prédéterminé de variation.
Ainsi, lorsque le dispositif de pointage varie de la zone ou de la cible préalablement pointée, le module de détection 32 détecte un changement d’état car la variation de l’entrée modale optique passe au-dessus du seuil de variation. Le module de détection 32 détecte en particulier un changement d’état et attribue l’état discret en cours d’absence de pointage à l’entrée modale tactile.
Les données caractéristiques de cet état discret en cours sont alors par exemple représentatives d’une absence de zone pointée.
La première tension V1 est mesurée aux bornes de la résistance Rs s’écrit de la manière suivante :
La deuxième tension V2 mesurée aux bornes de la résistance R2 s’écrit de la manière suivante :
Le ratio V2/V1 s’écrit alors :
On constate que α =R2/(R1+R2) qui ne dépend que R1 et R2 est constant.
Le ratio V2/V1 est indépendant de la tension d’alimentation Vcc, et on note que ce ratio n’est variable que par la valeur Rh qui varie en fonction de la température. Ainsi la simple connaissance du rapport V2/V1, sans même calculer la température, permet notamment de faire la régulation thermique et la sécurité de fonctionnement du système de chauffage 200.
Le système de chauffage 200 est agencé pour mémoriser une table de valeurs de ratios (V2/V1) et pour comparer une valeur mesurée de ratio (V2/V1) avec les valeurs de la table, éventuellement avec une valeur extrapolée de cette table.
A titre d’exemple, on prend α= 0,2 , cette valeur permettant d’acquérir la tension Vcc dans la plage de tension généralement admise pour un véhicule par une électronique à 3,3V de fonctionnement. On prend Rs=0,1 ohm.
On a la table suivante de valeurs préenregistrées :
T°C désigne la température de la couche résistive 51. Rapp V2 désigne le rapport Rs/(Rs+Rh). On voit qu’à chaque ratio V2/V1 est associée une valeur de température.
Pour une température de consigne donnée, il procédé à une interpolation de la valeur V2/V1 depuis les valeurs préenregistrées dans la table qui encadrent la température de consigne, puis il est procédé à une comparaison de cette valeur avec la valeur calculée depuis les acquisitions de V1 et V2.
D’une manière générale, le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes (voir ) : fournir une température de consigne (étape 210), déterminer une première valeur d’une grandeur, ici une valeur de ratio V1/V2 ou V2/V1, associée à cette température de consigne, par extrapolation à partir d’une table de valeurs (étape 211), déterminer une deuxième valeur d’une grandeur, ici une valeur de ratio mesurée sur la couche résistive de la structure chauffante (étape 212), comparer la valeur de ratio associée de la température de consigne à celle mesurée (étape 213), enclencher ou maintenir le chauffage de la structure chauffante 51 si la valeur de ratio mesurée est plus petite que la valeur de ratio associée de la température de consigne (étape 214), couper le chauffage de la structure chauffante 51 si la valeur de ratio mesurée est plus grande que la valeur de ratio associée de la température de consigne (étape 215).
La mesure de la température peut s’effectuer pendant ou en dehors d’une période de chauffage de la structure chauffante.
En résumé, l’invention utilise la variation de résistance avec la température du matériau actif de la couche résistive pour déduire la température, et cette propriété est notamment utilisée à des fins d’autorégulation et/ou de sécurité de fonctionnement du système de chauffage. Cela évite la mise en œuvre de composants tels que des CTN qui, en outre, pourraient se révéler insuffisants pour accomplir au mieux la régulation de la température de la structure chauffante. L’invention permet notamment de connaître, avec une grande fiabilité, la température moyenne de toute la surface de la structure chauffante et non seulement de zones localisées d’un ou plusieurs capteurs de température ajoutés au système. Un autre avantage lié à l’invention est une meilleure sécurité de fonctionnement car le chauffage peut être conditionné directement à la température du matériau de la couche résistive et non à l’indication d’un capteur CTN par exemple. L’invention permet encore une meilleure résilience en cas de dégradation locale de la couche résistive dans la mesure où il n’y a pas de rupture de conduction, contrairement à un fil chauffant rompu.
Dispositif et procédé de génération de chaleur électro-plasmique. La présente invention concerne les domaines de la thermique, de la calorimétrie et des circuits électriques moyenne et haute tension. Elle concerne plus particulièrement un dispositif et un procédé afférent de génération de chaleur.
L’invention concerne également une installation de chauffage d’un fluide mettant en œuvre le dispositif de génération de chaleur.
Le chauffage d’un liquide, tel que de l’eau, est couramment réalisé par chauffage ohmique. Pour ce faire, une résistance électrique est soumise à une tension U continue ou alternative dans un circuit électrique dans lequel circule un courant I. La résistance dégage alors une puissance P = UI = RI² qui peut être utilisée pour chauffer le liquide.
Utilisation du catalyseur selon l’invention L’invention concerne également l’utilisation du catalyseur selon l’invention, directement préparé ou susceptible d’être préparé par le procédé décrit précédemment pour la réduction sélective de NO x dans un mélange gazeux contenant des NO X , par exemple de type gaz d’échappement d’un moteur à combustion interne, par un réducteur tel que NH 3 ou H 2 , avantageusement mis en forme par dépôt sous forme de revêtement (« washcoat » selon la terminologie anglo-saxonne) sur une structure nid d’abeilles principalement pour les applications mobiles ou une structure à plaques que l’on retrouve particulièrement pour les applications stationnaires.
La quantité de catalyseur selon l’invention déposé sur ladite structure peut être comprise entre 50 à 180 g/L pour les structures filtrantes et entre 80 et 200 g/L pour les structures avec canaux ouverts.
Une autre possibilité est de mettre le catalyseur sous forme d’extrudé. Dans ce cas, la structure obtenue peut contenir jusqu’à 100% de catalyseur selon l’invention.
Ladite structure revêtue par le catalyseur selon l’invention est avantageusement intégrée dans une ligne d’échappement d’un moteur à combustion interne fonctionnant principalement en mélange pauvre, c'est-à-dire en excès d’air par rapport à la stœchiométrie de la réaction de combustion comme c’est le cas pour les moteurs Diesel par exemple. Dans ces conditions de fonctionnement du moteur, les gaz d’échappement contiennent notamment les polluants suivants : des suies, des hydrocarbures imbrulés (HC), du monoxyde de carbone (CO), des oxydes d’azotes (NOx). En amont de ladite structure revêtue du catalyseur selon l’invention peut être placé un catalyseur d’oxydation dont la fonction est d’oxyder les HC et le CO ainsi qu’un filtre pour éliminer les suies des gaz d’échappement, la fonction de ladite structure revêtue étant d’éliminer le NOx, sa gamme de fonctionnement de se situant entre 100 et 900°C et de manière préférée entre 150°C et 500°C.
AVANTAGES DE L’INVENTION Le catalyseur selon l’invention, à base d’une zéolithe IZM-9 de type structural AFX et d’au moins un métal de transition, en particulier du cuivre, du fer ou du cérium, présente un gain notable en température d’amorçage (usuellement désigné par « light-off ») par rapport aux catalyseurs préparés à base d’une zéolithe de structure AFX synthétisée avec une seule molécule organique. En particulier, l’utilisation du catalyseur selon l’invention permet d’obtenir des températures d’amorçage plus faibles pour la réaction de conversion des NOx et une meilleure conversion des NO x sur l’ensemble de la gamme de température de fonctionnement (150°C - 500°C), tout en conservant une bonne sélectivité en N 2 O.
EXEMPLES Exemple 1 : préparation du dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (structurant R2).
Exemple 2 : préparation d’une zéolithe IZM-9 de type structural AFX selon l’invention 3% Cu
46,75 g de TEAOH (35 % en poids, Sigma-Aldrich) ont été mélangés avec 442.31 g d'une solution aqueuse de dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (MPC6) (21,85% en poids) préparé selon l’exemple 1. La préparation obtenue est maintenue sous agitation pendant 10 minutes. 23.92 g d’hydroxyde de sodium (98% en poids, Aldrich) sont ajoutés au mélange précédent et maintenu sous agitation pendant 15 minutes. 4.56 g d’aluminate de sodium (53 % en poids Al 2 O 3 , 42.32 % en poids Na 2 O, Carlo Erba) sont ensuite ajoutés dans le milieu réactionnel et la préparation est maintenue sous agitation pendant 10 minutes. Par la suite, 229,34 g de Ludox ® AS-40 (gel de silice, Aldrich) goutte à goutte dans le bécher Le gel de synthèse présente à ce moment les rapports molaires suivants : SiO 2 /Al 2 O 3 65,55 - H 2 O/SiO 2 18,9 - TEAOH/SiO 2 0,073 - MPC6OH/SiO 2 0,2 - Na 2 O/SiO 2 0,22
Dans d'autres cas encore, la composition peut être isotonique, c'est-à-dire que, de préférence dans ce cas, la composition ne produit aucun changement du volume des cellules ou des parties du corps ou un changement moindre du volume des cellules ou des parties du corps que pour une composition hypertonique ou hypotonique.
Dans un mode de réalisation de l'invention, les solutés ou composés solutés dans la composition, de préférence la nanoparticule, la chaîne de nanoparticules et/ou le cryoprotecteur, ont une concentration, désignée de préférence par Csolute, désignée de préférence par Csolute,à l'extérieur d'une cellule ou à l'extérieur d'une partie du corps, désignée de manière préférentielle par Csolute,à l'intérieur d'une cellule ou à l'intérieur d'une partie du corps, qui est telle que abs(Csolute,à l'extérieur - Csolute,à l'intérieur) / Csolute,à l'extérieur est inférieure ou égale à 100, 50, 25, 10, 5, 2, 1, 0, 10-1 , 10-3 ou 10-5 %.
Dans certains autres cas, (Csolute,outside - Csolute,inside) / Csolute,outside est supérieur ou égal à 10-5 , 10-3 , 10-1 , 0, 1, 2, 5, 10, 25, 50, 75 ou 99%.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la composition est isosmotique ou l'osmolarité ou la pression osmotique de la composition, préférentiellement à l'extérieur de au moins une cellule ou une partie du corps est la même que l'osmolarité ou la pression osmotique d'un milieu intracellulaire ou d'une partie du corps ou d'une composition comprise à l'intérieur d'au moins une cellule ou une partie du corps.
Dans certains cas, la partie du corps peut désigner un liquide ou un milieu liquide compris dans une partie du corps, tel que le milieu intracellulaire ou le plasma ou le sang.
Dans certains cas, la composition est comprise dans la partie du corps, de préférence après ou avec l'administration à la partie du corps.
Dans certains autres cas, la composition est comprise à l'extérieur de la partie du corps, de préférence avant ou sans administration à la partie du corps.
Dans certains cas, la composition peut être hypo-osmotique.
Dans certains autres cas, la composition peut être hyperosmotique.
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'osmolalité ou l'osmolarité de la composition est supérieure ou égale à 10-10 , 10-5 , 10-3 , 10-1 , 0, 1, 5, 10, 50, 100, 200, 250, 290, 300, 310, 350, 400, 500, 103 , 105 ou 1010 mOsm/kg ou mOsm/L.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, l'osmolalité ou l'osmolarité de la composition est inférieure ou égale à 1010 , 105 , 103 , 500, 350, 310, 300, 250, 200, 100, 10, 5, 1, 0, 10-3 , 10-5 ou 10-10 mOsm/kg ou mOsm/L.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, l'osmolalité de la composition est égale à, proche de, ou ne diffère pas de plus de 1, 5, 10, 50 ou 100% de l'osmolalité du plasma humain, préférentiellement comprise entre 275 et 299 milli-osmoles par kilogramme.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, la pression hydrostatique ou la pression osmotique ou la pression artérielle ou la pression systolique ou la pression diastolique ou la pression de la composition ou en présence de la composition ou suite à l'administration de la composition ou appliquée par la composition sur la partie du corps ou la force poussant la composition ou au moins un composé ou soluté de la composition préférentiellement par unité de surface de la partie du corps, de préférence dans certains cas de l'extérieur de la partie du corps ou d'au moins une cellule de la partie du corps vers l'intérieur de la partie du corps ou vers l'intérieur d'au moins une cellule de la partie du corps, de préférence dans d'autres cas de l'intérieur de la partie du corps ou de l'intérieur d'au moins une cellule de la partie du corps vers l'extérieur de la partie du corps ou vers l'extérieur d'au moins une cellule de la partie du corps, est désignée parξ .
Dans certains cas,ξ peut être inférieur ou égal à 105 , 103 , 500, 200, 180, 150, 140, 100, 50, 20, 10, 1, 0, 10-1 , 10-3 ou 10-5 mmHg ou PSI ou bar ou mbar.
Dans certains autres cas,ξ est supérieur ou égal à 10-5 , 10-3 , 10-1 , 0, 1, 5, 10, 100, 120, 150, 500, 103 , 105 , ou 1010 mmHg ou PSI ou bar ou mbar.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le volume occupé par l'eau ou un liquide et préférentiellement le cryoprotecteur dans la composition est supérieur au volume occupé par la au moins une chaîne dans la composition. Dans ce cas, la au moins une chaîne est préférentiellement en suspension dans un liquide, préférentiellement de l'eau, qui comprend le cryoprotecteur. Dans ce cas, le volume de liquide est préférentiellement maintenu suffisamment grand ou plus grand que le volume occupé par la au moins une chaîne dans la composition pour permettre la mise en suspension de la au moins une chaîne dans la composition ou le mouvement ou mouvement brownien de la au moins une chaîne dans la composition.
- R', identiques ou différents, représentent un radical divalent hydrocarboné en C 2 -C 12 , linéaire ou ramifié, comportant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes tels que l'oxygène; de préférence, R' désigne un radical éthylène, un radical propylène linéaire ou ramifié, un radical butylène linéaire ou ramifié, ou un radical -CH 2 CH 2 CH 2 OCH 2 CH(OH)CH 2 -; préférentiellement R' désigne -CH(CH 3 )-CH 2 -.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition contenue dans le dispositif selon l’invention comprend en outre au moins une silicone volatile.
Plus préférentiellement selon ce mode de réalisation, la composition contenue dans le dispositif selon l’invention comprend en outre au moins une silicone volatile linéaire ayant 2 à 9 atomes de silicium (en particulier de 2 à 4 atomes de silicium).
Encore mieux selon ce mode de réalisation, la composition contenue dans le dispositif selon l’invention comprend en outre au moins une silicone choisie parmi l’hexaméthyldisiloxane, l’octaméthyltrisiloxane, le décaméthyltétrasiloxane, et leurs mélanges ; et encore plus particulièrement, la silicone est l’hexaméthyldisiloxane (nom INCI : disiloxane).
De préférence, lorsque la composition contenue dans le dispositif selon l’invention comprend au moins une silicone, la teneur totale en silicone(s) est comprise entre 0,1 et 30% en poids, plus préférentiellement entre 1 et 20% en poids, plus préférentiellement encore entre 5 et 15% en poids, par rapport au poids total de ladite composition.
De préférence, lorsque la composition contenue dans le dispositif selon l’invention comprend au moins une silicone volatile, la teneur totale en silicone(s) est comprise entre 0,1 et 30% en poids, plus préférentiellement entre 1 et 20% en poids, plus préférentiellement encore entre 5 et 15% en poids, par rapport au poids total de ladite composition.
De préférence, la viscosité dynamique de la composition contenue dans le dispositif selon l’invention à une température de 25°C et à pression atmosphérique, est comprise dans la gamme allant de 0,5 à 50 mPa.s ; plus préférentiellement de 1 à 25 mPa.s ; plus préférentiellement encore de 2 à 10 mPa.s.
La viscosité dynamique des compositions selon l’invention peut être mesurée à l’aide d’un rhéomètre tel qu’un Rheomat RM180, à 25°C et à une vitesse de rotation de 200 tours/mn, la mesure étant réalisée après 30 s de rotation.
Le dispositif selon l’invention est dépourvu d’agent propulseur.
De même, la composition contenue dans le dispositif selon l’invention est dépourvue d’agent propulseur.
Par « agent propulseur », on entend au sens de l’invention, un agent propulseur différent de l’air.