INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens secondaires 23 d’amenée d’air peuvent comprendre au moins un troisième orifice 231 débouchant dans la chambre de prémélange 24 en aval dudit au moins un premier orifice 22, de préférence à une extrémité aval de la chambre de prémélange 24.
Ledit au moins un troisième orifice 231 peut être orienté radialement vers l’intérieur et vers l’aval selon le premier axe Y1.
Le premier système d’injection 20 peut avantageusement comprendre au moins une rangée annulaire de troisièmes orifices 231, par exemple une rangée annulaire de troisièmes orifices 231. Chaque rangée annulaire de troisièmes orifices 231 peut par exemple comprendre deux troisièmes orifices 231, de préférence aménagés de manière diamétralement opposés par rapport à la chambre de prémélange 24.
Les deux troisièmes orifices 231 peuvent par exemple être aménagés respectivement radialement à l’intérieur et radialement à l’extérieur de la chambre de prémélange 24 par rapport à l’axe longitudinal X.
Chacun dudit au moins un troisième orifice 231 peut présenter un diamètre compris entre 0,05 mm et 3 mm.
Avantageusement, les moyens primaires d’amenée d’air peuvent être configurés pour alimenter la chambre de prémélange en air tourbillonnaire, couramment désigné sous le terme « swirl » en langue anglaise. Cette caractéristique permet d’améliorer la maîtrise de l’aérodynamique dans la chambre de prémélange, et de permettre un mélange rapide et sensiblement homogène de l’air et de l’hydrogène dans la chambre de prémélange.
Les moyens de régulation de l’alimentation de la chambre de prémélange en hydrogène et en air peuvent notamment être configurés pour répartir un flux d’air arrivant dans la chambre de prémélange entre les moyens primaires d’amenée d’air et les moyens secondaires d’amenée d’air. Les moyens primaires d’amenée d’air peuvent notamment être configurés pour alimenter la chambre de prémélange en air avec un débit massique entre deux à cinquante fois supérieur à un débit massique d’air amené par les moyens secondaires.
PROCEDE DE DETERMINATION D’UN INSTANT D’ACTIVATION D’UN SYSTEME DE CHAUFFAGE D’UN BATIMENT La présente invention concerne le domaine de la thermique du bâtiment et plus précisément le pilotage d’équipements destinés à fournir des apports thermiques à un bâtiment. La présente invention concerne en outre le domaine des méthodes d’estimation de l’évolution de la température intérieure à un bâtiment.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Une programmation temporelle permet de définir des températures de consigne devant être atteintes sur différentes plages horaires prédéfinies. Dans un bâtiment, l’implémentation d’une telle programmation temporelle nécessite d’activer ou redémarrer un système de chauffage avant le début d’une plage horaire prédéfinie pour obtenir la température de consigne souhaitée au début de ladite plage horaire prédéfinie.
Selon un mode de réalisation particulier, la résine photoréticulable adaptée à des impressions par stéréolithographie pour former un polyuréthane photoréticulé D, est constituée de : un oligomère uréthane photoréticulable B, une formulation C constituée d’un polyol fonctionnalisé par des groupements photoréticulables, et un photoamorceur.
De manière concrète, dans la résine photoréticulable : la proportion d’oligomère uréthane photoréticulable B est comprise dans une plage allant d’une valeur de 50% en poids à une valeur strictement inférieure à 100% en poids, la proportion de la formulation C est comprise dans une plage allant d’une valeur strictement supérieure à 0% en poids à une valeur de 50% en poids, la proportion de photoamorceur est comprise dans une plage allant de 0,1% en poids à 5% en poids, et
les proportions d’oligomère uréthane photoréticulable B, de la formulation C et de photoamorceur étant choisies de sorte que la résine photoréticulable présente une viscosité inférieure ou égale à 3 Pa.s à 25°C et 100 Hz. Cette valeur de viscosité est de préférence stable sur 72 heures. Lesdites proportions constituent au total 100% en poids de la résine photoréticulable.
Selon une possibilité, la résine photoréticulable comprend en outre un matériau antioxydant dans une proportion allant de 0% en poids à 2% en poids, et/ou un agent azurant dans une proportion allant de 0% en poids à 2% en poids, et/ou un absorbeur UV dans une proportion allant de 0% en poids à 2% en poids, et/ou un stabilisant UV dans une proportion allant de 0% en poids à 2% en poids, et/ou un agent dégazant dans une proportion allant de 0% en poids à 2% en poids.
Selon un mode de réalisation, la résine photoréticulable adaptée à des impressions par stéréolithographie pour former un polyuréthane photoréticulé D, est constituée de : un oligomère d’uréthane photoréticulable B, une formulation C constituée d’un (ou plusieurs) polyol(s) fonctionnalisé(s) par des groupements photoréticulables, un photoamorceur, et un matériau antioxydant et /ou un agent azurant et /ou un absorbeur UV et /ou un stabilisant UV et /ou un agent dégazant.
Selon une disposition, l’au moins un polyol fonctionnalisé de la formulation C est obtenu par la réaction d’un premier agent de couplage photoréticulable, tel qu’un composé acrylate ou un méthacrylate, par exemple du MCOC (Chlorure de méthacryloyle), avec au moins un premier polyol, par exemple du VORANOL TM CP300. Le composé VORANOL TM CP300, notamment disponible auprès de la société Dow®, désigne le trialcool ‘Glycérol éthoxylate- co -propoxylate triol’.
Selon une variante, la formulation C comporte un deuxième polyol fonctionnalisé, obtenu par la réaction d’un deuxième agent de couplage photoréticulable, tel qu’un composé acrylate, avec au moins un deuxième polyol par exemple du TMP (Acronyme de triméthylolpropane disponible auprès de BASF®.
Il est à noter que les premier et deuxième polyols cités sont avantageusement choisis parmi les réactifs de la formulation mère de la polyuréthane thermodurcissable conduisant à la résine PRC1819® disponible auprès de la société Synthene®.
Le premier et /ou le deuxième agent de couplage permettant la fonctionalisation du premier et/ou du deuxième polyol est présent dans des conditions stoechiométriques vis-à-vis des fonctions alcools.
Le premier agent de couplage et le deuxième agent de couplage peuvent être identiques.
Selon une disposition, l’oligomère uréthane photoréticulable B est obtenu par réaction entre un oligomère uréthane A comprenant des fonctions isocyanates libres et un troisième agent de couplage photoréticulable, tel qu’un composant comprenant un groupement photoréticulable, par exemple un groupement acrylate, et un groupement réactif vis-à-vis des isocyanates, par exemple un groupement hydroxyle.
Selon une possibilité, le troisième agent de couplage photoréticulable est du HEMA (HydroxyEthylMéthAcrylate) disponible chez Sigma Aldrich®.
Selon une disposition, le rapport molaire entre les fonctions isocyanates et les groupements réactifs vis-à-vis des isocyanates du troisième agent de couplage est compris dans une plage allant de 1 à 2,5 et notamment dans une plage allant de 1 à 2. Le troisième agent de couplage photoréticulable peut être considéré comme un diluant réactif permettant d’augmenter la conversion des isocyanates en l’oligomère uréthane A. En effet, le couplage conduit à un mélange qui devient de plus en plus visqueux avec l’avancement de la réaction (formation de l’oligomère uréthane photoréticulable B). Ainsi, la présence d’un troisième agent de couplage permet de greffer un groupement photoréticulable et également d’améliorer la viscosité du mélange réactionnel de sorte à favoriser la mobilité des molécules et l’avancement de la réaction. Pour autant, il faut noter que le troisième agent de couplage est présent dans une quantité inférieure à celle d’un diluant réactif. Selon un exemple de réalisation particulier, l’excès d’HEMA (50%) ne représente qu’environ 17,5% m de l’oligomère uréthane photoréticulable B et environ 11,5% m du polyuréthane photoréticulé D.
Selon une disposition, le procédé d’obtention de l’oligomère uréthane photoréticulable B est réalisé à 65°C pendant 6h.
De manière concrète, l’oligomère uréthane A est obtenu par réaction d’un polyisocyanate, par exemple du MDI (acronyme anglo-saxon de Methylene Diphenyl diIsocyanate), TDI (diisocyanate de toluène), H12MDI (4,4’-dicyclohexylmethane diisocyanate ou MDI hydrogéné), HDI (Hexamethylene Diisocyanate) ou du SL000221® (par exemple de chez Synthene®), synthétisé à partir de H12MDI, de HDI et de polyols, avec au moins un troisième polyol, en présence d’un catalyseur de réaction alcool/isocyanate, le rapport molaire entre les fonctions alcools et les fonctions isocyanates est strictement inférieur à 1 de sorte que la réaction reste incomplète et que l’oligomère uréthane A conserve des fonctions isocyanates libres résiduelles.
Selon une possibilité, le procédé d’obtention de l’oligomère uréthane A est réalisé à 90°C pendant 2h sous une pression de 200 mbars.
L’élastomère et l’agent de vulcanisation sont ensuite ajoutés et le mélange broyé pendant 30 min à 6000 tr/min, toujours à 180°C, grâce à un rotorstator haut cisaillement (Silverson).
Le réacteur est ensuite placé sous agitation mécanique de 400 tr/min pendant 2 heures à 180 °C.
On obtient, ainsi, la matrice thermoréticulée de la composition bitumineuse.
Le détail des compositions C1* et C2 est donné dans le tableau 1 suivant. Les teneurs sont données en masse par rapport à la masse totale de la composition bitume/polymère réticulée.
C1 (comparative) C2 (selon l’invention) Bitume 93,82 % 93,82 % Elastomère 6 % 6 % Agent de vulcanisation A1 (comparatif) 0,18% - Agent de vulcanisation A2 (selon l’invention) - 0,18%
La composition C1* est comparative.
La composition C2 est selon l’invention.
Propriétés des compositions Les propriétés des compositions C1* et C2 ont été évaluées selon les protocoles définis ci-dessus. Les résultats sont résumés dans le tableau 2 ci-après.
C1 * (comparative) C2 (selon l’invention) P25 (1/10 mm) 29 30 TBA (°C) 96,0 92,0 Retour élastique à 25°C (%) 95 97 Stabilité au stockage_3 jours_180°C ∆P25 (1/10 mm) 2 0 ∆TBA (°C) 5,0 0,5
Les compositions C1* et C2 présentent ainsi des propriétés équivalentes. Ainsi, le remplacement dibutyldithiocarbamate de zinc (ZDBC) de l’art antérieur par le dibenzyldithiocarbamate de zinc (ZBEC, CAS 136-23-2) ne détériore en rien les performances de l’agent de vulcanisation.
Au contraire, on observe que la composition selon l’invention présente une température de ramollissement bille et anneau (TBA) plus faible que la composition comparative obtenue à partir d’un agent de vulcanisation selon l’art antérieur. Cette diminution de la TBA se traduit par une température d’application plus faible et donc une diminution de l’énergie nécessaire à son application.
De plus, la composition C2 selon l’invention présente une stabilité au stockage améliorée, par rapport à la composition C1*. En effet, la TBA de la composition C2 selon l’invention ne varie que de 0,5°C au bout de 3 jours de stockage à 180°C, tandis que la TBA de la composition C1* varie 5,0°C dans les mêmes conditions.
Les manufacturiers de pneumatiques cherchent toujours des solutions pour améliorer les performances des pneus. Cette recherche passe par l'amélioration constante des propriétés des compositions de caoutchouc qui entrent dans la confection des pneus. Toutefois, les compositions qui constituent le pneu répondent généralement à un compromis de propriétés. Aussi est-il un objectif permanent des concepteurs des compositions de veiller à ce que l’amélioration de certaines propriétés ne se fasse pas au détriment d’autres. Dans le domaine discuté plus haut des pneus comprenant un élastomère diénique fortement saturé en bande de roulement, il existe un besoin, notamment dans certaines conditions de transport de charges lourdes, de disposer de compositions de caoutchouc qui confèrent au pneu une rigidité accrue pour améliorer le comportement routier, ainsi que des propriétés hystérétiques améliorées pour minimiser la résistance au roulement.
Poursuivant ses efforts, la Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui permet de répondre à ce besoin dans le domaine d’application des élastomères diéniques fortement saturés aux compositions de caoutchouc pour le pneu, et en particulier pour la bande de roulement. Tout particulièrement, la Demanderesse a trouvé, contre toute attente, une composition de caoutchouc qui associe l'utilisation d'un élastomère diénique fortement saturé à l'utilisation d'un polymère liquide de butadiène fonctionnalisé le long de la chaîne par des fonctions alcoxysilyles, et qui permet de diminuer significativement l’hystérèse tout en augmentant la rigidité de la composition par rapport à des compositions utilisant des polybutadiènes liquides non fonctionnels. Ces propriétés présagent de conférer au pneu de bonnes propriétés de résistance au roulement et un comportement routier amélioré notamment lors du transport de charges lourdes.
Dans la présente, les teneurs en une unité monomère ou motif de répétition dans un polymère liquide de butadiène sont données en pourcentage molaire calculé sur la base de la partie polybutadiène du polymère liquide.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé comprend au moins 60% molaire d’unité éthylène. Autrement dit, les unités éthylène représentent préférentiellement au moins 60% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. Préférentiellement encore, les unités éthylène représentent au moins 65% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé, plus préférentiellement au moins 70% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. De manière plus préférentielle, l’élastomère diénique fortement saturé comprend de 65% à 90% molaire d’unité éthylène, pourcentage molaire calculé sur la base de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé.
En variante, le manchon 57 est obtenu en couchant une couche de fibres sur une feuille métallique, et en enroulant la feuille métallique et la couche de fibre ensemble en spirale autour d’un mandrin . Il est possible d’enrouler la couche métallique et la couche de fibre venant d’un seul rouleau, ou de dérouler parallèlement un rouleau de feuille métallique et un rouleau de couche de fibre.
Les couches métalliques sont en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Chaque couche est particulièrement fine, et présente une épaisseur de l’ordre de 7 µm.
Les fibres de la couche de fibres sont par exemple des fibres de verre. Elles se présentent sous la forme d’un matériau de type papier.
Le nombre total de couches métalliques et de couches de fibres, empilées radialement, est typiquement compris entre 10 et 40.
L’élément de blocage 59 est de préférence un tube de blocage.
L’élément de blocage 59 est typiquement coaxial à l’axe central C. Il est plaqué contre une surface radialement interne du manchon 57.
L’élément de blocage 59 présente, perpendiculairement à son axe central C, une section sensiblement circulaire, constante sur toute sa longueur.
L’élément de blocage 59 est représenté plus précisément sur la . L’élément de blocage 59 est en un métal, de préférence un métal ayant une conductivité thermique faible ou modérée.
Par exemple, l élément de blocage 59 est en un acier inoxydable, de manière à éviter la corrosion.
Par exemple, il est en un acier inoxydable de type 316L.
De manière à limiter les transferts thermiques par conduction dans le tube de blocage 59, celui-ci est ajouré.
Il présente une superficie externe déterminée, et est ajouré dans une proportion comprise entre 50 et 99% de sa superficie externe. L’élément de blocage 59 est de préférence ajouré dans une proportion comprise entre 60% et 95%, encore de préférence entre 70% et 90% de sa superficie externe.
La superficie externe est la superficie de la surface radialement externe de l’élément de blocage 59.
Comme visible sur la , la paroi de l’élément de blocage 59 présente un grand nombre d’ouvertures 62. La superficie cumulée des ouvertures 62 est comprise entre 50% et 99% de la superficie externe du tube de blocage 59.
Les ouvertures 62, dans l’exemple représenté, sont sensiblement en losange. En variante, elles sont rectangulaires, circulaires, ou présentent toute autre forme adaptée.
L’élément de blocage 59 est délimité à ses deux extrémités axiales par des bords sensiblement circulaires 63.
Il est rappelé que dans un inverseur à grilles classique, la structure mobile coulisse par rapport à la structure fixe par l’intermédiaire d’un système rail/ glissière qui guide la structure mobile de l’avant vers l’arrière lors de la phase d’ouverture de l’inverseur, et de l’arrière vers l’avant lors de la phase de fermeture. Un effort vers l’arrière appliqué sur la structure mobile de l’inverseur engendre donc son déplacement vers l’arrière, par rapport à la structure fixe. Cet effort est habituellement généré par des actionneurs conventionnels comme des vérins ou vis à billes.
Toujours en référence aux figures 1 à 5 représentant un premier mode de réalisation préféré de l’invention, la membrane 58 présente deux extrémités opposées, à savoir une première extrémité 58a se raccordant à une ou plusieurs bielles d’actionnement 62, ainsi qu’une seconde extrémité 58b raccordée à un cadre arrière 60 de support des grilles 32. Ce support est annulaire ou en forme de tronçon annulaire reliant en effet l’extrémité arrière de plusieurs grilles adjacentes.
Concernant la première extrémité de membrane 58a, elle se trouve donc raccordée à une ou plusieurs bielles de déploiement 62 agencées dans la veine secondaire 21B. Ce sont par exemple plusieurs bielles 62 qui sont espacées circonférentiellement les unes des autres, et qui sont chacune raccordée à la première extrémité de membrane 58a via un point de raccord 63 spécifique pour chaque bielle. Néanmoins, dans la suite de la description, il ne sera décrit qu’une seule bielle, étant entendu que la conception des autres bielles est identique ou similaire, de même que leur coopération avec les éléments environnants.
Le point de raccord 63 relie ainsi la première extrémité de membrane 58a à une première extrémité 62a de la bielle de déploiement 62.
En outre, un dispositif d’actionnement 70, spécifique à l’invention, relie la paroi de délimitation radialement interne 18 de la veine à une seconde extrémité 62b de la bielle, opposée à la première extrémité 62a. Ce dispositif 70, servant à l’actionnement de la bielle 62, sera décrit ci-après.
Comme cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement entre les grilles de déviation 32 et la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans la cavité 54. De préférence, la partie de la membrane 58 qui se trouve dans cette cavité 54 du capot d’inverseur 33, recouvre radialement l’intégralité de la longueur des grilles 32. De ce fait, lorsque la structure mobile 29 adopte sa position avancée de poussée directe, la première extrémité 58a de la membrane 58 est pincée entre l’extrémité amont de la paroi 18, et le bord de déviation 46B, à proximité du point de raccord 63 qui se situe dans la veine. Afin d’éviter d’éventuelles dégradations de la membrane 58 du fait de ce pincement, le bord de déviation 46B peut localement présenter une échancrure de forme adaptée pour recevoir l’extrémité amont 52a de la paroi 52. Ainsi, la membrane 58 se trouve également plaquée dans cette échancrure du bord de déviation 46B, par l’appui de l’extrémité amont de la paroi 52.
Également, comme cela est visible sur les figures 2A et 3, lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52.
Une autre possibilité, non représentée, consiste à réaliser l’accrochage radialement externe de la membrane 58 sur la paroi radialement externe 50 du capot coulissant 33.
Comme indiqué précédemment, le dispositif 70 d’actionnement de la bielle relie la paroi de délimitation radialement interne 18 de la veine (également dénommée IFS, de l’anglais « Inner Fixed Structure »), à la seconde extrémité 62b de la bielle, correspondant à l’extrémité radialement interne en configuration de poussée directe. Le dispositif 70 et l’ensemble de l’inverseur sont conçus de sorte que la bielle 62 soit déplacée d’une première position en saillie radialement dans la veine secondaire lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, à une seconde position rabattue vers l’aval lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée, et inversement. Dans la première position montrée sur la , la bielle 62 peut en effet adopter une orientation radiale ou sensiblement radiale dans la veine 21B, une faible inclinaison par rapport à cette direction radiale restant néanmoins possible, par exemple jusqu’à une valeur de 10 à 20°. La bielle 62 présente une longueur conséquente, par exemple supérieure à la moitié de l’épaisseur radiale de la veine 21B à l’endroit où se situe la bielle, et encore plus préférentiellement de longueur supérieure aux deux tiers de cette épaisseur radiale.
Le dispositif d’actionnement 70 comprend tout d’abord un organe d’actionnement 72, en forme de biellette ou de chape, présentant une première extrémité 72a au niveau de laquelle se situe une première liaison articulée 74a avec la seconde extrémité de bielle 62b. Cette première liaison articulée 74a présente de préférence un axe de pivotement / de rotation d’orientation circonférentielle, ou sensiblement circonférentielle. Une seconde extrémité 72b de l’organe 72, opposée à la première extrémité 72a, est raccordée à la paroi de délimitation radialement interne 18 par l’intermédiaire d’une seconde liaison articulée 74b, de préférence d’axe de pivotement / de rotation parallèle ou sensiblement parallèle à celui de la première liaison articulée 74a. Pour ce faire, une ferrure 64 est solidaire de la paroi fixe 18, et forme la seconde liaison articulée 74b avec la seconde extrémité 72b de l’organe 72.
Il est noté qu’en configuration de poussée directe, la bielle 62 et l’organe d’actionnement 72 forment un angle saillant B1 s’ouvrant vers l’aval, cet angle B1 étant élevé et de préférence compris entre 150 et 175°. Pour ce faire, l’organe 72 présente également une orientation sensiblement radiale dans cette configuration de poussée directe.
La bielle 62 et l’organe 72 forment ensemble un système mécanique trois points avec respectivement le point 63 de raccord de la membrane, la première liaison articulée 74a, ainsi que la seconde liaison articulée 74b. Ce système mécanique trois points, assimilable à une articulation du type « genou », est tel que durant le déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, il se produit un déplacement relatif de la bielle 62 relativement à l’organe d’actionnement 72 autour de la première liaison articulée 74a, qui conduit au moins dans un premier temps à faire diminuer l’angle saillant B1, comme cela est visible sur la . Le système mécanique tend alors à se replier.