INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce sérum huileux a été évalué dans le cadre d’une étude clinique sur 28 jours, comprenant une population de 30 femmes âgées de 45 à 70ans, de type caucasien, et présentant une peau saine au sens de l’invention et notamment des zones de peau creusées (joues, pommettes, sillon nasogénien, contour des yeux…). Chaque femme s’est vue appliquer sur un premier hémi-visage le sérum huileux sus-décrit, et sur le second hémi-visage, une composition placebo sans l’extrait selon l’invention. Chaque sérum est avantageusement appliqué 2 fois par jour, matin et soir, sur chaque hémi-visage, y inclus le nez et les tempes.
L’amélioration du volume de la peau est évaluée par prise de photographies latérales des visages en 3D au niveau des joues, analysées par technique d’analyse d’images spécifiques bien connues de l’Homme du métier.
Les résultats de l’étude clinique ont montré une augmentation du volume de la peau des joues ayant reçu le sérum comprenant l’extrait selon l’invention, comparativement à l’hémi-visage ayant reçu le placebo. L’extrait selon l’invention est donc efficace pour augmenter le volume de la peau, et préférentiellement la peau du visage et les zones creusées telles que les joues, les pommettes et le contour des yeux. Il est aussi efficace pour augmenter le volume des lèvres. C’est un extrait actif repulpant.
Utilisation d’un extrait d’ Aureobasidium pullulans seul ou en association avec un C-glycoside à titre d’actif cosmétique. La présente invention concerne le domaine du soin des matières kératiniques, en particulier du soin anti-âge des matières kératiniques, et vise notamment à améliorer et/ou renforcer la fonction barrière de la peau.
Par « matières kératiniques » au sens de la présente invention, on entend désigner notamment la peau, les lèvres et/ou les cils, en particulier la peau et/ou les lèvres, et de préférence la peau du corps incluant la peau du cuir chevelu, et/ou du visage, et plus préférentiellement du visage.
L'épiderme humain naturel est composé principalement de trois types de cellules qui sont les kératinocytes, très majoritaires, les mélanocytes et les cellules de Langerhans. Chacun de ces types cellulaires contribue par ses fonctions propres au rôle essentiel joué dans l'organisme par la peau, notamment le rôle de protection de l'organisme des agressions extérieures (climat, rayons ultraviolets, tabac, ...), appelé "fonction barrière".
D’une manière générale, la peau est un organe qui entre autres possède une fonction de barrière physique essentielle qui empêche la perte d'eau de l'organisme à l'intérieur et les facteurs externes de pénétrer à l'intérieur.
Le stratum corneum , généré par une différenciation normale sur une peau saine remplit une fonction de barrière, qui est le rôle le plus important de l'épiderme. La cellule principale de l'épiderme est le kératinocyte, qui est divisé en 4 couches selon le niveau de différenciation, et diverses protéines structurelles sont exprimées. Le cornéodesmosome est exprimé sur la partie supérieure du stratum spinosum et de la couche granuleuse, qui est stocké dans le corps lamellaire et sécrété à l'extérieur des cellules du stratum corneum , reliant un kératinocyte à un autre. Les lipides contenus dans le corps lamellaire des kératinocytes épidermiques à la limite de la couche cornée et de la couche granuleuse sont sécrétés entre les kératinocytes, formant une enveloppe cellulaire lipidique entre les kératinocytes, agissant comme une barrière de perméabilité de l'épiderme sous la forme d'une structure "brique et mortier" de cornéocyte et de la couche lipidique intercellulaire qui l'entoure.
Si les kératinocytes épidermiques atteignent la couche granulaire, ils synthétisent des granules de kératohyaline, qui contiennent la profilaggrine et la loricrine. La réticulation covalente des protéines constitutives telles que l'involucrine et la loricrine nécessite la transglutaminase (TGase), qui est une enzyme calcium-dépendante catalysant la formation d'une liaison isopeptidique intermoléculaire entre les protéines. Parmi les neuf TGases qui ont été identifiées chez l'homme, les TGases 1, 3 et 5 sont connues pour participer à la formation des enveloppes cornées. Les TGases 1 et 3 sont toutes deux activées par une protéolyse limitée pendant la différenciation des kératinocytes. Ces enzymes contribuent de manière coopérative à la réticulation séquentielle des substrats.
Lesdits orifices de filtration 15 sont agencés de telle manière qu’ils présentent chacun une section de passage S15 qui est supérieure ou égale à une section de référence S_ref prédéterminée, section de référence S_ref qui est elle-même strictement supérieure à la section de passage S11 de la maille de filtration M11 telle que définie par l’au moins un tamis 11, 12, 13.
Ainsi, les orifices de filtration 15 présenteront chacun une section de passage S15 qui est plus étendue que la section de passage individuelle des mailles du tamis 11, 12, 13 le plus fin utilisé, ce qui permettra au coagulum de caoutchouc naturel ayant franchi le tamis de poursuivre son écoulement à travers l’épaisseur E14 de la plaque de filtration 14 en empruntant des orifices de filtration 15 larges, et donc sans subir de perte de charge trop importante.
A ce titre, on notera également que la plaque de filtration 14 présente de préférence une épaisseur E14 comprise entre 40 mm et 60 mm.
Une telle épaisseur est à la fois suffisamment importante d’une part pour limiter la flexion de la plaque de filtration 14, et à plus forte raison pour empêcher la plaque de filtration 14 de céder sous la pression axiale exercée par le coagulum de caoutchouc naturel, et suffisamment fine d’autre part pour limiter la longueur des orifices de filtration 15 et ainsi éviter de causer des pertes de charges trop importantes dans l’écoulement du coagulum de caoutchouc naturel, afin de ne pas dégrader excessivement le débit et donc le rendement du dispositif 1.
De préférence, le diamètre hydraulique Dh_15 de la plus petite section de passage de chacun des orifices de filtration 15 est supérieur ou égal à 8 mm, de préférence compris entre 10 mm et 14 mm, par exemple égal à 12 mm.
De préférence, par commodité de réalisation, et tel que cela est visible sur les figures 4A, 4B, 6A et 7A, les orifices de filtration 15 sont formés par des trous cylindriques de base circulaire. Les axes de ces trous cylindriques de base circulaire sont de préférence parallèles entre eux. Les axes desdits trous cylindriques de base circulaire sont de préférence perpendiculaires aux faces amont 14U et aval 14D de la plaque de filtration 14, et donc sensiblement voire exactement parallèles à l’axe principal Z2. L’épaisseur E14 correspond alors à la longueur totale de chaque orifice de filtration 15.
De façon particulièrement préférentielle, la majorité, et plus préférentiellement la totalité, des orifices de filtration 15 seront identiques entre eux, c’est-à-dire présenteront une même forme et des dimensions identiques d’un orifice de filtration 15 à l’autre, plus particulièrement un même diamètre Dh_15 et donc une même section de passage S15 d’un orifice de filtration 15 à l’autre.
Dans leur ensemble, les orifices de filtration 15 définissent une section totale de passage dont la superficie minimale, considérée dans un plan normal à l’axe principal Z2, qui est dite « section de filtration cumulée » S15_tot.
Cette section de filtration cumulée S15_tot correspond à la somme des sections de passage S15 individuelles des orifices de filtration 15, et le cas échéant au minimum de ladite somme si la valeur de ladite somme varie en fonction de la position axiale du plan normal que l’on considère, dans la plage axiale occupée par l’épaisseur E14 de la plaque de filtration 14.
En pratique, ladite section de filtration cumulée S15_tot pourra représenter entre 70% et 120%, plus préférentiellement entre 100% et 120%, et par exemple 105%, de la section de passage cumulée du tamis 11, dite « section de tamisage cumulée » S11_tot, telle que cette section de tamisage cumulée S11_tot résulte de la maille de filtration, c’est-à-dire ici entre 70% et 120%, préférentiellement entre 100% et 120%, par exemple 105%, de la section de passage cumulée que représente la somme des surfaces individuelles des ouvertures du tamis 11 possédant la maille la plus fine de l’empilement de trois tamis 11, 12, 13.
De préférence, on fait en sorte que la section de filtration cumulée S15_tot représente plus de 100% de la section de passage cumulée du tamis 11 le plus fin, afin que la plaque de filtration 14 offre au coagulum de caoutchouc naturel une plus grande ouverture globale de passage que le tamis 11 le plus fin. En d’autres termes, la surface évidée totale de la plaque de filtration 14 est plus grande que la surface évidée totale du tamis 11 le plus fin. Ainsi, on évite que la plaque de filtration 14 ne constitue en elle-même, par rapport au tamis 11, un frein supplémentaire significatif à l’écoulement du coagulum de caoutchouc naturel à travers l’étage de filtration 10. Un tel agencement permet donc de préserver au mieux le débit du dispositif 1.
Par ailleurs, et toujours afin de préserver le débit du dispositif 1 en minimisant les pertes de charge induites par la plaque de filtration 14, on agencera de préférence les orifices de filtration 15 de sorte que la section totale de passage minimale qu’ils définissent ensemble, c’est-à-dire la section de filtration cumulée S15_tot, représente de préférence au moins 45%, par exemple entre 50% et 60% de la section de passage de l’enceinte 2 au niveau de la plaque de filtration 14, c’est-à-dire ici de la section S14 de la face amont 14U de la plaque de fixation, considérée en projection dans un plan normal à l’axe principal Z2, qui reçoit l’au moins un tamis 11, 12, 13 et qui est donc mouillée par le coagulum de caoutchouc naturel.
Selon l’invention, le dispositif 1 comprend également un étage de détente 20 qui forme un troisième étage de l’enceinte 2 situé axialement en aval de l’étage de filtration 10, dans le prolongement dudit étage de filtration 10, et qui comprend une seconde plaque 24, dite « plaque de détente » 24, qui est pourvue d’un second jeu d’orifices 25, dits « orifices de détente » 25, qui sont agencés pour recevoir le coagulum de caoutchouc naturel issu de l’étage de filtration 10 et permettre audit coagulum de caoutchouc naturel de traverser ladite plaque de détente 25 et de sortir de l’enceinte 2 en subissant une détente, ici plus précisément une détente adiabatique, qui provoque une vaporisation d’au moins une partie de l’eau contenue dans le coagulum de caoutchouc naturel.
La plaque de détente 24 est de préférence réalisée en acier.
La plaque de détente 24 présente de préférence une épaisseur E24 comprise entre 25 mm et 50 mm. Cette épaisseur correspond à la distance qui sépare axialement la face aval 24D de la plaque de détente 24 de la face amont 24U de ladite plaque de détente 24, et donc à la longueur axiale des orifices de détente 25.
Ladite épaisseur E24 est choisie suffisante pour permettre à la plaque de détente 24 de résister à la pression interne qui règne dans l’enceinte 2, en aval de la plaque de filtration 14, à l’entrée de l’étage de détente 20, ici plus particulièrement à la pression qui s’exerce contre la face amont 24U de la plaque de détente 24 qui est exposée au coagulum de caoutchouc naturel. Plus particulièrement, cette épaisseur E24 permet à la plaque de détente 24 de résister à l’effort de poussée axiale qu’exerce sur elle ledit coagulum de caoutchouc naturel.
De manière homologue, la treizième extrémité 71.2 du troisième câble 71 et la quatorzième extrémité du quatrième câble 72 sont attelées à l’écrou 4 par un deuxième support intermédiaire 95 relié à l’écrou 4 par un neuvième câble 96 et un dixième câble 97. Le deuxième support intermédiaire 95 est ici, en forme d’anneau et comprend un septième perçage 95.1 dans lequel est sertie la treizième extrémité 71.2 du câble 71. Le deuxième support intermédiaire 95 comprend également un huitième perçage diamétralement opposé au septième perçage 95.1 et dans lequel est sertie la quatorzième extrémité du câble 72.
Comme visible en , la première extrémité 6.1 de la bielle 6 est montée à rotation à l’aide d’une liaison pivot sur le bras 44. La bielle 6 s’étend jusqu’au maneton 32 de la manivelle 30 auquel elle est reliée en sa deuxième extrémité 6.2 à l’aide d’une liaison pivot.
Le premier point de rotation 31.1 de la manivelle 30 est solidaire d’une platine 45 montée à coulissement relativement au rail 51. Une goupille 46 permet de bloquer la position de la platine 45 relativement au rail 51 et d’ainsi régler une position du point de rotation 31.1 de la manivelle 30 relativement premier châssis 20. La bielle 6 est télescopique et comprend un arbre 7 qui porte la première extrémité 6.1 de la bielle 6 L’autre extrémité de l’arbre 7 est engagée dans un manchon 8 dont l’extrémité distale porte la deuxième extrémité 6.2 de la bielle 6. Une vis 9 engagée dans un taraudage du manchon 8 vient bloquer par serrage la position relative de l’arbre 7 et du manchon 8. Il est ainsi possible de régler la longueur L6 de la bielle 6 en faisant coulisser l’arbre 7 dans le manchon 8 et en immobilisant ces derniers l’un par rapport à l’autre à l’aide de la vis 9.
Il est alors possible d’établir une position du point de rotation 31.1 relativement au châssis 20 entre une position proximale - représentée en pointillés sur la et dans laquelle une distance D3-31.1 séparant le moteur 3 du point de rotation 31.1 est minimale- et une position distale - représentée en traits pleins sur la et dans laquelle une distance D3-31.1 séparant le moteur 3 du point de rotation 31.1 est maximale. Les positions distale et proximale sont séparées l’une de l’autre par une course de réglage C.
Le maneton 32 de la manivelle 30 est, ici, relié à une articulation d’une phalange non représentée d’une main mécanisée.
En fonctionnement, sous l'effet d’une commande envoyée au moteur 3, une rotation de la vis 2 provoque une rotation identique de l'écrou 4 en raison des frottements de contact entre la vis 2 et l'écrou 4. Ce déplacement met en tension la première paire de câbles 60 et la deuxième paire de câbles 70. Les paires de câbles 60 et 70 étant reliées au chariot 41 -dont seul le déplacement le long de l’axe Ox est autorisé- les paires de câbles 60 et 70 viennent exercer des efforts s’opposant à un entrainement en rotation de l’écrou 4 par la vis 2. Ainsi, une rotation de la vis 2 sous l’action du moteur 3 provoque un déplacement linéaire de l’écrou 4 selon l’axe longitudinal Ox. Ce déplacement est transmis par les paires de câbles 60 et 70 et les câbles 91, 92, 96 et 97 au chariot 41. Le déplacement linéaire du chariot 41 entraîne la bielle 6 qui provoque une rotation de la manivelle 30 et un actionnement de la phalange. Le maneton 32 parcourt une course utile Cut délimitée par les deux positions extrêmes de la manivelle 30, à savoir une position de rétraction (représentée en ) et une position de déploiement (représentée en ). La position de rétraction est atteinte lorsque l’écrou 4 est au plus proche du moteur 3 et la position de déploiement est atteinte lorsque l’écrou 4 est au plus loin du moteur 3 (selon les représentations des figures 1 à 4). La vis 2 possède, dans ce mode de réalisation, une longueur L2 qui est sensiblement égale à la somme de la course utile Cut et d’un encombrement longitudinal E4 de l’écrou, qui correspond ici à la distance séparant les faces extérieures des bras 43 et 44 du chariot 41.
On obtient alors un actionneur 1 à bielle qui présente une largeur réduite, une longueur totale proche de la course maximale de l’écrou 4 et dont la position du point de rotation 31.1 relativement au châssis 20 est réglable.
Selon un deuxième mode de réalisation représenté en figures 5 à 7, l’actionneur 1 comprend une bielle 6 de longueur fixe et la vis 2 possède une longueur L2 sensiblement égale à la somme de l’encombrement E4 de l’écrou 4, de la course utile Cut et de la course de réglage C.
Lorsque l’on souhaite établir la position du point de rotation 31.1 à sa position proximale, on retire la goupille 46 de la platine 45 qui se retrouve alors libre de coulisser le long du rail 51. On commande une rotation de la vis 2 de manière à amener l’écrou 4 dans sa position de rétraction extrême, ici en butée contre le palier 21 (à droite selon les représentations des figures 5 à 7). La platine 45 est ensuite éloignée de l’écrou 4 jusqu’à ce que la bielle 6 et la manivelle 30 soit alignées ( ). La goupille 46 est replacée sur la platine 45 et la position du point de rotation 31.1 est alors établie à sa position proximale ( ).
Lorsque l’on souhaite établir la position du point de rotation 31.1 à sa position distale, on retire la goupille 46 de la platine 45 qui se retrouve alors libre de coulisser le long du rail 51. On commande une rotation de la vis 2 de manière à amener l’écrou 4 dans sa position de déploiement extrême, ici en extrémité de la vis 2 (à gauche selon les représentations des figures 5 à 7). La platine 45 est ensuite déplacée sur le rail 51 de manière à ce que la bielle 6 et la manivelle 30 forme un angle prédéfini de position de déploiement. La goupille 46 est replacée sur la platine 45 et la position du point de rotation 31.1 est alors établie à sa position distale ( ).
On obtient un actionneur 1 dont la position du point de rotation 31.1 est réglable relativement au châssis 20 tout en conservant une bielle 6 de longueur fixe.
Selon un troisième mode de réalisation représenté en , l’actionneur 1 comprend une poulie 80 menante montée à rotation autour du point de rotation 31.1 situé en la première extrémité 81.1 d’un troisième bras 81 dont la deuxième extrémité 81.2 est reliée à la platine 45. La poulie 80 correspond à une sortie rotative de l’actionneur 1 selon le troisième mode de réalisation. La poulie 80 est attelée à l’écrou 4 par un onzième câble 82 qui s’étend depuis le bras 44 du chariot 41 jusqu’à la poulie 80 sur laquelle le câble 82 est serti. L’actionneur 1 comprend également une poulie de renvoi 83 montée à rotation autour d’un deuxième axe O83 sensiblement parallèle à l’axe O30 en un deuxième point de rotation 31.2 situé en la première extrémité 84.1 d’un quatrième bras 84 dont la deuxième extrémité 84.2 est reliée à la platine 45. Les poulies 80 et 83 sont situées de part et d’autre d’un plan P médian de l’écrou 4 et qui est orthogonal à l’axe Ox. La poulie 83 est attelée à l’écrou 4 par un douzième câble 85 qui s’étend depuis le bras 43 du chariot 41 jusqu’à la poulie 83 sur laquelle le câble 85 est serti. Un treizième câble 86 s’étend parallèlement à l’axe Ox et relie les poulies 80 et 83.
Lorsque l’on souhaite établir la position du point de rotation 31.1 à une position définie, on retire la goupille 46 de la platine 45 qui se retrouve alors libre de coulisser le long du rail 51. On débraye le moteur 3 et on déplace la platine 45 jusqu’à ce que le point de rotation 31.1 se situe à la position de réglage recherchée. La réversibilité de la vis 2 permet d’entrainer l’écrou 4 et le chariot 41 en déplaçant la platine 45. Dans le cas d’une vis 2 non réversible, il est possible de déplacer la platine 45 en alimentant le moteur 3. La goupille 46 est ensuite replacée sur la platine 45 et la position du point de rotation 31.1 est alors établie à sa position de réglage. Lors du réglage de la position du point de rotation 31.1, la position du point de rotation 31.2 relativement au châssis 20 est également réglée.
Selon un mode de réalisation, ledit dispositif de couverture peut comprendre des moyens de verrouillage en fermeture dudit bouchon, sous forme d'au moins deux anneaux solidaires dudit corps et dudit bouchon.
Selon un mode de réalisation, ladite sortie comprend une partie femelle filetée.
Selon un mode de réalisation, ledit dispositif de couverture peut comprendre un arceau de préhension rapporté en fixation amovible dudit corps.
Selon un mode de réalisation, ledit dispositif de couverture peut comprendre au moins un crochet ménagé en saillie dudit corps, ledit crochet étant ouvert vers la face inférieure dudit couvercle.
L'invention concerne encore une station de pompage d'un puits de forage équipé dudit dispositif de couverture d'une tête dudit puits de forage. En particulier, une telle station de pompage comprend - un tube de renforcement d'une cavité dudit puits de forage, avec une extrémité supérieure formant une tête dudit puits de forage ; - des moyens de pompage, sous forme d'une pompe immergée ou externe ; - une conduite d'alimentation s'étendant le long dudit tube jusqu'à ladite tête. Avantageusement, elle se caractérise en ce qu'elle comprend, raccordé à ladite conduite et en recouvrement de ladite tête, un dispositif de couverture d'une tête dudit puits de forage selon l'invention.
Selon des caractéristiques additionnelles, non limitatives, une telle station de pompage peut comprendre, connectés audit dispositif de couverture, des moyens de commande de ladite pompe et du débit du flux de la conduite d'alimentation.
représente schématiquement une vue en perspective d'un mode de réalisation d'une station de pompage équipée d'un dispositif de couverture d'une tête de puits de forage ;
représente schématiquement une vue selon une coupe verticale d'un mode de réalisation du dispositif de tête de forage, montrant notamment un clapet en position fermée ;
représente schématiquement une vue similaire à la , montrant notamment un clapet dans une première position d'ouverture ;
représente schématiquement une vue similaire à la , montrant notamment un clapet dans une deuxième position d'ouverture ;
représente schématiquement une vue similaire à la , montrant notamment le bouchon supérieur ouvert, donnant accès à l'intérieur du dispositif et permettant l'insertion et l'extraction du clapet ;
représente schématiquement une vue en perspective d'un mode de réalisation du clapet ;
représente schématiquement une vue de profil de la ; et
représente schématiquement une vue en élévation de la .
Description détaillée La présente invention entre dans le cadre du pompage de fluide, en particulier de l'eau, prélevé depuis une nappe souterraine, au travers du forage d'un puits. Une fois le forage réalisé, la cavité est renforcée au moyen d'un tube, au sein duquel est placé au moins une conduite d'acheminement du flux en remontée depuis le fond du puits, ainsi qu'éventuellement une pompe immergée et de son câblage d'alimentation électrique. Ensuite, il est nécessaire de refermer la partie supérieure du puits, à savoir la tête dudit puits.
Le procédé décrit ici permet d’améliorer grandement les propriétés tribologiques (notamment le comportement au frottement par glissement ou par roulement) de la partie comprenant un alliage d’aluminium de par la couche anodique ainsi formée, tout en assurant des propriétés de dureté similaires à celles obtenues par un procédé d’anodisation dure, et ce même lorsque la couche anodique est dite « mince », c’est-à-dire d’épaisseur inférieure à 10 µm.
La pièce peut être une pièce fonctionnelle tel un rail de glissière, un tube, une poulie, un engrenage.
Les pièces de l’invention sont utiles notamment en tant que matériaux de construction notamment maritime, aéronautique ou encore aérospatiale.
FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels :
: coupe de la pièce obtenue à l’exemple 1, utilisée pour mesurer l’épaisseur de la couche anodique obtenue par le procédé de l’invention.
: graphique montrant la mesure du coefficient de frottement après 600 cycles sous 1N pour deux pièces. En trait plein sont présentées les mesures obtenues pour une pièce ayant subi une anodisation dure suivie d’une imprégnation de PTFE (couche anodique revêtue d’une couche de PTFE obtenue par un trempé appelé « dip-coating » (la pièce est immergée puis ressortie plus ou moins rapidement selon l'épaisseur désirée pour le revêtement PTFE)), et en pointillé sont présentées les mesures obtenues pour une pièce de l’invention, ayant subi un procédé de traitement de surface de l’invention selon l’exemple 1.