INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , le carter 10 comprend de préférence un demi carter 15 et un demi carter 16 (illustrés partiellement). Les demi carters 15, 16 sont aptes à s’assembler, se fixer, s’emboîter, l’un avec l’autre de sorte à former le carter 10. De préférence, un palier 13 est ménagé dans le demi carter 15 et un palier 14 est ménagé dans le demi carter 16. Le carter 10 supporte l’arbre 30.
Le véhicule, ou la boîte de vitesses 2, ou le carter 10, ou l’un des demi carters, comprend au moins un agencement 3.
Plus précisément, comme illustré sur la , l’agencement 3 comprend le carter 10. Le carter 10 comprend un alésage 11 non débouchant, par exemple ménagé au niveau du demi carter 16. L’alésage 11 comprend un fond 12, par exemple un fond 12 circulaire.
L’agencement 3 comprend encore un moyen de guidage 20. De préférence, le moyen de guidage est une bague de glissement cylindrique. Par exemple, la bague comprend un matériau favorisant le glissement, tel que du téflon.
Par exemple, la bague est fendue. Dans ce cas, la bague comprend une fente, par exemple une fente s’étendant parallèlement à l’axe de la bague ou encore s’étend hélicoïdalement ou non parallèlement à l’axe.
Le moyen de guidage 20 est fixé au sein de l’alésage 11. Par exemple, l’alésage 11 comprend lui-même un alésage 17 de plus grand diamètre. Par exemple, un épaulement 18 est prévu au fond de l’alésage 17. Le moyen de guidage 20 est de préférence emmanché au sein de l’alésage 17, par exemple jusqu’au contact de l’épaulement 18 formant alors une butée.
L’agencement 3 comprend encore l’arbre 30. De préférence, comme vu précédemment, l’arbre 30 comprend une fourchette 4 de commande de vitesse. L’arbre 30 comprend une portion cylindrique 31 à au moins une de ses extrémités. Par « portion cylindrique », on entend un tronçon de l’arbre 30 destiné à être, ou venir, au contact du moyen de guidage, en particulier lors de translations de l’arbre par rapport au moyen de guidage 20. Ainsi, la portion cylindrique 31 comprend une zone de contact avec le moyen de guidage. Plus précisément, la surface cylindrique de la portion 31 vient au contact de la surface cylindrique interne du moyen de guidage. La portion cylindrique 31 peut comprendre une face distale 32. La portion cylindrique 31 s’étend depuis cette face distale 32 jusqu’à une section 35 perpendiculaire à l’axe A de l’arbre 30.
Gènes (15) impliqués dans l’inflammation Gène Fold change V al eur p ajustée CCL23 1,37 1,36E-02 CD300C 1,36 1,00E-02 CCL8 1,35 2,01E-02 C7 1,35 1,02E-02 FCN1 1,33 2,54E-02 FCER1G 1,33 1,03E-02 CCL24 1,32 2,87E-02 FCGR2A 1,32 1,46E-02 VSIG4 1,3 1,41E-02 PPBP 1,29 4,24E-02 CD14 1,27 2,11E-02 C3AR1 1,27 3,94E-02 IFITM2 1,27 2,57E-02 IFITM1 1,27 9,24E-03 IFITM3 1,26 1,40E-02
Gènes (6) impliqués dans l a matrice extracellulaire
Gène Fold change Valeur p ajustée SPP1 1,46 9,57E-04 TIMP4 1,43 3,10E-03 TIMP1 1,42 1,67E-03 PCOLCE 1,42 1,06E-03 POSTN 1,30 1,96E-02 DPT 1,28 7,34E-03
Gènes (7 ) impliqués dans l a formation ou le développement de cellules souches
Gène Fold change Valeur p ajustée TDGF1 -1,31 3,16E-02 POU5F1 -1,40 2,89E-03 RUNX2 -1,38 3,98E-04 LIN28A -1,29 2,59E-02 ANGPTL7 -1,42 3,69E-03 ANGPTL4 -1,26 4,84E-02 ANGPTL3 -1,29 4,96E-02
Gènes (35) impliqués dans l a kératinisation des cheveux
Gène Fold change Valeur p ajustée KRTAP9-9 -1,26 4,32E-02 KRTAP9-6 -1,31 4,06E-02 KRTAP7-1 -1,25 2,24E-02 KRTAP5-9 -1,32 2,35E-02 KRTAP5-8 -1,44 4,19E-03 KRTAP5-7 -1,33 2,44E-02 KRTAP5-5 -1,30 3,95E-02 KRTAP5-4 -1,43 4,19E-03 KRTAP5-3 -1,28 4,84E-02 KRTAP5-2 -1,39 1,13E-02 KRTAP5-11 -1,37 9,49E-03 KRTAP5-10 -1,37 1,07E-02 KRTAP4-9 -1,43 4,71E-03 KRTAP4-6 -1,29 3,98E-02 KRTAP4-5 -1,37 3,61E-03 KRTAP4-4 -1,39 4,04E-03 KRTAP4-2 -1,32 1,20E-02 KRTAP4-12 -1,55 5,00E-04 KRTAP4-11 -1,29 1,86E-02 KRTAP4-1 -1,28 3,79E-02 KRTAP3-2 -1,25 3,80E-02 KRTAP2-4 -1,42 2,83E-03 KRTAP2-2 -1,33 1,90E-02 KRTAP16-1 -1,42 3,69E-03 KRTAP10-9 -1,32 1,04E-02 KRTAP10-8 -1,30 2,97E-02 KRTAP10-7 -1,43 2,83E-03 KRTAP10-3 -1,29 4,11E-02 KRTAP10-2 -1,33 2,15E-02 KRTAP10-11 -1,37 6,62E-03 KRTAP10-10 -1,32 2,02E-02 KRT72 -1,29 4,93E-02 KRT4 -1,30 2,65E-02 KRT39 -1,32 2,31E-02 KRT32 -1,35 1,68E-02
Ces gènes représentent des marqueurs du cuir chevelu caractéristiques de l'état d'amincissement des cheveux et peuvent être utilisés pour diagnostiquer l'état du cuir chevelu en ce qui concerne l'amincissement des cheveux (et/ou la perte de cheveux).
Méthodes de diagnostic
Un échantillon de cuir chevelu est prélevé sur le sujet (cheveux épilés, biopsie du cuir chevelu). Le diagnostic repose sur l'évaluation du niveau d'expression des marqueurs spécifiques, soit au niveau de l’ARNm, soit au niveau de la protéine.
Pour l'évaluation au niveau de l'ARNm, les ARN sont extraits par n'importe quelle méthode d'extraction d'ARN de la peau, par exemple la méthode décrite dans le paragraphe Matériels et Méthodes ci-dessus, puis sont traités pour une quantification spécifique de l'ARNm par n'importe quelle méthode de quantification de l'ARNm, par exemple par PCR quantitative. Le niveau d'expression du marqueur d'intérêt est alors comparé au niveau d'expression des gènes de ménage (housekeeping genes).
Pour l'évaluation au niveau des protéines, les protéines sont extraites à l'aide d'un tampon approprié pour l'extraction des protéines de la peau, par exemple un Tampon RIPA ou un tampon d'urée, puis traitées par toute méthode d'évaluation de protéine spécifique, par exemple Western blot ou ELISA. Le niveau d'expression du marqueur est comparé à une protéine de référence (similaire aux gènes de ménage).
PROCÉDÉ DE FABRICATION DE TUBES DE GAINAGE EN ALLIAGE DE ZIRCONIUM L’invention concerne un procédé de fabrication d’un tube de gainage en alliage de zirconium.
CONTEXTE TECHNIQUE Les tubes de gainage pour combustible tolérant aux accidents (ATF) ont été développés pour empêcher une explosion d’hydrogène en réduisant la quantité d’hydrogène produite dans un environnement de vapeur d’eau à haute température en cas d’accident nucléaire. Il est nécessaire de développer le tube de gainage ATF en se concentrant tout particulièrement sur l’amélioration de la résistance à l’oxydation en cas d’accident, tout en respectant diverses conditions de rendement dans des environnements extrêmes, telles que la résistance à la corrosion, la résistance au fluage, la stabilité en cas de déformation par irradiation et les problèmes liés au stockage et à l’élimination d’un tube de gainage dans la technique associée. Cependant, compte tenu de leur faisabilité économique et de leur commercialisation rapide, les tubes de gainage résistants aux accidents sont développés dans le monde entier en utilisant un procédé dans la technique associée consistant à revêtir une surface d’un tube de gainage en alliage de zirconium (Zr) avec un matériau résistant à l’oxydation.
À cette fin, l’Institut coréen de recherche sur l’énergie atomique a étudié un procédé de traitement d’une surface d’un tube de gainage en alliage de Zr dans la technique associée en appliquant un processus d’impression 3D et un procédé de revêtement adoptant une technologie de placage ionique à l’arc (AIP). En particulier, le procédé AIP est sélectionné en tant que procédé d’amélioration de la résistance à l’oxydation par application de chrome (Cr) ou d’un alliage Cr-Al sans endommager un matériau de base d’un tube de gainage en alliage de zirconium disponible dans le commerce, et les technologies associées au procédé AIP sont en cours de commercialisation et de développement.
Cependant, bien que le processus AIP, qui empile une couche de revêtement sur le tube de gainage en alliage de zirconium, soit avantageux en ce que le matériau de base n’est pas modifié, il pose problème en ce qu’une structure fine du tube de gainage en alliage de zirconium est modifiée par une chaleur de processus. Lorsque la structure fine du tube de gainage en alliage de zirconium est modifiée par la chaleur de processus, les propriétés physiques, telles que la résistance mécanique, se détériorent, ce qui pose problème au niveau d’une fonction structurale d’un tube de gainage de combustible nucléaire.
Par « face distale », on entend une surface, notamment plane ou sensiblement plane, s’étendant perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement par rapport à l’axe A de l’arbre 30. Ainsi, la face distale 32 de l’arbre 30 est un disque, ou sensiblement un disque. Par exemple, la face distale 32 est un disque de diamètre égal au diamètre de la portion cylindrique 31.
De préférence, l’arbre 30 comprend un chanfrein 34 si bien que la face distale 32 a un diamètre inférieur au diamètre de la portion cylindrique 31. Dans ce cas, la portion cylindrique 31 s’étend depuis le plus grand diamètre du chanfrein 34 (le diamètre de la portion cylindrique 31) jusqu’à la section 35.
Ainsi, la portion cylindrique 31 se translate et/ou pivote et/ou tourne par rapport au moyen de guidage 20.
L’agencement 3 comprend encore un volume 5 d’air et/ou de gaz s’étendant au sein de l’alésage 11. Plus précisément, le volume 5 s’étend globalement entre la face distale 32 de la portion cylindrique 31 et le fond 12 de l’alésage 11 du carter 10. En outre, le volume 5 s’étend entre la surface cylindrique intérieure 19 de l’alésage 11 et la surface cylindrique extérieure de la partie cylindrique 31, en particulier depuis la face distale 32 jusqu’au moyen de guidage 20. En cas de chanfrein 34 ménagé sur l’arbre 30, le volume 5 est davantage important.
L’arbre 30 est partiellement plein et comprend un moyen de dégazage 40 du volume 5. Par « partiellement plein », on entend notamment qu’il est plein en dehors de la portion cylindrique 31 et en dehors d’un tronçon 37 de l’arbre 30 comprenant une surface cylindrique 33. Comme illustré notamment sur les figures 3, 4 et 5, le tronçon 37 s’étend entre la section 35 perpendiculaire à l’axe A de l’arbre 30 correspondant à la limite de la portion cylindrique 31 et une section 36 perpendiculaire à l’axe A de l’arbre 30. La section 36 est davantage éloignée de la face distale 32 que la section 35.
De préférence, le moyen de dégazage 40 s’étend depuis la face distale 32 jusqu’à la surface cylindrique 33 du tronçon 37. Autrement dit, le moyen de dégazage 40 débouche dans la surface cylindrique 33 du tronçon 37 s’étendant entre la section 35 et la section 36. Ainsi, le moyen de dégazage 40 est par exemple un canal s’étendant entre la face distale 32 et la surface cylindrique 33.
De préférence, le moyen de dégazage 40 comprend un conduit ou ajutage 41.
Dans un mode de réalisation non illustré, le conduit 41 est un unique trou, notamment un trou de section circulaire, s’étendant depuis la face distale 32 jusqu’à la surface cylindrique 33 du tronçon 37. Alternativement, dans un autre mode de réalisation non illustré, le moyen de dégazage comprend plusieurs conduits s’étendant depuis la face distale 32 jusqu’à la surface cylindrique 33. Par exemple, chaque conduit comprend alors un seul trou, notamment un trou de section circulaire.
Dans le mode de réalisation préféré, illustré sur les figures 3 à 5, le moyen de dégazage 40, de type conduit 41, comprend un trou axial 42 ménagé dans, notamment depuis, la face distale 32. Le moyen de dégazage comprend encore un trou radial 43 ménagé dans la surface cylindrique 33 de l’arbre 30 jouxtant la portion cylindrique 31. Le trou radial 43 débouche, au moins partiellement, dans le trou axial 42. Ainsi, les trous 42, 43 sont perpendiculaires ou sensiblement perpendiculaires l’un par rapport à l’autre. De préférence, le trou axial 42 est coaxial ou sensiblement coaxial avec l’arbre 30.
Alternativement, le moyen de dégazage comprend un seul trou axial 42 et plusieurs trous radiaux agencés au niveau du tronçon 37. Les trous radiaux débouchent alors tous, au moins partiellement, au sein du trou axial 42.
De préférence, le trou axial 42 et le, ou les, trous radiaux sont de section circulaire, de sorte à pouvoir être réalisés par perçage par exemple.
Comme illustré sur la , le moyen de guidage 20 s’étend axialement sur une longueur L. La longueur L a une première valeur. L’arbre 30 se translate par rapport au moyen de guidage 20 en direction du fond 12 de l’alésage 11 sur une course C selon la direction axiale de l’arbre 30. La course C a une deuxième valeur. De préférence, en particulier en cas d’arbre 30 destiné à se translater, l’arbre 30 se translate également dans le sens inverse de la direction du fond 12 de l’alésage.
Pour rappel, la portion cylindrique 31 s’étend depuis la face distale 32 (en cas d’absence de chanfrein) de l’arbre 30, ou depuis le grand diamètre du chanfrein 34 le cas échéant, sur une longueur totale LT selon la direction axiale de l’arbre 30. De préférence, la longueur totale LT est supérieure, ou égale, à la somme de la première valeur et de la deuxième valeur. Par exemple, la deuxième valeur est supérieure ou égale à la première valeur, notamment la deuxième valeur vaut au moins 1.5 fois la première valeur. Alternativement, la deuxième valeur est inférieure à la première valeur.
Ainsi, en particulier en cas d’arbre 30 supportant une fourchette de changement de vitesse dans une boîte de vitesses et destiné à se translater et pivoter légèrement autour de son axe A, l’arbre 30 est amené à faire des « va-et-vient » en translation. La surface cylindrique de la portion cylindrique 31 est amenée à être en contact, à glisser, avec la surface cylindrique intérieure de la bague 20 sur, ou sensiblement sur, la longueur totale LT.
Comme illustré sur la , lorsque l’arbre est translaté à sa position extrême vers le fond 12 de l’alésage 11 (arbre 30 à droite illustré en pointillés sur la ), le volume 5 est minimal. Dans cette position de l’arbre 30, l’emplacement du trou radial 43 est prévu pour déboucher à l’intérieur du carter 10, c’est-à-dire à gauche du demi carter 16 illustré sur la . Dans les autres positions dues aux translations de l’arbre 30, l’orifice du moyen de dégazage ménagé sur la surface 33 donne toujours vers l’intérieur du carter. Pour rappel, le ou les orifices du moyen de dégazage sont ménagés dans la surface cylindrique 33 du tronçon cylindrique 37, c’est-à-dire un tronçon délimité par les deux sections 35, 36.
D’une part la position axiale du trou radial 43 est définie pour assurer un dégazage constant du volume 5 quelle que soit la position de l’arbre dans le palier de carter. D’autre part, la position du trou radial 43 est définie de sorte à limiter la longueur du trou axial 42.
Pour la valeur de puissance moyenne de rayonnement de 1000 W/m 2 sur la face F1 du module 100, une cellule C 1 de la jonction 1 à base de pérovskite possède la valeur de tension de fonctionnement à puissance maximale V mpp_ PKT1 = 0,92 V, alors que sa valeur de tension en circuit ouvert V OC_PKT1 est de 1,10 V. La branche de N PKT1 telles cellules C 1 qui sont connectées en série possède donc la valeur suivante de tension électrique entre ses bornes B1 et B1’ : N PKT1 ∙V mpp_ PKT1 . Pour satisfaire la condition d’accord en tension avec chaque branche de jonction 3 telle que montrée dans , le nombre N PKT1 peut être égal à N Si ∙V mpp_Si /V mpp_ PKT1 = 44,64/0,92 ≈ 48.
De la même façon pour la jonction 2, et pour la valeur de puissance moyenne de rayonnement de 80 W/m 2 sur la face F2 du module 100, une cellule C 2 de la jonction 2 à base de pérovskite possède la valeur de tension de fonctionnement à puissance maximale V mpp_ PKT2 = 0,85 V, alors que sa valeur de tension en circuit ouvert V OC_PKT 2 est de 1,02 V Une branche de N PKT 2 telles cellules C 2 qui sont connectées en série possède donc la valeur suivante de tension électrique entre ses bornes B2 et B2’ : N PKT 2 ∙V mpp_ PKT2 . Pour satisfaire la condition d’accord en tension avec chaque branche de jonction 3, le nombre N PKT 2 est de préférence égal à N Si ∙V mpp_Si /V mpp_ PKT 2 = 44,64/0,85 ≈ 52.
La valeur de tension de sortie du module 100 en fonctionnement de production d’électricité, telle qu’existant entre les nœuds N et N’, est alors sensiblement égale à celle du module de jonction 3 de , c’est-à-dire environ 44,6 V. Mais le courant de sortie du module 100 est la somme des courants individuels qui sont produits par les trois jonctions 1-3 pour leurs fonctionnements respectifs à puissance maximale.
Chacun des substrats 10 et 20 peut avantageusement être rectangulaire avec des dimensions de longueur et largeur qui sont sensiblement identiques à celles L Si et l Si du module de jonction 3. Selon une configuration qui est proposée par les inventeurs, la jonction 1 à base de pérovskite peut être divisée sur le substrat 10, dans sa largeur égale à l Si , en quatre sous-ensembles chacun de N PKT1 bandes, formant en tout 4∙N PKT1 bandes qui peuvent toutes avoir des largeurs individuelles identiques, et ont toutes la longueur L Si . Ces sous-ensembles sont désignés par 1 1 , 1 2 , 1 3 et 1 4 , respectivement dans , et une cellule C 1 différente est constituée individuellement par chaque bande de jonction 1. Toutes les cellules C 1 d’un même des sous-ensembles 1 1 , 1 2 , 1 3 et 1 4 sont connectées électriquement en série à l’intérieur de ce sous-ensemble, et les sous-ensembles 1 1 , 1 2 , 1 3 et 1 4 sont connectés électriquement en parallèle entre les bornes B1 et B1’, de façon à constituer des branches séparées dans le mode de connexion décrit plus haut. Par exemple, les cellules C 1 peuvent être connectées en série à l’intérieur de chacun des sous-ensembles 1 1 , 1 2 , 1 3 et 1 4 par des motifs de gravure et de connexions conductrices P1, P2 et P3 tels que déjà rappelés plus haut, et les sous-ensembles 1 1 , 1 2 , 1 3 et 1 4 peuvent être séparés par des gravures d’isolation électrique de type P5. Ainsi, chaque bande qui constitue une cellule C 1 sur le substrat 10 peut avoir une longueur égale à L Si et une largeur l PKT1 égale à l Si /(4∙N PKT1 ) ≈ 4,9 mm, ou plutôt 4,82 mm en retirant l’épaisseur des connexions conductrices et celle des gravures d’isolation électrique entre sous-ensembles adjacents.
De la même façon, la jonction 2 aussi à base de pérovskite peut être divisée sur le substrat 20, dans sa largeur égale à l Si , en quatre sous-ensembles chacun de N PKT 2 bandes, formant en tout 4∙N PKT 2 bandes qui peuvent toutes avoir des largeurs individuelles identiques, et ont toutes la longueur L Si . Ces sous-ensembles sont désignés par 2 1 , 2 2 , 2 3 et 2 4 , respectivement dans , et chaque bande de jonction 2 constitue individuellement une cellule C 2 . Toutes les cellules C 2 d’un même des sous-ensembles 2 1 , 2 2 , 2 3 et 2 4 sont connectées électriquement en série à l’intérieur de ce sous-ensemble, et les sous-ensembles 2 1 , 2 2 , 2 3 et 2 4 sont connectés électriquement en parallèle entre les bornes B2 et B2’, de façon à constituer autant de branches séparées. Les cellules C 2 peuvent aussi être connectées en série à l’intérieur de chacun des sous-ensembles 2 1 , 2 2 , 2 3 et 2 4 par des motifs de gravure et de connexions conductrices P1, P2 et P3. Ainsi, chaque bande qui constitue une cellule C 2 sur le substrat 20 peut avoir une longueur égale à L Si et une largeur l PKT 2 égale à l Si /(4∙N PKT 2 ) ≈ 4,5 mm, ou plutôt 4,42 mm en retirant encore l’épaisseur des connexions conductrices et celle des gravures d’isolation électrique entre sous-ensembles adjacents. En référence au mode de connexion en série des cellules C 1 pour la jonction 1, et des cellules C 2 pour la jonction 2, la dimension l Si /4 a été appelée longueur de branche des jonctions 1 et 2 dans la partie générale de la présente description. La longueur de la jonction 3 telle qu’apparaissant dans est L Si .
Possiblement, des découpages supplémentaires par des gravures d’isolation P4 peuvent être ajoutés dans chaque jonction 1, 2 à base de pérovskite, pour diviser chaque branche de jonction en plusieurs branches qui sont connectées électriquement en parallèle sur chaque substrat 10, 20, respectivement.
Grâce aux dimensions de cellules qui ont été données ci-dessus, le substrat 10 avec la jonction 1 telle que décrite en référence à , et celui 20 avec la jonction 2 telle que décrite en référence à , peuvent être assemblés avec le module de jonction 3 tel que décrit en référence à , conformément à à l’intérieur d’un cadre périphérique commun de maintien mécanique. A l’intérieur de cet assemblage, les connexions électriques de combinaison en parallèle de toutes les branches peuvent être réalisées d’une des façons connues de l’Homme du métier, en utilisant des bandes de pâte conductrice électriquement ou des éléments connecteurs dédiés. et illustrent l’assemblage du module 100 qui est ainsi réalisé : une vue des jonctions 1-3 superposées pour former le module 100 avec la configuration bifaciale ( ), et l’assemblage du module bifacial 100 dans un cadre périphérique de maintien mécanique 101 ( ).
On décrit maintenant un autre mode de réalisation de l’invention, à deux paires de bornes de connexions électriques, c’est-à-dire quatre bornes de connexions électriques.
Comme montré dans , la jonction 1 à base de pérovskite et la jonction 3 à base de silicium constituent maintenant ensemble un assemblage tandem, en étant supportées par un même substrat. Ce substrat commun peut être incorporé dans la jonction 3. Alternativement, les deux jonctions 1 et 3 peuvent être réalisées sous forme d’un empilement de couches minces déposées sur un substrat transparent. Une couche de recombinaison ou de jonction tunnel 60, notée INT, est intermédiaire entre la couche de transport de trous 14 de la jonction 1 et la jonction 3, afin de réaliser une association en série de ces deux jonctions 1 et 3. Pour cette raison, les jonctions 1 et 3 ont été dites associées dans la partie générale de la description pour ce mode de réalisation. Des feuilles isolantes d’encapsulation 50 et 70 sont disposées de chaque côté de l’assemblage tandem des jonctions 1 et 3, avec une plaque de verre protectrice 80 par-dessus la feuille 70 pour constituer la face avant F1 du module 100.
La jonction 2 à base de pérovskite qui est portée par le substrat de verre 20 peut être identique à celle qui a été décrite en référence à . Elle constitue encore une jonction qui est dissociée des jonctions 1 et 3. La borne de connexion électrique B2, qui est en contact avec l’électrode conductrice transparente 21, est reliée électriquement par le nœud N avec une borne de connexion électrique B13 qui est en contact avec l’électrode conductrice transparente 11. Par ailleurs, la borne de connexion électrique B2’ qui est en contact avec l’électrode conductrice transparente 25, est reliée électriquement par le nœud N’ avec une borne de connexion électrique B13’ qui est en contact avec une électrode conductrice transparente 31 de la jonction 3 à base de silicium. Ainsi, le nœud N forme la borne de sortie de courant du module 100, et le nœud N’ forme la borne de retour de courant de ce module. Pour cet autre mode de réalisation, le module 100 peut être destiné à être orienté de sorte que l’assemblage tandem des jonctions 1 et 3 soit du côté du Soleil, par opposition à la jonction 2, et avec la jonction 3 à base de pérovskite qui est la plus proche de la face avant F1 du module.
La valeur de tension de fonctionnement à puissance maximale V mpp_ Si-PKT 1 de l’assemblage tandem des jonctions 1 et 3 est d’environ 1,68 V pour les conditions d’éclairement qui ont été citées plus haut, alors que sa valeur de tension en circuit ouvert V OC _ Si-PKT 1 est d’environ 1,96 V. Alors, en appliquant les principes d’optimisation exposés plus haut au module 100 de , l’accord en tension d’au moins une branche de cellules C 13 de l’assemblage tandem des jonctions 1 et 3 avec au moins une branche de cellules C 2 de la jonction 2 est fondé de préférence sur les valeurs de tension de fonctionnement à puissance maximale V mpp_ Si-PKT1 et V mpp_ PKT2 . Autrement dit, la relation d’accord est maintenant : N Si-PKT1 ∙V mpp_ Si-PKT1 = N PKT2 ∙V mpp_ PKT2 , où N Si-PKT1 est le nombre de cellules C 13 d’assemblage tandem des jonctions 1 et 3 qui sont connectées en série dans la branche correspondante. montre schématiquement la configuration électrique qui est obtenue ainsi pour le module 100 de . Par exemple, N Si-PKT1 peut être pris égal à 72 cellules et N PKT2 égal à 142 cellules, aboutissant à une valeur de tension de sortie en fonctionnement pour le module 100 d’environ 121 V.