INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres configuration de l’unité 70 sont possibles pour déterminer l’amplitude Δλ. En particulier, l’amplitude Δλ peut aussi être déterminée sans utiliser l’écart de temps t m -t i . Par exemple, en variante, l’amplitude Δλ est déterminée en décomptant le nombre de pics du spectre de l’étalon situés entre la longueur d’onde λ Bi4 et la longueur d’onde mesurée λ Bm4 . Une telle méthode est par exemple décrite dans le chapitre « Absolute Frequency Measurement » de la demande WO2020113147A1.
Dans une autre variante, la fonction de transfert estimée pour la source 50 est utilisée pour corriger la longueur d’onde λ Bm4 de manière à obtenir une longueur d’onde corrigée plus proche de la réalité. Par exemple, pour cela, la longueur d’onde λBm4 corrigée est calculée à l’aide de la relation suivante : λBm4 = [(λk+1 – λk)/(tk+1,m – tk,m)]*(tm – tk,m)+ λk, où :
- λk et tk,m sont, respectivement, l’abscisse et l’ordonnée du point (λk ; tk,m) de la fonction de transfert estimée lors de l’étape 140 pour lequel tk,m précède immédiatement l’instant tm mesuré lors de l’étape 134, et
Le boîtier se présentera de préférence sous la forme d’un boitier manuel 11 ou d’un boîtier monté vers ou à l’extrémité d’un bâton ou d’une perche, télescopique ou non, capable d’émettre un signal sur 360 ° et de détecter le signal secondaire sur 360°, avec un bouton de Réglage de la sensibilité 12 et un bouton d’élimination 13 des interférences. Il comporte également de préférence une alarme sonore (vibreur par exemple) ou visuelle ainsi qu’un contrôle du volume.
Avantageusement, la couche d’encre ou de poudre ou de vernis ou de peinture est une composition comprenant des particules métalliques, en particulier du Cuivre, de préférence sous forme de sulfate
Avantageusement, le système est tel que la couche d’encre est appliquée manuellement à l’aide d’un stylo marqueur après la fabrication industrielle de la balle de golf 2. Dans ce cas, il s’agit d’une balle de golf 2 conventionnelle ne comportant pas d’éléments marqueurs métalliques, ces derniers étant apposés par le joueur de golf lui-même avant de jouer à l’aide du stylo marqueur, type feutre. A titre de variante et à la place d’un stylo marqueur, on peut prévoir un récipient de stockage de faible volume destiné à contenir l’encre de marquage et une chambre d’application apte à être alimentée par le récipient et apte à recevoir et immobiliser la balle de golf 2 pour l’enduire automatiquement avec l’encre métallique. Un agencement semblable (récipient de stockage en relation d’alimentation avec une chambre d’application) peut être utilisé pour enduire une balle de golf 2 avec une poudre métallique ou métallisée, le récipient et :ou la chambre de stockage pouvant avantageusement comporter un système de chauffe de la poudre. Le stylo marqueur ou tampon marqueur ou le récipient de stockage contenant la poudre métallique ou métallisée et la chambre d’application font avantageusement partie d’un kit d’application fourni au golfeur avec le moyen émetteur/récepteur.
Dans le cas d’une peinture, on aura recours à une peinture métallisée, de préférence cuivreuse, appliquée par brumisation ou toute technique équivalente apte à déposer une couche de faible épaisseur de l’ordre de 5 à 100 microns, voire de 7 à 50 microns. Si la peinture métallisée doit ête appliquée par le joueur lui-même à partir d’une balle de golf 2 classique, la peinture métallisée pourra être appliquée à l’aide d’une bombe pressurisée.
Avantageusement, le téléphone portable est pourvu d’une application dédiée apte à fournir le signal représentatif qui permet la localisation de la balle de golf 2 dans la zone d’activité du moyen du téléphone portable.
L’ensemble selon l’invention peut être formé par au moins une balle de golf 2 dépourvue d’éléments marqueurs métalliques (balle conventionnelle non marquée par des éléments marqueurs métalliques) et au moins un stylo marqueur capable d’appliquer une encre métallique à la surface de la balle de golf 2 ou au moins un récipient de stockage contenant la poudre métallique ou métallisée et la chambre d’application
L’invention permet ainsi d’obtenir à l’issue d’un procédé industriel de fabrication et au cours d’une phase industrielle de fabrication, une balle de golf 2 métallisée c’est à dire comprenant des éléments métalliques incorporés dans sa masse ou formant une couche métallisée à la surface des facettes constituant la surface externe de la balle de golf 2. Une balle de golf 2 métallisée peut également être obtenue selon l’invention à partir d’une balle de golf 2 classique achetée dans le commerce, le joueur de golf assurant lui-même l’application de l’élément marqueur métallique 7 sur la balle de golf 2 à l’aide d’un stylo marqueur à encre métallisée ou d’une bombe de peinture métallisée. L’invention conduit donc directement à l’obtention d’une balle de golf 2 métallisée, et de préférence à une balle de golf 2 métallisée cuivreuse, et par exemple contenant des ions cuivriques et/ou cuivreux.
En pratique, le joueur de golf doit tout d’abord utiliser et mettre en jeu une balle de golf 2 comportant des éléments ou particules métalliques qui font partie du corps ou de la masse même de la balle de golf 2 et qui y ont été introduits au cours du procédé de fabrication industriel de la balle. Si le joueur met en jeu une balle « classique » sans éléments métalliques et issues des procédés traditionnels de fabrication, il doit auparavant revêtir ou enduire sa balle d’une couche ou pellicule d’encre pourvue de particules métalliques à l’aide d’un stylo marqueur. A titre de varainte alternative, le joueur doit avoir au préalable revêtu en surface la balle d’une couche de poudre ou peinture métallisée. Cette opération peut être effectuée en immobilisant la balle dans la chambre de stockage puis en la soumettant aux moyens d’applications présents dans ladite chambre et alimentés en poudre ou en peinture métallisée à partir du récipient et à l’aie de moyens appropriés. L’application peut aussi être réalisée à l’aide d’une simple bombe de peinture ou vernis métallisés. La surface d’enduction doit être suffisante pour être capable de fournir un signal induit suffisant. La surface d’enduction sera de préférence par exemple telle que la couche d’encre ou de poudre ou de peinture ou de vernis métallisé recouvre partiellement, et par exemple au moins 30 % et voire au moins 50%, de la surface externe de la balle de golf 2.
Ainsi, le joueur de golf souhaitant localiser une balle perdue de vue et dont il ne connait qu’une vague zone d’atterrissage, se dirige vers la zone estimée d’atterrissage de la balle tout en activant le boîtier qui émet alors un signal magnétique. Lorsque le joueur en se déplaçant de manière continue parvient à une distance proche de la balle perdue, par exemple quelques mètres, par exemple 1 à 10 mètres, de préférence 1 à 5 et de manière encore plus préférentielle 1 à 3 voire 1 à 2 mètres, le boîtier est apte à détecter le signal induit et réfléchi par les éléments métalliques de la balle et à traduire cette détection par l’émission d’un signal sonore ou visuel.
Lors d’une étape 130, l’unité 70 commande la source 50 pour faire varier linéairement, au cours du temps, la longueur d’onde λ s depuis la longueur d’onde λ smin jusqu’à la longueur d’onde λ smax . A cet effet, l’unité 70 envoie à la source 50 un signal de commande généré à partir d’une estimation de la fonction de transfert de la source 50.
Le signal optique émis par la source 50 est guidé par le coupleur 52 et les fibres optiques 22, 14, 42 et 34 jusqu’au transducteur 4 et à l’étalon 6. Le transducteur 4 et l’étalon 6 réfléchissent alors une partie du signal optique incident. Ces parties réfléchies du signal optique correspondent aux signaux rétro-diffusés, respectivement, par le transducteur 4 et l’étalon 6.
En parallèle de l’étape 130, lors d’une étape 132, le capteur 62 mesure seulement le signal optique rétro-diffusé par le transducteur 4 et le capteur 64 mesure seulement le signal optique rétro-diffusé par l’étalon 6. Plus précisément, les capteurs 62, 64 génèrent chacun un signal électrique dont l’amplitude est représentative de la puissance du signal optique mesuré. Les signaux électriques générés par les capteurs 62, 64 sont transmis à l’unité 70 qui les acquièrent.
Une fois les signaux électriques acquis par l’unité 70, lors d’une étape 134, l’unité 70 détermine l’amplitude Δλ.
Lorsque la longueur d’onde λ s est égale à la longueur d’onde λ Bm4 du transducteur 4, la puissance du signal optique rétro-diffusé par le transducteur 4 passe par un maximum. Puisque la longueur d’onde λ s varie linéairement en fonction du temps, l’instant t m auquel se produit ce maximum est proportionnel à la valeur actuelle de la longueur d’onde λ Bm4 . De même, la longueur d’onde λ Bi4 de référence correspond à un instant t i de référence. Lors de l’étape 134, l’unité 70 calcule l’écart entre l’instant t m mesuré et l’instant t i de référence. Puisque la variation de la longueur d’onde λ s au cours du temps est linéaire, l’écart t m -t i est proportionnel à l’amplitude Δλ. Le coefficient de proportionnalité entre l’écart t m -t i et l’amplitude Δλ est égal à la pente cible α c de la droite représentant l’évolution au cours du temps de la longueur d’onde λ s . Cette pente cible α c est une constante prédéterminée et connue. Ainsi, lors de l’étape 134, l’unité 70 détermine Δλ à partir de l’écart mesuré entre les instants t m et t i .
Ensuite, lors d’une étape 136, l’unité 70 établit la variation ΔG de la grandeur physique mesurée à partir de l’amplitude Δλ. Par exemple, la variation ΔG est calculée à l’aide de la relation suivante Δλ/λ Bi4 = S G *ΔG, où S G est le coefficient de sensibilité pré-enregistré dans la mémoire 74. Si la longueur d’onde λ Bi4 est associée, dans la mémoire 74, à une valeur absolue correspondante de la grandeur physique à mesurer, alors l’unité 70 calcule également cette valeur absolue de la grandeur physique mesurée lors de l’étape 136.
Ici, lors d’une étape 140, à chaque fois que le spectre de puissance de l’étalon 6 est mesuré par le capteur 64, l’unité 70 établit une nouvelle estimation de la fonction de transfert de la source 50. Pour cela, par exemple, l’unité 70 relève pour chacun des pics d’ordre k du peigne de l’étalon 6, l’instant t k,m auquel il se produit. Ensuite, l’unité 70 associe l’instant relevé t k,m à la longueur d’onde λ k de ce pic d’ordre k. L’association de l’instant t k,m et de la longueur d’onde λ k forme un point (λ k ; t k,m ) d’abscisse λ k et d’ordonnée t k,m . La fonction de transfert estimée pour la source 50 correspond alors à la courbe qui passe par l’ensemble des points (λ k ; t k,m ) relevés pour l’étalon 6.
Cette fonction de transfert estimée est ensuite utilisée lors de la prochaine exécution de l’étape 130 pour générer le signal de commande de la source 50 qui permet d’obtenir une variation linéaire, au cours de temps, de la longueur d’onde λ s avec la pente cible α c . Par exemple, pour cela, chaque instant t k,m est comparé à un instant théorique t k,t auquel le pic d’ordre k aurait dû se produire si la variation de la longueur d’onde λ s était parfaitement linéaire et avec la pente α c . L’instant théorique t k,t est donc calculé à partir de la longueur d’onde λ k du pic d’ordre k et de la pente cible α c prédéterminée et connue. Si l’amplitude de l’écart t k,m – t k,t dépasse un seuil prédéterminé, alors le signal de commande est localement modifié entre les instants t k-1,t et t k,t pour limiter l’amplitude de cet écart. Par exemple, si l’écart t k,m – t k,t est positif, cela signifie que l’instant t k,m est en retard par rapport à l’instant t k,t . Dans ce cas, le signal de commande est modifié entre les instants t k-1,t et t k,t pour faire croître plus rapidement la longueur d’onde λ s entre ces instants t k-1,t et t k,t . A l’inverse, si l’écart t k,m – t k,t est négatif, cela signifie que l’instant t k,m est en avance par rapport à l’instant t k,t . Dans ce cas, le signal de commande est modifié entre les instants t k-1,t et t k,t pour faire croître plus lentement la longueur d’onde λ s entre ces instants t k-1,t et t k,t .
Ainsi, dans ce mode de réalisation, le spectre mesuré de l’étalon 6 est utilisé pour linéariser la variation, au cours du temps, de la longueur d’onde λ s . Cette linéarisation permet d’améliorer la précision de la mesure et permet aussi de compenser des dérives de la source 50. C’est donc de cette façon que la mesure du spectre de l’étalon 6 intervient dans la détermination de l’amplitude Δλ.
La représente un étalon 150 susceptible d’être utilisé à la place de l’étalon 6. L’étalon 150 est identique à l’étalon 6 sauf qu’un second réseau de Bragg 152 est réalisé dans la fibre optique 34. Pour simplifier la , seul le cœur 110 et les réseaux 80 et 152 sont représentés.
Le réseau 152 est un réseau de Bragg standard dont la longueur d’onde λ B152 de sa fréquence fondamentale est située à l’intérieur de la plage de travail. La valeur absolue de la longueur d’onde λ B152 est connue. Ici, les motifs du réseau 152 sont conformés pour que l’amplitude du pic de puissance du réseau 152 à la longueur d’onde λ B152 soit supérieure, et de préférence 1,5 fois ou deux fois supérieure, à l’amplitude des pics du peigne du réseau 80 dans la plage de travail.
Le réseau 152 est, par exemple, réalisé dans le cœur 110 au même endroit que le réseau 80 mais décalé radialement par rapport au réseau 80 pour que ses motifs n’interfèrent pas avec les motifs du réseau 80. Par exemple, le réseau 152 est réalisée dans la partie supérieure du cœur 110 tandis que le réseau 80 est réalisé dans la partie inférieure du cœur 110. La partie supérieur du cœur 110 est celle située au-dessus d’un plan horizontal contenant l’axe 108 et la partie inférieure est celle située en-dessous de ce plan horizontal.
Le spectre de puissance de l’étalon 150 est égal à la superposition du spectre du réseau 80 et du spectre du réseau 152. Ainsi, le spectre de l’étalon 150 comporte, en plus du peigne de pics, un pic supplémentaire à la longueur d’onde λ B152 . Ce pic supplémentaire est facilement identifiable car son amplitude est supérieure à l’amplitude des pics du peigne du réseau 80.
Lorsque l’étalon 6 est remplacé par l’étalon 150, l’unité 70 est modifiée pour déterminer en plus les valeurs absolues des longueurs d’onde correspondant à chacun des pics du peigne du réseau 80. Pour cela, l’unité 70 repère le plus grand pic de puissance, c’est-à-dire celui correspondant au réseau 152, dans le spectre mesuré de l’étalon 150. La valeur absolue de la longueur d’onde à laquelle ce plus grand pic apparaît dans le spectre de puissance de l’étalon 150 est connue et égale à la longueur d’onde λ B152 . Les positions des pics du peigne du réseau 80 par rapport au plus grand pic sont déterminées à partir du spectre mesurée de l’étalon 150. Ensuite, pour chaque pic du peigne du réseau 80, l’unité 70 détermine la valeur absolue de la longueur d’onde correspondant à ce pic à partir :
- du nombre d’intervalles spectrales libres qui le sépare du plus grand pic, et
- de la valeur absolue de la longueur d’onde λ B152 .
Sachant que la deuxième couche piézoélectrique CP2 a une influence sur le comportement de l’élément mobile EM, connecter cette deuxième couche CP2 à une capacité ayant une valeur négative permet de diminuer la raideur apparente de l’élément mobile EM et donc de modifier sa fréquence de résonance. A partir du schéma équivalent précédent, il est possible d’exprimer la fréquence de résonance de l’élément mobile EM à l’aide de la relation suivante :
où est la masse équivalente de l’élément mobile EM et est la capacité équivalente du circuit donnée par la relation suivante :
Ainsi, il est possible d’augmenter ou de diminuer la fréquence de résonance de l’élément mobile EM en jouant sur la valeur négative de la capacité comme le montre la . Sur cette figure, la réponse fréquentielle de l’élément mobile EM est représentée pour différentes valeurs de situées entre –1nF et –10nF. De préférence, les valeurs des capacités sont choisies de sorte que la fréquence de résonance puisse être variée dans une plage de +/- 20% autour de la fréquence de résonance au repos (correspondant à la situation dans lequel le circuit CEL en parallèle de la capacité formée par la deuxième couche est ouvert).
Dans un mode de réalisation illustré à la , la capacité réglable est réalisée à l’aide d’un amplificateur opérationnel. L’impédance ainsi obtenue est donnée par la relation suivante :
Où , et prennent des valeurs positives, l’une d’elles au moins pouvant varier. De préférence, la valeur de peut être variée.
Dans un mode de réalisation illustré à la , la structure mobile SM comprend une surface rigide SR configurée pour pouvoir effectuer un mouvement de translation perpendiculaire à sa surface (mouvement représenté par la flèche en pointillés sur la figure), le ou les éléments mobiles EM de la structure SM étant configurés pour actionner la surface rigide SR selon ledit mouvement. Bien entendu, le schéma électrique équivalent et le principe de fonctionnement restent les même que dans le cas introduit précédemment : l’influence de la deuxième couche piézoélectrique CP2 présente sur chaque élément mobile EM permet de modifier la fréquence de résonance de la structure mobile SM dans son ensemble.
Dans un mode de réalisation alternatif, chaque élément mobile est réalisé à l’aide d’une poutre encastrée au niveau de ses deux extrémités.
Un dispositif électromécanique selon l’invention peut avantageusement être utilisé pour réaliser un haut-parleur HP dont la fréquence de résonance est variable, la fréquence de résonance du haut-parleur étant donnée par la fréquence du dispositif électromécanique dudit haut-parleur. De même, il est possible de réaliser une pluralité de haut-parleurs HP, chaque haut-parleur HP étant réalisé avec un dispositif électromécanique selon l’invention et associé à une fréquence de résonance au repos, de préférence différente pour chaque haut-parleur HP. De préférence, chaque haut-parleur HP comprend une structure mobile SM réalisée à l’aide d’une membrane telle que présentée à la ou à la . De préférence, chaque haut-parleur HP comprend un circuit de commande configuré pour déterminer, à partir d’une fréquence de consigne, la valeur de la capacité négative permettant d’obtenir une fréquence de résonance égale à la fréquence de consigne, le circuit de commande étant en outre configuré pour commander le circuit électrique CEL du dispositif électromécanique selon l’invention afin d’obtenir la valeur de la capacité (et donc la fréquence de résonance) souhaitée. De plus, le circuit de commande est configuré pour déterminer le mouvement du haut-parleur à l’aide de la deuxième couche piézoélectrique CP2 et, à partir de ce mouvement, la fréquence de vibration du haut-parleur.
Dispositif acoustique comprenant un dispositif électromécanique à fréquence de résonance variable
Le dispositif électromécanique selon l’invention peut avantageusement être utilisé dans un dispositif acoustique afin d’obtenir un dispositif acoustique comprenant un haut-parleur dont la fréquence de résonance peut être modulée (c’est à dire un haut-parleur tel que présenté précédemment). Pour cela, un deuxième aspect de l’invention illustré à la concerne un dispositif acoustique DA comprenant : un port d’entrée IN destiné à recevoir un signal électrique audio ; un haut-parleur HP comprenant un dispositif électromécanique selon l’invention, le haut-parleur HP étant associé à une fréquence de résonance au repos et comprenant un moyen de mesure CP2 configuré pour mesurer le mouvement du haut-parleur HP ; et un moyen de traitement d’un signal numérique MT configuré pour déterminer la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN.
De plus, dans le dispositif selon un deuxième aspect de l’invention, la fréquence de résonance du haut-parleur HP est ajustable autour de la fréquence au repos dudit haut-parleur HP et le moyen de traitement du signal numérique MT est configuré pour envoyer la fréquence instantanée du signal au haut-parleur HP, ce dernier étant configuré pour, à partir de cette fréquence instantanée, ajuster sa fréquence de résonance.
Dans le dispositif selon un deuxième aspect de l’invention, le haut-parleur étant réalisé à l’aide d’un dispositif électromécanique DE selon un premier aspect de l’invention, il est possible de contrôler la fréquence de ce dernier par l’intermédiaire du circuit électrique CEL du dispositif électromécanique DE et mesurer le mouvement du haut-parleur HP (et éventuellement, à partir de ce mouvement en déduire la fréquence de vibration) et à commander la capacité variable afin d’ajuster la fréquence de résonance du haut-parleur HP.
On voit bien que la détermination de la FTM selon le procédé 100 correspond au calcul de la FTM selon le modèle théorique.
Ainsi, on peut obtenir la FTM de façon locale de n’importe quelle zone de l’image, sans avoir recours à un calcul de la DSP sur une zone moyennée des pixels du plan image ce qui revient à homogénéiser spectralement la séquence de mires objet.
Il est également possible ainsi de mesurer la FTM par zone, sagittale, tangentielle, du centre champ, du bord champ, etc.
Alternativement ou en plus, l’étape 103 comprend une étape 118 de détermination de la fonction d’étalement du point. Des exemples de réalisation de l’étape 118 sont représentés aux figures 4, 5 et 6. L’étape 118 comprend la sélection d’un premier pixel 304 ayant pour coordonnées dans le plan objet, avec et des entiers. Le premier pixel 304 présente par exemple la séquence de valeurs de signal suivante : , , … , ].
Ensuite, un second pixel 308 dans le plan image 206 correspondant au premier pixel 304 est déterminé en utilisant l’association ou appariement effectuée à l’étape 108.
L’étape 118 comprend aussi le calcul de la similarité entre les valeurs de signal du premier pixel 304 et les valeurs de signal de chaque pixel d’une zone image 307 autour du second pixel 308.
La zone image 307 autour du second pixel comprend les pixels de coordonnées ( ), avec et des entiers. Par exemple, et sont égaux à 50 (par exemple).
Les pixels de la zone image 307 présentent la séquence de valeurs de signal suivante : , , … , ].
Le calcul de similarité peut consister en le calcul, pour chaque pixel de la zone image 307, de la corrélation croisée entre et de tous les pixels de la zone image, selon la formule suivante :
avec et des entiers. La corrélation croisée des vecteurs et quantifie leur similarité. Si les vecteurs sont identiques alors la corrélation est égale ou proche de 1 (pour une fonction de corrélation C normalisée). La corrélation décroit à mesure de l’incrément de la différence entre vecteurs et .
Par exemple, un seuil est fixé au-dessous duquel les vecteurs et sont considérés comme étant indépendants. La valeur dudit seuil est choisie expérimentalement afin d’éviter d’éventuelles fausses associations et varie en fonction de la longueur de la séquence de mire.
L’affichage de la matrice de corrélation permet de visualiser l’image de la fonction d’étalement du point 300-1, 300-2, 300-3.
Le procédé permet ainsi d’obtenir la forma de l’étalement de la fonction d’étalement du point avec un rapport signal sur bruit très grand et discerner géométriquement les différentes tâches d’aberration du système optronique.
Par exemple, sur la la fonction d’étalement du point 300-1 représente un système optronique ayant une optique à limite de diffraction.
Sur la , la fonction d’étalement du point 300-2 représente un système optronique ayant une optique à une forte aberration de défocus homogène sur le capteur.
Ainsi, dans ce cas du calcul avec aberration, bien que le rapport signal à bruit est inférieur à 1 dans le cas d’un fort défocus, l’estimation de la tâche de la fonction d’étalement du point peut se faire sans ambiguïté.
HLB = (20)(PM H ) / (PM H )(PM L )
où PM H est le poids molaire de la portion hydrophile et PM L est le poids molaire de la portion lipophile. Voir Griffin, W. C. Calculation of HLB values of Nonionic Surfactants , J. Soc. Cos. Chem. (1954), 5, 249-256.