INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La montre un éclateur à gaz 102 selon un autre mode de réalisation, dans une vue en perspective éclatée. Les éléments analogues ou identiques à ceux des figures 2 à 6 portent le même chiffre de référence augmenté de 100.
Dans ce mode de réalisation, le boîtier 104 de l’éclateur à gaz 102 est de forme cylindrique. Les deux bornes de raccordement 111 et 112 sont des disques métalliques qui forment respectivement les deux couvercles du boîtier 104. La paroi latérale 136 du boîtier 104 est par exemple réalisée en matériaux céramiques, de préférence en alumine. Elle est de préférence recouverte d’une enveloppe ou d’un revêtement assurant une protection mécanique et une isolation électrique, par exemple en matière plastique, notamment PBT ou PA. En variante, d’autres matériaux isolants que les céramiques peuvent être employés pour la réalisation de la paroi latérale 136. L’étanchéité entre la paroi latérale 136 et les deux bornes de raccordement 111, 112 est réalisée par brasure, tel que précédemment décrit.
L’éclateur à gaz 102 diffère également de l’éclateur à gaz 2, notamment illustré en , en ce que les rainures d’électrodes 126a, 126b et les rainures de tôles 131 sont réalisées sur les plaques isolantes 132a, 132b. Plus précisément, sur la , une rainure d’électrode 126a est réalisée sur la plaque isolante 132a en épousant la forme de l’électrode 113 depuis la chambre d’amorçage jusque dans la chambre d’extinction ; et une rainure d’électrode 126b est réalisée sur la plaque isolante 132b dans la chambre d’allumage. Les rainures de tôles 131 sont réalisées sur la plaque isolante 132a. Dans ce mode de réalisation, les plaques isolantes 132a, 132b ne sont pas symétriques.
L’éclateur à gaz 102 comporte en outre un espaceur isolant 135 positionné entre les deux électrodes 113, 114 dans la chambre d’allumage pour maintenir un espacement entre elles. L’espaceur isolant 135 permet également de maintenir la plaque isolante 132a plaquée contre la borne de raccordement 111 et la plaque isolante 132b plaquée contre la borne de raccordement 112.
Bloqueur sécurisé de harnais de câblage. L’invention se rapporte à un bloqueur sécurisé de câbles dans des installations électriques du domaine aérospatial. Les bloqueurs permettent d’attacher les harnais de câblages au sein d’une structure d’aéronef et plus particulièrement des structures d’ailes pliantes.
En effet, il est aisé de réaliser une alternance de sous-couches Si et Ge à partir d’un substrat Si massif, par exemple par croissance. De plus, ces croissances peuvent être réaliser avec des moyens standards mis en œuvre dans la technologie dite « CMOS » pour « Complementary Metal–Oxide–Semiconductor » en anglais.
Afin de faciliter le report de la source 1 sur le réflecteur 3, le système 6 peut comprendre une couche de collage 5, disposée entre la source 1 et le réflecteur 3. La couche de collage 5 s’étend d’ailleurs préférentiellement au contact du réflecteur 3, la source 1 reposant directement sur la couche de collage 5. Par « couche de collage », on entend une couche dont la fonction est de permettre le report, également appelé collage sur le réflecteur 3. En effet, il peut être difficile de réaliser le report d’une couche en matériau III-V (telle que la couche de cladding inférieure 111) directement sur une couche en Ge. La couche de collage 5 est donc réalisée dans un matériau qui facilite, d’une part, le report de la source 1 sur celle-ci et, d’autre part, n’interfère pas négativement avec le réflecteur 3 ou avec le mode stationnaire dans la source 1.
Dans le mode de réalisation illustré, la couche de collage 5 s’étend sur une première sous-couche 301 du réflecteur 3. Afin de ne pas interférer, la couche de collage 5 présente préférentiellement un indice optique tel que . Ainsi, la deuxième sous-couche 301 du réflecteur 3 qui est en contact avec la couche de collage 5 peut jouer son rôle de cavité optique. De manière préférée, . Il peut être avantageux que , toutefois il est attendu que la couche de collage 5 ne soit pas réalisée dans un matériau, telle qu’un oxyde ou un nitrure, qui puisse absorber le mode stationnaire lorsque qu’il appartient à une gamme de longueurs d’onde supérieure à 4 µm. Ains, une couche de collage 5 présentant un indice satisfaisant offre un bon compromis. Par exemple la couche de collage 5 peut être réalisée avec le même matériau que les deuxièmes sous-couches 302 du réflecteur 3, tel que le Si.
La source 1 peut être une source laser à contre-réaction répartie, appelée DFB pour « distributed feedback » en anglais. Dans une source DFB, le mode stationnaire s’établi dans une cavité, en réponse à l’action d’un réseau de diffraction s’étendant sur une face de ladite cavité. Dans le cas de la source 1, le réseau de diffraction s’étend sur une des faces de la cavité 11 et selon la direction Z. Ainsi, le mode stationnaire s’établit dans la cavité 11, selon la direction Z.
Le réseau de diffraction s’étend par exemple sur la couche de cladding supérieur 112. Le réseau de diffraction s’étend par exemple sur une face d’une des couches de cladding 111, 112, ladite face étant opposée à la région active 110. Selon un premier exemple, le réseau de diffraction s’étend sur une face de la couche de cladding supérieure 112, entre ladite couche 112 et l’électrode supérieure 121 s’étendant sur la cavité 11. Dans un développement, le réseau de diffraction peut être gravé dans la face de ladite couche de cladding supérieure 112. Le réseau de diffraction est par exemple formé par des tranchées, orientées selon la direction X, et espacées avec un pas constant selon la direction Z.
Selon une variante, le réseau de diffraction s’étend sur la couche de cladding inférieure 111. Il s’étend par exemple sur une face de la couche de cladding inférieure 111, entre ladite couche 111 et la couche de collage 5. Le réseau de diffraction peut être gravé dans la face de ladite couche de cladding inférieure 111. De manière alternative, le réseau de diffraction peut être formé dans la couche de collage 5, par exemple gravé dans cette dernière.
Les figures 2 à 13 présentent des résultats de simulations numériques réalisés en considérant plusieurs modes de réalisation du réflecteur 3. Les figures 6 à 9 sont d’ailleurs réalisées à partir d’un réflecteur selon l’art antérieur.
Toutes les simulations ont été réalisées avec une même source 1. Elle comprend une cavité 11 telle que décrite en référence à la . La cavité présente une largeur, mesurée selon X, de 10 µm et une hauteur, mesurée selon Y, de 3 µm. La cavité 11 présente une longueur, mesurée selon Z, de 250 µm.
La couche de cladding inférieure 111 est réalisée en InP et présente une épaisseur de 0,6 µm (sauf indication contraire, les épaisseurs indiquées sont mesurées perpendiculairement au plan P). La région active 110 présente une épaisseur de 1,72 µm. La couche de cladding supérieure 112 est réalisée en InP et présente une épaisseur de 1,3 µm. Une couche en InGaAs sépare la région active 110 de la couche de cladding inférieure 111. Elle présente une épaisseur de 0,3 µm. Une couche en InP sépare cette couche en InGaAs de la région active 110 et présente une épaisseur de 0,2 µm. Une couche en InGaAs sépare également la région active de la couche de cladding supérieure 112. Elle présente une épaisseur de 0,02 µm. Une couche en InGaAs de 0,1 µm sépare la couche de cladding supérieure de la première électrode conductrice 121. Cette électrode 121 est en Au et présente une épaisseur de 0,5 µm. Les deuxièmes électrodes conductrices 122 s’étendant au regard des flancs de la cavité 11 sont également en Au et présentent des épaisseurs, mesurées parallèlement au plan P, de 0,9 µm. Un espaceur en SiN sépare chaque deuxième électrode 122 de la cavité 11. L’espaceur présente une épaisseur, également mesurée parallèlement au plan P, de 0,9 µm.
Le substrat 2 est en Si.
Le mode stationnaire établi dans la cavité 11 est monochromatique et présente une longueur d’onde de 4,5 µm. L’indice optique du Si est 3,47. L’indice optique du Ge est 4. L’indice optique de l’InP est 3,11. L’indice optique moyen de la région active 110 est 3,35.
Les figures 2 à 5 présentent des premiers résultats de simulation numérique réalisés à partir d’un premier mode de réalisation du réflecteur 3. Le réflecteur 3 comprend un empilement de trois bicouches 31, 32, 33. L’empilement s’étend sur le substrat 2. Les premières sous-couches 301 sont en Ge et les deuxièmes sous-couches 302 sont en Si. Les premières sous-couches 301 présentent chacune une épaisseur Les deuxièmes sous-couches 302 présentent chacune une épaisseur, mesurées perpendiculairement au plan, de 0,607 µm.
La bicouche s’étendant directement contre le substrat 2 comprend une deuxième sous-couche 302 qui est indiscernable du substrat 2.
Le système comprend également une couche de collage 5, en Si, présentant une épaisseur de 0,255 µm. La couche de collage 5 s’étend directement contre le réflecteur 3 (et en l’occurrence sur une sous-couche en Ge) et la source 1 (et plus particulièrement la couche de cladding inférieure 111) s’étend contre la couche de collage 5.
Les dimensions du réflecteur 3, et en particulier les première et deuxièmes sous-couches 301, 302, ont été déterminées au moyen d’un algorithme d’optimisation. L’algorithme est d’ailleurs basé sur une optimisation génétique. Le critère d’optimisation minimisé est proportionnel aux pertes optiques du mode stationnaire dans le substrat 2. Il s’agit en l’occurrence de la partie imaginaire de l’indice optique effectif du mode stationnaire.
Les figures 2 et 3 montrent, en niveau de gris, une amplitude du champ électrique selon, respectivement, la direction X (parallèle au plan P) et la direction Y (normale au plan P). En d’autres termes, la montre l’amplitude du champ électrique pour un mode TE 00 et la montre l’amplitude du champ électrique pour un mode TM 00 .
[6]: « Design Aspects for Large Scale Aquifer and Pit Thermal Energy Storage for District Heating and Cooling ». International Energy Agency Technology Collaboration Program on District Heating and Cooling including Combined Heat and Power – Integrated Cost-Effective large-scale thermal energy storage for smart district heating and cooling. Draft – September 2018.
[7]: Kaloudis E. & al., « Large eddy simulations of turbulent mixed convection in the charging of a rectangular thermal storage tank ». International Journal of Heat and Fluid Flow 44 (2013) 776–791.[8]: G. Geffraye et al. “ CATHARE 2 V2.5 2: A single version for various applications ” Nuclear Engineering and Design 241 (2011) 4456–4463.
Réacteur nucléaire refroidi au métal liquide ou à sel(s) fondu(s) intégrant un système d’évacuation de la puissance résiduelle (EPuR) à travers la cuve primaire de réacteur, comprenant un module d’ailettes pivotantes à déclenchement passif ou actif, localisées dans l’espace inter-cuves. La présente invention concerne le domaine des réacteurs nucléaires à neutrons rapides refroidis avec du métal liquide, notamment avec du sodium liquide, dits RNR-Na ou SFR (acronyme anglais de « Sodium Fast Reactor ») et qui font partie de la famille des réacteurs dits de quatrième génération.
L’invention s’applique aussi bien aux réacteurs de petite ou moyenne puissance ou SMR en anglais (acronyme de « Small Modular Reactor »), typiquement d’une puissance de fonctionnement entre 50 et 200 MWe qu’aux réacteurs de forte puissance, typiquement d’une puissance de fonctionnement supérieure à 200MWe.
On rappelle ici que la puissance résiduelle d'un réacteur nucléaire (« decay heat » en anglais) est la chaleur produite par le cœur postérieurement à l'arrêt de la réaction nucléaire en chaîne et constituée principalement par l'énergie de désintégration des produits de fission.
Bien que décrite en référence à un réacteur nucléaire refroidi au sodium liquide, l’invention s’applique à tout autre métal liquide, tel que le plomb, comme fluide caloporteur d’un circuit primaire de réacteur nucléaire. Elle s’applique aussi aux réacteurs à sel(s) fondu(s).
L’invention est décrite en référence à un réacteur nucléaire refroidi au métal liquide de type à circuit primaire intégré, c’est-à-dire avec l’ensemble du sodium primaire contenu à l’intérieur de la cuve principale (cuve primaire) dans laquelle sont plongés, à travers la dalle de fermeture de cette cuve, les pompes primaires et les échangeurs intermédiaires (EI).
Elle s’applique aussi à un réacteur à circuit primaire à boucles, c’est-à-dire avec les pompes primaires et les échangeurs intermédiaires placés à l’extérieur de la cuve primaire du réacteur, qui ne contient plus que le cœur, qui lui sont reliés par des tuyauteries primaires.
Pour l’évacuation de la puissance résiduelle en situation accidentelle, il est constamment recherché l’amélioration de la passivité et la diversification des systèmes pour garantir une meilleure fiabilité globale. L’objectif est de préserver l’intégrité des structures et de leur géométrie en toutes circonstances, à savoir les première (gaine des aiguilles d’assemblages de combustible) et deuxième (cuve principale) barrières de confinement, et ce même en cas de manque de tension électrique généralisée sur une longue durée, qui correspond à un scénario de type Fukushima.
Plus particulièrement, l’évacuation de la puissance résiduelle d’un réacteur à métal liquide de manière totalement passive au travers la cuve principale est actuellement envisagée. Si cet objectif apparaît non atteignable en totalité pour un réacteur de grosse taille, à cause de la puissance trop élevée, il peut être considéré de manière réaliste pour les réacteurs SMR de petite puissance afin de garantir une amélioration intrinsèque de la sûreté et des systèmes d’évacuation de la puissance résiduelle, ci-après dénommés systèmes d’EPUR, au travers de la cuve principale.
De manière générale, on peut classer en plusieurs catégories, les systèmes d’EPUR réalisés ou connus dans la littérature pour les réacteurs à sodium de type intégré:
- ceux mettant en œuvre un échangeur sodium/sodium (ou sodium/NaK) agencé au sein du collecteur froid du réacteur, dénommés de type RRA (Refroidissement Réacteur de type A) dans la publication [1]. On pourra se référer à l’acronyme DRACS (acronyme anglo-saxon de « Direct Reactor Auxiliary Cooling System ») de la de cette publication [1];
- ceux mettant en œuvre un échangeur sodium/sodium (ou sodium/NaK) agencé au sein du collecteur chaud, dénommés de type RRB (Refroidissement Réacteur de type B) dans la publication [1]. On pourra se référer à l’acronyme DRACS de la de cette publication [1];
- ceux mettant en œuvre un échangeur sodium/sodium (ou sodium/NaK) agencé au niveau des boucles secondaires, d’acronyme IRACS (« Intermediate Reactor Auxiliary Cooling System ») dans la publication [1]. On pourra se référer à l’acronyme BPR de la de cette publication [1]. Pour permettre le fonctionnement de ces systèmes BPR, une fraction de débit du sodium secondaire est prélevé par les boucles secondaires pour le faire échanger thermiquement avec le sodium intermédiaire du circuit de l’EPuR ;
Pour ce faire, le codeur 1 comprend 4 paires de pôles (N pp = 4), les groupes 4, 5 d’éléments sensibles 4a, 4b, 5a, 5b délivrant des signaux SIN, COS en quadrature sur chacune des paires de pôles afin que le capteur ou le calculateur de pilotage du moteur puisse déterminer la position angulaire absolue sur un secteur angulaire de 90°.
En relation avec la figure 4a, deux éléments sensibles 4a, 4c, 5a, 5c forment entre eux un angle γ de = π/6, l’angle α entre les groupes 4, 5 étant de = π/8.
De même que sur la , la flèche F5 indique le déplacement d’un élément sensible 5c d’un groupe 5 depuis un positionnement formant l’angle γ de π/6 avec l’élément sensible 5a de son groupe 5, vers une configuration suivant l’invention avec un angle de 180° en conservant un déphasage δ de π/6 pour filtrer l’harmonique de rang 3.
En faisant de même pour l’autre groupe 4 d’éléments sensibles 4a, 4b, on obtient la configuration selon la dans laquelle les groupes 4, 5 sont décalés angulairement d’un angle α = π/8, les éléments sensibles 4a, 4b, 5a, 5b de chacun des groupes 4, 5 étant diamétralement opposés en étant déphasés magnétiquement d’un angle δ = π/6.
En variante représentée sur la , un groupe 4 d’éléments sensibles 4a, 4b peut être décalé à isophase d’un angle de π/2 par rapport à la configuration de la .
Dispositif de mesure de la sensibilité d’un guide d’onde à une variation d’une grandeur physique L’invention concerne un dispositif et un procédé de mesure de la sensibilité S G d’un guide d’onde à une variation ΔG d’une grandeur physique G. L’invention concerne également un procédé de calibration d’un dispositif de mesure de la grandeur physique G.
Des dispositifs connus de mesure de la grandeur physique G comporte une fibre optique dans le cœur de laquelle est réalisé au moins un réseau de Bragg dont la longueur d’onde fondamentale λ B varie en fonction de la grandeur physique. Pour convertir une variation de la longueur d’onde λ B en une valeur courante G c de la grandeur physique G, une loi d’étalonnage est utilisée. Cette loi d’étalonnage permet de convertir chaque variation Δλ B mesurée de la longueur d’onde λ B en une valeur mesurée G m correspondante. Cette loi d’étalonnage dépend de la longueur d’onde λ B et des matériaux utilisés pour fabriquer la fibre optique.
A ce jour, pour construire cette loi d’étalonnage, le réseau de Bragg est exposé à grand nombre de valeurs G i connues de la grandeur physique G et pour chacune de ces valeurs connues, la valeur λ B,i de la longueur d’onde λ B est mesurée. On obtient ainsi un ensemble de points de coordonnées (λ B,i , G i ). Ensuite, les coefficients d’un polynôme qui passe au plus près de ces points sont calculés. C’est ce polynôme ainsi calculé qui est ensuite utilisé comme loi d’étalonnage du dispositif de mesure.
Un tel procédé de calibration est long à mettre en œuvre. Par exemple, dans le cas où le dispositif de mesure comporte plusieurs réseaux de Bragg multiplexés en longueur d’onde et réalisés dans la même fibre optique, ce procédé de calibration doit être répété pour chacun de ces réseaux de Bragg car ils correspondent chacun à une longueur d’onde fondamentale λ B différente de celles des autres réseaux de Bragg.
Pour remédier à ces inconvénients, les inventeurs ont proposé de construire la loi d’étalonnage à partir de mesures de la sensibilité S G de la fibre optique aux variations ΔG de la grandeur physique G. La sensibilité S G est définie par la relation suivante Δλ B /λ B = S G *ΔG, où :
- λ B est la longueur d’onde fondamentale d’un réseau de Bragg réalisé dans la fibre optique, et
- ΔG est une variation infinitésimale de la valeur de la grandeur physique G autour d’une valeur courante donnée de la grandeur physique G.
Il est souligné ici, que cette définition est donnée dans le cas d’une variation infinitésimale de la grandeur G autour d’une valeur courante donnée car cette définition reste alors vraie même si la valeur de la sensibilité S G varie en fonction de cette valeur courante. Une variation infinitésimale est une variation dix ou cent ou mille fois plus petite que la largeur de la plage d’utilisation à l’intérieur de laquelle la valeur de la grandeur physique G varie.
Dans ce dernier cas, il est avantageux de disposer d’un procédé de mesure précis de cette sensibilité S G .
L’invention vise donc à proposer un tel procédé de mesure de la sensibilité S G .
Au surplus, le procédé d'étalonnage peut comprendre une étape de vérification de la conformité du localisateur (12). Pour cela, le programme d’ordinateur est programmé pour émettre une alerte lorsque la disposition des marqueurs (M) illisibles est telle qu’il n’y a pas au moins deux marqueurs (M) lisibles selon tout point de vue du localisateur (12). De cette manière, il est possible de vérifier qu'un stylet (10) est toujours fonctionnel (absence d’alerte), ou de remplacer ou de réparer le stylet (10) défectueux (en cas d’alerte).
Un stylet (10) selon l’invention permet d’obtenir : - la position du palpeur (11) avec une incertitude inférieure à 1 mm3 ; et - l’orientation de la tige (13) du stylet (10) avec une incertitude inférieure à 1°.
Le stylet (10) est localisable quelle que soit sa position dans le champ d’observation, du fait de la multitude et la disposition des marqueurs (M) sur le localisateur (12).
Le stylet (10) est compatible aussi bien avec des systèmes comprenant plusieurs caméras (20), qu’avec des systèmes monoculaires.
Par ailleurs, le stylet (10) et le localisateur (12) peuvent être conformés différemment des exemples donnés sans sortir du cadre de l’invention, qui est défini par les revendications.
En particulier, les marqueurs (M) peuvent être conformés différemment d’un code à barre à deux dimensions, peuvent être de tout type adapté à la présente application. Les marqueurs (M) peuvent être de différentes couleurs.
En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles. Ainsi, le stylet (10) et le localisateur (12) peuvent être adaptés en termes de coûts, de fonctionnalités et de performance.
Système et procédé d’acquisition d’une pluralité d’images et système et procédé d’identification associé Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale le domaine de l’identification de produits, notamment de produits alimentaires.
Elle trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine de la restauration collective, pour identifier des produits positionnés sur un plateau, en particulier en vue de leur facturation automatique. Elle trouve également une application privilégiée dans l’estimation des caractéristiques nutritionnelles et caloriques des aliments positionnés sur un plateau. Elle trouve enfin une application avantageuse dans le cadre de la quantification du gaspillage alimentaire.
Elle concerne plus particulièrement un système d’acquisition d’images d’un produit alimentaire disposé sur une zone d’acquisition.
Etat de la technique Afin d’accélérer les flux de personnes dans les établissements de restauration collective, il est actuellement recherché de procéder à des encaissements plus rapides.
Il est notamment connu du document FR3069685 une installation visant à augmenter la rapidité des encaissements pour faciliter et fluidifier la circulation des personnes dans la zone de distribution des produits.
D’après ce document, cette installation comprend un poste d’acquisition muni d’au moins une caméra orientée vers une surface de pose d’un plateau comprenant les différents produits sélectionnés par un utilisateur. Selon ce document, le poste d’acquisition comprend trois caméras permettant d’acquérir des images des produits présents sur le plateau selon des angles différents. Les images acquises sont ensuite traitées pour identifier de manière automatique les différents produits positionnés sur le plateau et ensuite émettre le ticket d’encaissement correspondant.
Une telle installation permet effectivement d’automatiser l’émission d’un ticket et donc de réduire l’intervention humaine pour générer le ticket d’encaissement. Cependant, l’identification de produits par l’intermédiaire de cette installation présente une fiabilité limitée, notamment par exemple lorsqu’un produit est partiellement ou totalement caché par une assiette ou une serviette en papier ou lorsqu’il s’agit d’identifier des produits différents, de prix et valeurs nutritionnelles différents, mais de couleurs, de contenants ou d’autres aspects visuels identiques.
Présentation de l'invention La présente invention propose d’améliorer l’identification automatique de produits alimentaires positionnés sur un plateau notamment lorsque ceux-ci sont susceptibles d’être partiellement dissimulés par un autre produit ou une serviette ou dans le cas de produits alimentaires présentant des températures différentes.