INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante, la paroi peut être en un matériau composite formé d’une matrice consistant en le matériau polymérique et de particules de charge dispersées dans la matrice. Les particules de charge sont en un matériau de charge, de préférence présentant une conductivité thermique mesurée à 25 °C comprise entre 6 W.m -1 .K -1 et 6000 W.m -1 .K -1 . Le matériau de charge peut être choisi parmi le carbone, le cuivre, l’argent, l’or, l’aluminium, le nickel, le nitrure de bore, le nitrure d’aluminium, l’oxyde de béryllium, l’oxyde d’aluminium et leurs mélanges. Les particules de charge en carbone peuvent se présenter sous la forme de particules de graphite, de noir de carbone, de nanotubes de carbone, de diamant et de fibres de carbone.
De préférence, la paroi présente au moins dans une section transverse, une épaisseur qui est inférieure ou égale à 3 fois, de préférence inférieure ou égale à 2 fois, le diamètre du conduit de circulation fluidique. De cette façon, on assure un transfert thermique efficace à travers la paroi entre le fluide caloporteur circulant dans le conduit de circulation fluidique et une matière contenue dans la cavité.
Le conduit de circulation fluidique peut présenter un diamètre compris entre 1 mm et 10 mm.
Le canal de circulation fluidique présente de préférence une forme tubulaire, par exemple de section de contour rectangulaire ou circulaire.
Le diamètre du conduit de circulation fluidique peut varier le long du conduit de circulation fluidique.
Il peut être constant sur plus de 50 %, voire sur plus de 80 %, voire sur plus de 90 % de la longueur de l’axe du conduit de circulation fluidique.
De préférence, le conduit de circulation fluidique s’étend au moins en partie, de préférence sur plus de 50 %, voire sur plus de 90 % de sa longueur, dans un plan médian d’extension de la paroi.
En particulier, le conduit de circulation fluidique peut présenter un diamètre plus faible dans au moins une section transverse où l’épaisseur de la paroi est faible.
Le conduit de circulation fluidique peut comporter une ou plusieurs portions méandriformes, notamment au moins une portion en forme d’un serpentin, ou au moins une portion en forme d’une spirale.
Le conduit de circulation fluidique peut comporter au moins une strate de portions parallèles les unes aux autres qui s’étendent dans un même plan de strate, de préférence parallèle au plan d’extension de la paroi. De préférence, il comporte une unique strate, afin de limiter l’épaisseur de la paroi tout en assurant un échange thermique optimal.
Le circuit de circulation fluidique peut avoir au moins une portion qui s’étend de part en part dans sa longueur entre deux bords opposés de la paroi. En particulier, les bords peuvent relier la face intérieure à la face extérieure de la paroi.
Dans un autre mode particulier d’exécution de l’invention, un secteur de roue dentée ou une roue dentée, fixé de façon coaxiale au disque médian, est en prise par engrenage avec le moyen d’entraînement commandé en rotation par le moteur.
Dans l’un ou l’autre mode particulier d’exécution de l’invention, de préférence, les moyens de liaison comprennent des éléments cylindriques mobiles en rotation par rapport au pied, autour de la direction diamétrale.
est une vue de face d’une lampe selon un premier mode d’exécution.
est une vue de profil de la lampe selon le premier mode d’exécution.
montre un premier détail de la vue de face selon le premier mode d’exécution.
montre un deuxième détail de la vue de face selon le premier mode d’exécution.
est une vue de face d’une lampe selon un deuxième mode d’exécution.
est une vue de profil de la lampe selon le deuxième mode d’exécution.
est une vue de face d’une lampe selon un troisième mode d’exécution.
est une vue de profil de la lampe selon le troisième mode d’exécution.
est une vue de face d’une lampe selon un quatrième mode d’exécution.
est une vue de profil de la lampe selon le quatrième mode d’exécution.
montre la lampe selon l’un quelconque des modes d’exécution, le globe étant partagé en deux hémisphères de teinte différente tandis que le disque médian est parallèle au plan de séparation des deux hémisphères.
montre la lampe selon l’un quelconque du premier au troisième mode d’exécution, le globe étant partagé en deux hémisphères de teinte différente tandis que le disque médian est perpendiculaire au plan de séparation des deux hémisphères.
est une vue de profil de la lampe selon une application particulière de l’invention.
Cette étape d’asservissement permet de régler le faisceau laser de manière automatique en fonction de l’image du faisceau laser captée par la cellule photosensible.
Le réglage du faisceau laser s’en trouve alors simplifié et fiabilisé.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d’un mode de réalisation préférentiel de l’invention, donné à titre d’exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés décrits ci-après.
La est une représentation schématique d’un système d’analyse élémentaire par faisceau laser, selon l’invention.
La est une représentation schématique du dispositif de captation de caractéristiques du faisceau laser.
La est une représentation schématique d’un premier type d’image obtenue à l’aide du dispositif de captation de caractéristiques.
La est une représentation schématique d’un deuxième type d’image obtenue à l’aide du dispositif de captation de caractéristiques.
La illustre un système 1 d’analyse élémentaire d’un échantillon 2 à étudier.
Le système 1 inclut un dispositif d’analyse 3 tel que décrit ci-après, ce dispositif d’analyse 3 comprenant un socle 31 de réception de l’échantillon 2.
Le dispositif d’analyse 3 comprend également un bâti sur lequel sont montés : un module de génération 4 d'un faisceau laser 5, un module de mise en forme du faisceau laser 5 intégrant au moins une lentille de mise en forme 61 et un diaphragme de sélection 7 d’une partie du faisceau laser 5 émis par le module de génération 4, des moyens optiques de focalisation 8 du faisceau laser 5 sur l’échantillon 2 à étudier.
Tel que cela est illustré par la , le dispositif d’analyse 3 comprend, selon le sens d’émission du faisceau laser 5 depuis le module de génération 4 vers l’échantillon 4, une pluralité de lentilles dont la lentille de mise en forme 61 et une lentille 62 auxiliaire et un unique diaphragme de sélection 7.
Le dispositif d’analyse 3 comprend également une pluralité de miroirs 32 permettant de dévier le faisceau laser 5 depuis le module de génération 4 jusqu’aux moyens de focalisation 8, cela afin de limiter l’encombrement du dispositif d’analyse 3. L’un au moins des miroirs 32 est un miroir de réglage 320 positionné entre la lentille de mise en position 61 et le diaphragme de sélection 7.
En sortie des moyens optiques de focalisation 8, le faisceau laser 5 devient un faisceau de focalisation 51. Dans ce cas, le faisceau de focalisation 51 présente une forme conique allant en s’amincissant en direction de l’échantillon 2.
En outre, le système 1 comprend des moyens de collecte 9 et des moyens de détermination 10 dont les rôles seront décrits ci-après.
Le diaphragme 7 est configuré pour sélectionner une partie du faisceau laser 5 émis par le module de génération 4, et à délimiter la forme de l'impact du faisceau laser 5 sur un échantillon 2 à analyser.
Les moyens optiques de focalisation 8 sont configurés pour recevoir l'image du diaphragme de sélection 7 projetée à l'infini par la lentille 6 directement en amont et la focaliser sur un échantillon 2 à étudier de façon à produire un plasma sur une surface de cet échantillon 2.
De plus, lors de l’étape de projection d’un jet de gaz, le jet de gaz est projeté à un débit inférieur à 1 L.min -1 , préférentiellement avec un débit de 0,5 L.min -1 , et à une vitesse supérieure à 21 mètres par seconde, préférentiellement égale à 42 mètres par seconde.
Tel que cela est illustré par la , le procédé comprend également une étape de modification de la position de l’échantillon 2 à étudier.
Cette étape de modification est conduite de manière à déplacer la zone de focalisation 310 sur la surface de l’échantillon 2.
La modification de la position de l’échantillon 2 à étudier est réalisée selon un vecteur de déplacement Sd formant un angle inférieur ou égal à 90° par rapport à un vecteur de projection Sp du jet de gaz le long de l’axe de projection 511, selon une projection orthogonale sur un plan dans lequel s’inscrit la surface de l’échantillon.
Tel que cela est représenté, un mouvement de l’échantillon 2 selon le vecteur de déplacement Sd permet de modifier l’emplacement de la zone de focalisation 310 pour l’amener à une nouvelle position 310’, selon le déplacement D.
En d’autres termes, l’échantillon 2 est déplacé latéralement ou en avant selon le vecteur de projection Sp du jet de gaz lors de l’analyse, de manière à reculer la zone de focalisation 310 sur une portion de l’échantillon qui n’est pas recouverte de poussières de plasma éjectées par le jet de gaz.
Cette étape est également mise en œuvre par le dispositif décrit précédemment qui comprend des moyens de déplacement de l’échantillon configurés pour mettre en œuvre cette étape de modification.
Procédé de réglage d’un système d’analyse d’un échantillon par faisceau laser La présente invention concerne le domaine de la cartographie et de l'analyse à haute résolution d'éléments dans des solides.
Plus particulièrement, l’invention concerne, en particulier mais non exclusivement, un dispositif d’analyse à haute résolution pour la cartographie d'éléments dans des solides.
L’une de ces méthodes est l'analyse élémentaire par spectrométrie d'émission optique sur plasma produit par laser, désignée par l’acronyme « SEOPPL », technique qui se pratique en atmosphère naturelle, également désignée par l’acronyme anglais « LIBS » correspondant à l’expression anglaise « laser induced breakdown spectroscopy »
Dans lequel, le premier signal bruyant acquis par la carte d’acquisition est extrait, en fonction de la position de positionnement, par l’information de phase obtenue par démodulation par l’ordinateur hôte, et le premier signal bruyant et le premier signal vocal entrent en même temps sous forme de séquence dans le modèle de réseau récurrent convolutif pour effectuer un entraînement.
La position de positionnement représente la position de signal de vibration acoustique de la fibre optique de détection détectée par la détecteur distribuée à travers la fibre optique, et l’ordinateur hôte peut observer la disposition de vibration générée par l’onde acoustique dans la fibre optique de détection, afin de déterminer une position du premier signal vocal. Par exemple, lorsque la fibre optique de détection est installée dans un pont, l’ordinateur hôte peut déterminer la position à laquelle se produit le premier signal vocal dans le pont.
On peut comprendre que la zone couverte par la fibre optique de détection ait une certaine portée, et il n’est pas nécessaire de reconstruire et de rétablir tous les premiers signaux vocaux produits dans la portée de couverture de la fibre optique de détection, il suffit de rétablir le premier signal vocal à la position spécifiée. Pour cette raison, l’ordinateur hôte extrait, en fonction de la position de positionnement, les informations de phase obtenues en démodulant les données acquises.
S300 : entraîner le modèle de réseau récurrent convolutif par un procédé d’estimation itérative sur le modèle de réseau récurrent convolutif.
Comme montrée la , l’entraînement du modèle de réseau récurrent convolutif comprend les étapes S301 à S305.
S301 : mapper un spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant à un spectre fréquentiel complexe du premier signal vocal reconstruit.
Dans lequel, le mappage du spectre fréquentiel complexe a pour but d’extraire un spectre d’amplitude et un spectre de phase du premier signal vocal du premier signal bruyant, tout en améliorant la réponse d’amplitude et la réponse de phase du premier signal vocal. Autrement dit, pour le premier signal bruyant, y est exprimé comme la formule suivante :
y = x + n (1)
où y est le premier signal bruyant ; x est le premier signal vocal ; et n est un signal bruyant autre que le premier signal vocal.
S302 : exécuter une transformation de Fourier à court terme sur le spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant.
Dans lequel, on exécute une transformation de Fourier à court terme sur deux côtés de la formule (1) pour obtenir un mappage du spectre fréquentiel d’amplitude, et le mappage du spectre fréquentiel d’amplitude est exprimée comme la formule suivante :
Y = X + N (2)
où Y, X et N représentent respectivement les transformations de Fourier à court terme correspondant à y, x et n.
S303 : appliquer le spectre fréquentiel complexe du premier signal bruyant traité par la transformation de Fourier à court terme à un système de coordonnées cartésiennes, et établir un spectre d’amplitude et un spectre de phase, dans lequel le spectre d’amplitude et le spectre de phase représentent un spectre de relation de mappage non linéaire entre le premier signal bruyant et le premier signal vocal.
Dans lequel, on exécute un mappage sur le spectre fréquentiel complexe, c’est-à-dire appliquer la formule (2) au système de coordonnées cartésiennes, la formule étant représentée comme suit :
Pendant le coulissement du corps 21, l’ensemble formé par le corps 21 et l’accessoire coulisse ainsi vers le bas selon la direction « D2 » d’actionnement par rapport à l’ensemble formé par le poussoir 22 d’actionnement et la protubérance 30, qui demeurent fixes par rapport à l’élément 12 porteur.
L’anneau formant l’organe 62 de rappel élastique se déforme en étant pincé entre la plaque 54 inférieure et la paroi 66 supérieure du corps 21. Cela provoque un écartement des sections 62A latérales qui entraînent en coulissement les organes 20 de verrouillage dans leur état contraint.
Comme représenté à la , pendant ce coulissement, le poussoir 22 d’actionnement appuie sur la face 24 de poussée qui est inclinée. Le poussoir 22 d’actionnement tend donc à glisser longitudinalement vers l’arrière. Cependant, tant que les organes 20 de verrouillage sont reçus dans les gâches 36, ils retiennent le logement 42 et la protubérance 30 en position emboîtée. Lorsque les organes 20 de verrouillage sont dans leur état déverrouillé, plus rien ne s’oppose au glissement du poussoir 22 d’actionnement sur la face 24 de poussée. La force « F » provoque donc le déboîtement des deux supports 16, 18 de montage lorsque le corps 21 atteint sa position de détachement.
Ainsi, contrairement aux dispositifs détachables existants, le dispositif 14 de montage détachable réalisé selon les enseignements de l’invention ne comporte pas de bouton susceptible d’être enfoncé par le doigt d’un utilisateur pour procéder au détachement. L’utilisateur pourrait donc penser qu’il n’est pas possible de détacher facilement l’accessoire 10 d’élément 12 porteur.
Pour éviter cette situation, le corps 21 présente ici une saillie 70 réalisée sur sa face supérieure externe. Cette saillie 70 simule la présence d’un bouton afin d’inciter l’utilisateur à appuyer sur le corps 21 selon la direction « D2 » d’actionnement pour détacher les supports 16, 18 de montage.
Il est également possible d’utiliser un code de couleur pour inciter l’utilisateur à appuyer sur cette zone.
En variante non représentée de l’invention, il est aussi possible d’agencer un bouton en saillie solidaire en coulissement avec le poussoir 22 d’actionnement. Un tel bouton pourrait faire saillie à l’extérieur du corps 21 à travers une fenêtre prévue à cet effet pour permettre à un utilisateur de faire coulisser le poussoir 22 d’actionnement par l’intermédiaire du bouton.
Le dispositif 14 de montage détachable réalisé selon les enseignements de l’invention n’est pas limité à l’exemple divulgué aux figures. Ainsi, il est aussi possible de prévoir des organes de rappel élastique individuels associés chacun à un organe 20 de verrouillage associé et au poussoir 22 d’actionnement.
Il est aussi possible de transmettre le mouvement du poussoir 22 d’actionnement aux organes 20 de verrouillage par d’autres moyens tel qu’un système à cames. Par exemple au moyen de cames solidaires en coulissement avec le poussoir 22 d’actionnement et/ou avec les organes 20 de verrouillage.
Il est aussi possible de prévoir des organes 20 de verrouillage et/ou un poussoir 22 d’actionnement monté pivotant par rapport au corps 21 pour obtenir le même effet que décrit précédemment.
Palier à roulement équipé d’un dispositif d’étanchéité L’invention concerne un palier à roulement comprenant deux organes, respectivement intérieur et extérieur, ainsi que des corps roulants disposés dans un espace de roulement formé entre lesdits organes pour permettre leur rotation relative autour d’un axe.
En particulier, l’invention s’applique aux paliers à roulement de véhicule automobile, notamment aux paliers de roue. De façon avantageuse, un palier suivant l’invention permet le montage d’une roue motrice ou non motrice de véhicule automobile, l’organe intérieur étant tournant et comprenant des moyens de fixation de la roue tandis que l’organe extérieur est fixe et comprend des moyens de fixation sur un élément de suspension du véhicule.
Pour empêcher d’une part les fuites de lubrifiant présent dans l’espace de roulement et d’autre part la contamination dudit espace avec des polluants extérieurs, au moins un côté de l’espace de roulement est équipé d’un dispositif d’étanchéité.
En particulier, le dispositif d’étanchéité peut comprendre deux armatures rigides solidaires respectivement d’un organe, une première armature étant pourvue d’un élément d’étanchéité interne qui comprend au moins une lèvre en interférence d’étanchéité avec une portée médiale de la deuxième armature.
On connait des paliers dans lesquels la deuxième armature est associée à l’organe par emmanchement d’une portée intérieure de ladite armature sur une surface axiale intérieure dudit organe, une portée extérieure de ladite deuxième armature étant prolongée axialement et/ou radialement pour former un déflecteur limitant l’entrée de polluants extérieurs dans l’espace de roulement.
Cette solution d’emmanchement intérieur ne donne pas entière satisfaction, en ce qu’elle ne permet pas d’éviter les risques de migration de la deuxième armature le long de la surface axiale intérieure, ce qui peut compromettre l’étanchéité conférée par l’interférence entre l’élément d’étanchéité et la portée médiale.
Les courbes d’écoulement de la viscosité en fonction du gradient de cisaillement peuvent alors être obtenue:
: 140°C,
: 160°C,
: 175°C,
: 190°C.
Les compositions de l’invention présentent une viscosité supérieure à 50 Pa.s pour un gradient de cisaillement compris entre 0,1 et 100 s-1, dans une plage de température comprise entre 120°C et 210 °C, et de préférence entre 140 et 190°C.
Le tableau 2 donne des viscosités Eta0 sur le plateau newtonien pour différentes températures des compositions M0 à M5. La granulation est possible lorsque les compositions présentent une viscosité Eta0 supérieure à 50 Pa.s.
Exemple 3 : Compositions thermo durcies et évaluations mécaniques.
Dans cet exemple on compare la performance de compositions thermo durcies en présence de copolymère à bloc avec introduction du copolymère à bloc selon l’invention ou selon l’état de l’art.
-Résine époxy de type bisphénlol A: disponible sous la dénomination Araldite ® LY556 de chez Hunstman.
- EPON™ Resin 1001F.
-Epikote™ 828.
-copolymère BCP disponible sous la dénomination commerciale Nanostrength ® , fournisseur Arkema.
Dicyandiamine (DICY) CAS 461-58-3 Dyhard100SF (fournisseur Alzchem)
TDI : catalyseur TDI 1,1 diméthyl-3-phénylurée CAS : 101-42-8 TDI UR300 (fournisseur Degussa) . BYK ® -P 9920 : agent anti moussage (fournisseur BYK). On réalise les formulations suivantes selon le tableau 3 :
Système d’analyse d’un échantillon par faisceau laser, comprenant un dispositif de captation d’un profil du faisceau laser, et procédé de réglage d’un tel système La présente invention concerne le domaine de la cartographie et de l'analyse à haute résolution d'éléments dans des solides.
Plus particulièrement, l’invention concerne, en particulier mais non exclusivement, un dispositif d’analyse à haute résolution pour la cartographie d'éléments dans des solides métalliques.
Dans des applications telles que la caractérisation de dispositifs soumis à des sources radioactives, ou encore la caractérisation de l'aptitude au vieillissement de dispositifs employés dans des environnements particulièrement sévères, par exemple dans des aéronefs ou des engins spatiaux, il peut s'avérer indispensable de procéder à l'analyse élémentaire d'échantillons, par exemple d’échantillons métalliques.
L’une de ces méthodes est l'analyse élémentaire par « SEOPPL », acronyme de Spectrométrie d'Emission Optique sur Plasma Produit par Laser, technique qui se pratique en atmosphère naturelle.
En effet, la température et/ou les vibrations peuvent décaler la position des diaphragmes, des lentilles et/ou de la source laser.
La composition de caoutchouc selon l’invention comprend une charge renforçante comportant une silice.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, la silice représente plus de 50% en masse de la charge renforçante, préférentiellement plus de 80% en masse de la charge renforçante. Ces plages préférentielles de proportion massique de silice dans la charge renforçante peuvent s’appliquer à l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention.
Si la charge renforçante contient une charge organique renforçante, la charge organique renforçante est préférentiellement un noir de carbone. Cette charge organique renforçante, préférentiellement le noir de carbone, est alors préférentiellement présente selon un pourcentage pondéral inférieur à 50 %, plus préférentiellement inférieur à 20%, par rapport au poids total de la charge renforçante.
Pour coupler la silice à au moins un des élastomères qui constituent la matrice élastomère de la composition de caoutchouc, notamment dans le cas où la silice constitue plus de 50% en poids de la charge renforçante de la composition de caoutchouc, on utilise un agent de couplage (ou agent de liaison) répondant à la formule (I) (R 1 ) n (H) 2-n N – R 2 – Si(R 4 ) m (OR 3 ) 3-m (I) dans laquelle : - n est un entier variant de 0 à 2 ; - m est un entier variant de 0 à 2 ; - R 1 , R 3 et R 4 , identiques ou différents, sont des alkyles ; - R 2 est un groupe hydrocarboné divalent.
De manière bien connue, un agent de couplage est un agent apte à établir une liaison suffisante de nature chimique et/ou physique entre la charge considérée et l'élastomère, tout en facilitant la dispersion de cette charge au sein de la matrice élastomère. Cet agent au moins bifonctionnel est destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique, en l’espèce la silice, et l'élastomère.
L’agent de couplage de formule (I) peut être constitué soit d’un seul composé (toutes les molécules de l’agent de couplage de la composition ont alors la même structure chimique), soit d’un mélange de composés répondant à la formule (I).
Le choix des valeurs de n et de m peut être orienté par l’accessibilité aux molécules correspondantes, par exemple selon leur disponibilité commerciale. Les valeurs préférentielles de n et m peuvent s’appliquer à l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention.
Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, m est préférentiellement égal à 0, auquel cas l’agent de couplage de formule (I) est un trialkoxysilane.
Une turbomachine d'aéronef comprend classiquement une chambre de combustion alimentée par du kérosène. Toutefois, afin de réduire l'impact environnemental et les émissions polluantes et de contribuer à la décarbonation du transport aérien, il a été envisagé de remplacer le kérosène par un combustible à base d’hydrogène.
Afin de permettre une combustion stable à partir de l’hydrogène, il est connu de générer des flammes de diffusion dans la chambre de combustion, c’est-à-dire des flammes qui sont obtenues à partir de réactifs très peu mélangés à l’air, voire non mélangés, avant d'arriver dans la chambre de combustion.