INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’exemple de panneau 1 de la qui se fixe sur l’axe 23 d’un profilé de montage vertical 21’ présente un autre système de bridage 7 (figures 11 à 13). Le système de bridage 7 comporte une platine qui comprend la partie 70 de fixation à la seconde pièce d’ancrage 5, la fixation étant de préférence de manière amovible, et la partie de coopération 71 qui est destinée à coopérer avec l’axe 23 du profilé de montage, les moyens de bridage 72 coopérant ici avec la partie de fixation 70. Plus particulièrement, la platine du système de bridage 7 est apte à être mobile par rapport à la seconde pièce d’ancrage 5 qui coopère avec l’axe 23 via sa gorge 51, de sorte à pouvoir mettre en butée la partie de coopération 71 contre l’axe 23 pour l’enfermer dans la gorge 51 de la seconde pièce d’ancrage 5. La mobilité de la platine et donc de la partie de coopération 71 est obtenue par la présence d’une fente oblongue 56 ménagée dans la seconde pièce d’ancrage 5 et s’étendant parallèlement au rail de fixation 30 ou 31 (et donc destiné à s’étendre transversalement à l’axe 23 du profilé de montage). Une fois la partie de coopération 71 en position de butée, les moyens de bridage 72 sont mis en œuvre. Les moyens de bridage72 sont de préférence par boulonnage. Au moins une vis des moyens de bridage 72 traverse la fente 56 de la seconde pièce d’ancrage 5. La partie de fixation 70 avec la seconde pièce d’ancrage est la partie qui fait saillie par rapport au bord du panneau pour être accessible afin que l’opérateur puisse mettre en œuvre les moyens de bridage 72 ; cette partie de fixation 70 est également réglable en position par rapport au bord du panneau 1 (selon une direction perpendiculaire au bord du panneau) grâce à un orifice oblong 73 ménagé dans ladite partie de fixation 70 et s’étendant perpendiculairement au rail de fixation 30 ou 31.
Le procédé d’installation d’un panneau 1 est à présent décrit.
L’opérateur monte le panneau sur les profilés de montage en accrochant les premières pièces d’ancrage 4 et les seconde pièces d’ancrage 5 après les profilés 20 et respectivement 21, ou les axes 22 et 23 des profilés de montage 20’ et 21’.
Puis pour régler la mise de niveau du panneau, c’est-à-dire son parallélisme par rapport aux autres panneaux déjà montés, ceux notamment positionnés en-dessous et sur l’un des côtés, l’opérateur visse ou dévisse la portion d’actionnement 60A ou 61A ou encore 62A du ou des organes de réglage, respectivement, 60 ou 61 ou encore 62, la portion d’actionnement dépassant du bord du panneau au-dessus duquel sera destiné à être monté ultérieurement un autre panneau. Une fois le panneau 1 mis de niveau grâce au système de réglage 6, le système de réglage 6 est alors bloqué en position soit manuellement pour le premier exemple de réalisation en vissant le contre-écrou 60C, soit automatiquement avec l’engrenage à rappel élastique 62C du troisième exemple de réalisation.
Enfin, pour sécuriser totalement le maintien du panneau 1 mis de niveau, afin qu’il ne se décroche malencontreusement pas des premières et deuxièmes pièces d’ancrage 4 et 5, l’opérateur verrouille la position grâce au système de bridage 7. Le système de bridage 7 comporte sa partie de coopération 70 ou 71 avec l’un des profilés de montage qui fait saillie par rapport à l’un des bords du panneau à proximité duquel aucun panneau adjacent n’est encore monté. De préférence, la partie de coopération 70 ou 71 s’étend dans une direction perpendiculaire à celle de l’organe de réglage 60, 61 ou 62. L’opérateur actionne les moyens de bridage 72 qui sont directement accessibles face à lui, et bride ainsi en position le panneau 1.
Clef d’accès pour véhicule comprenant un bouclier électriquement conducteur La présente invention se rapporte à une clef pour véhicule. Elle trouve une application particulière mais non limitative dans l’accès aux véhicules automobiles.
Dans le domaine des véhicules automobiles, une clef pour véhicule connue de l’homme du métier comprend : - un boîtier comprenant une coque supérieure et une coque inférieure, - une antenne d’émission/réception de signaux radiofréquence, - un support électronique configuré pour recevoir ladite antenne d’émission/réception.
La clef est utilisée pour ouvrir ou fermer le véhicule à distance.
Un inconvénient de cet état de la technique est que l’antenne est sensible aux éléments physiques autour d’elle et notamment aux doigts ou à la main du porteur de la clef qui l’utilise. Du fait de la proximité de ces éléments physiques, l’antenne est perturbée. Par conséquent, l’antenne est moins efficace. De ce fait, la portée d’accès de la clef peut diminuer. Ainsi, si classiquement, la clef permet un accès à distance à partir de 100 mètres, la perturbation pourrait réduire l’accès à distance à 50 mètres par exemple.
Dans ce contexte, la présente invention vise à proposer une clef qui permet de résoudre l’inconvénient mentionné.
A cet effet, l’invention propose une clef pour véhicule, ladite clef comprenant : - un boîtier comprenant une coque supérieure et une coque inférieure, - une antenne d’émission/réception de signaux radiofréquence, - un support électronique configuré pour recevoir ladite antenne d’émission/réception, caractérisé en ce que ladite clef comprend en outre au moins un bouclier électriquement conducteur et agencé de sorte à stabiliser la fréquence de fonctionnement de ladite antenne.
Ainsi, comme on le verra en détail par la suite, le bouclier est agencé de sorte à stabiliser la fréquence de fonctionnement de l’antenne et ainsi réduire la perturbation engendrée par la main proche de l’antenne que ce soit les doigts ou la paume de la main. La fréquence de fonctionnement de l’antenne demeure la même que ce soit en présence de la main ou en l’absence de la main.
Le récipient 10 s’étend axialement suivant l’axe d’élévation Z-Z’ supposé vertical sur les figures. Tel qu’illustré en détail sur les figures 8 et 9, le corps 11 du récipient 10 est muni d’une extrémité inférieure 11b fermée formant un fond et d’une extrémité supérieure 11c ouverte, opposée à l’extrémité inférieure 11b, formant un col 12 muni d’une ouverture 12a permettant l’accès au volume 11a interne de réception du produit.
On entend par un substrat, un film, une couche, un élément structurel « à base » d’un matériau A, un substrat, un film, une couche, un élément structurel comprenant ce matériau A uniquement ou ce matériau A et éventuellement d’autres matériaux, par exemple des éléments dopants ou des éléments d’alliage.
Dans la présente demande de brevet, l’épaisseur, la hauteur ou la profondeur sont prises selon z. Les termes relatifs « sur », « surmonte », « sous », « sous-jacent » se réfèrent à des positions prises selon la direction z. La longueur est prise selon x et la largeur est prise selon y. Une dimension « latérale » correspond à une dimension selon une direction du plan xy. On entend par une extension « latérale » ou « latéralement », une extension selon une ou des directions du plan xy.
La distance de séparation ds est typiquement prise de « centre à centre », entre les axes centraux des guides d’ondes.
Un principe de la présente invention consiste à mettre en œuvre un couplage optique entre deux niveaux n1, n2 d’altitude différente selon z, ce couplage étant combiné à une réflexion de manière à changer le sens de propagation du rayonnement lumineux. Il est ainsi possible d’empiler et de superposer différents niveaux photoniques dans lesquels se propage le rayonnement lumineux. Typiquement, un deuxième niveau de projection p2 situé à une altitude n2 peut être superposé selon z à un premier niveau d’adressage a1 situé à une altitude n1, comme illustré à la .
Comme illustré aux figures 3A et 3B, le dispositif comprend typiquement un premier guide d’onde 11 configuré pour guider la propagation d’un rayonnement lumineux selon un premier sens s1, et un deuxième guide d’onde 21 configuré pour guider la propagation du rayonnement lumineux selon un deuxième sens s2 opposé au premier sens s1. Le premier guide d’onde 11 est situé sur un premier niveau n1 présentant une altitude n1 selon z. Le deuxième guide d’onde 21 est situé sur un deuxième niveau n2 présentant une altitude n2 selon z. Le dispositif comprend une portion de couplage 3 au niveau de laquelle les premier et deuxième guides d’onde 11, 21 sont rapprochés et présentent une distance de séparation minimale ds permetttant un couplage optique, typiquement un couplage évanescent, entre le premier guide d’onde 11 et le deuxième guide d’onde 21. Cette portion de couplage 3 présente une longueur L selon x. A l’extrémité 30 de la portion de couplage 3, le dispositif comprend en outre un réflecteur 4 configuré pour réfléchir le rayonnement lumineux. Dans l’exemple illustré aux figures 3A, 3B, le réflecteur 4 est formé par une couche 40 à base d’un matériau réfléchissant, par exemple en aluminium.
La illustre un mode de réalisation du dispositif de rétrocouplage comprenant des guides 11, 21 en nitrure de silicium (Si3N4) présentant un indice de réfraction n=1,97 pour un rayonnement lumineux de longueur d’onde λ = 532 nm. Les guides 11, 21 ont une largeur selon y de 300 nm et une épaisseur selon z de 200 nm. Les guides 11, 21 sont ainsi monomodes pour le rayonnement lumineux de longueur d’onde λ = 532 nm. Le rayonnement lumineux se propage ainsi selon le mode optique fondamental au sein des guides 11, 21. Le principe de rétrocouplage selon l’invention peut cependant être mis en œuvre pour différents modes de propagation, par exemple pour des modes de couplage secondaires.
Les guides 11, 21 sont superposés selon z au niveau de la portion de couplage 3. Le long de la portion de couplage 3, le mode optique fondamental peut se transférer d’un guide 11 à l’autre guide 21 par couplage évanescent, si les deux guides 11, 21 sont suffisamment proches l’un de l’autre sur une longueur suffisamment grande. La distance « suffisamment proche » est la distance de séparation minimale ds. La « longueur suffisamment grande » est appelée longueur de couplage Lc, et correspond à la longueur caractéristique nécessaire pour qu’un mode, typiquement le mode fondamental, soit transféré depuis le premier guide 11 vers le deuxième guide 21 en conservant son sens de propagation, c’est-à-dire en l’absence de perturbations le long du guide emprunté par le rayonnement lumineux. Ce transfert de mode sans modification du sens de propagation peut être classiquement effectué par un coupleur directionnel. Selon l’approche dite des super-modes, le mode transféré peut être vu comme la combinaison d’un mode symétrique et d’un mode antisymétrique sur les deux guides 11, 21. La longueur de couplage s’écrit alors :
avec Δn = |n eff1 − n eff2 | qui correspond à la différence d’indices effectifs entre les modes symétrique et antisymétrique. Pour une distance de séparation ds de 550 nm entre le centre du premier guide et le centre du deuxième guide, la longueur de couplage Lc est de l’ordre de 60 µm.
Dans le cas présent, un réflecteur 4, ici un bloc 40 sous forme de couche d’aluminium d’épaisseur 100 nm selon x, interrompt les guides 11, 21 à une extrémité de la portion de couplage 3. Le rayonnement lumineux emprunte ainsi la portion de couplage 3 une première fois dans le sens s1, puis une deuxième fois dans le sens s2. Pour ce mode de réalisation, la portion de couplage 3 présente une longueur L = Lc/2. Pour une distance de séparation ds de 550 nm entre le centre du premier guide et le centre du deuxième guide, la longueur L de la portion de couplage 3 est donc de l’ordre de 30 µm. La portion de couplage 3 de ce dispositif est ainsi deux fois plus compacte qu’un coupleur directionnel classique.
Les figures 4B, 4C et 4D illustrent des résultats de simulation FDTD (acronyme de « Finite Difference Time Domain » désignant une méthode de calcul de différences finies dans le domaine temporel) obtenus pour une propagation d’un rayonnement lumineux de longueur d’onde λ = 532 nm dans le dispositif illustré à la .
La est une cartographie simulée du champ électromagnétique dans un plan xy1 correspondant au premier niveau n1. Il apparaît que le rayonnement lumineux incident se propage dans le premier guide 11 du premier niveau n1. La est une cartographie simulée du champ électromagnétique dans un plan xy2 correspondant au deuxième niveau n2. Il apparaît que le rayonnement lumineux réfléchi se propage dans le deuxième guide 21 du deuxième niveau n2. La est une cartographie simulée du champ électromagnétique dans un plan transverse xz. Il apparaît que le rayonnement lumineux se partage entre le premier guide 11 et le deuxième guide 21 à l’approche du réflecteur. Cela montre que le couplage et la rétro-propagation sont possibles en combinaison.
Sur la base de ces simulations numériques effectuées sur le dispositif de la , un rétrocouplage maximal d’environ −0,68 dB (soit environ 87%) est obtenu.
Dans un mode de réalisation, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, et le rayon externe et le rayon interne sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et .
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance axiale entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance axiale entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le troisième point, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le quatrième point, en mètres, un paramètre est défini comme : et la pale à profil aérodynamique est dimensionnée de telle sorte que : - si : , où et , et - si : .
L’invention concerne également un procédé de dimensionnement d’une aube mobile de turbine destinée à être montée autour d’un d’axe longitudinal dans une alvéole qui débouche à la périphérie externe d’un disque de rotor d’une roue mobile d’une turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, le disque de rotor étant destiné à être centré sur l’axe longitudinal et à comprendre une pluralité d’aubes mobiles réparties circonférentiellement à la périphérie externe du disque de rotor, le système propulsif aéronautique étant destiné à comprendre un arbre d’entrainement et la roue mobile étant configurée pour entrainer l’arbre d’entrainement en rotation autour de l’axe longitudinal, l’aube mobile de turbine s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal et comprenant un pied configuré pour être monté dans l’alvéole du disque de rotor, un talon, et une pale à profil aérodynamique s’étendant radialement depuis le pied jusqu’au talon, la pale à profil aérodynamique présentant un bord d’attaque et un bord de fuite, dans lequel le talon comprend une plateforme qui présente une surface radialement interne destinée à délimiter une veine de circulation de gaz, dans lequel le pied comprend une plateforme qui présente une surface radialement externe également destinée à délimiter la veine de circulation de gaz, dans lequel le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètres cubes, est un rayon externe de veine, le rayon externe de veine étant défini comme une moyenne d’une première distance radiale et d’une deuxième distance radiale, la première distance étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque, et la deuxième distance étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite, en mètres, est le nombre de la pluralité d’aubes mobiles destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor, est une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale constante, en nombre de tours par minute, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , la masse volumique du matériau étant comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètres cubes et le rayon externe de veine étant compris dans une plage allant de 0,15 à 1,0 mètre.
Dans un mode de réalisation, un paramètre est défini comme : , où : est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et le quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius, le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, le disque mobile de turbine est destiné à présenter une surface amont, une surface avale, et chaque alvéole du disque étant destinée à être délimitée par une surface de fond d’alvéole un paramètre étant défini comme : avec : et : où : est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et le quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, est une hauteur de veine, la hauteur de veine étant définie comme une différence entre le rayon externe de veine et le rayon externe de veine , en mètres, est un rayon de jante, le rayon de jante étant défini comme la plus petite distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface de fond d’alvéole, en mètres, est une épaisseur de jante, l’épaisseur de jante étant définie comme une distance axiale entre un point de jonction de la surface amont du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, et un point de jonction de la surface avale du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle , , et sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius, le rayon de jante étant compris dans une gamme allant de 0,05 mètre à 0,5 mètre, l’épaisseur de jante étant comprise dans une gamme allant de 0,01 mètre à 0,06 mètre, et le rayon interne de veine étant compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction © entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : , et .
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le troisième point, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et le quatrième point, en mètres, un paramètre étant défini comme : le procédé comprenant une étape de dimensionnement au cours de laquelle la pale à profil aérodynamique est dimensionnée de telle sorte que : - si : , où et , et - si : .
Aussi, bien que le module de conservation obtenu pour les éprouvettes de fibres de bois préparées conformément à l’invention soit légèrement plus faible (de l’ordre de 100 MPa) par rapport aux fibres de bois préparées à l’aide des compositions d’encollages connues, mais nocives, trop réactives, telles que les résines poly(méthylène diphényl isocyanate) ou phénol-formaldéhyde urée (dont le module de conservation est d’environ 155 MPa) ; les propriétés mécaniques des fibres de bois obtenues selon l’invention sont bonnes. Un module de conservation d’environ 100 MPa pour des produits isolants présentant une densité de 180 kg/m 3 est satisfaisant.
On prépare deux autres compositions d’encollage, selon l’art antérieur, n°5 et 5 bis, en introduisant successivement dans un récipient 48 parts en poids de maltitol (en tant que sucre hydrogéné), 52 parts en poids d’acide citrique, et 5 parts en poids d’hypophosphite de sodium l’hypophosphite de sodium (catalyseur) sous une agitation vigoureuse jusqu’à dissolution complète des constituants.