INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique comprend au moins 25% en poids, préférablement au moins 30% en poids, très préférablement au moins 35% en poids, d’effluent de pyrolyse 10 provenant de l’unité de pyrolyse 8 par rapport au poids total de la première charge hydrocarbonée 2.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 est au moins partiellement, voire entièrement, biosourcée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 comprend un mélange de composés aromatiques et paraffiniques biosourcé et un mélange de composés aromatiques et paraffiniques non-biosourcé (provenant par exemple d’une unité de reformage catalytique). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 provient (essentiellement) d’un procédé de conversion de la biomasse lignocellulosique. Par exemple, un effluent produit par conversion de la biomasse lignocellulosique peut être traité pour être aux spécifications requises de la première charge hydrocarbonée 2 afin de présenter des teneurs en éléments soufrés, azotés et oxygénés compatibles avec un complexe aromatique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 est constituée de l’effluent de pyrolyse 10 issu de l’unité de pyrolyse 8.
L’unité d’extraction des aromatiques La coupe de tête 16 de l’unité de séparation de charge 1 est envoyée vers l’unité optionnelle d’extraction des aromatiques 3 adaptée pour extraire un effluent comprenant des espèces aliphatiques en C6-C7 19 qui est exporté comme co-produit du complexe aromatique. La coupe aromatique 20 (comprenant essentiellement du benzène et du toluène), appelée extrait de l’unité d’extraction des aromatiques 3, est envoyée vers la colonne de benzène 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la coupe aromatique 20 est une charge hydrocarbonée (e.g. essentiellement) aromatique en C6-C7 (A6-A7).
Le train de fractionnement Le train de fractionnement comprend les colonnes de distillation de composés aromatiques 4, 5, et 6 permettant de séparer les 4 coupes suivantes : - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) du benzène 22 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) du toluène 23 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) des xylènes 24 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) des composés aromatiques à 9 et 10 atomes de carbone 25.
La colonne de benzène 4 est adaptée pour : traiter la coupe aromatique 20 qui est une charge hydrocarbonée (e.g. essentiellement) aromatique en C6-C10 (A6+) ; produire en tête la coupe comprenant du benzène 22 qui est envoyée au moins en partie à l’entrée de l’unité réactionnelle de transalkylation 7 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) aromatique en C7-C10 26 (A7+).
La colonne de toluène 5 est adaptée pour : traiter l’effluent aromatique en C7-C10 26 (A7+), produit de fond de la colonne de benzène 4 ; produire en tête la coupe comprenant du toluène 23 qui est dirigée au moins en partie vers l’unité réactionnelle d’alkylation 13 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) aromatique en C8-C10 27 (A8+).
La troisième colonne de distillation de composés aromatiques 6, appelée également colonne de xylène, est adaptée pour : traiter la coupe aromatique à 8 atomes de carbone ou plus 17 (A8+) de la charge du complexe aromatique et optionnellement l’effluent de fond de la colonne de toluène 27 ; produire en tête la coupe comprenant majoritairement des xylènes 24 qui est dirigée au moins en partie vers l’unité réactionnelle de transalkylation 7 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) comprenant des aromatiques en C9-C10 25 (A9+).
L’unité réactionnelle de transalkylation Dans l’unité réactionnelle de transalkylation 7, la fraction comprenant du benzène 22 en provenance de la tête de la colonne de benzène 4 est mélangée à la coupe comprenant des xylènes 24 en provenance de la tête de la colonne de xylène 6, et alimente au moins un réacteur de transalkylation pour produire du toluène par transalkylation d’aromatiques en défaut de groupes méthyles (i.e., le benzène), et en excès de groupes méthyles (i.e., les xylènes).
L’effluent enrichi en toluène 21 (par rapport à la coupe comprenant du benzène 22 et la coupe comprenant des xylènes 24) de l’unité réactionnelle de transalkylation 7 est envoyé à l’entrée de la colonne de benzène 4, optionnellement avec la coupe aromatique 20.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de transalkylation 7 comprend au moins un réacteur de transalkylation adapté pour être utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 200°C et 600°C, préférentiellement comprise entre 350°C et 550°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 380°C et 500°C ; - pression comprise entre 2 MPa et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 2 MPa et 6 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 2 MPa et 4 MPa ; - PPH comprise entre 0,5 h -1 et 5 h -1 , préférentiellement comprise entre 1 h -1 et 4 h -1 , et plus préférentiellement comprise entre 2 h -1 et 3 h -1 .
La lyse des bactéries a été optimale en 2 temps dans un tampon MOPS – NaCl – imidazole. Tout d’abord, une lyse chimique au lysozyme à 1mg/ml pendant 30 min sur une roue pour une agitation douce a été réalisée à 4°C afin de préserver l’intégrité des protéines. Puis une lyse mécanique par 5 cycles de 30 sec de sonication à 70% de puissance a suivi, les lysats bactériens ayant été remis dans la glace au minimum 30 sec entre chaque sonication.
Aucun des protocoles testés n’a permis d’obtenir une quantité suffisante de protéines sous forme soluble. Après centrifugation, la fraction soluble a donc été éliminée et les corps d’inclusions ont été lavés dans 3 différents tampons de lavage (MOPS 20mM – NaCl 2M – Cystéine 15mM ; MOPS 20mM – NaCl 250mM – Cystéine 15mM – Tritton X100 2% ; MOPS 20mM – NaCl 250mM – Cystéine 15mM) puis solubilisés en condition dénaturante (MOPS 20mM – NaCl 250mM – Cystéine 15mM – Urée 8M). Les protéines ont été purifiées sur colonne de Nickel par compétition à l’imidazole (MOPS 20mM – NaCl 250mM – Cystéine 15mM – Urée 8M – Imidazole 500mM), les protéines ont été renaturées par la méthode de dilution au goutte à goutte (Na Citrate 50mM – MgCl 2 2mM – DTT 2mM – NaCl 50mM – L-Argine 500mM – Tween 20 0,5%) puis dialysées en 2 temps (Na Citrate 50mM – MgCl 2 2mM – DTT 2mM – NaCl 50mM – L-Argine 50mM – N-Lauryl Sarcosine 0,01% ; Na Citrate 50mM – NaCl 50mM – Glycérol 10%) pour être en solution dans un tampon compatible avec les expériences in cellulo et in vivo.
La pureté et la qualité des protéines ont été analysées par SDS-PAGE et Western blot avec le même protocole que celui utilisé pour les protéines de fusions comprenant la protéine eGFP et décrit dans la section précédente. Les échantillons de traitement ont quant à eux été dosés par la méthode microBCA selon le protocole du fabricant.
Dans les échantillons d’élution, de refolding et les dialysats une seule bande, marquée par l’anticorps anti-histidine en western blot, de 50kDa a été mise en évidence par la coloration du gel d’acrylamide au bleu de Coomassie. Les échantillons de traitement utilisés pour les expériences in vitro sont donc pures et de bonne qualité. En effet, l’absence de bande surnuméraire en Western blot a démontré l’absence de protéine dégradées et/ou agrégées dans les échantillons.
Production des protéines de fusion comprenant un CCP et le polypeptide MDA-7 ou MDA-7 tronquée
Les conditions optimales de production et purification des protéines de fusion comprenant un CPP mutant (MDmut) ou MD11 et le polypeptide MDA-7 (SEQ ID NO : 46 à SEQ ID NO : 53) ou le polypeptide de MDA-7 tronquée (SEQ ID NO : 54 à SEQ ID NO : 61) sont définies ci-après.
Le meilleur rendement de production a été observé après culture de bactéries E. coli BL21(DE3) transformées par les plasmides recombinants codant les séquences SEQ ID NO : 46 à SEQ ID NO : 61 sur la nuit à 16°C après induction de la production avec 1M d’IPGT ajouté à DO 2 60 >1.
La lyse des bactéries a été optimale en 2 temps dans un tampon Tris 50mM – NaCl 250 mM – imidazole 5 mM. Tout d’abord, une lyse chimique au lysozyme à 1mg/ml pendant 30 min sur une roue pour une agitation douce a été réalisée à 4°C afin de préserver l’intégrité des protéines. Puis une lyse mécanique par 5 cycles de 30 sec de sonication à 70% de puissance a suivi, les lysats bactériens ayant été remis dans la glace au minimum 30 sec entre chaque sonication.
Aucun des protocoles testés n’a permis d’obtenir une concentration suffisante de protéines sous forme soluble. Après centrifugation, la fraction soluble a donc été éliminée et les corps d’inclusions ont été lavés dans 3 différents tampons de lavage (Tris 50 mM – β-mercaptoéthanol 20 mM – Tritton X100 2% ; Tris 20 mM – β-mercaptoéthanol 20 mM ; Tris 50 mM – DTT 20mM – Guanidine HydroChloride 6M) puis solubilisés en condition dénaturante de Guanidine. Les protéines ont été purifiées sur colonne de Nickel par compétition à l’imidazole (Tris 50 mM – Guanidine HydroChloride 6M - Imidazole 500mM) et renaturées par la méthode de dilution au goutte à goutte (Tris 50 mM – Guanidine HydroChloride 1,4M – NaCl 50mM – L-Argine 500mM – Titton X100 0,5%) puis dialysées en 2 temps pour être en solution (Tris 50 mM – Guanidine HydroChloride 0,75M – NaCl 50mM – L-Argine 50mM – Tween20 0,5% ; Tris 50mM – NaCl 50 mM – Glycérol 10%) dans un tampon compatible avec les expériences in cellulo et in vivo.
La pureté et la qualité des protéines ont été analysées par SDS-PAGE et Western blot puis ces dernières ont été dosées par la méthode microBCA. Une seule bande, marquée par l’anticorps anti-histidine en western blot, a été mise en évidence par la coloration du gel d’acrylamide au bleu de Coomassie. Les échantillons de protéines de fusion CPP couplé au polypeptides MDA7 entier ou tronqué sont donc pures et de bonne qualité. En effet, l’absence de bande surnuméraire en Western blot a démontré l’absence de protéine dégradées et/ou agrégées dans les échantillons.
Analyse du potentiel de pénétration cellulaire des CPP
Afin de démontrer le haut potentiel de pénétration intracellulaire des CPP mutants MDmut, des analyses de cytométrie en flux et en microscopie à fluorescence ont été réalisées.
Les traitements par les protéines de fusion comprenant un CPP mutants et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 23 à SEQ ID NO : 29) ont été comparé au traitement par la eGFP seule, non lié à un transporteur, et aux traitements par les protéines de fusion comprenant soit le CPP MD11 (SEQ ID NO : 1) sans les éléments nouveaux de génie génétique et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 17), soit comprenant le CPP MD11 avec les nouveaux éléments de génie génétiques et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 22).
Pour dénombrer le nombre de cellules fluorescentes après traitement, des cellules HEK293 et B16-Ova ont été ensemencées puis traitées à 60% de confluence environ par 200 nM de protéines de fusion respectives en l’absence de sérum bovin pendant 4h. Elles ont ensuite été supplémentées avec 5% de sérum bovin et incubées sur la nuit. Le lendemain les cellules ont été trypsinées puis lavées au PBS 1X et passées au FACS pour analyses.
Un échantillon cellulaire non traité et supplémenté en Iodure de Propridium à 1μg/ml, a permis de calibrer le blanc et la plage de cellules vivantes. Pour les échantillons traités, un minimum de 25000 cellules vivantes a été analysé pour leur fluorescence verte.
Les résultats d’analyse indiquent le pourcentage de cellules GFP positives après traitement et sont présentés en dans laquelle : MD11-eGFP correspond à la protéine de fusion contrôle comprenant la séquence du CPP MD11 mais sans les éléments de génie génétique (SEQ ID NO : 1) et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 17) ; #1A-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MD11 avec les éléments de génie génétique et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 22) ; #2B-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut1DelCys et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 23) ; #3C-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut2 et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 24) ; #4D-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut2DelCys et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 25) ; #5E-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut3 et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 26) ; #6F-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut3DelCys et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 27) ; #7G-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut4 et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 28) ; #8H-eGFP correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut4DelCys et le polypeptide eGFP (SEQ ID NO : 29).
Encore un autre objet de l’invention est un véhicule automobile à motorisation électrique pourvu d’un plancher sur lequel sont fixés, une traverse interne, un bac de batterie et un écran de protection latéral au moyen d’un dispositif tel que défini ci-dessus.
Dans son principe, l’invention propose une solution de montage perfectionnée permettant le couplage de plusieurs composants sur le plancher au moyen d’un dispositif de fixation modulaire unique et compact.
Le procédé de l’invention assure ainsi une fixation en deux étapes sur le plancher d’un véhicule, d’une traverse interne, d’un bac de batterie et d’un écran de protection grâce à un assemblage de plusieurs pièces coaxiales.
Le dispositif de l’invention, avec son double-écrou spécifique, permet de mutualiser les organes de fixation de ces composants et donc de s’affranchir des solutions traditionnelles qui utilisent des organes de fixation indépendants et séparés qui étaient montés sur le plancher de façon distante.
est une vue schématique en coupe transversale d’un plancher de véhicule automobile pourvu d’un dispositif traditionnel de fixation de la traverse interne, du bac de batterie et de l’écran latéral de protection.
est une vue schématique en coupe transversale d’un plancher de véhicule automobile pourvu d’un mode de réalisation préférentiel du dispositif de de l’invention pour la fixation conjointe de la traverse interne, du bac de batterie et de l’écran latéral de protection.
Naturellement, les modes de réalisation du dispositif de fixation de l’invention illustrés schématiquement par les figures présentées ci-dessus et décrites ci-après, ne sont donnés qu'à titre d’exemples non limitatifs. Il est explicitement prévu dans le cadre de l’invention que l'on puisse proposer et combiner entre eux différents modes pour en proposer d'autres.
L’invention concerne le domaine de la fixation de composants sur un véhicule automobile et s’intéresse, plus particulièrement, à la fixation conjointe, d’une traverse interne, d’un bac de batterie et d’un écran aéraulique au plancher d’un véhicule à motorisation électrique.
En général, en vue de leur fixation au plancher 3, la traverse 4, le bac 5 et l’écran 6 sont pourvus chacun d’orifices spécifiques pour la pose d’organes de fixation dédiés. En outre, les organes de fixation destinés, d’une part, à l’assemblage de l’organe de fixation du bac 5 à la traverse 4 et, d’autre part, à l’assemblage de l’écran latéral 6 de protection au plancher 3, se trouvent axialement décalés, comme illustré par la .
Par conséquent, le procédé de montage de ces composants sur le plancher du véhicule est complexe et sa mise en œuvre est laborieuse du fait que l’opérateur est amené à intervenir en deux endroits différents pour poser des organes de fixation distincts.
L’invention vise à simplifier ce montage en prévoyant tout d’abord que tous les orifices destinés au montage des composants soient réalisés et positionnés de façon coaxiale, comme illustré par la .
L’invention propose, en outre, d’utiliser un dispositif de fixation comprenant un premier élément fileté 1 engagé dans les orifices respectifs 40, 50 de la traverse 4 et du bac 5 et dont l’extrémité inférieure est vissée dans un premier écrou 11 pourvu d’un taraudage intérieur et d’un filetage extérieur. Sur ce premier écrou 11 est vissé un second écrou 21 lui-même vissé sur l’extrémité supérieure d’un second élément fileté 2 engagé dans les orifices respectifs 30, 60 du plancher 3 et de l’écran 6.
L’orifice 40 de la traverse 4 est sous forme d’un alésage taraudé dans lequel est vissé le premier élément fileté 1. Ce premier élément est ici sous forme d’une tige filetée mais il est possible, sans sortir du cadre de l’invention, d’utiliser alternativement une vis dont la tête serait disposée en position basse.
Le second élément fileté 2 est ici sous forme d’un boulon dont l’extrémité supérieure est vissée dans le second écrou 21 et dont la tête 2a est en appui contre la face inférieure de l’écran 6.
est une vue schématique d’un second mode de réalisation d’un ensemble selon l’invention, l’ensemble comprenant un système à désengager comprenant un moyen d’amortissement purement électronique ; et
est une vue schématique d’un troisième mode de réalisation d’un ensemble selon l’invention, l’ensemble comprenant un système à désengager comprenant une commande manuelle d’un embrayage reliant l’actionneur de commande de vol à la chaine de commande de vol.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté schématiquement sur la un mode de réalisation d’un ensemble 1 comprenant deux calculateurs 3, 5 et un actionneur de commande de vol 7 d’un aéronef comprenant un dispositif de désengagement électrique 9 d’un système à désengager 11 comprenant un moyen d’amortissement 11.
L’actionneur de commande de vol 7 comprend un moteur principal 13 pilotable par l’un des deux calculateurs 3, 5 à travers la commande des relais primaires R1 ou R2. La présence de deux calculateurs 3, 5 est une redondance sécuritaire permettant le pilotage par l’un puis par l’autre des éléments de l’actionneur de commande de vol 7. L’un des deux calculateurs 3, 5 sert de calculateur de secours.
L’actionneur de commande de vol 7 comprend en outre un arbre de sortie (non représenté) relié au moteur principal 13 d’une part, et à une chaine de commande de vol (non représentée) de l’aéronef d’autre part.
Dans un mode de pilotage manuel, le moteur principal 13 est statique et matérialise le point d’ancrage courant de l’actionneur 7 sur un organe de pilotage (non représenté) pris en main par le pilote. Le moteur principal 13 peut être commandé directement par le pilote pour compenser les dérives liées aux perturbations extérieures susceptibles d’exercer une influence sur les paramètres de vol de l’aéronef, sans que le pilote n’ait à exercer d’effort supplémentaire sur les organes de pilotage. En mode automatique, le moteur principal 13 peut également être piloté intégralement par l’un des calculateurs d’autopilote 3 ou 5 associé à des modes de pilotage avancés comme par exemple des besoins de stabilisation, de maintien de cap, de vecteurs vitesse.
L’actionneur de commande de vol 7 comprend également le dispositif de désengagement électrique 9 et le système à désengager 11 dont il a déjà été fait mention, ainsi que deux relais électromécaniques primaires R1 et R2 également pilotés par les calculateurs 3, 5. En particulier, un premier relai électromécanique primaire R1 est piloté par un premier calculateur 3, tandis que le second relai électromécanique primaire R2 est piloté par le second calculateur 5. La présence de deux relais électromécaniques primaires R1, R2 permet de prioriser le choix du dialogue entre l’actionneur 7 et le premier calculateur 3 ou le second calculateur 5. Les deux relais électromécaniques primaires R1, R2 sont configurés pour distribuer, ou plus précisément permettre de distribuer, de la puissance électrique au moteur principal 13 et au dispositif de désengagement électrique 9. La puissance électrique distribuée est issue du calculateur 3 ou 5.
De manière générale, les calculateurs 3, 5 pilotent ou distribuent de la puissance par l’intermédiaire d’un premier connecteur 15 pour le premier calculateur 3 et par l’intermédiaire d’un second connecteur 17 pour le second calculateur 5.
Les relais électromécaniques primaires R1, R2 comprennent chacun quatre contacts mobiles R11, R12, R13, R14 et R21, R22, R23, R24, chaque contact pouvant être positionné dans deux positions. Les relais électromécaniques primaires R1, R2 sont donc de type 4RT, deux contacts R11, R12 et R21, R22 étant configurées pour relier le calculateur 3 ou 5 au moteur principal 13, et deux contacts R13, R14 et R23, R24 étant configurés pour relier ou non par commutation le calculateur 3 ou 5 au dispositif de désengagement électrique 9.
Le premier relai électromécanique primaire R1 comprend deux contacts R11, R12 reliant le premier calculateur 3 ou respectivement un contact R21, R22 du second relai électromécanique primaire R2 reliant le premier ou le second calculateur 3 ou 5.
Le premier relai électromécanique primaire R1 comprend en outre deux contacts R13, R14 reliant le premier calculateur 3 ou respectivement un contact R23, R24 du second relai électromécanique primaire R2 reliant le second calculateur 5 ou ouvrant le circuit.
Le dispositif de désengagement électrique 9 comprend un relai électromécanique secondaire R3 configuré pour ouvrir et/ou fermer des circuits électriques du système à désengager 11. Autrement dit, selon la position des contacts R31, R32 du relai électromécanique secondaire R3, le relai électromécanique secondaire R3 ouvre et/ou ferme des circuits électriques du système à désengager 11. Le relai électromécanique secondaire R3 est piloté par l’un ou l’autre du premier ou du second calculateur 3 ou 5 selon la direction empruntée par les contacts des relais électromécaniques primaires R1, R2.
Chaque relai électromécanique primaire ou secondaire R1, R2, R3 comprend une bobine 19 dont les bornes sont configurées pour être reliée au premier ou au second connecteur 3, 5. Lorsque la bobine est alimentée, elle émet un champ magnétique permettant le déplacement mécanique d’un contact ou plusieurs contacts, définissant ainsi un circuit électrique particulier ou ouvrant un circuit électrique.
Chaque relai électromécanique primaire ou secondaire R1, R2, R3 comprend également une diode de roue libre 21, également appelée diode anti-retour, empêchant l'apparition de pics de tension importants lorsque l'alimentation est coupée, ces pics pouvant nuire à l’intégrité de l’actionneur de commande de vol 7.
Le système à désengager 11 est, dans ce mode de réalisation, un moyen d’amortissement 11, en particulier un moyen d’amortissement permanent électrique.
Le moyen d’amortissement 11 est relié à l’arbre de sortie, par exemple par l’intermédiaire d’une succession d’étages de réduction mécanique, et comprend un moteur électrique triphasé 23, une carte électronique comprenant trois résistances 25, par exemple de type CMS, montées en étoile en court-circuit, chaque résistance 25 étant reliée en série à une phase dudit moteur électrique triphasé 23. Le relai électromécanique secondaire R3 est configuré pour ouvrir et/ou fermer les circuits de deux des phases du moteur électrique triphasé 23.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un catalyseur supporté bimétallique tel que défini ci-dessus, dans lequel la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur est choisie parmi Co(2%)Cu(10%) ; Co(5%)Cu(10%), plus préférentiellement Co(5%)Cu(10%), dans lesquelles la teneur en masse de cuivre est supérieure à la teneur en masse de cobalt.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un catalyseur supporté bimétallique tel que défini ci-dessus, dans lequel la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur est Co(5%)Cu(10%) et la surface spécifique est de 1 à 10 m²/g.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un catalyseur supporté bimétallique tel que défini ci-dessus, dans lequel la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur varie de Co(2%)Cu(10%) à Co(10%)Cu(10%).