INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une troisième section réactionnelle 7 permettant de produire des sels d’acrylate 8 à partir de l’éthylène 6 et du CO 2 4 .
Première section réactionnelle (étape a) du procédé selon l’invention)
Les matières premières utilisés sont caractérisées selon : - Le taux de matière sèche (%MS) mesuré par différence de masse entre la matière première brute et la matière première après séchage à l’étuve à 105°C ; - Le taux de matière organique (%MO) mesuré par différence de masse entre la matière première brute et la matière première après séchage à 550°C ; - le ratio MO mesuré par le rapport entre le %MO et le %MS - Le taux de Carbone (%C) mesuré sur substrat brut selon la norme NF ISO 10694 de 1995 ; - Le taux d’azote (%N) mesuré sur substrat brut selon la norme NF ISO 13654-1 de 2002 et - le rapport C/N mesuré par le rapport entre le %C et le %N .
Dans certaines cuves on additive le milieu avec un hydroxyde de magnésium selon l’invention Liquide (MHL) ou solide (MHP).
La composition de l’huile de liquéfaction de plastique est dépendante de la nature du plastique liquéfié, et optionnellement des éventuels autres déchets liquéfiés avec le plastique, et est essentiellement (notamment à plus de 80 %m, le plus souvent à plus de 90 %m) constituée d’hydrocarbures ayant de 1 à 150 atomes de carbone et d’impuretés.
Une huile de liquéfaction de plastique comprend typiquement de 5 à 80 %m de paraffines (y compris les cyclo-paraffines), de 10 à 95 %m de composés insaturés (comprenant des oléfines, des diènes et des acétylènes), de 5 à 70 %m d’aromatiques. Ces teneurs peuvent être déterminées par chromatographie en phase gazeuse.
Notamment une huile de liquéfaction de plastique peut comprendre un nombre de Brome de 10 à 130 g Br 2 /100 g, tel que mesuré selon la norme ASTM D1159, et/ou un indice d’anhydride maléique (UOP326-82) de 1 à 55 mg d’anhydride maléique/1 g.
Dans un mode de réalisation préféré, ladite huile de liquéfaction de plastique a un point d'ébullition initial d'au moins 15 °C, et un point d'ébullition final d'au plus 800 °C, de préférence d'au plus 600 °C, encore plus préférablement d’au plus 560 °C, plus préférablement d’au plus 450 °C, encore plus préférablement d’au plus 350 °C, de préférence de 250 °C (mesuré selon la norme NF EN 15199-1/2).
Une huile de liquéfaction de plastique comprend typiquement au moins 20 ppm d’hétéroatomes, voire au moins 30 ppm d’hétéroatomes.
Une huile de liquéfaction de plastique peut notamment comprendre une ou plusieurs des teneurs en hétéroatomes suivantes : de 0 à 8% m d’oxygène (mesuré selon la norme ASTM D5622), de 1 à 13000 ppm d’azote (mesuré selon la norme ASTM D4629), de 2 à 10000 ppm de soufre (mesuré selon la norme ISO 20846), de 1 à 10000 ppm de métaux (mesuré par ICP), de 50 à 6000 ppm de chlore (mesuré selon la norme ASTM D7359-18), de 0 à 200 ppm de brome (mesuré selon la norme ASTM D7359-18), de 1 à 40 ppm de fluor (mesuré selon la norme ASTM D7359-18), 1 à 2000 ppm de silicium (mesuré par XRF).
Entre l’étape a) et b), l’invention peut également comprendre une étape de prétraitement optionnelle, dans laquelle ladite composition est soumise, notamment immédiatement avant l’étape b), à (i) une filtration, (ii) un lavage avec de l’eau ou un solvant polaire non miscible avec la composition, (iii) une distillation, (iv) une décantation, ou (v) à la combinaison de deux, trois ou quatre des étapes (i) à (iv). Cette étape additionnelle peut permettre d’abattre une partie des impuretés contenues dans la composition telles que l’oxygène, l’azote, le chlore, le soufre ou autres hétéroatomes. Notamment la réduction de la quantité d’oxygène peut permettre d’éviter la formation de solide et/ou de gels lors de l’étape (c1).
Lorsque l’eau est utilisée pour le lavage (ii), elle peut présenter un pH acide, basique ou neutre. Un pH acide peut être obtenu par addition d’un ou plusieurs acides organiques ou inorganiques. Des exemples d’acides organiques utilisables comprennent l’acide citrique (C 6 H 8 O 7 ), l'acide formique (CH₂O₂), l'acide acétique (CH₃COOH). Des exemples d’acides inorganiques sont l'acide sulfamique (H 3 NSO 3 ) l’acide chlorhydrique (HCl), l'acide nitrique (HNO 3 ), l'acide sulfurique (H 2 SO 4 ), l'acide phosphorique (H 3 PO 4 ). Un pH basique peut être obtenu par addition d’oxydes de métaux alcalins et alcalino-terreux, d’hydroxydes de métaux alcalins et alcalino-terreux (par exemple, NaOH, KOH, Ca(OH) 2 ), de bicarbonates de métaux alcalins et alcalino-terreux et des amines (par exemple triéthylamine, éthylènediamine, ammoniaque).
Lorsque l’eau est utilisée pour le lavage, on pourra prévoir de renvoyer tout ou partie de l’eau récupérée à l’issue du lavage à l’étape (c1). Et optionnellement, lorsque l’étape c1) est mise en œuvre avec de l’eau, l’eau récupérée à l’issue du lavage de l’étape c1) peut être renvoyée en tout ou partie à cette étape de lavage (ii).
En particulier, la densité du solvant polaire peut être supérieure ou inférieure de 3 à 50 % à celle de la composition.
PROCEDE DE CONTROLE DE DEMARRAGE D’UN MOTEUR A COMBUSTION INTERNE EN PHASE DE MISE EN ACTION D’UN VEHICULE HYBRIDE Le domaine de l’invention concerne un procédé de contrôle de démarrage d’un moteur à combustion interne lors de la phase de mise en action des systèmes d’un groupe motopropulseur de véhicule hybride.
Lors du démarrage d’un véhicule hybride, les systèmes formant le groupe motopropulseur sont mis en action pour leur activation. Classiquement, une fonction dite de mise en action, ou MEA, du véhicule est configurée pour réveiller et activer selon une séquence contrôlée chaque élément de motorisation du groupe motopropulseur dès que celle-ci reçoit une requête du conducteur via une action de la clef ou du bouton de démarrage véhicule, action dite « Push Start » en anglais. Cette séquence de mise en action est finalisée lorsque chaque système indique qu’il est activé. Ensuite, une deuxième fonction dite de structure de couple est en charge de piloter le moteur à combustion interne et les machines électriques du groupe motopropulseur pour répondre à une volonté du conducteur et les besoins des autres systèmes du véhicule.
La demanderesse a par exemple déposé le document brevet FR3081011A1 décrivant un procédé de répartition de couple d’entrainement pour un véhicule où les deux essieux sont motorisés. Cette solution vise à améliorer le confort de roulage en anticipant un changement d’état de fonctionnement du moteur thermique. Le document brevet FR3106107A1 décrit un procédé d’optimisation d’un régime moteur lors d’un accostage qui permet d’éviter les désagréments acoustiques et vibratoires.
Dans un groupe motopropulseur où les deux trains d’essieux sont motorisés, lors de la phase de mise en action, les machines électriques motrices sont activées en parallèle dès qu’elles sont alimentées électriquement. Il est alors prévu ensuite dans cette séquence que le moteur soit démarré dès que la machine motrice du module avant ait finalisé son activation. A la fin de son démarrage, le moteur se déclare en état tournant et activé. Normalement, dans la séquence de mise en action il est le dernier organe finalisant l’activation du groupe motopropulseur, ce qui autorise le passage de la phase de mise en action à l’activation de la fonction de structure de couple. Le moteur est alors piloté par la fonction de structure de couple conformément à la volonté du conducteur.
Cependant, il peut arriver qu’un évènement retarde, voire empêche la finalisation de l’activation de la machine électrique motrice arrière, par exemple si son calculateur est verrouillé électroniquement, et par conséquent, la fonction de structure de couple n’est pas autorisée à intervenir pour réguler le régime du moteur au ralenti une fois que celui-ci est à l’état tournant. En effet, la fonction de mise en action est configurée uniquement pour piloter en couple les organes de motorisation pour permettre l’arrachage du moteur dans le cadre de son démarrage (dans le cas où le démarrage est réalisé par les organes de motorisation). Dans le cas où le démarrage est géré par un démarreur, elle est configurée uniquement pour piloter cet organe lors du démarrage. Cette situation est donc susceptible de provoquer le calage du moteur.
Il existe donc un besoin d’améliorer le contrôle du groupe motopropulseur lors de sa phase de mise en action. Un objectif de l’invention est d’empêcher un calage du moteur à combustion interne lorsque l’activation de la motorisation du train arrière est retardée une fois que le moteur est démarré et tournant.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de contrôle d’un moteur à combustion interne d’un groupe motopropulseur hybride comportant un premier train de motorisation comprenant au moins le moteur à combustion interne et une première machine électrique apte à transmettre du couple au moteur à combustion interne, et un deuxième train de motorisation comprenant une deuxième machine électrique motrice, procédé dans lequel une première fonction commande une phase de mise en action des premier et deuxième trains de motorisation au démarrage du véhicule pour leur activation, la phase de mise en action comprenant le démarrage du moteur à combustion interne par la première fonction jusqu’à un état de régime tournant dès que la première machine électrique motrice a finalisé son activation, et dans lequel une deuxième fonction de structure de couple pilote les consignes de couple moteur des premier et deuxième trains de motorisation en fonction de la volonté en couple du conducteur une fois que les premier et deuxième trains de motorisation ont finalisé leur activation.
Selon l’invention, le procédé comporte durant la phase de mise en action une étape de vérification de l’état d’activation du deuxième train de motorisation à partir de l’instant de détection de l’état de régime tournant, et une étape de pilotage par la deuxième fonction de structure de couple uniquement du premier train de motorisation pour réguler le moteur à combustion interne au régime de ralenti si le deuxième train de motorisation n’est pas activé après l’instant de détection de l’état de régime tournant.
- le pilotage par la deuxième fonction de structure de couple du premier train de motorisation est autorisé après une durée prédéterminée suivant l’instant de détection de l’état de régime tournant ;
- la durée prédéterminée est comprise entre 40 millisecondes et 50 millisecondes ;
- la régulation du moteur à combustion interne au régime de ralenti durant la phase de mise en action est opérée par du couple généré par la première machine électrique ;
- le pilotage par la deuxième fonction de structure de couple du premier train de motorisation est autorisé jusqu’à la détection de la finalisation de la phase de mise en action ;
L’arbre basse pression 11 est généralement logé, sur un tronçon de sa longueur, dans l’arbre haute pression 10 et est coaxial à l’arbre haute pression 10. L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être corotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression 10 sont contrarotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans des sens opposés autour de l’axe longitudinal X. Le cas échéant, l’arbre intermédiaire est logé entre l’arbre haute pression 10 et l’arbre basse pression 11. L’arbre intermédiaire et l’arbre basse pression 11 peuvent être corotatifs ou contrarotatifs.
Ce découplage permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor 9 de la section de soufflante 2 et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale des systèmes propulsifs est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif 1 à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’optimiser le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la soufflante, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator 16 de la section de soufflante 2 (ou, en l’absence de stator 16, du rotor 9) et la pression moyenne en entrée du rotor 9 de la section de soufflante 2, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 0,90 et 1,45. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur d’au moins une des aubes 14 du rotor 9, c’est-à-dire de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement d’air en entrée du rotor 9 au sommet 21 de l’aube 14.
Les formulations nutritionnelles en poudre de la présente invention sont généralement sous la forme de compositions particulaires aptes à l'écoulement ou sensiblement fluides, ou au moins des compositions particulaires qui peuvent être facilement moulées et mesurées à l'aide d'une cuillère ou d'un autre dispositif similaire, dans lequel les compositions peuvent facilement être reconstitués par l'utilisateur prévu avec une solution aqueuse, typiquement de l'eau, pour former une formulation nutritionnelle liquide pour utilisation orale ou entérale immédiate. Dans ce contexte, l'utilisation « immédiatement » signifie généralement dans environ 48 heures, plus typiquement pendant environ 24 heures, de préférence juste après la reconstitution.
Les formulations alimentaires en poudre peuvent être formulées avec tous types et quantités de nutriments suffisantes de manière à former un complément alimentaire, ou une formulation nutritionnelle spécialisée destinée à être utilisée chez les personnes suivant un régime alimentaire particulier destiné à la diététique du sport et de la minceur.
Dans des exemples de réalisations, la formulation nutritionnelle en poudre peut être formulée pour une utilisation : pour réparer les muscles après un effort intense, par exemple chez le sportif, - pour assurer chez le sportif le maintien ou la construction de la masse musculaire, ou - comme substitut de repas par des personnes désirant perdre du poids via un effet satiétogène.
Les formulations alimentaires en poudre peuvent avoir une densité calorique adaptée aux besoins nutritionnels de l'utilisateur final, bien que dans la plupart des cas, les poudres reconstituées comprennent d'environ 350 à environ 400 kcal / 100 ml.
Les formulations alimentaires en poudre peuvent présenter un taux protéique adapté aux besoins nutritionnels de l'utilisateur final, bien que dans la plupart des cas, les poudres reconstituées comprennent d'environ 20 à environ 91 g de protéines / 100 g, y compris d'environ 40 à environ 65 g de protéines / 100g.
Ainsi, la formulation peut comprendre entre 20 et 95 % de protéines par rapport au poids total de la formulation, par exemple entre 20-90%, 30-80%, ou 40-60%.
Par exemple, l’isolat de protéines de légumineuses, préférentiellement de pois ou de féverolle, selon la présente invention peut représenter 40-50%, 50-60%, 60-70%, 70-80%, 80-90% ou 90-100% de la protéine totale de la formulation, ou une quelconque combinaison de ces gammes de pourcentages. 100% représentant le mode préférentiel ultime afin de maximiser l’effet de surexpression du FGF19.
Les domaines d’applications des formulations nutritionnelles selon l’invention sont notamment : - la nutrition diététique (sport, minceur), - la nutrition clinique (sous forme de boisson, de crème dessert ou de poche entérale), - les produits laitiers (sous forme de yaourts, boissons laitières, crèmes laitières, desserts glacés ou sorbets). - les produits de biscuiterie, produits de pâtisserie, produits de panification et produits céréaliers hyperprotéinés.
Ces protéines doivent être équilibrées en termes de profil en acide aminés et doivent respecter les recommandations de la FAO/WHO. Leur digestibilité est un facteur important allant d’une rapide digestibilité à une plus lente digestibilité en fonction du moment de l’apport en protéines.
Ces boissons hyperprotéinées doivent : - être riches en protéines, pauvres en glucides et en graisses ; - avoir bon goût ; - être conçues pour aider à perdre du poids, en stimulant la perte de graisse et en aidant à la récupération musculaire ; - être satiétogènes ; - permettre de faire face aux fringales, sans sucres ni graisses ajoutées ; - présenter un contenu équilibré en acides aminés essentiels, en fibres, en vitamines et minéraux ; - être hypocaloriques.
Selon un quatrième mode de réalisation représenté en figures 9 et 10, l’invention concerne également un humérus actionné 1000 d’un exosquelette non représenté qui comprend un premier actionneur 1 et un deuxième actionneur 200.
Le premier actionneur 1 est, ici, conforme au deuxième mode de réalisation décrit ci-dessus, et la manivelle 30 est reliée par le maneton 32 à un segment d’épaule non représenté de l’exosquelette.
Le deuxième actionneur 200 comprend un deuxième ensemble vis 201 /écrou 202. La deuxième vis 201 est montée à rotation sur le corps 1001 et s’étend selon un deuxième axe longitudinal O201. La vis 202 est reliée par une courroie à un deuxième moteur 203 qui s’étend sensiblement à l’aplomb du moteur 3. Le deuxième écrou 204 comprend un deuxième dispositif d’anti-rotation 240 identique au dispositif d’anti-rotation 40 de l’actionneur 1. Le dispositif d’anti-rotation 240 comprend donc un deuxième chariot 241 qui coulisse sur un deuxième rail 251 solidaire d’un corps 1001 de l’humérus 1000. Le chariot 241 est relié par une deuxième bielle 206 à une deuxième manivelle 230 montée à rotation sur le corps 1001 selon un deuxième axe de rotation O230 situé à proximité de l’extrémité motorisée de la vis 201. Le maneton 232 de la manivelle 230 est relié à un support d’avant-bras non représenté de l’exosquelette. Comme visible sur les figures 9 à 11, l’axe O230 d’articulation de la manivelle 230 est sensiblement parallèle à l’axe O30 d’articulation de la bielle 30.
Lorsque l’exosquelette est placé sur un utilisateur, on déplace le point de rotation 31.1 relativement au corps 1001 de manière à faire coïncider la distance séparant le premier axe de rotation O30 de la première manivelle 30 de l’actionneur 1 et le deuxième axe de rotation O230 de la manivelle 230 du deuxième actionneur 200 avec la morphologie (longueur d’humérus) de l’utilisateur de l’exosquelette. Une fois réglé, l’humérus 1000 permet d’assister un humérus de l’utilisateur.
Un tel humérus 1000 possède un encombrement bien inférieur aux humérus d’exosquelette existant tout en proposant une capacité de réglage fine aux mensurations de l’utilisateur sans requérir d’opérations mécaniques complexes ou de reprogrammation extensive de points de fonctionnement (butée haute et basse) des moteurs et/ou des capteurs associés.
Dans l’ensemble des modes de réalisation décrits, les câbles 61, 62, 71, 72, 91, 92, 96 et 97 sont avantageusement préchargés.
- bien qu’ici l’actionneur comprenne une vis à billes, l’invention s’applique également à d’autres types de vis comme par exemple une vis à filets simples, ou à rouleaux ;
- bien qu’ici les câbles soient attelés à l’écrou par un sertissage réalisé dans un anneau solidaire de l’écrou, l’invention s’applique également à d’autres moyens d’atteler un câble à l’écrou comme par exemple un sertissage dans un perçage réalisé dans l’écrou, un collage ou un soudage ;
- bien qu’ici l’actionneur comprenne un mécanisme de guidage à un point de guidage en translation, l’invention s’applique également à un mécanisme de guidage comprenant un nombre différent de points de guidage comme par exemple deux points de guidage ou plus de deux ;
- bien qu’ici le guidage linéaire comprenne un unique patin coopérant avec un rail, l’invention s’applique également à d’autres types de guidages linéaires, comme par exemple un guidage linéaire prismatique mettant en œuvre plusieurs patins à recirculation de billes ou un guidage linéaire comprenant une douille à recirculation de billes montée sur un arbre cannelé ;
- bien qu’ici l’écrou soit attelé au chariot par l’intermédiaire de quatre jeux de câbles reliant des support intermédiaire, l’invention s’applique également à d’autres modes d’attelage de l’écrou au chariot comme par exemple un attelage direct de type boulonné, un attelage via deux câbles reliant l’écrou et le chariot de part et d’autre du plan P1 sans supports intermédiaires ;
L’étape e) de fractionnement est avantageusement opérée à une pression inférieure ou égale à 1,0 MPa abs., de préférence entre 0,05 et 1,0 MPa abs.
Dans un mode de réalisation, l’ensemble des coupes issues du procédé sont valorisées en produits renouvelables.
La coupe naphta est envoyée au moins en partie, de préférence en totalité, vers une unité de vapocraquage f), permettant de valoriser cette coupe en oléfines biosourcées.
Etape f) de vapocraquage
Le procédé selon l’invention comprend une étape f) de vapocraquage d’au moins une partie, de préférence la totalité de la coupe naphta obtenue à l’étape e) et obtention d’au moins un effluent gazeux biosourcé comprenant de l’éthylène et du propylène.
Dans un mode de réalisation, la coupe off-gas obtenue à l’étape d) est également traitée à l’étape f) de vapocraquage, de manière séparée de la coupe naphta ou en co-traitement.
Dans un mode de réalisation, la coupe GPL obtenue après une étape optionnelle de séparation de la coupe off-gas obtenue à l’étape d) est également traitée à l’étape f) de vapocraquage, de manière séparée de la coupe naphta ou en co-traitement.
Dans un mode de réalisation, la coupe gazeuse off-gas depropanisé pauvre en propane et butane obtenue après une étape optionnelle de séparation de la coupe off-gas obtenue à l’étape d) est également traitée à l’étape f) de vapocraquage, de manière séparée de la coupe naphta ou en co-traitement.
L’étape de vapocraquage f) consiste avantageusement en la décomposition non catalytique sous l’effet conjugué d’une haute température et d’une faible pression en présence de vapeur d’eau, d’hydrocarbures saturés issus du gaz naturel ou du naphta en présence de vapeur d’eau, afin de produire des coupes hydrocarbures insaturés aliphatiques ou aromatiques. Lesdites coupes sont ensuite utilisées pour la synthèse d’un grand nombre de produits, par exemple du polyéthylène ou du propylène. Dans le cas du procédé selon l’invention, l’étape f) de vapocraquage permet de produire des hydrocarbures insaturés aliphatiques renouvelables (d’origine biosourcée).
Avantageusement, l’étape de vapocraquage f) traite la coupe naphta et/ou la coupe GPL dans le schéma et les conditions opératoires adaptés connus de l’homme du métier.
Avantageusement, l’unité de vapocraquage traite la coupe naphta et/ou GPL en présence optionnelle d’une charge externe de naphta et/ou de GPL.
Avantageusement, le temps de séjour dans le four de vapocraquage est limité afin de limiter la formation de produits lourds. De plus, une trempe de l’effluent est mise en place afin de figer la composition de l’effluent à la sortie du four.
Avantageusement, la température à laquelle sont opérés les fours de vapocraquage dépend de la nature de la charge. De manière préférée, les fours de vapocraquage sont adaptés pour traiter une charge de type naphta.
Dans les différentes variantes du procédé selon l’invention, les charges à l’étape de vapocraquage peuvent comprendre des charges extérieures, correspondant à des fours dédiés ou communs avec les fours traitant les charges produites par les étapes du procédé selon l’invention. Lesdites charges extérieures peuvent être variées et vont des hydrocarbures saturés légers comme l’éthane, le propane ou encore des mélanges éthane-propane, jusqu’aux coupes pétrolières plus ou moins lourdes telles que le naphta pétrochimique. La nature des charges traitées dépendra des types de fours installés.