INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté sur la , une machine électrique 2 de type à aimants permanents qui comprend le stator 21, autrement appelé induit, et un rotor 22 à concentration de flux ayant une masse magnétique rotorique dans laquelle sont ménagés des logements 29 de manière à définir les pôles du rotor, chaque pôle ayant un axe radial Y. Dans cet exemple, le rotor 22 comporte trois logements 29 par pôle, qui sont concentrés autour de chacun des pôles, la concavité des logements étant orientée vers l'entrefer de la machine électrique tournante.
Dans le cas présent, le rotor comporte vingt-quatre aimants 30 permanents. Chaque aimant 30 présente une forme de pavé, de section sensiblement rectangulaire, et chaque aimant est disposé de manière radiale par rapport au centre du rotor de façon à obtenir une structure de rotor de type à concentration de flux. Par ailleurs, les aimants sont arrangés de manière à présenter sur une même face axiale du rotor, une alternance radiale de pôles magnétiques 25 nord et de pôles magnétiques 25 sud, de manière à former quatre paires successives de pôles nord et sud alternés. Tel que cela est visible sur la , les aimants peuvent avantageusement être segmentés radialement, par exemple en deux, trois ou quatre parties. Le cas illustré sur la figure correspond à une segmentation radiale en trois parties.
Le stator 21 de la machine électrique, alimenté par un courant polyphasé, comprend un circuit magnétique comprenant des dents 32 formant entre elles des encoches 31 disposées radialement pour recevoir des conducteurs électriques. Les conducteurs de l’induit sont placés dans les encoches 31 réparties angulairement autour de la carcasse de la machine et sont groupés en bobine. Les enroulements du stator sont par exemple le siège de courants alternatifs monophasés ou triphasés. Les encoches 31 présentent une profondeur adaptée pour que les bobines qu'elles logent soient intégralement reçues dans le stator et ne gênent pas la rotation du rotor dans le stator. La répartition régulière des encoches 31 forme une pluralité de dents 32 qui s'étendent chacune entre deux encoches voisines.
Dans ce premier exemple de mise en œuvre de l’invention, l’enveloppe de protection 24 de la machine électrique comprend le dispositif de positionnement proéminent 56, celui-ci étant rapporté sur l’embase de fixation 26. Le dispositif de positionnement proéminent 56 est une excroissance axiale selon un axe parallèle à l’axe de machine X, par exemple une goupille. L’axe de la goupille 56 est indexé angulairement par rapport aux encoches 31 selon un angle α. Cet angle α est déterminé en fonction de la position des bobines et par voie de conséquence de la polarité du stator 21. De cette manière, les moyens de positionnement angulaire 55 sont indexés angulairement par rapport aux dites encoches 31.
De manière complémentaire, le dispositif de réception en creux 57 est un orifice cylindrique ajusté au diamètre de la goupille 56. Ainsi, les moyens de positionnement angulaire 55 sont constitués de quatre goupilles 56 réparties sur les machines électriques 2a, 2b, 2c, 2d et de quatre orifices cylindriques 57 usinés dans le carter de transmission 4.
Selon une variante de l’invention, les moyens de positionnement angulaire 55 peuvent être constitués de dents 56 réparties sur les machines électriques 2a, 2b, 2c, 2d et de quatre évidements 57 moulés directement dans le carter de transmission 4. La forme de l’évidement 57 est alors ajustée à la forme de la dent 56.
Selon une autre variante de l’invention, les moyens de positionnement angulaire 55 peuvent être constitués d’un dispositif de positionnement proéminent 56 réparti sur le carter de transmission, par exemple des goupilles insérées dans le carter de transmission, et d’un dispositif de réception en creux 57 associé au dispositif de positionnement proéminent, le dispositif de réception en creux 57 étant réparti sur les machines électriques, par exemple des évidements aménagés directement dans le stator de chaque machine électrique. Le carter de transmission 4 comprend généralement plusieurs carters assemblés entre eux afin de former une enceinte close protégeant le système de propulsion 1.
On va maintenant décrire en référence aux figures 4, 5a et 5b, un système de propulsion 1 selon un deuxième mode de mise en œuvre de l’invention comprenant seulement deux machines électriques. Ce deuxième mode de mise en œuvre de l’invention se distingue par le fait que les machines électriques engrènent sur un même arbre d’entrainement par l’intermédiaire de deux engrenages distincts. Les machines électriques tournantes 2a, 2b sont du même type et sont par exemple des machines synchrones.
Dans la suite de la description, l’expression « sensiblement égal(e) à », ou encore « de l’ordre de » définit une relation d’égalité à plus ou moins 20%, de préférence encore à plus ou moins 10%, de préférence encore à plus ou moins 5%.
Sur les figures 1 et 2, une installation électrique 10 comprend au moins une charge électrique 12, un réseau électrique principal 14 et un système d’alimentation électrique 15, le système d’alimentation électrique 15 comportant un dispositif principal 20 d’alimentation électrique de l’au moins une charge électrique 12 à partir du réseau électrique principal 14 et un dispositif auxiliaire 25 d’alimentation électrique d’un réseau électrique auxiliaire 28.
En complément facultatif, l’installation électrique 10 comprend une première liaison de rebouclage L1 entre l’au moins une charge électrique 12 et le dispositif principal d’alimentation électrique 20, appelé par la suite dispositif principal d’alimentation 20, la première liaison de rebouclage L1 permettant la transmission d’informations depuis l’au moins une charge électrique 12 vers le dispositif principal d’alimentation 20 pour une régulation de l’alimentation de l’au moins une charge électrique 12.
En complément facultatif encore, l’installation électrique 10 comprend une deuxième liaison de rebouclage L2 entre le réseau électrique auxiliaire 28 et le dispositif principal d’alimentation 20 d’une part, et le dispositif auxiliaire d’alimentation électrique 25 d’autre part, la deuxième liaison de rebouclage L2 permettant la transmission d’informations depuis le réseau électrique auxiliaire 28 vers le dispositif principal d’alimentation 20 et vers le dispositif auxiliaire d’alimentation électrique 25, appelé par la suite dispositif auxiliaire d’alimentation 25, pour une régulation de l’alimentation du réseau électrique auxiliaire 28.
Dans l’exemple de la , l’installation électrique 10 comprend une seule charge électrique 12.
Dans l’exemple de la , l’installation électrique 10 comprend plusieurs charges électriques 12, en particulier deux charges électriques 12, à savoir une première charge électrique 12A et un deuxième charge électrique 12B.
La ou chaque charge électrique 12 est configurée pour être alimentée par une tension polyphasée distincte fournie par le dispositif principal d’alimentation 20. La ou chaque charge électrique 12 comporte un enroulement 30 pour chaque phase de la tension polyphasée, les enroulements 30 étant connectés entre eux en un point milieu 32, selon une connexion en étoile, c’est-à-dire selon un branchement en étoile, ou encore selon un couplage en étoile.
Dans l’exemple de la , les enroulements de la première charge 12A sont connectés en étoile en un premier point milieu 32A, et les enroulements de la deuxième charge 12B sont connectés en étoile en un deuxième point milieu 32B.
La ou chaque charge électrique 12 est par exemple un moteur électrique comportant, comme connu en soi, un rotor et un stator, non représentés. Les enroulements 30 connectés en étoile sont alors typiquement les enroulements du stator, également appelés enroulements statoriques. Le moteur électrique est un moteur asynchrone, ou encore un moteur synchrone comme dans l’exemple de la .
Dans l’exemple de la , la charge électrique 12 est en particulier un moteur synchrone avec un rotor bobiné 34, également appelé excitation bobinée, l’excitation bobinée 34 nécessitant d’être alimentée pour le démarrage du moteur synchrone.
Le réseau électrique principal 14 est typiquement un réseau continu apte à fournir une tension continue. La tension continue du réseau électrique principal 14 est par exemple de l’ordre de 400 V, ou encore de l’ordre de 800 V, ou de manière plus générale une tension de valeur bien plus élevée que celle du réseau électrique auxiliaire 28. Le ratio entre la tension maximale du réseau électrique principal 14 et la tension maximale du réseau électrique auxiliaire 28 est typiquement supérieur à quatre.
Dans les exemples des figures 7 et 8, selon une première configuration C1, le réseau électrique principal 14 comporte plusieurs sources élémentaires continues 36, chacune permettant typiquement ensuite la génération d’une phase respective de la tension polyphasée.
Dans les exemples des figures 7 et 8, selon une deuxième configuration C2, le réseau électrique principal 14 comporte une unique source continue 40, formée par exemple d’un ensemble de plusieurs cellules continues 42, telles que des cellules de batterie, connectées en série.
Le système d’alimentation électrique 15 est configuré pour alimenter à la fois l’au moins une charge électrique 12 et le réseau électrique auxiliaire 28, ceci à partir du réseau électrique principal 14. Le système d’alimentation électrique 15 comprend alors le dispositif principal d’alimentation 20 pour l’alimentation de l’au moins une charge électrique 12 et le dispositif auxiliaire d’alimentation 25 pour l’alimentation du réseau auxiliaire 28.
Le dispositif principal d’alimentation 20 est configuré pour générer, à partir du réseau électrique principal 14, au moins une tension polyphasée afin d’alimenter l’au moins une charge électrique 12. La ou chaque tension polyphasée comporte P phases, P étant un nombre entier supérieur ou égal à 3.
Le dispositif principal d’alimentation 20 et le réseau électrique principal 14 forment un ensemble principal d’alimentation 44, comme représenté sur les et 2.
Au regard de ce qui précède, il est ainsi manifeste qu’il subsiste le besoin disposer de compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier une bonne émollience durant et après l’application, un savonnage faible, qui soient grasses (c’est-à-dire pas ou peu rêches) et brillantes et/ou satinées en fini peau, tout en conservant une stabilité satisfaisante, en particulier une stabilité évaluée à 1 mois et/ou 2 mois de conservation, en particulier sur les plans macroscopique et microscopique après deux mois de stockage dans des conditions de température allant de 4 °C à 45 °C, en particulier à 4 °C, température ambiante (généralement comprise entre 20 °C et 25 °C), et 45 °C.
Par conséquent, il reste très difficile d’obtenir des compositions cosmétiques offrant des propriétés sensorielles particulières de sensation d’émollience durant et après l’application, de fini peau non rêche et brillant et/ou satiné, de savonnage faible, tout en conservant une bonne stabilité au cours du temps, et avec un impact environnemental le plus faible possible.
(d) au moins une charge non siliciée.
Comme illustré dans les exemples ci-après, la Demanderesse a découvert de manière surprenante qu’il était possible d’obtenir des compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier une bonne émollience durant et après l’application, un savonnage faible, qui soient grasses (c’est-à-dire pas ou peu rêches) et brillantes et/ou satinées en fini peau, tout en conservant une stabilité satisfaisante au cours du temps.
Selon un mode particulier, le support selon l’invention est chargé avec au moins une vitamine et en particulier la vitamine C ou l’un de ses dérivés, notamment ses sels.
A titre d’illustration des différentes fractions d’acide hyaluronique, on peut se référer au document « Hyaluronan fragments : an information-rich system », R. Stern et al . , European Journal of CeIl Biology 58 (2006) 699-715, qui passe en revue les activités biologiques répertoriées de l’acide hyaluronique en fonction de son poids moléculaire.
De façon générale, l’invention concerne un outil permettant la réalisation d’opérations similaires successives.
Un tel outil peut par exemple être une visseuse, une perceuse ou une riveteuse.
En référence à la , un outil 40 selon l’invention comprend au moins :
- des moyens 400 de mesure en temps réel d’au moins un paramètre de fonctionnement de l’outil au cours de la réalisation d’au moins une opération antérieure ;
- des moyens 401 de détermination, à l’issue d’une opération antérieure, d’un seuil d’évaluation de la capacité de l’outil à réaliser jusqu’à son terme au moins une opération ultérieure, le seuil étant déterminé en fonction de l’au moins un paramètre de fonctionnement de l’outil mesuré à l’étape 11 précédente ;
- des moyens 402 de comparaison du seuil avec une donnée limite de fonctionnement de l’outil ;
- des moyens 403 d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition de l’outil lorsque le seuil est incompatible avec la donnée limite de fonctionnement de l’outil.
Le paramètre de fonctionnement pris en considération peut être la température de fonctionnement de l’outil ou le niveau de charge de la batterie lorsque l’outil est alimenté au moyen d’une batterie. Ces deux cas de figures vont à présent être décrits individuellement. Ils peuvent toutefois être mis en œuvre en combinaison.
6.2.2. Prise en considération de la température de fonctionnement
On présente, en relation avec la , un exemple de dispositif selon l’invention dans lequel le paramètre de fonctionnement pris en considération est la température de l’outil.
Le dispositif comprend des moyens de mesure en temps réel d’un paramètre de fonctionnement de l’outil qui sont dans ce mode de réalisation des moyens 4001 de détermination de la température de l’outil. Il peut par exemple s’agir de la température d’un moteur de l’outil, d’une batterie de l’outil ou de moyens de contrôle/commande de l’outil tel un contrôleur 50. Ces moyens peuvent comprendre un ou plusieurs thermomètres. Ils peuvent être configurés pour être mis en œuvre en temps réel continuellement y compris lorsque l’outil se trouve à l’arrêt entre deux opérations successives ou lorsque l’outil n’est pas à l’arrêt pour réduire sa consommation.
Le dispositif comprend en outre des moyens 400’1 d’enregistrement de la température de l’outil. Ces moyens sont configurés pour enregistrer la température de l’outil :
- au début de la réalisation d’une opération déclenché par l’actionnement des moyens d’enclenchement, et
- à l’issue de cette opération.
Le dispositif comprend des moyens 405 de détermination de l’élévation de la température de l’outil au cours de la réalisation l’opération antérieure qui vient de s’achever. Ces moyens sont aptes à soustraire à la température de l’outil enregistrée en fin d’opération la température de l’outil enregistrée en début d’opération.
Selon un mode de réalisation particulier, le support fibreux obtenu selon l’invention contient au moins de la vitamine C et en particulier de 15 g/m² à 35 g/m² de vitamine C.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit actif cosmétique constitue de 50 % à 95 % en poids, et en particulier de 70 % à 90 % en poids du poids total de matière sèche immobilisée au niveau dudit support.
Agent liant hydrophile Comme précisé ci-dessus, l’actif hydrophile selon l’invention est immobilisé sur le substrat en association avec au moins un liant hydrophile de point de fusion variant de 55 °C à 140 °C en particulier de 60 °C à 110 °C.
Le liant se présente également sous une forme sèche.
Le liant présente une température de fusion inférieure à 150 °C, préférentiellement inférieure à 130 °C, afin d’être efficacement fondu lors du procédé de calandrage, c’est-à-dire en moins de 15 secondes.
Par ailleurs, comme le liant est exposé à une étape de calandrage, il ne doit pas être sujet à un phénomène de jaunissement à une température strictement inférieure à 100 °C, préférentiellement strictement inférieure 130 °C.
Outre son aptitude à contribuer à l’immobilisation de l’actif au niveau du support fibreux, le liant peut aussi posséder une activité cosmétique vis-à-vis de la peau, et éventuellement procurer un effet cosmétique, en synergie ou non, avec l’effet attaché à l’actif imprégné dans le support fibreux.
Selon un mode de réalisation particulier, le support fibreux chargé selon l’invention contient de la vitamine C, et au moins un exsudat de feuilles d’Aloe Vera, et en particulier de 15 g/m² à 35 g/m² de vitamine C.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le support fibreux chargé selon l’invention comprend au moins des fibres de cellulose regénérées et contient de la vitamine C, en particulier de 15 g/m² à 35 g/m² de vitamine C.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le support fibreux chargé selon l’invention comprend au moins des fibres de cellulose regénérées et contient au moins de la vitamine C et un exsudat de feuilles d’Aloe Vera et en particulier de 15 g/m² à 35 g/m² de vitamine C.
On entend par « module d’élasticité » d’un mélange caoutchouteux, un module sécant d’extension à 10 % d'allongement et à température ambiante.
En ce qui concerne les compositions de caoutchouc, le module sécant d’élasticité à 10 % d'allongement est le module élastique du mélange mesuré lors d’une expérience de traction uniaxiale, à une valeur d’allongement de 0.1 (soit 10% d’allongement, exprimé en pourcentage). On impose une vitesse constante de traction uniaxiale à l’éprouvette, et on mesure son allongement et l’effort. La mesure est réalisée à l’aide d’une machine de traction de type INSTRON, à une température de 23°C, et une humidité relative de 50% (Norme ISO 23529). Les conditions de mesurage et d’exploitation des résultats pour déterminer l’allongement et la contrainte sont tels que décrits dans la norme NF ISO 37: 2012-03. On détermine la contrainte pour un allongement de 0.1 et on calcule le module sécant d’élasticité à 10 % d'allongement en faisant le rapport de cette valeur de contrainte sur la valeur d’allongement. L’homme du métier saura choisir et adapter les dimensions de l’éprouvette en fonction de la quantité de mélange accessible et disponible en particulier dans le cas de prélèvements d’éprouvette dans un produit fini tel que le pneumatique.
Il existe en effet des contraintes au niveau de l'armature de sommet et plus particulièrement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet, alliées à une élévation non négligeable de la température de fonctionnement au niveau des extrémités de la couche de sommet axialement la plus courte, qui ont pour conséquence l'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extrémités.
Afin d'améliorer l'endurance de l'armature de sommet du type de pneumatique étudié, des solutions relatives à la structure et qualité des couches et/ou profilés de mélanges caoutchouteux qui sont disposés entre et/ou autour des extrémités de nappes et plus particulièrement des extrémités de la nappe axialement la plus courte ont déjà été apportées.
Le brevet FR 1 389 428, pour améliorer la résistance à la dégradation des mélanges de caoutchouc situés au voisinage des bords d'armature de sommet, préconise l'utilisation, en combinaison avec une bande de roulement de faible hystérèse, d'un profilé de caoutchouc couvrant au moins les côtés et les bords marginaux de l'armature de sommet et constitué d'un mélange caoutchouteux à faible hystérésis.
Les pneumatiques ainsi réalisés permettent effectivement d’améliorer les performances notamment en termes d’endurance.
les premières électrodes et les deuxièmes électrodes étant formées en déposant, sur les couches piézoélectriques organiques, une solution comprenant un solvant, du PEDOT :PSS, une première molécule ayant un groupe époxy et une deuxième molécule, la deuxième molécule étant un phosphonate de sodium, un sulfonate de sodium ou un carboxylate de sodium.
Avantageusement, le mélange comprend entre 2 et 5 % massique de (3-Glycidyloxypropyl)triméthoxysilane, entre 2 et 10% massique de 3-(Trihydroxysilyl)propyl méthylphosphonate et au moins 70% massique de PEDOT :PSS.
Avantageusement, le mélange comprend en outre 1% massique de Sorbitan et/ou 1% massique de 2,2,3,3,3-Pentafluoro-1-propanol.
La , précédemment décrite, est une représentation schématique en coupe d’un dispositif piézoélectrique ayant une couche de matériau piézoélectrique selon l’art antérieur.
La , précédemment décrite, est un cliché obtenu au microscope optique d’une couche de PVDF déposée sur une couche de PEDOT :PSS, selon un procédé de l’art antérieur.
La sont des représentations schématiques en coupe de différents dispositifs piézoélectriques ayant plusieurs couches de matériau piézoélectrique organique selon différents modes de réalisation particulier de l’invention.
La sont des clichés obtenus au microscope optique, à différents grossissements, d’un empilement de 5 étages comprenant une alternance de couches de PEDOT : PSS et de couches de PVDF, selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est un graphique obtenu au profilomètre représentant l’épaisseur en fonction de la distance, la mesure ayant été réalisée sur l’empilement des figures 5A et 5B.
La est un graphique obtenu au profilomètre représentant l’épaisseur en fonction de la distance, la mesure ayant été réalisée sur un empilement de 7 étages, l’empilement comprenant une alternance de couches de PEDOT :PSS et de couches de PVDF, selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention.
Dans un premier aspect, la présente demande fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, comprenant un noyau Mn II -PBA et une couche de revêtement SnF 4 agencée sur une surface du noyau Mn II -PBA.
La surface du matériau de cathode au blanc de Prusse dans la présente demande est équipée de la couche de revêtement SnF 4 . En raison d’une électronégativité élevée du fluor (électronégativité de 4,0), il a une forte capacité de liaison au manganèse et peut former une liaison Mn-F avec le manganèse, inhibant ainsi la dissolution du manganèse métallique pendant le processus de charge et de décharge du matériau au blanc de Prusse et améliorant la stabilité cyclique.
De préférence, une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 est comprise entre 0,1% et 0,5% sur la base d’une masse du matériau de cathode au blanc de Prusse qui est de 100%.
Dans un deuxième aspect, la présente demande fournit un procédé de préparation pour le matériau de cathode au blanc de Prusse tel que décrit dans le premier aspect, où le procédé de préparation comprend les étapes suivantes :
(1) le mélange d’une source de manganèse, du citrate de sodium et de l’eau désionisée pour obtenir une solution A, et le mélange du ferrocyanure de sodium avec de l’eau désionisée pour obtenir une solution B ;
(2) le mélange de la solution A avec la solution B et la réalisation d’une réaction pour obtenir un précurseur du blanc de Prusse ; et
(3) la dissolution de SnF 4 dans de l’éthanol pour obtenir une solution C, la soumission du précurseur du blanc de Prusse obtenu dans l’étape (2) à un revêtement par pulvérisation en utilisant la solution C pour obtenir le matériau de cathode au blanc de Prusse.
La présente demande permet de réduire la dissolution de Mn et de diminuer l’effet de l’eau de cristallisation dans le blanc de Prusse sur le matériau par revêtement par pulvérisation de la surface du blanc de Prusse (Mn II -PBA) avec du fluorure d’étain (SnF 4 ).
De préférence, la source de manganèse dans l’étape (1) comprend l’un quelconque ou une combinaison d’au moins deux parmi le sulfate de manganèse, le chlorure de manganèse ou le nitrate de manganèse.
De préférence, le rapport molaire de la source de manganèse sur le citrate de sodium est de 1 : (3-5), par exemple 1 : 3, 1 : 3,5, 1 : 4, 1 : 4,5 ou 1 : 5.
De préférence, la concentration molaire de la solution A dans l’étape (1) est comprise entre 0,02 et 0,8 mol/L, par exemple 0,02 mol/L, 0,05 mol/L, 0,1 mol/L, 0,5 mol/L ou 0,8 mol/L.
De préférence, la concentration molaire de la solution B dans l’étape (1) est comprise entre 0,02 et 0,8 mol/L, par exemple 0,02 mol/L, 0,05 mol/L, 0,1 mol/L, 0,5 mol/L ou 0,8 mol/L.