INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au sein de la fosse 9 remplie d’eau, la position de la thermocline 2 évolue en fonction de la saison et des températures de l’atmosphère et du sol afférentes. Plus précisément, la position de la thermocline 2 évolue plutôt au premier ordre en fonction de l’énergie chargée et déchargée volontairement depuis le réacteur 4 et/ou vers le réseau de chaleur 300. Puis, au second ordre, elle se dégrade naturellement à cause en premier lieu de la conduction thermique entre la couche chaude et la couche froide de la thermocline 2, et aussi à cause des pertes thermiques vers l’extérieur qui peuvent dépendre effectivement de la saison et des températures de l’atmosphère. On précise ici que la température du sol varie très peu et n’a qu’un effet à la marge.
On pourra se reporter à la publication [7] qui détaille l’avancée d’une thermocline dans une cuve de stockage thermique. Ainsi, en fin de période estivale, la couche d’eau froide au sein de la fosse 9 est minimale et la thermocline est au plus bas, comme symbolisé par la ligne en pointillés sur la .
Selon l’invention, comme montré à la , le puits de cuve 100 excavé en dessous du fond 90 de la fosse de stockage thermique 9 comprend une paroi périphérique 101 en béton précontraint revêtu intérieurement d’un revêtement métallique, de préférence sous la forme d’une membrane en acier inoxydable. Un tel revêtement a pour fonction de servir de structure rigide à la cuve de réacteur 40, 41, 42 formant la troisième barrière de confinement, et la paroi en béton précontraint 101 a pour fonction quant à elle de répondre aux conditions de pression et température de l’eau secondaire, et l’assurance de l’intégrité physique de la troisième barrière.
Comme montré également à la , l’ensemble constitué par la cuve de réacteur 40, 41, 42 formant un bloc réacteur 4 auquel sont fixés les échangeurs 49 est supporté par une embase métallique 102, préférentiellement en acier inoxydable, ou en acier noir revêtu d’un dépôt anti-corrosion. Préférentiellement, cette embase est maintenue dans le fond du puits de cuve 100 par un système de verrouillage mécanique, non représenté, adapté pour empêcher son déplacement et son soulèvement en cas de séisme. Toutefois, lors des phases de manutention combustible ou remplacement de composant, l’embase 102 et le bloc réacteur 4 qu’elle supporte peuvent être soulevés et amenés en haut du puits de cuve. Pour ce faire, le système de verrouillage mécanique de l’embase doit pouvoir être déverrouillé de façon simple par des outils accessibles depuis le haut du puits de cuve 100.
L’embase 102 qui supporte le bloc réacteur 4 est relié rigidement à un radier de fondation 103, et le revêtement métallique dont la paroi en béton précontraint 101 est revêtue est fixé de façon rigide et étanche au radier 103. Comme déjà évoqué, le réacteur 4 possède une impossibilité physique totale d’occurrence d’accident grave, avec fusion significative du cœur et percement de la cuve du circuit primaire. Il n’y a donc pas de dispositif spécifique de récupération du corium en fond de puits de cuve.
Un ciel de gaz 105, de préférence d’azote, est délimité par le niveau libre du volume d’eau secondaire dans le puits de cuve 100. Ce ciel de gaz 105 permet de contrôler la pression d’eau secondaire, d’adapter les variations de niveau libre et dilatation d’eau secondaire, et d’empêcher la présence d’oxygène. La liaison mécanique entre le revêtement métallique du puits de cuve et le bouchon couvercle est constituée par un joint métallique ou un joint élastique haute température, afin de conserver une étanchéité totale.
Selon l’invention, le circuit tertiaire du réacteur est constitué par la fosse 9 en elle-même et au moins un échangeur 200 avec le circuit secondaire dont l’entrée 201 est reliée fluidiquement dans une zone à température froide en-dessous de la thermocline et la sortie 202 est reliée fluidiquement dans une zone à température chaude en-dessus de la thermocline.
Et un réseau de chaleur 300 a au moins une entrée 301 qui est reliée fluidiquement à une zone de la fosse en-dessous de la thermocline et au moins une sortie 302 reliée fluidiquement à une zone de la fosse au-dessus de la thermocline. Ces piquages permettent de garantir une stabilité des couches de l’eau tertiaire à températures froide et chaude et donc de la thermocline au sein de la fosse 9.
Plus précisément, comme illustré à la , une tuyauterie 210 est reliée à l’entrée du circuit tertiaire de l’échangeur de chaleur 200 et son extrémité 211 formant un collecteur de soutirage débouche directement dans la zone de la fosse en-dessous de la thermocline.
Une tuyauterie 220 est reliée à la sortie du circuit tertiaire de l’échangeur de chaleur et son extrémité 221 formant un collecteur d’injection débouche directement dans la zone de la fosse en-dessus de la thermocline.
En considérant l’altitude du collecteur de soutirage 211 dans la zone en-dessous de la thermocline, c’est-à-dire la couche froide la plus basse de l’eau de la fosse 9, quelle que soit la saison, on garantit une hauteur motrice d’eau minimale nécessaire à l’établissement d’une convection naturelle d’eau dans la fosse 9, c’est-à-dire au circuit tertiaire de l’installation. La circulation en circuit fermé T uniquement par convection naturelle ou forcée de l’eau tertiaire est symbolisée par les flèches en points-tirés en . On précise que cette circulation T est montrée dans la fosse 9 à des fins de clarté mais qu’en réalité la branche montante de la convection passe par la tuyauterie 220 et que la branche descendante n’existe pas en tant que telle, puisque c’est un piston naturel qui avance sur toute la section de la thermocline 2.
En outre, une tuyauterie 310 est reliée à l’entrée 301 du réseau de chaleur et son extrémité 311 formant un collecteur d’injection débouche directement dans la zone de la fosse en-dessous de la thermocline.
Une tuyauterie 320 est reliée à la sortie 302 du réseau de chaleur et son extrémité 321 formant un collecteur de soutirage débouche directement dans la zone de la fosse en-dessus de la thermocline.
En effet, les nanoparticules de polymère de coordination sont uniquement tapissées sur la surface des macropores de la mousse et ne sont pas présentes dans les murs mésoporeux de cette dernière, ce qui limite la surface de contact avec un effluent et donc la capacité totale du matériau.
De plus, le procédé décrit dans le document [2] s’applique uniquement aux nanoparticules de polymère de coordination métallique à ligands CN, qui ne sont pas adaptées notamment pour la décontamination sélective du Sr.
Le document [3] décrit un matériau solide à porosité multiple ouverte et au moins partiellement interconnectée, comprenant une matrice en un géopolymère microporeux et mésoporeux, dans laquelle sont définis des macropores ouverts au moins partiellement interconnectés délimités par des parois ou murs en géopolymère microporeux et mésoporeux, et des particules d’au moins un composé solide distinct du géopolymère étant réparties dans les macropores et/ou dans les parois ou murs.
Ce matériau comporte donc des macropores possédant des murs parfois fins et à jonctions aigues du fait de l’interconnexion de la porosité. Ces murs présentent ainsi une tenue mécanique fragilisée, notamment lors d’un passage d’un effluent, ce qui peut engendrer leur dégradation et la formation de particules fines susceptibles de boucher une colonne.
Le document [3] décrit aussi la synthèse de ce matériau. Pour créer le réseau macroporeux, le procédé de synthèse implique la formulation d’une émulsion eau dans l’huile comportant des précurseurs du matériau ainsi que l’élimination de la phase huile une fois le matériau durci. Cela complique fortement le procédé de synthèse et rend le matériau difficilement industrialisable.
Le document [4] décrit la synthèse d’un matériau mésoporeux comprenant un géopolymère et des particules de zéolithes, obtenu par un mélange de deux suspensions, suivi d’une prise du géopolymère. Ce document ne décrit pas l’utilisation de cette famille de matériaux dans des procédés en colonne, ni pour l’extraction du Sr.
Il existe donc, au regard de ce qui précède, un besoin pour un procédé qui permette d’améliorer les performances des procédés de décontamination en Sr en lit fixe, à savoir qui permette d’obtenir une capacité de fixation élevée du Sr et une sélectivité importante vis-à-vis du Sr ainsi qu’une cinétique de sorption rapide et une dynamique en colonne optimisée.
Le but de la présente invention est, entre autres, de répondre aux besoins pour un tel procédé, énumérés plus haut.
Le but de la présente invention est encore de fournir un tel procédé qui ne présente pas les défauts, limitations et désavantages des procédés de l’art antérieur, notamment des procédés décrits dans les documents de l’art antérieur cités plus haut, et qui résolve les problèmes de ces procédés.
Ce but, et d’autres encore, sont atteints, conformément à l’invention par un procédé continu pour séparer au moins un cation du strontium, et notamment au moins un cation d’un isotope radioactif du strontium, tel que le 90 Sr, à partir d’un milieu liquide le contenant, dans lequel on met en contact ledit milieu liquide avec un matériau solide mésoporeux, comprenant une matrice inorganique en un géopolymère mésoporeux présentant une mésoporosité ouverte, et des particules d’au moins un composé solide inorganique échangeur sélectif des cations du strontium, distinct du géopolymère, ces particules étant réparties dans la mésoporosité ouverte de la matrice inorganique et accessibles aux cations du strontium contenus dans le milieu liquide ; ledit matériau solide mésoporeux se présentant sous la forme de grains non pulvérulents formant un lit fixe, par exemple formant un garnissage d’une colonne.
Par non pulvérulent, on entend que les grains obtenus possèdent une taille suffisamment importante pour ne pas être émis en suspension dans l’air, ni y être transporté.
Dans ce qui suit, les particules du au moins un composé solide inorganique échangeur sélectif des cations du strontium, distinct du géopolymère, sont parfois appelées particules actives, dans un souci de simplification.
Le terme « particules » s’applique donc au composé solide inorganique échangeur sélectif des cations du strontium.
La matrice inorganique en un géopolymère peut aussi être dénommée « liant géopolymère » ou « squelette géopolymère ».
Précisons que le terme « grains » s’applique au matériau solide mésoporeux dans son ensemble qui est un composite géopolymère/particules qui constitue le lit fixe sous la forme d’une pluralité de grains discrets telles que des granulés, extrudés ou billes.
Le procédé selon l’invention se distingue des procédés selon l’art antérieur en ce qu’il met en œuvre un matériau spécifique, combinaison d’un géopolymère à porosité spécifique et de particules actives spécifiquement choisies dans le but de fixer sélectivement les cations du Sr, réparties dans la mésoporosité et accessibles via la mésoporosité, permettant d’obtenir une capacité élevée de fixation du Sr, une sélectivité élevée vis-à-vis du Sr, une cinétique de sorption très rapide et une dynamique optimisée en colonne.
Une première étape du procédé consiste en une première acquisition FAST ACQ d'échantillons par le capteur 106, par exemple pour au moins un canal du capteur 106, de préférence pour chaque canal du capteur 106. Par exemple, la phase FAST ACQ comprend, pour au moins canal et, de préférence, pour chaque canal, l'obtention d'un photocourant de sortie du canal et la conversion analogique numérique de ce signal de sortie à la fréquence d'acquisition Fa, les échantillons constituant le résultat de cette conversion analogique numérique.
A titre d'exemple, la fréquence Fa a une valeur différente, de préférence plus élevée, que celle de la fréquence Fa pendant la ou les phases d'acquisition d'une phase de mesure de lumière ambiante. A titre d'exemple alternatif, la fréquence Fa a la même valeur pendant la ou les phases d'acquisition d'une phase de mesure de lumière ambiante et pendant la phase FAST ACQ.
Selon un mode de réalisation, la durée de l'acquisition FAST ACQ est supérieure à la période TPWM de sorte à capturer au moins une période TPWM du mode de commande en modulation de largeur d'impulsion.
Selon un mode de réalisation, une valeur maximale de la période TVSYNC du signal Vsync est connue préalablement et la durée de la l'acquisition FAST ACQ est inférieure à cette valeur maximale de la période TVSYNC. A titre d'exemple, la période TVSYNC est constante, et la valeur maximale de la période TVSYNC est égale à valeur constante de la période TVSYNC. A titre d'exemple alternatif, la période TVSYNC peut être modifié pendant le fonctionnement du dispositif 1, et la valeur maximale de la période TVSYNC correspond à la plus grande valeur que la période TVSYNC peut prendre.
Selon un mode de réalisation, la valeur maximale du rapport cyclique de la modulation en largeur d'impulsion correspond à une valeur minimale de chaque durée PWM OFF, et la fréquence Fa d'acquisition des échantillons est au moins en partie déterminée par cette valeur maximale de rapport cyclique. En effet, pour pouvoir obtenir au moins un échantillon pendant chaque durée PWM OFF de la phase FAST ACQ, la fréquence Fa doit être supérieure ou égale à deux fois 1/D, ou D est la durée d'une phase PWM OFF pour la valeur maximale du rapport cyclique. En outre, pour pouvoir mesurer avec suffisamment de précision la durée de chaque phase PWM OFF capturer pendant la phase FAST ACQ, la fréquence Fa est par exemple choisie supérieure à 10 fois 1/D, de préférence à 100 fois 1/D.
En pratique, pour un emplacement donné du capteur 106, et plus particulièrement de ses pixels 108, sous le panneau 102 de l'écran 100, il est possible de déterminer, soit empiriquement, soit mathématiquement, une durée Tdelay entre le début de chaque signal Vsync, ou, dit autrement, de chaque impulsion du signal Vsync, et le début, pour les pixels du panneau d'affichage 102 qui sont disposés au-dessus du capteur 106, de la première période PWM OFF qui suit cette impulsion du signal Vsync. Cette durée Tdelay est constante pour un emplacement donné du capteur 106 sous le panneau 102, et change lorsque l'emplacement du capteur 106 sous le panneau 102 est modifié, par exemple entre deux dispositifs 1.
Dans l'exemple de mode de réalisation de la , le début de la phase FAST ACQ du procédé est synchronisée avec le signal Vsync, par exemple commence avec le signal Vsync. Dans un autre exemple non illustré, la phase FAST ACQ début à la fin de la période Tdelay.
Synchroniser la phase FAST ACQ avec le signal Vsync en connaissant préalablement la période TPWM permet de diminuer la durée minimale que doit avoir la phase FAST ACQ pour capturer au moins une période TPWM complète. Cela permet, par exemple, de réduire la durée de la phase FAST ACQ, et donc la durée de mise en œuvre du procédé, notamment car une diminution de la durée de la phase FAST ACQ entraîne une diminution du nombre d'échantillons acquis pendant cette phase, et donc une diminution du temps de traitement de ces échantillons.
Lorsque le procédé de détermination de l'état de l'écran 100 est mis en œuvre et permet, suite à l'acquisition FAST ACQ d'échantillon par le capteur 106, et sur la base de ces échantillons, de détecter que le panneau d'affichage est commandé en modulation de largeur d'impulsion, le circuit de traitement des échantillons, par exemple le microprocesseur 114 ou le circuit 110, détermine, toujours à partir de ces échantillons, une valeur du rapport cyclique de la modulation en largeur d'impulsion.
Par exemple, selon un mode de réalisation, le circuit de traitement détermine à partir des échantillon la durée des phases PWM OFF et celle des phases PWM ON, et calcule le rapport cyclique à partir de ces durées. A titre d'exemple alternatif, le circuit de traitement détermine uniquement la durée des phase PWM OFF à partir des échantillons, et calcule le rapport cyclique à partir de cette durée et de la période TPWM connue préalablement.
A titre d'exemple, une fois que la mise en œuvre du procédé a permis de détecter que le panneau 102 est commandé en modulation de largueur d'impulsion, la durée des phases PWM OFF et le rapport cyclique de cette modulation, lors d'une phase ALS MES suivante de mesure de la lumière ambiante qui comprend plusieurs phases AL ACQ d'acquisition, le début de chaque phase AL ACQ peut être syncrhonisé avec le début d'une durée PWM OFF correspondante en utilisant le signal Vsync, la durée Tdelay connue préalablement, et le rapport cyclique déterminé par la mise en œuvre du procédé, et, en outre, la durée TACQ de chaque phase AL ACQ peut être choisie égale ou sensiblement inférieure à la durée PWM OFF. Par exemple, la première phase AL ACQ de la mesure AL MES débute à la fin de la durée Tdelay écoulée depuis une impulsion Vsync, et la fin de chaque phase AL ACQ est séparée du début de la phase AL ACQ suivante par une durée Tint égale à TPWM – TACQ. Cela permet d'augmenter le rapport signal sur bruit par rapport à un cas où chaque phase AL ACQ serait en tout ou partie mise en œuvre pendant une phase PWM ON, ou par rapport à un cas où chaque phase AL ACQ serait entièrement mise en œuvre pendant une phase PWM OFF correspondante mais aurait une durée égale à la durée minimale des phases PWM OFF, c'est à dire la durée des phases PWM OFF correspondant à la valeur maximale du rapport cyclique.
Bien que la phase AL MES ne soit pas complètement représentée en , à la fin de la cette phase, la quantité de lumière reçue pendant l'ensemble des phases AL ACQ de la phase AL MES, par exemple dans au moins un canal du capteur 106, de préférence dans chaque canal du capteur 106, est obtenue sous la forme d'un ou plusieurs signaux de sortie du capteur. A titre d'exemple, chaque signal de sortie d'un canal du capteur 106 correspond à l'ensemble des échantillons numériques obtenus pendant chaque phase AL ACQ à partir du photocourant de sortie du canal.
A l'issue de la phase AL MES, les signaux de sortie des canaux du capteur 106 sont traités, par exemple par le capteur 106 directement ou par le circuit 112, de sorte à obtenir un résultat de la mesure de lumière ambiante.
Le résultat de la mesure de lumière ambiante permet au dispositif 1, par exemple au microprocesseur 114, de commander une modification de la luminosité du panneau d'affichage 102 pour s'adapter aux conditions de luminosité ambiante mesurée et/ou au type de lumière ambiante (lumière extérieur, lumière d'un tube phosphorescent, lumière d'une ampoule à filament) déterminé, le type de lumière ambiante étant, par exemple, déterminé à partir des quantités de lumière relatives entre les canaux du capteur 106 pendant la phase AL MES.
La représente, par un organigramme, un mode de réalisation du procédé de détermination d'un état de l'écran 100. Le procédé est mis en œuvre, dans l'exemple de la , dans le dispositif 1 de la .
A une étape 300 (bloc "FAST ACQ") correspondant à la première acquisition FAST ACQ décrite en relation avec la , une période d'acquisition est mise en œuvre par le capteur 106, au cours de laquelle le capteur 106 génère des échantillons du signal de sortie d'au moins un canal du capteur 106, de préférence du signal de sortie de chaque canal du capteur 106.
Dans un mode de réalisation, le procédé peut comporter une étape optionnelle 410 après la sélection du profil type, qui consiste en une mise à l’échelle du profil type et son adaptation vis-à-vis des spécifications, des limites batteries, ou des moyens de test que l’on compte utiliser.
En effet, selon les données initiales de monitoring du BESS et le dimensionnement de celui-ci, il peut être nécessaire d’adapter le profil de sollicitation type issu de l’étape précédente 114 pour obtenir 412 un profil final à l’échelle, qui pourra être utilisé dans un modèle de vieillissement pour la batterie (ou un échantillon) que l’on souhaite tester. Cette adaptation est faite en fonction des contraintes et des limitations précisées dans la spécification batterie, et/ou en fonction des moyens d’essais.
Ainsi, par exemple pour certaines batteries, les courants maximums de charge peuvent être différents des courants maximums de décharge. Il conviendra alors de saturer le profil de courant avec des valeurs adéquates, en charge et en décharge selon ces limites.
L’équilibre du profil en état de charge pourra alors être maintenu grâce à l’application des équations (3) et (4) suivantes :
(3) et (4),
dans le cas d’un courant maximum de charge qui est inférieur au courant maximum de décharge (cas classiquement rencontré).
Les paramètres des équations (3) et (4) sont définis comme étant : Ah ch : il s’agit du cumul des Ah chargés (les phases du profil pour lesquelles le courant est positif) ; Ah ch_sat : il s’agit du cumul des Ah chargés lorsque le courant est saturé à une valeur inférieure au courant de charge du profil initial.
En appliquant le coefficient K f au profil de courant de décharge I dch , on réduit son niveau proportionnellement au profil de courant de charge saturé. Le résultat obtenu est ainsi un profil « équilibré », c’est-à-dire qu’on charge autant qu’on décharge, tout en conservant la dynamique.
Ce profil peut être répété cycliquement sur un échantillon sans avoir à définir un profil de la durée du test électrique souhaité. En effet, généralement les bancs d’essais ne permettent pas de définir des profils très longs ou de définir des profils sur un nombre de points très élevé.
Dans une variante de réalisation, le coefficient de correction Kf peut être appliqué uniquement sur les cycles nécessaires, c’est-à-dire s’il y a saturation en charge, le coefficient est appliqué sur la décharge suivante du même cycle (et inversement si saturation en décharge). La détection des cycles peut être faite via la méthode de comptage Rainflow.
Dans une autre variante de réalisation, la correction du profil de SOC est faite en appliquant un SOC initial différent.
Détecteur de position pour un motoréducteur pas à pas spatial L’invention concerne le domaine de la détection de position angulaire d’un dispositif tournant compris dans une antenne. Plus particulièrement, l’invention concerne la détection de position angulaire destinée à la commande de moteur pas à pas à aimants permanents. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine des antennes et des activités spatiales, pour lesquelles la détection de la position de l’élément rotatif doit être précise, mais est adaptée à tout système comprenant une pièce rotative nécessitant la détection de sa position par rapport à une pièce fixe ou du nombre de rotation complète effectuée par ladite pièce rotative.
Traditionnellement, pour détecter l’angle de rotation d’un élément rotatif, il est indiqué d’utiliser un codeur incrémental optique à roue qui fournit un retour d’information pour une commande précise de la vitesse et du positionnement de l’élément rotatif. Néanmoins, ce type de composant présente l’inconvénient de nécessiter une électronique de traitement importante afin de fournir le retour d’information quant à la position de l’élément rotatif. En outre, la nécessité, liée aux applications spatiales, de déterminer des positions angulaires très précises implique également d’utiliser uniquement des modèles de codeur de haute précision pour lesquels le coût financier est élevé.
En alternative à cela, il peut être envisagé d’utiliser un capteur de position à effet Hall. Cependant, ce type de capteur présente un taux de défaillance plus élevé que celui du codeur incrémental.
En outre, il peut également être envisagé d’utiliser un codeur absolu, par exemple un potentiomètre. Cependant, ce type de codeur nécessite également une électronique de traitement et même un convertisseur analogique-numérique. De plus, ce type de codeur est plus souvent sujet à la défaillance du fait d’usure, de vibrations notamment, ce qui est un fait à prendre en considération dans un milieu où les conditions mécaniques sont souvent extrêmes avec des vibrations fortes et des températures importantes.