INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour favoriser le repliage de ce système mécanique trois points lors de l’ouverture de l’inverseur, il est prévu des moyens de sollicitation préférentiellement passifs, qui comprennent tout d’abord des premiers moyens élastiques de rappel 80a, montrés uniquement schématiquement par une flèche sur les figures concernées. Ces premiers moyens 80a, par exemple du type ressort de charnière, forcent l’organe 72 à basculer autour de la seconde liaison articulée 74b dans un premier sens de rotation, correspondant au sens antihoraire sur les figures. Ce premier sens de rotation est tel qu’il conduit la première extrémité 74a de l’organe 74 à basculer vers l’amont et radialement vers l’intérieur durant une phase initiale de déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe, vers sa position reculée d’inversion de poussée.
Les moyens de sollicitation passifs comportent aussi des seconds moyens élastiques de rappel 80b, montrés uniquement schématiquement par une flèche sur les figures concernées. Ces seconds moyens 80b, par exemple également du type ressort de charnière, forcent la bielle 62 à basculer relativement à l’organe 72 autour de la première liaison articulée 74a, dans un second sens de rotation opposé au premier sens, et correspondant par conséquent au sens horaire sur les figures.
la est une représentation schématique en plan et en vue de côté d’un actionneur selon un quatrième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en plan et en vue de côté d’un actionneur selon un cinquième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en perspective d’un actionneur selon un sixième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en perspective d’un actionneur selon un septième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en perspective d’un actionneur selon un huitième mode de réalisation de l’invention.
L’actionneur 1 comprend une manivelle 30 montée à rotation en son extrémité inférieure 31 sur le châssis 20 autour d’un premier axe O30 en un point de rotation 31.1, ici sensiblement orthogonal à l’axe longitudinal Ox. U ne bielle 6 est attelée à l’écrou 4 en sa première extrémité 6.1 et possède une deuxième extrémité 6.2 qui est reliée à l’extrémité supérieure 32 de la manivelle 30 pour former un ensemble bielle 6-manivelle 30. La bielle 6 est attelée à l’écrou 4 selon des modalités qui seront décrites ci-après.
Le chariot 41 comprend une base 42 qui s’étend sensiblement parallèlement à l’axe longitudinal Ox et aux extrémités de laquelle viennent en saillie un premier bras 43 et un deuxième bras 44. Le chariot 41 est relié à l’écrou 4 par une première paire de câbles 60 comprenant un premier câble 61 et un deuxième câble 62 s’étendant de part et d’autre de la vis 2 ainsi que par une deuxième paire de câbles 70 comprenant un troisième câble 71 et un quatrième câble 72 s’étendant de part et d’autre de la vis 2. Comme visible en , la première paire de câbles 60 et la deuxième paire de câbles 70 s’étendent selon une direction sensiblement parallèle à l’axe longitudinal Ox et la première paire de câbles 60 et la deuxième paire de câbles sont situées de part et d’autre d’un premier plan P1 passant par l’écrou 4 et qui est normal à la vis 2. Plus précisément, une troisième extrémité 61.1 du câble 61 et une quatrième extrémité 62.1 du câble 62 sont serties sur le bras 43. Symétriquement, une cinquième extrémité 71.1 du câble 71 et une sixième extrémité 72.1 du câble 72 sont serties sur le bras 44. Une septième extrémité 61.2 du premier câble 61 et une huitième extrémité 62.2 du deuxième câble 62 sont également attelées à l’écrou 4 par un premier support intermédiaire 90 relié à l’écrou 4 par un septième câble 91 et un huitième câble 92. Le premier support intermédiaire 90 est ici, en forme d’anneau et comprend un premier perçage 90.1 dans lequel est sertie la septième extrémité 61.2 du câble 61. Le premier support intermédiaire 90 comprend également un deuxième perçage 90.2 diamétralement opposé au premier perçage 90.1 et dans lequel est sertie la huitième extrémité 62.2 du câble 62.
De manière homologue, la treizième extrémité 71.2 du troisième câble 71 et la quatorzième extrémité 72.2 du quatrième câble 72 sont attelées à l’écrou 4 par un deuxième support intermédiaire 95 relié à l’écrou 4 par un neuvième câble 96 et un dixième câble 97. Le deuxième support intermédiaire 95 est ici, en forme d’anneau et comprend un septième perçage 95.1 dans lequel est sertie la treizième extrémité 71.2 du câble 71. Le deuxième support intermédiaire 95 comprend également un huitième perçage 95.2 diamétralement opposé au septième perçage 95.1 et dans lequel est sertie la quatorzième extrémité 72.2 du câble 72.
Comme visible en et 2, la bielle 6 possède sa première extrémité 6.1 qui est montée à rotation à l’aide d’une liaison pivot sur le bras 43 et s’étend jusqu’à l’extrémité supérieure 32 de la manivelle 30. La deuxième extrémité 6.2 de la bielle 6 est reliée à l’aide d’une liaison pivot à l’extrémité supérieure 32 de la manivelle 30.
En effet, le positionnement relatif de l’aiguille de projection, par rapport à la fibre optique et à son extrémité libre, permet que le jet de gaz vienne chasser les poussières du plasma dans une direction opposée à celle de l’extrémité libre de la fibre optique par rapport au plasma.
Cette configuration permet ainsi de bénéficier des avantages du jet de gaz, tel que le gainage du plasma, tout en limitant l’encrassement des moyens de focalisation et de l’extrémité libre de la fibre optique.
Avantageusement, selon une projection orthogonale sur le plan de base dans lequel s’inscrit le socle, la partie de l’axe de projection située du côté de l’aiguille de projection par rapport à la zone de focalisation forme un angle compris entre 30° et 90° avec la partie du premier axe optique située du côté de la fibre optique par rapport à la zone de focalisation..
Les avantages procurés par l’invention sont alors mieux marqués.
Selon une conception préférée, selon une projection orthogonale sur le plan de base dans lequel s’inscrit le socle, la partie de l’axe de projection située du côté de l’aiguille de projection par rapport à la zone de focalisation forme un angle de 45° avec la partie du premier axe optique située du côté de la fibre optique par rapport à la zone de focalisation.
Grâce à ce mode de réalisation préférée, les avantages relatifs à l’angle formé par l’axe de projection avec le premier axe optique sont optimisés, et les inconvénients minimisés.
Selon une caractéristique préférée, sur un plan, dit plan d’inclinaison, dans lequel s’inscrit l’axe de projection, et où le plan d’inclinaison est orthogonal au plan de base, l’axe de projection forme un angle aigu inférieur ou égal à 30° par rapport au plan de base.
De cette manière, l’inclinaison de l’aiguille de projection participe à améliorer les avantages de l’invention.
Selon une solution préférée, selon une projection orthogonale sur le plan de base, une extrémité débouchante de l’aiguille de projection est positionnée à une distance de la zone de focalisation qui est supérieure à celle de l’extrémité libre de la fibre optique par rapport à la zone de focalisation.
Le jet de gaz permet ainsi d’englober le plasma pour améliorer le gainage et mieux chasser les poussières qui pourraient se diriger vers l’extrémité de la fibre optique.
Selon un mode de réalisation avantageux, les moyens de projection d’un jet de gaz sont configurés pour projeter le jet de gaz à un débit inférieur à 1 L.min-1, préférentiellement avec un débit de 0,5 L.min-1, et en ce que l’aiguille de projection présente à sa portion terminale un diamètre interne inférieur à 1 mm, préférentiellement égal à 0,5 mm.
De cette manière, il est réalisé une économie de gaz par rapport aux techniques selon l’art antérieur.
De plus, il a été constaté que cette configuration permet un meilleur ciblage de la projection de gaz sur le plasma grâce à la vitesse plus élevée du jet de gaz. Il s’en suit une meilleure éjection des poussières issues du plasma, et une diminution de l’encrassement de la fibre optique et des moyens de focalisation.
Cela permet aussi de rapprocher l’extrémité de la fibre optique du plasma, ce qui améliore la qualité de l’analyse.
L’invention a également pour objet un procédé d’analyse élémentaire d’un échantillon à étudier, comprenant : - simultanément une étape projection d’un jet de gaz sur l’échantillon à étudier, et une étape de focalisation d’un faisceau laser, dans une zone de focalisation, sur ledit échantillon à étudier de façon à produire un plasma sur la surface de cet échantillon, le jet de gaz étant projeté selon un axe de projection orienté vers la zone de focalisation ; - une étape d’analyse d’un spectre de l’émission optique émis par le plasma à l’aide d’une une fibre optique avec une extrémité libre s’étendant selon un premier axe optique orienté vers la zone de focalisation ; - une étape de détermination à partir de cette analyse du spectre, de la composition élémentaire de l’échantillon ; caractérisé en ce que lors de l’étape de projection d’un jet de gaz, et selon une projection orthogonale sur un plan dans lequel s’inscrit la surface de l’échantillon, la partie de l’axe de projection située du côté de l’aiguille de projection par rapport à la zone de focalisation forme un angle inférieur ou égal à 90° avec la partie du premier axe optique située du côté de la fibre optique par rapport à la zone de focalisation.
Ce procédé permet de produire les mêmes effets avantageux que le dispositif précité.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le substrat de la structure multicouche est muni d’une nappe d’alimentation reliée d’une part au circuit électrique de commande et d’autre part aux bornes de chaque paire d’électrodes.
Avantageusement, la nappe d’alimentation est constituée d’une carte de circuit imprimé flexible ou d’un film sur lequel des composants électroniques sont imprimés.
Un autre objet de l’invention concerne un véhicule comprenant un dispositif lumineux selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de commande d’un dispositif lumineux de véhicule selon l’invention, le procédé étant mis en œuvre par le circuit électrique de commande et comportant une étape de commande de pilotage d’au moins une tension électrique aux bornes de la paire d’électrodes d’un élément de la structure multicouche, en fonction d’une consigne, ladite consigne étant telle que la lumière issue du faisceau source et réfléchie par la couche réfléchissante traverse ledit élément et ressort dans le cœur du guide de lumière avec ladite longueur d’onde prédéterminée dans le spectre visible.
Un autre objet de l’invention concerne une utilisation d’un dispositif lumineux selon l’invention pour réaliser une fonction photométrique d’éclairage et/ou de signalisation d’un véhicule, en particulier une fonction d’indicateur de direction du véhicule.
est une représentation schématique, en vue latérale, d’un dispositif lumineux selon l’invention, le dispositif lumineux comprenant une source lumineuse et un circuit électrique de commande ;
est une représentation schématique, en vue en coupe longitudinale, du dispositif lumineux de la selon un premier mode de réalisation de l’invention, le dispositif lumineux comprenant une couche de matériau électrochrome structurée en une pluralité d’éléments et étant dans un mode de fonctionnement dans lequel aucun des éléments de la couche n’est alimenté électriquement par le circuit électrique de commande ;
est une vue analogue à celle de la , dans un mode de fonctionnement du dispositif lumineux dans lequel deux des éléments de la couche sont alimentés électriquement par le circuit électrique de commande ;
est une vue analogue à celle de la , dans un mode de fonctionnement du dispositif lumineux dans lequel tous les éléments de la couche sont alimentés électriquement par le circuit électrique de commande ;
est une représentation schématique, en vue en coupe longitudinale, du dispositif lumineux de la selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; et
est une représentation schématique, en vue en coupe longitudinale, du dispositif lumineux de la selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée La est une représentation schématique, en vue latérale, d’un dispositif lumineux 1 de véhicule selon l’invention. Le dispositif lumineux 1 comprend un guide de lumière 6 au moins partiellement transparent ou translucide, une source lumineuse 8A, et un circuit électrique de commande 4. Le circuit électrique de commande 4 est par exemple connecté au réseau électrique du véhicule.
le capteur étant propre à observer un environnement, le dispositif de taux de fausse alarme constant étant pourvu d’un estimateur propre à déterminer une estimation des paramètres liés aux bruits affectant le capteur en fonction de paramètres liés à l’environnement que le capteur observe,
le calculateur étant propre à :
- estimer des paramètres liés aux bruits affectant le capteur, pour obtenir un vecteur de paramètres,
- obtenir des seuils de détection pour le dispositif de taux de fausse alarme constant,
- caractériser des erreurs d’estimations de l’estimateur du dispositif de taux de fausse alarme constant, pour obtenir des paramètres relatifs aux erreurs d’estimations, et
- déterminer la valeur de chaque seuil de détection susceptible d’être effectivement utilisée par le dispositif de taux de fausse alarme constant du fait des erreurs d’estimations de l’estimateur du dispositif de taux de fausse alarme constant pour toutes les configurations possibles du vecteur de paramètres, pour obtenir un ensemble de seuils de détection déterminés, la détermination utilisant les paramètres relatifs aux erreurs d’estimations pour déterminer le seuil de détection effectivement utilisé par le dispositif de taux de fausse alarme constant, et
- calculer la performance du dispositif de taux de fausse alarme constant sur la base des seuils de détection déterminés.
La description concerne aussi à un système de détection comprenant :
- un capteur propre à observer un environnement,
- un dispositif de taux de fausse alarme constant du capteur, le dispositif de taux de fausse alarme constant étant pourvu d’un estimateur propre à déterminer une estimation des paramètres liés aux bruits affectant le capteur en fonction de paramètres liés à l’environnement que le capteur observe, et
La description se rapporte également à un véhicule comportant un système de détection tel que précédemment décrit.
- la est une représentation schématique d’un exemple de véhicule,
- la est une représentation schématique d’un ordinogramme correspondant à un exemple de mise en œuvre d’un procédé de mesure de la performance d’une unité du véhicule de la ,
Pour simplifier, il est supposé ici que le calculateur 18 met en œuvre l’ensemble des étapes du procédé de mesure.
Toutefois, dans d’autres modes de réalisation, certaines étapes peuvent être réalisées hors ligne en fonction des données accessibles.
Le fonctionnement du calculateur 18 est maintenant décrit en référence à la qui illustre un exemple de mise en œuvre d’un tel procédé de mesure.
Le procédé cherche à obtenir une mesure objective de la performance du dispositif 16 de TFAC.
La performance sera définie ultérieurement à travers des définitions spécifiques mais reflète dans chacun de ces exemples, une quantification du bon fonctionnement du dispositif 16 de TFAC sur plusieurs cas d’utilisation (ou réciproquement du nombre d’erreurs).
Le procédé de détermination comporte, selon l’exemple de la , cinq étapes qui sont une étape d’estimation E20, une étape d’obtention E22, une étape de caractérisation E24, une étape de détermination E26 et une étape de calcul E28.
Lors de l’étape d’estimation E20, le calculateur 18 reçoit un ensemble d’observations de l’environnement par le capteur 14.
Le calculateur 18 estime à partir de ces observations un vecteur de paramètres .
Les paramètres du vecteur de paramètres permettent de caractériser les phénomènes provoquant des signaux parasites au niveau du capteur 14.
Les paramètres du vecteur de paramètres sont ainsi des paramètres caractérisant la loi de probabilité d’occurrence de ces phénomènes.
Ces paramètres peuvent généralement être estimés aisément, notamment à l’aide de l’altitude, de la géométrie d’observation ou de la température du bruit thermique.
Le vecteur de paramètres est donc un ensemble de paramètres liés aux bruits affectant le capteur 14.
A titre d’exemple particulier, dans le cas d’un capteur évoluant dans un environnement comportant à la fois de l’air et de l’eau, les phénomènes parasitaires ou nuisances sont de deux types, un premier phénomène lié aux échos de mer et un deuxième phénomène liée au bruit thermique du système de détection 12.
Le premier phénomène présente une puissance souvent modélisée par une loi en , avec la puissance moyenne et le facteur de forme de la loi, décrivant l’impulsivité du fouillis de mer.
Dans cette expression, le facteur de forme (impulsivité) est le plus déterminant.
Selon l’exemple décrit, le comportement du deuxième phénomène est donné par un paramètre qui correspond à la puissance moyenne. Le bruit thermique est alors usuellement modélisé par une loi en puissance du type .
14. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le polymère liquide de butadiène fonctionnalisé le long de la chaîne par des fonctions alcoxysilyles pendantes présente une masse molaire moyenne en nombre supérieure ou égale à 1000 g/mol et inférieure ou égale à 50000 g/mol, de préférence inférieure ou égale à 30000 g/mol, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 10000 g/mol, mesurée par SEC.
15. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le polymère liquide de butadiène fonctionnalisé le long de la chaîne par des fonctions alcoxysilyles pendantes présente une masse molaire moyenne en nombre variant de 1000 g/mol à 10000 g/mol.
16. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le polymère liquide de butadiène comprend des motifs:
(a) (b) et (c) chaque R 1 représentant indépendamment un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C 1 -C 10 ou aryle en C 6 -C 10 , de préférence un alkyle en C 1 -C 4 chaque R 2 représentant indépendamment un radical alkyle en C 1 -C 10 ou aryle en C 6 -C 10 , de préférence en C 1 -C 4 m est un entier et vaut 1, 2 ou 3, de préférence 3.
17. Composition selon la réalisation précédente dans laquelle le polymère liquide de butadiène comprend un taux de motifs (b) d'au plus 10% molaire par rapport au polybutadiène, de préférence de 0 à 5% molaire.
18. Composition selon l’une quelconque des réalisations 16 et 17 dans laquelle le polymère liquide de butadiène ne comprend pas de motif vinyl-1,2 (b).
19. Composition selon l’une quelconque des réalisations 16 à 18 dans laquelle le polymère liquide de butadiène est exclusivement constitué de motifs (a) et de motifs (c).
20. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la charge renforçante comprend au moins une silice, un noir de carbone ou un mélange de silice et de noir de carbone.
21. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la charge renforçante comprend une silice à titre de charge renforçante majoritaire.
22. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le taux de charge renforçante est compris dans un domaine allant de 5 à 150 pce.
23. Composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le taux de silice est compris dans un domaine allant de 20 à 60 pce.
24. Bandage pneumatique ou non-pneumatique comprenant une composition selon l’une quelconque des réalisations précédentes.
25. Bandage pneumatique ou non-pneumatique selon la réalisation précédente comprenant une composition selon l’une quelconque des réalisations 1 à 23 dans tout ou partie de sa bande de roulement.
Selon des modes de réalisation particuliers, le procédé de mesure présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- l’étape de calcul comporte la détermination de la probabilité de fausse alarme du dispositif de taux de fausse alarme constant avec les seuils de détection déterminés.
- lors de l’étape d’obtention, il est également obtenu une probabilité de fausse alarme, dite probabilité de fausse alarme idéale, associée aux performances des seuils de détection pour un fonctionnement idéal du dispositif de taux de fausse alarme constant.
- la performance est calculée comme le rapport entre la probabilité de fausse alarme calculée et la probabilité de fausse alarme idéale.
- le vecteur de paramètres comporte au moins un paramètre lié au bruit thermique du capteur et au moins un paramètre lié au bruit généré par l’environnement que le capteur observe, cet au moins un paramètre lié au bruit généré par l’environnement que le capteur observe caractérisant, de préférence, le fouillis de mer.
- lors de l’étape d’obtention, les seuils de détection pour le dispositif de taux de fausse alarme constant sont calculés pour que, pour toutes les configurations possibles du vecteur de paramètres, le dispositif de taux de fausse alarme constant fonctionne à une probabilité de fausse alarme prédéfinie.
La description concerne aussi Procédé d’observation d’un environnement par un capteur propre à observer l’environnement, le capteur faisant partie d’un système de détection comprenant :
le procédé d’observation comportant :
- une étape de mise en œuvre d’un procédé de mesure de la performance du dispositif de taux de fausse alarme constant du capteur, le procédé de mesure étant tel que précédemment décrit,
- une étape de réception d’ondes provenant de l’environnement,
- une étape d’analyse des ondes reçues par le dispositif de taux de fausse alarme constant pour déterminer si les ondes comportent uniquement du bruit, et
- une étape de mise en œuvre d’une action en fonction de la performance déterminée, l’action étant choisie parmi une émission d’une alarme, une annulation de l’analyse, une demande de réitération de l’étape d’analyse avec des seuils différents ou une utilisation d’un autre dispositif de taux de fausse alarme constant du capteur lorsqu’un tel dispositif est présent dans le système de détection.
La description se rapporte également à un calculateur propre à mesurer la performance d’un dispositif de taux de fausse alarme constant d’un capteur,
Ces efforts développés par les moyens de sollicitation conduisent la membrane à être en tension, que ce soit en position de jet direct, et/ou lors de l’ouverture / la fermeture de l’inverseur. Cela confère une meilleure stabilité pour cette membrane.
De préférence, les moyens de sollicitation sont de conception passive, et ils comprennent des moyens élastiques de rappel. Alternativement, il pourrait s’agir de moyens commandés, et activés seulement durant les instants où la sollicitation est souhaitée, par exemple durant l’ouverture et/ou la fermeture de l’inverseur, ou seulement durant certaines phases de ces opérations sur l’inverseur. Comme indiqué ci-dessus, il est néanmoins préféré une conception passive permettant également de générer les efforts souhaités en jet direct, afin de tendre la membrane et renforcer sa stabilité dans la cavité dans laquelle est reste stockée.
Une conception hydride est également envisageable, dans laquelle des moyens élastiques permettraient de générer les efforts souhaités, mais en combinaison avec des moyens de commande pour ajuster la raideur de ces moyens élastiques en fonction des besoins. Par exemple, la raideur pourrait être ajustée au cours de l’ouverture de l’inverseur, de sorte que l’intensité des efforts engendrés restent suffisamment élevée pour maintenir l’effet escompté.