INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il faut noter qu'il est également possible d'ajouter dans le tube 201 une couche intermédiaire, entre le bain gélifiant et l'air, constituée d’un fluide moins dense que le fluide de gélification et non miscible avec celui-ci. Après expulsion, la goutte traverse donc d'abord cette couche avant de pénétrer dans le bain gélifiant B. La présence de cette couche (ou bain) intermédiaire permet à la goutte de récupérer une forme sphérique avant son passage dans le bain de gélification B. Ce bain intermédiaire est également appelé couche tampon C_T. Cette couche tampon C_T peut être par exemple une couche de PDMS (Polydiméthyl Siloxane) ou formée d'huile de soja. La montre la trajectoire d'une goutte G expulsée dans un tube 201 et traversant une couche tampon C_T puis le bain gélifiant B. Il faut comprendre que la présence de cette couche tampon C_T est une option qui peut s'avérer avantageuse mais que le principe de l'invention reste indépendant de la présence de cette couche tampon. Sur les autres figures annexées, cette couche tampon C_T n'est pas représentée mais il faut comprendre qu'elle pourrait tout à fait être présente, sans préjudice sur le fonctionnement de l'invention.
Toutes les gouttes G expulsées de la buse d'expulsion 10 sont soumises principalement à trois forces (la force de gravité étant considérée comme négligeable) : La force centrifuge, La force de Coriolis, et La force de traînée.
Dans un mode de réalisation particulier, le support fibreux selon l’invention contient en outre au moins un anti-agglomérant qui peut notamment être choisi parmi la silice, le carbonate de sodium, le talc, un exsudat de bambou (riche en silice) et leurs mélanges, et en particulier au moins de la silice.
Procédé de préparation d u support fibreux de l’article selon l ’ invention
Le support fibreux chargé en actif hydrophile peut être obtenu par mise en contact d’une forme pulvérulente sèche de l’actif hydrophile à immobiliser, avec un support fibreux non tissé, poreux et en fibres non synthétiques, en présence d’au moins un exsudat végétal, hydrophile et de point de fusion tel que défini selon l’invention.
- Disposer d’un mélange sec et pulvérulent, de cet actif hydrophile, en particulier hydrosoluble, avec au moins un exsudat végétal hydrophile, en particulier hydrosoluble, de point de fusion variant de 55 °C à 140 °C,
- Former au niveau d’une face de la feuille de support non tissé, poreux et en fibres non synthétiques considéré, un dépôt, au moins partiellement en profondeur, dudit mélange,
- Exposer ledit dépôt à une opération de calandrage réalisée à une température et pression propices à la fusion dudit exsudat végétal mais inactives à l’égard dudit actif et des fibres de ladite feuille de support et de préférence à une température variant de 100 °C à 140 °C et une pression variant de 0,4 kN à 600 kN pendant moins de 30 secondes, et
Le ou les tensioactifs anioniques utiles dans le cadre de l’invention comprennent au moins une chaîne hydrocarbonée linéaire, saturée (sans double ou triple liaison covalente) ou insaturée (pouvant contenir une ou plusieurs doubles et/ou triples liaisons covalentes), de préférence saturée, en particulier un radical alkyle linéaire, ladite chaîne hydrocarbonée comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone.
De préférence, le ou les tensioactifs anioniques utiles dans le cadre de l’invention comprennent une seule chaîne hydrocarbonée linéaire, saturée ou insaturée.
De préférence, le ou les tensioactifs anioniques comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22 sont choisis parmi les tensioactifs comprenant au moins une fonction sulfonate, les acyl glutamates, et leurs mélanges.
Préférentiellement, le ou les tensioactifs anioniques comprenant au moins une fonction sulfonate sont choisis parmi : - les acyliséthionates, le groupe acyle linéaire ou ramifié comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone ; - les N-acyl-N-alkyltaurates, le groupe acyle linéaire ou ramifié comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone, et le groupe alkyle linéaire, ramifié comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, ou cyclique comprenant de 3 à 6 atomes de carbone, de préférence le groupe alkyle est un méthyle, - et leurs mélanges ;
De préférence, le ou les tensioactifs anioniques comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22 sont choisis parmi les tensioactifs comprenant au moins une fonction sulfonate, plus préférentiellement parmi les N-acyl-N-alkyltaurates, le groupe acyle linéaire ou ramifié comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone, et le groupe alkyle étant un méthyl, sous forme de sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux tel que le sodium (Na).
De préférence, le tensioactif anionique comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22 est le sodium de N-stéaroyl N-méthyl taurate.
Cela peut aboutir à une fragilité des propriétés barrières de l’épiderme, à une déshydratation chronique du stratum corneum , une perte d’élasticité mécanique, des tiraillements, ainsi qu’à un manque d’éclat et de transparence de la peau.
A titre d’exemple de facteurs favorisant une diminution de la qualité de surface de la peau, ce qui fragilise la barrière cutanée, on peut mentionner le stress, la période hivernale, un excès de sébum ou un défaut d’hydratation.
Les actifs hydratants classiquement utilisés, comme les humectants, les polymères hydratants ou les corps gras comme la vaseline, modifient de façon transitoire les propriétés superficielles de la peau. Ces actifs peuvent entraîner un assouplissement mécanique du stratum corneum , une augmentation de son état d’hydratation et/ou une amélioration du microrelief de la peau par formation d’un film en surface de la peau. Toutefois, ces effets ne sont pas nécessairement très rémanents dans le temps. De plus, ces actifs peuvent être éliminés par des actions de nettoyage.
Pour pallier ces inconvénients, il est intéressant de se tourner vers des actifs ayant une action bénéfique durable dans le temps et non affectée par le nettoyage en agissant sur des voies biologiques.
Récemment, Chng et al. (Microbiol 2016 Jul 11;1(9):16106. doi: 10.1038/nmicrobiol.2016.106) ont montré que la voie métabolique du tryptophane à savoir la voie Aryl Hydrocarbon Receptor (AhR) était atténuée dans le microbiote de la peau des patients atteints de dermatite atopique. AhR est un facteur de transcription impliqué dans l’homéostasie de la peau (Di Meglio et al. Immunity. 2014 Jun 19;40(6):989-1001; Haas et al. J Invest Dermatol. 2016 Nov;136(11):2260-2269).
Parmi les ligands qui se fixent sur AhR, les plus connus sont certains xénobiotiques comme les hydrocarbures aromatiques polycycliques (HAP) tels que le benzopyrène, les biphényls chlorés (PCBs) et les hydrocarbures aromatiques halogénés (liés à la pollution de l’air) comme les dioxines. AhR est notamment reconnu pour son action dans le métabolisme de ces xénobiotiques et leur détoxification (Furue et al. Acta Derm Venereol. 2018 Nov 5;98(10):918-923).
Certains membres de la famille des cytochromes P450 comme le CYP1A1, ainsi que d’autres enzymes de détoxification comme la Glutathion S Transférase (GST) peuvent être induits par AhR. Les produits de la métabolisation des ligands xénobiotiques d’AhR notamment les hydrocarbures aromatiques polycycliques provoquent des dysfonctions de la barrière en accélérant la différenciation terminale des kératinocytes, mais également en induisant la libération de cytokine inflammatoires de type 2 (Hidaka et al. Nat Immunol. 2017 Jan;18(1):64-73). Ceci aggrave l’inflammation chez les patients atteints de dermatite atopique. En effet, l’activité du CYP1A1 peut être délétère car celle-ci peut générer des espèces réactives de l’oxygène dans les kératinocytes. Néanmoins d’autres ligands d’AhR peuvent également avoir un effet bénéfique, antioxydant via l’activation du facteur de transcription nuclear factor-erythroid 2-related factor-2 (NRF2) (Schafer et al . EMBO Mol Med. 2012 May; 4(5): 364–379).
Ainsi, il existe le besoin d’identifier de nouveaux actifs permettant de n’induire que très faiblement la voie délétère biologique médiée par le cytochrome P450, CYP1A1 de la voie AhR tout en activant la voie de détoxification biologique bénéfique médiée par NRF2 au sein de cette même voie AhR.
Par l’identification de ces nouveaux actifs il est donc recherché : - à prévenir une diminution de et/ou renforcer la fonction barrière cutanée, en particulier d’une peau sèche, et/ou - à prévenir et/ou diminuer les sensations d’inconfort cutané, de picotements, tiraillements, échauffements et démangeaisons, en particulier chez les personnes à peau sensible, fragile, fragilisée ou délicate (par exemple les bébés ou les personnes âgées d’au moins 60 ans et en particulier les personnes d’au moins 75 ans), ou les personnes dont la composition du film hydrolipidique est modifiée, et/ou - prévenir et/ou traiter la dermatite atopique ou l’eczéma, et/ou prolonger les phases de rémission entre des crises aiguës de ce type d’affection.
Comme la hauteur du bain gélifiant se trouve limitée par la hauteur du tube (le tube employé dans une centrifugeuse commerciale étant standard), ce problème persiste et ne peut être résolu aisément.
Le but de l'invention est de proposer une solution pour permettre une gélification de gouttes, en évitant de créer des amas en fond de tube, tout en restant dans un système contraint, dans lequel l'épaisseur du bain gélifiant ne peut pas être augmentée.
Ce but est atteint par module destiné à être employé dans un système de production de gouttes gélifiées, ledit système comportant une centrifugeuse, ledit module étant monté sur la centrifugeuse et actionnable en rotation autour d'un axe, dit axe de centrifugation, par ladite centrifugeuse, le système comportant également une unité de production de gouttes comportant un réservoir de liquide et une buse d'expulsion coopérant avec le réservoir et par laquelle des gouttes peuvent être produites par centrifugation, ledit module comportant un tube dans lequel les gouttes sont expulsées, ledit tube étant délimité par un fond et une paroi latérale définissant un volume interne destiné à recevoir sur une partie de sa hauteur un bain gélifiant, lesdites gouttes étant destinées à atteindre le fond du tube en traversant le bain gélifiant, ladite paroi latérale du tube comportant une surface interne et une surface externe, ledit module étant caractérisé en ce que la surface interne porte au moins un déflecteur comprenant une ou plusieurs faces agencées pour dévier la trajectoire de chaque goutte à l'intérieur du bain gélifiant en vue d'allonger leur parcours et de favoriser leur gélification avant d'atteindre le fond du tube afin qu’elles soient séparés.
Selon une réalisation particulière, la surface interne du tube porte plusieurs déflecteurs superposés.
Selon une autre réalisation, ledit au moins un déflecteur présente une section transversale en forme de triangle rectangle.
Selon une autre particularité, ledit au moins déflecteur, ayant une section en forme de triangle rectangle comporte un angle et un premier côté suivant la direction longitudinale du tube qui sont choisies de manière à ce qu'un deuxième côté s'étende sur une longueur suivant la direction transversale au tube qui est comprise entre 1% et 95% du diamètre du tube lorsque celui-ci est de section circulaire.
Selon une autre réalisation, le déflecteur comporte au moins une face de forme concave.
Selon une autre réalisation particulière, ledit au moins un déflecteur présente une section transversale en forme de demi-cercle.
Selon une réalisation particulière, ledit au moins un déflecteur est réalisé sous la forme d'un anneau, destiné à être enfoncé dans le tube.
Selon une particularité, ledit anneau est interrompu pour disposer d'un effet élastique.
Selon une particularité, la buse d'expulsion est réalisée à l'extrémité d'un capillaire connecté audit réservoir de liquide.
Selon une autre particularité, le réservoir de liquide est intégré au tube du module.
Selon une autre particularité, le capillaire est fixé au module et coopère avec son réservoir.
L'invention concerne également un système de production de gouttes gélifiées, par centrifugation au sein d'un fluide, ledit système étant caractérisé en ce qu'il comporte : Une centrifugeuse, Au moins un module monté sur la centrifugeuse et actionnable en rotation autour d'un premier axe par ladite centrifugeuse, ledit module étant tel que défini ci-dessus.
L'invention concerne également un procédé de création de gouttes gélifiées mis en œuvre à l'aide d'un système de production, le système de production étant tel que défini ci-dessus, ledit procédé consistant à intégrer au moins un déflecteur porté par la surface interne du tube et agencé pour dévier la trajectoire de chaque goutte à l'intérieur du bain gélifiant en vue d'allonger leur parcours et de favoriser leur gélification avant d'atteindre le fond du tube.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages vont apparaître dans la description détaillée qui suit faite en regard des dessins annexés dans lesquels : La montre l'architecture du système et illustre son principe de fonctionnement ; La montre une simulation de trajectoires de gouttes de tailles différentes produites en sortie d'un capillaire et expulsées dans l'air par centrifugation ; La montre une séquence d'images illustrant les différentes phases de formation de gouttes en sortie d'un capillaire par gravité ; Cette séquence d'images est issue de la publication " Villermaux , Pistre et Lhuissier 2013 " ; La montre la trajectoire d'une goutte expulsée par centrifugation et met en évidence les différents paramètres pertinents de sa trajectoire ; La montre les différentes forces exercées sur une goutte expulsée par centrifugation (en négligeant la gravité terrestre) ; La et la montre la trajectoire d'une goutte à l'intérieur du système de l'invention, selon deux configurations du système ; La montre la forme du déflecteur employé dans le système de l'invention ; La montre un diagramme illustrant la variation en pourcentage du temps de transit d'une goutte à l'intérieur d'un bain gélifiant en fonction de la hauteur du déflecteur et de son angle ; La montre la trajectoire suivie par une goutte dans un système qui comporte plusieurs déflecteurs successifs ; La montre un diagramme illustrant la variation du temps de transit d'une goutte à l'intérieur du bain gélifiant, en fonction du nombre de déflecteurs, respectivement dans un cas idéal et dans un cas simulé ; La montre la trajectoire suivie par une goutte dans un système qui comporte plusieurs déflecteurs successifs, espacés d'un pas réduit ; La montre un diagramme illustrant l'efficacité du déflecteur en fonction de sa position dans le tube ; La montre un diagramme illustrant l'efficacité du déflecteur en fonction de la vitesse de rotation appliquée au module ; La montre plusieurs diagrammes, illustrant pour trois angles de déflecteur (45°, 60°, 75°), la trajectoire de la goutte et la durée pour laquelle la goutte traverse une longueur égale à son diamètre ; La montre en perspective un exemple de réalisation d'un déflecteur employé dans l'invention ; Les figures 15A à 15F montrent plusieurs variantes de réalisation du déflecteur conforme à l'invention, vues en coupe transversale ; Les figures 16A et 16B montrent deux exemples dans lesquels les gouttes gélifiées sont agglomérés au fond du tube en amas et séparés au fond du tube ;
Les catalyseurs d’aromatisation de coupes C6-C8 décrits dans l’art antérieur sont essentiellement constitués d’une zéolithe (de préférence KL) mise en forme dans un liant silicique. Le métal actif peut être le platine. Divers procédés de préparation sont reportés : l’échange ionique de la zéolithe KL, ou bien la présence de lavages (pour diminuer la teneur en Na), ou bien la présence de composés halogénés. Le support et le catalyseur subissent un ou plusieurs traitements thermiques de type calcination.
Pour l’aromatisation des coupes C6/C8, l’utilisation de la silice comme liant s’avère être le meilleur choix en termes de performance catalytique. La silice a un caractère plus neutre que l’alumine. Un liant de type alumine possédant plus de sites OH que la silice, favoriserait les réactions de craquages qui ne sont pas désirées.
Il est connu que la silice qui est un composé intéressant à utiliser comme support pour des catalyseurs, ne peut pas être extrudée comme d'autres matériaux dans un équipement d'extrusion conventionnel pour donner des produits suffisamment résistants pour être mis en œuvre dans les procédés. En effet, de sa fabrication à sa mise en œuvre, le catalyseur est confronté à de nombreuses étapes pouvant impacter son intégrité physique. Il doit notamment être résistant à l’écrasement, à l’attrition et aux variations de pressions liées aux conditions opératoires du réacteur catalytique dans lequel il est opéré. Ainsi, il existe un besoin permanent de catalyseurs performants ayant des propriétés mécaniques et physiques améliorées.
De manière surprenante, la Demanderesse a découvert qu’un procédé de préparation spécifique mettant notamment en œuvre un traitement hydrothermal en présence de vapeur d’eau d’un support à base d’un oxyde réfractaire de type SiO 2 et d’une zéolithe KL avant l’imprégnation par un métal du groupe VIII permettait d’obtenir un catalyseur d’aromatisation aux propriétés catalytiques améliorées et de bonne résistance mécanique. Le procédé selon l’invention présente par ailleurs l’avantage d’être plus respectueux de l’environnement en évitant les lavages consommateurs d‘eau et l’emploi d’halogénures nocifs.
L’invention concerne un procédé de préparation d’un catalyseur d’aromatisation comprenant au moins 70% poids de zéolithe KL, un oxyde réfractaire de type silice SiO 2 et un métal du groupe VIIIB, comprenant au moins les étapes suivantes :
a) une étape de mélange d'au moins une source de zéolithe KL de type structural LTL, d’au moins une source de silice SiO 2 , avec au moins un solvant choisi parmi l’eau, les solvants physiques et les solvants chimiques, éventuellement en présence d’un adjuvant organique pour obtenir un mélange,
b) une étape de mise en forme, de préférence par extrusion, du mélange obtenu à l'issue de l'étape a),
c) une étape de maturation optionnelle du matériau mis en forme à une température comprise entre 0 et 70°C, pendant une durée comprise entre 1 minute et 72 heures, sous air, de préférence sous air humide avec une humidité relative entre 20 et 100% ;
d) une étape de séchage optionnelle du matériau mis en forme et éventuellement maturé à une température comprise entre 0 et 200°C, pendant une durée comprise entre 1 minute et 72 heures ; éventuellement suivie d’une calcination d’) à une température comprise entre 200 et 600°C, de préférence entre 250 et 450°C pendant une durée comprise entre 1 et 12 h et de préférence comprise entre 1 et 4h ;
e) une étape de traitement hydrothermal du matériau mis en forme à l’étape b), éventuellement maturé à l’étape c) et éventuellement séché/calciné à l’étape d), en présence de vapeur d’eau, à une température comprise entre 200 et 550 °C, de préférence sous pression atmosphérique et, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 5 heures, pour obtenir un support de catalyseur ;
f) une étape optionnelle de calcination du support obtenu à l’issue de l’étape e) à une température comprise entre 200 et 680°C, de préférence entre 400 et 660°C pendant une durée comprise entre 1 et 12 h et de préférence comprise entre 1 et 4h, pour obtenir un support de catalyseur calciné ;
g) une étape d’imprégnation d’un métal du groupe VIII, de préférence le platine, par mise en contact du support obtenu à l’issue de l’étape e) ou f) avec une solution d’un précurseur dudit métal dissout en phase aqueuse, telle que la teneur en métal sur le catalyseur soit comprise entre 0,1 % à 10 % poids, de préférence de 0,2 % à 5 % poids, de manière préférée de 0,3 % à 2 % poids, et de manière très préférée de 0,5 % à 1,2 % poids par rapport à la masse totale du catalyseur anhydre.
h) une étape de séchage du matériau imprégné obtenu à l’issu de l’étape g), de préférence à une température comprise entre 50°C et 200°C ;
i) une étape de calcination du matériau séché obtenu à l’issue de l’étape h) sous flux de gaz soit d’air pur ou d’air dilué par un gaz neutre entre 200°C et 500°C, de manière préférée entre 250°C et 450°C et de manière très préférée entre 350°C et 420°C, pour obtenir un catalyseur calciné.
Le procédé de préparation peut comprendre :
j) une étape de réduction du catalyseur calciné obtenu à l’issue de l’étape i) réalisée avant la mise en contact avec la charge, par mise en contact avec un flux de gaz contenant de l’hydrogène, pur ou dilué par un gaz neutre, à une température comprise entre 300°C et 550°C, de manière préférée entre 350°C et 500°C et de manière très préférée entre 450°C et 500°C.
La présente invention va désormais être illustrée dans les exemples non limitatifs suivants.
Les % sont exprimés en poids de matière première par rapport au poids total de la composition, sauf indication contraire.
EXEMPLES Les études menées par la Demanderesse et illustrées dans les exemples ci-après visent à évaluer les différentes activités biologiques de l’extrait de levure Metschnikowia rubicola utilisé dans les compositions selon la présente invention. Notamment l’extrait de levure utilisé dans ces exemples et désigné indifféremment « extrait de levure Metschnikowia rubicola », « extrait de levure de rose » ou « Nectarosa », correspond à l’extrait obtenu selon le procédé d’extraction illustré à l’Exemple 1.
Exemple 1 : Extrait de levure Metschnikowia rubicola utilisé dans les compositions selon l’invention
L’extrait de levure utilisé dans les exemples ci-après est un hydrolysat obtenu par la mise en œuvre des étapes suivantes :
- Solubilisation de la biomasse de Metschnikowia rubicola dans l’eau à raison de 80-90 g/L,
- Hydrolyse enzymatique,
- Inactivation enzymatique par traitement thermique, notamment à une température allant de 65°C à 95°C, de préférence allant de 75°C à 85°C,
- Séparation des phases soluble et insoluble,
- Purification par ultracentrifugation de la phase soluble pour éliminer les molécules de tailles supérieures à 5 kDa, et
- Filtration et filtration stérilisante.
A l’issue de ce procédé, on obtient un extrait aqueux caractérisé par :
- Une teneur en matières sèches de 24,6 à 32 g/L,
- Une quantité de sucres (mesurée selon la méthode de Dubois) de 6,1 à 15,4 g/L (environ 24,8%-48% de l’extrait sec) dont une partie se présente sous forme d’oligosaccharides constitués de glucose et de mannose,
- une quantité de peptides (mesurée selon la méthode KJELDHAL) de 10,2 à 11,3 g/L (environ 35,3 à 41,5%, de l’extrait sec), et
- une quantité de cendres minérales de 7,8 à 8,8 g/L (environ 30% à 40% de l’extrait sec).
illustre schématiquement, selon une vue partielle en coupe I-I (voir ), l’appareil de la , dans l’état illustré à gauche sur les figures 10 et 11, correspondant à une sélection du premier mode de soufflage. La illustre ainsi en particulier un exemple de réalisation du système de commande et du système d’indicateur de l’appareil de la ;
illustre schématiquement, selon une vue partielle en coupe II-II (voir ), l’appareil de la , dans l’état illustré à droite sur les figures 10 et 11, correspondant à une sélection du deuxième mode de soufflage. La illustre ainsi en particulier le même exemple de réalisation du système de commande et du système d’indicateur qu’à la ;
illustre schématiquement, selon une vue partielle en coupe I-I (voir ), l’appareil de la , dans l’état illustré à gauche sur les figures 10 et 11, correspondant à une sélection du premier mode de soufflage. La illustre en particulier un autre exemple de réalisation du système de commande et du système d’indicateur de l’appareil de la ;
illustre schématiquement, selon une vue partielle en coupe II-II (voir ), l’appareil de la , dans l’état illustré à droite sur les figures 10 et 11, correspondant à une sélection du deuxième mode de soufflage. La illustre en particulier le même exemple de réalisation du système de commande et du système d’indicateur qu’à la ;