INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, les capteurs d’entrée C1, C2 sont alignés suivant un axe transversal Y1 perpendiculaire à la direction longitudinale X de traversée du pont 1. De même, les capteurs de sortie C3, C4 sont alignés suivant un axe transversal Y2 perpendiculaire à la direction longitudinale X.
Dans le mode de réalisation illustré par les figures n°7 et 8, les capteurs C5 et C6 d’une part et d’autre part, les capteurs C7 et C8 peuvent être alignés suivant des directions parallèles aux axes Y1 et Y2.
Par ailleurs, l’invention n’est pas limitée à une méthode particulière de calcul du poids du véhicule à partir des signaux xi(t) fournis par les capteurs Ci. Pour des raisons de sécurité par exemple, le poids de chaque essieu du véhicule peut également être estimé et contrôlé séparément en identifiant le passage de chaque roue du véhicule dans les signaux xi(t) issus des capteurs Ci, en calculant une valeur moyenne des valeurs maximum des signaux xi issus des capteurs Ci pour chaque roue, et en additionnant les valeurs moyennes pour chaque roue.
Dans le cas d’un véhicule ferroviaire, dont la position latérale est déterminée par le guidage des rails, les valeurs d’équilibrage droite/gauche du véhicule peuvent aussi être mesurées par ce même procédé.
Documents cités
1. "Outlier Detection in Multivariate Functional Data Through a Contaminated Mixture Model", M. Amovin-Assagba, I. Gannaz, J. Jacques, Computational Statistics and Data Analysis, 174:107496 (2022),
Dispositif de protection d’une carte de multiplexage La présente invention concerne un dispositif de protection d’une carte de multiplexage de sélection d’une cellule électrochimique dont la tension en continu est à mesurer individuellement, la cellule électrochimique appartenant à un empilement alterné d’une pluralité de cellules électrochimique et d’interconnecteurs, ladite carte de multiplexage appartenant à un ensemble de cartes de multiplexage d’un multimètre numérique, et comprenant un ensemble de relais de commutation reliés par une matrice de câblage, chaque relais de commutation à l’état fermé étant propre à relier électriquement audit multimètre numérique, la cellule électrochimique dudit empilement à laquelle il est bijectivement associé.
La présente invention concerne également un système de mesure de tension d’un empilement alterné d’une pluralité de cellules électrochimiques et d’interconnecteurs, ledit système comprenant un multimètre numérique comprenant une pluralité de cartes de multiplexage.
Cette comparaison a été effectuée sur les bases :
- une expertise histologique de la morphologie générale de la peau
- Immunomarquage de la fibronectine
- Immunomarquage de l’intégrine β4
Préparation des explants : 27 explants d’environ 12 mm de diamètre ont été préparés à partir d’une plastie abdominale d’une femme au consentement éclairé (référence P943-AB39- Hôpital de Longjumeau).
Les explants ont été mis en survie en milieu BEM (BIO-EC’s Explants Medium-sigma) à 37°C en atmosphère humide, enrichie de 5 % de CO 2 .
Les explants ont été séparés en 3 groupes de 9 explants.
Réalisation des lésions dues à l’irradiation : Tous les explants ont été irradiés en leur centre avec une dose d’UVB de 10 J/ cm².
Application des produits : Aux jours J0, J1, J3, J5, J7 et J8, l l’émulsion selon l’invention et de la crème cicatrisante du commerce ont été appliquées respectivement sur les explants des groupes 2 et 3 par voie topique à raison de 2mg/cm².
Le milieu de culture a été renouvelé pour moitié (1 mL) aux jours et J2, J4, J6 et J8.
Prélèvements : Aux jours J0, J2, et J9, 3 explants de chaque lot ont été prélevés et coupés en deux.
Une partie a été fixée dans une solution de formol tamponné et la 2 ème partie a été congelée à –80°C.
Traitements histologiques : Les traitements histologiques ont été identiques aux traitements reçus par les explants lors de l’étude sur les propriétés d’hydratation de l’émulsion selon l’invention (comme décrit précédemment).
Examen de la morphologie générale : La morphologie générale a été examinée aux jours J0, J2 et J9 sur des coupes en paraffine colorées au trichrome de Masson variante de Goldner, selon le mode opératoire MO-H-157.
La morphologie générale a été évaluée par un examen microscopique.
Immunomarquages : Tous les immunomarquages ont été réalisés à l’aide d’un automate d’immunomarquages (Dako, AutostainerPlus) en suivant les instructions du fabricant et le marquage a été évalué par un examen microscopique à fluorescence.
(10) Sel de cobalt
(11) Cyclohexylthiopthalimide (PVI)
(12) N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide de la société Flexsys
Dans le tableau 2, les compositions ont été ajustées de manière à ce que la rigidité à 10% de déformation (MA10) soit similaire pour les mélanges à base de silice et les mélanges à base de noir de carbone. Les résultats sont exprimés en base 100, sur la base de la composition C-4.
On voit que la rigidité à 10% de déformation et le compromis rigidité/hystérèse des compositions C-14 (noir de carbone) et C-4 (silice) sont similaires.
On observe que l’association d’une charge inorganique avec un coupage de caoutchouc naturel et d’un EBR permet une meilleure expression du compromis rigidité/hystérèse que l’association d’une charge organique avec un coupage de caoutchouc naturel et d’un EBR.
Les données présentées dans le tableau 3 sont également représentées sur la .
La vitesse de fissuration augmente en fonction de l’énergie de restitution. Ces vitesses augmentent sensiblement de la même manière tant que la teneur en EBR est inférieure à 50 pce. La vitesse de fissuration augmente notablement plus vite lorsque la teneur en EBR atteint 50 pce.
Exemple 3 Dans cet exemple, on évalue les propriétés d’adhésion de différentes compositions. Différents blocs de caoutchouc sont testés avec les compositions présentées dans le tableau 4.
Pour les compositions C-1 à C-4, l’éprouvette de référence est l’éprouvette constituée de la composition de caoutchouc ne comprenant pas d’EBR (C-1). Pour les compositions C-6 et C-8, l’éprouvette de référence est l’éprouvette constituée de la composition de caoutchouc ne comprenant pas d’EBR (C-6). Pour les compositions C-14 et C-16, l’éprouvette de référence est l’éprouvette constituée de la composition de caoutchouc C-14.
On constate que pour les compositions testées, le niveau d’adhésion n’est pas notablement impacté par la présence de l’EBR.
Pneumatique pour véhicule portant de lourdes charges Le domaine de la présente invention est celui des pneumatiques qui sont destinés à équiper des véhicules transportant de lourdes charges et dont la bande de roulement est constituée tout ou partie d’une composition de caoutchouc renforcée d’un noir de carbone et riche en un élastomère diénique fortement saturé.
Un pneumatique doit obéir à un grand nombre d’exigences techniques, souvent antinomiques, parmi lesquelles une résistance élevée à l’usure, une faible résistance au roulement, une adhérence élevée.
Il est connu que la performance d’adhérence d’un pneumatique peut être améliorée en augmentant la surface de contact de la bande de roulement sur le sol de roulage. Une solution consiste à utiliser une bande de roulement très déformable, notamment une composition de caoutchouc très molle qui constitue la surface de la bande de roulement destinée à entrer au contact de la surface de roulage. L’utilisation d’une composition de caoutchouc très molle, pourtant favorable pour l’adhérence, peut entraîner une dégradation de la résistance à l’usure du pneumatique. En effet, pour améliorer la résistance à l'usure, on le sait, une certaine rigidité de la bande de roulement est souhaitable, cette rigidification de la bande de roulement pouvant être obtenue par exemple en augmentant le taux de charge renforçante dans les compositions de caoutchouc constitutives de ces bandes de roulement. Malheureusement, l'expérience montre qu'une telle rigidification de la bande de roulement pénalise de manière connue, le plus souvent de manière rédhibitoire, les propriétés de résistance au roulement, en raison d'une augmentation importante des pertes hystérétiques de la composition de caoutchouc. Il est également connu qu’une faible hystérèse de la composition de caoutchouc est requise pour minimiser la résistance au roulement alors qu’une composition de caoutchouc dissipative favorise la performance d’adhérence.
Pour améliorer le compromis entre la résistance à l’usure et la résistance au roulement, il a été proposé dans le document WO 2014114607 A1 d’utiliser dans des compositions de caoutchouc pour pneumatique des élastomères diéniques fortement saturés tels que des copolymères d’éthylène et de 1,3-butadiène qui contiennent plus de 50% en mole d’unité éthylène. Néanmoins, il existe toujours un besoin d’améliorer la performance d’adhérence sur sol mouillé des pneumatiques dont la bande de roulement est constituée d’une composition de caoutchouc comprenant des élastomères diéniques fortement saturés tout en maintenant un bon compromis entre la performance de la résistance à l’usure et la performance de résistance au roulement.
Cet objectif est atteint en ce que les inventeurs ont découvert qu’une composition de caoutchouc spécifique permet de fournir un pneumatique présentant un compromis amélioré entre les performances d’adhérence sur sol mouillé, de la résistance à l’usure et de la résistance au roulement, en particulier une performance d’adhérence sur sol mouillé améliorée tout en maintenant un bon compromis entre la performance de la résistance à l’usure et la performance de résistance au roulement.
L’étape de détermination d’au moins un paramètre de correction de bruit fixe par le module de traitement peut être réalisée via une implémentation directe.
L’implémentation directe peut comprendre les étapes suivantes :
- premier filtrage des N images,
- deuxième filtrage le long des N images.
Avantageusement, le premier filtrage des N images peut comprendre l’utilisation d’un filtre passe haut.
Un choix judicieux de et permet une implémentation directe, où une succession de filtrages permet d'obtenir directement le minimum de la fonctionnelle. Au moins un paramètre de correction peut être déterminé de cette manière. Dans une réalisation, le choix judicieux de et correspond à
Ce qui donne
où est la matrice de la taille de l’image contenant 1 dans chaque case,
où F est un filtre passe haut sur l’image acquise, tel que la soustraction du médian des pixels voisins à la valeur de chaque pixel,
si sinon
permet de forcer le gain à valoir un en chaque pixel sans pénaliser la valeur de l’offset. On obtient alors que la fonctionnelle est minimisée par:
où l’opérateur médian est sous-entendu appliqué indépendamment en chaque position dans la matrice.
F1,F2 Fenêtres
z1,z2 Zones vierges
S Sens de serrage
Raccord à limiteur de couple DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un raccord pour réunir deux conduites avec un couple de serrage prédéterminé comprenant un premier embout fixé à une première conduite, un deuxième embout fixé à une seconde conduite à réunir, le premier embout muni d’une collerette de prise d’outil étant terminé par un filetage et une surface d’étanchéité, le deuxième embout a une collerette terminée par une lèvre d’étanchéité destinée à être appliquée contre la surface d’étanchéité du premier embout, un écrou engagé librement sur le deuxième embout derrière sa collerette et vissé sur l’extrémité filetée du premier embout en tirant la collerette pour appliquer sa lèvre d’étanchéité contre la surface d’étanchéité du premier embout et réaliser l’étanchéité avec une contrainte déterminée.
ETAT DE LA TECHNIQUE Il est connu de serrer des raccords de deux conduites ou tuyaux avec une clef dynamométrique permettant de serrer avec un couple de serrage déterminé.
Toutefois, le respect du couple de serrage n’est pas toujours garanti et la clef dynamométrique est très encombrante pour le serrage d’un raccord dans un environnement contraint.
La présente invention a pour but de développer un moyen de serrage permettant de garantir la précision du serrage avec un couple de consigne sans utiliser de clef dynamométrique.
A cet effet, l’invention a pour objet un raccord du type défini ci-dessus caractérisé en ce qu’il comprend un écrou de base en forme de manchon ayant : à une extrémité, un taraudage pour se visser sur le segment fileté du premier embout, une surface d’appui à la suite du taraudage pour pousser la collerette du deuxième embout et presser sa lèvre contre la surface d’appui du premier embout, une couronne d’accrochage , extérieure, un palier et, un segment fileté à son extrémité, un écrou de serrage venant sur le palier lisse pour y tourner librement et ayant sur sa face tournée vers la couronne de l’écrou de base -une deuxième couronne destinée à venir contre la première couronne de l’écrou de base, sur sa face opposée une surface d’appui, un élément de ressort de compression appliqué contre la surface d’appui de l’écrou de serrage, un écrou de précontrainte vissé sur le segment fileté de l’écrou de base pour presser avec une précontrainte déterminée l’écrou de serrage contre la couronne d’accrochage de l’écrou de base par l’intermédiaire de l’élément de ressort de compression, la deuxième couronne d’accrochage étant reliée à la première couronne d’accrochage pour transmettre par contact le couple de serrage de l’écrou sur le premier embout jusqu’à un couple de consigne réglé par le serrage de l’élément de ressort de compression serrant élastiquement les deux surfaces d’accrochage.
Le raccord selon l’invention a l’avantage de permettre de raccorder deux conduites avec un couple de serrage de consigne fixés et réglés de manière précise.
Le raccord est en effet fourni à l’installateur avec le couple de consigne préréglé en usine et donc réglé de manière précise et vérifié, réglage sur lequel l’installateur ne peut intervenir sur ce réglage.
L’installateur ne peut que serrer le raccord à la limite du couple de consigne sans pouvoir dépasser cette limite.
Dans une autre variante de mise en œuvre, la seconde unité 32 de réglage est un prisme. Dans ce cas, le prisme introduit une différence de chemin optique permanente pour des rayons parallèles incidents sur le prisme, et donc un angle φ non nul permanent entre la normale N au plan objet P O et l’axe optique X-X’. Ainsi, dans ce cas, le dispositif de réglage 24 fonctionne seulement selon le mode de réglage progressif (et pas le mode de réglage classique). Si le prisme n’est pas mobile en rotation, l’effet progressif est, en outre, fixé.
Un exemple de mise au point de l’objectif 22 des jumelles 10 de vision nocturne est illustré dans ce qui suit.
En premier lieu, l’utilisateur souhaitant effectuer une mise au point avec un effet progressif (mode de réglage progressif) actionne la première unité de réglage 30, et adapte la distance de mise au point 1/D pour être net au moins dans une zone du champ de vision C V , typiquement dans une zone au centre du champ de vision C V .
Ensuite, l’utilisateur manipule le mécanisme (60 sur la et 62 sur la ) permettant d’entraîner en rotation le premier composant 40 par rapport au second composant 42, de sorte à introduire un effet progressif si le mode de réglage précédent était un mode de réglage classique, et à ajuster (lorsque cela est possible) l’amplitude de l’effet progressif.
Eventuellement, dans les cas où la seconde unité de réglage 32 permet l’obtention d’une configuration progressive intermédiaire ( par exemple), l’utilisateur actionne un mécanisme (64 sur la ) permettant d’entraîner en rotation conjointement le premier composant 40 et le second composant 42, jusqu’à ce que la mise au point en champ lointain soit sur le haut du champ de vision C V en vertical et la mise au point en champ proche soit sur le bas du champ de vision C V en vertical.
Dans le cas du mode de réalisation de la , l’utilisateur manipule ainsi deux commandes. Dans le cas du mode de réalisation de la , l’utilisateur manipule trois commandes.
Un utilisateur souhaitant effectuer une mise au point en mode classique, manipule le mécanisme (60 sur la et 62 sur la ) permettant d’entraîner en rotation le premier composant 40 par rapport au second composant 42, jusqu’à ce que l’effet progressif soit nul. Il ajuste ensuite la mise au point sur un plan objet P O perpendiculaire à l’axe optique X-X’ via la première unité de réglage 30. A noter que le passage d’un mode classique à un mode progressif, et inversement, peut être effectué seulement lorsque cela est possible (dans le cas du prisme seul, seul le mode de réglage progressif est possible).
Ainsi, le dispositif 24 de réglage des jumelles 10 permet d’effectuer la mise au point sur des plans objets P O non perpendiculaires à l’axe optique X-X’, permettant ainsi d’obtenir une différence de mise au point entre le haut du champ de vision C V et le bas du champ de vision C V (effet progressif). Cet effet progressif permet de faciliter les déplacements d’un utilisateur évoluant dans un milieu où les objets observés sont à la fois éloignés et proches de l’objectif 22 des jumelles 10 (typiquement entre 20 m et 1 m). En particulier, une fois la mise au point effectuée, l’utilisateur visualise de manière nette, par un simple mouvement de tête ou d’œil, une zone proche ou une zone lointaine de la scène observée, sans avoir à continuellement manipuler une bague de commande de mise au point. En ce qui concerne l’ergonomie d’utilisation, un parallèle peut être fait avec l’utilisation de verres progressifs dans la vie courante.
Dans les modes de réalisation où les lames sont orientables, l’effet progressif est en outre adaptable par l’utilisateur, lui permettant de choisir entre un mode classique de mise au point (pas d’effet progressif) et un mode progressif en lui donnant la possibilité de choisir le degré de progressivité.
Un tel dispositif de réglage 24 peut être intégré à tout type de jumelles de vision nocturne existantes. En particulier, il ne réduit pas l’ouverture numérique et n’introduit pas de vignetage. Les capacités d’utilisation en nuit de niveau 4 à 5 sont intégralement conservées. En outre, il ne nécessite pas de motorisation de sorte que l’autonomie des jumelles n’est pas impactée. La solution préserve également la discrétion d’utilisation.
Jumelles de vision nocturne La présente invention concerne des jumelles de vision nocturne.
Elle concerne plus particulièrement les dispositifs d’harmonisation d’axes entre les voies optiques des jumelles de vision nocturne.
Les performances de parallélisme (collimation, convergence, divergence, supravergence) des jumelles de vision nocturne contribuent directement au confort de vision de l’utilisateur et permettent de s’assurer que les jumelles altèrent le moins possible la capacité de superposition d’image œil droit / œil gauche et génèrent le moins possible de fatigue oculaire dans la durée.
Selon les typologies d’utilisateur adressées, les besoins d’harmonisation d’axe optique exprimés au travers de ces performances de parallélisme sont plus ou moins sévères (harmonisation inférieure au 1° pour les applications basse performance, et inférieure à 0,5° voire 0,3° pour les applications hautes performances).
Dans le domaine des jumelles de vision nocturne, différents dispositifs de type main libre existent. Ils présentent tous un grossissement X1 et nécessitent des harmonisations d’axe optique (autrement appelés invariant optique pour les systèmes à grossissement X1) entre les différentes entrées et sorties optique afin de ne pas perturber les sens de l’utilisateur (orientation, et confort de vision). En particulier :
Cet objectif est atteint avec un procédé de correction de bruit fixe dans au moins une image. Le procédé comprend les étapes suivantes :
- acquisition d’au moins N images sensiblement distinctes et régulières par au moins un capteur d’images rotatif de sorte que la combinaison des N images forme un panorama d’une scène environnante, le bruit fixe compris dans chacune des N images acquises étant sensiblement identique,
- détermination d’au moins un paramètre de correction de bruit fixe par un module de traitement à partir des au moins N images acquises, l’au moins un paramètre de correction minimisant une fonctionnelle,
- correction du bruit fixe compris dans chacune des N images acquises par le module de traitement à partir de l’au moins un paramètre de correction de bruit fixe déterminé.
De nombreux paramètres de l’environnement peuvent affecter la non-uniformité du capteur, tels que de petites variations de la température. Cette non-uniformité varie donc avec le temps. On peut cependant considérer qu’elle reste quasiment fixe par rapport à plusieurs images consécutives prises à la fréquence image maximale du capteur. Il convient donc de mettre à jour fréquemment la correction.
La présente invention s’appuie sur plusieurs images acquises de scènes différentes prises avec le même capteur d’images dans un temps court. Ceci est réalisé avec un capteur d’images rotatif qui peut reconstruire un panorama à l’aide d’images prises lors de la rotation du capteur d’images : chaque image correspond à un morceau ou secteur de scène panoramique différent. Une fréquence d’acquisition F du capteur d’images est supérieure à une fréquence de changement de bruit fixe entre l’acquisition de deux images. La fréquence d’acquisition F est suffisante pour que les éventuelles évolutions des paramètres de bruit fixe soient très faibles. L’invention permet alors d’éviter les défauts des méthodes traditionnelles basées sur la régularité, car chaque correction de bruit fixe est estimée non à partir d’une, mais de plusieurs images acquises.
Il est également considéré que les images acquises sont sensiblement régulières sur une majorité de l’image, et qu’en chaque pixel on peut trouver une ou plusieurs images bien régulières localement autour de ce pixel parmi les images acquises. On entend par « régulière », le fait que le dénivelé d’intensité dans l’image considérée ne subit pas de changement brusque sur une majorité de l’image. Une image est également dite « régulière localement » si les valeurs des pixels dans un petit voisinage peuvent être décrites avec une formule mathématique simple, par exemple l’équation d’un plan, avec peu d'erreurs. Les images naturelles sont généralement considérées être, avec grande probabilité, régulières en une majorité de pixels. Cela correspond par exemple aux zones aplaties de l'image, ou avec de légers dégradés. Les zones à fort contraste, comme les bords des objets, ou les zones fortement texturées, par exemple une pile de branches, ne sont pas considérées comme régulières.
Les paramètres de la correction de non-uniformité peuvent être ré-estimés suffisamment fréquemment pour compenser les variations de non-uniformité du capteur. On entend par « variations de non uniformité » les variations de bruit fixe. Il est considéré ici, au vu de la fréquence d’acquisition d’images élevée, que la valeur du bruit fixe dans chaque image est sensiblement identique. Par « sensiblement identique », on entend que le bruit fixe a une évolution négligeable entre la première et la dernière des N images acquises.
L’au moins un paramètre de correction de bruit fixe déterminé par le module de traitement selon l’invention minimise une fonctionnelle de la forme
Dans cette fonctionnelle, correspond à l'image i, et correspond à l'image i corrigée, c'est à dire
où , et sont des matrices de la taille d'une image, et est le produit de Hadamard. et correspondent respectivement à une matrice de gain et d'offset.
Les valeurs des matrices et sont les paramètres qui sont estimés.
Un nombre variable de paramètres peut être déterminé à partir des N images acquises. Dans le cas où seulement est estimé, l’invention donne des résultats plus robustes et rapides. Dans le cas où plusieurs paramètres sont estimés, le signal est mieux représenté et la correction est plus performante en pratique. Les valeurs des matrices et sont les paramètres qui sont estimés dans le cas présent.
L’étape de détermination d’au moins un paramètre de correction de bruit fixe par le module de traitement peut comprendre l’étape suivante :