INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, les dimensions de l’au moins une rainure traversante de passage d’ancrage sont choisies pour permettre un pivotement de la roue avant sur une plage allant de -45° à +45° par rapport à la position alignée avec la roue arrière, avant une mise en butée d’au moins un second élément d’ancrage contre la rainure traversante de passage d’ancrage respective.
On comprendra que la plage de pivotement indiquée ci-dessus permet au ski-roue de pouvoir suivre les trajectoires souhaitées par l’utilisateur.
Selon un mode de réalisation préféré, la roue arrière comprend un moteur de roue arrière disposé dans le moyeu de roue arrière, le moteur de roue arrière étant relié au bloc batterie pour son alimentation et au dispositif de commande pour sa commande.
On comprendra que le moteur de roue arrière permet d’améliorer les performances d’accélération du ski-roue, les accélérations et décélérations du moteur de roue avant et du moteur de roue arrière étant synchronisées. On comprendra aussi que le moteur de roue arrière peut permettre d’augmenter une puissance de freinage du ski-roue lorsque les moteurs sont utilisés pour le freinage. On peut noter ici que le freinage du ski-roue peut aussi être amélioré par l’utilisation de freins à disque sollicités par des actionneurs commandés par la télécommande.
Avantageusement, le ski-roue comprend en outre un passe-câble disposé sur la rehausse au-dessus du moyen de sollicitation élastique et comprenant un premier trou traversant au voisinage de l’au moins un premier élément d’ancrage et un second trou traversant en regard de la rainure traversante de passage de câblage, de telle sorte que le câblage d’alimentation et de commande de la roue avant motrice passe par les premier et second trous traversants du passe-câble et est séparé du moyen de sollicitation élastique par le passe-câble.
On comprendra que le passe-câble permet de protéger le câblage d’alimentation et de commande de la roue avant motrice contre une usure prématurée provoquée par un frottement contre le moyen de sollicitation élastique. On comprendra aussi que le passe-câble permet de protéger la rehausse contre des éléments extérieurs comme par exemple de l’eau ou des poussières et/ou saletés et s’étend de préférence sur toute la surface supérieure de la rehausse. De préférence encore, le passe-câble comprend un cache supérieur amovible permettant de faciliter le passage du câblage d’alimentation et de commande de la roue avant motrice lors du montage. De préférence toujours, le cache supérieur amovible est monté de manière étanche sur le passe-câble.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins une tige de maintien s’étend depuis le châssis et est configurée pour s’attacher autour d’un mollet de l’utilisateur.
Les inventeurs ont toutefois montré qu’il était possible de générer une énergie thermique supérieure à l’énergie électrique fournie, comme décrit dans l’article [1].
Comme représenté aux figures 1 à 3, le dispositif 1 décrit dans cet article [1] comporte deux électrodes 2, 3 immergées dans de l’eau pure, l’eau ayant une conductivité électrique inférieure à quelques microsiemens par centimètre. Une des électrodes 2 est sous la forme de pointe et agencée selon une configuration dite pointe-plan avec l’autre des deux électrodes 3 qui est plane. Les deux électrodes 2, 3 sont agencées à une distance de l’ordre de 0,1 mm l’une de l’autre. L’eau pure entre les deux électrodes constitue une résistance électrique 4 entre ces dernières.
L’application d’une tension entre les électrodes génère des décharges de la façon suivante. Dans un premier temps et comme représenté aux figures 1 et 2, un canal de vapeur d’eau 5 ( streamer en langue anglaise) se forme et progresse d’une première électrode vers la deuxième électrode. Ce canal est créé par le champ électrique intense entre les deux électrodes qui permet l’ionisation de la vapeur d’eau générée. Durant cette phase, qui peut durer plusieurs dizaines de microsecondes, la tension entre les électrodes reste élevée et le courant faible. Un chauffage de type ohmique de l’eau liquide a lieu entre l’extrémité du canal de vapeur et la deuxième électrode.
Dans un second temps et comme représenté à la , le canal de vapeur d’eau 5 atteint la deuxième électrode. Du fait de son ionisation, le canal de vapeur présente une résistance électrique très faible, ce qui fait chuter la résistance entre les électrodes 2, 3. La tension aux bornes des électrodes chute et l’intensité du courant augmente, provoquant une décharge électrique. L’énergie générée mesurée est supérieure à l’énergie fournie au moins sous certaines conditions.
La représente l’évolution temporelle typique du courant I et de la tension U aux bornes des électrodes 2, 3 en fonction du temps t. Dans l’exemple de la , une tension d’environ 900 V est appliquée à t = 0 s. La tension reste sensiblement constante durant la première phase de création d’un canal de vapeur par chauffage ohmique et le courant reste faible à environ 10 A, correspondant à une résistance R = U/I = 110 ohms. Lorsque la décharge électrique entre les électrodes se produit, la tension chute et l’intensité du courant augment en raison du passage du courant dans le canal de vapeur. Durant cette phase, la tension baisse à environ 80 V et le courant atteint 200 A, correspondant à une résistance R = U/I = 0,4 ohm.
Le dispositif 1 décrit dans l’article [1], tel qu’illustré aux figures 1 à 3, est cependant difficile à mettre en œuvre dans le cadre d’une utilisation industrielle de chauffage de liquide ou de génération de vapeur.
En premier lieu, l’obtention de décharges dans de l’eau pure nécessite une géométrie très précise des électrodes. Au moins une des électrodes doit avoir un rayon de courbure très faible, de l’ordre de 0,1 mm, pour bénéficier de l’effet de pointe. De plus, la distance entre les électrodes doit être faible, de l’ordre de 0,1 mm, et maintenue de manière très précise. Or les décharges électriques génèrent une pression susceptible de déplacer les électrodes. Pour éviter cela, des électrodes suffisamment massives ayant un diamètre de l’ordre de plusieurs millimètres doivent être utilisées : cela empêche donc l’utilisation d’électrodes filaires, c’est-à-dire de faible diamètre, par exemple inférieur ou égal à 2 mm. L’extrémité de l’électrode en pointe doit alors être affutée de manière précise pour obtenir un rayon de courbure suffisamment faible.
Par ailleurs, le passage du courant électrique lors d’une décharge use les électrodes, notamment par ablation et par creusement. Cela limite le nombre de décharges à quelques milliers et demanderait donc une fréquence de changement d’électrodes rédhibitoire pour un usage industriel.
De plus, l’usure des électrodes pollue l’eau dans laquelle les décharges sont réalisées en raison de l’ablation de particules. Cette pollution peut rendre l’eau suffisamment conductrice pour empêcher la formation d’un plasma nécessaire à l’obtention de gains d’énergie. Lorsque la conductivité de l’eau devient trop importante, le passage du courant entre les électrodes ne produit plus qu’un chauffage de type ohmique.
La illustre l’évolution du courant I et de la tension U en fonction du temps t pour un même dispositif en fonction d’un nombre de décharges N. Plus précisément, un nombre de 1352 décharges ont été réalisées à une fréquence de 2,7 décharges par seconde. Il ressort de la que le temps moyen pour créer le canal de vapeur augmente avec la répétition des décharges, ce qui traduit l’usure des électrodes.
Il ressort également de cette , le caractère instable des décharges : en effet, en parallèle de l’augmentation moyenne du temps pour créer le canal de vapeur, on observe une variation importante et aléatoire de ce temps, soulignant l’instabilité du phénomène.
Il existe donc un besoin pour améliorer les dispositifs de chauffage existants susceptibles de générer une énergie thermique supérieure à l’énergie électrique qui les alimente, notamment pour améliorer leur prédictibilité et leur durée de vie.
Pour ce faire, l’invention concerne selon un de ses aspects un dispositif de génération de chaleur, comportant : - une enceinte contenant un électrolyte liquide, - une première électrode sous la forme d’un fil et une deuxième électrode qui s’étend selon une surface, de préférence plane, et est agencée selon une configuration dite fil-surface avec la première électrode, les première et deuxième électrodes étant immergées au moins partiellement dans l’électrolyte liquide,
- une alimentation électrique configurée pour générer une tension électrique, de préférence sous forme d’impulsions, entre les première et deuxième électrodes de sorte à générer un plasma autour de la première électrode.
Par « électrolyte liquide », on entend ici et dans le cadre de l’invention, le sens usuel à savoir un liquide qui permet le passage du courant électrique, du fait de de la présence d'ions mobiles en son sein.
De préférence, le ou les composé(s) organométallique(s) sont choisis parmi les alcoxydes de formule (XIV a ) telle que définie précédemment. Selon ce mode de réalisation préféré, le ou les composé(s) organométallique(s) sont plus particulièrement choisis parmi les alcoxydes de formule (XIV a ), dans laquelle :
- M représente un atome choisi parmi les métaux de transition, les métaux de la famille des lanthanides, les métaux post-transition tels qie l’aluminium, l’étain, les metalloides tels que le bore, ou les métaux alcalino-terreux tels que le magnesium ou calcium ; - n représente la valence de l’atome représenté par M ; - R 1 , représente un groupe hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé, ayant de 1 à 30 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone.
Selon un autre mode de réalisation plus préféré, le ou les composé(s) organométallique(s) sont choisis parmi les alcoxydes de formule (XIV a ), dans laquelle M représente un atome choisi parmi les métaux de transition tels que le zirconium ou le titane, les métaux de la famille des lanthanides, les métaux de post transition tels que l’aluminium, l’étain, le métalloides tels que le bore, et les métaux alcalino-terreux tels que le magnesium, de préférence M représente un atome de titane ; n représente la valence de l’atome représenté par M, notamment 1, 2, 3 ou 4, en particulier 4 ; R 1 représente un groupe méthyl, éthyl, 2-éthylhexyl, propyl, isopropyl, n-butyl, isobutyl ou t-butyl. Selon un mode de réalisation encore plus préféré, le ou les composé(s) organométallique(s) sont choisis parmi l’éthoxyde de zirconium (Zr(OC 2 H 5 ) 4 ), le propoxyde de zirconium (Zr(OCH 2 CH 2 CH 3 ) 4 ), l’isopropoxyde de zirconium (Zr(OCH(CH 3 ) 2 ) 4 ), le butoxyde de zirconium Zr(OCH 2 CH 2 CH 2 CH 3 ) 4 , le tert-butoxyde de zirconium (Zr(OC(CH 3 ) 3 ) 4 ), l’ éthoxyde de titanium (Ti(OC 2 H 5 ) 4 ), le propoxyde de titane (Ti(OCH 2 CH 2 CH 3 ) 4 ), l’ isopropoxyde de titane (Ti(OCH(CH 3 ) 2 ) 4 ), le butoxyde de titane (Ti(OCH 2 CH 2 CH 2 CH 3 ) 4 ), le tert-butoxyde de titane (Ti(OC(CH 3 ) 3 ) 4 ), le 2-l’éthylhexyloxyde de titane (Ti(OCH 2 CH(C 2 H 5 )(CH 2 ) 3 CH 3 ) 4 ), et leur mélanges, plus préférentiellement choisis parmi le propoxyde de zirconium, le propoxyde de titane, le butoxyde de titanium et leurs mélanges. Plus préférentiellement, l’agent réticulant R est un composé de formule (XIV a ) de préférence dans laquelle M représente un atome choisi parmi les métaux de transition, notamment le titane tel que le butoxyde de titane.
Selon un mode de réalisation préféré, l’agent réticulant est choisi parmi les composés A) (poly)aminés, B) (poly)thiolés, C) (poly)carbonylés, D) (poly)acrylates, E) les alcoxydes métalliques et de préférence parmi les composés A) (poly)aminés et B) (poly)thiolés.
Notamment lesdits composés (poly)aminés A) sont choisis parmi a) les chitosanes tels que la poly(D-Glucosamine), b) les polyéthers diamines particulièrement les polyéthylèneglycol α, ω-diamine (à fonction amine en bout de chaine) et le 4,7,10-Trioxa-1,1-tridecanediamine, c) les polyéthers triamines tels que Polyetheramine (ou jeffamine), d) les aminoalcoxysilanes tels que l’APTES et e) les polydialkylsiloxanes comprenant des groupes amines primaires en bout de chaine ou sur des chaines latérales particulièrement les polidiméthylsiloxanes comprenant des groupes amines primaires telles que la poly(dimethoxysiloxane) terminée par bis(3-aminopropyl) (PDMS-diNH2) et les amodiméthicones comprenant des groupes amines sur des chaines latérales telles que la bis-cetearyl amodimethicone, f) les alkylènes polyamines telles que celles de formule (XII’) H 2 N-Alk-NH 2 Alk étant un groupe en (C 1 -C 6 )alkylène éventuellement substitué par un ou plusieurs groupe(s) amino et/ou éventuellement interrompu par un ou plusieurs -N(H)- telle que la spermidine.
Notamment lesdits composés (poly)thiolés B) sont choisis parmi les a) polydialkylsiloxanes à fonctions thiols, et b) les alcoxysilanes à fonctions thiols, particulièrement sont choisis parmi les a) polydialkylsiloxanes à fonctions thiols préférentiellemenet les polydiméthysiloxanes comprenant des groupes thiols sur la chaine latérale (tel que mercaptopropyle) notamment ceux de formule (XIII)
Notamment lesdits composés (poly)acrylate D) sont choisis parmi ceux de formule (XIV) notamment le triméthylolpropane triacrylate, et ceux de formule (XV) notamment les copolymères de diméthylsiloxane et d’acryloxypropyl)méthylsiloxane, de préférence le triméthylolpropane triacrylate.
Notamment lesdits composés alcoxydes métalliques E) sont choisis parmi ceux de formule (XIVa) tel que le titanium butoxide.
iii) Actif cosmétique Selon un mode de réalisation particulier le procédé de l’invention met en œuvre un ou plusieurs actifs de soin des fibres kératiniques.
Plus particulièrement dans le procédé de l’invention selon un mode de réalisation, au moins une des compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 mise en œuvre comprend un ou plusieurs actifs de soin des fibres kératiniques, et de préférence à raison d’au moins 0,01 % en poids par rapport au poids total de la composition considérée. En particulier, l’actif de soin peut-être au moins un actif hydrophile et/ou un actif lipophile, et de préférence un actif de soin hydrophile.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le procédé de traitement des fibres kératiniques, la composition C1, C2, C3, C4 ou C5 mettent en œuvre un ou plusieurs actifs cosmétiques. En particulier le ou les actifs cosmétiques de l’invention est(sont) choisi(s) parmi a) les matères colorantes (ou agents colorants) choisis parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges, b) les actifs de soin des fibres kératiniques, de préférence des cheveux, c) les filtres UV, et d) leurs mélanges.
Filtres UV Selon un mode de réalisation de l’invention le procédé de l’invention, au moins une des compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 mise en œuvre comprend à titre d’actif cosmétique, au moins un filtre UV. Le ou les filtres UV est un filtre UV usuellement utilisé en cosmétique. Il peut être choisi dans la liste positive contenue dans l’Annexe VI du Règlement (CE) N°1223/2009, qui précise la liste des filtres UV autorisés en cosmétique. Les filtres UV convenant à l’invention peuvent être de différentes natures. Ils peuvent être organiques lipophiles, hydrophiles ou insolubles.
Le pattern de disposition des trous sur la grille est fonction de simples critères géométriques (distance minimale entre les UE utilisant un même PRB = distance entre les trous d’une grille) et/ou est fonction des beams patterns : la forme des beams n’est pas forcement toujours régulière surtout en cas de dépointage important : la grille est alors adaptée pour modifier/élargir la maille.
Dans le cas présent, les trous sont des cercles, ici tous de même taille. La taille du trou (ici le diamètre du cercle) représente l’hystérésis qui est accordée sur la position de l’UE potentiellement associé à ce trou. Chaque trou correspond à une portion de surface de la Terre.
Dans des modes de réalisation, un trou a une forme autre qu’un cercle, par exemple, un carré, un triangle.
Dans un mode .de réalisation, le maillage des trous est défini de sorte qu’un faisceau dirigé sur le centre du trou illumine l’ensemble du trou de manière satisfaisante (supérieure à un seuil minimal fixé) et que deux faisceaux illuminant deux trous voisins ne se chevauchent pas (en fixant un seuil maximal de puissance du faisceau à la frontière du trou qu’il illumine).
Par exemple, le diamètre du cercle correspond à une distance de quelques km à quelques dizaines de km, par exemple entre 0 km et 100 km, et la distance minimum entre deux trous voisins correspond à une distance par exemple entre quelques dizaines et quelques centaines de km, par exemple comprise dans la plage [10 km ; 900 km].
Le dimensionnement de la forme des trous et du maillage associé est fait de sorte à garantir un certain niveau d’isolement en termes de C/I entre les faisceaux susceptibles de pointer sur les trous du maillage. Ce dimensionnement prendra en compte le diagramme de formation des faisceaux qui peuvent être générés avec l’antenne satellite 12 ainsi que l’allocation de puissance réalisée par le satellite entre les faisceaux servis. En référence à la , une portion de chaque grille G1, …, G16 (les portions correspondant à une même portion de surface de la Terre) est représentée : les trous sont représentés en blanc, le reste de la portion de grille en gris.
Dans un mode de réalisation, dans les différentes grilles G1 à G16, le maillage des points est le même, mais décalé, i.e. disposé à chaque fois différemment sur la grille.
En référence à la , dans un mode de réalisation, le bloc de contrôle 50, qui comporte le bloc d’allocation de PRB 51, le bloc d’estimation de localisation des UEs 52 et la base 70 de l’ensemble des grilles est adapté pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé d’allocation de PRB 100 pour le prochain intervalle temporel considéré (i.e. pour un ou plusieurs slot) selon l’invention.
Ainsi dans une étape 101, parmi tous les UE à servir dans la couverture, les UE à servir simultanément sur le prochain slot sont identifiés et le bloc d’estimation de localisation des UE 52 obtient la localisation des UEs du système 10 qui sont en visibilité de la plateforme satellite 11.
Dans une étape 102, le bloc d’allocation de PRB 51 détermine l’allocation des PRB par UE visible depuis la plateforme satellite 11 en fonction de la localisation des UEs, l’allocation des PRB par UE définissant les PRB à utiliser pour le prochain intervalle temporel considéré (à l’exclusion de ceux non alloués) pour l’émission et la réception de données entre cet UE et la plateforme satellite.
A chaque grille Gi, i = 1 à 16, de l’ensemble de grilles 80 est associé un PRB (ou un ensemble de PRBs). Un même PRB (ou ensemble de PRBs) ne peut être associé à deux grilles distinctes de l’ensemble de grilles 80 Des PRB (ou ensemble de PRB) distincts peuvent être associés indépendamment à une même grille (i.e. sans faire partie d’un ensemble de PRB alloués en bloc à un UE) ; ces grilles sont alors considérées comme deux grilles distinctes dans la suite de l’étape 102.
L’affectation des ressources PRB est effectuée en respectant la règle suivante :
un même PRB associé à une grille ne peut être alloué à chacun de plusieurs UEs que si les UEs figurent dans des trous distincts de la grille (i.e. le PRB ne peut être alloué à deux UE ou plus qui seraient dans un même trou ; et le PRB ne peut être alloué à un UE ne figurant pas dans un trou).
Il existe de multiples manières de déterminer comment coupler les PRB aux grilles à l’étape 102, en respectant cette règle.:
En fonction de critères géométriques spécifiés, le bloc d’allocation de PRB 51 associe les UEs aux trous dans les grilles, en faisant en sorte qu’un UE ne soit au final associé qu’à une seule grille et qu’un seul trou dans cette grille. Il peut y avoir plusieurs UEs dans le même trou d’une même grille. Il sélectionne les UEs qui sont autorisés à transmettre/recevoir simultanément dans le prochain intervalle de temps. Pour ce faire, il peut prendre en compte un ou des critères notamment :
- la demande de trafic et/ou
iv) Phase grasse – corps gras Selon un mode de réalisation particulier le procédé de l’invention met en œuvre un ou plusieurs corps gras, particulièrement une ou plusieurs huiles de préférence volatiles.
Plus particulièrement dans le procédé de l’invention au moins une des compositions mises en œuvre dans le procédé de l’invention C1, C2, C3, C4 ou C5 comprend une phase grasse.
Particulièrement au moins une des compositions mises en œuvre dans le procédé C1, C2, C3, C4 ou C5 comprennent un ou plusieurs corps gras, particulièrement une ou plusieurs huiles de préférence volatiles.
Par « huile », on entend un corps gras liquide à température ambiante (20 °C) et pression atmosphérique (760 mm de Hg).
Par « huile hydrocarbonée », on entend une huile formée essentiellement, voire constituée, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et éventuellement d’atomes d’oxygène, d’azote, et ne contenant pas d’atome de silicium ou de fluor. Elle peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide.
Selon un mode de réalisation de l’invention la ou les huile(s) est(sont) choisie(s) parmi les huiles volatiles en particulier :
* les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbone, et notamment :
- les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 comme les isoalcanes comme les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines) telles que les C 13 -C 16 Isoparaffin, l'isododécane, l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'Isopars ou de Permetyls, seuls ou en mélanges, de préférence l’isododécane (encore appelé 2,2,4,4,6-pentaméthylheptane), plus préférentiellement l’isododécane ;
- les alcanes linéaires par exemple en C 11 -C 16 , seuls ou en mélanges, par exemple tels que l’hexane, le décane, l’undécane, le tridécane, les isoparaffines comme, ou le n-dodécane (C12) et le n-tétradécane (C14), le mélange undécane-tridécane, les mélanges de n-undécane (C11) et de n-tridécane (C13), et leurs mélanges ainsi que les mélanges de n -undécane (C11) et de n -tridécane (C13);
- les alcanes cycliques, non aromatiques, en C 5 -C 12 volatiles ;
* les esters à chaîne courte ayant de 3 à 8 atomes de carbone au total tels que l’acétate d’éthyle, l’acétate de méthyle, l'acétate de propyle, l’acétate de n-butyle ;
* les huiles hydrocarbonées carbonate de structure R’ 1 -O-C(O)-O-R’ 2 dans laquelle R’ 1 et R’ 2 désignent indépendamment un groupe alkyle en C 4 -C 8 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C 4 -C 8 , avantageusement, choisie parmi le dibutylcarbonate ou le dipentylcarbonate ;
* les huiles éthers de formule R 1 -O-R 2 dans laquelle R 1 et R 2 désignent indépendamment un groupe alkyle en C 4 -C 8 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C 4 -C 8 ;
*les huiles siliconées comprenant en particulier, de 2 à 7 atomes de silicium, ces huiles siliconées comportant, éventuellement, des groupes alkyle ou alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone, telles que les diméthicones de viscosité 5 et 6 cSt, la cyclopentadimethylsiloxane, la dodécamethylpentasiloxane, la cyclohexadimethylsiloxane, l'octaméthyl cyclotétrasiloxane, le décaméthyl cyclopentasiloxane, le dodécaméthyl cyclohexasiloxane, l'heptaméthyl hexyltrisiloxane, l'heptaméthyloctyl trisiloxane, l'hexaméthyl disiloxane, l'octaméthyl trisiloxane, le décaméthyl tétrasiloxane, le dodécaméthyl pentasiloxane, et leurs mélanges ;
plus préférentiellement la ou les huiles volatiles b) sont choisies parmi les alcanes en C 8 -C 16 de notamment ramifiés tels que l’isododécane.
Particulièrement au moins une des compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 mises en œuvre dans le procédé selon l’invention comprend une ou plusieurs huiles non volatile(s) notamment choisie(s) parmi :
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le pourcentage en masse d'eau dans la composition est inférieur ou égal à 100, 99, 80, 50, 25, 10, 5, 2, 1 ou 0%, de préférence après que l'eau soit ou ait été éliminée de la composition.