INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Quand aucun besoin de boost électrique n’est identifié, l’étage élévateur de tension 3’ est rendu inactif par la fermeture du contacteur 8, ce qui évite toute dissipation d’énergie.
Selon une variante, la structure de l’étage élévateur de tension 3’ peut être de type « boost » tel que représenté à la .
Dans le mode de réalisation de la , l’étage élévateur de tension 3’ comporte une entrée aux bornes de laquelle existe une tension continue V1. A partir d’une première borne de l’entrée, l’étage élévateur de tension 3’ comporte une résistance R en série avec une inductance L permettant une accumulation d’énergie.
L’inductance L est reliée à un premier transistor T1 également relié à une deuxième borne d’entrée de l’étage élévateur de tension 3’.
L’inductance L est aussi reliée à un deuxième transistor T2 relié à une première borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’ et à un condensateur C. Le condensateur C est également relié à une deuxième borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’, la deuxième borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’ étant reliée à la deuxième borne d’entrée de l’étage élévateur de tension 3’.
Le premier transistor T1 a une fonction d’interrupteur pour permettre une accumulation d’énergie dans l’inductance L lorsqu’il est fermé et pour permettre le transfert de cette énergie vers le condensateur C lorsqu‘il est ouvert. La tension de sortie V2 aux bornes de sortie de l’étage élévateur de tension 3’ est ainsi supérieure à la tension d’entrée V1.
Cette variante est particulièrement adaptée lorsque le rapport d’amplification entre la tension d’entrée V1 et la tension de sortie V2 ne dépasse pas 3.
Selon une autre variante, la structure de l’étage élévateur de tension 3’ peut être de type « boost entrelacé » tel que représenté à la .
Dans ce cas, la première borne d’entrée est reliée à plusieurs branches parallèles, trois branches parallèles dans l’exemple représenté, comportant chacune une résistance R1, R2 et R3 en série avec une inductance L1, L2 et L3. Chacune des inductances L est reliée à un transistor respectif T11, T12 et T13, lui-même relié à une deuxième borne d’entrée de l’étage élévateur de tension 3’. Chacune des inductances L est aussi reliée à une diode respective D1, D2 et D3 reliée à une première borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’ et à un condensateur C. Le condensateur C est également relié à une deuxième borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’, la deuxième borne de sortie de l’étage élévateur de tension 3’ étant reliée à la deuxième borne d’entrée de l’étage élévateur de tension 3’.
Cette variante permet de conserver un fonctionnement optimal même en cas de défaillance d’un transistor et limite les ondulations de courant en entrée du convertisseur 3.
Selon une autre variante, la structure de l’étage élévateur de tension 3’ peut être de type DAB, d’après l’anglais « Dual Active Bridge » tel que représenté à la . Cette variante est adaptée pour une amplification de tension pouvant aller au-delà de 3. Cette structure est aussi intéressante car elle permet une isolation galvanique entre le bus HVDC 7 et le convertisseur 3. Cette structure permet également d’avoir un courant bidirectionnel c’est-à-dire que ce type de convertisseur peut également être utilisé pour une fonction de freinage de l’hélice. Cette fonctionnalité de renvoi d’énergie sur le réseau est particulièrement intéressante dans le cas où l’on veut freiner rapidement les hélices pour des raisons d’évitement d’obstacles tels qu’oiseau ou fil électrique par exemple.
L’étage élévateur de tension 3’ comporte, en partant du bus HVDC 7 vers le convertisseur 3 :
- un premier étage de filtrage 551 du type passe bas, notamment adapté pour filtrer au moins en partie les fréquences par exemple supérieures ou égales à 1 KHz,
- un deuxième étage convertisseur continu/alternatif réversible 552 pouvant à la fois fournir une fonction onduleur, pour un transfert d’énergie du bus HVDC 7 vers le convertisseur 3, et une fonction redresseur, pour un transfert d’énergie du convertisseur 3 vers le bus HVDC 7, le deuxième étage étant apte à fournir une tension alternative de fréquence élevée, par exemple supérieure ou égale à 1 KHz,
- un transformateur 553 configuré pour élever la tension alternative fournie par le deuxième étage, le transformateur étant préférentiellement un transformateur résonnant, c’est-à-dire que la fréquence de résonance du circuit côté primaire du transformateur 553 est préférentiellement égale à la fréquence de résonnance du circuit côté secondaire du transformateur 553, le deuxième étage convertisseur continu/alternatif 552 étant alors préférentiellement configuré pour fournir une tension alternative à une fréquence sensiblement égale à la fréquence de résonnance des circuits côté primaire et secondaire du transformateur 553,
Dans la présente description, la mention « hydrocarbures Cx » désigne les composés hydrocarbures comportant x atomes de carbone. La mention « hydrocarbures Cx+ » désigne les composés hydrocarbonés ayant au moins x atomes de carbone. La mention « hydrocarbures Cx à Cy » désigne les composés hydrocarbures ayant entre x et y atomes de carbones.
On entend par « charge fraiche », la charge à traiter entrant dans le procédé à l’étape a) d’hydrotraitement.
On entend par « coupe naphta », une coupe pouvant présenter des points d’ébullition compris entre celui des composés hydrocarbonés ayant 5 atomes de carbones par molécule jusqu’à 215°C.
On entend par « purge », la coupe comprenant les composés non convertis produit de manière continue ou discontinue pour éviter accumulation de molécules lourdes non désirées et non craquables.
On entend par « coupe off-gas », la coupe vapeur issue de l’étape de stripping.
On entend par « coupe off-gas dépropanisée », la coupe vapeur pauvre en propane et butane. On entend ici par « pauvre en » : comprenant moins de 2% en volume de composés propane et butane, de préférence moins de 1% en volume.
On entend par « coupe GPL » (« LPG » en anglais), la coupe vapeur riche en propane et butane par analogie avec les coupes de Gaz de Pétrole Liquéfié GPL fossiles comprenant ces composés. On entend ici par « riche en » : comprenant plus de 95% en volume de composé propane et butane.
On entend par « naphta léger », une coupe pouvant présenter des points d’ébullition compris entre celui des composés hydrocarbonés ayant 5 atomes de carbones par molécule jusqu’à 110°C.
On entend par « riche en paraffines » pour le naphta de l’étape e) : comprenant plus de 90% en poids de composés désirés
On entend par « distillat » la coupe caractérisée par l’intervalle de distillation et présentant des points d’ébullition supérieur à 150°C et jusqu’à 560°C.
On entend par « huile de Pyrolyse » la coupe récupérée en fond de tour de fractionnement primaire de l’étape de vapocraquage
Dans le présent texte, l’hydrotraitement comprend les réactions d'hydrotraitement des impuretés notamment hydrodéoxygenation, hydrodésulfuration, hydrodéazotation, hydrogénation des oléfines, etc. utilisant au moins un catalyseur en présence d'hydrogène pour produire un effluent appauvri en impuretés.
Pour coupler la charge inorganique renforçante à l'élastomère diénique, on peut utiliser de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère diénique. On utilise en particulier des organosilanes ou des polyorganosiloxanes au moins bifonctionnels. Par « bifonctionnel », on entend un composé possédant un premier groupe fonctionnel capable d’interagir avec la charge inorganique et un second groupe fonctionnel capable d’interagir avec l’élastomère diénique. Par exemple, un tel composé bifonctionnel peut comprend un premier groupe fonctionnel comprenant un atome de silicium, le dit premier groupe fonctionnel étant apte à interagir avec les groupes hydroxyles d’une charge inorganique et un second groupe fonctionnel comprenant un atome de soufre, le dit second groupe fonctionnel apte à interagir avec l’élastomère diénique.
Préférentiellement, les organosilanes sont choisis dans le groupe constitué par les organosilanes polysulfurés (symétriques ou asymétriques) tels que le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT commercialisé sous la dénomination "Si69" par la société Evonik ou le disulfure de bis-(triéthoxysilylpropyle), en abrégé TESPD commercialisé sous la dénomination "Si75" par la société Evonik, les polyorganosiloxanes, les mercaptosilanes, les mercaptosilanes bloqués, tels que le "NXT-Silane" ou "NXT-Z45 Silane" commercialisé par la société Momentive. Bien entendu pourraient être également utilisés des mélanges de ces agents de couplage.
L'homme du métier comprendra que la teneur en agent de couplage est dépendant de la quantité de charge inorganique renforçante à coupler à l'élastomère. Typiquement le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de charge inorganique renforçante, notamment de silice.
La composition selon l'invention peut optionnellement également contenir des activateurs de couplage, des agents de recouvrement des charges inorganiques ou plus généralement des agents d'aide à la mise en œuvre susceptibles de manière connue, grâce à une amélioration de la dispersion de la charge dans la matrice de caoutchouc et à un abaissement de la viscosité de la composition, d'améliorer sa faculté de mise en œuvre à l'état cru, ces agents étant connus par ailleurs.
4- Système de réticulation Le système de réticulation peut être tout type de système connu de l’homme de l’art dans le domaine des compositions de caoutchouc pour pneumatique. Il peut notamment être à base de soufre, et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides.
5- Additifs La composition de caoutchouc selon l'invention peut comporter optionnellement également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères pour pneumatique, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des plastifiants, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
6- Préparation de la composition de caoutchouc La composition conforme à l’invention peut être fabriquée dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : - une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite " non-productive "), qui peut être conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel (par exemple de type 'Banbury'), tous les constituants nécessaires, notamment la matrice élastomère, le polymère liquide du polybutadiène, la charge renforçante, les éventuels autres additifs divers, à l'exception du système de réticulation. L’incorporation de la charge éventuelle à l’élastomère peut être réalisée en une ou plusieurs fois en malaxant thermomécaniquement. Dans le cas où la charge est déjà incorporée en totalité ou en partie à l’élastomère sous la forme d’un mélange-maître comme cela est décrit par exemple dans les demandes WO 97/36724 ou WO 99/16600, c’est le mélange-maître qui est directement malaxé et le cas échéant on incorpore les autres élastomères ou charges présents dans la composition qui ne sont pas sous la forme de mélange-maître, ainsi que les éventuels autres additifs divers autres que le système de réticulation.
- une seconde phase de travail mécanique (phase dite " productive "), qui est réalisée dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, après refroidissement du mélange obtenu au cours de la première phase non-productive jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 120°C.
Dans un mode de réalisation, les scores de normalité calculés pour un sous-ensemble d’indicateurs sont obtenus par un algorithme appris associé à ce sous-ensemble.
Dans un mode particulier de réalisation, on distingue, parmi les indicateurs précités, des indicateurs dits de premier niveau et des indicateurs dits de deuxième niveau.
Les indicateurs de premier niveau peuvent par exemple être représentés sous forme de vecteurs dont chaque composante représente une donnée de vol ou une donnée météorologique à un instant t.
Des indicateurs de deuxième niveau peuvent être obtenus par agrégation d’indicateurs de premier niveau, par exemple par une fonction de type moyenne, minimum ou maximum, sur une période de temps donné, par exemple au cours des dix dernières secondes. Dans ce mode de réalisation, l’utilisation d’indicateurs de deuxième niveau, permet de déterminer un avis partiel sur la base de valeurs d’indicateurs considérés pendant une fenêtre de temps correspondant à cette période d’agrégation.
Le modèle de décision utilisé dans l’invention peut être de différente nature. Il peut s’agir en particulier : - d’un modèle basé sur une combinaison de conditions logiques (par exemple si condition 1 et (condition 2 ou condition 3) …) ; ou - d’un modèle à base de machines d’états.
Dans un exemple, un évènement est considéré atypique (avis partiel) si le score de normalité de cet événement dépasse ledit seuil.
Dans un mode particulier de réalisation, les différentes étapes du procédé de génération ou du procédé de sauvegarde de données sont déterminées par des instructions de programmes d'ordinateurs ou sont implémentées par une puce en silicium qui comprend des transistors adaptés pour constituer des portes modèles d'un modèle câblée programmable ou non programmable.
En conséquence, l'invention vise aussi un programme d'ordinateur sur un support d'informations, ce programme étant susceptible d'être mis en œuvre dans un ordinateur contrôleur, ce programme comportant des instructions adaptées à la mise en œuvre des étapes d'un procédé de génération et/ou d’un procédé de sauvegarde de données tel que décrit ci-dessus.
La représente la corrélation pour les valeurs de deux indicateurs (accélération normale et longitudinale de l’aéronef) pour un ensemble d’évènements obtenus à partir de données de vols sains;
La représente un premier exemple de seuils sur ces deux indicateurs pour les évènements de la ;
La représente un deuxième exemple de seuils sur ces deux indicateurs pour les évènements de la ;
La représente le résultat d’une classification des indicateurs des événements de la par un outil mathématique ou par un opérateur;
La représente un troisième exemple de seuil pour les indicateurs des évènements de la ;
Selon encore une autre variante, le procédé de fabrication additive peut être un procédé de projection thermique, par exemple choisi parmi un procédé de projection thermique à flamme, un procédé de projection à arc électrique entre deux fils ou un procédé de projection à plasma soufflé.
A l'issue du procédé de fabrication du matériau de l’invention dans lequel la poudre en acier est soumise au procédé de consolidation, le matériau en acier est sous forme massive.
A l’issue du procédé de fabrication du matériau, notamment grâce à la matière première et à la densité volumique d’énergie appliquée, la microstructure des grains, notamment la structure cellulaire mésoscopique contient la structure microscopique.
Le procédé de fabrication du matériau en acier peut être suivi d’une compression isostatique à chaud du matériau en acier. La compression isostatique à chaud peut comprendre les étapes successives suivantes, réalisées dans une enceinte comprenant une atmosphère gazeuse inerte sous une pression comprise entre 120 bars et 1800 bars :
A. chauffage du matériau à une température comprise entre 600 et 1400 °C selon une vitesse de montée en température comprise entre 500 et 1000 °C/heure ;
B. maintien de la température pendant une durée comprise entre 15 minutes et 5 heures ;
C. refroidissement du matériau selon une vitesse de descente en température comprise entre 500 et 1000 °C/heure jusqu’à température ambiante, par exemple entre 20 °C et 25 °C.
EXEMPLES 1. Poudre en acier pour fabri quer le matériau en acier
Une poudre en acier a été choisie, qui a une composition telle que représentée sur le tableau 1 correspondant aux prescriptions des normes ASTM A666 et RCC-MRx. La norme RCC-MRx correspond aux Règles de conception et de construction des matériels mécaniques des installations nucléaires hautes températures, expérimentales et de fusion. Il s'agit d'un document technique pour la réalisation de composants pour les réacteurs nucléaires de Génération IV.
Caractérisation de la poudre en acier. 1.1. Composition chimique. La poudre en acier, de type 316 L, de référence FE-271-3 / TruForm 316-3 - lot n° 32-034043-10 commercialisée par la Société Praxair a été analysée par spectroscopie à rayons X par dispersion d'énergie (ou EDX selon l'acronyme anglais pour "Energy Dispersive X-ray Spectroscopy") au moyen du système d’analyse BRUKER Quantax XFlash.
La poudre en acier a été également analysée au Microscope Électronique à Balayage (MEB FEG Zeiss ULTRA55), par spectrométrie de masse à décharge luminescente (GDMS pour "Glow Discharge Mass Spectrometry") en utilisant le système Element GD Plus (Thermo Fisher), par spectrométrie d'émission optique avec plasma à couplage inductif (ICP-OES pour "Inductively Coupled Plasma – Optical Emission Spectrometry") en utilisant l’Optima 8300 DV (Perkin Elmer) et par analyse gazeuse instrumentale (IGA pour « Instrumental gas analysis ») en utilisant l’analyseur chimique Horiba EMGA-920.
La composition élémentaire de la matrice et des précipités de la poudre en acier obtenue a été déterminée par compilation de ces différentes mesures. Les proportions obtenues pour chaque élément chimique sont exprimées avec une incertitude relative de 3 % :
Le terme « naphta » renvoie à la définition générale utilisée dans l'industrie du pétrole et du gaz. En particulier, il s'agit d'un hydrocarbure provenant de la distillation du pétrole brut et dont le point d'ébullition est compris entre 15 et 250 °C, selon la norme ASTM D2887. Le naphta ne contient pratiquement pas d'oléfines car les hydrocarbures proviennent du pétrole brut. Il est généralement considéré qu'un naphta a un nombre de carbone compris entre C5 et C11, bien que le nombre de carbone puisse atteindre dans certains cas C15. Il est également généralement admis que la densité du naphta est comprise entre 0,65 et 0,77 g/mL.
Le procédé de pyrolyse doit être compris comme un procédé de craquage thermique, typiquement réalisé à une température de 300 à 1000 °C ou de 400 à 700 °C, mis en œuvre en présence ou non de catalyseur et/ou d’un gaz (pyrolyse rapide, pyrolyse flash, pyrolyse catalytique, hydropyrolyse, steampyrolysis, .…).
L’expression « huile de liquéfaction de plastique » ou « huile résultant de la liquéfaction de plastique » ou « huile de liquéfaction de déchets plastiques » ou « huile de liquéfaction issue de la liquéfaction de déchets contenant des plastiques » ou encore « huile de plastique » fait référence aux produits liquides hydrocarbonés obtenus à l’issue d’une pyrolyse ou d’une liquéfaction hydrothermale de polymères thermoplastiques et/ou thermodurcissables, seuls ou en mélange, et généralement sous la forme de déchets, optionnellement en mélange avec au moins une autre charge, notamment sous forme de déchets, telle que la biomasse, par exemple, choisie parmi la biomasse ligno-cellulosique, la biomasse herbacée (biomasse de plantes ayant une tige non ligneuse et qui meurent à la fin de la saison de végétation) et/ou la biomasse aquifère (plantes poussant dans l’eau ou sous l’eau telles que les algues), le papier et le carton, et/ou un élastomère, par exemple du latex éventuellement vulcanisé ou des pneus.
La biomasse peut être définie comme un produit organique végétal ou animal, à savoir un produit composé d'une matière végétale agricole ou forestière ou composé d’une matière animale, y compris les huiles ou graisses végétales ou animales. La biomasse comprend ainsi (i) la biomasse produite par le surplus des terres agricoles, non utilisées pour l’alimentation humaine ou animale : cultures dédiées, appelées cultures énergétiques ; (ii) la biomasse produite par le déboisement (entretien de forêt) ou le nettoyage de terres agricoles ; (iii) les résidus agricoles issus des cultures de céréales, vignes, vergers, oliviers, fruits et légumes, résidus de l’agroalimentaire,... ; (iv) les résidus forestiers issus de la sylviculture et de la transformation du bois ; (v) les résidus agricoles issus de l’élevage (fumier, lisier, litières, fientes,...) ; (vi) les déchets organiques des ménages (papiers, cartons, déchets verts,...) ; (vii) les déchets organiques industriels banals (papiers, cartons, bois, déchets putrescibles,...) ; (viii) la biomasse algale, à savoir biomasse formée à partir d’algues, par exemple de micro-algues (la biomasse algale peut être une suspension d’algues obtenue par la récolte d'algues provenant par exemple d’un bioréacteur, ou un résidu d’algues obtenu par déshydratation d’une suspension d’algues) ou de macro-algues ; (ix) la biomasse herbacée. L’huile de liquéfaction de plastique traitée par l’invention peut provenir de la liquéfaction de déchets contenant au moins 1 %m, optionnellement de 1 à 50 %m, de 2 à 30 %m ou dans un intervalle défini par deux quelconques de ces limites, d’une ou plusieurs des biomasses, résidus et déchets organiques précités, et le reste étant constitué de déchets plastiques, optionnellement en mélange avec des élastomères, notamment sous forme de déchets.
Les élastomères sont des polymères linéaires ou ramifiés transformés par vulcanisation en un réseau tridimensionnel faiblement réticulé infusible et insoluble. Ils incluent les caoutchoucs naturels ou synthétiques. Ils peuvent faire partie de déchets de type pneu ou de tout autre déchet ménager ou industriel contenant des élastomères, du caoutchouc naturel et/ou synthétique, en mélange ou non avec d’autres composants, tels que plastiques, plastifiants, charges, agent vulcanisant, accélérateurs de vulcanisation, additifs, etc. Des exemples de polymères élastomères incluent les copolymères éthylène-propylène, le terpolymère éthylène-propylène-diène (EPDM), le polyisoprène (naturel ou synthétique), le polybutadiène, les copolymères styrène-butadiène, les polymères à base d’isobutène, les copolymères d'isobutylène isoprène, chlorés ou bromés, les copolymères de butadiène acrylonitrile (NBR), et les polychloroprènes (CR), les polyuréthanes, les élastomères de silicone, etc. L’huile de liquéfaction de plastique traitée par l’invention peut provenir de la liquéfaction de déchets contenant au moins 1%m/m, optionnellement de 1 à 50 %m, de 2 à 30 %m ou dans un intervalle défini par deux quelconques de ces limites, d’un ou plusieurs élastomères précités, notamment sous forme de déchets, le reste étant constitué de déchets plastiques, optionnellement en mélange avec des biomasses, résidus et déchets organiques.
[HA] MOY Ecart-type Contrôle (sans extrait) 100 19,1 Extrait huileux de P. tricornutum de l’ex. 1a) à 0,1% (p/p) 242,1 17,8 Extrait huileux de P. tricornutum de l’ex. 1a) à 0,05% (p/p) 135,5 0,5
Conclusion : l’extrait huileux selon l’invention a augmenté d’au moins 15% (en tenant compte de l’écart-type et jusqu’à 35% sans en tenir compte), et jusqu’à plus de 140% la quantité d’acide hyaluronique mesurée dans les cultures de fibroblastes, avec un effet dose notable, et présente un effet supérieur à celui du contrôle, démontrant son efficacité sur l’augmentation du volume de la peau, donc son effet repulpant.
Exemple 3 : Sérum repulpant pour le visage La formulation ci-dessous est un sérum repulpant pour le visage. La formulation est préparée en mélangeant les différents ingrédients par des techniques bien connues de l’Homme du métier jusqu’à l’obtention d’un sérum homogène. Les pourcentages sont exprimés en poids par rapport au poids total du sérum (p/p).
Ingrédients (nom INCI) % en poids Undecane et tridecane Qsp 100 Ether dicaprylyl 27,00 Coconut alkanes & coco-caprylate/caprate 27,00 Préparation huileuse comprenant l’extrait de P. tricornutum selon l’exemple 1a) 1,5 (soit 0,00225% d’extrait= matière active) Parfum 0,55