INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Example 1 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation process of the cathode material is shown in , and the preparation method is as follows: (1) 0.05 mol of battery-grade lithium carbonate, 0.02 mol of analytical pure-grade manganese carbonate, 0.04 mol of analytical pure-grade iron oxide, and 0.1 mol of battery-grade diammonium hydrogen phosphate were weighed according to the stoichiometric ratio of lithium, to manganese, to iron, and to phosphorus elements in LiMn0.2Fe0.8PO4; (2) the above-described components and 0.04 mol of arsenic sulfide were added with a mixture of deionised water and ethanol with a volume ratio of 1: 1 at room temperature for wet grinding, with a solid-liquid volume ratio of 1: 3, the wet grinding was stopped when the particle size of powder was (3) the precursor powder was heated up to 400 °C in a protective atmosphere at a rate of 5 °C/min, and maintained at this temperature for 1 h; then heated up to 800 °C at a rate of 5 °C/min, and sintered for 10 h to obtain a powder; and (4) the powder obtained in step (3) was subjected to airflow crushing, and the particle size was controlled at D10 ≥ 0.4 μm, D50 of 0.5-0.8 μm, D90 ≤ 1 μm to obtain the cathode material of lithium manganese iron phosphate.
Example 2 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from that of Example 1 only in that arsenic sulfide was replaced with molybdenum sulfide.
Example 3 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from that of Example 1 only in that arsenic sulfide was replaced with sulphur.
Example 4 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from that of Example 1 only in that in step (2), arsenic sulphide was replaced with a mixture of carbon and arsenic sulphide, and the molar ratio of carbon, to arsenic sulphide and to iron was 0.1: 0.3: 1.
Example 5 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from that of Example 1 only in that in step (2), arsenic sulphide was replaced with a mixture of carbon and arsenic sulphide, and the molar ratio of carbon, to arsenic sulphide and to iron was 1: 5: 16.
Example 6 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differs from that of Example 1 only in that in step (2), arsenic sulphide was replaced with a mixture of carbon and arsenic sulphide, and the molar ratio of carbon, to arsenic sulphide and to iron was 3: 3: 12.
Example 7 An example according to the present application provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from that of Example 1 only in that in step (2), arsenic sulphide was replaced with a mixture of carbon and arsenic sulphide, and the molar ratio of carbon, to arsenic sulphide and to iron was 0.4: 0.2: 1.
Comparative Example 1 This comparative provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from Example 1 only in that arsenic sulfide was replaced with citric acid.
Comparative Example 2 This comparative provided a cathode material of lithium manganese iron phosphate. The preparation method therefor differed from Example 1 only in that arsenic sulfide was replaced with carbon.
L’équipement de peinture dispose d’un système de quatre buses d’air ionisé et chauffé, qui souffle l’air à l’intérieur du flacon en éliminant l’humidité, les impuretés et en stabilisant le chauffage de la surface du flacon.
Préférentiellement, l’équipement peut stocker jusqu’à 100 recettes, chaque recette ayant la capacité de stocker 10 paramètres par recette, ces paramètres étant les éléments fondamentaux pour l’exécution de la peinture. Les principaux paramètres sont la hauteur du flacon, le début et la fin de la peinture, la profondeur à laquelle la tige pénètre dans le flacon, le nombre de pulvérisations et la rotation du flacon.
En plus des paramètres mentionnés ci-dessus, nous pouvons également contrôler individuellement la pression et l’atomisation de chacun des quatre pistolets, et il est également possible de régler la rotation et la vitesse de rotation du plateau. L’équipement est également divisé en 3 étapes, qui seront décrites ci-dessous : 1) Le fonctionnement de l’équipement se fait par l’intermédiaire d’un plateau comportant un total de 24 broches divisées en ensembles de 4 broches où sont fixés les dispositifs qui recevront les flacons en verre. Les flacons étant déjà préchauffés, la première étape avant la peinture est réalisée par 4 buses d’air chaud et ionisé qui entrent dans le flacon pour éliminer l’humidité interne et aider à stabiliser le chauffage du flacon. 2) Dans la deuxième étape, le plateau tourne jusqu’à la station suivante où 4 flacons seront peints à la fois. C’est le point de la machine où la recette détermine le nombre de pulvérisations, la rotation du flacon, la hauteur et la profondeur à laquelle la tige entrera dans le flacon pour réaliser la peinture. 3) Dans la troisième et dernière étape, des buses d’air sont introduites dans les flacons pour aspirer et extraire les gaz engendrés par la peinture, résultant du contact avec la surface chaude et l’overspray engendré, qui sont en suspension à l’intérieur du flacon.
L’équipement, afin de répondre aux spécifications et à la qualité de la méthode de peinture interne, utilise préférentiellement deux types de pistolets et avec trois types de tiges, chacune utilisée pour un type donné de flacon à décorer.
Le premier type de pistolet a un réglage spécial qui réalise le réglage dans l’orientation du jet de pulvérisation et également avec des jeux auxiliaires de tiges avec différents types et dispositifs d’orientation de jet de pulvérisation. Ces tiges ont pour fonction de d’orienter le jet de pulvérisation du pulvérisateur, soit une tige avec le jet de pulvérisation orienté vers le haut, une avec le jet de pulvérisation pointant à 90º horizontalement, et la dernière avec le jet de pulvérisation orienté vers le bas avec le jet de pulvérisation en forme de cône, mais il est toujours possible d’ajuster et de faire une correction sur l’orientation du jet de pulvérisation.
Le deuxième type de pistolet possède une seule tige qui ne permet pas de régler le jet de pulvérisation, lequel est dirigé vers le bas en forme de cône.
Bien entendu, l’invention ne se limite pas aux modes d’exécution décrits, mais comprend également tous les équipements techniques ainsi que leurs combinaisons.
Bobine pour déformation de pièces métalliques par impulsion magnétique, procédés de réalisation et de reconditionnement d’une telle bobine Domaine de l’invention La présente invention s’inscrit dans le domaine du formage, soudage ou sertissage de pièces métalliques. Plus particulièrement, elle s’inscrit dans le domaine du formage, soudage ou sertissage de pièces métalliques par impulsion magnétique, communément dénommé magnéto-formage (Magnetic Pulse Forming – MPF en anglais), magnéto-soudage (Magnetic Pulse Welding – MPW en anglais) ou magnéto-sertissage (Magnetic Pulse Crimping – MPC en anglais). La présente invention porte sur une bobine améliorée permettant de prolonger sa durée de vie. La présente invention porte également sur un procédé de réalisation de ladite bobine et un procédé de reconditionnement de ladite bobine.
État de la technique La déformation des pièces métalliques par impulsion magnétique est réalisée sous l’action de forces électromagnétiques générées par une bobine. Cette déformation permet de réaliser soit des opérations de formage pour façonner une pièce métallique selon la forme d’une matrice, soit des opérations de soudage ou de sertissage pour assembler de manière permanente deux pièces entre elles.
Classiquement, un dispositif pour déformer les pièces métalliques par impulsion magnétique comporte plusieurs condensateurs, formant une unité de stockage d’énergie électrique, et un commutateur, reliés à une bobine pour créer un champ magnétique bref et intense. L’unité de stockage d’énergie électrique sert au stockage d’une grande quantité d’énergie électrique. Lorsque le commutateur se ferme, l’énergie électrique stockée dans l’unité de stockage électrique est déchargée très rapidement dans la bobine, sous la forme d’un courant variable de très forte intensité, en un temps très court, créant ainsi un champ magnétique intense. A titre d'exemple, certains dispositifs peuvent atteindre un courant de quelques centaines de milliers d'ampères en quelques microsecondes.
Le courant génère un champ magnétique variable et intense entre la bobine et la pièce métallique à déformer, préalablement placée à proximité, et induit des courants de Foucault dans cette pièce. Ces courants de Foucault, associés au champ magnétique environnant, développent dans la pièce métallique à déformer des forces de Laplace qui engendrent une vive accélération de la pièce en direction soit d’une matrice soit d’une autre pièce.
Selon notamment le niveau d’intensité du courant généré, l’angle de collision et la vitesse de collision, une pièce est soit formée, soit soudée ou sertie à une autre pièce.
Les procédés de déformation par impulsion magnétique présentent cependant l’inconvénient de nécessiter de très fortes intensités pour former une pièce ou la souder/sertir à une autre pièce, ce qui implique l’utilisation d’une quantité d’énergie électrique considérable. Le recours à de telles intensités engendre également localement, dans la bobine, des températures et des contraintes mécaniques importantes pouvant la fragiliser, raccourcissant sa durée de vie, et conduire à des dommages irrémédiables sur la bobine, notamment au niveau d’une zone, dite « partie active ». Par partie active, on entend une zone de la bobine où se concentre et circule le courant, délivré par l’unité de stockage d’énergie électrique, pour créer le champ magnétique.
Les dommages sur la bobine, généralement sous la forme de fissures et/ou des faïençages, dégradent la performance des procédés de déformation par impulsion magnétique.
A titre d'exemple, pour une bobine réalisée classiquement dans un matériau en alliage de cuivre, tel que le CuCr, la durée de vie de la bobine est estimée à 25000 décharges. Après 25000 décharges, le faïençage au niveau de la partie active sur la bobine dégrade de manière critique la performance du procédé de déformation par impulsion magnétique, et impacte trop fortement la qualité du formage, du soudage ou du sertissage. Pour une bobine réalisée classiquement dans un matériau en acier tel que le 40CMD8, la durée de vie de la bobine est quant à elle estimée à 15000 décharges.
Or, ces durées de vie s’avèrent très limitantes lorsque les bobines sont utilisées en industrie, sur des chaines de production par exemple. Les bobines nécessitent d’être changées régulièrement, ce qui entraine un arrêt de la chaîne de fabrication et engendre des coûts non négligeables.
Parmi les conservateurs préférés, on peut citer l’hydroxyacétophénone, le phénoxyethanol et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention comprend de 0,1% à 2% en poids, de préférence de 0,2% à 1,5% en poids, plus préférentiellement de 0,4% à 0,8% en poids de conservateur(s) par rapport au poids total de la composition.
Par composition transparente, on entend au sens de la présente invention une composition présentant une valeur de turbidité inférieure à 200 NTU, de préférence inférieure à 150 NTU, de préférence inférieure à 100 NTU. De préférence, la turbidité des compositions est au moins égale à 1 NTU.
De préférence, la composition est transparente et présente une valeur de turbidité comprise entre 1 et 200 NTU, de préférence entre 1 et 150 NTU, de préférence inférieure à 100 NTU.
Les expressions « compris entre … et … » et « allant de … à … » ou « au moins .. » doivent se comprendre bornes incluses, sauf si le contraire est spécifié.
Exemple 1 : Compositions selon l’invention On prépare les compositions A à C selon l’invention ci-dessous selon le protocole suivant:
- Dans un premier bécher: Introduire l’eau (environ 60°C) et y ajouter dans l’ordre suivant les ingrédients de la phase A : caprylyl glycol, trisodium éthylène diamine disuccinate, hydroxyacetophenone.
- n, x et y, identiques ou différents, représentent un nombre entier compris entre 1 et 10000.
De préférence, dans la formule (Ib), au moins l’un des radicaux Ra, Rb, Rc, R’a, R’b, R’c représente un alkyle linéaire en C8-C30 ; mieux en C10-C24, voire en C10-C14 ; on peut en particulier citer le radical dodécyle (C12). De préférence, le ou les autres radicaux représentent un alkyle linéaire en C1-C4, notamment méthyle.
De préférence, dans la formule (Ib), un seul des radicaux Ra, Rb, Rc, R’a, R’b, R’c représente un alkyle linéaire en C8-C30 ; mieux en C10-C24, voire en C10-C14 ; on peut en particulier citer le radical dodécyle (C12). De préférence, tous les autres radicaux représentent un alkyle linéaire en C1-C4, notamment méthyle.
Le pourcentage d’azote peut varier de 0,1 à 10% en poids par rapport au poids total de polymère, de préférence de 0,2 à 5% en poids et mieux de 0,5 à 3% en poids.
On peut notamment citer les polymères de dénomination INCI :
- Polyquaternium-24, tel que le produit QUATRISOFT LM 200®, commercialisé par la société AMERCHOL/DOW CHEMICAL ;
- PG-Hydroxyethylcellulose Cocodimonium Chloride, tel que le produit CRODACEL QM® ;
- PG-Hydroxyethylcellulose Lauryldimonium Chloride (alkyle en C12), tel que le produit CRODACEL QL® et
- PG-Hydroxyethylcellulose Stearyldimonium Chloride (alkyle en C18) tel que le produit CRODACEL QS®, commercialisés par la société CRODA.
On peut également citer les hydroxyéthylcelluloses de formule (Ib) dans lesquels R représente l’halogénure de triméthylammonium et R’ représente l’halogénure de diméthyldodécylammonium, préférentiellement R représente le chlorure de triméthylammonium Cl-,(CH3)3N+– et R’ représente du chlorure de diméthyldodécylammonium Cl-,(CH3)2(C12H25)N+–. Ce type de polymère est connu sous la dénomination INCI Polyquaternium-67 ; comme produits commerciaux, on peut citer les polymères SOFTCAT POLYMER SL® tels que les SL-100, SL-60, SL-30, SL-5 et SX-1300X de la société AMERCHOL /DOW CHEMICAL.
Plus particulièrement, le polymère cellulosique cationique est choisi parmi les hydroxyéthyl celluloses ayant réagi avec un triméthyl ammonium époxyde et un lauryl diméthyl ammonium époxyde (dénomination INCI POLYQUATERNIUM-67).
Il est de préférence commercialisé sous la denomination Softcat Polymer SL-100 ou Softcat Polymer SX-1300X par Amerchol.
De préférence, le polymère cationique est choisi parmi les gommes de guar comprenant des groupements cationiques trialkylammonium et les hydroxyéthylcelluloses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse linéaire ; de préférence parmi les gommes de guar modifiées par un sel de 2,3-époxypropyl triméthylammonium et les hydroxyéthylcelluloses de formule (Ib) dans lesquels R représente l’halogénure de triméthylammonium et R’ représente l’halogénure de diméthyldodécylammonium
et de préférence parmi le chlorure de Guar Hydroxypropyl Tri-Methyl Ammonium et les hydroxyéthyl celluloses ayant réagi avec un triméthyl ammonium époxyde et un lauryl diméthyl ammonium époxyde (nom INCI polyquaternium-67).
- l’application du modèle d’identification de lignes de sorte à identifier les ensembles de points correspondant à une même ligne, et
- pour chaque ensemble de points identifié, le regroupement des points situés les uns des autres à une distance inférieure à une distance prédéterminée, les points de chaque regroupement permettent d’obtenir une position et une orientation pour l’obstacle correspondant à un regroupement ;
- un score de confiance est associé à chaque obstacle détecté, l’étape de détection et de localisation d’obstacles comprenant :
- la comparaison de la position des obstacles détectés entre l’image de zone courante et au moins une image de zone précédente,
- la fusion des obstacles figurant à la fois sur l’image de zone courante et sur l’image de zone précédente et dont le déplacement entre les deux images est inférieur à une distance prédéterminée,
le score de confiance de chaque obstacle détecté pour l’image de zone courante étant actualisé en fonction de la comparaison et de l’éventuelle fusion effectuée ;
- les obstacles comprennent au moins une structure végétale, tel qu’un plant de tomates, supportant les éléments végétaux d’intérêt, l’étape de détermination d’un ordre de récolte comprenant la détermination d’un ordre d’approche des structures végétales pour la récolte des éléments végétaux d’intérêt, l’ordre d’approche étant, de préférence, déterminé en fonction d’au moins une caractéristique suivante : le nombre d’éléments végétaux de chaque structure végétale qui ont une teinte supérieure à une teinte prédéterminée, la distance entre chaque structure végétale est le dispositif de récolte, et la difficulté d’accessibilité de la structure végétale ;
- l’étape de détermination d’un ordre de récolte comprend la détermination d’un ordre de récolte des éléments végétaux sur chaque structure végétale une fois l’ordre d’approche déterminé pour les structures végétales, l’ordre de récolte étant déterminé en fonction de l’alignement des éléments végétaux sur les structures végétales ;
- l’étape de détermination d’un angle de récolte pour chaque élément végétal d’intérêt comprend la détermination de l’angle de récolte en appliquant un ensemble de règles restrictives parmi l’ensemble des possibilités d’angles de récolte, les règles restrictives comprenant une ou plusieurs des règles suivantes :
- le maintien du préhenseur du dispositif de récolte à une distance supérieure à une distance prédéterminée des éléments végétaux d’intérêt voisins de l’élément végétal d’intérêt considéré,
- le choix en priorité des orientations latérales par rapport à une éventuelle structure végétale supportant l’élément végétal d’intérêt considéré,
- l’évitement de la tige de l’élément végétal d’intérêt lorsque la tige a été préalablement détectée,
- l’évitement des obstacles détectés à une distance inférieure à une distance prédéterminée de l’élément végétal d’intérêt considéré, et
- le choix en priorité de l’angle minimisant les déplacements du dispositif de récolte.
La quantité en alcools gras dans la composition conforme à l’invention est comprise entre 2,5 % et 10 % en poids, de préférence entre 2,5 % et 8 % en poids, et encore plus préférentiellement entre 2,7 % et 7% en poids par rapport au poids total de la composition.
Tensioactif anionique comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22
Le ou les tensioactifs anioniques utiles dans le cadre de l’invention comprennent au moins une chaîne hydrocarbonée linéaire, saturée (sans double ou triple liaison covalente) ou insaturée (pouvant contenir une ou plusieurs doubles et/ou triples liaisons covalentes), de préférence saturée, en particulier un radical alkyle linéaire, ladite chaîne comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone. De préférence, le ou les tensioactifs anioniques utiles dans le cadre de l’invention comprennent une seule chaîne hydrocarbonée linéaire, saturée ou insaturée.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou les tensioactifs anioniques utiles dans le cadre de l’invention contiennent une seule chaine hydrocarbonée en C16-C22.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le ou les tensioactifs anioniques comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22 sont choisis parmi les tensioactifs comprenant au moins une fonction sulfonate, les acyl glutamates, et leurs mélanges.
Selon un mode préféré de l’invention, le ou les tensioactifs anioniques comprenant au moins une fonction sulfonate sont choisis parmi les alkyl(C16-C22)sulfonates, les alkyl(C16-C22)amidesulfonates, les alkyl(C16-C22)arylsulfonates, les alkyl(C16-C22)sulfoacétates, les N-acyl(C16-C22)-N-alkyl(C1-C6)taurates, les acyl(C16-C22)iséthionates, les alkyl(C16-C22)sulfolaurates, et leurs mélanges.
Préférentiellement, le ou les tensioactifs anioniques comprenant au moins une fonction sulfonate sont choisis parmi :
- les N-acyl-N-alkyltaurates, le groupe acyle linéaire ou ramifié comprenant de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 16 à 18 atomes de carbone, et le groupe alkyle linéaire, ramifié comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, ou cyclique comprenant de 3 à 6 atomes de carbone, de préférence le groupe alkyle est un méthyle,
Comme N-acyl-N-alkyltaurates, on peut citer le palmitoyl méthyltaurate de sodium commercialisé sous la dénomination NIKKOL PMT® par la société Nikkol ; le sel de sodium de N-stéaroyl N-méthyl taurate commercialisé sous la dénomination NIKKOL SMT par la société NIKKO.
Le ou les acyl glutamates peuvent être choisis parmi les acyl glutamates dont le groupement acyle comprend de 16 à 18 atomes de carbone.
A titre d’exemples d’acyl glutamates, on peut notamment citer les acides palmitoyl glutamique, stéaroyl glutamique, béhénoyl glutamique, olivoyl glutamique, et les sels de ces acides, notamment les sels de métal alcalin tel que Na, Li, K, de préférence Na ou K, les sels de métaux alcalino terreux tels que Mg ou les sels d’ammonium desdits acides.
On peut citer par exemple les composés portant le nom INCI sodium stearoyl glutamate, sodium olivoyl glutamate et leurs mélanges.
La montre des faces extérieures des pièces de la ,
La montre une étape d’un procédé de fabrication d’un dispositif de protection selon l’invention,
La montre une autre étape d’un procédé de fabrication d’un dispositif de protection selon l’invention,
La montre le dispositif de protection obtenu au terme des étapes des figures 3 et 4,
La montre également le dispositif de protection obtenu,
La montre une caractéristique d’un mode de réalisation du dispositif de protection selon l’invention,
La montre un autre mode de réalisation du dispositif de protection selon l’invention, dans une position ouverte,
La montre le dispositif de protection de la dans une position fermée,
La montre encore un autre mode de réalisation du dispositif de protection selon l’invention.
La montre une variante d’un élément du mode de réalisation de la ,
La montre une personne équipée d’un dispositif de protection selon l’invention.
Description détaillée Les figures 1 à 4 montrent un mode de réalisation d’un procédé de fabrication d’un dispositif selon l’invention prévu notamment pour protéger une personne porteuse d’une fistule artérioveineuse. Le dispositif est ici réalisé à partir de deux pièces 10, 20 en tissu ou autre matériau souple, montrées à plat sur les figures 1 et 2, par exemple posées sur un plan de travail. La montre les faces intérieures des pièces 10, 20 et la montre leurs faces extérieures.
La pièce 10 est de forme sensiblement trapézoïdale et présente un bord longitudinal supérieur 11 d’une longueur d11, et un bord longitudinal inférieur 12 d’une longueur d12, la longueur d11 étant supérieure à la longueur d12. Les bords 11, 12 peuvent être très légèrement en arc de cercle, le bord 11 présentant une courbure orientée vers l’extérieur de surface de la pièce 10 et le bord 12 une courbure orientée vers l’intérieur de la surface de la pièce. La pièce 10 présente également deux bords latéraux 13, 14 de longueurs l13, l14 sensiblement égales. Les bords 11, 12 peuvent être chacun pourvus d’une bordure ou biais 110, 120, d’une largeur de 1 à 2 cm par exemple. Un biais est classiquement une bande coupée dans la diagonale d'un tissu par rapport au droit fil. Une fois replié et cousu sur le bord d'un ouvrage, il remplace l’ourlet traditionnel et permet d’obtenir une finition pratique et décorative, qui protège les bords de l’ouvrage.