INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas particulier où l’appareil de coiffure 1 adopte une conception du système d’indicateur conforme à l’Exemple 1 décrit précédemment, en combinaison au moins avec une conception du système de commande dans laquelle, comme envisagé précédemment, le système de commande 20 est un mécanisme de commande à bouton 29 pousser-pousser dont le bouton 29 est monté à translation rectiligne pure selon un axe D-D’ de translation rectiligne entre une position non enfoncée et une position enfoncée, il est avantageux de prévoir que, comme illustré en exemple aux figures 1 à 7, – la paroi périphérique du bouton 29 formant ledit organe de commande manuelle 22 est agencée au moins en partie dans le boîtier 6 de l’appareil de coiffure 1 lorsque ledit bouton 29 est en position non enfoncée, et que – le boîtier 6 de l’appareil de coiffure 1 présente au moins une première encoche 40A en regard de laquelle ladite première ouverture 27A, ménagée à travers ladite première portion 28A de la paroi périphérique, est agencée lorsque le bouton 29 est en position non enfoncée ( , à droite et à gauche), et au moins une deuxième encoche 40B en regard de laquelle ladite deuxième ouverture 27B, ménagée à travers ladite deuxième portion 28B de la paroi périphérique, est agencée lorsque le bouton 29 est en position non enfoncée ( , à droite et à gauche).
L’association de l’armature de sommet allégée telle que décrite selon l’invention avec des mélanges de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail à base de noir de pyrolyse et de plus faible rigidité qui semble pouvoir compromettre les propriétés d’endurance du pneumatique dans des conditions extrêmes d’utilisation conduit en fait à une conservation, voire une amélioration, de la performance d’endurance du pneumatique. Les inventeurs pensent interpréter ce résultat par des effets cumulés sur la température du sommet du pneumatique, d’une part de la conception allégée de l’armature sommet et d’autre part de la présence de mélanges de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail à base de noir de pyrolyse, moins rigides, en présence d’une couche d’éléments renforcement circonférentiels, la combinaison de ces éléments semblant inverser les effets attendus en termes d’endurance.
Pour déterminer le cercle de centre P c , ledit module 64 est configuré pour procéder à un ajustement de cercle dans le nuage de points 3D d’un des lasers latéraux L3, L4. L’équation que nous recherchons est issu de celle d’un grand cercle C dans , c’est-à-dire un cercle tracé sur une sphère ayant le même centre que la sphère. En d’autres termes, il s’agit de l’intersection entre une sphère de même rayon que le tambour 16 et un plan passant par le centre de cette sphère qui a pour normale l’axe du tambour.
Soit P i tout point de la sphère, on obtient la première relation :
Soit le plan π de normale dans lequel se trouve le grand cercle, nous avons pour tout point P i la relation suivante :
En développant, on obtient l’équation suivante :
En fixant le rayon R et la normale ,, on cherche finalement le point P c tel que, pour tout point d’intersection P I , l’équation suivante est résolue numériquement :
Une fois le cercle C défini, il faut travailler dans un espace bidimensionnel pour effectuer les différentes rotations autour dudit cercle.
La Figure 10A montre le cercle ajusté C ajusté dans le nuage de points du laser. La projection du point d’intersection P I sur le cercle ajusté C, P I /C , est tournée autour du centre du cercle pour trouver les points d’ancrage P 1 , P 2 , P 3 de chacun des aimants 25a, 25b, 25c. Cette projection est nécessaire pour garantir que tous les points soient sur le cercle ajusté C. Les vecteurs et des points d’ancrage P 1 , P 2 , P 3 sont déterminés en utilisant les relations suivantes :
Ainsi, le vecteur est défini comme le produit vectoriel de ces vecteurs, soit .
Le deuxième point d’ancrage P 2, TCP de la deuxième rangée d’aimant 25b est déterminé en translatant le deuxième point d’intersection P 2 d’une distance d r selon l’axe , tel qu’illustré sur la .
De manière analogue, le troisième point d’ancrage P 3 , TCP de la troisième rangée d’aimant 25c, 25e, 25f est déterminé en translatant le troisième point d’intersection P 2 d’une distance 2d r selon l’axe .
Le préhenseur 25 suit donc la trajectoire des repères , , puis dans cet ordre pour ancrer la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 au troisième point P 3 , puis au deuxième point P 2 et enfin au premier point P 1 .
La Figure 10B montre les décalages pour obtenir les repères et .
Pour passer des repères à puis de à le bras robotisé 18 devrait idéalement suivre une trajectoire en développante de cercle pour rouler la surface la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 sur la surface 16a du tambour 16 en appliquant une pression de contact. Cependant, compte tenu de la souplesse de la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 et les courtes distances entre les différents points d’ancrage, nous faisons l’hypothèse qu’une approximation de ces développantes est suffisante. En somme, le bras robotisé 18 suit une trajectoire linéaire entre chaque point d’ancrage et seulement les trois points d’ancrage calculés lui sont transmises audit bras 18.
Le module 64 de détermination des points d’ancrage est configuré pour prendre en compte les décalages d p et R a précédemment déterminés lors de la préhension de la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13.
Les trois points d’ancrage P 1 , TCP , P 2, TCP , P 3 , TCP sont ainsi décalés du rayon -R a selon l’axe longitudinal X pour compenser la translation de l’ensemble du préhenseur 25 et le premier point d’ancrage P 1 , TCP est décalé de la distance d p selon l’axe longitudinal X pour compenser le décalage par rapport à la pointe de la partie d’extrémité 13a et enfin obtenir les points d’ancrage P 1 , P 2 , P 3 de chacun des aimants 25a, 25b, 25c.
Les peaux fragilisées sont des peaux fragiles dites « environnementales » ou « pathologiques ». Les peaux fragiles « environnementales » sont notamment les peaux qui ont été agressées par un stress climatique (chaud, froid, sécheresse...), mécanique (frottements...), physique (UV, laser...) ou chimique (tensioactifs, solvants...). Les peaux fragiles « pathologiques » concernent les peaux subissant notamment une dermatite atopique ou eczéma, un psoriasis, un prurigo nodulaire, une dermatite séborrhéique, de l’acné, une folliculite ou une rosacée.
Le principe actif selon l’invention est particulièrement d’intérêt pour renforcer/améliorer la fonction barrière de la peau et pour améliorer l’hydratation de la peau.
L’invention vise ainsi une utilisation cosmétique, non thérapeutique, du principe actif selon l’invention pour ses effets cosmétiques, seul ou dans une composition, en particulier pour au moins un effet cosmétique hydratant et pour améliorer la fonction barrière cutanée.
Préférentiellement le principe actif selon l’invention, seul ou dans une composition, vise à être utilisé pour un traitement cosmétique en application topique sur la peau. Aussi, l’utilisation cosmétique selon l’invention vise également l’utilisation d’une composition comprenant le principe actif selon l’invention.
Le principe actif de l’exemple 1 est obtenu à partir d’une levure de Metschnikowia rubicola. Le principe actif de l’exemple 1 est obtenu par le procédé suivant : Culture de Metschnikowia rubicola dans un milieu de culture adapté Solubilisation de la biomasse de la levure Metschnikowia rubicola dans l’eau, à raison de 80g/l, Au moins deux hydrolyses enzymatiques simultanées par des carbohydrases, Inactivation enzymatique par traitement thermique, Séparation des phases soluble et insoluble par décantation et récupération de la phase soluble, Purification par tri moléculaire, en particulier par ultrafiltration, Filtration, et filtration stérilisante.
Le principe actif obtenu possède les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 32 g/L Teneur en Sucres Totaux (selon la méthode de Dubois) = 15,4 g/L (48%, en poids par rapport à la matière sèche) Teneur en peptides (selon la méthode KJELDHAL) = 11,3 g/L (35,3%, en poids par rapport à la matière sèche) Liquide limpide, jaune clair, il présente une odeur faible.
La fraction saccharidique du principe actif selon l’exemple 1 est composé de glucose et d’au moins 20% de mannose.
Exemple 2 – Principe actif selon l’ invention
Le principe actif de l’exemple 2 est obtenu à partir d’une levure de Metschnikowia rubicola . Le principe actif de l’exemple 2 est obtenu par le procédé suivant : Culture de Metschnikowia rubicola dans un milieu de culture adapté Solubilisation de la biomasse de la levure Metschnikowia rubicola dans l’eau, à raison de 90g/l, Hydrolyse enzymatique des protéines, Inactivation enzymatique, Séparation des phases soluble et insoluble par décantation et récupération de la phase soluble, Tri moléculaire, en particulier par ultrafiltration, Filtration, et filtration stérilisante.
Le principe actif obtenu possède les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 24,6 g/L Teneur en Sucres Totaux = 6,1 g/L (24,8%, en poids par rapport à la matière sèche) Teneur en peptides (selon la méthode KJELDHAL) = 10,2 g/L (41,5%, en poids par rapport à la matière sèche) Teneur en cendres minérales = 8,3 g/L (33,7%, en poids par rapport à la matière sèche) La fraction saccharidique du principe selon l’exemple 2 est composé à 100% de glucose.
Un exemple de formulation comprenant le principe actif selon l’invention sous forme d’un gel de jour est présenté dans le tableau 1 ci-après.
Ingrédient % A Eau qsp 100% Conservateur 1% Glycerol 2% B DUB 1632 3% DUB MM 1,5% DUB STGAE30 3% DUB ININ 2% Sophiderme 4% Easynov 4% C Principe actif selon l’invention 2,5%
La composition se présente sous forme d’une émulsion fluide, blanche, sans odeur, brillante, avec une application aisée, un étalement doux et glissant.
iv) Actifs antichute et actifs antipelliculaires La composition cosmétique selon l’invention comprend en outre un ou plusieurs actifs antichute et/ou un ou plusieurs actifs antipelliculaires. Lesdits actifs antichute et actifs antipelliculaires iv) sont différents des composés précédemment décrits.
De préférence, la composition cosmétique selon l’invention comprend un ou plusieurs actifs antichute.
De préférence, la composition cosmétique selon l’invention comprend un ou plusieurs actifs antipelliculaires.
De façon particulièrement préférée, la composition cosmétique selon l’invention comprend un ou plusieurs actifs antichute et un ou plusieurs actifs antipelliculaires.
On entend par « agent antichute», tout composé favorisant la croissance des fibres kératiniques et/ou l’augmentation de leur densité, et/ou limitant leur chute.
De préférence, l’agent antichute est un agent antichute des fibres kératiniques humaines, telles que les cheveux, les poils et/ou les cils humains.
De préférence, l’agent antichute est un agent antichute des cheveux et/ou des cils humains, et plus préférentiellement des cheveux.
Ainsi l’agent est plus préférentiellement un agent favorisant la croissance des cheveux et/ou l’augmentation de leur densité, et/ou limitant leur chute.
Le ou les actifs antichute peuvent être choisis parmi les composés suivants, ainsi que leurs mélanges :
(A) le 2,4-diaminopyrimidine-3-N-oxyde et/ou l’un de ses sels d’acide organique ou minéral et/ou l’un de ses hydrates.
(B) le 2,4-diamino-6-piperidino pyrimidine 3-N-oxyde et/ou l’un de ses sels d’acide organique ou minéral et/ou l’un de ses hydrates.
Le 2,4-diamino-6-piperidino pyrimidine 3-N-oxyde (ou Minoxidil) répond à la formule suivante :
(C) les esters d'acide pyridine dicarboxylique et/ou leurs sels ;
L’angle moyen est égal à 23.4° et est bien compris entre 18.6° et 32.7°.
La valeur mesurée de Re est égale à 508.5 mm.
La valeur mesurée de Es est égale à 22.5 mm.
La valeur moyenne RL des rayons mesurés est égale à 401.3 mm.
La valeur Rt déterminée sur le pneumatique est égale à 792 mm.
La valeur calculée de Tc est égale à 308 N/mm.
La valeur calculée de C F est égale à -0.0029.
La valeur de F1 est égale à 477.2 N.
La valeur de F2 est égale à 323.3 N.
Les forces ruptures des éléments de renforcement des couches de sommet de travail FR1 et FR2 sont égales à 2950 N.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 est égal à 11 %.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 est égal à 16.2 %.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 est 48 % supérieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2.
Le tableau 7 ci-dessous regroupe les résultats de performances catalytiques des exemples 1 à 8 correspondant aux catalyseurs A à E.
La conversion de la charge est définie comme suit :
Les débits sont exprimés en g/h, les concentrations sont exprimés en %pds.
Conversion i&nP6-P7= (1- (Débit sortie x (n-P6(%pds) + iso-P6(%pds) + n-P7(%pds) + iso-P7(%pds))sortie)/(Débit entrée x (n-P6(%pds) + iso-P6(%pds) + n-P7(%pds) + iso-P7(%pds))entrée) )x100
P6 et P7 désignant respectivement les paraffines à 6 et 7 atomes de carbone, n ou iso.
Le rendement en Aromatiques défini comme suit :
Rendement Aromatiques = Débit sortie x (A6 (%pds) + A7 (%pds) + A8(%pds)) / (Débit entrée)
A6, A7, A8 désignant les aromatiques ayant respectivement 6, 7 et 8 atomes de carbone.
Ces conversions et rendements sont mesurés à 480°C, et ppH = 1.
Catalyseur %Conversion P6P7 %Rendement Aromatiques Catalyseur A (comparatif) 83,3% (470°C, pph=1) 74,3% Catalyseur B (comparatif) 80,8% 75,6% Catalyseur C (comparatif) 45,6% 56,8% Catalyseur D (invention) 88,4% 80,1% Catalyseur E (invention) 92,4% 81,7%
Les catalyseurs comparatifs présentent des conversions qui sont au maximum de 83,3% pour le catalyseur A, et des rendements en aromatiques qui sont au maximum de 75,6% pour le catalyseur B.
Les catalyseurs D et E, selon l’invention, ont des conversions bien supérieures, supérieures à 86%, voire 88%, et des rendements en aromatiques supérieurs à 80%.
Procédé de récupération d’aimants permanents et des métaux de valeurs des disques durs 1 – Domaine technique de l’invention
L’invention concerne un procédé de récupération d’aimants permanents du type NdFeB à partir de déchets d’équipements électriques et électroniques (DEEE), et en particulier de disques durs issus des DEEE. L’invention concerne également un procédé d’extraction de métaux tels que les terres rares, l’aluminium, le cuivre, l’or, l’argent, le platine et le palladium, à partir de DEEE.
2 - Etat de l’art
L'utilisation croissante des terres rares (TR) dans de nombreuses innovations technologiques récentes a conduit à une forte augmentation de leur demande. Les technologies vertes contribuant à réduire les impacts environnementaux du fait de leur consommation énergétique réduite et particulièrement friandes de ces éléments, contribuent largement à cette demande durable. Dans ce contexte, l’Europe place le recyclage, dans sa stratégie « Matières premières », comme un des piliers principaux permettant de sécuriser une partie de ses approvisionnements de métaux stratégiques dont les terres rares. Les opérations de recyclage des terres rares, à l’échelle industrielle, demeurent assez peu nombreuses bien qu’elles présentent de nombreux avantages par rapport à l’exploitation des ressources primaires :
Le procédé selon l’invention peut notamment être utile pour le traitement de réhydratation, antirides, antipoches, ou anticernes, ou encore pour procurer un effet repulpant.
L’exsudat Aloe Vera est un produit commercial pulvérulent disponible auprès de Mexi Aloe Laboratorios (commercialisé par Rossow). Sa granulométrie exprimée en micromètres est comme suit : D10 = 20, D50 = 55, D90 = 1700 et son point de fusion varie de 67 °C à 108 °C.
Un support fibreux, A, est en matériau Lyocell. Il s’agit d’un matériau disponible auprès du fournisseur Jacob Holm (largeur bobine = 32 cm, d’épaisseur = 0,5 mm et de masse surfacique = 50 g.m -2 ). Le support fibreux utilisé pour les essais est découpé de cette bobine de non-tissé sous la forme de disques.
Un support fibreux, B, qui se présente sous la forme d’un non-tissé hydrolysé et est formé de 50 % en poids de pulpe de bois et de 50% en poids de Lyocell. Il s’agit d’un matériau disponible auprès du fournisseur Jacob Holm (largeur bobine = 32 cm, d’épaisseur = 0,5 mm et de masse surfacique = 50 g.m-2). Le support fibreux utilisé pour les essais est découpé de cette bobine de non-tissé sous la forme de disques.
Protocole de perte de poudre : Pour quantifier l’imprégnation de la poudre au sein du support fibreux le protocole suivant est mis en place :
Le support fibreux est pesé à la suite de l’étape de calandrage et est fixé sur un banc d’essai Bose ® (modèle 3330). Le support fibreux est ensuite lesté en fixant à son extrémité une pince d’une masse de 4 g. Le support fibreux est par la suite secoué pour une durée de 30 secondes, à une fréquence de 10 Hz et selon une amplitude de 12 mm. A la fin de la séquence, le support est pesé une seconde fois. Le rapport entre la pesée post-secouage et la pesée pré-secouage permet de définir le taux d’imprégnation de la poudre au sein du matériau fibreux. Le rapport entre la pesée pré-secouage moins la pesée post-secouage et la pesée pré-secouage permet de définir le taux de perte de poudre suite au secouage.
Exemple 1 Imprégnation d ’ acide ascorbique pulvérulent sur un disque non-tissé A selon l ’ invention
Une première étape consiste à réaliser le broyage par centrifugation de 100 g d’un mélange d’acide ascorbique et d’exsudat d’Aloe Vera dans un rapport pondéral de 85:15 respectivement. Ce broyage est réalisé à l’aide d’un broyeur centrifugeuse Stuart Sr4 ® ; le broyeur est rempli au tiers de sa capacité maximale puis le broyage a lieu durant 1 h à puissance maximale de manière à obtenir un mélange pour dépôt de granulométrie comme suit D10 = 16, D50 = 45, D90 = 94 µm.
Le mélange pulvérulent ainsi obtenu, est ensuite appliqué manuellement par saupoudrage sur le disque fibreux, puis la poudre est étalée de manière uniforme et homogène à la surface du matériau fibreux à l’aide d’un pinceau. L’opération est terminée lorsque la masse surfacique d’acide ascorbique atteint les 25 g.m -2 .
Le disque et son dépôt ainsi formé est ensuite déposé sur une plaque d’aluminium (15 cm * 15 cm) préchauffée au contact de la presse et recouvert d’une feuille de tissu de verre enduite de Teflon ® . L’ensemble est ensuite soumis à un processus de pressage à l’aide d’une presse à plateaux chauffants LabEcon 600 de Fontijne Presses, à une pression de 30 kN, une température de 130 °C pendant 5 secondes.
Le disque fibreux ainsi chargé est caractérisé comme possédant une perte de poudre d’environ 20 % et un jaunissement très mineur et donc non significatif est constaté.
Le même essai est reproduit mais avec le support B.
La rend compte des résultats d’adhésion de poudre obtenus à l’égard de chacun des deux supports. On note que le pouvoir d’adhésion à l’égard du support fibreux B à base de 50% en poids de pulpe de bois et 50 % en poids de Lyocell est sensiblement aussi efficace que celui atteint avec le support fibreux A à base de 100% en poids de Lyocell.
Procédé de préparation d’un article notamment cosmétique chargé en actif hydrophile sous une forme sèche La présente invention concerne les dispositifs de traitement cosmétique, notamment les applicateurs de produits cosmétiques. Par « produit cosmétique », on désigne toute composition telle que définie dans le règlement CE N°1223/2009 du Parlement Européen et du Conseil daté du 30 novembre 2009, relatif aux produits cosmétiques.
Les esters d'acide pyridine dicarboxylique répondent à la formule (I) ci-après : dans laquelle R 1 et R 2 représentent, indépendamment l'un de l'autre, un atome d'hydrogène, un radical hydrocarboné aliphatique en C1-C18, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé (alkyle notamment); ou un radical aryle en C6-C18; lesdits radicaux hydrocarboné aliphatique ou aryle étant éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes choisis parmi OH, NH 2 , -OR, -OCOR et -NHR avec R représentant un groupement alkyle en C1-C18 ; étant entendu que l'un au moins des groupements R 1 et R 2 est différent d'un atome d'hydrogène.
De préférence, les substituants COOR 1 et COOR 2 sont respectivement en position 2 et 3, ou en position 2 et 4 du noyau pyridine. Préférentiellement, ils sont en position 2 et 4.
Préférentiellement, les composés répondent à la formule (Ia) : dans laquelle R 1 et R 2 représentent, indépendamment l'un de l'autre, un atome d'hydrogène, un radical hydrocarboné aliphatique en C1-C18, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé (alkyle notamment); ou un radical aryle en C6-C18; lesdits radicaux hydrocarboné aliphatique ou aryle étant éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes choisis parmi OH, NH 2 , -OR, -OCOR et -NHR avec R représentant un groupement alkyle en C1-C18, l'un au moins des groupements R 1 et R 2 étant différent d'un atome d'hydrogène.
De préférence, dans les formules (I) et (Ia), le radical hydrocarboné aliphatique, notamment alkyle, en C1-C18 est un radical hydrocarboné aliphatique, notamment alkyle, en C1-C10, notamment en C1-C6, tel que méthyle, éthyle, tertiobutyle, isopropyle, hexyle. Ledit radical hydrocarboné aliphatique peut également contenir au moins une double liaison ou une triple liaison carbone-carbone, comme par exemple –CH=CH 2 , -CH 2 -CH=CH-CH 3 et -CH 2 -C≡CH.
Le radical aryle peut représenter le radical phényle ou naphtyle.
En particulier, dans les formules (I) et (Ia), R 1 et R 2 représentent, indépendamment l'un de l'autre, un atome d'hydrogène, un radical hydrocarboné aliphatique saturé, notamment alkyle, linéaire ou ramifié, en C1-C18, mieux en C1-C10, voire en C1-C6, éventuellement substitué par un groupe alcoxy ou acyloxy (OR ou OCOR avec R désignant un radical alkyle en C1-C18), l'un au moins des groupements R 1 et R 2 étant différent d'un atome d'hydrogène.
De préférence, R 1 et R 2 sont identiques.
Préférentiellement, R 1 et R 2 sont identiques et représentent un radical alkyl saturé et linéaire en C1-C18, de préférence en C1-C10, et encore mieux en C1-C6 ; et tout particulièrement un radical éthyle.
On peut notamment citer les composés de formule (I) suivants : - le pyridine-2,4-dicarboxylate de diméthyle, - le pyridine-2,3-dicarboxylate de diméthyle, - le pyridine-2,4-dicarboxylate de diéthyle, - le pyridine-2,3-dicarboxylate de diéthyle, - le pyridine-2,5-dicarboxylate de diéthyle, - le pyridine-2,5-dicarboxylate de diméthyle, - le pyridine-2,4-dicarboxylate de diisopropyle, - le pyridine-2,4-dicarboxylate de di(acétyloxyméthyle) (dérivé de formule (I) tel que R 1 et R 2 représentent -CH2-O-COCH3).
Par sels des composés de formule (I), on entend selon l'invention les sels organiques ou minéraux d’un composé de formule (I), ces sels étant physiologiquement acceptables. Comme sels minéraux, on peut citer les sels de sodium ou de potassium ainsi que les sels de zinc (Zn 2+ ), de calcium (Ca 2+ ), de cuivre (Cu 2+ ), de fer (Fe 2+ ), de strontium (Sr 2+ ), de magnésium (Mg 2+ ), de manganèse (Mn 2+ ); les hydroxydes, les carbonates et les chlorures. Comme sels organiques, on peut citer les sels triéthanolamine, mono-éthanolamine, diéthanolamine, hexadécylamine, N,N,N',N'-tétrakis-(hydroxy-propyl-2) éthylène di-amine et tris-hydroxyméthyl aminométhane.
(D) On peut également citer comme actifs antichute susceptibles d’être utilisés, les dérivés O-acylés obtenus par estérification, partielle ou totale, de la vitamine F par le glucose, les esters d'acide nicotinique, le menthol et ses dérivés, et notamment le menthoxypropanediol, les vitamines comme la vitamine D, les analogues de la vitamine B12, le panthénol, la vitamine B8, la biotine (vitamine H).
De préférence, le ou les actifs antichute est choisi parmi le 2,4-diaminopyrimidine-3-N-oxyde et/ou l’un de ses sels d’acide organique ou minéral et/ou l’un de ses hydrates, plus préférentiellement l’actif antichute est le 2,4-diaminopyrimidine-3-N-oxyde sous forme de monohydrate.