INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le FICZ est notre contrôle positif anti-prurit et anti-inflammation basé sur la littérature, c’est aussi un fort inducteur de la voie Cyp1a1 qui peut dans certaines conditions inflammatoires avoir des effets délétères (voir Deeba N Syed et Hasan Mukhtar, J Invest Dermatol. 2015 Jun;135(6):1478-1481). En effet, l’activité du CYP1A1 peut être délétère car celle-ci peut générer des espèces réactives de l’oxygène dans les kératinocytes.
L’IAlD est également un contrôle positif. En effet, dans l’étude de Yu et al (J Allergy Clin Immunol, 2019 Jun;143(6):2108-2119.e12), l’application topique d’IALD a permis de réduire l’inflammation de la peau dans un modèle de souris dermatite-like. L’IALD inhiberait la production de TSLP (Thymic Stromal LymphoPoietin) dans des kératinocytes, et ce phénomène serait dépendant de la voie Aryl Hydrocarbon Receptor (AhR). TSLP est une chimiokine clé de communication des kératinocytes par sa capacité d’induire la démangeaison en activant directement certains types de neurones. La production de TSLP peut mener jusqu’au prurit un des facteurs aggravant la qualité de vie du patient et les lésions inflammatoires (voir S. R. Wilson et al ., Cell. 2013 Oct 10;155(2):285-95).
Sur la , le pneumatique 1 est de dimension 315/70 R 22.5. Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets, non représentés sur la . L’armature de carcasse est formée d'une seule couche de câbles métalliques. Cette armature de carcasse 2 est frettée par une armature de sommet 4, formée radialement de l'intérieur à l'extérieur : - d'une première couche de travail 41 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 18°, - d'une couche d’éléments de renforcement circonférentiels 43 formée de câbles métalliques en acier 21x23, - d’une seconde couche de travail 42 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 30° et croisés avec les câbles métalliques de la couche 41, les câbles de chacune des couches de travail 41, 42 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle.
En d’autres termes, il est possible d’équiper les deux dispositifs de support, nécessaires à l’accroche des éléments d’assise et à la fixation d’un enrouleur de ceinture de chaque côté du véhicule, avec une unique référence de pièce de renfort, cette pièce de renfort pouvant être pivotée afin de la rendre applicable pour la partie gauche ou droite d’un véhicule.
L’invention concerne également un procédé de montage dans un véhicule automobile d’un dispositif de support tel que précédemment évoqué, comprenant au moins les étapes suivantes parmi lesquelles une étape de soudage de doigts du fil de gâche sur une première face de la plaque de renfort, une étape de positionnement de la deuxième face opposée de la plaque de renfort contre une face du support au cours de laquelle le fil de gâche est passé à travers une première fenêtre de passage formée sur le support, une étape de réglage de la position du fil de gâche par ajustement glissant de la position de la plaque de renfort contre le support, une étape de fixation de la plaque de renfort sur le support par soudage et une étape de fixation par vissage de l’enrouleur de ceinture sur le dispositif de support, la plaque de renfort étant interposée entre l’enrouleur et le support.
Certaines de ces étapes doivent être réalisées après d’autres, comme les étapes successives de pré-assemblage et de vissage de l’enrouleur qui doivent être réalisées après l’étape de fixation par soudure du fil de gâche, notamment pour permettre une opération de soudage simplifiée.
D’autres étapes peuvent être réalisées dans un ordre quelconque, comme par exemple l’étape de fixation par soudure du fil de gâche sur la plaque de renfort, qui peut être mis en œuvre avant le positionnement de la plaque de renfort sur le support. En d’autres termes, soit le fil de gâche est rendu solidaire de la plaque de renfort et la plaque de renfort est ensuite positionnée contre le support en insérant le fil de gâche dans la première fenêtre de passage formée sur le support, soit la plaque de renfort est positionnée contre le support et le fil de gâche est inséré dans la première fenêtre de passage pour être ensuite soudé sur la plaque de renfort.
illustre l’arrière d’un véhicule automobile équipé d’un dispositif de support conforme à l’invention, la rendant visible au niveau de ce dispositif de support une sangle d’une ceinture de sécurité et un fil de gâche ;
illustre le dispositif de support de la vue de l’avant, la sangle de la ceinture de sécurité ayant été ici retirée ;
illustre, en perspective, le dispositif de support de la vue de l’arrière, pour rendre visible un renfort commun à un enrouleur de ceinture ici non représenté et au fil de gâche ;
illustre le dispositif de support de la figure vue de l’arrière, selon un autre angle de perspective et avec cette fois l’enrouleur de ceinture ; et
illustre une étape d’assemblage de l’enrouleur de ceinture sur le dispositif de support de la ;
illustre une autre étape d’assemblage de l’enrouleur de ceinture sur le dispositif de support de la , faisant suite à l’étape illustrée sur la .
Il convient de noter que, dans la description détaillée de modes de réalisation qui va suivre de même que dans le reste du document, les caractéristiques, variantes et les différentes formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes par rapport aux autres. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique et/ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « verticale » et « transversale » se réfèrent à l’orientation du véhicule dans lequel des éléments de l’invention prennent place. Une direction longitudinale correspond à une direction dans laquelle s’inscrit l’axe d’allongement principal du véhicule et sa direction principale d’avancement, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction verticale correspond à une direction perpendiculaire au sol sur lequel repose le véhicule équipé du dispositif de support et l’axe vertical V correspondant est perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T, cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et à l’axe vertical V.
Pour rappel, l’invention concerne un dispositif de support 1 pour un enrouleur de ceinture 2 et pour un fil de gâche 4, dans lequel un support est configuré pour être fixé sur un élément de structure d’un véhicule automobile et pour recevoir une plaque de renfort 6 commune aux deux éléments distincts que sont l’enrouleur de ceinture 2 et le fil de gâche 4.
La illustre une structure délimitant un habitacle de véhicule équipé d’un dispositif de support 1 conforme à l’invention, et elle illustre plus particulièrement une partie arrière de l’habitacle délimitée ici par un pied arrière 2 essentiellement vertical et une partie latérale communément appelée doublure de custode 10 et s’étendant verticalement et longitudinalement depuis le pied arrière 2. La rend également visible une coupelle d’amortisseur 12.
Un support 14 est disposé sensiblement transversalement, en étant fixé, par exemple par des opérations de soudage, d’une part sur le pied arrière 2 et d’autre part sur la partie latérale 6.
Comme précisé ci-dessus, le support fibreux de l’invention est chargé à raison d’au moins 10 g/m², voire à raison d’au moins 25 g/m² d’actif hydrophile.
En l’occurrence, le support fibreux est pesé à la suite de l’étape de calandrage flash et est fixé sur un banc d’essai Bose® (modèle 3330). Lesté en fixant à son extrémité une pince d’une masse de 4 g., il est secoué pour une durée de 30 secondes, à une fréquence de 10 Hz et selon une amplitude de 12 mm. Il est ensuite pesé une seconde fois. Le rapport entre la pesée post-secouage et la pesée pré-secouage permet de définir le taux d’imprégnation de la poudre au sein du matériau fibreux.
Selon encore un autre mode de réalisation, la feuille de support fibreux est appliquée sur une peau sèche ou humidifiée, et y est ensuite mise en contact avec un milieu aqueux voire de l’eau notamment par pulvérisation ou humidification.
Les métabolites n’ont pas la capacité d’induire seuls le TSLP et les différentes chimiokines mesurées. La stimulation du modèle shFLG par le cocktail (Poly(I:C), TNFa, IL-13 , IL-4) comme mentionné ci-dessus résulte en la production de TSLP supérieure en moyenne de 10 fois et entre 20 à 30 fois pour les autres chimiokines mesurées, par rapport aux conditions contrôles dans le surnageant de culture.
Les résultats dans le Tableau 2 ci-dessous sont exprimés en pourcentage de différence par rapport au contrôle stimulé dans le modèle RHE shFLG.
IAlD 10 µ g/mL I3A 10 µ g/mL FICZ 100 ng/mL Moyenne p-value Moyenne p-value Moyenne p-value TSLP -42,69 0,0004 -51,35 -39,45 0,0011 TRAIL -7,45 0,8869 -23,53 0,0282 -64,69
Ce tableau 2 représente le pourcentage du niveau d’expression de TSLP et TRAIL (Tumour necrosis factor-related apoptosis-inducing ligand) par rapport au contrôle stimulé dans le milieu de culture des RHE 48h après stimulation. Les p-value sont calculées par rapport au contrôle stimulé.
Il apparait du Tableau 2 une diminution significative de la production de TSLP pour l’IAlD, l’I3A et le FICZ. Cette diminution est légèrement supérieure pour l’I3A par rapport à l’IAlD et le FICZ.
TRAIL est une protéine impliquée dans la voie de l’apoptose et fortement produite lors de la stimulation utilisée pour reproduire le modèle de Dermatite Atopique (PMID: 18813321). Une diminution de la production de TRAIL par l’I3A et le FICZ est observée, ce qui n’est pas le cas pour l’IAlD.
Exemple 2 : Etude de l’effet de l’indole-3-acétamide (I3A) sur la voie délétère de AhR (médiée par le CYP1A1) et sur la voie bénéfique antioxydante de AhR (médiée par NRF2, HMOX, et NQO1).
Des qPCR ont été réalisées pour regarder l’expression génique de certains gènes cibles induits dans le cadre de la voie AhR après stimulation avec le cocktail mimant certains phénotypes de la dermatite atopique tel que défini ci-dessus. Le FICZ est connu comme un fort inducteur de la voie Cyp1a1, ce qui est confirmé par les résultats montrés dans le Tableau 3 ci-après.
gène Stim I3A 10 µg/ml FICZ 100 ng/ml moyenne moyenne moyenne Cyp1a1 0,99 1,57 11,09 Nrf2 0,81 0,46 1 Nqo1 1,17 0,5 1,32 Hmox1 3,42 2,45 4,67
A l’inverse, il est observé une induction de Cyp1a1 par l’I3A moins forte en comparaison avec celle du FICZ. Ainsi, l’I3A induit moins d’effets adverses que le FICZ, voire pas d’effet adverse, par la limitation de l’induction de Cyp1a1 et donc de la voie des xénobiotiques. L’induction de la voie antioxidante est suivie par l’expression des gènes Nrf2, Hmox1, et Nqo1. Dans les conditions atopiques, l’I3A induit légèrement les voies antioxydantes.
Pour évaluer l’impact global des métabolites dans les conditions stimulées, une analyse de la morphologie des RHE a été réalisée.
Exemple 3 : I3A améliore la qualité des épidermes Le traitement avec le cocktail mimant la dermatite atopique tel que défini ci-dessus induit une désorganisation de l’épiderme observable sur les images d’histologie H&E par rapport au contrôle (Ctr)(illustrations non présentées). Un rétrécissement du stratum corneum et des couches de kératinocytes dans la basale est observé. Il y a apparition de boules de kératinocytes in/dédifférenciés dans le modèle RHE shFLG.
Il est observé que l’I3A, contrairement au FICZ, a la capacité de diminuer la surface et/ou le nombre de kératinocytes in/dédifférenciés (données non présentées).
L’utilisation du logiciel DHisTo-skin permet la mesure des épaisseurs du stratum corneum. Les valeurs sont reportées dans le Tableau 4 et représentent les épaisseurs moyennes (µm) du stratum corneum de l'épiderme du RHE.
En effet, le préhenseur 25 est initialement aligné avec la droite d1, on décale de la distance -Ra selon l’axe longitudinal X1 du deuxième repère lors de la prise de la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 et on décale de la distance +Ra selon l’axe longitudinal X1 à la pose pour annuler ce décalage.
On procède de manière similaire selon l’axe d’extension Y1 du deuxième repère X1, Y1, Z1.
L’unité de commande électronique UCE 40 comprend en outre un module 60 d’ancrage de ladite extrémité 13a sur la surface externe 16a du tambour 16.
Une fois la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 saisie par le préhenseur 25, il est nécessaire de le déplacer jusqu’au tambour 16 et de l’ancrer sur la surface externe 16a dudit tambour 16.
Pour cela, on fait rouler la surface de la partie d’extrémité 13a sur la surface externe 16a du tambour 16 en appliquant une pression de contact et en relâchant au fur et à mesure les parties ancrées de la partie d’extrémité 13a.
Le préhenseur 25 étant rigide, la partie d’extrémité 13a ne peut pas être ancrée sur le tambour 16 en une seule pose. Le préhenseur 25 comprenant trois rangées d’aimants 25a, 25b, 25c, 25e, 25f, l’étape d’ancrage est réalisée en trois poses successives R T1 , R T2 et R T3 , c’est-à-dire une pose par rangée d’aimant 25a, 25b, 25c, 25e, 25f.
Pour déterminer ces instructions de pose R T1 , R T2 et R T3 , le module 60 d’ancrage comprend un module 61 de projection de lasers, à savoir un premier laser L1 vertical rouge fixe indiquant le centre du tambour 16, un deuxième laser L2 horizontal vert fixe indiquant l’azimut de pose des éléments élastomériques et deux lasers L3, L4 latéraux verticaux verts variables, indiquant la longitude de pose, sur la surface externe 16a du tambour 16.
Les lasers L3, L4 de longueur d’onde correspondant à la couleur verte sont préférés car la couleur verte est plus différentiable de la gomme du pneumatique. En effet, la gomme a tendance à réfléchir le rouge, ce qui atténue le contraste des lasers. En variante, on pourrait prévoir que les lasers L3, L4 aient une longueur d’onde correspondant à la couleur rouge ou une autre couleur.
De manière analogue, les lasers L1 et L2 pourraient avoir une longueur d’onde correspondant à une autre couleur que le rouge, par exemple verte ou une autre couleur.
Les lasers sont fixés sur le portique 28.
L’installation 10 comprend en outre une deuxième caméra en trois dimensions (non représentée) restituant un nuage de points de coordonnées mesurées dans un repère associé à ladite deuxième caméra et ayant un axe de visée orienté vers le tambour 16 et configurée pour acquérir une image d’une zone de pose sur la surface externe 16a du tambour 16.
La deuxième caméra est, par exemple un capteur RGB-D.
La deuxième caméra est paramétrée pour faire ressortir les différents lasers L1, L2, L3, L4. A titre d’exemple non limitatif, la deuxième caméra peut être paramétrée pour augmenter l’exposition pour capter la lumière des lasers, pour augmenter la saturation pour faire ressortir les couleurs dominantes et pour modifier la balance des blancs pour faire ressortir la couleur verte.
Le module 60 d’ancrage comprend un module 62 d’acquisition d’une image de la surface externe 16a du tambour 16, notamment de la zone de pose, prise par la deuxième caméra fixée sur le portique 28 et dirigée vers le tambour 16. L’image acquise de la surface externe 16a du tambour 16 est visible sur la .
L’acquisition de l’image de la zone de pose sur la surface externe 16a du tambour 16 est réalisée avant la prise de la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 par le préhenseur 25 afin d’anticiper la trajectoire du bras robotisé 18 et de savoir où ancrer ladite extrémité 13a.
La réalisation de cette étape d’acquisition en amont de la prise de la partie d’extrémité 13a de l’élément élastomérique 13 permet d’éviter le fluage de ladite extrémité 13a.
Comme représenté à la , la zone de fusibilité 11 des organes fusibles 15 peut présenter une réduction locale de la largeur de sorte à créer une zone de faiblesse mécanique configurée pour rompre en priorité. On obtient ainsi de manière simple à mettre en œuvre une zone de fusibilité 11 dont les propriétés de résistance mécanique sont adaptées pour que ladite zone de fusibilité 11 rompe en priorité en réponse à l’application d’une force supérieure au seuil prédéterminé. En définissant l’importance de la réduction locale de la largeur, il est possible de prévoir le seuil prédéterminé de fusibilité avec une grande précision. Il est également possible de prévoir que cette diminution de la largeur entraine une augmentation locale de la souplesse de l’organe fusible 15 lui permettant de se déformer lors d’un choc pour permettre un déplacement du module d’habillage 7.
Comme représenté à la , la zone de fusibilité 11 des organes fusibles 15 peut comprendre au moins des perforations traversantes 13. Dans la variante représentée, la zone de fusibilité 11 présente cinq perforations traversantes 13 ce qui permet d’adapter avec une plus grande précision les propriétés mécaniques de la zone de fusibilité 11 et, in fine, de prévoir la rupture ou la déformation de l’organe fusible 15 concerné avec une plus grande précision. Selon les modes de réalisation, on peut prévoir de modifier le nombre, les dimensions ou les positions relatives des perforations traversantes 13 afin d’adapter avec une grande précision les propriétés mécaniques de la zone de fusibilité 11.
Bien évidemment, toute option connue de l’Homme du métier permettant de prévoir la rupture ou la déformation d’un organe fusible 15 en réponse à l’application d’une force au-delà d’un seuil peut être envisagée. Il est par exemple possible de combiner entre elles les variantes de réalisation des figures 5, 6 et 7. Ainsi, on peut prévoir que le module d’habillage 7 comprend plusieurs types différents d’organes fusibles 15, choisis par exemple parmi ceux décrits pour le premier, deuxième et troisième modes de réalisation. On peut également prévoir qu’un même organe fusible 15 présente en combinaison les caractéristiques de ces trois modes de réalisation, en comprenant par exemple à la fois une rainure 12, une réduction locale de la largeur, et des perforations traversantes 12. Ces combinaisons permettent d’adapter avec une grande précision les propriétés mécaniques de la zone de fusibilité 11.
Le seuil est prédéterminé de telle sorte que l’application d’une force dont la valeur est inférieure ou égale audit seuil n’engendre pas de contraintes mécaniques sur le module d’habillage 7 et ses composants créant des dommages irréparables sur ces derniers. On peut prévoir, par exemple pour un module d’habillage 7 comprenant trois organe fusibles 15, que chaque organe fusible 15 ait un seuil de rupture ou de déformation compris entre 300 N (soit 900 N pour l’ensemble du module d’habillage 7) et 700 N (soit 2 100 N pour l’ensemble du module d’habillage 7), de préférence compris entre 400 N (soit 1 200 N pour l’ensemble du module d’habillage 7) et 600 N (soit 1 800 N pour l’ensemble du module d’habillage 7).
Dans le second mode de réalisation du module d’habillage 7 (figures 3 et 4), celui-ci comprend en outre deux unités optiques 8 agencées respectivement au niveau de deux extrémités latérales opposées du module d’habillage 7. Cette intégration des unités optiques 8 dans le module d’habillage 7 permet de faciliter le montage de la face avant 2 sur le véhicule automobile 1 et d’améliorer l’esthétisme du véhicule 1 en permettant, par exemple d’obtenir une continuité de forme entre le module d’habillage 7 et les unités optiques 8. Elle permet également une meilleure répartition des contraintes mécaniques qui s’appliquent sur l’ensemble du module d’habillage 7 puisque chacune des unités optiques est généralement fixée directement sur une structure de support du véhicule.
Avantageusement, le module d’habillage 7 est agencé de manière à ce que sa surface externe 9 soit affleurante au reste de la surface externe de la face avant 2. La surface externe 9 du module d’habillage 7 et le reste de la surface externe de la face avant 2 sont en continuité de forme afin de créer un effet donnant l’illusion que cette portion de la face avant 2 est d’un seul tenant.
Liste de références 1 : véhicule automobile 2 : face avant 3 : portion supérieure de la face avant 4 : portion inférieure de la face avant 7 : module d’habillage 8 : unité optique 9 : surface externe 11 : zone de fusibilité
12 : rainure 13 : perforations traversantes
14 : support
15 : organes fusibles
16 : orifice de fixation à la structure de support du véhicule
17 : réceptacle
Face avant pour véhicule automobile Domaine technique de l’invention L’invention concerne une face avant pour véhicule automobile ainsi qu’un véhicule automobile comprenant une telle face avant.
Arrière-plan technique On connaît déjà dans l'état la technique, un véhicule automobile comprenant une face avant, cette face avant comprenant notamment un module d’habillage pouvant intégrer des fonctionnalités techniques, telles que la présence de capteurs ou d’organes de signalisation, et des fonctionnalités esthétiques, telles que des organes de diffusion de motifs lumineux. Un tel module d’habillage présente une forte valeur ajoutée et est couteux à fabriquer et fragile. L’agencement du module d’habillage dans la face avant entraine une exposition importante de celui-ci à des risques d’endommagement, par exemple lors d’un choc subi à l’avant du véhicule.
Lors d’un choc à faible vitesse ou un petit choc, tels que les chocs appelés choc « assurance », choc « parking » ou choc « réparabilité », l’objectif principal est de réduire les coûts de réparation et de protéger l’élément ou les éléments subissant directement ou indirectement le choc. Un choc à faible vitesse ou un petit choc sont des chocs à faible énergie cinétique, inférieure à 1 000 J. Typiquement, un choc « assurance » correspond à un choc à environ 15 km/h contre un mur fixe, tel que celui connu sous le nom de Danner ou encore AZT, ou à environ 8 km/h contre un angle de mur ou contre un poteau. Un choc « parking » est un choc survenant à moins de 8 km/h.
Ainsi, il est particulièrement souhaitable de prévenir l’endommagement du module d’habillage couteux, notamment lors d’un choc à faible vitesse.
Les grains métallurgiques sont des cristaux de solidification formés en contact d’une surface lors de la solidification.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une pièce métallique creuse telle que défini ci-dessus, dans laquelle ladite pièce métallique creuse comprend en relief sur sa surface intérieure cristallographique des structures choisies parmi des structures dendritiques, des structures colonnaires, des structures équiaxes et des structures de facettes eutectiques ou un mélange ou une association de ces structures.
Par « association de ces structures » on entend par exemple des cristaux dendritiques constitués de colonnes.
Les surfaces du produit qui ne sont pas directement en contact avec les éléments moulants, généralement les surfaces intérieures du produit, sont appelées « cristallographiques ». Ces surfaces « cristallographiques » sont chaotiques, c’est-à-dire de rugosité importante, car représentatives de la morphologie des phases solides développées pendant la solidification et de l’écoulement du métal fondu lors de la vidange.
Visuellement, il est possible d’identifier ces différentes surfaces sur le produit à l’œil nu, à l’aide d’images comparatives de référence de microscopie optique ou de microscopie électronique à balayage.
Le profil de ces surfaces est mesurable via un rugosimètre ou des clichés métallographiques :
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une pièce métallique creuse telle que défini ci-dessus dans laquelle la taille des grains métallurgiques de la surface extérieure lisse est inférieure à celle des cristaux sur la surface intérieure cristallographique.