INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces actifs complémentaires pourront être présents dans la composition en une teneur allant de 0,001% à 20 % en poids, de préférence de 0,01% à 10 % en poids, et plus préférentiellement de 0,01% à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la composition selon l’invention a un pH allant de 3 à 7. De préférence, le pH de la composition va de 4 à 6.
Plus particulièrement l’invention a encore pour objet un procédé de traitement cosmétique de soin des matières kératiniques, comprenant l’application sur lesdites matières kératiniques, d’une composition telle que décrite précédemment.
Ledit procédé de traitement cosmétique de soin des matières kératiniques, en particulier de la peau, est non thérapeutique.
Les expressions « compris entre … et … » et « allant de … à … », ou « au moins… », ou « au moins de... » doivent se comprendre bornes incluses, sauf si le contraire est spécifié.
Les exemples ci-après de compositions selon l'invention sont donnés à titre d'illustration et sans caractère limitatif. Les composés sont indiqués en nom chimique ou en nom INCI.
Exemples Exemple 1 : Lait et crème pour soin du visage et/ou du corps
Les compositions 1 et 2 qui suivent ont été préparées.
Le corps de buse 14 comprend une surface d’appui 14c agencée, lorsque la buse est montée sur le porte-outil 2 supportant l’outil 4, en regard d’au moins une partie de l’outil d’usinage 4 et/ou du porte-outil 2. De préférence, au moins une partie de la surface d’appui 14c s’étend globalement dans un plan, ledit plan étant en particulier parallèle à au moins une partie d’une surface supérieure du porte-outil 2 et/ou de l’outil 4 en regard de laquelle est agencée la surface d’appui 14c. En particulier, la surface d’appui 14c comprend, lorsque la buse est assemblée au porte-outil 2, au moins une partie en contact avec l’outil d’usinage 4 et/ou le porte-outil 2. Le corps de buse 14 comprend en outre une surface arrière 14a et une surface avant 14b agencées à l’opposé l’une de l’autre, de part et d’autre de la surface d’appui 14c. Notons que le corps de buse 14 peut comprendre également une surface supérieure 14d opposée à la surface d’appui 14c et des parois latérales reliant la surface supérieure 14d et la surface d’appui 14c. De préférence, la surface arrière 14a et/ou la surface avant 14b s’étendent globalement orthogonalement à la surface d’appui 14c.
L’orifice de sortie 6 est aménagé sur la surface avant 14b de la buse 1. Dans le cas illustré, la buse 1 comprend deux orifices de sortie 6 débouchant au niveau de la surface avant 14b. Selon l’invention, l’orifice d’entrée 5 est aménagé sur la surface arrière 14a de la buse 1. Ainsi, il est possible d’alimenter la buse 1 en fluide sans passer par le porte-outil 2. Contrairement aux dispositifs de l’art antérieur dans lesquels le circuit de fluide de la buse est relié fluidiquement avec un conduit d’acheminement de fluide aménagé au sein du porte-outil 2, le circuit de fluide de la buse selon l’invention est indépendant du porte-outil. Cela améliore la flexibilité de l’installation d’usinage dans la mesure où une même buse peut s’adapter plus facilement sur différents porte-outils, ou à l’inverse, différentes buses peuvent être adaptées sur un même porte-outil. Une buse selon l’invention peut ainsi s’adapter sur une installation d’usinage existante. On évite aussi de devoir aménager une connexion mécanique et fluidique entre le porte-outil et la buse, ce type de connexion favorisant les pertes de charge et une éventuelle vaporisation d’un fluide cryogénique. Cela permet de réduire les pertes thermiques subies par le fluide, et donc de maximiser la quantité de fluide projeté à l’état liquide ou supercritique sur la zone à refroidir. En outre, le positionnement de l’orifice d’entrée 5 sur la surface arrière de la buse réduit les changements de direction subis par le fluide lors de son écoulement le long du circuit de fluide. On réduit ainsi les pertes de charges subies par le fluide et de là les phénomènes de vaporisation et de passage à l’état diphasiques associés.
En outre, le positionnement de l’orifice d’entrée 5 sur la surface arrière de la buse permet une alimentation en fluide une machine suivant un axe parallèle à l’axe de rotation de la machine. La buse selon l’invention peut donc être mise en œuvre sans qu’il ne soit nécessaire de modifier la configuration de la machine. Le système d’alimentation en fluide n’entrave pas les mouvements de la machine. L’intégration d’une canalisation d’amenée de fluide cryogénique avec une machine existante est grandement facilitée.
En référence à , l’orifice d’entrée 5 peut être avantageusement positionné à une première distance h1 de la surface d’appui 14c et l’orifice de sortie 6 est positionné à une deuxième distance h2 de la surface d’appui 14c, avec la première distance h1 supérieure à la deuxième distance h2. La première distance h1 et la deuxième distance h2 sont mesurées orthogonalement à la surface d’appui 14c. La hauteur d’un orifice s’entend de la position du centre dudit orifice suivant la direction de mesure de la hauteur, c’est-à-dire de la distance séparant le centre de la surface d’appui 14c mesurée dans cette direction orthogonale à la surface 14c. Ainsi, l’orifice d’entrée 5 se trouve déporté par rapport à la surface d’appui 14a, ce qui permet d’y connecter une canalisation relativement encombrante, comme c’est le cas notamment avec les canalisations isolées thermiquement dont le diamètre externe peut être compris entre 28 et 60 mm, sans pour autant que la canalisation entrave les déplacements du porte-outil ou que la canalisation entre en contact avec un élément de la machine. L’orifice de sortie 6 est quant à lui positionné plus près de la surface d’appui 14c de façon à distribuer le fluide cryogénique dans les meilleures conditions possibles et à refroidir efficacement la zone d’usinage.
De préférence, la première distance h1 est supérieure à la deuxième distance h2 d’un facteur multiplicateur d’au moins 1,5, de préférence d’au plus 40, de préférence encore compris entre 5 et 25. De tels facteurs permettent de limiter la courbure du circuit interne et d’abaisser les pertes de charges subies par le fluide. La première distance h1 peut notamment être comprise entre 7 et 20 mm, en particulier entre 9 et 13 mm, et la deuxième distance h2 peut notamment être comprise entre 0,2 et 18 mm, en particulier entre 0,5 et 2 mm.
et schématise un mode de réalisation avantageux dans lequel le circuit de fluide 15 comprend, successivement depuis l’orifice d’entrée 5 vers l’orifice de sortie 6, une portion arrière 15a débouchant sur l’orifice d’entrée 5 et une portion avant 15b débouchant sur l’orifice de sortie 6, ledit circuit de fluide 15 comprenant en outre une portion intermédiaire 15c reliée à la portion arrière 15a d’une part et à la portion avant 15b d’autre part. La portion intermédiaire 15c du circuit 15 comprend des parois internes définissant, dans un plan de coupe orthogonal à la surface d’appui 14c, un profil interne formé de deux courbes C1, C2 présentant chacune un point d’inflexion P1, P2. De préférence, les deux courbes C1, C2 sont tangentes l'une à l'autre et successivement concave et convexe, la portion intermédiaire 15c se raccordant tangentiellement à la portion arrière 15a d’une part et à la portion.
représente un mode de réalisation la portion arrière 15a du circuit de fluide 15 est orientée suivant un axe arrière A et la portion avant 15b est orientée suivant un axe avant A’. L’axe arrière A s’étend parallèlement à la surface d’appui 14c et orthogonalement à la surface arrière 14a. L’axe avant A’ et l’axe arrière A s’étendent dans un même plan. Le profil interne est déterminé dans un plan de coupe orthogonal à la surface d’appui 14c et passant par une tangente T à l’une desdites courbes en son point d’inflexion. Le plan de coupe est orthogonal à la surface d’appui 14c et orthogonal à la surface arrière 14a.
Notons que d’autres orientations de l’axe avant A’ et de l’axe arrière A sont envisageables, en particulier un premier angle B non nul entre ces axes allant jusqu’à 45°, de préférence compris entre 1 et 10°, dans un plan de coupe orthogonal à la surface d’appui 14c et passant par l’axe avant A, et/ou un deuxième angle C inférieur ou égal à 180° entre ces axes, de préférence compris entre 90 et 153°, dans un plan de coupe parallèle à la surface d’appui 14c et passant par l’axe avant A. De telles configurations sont illustrée sur . De tels angles permettent de limiter les changements de direction vus par le fluide au sein de la buse.
En particulier, chaque courbe C1, C2 du profil interne peut présenter des concavités opposées de part et d’autre des points d’inflexion P1, P2, lesdites concavités ayant des rayons de courbure compris entre 5 et 40 mm, de préférence compris entre 10 et 20 mm. De telles valeurs permettent de limiter les changements de direction vus par le fluide au sein de la buse tout en facilitant l’intégration de la canalisation 8 avec la configuration de la machine.
De préférence, la buse 1 comprend sur sa surface arrière 14a une partie d’assemblage 7 reliée fluidiquement à l’orifice d’entrée 5 d’une part et configurée pour être reliée mécaniquement et fluidiquement à une canalisation 18 d’amenée de fluide d’autre part. La partie d’assemblage 7 a une dimension externe, mesurée orthogonalement à la surface d’appui 14a, d’au moins 10 mm, de préférence comprise entre 15 et 25 mm. La partie d’assemblage 7 est de préférence une pièce tubulaire comprenant une surface extérieure filetée ou une surface intérieure taraudée, coopérant avec un filetage ou un taraudage complémentaire de la canalisation 18. De préférence le partie d’assemblage est formée d’un seul tenant avec le corps de buse 14.
La buse 1 peut comprendre des moyens de fixation du corps de buse 14 avec le porte-outil 2. En particulier, le corps de buse 14 peut comprendre un orifice de fixation 3 traversant qui s’étend dans une direction sensiblement orthogonale à la surface d’appui 14c. L’orifice 3 est configurée pour recevoir un moyen de fixation, tel une vis, destiné à solidariser la buse 1 au porte-outil 2. Dans cette configuration, le circuit de fluide 15 comprenant une portion de contournement 15d agencée entre la portion avant 15b et la portion intermédiaire 15c et espacée dudit orifice de fixation 3. Les parois de la portion de contournement 15d définissent, dans un plan de coupe parallèle à la surface d’appui 14c, deux portions de courbes concaves, avec des rayons de courbures préférentiellement compris entre 1 et 20 mm, en particulier compris entre 5 et 15 mm.
De préférence, au moins une partie du circuit de fluide est divisée, en amont de la portion arrière 15a, en au moins deux canaux internes débouchant chacun sur un orifice de sortie 6 respectif et ayant chacun une portion de contournement 15c agencées de part et d’autre de l’orifice de fixation 3. Cela permet d’équilibrer la distribution de fluide dans la largeur de la buse.
De préférence, le circuit de fluide 15 présente une diminution de sa section de passage de fluide en direction de l’orifice de sortie 6, l’orifice d’entrée 5 présentant une première section de passage de fluide et l’orifice de sortie 6 présentant une deuxième section de passage de fluide, la deuxième section étant inférieure à la première section d’un facteur multiplicateur d’au moins 15, de préférence d’au plus 70, de préférence encore compris entre 20 et 30. Cela permet d'accroître la vitesse d'éjection du fluide en sortie de la buse.
A noter que par « section de passage de fluide », on entend une surface transversale d’un circuit à travers laquelle le fluide peut s’écouler. Par exemple sur et , la section transversale de la portion arrière 15a est déterminée dans un plan orthogonal à l’axe arrière A et à la surface d’appui 14c.
L’orifice de sortie 6 et/ou l’orifice d’entrée 5 peuvent présenter une section circulaire. Le diamètre de l’orifice de sortie 6 peut aller de 0,1 à 4 mm Le ratio entre le diamètre de l’orifice d’entrée 5 et l’orifice de sortie 6 peut être compris entre 1 et 100, de préférence entre 2 et 15. L’orifice d’entrée 5 a un diamètre pouvant être compris entre 4 et 24 mm. Le ratio entre le diamètre de l’orifice d’entrée et de l’entrée de chacun des canaux après division est idéalement compris entre 1 et 20, de préférence compris entre 2 et 4.
De préférence, le corps de buse 14 présente, dans une direction orthogonale à la surface d’appui 14c, une diminution progressive de sa hauteur en direction de l’orifice de sortie 6. Cela réduit l’encombrement de la buse et permet d’accéder plus facilement à certaines zones de la pièce à usiner. Typiquement, le ratio entre la hauteur maximale et la hauteur minimale du corps de buse peut être compris entre 1 et 5.
• Milieu contrôle + Mix4 C10 + cortisol 0.1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + Mix5 C8 + cortisol 0.1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + Mix5 C9 + cortisol 0.1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + Mix5 C10 + cortisol 0.1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + β-endorphine à 1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + β-endorphine à 1µM + cortisol à 0.1µM + capsaïcine 10µM
• Milieu contrôle + cortisol à 0.1µM + capsaïcine 10µM
Après 30 minutes de stimulation, les surnageants de culture ont été récupérés et stockés à -80°C jusqu’au dosage. Les tapis cellulaires ont alors été fixés dans une solution de paraformaldéhyde.
32 conditions de culture ont été réalisées, n=6 puits par condition.
1.3. Marquage des neurones et évaluation de l’expression des MOR, des GR, du nombre de neurones sensitifs ainsi que de la longueur des prolongements
Les 32 conditions de traitement des deux cultures ont été analysées.
Les cellules préalablement fixées, ont été incubées en présence d’anticorps primaires anti β-tubuline (Sigma Aldrich), anti-MOR (Biotechne) et anti-GR (Sigma Aldrich). L’anticorps anti β-tubuline marque le corps cellulaire et les prolongements des neurones. L’anticorps anti-MOR marque les récepteurs de la β- endorphine exprimés par les neurones sensitifs et l’anticorps anti-GR les récepteurs aux glucocorticoïdes (récepteurs du cortisol). Ces anticorps ont été révélés par des anticorps secondaires couplés à des fluorochromes (Fisher Scientific). Les noyaux ont été marqués par une solution de Hoechst (Sigma Aldrich), un marqueur fluorescent nucléaire, dans la même solution que les anticorps secondaires.
Par puits de culture, 20 photographies ont été prises avec le microscope automatique (InCell 2200 ; GE Healthcare) au grossissement x20. Un dénombrement des neurones a été effectué, la longueur des prolongements a été mesurée pour chaque condition et les résultats ont été comparés à la condition contrôle non traité. La densité d’expression des marqueurs MOR et GR exprimés par les neurones sensitifs a également été déterminée et comparée à la condition contrôle.
Composés testés
L’extrait de levure de rose a été utilisé pour étudier ses effets sur les souches bactériennes S. epidermidis . Les concentrations utilisées sont soit 2.5% soit 0.278% de matière première (extrait aqueux).
Etude de la croissance et de la viabilité bactérienne
- Suspensions bactériennes, culture
Après amplification des différentes souches bactériennes en milieu de culture, pour chaque bactérie, des suspensions bactériennes ont été préparées. Chaque souche a été reprise dans le milieu d’essai et ajustée à une densité optique à 600 nm (DO600 nm) égale à 0.1.
La suspension bactérienne de chaque souche a été transférée dans des plaques 96 puits et les cultures bactériennes ont été pré-cultivées à 37°C sous agitation dans l’appareil EPOCH2 (BioTek Instruments) à environ 280 rpm (rotation par minute) pendant 4 heures.
- Traitement des cultures avec l’extrait de levure de rose
• Conditions basales
Au temps 4 heures, l’extrait de levure de rose a été ajouté ou non (condition témoin) et les cultures bactériennes ont été incubées à 37°C sous agitation (EPOCH2, BioTek Instruments) à environ 280 rpm pendant 24 heures.
• Conditions irradiées
Au temps 4 heures, les cultures bactériennes ont été irradiées avec des UVA à 1 J/cm². La lampe utilisée était la chambre d’irradiation Opsytec BS-02. Après irradiation l’extrait de levure de rose a été ajouté ou non (condition témoin) et les cultures bactériennes ont été incubées à 37°C sous agitation (EPOCH2, BioTek Instruments) à environ 280 rpm pendant 24 heures.
Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en tripliquât (n=3) excepté les conditions témoins qui ont été reproduites 12 fois (n=12) pour chaque souche.
Tout au long de ces étapes, les densités optiques à 600 nm (DO600nm) ont été lues avec un spectrophotomètre (EPOCH2, BioTek Instruments) en cinétique continue pendant 4 + 24 heures.
- Evaluation de la viabilité bactérienne et test XTT
Après incubation, la viabilité bactérienne a été évaluée à l’aide d’un kit de réduction du XTT (Cell Proliferation Kit II, Roche) selon les instructions du fournisseur. Ce kit mesure la densité optique à 450 nm avec une longueur d’onde de référence de 620 nm.
Les bactéries ont été incubées en présence de XTT (sel de tétrazolium) qui est réduit en cristaux de formazan hydrosolubles oranges par les déshydrogénases de la membrane cytoplasmique bactérienne au cours du métabolisme bactérien. Cette transformation est proportionnelle au nombre de cellules vivantes et à leur activité métabolique.
Dans ce système de propulsion 1, chaque machine électrique 2a, 2b comprend un stator 21 agencé radialement à l’extérieur du rotor 22 et une enveloppe de protection 24 entourant le stator. La première machine électrique 2a présente un premier axe de rotation X1 et la deuxième machine électrique 2b présente un deuxième axe de rotation X2. Les axes de rotation des machines électriques tournantes sont parallèles mais non confondus, les deux machines électriques n’ayant pas leurs axes de rotation alignés.
Comme illustré sur la , l’enveloppe de protection 24 de la machine électrique 2a est rapportée sur le carter de transmission 4. L’autre enveloppe de protection 24 de la machine électrique 2b est également rapportée sur le carter de transmission 4. Le carter de transmission 4 supporte les machines électriques 2a, 2b et l’arbre d’entrainement 11 à l’aide d’un palier de guidage 50 inséré dans un logement cylindrique 45 aménagé sur une paroi du carter de transmission 4. Le palier de guidage 50 est ici un roulement à billes dont la bague extérieure non tournante est insérée dans le logement cylindrique 45 du carter de transmission.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le rotor 22 de la machine électrique 2a présente un arbre de sortie 23 mobile en rotation autour d’un axe de machine X1 lié cinématiquement à l’arbre d’entrainement 11. Le rotor 22 de la machine électrique 2b présente un arbre de sortie 23 mobile en rotation autour d’un axe de machine X2 lié cinématiquement à l’arbre d’entrainement 11. Cet arbre d’entrainement 11 d’axe de rotation A comprend deux engrenages distincts Z2, Z3 d’entrée de couple et un engrenage Z4 de sortie de couple. Les arbres de sortie 23 de chaque rotor sont répartis sur les deux engrenages Z2, Z3 de sorte à former deux réducteurs de vitesse Z1, Z2 et Z1’, Z3 distincts entre chaque arbre de sortie de rotor et l’engrenage associé.
Dans ce système de propulsion 1 selon l’invention, les axes X1, X2 des deux machines électriques 2a, 2b sont répartis angulairement autour de l’axe de rotation A de l’arbre d’entrainement 11. Afin d’améliorer le confort acoustique du système de propulsion, l’orientation angulaire du stator de la machine électrique 2a est décalée selon son propre axe de machine par rapport à l’orientation angulaire du stator de l’autre machine électrique 2b d’une valeur d’angle β telle que : β = 360° / [ P x n ], P étant le nombre de paires de pôles 25 et n le nombre de machines électriques. Dans cet exemple, on retrouve P= 4 et n= 2 de sorte que l’angle β = 360° / [ 4 x 2 ] = 45°.
Dans ce deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, l’enveloppe de protection 24 de la machine électrique comprend le dispositif de positionnement proéminent 56. Le dispositif de positionnement proéminent 56 est une excroissance axiale selon un axe parallèle à l’axe de machine X, par exemple une goupille. De manière complémentaire, le dispositif de réception en creux 57 est un orifice cylindrique ajusté au diamètre de la goupille 56 et aménagé sur la carter de transmission 4. Ainsi, les moyens de positionnement angulaire 55 sont constitués de deux goupilles 56 réparties sur les machines électriques 2a, 2b et de deux orifices cylindriques 57 usinés dans le carter de transmission 4.
Ce deuxième mode de mise en œuvre de l’invention se distingue également du premier mode par le fait que le système de propulsion comprend deux machines électriques et que chaque arbre de sortie 23 de rotor comprend un pignon denté Z1, Z1’, la position angulaire de l’engrènement du pignon denté Z1 d’une des machines électriques 2a sur un engrenage de l’arbre d’entrainement 11 est décalé angulairement par rapport à la position angulaire de l’engrènement du pignon denté Z1’ d’au moins une des autres machines électriques 2b.
L’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits. Dans un autre exemple de mise en œuvre de l’invention, le système de propulsion 1 peut être équipé de plusieurs machines électriques réversibles accouplés à une transmission du véhicule hybride qui comprend également un moteur thermique, une boite de vitesses et un mécanisme d’embrayage à friction disposé entre le moteur et la boite de vitesses.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connaît par exemple un tel système de propulsion de la demande de brevet DE102011056048 A1. Ce système de propulsion comporte une première machine électrique réversible et une deuxième machine électrique réversible rapportées sur un carter de transmission, une transmission agencée pour transmettre un couple depuis les machines électriques à une paire de roues entraînées d'un véhicule en passant notamment par un arbre d’entrainement commun. La disposition des machines électriques se fait de manière symétrique par rapport à l’arbre d’entrainement commun. Ainsi, chacune des machines électriques comprend un pignon conçu comme une roue droite relié de manière solidaire en rotation à l'arbre de sortie du rotor. Les pignons affectés aux deux arbres de sortie des machines électriques engrènent avec un engrenage droit commun de la transmission, lesdits arbres de sortie de rotor étant parallèles. Le couple moteur pénètre dans l’arbre d’entrainement commun via l’engrenage droit commun et ressort via une roue conique associée à un différentiel.
Dans ce système de propulsion, les arbres de sortie de rotor et l’arbre d’entrainement commun sont supportés par le carter de transmission par l’intermédiaire de paliers de guidage. Lorsque les machines électriques sont disposées symétriquement par rapport à l’engrenage droit commun, selon cet exemple avec un angle de 180 ° séparant les deux axes de machines de machine électrique, il n’y a pas de charge radiale appliquée sur les paliers de guidage qui supportent l’arbre d’entrainement commun. En l’absence de charge appliquée sur les paliers de guidage, le guidage de l’arbre d’entrainement peut osciller et faire varier la position de l’engrenage droit commun en prise avec les pignons affectés aux deux arbres de sortie de l’ordre de plusieurs microns. Une telle variation au niveau de l’engrènement de la denture du pignon par rapport à l’engrenage droit commun générera des bruits de fonctionnement au sein du système de propulsion.
De manière générale, un tel système de propulsion purement électrique est bruyant du fait que les émissions de bruit en provenance du moteur thermique n’existent plus. La bruyance est générée par le contact entre les dentures d’engrenages au sein du carter de transmission mais aussi indirectement par le moteur électrique. Pour les transmissions de véhicule industriel à fort couple dans lesquels le système de propulsion comprend un ensemble de n machines électriques de propulsion, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 2, le niveau de bruit est amplifié.
Dans un mode alternatif de réalisation de l’invention, la composition comprend en outre une ou plusieurs charges minérales et/ou un ou plusieurs pigments enrobés.