INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, le volet ayant des dimensions réduites, les efforts nécessaires pour son pivotement sont moindres, permettant de réduire les dimensions et la masse des actionneurs.
Selon une autre caractéristique, l’aérofrein comprend au moins un actionneur configuré pour provoquer un changement d’état du volet entre l’état pivoté et l’état rabattu ainsi qu’un changement d’état des parties entre les premier et deuxième états.
Selon une autre caractéristique, la première partie du volet comprend une lame principale qui présente des premier et deuxième bords sensiblement parallèles entre eux, une première face dans le prolongement de la face extérieure de la paroi aérodynamique lorsque l’aérofrein est à l’état désactivé ainsi qu’une deuxième face opposée à la première face.
Selon une autre caractéristique, l’articulation comprend un axe de pivotement reliant le premier bord de la première lame et la structure de l’aéronef.
Selon une autre caractéristique, la deuxième partie du volet comprend au moins une lame secondaire positionnée contre la deuxième face de la lame principale ainsi qu’une liaison glissière, reliant les lames principale et secondaire, configurée pour permettre à la lame secondaire de se translater par rapport à la lame principale selon une direction de déplacement entre une position rétractée, correspondant au premier état des première et deuxième parties, dans laquelle la lame secondaire est superposée à la lame principale et une position déployée, correspondant au deuxième état des première et deuxième parties, dans laquelle la lame secondaire est décalée par rapport à la lame principale.
Selon une autre caractéristique, la direction de déplacement est sensiblement perpendiculaire à l’axe de pivotement.
Selon une autre caractéristique, la deuxième partie du volet comprend plusieurs lames secondaires reliées entre elles par des liaisons glissières permettant aux lames secondaires de se translater les unes par rapport aux autres selon la direction de déplacement entre une première position dans laquelle les lames secondaires sont superposées les unes sur les autres et positionnées au droit de la lame principale ainsi qu’une deuxième position dans laquelle les lames secondaires sont décalées les unes par rapport aux autres.
Selon une autre caractéristique, l’actionneur est relié à la lame secondaire la plus écartée de la lame principale.
Selon une autre caractéristique, l’aérofrein comprend une paroi fixe qui présente un bord périphérique ainsi qu’une ouverture espacée du bord périphérique de la paroi fixe, le volet étant positionné au droit de l’ouverture lorsque ledit volet est à l’état rabattu et que les première et deuxième parties sont dans le premier état.
est une vue de dessus d’une aile d’un aéronef,
est une coupe transversale d’une partie arrière d’une aile illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une vue en perspective d’une partie arrière d’une aile illustrant un mode de réalisation de l’invention, l’aérofrein étant dans un état désactivé,
C1 - au-delà d’un seuil S1 de puissance d’émission sans fil, le dispositif 100 doit mettre en œuvre au moins une action exigeant que l’interface de communication sans fil soit active en continu ;
C2 – un mode ‘basse consommation’ est nécessaire, ce mode comportant une mise en veille de l’interface de communication sans fil de manière intermittente;
C3 – lors du mode veille du dispositif client 100, la capacité de recevoir au moins certains types de paquets de données doit être maintenue (mode dit de ‘veille connectée’ du dispositif client 100, dans lequel l’interface de communication sans fil fonctionne, quand cette dernière est hors veille, au minimum avec des performances dégradées par rapport au mode de fonctionnement normal mais permettant de recevoir ces types de paquets;
C4 – lorsque le dispositif 100 est en mode veille, le respect d’un seuil S2 maximal de consommation d’énergie par le dispositif 100.
Un exemple de la contrainte C1 est l’exigence de mettre en œuvre une détection de radar au-delà du seuil de puissance S1. Cette exigence peut être limitée à un ou plusieurs canaux ou non. La norme européenne ETSI EN 301 893 V2.1.1 par exemple impose, pour des dispositifs client de réseaux locaux sans fil fonctionnant sur des bandes de fréquences 5 GHz et pour un seuil de puissance supérieur ou égal à 23dBm pour la puissance apparente rayonnée, que le dispositif client soit capable de détecter les radars présents dans l'environnement. Cette exigence concerne les canaux dits ‘DFS’ (acronyme, en langue anglaise, de ‘ S élection de D ynamique de F réquence’) décrits par exemple dans la norme IEEE 802.11h. Cette capacité de détection est mesurée en certification et doit atteindre un taux de réussite élevé. Pour l’obtenir, l’interface de communication sans fil 102 doit rester en écoute sur le canal radio de façon continue. Un exemple de l’action à mettre en œuvre mentionnée plus haut est donc la mise en œuvre d’une détection de radars.
Un exemple de la contrainte C2 est le mode basse consommation (désigné par l’acronyme « WMM-PS » de la certification « Wi-Fi Alliance ») comportant une mise en veille périodique de l’interface sans fil. Lors de ces phases de veille périodiques, l’interface sans fil 102 n’est cependant plus en mode d’écoute permanente pour la détection de radar. Le mode « basse consommation » est donc incompatible avec la contrainte C1, mais peut être nécessaire pour respecter un seuil de puissance maximal en mode veille du dispositif client 100 (contrainte C4) lorsqu’il est exigé un fonctionnement, même partiel, de l’interface sans fil pendant la veille du dispositif client 100 (contrainte C3).
Un exemple de la contrainte C3 est l’imposition de la possibilité de pouvoir recevoir et/ou transmettre, même en mode veille du dispositif client, des paquets avec une modulation faible (bas débit et longue portée) à l’aide de l’interface sans fil. Un exemple type de paquet que l’interface sans fil peut être amenée à recevoir, lorsque le dispositif client 100 est en mode de veille connectée, est un paquet dit ‘de réveil’. Ce type de paquet force un dispositif client à sortir du mode veille et à fonctionner en mode normal.
Un exemple de la contrainte C4 est l’imposition par la règlementation européenne dite ‘ErP’ (pour ‘Energy related Product’ en langue anglaise, ou ‘Produit lié à l’énergie’) d’une limite de consommation moyenne maximale lorsque le dispositif client est en mode veille. Pour un dispositif client d’un réseau sans fil, le seuil maximal S2 est par exemple de 2W en mode de veille connectée. Le dispositif client peut fonctionner avec une puissance en dessous du seuil S2 en gardant l’interface sans fil en fonctionnement, mais seulement si l’interface sans fil est en mode "basse consommation" (incluant donc des périodes de veille intermittente de l’interface sans fil) – sinon, le seuil des 2W est dépassé.
Une contrainte supplémentaire vient d’un souhait d’assurer qualité et portée de la communication sans fil quand l’interface de communication sans fil est dans l’état actif, ce qui requiert une puissance haute à l’émission.
La est un diagramme schématique illustrant ces différentes contraintes ainsi que les liens entre contraintes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le passage du dispositif client d’un mode de fonctionnement actif hors veille au mode veille est effectué comme suit : De façon optionnelle, avant le passage du mode actif au mode veille, le dispositif client enregistre l’état courant sous la forme d’un ou plusieurs paramètres de fonctionnement – en effet, il ne sera alors pas nécessaire de déterminer à nouveau ce ou ces paramètre(s), qui pourront être repris directement. Cela facilite et/ou accélère un passage du mode veille au mode actif. La puissance d’émission à laquelle travaille l’interface sans fil est ainsi mémorisée. Le dispositif client vérifie s’il transmet sur un canal pour lequel la détection de radars est obligatoire, par exemple un canal DFS. Si cela n’est pas le cas, les deux prochaines étapes ne sont pas mises en œuvre. Dans un premier temps, la puissance d’émission de l’interface de communication sans fil est réduite en dessous du seuil S1 exigeant la détection de radars.
Cette détection n’est alors plus obligatoire. Dans un second temps, la détection radar est désactivée. Dans un troisième temps, l’interface de communication sans fil est mise en mode de fonctionnement à consommation réduite.
Selon un mode de réalisation, ce mode de fonctionnement à consommation réduite est le mode ‘basse consommation’ avec une veille intermittente pour contribuer à respecter le seuil S2, seuil global pour tout le dispositif client lorsque ce dernier est en mode veille.
Ainsi, la consommation de l’interface de communication sans fil est réduite en deux temps, dans un premier temps en se plaçant à un niveau de puissance S3 inférieur au seuil S1 et permettant de s’affranchir de l’obligation de détection de radar, et un second temps par la mise en œuvre du mode basse consommation de l’interface. En mode basse consommation, la puissance reste au niveau S3 et une réduction de consommation supplémentaire est obtenue par la mise en veille intermittente.
Aucun temps mort n’est ainsi présent dans l’action de détecter des radars tant que cette détection est exigée, et la contrainte C1 afférente est entièrement respectée lors du passage en mode veille.
Ainsi, le dispositif client peut disposer d’une puissance d’émission importante en mode de fonctionnement nominal, même si cela impose la mise en œuvre d’une détection de radar, tout en pouvant passer sans encombre à un mode de basse consommation.
Comme huiles volatiles siliconées, on peut citer les huiles volatiles siliconées linéaires telles que l’hexamethyldisiloxane, l’octamethyltrisiloxane, le decamethyltetrasiloxane, le tetradecamethylhexasiloxane, l’hexadecamethylheptasiloxane et le dodecaméthylpentasiloxane. Comme huiles volatiles siliconées cycliques, on peut citer l’hexamethylcyclotrisiloxane, l’octamethylcylotetrasiloxane, le decamethylcyclopentasiloxane, le cyclohexasiloxane et le dodecamethylcyclohexasiloxane, et en particulier le cyclohexasiloxane.
Selon une variante de réalisation, la phase aqueuse d’une composition selon l’invention comprend au moins un co-solvant de type polyol en C 2 -C 32 .
Avantageusement, le polyol peut être par exemple choisi parmi le pentaérythritol, le triméthylolpropane, le propylène glycol, le 1,3 propanediol, le butylène glycol, l’isoprène glycol, le pentylène glycol, l’héxylène glycol, le glycérol, les polyglycérols, tels que les oligomères du glycérol comme le diglycérol, les polyéthylènes glycols, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, une composition selon l’invention peut comprendre au moins du propylène glycol, du butylène glycol et/ou du glycérol.
De même, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un agent épaississant et/ou gélifiant.
A titre de gélifiants naturels peuvent notamment être cités ceux relevant de la catégorie des polysaccharides comme les-homopolysaccharides à l’image des fructanes, glucanes, galactanes et mannanes; les hétéropolysaccharides à l’image des celluloses, les polysaccharides linéaires à l’image du pullulan ou ramifiés à l’image de la gomme arabique et l’amylopectine, ou mixtes à l’image de l’amidon.
Les composés de ce type, utilisables dans la présente invention, peuvent être choisis parmi ceux qui sont notamment décrits dans « Encyclopedia of Chemical Technology, Kirk-Othmer, Third Edition, 1982, volume 3, pp. 896-900, et volume 15, pp 439-458 », dans « Polymers in Nature, par E. A. Mc GREGOR et C. T. GREENWOOD, Editions John Wiley & Sons, Chapter 6, pp 240-328, 1980 », dans l’ouvrage de Robert L. DAVIDSON intitulé « Handbook of Water soluble gums and resins » édité chez Mc Graw Hill Book Company (1980) et dans l’Industrial Gums « Polysaccharides and their Derivatives, Edité par Roy L. WHISTLER, Second Edition, Edition Academic Press Inc. ».
De préférence, une composition convenant à l’invention comprend de la gomme de xanthane.
En ce qui concerne les gélifiants polymériques synthétiques, peuvent notamment être cités les homo- ou co-polymères acryliques réticulés ; les polymères associatifs en particulier les polymères associatifs de type polyuréthane ; les polyacrylamides et les polymères et copolymères d’acide 2-acrylamido 2-méthylpropane sulfonique, réticulés et/ou neutralisés ; les polymères carboxyvinyliques, modifiés ou non, dont les polymères et copolymères d’acide 2-acrylamido 2-méthylpropane sulfonique.
De préférence, le gélifiant polymérique synthétique peut être choisi parmi les homopolymères hydrosolubles ou hydrodispersibles d’AMPS. On peut citer par exemple les polymères réticulés ou non d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate de sodium tel que celui utilisé dans le produit commercial Simulgel 800 (nom CTFA : Sodium Polyacryloyldimethyl Taurate), les polymères réticulés d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate d’ammonium (nom INCI : Ammonium Polyacryldiméthyltauramide) tels que ceux décrits dans le brevet EP 0 815 928 B1 et tel que le produit vendu sous le nom commercial Hostacerin AMPS ® par la société Clariant.
Exemples Détermination de la microstructure des élastomères par résonance magnétique nucléaire (RMN) : Les copolymères de l’éthylène et du 1,3-butadiène sont caractérisés par spectrométrie RMN 1 H, 13 C. Les spectres RMN sont enregistrés sur un Spectromètre Brüker Avance III 500 MHz équipé d’une cryo-sonde « large bande » BBIz-grad 5 mm. L’expérience RMN 1 H quantitative, utilise une séquence simple impulsion 30° et un délai de répétition de 5 secondes entre chaque acquisition. 64 à 256 accumulations sont réalisées. L’expérience RMN 13 C quantitative, utilise une séquence simple impulsion 30° avec un découplage proton et un délai de répétition de 10 secondes entre chaque acquisition. 1024 à 10240 accumulations sont réalisées. Les expériences bidimensionnelles 1 H/ 13 C sont utilisées dans le but de déterminer la structure des polymères. La détermination de la microstructure des copolymères est définie dans la littérature, selon l’article de Llauro et al ., Macromolecules 2001 , 34, 6304-6311. Les mesures de RMN sont réalisées à 25°C. les copolymères étant en solution dans un solvant deutéré (environ 25mg d'élastomère dans 1mL), en général du chloroforme deutéré (CDCl 3 ).
Chromatographie d’exclusion stérique (SEC/RI) : La chromatographie à exclusion de taille (SEC) permet le fractionnement des chaînes de polymères dans un solvant selon leur volume hydrodynamique. Comme tout système chromatographique, la technique est basée sur l'élution d'un soluté (le polymère) à travers une colonne contenant une phase stationnaire. Le système est composé dans cet ordre : d'un réservoir de solvant, d'un système de pompage, d'un injecteur, d'un jeu de colonnes et de détecteurs. La chaîne de mesure est équipée d’un module Waters Alliance e2695 et d’un réfractomètre Waters fRI410. La phase mobile est éluée avec un débit de 1 mL/min. Le polymère est solubilisé dans le THF à une concentration de 1 g/L. Un volume de 100 µL est injecté à travers un jeu de 3 colonnes de chromatographie d’exclusion stérique de marque AGILENT (MIXED B LS). Les colonnes sont thermostatées dans un four à 35°C. La phase stationnaire des colonnes est à base d’un gel de polystyrène divinylbenzène à porosité maîtrisée. Les chaînes de polymères sont séparées selon le volume hydrodynamique qu’elles occupent quand elles sont solubilisées dans le solvant. Plus elles occupent un volume important, moins les pores des colonnes leur sont accessibles et plus leur temps d’élution est faible. La détection est assurée par un réfractomètre (RI) thermostaté à 35°C. A chaque volume d'élution est associée une masse via l’étalonnage de Moore (passage de standard certifié : polystyrènes standards de Polymer Standard Service (Mainz). Le logiciel WATERS : EMPOWER est utilisé pour l’acquisition et l’analyse des données. Il est alors possible de déterminer les masses molaires moyennes en nombre (Mn), les masses molaires moyennes en masse (Mw) ainsi que la dispersité (Đ = Mw/Mn).
Résistance mécanique en présence d’amorce de fissure (déchirabilité) : La force et la déformation de déchirabilité sont mesurées sur une éprouvette étirée à 375 mm/min pour provoquer la rupture de l'éprouvette. L'éprouvette de traction est constituée par une plaque de caoutchouc de forme parallélépipédique, d'épaisseur 2.5 mm, de longueur 84 mm et de largeur 10 mm. 3 entailles très fines de longueur de 3 mm sont réalisées à l'aide d'une lame de rasoir, à mi-longueur et alignées dans le sens de la largeur de l'éprouvette, avant le démarrage du test. On détermine la force (N/mm) à exercer pour obtenir la rupture et on mesure l'allongement à la rupture. On peut déterminer l'Energie pour provoquer la rupture (« Déchirabilité ») de l'éprouvette qui est le produit de la force et de l’allongement à la rupture. Le test a été conduit à l’air, à une température de 100°C. Des valeurs élevées traduisent une bonne cohésion de la composition de caoutchouc bien que présentant des amorces de fissure.
Propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de la composition vulcanisée (éprouvettes cylindriques de 4 mm d’épaisseur et de 400 mm2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz. Pour les mesures de module complexe de cisaillement dynamique (G*) et le facteur de perte tanδ, on effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 100% crête-crête (cycle aller), puis de 100% à 0,1% crête-crête (cycle retour) à 60°C. Pour le cycle aller, on indique la valeur maximale de tanδ observée, noté tanδ(max). Plus la valeur de tanδ(max) est grande, plus l’hystérèse est élevée, ce qui entraine une plus forte résistance au roulement d’un pneumatique contenant la composition de caoutchouc.
Préparation des compositions de caoutchouc : On introduit dans un mélangeur interne de volume : 3300 cm 3 (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 50°C, successivement l’élastomère, la charge renforçante, le cas échéant la résine plastifiante hydrocarbonée, les accélérateurs secondaires ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du soufre et de l’accélérateur primaire. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 3 à 4 min, jusqu'à atteindre une température maximale de « tombée » de 160°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le soufre et l’accélérateur primaire sur un mélangeur externe (mélangeur à cylindres) à 30°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant 10 minutes.
Le détail des formulations des compositions figure dans le tableau 1.
Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées, soit sous forme de plaques (d’une épaisseur allant de 2 à 3 mm) ou fines feuilles de caoutchouc, pour la mesure de leurs propriétés physiques ou mécaniques après vulcanisation à 140°C (état cuit), soit sous la forme de profilés directement utilisables, après découpage et/ou assemblage aux dimensions souhaitées, par exemple comme produits semi-finis pour pneumatiques.
Le copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène, élastomère E1, est synthétisé selon le mode opératoire décrit ci-après. Tous les réactifs sont obtenus commercialement excepté le métallocène qui peut être préparé selon le mode opératoire décrit dans le document WO 2007054224. Le butyloctylmagnésium BOMAG (20% dans l’heptane, C = 0,88 mol.L -1 ) provient de Chemtura et est transféré puis stocké dans un tube de Schlenk sous atmosphère inerte. L’éthylène, de qualité N35, provient de la société Air Liquide et est utilisé sans purification préalable. La polymérisation de l’éthylène et du 1,3-butadiène est réalisée selon un procédé continu en solution dans le méthylcyclohexane à 80°C sous 10 bar en présence d’un système catalytique (195 µmoles Nd pour 100 g de monomères), la concentration massique d’alimentation en monomère dans le réacteur étant de 7%, le ratio massique 1,3-butadiène/éthylène étant de 0.79, le ratio molaire Mg actif/Nd étant de 2.7. Le complément de Mg pour atteindre un ratio de 2.7 est apporté par un ajout de BOMAG dans le milieu de polymérisation. A la conversion souhaitée (83%, 120 minutes) pour atteindre une Mn d’environ 160 000 g/mol, la polymérisation est stoppée en sortie de ligne à l’aide d’une solution d’antioxydants dans le méthylcyclohexane (0.8 pce de N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine et 0.7 pce de 2,2'-methylene-bis(4-methyl-6-tertbutylphenol, pce : partie en poids pour cent parties d’élastomère). Le copolymère est récupéré par un procédé d’entraînement à la vapeur appelé « stripping » bien connu de l’homme du métier, puis séché sur une machine à vis sans fin équipée d’une monovis.
Le copolymère contient 69% d’unité éthylène, 23% d’unité butadiène (unité 1,2 et unité 1,4 qui est à plus de 80% sous la forme de 1,4-trans) et 8% d’unité cyclique (motif 1,2-cyclohexane). Sa température de transition est de -43°C (ΔT de 5°C, le ΔT étant l’écart de température entre le début de la transition vitreuse et sa fin), sa Mn de 157700 g/mol, son ML (1+4) à 100°C de 69.
Résultats : Les résultats figurent dans les tableaux 2 et 3. Les résultats sont exprimés en base 100 par rapport à un témoin ([valeur de la composition considérée/valeur de la composition témoin]x100). Une valeur supérieure à 100 indique une valeur supérieure à celle du témoin.
Les compositions C1 à C3 qui contiennent un élastomère diénique fortement saturé, un noir de carbone et une résine plastifiante hydrocarbonée, une résine de copolymère de coupe C5 et de coupe C9, sont toutes conformes à l’invention. La composition C0 qui se différencie des compositions C1 à C3 en ce qu’elle ne contient pas la résine plastifiante hydrocarbonée est une composition témoin de C1 à C3. La composition C4 qui ne contient pas non plus la résine plastifiante hydrocarbonée est une composition non conforme à l’invention. Elle se différencie de C0 en ce que le noir de carbone est un noir de carbone de grade N134 au lieu d’un noir de carbone de grade N234. En raison de sa surface spécifique plus élevée, le grade N134 est connu pour être plus renforçant qu’un grade N234.
Les compositions de caoutchouc T0 et T1 qui ne contiennent pas un élastomère diénique fortement saturé, mais un élastomère diénique fortement insaturé, un SBR contenant 26.5% de motif styrène (% massique), ne sont pas conformes à l’invention et sont des compositions de référence. La composition T0 qui se différencie de la composition T1 en ce qu’elle ne contient pas la résine plastifiante hydrocarbonée est la composition témoin de la composition T1.
Le tableau 3 montre que l’ajout de la résine plastifiante hydrocarbonée dans une composition de caoutchouc renforcée d’un noir de carbone et contenant un élastomère diénique fortement saturé permet d’augmenter significativement la performance de la résistance à la déchirabilité : + 39 points pour C2 et +81 points pour C3. Cet effet technique de l’ajout de la résine plastifiante hydrocarbonée dans la composition de caoutchouc contenant l’élastomère diénique fortement insaturé n’est pas observée : l’addition de 6 pce de la résine plastifiante hydrocarbonée résulte en un indice de performance de la résistance à la déchirabilité qui est de 98 pour T2 comparativement de 100 pour T1 (tableau 2). Du point de vue de la performance de la résistance à la déchirabilité, il est donc observé de manière inattendue une synergie à utiliser conjointement la résine hydrocarbonée plastifiante et l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc renforcée d’un noir de carbone.
À l’aide du logiciel Topas, la composition du clinker de ciment obtenu dans l’exemple 3 a été déterminée comme suit : de la ye’elimite à 42,89 % en poids, de la ternésite à 24,8 % en poids, de la bélite à 24,52 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 3,64 % en poids.