INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce cas, puisque le capteur C i,2 utilise une autre caractéristique physique de la main que sa conductivité électrique, ce capteur C i,2 reste opérationnel lorsque la main gantée est présente sur la zone Z i . Dès lors, le fait que le pilote porte des gants en matériau diélectrique n'empêche pas la zone Z i de s'allumer correctement quand la main du pilote est présente sur cette zone de détection. Par conséquent, une prise en main correcte peut aussi être détectée, même dans ce contexte particulier.
Par exemple, ici, la seconde caractéristique physique de la main du pilote est sa capacité à réfléchir un rayonnement. Le capteur C i,2 est un capteur de proximité qui émet un rayonnement, par exemple un rayonnement infrarouge, et qui détecte le rayonnement réfléchi par la main lorsque celle-ci repose sur le capteur C i,2 ou est très proche du capteur C i,2 . Par exemple, « très proche » signifie à moins de 1 mm. Typiquement, le rayonnement émis par le capteur C i,2 est modulé par une information qui permet de le distinguer d’autres sources de rayonnement infrarouges situées à proximité de ce capteur C i,2 .
Chacun des capteurs C i,1 et C i,2 comporte une face sensible. La face sensible d'un capteur de la poignée 4 est la portion de la surface de préhension :
- à l'intérieur de laquelle ce capteur est capable de détecter la présence de la main, et
- en dehors de laquelle ce même capteur n'est plus capable de détecter la présence de la main.
Dans ce premier mode de réalisation, l'intersection des faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 présente une surface supérieure à 0 cm² et, de préférence, supérieure à 0,5 cm² ou 1 cm². De préférence, la surface de l’intersection est supérieure à 0,8S max ou à 0,9S max , où S max est la surface de la plus grande des faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 . A cet effet, les faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 sont presque confondues ou sont confondues, ou la face sensible de l'un des capteurs C i,1 et C i,2 est entièrement incluse à l'intérieur de la face sensible de l'autre des capteurs C i,1 et C i,2 .
La zone de détection Z i est la zone de plus petite surface qui contient entièrement les faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 .
Variantes de la poignée :
En variante, la poignée comporte un capteur complémentaire C i,3 ( ) supplémentaire. Le capteur C i,3 utilise une caractéristique physique de la main du pilote pour détecter sa présence sur la zone Z i qui est différente des première et seconde caractéristiques physiques utilisées, respectivement, par les capteurs C i,1 et C i,2 . Par exemple, le capteur C i,3 est un capteur directement sensible à la force d'appui de la main du pilote sur la zone Z i . Le capteur C i,3 est, à titre d'illustration, un capteur piézoélectrique ou similaire qui bascule dans son état actif si la pression exercée par la main du pilote sur la zone Z i est supérieure à un seuil prédéterminé S 3 . Au moins une des zones Z i comporte ce capteur C i,3 supplémentaire. Le capteur C i,3 peut être intégré dans la zone Z i en complément des capteurs C i,1 et C i,2 . Dans ce cas, la zone Z i comporte trois capteurs C i,1 , C i,2 et C i,3 . Cette zone de détection Z i est alors allumée dès qu’au moins l'un des capteurs C i,1 , C i,2 et C i,3 est dans l'état actif. Dans cette variante, de préférence, chaque zone Z i comporte un capteur C i,3 .
Le capteur C i,3 peut aussi être intégré dans la zone Z i en remplacement d'un des deux capteurs C i,1 et C i,2 . Dans ce cas, le nombre de capteurs de la zone Z i reste égal à deux. Par exemple, si le capteur C i,3 remplace le capteur C i,2 , la zone Z i est allumée dès qu’au moins un des capteurs C i,1 et C i,3 bascule dans son état actif. Dans cette variante, seules quelques unes des zones Z i comportent le capteur C i,3 .
Il est aussi possible d'intégrer dans la poignée, en plus des capteurs C i,1 , C i,2 et C i,3 , d'autres capteurs supplémentaires qui utilisent chacun une autre caractéristique physique de la main du pilote pour détecter sa présence dans une zone Z i . Dans ce cas, une zone de détection Z i peut alors comporter plus de trois capteurs différents.
Une zone de détection peut aussi comporter plusieurs capteurs identiques ou sensibles à la même caractéristique physique de la main du pilote. Cela permet d’augmenter la sûreté de fonctionnement. Toutefois, même dans ce cas, la zone de détection comporte au moins un capteur complémentaire. Par exemple, la zone Z i comporte deux exemplaires du capteurs C i,1 et un seul exemplaire du capteur C i,2 ou comporte deux exemplaires du capteur C i,1 et deux exemplaires du capteur C i,2 .
La représente, de manière schématique, des déplacements en opposition de phase de portions fibreuses d’une aube directrice de sortie hors invention pour un mode vibratoire en fonctionnement, à quatre instants successifs (de haut en bas).
La représente, de manière schématique et partielle, un exemple d’aube directrice de sortie selon l’invention.
La représente, de manière schématique, une section de l’aube de la selon III-III.
La représente, de manière schématique et partielle, l’extension des raidisseurs fibreux présents dans l’aube des figures 2 et 3 le long de la hauteur.
La représente, de manière schématique, une section d’une variante d’aube directrice de sortie selon l’invention.
La représente, de manière schématique, un détail de l’aube de la montrant un exemple d’agencement des couches unidirectionnelles de fils du raidisseur fibreux par rapport aux portions fibreuses.
La représente, de manière schématique, une variante de la montrant un autre exemple d’agencement des couches unidirectionnelles de fils du raidisseur fibreux par rapport aux portions fibreuses.
La représente, de manière schématique, une variante de l’aube de la avec des raidisseurs fibreux traversant le volume intérieur et s’étendant d’une portion fibreuse à l’autre portion fibreuse.
La représente, de manière schématique et partielle, une variante d’aube directrice de sortie selon l’invention.
La représente, de manière schématique, une autre variante d’aube directrice de sortie selon l’invention.
La représente, de manière schématique, un exemple d’ordinogramme de procédé de fabrication d’une pièce selon l’invention.
L’invention va être décrite dans la suite et dans les dessins annexés en application sur une aube directrice de sortie. L’invention s’applique néanmoins à d’autres exemples d’aubes de turbomachine, comme une aube de soufflante, une aube de compresseur ou une aube de turbine. On notera en particulier que l’invention peut s’appliquer à une aube de turbomachine statique comme à une aube de turbomachine mobile, par exemple rotative.
La suite fournit également une description de l’invention s’appliquant au cas d’une préforme fibreuse formée par tissage tridimensionnel mais on ne sort pas du cadre de l’invention lorsque la préforme est obtenue par d’autres techniques, par exemple par empilement de strates de tissu bidimensionnel ou de couches unidirectionnelles.
La représente un exemple d’aube 1 directrice de sortie selon l’invention. Cette aube 1 est une pièce de turbomachine statique qui permet de « redresser » le flux à la sortie de la soufflante dans le flux secondaire. L’aube 1 comprend un profil aérodynamique 3, apte à orienter le flux vers l’aval de la turbomachine, et des plateformes 5 et 7 qui délimitent une veine d’écoulement du flux. Le profil 3 s’étend entre un bord d’attaque 3a et un bord de fuite 3b le long d’une direction axiale DA. Le bord d’attaque 3a est situé du côté amont et le bord de fuite 3b du côté aval. Les plateformes 5 et 7 sont espacées le long d’une direction radiale DR. Le profil 3 présente en section transversale par rapport à la direction radiale DR une forme incurvée d’épaisseur variable entre son bord d’attaque 3a et son bord de fuite 3b, comme représenté schématiquement à la .
L’aube 1 est en matériau composite et comprend une préforme fibreuse 10 obtenue par tissage tridimensionnel qui est densifiée par une matrice présente dans la porosité de celle-ci. La préforme fibreuse 10 de la pièce de turbomachine 1 correspond au renfort fibreux 10 de celle-ci et définit le profil aérodynamique. La préforme fibreuse 10 est à la forme de l’aube 1 et est formée par tissage tridimensionnel de premiers et deuxièmes fils, dans l’exemple illustré. La formation de la préforme fibreuse 10 comprend initialement la formation d’une ébauche fibreuse par tissage tridimensionnel au moyen d’un métier à tisser de type Jacquard sur lequel on a disposé un faisceau de fils de trame en une pluralité de couches, les fils de trame étant reliés par des fils de chaîne. Par « tissage tridimensionnel » ou « tissage 3D », on entend ici un tissu dans lequel certains au moins des fils de chaîne lient des fils de trame sur plusieurs couches de trame. On notera toutefois que, dans le cadre de l’invention, les premiers fils peuvent être les fils de chaîne et les deuxièmes fils les fils de trame ou l’inverse, les rôles entre fils de chaîne et de trame étant interchangeables. La préforme fibreuse peut présenter une armure de tissage « interlock », c’est-à-dire une armure de tissage tridimensionnel dont chaque couche de premiers fils lie plusieurs couches de deuxièmes fils avec tous les fils de la même colonne de premiers fils ayant le même mouvement dans le plan de l’armure. On ne sort pas du cadre de l’invention si une autre armure de tissage tridimensionnel est mise en œuvre pour former la préforme. Le matériau des premiers et deuxièmes fils est choisi en fonction de l’application, les premiers et deuxièmes fils pouvant être en carbone ou en matériau céramique, comme le carbure de silicium ou une céramique oxyde.
Lors du tissage de l’ébauche fibreuse correspondant à la préforme illustrée, une déliaison est réalisée entre deux couches successives de deuxièmes fils sur une zone de déliaison 12. Cette déliaison permet de définir deux portions fibreuses 14 déliées et non tissées entre elles sur la zone de déliaison 12 qui peuvent être écartées l’une de l’autre. Les portions fibreuses 14 définissent entre elles un volume intérieur 16, qui est ici sous la forme d’une poche 16 ou d’une cavité 16. En particulier, dans la zone de déliaison 12, aucune couche de fils d’une portion fibreuse 14 n’est tissée avec une couche de fils d’une autre portion fibreuse 14. Dans la zone de déliaison 12, aucun fil ne relie à la fois par tissage une couche de fils d’une portion fibreuse 14 avec une couche de fils d’une autre portion fibreuse 14. Les portions fibreuses 14 peuvent former des peaux fibreuses, d’épaisseur relativement fine par exemple inférieure ou égale à 10 mm, notamment comprise entre 2 mm et 10 mm. Les portions fibreuses 14 sont chacune obtenues par tissage tridimensionnel dans l’exemple illustré.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un tensioactif géminé de formule chimique (A) ou un de ses stéréoisomères :
dans laquelle : Y’ représente indépendamment un groupe acide carboxylique ou un sel alcalin d’un groupe acide carboxylique, en particulier un sel de sodium d’un groupe acide carboxylique, j1, k1, j2 et k2 représentent un entier tel que (j1, k1, j2, k2) = (2, 0, 2, 0), (2, 0, 0, 2), (0, 2, 2, 0) ou (0, 2, 0, 2), et l représente un nombre entier allant de 6 à 16, de préférence de 8 à 14, et plus préférentiellement de 10 à 12.
De préférence, dans la formule (A), Y’ représente -COONa, j1 = j2 = 0, k1 = k2 = 2, et l = 10.
A titre d’exemples de tensioactifs géminés de formule (A), on peut notamment mentionner le dilauramidoglutamide lysine de sodium, le dimyristoylglutamide lysine de sodium et le distéaroylglutamide lysine de sodium.
De préférence, une composition selon l’invention comprend au moins le dilauramidoglutamide lysine de sodium.Le dilauramidoglutamide lysine de sodium est en particulier commercialisé par la société Asahi Kasei Chemicals sous les dénominations Pellicer L-30 et Pellicer LB-10.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition comprend au moins un tensioactif choisi parmi le dilauramidoglutamide lysine de sodium, le dimyristoylglutamide lysine de sodium, le distéaroylglutamide lysine de sodium et leurs mélanges et en particulier au moins le dilauramidoglutamide lysine de sodium.
Une composition selon l’invention peut notamment comprendre de 0,01 % à 1 % en poids, notamment de 0,05 % à 0,75 % en poids d’au moins un tensioactif géminé et en particulier de 0,1 % à 0,5 % en poids, de dilauramidoglutamide lysine de sodium par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend :
- au moins 7% en poids d’acide ascorbique par rapport au poids total de la composition ;
- au moins 3% en poids d’hydroxypropyl tetrahydropyrantriol, par rapport au poids total de la composition ;
- au moins 0,5% en poids d’au moins un polymère réticulé d’acrylamido-2-méthyl propane sulfonate d’ammonium,
- au moins 0,1 % en poids de gomme de xanthane par rapport au poids total de la composition ;
- 0,2% en poids du PEG-20 Methyl glucose sesquistearate par rapport au poids total de la composition et
- au moins 0,35% en poids de dilauramidoglutamide lysine de sodium par rapport au poids total de la composition.
Le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc est supérieur à 90 parties en poids pour cent parties d’élastomère de la composition de caoutchouc (pce). Dans le cas où l’élastomère diénique fortement saturé est constitué d’un mélange d’élastomères diéniques fortement saturés qui se différencient les uns des autres par leurs microstructures ou par leurs macrostructures, le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc se rapporte au mélange d’élastomères diéniques fortement saturés.
La composition de caoutchouc peut contenir en plus de l’élastomère diénique fortement saturé un deuxième élastomère diénique selon un taux massique inférieur à 10 pce. On entend par élastomère diénique un élastomère constitué au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) d’unités monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non). Le deuxième élastomère peut être choisi dans le groupe des élastomères diéniques fortement insaturés constitué par les polymères contenant des unités de 1,3-butadiène ou des unités d’isoprène tels que les polybutadiènes, les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène. On appelle un élastomère diénique fortement insaturé un élastomère qui contient plus de 50% en mole d’unité diénique.
Le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc est préférentiellement supérieur à 95 pce, avantageusement égal à 100 pce. Plus le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc est grand, plus l’effet technique visé est d’ampleur.
La composition de caoutchouc comporte tout type de charge dite renforçante, connue pour ses capacités à renforcer une composition de caoutchouc, notamment utilisable pour la fabrication d’une bande de roulement pour pneumatiques. Une telle charge renforçante consiste typiquement en des nanoparticules dont la taille moyenne (en masse) est inférieure au micromètre, généralement inférieure à 500 nm, le plus souvent comprise entre 20 et 200 nm, en particulier et plus préférentiellement comprise entre 20 et 150 nm. Le taux de la charge renforçante est compris entre 30 pce et 55 pce, préférentiellement varie de 35 pce à 50 pce, plus préférentiellement varie de 35 pce à 45 pce.
La charge renforçante a pour caractéristique essentielle de contenir plus de 50% en masse jusqu’à 100% en masse d’un noir de carbone, pourcentages massiques calculés par rapport à la masse de la charge renforçante de la composition de caoutchouc. De préférence, le taux massique du noir de carbone est supérieur à 95% de la masse de la charge renforçante et inférieur ou égal à 100% de la masse de la charge renforçante. Lorsque le taux massique de noir de carbone dans la composition de caoutchouc est inférieur à 100% de la masse de la charge renforçante, la charge renforçante peut donc comprendre tout type de charge autre que le noir de carbone qui est aussi connue pour ses capacités à renforcer une composition de caoutchouc utilisable pour la fabrication de pneumatiques, par exemple une charge inorganique renforçante telle que de la silice à laquelle est associé de manière connue un agent de couplage. Avantageusement, le taux massique du noir de carbone est égal à 100% de la masse de la charge renforçante.
Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone renforçants, notamment les noirs conventionnellement utilisés dans les pneumatiques ou leurs bandes de roulement (noirs dits de grade pneumatique). Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200, 300, ou les noirs de série 500, 600 ou 700 (grades ASTM), comme par exemple les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, N550, N683, N772). Lorsque la composition de caoutchouc conforme à l’invention est utilisée dans une bande de roulement, le noir de carbone est préférentiellement un noir de carbone des séries 100 ou 200.
De préférence, le noir de carbone a une surface spécifique BET supérieure à 90 m 2 /g. de manière plus préférentielle, la surface spécifique BET du noir de carbone est supérieure à 100 m 2 /g. De préférence, le noir de carbone a une surface spécifique BET inférieur à 145 m 2 /g. Le noir de carbone a plus préférentiellement une surface spécifique BET inférieur à 130 m 2 /g.
La surface spécifique BET est mesurée typiquement selon la norme ASTM D6556-09 [méthode multipoints (5 points) – gaz : azote – domaine de pression relative P/P0 : 0.05 à 0.30].
Une autre caractéristique essentielle de la composition de caoutchouc est de contenir une résine plastifiante hydrocarbonée choisie dans le groupe constitué par les résines d’homopolymères de coupe C5, les résines de copolymères de coupe C5, les résines d’homopolymères de coupe C9 et les résines de copolymères de coupe C9.
De manière connue, on entend par coupe C5 (ou par exemple respectivement C9) toute fraction issue d'un procédé issu de la pétrochimie ou du raffinage des pétroles, toute coupe de distillation contenant majoritairement des composés ayant 5 (ou respectivement 9 dans le cas d'une coupe C9) atomes de carbone ; les coupes C5 par exemple peuvent contenir à titre illustratif et non limitatif les composés suivants dont les proportions relatives peuvent varier en fonction du procédé d'obtention, par exemple de l’origine du naphta et du procédé de vapocraquage : 1,3-butadiène, butène-1,2-butènes, 1,2-butadiène, 3-méthyl-1-butène, 1,4-pentadiène, 1-pentène, 2-méthyl-1-butène, 2-pentènes, isoprène, cyclopentadiène qui peut être présent sous la forme de son dimère le dicyclopentadiène, pipérylènes, cyclopentène, 1-méthyl-cyclopentène, 1-hexène, méthylcyclopentadiène, cyclohexène. Ces coupes peuvent être obtenues par tous les procédés chimiques connus dans l'industrie des pétroles et de la pétrochimie. A titre d'exemples non limitatifs, on peut citer les procédés de vapocraquage du naphta ou encore les procédés de craquage catalytique sur lit fluide ("fluid catalytic cracking") des essences, ces procédés pouvant être associés à tous les traitements chimiques possibles de transformation de ces coupes, connus de l'homme du métier, comme l'hydrogénation et la déshydrogénation.
Les résines hydrocarbonées, appelées aussi résines plastifiantes hydrocarbonées, sont des polymères bien connus de l'homme du métier, essentiellement à base d’atomes de carbone et d’hydrogène mais pouvant comporter d’autres types d’atomes, par exemple l’oxygène, utilisables en particulier comme agents plastifiants ou agents tackifiants dans des matrices polymériques. Elles sont par nature au moins partiellement miscibles (i.e., compatibles) aux taux utilisés avec les compositions de polymères auxquelles elles sont destinées, de manière à agir comme de véritables agents diluants. Elles ont été décrites par exemple dans l'ouvrage intitulé "Hydrocarbon Resins" de R. Mildenberg, M. Zander et G. Collin (New York, VCH, 1997, ISBN 3-527-28617-9) dont le chapitre 5 est consacré à leurs applications, notamment en caoutchouterie pneumatique (5.5. "Rubber Tires and Mechanical Goods"). De manière connue, ces résines hydrocarbonées peuvent être qualifiées aussi de résines thermoplastiques en ce sens qu'elles se ramollissent par chauffage et peuvent ainsi être moulées. Le point de ramollissement des résines hydrocarbonées est mesuré selon la norme ISO 4625 (méthode "Ring and Ball"). La Tg est mesurée selon la norme ASTM D3418 (1999). La macrostructure (Mw, Mn et Ip) de la résine hydrocarbonée est déterminée par chromatographie d'exclusion stérique (SEC) : solvant tétrahydrofurane ; température 35°C ; concentration 1 g/l ; débit 1 ml/min ; solution filtrée sur filtre de porosité 0,45 µm avant injection ; étalonnage de Moore avec des étalons de polystyrène ; jeu de 3 colonnes "WATERS" en série ("STYRAGEL" HR4E, HR1 et HR0.5) ; détection par réfractomètre différentiel ("WATERS 2410") et son logiciel d'exploitation associé ("WATERS EMPOWER").
Les résines hydrocarbonées peuvent être aliphatiques, ou aromatiques ou encore du type aliphatique/ aromatique c’est-à-dire à base de monomères aliphatiques et/ou aromatiques. Elles peuvent être naturelles ou synthétiques, à base ou non de pétrole (si tel est le cas, connues aussi sous le nom de résines de pétrole). De préférence, la résine hydrocarbonée plastifiante a une température de transition vitreuse supérieure à 20°C.
Avantageusement, la résine hydrocarbonée présente au moins une quelconque des caractéristiques suivantes, plus préférentiellement toutes : - une Tg supérieure à 30°C ; - une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) comprise entre 300 et 2000 g/mol, plus préférentiellement entre 400 et 1500 g/mol ; - un indice de polymolécularité (Ip) inférieur à 3, plus préférentiellement inférieur à 2 (rappel : Ip = Mw/Mn avec Mw masse moléculaire moyenne en poids).
Le taux de la résine plastifiante hydrocarbonée dans la composition de caoutchouc est supérieur à 1 pce et inférieur à 15 pce. En dessous du minimum indiqué, l'effet technique visé est insuffisant alors qu'à partir de 15 pce l’hystérèse de la composition de caoutchouc devient trop importante pour une utilisation de la composition de caoutchouc dans une bande de roulement d’un pneumatique pour véhicule destiné à porter de lourdes charges. De préférence, le taux de la résine plastifiante hydrocarbonée est de 2 à 10 pce.
Selon un mode de réalisation particulièrement préférentiel de l’invention, le ratio massique entre le taux de la charge renforçante et le taux de la résine plastifiante hydrocarbonée est supérieur à 3.
De préférence, la résine plastifiante hydrocarbonée est une résine d’un copolymère de coupe C5 et de coupe C9.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le procédé de l’invention met en œuvre l’étape d’application simultanée des ingrédients i), ii), et éventuellement iii).
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention le procédé comprend au moins 2 étapes dans lequel les ingrédients i), et ii) et éventuellement iii), (ce dernier ingrédient pouvant se trouver ensemble avec l’ingrédient i) et/ou avec le ou les ingrédient(s) ii)) sont appliqués dans des étapes séparées, successives sur les fibres kératiniques.
Selon un mode de réalisation particulier le ou les ingrédient(s) i) sont appliqués sur les fibres kératiniques, puis le ou les ingrédient(s) ii) sont appliquées sur les fibres kératiniques, étant entendu que le ou les ingrédient(s) iii) lorsqu’ils sont présents peuvent se trouver appliqués ensemble avec i) et/ou ii).
Selon un autre mode de réalisation particulier le ou les ingrédient(s) ii) sont appliqués sur les fibres kératiniques, puis le ou les ingrédient(s) i) sont appliqués sur les fibres kératiniques, étant entendu que le ou les ingrédient(s) iii) lorsqu’ils sont présents peuvent se trouver appliqués ensemble avec i) et/ou ii).
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le procédé de traitement des fibres kératiniques est un procédé de soin, coiffage et/ou coloration des fibres kératiniques, et de préférence des cheveux.