INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
– Une carte représentant une image distincte de l’image en cours de traitement, susceptible d’apporter des informations sur l’image à coder, par exemple l’image précédemment traitée si l’image courante fait partie d’une série d’images à coder comme une vidéo, un ensemble d’images médicales, une représentation multivues, etc.
– Une carte représentant une carte de caractéristiques d’une image distincte de l’image en cours de traitement susceptible d’apporter des informations sur l’image à coder, par exemple une carte précédemment traitée si l’image courante fait partie d’une série d’images à coder comme une vidéo, un ensemble d’images médicales, une représentation multivues, etc.
Le signal analogique de synchronisation S comprend une portion de réglage d’amplitude S1 qui se présente sous la forme d’une onde sinusoïdale ayant une amplitude constante pendant un nombre d’impulsions prédéterminé et une portion de synchronisation optimisée de manière à déterminer un instant de référence TOP selon le brevet FR 3 108 817. L’instant de référence TOP permet de définir le début de la période à laquelle des données X1, X2, … ,XN sont envoyées respectivement par chacun des dispositifs esclaves au dispositif maitre. Cet instant de référence TOP est connu avec une grande précision. De plus, il permet de déterminer précisément la période de temps entre deux instants de référence TOP, qui est de l’ordre de 1 ms, afin d’en déduire la fréquence de l’horloge maître et de corriger éventuellement la fréquence de l’horloge esclave.
A ce titre, les moyens de réception 7 comprennent une chaîne de composants électroniques destinés à filtrer le signal analogique TR3 reçu par les moyens d’émission 4 et à le transformer en un signal numérique à traiter.
Quant aux moyens de transmission 6 du dispositif esclave E1, ils ont pour fonction d’émettre un signal analogique vers les moyens d’acquisition 5 aptes à le filtrer puis à le transformer en un signal numérique. Le signal analogique est idéalement émis par les moyens de transmission 6 durant l’intervalle de temps alloué au dispositif esclave E1 et comprend les données TR2 qui sont transmises vers le dispositif maitre.
Toutefois, les composants électroniques des moyens d’émission 4 et d’acquisition 5 du dispositif maître M1 ainsi que ceux des moyens de transmission 6 et de réception 7 du dispositif esclave E1 sont susceptibles d'ajouter un retard de propagation du signal de synchronisation S ou des données TR1 et TR2.
Ce retard évolue par ailleurs en fonction de la température au niveau du dispositif maître M1 et du dispositif esclave E1 et/ou en fonction du temps de transmission notamment dû à une longue distance de liaison entre le dispositif maître et les dispositifs esclaves.
Ainsi, à un premier point d’observation N1 disposé entre la ligne de transmission 2 et les moyens d’émission 4, le retard de propagation D1 du signal analogique TR1 émis au dispositif esclave E1 est observé.
A un deuxième point d’observation N2 situé entre la ligne de transmission 2 et les moyens de réception 7, le retard reste sensiblement égal à D1 car le retard lié à la propagation du signal à travers la ligne de transmission 2 reste négligeable.
A titre d’exemple, lorsque la ligne de transmission 2 a une longueur de 30 mètres, le retard engendré est de l’ordre de 200 nanosecondes tout au plus.
Il est par ailleurs possible d’éliminer ce retard par compensation fréquentielle MMSE (pour « Minimum Mean Square Error »), par exemple.
Lorsque le signal TR1 est réceptionné par les moyens de réception 7 et transformé en un signal numérique, un retard D2 est ajouté.
De même, la transformation du signal numérique en un signal analogique TR2 apte à être transmis par les moyens de transmission 6, conduit à l’addition d’un retard D3 mesuré à un troisième point d’observation N3.
Enfin, la réception du signal analogique TR2 et sa transformation en un signal numérique par les moyens d'acquisition 5 est susceptible d’allonger le retard d’une durée D4 mesurée à un quatrième point d’observation N4.
Il est donc important de compenser les retards de propagation D1, D2, D3 et D4 lors de la mise en œuvre d’une communication de données entre le dispositif maître M1 et le dispositif esclave E1 selon le protocole TDMA.
Connaître lesdits retards D1, D2, D3 et D4 permet de synchroniser les fenêtres de transmission du signal X1-...XN et d’écoute du signal X1-...XN lors d’un tel échange de données.
A cet effet, la [Fig.4a] illustre le dispositif maître M1 qui comporte en outre des moyens de mesure 8a couplés aux moyens d’émission 4 et aux moyens d’acquisition 5.
De tels moyens de mesure 8a sont aptes à générer un signal analogique de bouclage destiné à se propager exclusivement entre les moyens d’émission 4 et d’acquisition de données 5 et subissant un délai de propagation dû aux moyens électroniques de transmission du dispositif maître.
Toujours en référence à la , le système d’alimentation comprend une pluralité de dispositifs de puissance DP pour convertir et traiter l’énergie électrique issue des sources de puissance S pour alimenter les charges électriques L. A titre d’exemple, un dispositif de puissance DP peut comprendre plusieurs modules de puissance pour alimenter les différentes étoiles statoriques d’une machine électrique.
Toujours en référence à la , le système d’alimentation comprend une pluralité d’organes de protection commandables OPC, par exemple des contacteurs, de manière à permettre d’isoler un défaut d’un équipement et permettre une reconfiguration du système d’alimentation pour un fonctionnement dégradé.
De manière simplifiée, en référence à la , il est représenté par souci de clarté et de concision un système d’alimentation d’une seule charge électrique L à partir d’une seule source de puissance S. A la , le système d’alimentation comprend un dispositif de puissance DP pour convertir et traiter l’énergie électrique issue de la source de puissance S pour alimenter la charge électrique L. Un organe de protection commandable OPC est prévu sur la ligne d’alimentation reliant la source de puissance S au dispositif de puissance DP.
Comme illustré à la , le dispositif de puissance DP comprend une pluralité de modules de puissance M. De préférence, chaque module de puissance M est configuré pour remplir au moins une fonction de conversion, par exemple, pour traiter un courant triphasé pour un onduleur d’une machine électrique ou pour fournir un courant de distribution à une charge électrique L.
En référence à la , il est représenté un module de puissance M selon une première forme de réalisation de l’invention. Le module de puissance M comprend une pluralité de composants électroniques de puissance 2 montés sur un substrat de support 1. Dans cet exemple, les composants électroniques de puissance 2 se présentent sous la forme de puces électroniques ou des semi-conducteurs.
Le module de puissance M comprend au moins un connecteur de puissance 3P configuré pour recevoir de la puissance. Il est par exemple configuré pour être relié à une charge électrique L ou à une source de puissance S. Le connecteur de puissance 3P est accessible depuis l’extérieur du module de puissance M.
Le module de puissance M comprend au moins un connecteur de données 3D configuré pour recevoir une consigne de contrôle PCONS ( ), par exemple, des ordres de commutation d’interrupteurs ou de transistors. Il est par exemple configuré pour être relié à un calculateur de contrôle (non représenté). Le connecteur de données 3D est accessible depuis l’extérieur du module de puissance M.
Dans cet exemple, les composants électroniques de puissance 2 et les connecteurs 3P, 3D sont reliés par des connexions électriques 4, en particulier, des fils électriques (« wire bonding ») mais il va de soi que d’autres types de connexion pourraient convenir. En référence à la , parmi les connexions électriques 4, on distingue, d’une part, des connexions électriques de puissance 4P qui permettent de faire circuler des courants élevés, par exemple supérieurs à 10A, et, d’autre part, des connexions électriques de données 4D qui permettent de faire circuler des courants faibles, par exemple inférieurs à 10A.
Le module de puissance 4 comporte une couche d’encapsulation 5, couvrant la pluralité de composants électroniques de puissance 2 afin de les protéger. De préférence, la couche d’encapsulation 5 est réalisée par un gel diélectrique à base de silicone, un gel silicone bi-composant diélectrique thermodurcissable ou encore une couche d’isolant Parylene. Une telle couche d’encapsulation 5 est connue de l’homme du métier. Cette couche d’encapsulation 5 assure de manière avantageuse l’isolation électrique. Les connecteurs 3P, 3D comportent au moins une portion s’étendant en dehors de la couche d’encapsulation 5.
L’invention est remarquable en ce que le module de puissance M comporte au moins une couche de protection fusible 6 dans laquelle s’étend au moins une portion 40 d’une connexion électrique 4. Dans cet exemple, plusieurs connexions électriques 4 comportent une portion 40 dans la couche de protection fusible 6, en particulier, une connexion électrique de puissance 4P reliant un composant électronique de puissance 2 à un connecteur de puissance 3P, une connexion électrique de puissance 4P reliant les deux composants électroniques de puissance 2 et une connexion électrique de données 4D reliée au connecteur de données 3D.
La couche de protection fusible 6 est configurée pour changer d’état lors de la circulation d’un courant supérieur à un seuil admissible de manière à stopper de manière définitive la circulation des courant dans les portions 40 de connexion électrique 4 situées dans la couche de protection fusible 6.
Comme illustré à la représentant de manière schématique une connexion électrique de puissance 4, une portion 40 est située dans la couche de protection fusible 6. Lors de l’apparition d’un défaut à l’intérieur ou à l’extérieur du module de puissance DP, un courant déjà présent dans la portion 40 de la connexion électrique 4 va croître, jusqu’à dépasser un seuil admissible, de préférence, au moins égal à deux fois le courant nominal traversant la portion 40 de la connexion électrique 4 selon un mode de fonctionnement nominal. En quelques microsecondes, la portion 40 de la connexion électrique 4 va fondre, va former un pont liquide et va finir par se séparer, donnant naissance à un arc électrique.
Lors du dépassement de seuil admissible, le courant circulant dans la portion 40 de la connexion électrique 4 engendre un changement d’état de la couche de protection fusible 6 qui devient une couche de coupure 6’, comme illustré à la , qui vient stopper définitivement la circulation dans ladite portion 40. Des courants de valeurs excessives ne peuvent plus circuler, ce qui protège l’intégrité des composants électroniques de puissance 2.
Ce changement d’état va permettre d’absorber l’énergie dégagée par la connexion électrique 4. Lorsque la couche de protection fusible 6 va revenir à l’état d’origine (état solide), celle-ci est transformée en une couche de coupure 6’ qui assure l’interruption définitive de la circulation du courant dans la portion 40 de la connexion électrique 4.
Le dispositif de puissance DP dans lequel le module de puissance M en défaut est utilisé se retrouve alors dans un état de sécurité, du fait de l’arrêt du défaut et de la capacité de la couche de protection fusible 6 (couche de coupure 6’) à contenir la tension au niveau de la connexion électrique 4.
La couche de protection fusible 6 est de préférence configurée pour changer de phase lors de son changement d’état, sous l’effet de la présence d’une forte densité de chaleur. De manière préférée, la couche de protection fusible 6 est stable thermiquement et chimiquement et compatible avec la couche d’encapsulation 5. De préférence, la couche de protection fusible 6 est configurée pour réaliser une isolation électrique de manière à éviter la propagation de courants électriques issus des composants électroniques de puissance 2 et, ce, même lorsque la couche de protection fusible 6 devient une couche de coupure 6’. De préférence, la couche de protection fusible 6 est hydrophobe et permet également une tenue au feu sans dégagement de fumées toxiques. De manière préférée, la couche de protection fusible 6 comporte du sable, de préférence, du sable siliceux pur.
Ces couplages engendrent les effets indésirables comme:
- une remontée du phénomène de taux d’ondes stationnaires - TOS actif, qui correspond à la combinaison du TOS d’un ensemble antennaire donné et des couplages de cet ensemble antennaire avec les autres ensembles antennaires de l’antenne (le TOS étant défini comme le module du coefficient de réflexion de l’ensemble antennaire). Cela conduit à une possible altération des caractéristiques des chaînes radiofréquence - RF (génération d’instabilités, d’ondulations, …), particulièrement en émission ;
- une altération de la qualité du diagramme de rayonnement complexe en champ lointain. Plus particulièrement, des effets ondulatoires prononcés sont susceptibles d’apparaître au niveau du lobe principal du diagramme de rayonnement de l’antenne élémentaire considérée avec comme impacts possibles : une dégradation du positionnement du lobe principal de rayonnement ; une altération de l’amplitude et de la phase du gain rayonné : plus forte dépendance en fréquence avec des creux de destructivité possibles, ainsi qu’une forte variation angulaire des diagrammes de gain dans un plan d’observation donné ; une altération de l’ouverture angulaire de lobe principal à -3 dB, dans la polarisation principale de l’antenne considérée ; une remontée du niveau de gain rayonné en polarisation inverse ; cette remontée pouvant être localisée en fréquence ou non et dégradant de la pureté de polarisation ;
- un effet de désensibilisation de la chaîne de réception d’une antenne fonctionnant en réception par une antenne proche fonctionnant simultanément en émission.
Il est connu de prévoir un dispositif de découplage entre ou autour d’un ensemble antennaire.
Selon une première approche, le plan métallique porte des corrugations afin de piéger les ondes électromagnétiques à la surface de ce dernier.
Habituellement, la géométrie des corrugations est basées sur celle des résonateurs quart d’onde : la profondeur des corrugations est d’environ ; la largeur (W) des corrugations et le gap (g) entre deux corrugations successives vérifient la contrainte :
où est la longueur d’onde correspondant à la fréquence d’opération souhaitée de l’antenne élémentaire.
Cette solution est donc efficace pour découpler les ensembles antennaires à une fréquence donnée ou à proximité immédiate de celle-ci. Elle présente cependant les inconvénients suivants :
- elle fonctionne sur une bande de fréquences réduite autour de la fréquence de résonance (bande passante relative de la classe 15 % à 20 %) et hors de cette bande passante, les défauts liés au couplage restent présents ;
- l’épaisseur du plan métallique doit être supérieure à la profondeur des corrugations et l’espacement entre les ensembles antennaires doit être suffisant pour pouvoir positionner un nombre de corrugations suffisant pour être efficace. Or ceci est parfois difficile au vu des contraintes d’intégration sur porteur ;
- pour des fréquences d’opération hautes, la réponse de l’antenne est sensible à la précision d’usinage mécanique des corrugations ;
- pour des raisons de tenue mécanique (pression, par exemple), il se peut également qu’il faille remplir les corrugations par une mousse diélectrique (ou par un autre matériau (magnéto-diélectrique), ou bien par le matériau constitutif du radôme en l’absence de mousse diélectrique (par exemple, lorsque le radôme est en contact direct du plan de masse). Dans ce cas, des contraintes d’usinage supplémentaires apparaissent, avec les coûts de réalisation associés.
Selon une seconde approche, on ajoute sur le plan métallique, un absorbant électromagnétique – EM.
Il peut s’agir d’un matériau volumique, par exemple, à base d’un composite matériau magnétique-résine ou de mousse diélectrique poreuse chargée carbone. Cette solution peut présenter l’intérêt d’une grande efficacité dans la diminution des couplages entre ensembles antennaires, sur un large domaine d’incidence. Mais elle présente les inconvénients suivants :
- pour des applications industrielles, ces matériaux sont des produits commerciaux. Il n’existe alors pas de degré de liberté (constituants internes de l’absorbant, taux de charge, …) pour accorder les propriétés de l’absorbant EM au besoin ;
Des moyens de retenue élastiques 32, ici un clip d’assemblage, du porte-poinçons 24 s’enclenchent dans l’ouverture centrale 38 du boîtier 23. Leur élasticité permet la séparation du porte-poinçons 24, d’une part, du boîtier 23, d’autre part, sous l’action d’un pincement manuel exercé par un opérateur sur ces moyens de retenue 32. Le boîtier 23 et le porte-poinçons 24 peuvent ainsi être séparés facilement. De plus, leur séparation provoque un premier nettoyage des poinçons 28 et des logements 27 du boîtier 23.
Pour expliciter la séquence d’étapes d’utilisation du dispositif en regard des figures 5 à 8, on y a représenté, sur un quart de la surface supérieure du boîtier 23, un maillage de dix colonnes référencées « B » à « K » et de neuf lignes référencées « 1 » à « 9 ». Chaque cellule de ce maillage possède les mêmes dimensions que les cellules de la grille de découpe 22, soit 10 mm sur 10 mm dans l’exemple représenté en figures 1 à 8. Les cellules de la grille de découpe 22, qui est circulaire, ne correspondent qu’à une partie des cellules de ce maillage (précisément, les cellules B1 à B7, C1 à C7, D1 à D8, E1 à E9, F2 à F9, G2 à G9, H3 à H9, I4 à I9, J5 à J9 et K7 à K9).
Dans la première position respective du boîtier 23 sur la base 21 et la grille 22 illustrée en , les poinçons 28 guidés par les logements 27, n’atteignent qu’environ un quart des cellules de la grille 22, soit, dans le quart de la surface supérieure où est tracé le maillage, les cellules des lignes impaires des colonnes B, D, F, H et J.
Après une rotation qu’un quart de tour dans le sens horaire, dans la deuxième position respective du boîtier 23 sur la base 21 et la grille 22 illustrée en , les poinçons 28 guidés par les logements 27, n’atteignent qu’environ un quart des cellules de la grille 22, soit, dans le quart de la surface supérieure où est tracé le maillage, les cellules des lignes paires des colonnes B, D, F, H et J.
Après une deuxième rotation qu’un quart de tour dans le sens horaire, dans la troisième position respective du boîtier 23 sur la base 21 et la grille 22 illustrée en , les poinçons 28 guidés par les logements 27, n’atteignent qu’environ un quart des cellules de la grille 22, soit, dans le quart de la surface supérieure où est tracé le maillage, les cellules des lignes paires des colonnes C, E, G, I et K.
Après une troisième rotation qu’un quart de tour dans le sens horaire, dans la quatrième position respective du boîtier 23 sur la base 21 et la grille 22 illustrée en , les poinçons 28 guidés par les logements 27, n’atteignent qu’environ un quart des cellules de la grille 22, soit, dans le quart de la surface supérieure où est tracé le maillage, les cellules des lignes impaires, des colonnes C, E, G, I et K.
Ainsi, en quatre appuis successifs sur le porte-poinçons 24, séparés par des rotations d’un quart de tour de l’ensemble comportant le boîtier 23 et le porte poinçon 24, l’opérateur extrait les résidus d’aliments de toutes les cellules de la grille de découpe 22. La grille de découpe 22 est ainsi entièrement nettoyée tout en ayant limité l’effort que l’opérateur doit appliquer verticalement sur le porte-poinçons 24, puisque, dans chaque mouvement vertical, il n'extrait les résidus d’aliments que d’un quart des cellules de cette grille 22.
Grâce à la mise en œuvre de l’invention, la force à appliquer sur les poinçons pour évacuer les résidus d’aliments à travers la grille est ainsi réduite. De plus, puisque le nombre de logements peut être limité à un quart du nombre de cellules de la grille, le nettoyage du boîtier par de l’eau est aisé. Les éventuels résidus d’aliments restés sur la grille à cheval sur plusieurs cellules sont découpés, puisque les arêtes des lames sont orientées vers le haut, de manière opposée au mouvement des poinçons et récupérés, ce qui limite, voire élimine, la quantité d’aliments perdue pendant le nettoyage de la grille.
Préférentiellement, et comme illustré en figures 1 à 8, les logements du boîtier 23 correspondent à des cellules de la grille de découpe 22 qui ne sont jointives ni par un côté, ni par un angle. Ainsi, les poinçons 28 se déplaçant dans les logements 27 sont éloignés les uns des autres, ce qui réduit la force appliquée localement sur la grille 22 et, par conséquent, les risques de déformation durable de lames de la grille 22 sous l’effet de l’appui de ces poinçons 28 sur les aliments.
Préférentiellement, les logements 27 du boîtier 23 et les poinçons 28 présentent conjointement un jeu mécanique pour que la surface inférieure du porte-poinçons 24 puisse s’incliner par rapport au plan passant par des arêtes des lames de la grille 22 et que certains poinçons 28 aient, au cours du mouvement du porte-poinçons 24 vers les lames, dépassé le plan passant par des arêtes des lames et que d’autres poinçons 28 sont encore écartés d’au moins trois millimètres de ce plan. Préférentiellement cet écartement est au moins égal à la dimension des lames parallèlement à l’axe A. Ce jeu mécanique peut être obtenu par un jeu entre les parois verticales des poinçons 28 et des logements 27 au-delà des tolérances nécessaires à leur fabrication qui assureraient le glissement des poinçons 28 dans les logements 27. Grâce à ce jeu, l’opérateur peut exercer un effort plus limité et plus progressif, en appuyant, d’abord, sur un côté du porte-poinçons 24 pour évacuer des résidus d’aliments d’une partie de la grille de découpe 22, puis sur le côté opposé du porte-poinçons 24, pour évacuer d’autres résidus d’aliments de la partie opposée de la grille de découpe 22.
Préférentiellement, la base 21 est munie d’au moins une ventouse (non représentée), sur sa face inférieure, c’est-à-dire du côté externe de la paroi du volume de collecte la plus éloignée du support de grille de découpe 22. Une telle ventouse retient la base 21 sur le plan de travail lors du retrait de l'ensemble constitué du boîter 23 et du porte-poinçons 24 à l'issue d'une poussée de nettoyage sur le porte-poinçons 24, avant de faire pivoter cet ensemble d'un quart de tour en vue de réaliser la poussée de nettoyage suivante. En effet, du fait des efforts de frottement des poinçons engagés dans la grille de découpe 22, le mouvement de retrait de cet ensemble entraine la grille 22 qui entraine la base 21 par l’intermédiaire des moyens de retenue 33 et 34.
Préférentiellement, et comme illustré en , au moins un poinçon 28 possède au moins une surface en biseau à son extrémité libre, c’est-à-dire son extrémité éloignée de la surface d’appui du porte-poinçons 24. Ainsi, le poinçon 28 facilite la découpe d’une denrée alimentaire restée à cheval sur plusieurs cellules de la grille de découpe 22, en constituant l’équivalent d’une paire de ciseaux avec au moins une lame de cette grille. De plus, cette forme de biseau présente l’avantage de décoller les aliments coincés dans une cellule d’un côté de cette cellule.
La représente, en perspective, différentes extrémités libres de poinçons. Le poinçon 71 présente une tête plate 72. Le poinçon 73 présente une tête 74 en simple biseau. Le poinçon 75 présente une tête 76 en double biseaux. Le poinçon 77 présente une tête 78 en quadruple biseaux.