INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- les parois périphériques de l’emballage comportent des parois latérales, situées de part et d’autre de l’emballage relativement à un axe transversal perpendiculaire à l’axe longitudinal, l’organe support comportant au moins un élément support droite situé sur une paroi latérale droite et au moins un élément support gauche situé sur une paroi latérale gauche opposée à la paroi latérale droite. Les parois latérales s’étendent d’une extrémité longitudinale à l’autre de l’emballage. Les parois latérales sont préférentiellement symétriques l’une de l’autre. Lorsque l’emballage est formé, les parois latérales sont mises en forme et à distance l’une de l’autre part l’intermédiaire du rabat de fermeture et du volet de fermeture ;
- l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche sont symétriques l’un par rapport à l’autre. En d’autres termes, chaque élément support gauche est symétrique d’un élément support droite correspondant et situé en face, sur l’autre paroi latérale de l’emballage ;
- selon une première variante préférée de réalisation, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche forment chacun une rainure ménagée dans les parois latérales correspondantes. De manière préférée, la rainure formant l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche est formée par un pli longitudinal de l’emballage. Cette configuration avantageuse permet ainsi de faire correspondre la rainure de chaque élément support droite et de chaque élément support gauche avec le balai d’essuie-glace logé dans l’emballage, de sorte que des bords longitudinaux dudit balai d’essuie-glace collaborent avec l’élément support droite et l’élément support gauche. En particulier, les bords longitudinaux du balai d’essuie-glace s’engagent au moins partiellement dans la rainure formant l’élément support droite et l’élément support gauche ;
– de manière préférée, l’au moins un élément support est formé par un pli longitudinal de l’emballage. En d’autres termes, chaque élément support est formé par un pli longitudinal qui s’étend et qui est formé sur l’une des parois latérales de l’emballage ;
- selon une deuxième variante de l’invention, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche comportent une nervure ménagée dans les parois latérales correspondantes. La nervure est par exemple formée par une extrusion de matière sur une face intérieure de l’emballage, sur les parois latérales dudit emballage. Cette configuration avantageuse permet ainsi de faire correspondre la nervure de chaque élément support droite et élément support gauche avec le balai d’essuie-glace logé dans l’emballage, de sorte que des bords longitudinaux dudit balai d’essuie-glace collaborent avec l’élément support droite et l’élément support gauche. En particulier, les bords longitudinaux du balai d’essuie-glace sont mis en appui sur l’élément support droite et sur l’élément support gauche ;
- dans la deuxième variante de réalisation, éventuellement, la nervure formant l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche est rapportée et fixée solidairement aux parois latérales correspondantes. Chaque nervure est par exemple collée aux parois latérales correspondantes de l’emballage ;
- dans la deuxième variante de réalisation, préférentiellement, la nervure formant l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche est issue de matière avec la paroi latérale correspondante. La nervure est formée par une surépaisseur de la paroi latérale correspondante ;
- l’organe support s’étend entre deux volets de fermeture longitudinale de l’emballage. En particulier, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche s’étendent entre les deux volets de fermeture longitudinale de l’emballage ;
- l’organe support s’étend depuis un premier volet de fermeture longitudinale jusqu’à un deuxième volet de fermeture longitudinale. En particulier, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche s’étendent depuis un premier volet de fermeture longitudinale jusqu’à un deuxième volet de fermeture longitudinale. En d’autres termes, l’organe support s’étend sur toute la longueur de l’emballage, prise le long de l’axe longitudinal ;
- l’organe support s’étend au niveau d’une zone centrale de l’emballage, prise entre les deux volets de fermeture longitudinale. En particulier, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche s’étendent au niveau de la zone centrale de l’emballage, prise entre les deux volets de fermeture longitudinale. Par zone centrale, on comprend que l’organe support s’étend à distance des deux extrémités longitudinales de l’emballage. Cette configuration avantageuse permet de maintenir le balai d’essuie-glace à proximité de sa partie centrale, au niveau d’un connecteur dudit balai d’essuie-glace ;
- l’organe support s’étend depuis une zone terminale dudit emballage située à proximité de l’un des volets de fermeture longitudinale. En particulier, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche s’étendent dans l’emballage depuis la zone terminale située à proximité de l’un des volets de fermeture longitudinale de l’emballage. La zone terminale est située à proximité d’une extrémité longitudinale de l’emballage ;
- l’organe support s’étend parallèlement à l’axe longitudinal de l’emballage. En particulier, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal de l’emballage. Cette configuration avantageuse permet de faciliter un guidage du balai d’essuie-glace dans l’emballage ;
- dans le cas où l’emballage comporte plusieurs éléments support droite et éléments support gauche, alors ils s’étendent tous parallèlement entre eux dans l’emballage. Cette configuration avantageuse permet de faciliter un guidage du balai d’essuie-glace dans l’emballage ;
- l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche présentent une longueur, prise selon l’axe longitudinal, comprise entre le quart et la moitié d’une longueur de l’emballage prise entre ses deux volets de fermeture longitudinale. Préférentiellement, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche présentent une longueur, prise selon l’axe longitudinal, égale ou sensiblement égale au tiers d’une longueur de l’emballage prise entre ses deux volets de fermeture longitudinale ;
- relativement à un axe vertical perpendiculaire à l’axe longitudinal, les parois périphériques de l’emballage comportant une paroi supérieure et une paroi inférieure, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche sont situés dans une position médiane entre ladite paroi supérieure et ladite paroi inférieure. Cette configuration avantageuse permet d’établir une liaison entre les parois latérales de l’emballage et le balai d’essuie-glace pris au niveau de son connecteur ou de son déflecteur ;
- relativement à un axe vertical perpendiculaire à l’axe longitudinal, les parois périphériques de l’emballage comportant une paroi supérieure et une paroi inférieure, l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche sont situés à proximité de ladite paroi supérieure ou de ladite paroi inférieure. Par proximité, on comprend que l’au moins un élément support droite et l’au moins un élément support gauche sont situés à une distance inférieure ou égale au tiers d’une hauteur de l’emballage prise entre ladite paroi inférieure et ladite paroi supérieure, préférentiellement égale au quart de ladite hauteur. Cette configuration avantageuse permet d’établir une liaison entre les parois latérales de l’emballage et le balai d’essuie-glace pris au niveau de sa lame d’essuyage ou de ses embouts d’extrémité ;
L’invention concerne aussi un aéronef comportant un dispositif de de synchrophasage d’hélices tel que précédemment présenté.
L’invention concerne aussi un procédé de synchrophasage d’hélices pour un aéronef, l’aéronef comportant au moins deux hélices, au moins deux machines électriques aptes à entraîner en rotation les au moins deux hélices, respectivement, au moins deux modules de commande en vitesse aptes à commander les au moins deux machines électriques, respectivement, de manière à asservir en vitesse les au moins deux hélices, respectivement,
le procédé de synchrophasage étant caractérisé en ce qu’il comporte des étapes de :
- mesure de la phase et la vitesse de chacune des au moins deux hélices,
- calcul de la différence de positions entre les au moins deux hélices pour déterminer une mesure de déphasage des hélices, calcul de la différence entre la mesure de déphasage des hélices et une consigne de déphasage et détermination d’une consigne de vitesse des hélices, par un organe de coordination centrale,
- commande de la vitesse de chacune des au moins deux hélices en fonction de la consigne de vitesse, par les au moins deux modules de commande en vitesse, respectivement.
Le procédé et l’aéronef présentent des avantages analogues à ceux précédemment présentés.
En conséquence, l’invention vise aussi un programme d’ordinateur sur un support d’informations, ce programme étant susceptible d’être mis en œuvre dans un ordinateur, ce programme comportant des instructions adaptées à la mise en œuvre des étapes d'un procédé de synchrophasage tel que décrit ci-dessus.
L’invention vise aussi un support d'informations lisible par un ordinateur, et comportant des instructions de programme d'ordinateur adaptées à la mise en œuvre des étapes d'un procédé de synchrophasage tel que décrit ci-dessus.
D’autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description suivante de modes de réalisation préférentiels donnés à titre d’exemples non limitatifs, décrits en référence aux figures dans lesquelles :
illustre une turbomachine, ici un turbopropulseur, selon un premier mode de réalisation de l’invention,
illustre une boucle de régulation assurant le synchrophasage des hélices, selon un exemple de l’invention,
illustre une turbomachine, ici un turbopropulseur, selon un second mode de réalisation de l’invention, et
illustre un procédé de synchrophasage d’hélices, selon un exemple de l’invention.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où , et .
Dans un mode de réalisation, le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètres cubes, est le nombre de la pluralité d’aubes mobiles destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , et et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , et la masse volumique du matériau est comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètres cubes.
Dans un mode de réalisation, sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - pour une température allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - pour une température allant de 1083°C à 1135°C : , où , , étant en degrés Celsius, et - pour une température supérieure à 1135°C : .
Dans un mode de réalisation, le disque mobile de turbine est destiné à présenter une surface amont, une surface avale, et chaque alvéole du disque étant destinée à être délimitée par une surface de fond d’alvéole, et un paramètre est défini comme : avec : où : est une hauteur de veine, la hauteur de veine étant définie comme une différence entre le rayon externe de veine et le rayon externe de veine , en mètres, est un rayon de jante, le rayon de jante étant défini comme la plus petite distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface de fond d’alvéole, en mètres, est une épaisseur de jante, l’épaisseur de jante étant définie comme une distance axiale entre un point de jonction de la surface amont du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, et un point de jonction de la surface avale du disque mobile de turbine et de la surface de fond d’alvéole, en mètres, et le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : où et , étant en degrés Celsius.
Dans un mode de réalisation, est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance axiale entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance axiale entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, et la pale à profil aérodynamique est dimensionnée de telle sorte que : - si : , où et , et - si : .
L’invention concerne également une roue mobile de turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant un disque de rotor centré sur un axe longitudinal et une pluralité d’aubes mobiles de turbine telles que définies précédemment, le pied de chacune des aubes mobiles de turbine étant monté dans une alvéole respective du disque de rotor qui débouche à la périphérie externe du disque de rotor, et la roue mobile étant configurée pour être entrainée en rotation par un arbre d’entrainement mobile en rotation autour de l’axe longitudinal du un système propulsif aéronautique, la roue mobile comprenant exactement un nombre d’aubes mobiles de turbine, étant compris dans une plage allant de 30 à 180.
L’invention concerne également un système propulsif aéronautique comprenant une turbine basse pression et un arbre d’entrainement entrainé en rotation par la turbine basse pression autour d’un axe longitudinal, la turbine basse pression comprenant la roue mobile telle que définie précédemment, l’arbre d’entrainement présentant une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale constante, la vitesse de rotation limite étant comprise dans une gamme allant de 2 000 à 30 000 tours par minute.
L’invention concerne également un procédé de dimensionnement d’une aube mobile de turbine destinée à être montée autour d’un d’axe longitudinal dans une alvéole qui débouche à la périphérie externe d’un disque de rotor(32) d’une roue mobile d’une turbine basse pression d’un système propulsif aéronautique, le disque de rotor étant destiné à être centré sur l’axe longitudinal et à comprendre une pluralité d’aubes mobiles réparties circonférentiellement à la périphérie externe du disque de rotor, le système propulsif aéronautique étant destiné à comprendre un arbre d’entrainement et la roue mobile étant configurée pour entrainer l’arbre d’entrainement en rotation autour de l’axe longitudinal, l’aube mobile de turbine s’étendant radialement vis-à-vis de l’axe longitudinal et comprenant un pied configuré pour être monté dans l’alvéole du disque de rotor, un talon, et une pale à profil aérodynamique s’étendant radialement depuis le pied jusqu’au talon, la pale à profil aérodynamique présentant un bord d’attaque et un bord de fuite, dans lequel le talon comprend une plateforme qui présente une surface radialement interne destinée à délimiter une veine de circulation de gaz, dans lequel le pied comprend une plateforme qui présente une surface radialement externe également destinée à délimiter la veine de circulation de gaz, dans lequel est un rayon externe de veine, le rayon externe de veine étant défini comme une moyenne d’une première distance radiale et d’une deuxième distance radiale, la première distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque, et la deuxième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite, en mètres, est un rayon interne de veine, le rayon interne de veine étant défini comme une moyenne d’une troisième distance radiale et d’une quatrième distance radiale, la troisième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque, et la quatrième distance radiale étant une distance entre l’axe longitudinal et un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite, en mètres, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : avec : où : est une vitesse de rotation limite destinée à être atteinte par l’arbre d’entraînement en fonctionnement lorsque le système propulsif aéronautique fonctionne à puissance maximale continue, en nombre de tours par minute, , et , le rayon externe de veine étant compris dans une plage allant de 0,15 à 1,0 mètre et le rayon interne de veine étant compris dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mètre.
Dans un mode de réalisation, le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètres cubes, est le nombre de la pluralité d’aubes mobiles destinées à être montées à la périphérie externe du disque de rotor, l’aube mobile de turbine étant destinée à être soumise à une température lorsque l’arbre d’entrainement tourne à la vitesse de rotation limite , et le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , la masse volumique du matériau étant comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètres cubes.
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle le rayon externe et le rayon interne sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : rpm².m², - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius.
L’utilisation d’élastomère diénique fortement saturé est connue dans la confection des pneumatiques. Par exemple, la Demanderesse a décrit des copolymères d’éthylène et de 1,3-butadiène et leur application dans une bande de roulement d’un pneu dans le document WO2014114607A1. Ce document indique que l’utilisation de ces copolymères en bande de roulement a pour effet de conférer de bonnes propriétés de résistance à l’usure et de résistance au roulement au pneumatique.
Les manufacturiers de pneumatiques cherchent toujours des solutions pour améliorer les performances des pneus. Cette recherche passe par l'amélioration continue des propriétés des compositions de caoutchouc qui entrent dans la confection des pneus. Les compositions qui constituent le pneu répondent généralement à des compromis entre propriétés de performances qui sont difficiles à concilier simultanément (à savoir, la rigidité, qui doit être élevées, et la résistance au roulement, qui doit être faible afin de réduire au minimum la consommation de carburant). Aussi, est-il un objectif permanent pour les fabricants de pneus de trouver des formules qui permettent d'améliorer l'équilibre entre toutes ces propriétés de performances.
Dans le domaine discuté plus haut des pneus comprenant un élastomère diénique fortement saturé en bande de roulement, il existe un besoin, notamment dans certaines conditions de transport de charges lourdes, de disposer de compositions de caoutchouc qui confèrent au pneu une rigidité accrue pour améliorer le comportement routier, ainsi que des propriétés hystérétiques améliorées pour minimiser la résistance au roulement.
Il est connu d'améliorer la rigidité d'une composition de caoutchouc pour le pneu en augmentant le taux de charge renforçante ou en incorporant certaines résines renforçantes. L'expérience montre toutefois qu'une telle rigidification pénalise de manière connue, le plus souvent de manière rédhibitoire, les propriétés de résistance au roulement, en s'accompagnant d'une augmentation importante des pertes hystérétiques de la composition de caoutchouc. L’amélioration de la performance de rigidité en gardant une faible résistance au roulement est de ce fait une préoccupation permanente pour les concepteurs de pneumatique.
Poursuivant ses efforts, la Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui permet de répondre à ce besoin dans le domaine d’application des élastomères diéniques fortement saturés aux compositions de caoutchouc pour le pneu, et en particulier pour la bande de roulement. Tout particulièrement, la Demanderesse a trouvé, contre toute attente, une composition de caoutchouc qui associe l'utilisation d'un élastomère diénique fortement saturé à l'utilisation d'un polymère liquide de butadiène fonctionnalisé qui permet d'augmenter la rigidité tout en diminuant significativement l’hystérèse de la composition alors qu'une composition utilisant un polybutadiène liquide non fonctionnel dégrade ces deux propriétés. Ces propriétés améliorées présagent de conférer au pneu de bonnes propriétés de résistance au roulement et un comportement routier amélioré notamment lors du transport de charges lourdes.
Ainsi, un premier objet de l’invention est une composition de caoutchouc à base d’au moins une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé, une charge renforçante, un système de vulcanisation et un polymère liquide de butadiène fonctionnalisé en extrémité de la chaîne par une fonction alcoxysilyle, optionnellement partiellement ou totalement hydrolysée.
1. Composition de caoutchouc à base d'au moins - une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé, lequel élastomère diénique fortement saturé est un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène dans lequel les unités éthylène représentent au moins 50% en mole des unités monomères du copolymère, - une charge renforçante, - un système de vulcanisation et - un polymère liquide de butadiène fonctionnalisé en extrémité de chaîne par une fonction alcoxysilyle, optionnellement partiellement ou totalement hydrolysée, présentant une masse molaire moyenne en nombre (Mn) supérieure ou égale à 1 000 g/mol.
2. Composition de caoutchouc selon la réalisation 1, dans laquelle les unités éthylène représentent de 50% à 95% en mole des unités monomères du copolymère diénique fortement saturé.
3. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle les unités éthylène représentent au moins 60% en mole des unités monomères du copolymère diénique fortement saturé, de préférence de 65% à 90% en mole des unités monomères du copolymère diénique fortement saturé.