INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- à établir la valeur de la grandeur physique mesurée à partir de la valeur déterminée de la longueur d’onde λ en utilisant la loi d’étalonnage enregistrée,
- la mémoire de l’analyseur spectra contient également :
- une loi d’évolution de la valeur d’une sensibilité S G du guide d’onde, cette loi d’évolution associant une valeur de la sensibilité S G à chaque valeur de la grandeur physique à mesurer contenue dans la plage d’utilisation prédéterminée et cette loi d’évolution étant construite en mettant en œuvre le procédé ci-dessus de mesure de la sensibilité S G , et
- une valeur λ B , 0 de référence de la longueur d’onde réfléchie par le réseau de Bragg lorsque la valeur de la grandeur physique est égale à une valeur connue G 0 de référence, et
- l’analyseur spectral est configuré pour :
- calculer, pour chacune des valeurs G i contenues dans un ensemble prédéterminé de plusieurs valeurs G i choisies à l’intérieur de la plage d’utilisation prédéterminée, une valeur correspondante λ i de la longueur d’onde λ à l’aide de la relation suivante : (λ i – λ r )/λ r = S G,i *(G i -G r ), où :
- S G,i est la valeur de la sensibilité S G du guide d’onde associée à la valeur choisie G i par la loi d’évolution enregistrée, et
- λ r est la valeur de la longueur d’onde λ lorsque la valeur de la grandeur physique G est égale à une valeur G r connue, puis
- à partir des valeurs G i , des valeurs λ i calculées pour chacune de ces valeurs G i et des valeurs λ B , 0 et G 0 contenues dans sa mémoire, construire la loi d’étalonnage, puis
- enregistrer la loi d’étalonnage construite dans la mémoire en tant que loi d’étalonnage utilisée pour établir la valeur de la grandeur physique mesurée à partir de la valeur déterminée de la longueur d’onde λ.
- la est une illustration schématique de l’architecture d’un dispositif de mesure d’une grandeur physique G,
- la est un organigramme d’un procédé de calibration du dispositif de la et de mesure de la grandeur physique G à l’aide de ce dispositif de la ,
2- Préparation des compositions de caoutchouc : Les compositions de caoutchouc dont le détail de la formulation figure dans le tableau 1, ont été préparées de la manière suivante :
On introduit l’élastomère dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 90°C. Lorsque la température atteint 100°C, on introduit le polymère liquide de butadiène, la silice, le noir de carbone et l'agent de couplage, ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du soufre et des accélérateurs de vulcanisation. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 3 à 4 min, jusqu'à atteindre une température maximale de " tombée " de 160°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le soufre et les accélérateurs de vulcanisation sur un outil à cylindre à 25 °C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple 5 minutes).
Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées soit sous la forme de plaques (épaisseur 2 à 3mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leur propriétés physiques ou mécaniques. La réticulation a ensuite été conduite à une température de 150°C, sous pression.
Préparation de l'élastomère L’élastomère E1 est un élastomère diénique fortement saturé, copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène préparé selon le mode opératoire suivant : Dans un réacteur de 70 L contenant du méthylcyclohexane (64 L), de l’éthylène (5600 g) et du 1,3-butadiène (2948 g), on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) en solution dans le méthylcyclohexane et le système catalytique. Le ratio Mg/Nd est de 6.2. Le volume de la solution du système catalytique introduit est de 840 mL, la concentration de la solution du système catalytique en Nd étant 0.0065 M. La température de réaction est régulée à une température de 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8.3 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène et en 1,3-butadiène dans les proportions molaires 73/27. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré après un stripping à la vapeur d’eau et séchage jusqu’à masse constante. La durée de polymérisation est de 225 minutes. La masse pesée (6.206 kg) permet de déterminer l’activité catalytique moyenne du système catalytique exprimée en kilogramme de polymère synthétisé par mole de métal néodyme et par heure (kg/mol.h). Le copolymère possède une valeur de ML égale à 62. Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me 2 Si(Flu) 2 Nd(μ-BH 4 ) 2 Li(THF)] à 0.0065 mol/L, d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG) dont le ratio molaire BOMAG/Nd est égal à 2.2, et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène dont le ratio molaire 1,3-butadiène/Nd est égal à 90. Le milieu est chauffé à 80°C sur une durée de 5h. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017093654 A1.
T1 C1 C2 Elastomère E1 (1) 100 100 100 Silice (2) 38 38 38 Noir de Carbone (3) 2 2 2 Agent de couplage (4) 3.1 3.1 3.1 LBR-307 (5) 10 POLYVEST ST E 100 (6) 10 DPG (7) 1.2 1.2 1.2 Cire Ozone (8) 1 1 1 Antioxydant 6PPD (9) 2 2 2 Acide stéarique (10) 2 2 2 ZNO (11) 2.5 2.5 2.5 Soufre 1.3 1.3 1.3 CBS (12) 1 1 1 G*25% à 60°C (Base 100) 100 83 123 Tanδmax 25% à 60°C (Base 100) 100 79 115 Copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène contenant 74% en mole de d’unité éthylène, 19% d’unité butadiène sous la forme de motifs 1,2 et 1,4 et 7% en mole de motif 1,2-cyclohexanediyle, de Tg -44°C "Zeosil 1165 MP" de Solvay-Rhodia sous forme de microperles Noir de carbone de grade N234 selon la norme ASTM D-1765, de la société Cabot Silane Mercapto - Thiocarboxylate Oligomer (« NXT-Z45 ») – CAS 922519-17-3 – société Momentive LBR-307, société Kuraray (polybutadiène liquide non fonctionnel, de Tg -95°C et de Mn 8000 g/mol) POLYVEST ST E 100 de la société Evonik (polybutadiène liquide fonctionnel triéthoxysilyle à chaque extrémité de la chaîne, de Tg -80°C et de Mn 3300 g/mol) Diphénylguanidine « Perkacit DPG » de la société Flexsys Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine « Santoflex 6PPD » de la société Flexys Acide stéarique « Pristerene 4931 » de la société Uniqema Oxyde de Zinc de grade industriel de la société Umicore N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys
3- Résultats : La composition T1 est le témoin sans polymère liquide de butadiène pour évaluer l'effet de la nature du polymère liquide de butadiène utilisé dans les compositions C1 et C2. La composition C2 est conforme à l'invention.
Les résultats montrent que la composition conforme à l’invention, avec une matrice élastomère est à base d’un EBR et un polybutadiène liquide fonctionnalisé à chaque extrémité de chaîne par une fonction alcoxysilyle, permet d'améliorer significativement et la performance d’hystérèse (baisse de l'hystérèse) et la rigidité par comparaison avec une composition ne comprenant pas de polybutadiène liquide. Cet effet est observé contre toute attente puisque l'utilisation conjointe d'un EBR et d'un polybutadiène liquide non fonctionnalisé dégrade ces deux propriétés. L'amélioration conjointe des performances d'hystérèse et de la rigidité présage pour un pneu comprenant une telle composition, une diminution de la résistance au roulement et une tenue de route améliorée.
Compositions de résines époxy thermoplastiques- copolymères à blocs L’invention concerne des compositions de copolymères à blocs et de résines époxy thermoplastiques, leur utilisation dans le renforcement mécanique des formulations époxy thermo dures chargées ou non ainsi que les formulations époxy thermo dures chargées ou non obtenues. L’invention concerne également un procédé de préparation de ces compositions de copolymères à blocs et de résines époxy thermoplastiques.
Les résines époxy sont utilisées dans des domaines très variés, allant de la fabrication d’objets destinés aux objets des domaines automobiles, aéronautiques ou encore le sport. Elles trouvent des applications dans les adhésifs structuraux, comme matrice pour des matériaux composites ou encore dans les applications de protection de composants électroniques.
Les objets ou matériaux époxy sont obtenus en faisant réagir les résines époxy fonctionnelles avec un durcisseur fonctionnel. Lorsque plus de 2 fonctionnalités sur les résines époxy et/ou sur le durcisseur sont utilisées, on obtient un matériau thermo dur, c’est-à-dire présentant une certaine densité de réticulation. La densité de réticulation permet d’ajuster les propriétés, de même que la nature des résines époxy et la nature du ou des durcisseurs. Les matériaux époxy thermo durcis ont généralement une densité de réticulation élevée, ceci pour assurer une température de transition vitreuse (Tg) élevée, afin que le matériau final présente de bonnes propriétés thermomécaniques.
Cependant, les contraintes subites par des pièces mécaniques sous de forte sollicitation, comme par exemple dans les domaines de l’aéronautique ont nécessité la mise au point d’amélioration ce certaines propriétés telles que la résistance à l’impact et la limitation de la propagation de fissuration par exemple.
Des solutions ont été apportées par la combinaison de ces formulations avec des particules cœur-écorce ou des copolymères à blocs contenant des séquences souples de basse Tg (température de transition vitreuse). Dans le cas des copolymères à blocs, ceci est décrit dans EP1290088. Dans FR2880895, une nouvelle amélioration est apportée par la présence de monomère fonctionnel dans les copolymères à blocs.
Ce type de copolymères à blocs et en particulier ceux dont au moins un des blocs présente une fonctionnalité polaire et/ou hydrophile sont les meilleurs candidats connus à ce jour pour améliorer les propriétés mécaniques des résines époxy.
Un problème technique reste présent lorsque l’on souhaite correctement formuler le copolymère à bloc avec la ou les résines époxy. Les propriétés mécaniques du matériau final sont maximales lorsque les copolymères à blocs sont dans un état dit « nanostructuré » qui ne peut être obtenu qu’avec des étapes thermodynamiques qui ne sont pas toujours maîtrisées. Les copolymères à blocs utiles dans le renforcement des résines époxy se présentent à la température ambiante sous forme de granulés. Les résines époxy se présentent sous forme liquides ou solide à la température ambiante et le mélange avec les copolymères à bloc demande des conditions d’agitation, de temps, de température qui sont contraignantes pour le formulateur. Une solution utilisée consiste à broyer les granulés de copolymères à blocs pour en faciliter leur dilution, mais cela rajoute une étape. L’utilisation d’une résine époxy liquide avec une résine époxy solide permet de faciliter la dissolution des copolymères à blocs se présentant sous forme de poudre ou de granulés, mais il est nécessaire de chauffer, d’agiter vigoureusement pendant longtemps. Cela conduit à la présence moussages et de bulles dont l’élimination n’est pas en totalité possible même en effectuant un dégazage supplémentaire, ce qui fragilise le matériau final.
Une autre solution a été utilisée en faisant une pré dilution du copolymère à blocs dans une résine époxy liquide sous forme d’un mélange maître dilué par la suite dans la ou les résines époxy de la formulation finale. Cette solution ne s’affranchit pas de l’étape de mélange du copolymère à bloc dans une résine époxy liquide à des taux jusqu’à 25%, rendant cette approche universitaire inutilisable dans l’industrie car les inconvénients précités (moussages, bullage, temps) sont exacerbés par les proportions importantes de copolymères à blocs de ces mélanges copolymères à blocs sous forme solides dans des époxy liquides (jusqu’à 25%). Une telle approche est par exemple décrite dans la thèse de Andreas Peter Klingler en page 40 sous le N° d’enregistrement ISBN: 978-3-944440-44-6.
Pour éviter les inconvénients liés à la dissolution du copolymère à blocs dans les résines époxy, la demanderesse a mis au point une composition qui facilite la dispersion des copolymères à blocs dans les résines époxy se présentant sous la forme de granulés à forte teneur en copolymère à blocs dans une résine époxy thermoplastique solide. Ces granulés sont obtenus dans un outil de mélangeage du type malaxeur ou extrudeuse Ces granulés se mélangent bien plus facilement évitant les problèmes liés au temps de mélange, au bullages ou moussages qui sont générés lors de la formulation.
1) l’enregistrement d’une loi d’évolution de la valeur d’une sensibilité S G du guide d’onde en fonction de la grandeur physique à mesurer, cette loi d’évolution associant une valeur de la sensibilité S G à chaque valeur de la grandeur physique à mesurer contenue dans la plage d’utilisation prédéterminée et cette loi d’évolution étant construite en mettant en œuvre le procédé ci-dessus de mesure de la sensibilité S G ,
2) l’acquisition d’une valeur λ B , 0 de référence de la longueur d’onde réfléchie par le réseau de Bragg lorsque la valeur de la grandeur physique est égale à une valeur connue G 0 de référence, puis
3) le calcul, pour chacune des valeurs G i contenues dans un ensemble prédéterminé de plusieurs valeurs G i choisies à l’intérieur de la plage d’utilisation, d’une valeur correspondante λ i de la longueur d’onde λ à l’aide de la relation suivante : (λ i – λ r )/λ r = S G,i *(G i -G r ), où :
4) à partir des valeurs G i , des valeurs λ i calculées pour chacune de ces valeurs G i et des valeurs λ B , 0 et G 0 de référence acquises, la construction d’une loi d’étalonnage qui associe à chaque valeur de la longueur d’onde λ, une valeur correspondante de la grandeur physique.
Les modes de réalisation de ce procédé de calibration peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
1) le procédé comporte l’enregistrement de la loi d’étalonnage construite dans une mémoire du dispositif de mesure de la grandeur physique G en tant que loi d’étalonnage utilisée, par ce dispositif de mesure, pour établir la valeur de la grandeur physique mesurée à partir d’une valeur déterminée de la longueur d’onde λ.
2) le procédé comporte après plusieurs mesures de la grandeur physique par le dispositif de mesure, la réitération des étapes 2) à 6) pour construire une nouvelle loi d’étalonnage puis l’enregistrement de cette nouvelle loi d’étalonnage dans la mémoire du dispositif de mesure de la grandeur physique G en tant que loi d’étalonnage utilisée, par ce dispositif de mesure, pour convertir chaque nouvelle valeur mesurée de la longueur d’onde λ en une valeur mesurée de la grandeur physique.
- pour les valeurs de l’indice i supérieure à zéro, le calcul de la valeur λ i à l’aide de la relation (λ i – λ r )/λ r = S G,i *(G i -G r ) est réalisé en prenant les valeurs λ r et G r égales, respectivement, à des valeurs λ i-1 et G i-1 , où λ i-1 est une valeur précédemment calculée correspondant à la valeur G i-1 la plus proche de de la valeur G i , et
- pour l’indice i égal à zéro, les valeurs λ i et G i sont égales, respectivement, aux valeurs λ B , 0 et G 0 acquises.
L’invention a également pour objet un dispositif de mesure d’une grandeur physique G qui varie à l’intérieur d’une plage d’utilisation prédéterminée, ce dispositif comportant :
- un analyseur spectral comportant une mémoire dans laquelle est enregistrée une loi d’étalonnage qui associe à chaque valeur de la longueur d’onde λ, une valeur correspondante de la grandeur physique, cet analyseur spectral étant apte :
la illustre une vue en coupe du profil de pignon hélicoïdal ; et
la illustre un véhicule doté d'une machine électrique.
La illustre un arbre porte-pignon cylindrique 1, qui est un arbre d’entrée d’une boîte de vitesses qui est connectée à un moteur électrique. L’arbre porte-pignon 1 est creux. Le côté extérieur de l’arbre porte-pignon 1 est pourvu de profils de pignon 2, 3, 4, le profil de pignon 2 étant un profil de pignon hélicoïdal, tandis que les profils de pignon 3 et 4 sont des profils cannelés. Le profil de pignon hélicoïdal 2 comprend des dents 5 qui sont positionnées dans la direction circonférentielle. Le profil de pignon 2 est divisé par une rainure 6 s'étendant dans la direction circonférentielle de l'arbre porte-pignon 1.
La est une vue en perspective et illustre un détail du profil de pignon hélicoïdal 2 de l’arbre porte-pignon 1. Dans ce mode de réalisation, une ouverture 7 destinée à un lubrifiant est située approximativement dans la rainure circonférentielle 6. Pendant le fonctionnement de l'arbre porte-pignon 1, qui peut faire partie d'une boîte de vitesses, les dents 5 sont soumises à des charges comparativement élevées, qui engendrent de fortes contraintes statiques et dynamiques. En revanche, les contraintes se produisant dans la rainure 6 sont considérablement plus faibles, ce qui signifie que l'ouverture 7 est située dans une zone quasiment exempte de pics de contrainte.
La est une vue en coupe du profil de pignon hélicoïdal 2 de l’arbre porte-pignon 1. Une cavité cylindrique 8 s’étend à l’intérieur de l’arbre porte-pignon 1 dans la direction axiale. À partir de la cavité 8, un alésage transversal 9 bifurque dans la direction radiale de l’arbre porte-pignon 1 jusqu’à l’ouverture 7. Un fluide de lubrification, en particulier de l'huile, est fourni à partir d'une pompe sous pression jusqu'à la cavité 8 à l'intérieur de l'arbre porte-pignon 1. L’huile est acheminée dans la direction axiale et traverse l’alésage transversal 9. Elle sort au niveau de l’ouverture 7 et imbibe les dents 5 de l’arbre porte-pignon 1. Puisque le profil de pignon hélicoïdal 2 s’engrène avec un autre pignon (non illustré) de la boîte de vitesses, ce pignon sera également lubrifié par de l’huile. L’impulsion de l’arbre porte-pignon 1 rotatif est transmise à l’huile, qui est étalée et distribuée parmi les dents 5 du profil de pignon 2 et les dents d’autres pignons à proximité, de sorte que ces pignons soient suffisamment lubrifiés afin de réduire la friction, l’usure et le bruit.
La illustre un véhicule 10 doté d’une machine électrique 11 dotée de l’arbre porte-pignon 1, qui est un arbre d’entrée d’une boîte de vitesses 12 qui est connectée au moteur électrique 11. Une roue du véhicule 10 est entraînée par la machine électrique 11 par l’intermédiaire de la boîte de vitesses 12.
Arbre porte-pignon, boîte de vitesses et machine électrique L’invention concerne un arbre porte-pignon présentant un corps principal cylindrique qui présente au moins un profil de pignon sur son extérieur, l’arbre porte-pignon étant creux pour l’alimentation en un lubrifiant et présentant au moins une ouverture pour un lubrifiant.
En général, un arbre porte-pignon est une partie de machine rotative qui transmet un mouvement d’un composant à un autre composant. Fréquemment, un arbre porte-pignon est utilisé pour transformer et adapter un couple et une vitesse de rotation en fonction des exigences d’une application spécifique. Par exemple, la vitesse de rotation d’un moteur électrique peut être réduite par un arbre porte-pignon afin d’entraîner un essieu ou une roue d'un véhicule. En outre, le couple d'un moteur électrique peut être augmenté par un arbre porte-pignon afin d’avoir suffisamment de couple pour toutes les situations de conduite et d’entraîner une roue d'un véhicule.
Habituellement, l’arbre porte-pignon présentant le profil de pignon et d’autres composants tels que des roues dentées doivent être lubrifiés avec de l’huile afin de réduire la friction, l’usure et le bruit. L’huile, qui s’accumule dans un carter d’huile, est acheminée par des parties rotatives jusqu’à l’arbre porte-pignon et d’autres composants. En outre, des arbres porte-pignon creux ont été proposés, de sorte qu’un lubrifiant puisse être fourni à travers l’intérieur de l’arbre porte-pignon, qui sort à travers une ouverture de l’arbre porte-pignon. De nos jours, les moteurs électriques qui sont connectés à une boîte de vitesses peuvent atteindre instantanément des vitesses de rotation élevées après avoir été mis en marche. Il est donc important qu’un arbre porte-pignon rotatif soit immédiatement imbibé d’huile.
L'invention est donc basée sur le problème consistant à fournir un arbre porte-pignon doté d'un profil de pignon, qui peut être lubrifié de manière fiable avec de l’huile sur toute la plage de vitesses et pendant une courte période de temps.
Le problème est résolu par un arbre porte-pignon du type susmentionné, dans lequel l'ouverture pour un lubrifiant est positionnée dans le profil de pignon.
L'invention est basée sur le fait qu’une lubrification très rapide et fiable d'un profil de pignon d'un arbre porte-pignon peut être obtenue lorsque le lubrifiant sort à travers une ouverture qui est prévue directement dans le profil de pignon lui-même. De préférence, le lubrifiant est fourni sous pression. En particulier, le lubrifiant peut être acheminé par une pompe dans un circuit fermé. Dans des modes de réalisation classiques, une ouverture est généralement prévue quelque part dans un arbre porte-pignon, par exemple entre deux profils de pignon. Cependant, ces modes de réalisation classiques présentent l’inconvénient que certaines parties de l’arbre porte-pignon, en particulier le profil de pignon, ne seront pas lubrifiées instantanément. Lorsque l’arbre porte-pignon selon l’invention fait partie d'une boîte de vitesses qui est connectée à un moteur électrique, le profil de pignon sera immédiatement imbibé de lubrifiant lorsque le moteur électrique est mis en marche, puisque le lubrifiant sort de l’ouverture dans le profil de pignon.
De préférence, une rainure est formée entre deux dents adjacentes du profil de pignon et l’ouverture est agencée au niveau d'une base de rainure (pied de dent). Dans ce cas, il faut s’assurer que le pied de dent soit suffisamment stable pour résister à toutes les charges statiques et dynamiques en dépit de l’ouverture d’alimentation en lubrifiant.
44 Fixation de ressort
46 Moyen d’articulation
48 Découpe
50 Elément de fixation
P Direction
Balai d'essuie-glace DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un balai d'essuie-glace notamment pour un véhicule automobile comprenant au moins un élément porteur d’extension longitudinale ayant au moins un rail élastique, une lame d’essuyage et au moins un capuchon d’extrémité qui terminent principalement l’élément porteur selon son extension longitudinale.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît déjà de multiples balais d'essuie-glace de véhicules comprenant un élément porteur avec un rail élastique et une lame d’essuyage. On connaît également de tels balais d'essuie-glace dont on remplace les lames d’essuyage. Mais, la difficulté est qu’au moment du remplacement de la lame d’essuyage, celle-ci risque de ne pas être installée correctement si bien qu’ensuite, la lame d’essuyage n’assurera qu’un résultat peu satisfaisant.
La présente invention a pour but de développer un balai d'essuie-glace de véhicule automobile à lame d’essuyage interchangeable, et permettant d’améliorer le résultat du nettoyage de la vitre.
A cet effet, l’invention a pour objet un balai d'essuie-glace notamment pour un véhicule automobile comprenant au moins un élément porteur d’extension longitudinale ayant au moins un rail élastique, une lame d’essuyage et au moins un capuchon d’extrémité qui terminent principalement l’élément porteur selon son extension longitudinale, balai d'essuie-glace caractérisé en ce qu’il comprend un élément interchangeable comprenant la lame d’essuyage et un élément de stabilisation et au moins un capuchon d’extrémité, un orifice d’engagement pour le passage au moins pas à pas de l’élément d’engagement.