INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Granulométrie des cristaux de zéolithe : L'estimation du diamètre moyen en nombre des cristaux de zéolithe utilisées à l’étape a) et des cristaux de zéolithe contenus dans les agglomérés est réalisée par observation au microscope électronique à balayage (MEB).
Afin d’estimer la taille des particules (i.e. cristaux) de zéolithe sur les échantillons, on effectue un ensemble de clichés à un grossissement d'au moins 5000. On mesure ensuite le diamètre d'au moins 200 particules à l’aide d'un logiciel dédié, par exemple le logiciel Smile View de l’éditeur LoGraMi. La précision est de l’ordre de 3%. La mesure de l’histogramme constitué à partir des dites mesures de diamètre permet en même temps la détermination de la déviation standard σ de sa distribution.
Cette observation au microscope électronique à balayage (MEB) des cristaux de zéolithe permet également de distinguer les structures cristallines des zéolithes (LSX, MSX, X).
Granulométrie des adsorbants zéolithiques : La détermination du diamètre moyen en nombre des adsorbants zéolithiques obtenus à l'issus de l'étape a) d'agglomération et de mise en forme est effectuée par analyse de la distribution granulométrique d'un échantillon d'aggloméré par imagerie selon la norme ISO 13322–2:2006, en utilisant un tapis roulant permettant à l'échantillon de passer devant l'objectif de la caméra.
Le diamètre moyen en nombre est ensuite calculé à partir de la distribution granulométrique en appliquant la norme ISO 9276-2:2001. Dans le présent document, on emploie l'appellation « diamètre moyen en nombre » ou bien « taille » pour les agglomérés zéolithiques. La précision est de l’ordre de 0,01 mm pour la gamme de taille d’agglomérés de l’invention.
Volume microporeux : La cristallinité des agglomérés est également évaluée par mesure de leur volume microporeux en le comparant à celui d’une référence appropriée (zéolithe 100% cristalline dans des conditions de traitements cationiques identiques ou zéolithe théorique). Ce volume microporeux est déterminé à partir de la mesure de l'isotherme d'adsorption de gaz, tel que l'azote, à sa température de liquéfaction.
Préalablement à l'adsorption, l'adsorbant zéolithique est dégazé entre 300°C et 450°C pendant une durée comprise entre 9 heures et 16 heures, sous vide (P -4 Pa). La mesure de l'isotherme d'adsorption d'azote à 77 K est ensuite effectuée sur un appareil de type ASAP 2020 M de Micromeritics, en prenant au moins 35 points de mesure à des pressions relatives de rapport P/P 0 compris entre 0,002 et 1.
Perte au feu des adsorbants zéolithiques : La perte au feu est déterminée en atmosphère oxydante, par calcination de l'échantillon à l'air à une température de 900°C ± 25°C, en suivant le mode opératoire décrit dans la norme NF EN 196-2 (avril 2006). L’écart type de mesure est inférieur à 0,1%.
Exemples Exemple 1 : (comparatif) : Préparation d’un adsorbant de type BaLSX à liant zéolithisé
Dans cet exemple, on réalise et on teste un adsorbant selon l'art antérieur.
On mélange intimement et agglomère 840 g (exprimés en équivalent calciné) de cristaux de zéolithe LSX de rapport Si/AI = 1,01, 160 g de kaolin (exprimés en équivalent calciné) avec la quantité d'eau adéquate pour opérer par extrusion. Les extrudés sont séchés, concassés de manière à récupérer des grains dont le diamètre équivalent est égal à 0,7 mm, puis calcinés à 550°C sous courant d'azote pendant 2 heures.
200 g de granulés ainsi obtenus sont placés dans un réacteur en verre muni d'une double enveloppe régulée à une température de 95 ± 1°C puis on ajoute 700 mL d'une solution aqueuse de soude de concentration 220 g/L et on laisse le milieu réactionnel sous agitation pendant 3 heures.
On procède ensuite au lavage des granulés en 4 opérations successives de lavage à l'eau suivi de la vidange du réacteur. On s’assure de l'efficacité du lavage en mesurant le pH final des eaux de lavage qui doit être compris entre 10 et 10,5.
Le taux d'échange en baryum de cet adsorbant est de 97%. Le volume microporeux mesuré selon la méthode de Dubinin par adsorption d'azote à 77 K après prétraitement à 500°C pendant 12 heures sous vide est de 0,235 cm 3 /g.
La qualité des ARNs totaux a été vérifiée en utilisant une lecture sur microplaque (spectrostar NANO de chez BMG Labtech) couplée au Microlab STAR. Les résultats sont analysés avec le logiciel MARS.
Synthèse de l’ADN complémentaire
L’étape de transcription inverse a été réalisée en utilisant le kit High-Capacity Reverse Transcription (Thermo Fisher) et en suivant le protocole du fournisseur.
PCR TaqMan low density array (TLDA)
La PCR en temps réel a été réalisée sur un thermocycleur (Applied Biosystems) avec un kit TaqMan Gene Expression Master Mix (Life technologies) et TaqMan Gene Expression Assays (Life technologies) qui étaient composés de deux amorces et une sonde spécifique de la séquence. Le Taqman Gene Expression Master Mix contenait de l'ADN polymérase, du dNTP, de l'UDG (pour éviter la contamination par l'ADN), du ROX (une référence fluorescente passive) et un tampon.
Les données ont été normalisées avec l’expression obtenue pour le gène de ménage beta-2-microglobuline, dont l’expression est constitutive et permet de contrôler les variations de l’expérience.
La quantification a été réalisée par le méthode comparative ΔΔCt. Les valeurs de quantification relative (RQ) obtenues correspondent au niveau d’expression comparé au contrôle. Le RQ est obtenu par le calcul suivant, où le contrôle est égal à 1 :
RQ = 2–ΔΔCt = 2–(ΔCt traité – ΔCt non traité)
ΔCt traité = Ct cible gène traité – Ct gène de ménage traité
ΔCt non traité = Ct cible gène non traité – Ct gène de ménage non traité
Une analyse statistique a été réalisée en utilisant le test de Student. Les résultats étant considérés significatifs lorsque p<0.05(*) ou p<0.01(**).
La Demanderesse a évalué l’impact du sécrétome de kératinocytes sénescents traités au facteur de stress (Glyoxal), sur des kératinocytes « frais » (non traités au glyoxal).
Gene Quantification relative par qPCR Milieu conditionné versus milieu « frais » (non traité) Variation après traitement Filaggrine (FLG) 0.14 -86% Transglutaminase (TGM1) 0.48 -52% Canal cationique potentiel du récepteur transitoire, sous-famille V, membre 3 (TRPV3) 1.52 +52% Récepteur d'aryl hydrocarbone (AHR) 1.62 +62%
Il a été observé des changements au niveau de l’expression génique de kératinocytes mis en présence avec ce milieu conditionné : un impact sur la fonction barrière avec une diminution de l’expression génique de la filaggrine et de la transglutaminase 1. Il a également été observé une stimulation de voies en lien avec l’inflammation, avec une expression augmentée de TRPV3 et d’AHR.
Polyols La composition selon la présente invention comprend également (d) au moins un polyol.
Le polyol (d) peut être un polyol en C 2-24 , de préférence un polyol en C 2-9 , comprenant au moins 2 groupes hydroxy, et de préférence 2 à 5 groupes hydroxy.
Le polyol (d) peut être un polyol naturel ou synthétique. Le polyol peut avoir une structure moléculaire linéaire, ramifiée ou cyclique.
Le polyol (d) peut être choisi parmi les glycérines et leurs dérivés, ainsi que les glycols et leurs dérivés. Le polyol peut être choisi dans le groupe consistant en glycérine, diglycérine, polyglycérine, éthylèneglycol, diéthylèneglycol, propylèneglycol, dipropylèneglycol, butylèneglycol, pentylèneglycol, hexylèneglycol, 1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, et les polyéthylèneglycol, notamment ayant de 5 à 50 groupes d’oxyde d’éthylène et leurs mélanges ; plus particulièrement choisi parmi la glycérine, le propylèneglycol, le dipropylèneglycol, le butylèneglycol et leurs mélanges.
Il est préférable que le polyol (d) soit de la glycérine.
Le polyol (d) peut être présent dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,01% à 50% en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 0,05% à 30% en poids, de préférence allant de 0,08% à 20% en poids, de préférence allant de 0,1% à 15% en poids, de préférence de 0,1% à 12% en poids, de préférence de 0,1% à 10% en poids, de préférence de 0,2% à 8% en poids, de préférence de 0,2% à 5% en poids, de préférence de 0,2% à 3% et préférentiellement allant de 0,2% à 2% en poids.
Préférentiellement, lorsque que la teneur en chitosan dans la composition est supérieure ou égale à 2% en poids par rapport au poids total de la composition, le polyol (d) est présent dans une teneur allant de 0,5% à 15% en poids, de préférence de 1% à 12% en poids, de préférence de 3% à 10.
Selon l’invention, le ratio pondéral entre le(s) polyol(s) et le chitosan (i.e. ratio pondéral polyol(s) : chitosan) est compris entre 0,1 et 6. De préférence, il est compris entre 0,1 et 5, de préférence compris entre 0,2 et 5, de préférence compris entre 0,2 et 4,5, de préférence compris entre 0,5 et 2.
Milieu aqueux physiologiquement acceptable La composition selon l’invention comprend un milieu aqueux physiologiquement acceptable. Ledit milieu comprend de l’eau.
La composition comprend de préférence au moins 5% en poids d’eau par rapport au poids total de la composition, de préférence au moins 10% en poids, de préférence au moins 20% en poids, de préférence au moins 30% en poids, de préférence au moins 40% en poids.
La composition comprend de préférence de 5% à 95% en poids d’eau par rapport au poids total de la composition, plus préférentiellement de 10% à 85%, encore plus préférentiellement de 20% à 80% encore plus préférentiellement de 25% à 70%, encore plus préférentiellement de 28% à 60%, encore plus préférentiellement de 30% à 50%.
La phase aqueuse peut également comprendre au moins un tensioactif non ionique.
De préférence, dans ce cas, le tensioactif non ionique peut être choisi parmi les tensioactifs non ioniques connus de l’art antérieur, notamment parmi les esters d’acide gras et de polyglycérol, les esters de sucre, les poloxamères, les polysorbates et leurs mélanges.
De préférence, le tensioactif non ionique est choisi parmi les esters d’acide gras et de polyglycérol et les esters de sucre.
Portion principale de préhension Tout comme la poignée 2 en général, la portion principale de préhension 200 a une tranche supérieure 221 (aussi appelée tranche de préhension supérieure) s’étendant sensiblement dans le prolongement du dos de lame 11 dans le plan longitudinal, une tranche inférieure 222 (aussi appelée tranche de préhension inférieure) s’étendant dans le plan longitudinal et opposée à la tranche supérieure 221, et deux flancs 223 (aussi appelés flancs de préhension) respectivement de part et d’autre du plan longitudinal et s’étendant entre la tranche supérieure 221 et la tranche inférieure 222.
Selon une conception préférée mais non obligatoire, chaque flanc est formé d’une portion de flanc supérieure 2231 relié à la tranche supérieure 221 et d’une portion de flanc inférieure 2232 reliée à la tranche inférieure 222.
De préférence encore, la portion de flanc supérieure 2231 est reliée à la portion de flanc inférieure 2232 par l’intermédiaire d’une arête de préhension 2233 faisant saillie transversalement et constituant la zone du flanc la plus à l’extérieur transversalement par rapport au plan longitudinal, comme on le voit bien représenté à la par exemple qui illustre une coupe transversale de la poignée dans la portion principale de préhension.
L’arête de préhension 2233 est de préférence positionnée spécifiquement pour se loger dans la ligne interphalangienne de l’utilisateur afin que sa main épouse parfaitement la poignée du couteau.
A cet égard et en référence à la , il est défini la hauteur de poignée H correspondant à la distance dans le plan longitudinal entre la tranche inférieure 222 et la tranche supérieure 221 à une position donnée selon la direction longitudinale L.
Toujours en référence à la , on définit par ailleurs la flèche inférieure Fi comme la distance dans le plan longitudinal entre la tranche inférieure 222 et la projection de l’arête de préhension 2233 dans le plan longitudinal à une position donnée selon la direction longitudinale L. La flèche supérieure Fs correspond quant à elle à la distance dans le plan longitudinal entre la tranche supérieure 221 et la projection de l’arête de préhension 2233 dans le plan longitudinal à une position donnée selon la direction longitudinale L.
Selon un mode de réalisation avantageux et préféré, la portion principale de préhension 200 est spécifiquement formée pour que le positionnement de l’arête de préhension 2233 soit tel que le rapport entre la flèche inférieure et la hauteur de poignée soit sensiblement constant en tout point de la portion principale de préhension de la poignée selon la direction longitudinale L. Par sensiblement constant, il est entendu que le rapport est constant aux tolérances de fabrication et de mesure près. Ainsi, la valeur en pourcentage est constante à plus ou moins 2%, voire à plus ou moins 1%.
De manière préférée, dans la portion principale de préhension 200, le rapport entre la flèche inférieure et la hauteur de poignée ait une valeur fixe comprise entre 13% et 20%. De préférence, cette valeur est comprise entre 16% et 18%, par exemple une valeur de l’ordre de 17%.
Le positionnement spécifique d’une telle arête de préhension 2233 dans la portion principale de préhension 200 de la poignée 2 permet également de favoriser la découpe d’aliment par un utilisateur dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale L de la lame. En effet, une telle arête de préhension 2233 crée une ligne saillante venant en opposition de la main de l’utilisateur lorsque celui-ci effectue un mouvement de haut en bas avec le couteau. Non seulement l’effort appliqué par la main sur la poignée est bien retransmis à la lame, mais cette transmission d’effort est plus aisée grâce à l’arête de préhension 2233.
Ainsi, l’utilisateur peut diminuer la pression exercée sur la poignée pour que le couteau tienne tout de même bien en main.
En outre, la manipulation du couteau est sécurisée puisque cette arête de préhension 2233 permet d’éviter au couteau de tourner dans la main autour de son axe longitudinal.
De manière préférée, l’arête de préhension 2233 est suffisamment saillante pour bien s’insérer dans le pli interphalangien lorsqu’un utilisateur prend le couteau en main. A cet égard, l’angle d’arête de préhension θ qui est l’angle interne formé entre la portion de flanc supérieur 2231 et la portion de flanc inférieure 2232 est de préférence inférieur à 160°, de préférence encore compris entre 120° et 150°, et de préférence encore compris entre 135° et 145°.
L’arête de préhension 2233 est de préférence droite. Avantageusement, la tranche inférieure 222 peut s’étendre selon une droite, comme la tranche supérieure 221 s’étend selon une droite.
Il peut être prévu que la portion de flanc supérieur 2231 et la portion de flanc inférieure 2232 soient courbes avec une concavité tournée vers l’intérieur de la poignée. De préférence, ni la portion de flanc supérieur 2231 ni la portion de flanc inférieure 2232 ne présentent de point d’inflexion. Une telle géométrie permet de fournir une poignée 2 avec un design doux et agréable pour la prise en main, l’arête de préhension 2233 permettant de stabiliser la poignée 2 dans la main de l’utilisateur.
Selon une conception additionnelle préférée mais non obligatoire, prise seule ou en combinaison avec les autres conceptions proposées, la portion principale de préhension 200 de la poignée 2 a une forme présentant un évasement longitudinal s’étendant à partir de la portion de jonction 100 dans le plan longitudinal et défini par un angle d’évasement longitudinal α formé entre la tranche inférieure 2232 et la tranche supérieure 2231, comme illustré à la .
De préférence, l’angle d’évasement longitudinal α a une valeur fixe qui est comprise entre 3° et 8°. De préférence encore, l’angle d’évasement longitudinal α a une valeur fixe comprise entre 3.5° et 5.5°. L’angle d’évasement longitudinal α a par exemple une valeur de l’ordre de 4.5°.
La centrale domotique 14 est équipée de moyens d’information 19 qui sont aptes à transmettre une deuxième information 19a du type sonore, digitale, lumineuse ou analogue en un lieu 20 distant, telle qu’une chambre, un salon, un bureau ou analogue.
La centrale domotique 14 est aussi équipée de moyens de déclenchement 25 d’un disjoncteur différentiel principal de puissance 35 ainsi que d’un contact auxiliaire 35a confirmant le déclenchement alimentant le local 1.
Ces dispositions sont telles que l’incendie à l’intérieur du local 1 est rapidement circonscrit, voire éteint à partir de la diffusion d’eau et d’agent extincteur 9a dans le local 1 par l’intermédiaire du diffuseur 31.
Ces dispositions sont aussi telles que l’utilisateur est rapidement averti de l’occurrence de l’incendie à partir de la mise en œuvre des moyens de transmission 17 et des moyens d’information 19, comme décrit précédemment.
Ces dispositions sont telles que le capteur de débit 33 informe l’utilisateur dès que l’incendie se produit. Instantanément, la centrale domotique 14 notifie l’utilisateur et agit sur les différentes alarmes. Préférentiellement, la centrale domotique coupe l’alimentation électrique du local 1. La centrale domotique 14 active préférentiellement le déclencheur du disjoncteur différentiel principal de puissance 35. Le contact auxiliaire 35a confirme, notifie à l’utilisateur l’ouverture du disjoncteur différentiel principal de puissance 35 par l’intermédiaire de la centrale domotique 14.
Le local 1 est avantageusement pourvu d’un dispositif de sécurisation 5 du local 1. Le dispositif de sécurisation 5 comprend une canalisation d’eau 6 qui s’étend entre une admission d’eau 6a équipant la conduite d’alimentation en eau 2 et une évacuation d’eau 6b correspondant à l’entrée équipant un chauffe-eau 40. Le dispositif de sécurisation 5 comprend un groupe de sécurité 41qui comprend une soupape de sécurité 42 équipée d’un capteur de débit 33. Le capteur de débit 33 équipe par exemple une conduite de vidange 43 de la soupape de sécurité 42.
Le dispositif de sécurisation 5 comprend également une centrale domotique 14 qui est en relation à distance avec le capteur de débit 33 équipant la soupape de sécurité 42. Le capteur de débit 33 est apte à détecter une circulation d’eau à l’intérieur de la conduite de vidange 43, une telle circulation d’eau étant provoquée par un débit excessif causé par le disfonctionnement de la soupape de sécurité 42 du groupe de sécurité 41 soit par usure ou par l’excès de présence de carbonate de calcium, calcaire affectant le chauffe-eau 40.
La centrale domotique 14 est équipée de moyens d’information 19 qui sont aptes à transmettre une deuxième information 19a du type sonore, digitale, lumineuse ou analogue en un lieu 20 distant du local 1, telle qu’une chambre, un salon, un bureau ou analogue.
La centrale domotique 14 est aussi équipée de moyens d’actionnement 44 d’une électrovanne 45 équipant la canalisation d’eau 6, de manière à provoquer une fermeture de l’électrovanne 45 en cas de détection d’une fuite, débit excessif de vidange affectant le chauffe-eau 40. La centrale domotique 14 est aussi équipé de moyens d’actionnement 25 d’un déclencheur 46 équipant le disjoncteur individuel de puissance alimentant le chauffe-eau 40.
Ces dispositions sont telles que le capteur de débit 33 informe l’utilisateur dès que le débit est important et/ou excessif. Instantanément, la centrale domotique 14 notifie l’utilisateur et agit sur les différentes alarmes. Préférentiellement, la centrale domotique coupe l’alimentation électrique individuelle du chauffe-eau 40 et peut aussi couper son arrivée d’eau via l’électrovanne 45. Un contact auxiliaire connecté 46a confirme par notification l’isolement électrique du chauffe-eau 40. Le contact auxiliaire connecté 46a ainsi que le déclencheur connecté 46 sont reliés, accrochés mécaniquement au disjoncteur individuel d’alimentation. Ainsi, une économie d’eau et une économie d’électricité non négligeables sont réalisées pour les installations dont la soupape de sécurité 42 est défectueuse depuis des mois par une fuite sournoise, parfois visible que sur la facture.
Ces dispositions sont aussi telles que l’utilisateur est rapidement averti de l’occurrence de la fuite conséquente à partir de la mise en œuvre des moyens de transmission 17 et des moyens d’information 19.
On note à ce stade de la description que le dispositif de sécurisation de la présente invention est susceptible de comprend l’une quelconque au moins des variantes décrites ci-dessus, prises seules ou en combinaison.
Sur la , le mélangeur 7 comprend un dispositif de type Venturi 50 qui équipe la canalisation d’eau 6. Le dispositif de type Venturi 50 ne fonctionne que dans un sens de circulation de liquide 51. Le dispositif de type Venturi 50 est lui-même en relation fluidique avec la canalisation d’agent extincteur 8 qui est en communication fluidique avec une chambre 52 logeant un organe de rappel 53 associé à une bille 54. L’agencement du mélangeur 7 est tel que lorsque de l’eau circule à l’intérieur de la canalisation d’eau 6, une dépression est générée à l’intérieur de la chambre 52 et consécutivement de la canalisation d’agent extincteur 8, de telle sorte que l’organe de rappel 53 est comprimé par le mouvement de la bille 54. Un tel mouvement libère un passage 55 que la bille obstruait, ce qui permet une circulation de l’agent extincteur 9a à l’intérieur de la canalisation d’agent extérieur 8 qui vient se mélanger à l’intérieur de la canalisation d’eau. Dès que la circulation à l’intérieur de la canalisation d’eau 6 est arrêtée, la dépression est arrêtée, disparait, l’organe de rappel 53 repousse la bille 54 contre le passage 55 ce qui interdit une circulation d’agent extincteur 9a vers la canalisation d’eau 6. Par ailleurs, lorsqu’aucune circulation d’eau ne se produit à l’intérieur de la canalisation d’eau 6, aucun mélange d’eau et d’agent extincteur est possible. Le mélangeur 7 ne fonctionne avantageusement que dans le sens de circulation de liquide 51. En cas de perte de pression à l’intérieur de la canalisation d’eau 6, la ligne en aval du mélangeur 7 étant obstruée soit par l’ampoule thermique 31a du diffuseur thermique soit par l’électrovanne 15 aucun débit, aucune dépression n’est donc générée dans la chambre 52 donc il est impossible que l’agent extincteur 9a puisse entrer dans la chambre 52, et consécutivement dans la canalisation d’eau ou dans des conduits du réseau.
Sur la , le diffuseur 31 comprend une enceinte 60 qui loge l’ampoule thermique 31a. L’ampoule thermique 31a est interposée entre un obturateur 61 et une grille 62. Lorsque la température est élevée, l’ampoule thermique 31a se brise, ce qui provoque la chute de l’obturateur 61 de la canalisation d’eau 6 sur la grille 62 qui le retient, tout en laissant s’écouler l’eau et l’agent extincteur 9a à travers des orifices 63 qui équipent le diffuseur 31. De préférence, les orifices 63 sont ménagés selon une direction formant un angle A avec la normale qui est de l’ordre de 15°, et qui dépend de la distance du chapeau du conduit de fumée ainsi que du diamètre du conduit. On note qu’une vis 64 est serrée à un couple déterminé, et traverse une paroi inférieure 65 du diffuseur 31 afin de maintenir l’ampoule thermique 31a en appui contre l’obturateur 61 obstruant le passage fluidique de la canalisation 6.
De préférence, lors de la fabrication d’une couche de la carcasse 24, la buse 12 commence la dépose d’une couche du cordon de membrane radialement intérieure C1, qui est un cordon délimitant une zone fermée, à un point de départ qui est différent par rapport au point de départ de la couche précédente, afin d’obtenir des zones de jonction situées à des azimuts horizontaux différents entre deux couches adjacentes.
De la même manière, la dépose d’une couche des autres cordons C2, C3, chacun délimitant aussi une zone fermée, se fait également de préférence avec des points de départ et d’arrivée de la buse 12 différents de la couche précédente, permettant également d’obtenir des zones de jonction, entre les débuts et les fins de cordons, situées selon des azimuts horizontaux différents.