INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au fur et à mesure que de l’eau de lavage non filtrée passe à travers le tamis, des particules de microplastiques s’accumulent à la surface de celui-ci, plus précisément sur la surface dirigée vers la chambre de réception d’eau non filtrée. Grâce à l’unité de filtration selon l’invention, il est possible de nettoyer cette surface du tamis de manière simple, grâce à la brosse reliée au moteur. Lorsque le moteur est actionné, la brosse entre en rotation et vient nettoyer la surface sale du tamis en la brossant. Les microplastiques sont alors délogés de la surface du tamis.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le moteur peut entraîner la brosse en rotation autour d’un axe de rotation orthogonal à la surface interne du tamis.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’axe de rotation passe par un centre de la surface interne du tamis.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, un ensemble formé du compartiment et du moteur placé dans le compartiment peut être au moins partiellement recouvert d’une couche d’étanchéité.
En effet, le moteur est situé à l’intérieur du boîtier, et peut ainsi se retrouver au moins partiellement immergé sous l’eau de lavage. Grâce à la couche d’étanchéité, le moteur est préservé d’un contact avec l’eau.
Alternativement ou en complément, un moteur spécifiquement conçu pour être immergé peut être utilisé.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le boîtier comprend une surface interne, et le tamis a des dimensions similaires à des dimensions d’une section de la surface interne du boîtier. Le tamis peut être inséré à force contre ladite section de la surface interne du boîtier.
Alternativement, une face interne du boîtier peut comprendre au moins un rebord et au moins une languette, le tamis étant maintenu en appui sur le au moins un rebord par la au moins une languette de maintien.
En particulier, le boîtier peut comprendre une cuve et un couvercle fermant la cuve, une face interne du couvercle peut comprendre au moins une languette de maintien, et une face interne de la cuve peut comprendre au moins un rebord. Lorsque le couvercle est positionné de sorte à fermer la cuve, le tamis peut être maintenu en appui sur le au moins un rebord par la au moins une languette de maintien.
Ainsi, le tamis est facilement accessible en retirant le couvercle de la cuve, et peut être facilement retiré pour être nettoyé, réparé ou changé. La maintenance de l’unité de filtration est ainsi simplifiée.
Avantageusement, l’orifice d’entrée est apte à être raccordé via un tube d’entrée à un tuyau de vidange de machine à laver, dans lequel l’orifice de sortie est apte à être raccordé via un tube de sortie à une évacuation d’eaux usées.
Par « tuyau de vidange », il est entendu un tuyau permettant d’évacuer de l’eau de lavage du tambour de la machine à laver. Sur les machines à laver classiques, ce tuyau de vidange est directement raccordé à l’évacuation d’eaux usées. Selon l’invention, il est raccordé à l’unité de filtration via l’orifice d’entrée.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la pièce intermédiaire présente deux bords longitudinaux, ledit premier axe étant situé au voisinage d’un premier bord de la pièce intermédiaire et le second axe étant situé au voisinage d’un second bord opposé au premier.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, ledit premier axe est parallèle audit second axe.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, au moins l’un des dits axes est formé par une charnière à axe rapporté dans un logement pratiqué sur l’un des demi-boîtiers à l’intérieur duquel l’axe rapporté peut tourillonner.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la pièce intermédiaire présente une fente traversante pour le passage du connecteur électrique déformable.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le dispositif comprend un fermoir pour verrouiller les deux demi-boîtiers en position fermée.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le moyen d’articulation est formé par une charnière film incorporant dans son épaisseur une nappe flexible de raccordement électrique formant le connecteur électrique.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le connecteur déformable électrique adopte une configuration repliée dans la position fermée du boîtier et une configuration déployée dans la position ouverte du boîtier.
La représente une vue en perspective du dispositif cosmétique selon l’invention dans une position fermée.
La représente une vue du dispositif de la dans une position d’ouverture intermédiaire.
La représente une variante du dispositif de la dans une position fermée.
La représente le dispositif de la dans une position d’ouverture totale.
La représente une vue en perspective d’un organe électrique pour l’émission lumineuse du dispositif de l’invention.
La représente une vue en perspective et en transparence du dispositif électrique de l’invention à l’intérieur duquel est rendu visible par transparence l’organe électrique.
La représente une vue en perspective et en coupe longitudinale du dispositif de la .
La représente une vue de face et en coupe longitudinale du dispositif de la figure dans une position fermée (8A) et dans une position ouverte (8B) ;
La technique selon l’invention permet d’éviter le recours à des visseuses d l’art antérieur comprenant deux capteurs de couple, l’une permettant de détecter l’atteinte du couple final de serrage et de déclencher l’arrêt du vissage et l’autre permettant de réaliser un contrôle qualité du vissage, une telle approche présentant les inconvénients de ne pas permettre de tenir compte de l’influence d’une éventuelle relaxation du vissage ou d’un serrage voisin.
L'évaluation en temps réel de la qualité des vissages, notamment par une technique de mesure des couples résiduels de décollement, permet un suivi constant de la production, par anticipation aux mesures de qualité. La mise en œuvre d’une maitrise statistique des procédé automatique (SPC en langue anglaise) permet des actions de Maintenance Préventive (réajustements d'outils / réparations), et l'identification des causes racines. La mise en œuvre d’Alerte Qualité par anticipation peut permettre une analyse des causes racines / l’adoption d'un processus de secours ou remplacement de machine qualifiée.
Procédé de réalisation d’opérations similaires au moyen d’un outil, ledit procédé comprenant une évaluation de la capacité dudit outil à réaliser jusqu’à son terme une nouvelle opération 1. Domaine de l’invention
Le domaine de l’invention est celui des procédés de réalisation d’opérations de vissage, perçage ou rivetage et des outil mis en œuvre pour réaliser de telles opérations.
Plus précisément, l’invention concerne une technique permettant de garantir qu’une opération sera réalisée jusqu’à son terme dès lors qu’elle est lancée.
Un outil peut être mis en œuvre pour réaliser successivement plusieurs opérations par exemple de vissage, perçage ou rivetage.
La réalisation de chaque opération induit le prélèvement d’énergie sur le réseau électrique ou pneumatique ou sur une batterie d’alimentation de l’outil.
La réalisation de chaque opération induit en outre des pertes qui génèrent des échauffements. Ces échauffements peuvent être en tout ou partie dissipés pendant les pauses entre deux opérations successives, parfois au secours d’un ventilateur.
Lorsque l’outil est alimenté au moyen d’un batterie, il s’arrête lorsque la batterie est vide. L’outil peut également s’arrêté par conception lorsque sa température de fonctionnement atteint un seuil limite prédéterminé au-delà duquel la température induit un risque de brulure de l’utilisateur et/ou un risque de détérioration de l’outil.
L’arrêt intempestif de l’outil se produit au cours de la réalisation d’une opération puisque c’est la réalisation des opérations qui affectent le plus la charge de la batterie et provoquent une montée de température de l’outil.
L’arrêt de l’outil au cours de la réalisation d’une opération peut avoir des conséquences gênantes comme l’impossibilité de mener l’opération jusqu’à son terme. Dans le cas d’une opération de vissage, ceci peut nécessiter de démonter l’assemblage partiellement serrer pour le serrer de nouveau par la mise en œuvre d’une nouvelle opération de vissage qui sera menée jusqu’à son terme.
Afin d’éviter qu’une opération ne soit interrompue avant son terme en raison d’un déchargement de la batterie ou d’un échauffement portant l’outil à une température de fonctionnement au-delà de sa température de fonctionnement limite maximale, il est connu de fixer un seuil pessimiste de température de fonctionnement relativement bas au-delà duquel on estime qu’il n’est pas possible de garantir qu’une nouvelle opération peut être menée jusqu’à son terme si bien que le fonctionnement de l’outil est inhibé. Il est également connu de fixer un seuil pessimiste de niveau de charge de batterie relativement haut en-dessous duquel on estime qu’il n’est pas possible de garantir qu’une nouvelle opération peut être menée jusqu’à son terme si bien que le fonctionnement de l’outil est inhibé.
Une telle approche peut permettre, à tout le moins dans certains cas, d’éviter l’interruption inopinée d’opération en cours de réalisation avant qu’elle n’arrive à son terme. Toutefois, il peut toujours arriver qu’un seuil limite soit dépassé au cours d’une opération, en particulier si elle se révèle être assez exigeante, si bien que le fonctionnement de l’outil est inhibé en cours d’opération avant son achèvement.
Pour éviter de tels arrêts intempestifs de l’outil au cours de la réalisation d’une opération, il peut être tentant de rendre les seuils encore plus pessimistes en abaissant encore davantage la valeur de la température limite de fonctionnement au-delà de laquelle on considère que l’outil n’est pas en mesure de mener jusqu’à son terme une nouvelle opération ou bien le niveau de charge minimal de batterie en-dessous duquel on estime que l’outil n’est pas en mesure de mener jusqu’à son terme une nouvelle opération. Une telle approche conduit toutefois à réduire l’autonomie de l’outil alors qu’il est en mesure de réaliser jusqu’à leur terme de nouvelles opérations peu exigeantes sans franchir de limite thermique ou de limite de niveau de charge de la batterie.
La température de fonctionnement de l’outil et le niveau de charge de la batterie peuvent varier de manière substantielle au cours de la réalisation d’opérations longues. Il en résulte à l’inverse que les seuils limites, s’ils sont trop pessimistes, peuvent être atteints avant que ces opérations arrivent à leur terme.
La masse du pneumatique de référence est de 62.9 Kg
La valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles formés par les câbles de la première couche de sommet de travail avec la direction circonférentielle et ceux des câbles de la deuxième couche de sommet de travail est égale à 8°.
L’angle moyen est égal à 21.7°.
La valeur de F1 est égale à 320 N.
La valeur de F2 est égale à 392 N.
Les valeurs F1 et F2 sont obtenues par une simulation éléments finis, le nombre élevés de nappes de renforcement dans le sommet ne permettant pas l’utilisation d’un modèle analytique simple.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 est égal à 15.1 %.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 est égal à 12.3 %.
Le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 est 22.7 % inférieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2.
Des tests visant à caractériser la résistance à la rupture d’une armature de sommet de pneumatique soumise à des chocs ont également été réalisés. Ces tests consistent à faire rouler un pneumatique, gonflé à une pression recommandée et soumis à une charge recommandée, sur un obstacle ou indenteur cylindrique de diamètre égal à 1.5 pouce, soit 38.1 mm, à tête hémisphérique, et d’une hauteur déterminée. La trajectoire du pneumatique est ajustée de manière à ce que l’axe de l’obstacle corresponde à la position de l’une des nervures axialement la plus extérieure sur la bande de roulement. La résistance à la rupture est caractérisée par la hauteur critique de l’indenteur, c’est-à-dire la hauteur maximale de l’indenteur entraînant une rupture totale de l’armature de sommet, c’est-à-dire de la rupture de toutes les couches de sommet. Les valeurs expriment l’énergie nécessaire pour obtenir la rupture du bloc sommet. Les valeurs sont exprimées à partir d’une base 100 correspondant à la valeur mesurée pour le pneumatique de référence T2.
Ces résultats montrent que malgré un allégement du pneumatique, notamment par une diminution de la masse de son armature sommet, l’énergie à rupture lors d’un choc sur la surface de la bande de roulement des pneumatiques I1 et I2 selon l’invention est supérieure à celle du pneumatique T2 et également supérieure à celle du pneumatique T1.
Des derniers tests d’endurance visant à reproduire des conditions de roulage combinant la vitesse du véhicule et la nature du sol particulièrement agressive ont été réalisés. Ces tests reproduisent ainsi des conditions extrêmes notamment des véhicules "Poids-Lourds" de type « approche chantier ».
Il existe donc un réel besoin de surmonter les inconvénients mentionnés précédemment, notamment en mettant en œuvre une composition capable de traiter cosmétiquement et efficacement la chute des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, les poils et/ou les cils humains, et/ou de favoriser leur repousse, ayant des qualités d’usage améliorées tout en assurant notamment un rendu visuel satisfaisant, notamment sans effet gras ou collant et sans résidus. Cette composition doit en outre permettre une application répétée, c’est-à-dire permettre un usage quotidien de la composition.
De préférence, le ou lesdits composés (a) sont choisis parmi les composés de formule (I) ou (II), leurs sels ou leurs hydrates :
- R1, R2, R3, R4 représentent, indépendamment :
(i) un atome d'hydrogène ou
(ii) un radical alkyle ou alcényle inférieur en C 1 -C 5 , linéaire ou ramifié, cyclique ou acyclique, un radical alcoxy en C 1 -C 5 , un radical aryle en C 6 -C 18 , un radical hétérocyclique ayant de 5 à 8 chaînons ; ces radicaux étant éventuellement substitués par un radical choisi parmi les radicaux : hydroxyle, (di)(C 1 -C 4 )(alkyl)amino tel que diméthylamino, carboxyle, halogène, aryle C 6 -C 18 , carboxamide et N-méthylcarboxamide ;
- lorsque R1, R2 et R3 représentent un atome d'hydrogène, R4 peut désigner un radical alkyle ou alcényle inférieur en C 1 -C 5 , linéaire ou ramifié éventuellement substitué par un radical hydroxyle, un radical carboxamide, méthoxy, éthoxy, 1,2,4-triazolyle, cyclopentyle, (C 1 -C 6 )alkylcarbonyle tel que acétyl, (C 1 -C 6 )alcoxycarbonyle tel que méthoxycarbonyle ou éthoxycarbonyle, -CO-CH=CH-COOH, phényle éventuellement substitué par un atome de chlore ou un radical hydroxyle, benzyle ou 2,5-dioxo-4-imidazolidinyle ;- lorsque R1 et R3 représentent un atome d'hydrogène, R2 peut représenter un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou éthyle et R4 un radical acétyle ;
- lorsque R1=R2=H, R3 et R4 peuvent former, avec l'atome d'azote qui les porte, un cycle pipéridine, 3-méthylpyrazole, 3,5-diméthylpyrazole ou maléimide ;
- R5 et R6 représentent, indépendamment l'un de l'autre,
(iii) un atome d'hydrogène ou
(iv) un radical alkyle, acyle, ou alcényle inférieur en C 1 -C 5 , linéaire ou ramifié, cyclique ou acyclique un radical alcoxy en C 1 -C 5 , un radical aryle en C 6 -C 18 , un radical hétérocyclique ayant de 5 à 8 chaînons ; ces radicaux étant éventuellement substitués par un radical choisi parmi les radicaux : hydroxyle, amino, diméthylamino, carboxyle, halogène, aryle C 6 -C 18 , carboxamide et N-méthylcarboxamide ;
- A est un radical choisi parmi les radicaux : CH 2 -CH 2 , CH=CH, CH 2 -CO, CO-NH, CH=N, CO-CO, CHOH-CHOH, (HOOC)CH-CH, CHOH-CO, CH 2 -CH 2 -CH 2 , CH 2 -NH-CO, CH=C(CH 3 )-CO, NH-CO-NH, CH 2 -CH 2 -CO, CH 2 -N(CH 3 )-CH 2 , NH-CH 2 -NH, CO-CH(CH 3 )-CH 2 , CO-CH 2 -CO, CO-NH-CO, CO-CH(COOH)-CH 2 , CO-CH=C(COOH), CO-CH=C(CH 3 ), CO-C(NH 2 )=CH, CO-C(CH 3 )=N, CO-CH=CH, CO-CH=N et CO-N=CH.
Parmi les composés de formule (I) particulièrement préférés selon l’invention, on peut citer :
l’urée, la méthylurée, l’éthylurée, la propylurée, la n-butylurée, la sec-butylurée, l’isobutylurée, la tert-butylurée, la cyclopentylurée, l’éthoxyurée, l’hydroxyéthylurée, la N-(2-hydroxypropyl)urée, la N-(3-hydroxypropyl)urée, la N-(2-diméthylaminopropyl)urée, la N-(3-diméthylaminopropyl)urée, la 1-(3-hydroxyphényl)urée, la benzylurée, la N-carbamoyl maléamide, l’acide N-carbamoyl maléamique, le pipéridinecarboxamide, la 1,2,4-triazol-4-yl-urée, l’acide hydantoïque, l’allophanate de méthyle, l’allophanate d’éthyle, l’acétylurée, l’hydroxyéthylèneurée, la 2-(hydroxyéthyl)éthylèneurée, la diallylurée, la chloroéthylurée, la N,N-diméthylurée, la N,N-diéthylurée, la N,N-dipropylurée, la cyclopentyl-1-méthylurée, la 1,3-diméthylurée, la 1,3-diéthylurée, la 1,3-bis(2-hydroxyéthyl)urée, la 1,3-bis(2-hydroxypropyl)urée, la 1,3-bis(3-hydroxypropyl)urée, la 1,3-dipropylurée, l’éthyl-3-propylurée- la sec-butyl-3-méthylurée, l’isobutyl-3-méthylurée, la cyclopentyl-3-méthylurée, la N-acétyl-N’-méthylurée, la triméthylurée, la butyl-3,3-diméthylurée, la tétraméthylurée et la benzylurée.
Parmi les composés de formule (II) particulièrement préférés selon l’invention, on peut citer :
-R1 est un radical aliphatique non hydroxylé en C 1 -C 8 , de préférence en C 1 -C 6 , cyclique ou acyclique, de préférence acyclique, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, comprenant entre 0 et 7 insaturations, (doubles et/ou triples liaisons)et/ou 0 à 2 cycles, optionnellement substitué par un ou plusieurs substituants carboxy (-COOX’’) ;
-X et X', X’’ représentent indépendamment un atome d’hydrogène, un sel d’ammonium, un sel de métal alcalin, tel que Li, Na, K, ou un sel d’alcalino-terreux tel que Be, Mg, Ca ou un sel dérivé d’une amine organique telle qu’une alkylamine,
les acides carboxyliques de formule (II) ayant un pKa inférieur à 4,25, de préférence inférieur à 4.
De façon préférée dans la formule ci-dessus, R1 est un radical aliphatique non hydroxylé en C 1 -C 6 , mieux en C 1 -C 4 , mieux encore en C 1 -C 3 , acyclique, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, comprenant entre 0 et 2 insaturations, (doubles et/ou triples liaisons) optionnellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les groupements carboxy (-COOX’’);
Encore plus préférentiellement, dans la formule (II) ci-dessus et R1 est un radical aliphatique non hydroxylé en C 1 -C 4 , acyclique, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, alkyl ou alcényl comprenant de 0 à 1 insaturation, optionnellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis, carboxy (-COOX’’).
Par « radical aliphatique » on entend un radical hydrocarboné non aromatique, saturé ou insaturé pouvant être un hydrocarbure à chaine ouverte (linéaire ou ramifiée) ou un radical alicyclique (ie comprenant un ou plusieurs cycles non-aromatiques.
De préférence, les acides carboxyliques selon l’invention peuvent être choisis parmi l’acide malonique, l’acide malique, l’acide citraconique, l’acide citrique, l’acide maléique, l’acide succinique, l’acide fumarique, l’acide tricarballytique et/ou leurs sels et leurs mélanges.
De façon préférée, les acides polycarboxyliques mono hydroxylés et les acides polycarboxyliques non hydroxylés ayant un pKa inférieur ou égal à 4,25 sont choisis parmi l’acide malonique, l’acide citrique, l’acide malique, l’acide succinique, l’acide tricarballylique et leurs mélanges ; de préférence choisis parmi l’acide citrique, l’acide malique, et leurs mélanges. De manière plus particulièrement préférée, l’acide carboxylique est l’acide citrique.
Le ou les acides carboxyliques (b) peuvent être présents dans la composition selon l’invention dans une teneur totale allant de 0,1 à 30 % en poids, de préférence de 0,5 à 20 % en poids, mieux de 1 à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le ratio molaire urée et/ou dérivé d’urée/acide carboxylique (b) peut varier de 0,5 à 10, de préférence de 1 à 5, mieux de 1,5 à 3.
La composition selon l’invention comprend également un ou plusieurs sels inorganiques de cation multivalent (c ).
Les sels de cations multivalents conformes à l’invention sont choisis de préférence parmi
- les sels de cations alcalino-terreux comme les sels de Berylium, de Magnésium, de Calcium, de Strontium, de Barium ;
- les sels de lanthanide comme les sels de cérium, de lanthane, d’ytterbium et d’yttrium, de préférence de cérium.
Pour passer de la phase de « descente » à la phase de « montée », l’utilisateur se sert du levier 15 pour neutraliser le dispositif de freinage. En effet, il est alors important qu’à chaque pas, lorsque la chaussure bascule vers l’avant et que la semelle de celle-ci n’est plus en contact avec la pédale, le dispositif de freinage ne s’active pas et que les bêches ne viennent pas en contact avec la neige. L’utilisateur agrippe la barre de préhension du levier pour le faire pivoter et l’amener à la position de « verrouillage » représentée à la , à la et schématiquement à la . Dans cette position, le levier 15 assure trois fonctions distinctes. Tout d’abord il neutralise le dispositif de freinage en relevant les bêches 112a, 112b de l’élément de freinage sans qu’il soit nécessaire que la chaussure soit en contact avec la pédale. Ensuite, il neutralise le moyen de retenue arrière. En effet, le levier vient en butée contre celui-ci. Plus particulièrement, dans le mode de réalisation choisi, le levier vient recouvrir les extrémités libres 311, 321 des tiges 31, 32 empêchant ainsi qu’elles puissent s’enclencher dans la plaque arrière de la chaussure. Enfin grâce à une surface de support 155 ménagée sur la barre de préhension, le levier fait office de cale de montée.
Avantageusement, en position de verrouillage, la pédale est renversée, c’est-à-dire que son extrémité arrière 125, est placée plus en avant que sa base 124. Etant donné que l’extrémité arrière de la pédale est l’endroit où se trouve l’axe Y114 qui assure le pivot de la portion d’activation 114 de l’élément de freinage, cela permet de rendre irréversible le basculement de ce dernier.
Les figures schématiques de la et de la démontrent la cinématique du dispositif de freinage selon l’invention. Les deux axes Y111 – pivot de l’élément de freinage Y111 - et Y15 – pivot du levier 15 – sont fixes car liés à l’embase 10, elle-même fixée sur le ski. Les axes Y12 – pivot de la pédale 12 par rapport au levier 15 – et Y114 – liaison pivotante et coulissante entre l’élément de freinage 11 et la pédale 12 – ont, quant à eux une position qui change dans les différentes phases et/ou configurations. En phase de descente, tant que la chaussure 4 exerce une pression sur l’extrémité arrière de la pédale au niveau de l’axe Y114, l’élément de freinage 11 est contraint en rotation dans le sens S2 et ses extrémités se maintiennent au-dessus du plan de contact ski/neige 21. C’est la configuration illustrée à la . A partir du moment où la pression exercée par la chaussure disparaît, le relâchement de la contrainte de l’élément élastique de la pédale contribue à éloigner l’axe Y114 de l’axe Y12. Cela génère la montée de l’extrémité arrière de la pédale et le basculement dans la direction S1 de l’élément de freinage. A la fin du processus, on se trouve dans la configuration illustrée à la , dans laquelle l’élément de freinage se déploie sous le plan de contact ski/neige.
Le passage à la configuration verrouillée du dispositif, se fait par une rotation volontaire, c’est-à-dire réalisée par l’utilisateur, du levier autour de l’axe Y15. Cette rotation s’interrompt lorsque le levier est en butée contre la talonnière 3 (illustré par une flèche) et elle génère la rotation de l’élément de freinage dans le sens S2. C’est la configuration illustrée à la .