INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, chaque ligne de rupture 202 est dimensionnée pour rompre en cas de gonflement au-delà d’un volume prédéterminé, correspondant à un emballement thermique d’un accumulateur A1 à An.
Les figures 11A et 11B montrent une simulation numérique de la déformée d’un cadre-support 10.1 qu’il subit en cas d’emballement thermique de l’accumulateur A1 qu’il loge. Cette déformation induit la rupture d’une ligne L1 du busbar 200, ce qui interrompt le courant électrique circulant dans le module.
Les figures 12 et 12A montrent un busbar 200 ayant subi une rupture au niveau de sa ligne L1. Comme visible, les parties 201 de busbar sont séparées selon un écartement E physique qui empêche la continuité électrique dans le busbar et donc le courant de circuler dans le module M.
Pour garantir à coup sûr de maintenir cet écart E et donc toute reconnexion électrique au sein du module, on prévoit des moyens mécaniques de maintien d’écartement.
Les figures 13 à 15 illustrent une première variante selon laquelle les moyens d’écartement consistent en
Pour rappel, l’invention propose un écran thermique 1 destiné à équiper un groupe motopropulseur 2 d’un véhicule automobile et permettant notamment d’assurer une fonction de barrière thermique pour un capteur 4 logé par exemple dans une boîte de vitesses du groupe motopropulseur 2. Cet écran thermique 1 est particulier en ce qu’il comporte un canal 6 configuré pour autoriser la circulation d’un liquide de refroidissement, de sorte à augmenter sa capacité à parer l’énergie thermique afin de limiter la température de l’air qui entoure le capteur 4, et ainsi garantir son bon fonctionnement.
La représente une vue partielle du groupe motopropulseur 2 destiné à être intégré à un véhicule automobile, et équipé d’un tel écran thermique 1.
Tel que détaillé sur la , le groupe motopropulseur 2 comprend un ensemble de composants, dont une boîte de vitesses 10 disposée sur la partie gauche de la et un moteur thermique 12 disposé sur la partie droite de la . Un capteur 4 est disposé à la jonction de la boîte de vitesses 10 et du moteur thermique 12. Un tel capteur 4 est par exemple un capteur de point mort haut du moteur thermique 12. Par ailleurs, le capteur 4 est situé à proximité d’un écran thermique 1 selon l’invention. Lorsqu’ils sont tous deux associés l’un à l’autre, ils forment un ensemble. La montre un environnement relatif à un capteur de point mort haut, mais il est entendu que l’invention n’est pas limitée à un tel capteur. L’écran thermique améliorée selon l’invention est donc destiné à protéger tout capteur qui peut équiper un moteur thermique.
L’écran thermique 1 a pour fonction de protéger le capteur 4 contre la chaleur induite par un système de recirculation des gaz d’échappement 14 et/ou par un pot catalytique 16 (illustré sur la ), également constitutifs du groupe motopropulseur 2. Le système de recirculation des gaz d’échappement 14, le pot catalytique 16, le capteur 14 et l’écran thermique 1 sont disposés à proximité les uns des autres. En ce qui concerne le système de recirculation des gaz d’échappement 14, on note que l’écran thermique 1 est adapté pour parer l’énergie thermique qui est dégagé par un échangeur de chaleur spécifique de ce système de recirculation des gaz d’échappement 14. La température d’un tel échangeur de chaleur est particulièrement élevée car ce composant met en œuvre un échange de chaleur entre les gaz d’échappement en sortie immédiate du moteur thermique et un fluide de refroidissement. L’écran thermique 1 trouve ainsi une application particulière eu égard à cet échangeur de chaleur du système de recirculation des gaz d’échappement 14.
Lorsque le moteur thermique 12 est en fonctionnement, le système de recirculation des gaz d’échappement 14 et le pot catalytique 16 dégagent un rayonnement thermique important, responsable d’une hausse de la température dans l’environnement du groupe motopropulseur 2. Pour cette raison, l’écran thermique 1 est précisément disposé entre le capteur 4 et ce système de recirculation des gaz d’échappement 14 et/ou le pot catalytique 16, de sorte à bloquer ce rayonnement thermique.
Tel que détaillé sur la , l’écran thermique 1 comprend une ou plusieurs parois 20 configurées pour parer le rayonnement thermique dégagé par le système de recirculation des gaz d’échappement 14 et/ou le pot catalytique 16 lorsque ces deux éléments sont en fonctionnement. Les parois 20 de l’écran thermique 1 comprennent une au moins première portion 22 et une deuxième portion 24. Dans l’exemple illustré ici, la première portion 22 est perpendiculaire à la deuxième portion 24 de sorte à former un écran thermique en L. Une telle conformation est avantageuse en ce qu’elle permet d’entourer le capteur 4 sur au moins deux de ses côtés, de sorte à le protéger au mieux. Bien entendu, la disposition orthogonale des portions n’est pas limitative et celles-ci peuvent être disposées autrement, tant que leurs plans respectifs sont sécants, comme c’est par exemple le cas de la .
L’écran thermique 1 comprend également un support de fixation 40 solidaire de la paroi. Ce support de fixation 40 porte la paroi et son canal, et permet de solidariser l’écran thermique au groupe motopropulseur.
Au moins une des portions 22, 24, et avantageusement la première portion 22 et la deuxième portion 24, comprend le canal 6 dans lequel circule le liquide de refroidissement 8 représenté par des flèches sur la . Ce faisant, le liquide de refroidissement capte des calories présentes sur la paroi de l’écran thermique 1 selon l’invention, et les évacue hors de la zone où se situe le capteur 4.
La première portion 22 comprend une première interface 26 de l’écran thermique 1. La deuxième portion 24 comprend une deuxième interface 28 de l’écran thermique 1. La première interface 26 est la partie par laquelle le liquide de refroidissement 8 entre dans le canal 6. La deuxième interface 28 est la partie par laquelle le liquide de refroidissement 8 sort du canal 6. Ces interfaces 26, 28 peuvent recevoir des conduites 30, 32 dont l’extrémité est enfilée sur l’interface, puis étanchée au moyen d’un collier.
Le canal 6 fait partie du circuit de refroidissement 34 du moteur thermique 12. Le circuit de refroidissement 34 comprend une première branche 36 dédiée au refroidissement du système de recirculation des gaz d’échappement 14, notamment de son échangeur de chaleur. Le circuit de refroidissement 34 comprend également une branche de dérivation 38, qui d’un point vue fluidique, est au moins en partie en parallèle à la première branche 36.
Selon l’exemple illustré aux figures 1 et 2, la branche de dérivation 38 est rattachée à la première branche 36. On comprend ici que la branche de dérivation 38 prend naissance sur la première branche 36, en amont de l’écran thermique 1, et rejoint celle-ci en aval de ce même écran thermique 1.
La branche de dérivation 38 comprend le canal 6 qui traverse l’écran thermique 1, pour le passage du liquide de refroidissement 8 circulant dans le sens des flèches représentées sur la . Le circuit de refroidissement 34, en canalisant le liquide de refroidissement 8, permet ainsi de capter des calories présentes au niveau du système de recirculation des gaz d’échappement 14 ainsi qu’au niveau de l’écran thermique 1 selon l’invention.
C’est ainsi qu’on évite que le capteur 4, par exemple un capteur de point mort haut, soit soumis à une température trop élevée, qui soit de nature à fausser la mesure ou la détection de ce capteur 4.
L’écran thermique 1 est fixé au carter de la boîte de vitesses 10 par tout moyen de fixation, par exemple à l’aide d’une vis 42 qui solidarise le support de fixation 40 sur la boîte de vitesses.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un écran thermique qui puisse être optimisé et plus performant par rapport aux écrans thermiques actuellement utilisés pour assurer une fonction de refroidissement permettant de réduire la température de l’environnement d’un capteur intégrant un véhicule, tout en conservant la disposition des éléments annexes à ce capteur.
Une fois la topologie de base du convertisseur choisie, il convient de choisir quel mode d’implémentation est voulu. Pour rappel, les trois possibilités d’implémentation sont représentées aux figures 2A, 2B, 2C. Selon la topologie retenue et en se référant aux équations (3), (6) ou (9), il convient dans un premier temps de sélectionner une référence de diode de puissance permettant de maximiser la déviation de courant et/ou d’atteindre un objectif de déviation de courant.
Dans un second temps, il est possible d’ajouter ou modifier les impédances d’équilibrages R S pour atteindre un objectif spécifique de déviation et/ou minimiser les surtensions. Cette déviation de courant peut également être influencé par le nombre de diodes de protection.
A titre d’exemple, si la protection d’un convertisseur à deux niveaux de tension tel que représenté sur la est recherché avec un objectif d’avoir 5 fois plus du courant dans la diode de protection que dans la diode de roue libre du convertisseur et en connaissant les paramètres des composants disponibles avec le tableau 1 ci-dessous, il est possible d’obtenir un premier dimensionnement.
2,3 mΩ 0,75 V 6,5 m Ω 1 V 500 A 1 m Ω
Dans ce cas d’étude, la condition (11) est vérifié si ou si . Si seulement deux diodes de protection peuvent être insérées en parallèle, alors il est nécessaire que pour obtenir la déviation de courant souhaitée :
Prise en compte de la contrainte thermique
En parallèle de l’estimation de la déviation de courant, il convient de vérifier que les diodes sont capables de supporter thermiquement la contrainte que représente le courant de défaut, au moyen du critère i²t. Ce critère se calcul au moyen des équations (11) et (12).
Où correspond à un facteur de sécurité sur le dimensionnement
Où désigne la contrainte thermique maximale admissible par une diode de protection et où
Le découpage de l’intégrale est issu de comportement même du court-circuit continu. En effet, lors d’un défaut faiblement impédant sur le bus continu le convertisseur passe par trois étapes distinctes : La décharge des condensateurs ; La décharge des inductances de lignes DC et l’inversion éventuelle de la tension DC ; L’alimentation du défaut par le réseau AC à travers les diodes de roues libres.
A partir de ce déroulement, il est possible de définir cinq instants caractéristiques qui se retrouvent dans l’équation (13): l’instant de début du défaut et de la phase 1 ; l’instant de début de la phase 2 et de fin de la phase 1 ; l’instant de début de la phase 3 et de fin de la phase 2 ; l’instant de fin du défaut, avec la coupure de ce dernier ; l’instant de blocage des interrupteurs semi-conducteurs.
En première approximation, il est possible de considérer que . Bien qu’en réalité, il existe un léger différentiel dû à la fréquence d’échantillonnage et aux seuils de détection, ce qui conduit à .
Notons que ce critère tient compte du temps maximal de coupure de la protection associé au convertisseur. Un temps de coupure important, entraine mécaniquement la sélection de composants avec de fort i²·t. Notons également qu’en plus de la déviation de courant, il est nécessaire de tenir compte des non-linéarité de conductions des diodes de protection, décrites aux équations (4), (7) et (10) pour calculer ce critère.
La présente invention a donc pour objet une composition cosmétique, notamment de maquillage et/ou de soin de la peau et/ou des lèvres, en particulier des lèvres, comprenant, dans un milieu aqueux physiologiquement acceptable :
Alpha hydroxy acide (AHA) La composition selon l'invention comprend au moins un AHA.
Selon un mode préféré, l'alpha hydroxyacide est choisi parmi l'acide lactique, l'acide citrique, l'acide malique, l'acide tartrique et leurs sels. Plus particulièrement, l'alpha hydroxyacide est choisi parmi l'acide lactique, l'acide citrique, leurs sels et leurs mélanges.
Le ou les alpha hydroxyacides peuvent être présents en une quantité allant de 0,001 à 10% en poids, de 0,005 à 5% en poids, de préférence de 0,01 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Matières colorantes pigmentaires La composition selon l'invention comprend de 3% à 50% en poids par rapport au poids total de la composition d’au moins une matière colorante pigmentaire. Cette matière colorante est ainsi choisie parmi les matières colorantes pulvérulentes comme les pigments minéraux, les nacres, les pigments organiques.
De préférence, la doublure Intérieure comprend des cavités destinés au moins partiellement au logement des batteries d’appoint et la paroi extérieure est pourvue d’éléments de calage de l’élément de renfort.
Un autre objet de l’invention est un véhicule automobile à motorisation électrique pourvu d’un bas de caisse basculant tel que défini ci-dessus pour le logement de batteries d’appoint.
Dans son principe, l’invention propose une solution simple et efficace pour réaliser le renforcement d’un bas de caisse basculant.
Le bas de caisse basculant selon l’invention assure le logement et la protection des batteries vis-à-vis des chocs latéraux en préservant leur intégrité et en garantissant ainsi leur bon fonctionnement tout en améliorant la sécurité du véhicule.
est une vue en coupe transversale d’un mode de réalisation préférentiel d’un bas de caisse selon l’invention en position fermée et verrouillée.
est une vue en coupe transversale du bas de caisse de la en position ouverte après basculement vers le bas.
est une vue en perspective de dessus du bas de caisse de la en position ouverte.
Naturellement, les modes de réalisation du bas de caisse de l’invention illustrés schématiquement par les figures présentées ci-dessus et décrites ci-après, ne sont donnés qu'à titre d’exemples non limitatifs. Il est explicitement prévu dans le cadre de l’invention que l'on puisse proposer et combiner entre eux différents modes pour en proposer d'autres.
L’invention concerne le domaine de l’implantation de batteries d’appoint dans la caisse de véhicules automobiles à motorisation électrique et s’intéresse, plus particulièrement, au renforcement de la partie basse de la caisse 6 (dite bas de caisse) délimitant, vers l’extérieur, au moins un compartiment dans lequel sont logées ces batteries. Ce renforcement est destiné à protéger les batteries vis-à-vis des chocs latéraux et à préserver ainsi la sécurité du véhicule.
De manière générale et connue en soi, ces bas de caisse sont montés de façon basculante sur le châssis des véhicules entre une position haute de fermeture dans laquelle il s’étend dans le prolongement de la caisse 6 et une position basse d’ouverture permettant l’accès au logement des batteries.
Comme illustré par la , de tels bas de caisse comprennent une paroi extérieure 1, une doublure intérieure 3 délimitant au moins un logement pour les batteries d’appoint (non représentées), une articulation 4 assurant le basculement et la retenue du bas de caisse en position basse d’ouverture et des moyens de verrouillage 5 du bas de caisse dans sa position haute de fermeture.
Comme illustré par les figures 1 à 3, l’invention vise à consolider le bas de caisse en y intégrant un élément de renfort 2, monté de façon intercalaire entre la paroi extérieure 1 et la doublure intérieure 3 et destiné à absorber l’énergie cinétique résultant d’un éventuel choc latéral. Des organes de fixation 31 assurent la solidarisation de l’élément de renfort 2 à la doublure 3, comme illustré par la .
Cet élément de renfort 2 est réalisé avec un matériau extrudé et, selon une première variante de réalisation de l’invention, l’élément de renfort est au moins partiellement intégré dans la doublure intérieure 3. Toutefois, selon une autre variante de réalisation de l’invention, cet élément de renfort peut alternativement être rapporté et fixé dans le bas de caisse.
De préférence, l’élément de renfort 2 du bas de caisse de l’invention est réalisé en un matériau composite ou en aluminium ou bien encore en tout alliage métallique présentant des propriétés mécaniques appropriées pour absorber l’énergie cinétique résultant d’un choc contre le bas de caisse .
La droite d NST est la droite dans l’image 2D définie par deux pixels p I et p g . Le pixel p g correspond à l’intersection de droite d NST et d’une droite d g dans l’image définie manuellement et représentant la limite du guidage mécanique.
La distance entre les points P I,i et P g , issus des pixels p I et p g , est comparée avec la distance ∆g. Si le point d’intérêt initial P I,i est trop près du guidage mécanique GM, alors l’effecteur 20 risque d’être bloqué par celui-ci, et si le point d’intérêt initial P I,i est trop éloigné, l’effecteur 20 risque d’être bloqué par le tambour 16.
Le processeur de traitement d’image 82 effectue un décalage de l’élément élastomérique 13 pour que le point d’intérêt initial P I,i issu du pixel p I soit à une distance ∆g, idéale pour le mouvement d’incision. Ce décalage s’effectue par une rotation du tambour 16 dont le sens de rotation dépend du signe du décalage à effectuer.
A titre d’exemple, ∆g=0.055m et ∈=0.01.
Après avoir détecté le point d’intérêt initial P I,i et vérifié la distance ∆g entre ce point et le guidage mécanique GM, l’élément élastomérique 13 est embarré par le module 70 d’embarrage avant d’exécuter l’opération de découpe, c’est-à-dire enrouler l’élément élastomérique 13 autour du tambour 16. Cette opération est réalisée en synchronisant la rotation du tambour 16 avec la rotation de la bobine 15.
Une fois l’élément élastomérique 13 embarré, on distingue sur la , le point d’intérêt initial PI,i, déterminé avant l’embarrage et le point d’intérêt final PF,i qui est le point d’intérêt physique appartenant à l’élément élastomérique 13 et qui a donc tourné autour du tambour 16 avec lui.
Le module de découpe 80 comprend un module 83 de détermination du point d’incision P inc en fonction du point d’intérêt initial P I,i et d’une distance constante h offset entre et ledit point d’incision P inc et le point de sortie P S nécessaire aux phases de découpe illustrées sur les figures 13A, 13B, 13C.
La distance constante h offset est prédéterminée lors d’étapes préalables qui ne seront pas décrites.
Le point d’incision P inc se trouve à un décalage axial du point d’intérêt initial P I,i selon l’axe X-X’ du tambour 16, comme sur la .
La longueur l offset entre le point de sortie P S et point d’intérêt initial P I,i s’écrit comme suit :
Comme le montre la Figure 15C, l’angle de rotation φ pour effectuer l’embarrage de l’élément élastomérique 13 n’est donc pas de 2π mais est égal à où .
Ainsi, le point de sortie P S se confond avec le point d’intérêt final P F,i une fois l’élément élastomérique 13 collé sur le tambour 16.
Le module 80 de découpe comprend en outre module 84 de chauffage de l’outils de découpe (non représenté).
Le module 80 de découpe comprend en outre un module 85 d’analyse des efforts axiaux F x et transversaux F y du bras robotisé 18 générés au cours de l’opération de découpe configuré pour acquérir ladite force par un capteur de force monté sur le bras robotisé 18, pour déterminer le point de sortie P S de découpe et pour corriger en temps réel l’angle de l’outils de coupe pendant l’opération de découpe.
Enfin, l’UCE 40 comprend un module 90 de soudure configuré pour plaquer l’élément élastomérique 13 au plus près de la coupe et pour commander un rouleau presseur multi profil capable de rouler dans toutes les directions et d’accompagner l’élément élastomérique 13 au fur et à mesure de la découpe.
Le module 90 de soudure est également configuré pour commander un outil de soudure, nommé zipper en termes anglo-saxons configuré pour rapprocher les extrémités coupées de l’élément élastomérique 13 dans un premier sens et dans un deuxième sens le long de la soudure.
C onditions activées 30 minutes par la capsaïcine en fin de culture
La montre que l’activation de la co-culture pendant 30 minutes par de la capsaïcine à 10µM entraine une augmentation significative de la libération de neuropeptide CGRP (plus 88% ; p<0.0001 par rapport au témoin traité par du milieu contrôle).
Le traitement de la co-culture par la β-endorphine pendant 10 jours avant activation a permis d’inhiber significativement la libération de CGRP (moins 127%; p<0.0001 par rapport au témoin capsaïcine).
Ces résultats valident les conditions de l’étude.
Le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le Mix4, aux concentrations C10, C9 ou C8, entraine une inhibition significative de la libération de CGRP (respectivement moins 62% ; p<0.0001, 70% ; p<0.0001 et 75% ; p<0.0001 par rapport au témoin capsaïcine).
Le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le Mix5, aux concentrations C10, C9 ou C8, entraine également une inhibition significative de la libération de CGRP (respectivement moins 54% ; p<0.0001, 68% ; p<0.0001 et 69% ; p<0.0001 par rapport au témoin capsaïcine).
Traitement chronique par le cortisol et les composés
Comme le montre la , le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le cortisol entraine une augmentation non significative de la quantité de neuropeptide CGRP détectée au terme de la culture par rapport au témoin traité par du milieu contrôle (plus 21%).
L’absence de significativité des résultats est probablement due au fait que les surnageants utilisés pour le dosage ont été prélevés après seulement 30 minutes de mise en présence avec les cellules de la co- culture. Le traitement chronique au cortisol a pu entrainer des libérations régulières de neuropeptide pendant les 10 jours de traitement impliquant une diminution de la quantité de neuropeptide stockée dans les vésicules, présentes dans les corps cellulaires et les neurites des neurones sensitifs, et disponible pour la libération. Malgré une synthèse permanente assurée par le corps cellulaire des neurones ce phénomène a probablement entrainé une plus faible libération en fin de culture et la sensibilité du kit ELISA est probablement insuffisante pour détecter de manière robuste ces plus faibles modulations de la libération de neuropeptide.
Le traitement de la co-culture par la β-endorphine pendant les 10 jours de traitement au cortisol a entrainé une diminution significative de la quantité de neuropeptide libérée par rapport au témoin cortisol (moins 55% ; p<0.0001).
Le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le Mix4, aux concentrations C10, C9 ou C8, entraine une inhibition significative de la libération de CGRP due au stress cortisol (respectivement moins 24% ; p<0.001, 17% ; p<0.01 et 20% ; p<0.01 par rapport au témoin cortisol).
Le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le Mix5, aux concentrations C10, C9 ou C8, entraine une inhibition de la libération de CGRP due au stress cortisol (respectivement moins 14% ; p<0.05, moins 17% ; p<0.01 et 12% par rapport au témoin cortisol). Les résultats sont significatifs pour les concentrations C10 et C9.
Traitement chronique par le cortisol et les composés, puis activées 30 minutes par la capsaïcine en fin de culture
Comme le montre la , le traitement de la co-culture pendant 10 jours par le cortisol puis l’activation par la capsaïcine en fin de culture n’entraine pas de modulation de la quantité de neuropeptide CGRP.
Ce résultat, contraire à celui attendu, est dû au fait que les surnageants utilisés pour le dosage ont été prélevés après seulement 30 minutes de mise en présence avec les cellules de la co-culture. Le traitement chronique au cortisol a pu entrainer des libérations régulières de neuropeptide pendant les 10 jours de traitement impliquant une diminution de la quantité de neuropeptide stockée dans les vésicules, présentes dans les corps cellulaires et les neurites des neurones sensitifs, et disponible pour la libération. Malgré une synthèse permanente assurée par le corps cellulaire des neurones ce phénomène a probablement entrainé une plus faible libération en fin de culture et la sensibilité du kit ELISA est probablement insuffisante pour détecter ces plus faibles modulations de la libération de neuropeptide.
La présence des mélanges d’actifs ou de la β-endorphine pendant les 10 jours de traitement au cortisol puis pendant l’activation par la capsaïcine a entrainé une diminution de la quantité de neuropeptide libérée par rapport au témoin cortisol.