INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mais, la détermination de cette valeur forfaitaire peut dépendre aussi de l’identité du pneumatique au travers de l’étape O1 afin d’être plus précise. L’information d’identité prioritaire pour cette dépendance provient de la saisonnalité du pneumatique à l’ordre zéro. Il convient ainsi de savoir si c’est un pneumatique de type « été », « hiver » ou « 4 saisons » pour affiner la valeur forfaitaire. Mais, la valeur forfaitaire peut aussi être liée à la gamme de pneumatique dans une saisonnalité donnée voire les dimensions du pneumatique. Cependant, cette seconde dépendance est d’ordre 2 devant d’autres facteurs influents comme l’état d’usure du pneumatique ou son état de vieillissement qui seront plutôt d’ordre 1 en termes de facteurs influents. Enfin, un dernier mode de réalisation consiste, en option, à mesurer des rigidités longitudinales KX’ M es du pneumatique monté sur véhicule correspondant à des roulages en ligne droite sur un sol humide et ce quel que soit la nature du sol. Ainsi, en moyennant les mesures effectuées KX’ Mes sur une période courte à l’échelle du changement d’usure du pneumatique ou d’un vieillissement de ce dernier, on obtient une valeur éventuellement plus pertinente prenant en compte tous les facteurs influents sur la rigidité longitudinale KX du pneumatique sans l’étape optionnelle O1 d’identification du pneumatique.
L’étape S1 consiste à déterminer le coefficient d’adhérence de référence Mu Ref du pneumatique sur un sol humide. Cette valeur peut être obtenue forfaitairement dans un premier temps, classiquement une valeur comprise dans une fourchette entre 0,5 et 1,3 est tout à fait admissible.
Mais, la détermination de cette valeur forfaitaire peut dépendre aussi de l’identité du pneumatique au travers de l’étape O1 afin d’être plus précise. L’information d’identité prioritaire pour cette dépendance provient de la saisonnalité du pneumatique à l’ordre zéro. Il convient ainsi de savoir si c’est un pneumatique de type « été », « hiver » ou « 4 saisons » pour affiner la valeur forfaitaire. Mais, la valeur forfaitaire peut aussi être liée à la gamme de pneumatique dans une saisonnalité donnée voire les dimensions du pneumatique. Cependant, c’est seconde dépendance est d’ordre 2 devant d’autres facteurs influents comme l’état d’usure du pneumatique ou son état de vieillissement qui seront plutôt d’ordre 1 en termes de facteurs influents.
Ces deux premières étapes S1 et S2 peuvent potentiellement être effectuées avant d’évaluer en temps réel les diverses grandeurs de l’invention, ce qui permet d’alimenter le calculateur de ces valeurs. Le calculateur peut être installé dans le véhicule ou déporté hors du véhicule. Dans cette seconde solution, l’alimentation des données se fait par l’intermédiaire d’un cloud comme aussi la restitution des évaluations qui sera transmise au véhicule.
Au cours du roulage du véhicule, il faut déterminer les conditions météorologiques au cours d’une étape S3. Celle-ci consiste par exemple à estimer la température extérieure du véhicule et d’estimer le niveau des précipitations. Le premier paramètre météorologique, la température extérieure, permet d’estimer si les précipitations sont potentiellement de la neige ou de l’eau à l’état liquide. Le second paramètre météorologique, le niveau des précipitations, permet selon les capteurs employés sur le véhicule d’évaluer la quantité des précipitations en termes de volume et/ou d’évaluer la quantité des précipitations en termes de masse qui s’abat sur le véhicule. Ainsi, la vitesse des essuis glaces en automatique sur le véhicule permet de distinguer la quantité de précipitations en volume que rencontre le capteur de pluie. Et des capteurs sonores ou vibratoires sur le véhicule permet d’évaluer la quantité en volume des précipitations mais aussi la quantité massique des précipitations en prenant en compte, au besoin, la vitesse longitudinale de roulage du véhicule au travers de l’étape optionnelle O3. Ainsi, la collecte de toutes ces données et leur analyse permet d’estimer si le véhicule rencontre une chaussée humide ou mouillée. Dans le second cas, peu importe la quantité d’eau qui stagne au-dessus de la chaussée à l’échelle de la surface de contact entre le pneumatique et le sol.
Dans le cas où l’analyse des résultats météorologiques définit un sol dans un état mouillé, il convient de passer à l’étape S4 suivante. Celle-ci consiste à déterminer au cours du roulage du véhicule, la rigidité longitudinale KX Mes du pneumatique équipant le véhicule sur le sol de roulage qui est dans un état mouillé. Cette mesure est à effectuer en ligne droite, au travers de l’indication de l’angle volant par exemple, une évaluation de la pente des points définis par le taux de glissement g% du pneumatique et de l’effort FX appliqué au pneumatique, mesuré au centre roue par exemple. L’accumulation de plusieurs points représentant chacun l’effort FX au centre roue pour un taux de glissement g% donné permet d’estimer la pente à l’origine du nuage de points qui s’apparente à la rigidité longitudinale KX du pneumatique sur le sol dans un état mouillé.
Enfin, une estimation du coefficient d’adhérence du pneumatique sur le sol mouillé Mu peut être obtenue au travers de l’étape S5. Les entrées de cette étape S5 sont d’une part les grandeurs de référence Mu Ref et KX Ref qui sont les sorties des étapes S1 et S2 et d’autre part la détermination de la rigidité longitudinale KX Mes obtenue à l’étape S4. Ainsi, il est possible en temps réel sur le véhicule et au cours du roulage sur le sol mouillé d’estimer le potentiel d’adhérence restant du pneumatique lié à l’état mouillé du sol au travers du coefficient d’adhérence Mu du pneumatique. Une alerte peut alors être remontée au conducteur ou aux systèmes embarqués de conduite pour adapter les conditions de roulage du véhicule en fonction de ce coefficient d’adhérence Mu. Par exemple, en mesurant le potentiel d’adhérence restant des pneumatiques de l’essieu avant, qui sera la plus sensible à la quantité d’eau liquide sur la chaussée en roulage en marche avant, on peut éviter les pertes de contact d’un des pneumatiques situés à l’avant du véhicule par rapport au sol voire de l’essieu avant au complet.
Ensuite, le procédé de détermination de la vitesse critique s’aquaplaning v cr du pneumatique sur un sol mouillé est défini au travers des étapes S1et S5 à S7.
Pour cela, le miroir de déviation 111 est monté mobile sur un organe de déplacement 115 entre ladite position de déviation dans laquelle il engendre le faisceau laser dévié 500, et une position de dégagement dans laquelle le miroir de déviation 111 est écarté du faisceau laser 5.
L’organe de déplacement 115 peut par exemple prendre la forme d’un support coulissant sur un rail. D’autres organes de déplacement peuvent notamment être envisagés tels que, par exemple, des organes permettant la rotation du miroir de déviation 111 entre sa position de déviation et sa position de dégagement.
Tel que cela est visible sur la , les moyens optiques de grandissement 113 du faisceau laser dévié 500 comprennent : une première lentille grandissante 1131 présentant une première focale f1, et une deuxième lentille grandissante 1132 présentant une deuxième focale f2.
La première focale f1 et la deuxième focale f2 sont différentes l’une de l’autre.
Plus particulièrement, la première focale f1 et la deuxième focale f2 sont choisies de sorte que le rapport f2/f1 soit supérieur ou égal à 2.
Un tel rapport de focales permet de faciliter l’acquisition d’une image du faisceau laser dévié 500 par la cellule photosensible 112.
Toujours en référence à la , le dispositif de captation 11 comprend une pluralité de miroirs de renvoi 116 intercalés entre le miroir de déviation 111 et la cellule photosensible 112.
La pluralité de miroirs de renvoi 116 permet d’agrandir le faisceau dévié 500 en le redirigeant selon plusieurs directions jusqu’à la cellule photosensible 112.
Cela peut alors permettre de rendre compact le dispositif de captation 11 tout en assurant le grandissement du faisceau laser dévié pour favoriser l’acquisition d’images par la cellule photosensible 112.
Préférentiellement, l’un au moins des miroirs de renvoi 116, dit miroir de renvoi primaire 1161, est positionné entre la première lentille grandissante 1131 et la deuxième lentille grandissante 1132.
Par ailleurs, le dispositif de captation 11 intègre également un filtre optique 117 intercalé entre la cellule photosensible 112 et le miroir de déviation 111. Ce filtre optique 117 permet de filtrer des ondes du faisceau laser dévié 500 en fonction d’une plage d’ondes admissibles par la cellule photosensible 112.
Grâce au dispositif de captation 11, le réglage du faisceau laser 5, et donc du dispositif d’analyse 3, est simple et rapide comparativement aux méthodes de l’art antérieur.
En effet, un technicien positionne le miroir de déviation 111 dans sa position de déviation, c’est-à-dire en travers du faisceau laser 5, de sorte à engendrer le faisceau laser dévié 5 qui est dirigé vers la cellule photosensible 112.
Depuis le miroir de déviation 111 jusqu’à la cellule photosensible 112, le faisceau laser dévié est agrandit par la présence de la première lentille grandissante 1131 et de la deuxième lentille grandissante 1132.
Une fois que le faisceau laser dévié 500 a atteint la cellule photosensible 112, une image dudit faisceau dévié peut alors être analysée par le technicien, cette image étant affichée sur le dispositif d’affichage grâce aux moyens de transmission 114.
Les figures 3 et 4 illustrent respectivement un premier type et un deuxième type d’images obtenues grâce à la cellule photo sensible 112.
- de 5% à 75% en masse de soufre élémentaire, plus préférentiellement de 20% à 70% en masse, encore plus préférentiellement de 50% à 70% en masse, typiquement de 60% à 70% en masse,
- de 0,1% à 20% en masse de composé(s) donneur(s) de soufre, plus préférentiellement de 0,5% à 15% en masse, encore plus préférentiellement de 1% à 10% en masse, typiquement de 1% à 5% en masse, et
Plus préférentiellement, l’agent de vulcanisation selon l’invention comprend, de préférence est constitué essentiellement, encore plus préférentiellement est constitué :
- de 20% à 90 % en masse de liant, plus préférentiellement de 20% à 50% en masse, encore plus préférentiellement de 20% à 40% en masse, typiquement de 25% à 30% en masse,
- de 0,05% à 10% en masse de dibenzyldithiocarbamate de zinc (ZBEC), plus préférentiellement de 0,25% à 7,5% en masse, encore plus préférentiellement de 0,5% à 5% en masse, typiquement de 0,5% à 2,5% en masse,
Avantageusement, l’agent de vulcanisation selon l’invention comprend, de préférence est constitué essentiellement, encore plus préférentiellement est constitué :
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine, le disque de turbine étant centré sur un axe longitudinal et présentant : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal ; un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprend : un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; une échasse reliée au pied et comprenant une plateforme délimitant une portion radialement interne d’une veine d’écoulement traversant la turbine d’entraînement ; et une pale reliée à la plateforme et s’étendant au sein de la veine d’écoulement, la pale présentant un bord d’attaque, un bord de fuite et une extrémité opposée à la plateforme ; dans lequel la veine d’écoulement présente : un rayon externe qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord de fuite de la pale ; et un rayon interne qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord de fuite de la pale ; dans lequel le rotor de turbine d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme la plus grande vitesse à laquelle le rotor de turbine d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le rayon d’alésage , le rayon de jante , le rayon externe , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : où vaut s 2 .m -2 , vaut est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , , , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Le décanteur d1 sépare la phase aqueuse de la phase organique. La phase aqueuse alcaline est éliminée via la conduite 8, puis la conduite 9. Une purge p est introduite pour éliminer l’eau co-produite par la réaction de condensation. La conduite 9 recycle la phase aqueuse alcaline vers la conduite 2.
La phase organique issue du décanteur d1 est amenée au neutraliseur N via la conduite 7. La phase organique neutralisée est amenée à la colonne à distiller D2 via la conduite 10.
La distillation sous pression réduite à l’aide de la colonne à distiller D2 permet de récupérer en tête de la colonne D2 un flux comprenant majoritairement de l’isophorone, qui est transféré via la conduite 11 vers la colonne à distiller D4. En pied de la colonne D2, la fraction récupérée comportant les sous-produits de polycondensation est transférée via la conduite 12 vers la colonne à distiller D3.
La distillation sous pression réduite des sous-produits de polycondensation au sein de la colonne à distiller D3 permet de récupérer en tête de la colonne D3 un flux comprenant de préférence des xylitones et/ou des isoxylitones. Cette fraction est recyclée via la conduite 13 vers la conduite 1.
Les sous-produits de réaction lourds S L sont récupérés en pied de la colonne D3.
Le flux récupéré en tête de la colonne D2 et comprenant majoritairement de l’isophorone, alimente la colonne à distiller D4. La distillation sous pression réduite dans la colonne D4 permet d’extraire en tête de colonne les impuretés légères telles que l’acétone et l’eau résiduelles, l’oxyde de mésityle et le 1,3,5-triméthylbenzène . Cette fraction est évacuée via la conduite 15 vers le décanteur d2. La phase aqueuse issue du décanteur d2 est envoyée via la conduite 17 vers un traitement d’eaux résiduaires S E et la phase organique comprenant majoritairement de l’oxyde de mésityle et de l’isophorone est recyclée via la conduite 16 vers la conduite 1.
La fraction récupérée au pied de la colonne D4 alimente la colonne D5 via la conduite 18. La fraction récupérée en tête de colonne D5 comporte de l’isophorone d’une pureté supérieure à 99 %. La fraction soutirée en pied de colonne D5 comporte des sous-produits de polycondensation résiduels, qui sont recyclés via la conduite 20 dans la colonne à distiller D2.
Par conséquent, le flux de phase organique alimentant le réacteur R comporte de l’acétone fraîche, la fraction légère provenant de la colonne à distiller D1 et recyclée via la conduite 5, la fraction légère provenant de la colonne à distiller D3 et recyclée via la conduite 13 et la phase organique issue du décanteur d2 et recyclée via la conduite 16.
La solution aqueuse alcaline (A) alimentant le réacteur R comporte une solution aqueuse d’hydroxyde alcalin frais et la phase aqueuse issue du décanteur d1 et recyclée via la conduite 9.
Exemple n°1 : La synthèse de l’isophorone est réalisée dans un réacteur tubulaire vertical en inox 316 L d’un volume de 815 mL avec un rapport L/D de 3, équipé d’une tubulure latérale positionnée à L/2 permettant de prélever un échantillon au milieu du réacteur.
La phase aqueuse alcaline et la phase organique constituée d’acétone fraîche, d’acétone recyclée et le cas échéant d’oxyde de mésityle recyclé et de produits de polycondensation recyclés sont respectivement préchauffées au travers de 2 échangeurs de chaleur électriques de façon à atteindre la température réactionnelle souhaitée au sein du réacteur.
Le réacteur tubulaire est préalablement rempli d’une solution aqueuse d’hydroxyde de sodium également préchauffée et d’une concentration pondérale en hydroxyde de sodium de 10 %.
L’alimentation des réactifs est assurée au moyen de pompes à piston.
Les conversions et sélectivités sont établies après une marche continue d’au moins 24 h afin de garantir des conditions réactionnelles stabilisées au sein du réacteur.
Le tableau 1 ci-dessous indique les conditions opératoires des essais opérés sous pression absolue de 40 bars dans le réacteur tubulaire avec une concentration hydroxyde de sodium de 20 g/L de la solution aqueuse alimentée.
La composition C2 est conforme à l’invention ; la composition C1 est non conforme à l’invention. Les compositions C1 et C2 contiennent toutes les deux un élastomère, copolymère statistique comprenant des unités monomères d’un 1,3-diène (en l’occurrence, des unités monomères du 1,3-butadiène) et des unités monomères d’un ester de l’acide méthacrylique (en l’occurrence, des unités monomères du méthacrylate de n-butyle), les unités monomères de l’ester de l’acide méthacrylique représentant au moins 30% en mole (en l’occurrence, 44% en mole) des unités monomères de l’élastomère. Les compositions C1 et C2 contiennent aussi toutes les deux une charge renforçante, en l’occurrence, une silice. Les compositions C1 et C2 contiennent également toutes les deux un agent de couplage. Dans la composition C1, l’agent de couplage est le bis(triéthoxysilylpropyl)tétrasulfure, communément appelé TESPT et commercialisé sous le nom « Si69 » par la société Evonik. Une molécule de cet agent de couplage contient six fonctions éthoxysilyles. Dans la formule C2, l’agent de couplage est le (3-aminopropyl)triéthoxysilane de formule (III), également dénommé « Silane Gamma-APS » (GAPS). Une molécule de cet agent de couplage contient trois fonctions éthoxysilyles Si – O – Et. Formule (III)
Les formules des compositions C1 et C2 sont telles qu’elles contiennent le même nombre de mole de fonctions éthoxysilyles provenant de l’agent de couplage par unité de masse de silice. Les systèmes de réticulation des compositions C1 et C2 sont des systèmes de vulcanisation.
On procède pour la fabrication de ces compositions de la manière suivante : on introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 60°C, successivement l’élastomère, la silice, l'agent de couplage, le plastifiant ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du système de réticulation. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total 5 min, jusqu'à atteindre une température maximale de « tombée » de 165°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le système de réticulation sur un mélangeur (homo-finisseur) à 23°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple entre 5 et 12 min). Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées sous forme de plaques (d'une épaisseur allant de 2 à 3 mm) ou fines feuilles de caoutchouc, pour la mesure de leurs propriétés physiques après vulcanisation pendant 30 min à 170°C.
IV. Propriétés des compositions de caoutchouc Les propriétés des compositions C1 et C2 sont données en base 100 par rapport à C1 dans le Tableau 2.
La composition C2, conforme à l’invention, présente un tan δ max nettement inférieur à celui de la composition C1 (indice 49 en base 100), ce qui signifie qu’elle présente une performance résistance au roulement nettement améliorée par rapport à celle de la composition C1. De plus, la composition C2, conforme à l’invention, présente un µ laboratoire nettement supérieur à celui de la composition C1 (indice 116 en base 100), ce qui signifie qu’elle présente une performance adhérence sur sol mouillé significativement supérieure à celle de la composition C1. Les résultats obtenus montrent donc que la composition conforme à l’invention permet bien ici de résoudre le problème technique en ce qu’elle aboutit à un meilleur compromis entre l’adhérence sur sol mouillé et la résistance au roulement.
C1 C2 Elastomère (1) 100 100 Silice (2) 91.5 91.5 Silane Si69 (3) 9.1 - Silane GAPS (4) - 7.5 Plastifiant (5) 33.5 33.5 DPG (6) 1.5 1.5 Antioxydant (7) 1.9 1.9 Acide stéarique 2 2 ZnO (8) 3 3 Soufre 1.5 1.5 Sulfénamide (9) 1.5 1.5
(1) Copolymère de 1,3-butadiène et de méthacrylate de n-butyle (voir paragraphe II.) (2) Silice "Zeosil 1165 MP" de la société Solvay-Rhodia sous forme de microperles (3) Silane liquide triéthoxysilylpropyltétrasulfure (TESPT) « Si69 » de la société Evonik (4) Silane 3-aminopropyltriéthoxysilane « SIA0610.0 » de la société Gelest (5) Trioctyl phosphate (tri-2-éthylhexyl phosphate) « Disflamoll TOF » de la société Lanxess (6) Diphénylguanidine (« Perkacit » DPG de la société Flexsys) (7) N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phénylènediamine (« 6PPD » de la société Flexsys) (8) ZnO, oxyde de zinc de grade industriel de la société Umicore (9) N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide (« Santocure CBS » de la société Flexsys)
C1 C2 tan δ max retour 23°C 10 Hz 100 49 µ laboratoire max 3 bars 1.2 m/s 100 116
COMPOSITIONS ORGANIQUES STABLES COMPRENANT DES ZÉOLITHES La présente invention concerne le domaine des compositions organiques stables comprenant des zéolithes, plus particulièrement des compositions organiques liquides stables comprenant des zéolithes et tout particulièrement des compositions stables de liquides organiques hydroxylés ou encore huiles organiques hydroxylées, comprenant des zéolithes.
De telles compositions sont souvent et le plus généralement utilisées pour sécher des liquides organiques et par exemple des polyols qui peuvent ensuite avantageusement être utilisés pour la synthèse de polyuréthanes lisses, les polyuréthanes lisses étant généralement et le plus souvent destinés aux revêtements, telles que les colles, les enduits, les peintures et les adhésifs. Les polyuréthanes lisses sont habituellement obtenus par réaction desdits polyols avec des isocyanates. Il est en effet important, souvent recherché, voire indispensable, d’éviter que l’eau présente dans ces polyols ne réagisse avec l’isocyanate pour former du dioxyde de carbone (CO 2 ) et créer ainsi des bulles de gaz, voire une mousse.
Ainsi, le brevet US6051647, par exemple, recherche à améliorer la durée de vie en pot et par conséquent l’efficacité d’une zéolithe 3A. Ce document décrit un traitement acide doux d’une zéolithe 3A, afin d’en modifier le pH et ainsi minimiser l’effet de cette zéolithe 3A lorsqu’elle est utilisée comme agent dessiccant pour la fabrication de polyuréthane (PU) pour revêtements lisses, c’est-à-dire exempt de phénomènes moussants. Dans ce document est utilisé un mélange 50/50 de cristaux de zéolithe et d’huile de ricin, préalablement préparé pour sécher le polyol.
Un des problèmes rencontrés avec de telles compositions dessicantes concerne leur faible stabilité dans le temps ; en effet, les cristaux de zéolithes présents dans ces compositions organiques ont une tendance plus ou moins prononcée à sédimenter. La composition dessicante ne se trouve alors plus homogène, sauf à remettre en suspension lesdits cristaux de zéolithes. Outre le fait que cela impose une étape supplémentaire de mélange, il peut en outre être nécessaire de travailler sous atmosphère inerte, afin d’éviter tout risque de contamination par l’humidité de l’air ambiant. Tout ceci se traduit par des complexités de mises en œuvre supplémentaires, responsable d’augmentations de coûts et d’énergie consommée.