INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Vaporisation de la charge (Etape b1) On appelle charge de vaporisation la charge comprenant au moins en partie l’éthanol, optionnellement prétraitée, obtenu à l’issue de l’étape a) du procédé selon l’invention. Ladite charge de vaporisation comprend également avantageusement un flux d'eau recyclée selon l'étape b5) de recyclage ou un flux d'eau externe au procédé. Dans ce cas, le rapport massique du flux d'eau, qu’il soit recyclé ou externe au procédé, sur le flux éthanol prétraité est avantageusement compris entre 1 et 4, dans le but d'abaisser les pressions partielles d'éthanol dans le ou les réacteur(s) de déshydratation et de rendre le procédé plus sélectif en éthylène.
Selon un mode de réalisation selon l’invention, le procédé comprend une étape b1) de vaporisation de ladite charge de vaporisation de manière à produire une charge vaporisée. Ladite vaporisation est réalisée grâce à un échange de chaleur dans un échangeur de chaleur avec une source de chaleur qui peut être un flux interne ou externe au procédé, ou par chauffage direct (par exemple dans un four) ou tout autre technique connue de l’homme du métier.
Ladite charge de vaporisation est introduite à ladite étape de b1) de vaporisation à une pression comprise entre 0,1 MPa et 2,5 MPa et à une température d'entrée comprise entre 350°C et 500°C.
7 Pneumatique La présente invention a également pour objet un bandage pneumatique ou non-pneumatique comprenant une composition de caoutchouc selon l’invention.
EXEMPLES DE REALISATION DE L’INVENTION 1- Tests et mesures : 1-1. Détermination de la microstructure des élastomères :
1-2. Détermination de la Tg des élastomères L es valeurs de température de transition vitreuse (Tg) sont mesurées de manière connue par DSC (Differential Scanning Calorimetry) selon la norme ASTM D3418 (1999).
1-3. Mesure des propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques G*(25%) et tanδ max (25%) à 60°C sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition réticulée (éprouvette cylindrique de 4 mm d'épaisseur et de 400 mm2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, dans les conditions définies de température par exemple à 60°C selon la norme ASTM D 1349-99. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 à 100% (cycle aller), puis de 100% à 0,1% (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique G* et le facteur de perte tan(δ). Pour le cycle retour, on indique la valeur de tan(δ) max à 25% de déformation observée à 60°C, noté tanδ max (25%), ainsi que le module complexe de cisaillement dynamique G* à 25% de déformation, à 60°C.
La mesure tanδ max (25%) est un descripteur de l'hystérèse et donc une indication de la propriété de résistance au roulement du pneu. La valeur en base 100 est calculée selon l’opération : (valeur de tanδ max (25%) à 60°C du témoin / valeur de tanδ max (25%) à 60°C de l’échantillon) * 100. De cette façon, une valeur plus basse que le témoin représente une diminution de la performance en hystérèse (c’est-à-dire une augmentation de l’hystérèse) tandis qu’une valeur plus élevée représente une meilleure performance en hystérèse (c’est-à-dire une hystérèse plus faible).
La mesure G* (25%) est un descripteur de rigidité et donc une indication de la propriété de résistance à l'usure du pneu du pneu. La valeur en base 100 est calculée selon l’opération : (valeur de G* (25%) à 60°C de l’échantillon / valeur de G* (25%) à 60°C du témoin) * 100. De cette façon, une valeur plus basse que le témoin représente une diminution de la rigidité, tandis qu’une valeur plus élevée représente une rigidité supérieure.
Enfin, le système de commande 40 est mis en œuvre pour commander deux dispositifs de verrouillage 42 de glissières 19, concomitamment. Cependant un tel système de commande 40 peut être mis en œuvre pour commander un unique dispositif de verrouillage 42 ou un ou plusieurs dispositifs de verrouillage de tout élément verrouillable d’un siège de véhicule.
Siège pour véhicule automobile permettant une assistance au levage de l’utilisateur La présente invention concerne un siège pour véhicule automobile.
En particulier, la présente invention concerne un siège pour véhicule automobile permettant une assistance au levage de l’utilisateur.
Arrière-plan technologique Dans les véhicules automobiles possédant un espace intérieur ouvert sur la zone de conduite, tels que les véhicules aménagés (e.g. camping-car) ou véhicules de livraison, il est connu d’équiper un ou plusieurs sièges d’un système de rotation du siège pour permettre à l’utilisateur de faire face à cet espace intérieur.
Selon l’usage de ce types de véhicules automobiles, l’utilisateur peut être amené à se lever fréquemment de son siège pour accéder à cet espace intérieur. C’est par exemple le cas d’un livreur voulant accéder à des colis stockés à l’arrière du véhicule dans cet espace intérieur. Compte-tenu des dimensions réduites de l’habitacle, notamment dans un véhicule de taille moyenne comme une fourgonnette, le levage répété de l’utilisateur peut être difficile et entrainer à long terme des problèmes de santé (e.g. Troubles Musculo-Squelettiques, appelés « TMS »).
De plus, certains utilisateurs peuvent avoir des difficultés à se lever d’un siège, en raison de leur âge ou d’une mobilité réduite.
Il existe donc un besoin pour un siège de véhicule automobile permettant un levage facilité et sécurisé de l’utilisateur, notamment lorsqu’il souhaite accéder à une zone arrière de l’habitacle.
Pour cela, l’invention propose un siège pour véhicule automobile, comprenant : - une structure de support destinée à être fixée à un véhicule automobile, ladite structure de support définissant un axe longitudinal, un axe transversal perpendiculaire à l’axe longitudinal et un axe vertical perpendiculaire aux axes longitudinal et transversal, - un châssis de siège comprenant une assise et un dossier, ledit châssis de siège étant monté mobile en translation sur la structure de support le long de l’axe longitudinal de manière à avancer ou reculer le châssis de siège par rapport à la structure de support, ledit châssis de siège étant également monté mobile en rotation par rapport à ladite structure de support autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe vertical, caractérisé en ce que l’assise du châssis de siège est en outre montée mobile en rotation par rapport à la structure de support autour d’un axe de levage parallèle à l’axe transversal pour permettre le pivotement de l’assise lors du levage d’un utilisateur.
Equiper le siège automobile avec une possibilité de déplacement en rotation de l’assise permet de faciliter le levage de l’utilisateur, que cela soit dans le cadre d’une répétition de cette action de levage ou d’une difficulté inhérente à l’utilisateur.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, celui-ci comprend en outre au moins un actionneur de levage configuré pour exercer un effort de poussée sur l’assise pour déplacer en rotation l’assise par rapport à la structure de support autour de l’axe de levage.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, l’assise est déplaçable entre une position relevée et une position d’assise, ledit au moins un actionneur de levage comprenant des moyens de rappel configurés pour stocker de l’énergie mécanique lorsque l’assise est déplacée de la position relevée vers la position d’assise et restituer cette énergie mécanique à l’assise lorsque l’assise est déplacée de la position d’assise vers la position relevée.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, l’assise forme une portion arrière disposée à proximité du dossier et une portion frontale disposée à l’opposé de la portion arrière par rapport à l’assise, l’axe de levage s’étendant au niveau de la portion frontale de sorte que la portion arrière est déplacée entre une position basse lorsque l’assise est en position d’assise et une position haute lorsque l’assise est en position relevée.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, l’assise comprend un châssis d’assise et un corps d’assise pivotant monté mobile en rotation par rapport au châssis d’assise autour de l’axe de levage, le châssis d’assise formant deux flasques latéraux s’étendant entre la portion arrière et la portion frontale, le corps d’assise étant disposé entre ces deux flasques latéraux.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, une première extrémité dudit au moins un actionneur de levage est fixée au corps d’assise et une deuxième extrémité dudit au moins un actionneur de levage est fixée au châssis d’assise.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, celui-ci comprend en outre un châssis de base disposé entre la structure support et le châssis de siège, ledit châssis de base étant monté mobile en translation sur la structure de support le long de l’axe longitudinal, le châssis de siège étant monté mobile en rotation sur le châssis de base autour de l’axe de rotation.
Selon une mode de réalisation du siège automobile, le châssis de base comprend au moins un corps de glissière monté mobile en translation sur la structure de support le long de l’axe longitudinal et un plateau support monté sur ledit au moins un corps de glissière, ledit châssis de base comprenant en outre une pluralité de bielles disposées parallèles entre elles entre ledit au moins un corps de glissière et le plateau support pour permettre une translation du plateau support et du châssis de siège le long de l’axe vertical.
c) soumettre le premier effluent de l’étape b) à (c1) un lavage avec de l’eau ou un solvant non miscible avec la composition modifiée, (c2) une séparation, ou à la succession des étapes (c2) et (c1), et obtenir un deuxième effluent contenant une composition purifiée présentant une teneur réduite en hétéroatomes, et une phase contenant le composé basique et des hétéroatomes initialement contenus dans la composition modifiée,
d) optionnellement, le deuxième effluent de l’étape c) est séparé par distillation au moins en deux fractions distinctes,
e) soumettre le deuxième effluent de l’étape c) ou l’une des fractions de l’étape d), seuls ou en mélange avec une autre charge hydrocarbonée, à un procédé de gazéification pour produire du gaz de synthèse comprenant au moins du dihydrogène, du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone.
Avantageusement, préalablement au traitement de l’étape b), ladite composition peut être soumise à (i) une filtration, (ii) un lavage avec de l’eau ou un solvant polaire non miscible avec la composition, (iii) une distillation, (iv) une décantation, ou (v) à la combinaison de deux, trois ou quatre des étapes (i) à (iv).
L’étape b) selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : l’étape b) est mise en œuvre en présence de 0,1 à 50 %m de composé basique par rapport à la masse totale de la composition traitée, préalablement à l’étape b) ou au cours de l’étape b), on ajoute à la composition de l’étape a) (i) un composé basique solide, (ii) un composé basique préalablement solubilisé dans un milieu aqueux, de préférence l’eau, ou (iii) un composé basique préalablement solubilisé dans un solvant, le composé basique comprend un oxyde, un hydroxyde, un bicarbonate ou un alcoolate d’un cation de métal alcalin ou d’un cation de métal alcalino-terreux, ou un hydroxyde ou un bicarbonate d’un cation d'ammonium quaternaire, seuls ou en mélange, le composé basique peut être choisi parmi LiOH, NaOH, CsOH, Ba(OH) 2 , Na 2 O, KOH, K 2 O, CaO, Ca(OH) 2 , MgO, Mg(OH) 2 , NH4OH, TMAOH, TEAOH, TBuOH, MeONa, EtONa et leurs mélanges, l’étape b) est mise en œuvre à une température de 50 à 450 °C, de préférence de 50 à 350 °C, davantage de préférence de 50 à 250 °C, plus préférentiellement encore de 50 à 225 °C, de 50 à 200 °C, de 70 à 190 °C ou de 80 à 185 °C, ou dans tout intervalle défini par deux quelconques de ces limites, l’étape b) de mise en contact s’effectue pendant une durée de 0,1 seconde à 3 heures, de préférence de 0,1 seconde à 2 heures, davantage de préférence de 1 minute à 1 heure, de manière encore plus préférée de 1 minute à 20 minutes ou de 1 minute à 16 minutes.
L’étape c) selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : l’étape c1) est réalisée en présence d’eau à pH neutre, basique ou acide, ou en présence d’un solvant organique non miscible avec la composition, de préférence en présence d’eau, l’étape c2) s’effectue par (i) centrifugation, (ii) décantation, (iii) hydrocyclone ou (iv) par la combinaison de deux ou trois de ces étapes, l’étape c) comprend au moins l’étape de séparation (c2) pour séparer la phase contenant le composé basique et des hétéroatomes, et la composition purifiée, et la phase contenant le composé basique et des hétéroatomes est renvoyée en totalité ou en partie dans l’étape b), l’étape c) est précédée ou suivie, notamment immédiatement précédée ou suivie, d’une étape de séparation des solides par (i) filtration, (ii) centrifugation, (iii) hydrocyclone ou (iv) une combinaison de deux ou plusieurs de ces étapes, l’étape c) est suivie d’une purification par passage sur un adsorbant solide afin de diminuer la teneur en au moins un élément parmi F, Cl, Br, I, O, N, S, Se, Si, P, As, Fe, Ca, Na, K, Mg et Hg et/ou la teneur en eau, optionnellement mise en œuvre avant l’étape optionnelle d) de séparation, l’étape c) est suivie d’un hydrotraitement catalytique, à savoir un traitement catalytique sous hydrogène, en une ou deux étapes pour fournir une composition purifiée hydrotraitée, optionnellement mis en œuvre avant l’étape optionnelle d) de séparation,. La composition purifiée et hydrotraitée ainsi obtenue peut en outre être lavée à l'eau pour éliminer les composés inorganiques tels que l'hydrosulfure, le chlorure d'hydrogène, l'ammoniac, avant d’être envoyée à l’étape d) ou e).
Le gaz de synthèse produit lors de l’étape e) peut être (i) traité dans une unité de purification, (ii) traité dans un procédé de Fischer-Tropsch (notamment pour produire des paraffines), (iii) utilisé comme combustible (valorisation énergétique, notamment par cogénération), et/ou (iv) utilisé dans une unité de production d’alcool par fermentation ou voie catalytique. Ces différentes unités sont bien connues. Notamment, les unités de purification peuvent être choisies de manière usuelle en fonction de l’objectif et du procédé de gazéification utilisé, notamment pour enlever le tar éventuellement présent.
L’invention concerne également une installation, notamment adaptée à la mise en œuvre du procédé selon l’invention, comprenant une section optionnelle (A) de prétraitement, une section (B) de traitement, au moins une section optionnelle (S1, S2) de séparation des solides, une section de séparation (C), une section optionnelle d’hydrotraitement (HDT), une section optionnelle de distillation (D) et une section de gazéification (E), dans laquelle les différentes sections sont reliées fluidiquement pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.
Les expressions % en poids et % en masse (noté %m) ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse en grammes d’un produit rapportée à 100 g d’une composition le comprenant.
FR3104603 divulgue un procédé d'isomérisation de charges paraffiniques, de préférence issues des huiles végétales et/ou animales hydrotraitées ou de la synthèse Fischer-Trospch basse température, ledit procédé mettant en œuvre un catalyseur bifonctionnel comprenant au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique des éléments, au moins une matrice et au moins une zéolithe IZM-2. Ce procédé permet d'améliorer la sélectivité envers la production en base distillats moyens en limitant la production de produits craqués légers ne pouvant pas être incorporés dans un pool gazole et/ou kérosène.
Or, il est nécessaire également d’accroitre la production d’oléfines biosourcées obtenues par vapocraquage de charges issue de source renouvelable comprenant des triglycérides et/ou des acides gras et/ou des esters afin d’accroitre la quantité de polymères durables produits pour remplacer les polymères d’origine fossiles.
US2014350314 divulgue notamment un procédé comprenant une étape d’hydrotraitement d’une charge renouvelable pour produire un effluent hydrocarboné, une étape d’hydrocraquage dudit effluent hydrocarboné pour produire une distribution d’hydrocarbones craqués, une étape de séparation d’une coupe lourde et d’une coupe naphta biosourcée, et une étape d’obtention d’une fraction distillat moyen provenant de la fraction lourde.
De manière surprenante, la demanderesse a mis au point un procédé amélioré permettant de produire une coupe naphta à partir d’une charge biosourcée pouvant être co-traitée dans la plupart des vapocraqueurs liquides comprenant un nombre d’étapes minimal.
La présente invention concerne un procédé de traitement d’une charge issue de source renouvelable comprenant des triglycérides et/ou des acides gras et/ou des esters, ledit procédé comprenant les étapes de :
a) une étape d’hydrotraitement en présence d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement en lit fixe, opérée à une température comprise entre 280 et 410°C, et à une pression relative comprise entre 2,0 et 13,0 MPa, et à une vitesse volumétrique horaire comprise entre 0,3 et 5h -1 , et obtention d’un effluent hydrotraité ;
b) une étape d’hydrocraquage de l’effluent hydrotraité obtenu à l’étape a) en présence d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrocraquage en lit fixe, à une température comprise entre 280 et 410°C, opérée à une pression comprise entre 2,0 MPa et 13,0 MPa, et à une vitesse volumétrique horaire comprise entre 0,5 et 10h -1 , et obtention d’un effluent hydrocraqué ;
c) une étape de séparation de l’effluent hydrocraqué obtenu à l’étape b), et obtention d’au moins un effluent gazeux comprenant de l’hydrogène et d’un effluent liquide hydrocarboné ;
d) une étape de stripping de l’effluent liquide hydrocarboné obtenu à l’étape c), et obtention d’au moins une coupe off-gas et d’un effluent liquide strippé ;
f) une étape de vapocraquage d’au moins une partie, de préférence la totalité de la coupe naphta obtenue à l’étape e) et obtention d’au moins un effluent gazeux biosourcé comprenant de l’éthylène et du propylène.
Le procédé selon l’invention permet de produire de l’éthylène, du propylène et après polymérisation, des polymères biosourcés.
Avantageusement, ce schéma permet de ne produire que des coupes valorisables dans un vapocraqueur liquide acceptant des coupes naphta et éventuellement des coupes GPL.
Ainsi, le procédé selon l’invention ne produit, de préférence, pas de coupe distillat.
De plus, le procédé est efficient car il ne nécessite pas de séparation poussée de l’effluent hydrotraité entre l’étape a) et l’étape b), uniquement un ballon générant un effluent liquide hydrotraité qui est envoyé en partie à l’étape a) pour contrôler l’exotherme de la réaction.
Dans un mode de réalisation, l’étape a) d’hydrotraitement est opérée avec un ratio hydrogène sur hydrocarbure compris entre 100 et 5000 Nm3/Sm3.
Dans un autre mode de réalisation la coupe gazeuse off-gas dépropanisée pauvre en propane et butane et/ou la coupe GPL est envoyée vers une étape de vaporeformage (« steam reformer » selon la terminologie anglo-saxonne) pour obtenir de l’hydrogène biosourcé.
Selon un mode de réalisation, l’étape d) peut être opérée dans une section comprenant avantageusement au moins une colonne de stripping équipée d’un circuit de reflux comprenant un ballon de reflux. Ladite colonne de stripping est avantageusement alimentée par l’effluent liquide issu de l’étape c) et par un flux de vapeur d’eau. Ladite colonne peut également rebouillie par un four ou un échangeur. L’effluent liquide issu de l’étape c) peut être éventuellement réchauffé avant l’entrée dans la colonne de stripping.
Ainsi, les composés les plus légers sont entraînés en tête de colonne et dans le circuit de reflux comprenant un ballon de reflux dans lequel s’opère une séparation gaz/liquide. La phase gazeuse qui comprend les hydrocarbures légers, est soutirée du ballon de reflux, en un flux gazeux. L’effluent hydrocarboné liquide strippé est avantageusement stabilisé et soutiré en fond de colonne de stripping.
Selon un mode de réalisation, une coupe liquide GPL peut être récupérée au niveau du ballon de reflux puis stabilisée dans une colonne de stabilisation. La coupe liquide GLP stabilisée est envoyé dans la coupe GLP obtenue à l’étape de séparation de la coupe off-gas.
Selon un mode de réalisation, une coupe naphta léger peut être récupérée au niveau du ballon de reflux puis stabilisée dans une colonne de stabilisation. La coupe naphta léger stabilisée est envoyé dans la coupe naphta obtenue à l’étape de fractionnement f).
Selon un mode de réalisation, l’étape d) de stripping peut être mise en œuvre sur une partie de l’effluent liquide hydrocarboné obtenu à l’étape c), l’autre partie alimentée directement l’étape de fractionnement d), permettant l’obtention d’au moins une coupe off-gas, et d’un effluent liquide strippé qui est envoyé à l’étape de fractionnement. Dans ce mode de réalisation, une partie de l’étape d) de stripping est réalisée dans l’étape de fractionnement.
Selon un autre mode de réalisation, l’étape d) de stripping est intégrée dans l’étape e) de fractionnement et l’homme du métier peut à l’aide d’une même section de fractionnement, comprenant une ou plusieurs colonnes, obtenir les différents flux décrits dans ces deux étapes.
Etape e) de fractionnement
Le procédé selon l’invention comprend une étape e) de fractionnement de l’effluent liquide strippé obtenu à l’étape d), et obtention d’au moins une coupe naphta riche en paraffines.
Dans un mode de réalisation, à l’étape e) de fractionnement de l’effluent liquide strippé obtenu à l’étape d), est obtenu en outre une coupe lourde comprenant des composés hydrocarbonés ayant des points d’ébullition supérieurs à 150°C, de préférence supérieurs à 175°C.
Dans un mode de réalisation particulier, la coupe lourde obtenue comprend des composés ayant des points d’ébullition supérieurs à 215°C, de préférence supérieurs à 200°C. Cela permet de produire une coupe naphta lourde ayant un point d’ébullition allant jusqu’à 215°C.
Dans un mode de réalisation, la coupe lourde est en toute ou partie recyclée vers l’étape a) d’hydrotraitement et/ou b) d’hydrocraquage, de préférence avec un ratio charge recyclée/charge fraiche compris entre 0 et 4. Cela permet de contrôler le taux de conversion dans le réacteur d’hydrocraquage, et atteindre la conversion globale dans les conditions optimales en termes d’investissement et consommation d’utilités.
Avantageusement, une petite partie de la coupe lourde est purgée, en continu ou par intermittence, avant son envoi vers l’étape a) et/ou b). L’homme du métier ajuste la quantité purgée pour évacuer les composés qui ne peuvent pas être craqués et qui se sont accumulés dans la boucle réactionnelle.
Avantageusement, la quantité de coupe lourde recyclée est ajustée de sorte que le rapport pondéral entre le flux recyclé et la charge fraîche fraiche alimentant le procédé global est inférieur ou égal à 10, de préférence inférieur ou égal à 5, et préférentiellement supérieur ou égal à 0,001, de préférence supérieur ou égal à 0,01, et de manière préférée supérieur ou égal à 0,1. De manière très préférée, la quantité du flux recyclé est ajustée de sorte que le rapport pondéral entre le flux de recycle et la charge fraîche est compris entre 0,2 et 5, de préférence entre 0,3 et 2,0 de manière encore plus préférée entre 0,5 et 1,5.
Selon les charges traitées, ce recyclage permet avantageusement d’une part de diluer les impuretés et d’autre part de contrôler la température dans la ou les étape(s) réactionnelle(s) a) et/ou b), dans la(les)quelle(s) des réactions mises en jeu peuvent être fortement exothermiques.
L’étape de fractionnement comprend avantageusement au moins une colonne de fractionnement principal, permettant de séparer une fraction de tête, et une fraction lourde, lesdites fractions comprenant les différents produits des unités.
Ainsi, deux hélices 12a et 12b sont respectivement aptes à être entraînées en rotation par deux turbines à gaz et deux machines électriques tournantes 2a et 2b.