INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi avant serrage des vis, le premier bras 6 peut coulisser par rapport aux ventouses 10 le long de l’axe X1 et également pivoter autour de l’axe X1, ce qui offre de grandes possibilités d’ajustement de la position du premier bras 6 par rapport aux ventouses 10, et plus généralement du dispositif d’assistance par rapport à l’environnement de montage et permet à l’installateur de régler le positionnement du dispositif d’assistance au mieux pour faciliter son travail.
Le deuxième bras 8 est articulé en rotation sur une extrémité longitudinale du premier bras 6 autour d’un axe Y1, par exemple sur un embout d’articulation 23 solidarisé sur l’extrémité longitudinale du premier bras 6. L’articulation en rotation est réalisée dans l’exemple représenté par deux flasques 24 portés par l’extrémité du premier bras 6, un anneau (non visible) porté par une première extrémité du deuxième bras 8 et reçu entre les deux flasques, et un axe (non visible). Une première extrémité longitudinale du deuxième bras 8 est reçue ou traverse l’articulation en rotation, notamment l’anneau et les deux flasques 24. L’axe peut traverser l’extrémité longitudinale du deuxième bras ou être simplement lié à un des deux flasques. Afin de fixer la position relative des premier et deuxième bras, l’axe est muni d’une molette 29 permettant d’intervenir sur le serrage des flasques 24 sur l’anneau, et ainsi de bloquer ou de libérer l’articulation entre le premier et le deuxième bras.
Les ventouses 10 sont des ventouses simples, la solidarisation à la surface lisse étant obtenue uniquement en écrasant le ventouse sur la surface, ce qui a pour effet de mettre en dépression la zone entre la ventouse et une surface lisse. En variante la ventouse comporte un dispositif de mise en dépression du type ventouse de vitrier.
Dans un autre exemple, une articulation de type rotule est prévue entre le premier bras et le deuxième bras.
Le deuxième bras comporte au niveau d’une deuxième extrémité longitudinale un support 30 destiné à recevoir une première extrémité d’un dispositif occultant. Dans l’exemple représenté, le support comporte deux parois 32 formant un berceau dont la forme en creux est adaptée pour recevoir une section transversale extérieure du dispositif occultant, i.e. principalement une forme circulaire.
Dans cet exemple représenté l’une des parois est droite et l’autre est courbée. Dans un autre exemple, les deux parois sont courbées.
Avantageusement, l’invention permet d’obtenir un chauffage à haut rendement. En effet, les inventeurs ont constaté à la suite de plusieurs centaines d’expériences que l’énergie thermique générée par le dispositif selon l’invention peut être supérieure à 1,5 fois l’énergie électrique fournie au dispositif, atteignant jusqu’à 4 à 8 fois cette valeur.
L’invention permet donc d’importantes économies d’énergie.
Sans être liés par une théorie, les inventeurs observent que ce gain d’énergie est lié à la formation d’un plasma autour de la première électrode sous la forme d’un fil. Ce plasma chaud et dense est confiné par l’électrolyte liquide et semble être le lieu du phénomène d’amplification observé.
Pour créer un plasma autour de la première électrode, la densité du dépôt d’énergie électrique dans l’électrolyte liquide doit être suffisante pour créer un volume de vapeur d’eau. Le champ électrique doit également être suffisamment intense pour ioniser la vapeur d’eau.
Sans être liés par cette théorie, les inventeurs pensent que le plasma est formé par effet corona.
Comme on le verra plus en détails par la suite, le dispositif selon l’invention permet de former un plasma de manière stable et sans usure notable des électrodes, contrairement au dispositif selon l’état de l’art, décrit en relation aux figures 1 à 5.
Selon un mode de réalisation avantageux, la première électrode a un diamètre compris entre 0,1 mm et 2 mm.
De préférence, la distance entre les première et deuxième électrodes est supérieure à 1 mm, de préférence à 2 mm, à 5 mm ou à 10 mm. Elle peut être inférieure à 50 cm, 10 cm ou 5 cm.
Selon un mode de réalisation préféré, la conductivité de l’électrolyte liquide et la distance entre les première et deuxième électrodes sont choisies de sorte que la résistance de l’électrolyte liquide entre ces dernières soit inférieure ou égale à 20 ohms, de préférence à 10 ohms ou à 5 ohms.
Avantageusement, l’électrolyte liquide est un mélange d’eau et d’une base ou d’un acide, en particulier un mélange d’eau et de soude.
De préférence, l’enceinte comporte un système de vidange de l’électrolyte liquide afin de permettre son remplacement. Le système de vidange peut être configuré pour permettre un remplacement en continu de l’électrolyte liquide et/ou pour permettre une vidange et un remplacement complets du volume d’électrolyte liquide dans l’enceinte.
Selon une caractéristique avantageuse, une paroi de l’enceinte forme la deuxième électrode.
L’enceinte a de préférence un volume compris entre 0,1 litre et 10 litres. De préférence encore, l’enceinte est fermée hermétiquement.
L’invention concerne également une installation de chauffage d’un fluide, comportant :
- un récipient contenant le fluide et,
- un dispositif de génération de chaleur selon l’invention, l’enceinte du dispositif étant fermée hermétiquement et agencée dans le récipient et au contact du fluide.
Le sérum peut être provenir de sang adulte ou de sang placentaire.
Dans un mode de réalisation, le milieu de culture est choisi parmi le groupe comprenant le milieu AIM V™ (Gibco) et le milieu X-VIVO™ 15 (Lonza).
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de production de cellules CIK tel que défini précédemment, dans lequel l’étape de culture de cellules mononucléées est réalisée dans un milieu de culture étant dépourvu d’IL-7, d’IL-15, d’ALT-803, de ligand FLT3 et de galactosylceramide (Gal-Cer).
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de production de cellules CIK tel que défini précédemment, dans lequel l’étape de culture de cellules mononucléées est réalisée dans un milieu de culture ne contenant aucun facteur soluble hormis de l’anticorps CD3 et de l’IL-2.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de production de cellules CIK tel que défini précédemment, comprenant :
(iii) une étape de tri des cellules obtenues.
De manière non-limitative, l’étape de tri des cellules peut être réalisée par n’importe quelle méthode de tri cellulaire. Par exemple, le tri des cellules peut être effectué par tri immunomagnétique ou par cytométrie en flux, de préférence par tri immunomagnétique.
La méthode de l’invention permet alors de séparer une population de cellules homogène, par exemple correspondant à un type cellulaire et/ou exprimant des marqueurs spécifiques, du reste des cellules.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne un procédé de production de cellules CIK tel que défini précédemment, dans lequel les cellules CD3+/CD56+ sont triées.
Un autre aspect de l’invention a pour objet les cellules CIK obtenues par le procédé tel que défini précédemment.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne les cellules CIK obtenues par le procédé, dans lesquelles au moins 10% des cellules CIK coexpriment les marqueurs CD3+ et CD56+.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne les cellules CIK obtenues par le procédé, dans lesquelles au moins 11%, 12%, 13%, 14%, 15%, 16%, 17%, 18%, 19% ou 20% des cellules coexpriment les marqueurs CD3+ et CD56+.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne les cellules CIK obtenues par le procédé coexpriment les marqueurs CD3+ et CD56+.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne les cellules CIK telles que définies précédemment, les cellules CIK étant modifiées génétiquement pour exprimer un gène suicide.
Dans l’invention, un gène suicide est utilisé comme un interrupteur de sécurité « on/off ». Lors de l’utilisation de thérapies anticancéreuses classiques, il est possible d’interrompre ou de réduire le dosage du médicament administré pour réduire l’éventuelle toxicité du traitement. Or, avec les immunothérapies à base de cellules, cela n’est plus possible après la perfusion des cellules. Ainsi, un gène suicide permet d’activer un mécanisme de mort cellulaire via l’administration d’un composé et d’induire l’élimination spécifique des cellules administrées en cas d’éventuelles complications.
Dans un mode de réalisation, l’invention concerne les cellules CIK telles que définies précédemment, les cellules CIK étant modifiées génétiquement pour exprimer un gène codant une caspase 9 humaine inductible (iCASP9).
Lors de l’étape c), un ou plusieurs des éléments suivants sont ajoutés dans l’émulsion à une température, de préférence, inférieure à 40°C : de l’acétate de tocophérol, du Pyridoxine, du palmitate de vitamine A, du d-Panthénol, de l’acide citrique, du Gluconate de zinc, du citrate trisodique, de l’eau.
Exemples illustratifs et non limitatifs Une poudre de Fibroïne micronisée à 5 micromètres a été fabriquée (exemple 1). L’activité anti-formation du biofilm par cette poudre de fibroïne a été utilisée sur deux souches bactériennes issues de prélèvement après écouvillonnage sur la peau du visage sur des volontaires et sélection des colonies spécifiques (exemple 2).
Cette poudre de fibroïne a également été formulée sous forme d’émulsion afin de répondre aux problèmes cosmétiques de peaux à tendance atopique et de peaux à tendance acnéique (exemples 3 et 4).
Exemple 1 : Obtention de la poudre de Fibroïne 5 micromètres :
Dans un premier temps, une poudre de Fibroïne micronisée à 5 micromètres a été fabriquée.
Des cocons de soie de la Société Séricyne S.A.S. (France), préalablement nettoyés dans de l’eau distillée bouillante afin d’éliminer la séricine et séchés, ont été micronisés dans un microniseur (HERBOLD SMF). Suite à cette micronisation la poudre obtenue a été tamisée sur tamis INOX de mailles 5 micromètres.
Exemple 2 : Effets de la Poudre De Fibroïne 5 microns (PDF5) sur la formation du biofilm de S. aureus et C. acnes.
2-1) Souches bactériennes et conditions de croissance
S. aureus et C.Acnes ont été utilisés dans cette étude. Les souches de S. aureus et de C. Acnes ont été isolées à partir de prélèvements cutanés et ont été fournies par les laboratoires Bio-Ec (Longjumeau-France) après écouvillonnages sur le visage de peaux humaines atopiques (femme 35 ans) et acnéiques (garçon 18 ans). Ces personnes ont donné leur consentement avisé.
Ces souches ont été cultivées dans un bouillon de soja tryptique (BST ; Difco Laboratories, USA) pendant 24 h à 37°C et stocké à 80°C avec 20% de glycérol. Pour le dosage du biofilm, les souches ont été cultivées dans du BST contenant 0,25 % de glucose (D- (+) -Glucose ; Sigma -Allemagne) pour provoquer la formation de biofilms.
2-2) Mesure de l’effet inhibiteur sur la formation du biofilm :
L’inhibition du biofilm par PDF5 a été évaluée à l’aide d’un dosage de cristal violet, tel que décrit dans l’article de Jung GH et al. (I. J. Microbiol. Biotechnol. 2017, 27 : 1942-1951).
Pour mesurer l’effet inhibiteur de la PDF5 sur les stades initiaux de la formation du biofilm, les cultures bactériennes ont été diluées à une concentration finale de 1,0 ×10 5 CFU/ml et 50 μl et ont été transférées dans une plaque multi-puits en polystyrène (plaque de microtitration 96 puits (SPL)) avec PDF5 à 50 μl dans une gamme de concentrations de 12,5 à 100 mg/ml (2,5 % à 10% en poids) et incubées pendant 24 h à 37°C. Le contrôle a été préparé au BST sans PDF5 pour chaque souche.
Le milieu de culture a été enlevé et les puits ont été lavés deux fois avec de l’eau distillée pour éliminer les cellules planctoniques. Les plaques ont été incubées à 37°C pendant 15 min pour séchées complètement. Puis, 100 μl d’une solution de violet cristallin à 1% a été ajoutée à chaque puits pour colorer le biofilm des bactéries attachées. Après 30 min, les puits ont été lavés doucement avec de l’eau du robinet puis avec de l’eau distillée. Ensuite, un volume de 100 μl de solution dissolvante (30% de méthanol et 10% d’acide acétique) a été ajouté à chaque puits pour dissoudre le violet cristallin, et la densité optique (DO) a été mesurée à 570 nm à l’aide d’un lecteur de microplaques (Emax, Molecular Devices, États-Unis).
Le taux de formation de biofilm (%) a été calculé à l’aide de l’équation suivante :
Dans un autre mode de réalisation, le guide de perçage 204 présente plusieurs paires d’orifices traversants auxiliaires. Cela permet au praticien dans le cadre d’une opération de laçage de s’adapter à la morphologie du patient en sélectionnant la paire d’orifices traversant auxiliaires permettant de ne pas percer la coracoïde.
Dans l’exemple préféré mais non limitatif de la , le guide de perçage comporte huit orifices traversants auxiliaires.
Dans un mode de réalisation préféré, comme illustré sur la , le canon de perçage central 207 comporte, au niveau d’une l’extrémité libre, orientée vers la cuillère 203, une rugine de Jacob 209. La rugine de Jacob est une pièce, généralement en matériau métallique, d’une forme allongée et recourbée sensiblement similaire à la forme d’une griffe. Cette rugine de Jacob 209 permet avantageusement d’augmenter la stabilité de l’instrument ancillaire en s’accrochant à un rebord de la clavicule 101 avant la réalisation du perçage.
La représente schématiquement deux exemples de réalisation de forets canulés 301. Un foret canulé 301, aussi appelé mèche canulée, est une pièce allongée en forme de tube creux adapté pour être implanté dans le corps d’un patient et pour percer des os. Le foret canulé 301 est creux de manière à pouvoir accueillir des fils chirurgicaux ou une boucle en Nitinol ou en un autre matériau à mémoire de forme.
Dans un exemple de réalisation, le foret canulé comporte une rainure 302, sur une surface circonférentielle dudit foret canulé 301, permettant d’indiquer au praticien que le foret canulé a atteint une profondeur recherchée. Le praticien pourra, par exemple, considérer que la profondeur recherchée est atteinte lorsque la rainure 302 se trouve juste au-dessus d’une extrémité du canon de perçage central, située du côté du guide de perçage 204.
Dans un exemple de réalisation, le foret canulé comporte une butée 303 présente sur une surface circonférentielle dudit foret canulé 301. Cette butée se présente sous la forme d’une augmentation localisée du diamètre extérieur du foret canulé. Cette butée est configurée pour prendre appui sur le canon de perçage utilisé, permettant ainsi avantageusement d’empêcher le foret canulé 301 de dépasser une profondeur prédéterminée. Des zones sensibles du corps du patient sont ainsi protégées lors de la réalisation d’un perçage.
Dans un mode de réalisation, comme illustré sur la , la cuillère présente deux ouvertures 212 traversantes dans son épaisseur. Chacune des deux ouvertures est située au niveau d’une intersection virtuelle d’un axe longitudinal d’un orifice traversant auxiliaire du guide de perçage avec la cuillère. Les forets guidés par les canons de perçage auxiliaires traversent les deux ouvertures de la cuillère. Dans ce cas, l’utilisation de forets comportant une butée est particulièrement avantageuse pour protéger la zone sensible sous la coracoïde.
Dans un mode de réalisation, comme illustré sur la , le bras 202 présentant un canal traversant 210, s’étendant entre la première extrémité 223 du bras et la cuillère 203. Le canal traversant 210 est avantageusement utilisé pour les opérations de laçage, comme il sera décrit ultérieurement, notamment pour le passage de fil chirurgicaux ou d’une boucle de fil en Nitinol. Par exemple, et comme illustré sur la , une première extrémité d’une boucle 211 de fil en matériau à mémoire de forme, dite boucle de Nitinol, dépasse du canal traversant 210 de manière à ce que la première extrémité de la boucle de Nitinol soit placée dans la cuillère 203.
La est une représentation schématique d’implants utilisés dans une opération de reconstruction du tunnel coracoïdien ou dans une opération de laçage. On entend par implant, une pièce destinée à rester à demeure dans le corps d’un patient après une intervention chirurgicale. Un premier implant 108, dit bouton de coracoïde, est représenté sur cette . Le bouton de coracoïde est de forme courbée permettant avantageusement de s’adapter à la forme de la coracoïde pour être placé en appui en dessous de la coracoïde. Un deuxième implant 107, dit bouton de clavicule, est également représenté sur la . Ce bouton de clavicule 107 est destiné à être placé sur la clavicule 101 lors d’une opération de laçage ou lors d’une reconstruction du canal coracoïdien.
Dans un exemple de mise en œuvre de l’instrument ancillaire 2 dans le cadre d’une reconstruction du tunnel coracoïdien, le praticien a recours uniquement au canon de perçage central. Les canons de perçages auxiliaires ne sont pas utilisés. Le bras 202 de l’instrument ancillaire est cintré afin d’utiliser une voie d’abord latérale et contourner l’humérus. Le praticien réalise deux incisions sur l’épaule du patient. Une première incision au-dessus de la clavicule 101 et une deuxième incision au niveau de l’interstice entre l’humérus 104 et l’acromion 103. Il manipule ensuite l’instrument ancillaire 2 à l’aide de la poignée 201 de la manière suivante : il insère l’extrémité libre du canon de perçage central 207 dans la première incision jusqu’à ce que l’extrémité libre du canon de perçage central 207 soit en appui sur la clavicule 101. il insère ensuite la cuillère 203, équipée sur une extrémité du bras 202, jusqu’à placer la cuillère 203 en appui sous la coracoïde.
Lorsque le canon de perçage principal comporte une rugine de Jacob, la rugine de Jacob vient s’accrocher à la clavicule, comme illustré sur la .
Le praticien pourra ensuite réaliser le perçage nécessaire à la reconstruction du tunnel coracoïdien à l’aide d’un foret canulé 301 guidé par le canon de perçage central 207. Le foret canulé 301 est utilisé pour percer la clavicule 101 puis la coracoïde 102. La zone du corps du patient sous la coracoïde 102 est une zone, dite sensible, riche en nerfs et en artères. Lors du perçage, la cuillère 103 empêche avantageusement le foret canulé 301 d’atteindre cette zone sensible en bloquant une pointe du foret canulé juste après que la coracoïde soit percée.
Dans un exemple de mise en œuvre de l’instrument ancillaire 2 dans le cadre d’une opération de laçage, comme illustré sur la , le praticien a recours au canon de perçage central et à deux canons de perçage auxiliaires. Le bras 202 de l’instrument ancillaire est cintré afin d’utiliser une voie d’abord latérale et contourner l’humérus. Le praticien réalise également deux incisions sur l’épaule du patient. Une première incision au-dessus de la clavicule 101 et une deuxième incision au niveau de l’interstice entre l’humérus 104 et l’acromion 103. Il manipule ensuite l’instrument ancillaire 2 à l’aide de la poignée 201 de la manière suivante : il insère l’extrémité libre du canon de perçage central 207 dans la première incision jusqu’à ce que l’extrémité libre du canon de perçage central 207 soit en appui sur la clavicule 101. il insère ensuite la cuillère 203 jusqu’à placer la cuillère 203 en appui sous la coracoïde.
Un foret canulé est ensuite inséré dans le canon de perçage central 207 de manière à percer la clavicule 101 et à atteindre un premier cortical de la coracoïde 102. On entend par premier cortical, la couche superficielle d’un os. Ce perçage de la clavicule guidé par le canon de perçage central n’est généralement pas utilisé pour insérer un ligament artificiel dans le cadre d’une opération de laçage. Il permet cependant d’assurer un maintien en position de l’instrument ancillaire 2 lors des perçages dits auxiliaires guidés par les canons de perçage auxiliaires.
Deux forets canulés 301 sont insérés dans deux canons de perçage auxiliaires 208 et permettent de percer en deux endroits la clavicule 101. Les canons de perçage auxiliaires ont été préalablement placés dans deux orifices traversants auxiliaires diamétralement opposés par rapport à l’orifice traversant central, selon la morphologie du patient, afin de ne pas percer la coracoïde avec les forets canulés.
En variante, le capteur de position inductif 1 peut comprendre un seul élément d’émission 3a, 3b, 3c ou deux éléments d’émission 3a, 3b, 3c ou plus de trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c.
Le substrat 2 comprend une première partie 8 semi-circulaire et qui est positionnée face à la cible 4. La première partie 8 est reliée à une deuxième partie 9 présentant une forme générale quadrilatérale. Les trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c sont positionnés sur la première partie 8.
L’unité de traitement de signal 6 est positionnée sur la deuxième partie 9.
Le substrat 2 comprend un orifice central 10 et trois orifices périphériques 11 pour guider et positionner le substrat 2 sur un boîtier de protection. Les orifices 10, 11 sont insérés respectivement dans quatre plots distincts prévus sur le boîtier de protection.
L’axe de rotation A de la cible 4 et l’axe du rotor sont alignés avec le plot central et l’orifice central 10. Les trois orifices périphériques 11 sont positionnés autour de l’orifice central 10 et tous à égale distance de l’orifice central 10. De même, les trois plots sont positionnés autour du plot central et tous à égale distance du plot central.
Le dispositif de réception 5 présente une symétrie de révolution. Le dispositif de réception 5 présente dans cet exemple une forme circulaire, et plus précisément une forme générale annulaire, et est centré autour d’un axe de réception R. Le dispositif de réception 5 est formé d’une pluralité de capteurs électromagnétiques répartis de façon à former sensiblement un anneau positionné à l’intérieur des éléments d’émission 3a, 3b, 3c. Les trois éléments d’émission 3a, 3b, 3c entourent donc le dispositif de réception 5.
Selon le mode de réalisation de la , l’axe de réception R du dispositif de réception 5 est décalé par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant un premier axe de déplacement X de façon à optimiser la détection du champ magnétique modifié par le dispositif de réception 5. Autrement dit, le dispositif de réception 5 est décentré par rapport à la cible 4. L’axe de réception R du dispositif de réception 5 est décalé vers l’unité de traitement du signal 6 par rapport à sa position initiale dans laquelle l’axe de réception R et l’axe de rotation A sont alignés.
L’axe d’émission E des éléments d’émission 3a, 3b, 3c reste aligné avec l’axe de rotation A de la cible 4.
Ceci permet de prendre en compte les propriétés non isotropes de la précision de détection du dispositif de détection suivant sont décalage par rapport à la cible.
Le dispositif de réception 5 est ainsi positionné idéalement par rapport à la cible de façon à réduire les erreurs électriques.
En variante, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 peut être décalé par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant un deuxième axe de déplacement Y, perpendiculaire au premier axe de déplacement X.
En variante, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 peut être décalé par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant le premier axe de déplacement X et le deuxième axe de déplacement Y.
Selon un autre mode de réalisation représente sur la , l’axe de réception R du dispositif de réception 5 et l’axe d’émission E des éléments d’émission 3a, 3b, 3c sont décalés d’une même distance par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4.
Dans cet exemple, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 et l’axe d’émission E des éléments d’émission 3a, 3b, 3c sont décalés suivant le premier axe de déplacement X vers l’unité de traitement du signal 6.
En variante, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 et l’axe d’émission E des éléments d’émission 3a, 3b, 3c peuvent être décalés par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant le deuxième axe de déplacement Y.
En variante, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 et l’axe d’émission E des éléments d’émission 3a, 3b, 3c peuvent être décalés par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant le premier axe de déplacement X et le deuxième axe de déplacement Y.