INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Soit encore par exemple : [Source1 + Protection1 + Convertisseur1 + HVDC Bus 1] # [Source3 + Protection3 + Convertisseur3 + HVDC Bus2], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus2]], ce qui autorise : Source2.1=Source2.2, Protection2.1=Protection2.2=[Protection1 ou Protection3 ou ni l’un ni l’autre], Convertisseur2.1=Convertisseur2.2=[Convertisseur1 ou Convertisseur3 ou ni l’un ni l’autre], [Source2.1 + Protection2.1 + Convertisseur2.1 + HVDC Bus 1] # [Source2.2 + Protection2.2 + Convertisseur2.2 + HVDC Bus2], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus2]], Source2 # [Source1 ou Source3], ce qui autorise : Protection1=Protection3=[Protection2.1 ou Protection2.2 ou ni l’un ni l’autre], Convertisseur1=Convertisseur3=[Convertisseur2.1 ou Convertisseur2.2 ou ni l’un ni l’autre], [Source1 + Protection1 + Convertisseur1 + HVDC Bus 1] # [Source2 + Source2.2+ Protection2.2 + Convertisseur2.2 + HVDC Bus2], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus2]], ce qui autorise : Source1=Source3, Protection1=Protection3=[Protection2.1 ou non], Convertisseur1=Convertisseur3=[Convertisseur2.1 ou non], [Source1 + Protection1 + Convertisseur1 + HVDC Bus 1] # [Source2 + Source2.i+ Protection2.i + Convertisseur2.i + HVDC Bus2], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus2]], ce qui autorise : Source1=Source3, Protection1=Protection3, Convertisseur1=Convertisseur3,
Bien entendu, il est fondamental que le chemin 2.1 soit électriquement indépendant du chemin 2.2 et que la panne du point commun « Source 2 » ne se propage pas pour conduire à faire perdre HVDC bus1 et HVDC bus2. Pour ce faire, il faut donc que : Source 2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus2].
Cette indépendance se retrouve au niveau des moteurs électriques qui sont dissimilaires entre eux et dont le routage est aussi distinct. Ainsi, le moteur1 est alimenté à la fois depuis le HVDC bus1 et le HVDC bus2 à travers des convertisseurs et protections électriques dissimilaires. Plus précisément, le moteur1 est alimenté depuis le HVDC bus1 par un chemin 1.1 au travers de la protection électrique 1 et du convertisseur 1.1 et depuis le HVDC bus2 par un chemin 2.1 au travers de la protection électrique 2 et du convertisseur 2.1, étant entendu que la protection 1 et la protection 2 sont dissimilaires et le convertisseur 1.1 et le convertisseur 2.1 sont aussi dissimilaires. De même, le moteur2 est alimenté depuis le HVDC bus1 par un chemin 2.2 au travers de la protection électrique 1 et du convertisseur 1.2 et depuis le HVDC bus2 par un chemin 2.1 au travers de la protection électrique 2 et du convertisseur 2.1, étant entendu que la protection 1 et la protection 2 sont dissimilaires et le convertisseur 2.1 et le convertisseur 2.2 sont aussi dissimilaires.
Dans la , les sources 2.1 et 2.2 n’ont plus une origine commune et sont donc distinctes, et le routage des charges est différent. Ainsi, le moteur1 est alimenté exclusivement depuis le HVDC bus 1 par deux chemins redondants, l’un 1.1 au travers de la protection électrique 1 et du convertisseur 1.1 et l’autre 1.2 au travers de la protection 1 et du convertisseur 1.2, et le moteur2 depuis le HVDC bus2 par également deux chemins redondants, l’un 2.1 au travers de la protection 2 et du convertisseur 2.1 et l’autre 2.2 au travers de la protection 2 et du convertisseur 2.2.
La représente un exemple différent d’alimentation des HVDC bus1 et HVDC bus2 avec quatre sources distinctes (le routage des charges est absent). Cette architecture est sensiblement différente de la précédente, en ce sens qu’il y a deux sources qui sont partagées sur chaque bus HVDC. Mais il existe aussi deux bus HVDC additionnels. Cela permet avantageusement de router les charges comme illustré précédemment aux figures 1 et 2 de façon à éliminer la coupe minimale d’ordre 2 de défaillance qui existe quand il n’y a que deux bus.
Pour préserver le principe d’indépendance de façon optimale entre les deux bus : HVDC bus1 # HVDC bus4, il convient de spécifier qu’au moins un chemin d’alimentation du HVDC bus 1 soit dissimilaire partiellement ou totalement d’au moins un chemin d’alimentation du HVDC bus 4, ce qui se décline comme suit : [chemin1 ou chemin2] # [chemin3 ou chemin4].
Soit par exemple, entre plusieurs répartitions possibles de la dissimilarité sur cette architecture, au moins le choix minimal suivant : [Source1 + Protection1 + Convertisseur1 + HVDC Bus 1] # [Source4 + Protection4 + Convertisseur4 + HVDC Bus4], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus4]], [Source3 # [HVDC bus1 ou HVDC bus4]], ce qui autorise : Source1=Source2, Protection1=Protection2, HVDC bus1= HVDC bus2, Convertisseur1=Convertisseur2, Source3=Source4, Protection3=Protection4, Convertisseur3=Convertisseur4, HVDC bus3= HVDC bus4.
Un autre exemple de répartition aussi approprié profite de la dissimilarité qui, suivant les cas, peut exister entre les sources 2 et 3 à base de batteries et les sources 1 et 4 qui pourraient être différentes de batteries.
L’intérêt d’ajouter dans ces deux configurations précédentes une protection électrique de bus (Protection 5 et Protection 6) entre les bus HVDC1 et HVDC4 reste le même que pour la première configuration. Le contacteur croisé peut servir de redondance aux bus HVDC2 et HVDC3 pour permettre de connecter le bus HVDC1 au bus HVDC 4.
L’architecture de la reprend les principes de la précédente mais permet de réduire le nombre de sources disponibles. Dans cette configuration, la perte des sources est une coupe minimale d’ordre 3. Si les besoins et la fiabilité/disponibilité des sources le permettent, on pourrait même réduire encore le nombre de sources en supprimant par exemple la Source2 ou la Source3. Dans ce cas, la perte des sources serait une coupe minimale d’ordre 2, ce qui n’est pas en soi rédhibitoire.
Ici encore, pour préserver le principe d’indépendance (HVDC bus1 # HVDC bus4) de façon optimale entre les deux bus, il convient de spécifier qu’au moins un chemin d’alimentation du HVDC bus1 soit dissimilaire partiellement ou totalement d’au moins un chemin d’alimentation du HVDC bus4, ce qui se décline comme suit : [chemin1.1 ou chemin2 ou chemin3] # [chemin1.2 ou chemin3 ou chemin2].
Il y a plusieurs répartitions possibles de la dissimilarité sur cette architecture dont le suivant qui minimise le nombre d’éléments dissimilaires : [Source 1 + Source1.i + Protection1.i + Convertisseur1.i + HVDC Bus 1] # [Source2/3 + Protection2/3 + Convertisseur2/3 + HVDC Bus4], [Source2 # [HVDC bus1 ou HVDC bus4]], [Source3 # [HVDC bus1 ou HVDC bus4]], ce qui autorise : Source2=Source3, Protection2=Protection3, HVDC bus1= HVDC bus2, Convertisseur2=Convertisseur3, Source1.1=Source1.2, Protection1.1=Protection1.2, Convertisseur1.1=Convertisseur1.2, HVDC bus3= HVDC bus4.
Bien entendu, il est fondamental que le chemin 1.1 soit électriquement indépendant du chemin 1.2 et que la panne du point commun de la source commune ne se propage pas pour conduire à faire perdre à la fois HVDC bus1 et HVDC bus4. Pour ce faire, il faut donc que : Source 1 # [HVDC bus1 ou HVDC bus4].
Au sens de l’invention, une composition de soin et/ou de maquillage d’une matière kératinique n’est pas destinée à être ingérée et en particulier est différente d’une composition comestible.
Grâce à l’invention, on dispose donc d’un réceptacle dont le corps contenant ledit actif possède une paroi qui présente des propriétés d’imperméabilité satisfaisantes à l’égard de l’oxygène et qui avantageusement est réalisable par moulage par injection.
En particulier, la paroi du corps dudit réceptacle selon l’invention possède une perméabilité à l’oxygène inférieure ou égale à 0,2 cc-mm/m²-24hr-atm en particulier inférieure ou égale à 0,1 cc-mm/m²-24hr-atm, notamment inférieure ou égale à 0,05 cc-mm/m²-24hr-atm et de préférence de l’ordre de 0,0241 cc-mm/m²-24hr-atm, déterminée à pression atmosphérique et à une température de 23 °C.
En particulier, le corps dudit réceptacle est monobloc.
Plus particulièrement, le polymère polycétone formant le corps dudit réceptacle est formé d’unités monomériques de formule chimique (I) et/ou d’unités monomériques de formule chimique (II) :
-(CH 2 CH 2 -CO)- (I)
-(CH 2 CH(CH 3 )-CO)- (II)
Selon un autre de ses aspects, la présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d’un réceptacle (1) selon l’invention, comprenant au moins l’étape consistant à injecter, à l’état fondu, au moins un polymère polycétone, notamment tel que défini selon l’invention, dans un moule dédié à former ledit corps (10) dudit réceptacle (2).
Comme précisé ci-dessus, le réceptacle comporte en outre un système d’obturation rapporté sur le corps du réceptacle de manière à fermer de manière étanche le réceptacle (1).
Selon une variante de réalisation, le système d’obturation dudit réceptacle (1) est formé à partir d’au moins une polyoléfine, en particulier recyclée, notamment un polypropylène recyclé après consommation dit encore « PCR ».
Selon une autre variante de réalisation, le système d’obturation dudit réceptacle (1) est formé d’au moins un polymère choisi parmi les polyamides (PA), polyéthylène téréphtalate (PET), polybutylène téréphtalate (PBT) et les dérivés de polyéthylène téréphtalate (PET) comme par exemple leurs copolyesters dits par exemple (PCTA) et (PETG) et leurs mélanges.
Selon encore une autre variante de réalisation, le système d’obturation dudit réceptacle (1) est formé à partir d’au moins un polymère polycétone notamment tel que défini ci-après.
Selon encore une autre variante, le système d’obturation dudit réceptacle (1) est un film multi couche comportant une couche d’aluminium ou d’EVOH, notamment d’épaisseur supérieure à 0,05 mm et inférieure à 0,15 mm, et de préférence disposée par thermoscellage en surface de l’ouverture du corps.
Enfin, la présente invention vise également un procédé de soin et/ou de maquillage d’une matière kératinique comprenant au moins les étapes consistant à disposer d’un réceptacle (1) conforme à l’invention et à mettre en contact, par voie topique, ledit actif sensible à l’oxydation contenu dans ledit réceptacle (1) avec ladite matière kératinique.
Description détaillée Polymère de polycétone Les polymères de polycétone dit encore dans la présente description « polymère polycétone » ou « polycétone », ont comme spécificité structurelle de posséder un squelette carboné constitué de carbone monoxyde et de motifs alpha oléfine. La distribution parfaitement alternée des motifs structuraux carbone monoxyde et alpha oléfine, dans le squelette carboné donne lieu à une unique combinaison de propriétés.
Ainsi, ils sont flexibles et possèdent une symétrie moléculaire et une énergie de cohésion avantageuses. Ils se prêtent à une transformation par moulage par injection avec des cycles de moulage courts, tout en formant des moulages de qualité.
dans lequel seul le circuit de commande peut déverrouiller le dispositif de verrouillage ou bien une commande du circuit de commande est nécessaire pour déverrouiller le dispositif de verrouillage.
L’engin comprend en outre un dispositif d’entrée de commande relié fonctionnellement au circuit de commande et prévu pour permettre à un opérateur de solliciter un déverrouillage du dispositif de verrouillage.
Le circuit de commande est conçu : a) pour déverrouiller le dispositif de verrouillage (ci-après désigné par « action a) »), et b) pour inhiber le déplacement de l’engin sans attendre que le capteur ne détecte l’ouverture de la trappe ou même si le capteur ne détecte pas l’ouverture de la trappe (ci-après désigné par « action b) »),
si un déverrouillage du dispositif de verrouillage est sollicité par un opérateur au moyen du dispositif d’entrée de commande.
Selon l’invention, seul le circuit de commande peut déverrouiller le dispositif de verrouillage ou en tout cas une commande du circuit de commande est nécessaire pour le déverrouiller. De ce fait, l’ouverture de la trappe donnant accès au port de remplissage du réservoir à combustible n’est possible que si l’opérateur sollicite au préalable le déverrouillage de la trappe au moyen du dispositif d’entrée de commande. Bien entendu, il peut être prévu que le circuit de commande ne provoque le déverrouillage du dispositif de verrouillage que si une ou plusieurs conditions sont satisfaites, par exemple que si le véhicule est à l’arrêt. En variante, il peut être prévu que l’opérateur n’ait la possibilité de solliciter le déverrouillage du dispositif de déverrouillage que si cette ou ces conditions sont satisfaites.
Lorsqu’il provoque le déverrouillage du dispositif de verrouillage sur sollicitation de l’opérateur, le circuit de commande inhibe le déplacement de l’engin, ceci sans attendre que le capteur ne détecte l’ouverture de la trappe ou bien même si le capteur ne détecte pas l’ouverture de la trappe. A ce titre, le circuit de commande est préférentiellement conçu pour interdire à l’engin de se déplacer. Le déplacement au sol de l’engin est alors totalement empêché. En variante, le circuit de commande peut être conçu pour appliquer une restriction au déplacement de l’engin. Dans ce cas, la possibilité pour l’engin de se déplacer au sol est limitée sans être totalement exclue. A titre de restriction, il peut s’agir d’une autorisation pour l’engin de se déplacer au sol mais uniquement à une vitesse très réduite, par exemple pour permettre d’ajuster la position de l’engin par rapport à la station d’approvisionnement.
Les opérations de remplissage du réservoir sont sécurisées du fait que le déverrouillage de la trappe à la demande de l’opérateur s’accompagne d’une inhibition du déplacement de l’engin. En particulier, si le capteur devait détecter de manière erronée que la trappe est fermée alors qu’elle est en réalité ouverte, l’inhibition du déplacement de l’engin exclut ou limite sensiblement le risque d’arrachage du tuyau d’approvisionnement s’il est relié au port de remplissage.
Le fait que l’ouverture de la trappe n’est possible que si l’opérateur sollicite au préalable le déverrouillage de la trappe au moyen du dispositif d’entrée de commande permet de vérifier la cohérence de la détection du capteur en toute circonstance. Cela permet notamment de déterminer une défaillance potentielle du capteur, que ce soit dans le cas où il indique faussement que la trappe est ouverte ou inversement dans le cas où il indique faussement que la trappe est fermée.
Selon un mode de réalisation préféré de l’engin, le circuit de commande est en outre conçu pour mettre fin à l’inhibition du déplacement de l’engin – autrement dit, pour autoriser l’engin à se déplacer sans restriction - si, après déverrouillage du dispositif de verrouillage par le circuit de commande, le capteur détecte successivement l’ouverture de la trappe, puis la fermeture de la trappe. En effet, lorsque la trappe a été déverrouillée par le circuit de commande, il est attendu de manière cohérente que le capteur détecte l’ouverture de la trappe dans le but de réaliser une opération de remplissage du réservoir à combustible et qu’il détecte subséquemment la fermeture de la trappe une fois le remplissage du réservoir à combustible effectué, ce qui permet de lever l’inhibition du déplacement de l’engin.
Suivant un autre mode de réalisation particulièrement préféré de l’engin, le circuit de commande est conçu pour réaliser l’action b) avant l’action a). De la sorte, il est certain que le déplacement de l’engin est inhibé au moment de l’ouverture de la trappe.
Suivant un mode de réalisation préféré alternatif au précédent, le circuit de commande est prévu pour réaliser les actions a) et b) de manière concomitante ou immédiatement successive. L’on entend par immédiatement successive le fait pour les actions a) et b) d’être exécutées par des instructions séquentielles directement consécutives d’un automate ou d’un ordinateur de bord faisant partie du circuit de commande de l’engin. Dans ce cas aussi, le déplacement de l’engin est inhibé avant que l’opérateur n’ait eu le temps de relier un tuyau d’une station d’approvisionnement au port de remplissage de la source autonome d’énergie.
Suivant un autre mode de réalisation alternatif aux deux précédents, le circuit de commande peut être prévu pour réaliser l’action b) au plus tard dans un délai donné après avoir la réalisation de l’action a). Ce délai est alors choisi préférentiellement suffisamment court pour que le déplacement de l’engin soit inhibé avant que l’opérateur n’ait eu le temps en pratique de raccorder le tuyau de la station d’approvisionnement au port de remplissage de la source autonome d’énergie ou tout au moins avant qu’il ait le temps de revenir au poste de conduite de l’engin après le raccordement. De ce point de vue, ce délai est de préférence inférieur à 30 secondes, plus préférentiellement inférieur à 15 secondes et plus préférentiellement encore inférieur à 5 secondes, voire inférieur à 2 seconds. Dans ce mode de réalisation, le circuit de commande peut en outre être conçu pour réaliser l’action b) sur détection de l’ouverture de la trappe par le capteur si cette détection se produit avant que ce délai ne soit écoulé.
Poursuivant ses efforts, la Demanderesse a mis au point une nouvelle composition de caoutchouc riche en un élastomère diénique fortement saturé et renforcée majoritairement d’un noir de carbone qui présente des propriétés de résistance à la propagation de fissure encore améliorées.
Ainsi, un premier objet de l’invention est une composition de caoutchouc qui comprend plus de 90 pce d’un élastomère diénique fortement saturé qui est un copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène et qui contient plus de 50% en mole d’unités éthylène, entre 30 pce et 55 pce d’une charge renforçante qui contient plus de 50% en masse d’un noir de carbone, plus de 1 pce à moins de 15 pce d’une résine plastifiante hydrocarbonée qui est choisie dans le groupe constitué par les résines d’homopolymères de coupe C5, les résines de copolymères de coupe C5, les résines d’homopolymères de coupe C9 et les résines de copolymères de coupe C9.
Un autre objet de l’invention est un pneumatique qui comprend une bande de roulement dont la portion destinée à être au contact avec le sol de roulage est constituée tout ou partie d’une composition de caoutchouc conforme à l’invention.
Sauf indication contraire, les taux des unités résultant de l’insertion d’un monomère dans un copolymère tel que l’élastomère diénique fortement saturé utile aux besoins de l’invention sont exprimés en pourcentage molaire par rapport à la totalité des unités monomères du copolymère.
L’élastomère diénique fortement saturé utile aux besoins de l’invention est un copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène, de préférence un copolymère statistique, ce qui implique que les unités monomères du copolymère sont celles résultant de la copolymérisation de l’éthylène et du 1,3-butadiène. Le copolymère contient donc des unités éthylène et des unités butadiène. De manière connue, une unité éthylène est une unité monomère de motif –(CH 2 -CH 2 )-. De manière également connue, une unité butadiène est une unité monomère de motif –CH 2 -CH(CH=CH 2 )- (unité 1,2) ou –CH 2 -CH=CH-CH 2 - (unité 1,4) selon que le monomère 1,3-butadiène s’insère dans la chaîne polymère au cours de la réaction de polymérisation par une addition 2,1 ou 1,4. L’élastomère diénique fortement saturé contient plus de 50% en mole d’unités éthylène.
L’élastomère diénique fortement saturé comprend préférentiellement au moins 60% molaire d’unité éthylène, plus préférentiellement au moins 65% molaire d’unité éthylène. Autrement dit, les unités éthylène représentent préférentiellement au moins 60% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé, plus préférentiellement au moins 65% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. De préférence, les unités éthylène représentent au plus 80% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. De manière plus préférentielle, les unités éthylène représentent au plus 75% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. Avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé comprend de 60% à 80% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 60% à 75% molaire d’unité éthylène, plus particulièrement de 65% à 75% molaire d’unité éthylène, pourcentage molaire calculé sur la base de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé.
L’élastomère diénique fortement saturé peut être obtenu selon différentes méthodes de synthèse connues de l'homme du métier, notamment en fonction de la microstructure visée de l’élastomère diénique fortement saturé. Généralement, il peut être préparé par copolymérisation du 1,3-butadiène et d’éthylène et selon des méthodes de synthèse connues, en particulier en présence d’un système catalytique comprenant un complexe métallocène. On peut citer à ce titre les systèmes catalytiques à base de complexes métallocènes, lesquels systèmes catalytiques sont décrits dans les demandes de brevet EP 1 092 731, WO 2004035639, WO 2007054223 et WO 2007054224 au nom de la Demanderesse. L’élastomère diénique fortement saturé, y compris lorsqu’il est statistique, peut être préparé aussi par un procédé utilisant un système catalytique de type préformé comme ceux décrits dans les demandes de brevet WO 2017093654 A1, WO 2018020122 A1 et WO 2018020123 A1. Avantageusement, l’élastomère diénique est statistique et est préparé préférentiellement selon un procédé semi continu ou continu tel que décrit dans les demandes de brevet WO 2017103543 A1, WO 201713544 A1, WO 2018193193 et WO 2018193194.
L’élastomère diénique fortement saturé contient de préférence des unités de formule (I) ou des unités de formule (II), unité 1,2.
Selon un mode de réalisation particulièrement préférentiel, l’élastomère diénique fortement saturé contient des unités 1,4 de configuration trans (unités 1,4-trans). Lorsque l’élastomère diénique contient des unités 1,4-trans, les unités 1,4-trans représentent plus de 50% en mole des unités 1,4 de l’élastomère diénique fortement saturé, préférentiellement plus de 80% en mole des unités 1,4 de l’élastomère diénique fortement saturé.
Selon un mode de réalisation particulier la composition comprend en outre un ou plusieurs polyols, notamment choisie parmi les polyols ayant notamment de 2 à 10 atomes de carbones, de préférence ayant de 2 à 6 atomes de carbone, tels que la glycérine.
Particulièrement les compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 (de préférence C2 ou C3) sont aqueuses ou hydroalcooliques (mélange éthanol/eau en particulier en rapport en volume compris entre 1/99 à 99/1, plus particulièrement entre 10/90 à 90/10, encore plus particulièrement entre 20/80 et 80/20, de préférence 40/60 à 60/40 tel que 50/50).
Les compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 peuvent être sous forme anhydres, d’émulsion eau-dans huile ou d’émulsion huile-dans-eau.
Les adjuvants
Les compositions C1, C2, C3, C4 ou C5 mises en œuvre dans le procédé de l’invention peuvent comprendre en outre un ou plusieurs adjuvants choisis parmi les parfums, les conservateurs, les charges, les agents anti radicaux libres, les polymères, les épaississants ou agents filmogènes, les tensioactifs, les oligo-éléments, les adoucissants, les séquestrants, et les agents propulseurs.
Un autre objet de l’invention est une composition C1, de préférence aqueuse ou hydroalcoolique, qui comprend i) au moins un composé de formule (I) ou (Ia) et iii) éventuellement au moins un actif tel que défini précédemment, de préférence au moins une matière colorante, tel qu’au moins un pigment tel que défini précédemment ; et éventuellement iv) un ou plusieurs corps gras tel(s) que défini(s) précédemment.
Un autre objet de l’invention est une composition C2, de préférence aqueuse ou hydroalcoolique, qui comprend i) au moins un composé de formule (I) ou (Ia) tel que défini précédemment, ii) au moins un réticulant tel que défini précédemment et iii) éventuellement au moins un actif tel que défini précédemment ; et éventuellement iv) un ou plusieurs corps gras tel(s) que défini(s) précédemment.