INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention se caractérise par une combinaison de moyens dans laquelle, une sonde thermique est positionnée dans la pile, sur une plaque de graphite pyrolytique et une autre sonde thermique est placée dans le conduit de fluide caloporteur et d’un système électronique de régulation permettant à partir des données de température d’ajuster la température intérieure de la pile.
DESCRIPTION BRÈVE DES DESSINS D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels :
La est un schéma de base de réalisation d’un élément de pile à combustible comprenant l’anode (100), le catalyseur et l’électrolyte (200) et la cathode (200)
Comme expliqué auparavant, l’avantage des relations mathématiques est de rendre possible la modélisation tridimensionnelle d’un gabarit de coupe 3 standard et d’un composant fémoral 101 standard pour une taille fémorale pour laquelle l’utilisateur ne disposerait pas de jeu d’images médicales de patients la présentant.
Quel que soit le type de composant fémoral 101 modélisé (personnalisé ou standard), les étapes préparatoires s’achèvent avec l’obtention des valeurs des variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3 (valeurs moyennes ou valeurs standards).
Suite aux étapes préparatoires, le procédé de construction comprend une étape de modélisation/de construction du composant fémoral 101, mise en œuvre dans le mode de réalisation décrit par l’outil de conception 3D.
En référence à la , l’outil de conception 3D modélise/construit : - un profil médial P1 et un profil latéral P2 correspondant respectivement au contour médial du condyle médial 61 et au contour latéral du condyle latéral 62, en appliquant une première fonction d’interpolation aux valeurs (moyennées ou standard selon le type de composant fémoral 101) des premières variables géométriques Xmed, Xlat ; - un profil d’articulation fémoro-tibiale médiale T1 du condyle médial 61, en appliquant une seconde fonction d’interpolation aux valeurs des secondes variables géométriques XM1, rM1, R1 ; - un profil d’articulation fémoro-tibiale latérale T2 du condyle médial 62, en appliquant une seconde fonction d’interpolation aux valeurs des troisièmes variables géométriques XM2, rM2, R2 ;
- un profil d’articulation fémoro-patellaire T3, en appliquant une seconde fonction d’interpolation aux valeurs des quatrièmes variables géométriques XM3, rM3, R3.
Les profils d’articulation T1, T2, T3 correspondent à des trajectoires sur lesquels se déplacent respectivement les points de contact sur les cercles C1, C2, C3 qui sont alignés avec les centres M1, M2, M3 respectifs selon la direction radiale dans chaque section de travail 5, ainsi que visible sur la .
Plus précisément, les valeurs des variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3, identifiées dans les différentes sections de travail 5 segmentant la modélisation tridimensionnelle du fémur 1, fournissent des indications par où passent spatialement les profils médial et latéral, et les trois profils d’articulation. Chacun des cinq profils est construit en appliquant sur l’ensemble des valeurs des variables géométriques par lesquelles ils passent des fonctions d’interpolation Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3.
Dans un mode de réalisation de l’invention, les fonctions d’interpolation sont des fonctions du troisième degré. Le degré de précision des profils obtenus dépend du nombre de valeurs obtenues pour chaque variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3 et auxquelles sont appliquées les fonctions d’interpolation. Le degré de précision dépend également pour chaque variable géométrique Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3 de la proximité spatiale des différentes valeurs. Cela signifie donc que la précision sera élevée si : - la modélisation tridimensionnelle du fémur 1 est segmentée en un nombre élevé de sections de travail 5 d’orientation certes différentes mais relativement proches les unes des autres (par exemple, lorsque la distance angulaire antérieure et la distance angulaire postérieure sont toutes deux égales à 2 degrés) ; - dans le cas d’un composant fémoral 101 personnalisé, le nombre de valeurs moyennes pour chaque variable géométrique Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3 est important. Dans l’exemple précédent, une valeur moyenne associée à une coupe fémorale 31, 32, 33, 34, 35 (soit cinq valeurs moyennes) offre un bon degré de précision dans la construction des différents profils P1, P2, T1, T2, T3, T13, T23 ; ou - dans le cas d’un composant fémoral standard, l’outil de conception 3D dispose d’une valeur standard pour chaque variable géométrique Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3 dans une pluralité de sections de travail 5.
A noter que sont également construits un premier profil de jonction T13 et un second profil de jonction T23 qui correspondent respectivement à deux trajectoires de contact/de jonction entre les circonférences des cercles médial C1 et trochléen C3 ; et entre les circonférences des cercles latéral C2 et trochléen C3.
A partir de la modélisation tridimensionnelle du gabarit de coupe 3 et des différents profils d’articulation, l’outil de conception 3D modélise tridimensionnellement le composant fémoral 101 tel qu’illustré dans un exemple sur les et .
Finalement, la dernière étape du procédé de construction consiste à fabriquer un composant fémoral 101 physique sur la base du modèle tridimensionnel fourni par l’outil de conception 3D.
de l’invention : Dispositif de protection d’un membre du corps humain, notamment un membre porteur d’une fistule artérioveineuse La présente invention concerne un dispositif de protection d’un membre du corps humain, notamment un membre porteur d’une fistule artérioveineuse, et un procédé de fabrication d’un tel dispositif de protection.
Arrière-plan Les reins assurent une fonction vitale pour l’organisme, l’élimination par les urines des déchets présents dans la circulation sanguine. En cas d’insuffisance rénale terminale, les reins ne peuvent plus assurer cette fonction, et il est nécessaire de recourir à la dialyse. Pour que la dialyse soit possible et efficace, il faut un bon débit sanguin. Celui des veines est trop faible. Celui des artères est correct, mais on ne peut pas prélever de façon répétée dans les artères. Le chirurgien crée donc sous anesthésie une dérivation du sang de l’artère radiale dans une veine superficielle du bras, de l’avant-bras ou de la cuisse, soit une connexion entre une artère et une veine. Cette veine va s’hypertrophier et former une fistule artérioveineuse permettant au patient d’être ensuite hémodialysé. La fistule artérioveineuse permet d’augmenter de façon très importante le débit sanguin dans une veine superficielle, permettant ainsi de ponctionner plus facilement et d’obtenir une quantité suffisante de sang pour le dialyseur.
Toutefois une fistule artérioveineuse est très sensible, et fragile, le patient doit donc respecter certaines règles de « bonne conduite ». Le patient ne doit pas dormir sur le côté comportant la fistule (risque d’ischémie), porter de montre ou de bracelet, avoir des manches trop serrées, porter des charges lourdes, prendre sa tension, faire des prises de sang, ou faire des pansements compressifs. Il doit surveiller toute rougeur, écoulement ou augmentation de chaleur, signe précurseur d’une infection, et assurer une surveillance renforcée de tout saignement. Les complications majeures sont le risque d’infection et la sténose au point de ponction (rétrécissement du canal sanguin) pouvant entraîner un risque de thrombose (obstruction d’une veine par un caillot).
Les patients porteurs d’une fistule artérioveineuse souhaitent toutefois mener une vie normale en dehors des périodes d’hémodialyse. Certains pratiquent un sport, d’autres du jardinage, du bricolage, de la cuisine, etc. Au cours de ces activités, le risque d’atteinte de la fistule artérioveineuse est augmenté. Des accidents peuvent survenir comme une coupure de l’avant-bras au niveau de la fistule, un choc sur la fistule artérioveineuse, un frottement important avec un objet, ou autre atteinte de la fistule pouvant mettre en danger la vie du patient.
Il est donc souhaité de prévoir un moyen permettant de protéger contre de telles atteintes les personnes porteuses d’une fistule artérioveineuse, afin de rendre leur vie plus agréable et plus sûre.
Plus particulièrement, la composition selon l’invention est utilisée comme conditionneur capillaire, notamment comme démêlant ou masque capillaire.
Exemples Exemple 1 Une composition selon l’invention a été préparée à partir des ingrédients indiqués dans le tableau 1 ci-dessous. Les quantités indiquées dans le tableau sont exprimées en % en poids de matière active (% MA) par rapport au poids total de la composition.
Composition A Chlorure de béhéntrimonium 1,2 Polyquaternium-10 0,3 Polyquaternium-7 0,04 Hydroxyéthylcellulose 1,7 Laureth-4 0,6 Distéarate de PEG-150 0,3 Huile de ricin hydrogénée et polyoxyéthylénée (60 OE) 0,5 Caprylyl glycol 0,6 Octydodécanol 0,5 Glycérine 3,5 Isopropanol 0,3 Conservateur qs Parfum 0,4 Eau qsp 100
OE : motif d’oxyde d’éthylène.
Le pH de la composition est de 5,2.
On a obtenu une composition transparente présentant une turbidité de 79,7 NTU, mesurée à l’aide d’un turbidimètre Model 2100P commercialisé par la société HACH Company, les tubes utilisés pour la mesure étant référencés AR698A cat 24347-06.
Cette composition a une viscosité de 2580 mPa.s à 25 °C (30 s) mesurée à l’aide d’un Rhéomat 180 (Mettler) équipé d'un mobile 3 (200 tours/min).
La composition A a été caractérisée à l’aide d’un rhéomètre rotatif MCR-502 Anton-Paar®, équipé d’un élément Peltier à air pour réguler la température. Une géométrie cône / plan ∅ 50 mm / 1° (acier sablé à 5 μm) a été employée ainsi qu’un dispositif anti-évaporation afin d’éviter les phénomènes d’évaporation pendant la mesure. La température a été fixée à 25°C. Les protocoles utilisés sont les suivants : - Balayage en amplitude : pour la détermination du Domaine Linéaire de Visco-Elasticité (DLVE) et de la contrainte seuil en oscillation. Les mesures sont faites à fréquence constante de 1 Hz entre 0,01 et 500 % de déformation. 6 points par décade sont acquis (29 points au total) répartis sur une échelle logarithmique de la déformation. Les valeurs de d, G’, G’’ et G* ont été relevées à 1% de déformation. - Courbe d’écoulement : Balayage en taux de cisaillement, entre 0,01 à 1000 s -1 , sur 26 points, en état stationnaire.
Les valeurs de G’ et G" à 1 % de déformation obtenues pour la composition A sont respectivement 86 et 58 Pa.
Appliquée sur la chevelure après un shampooing, on obtient de bonnes propriétés cosmétiques en termes de fluidité, de douceur et de brillance. Les cheveux sont plus hydratés et plus forts.
Exemple 2 La composition A selon l’invention de l’exemple 1 a été comparée avec une composition A’ comparative. Leurs ingrédients sont indiqués dans le tableau 2 ci-dessous. Les quantités indiquées dans le tableau sont exprimées en % en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
Composition A (invention) A’ (comparatif) Chlorure de béhéntrimonium 1,2 1,2 Polyquaternium-10 0,3 0,3 Polyquaternium-7 0,04 0,04 Hydroxyéthylcellulose 1,7 1,7 Laureth-4 0,6 0,6 Distéarate de PEG-150 0,3 - Carraghénane - 0,3 Huile de ricin hydrogénée et polyoxyéthylénée (60 OE) 0,5 0,5 Caprylyl glycol 0,6 0,6 Octyldodécanol 0,5 0,5 Glycérine 3,5 3,5 Isopropanol 0,3 0,3 Conservateur qs qs Parfum 0,4 0,4 Eau qsp 100 100
OE : motif d’oxyde d’éthylène
La composition A est transparente et présente une turbidité de 79,7 NTU comme mesurée précédemment.
La composition A’ comparative est quant à elle totalement opaque.
Exemple 1 La composition A selon l’invention a été préparée à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans les tableaux ci-dessous (en % MA):
Composition A (invention) Copolymère Acrylates/Beheneth-25 Methacrylate 0,45 Propylène glycol 2,5 Huile de ricin PEG-40 0,1 Ethanol 27 Piroctone olamine 0,25 Diaminopyrimidine oxide 1,5 Extrait de racine de gingembre 0,1 Niacinamide 3 Parfum 0,4 Eau Qsp 100
Exemple 2 a) Compositions Les compositions B (selon la présente invention) et B’ (comparative) ont été préparées à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans les tableaux ci-dessous :
Composition B (invention) Composition B’ (comparative) Copolymère Acrylates/Beheneth-25 Methacrylate 0,45 - Taurate de polyacryloyldiméthyle d'ammonium - 0,45 Propylène glycol 2,5 2,5 Huile de ricin PEG-40 0,3 0,3 Ethanol 28 28 Piroctone olamine 0,25 0,25 Diaminopyrimidine oxide 1,5 1,5 Extrait de racine de gingembre 0,1 0,1 Niacinamide 3 3 Parfum 0,4 0,4 Eau Qsp 100 Qsp 100
b) Protocole Des mèches de 5,4g (27cm) cheveux de type caucasien naturel (HT4 Type 2) sont préalablement lavées avec un shampoing DOP (à raison de 1,5g de shampoing par mèche). Les mèches sont ensuite mouillées 10 fois sous le robinet entre 2 doigts puis essorées 2 fois entre 2 doigts avant d’être peignées avec un peigne à grandes dents (2 fois) puis un peigne à petites dents (2 fois). Les compositions B (selon l’invention) et B’ (comparative) sont ensuite appliquées à la main, à raison de 0,4g par mèche de 5,4g, et réparties sur l’ensemble de la mèche. Les mèches sont ensuite peignées avec un peigne à petites dents (1 fois) et lissées à la main avant d’être séchées au sèche-cheveux avec de l’air à température ambiante.
c) Résultats Trois experts évaluent à l’aveugle le gras visuel et l’aspect collant au toucher des mèches traitées, ainsi que le dépôt sur les doigts (transfert du produit) : - gras visuel : les fibres sont visuellement luisantes et collées entre elles, - aspect collant : les fibres sont collées entre elles, - dépôt sur les doigts : lors du passage des doigts dans les mèches, on observe la présence de résidus sur les doigts.
Les mèches traitées avec la composition B’ (comparative) sont visuellement plus grasses et sont plus collantes que les mèches traitées avec la composition B selon l’invention.
En outre, les mèches traitées avec la composition B’ (comparative) transfèrent plus de produit sur les doigts que celles traitées par la composition B selon l’invention.
Ainsi, la composition selon l’invention permet d’obtenir des mèches moins grasses et moins collantes et transférant moins de produits sur les doigts.
Compositions et Procédés de PRÉVENTION ET/OU DE TRAITEMENT des cicatrices La divulgation concerne des compositions et des procédés de prévention et/ou de traitement des cicatrices. Les compositions comprennent au moins un C-glycoside ou dérivé de celui-ci, et les procédés comprennent le traitement de la peau et/ou de tissu cicatriciel avec au moins un C-glycoside ou dérivé de celui-ci et au moins un stimulus de modification de la peau.
CONTEXTE Des cicatrices pouvant apparaître dans le cadre du processus naturel de guérison de la peau à la suite d'une lésion issue de brûlures, lacérations, abrasion, acné, infections cutanées, morsures d’animaux, piercings, interventions chirurgicales, etc., se forment après cicatrisation de la plaie. Les types de cicatrices incluent, par exemple, les cicatrices atrophiques (dont les cicatrices d’acné), les cicatrices hypertrophiques (dont les cicatrices en relief et les cicatrices chéloïdes), les cicatrices contractiles et les cicatrices de vergeture.
Dans l’étape 2, une tonne de disques durs a ensuite été chauffée entre 325°C et 450°C (température de Curie) afin de désaimanter les aimants, de façon également connue en soi. Plus précisément, les aimants ont été chauffés à 350°C pendant 2 heures dans un four à induction.
Dans l’étape 3, environ 415 kg de disques durs issus de l’étape 2 ont été introduits dans un broyeur autogène pour libérer les aimants des disques durs. Les disques durs étaient regroupés par lots de 50 kg. Chaque lot était placé dans le broyeur autogène pendant 45 minutes, à une vitesse de rotation de 25 tours/minute.
Lors de l’étape 4, les broyats issus de l’étape 3 ont été classifiés par tamisage dans différentes classes granulométriques : taille supérieure à 40 mm, 20 à 40 mm, 16 à 20 mm, 5 à 16 mm et taille inférieure à 5 mm. La fraction granulométrique inférieure à 40 mm a été tamisée à 5, 16 et 20 mm. Les fractions de taille inférieure à 5 mm, 5 à 16 mm, 16 à 20 mm et taille supérieure à 20 mm représentaient respectivement 14,2 %, 19,9 %, 8,2 % et 57,7 % en poids.
Les figures 2, 3, 4 et 5 montrent respectivement des photographies de la fraction de taille supérieure à 40 mm, de la fraction de 20 à 40 mm, de la fraction de taille inférieure à 5 mm et de la fraction de 5 à 16 mm.
On identifie visuellement que les aimants sont plus présents dans les deux fractions 5 - 16 mm et de taille inférieure à 5 mm. Ainsi la classification permet de concentrer les aimants permanents à récupérer.
Des aimants permanents de disques durs récupérés à l’issue de l’étape de classification ont été soumis à une analyse chimique qualitative par microscopie électronique à balayage – spectroscopie à dispersion d’énergie (MEB EDS). En microscopie électronique à balayage, les aimants ont une structure granulaire. Ils sont constitués de cristaux de phase Nd 2 Fe 14 B frittés en présence d’une phase inter-granulaire. L’analyse a été faite sur les cristaux.
Le tableau suivant présente la répartition des éléments chimiques détectés.
élément % en masse Nd 2 Fe 14 B théorique Nd 28,1 27,0 Fe 69,6 72,0 Dy 2,3 1,0
Ainsi dans les cristaux de phase Nd 2 Fe 14 B fritté, le Fe est majoritaire et le Nd est bien représenté. Dans la phase inter-granulaire, on identifie en particulier les raies d’émission du Nd et du Pr. Ainsi les aimants contiennent un alliage de Nd/ Fe/B comme matrice et d’autres terres rares comme Dy, et Pr sous forme d’oxydes se présentent dans les interfaces.
Les étapes 5 à 8 du procédé de la ont été réalisées à partir de la fraction 5 - 16 mm issue de l’étape 4 de classification.
Dans l’étape 5, environ 80 kg de la fraction 5 à 16 mm ont été soumis à une séparation magnétique à aimant permanent à basse intensité à tambour sec (400G), pour séparer les produits magnétiques et non magnétiques. Une analyse visuelle a montré que la fraction magnétique 1FM obtenue était riche en aimants.
Lors d’une étape 6, la fraction magnétique 1FM issue de l’étape 5 a été traitée par un séparateur magnétique Overband. Lors de cette étape 6, le séparateur magnétique Overband était distancé du tapis transporteur de 8 à 10 cm. Dans ces conditions, la fraction non-magnétique 2FNM issue de l’étape 6 de séparation Overband était riche en aimants.
Ainsi le procédé de récupération exemplifié comprend les étapes successives suivantes : - soumettre les aimants permanents désaimantés à une séparation magnétique à tambour 400 G, - récupérer une phase magnétique 1FM, - soumettre la phase magnétique 1FM à une séparation magnétique sur un séparateur Overband, de manière qu’une phase non magnétique 2FNM issue de la séparation magnétique Overband soit enrichie en aimants désaimantés.
La fraction non magnétique 2FNM issue de l’étape 6, enrichie en aimants, a ensuite été soumise aux étapes 9 et 10 qui seront décrites plus loin. Alternativement, la fraction non magnétique 2FNM est utilisée pour fabriquer des aimants permanents. En effet, la fraction non magnétique peut suivre une « boucle longue », c’est à dire un traitement hydrométallurgique pour extraire des terres rares, puis éventuellement fabriquer des aimants permanents à partir de ces terres rares. Elle peut également suivre une « boucle courte », c’est à dire que la phase non magnétique est utilisée pour former à nouveau des aimants, sans passer par des étapes de récupération de terres rares par un procédé hydrométallurgique. Dans la boucle courte, la phase magnétique est par exemple réduite en poudre, et des aimants sont à nouveau fabriqués à partir de cette poudre. La boucle courte implique en général une supplémentation de matières.
La fraction magnétique 2FM issue de l’étape 6 a ensuite été soumise à l’étape 15 qui sera décrite plus loin.
Lors de l’étape 7, la fraction non magnétique 1FNM issue de l’étape 5 a été soumise à une deuxième séparation magnétique dans les mêmes conditions que dans l’étape 5.
L’Institut Fraunhofer a développé un procédé de recyclage des aimants des moteurs et générateurs électriques en utilisant la fusion des aimants dans un four à induction à 1000°C. Un inconvénient de ce type de procédé par fusion est lié à la dépense énergétique qui induit un coût élevé. De plus, le rendement de ce procédé est à améliorer, et la qualité du produit obtenu est également à améliorer.
Enfin il a également été proposé de récupérer des aimants de disques durs grâce à un tri mécanique. Les aimants désaimantés par traitement thermique sont récupérés en utilisant la fragmentation, la classification et la séparation magnétique. Dans ce procédé, une fraction riche en aimants est récupérée dans la fraction magnétique. Ainsi dans ce procédé, les aimants sont récupérés avec d’autres objets magnétiques, comme par exemple des ferrailles. Pour purifier les aimants, il faut ensuite les séparer de ces autres objets magnétiques. Le rendement de ce procédé n’est donc pas optimal.
L'invention a notamment pour but de proposer un procédé alternatif de récupération des aimants permanents, ne présentant pas tout ou partie de ces inconvénients.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de récupération d’aimants permanents de type NdFeB à partir de déchets d’équipements électriques et électroniques. Le procédé comprend les étapes successives suivantes : - soumettre des aimants permanents désaimantés à une première séparation magnétique à tambour 400 G, - récupérer une première phase magnétique, - soumettre la première phase magnétique à une première séparation magnétique sur un séparateur Overband, de manière qu’une deuxième phase non magnétique issue de la première séparation magnétique Overband soit enrichie en aimants désaimantés, - récupérer la deuxième phase non magnétique.
Du fait en particulier de leur contenu en alliage de fer, les aimants permanents désaimantés, lorsqu’ils sont soumis à une séparation magnétique, sont entrainés dans la fraction magnétique. De façon surprenante, les inventeurs ont développé un procédé permettant, par séparation magnétique, de séparer les aimants désaimantés du reste de la fraction magnétique, qui inclut par exemple les ferrailles. Il n’est donc pas besoin d’étape complémentaire pour séparer les aimants des ferrailles. Le procédé selon l’invention présente un rendement amélioré. Par ailleurs, lorsque les aimants récupérés sont utilisés pour obtenir des terres rares, il est particulièrement avantageux de limiter la présence de fer car celui-ci devra ensuite être séparé des terres rares.
Les séparateurs magnétiques Overband sont utilisés classiquement dans les dispositifs de traitement de déchets. Ainsi par exemple dans le document FR2962924, un séparateur Overband assure l'extraction des résidus ferreux dissociés des autres matières lors d’un broyage précédent. L'Overband comprend un système magnétique fixe autour duquel tourne une bande d'évacuation. Il est placé au-dessus ou au-dessous d'un convoyeur et permet d'entraîner hors du convoyeur les particules magnétiques et laisser passer les particules non magnétiques. De façon standard, l’intensité du champ magnétique de l’Overband est comprise entre 380 et 400 G.
Pour obtenir les aimants désaimantés, les DEEE sont tout d’abord chauffés de préférence entre 325°C et 450°C, c’est-à-dire au-delà de leur température de Curie. Par exemple, on traite une tonne de disques durs pendant au minimum 2 heures dans un four. Les DEEE sont ensuite broyés, de préférence dans un broyeur autogène.
Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du procédé de récupération d’aimants, prises seules ou en combinaison :