INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 210 comporte un réservoir 15, par exemple formé d’un flacon, ou d’une bouteille, et une tête 212 de distribution selon l’invention, formant un mécanisme de pompe, montée sur le réservoir 15.
La tête 212 comporte un poussoir mobile 214, une pompe 216 activée par le déplacement du poussoir mobile 214, et une collerette 218 de fixation sur le réservoir 15.
La tête 212 comporte avantageusement un tube plongeur 220, fixé à une extrémité distale de la pompe 216 pour plonger vers le fond du réservoir 15.
Comme illustré par la , la pompe 216 comporte une partie fixe formée d’un corps de pompe 230 creux, définissant une chambre interne 232 de réception de produit, et avantageusement, d’un guide interne 234 monté fixement dans le corps de pompe 230. La partie fixe de la pompe 216 comprend en outre une vanne anti-retour 236 montée à l’extrémité distale de la chambre interne 232.
Le guide interne 234 définit un manchon interne 238 de guidage, comportant une partie supérieure propre à s’insérer dans l’espace intermédiaire 229 pour guider la translation du poussoir 214 le long de l’axe A-A’.
La vanne anti-retour 236 comporte dans cet exemple un siège inférieur 239 de révolution autour de l’axe A-A’, un siège supérieur ouvert 240 et un organe mobile 242 formé ici par une bille, propre à évoluer entre une position distale d’appui étanche sur le siège inférieur 239 et une position proximale de passage de produit à travers le siège supérieur 240.
Dans la position distale d’appui sur le siège inférieur 239, l’organe mobile 242 ferme de manière étanche le siège inférieur 239 et empêche le passage de fluide depuis l’extérieur du récipient 20 vers l’intérieur du récipient 20.
Dans la position proximale de passage de produit, l’organe mobile 242 s’appuie sur le siège supérieur 240 et autorise le passage de fluide depuis l’intérieur du récipient 20 vers l’extérieur du récipient 20.
La pompe 216 comporte en outre une partie mobile conjointement avec le poussoir 214 comprenant une tige d’actionnement 244, un piston 246 de pompage, circulant dans la chambre 232 et une butée 248 de piston
Elle comprend en outre un organe de sollicitation élastique 249 de la tige d’actionnement 244 et du poussoir 214 vers la position proximale de repos.
La tige d’actionnement 244 s’étend à travers le manchon 238 pour être déplacée longitudinalement par le poussoir mobile 214 le long du manchon 238. Elle présente une butée proximale mobile 250 externe sur laquelle est engagée la jupe interne 228 du poussoir mobile 214.
La tige d’actionnement 244 définit intérieurement un conduit de circulation de produit 252 qui débouche de manière proximale en étant raccordé fluidiquement à l’orifice 104 de distribution de produit à travers la jupe interne 228.
L’organe de sollicitation élastique 249 est interposé entre la butée externe 250 et une butée distale fixe 253 faisant saillie vers l’axe A-A’ à partir du guide interne 234. Il est formé par exemple par un ressort hélicoïdal.
Le piston 246 délimite de manière étanche, la chambre interne 232 de réception de produit, vers le haut et sur les parois du corps 230. Le piston 246 est calé entre l’extrémité de la tige d’actionnement 244 et la butée de piston 248 pour être déplacé conjointement avec celle-ci.
Dans l’exemple représenté sur la , la prise d’air en aval du piston 246 est assurée par un orifice latéral 256 ménagé à travers le corps de pompe 230 et/ou à travers le manchon de guidage 238.
La butée de piston 248 est montée à l’extrémité distale de la tige 242. Elle définit au moins une fenêtre 254 de passage de produit faisant communiquer la chambre interne 232 et le conduit de circulation 252.
L’ensemble formé par le poussoir 214, la tige 244, le piston 246, la butée de piston 248 est ainsi mobile le long de l’axe A-A’, sous l’effet du déplacement du poussoir mobile 214 entre la position proximale de repos et la position distale d’actionnement.
Le fonctionnement de la tête 212 va maintenant être décrit.
Initialement, avant la première utilisation, le poussoir mobile 214, la tige d’actionnement 244, le piston 246, et la butée de piston 248 sont dans leur position proximale de repos. Ils sont maintenus dans cette position par la sollicitation élastique de l’organe de sollicitation 249 qui s’applique entre les butées 250, 253.
Selon l’invention, les modules basse pression 6 et haute pression 7 sont agencés en série, de l’avant vers l’arrière et la chambre de combustion 23 est située en arrière au moins de la turbine haute pression 11. Par conséquent, le système d’alimentation 24 de la chambre de combustion 23 est situé à l’arrière de la turbine haute pression 11, et donc en dehors de la zone d’éclatement Z1 du disque de turbines 9, 11.
En cas d’éclatement d’un disque de turbines 9, 11, les risques d’endommager le système d’alimentation 24 est limité et le risque de fuite du gaz combustible est par conséquent également limité.
Grâce à la configuration particulière de la turbomachine 4 selon l’invention, les risques d’explosion dans la turbomachine 4 et/ou l’aéronef 1 sont donc fortement réduits.
Par ailleurs, selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, la chambre de combustion 23 est située en arrière du compresseur haute pression 12. Selon ce mode, le système d’alimentation 24 de la chambre de combustion 23 est situé en arrière du compresseur haute pression 12 et donc en dehors de la zone d’éclatement Z2 du disque de compresseurs 8, 12. En cas d’éclatement d’un disque de compresseur 8, 12, le risque d’endommager le système d’alimentation 24 est encore plus limité et le risque de fuite du gaz combustible est par conséquent également encore plus limité.
Grâce à ce mode de réalisation de la turbomachine 4, les risques d’explosion dans la turbomachine 4 et/ou l’aéronef 1 sont donc encore plus fortement réduits.
Système de verrouillage /déverrouillage d’un actionneur à mouvement perdu d’inverseur de poussée et actionneur comportant un tel système Domaine technique général et art antérieur Les ensembles propulsifs des avions comprennent généralement un système d'inversion de poussée ou TR (« Thrust Reverser ») permettant d'inverser la poussée dans les phases d'atterrissage afin d'améliorer la capacité de freinage de l'avion. Un tel système comprend un ensemble de capots mobiles ou de portes actionnés par un ensemble d'actionneurs associés permettant d'obstruer temporairement la veine d'air et de réorienter le flux d'air secondaire vers l'extérieur et vers l'avant de la nacelle, générant de ce fait une contre-poussée qui vient s'ajouter au freinage des roues.
Ces actionneurs intègrent classiquement des systèmes de verrouillage / déverrouillage qui peuvent être commandés pour engager ou désengager l'arbre d'entrainement afin d'empêcher ou d'autoriser la rotation de l'arbre d'entrainement et le déploiement de l’actionneur. Le système comprend en outre un inhibiteur de verrouillage permettant de maintenir le dispositif de verrouillage en position désengagée tant que l'actionneur n'est pas en configuration rétractée.
Ces systèmes de verrouillage / déverrouillage intègrent généralement des ressorts de rappel présentant une raideur importante afin de s'assurer que le dispositif ne se désengage pas en cas de choc (balourd, chocs de roulage, etc.). Le système doit en outre fonctionner malgré des charges dynamiques importantes pouvant se produire en cas de perte d'une aube du moteur de l'avion (« Fan Blade Out »).
3- Mise en forme de la composition précéramique thermoplastique par fabrication additive
La machine d’impression utilisée est une machine de FDM exposé à l’air. La composition précéramique thermoplastique, sous forme de granules, est placé à l’intérieur et chauffée à une température d’environ 110 °C (en présence de charges céramiques SiBC) ou d’environ 85°C (en présence de charges céramiques SiBC mélangés aux poudres de Bore). La buse d’impression utilisée est une buse de 400 µm et des structures tas de bois et nid d’abeilles sont produites (Figs. 4 et 5).
4 - Transformation céramique
Les pièces fabriquées subissent un premier traitement thermique consistant à transformer le polymère précéramique en matériau céramique. Ce traitement est effectué à 1000 °C, avec un palier de 2 heures et des rampes de montée et de descente en température de 0,5 °C/min. Un flux dynamique d’argon est mis en place afin de protéger la pièce d’une oxydation en température. La montre les pièces céramisées ainsi obtenues. Tel qu’on observe sur les figures, les pièces céramiques ne présentent aucun défaut notable, que ce soient des déformations dues à la fusion partielle du polymère ou des fissures dues à un départ trop brutal ou trop conséquent des espèces gazeuses. Les dimensions de la pièce sont conservées lors de la pyrolyse en raison de la faible proportion de polymère précéramique dans la préparation initiale ainsi que de son rendement céramique de l’ordre de 65 %, ce qui constitue une différence majeure avec les polymères commerciaux ou les techniques alternatives de robocasting. Les cordons présentent une surface rugueuse de quelques micromètres ( (e)), caractéristique de l’extrusion et de la pyrolyse de polymère précéramique, les éléments carbonés se condensant à la surface tandis que les espèces plus volatiles s’échappent sous la forme de gaz. Le volume des cordons est homogène, sans porosité ou bulle, synonyme d’une pyrolyse maîtrisée.
CLINKER DE CIMENT A BAS CARBONE ET SON PROCEDE DE PREPARATION La description concerne le domaine de préparation de ciment, et plus spécifiquement, un clinker de ciment à bas carbone et un de ses procédés de préparation.
Dans le ciment de Portland, le contributeur primaire à la résistance est le minéral alite (une solution solide de silicate de tricalcium, C 3 S) qui se forme à environ 1450 °C, présentant une teneur en CaO importante jusqu'à 73,7 %. Ainsi, les émissions de carbone élevées associées avec un clinker de ciment de Portland proviennent principalement du processus de formation à haute température des minéraux alite. Quand il est comparé à la bélite (une solution solide de silicate de dicalcium, C 2 S) qui contient 65,1 % de CaO et se forme rapidement à des températures dépassant 1250 °C, la bélite démontre des émissions de carbone réduites avec une diminution proportionnelle de consommation d'énergie et d'émissions de carbone. Le sulfoaluminate de calcium anhydre (C 4 A 3 Ṩ) présente une teneur en CaO de 36,8 % et se forme à une température plus basse (1300 °C). De plus le sulfosilicate de calcium (ternésite, C 5 S 2 Ṩ) contenant 58,33 % de CaO, émerge de la réaction entre la bélite et l'anhydrite à des températures se situant dans la plage de 1150 à 1250 °C. Ainsi, ces deux matériaux minéraux présentent des propriétés sauvegardant de l'énergie et contribuent à de faibles émissions. En effectuant des calculs soigneux des émissions de carbone, il a été déterminé que les émissions de carbone de différents minéraux, notamment C 3 S, C 2 S, C 4 A 3 Ṩ et C 5 S 2 Ṩ, s'élèvent à 579 kg/t, 511 kg/t, 216 kg/t et 458 kg/t, respectivement. En conséquence, le progrès d'un nouveau clinker de ciment à bas carbone, principalement composé de minéraux tels que C 2 S, C 4 A 3 Ṩ et C 5 S 2 Ṩ, qui ont une teneur en calcium plus faible et des exigences en énergie réduites, émerge comme une stratégie pratique pour accomplir la réduction de carbone dans l'industrie du ciment.
Le clinker de ciment sulfoaluminate de calcium est constitué principalement de minéraux tels que C 4 A 3 Ṩ, C 2 S et l'aluminoferrite de tétracalcium (C 4 AF). Malgré sa classification comme clinker de ciment à bas carbone, la fabrication de clinker de ciment de sulfoaluminate de calcium demande l'utilisation importante de ressources non renouvelables, en particulier de la bauxite de haute qualité (Al 2 O 3 > 60 %). En conséquence, le processus de fabrication résulte dans des dépenses élevées et limite la mise en œuvre à grande échelle du clinker de ciment de sulfoaluminate de calcium. De plus, le ciment de sulfoaluminate de calcium démontre une croissance de résistance limitée durant les stades ultérieurs, et il y a même un risque de résistance diminuée, qui qualifie principalement le ciment de sulfoaluminate de calcium pour une utilisation dans les projets de construction urgents.
Pour traiter les défauts techniques mentionnés ci-dessus, la description augmente la teneur de bélite ou incorpore de la ternésite pour produire un clinker de ciment à bas carbone. Cela résulte dans des performances améliorées du clinker de ciment de sulfoaluminate de calcium classique à mesure qu'il subit les processus de maturation et de progrès suivant sa production. L'hydratation du clinker de ciment implique des interactions complexes parmi les différents composés. Par exemple, les produits d'hydratation de C 4 A 3 Ṩ stimulent l'hydratation de C 5 S 2 Ṩ, et les produits d'hydratation excessifs de C 5 S 2 Ṩ inhiberont l'hydratation de C 2 S. En résultat, il est crucial de planifier et de réguler les proportions des différents minéraux. La description traite le défi de contrôler le rapport de composition entre les minéraux dans le clinker de ciment à bas carbone, obtenant un contrôle ciblé et stable pour produire le clinker de ciment à bas carbone avec des performances excellentes dans à la fois les stades précoces et ultérieurs.
La description fournit un procédé pour formuler et préparer un clinker de ciment à bas carbone. Le clinker de ciment à bas carbone présente des émissions de carbone réduites et des performances excellentes, avec des résistances supérieures dans à la fois les stades précoces et ultérieurs par rapport au clinker de ciment de Porltland ordinaire.
rapport aluminium-soufre P : P < 1,92 ;
rapport aluminium-silicium N : N < 1 ; et
Comme on a pu le voir, l’échantillon 1 (dispersion uniquement) a réalisé la pire performance de tous les échantillons. Les échantillons 2-6 (aucune dispersion, un de 5 agents filmogènes différents utilisé) ont généralement présenté une très bonne résistance, à quelques exceptions près pour la résistance à l’huile après essuyage avec un disque de coton.
L’avantage surprenant d'une combinaison de la dispersion avec les matières filmogènes peut être observé en comparant les évaluations des échantillons 2 par rapport à 7, 3 par rapport à 8, 4 par rapport à 9, 5 par rapport à 10 et 6 par rapport à 11, tout en gardant à l’esprit l’échantillon avec dispersion uniquement (échantillon 1).
Par exemple, en examinant les évaluations à l'huile d’olive à l’aide d’un disque de coton, on peut constater que les échantillons combinés ont donné de bons ou meilleurs résultats que le meilleur échantillon comparatif (dispersion uniquement ou matière filmogène uniquement). Voir tableau 4 ci-dessous. Compte tenu de la combinaison d’environ 50/50 de dispersion et de matière filmogène dans les échantillons combinés, on s’attendrait à ce que la performance soit la moitié de celle des deux échantillons comparatifs. Par exemple, pour la dispersion combinée (note d’évaluation de 2) + copolymère d'acrylates/diméthicone (note d'évaluation de 2,5), on s’attendait à ce que la combinaison ait une note d'évaluation de 2,25. Cependant, la note était de 2 – égale à la formule comparative la plus performante. Ainsi, la combinaison de la dispersion + matières filmogènes résistantes au transfert est étonnamment synergique.
[Tableau 4] (scores KW huile) Score de la dispersion uniquement (n° d'échantillon) Score de la matière filmogène uniquement (n° d'échantillon) Score combiné (n° d'échantillon) 2 (1) 2,5 (2) 2 (7) 2 (1) 1,75 (3) 1,75 (8) 2 (1) 1,75 (4) 1,5 (9) 2 (1) 1,5 (5) 1,25 (10) 2 (1) 1,25 (6) 1,25 (11)
On a également évalué le gonflement. Plus précisément, on a coulé un prélèvement de 3 mL sur du papier abrasif et on l'a laissé sécher pendant la nuit à température ambiante sur un banc. On a ensuite mesuré l’épaisseur du film à quatre endroits distincts sur les prélèvements en utilisant un calibre Mitutoyo comme témoin. On a ajouté ~0,25 g d’eau désionisée aux échantillons pour initier le gonflement. Une fois l’eau absorbée ou évaporée depuis le haut du film (d'ordinaire en ~1,5 heure), on a de nouveau mesuré l’épaisseur à l’aide du calibre. La différence (en mm) correspond aux mesures de « gonflement » basées sur le calibre indiquées dans le tableau 3.
On constate que l’échantillon 1 –dispersion seule – gonfle considérablement. Les combinaisons avec de nombreuses matières filmogènes réduisent considérablement le gonflement et, dans un cas (échantillon 9), réduisent réellement l’épaisseur du film. Étonnamment, au moins deux compositions (échantillons 7 et 8) offrent une résistance significative à l’usure, mais permettent tout de même un gonflement considérable (par exemple, supérieur ou égal à 0,02 mm).
[Tableau 5] (Formulations de contrôle, quantités en % en poids d’actif) Matière 12 13 14 15 16 Dispersion Résine MQ ~20 résine MQT ~20 Résine MQ + résine T-propyle ~20 Résine MQT + Résine MQ + Résine T-propyle ~20 Polyester ~20 Pigment ~2 ~2 ~2 ~2 ~2 Trihydroxystéarine ~3 ~3 ~3 ~3 ~3 Isododécane quantum satis quantum satis quantum satis quantum satis quantum satis
[Tableau 6] (Exemples de formulations, quantités en % en poids d’actif) Matière 16 17 18 19 20 Dispersion ~10 ~10 ~10 ~10 ~10 Résine MQ ~10 résine MQT ~10 Résine MQ + résine T-propyle ~10 Résine MQT + Résine MQ + Résine T-propyle ~10 Polyester ~10 Pigment ~2 ~2 ~2 ~2 ~2 Trihydroxystéarine ~3 ~3 ~3 ~3 ~3 Isododécane quantum satis quantum satis quantum satis quantum satis quantum satis
[Tableau 7] (Scores d’évaluation) Matériau Échantillon Huile Coton imprégné d'huile Salive Coton imprégné de salive Acide acétique Coton A.A. Gonflement calibre Dispersion 1 1 2 2,63 3 1 1,63 0,077 Résine MQ 12 1,00 2,25 1,00 1,00 1,00 1,63 N/A résine MQT 13 1,25 2,50 1,00 1,13 1,00 1,25 N/A Résine MQ + résine T-propyle 14 1,13 2,63 1,00 1,00 1,00 1,25 N/A Résine MQT + Résine MQ + Résine T-propyle 15 1 1,63 1 1 1 1,25 N/A Polyester 16 3,00 3,00 1,75 2,50 1,75 1,88 N/A Dispersion + résine MQ 17 1,00 2,00 2,75 2,25 1,25 2,00 0,028 Dispersion + résine MQT 18 1,00 2,00 2,75 2,50 1,00 2,00 0,003 Dispersion + résine MQ + résine T-propyle 19 1,00 1,75 1,25 2,00 1,00 2,00 0,003 Dispersion + résine MQT + résine MQ + résine T-propyle 20 1,38 2,00 1,00 1,25 1,00 1,75 0,003 Dispersion + polyester 21 3,00 3,00 3,00 2,50 1,50 1,25 0,060
Les mêmes évaluations réalisées à l’exemple 1 ont également été réalisées à l’exemple 2. La plupart des formulations présentent les mêmes performances synergiques de résistance à l’huile d’olive avec un disque de coton. Il est intéressant de noter que le polyester ne présente pas ce comportement synergique. Cependant, lorsque l'agent filmogène polyester a été utilisé (ici, copolymère d'acide dilinoléique/butanediol), le gonflement a été mesuré à 0,06 mm, ce qui est très proche du gonflement de la dispersion seule. De plus, bien qu’il n'y ait pas de gonflement observable de la combinaison MQT/MQ/T (échantillon 20), l’usure avec la dispersion est très bonne. Par exemple, par rapport aux échantillons contenant uniquement la résine MQ (17), la résine MQT (18) et la résine MQ avec la résine T-propyle (19), l’échantillon 20 présentait une meilleure résistance inattendue à la salive, ce qui est essentiel pour un produit pour les lèvres. Par ailleurs, les combinaisons MQ/T offrent de bonnes performances anti-usure et pourraient permettre la libération d’actifs solubles dans l’eau tout en maintenant la résistance à l’usure.
L'homme du métier reconnaîtra ou sera en mesure de déterminer, en n'utilisant qu'une simple expérimentation de routine, de nombreux équivalents des modes de réalisation spécifiques de l'invention décrits dans les présentes. Ces équivalents sont censés être englobés par les revendications suivantes.
Composition écran solaire COSMÉTIQUE ET Utilisation d’une composition écran solaire COSMÉTIQUE DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne des compositions écran solaire cosmétiques comprenant (a) de la cire de carnauba émulsifiée, (b) un ou plusieurs filtres UV, (c) un ou plusieurs polymères, (d) un ou plusieurs solvants, et (e) un ou plusieurs composés gras. La présente invention a également trait à l’utilisation d’une composition écran solaire cosmétique.
A l’étape S70, le serveur envoie, par l’intermédiaire du réseau 500, une clef cryptographique 510 au dispositif mobile 500 qui la mémorise.
A l’étape S80, le sauveteur 600 approche le téléphone de portière 120 qui comporte un lecteur radio en champs proche. Le véhicule 100 authentifie cryptographiquement le dispositif mobile 500 à partir de données d’authentifications communiquées par une communication radio en champ proche (par exemple conformément à la norme dite ”ISO/CEI 14443”) avec le dispositif mobile.
Les données d’authentification cryptographiques sont obtenues par le dispositif mobile 500 à partir de la clef cryptographique 510. L’authentification est par exemple une authentification de type défi-réponse (à partir de la clef cryptographique).
A l’étape S90, le dispositif 110 ayant détecté l’authentification du téléphone mobile et la réception de l’autorisation d’ouverture, commande en conséquence le déverrouillage des portières latérales 120, 130 et du hayon de coffre 140 du véhicule 100.
La commande du déverrouillage des ouvrants 120, 130, 140 peut être suivi d’une étape de déverrouillage des ouvrants 120, 130, 140, par exemple par les serrures électromécaniques de ces ouvrants, par exemple sur réception par les serrures de la commande de déverrouillage.
Les étapes d’émission (par exemple : de la requête d’ouverture) et de réception (par exemple : de l’autorisation d’ouverture) entre le véhicule automobile et le serveur 200, entre le serveur 200 et le serveur 300, ou entre le serveur 200 et le téléphone mobile 500 peuvent comprendre une sécurisation de données émises et/ou reçues, autrement dit, être sécurisées, par exemple par des méthodes et/ou des moyens cryptographiques (par exemple des clefs ou/et des algorithmes cryptographiques) du véhicule automobile 100, du serveur 200 ou 300, ou du téléphone mobile 500.
En variante, les étapes S50, S60 et S70 sont facultatives. Les secours peuvent être prévenus par un appel téléphonique et la clef 510 peut par exemple être une clef permettant de s’authentifier auprès de tous les véhicules ou être téléchargée par exemple à partir d’un identifiant du véhicule par le téléphone 500.
Agencement d’un dispositif de rangement modulaire de coffre de véhicule automobile L’invention concerne un agencement d’un dispositif de rangement modulaire à l’intérieur d’un coffre de véhicule automobile, délimité par deux parois latérales longitudinales parallèles, une paroi avant et arrière transversales, et une paroi de fond horizontale, le dispositif de rangement comportant deux supports latéraux fixés aux parois latérales du coffre, un faux plancher, au moins un bac de rangement et au moins une cloison de séparation, le faux plancher, le bac et la cloison étant amovibles.
De tels agencements permettent en effet de délimiter, à l'intérieur du coffre, des zones de stockage distinctes pour le rangement d'éléments spécifiques ou d'éléments peu nombreux, de manière à éviter que ceux-ci, par exemple, ne se déplacent ou ne se mélangent dans le coffre pendant que le véhicule roule, risquant alors d'être endommagés et pouvant, en outre générer, dans leurs déplacements, des bruits gênants.
Diverses solutions sont connues dans l'état de la technique pour réaliser de tels compartimentages.
Le brevet US7665790B2 décrit un tel dispositif de compartimentation.
Cependant, il présente l’inconvénient de n’être pas suffisamment modulaire.
Afin de pallier ces inconvénients, l'invention a pour objet un agencement d’un dispositif de rangement modulaire.
A cet effet, l'invention propose un agencement d’un dispositif de rangement du type cité ci-dessus, caractérisé en ce que les éléments de support latéraux comportent :
- au moins un moyen de fixation inférieur destiné à coopérer avec un moyen de fixation complémentaire du bac de rangement,
- au moins un moyen de fixation supérieur, destiné à coopérer avec un moyen de fixation complémentaire du bac de rangement ou de la cloison de séparation,