INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 2 - Compositions 2 à 4 selon l’invention Les compositions 2 à 4 suivantes sont préparées. [Table 2] Phase Composition 2 (invention) 3 (invention) 4 (invention) A1 WATER / AQUA 25,65 26,65 27,65 A2 WATER / AQUA 10 10 10 A2 TRISODIUM ETHYLENEDIAMINE DISUCCINATE 0,31 0,31 0,31 A2 CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 0,3 A2 SODIUM CHLORIDE 0,11 0,11 0,11 A2 GLYCERINE 3 3 3 A2 TEREPHTHALYLIDENE DICAMPHOR SULFONIC ACID (MEXORYL SX de NOVEAL) 1 1 1 A2 PHENYLBENZIMIDAZOLE SULFONIC ACID (EUSOLEX 232 de MERCK) 1,5 1,5 1,5 A3 PROPANEDIOL 3 3 3 A4 ACRYLATES COPOLYMER (CARBOPOL AQUA SF-1 de LUBRIZOL) 2 2 2 A5 WATER / AQUA 2 2 2 A6 TRIETHANOLAMINE 1,86 1,86 1,86 A7 CARRAGEENAN (SATIAGUM VPCN410 de CARGILL) 0,31 0,31 0,31 A7 CARRAGEENAN (GENUVISCO CARRAGEENAN CG-131 de CP KELCO) 0,31 0,31 0,31 B1 BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE (PARSOL 1789 de DSM NUTRITIONAL PRODUCTS) 4,5 4,5 4,5 B1 BIS-ETHYLHEXYLOXYPHENOL METHOXYPHENYL TRIAZINE (TINOSORB S de BASF) 5 5 5 B1 DROMETRIZOLE TRISILOXANE (MEXORYL XL de NOVEAL) 0,5 0,5 0,5 B1 DIETHYLAMINO HYDROXYBENZOYL HEXYL BENZOATE (UVINUL A PLUS GRANULAR de BASF) 0,5 0,5 0,5 B1 ETHYLHEXYL TRIAZONE (UVINUL T150 de BASF) 4,7 4,7 4,7 B1 ORYZA SATIVA (RICE) BRAN WAX / ORYZA SATIVA CERA 1 1 1 B1 C12-22 ALKYL ACRYLATE/HYDROXYETHYLACRYLATE COPOLYMER (Polymère 1) 1 1 1 B1 ISOPROPYL PALMITATE 7 7 7 B1 DIISOPROPYL SEBACATE 4 4 4 B1 DIISOPROPYL ADIPATE 4 4 4 B1 COPERNICIA CERIFERA (CARNAUBA) WAX 1 - 1 B1 DICAPRYLYL ETHER 5 5 5 B1 CONSERVATEUR 0,5 0,5 0,5 B2 PARFUM 0,6 0,6 0,6 B2 TOCOPHEROL 1 1 1 C DIMETHICONE (and) ACRYLATES/DIMETHICONE COPOLYMER (KP-545L de SHIN ETSU) 2 2 - C XANTHAN GUM 0,1 0,1 0,1 C HYDROXYETHYL CELLULOSE 0,1 0,1 0,1 C ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER (PEMULEN TR-2 de LUBRIZOL) 0,15 0,15 0,15 E OXIDIZED STARCH ACETATE 1 1 1 F ALCOHOL DENAT. 5 5 5
Résultats obtenus Les résultats de tests d’application sur peau sèche et sur peau mouillée et de SPF in vivo sont les suivants. [Table 3] Composition 2 (invention) 3 (invention) 4 (invention) Application sur peau sèche Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Application sur peau mouillée Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Quelques marbrures et stries sur toute la zone. Quelques marbrures et stries sur toute la zone. SPF in vivo sur peau sèche 65,8 +/- 5,8 78,2 +/- 3,0 67,7 +/- 2,3 SPF in vivo sur peau mouillée 68,1 +/- 5,9 46,7 +/- 5,8 51,6 +/- 5,3
Les compositions 2, 3 et 4 conformes à l’invention s’appliquent facilement aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée. L’étalement obtenu et observé sous lampe de Wood est acceptable aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée avec un niveau de protection solaire élevé. Le résultat est optimal avec la composition 2 qui comprend l’association d’une cire de carnauba avec un copolymère acrylate / diméthicone.
Exemple comparatif 3 - Compositions 5 à 7 Les compositions 5 à 7 suivantes sont préparées. [Table 4] Phase Composition 5 (invention) 6 (comparatif) 7 (comparatif) A1 WATER / AQUA 25,65 26,65 26,27 A2 WATER / AQUA 10 10 10 A2 TRISODIUM ETHYLENEDIAMINE DISUCCINATE 0,31 0,31 0,31 A2 CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 0,3 A2 SODIUM CHLORIDE 0,11 0,11 0,11 A2 GLYCERINE 3 3 3 A2 TEREPHTHALYLIDENE DICAMPHOR SULFONIC ACID (MEXORYL SX de NOVEAL) 1 1 1 A2 PHENYLBENZIMIDAZOLE SULFONIC ACID (EUSOLEX 232 de MERCK) 1,5 1,5 1,5 A3 PROPANEDIOL 3 3 3 A4 ACRYLATES COPOLYMER (CARBOPOL AQUA SF-1 de LUBRIZOL) 2 2 2 A5 WATER / AQUA 2 2 2 A6 TRIETHANOLAMINE 1,86 1,86 1,86 A7 CARRAGEENAN (SATIAGUM VPCN410 de CARGILL) 0,31 0,31 - A7 CARRAGEENAN (GENUVISCO CARRAGEENAN CG-131 de CP KELCO) 0,31 0,31 - B1 BUTYL METHOXYDIBENZOYLMETHANE (PARSOL 1789 de DSM NUTRITIONAL PRODUCTS) 4,5 4,5 4,5 B1 BIS-ETHYLHEXYLOXYPHENOL METHOXYPHENYL TRIAZINE (TINOSORB S de BASF) 5 5 5 B1 DROMETRIZOLE TRISILOXANE (MEXORYL XL de NOVEAL) 0,5 0,5 0,5 B1 DIETHYLAMINO HYDROXYBENZOYL HEXYL BENZOATE (UVINUL A PLUS GRANULAR de BASF) 0,5 0,5 0,5 B1 ETHYLHEXYL TRIAZONE (UVINUL T150 de BASF) 4,7 4,7 4,7 B1 ORYZA SATIVA (RICE) BRAN WAX / ORYZA SATIVA CERA 1 1 1 B1 C12-22 ALKYL ACRYLATE/HYDROXYETHYLACRYLATE COPOLYMER (Polymère 1) 1 - 1 B1 ISOPROPYL PALMITATE 7 7 7 B1 DIISOPROPYL SEBACATE 4 4 4 B1 DIISOPROPYL ADIPATE 4 4 4 B1 COPERNICIA CERIFERA (CARNAUBA) WAX 1 1 1 B1 DICAPRYLYL ETHER 5 5 5 B1 CONSERVATEUR 0,5 0,5 0,5 B2 PARFUM 0,6 0,6 0,6 B2 TOCOPHEROL 1 1 1 C DIMETHICONE (and) ACRYLATES/DIMETHICONE COPOLYMER (KP-545L de SHIN ETSU) 2 2 2 C XANTHAN GUM 0,1 0,1 0,1 C HYDROXYETHYL CELLULOSE 0,1 0,1 0,1 C ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER (PEMULEN TR-2 de LUBRIZOL) 0,15 0,15 0,15 E OXIDIZED STARCH ACETATE 1 1 1 F ALCOHOL DENAT. 5 5 5
Résultats obtenus Les résultats de tests d’application sur peau sèche et sur peau mouillée et de SPF in vivo sont les suivants. [Table 5] Composition 5 (invention) 6 (comparatif) 7 (comparatif) Application sur peau sèche Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Légères stries à l’application. Quelques manques de produit dans le film. Application sur peau mouillée Application facile. Obtention d’un film homogène sur la peau. Quelques manques de produit dans le film. Quelques marbrures et manques de produit sur toute la zone. SPF in vivo sur peau sèche 65,8 +/- 5,8 41,3 +/- 2,6 52,3 +/- 2,6 SPF in vivo sur peau mouillée 68,1 +/- 5,9 37,0 +/- 2,6 41,9 +/- 3,7
La composition 5 conforme à l’invention s’applique facilement aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée. L’étalement obtenu et observé sous lampe de Wood est homogène. Le niveau de protection solaire obtenu est élevé.
La composition comparative 6 qui ne contient pas de polymère lipophile comprenant des unités monomériques de formule (A) et (B) (C12-22 ALKYL ACRYLATE/HYDROXYETHYLACRYLATE COPOLYMER) et la composition comparative 7 qui ne contient pas de carraghénane sont plus difficiles à étaler, aussi bien sur peau sèche que sur peau mouillée, et l’étalement obtenu et observé sous lampe de Wood n’est pas très homogène, ce qui se traduit par un niveau de protection solaire moins performant sur peau sèche comme sur peau mouillée.
Utilisation d’au moins un composé Thiopyridinone ou de compositions le comprenant pour améliorer la fonction barrière de la peau La présente invention concerne le domaine des actifs aptes à améliorer la fonction barrière de la peau, pour une application cosmétique et notamment un procédé de traitement cosmétique comprenant l’application d’un composé thiopyridinone ou d’une composition le comprenant, ainsi que leur utilisation cosmétique dans l’amélioration de la fonction barrière de la peau.
La peau est la première barrière du corps vis-à-vis de l’environnement extérieur. La peau humaine est constituée de plusieurs compartiments à savoir un compartiment superficiel, l'épiderme, le derme, et un compartiment profond, l’hypoderme.
L'épiderme humain est composé principalement de trois types de cellules qui sont les kératinocytes, très majoritaires, les mélanocytes et les cellules de Langerhans. Chacun de ces types cellulaires contribue par ses fonctions propres au rôle essentiel joué dans l'organisme par la peau, notamment le rôle de protection de l'organisme des agressions extérieures, qui est appelé "fonction barrière".
L’épiderme est conventionnellement divisé en une couche basale de kératinocytes constituant la couche germinative de l’épiderme, une couche dite épineuse constituée de plusieurs couches de cellules polyédriques disposées sur les couches germinatives, une à trois couches dites granuleuses et enfin la couche cornée (ou stratum corneum), constituée d'un ensemble de couches de kératinocytes au stade terminal de leur différenciation appelés cornéocytes. Les cornéocytes sont des cellules anucléées principalement composés d'une matrice fibreuse contenant des cytokératines, entourée d'une structure très résistante de 15 nm d'épaisseur, appelée enveloppe cornée L'empilement de ces cornéocytes constitue la couche cornée qui est responsable de la fonction de barrière de l'épiderme.
La couche cornée constitue une véritable barrière de protection vis à vis des facteurs exogènes et à la perte d’eau endogène. Son bon renouvellement ainsi que la qualité de sa structure sont essentiels pour assurer une barrière efficace vis-à-vis du monde extérieur et limiter les pertes en eau cause de déshydratation, peau séche (Velarde MC. J. Invest. Dermatol., 2017, 137, 1206). Parmi les acteurs impliqués dans la bonne régulation du stratum corneum se trouve l’enzyme transglutaminase-1 (TGM-1). Son rôle est parfaitement illustré dans l’ichtyose, défaut de la cornification, associée à des mutations de la TGM-1 (Vega VL and Mehta RC, Clin. Insights, 2016, 1-2 ; Herman ML et al, Human Mutat., 2009, 30, 537).
La cohésion de l’épiderme en tant que barrière hydrique est assurée grâce aux jonctions serrées entre kératinocytes. Ces jonctions serrées sont constituées de protéines transmembranaires telles que l’occludine (OCL), la claudine (CLDN-1) et sont situées dans la couche granuleuse. D’autres structures, telles que les protéines Zonula occludens (ZO), relient ces protéines transmembranaires au cytosquelette afin de permettre l’échaffaudage cytoplasmique granuleuse (Jin SP et al, J. Dermatol. Sci., 2016, 84, 97 ; Velarde MC, J. Invest. Dermatol., 2017, 137, 1206, Brandner JM et al, Tissue Barrier, 2015, 3, 1).
Il subsiste donc un besoin de renforcer la qualité de l’épiderme en privilégiant les jonctions intracellulaires et la cohésion de la couche cornée, qui sont un élément de base permettant de maintenir les fonctions de l’épiderme, une bonne hydratation.
Par exemple, on pourrait prévoir que la rampe de dépose de matière 20 présente une largeur inférieure à la largeur de la bande de roulement 6, 6’ à fabriquer. Dans ce cas, lors de chaque rotation complète du pneumatique 4, 4’, chaque buse de dépose de matière 21 à 24 dépose de la matière sur une épaisseur selon une ligne circonférentielle de matière Li donnée et après chaque tour entier du pneumatique 4, 4’, la rampe de dépose de matière 20 est déplacée en translation par rapport au pneumatique 4, 4’ axialement le long de l’axe longitudinal X de la largeur de ladite rampe 20, autant de fois que nécessaire pour fabriquer la première couche comprenant l’ensemble des lignes de matière Li. Après la fabrication de chaque couche comprenant l’ensemble des lignes de matière Li, la rampe de dépose de matière 20 est déplacée en translation par rapport au pneumatique 4, 4’ selon l’axe vertical Z et l’opération de fabrication d’une couche est répétée.
Selon une autre variante, on pourrait prévoir que la largeur de la rampe de dépose de matière 20 soit égale ou supérieure à la largeur de la bande de roulement 5, 5’ à fabriquer, ou plus généralement à la largeur de la surface porteuse 5, 5’, mais que la densité de buses de dépose de matière soit réduite afin de réduire les coûts. Dans ce cas, après chaque tour complet du pneumatique 4, 4’, la rampe de dépose de matière 20 est décalée en translation axialement par rapport au pneumatique 4, 4’ le long de l’axe longitudinal X de la largeur d’une buse de dépose de matière 21, 22, 23, 24 autant de fois que nécessaire pour réaliser la première couche C1 comprenant l’ensemble des lignes de matière Li. Après la fabrication de chaque couche comprenant l’ensemble des lignes de matière Li, la rampe de dépose de matière 20 est déplacée en translation par rapport au pneumatique 4, 4’ selon l’axe vertical Z et l’opération de fabrication d’une couche est répétée.
Là encore, chaque buse de dépose de matière dépose de la matière sur plusieurs lignes de matière lors de plusieurs tours complets du pneumatique 4, 4’.
Toutefois, une telle variante augmente la durée totale de fabrication de la bande de roulement.
Tel qu’illustré, le dispositif 10 de fabrication additive comprend une seule rampe de dépose de matière 20 autour du pneumatique 4, 4’.
En variante, on pourrait prévoir que le dispositif 10 de fabrication additive comprenne au moins deux rampes de dépose de matière 20 associées chacune à un système d’actionnement propre et agencées circonférentiellement autour du pneumatique à deux azimuts donnés.
Par exemple, on pourrait prévoir une première rampe à un premier azimut donné et une deuxième rampe disposée à 180° de la première rampe. En variante, on pourrait prévoir que la deuxième rampe soit disposée par rapport à la première rampe d’un angle compris entre 10° et 350°, de préférence compris entre 30° et 320°.
En variante, on pourrait prévoir un nombre différent de rampes, par exemple supérieur ou égal à trois associées chacune à un système d’actionnement propre et agencées circonférentiellement autour du pneumatique à trois azimuts donnés.
Un autre exemple de rampe de dépose de matière 30 est illustré en référence aux figures 6 et 7.
Le procédé comprend également une étape (non représentée) de mesure en temps réel de la température de l’outil. Il peut par exemple s’agir de la température d’un moteur de l’outil, d’une batterie de l’outil ou de moyens de contrôle de l’outil.
Mesure en continu de la température y compris entre deux opérations successives
Dans ce mode de réalisation, la température de l’outil est mesurée en temps réel continuellement, y compris lorsque l’outil est à l’arrêt entre la réalisation de deux opérations successives.
Immédiatement après l’étape 20 de déclenchement d’une opération, une étape 21 d’enregistrement de la température de l’outil est mise en œuvre.
Le procédé se poursuit par la mise en œuvre d’une étape 22 de réalisation de l’opération dite « opération antérieure ».
A l’issue de cette étape 22 de réalisation de l’opération, l’outil se trouve à l’arrêt.
Après l’arrêt de l’opération antérieure, le procédé se poursuit par la mise en œuvre d’une nouvelle étape 23 d’enregistrement de la température de l’outil.
Le procédé comprend ensuite une étape 24 de détermination de l’élévation de la température de l’outil au cours de la réalisation l’opération antérieure qui vient de s’achever. Cette étape 24 consiste à soustraire à la température de l’outil en fin d’opération enregistrée à l’étape 23 la température de l’outil en début d’opération enregistrée à l’étape 21. Cette étape permet de déterminer l’élévation de température générée par la réalisation de l’opération antérieure qui vient de s’achever, ce qui permet de prédire l’élévation de température qui sera générée par la réalisation de l’opération ultérieure.
Le procédé met ensuite en œuvre une nouvelle étape 25 d’enregistrement de la température actuelle de l’outil puis une étape 26 de détermination de la somme de l’élévation de température déterminée à l’étape 24 et de la température actuelle enregistrée en temps réel à l’étape 25. Cette somme correspond au seuil d’évaluation de la capacité de l’outil à réaliser jusqu’à son terme au moins une opération ultérieure. La prise en considération de la température actuelle de l’outil permet de tenir compte du refroidissement éventuel de l’outil après la finalisation de l’opération antérieure, notamment s’il est maintenu à l’arrêt un certain temps après la finalisation de l’opération antérieure, de manière à permettre d’évaluer de manière plus précise sa capacité à réaliser jusqu’à son terme une opération ultérieure.
Le procédé se poursuit par la mise en œuvre d’une étape 27 de comparaison du seuil avec une température maximale admissible de l’outil constituant une donnée limite de fonctionnement de l’outil.
Le procédé met ensuite en œuvre une étape 28 d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition de l’outil, à l’issue de l’étape 27 de comparaison, lorsque le seuil, i.e. somme de l’élévation en température de l’outil au cours de la réalisation de la dernière opération et de la température actuelle de l’outil, est supérieur à, i.e. incompatible avec, la température maximale admissible de l’outil. Le message d’alerte peut indiquer à l’opérateur qu’il doit laisser refroidir son outil avant de lancer la réalisation d’une nouvelle opération. L’inhibition de l’outil bloque le fonctionnement de l’outil privant ainsi l’opérateur de la possibilité de mettre en œuvre l’outil pour réaliser une nouvelle opération. Cette inhibition sera maintenue tant que l’outil n’aurait pas recouvré une température lui permettant de réaliser au moins une nouvelle opération.
Si à l’issue de l’étape 27 de comparaison, le seuil, i.e. somme de l’élévation en température de l’outil au cours de la réalisation de la dernière opération et de la température actuelle de l’outil, est inférieur à, i.e. compatible avec, la température maximale admissible de l’outil, l’outil est en mesure de réaliser une nouvelle opération jusqu’à son terme. Alors une nouvelle étape 20 de déclenchement d’une nouvelle opération peut être mise en œuvre.
Mesure de la température interrompue entre deux opérations consécutives
Dans le mode de réalisation qui vient d’être décrit, la température de l’outil est mesurée et enregistrée en temps réel y compris lorsque l’outil se trouve à l’arrêt après la réalisation d’une opération antérieure avant la réalisation d’une opération ultérieure. Ceci est également le cas de la détermination de l’élévation en température de l’outil, de la détermination de la somme de l’élévation en température et de la température actuelle de l’outil, de la comparaison de cette somme avec la température maximale admissible de l’outil et de l’émission d’un message d’alerte et/ou de l’inhibition de l’outil.
Ceci induit que l’outil continu de consommer du courant électrique lorsqu’il est à l’arrêt. Cette consommation est très faible et donc acceptable. Toutefois, pour éviter que l’outil ne consomme du courant électrique à l’arrêt, la mesure et l’enregistrement de la température de l’outil ainsi que le calcul de l’élévation en température de l’outil au cours d’une opération antérieure peuvent être mis en œuvre immédiatement après l’arrêt de l’outil consécutivement à l’achèvement d’une opération antérieure. En revanche, après la détermination de l’élévation en température de l’outil alors que l’outil est à l’arrêt, la mesure et l’enregistrement de la température actuelle de l’outil ainsi que la détermination de la somme de l’élévation en température et de la température actuelle de l’outil, la comparaison de cette somme avec la température maximale admissible de l’outil ainsi que l’émission d’un message d’alerte et/ l’inhibition de l’outil peuvent être stoppées tout pendant que l’outil reste à l’arrêt avant le déclenchement de l’opération ultérieure. Dans ce cas, ces étapes sont mises en œuvre immédiatement après le déclenchement d’une nouvelle opération par l’actionnement par un opérateur de la gâchette. La mise en œuvre de ces étapes demande un temps très cours de l’ordre de quelques millisecondes si bien que le message d’alerte et/ou l’inhibition de l’outil se produisent rapidement après le début de l’opération ultérieure si bien qu’en cas d’incapacité de l’outil à la mener jusqu’à son terme, celle-ci peut être arrêtée quasi immédiatement après avoir été lancée.
Lorsqu’un message l’alerte est émis immédiatement après le déclenchement d’une opération ultérieure, celui-ci sera de préférence beaucoup plus visible et/ou sonore, que lorsqu’il est émis avant le déclenchement d’une opération ultérieure pour permettre à un opérateur d’y mettre un terme rapidement si l’outil n’est pas en mesure de la mener jusqu’à son terme.
Le premier dispositif 1 p de transfert d’énergie peut faire partie d’une installation électrique R p fixée au sol 701 et être relié au réseau électrique R el par l’intermédiaire d’un convertisseur CONV1 courant continu DC / courant alternatif AC, dont le côté courant alternatif AC est relié par l’intermédiaire d’un condensateur C1 au bobinage primaire 1 p du premier dispositif 1 p de transfert d’énergie et dont le côté courant continu DC est relié au côté courant continu DC d’un autre convertisseur CONV3 courant alternatif AC / courant continu DC. Le côté courant alternatif AC de l’autre convertisseur CONV3 peut être relié au réseau électrique R el .
La fréquence des courants électriques alternatifs dans le bobinage 2 p du premier dispositif 1 p de transfert d’énergie et dans le bobinage 2 p au bobinage 2 s du deuxième dispositif 1 s de transfert d’énergie dans la position de couplage est supérieure à la fréquence du réseau électrique R el et peut-être par exemple supérieure ou égale à 10 kHz est inférieure ou égale à 500 kHz.
Dans ce qui suit, les références ayant l’indice p se rapportent au premier dispositif 1 p de transfert d’énergie ou dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie, tandis que les références ayant l’indice s se rapportent au deuxième dispositif 1 s de transfert d’énergie ou dispositif 1 s secondaire de transfert d’énergie.
Dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact
Ainsi que représenté à titre d’exemple aux figures 3 à 13, le dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact comporte un noyau 4 p de matériau magnétique, ayant une surface plane 40 p .
Le dispositif 1 p de transfert d’énergie sans contact comporte un bobinage 2 p annulaire circulaire, conducteur de l’électricité. Le bobinage 2 p a une première face 21 p annulaire circulaire, qui est située en face du côté 31 p de couplage d’énergie avec l’extérieur du dispositif 1 p de transfert d’énergie. Le bobinage 2 p a également une deuxième face 22 p annulaire circulaire, qui est située d’un deuxième côté 32 p éloigné du premier côté 31 p de couplage d’énergie. Le bobinage 2 p annulaire circulaire s’étend autour d’un axe 20 p de révolution entre un rayon intérieur R intp de ce bobinage 2 p et un rayon extérieur R extp de ce bobinage 2 p . Le noyau 4 p de matériau magnétique s’étend également autour de l’axe 20 p de révolution. La deuxième face 22 p annulaire circulaire du bobinage 2 p est orientée en face de la surface plane 40 p du noyau 4 p de matériau magnétique.
Il y a une distance constante, non nulle, entre la surface plane 40 p du noyau 4 p et la deuxième face 22 p annulaire circulaire du bobinage 2 p et ce au moins du rayon intérieur R intp du bobinage 2 p au rayon extérieur R extp du bobinage 2 p . Ainsi, le noyau 4 p de matériau magnétique possède une unique surface plane 40 p , qui est orientée en face de la deuxième face 22 p annulaire circulaire du bobinage 2 p .
Les figures 4 à 7 représentent schématiquement dans un plan de coupe transversale passant par l’axe 20 p de révolution le bobinage 2 p et le noyau 4 p du dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact, ainsi que le bobinage 2 s et le noyau 4 s du dispositif 1 s secondaire de transfert d’énergie sans contact. Les figures 4 et 5 représentent un premier mode de réalisation du dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact et du dispositif 1 s secondaire de transfert d’énergie sans contact. Les figures 6 à 13 représentent un deuxième mode de réalisation du dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact et du dispositif 1 s secondaire de transfert d’énergie sans contact.
Suivant l’invention, le noyau 4 p de matériau magnétique possède un profil radial e p d’épaisseur tel que décrit ci-dessous sur la surface plane 40 p , ce profil radial e p d’épaisseur s’étendant autour de l’axe 20 p de révolution et étant pris dans un plan de coupe transversale passant par l’axe 20 p de révolution, ainsi que représenté à titre d’exemples aux figures 4, 5, 6, 7, 9, 10, 12 et 13.
Suivant les modes de réalisation représentés aux figures 4 à 10, le noyau 4 p de matériau magnétique est constitué d’éléments discrets (ou pièces) parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique, par exemple parallélépipédiques rectangles, dont un est représenté à titre d’exemple en perspective à la . Les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique sont fixés les uns aux autres, sans inter espacement, en étant superposés et/ou juxtaposés, ainsi que représenté par exemple aux figures 4 à 7. Les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique peuvent être en ferrite ou en un autre matériau. Les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique peuvent être identiques entre eux.