INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de guidage 5 précédemment évoqué a pour fonction de guider plus précisément le jet de fluide d’extinction. Il est à cet effet disposé entre la batterie 2 et une portion de plancher 8, ici en entre les traverses 11, en entourant le moyen fusible 16.
Tel que cela est visible sur la , on définit une distance de dégagement 100 pour chaque type de batterie susceptible d’être montée sur le véhicule équipé du dispositif de sécurité, cette distance de dégagement 100 étant mesurée entre la face inférieure 10 du plancher et la partie de surface sommitale 14 comprenant l’opercule 6. L’organe de guidage 5 du dispositif de sécurité 1 est déployable de telle sorte que son extrémité libre 50 est apte à venir en regard de l’opercule 6 de la surface sommitale quelle que soit la distance de dégagement 100. En d’autres termes, l’organe de guidage est configuré pour s’étendre, en cas d’incendie ou d’accident et d’une opération de projection d’un fluide d’extinction vers la batterie, entre le plancher 8 et la surface sommitale 14 de la batterie 2, et ce quel que soit le type de batterie 2 montée sur le véhicule équipé du dispositif de sécurité, tel que cela est notamment visible respectivement sur la pour un premier type de batterie 2a et sur la pour un deuxième type de batterie 2b.
Deux types de batterie sont représentés sur la , mais il convient de noter que leurs formes et dimensions respectives, et notamment la position de leur opercule 6 par rapport au moyen fusible 16 du plancher, sont ici représentés à titre d’exemple pour illustrer le fait que l’organe de guidage 5 est configuré pour prendre plusieurs positions déployées, et que d’autres types de batterie pourraient équiper le véhicule avec les mêmes avantages d’utilisation du dispositif de sécurité selon l’invention, à savoir prévoir un moyen standard qui permette de guider de manière efficace le fluide d’extinction pour plusieurs types de batterie.
Dans l’exemple illustré sur la , la batterie 2 peut être d’un premier type 2a ou d’un deuxième type 2b, la batterie de premier type 2a correspondant à une batterie de plus grandes dimensions que celles de la batterie de deuxième type 2b. Selon les options souhaitées par les acquéreurs de ces véhicules, il est souhaitable de pouvoir implémenter sous le plancher une batterie offrant une plus grande autonomie, ce qui est permis par les plus grandes dimensions de la batterie du premier type 2a, ou bien une batterie moins coûteuse comme l’est la batterie de deuxième type 2b.
La illustre de manière schématique le contexte d’une intégration de deux types de batteries différentes sur une structure de véhicule standard, qui reste globalement la même quel que soit le type de batterie intégrée. La batterie de deuxième type 2b, en traits pointillés, est plus petite que la batterie de premier type de sorte que la distance de dégagement 100b précédemment évoquée qui lui est associée est plus importante que la distance de dégagement 100a qui est associée à une batterie de premier type 2a. Par ailleurs, l’opercule 6 présent dans la surface sommitale 14 de la batterie de deuxième type 2b est décalée longitudinalement par rapport au moyen fusible 16 formé dans la portion de plancher 8 disposée à l’aplomb de la batterie.
On va maintenant décrire plus particulièrement l’organe de guidage 5, en se référant à la pour décrire sa position rétractée, en se référant à la pour décrire une position déployée lorsqu’il est associé à la batterie du premier type 2a et en se référant à la pour décrire une position déployée lorsqu’il est associé à la batterie du deuxième type 2b.
L’organe de guidage 5 comprend une platine de fixation 26 et des moyens déployables 28 formant un conduit pour le guidage du fluide d’extinction, et dont le déploiement par rapport à la platine de fixation définit l’allongement de l’organe de guidage.
La platine de fixation 26 est configurée pour permettre la fixation de l’organe de guidage 5 sur la structure du véhicule, et plus particulièrement ici sur la face inférieure 10 du plancher 8. La platine de fixation 26 est disposée autour de l’ouverture formée dans le plancher et recouverte par le moyen fusible 16, afin de disposer le conduit formé par les moyens déployables en regard de cette ouverture.
L’organe de guidage comporte un système de retenue 27, représenté schématiquement sur la , qui permet de maintenir l’organe de guidage dans sa position rétractée dans des conditions d’utilisation normales du véhicule, c’est-à-dire lorsqu’aucun incendie, ou risque d’incendie, de la batterie n’est identifié.
Il est notable que l’organe de guidage 5, dans sa position rétractée, n’est pas au contact de la surface sommitale 14 de la batterie quel que soit le type de batterie équipant le véhicule, ce jeu permettant de faciliter le montage de la batterie sur le véhicule et d’éviter des bruits dues à des vibrations des pièces lors du roulage du véhicule.
Le système de retenue 27 peut être réalisé de plusieurs façons sans sortir du contexte de l’invention, dès lors qu’il permet de maintenir l’organe de guidage dans sa position rétractée lorsque le véhicule est dans des conditions d’utilisation normales et qu’il devient inopérationnel, pour permettre à l’organe de guidage de prendre sa position déployée, dès qu’il se produit une élévation de température représentative d’un début d’incendie ou bien dès qu’un fluide d’extinction est projeté à travers l’ouverture dans le plancher. A titre d’exemple, le système de retenue peut être un dispositif thermofusible agencé en travers de la direction de déplacement des moyens déployables de l’organe de guidage, ou bien être une bague avec des portions frangibles qui sont dimensionnées pour céder sous la pression d’un fluide d’extinction projeté par une lance à incendie.
Le premier bras 121 et le deuxième bras 121’ ont une épaisseur e légèrement inférieure à une distance d verticale séparant la surface supérieure des panneaux 10, 10’ de la surface inférieure de la traverse haute T du cadre de volet lorsque les volets sont en position de fermeture.
Le fonctionnement du dispositif 100 d’entraînement motorisé va maintenant être détaillé.
La fermeture et l’ouverture du premier volet 1 et du deuxième volet 1’ s’effectuent via l’unité de contrôle qui commande l’entraînement en rotation de l’arbre de sortie du moteur électrique 111.
La rotation de l’arbre de sortie du moteur électrique 111 entraîne une rotation de la première roue dentée 112 autour du premier axe X 111 . La rotation de la première roue dentée 112 entraîne à son tour une rotation de la deuxième roue dentée 114 autour du deuxième X 113 , et donc une rotation de la barre de transmission 113 autour dudit deuxième axe X 113 . La rotation de la barre de transmission 113 entraîne simultanément, via le premier boîtier 115 et le deuxième boîtier 115’, une rotation du premier bras 121 de manœuvre autour de l’axe Z 115 et une rotation du deuxième bras 121’ de manœuvre autour de l’axe Z 115 ’.
Le premier bras 121 et le deuxième bras 121’ exercent alors, en fonction du sens de rotation de l’arbre de sortie du moteur électrique 111, un effort d’entraînement (traction ou poussée) sur les panneaux 10, 10’ par l’intermédiaire du premier patin 122 et du deuxième patin 122’. Cet effort d’entraînement engendre simultanément une translation du premier patin 122 et du deuxième patin 122’ dans les rainures en té 12d, 12d’ et un pivotement des panneaux 10 autour de leur axe Z 10 , Z 10’ au cours duquel lesdits panneau 10 tendent à rejoindre leur position ouverte ou fermée.
On notera que, de par leur agencement particulier, le premier bras 121 et le deuxième bras 121’ sont très peu visibles depuis l’extérieur lorsque le premier volet 1 et le deuxième volet 1’ sont ouverts, et ne modifient en rien l’aspect esthétique des panneaux 10, 10’.
Bien que les volets 1, 1’ battants soient ici montés sur un cadre, ils peuvent aussi être montés directement sur le mur M.
Bien que le module électromécanique 110 du dispositif 100 d’entraînement motorisé soit ici reçu dans un caisson délimité par le cadre de volet, il peut aussi être reçu dans un carter fixé sous le linteau de l’ouverture O de fenêtre.
Bien que l’ouverture O de fenêtre soit ici équipée de deux volets 1, 1’s battants, elle peut être équipée d’un seul volet battant.
Bien que le module électromécanique 110 du dispositif 100 d’entraînement motorisé ne comprenne ici qu’un seul moteur électrique 111 pour commander la fermeture et l’ouverture des deux volets battants 1, 1’, il peut comprendre un moteur par volet battant. Le pivotement du premier volet 1 peut alors être commandé indépendamment de celui du deuxième volet 1’, et vice versa.
Bien que le moteur du module électromécanique 111 soit ici électrique, il peut être de nature différente.
Bien que le premier bras 121 et le deuxième bras 121’ de manœuvre soient ici coudés, ils peuvent être de forme différente.
Bien que la rainure 12d, 12d’ dans laquelle coulisse le patin 122, 122’ soit ici en té, elle peut être d’une autre forme (droite, en queue d’aronde, en vé…).
Le patin 122, 122’ peut être remplacé par tout organe d’entraînement adapté à se déplacer dans la rainure 12d, 12d (doigt, galet, tiroir…), par glissement ou roulement.
On considère un produit pétrolier de type VVR (Visbroken Vacuum Residue) présentant les caractéristiques suivantes (tableau 4) :
[Table 4] Tableau 4 Produit pétrolier VVR Densité (g/mL) 1.05 Courbe de distillation > 550°C (% vol) > 95% Chlore total (ppm massique) 30 Azote total (ppm massique) 8400 Silicium (ppm massique) 3
On considère les mélanges ci-dessous dudit VVR avec le produit de l’exemple 1 (HPP4 traité) ou avec le HPP4 initial non traité (HPP4), selon leurs taux de silicium et de chlore (tableau 5). Les mélanges sont exprimés en pourcentage massique de HPP4, traité ou non. La colonne « Spécification Gazéifieur et unités aval » correspond aux valeurs maximales admissibles de taux de silicium et de chlore dans un produit, avant injection dans un gazéifieur.
[Table 5] Tableau 5 Teneurs (ppm massique) Spécification Gazéification VVR + 2% HPP4 VVR + 2% HPP4 traité VVR + 10% HPP4 VVR + 10% HPP4 traité Si 3.8 3 7.2 2.8 Cl 33 30 43 29
Dans cet exemple, le procédé de traitement selon l’invention de l’huile HPP4 permet ainsi de l’introduire à hauteur de 10% en masse dans un mélange avec le VVR, tout en satisfaisant aux exigences requises pour l’étape de gazéification et ses unités aval.
Selon les teneurs en hétéroatomes de l’huile de liquéfaction de plastique traitée ou en fonction des volumes obtenus, on pourra envisager de la traiter dans une étape de gazéification seule ou en mélange avec d’autres charges classiques d’origine pétrolière.
Composition de carburant comprenant une base renouvelable, un ester d’acide gras et un additif alkyle-phénol La présente invention porte sur une composition de carburant comprenant une ou plusieurs bases constituées d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés telles que des huiles végétales hydrotraitées en association avec au moins un composé choisi parmi les esters méthyliques et éthyliques d’acides gras et au moins un additif choisi parmi les alkyle-phénols.
La présente invention porte en outre sur l’utilisation d’une composition d’additifs comprenant l’association d’au moins un ester méthylique ou éthylique d’acide gras et d’au moins un additif choisi parmi les alkyle-phénols pour améliorer la stabilité à l’oxydation d’une composition de carburant comprenant une ou plusieurs bases constituées d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés.
Toutefois, la formulation de compositions de carburant à partir de ces nouvelles bases s’est avérée poser un certain nombre de difficultés, notamment dans les applications dans lesquelles la composition de carburant doit présenter une bonne stabilité au stockage.
Les carburants employés dans les véhicules notamment automobiles sont parfois, pour diverses raisons, stockés dans le réservoir du véhicule pendant de longues périodes, qui peuvent être de plusieurs semaines voire plusieurs mois, avant d’être consommés. Les carburants alimentant les véhicules doivent donc présenter une excellente stabilité au stockage à long terme, et notamment une parfaite stabilité à l’oxydation.
Des difficultés particulières se posent lorsque le carburant est soumis à des conditions sévères de température et/ou de pression durant son stockage.
C’est le cas par exemple des carburants utilisés dans les véhicules marins ou fluviaux : les carburants embarqués dans les réservoirs des bateaux, notamment des navires, y sont généralement stockés pendant des durées importantes, parfois de plusieurs mois, avant d’être consommés. Ils doivent donc présenter une excellente stabilité au stockage aux températures dites ambiantes pouvant aller de 0°C à 35°C. De plus, dans les navires, le carburant alimentant le moteur principal est souvent issu d’une cuve intermédiaire de stockage, dite cuve journalière, dans laquelle le carburant est stocké pendant une durée pouvant aller jusqu’à 24h à une température généralement comprise entre 75 et 98°C. Ainsi, les carburants utilisés dans les bateaux doivent également présenter une très bonne stabilité au stockage à des températures élevées, pouvant aller jusqu’à 70 à 100°C.
Il existe de nombreuses autres applications dans lesquels les compositions de carburant peuvent être stockées pendant des durées particulièrement longues, par exemple et de manière non limitative : dans les cuves de générateurs de secours, dans les réservoirs des engins agricoles, des engins de travaux et de chantiers, y compris dans les cuves de stockage destinés à alimenter ces engins.
où r représente la partie réelle du spectre d’amplitude et i représente la partie imaginaire du spectre de phase.
S304 : estimer un masque de rapport idéal complexe en utilisant le modèle de réseau récurrent convolutif pour obtenir un spectre d’amplitude et un spectre de phase renforcés.
Dans lequel, le masque de rapport idéal complexe est estimé en utilisant le modèle de réseau récurrent convolutif, et la formule obtenue est comme suit :
Dans lequel, le spectre d’amplitude et le spectre de phase renforcés du premier signal vocal peuvent être obtenus en estimant le spectre bruyant en fonction du masque de rapport idéal complexe , et sont utilisés pour reconstruire le premier signal vocal X, la formule étant exprimée comme suit :
S305 : combiner le spectre d’amplitude et le spectre de phase renforcés du premier signal vocal, et exécuter la transformation inverse de Fourier à court terme pour obtenir le premier signal vocal reconstruit.
Dans lequel, en combinant le spectre d’amplitude et le spectre de phase renforcés du premier signal vocal, et en exécutant la transformation inverse de Fourier à court terme sur le premier signal vocal combiné, un premier signal vocal renforcé est obtenu, qui peut être acquis par le système de détection acoustique distribuée.
En fonction des étapes S301 à S305, le premier signal bruyant est entraîné en continu dans le modèle de réseau récurrent convolutif, de manière à d’obtenir le signal vocal reconstruit en entrant le signal bruyant.
S400 : entrer, sur la base du modèle de réseau récurrent convolutif entraîné, un second signal bruyant pour obtenir un second signal vocal reconstruit, dans lequel le second signal vocal représente un signal vocal obtenu depuis le second signal bruyant en éliminant le bruit.
Une fois que le modèle de réseau récurrent convolutif a été entraîné plusieurs fois, un second signal vocal reconstruit est obtenu en entrant le second signal bruyant, dans lequel, le second signal bruyant représente un signal bruyant réel, et le second signal vocal représente un signal vocal attendu, qui est obtenu en convertissant l’information vocale reçu par la fibre optique de détection.
En résumé, la présente demande fournit un système et un procédé de reconnaissance d’information vocale de détection acoustique distribuée, présentant les avantages suivants :
1. Il permet de traiter efficacement le signal acoustique acquis par le système de détection acoustique distribuée, et d’améliorer le rapport signal sur bruit du signal vocal, améliorant ainsi la qualité du signal vocal.
2. Il permet de réaliser une reconnaissance des signaux vocaux, ce qui élargit davantage la plage d’application du système de détection acoustique distribuée et fournit une nouvelle possibilité potentielle pour les systèmes de reconnaissance vocale à longue distance.
3. Il permet d’améliorer la capacité de mesure du système de détection acoustique distribuée.
4. Il peut être largement utilisé dans les domaines tels que la défense nationale, les installations militaires et civiles et autres domaines.
Afin d’assurer la fixation des panneaux isolants secondaires 13 aux goujons 30 fixés à la paroi porteuse 1, les panneaux isolants secondaires 13 sont pourvus de puits cylindriques 18, illustrés sur la , traversant les panneaux isolants secondaires 13 sur toute leur épaisseur et ménagés au voisinage de chacun des coins des panneaux isolants secondaires 13. Les puits cylindriques 18 présentent un changement de section, non illustré, définissant des surfaces d’appui sur des écrous coopérant avec les extrémités filetées des goujons 30. Par exemple les puits cylindriques 18 ont une première section comprise entre 40 et 50 mm dans la couche de mousse polymère isolante 15 et une deuxième section comprise entre 15 et 25 mm dans la plaque de fond 14 définissant la surface d’appui pour les écrous.
Les panneaux isolants secondaires 13 sont juxtaposés selon des rangées secondaires parallèles. Plus précisément, un panneau isolant secondaire constitue un motif répété selon une direction longitudinale L et selon une direction transversale T de sorte que la paroi porteuse 1 de la cuve étanche et thermiquement isolante est « pavée » de panneaux isolants secondaires 13.
Les panneaux isolants secondaires 13 sont séparés les uns des autres par des interstices garantissant un jeu fonctionnel de montage. Les interstices sont comblés avec une garniture calorifuge, telle que de la laine de verre, de la laine de roche ou de la mousse synthétique souple à cellules ouvertes par exemple. La garniture calorifuge est avantageusement réalisée dans un matériau poreux de sorte à ménager des espaces d’écoulement de gaz dans les interstices entre les panneaux isolants secondaires.
Sur la , trois rangées secondaires de panneaux isolants secondaires 13 sont représentées dans la direction longitudinale. La rangée secondaire singulière comporte une zone d’interruption 20 carrée de mêmes dimensions que celles du motif répété, i.e. d’un panneau isolant secondaire 13.
Un élément traversant constituant un pied de support 6, centré sur la zone d’interruption 20, est disposé à travers la paroi de fond de la cuve étanche et thermiquement isolante. Le pied de support 6 s’étend à travers les barrières thermiquement isolantes secondaire 2 et primaire 4 ainsi que les membranes étanches secondaire 3 et primaire 5, de sorte qu’un bout prend appui contre la paroi porteuse 1 et que l’autre bout fait saillie dans la cuve étanche et thermiquement isolante à distance de la membrane étanche primaire 5.
Le pied de support 6 peut servir à supporter un équipement lourd devant être immergé dans la cuve étanche et thermiquement isolante. Par exemple, pour supporter une pompe de déchargement, un tel pied de support peut être disposé à la base d’un mât de pompage (non représenté) de la cuve étanche et thermiquement isolante. Bien que le pied de support 6 soit ici représenté sur la paroi de fond de la cuve étanche et thermiquement isolante, un élément traversant similaire peut être disposé de la même manière à d’autres emplacements dans la cuve étanche et thermiquement isolante, par exemple comme élément de support ou d’espacement pour maintenir un objet quelconque à distance de la paroi de cuve.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, le pied de support 6 comporte un corps principal présentant une symétrie de révolution à section circulaire selon un axe de révolution R parallèle à la direction d’épaisseur de la paroi de fond. Une partie inférieure tronconique 7 se raccorde au niveau de son extrémité de plus petit diamètre à une partie supérieure cylindrique 8. La base de plus grand diamètre de la partie inférieure tronconique 7 est en appui contre la paroi porteuse 1. La zone d’interruption 20 est plus grande que la base de plus grand diamètre de la partie inférieure tronconique 7 de sorte que le pied de support 6 se situe dans la zone d’interruption 20. La partie inférieure tronconique 7 s’étend à travers l’épaisseur de la paroi de fond au-delà du niveau de la membrane étanche primaire 5. La partie supérieure cylindrique 8 est fermée de manière étanche par une plaque circulaire 12, par exemple soudée sur un rebord intérieur (non représenté) de la partie supérieure cylindrique 8.
Le corps principal du pied de support comporte un plateau étanche secondaire 9 parallèle à la paroi porteuse 1, lié à la périphérie du corps principal, et s’étendant autour du corps principal au niveau de la surface supérieure 161 des panneaux isolants secondaires 13, et un plateau étanche primaire 11 également parallèle à la paroi porteuse 1, lié à la périphérie du corps principal, et s’étendant tout autour du corps principal au niveau d’une surface supérieure 57 des panneaux isolants primaires 50.
Le plateau étanche secondaire 9 est prolongé, à l’intérieur de la partie inférieure tronconique 7, par un plateau interne 10 qui sépare l’espace intérieur de la partie inférieure tronconique 7 en une portion secondaire 7a et une portion primaire 7b. Les portions secondaire 7a et primaire 7b de l’espace intérieur sont remplies de garniture isolante, telle que de la laine de verre, pour limiter la conduction de la chaleur.
En relation avec figures 3 à 8, on décrit à présent la réalisation de la barrière thermiquement isolante secondaire 2 et de la membrane étanche secondaire 3 autour du pied de support.
Selon un premier mode de réalisation illustré sur la , la barrière thermiquement isolante secondaire 2 comporte quatre panneaux de comblement 21 identiques disposés autour du corps principal du pied de support 6. Ainsi, la zone d’interruption 20 est divisée en quatre secteurs, chaque secteur recevant l’un des panneaux de comblement 21.
Comme illustré sur la , la structure des panneaux de comblement 21 est analogue à celle des panneaux isolants secondaires 13, i.e. les panneaux de comblement 21 comportent une structure en sandwich constituée d’une couche de mousse polymère isolante 23 entre deux plaques rigides, une plaque de fond 22 et une plaque de couvercle 24. Les plaques de fond et de couvercle sont par exemple en bois contreplaqué. Dans d’autres modes de réalisation, les panneaux de comblement 21 sont susceptibles de présenter une autre structure générale, par exemple celle décrite dans le document WO 2012/127141 ou encore celle décrite dans le document WO 2019/234360.
La fixation des panneaux de comblement 21 à des goujons 30 de la paroi porteuse 1 est analogue à celle mise en œuvre pour les panneaux isolants secondaires 13. Chaque panneau de comblement 21 comporte deux puits cylindriques 25 traversant le panneau comblement 21 sur toute son épaisseur. Les puits cylindriques 25 présentent un changement de section, non illustré, définissant des surfaces d’appui sur des écrous coopérant avec les extrémités filetées des goujons 30.
Les quatre secteurs de la zone d’interruption sont séparés les uns des autres par deux lignes médianes, à savoir une ligne médiane longitudinale A parallèle à la direction longitudinale L et une ligne médiane transversale B parallèle à la direction transversale T . L’intersection des lignes médianes au centre de la zone d’interruption 20 coïncide avec l’intersection de la paroi porteuse 1 et l’axe de révolution R du corps principal du pied de support 6.
Sur la , chaque panneau de comblement 21 présente une face latérale proximale 211 tournée vers le corps principal du pied de support 6, deux faces latérales distales 212 tournées vers des panneaux adjacents à la zone d’interruption 20, et des faces médianes 213. Les faces latérales proximale 211, distales 212 et médianes 213 s’étendent dans la direction d’épaisseur de la paroi de fond.