INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est une vue schématique en coupe longitudinale illustrant un échangeur à tube baïonnette, avec ses collecteurs d’entrée et de sortie, tel qu’il peut être agencé dans un réacteur selon l’invention.
la est une vue issue d’une simulation numérique comme selon la pour un cas de simulation de réacteur selon l’invention dont le liquide combustible à sel(s) fondu(s) du circuit primaire est un mélange de NaCl, 25 % d’UCl3, 9% PuCl3 en proportions molaires en tant que sels, avec de l’uranium appauvri U235 à 0,7%.
la est une vue issue d’une simulation numérique comme selon la pour un cas de simulation de réacteur selon l’invention dont le liquide combustible à sel(s) fondu(s) du circuit primaire est un mélange de NaCl, 34% d’UCl3 en proportions molaires, en tant que sels avec de l’uranium enrichi U235 (HALEU), en proportion 20%.
la est une vue schématique en coupe longitudinale d’un réacteur nucléaire à sel(s) fondu(s) à neutrons rapides selon l’invention montrant les circuits primaire, secondaire et tertiaire.
Description détaillée Dans l’ensemble de la présente demande, les termes « vertical », « inférieur », « supérieur», « bas », « haut », « dessous » et « dessus » sont à comprendre par référence par rapport à un réacteur nucléaire à sel(s) fondu(s) à neutrons rapides, tel qu’il est prévu en configuration verticale de fonctionnement selon l’invention.
Par « fluide primaire », « fluide secondaire », « fluide tertiaire », on entend le fluide qui constitue respectivement du circuit primaire, secondaire et tertiaire.
On précise que les différentes températures, puissances, volumes, débits …indiqués le sont uniquement à titre indicatif. Par exemple, d’autres températures peuvent être envisagées selon les configurations notamment de puissance de réacteur à sel(s) fondu(s), de volume de liquide combustible à sel(s) fondu(s) de besoin de puissance pour l’application envisagée…
On décrit en référence à la , un réacteur nucléaire 1 à sel(s) fondu(s) de type à neutrons rapides, selon une configuration de circuit primaire selon un mode de réalisation de l’invention. Cette est une vue de simulation numérique obtenue par un couplage de mécanique des fluides numériques (MFN ou CFD acronyme anglo-saxon pour « Computational Fluid Dynamics ») et de neutronique en 3D, comme explicité ci-après.
Le réacteur 1 d’axe central X comprend une cuve 2 à enveloppe métallique en acier inoxydable préférentiellement, d’une épaisseur de l’ordre de 10 à 20mm, et formée d’un fond de cuve hémisphérique et d’un cylindre vertical.
Cette cuve de réacteur 2 délimite intérieurement un circuit primaire de combustible sous forme liquide dans laquelle est fondu au moins un sel. L’intérieur de la cuve 2 est dénué de matériau modérateur. Autrement dit, le liquide combustible à sel(s) fondu(s) remplit et circule à l’intérieur de la cuve sans être modéré.
Un unique échangeur de chaleur 3 entre le circuit primaire du réacteur et un circuit secondaire est agencé à l’intérieur de la cuve de réacteur 2.
Une première virole 4, d’axe central confondu avec celui de la cuve de réacteur, est agencée dans la cuve de réacteur 2 pour séparer l’intérieur de celle-ci en une zone centrale et une zone périphérique dans laquelle est agencé l’échangeur de chaleur 3.
Dans cette configuration de la , la virole 4 est constituée d’une partie supérieure 40 en regard de la zone d’échange ZE qui est sous la forme d’un anneau cylindrique fermée sur lui-même, et d’une partie inférieure 41 en regard du cœur C qui est sous la forme d’un cylindre creux.
A titre d’exemple, pour une hauteur totale H égale à 2,5 m, la hauteur H1 de la partie inférieure 41 de la virole 4 est égale à 1m.
Avantageusement, la valeur positive renvoyée par la fonction est égale à .
Avantageusement la valeur positive renvoyée par la fonction est égale à .
Avantageusement, l’indice de modèle inverse libre est calculé de la façon suivante :
Avantageusement, l’indice correspondant à la composante de prédiction du filtre bayésien binaire de la grille d’espace statique est obtenu à l’aide d’une table de consultation comprenant un ensemble fini d’indices de probabilités, et l’indice filtré est obtenu par addition d’indices entiers de probabilités, et dans lequel l’indice correspondant à la composante de prédiction du filtre bayésien binaire de la grille d’espace libre est obtenu à l’aide d’une table de consultation comprenant un ensemble fini d’indices de probabilités, et l’indice filtré est obtenu par addition d’indices entiers de probabilités.
Avantageusement, chaque cellule de la grille combinée est calculée par la fusion bayésienne suivante : correspond à une cellule de la grille combinée à l’instant , correspond à une cellule de la grille d’espace statique à l’instant , et correspond à une cellule de la grille d’espace libre à l’instant , Et selon la valeur de : si la cellule est probablement statique compte tenu de la séquence de paires de grilles d’occupation si , la cellule est probablement libre, si , la cellule n'est ni libre ni statique.
L’invention se rapporte aussi à un procédé d’évitement d’un corps matériel en mouvement autour d’un corps mobile, caractérisé en ce qu’il met en œuvre le procédé précité pour caractériser l’environnement d’un porteur mobile, et qu’il envoie une commande à un actionneur du porteur mobile afin d’éviter ledit corps matériel.
L’invention se rapporte aussi à un dispositif de caractérisation de l’environnement d’un porteur mobile, comprenant: - au moins un port d'entrée pour recevoir une pluralité de signaux représentatifs d'une série temporelle de mesures de distance issues d'un ou plusieurs capteurs de distance, et - un processeur de données configuré pour recevoir en entrée lesdits signaux, pour générer une grille d’espace libre ou une grille d’espace statique à partir desdits signaux en appliquant le procédé précité.
La est un schéma-bloc illustrant les différentes étapes du procédé selon l’invention.
La est un schéma illustrant le filtre bayésien binaire.
La est un schéma illustrant le filtre bayésien binaire entier.
La est un schéma illustrant le filtre bayésien binaire entier dans lequel le modèle de prédiction est constant.
La est un schéma illustrant le procédé de caractérisation de l’environnement selon l’invention par génération d’une grille d’espace statique.
La est un schéma illustrant le procédé de caractérisation de l’environnement selon l’invention par génération d’une grille d’espace libre.
La est un schéma illustrant le procédé de caractérisation de l’environnement selon l’invention par génération d’une grille combinée.
La est un schéma illustrant la façon dont le procédé selon l’invention se distingue d’un algorithme d’estimation du déplacement d’un corps matériel connu de l’homme du métier.
Dans cette configuration, les rendements obtenus uniquement sur les deux premières volées (24,26 kg) sont supérieurs aux rendements des trois volées de la modalité témoin (23,54 kg), conduite avec mycélium non-traité et sans suppléments ajoutés au compost.
Ce dernier point est important, car les champignonnistes préfèrent éviter de poursuivre leurs cultures jusqu’en troisième volée pour raccourcir leur cycle de production, s’assurer une production plus qualitative et homogène, et éviter l’apparition de maladies dont il peut être difficile de se débarrasser.
En conclusion, l’encapsulation des composés organiques sélectionnés selon l’invention permet d’augmenter les doses d’application de principes actifs, sans risquer d’excès de biostimulation et de développement hétérogène du mycélium dans les sacs de culture. Cette augmentation possible des doses d’application se traduit par une amélioration des rendements de champignons.
Procédé de préparation en flux continu d’un composé de type nitrophénol La présente invention concerne un procédé de préparation d’un composé de type nitrophénol, tel que décrit ci-après, mettant en œuvre des réactions de diazotation et d’hydrolyse réalisées en une seule étape en flux continu à partir d’au moins un composé nitroaniline, tel que défini ci-après, et d’au moins un agent de diazotation.
Le 2-méthyl-5-nitrophénol, appartenant à la famille des composés de type nitrophénol, est un composé dont les propriétés sont généralement intéressantes dans le domaine de la cosmétique, notamment afin d’être utilisé en tant que colorant des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
Le 2-méthyl-5-nitrophénol est généralement préparé par le biais de deux étapes distinctes, notamment en réalisant une réaction de diazotation entre la 2-méthyl-5-nitroaniline, le plus souvent en solution ou en suspension dans une solution aqueuse d’acide sulfurique, et un agent de diazotation (encore appelé agent nitrosant), par exemple le nitrite de sodium, afin de générer un sel de diazonium, en tant qu’intermédiaire réactionnel, puis une réaction subséquente, par exemple de type hydrolyse, halogénation ou couplage azoïque, pour convertir l’ion diazonium de l’intermédiaire réactionnel en un groupement phénol.
La réaction de diazotation est le plus souvent réalisée à froid, notamment à des températures allant de 0°C à 15°C, pour minimiser les risques de dégradation du sel de diazonium qui est une espèce fortement instable susceptible de se décomposer relativement aisément sous l’action d’un faible apport de chaleur et d’entraîner des éventuelles explosions.
Une fois la réaction de diazotation terminée, la réaction subséquente de type hydrolyse, halogénation ou couplage azoïque est quant à elle réalisée à chaud à des températures pouvant aller de 70°C à 120°C.
En d’autres termes, les réactions de diazotation et d’hydrolyse sont réalisées en deux étapes consécutives et distinctes à des gammes de températures différentes, notamment pour des raisons d’instabilité du sel de diazonium.
Toutefois, un tel procédé en réacteur batch présente notamment l’écueil majeur d’engendrer une accumulation du sel de diazonium à l’issue de l’étape de diazotation au sein d’un réacteur accentuant ainsi les problèmes de sécurité.
En outre, la réaction de diazotation à froid réalisée en milieu acide peut conduire à la formation de sulfate de sodium, du fait de la présence d’un excès d’acide sulfurique par rapport à l’agent de diazotation, ce qui nécessite d’effectuer une, voire plusieurs, opérations de lavage des effluents en sortie de réacteur. De telles opérations engendrent des dépenses énergétiques et des coûts additionnels.
Afin de pallier ces inconvénients et d’améliorer les conditions de sécurité, des procédés visant à préparer des composés de type nitrophénol, tels que le 2-méthyl-5-nitrophénol, ont été mis en œuvre en flux continu.
A titre illustratif, il a déjà été proposé de réaliser en flux continu une réaction de diazotation dans une gamme de températures allant de -15°C à 25°C suivie d’une réaction d’halogénation, en particulier de bromation, à des températures plus élevées pouvant notamment aller de 45°C à 80°C.
En variante, il a aussi été proposé de réaliser un procédé mettant consécutivement en œuvre une réaction de diazotation, une réduction et une hydrolyse acide en flux continu.
Par ailleurs, il a également été envisagé de mettre en œuvre un procédé alternant des séquences réactionnelles discontinues et continues. En particulier, il a été proposé, dans une première étape, de faire réagir une amine aromatique et de l’acide sulfurique pour obtenir une solution de sulfate d’amine aromatique, puis, dans une deuxième étape, de réaliser une diazotation en flux continu, à une température allant de 10 à 50°C, suivie d’une étape distincte de réduction à une température variant de 20 à 80°C, puis d’une étape distincte d’hydrolyse acide à une température variant de 70°C à 120°C.
la est une vue schématique en perspective d’un réacteur SMR calogène selon l’invention.
la est une vue éclatée en perspective des parties de la cuve réacteur SMR calogène selon l’invention.
la est une vue en coupe longitudinale du réacteur selon la , et qui illustre la circulation par convection naturelle de l’eau du circuit primaire et du circuit secondaire.
la est une vue schématique de détail d’un ensemble de grappe de contrôle, la tige de commande, et le mécanisme de commande de barre d’un réacteur SMR calogène selon l’invention.
les figures 7et 8 sont des vues de détail en perspective montrant la vanne de régulation du débit du circuit primaire respectivement dans une position intermédiaire et la position complètement ouverte.
la est une vue en perspective d’une partie du réacteur selon la , et qui montre en détail l’implantation d’une vanne de régulation du débit d’eau du circuit secondaire.
les figures 10A, 10B et 10C sont des vues en perspective montrant un exemple de vanne de régulation du débit d’eau du circuit secondaire et son intégration dans un collecteur de sortie d’échangeur, la vanne étant respectivement dans la position complètement ouverte, une position intermédiaire et la position complètement fermée.
la est une vue partielle en coupe longitudinale de la partie supérieure du réacteur selon les figures 5 et 6 montrant un pressuriseur selon l’invention.
la est une vue schématique en coupe longitudinale et en transparence d’une installation nucléaire selon l’invention avec un réacteur calogène selon les figures 5 et 6 dans un puits de cuve étanche.
la est une représentation schématique des circuits primaire en convection naturelle, secondaire en convection naturelle et forcée et tertiaire en convection forcée d’une installation nucléaire avec un réacteur selon les figures 5 et 6.
la est une vue schématique en perspective et en transparence d’une installation nucléaire selon l’invention avec un réacteur calogène selon les figures 5 et 6 dans un puits de cuve étanche et les différents composants (tuyauteries, échangeurs de chaleur, pompes, vannes, bloc de distribution hydraulique) des circuits primaire, secondaire et tertiaire.
la reprend la partie bloc de distribution hydraulique avec les deux échangeurs entre circuit secondaire et tertiaire qui peuvent être reliés en série ou en parallèle fluidique.
la est une vue en perspective montrant une variante des composants hydrauliques de la .
la est une vue schématique en perspective et en transparence d’une installation nucléaire selon l’invention avec un réacteur calogène selon les figures 5 et 6 dans un puits de cuve étanche, agencé sur le fond d’une piscine de manutention (IRWST) dont l’eau constitue la source froide de sûreté.
la est une vue schématique en perspective et en transparence d’une installation nucléaire selon l’invention avec un réacteur calogène selon les figures 5 et 6 , pendant la phase de manutention, puits de cuve ouvert, et avec le haut du bloc réacteur démonté et déplacé dans un poste de stockage en piscine IRWST.
la est une vue schématique et en transparence d’une installation nucléaire selon l’invention avec un réacteur calogène selon les figures 5 et 6, comprenant deux échangeurs de chaleur redondants dédiés à l’évacuation de puissance résiduelle, qui sont fixés en paroi supérieure du puits de cuve.
Selon une variante de construction avantageuse, l’installation comprend en outre une enveloppe agencée autour de la cuve de réacteur et adaptée pour guider un écoulement d’eau du bassin autour de la cuve de réacteur, par convection naturelle.
De préférence, le niveau de la thermocline est fixé de manière à se situer au-dessus de la cuve de réacteur.
Selon une configuration avantageuse, l’échangeur de chaleur est fixé à l’extérieur de la cuve de réacteur, la cuve de réacteur percée d’ouvertures d’entrée et de sortie débouchant respectivement dans le collecteur d’entrée et de sortie de la partie du circuit primaire dans l’échangeur.
Selon un agencement avantageux, l’échangeur de chaleur comprend un collecteur d’entrée et un collecteur de sortie de l’eau du bassin, le niveau de la thermocline étant fixé de manière à se situer au-dessus de la sortie du collecteur de sortie.
Selon un mode de réalisation avantageux, l’installation comprend une piscine de rechargement d’assemblages de combustibles, destinés à être insérés dans le cœur du réacteur SMR, le puits de cuve étant agencé en-dessous du fond de la piscine en étant fermé par un couvercle métallique amovible formant la paroi de séparation avec le fond de la piscine.
Selon ce mode, et une variante de réalisation avantageuse, l’installation comprend au moins un échangeur de chaleur suspendu par le couvercle amovible du puits de cuve, adapté pour échanger la chaleur entre un circuit fermé d’eau provenant du fond de la piscine et l’eau du circuit secondaire du bassin, l’eau provenant du fond de la piscine s’écoulant gravitairement dans l’échangeur suspendu et remontant par convection naturelle pour rejoindre la piscine.
Selon une variante de réalisation avantageuse, le bloc réacteur comprend une plaque à trous dont une partie loge individuellement une tige de commande de barres de contrôle de réactivité et dont au moins un trou loge une vanne de régulation du débit d’eau primaire circulant dans le réacteur.
Avantageusement, la structure délimitant le bassin d’eau comprend un fond configuré pour supporter la cuve du réacteur.
Le réacteur SMR à vocation calogène est de préférence destiné à être relié à un réseau de chaleur
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à immerger un bloc réacteur de type SMR ainsi que les échangeurs de chaleur entre circuit primaire et secondaire dans un bassin d’eau liquide qui fait partie du circuit secondaire.
Jusqu’à présent, un réacteur SMR intégré implique un bloc avec des échangeurs entre circuits primaire et secondaire à l’intérieur de la cuve de réacteur, ce qui rend plus complexes les phases de montage, d’assemblage, et complexifie également le dimensionnement général de la cuve et des composants échangeur eux-mêmes.
Cette conception classique s’explique par l’intérêt d’éliminer toute possibilité de brèche primaire importante par rapport à un réacteur REP à boucle primaire classique, essentiellement pour des applications où le réacteur est à vocation électrogène pour lesquelles le circuit primaire est soumis à des pressions importantes, de l’ordre de 150 bars voire supérieures.
Or, pour répondre à la fois aux problématiques de construction, de maintenance et de sûreté, les inventeurs ont analysé qu’en envisageant un réacteur calogène avec un circuit d’eau secondaire comprenant un bassin d’eau secondaire, contenu à l’intérieur du puits de cuve formant la troisième barrière de confinement, et avec un circuit primaire soumis à une pression de quelques bars, typiquement de 3 à 6 bar, les risques de brèche du circuit primaire étaient fortement diminués et tout risque de dénoyage du cœur était éliminé en cas de brèche. En effet dans un tel cas, le circuit secondaire peut être proche de la pression primaire, éliminant ainsi toute perte d’inventaire notable primaire en cas de brèche.
Aussi, les inventeurs ont pensé judicieusement à agencer les échangeurs entre circuits primaire et secondaire à l’extérieur de la cuve de réacteur. Cela permet de s’affranchir de la contrainte d’intégration précitée des réacteurs SMR intégrés connus, contrainte qui rend plus complexes les phases de montage, d’assemblage, et complexifie également le dimensionnement général de la cuve de réacteur et des composants d’échangeurs.
Ce bassin dit d’eau secondaire qui entoure la cuve de réacteur est avantageusement à une pression légèrement plus élevée que cette dernière pour empêcher le débit du circuit primaire de sortir en cas de brèche. Le bassin d’eau secondaire constitue ainsi une barrière de défense passive pour le confinement radiologique.
Répondant de fait au besoin de flexibilité, un avantage est que le bassin d’eau secondaire est utilisé comme bassin de stockage tampon, offrant une grande inertie thermique et permettant d’absorber une grande partie des variations de puissance sur le réseau de chaleur dans lequel le réacteur SMR à vocation calogène est relié.
Le cas échéant, les segments, les sachets/filets ou une combinaison de ceux-ci sont solidairement reliés entre eux en vue de leur extraction et leur remplacement éventuel. Selon les dispositions constructives de l’ouvrage retenues en fonction des conditions topographiques de la parcelle de terrain, une ou plusieurs chambres de visites intermédiaires seront positionnées le cas échéant pour faciliter l’extraction et le remplacement de la série de segments de lit fixe et/ou de filets équipés du lit fixe. La chambre de visite amont, équipée ou non d’un filtre, ainsi que la chambre de prélèvement aval, équipée ou non d’un filtre, sont respectivement munies de cheminées d’aération passive. L’ensemble du dispositif est configuré pour permettre à la fois le transit progressif des eaux usées au travers des tubes équipés du lit fixe, l’installation de la biomasse (bactéries) épuratrice sur ces supports et l’aération par ventilation passive.
Dans un deuxième aspect, l’invention concerne une installation d’assainissement des eaux usées domestiques individuelles, petits collectifs, agricoles et/ou industrielles, comprenant un dispositif d’assainissement selon le premier aspect, chaque tube de la série de tubes, la chambre de visite amont, équipée ou non d’un filtre, la chambre de prélèvement aval, équipée ou non d’un filtre ainsi que la ou les chambres de visites intermédiaires éventuelles étant installés en dessous du niveau du sol (sous terre), de sorte que seules les parties supérieures des cheminées d’aération passive se trouvent au-dessus du niveau du sol.
Lors du fonctionnement normal, l’agencement des tubes équipés de lit(s) fixe(s) agencé(s), soit en segments monoblocs, soit en sachets (de type filets), soit en combinaison de ceux-ci, placés sur toute leur longueur permettra dans sa section inférieure la circulation des eaux à épurer (appelée section hydraulique), la partie supérieure de la section des tubes (appelée section ventilation) servant à la circulation de l’air apportant l’oxygène nécessaire à la biomasse pour réaliser la digestion des charges polluantes. La longueur des tubes et la dimension de la section interne de chaque tube est choisie de manière à être en adéquation avec la charge hydraulique nominale à desservir.
Le dimensionnement du réacteur biologique aérobie, dont en l’occurrence la longueur et le nombre de tubes équipés du lit fixe, est directement lié à la charge hydraulique journalière à traiter.
Les raccordements entre les tubes, la chambre de visite amont, équipée ou non d’un filtre, la chambre de prélèvement aval, équipée ou non d’un filtre ainsi que la ou les chambres de visites intermédiaires éventuelles, sont réalisés par toute manière appropriée, soit par emboitement, soit par manchonnage, soit par soudure, soit par collage ou encore par une combinaison de deux ou plus de ces techniques de raccordement.
Les tubes sont agencés horizontalement, entre la chambre de visite amont, équipée ou non d’un filtre, et la chambre de prélèvement aval, équipée ou non d’un filtre.
Comme déjà indiqué plus haut, il est notable que l’épuration des eaux se fait par digestion bactérienne par transit des eaux à épurer au travers du lit fixe, lui-même, soit placé par segments monoblocs, soit conditionné (ensaché) en sachets/filets non biodégradables, respectivement positionnés sur toute la longueur des tubes dans leur partie inférieure (section hydraulique).