INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette action est représentée schématiquement par un losange dans lequel il est indiqué et des rectangles indiquant PR = 0 ou PR = 1 selon le cas de figure.
Selon un mode de réalisation plus élaboré, cette action peut comporter des critères complémentaires, par exemple, si la dispersion de l’état de charge dépasse un seuil, il peut également être imposé le passage à 1 de la variable PR.
Cette information sur la dispersion de l’état de charge provient ici du procédé d’évaluation décrit précédemment.
Le calculateur 22 met ensuite une action de test pour tester si l’élément électrochimique 12 est dans la zone de mesure, c’est-à-dire une zone adaptée de la caractéristique SOC/OCV de la .
Une telle action de test correspond ainsi à une étape de test de la validité de la mesure.
Cette action est représentée schématiquement par un losange dans lequel il est indiqué « Z1/Z4 ? ».
Lorsque l’élément électrochimique 12 est effectivement dans la zone de mesure, il est alors testé si la différence en état de charge avec équilibrage est inférieure ou égale à la valeur MOWS déjà explicitée précédemment.
Dans la figure 7, c’est un losange avec l’indication qui correspond à cette action.
Si non, l’intervalle de mesure BP est remis à la valeur initiale T0 comme indiqué sur le rectangle correspondant de la .
L'indice effectif n e de propagation est aussi connu sous le nom de « constante de phase du mode ». Il est défini par la relation suivante : n g = n e - λdn e /dλ, où n g est l'indice de groupe et λ est la longueur d'onde du signal optique guidé par le guide d’onde. L'indice effectif de propagation d’un guide d’onde dépend des dimensions du cœur de ce guide d’onde et des matériaux formant ce cœur et la gaine optique de ce guide d’onde. Il peut être déterminé expérimentalement ou par simulation numérique.
La longueur d’onde λ B varie classiquement en fonction des grandeurs physiques suivantes auxquels le réseau 4 peut être exposé : la température, une déformation longitudinale et une pression hydrostatique. Une « déformation longitudinale » désigne ici une déformation du réseau 4 qui l’étire ou le rétrécit dans une direction parallèle à la direction de propagation du signal optique qui le traverse. Ainsi, le réseau 4 permet de mesurer l’une de ces grandeurs physiques. Par la suite, le dispositif 2 est décrit dans le cas particulier où la grandeur physique G mesurée est la température.
Le réseau 4 est réalisé dans un guide d’onde 14. Le réseau 4 est optiquement raccordé à un port 10 d’entrée/sortie d’un coupleur optique 12 par l’intermédiaire du guide d’onde 14. Le coupleur optique 12 comporte :
Dans ce mode de réalisation, tous les guides d’onde ci-dessus sont des fibres optiques respectives. Ainsi, par la suite, les mêmes références numériques sont utilisées pour désigner le guide d’onde ou la fibre optique. Ici, les fibres optiques utilisées sont des fibres optiques monomodes dans la plage de travail. Ces fibres optiques sont également connues sous l’acronyme SMF (« Single Mode Fiber »).
L’analyseur spectral 20 est capable de mesurer la réponse spectrale du réseau 4 puis d’établir la valeur courante G c de la grandeur physique G à partir de cette réponse spectrale mesurée. Pour cela, il comporte :
- une source optique 50 comportant un port 54 de sortie optiquement raccordé au port de sortie 18,
- un capteur optique 62 optiquement raccordé au port d’entrée 26 pour mesurer la puissance du signal optique reçu sur ce port d’entrée, et
- une unité électronique 70 de traitement électriquement raccordée au capteur 62 pour recevoir le signal électrique représentatif de la puissance du signal optique mesuré par le capteur 62.
Dans ce mode de réalisation, la source 50 est une source laser accordable. Cette source 50 émet, en direction du réseau 4, un signal optique mono-fréquence par l’intermédiaire du port 54. La longueur d’onde λ s du signal optique émis est dans le domaine de l’optique. La valeur de la longueur d’onde λ s dépend d’un signal de commande reçu sur un port 66 de commande de la source 50. Plus précisément, la longueur d’onde λ s est reliée à la valeur du signal de commande par une fonction de transfert qui, à chaque valeur du signal de commande, associe une valeur correspondante de la longueur d’onde λ s . Une telle source 50 est également appelée « source laser à balayage ». En effet, moyennant l’utilisation d’un signal de commande approprié, la longueur d’onde λ s balaye toute la plage de travail. Ce signal de commande approprié est, par exemple, généré par l’unité 70. Ici, la plage de travail est une plage de longueurs d’onde qui s’étend d’une longueur d’onde λ smin jusqu’à une longueur d’onde λ smax . Dans ce mode de réalisation, la largeur de la plage de travail et ses limites sont typiquement imposées par les caractéristiques de la source 50. La largeur de la plage de travail est égale à la différence λ smax - λ smin . A titre d’exemple, ici, cette plage de travail s’étend de 1460 nm à 1620 nm.
Le capteur 62 mesure le signal optique rétro-diffusé par le réseau 4. Par exemple, le capteur 62 est une photodiode. Le capteur 62 présente une plage spectrale d’observation qui englobe la plage de travail.
Dans cet exemple de réalisation, l’unité 70 est notamment configurée pour :
- déterminer une valeur Δλ c d’une variation Δλ de la longueur d’onde du pic du réseau 4 par rapport à une valeur λ B,0 de référence, à partir de la réponse spectrale du réseau 4 mesurée par le capteur 62, puis
- établir une valeur courante G c de la grandeur physique G à partir de la valeur Δλ c déterminée.
Exemple 2 La composition du bain ainsi que les paramètres du procédé sont donnés dans le tableau 2. Les essais ont été réalisés à densité courant continu au cours de la manipulation sur substrat aluminium de nuance 7175.
Conditions opératoires Valeurs Acide étidronique 90 – 120 g/L Tensio-actifs 1 – 2 g/L Particules de PTFE de granulométrie 200 nm 80 – 120 g/L Température 35°C
La couche anodique obtenue est de teinte gris-blanc. L’épaisseur mesurée par courant de Foucault sur un appareil Fischer Fischerscope MMS PC2 est de 3µm et la rugosité mesurée au profilomètre mécanique Veeco Dektak 150 est de 0,5µm. Le coefficient de frottement, présenté en , est d’environ 0,2 après 600 cycles sous 1N, avec une vitesse de rotation de 2,5 cm/s, et une bille de frottement en alumine.
Exemple 3 La composition du bain ainsi que les paramètres du procédé sont donnés dans le tableau 3. Les essais ont été réalisés à densité courant variable au cours de la manipulation sur substrat aluminium de nuance 2024 ayant déjà subi une anodisation dans un électrolyte acide et comportant une couche anodique d’épaisseur comprise entre 9 µm et 11 µm.
Conditions opératoires Valeurs Acide étidronique 90 – 120 g/L Tensio-actifs 1 – 2 g/L Particules de PTFE de granulométrie 200 nm (d) 80 – 120 g/L Température 35°C
La couche anodique obtenue après traitement présente un aspect gris-blanc avec une épaisseur de 7,6 µm, mesurée par courant de Foucault sur un appareil Fischer Fischerscope MMS PC2. La rugosité mesurée au profilomètre mécanique Veeco Dektak 150 est de 1,1 µm. Le coefficient de frottement, présenté en , est d’environ 0,3 mesuré après 600 cycles sous 1N, avec une vitesse de rotation de 2,5 cm/s, et une bille de frottement en alumine. La dureté mesurée en coupe sur un microduromètre Shimadzu HMV-G est de 624 Hv. Elle est donc bien supérieure à la dureté des couches obtenues par anodisation dure conventionnelle, qui est généralement comprise entre 350 et 400 Hv. La distribution des éléments est donnée .
Exemple Comparatif 1 La composition du bain ainsi que les paramètres du procédé sont donnés dans le tableau 4 ci-dessous. Les essais ont été réalisés à densité courant variable au cours de la manipulation, sur substrat aluminium de nuance 2024.
Oxydation Anodique Dure Oxydation Anodique Sulfurique « douce » Conditions opératoires Test 1 Test 2 Test 3 Test 4 Test 5 Test 6 Acide sulfurique 200 g/L 200 g/L 200 g/L 180 g/L 180 g/L 180 g/L Tensio-actif (SDS ou Triton X100) 30 mg/g de particules 30 mg/g de particules 30 mg/g de particules 30 mg/g de particules 30 mg/g de particules 30 mg/g de particules Particules de PTFE de granulométrie 200 nm 2 g/L 10 g/L 20 g/L 2 g/L 10 g/L 20 g/L Température 0°C 0°C 0°C 20°C 20°C 20°C
L’analyse de la couche anodique par mesures EDS ne permet pas de détecter la présence de l’élément fluor dans la couche anodique (i.e. oxydée).
Par ailleurs, on n’observe pas d’améliorations significative du coefficient de frottement mesuré après 600 cycles sous 1N par rapport à un contrôle sans particules de PTFE (environ 0.8 pour chacun des tests et le contrôle).
L’ajout de particules de PTFE dans un procédé conventionnel d’anodisation dure ou d’anodisation sulfurique « douce » n’a pas d’impact sur la croissance ou la nature de la couche anodique, ni sur le coefficient de frottement obtenu après anodisation.
On en conclut que les particules de PTFE n’ont été incorporées dans la couche anodique dans aucune des conditions expérimentales testées.
Dans le quatrième mode de réalisation, même si la forme du boîtier 12 est susceptible de générer des réflexions de rayons issus de la zone émettrice 11, la réflexion lumineuse est atténuée par le grainage de la première surface 121.
Alternativement, le quatrième mode de réalisation pourrait être combiné à l’un quelconque des premier, deuxième ou troisième modes de réalisation, ce qui permettrait de bénéficier des effets conjoints de la forme et du grainage de la première surface 121.
Dans des modes de réalisation alternatifs ou complémentaires aux modes de réalisation précédemment décrits, la première surface 121 peut être convexe, un centre de courbure de la première surface 121 et la source de lumière 1 se situant d’un même côté de la première surface 121.
En d’autres termes, si l’on considère deux espaces délimités entre eux par la première surface 121, un seul des deux espaces comprend à la fois le centre de courbure de la première surface 121 et la source de lumière 1.
Lampe comprenant un globe à deux hémisphères lumineux séparés par un disque médian commandé en rotation par un moteur disposé à l’intérieur du globe L’invention se rapporte à une lampe comprenant un globe, relié à un pied par des moyens de liaison s’étendant suivant une direction diamétrale du globe, un disque médian, mobile à l’intérieur du globe autour d’un axe de rotation, perpendiculaire à la direction diamétrale des moyens de liaison, un support fixe par rapport au pied, s’étendant à l’intérieur du globe et portant l’axe de rotation du disque médian, et des moyens d’éclairage, portés sur une face ou sur une face et une face opposée du disque médian.
Une lampe de ce type est connue du document CN 206564096 U. Le disque médian sépare le globe en deux hémisphères, que les moyens d’éclairage permettent de distinguer l’un de l’autre en fonction de leur luminosité. La rotation du disque médian permet de plus de déplacer les deux hémisphères lumineux relativement au globe. Ainsi, des motifs formés sur le globe sont différemment éclairés de l’intérieur, en fonction de la position du disque médian. Dans une application de globe terrestre, le globe est également mobile en rotation autour de la direction diamétrale des moyens de liaison. La double rotation du globe terrestre et du disque médian permet ainsi à la lampe de simuler l’alternance des phases diurne et nocturne de la Terre, tout au long de l’année.
Dans le document GB 717293, un écran séparant un globe terrestre en deux hémisphères de luminosité différente, est mobile autour d’un axe de rotation formant un angle aigu, non perpendiculaire, avec la direction diamétrale des moyens de liaison reliant le globe à un pied de lampe. En l’occurrence, les moyens de liaison représentent l’axe Nord-Sud de la Terre tandis que l’axe de rotation de l’écran représente l’axe vertical passant par le centre de l’astre. L’écran est de forme parabolique et est entraîné en rotation par un moyen d’entraînement par engrenage, mobile autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe Nord-Sud, en étant commandé manuellement en rotation par une molette fixée à une partie du support qui s’étend à l’extérieur du globe.
Dans le document FR 2 390 788, un écran est là encore, mobile à l’intérieur d’un globe terrestre, autour d’un axe de rotation représentant l’axe vertical passant par le centre de la Terre, tandis que la direction diamétrale des moyens de liaison reliant le globe à un pied de lampe, représente l’axe Nord-Sud de l’astre. L’écran est également de forme parabolique et est entraîné en rotation par un moyen d’entraînement par engrenage, mobile autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe vertical passant par le centre de la Terre, en étant commandé en rotation par un moteur, fixé à une partie du support qui s’étend à l’extérieur du globe.
De cet art antérieur, il ressort que la commande en rotation du disque médian apparaît dépendante de l’angle entre la direction diamétrale des moyens de liaison et l’axe de rotation du disque médian. Si les deux derniers documents cités précédemment divulguent un report de la commande à l’extérieur du globe dans le cas où l’angle est aigu, le premier document, dont l’angle est perpendiculaire, ne donne pas d’indication particulière à ce sujet.
L’un des buts de l’invention est ainsi de modifier une lampe d’un type conforme au document CN 206564096 U, sous le rapport de la commande en rotation du disque médian.
A cet effet, l’invention a pour objet, une lampe comprenant un globe, relié à un pied par des moyens de liaison s’étendant suivant une direction diamétrale du globe, un disque médian, mobile à l’intérieur du globe autour d’un axe de rotation, perpendiculaire à la direction diamétrale des moyens de liaison, un support fixe par rapport au pied, s’étendant à l’intérieur du globe et portant l’axe de rotation du disque médian, et des moyens d’éclairage, portés sur une face ou sur une face et une face opposée du disque médian, caractérisée en ce qu’elle comprend un moyen d’entraînement par engrenage du disque médian, mobile autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe de rotation du disque médian et commandé en rotation par un moteur, porté par le support.
Cet agencement permet de simplifier la conception et la fabrication, à la fois du globe et du pied de lampe.
Dans un mode particulier d’exécution de l’invention, le support comprend un décrochement dans lequel le moteur est logé, fermé par une plaque fixée au pied.
Dans un autre mode particulier d’exécution de l’invention, le moyen d’entraînement du disque médian et le moteur sont portés par un levier articulé au support.
Dans un autre mode particulier d’exécution de l’invention, le support comprend une fourche à deux bras entre lesquels le moteur est logé.
Dans un autre mode particulier d’exécution de l’invention, le support comprend un premier bras, désaxé par rapport à la direction diamétrale, et un deuxième bras, fixé au premier bras et portant l’axe de rotation du disque médian ainsi que le moyen d’entraînement et le moteur.
- la est une illustration schématique d’un dispositif de mesure de la sensibilité d’un guide d’onde à une variation ΔG de la grandeur physique G,
- la est une illustration schématique, partielle et en coupe longitudinale, d’un réseau de Bragg utilisé dans le dispositif de la ,
- la est un organigramme d’un procédé de mesure de la sensibilité d’un guide d’onde à une variation ΔG de la grandeur physique G à l’aide du dispositif de la .
Chapitre I : Exemple de modes de réalisation
La représente un dispositif 2 de mesure d’une grandeur physique G. A cet effet, le dispositif 2 comporte un réseau 4 de Bragg. Le réseau 4 est exposé aux variations de la grandeur physique G. Dans cet exemple de réalisation, le dispositif 2 est décrit dans le cas particulier où la grandeur physique G est mesurée à un seul emplacement et donc dans le cas particulier où le dispositif 2 utilise un seul réseau de Bragg.
Le réseau 4 transforme une variation de la grandeur physique G en un déplacement d’un pic de puissance de son spectre de puissance.
Dans ce texte, à défaut d’indication contraire, le terme « spectre de puissance » ou « spectre » désigne le spectre de puissance en réflexion. Le spectre de puissance en réflexion est le spectre de puissance du signal optique réfléchi par un composant optique. Un pic dans le spectre de puissance en réflexion correspond à une raie d’absorption dans le spectre de puissance en transmission du même composant optique.
Le spectre de puissance du réseau 4 comporte, par exemple, un seul pic de puissance dans une plage de travail prédéterminée. Cette plage de travail a une largeur supérieure à 5 nm. Typiquement, sa largeur est également inférieure ou égale à 200 nm ou 120 nm. La plage de travail est située à l’intérieur du domaine de l’optique. Le domaine de l’optique désigne la plage contenant les longueurs d’onde habituellement utilisées en optique. Plus précisément, dans ce texte, le domaine de l’optique désigne la plage qui s’étend de 200 nm à 5000 nm et, de préférence, de 400 nm à 2000 nm.
Ici, le pic de puissance du réseau 4 est situé, dans la plage de travail, à la longueur d’onde fondamentale λ B du réseau 4. La longueur d’onde fondamentale λ B correspondant à la fréquence fondamentale f B de ce réseau 4. Dans ce texte, la longueur d’onde fondamentale λ B d’un réseau de Bragg est la longueur d’onde correspondant à la fréquence fondamentale f B de résonance de ce réseau de Bragg. Cette longueur d’onde λ B est définie par la relation suivante : λ B = 2*n e *Λ, où :
- n e est l’indice effectif du guide d’onde dans lequel est réalisé ce réseau de Bragg,
Selon une mise en œuvre de l’invention, la séquence de températures utilisée pour cette étape peut comprendre un premier palier isotherme à la température T4 (c’est-à-dire que la température T4 est maintenue pendant une quatrième durée prédéterminée) et un deuxième palier isotherme à une température T5 (c’est-à-dire que la température T5 est maintenue pendant une cinquième durée prédéterminée), les deux paliers isothermes étant reliés entre eux par au moins un gradient thermique (c’est-à-dire que le palier isotherme à la température T4 est suivi d’une augmentation linéaire de la température jusqu’à atteindre le palier isotherme à la température T5). Selon une mise en œuvre de l’invention, la quatrième durée prédéterminée du palier à la température T4 et/ou la cinquième durée prédéterminée du palier à la température T5 peuvent être comprises entre 1 et 10 min. De telles durées permettent d’effectuer une combustion souvent incomplète (NO et NO 2 ) des composés organiques azotés encore présents dans le résidu de pyrolyse en fonction de leur cinétique de combustion. Avantageusement, le gradient thermique peut être compris entre 15°C/min et 40°C/min. Un tel gradient permet en effet de libérer la totalité des composés azotés non pyrolysables (dans les conditions de l’étape 1) contenus dans le résidu de l’échantillon, et ce, dans un temps limité (entre 20 et 30 minutes en fonction des conditions utilisées, ce qui est une durée courte comparée aux méthodes selon l’art antérieur). Cette augmentation de température rapide permet d’accélérer la cinétique de combustion des effluents très réfractaires.
La illustre, de manière schématique et non limitative, un exemple de réalisation de la deuxième séquence de températures, mise en œuvre pour la troisième étape du procédé selon l’invention. Plus précisément, cet exemple de deuxième séquence de températures comprend un premier palier isotherme D à la température T4, un deuxième palier isotherme F à la température T5, les deux paliers isothermes D, F étant reliés entre eux par un gradient thermique E.
Selon l’invention, on mesure une quantité de NO et une quantité de NO 2 libérées au cours du temps de la chauffe en atmosphère oxydante du résidu de l’échantillon. Pour chaque composé azoté libéré pendant cette étape, on peut alors établir une courbe représentant l’évolution de la quantité de ce composé azoté en fonction du temps, rapportée au poids de l’échantillon considéré.
Selon une mise en œuvre de l’invention, pour chaque composé azoté, à partir de la surface du pic (ou encore l’aire sous la courbe) de la courbe représentative de la quantité d’un composé azoté libérée pendant l’étape 1, on peut déterminer la teneur en un composé azoté libéré pendant cette étape au moyen de la formule générale de l’équation (1) décrite à l’étape 1.
Selon une mise en œuvre de l’invention, la température T4 peut être comprise entre 150 et 300°C et la température T5 peut être comprise entre 850 et 1200°C. Avantageusement, on peut mesurer en outre en continu une quantité de CO et une quantité de CO 2 libérées pendant cette séquence de chauffe.
Ainsi, à l’issue de cette étape, on obtient une troisième teneur intermédiaire en NO et une troisième teneur intermédiaire en NO 2 .
4. Détermination de la teneur en azote total de l’échantillon
Au cours de cette étape, il s’agit de déterminer au moins une teneur en azote total présent dans ledit échantillon à partir des teneurs en NH 3 , en N 2 O, en N 2 déterminées à l’étape 1, des première, deuxième et troisième teneurs en NO déterminées respectivement aux étapes 1, 2 et 3, et des première, deuxième et troisième teneurs en NO 2 déterminées respectivement aux étapes 1, 2 et 3.
Autrement dit, au cours de cette étape, on détermine la teneur en azote total par la somme de l’ensemble des teneurs déterminées au cours des étapes 1, 2 et 3. Il s’agit en effet de la teneur en azote total car on prend en compte l’ensemble des composés azotés qui ont été identifiés comme libérés au cours des étapes 1, 2 et 3 après plusieurs essais réalisés sur de nombreux types d’échantillons de milieux poreux et issus de la biomasse. Pour rappel, les étapes 1 et 2 mesurent le contenu en azote pyrolysable alors que l’étape 3 mesure l’azote non pyrolysable dans les conditions de l’étape 1.
Selon une mise en œuvre avantageuse du procédé selon l’invention, et si on a en outre mesuré en continu une quantité de composés hydrocarbonés, une quantité de CO et une quantité de CO 2 libérées pendant la première étape mise en œuvre tel que décrit ci-dessus, et une quantité de CO et une quantité de CO 2 libérées pendant la troisième étape mise en œuvre tel que décrit ci-dessus, on peut en outre caractériser et quantifier le carbone présent dans l’échantillon considéré, en appliquant par exemple le procédé décrit dans la demande de brevet WO2022/200091.
L’invention concerne en outre un dispositif pour quantifier une teneur en azote total présent dans un échantillon d’un milieu poreux et/ou issu de la biomasse comprenant : des moyens pour chauffer en atmosphère inerte ledit échantillon ; des moyens pour chauffer en atmosphère oxydante au moins une partie d’effluents issus desdits moyens pour chauffer en atmosphère inerte ledit échantillon ; des moyens pour chauffer en atmosphère oxydante un résidu issu desdits moyens pour chauffer en atmosphère inerte ledit échantillon ; des moyens aptes à une mesure en continu de :
- une quantité de NH 3 , d’une quantité de NO, d’une quantité de NO 2 , d’une quantité de N 2 O et d’une quantité de N 2 issues des moyens pour chauffer en atmosphère inerte l’échantillon ;
- une quantité de NO et d’une quantité de NO 2 issues des moyens d'oxydation d’effluents issus des moyens pour chauffer en atmosphère inerte l’échantillon;
- une quantité de NO et une quantité de NO 2 issues des moyens pour chauffer en atmosphère oxydante un résidu issu des moyens pour chauffer en atmosphère inerte l’échantillon.