INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’acide organique monocarboxylique peut être choisi parmi le groupe constitué de l’acide formique, l’acide acétique, l’acide propionique, l’acide butyrique, l'acide isobutyrique, l’acide pentanoïque, a ou les lignine(s), le(s) acide(s) organique isovalérianique, l'acide hexanoïque, l'acide heptanoïque, l’acide octanoïque, l'acide nonanoïque, l’acide décanoïque, l’acide undécanoïque, l’acide dodécanoïque, l'acide tridécanoïque, l’acide tétradécanoïque, l’acide pentadécanoïque, l’acide palmitique, l’acide heptadécanoïque, l’acide stéarique, acide nonadécanoïque, l’acide arachidique, l’acide béhénique, l’acide lignocérique, l’acide cérotique, l’acide myristoléique, l’acide palmitoléique, l’acide sapiénique, l’acide oléique, l’acide élaïdique, l’acide trans-vaccénique, l’acide linoléique, l’acide linolélaïdique, l’acide α-linolénique, l’acide γ-linolénique, l’acide dihomo-γ-linolénique, l’acide arachidonique, l’acide eicosapentaénoïque, l’acide clupanodonique, l’acide docosahexaénoïque, l’acide crépénynique, l’acide tuberculostéarique, l’acide phytanique, l’acide lactobacillique, l’acide malvalique, l’acide chaulmoogrique, l’acide gorlique, l’acide 11-cyclohexylundécanoïque, l’acide 13-phényltridécanoïque, les acides gras furaniques, l’acide pentacycloanammoxique et l’acide benzoïque. L’acide organique monocarboxylique particulièrement préféré est l’acide acétique.
L’acide organique sulfonique répond de préférence à la formule générale: R-S(=O) 2 -OH dans laquelle R représente un groupe alkyle ou aryle et S(=O) 2 -OH est l'hydroxyde de sulfonyle. Et, avantageusement, l’acide organique sulfonique est choisi parmi le groupe constitué de l’acide méthylsufonique, l’acide éthylsulfonique, l’acide propylsulfonique, l’acide butylsulfonique, l’acide méthanedisulfonic, l’acide éthanedisulfonique, l’acide propanedisulfonique, l’acide butanedisulfonique, l’acide benzènesulfonique et l’acide paratoluènesulfonique. En particulier, l’acide sulfonique est l’acide paratoluènesulfonique.
Dans un mode de réalisation préféré, au moins une lignine est tout d’abord mélangée avec au moins un acide organique monocarboxylique ou sulfonique en présence d’une teneur en eau pouvant être inférieure à 5% en poids, préférentiellement inférieure à 1% en poids, de manière à ce que le pH de la lignine en solution soit compris entre 6,5 et 10,5, de préférence entre 8 et 9. L’ajustement du pH de la lignine permet de maximiser sa réactivité avec l’acide organique polycarboxylique non-polymérique sans trop affecter sa solubilité dans l’eau. Puis, au moins un acide organique polycarboxylique non-polymérique peut être alors ajouté audit pré-mélange, de préférence en l’absence de solvant.
Ainsi, le mélange réactionnel de la polycondensation entre au moins une lignine, en présence d’au moins un acide monocarboxylique ou sulfonique, avec au moins un acide organique polycarboxylique non-polymérique, peut contenir moins de 5% d’eau en poids, préférentiellement moins de 1% d’eau en poids et plus avantageusement le mélange est anhydre. L’eau permet dans certains cas d’homogénéiser les réactifs dans le mélange réactionnel. Cette eau nécessaire pour l’homogénéisation s’évapore sous l’effet de l’étape du chauffage du mélange réactionnel.
Le mélange est de préférence exempt de polyols, et plus particulièrement de sucres hydrogénés.
Le mélange peut comprendre en outre un catalyseur qui a notamment pour fonction de diminuer la température de la pré-polymérisation (réticulation) entre la lignine et l’acide organique polycarboxylique non-polymérique. Le catalyseur peut être un composé contenant du phosphore, par exemple un sel d'hypophosphite de métal alcalin, un phosphite de métal alcalin, un polyphosphate de métal alcalin, un hydrogénophosphate de métal alcalin, un acide phosphorique ou un acide alkylphosphonique. De préférence, le catalyseur est l'hypophosphite de sodium, le phosphite de sodium et les mélanges de ces composés.
La quantité de catalyseur introduite dans le mélange peut représenter jusqu'à 5 % du poids de la lignine et de l'acide organique polycarboxylique non-polymérique, de préférence jusqu'à 3 %, et avantageusement est au moins égale à 2 %.
Dans un autre mode de réalisation préféré, le mélange est exempt de catalyseur car l’étape de chauffage du mélange d’au moins une lignine, d’au moins un acide organique monocarboxylique ou sulfonique, et d’au moins un acide organique polycarboxylique non-polymérique permet en effet d’éviter l’utilisation d’un tel catalyseur, souvent toxique et pouvant favoriser la dépolymérisation et donc le vieillissement du produit isolant final.
Selon le procédé de l’invention, le mélange réactionnel est chauffé à une température comprise entre 90°C et 170°C, de préférence entre 110°C et 150°C, pendant une durée comprise entre 5 secondes et 5 minutes, de préférence entre 15 secondes et 1 minute, de manière à former au moins une lignine ester soluble ou dispersable dans l’eau.
Le chauffage du mélange peut être mis en œuvre à l’aide d’une enceinte thermo-régulée ou dans un réacteur équipé d’un agitateur mécanique.
Le degré d’avancement de la réaction de polymérisation entre au moins une lignine et au moins un acide organique polycarboxylique non-polymérique lors du chauffage du mélange réactionnel peut être suivi en mesurant l’enthalpie de réaction par analyse calorimétrie différentielle à balayage (en anglais, « DSC » pour Differential Scanning Calorimetry ). Il s’agit de déterminer le degré d’avancement de la réaction par différence entre l’état initial (enthalpie maximale) et l’état final (enthalpie = 0). L’appareil de mesure utilisé par la demanderesse est le modèle Discovery DSC de TA Instruments.
Le flux d’air primaire F1 s’écoule dans une veine primaire 29 à l’intérieur du corps primaire 3, en passant successivement à travers la section de compresseur 4, 5, la chambre de combustion 6 où il est mélangé avec du carburant pour servir de comburant, et la section de turbine 7, 8. Le passage du flux d’air primaire F1 à travers la section de turbine 7, 8 recevant de l’énergie de la chambre de combustion 6 provoque une rotation des étages rotors 7a, 8a de la section de turbine 7, 8, qui entraine à son tour en rotation les étages rotors 4a, 5a de la section de compresseur 4, 5 ainsi qu’un rotor 9 de la section de soufflante 2.
Dans un système propulsif 1 à double-corps, la section de compresseur 4, 5 peut comprendre un compresseur basse pression 4 et un compresseur haute pression 5. La section de turbine 7, 8 peut comprendre une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8. Les étages rotors 5a du compresseur haute pression 5 sont entrainés en rotation par les étages rotors 7a de la turbine haute pression 7 par l’intermédiaire d’un arbre haute pression 10. Les étages rotors 4a du compresseur basse pression 4 et le rotor 9 de la section de soufflante 2 sont entrainés en rotation par les étages rotors 8a de la turbine basse pression 8 par l’intermédiaire d’un arbre basse pression 11. Ainsi, le corps primaire 3 comprend un corps haute pression comprenant le compresseur haute pression 5, la turbine haute pression 7 et l’arbre haute pression 10, et un corps basse pression comprenant la section de soufflante 2, le compresseur basse pression 4, la turbine basse pression 8 et l’arbre basse pression 11. La vitesse de rotation du corps haute pression est supérieure à la vitesse de rotation du corps basse pression. Dans un système propulsif 1 à triple-corps, la section de turbine 7, 8 comprend en outre une turbine intermédiaire, positionnée entre la turbine haute pression 7 et la turbine basse pression 8 et dont les étages rotors sont configurés pour entrainer les étages rotors du compresseur basse pression 4 par l’intermédiaire d’un arbre intermédiaire. Le rotor 9 de la section de soufflante 2 et les étages rotors du compresseur haute pression 5 restent entrainés par l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10, respectivement.
L’arbre basse pression 11 est généralement logé, sur un tronçon de sa longueur, dans l’arbre haute pression 10 et est coaxial à l’arbre haute pression 10. L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être corotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression 10 sont contrarotatifs, c’est-à-dire qu’ils sont entraînés dans des sens opposés autour de l’axe longitudinal X. Le cas échéant, l’arbre intermédiaire est logé entre l’arbre haute pression 10 et l’arbre basse pression 11. L’arbre intermédiaire et l’arbre basse pression 11 peuvent être corotatifs ou contrarotatifs.
La section de soufflante 2 comprend au moins le rotor 9 propre à être entrainé en rotation par rapport à une partie stator 19e du système propulsif 1 par au moins une partie rotor de la section de turbine 7, 8. Chaque rotor 9 de la section de soufflante 2 comprend un moyeu 13 et des aubes 14 s’étendant radialement à partir du moyeu 13. Les aubes 14 de chaque rotor 9 peuvent être fixes par rapport au moyeu 13 ou présenter un calage variable. Dans ce cas, le pied des aubes 14 de chaque rotor 9 est monté pivotant suivant un axe de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15 monté dans le système propulsif 1, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas 15. Le rotor 9 de la section de soufflante 2 comprend par ailleurs au moins quatorze aubes 14 et au plus vingt-quatre aubes 14, de préférence au moins seize aubes 14 et au plus vingt-deux aubes 14.
La section de soufflante 2 peut en outre comprendre un stator 16, ou redresseur, qui comprend des aubes 17 montées sur un moyeu du stator 16 et ont pour fonction de redresser le flux d’air secondaire F2 qui s’écoule en sortie du rotor 9. Les aubes 17 du stator 16 peuvent être fixes par rapport au moyeu du stator 16 ou présenter un calage variable. Le cas échéant, et de manière similaire aux aubes 14 du rotor 9, le pied des aubes 17 de stator 16 est monté pivotant suivant un axe de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas 15a, qui est généralement distinct de celui du rotor 9, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas 15a. Le nombre d’aubes 17 dans le stator 16 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes 14 dans le rotor 9.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (ou « bypass ratio » dans la terminologie anglo-saxonne) élevé. Par taux de dilution « élevé », il est signifié un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 80 inclus. Pour calculer le taux de dilution, le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1 sont rapportés l’un à l’autre, en étant mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3e édition) et au niveau de la mer. Dans le présent exposé, les paramètres (pression, débit, poussée, vitesse, etc.) sont systématiquement déterminés dans ces conditions. Par « non installé », il est signifié que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est dans un banc d’essai (et non installé sur un aéronef 100), les mesures étant alors plus simples à réaliser. Les distances, ou dimensions (longueur, largeur, rayon, diamètre, etc.), sont, quant à elles, mesurées à température ambiante (environ 20°C) lorsque le système propulsif 1 est à froid, c’est-à-dire lorsque le système propulsif 1 est à l’arrêt depuis une période suffisante pour que les pièces du système propulsif 1 soient à température ambiante, étant entendu que ces dimensions varient peu par rapport aux conditions dans lesquelles le système propulsif 1 est en régime de décollage.
Le rotor 9 de la section de soufflante 2 peut être découplé de l’arbre basse pression 11 à l’aide d’un mécanisme de réduction 19, placé entre une extrémité amont de l’arbre basse pression 11 et le rotor 9, afin d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Dans ce cas, le système propulsif 1 comprend en outre un arbre supplémentaire, dit « arbre de soufflante 20 ». L’arbre basse pression 11 raccorde les étages rotors 8a de la turbine basse pression 8 à une entrée du mécanisme de réduction 19 tandis que l’arbre de soufflante 20 raccorde la sortie du mécanisme de réduction 19 au rotor 9 de la section de soufflante 2. Le rotor 9 de la section de soufflante 2 est donc entrainé par l’arbre basse pression 11 par l’intermédiaire du mécanisme de réduction 19 et de l’arbre de soufflante 20 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8.
Ce découplage permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor 9 de la section de soufflante 2 et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale des systèmes propulsifs est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif 1 à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’optimiser le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la section de soufflante 2, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator 16 de la section de soufflante 2 (ou, en l’absence de stator 16, du rotor 9) et la pression moyenne en entrée du rotor 9 de la section de soufflante 2, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 0,90 et 1,45. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur d’au moins une des aubes 14 du rotor 9, c’est-à-dire de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement d’air en entrée du rotor 9 au sommet 21 de l’aube 14.
Le rotor 9 de la section de soufflante 1 peut, alternativement, être directement couplé à l’arbre basse pression 11 (ou « direct-drive » dans la terminologie anglo-saxonne), c’est-à-dire sans mécanisme de réduction. L’arbre basse pression 11 est alors confondu avec l’arbre de soufflante 20 de sorte à ce que le rotor 9 soit entraîné par l’arbre basse pression 11 à la même vitesse de rotation que celle des étages rotor 8a de la turbine basse pression 8.
Le système propulsif 1 est configuré pour fournir une poussée comprise entre 18 000 lbf (80 068 N) et 51 000 lbf (226 859 N), de préférence entre 20 000 lbf (88 964 N) et 35 000 lbf (155 688 N).
La section de soufflante 2 peut être carénée ou non carénée.
Dans le cas d’une section de soufflante 2 carénée, la section de soufflante 2 comprend un carter de soufflante 12 et le rotor 9 est logé dans le carter de soufflante 12. Une section de soufflante 2 carénée comprend un rotor 9 s’étendant en amont d’un stator 16. Les aubes 17 du stator 16 sont alors généralement dénommées « aubes de sortie » (ou « OGV », pour « Outlet Guide Vane » dans la terminologie anglo-saxonne) et présentent un calage fixe par rapport au moyeu du stator 16. Par ailleurs, le taux de dilution du système propulsif 1 est de préférence supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, de préférence entre 10 et 18 inclus. La vitesse périphérique au sommet 21 des aubes 14 du rotor 9 peut par ailleurs être comprise entre 260 m.s -1 et 400 m.s -1 inclus. Le rapport de pression de soufflante peut alors être compris entre 1,20 et 1,45.
Dans une section de soufflante 2 non carénée, la section de soufflante 2, qui peut également être désignée par le terme « hélice », n’est pas entourée par un carter de soufflante. La section de soufflante 2 étant non carénée, les aubes 14 du rotor 9 présentent un calage variable. Des systèmes propulsifs comprenant au moins un rotor 9 non caréné sont connus, dans la terminologie anglo-saxonne, sous les termes « open rotor » ou « unducted fan ». Le système propulsif 1 peut comprendre deux rotors 9 non carénés et contrarotatifs. Un tel système propulsif 1 est connu, dans la terminologie anglo-saxonne, sous l’acronyme « CROR » pour « Contra-Rotating Open Rotor » (« rotor ouvert contrarotatif », dans la terminologie française) ou « UDF » pour « Unducted Double Fan » (« double soufflante non carénée », dans la terminologie française). Les rotors 9 peuvent être placés à l’arrière du corps primaire 3 de sorte à être du type pousseur ou à l’avant du corps primaire 3 de sorte à être du type tracteur. En variante, le système propulsif 1 peut comprendre un seul rotor 9 non caréné et un stator 16 non caréné (redresseur). Un tel système propulsif 1 est connu, dans la terminologie anglo-saxonne, sous l’acronyme « USF » pour « Unducted Single Fan ». Dans le cas d’un système propulsif 1 du type USF, les aubes 17 du redresseur 16 sont fixes en rotation par rapport à l’axe X de rotation du rotor 9 et, par conséquent, ne subissent pas d’effort centrifuge. Les aubes 17 du redresseur 16 sont, par ailleurs, à calage variable.
La suppression du carénage autour de la section de soufflante 2 permet d’augmenter le taux de dilution de façon très importante sans que le système propulsif 1 ne soit pénalisé par la masse des carters 12 ou nacelles destinés à entourer la section de soufflante 2. Le taux de dilution du système propulsif 1 comprenant une section de soufflante 2 non carénée est ainsi supérieur ou égal à 40, par exemple compris entre 40 et 80 inclus. La vitesse périphérique au sommet 21 des aubes 14 du (ou des) rotor(s) 9 peut par ailleurs être comprise entre 210 m.s -1 et 260 m.s -1 inclus. Le rapport de pression de soufflante peut alors être compris de préférence entre 0,90 et 1,20 inclus.
Le diamètre D du rotor 9 de la section de soufflante 2 peut être compris entre 80 pouces (203,2cm) et 185 pouces (469,9cm) inclus. Lorsque le rotor 9 est caréné, le diamètre D est de préférence compris entre 85 pouces (215,9 cm) et 120 pouces (304,8 cm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (228,6 cm), ce qui permet l’intégration le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous une aile de la cellule d’un aéronef 1. Lorsque le rotor 9 est non caréné, le diamètre D est de préférence supérieur ou égal à 100 pouces (254 cm), par exemple entre 120 pouces (304,8 cm) et 156 pouces (396,2 cm). Le diamètre du rotor 9 est mesuré ici dans un plan normal à l’axe X de rotation du rotor 9, au niveau d’une intersection entre un sommet 21 et un bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor 9. Il convient de noter que, la et la étant des vues partielles, le diamètre D n’est que partiellement visible.
On a représenté sur la un ensemble 1 de conditionnement et de distribution d’un produit comprenant un récipient 10 ou flacon ou réservoir délimitant un volume interne 11a destiné à contenir un produit, notamment cosmétique.
Par « produit », on entend un produit fluide ou semi-fluide, tel que par exemple un produit de soin ou de maquillage, en particulier de maquillage des lèvres, ou un produit de soin ou de maquillage de l’épiderme d’un utilisateur. En variante, le produit pourrait être tout autre produit fluide, tel que par exemple un produit alimentaire ou encore de la peinture, etc….
L’ensemble 1 comprend en outre un organe 20 de distribution du produit contenu dans le réservoir 10 monté sur ledit réservoir 10.
L’ensemble 1 comprend en outre un organe 30 d’application du produit solidaire de l’organe 20 de distribution et un capot 40 de recouvrement et d’obturation de l’organe 30 d’application.
L’ensemble 1 comprend en outre mécanisme 50 de prélèvement du produit contenu dans le récipient 10. Le mécanisme 50 de prélèvement de produit, visible en détails sur la , comprend un corps principal 51 solidaire du récipient et délimitant un conduit intérieur 52 et une tige de prélèvement 53 solidaire de l’organe de distribution 20, s’étendant partiellement dans ledit conduit intérieur 52 et mobile axialement suivant l’axe d’élévation Z-Z’ dans ledit conduit intérieur 52. La tige de prélèvement 53 comprend un conduit de prélèvement 54 configuré pour aspirer et éjecter le produit par rapprochement axial suivant l’axe d’élévation Z-Z’ de l’organe 20 de distribution vers le récipient 10.
Le mécanisme 50 de prélèvement du produit correspond à un mécanisme classique de pompe et ne sera pas davantage décrit.
Le récipient 10 et l’organe de distribution 20 présentent une mobilité relative en rotation entre une position verrouillée dans laquelle la mobilité axiale relative entre le récipient 10 et l’organe de distribution 20 est bloquée et une position déverrouillée dans laquelle la mobilité axiale relative entre le récipient 10 et l’organe de distribution 20 est autorisée pour permettre l’actionnement du mécanisme 50 de prélèvement du produit.
Le récipient 10 s’étend axialement suivant l’axe d’élévation Z-Z’ supposé vertical sur les figures. Tel que visible en détails sur les figures 8 et 9, le corps 11 du récipient 10 est muni d’une extrémité inférieure 11b fermée formant un fond et d’une extrémité supérieure 11c ouverte, opposée à l’extrémité inférieure 11b, formant un col 12 muni d’une ouverture 12a permettant l’accès au volume 11a interne de réception du produit.
Le col 12 est relié au corps 11 du récipient 10 par un goulot d’étranglement 13. Tel qu’illustré, le diamètre extérieur du col 12 est inférieur au diamètre intérieur du corps 11.
Le récipient 10 ne comprend aucune saillie radiale sur la jonction entre le col 12 et le corps 11, notamment sur le goulot d’étranglement 13.
Tel qu’illustré, l’extrémité supérieure 13a du goulot d’étranglement 13 est reliée au col 12 par une collerette radiale 13b. Le corps principal 51 du mécanisme de prélèvement est solidaire du goulot d’étranglement 13, en appui axial sur ladite collerette radiale 13b.
Tel que visible en détails sur les figures 7 à 11, la surface extérieure 12b du col 12 comprend une rainure axiale 14 de guidage s’étendant axialement ici, de manière nullement limitative, depuis l’extrémité ouverte 11c du récipient 10 sur toute la hauteur du col 12.
De manière générale, la rainure axiale 14 de guidage s’étend axialement sur une partie de la hauteur du récipient 10.
La rainure axiale 14 de guidage s’étend circonférentiellement sur une plage angulaire.
La rainure axiale 14 de guidage est ici pratiquée dans l’épaisseur du col 12 et débouche sur la surface extérieure 12b dudit col 12.
Selon un aspect, l’aile comprend en outre un dispositif de commande configuré pour faire déplacer la troisième paroi d’aile entre la position repliée et la position déployée, et réciproquement.
Selon un aspect, le dispositif de commande comprend des câbles accrochés entre la troisième paroi d’aile de l’enveloppe d’adaptation et la première paroi d’aile de l’enveloppe d’aile, et d’au moins un actionneur configuré pour mouvoir lesdits câbles et pour faire déplacer la troisième paroi d’aile entre la position repliée et la position déployée, et réciproquement.
Selon un aspect, l’enveloppe d’adaptation comprend des canaux ouverts, lesdits canaux s’étendant entre un bord d’entrée proche du bord d’attaque de l’enveloppe de profil et un bord de sortie situé entre le bord d’attaque et le bord de fuite.
Selon un aspect, l’aile comprend en outre un dispositif de ventilation situé dans au moins un des canaux pour contrôler la vitesse et/ou la pression de l’air dans les canaux.
Selon un aspect, l’aile comprend en outre un dispositif de contrôle configuré pour fermer et/ou ouvrir un ou plusieurs des canaux (32).