INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Protocole de test de tenue aux frottements Le test de tenue aux frottements est réalisé par les mesures colorimétriques sur film sec avant et après abrasion. L’abrasion est effectuée en fixant une bandelette de mouchoir en tissu (Chicopee® Veraclean™ Polish Plus) sur la tranche d’étaleur à 25 µm. Le poids de 960 g est ajouté par-dessus l’étaleur pendant l’abrasion. La vitesse de banc est réglée à 2,54 cm/s.
Afin d’évaluer la tenue aux frottements, le « Contraste Ratio » respectivement avant le frottement (CR Dépôt Sec, %) et après l’abrasion (CR Frot Dépôt Sec, %) est mesuré.
La perte [(CR Frot Dépôt Sec – CR Dépôt sec] / CR Dépôt Sec]*100, en pourcentage, quantifie la perte de couvrance et indique la tenue du film aux frottements : plus cette perte est faible, plus le film est résistant aux frottements.
Chaque valeur de CR du tableau ci-dessous représente donc une moyenne de 6 mesures.
Formule % Perte CR F17 23.8 ± 2 F18 26.3 ± 1 F19 (invention) 0 ± 1 F20 (invention) -0,3 ± 1 F21 (invention) -0,3 ± 1
Les formules F19 à F21 sont les seules à ne pas perdre de couvrance.
Formule Chitosan (100 kDa) (% p/p) AL (% p/p) Glycérine (% p/p) Pigments (% p/p) PG10L (% p/p) % Perte CR F17 0 5 15 1 23.8 ± 2 F22 0 0 15 0.1 21.9 ± 1 F23 0.001 0.0008 15 0.1 24.6 ± 2 F24 0.005 0.004 15 0.1 23.9 ± 1 F25 (invention) 0,01 0,008 15 0,1 5.6 ± 1 F26 (invention) 0,1 0,08 15 0,1 0,4 ± 1 F27 (invention) 5 4 15 0.1 0.8 ± 1 F28 (invention) 5 2.5 5 15 1 -0,3 ± 1
Les formules F25 à F28 sont selon l’invention tandis que les formules F22 à F24 sont comparatives.
Les formules F25 à F28 sont les seules à ne pas perdre de couvrance (i.e. ayant une perte de couvrance significativement plus faible, i.e. une perte d’au plus 6%).
Test de résistance à la friction huileuse Le test consiste à étaler 15 µL de formule sur un disque de 4 cm de diamètre sur l’avant-bras et de laisser sécher le dépôt 20 minutes. En parallèle, 100 µL d’huile (triglycéride caprylique/caprique) est déposé sur une bandelette de mouchoir en tissu (Chicopee® Veraclean™ Polish Plus). Ensuite le mouchoir est frotté avec une force axiale de 200-300 grammes et la tache sur le mouchoir est évaluée. La borne positive ayant une note de 5/5 correspond au chiffon non taché, tandis que si le chiffon est complètement teinté on attribuera la note de 1/5.
Formule Chitosan (100 kDa) (% p/p) AL (% p/p) Pigments (% p/p) PG10L (% p/p) Dipropylène glycol Note tenue huile Composition comparative 0 15 1 12 1/5 Composition selon l’invention 3 1,5 15 1 12 3/5
Dans ces conditions la composition selon l’invention performe de manière à obtenir une note de 3/5. On voit que le chitosan permet d’améliorer la tenue à la friction huileuse des dépôts.
BAS DE CAISSE BASCULANT RENFORCE POUR VEHICULES AUTOMOBILES L'invention concerne, de façon générale, le domaine de l’implantation de batteries d’appoint dans la caisse de véhicules automobiles à motorisation électrique et s’intéresse, plus particulièrement, au renforcement du bas de caisse basculant qui obture le compartiment destiné à recevoir de telles batteries.
Les véhicules équipés d’une motorisation électrique (véhicules électriques ou hybrides) sont parfois pourvus de batteries d’appoint venant en complément des batteries de traction. Ces batteries sont généralement logées dans un compartiment latéral inférieur obturé par un capot basculant qui prolonge la caisse du véhicule dans le bas et qui est dénommé « bas de caisse basculant ». Une doublure intérieure montée sur ce bas de caisse participe généralement au calage et à la fixation des batteries dans le compartiment qui leur est dédié.
Or, ces batteries sont fragiles et il s’est donc avéré nécessaire de les protéger vis-à-vis des chocs latéraux. Ainsi, il a été recherché une solution technique permettant d’absorber les efforts résultant d’un impact éventuel contre le bas de caisse, susceptible d’endommager ces batteries.
Le brevet US11201374B2 décrit un bas de caisse amovible de véhicule automobile qui peut être articulé à une extrémité sur un ou plusieurs panneaux de renfort.
Le brevet US7520355B2 décrit une batterie implantée latéralement sous le véhicule, au niveau d’un bas de caisse pivotant conçu pour permettre l’extraction de cette batterie.
Le brevet US8852794B2 décrit un véhicule muni de batteries amovibles positionnées sous la caisse du véhicule et accessible latéralement par une trappe montée au niveau du bas de caisse et qui est conformée pour s’adapter au style du véhicule lorsqu’elle se trouve en position de fermeture.
Cependant, aucune des solutions décrites dans ces documents antérieurs ne permet d’assurer une protection efficace des batteries car les éventuels moyens de renfort ne sont pas directement intégrés dans le bas de caisse et ne sont pas, en outre, adaptés à un bas de caisse qui est articulé de façon basculante et permanente au châssis du véhicule.
Dans ce contexte, l'invention vise à résoudre les problèmes techniques posés par les solutions antérieures en proposant un bas de caisse basculant qui est pourvu de moyens de renfort intégrés permettant d’optimiser la protection des batteries d’appoint.
Ce but est atteint, selon l’invention, au moyen d’un bas de caisse pour l’implantation de batteries d’appoint dans un véhicule automobile à motorisation électrique, ledit bas de caisse comprenant une paroi extérieure, une doublure intérieure délimitant au moins un logement pour les batteries d’appoint, une articulation assurant le basculement du bas de caisse entre une position haute de fermeture où il s’étend dans le prolongement de la caisse et une position basse d’ouverture et des moyens de verrouillage du bas de caisse dans sa position de fermeture, caractérisé en ce qu’il comprend, en outre, un élément de renfort monté de façon intercalaire entre la paroi extérieure et la doublure intérieure et destiné à absorber l’énergie cinétique résultant d’un éventuel choc latéral.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, l’élément de renfort du bas de caisse est réalisé avec un matériau extrudé.
Selon une première variante de réalisation de l’invention, l’élément de renfort est au moins partiellement intégré dans la doublure intérieure.
Selon une autre variante de réalisation de l’invention, l’élément de renfort est rapporté et fixé dans le bas de caisse.
De préférence, l’élément de renfort du bas de caisse de l’invention est réalisé en un matériau composite.
Selon encore une autre variante de réalisation, l’élément de renfort est réalisé en aluminium ou en l’un de ses alliages.
Le cas échéant, l’élément de renfort est réalisé sous forme de nid d’abeilles.
Cd: coefficient de trainée calculée en fonction du nombre de Reynold (sans dimension),
Ap : surface de section projetée par la particule dans un plan perpendiculaire au flux (m²).
La vitesse de fluidisation est un paramètre bien connu de l’Homme du métier, et peut par exemple être calculée via la corrélation indiquée dans l’ouvrage de Wen C.H. & Yu Y.H., Chemical engineering progress symposium series, 82, 100-111 (1966).
On définit la taille des granulats par leur diamètre équivalent d SV correspondant à une particule sphérique qui aurait le même rapport surface/volume.
Description détaillée La porte sur un réacteur pour la dissolution d’une charge solide à base de matériaux thermodurcissables de taille par exemple comprise entre 1 et 25 mm tels que des granulats de pneus usagés en présence d’un flux réactionnel à courant ascendant comprenant un solvant liquide, ledit solvant étant apte à dissoudre ladite charge solide, ledit réacteur comprenant :
- une enceinte 1 de forme allongée le long de l’axe vertical comprenant une partie supérieure 210 de section transversale S1 et une partie inférieure 220 de section transversale S2, la partie supérieure 210 étant située au-dessus de la partie inférieure 220 le long de l’axe vertical, et la section transversale S1 de la partie supérieure 210 de l’enceinte 1 est supérieure à la section transversale S2 de la partie inférieure 220 de l’enceinte 1 ;
- un moyen d’introduction 2 de la charge solide situé dans la partie supérieure 210 de l’enceinte 1 ;
- un moyen d’introduction 4 du solvant liquide ;
- une boucle de recirculation du flux réactionnel comprenant un moyen de soutirage 6 d’au moins une fraction du flux réactionnel situé au niveau de la partie supérieure 210 de l’enceinte 1 et un moyen d’introduction 5 d’au moins une fraction du flux réactionnel soutiré situé au niveau de la partie inférieure 220 de l’enceinte 1 ;
- un moyen d’évacuation 7 d’au moins une fraction du flux réactionnel en dehors dudit réacteur de dissolution, de préférence situé dans la boucle de recirculation entre ledit moyen de soutirage 6 d’au moins une fraction du flux réactionnel et ledit moyen d’introduction 5 d’au moins une fraction du flux réactionnel soutiré ;
- un moyen de purge 3 d’une fraction gazeuse situé au sommet de l’enceinte 1 du réacteur.
Selon un aspect essentiel du réacteur selon l’invention, la section transversale S1 de la partie supérieure 210 de l’enceinte 1 est supérieure à la section transversale S2 de la partie inférieure 220 de l’enceinte 1. De préférence, la partie supérieure 210 et la partie inférieure 220 ont une section sensiblement circulaire, et le ratio entre le diamètre de la section transversale S2 et le diamètre de la section transversale S1 est compris entre 0,1 et 0,8, de préférence compris entre 0,3 et 0,7. La différence de taille de section transversale entre la partie supérieure et la partie inférieure de l’enceinte du réacteur permet de créer lors de la mise en œuvre du réacteur une différence de vitesse superficielle du flux réactionnel circulant à courant ascendant dans l’enceinte dudit réacteur selon que le flux réactionnel se trouve dans la partie supérieure ou dans la partie inférieure de l’enceinte du réacteur. Lors de la mise en œuvre du réacteur dans un procédé de dissolution de la charge solide, la partie inférieure 220 de l’enceinte du réacteur, pouvant être appelée zone de lit fluidisé, comprend des granulats de charge solide non dissous ou partiellement dissous mais de taille supérieure à 1 mm qui sont maintenus à l’état fluidisé par le flux réactionnel. La partie supérieure 210 de l’enceinte du réacteur, pouvant être appelée zone de désengagement ou zone de séparation, comprend des granulats de taille inférieure à 1 mm résultant de la dissolution des granulats, et des granulats de taille supérieure à 1 mm qui vont sédimenter et s’écouler vers la partie inférieure de l’enceinte du réacteur. Ainsi, de par la structure du réacteur selon l’invention, le flux réactionnel soutiré via le moyen de soutirage ne contient que des granulats de la charge solide de taille inférieure à 1 mm et donc qui sont facilement transportables ou pompable. Ce réacteur de dissolution peut ainsi être couplé à une zone réactionnelle permettant de convertir une partie du flux réactionnel soutiré dans des conditions opératoires plus sévères que celles utilisées lors de la dissolution de la charge solide permettant de décomposer thermiquement les granulats de la charge solide de taille inférieure à 1 mm et obtenir, lorsque la charge solide utilisée est à base de pneus usagés, du noir de carbone et une fraction liquide comprenant des composés hydrocarbonés qui peuvent ensuite être valorisés.
Le solvant liquide permet de dissoudre au moins en partie la charge solide. Le solvant liquide est de préférence une coupe hydrocarbonée comprenant avantageusement entre 15% et 80% en poids de composés aromatiques par rapport au poids total du solvant. De préférence, le solvant liquide comprend moins de 10% en poids de composés hydrocarbonés dont la température d’ébullition est inférieure à 250°C et moins de 10% en poids de composés hydrocarbonés dont la température d’ébullition est supérieure à 520°C par rapport au poids total du solvant liquide. De préférence, le solvant liquide comprend au moins 90% en poids de composés hydrocarbonés dont la température d’ébullition est comprise entre 300°C et 500°C. Le solvant liquide peut être en totalité ou au moins en partie composé d’un solvant externe. Par exemple, le solvant liquide peut être au moins en partie issue d’une coupe de distillat lourd (HCO ou « heavy cycle oil » selon la terminologie anglo-saxonne).
Le solvant liquide peut être composé au moins en partie d’une fraction du flux réactionnel soutiré dans la partie supérieure 210 et recyclé dans la partie inférieure 220 de l’enceinte du réacteur via la boucle de recirculation.
Dans le mode de réalisation illustré en , le solvant liquide est approvisionné via un moyen d’introduction 4 situé dans la partie inférieure 220 de l’enceinte 1 du réacteur. Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 2 et 3, le solvant est approvisionné dans la boucle de recirculation du flux réactionnel via le moyen d’introduction 4 . Le solvant est injecté dans le réacteur via le moyen d’introduction 5 d’au moins une fraction du flux réactionnel soutiré. Dans le mode de réalisation selon la , le moyen d’introduction 4 est situé en amont d’un échangeur de chaleur 280 situé dans la boucle de recirculation permettant de réchauffer le flux réactionnel soutiré et donc de réchauffer également le solvant liquide approvisionné avant son introduction dans le réacteur.
Le réacteur selon l’invention comprend un moyen d’introduction 2 de la charge solide situé dans la partie supérieure 210 de l’enceinte 1 du réacteur.
Les résultats obtenus avec des pneumatiques conformes à l’invention ont effectivement mis en évidence que les performances en termes d’endurance peuvent être améliorées, l’armature sommet du pneumatique étant allégée, quelles que soient la nature du sol et les conditions de roulage, les performances en termes de résistance au roulement étant améliorées. L’allègement de l’armature sommet du pneumatique s’accompagne par ailleurs d’une simplification de fabrication et d’une diminution des coûts de fabrication.
Il est en effet connu de l’homme du métier que pour améliorer les performances d’endurance de l’armature sommet d’un pneumatique à l’égard de ce type de chocs, il est usuel d’augmenter le nombre de couches d’éléments de renforcement ainsi que d’augmenter la rigidité des mélanges utilisés.
Les inventeurs pensent interpréter ces résultats du fait de l’angle formé avec la direction circonférentielle par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure qui est plus petit en valeur absolue que celui formé par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure et par la présence de noir de pyrolyse utilisé comme charge au sein d’au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail. Ils ont constaté que l’angle plus petit des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure semble entraîner un retard dans la prise de tension par les éléments de renforcement lors d’un tel choc. Par ailleurs, les inventeurs ont su mettre en évidence que la présence de noir de pyrolyse dans le mélange caoutchouteux constitutif d’au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail confère à celle-ci des valeurs d’allongement à rupture plus élevées qu’avec des mélanges plus usuels. Ces constats semblent indiquer que face à ce type d’agressions, la différence d’angles des éléments de renforcement entre les deux couches de sommet de travail associée à la présence de noir de pyrolyse dans le mélange caoutchouteux constitutif d’au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail permettent d’améliorer les performances d’endurance du pneumatique tout en diminuant le nombre de couches de l’armature de sommet.
La valeur de l’angle moyen α, augmentée par rapport à des valeurs plus usuelles connues de pneumatiques usuels pour ce type d’application, améliore encore certaines propriétés du pneumatique. La présence de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels autorise un angle moyen α des éléments de renforcements des deux couches de sommet de travail supérieur à l’angle moyen défini par les éléments de renforcements des deux couches de sommet de travail dans les pneumatiques plus usuels. En effet, la rigidité circonférentielle apportée par la présence de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet d’augmenter l’angle moyen formé par les éléments de renforcement de chacune des couches de sommet de travail avec la direction circonférentielle, ledit angle moyen semblant ainsi favoriser le fonctionnement du pneumatique et notamment sa manœuvrabilité lors de roulages sous fortes charges ou bien avec un angle formé avec la direction d’avancement très important. Les inventeurs ont ainsi su mettre en évidence que les propriétés dynamiques du pneumatique, notamment la rigidité de dérive, sont conservées voire améliorées quel que soit l’usage.
Les inventeurs pensent également avoir mis en évidence que l’angle formé avec la direction circonférentielle par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure qui est plus petit en valeur absolue que celui formé par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure conduit lors de sollicitations extrêmes, notamment lors de roulage à vitesse soutenue, à de fortes sollicitations des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus intérieure pouvant nuire aux performances en termes d’endurance.
L’utilisation de noir de pyrolyse dans au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail conduit par ailleurs à diminuer sa rigidité. Cette plus faible rigidité en comparaison de mélanges plus usuels est encore un facteur non favorable pour l’endurance de cette couche de sommet de travail radialement la plus intérieure lors de fortes sollicitations telles que des roulages à vitesse soutenue.
Les inventeurs ont notamment mis en évidence que la présence d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels contribue à une moindre évolution de la cohésion de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail. En effet, les conceptions de pneumatiques plus usuelles comportant notamment des couches de calandrage des couches de sommet de travail avec des modules sécants d’élasticité à 10 % d'allongement supérieurs à 10 MPa, conduisent à une évolution de la cohésion desdites couches de mélange caoutchouteux formant les calandrages des couches de sommet de travail, celle-ci tendant à s’affaiblir. Les inventeurs constatent que la présence d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels qui limite les augmentations de température conduit à une faible évolution de la cohésion desdites couches de mélange caoutchouteux formant les calandrages des couches de sommet de travail. Les inventeurs considèrent ainsi que la cohésion desdites couches de mélange caoutchouteux formant les calandrages des couches de sommet de travail, plus faible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon l’invention.
En outre, les mélanges à base de noir de pyrolyse, moins rigides, de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail associés à une couche d’éléments renforcement circonférentiels contribuent à limiter les élévations de température générées lorsqu’ils sont soumis à des contraintes.
Ainsi au moins un flanc latéral pourra ne pas s’étendre orthogonalement à une ou les deux faces principales.
Le caisson pourra être conformé différemment qu’en parallélépipède et pourra être ainsi conformé par exemple en tronc de pyramide ou bien encore en cube.
L’ouverture pourrait être ménagé dans l’embase et non dans le capot.
Le boitier décodeur selon l’invention pourrait être intégré à une télévision, ou bien être situé dans un appareil offrant d’autres fonctionnalités (par exemple une console de jeux).
Bien qu’ici le champ de vision du capteur optique soit un champ de vision en tronc de pyramide, le champ de vision pourra être en tronc de cône.
Bien qu’ici le capteur optique soit agencé de sorte que son axe de vision soit incliné vers le haut (i.e. en direction de la face principale supérieure), le capteur optique pourra être agencé de sorte que son axe de vision soit incliné vers le bas (i.e. en direction de la face principale inférieure).
L’angle α pourra avoir une autre valeur que celle indiquée.
Le support pourra être une simple plaque et non une carte à circuits imprimés.
Le support pourra être agencé de manière parallèle (et non incliné comme ce qui a été proposé) vis-à-vis du flanc dans lequel l’ouverture est ménagée, le capteur optique étant alors agencé de sorte que son axe de vision soit incliné (et non orthogonal comme ce qui a été indiqué) vis-à-vis d’une des faces principales du support.
Bien qu’ici les moyens d’ajustement soient inclus dans le boitier, les moyens d’ajustement pourront être externes au boitier. Par exemple un système pourra comporter à la fois le boitier et à la fois un organe distant intégrant les moyens d’ajustement comme par exemple un serveur distant.
Les moyens d’ajustement, qu’ils fassent ou non partie du boitier, pourront réaliser une correction totale ou intermédiaire de la déformation des images selon le ratio correction de la déformation /perte de résolution visée. En effet, la correction de perspective entrainera nécessairement une perte de résolution – plus importante sur la partie subissant la correction la plus importante.
On pourra également n’avoir aucune correction des images.
Le support portant le capteur optique pourra comporter d’autres composants que le capteur optique comme par exemple des moyens de commande d’une interface utilisateur/boitier (et par exemple d’une interface lumineuse), des moyens de détection de signaux provenant d’une télécommande associée au boitier …
Procédé de réduction de la consommation énergétique d’un point d’accès Wi-Fi dans un réseau de communication. La présente invention concerne un procédé pour réduire la consommation énergétique d’un point d’accès Wi-Fi dans un réseau de communication comprenant un ensemble de stations Wi-Fi, cet ensemble étant associé au point d’accès.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la partie supérieure de l’enceinte et la partie inférieure de l’enceinte sont reliées par un élément tronconique s’évasant vers le haut le long de l’axe vertical.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le demi-angle formé par la section transversale dudit élément tronconique avec l’axe vertical est compris entre 7° et 45°.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le moyen d’évacuation d’au moins une fraction du flux réactionnel est situé dans la boucle de recirculation entre ledit moyen de soutirage et ledit moyen d’introduction.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit moyen d’introduction de la charge solide est situé au sommet de l’enceinte du réacteur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le moyen de soutirage d’au moins une fraction du flux réactionnel est situé axialement au centre de la section transversale de la partie supérieure surplombé d’un déflecteur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le moyen d’introduction de la charge solide est situé en périphérie de la partie supérieure de l’enceinte du réacteur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur comprend en outre au moins une grille disposée le long de l’axe vertical dans la partie supérieure de l’enceinte du réacteur, entre la paroi de l’enceinte du réacteur et le moyen de soutirage du flux réactionnel, et en ce que la partie basse de ladite grille est située à une hauteur plus basse que l’entrée du moyen de soutirage.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le moyen d’introduction du solvant liquide est situé soit dans la partie inférieure de l’enceinte soit directement dans la boucle de recirculation du flux réactionnel.