INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une première variante de réalisation non limitative (non illustrée), la peinture électriquement conductrice 13 se trouve sur la face intérieure de la coque supérieure 100 ou sur la face inférieure de la coque inférieure 101. On notera qu’on peut avoir une peinture électriquement conductrice 13 sur la face intérieure de la coque supérieure 100 et une peinture électriquement conductrice 13 sur la face intérieure de la coque inférieure 101. On a dans ce cas deux boucliers 13. Dans une deuxième variante de réalisation non limitative, la peinture électriquement conductrice 13 (illustrée en hachuré) se trouve sur la face extérieure de la coque supérieure 100 ( ) ou sur la face extérieure de la coque inférieure 101 ( ). On notera qu’on peut avoir une peinture électriquement conductrice 13 sur la face extérieure de la coque supérieure 100 et une peinture électriquement conductrice 13 sur la face extérieure de la coque inférieure 101. On a dans ce cas deux boucliers 13.
La première variante de réalisation non limitative et la deuxième variante de réalisation non limitative peuvent être combinées.
On notera que dans ce deuxième mode de réalisation non limitatif, les boutons poussoirs 100.1 sont recouverts par cette peinture électriquement conductrice. Dans un exemple non limitatif, la peinture électriquement conductrice 13 est une peinture chromée ce qui donne un aspect esthétique aux boutons poussoirs 100.1.
La peinture électriquement conductrice 13 recouvre partiellement ou totalement la coque supérieure 100 ou la coque inférieure 101.
On notera que s’il existe plusieurs boucliers 13, les deux modes de réalisation non limitatifs (bouclier 13 disposé entre l’une des coques supérieure 100 ou inférieure 101 et le support électronique 12, ou bouclier 13 disposé sur l’une des coques supérieure 100 ou inférieure 101) peuvent être combinés ensemble et selon toute les combinaisons possibles de leurs différentes variantes de réalisation non limitatives.
La illustre le diagramme de rayonnement polaire de l’antenne 11 lorsqu’elle est protégée par au moins un bouclier 13. L’axe Y représente la quantité d’énergie effective émise à une fréquence donnée, dans l’exemple non limitatif, 2.4GHz, dénommée en anglais « return loss ». Plus la valeur de « return loss » est faible, plus il y a de quantité d’énergie émise. L’axe X représente la fréquence ici 2.4GHz.
- vitesse de balayage du laser : 950 mm/s ;
- distance entre deux traits laser successifs ("Hatching distance") : 60 µm ;
- épaisseur du lit de poudre : 30 µm ;
- composition du milieu gazeux de la chambre de construction : argon, avec une teneur en oxygène inférieure à 100 ppm durant la consolidation.
Dix pièces sous forme d’éprouvettes parallélépipédiques (longueur = 30 mm, largeur= 20 mm, épaisseur = 7 mm) ont été obtenues. Après fabrication, les pièces ont été extraites par découpe de la base des éprouvettes pour les séparer du substrat en acier inoxydable.
Aucun traitement supplémentaire n’a été appliqué sur le matériau ainsi obtenu.
En modifiant au moins un des paramètres suivants, la densité a pu être augmentée sans toutefois modifier la taille des grains du matériau en acier :
- puissance du laser : de 50 W à 400 W ;
- vitesse de balayage du laser : de 50 mm/s à 3000 mm/s.
La distance entre deux traits laser successifs ("Hatching distance") était comprise par exemple entre 30 µm et 90 µm.
3. Caractérisation du matériau en acier obtenu par le procédé de fabrication décrit au paragraphe 2.
3.1. Composition chimique. La composition chimique globale du matériau en acier obtenu par le procédé de fabrication décrit à l'exemple précédent est conforme aux normes ASTM A666 et RCC-MRx indiquées dans le Tableau 1.
La composition élémentaire du matériau a été mesurée par analyse EDX. Elle est similaire à la composition de la poudre en acier utilisé pour fabriquer le matériau en acier. Toutefois, les éléments chimiques sont répartis différemment entre la matrice et les précipités. Les précipités du matériau ont été étudiés au MET (MET FEI Tecnai F20 FEG-TEM) couplé à un détecteur EDX (EDX Bruker XFlash 6T | 60). Les précipités identifiés correspondent à des oxydes de Mn et Si mais cela n’exclut pas la présence d’autres précipités de nature différente au sein du matériau en acier.
Des différences de composition chimique locale ont également été mises en évidence au niveau des cellules de la structure élémentaire mésoscopique. Les cellules du matériau de l’invention ont été étudiés au MET (MET FEI Tecnai F20 FEG-TEM) couplé à un détecteur EDX (EDX Bruker XFlash 6T | 60). Les différences de composition chimique concernent la paroi des cellules et leur matrice. La paroi de la cellule est enrichie en Cr, Mo, faiblement en Ni et appauvrie en Fe par rapport à la matrice cellulaire. La composition chimique des cellules de la sous-structure cellulaire nanométrique interne aux grandes cellules du matériau de l’invention peut présenter des caractéristiques comparables à celles des grandes cellules au niveau des différences de composition chimique locale.
est une figure analogue à la mais pour des extractions ayant été réalisées en utilisant des phases organiques comprenant 0,1 mol/L de TODGA dans le mélange n -dodécane/ n -octanol.
est une figure analogue aux figures 1 et 2 mais pour des extractions ayant été réalisées en utilisant des phases organiques comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans le mélange n -dodécane/ n -octanol.
, fournie à titre comparatif, illustre l’évolution des coefficients de distribution, notés D M , du néodyme, du praséodyme et du dysprosium, en fonction de la concentration en TODGA, notée [TODGA] et exprimée en mol/L, telle qu’observée pour des extractions ayant été réalisées en utilisant, d’une part, des phases aqueuses correspondant à des parties aliquotes d’un lixiviat résultant d’une lixiviation d’une poudre d’aimants permanents NdFeB par l’acide acétique et exempt de nitrate de sodium et, d’autre part, des phases organiques comprenant de 0,05 mol/L à 1 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v).
illustre l’évolution des coefficients de distribution, notés D M , du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction de la durée du contact phase aqueuse/phase organique, notée t et exprimée en minutes, telle qu’observée pour des extractions ayant été réalisées en utilisant, d’une part, des phases aqueuses correspondant à des parties aliquotes d’un lixiviat résultant d’une lixiviation d’une poudre d’aimants permanents NdFeB par l’acide acétique et comprenant du nitrate de sodium à une concentration de 0,6 mol/L et, d’autre part, des phases organiques comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v).
illustre les coefficients de distribution, notés D M , du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction du diluant organique tels qu’obtenus pour des extractions ayant été réalisées en utilisant, d’une part, des phases aqueuses correspondant à des parties aliquotes d’un lixiviat résultant d’une lixiviation d’une poudre d’aimants permanents NdFeB par l’acide acétique et comprenant du nitrate de sodium à une concentration de 0,6 mol/L et, d’autre part, des phases organiques comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans l’isooctane, le n -octanol, le n -dodécane et un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v).
illustre l’évolution des rendements de désextraction, notés R M et exprimés en %, du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction du rapport volumique phase aqueuse/phase organique, noté A/O, telle qu’observée pour des désextractions ayant été réalisées en utilisant, d’une part, des phases organiques chargées en éléments métalliques et comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v), et, d’autre part, des phases aqueuses constituées d’eau déionisée.
illustre l’évolution des rendements de désextraction, notés R M et exprimés en %, du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction de la température, notée T et exprimée en °C, telle qu’observée pour des désextractions ayant été réalisées en utilisant, d’une part, des phases organiques chargées en éléments métalliques et comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v) et, d’autre part, des phases aqueuses constituées d’eau déionisée.
illustre schématiquement les quatre étapes de chaque cycle d’un essai à 9 cycles destiné à vérifier la recyclabilité d’une phase organique comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane/ n -octanol (95/5, v/v) et ayant servi à extraire des TR d’un lixiviat obtenu par lixiviation d’une poudre d’aimants permanents NdFeB par l’acide acétique et comprenant du nitrate de sodium à une concentration de 0,6 mol/L ; sur cette figure, PO signifie phase organique tandis que PA signifie phase aqueuse.
illustre l’évolution des coefficients de distribution, noté D M , du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction du nombre de cycles, telle qu’observée pour l’essai à 9 cycles schématiquement illustré sur la .
illustre l’évolution des rendements de désextraction, notés R M et exprimés en %, du néodyme, du praséodyme, du dysprosium, du fer, du bore, du cobalt et du nickel, en fonction du nombre de cycles, telle qu’observée pour l’essai à 9 cycles schématiquement illustré sur la .
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE MISE EN OEUVRE PARTICULIERS
Exemple I : Extraction des TR Les extractions liquide-liquide dont les résultats sont rapportés ci-après ont été réalisées en utilisant : - comme phases aqueuses chargées en éléments métalliques : des parties aliquotes d’un lixiviat obtenu par lixiviation d’une poudre d’aimants permanents NdFeB par l’acide acétique à 1,6 mol/L, le lixiviat étant additionné (pour les extractions conformes à l’invention) ou non (pour les extractions réalisées à titre comparatif) de nitrate de sodium (NaNO 3 ) en tant qu’agent de relargage, et - comme phases organiques d’extraction : des solutions comprenant du TODGA dans un diluant organique.
La lixiviation de la poudre d’aimants permanents NdFeB a été conduite pendant 24 heures, avec un rapport solide/liquide de 0,5 % et à une température de 60 °C.
Les concentrations des TR et autres éléments métalliques présents dans le lixiviat sont présentées dans le tableau 1 ci-après.
Chaque extraction a été réalisée en mettant, dans un flacon de 5 mL agité à 400 rpm dans un agitateur thermostaté (20 °C), une phase aqueuse en contact avec une phase organique. Sauf indications contraires, le rapport volumique phase aqueuse/phase organique (A/O) a été de 1 et la durée du contact de 60 minutes. À l’issue de la période d’agitation, le mélange a été soumis à une centrifugation (10 000 rpm - 5 minutes) et les phases aqueuse et organique ont été séparées l’une de l’autre.
Les phases aqueuses obtenues à l’issue des extractions ont été diluées dans de l’acide nitrique à 1 % et analysées par spectroscopie d'émission de plasma à couplage inductif (ICP-OES) tandis que les phases organiques ont été minéralisées au microonde dans un mélange comprenant de l’acide nitrique à 69 % et du peroxyde d’hydrogène à 35 % (HNO 3 /H 2 O 2 = 9/1, v/v) puis diluées dans de l’acide nitrique à 1 % et analysées par spectrométrie de masse à plasma à couplage inductif (ICP-MS).
La composition selon l’invention comprend de préférence au moins 75% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, d’une ou de plusieurs coupes d’hydrocarbures paraffiniques (a) telles que décrites ci-avant. De préférence, elle contient au moins 85% en masse d’une ou de plusieurs coupes d’hydrocarbures paraffiniques (a), plus préférentiellement au moins 90% en masse et mieux encore au moins 92% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
À partir des résultats de ces analyses, les coefficients de distribution ont été déterminés conformément aux conventions du domaine des extractions liquide-liquide, à savoir que le coefficient de distribution d’un élément métallique M, noté D M , entre deux phases, respectivement organique et aqueuse, est égal à :
avec : [M] org ,éq = concentration de l’élément métallique dans la phase organique à l’équilibre d’extraction (en g/L ou mol/L), et [M] aq ,éq = concentration de l’élément métallique dans la phase aqueuse à l’équilibre d’extraction (en g/L ou mol/L).
Toutes les extractions ont été réalisées en triplicata afin d’évaluer la fiabilité statistique des résultats.
I.1 I nfluence de la présence de NaNO 3 dans les phases aqueuses sur l’extraction des TR par le TODGA
L’influence de la présence de NaNO 3 dans les phases aqueuses sur l’extraction des TR a été mise en évidence : - en réalisant des extractions avec des phases aqueuses comprenant de 0,25 mol/L à 1 mol/L de NaNO 3 et des phases organiques comprenant soit 0,05 mol/L soit 0,1 mol/L soit encore 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n-dodécane/n-octanol (95/5, v/v), le n-octanol servant de modificateur de phase, et - en comparant les coefficients de distribution des TR obtenus à l’issue de ces extractions avec ceux obtenus pour des extractions réalisées avec des phases aqueuses exemptes de NaNO 3 et des phases organiques comprenant de 0,05 mol/L à 1 mol/L de TODGA, également dans le mélange n-dodécane/n-octanol.
Les figures 1 à 4 illustrent respectivement : - : l’évolution des coefficients de distribution D M des TR (Nd, Pr et Dy) ainsi que des autres éléments métalliques (Fe, B, Co et Ni) en fonction de la concentration du NaNO 3 telle qu’observée pour les extractions réalisées avec des phases aqueuses comprenant du NaNO 3 et des phases organiques comprenant 0,05 mol/L de TODGA ; - : l’évolution des coefficients de distribution D M des TR ainsi que des autres éléments métalliques en fonction de la concentration du NaNO 3 telle qu’observée pour les extractions réalisées avec des phases aqueuses comprenant du NaNO 3 et des phases organiques comprenant 0,1 mol/L de TODGA ; - : l’évolution des coefficients de distribution D M des TR ainsi que des autres éléments métalliques en fonction de la concentration du NaNO 3 telle qu’observée pour les extractions réalisées avec des phases aqueuses comprenant du NaNO 3 et des phases organiques comprenant 0,25 mol/L de TODGA ; - : l’évolution des coefficients de distribution D M des TR en fonction de la concentration du TODGA telle qu’observée pour les extractions réalisées avec des phases aqueuses exemptes de NaNO 3 .
Ces figures montrent que la présence en phase aqueuse d’un agent de relargage tel que NaNO 3 conduit à une augmentation conséquente des coefficients de distribution des TR par rapport à ceux obtenus en l’absence d’agent de relargage. Cette augmentation est la plus marquée dans le cas où le TODGA est utilisé en phase organique à hauteur de 0,25 mol/L ( ) et où la présence en phase aqueuse de NaNO 3 à hauteur de 0,25 mol/L conduit à une multiplication des coefficients de distribution du Dy, Nd et Pr par des facteurs respectivement de 80, 116 et 200.
Les figures 1 à 3 montrent de plus que, quelle que soit la concentration du TODGA en phase organique, une augmentation de la concentration du NaNO 3 en phase aqueuse conduit à l’obtention de coefficients de distribution des TR de plus en plus élevés. Ainsi, à 1 mol/L de NaNO 3 , un seul contact phase aqueuse/phase organique permet d’extraire quantitativement l’ensemble des TR (Nd, Pr et Dy).
La présence de NaNO 3 en phase aqueuse entraîne l’extraction des autres éléments métalliques (Fe, B, Co et Ni). Cependant, les coefficients de distribution de ces métaux restent très faibles (D M 3 utilisées. La sélectivité d’extraction des TR vis-à-vis des autres éléments métalliques a donc tendance à augmenter pour des concentrations croissantes de NaNO 3 en phase aqueuse. Ainsi, la présence d’un agent de relargage tel que NaNO 3 ne change pas le caractère sélectif de l’extraction des TR par le TODGA vis-à-vis des autres éléments métalliques.
Enfin, les figures 1 à 3 montrent qu’en fonction des conditions de mise en œuvre de l’extraction, il devrait être possible d’extraire le dysprosium sélectivement vis-à-vis du didymium ( i.e . Nd + Pr).
I.2 I nfluence de la présence de NaNO 3 dans les phases aqueuses sur la cinétique d’extraction des TR par le TODGA
L’influence de la présence de NaNO 3 dans les phases aqueuses sur la cinétique d’extraction des TR par le TODGA a été mise en évidence en réalisant des extractions avec des phases aqueuses comprenant 0,6 mol/L de NaNO 3 et des phases organiques comprenant 0,25 mol/L de TODGA dans un mélange n -dodécane / n -octanol (95/5, v/v), et en faisant varier la durée du contact phase aqueuse/phase organique de 1 minute à 60 minutes.
Les résultats sont présentés sur la qui montre l’évolution des coefficients de distribution D M des TR ainsi que des autres éléments métalliques, en fonction de la durée du contact entre les phases aqueuses et organiques.
Comme visible sur cette figure, l’équilibre thermodynamique est atteint en moins de 5 minutes pour les TR et les autres éléments métalliques à l’exception du nickel pour lequel l’équilibre n’est atteint qu’après 10 minutes de contact.
Ainsi, en moins de 5 minutes, 99 % du dysprosium, 96 % du néodyme et 94 % du praséodyme initialement présents dans les phases aqueuses se retrouvent en phase organique tandis que plus de 99 % des autres éléments métalliques restent en phase aqueuse.
I.3 Influence du diluant organique sur l’extraction des TR par le TODGA
Selon un mode de réalisation, le textile est choisi parmi : - un tissu à base de fibres en Polytéréphtalate d'éthylène (PET), de fibres minérales tel que du verre et de fibres métalliques ; - du papier à base de fibres minérales ; - un voile ou un feutre en fibres non tissées à base de fibres polymères, telles que le PET ou le polypropylène, ou à base de fibre minérale telle que la fibre de verre.
Selon un mode de réalisation, le textile présente un seuil de filtration inférieur 30µm, et plus préférentiellement inférieur à 15µm.
Selon un mode de réalisation, la première couche isolante comprend de la laine de verre.
Selon un mode de réalisation, la deuxième couche isolante comprend de la laine de verre.
Selon un mode de réalisation, la laine de verre présente une dimension de pores comprise entre 0,5 mm et 2 mm.
Selon un mode de réalisation, la laine de verre présente un taux te porosité compris entre 98% et 99,5%.
Selon un mode de réalisation, la garniture thermiquement isolante granulaire est choisie parmi de la perlite, des microsphères de verre creuses, des silices pyrogénées, des aérogels granulaires, tels que des aérogels de silice ou un mélange d’au moins deux de ces matériaux.
Selon un mode de réalisation, la garniture thermiquement isolante granulaire présente un taux de porosité ouverte inférieur à 97% ou inférieur à 75% ou inférieur à 45%.
Selon un mode de réalisation, l’aérogel granulaire présente un taux de porosité ouverte compris entre 94 % et 97%.
Selon un mode de réalisation, la perlite présente un taux de porosité ouverte compris entre 75% et 97 %.
Selon un mode de réalisation, la silice pyrogénée présente un taux de porosité ouverte compris entre 94% et 97 %.
Selon un mode de réalisation, les microsphères de verre présentent un taux de porosité ouverte compris entre 30% et 45 %.
Selon un mode de réalisation, la garniture thermiquement isolante granulaire présente une granulométrie inférieure à 4000 µm, préférentiellement inférieure à 2000 µm.
Selon un mode de réalisation, la perlite présente une granulométrie supérieure à 50µm, par exemple une granulométrie comprise entre 500 et 1500 µm.
Selon un mode de réalisation, l’aérogel granulaire présente une granulométrie supérieure à 50 µm, par exemple un diamètre moyen compris entre 1000 et 2000 µm.
Selon un mode de réalisation, les microsphères de verre creuses présentent un diamètre supérieur à 30 µm et dont le diamètre moyen est de 65 µm. Par exemple, la référence K1 de la société 3M dont 90% a un diamètre supérieur à 30µm et dont la taille moyenne est de 65µm peut être utilisé.
Comme illustré sur la figure 8, la surface radialement externe 339 du talon 334 peut être munie de léchettes 337 s’étendant radialement à partir de la surface radialement externe 339, afin d’assurer une étanchéité avec un carter de la turbine.
Dans un mode de réalisation, le talon 334 est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau du talon en kilogrammes par mètres cubes (kg/m 3 ), est le rayon externe de veine, en mètres (m), est un nombre d’aubes mobiles de la roue mobile, est une vitesse de rotation limite de l’arbre basse pression, en nombre de tours par minute (rpm).
L'invention concerne enfin l'utilisation de billes de verre telles que définies dans la présente description, pour améliorer la résistance de compositions de revêtement de lames pour balai d'essuie-glace, en particulier pour améliorer la résistance à l'usure et/ou aux fortes charges.
représente une lame d'essuyage d'un balai d'essuie-glace conforme à l'invention.
représente les résultats de tenue de différentes compositions de revêtement sur le caoutchouc.
représente l'histogramme de résistance à l'usure pour différentes compositions de revêtement. La quantité de particules de verre est indiquée en % sur l’axe d’ordonnées de droite
représente les coefficients de friction sèche pour différentes compositions de revêtement.
Selon la , la lame 1 d’essuyage d’un balai d’essuie-glace conforme à l’invention présente une forme allongée et est destinée à être portée par un corps du balai (non représenté). La lame 1 comprend une lèvre 3 et un talon 5 qui sont reliés par une charnière 7. L’ensemble lèvre 3, talon 5, charnière 7 forme un corps de base de la lame 1.
Le talon 5 permet d’accrocher la lame 1 dans le corps du balai. La lèvre 3 est destinée à être au contact de la surface extérieure d’une vitre telle qu’un pare-brise en vue de son essuyage.
La charnière 7 est formée par une fine bande de matière qui confère à la lame une certaine flexibilité et autorise un basculement de celle-ci lors d’un changement de direction de déplacement du balai, autrement dit un mouvement de bascule d’avant en arrière de la lèvre.
La lame 1 est obtenue par un procédé de fabrication classique connu de l’Homme du métier.
De façon avantageuse, au moins une partie de la lame 1 est revêtue de la composition de revêtement telle que décrite précédemment, notamment le corps de base de la lame est revêtue de cette composition. On peut ainsi envisager des modes de réalisations dans lesquels, par exemple :
- seule la lèvre 3 est revêtue de la composition,
- toute la lame 1 est revêtue de la composition.
Exemple 1 : préparation de compositions selon l'invention et contrôle
Les compositions sont préparées de la façon suivante:
Mélange des microbilles de verre de taille comprise entre 6 et 8 µm avec la dispersion de graphite naturel d'une taille inférieure à 10 µm
Le boîtier 2 peut comporter des arceaux (non illustrés) pour sa solidarisation à une sangle frontale, de façon connue en soi pour former la lampe frontale.
La est une représentation schématique du circuit d’alimentation 6 selon un mode de réalisation de l’invention. Le circuit d’alimentation 6 comporte une interface d’alimentation 62 de la source lumineuse, l’interface de connexion 61, un accéléromètre 65, un circuit de contrôle 63 et un circuit de traitement 64.
L’interface de connexion 61 est destinée à être connectée aux bornes d’une batterie électrique non illustrée. Le circuit de contrôle 63 est configuré pour appliquer différents niveaux de puissance électrique sur l’interface d’alimentation 62, pour permettre de moduler l’éclairage par la source lumineuse 4. Le circuit de traitement 64 est connecté à l’accéléromètre 65. Le circuit de traitement 64 est configuré pour déterminer l’amplitude d’une accélération du module d’éclairage 1. Le circuit de traitement 64 est également configuré pour fournir une consigne de niveau de puissance électrique au circuit de contrôle 63 en fonction de l’accélération déterminée.