INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon des caractéristiques préférées de ladite zone arrière de soubassement selon l’invention : - celle-ci comporte également deux renforts de longeronnet s’étendant longitudinalement chacun dans le volume intérieur d’un dit longeronnet respectif auquel il est fixé, la portion interne de chaque dite platine d’équerrage étant soudée à la semelle inférieure d’un dit longeronnet respectif ainsi qu’audit renfort de longeronnet correspondant par plusieurs points de soudure électriques à triple épaisseur de tôle ; - chaque dit renfort de longeronnet présente une section en escaliers et comprend une contremarche supérieure externe fixée par des points de soudure électriques contre la branche externe dudit longeronnet correspondant, une marche supérieure s’étendant depuis et le long du bord inférieur de cette contremarche supérieure externe, une contremarche inférieure interne s’étendant depuis et le long du bord interne de cette marche supérieure, et une marche inférieure s’étendant depuis et le long du bord inférieur de cette contremarche inférieure interne en étant fixée par des points de soudure électriques contre la semelle inférieure dudit longeronnet correspondant ; - lesdits longeronnets et lesdits renforts de longeronnets sont formés par emboutissage à chaud à partir d’un flan de tôle en acier à très haute limite d'élasticité (THLE) ou à ultra haute limite d'élasticité (UHLE) et d’épaisseur comprise entre 2 et 2,5 mm ; - chaque dit renfort de passage de roue présente une section en forme de U et comprend une âme externe ainsi que deux ailes avant et arrière se prolongeant par des bords tombés soudés contre la face externe de la cloison d’un dit passage de roue respectif puis en partie basse de ce renfort contre la face externe de la branche externe dudit longeronnet correspondant ; - chaque bord tombé d’un dit renfort de passage de roue est soudé à la branche externe d’un dit longeronnet respectif et audit renfort de longeronnet correspondant par au moins un point de soudure électrique à triple épaisseur de tôle ; - la portion externe de chaque dite platine d’équerrage est encastrée fixement par correspondance de forme sur l’extrémité inférieure d’un dit renfort de passage de roue respectif, de sorte à la refermer ; - la portion externe de chaque dite platine d’équerrage est bordée par un bord tombé soudé sur le contour intérieur de l’extrémité inférieure d’un dit renfort de passage de roue respectif ; et/ou - lesdits renforts de passage de roue et lesdites platines d’équerrage sont formés par emboutissage à froid à partir d’un flan de tôle en acier à haute limite d’élasticité (HLE) et d’épaisseur comprise entre 1 et 1,5 mm.
L’invention vise également sous un second aspect, une structure de caisse de véhicule automobile comportant une telle zone arrière de soubassement.
L’exposé de l’invention sera maintenant poursuivi par la description détaillée d’un exemple de réalisation, donnée ci-après à titre illustratif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - représente une vue en perspective d’une zone arrière de soubassement de structure de caisse d’un véhicule automobile selon l’invention ; - est une vue sous un autre angle de la zone arrière de soubassement de la ; - représente un agrandissement sous un angle légèrement différent du détail III de la ; et - est une vue de coupe verticale transversale en perspective d’une portion latérale de la zone arrière de soubassement selon l’invention.
La représente une vue partielle en perspective de trois quart de la zone arrière de soubassement 1 d’une structure de caisse de véhicule automobile.
On définit sur cette un repère orthogonal XYZ comprenant trois axes perpendiculaires deux à deux, à savoir : - un axe X, définissant une direction longitudinale, parallèle à l’axe longitudinal du véhicule ; - un axe Y, définissant une direction transversale, horizontale, qui avec l'axe X définit un plan XY horizontal ; et - un axe Z, définissant une direction verticale, perpendiculaire au plan XY horizontal.
Par ailleurs, le terme « sensiblement » sera utilisé pour indiquer qu’un léger écart est admis par rapport à une position ou orientation nominale prédéterminée, tout en restant inclus dans le cadre de l’invention. Par exemple, « sensiblement vertical » indique qu’un écart de l’ordre de 10° par rapport à une orientation strictement verticale est admis dans le cadre de l’invention.
La zone arrière de soubassement 1 comporte classiquement un plancher de charge horizontal 2 en tôle métallique, implanté au niveau du coffre du véhicule et en arrière du plancher d’assise arrière 3.
Le plancher de charge 2 est prolongé transversalement par deux extensions latérales de plancher 4 en tôle métallique s’étendant horizontalement et sensiblement coplanairement à ce plancher 2.
Dénommées couramment sous l’appellation « fermetures de longeronnets », ces extensions latérales de plancher 4 referment chacune par le dessus un longeronnet respectif de soutènement 5.
Comme cela est mieux visible sur la , chaque longeronnet 5 est constitué par un corps creux en tôle métallique d’orientation longitudinale à section en U comprenant une semelle inférieure horizontale 5A et deux branches externe 5B et interne 5C sensiblement verticales.
Les SPAR sont des structures allongées qui sont lestées d'un poids important à la base de la structure et qui sont équipées de réservoirs flottants près de la ligne de flottaison. Pour des raisons de stabilité, le centre de gravité est plus bas que le centre de flottabilité. Ceci permet à la plateforme SPAR de flotter à la verticale. La plateforme est amarrée au fond de la mer par un certain nombre de lignes qui le maintiennent en place. En général, les plateformes SPAR ont une meilleure performance de stabilité que les plateformes semi-submersibles en raison du profond tirant d'eau de la plateforme et de la réponse réduite aux forces verticales d'excitation des vagues.
Les plateformes TLP ont des câbles ou des tuyaux d'acier tendus verticalement qui relient le flotteur directement au fond de la mer. Il n'est pas nécessaire d'avoir un centre de gravité bas pour assurer la stabilité, sauf pendant la phase d'installation, où des modules de flottabilité peuvent être temporairement ajoutés pour assurer une stabilité suffisante. Les plateformes TLP sont relativement peu sensibles à la houle et aux vagues.
Les plateformes semi-submersibles à faible tirant d'eau et à bonne stabilité dans des conditions opérationnelles et de transit sont nettement moins coûteuses à remorquer, à installer et à mettre en service/déclasser que les plateformes SPAR en raison de leur faible tirant d'eau, et que les plateformes TLP, en raison de la faible stabilité de ces plateformes avant la connexion des tendons.
Un exemple de plateforme éolienne flottante offshore semi-submersible comprend au moins trois colonnes flottantes reliées par des pontons.
Ce type de plateforme est relativement sensible aux vents et aux conditions de mer qui peuvent affecter leur inclinaison par rapport à l’horizontale. Dans ce cas, le mât s’incline également, ce qui peut conduire à une baisse d’efficacité de la production d’électricité, voire à des arrêts de production.
Ceci est d’autant plus le cas que les plateformes éoliennes flottantes voient leur puissance installée augmenter d’année en année, avec des puissances installées de 8 MW, 12 MW, 15 MW voire désormais 20 MW. Ceci augmente la hauteur des mâts (plus de 100 m).
Pour améliorer les performances de la plateforme éolienne, il est connu de la munir d’un système de ballast actif qui déplace du ballast liquide entre les colonnes. Ainsi, le mât reste aligné verticalement grâce à un capteur d'alignement qui peut être couplé à la plateforme pour déterminer la vitesse et la direction du vent.
Un exemple de système de ballast actif sur une plateforme éolienne flottante est décrit dans EP2727813 ou dans EP2271547.
Un tel système est efficace pour rétablir l’inclinaison de la plateforme. Il présente cependant le désavantage d’être coûteux à installer et fastidieux à maintenir.
Un but de l’invention est d’offrir une plateforme éolienne flottante qui garantisse des performances optimales de l’éolienne, tout en étant peu coûteuse et simple à maintenir.
À cet effet, l’invention a pour objet une plateforme éolienne flottante du type précité, caractérisée en ce que le mât est monté pivotant autour d’au moins un axe horizontal sur le flotteur, la plateforme comprenant un système de commande de l’inclinaison du mât par rapport au flotteur, interposé entre le flotteur et le mât.
La plateforme selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible :
- le mât est monté pivotant autour d’au moins deux axes horizontaux sur le flotteur, le système de commande de l’inclinaison étant propre à commander l’inclinaison du mât par rapport au flotteur autour des au moins deux axes horizontaux ;
- la plateforme comprend une liaison rotule interposée entre une extrémité inférieure du mât et le flotteur, la liaison rotule comprenant optionnellement un élément d’élastomère lamifié sphérique, tronconique ou plat ;
- le système de commande de l’inclinaison comprend une pluralité de vérins interposés entre le mât et le flotteur, les vérins étant propres à agir sur le mât sur des secteurs angulaires distincts autour de l’axe du mât, le système de commande de l’inclinaison comprenant une centrale de commande de déploiement sélectif des vérins entre une configuration rétractée et une configuration déployée ;
- les vérins sont des vérins hydrauliques, la centrale de commande étant une centrale hydraulique de commande individuelle de chaque vérin par un fluide hydraulique, comprenant au moins une pompe et des vannes pilotées ;
Dans un autre aspect de la présente demande, le collier comprend deux ou quatre fentes axiales espacées à sa circonférence, et deux canaux sont formés en diagonale sur la surface périphérique externe du collier, et deux ou quatre coulisseaux sont formés en diagonale sur le bouchon interne, de sorte que le bouchon interne tourne de 90 degrés à 180 degrés de la position fermée à la position ouverte.
Dans un autre aspect de la présente demande, le bouchon interne et le bouchon à vis externe comprennent respectivement un évidement et un évidement complémentaire, et l’évidement est coaxial avec la jupe périphérique externe du bouchon interne, et l’évidement complémentaire est coaxial avec le collier sur le bouchon à vis externe. Un montant s’étend axialement depuis le plafond et est situé au centre de l’évidement complémentaire ; dans lequel lorsque le bouchon interne est en position fermée, le montant appuie sur une surface périphérique interne de l’évidement de manière à empêcher le produit liquide de s’écouler ; lorsque le bouchon interne est en position ouverte, le produit liquide passera entre le montant et l’évidement.
Dans un autre aspect de la présente demande, le montant est formé avec un dôme droit à l’extrémité libre, et lorsque le bouchon interne est en position fermée, le dôme droit appuie sur la surface périphérique interne de l’évidement.
Dans un autre aspect de la présente demande, des trous sont formés dans le plafond et situés entre la surface périphérique externe du montant et la surface périphérique interne de l'évidement complémentaire, et des ouvertures sont formées dans la partie de base et au sein de l'évidement, et ces trous et ouvertures font partie d’un passage pour produit liquide.
Dans un autre aspect de la présente demande, le dôme droit s’engage en coopération avec l’évidement pour bloquer les ouvertures lorsque le bouchon interne est en position fermée.
Dans un autre aspect de la présente demande, le collier comporte un bord circonférentiel sur la surface périphérique externe du collier, et la jupe périphérique externe comporte un bord circonférentiel correspondant sur sa surface périphérique interne pour s’engager avec le bord circonférentiel, afin d’éviter que le bouchon interne ne s’éloigne axialement du bouchon à vis externe.
Dans un autre aspect de la présente demande, le collier présente une ou plusieurs nervures de renforcement s’étendant axialement sur la surface périphérique interne du collier à la position correspondant au canal.
Dans un autre aspect de la présente demande, le bouchon à vis externe comprend une rainure axiale courbe formée sur le plafond, et la rainure axiale courbe est coaxiale avec le collier et la profondeur de la rainure change dans la direction axiale. Le bouchon interne comprend un porte-à-faux s’étendant axialement depuis la jupe périphérique interne, et pendant une rotation du bouchon interne par rapport au bouchon de vis externe, le porte-à-faux coulissera au sein de la rainure axiale courbe.
Dans un autre aspect de la présente demande, l’applicateur comprend une tête de massage, et la tête de massage est composée de matériaux choisis dans le groupe des TPE, plastiques élastomères, PU (polyuréthane) et caoutchouc de silicone, et d’une dureté Shore d’échelle A, de préférence comprise entre 20 et 90.
Dans un autre aspect de la présente demande, l’applicateur comprend de multiples buses, et la tête de massage doit être montée sur l’applicateur.
Dans un autre aspect de la présente demande, la tête de massage comporte plusieurs protubérances de massage correspondant aux multiples buses, et la protubérance de massage est de forme sphérique ou ovale.
D’autres domaines d’applicabilité apparaîtront dans la description fournie ici. Il faudra comprendre que la description détaillée et les exemples spécifiques sont destinés à des fins d'illustration uniquement et ne sont pas censés limiter la portée de la divulgation.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES Les dessins décrits dans le présent document sont fournis à titre d’illustration uniquement et ne sont pas censés limiter la portée de la présente divulgation de quelque manière que ce soit.
La est une vue en perspective d’un dispositif de distribution d’un produit liquide selon un exemple de mode de réalisation de la présente demande ;
La est une vue éclatée d’un dispositif de distribution d’un produit liquide selon un exemple de mode de réalisation de la présente demande, dans lequel le récipient du dispositif est omis, et la montre un bouchon à vis externe, un bouchon interne, un applicateur et facultativement une tête de massage à monter sur l’applicateur ;
La est une vue en perspective du bouchon interne et de l’applicateur du dispositif de distribution d’un produit liquide selon un exemple de mode de réalisation de la présente demande ;
Lorsqu’une partie ou la totalité de la matière organique à liquéfier est solide, on pourra prévoir une étape préalable de broyage pour former des particules dont la taille est inférieure à 5 mm, de préférence inférieure à 1 mm, davantage de préférence inférieure à 500 µm, de manière particulièrement avantageuse, inférieure à 300 µm. Cette étape de broyage peut être mise en œuvre par toute technique de broyage appropriée à la matière organique à broyer (broyage par concassage, par percussion, par cisaillement, …).
Cette étape de suspension peut être mise en œuvre dans une enceinte de mélange, ou comprendre une enceinte de mélange, afin de préparer une suspension homogène de la matière organique dans la solution aqueuse.
Etape optionnelle (b) de préchauffage Au cours de cette étape, la suspension préparée à l’étape (a) est chauffée à une température de préchauffage à une pression d’au moins 220 barg.
Typiquement, la température de préchauffage est 20 °C, de préférence 10 °C en dessous d’une température de décomposition de la matière organique à la pression considérée.
La température de dégradation est définie comme la température à laquelle 10 % en masse de la matière s’est volatilisée lors d’une analyse thermogravimétrique (TGA) sous azote. Cette analyse TGA comprend les étapes suivantes : une étape de séchage de la matière organique : rampe de chauffage de 20°C/min de la température ambiante à 120°C et maintien 60 min à 120°C (sous azote), suivie par une étape de mesure des volatiles : rampe de chauffage 20°C/min de 120°C à 350°C (sous azote).
La température de dégradation correspond à la température à laquelle 10 % en masse de la matière s’est volatilisée lors de l’étape de mesure.
On pourra par exemple choisir une température d’au plus 220°C, de préférence d’au plus 180 °C, davantage de préférence d’au plus 150 °C, à la pression considérée.
La pression choisie correspond typiquement à la pression de mise en œuvre de l’étape (c). Elle est d’au moins 220 barg, par exemple de 220 barg à 350 barg.
Le préchauffage est typiquement mis en œuvre dans un échangeur de chaleur.
Lorsqu’un échangeur de chaleur est utilisé, l’effluent produit lors de l’étape (c), (d) ou (e) peut être utilisé pour préchauffer la suspension.
Lorsqu’un échangeur de chaleur est utilisé, de la vapeur à haute pression, produite par exemple par le refroidissement de l’effluent sortant de l’étape (c) ou (d) tel que décrit en référence à l’étape (d), peut être utilisée pour préchauffer la suspension.
Avantageusement, le préchauffage peut être effectué par l’échangeur alimenté par l’effluent produit lors de l’étape (c), (d) ou (e) ou par l’échangeur alimenté par de la vapeur seul ou en combinaison de plusieurs échangeurs alimentés par plusieurs sources de chaleur.
Etape (c) de liquéfaction hydrothermale Cette étape permet de liquéfier la matière organique contenue dans la suspension afin de produire un effluent majoritairement (à plus de 50 % en masse) liquide contenant des composés hydrocarbonés liquides formant une huile de liquéfaction.
A cet effet, la suspension, optionnellement préchauffée, sortant de l’étape (a) ou (b) est introduite à l’intérieur d’un réacteur à une pression d’au moins 220 barg, chauffée par chauffage ohmique à une température d’au moins 350 °C à une vitesse de chauffage d’au moins 10 °C par minute, et maintenue à la température d’au moins 350 °C et à la pression d’au moins 220 barg pendant au moins une minute pour produire un effluent majoritairement (à plus de 50 % en masse) liquide contenant de l’huile et une phase aqueuse.
Les conditions opératoires, et en particulier la température, sont choisies afin de maintenir l’eau à l’état liquide (sous-critique) ou supercritique. Cette étape est ainsi mise en œuvre dans des conditions proches du point critique de l’eau (374°C à 22 MPa), généralement dans des conditions sous-critiques. Dans les conditions proches de son point critique, l’eau présente une faible viscosité et sa constante diélectrique est plus faible que dans les conditions normales de température et de pression, ce qui la rend moins polaire et augmente la solubilité des composés organiques. Ces conditions favorisent ainsi les réactions mises en œuvre.
L’étape (c) peut être mise en œuvre en présence d’un catalyseur homogène ou hétérogène. Des exemples de catalyseurs homogènes comprennent les sels de métaux alcalins (par ex. Na 2 CO 3 , KHCO 3 , K 2 CO 3 ), des acides (par ex. HCOOH, H 2 SO 4 ) ou des bases fortes (par ex. NaOH, KOH). Des exemples de catalyseurs hétérogènes comprennent : les catalyseurs acides, comme les zéolites, les alumines, les aluminosilicates, les silices et les argiles, les catalyseurs basiques, comme les oxydes d’alcalino-terreux, des lanthanides ou des mélanges, des hydrotalcites, ou des oxydes/hydroxydes d’alcalins ou alcalino-terreux ou terres rares supportés sur des carbones (carbone activé, graphite, petcoke ou biochar), des alumines ou des silices, les catalyseurs métalliques, comme le palladium, le platine, le ruthénium, le nickel, le cobalt, le molybdène ou des mélanges, non-supporté ou supporté sur du carbone, des alumines ou des silices, des aluminosilicates ou des zéolithes ou le nickel de Raney.
Le moyen de prélèvement peut avantageusement être configuré pour pouvoir couler même lorsqu’il est vide, de manière à faciliter son immersion à la profondeur souhaitée.
En outre, le drone aérien est apte à être maintenu en position aérienne lors du prélèvement et/ou de la caractérisation de l’eau (il n’a donc pas besoin d’amerrir pour réaliser les mesures et/ou le prélèvement d’eau et il peut donc ne pas comprendre de système d’amerrissage) et le dispositif d’instrumentation comprend un moyen d’acquisition de données (des sondes ou des capteurs de mesures, par exemple des sondes autonomes à acquisition de données utilisées pour la mesure et l’enregistrement de paramètres tels que le niveau, la température et la conductivité électrique) pour mesurer au moins la pression, la température et/ou la conductivité de l’eau au sein du milieu aquatique.
Les sondes autonomes à acquisition de données peuvent notamment être des sondes connues sous le nom de sondes Diver, pour mesurer le niveau, la température et la conductivité.
Par exemple, le moyen d’acquisition de données peut être connecté au moyen de commande par câble ou être radiocommandé.
Le moyen d’acquisition de données peut aussi comprendre des sondes multi paramètres pour mesurer à la fois le niveau, la température et la conductivité électrique et à la fois d’autres paramètres tels que le pH, le taux d’oxygène dissous et/ou la turbidité.
Selon une variante, le moyen d’acquisition peut comprendre au moins une sonde piézométrique, notamment au moins une sonde piézométrique autonome à acquisition de données.
En effet, en maintenant la position aérienne lors du prélèvement d’eau ou de sa caractérisation in situ, le drone peut être éloigné de la surface de l’eau et ainsi il ne subit plus ou très peu (seulement par le biais du câble du premier treuil et d’un éventuel deuxième treuil) les impacts des perturbations de la surface de l’eau notamment liées à la houle, au courant ou à la présence de la côte à proximité. De ce fait, le système peut être utilisé dans des zones où l’amerrissage est impossible et/ou où l’eau est fortement perturbée (par exemple, dans une rivière) ou de dimension trop faible. De plus, le moyen d’acquisition de données permet des mesures de pression, température et/ou conductivité de l’eau in situ. Il peut ainsi comprendre un capteur de mesure de la pression, de la température et/ou de conductivité de l’eau au sein même du milieu aquatique. Ainsi, l’utilisation de ces données in situ permet de prévoir ou non un prélèvement de l’eau à cet endroit donné (issu de la géolocalisation) et à la profondeur donnée (issue du premier treuil). En effet, si les données mesurées de pression, température et/ou conductivité de l’eau ne sont pas satisfaisantes, un prélèvement de l’eau n’est alors pas nécessaire. En d’autres termes, les données mesurées par le moyen d’acquisition de données permettent d’établir une première sélection de l’eau pour réaliser ou non un prélèvement d’eau. On peut alors réduire le nombre de prélèvements à effectuer. Le prélèvement de l’eau permet de compléter la caractérisation de l’eau qui a été faite par le moyen d’acquisition de données par d’autres mesures complémentaires de l’eau, ces mesures complémentaires n’étant pas réalisables in situ et permettant d’accéder à des caractéristiques complémentaires de caractérisation de l’eau. La combinaison d’un moyen de prélèvement à un moyen d’acquisition de données permet ainsi de rendre plus rapide et plus efficace la caractérisation de l’eau et de cibler plus rapidement la zone d’intérêt, tout en étant précise.
La mesure de la pression, de la température et/ou de la conductibilité permet d’évaluer la densité et/ou la salinité de l’eau. Ainsi, on peut savoir grâce à ces mesures, si au point de géolocalisation identifié et à la profondeur identifiée, l’eau correspond ou non à de l’eau douce. De plus, grâce à la cartographie 3D qui peut être réalisée sur la zone d’intérêt et pour différentes profondeurs d’eau, on peut caractériser la localisation la plus intéressante pour capter l’eau potable, cette localisation pouvant dépendre de la sortie d’une ou plusieurs sources, du courant, de la houle et de la présence de la côte à proximité par exemple.
De préférence, le moyen d’acquisition de données peut permettre la transmission des données en temps réel au moyen de réception/transmission de données.
La transmission en temps réel des données de mesure acquises permet d’accélérer la caractérisation et de réduire le temps d’intervention.