INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions utilisées pour le processus selon la présente invention peuvent être sous n’importe quelle forme galénique. Par exemple, les compositions utilisées pour le processus selon la présente invention peuvent être sous la forme d’une crème, d’une lotion, d’une micro/nanoémulsion, d’un spray, d’un aérosol, d’un shampooing, d’un revitalisant, d’un masque, d’un traitement pour les cheveux en général.
{Étapes}
Le processus selon la présente invention comprend les étapes de :
(1) application sur les fibres kératineuses de la composition comme expliqué ci-dessus ;
Le circuit diviseur 221 présente un temps de réponse plus court que le régulateur PID. En effet, le régulateur PID fonctionne par itération. Pour chaque itération, la fréquence f 1 est modifiée à chaque itération jusqu’à converger vers la nouvelle fréquence de résonance réelle. Le circuit diviseur effectue une opération de comparaison en temps réel et renvoie un résultat binaire du résultat de comparaison, ce qui nécessite beaucoup moins d’opérations de calcul.
Le circuit d’activation d’acquisition 222 compare le signal de sortie V DIV à un seuil prédéterminé (5% par exemple) pour tester le critère de différence d’amplitude entre les deux composantes spectrales V s (f DFRT + ) et V s (f DFRT - ). Le circuit d’activation d’acquisition est configuré pour générer un signal d’activation de l’acquisition V TRIG vers le calculateur CALC lorsque V DIV est inférieur au seuil prédéterminé. La détection du passage de V DIV à une valeur inférieure au seuil indique une stabilisation de la fréquence de travail f 1 à une valeur proche de la fréquence de résonance propre f 0 . Le circuit d’activation d’acquisition 222 est réalisé par un circuit microcontrôleur.
L’étage de détection de stabilité 22 permet ainsi de déclencher l’acquisition des mesures par le calculateur CALC uniquement lorsque le circuit de commande est en régime permanent et donc lorsque l’effet de décrochage de la fréquence de travail f 1 résultant d’un front montant (ou descendant) de est corrigé.
La figure 4b illustre un premier exemple de la phase de stabilisation suite à une transition montante ou descendante de la tension appliquée entre la pointe et l’électrode inférieure de l’échantillon.
À l’instant t0, un front montant sur le signal de caractérisation V CAR (t) déclenche une phase d’écriture. Le front montant induit un décrochage de la fréquence de travail f 1 de la résonance suite à la modification de la fréquence de résonance propre f 0 . La caractérisation ne se fait plus selon le fonctionnement en résonance. Le régime transitoire de stabilisation du circuit de commande 20 est illustré par la variation de la fréquence de travail f 1 qui évolue pour tendre vers la nouvelle valeur de la résonance propre f 0 . Le régime transitoire se déroule entre t0 et t1.
À l’instant t1, la fréquence de travail f 1 est égale à la résonance propre f 0 sous l’action du régulateur PID. Le régime permanent est établi et le dispositif de caractérisation D1 fonctionne en résonance. La fréquence f 1 est le signal de mesure Vs sont stabilisés. L’étage de détection de stabilité 22 génère un signal d’activation d’acquisition V TRIG haut selon le fonctionnement préalablement décrit. D’une manière optionnelle, cette variation du signal d’activation d’acquisition V TRIG ne déclenche pas une acquisition par le calculateur CALC car il s’agit d’une phase d’écriture et non de lecture.
À l’instant t2, un front montant sur le signal de caractérisation V CAR (t) déclenche une phase de lecture. Le front descendant induit un décrochage de la fréquence de travail f 1 de la résonance suite à la modification de la fréquence de résonance propre f 0 . La caractérisation ne se fait plus selon le fonctionnement en résonance. Le régime transitoire de stabilisation du circuit de commande 20 est illustré par la variation de la fréquence de travail f 1 qui évolue pour tendre vers la nouvelle valeur de la résonance propre f 0 . Le régime transitoire se déroule entre t2 et t3. L’étage de détection de stabilité 22 génère un signal d’activation d’acquisition V TRIG à l’état logique haut de manière à empêcher l’acquisition durant le régime transitoire. Cela permet d’exclure les points de mesure réalisés hors résonance de l’acquisition faite par le calculateur CALC.
À l’instant t3, la fréquence de travail f 1 est égale à la résonance propre f 0 sous l’action du régulateur PID. Le régime permanent est établi et le dispositif de caractérisation D1 fonctionne en résonance. La fréquence f 1 est le signal de mesure Vs sont stabilisés. L’étage de détection de stabilité 22 génère un signal d’activation d’acquisition V TRIG à l’état logique haut selon le fonctionnement préalablement décrit. Il s’agit d’un créneau de lecture du signal de caractérisation V CAR (t). Ainsi, l’activation du signal d’activation d’acquisition V TRIG , déclenche l’acquisition des points de mesures de Vs par le calculateur CALC entre t3 et t4. Les points de mesures durant cette durée d’acquisition sont traités V s afin d’extraire les caractéristiques piézoélectriques et ferroélectriques de l’échantillon et tracer une courbe d’hystérésis pour chaque point caractérisé de la surface S1.
Avantageusement, il est possible d’améliorer la fiabilité des mesures en réalisant des traitements statistiques de la pluralité de points de mesures associés à un seul point de la surface. Ainsi le dispositif de caractérisation D1 est configuré pour : réaliser successivement une pluralité de mesures de la réponse électromécanique en phase et en amplitude de l’échantillon selon un fonctionnement en résonance, et réaliser des traitements statistiques de la pluralité de mesures de type moyenne et/ou écart-type. Il devient alors possible d’évaluer la pertinence des mesures et d’augmenter la fiabilité de la caractérisation.
À l’instant t4, un front montant sur le signal de caractérisation V CAR (t) déclenche une nouvelle phase d’écriture et ainsi une nouvelle itération. Le dispositif de caractérisation fonctionne d’une manière similaire entre t4 et t6 à la phase d’écriture précédente (de t0 à t2).
La illustre le traitement réalisé par l’étage de détection de stabilité 22 pendant une phase de lecture entre t2 et t4 tel que décrit précédemment. Entre t2 et t3, le circuit de commande 20 fonctionne en régime transitoire suite au décrochage de la fréquence de travail f 1 de la fréquence de résonance f 0 . On illustre l’évolution temporelle de la fréquence f 1 qui tend vers la nouvelle valeur de f 0 . On illustre aussi l’action de l’étage de détection de stabilité 22 qui génère un signal V TRIG à un état logique bas de manière à bloquer l’acquisition des points de mesure par le calculateur CALC pendant le régime transitoire. Pendant ce régime transitoire, le critère À t3, le critère TRIG à un état logique haut de manière à activer l’acquisition des points de mesure par le calculateur CALC pendant le régime permanent entre t3 et t4.
La illustre un deuxième mode de réalisation du dispositif expérimental D1 selon l’invention. Le mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation par la transmission du signal de mesure V s vers l’étage de détection de stabilité 22. Ce mode de réalisation permet de tenir en compte du phénomène de « commutation arrière ferroélectrique » (traduction du terme anglais Ferroelectric Back-Switching). Nous allons dans ce qui suit expliquer le phénomène de « commutation arrière ferroélectrique ».
En effet, pour certains matériaux, la stabilité des domaines ferroélectriques créés lors d’une opération d’écriture est limitée dans le temps. Lors d’un front de transition d’un créneau d’écriture à un créneau de lecture sur V CAR (t), le domaine précédemment écrit peut revenir à son état de polarisation initial : on parle de phénomène de « commutation arrière ferroélectrique ». Ce phénomène induit une variation au cours du temps du signal de mesure V s .
Dans ce mode de réalisation, l’étage de détection de stabilité 22 est configuré en outre à détecter la variation du signal de mesure V s . Si le signal de mesure V s est stabilisé avec la stabilisation de la fréquence de travail f 1 , cela indique qu’il n'y a pas de phénomène de « commutation arrière ferroélectrique ». Si malgré la stabilisation de la fréquence de travail f 1 le signal de mesure V s continue à varier au cours du temps, cela signifie qu’un phénomène de « commutation arrière ferroélectrique » s’est produit.
À titre d’exemples non limitatifs, les matériaux susceptibles de présenter le phénomène de « commutation arrière ferroélectrique » pendant la caractérisation sont le polyvinylidene fluoride (PVDF), Sn 2 P 2 S 6 et BaTiO 3 .
Avantageusement, l’étage de détection de stabilité 22 peut être programmé pour bloquer l’acquisition par le calculateur CALC via le signal d’activation d’acquisition V TRIG . L’invention permet ainsi de tenir en compte du phénomène de« commutation arrière ferroélectrique, ce qui améliore la qualité des données de caractérisations obtenues.
- une première pince coopérant avec l’un des conducteurs électriques au-delà de la première extrémité de l’enroulement électrique qu’il définit, et une deuxième pince coopérant avec le conducteur électrique au-delà de la deuxième extrémité de cet enroulement électrique, ces premières et deuxièmes pinces se succédant le long de l’un parmi les premier, deuxième et troisième rebords, et
- une première pince coopérant avec l’autre des conducteurs électriques au-delà de la première extrémité de l’enroulement électrique qu’il définit et une deuxième pince coopérant avec cet autre conducteur électrique au-delà de la deuxième extrémité de cet enroulement électrique, ces premières et deuxièmes pinces se succédant le long dudit rebord parmi les premier, deuxième et troisième rebords.
Ainsi, un même rebord peut porter des pinces impliquées dans le positionnement des deux conducteurs électriques au-delà de chaque extrémité de cet enroulement.
Les deux premières pinces peuvent être écartées d’une distance supérieure à la distance la plus faible entre une première pince et une deuxième pince. Ainsi, sur un même rebord, une première pince et une deuxième pince peuvent être regroupées ensemble, et une autre première pince et une autre deuxième pince peuvent être regroupées ensemble.
Le premier rebord peut porter deux premières pinces et deux deuxièmes pinces, coopérant respectivement avec un conducteur électrique, et le deuxième rebord peut porter une première pince et une deuxième pince coopérant avec un des conducteurs électriques, chaque pince du deuxième rebord étant notamment alignée avec une pince du premier rebord selon l’axe du support. Le fait de prévoir deux pinces sur le deuxième rebord permet le guidage du conducteur électrique dont la portion définissant l’enroulement électrique est disposée entre le deuxième rebord et le troisième rebord. La présence de pinces associées à ce conducteur électrique sur le premier rebord permet d’améliorer encore ce guidage.
Le système de guidage peut comprendre deux parois additionnelles s’étendant le long de l’axe longitudinal du support au-delà du premier rebord, ces deux parois additionnelles étant décalées et définissant entre elles un canal de guidage recevant l’un au moins des conducteurs électriques à l’extérieur de l’enroulement qu’il définit. Le cas échéant, les deux conducteurs électriques peuvent être reçus dans ce canal de guidage. Les deux conducteurs électriques sont par exemple empilés dans ce canal. Les deux parois additionnelles peuvent définir un écart constant entre elles, de sorte que le canal conserve une dimension constante, le long des conducteurs.
Ainsi, le système de guidage peut interagir avec le ou les conducteurs électriques via la ou les pinces mentionnées plus haut et ce canal de guidage.
La paroi autour de laquelle sont disposés les enroulements électriques définit par exemple un cylindre creux de section transversale circulaire, et chaque paroi additionnelle définit une portion de cylindre au-delà de cette paroi définissant le cylindre creux. L’une de ces portions de cylindre présente par exemple le même rayon que la paroi définissant le cylindre creux.
- « axialement » signifie le long de l’axe de la paroi autour de laquelle sont disposés les enroulements électriques,
- « angulairement » signifie en se déplaçant autour de cet axe, et
- « radialement » signifie : dans un plan perpendiculaire à cet axe, le long d’une droite coupant cet axe lorsque cette paroi définit un cylindre creux de section transversale circulaire.
L’une des parois additionnelles peut comprendre des ouvertures pour le passage d’un conducteur électrique vers l’enroulement électrique qu’il définit. Cette paroi additionnelle est par exemple la paroi radialement la plus extérieure parmi ces deux parois additionnelles.
Chacune de ces ouvertures peut être radialement en regard d’une pince.
Le cas échéant, d’autres ouvertures peuvent être prévues dans cette paroi additionnelle pour le passage de conducteurs électriques, ces ouvertures n’étant pas radialement en regard d’une pince.
Chaque conducteur électrique est par exemple réalisé en fil de Litz.
L’invention concerne également un aéronef comprenant une turbomachine selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
la est une représentation en perspective d’un carter haute pression équipant la turbomachine selon l’invention,
la est une représentation schématique en coupe longitudinale d’une chambre de combustion selon l’invention,
La illustre la modification de la pression acoustique associée à la présence d’une cavité.
La montre une représentation schématique d’un dispositif selon un premier aspect de l’invention sans filtre passe-bande.
La illustre l’évolution de la fréquence de résonance en fonction du gain du contrôleur d’un dispositif électromécanique selon l’invention.
La montre une représentation schématique d’un dispositif selon un premier aspect de l’invention comprenant un filtre passe-bande.
La montre une représentation schématique d’un dispositif selon un deuxième aspect de l’invention comprenant un filtre passe-bande.
La illustre une répartition possible des fréquences de résonance et des gammes de fréquences associées à une pluralité de haut-parleurs (8 haut-parleurs) d’un dispositif acoustique selon l’invention.
La représente l’amplitude du signal en temps/fréquence d’un dispositif acoustique selon l’invention.
La et illustrent un mode de réalisation dans lequel la structure mobile est réalisée à l’aide d’une membrane circulaire.
La illustre un mode de réalisation dans lequel la structure mécanique comprend une membrane rigide actionnée par des cantilevers.
La illustre un mode de réalisation d’un cantilever comprenant, sur sa surface supérieure, une première couche piézoélectrique et une deuxième couche piézoélectrique.
Dispositif selon un premier aspect de l’invention
Un premier aspect de l’invention illustré à la concerne un dispositif acoustique DA comprenant : un port d’entrée IN destiné à recevoir un signal électrique audio ; un haut-parleur HP associé à une fréquence de résonance au repos et comprenant un moyen de mesure CP2 configuré pour mesurer le mouvement du haut-parleur HP ; un moyen de traitement d’un signal numérique MT configuré pour déterminer la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN.
On entend par fréquence de résonance au repos, la fréquence de résonance du haut-parleur HP en l’absence d’asservissement tel qu’il sera décrit dans le paragraphe suivant.
Le dispositif acoustique DA selon le premier aspect de l’invention est original en ce qu’il comprend un contrôleur CTR, le contrôleur étant associé à un gain, la fréquence de résonance du haut-parleur étant fonction du gain du contrôleur CTR. De plus, le contrôleur CTR est configuré pour asservir, en boucle fermée, la fréquence de résonance du haut-parleur HP sur la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée et déterminée par le moyen de traitement d’un signal numérique MT. Cet asservissement en boucle fermée correspond à une fonction de transfert égale à 1 dans le domaine fréquentiel. Aussi, le dispositif étant un filtre passe-haut, la fréquence de résonance s’adapte (par exemple diminue) pour tendre vers une réponse en fréquence égale à 1. Un tel asservissement est illustré à la qui représente l’évolution de la fréquence résonance du haut-parleur HP en fonction du gain K du contrôleur CTR. Dans la (ou les et ), le contrôleur CTR est présent dans la branche inférieure de la boucle d’asservissement, mais il ne s’agit que d’une illustration et ce dernier pourrait également être positionné dans la branche supérieure de la boucle.
Par exemple, chaque sous-échantillon peut être un vecteur (x i ) avec i allant de 1 à N . Chaque processus peut comprendre l’application d’une fonction f . Le résultat fourni par le processus pour un sous-échantillon (x i ) peut donc être f (x i ), c’est-à-dire le résultat de l’application de la fonction f au vecteur (x i ). La fonction f peut être variable pour chacune des mesures du sous-échantillon. En d’autres termes, quel que soit j entre 1 et N , il peut exister deux valeurs différentes x j 1 et x j 2 pour la coordonnée x j et une valeur (x) j pour les autres coordonnées (x i ) avec i allant de 1 à N et i ≠ j , pour lesquelles f [x j 1 , (x) j ] est différent de f [x j 2 , (x) j ].
Chaque processus peut comprendre une analyse d’autocorrélation du sous-échantillon respectif pour détecter une période de répétition d’un motif. L’analyse d’autocorrélation peut prendre en entrée les mesures du sous-échantillon respectif et déterminer en sortie si un motif est répété dans la portion de signal à partir des mesures du sous-échantillon respectif. Le motif répété peut correspondre à une respiration du type de passager que le processus recherche. L’analyse d’autocorrélation peut fournir en sortie une période avec laquelle le motif est répété et/ou une fréquence de répétition, qui peuvent correspondre à la période et à la fréquence de la respiration détectée.
L’analyse d’autocorrélation peut également fournir en sortie un score de fiabilité associé à la période de répétition du motif détectée. Le score de fiabilité peut quantifier la fiabilité avec laquelle la répétition du motif est détectée. Le score de fiabilité peut indiquer le degré de précision de la détection de la respiration. Par exemple, le score de fiabilité peut être un nombre réel entre 0 et 1, une valeur de 0 représentant une fiabilité faible ou nulle dans la détection, et de 1 une fiabilité absolue dans la détection. L’analyse d’autocorrélation du sous-échantillon respectif peut détecter une période de répétition d’un motif et un score de fiabilité associé en utilisant la méthode décrite dans la section 2.2.2 du document « On Periodicity Detection and Structural Periodic Similarity », Michail Vlachos, Philip Yu et Vittorio Castelli, IBM T.J. Watson Research Center (URL : http://alumni.cs.ucr.edu/~mvlachos/pubs/sdm05.pdf), qui est incorporé ici par référence.
Par exemple, le premier sous-échantillon peut être un vecteur (x i ) 1 et le deuxième sous-échantillon un vecteur (x i ) 2 . Le nombre de coordonnées de chacun des vecteurs (x i ) 1 et (x i ) 2 peut être le même. Les coordonnées des vecteurs (x i ) 1 et (x i ) 2 peuvent représenter les mesures du premier sous-échantillon et du deuxième sous-échantillon respectivement. Par exemple, chaque vecteur peut comprendre deux coordonnées pour chaque mesure, la première coordonnée indiquant le temps de mesure et la deuxième une amplitude du signal au temps de mesure. Les coordonnées du vecteurs (x i ) 1 peuvent représenter des mesures pour lesquelles le temps de mesure est pendant la première durée et les coordonnées du vecteurs (x i ) 2 des mesures pour lesquelles le temps de mesure est pendant la deuxième durée. Les mesures représentées par chacun des vecteurs (x i ) 1 et (x i ) 2 peuvent par exemple être régulièrement espacées sur la première durée et la deuxième durée respectivement.
L’analyse d’autocorrélation peut comprendre l’application d’une fonction autocorrel[]. Le premier processus peut comprendre l’application de la fonction autocorrel[] au premier vecteur (x i ) 1 et le résultat du premier processus peut donc être autocorrel[(x i ) 1 ]. Le deuxième processus peut comprendre l’application de la fonction autocorrel[] au deuxième vecteur (x i ) 2 et le résultat du premier processus peut donc être autocorrel[(x i ) 2 ]. La fonction autocorrel[] peut être une fonction statistique. La fonction autocorrel[] peut être la fonction d’autocorrélation (« AutoCorrelation Function ») décrite dans la section 2.2.2 du document « On Periodicity Detection and Structural Periodic Similarity », Michail Vlachos, Philip Yu et Vittorio Castelli, IBM T.J. Watson Research Center (URL : http://alumni.cs.ucr.edu/~mvlachos/pubs/sdm05.pdf), qui est incorporé ici par référence.
Le sous-échantillon de chaque processus peut comprendre un ensemble respectif de mesures. Le nombre de mesures de l’ensemble peut être fonction de la fréquence de sous-échantillon et de la durée présentée par la portion du signal prise en entrée par le processus de recherche de respiration. Le nombre de mesures peut être égal au résultat de la multiplication de la fréquence de sous-échantillon par la durée présentée par la portion du signal. Les nombres de mesures des sous-échantillons peuvent être compris dans un même intervalle. Par exemple, le nombre de mesures de chaque sous-échantillon peut être inférieur ou égal à 180. Le nombre de mesures de chaque sous-échantillon peut être supérieur ou égal à 65.
Dans des exemples, les processus de recherche de respiration comprennent un troisième processus. Le troisième processus prend en entrée un troisième sous-échantillon d’une portion du signal présentant une troisième durée. La deuxième durée est supérieure à la troisième durée et la fréquence du deuxième sous-échantillon est inférieure à la fréquence du troisième sous-échantillon. Dans d’autres exemple encore, les processus de recherche de respiration peuvent former un ensemble de N processus de recherche de respiration avec N un nombre réel. Chaque processus i de l’ensemble peut prendre en entrée un sous-échantillon SE i d’une portion du signal présentant une durée d i et avec une fréquence f i . La durée d i et la fréquence f i de chaque processus i , à partir du deuxième processus ( i > 1), peuvent être de sorte que f i > f i -1 et d i i -1 , avec f i -1 et d i -1 respectivement la fréquence et la durée du sous-échantillon SE i-1 du processus i -1 (la fréquence f 1 et la durée d 1 du premier processus étant prédéterminées). Le nombre de processus exécutés pour chacun des capteurs UWB peut être le même pour chaque capteur UWB. Alternativement, le nombre de processus exécutés peut être différent pour au moins deux capteurs UWB.
Dans des exemples, la fréquence du premier sous-échantillon peut être comprise entre 1 et 12 Hz. La première durée peut être supérieure ou égale à 7 secondes. La première durée peut être inférieure ou égale à 10 secondes. La fréquence du premier sous-échantillon et la première durée peuvent être comprises entre ces bornes dans chacun des deux exemples d’implémentation donnés ci-après. Le premier processus peut détecter la respiration d’un humain adulte.
Dans un premier exemple d’implémentation, les processus de recherche de respiration peuvent consister en deux processus de recherche de respiration (un premier et un deuxième processus). Dans ce premier exemple d’implémentation, la fréquence du deuxième sous-échantillon peut être comprise entre 4 et 110 Hz. La deuxième durée peut être inférieure ou égale à 7 secondes. La deuxième durée peut être supérieure ou égale à 6 secondes. Dans ce premier exemple, le premier processus peut détecter la respiration d’un humain adulte, et le deuxième processus la respiration d’un enfant.