INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus préférentiellement, le procédé de l’invention met en œuvre une ou plusieurs huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbone, et notamment les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 , en particulier les iso-alcanes, de préférence les C 13 -C 16 Isoparaffin, l’isododécane, l’isodécane, l’isohexadécane, seuls ou en mélanges, et plus préférentiellement l’isododécane.
En particulier, la quantité en huile(s) dans au moins une des compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » mises en œuvre dans le procédé selon l’invention va de 1 % à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition, plus particulièrement de 2 % à 30 % en poids, préférentiellement de 3 % à 20 %, mieux de 5 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé de traitement des matières kératiniques selon l’invention met en œuvre de l’eau, et la ou les compositions « C1 » à « C5 » mises en œuvre dans le procédé de l’invention, comprennent de l’eau.
Ainsi, en particulier, la composition « C1 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C1 » est aqueuse.
En particulier, la composition « C2 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C2 » est aqueuse.
En particulier, la composition « C3 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C3 » est aqueuse.
En particulier, la composition « C4 » est aqueuse ou hydroalcoolique. De préférence, la composition « C4 » est aqueuse.
En particulier, la composition « C5 » est aqueuse ou hydroalcoolique.
Plus particulièrement, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 », de préférence « C1 », « C2 » et/ou « C3 » sont aqueuses.
Selon un mode de réalisation particulier, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » sont hydroalcooliques. En particulier, elles comprennent un mélange éthanol/eau, en particulier en rapport en volume compris entre 1/99 à 99/1, plus particulièrement entre 10/90 à 90/10, encore plus particulièrement entre 20/80 et 80/20, de préférence 40/60 à 60/40, tel que 50/50.
Selon un mode de réalisation particulier, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » et/ou « C5 » comprennent un mélange isododécane/éthanol, en particulier en rapport en volume compris entre 1/99 à 99/1, plus particulièrement entre 10/90 à 90/10, encore plus particulièrement entre 20/80 et 80/20, de préférence 40/60 à 60/40, tel que 50/50.
Selon un mode de réalisation particulier, les compositions « C1 », « C2 », « C3 », « C4 » ou « C5 » peuvent être sous forme anhydres, d’émulsion eau-dans huile ou d’émulsion huile-dans-eau.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition « C1 » est anhydre. En particulier, la composition « C1 » est anhydre, et elle comprend au moins une huile, en particulier volatile, de préférence l’isododécane.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition « C2 » est anhydre. En particulier, la composition « C2 » est anhydre, et elle comprend au moins une huile, en particulier volatile, de préférence l’isododécane.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition « C3 » est anhydre. En particulier, la composition « C3 » est anhydre, et elle comprend au moins une huile, en particulier volatile, de préférence l’isododécane.
Dans une classe de ce mode de réalisation, le clinker de ciment à base de bélite-ye’elimite-ternésite comprend :
de la ye’elimite : de 40 à 43 % en poids ;
de la ternésite : de 24 à 35 % en poids ;
de la bélite : de 15 à 25 % en poids ;
du sulfate de calcium libre (f-C$) : de 3 à 5 % en poids.
De préférence, la ye’elimite cubique représente de 9 à 15 % en poids du clinker de ciment.
De préférence, l’α-C 2 S représente de 1 à 3 % en poids du clinker de ciment.
De préférence, un rapport massique de la bélite sur la ternésite est de 0,25 à 1, et un rapport massique de la ternésite sur la ye’elimite est de 0,5 à 1.
Dans une classe de ce mode de réalisation, les matières premières du clinker de ciment comprennent de 40 à 65 % en poids de calcaire, de 15 à 30 % en poids de phosphogypse, de 5 à 20 % en poids de cendres volantes et de 5 à 25 % en poids d’une source d’aluminium.
Dans une classe de ce mode de réalisation, les matières premières du clinker de ciment comprennent de 48 à 52 % en poids de calcaire, de 18 à 24 % en poids de phosphogypse, de 9 à 15 % en poids de cendres volantes et 18 à 21 % en poids d’une source d’aluminium.
Dans une classe de ce mode de réalisation, la source d’aluminium est un déchet industriel comprenant plus de 40 % en poids d’aluminium ; et les déchets industriels comprennent de la bauxite à faible qualité, des cendres d’alumine, des cendres volantes à haute teneur en alumine, ou une combinaison de celles-ci.
Dans une classe de ce mode de réalisation, le calcaire comprend de 50 à 60 % en poids de CaO.
Dans une classe de ce mode de réalisation, le phosphogypse comprend de 40 à 50 % en poids de SO 3 .
Dans une classe de ce mode de réalisation, les cendres volantes comprennent de 40 à 60 % en poids de SiO 2 et de 30 à 35 % en poids d’Al 2 O 3 .
Dans une classe de ce mode de réalisation, les matières premières du clinker de ciment comprennent les principales compositions chimiques suivantes :
du calcaire comprenant 0,61 % en poids de SiO 2 , 0,05 % en poids d’Al 2 O 3 , 0,19 % en poids de Fe 2 O 3 , 55,9 % en poids de CaO, 0,01 % en poids de MgO et 0,42 % en poids de SO 3 , avec une perte au feu de 42,64 ;
Avantageusement le catalyseur utilisé Cu-M / Support dans le procédé tel que défini ci-dessus, est préparé selon un procédé de préparation comprenant les étapes suivantes : une étape A d’imprégnation d’un sel de cuivre et d’un sel du métal M, M étant choisi parmi Mn, Co, Ni et Fe, dissous dans une solution aqueuse, dans un volume d’eau de 5 à 10 mL, sur un support sous forme de poudre, en particulier du dioxyde de zirconium ou de l’alumine γ, avec un rapport masse de la solution / masse de support compris de 0,6 à 1,0 ;
Avantageusement dans l’étape A d’imprégnation ladite solution aqueuse contenant les sels de cuivre et du métal M, M étant choisi parmi Mn, Co, Ni et Fe, est dépourvue d’additif et de surfactant. En d’autres termes, ladite solution aqueuse d’imprégnation consiste en une solution déminéralisée d’eau dans laquelle sont dissous les sels dudit métal M et de cuivre.
Avantageusement le sel du métal M est un sel de nitrate et le sel de cuivre est du nitrate de cuivre.
Avec catalyseur Cu-M/ZrO 2
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur Cu-M / ZrO 2 possède une aire de surface, analysée par BET, de 1 à 250 m²/g, en particulier de 1 à 50 m²/g, de préférence de 1 à 10 m²/g, préférentiellement environ 5 m²/g.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur Cu-M / ZrO 2 comporte une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans un système cristallin monoclinique, en particulier de la baddeleyite,
éventuellement dans lequel ladite phase cristalline du catalyseur Cu-M / ZrO 2 représente de 50 à 90% en poids total du catalyseur,
éventuellement la taille des cristallites de ladite phase cristalline est de 15 à 40 nm.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel le composé oxamide ou oxamate est utilisé à raison de 2 à 400 équivalents molaires, en particulier à raison de 5 équivalents, par rapport au métal Cu.
C-GLYCOSIDES Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention comprend au moins 0,05 % en poids d’un C-glycoside. Il est rappelé que dans la présente description, les pourcentages en poids sont exprimés en poids de matière active.
Les composés C-glycosides utilisables dans la présente invention sont de formule générale suivante :
dans laquelle : - R désigne un radical alkyle linéaire non substitué en C 1 -C 4 , notamment en C 1 -C 2 , en particulier le méthyle ; - S représente le radical d’un monosaccharide choisi parmi le D-glucose, le D-xylose, la N-acétyl-D-glucosamine ou le L-fucose, et en particulier le D-xylose ; - X représente un motif choisi parmi -CO-, -CH(OH)-, -CH(NH 2 )-, et préférentiellement un groupement –CH(OH)- ; ainsi que leurs sels cosmétiquement acceptables, leurs solvates tels que les hydrates et leurs isomères optiques.
Selon un mode particulier de réalisation, un C-glycoside de formule illustrée ci-dessus convenant à l’invention peut être de préférence le C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane, dont le nom INCI est l’Hydroxypropyl Tetrahydropyrantriol, notamment commercialisé sous la dénomination Mexoryl SBB ® ou Mexoryl SCN ® par Chimex ou encore sous la dénomination Mexoryl SCS par Noveal.
A titre d’exemple, on peut citer les sels d’acides minéraux, tels que l’acide sulfurique, l’acide chlorhydrique, l’acide bromhydrique, l’acide iodhydrique, l’acide phosphorique et l’acide borique. On peut également citer les sels d’acides organiques, qui peuvent comporter un ou plusieurs groupes acides carboxylique, sulfonique, ou phosphonique. Il peut s’agir d’acides aliphatiques linéaires, ramifiés ou cycliques ou encore d’acides aromatiques. Ces acides peuvent comporter, en outre, un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi O et N, par exemple sous la forme de groupes hydroxyle. On peut notamment citer l’acide propionique, l’acide acétique, l’acide téréphtalique, l’acide citrique et l’acide tartrique.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend au moins le C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane dont le nom INCI est l’Hydroxypropyl Tetrahydropyrantriol.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend de 0,05% à 14% en poids, en particulier de 1% à 12% en poids et plus particulièrement de 2% à 10% en poids de C-glycoside par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend au moins 5% en poids et de préférence au moins 7% en poids d’acide ascorbique et/ou l’un de ses dérivés et au moins 3 % en poids de C-glycoside, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins 5% en poids et de préférence au moins 7% en poids d’acide ascorbique et au moins 3 % en poids de C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane par rapport au poids total de la composition.
PHASE AQUEUSE La phase aqueuse comprend de l’eau et éventuellement un solvant hydrosoluble.
Selon un exemple, le dispositif de butée peut comporter une première butée agencée sur la première biellette et une seconde butée agencée sur la seconde biellette. La première butée et la seconde butée sont en contact l’une contre l’autre lorsque la roue est dans la position déployée et sous l’effort de traction généré par l’organe de rappel élastique. La première butée et la seconde butée permettent ainsi conjointement de limiter le débattement angulaire de la première biellette et de la seconde biellette autour de l’axe de rotation de la première liaison mécanique sous l’action de l’organe de rappel élastique.
Alternativement, le dispositif de butée peut comporter une butée agencée sur la première biellette et entrant en contact avec la seconde biellette sous l’action de l’organe de rappel élastique de sorte à limiter le débattement angulaire de la première biellette et de la seconde biellette autour de l’axe de rotation de la première liaison mécanique.
Alternativement ou de façon complémentaire, le dispositif de butée peut comporter une butée agencée sur la seconde biellette et entrant en contact avec la première biellette sous l’action de l’organe de rappel élastique de sorte à limiter le débattement angulaire de la première biellette et de la seconde biellette autour de l’axe de rotation de la première liaison mécanique.
Alternativement, le dispositif de butée peut comporter une première butée agencée sur la première biellette et entrant en contact avec l’amortisseur sous l’action de l’organe de rappel élastique de sorte à limiter le débattement angulaire de la première biellette par rapport à l’amortisseur, et une seconde butée agencée sur la seconde biellette et entrant en contact avec la structure ou l’actionneur sous l’action de l’organe de rappel élastique de sorte à limiter le débattement angulaire de la seconde biellette par rapport à la structure. Alternativement, la première butée peut être agencée sur l’amortisseur et entrer en contact avec la première biellette. Alternativement, la seconde butée peut être agencée sur la structure ou l’actionneur et entrer en contact avec la seconde biellette.
Selon un autre exemple compatible avec les précédents, l’actionneur peut être un moteur électrique rotatif. La seconde biellette est alors reliée à un arbre de sortie tournant du moteur électrique, une partie fixe du moteur électrique étant reliée à la structure de l’aéronef. Par exemple, une première extrémité de la seconde biellette est solidaire d’un tel arbre de sortie tournant du moteur électrique, la seconde extrémité de la seconde biellette étant reliée à la première biellette par l’intermédiaire de la première liaison mécanique. Ainsi, le moteur électrique provoque une rotation de la seconde biellette autour de sa première extrémité, et par suite un déplacement de la première biellette, et de la roue, pour déplacer la roue de la position rétractée à la position déployée, et inversement.
L’utilisation d’un tel moteur électrique rotatif comme actionneur simplifie l’implantation de l’atterrisseur selon l’invention par rapport à un atterrisseur de l’art antérieur utilisant par exemple un vérin hydraulique. De plus, la consommation énergétique d’un tel moteur électrique rotatif est réduite et son utilisation est possible grâce à la cinématique particulière de l’atterrisseur selon l’invention qui nécessite des couples réduits de manœuvre pour déplacer la roue entre les positions rétractée et déployée ainsi qu’un couple réduit pour maintenir la roue dans la position rétractée. L’utilisation d’un tel moteur électrique rotatif comme actionneur autorise également un déplacement angulaire important de la seconde biellette, par exemple supérieur à 90°, voire proche de 180°, qui, combiné à la cinématique de l’atterrisseur permet d’obtenir un encombrement faible de l’atterrisseur lorsque la roue est dans la position rétractée.
Avantageusement, l’utilisation d’un tel moteur électrique comme actionneur peut permettre, lors d’un déploiement de secours de la roue par gravité, le contrôle de la vitesse de déploiement de la roue par une mise en court-circuit du moteur électrique qui fait alors office de frein.
Alternativement, l’actionneur peut être un vérin linéaire électrique, pneumatique, voire hydraulique, articulé à la structure de l’aéronef et à la seconde biellette, une première extrémité de la seconde biellette étant articulée à la structure et la seconde extrémité de la seconde biellette étant reliée à la première biellette par l’intermédiaire de la première liaison mécanique. De la sorte, ce vérin provoque une rotation de la seconde biellette autour de sa première extrémité, et par suite un déplacement de la première biellette, de l’amortisseur, de la bielle et du balancier, pour déplacer la roue de la position rétractée à la position déployée, et inversement.
Selon un autre exemple compatible avec les précédents, la bielle peut être articulée à la tige et la première biellette peut être articulée au corps, le corps étant articulé à la structure.
Alternativement, la bielle peut être articulée au corps et la première biellette peut être articulée à la tige, la tige étant articulée à la structure.
Selon un autre exemple compatible avec les précédents, un axe de rotation de la première biellette par rapport à l’amortisseur et un axe de rotation de la seconde biellette par rapport à la structure peuvent former plan sensiblement horizontal, la roue étant dans la position déployée, un tel plan horizontal étant perpendiculaire à une direction de la gravité terrestre. L’axe de rotation de la seconde biellette par rapport à la structure est par exemple l’axe de rotation de l’actionneur lorsque l’actionneur est un moteur électrique rotatif.
Cette implantation des axes de rotation de la première biellette par rapport à l’amortisseur et de la seconde biellette par rapport à la structure permet de minimiser les efforts de manœuvre de l’atterrisseur, notamment pour déplacer la roue de la position déployée à la position rétractée, et inversement, le bras de levier entre la contrefiche secondaire et la liaison mécanique entre l’amortisseur et la structure étant maximisé.
Selon un autre exemple compatible avec les précédents, un axe de rotation de la première biellette par rapport à l’amortisseur, un axe de rotation de la seconde biellette par rapport à la structure et l’axe de rotation de la première biellette par rapport à la seconde biellette peuvent être parallèles entre eux et coplanaires lorsque la roue est dans la position déployée. Le dispositif de butée peut être configuré pour permettre un tel alignement dans la position déployée.
Ce parallélisme et cette coplanarité des trois axes de rotation précités contribuent à minimiser les efforts de manœuvre de l’actionneur de l’atterrisseur, notamment pour déplacer la roue de la position déployée à la position rétractée, et inversement.
De la sorte, lorsque la première biellette et la seconde biellette sont droites, la première biellette et la seconde biellette sont alignées dans la position déployée. L’angle entre la première biellette et la seconde biellette autour de l’axe de rotation de la première liaison mécanique est dans ce cas sensiblement égal à 180°.
Selon un autre exemple compatible avec les précédents, l’organe de rappel élastique peut être fixé par une de ses extrémités à la première biellette, à la seconde biellette ou à la première liaison mécanique. L’organe de rappel élastique est de préférence fixé directement à la première liaison mécanique. L’organe de rappel élastique peut aussi être fixé à la première biellette ou à la seconde biellette, ce point de fixation étant situé à proximité de la première liaison mécanique. L’autre extrémité de l’organe de rappel élastique peut être fixée à la troisième liaison mécanique entre le balancier et la bielle, au balancier ou à la bielle. Cette implantation de l’organe de rappel élastique permet de minimiser les efforts de manœuvre de l’actionneur pour déplacer la roue de la position déployée à la position rétractée, et inversement.
Les effets de boucles mesurés valent :
Relation entre champs magnétiques mesurés, effets de boucles et courants recherchés
D’après les équations et en supposant un système parfait permettant de réaliser les mêmes points de mesure pour le navire et les effets de boucle (ou par modélisation et recalcul en un même point), on obtient :
Ces équations montrent bien l’intérêt de la présente invention de pouvoir résoudre le problème directement dans le domaine des moments magnétiques (équation 6) plutôt que dans celui des champs magnétiques (équation 11) comme dans les méthodes classiques. D’une part on s’affranchit de la géométrie (termes kn) et d’autre part le problème à résoudre est de dimension plus faible.
Propriétés des moments aux caps magnétiques Comme décrit plus haut, la mesure est réalisée à quatre caps magnétiques particuliers précités, de sorte que : Cap magnétique nord : avec :
Cap magnétique sud : avec :
Cap magnétique ouest : avec :
Cap magnétique est : avec :
Dans un mode de réalisation de l'invention, le cryoprotecteur est un cryoprotecteur non perméable.
Dans certains cas, le cryoprotecteur peut être choisi parmi : un sucre, le tréhalose, le saccharose, l'amidon, l'hydroxyéthylamidon, la polyvinylpyrrolidone et/ou l'oxyde de polyéthylène.
Dans certains cas, le cryoprotecteur peut être un cryoprotecteur non perméable, c'est-à-dire qu'il ne pénètre préférentiellement pas dans les cellules ou les revêtements et reste donc préférentiellement extracellulaire ou à l'extérieur du revêtement lorsque la composition est refroidie.
Dans certains cas, la composition est refroidie pendant ou pour la cryoconservation de la composition.
Dans certains cas, un cryoprotecteur non perméable est utilisé pour protéger les cellules pendant le refroidissement de la composition.
De préférence, lorsqu'un refroidissement ou un refroidissement lent ou une congélation lente est appliqué à la composition ou que la composition est refroidie, de préférence lentement, il y a suffisamment de temps pour que l'eau ou le liquide compris dans la nanoparticule, de préférence dans le revêtement de la nanoparticule, sorte du revêtement, de préférence sous l'effet de la pression osmotique, ce qui entraîne de préférence une réduction du volume du revêtement. En l'absence d'un cryoprotecteur, un tel comportement peut détruire ou endommager le revêtement et/ou entraîner la destruction de l'arrangement en chaîne de la nanoparticule.
Dans un mode de réalisation, le cryoprotecteur est perméable. De préférence, un cryoprotecteur perméable peut pénétrer dans une cellule ou un revêtement et préserver de préférence la cellule ou le revêtement, de préférence de la pression osmotique ou d'un endommagement ou d'une destruction.
Dans certains cas, le cryoprotecteur peut être le diméthylsulfoxyde (DMSO), le glycérol, l'éthylèneglycol ou le propylèneglycol.
Dans certains cas, le cryoprotecteur peut être utilisé pour induire la vitrification de l'environnement intracellulaire ou du revêtement ou de la partie interne ou de la partie superficielle du revêtement ou de la nanoparticule ou du noyau, de préférence avant la formation de cristaux de glace, de préférence dans la composition, de préférence en empêchant une perte de volume excessive de la cellule ou du revêtement ou de la nanoparticule ou du noyau.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le cryoprotecteur est choisi dans le groupe constitué par : i) un produit naturel, ii) un produit à base de farine de soja, iii) un glucide, iv) un lipide, v) un saccharide, vi) une molécule zwitterionique, vii) la l-carnitine, et viii) des composés antigel tels que des protéines antigel.
L'invention concerne également la composition selon l'invention, dans laquelle le revêtement ou au moins une de ses fonctions ou atomes chimiques forme un premier type d'interaction ou de liaison chimique avec un atome ou une fonction chimique du noyau, dans laquelle le cryoprotecteur ou au moins une de ses fonctions ou atomes chimiques forme un deuxième type d'interaction ou de liaison chimique avec le revêtement ou au moins une de ses fonctions ou atomes chimiques, où le premier type d'interaction ou de liaison chimique est préférentiellement différent du second type d'interaction ou de liaison chimique, dans lequel le premier type d'interaction ou de liaison chimique est préférentiellement choisi dans le groupe constitué par : i) une interaction ou une liaison électrostatique, c'est-à-dire préférentiellement due à la différence de charge entre le revêtement et la surface ou le noyau, ii) une interaction ou une liaison hydrophobe, iii) une interaction ou une liaison chélatrice, iv) une interaction ou une liaison métallique, et v) une interaction ou une liaison covalente, dans laquelle le second type d'interaction ou de liaison chimique est de préférence une interaction ou une liaison d'hydrogène, de London ou de Van Der Walls.
Dans certains cas, le revêtement ou le matériau de revêtement peut comprendre une fonction chimique, choisie de préférence dans le groupe constitué par i) OH- , ii) NH2 , iii) COOH, iv) Thiol, v) Phosphate, et un dérivé basique ou acide d'au moins une de ces fonctions.
Dans certains autres cas, le noyau peut comprendre une fonction chimique, située de préférence à la surface du noyau de la nanoparticule, de préférence un groupe hydroxyle (Fe-OH).