INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour que la partie 602 du support 104 soit mobile par rapport à la périphérie rigide du support 104, la partie 602 est couplée à la périphérie du support par des liaisons souples (ou déformables) 608. De préférence, les liaisons 608 sont déformables dans la direction de déplacement de la partie mobile 600 de la structure 102.
A titre d'exemple, chaque liaison 608 est mise en œuvre par une portion du support 104, s'étendant entre la partie mobile 602 du support 104 et la périphérie du support 104. Par exemple, chaque liaison 608 a la forme d'une poutre, ou d'une pluralité de poutres mises bout à bout pour former au moins un méandre. Chaque poutre a, dans un plan parallèle au substrat 100, une dimension transversale par exemple configurée pour permettre le déplacement de la partie 602 du support 104 par rapport à la périphérie du support 104.
A titre d'exemple, chaque liaison 608 peut comprendre, en plus d'une portion du support 104, une portion de la couche 126, voire également une portion de la couche 132.
Du fait que la partie mobile 600 de la structure 102 comprend une partie 602 du support 104, cela permet d'augmenter sa masse par rapport à un cas où elle ne comprend qu'une portion de la couche 126 comme cela a été décrit en relation avec les figures 1 à 5. Cela est par exemple avantageux lorsque le dispositif 1 est utilisé comme capteur inertiel.
Le corps 50 est par exemple obtenu par moulage d’un matériau plastique. L’utilisation d’un matériau plastique permet de former les orifices 22 pour le passage des broches de commande 21 directement dans le corps 50 du fait de la faible conductivité électrique de ce matériau.
Le corps 50 est avantageusement formé d’un seul tenant. Cela permet d’avoir une meilleure résistance aux efforts et de faciliter la fabrication du corps 50.
La figures 4 à 6 montrent, de manière isolée, un organe de plaquage 60 identique à ceux illustrés à la .
L’organe de plaquage 60 comporte une plaque 61 destinée à être fixée sur la première face 51 du corps 50 et des lames ressort 62 élastiquement déformables s’étendant en saillie depuis la plaque 61. Par élastiquement déformable, il est entendu un élément qui revient à une position initiale en l'absence de contrainte. Les lames ressort 62 sont par exemple élastiquement déformables de par leur forme de languette.
Chaque lame ressort 62 a un bord de raccord 63 rattachant la lame ressort 62 à la plaque 61 et un bord d’extrémité libre 64 qui est distal par rapport au bord de raccord 63.
Les bords d’extrémité libre 64 de chaque lame ressort 62 sont destinés à venir en appui contre un module de puissance 2. Les lames ressort 62 s’étendent depuis la plaque 61 suivant une direction transverse pour converger l'une vers l'autre de sorte que les bords d’extrémité libre 64 sont en regard l’un de l’autre et s’inscrivent dans un même plan.
L’effort exercé par chaque lame ressort 62 peut comprendre une composante sensiblement perpendiculaire au plan général d’extension du corps 50, et aussi une composante latérale qui peut entraîner le glissement du module de puissance 2 sur la surface 4 de refroidissement. Les bords d'extrémité libres 64 étant en regard, les composantes latérales des efforts exercés par les lames ressort 62 se compensent. Ainsi, un glissement du module de puissance 2 provoqué par les lames ressort 62 est évité.
De préférence, chaque bord d’extrémité libre 64 s’étend transversalement, c’est-à-dire perpendiculairement à une direction reliant le bord de raccord 63 au bord d’extrémité libre 64, sur toute la largeur ou la longueur du module de puissance 2 associé. De ce fait, la zone d'application de l’effort sur le module de puissance 2 est la plus large possible et le risque d’endommagement du module de puissance est limité. En effet, en augmentant la surface d’application de l’effort sur le module de puissance 2, la pression est réduite par rapport à un effort équivalent appliqué sur une surface inférieure.
Comme le montre la , chaque bord d’extrémité libre 64 forme un angle avec le reste de la lame ressort 62 associée, de sorte à former une surface plane. Cet angle est tel que la surface formée par le bord d’extrémité libre 64 est sensiblement parallèle au plan formé par la plaque 61. Cette surface plane est sensiblement parallèle avec la surface du module de puissance au contact du bord d’extrémité libre 64. Les bords d’extrémité libre 64 sont de préférence chanfreinés ou arrondis afin de faciliter le glissement sur les modules de puissance 2 et d’éviter leur dégradation.
Les lames ressort 62 sont formées par découpe et pliage à partir de la plaque 61. La plaque 61 est par exemple réalisée en acier ressort C67S. De préférence, la plaque 61 ainsi que les lames ressort 62 ont une épaisseur comprise entre 0.5 mm et 1 mm, et plus particulièrement égale à 0.8 mm. L’angle formé entre chacune des lames ressort 62 et la plaque 61 après pliage peut être ajusté selon les efforts à appliquer sur les modules de puissance 2.
Lorsque les lames ressort 62 sont déformées, par appui du bord d’extrémité libre 64 sur un module de puissance 2, des zones de concentration de contraintes apparaissent au niveau du bord de raccord 63.
En observant les contraintes dans ces zones suivant différentes formes de lames ressort 62, la Demanderesse a constaté qu’une lame ressort 62 ayant une forme globale de trapèze isocèle, avec le bord de raccord 63 formant la petite base et le bord d’extrémité libre 64 formant la grande base, permet d’obtenir des concentrations de contraintes relativement faibles par rapport aux autres formes. En particulier, la Demanderesse a constaté que par rapport à une lame de forme rectangulaire, une telle lame ressort 62 permet de réduire les contraintes d’environ 70% et de répartir l’effort uniformément sur le bord d’extrémité libre 64.
Autrement dit, le bord de raccord 63 est plus large que le bord d’extrémité libre 64 et la lame ressort 62 s’élargie progressivement du bord de raccord 63 vers le bord d’extrémité libre 64.
Par exemple, le rapport entre la largeur du bord de raccord 63 et la largeur du bord d’extrémité libre 64 est compris entre 0,5 et 0,9, de préférence de l’ordre de 0,8. Plus particulièrement, le bord de raccord 63 a une largeur égale à 24 mm tandis que le bord d’extrémité libre 64 a une largeur égale à 29 mm.
Comme visible à la , chaque lame ressort 62 comporte des bords latéraux reliant le bord de raccord 63 et le bord d’extrémité libre 64. Chaque bord latéral comporte une partie biseautée et une partie droite. La partie biseautée étant du côté du bord de raccord 63 et la partie droite étant du côté du bord d’extrémité libre 64. La partie biseautée permet une meilleure répartition des efforts le long du bord d’extrémité 64 de la lame ressort 62. La partie droite permet d’éviter l’apparition de bavures lors du pliage de la lame ressort 62 au cours de son procédé de fabrication et permet d’éviter d’avoir un angle saillant au niveau des extrémités du bord d’extrémité libre 64 de la lame ressort 62.
Les bords latéraux sont espacés de la plaque 61 par des échancrures 72. Les échancrures 72 résultent par exemple de la découpe des lames ressort 62 dans la plaque 61. Chaque échancrure 72 a par exemple une extrémité, du côté du bord de raccord 63, qui est droite ou de préférence arrondie afin de réduire la concentration de contrainte au niveau de ce bord ou de l’arrondi de l’échancrure 72.
Chaque élément chauffant 113 présente par exemple une épaisseur de l’ordre de 100 nm et une largeur comprise entre quelques centaines de nanomètres et quelques micromètres, par exemple comprise entre 500 nm et 3,5 µm, la largeur de chaque élément chauffant 113 correspondant à la dimension latérale dudit élément chauffant 113 mesurée le long de la direction de conduction du commutateur 100. À titre d’exemple, chaque élément chauffant 113 est en un métal, par exemple le tungstène, ou en un alliage métallique, par exemple le nitrure de titane.
Bien que cela n’ait pas été illustré sur les figures, la structure du commutateur 100 peut être revêtue, du côté de la face supérieure du substrat 101, d’une couche thermiquement isolante destinée à confiner la chaleur produite par les éléments chauffants 113.
Lors des commutations du commutateur 100 entre les états passant et bloqué, les électrodes de commande 115 des éléments chauffants 113 du commutateur 100 sont par exemple simultanément soumises à une tension de commande provoquant une circulation de courant à travers les éléments chauffants 113. Ce courant entraîne, par effet Joule puis par rayonnement et/ou conduction à l’intérieur de la structure du commutateur 100, notamment à travers les couches 111, une élévation de température des régions 109 sous-jacentes depuis leurs faces supérieures, situées en regard des éléments chauffants 113 respectifs.
Plus précisément, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état bloqué à l’état passant, les régions 109 en matériau à changement de phase sont chauffées, au moyen des éléments chauffants 113, par exemple à une température T1 et pendant une durée d1. La température T1 et la durée d1 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau des régions 109 depuis la phase amorphe vers la phase cristalline. La température T1 est par exemple supérieure à une température de cristallisation et inférieure à une température de fusion du matériau des régions 109. À titre d’exemple, la température T1 est comprise entre 150 et 350 °C et la durée d1 est inférieure à 1 µs. Dans le cas où les régions 109 sont en tellurure de germanium, la température T1 est par exemple égale à environ 300 °C et la durée d1 est par exemple comprise entre 100 ns et 1 µs.
À l’inverse, pour faire basculer le commutateur 100 de l’état passant à l’état bloqué, les régions 109 en matériau à changement de phase sont chauffées, au moyen des éléments chauffants 113, par exemple à une température T2 supérieure à la température T1, et pendant une durée d2 inférieure à la durée d1. La température T2 et la durée d2 sont choisies de sorte à provoquer un changement de phase du matériau des régions 109 depuis la phase cristalline vers la phase amorphe. La température T2 est par exemple supérieure à la température de fusion du matériau à changement de phase. À titre d’exemple, la température T2 est comprise entre 600 et 1 000 °C et la durée d2 est inférieure à 500 ns. Dans le cas où les régions 109 sont en tellurure de germanium, la température T2 est par exemple égale à environ 700 °C et la durée d2 est par exemple égale à environ 100 ns.
Le fait de prévoir plusieurs régions 109 en matériau à changement de phase permet avantageusement de réduire la quantité d’énergie électrique et la durée nécessaires à chaque commutation tout en permettant, à l’état bloqué, d’atteindre une tenue en tension élevée, par exemple supérieure ou égale à 4 V, entre les électrodes 105 de conduction du commutateur 100. Le commutateur 100 présente ainsi, par rapport à un commutateur analogue comprenant une unique région en matériau à changement de phase d’un volume sensiblement identique à la somme des volumes des régions 109 en matériau à changement de phase du commutateur 100, une vitesse de commutation plus élevée, une consommation énergétique moindre et une fiabilité supérieure.
La est une vue de dessus, schématique et partielle, d’un exemple d’un commutateur 200 à base d’un matériau à changement de phase selon un mode de réalisation. Le commutateur 200 présente par exemple, vu en coupe selon le plan AA de la , une structure identique ou analogue à celle illustrée en . Les couches isolantes 111 n’ont pas été représentées en afin de ne pas surcharger le dessin.
Le commutateur 200 de la comprend des éléments communs avec le commutateur 100 de la figure 1. Ces éléments communs ne seront pas détaillés à nouveau ci-après.
Le commutateur 200 de la diffère du commutateur 100 de la figure 1 en ce que les régions 109 en matériau à changement de phase du commutateur 200 présentent, en vue de dessus, des aires différentes. Dans l’exemple illustré, les régions 109 en matériau à changement de phase présentent, le long de la direction de conduction du commutateur 200, depuis l’une des électrodes 105 de conduction vers l’autre électrode 105 de conduction (depuis l’électrode 105 de l’extrémité gauche vers l’électrode 105 de l’extrémité droite, dans l’orientation de la ), des aires strictement croissantes. Dans l’exemple représenté, les régions 109 en matériau à changement de phase présentent la même longueur, aux dispersions de fabrication près, et des largeurs différentes, par exemple strictement croissantes entre les deux électrodes 105 de conduction du commutateur 200. À titre d’exemple, l’électrode 105 de conduction en contact avec la région 109 présentant l’aire la plus grande est adaptée à être portée à un potentiel haut, par exemple supérieur ou égal à 4 V, l’autre électrode 105 de conduction, en contact avec la région 109 présentant l’aire la plus petite, dans cet exemple, étant destinée à être portée à un potentiel de référence, par exemple la masse radiofréquence. Par ailleurs, l’écart d’aires, ou de largeurs, entre deux régions 109 en matériau à changement de phase successives est d’autant plus important que les régions 109 sont proches de l’électrode 105 de conduction en contact avec la région 109 présentant l’aire la plus grande (proches de l’électrode 105 de l’extrémité droite, dans l’orientation de la ).
La largeur, ou l’aire, de chaque région 109 est par exemple déterminée de sorte que, lorsque le commutateur 200 est à l’état bloqué et qu’une tension, résultant de l’application du signal radiofréquence, est appliquée entre ses électrodes 105 de conduction, les tensions résultantes individuellement appliquées à chaque région 109, c’est-à-dire, pour chaque région 109, la tension appliquée entre les deux électrodes 105 qu’elle relie, soient sensiblement identiques, ou équilibrées. Cela permet avantageusement d’améliorer la tenue en tension du commutateur 200.
La et la sont des vues, respectivement de dessus et en coupe selon le plan AA de la , schématiques et partielles, d’un exemple d’un commutateur 300 à base d’un matériau à changement de phase selon un mode de réalisation.
Dans l’exemple représenté, le commutateur 300 comprend des piliers 301 s’étendant dans chaque région 109 en matériau à changement de phase. Plus précisément, dans l’exemple illustré, les piliers 301 s’étendent verticalement à travers toute l’épaisseur des régions 109.
Les piliers 301 sont par exemple en un matériau présentant une conductivité thermique supérieure à celle du matériau à changement de phase des régions 109. À titre d’exemple, les piliers 301 sont en un matériau électriquement isolant et thermiquement conducteur, par exemple le nitrure de silicium, le nitrure d’aluminium, etc. En variante, les piliers 301 peuvent être en un matériau électriquement et thermiquement conducteur, par exemple un métal. Toutefois, pour une mise en œuvre du commutateur 300 dans des applications de communication radiofréquence, l’utilisation de piliers 301 en un matériau électriquement isolant est privilégiée de sorte à limiter, ou éviter, l’apparition de phénomènes capacitifs parasites.
Dans l’exemple représenté, les piliers 301 présentent chacun, en vue de dessus, une section sensiblement circulaire. Cet exemple n’est toutefois pas limitatif, les piliers 301 pouvant présenter une forme quelconque, par exemple une section de forme rectangulaire ou carrée. À titre d’exemple, chaque pilier 301 présente une dimension latérale maximale (par exemple un diamètre, dans l’exemple représenté où les piliers ont une section sensiblement circulaire) égale à environ 300 nm. En outre, chaque pilier 301 est par exemple séparé des piliers 301 voisins par une distance de l’ordre de 300 nm. Les piliers 301 sont par exemple répartis, à l’intérieur de chaque région 109 en matériau à changement de phase, selon un motif périodique. Bien que l’on ait illustré un exemple dans lequel chaque région 109 du commutateur 300 comporte quelques dizaines de piliers 301, chaque région 109 du commutateur 300 peut comporter un nombre quelconque, supérieur ou égal à un, de piliers 301.
La présence des piliers 301 procure l’avantage que la chaleur produite par chaque élément chauffant 113 est propagée plus efficacement dans la région 109 en matériau à changement de phase sous-jacente. En particulier, par rapport aux commutateurs 100 et 200 dont les régions 109 sont chauffées principalement depuis leurs faces supérieures respectives, la chaleur provenant des éléments chauffants 113 du commutateur 300 se diffuse en outre au cœur du matériau à changement de phase des régions 109 sous-jacentes. Le commutateur 300 présente ainsi une efficacité thermique supérieure à celle des commutateurs 100 et 200.
La cytométrie en flux nous a montré que globalement, dans les conditions de traitements actuelles avec un nombre de réplicas compris entre 3 et 5 par condition, le pouvoir de pénétration des protéines est plus important dans les cellules HEK293 que dans les cellules tumorales B16-Ova (B16). Pour les protéines de fusion MD11-eGFP et #5E-eGFP, nous sommes à la limite de la significativité p=0,057. Le même défaut de pénétration, par rapport à MD11-eGFP, est observé pour le mutant #4D-eGFP dans les deux lignées cellulaires.
Dans les cellules HEK293, les protéines de fusion comprenant un CPP mutant et le polypeptide eGFP ont une capacité de pénétration cellulaire préservée, dont une tendance non significative à la hausse pour #3C-eGFP, #5E-eGFP, #6F-eGFP et #7G-eGFP par rapport au contrôle (MD11-eGFP) avec un taux de cellules GFP-positives compris entre 73% et 82% contre 57%.
Dans les cellules B16-Ova (B16), la capacité de pénétration des mutants #3C-eGFP, #5E-eGFP, #6F-eGFP et #7G-eGFP est équivalente à celle de MD11-eGFP. En revanche la capacité de pénétration cellulaire des mutants #2B-eGFP, #4D-eGFP et #8H-eGFP est significativement plus faible entre 15% et 20% contre plus de 41%.
Par ailleurs, il est convenu que les protéines de fusion MD11-eGFP ou #1A-eGFP fournissent ici des résultats équivalents en tous points malgré le réarrangement d’éléments de génie génétique.
En parallèle, les mêmes cellules (HEK293 et B16-Ova) ont également été ensemencées sur des lames de verre équipées de chambres de culture puis traitées par les protéines de fusion MD11-eGFP, #1A-eGFP, #3C-eGFP, #5E-eGFP, #7G-eGFP ou le tampon pdt 4h en l’absence de sérum. Les cellules ont ensuite été lavées au PBS 1X puis à l’héparine et fixées au Paraformaldéhyde et observées au microscope à fluorescence. 5 plans focaux successifs espacés de 2µm ont été capturés afin de mettre en évidence la localisation intracellulaire des protéines.
Les images représentatives de la fluorescence des cellules après traitement sont données en .
L’efficacité de pénétration cellulaire des différents mutants étant inégale, certains signaux fluorescents ont dû être « forcés » pour être visibles mais tous ont été repérés comme intracellulaire. Cependant, les agrégats protéiques visualisés sur certaines images semblent quant à eux fixés aux membranes.
Analyse du potentiel thérapeutique antitumoral de la protéine de fusion comprenant CPP et polypeptide de eIF3f
Afin de démontrer le potentiel thérapeutique des CPP mutants MDmut fusionnés au facteur de régulation de la traduction eIF3f (SEQ ID NO : 31 à SEQ ID NO : 37) sur le mélanome, l’étude s’est poursuivie avec toujours les cellules HEK293 et B16-Ova.
La viabilité a été testée au Prestoblue ® . Pour cela, les cellules ont été ensemencées dans des plaques 96 puits à bords noirs et fonds transparents puis, le lendemain, traitées à 60% de confluence à 0,25X de sérum de veau fœtal (SVF). Afin de calculer la concentration inhibitrice médiane (IC50) de chaque protéine de fusion, celles-ci ont été diluées selon une large gamme de concentration comprise entre 15 et 100 nM et incubées 24h ou 48h.
Les courbes de viabilité des cellules B16-Ova (B16) et HEK293 après 24h et 48h de traitement par les protéines de fusion sont illustrées en dans laquelle : 1E correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MD11 et le polypeptide eIF3f (SEQ ID NO : 30) ; 3E correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut2 et le polypeptide eIF3f (SEQ ID NO : 32) ; 5E correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut3 et le polypeptide eIF3f (SEQ ID NO : 34) ; 7E correspond à la protéine de fusion comprenant la séquence du CPP MDmut4 et le polypeptide eIF3f (SEQ ID NO : 36).
Ces tests ont montré que le CPP mutant 3E s’avère le moins efficace tant sur les cellules B16 que HEK293 après 24 ou 48h. L’IC50 à 24h des autres CPP mutants est identique à environ 50 nM pour les cellules B16 et 30 nM pour les HEK293. L’IC50 à 48h n’est pas significativement différente non plus et située entre 25 et 35 nM, concentration extrêmement faible qui corrobore une action directe et sans intermédiaire des protéines de fusion dans les cellules.
COMPOSITE POUR ARTICLE DE CAOUTCHOUC Domaine technique de l’invention La présente invention est relative au domaine des compositions de caoutchouc renforcées, et plus particulièrement des nappes comprenant des renforts métalliques ou textiles noyés dans une composition de caoutchouc, ces nappes étant destinées à être utilisées notamment dans des bandages pour véhicules, des bandes transporteuses ou des courroies.
Art antérieur Les performances d’un bandage pour véhicule, qu’il soit pneumatique, c’est-à-dire apte à supporter la charge du véhicule au moyen d’un gaz sous pression, ou non pneumatique, c’est-à-dire apte à supporter la charge du véhicule sans le moyen d’un gaz sous pression, par exemple au moyen de haubans, d’une bande transporteuse ou d’une courroie sont en partie liées à la rigidité de certains de leurs constituants. En effet, la résistance à la déformation est une caractéristique importante permettant de répondre aux sollicitations auxquelles ces objets sont soumis.
Ce besoin en rigidité est notamment essentiel dans les nappes calandrées des nappes sommets ou encore dans les zones basses, qui sont les zones à proximité de la jante, d’un bandage pour véhicule. En plus d’une rigidité, les mélanges concernés doivent répondre à un cahier des charges plus large comprenant une faible hystérèse, une adhésion avec le renfort, une évolutivité à cru (c’est-à-dire avant réticulation de la composition de caoutchouc) et à cuit (après réticulation) la plus faible possible.
Pour cela, un premier aspect de l’invention concerne un dispositif acoustique comprenant : Un port d’entrée destiné à recevoir un signal électrique audio ; Un haut-parleur associé à une fréquence de résonance au repos et comprenant un moyen de mesure configuré pour mesurer le mouvement du haut-parleur ; Un moyen de traitement d’un signal numérique configuré pour déterminer la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée ;
De plus, le dispositif comprend un contrôleur, le contrôleur étant associé à un gain, la fréquence de résonance du haut-parleur étant fonction du gain du contrôleur, le contrôleur étant configuré pour asservir à partir de la mesure du mouvement du haut-parleur effectuée par le moyen de mesure, en boucle fermée, la fréquence de résonance du haut-parleur sur la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée et déterminée par le moyen de traitement d’un signal numérique.
Grace au dispositif selon le premier aspect de l’invention, il est possible de reproduire toutes les fréquences de la bande audio avec sensiblement la même amplitude, avec un taux de distorsion faible, la fréquence de résonance du haut-parleur s’adaptant à la fréquence du son à reproduire.
On entend par « signal électrique audio » un signal électrique correspondant à un signal électrique destiné à être converti en signal audio par un ou plusieurs haut-parleurs.