INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, lesdits polymères amphotères sont uniquement constitués de motifs dérivés de monomères (i) de type (méth)acrylamide, (ii) de type (méth)acrylamidoalkyltrialkylammonium et (iii) de type acide (méth)acrylique.
À titre d’exemples de polymères amphotères particulièrement préférés, on peut mentionner les terpolymères d’acrylamide/chlorure de méthacrylamidopropyltriméthylammonium/acide acrylique. De tels polymères sont répertoriés dans le dictionnaire CTFA (International Cosmetic Ingredient Dictionary) sous le nom Polyquaternium 53. Les produits correspondants sont notamment vendus sous les noms Merquat 2003 et Merquat 2003 PR par la société Nalco.
Un autre type préféré de polymères amphotères est le polymère comprenant une répétition de :
(i) un ou plusieurs motifs non ioniques dérivés d’un monomère de type (méth)acrylate,
Le monomère de type (méth)acrylamidoalkyltrialkylammonium et le monomère acide de type acide (méth)acrylique (monomères) (ii) et (iii) respectivement) sont tels que décrits ci-dessus.
Les monomères non ioniques (i) de type (méth)acrylate sont de préférence choisis parmi les acrylates et méthacrylates d’alkyle en C1-C4. Un monomère préféré est l’acrylate de méthyle.
À titre d’exemples particulièrement préférés de tels polymères amphotères, on peut mentionner les terpolymères d’acide acrylique/chlorure de méthylacrylamidopropyltriméthylammonium/acrylates de méthyle. De tels polymères sont répertoriés dans le CTFA International Cosmetic Ingredient Dictionary sous le nom de polyquaternium 47. Les produits correspondants sont notamment vendus sous les noms Merquat 2001 et Merquat 2001N par la société Nalco.
Le(s) polymère(s) c) est (sont) de préférence choisi(s) parmi :
- les copolymères d’halogénure de (méth)acrylamido(alkyl en C1-C6)tri(alkyl en C1-C4) ammonium/(méth)acrylamide, de préférence les copolymères de chlorure de (méth)acrylamidopropyltrimonium/(méth)acrylamide, et de manière davantage préférée les copolymères de chlorure d’acrylamidopropyltrimonium/acrylamide,
- les terpolymères d’halogénure de (méth)acrylamido(alkyl en C1-C6)tri(alkyl en C1-C4) ammonium/(méth)acrylamide/acide (méth)acrylique, de préférence les terpolymères de chlorure de (méth)acrylamidopropyltrimonium/(méth)acrylamide/acide (méth)acrylique, de manière davantage préférée les terpolymères d’acrylamide/chlorure de méthacrylamidopropyltriméthylammonium/acide acrylique,
- les terpolymères d’halogénure de (méth)acrylamido(alkyl en C1-C6)tri(alkyl en C1-C4) ammonium/(méth)acrylate d’alkyle en C1-C6/acide (méth)acrylique, de préférence les terpolymères de chlorure de (méth)acrylamidopropyltrimonium/(méth)acrylate d’alkyle en C1-C6/acide (méth)acrylique ; de manière davantage préférée les terpolymères d’acide acrylique/chlorure de méthylacrylamidopropyl-triméthyl-ammonium/acrylates de méthyle,
- et les mélanges de ceux-ci.
La présente étude vise à étudier l’expression de certains gènes et à déterminer le taux de certaines protéines dans des kératinocytes et traités avec les différents extraits. Les kératinocytes sont vieillis au moyen d’un stress radicalaire UVB, ou sont issus de donneurs âgés.
Le tableau 1 liste les gènes du compartiment épidermique modulés lors d’un vieillissement par stress radicalaire.
Symbole Nom HSP90AA1 heat shock protein 90 alpha family class A member 1 SIRT1 sirtuin 1
Le tableau 2 liste les protéines du compartiment épidermique modulées lors d’un vieillissement par stress radicalaire.
Nom Symbole Parkinson disease protein 7 DJ-1 Tumor necrosis factor receptor superfamily member 6 TNR6
Les résultats de l’étude sont présentés dans les tableaux 3 à 5 ci-après. Le tableau 3 représente l’expression des gènes HSP90AA1 et SIRT1 dans des kératinocytes soumis à un stress radicalaire UVB et traités avec les différents extraits.
HSP90AA1 (%) Efficacité (%) SIRT1 (%) Efficacité (%) Kératinocytes non vieillis, non stressés Témoin 100 100 Kératinocytes vieillis par stress UVB Témoin 39 16 EXEMPLE 1 0,5% 58 + 48 33 + 106 EXEMPLE 2 0,5% 46 + 18 20 + 25 EXEMPLE 3 0,5% 44 + 13 3 0
Le principe actif selon l’invention, riche en sucres, (exemple 1) présente un meilleur effet sur l’expression des gènes HSP90AA1 et SIRT1 dans des kératinocytes vieillis par stress UVB que les extraits hors invention (exemple 2 et exemple 3).
Le tableau 4 ci-après représente les taux d’expression des protéines DJ-1 et TNR6 dans des kératinocytes vieillis par stress UVB et traités avec les différents extraits.
DJ-1 (%) Efficacité (%) TNR6 (%) Efficacité (%) Kératinocytes non vieillis, non stressés Témoin 100 100 Kératinocytes vieillis par stress UVB Témoin 2496 507 EXEMPLE 1 0,5% 2227 - 11 310 - 39 EXEMPLE 2 0,5% 2290 - 8 417 - 18 EXEMPLE 3 0,5% 2453 - 2 507 0
Le principe actif selon l’invention, riche en sucres, (exemple 1) présente un meilleur effet sur le taux de protéines DJ-1 et TNR6 dans des kératinocytes vieillis par stress UVB que les extraits hors invention (exemple 2 et exemple 3).
Le tableau 5 ci-après représente les taux d’expression de la protéine DJ-1 dans des kératinocytes issus de donneurs âgés et traités avec le principe actif selon l’invention (exemple 1).
DJ-1 (%) Efficacité (%) Kératinocytes jeunes Témoin 100 Kératinocytes âgés Témoin 118 EXEMPLE 1 0,5% 54 - 54
Le principe actif (exemple 1) selon l’invention, riche en sucres, présente un effet significatif sur le taux d’expression de la protéine DJ-1 dans des kératinocytes issus de donneurs âgés. Ce résultat confirme les résultats obtenus sur des kératinocytes vieillis par stress radicalaire.
Ainsi, l’extrait riche en sucres selon l’exemple 1 présente un effet sur les voies du métabolisme du vieillissement (HSP90AA1 +48%, SIRT1 +106%, DJ 1 -54%, TNR6 -39%).
L’extrait selon l’exemple 2, riche en protéines, a un effet beaucoup plus faible sur les voies du métabolisme du vieillissement. Aussi, il est moins efficace que l’extrait selon l’exemple 1.
- après le déclenchement d’une opération, et
- à l’issue de la réalisation de l’opération.
Le dispositif comprend des moyens 4012 de détermination du pourcentage de charge de la batterie de l’outil consommé au cours de la réalisation l’opération antérieure qui vient de s’achever. Ces moyens sont aptes à soustraire au pourcentage de charge enregistré au début de l’opération le pourcentage de charge de la batterie restant à la fin de l’opération.
Le dispositif comprend dans ce cas des moyens 403 d’émission d’une alerte et/ou d’inhibition de l’outil s’il est détecté que le nombre n d’opération de la séquence est atteint.
Le dispositif comprend des moyens 408 d’enregistrement du pourcentage de charge restant de la batterie. Ils peuvent être configurés pour être mis en œuvre en temps réel continuellement y compris pendant l’arrêt de l’outil entre deux opérations ou bien immédiatement après le déclenchement d’une nouvelle opération.
Le dispositif comprend des moyens 409 de soustraction, au pourcentage de charge batterie restant, du pourcentage de charge de la batterie consommé au cours de l’opération antérieure. Le seuil d’évaluation de la capacité de l’outil à réaliser jusqu’à son terme au moins une opération ultérieure est égal au résultat de ladite soustraction. Ces moyens peuvent être configurés pour être mis en œuvre en temps réel continuellement y compris pendant l’arrêt de l’outil entre deux opérations ou bien immédiatement après le déclenchement d’une nouvelle opération.
Le dispositif comprend des moyens 4022 de comparaison du seuil avec un pourcentage minimal prédéterminé de charge de la batterie devant rester à l’issue de l’opération ultérieure, constituant la donnée limite de fonctionnement de l’outil. Ce seuil est paramétrable dans les moyens de contrôle/commande de l’outil. Ces moyens peuvent être configurés pour être mis en œuvre en temps réel continuellement y compris pendant l’arrêt de l’outil entre deux opérations ou bien immédiatement après le déclenchement d’une nouvelle opération.
Le dispositif comprend des moyens 403 d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition de l’outil lorsque le seuil est inférieur au pourcentage de charge mini devant rester à l’issue de l’opération ultérieure. Le message d’alerte peut indiquer à l’opérateur qu’il doit recharger la batterie de son outil avant de lancer la réalisation d’une nouvelle opération. L’inhibition de l’outil bloque le fonctionnement de l’outil privant ainsi l’opérateur de la possibilité de mettre en œuvre l’outil pour réaliser une nouvelle opération. Cette inhibition sera maintenue tant que l’outil n’aurait pas recouvré un niveau de charge batterie suffisant.
Lorsque le seuil est supérieur au pourcentage de charge mini devant rester à l’issue de l’opération ultérieure, l’outil est en mesure de réaliser une nouvelle opération jusqu’à son terme. Alors une nouvelle opération peut être déclenchée par l’actionnement des moyens de déclenchement.
Ces moyens d’émission et/ou d’inhibition peuvent être configurés pour être mis en œuvre en temps réel continuellement y compris pendant l’arrêt de l’outil entre deux opérations ou bien immédiatement après le déclenchement d’une nouvelle opération.
Les moyens de détermination du pourcentage de charge batterie consommé peuvent être aptes à déterminer ce pourcentage à la suite de la réalisation de plusieurs opérations successives plutôt qu’à la suite d’une unique opération. Dans ce cas, les moyens de détermination du pourcentage de charge batterie consommé seront aptes à calculer la moyenne par opération du pourcentage de charge batterie consommé mesurée au cours de la réalisation de plusieurs opérations.
Dans une variante, les moyens de détermination du pourcentage de charge batterie consommé pourront être aptes à déterminer le pourcentage de charge batterie consommé au cours de la réalisation d’un nombre x d’opération pour évaluer la capacité de l’outil à réaliser ultérieurement jusqu’à leur terme un nombre x de nouvelles opérations.
6.2.4. Prise en considération combinées de plusieurs paramètres de fonctionnement
Dans une variante, il sera possible de combiner les deux précédents modes de réalisation si bien que l’outil pourra tenir compte à la fois de la température de l’outil et du pourcentage de charge de la batterie pour évaluer la capacité de l’outil à réaliser au moins une nouvelle opération jusqu’à son terme.
- Mesurer l'épaisseur des éprouvettes à l'aide d'un micromètre Palmer.
- Placer l'éprouvette dans les mords du Texturomètre TA.XT Plus de Stable Micro Systems et à l'aide du logiciel Exponent, lancer la mesure afin de d'obtenir la force (g) et la longueur à la rupture (mm).
TA Setting: vitesse 0,1 ou 0,3 mm/s
Formule Chitosan (100 kDa) (%. p/p) AL (%. p/p) Glycérine (%. p/p) % Elongation à la rupture moyenne Erreur sur l’élongation% Contrainte à la rupture moyenne Erreur sur la contrainte C1 5 2.5 0 4,8 0,9 46 7,5 C2 5 2.5 0.1 4,3 1,5 34,8 11,4 C3 5 2.5 0.5 8,0 0,4 18,5 10,7 C4 5 2.5 1 50,0 25,6 16,4 4,6 C5 5 2.5 5 593,2 59,8 1,5 0,2 C6 5 2.5 20 723,3 85,6 0,1 0,0
Ces résultats permettent de fixer la dose minimale de glycols par rapport au chitosan vis-à-vis du problème technique du confort. Avoir un film plus mou, donc qui a une élongation à la rupture plus longue, améliore le confort au dépôt.
Sans glycérine, le film de chitosan reste rigide et inconfortable sur la peau (C1 ) .
L’évolution de la rigidité du film est évaluée avec les mesures ci-dessus et montre qu’à partir d’un ratio pondéral polyol : chitosan égal à 1 :10 (C3) les effets d’assouplissement sont perceptibles. Cet assouplissement est primordial pour le confort. Formule Chitosan (100 kDa) (%. p/p) AL (%. p/p) Glycérine (%. p/p) Pigment rouge (%. p/p) % Elongation à la rupture moyenne Erreur sur l’élongation% Contrainte à la rupture moyenne Erreur sur la contrainte A1* 5 2.5 15 1.3 0,1 18.2 1.2 A2 5 2.5 10 15 208.5 7.7 1.0 0.1
La formule A1 est comparative (marquée par une étoile), tandis que la formule A2 est selon l’invention.
L’exemple A2 montre l’impact du polyol sur la souplesse du film en présence de pigment.
Exemple 3 : Protocole d’évaluation de la résistance au frottement à sec
3 .1. Protocole d’étalement des compositions en un film
L’étalement des produits se fait sur un banc d’étalement (Elcometer 4340 Applicator) permettant de régler sa vitesse ainsi que la distance sur lequel il se fait. Le banc est équipé d’un système d’aspiration relié à une pompe pour que le support où l’on fait l’étalement, ne bouge pas. Des cartes de contraste avec un fond noir et un fond blanc non vernis sont utilisées (1 byko-chart, uncoated N2A, code 2831). L’épaisseur d’étalement est quant à elle réglable grâce à l’étaleur carré déposé sur le support de manière à étaler par arasement lorsque la plateforme est mise en marche. Chaque tranche de l’étaleur permet d’étaler avec une épaisseur différente allant de 25μm à 200μm. L’épaisseur choisie est de 50 µm afin de se rapprocher d’une épaisseur du film in vivo . Un poids de 960 g est ajouté par-dessus l’étaleur pendant l’étalement. La vitesse de l’étalement est réglée à 1in/sec, soit 2,54cm/s. Les films sont séchés pendant 24h à température et humidité (HR) ambiante (50% HR).
Formule Chitosan (100 kDa) AL (% p/p) Glycérine (% p/p) Pigments natifs (% p/p) Mouille Composition comparative 0,1 0,08 0 15 Non, donc inhomogénéité Composition selon l’invention 0.1 0.08 1 15 Oui
Les résultats sont représentés dans le tableau 3. Certaines compositions ne peuvent pas s’étaler pour réaliser les tests de contraste ratio (CR) qui suivent, on dit qu’elles démouillent. Ce démouillage entraine des inhomogénéités de dépôt. Ces formules ne rencontrent donc pas les critères permettant de résoudre le problème technique de l’homogénéité et de la couvrance à cause de leur démouillage.
Les premières électrodes 10 sont électriquement connectées grâce à un premier via 51 rempli d’un matériau électriquement conducteur. Les deuxièmes électrodes 20 sont électriquement connectées grâce à un deuxième via 52 rempli d’un matériau électriquement conducteur.
Le matériau piézoélectrique organique, à base de polyfluorure de vinylidène (PVFD), est, généralement déposé sur les électrodes de PEDOT :PSS, par impression.
Cependant, le PVDF et le PEDOT :PSS présente une mauvaise adhésion entre eux et le PEDOT :PSS est soluble dans le solvant du PVDF. Il se forme alors des plis dans le PVDF déposé sur la couche de PEDOT :PSS ( ), ce qui peut par la suite provoquer des court-circuits.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif piézoélectrique remédiant aux inconvénients de l’art antérieur, et en particulier, un dispositif évitant les court-circuits.
les premières électrodes et les deuxièmes électrodes étant en un mélange comprenant du PEDOT :PSS, une première molécule ayant un groupe époxy et une deuxième molécule, la deuxième molécule étant un phosphonate de sodium, un sulfonate de sodium ou un carboxylate de sodium.
L’invention se distingue fondamentalement de l’art antérieur par l’utilisation d’une électrode comprenant un mélange de PEDOT :PSS et d’au moins deux autres molécules particulières.
La molécule ayant un groupe époxy permet de réticuler le PEDOT:PSS et de former un réseau protecteur vis-à-vis du ou des solvants utilisés pour déposer la couche supérieure (i.e. la couche piézoélectrique).
Avantageusement, le mélange comprend de 2 à 5% massique de première molécule ayant un groupe époxy. De préférence,
Avantageusement, la première molécule est choisie parmi le (3-Glycidyloxypropyl)triméthoxysilane, le 3-Glycidoxypropyldiméthyléthoxysilane et le Glycidyl 2,2,3,3-tétrafluoropropyl éther.
De préférence, la première molécule est un alcoxysilane. Ainsi, les groupes alcoxydes forment des liaisons ioniques avec le PEDOT:PSS, en replaçant le PSS-, ce qui stabilise le dépôt et l’adhérence du PVDF sur la couche de PEDOT:PSS.
De préférence, la première molécule ayant le groupe époxy est le 3-Glycidyloxypropyl)triméthoxysilane. Cette molécule a une température de réticulation relativement faible (140°C), qui est compatible avec des substrats polymères.
La distance d est mesurée de câble à câble, c’est-à-dire entre le câble d’une première couche de travail et le câble d’une seconde couche de travail. En d’autres termes, cette distance d englobe l’épaisseur de la couche de mélange caoutchouteux C et les épaisseurs respectives des mélanges caoutchouteux de calandrage, radialement extérieure aux câbles de la couche de travail radialement intérieure et radialement intérieure aux câbles de la couche de travail radialement extérieure.
Les différentes mesures d’épaisseur sont effectuées sur une coupe méridienne d’un pneumatique, le pneumatique étant donc dans un état non gonflé.
Avantageusement selon l’invention, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure est inférieur à 1/6, et dans lequel : FR2 est la force rupture en extension uniaxiale de chacun des câbles de la couche de travail radialement la plus extérieure, F2 = p 2 * Tc * [(tan(|α1|)/(tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(|α2|) + C F ], avec Tc = 0.078 * P * Rs* (1-(Rs²-RL²)/(2*Rt*Rs)), P : la pression de gonflage nominale du pneumatique selon l’ETRTO, C F = 0.00035*(min((L-80) / sin(|α1|), (L-80) / sin(|α2|), 480)-480), p 2 : le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du plan médian circonférentiel, Rs = Re – Es, Re : rayon extérieur du pneumatique mesuré au point radialement le plus extérieur sur la surface de la bande de roulement du pneumatique, ladite surface étant extrapolée pour combler les éventuels creux, Es : distance radiale entre le point radialement le plus à l’extérieur du pneumatique et sa projection orthogonale sur la face radialement extérieure d’un élément de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, RL : moyenne des rayons des points axialement les plus à l’extérieur de la partie principale de la couche d’armature de carcasse de chaque côté du pneumatique, Rt : le rayon du cercle passant par trois points situés sur la surface extérieure de la bande de roulement en dehors des creux, définis à partir d’une extrémité d’épaulement à des distances axiales respectives égales à ¼, ½ et ¾ de la largeur axiale de la bande de roulement.
L’épaisseur Es et le pas p 2 sont mesurés sur une coupe du pneumatique et sont exprimés en millimètres.
Les inventeurs font encore le constat que le choix de la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles précités α1 et α2 associé à l’angle moyen α et au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 tels que définis selon cette réalisation avantageuse de l’invention peuvent permettre d’éliminer la couche de protection usuellement mise en place radialement à l’extérieur des autres couches de l’armature de sommet. Une telle couche est habituellement présente pour être sacrifiée en cas d’agressions du pneumatique de type coupures pouvant venir altérer l’intégrité d’éléments de renforcement métalliques par des phénomènes de corrosion associés à la fatigue desdits éléments de renforcement. Les inventeurs font effectivement le constat que les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, d’un pneumatique selon l’invention, sont moins sollicités lors du gonflage du pneumatique ou bien lors de son utilisation en roulage normal que les éléments de renforcement d’une couche de sommet de travail radialement la plus extérieure d’un pneumatique plus usuel ; un tel pneumatique plus usuel présente des différences d’angles en valeur absolue entre les éléments de renforcement des différentes couches de travail plus petites, un angle des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus intérieure supérieur ou égal en valeur absolue à celui des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure et un ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 plus important. Les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure d’un pneumatique selon l’invention présentent ainsi des propriétés d’endurance bien supérieures à ceux d’un pneumatique plus usuel ; les inventeurs font ainsi le constat que la suppression de la couche de protection est rendue possible et permet de contribuer à l’allègement du pneumatique et la limitation des montées en température dans la zone du sommet de pneumatique.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est supérieure ou égale à 10° et de préférence supérieure à 14°. Selon ce mode de réalisation, et conformément aux interprétations données ci-dessus, il va être possible d’améliorer encore les performances d’endurance des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure et/ou améliorer encore les performances du pneumatique à l’égard de chocs tels que ceux subis lors de roulage sur des sols caillouteux.
De préférence, la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles α2 et α1 est inférieure à 25° et de préférence encore inférieure à 20°. Au-delà de ces valeurs, le pneumatique serait susceptible de présenter des usures irrégulières dans certaines conditions d’utilisation.
Avantageusement encore selon l’invention, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure est inférieur à 1/8. Un tel ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 contribue encore à améliorer les performances d’endurance des éléments de renforcement de la couche de travail radialement la plus extérieure lors de l’utilisation du pneumatique.
De préférence selon l’invention, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail radialement la plus intérieure est inférieur à 1/3, dans lequel : FR1 est la force rupture en extension uniaxiale de chacun des câbles de la couche de travail radialement la plus intérieure, F1 = p 1 * Tc * [(tan(|α2|)/(tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(|α1|) + C F ], avec p 1 : le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du plan médian circonférentiel.
De préférence encore, le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail radialement la plus intérieure est au moins 30 % supérieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail radialement la plus extérieure.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, la couche de sommet de travail axialement la plus large est radialement à l’intérieur des autres couches de sommet de travail.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, optimisant l’amincissement du sommet du pneumatique, les deux couches de sommet de travail sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur la totalité de la largeur axiale de l’armature sommet.
Selon une variante de réalisation de l’invention, au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est constituée d’un mélange caoutchouteux comportant une composition comprenant 60 à 80 pce de charges renforçantes, dont au moins 10 pce de noir de carbone de pyrolyse.
Selon un mode de réalisation préféré de cette variante de l’invention, le mélange caoutchouteux des couches de calandrage desdites deux couches de sommet de travail comporte une composition comprenant 60 à 80 pce de charges renforçantes, dont au moins 10 pce de noir de carbone de pyrolyse.
Habituellement, les modules sécants d’élasticité à 10 % d'allongement des couches de calandrage des couches de sommet de travail sont supérieurs à 10 MPa. De tels modules d’élasticité sont requis pour permettre de limiter les mises en compression des éléments de renforcement des couches de sommet de travail notamment lorsque le véhicule suit un parcours sinueux, lors de manœuvres sur les parkings ou bien lors du passage de ronds-points. En effet, les cisaillements selon la direction axiale qui s’opèrent sur la bande de roulement dans la zone de la surface de contact avec le sol conduisent à la mise en compression des éléments de renforcement d’une couche de sommet de travail.