INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, la zone cible peut être traitée avec un micro-aiguilletage à radiofréquence (RF) fractionnée, qui est une thérapie à base de chaleur qui utilise des aiguilles plus épaisses pour transmettre la chaleur en profondeur dans la peau. Le micro-aiguilletage RF fait coaguler thermiquement le tissu pour stimuler la dénaturation et le renouvellement du collagène. Le micro-aiguilletage RF génère moins de microcanaux que l’aiguilletage mécanique. Dans un mode de réalisation, la zone cible peut être traitée avec un micro-aiguilletage RF standard ou à impulsions courtes. Des exemples non limitatifs de dispositifs RF qui peuvent être utilisés incluent Scarlet SRF, Agnes RF, Endymed Intensif, Secret RF, Vivace, Virtue RF, Morpheus8, etc.
La zone cible peut également être traitée par ultrasons, par exemple par ultrathérapie. Les ultrasons peuvent desserrer, étirer et réorienter thermiquement le tissu du collagène. Les ultrasons agissent mécaniquement sur la peau et le tissu cicatriciel comme un micromassage et produisent des gouttelettes microscopiques d’oxygène (cavitation) à partir des vibrations.
La mésothérapie par électroporation peut également être employée avec les procédés divulgués. L’électroporation utilise l’électricité pour intensifier la perméabilité de la peau ou de la membrane du tissu cicatriciel en créant des canaux microscopiques qui ouvrent des voies en profondeur dans la peau, perturbant ainsi le tissu cicatriciel.
La dermabrasion, y compris la microdermabrasion, peut également être utilisée pour traiter la zone cible dans certains modes de réalisation. La dermabrasion implique une abrasion plus profonde contrôlée des couches supérieures à intermédiaires de la peau ou du tissu cicatriciel non lésé(e) avec une quelconque variété de dispositifs abrasifs puissants tels qu’une brosse métallique, une roue en diamant (ou fraise) ou une roue crantée. Des modes de réalisation exemplaires peuvent inclure la microdermabrasion à cristaux ou la microdermabrasion au diamant.
Dans d’autres modes de réalisation, le rajeunissement de la peau par plasma peut être utilisé dans les procédés divulgués. La régénération cutanée par plasma peut être utilisée pour apporter de l’énergie sous forme de plasma à la zone cible, ressemblant à un dispositif thermique et à un gommage à sec. Ce processus est utile en particulier pour briser le tissu cicatriciel.
Dans certains modes de réalisation, les gommages chimiques (également appelés chimexfoliation ou derma-gommage) peuvent être utilisés comme stimulus de modification de la peau. Les agents chimiques exemplaires et non limitatifs qui peuvent être utilisés pour traiter la zone cible comprennent les agents chimiques capables d’agir soit directement sur le gommage en encourageant l’exfoliation, tels que les β-hydroxyacides (BHA), par exemple l’acide salicylique et ses dérivés (y compris l’acide n-octanoyl 5-salicylique, également connu sous le nom de capryloyl salicylic acid (nom INCI)) ; les α-hydroxyacides (AHA), tels que les acides glycolique, lactique, tartrique, malique ou mandélique ; l’acide 8-hexadécène-1,16-dicarboxylique ou l’acide 9-octadécène dioïque ; l’urée et ses dérivés ; l’acide trichloroacétique ; l’acide gentisique et ses dérivés ; les oligofuctoses ; l’acide cinnamique ; l’extrait de saphora japonica ; le resvératrol ; le résorcinol ; l’acide carbolique (phénol) ; ou leur mélanges.
D’autres agents de gommage chimiques exemplaires et non limitatifs qui peuvent être utilisés incluent des composés impliqués dans le gommage ou la dégradation des cornéodesmosomes, tels que les composés aminosulfoniques, par exemple acide 4-(2-hydroxyéthyl)pipérazine-1-propanesulfonique (HEPES) ; acide 2-oxothiazolidine-4-carboxylique (procystéine) et leurs dérivés ; les dérivés des acides α-aminés du type glycine (tels que décrits dans le document EP-0 852 949) ainsi que le diacétate de méthylglycine sodique vendu par BASF sous le nom commercial Trilon M ; le miel ; dérivés de sucre tels que O-octanoyl-6-D-maltose et N-acétyl glucosamine ; ou leurs mélanges.
Comme exemples d'agents chimiques de gommage convenant pour être utilisés dans les compositions selon la divulgation et sans limitation, on peut mentionner l’EDTA et ses dérivés, les extraits de laminaire, le O-linoléyl-6-D-gluocose ; l’acide (3-hydroxy-2-pentylcyclopentyl) acétique, le trilactate de glycérol, la S carboxyméthyl cystéine, les dérivés de salicylate contenant de la silice tels que ceux décrits dans le brevet EP 0 796 861, les oligofuctases tels que celles décrites dans le brevet EP 0 218 200, les agents ayant des effets sur la transglutaminase tels que le brevet EP 0 899 330 ; l’extrait de la fleur de indica de ficus opuntia indica tels que Exfolactive® de Silab ; l’acide 8-hexadécène 1,16-dicarboxylique ; les esters de glucose et de vitamine F ; ou leurs mélanges.
Dans certains modes de réalisation, le ou les agents chimiques de gommage chimiques peuvent être choisis parmi les α-hydroxy acides tels que les acides citrique, lactique, glycolique, malique, tartrique ou mandélique ; les β-hydroxy acides tels que l’acide salicylique ou ses dérivés, par exemple l'acide n-octanoyl-5-salicylique, l'acide trichloroacétique, les phénols, les écorces d’huile de croton ; ou leurs mélanges.
Le C-glycoside ou son dérivé restera généralement sur la peau (par ex. peau non lésée ou tissu cicatriciel, qui peut ou non être modifié ou tissu cicatriciel modifié) pendant une durée suffisante pour parvenir aux bénéfices souhaités. Il peut donc être préférable de laisser le C-glycoside ou son dérivé sur la peau jusqu’à ce qu’il y pénètre ou qu’il soit éliminé au cours d’une hygiène personnelle ordinaire, par exemple la prochaine fois que la peau est lavée. Par exemple, dans certains modes de réalisation, l’au moins un C-glycoside ou dérivé de celui-ci est laissé sur la peau pendant une période souhaitée, par exemple au moins 10 secondes, au moins 20 secondes, au moins 30 secondes, au moins 40 secondes, au moins 50 secondes, au moins 1 minute, au moins 2 minutes, au moins 3 minutes, au moins 5 minutes, au moins 10 minutes, au moins 15 minutes, au moins 20 minutes, au moins 25 minutes, au moins 30 minutes, au moins 35 minutes, au moins 40 minutes, au moins 45 minutes, au moins 1 heure, au moins 2 heures, au moins 5 heures, au moins 8 heures, au moins 10 heures, au moins 15 heures, au moins 20 heures, au moins 24 heures, au moins 36 heures ou au moins 48 heures avant d’être retiré, tel que, par exemple, par essuyage ou rinçage de la peau. Par exemple, l'au moins un C-glycoside ou son dérivé peut être laissé sur la peau pendant une période allant de 5 minutes à 60 minutes, tel que de 5 minutes à 50 minutes, de 5 minutes à 40 minutes, de 5 minutes à 35 minutes, de 5 minutes à 30 minutes, de 5 minutes à 25 minutes, de 5 minutes à 20 minutes, de 5 minutes à 15 minutes ou de 5 minutes à 10 minutes. À titre d’exemple supplémentaire, l'au moins un C-glycoside ou son dérivé peut être laissé sur la peau pendant une période allant de 10 minutes à 60 minutes, tel que de 10 minutes à 50 minutes, de 10 minutes à 40 minutes, de 10 minutes à 35 minutes, de 10 minutes à 30 minutes, de 10 minutes à 25 minutes, de 10 minutes à 20 minutes ou de 10 minutes à 15 minutes.
L’étape d’application d’un C-glycoside ou d’un dérivé de celui-ci peut comprendre une ou plusieurs applications, telles que deux applications ou plus trois applications ou plus, etc., sur la zone cible. Ainsi, dans divers modes de réalisation, les procédés comprennent l’application d’au moins un C-glycoside ou dérivé de celui-ci sur la zone cible au moins une fois avant, au moins une fois pendant et/ou au moins une fois après traitement avec le stimulus de modification de la peau. Par exemple, l'au moins un C-glycoside ou son dérivé peut être appliqué sur la zone cible au moins une fois avant, au moins une fois pendant et au moins une fois après traitement avec le traitement de stimulus de modification de la peau. Autre exemple, les procédés comprennent l’application d’au moins un C-glycoside ou d’un dérivé de celui-ci sur la zone cible au moins deux fois avant, au moins deux fois pendant et/ou au moins deux fois après traitement avec le stimulus de modification de la peau. À titre d’exemple supplémentaire, les procédés comprennent l’application d’au moins un C-glycoside ou dérivé de celui-ci sur la zone cible au moins une fois, tel qu'au moins deux fois, avant traitement avec le stimulus de modification de la peau, et au moins une fois, tel qu'au moins deux fois, après traitement avec le stimulus de modification de la peau. À titre d’exemple supplémentaire, les procédés comprennent l’application d’au moins un C-glycoside ou d’un dérivé de celui-ci sur la zone cible au moins une fois, par exemple au moins deux fois, après traitement avec le stimulus de modification de la peau.
L’injecteur de comburant 23 est configuré pour injecter un débit de comburant à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. Il est généralement couplé à une alimentation en comburant disposée à l’extérieur du four de fusion 10, ainsi qu’à une valve de comburant permettant de faire varier le débit de comburant injecté à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. Une telle valve de comburant peut avantageusement être actionnée automatiquement, de manière à pouvoir piloter ou faire varier automatiquement le débit de comburant inséré à l’intérieur de l’enceinte de combustion 13. Selon un mode de réalisation, le brûleur 20 comprend un injecteur de comburant 23 central disposé à proximité du dispositif d’allumage 21, ainsi que 4 injecteurs de comburant 23 périphériques disposés à égale distance de l’injecteur de comburant 23 central. Cependant, une telle architecture n’est pas limitative, et le brûleur 20 peut comprendre un ou plusieurs injecteurs de comburant 23 agencés d’une autre manière.
De manière avantageuse, l’injecteur de comburant 23 peut être un injecteur d’oxygène industriellement pur. De cette manière, il est possible d’améliorer la combustion des composés organiques volatils COV, sans refroidir l’intérieur du four de fusion 10. Cela est particulièrement avantageux pour réduire le temps et donc l’énergie nécessaire à apporter pour fondre une quantité donnée de déchets d’aluminium par rapport à un four de fusion 10 utilisant un comburant comprenant une quantité de dioxygène strictement inférieure à 100%, typiquement de l’air ou de l’air enrichi avec de l’oxygène.
L’injecteur de combustible 25 est de son côté configuré pour injecter un débit de combustible à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. Il est généralement couplé à une alimentation en combustible disposée à l’extérieur du four de fusion 10, ainsi qu’à une valve de combustible permettant de faire varier le débit de combustible injecté à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. Une telle valve de combustible peut également être actionnée automatiquement, de manière à pouvoir piloter ou faire varier automatiquement le débit de combustible inséré à l’intérieur de l’enceinte de combustion 13. Selon un mode de réalisation, le brûleur 20 peut comprendre un unique injecteur de combustible 25 disposé à proximité de l’injecteur de comburant 23 central et du dispositif d’allumage 21.
Le dispositif d’allumage 21 est configuré pour démarrer une combustion du comburant et du combustible injectés dans l’enceinte de fusion 13, afin d’apporter de la chaleur dans l’enceinte de fusion 13. Ainsi, le brûleur 20 est apte à permettre la fusion des déchets d’aluminium dans l’enceinte de fusion 13. Par ailleurs, le four de fusion 10 permet la combustion des composés organiques présents dans les déchets d’aluminium.
Comme cela est illustré sur la , le four de fusion 10 peut également comprendre une lance additionnelle 27 de comburant distincte de l’au moins un injecteur de comburant 23, et configurée pour permettre l’introduction d’un débit additionnel de comburant à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. Cette lance additionnelle 27 de comburant n’est généralement pas comprise dans le brûleur 20. Elle peut par exemple présenter un débit maximal d’introduction de comburant dans l’enceinte de fusion 13 qui est strictement supérieur à un débit maximal d’introduction de comburant de l’au moins un injecteur de comburant 23. De la même manière que pour l’injecteur de comburant 23, la lance additionnelle 27 de comburant peut être une lance d’oxygène industriellement pur. Les dispositions précédemment décrites permettent de proposer un four de fusion 10 ayant des capacités d’injection de comburant améliorée, ce qui est particulièrement adapté pour améliorer la combustion des composés organiques volatils COV à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13.
Le four de fusion 10 comprend enfin des moyens d’évacuation 17 configurés pour permettre d’extraire tout ou partie de fumées de combustion notées « F » de l’intérieur de l’enceinte de fusion 13 vers une zone d’air libre située à l’extérieur de l’enceinte de fusion 13 et où l’air est libre de circulation. Comme cela est illustré sur la , le four de fusion 10 peut comprendre une porte 15 d’introduction de matière configurée pour permettre l’introduction des déchets d’aluminium à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13, lorsque cette porte 15 est ouverte. Par exemple, les moyens d’évacuation 17 du four de fusion 10 peuvent consister en au moins une ouverture ménagée dans une paroi du four de fusion 10, par exemple au niveau de la porte 15 du four de fusion 10 qui sert à l’introduction de matière. Sur la , les moyens d’évacuation 17 comprennent une unique ouverture disposée sur une portion supérieure de la porte 15, il est néanmoins bien compris que les moyens d’évacuation 17 peuvent aussi comprendre plusieurs ouvertures. Les dispositions précédemment décrites permettent de proposer une porte 15 qui n’est pas étanche aux fumées de combustion F. La conception et la fabrication d’une telle porte 15 est donc facilitée par rapport à des systèmes de fusion de déchets d’aluminium dans lesquels la porte 15 est étanche. Il est ainsi possible de concevoir et fabriquer des fours de fusion 10 rotatifs de grandes dimensions aptes à recevoir une plus grande quantité de déchets d’aluminium.
Le système de fusion 1 de déchets d’aluminium comprend en outre une hotte d’aspiration 30 disposée hors de l’enceinte de fusion 13 et destinée à capter par aspiration tout ou partie desdites fumées de combustion F présentes dans la zone d’air libre. La hotte d’aspiration 30 comprend une conduite de contrôle 31 qui peut comprendre une extrémité d’aspiration 33 au niveau de laquelle sont captées les fumées de combustion F. Par exemple cette extrémité d’aspiration 33 peut être disposée au niveau des moyens d’évacuation 17 du four de fusion 10. De cette manière, il est possible de refroidir rapidement les fumées de combustion F en les mélangeant avec l’air libre directement à la sortie du four, tout en captant lesdites fumées de combustion F. La formation de dioxine par synthèse de novo dans les fumées de combustion F est donc limitée, et les fumées de combustion F sont refroidies et captées directement à la sortie du four de fusion 10. En d’autres termes, la présence de la hotte d’aspiration 30 permet d’empêcher la fuite de fumées de combustion F en dehors du système de fusion 1 de déchets d’aluminium et donc de limiter les diffus dans l’atelier dans lequel se trouve le four de fusion 10.
La conduite de contrôle 31 de la hotte d’aspiration 30 peut également comprendre une extrémité de filtration 35 opposée à l’extrémité d’aspiration 33. Cette extrémité de filtration 35 peut avantageusement être munie d’un filtre à poussière 39 configuré pour filtrer des produits de combustion distincts des COV restant dans les fumées de combustion F, au niveau de l’extrémité de filtration 35. De manière avantageuse, le filtre à poussière 39 peut être un filtre à chaux configuré à la fois pour capter les poussières restantes dans les fumées de combustion, et pour neutraliser les fumées acides comme l’aide chlorhydrique (HCl). De cette manière, il est possible de filtrer les fumées de combustion F avant qu’elles ne s’échappent à l’extérieur du système de fusion 1 de déchets d’aluminium. Selon une variante non représentée, le système de fusion 1 comprend un piège à dioxyde de carbone disposé au niveau de l’extrémité de filtration 35, ledit piège à dioxyde de carbone étant configuré pour piéger tout ou partie du dioxyde de carbone présent dans les fumées de combustion F avant leur évacuation hors du système de fusion 1.
La conduite de contrôle 31 comprend au moins un capteur de monoxyde de carbone 37 configuré pour mesurer une valeur d’une concentration en monoxyde de carbone notée « C » dans lesdites fumées de combustion F captées par la hotte d’aspiration 30. Par exemple, le capteur de monoxyde de carbone 37 comprend un émetteur laser configuré pour émettre un rayonnement laser, et un récepteur laser configuré pour recevoir ledit rayonnement laser émis, et pour mesurer un spectre d’absorption dudit rayonnement laser reçu, la valeur de la concentration en monoxyde de carbone C étant déterminée à partir dudit spectre d’absorption ainsi mesuré. En d’autres termes, le capteur de monoxyde de carbone 37 mesure la valeur de la concentration en monoxyde de carbone C par une méthode de mesure par spectrométrie d’absorption laser, également appelée TDLAS pour « Tunable diode laser absorption spectroscopy » selon la terminologie anglo-saxonne consacrée. De manière avantageuse, l’utilisation d’une méthode de mesure par spectrométrie d’absorption laser par le capteur de monoxyde de carbone 37 permet de mesurer une valeur de la concentration en monoxyde de carbone C avec une sensibilité de l’ordre de 0,3 ppm dans un intervalle de temps inférieur à 1 seconde. Cela est particulièrement avantageux pour effectuer un pilotage en temps quasi-réel du four de fusion 10 pour contrôler la combustion des composés organiques volatils. Par ailleurs, un tel capteur de monoxyde de carbone 37 présente l’avantage d’être un moyen de mesure sans contact, facilitant la maintenance. Enfin, cette méthode de mesure par spectrométrie en ligne permet de limiter l’interférence avec d’autres gaz, ce qui rend la mesure fiable.
Enfin, le système de fusion 1 de déchets d’aluminium comprend un dispositif de commande 50 configuré pour recevoir une information d’entrée représentative de la valeur de la concentration en monoxyde de carbone C mesurée par le capteur de monoxyde de carbone 37, et pour piloter le débit de comburant injecté par ledit injecteur de comburant 23 et/ou le débit de combustible injecté par ledit injecteur de combustible 25, en fonction de ladite information d’entrée. Par « piloter », on entend que le dispositif de commande 50 est apte à réguler ou faire varier les débits de comburant et/ou de combustible introduits dans l’enceinte du four, par exemple par l’intermédiaire d’une ou plusieurs valves. De manière générale, le dispositif de commande 50 est un automate configuré pour piloter automatiquement le débit de comburant injecté par l’injecteur de comburant 23 et/ou le débit de combustible injecté par l’injecteur de combustible 25, et/ou optionnellement la vitesse de rotation du tambour 11 rotatif, par exemple selon un algorithme enregistré dans une mémoire du dispositif de commande 50. Un tel algorithme pouvant comprendre des instructions correspondant à des modes de fonctionnement d’une étape de pilotage E6 du procédé de fusion qui sera décrite plus loin.
Les dispositions précédemment décrites permettent de proposer un système de fusion 1 de déchets d’aluminium apte à fondre les déchets d’aluminium pour obtenir de l’aluminium liquide noté « M », tout en permettant de brûler les composés organiques volatils COV à l’intérieur de l’enceinte de fusion 13. La présence du capteur de monoxyde de carbone 37 communiquant avec le dispositif de commande 50 permet en outre de piloter les débits de comburant et de combustible pour contenir le taux de COV en sortie du four de fusion 10 à des concentrations inférieures à une valeur de sécurité.
L’invention concerne également un procédé de fusion de déchets d’aluminium par un système de fusion 1 de déchets d’aluminium. A l’issu du procédé de fusion, il est généralement prévu la mise en œuvre d’une étape de vidange du four de fusion 10 (non représentée), dans laquelle tout ou partie de l’aluminium liquide M contenu dans l’enceinte de fusion est extrait de l’enceinte de fusion 13, typiquement par basculement ou siphonage.
Un mode de réalisation du procédé de fusion est par exemple présenté à la . Le procédé de fusion comprend tout d’abord une étape de mise à disposition E1 d’un système de fusion 1 de déchets d’aluminium du type d’un de ceux décrits précédemment.
Préalablement à la mise en œuvre d’autres étapes du procédé de fusion, il peut être avantageux de réaliser une étape de calibration E11, dans laquelle des paramètres de pilotage du four de fusion 10 sont déterminés. Comme nous le verrons par la suite, ces paramètres de pilotage peuvent être utilisés lors d’une étape de pilotage E6 qui est alors mise en œuvre différemment en fonction desdits paramètres de pilotage du four, c’est-à-dire en fonction du type de four de fusion 10 utilisé, ou en fonction de la taille de ce four de fusion 10. Lors de l’étape de calibration E11, une loi de corrélation, par exemple sous la forme d’une équation linéaire est établie entre : une concentration moyenne en monoxyde de carbone Cm mesurée par le capteur de monoxyde de carbone 37, et une concentration moyenne en composés organiques volatils [COV] m mesurée au niveau de l’extrémité de filtration 35 par un capteur de composés organiques volatils COV.
Par exemple, une telle loi de corrélation est établie par une méthode de régression linéaire sur la base d’au moins trois valeurs de concentration moyenne en monoxyde de carbone Cm déterminées à partir de mesures du capteur de monoxyde de carbone 37, chacune associée à une valeur de concentration moyenne en composés organiques volatils [COV] m déterminée sur un même intervalle de temps. En effet, la demanderesse a constaté de manière surprenante qu’il était possible d’établir une relation linéaire entre la concentration moyenne en monoxyde de carbone Cm en sortie du four de fusion 10, et la concentration moyenne en COV [COV] m au niveau de l’extrémité de filtration 35. Cette loi de corrélation est dépendante du système de fusion 1 utilisé, car elle dépend notamment du four de fusion 10, de la hotte d’aspiration 30 et du taux de dilution des fumées de combustion F à l’air libre avant leur captation par la hotte d’aspiration 30.
Selon un mode de réalisation, la concentration moyenne en composés organiques volatils mesurée au niveau de l’extrémité de filtration 35 par un capteur de composés organiques volatils, est mesurée en aval du filtre à poussières 39, c’est-à-dire après que le filtre à poussières 39 ait filtré les fumées de combustion F.
L’orifice de sortie d’eau de lavage non filtrée 11 peut être typiquement raccordé à un tuyau de sortie d’eau de lavage d’une machine à laver, et l’orifice de sortie d’eau de lavage filtrée 12 peut être raccordé à un tuyau de vidange pour évacuer l’eau de lavage vers un circuit d’eaux usées après son passage dans l’unité de filtration. Des exemples de réalisation sont présentés ci-dessous en référence à la .