INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le premier et/ou le second orifice dans le premier bloc maintenu est de forme oblongue, dont la longueur est orientée radialement ou sensiblement radialement, et de préférence seulement celui des deux orifices qui se trouve radialement le plus éloigné de l’axe central longitudinal. Cela permet d’autoriser la dilatation thermique des premiers blocs, dans la direction radiale. Cette forme oblongue pourrait alternativement être adoptée pour les deux orifices, ou encore seulement pour celui se trouvant radialement le plus proche de l’axe central longitudinal de l’emballage. De la même manière, lorsque chaque premier bloc ne présente que le premier orifice et non le second, le premier peut être de forme oblongue s’étendant en longueur dans la direction radiale ou sensiblement radiale.
Lorsque les orifices précédemment mentionnés ne sont pas de forme oblongue, ils adoptent de préférence une forme circulaire.
D’ailleurs, dans ce premier mode de réalisation préféré de l’invention ainsi que dans tous les autres modes, il est noté que chacun des orifices est soit borgne, soit traversant. Les organes de maintien sont quant à eux préférentiellement des pions, des tiges, des tirants, des boulons, des rivets, ou tout autre organe similaire.
Selon une possibilité offerte par ce premier mode, ledit même et unique espace loge également des seconds blocs préfabriqués de protection radiologique se succédant le long de la direction circonférentielle de manière à se faire face les uns aux autres dans cette même direction, et au moins plusieurs parmi lesdits seconds blocs sont chacun maintenus sur au moins l’un des deux éléments de paroi d’enceinte du couvercle par ledit premier organe de maintien logé dans un premier orifice de ce second bloc, et également logé dans ledit premier orifice pratiqué sur au moins l’un des deux éléments de paroi d’enceinte associé. De plus, chaque premier bloc recouvre, selon la direction longitudinale, un jeu inter-blocs dans ladite direction circonférentielle entre deux seconds blocs directement consécutifs, et réciproquement.
Cette configuration permet avantageusement de former deux rangées de blocs empilées selon la direction longitudinale, pour limiter drastiquement les fuites à travers les jeux inter-blocs. Il est ici préférentiellement prévu d’utiliser les mêmes premiers organes de maintien pour maintenir à la fois les premiers et les seconds blocs préfabriqués, mais des organes de maintien distincts pourraient être prévus pour les seconds blocs, sans sortir du cadre de l’invention.
A cet égard, il est indiqué que comme pour les premiers blocs maintenus, les seconds blocs maintenus pourraient être équipé d’un second orifice. Ces premiers et seconds orifices des seconds blocs préfabriqués présentent de préférence la même conception que celle des premiers et seconds orifices des premiers blocs maintenus.
D’ailleurs, il est noté que les premiers et les seconds blocs présentent préférentiellement tous une conception identique, les seconds blocs étant agencés dans ledit même et unique espace dans une position retournée par rapport à la position des premiers blocs. Cela réduit de manière significative les coûts de fabrication, et limite grandement les risques d’erreur de montage des blocs dans l’enceinte de protection radiologique.
Pour ce faire, préférentiellement, chaque premier et second bloc présente une ligne médiane fictive radiale, délimitant, de part et d’autre circonférentiellement de cette ligne fictive, deux portions de bloc dont une portion de maintien comprenant le premier orifice, ce premier orifice étant agencé le long d’une ligne médiane fictive radiale de cette portion de maintien. Il en est de même lorsqu’un second orifice est également prévu sur les premiers et seconds blocs.
De préférence, ledit même et unique espace s’étend sur une amplitude angulaire de 360° selon la direction circonférentielle. Néanmoins, il pourrait alternativement s’agir de plusieurs enceintes segmentées circonférentiellement pour reconstituer une protection radiologique sur 360°, avec dans ce cas, chaque enceinte s’étendant sur une amplitude angulaire inférieure à 360° et logeant son propre dispositif de protection radiol22ogique selon le principe de l’invention.
Dans ce premier mode de réalisation préféré de l’invention, les premiers blocs forment ainsi une couronne à l’aide des blocs constituant des secteurs angulaires de cette couronne, espacés les uns des autres au moins pour certains d’entre eux, par des jeux inter-blocs circonférentiels. Il en est de même pour les seconds blocs, ces derniers étant préférentiellement agencés en opposition de phase par rapport aux premiers blocs, de sorte à recouvrir les jeux inter-blocs circonférentiels.
Les modes de réalisation préférés suivants s’appliquent à une enceinte de protection radiologique qui se situe autour de la cavité de logement des matières radioactives.
A cet effet, la vanne 70 de fermeture est commandée dans son état fermé afin d’interdire à l’air non filtré entrant par la prise 36 d’air de passer dans le filtre 40 de pile à combustible. En même temps, les moyens commandés d’orientation, formés ici par la vanne 68 à trois voies, sont commandés dans le deuxième état d’orientation de la totalité du flux d’air entrant par la prise 54 d’air d’admission vers la conduite 66 de dérivation.
Ainsi, le flux d’air alimentant la pile 18 à combustible entre par la prise 54 d’air de la conduite 52 d’admission, puis il passe successivement par le filtre 58 de moteur, dans lequel la plupart des particules restent piégées, puis par la conduite 66 de dérivation, en traversant ensuite le filtre 40 de pile à combustible. Après avoir été filtré par le filtre 40 de pile à combustible, le flux d’air est acheminé jusqu’à la pile à combustible par la conduite 32 d’alimentation.
L’air ayant été préalablement filtré par le filtre 58 de moteur, très peu de particules sont piégées par l’élément 40A de filtration de particules du filtre 40 de pile à combustible. De ce fait, la durée de cet élément 40A de filtration de particules du filtre 40 de pile à combustible est prolongée.
Par ailleurs, lorsque le moteur 14 à combustion interne est sollicité, il doit de nouveau être alimenté en air. De ce fait, la vanne 70 de fermeture est commandée dans son état ouvert, et les moyens commandés d’orientation, formés ici par la vanne 68 à trois voies, sont commandés pour que l’air entrant par la prise 54 d’air du circuit 50 d’admission soit entièrement dirigé vers le moteur 14 à combustion interne en passant uniquement à travers le filtre 58 de moteur. Si la pile à combustible 18 est sollicitée dans le même temps, l’air nécessaire à son fonctionnement entre par la prise 36 d’air de la conduite 32 d’alimentation, puis il est filtré uniquement par le filtre 40 de pile à combustible avant d’être acheminé jusqu’à la pile 18 à combustible par la conduite 34 d’alimentation.
L’invention permet ainsi avantageusement d’allonger la durée de vie du filtre 40 de pile à combustible.
En outre, en faisant passer l’air alimentant la pile 18 à combustible à travers deux filtres 40, 58 en série, la qualité de cet air est encore améliorée, ce qui permet de prolonger encore plus la durée de vis de la pile 18 à combustible.
VEHICULE AUTOMOBILE ELECTRIQUE COMPORTANT UNE PRISE DE CHARGE ERGONOMIQUE ET DE FAIBLE ENCOMBREMENT L’invention porte sur un véhicule automobile comportant des moyens de stockage d’énergie électrique et au moins une prise de charge agencée pour la réception d’un connecteur externe d’une borne de recharge externe audit véhicule automobile, ladite au moins une prise de charge étant extractible d’un logement de prise que comporte la carrosserie dudit véhicule automobile depuis une position fermée vers une position ouverte.
Pour le rechargement en énergie de véhicules électriques ou hybrides électriques, de nombreux véhicules comportent une trappe obturant un logement qui comporte, ou bien une prise de charge agencée pour la réception d’un connecteur externe de recharge alimenté par une borne de recharge externe, ou bien un câble muni d’une fiche pour son raccordement à une telle borne de recharge. La présence d’une trappe de recharge altère l’esthétique d’une carrosserie de véhicule. Par ailleurs, la concavité de la carrosserie du véhicule ne permet pas de placer n’importe où ces trappes souvent volumineuses et sensiblement planes.
Le problème est connu en ce qui concerne l’obturation des réservoirs de carburant liquide. On connaît ainsi le document DE103 60 096A1, qui divulgue un bouchon de réservoir pour obturer une ouverture d'accès au réservoir, et qui comporte un couvercle mobile avec une ouverture de remplissage. En position fermée, l'ouverture de remplissage est escamotée dans l'ouverture d'accès au réservoir, et, pour occuper une position ouverte elle est prolongée hors de celle-ci. Le couvercle de réservoir a une section à laquelle est reliée une paroi circonférentielle qui fait au moins partiellement saillie dans l'ouverture d'accès au réservoir, l'ouverture de remplissage étant construite dans la paroi circonférentielle. L’escamotage de l’entrée de réservoir est plane, avec un accès du remplissage parallèle à la carrosserie du véhicule; la position angulaire de l’ouverture de remplissage est imposée par la géométrie du mécanisme, qui se révèle assez volumineux.
Un tel dispositif de trappe à carburant est certes transposable à une alimentation électrique, mais n’est pas optimisé en termes de surface occupée sur la carrosserie, et ne s’accommode pas d’un emplacement avec un faible rayon de courbure.
L’objectif de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un logement recevant un boîtier extractible d’un côté de la caisse pour permettre le rechargement en énergie. L’invention se propose, encore, de fournir à l’utilisateur des informations sur la recharge en énergie de son véhicule, au niveau de ce boîtier.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un véhicule automobile comportant des moyens de stockage d’énergie électrique et au moins une prise de charge agencée pour la réception d’un connecteur externe d’une borne de recharge externe audit véhicule automobile, ladite au moins une prise de charge étant extractible d’un logement de prise que comporte la carrosserie dudit véhicule automobile depuis une position fermée vers une position ouverte.
Selon l’invention ladite au moins une prise de charge est solidaire d’un boîtier guidé dans ledit logement de prise selon une direction axiale sensiblement normale à ladite carrosserie, et ledit boîtier étant, en position ouverte, mobile en rotation autour de ladite direction axiale par rapport audit logement de prise pour faciliter le raccordement d’un dit connecteur externe à ladite au moins une prise de charge mobile en révolution, au moins dans un secteur angulaire prédéfini, autour de ladite direction axiale.
Grâce à l’invention, il est possible d’implanter une prise de charge en toute zone de la carrosserie d’un véhicule automobile, et de raccorder facilement un connecteur de charge externe dans plusieurs positions différentes dans l’espace. Cet agencement permet de minimiser la surface de carrosserie consacrée à la fonction de rechargement en énergie.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, ledit boîtier porte au moins une interface homme-machine, qui est angulairement décalée par rapport à ladite au moins une prise de charge, autour de ladite direction axiale, et que l’utilisateur peut positionner à son gré en faisant pivoter ledit boîtier.
Le produit 113 de l’hydrogénation du toluène est majoritairement constitué de MCH (teneur supérieure ou égale à 98% poids). Le MCH produit peut être facilement stocké ou transporté à l’état liquide, à température ambiante et dans des conditions de pression non contraignantes. L’hydrogène ainsi stocké/transporté peut ensuite être récupéré par déshydrogénation du MCH.
Deux sécheurs 3a et 3b sont mis en œuvre en amont de l’unité d’hydrogénation 1. Ces colonnes d’adsorption 3a et 3b sont opérées alternativement en conditions - d’adsorption, de façon à sécher l’hydrogène, - de régénération, de façon à désorber l’eau sous l’action de la chaleur apportée par un fluide de régénération.
L’adsorbant utilisé est un tamis moléculaire de type 4A, commercialisé sous le nom commercial Axsorb 543 (1,6-2,5mm) par la société AXENS.
Les dimensions du lit d’adsorbant dans les colonnes sont de 1,4 mètre de diamètre pour une hauteur de 4 mètres.
Lors de la phase d’adsorption, la colonne d’adsorption 3a est alimentée par 1500kg/heure d’hydrogène de pureté supérieure à 99,9% poids, saturée en eau (pureté mesurée hors teneur en eau). La colonne est opérée à 2,0M Pa et à température ambiante.
Considérant un tamis exempt d’eau en début de phase d’adsorption, la colonne permet de sécher l’hydrogène saturé en eau de façon à obtenir de l’hydrogène dont la teneur en eau est inférieure à 1ppm volume. Pendant cette adsorption, le tamis se charge progressivement en eau, nécessitant de basculer sur une deuxième colonne après une durée de 24 heures.
L’hydrogène sec issu de la colonne 3a est dirigé ensuite via la ligne 102 vers la section réactionnelle d’hydrogénation 2. Cette section réactionnelle est constituée d’un réacteur 4 de type continu agité (CSTR , pour l’acronyme anglais du terme « Continuous Stirred-Tank Reactor »). L’agitation et le refroidissement du réacteur sont réalisés par une boucle de recirculation (lignes 121, 122, 123), comprenant une pompe 5 et un échangeur de chaleur 6 permettant d’évacuer la chaleur de réaction (réaction exothermique).
Le réacteur est alimenté en toluène ayant la composition suivante (en % poids) : - Toluène 99.5% - Autres aromatiques (benzène, xylènes) : 0.4% - Composés non aromatiques (méthylcyclohexane) 0.1% Le toluène est dirigé à un débit de 23 tonnes/heure vers le réacteur 4 via la ligne 103.
Le catalyseur utilisé est un complexe organométallique de nickel dans un solvant (disponible commercialement sous le nom « HC 1025 » auprès de la société AXENS). Tout autre catalyseur analogue peut être utilisé, notamment un de ceux décrits dans les brevets cités au préambule de la présente demande. Le réacteur est opéré à une température de 180°C et sous une pression de 1.5 MPa.
L’effluent du réacteur est soutiré sous forme vapeur via la ligne 104. L’analyse de l’effluent 104 permet d’obtenir par calcul un rendement de conversion du toluène supérieur à 95% en masse. La teneur en eau de l’effluent 104 est très peu élevée, de fait indétectable.
Un flux 106 d’un débit de 2235 kg/heure est prélevé de l’effluent 104 du réacteur 4. Le reste de l’effluent est dirigé vers un condenseur 10 et un ballon séparateur 11 où seront récupérée une phase vapeur 130 comprenant la majorité l’hydrogène n’ayant pas réagi et une phase liquide comprenant la majorité du méthylcyclohexane produit.
Le flux 106 est dirigé vers un réacteur d’hydrogénation 8, dit de finition, en lit fixe. Le catalyseur est à base de Nickel supporté sur une alumine (disponible commercialement sous le nom « LD143» auprès de la société AXENS). Le réacteur est opéré directement aux conditions de température et de pression du flux 106 en sortie de réacteur. Un exotherme de 10°C est observé sur le lit catalytique du réacteur 8. La teneur en toluène et autres composés aromatique en sortie du réacteur 8 est inférieure à 1000 ppm poids.
L’effluent 107 du réacteur d’hydrogénation 8 en lit fixe est ensuite chauffé progressivement dans un four électrique 9. La température de sortie du four 9 est progressivement augmentée de 190°C (température du flux 107 issu du réacteur 8) à 300°C en 2 heures.
Le flux 107 ainsi chauffé est ensuite dirigé vers la colonne d’adsorption 3b, permettant ainsi d’augmenter la température du tamis moléculaire de la colonne de la température ambiante à 280°C en 8 heures. Sous l’effet de la température, l’eau adsorbée par le tamis est désorbée et entraînée par le fluide chaud dans la ligne 110. Ce flux est ensuite refroidi à température ambiante dans l’échangeur 12 et dirigé vers le ballon séparateur 13 où l’eau libre apparue lors de la décantation est récupérée (ligne 114). Le flux hydrocarbures 116 issu du ballon 12, majoritairement composé de MCH et de composition sensiblement identique au flux 112 issu du ballon séparateur 11 sont mélangés et constituent le produit final 113 de l’unité d’hydrogénation 1.
A l’issue de la période de chauffe, le tamis de la colonne d’adsorption est refroidi en maintenant la circulation décrite ci-dessus sans la chauffe par le four 9.
PROCÉDÉ DE RECYCLAGE DU MANGANÈSE ET DU FLUOR À PARTIR D'UNE SOLUTION DE SEL DE MANGANÈSE La présente invention concerne le domaine technique de l'hydrométallurgie, et concerne en particulier un procédé de recyclage de manganèse et de fluor à partir d'une solution de sel de manganèse.
Selon ce mode de réalisation, - le terminal T établit une communication sans fil avec l’appareil d’arrosage communicant G 1 via le module de communication MC et par l’intermédiaire du réseau R. - le module de communication MC de l’appareil G 1 établit une communication sans fil avec : -- les appareils d’arrosage communicants G n , G n+1 , via leurs modules de communication respectifs MC n et MC n +1 (non représentés sur la figure), par l’intermédiaire d’un réseau R’ interconnecté avec le réseau R. Cette communication permet à l’appareil d’arrosage G 1 de recevoir des paramètres de fonctionnement Pt n et Pt n+1 envoyés respectivement par les appareils G n et G n+1 , via les réseaux R et R’. -- les capteurs CAP 1 et CAP n par l’intermédiaire du réseau R’. Cette communication permet à l’appareil d’arrosage G 1 de recevoir les informations CAPt, et CAPt n envoyées respectivement par les capteurs CAP 1 et CAP n , via les réseaux R et R’.
Selon ce mode de réalisation, l’appareil G 1 constitue un relais de communication permettant d’étendre la portée du réseau R par l’intermédiaire du réseau R’.
Selon les modes de réalisation envisagés, le réseau R’ peut utiliser différentes technologies comme le Wifi, le Bluetooth etc. La technologie utilisée pour le réseau R’ peut être similaire ou différer de celle utilisée pour le réseau R.
Ce mode de réalisation présente l’avantage de simplifier les installations où des appareils d’arrosage ou d’autres équipements communicants connectés à ces appareils d’arrosage, sont trop distants des passerelles d’accès pour capter le réseau nominal de l’installation (par exemple le wifi domestique, le réseau Bluetooth, etc.) représenté par le réseau R sur la figure.
La septième figure représente un appareil d’arrosage G 1 similaire à celui représenté en figure , ou , si ce n’est qu’il comprend en outre un générateur d’énergie GE raccordé au module d’alimentation MA.
Selon les modes de réalisation envisagés, ledit générateur d’énergie GE peut prendre la forme d’un capteur photovoltaïque, d’une éolienne ou de toute autre forme de générateur d’énergie connues de l’homme du métier.
Ce mode de réalisation permet de solutionner avantageusement la question de l’alimentation des appareils d’arrosage communicants en les rendant plus autonomes en énergie et en évitant d’avoir à les recharger manuellement ou à les raccorder à des câbles d’alimentation.
Compositions phytosanitaire à base de zéolite. Domaine technique de l'invention La présente invention appartient au domaine des compositions pour le traitement des végétaux. Plus particulièrement, la présente invention concerne l’utilisation d’une composition pour le traitement ou la prévention des pathologies des végétaux et avantageusement de la vigne.
État de la technique antérieure La culture des végétaux nécessite d’utiliser des moyens de prophylaxie et de traitement des pathologies.
En l’absence de ces traitements, la croissance des végétaux peut être ralentie et dans le pire des cas la plante et/ou ses fructifications peuvent être détruites. Par exemple, la vigne est extrêmement sensible aux champignons qui provoquent des pathologies telles que le mildiou et l’oïdium. Ces deux dernières pathologies peuvent, à elles seules, provoquer la destruction totale d’une récolte.
Les piqures d’insectes peuvent également provoquer des dégâts importants. Par exemple, la cicadelle se nourrit de la sève des végétaux en piquant les feuilles ce qui peut provoquer leur disparition.
On connait des moyens de traitement issus de la synthèse chimique pour de nombreuses pathologies des végétaux. Toutefois, les molécules utilisées pour ces traitements ont souvent des effets secondaires sur l’environnement et parfois sur les utilisateurs. En conséquence, elles sont fortement réglementées et le nombre de molécule autorisées se réduit d’année en année.
On connait également des moyens de traitement dits « biologiques » comme le cuivre ou le souffre. Ces produits ne sont pas neutres pour l’environnement et leur accumulation a été associée à une diminution de la faune et de la flore dans les sols.
En conséquence, il existe un besoin pour de nouvelles compositions pour le traitement et la prévention des pathologies végétales. Plus précisément il existe un besoin pour des compositions sans effets secondaires sur l’environnement et sur l’utilisateur.
Par ailleurs, il existe également un besoin pour des compositions aptes à prévenir et à traiter les conséquences du stress abiotique (e.g. stress lié au gel ou la chaleur) chez les végétaux et plus particulièrement pour la vigne.
La est une vue illustrant une modification des structures fines du tube de gainage 20 fabriqué en utilisant une condition de définition de cible selon un quatrième exemple expérimental. En référence à la , le courant et la tension de polarisation à fournir à la cible 10a peuvent être respectivement réglés à 90 A et à 120 V, et la taille de la cible 10a peut passer à 5 pouces, ce qui est supérieur à 3 pouces. En outre, la structure fine du tube de gainage 20 n’est pas modifiée dans le cas où le courant et la tension de polarisation à fournir à la cible 10a ayant la taille de 5 pouces sont respectivement de 90 A et de 120 V. Cela est dû au fait que le courant est commandé par le champ magnétique de sorte que l’arc tourne sans être concentré sur une partie particulière de la cible 10a ayant la taille de 5 pouces.
La recristallisation peut ne pas se produire lorsque le courant et la tension de polarisation à fournir à la cible sont faibles. L’efficacité de processus s’améliore à mesure que la taille de la cible augmente, mais la rotation est difficile à commander dans le cas où le courant et la tension de polarisation sont élevés. La structure fine n’est pas modifiée lorsque le courant à fournir à la cible est de 80 A ou moins, que la tension de polarisation est inférieure à 100 V et que la taille de la cible est de 3 pouces ou plus. Cependant, dans le cas où la taille de la cible est inférieure à 3 pouces, par exemple, 2 pouces, la structure fine est modifiée et l’efficacité de processus est faible. La taille de la cible peut être de 10 pouces ou moins. Dans le cas où la taille de la cible est supérieure à 10 pouces, la cible peut être difficile à fabriquer et un rendement de la cible peut diminuer. Par exemple, la cible peut avoir une taille de 3 à 5 pouces. L’efficacité de la cible ayant la taille de 5 pouces peut être supérieure à l’efficacité de la cible ayant la taille de 3 pouces. La structure fine n’est pas modifiée dans le cas où le courant à fournir à la cible est supérieur à 80 A ou dans le cas où la tension de polarisation est de 100 V ou plus, la taille de la cible est de 5 pouces ou plus et le courant est commandé par le champ magnétique de sorte que l’arc tourne. En outre, la structure fine n’est pas modifiée lorsque le courant est supérieur à 80 A ou dans le cas où la tension de polarisation est de 100 V ou plus, où la taille de la cible est de 4 pouces et où il existe un champ magnétique de rotation d’arc. Par conséquent, la structure fine n’est pas modifiée lorsque le courant est supérieur à 80 A ou dans le cas où la tension de polarisation est de 100 V ou plus, où la taille de la cible est de 4 pouces ou plus et où il existe un champ magnétique de rotation d’arc. Même dans ce cas, la taille de la cible peut être de 10 pouces ou moins compte tenu de la fabricabilité et du rendement de la cible.