INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape de suppression d’ostéophytes doit nécessairement être mise en œuvre par le procédé de construction avant la détermination des variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3. Etant donné qu’ils constituent des points aberrants parmi les points géométriques contenus dans la section de travail 5, ils peuvent conduire à une mauvaise évaluation/estimation des variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3, et donc de la largeur médio-latérale MLD et des trois surfaces de contacts S1, S2, S3. Un exemple pour la largeur médio-latérale MLD est donnée ultérieurement.
Une mauvaise estimation de la largeur médio-latérale MLD et des trois surfaces de contacts S1, S2, S3 peut conduire à la construction d’une modélisation d’un composant fémoral 101, et donc à la fabrication d’un composant fémoral 101 physique, surdimensionné dont l’encombrement prothétique sera inadapté au patient traité, induisant alors chez lui des douleurs fémoro-patellaires et des difficultés à se mouvoir avec sa prothèse.
La montre la section de travail 5 illustrée dans la après application de l’étape de suppression d’ostéophytes, pour laquelle les groupes de points géométriques aberrants représentatifs des ostéophytes 7 ont été supprimés. L’étape de suppression d’ostéophytes comprend également une sous-étape de lissage durant laquelle est appliquée une fonction d’interpolation sur les points géométriques du fémur modélisé qui étaient spatialement proches voisins des groupes de points aberrants venant d’être supprimés, dans le but de créer/ajouter de nouveaux points géométriques tels qu’ils modélisent les parties reséquées de la surface articulaire, c’est à dire ici les contours des condyles médial 61 et latéral 62.
L’étape de suppression d’ostéophytes permet aussi dans les sections de travail 5 de supprimer virtuellement un ou plusieurs ostéophytes ayant pu se former au niveau de la trochlée 63.
Le procédé de construction, après avoir appliqué l’étape de suppression des ostéophytes, détermine ensuite l’ensemble des variables géométriques Xmed, Xlat, XM1, rM1, R1, XM2, rM2, R2, XM3, rM3, R3.
En référence à la , laquelle présente un exemple de modélisation tridimensionnelle du fémur 1 nettoyée dans une autre section de travail 5, la largeur médio-latérale MLD dans ladite section de travail 5 correspond à la distance séparant, sur l’axe de référence X1, le point le plus médial 61 du condyle médial 611 et le point le plus latéral 621 du condyle latéral 62. A partir de ces deux points, le procédé de construction détermine les premières variables géométriques Xmed et Xlat qui correspondent respectivement dans la section de travail 5 aux abscisses du point le plus médial 611 du condyle médial 61 et du point le plus latéral 612 du condyle latéral 62.
La reprend l’exemple de l’ensemble de points géométriques définissant la modélisation tridimensionnelle du fémur 1 dans la section de travail 5 présentée , et illustre l’erreur faîte dans l’estimation de la largeur médio-latérale MLD par le procédé de construction lorsque l’étape de suppression d’ostéophytes est appliquée (en référence à la ) ou non (en référence à la ) à ladite section de travail 5. Lorsque l’étape de suppression d’ostéophyte n’est pas appliquée, la largeur médio-latérale MLD est égale à une largeur médio-latérale MLD1 de 74 mm. Lorsqu’elle est appliquée, la largeur médio-latérale MLD est égale à une largeur médio-latérale MLD2 de 68,5 mm. Ainsi, l’erreur de précision faite dans l’estimation de la largeur médio-latérale MLD lorsque les ostéophytes ne sont pas supprimés est d’environ 8%. Cette erreur de précision peut éventuellement être plus importante selon les tailles des excroissances sur la surface articulaire du fémur.
En référence aux et , pour toutes les sections de travail 5, les surfaces de contact fémoro-tibiale médiale S1, fémoro-tibiale latérale S2, et fémoro-patellaire S3, sont respectivement décrites par un contour médio-latéral du condyle médial 61, du condyle latéral 62 et de la trochlée 63, lesquels contours sont formés par des points successifs délimitant (ou définissant) ces surfaces de contact fémoro-tibiale médiale S1, fémoro-tibiale latérale S2, et fémoro-patellaire S3 dans la section de travail 5 considérée.
Le procédé de construction met en œuvre une détermination d’un cercle condylien médial C1, d’un cercle condylien latéral C2, et d’un cercle trochléen C3 épousant respectivement et sensiblement les surfaces de contact fémoro-tibiale médiale S1, fémoro-tibiale latérale S2, et fémoro-patellaire S3 dans la section de travail 5.
Ainsi, les secondes variables XM1, rM1, R1 déterminées par le procédé de construction correspondent aux coordonnées du centre du cercle condylien médial C1 (appelé centre médial M1) et à son rayon (appelé rayon médial R1).
Phase Composés (nom INCI) 1 2 3 4 A Conservateurs qs qs qs qs Cetearyl alcohol (1) 3,6 3,8 3,2 2 Sodium methyl stearoyl taurate (2) 0,4 0,4 0,6 0,4 Caprylyl glycol 0,3 0,3 0,3 0,3 Chélatant 0,25 0,25 0,25 0,25 B Squalane (3) 5 10 10 5 C Glycerin 20 10 10 20 Eau Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 vendu par la société BASF sous la dénomination commerciale LANETTE O OR (Alcool cetylstearylique (C16/C18 50/50)); vendu par la société NIKKO sous la dénomination commerciale NIKKOL SMT ; vendu par la société AMYRIS sous la dénomination commerciale NEOSSANCE SQUALANE.
Protocole de préparation Dans une cuve, les composants de la phase A sont chauffés jusqu'à 75°C jusqu’à l’obtention d’un milieu homogène sous pales.
A ce mélange chauffé à 60°C, on ajoute les composants de la phase B et C sous agitation.
On refroidit le mélange sous agitation et sous vide et on ajuste le pH si nécessaire (pH autour de 5-6).
On procède enfin à une phase d’homogénéisation finale jusqu'à une température de 32°C, toujours sous agitation et sous vide, au besoin en diminuant la turbine.
Mesure de la stabilité : La stabilité des compositions peut être évaluée selon le protocole suivant.
L’invention concerne également une installation électrique comprenant au moins une charge électrique, un réseau électrique principal et un système d’alimentation électrique,
le système d’alimentation électrique étant tel que défini ci-dessus ; le dispositif principal d’alimentation électrique étant connecté entre le réseau électrique principal et l’au moins une charge électrique pour l’alimenter avec l’au moins une tension polyphasée générée ; la ou chaque charge électrique comportant un enroulement pour chaque phase de la tension polyphasée respective, les enroulements étant connectés entre eux en un point milieu, selon une connexion en étoile.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’installation électrique comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le dispositif principal d’alimentation est configuré pour générer la tension polyphasée avec une composante homopolaire alternative ;
le dispositif principal d’alimentation étant de préférence configuré pour générer la tension polyphasée avec la composante homopolaire alternative présentant une tension de valeur moyenne nulle sur une période de la tension polyphasée ;
- le dispositif principal d’alimentation est configuré pour générer la tension polyphasée avec la composante homopolaire alternative en utilisant au moins une composante harmonique de rang 3 pour augmenter la valeur crête de la tension alimentant la charge ;
- le réseau électrique principal est un réseau continu apte à fournir une tension continue, et le dispositif principal d’alimentation est configuré pour convertir ladite tension continue en la tension polyphasée ;
- le réseau électrique principal comporte plusieurs sources élémentaires continues, et le dispositif principal d’alimentation comporte plusieurs onduleurs monophasés, chacun étant connecté à une source élémentaire continue respective ;
le point de référence étant de préférence relié à une borne d’une source élémentaire continue respective ;
le point de référence étant de préférence encore relié à une borne commune aux sources élémentaires continues ;
- le réseau électrique principal comporte plusieurs sources élémentaires continues, et le dispositif principal d’alimentation comporte un module de reconfiguration dynamique adapté pour générer la tension polyphasée via une reconfiguration dynamique des sources élémentaires continues ;
- le réseau électrique principal comporte une unique source continue, et le dispositif principal d’alimentation comporte un onduleur polyphasé apte à générer la tension polyphasée à partir de ladite source continue ;
le point de référence étant de préférence relié à une borne de la source continue ;
- la ou chaque composante homopolaire est alternative ; la source continue comporte un ensemble de plusieurs cellules continues, telles que des cellules de batterie, connectées en série ; et dans lequel le module de raccordement comporte une première diode et une deuxième diode, connectées à un groupe de certaines cellules continues de l’ensemble, le groupe présentant des première et deuxième extrémités, la première diode étant connectée par sa cathode à la première extrémité et par son anode au point milieu pour recevoir la ou chaque composante homopolaire ; la deuxième diode étant connectée par son anode à la deuxième extrémité et par sa cathode au point milieu pour recevoir la ou chaque composante homopolaire ; et le module de raccordement étant configuré en outre pour connecter la première borne d’alimentation avec la première extrémité et la deuxième borne d’alimentation avec la deuxième extrémité ;
Exemple 2 Cet exemple fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
(1) le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,4 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1, et le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,4 mol/L ;
(3) SnF 4 a été dissous dans 50 ml d’éthanol, la solution a été placée dans un dispositif de revêtement par pulvérisation pour le revêtement par pulvérisation du précurseur du blanc de Prusse préparé dans l’étape (2) ; ensuite, le mélange revêtu par pulvérisation a été séché à 100°C pendant 10 h ; un dispositif pour le revêtement par pulvérisation était un mélangeur multifonction DJY-A-40V ; une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 était de 0,3% dans le matériau de cathode au blanc de Prusse.
Exemple 3 Cet exemple fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
(1) le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,8 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1, et le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,8 mol/L ;
(3) SnF 4 a été dissous dans 50 ml d’éthanol, la solution a été placée dans un dispositif de revêtement par pulvérisation pour le revêtement par pulvérisation du précurseur du blanc de Prusse préparé dans l’étape (2) ; ensuite, le mélange revêtu par pulvérisation a été séché à 100°C pendant 10 h ; un dispositif pour le revêtement par pulvérisation était un mélangeur multifonction DJY-A-40V ; une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 était de 0,5% dans le matériau de cathode au blanc de Prusse.
Exemple 4 La seule différence entre cet exemple et l’exemple 1 est que dans le matériau de cathode au blanc de Prusse préparé, une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 était de 0,05%, et les autres conditions et paramètres étaient exactement les mêmes que ceux de l’exemple 1.
Exemple 5 La seule différence entre cet exemple et l’exemple 1 est que dans le matériau de cathode au blanc de Prusse préparé, une fraction massique de la couche de revêtement SnF 4 était de 0,6%, et les autres conditions et paramètres étaient exactement les mêmes que ceux de l’exemple 1.
Exemple comparatif 1 Cet exemple comparatif fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
a. le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,02 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1 ;
b. le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,02 mol/L ; et
c. la solution B a été versée dans la solution A et mise en réaction à 35°C pendant 8 h, après avoir été agitée, vieillie, centrifugée, filtrée et lavée, le produit de réaction a été séché à 100°C pour obtenir le matériau de cathode au blanc de Prusse.
Exemple comparatif 2 Cet exemple comparatif fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
a. le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,4 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1 ;
En particulier, la composition cosmétique peut comporter un ou plusieurs actifs additionnels choisi parmi les actifs desquamants (par exemples les hydroxy acides et dérivés, HEPES : Hydroethyl piperazine éthane sulfonic) les actifs apaisants, les actifs photoprotecteurs organique ou inorganique, les actifs hydratants, les actifs anti-glycation, les inhibiteurs de NO-synthase, les actifs stimulant la synthèse de macromolécules dermiques ou épidermiques et/ou empêchant leur dégradation, les actifs stimulant la prolifération des fibroblastes et/ou des kératinocytes ou stimulant la différenciation des kératinocytes, les actifs myorelaxants et/ou les actifs dermo-décontractants, les actifs tenseurs, les actifs anti-pollution et/ou anti-radicalaire, les actifs agissant sur la microcirculation, les actifs agissant sur le métabolisme énergétique des cellules, les agents anti-irritants, les agents sébo-régulateurs ou anti-séborrheiques, les agents astringents, et leurs mélanges.
L’actif additionnel utilisable dans les compositions de l’invention est préférentiellement choisi parmi les agents desquamants, les agents apaisants, les agents anti-irritants, les agents sébo-régulateurs ou anti-séborrheiques, les agents astringents, et leurs mélanges.
L’actif additionnel utilisé dans la composition selon l’invention peut en particulier représenter de 0,01 % à 20 %, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir le ou les éventuels actifs additionnels, et/ou leur quantité, de manière telle que les propriétés avantageuses du ou des composés de formule générale (I) selon l’invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l’adjonction envisagée et que les propriétés des compositions en résultant soient compatibles avec la voie d’administration topique.
La composition cosmétique comprend généralement au moins une phase aqueuse et/ou au moins une phase huileuse.
La composition cosmétique peut comprendre un ou plusieurs des adjuvants usuellement employés dans le domaine cosmétique.
A titre d’adjuvants, on peut notamment citer l’eau, les solvants organiques, notamment les alcools en C 2 -C 6 , les huiles, notamment les huiles hydrocarbonées, les huiles siliconées, les cires, les pigments, les charges, les colorants, les tensioactifs, les émulsionnants, les actifs cosmétiques, notamment les agents actifs hydrosolubles ou liposolubles, par exemple les agents actifs anti-âge, les filtres UV, les polymères, notamment les polymères filmogènes, les épaississants, les gélifiants hydrophiles ou lipophiles, les conservateurs, les séquestrants, les antioxydants, les parfums, les absorbeurs d’odeurs, les correcteurs de pH, les bactéricides, les céramides, les absorbeurs d’odeur, les antioxydants.
Ces éventuels adjuvants cosmétiques peuvent être présents dans la composition à raison de 0,001 % à 80 % en poids, notamment de 0,1 % à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition. En tout état de cause, ces adjuvants, ainsi que leurs proportions, seront choisis par l'homme du métier de manière telle que les propriétés avantageuses de l’actif dépigmentant ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l'adjonction envisagée.
La composition cosmétique comprend en outre un milieu physiologiquement acceptable. Un tel milieu est considéré comme physiologiquement acceptable lorsqu’il ne génère pas de picotement, tiraillement ou d’inconfort inacceptable pour l’utilisateur.
Le pH de ladite composition est avantageusement inférieur ou égal à 8, de préférence allant de 3 à 7, encore mieux allant de 4 à 6,5. Formes galéniques
Plus particulièrement, cette composition est destinée à une application topique. De préférence, une telle composition n’a pas vocation à être rincée après application.
où α est le coefficient déterminé par l’établissement de l’équation linéaire décrite ci-dessus, et
où [COV]max est une valeur maximale de concentration en moyenne en COV sur un cycle de fusion, fixée arbitrairement par l’utilisateur, ou par des exigences règlementaires ou normatives.
Selon un mode de réalisation, le procédé de fusion comprend en outre une étape de refroidissement, dans laquelle les fumées de combustion sont diluées et refroidies à l’air libre à l’extérieur de l’enceinte de fusion. Il est bien compris que sur un cycle de fusion, l’étape de refroidissement et l’étape de mesure peuvent être mises en œuvre simultanément et de manière continue.
Les dispositions précédemment décrites permettent de refroidir les fumées de combustion à l’extérieur de l’enceinte de fusion à l’air libre. Cette étape de refroidissement est particulièrement avantageuse car elle permet de diluer et refroidir les fumées de combustion en limitant au maximum la formation de dioxines toxiques.
Par exemple, l’étape de refroidissement comprend une étape d’évacuation dans laquelle les moyens d’évacuation sont actionnés pour permettre l’évacuation des fumées de combustion produites lors de l’étape de fusion à l’extérieur de l’enceinte de fusion et à l’air libre, et une étape d’aspiration dans laquelle la hotte d’aspiration capte par aspiration les fumées de combustion présentes à l’air libre à l’extérieur du four de fusion.
Selon un mode de réalisation, l’étape de pilotage est réalisée après l’étape de mesure au sein d’une même phase et ladite phase est répétée dans le temps, notamment de manière cyclique ou périodique.
Selon un mode de réalisation, l’étape de mesure est mise en œuvre plusieurs fois sur un intervalle temporel de pilotage, de manière à mettre en œuvre l’étape de pilotage plusieurs fois sur ledit intervalle temporel de pilotage.
Selon un mode de réalisation, l’étape de mesure et l’étape de pilotage sont mises en œuvre de manière continue et en temps réel sur l’intervalle de pilotage. Ainsi, il est possible de piloter en temps réel le four de fusion lors du procédé de pilotage. De cette manière, il est possible d’optimiser le temps de fusion de la quantité de déchets d’aluminium, tout en limitant la quantité de composés organiques volatils évacués hors de l’enceinte de fusion.
La est une vue schématique d’un système de fusion selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue schématique d’un procédé de fusion selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Comme cela est illustré sur la , l’invention concerne un système de fusion 1 de déchets d’aluminium pour fondre des déchets d’aluminium. De tels déchets d’aluminium peuvent par exemple correspondre à des boites de boisson ayant été compactées ensemble de sorte à former une masse de déchets à fondre.
Le système de fusion 1 comprend tout d’abord un four de fusion 10 destiné à fondre lesdits déchets d’aluminium. Selon une première variante, le four de fusion 10 est un four rotatif, mais une telle variante n’est pas limitative et il est également possible que le four de fusion 10 soit un four multichambre, ou tout autre four apte à fondre de l’aluminium, c’est-à-dire pouvant placer une masse de déchets à une température supérieure à 660°C.
Le four de fusion 10 comprend un tambour 11 qui délimite intérieurement une enceinte de fusion 13 destinée à recevoir les déchets d’aluminium à fondre. Selon la variante précédemment décrite dans laquelle le four de fusion 10 est un four rotatif, le tambour 11, est un tambour 11 rotatif configuré pour être mis en rotation. De cette manière, il est possible d’accélérer ou ralentir la combustion des revêtements organiques par une mise en rotation du tambour 11 rotatif.
Le four de fusion 10 comprend également un brûleur 20 comprenant un dispositif d’allumage 21, au moins un injecteur de comburant 23, et au moins un injecteur de combustible 25.
Le carter de transmission 4 supporte les quatre machines électriques et la roues dentée commune Z2 à l’aide de paliers de guidage. Le carter de transmission supporte des contraintes mécaniques réparties plus uniformément du fait de la répartition géométrique des machines électriques autour des roues dentées communes. Le carter de transmission est généralement constitué de plusieurs carters assemblés entre eux afin de former un enceinte close protégeant le train d’engrenage 3.
Afin d’améliorer le confort acoustique du système de propulsion, l’invention prévoit de répartir angulairement les axes de machine X1, X2, X3, X4 des quatre machines électriques autour de l’axe de rotation A de l’arbre d’entrainement et l’orientation angulaire du stator d’une des machines électriques est décalée selon son propre axe de machine par rapport à l’orientation angulaire du stator d’une autre machine électrique d’une valeur d’angle β telle que : β = 360° / [ P x n ], P étant le nombre de paires de pôles 25 et n le nombre de machines électriques. Dans cet exemple, on retrouve P= 4 et n= 4 de sorte que l’angle β = 360° / [ 4 x 4 ] = 22,5°.
Plus précisément, chaque stator 21 de l’ensemble des machines électriques est décalé selon son propre axe de machine par rapport à l’orientation angulaire du stator 21 de la machine électrique adjacente de la valeur d’angle β= 22,5°.
Ce système de propulsion présente l’avantage, grâce au décalage angulaire des machines électriques lors de leur assemblage sur le carter de transmission 4, de décaler les pôles magnétiques. On décale de cette manière la période de chaque machine électrique et on diminue l’amplitude maximale des ordres d’excitation des machines électriques. On améliore ainsi le confort acoustique et la fiabilité mécanique du système de propulsion.
Comme illustré sur les figures 1 et 3, le carter de transmission 4 et chaque machine électrique 2 comprennent des moyens de positionnement angulaire 55 permettant de positionner individuellement chaque machine électrique par rapport au carter de transmission. Les moyens de positionnement angulaire 55 sont constitués d’un dispositif de positionnement proéminent 56 réparti sur les machines électriques et d’un dispositif de réception en creux 57 associé au dispositif de positionnement proéminent 56. Le dispositif de réception en creux 57 constitué d’une série d’orifices est réparti sur le carter de transmission 4. De cette manière, on facilite l’assemblage du système de propulsion.
Chaque machine électrique 2 comprend une enveloppe de protection 24 supportant le stator 21 et une embase de fixation 26 adaptée au carter de transmission 4, ladite embase de fixation 26 comprenant des trous 27 de passage de vis de fixation et en partie les moyens de positionnement angulaire 55.