INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le substrat de croissance des LEDs est de préférence à base de silicium, afin de bénéficier des capacités de production des équipements de l’industrie microélectronique. Pour transférer collectivement un grand nombre de LEDs depuis un substrat de croissance à base de silicium, une solution consiste à utiliser un substrat de transfert en verre sur lequel sont collées les LEDs par une colle organique. Le substrat de croissance est retiré puis les LEDs sont individualisées et mises en contact avec le substrat receveur. Un rayonnement laser UV vient alors dégrader la colle organique au travers du substrat de transfert en verre, pour libérer les LEDs et les assembler au substrat receveur. Cette méthode d’ablation laser UV nécessite un substrat de transfert en verre peu compatible avec les équipements de production de l’industrie microélectronique (détection du substrat, déformation mécanique). Par ailleurs, les colles organiques sont sensibles à la température. Elles peuvent provoquer des déformations importantes des plaques. Elles se dégradent en outre sous l'effet de la température. Par conséquent, la réalisation d’étapes technologiques intermédiaires sur les LEDs, après retrait du substrat de croissance, devient plus compliquée.
Pour pallier ces inconvénients, le document WO2022111141 A1 divulgue une solution consistant à recourir au collage minéral, par exemple « oxyde-oxyde », entre le substrat de transfert et les dispositifs du substrat donneur. Dans cette solution, un substrat de transfert en silicium dotée d’une couche de scission inorganique, typiquement à base d’aluminium, est utilisé. Un rayonnement laser IR permet ensuite de dégrader la couche de scission au travers du substrat de transfert en silicium, pour libérer les dispositifs assemblés au substrat receveur. En pratique, cette solution requiert un laser IR très énergétique, et peut dégrader en partie les dispositifs à transférer.
En particulier, un objet de la présente invention est de proposer un procédé de transfert d’un dispositif semiconducteur optimisé. Un autre objet de la présente invention est de proposer une structure de transfert pour un dispositif semiconducteur, permettant de mettre en œuvre le procédé de transfert.
Les autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à l'examen de la description suivante et des dessins d'accompagnement. Il est entendu que d'autres avantages peuvent être incorporés. En particulier, certaines caractéristiques et certains avantages du procédé de transfert peuvent s’appliquer mutatis mutandis à la structure de transfert, et réciproquement.
RESUME Pour atteindre les objectifs mentionnés ci-dessus, un aspect concerne un procédé de transfert d’au moins un dispositif semiconducteur, depuis un premier substrat dit donneur vers un deuxième substrat dit récepteur, en utilisant un substrat de transfert à base de silicium.
Le procédé comprend au moins les étapes suivantes : fournir le substrat donneur comprenant au moins une couche active destinée à être intégrée au dispositif semiconducteur, au niveau d’une première face, fournir le substrat de transfert à base de silicium, présentant une deuxième face, former une couche de scission sur l’une au moins parmi la première face et la deuxième face, la couche de scission étant inorganique, assembler le substrat donneur avec le substrat de transfert, par l’intermédiaire de la couche de scission, retirer le substrat donneur, en conservant l’au moins une couche active sur le substrat de transfert, et former l’au moins un dispositif semiconducteur à partir de l’au moins une couche active, fournir le substrat récepteur, assembler l’au moins un dispositif semiconducteur avec le substrat récepteur, illuminer, par un rayonnement infrarouge, la couche de scission au travers du substrat de transfert, de sorte à éliminer au moins en partie la couche de scission, pour désolidariser l’au moins un dispositif semiconducteur du substrat de transfert.
Avantageusement, la formation de la couche de scission comprend une formation d’une couche de libération métallique du côté de la couche semiconductrice, et une formation d’une couche d’absorption minérale du côté du substrat de transfert, de sorte que la couche de scission comprenne la couche de libération métallique et la couche d’absorption minérale, la couche d’absorption minérale étant configurée pour absorber au moins 20% du rayonnement infrarouge lors de l’illumination.
Le procédé selon l’invention permet de manière simple et efficace de détecter un défaut de perméabilité du circuit de lubrification. De manière avantageuse, le procédé, simple à mettre en œuvre, permet un tel contrôle en mesurant uniquement la température en amont et en aval du palier de guidage. De plus, grâce à l’invention, il n’est pas nécessaire de connaitre l’état initial de la turbomachine neuve, comme cela était le cas dans l’art antérieur. Une mesure en température est très fiable puisque, selon un aspect de l’invention, la variation de température de l’huile est plus importante par exemple qu’une mesure en pression lorsque les conduits de circulation sont obstrués.
En outre, le procédé selon l’invention est précis et nécessite avantageusement une seule mesure, contrairement au procédé de l’art antérieur dans lequel il était nécessaire de répéter l’opération pour obtenir un résultat fiable. Le procédé de contrôle est ainsi plus rapide et peut de plus être réalisé à tout instant. Autrement dit, grâce à l’invention, le procédé de contrôle ne nécessite pas une opération de maintenance dédiée ce qui représente un gain de temps important et permet de limiter les coûts.
Dans une forme de réalisation préférée, la turbomachine fonctionnant à un régime déterminé, la différence de température attendue est prédéterminée pour le régime déterminé. Pour un régime donné, le procédé selon l’invention permet avantageusement de déterminer une différence de températures attendue entre l’entrée et la sortie du circuit de lubrification. En effet, à iso-régime, une telle différence de température est simple à déterminer.
Dans une forme de réalisation, le procédé comprend une étape de détermination d’un degré de perméabilité du circuit de lubrification à partir d’une base de données associant une différence de température et un degré de perméabilité, le degré de perméabilité étant déterminé à partir de la différence de température obtenue.
Grâce à l’invention, le degré de perméabilité peut être déterminé de manière simple et rapide à partir de la différence de température entre l’amont et l’aval du palier de guidage. Le procédé permet ainsi d’alerter en cas d’obstruction trop importante du circuit de lubrification, ce qui permet de s’assurer d’un fonctionnement optimal du circuit de lubrification.
Dans une forme de réalisation, une première différence de température étant calculée à un premier instant, une deuxième différence de température étant calculée à un deuxième instant, postérieur au premier instant, le procédé comprend une étape de comparaison de la première différence de température et de la deuxième différence de température, de manière à déterminer une évolution de la perméabilité du circuit de lubrification. Un contrôle de l’évolution de la différence de température permet avantageusement de détecter une baisse du débit du flux d’huile, ce qui permet d’anticiper un défaut trop important de perméabilité et donc de lubrification de la turbomachine. Les opérations de maintenance peuvent ainsi être planifiées par avance, ce qui est avantageux.
L’invention concerne également un système moteur pour la mise en œuvre du procédé de contrôle de la perméabilité d’un circuit de lubrification tel que décrit précédemment, le système moteur comprenant : une turbomachine d’aéronef comprenant : au moins un palier de guidage à surveiller dans lequel est monté rotatif un arbre de propulsion, un circuit de lubrification pour lubrifier le palier de guidage, le circuit de lubrification étant configuré pour faire circuler un flux d’huile d’amont en aval entre une entrée d’huile du circuit de lubrification et une sortie d’huile du circuit de lubrification, un premier organe de mesure de la température du flux d’huile, le premier organe de mesure, monté en amont du palier de guidage dans le circuit de lubrification, étant configuré pour mesurer une première température de l’huile, un deuxième organe de mesure de la température du flux d’huile, le deuxième organe de mesure, monté en aval du palier de guidage dans le circuit de lubrification, étant configuré pour mesurer une deuxième température de l’huile, un calculateur configuré pour : Calculer une différence de température entre la deuxième température et la première température, Comparer la différence de température calculée avec une différence de température attendue prédéterminée enregistrée dans le calculateur, et Lorsque la différence de température est supérieure à la différence de température attendue, émettre un signal de défaut de perméabilité du circuit de lubrification.
Le système moteur selon l’invention permet de mettre en œuvre le procédé au moyen de simples organes de mesure de la température positionnés en amont et en aval du palier de guidage. Le système moteur ne nécessite ainsi pas l’ajout de dispositifs supplémentaires importants qui augmenteraient la masse et l’encombrement de la turbomachine. De plus, les organes de mesure peuvent avantageusement être montés de manière simple et rapide sur des aéronefs existants.
De préférence, le calculateur est configuré pour déterminer la différence de température attendue à partir d’un régime de la turbomachine donné.
Dans une forme de réalisation, le calculateur est configuré pour déterminer un degré de perméabilité du circuit de lubrification à partir d’une base de données accessible par le calculateur associant une différence de température et un degré de perméabilité, le degré de perméabilité étant déterminé à partir de la différence de température obtenue.
De préférence, la différence de température attendue dépend d’un régime prédéterminé de la turbomachine. Aussi, pour un régime connu de la turbomachine et une différence de température calculée, il est ainsi simple de déterminer le degré de perméabilité du circuit de lubrification. Il n’est avantageusement pas nécessaire de procéder à une manipulation particulière par un opérateur. En particulier, il n’est pas nécessaire d’accéder à une entrée du circuit de lubrification particulière, comme cela était le cas dans l’art antérieur.
Dans une première forme de réalisation, le premier organe de mesure comprend un organe de transmission de la pression et de la température situé dans le circuit de lubrification en amont du palier de guidage à surveiller, permettant de limiter l’ajout de dispositifs supplémentaires.
De manière alternative, le premier organe de mesure est un capteur monté de manière rapportée dans le circuit de lubrification en amont du palier de guidage à surveiller, ce qui permet de calibrer de manière optimale l’organe de mesure.
Dans une première forme de réalisation, le circuit de lubrification comprend au moins un bouchon et le deuxième organe de mesure est monté sur ledit bouchon. Un tel bouchon est utilisé pour la vidange et permet d’accéder à la deuxième température en amont du palier de guidage. De préférence, le deuxième organe de mesure est un patch adhésif qui permet de déterminer la température de l’huile de manière indirecte par détermination de la température du bouchon.
b4 = 0,335
Le Tableau présente les propriétés des charges et des conditions opératoires permettant d’estimer le FP de kérosène et le PT de diesel par la méthode comparative selon l’art antérieur Da Costa.
Les valeurs de référence sont le FP de kérosène et le PT de diesel mesurés, c’est-à-dire que les effluents liquides totaux ont été distillés pour récupérer les fractions kérosène et diesel. Le FP de kérosène est mesuré selon la méthode standard ASTM D5972 et le PT de diesel est mesuré selon la méthode standard ISO 3015.
Conclusion : Les résultats (Tableau 1 ci-dessous) montrent que le FP et le PT obtenus par la méthode analytique de l’invention sont très proches des valeurs expérimentalement mesurées. A l’inverse, le FP et le PT prédits par la méthode comparative selon l’art antérieur Da Costa sont très loin des valeurs expérimentales. La méthode analytique selon l’invention peut donc être utilisable pour obtenir très rapidement le FP et le PT de manière fiable sans besoin de distillation des effluents liquide totaux issus de procédés de raffinage de charges hydrocarbonées comprenant en partie des composés issus de matière renouvelable.
Echantillon Unité 1 2 3 4 Pression totale MPa 8 14 14 14 Densité à 15°C de charge g/ml 0,8791 0,9262 0,9262 0,9262 DS50 de charge °C 317,6 493,2 493,2 493,2 DS95 de charge °C 613,9 610,4 610,4 610,4 Teneur en azote dans la charge Ppm 122 1065 1065 1065 Pression partielle d’hydrogène MPa 7,18 13,39 12,18 12,41 Taux d’élimination d’azote (HDN) % 99,52 99,0 99,2 99,2 Conversion de la coupe 370°C+ totale % 80,9 26,1 86,4 80,0 DS05 de fraction kérosène distillée °C 173,4 204,1 152,1 148,9 DS50 de fraction kérosène distillée °C 238,8 253,5 212,0 208,3 DS95 de fraction kérosène distillée °C 275,7 276,8 273,3 271,6 DS95 de fraction diesel distillée °C 379,3 392,4 358,8 361,1 Valeurs mesurées des fractions kérosène et diesel distillées FP de kérosène 150-280°C mesuré °C -51 -15 -43.5 -48.3 PT de diesel 250-370°C mesuré °C 3 13 0 -5 Valeurs estimées par la méthode comparative de l’art antérieur Da Costa (non conforme) FP de kérosène 150-280°C °C -66.2 -58.0 -61.1 -61.3 PT de diesel 250-370°C °C -36 -9 -36 -34 Valeurs estimées par la méthode analytique selon l’invention (conforme) % nC16 dans effluent total par DS %poids 1,5 2,4 2,3 1,6 % nC18 dans effluent total par DS %poids 11,3 6,7 4,5 2,6 % kérosène 150-280°C dans effluent liquide total par DS %poids 36,7 4,5 32,4 37,4 % diesel 250-370°C dans effluent total liquide par DS %poids 69,7 22,3 36,9 30,1 % nC16 dans kérosène %poids 0,7 8,5 1,1 0,7 % nC18 dans diesel %poids 16,2 30,0 12,2 8,5 FP de kérosène 150-280°C °C -50,1 -16,2 -43,7 -49,2 PT de diesel 250-370°C °C 3 11 -1 -6
(HDT = Hydrotraitement ; HCK = Hydrocraquage ; DSV = Distillat sous vide ; HDW = Hydrodéparaffinage ou hydrodewaxing en anglais)
Identification d’espèces d’arbres par spectrométrie proche infrarouge La présente invention concerne un procédé de détermination d’espèces d’arbres par spectrométrie infrarouge.
Arrière-plan technologique La qualité du bois se définie en fonction de l’usage qui en est attendu. Chaque espèce d’arbre possède un bois ayant des caractéristiques spécifiques comme, par exemple, sa composition, ses propriétés anatomiques, ses propriétés physiques ou encore sa durabilité naturelle. Dans le cas particulier du chêne (genre Quercus ), les différentes espèces n’ont pas la même composition chimique, ni la même richesse en composés extractibles. Les différentes espèces ne sont donc pas toutes propices aux mêmes usages.
Au cours de leur élaboration, les vins et spiritueux sont traditionnellement élevés et vieillis en fûts. Le bois qui constitut le fût confère des caractéristiques olfactives et gustatives spécifiques aux vins et aux spiritueux et le bois de chêne est généralement utilisé pour la fabrication des fûts.
Différents composés sont extraits du fût vers le vin ou le spiritueux. Des molécules volatiles en modifient l’arôme, comme les whiskylactones (arôme de bois frais, de noix de coco), l’eugénol et l’isoeugénol (arôme de clou de girofle), la vanilline (arôme de vanille de pâtisserie) ou encore les aldéhydes furaniques (arôme d’amande, amande grillé). Des tanins hydrolysables sont également extraits dans le vin. Ces tanins ont une incidence directe sur la perception en bouche du vin (astringence, amertume), ainsi que sur les réactions qui se déroulent au cours du vieillissement. Les fûts sont généralement fabriqués en chêne et la qualité sensorielle du vin et des spiritueux n’est pas la même selon l’espèce de chêne utilisée. Il est ainsi intéressant de pouvoir choisir l’espèce du chêne pour fabriquer le fût afin de maîtriser les caractéristiques sensorielles du vin et des spiritueux qui vont y être stockés.
Une méthode pouvant être utilisée pour déterminer quelle est l’espèce d’un arbre est l’analyse anatomique des tissus du bois de cet arbre. Cependant, cette méthode peut être complexe et incertaine et ne permet pas de différencier les différentes espèces de chênes, et ce, même pour un homme de l’art.
Une autre méthode est l’analyse génétique des arbres qui est très fiable et qui a permis, dans le cas du chêne, d’identifier le chêne sessile Quercus petraea . (Matt.) Liebl . , le chêne pédonculé Quercus robur L. , le chêne pubescent Quercus pubecens Willd . et le chêne tauzin Quercus pyrenaica Willd . à partir de l’analyse de l’ADN. Cependant, cette méthode nécessite un prélèvement de matériel végétal en forêt ou l’abattage de l’arbre afin de pouvoir procéder à l’analyse. Par ailleurs, le délai de mise en œuvre de cette analyse génétique est relativement long et les coûts sont conséquents.
Plus récemment, une méthode d’identification de l’espèce d’un arbre basée sur la spectrométrie proche infrarouge a été développée. Cette méthode optique se base sur l’absorption sélective du rayonnement proche infrarouge par les composés organiques de l’arbre. Cette méthode est indirecte et il est nécessaire de faire un étalonnage du spectromètre à l’aide d’une collection d’échantillons de chênes dont l’espèce est connue. La méthode a été testée en conditions de laboratoire (hygrométrie de l’air, température, humidité du bois maitrisées) afin de discriminer chêne blanc d’Amérique ( Quercus alba L. ) et chêne rouge d’Amérique ( Quercus rubra L. ) à partir de spectres proche infrarouge acquis directement sur morceaux de bois massifs.
Cependant, l’analyse proche infrarouge de laboratoire présente également des inconvénients. En effet, il est nécessaire d’avoir abattu l’arbre et préparé un échantillon pour déterminer son espèce. Par ailleurs, le délai de réalisation de l’analyse reste long car les échantillons doivent être transportés au laboratoire, ce qui ne permet pas une prise de décision rapide directement sur le terrain. Les forestiers peuvent donc difficilement employer ces méthodes afin de réaliser un inventaire de la ressource disponible en forêt. Enfin, il n’existe pas d’outils permettant de discriminer rapidement l’espèce de chêne et de préparer des lots de bois homogènes pour l’industrie.
Il existe donc un besoin de développer une méthode permettant d’identifier l’espèce d’un chêne directement en forêt ou en milieu industriel, qui soit fiable, rapide, peu couteuse et non destructive pour l’arbre analysé.
La présente invention a pour premier objet un procédé d’identification d’une espèce d’arbre caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : - étape 1 : appliquer contre un arbre entier un rayonnement proche infrarouge incident au moyen d’un spectromètre infrarouge, - étape 2 : recevoir, au moyen dudit spectromètre, un rayonnement réfléchi émis par des molécules organiques présentes dans ledit arbre, - étape 3 : traiter le rayonnement réfléchi pour obtenir un spectre proche infrarouge correspondant audit arbre, - étape 4 : identifier à quelle espèce appartient ledit arbre entier à partir du spectre infrarouge obtenu à l’étape 3 et de spectres proche infrarouge de référence correspondant à des espèces connues.
Un tel patch adhésif peut avantageusement être positionné de manière simple et rapide sur un bouchon existant, ce qui limite le remplacement de pièces du circuit de lubrification. De plus, un tel organe de mesure permet une lecture simple et rapide de la température.
Dans une deuxième forme de réalisation, le deuxième organe de mesure est une sonde de température montée directement dans le bouchon, permettant une prise de température directe du flux d’huile, ce qui permet un résultat fiable.
Dans une troisième forme de réalisation, le deuxième organe de mesure comprend un capteur de température intégré au bouchon, ce qui permet de réduire l’encombrement tout en obtenant un relevé fiable de la température.
Dans une quatrième forme de réalisation, le deuxième organe de mesure comprend un capteur de température monté dans un conduit de circulation du système de lubrification. Une telle forme de réalisation permet une température fiable du flux d’huile en mouvement dans le circuit de lubrification.
L’invention porte également sur un aéronef comprenant au moins un système moteur tel que décrit précédemment.
La est une représentation schématique d’un système moteur comprenant une turbomachine d’aéronef et un circuit de lubrification selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un système moteur comprenant une turbomachine d’aéronef et un circuit de lubrification selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique du circuit de lubrification de la .
La est un graphique représentant l’évolution de la différence de température entre l’entrée et la sortie du circuit de lubrification en fonction du débit de circulation d’huile dans le circuit de lubrification de la .
La est une représentation schématique d’une base de données associant, pour une pluralité de régimes moteur, un débit à une différence de température attendue de la .
La est un schéma des étapes d’un procédé de contrôle selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la et à la , il est représenté un système moteur SM pour aéronef selon une forme de réalisation de l’invention. Le système moteur SM comprend une turbomachine 1 comprenant un circuit de lubrification 5 qui injecte de l’huile pour lubrifier la turbomachine 1 et drainer les calories, de manière à limiter les risques de surchauffe de la turbomachine 1.
En référence à la , dans cet exemple, la turbomachine 1 s’étend longitudinalement selon un axe X. Dans la suite de ce document, les termes « avant » et « arrière » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X qui s’étend de l’arrière vers l’avant de la turbomachine 1. Comme cela est connu, la turbomachine 1 comprend un générateur de gaz 10 comportant un étage de compression 11 et un étage de turbine 12 reliés à un arbre de propulsion 2 pour entraîner en rotation un organe propulsif (non représenté). La turbomachine 1 est configurée pour fonctionner à un régime moteur R.
Comme représenté sur la , l’arbre de propulsion 2 s’étend suivant l’axe longitudinal X de la turbomachine 1. L’arbre de propulsion 2 est guidé en rotation selon l’axe longitudinal X par une pluralité de paliers de guidage 3, 4 montés dans le carter de la turbomachine 1. Plus précisément, l’arbre de propulsion 2 est guidé en rotation à l’arrière du générateur de gaz 10 par un palier arrière 3 et à l’avant du générateur de gaz 10 par un palier avant 4. De manière connue, chaque palier de guidage 3, 4 comprend une pluralité de roulements 31, 41 montés entre deux bagues. L’arbre de propulsion 2 est inséré dans chacun des paliers de guidage 3, 4. Les paliers de guidage 3, 4 ne seront pas décrits plus en détails dans ce document.
La bande de convoyeur est entrainée au moyen d’une roue d’entrainement. La bande de convoyeur se déforme pour suivre la courbure imposée par la roue d’entrainement. La fermeture de la bande de convoyeur par deux séries d’agrafes qui sont traversées par une tige de solidarisation se traduit par la formation d’une zone texturée avec des interstice propice à l’introduction d’impuretés et difficile à nettoyer. Dans le domaine alimentaire, il est particulièrement important que la bande de convoyeur soit aussi neutre que possible vis-à-vis des aliments qu’elle transporte et notamment qu’elle n’introduise pas une contamination bactérienne.
Il est connu de former une première extrémité et une deuxième extrémité de bande de convoyeur qui définissent une ou deux séries de trous qui sont destiné à venir en vis-à-vis les uns des autres pour fermer la bande de convoyeur.
Dans un mode de réalisation, plusieurs tiges sont introduites dans un même trou traversant ce qui implique la formation d’un remplissage très incomplet de la section du trou traversant et donc la formation d’une zone vide qui peut stocker des impuretés.