INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue de dessus partielle du circuit intégré de la . Plus particulièrement la représente schématiquement et de façon simplifiée la zone B de la , correspondant au transistor Q1, à une partie du circuit 120 et à la structure s1 du transistor Q2.
Dans l’exemple représenté, les régions de grille 208 du transistor Q1 sont formées sous forme de peigne et connectées ensemble à une piste principale qui est configurée pour recevoir le signal CT1. Les régions de source 204 sont également agencées sous forme de peigne décalé par rapport au peigne des régions de grille 208 par un isolant.
Les régions de source 266, les régions de drain 268 et les régions de grille 272 du transistor Q2 sont agencées sous forme de peignes. Les doigts du peigne des régions 266 alternent verticalement (selon l’orientation de la ) avec les doigts du peigne des régions 268. Les doigts du peigne des régions de grille 272 sont agencés entre les doigts des régions de source et de drain 268 mais au-dessus de la face avant 209 du substrat 200.
Les régions de grille 272 du transistor Q2 sont agencées pour recevoir le signal CT2.
Dans l’exemple représenté, le caisson formé par les régions 261 et la couche 201 entoure par l’extérieur les doigts des peignes des régions de source et de drain.
La est un schéma électrique équivalent d’une partie du circuit intégré de la . Plus particulièrement, la représente sous forme simplifiée le schéma électrique équivalent d’un transistor vertical Q1 ou Q3. Comme décrit en relation avec la , les régions 208 forment la grille (Gate), les régions 204 forment la source (Source), le drain 203 est formé par la face arrière et est configuré pour être relié, préférablement connecté, au rail de tension VBAT, et le corps (Bulk) du transistor est formé par les régions 228.
La est un schéma électrique équivalent d’une autre partie du circuit intégré de la . Plus particulièrement, la représente sous forme simplifiée le schéma électrique équivalent d’un transistor latéral Q2 ou Q4. Comme décrit en relation avec la , les régions 266 forment la source (Source), les régions 272 forment la grille (Gate) et les régions 268 forment le drain (Drain).
Du point de vue électrique, une diode Zener verticale 404 est formée par la région 201, le substrat et la région 203 (au potentiel VBAT), l’anode de la diode étant constituée de la région 201 (pring). Une autre diode Zener 406 est formée par la région 201, le substrat et la région 270, l’anode de la diode étant constituée de la région 201. Les deux diodes 404 et 406 sont tête-bêche (anode commune 402). Le corps (Bulk) du transistor est formé par les régions 228 qui sont en contact avec les régions 266 correspondantes. Les diodes Zener 404 et 406 participent à l’isolation entre transistors verticaux et transistors latéraux. Une autre diode Zener 408 est formée entre le corps 228 (bulk) du transistor relié à la source (région 266) et le drain (région 268), son anode étant constituée par la région 228 et sa tension d’avalanche (tension Zener) étant ajustée, via la région 294, par la tension appliquée à la région 274 (FP). A titre d’exemple particulier de réalisation, les tensions d’avalanches des diodes Zener sont de quelques dizaines de volts, par exemple de l’ordre de 40-45 volts.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, le circuit 120 peut être agencé entre les deux transistors latéraux Q2 et Q4 ou entre l’ensemble des transistors verticaux et latéraux.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, lorsque que le pont en H sert à alimenter un moteur triphasé, tels que les moteurs à courant continu sans balais, il est possible d’adapter le pont en H décrit en ajoutant une branche supplémentaire, identique aux branches B1 ou B2, en parallèle des deux branches B1, B2. Le point milieu de la branche supplémentaire étant configuré pour être relié, préférablement connecté, à la troisième phase du moteur.
Démodulateur photonique assisté par courant comportant des régions dopées de modulation et de collection agencées verticalement et situees dans une zone en compression Le domaine de l’invention est celui des démodulateurs photoniques assistés par courant (CAPD pour Current-Assisted Photonic Demodulator , en anglais) adaptés à détecter un rayonnement lumineux dans le proche infrarouge. L’invention trouve une application notamment dans la télémétrie, l’analyse biologique, et l’inspection industrielle (détection sans contact de défauts surfaciques).
Point de trouble (Diesel)
La tenue au froid d’un diesel peut être caractérisée par trois propriétés : la température limite de filtrabilité (TLF), le point de trouble (PT) et le point d’écoulement (PE). Ces propriétés suivent généralement la même tendance avec la concentration en normales paraffines présentes dans le diesel et sont assez bien corrélées entre elles. En général la cristallisation d’un fluide se fait en deux étapes : la première est la nucléation avec l’apparition des cristaux et la deuxième étape est l’agglomération et la croissance des cristaux. Le PT caractérise donc la première étape lors de l’apparition des premiers cristaux ; la TLF caractérise le moment pendant le refroidissement à partir duquel la taille des cristaux devient trop grande pour qu’ils puissent traverser un filtre et le PE caractérise la température à partir de laquelle le produit ne peut plus couler parce qu’il devient solide. Par conséquent, on observe en température l’ordre suivant : PT > TLF > PE. Il est à noter que le PT et la TLF sont définis dans les spécifications diesel selon la norme ASTM D975-20c « Standard Specification for Diesel Fuel » contrairement au point d’écoulement.
La mesure du PT ou « cloud point » selon la terminologie anglo-saxonne est effectuée selon les normes ASTM D2500-11 ou NF ISO EN 23015. Ces méthodes sont utilisées pour des PT en dessous de 49°C. Dans la détermination, l'échantillon est réchauffé au moins de 15 °C au-dessus du PT supposé et introduit dans un tube à essai fermé au bouchon. Un thermomètre à l'intérieur du tube, touche le fond de celui-ci. On refroidit par la suite progressivement, en utilisant des bains réfrigérants de plus en plus froid et on vérifie manuellement la limpidité du produit tous les degrés. Le PT est la température à laquelle apparaît un trouble distinct au fond du tube d'essai. Elle est reportée de degré en degré. Il existe d’autres méthodes équivalentes automatisées qui sont aussi acceptées pour la certification des diesel (ASTM D975-20c) notamment la norme AFNOR ISO 3015 et l’ASTM D5773. Cependant, en cas de non-concordance entre deux valeurs données par des normes différentes, c’est la méthode ASTM D2500 qui fait foi. Cette méthode est coûteuse et nécessite également une distillation notamment en hydrocraquage.
Un ensemble de corrélations ont été développées (Riazi MR. Characterization and properties of petroleum fractions. W. Conshohocken, PA : ASTM International ; 2005). Cependant, elles sont généralement valables pour une unique gamme de procédé, charge et conditions opératoires.
Dans le document Cookson et al. (Composition-property relations for jet and diesel fuels of variable boiling range. Fuel 1995 ;74(1) :70–8.) ont été proposés des modèles pour des coupes diesel à intervalle d’ébullition variable (avec un point d’ébullition initial compris entre 230°C et 250°C et un point d’ébullition final situé entre 320°C et 370°C), mettant en avant la nécessité d’introduire une information relative aux points de coupe. Les modèles proposés pour le PT et le PE sont donnés dans les équations suivantes :
où et les sont les paramètres du modèle, et et désignent respectivement les pourcentages de carbone n-paraffiniques et aromatiques estimés à partir de données RMN du 13 C. Les sont les températures de la DS analysée réalisées par chromatographie en phase gazeuse. Le principal inconvénient de ces méthodes est que les grandeurs et ne sont pas accessibles directement en raffinerie.
Dans sa thèse, JJ. Da Costa (2017) (Compréhension moléculaire et prédiction des propriétés physicochimiques dans les produits pétroliers) a proposé un modèle de prédiction du PT en hydrocraquage à partir des propriétés de base :
- le taux de conversion X 370 ,
- la température T 95 obtenue par DS,
- la teneur en azote contenu dans la charge distillat sous vide d’origine.
Deux modèles ont été développés :
- Un modèle de régression linéaire
- Un modèle par Krigeage (J. J. Da Costa, F. Chainet, Compréhension moléculaire et prédiction des propriétés physicochimiques dans les produits pétroliers, B. Celse, M. Lacoue-Nègre, C. Ruckebusch, and D. Espinat, Energy & Fuels 2018 32 (4), 5623-5634)
La prédiction par ces modèles mentionnés ci-dessus est relativement bonne mais l’inconvénient est que la corrélation n’est valable que pour l’hydrocraquage conventionnel (sans co-traitement avec des charges lipidiques).
La demanderesse a démontré de façon surprenante que, lors de co-traitement des charges biologiques avec des charges fossiles dans les procédés d’hydrotraitement ou d’hydroconversion, les propriétés à froid des fractions kérosène et diesel sont gouvernées par la teneur en normales paraffines générées par les charges biologiques.
Les travaux de la demanderesse montrent que le FP est directement relié à la teneur en normales paraffines plus longues dans la coupe kérosène et plus précisément en nC16 dans le cadre du co-traitement avec des charges lipidiques. Quels que soient les procédés d’hydroconversion, quelles que soient les charges et quelles que soient les conditions opératoires, la corrélation du FP du kérosène avec la teneur en nC16 dans la coupe est unique et le FP peut être calculé selon une équation particulière.
L’écart Delta_C choisi, dont la valeur est inférieure strictement à la capacité prévisible du premier condensateur C1, sera quant à lui de préférence compris entre 30 pF (trente picofarad) et 150 pF (cent cinquante picofarad), plus préférentiellement entre 50 pF (cinquante picofarad) et 100 pF (cent picofarad).
Cet écart sera notamment choisi suffisamment élevé ne pas pouvoir être confondu avec un phénomène parasite, car cela risquerait sinon de causer des faux positifs, et suffisamment bas pour permettre une détection effective et relativement rapide.
Selon une caractéristique structurelle préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, la première électrode 11 et la troisième électrode 15 sont formées par une même pièce conductrice 21 commune, de préférence métallique, dite « première pièce conductrice », qui forme simultanément la première armature C1_1 du premier condensateur C1 et la première armature C2_1 du second condensateur C2.
Un tel agencement présente l’avantage d’une part d’être compact et simple, notamment car il permet d’intégrer les première et troisième électrodes 11, 15 dans le support 20, et d’autre part de procurer un fonctionnement fiable du circuit de détection 13, grâce notamment à l’étendue de la première pièce conductrice 21 et au maintien stable de celle-ci contre l’objet 2.
Ladite première pièce conductrice 21 pourra prendre la forme d’une plaque ou d’une palette en matériau électriquement conducteur, par exemple en acier.
De préférence, ladite première pièce conductrice 21 sera intégrée au support 20, et sa forme épousera de préférence sensiblement la forme de l’objet 2, et plus particulièrement la forme de la surface de l’objet 2, contre laquelle le support 20 est destiné à venir en appui.
Ainsi, la première pièce conductrice 21 peut être formée par une palette incurvée intégrée à un mors qui vient s’inscrire dans la courbure que forme le premier et/ou le second talon 31A, 31B autour de l’axe central X30, et donc qui vient s’inscrire dans la courbure de la tringle du bandage 30.
De préférence, le support 20, et plus particulièrement le mors concerné, et notamment la première pièce conductrice 21, s’étend axialement sur une distance au moins égale à celle qui sépare le premier talon 31A du second talon 31B, de sorte à soutenir simultanément les deux talons 31A, 31B, tel que cela est visible sur la .
Avantageusement, la première pièce conductrice 21 matérialisera le nœud N1 d’où bifurquent la première branche B1 et la seconde branche B2 du circuit de détection 13.
Par ailleurs, tel que cela est visible sur la , la face d’appui 20A du support 20, et donc plus particulièrement la face correspondante de la première pièce conductrice 21, ici la face radialement externe de la première pièce conductrice 21, pourra être pourvue de stries 24 pour présenter une meilleure accroche sur l’objet 2.
Selon une possibilité de mise en œuvre, il est possible d’appliquer directement contre l’objet 2 une face d’appui 20A nue, électriquement conductrice, à condition bien sûr que cette face d’appui 20A ne soit pas reliée à la masse, afin d’éviter de mettre le nœud N1 à la masse, car cela aurait sinon pour effet de mettre les deux bornes du premier dipôle D1 et/ou les deux bornes du second dipôle D2 simultanément à la masse et ainsi d’empêcher une mesure d’impédance entre ces bornes.
En particulier, on pourra alors utiliser une première pièce conductrice 21, de préférence métallique, dont la face externe est nue et forme directement la face d’appui 20A contre laquelle l’objet 2, ici le talon 31 du bandage 30, vient s’appuyer.
Ceci sera notamment possible lorsque la structure de l’objet 2 garantit l’absence de court-circuit franc, et donc l’existence effective d’une impédance véritablement mesurable, entre l’insert 4 et la zone de l’objet 2 contre laquelle la première électrode 11, ici la face d’appui 20A électriquement conductrice du support 20, vient en appui. C’est par exemple le cas dans la situation d’un bandage 30 qui possède au moins une couche électriquement isolante à base de caoutchouc, notamment les bourrelets de caoutchouc entourant les tringles 32A, 32B, qui s’interpose entre la première électrode 11 et les câbles de la nappe de renfort 36, 37, 38 formant les inserts 4 électriquement conducteurs.
Cependant, en variante, on pourrait toutefois prévoir de revêtir la face d’appui 20A, et donc en particulier la face externe de la première pièce conductrice 21, d’une couche de matériau électriquement isolant, afin d’éviter de créer un contact électrique direct, et donc un court-circuit, entre la première pièce conductrice 21, et donc la première électrode 11, et l’insert 4 électriquement conducteur, dans l’éventualité où le revêtement 3 électriquement isolant serait absent ou dégradé dans la zone où le support 20 vient prendre appui contre l’objet 2.
C’est pourquoi, selon une autre possibilité de mise en œuvre, la face d’appui 20A du support 20, et donc ici la face radialement externe de la première pièce conductrice 21, est recouverte d’une couche de protection électriquement isolante.
Cette couche de protection, ici radialement externe, évitera tout court-circuit entre la première électrode 11 et l’insert 4 électriquement conducteur, et pourra avantageusement contribuer à former au moins une partie du diélectrique du premier condensateur C1.
De préférence, la partie radialement interne du flux d'air entrant alimente principalement la veine primaire et la partie radialement externe du flux d'air entrant alimente principalement la veine secondaire.
L'invention propose aussi une aube mobile de soufflante d'entrée pour une turbomachine selon l'invention, caractérisé en ce qu'elle comporte au moins un conduit interne dont une première extrémité du conduit interne débouche dans une partie radialement externe de l'aube mobile et dont la deuxième extrémité du conduit interne débouche dans une partie radialement interne de l'aube mobile.
De préférence, la première extrémité du conduit interne débouche dans un orifice formé à proximité d'un bord d'attaque de l'aube mobile et la deuxième extrémité du conduit interne débouche dans un orifice formé à proximité d'un bord de fuite de l'aube mobile.
est une représentation schématique en section axiale partielle d'une turbomachine à double flux.
est un détail à plus grande échelle de la turbomachine représentée à la , montrant une aube mobile de soufflante comportant des conduits internes.
On a représenté à la une turbomachine 10 qui est du type à double-flux et présentant une symétrie de révolution autour d'un axe principal A. De manière connue, cette turbomachine 10 comprend, au sein d'une nacelle 12 servant d'enveloppe à ses différents organes, une entrée d'air 14 par laquelle un flux d'air entrant 16 peut pénétrer pour traverser ensuite une soufflante d'entrée 18.
Dans la suite de la description, les termes « amont » et « aval » se rapportent à des positions axiales le long de l'axe principal A dans le sens de l'écoulement du flux d'air dans la turbomachine 10.
Le flux d'air entrant 16 est alors séparé en deux flux 20, 22, via un carter intermédiaire inter-veines 24 dont l'extrémité 26 forme un bec séparateur. Le flux d'air entrant 16 est ainsi divisé en un flux d'air primaire 20 qui est radialement central par rapport à l'axe principal A et un flux d'air secondaire 22 annulaire qui est périphérique au flux d'air primaire 20.
Le flux d'air primaire 20 alimente une veine primaire 28 de circulation d'air, dans laquelle un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression sont agencés.
Le flux d'air secondaire 22 alimente une veine secondaire 30 de circulation d'air.
La veine primaire 28 et la veine secondaire 30 sont concentriques à l'axe principal A, la veine primaire 28 étant radialement interne par rapport à la veine secondaire 30.
A leurs extrémités amont respectives la veine primaire 28 et la veine secondaire 30 sont séparées par l'extrémité amont 26 du carter intermédiaire inter-veines 24.
La soufflante d'entrée 18 est agencée en amont de la veine primaire 28 et de la veine secondaire 30.
La soufflante d'entrée 18 comporte un rotor de soufflante 32 qui est mobile en rotation par rapport l'axe principal A et qui porte une pluralité d'aubes mobiles 34 d'orientation principale radiale.
La soufflante d'entrée 18 est délimitée radialement par la nacelle 12 à sa partie radialement externe et par une paroi interne de révolution 36 à sa partie radialement interne.
Selon un mode de réalisation non représenté, l’appui-tête 1 comprend en outre un dispositif de verrouillage manuel du boitier 3 par rapport aux tiges 2 selon une pluralité de positions verticales, de manière à verrouiller le réglage en hauteur choisi pour ledit boitier, ledit dispositif comprenant : au moins une – et notamment deux – tige 2 crantée pourvue de crans de réglage s’étageant axialement, une saillie de verrouillage montée mobile par rapport audit boitier entre une position de verrouillage, où ladite saillie s’insère dans un desdits crans, et une position de déverrouillage, où ladite saillie se retire dudit cran afin de libérer le coulissement de ladite tige crantée.
Selon le mode de réalisation représenté, l’appui-tête 1 comprend en outre un dispositif motorisé d’actionnement du boitier en réglage, ledit dispositif comprenant : un moteur 23 monté solidairement au boitier 3, ledit moteur actionnant en rotation un écrou 24 monté rotatif sur ledit boitier, une vis sans fin 25 s’étendant verticalement, l’extrémité supérieure de ladite vis étant fixée à l’entretoise 8, ladite vis coopérant avec ledit écrou de manière à permettre le déplacement dudit boitier par mise en rotation dudit écrou.
On peut prévoir un jeu transversal entre une tige 2 et un conduit 4 – comme illustré en sur le conduit 4 disposé à gauche – de manière à prendre en compte les variations dimensionnelles du boitier 3 causées par des variations de température.
On décrit enfin un procédé d’assemblage d’un tel appui-tête 1, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : prévoir deux tiges 2 métalliques, prévoir un boitier 3 monobloc en matériau plastique moulé, ledit boitier présentant deux conduits 4 issus de moulage, prévoir une entretoise 8 en matériau plastique moulé de liaison desdites tiges entre elles, introduire par le bas lesdites tiges dans lesdits conduits jusqu’à les faire dépasser desdits conduits vers le haut, introduire ladite entretoise dans un espace 10 ouvert vers le haut prévu dans ledit boitier et emboiter les extrémités supérieures 9 desdites tiges en parties latérales de ladite entretoise.
Comme évoqué plus haut, l’assemblage de l’appui-tête 1 est aisé du fait que le montage des tiges 2 se fait par le bas du boitier 3, ce qui permet d’éviter le passage dans les conduits 4 de coudes situés en partie inférieure desdites tiges.
Dispositif repose-pied d’un véhicule automobile L’invention concerne un dispositif repose-pied situé face à un siège d’un véhicule automobile, dans une cave à pieds d’un véhicule automobile.
La cave à pieds d’un véhicule automobile est la partie inférieure de l'habitacle, devant un siège, destinée à accueillir les pieds de l’occupant du siège.
L’invention concerne en particulier un dispositif repose-pied situé du côté du siège du conducteur, à proximité des pédales de commande du véhicule actionnées au pied.
Pour reposer son pied gauche qui n’est pas ou le moins souvent sollicité lors de la conduite, le conducteur d’une voiture ne dispose que d’un repose-pied unique, situé à proximité des pédales de commande du véhicule actionnées au pied. S’il souhaite changer de position de pied, notamment au cours d’un trajet de longue durée, il n’a le choix qu’entre le repose-pied et le plancher du véhicule.
Le repose-pied est en général une cale plus ou moins pentue, offrant un plan d’appui ainsi plus ou moins incliné sur lequel le pied peut reposer, cette cale étant située en extrémité transversale, contre une paroi latérale de la cave à pieds, et du côté de l’ouverture de porte de l’habitacle pour un véhicule à conduite à droite.
Il existe donc un besoin pour offrir un meilleur confort postural pour un pied d’un occupant d’un véhicule, en particulier pour le pied gauche du conducteur, et plus largement la jambe gauche du conducteur.
A cet effet, l’invention propose un dispositif repose-pied configuré pour être situé dans une cave à pieds d’un véhicule automobile, le dispositif repose-pied comprenant deux repose-pieds offrant deux plans d’appui pour un pied disposés côte-à-côte, ayant sensiblement une même direction longitudinale et une même direction transversale, lesdits deux plans d’appui étant disposés côte-à-côte selon leur direction transversale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le plan d’appui de l’un des repose-pieds et le plan d’appui de l’autre repose-pied sont décalés l’un par rapport à l’autre longitudinalement, en particulier ils sont uniquement décalés longitudinalement.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le plan d’appui de l’un des repose-pieds et le plan d’appui de l’autre repose-pied sont décalés l’un par rapport à l’autre angulairement par rapport à l’horizontale. Autrement dit l’un des plans d’appui est plus pentu que l’autre. En particulier les deux plans d’appui sont uniquement décalés angulairement.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le plan d’appui de l’un des repose-pieds et le plan d’appui de l’autre repose-pied sont décalés l’un par rapport à l’autre à la fois longitudinalement et angulairement par rapport à l’horizontale.
En outre, les moyens de stockage électrochimique, par exemple les piles à combustible, sont étanches par exemple à l’eau et aux poussières mais on cherche à ce qu'il puisse échanger une certaine quantité d’air ou de gaz avec l’environnement ambiant, et ceci dans les deux sens, afin d’équilibrer la pression entre l'intérieur des moyens de stockage, ou de l'enveloppe qui les contient, et l’environnement ambiant. Cela permettrait de diminuer les contraintes sur l'enveloppe qui contient ces moyens de stockage, de faciliter le transport et d'en assurer une utilisation optimale quelles que soient les conditions extérieures (de température et de pression).