INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un premier mode de réalisation d’un miroir de Bragg 41a, 42a comprenant deux matériaux 411, 412 d’indices n’, n’’ disposés en alternance le long de la direction de propagation du rayonnement lumineux. Les interfaces entre ces deux matériaux provoquent des réflexions successives de l’onde qui la pénètre. À chaque interface, une partie de l’onde est réfléchie, et l’autre transmise. Le mode de propagation du rayonnement lumineux pénètre ainsi dans le miroir de Bragg 41a, 42a selon une longueur de pénétration δ > 0.
La illustre un deuxième mode de réalisation d’un miroir de Bragg 41b, 42b obtenu par corrugation des flancs d’un guide d’onde 11, 21. Dans ce cas, les sections 410 de largeur w1 présentent un premier indice effectif et les sections étroites de largeur w2 présentent un deuxième indice effectif. Cela permet de recréer une succession d’interfaces du fait de la succession de deux indices effectifs différents. Le mode de propagation du rayonnement lumineux pénètre également dans le miroir de Bragg 41b, 42b selon une longueur de pénétration δ > 0.
La longueur de pénétration δ peut être évaluée selon :
Où λ est la longueur d’onde, et Δn le contraste d’indices Δn = n’ – n’’.
La réflectivité R du miroir de Bragg dépend de façon connue de la force du réseau κ et de la longueur du réseau l définissant le miroir de Bragg, selon :
Une réflectivité R de 99,9 % correspond à un produit κl de l’ordre de 4,15 rad.
La bande passante Δλ du miroir de Bragg dépend également de ces paramètres κ et l. La illustre différentes courbes isovaleurs de bande passante (18 nm, 36 nm, 54 nm…) en fonction de la longueur du réseau l et de la différence d’indices Δn (κ étant directement proportionnel à Δn). La courbe en trait continu correspond aux valeurs de l et Δn donnant κl = 4,15 rad pour une réflectivité théorique de 99,9%.
Pour un contraste d’indice Δn ≈ 0,22 (correspondant à un guide d’onde en nitrure de silicium encapsulé dans de la silice) avec des corrugations de largeur w2 = 75 nm et de période Λ ≈ 170 nm, une réflectivité d’environ 99,9% est atteinte pour une longueur l de réseau de 5,13 μm. La largeur de la bande passante est estimée dans ce cas à environ 54,5 nm.
La illustre un mode de réalisation du dispositif de rétrocouplage comprenant des guides 11, 21 en nitrure de silicium (Si3N4) présentant une largeur selon y de 300 nm et une épaisseur selon z de 200 nm, et séparés par une distance de séparation ds de 550 nm, comme précédemment.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure ou égale à 700°C : , - si la température est supérieure à 700°C : , où et , étant en degrés Celsius.
Dans un mode de réalisation, le talon est formé en un matériau, et présente une difficulté définie comme : où : est une masse volumique du matériau en kilogrammes par mètres cubes, et sont choisis de telle sorte que : - si la température est inférieure à 759°C : , - si la température est dans la plage allant de 759°C à 1083°C : , où , , étant en degrés Celsius, - si la température est dans la plage allant de 1083°C à 1117°C : , où , , et étant en degrés Celsius, et - si la température est supérieure à 1117°C : , et la masse volumique du matériau est comprise dans une plage allant de 2 à 10 kilogrammes par mètres cubes et le rayon externe de veine est compris dans une plage allant de 0,15 à 1,0 mètre.
- S G,i est égal à S G (G i ).
Le calcul itératif ci-dessus est initialisé en prenant λ 0 = λ B,0 , où λ B,0 et G 0 sont les valeurs de référence acquises lors de l’étape 102. Puisque les valeurs G i sont classées par ordre de valeurs, G i-1 est la valeur la plus proche de la valeur G i pour laquelle la valeur λ i-1 a déjà été calculée lors de cette étape 104. Cela permet d’améliorer la précision sur le calcul de la valeur λ i .
S G (G i ) est la valeur de la sensibilité de la fibre 14 associée à la valeur G i par la loi S G (G) enregistrée dans la mémoire 74.
Puis, lors d’une étape 106, l’unité 70 construit une loi d’étalonnage à partir des points de coordonnées (Δλ i ; G i ) puis l’enregistre dans la mémoire 74 en tant que loi 76 d’étalonnage. Pour cela, ici, l’unité 70 enregistre, dans la table 78, chaque point de coordonnées(Δλ i ; G i ) calculé lors de l’étape 104.
A partir de ce moment là, la phase 100 de calibration du dispositif 2 est terminée et une phase 110 de mesure de la grandeur physique G débute.
Lors de la phase 110, le réseau 4 est exposé à la grandeur physique G à mesurer.
Ensuite, lors d’une étape 112, l’unité 70 commande la source 50 pour faire varier linéairement, au cours du temps, la longueur d’onde λ s depuis la longueur d’onde λ smin jusqu’à la longueur d’onde λ smax . A cet effet, l’unité 70 envoie à la source 50 un signal de commande généré à partir d’une estimation de la fonction de transfert de la source 50.
Le signal optique émis par la source 50 est guidé par le coupleur 12 et les fibres optiques 22 et 14 jusqu’au réseau 4. Le réseau 4 réfléchit alors une partie du signal optique incident. Cette partie réfléchie du signal optique correspond au signal rétro-diffusé par le réseau 4.
En parallèle de l’étape 112, lors d’une étape 114, le capteur 62 mesure le signal optique rétro-diffusé par le réseau 4. Plus précisément, le capteur 62 génère un signal électrique dont l’amplitude est représentative de la puissance du signal optique mesuré. Le signal électrique généré par le capteur 62 est transmis à l’unité 70 qui l’acquière.
Une fois le signal électrique acquis par l’unité 70, lors d’une étape 116, l’unité 70 détermine la valeur Δλ c de la variation Δλ.
Lorsque la longueur d’onde λ s est égale à la longueur d’onde λ B du réseau 4, la puissance du signal optique rétro-diffusé par le réseau 4 passe par un maximum. Puisque la longueur d’onde λ s varie linéairement en fonction du temps, l’instant t c auquel se produit ce maximum est proportionnel à la valeur courante λ c de la longueur d’onde λ B à cet instant t c . De même, la valeur λ B,0 de référence de la longueur d’onde λ B correspond à un instant t 0 de référence. Lors de l’étape 116, l’unité 70 calcule l’écart entre l’instant t c mesuré et l’instant t 0 de référence. Puisque la variation de la longueur d’onde λ s au cours du temps est linéaire, l’écart t c -t 0 est proportionnel à la valeur courante Δλ c de la variation Δλ. Le coefficient de proportionnalité entre l’écart t c -t 0 et la valeur courante Δλ c est égal à la pente α c de la droite représentant l’évolution au cours du temps de la longueur d’onde λ s . Cette pente α c est connue puisque le signal de commande généré est connu. Ainsi, lors de l’étape 116, l’unité 70 détermine la valeur courante Δλ c de la variation Δλ à partir de l’écart mesuré entre les instants t c et t 0 .
Ensuite, lors d’une étape 118, l’unité 70 établit la valeur courante G c de la grandeur physique G à partir de la valeur courante Δλ c déterminée lors de l’étape 116. Pour cela, l’unité 70 utilise la loi 76 d’étalonnage actuellement enregistrée dans la mémoire 74. Plus précisément, lors de l’étape 118, l’unité 70 obtient, en utilisant la loi 76, la valeur G c de la grandeur physique associée à la valeur Δλ c fournie en tant que paramètre d’entrée à cette loi 76. Cette valeur G c est alors considérée comme étant la valeur mesurée de la grandeur physique G.
Chaque valeur mesurée G c de la grandeur physique G ainsi que l’instant auquel elle a été mesurée sont enregistrés dans un fichier et/ou transmis à l’interface 82 qui affiche en réponse les valeurs mesurées.
Typiquement, les étapes 112, 114, 116 et 118 sont réitérées à intervalles réguliers pour mesurer l’évolution au cours du temps de la grandeur physique G.
La précision sur la mesure de la grandeur physique G dépend, en partie, de l’exactitude de la loi S G (G) utilisée par le dispositif 2 et donc de la précision avec laquelle la sensibilité S G de la fibre 14 est mesurée pour différentes valeurs G d de la grandeur physique.
La représente un dispositif 120 de mesure de la sensibilité S G de la fibre 14. Le dispositif 120 est identique au dispositif 2 sauf que la fibre 14 et le réseau 4 sont remplacés, respectivement, par une fibre 122 et un réseau 124. De plus, contrairement au dispositif 2, la mémoire 74 du dispositif 120 est dépourvue des lois 76 et S G (G). A la place, la mémoire 74 comporte les instructions et les données nécessaires pour exécuter le procédé de la .
Dans ce mode de réalisation, le réflecteur 4 est formé par deux miroirs de Bragg 41b, 42b identiques superposés. Ici, la portion de couplage 3 présente une longueur L = Lc/2 - δ qui tient compte de la longueur de pénétration δ du rayonnement lumineux dans les miroirs de Bragg 41b, 42b. La présente différentes courbes de puissance optique rétrocouplée, en fonction de la longueur de couplage L, pour différentes distances de séparation ds et pour une longueur d’onde de 532 nm. Pour chaque courbe, le deuxième maximum de rétrocouplage a été retenu. La courbe C1 est obtenue pour une distance de séparation ds de 400 nm entre le centre du premier guide et le centre du deuxième guide. La longueur L de la portion de couplage 3 correspondant au maximum de puissance rétrocouplée (-0,77 dB) est de l’ordre de 12 µm. La courbe C2 est obtenue pour une distance de séparation ds de 450 nm. La longueur L de la portion de couplage 3 correspondant au maximum de puissance rétrocouplée (-0,76 dB) est de l’ordre de 23 µm. La courbe C3 est obtenue pour une distance de séparation ds de 500 nm. La longueur L de la portion de couplage 3 correspondant au maximum de puissance rétrocouplée (-0,80 dB) est de l’ordre de 41 µm. La courbe C4 est obtenue pour une distance de séparation ds de 550 nm. La longueur L de la portion de couplage 3 correspondant au maximum de puissance rétrocouplée (-0,74 dB) est de l’ordre de 70 µm.
Le même type de courbes est illustré dans les figures 9 à 12 pour différentes longueurs d’onde.
La et les courbes C11…C15 illustrent la puissance optique rétrocouplée, en fonction de la longueur de couplage L, pour différentes distances de séparation ds et pour une longueur d’onde de 450 nm. La courbe C11 est obtenue pour une distance de séparation ds de 350 nm. La courbe C12 est obtenue pour une distance de séparation ds de 400 nm. La courbe C13 est obtenue pour une distance de séparation ds de 450 nm. La courbe C14 est obtenue pour une distance de séparation ds de 500 nm. La courbe C15 est obtenue pour une distance de séparation ds de 550 nm. Le taux de rétrocouplage multiniveau est compris entre −1,33 dB (~73,6%) et au moins −0,72 dB (~84,7%) à λ = 450 nm.
La et les courbes C21…C25 illustrent la puissance optique rétrocouplée, en fonction de la longueur de couplage L, pour différentes distances de séparation ds et pour une longueur d’onde de 633 nm. La courbe C21 est obtenue pour une distance de séparation ds de 400 nm. La courbe C22 est obtenue pour une distance de séparation ds de 450 nm. La courbe C23 est obtenue pour une distance de séparation ds de 500 nm. La courbe C24 est obtenue pour une distance de séparation ds de 550 nm. La courbe C25 est obtenue pour une distance de séparation ds de 600 nm. Le taux de rétrocouplage multiniveau est compris entre −1,05 dB (~78,5%) et −0,87 dB (~81,9%) à λ = 633 nm.
La et les courbes C31…C35 illustrent la puissance optique rétrocouplée, en fonction de la longueur de couplage L, pour différentes distances de séparation ds et pour une longueur d’onde de 1320 nm. La courbe C31 est obtenue pour une distance de séparation ds de 800 nm. La courbe C32 est obtenue pour une distance de séparation ds de 900 nm. La courbe C33 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1000 nm. La courbe C34 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1100 nm. La courbe C35 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1300 nm. Le taux de rétrocouplage multiniveau est compris entre −4,37 dB (~36,6%) et au moins −0,83 dB (~82,6%) à λ = 1320 nm. Ces résultats sont donnés à titre indicatif. Certaines valeurs, notamment la valeur -4,37 dB, peuvent être sous-évaluées, notamment au regard de l’échantillonnage des différentes courbes.
La et les courbes C41…C45 illustrent la puissance optique rétrocouplée, en fonction de la longueur de couplage L, pour différentes distances de séparation ds et pour une longueur d’onde de 1550 nm. La courbe C41 est obtenue pour une distance de séparation ds de 900 nm. La courbe C42 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1000 nm. La courbe C43 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1100 nm. La courbe C44 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1200 nm. La courbe C45 est obtenue pour une distance de séparation ds de 1400 nm. Le taux de rétrocouplage multiniveau est compris entre −1,85 dB (~36,6%) et au moins −0,47 dB (~89,7%) à λ = 1550 nm.
De manière générale, le taux de rétrocouplage tend à augmenter lorsque la distance de séparation ds augmente. En effet, deux miroirs de Bragg positionnés trop proches l’un de l’autre peuvent interagir et générer des pertes optiques. Il est préférable d’utiliser des distances ds relativement grandes, pour faciliter la fabrication (robustesse du design). Une imprécision sur la longueur de couplage dans le design a en outre peu d’impact car les courbes de taux présentent sensiblement un plateau à leur maximum. Pour toutes les longueurs d’onde présentées, un taux de rétrocouplage simulé supérieur à 80% peut être obtenu pour au moins une distance de séparation ds. Les résultats optimaux obtenus par simulations sont résumés dans le tableau suivant :
λ = 450 nm λ = 633 nm λ = 1320 nm λ = 1550 nm distance ds (nm) 450 550 1000 1200 longueur de couplage L (μm) 45 51,4 36,3 48,4 taux de rétrocouplage (dB) -0,72 -0,87 -0,83 -0,5
Les guides d’ondes monomodes et les miroirs de Bragg sont typiquement redimensionnés pour chaque longueur d’onde. Les miroirs de Bragg optimisés (R = 99,9%) aux longueurs d’onde 450 nm, 633 nm, 1320 nm et 1550 nm présentent typiquement les paramètres regroupés dans le tableau suivant :
λ (nm) 450 633 1320 1550 Épaisseur (nm) 200 200 500 600 Largeur w1 (nm) 220 400 750 900 Période Λ (nm) 143 204 420 490 Longueur l (μm) 4,4 6,4 12,0 13,8 Largeur w2 (nm) 55 100 260 330 Δλ estimé (nm) 45,6 62,4 143,3 171,9
Il est possible d’optimiser encore les miroirs de Bragg en augmentant la force du réseau. Augmenter la force du réseau permet d’augmenter la réflectivité du miroir de Bragg et d’élargir la bande passante, ce qui rend le miroir de Bragg encore plus robuste en longueur d’onde.
Le dispositif de rétrocouplage multiniveaux peut être avantageusement mis en œuvre dans le cadre d’un système de projection optique, par exemple un afficheur intégré pour la projection rétinienne. Pour réaliser un tel système de projection, un niveau de projection est superposé à un niveau d’adressage. Le niveau de projection correspond ici au deuxième niveau du dispositif de rétrocouplage multiniveaux, et le niveau d’adressage correspond au premier niveau du dispositif de rétrocouplage multiniveaux. Pour extraire la lumière depuis le niveau de projection, le système comprend en outre une électrode en-dessous du niveau de projection, dite électrode inférieure. Cette électrode inférieure est typiquement associée à une contre-électrode ou électrode supérieure, généralement sous forme de grille, rapportée par un second dispositif, par exemple à cristaux liquides.
L’électrode inférieure et/ou la contre-électrode sont de préférence à base d’oxyde d’indium étain (ITO). L’électrode inférieure est typiquement positionnée ni trop loin de la grille de contre-électrode pour éviter des chutes de potentiel trop élevées, ni trop proche de la grille de contre-électrode pour éviter des pertes optiques par absorption. Pour évaluer les pertes optiques liées à la position de l’électrode inférieure, on considérera qu’une électrode à base d’ITO située à 300 nm d’un guide d’onde induit une perte par absorption de −1,35 dB/cm. Ces pertes décroissent exponentiellement lorsque l’écart entre la couche d’ITO et le guide d’onde augmente, comme illustré à la figue 13.
Les figures 14A, 14B illustrent un premier mode de réalisation du système de projection dans lequel l’électrode inférieure50 est positionnée sous le deuxième niveau n2 de projection p2 et sous le premier niveau n1 d’adressage a1. Cela permet de limiter ou supprimer les pertes optiques par absorption au sein de l’ITO.
Le niveau d’adressage a1 comprend des guides d’onde 11 typiquement subdivisés par l’intermédiaire d’interféromètres multimodes MMI 60. Selon un exemple, le rayonnement lumineux se répartit ainsi de manière équilibrée sur un total de 4096 guides. Les guides d’onde 11 débouchent sur des réflecteurs de Bragg 41a. Le niveau de projection p2 comprend des guides d’onde 21 en partie à l’aplomb des guides d’onde 11 dans la portion de couplage 3. Les guides d’onde 21 sont accolés à des réflecteurs de Bragg 42a. Les réflecteurs de Bragg 42a sont superposés selon z aux réflecteurs de Bragg 41a. Lorsque le rayonnement lumineux est injecté dans les guides d’onde 11 en direction des réflecteurs de Bragg 41a, selon le sens S1, il est réfléchi et injecté par couplage dans les guides d’onde 21, selon le sens S2 opposé à S1. Il est ensuite extrait du niveau de projection en appliquant une tension entre les électrodes d’extraction, c’est-à-dire entre l’électrode inférieure et l’électrode supérieure. En superposant les niveaux d’adressage et de projection, ce système de projection est avantageusement compact. Le premier mode de réalisation du système de projection permet typiquement de limiter les pertes optiques.
Plus la distance entre les deux électrodes d’extraction augmente, plus la tension à appliquer pour extraire le rayonnement lumineux augmente. Cela affecte le rendement énergétique d’un projecteur intégré. Les modes de réalisation du système de projection illustrés aux figures 15A, 15B et 16A, 16B visent à diminuer la tension nécessaire à appliquer sur les électrodes pour extraire le rayonnement lumineux. Les éléments décrits et référencés pour le premier mode de réalisation sont également transposables aux deux modes de réalisation suivants.
Enfin, contrairement au dispositif 2, le dispositif 120 comporte un appareillage 126 qui permet d’exposer le réseau 124 à la température souhaitée. Par exemple, pour cela, l’appareillage 126 comporte :
- un bain liquide 128 à l’intérieur duquel est plongé la portion de la fibre 122 comportant le réseau 124,
- un élément 130 chauffant ou refroidissant commandable apte à chauffer ou à refroidir le bain 128,
- un capteur 132 de température agencé pour mesurer la température du bain 128, et
- un microcontrôleur 134 configuré pour commander l’élément 130 en fonction d’une consigne Tc de température et de la température mesurée par le capteur 132 pour limiter les variation de température du réseau 124 autour de cette consigne Tc.
L’élément 130 est par exemple un module Peltier ou un ensemble de plusieurs modules Peltier.
Le microcontrôleur 134 comporte un microprocesseur programmable et une mémoire contenant les données et les instructions nécessaires pour asservir la température du bain 128 sur la consigne Tc. En particulier, cette mémoire comporte la consigne Tc. Le microcontrôleur 134 est raccordé à l’unité 70 pour que l’unité 70 puisse modifier la valeur de la consigne Tc.
La fibre 122 est identique à la fibre 14 sauf que le réseau réalisé dans le cœur de cette fibre 122 est le réseau 124 au lieu du réseau 4. Le réseau 124 est placé dans les mêmes conditions d’utilisation que le réseau 4. En particulier, la déformation longitudinale et la pression hydrostatique auxquelles est exposé le réseau 124 sont les mêmes que celles auxquelles est exposé le réseau 4. Ainsi, la longueur d’onde λ B du réseau 124 se déplace ici uniquement en fonction de la température.
Le réseau 124 est un réseau de Bragg d’ordre très élevé.
- n e est l’indice effectif de la fibre optique, et
- Λ est le pas du réseau de Bragg.
Le spectre de puissance d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé comporte une succession de pics très rapprochés et très fins dans une plage de longueur d’onde d’intérêt d’au moins 100 nm de largeur dans le domaine de l’optique. De plus, les hauteurs de ces pics sont sensiblement les mêmes sur cette plage d’au moins 100 nm de largeur car chacun de ces pics correspond à un harmonique d’ordre très élevé. Autrement dit, le spectre de puissance d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé est un peigne de pics. Un exemple d’un tel peigne est représenté sur la de l’article LUO2022.
Alternativement, le deuxième phénomène peut être caractérisé par un paramètre , l’acronyme RCB renvoyant à la dénomination correspondante de ‘rapport Clutter à Bruit’ (le terme clutter est une autre désignation du fouillis). Le paramètre est donné par la puissance du fouillis de mer relativement au bruit thermique.
Ainsi, il peut être envisagé dans l’exemple décrit que le vecteur de paramètres comporte deux paramètres, à savoir l’impulsivité du fouillis de mer et le paramètre RCB de rapport clutter à bruit.
A travers cet exemple, il apparaît que le vecteur de paramètres comporte, de préférence, un paramètre lié au bruit thermique du capteur 14 et un paramètre lié au bruit généré par l’environnement que le capteur 14 observe.
Le calculateur 18 dispose ainsi du vecteur de paramètres à l’issue de la mise en œuvre de l’étape d’estimation E20.
Le vecteur de paramètres est propre à prendre un ensemble de valeurs correspondant à l’ensemble des valeurs possibles pour chaque paramètre. Chaque ensemble de valeurs possibles est une configuration possible du vecteur de paramètres .
L’objectif du procédé décrit est de déterminer la performance du dispositif 16 de TFAC sur l’ensemble des configurations possible du vecteur de paramètres .
Lors de l’étape d’obtention E22, le calculateur 18 obtient des seuils de détection pour le dispositif 16 de TFAC.
Les seuils de détection sont l’ensemble des seuils utilisés par le dispositif 16 de TFAC pour effectuer ses analyses d’un signal incident.
Selon l’exemple particulier décrit, les seuils de détection sont fournis sous forme d’une carte visible sur la .
Dans cette figure, il est représenté la valeur du seuil sous forme de niveaux de gris en fonction des valeurs de l’impulsivité du fouillis de mer (sous forme du log 10 ( ) ici) et du paramètre RCB de rapport clutter à bruit (exprimé en dB). Chaque niveau de gris donne la valeur du seuil pour une case correspondant à un ensemble de valeurs des deux paramètres.
Cela correspond donc à une table donnant pour une valeur de l’impulsivité du fouillis de mer et de paramètre RCB de rapport clutter à bruit.
Lors de l’étape d’obtention 22, selon l’exemple décrit, le calculateur 18 obtient également une probabilité de fausse alarme, dite probabilité de fausse alarme idéale, associée aux performances des seuils de détection pour un fonctionnement idéal du dispositif 16 de TFAC.
L’ensemble des informations précitées (valeurs de seuil de détection et la probabilité de fausse alarme idéale) peuvent être envoyées au calculateur 18.
Alternativement, ces éléments peuvent être calculés par le calculateur 18.
Plus précisément, selon un exemple, le calculateur 18 calcule le seuil de détection en prenant en compte le vecteur de paramètres et une probabilité de fausse alarme prédéfini qui correspond à la probabilité de fausse alarme idéale.
La probabilité de fausse alarme idéale est appelée dans la suite de la description.
Pour l’exemple spécifique de la , il est maintenant décrit un exemple de successions d’actions.
Lors d’une action d’initialisation, l’intervalle de mesure BP est initialisé à une valeur initiale T0.
Cette action est représentée sur la par un rectangle dans lequel il est indiqué BP=T0.
Tant que le temps écoulé depuis la dernière prise de photo est inférieur à l’intervalle de mesure BP, le calculateur 22 maintient la variable PR à une première valeur indiquant qu’une décharge n’est pas nécessaire.
Lorsque le temps écoulé devient supérieur ou égal, la valeur de la variable PR est modifiée à une deuxième valeur.
Cette deuxième valeur correspond au fait qu’il convient d’effectuer une décharge.
Par exemple, la première valeur est 0 et la deuxième valeur est 1, de sorte que la première valeur correspond à VRAI tandis que la deuxième valeur correspond à FAUX.