INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue schématique en plan d’un premier mode de réalisation linéaire (schéma de principe) d’un dispositif d’assainissement selon le premier aspect de l’invention comprenant un réacteur biologique 30 aérobie qui comprend une série de tubes 40 horizontaux (le nombre de tubes est variable selon les besoins en épuration) reliés en amont à une chambre de visite, équipée ou non d’un filtre 10, et en aval à une chambre de prélèvement, équipée ou non d’un filtre 50. En fonctionnement, les eaux à épurer entrent dans la chambre de visite amont, équipée ou non d’un filtre 10, et transitent ensuite au travers des tubes de traitement 30 ventilés 60. L’oxygénation du dispositif est assurée par une ventilation naturelle via les cheminées de ventilation 60 des chambres de visite amont, équipée ou non d’un filtre 10, et de prélèvement aval, équipée ou non d’un filtre 50.
La est une vue schématique en plan d’un mode de réalisation compacte d’un dispositif d’assainissement selon le premier aspect de l’invention.
La montre de manière schématique en coupe transversale, un mode de réalisation d’une installation d’assainissement composée de tubes horizontaux équipés de lit fixe.
La montre de manière schématique en coupe transversale, un mode de réalisation d’une installation d’assainissement composée de tubes horizontaux équipés de lit fixe avec un poste de relevage aval 80 intégré à la chambre de prélèvement, équipée ou non d’un filtre.
La présente à titre d’exemple non exhaustif différents modèles de lit fixe 90 pouvant être utilisés, les neuf premiers exemples étant particulièrement adaptés pour être utilisés en sachets, alors que les trois derniers exemples sont des segments de lit fixe monoblocs.
La présente de manière non exhaustive différents modèles de filets non biodégradables en sachets 901 pouvant être utilisés.
La ou les étapes de dopage sur des régions semi-conductrices 42 surélevées et des portions 12a rendues amorphes sur toute leur épaisseur favorise ici la réalisation d’un dopage des régions 42 et portions 12a sur toute leur épaisseur.
On effectue ensuite ( ) un recuit laser L de sorte à réaliser une recristallisation des régions semi-conductrices 42 surélevées et des portions 12a de la couche semi-conductrice 12 superficielle.
Un traitement laser permet de chauffer à des températures élevées, très rapidement et un refroidissement rapide de la structure, une fois l’exposition au laser arrêtée. La recristallisation laser peut être en particulier mise en œuvre en soumettant les régions 42 et les portions 12a à une voire à plusieurs impulsion(s) d’un faisceau laser L, et en particulier d’un laser dit « nano-seconde », c’est-à-dire avec une durée d’impulsion typiquement inférieure à 1 microseconde.
L’utilisation d’un laser fonctionnant en régime impulsionnel permet de limiter le budget thermique, tout en évitant une montée globale trop importante en température du reste de la structure.
La longueur d’onde du laser L, la durée d’impulsion du faisceau laser et de préférence la densité d’énergie du faisceau laser sont choisies en fonction notamment de l’épaisseur de la couche superficielle et des régions surélevées 42 ainsi que de la réflectivité des couches sous-jacentes.
De préférence, la durée d’impulsion et la densité d’énergie du laser sont choisies de sorte à effectuer une recristallisation dans un régime dit « de recristallisation explosive ». Un tel régime est décrit par exemple dans le document « Melting Temperature and Explosive Crystallization of Amorphous Silicon during Pulsed Laser Irradiation », Thompson et al., 1984. Le recuit thermique laser est en particulier prévu de sorte à transformer ces portions 12a et régions 42 en matériau polycristallin, en particulier en polysilicium lorsque ces portions 12a et régions 42 sont en silicium amorphe.
Typiquement, on prévoit d’utiliser un laser de longueur d’onde comprise entre 200 nm et 600 nm, et en particulier entre 200 nm et 400nm.
La durée de la, ou de chaque, impulsion du faisceau laser peut être comprise par exemple entre 1 ns et 1000 ns, et de préférence entre 10 ns et 500 ns.
A longueur d’onde donnée du laser, la densité d’énergie du faisceau laser choisie dépend de la réflectivité de l’empilement.
Selon un exemple de réalisation particulier avec une couche 12 de silicium de l’ordre de 12 nm et des régions 42 surélevées en silicium d’épaisseur maximale comprise entre 20 et 30 nm , on peut prévoir une densité d’énergie comprise entre 0.5 et 1.0 J/cm².
Cette gamme peut être élargie et/ou modifiée en fonction de l'empilement réalisé de la couche superficielle 12 et des régions 42 et des doses de dopants utilisées. L'Homme du Métier peut s'appuyer sur des outils de simulations par exemple tels que COMSOL Multiphysics ou LIAB (LASSE Innovation Application Booster) et d’outils de charactérisation physique à l’aide d’imagerie par exemple TEM (Microscopie électronique en transmission) et ellipsomètre pour determiner les conditions précises en fonction de l’empilement choisi.
Les portions 12a et les régions 42 surélevées étant dopées, le traitement thermique par laser permet concomitamment de réaliser une activation de dopants.
La recristallisation en régime explosif avec un laser nano-seconde a pour avantage de pouvoir être mise en œuvre, même lorsque les régions à recristalliser sont entièrement amorphe et que, comme dans l’exemple de réalisation décrit plus haut, on ne prévoit pas de couche cristalline sous-jacente pour servir de zone de départ à un front de recristallisation.
Outre les avantages précités, la mise en œuvre d’une recristallisation avec un laser nano-seconde fonctionnant en régime impulsionnel favorise la conservation de la forme des régions semi-conductrices 42 surélevées.
Afin d’aider à préserver la forme des régions semi-conductrices 42 surélevées lors du recuit d’activation, on peut, selon une réalisation optionnelle particulière, prévoir préalablement à l’exposition au laser nano-seconde, de revêtir, ces régions d’une couche d’encapsulation transparente au rayonnement laser utilisé. Une telle couche d’encapsulation sert alors de moule et permet de préserver la forme des régions semi-conductrices 42 surélevées malgré une éventuelle fonte partielle d’une partie supérieure de ces régions.
Selon une possibilité de mise œuvre, après la recristallisation des portions 12a et régions 42 surélevées, on peut ensuite former des zones 155 d’alliage de métal et de semi-conducteur dans les régions semi-conductrices surélevées 42 ( ).
La présente invention permet donc de séparer, dans un flux, les données par niveau de confidentialité et d’appliquer à chaque donnée une protection adaptée au niveau de confidentialité requis. La séparation des données selon leur niveau de confidentialité s’entend pour des données de flux élémentaires différents, mais surtout des données de paquets différents d’un même flux élémentaire. On pourrait parler d’une séparation « temporelle » entre données (à l’intérieur d’un même flux de données, attribuer des niveaux de confidentialité différents d’un paquet à l’autre) ou d’une séparation « spatiale » (le niveau de confidentialité des données de flux élémentaires différents peuvent être traités indépendamment).
L’utilisation d’une clé de session pour crypter un paquet de données vidéo et placer cette clé de session dans le paquet de métadonnées de confidentialité associé permet de lier fortement les paquets des flux élémentaires vidéo et de métadonnées.
De plus, en chiffrant le paquet de métadonnées de confidentialité, la présente invention permet d’assurer l’intégrité et l’authenticité de cette métadonnée. La solution spécifiée par l’OTAN ne permet pas d’assurer l’intégrité et l’authenticité de la métadonnée, ni de la lier au flux vidéo par une signature cryptographique.
Selon l’invention, pour garantir l’intégrité et l’authenticité des métadonnées de confidentialité, ces dernières sont englobées dans le chiffrement par la clé KEK.
La solution spécifiée par l’ETSI ne permet pas de gérer des politiques de sécurité complexes basées sur des attributs et sur des niveaux de sensibilité hétérogènes dans un même flux.
La présente invention offre une capacité binaire : soit on déchiffre la clé de cryptage du flux vidéo (pour pouvoir ensuite décrypter le flux vidéo ; soit on ne peut pas déchiffrer la clé de cryptage. La présente invention permet de chiffrer certains paquets ou tronçons de paquets d’un flux avec une clé, et d’autres tronçons de ce même flux avec une autre clé.
Procédé et système de saisie sécurisée d’un code secret au moyen d’un clavier La présente invention concerne la saisie d’un code secret au moyen d’un clavier, pour authentifier un utilisateur, en vue de conduire une transaction sécurisée ou dans le cadre d’un contrôle d’accès.
Etat de la technique De nombreux services sont accessibles par l’intermédiaire d’un terminal connecté, notamment des services de paiement à l’aide d’un terminal de paiement et des services de retrait d’espèces à partir d’un distributeur automatique. De tels services impliquent la saisie par l’utilisateur d’un code secret lié à une carte d’authentification telle qu’une carte bancaire. Ces dispositifs étant utilisés ou installés dans des espaces publics, il est possible que des personnes situées à proximité puissent déterminer le code saisi en observant les mouvements des doigts de l’utilisateur sur le clavier. Par ailleurs, certaines installations frauduleuses équipées d’une caméra peuvent enregistrer les mouvements des doigts des utilisateurs lorsqu’ils utilisent le clavier d’un distributeur automatique de billets.
Généralement, le code secret lié à une carte bancaire ne peut pas facilement être changé. Cela nécessite de devoir éditer un nouveau code secret que l’utilisateur doit mémoriser, voire de changer de carte bancaire. Il est donc essentiel de pouvoir sécuriser la saisie de ce code secret, notamment en empêchant qu’un observateur puisse observer les mouvements des doigts de l’utilisateur sur le clavier de saisie et ainsi déterminer le code saisi.
Pour la saisie d’un code secret, notamment pour accéder à un compte client sur un site web, il a été proposé d’afficher sur un écran l’image d’un clavier dont les touches ont des positions définies aléatoirement. Cette solution n’empêche pas des personnes à proximité de voir l’image du clavier à l’écran et les mouvements d’un pointeur sur l’image du clavier.
On a également proposé d’envoyer à l’utilisateur un code à usage unique par une autre liaison de communication (par exemple par SMS), ce code devant être saisi par l’utilisateur pour valider une transaction en cours. Cette solution n’évite pas la saisie du code secret lié à la carte sur un terminal de paiement ou un distributeur de billets. En outre, cette solution implique des manipulations supplémentaires pour l’utilisateur, ainsi qu’un coût supplémentaire pour l’envoi du code à usage unique.
Par ailleurs, de nombreux immeubles sont équipés d’un contrôle d’accès impliquant la saisie d’un code d’accès. Généralement, ce code d’accès est fréquemment changé pour contrer des personnes non autorisées ayant obtenu le code d’accès et pour éviter que les touches du clavier activées pour introduire le code d’accès soient endommagées en raison de leur activation fréquente.
Il est donc souhaitable de pouvoir proposer un procédé permettant de protéger la saisie d’un code secret, notamment dans un espace potentiellement hostile comme un espace public ou lorsque plusieurs personnes doivent successivement saisir leur code secret sur un même clavier.
Des modes de réalisation concernent un procédé de saisie sécurisée d’un code d’un utilisateur au moyen d’un clavier d’un premier terminal, le procédé comprenant des étapes consistant à : recevoir par un second terminal un identifiant du premier terminal ; recevoir par le second terminal un ordre de libellés de touches ; capturer par le second terminal une première image du clavier du premier terminal ; générer par le second terminal une seconde image du clavier du premier terminal à partir de la première image, la seconde image présentant des libellés de touches à des positions de touches du clavier présentes dans la première image, dans un ordre correspondant à l’ordre de libellés de touches reçu ; afficher la seconde image sur un écran d’affichage du second terminal ; acquérir par le premier terminal une séquence de libellés de touches activées successivement par un utilisateur sur le clavier du premier terminal ; et déterminer un code secret à partir de la séquence de libellés de touches introduite par l’utilisateur et de l’ordre de libellés de touches.
Grâce à ces dispositions, la répartition des touches du clavier du premier terminal peut être changée à chaque fois qu’un code doit être saisi. La visualisation des touches activées par l’utilisateur sur le clavier du premier terminal ne permet donc pas de déterminer le code secret introduit par l’utilisateur.
Selon un mode de réalisation, un nouvel ordre de libellés de touches est reçu par le second terminal pour chaque touche du clavier à activer par l’utilisateur pour saisir la séquence de libellés de touches.
Les deux courbes représentées 111 et 211 correspondent chacune à un pneumatique. 100 et 200. Chaque pneumatique de la figure appartient ici à une catégorie de pneumatique de saisonnalité différente. Le pneumatique 100 représenté par la courbe 111 en trait plein est un pneumatique de catégorie « été » tandis que le pneumatique identifié par la courbe 211 en trait pointillé est un pneumatique 200 de la catégorie « 4 saisons ». Chaque pneumatique 100 et 200 est caractérisé par un coefficient d’adhérence de référence Mu Ref , ici différent. La représentation mathématique des deux courbes 111 et 211 est fonction de la grandeur de référence Mu Ref , du coefficient d’adhérence Mu du pneumatique sur le sol mouillé, de la vitesse v de déplacement du véhicule sur lequel le pneumatique est monté ainsi qu’un coefficient de puissance « β » qui sont tous dépendants du pneumatique 100 ou 200.
L’étape S7 du procédé consiste à partir d’un Mu pneumatique sur sol mouillé en temps réel, pour un pneumatique 100 ou 200 donné, d’identifier le point de vitesse critique d’aquaplaning v cr du pneumatique 100 ou 200 et ce quelle que soit la hauteur d’eau sur le sol.
A cet effet, à un niveau de Mu donné, les points Mu100 et Mu200, on trace une droite verticale 112, 212 qui intercepte les courbes 111 et 211 de la en des points 113 et 213 respectivement. A partir des points 113 et 213, on trace une droite orthogonale 114 et 214 qui intercepte l’axe des ordonnées en un points respectif v100 et v200. Ces deux points v100 et v200 représentent alors la vitesse critique d’aquaplaning v cr du pneumatique 100, respectivement du pneumatique 200, pour chacun des pneumatiques.
La montre une représentation de la vitesse de roulage sécuritaire V en fonction de coefficient d’adhérence minimale Mu Min du pneumatique sur sol mouillé que l’on souhaite avoir en toute circonstances de conduite.
Les deux courbes représentées 121 et 221 correspondent chacune à un pneumatique. 100 et 200. Chaque pneumatique de la figure appartient ici à une catégorie de pneumatique de saisonnalité différente. Le pneumatique 100 représenté par la courbe 121 en trait plein est un pneumatique de catégorie « été » tandis que le pneumatique identifié par la courbe 221 en trait pointillé est un pneumatique 200 de la catégorie « 4 saisons ». Chaque pneumatique 100 et 200 est caractérisé par un coefficient d’adhérence de référence Mu Ref , ici différent. La représentation mathématique des deux courbes 121 et 221 est fonction de la grandeur de référence Mu Ref du pneumatique sur le sol humide, de la vitesse critique d’aquaplaning v cr du pneumatique, du coefficient d’adhérence minimale Mu Min du pneumatique sur sol mouillé ainsi qu’un coefficient de puissance « γ » qui sont tous dépendants du pneumatique 100 ou 200.
L’étape S9 du procédé consiste à partir d’un Mu Min du pneumatique sur sol mouillé en temps réel, pour un pneumatique 100 ou 200 donné, d’identifier le point de vitesse de roulage sécuritaire V du pneumatique 100 ou 200 et ce quelle que soit la hauteur d’eau sur le sol.
A cet effet, à un niveau de Mu Min donné, les points Mu M 100 et Mu M 200, on trace une droite verticale 122, 222 qui intercepte les courbes 121 et 221 de la en des points 123 et 223 respectivement. A partir des points 123 et 213, on trace une droite orthogonale 124 et 224 qui intercepte l’axe des ordonnées en un points respectif V100 et V200. Ces deux points V100 et V200 représentent alors la vitesse de roulage sécuritaire V du pneumatique 100, respectivement du pneumatique 200, pour chacun des pneumatiques et quelle que soit la hauteur d’eau sur la chaussée.
PROCÉDÉ ET SYSTÈME POUR PRÉDIRE LE VIEILLISSEMENT D’UN COMPOSANT CHAUFFANT DANS UN SYSTÈME DE CUISSON DE MATÉRIAU DE BATTERIE DE TRACTION La présente demande concerne le domaine technique du contrôle de la température d’une tige de chauffage, par exemple, un procédé et un système pour prédire le vieillissement d’un composant chauffant dans un système de cuisson de matériau de batterie de traction.
Arrière-plan Les fours industriels sont des équipements construits avec des matériaux réfractaires pour calciner des matériaux ou cuire des produits. Les fours industriels sont principalement largement utilisés dans les industries telles que la machinerie, la métallurgie, le pétrole et le gaz. La création et le développement des fours industriels jouent un rôle très important dans le progrès humain.
Dans l’état de l’art, les principaux composants des fours industriels conventionnels comportent la maçonnerie de four industriel, un système de purge de four industriel, un préchauffeur de four industriel, un dispositif de combustion de four industriel, etc. Dans le procédé habituel utilisé dans les fours industriels conventionnels, pour accélérer la vitesse de cuisson des produits et raccourcir le cycle de cuisson des produits, l’opérateur augmente ou diminue les combustibles ou modifie la puissance émise pour contrôler la température à l’intérieur du four. Cependant, en raison de l’instabilité de la commande humaine, l’occurrence d’une régulation excessive ou insuffisante de la puissance est inévitable pendant l’opération manuelle, ce qui entraîne une élévation excessive ou tardive de la température dans le four et affecte le frittage des produits.
Au cours du processus de chauffage des matériaux, des températures spécifiques dans de multiples zones de température sont maintenues en changeant la puissance de tiges de chauffage, et les conditions de travail des tiges de chauffage diffèrent selon les différentes zones de température. Lorsqu’une tige de chauffage ne parvient pas à maintenir une valeur de température définie, celle-ci doit être remplacée à temps. Cependant, en raison du grand nombre de tiges de chauffage dans l’atelier, les travailleurs ne peuvent pas identifier rapidement toutes les tiges de chauffage anormales.
Résumé La présente demande fournit un procédé et un système pour prédire le vieillissement d’un composant chauffant dans un système de cuisson de matériau de batterie de traction afin d’obtenir une prévision intelligente du degré de vieillissement d’une tige de chauffage.
Dans un premier aspect, un mode de réalisation de la présente demande fournit un procédé pour prédire le vieillissement d’un composant chauffant dans un système de cuisson de matériau de batterie de traction. Le procédé comporte les étapes décrites ci-dessous.
Des données d’une tige de chauffage dans chaque zone de température d’une pluralité de zones de température d’un four sont acquises pendant chaque sous-période de temps prédéfinie de sous-périodes de temps prédéfinies, les données de la tige de chauffage comportant des données de température de la tige de chauffage et des données de puissance de la tige de chauffage.
De multiples modèles de prédiction préliminaire différents sont entraînés selon les données de la tige de chauffage pendant la sous-période de temps prédéfinie, et les multiples modèles de prédiction préliminaire différents entraînés sont filtrés pour obtenir un modèle de prédiction optimal.
Des données de la tige de chauffage d’une période de temps avant-prédiction prédéfinie sont entrées dans le modèle de prédiction optimal pour obtenir un résultat de prédiction de la température.
où i ∈ {1, 2,…, M}, OCV est la tension en circuit ouvert (qui dépend du SoC et peut également dépendre de la température interne et du vieillissement), est la tension aux bornes de la cellule i, R i 0 et R i 1 sont les résistances du modèle de circuit électrique équivalent 1-RC, est une constante de temps prédéfinie, et I est le courant circulant dans la batterie cellulaire BC.
Pour déterminer les états de charge et tensions de polarisation des M cellules critiques i, on peut utiliser les équations suivantes :
Ensuite, la cellule nominale est sélectionnée parmi les M cellules critiques identifiées. Puis, on détermine l’état de charge de chacune des N-M cellules non critiques restantes à l’aide des équations suivantes :
On peut aussi déterminer la tension de polarisation de chacune des N-M cellules non critiques restantes à l’aide des équations suivantes :
La dernière équation est une approximation obtenue en utilisant l’équation suivante avec la tension finale :
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour stocker les paramètres mesurés (ou estimés) des cellules, ainsi que d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les paramètres mesurés (ou estimés) des cellules et les demandes d’estimation de l’état de charge SoC BC de la batterie cellulaire BC pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après l’avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur du dispositif d’estimation DE) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer un message contenant l’estimation de l’état de charge SoC BC de la batterie cellulaire BC.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé d’estimation décrit ci-avant pour estimer dans le véhicule V l’état de charge SoC BC de la batterie cellulaire BC.
Procédé et dispositif de détermination d’un profil de sollicitation représentatif de l’usage futur d’une batterie pour une application donnée Domaine de l’invention L’invention concerne le domaine technique des batteries, et porte sur un procédé et un dispositif permettant de déterminer un profil représentatif de l’usage futur d’une batterie pour une application donnée, dit profil de sollicitation, et plus particulièrement un profil de l’usage de batteries Lithium-ion.
Etat de la technique Les batteries lithium dans leurs différentes variantes telles que par exemple les batteries « lithium-ion » ou « lithium-ion-polymère » ou « lithium-métal-polymère », sont les batteries présentant une des plus grandes densités d’énergies et une des plus grandes énergies spécifiques. Il s’agit de la technologie de choix pour l’alimentation de nombreuses applications telles que par exemple les véhicules électriques ou hybrides, les dispositifs portables.
Cependant, ces batteries présentent une dégradation de leurs performances au cours du temps, notamment une dégradation de capacité et de résistance électrique, cela même pendant les périodes de non utilisation, et l’on parle de « vieillissement ou dégradation calendaire ».