INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ou les organes de liaison sont reçus dans une ou plusieurs fenêtres du support qui présente une dimension radiale importante puisqu’elle reçoit : un organe de roulement, l’organe de liaison définissant la deuxième piste de roulement sur laquelle roule cet organe de roulement, et puisqu’elle doit définir un espace accompagnant le déplacement du corps pendulaire. Du fait de cette dimension radiale importante, une hauteur de chute radiale significative existe dans cette fenêtre pour les masses pendulaires lorsqu’elles ne sont plus centrifugées. Il s’ensuit l’apparition de bruits lors des phases d’arrêt et de démarrage du moteur.
Le premier connecteur 51 est par exemple destiné à raccorder le conduit 5 à un échangeur thermique 113, notamment de façon étanche. Le deuxième connecteur 52 est par exemple destiné à raccorder le conduit 5 à un tuyau 70 ou à un déflecteur supplémentaire 114, notamment de façon étanche.
Le premier connecteur 51 est par exemple en au moins un matériau plastique. Le deuxième connecteur 52 est par exemple en au moins un matériau plastique.
Le premier connecteur 51 et/ou le deuxième connecteur 52 peut être lié mécaniquement au conduit 5, notamment sous la forme d’une seule pièce mécanique.
Le premier connecteur 51 peut être lié à une extrémité libre de la première portion d’extrémité 5b, notamment opposée à l’extrémité de la première portion d’extrémité 5b liée à la portion principale 5a.
Le deuxième connecteur 52 peut être lié à une extrémité libre de la deuxième portion d’extrémité 5c, notamment opposée à l’extrémité de la deuxième portion d’extrémité 5c liée à la portion principale 5a.
Selon une variante, dans le cas où le conduit 5 comprend uniquement une portion principale 5a, le premier connecteur 51 peut être lié à une extrémité, notamment amont, de la portion principale 5a du conduit 5 et/ou le deuxième connecteur 52 peut être lié à une extrémité, notamment avale, de la portion principale 5a du conduit 5.
Les termes « amont » et « aval » sont définis en référence au sens de circulation d’un fluide dans le conduit 5.
Un deuxième fluide, notamment une deuxième huile de lubrification identique ou sensiblement identique à la première huile de lubrification, est notamment destiné à entrer par une ouverture d’entrée du premier connecteur 51, puis à s’écouler dans le conduit 5 et sortir du conduit 5 par une ouverture de sortie du deuxième connecteur 52.
Le dispositif 1 peut comprendre au moins un moyen de fixation 60, par exemple un premier moyen de fixation 61 et/ou un deuxième moyen de fixation 64.
L’au moins un moyen de fixation 60 est notamment destiné à fixer le dispositif 1 à une enveloppe d’une boîte de vitesses 101 pour un véhicule 100.
Le premier moyen de fixation 61 comprend par exemple une première patte de fixation 62. La première patte de fixation 62 comprend notamment une ouverture 63 destinée à recevoir une vis 133.
Le premier moyen de fixation 61 est par exemple en au moins un matériau plastique.
Le premier moyen de fixation 61 peut être lié mécaniquement au déflecteur 3, notamment au premier bord longitudinal 31 du déflecteur 3. Le premier moyen de fixation 61 peut s’étendre du premier bord longitudinal 31 vers le deuxième bord longitudinal 32, notamment parallèlement à la paroi 33 du déflecteur 3. Le premier moyen de fixation 61 peut faire face à la paroi 33 du déflecteur 3, l’ouverture 63 étant disposée en regard de la paroi 33 à distance du conduit 5 de sorte qu’une vis 133 ne vienne pas en contact avec le conduit 5.
Le deuxième moyen de fixation 64 comprend par exemple une deuxième patte de fixation 65. La deuxième patte de fixation 65 comprend notamment une ouverture 66 destinée à recevoir une vis 136.
Le deuxième moyen de fixation 64 est par exemple en au moins un matériau plastique.
Le deuxième moyen de fixation 64 peut être lié mécaniquement au déflecteur 3, notamment au deuxième bord longitudinal 32 du déflecteur 3. Le deuxième moyen de fixation 64 peut s’étendre à partir du deuxième bord longitudinal 32 en s’écartant du déflecteur 3, notamment parallèlement à la paroi 33 du déflecteur 3.
Le laser 1 est configuré pour : émettre un signal laser à largeur de ligne étroite. En particulier, le laser 1 peut être un laser à largeur de ligne étroite 1.
L’isolateur 2 est configuré pour : empêcher la lumière réfléchie générée par le signal laser de retourner au laser 1. L’isolateur 2 peut être un isolateur optique 2, qui permet de transmettre le signal laser dans une certaine direction le long de la fibre optique, empêche la transmission dans la direction opposée, limite la direction du signal laser, de sorte que le signal laser soit transmis dans une unique direction, et que la lumière réfléchie par l’écho de la fibre optique puisse être isolée par l’isolateur 2, améliorant ainsi l’efficacité de transmission du signal laser.
Le premier filtre 6 est configuré pour : filtrer des bandes de non-travail dans le signal laser. Le premier filtre 6 permet à des composants à fréquence spécifique dans le signal laser de passer et d’atténuer considérablement des composants à autres fréquences, et le premier filtre 6 est utilisé pour filtrer le bruit d’interférence, afin que le signal de rétrodiffusion Rayleigh puisse être analysé dans les actions suivantes. Le premier filtre 6 élimine le bruit de radiation spontané dans le signal laser.
Dans le présent exemple de réalisation, l’utilisation du laser 1, de l’isolateur 2 et du premier filtre 6 disposés séquentiellement sur la fibre optique permet au signal laser sortant d’avoir une largeur de ligne étroite, empêche le signal laser émis par le laser 1 et passant par la fibre optique d’être réfléchi au laser 1, et filtre les bandes de non-travail, assurant ainsi que le signal laser a une caractéristique de largeur de ligne étroite qui élimine le bruit de radiation spontané.
Comme montré sur la et dans un exemple de réalisation, l’unité de sortie laser comprend en outre un générateur de fonctions 4, et un modulateur acousto-optique 3 et un premier amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 5 disposés sur la fibre optique.
Le générateur de fonctions 4 est connecté au modulateur acousto-optique 3, le générateur de fonction 4 est un dispositif de génération de signaux, et le modulateur acousto-optique 3 contrôle le changement d’intensité du faisceau laser, produisant des signaux pulsés modulés. Le générateur de fonctions 4 est configuré pour : commander le modulateur acousto-optique 3 pour fonctionner, de manière à moduler le signal laser passant par le modulateur acousto-optique 3 en signal laser pulsé.
Le premier amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 5 est disposé entre le modulateur acousto-optique 3 et le premier filtre 6. Le premier amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 5 est configuré pour : amplifier le signal laser pulsé. De plus, des bandes de non-travail dans le signal laser pulsé amplifié par le premier amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 5 seront filtrées par le premier filtre 6.
Dans le présent exemple de réalisation, le signal laser est formé en signal laser pulsé par le générateur de fonctions 4 et le modulateur acousto-optique 3, et le signal laser pulsé est amplifié par le premier amplificateur à fibre dopé à l’erbium 5 et émis au premier filtre 6. Il permet d’augmenter non seulement la distance de transmission du signal laser dans la fibre optique, mais aussi de réduire le volume de l’unité de sortie laser.
Comme montré sur la et dans un exemple de réalisation, l’unité d’acquisition comprend un second amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 9, un second filtre 10, un interféromètre et un détecteur 14 séquentiellement disposés dans le trajet optique, ainsi qu’une carte d’acquisition 15.
Le second amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 9 est configuré pour : recevoir le signal de rétrodiffusion Rayleigh émis par le circulateur 7 et amplifier le signal de rétrodiffusion Rayleigh. Le second amplificateur à fibre dopé à l’erbium 9 a la même fonction que le premier amplificateur à fibre dopé à l’erbium 5 et ne sera pas décrit ici.
Le second filtre 10 est configuré pour : filtrer des bandes de non-travail dans le signal de rétrodiffusion Rayleigh. Le second filtre 10 a la même fonction que le premier filtre 6 et ne sera pas décrit ici.
L’interféromètre déséquilibré est configuré pour : diviser le signal de rétrodiffusion Rayleigh dans lequel les bandes de non-travail sont filtrées en plusieurs signaux optiques. L’interféromètre déséquilibré est un interféromètre ayant deux bras d’interférence dont les longueurs ne sont pas identiques à l’état initial. Une interférence sera générée sur le signal laser en utilisant l’interféromètre déséquilibré.
L’interféromètre déséquilibré comprend un premier coupleur 11, une fibre optique à retard 12 et un second coupleur 13 séquentiellement disposés sur le trajet optique. L’interféromètre déséquilibré est utilisé pour obtenir des informations de phase d’onde du signal laser et obtenir donc des quantités physiques attendues.
En particulier, le premier coupleur 11 reçoit le signal de rétrodiffusion Rayleigh amplifié par le second amplificateur à fibre optique dopé à l’erbium 9, et interfère le signal de rétrodiffusion Rayleigh en deux premiers signaux optiques.
La fibre optique à retard 12 reçoit les deux premiers signaux optiques couplés par le premier coupleur 11, et les transmet au second coupleur 13.
Le second coupleur 13 reçoit les deux premiers signaux optiques transmis par la fibre optique à retard 12 et interfère les deux premiers signaux optiques en trois seconds signaux optiques.
Il est ainsi possible de proposer un dispositif permettant de tester et mesurer une extrémité d’un élément fileté avec une grande précision, tout en pouvant réaliser des mesures dans des environnements peu contrôlés, le positionnement de l’élément fileté par rapport au dispositif étant maitrisé mécaniquement et les sources d’erreurs liées au positionnement étant compensées pour chaque opération de mesure par des moyens de calibration intégrés à l’opération.
Selon des modes de réalisation, un tel dispositif … peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, l’angle est compris entre 30° et 70°, préférentiellement entre 40° et 60°. Ceci permet de mesurer une grande variété de filets de profil type à crochet ou de profil type en queue d’aronde.
Selon un mode de réalisation, le premier capteur à laser ligne et le capteur à laser ligne sont montés en translation sur le châssis. Ainsi, la trajectoire des capteurs relativement à la pièce à mesurer est simple et il est possible de compenser une erreur de désaxage de positionnement de l’élément fileté par rapport au dispositif.
Selon un mode de réalisation, le gabarit de calibration 5 comprend des surfaces délimitant des longueurs prédéterminées de référence. Ceci permet de fournir des repères dimensionnels pour le processus de calibration lors d’une opération de mesure.
Selon un mode de réalisation, le gabarit de calibration comprend une face d’appui arrangée pour contacter une face d’extrémité de l’élément fileté à mesurer. Ceci permet de minimiser les erreurs de positionnement de l’élément fileté par rapport au dispositif et de simplifier la procédure de calibration.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend une cale de positionnement agencée pour pouvoir être en appui sur des sommets de filets de l’élément fileté. Ceci permet de simplifier et de fiabiliser le positionnement du dispositif sur l’élément fileté.
Selon un mode de réalisation, la cale de positionnement comprend une surface d’insertion tronconique présentant un axe de surface d’insertion tronconique et étant apte à être en contact avec les sommets de filets de l’élément fileté. Ceci permet d’adapter la cale de positionnement et le dispositif à des éléments filetés possédant un filetage conique.
Selon un aspect, la face d’appui est perpendiculaire à l’axe de la surface d’insertion tronconique de la cale de positionnement.
Selon un mode de réalisation, le gabarit de calibration comprend une surface de référence de flanc d'engagement, une surface de référence de flanc porteur, une surface de référence de longueur axiale, une surface de référence de longueur radiale. Ceci permet de définir des références de longueurs pour la calibration qui correspondent aux caractéristiques nominales de l’élément fileté à mesurer, et d’améliorer la précision de mesure.
Selon un mode de réalisation, le gabarit de calibration comprend une extension de référence longitudinale définissant une longueur de référence Dr et l’électronique est arrangée pour déterminer un facteur de correction de trajectoire de mesure lié à la trajectoire du premier et du deuxième capteurs à laser lignes. Ceci permet de corriger les valeurs mesurées en fonction d’une erreur de désaxage de positionnement de l’élément fileté par rapport au dispositif.
Selon un mode de réalisation, l’électronique est arrangée pour comparer un profil digital de filet comprenant des cotes minimales et maximales avec le profil complet et l’électronique est configurée pour générer un résultat de conformité du filet. Ceci permet de donner à l’utilisateur un résultat de conformité de l’élément fileté.
Selon un aspect, l’électronique est arrangée pour réaliser des mesures dimensionnelles de surfaces de l’extrémité de l’élément fileté.
L’invention est aussi une méthode de mesure dimensionnelle d’une extrémité d’un élément fileté comprenant les étapes de : - monter sur l’élément fileté le dispositif de mesure selon l’une des revendications précédentes - effectuer une acquisition de données avec le premier capteur à laser ligne et le deuxième capteur à laser ligne sur le gabarit de mesure - déterminer des facteurs correctifs de mesure et les stocker dans une mémoire de l’électronique -effectuer une deuxième acquisition de données sur l’extrémité de l’élément fileté avec le premier capteur à laser ligne et le deuxième capteur à laser ligne - générer un premier profil partiel à partir d’un premier jeu de données issu de la deuxième acquisition de données par le premier capteur à laser lignes - générer un deuxième profil partiel à partir d’un deuxième jeu de données issu de la deuxième acquisition de données par le deuxième capteur à laser lignes - générer un profil complet à partir du premier profil partiel, du deuxième profil partiel et des facteurs correctifs de mesure.
La méthode permet de valider et mesurer un élément fileté quant à ses caractéristiques dimensionnelles avec des opérations simples et avec une très grande précision.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. La est une vue en perspective du dispositif en situation de mesure sur un élément fileté. La est une vue en perspective d’un gabarit de calibration selon l’invention. La est une vue en perspective d’une cale de positionnement selon l’invention.
De préférence, n est strictement inférieur à 2. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, plus préférentiellement n est égal à 0. L’agent de couplage est alors une amine primaire.
La longueur des chaînes carbonées constitutives des alkyles représentés par les symboles R 1 et R 4 dans la formule (I) peuvent varier dans une large mesure : elles peuvent contenir un ou plusieurs atomes de carbone. Elles peuvent être linéaires ou ramifiées. Le choix de l’alkyle est généralement orienté par l’accessibilité aux molécules correspondantes, par exemple selon leur disponibilité commerciale. Parmi les alkyles représentés par les symboles R 1 et R 4 , conviennent particulièrement les alkyles C 1 -C 5 , et encore plus particulièrement les alkyles C 1 -C 2 . Les alkyles représentés par les symboles R 1 et R 4 peuvent être identiques ou différents.
Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le groupe hydrocarboné divalent R 2 de la formule (I) est préférentiellement un alcanediyle comprenant de 1 à 5 atomes de carbone (on notera alors ce type de groupe hydrocarboné divalent « alcanediyle C 1 -C 5 »), plus préférentiellement comprenant 3 atomes de carbone.
Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, la chaîne carbonée du groupe alkyle R 3 de la formule (I) est préférentiellement constituée de 1 à 5 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone, encore plus préférentiellement de 1 ou de 2 atomes de carbone, avantageusement de 2 atomes de carbone.
A titre d’agent de couplage conviennent tout particulièrement le 3-aminopropyltriméthoxysilane, le 3-aminopropyltriéthoxysilane, le 2-aminoéthyltriéthoxysilane disponibles par exemple auprès des fournisseurs Sigma-Aldrich, Gelest et Molport.
La teneur en agent de couplage de formule (I) dans la composition de caoutchouc selon l’invention, qu'il s'agisse d'un seul composé ou d'un mélange de composés, est avantageusement inférieure à 20 pce, étant entendu qu'il est en général souhaitable d'en utiliser le moins possible. Typiquement le taux d'agent de couplage de formule (I) représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de silice. Son taux est préférentiellement compris entre 0,5 et 12 pce, plus préférentiellement compris dans un domaine allant de 3 à 10 pce. Ce taux est aisément ajusté par l'homme du métier selon le taux de silice utilisé dans la composition, et ses plages préférentielles sont applicables à l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention.
La composition de caoutchouc conforme à l'invention peut aussi comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions de caoutchouc destinées à la fabrication de pneumatiques, comme par exemple des plastifiants, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue et les mélanges de tels composés.
La composition de caoutchouc conforme à l'invention peut être préparée selon un procédé qui comprend les étapes suivantes : - malaxer thermomécaniquement la matrice élastomère, la charge renforçante, l'agent de couplage, et les autres additifs de la composition de caoutchouc à l'exception du système de réticulation, jusqu'à atteindre une température maximale comprise entre 110°C et 190°C ; - refroidir l'ensemble à une température inférieure à 100°C ; - incorporer ensuite le système de réticulation ; - malaxer le tout jusqu'à une température maximale inférieure à 110°C pour obtenir une composition de caoutchouc.
Après l'incorporation de tous les ingrédients de la composition de caoutchouc, la composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée, par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée, pour former par exemple un profilé de caoutchouc utilisé comme composant caoutchouteux ou semi-fini, notamment pour la confection d’un pneumatique. La composition de caoutchouc conforme à l'invention peut être utilisée sous forme de calandrage dans un pneumatique. Le calandrage ou l'extrudat formé à partir de la composition de caoutchouc constitue en tout ou en partie un produit semi-fini, en particulier d'un pneumatique.
Aussi, l’axe de projection 511 s’inscrit dans ce plan d’inclinaison, et ce plan d’inclinaison s’étend orthogonalement au plan de base B.
Selon ce plan d’inclinaison, l’axe de projection 511 forme un angle aigu A3 inférieur ou égal à 30° par rapport au plan de base B.
En référence à la , l’aiguille de projection 51 est sensiblement reculée par rapport à l’extrémité libre 410 de la fibre optique 41.
En effet, selon la projection orthogonale sur le plan de base B, une extrémité débouchante 512 de l’aiguille de projection 51 est positionnée à une distance de la zone de focalisation 310 qui est supérieure à celle de l’extrémité 410 de la fibre optique 41 par rapport à la zone de focalisation 310.
Ces distances sont représentées sur la par le biais des cercles R1 et R2 centrés sur la zone de focalisation 310. L’extrémité libre 410 de la fibre optique 41 est positionnée sur le cercle R1 qui présente un diamètre d1, et une extrémité débouchante 512 de l’aiguille de projection 51 est positionnée sur le cercle R2 qui présente un diamètre d2.
Selon ce principe, le diamètre d2 du cercle R2 est strictement supérieur au diamètre d1 du cercle R1.
Pour améliorer la qualité de la projection du jet de gaz tout en minimisant la consommation en gaz, alors les moyens de projection 5 d’un jet de gaz sont configurés pour projeter le jet de gaz à un débit inférieur à 1 L.min -1 , et l’aiguille de projection 51 présente à sa portion terminale 510 un diamètre interne inférieur à 1 mm.
Plus précisément, les moyens de projection 5 sont configurés pour projeter le jet de gaz à un débit de 0,5 L.min -1 , et l’aiguille de projection 51 présente à sa portion terminale 510 un diamètre interne égal à 0,5 mm.
De cette manière, le jet de gaz est projeté à une vitesse particulièrement importante et à un débit faible, ce qui minimise la consommation de gaz tout en optimisant les effets produits par le gaz sur le plasma P par rapport à ce que l’art antérieur propose.
En effet, il se produit un meilleur gainage et une protection de la fibre optique contre un encrassement.
De cette manière, il est également possible d’améliorer la résolution et la qualité de l’analyse du fait que la fibre optique peut être approchée encore plus près du plasma P.
Le dispositif précédemment décrit permet la réalisation d’un procédé d’analyse élémentaire d’un échantillon à étudier qui comprend simultanément une étape de projection d’un jet de gaz d’échantillon à étudier et une étape de focalisation d’un faisceau laser 30 dans une zone de focalisation 310 sur ledit échantillon 2 à étudier.
L’étape de focalisation permet de produire un plasma P sur la surface de cet échantillon 2, et le jet de gaz est projeté selon l’axe de projection 511 orienté vers la zone de focalisation 310, cet axe de projection 511 correspondant à l’orientation de l’aiguille de projection 51.
Le procédé comprend également une étape d’analyse du spectre de l’émission optique, correspondant à un rayonnement lumineux, émis par le plasma P. Cette étape d’analyse est réalisée par l’intermédiaire de la captation de cet émission optique par la fibre optique 411 avec l’extrémité libre 410 s’étendant selon le premier axe optique 411 orienté vers la zone de focalisation 310.
Enfin, le procédé d’analyse comprend une étape de détermination à partir de cette analyse du spectre de la composition élémentaire de l’échantillon.
Le procédé, lors de l’étape de projection d’un jet de gaz, présente les paramètres du dispositif précité, notamment vis-à-vis des angles adoptés par l’axe de projection 511 par rapport au premier axe optique 411 et au plan de base B.
Ladite section réactionnelle est opérée à une pression comprise entre 0,1 MPa et 1,0 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 0,5 MPa, de manière préférée entre 0,1 MPa et 0,3 MPa, et à une température comprise entre 200°C et 500°C, préférentiellement comprise entre 250°C et 300°C.
De préférence, la conversion de l’éthanol est comprise entre 30 et 40%, avec une sélectivité comprise entre 85 et 100% vers l’acétaldéhyde, de manière préférée comprise entre 90 et 95% vers l'acétaldéhyde. L’effluent de ladite section réactionnelle comprend également des sous-produits tels que le crotonaldéhyde, butyraldehyde, le diethylacetal, l'éthyl acétate et l'acide acétique.
Ladite section de séparation met en œuvre des moyens de séparation gaz-liquide connus de l'Homme du métier. De manière préférée, on utilisera un séparateur gaz-liquide opéré à une pression comprise entre 0,1 MPa et 0,3 MPa, et une température comprise entre 25°C et 60°C.
Étape b2) de conversion d’un mélange éthanol/acétaldéhyde en butadiène