INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour réaliser ces fonctions, l’interrogateur optique 240 décrit comprend un dispositif de commande 244 et les éléments suivants : un module source 241, un module de détection 242, un coupleur optique 243.
Le module source 241 comprend une source lumineuse agencée pour générer des signaux optiques O 1 . La source lumineuse est par exemple un laser accordable ou une source optique dite « à large bande » telle qu’une diode électroluminescente, ou LED pour « Light Emitting Diode » selon la terminologie anglaise, ou une diode supra luminescente ou SLED pour « Super-Luminescent Emitting Diode » selon la terminologie anglaise.
Le module de détection 242 est un module opto-électronique agencé pour détecter les signaux optiques réfléchis O 2 par la cavité de Fabry-Pérot 222 et détecter les signaux optiques O’ 2 réfléchis par la pluralité de réseaux de Bragg 221.
Le coupleur optique 243, dit aussi routeur optique, est couplé optiquement et de manière directe au module source 241, au conducteur optique 230 (cela par son extrémité proximale 2301), et au module de détection 242. Dit autrement, le coupleur optique 243 relie optiquement d’une part le module source 241 au conducteur optique 230, et d’autre part le conducteur 230 au module de détection 242 sans utiliser de composants optiques dans l’espace libre. Le couplage est alors réalisé par des conducteurs optiques tels que fibres optiques, ou barreaux de saphir.
Le coupleur optique 243 permet de transférer en les confinant dans des conducteurs optiques les signaux optiques O 1 générés par le module source 241 à travers le conducteur optique 230. Il permet aussi de transférer en retour les signaux optiques réfléchis O 2 par la cavité de Fabry-Pérot et les signaux optiques réfléchis O’ 2 par les réseaux de Bragg dans le module de détection 242.
Le coupleur optique 243 peut être un dispositif simple (une entrée, 2 sorties), ou plus complexe lorsqu’il comprend un multiplexeur apte à coupler optiquement et directement plusieurs conducteurs optiques 230.
Le coupleur optique peut aussi comprendre un dispositif pour transformer (moduler, séparer temporellement, filtrer) les signaux optiques générés O 1 et transférer des signaux optiques modifiés dans le conducteur optique 230.
Le dispositif de commande 244 est un dispositif électronique comprenant un processeur, des moyens de communication, des moyens de stockage de données, des moyens d’alimentation électrique. Le processeur est configuré pour communiquer des données S à l’extérieur de l’interrogateur optique, par exemple à l’organe de commande 3 du moteur 1. Le processeur est aussi configuré pour communiquer avec le module source 241 et le module de détection 242 pour les piloter.
Le processeur du dispositif de commande 244 est ainsi configuré pour commander la génération des signaux optiques O 1 avec le module source 221, et commander la détection des signaux optiques réfléchis O 2 , O’ 2 , par la cavité Fabry-Pérot 222 et les réseaux de Bragg 221 avec le module de détection 242, puis pour : mesurer les signaux optiques réfléchis O 2 par la cavité Fabry-Pérot 222 et déterminer à partir de ladite mesure une valeur de pression au point de mesure de pression 222, mesurer les signaux optiques réfléchis O’ 2 , par la pluralité des réseaux de Bragg 221 et déterminer à partir desdites mesures une pluralité de valeurs de températures aux différents points de mesure de température 221, transmettre un signal électrique S représentatif des valeurs de pression et de température déterminées,
L’interrogateur optique 240 offre une robustesse et une taille compatible avec une intégration dans une zone moteur, par exemple dans la zone froide 11 du moteur 1 (cf. ).
Le conducteur optique 230 offre par ailleurs la flexibilité et la résistance aux conditions de température de la zone chaude 12 du moteur 1 qui permettent de l’installer (le disposer) dans tout le moteur.
Les points de mesure 222-221 de pression et de température du conducteur optique 230 sont entourés d’un fluide qui peut être de l’air, de l’huile, du carburant ou de l’eau, selon la position de ces points de mesure dans le moteur 1. Un même conducteur optique 230 peut être entouré de différents fluides le long de sa longueur L.
Plus précisément, en référence à la , le conducteur optique 230 est installé dans le moteur 1 de sorte qu’au moins l’extrémité distale 2302 du conducteur 230 soit au contact de la zone chaude 12 du moteur 1. Ainsi, la mesure de pression, par la cavité Fabry-Pérot 222, est réalisée in-situ et non plus de manière déportée.
Toujours en référence à la , au moins un point de mesure de température 221 est en contact avec la zone froide 11 du moteur 1. Ainsi, la température est mesurée aussi dans la zone froide 11 du moteur 1.
La représente une vue en coupe schématique d’une partie de la zone chaude 12 du moteur 1 de la , cette partie étant relative à la tuyère d’éjection 123 de gaz d’échappement.
5) Le cœur du guide d’onde dans lequel est réalisé le premier réseau de Bragg est en germanosilicate et le premier réseau de Bragg comporte des centres colorés issus de la recombinaison de liaisons entre le germanium et la silice tandis que le second réseau de Bragg est dépourvu de telles centres colorés.
6) Le pas du second réseau de Bragg est compris entre 0,95Λ 1 et 1,05Λ 1 , où Λ 1 est le premier pas du premier réseau de Bragg.
- chaque motif du premier réseau de Bragg s’étend principalement dans un plan, appelé « plan du motif », perpendiculaire à l’axe longitudinal du guide d'onde, et
- chaque motif est constitué d’une ou plusieurs bulles disposées les unes à côté des autres dans le plan du motif, et
- la surface de la projection orthogonale de toutes les bulles du motif sur le plan du motif est inférieure à 50 % de la surface de la section transversale du cœur du guide d'onde.
8) Chaque motif est constitué de plusieurs bulles disjointes disposées les unes à côté des autres dans le plan du motif.
- le nombres de pics des premier et second spectres de puissance à l’intérieur de la plage de longueurs d’onde d’intérêt est supérieure à un facteur M d’amplification de l’effet Vernier, et
- le facteur M d’amplification est défini par la relation suivante : M = (ISL 1 * ISL 2 )/(ISL 1 – ISL 2 ), où ISL 1 et ISL 2 sont, respectivement, les intervalles spectraux libres des premier et second réseaux de Bragg.
10) Pour chaque réseau de Bragg réalisé dans le cœur du guide d'onde :
- l’écart entre l’indice de réfraction du cœur du guide d'onde et l’indice de réfraction de chaque motif du réseau de Bragg est supérieur à 0,3.
11) Chaque motif est réalisé à l’aide d’une impulsion d’un laser femtoseconde.
12) La grandeur physique est choisie dans le groupe constitué d’une température au niveau de la première portion, d’une déformation mécanique de la première portion et d’une pression hydrostatique appliquée sur la première portion.
L’invention a également pour objet un guide d’onde pour la réalisation du dispositif de mesure ci-dessus, dans lequel le guide d’onde comporte :
La est une vue en perspective d’un agencement de rangement module selon l’invention dans une configuration de rangement.
La est une vue en perspective d’un support latéral faisant partie du dispositif de rangement selon l’invention.
La est une vue en perspective d’un bac de rangement faisant partie du dispositif de rangement selon l’invention.
La est une vue en perspective d’une cloison de séparation faisant partie du dispositif de rangement selon l’invention.
Tel que représenté aux figures 1 à 3, un coffre 10 d’un véhicule automobile (non représenté) est délimité par une paroi de fond 12, deux parois latérales 14, une paroi transversale avant (non représentée) et une paroi transversale arrière 18, formée ici par des dossiers d’une rangée de sièges 20.
Un dispositif de rangement 22 modulaire comporte deux éléments de support latéraux 24, qui sont fixés aux parois latérales 14 du coffre 10. Le dispositif comporte également des éléments amovibles, tel qu’au moins un bac de rangement 26, un faux plancher 28 et une cloison de séparation 30.
Les éléments de support 24 sont symétriques. Un seul des éléments 24 sera donc décrit.
L’élément de support 24 se présente sous la forme d’une plaque allongée orientée selon un plan longitudinal comportant une face extérieure 240 tournée vers la paroi latérale 14 et une face intérieure 242 tournée vers l’intérieur du coffre 10. L’élément de support 24 est muni d’au moins un moyen de fixation inférieur 32 destiné à coopérer avec un moyen de fixation complémentaire 34 porté par une paroi verticale 260 du bac de rangement 26.
L’élément de support 24 est aussi muni d’au moins un moyen de fixation supérieur 36 destiné à coopérer avec le moyen de fixation complémentaire 34 porté par le bac de rangement 26. Le moyen de fixation supérieur 36 est également destiné à coopérer avec un moyen de fixation complémentaire 38 porté par une extrémité 300 de la cloison de séparation 30.
L’élément de support 24 comporte de plus sur sa face intérieure 242 un rebord d’appui horizontal 39 localisé à mi-hauteur. Il est destiné à recevoir le faux plancher 28.
Le rebord d’appui 39 peut s’étendre uniquement en partie centrale de l’élément de support 24, sur toute sa longueur ou bien être formé plusieurs appuis répartis sur toute la longueur de l’élément de support 24.
Tel que décrit à la , le moyen de fixation inférieur 32 porté par l’élément de support 24 est formé par un rail vertical dont le profil présente la forme d’un C ouvert vers l’intérieur du coffre 10. Le moyen de fixation supérieur 36 est constitué par une ouverture verticale 360 ménagée dans un bord supérieur 244 de l’élément de support 24.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’élément de support 24 comporte deux moyens de fixation inférieurs 32 et trois moyens de fixation supérieurs 36.
Préférentiellement, une face interne de la bande de convoyeur est munie de dents et une dent la plus proche des premières agrafes est séparée des premières agrafes d’une une distance supérieure à trois fois la distance moyenne du diamètre de la première tige et de la deuxième tige, la dent étant destinée à engrener une roue dentée pour entrainer en rotation la bande de convoyeur.
L’invention a également pour objet un procédé de fermeture d’une bande de convoyeur qui est plus facile à utiliser que les bandes de l’art antérieur.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’un procédé de fermeture d’une bande de convoyeur qui comporte les étapes suivantes : - fournir une bande de convoyeur comportant une première extrémité définissant une première série de trous et une deuxième série de trous ainsi qu’une deuxième extrémité définissant une première série de trous et une deuxième série de trous, la première série de trous de la deuxième extrémité étant destinée à venir dans le prolongement de la première série de trous de la première extrémité, la deuxième série de trous de la deuxième extrémité étant destinée à venir dans le prolongement de la deuxième série de trous de la première extrémité pour fermer la bande de convoyeur ; - insérer une première tige traversant la première série de trous de la première extrémité et la première série de trous de la deuxième extrémité, la première tige possédant un premier diamètre ; - insérer une deuxième tige traversant la deuxième série de trous de la première extrémité et la deuxième série de trous de la deuxième extrémité, la deuxième tige possédant un deuxième diamètre.
Le procédé est remarquable en ce qu’une distance de séparation entre l’axe central de la première tige et l’axe central de la deuxième tige est inférieur à quatre fois le diamètre moyen de la première tige et de la deuxième tige pour rigidifier une zone disposée entre la première tige et la deuxième tige.
: la illustre schématiquement une vue en perspective d’un convoyeur muni d’une bande de convoyeur et d’une roue d’entrainement ;
: la illustre schématiquement une vue en perspective d’un dispositif de fermeture d’une bande de convoyeur selon l’invention ;
: la illustre schématiquement une vue en coupe longitudinale d’une agrafe d’un dispositif de fermeture, la bande de convoyeur étant ouverte ;
: la illustre schématiquement une vue de dessus d’un mode de réalisation d’un dispositif de fermeture en position fermée ;
: la illustre schématiquement, une vue de côté d’un dispositif de fermeture en position fermée ;
: la illustre schématiquement, une vue en perspective d’une extrémité d’une bande de convoyeur avec une série d’agrafes ;
: la illustre schématiquement une vue en coupe d’un mode de réalisation d’un dispositif de fermeture en position fermée, les tiges étant réalisées en deux parties ;
: la illustre schématiquement, en vue de dessus, deux tiges en cours d’insertion dans les agrafes du dispositif de fermeture ;
: la illustre schématiquement, une vue en perspective d’un dispositif de fermeture d’une bande de convoyeur déformé pour suivre la courbure d’une roue, le dispositif de fermeture étant en position ouverte ;
Dans le clinker de ciment, la proportion de ye’elimite cubique dans le clinker de ciment était de 10,57 % en poids ; la proportion d’α-C 2 S dans le clinker de ciment était de 1,34 % en poids ; le rapport massique de la bélite sur la ternésite était de 0,53 ; et le rapport massique de la ternésite sur la ye’elimite était de 0,80.
L’exemple 6 fournit en outre un procédé de préparation d’un ciment à base de bélite-ye’elimite-ternésite, et le procédé est décrit comme suit : 150 g de clinker de ciment obtenu dans l’exemple 6 ont été mélangés avec 0,88 g d’anhydrite (ayant une teneur en SO 3 de 23,69 % en poids) ; le rapport molaire de la ye’elimite dans le clinker de ciment sur le SO 3 dans l’anhydrite a été maintenu à 2:1 ; et la quantité d’anhydrite à ajouter a été déterminée en soustrayant la quantité de sulfate de calcium libre (f-C$) dans le clinker de ciment du rapport molaire de 2:1.
Exemple comparatif 1 L’exemple comparatif 1 est identique à l’exemple 2 , à une différence près :
Le gâteau de clinker brut a été calciné à 1200 °C.
À l’aide du logiciel Topas, la composition du clinker de ciment obtenu dans l’exemple comparatif 1 a été déterminée comme suit : de la ye’elimite à 35,81 % en poids, de la ternésite à 50,14 % en poids, de la bélite à 10,58 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 0,94 % en poids. Dans le clinker de ciment, la proportion de ye’elimite cubique dans le clinker de ciment était de 4,55 % en poids ; la proportion d’α-C 2 S dans le clinker de ciment était de 0,74 % en poids ; le rapport massique de la bélite sur la ternésite était de 0,21 ; et le rapport massique de la ternésite sur la ye’elimite était de 1,4.
Exemple comparatif 2 L’exemple comparatif 2 reproduit l’exemple 2 du brevet chinois CN114213043A, suivant un procédé spécifique de préparation d’un clinker de ciment : des cendres volantes, du phosphogypse, du calcaire et de la bauxite ont été séchés à 100 °C pendant 24 heures, puis broyés en particules d’une finesse ≤ 200 mesh ; un mélange contenant 580 g de calcaire, 103,3 g de phosphogypse, 206,1 g de cendres volantes et 110,6 g de bauxite a été minutieusement mélangé dans un mélangeur pendant 12 heures ; ensuite, 20 g du mélange obtenu ont été comprimés en un disque circulaire d’un diamètre de 20 mm sous une pression de 20 MPa ; le disque circulaire a ensuite été placé dans un four à résistance de type caisson, chauffé à 1150 °C à une vitesse de 10 °C/min, maintenu pendant 30 minutes, et refroidi rapidement à l’aide d’un flux d’air ; et le bloc de clinker refroidi obtenu a été ensuite broyé pour atteindre une finesse de 200 mesh.
À l’aide du logiciel Topas, la composition du clinker de ciment obtenu dans l’exemple comparatif 2 a été déterminée comme suit : de la ye’elimite à 34 % en poids, de la ternésite à 12,6 % en poids, de la bélite à 48,5 % en poids et de la mayenite à 1,10 % en poids. Dans le clinker de ciment, le rapport massique de la bélite sur la ternésite était de 3,85 ; et le rapport massique de la ternésite sur la ye’elimite était de 0,37, aucun parmi le sulfate de calcium libre (f-C$), la ye’elimite cubique et l’α-C2S n’a été détecté.
Exemple expérimental Détermination structurelle
Une analyse par diffraction des rayons X a été réalisée sur les clinkers de ciment préparés dans les exemples 1 à 6 et les exemples comparatifs 1 à 2 , ainsi que sur un ciment de silicate de référence. L’analyse par diffraction des rayons X a été réalisée en utilisant une vitesse de balayage de 4°/min et une taille de pas de 0,01°, et les résultats ont été présentés sur les à 8 .
Les figures révèlent que, dans les clinkers de ciment préparés dans les exemples 1 à 6 , aucun pic de diffraction correspondant à l’oxyde de calcium libre n’a été détecté. L’absence signifie la réussite du processus de calcination réalisé à la température donnée. De plus, les clinkers de ciment présentent un pic de diffraction prononcé pour le C 5 S 2 $, indiquant la réussite de la cristallisation du C 5 S 2 $ dans les conditions expérimentales spécifiques. De plus, les clinkers de ciment comprennent une phase d’α-C 2 S hautement réactive. La phase d’α-C 2 S présente une plus grande réactivité à l’hydratation que le β-C 2 S et améliore le développement de la résistance du clinker de ciments au cours des stades ultérieurs. Dans l’exemple comparatif 1 , la température de calcination plus basse entraîne des pics de diffraction atténués associés au sulfate de calcium libre (f-C$) et à la bélite, suggérant leur conversion en ternésite par une réaction chimique. L’impact de la vitesse de montée en température sur la formation des clinkers de ciment est insignifiant, comme le démontre la comparaison entre les exemples 2 et 6 . Cependant, dans l’exemple comparatif 2 , la formation de ternésite est minime, au point d’être quasiment indétectable, ce qui diffère significativement des résultats observés dans les exemples 1 à 6 .
À l’aide des profils XRD, une analyse quantitative des composants minéraux au sein des clinkers de ciment des exemples 1 à 6 et des exemples comparatifs 1 à 2 a été réalisée à l’aide du logiciel Topas et de l’ajustement du modèle complet de Rietveld. Les résultats ont révélé que les taux des composants minéraux des exemples 1 à 6 étaient conformes aux spécifications de conception. Notamment, la teneur en ternésite atteignait 42,18 % en poids, démontrant la faisabilité d’obtention d’une calcination stable pour le clinker à base de bélite-ye’elimite-ternésite. La réalisation est facilitée par un processus de calcination unique effectué dans la plage de température de 1210 à 1250 °C, obtenu en concevant et en régulant la teneur en phosphogypse dans le mélange brut. Par comparaison, l’exemple comparatif 1 connaît une diminution de la teneur en ye’elimite cubique et en α-C 2 S en raison de la température de calcination plus basse. L’exemple comparatif 2 montre une teneur plus faible en ternésite et la présence de C 12 A 7 , tandis que la ye’elimite cubique et l’α-C 2 S ne sont pas détectés. Dans les exemples 1 à 6 , l’incorporation de 2 à 10 % en poids du sulfate de calcium libre (f-C$) stimule la génération de ye’elimite pendant les premiers stades de calcination, au lieu de former de la mayenite, de l’aluminate de calcium ou d’autres composés d’aluminium lorsque du sulfate de calcium est présent. De plus, les résultats de l’analyse quantitative suggèrent une augmentation de la proportion du c-C 4 A 3 $ hautement réactif dans les exemples 1 à 6 , représentant environ 1/4 de la teneur totale en C 4 A 3 $. L’incrément contribue au développement de la résistance au stade précoce du clinker de ciment.
Test de résistance à la compression de mortier de ciment
Un test de performance de résistance a été réalisé sur les clinkers de ciment préparés dans les exemples 1 à 6 et les exemples comparatifs 1 à 2 . Les ciments obtenus, dérivés des clinkers de ciment et mélangés avec un rapport eau sur ciment de 0,5 et un rapport de sable sur ciment de 3, ont subi un test de résistance à la compression de mortier de ciment. Un ciment de référence est obtenu par combinaison de clinker de ciment Portland et d’anhydrite. Le ciment de référence a subi un test identique de résistance à la compression de mortier de ciment, en utilisant les mêmes rapport eau sur ciment et rapport sable sur ciment. Les mortiers de ciment obtenus ont été placés dans une chambre de durcissement ayant une température constante de 20 °C et une humidité relative de 95 %. Par la suite, les résistances à la compression des mortiers de ciment ont été évaluées à différents intervalles de temps. Les résultats pour les mortiers de ciment à 1 jour, 3 jours, 7 jours, 28 jours et 90 jours sont détaillés dans le tableau 2 et la .
Tableau 2 : Résistance de mortier des ciments à base de bélite-ye’elimite-ternésite préparés dans les exemples et les exemples comparatifs, par comparaison avec un ciment de référence Résistance à la compression de mortier/MPa Age/j Ciment de référence Exemple 1 Exemple 2 Exemple 3 Exemple 4 1 17,2 32,3 33,4 34,2 33,1 3 32,3 36,4 41,3 42,6 37,9 7 41,6 37,2 42,8 44,6 40,8 28 52,2 51,2 55,2 58,1 52,4 90 62,3 65,8 67,7 69,1 63,7 Résistance à la compression de mortier/MPa Age/j Exemple 5 Exemple 6 Exemple comparatif 1 Exemple comparatif 2 1 32,8 33,7 30,1 25,4 3 37,8 42,3 33,1 26,9 7 39,2 42,8 35,3 27,6 28 53,7 54,2 51,1 42,6 90 64,1 66,7 60,1 55,3
Les données du tableau 2 et de la , démontrent que les résistances à la compression des clinkers de ciment à base de bélite-ye’elimite-ternésite, tels que préparés dans les exemples 1 à 6 , montrent une supériorité significative sur celles du ciment de référence à 1 jour et 3 jours. Notamment, dans les exemples 3 et 6 , les résistances à 3 jours correspondent à la résistance à 7 jours du ciment de référence. Par ailleurs, si l’on considère les clinkers de ciment préparés dans les exemples 2 à 6 , les résistances à 28 jours dépassent celles du ciment de référence, à l’exception de l’exemple 1 qui montre une valeur légèrement inférieure. Néanmoins, au fil du temps, les clinkers de ciment préparés dans les exemples 1 à 6 présentent un effet de renforcement progressif, dépassant finalement le ciment de référence en termes de résistance à la compression à 90 jours. Les clinkers de ciment des exemples 2 , 3 et 6 démontrent une résistance accrue par rapport à ceux des exemples 1 , 4 et 5 . Ce phénomène peut être lié à la réactivité théoriquement plus grande de la ternésite par comparaison avec la bélite, où une teneur plus élevée en ternésite correspond généralement à une performance de résistance améliorée. Cependant, en raison du processus d’hydratation de collaboration des minéraux dans le système, il existe une plage optimale pour le rapport massique de la bélite sur la ternésite, qui se situe entre 0,25 et 1. De même, le rapport massique de la ternésite sur la ye-elimite est compris entre 0,5 et 1 pour obtenir une résistance optimale. S’écarter de ces plages entraîne souvent une réduction de la résistance. L’exemple comparatif 1 montre une résistance inférieure, indiquant une performance légèrement plus faible des clinkers de ciment calcinés à 1200 °C. Par comparaison avec l’exemple comparatif 2 , la résistance du ciment préparé à l’aide des procédés des exemples 1 à 6 a connu une amélioration. Cette amélioration met en évidence un avantage de performance spécifique tel que décrit dans la divulgation.
Il sera évident pour l’homme du métier que des changements et des modifications peuvent être apportés, et par conséquent, le but des revendications annexées est de couvrir tous ces changements et modifications.
la bauxite, la bauxite de bas grade (bauxite avec une teneur en Al 2 O 3 de moins de 50 %), les cendres volantes, les cendres d'alumine, la boue rouge ou la gangue de charbon ;
le phosphogypse, le gypse de désulfurisation ou l'anhydrite ;
le sable ou la silice ; et
le laitier, le laitier d'acier, le laitier de carbure, le laitier de lithium.
Un procédé de préparation de clinker de ciment à bas carbone, comprenant :
(1) la mesure des compositions chimiques des matières brutes pour identifier le niveau des oxydes dans chaque type des matières brutes ;