INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le lien entre ladite horloge et l’horloge 34 est connu. En particulier, chaque horloge présente l’heure exacte dans une échelle de temps, ici la même échelle, par exemple dans un fuseau horaire donné.
La source acoustique 122 est déployée depuis la surface, plus particulièrement depuis une plateforme, une unité flottante 124 ou un navire.
Dans l’exemple représenté, la source acoustique est déployée depuis une unité flottante 124 où débouche un puits vers la structure géophysique 112.
Selon une deuxième application, l’estimation de l’autodécharge est utilisée pour contrôler l’équilibrage en courant des éléments électrochimiques.
Deux exemples spécifiques vont maintenant être décrits en référence aux ordinogrammes des figures 5 et 6.
Selon un premier exemple correspondant à la , le calculateur 22 met en œuvre un procédé de contrôle de l’équilibrage en courant des éléments électrochimiques.
Le procédé de contrôle comporte une étape de mise en œuvre, une étape de comparaison et une étape de contrôle.
Lors de l’étape de mise en œuvre, le calculateur 22 met en œuvre le procédé d’évaluation précédent pour obtenir une dispersion évaluée.
La partie haute de la figure (avant l’accolade) correspond donc à la reprise de l’ordinogramme de la .
Lors de l’étape de comparaison, le calculateur 22 compare la dispersion évaluée avec un seuil de dispersion SST.
Le seuil de dispersion SST est un paramètre fixant la différence de pourcentage d’état de charge maximale tolérée dans la pluralité au moment des prises de photos.
Le seuil de dispersion SST est choisi pour garantir qu’au moment des prises de photos les éléments soient observables et évite que la capacité disponible ne soit trop réduite. Un seuil de dispersion SST compris entre 1% et 5% permet usuellement de remplir ces conditions.
Cette opération est symbolisée sur la par un losange donnant le résultat de la comparaison (O pour dispersion supérieure au seuil de dispersion SST et N pour une dispersion inférieure au seuil de dispersion SST).
Lors de l’étape de contrôle, le calculateur 22 contrôle l’état du circuit d’équilibrage 15 en fonction du résultat de la comparaison.
Selon l’exemple décrit, le calculateur met le circuit d’équilibrage dans l’état actif du circuit d’équilibrage si la dispersion évaluée est supérieure ou égale au seuil de dispersion.
Cela est symbolisé sur la par un rectangle dans lequel il est inscrit ABF =1.
Dans le cas contraire, le calculateur 22 met le circuit d’équilibrage 15 dans l’état inactif.
Ceci est illustré schématiquement le rectangle où il est inscrit ABF = 0.
Selon un deuxième exemple correspondant à la , un test complémentaire est ajouté.
Le protocole de ces essais de sorption en vue d’estimer la capacité de sorption maximale des matériaux est le suivant : on place 50 mg de matériau sous forme de grains de 300-500 µm dans 50 mL d’une matrice aqueuse ( eau déionisée) fortement saline comprenant 0,25 mol/L de NaNO 3 , 50 ppm de Ca (sel Ca(NO 3 ) 2 ) et 200 ppm de Sr (sel Sr(NO 3 ) 2 ). on agite à l’agitateur rotatif pendant 24 h. après agitation on prélève 15 ml de surnageant avec une seringue et on filtre avec un filtre seringue de 0,22 µm puis on analyse la concentration résiduelle en Sr de la solution prélevée et filtrée.
La valeur de la capacité Q d’extraction ou sorption du Sr (quantité de Sr captée par gramme de matériau) est alors déterminée de la manière suivante :
où [Sr] init et [Sr] fin représentent respectivement la concentration initiale et la concentration finale en Sr en solution (mg.L -1 ), V le volume de solution (mL), et m la masse de matériau (g).
La représente l’évolution de la capacité de sorption maximale des matériaux en fonction de leur pourcentage massique en adsorbant.
On observe que, quel que soit l’adsorbant utilisé, la capacité de sorption du matériau augmente avec la concentration en adsorbant, démontrant ainsi tout l’intérêt de la présence de cet adsorbant dans le matériau, ainsi que l’accessibilité des adsorbants à la solution traitée grâce à la mésoporosité du géopolymère.
Afin d’estimer la valeur du coefficient de distribution des matériaux (ratio entre la quantité de Sr capté par le matériau et la quantité de Sr restant en solution), on réalise les essais de sorption dans une solution peu concentrée en Sr.
Le protocole de ces essais de sorption afin d’estimer la valeur du coefficient de distribution des matériaux est le suivant : on place 50 mg de matériau sous forme de grains de 300-500 µm dans 50 mL d’une matrice aqueuse (eau déionisée) fortement saline comprenant 0,25 mol/L de NaNO 3 , 50 ppm de Ca (sel Ca(NO 3 ) 2 ) et 200 ppm de Sr (sel Sr(NO 3 ) 2 ). on agite à l’agitateur rotatif pendant 24 h. après agitation on prélève 15 ml de surnageant avec une seringue et on filtre avec un filtre seringue de 0,22 µm puis on analyse la concentration résiduelle en Sr de la solution prélevée et filtrée.
La valeur du coefficient de distribution K D vis-à-vis du Sr est alors déterminée de la manière suivante :
où [Sr] init et [Sr] fin représentent respectivement la concentration initiale et la concentration finale en Sr en solution (mg/L), V le volume de solution (mL) et m la masse de matériau (g).
La représente l’évolution du coefficient de distribution K D des matériaux en fonction de leur pourcentage massique en adsorbant.
On observe que, quel que soit l’adsorbant utilisé, le coefficient de distribution du matériau composite vis-à-vis du Sr augmente avec la concentration en adsorbant, démontrant ainsi tout l’intérêt de la présence de l’adsorbant dans le matériau.
L’influence des deux adsorbants est cependant différente. La présence de 27% en masse de zéolithe LTA dans le matériau augmente le K D , qui est de 667 mL.g -1 pour le géopolymère pur, à 1120 mL.g -1 alors que pour une même concentration en CST, le K D augmente à 5648 mL.g -1 .
Il est à noter que ces valeurs ont été obtenues avec une concentration initiale en Sr de 2 ppm. Il sera démontré par la suite que cette valeur de K D augmente pour de plus faibles concentrations initiales en Sr.
Cette différence peut s’expliquer par la composition de la solution dans laquelle sont réalisés les essais et notamment les concentrations en Na et Ca et la nature des adsorbants utilisés. En effet, le CST est plus sélectif du Sr vis-à-vis du Ca et du Na que la zéolithe LTA .
Des études en mode « batch » plus poussées ont ensuite été réalisées sur deux matériaux, à savoir les matériaux dénommés : Géopo-0 et Géopo-Zéo-27.
Ces études sont une étude cinétique et une isotherme complète. Etude cinétique.
Ce test consiste à vérifier si la dispersion évaluée est supérieure ou égale au seuil de dispersion diminué d’un seuil d’hystérésis.
Si oui, le calculateur 22 garde le circuit d’équilibrage dans l’état actif du circuit d’équilibrage 15.
Dans le cas contraire, le calculateur 22 met le circuit d’équilibrage dans l’état inactif, comme l’illustre schématiquement le rectangle où il est inscrit ABF = 0.
Un tel test complémentaire permet d’éviter le blocage du circuit d’équilibrage 15 en mode actif.
Le procédé de contrôle de l’équilibrage décrit précédemment permet une gestion efficace du circuit d’équilibrage 15 pour qu’il assure un bon équilibrage de l’état de charge des éléments électrochimiques 12 au sein de la pluralité.
Selon un deuxième exemple correspondant à la , le calculateur 22 met en œuvre un procédé de contrôle de l’équilibrage comportant une étape de mise en œuvre, une étape de comparaison et une étape de contrôle.
Les étapes de mise en œuvre et de comparaison sont similaires aux cas précédents . Les mêmes remarques s’appliquent donc ici et ne sont pas répétées.
Lors de l’étape de contrôle, le calculateur 22 contrôle l’intervalle de temps entre deux deuxièmes instants consécutifs à utiliser pour les mesures ultérieures en fonction du résultat de la comparaison, c’est-à-dire l’intervalle de temps entre deux prises de photo.
Un tel intervalle de temps sera donc appelé dans la suite intervalle de mesure pour clarifier le reste de la description.
Idéalement, cet intervalle de temps doit être le plus long possible pour interrompre le moins souvent possible l’utilisation de la batterie 10.
Le contrôle réalisé par le calculateur 22 peut consister à mettre en œuvre une ou plusieurs des opérations exposées dans ce qui suit.
Par exemple, selon une première opération, l’intervalle de mesure est incrémenté d’un premier incrément de temps lorsque la dispersion évaluée est inférieure ou égale à un seuil.
Selon une deuxième opération, l’intervalle de mesure est diminué d’un deuxième incrément de temps lorsque la dispersion évaluée est inférieure ou égale au seuil
Selon une troisième opération, l’intervalle de mesure est fixé à une valeur prédéfinie si la diminution du deuxième incrément conduit à une valeur inférieure à la valeur prédéfinie.
Dans les trois opérations précédentes, le premier incrément de temps et le deuxième incrément de temps peuvent avantageusement être égaux.
Selon des opérations plus complexes, le premier incrément de temps et le deuxième incrément de temps dépendent d’autres paramètres, par exemple du nombre d’itérations déjà effectuées dans la mise en œuvre du procédé ou de l’écart de la dispersion évaluée au seuil. Plus la dispersion est faible par rapport au seuil et plus le premier incrément de temps peut être grand.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect du présent exposé, un système propulsif aéronautique comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; dans lequel le rayon d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif et strictement inférieur à 1 ; dans lequel le rayon d’alésage est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus, le rayon de jante est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus, la vitesse limite est comprise dans une gamme allant de 209 radians par seconde à 3142 radians par seconde inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Dans un mode de réalisation, la surface interne du disque de turbine présente un bord amont et un bord aval et le disque de turbine présente en outre une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : où : vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus.
Dans un mode de réalisation, dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : où : vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde.
Dans un mode de réalisation, l’au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprend en outre : une échasse reliée au pied et comprenant une plateforme délimitant une portion radialement interne d’une veine d’écoulement traversant la turbine d’entraînement ; et une pale reliée à la plateforme et s’étendant au sein de la veine d’écoulement, la pale présentant un bord d’attaque, un bord de fuite et une extrémité opposée à la plateforme ; dans lequel la veine d’écoulement présente : un rayon externe qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord de fuite de la pale ; et un rayon interne qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord de fuite de la pale ; dans lequel le rayon d’alésage , le rayon de jante , le rayon externe , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en tours par minute ; vaut rpm -2 .m -2 ; vaut ; , , et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en 10 6 .rpm 2 .m 2 ; dans lequel le rayon externe est compris dans une gamme allant de 0,15 à 1,0 mètre inclus, le rayon interne est compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 30*10 6 rpm 2 .m 2 à 180*10 6 rpm 2 .m 2 inclus.
Dans un mode de réalisation, la surface interne du disque de turbine présente un bord amont et un bord aval et le disque de turbine présente en outre une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et dans lequel l’au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprend en outre : une échasse reliée au pied et comprenant une plateforme délimitant une portion radialement interne d’une veine d’écoulement traversant la turbine d’entraînement ; et une pale reliée à la plateforme et s’étendant au sein de la veine d’écoulement, la pale présentant un bord d’attaque, un bord de fuite et une extrémité opposée à la plateforme ; dans lequel la veine d’écoulement présente un rayon interne qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord de fuite de la pale ; dans lequel la largeur d’alésage , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus, le rayon interne est compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
La présence de mésopores dans le liant géopolymère permet en effet que les échangeurs minéraux soient accessibles à l’effluent à traiter. Analyse des matériaux par diffraction des rayons X.
Les Figures 2A et 2B présentent les diffractogrammes obtenus pour les matériaux décrits dans l’exemple 1.
La présente les diffractogrammes obtenus pour les matériaux « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et une zéolithe.
La présente les diffractogrammes obtenus pour les matériaux « Géopo -CST » comprenant un géopolymère et un silicotitanate.
On observe sur ces figures que les particules de zéolithe LTA et de silicotitanate CST ont bien été intégrées dans le matériau composite sans qu’il n’y ait de dégradation de leur structure cristalline. Ainsi, les structures cristallines responsables de l’affinité des matériaux pour le Sr sont bien conservées. Analyse des matériaux par adsorption-désorption d’azote.
Les différents matériaux préparés dans l’exemple 1 sont analysés par adsorption-désorption d’azote.
La présente les distributions de taille de pores dans les matériaux « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et une zéolithe, obtenues par la méthode « BJH » (modèle Barrett, Joyner, Halenda).
La présente les distributions de taille de pores dans les matériaux les matériaux « Géopo-CST» comprenant un géopolymère et un silicotitanate, obtenues par la méthode « BJH » (modèle Barrett, Joyner, Halenda).
On observe que les matériaux synthétisés sont tous mésoporeux avec des distributions de tailles de pores centrées globalement entre 4 et 40 nm. Les adsorbants sélectifs zéolithe et silicotitanate n’étant pas mésoporeux, ce sont les mésopores du liant géopolymère qui sont détectés.
Ainsi, les adsorbants sélectifs dispersés dans le liant géopolymère sont accessibles aux ions d’intérêt à fixer (le Sr dans le cas de ces exemples) après l’étape de mise en forme, via les mésopores du géopolymère.
On note que la présence de particules d’adsorbants sélectifs dans la formulation des matériaux modifie quelque peu la taille des mésopores. Ce point n’est cependant pas problématique car la taille des mésopores mesurée est systématiquement suffisamment importante pour permettre la diffusion rapide d’un ion.
Ainsi, les matériaux synthétisés possèdent bien des sites cristallins, zones cristallines, constitués par les adsorbants sélectifs zéolithe et silicotitanate qui vont permettre au matériau d’être plus sélectif du Sr, et un réseau mésoporeux qui va permettre l’accès des ions à ces sites cristallins ainsi qu’une cinétique de sorption rapide.
Exemple 3 : Performances de sorption en mode « batch » de matériaux préparés dans l’exemple 1.
Dans cet exemple, des essais sont réalisés afin d’évaluer les performances de sorption en mode « batch » des matériaux préparés dans l’exemple 1.
Dans un premier temps, une étude des capacités de sorption et des sélectivités des matériaux est réalisée. L’objectif de ces essais est d’observer l’influence de la présence d’adsorbants sélectifs (zéolithe et silicotitanate) dans la formulation des matériaux, en particulier sur leur capacité Q (mg.g -1 ) et leur sélectivité, s’exprimant en fonction du coefficient de sélectivité K D (mL.g -1 ), à l’égard du strontium.
Afin d’estimer la capacité de sorption maximale des matériaux, on réalise les essais de sorption dans une solution fortement concentrée en Sr.
Ce test est représenté sur la par un losange représentant schématiquement un test de la valeur de la variable d’activation ABF.
La variable d’activation ABF est un booléen prenant la valeur VRAI lorsque le circuit d’équilibrage 15 est dans l’état actif et FAUX sinon.
Lors de l’opération d’application, le calculateur 22 applique une fonction d’évaluation sur des valeurs utilisées ou obtenues lors de l’étape de mise en œuvre.
La fonction de calcul d’évaluation appliquée est choisie selon le résultat de l’opération de test.
Plus précisément, la fonction de calcul d’évaluation sera choisie parmi plusieurs sous-fonctions en fonction du ou des critères prédéfinis utilisés lors de l’opération de test.
Dans le cas illustré, le calculateur 22 dispose de trois sous-fonctions différentes notées respectivement SFC, SFE1 et SFE2.
Lorsque le premier critère est vérifié, le calculateur 22 applique comme fonction de calcul une sous-fonction de calcul SFC.
La sous-fonction de calcul SFC calcule le maximum de la différence des états de charge des éléments électrochimiques 12 de la pluralité à l’instant d’évaluation.
Une telle sous-fonction de calcul SFC s’écrit :
Où : SS désigne la déviation en état de charge SS, c’est-à-dire la différence de pourcentage entre l’élément électrochimique 12 le plus chargé et l’élément électrochimique 12 le moins chargé au sein de la pluralité, et MOWS correspond à la fenêtre maximale pour observer des écarts d’états de charge dans la zone de mesure, une telle fenêtre peut par exemple être fixée comme le niveau d’état de charge maximal de la zone Z1 sur la ,
Lorsque le deuxième critère est vérifié mais pas le premier critère, le calculateur 22 applique comme fonction de calcul une première sous-fonction d’estimation SFE1.
La première sous-fonction d’estimation SFE1 est appliquée aux valeurs obtenues à l’issue de l’étape de mise en œuvre.
Contrairement à la sous-fonction de calcul SFC qui utilise des mesures également utilisées dans l’étape de mise en œuvre, la première sous-fonction d’estimation SFE1 utilise les données de sorties de l’étape de mise en œuvre.
La première sous-fonction d’estimation SFE1 estime quatre contributions à la dispersion, à savoir :
- une première contribution liée à la déviation en état de charge au sein de la pluralité,
- une deuxième contribution liée à l’autodécharge propre à chaque élément électrochimique 12,
est une photographie des grains de Géopo-Zéo-27 (300-500 µm) d’un matériau composite géopolymère-adsorbant sélectif obtenu dans l’exemple 1.
présente les diffractogrammes obtenus pour les matériaux « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et la zéolithe LTA préparés dans l’exemple 1 ainsi que celui du matériau « Géopo-0 » et de la poudre de zéolithe LTA.
En abscisse est porté 2θ (en°).
En ordonnée est portée l’intensité (en unités arbitraires).
présente les diffractogrammes obtenus pour les matériaux « Géopo-CST» comprenant un géopolymère et le silicotitanate cristallin CST de Na, préparés dans l’exemple 1 ainsi que celui du matériau « Géopo-0 » et de la poudre de silicotitanate CST de Na (« poudre de CST »). En abscisse est porté 2θ (en°). En ordonnée est portée l’intensité (en unités arbitraires).
présente les distributions de taille de pores dans les matériaux « Géopo-0 » correspondant au géopolymère pur et « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et la zéolithe LTA préparés dans l’exemple 1.
En abscisse est porté le diamètre de pores (en nm), et en ordonnée est portée dV(r) (en cm3/nm/g).
présente les distributions de taille de pores dans des matériaux « Géopo-CST » comprenant un géopolymère et le silicotitanate cristallin CST de Na, préparés dans l’exemple 1 ainsi que la distribution de taille de pores dans le matériau « Géopo-0 ».
représente l’évolution de la capacité de sorption maximale des matériaux préparés dans l’exemple 1, en fonction de leur pourcentage massique en zéolithe (« -zéo ») ou en silicotitanate (« -CST »), et montre aussi la capacité de sorption maximale du géopolymère seul (« géopo ») (voir exemple 3).
Le carré correspond au géopolymère seul (« géopo »), les ronds correspondent aux matériaux « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et la zéolithe LTA, et les triangles correspondent aux matériaux « Géopo-CST » comprenant un géopolymère et le silicotitanate cristallin CST de Na.
En abscisse est porté le pourcentage massique en adsorbant (zéolithe ou silicotitanate), et en ordonnée est porté Q (en mg.g-1).
représente l’évolution du coefficient de distribution KD des matériaux préparés vis-à-vis du strontium en fonction de leur pourcentage massique en adsorbant (zéolithe ou silicotitanate), et montre aussi le coefficient de distribution KD du géopolymère seul (voir exemple 3).
Le carré correspond au géopolymère seul (« geopo »), les ronds correspondent aux matériaux « Géopo-Zéo » comprenant un géopolymère et la zéolithe LTA, et les triangles correspondent aux matériaux « Géopo-CST » comprenant un géopolymère et le silicotitanate cristallin CST de Na.
En abscisse est porté le pourcentage massique en adsorbant (zéolithe ou silicotitanate) et en ordonnée est porté le coefficient de distribution KD vis-à-vis du Sr (en mL/g).