INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mode de réalisation illustré par les figures 11, 12 et 13 diffère de celui décrit plus haut en ce que l’extrémité basse du poteau 100’ se fixe directement à la platine 400’’ et la base 500’ est constituée par des éléments ajoutés ici des cornières 510’ et 520’ se fixant sur les faces du poteau 100’ venant en vis-à-vis des bords internes 211’ des profilés latéraux 210’ de couvertine. La branche verticale de la cornière se met en appui contre la face du poteau 100’ et est fixée par vissage. La branche horizontale de la cornière se projette transversalement et sert de forme mâle venant coopérer avec une gorge femelle ménagée sur le bord interne 211’ des profilés latéraux 210’.
Dans ce mode de réalisation, une cale d’étanchéité 530’ sert de bouchon inversé à l’extrémité basse du poteau 100’ en venant occuper le volume creux de l’extrémité basse du poteau afin de constituer une surface d‘écoulement des eaux pénétrant dans le poteau 100’. Cette cale d’étanchéité 530’ est dimensionnée et préformée de sorte que sa surface supérieure 531’ soit disposée à une hauteur supérieure à celle des surfaces des profilés latéraux 210’ de la couvertine une fois fixés à la base 500’.
Cette cale 530’ adopte une forme complexe du fait qu’elle reproduit pour l’épouser à des fins d’étanchéité le profil de l’âme creuse du poteau 100’ et qu’elle est préformée de projections longitudinales 532’ et 533’ (parallèle à l’axe longitudinal de la couvertine) lui permettant de coopérer avec des rainures et volumes creux ménagés dans le profilé central 220’ à des fins de fixation. Cette cale 530’ est également préformée pour autoriser la fixation directe de l’extrémité basse du poteau 100’ sur la platine 400’.
Ainsi, par exemple, bien que les modes de réalisation illustrés montrent une base avec des formes femelles pour accueillir les rebords internes des profilés latéraux et les profilés plats de liaison avec le profilé central, la base peut selon un mode de réalisation non illustré, comporter des projections latérales c’est-à-dire des formes mâles avec lesquelles coopèrent des formes femelles préformées dans les rebords internes des profilés.
Cadenas à pêne dormant avec moyen d'ouverture biométrique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne de manière générale un verrou doté d’un mécanisme à pêne dormant, et plus particulièrement un cadenas doté d’un mécanisme d'ouverture biométrique pour le fonctionnement du mécanisme à pêne dormant.
TECHNIQUE APPARENTÉE
Il existe de nombreux verrous biométriques dans le commerce qui peuvent être facilement ouverts par un intrus du fait que ces verrous sont dotés de mécanismes de verrouillage à loquet. La présente invention remédie aux attaques couramment employées vis-à-vis des mécanismes de verrouillage à loquet, puisque le pêne est conçu de manière à ce que le cadenas reste en mode verrouillé. Cela améliore le niveau de sécurité du verrou. Le pêne a un ressort pour exercer une force pour que le pêne soit toujours poussé vers la position verrouillée, et la came n'a qu'un mouvement de rotation de telle sorte qu'un ressort pousse la came vers la position verrouillée qui inhibe le mouvement du pêne à moins que la came soit tournée dans une position déverrouillée.
Un mode de réalisation donné à titre d'exemple de la présente invention concerne un cadenas comportant un corps de verrou, un panneau d'empreintes digitales à configurer pour le fonctionnement du cadenas d'un mode verrouillé à un mode déverrouillé à l’aide d’un mécanisme électronique, une anse dotée d’une patte longue et d’une patte courte, au moins un pêne conçu pour venir en prise avec l'anse et se désolidariser de celle-ci, une came pour commander le mouvement de l'au moins un pêne, une came inclinée pour commander le mouvement de la came, et un moteur accouplé de manière fonctionnelle au panneau d'empreintes digitales et ayant des dents pour commander le mouvement de la came inclinée.
La présente invention a pour objet de fournir un cadenas conçu pour fonctionner d'un mode verrouillé à un mode déverrouillé par un panneau d'empreintes digitales.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un cadenas dans lequel le cadenas peut être déverrouillé en présentant une empreinte digitale autorisée au panneau d'empreintes digitales.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un cadenas doté d’une came conçue pour un mouvement de rotation à l’intérieur du cadenas, et le cadenas reste en mode verrouillé à moins que la came n’ait été tournée.
MODULE PHOTOVOLTAIQUE BIFACIAL La présente description concerne un module photovoltaïque bifacial, ainsi qu’un procédé de production d’électricité qui utilise de tels modules.
La conception et l’installation de panneaux photovoltaïques bifaciaux sont envisagées depuis récemment pour plusieurs marchés tels que l’agrivoltaïsme, des panneaux intégrés à des bâtis, des champs solaires au sol, etc. Les panneaux photovoltaïques bifaciaux donnent accès à des quantités d’électricité produites par unité de surface de sol occupée qui sont particulièrement élevées, grâce à l’exploitation des deux faces de chaque panneau pour collecter et convertir du rayonnement solaire. En effet, l’une des faces reçoit le rayonnement solaire direct et diffus pendant que l’autre face reçoit en même temps un rayonnement ambiant diurne diffus et/ou un rayonnement qui est réfléchi ou diffusé par le sol. La capacité du sol à renvoyer une partie du rayonnement ambiant est appelée albedo de ce sol. Elle dépend de la nature du sol en surface, par exemple de la végétation, du gravier, de la neige, etc., et contribue à envoyer du rayonnement vers la face du panneau photovoltaïque qui n’est pas tournée vers le Soleil. L’augmentation de production d’électricité qui est ainsi rendue possible par des panneaux photovoltaïques bifaciaux, par rapport à des panneaux photovoltaïques à une seule face qui est exploitée pour collecter du rayonnement, peut être typiquement comprise entre 5% et 30%.
Par ailleurs, pour transformer plus efficacement en électricité le rayonnement qui est incident sur une face de panneau solaire, il est connu de concevoir des superpositions de plusieurs jonctions photovoltaïques, dont les valeurs de largeur de bande interdite sont décroissantes dans le sens de propagation du rayonnement à travers les jonctions qui sont superposées. Ainsi, il est connu de disposer sur un substrat une première jonction photovoltaïque à base de silicium, qui est recouverte par une seconde jonction photovoltaïque à base de pérovskite, de sorte que le rayonnement traverse d’abord la jonction à base de pérovskite puis la jonction à base de silicium. La jonction à base de pérovskite est transparente dans un intervalle spectral qui correspond au maximum d’efficacité de la jonction à base de silicium, si bien que la structure, souvent appelée tandem, est adaptée pour convertir plus efficacement le rayonnement du spectre solaire.
Par exemple, l’article intitulé «Benefits of bifacial solar cells combined with low voltage power grids at high latitudes», de Sami Jouttijärvi et al., Renewable and Sustainable Energy Reviews 161 (2022), 112354, divulgue d’utiliser des combinaisons tandem de jonctions à base de silicium et de pérovskite dans des panneaux photovoltaïques bifaciaux : une jonction inférieure est à base de silicium et une jonction supérieure est à base de pérovskite pour chaque rayonnement qui est incident sur l’une des deux faces du panneau photovoltaïque. Les auteurs de cet article mentionnent aussi l’avantage général de prévoir des paires bornes de connexions électriques qui soient dédiées séparément pour chacune des jonctions photovoltaïques, afin d’éviter que l’une des jonctions limite le courant électrique qui pourrait être produit par l’autre. Une structure tandem est ainsi munie de quatre bornes de connexions.
Enfin, le document WO 2016/198898 A1 divulgue un empilement monolithique de trois jonctions photovoltaïques pour un module bifacial, qui comprend une première jonction à base de pérovskite, une jonction intermédiaire à base de silicium et une seconde jonction à base de pérovskite. De cette façon, le module photovoltaïque présente une valeur de coefficient de bifacialité qui est améliorée, puisque chaque sens de propagation du rayonnement dans l’empilement de jonctions traverse d’abord une jonction dont la valeur de largeur de bande interdite est plus grande avant la jonction intermédiaire dont la valeur de largeur de bande interdite est plus petite. Le coefficient de bifacialité pour un module photovoltaïque bifacial est défini comme le quotient de sa valeur de rendement de conversion photovoltaïque pour le rayonnement qui est incident sur la face arrière du module par celle pour le rayonnement qui est incident sur la face avant du module.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de fournir de nouveaux modules de panneaux photovoltaïques bifaciaux, qui soient capables de produire des quantités d’électricité supérieures à celles des modules connus de l’art antérieur.
Un autre but de l’invention est de fournir des modules de panneaux photovoltaïques bifaciaux pour lesquelles la limitation de courant électrique qui est provoquée par au moins une jonction sur une autre est évitée.
Un autre but encore de l’invention est fournir des modules de panneaux photovoltaïques bifaciaux qui possèdent des valeurs élevées pour le coefficient de bifacialité.
Pour atteindre l’un au moins de ces buts ou un autre, un premier aspect de l’invention propose un module photovoltaïque bifacial, agencé pour produire de l’électricité à partir d’un premier rayonnement qui est incident sur une première face du module et simultanément à partir d’un second rayonnement qui est incident sur une seconde face du module, parallèle et opposée à la première face, lors d’une utilisation du module.
Le module de l’invention comprend au moins trois jonctions photovoltaïques qui s’étendent chacune parallèlement à ses première et seconde faces et qui sont décalées successivement le long d’une direction de traversée du module entre ces première et seconde faces. Les trois jonctions comprennent une jonction médiane, une première jonction latérale qui est située entre la première face et la jonction médiane, et une seconde jonction latérale qui est située entre la jonction médiane et la seconde face. Dans ce module de l’invention, une largeur de bande interdite de la première jonction latérale et une largeur de bande interdite de la seconde jonction latérale sont supérieures chacune à une largeur de bande interdite de la jonction médiane.
Le module photovoltaïque bifacial de l’invention comprend en outre une première paire de bornes de connexions électriques qui est agencée pour conduire un courant électrique produit par l’une des jonctions photovoltaïques, appelée première jonction dissociée, conformément à un premier chemin de circulation de courant électrique qui est séparé d’au moins deux autres des jonctions. Il comprend en outre au moins une autre paire de bornes de connexions électriques qui est agencée pour conduire un autre courant électrique produit par l’une au moins des jonctions photovoltaïques autres que la première jonction dissociée, conformément à un autre chemin de circulation de courant électrique qui est séparé de la première jonction dissociée.
Autrement dit, pour un module photovoltaïque à trois jonctions, la première paire de bornes de connexions électriques permet de recueillir le courant électrique qui est produit par l’une de ces trois jonctions photovoltaïques sans que ce courant traverse les deux autres jonctions, et un ou deux autre(s) courant(s) électrique(s) qui est (sont) produit(s) par ces deux dernières jonctions est (sont) recueilli(s) par une ou deux autre(s) paire(s) de bornes de connexions électriques sans que cet (ces deux) autre(s) courant(s) traverse(nt) la première jonction. C’est pourquoi la première jonction est dite dissociée. Ainsi, le courant électrique qui est produit par la première jonction dissociée n’est pas susceptible d’être limité par la capacité de conduction électrique de l’une des autres jonctions. En outre, ces autres jonctions peuvent elles-mêmes être dissociées, auquel cas le module possède trois paires de bornes de connexions électriques, ou associées auquel cas le module peut ne posséder que deux paires de bornes de connexions électriques. Grâce à une telle dissociation d’au moins une des jonctions photovoltaïques du module, ce module est capable de produire des quantités d’électricité supérieures.
Un tel principe de dissociation de l’une au moins des jonctions, conforme à l’invention, s’applique identiquement à un module photovoltaïque à plus de trois jonctions qui sont superposées. L’invention couvre notamment aussi un module photovoltaïque à quatre ou cinq jonctions qui sont superposées entre les deux faces. Pour un module photovoltaïque à cinq jonctions, le module comprend la séquence ordonnée suivante d’une face à l’autre : première jonction latérale extérieure, première jonction latérale intermédiaire, jonction médiane, seconde jonction latérale intermédiaire puis seconde jonction latérale extérieure. De préférence, la valeur de largeur de bande interdite de la première (respectivement seconde) jonction latérale extérieure est supérieure à celle de la première (resp. seconde) jonction latérale intermédiaire, elle-même supérieure à celle de la jonction médiane. Pour un module photovoltaïque à quatre jonctions, l’une des deux jonctions intermédiaires dans la séquence précédente est supprimée.
En outre, le module de l’invention peut avoir une structure qui est symétrique entre les deux sens opposés de traversée d’une face à l’autre pour du rayonnement, en utilisant des types de jonctions pour les jonctions latérales qui sont similaires ou ont des caractéristiques similaires, et en utilisant une structure de connexions électriques qui est symétrique pour l’ensemble des jonctions du module. Dans ce cas, le coefficient de bifacialité du module peut être élevé.
En particulier, le module photovoltaïque de l’invention peut être à deux ou trois paires de bornes de connexions électriques.
Lorsque le module possède trois paires de bornes de connexions électriques, c’est-à-dire qu’il est à six bornes, il comprend des deuxième et troisième paires de bornes de connexions électriques en plus de la première paire de bornes de connexions électriques. La deuxième paire de bornes de connexions électriques est alors agencée pour conduire un deuxième courant électrique qui est produit par une deuxième des jonctions photovoltaïques, appelée deuxième jonction dissociée et distincte de la première jonction dissociée, conformément à un deuxième chemin de circulation de courant électrique qui est séparé du premier chemin de circulation de courant électrique. La troisième paire de bornes de connexions électriques est agencée pour conduire un troisième courant électrique produit par une troisième des jonctions photovoltaïques, appelée troisième jonction dissociée et distincte de chacune des première et deuxième jonctions dissociées, conformément à un troisième chemin de circulation de courant électrique qui est séparé des premier et deuxième chemins de circulation de courant électrique.
A cet effet, le réseau 20 est composé d’une succession de motifs M i disposés les uns derrière les autres le long de l’axe 58. L’indice i est le numéro d’ordre du motif dans la direction Z. L’indice i du premier motif le plus à gauche dans le réseau 20 est égal à 1 et l’indice i du dernier motif le plus à droite dans le réseau 20 est égal à p. p est égal au nombre de motifs M i du réseau 20. Sur la , seuls les deux premiers et les deux derniers motifs du réseau 20 ont été représentés. La présence des motifs intermédiaires situés entre les motifs M 2 et M p-1 est représentée par des petits cercles sur l’axe 58.
Le nombre p de motifs est supérieur ou égal à trois et, de préférence, supérieur ou égal à dix. En effet, il a été observé que plus le nombre p est grand, plus la largeur à mi-hauteur de chaque pic décroît. Ici, le nombre p est aussi choisi suffisamment petit pour que la longueur du réseau 20 reste petite, c’est-à-dire inférieure à 1 mètre et, de préférence, inférieure à 10 cm. La longueur du réseau 20 est égale à la distance entre les motifs M 1 et M p mesurée le long de l’axe 58. Typiquement, le nombre p est inférieur à 200 ou 100.
Le pas Λ 20 entre deux motifs M i et M i+1 immédiatement consécutifs dans la direction Z est constant quel que soit l’indice i. Le pas Λ 20 est donc égal à la distance, le long de l’axe 58, qui sépare deux motifs M i et M i +1 immédiatement consécutifs.
Ici, le pas Λ 20 est calculé pour que l’ordre k c de l’harmonique la plus proche de la longueur d’onde λ c soit égal à 1024.
Pour cela, le pas Λ 20 est compris entre 0,9*[k c *λ c /(2*n e )] et 1,1*[k c *λ c /(2*n e )] et, de préférence, compris entre 0,98*[k c *λ c /(2*n e )] et 1,02*[k c *λ c /(2*n e )], où n e est l’indice effectif de la fibre optique 4.
L'indice effectif n e de propagation est aussi connu sous le nom de « constante de phase du mode ». Il est défini par la relation suivante : n g = n e - λdn e /dλ, où n g est l'indice de groupe et λ est la longueur d'onde du signal optique guidé par la fibre optique 4. L'indice effectif de propagation d’une fibre optique dépend des dimensions du cœur de cette fibre optique et des matériaux formant ce cœur et la gaine optique de cette fibre optique. Il peut être déterminé expérimentalement ou par simulation numérique.
Ici, la fibre optique 4 est réalisée à partir d’une fibre optique commercialisée sous la référence SMF-28 par la société Corning®. L’indice n e de cette fibre optique est égal à environ 1,4676. Dans ces conditions, le terme k c* λ c /(2*n e ) est égal à approximativement 540,8 µm. Ici, le pas Λ 20 est choisi égal à 540,8 µm. Avec le choix de cette valeur pour le pas Λ 20 , seuls les harmoniques d’ordre compris entre 317 et 7936 sont dans le domaine de l’optique. En particulier, la longueur d’onde λ B de la fréquence fondamentale du réseau 20 n’est pas dans le domaine de l’optique.
Pour cette valeur du pas Λ 20 et pour que la longueur L 20 du réseau 20 soit inférieure à 10 cm, le nombre p de motifs est choisi inférieur à 185. Ici, p est choisi égal à 120, de sorte que la longueur L 20 du réseau 20 est approximativement égale à 65 mm.
Les motifs M i sont tous structurellement identiques les uns aux autres et diffèrent les uns des autres seulement par leur position le long de l’axe 58. Ainsi, par la suite, seul le motif M i est décrit en détail. Ce motif M i s’étend principalement dans un plan P i perpendiculaire à l’axe 58. Ce plan P i est donc parallèle aux directions X et Y. Sur la , seuls les plans P 1 , P 2 , P p-1 et P p dans lesquels s’étendent respectivement, les motifs M 1 , M 2 , M p-1 et M p sont représentés.
La représente plus en détail un exemple de réalisation du motif M i . Sur la , seule la section transversale du cœur 60 est représentée.
Chaque motif M i réfléchit une partie du signal optique incident. Une autre partie du signal optique incident traverse le motif M i . Enfin, chaque motif M i diffuse une partie de l’énergie du signal optique incident qui n’est alors ni réfléchie ni transmise à travers ce motif M i . Cette énergie diffusée par chaque motif M i crée des pertes d’insertion causées par la présence du réseau 20 dans le cœur 60 de la fibre optique 4. Pour minimiser ces pertes d’insertion, ici, la surface S Mi de la section transversale du motif M i occupe moins de la moitié de la surface S 60 de la section transversale du cœur 60. La surface S Mi est égale à la surface de la projection orthogonale du motif M i sur le plan P i . La surface S 60 est égale à la surface de la section transversale du cœur 60. Typiquement, la surface S 60 est constante le long de toute la longueur de la fibre optique 4.
De préférence, la surface S Mi est inférieure à 0,1*S 60 ou à 0,05*S 60 ou à 0,01*S 60 . Ici, la surface S Mi est inférieure à 0,05*S 60 .
Chaque bulle B j crée une variation importante de l’indice de réfraction du cœur 60 dans la direction de propagation du signal optique. Pour cela, l’écart entre l’indice n r60 de réfraction du cœur 60 et l’indice n rB de réfraction de la bulle B j est supérieur à 0,3 ou à 0,4. Ici, l’intérieur de chaque bulle est vide ou pratiquement vide ce qui correspond à un écart entre les indices n r60 et n rB supérieur ou égal à 0,4.
Dans la présente invention, on entend par pneumatique (en anglais « tyre ») un bandage pneumatique ou non-pneumatique. Un bandage pneumatique comporte usuellement deux bourrelets destinés à entrer en contact avec une jante, un sommet composé d’au moins une armature de sommet et une bande de roulement, deux flancs, le pneumatique étant renforcé par une armature de carcasse ancrée dans les deux bourrelets. Un bandage non-pneumatique, quant à lui, comporte usuellement une base, conçue par exemple pour le montage sur une jante rigide, une armature de sommet, assurant la liaison avec une bande de roulement et une structure déformable, tels que des rayons, nervures ou alvéoles, cette structure étant disposée entre la base et le sommet. De tels bandages non-pneumatiques ne comprennent pas nécessairement de flanc. Des bandages non-pneumatiques sont décrits par exemples dans les documents WO 03/018332 et FR2898077. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le pneumatique selon l’invention est préférentiellement un bandage pneumatique.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé comprend au moins 60% molaire d’unité éthylène, préférentiellement au moins 65% molaire d’unité éthylène. Autrement dit, les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé représentent préférentiellement au moins 60% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé, plus préférentiellement au moins 65% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé.
Lors de cette étape, il est plus simple de laisser la matière fusible 7 évacuer la pièce creuse 1 à l’état liquide par écoulement gravitaire au travers de l’orifice 2 percé dans la pièce creuse 1, comme cela est représenté sur la . La pièce creuse 1 est alors orientée de sorte que l’arête initiale 4 de l’orifice 2 débouche vers le bas.
Il est également possible, bien que généralement moins simple, de laisser la matière fusible 7 s’écouler à l’état liquide vers l’extérieur de la pièce creuse 1 à travers la partie débouchante 6. Dans ce cas, la pièce creuse 1 est orientée de sorte que la partie débouchante 6 débouche vers le bas.
Une fois la matière fusible 7 évacuée, comme cela est représenté sur la , on obtient la pièce creuse 1 telle que souhaitée avec un orifice 2 dont les arêtes 3, 4 sont vives. Une telle pièce creuse 1 finale est également représentée sur les figures 1 et 2.
DISPOSITIF D’ENLÈVEMENT DE MATIÈRE COMPRENANT UN SYSTÈME DE DÉTECTION PAR IMPÉDANCE PERMETTANT DE DÉTECTER L’ENTRÉE EN CONTACT DE L’OUTIL AVEC UN RENFORT MÉTALLIQUE CONTENU DANS L’OBJET TRAVAILLÉ La présente invention concerne le domaine général des dispositifs et des procédés d’enlèvement de matière destinés à retirer un matériau électriquement isolant qui recouvre un insert électriquement conducteur sans endommager ledit insert.
La présente invention trouve plus particulièrement application dans le domaine du traitement des bandages, notamment des bandages pneumatiques, qui comprennent au moins une couche de gomme, formant de fait un revêtement électriquement isolant, et au moins une nappe de renfort comprenant des câbles de renfort métalliques, formant de fait des inserts électriquement conducteurs, bandages dont on souhaite retirer au moins une partie de la couche de gomme, par exemple à des fins de réparation de la carcasse du bandage concerné en vue du rechapage dudit bandage.