INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La troisième barre conductrice 18 comprend quatre portions d’appui transversales 18a, 18b, 18c, 18d, chacune en appui sur la portion pliée 14b de la languette 14 de la deuxième cellule 12 et une portion de liaison 18a longitudinale reliant lesdites portions d’appui 18a, 18b, 18c, 18d.
En variante, on pourrait prévoir un nombre différent de portions d’appui. Le nombre de portions d’appui est égal à la moitié du nombre de cellules.
Chacune des portions d’appui 18a, 18b, 18c, 18d de la troisième barre conductrice 18 comprend un perçage 20a, 20b, 20c, 20d traversant coopérant avec une vis 19, formant un moyen de fixation reversible.
De manière similaire, chacune des portions d’appui des première et deuxième barre conductrice 16, 17 comprend un perçage traversant, dont seuls deux perçages 17a, 17b sont visibles sur la , coopérant avec la vis 19. Les perçages pratiqués sur les première, deuxième et troisième barres 16, 17, 18 sont coaxiaux.
La portion de liaison 18a de la troisième barre 18 comprend en outre une deuxième série de perçage 21 débouchant dans un taraudage (non visible sur les figures) pratiqué dans le support 15.
En variante, on pourrait prévoir que le support 15 comprenne une extension filetée, par exemple un goujon, s’étendant dans les perçages des barres conductrices 16, 17, 18 et coopérant avec un écrou.
Contre toute attente, les résultats ont effectivement mis en évidence que les pneumatiques selon l’invention peuvent être allégés en diminuant le nombre de couches constitutives de l’armature sommet tout en améliorant les propriétés d’endurance du sommet du pneumatique notamment à l’égard de chocs apparaissant sur le bord de la bande de roulement, notamment au niveau des épaules du pneumatique, quelles que soient la nature du sol et les conditions de roulage.
Il est en effet connu de l’homme du métier que pour améliorer les performances d’endurance de l’armature sommet d’un pneumatique à l’égard de ce type de chocs, il est usuel d’augmenter le nombre de couches d’éléments de renforcement ainsi que d’augmenter la rigidité du mélange utilisé pour découpler les extrémités des couches d’éléments de renforcement.
Les inventeurs pensent interpréter ces résultats du fait de l’angle formé avec la direction circonférentielle par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure qui est plus petit en valeur absolue que celui formé par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure et par la présence de noir de pyrolyse utilisé comme charge au sein de la couche C. Ils ont constaté que l’angle plus petit des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure semble entraîner un retard dans la prise de tension par les éléments de renforcement lors d’un tel choc. Par ailleurs, les inventeurs ont su mettre en évidence que la présence de noir de pyrolyse dans le mélange caoutchouteux constitutif de la couche C confère à celle-ci des valeurs d’allongement à rupture plus élevées qu’avec des mélanges plus usuels. Usuellement, lors de chocs comparables à ceux observés lors d’un roulage sur sol caillouteux, impactant plus spécifiquement les épaules du pneumatique, la rupture d’éléments de renforcement si elle intervient s’observe sur la couche radialement la plus intérieure et plus spécifiquement au nveau de ses extrémités. Ces constats semblent indiquer que face à ce type d’agressions, la différence d’angles des éléments de renforcement entre les deux couches de sommet de travail associée à la présence de noir de pyrolyse dans le mélange caoutchouteux constitutif de la couche C permettent d’améliorer les performances d’endurance du pneumatique tout en diminuant le nombre de couches de l’armature de sommet.
L’utilisation de noir de pyrolyse dans la couche C conduit toutefois à diminuer la rigidité de cette couche C de mélange caoutchouteux. Cette plus faible rigidité en comparaison de mélanges plus usuels est encore un facteur non favorable pour l’endurance de cette couche de sommet de travail radialement la plus intérieure lors de fortes sollicitations telles que des roulages à vitesse soutenue.
Les mélanges à base de noir de pyrolyse, moins rigides, de la couche C contribuent à limiter les élévations de température générées lorsqu’ils sont soumis à des contraintes de cisaillements.
Par ailleurs, l’allègement de l’armature de sommet conduit à une diminution de l’épaisseur globale du sommet du pneumatique. Les inventeurs ont encore ainsi su mettre en évidence que lors de roulage à vitesse soutenue, en comparaison de pneumatiques de conception plus usuelle, la température du sommet du pneumatique est inférieure.
Les inventeurs ont notamment mis en évidence que l’allègement de l’armature sommet associée aux mélanges à base de noir de pyrolyse, moins rigides, de la couche C contribuent à une moindre évolution de la cohésion de la couche C. En effet, les conceptions de pneumatiques plus usuelles comportant notamment des couches de mélange caoutchouteux disposées entre les extrémités des couches de sommet de travail avec des modules sécants d’élasticité à 10 % d'allongement supérieurs à 8.5 MPa, conduisent à une évolution de la cohésion desdites couches de mélange caoutchouteux disposées entre les extrémités des couches de sommet de travail, celle-ci tendant à s’affaiblir. Les inventeurs constatent que l’allègement de l’armature sommet associée aux mélanges à base de noir de pyrolyse, moins rigides, de la couche C limitent les augmentations de température et conduisent à une faible évolution de la cohésion de la couche C. Les inventeurs considèrent ainsi que la cohésion de la couche C, plus faible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon l’invention.
L’association de l’armature de sommet allégée telle que décrite selon l’invention avec des mélanges de la couche C à base de noir de pyrolyse et de plus faible rigidité qui semblent pouvoir compromettre les propriétés d’endurance du pneumatique dans des conditions extrêmes d’utilisation conduit en fait à une conservation, voire une amélioration, de la performance d’endurance du pneumatique. Les inventeurs pensent interpréter ce résultat par des effets cumulés sur la température du sommet du pneumatique, d’une part de la conception allégée de l’armature sommet et d’autre part de la présence de mélanges de la couche C à base de noir de pyrolyse, moins rigides, la combinaison de ces éléments semblant inverser les effets attendus en termes d’endurance.
De préférence, sa densité, telle que mesurée selon la norme ISO 1183 :2019, est avantageusement comprise entre 0,91 et 0,96.
Le polymère greffé polyamide comprend un tronc en polyoléfine contenant un reste d'au moins un monomère insaturé (X) tel que décrit ci-dessus et au moins un greffon en polyamide attaché au tronc en polyoléfine via le reste du monomère insaturé (X).
Les greffons polyamide peuvent être des homopolyamides ou des copolyamides. Les greffons polyamides peuvent être notamment aliphatiques, cycloaliphatiques ou semiaromatiques.
Parmi les homopolyamides sont préférés les polyamides aliphatiques qui résultent de la polycondensation : d’un lactame, d'un acide α,Ω-aminocarboxylique aliphatique, ou d'une diamine aliphatique et d'un diacide aliphatique.
A titre d'exemples de lactame, on peut citer le caprolactame, l'oenantholactame et le lauryllactame.
A titre d'exemples d'acide α,Ω-aminocarboxylique aliphatique, on peut citer l'acide aminocaproïque, l'acide amino-7-heptanoïque, l'acide amino-11-undécanoïque et l'acide amino-12-dodécanoïque.
A titre d'exemples de diamine aliphatique, on peut citer l'hexa-méthylènediamine, la dodécaméthylènediamine et la triméthylhexaméthylène diamine.
A titre d'exemples de diacide aliphatique, on peut citer les acides adipique, azélaïque, subérique, sébacique et dodécanedicarboxylique.
Parmi les homopolyamides aliphatiques, on peut citer, à titre d'exemple et de façon non limitative, les polyamides suivants : le polycaprolactame (PA6) ; le polyundécanamide (PA 11); le polylauryllactame (PA12); le polybutylène adipamide (PA4.6) ; le polyhexaméthylène adipamide (PA6.6) ; le polyhexaméthylène azélamide (PA6.9) ; le polyhexaméthylène sébaçamide (PA-6.10); le polyhexaméthylène dodécanamide (PA6.12); le polydécaméthylène dodécana-mide (PA 10.12) ; le polydécaméthylène sébaçanamide (PA 10.10) et le polydodecaméthylène dodécanamide (PA 12.12). Le PA 6 est particulièrement préféré.
Parmi les homopolyamides cycloaliphatiques, on peut notamment citer ceux résultant de la condensation d'une diamine cycloaliphatique et d'un diacide aliphatique.
A titre d'exemple de diamine cycloaliphatique, on peut citer la 4,4'-méthylene-bis(cyclohexylamine), aussi appelée para-bis(aminocyclo-hexyl)méthane ou PACM, la 2,2'-diméthyl-4,4'méthylène-bis(cyclo-hexyl-amine), aussi appelée bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-méthane ou BMACM.
Parmi les homopolyamides cycloaliphatiques, on peut citer notamment les polyamides PACM.12, BMACM.10 et BMACM.12.
Les homopolyamides semi-aromatiques peuvent résulter de la condensation : d'une diamine aliphatique et d'un diacide aromatique, tel que l'acide téréphtalique (T) et l'acide isophtalique (I). Les polyamides obtenus sont alors couramment appelés "polyphtalamides" ou PPA; d'une diamine aromatique, telle que la xylylènediamine, et plus particulièrement la métaxylylènediamine (MXD) et d'un diacide aliphatique.
Dans cette famille de polyamide, on peut citer notamment les polyamides 6.T, 6.I, MXD.6 et le MXD.10.
En variante, les greffons polyamide sont des copolyamides. Ceux-ci résultent de la polycondensation d'au moins deux des monomères énoncés ci-dessus pour l'obtention d'homopolyamides.
Le terme « monomère » dans la présente description des copolyamides doit être pris au sens d' «unité répétitive». En effet, le cas où une unité répétitive du PA est constituée de l'association d'un diacide avec une diamine est particulier. On considère que c'est l'association d'une diamine et d'un diacide, c'est-à-dire le couple diamine-diacide (en quantité équimolaire), qui correspond au monomère. Ceci s'explique par le fait qu'individuellement, le diacide ou la diamine n'est qu'une unité structurale, qui ne suffit pas à elle seule à polymériser pour donner un polyamide.
Autrement dit, le système d’alimentation électrique 15 selon l’invention est configuré pour alimenter à la fois l’au moins une charge électrique 12 via la tension polyphasée générée par le dispositif principal d’alimentation 20, et en outre le réseau électrique auxiliaire 28 via le dispositif auxiliaire d’alimentation 25 exploitant la composante homopolaire non nulle associée à ladite tension polyphasée.
Cela permet alors d’éviter d’utiliser un convertisseur de puissance pour alimenter le réseau électrique auxiliaire 28 à partir du réseau électrique principal 14 de tension bien plus élevée que celle nécessaire pour le réseau électrique auxiliaire 28. En effet, même lorsque la composante homopolaire est alternative, et que le module de raccordement 65 du dispositif auxiliaire d’alimentation 25 comporte alors le redresseur 76, tel que le pont de diodes 78, le redresseur 76 est un redresseur opérant à basse tension et nécessitant alors seulement des composants basse tension, tels que les diodes du pont de diodes 78, et non des composants de tension élevée (>150V).
En outre, lorsque l’au moins une charge électrique 12 est un moteur électrique, l’inductance du moteur électrique permet un filtrage efficace du courant ou de l’attention, ce qui limite ou supprime le besoin d’une inductance supplémentaire, en comparaison avec un convertisseur de puissance continu-continu de l’état de la technique.
L’homme du métier observera en outre que la composante homopolaire et contrôlable indépendamment du régime de fonctionnement de la charge 12, tel que le moteur, et le dispositif principal d’alimentation 20 est alors adapté pour contrôler la valeur de la composante homopolaire indépendamment du régime de fonctionnement de la charge 12. Par régime de fonctionnement de la charge, on entend un point de fonctionnement de la charge qui nécessite à chaque instant une certaine amplitude et une certaine fréquence de la tension (ou du courant) polyphasé. Ce point de fonctionnement évolue dans le temps, par exemple en fonction d’un couple et d’une vitesse moteur dans le cas d’une charge de type moteur polyphasé, qui nécessite alors un pilotage dynamique de l’amplitude et de la fréquence de la tension/courant polyphasé(e) d’alimentation.
En complément, lorsque la tension de la composante homopolaire alternative est de valeur moyenne nulle sur la période de la tension polyphasée générée par le dispositif principal d’alimentation 20, cela permet de conserver un meilleur équilibre du réseau électrique principal 14, et en particulier limite un éventuel risque de déséquilibre entre une partie haute et une partie basse du réseau électrique principal 14 par rapport au point de référence 68, tel que le point neutre N.
En outre, lorsque le réseau électrique principal 14 comporte plusieurs sources élémentaires continues 36 selon la première configuration C1 des exemples des figures 7 et 8, cela offre davantage de souplesse de mise en œuvre, les sources élémentaires continues 36 étant par exemple de type distinct, telles que des batteries, des capacités ou des panneaux photovoltaïques, et chacune des phases de la tension polyphasée dispose alors ainsi d’un stockage d’énergie et d’un onduleur monophasé 46 associée. En outre, un branchement en étoile des trois sources élémentaires continues 36, formant ensuite avec les onduleurs monophasés 46 qui leur sont connectés respectivement trois sources monophasées 48, permet d’obtenir facilement le point de référence 68, tel que le point neutre N.
Par point de référence 68, on entend un point qui peut être différent du point central (neutre N), en particulier si le nombre de cellules continues 42 connectées en série est un nombre impair, le point de référence 68 étant un point entre deux des cellules continues 42, et étant alors nécessairement un peu décalé par rapport au point neutre N. La composante homopolaire est déterminée par rapport à ce point de référence 68.
En complément, lorsque le dispositif auxiliaire d’alimentation 25 comporte le module d’isolation électrique 70, cela permet d’offrir en outre une isolation galvanique entre le réseau électrique auxiliaire 28 et le réseau électrique principal 14. Selon ce complément, lorsque le module d’isolation électrique 70 comporte l’onduleur auxiliaire 100 en amont du transformateur électrique 95, cela permet d’augmenter la fréquence de modulation de la tension en entrée du transformateur 95 et de diminuer alors la taille de celui-ci. L’onduleur auxiliaire 100 peut également servir d’abaisseur de tension pour obtenir un courant homopolaire plus faible à puissance égale, et ainsi réduire les pertes par effet Joule, ainsi qu’une éventuelle saturation dans la charge électrique 12, telle qu’une saturation magnétique dans le moteur lorsque la charge électrique 12 est un moteur.
Circuit d’alimentation sans interruption L’invention concerne un circuit d’alimentation sans interruption, notamment un circuit d’alimentation sans interruption configuré pour alimenter un premier réseau électrique alternatif à partir d’un deuxième réseau électrique alternatif, et en cas de défaillance du deuxième réseau électrique alternatif, alimenter le premier réseau électrique alternatif à partir d’une source de tension continue.
Les alimentations sans interruption ou ASI, encore appelées UPS (pour « Uninterruptible power supply » en anglais) sont des dispositifs électriques destinés à permettre une continuité de service en cas de coupure dans l’alimentation électrique d’un système électrique à partir d’un réseau électrique. En faisant l’interface entre le réseau électrique et le système, l’alimentation sans interruption peut aussi améliorer la qualité de l’énergie offerte par le réseau électrique. Parmi les systèmes utilisant les ASIs, on compte les banques, les hôpitaux, les universités, ou des centres informatiques (« data center » en anglais).
Typiquement, un ASI est configuré pour réaliser deux conversions électriques. Dans un fonctionnement normal, l’ASI met en œuvre une conversion alternative-alternative (AC/AC) dans laquelle une énergie prélevée sur le réseau électrique alternatif est délivrée au système électrique alternatif. En particulier, le circuit convertisseur AC/AC peut comprendre un premier étage corrigeant un facteur de puissance prélevé sur le réseau électrique et convertissant la tension alternative du réseau électrique en une tension continue ; et un étage onduleur convertissant la tension continue en une tension alternative délivrée au système électrique. De manière connue en soi, l’étage corrigeant le facteur de puissance fait en sorte que le courant et la tension délivrés par le réseau électrique alternatif soient en phase. On évite ainsi une injection d’énergie réactive. Ce type d’ASI, mettant en œuvre une conversion alternative-continue et une conversion continue-alternative, est particulièrement avantageux en ce qu’il permet de délivrer au système électrique alternatif une énergie de meilleure qualité que celle délivrée par le réseau électrique alternatif. En cas de défaillance du réseau électrique alternatif, une conversion continue-alternative (DC/AC) est mise en œuvre entre une source d’énergie électrique continue, telle qu’une batterie, et le système électrique alternatif de manière à poursuivre l’alimentation du système électrique alternatif.
Pour diminuer les couts et augmenter la densité de puissance de l’ASI, les fabricants d’ASI cherchent à mutualiser des composants électriques entre le circuit réalisant la conversion AC/AC et celui réalisant la conversion DC/AC. On connait la publication de demande de brevet US 2022/0181905 A1 dans laquelle le convertisseur AC/AC est en partie réutilisé dans la conversion DC/AC. Cependant le document divulgue un ASI indépendant en fréquence et en tension, un ASI qui permet délivrer au système électrique un signal alternatif ayant une fréquence et une tension efficace différentes de celle du réseau électrique. Cependant, certains utilisateurs peuvent avoir besoin de la seule fonctionnalité de tension indépendante, à savoir un ASI délivrant une tension indépendante de celle délivrée par le réseau électrique, mais en conservant la fréquence du réseau électrique.
Il est donc recherché un ASI à tension indépendante dans lequel les fonctions de conversion AC/AC et DC/AC sont au moins en partie mutualisées pour réduire le cout et augmenter la densité de puissance de l’ASI.
A cet effet, l’invention propose un circuit d’alimentation sans interruption comprenant un circuit onduleur configuré pour être connecté à un premier réseau électrique alternatif, ledit circuit d’alimentation étant en outre configuré pour adopter : une première configuration pour une alimentation du premier réseau électrique alternatif à partir d’un deuxième réseau électrique alternatif, première configuration dans laquelle un circuit correcteur de facteur de puissance est configuré pour être connecté au deuxième réseau électrique alternatif de manière à délivrer une tension continue au circuit onduleur, ledit circuit correcteur de facteur de puissance comprenant une inductance, et un premier bras d’interrupteurs appartenant au circuit correcteur de facteur de puissance et au circuit onduleur ; et une deuxième configuration pour une alimentation du premier réseau électrique alternatif à partir d’une source de tension continue, deuxième configuration dans laquelle un circuit convertisseur DCDC est configuré pour être connecté à la source de tension continue de manière à délivrer une tension continue au circuit onduleur, ladite inductance appartenant en outre audit circuit convertisseur DCDC.
Ainsi, le circuit selon l’invention mutualise des composants entre le circuit correcteur de facteur de puissance et le circuit onduleur. D’autre part, le circuit mutualise des composants entre le circuit convertisseur DCDC et le circuit correcteur de facteur de puissance. Le circuit d’alimentation selon l’invention a donc une intégration améliorée de ses composants.
Selon un mode de réalisation, le circuit correcteur de facteur de puissance comprend un deuxième bras d’interrupteurs dont les bornes sont connectées aux bornes du premier bras d’interrupteurs, une première borne de ladite inductance étant connectée au point milieu d’un des premier et deuxième bras, le point milieu de l’autre bras formant une première borne d’entrée du circuit correcteur de facteur de puissance et une deuxième borne de ladite inductance formant une deuxième borne d’entrée du circuit correcteur de facteur de puissance, lesdites première et deuxième bornes du circuit correcteur de facteur de puissance étant configurées pour être connectées au deuxième réseau électrique alternatif.
Des esters d’alkyles (C 10 -C 30 ) d’acides carboxyliques insaturés utiles à l’invention comprennent par exemple, l’acrylate de lauryle, l’acrylate de stéaryle, l’acrylate de décyle, l’acrylate d’isodécyle, l’acrylate de dodécyle, l’acrylate de behenyle et les méthacrylates correspondants, le méthacrylate de lauryle, le méthacrylate de stéaryle, le méthacrylate de décyle, le méthacrylate d’isodécyle, et le méthacrylate de dodécyle, le methacrylate de behenyle.
Des polymères de ce type sont par exemple décrits et préparés, selon les brevets US-3 915 921 et 4 509 949.
Parmi ce type de polymères, on utilisera plus particulièrement ceux constitués de 60 à 95% en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 4 à 40% en poids d’acrylate d’alkyles en C 10 -C 30 (motif hydrophobe), et 0 à 6% en poids de monomère polymérisable réticulant, ou bien ceux constitués de 96 à 98% en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 1 à 4% en poids d’acrylate d’alkyles en C 10 -C 30 (motif hydrophobe), et 0,1 à 0,6% en poids de monomère polymérisable réticulant tel que ceux décrits précédemment.
- (c) les terpolymères acryliques comprenant :
- (d) les copolymères comportant parmi leurs monomères un acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et un ester d’acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et d'un alcool gras oxyalkyléné.
De préférence, le ou les polymères acryliques carboxyliques sont choisis parmi les polymères acryliques carboxyliques associatifs, plus préférentiellement parmi les copolymères comportant parmi leurs monomères un acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et un ester d’acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et d'un alcool gras oxyalkyléné, notamment un ester d’acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et d’un alcool en C 10 -C 24 , mieux en C 15 -C 24 , oxyalkyléné, notamment oxyéthyléné, en particulier ceux comprenant également comme monomère un ester d’acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et d'alcool en C 1 -C 4 , plus préférentiellement encore le polymère acrylique carboxylique est l’ACRYLATES/BEHENETH-25 METHACRYLATE COPOLYMER.
De préférence, la teneur totale du ou des polymères acryliques carboxyliques va de 0,05 à 4% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 2% en poids, plus préférentiellement encore de 0,2 à 1% en poids, et mieux de 0,3 à 0,8% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale du ou des polymères acryliques carboxyliques associatifs va de 0,05 à 4% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 2% en poids, plus préférentiellement encore de 0,2 à 1% en poids, et mieux de 0,3 à 0,8% en poids, par rapport au poids total de la composition.
A la fin du roulage, les pneumatiques sont contrôlés en shearographie et décortiquées pour analyser les éventuels endommagements. Il s’agit d’une analyse visuelle permettant de comparer les éventuelles fissures et leu propagation. Les pneumatiques sont notés et comparés entre eux. Une note supérieure à 100 correspond à un pneumatique moins endommagé. Une valeur 100 est attribué au pneumatique le plus endommagé.
A la fin du roulage les pneumatiques selon l’invention I présentent des dommages moins étendus que les pneumatiques de référence T1.