INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les brevets US8026307 et US8153042 mentionnent l’utilisation de phyllosilicates pour des résines à deux composants afin d’éviter l’effondrement (« slump » en langue anglaise) des formes préparées à l’aide desdites résines. Ces brevets ne mentionnent toutefois pas l’utilisation de compositions destinées à introduire les zéolithes dans les composants des résines.
Dans le brevet CN102814167, il est proposé une poudre activée de tamis moléculaire en pâte obtenue par mélange de 48% à 52% en masse de poudre activée de tamis moléculaire synthétique, de 30% à 52% en masse d'huile de ricin et de 0 à 20% en masse d'un agent d'ajustement de la viscosité, généralement choisi parmi les glycols. L’enseignement de ce document et que l’agent d’ajustement de viscosité est compris entre 8% et 20%, valeurs qui sont très élevées et peuvent nuire à la qualité du produit souhaité.
L’art antérieur exposé ci-dessus démontre qu’il n’existe aujourd’hui aucune solution pleinement satisfaisante pour stabiliser une quantité importante de cristaux de zéolithe dans une huile hydroxylée afin de limiter la sédimentation desdits cristaux.
L’objectif de la présente invention est de fournir une solution aux problèmes rencontrés dans l’art antérieur et notamment de fournir des compositions organiques stables comprenant des cristaux de zéolithes, et notamment des compositions de polyols stables comprenant des cristaux de zéolithes ayant pour fonction le séchage, la dessication desdites compositions.
Du fait de la vue du profil de la , seuls deux points de contact supérieurs 531 et deux points de contact inférieurs 532 sont visibles, néanmoins, il peut aisément être compris que la rondelle présente un troisième point supérieur 531 en arrière du point supérieure 531 situé sur la partie droite de la figure, et un troisième point de contact inférieur 532 en arrière du point de contact inférieur 532 situé sur la partie gauche de la figure.
A présent, en référence aux figures 2 et 7, les moyens de maintien 56 sont décrits plus en détail par la suite.
Ces moyens de maintien 56 sont fixés sur l’embase 55. Les moyens de maintien 56 comprennent deux mors 561 de serrage du bloc 54.
Chaque mors 561 présente une surface de serrage 562 dont la ou les génératrice s’étendent perpendiculairement à la face inférieure plane 50 présentée par l’embase 55.
Plus précisément, les moyens de maintien 56 sont configurés pour que les deux mors 561 de serrage puissent être déplacés l’un vers l’autre tout en conservant la perpendicularité des génératrices des surfaces de serrage 562 par rapport à la face inférieure plane 50.
A cet effet, et en référence plus spécifiquement au mode de réalisation de la , les moyens de maintien 56 comprennent une charnière 563 définissant un axe de pivotement de l’un des mors par rapport à l’autre des mors 561 s’étendant perpendiculairement à la face inférieure plane 50. Cet axe de pivotement s’étend perpendiculairement par rapport à la face inférieure plane 50. Selon un autre mode de réalisation, préféré, non représenté, les moyens de maintien 56 sont dans un matériau au moins partiellement élastiquement déformable et comprennent une réduction d’épaisseur à la place de la charnière 563. De cette manière, les deux mors peuvent être écartés l’un par rapport à l’autre pour permettre l’insertion du bloc 54.
De plus, les moyens de maintien 56 comprennent un boulon 564 couplé aux deux mors 561 de serrage pour permettre rapprocher l’un vers l’autre les deux mors 561 de serrage.
De tels moyens de serrage garantissent que le bloc 54 soit serré dans une position dans laquelle l’axe central du bloc 54 s’étend perpendiculairement à la face inférieure plane 50.
L’invention comprend également un procédé d’analyse élémentaire de l’échantillon 2 à étudier par spectrométrie d’émission optique sur plasma produit par laser.
Ce procédé comprend une étape de préparation d’un échantillon 2, puis une étape de positionnement de l’échantillon 2 sur le socle 1 pour son analyse.
L’étape de préparation d’un échantillon 2 comprend notamment la formation de l’échantillon 2.
Tel que cela est illustré schématiquement par les figures 2 et 3, l’échantillon 2 prend une forme essentiellement cylindrique de révolution.
Pour les besoins de l’analyse, la matière à analyser correspond, par exemple, à une lamelle de métal inclue dans un bloc de résine conçu de manière à ce que la lamelle à analyser affleure sur l’une des bases du bloc de résine. Ce bloc forme l’échantillon 2 à étudier.
Lors de l’étape de préparation de l’échantillon 2, il est procédé à une sous-étape de formation par polissage sur l’échantillon 2 d’une face plane à étudier.
A cet effet, le bloc de résine est poli en amenant sa base, sur laquelle la lamelle de matériaux à analyser affleure, en contact avec une surface abrasive.
Par la suite, l’étape de positionnement de l’échantillon 2 sur le socle 1 pour son analyse inclut l’usage du porte-échantillon 5 décrit précédemment.
Le flux récupéré en tête de colonne D2 peut être soumis à un traitement de décoloration.
Ce traitement de décoloration consiste à transformer certains intermédiaires réactionnels et/ou sous-produits comprenant des enchaînements hydrocarbonés insaturés et carbonylés conjugués difficilement séparables de l’isophorone par distillation. Leur présence résiduelle pourrait dès lors générer une coloration jaunâtre de l’isophorone. Ce traitement peut être opéré par toute méthode connue de l’homme de l’art pour oxyder ou réduire les liaisons oléfiniques ou pour polycondenser les sous-produits incriminés.
De préférence, le traitement de décoloration comprend une étape de réaction avec un acide. Le flux d’isophorone extrait en tête de colonne D2 est soumis à un traitement continu à chaud en présence d’une quantité catalytique d’un acide minéral fort, tel que l’acide sulfurique.
L’acide sulfurique résiduel peut être ensuite avantageusement neutralisé par ajout d’une base minérale forte telle que la solution aqueuse alcaline, de préférence celle issue de l’étape de séparation d).
Eventuelles distillations 4 et 5 : étapes h) et i)
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de distillation h) du flux récupéré en tête de la colonne de distillation (D2) de l’étape e). Ce flux récupéré en tête de colonne (D2) peut être envoyé vers une colonne à distiller ultérieure, éventuellement après une étape de décoloration.
Le flux, comprenant majoritairement l’isophorone et récupéré en tête de la colonne de distillation D2 peut subir une distillation, de préférence sous pression réduite, dans une colonne D4 permettant d’extraire en tête de colonne les impuretés légères, telles que l’acétone et l’eau résiduelles, l’oxyde de mésityle et le 1,3,5-triméthylbenzène.
Le flux extrait en tête de colonne D4 peut être décanté au travers du décanteur afin de séparer une phase aqueuse, qui est envoyée vers un traitement d’eaux résiduaires S E et une phase organique comprenant majoritairement de l’oxyde de mésityle et de l’isophorone.
Cette phase organique comprenant majoritairement de l’oxyde de mésityle et de l’isophorone peut être recyclée à l’étape réactionnelle.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de distillation i) du flux récupéré en pied de la colonne de distillation (D4) de l’étape h). La fraction récupérée en pied de la colonne D4 peut alimenter une cinquième colonne à distiller, qui permet d’obtenir en tête de colonne l’isophorone d’une pureté supérieure à 99 % et en pied de colonne des sous-produits de polycondensation résiduels.
Ces sous-produits de polycondensation résiduels peuvent être recyclés dans la colonne à distiller D2.
Description de la figure représente un mode de réalisation des étapes a) à g) du procédé selon l’invention.
L’acétone est introduite via la conduite 1 dans l’échangeur de chaleur E1. La solution aqueuse d’hydroxyde alcalin est introduite via la conduite 2 dans l’échangeur de chaleur E2. Les flux préchauffés sont récupérés dans une conduite 3 et introduits dans le réacteur tubulaire R.
Le mélange réactionnel issu du réacteur R est introduit dans la colonne à distiller D1 via la conduite 4.
L’acétone n’ayant pas été convertie au sein du réacteur est récupérée en tête de la colonne D1. Cette fraction est recyclée via la conduite 5 vers la conduite 1.
Le brut réactionnel concentré est récupéré en pied de la colonne D1 et est amené vers le décanteur d1 via la conduite 6.
Le revêtement routier de la présente invention présente les caractéristiques généralement attendues pour une couche de roulement (traficabilité, compactibilité, tenue à l’eau).
En outre, le revêtement routier de l’invention possède une bonne perméabilité de sorte qu’il est capable d’absorber et éventuellement de stocker l’eau, notamment l’eau de pluie. Une telle propriété permet d’éviter l’accumulation d’eau en surface du revêtement. Dans des régions particulièrement chaudes et humides, qui tendent à se multiplier au vu du réchauffement climatique actuel, l’absorption et le stockage des eaux de pluie au sein du revêtement peut également permettre d’éviter la formation d’îlots de chaleur urbains grâce à l’évaporation subséquente des eaux de pluies préalablement stockées.
Enrobé hydrocarboné ouvert L’enrobé hydrocarboné ouvert peut être préparé selon des techniques bien connues de l’homme du métier.
L’enrobé hydrocarboné ouvert présente typiquement une teneur en vides communicants allant de 15% à 40%, ou de 20% à 35%, de préférence de 30% à 35%, telle que mesurée par détermination de la masse volumique apparente selon la norme EN 12697-6 (2012) ou par les rayons gamma, selon la norme EN 12697-7 (2014).
L’enrobé hydrocarboné ouvert est typiquement constitué de particules solides enrobées par un liant bitumineux.
Le terme « particules solides » désigne toutes particules solides utilisables pour la réalisation d’enrobé hydrocarboné. Des exemples de particules solides incluent les particules solides minérales telles les granulats minéraux naturels (gravillons, sable, fines) par exemple issus de carrière ou de gravière, les produits de recyclage tels que les agrégats d'enrobés, par exemple résultant du recyclage des matériaux récupérés lors de la réfection des routes ou des surplus de centrales d’enrobage, les rebuts de fabrication, les « shingles » (provenant du recyclage des membranes de toitures), les granulats provenant de ballast recyclés, les granulats provenant du recyclage de matériaux routiers y compris les bétons, les laitiers en particulier les scories, les schistes en particulier la bauxite ou le corindon, les poudrettes de caoutchouc provenant du recyclage des pneus notamment, les granulats artificiels de toute origine et les granulats provenant par exemple de mâchefers d’incinération de déchets non dangereux (MIDND), ainsi que leurs mélanges en toutes proportions.
Les particules solides sont choisies de manière à présenter des caractéristiques suffisantes pour résister aux contraintes auxquelles elles sont soumises. Elles présentent généralement une granularité 0/d ou d/D choisie par exemple parmi les classes 0/2, 0/4, 2/4, 2/6, 4/6, 6/10, 10/14, 14/20, 20/31,5, 20/40 et leurs mélanges.
Les particules solides, notamment les particules solides minérales, comprennent typiquement:
- des éléments de taille inférieure à 0,063 mm (filler ou fines) ; - des éléments de taille comprise entre 0,063 mm et 2 mm ; - des gravillons ou granulats, dont les éléments ont des dimensions : - comprises entre 2 mm et 6 mm ; - supérieures à 6 mm. La taille des particules solides, en particulier des particules solides minérales, est mesurée par les essais décrits dans la norme NF EN 933-1 (version mai 2012).
Le liant bitumineux peut être un bitume pur (par exemple de classe 10/20 à 70/100, par exemple 35/50 ou 70/100), un bitume contenant de la gilsonite et/ou de l’asphalte naturel, ou un bitume modifié par des polymères ou par des additifs couramment utilisés dans le domaine routier, par exemple des dopes d’adhésivité ou des cires végétales ou d’origine pétrochimique.
Les polymères modifiant le bitume peuvent être des polymères naturels ou synthétiques. Il s´agit par exemple des polymères de la famille des élastomères, synthétiques ou naturels, et de manière indicative et non limitative :
- les copolymères statistiques, multi-séquencés ou en étoile, de styrène et de butadiène ou d’isoprène en toutes proportions (en particulier copolymères blocs de styrène-butadiène-styrène (SBS), de styrène-butadiène (SB), de styrène-isoprène-styrène (SIS) ou les copolymères de même famille chimique (isoprène, caoutchouc naturel, ...), éventuellement réticulés in-situ, - les copolymères d´acétate de vinyle et d´éthylène en toutes proportions, - les copolymères de l’éthylène et d’esters de l’acide acrylique (par exemple tels que décrits dans WO2022/208035), méthacrylique ou de l’anhydride maléique, les copolymères et terpolymères d’éthylène et de méthacrylate de glycidyl- et les polyoléfines. Les polymères modifiant le bitume peuvent être des polymères de récupération, par exemple des « poudrettes de caoutchouc » ou autres compositions à base de caoutchouc réduits en morceaux ou en poudre, par exemple obtenues à partir de pneus usagés ou d’autres déchets à base de polymères (câbles, emballage, agricoles,...) ou encore tout autre polymère couramment utilisé pour la modification des bitumes tels que ceux cités dans le Guide Technique écrit par l´Association Internationale de la Route (AIPCR) et édité par le Laboratoire Central des Ponts et Chaussées "Use of Modified Bituminous Binders, Special Bitumens and Bitumens with Additives in Road Pavements" (Paris, LCPC, 1999), ainsi que tout mélange en toute proportion de ces polymères.
L’enrobé hydrocarboné ouvert peut être un enrobé ouvert à chaud, un enrobé ouvert tiède (moins 30°C par rapport au chaud) ou encore un enrobé semi-tiède (moins 50°C par rapport au chaud). La fabrication et mise en œuvre de tels enrobés sont bien connus de l’homme du métier. Ils sont réalisés par des moyens traditionnels routiers.
Les enrobés hydrocarbonés à chaud sont obtenus par mélange à chaud des particules solides, telles que décrites ci-dessus, par exemple des granulats, et du liant. Ce liant peut être un bitume pur ou modifié (ajout par exemple de polymère(s), un liant végétal pur ou modifié ou un liant de synthèse d’origine pétrolière. Les particules solides (granulats) sont chauffées, en règle générale à une température supérieure à 100°C.
Les enrobés hydrocarbonés tièdes ou semi-tièdes sont des enrobés mis en œuvre à des températures d’environ 30 à 50°C inférieures aux températures mises en œuvre pour des enrobés hydrocarbonés à chaud.
L’enrobé hydrocarboné ouvert peut être compacté. Cependant, l’intensité de compactage sera contrôlée afin de conserver une teneur en vides communicants allant de 15% à 40%, avant remplissage avec le matériau de remplissage.
Typiquement, le dimensionnement du système de supervision 20 est effectué durant la fabrication du compteur, de sorte à respecter une telle limite de consommation quant à la capacité de la pile. Par exemple, mais non limitativement, on peut prévoir d’allouer un courant de cent microampères pour un système de supervision 20 fonctionnant continuellement, ou de vingt microampères par mesure pour un système de supervision effectuant des mesures discrètes.
Système de détermination d’au moins un paramètre de rotation d’un organe tournant L’invention concerne un système de détermination d’au moins un paramètre de rotation d’un organe tournant, ledit système comprenant un codeur émettant un champ magnétique périodique ainsi qu’un capteur de rotation apte à détecter ledit champ magnétique.
Dans de nombreuses applications, on souhaite connaître en temps réel et avec une qualité optimale au moins un paramètre de rotation d’un organe tournant, tel que sa position, sa vitesse, son accélération ou son sens de déplacement.
Pour ce faire, le document WO-2006/064169 propose l’utilisation d’un codeur destiné à être solidaire de l’organe mobile et sur lequel est formée une piste magnétique qui est apte à émettre un champ magnétique pseudo sinusoïdal à distance de lecture d’un capteur comprenant plusieurs éléments sensibles.
De façon avantageuse, chaque élément sensible peut comprendre au moins un motif à base d’un matériau magnétorésistif à effet tunnel (TMR en anglais pour Tunnel Magneto Resistance) dont la résistance varie en fonction du champ magnétique détecté, tel que par exemple décrit dans le document WO-2004/083881.
Pour déterminer un paramètre de déplacement de l’organe mobile en fonction de l’évolution du champ magnétique détecté, le document WO-2006/064169 prévoit une combinaison des signaux représentatifs de la résistance de chacun des éléments sensibles, afin de délivrer deux signaux en quadrature et de même amplitude qui peuvent être utilisés pour calculer ledit paramètre. En outre, cette solution prévoit une soustraction deux à deux de quatre signaux, afin d’obtenir deux signaux en quadrature qui sont exempts de bruit commun.
Le document FR-3 078 775 décrit un codeur comprenant N pp paires de pôles magnétiques Nord et Sud qui sont séparés par des transitions qui s’étendent suivant une spirale d’Archimède, chacune desdites spirales étant répartie sur ledit codeur par rotations successives d’un angle .
L’avantage de ce type de codeur est que la largeur polaire L p de chacun des pôles suivant le rayon dudit codeur devient indépendante du nombre N pp de paires de pôles, ce qui permet ainsi de concilier un faible nombre de pôles avec un positionnement adéquat des éléments sensibles relativement à la sinusoïdalité et à l’amplitude du signal magnétique à détecter.
Par ailleurs, le document FR-3 078 775 propose une disposition des éléments sensibles en regard axial de la piste magnétique qui permet de filtrer au moins l’harmonique de rang 3 du champ magnétique généré par un codeur spiral sur une paire de pôles magnétiques.
Toutefois, lorsque l’organe tournant sur lequel est monté le codeur est soumis à un jeu axial, notamment s’il fait partie d’un montage sans roulement, par exemple utilisant des paliers lisses, l’excentration de l’axe de rotation de la piste magnétique par rapport à l’axe géométrique du capteur causée par ce jeu provoque l’apparition d’une erreur de détermination importante.
L’invention vise à résoudre les problèmes de l’art antérieur en proposant notamment un système de détermination d’au moins un paramètre de rotation d’un organe tournant, dans lequel la précision de la détermination est améliorée, notamment en cas d’excentration de l’axe de rotation de la piste magnétique du codeur par rapport à l’axe géométrique du capteur.
A cet effet, l’invention propose un système de détermination d’au moins un paramètre de rotation d’un organe tournant, ledit système comprenant : un codeur destiné à être associé en rotation à l’organe tournant de sorte à se déplacer conjointement avec lui, ledit codeur comprenant un corps sur lequel est formée une piste magnétique qui est apte à émettre un champ magnétique périodique représentatif de la rotation dudit codeur, ladite piste présentant N pp paires de pôles magnétiques Nord et Sud qui sont séparés par 2N pp transitions, chacune desdites transitions s’étendant suivant une spirale d’Archimède définie en coordonnées polaires par rapport à l’axe de rotation par l’équation ρ = .(θ+θ i ), L p étant la largeur polaire de chacun des pôles suivant le rayon dudit codeur, l’angle θ i de rotation de la i ème spirale par rapport à la première spirale étant égal à .i avec i compris entre 0 et 2N pp -1 ; un capteur de rotation comprenant deux groupes de deux éléments sensibles répartis angulairement à distance de lecture de la piste magnétique, chacun desdits éléments sensibles étant apte à détecter le champ magnétique périodique émis par ledit codeur pour délivrer un signal représentatif de la rotation du codeur ; un dispositif de soustraction des signaux délivrés par les éléments sensibles de chacun desdits groupes pour former des signaux respectivement SIN et COS, lesdits groupes étant décalés angulairement d’un angle α qui est agencé pour que les signaux SIN et COS soient en quadrature, les éléments sensibles de chacun des groupes étant diamétralement opposés en formant entre eux un angle de π.
représente de façon schématique un système de détermination selon un premier mode de réalisation de l’invention, montrant notamment la disposition des éléments sensibles par rapport au codeur et une excentration de la piste magnétique dudit codeur par rapport auxdits éléments sensibles ;
est une représentation schématique du dispositif de soustraction d’un capteur pour un système de détermination selon l’invention ;
représente de façon schématique un système de détermination selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, montrant notamment la disposition des éléments sensibles par rapport au codeur ;
Les deux réactifs sont également présents dans la formulation mère conduisant à un polyuréthane thermodurcissable utilisant le Capa®4101 (tetrafunctional polyol terminated with primary hydroxyl groups) notamment disponible auprès de la société SpecialChem®. En conséquence, la résine photoréticulable selon l’invention pourra conduire à un polyuréthane photoréticulé D dont la structure chimique est très proche de celle du polyuréthane thermodurci obtenu à partir du Capa®4101. L’obtention des deux résines de polyuréthane est certes effectuée par des voies de synthèses différentes mais les polyuréthanes résultant présentent des propriétés mécaniques similaires comme on pourra le voir ultérieurement dans tableau 2 ci-dessous.
Il est ainsi possible d’appliquer l’invention à des réactifs commerciaux prévus pour la fabrication d’un polyuréthane thermodurci bien connu pour obtenir une formulation d’un matériau photoréticulable conduisant à un solide aux propriétés similaires à celles dudit polyuréthane thermodurci.
Selon une possibilité, l’oligomère uréthane A est obtenu à partir d’un mélange constitué de polyisocyanate dans une plage allant de 90% en poids à 100% en poids et du troisième polyol dans une plage allant d’un valeur non nulle à une valeur de 10% en poids et de catalyseur dans une plage allant d’une valeur non nulle à une valeur de 0,5% en poids, notamment du EGECat® 8-S de Ege Kimya®, de sorte à obtenir un oligomère uréthane A d’une viscosité inférieure à 10 Pa.s à 25°C sur la gamme 0,1-100 Hz. La quantité du troisième polyol est également déterminée par la viscosité du polyisocyanate initial.
Selon d’autres caractéristiques, la résine photoréticulable selon l’invention comporte une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes considérées seules ou en combinaison :
Le premier polyol, le deuxième polyol et/ou le troisième polyol sont de natures différentes.
Le premier polyol, le deuxième polyol et/ou le troisième polyol sont de natures identiques.
Le premier agent de couplage, le deuxième agent de couplage et/ou le troisième agent de couplage sont identiques.
Le premier agent de couplage, le deuxième agent de couplage et/ou le troisième agent de couplage sont différents.
La résine photoréticulable adaptée à des impressions par stéréolithographie pour former un polyuréthane photoréticulé D, est constituée de : un oligomère d’uréthane photoréticulable B, une formulation C constituée d’un polyol fonctionnalisé par des groupements photoréticulables et d’un deuxième polyol fonctionnalisé par des groupements photoréticulables,et un photoamorceur.
Le procédé d’obtention de l’oligomère A comprend la mise en présence du polyisocyanate, du troisième polyol et du catalyseur, tels que précédemment décrits, et l’application d’un traitement thermique à une température comprise entre 80°C et 100°C, notamment environ 90° C pendant environ 2 heures. Ledit procédé est réalisé sous une pression de 200 mbars.
Le procédé d’obtention de l’oligomère C de polyol fonctionnalisé comprend l’application d’une température inférieure à 100°C, une pression inférieure ou égale à la pression atmosphérique. L’atmosphère du milieu réactionnel peut être une atmosphère inerte ou de l’air.
Le procédé d’obtention de polyuréthane photoréticulé D comprend les étape de :
- fournir la résine photoréticulable telle que précédemment décrite et,