INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’effet de l’extrait d’A ureobasidium Pullulans par rapport à la formule placebo est évalué en faisant la différence entre le taux d’évolution de la formule contenant l’extrait d’A ureobasidium Pullulans et de celui de la formule placebo : [Formule 2]
Avec : (Δ/ J0) produit : taux d’évolution par rapport à J0 sur la zone traitée par la composition testée comprenant l’extrait d’A ureobasidium Pullulans après x jours d’applications quotidiennes. (Δ/ J0) placebo : taux d’évolution par rapport à J0 sur la zone traitée par le placebo après x jours d’applications quotidiennes.
Analyse statistique des données Les comparaisons des résultats obtenus entre J0 et les différents temps d’intérêt, après utilisation de chacune des formules et entre l’effet de la formule contenant l’extrait d’A ureobasidium Pullulans et celui de la formule placebo ont été réalisées selon le test t de Student sur données appariées, excepté lorsque le résultat du test de Normalité de Shapiro-Wilk est inférieur à 5%. Dans ce cas, l’analyse statistique a été réalisée en utilisant le test non-paramétrique des Rangs Signés de Wilcoxon. Dans les deux cas, le test est utilisé en unilatéral avec un seuil de risque fixé à 5%. Le logiciel StatgraphicsTM Centurion version XVI a été utilisé pour réaliser ces analyses. Résultats
Etude de la fonction barrière : Effet de l’extrait d’A ureobasidium Pullulans sur la PIE (g/h/m 2 ) mesurée au niveau du visage en comparaison au placebo après 14, 28 et 42 jours d’application biquotidienne
* : résultats significatifs / J0 selon le test t de Student (p
En comparaison avec le placebo, la formule contenant l’extrait d’ Aureobasidium pullulans en émulsion montre une amélioration de la qualité de la fonction barrière dès 14 jours de traitement (-14,6%, p = 0,0026). Cet effet se prolonge après 28 et 42 jours de traitement avec respectivement -15,4% (p = 0,0066) et -15,5% (p = 0,0004) et a été observé chez plus de 75% des volontaires aux différents temps de mesures).
Etude du microrelief cutané : Effet lissant de l’extrait d’ Aureobasidium pullulans sur le microrelief des joues, paramètre Sa (mm) en comparaison au placebo après 14, 28 et 42 jours d’application biquotidienne.
En comparaison avec le placebo, la formule contenant l’extrait d’ Aureobasidium pullulans en émulsion montre une amélioration significative du microrelief de la peau après 14 jours de traitement en diminuant le paramètre Sa de 8,1% (p = 0,0120 ; effet observé chez 65% des volontaires).
Exemple 8 : Effet in vitro du principe actif conforme à l’invention seul et en association avec C-glycoside
A. Matériel et méthodes L’extrait d’ Aureobasidium pullulans est celui préparé à l’exemple 1 ci-dessus.
Analyse de la synthèse de filaggrine, loricine et claudine-1 par immunohistofluorescence
Pour ce test, les anticorps primaires utilisés sont les suivants :
- Anticorps monoclonal de souris anti-filaggrine
- Anticorps polyclonal de lapin anti-loricrine
- Anticorps monoclonal de souris anti-claudine-1
Les anticorps secondaires utilisés sont les suivants :
- Anticorps anti-IgG de lapin couplé Alexa Fluor ® 488
- Anticorps anti-IgG de souris couplé Alexa Fluor ® 488
La visualisation a été réalisée à l’aide d’un microscope IX 70 (Olympus) couplé à un système d’analyse d’images (logiciel NIS-Elements, Nikon). Le taux des différents marqueurs synthétisés est proportionnel à l’intensité de fluorescence verte présente sur les épidermes reconstruits. La quantification a été réalisée grâce à un script d’analyse d’images en langage python. Les résultats sont exprimés en unités arbitraires (UA).
Analyse de l’expression de ZO-1, CK10, involucrine et TGM1 par PCR quantitiative
Pour cette analyse, les ARN ont été reverse-transcripts et les ADN complémentaires obtenus ont été analysés par la technique de PCR quantitative. Les ARNm des protéines RPS18, GAPDH et GUSB, témoins internes de référence, ont été analysés en parallèle des ARNm de ZO-1, CK10, involucrine et TGM1.
La quantification de l’incorporation de fluorescence (SYBR Green) a été mesurée en continu à l’aide d’un thermocycleur LightCycler LC480 (Roche) et l’analyse des Ct (quantification relative) a été réalisée à l’aide du logiciel LC480 (Roche).
B. Résultats * : résultats significatifs selon le test t de Student / EPIDERME RECONSTRUIT témoin (p 0,05) ** : résultat significatif selon le test t de Student / EPIDERME RECONSTRUIT témoin (p 0,01) *** : résultats significatifs selon le test t de Student / EPIDERME RECONSTRUIT témoin (p
Etudes par immunohistofluorescence sur l’effet de l’extrait d’ Aureobasidium pullulans sur la synthèse des marqueurs épidermiques : filaggrine, loricrine et claudine-1
L’étude de l’effet de l’extrait d’ Aureobasidium pullulans sur la synthèse des marqueurs épidermiques filaggrine, loricrine et claudine-1 a montré des résultats significatifs par rapport au témoin. Par exemple, l’effet de l’extrait d’ Aureobasidium pullulans sur la synthèse de la claudine-1 est significatif par rapport au témoin.
b. le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,4 mol/L ; et
Exemple comparatif 3 Cet exemple comparatif fournit un matériau de cathode au blanc de Prusse, et son procédé de préparation est le suivant :
a. le sulfate de manganèse et le citrate de sodium ont été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution A avec une concentration de 0,8 mol/L ; le rapport molaire du citrate de sodium sur le sel de manganèse est de 4 : 1 ;
b. le ferrocyanure de sodium a été dissous dans de l’eau désionisée pour obtenir une solution B avec une concentration de 0,8 mol/L ; et
Test de performance Le matériau au blanc de Prusse obtenu à partir des exemples décrits ci-dessus a été utilisé comme électrodes positives, du sodium métallique a été utilisé comme électrode négative, une fibre de verre a été utilisée comme séparateur, une solution de NaPF 6 dans du carbonate de propylène/carbonate d’éthyle et de méthyle a été utilisée comme solution électrolytique, et du carbonate d’éthylène fluoré avec un poids de 3% a été ajouté à la solution électrolytique pour assembler une pile bouton, le test de charge et de décharge a été réalisé dans une plage de tension de 2 à 4 V à 0,1 C, les résultats du taux de rétention de capacité après 100 cycles sont indiqués dans le tableau 1 :
Teneur en eau de cristallisation (%) Taux de rétention de capacité (%) Exemple 1 0,25 93 Exemple 2 0,29 92 Exemple 3 0,31 91 Exemple 4 0,26 86 Exemple 5 0,25 88 Exemple Comparatif 1 0,26 79 Exemple Comparatif 2 0,29 75 Exemple Comparatif 3 0,30 73
Comme le montrent les exemples 1 à 3 dans le tableau 1, le matériau de cathode au blanc de Prusse dans la présente demande a un taux de rétention de capacité supérieur ou égal à 91% après 100 cycles à 0,1 C.
Comme le montre la comparaison entre l’exemple 1 et les exemples 4 et 5, dans le matériau de cathode au blanc de Prusse dans la présente demande, la proportion massique de la couche de revêtement SnF 4 affecte ses performances. Si la proportion massique de la couche de revêtement SnF 4 est trop élevée, cela entraînera une réduction de la capacité en grammes du matériau, entraînant une faible amélioration du taux de rétention de capacité du matériau ; et si la proportion massique de la couche de revêtement SnF 4 est trop faible, une couche de revêtement uniforme ne sera pas formée sur la surface du matériau de cathode, conduisant à une interception insuffisante de l’eau de cristallisation libérée pendant le processus de charge et de décharge cycliques et à une inhibition insuffisante de la dissolution de manganèse, entraînant une amélioration insignifiante des performances de cyclage.
Comme le montre la comparaison entre l’exemple 1 et l’exemple comparatif 1, l’exemple 2 et l’exemple comparatif 2, et l’exemple 3 et l’exemple comparatif 3, les taux de rétention de capacité de tous les exemples de la présente demande dans le test de charge et de décharge après 100 cycles à 0,1 C sont supérieurs à ceux de tous les exemples comparatifs, ce qui indique que le taux de rétention de capacité du blanc de Prusse revêtu de SnF 4 était supérieur à celui du blanc de Prusse sans SnF 4 . En effet, l’eau de cristallisation libérée par le matériau au blanc de Prusse pendant la charge et la décharge cycliques est interceptée par le SnF 4 de revêtement de surface et un composé insoluble, l’acide stannique (SnO 2 ·nH 2 O) qui continue de revêtir la surface du matériau au blanc de Prusse est généré, réduisant ainsi l’impact de l’eau de cristallisation libérée pendant le processus de charge et de décharge cycliques sur la stabilité du matériau.
Enfin, il convient de noter que les exemples décrits ci-dessus sont uniquement utilisés pour illustrer la solution technique de la présente demande et non pour limiter le cadre de protection de la présente demande. Bien que la divulgation soit décrite en détail en référence aux exemples préférés, il faut que l’homme du métier comprenne que la solution technique de la présente demande peut être modifiée ou remplacée par des équivalents sans s’écarter de la substance et du cadre de la solution technique de la présente demande.
MODULE POUR L’ASSEMBLAGE DE CELLULES ELECTRIQUES Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine général des cellules électriques. Plus particulièrement, la présente invention concerne un capuchon et des modules permettant d’assembler physiquement et électriquement plusieurs cellules électriques pour former une batterie.
Etat de la technique Les batteries électriques sont au cœur des politiques pour la réduction des émissions de CO 2 . En effet, la transition vers des sources d’énergies décarbonées rend nécessaire l’utilisation d’électricité à la place des énergies fossiles.
Par ailleurs, l’utilisation grandissante de dispositifs mobiles (également appelés « sans-fil ») a augmenté fortement l’utilisation des batteries électriques.
L’aimant permanent 6, ici prismatique, est inséré dans l’évidement 1 et de la colle 5 est mise en place dans la gorge 4 pour le maintien en position de l’aimant permanent 6 dans l’évidement 1. On pourrait alternativement mettre de la colle dans la gorge de l’évidement et insérer ensuite les aimants permanents dans l’évidement.
La zone de colle 5 est limitée à la gorge 4. Notamment, il n’y a pas de colle dans les volumes d’extrémité 12 de l’évidement 1, situés de part et d’autre de l’aimant permanent 6.
La illustre, de manière schématique et non limitative, un deuxième exemple de montage d’un aimant permanent 6 dans un évidement 1 d’un rotor pour machine électrique selon l’invention.
L’évidement 1 représenté comprend une surface supérieure 2 et une surface inférieure 3, qui sont parallèles entre elles (mais qui pourraient ne pas être parallèles). Tel que représenté, les surfaces supérieure 2 et inférieure 3 sont planes et donc l’évidement 1 est adapté à la mise en place d’aimants permanents prismatiques. Bien entendu, les surfaces supérieure 2 et inférieure 3 pourraient être générées à partir de lignes incurvées, notamment concaves, s’étendant sur toute la longueur axiale du corps de rotor, de manière à s’adapter à des aimants permanents non prismatiques, permettant ainsi d’augmenter les performances électromagnétiques de la machine électrique.
L’évidement 1 comprend une gorge 4 formant un creux dans le corps de rotor. Ici, la gorge 4 est positionnée sur la surface inférieure 3.
La gorge 4 est un profil arrondi, formant un arc de cercle, de rayon R prédéterminé et de profondeur maximale prédéterminée Lp.
La profondeur maximale prédéterminée correspond à la distance entre le fond de la gorge 4 formant un arc de cercle et la surface supérieure 2 (mais pourrait être la surface inférieure si la gorge 4 y était positionnée) et donc à la distance maximale entre le fond de la gorge 4 et l’aimant permanent 6. Par exemple, la profondeur maximale prédéterminée Lp est comprise entre 0,5 mm et 2 mm. Alternativement, la gorge pourrait être réalisée par une rainure de section rectangulaire ou carrée notamment ou sensiblement parallélépipédique, de préférence, avec des formes d’arrêtes arrondies. La profondeur maximale prédéterminée serait alors la distance entre le fond de la rainure et la surface supérieure de l’évidement (mais pourrait être la surface inférieure si la rainure y était positionnée) et correspond alors à la distance maximale entre le fond de la rainure et l’aimant permanent 6.
De plus, la largeur L de la gorge au niveau de l’interface avec l’aimant permanent, forme une zone de collage réduite. La largeur de la gorge L est intérieure à 50% de la largeur de l’aimant permanent L2. Ainsi, la surface de collage représente moins de 50% de la surface extérieure, de préférence moins de 50% de la surface supérieure ou de la surface inférieure sur laquelle est implantée la gorge.
L’aimant permanent 6, ici prismatique, est inséré dans l’évidement 1 et de la colle 5 est mise en place dans la gorge 4 pour le maintien en position de l’aimant permanent, 6 dans l’évidement 1.
Le illustre, de manière schématique et non limitative, un aimant permanent avec sa zone de collage selon l’invention.
L’aimant permanent 6 représenté est prismatique mais il pourrait être de forme non prismatique pour augmenter les performances électromagnétiques de la machine électrique.
L’aimant permanent 6 est enduit de colle 5 sur la zone représentée en noire sur la figure, cette zone s’étendant sur toute la longueur de l’aimant permanent (qui correspond à la longueur axiale du corps de rotor le long de l’axe de rotation du rotor). Cette zone de colle 5 est réduite et ne recouvre pas toute la surface extérieure de l’aimant. La largeur de colle L au niveau de l’interface entre la gorge (dans laquelle la colle est mise en place) et l’aimant permanent 6 est inférieure à la largeur L2 de l’aimant. La largeur L de colle 5 représente moins de 50% de la largeur L2 de l’aimant permanent 6 et ici elle représente moins de 25% de la largeur L2 de l’aimant permanent 6.
Système propulsif électrique d’aéronef à tolérance de pannes La présente invention se rapporte au domaine de la propulsion électrique ou hybride d’aéronef et elle concerne plus particulièrement une architecture de système de propulsion électrique.
Il est connu que les règlementations aéronautiques demandent aux systèmes de propulsion des aéronefs des niveaux de fiabilité élevés pour répondre aux contraintes de sécurité. Souvent ces niveaux de fiabilité se traduisent par des redondances de certains organes pour pallier à leur défaillance primaire. C'est notamment le cas sur les électroniques dites ECS (en anglais « Electronic Control System ») assurant les fonctions de régulation de la poussée, dont la défaillance sur panne simple n'est tolérée par les normes aéronautiques qu'à la condition qu'elle n'engendre pas plus de 15% de perte de performances.
De préférence, toutes les alvéoles 13 du premier groupe d’alvéoles 10 présentent les mêmes dimensions. Tel qu’illustré aux figures 1 et 4, les alvéoles 13 du premier groupe d’alvéoles 10 présentent une section transversale de forme hexagonale.
L’armature alvéolaire 7 comprend un deuxième groupe d’alvéoles 11 qui s’étend au niveau de la partie intermédiaire 6 et définit une structure d’appui dorsal du dossier 2. La partie intermédiaire 6 doit par conséquent supporter le dos d’un usager du véhicule, ce qui peut représenter une masse d’environ 20 à 30 kg à supporter. Par conséquent, le deuxième groupe d’alvéoles 11 est configuré pour faire face des contraintes de moindre importance que le premier groupe d’alvéole 10. C’est pourquoi, chaque alvéole 13 du deuxième groupe d’alvéoles 11 présente des dimensions supérieures par rapport aux dimensions de chaque alvéole 13 du premier groupe d’alvéoles 10.
Selon un mode de réalisation, le rapport entre les dimensions de chaque alvéole 13 du deuxième groupe d’alvéoles 11 et les dimensions de chaque alvéole 13 du premier groupe d’alvéoles 11 est d’au moins 1,5. Par exemple, les alvéoles du deuxième groupe d’alvéoles 11 peuvent comprendre une dimension de maille comprise entre 40 mm et 60 mm.
Selon un autre exemple de réalisation, les alvéoles du deuxième groupe d’alvéoles 11 peuvent comprendre une dimension de maille comprise entre 45 mm et 55 mm. De préférence, toutes les alvéoles du deuxième groupe d’alvéoles 11 présentent les mêmes dimensions. Tel qu’illustré aux figures 1 et 4, les alvéoles 13 du deuxième groupe d’alvéoles 11 présentent une section transversale de forme rectangulaire. Toutefois la section transversale des alvéoles 13 du deuxième groupe d’alvéoles 11 peut prendre une autre forme géométrique.
Selon un mode de réalisation, l’armature alvéolaire 7 comporte un troisième groupe d’alvéoles 12 qui définit une zone d’appui de la matelassure du siège. Comme illustré à la , le troisième groupe d’alvéoles 12 s’étend en partie supérieure 3 du dossier et de manière périphérique au moins sur un côté du dossier 2. Dans l’exemple des figures 4 et 5, le dossier 2 est intégré à une banquette 14 précédemment décrite, de ce fait le troisième groupe d’alvéoles 12 s’étend sur un premier côté du dossier 2 qui s’intègre dans l’habitacle du véhicule. Le second côté qui est opposé du premier côté du dossier 2 et coopère le grand dossier 15 de la banquette 14, est un constitué par une branche 70 du premier groupe d’alvéoles 10.
Les dimensions de chaque alvéole 13 du troisième groupe d’alvéoles 12 sont supérieures aux dimensions de chaque alvéole 13 du premier groupe d’alvéoles 10. Selon un mode de réalisation, le rapport entre les dimensions de chaque alvéole 13 du troisième groupe d’alvéoles 12 et les dimensions de chaque alvéole 13 du premier groupe d’alvéoles est d’au moins 2.
Par exemple, les alvéoles du troisième groupe d’alvéoles 12 peuvent comprendre une dimension de maille qui peut être supérieure à 65 mm.
Selon un autre exemple de réalisation, les alvéoles du deuxième groupe d’alvéoles 11 peuvent comprendre une dimension de maille comprise entre 70 mm et 90 mm. Tel qu’illustré aux figures 1 et 4, les alvéoles 13 du troisième groupe d’alvéoles 12 présentent une section transversale de forme rectangulaire sur le côté du dossier 2. Toutefois, la section transversale des alvéoles 13 du troisième groupe d’alvéoles 12 peut également prendre une autre forme géométrique telle qu’une forme trapézoïdale ou triangulaire. Ceci est visible aux figures 1 et 4 en partie supérieure 3 du dossier 2.
Comme cela est visible à la , les alvéoles 120 disposées dans les angles supérieurs de l’armature alvéolaire 7 peuvent comprendre des connecteurs afin de solidariser le dossier 2 de manière amovible avec un dossier d’une banquette ou avec l’habitacle du véhicule.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 6, la face support 8 constitue la face arrière du dossier 2 et l’armature alvéolaire 7 fait saillie en avant de la face arrière de façon à définir une face de réception 16 de la matelassure 17 du dossier 2. Dans ce mode de réalisation, la face de réception 16 présente une forme concave. Ceci est particulièrement visible à la dans laquelle la face de réception 16 est représentée de manière surfacique afin de mieux visualiser la concavité de la face de réception.
Le rayon de courbe de la concavité peut être différent selon la zone de la face de réception 16. Dans l’exemple illustré à la , la concavité est plus prononcée au niveau de la partie intermédiaire 5 du dossier 2.
La concavité de la face de réception 16 permet de réduire la quantité de matelassure par rapport à un dossier de l’état de la technique, ceci tout en conservant un niveau de confort similaire aux dossiers de l’état de la technique.
Comme cela est particulièrement visible à la , les alvéoles 13 de l’armature alvéolaire 7 présentent différentes profondeurs, ce qui permet de conférer un caractère concave à la face de réception 16. Ici, la face de réception 16 est définie par les lignes des arrêtes du maillage des alvéoles 13 de l’armature alvéolaire 7.
En particulier, la profondeur des alvéoles 13 est minimale au centre de l’armature alvéolaire 7 et la profondeur des alvéoles 13 augmente à mesure que la position des alvéoles 13 est éloignée du centre de l’armature alvéolaire 7. Plus particulièrement, l’augmentation progressive de la profondeur des alvéoles 13 se fait selon deux directions perpendiculaires l’une de l’autre. Dans cet exemple, l’augmentation de progressive de la profondeur des alvéoles 13 se fait selon une première direction parallèle à l’axe A-A et selon une seconde direction parallèle d’un axe transversal B-B qui est perpendiculaire de l’axe A-A.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la profondeur des alvéoles 13 périphériques est au moins deux fois plus grande que la profondeur des alvéoles 13 disposées au centre de l’armature alvéolaire 7. Ici, les alvéoles périphériques sont des alvéoles 13 dont au moins la face extérieure d’une cloison appartient au bord périphérique 8 de la structure alvéolaire 7.
La qui est une coupe longitudinale du dossier 2 équipé de la matelassure 17 montre l’augmentation progressive de la profondeur des alvéoles 13, selon une direction parallèle à l’axe A-A, à mesure que la position des alvéoles 13 est éloignée du centre de l’armature alvéolaire 7.
Généralement, l'axe de pivot et/ou l'axe de butée sont monoblocs et sont insérés à l'intérieur d'ouvertures traversantes réalisées dans les parois latérales du corps d'accoudoir. Une fois le montage réalisé, des caches doivent être mis en place sur les faces externes du corps d'accoudoir pour masquer les ouvertures de passage des axes, ce qui rend l'ensemble peu esthétique.
L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un accoudoir de siège comportant: - un corps d'accoudoir, - une noix d'accoudoir comportant une interface de fixation avec une crosse de siège, - un axe de pivot, et - un dispositif de verrouillage et de déverrouillage permettant de sélectivement bloquer ou autoriser une rotation du corps d'accoudoir autour de l'axe de pivot comportant un axe de butée, - l'axe de pivot et/ou l'axe de butée étant réalisés en deux parties distinctes assemblées entre elles.
L'invention permet ainsi, grâce à l'intégration d'un axe de pivot et/ou d'un axe de pivot en deux parties, d'effectuer un montage par l'intérieur du corps d'accoudoir pour faire coopérer les extrémités d'un axe avec des logements qui peuvent être borgnes dans des configurations fixe et relevable de l'accoudoir. L'invention permet ainsi de faire l'économie de caches peu esthétiques disposés sur une face externe du corps d'accoudoir.
Selon une réalisation de l'invention, chaque partie de l'axe de butée et/ou de l'axe de pivot comporte une extrémité insérée à l'intérieur d'un logement ménagé dans une face interne du corps d'accoudoir.
Selon une réalisation de l'invention, les deux parties de l'axe de butée et/ou de l'axe de pivot sont emboitées l'une dans l'autre,
Selon une réalisation de l'invention, les deux parties de l'axe de butée et/ou de l'axe de pivot sont assemblées entre elles au moyen d'une vis de fixation ou d'un rivet.
Selon une réalisation de l'invention, les deux parties de l'axe de butée et/ou de l'axe de pivot sont reliées entre elles par l'intermédiaire d'un ressort.
Selon une réalisation de l'invention, l'axe de butée comporte au moins une portion de grand diamètre et une portion de petit diamètre.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de verrouillage et de déverrouillage comporte en outre au moins une nervure réalisée dans la noix d'accoudoir, de sorte que dans une configuration fixe de l’accoudoir, la portion de grand diamètre vient en butée contre la nervure de la noix d'accoudoir de façon à immobiliser l'accoudoir en rotation, et dans une configuration relevable de l’accoudoir, la portion de grand diamètre est décalée par rapport à la nervure de la noix d'accoudoir qui est alors alignée avec la portion de petit diamètre de telle façon que le corps d'accoudoir est mobile en rotation autour de l'axe de pivot.
Selon une réalisation de l'invention, la noix d'accoudoir comporte une butée haute et une butée basse contre lesquels l'axe de butée peut sélectivement venir en butée lorsque l'accoudoir est respectivement en position relevée et en position abaissée.
Selon une réalisation de l'invention, la noix d'accoudoir comporte: