INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est particulièrement avantageux d’avoir une première extrémité 1a avec des premières agrafes 1c qui se terminent par un arc de cercle reliant la face interne A et la face externe B. La deuxième extrémité 1b possède une surface concave en arc de cercle dont la forme est complémentaire de la portion terminale des premières agrafes 1c. Il en est avantageusement de même pour les deuxièmes agrafes 1d et pour les portions de la première extrémité 1a qui sont en vis-à-vis, c’est-à-dire entre les agrafes opposées. L’utilisation d’un arc de cercle de polarité opposé facilite le nettoyage entre les agrafes. Les deux formes complémentaires facilitent le nettoyage. Préférentiellement, le rayon de courbure de l’arc de cercle est plus faible que la distance entre la paroi terminale de l’agrafe définissant l’arc de cercle et le centre du trou traversant le plus proche.
Préférentiellement, la première tige 6 est séparée de la deuxième tige 7 d’une distance C inférieure à deux fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7, plus préférentiellement inférieure à 1,5 fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7. Encore plus préférentiellement, la première tige 6 est séparée de la deuxième tige 7 d’une distance C supérieure ou égale à 0,5 fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 et encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,75 fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 ou supérieure à une fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7. Lorsque la distance C est inférieure à 0,5 fois le diamètre moyen cela peut engendrer une diminution des performances mécaniques. De manière inattendue, le rapprochement de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 se traduit par une augmentation de la rigidité mécanique sans dégradation manifeste de la tenue au déchirement. Cette configuration est plus avantageuse qu’une seule tige plus épaisse ou deux tiges plus épaisses et plus éloignées.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, les deux tiges 6 et 7 possèdent une section circulaire avec un diamètre égal à une première valeur et les deux tiges 6 et 7 sont séparées d’une distance égale à la première valeur.
L’utilisation d’une tige ou de chaque tige ayant une section circulaire permet de faciliter l’insertion des tiges dans les séries de trous qui ont des formes complémentaires, c’est-à-dire des trous à section circulaire avec un diamètre sensiblement identique à celui des tiges. Les tiges et les trous ayant des sections sensiblement identiques, cela permet de bloquer efficacement la première extrémité avec la deuxième extrémité ce qui rapproche le comportement mécanique entre la zone de fixation et le reste de la bande de convoyeur.
Les capteurs de position à courants de Foucault sont traditionnellement composés d’une carte électronique sur laquelle sont disposés au moins une antenne d’émission, au moins un élément de réception et au moins une unité de traitement du signal . L’antenne d’émission émet un champ magnétique oscillant à une certaine fréquence. Un élément de couplage est positionné de sorte à venir modifier ce champ magnétique. Le champ magnétique modifié génère une force électromotrice dans l’élément de réception. Cette force électromotrice est traitée par l’unité de traitement de signal de sorte à fournir des signaux de sortie permettant la mesure de la position de l’élément de couplage.
Habituellement, l’élément de couplage est un élément tournant, par exemple avec le rotor du moteur électrique, en métal frittées et / ou usinées au bout de l’arbre.
Ce type d’élément de couplage est lourd et le procédé d’installation sur l’arbre est coûteux.
La présente invention a donc pour objet de pallier un ou plusieurs des inconvénients des ensembles de l’art antérieur en proposant un élément de couplage pour capteur de position amélioré.
Pour cela la présente invention propose un élément de couplage, pour capteur de position à technologie inductive pour machine électrique, composée d’une pièce métallique emboutie comportant des ouvertures.
Les ouvertures permettent d’optimiser les courants de Foucault et permettent une amélioration de la performance du capteur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les ouvertures sont formées par découpage de la pièce de métal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de couplage comporte une zone tubulaire fermée de laquelle s’étendent au moins deux branches se rejoignant au centre de l’aire de la zone.
Les ouvertures permettent d’optimiser les courants de Foucault dans chaque branche de l’élément de couplage lorsque le capteur de position à technologie inductive est en fonctionnement. Ce mode de fonctionnement permet une amélioration de la performance du capteur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la jonction des branches forme un cercle plein.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les branches sont formées à partir de la zone tubulaire fermée, se prolongent dans le plan de la zone, puis sont courbées et se rejoignent.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les ouvertures sont formées par les branches non contiguës.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de couplage comporte quatre branches, formant quatre ouvertures.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la jonction des branches forme un premier plan P1, la base des ouvertures forme un deuxième plan P2 parallèle au premier plan P1, les deux plans P1 et P2 étant séparés d’une distance d d’au moins 1 mn.
L’invention concerne également une machine électrique comportant un élément de couplage selon l’invention.
L’invention concerne également l’utilisation de l’élément de couplage selon l’invention dans une boîte de vitesse.
caractérisé par le fait que chaque plot d’une partie du circuit magnétique définit au moins un entrefer autrement que via sa coopération avec le plot de l’autre partie du circuit magnétique dont il est en regard.
Ainsi, dans le transformateur selon l’invention, pour chaque phase, le champ magnétique permettant le couplage inductif traverse au moins trois entrefers. On évite d’avoir recours à des inductances résonantes additionnelles à des fins de découplage. Il en résulte un gain en encombrement pour le convertisseur intégrant le transformateur.
Le circuit magnétique peut comprendre une jambe centrale portée par l’une des parties du circuit magnétique. Cette jambe centrale peut permettre de réduire les pertes fer dans le circuit magnétique.
La jambe centrale peut être réalisée d’une seule pièce avec la partie du circuit magnétique qui la porte.
La jambe centrale peut s’étendre entre deux extrémités étant chacune en contact avec une des bases du circuit magnétique. Aucun entrefer n’est alors ménagé dans la jambe centrale. Du fait de l’absence d’entrefer dans la jambe centrale et de la présence des entrefers au niveau des plots du circuit magnétique, les phases du transformateur sont découplées et les fuites d’inductance sont équilibrées.
La jambe centrale peut présenter un cœur et trois excroissances s’étendant depuis ce cœur, chaque excroissance s’étendant entre deux plots voisins portés par une même partie du circuit magnétique.
Chaque excroissance de la jambe centrale peut avoir une paroi en regard d’un plot dont la forme est la même que celle du plot. Cette similarité de forme peut favoriser l’intégration de ces excroissances dans l’espace entre deux plots voisins.
Le champ magnétique circulant entre deux enroulements électriques portés par un même support de conducteurs électriques peut traverser exactement trois entrefers.
Chaque support de conducteurs électriques peut intégrer l’un au moins :
- d’un système de guidage d’au moins un des deux conducteurs électriques à l’extérieur de l’enroulement électrique qu’il définit,
- d’un système de maintien de ce support sur le circuit magnétique,
- d’un système de maintien de ce support sur un boîtier du transformateur, notamment sur un corps de ce boîtier, et
- d’un système de maintien d’un couvercle de boîtier du transformateur sur ce support.
Un tel support de conducteurs électriques intégrant tout ou partie des systèmes précités peut être réalisé d’une seule pièce, par exemple en plastique tel du polybutylène terephthalate (PBT), ou du polyamide (PA).
Le système de guidage précité peut comprendre au moins une pince coopérant avec l’un des conducteurs électriques au-delà d’une extrémité de l’enroulement électrique qu’il définit.
Ce système de guidage peut comprendre deux parois additionnelles s’étendant le long de l’axe longitudinal du support, ces deux parois additionnelles étant décalées et définissant entre elles un canal de guidage recevant l’un au moins des conducteurs électriques à l’extérieur de l’enroulement qu’il définit.
L’eau est ensuite coupée et le flux d’azote remplacé par un flux d’air jusqu’à une température de 850 °C. Il s’agit de la seconde sous-étape d’oxydation (103).
La poudre obtenue est broyée grossièrement afin de casser les agglomérats. La prise de masse à l’issue de ce traitement est de 30 %. La poudre obtenue est mise en suspension dans l’eau et de l’acide nitrique est ajouté avec un excès de 20 % par rapport aux terres rares contenues dans la poudre. Cette dissolution a lieu à 90 °C avec un ratio liquide/solide de 2. Après filtration et lavage du gâteau, le rendement de dissolution de chaque terre rare est de 93 %. La concentration totale de terres rares est de 140 g/l et la concentration de Fe de 19 g/l, soit un ratio massique TR/Fe de 7.4. On observe donc une légère perte de rendement, mais surtout une très nette diminution de sélectivité.
On constate ainsi, qu’en mettent en œuvre le procédé de l’invention, et notamment une oxydation des poudres en deux étapes ménagées, et dans les fourchettes de température indiquées, on obtient des rendements de 95 % et une sélectivité excellente.
Par ailleurs, lorsque l’on remplace l’acide nitrique par l’acide chlorhydrique, on conserve une concentration élevée en fer malgré un pH final de 3.0. L’acide nitrique est donc préféré puisque sa mise en œuvre contribue à optimiser la sélectivité terres rares / fer, le fer étant stable en solution, même à pH relativement élevé.
Corollairement, lorsque la température d'oxydation est trop élevée (exemple 3), on observe une légère perte de rendement, mais surtout, une perte de sélectivité.
Machine de fabrication additive pour la fabrication de pièces annulaires. La présente invention est relative à une machine de fabrication additive par dépôt de couches de poudre et consolidation sélective de ces couches de poudre.
Plus précisément, l’invention vise la fabrication additive par dépôt de couches de poudre et consolidation sélective de pièces de grandes dimensions avec une partie centrale creuse, par exemple des pièces fixes de turboréacteurs : carter, redresseurs de flux, etc ; ou des pièces tournantes de turboréacteurs : disques de turbine, etc.
Lors de la fabrication de pièces ayant une partie centrale creuse avec une machine de fabrication additive équipée d’une chemise de fabrication cylindrique ou parallélépipédique, il existe un grand volume central dans la chemise de fabrication dans lequel aucune partie de la pièce n’est consolidée. Par conséquent, ce volume central est inutilement rempli de poudre.
Pour répondre à cet inconvénient, des machines de fabrication additive à chemise de fabrication annulaire ont été imaginées. Grâce à la forme annulaire de leur chemise de fabrication, ces machines permettent de fabriquer des pièces de grandes dimensions avec une partie centrale creuse tout en limitant la consommation de poudre.
Le document EP 3300819 est relatif à une machine de fabrication de pièces annulaires par fusion sélective de poudre, cette machine comprenant une paroi annulaire interne et une paroi annulaire externe concentriques et délimitant une zone annulaire de dépôt de poudre. Pour l’étalement des couches de poudre, la machine comprend un distributeur de poudre mobile en rotation autour de l'axe des parois annulaires interne et externe, ce distributeur de poudre comprenant un racleur s'étendant entre la paroi annulaire interne et la paroi annulaire externe en formant un angle prédéfini avec la direction radiale des parois annulaires interne et externe. Grâce à l'angle formé par le racleur par rapport à la direction radiale, le surplus de poudre est évacué latéralement vers le côté intérieur ou vers le côté extérieur de la zone annulaire.
Selon un premier inconvénient, la distribution de poudre rotative prévue dans le document EP 3300819 offre une cinématique relativement complexe qui nécessitera de nombreux essais avant de pouvoir être validée pour une utilisation en cycle de fabrication. Par exemple, en raison de son mouvement de rotation, la vitesse du racleur n’est pas identique en tout point de sa longueur : elle est minimale à son extrémité intérieure et maximale à son extrémité extérieure. D’autre part, les différentes poudres de fabrication additive ont des caractéristiques d’écoulement différentes. Par conséquent, et pour chaque type de poudre, il faut trouver le meilleur compromis entre la vitesse maximale du racleur à son extrémité extérieure et la vitesse minimale du racleur à son extrémité intérieure. De plus, l’angle du racleur par rapport à la direction radiale doit être ajusté à chaque changement de poudre.
La présente invention a pour objectif de remédier à ces inconvénients de l’art antérieur en proposant une configuration d’une machine de fabrication additive qui permet de limiter la consommation de poudre lors de la fabrication de pièces ayant une partie centrale creuse et qui est facilement et rapidement exploitable.
A cet effet, l’invention a pour objet une machine de fabrication additive par dépôt de couches de poudre et consolidation sélective de ces couches de poudre, la machine comprenant un dispositif de dépôt de couches de poudre et une source de consolidation sélective des couches de poudre, la machine comprenant un plan de travail et une zone de consolidation sélective des couches de poudre située dans ce plan de travail, la machine comprenant une chemise principale débouchant dans le plan de travail par une ouverture définissant le contour extérieur de la zone de consolidation sélective, la machine comprenant une chemise secondaire disposée à l’intérieur de la chemise principale et définissant une zone de non-fabrication à l’intérieur de la zone de consolidation sélective, la machine comprenant un plateau de fabrication se déplaçant en translation entre la chemise principale et la chemise secondaire sous l’effet d’un actionneur, et le dispositif de dépôt de couches de poudre comprenant un dispositif de distribution de poudre et un dispositif d’étalement de poudre, tel un rouleau ou une raclette, sur la zone de consolidation sélective.
Selon l’invention, la chemise secondaire est fermée en partie supérieure par une paroi de fermeture plane et parallèle au plan de travail de la machine, et le dispositif d’étalement de poudre se déplace en translation au-dessus de la zone de consolidation sélective le long d’un axe de déplacement rectiligne.
Avantageusement mais non obligatoirement, l’invention peut aussi prévoir que : - le dispositif d’étalement de poudre s’étend dans une direction transversale perpendiculaire à son axe de déplacement rectiligne, - la longueur du dispositif d’étalement de poudre dans la direction transversale est supérieure à la dimension maximale du contour extérieur de la zone de consolidation sélective dans cette direction transversale, - le dispositif de distribution de poudre permet d’emmener ou de déposer un cordon de poudre sur le plan de travail entre la zone de consolidation sélective et le dispositif d’étalement de poudre lorsque ce dispositif d’étalement de poudre se situe dans une position d’attente située en-dehors de la zone de consolidation sélective, - le dispositif de distribution de poudre comprend une surface de réception de poudre mobile par rapport au plan de travail et à la zone de consolidation sélective, - le dispositif de distribution de poudre comprend un réservoir de poudre mobile au-dessus du plan de travail, - la surface supérieure de la paroi de fermeture de la chemise secondaire se situe dans le même plan que la surface supérieure du plan de travail, - le plateau de fabrication comprend une ouverture de contour fermé traversée par la chemise secondaire, - la chemise secondaire a une forme identique à la chemise principale dans un plan horizontal, mais réduite de façon homothétique, - la chemise secondaire et la chemise principale sont cylindriques et s’étendent dans une direction verticale, - la chemise secondaire et la chemise principale sont coaxiales.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui va suivre. Cette description, donnée à titre d’exemple et non limitative, se réfère aux dessins joints en annexe sur lesquels : - représente une vue schématique de dessus d’une machine selon l’invention avec une première variante d’un dispositif de distribution de poudre, - représente une vue schématique de côté d’une machine selon l’invention avec une seconde variante d’un dispositif de distribution de poudre.
- la est une illustration schématique partielle, en coupe longitudinale, de la fibre optique de la .
La représente un dispositif 2 de mesure d’une grandeur physique en utilisant l’effet Vernier optique. Ce premier mode de réalisation est décrit dans le cas particulier où la grandeur physique à mesurer est une contrainte mécanique en traction. A titre d’illustration, cette contrainte mécanique est exercée par un chariot 4 qui est tiré vers la gauche par une force F.
Le dispositif 2 comporte un guide d’onde 4 dont une extrémité distale 6 est fixée, sans aucun degré de liberté, sur le chariot 4 pour empêcher que ce chariot 4 se déplace sous l’action de la force F. Le guide d’onde 4 comporte aussi une extrémité proximale raccordée à un analyseur spectral 10.
Le guide d’onde 4 est une fibre optique. Ainsi, par la suite, la même référence numérique est utilisée pour désigner cette fibre optique. La fibre optique 4 est une fibre optique monomode également connue sous l’acronyme SMF (« Simple Mode Fiber »).
L’analyseur spectral 10 est capable d’établir la réponse spectrale de la fibre optique 4. Pour cela, il comporte une source optique, telle qu’un source laser 12, et un capteur optique 14.
La source laser 12 est optiquement raccordée à l’extrémité 8 de la fibre optique 4. Elle émet un signal optique qui se propage dans le cœur de la fibre optique dans une direction D qui pointe vers l’extrémité 6. La longueur d’onde du signal optique émis par la source 12 est dans le domaine de l’optique. Par exemple, ici, la source 12 est une source laser à balayage qui émet un signal optique mono-fréquence à une longueur d’onde λ s qui varie au cours du temps pour balayer une plage prédéfinie de longueurs d’onde d’intérêt. Par exemple, par la suite, cette plage de longueur d’onde d’intérêt est la plage des longueurs d’onde comprises entre 1500 nm et 1600 nm.
Le capteur 14 est lui-aussi optiquement raccordé à l’extrémité 8 de la fibre optique 4. Le capteur 14 mesure le signal optique rétro-diffusé par la fibre optique. Le signal optique rétro-diffusé se propage dans la fibre optique 4 en sens inverse de la direction D. Le capteur 14 présente une plage spectrale d’observation située dans le domaine optique et qui englobe la plage de longueurs d’onde d’intérêt.
La fibre optique 4 est agencée pour que le signal optique rétro-diffusé soit représentatif de la contrainte exercée sur l’extrémité 6 par le chariot 4. De plus, dans ce premier mode de réalisation, pour accroître la sensibilité du dispositif 2, la fibre optique est agencée pour que le signal optique rétro-diffusé soit un signal optique modulé en amplitude par effet Vernier. Pour cela, la fibre optique 4 comporte deux réseaux 20 et 22 de Bragg réalisés l’un derrière l’autre dans son cœur. Les réseaux 20 et 22 sont des réseaux de Bragg d’ordre très élevé.
Un réseau de Bragg d’ordre très élevé et son procédé de fabrication sont décrits dans l’article suivant : Pengtao Luo et Al : « Femtosecond laser plane-by-plane inscribed ultrahigh-order fiber Bragg grating and its application in multi-wavelength fiber lasers », Optic letter, 15/06/2022. Par la suite cet article est désigné par la référence « LUO2022 ».
La illustre un exemple d’un mode de réalisation du dispositif isolant multicouche 3 selon l’invention. Le dispositif isolant 3 comprend une première couche 31 et une seconde couche 32, reliées l’une à l’autre.
La première couche 31 est faite d’une mousse de polyuréthane à cellules ouvertes élastiquement déformable configurée pour maintenir le dispositif isolant dans une position souhaitée à l’intérieur du matériau de l’élément 2, tel qu’indiqué ci-dessus.
L’élasticité du matériau permet un positionnement approprié du dispositif isolant multicouche 3 à l’intérieur de l’élément 2 et assure un contact approprié entre les faces, en particulier les faces latérales, du dispositif isolant et les côtés 21 de l’élément 2. Comme le matériau peut subir une déformation élastique, lorsqu’il est soumis à des vibrations, il peut s’adapter et ajuster sa forme en fonction de sa coopération avec les côtés de l’élément 2, limitant de ce fait la vibration du dispositif isolant multicouche 3 et empêchant que ledit dispositif isolant 3 soit délogé de sa position.
L’utilisation de mousse à cellules ouvertes permet de capturer partiellement le son qui se propage à travers l’élément 2, réduisant ainsi le bruit susceptible d’être transmis à l’habitacle par voie de conséquence. La première couche 31 est de ce fait un absorbeur poreux perméable à l’air. La mousse à cellules ouvertes, également connue sous le nom de « mousse à cellules semi-ouvertes », est généralement considérée comme un matériau fabriqué en incorporant un agent gonflant dégageant un gaz qui, en se dilatant, crée des cavités ou « cellules » au sein du matériau, ici du polyuréthane. Classiquement, la mousse est classée comme étant « à cellules ouvertes » lorsque plus de la moitié de ses cellules sont ouvertes. Par conséquent, en termes d’acoustique, cette première couche 31 est responsable de l’absorption du bruit et peut absorber un bruit haute fréquence. Cependant, certaines fréquences de bruit peuvent encore traverser et pénétrer dans l’habitacle du véhicule, comme illustré à la .
Afin d’optimiser la réduction du son se propageant à travers l’élément 2 et de capturer la partie restante du son, la seconde couche 32 est faite d’un matériau à cellules fermées relié à la première couche 31. La seconde couche 32 forme une couche isolante qui bloque la propagation supplémentaire du son et atténue toute énergie résiduelle des ondes sonores. Ainsi, la seconde couche 32 fonctionne comme une porte fermée, réalisant une isolation configurée pour réfléchir le bruit, en particulier le bruit résiduel, contrairement à la première couche 31, comme illustré à la .
Optionnellement, le dispositif isolant multicouche 3 peut être configuré de sorte que la première couche 31 présente une première densité et que la seconde couche 32 présente une seconde densité, la seconde densité étant strictement supérieure à la première densité. En particulier, la première couche 31 peut être un matériau de faible densité. Par exemple, la première couche 31 a une première densité comprise entre 30 g/m 3 et 40 g/m 3 . En outre, la seconde couche 32 peut être un matériau à haute densité. Par exemple, la seconde couche 32 présente une seconde densité strictement supérieure à 800 g/m 3 , voire supérieure ou égale à 900 g/m 3 . Notamment, la seconde densité peut être comprise entre 900 et 930 g/m 3 .