INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, le plan-vasque 1 selon l’invention, monté alors sur équerres de fixation, n’a pas besoin d’être réhaussé et reste à une hauteur confortable d’utilisation et d’accès, tout en offrant la surface du plan 11 pour y disposer différents ustensiles, de toilette notamment.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’extraction est réalisée dans un volume d’eau réduit.
Selon un mode de réalisation, l’extraction est réalisée sous agitation constante. A titre illustratif, l’extraction est réalisée sous agitation constante à l’aide d’un agitateur à pales, à une vitesse de rotation de 10 tours/min.
L’étape d’extraction permet d’obtenir un extrait aqueux et des pulpes d’algue.
Selon un mode de réalisation, l’extrait aqueux obtenu suite à l’extraction est filtré.
Selon un mode de réalisation, les étapes de filtration pourront être réalisées selon le procédé décrit dans le brevet FR 2 998 894 de la société SEPROSYS. Ainsi, le procédé comprend les étapes : - de filtration des pulpes récupérées après l’étape de diffusion, de façon à obtenir un jus de pressage d’une part et des pulpes de pressage d’autre part, - d’ultrafiltration du jus de pressage de façon à obtenir un rétentat d’une part et un perméat d’autre part.
Alternativement, les étapes suivantes de filtration pourront être réalisées après l’étape d’extraction.
Typiquement, l’extrait aqueux obtenu après l’étape d’extraction pourra subir une première étape de filtration et être filtré au moyen d’un tamis vibrant présentant un seuil de coupure de 50 µm. Cette étape de filtration de l’extrait aqueux permet d’éliminer les résidus d’algues.
Selon un mode de réalisation, les pulpes obtenues après l’étape d’extraction sont pressées.
Cette étape permet avantageusement d’obtenir un jus de pressage d’une part et des pulpes de pressage d’autre part, et d’extraire le plus de jus possible. Selon un mode de réalisation, le jus de pressage est adjoint à l’extrait aqueux.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, suite à la première étape de filtration, trois étapes supplémentaires de filtration.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une première étape de microfiltration.
A titre illustratif, une unité de microfiltration de type filtre à plaques équipée de deux filtres de 1,2 µm puis 0,8 µm (3M, 40*40, taille de pores 15 HN et 50 HN) pourra être utilisée.
L’étape de microfiltration permet d’obtenir, à partir du jus de pressage, un rétentat d’une part et un perméat d’autre part.
Le perméat obtenu suite à l’étape de microfiltration pourra être filtré via une unité d’ultrafiltration.
Ainsi, selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une étape d’ultrafiltration.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une étape d’ultrafiltration du perméat obtenu suite à la microfiltration de façon à obtenir un rétentat d’une part et un perméat d’autre part.
Suivant une caractéristique, l’écrou de base 3 a un segment fileté 35 après le palier lisse 34 recevant l’organe de serrage 4, l’organe de précontrainte 6 est vissé sur le segment fileté 35 pour être solidarisé de l’écrou de base 3, le ressort de compression 5 est entre l’organe de précontrainte 6 et la face d’appui 43 opposée à celle de la deuxième couronne d’accrochage 42.
Suivant une autre caractéristique intéressante, l’écrou de base 3’ a une collerette 36’ dont la face 6’ tournée vers la face 43’ de l’organe de serrage 4’ forme une surface d’appui, la surface d’appui 6’ et la surface d’appui 43’ de l’organe de serrage 4’ recevant entre elles le ressort de compression 5’,
- l’autre face 32’ de la collerette 36’ porte la première couronne d’accrochage 33’,
- l’organe de serrage 4’ ayant un retour 45’ et passant autour du ressort de compression 5’ et de la collerette 36’ pour venir contre la couronne d’accrochage 33’ de la face 32’ de la collerette 36’.
Selon une autre caractéristique avantageuse, le retour 45’ de l’organe de serrage 4’ est un anneau démontable de l’organe de serrage 4’, solidarisé à cet organe de serrage 4’ après la mise en place sur la partie lisse 34’ de l’écrou de serrage 3’ et la mise en place du ressort 5’ en précontrainte entre la face 43’ et la face 6’ de la collerette 36’.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, la surface d’étanchéité du deuxième embout 2, 2’ est une lèvre d’étanchéité 211 ou une surface conique 211’ et la surface d’étanchéité du premier embout 1, 1’ est une surface plane 13 ou une surface conique 13’.
(sans les références avec « prime » sauf exception)
Les critères d’effet gras, d’effet collant immédiat et d’effet collant après application ont été appréciés sur une échelle de 0 (défaut d’effet) à 15 (effet exacerbé) selon les protocoles gestuels et tactiles qui suivent :
- Détermination d’un effet gras après a pplication du produit sur le bras
Application sur un bras, réalisation de 5 tours avec l’index et le majeur, puis évaluation tactilement avec ces 2 doigts de la sensation de gras pendant l’étalement.
- Détermination du collant au niveau du visage immédiatement après application du produit
Application sur un visage et évaluation de la sensation d’adhésion entre la peau de la joue et le dos des doigts, index et majeur, juste après application.
Détermination du collant au niveau du visage 2 minutes après application du produit
-Application sur le visage et évaluation de la sensation d’adhésion entre la peau de la joue et le dos des doigts, index et majeur, 2 minutes après application.
Pour chacune des déterminations, une note inférieure à 10 est considérée comme acceptable et inférieure à 7 comme très satisfaisante .
Exemple 1 Les compositions de soin anti-âge pour le visage, 1 selon l’invention, et 2 hors invention, sont préparées, à partir des proportions pondérales telles que détaillées dans le tableau ci-après. Les valeurs sont exprimées en pourcentage en poids de matière active, sauf indication contraire, par rapport au poids total de la composition.
Protocole de préparation des compositions Les compositions sont préparées avec une Maxilab de la société Olsa, équipée de pâle interne et externe et d’un émulsionneur.
Les composés de la phase A sont pesés dans la cuve principale, et chauffés à 65°C. Lorsque la température est atteinte, le mélange est homogénéisé pendant 10 minutes (émulsionneur à 1500 tours/min et d’une pâle interne 40 tours/min et d’une pâle externe 80 tours /min). Puis la phase A2 est ajoutée et le mélange est laissé sous agitation.
Parallèlement, la phase C est préparée dans un bécher sous agitation à l’aide d’un barreau aimanté jusqu’à obtention d’une phase limpide et incolore. Le mélange est ensuite introduit dans la cuve principale (émulsionneur à 3000 tours/min et d’une pâle interne 120 tours/min et d’une pâle externe 60 tours /min pendant 10 minutes).
Les composés de la phase B sont introduits, le mélange est maintenu à 50 °C et homogénéisé jusqu’à ce que la phase soit homogène et sans grains (émulsionneur à 3000 tours/min et d’une pâle interne 120 tours/min et d’une pâle externe 60 tours /min pendant 15 à 20 minutes).
Après homogénéisation, le chauffage est arrêté et le mélange est refroidi entre 15 et 20 °C. Les composés de la phase D sont préalablement homogénéisés sous agitation au barreau aimanté et ajoutés dans la cuve (émulsionneur à 3000 tours/min et d’une pâle interne 120 tours/min et d’une pâle externe 60 tours /min pendant 10 minutes).
La phase E, puis la phase F préalablement préparées sous agitation au barreau aimanté, sont ajoutées au mélange (émulsionneur à 3000 tours/min et planétaire à d’une pâle interne 120 tours/min et d’une pâle externe 60 tours / pendant 10 minutes).
Résultats La composition 1 selon l’invention est stable.
La mutualisation de ces fonctions sur un seul enroulement de mesure 14 permet de simplifier, de réduire le coût et la masse, et de faciliter la fabrication du capteur de courant à vanne de flux 10.
On note par ailleurs que la chaîne de traitement de la mesure est principalement numérique : un unique FPGA permet de mettre en œuvre une grande partie de cette chaîne de traitement. La numérisation de la chaîne de traitement augmente la fiabilité et la robustesse de celle-ci (notamment en température), réduit son coût, facilite sa fabrication et améliore sa reproductibilité industrielle.
L’amélioration de la régulation du point de fonctionnement grâce à la démodulation par le premier démodulateur synchrone permet par ailleurs d’obtenir une meilleure immunité aux bruits.
De plus, l’utilisation des démodulateurs synchrones permet de fonctionner à haute fréquence, ce qui autorise une bande passante importante du courant à mesurer Im tout en conservant une très bonne immunité aux perturbations électromagnétiques externes.
Comme la mesure se fait toujours dans le point de fonctionnement optimal correspondant au coude de saturation, la sensibilité du capteur de courant à vanne de flux est constante dans la plage de température. La précision du capteur de courant à vanne de flux est donc bonne dans une plage importante de température.
Comme on l’a indiqué plus tôt, le capteur de courant à vanne de flux mesure un courant à mesurer Im qui circule sur un conducteur 11.
La bande passante est limitée en final par la fréquence d’échantillonnage et le critère de non-repliement de spectre (Shannon). Par exemple, un échantillonnage effectué à 100Ms/s et un filtre anti-repliement de spectre simple, il est possible d’espérer une bande passante allant jusqu’à 10MHz.
On note que pour assurer son bon fonctionnement, le transformateur 12 est chargé par la résistance de source de l’excitation (il n’est donc pas « à vide »).
La structure du capteur peut être différente.
On a indiqué que le capteur de courant à vanne de flux comporte une partie numérique et une partie analogique, et que le convertisseur analogique numérique et le convertisseur numérique analogique appartiennent à la partie analogique. Bien sûr, on pourrait considérer que ces composants sont des composants numériques, et même qu’ils sont directement intégrés dans le FPGA (ou dans un microcontrôleur ou autre composant numérique), de sorte qu’ils appartiendraient alors à la partie numérique.
Lorsque le courant à mesurer est important, une difficulté majeure se présente. Le courant de démagnétisation, qui permet de compenser le flux magnétique produit dans le noyau magnétique 13 par le courant à mesurer Im, doit être lui aussi très important. La valeur du courant de démagnétisation doit être égale à celle du courant à mesurer divisé par le rapport de transformation du transformateur 12, associé aux caractéristiques de l’enroulement primaire et de l’enroulement secondaire. Or, le nombre de spires de l’enroulement de mesure 14 est limité par son encombrement et par l’inductance résultante. Plus l’inductance est élevée, plus la vitesse de changement du courant de démagnétisation (issue du signal de démagnétisation numérique Sdm) sera limitée, et donc plus la bande passante du capteur de courant à vanne de flux sera limitée. Ainsi, augmenter le nombre de spires de l’enroulement secondaire n’est pas une solution efficace. Augmenter le courant de démagnétisation n’est pas non plus une solution efficace. En effet, cela implique de générer une tension de démagnétisation très importante sous un courant de démagnétisation important, ce qui est complexe à réaliser avec des composants standards. Pour résoudre cette difficulté, on peut mettre en œuvre un pont diviseur de courant de manière à réduire la valeur du courant à mesurer.
Les boucles 50.1 et 50.2 peuvent avoir une structure différente.
Il est possible d’utiliser d’autres composants d’équilibrage de gain entre les boucles 50.1, 50.2 que les coefficients des mémoires 55.1, 55.2.
Il est possible d’utiliser un autre organe d’équilibrage de gain entre les deux voies de traitement que les coefficients de la mémoire 42 associée au multiplieur 41.
Le circuit d’asservissement d’excitation 25 et le circuit d’asservissement de démagnétisation 32 peuvent avoir une structure différente de celle-décrite. Il en est de même pour les deux voies de traitement.
Le dispositif selon l’invention pulvérise de préférence la composition en fines gouttelettes (sous forme de spray continu).
De préférence, la taille moyenne en volume des gouttelettes de composition pulvérisées est comprise dans la gamme allant de 1 à 200µm ; plus préférentiellement de 10 à 100µm ; plus préférentiellement encore de 20 à 50µm.
La taille moyenne en volume des gouttelettes de composition selon l’invention pulvérisées peut être mesurée selon la méthode connue de diffusion dynamique de la lumière (DLS). A titre d'appareil utilisable pour cette détermination, on peut citer le granulomètre de marque Malvern modèle Spraytec (distance laser/spray=20cm ; fréquence de mesure=5Hz).
L’invention porte également sur un procédé de traitement des fibres kératiniques comprenant au moins une étape de pulvérisation sur lesdites fibres kératiniques d’une composition telle que décrite précédemment, au moyen d’un dispositif aérosol dépourvu d’agent propulseur.
De préférence, le procédé de traitement selon l’invention est un procédé de coiffage, c'est-à-dire de mise en forme et/ou de fixation, des fibres kératiniques.
De préférence, la composition est pulvérisée sur les fibres kératiniques au moyen d’un dispositif selon l’invention comprenant un récipient contenant ladite composition et un système de pulvérisation mécanique de ladite composition comprenant en outre plus préférentiellement un moyen de pompage avantageusement configuré pour augmenter la pression à l’intérieur dudit récipient.
De préférence, la composition est pulvérisée sous forme de gouttelettes.
De préférence, l’application de la composition sur les fibres kératiniques n’est pas suivie d’un rinçage.
Avantageusement, les fibres kératiniques ne sont pas rincées à l’eau, au moins deux heures, plus préférentiellement au moins trois heures, plus préférentiellement encore au moins quatre heures, après l’étape de pulvérisation du procédé selon l’invention.
Exemples : Les compositions A1, A2, A3, A4, A5, A6 et A7 selon l’invention ont été préparées à partir des ingrédients indiqués dans le tableau ci-dessous dont les quantités sont exprimées en % en poids de matière active (MA).
Ingrédients A1 A2 A3 Poloxamer 184 0,70 0,70 0,70 Acrylates/t-Butylacrylamide Copolymer 7 - - VP/VA copolymer - 7 - VA/Crotonates/Vinyl neodecanoate copolymer - - 7 Disiloxane - - 10 Aminométhyl propanol 0,86 - 0,73 Parfum Qs Qs Qs Ethanol Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100
Ingrédients A4 A5 Poloxamer 184 0,70 - Poloxamer 182 - 0,70 VA/Crotonates/Vinyl neodecanoate copolymer 7 7 Aminométhyl propanol 0,73 0,73 Parfum Qs Qs Ethanol Qsp 100 Qsp 100
Ingrédients A6 A7 Poloxamer 184 1 1 Disiloxane - 10 VA/Crotonates/Vinyl neodecanoate copolymer 7 7 Aminométhyl propanol 0,73 0,73 Parfum Qs Qs Ethanol Qsp 100 Qsp 100
Dans un mode de réalisation illustré à la , le dispositif selon un premier aspect de l’invention comprend un filtre passe bande FPB, de préférence un filtre passe bande numérique, configuré pour isoler, dans le signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN, le signal électrique audio à une fréquence prédéterminée, le signal électrique en sortie du filtre passe bande FPB étant envoyé au haut-parleur HP, le filtre passe bande FPB étant configuré pour ajuster sa fréquence prédéterminée sur la fréquence instantanée du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN et déterminée par le moyen de traitement d’un signal numérique MT. Ainsi, lorsque le signal en entrée n’est pas monotone, le filtre passe bande FPB permet de filtrer les signaux parasites pour n’envoyer au haut-parleur HP que le signal à la fréquence instantanée du signal d’entrée, cette dernière étant par ailleurs la fréquence de résonance du haut-parleur HP (compte tenu de l’asservissement déjà décrit).
Le dispositif acoustique DA selon l’invention peut par exemple être intégré dans un téléphone portable, une tablette ou bien tout autre matériel nécessitant des haut-parleurs de petites tailles et/ou ne nécessitant de reproduire qu’une fréquence unique bien que variable dans le temps (par ex. un buzzer dans un dispositif électronique).
Dispositif selon un deuxième aspect de l’invention
Le dispositif acoustique DA selon un premier aspect de l’invention n’est configuré que pour émettre une unique fréquence, la fréquence instantanée du signal d’entrée (cette fréquence peut cependant varier dans le temps). Il peut cependant être intéressant de pouvoir émettre dans une pluralité de fréquences, par exemple pour restituer le son émis par un instrument à corde ou pour varier les sonorités d’un buzzer.
Pour cela un deuxième aspect de l’invention illustré à la concerne un dispositif acoustique DA comprenant : Un port d’entrée IN destiné à recevoir un signal électrique audio ; Une pluralité de haut-parleurs HP, chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP étant associé à une fréquence de résonance au repos, différente de la fréquence de résonance au repos des autres haut-parleurs HP et comprenant un moyen de mesure CP2 configuré pour mesurer le mouvement du haut-parleur HP considéré ; Un moyen de traitement d’un signal numérique MT configuré pour déterminer le contenu fréquentiel du signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN ; Pour chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP, un filtre passe bande FPB configuré pour isoler, dans le signal électrique audio reçu sur le port d’entrée IN, le signal électrique audio à une fréquence prédéterminée, le signal électrique en sortie du filtre passe bande FPB étant envoyé au haut-parleur HP considéré.
Le dispositif selon un deuxième aspect de l’invention est original en ce que la fréquence de résonance de chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP est ajustable autour de la fréquence de résonance au repos du haut-parleur HP considéré dans une gamme de fréquences prédéterminée, et en ce que le dispositif acoustique DA comprend, pour chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP, un contrôleur CTR associé à un gain, la fréquence de résonance du haut-parleur étant fonction du gain du contrôleur CTR, le contrôleur étant configuré pour asservir, en boucle fermée, la fréquence de résonance du haut-parleur HP considéré en fonction de la fréquence instantanée du signal reçu sur le port d’entrée IN ayant l’amplitude la plus élevée dans la gamme de fréquence prédéterminée associée au haut-parleur HP considéré et déterminée par le moyen de traitement d’un signal numérique MT, le filtre passe bande FPB étant configuré pour ajuster sa fréquence prédéterminée sur cette même fréquence instantanée.
Comme déjà mentionné, dans le dispositif selon un deuxième aspect de l’invention, chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP est associé à une fréquence de résonance au repos, différente de la fréquence de résonance au repos des autres haut-parleurs HP. De plus, chaque haut-parleur HP de la pluralité de haut-parleurs HP est ajustable autour de la fréquence de résonance au repos du haut-parleur HP considéré dans une gamme de fréquences prédéterminée (cette gamme de fréquence définissant donc une bande de fréquence). Plus particulièrement, la représente la réponse en fréquence de huit haut-parleurs HP, chaque courbe étant associée à un haut-parleur HP, chaque pic correspondant à la fréquence de résonance au repos du haut-parleur, la bande grisée entourant chacun des pics représentant la bande de fréquence du haut-parleur associé audit pic et dans laquelle peut être ajustée la fréquence de résonance.
Dans un mode de réalisation, les fréquences de résonance au repos (ou intrinsèques) des haut-parleurs HP de la pluralité de haut-parleurs HP sont réparties en fonction des harmoniques d’un instrument à corde, par exemple une guitare, un piano, etc. Comme illustré à la qui représente l’amplitude du signal en temps/fréquence, un tel dispositif DA permet de reproduire (hors attaque) les notes de guitare avec un vibrato.
Caractéristiques communes
En plus du principe général commun, les dispositifs selon le premier aspect et le deuxième aspect de l’invention ont de nombreuses caractéristiques optionnelles communes.
Dans un mode de réalisation, la fréquence instantanée du signal électrique audio d’entrée est déterminée à l’aide d’une transformée de Fourrier à court terme (TFCT ou STFT pour Short-Time Fourrier Transform en anglais). Bien entendu, il ne s’agit que d’un exemple. D’autres méthodes bien connues de la personne du métier pouvant être utilisées, comme une Transformée de Hilbert ou bien encore une dérivée de la phase en fonction du temps.
Dans un mode de réalisation illustré aux à , chaque haut-parleur comprend au moins une structure mécanique mobile SM (ci-après structure mobile), ladite structure mobile SM comportant au moins un élément mécanique mobile EM (ci-après élément mobile) et, pour chacun de ces éléments mobiles EM, une première couche piézoélectrique CP1, ladite première couche CP1 étant disposée sur une première partie de l’élément mobile EM de sorte à pouvoir actionner ledit élément mobile EM, et une deuxième couche piézoélectrique CP2, ladite deuxième couche CP2 étant disposée sur une deuxième partie de l’élément mobile EM, distincte de la première partie, de sorte à pouvoir convertir l’énergie mécanique associée au mouvement de l’élément mobile EM en énergie électrique et ainsi mesurer le déplacement de l’élément mobile (la première couche CP1 et la deuxième couche CP2 étant séparées l’une de l’autre).
La structure mobile SM selon l’invention peut adopter différentes configurations en fonction de l’usage envisagé.
Dans un mode de réalisation illustré à la et la , la structure mobile SM est constituée d’un élément mobile EM sous la forme d’une membrane en forme de disque, la première couche piézoélectrique CP1 et la deuxième couche piézoélectrique CP2 étant disposées à la surface de ladite membrane. Dans un mode de réalisation, le diamètre de la membrane en forme de disque est compris entre 1 mm et 25 mm. De préférence, la première couche piézoélectrique CP1 est située dans une partie de la surface de la membrane séparée de la partie de la surface de la membrane où se trouve la deuxième couche piézoélectrique CP2, la séparation entre les deux parties se situant au niveau de l’inflexion de la membrane (dans une coupe selon le diamètre de cette dernière), en général à 2/3 du rayon depuis le centre de la membrane. Dans un mode de réalisation illustré à la , la première couche piézoélectrique CP1 forme un disque au centre de la membrane et la deuxième couche piézoélectrique CP2 forme un anneau autour de ce disque. Dans un mode de réalisation alternatif illustré à la , la première couche CP1 forme un premier anneau et la deuxième couche CP2 forme un deuxième anneau entourant le premier anneau.
Dans un mode de réalisation illustré à la , la structure mobile SM comprend une surface rigide SR configurée pour pouvoir effectuer un mouvement de translation perpendiculaire à sa surface (mouvement représenté par la flèche en pointillés sur la figure), le ou les éléments mobiles EM de la structure SM étant configurés pour actionner la surface rigide SR selon ledit mouvement.
Dans un mode de réalisation illustré à la , chaque élément mobile EM est réalisé à l’aide d’une poutre encastrée au niveau de l’une de ses extrémités au niveau d’un cadre CR et guidée (compte tenu de la symétrie de la structure), la première couche piézoélectrique CP1 étant disposée sur une première partie d’une surface supérieure de la poutre et la deuxième couche piézoélectrique CP2 étant disposée sur une deuxième partie de la surface supérieure de la poutre, distincte de la première partie. Dans un mode de réalisation, la frontière entre la première partie et la deuxième partie se situe au niveau d’un point d’inflexion de la poutre (lorsque cette dernière est mise en mouvement). Dans l’exemple de la , compte tenu de la symétrie de la poutre, cette frontière se situe à mi-longueur de la poutre, c’est à dire à une distance L/2 d’une extrémité de la poutre, L étant la longueur de la poutre.
La chaîne de traitement en réception comprend notamment N voies de traitement parallèles VRi, i = 1 à N, alimentées chacune par le signal capté par un élément rayonnant (RE) 40_i respectif de l’antenne satellite 12.
Chaque voie de traitement VRi comporte :