INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il a été constaté que la composition délivrée par le dispositif aérosol selon l’invention confère un toucher particulièrement agréable, notamment celle-ci ne confère pas d’« effet mouillant » aux fibres kératiniques.
En outre, il a été constaté que la composition délivrée par le dispositif aérosol selon l’invention confèrent de très bonnes propriétés coiffantes. La composition permet notamment d’obtenir une bonne tenue de la chevelure dans le temps aussi bien en conditions humides que sèches, tout en apportant du volume à la chevelure, et sans figer la coiffure. Dans le cas des cheveux bouclés, la composition selon l’invention permet d’obtenir une bonne définition de boucle.
En particulier, la composition délivrée par le dispositif aérosol procure un aspect naturel à la coiffure, et permet un mouvement fluide de celle-ci. Elle procure en outre un toucher des cheveux particulièrement doux et agréable.
La composition de coiffage est délivrée sans l’aide d’agent propulseur, par le dispositif aérosol selon l’invention, qui comprend un moyen de pompage mécanique. Ce moyen permet avantageusement d’augmenter la pression à l’intérieur du récipient.
En outre, le dispositif selon l’invention présente l’avantage de pouvoir délivrer la composition de coiffage sous la forme d’un spray continu avec une taille moyenne de gouttelettes équivalente à celle obtenue avec un dispositif aérosol à gaz propulseur, tout en ayant une pression réduite à l’intérieur du récipient (de 2 à 5 bars environ pur le dispositif selon l’invention contre environ 8 à 9 bars dans un dispositif aérosol à gaz propulseur). Cette pression réduite dans le dispositif selon l’invention permet notamment de réduire l’usure des pièces soumises à la pression, et donc d’augmenter la durée de fonctionnement du dispositif, mais également de réduire les risques liés au stockage de produits sous pression (par exemple, le risque d’explosion lors d’un stockage à haute température).
L’absence d’agent propulseur permet également le rechargement plus facile du dispositif en composition de coiffage, et facilite donc la réutilisation de celui-ci. Le dispositif selon l’invention présente ainsi un impact environnemental réduit, par rapport à un dispositif aérosol classique à agent propulseur (dont la recharge en composition de coiffage n’est en outre généralement pas possible par l’utilisateur).
L’invention a également comme objet un procédé de traitement des fibres kératiniques comprenant au moins une étape de pulvérisation sur lesdites fibres kératiniques d’une composition, de préférence cosmétique, au moyen d’un dispositif aérosol dépourvu d’agent propulseur.
L’invention a aussi comme objet l’utilisation du dispositif selon l’invention pour le traitement, de préférence le coiffage, des fibres kératiniques.
Dans la présente description, et à moins d’une indication contraire : - l’expression "au moins un" est équivalente à l’expression "un ou plusieurs" et peut y être substituée ; l’expression "compris entre" est équivalente à l’expression "allant de" et peut y être substituée, et sous-entend que les bornes sont incluses. - Par l’expression « supérieure à » et respectivement l’expression « inférieure à » au sens de la présente invention, on entend un intervalle fermé, et donc que les bornes sont incluses. - Par « fibres kératiniques » selon la présente demande, on désigne les fibres kératiniques humaines et plus particulièrement les cheveux. - Par « composé polyoxyalkyléné » au sens de la présente invention, on entend un composé comprenant au moins un groupement polyoxyéthylène et/ou polyoxypropylène et/ou polyglycérol ; de préférence le nombre de groupements oxyde d'éthylène et/ou oxyde de propylène pouvant aller de 1 à 100, et le nombre de groupements glycérol pouvant aller de 2 à 30 - Par « composé non-polyoxyalkyléné » au sens de la présente invention, on entend un composé ne comprenant pas plusieurs groupements polyoxyéthylènes et/ou polyoxypropylènes et/ou polyglycérols.
La composition contenue dans le dispositif selon l’invention
est une vue en perspective d’une première version d’une bague équipant une vis pédiculaire selon le second mode de réalisation.
est une vue de dessus d’une telle vis pédiculaire.
est une vue de face d’une seconde version d’une bague pour vis pédiculaire.
est un schéma d’une telle bague montée dans une douille d’une telle vis.
est une vue en perspective d’une troisième version de bague.
est une coupe en perspective d’une vis recevant une telle bague.
est une vue en perspective d’une quatrième version de bague.
est une coupe partielle en perspective d’une vis recevant une telle bague.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 à 3, l’invention concerne une vis pédiculaire (1) comprenant une vis (10) à tête sphérique (11), et une douille (20) montée en liaison rotule sur la tête sphérique (11). La liaison rotule entre la douille (20) et la tête sphérique (11) peut être bloquée selon l’orientation voulue, au moyen d’une bague (40) disposée dans la douille (20), configurée pour venir en appui serré contre la tête sphérique (11).
De moyens de préhension (22) de la douille (20) permettent son immobilisation lors de la manipulation de la bague (40).
Il est ensuite possible de monter une tige de liaison (50) entre plusieurs vis pédiculaires (1), au niveau d’un emplacement de réception (21) de la douille (20), qui présente en général une forme en U. La tige de liaison (50) est quant à elle maintenue au sein de la douille (20), orthogonalement à l’axe de révolution de la douille (20), par un écrou de serrage (30) monté dans la douille (20).
De cette manière, le praticien peut : - placer les vis pédiculaires (1) sur les vertèbres concernées du patient, - orienter convenablement la douille (20) de chaque vis (1), et bloquer l’orientation au moyen de la bague (40) de chaque vis pédiculaire (1), - et enfin monter la tige de liaison (50) reliant les vis pédiculaires (1), avant de procéder à la fixation de la tige (50) au moyen des écrous (30).
Ainsi, lors de la pose de la tige (50), les douilles (20) sont maintenues en position et la pose de la tige (50) est facilitée.
En pratique, la bague (40) présente une surface d’appui (42) de forme complémentaire à la tête sphérique (11), et une empreinte (41) destinée à recevoir un outil pour manipuler le verrouillage de la bague (40) entre une position de libération de la tête sphérique (11) et une position de blocage en appui contre la tête sphérique (11), par une cinématique de type liaison hélicoïdale. De préférence, l’empreinte (41) est en creux. Il est entendu que l’outil ne fait pas partie de la vis pédiculaire (1) car il n’est pas implanté, et ne subsiste pas après le geste opératoire.
Dans un premier mode de réalisation préféré illustré , le verrouillage est obtenu par un filetage de la bague (40) coopérant avec un taraudage de la douille (20). Dans un second mode de réalisation illustré , le verrouillage est obtenu par un profil de came (47) de la bague (40) coopérant avec un profil complémentaire de la douille (20).
L’outil manipulant la bague (40) est introduit à l’intérieur de la douille (20) selon son axe de révolution, ce qui permet de ne pas augmenter l’encombrement de la vis pédiculaire (1).
De manière générale, pour maximiser la transmission du couple entre deux poulies, la courroie doit prendre appui sur la poulie avec une surface de contact la plus grande possible, tout en limitant les contraintes mécaniques liées, notamment, à l’enroulement de la courroie et à la forme des dents.
De telles contraintes ont pour effets d’accentuer la déformation des dents de la courroie, voire provoquer l’apparition de craquelures, en particulier en pied de dent, et donc accélérer la dégradation de la courroie.
Aussi, un objectif de l’invention est de proposer une courroie de transmission synchrone n’ayant pas, au moins, l’un des inconvénients précités.
Un autre objectif de l’invention est de proposer une courroie de transmission synchrone offrant des performances améliorées sur le couple transmissible entre deux poulies.
Il est donc proposé une courroie de transmission synchrone comportant un corps à base élastomère comprenant une portion dorsale, une portion ventrale et un ensemble de câblés de traction entre la portion dorsale et la portion ventrale, la portion ventrale présentant, d’une part, une pluralité de dents transversales, chaque dent transversale ayant en section un premier profil avec deux flancs inclinés convergeant l’un vers l’autre en direction d’un sommet de la dent transversale, les flancs de la dent transversale étant reliés par au moins une partie arrondie, chaque dent transversale ayant une hauteur de dent H1, et, d’autre part, une pluralité de dents longitudinales, chaque dent longitudinale s’étendant entre deux dents transversales sensiblement perpendiculairement aux dents transversales et ayant en section un second profil avec deux flancs inclinés, convergeant l’un vers l’autre en direction d’un sommet de la dent longitudinale, les flancs de la dent longitudinale étant reliés par au moins une partie arrondie, chaque dent longitudinale ayant une hauteur de dent H2, cette hauteur H2, non nulle, étant inférieure ou égale à la hauteur de dent H1.
Ainsi, grâce à l’invention on assure une amélioration du couple transmissible par la courroie et sa stabilité. En effet, en utilisation, la surface de contact entre la courroie et la poulie destinée à la recevoir est élevée grâce aux profils des dents, et en particulier grâce aux dents longitudinales qui n’ont pas seulement une fonction de guidage de la courroie sur la poulie mais participent, avec la forme de leur profil, à la transmission du couple, conjointement avec les dents transversales. La présence de câblés améliorant le module de traction de la courroie, le couple transmissible peut être maîtrisé.
La courroie, selon l’invention, peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres : la hauteur de dent H2, non nulle, de chaque dent longitudinale est strictement inférieure à la hauteur de dent H1 de chaque dent transversale, la hauteur de dent H2 de chaque dent longitudinale est telle que 0,4 x H1 ≤ H2 ≤ 0,8 x H1, chaque dent transversale a en section un premier profil trapézoïdal avec des angles arrondis, la courroie de transmission synchrone comporte un revêtement agencé au niveau d’une surface externe de la pluralité de dents transversales et longitudinales, le corps de courroie à base élastomère est un matériau choisi parmi un éthylène-alpha-oléfine ou un polyuréthane, et le revêtement est un matériau textile ou un film thermoplastique élastomère, chaque câblé de l’ensemble de câblés de traction est en aramide, polyester, fibres de verre ou fibres de carbone ou une combinaison de ceux-ci, les dents transversales sont réparties avec un pas de 11 mm.
L’invention concerne également un ensemble comportant au moins une poulie et une courroie de transmission synchrone telle que décrite dans ce qui précède, chaque poulie comportant : deux rangées circonférentielles de dentures parallèles entre elles et configurées pour recevoir les creux de dents de la pluralité de dents transversales de la courroie, et une rainure circonférentielle, séparant les deux rangées circonférentielles de dentures, configurée pour recevoir la pluralité de dents longitudinales de la courroie.
L’ensemble, selon l’invention, peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres : l'ensemble comporte une première poulie de dimension donnée et une deuxième poulie de dimension différente de la première poulie, l’ensemble comporte une première poulie et une deuxième poulie qui sont identiques, chaque rangée circonférentielle de dentures comporte des creux de dents ayant une profondeur P1 supérieure à une hauteur H1 des dents transversales de la courroie, la rainure longitudinale a une profondeur P2 supérieure à une hauteur H2 des dents longitudinales de la courroie, chaque poulie est en un matériau choisi parmi un acier, un aluminium ou un plastique.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une courroie de transmission synchrone telle que décrite dans ce qui précède, le procédé comportant les étapes suivantes : former une ébauche de courroie avec des matériaux de courroie autour d’un mandrin cylindrique ; retirer l’ébauche du mandrin ; insérer l’ébauche à l’intérieur d’un moule cylindrique comportant sur une paroi cylindrique interne, un motif, négatif des dents transversales et longitudinales à former sur une courroie ; presser l’ébauche contre le moule au moyen d’une vessie caoutchouc gonflable, et chauffer le moule de sorte à vulcaniser l’ébauche de courroie ; démouler l’ébauche vulcanisée ; et découper l’ébauche vulcanisée de sorte à former la courroie.
La représente une vue schématique en perspective et partielle d’une courroie selon l’invention,
La représente une vue schématique de profil de la courroie de la ,
La représente une vue schématique de profil d’une autre forme de réalisation d’une courroie de transmission synchrone selon l’invention,
La représente une vue schématique en coupe transversale de la courroie de la ,
La représente une vue schématique en coupe transversale d’une autre forme de réalisation de la courroie de transmission synchrone selon l’invention,
La couche d’oxyde de grille peut être constituée de dioxyde de silicium et présenter une épaisseur comprise entre 0,5 nm et 6 nm.
Dans un deuxième mode de mise en œuvre, la première couche en silicium-germanium présente une concentration en germanium comprise entre 5 % et 10 %.
Selon un développement de ce deuxième mode de mise en œuvre, la couche d’oxyde de grille est formée par oxydation thermique ou chimique d’une portion au moins de la première couche ou par exposition de la première couche à un plasma contenant de l’oxygène.
Selon un autre développement, la couche d’oxyde de grille comprend du dioxyde de silicium et de l’oxyde de germanium, le pourcentage d’oxyde de germanium étant inférieur ou égal à 10 %, et la couche d’oxyde de grille présente une épaisseur comprise entre 0,5 nm et 6 nm.
Le procédé de fabrication selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : la région fondue de l’empilement s’étend jusqu’à la couche d’oxyde de grille ; la couche d’oxyde de grille est formée de manière à présenter un pourcentage d’oxyde de germanium (GeO x ) inférieur ou égal à 10 % ; le procédé comprend en outre une étape de dépôt d’une couche de matériau diélectrique à constante diélectrique élevée sur la couche d’oxyde de grille ; la couche de matériau diélectrique à constante diélectrique élevée est formée avant ou après l’étape de recuit laser ; le recuit laser est accompli en exposant l’empilement à un rayonnement laser présentant une longueur d’onde comprise entre 200 nm et 600 nm et une densité d’énergie comprise entre 0,1 J/cm 2 et 10 J/cm 2 pendant une durée comprise entre 10 ns et 1000 ns ; le recuit laser est accompli sous une atmosphère dépourvue d’oxygène ; le recuit laser est accompli sous une atmosphère contenant de l’oxygène pour former simultanément la couche d’oxyde de grille ; le procédé comprend en outre une étape de formation d’une électrode de grille sur la couche d’oxyde de grille ; le procédé comprend en outre une étape de formation de régions de source et de drain ; et le transistor comprend une région de canal formé par la couche active et des régions de source et de drain disposées de part et d’autre de la région de canal.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures suivantes. la représente schématiquement un transistor à effet de champ à canal SiGe ; les figures 2A à 2C représentent un premier mode de mise en œuvre du procédé de fabrication de transistor à effet de champ selon l’invention ; et les figures 3A à 3C représentent un deuxième mode de mise en œuvre du procédé de fabrication de transistor à effet de champ selon l’invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La est une vue en coupe schématique d’un transistor à effet de champ 10 à canal SiGe. Le transistor à effet de champ 10 comprend un substrat 11, une région de canal 12 disposée sur le substrat 11, des régions de drain et de source 13-14 disposées sur le substrat 11 de part et d’autre de la région de canal 12, une couche d’oxyde de grille 15 disposée sur la région de canal 12 et une électrode de grille 16 disposée sur la couche d’oxyde de grille 15. L’électrode de grille 16 est séparée de la région de canal 12 par la couche d’oxyde de grille 15.
Le transistor à effet de champ 10 est avantageusement de type PMOS. Les régions de drain et de source 13-14 sont alors des régions semi-conductrices dopées de type P.
La région de canal 12 comprend une couche active 23 en silicium-germanium (SiGe), en contact avec la couche d’oxyde de grille 15. Cette couche active 23 en SiGe peut être contrainte en compression ou au contraire relâchée, c’est-à-dire soumise à aucune contrainte en tension ou en compression. Elle présente dans son épaisseur un gradient de concentration en germanium. De préférence, la concentration en germanium augmente en se rapprochant de l’interface entre la couche active 23 et la couche d’oxyde de grille 15 et atteint une valeur maximale à cette interface. La valeur maximale de la concentration en germanium est avantageusement comprise entre 30 % et 80 % (en pourcentage atomique) pour conférer une forte mobilité aux porteurs de charge électrique dans la région de canal 12 et diminuer la tension de seuil du transistor. La couche d’oxyde de grille 15 présente de préférence une épaisseur comprise entre 0,5 nm et 6 nm.
Le transistor à effet de champ 10 peut également comprendre une couche de matériau diélectrique à forte constante diélectrique (non représentée) disposée entre la couche d’oxyde de grille 15 et l’électrode de grille 16. Un matériau diélectrique à forte constante diélectrique (matériau diélectrique dit « high-k ») désigne un matériau ayant une constante diélectrique k supérieure à la constante diélectrique du dioxyde de silicium (SiO 2 ), soit supérieure à 3,9.
Les figures 2A à 2C représentent des étapes S11 à S13 d’un procédé de fabrication du transistor à effet de champ 10, selon un premier mode de mise en œuvre de l’invention. Ces étapes sont relatives à la formation de la couche active 23 en SiGe (formant la région de canal 12) et de la couche d’oxyde de grille 15.
L’étape S11 de la consiste à fournir un empilement 20 comprenant le substrat 11, une première couche 21 en SiGe disposée sur le substrat 11 et une deuxième couche 22 en silicium disposée sur la première couche 21.
Le substrat 11 peut être un substrat massif (« bulk » en anglais) en un matériau semiconducteur (par exemple en silicium, germanium, silicium-germanium ou carbure de silicium) ou un substrat de type silicium sur isolant (ou SOI, pour « Silicon On Insulator).
La première couche 21 en SiGe est de préférence formée par épitaxie sur une face du substrat 11. La première couche 21 en SiGe présente avantageusement une concentration en germanium (aussi appelée pourcentage atomique de germanium) comprise entre 1 % et 80 %, préférentiellement entre 5 % et 60 % et encore plus préférentiellement entre 10% et 60%. Plus le pourcentage de germanium est élevé, plus le nombre de défauts pouvant capturer des trous accumulés dans le film de SiGe est réduit.
L’épaisseur de la première couche 21 en SiGe peut être comprise entre 5 nm et 50 nm. De préférence, la première couche 21 en SiGe ne présente pas de gradient de concentration en Ge après l’étape S11.
La capacité à prédire (avec une précision chiffrée dépendant du modèle validé) la faisabilité du parcours envisagé à l’aide de la méthode proposée de prédiction de consommation électrique permet de mettre en œuvre les surveillances et niveaux d’alerte croissants suivants : alerte en temps réel, sur le moyen/long terme de la perte de faisabilité du parcours, liée à une autonomie insuffisante pour rejoindre la destination selon plan de vol (dont niveau de vol et vitesse) ; alerte sur le moyen/long terme en cas d’autonomie insuffisante pour rejoindre la destination selon une ligne directe en adoptant les vitesse/altitude en minimisant la consommation électrique ; alerte sur le court/moyen terme en cas d’autonomie insuffisante pour rejoindre chaque terrain successif de dégagement en ligne droite depuis la position courante ; alerte sur le court terme lorsque la charge de la batterie atteint un seuil minimum ; alerte sur le risque de ne pas pouvoir faire des patterns tactiques répétitifs (pour Recherche et Sauvetage – SAR- ou inspection par caméras) après calcul d’un temps maximum d'endurance ou "max endurance Time" en langue anglaise ; et alerte corollaire (dite "Bingo Battery") nécessitant d’interrompre la mission pour atterrir au plus vite.
De même, la capacité à prédire la faisabilité du parcours envisagé permet de mettre en œuvre les différentes fonctions d’optimisation de consommation électriques suivantes : Points de non-retour entre chaque départ et destination puis entre chaque terrain de dégagement et terrain de dégagement suivant en fonction de la trajectoire, du vent et de la consommation batterie modélisée ; Optimisation de la meilleure altitude de vol compte tenu de la consommation électrique prédite et du vent prédit sur la route ; Choix de la trajectoire optimisant l’autonomie/la consommation de la batterie (dépendant notamment des vents, de la température et de la vitesse) ; Dans le cas de drone équipé de capteurs solaires pour recharger la batterie, optimisation de la route maximisant l'éclairement solaire ; La consommation dépendant de la vitesse, dépend du passage automatique en mode ECON (Vitesse de moindre consommation), dès la détection d'une réserve de la batterie basse (en-dessous d'un seuil) à destination avec la trajectoire et la vitesse courante ; En alternative, si la réserve électrique à destination prédite est en-dessous d’un seuil, on met en œuvre une recherche de la meilleure altitude optimisant le vent quitte à abandonner la mission si elle est prévue à une altitude fixe.
La présente invention consiste à permettre de calculer des prédictions de consommation électrique aussi précises et fiables que celles actuellement fournies dans le cadre d’aéronefs à moteur thermique pour la consommation du carburant en tenant compte de la trajectoire à suivre.
Elle permet de déduire à partir de paramètres d'environnement ou de vol (vent, température, pression) et de performances ou de fonctionnement de l'aéronef (trainée, poussée, puissance moteur, et énergie disponible en carburant ou électrique, l’âge de la batterie qui dégrade la performance de la batterie), la consommation d’énergie électrique le long de la trajectoire, et permet donc de fournir des prédictions précises en termes de consommation d’énergie électrique, ce qui apporte un bénéfice considérable et est un impératif pour connaître à tout instant la tenue de la mission (capacité à réaliser la mission et atteindre la destination en suivant la trajectoire planifiée).
La présente invention permet, en temps réel, de monitorer ou surveiller et d’alerter sur une surconsommation due à un vent contraire par exemple et mettant en jeu le déplacement prévu.
Elle permet également d’avertir le télé-pilote lorsque la charge de la batterie devient très faible.
Ainsi, les opérateurs ne sont plus obligés de faire des estimations grossières sur la consommation électrique les obligeant à prendre des marges de sécurité très grandes sur le temps de déplacement pour compenser la non prise en compte de la météo courante (vents, température) et la dégradation de la batterie avec le temps.