INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description détaillée Selon un mode de réalisation, un défaut esthétique cutané associé peut être choisi parmi des imperfections cutanées dues à une hyperséborrhée.
L'invention a notamment pour but d’augmenter la résistance de la connexion entre l’embout et le liner et de limiter l’endommagement du liner lorsque le réservoir est sous pression. De manière optimale, cette augmentation de la résistance en couple de la connexion entre l’embout et le liner est obtenue sans augmenter l’encombrement du réservoir et sans ralentir le procédé de fabrication du réservoir.
Selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, et tel que cela est visible sur la , le support 20 mentionné plus haut, et auquel est intégré la première électrode 11, présente une structure stratifiée qui comprend la première pièce conductrice 21 commune formant la première électrode 11 et la troisième électrode 15, une couche électriquement isolante 22 qui recouvre ladite première pièce conductrice 21 du côté de ladite première pièce conductrice 21 qui est opposé à la face d’appui 20A, ici donc la face radialement interne de la première pièce conductrice 21, de sorte à former le diélectrique du second condensateur C2, et une seconde pièce conductrice 23 qui recouvre ladite couche électriquement isolante 22 pour former la quatrième électrode 16, et donc la seconde armature C2_2 du second condensateur C2.
Ici encore, un tel agencement permet d’avoir une structure simple, compacte, fiable et robuste, qui forme à elle seule la seconde branche B2 et une partie de la première branche B1, et qui combine les fonctions mécaniques de support avec les fonctions électriques de détection.
La seconde pièce conductrice 23 peut être formée par une plaque ou une palette en matériau électriquement conducteur, par exemple métallique, au besoin incurvée pour épouser la forme de l’objet 2 à soutenir.
Dans le cas où le support 20 est formé par un mors destiné à soutenir le talon 31A, 31B d’un bandage 30 de forme annulaire, et donc d’épouser la courbure de la tringle circulaire qui renforce ledit talon 31, la seconde pièce conductrice 23 pourra être formée par une palette, de préférence incurvée de façon concave par rapport à l’axe central X30, palette qui sera située en position radialement interne par rapport à l’axe central X30, et sur laquelle se superposeront en épaisseur, dans cet ordre, par distance croissante à l’axe central X30, la couche électriquement isolante 22 puis la première pièce conductrice 21 qui prendra la forme d’une palette, de préférence incurvée, offrant radialement vers l’extérieur une face d’appui 20A, de préférence concave par rapport à l’axe central X30, adaptée pour recevoir le talon 31A, 31B.
La structure stratifiée pourra être maintenue au moyen d’une ou plusieurs vis 25.
Lesdites vis 25 pourront avantageusement être isolées de la seconde pièce conductrice 23 au moyen de rondelles isolantes 26, afin d’éviter de court-circuiter le second condensateur C2, tel que cela est visible sur la .
De préférence, lesdites vis 25 seront d’une part au contact de la première pièce conductrice 21, et d’autre part isolées de la seconde pièce conductrice 23, et traverseront la structure stratifiée, de sorte à pouvoir être connectées à un fil raccordé à l’unité de contrôle 14, et plus particulièrement au générateur 17. Ainsi, on pourra facilement alimenter la première électrode 11 formée par la première pièce conductrice 21 et mesurer l’intensité du courant arrivant au nœud N1.
De préférence, le dispositif 1 comprend un système de déplacement motorisé 40, placé sous la dépendance de l’unité de contrôle 14, qui permet alternativement d’amener l’outil 5 d’enlèvement de matière au contact de l’objet 2 puis d’éloigner l’outil 5 d’enlèvement de matière de l’objet 2.
Le système de déplacement motorisé 40 peut à cet effet comprendre un bras robotisé 41, par exemple un bras robotisé anthropomorphe à six axes, dont l’extrémité porte l’outil 5 d’enlèvement de matière.
Selon une possibilité de mise en œuvre, l’objet sera maintenu par le support 20 en position fixe par rapport au bâti du dispositif 1, et c’est donc le système de déplacement motorisé 40 qui positionnera et déplacera l’outil 5 relativement au support 20 et à l’objet 2 pour réaliser la ou les opérations d’enlèvement de matière en une ou plusieurs zones identifiées sur l’objet 2.
Bien entendu, sans sortir du cadre de l’invention, le système de déplacement motorisé 40 pourrait comporter à l’inverse un porte-outil fixe et un support 20 mobile agencé pour déplacer l’objet 2, ici le bandage 30, par rapport à l’outil 5 d’enlèvement de matière, ou encore une combinaison d’un porte-outil mobile, de type bras robotisé, permettant de déplacer l’outil 5 dans l’espace, par rapport au bâti du dispositif 1 et un support 20 mobile permettant de déplacer et positionner l’objet 2 dans l’espace, par rapport à ce même bâti du dispositif 1.
Selon une possibilité de réalisation, le système de déplacement 40 motorisé comprend un capteur d’effort qui permet de mesurer un effort de réaction qu’exerce l’objet 2 à l’encontre de l’outil 5 d’enlèvement de matière.
Ledit capteur d’effort permet avantageusement au système de déplacement 40 motorisé d’effectuer, à la manière d’un palpeur, une prise d’origine préalable à l’opération d’enlèvement de matière, en rapprochant l’outil 5 de l’objet 2, tandis que l’outil 5 est inactif, par exemple tandis que la brosse n’est pas entraînée en rotation, jusqu’à ce que le capteur d’effort détecte que ledit outil 5 est entré en contact avec l’objet 2, ce qui indiquera au système de déplacement motorisé 40, et donc à l’unité de contrôle 14, quelle est la position de la surface de l’objet 2 dans l’espace.
Ledit capteur d’effort peut également fournir une sécurité, redondante avec le système de détection 10 par mesure d’impédance, en ceci que ledit capteur d’effort est capable de détecter l’effort de réaction mécanique que lui oppose l’insert 4 électriquement conducteur, lorsque l’outil 5 atteint ledit insert 4, ou une variation dans l’évolution de l’effort de résistance qui s’oppose à la pénétration de l’outil 5 dans l’objet 2, par exemple le couple résistant qui s’oppose à la rotation de la brosse, entre la situation où l’outil 5 s’enfonce progressivement dans le revêtement 3 qui précède l’insert 4, ici la couche de gomme qui précède un câble métallique de renfort, et la situation où l’outil atteint l’insert 4, ici atteint ledit câble métallique de renfort.
Bien que le temps de réponse de cette détection par capteur d’effort soit plus long que le temps de réponse particulièrement court du système de détection 10 électrique par mesure d’impédance, lequel est typiquement inférieur à 30 millisecondes, cette détection mécanique offre néanmoins une sécurité supplémentaire, qui permet d’éviter de trop endommager l’insert 4, ou de causer des dégâts à l’outil 5 d’enlèvement de matière, en cas de défaillance du système de détection 10 capacitif.
De même, pour accroître la sécurité de fonctionnement, on pourrait prévoir, lorsque l’outil 5 est formé par une brosse rotative, un capteur de couple qui soit à même détecter une variation du couple d’enlèvement de matière lorsque la brosse rencontre l’insert 4, après avoir creusé le revêtement 3 électriquement isolant.
représentent, en perspective suivant différentes vues, le montage des poches de la .
En relation avec ces figures, on décrit ci-dessous un article de portage qui présente une structure 1 destinée à recouvrir une partie du corps d’un utilisateur 2.
Dans la description, les termes de positionnement dans l’espace sont pris en référence à l’article de portage tel que représenté sur les figures, ainsi que par rapport à la position de l’utilisateur 2 lorsqu’il revêt ledit article. En particulier : les termes « gauche » et « droit » sont pris en référence à la latéralité de l’utilisateur 2 portant l’article ; les termes « interne » et « externe » sont pris en référence à un plan anatomique sagittal du corps de l’utilisateur 2, et désignent des positions respectivement proches et éloignées de ce plan sagittal ; les termes « intérieur » et « extérieur » sont pris en référence à la position de l’article de portage par rapport à la partie du corps de l’utilisateur 2 qu’il recouvre, et désignent des positions respectivement proches et éloignées de ladite partie du corps.
Dans les modes de réalisation représentés, l’article de portage est un gilet destiné à être porté lors d’une activité sportive en extérieur, telle que la course à pied en milieu urbain (running) ou en milieu naturel (trail), la randonnée, ou encore la marche nordique. En variante, l’article de portage peut présenter d’autres formes, notamment celle d’une ceinture destinée à être portée autour de la taille de l’utilisateur 2, pour un usage similaire à celui du gilet.
La illustre un deuxième exemple de la phase de stabilisation suite à une transition montante ou descendante de la tension appliquée entre la pointe et l’électrode inférieure de l’échantillon selon l’invention.
La illustre un troisième mode de réalisation du dispositif expérimental selon l’invention.
La illustre un exemple de la cartographie obtenu par un dispositif expérimental selon l’état de l’art.
La illustre un exemple de la cartographie obtenu par un dispositif expérimental selon l’invention.
La illustre un dispositif expérimental D1 selon l’invention. Le dispositif expérimental D1 est configuré pour mettre en œuvre un procédé de caractérisation d’un échantillon de test E1 selon un mode de réalisation de l’invention. Le dispositif expérimental D1 comprend une pointe conductrice P1 solidaire à une extrémité d’un levier L1, un actionneur A1 pour commander mécaniquement le levier L1, une source de laser SL1, un générateur de tension G1, une photodiode à quatre quadrants PD1, un étage amplificateur AMP1, un circuit de commande 20, un étage de détection de stabilité 22 et un calculateur CALC.
À titre d’exemple, la couche PZ1 présente une épaisseur comprise entre 5 nm et 10µm. À titre d’exemple, la couche PZ1 est réalisée en titano-zirconates de plomb PZT, en titanate de baryum BaTiO3 ou tout autre matériau piézoélectrique et ferroélectrique. À titre d’exemple, l’électrode inférieure EL1 est réalisée en cuivre ou en aluminium ou en platine.
Le signal de caractérisation V CAR (t) présente une amplitude supérieure à celles des deux signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t). Ainsi, le signal de caractérisation V CAR (t) est le signal utile pour stimuler l’échantillon lors de la caractérisation. D’autre part, les signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t) sont utilisés pour réaliser une fonction de maintien de la fréquence du signal de caractérisation V CAR (t) égale à la fréquence de résonance f 0 en régime permanent. avec la composante continue du signal , est sa composante alternative ayant une première amplitude , une première fréquence , et une phase initiale . La composante continue joue le rôle de tension de polarisation locale au niveau du point N1. La première fréquence est dénommée « fréquence de travail ».
Nous rappelons que l’ensemble constitué par le levier, la pointe, l’échantillon piézoélectrique et l’électrode présente une fréquence de résonance propre, notée f 0 . Le circuit de commande 20 est configuré pour maintenir un fonctionnement en résonance tout au long de la caractérisation. Cette fonction est réalisée par l’intermédiaire d’une boucle de rétroaction propageant le signal de mesure amplifié V s vers le circuit de commande 20. Les solutions connues pour réaliser ce type de circuit présentent des résultats satisfaisants pour des créneaux de lecture et d’écriture avec des durées supérieures à 50ms. Le signal de stimulation noté V ST (t) comprend une succession de fronts montants et descendants sur des durées courtes (de l’ordre de 1ms) ce qui engendre des variations de la fréquence de résonance propre f 0 . Il en résulte la création d’un régime transitoire, après chaque front de tension, selon le temps de réponse du circuit de commande 20 (de l’ordre de 50ms). Durant ce régime transitoire, on observe un décrochage de la fréquence f 1 du signal stimulation V ST (t) de la fréquence de résonance propre f 0 .
L’étage de détection de stabilité 22 est configuré pour détecter ce décrochage fréquentiel en temps réel pendant la caractérisation et pour générer un signal d’activation d’acquisition V TRIG propagé vers le calculateur CALC suite à la détection d’un fonctionnement en résonance (régime permanent). La durée du régime transitoire n’est pas prédictible, car elle dépend de l’amplitude de variation de la fréquence propre f 0 qui reste aléatoire. L’étage de détection de stabilité 22 reçoit les signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t) fournis par le circuit de commande 20. La détection du régime transitoire où le système fonctionne hors résonance est réalisée à partir des signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t).
Alternativement, l’étage de détection de stabilité 22 reçoit le signal de caractérisation V CAR (t) à la fréquence de travail f 1 . L’étage de détection de stabilité 22 est configuré pour mesurer en temps réel la variation temporelle de la fréquence de travail f 1 afin de détecter le régime transitoire où le système fonctionne hors résonance.
Le calculateur CALC est configuré pour traiter le signal de mesure V s afin d’extraire les caractéristiques piézoélectriques et ferroélectriques de l’échantillon et tracer une courbe d’hystérésis pour chaque point caractérisé de la surface S1. Pour chaque créneau de lecture, une phase d'acquisition est déclenchée par le calculateur CALC suite à la réception d’un ordre d’acquisition via le signal d’activation d’acquisition V TR IG . Cela permet d’éviter le traitement du signal de mesure V s pendant le régime transitoire circuit de commande 20. Ainsi, l’étage de détection de stabilité 22 permet de faire coïncider toujours la phase d'acquisition du calculateur CALC avec le régime permanent du circuit de commande 20. Ainsi, seuls les points de mesures (lecture et écriture) correspondant à un fonctionnement en résonance sont retenus par le calculateur CALC. Cela permet d’améliorer la fiabilité des résultats de la caractérisation. L’amélioration de la fiabilité des résultats permet aussi de réduire la durée d’acquisition par point de la surface S1. Ainsi, cela offre la possibilité d’améliorer la résolution de la cartographie générée par le dispositif de caractérisation par rapport aux solutions de l’état de l’art.
7. Chris Wild, “The Wilcoxon Rank-Sum Test”, Université d’Auckland, https://www.stat.auckland.ac.nz/~wild/ChanceEnc/Ch10.wilcoxon.pdf
8. Coefficient de corrélation de Pearson https://en.wikipedia.org/wiki/Pearson_correlation_coefficient
9. H. Sanz, C. Valim, E. Vegas, J. M. Oller, F. Reverter, “SVM-RFE: selection and visualization of the most relevant features through non-linear kernels”, BMC Bioinformatics (2018) 19:432
10. RFE sur un classificateur d’arbre de décision : https://scikit-learn.org/stable/modules/generated/sklearn.feature_selection.RFE.html et https://ieeexplore.ieee.org/document/8614039
11. I. Logunova, "Random Forest Classifier: Basic Principles and Applications", https://serokell.io/blog/random-forest-classification
12. AdaBoost, https://en.wikipedia.org/wiki/AdaBoost
13. Lasso, https://en.wikipedia.org/wiki/Lasso_(statistics)
14. Régression Ridge, https://en.wikipedia.org/wiki/Ridge_regression
15. Classificateur SGD https://scikit-learn.org/stable/modules/generated/sklearn.linear_model.SGDClassifier.html?highlight=sgdclassifier#sklearn.linear_model.SGDClassifier
16. Mason L., Baxter J., Bartlett P. L., Frean M. (1999). "Boosting Algorithms as Gradient Descent", In S.A. Solla and T.K. Leen and K. Müller (ed.). Advances in Neural Information Processing Systems 12. MIT Press. pp. 512–518.
17. Rokach L., Maimon O. (2014). “Data mining with decision trees: theory and applications”, 2nd Edition. World Scientific Pub Co Inc. doi:10.1142/9097
18. Classificateur Extra tree : https://scikit-learn.org/stable/modules/generated/sklearn.ensemble.ExtraTreesClassifier.html
19. Analyse Discriminante Linéaire : https://scikit-learn.org/stable/modules/generated/sklearn.discriminant_analysis.LinearDiscriminantAnalysis.html
20. Tolles J., Meurer W. J. (2016). "Logistic Regression Relating Patient Characteristics to Outcomes". JAMA. 316 (5): 533–4. doi:10.1001/jama.2016.7653
21. Classificateur Extra tree : https://scikit-learn.org/stable/modules/generated/sklearn.ensemble.ExtraTreesClassifier.html
22. T. Chen, T. He, “XGBoost: eXtreme Gradient Boosting”, Package Version: 0.6-4, January 4, 2017, https://cran.microsoft.com/snapshot/2017-12-11/web/packages/xgboost/vignettes/xgboost.pdf
Le processus selon la présente invention peut en outre comprendre l’étape (4) de retrait des moyens de recouvrement autour des fibres kératineuses après l’étape (3).
Le processus selon la présente invention peut en outre comprendre l’étape de fourniture aux fibres kératineuses d'une tension mécanique par au moins un moyen de remodelage, de préférence choisi dans le groupe consistant en un bigoudi, un rouleau, une plaque et un fer, avant ou après l’étape (1).
Le processus selon la présente invention peut en outre comprendre l’étape de rinçage des fibres kératineuses après l’étape (1).
Le pH de la composition peut être de ±2 par rapport au pH qui est égal au pKa de l’équilibre suivant :
Le (a) composé peut être choisi dans le groupe consistant en les acides alkylaminosulfoniques tels que l’acide 2-(cyclohexylamino)éthanesulfonique ; les acides aminés tels que la glycine, l’alanine, l’acide glutamique, l’acide aspartique, la phénylalanine, la β-alanine, l’isoleucine, la leucine, la proline, la glutamine, la sérine, la thréonine, la valine, le tryptophane et la tyrosine ; les oligomères d’acides aminés tels que la glycylglycine ; les acides aminosulfoniques tels que la taurine ; et leurs mélanges.
Le (a) composé peut être choisi dans le groupe consistant en acide 2-(cyclohexylamino)éthanesulfonique, glycine, alanine, taurine et leurs mélanges.
La quantité du (a) composé dans la composition peut être de 1 % à 25 % en poids, de préférence de 3 % à 20 % en poids, et plus préférentiellement de 5 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de (b) l’eau dans la composition peut être de 50 % à 95 % en poids, de préférence de 60 % à 90 % en poids et, plus préférentiellement, de 70 % à 85 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition peut en outre comprendre (c) au moins un agent alcalin, de préférence un agent alcalin inorganique. Le (c) agent alcalin peut être choisi dans le groupe consistant en les hydroxydes de métal alcalin, les hydroxydes de métal alcalino-terreux, les phosphates et ou monohydrogénophosphates de métal alcalin. La quantité du (c) agent alcalin dans la composition peut être de 0,1% à 15% en poids, de préférence de 0,5% à 10% en poids, et plus préférentiellement de 1% à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition peut ne comprendre aucun ammoniaque ou composé thiol, ou comprend moins de 1 %, de préférence moins de 0,5 %, et plus préférentiellement moins de 0,1 % en poids d’ammoniaque ou d’un composé thiol, par rapport au poids total de la composition.
La composition peut ne comprendre aucun agent réducteur ou agent oxydant, ou comprend moins de 1 %, de préférence moins de 0,5 %, et plus préférentiellement moins de 0,1 % en poids d’un agent réducteur ou d’un agent oxydant, par rapport au poids total de la composition.
La montre des photographies des mèches de cheveux qui ont été bouclées dans l’exemple 1 et l’exemple comparatif 1.
Cependant, pour améliorer la fiabilité du système de détection 10, et notamment pour définir une valeur d’impédance de référence Z2_ref, C2_ref par rapport à laquelle seront évaluées les variations d’impédances, valeur d’impédance de référence qui pourra de surcroît être rafraîchie juste avant chaque opération d’enlèvement de matière afin d’éviter des phénomènes de dérive imputables par exemple aux variations de température ou d’hygrométrie dans l’environnement du dispositif 1, ou bien encore pour éviter des phénomènes de parasitage liés notamment à la présence au sein du support 20 de masses métalliques qui sont de fait très proches du premier dipôle D1 et peuvent donc former des capacités parasites à l’origine par exemple de courants de fuite, les inventeurs ont découvert qu’il était préférable d’associer à la première branche B1 du circuit de détection 13 une seconde branche B2 présentant une impédance connue, et plus particulièrement de placer ainsi, dans ladite seconde branche B2, un second dipôle D2, plus particulièrement un second condensateur C2, aux caractéristiques connues.
C’est pourquoi, tel que cela est notamment visible sur les figures 4 et 5, le circuit de détection 13 comprend de préférence un second dipôle D2 qui est distinct du premier dipôle D1. Ce second dipôle D2 présente une première borne D2_1 ainsi qu’une seconde borne D2_2.
La première borne D2_1 dudit second dipôle D2 est raccordée électriquement à la première borne D1_1 du premier dipôle D1 de sorte à former un nœud N1 qui est commun au premier dipôle D1 et au second dipôle D2.
L’unité de contrôle 14 peut alors avantageusement mesurer l’impédance aux bornes D2_1, D2_2 du second dipôle D2 afin de pouvoir d’une part acquérir une valeur d’impédance de référence Z2_ref, de préférence une valeur d’impédance capacitive de référence C2_ref, dite « impédance à vide » Z2_ref, respectivement « capacité à vide » C2_ref, qui est égale à une valeur d’impédance que ladite unité de contrôle 14 mesure aux bornes D2_1, D2_2 du second dipôle D2 tandis que l’outil 5 d’enlèvement de matière se trouve à distance de l’insert 4 électriquement conducteur, et d’autre part détecter, par rapport à cette impédance à vide Z2_ref, respectivement par rapport à cette capacité à vide C2_ref, une variation d’impédance, de préférence une variation d’impédance capacitive, qui est représentative d’une connexion électrique du premier dipôle D1 avec la seconde électrode 12 lors de l’entrée en contact de l’outil 5 d’enlèvement de matière avec l’insert 4 électriquement conducteur.
Plus particulièrement, le système de détection 10 pourra de préférence comprendre une troisième électrode 15 qui correspond à la première borne D2_1 du second dipôle D2 et qui forme une première armature C2_1 d’un condensateur C2 dit « second condensateur » C2, distinct du premier dipôle D1, et plus particulièrement distinct du premier condensateur C1, et une quatrième électrode 16 qui correspond à la seconde borne D2_2 du second dipôle D2 et qui forme une seconde armature C2_2 dudit second condensateur C2.
La troisième électrode 15 formant la première armature C2_1 du second condensateur C2 est raccordée électriquement à la première électrode 11 formant la première borne D1_1 du premier dipôle D1, et plus préférentiellement formant la première armature C1_1 du premier condensateur C1, de sorte à former un nœud N1 qui est commun au premier dipôle D1 et au second condensateur C2, plus préférentiellement qui est commun au premier condensateur C1 et au second condensateur C2.
L’unité de contrôle 14 est alors agencée de manière à mesurer l’impédance aux bornes du second condensateur C2 de sorte à pouvoir détecter une variation d’impédance, ici plus particulièrement une variation d’impédance capacitive, provoquée par la connexion électrique du premier dipôle D1, ici plus préférentiellement du premier condensateur C1, avec la seconde électrode 12 lors de l’entrée en contact de l’outil 5 d’enlèvement de matière avec l’insert 4 électriquement conducteur.
De façon préférentielle, la seconde borne D1_2 du premier dipôle D1 et la seconde borne D2_2 du second dipôle D2, ici donc plus particulièrement la seconde électrode 12 et la quatrième électrode 16, sont toutes les deux raccordées électriquement à une ligne conductrice L1 commune de sorte que lesdites seconde borne D1_2 du premier dipôle D1 et seconde borne D2_2 du second dipôle D2, et plus particulièrement lesdites seconde électrode 12 et quatrième électrode 16, se trouvent à un même potentiel.