INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise notamment à proposer une composition de carburant à base d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés tels que des huiles végétales hydrotraitées (HVO), qui présente une stabilité à l’oxydation améliorée.
La Demanderesse a maintenant découvert que l’ajout, à une base carburant constituée d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés (HEFA), d’un ou plusieurs esters méthyliques ou éthyliques d’acides gras en une teneur minimale de 2% en masse en association avec un ou plusieurs additifs choisis parmi les alkyle-phénols, permettait d’améliorer significativement la stabilité à l’oxydation de la composition de carburant.
La présente invention a ainsi pour objet une composition de carburant comprenant : a) au moins 50% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, d’une ou de plusieurs coupes d’hydrocarbures paraffiniques constituée(s) d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés (HEFA) ; b) au moins 2% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, d’un ou plusieurs esters choisis parmi les esters méthyliques et les esters éthyliques d’acides gras ; et c) un ou plusieurs additifs choisis parmi les alkyle-phénols.
En particulier, la Demanderesse a découvert de manière inattendue que l’association du ou des esters méthyliques et éthyliques d’acides gras et du ou des additifs de type alkyle-phénols procurait une amélioration synergique de la stabilité à l’oxydation des compositions de carburant à base d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés (HEFA).
Cette composition présente un excellent niveau de stabilité et notamment une bonne stabilité à l’oxydation, ce qui lui procure une excellente stabilité au stockage, que ce soit à température basse, ambiante ou élevée, sans aucune dégradation des autres propriétés intrinsèques des compositions à based’HEFAs, telles que notamment leur faible niveau de moussage et de désémulsion, leur densité, leur indice de cétane, leur bonne tenue à froid.
La teneur en hydrocarbures aromatiques de la composition selon l’invention est avantageusement inférieure à 5% en masse, de préférence inférieure à 2% en masse, plus préférentiellement inférieure à 1% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la teneur en hydrocarbures naphténiques de la composition selon l’invention est inférieure à 5% en masse, de préférence inférieure à 4% en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Ses excellentes propriétés rendent la composition de carburant utilisable dans de nombreuses applications incluant les véhicules automobiles modernes, notamment les véhicules comprenant un moteur Diesel, y compris les moteurs les plus perfectionnés tels que les moteurs Diesel à injection directe à très haute pression.
Dans ce qui va suivre, et à moins d’une autre indication, les bornes d’un domaine de valeurs sont comprises dans ce domaine, notamment dans les expressions « compris entre » et « allant de … à … ». Par ailleurs, les expressions « au moins un » et « au moins » utilisées dans la présente description sont respectivement équivalentes aux expressions « un ou plusieurs » et « supérieur ou égal ». Enfin, de manière connue en soi, on désigne par composé ou groupe en C N un composé ou un groupe contenant dans sa structure chimique N atomes de carbone.
DESCRIPTION DETAILLEE La coupe d’hydrocarbures paraffiniques (a) La composition selon l’invention comprend au moins 50% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, d’une ou de plusieurs coupes d’hydrocarbures paraffiniques constituées d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés (HEFA).
Les acides gras et esters d’acides gras peuvent provenir de nombreuses sources, incluant les huiles et les graisses végétales, les huiles et les graisses animales, les huiles recyclées (par exemple les huiles alimentaires, les huiles de cuisson).
Selon un mode de réalisation préféré, la ou les coupes d’hydrocarbures paraffiniques (a) sont constituée(s) d’huiles végétales hydrotraitées, également connues sous l’appellation HVO (de l’anglais « hydrotreated vegetable oils »). Il s’agit d’huiles d’origine végétale qui ont subi des traitements successifs incluant un hydrotraitement et une éventuelle isomérisation. Les procédés de préparation de telles huiles végétales hydrotraitées sont connus en soi.
En se référant de la à la , l’actionneur 1 comprend principalement un boîtier 30, un moteur électrique d’entraînement 20, un système de transmission de puissance par engrenages 60, un support intermédiaire 10, un élément de sortie de couple 70, une carte électronique 50 et un couvercle 40. Le système de transmission de puissance par engrenages 60 réduit la vitesse et augmente le couple du moteur électrique 20. Un train d’engrenage peut éventuellement se trouver cinématiquement entre le moteur électrique 20 et l’élément de sortie de couple 70. Le boîtier 30 et le couvercle 40 forment, une fois assemblés entre eux, un volume interne dans lequel sont logés le moteur électrique 20, le système de transmission de puissance par engrenages 60, le support intermédiaire 10, l’élément de sortie de couple 70 et la carte électronique 50. Le boîtier 30 et le couvercle 40 peuvent être assemblés entre eux par tous types de fixation étanche, par exemple vissage, collage ou par soudure laser, ultrasons. Le boîtier 30 et le couvercle 40 sont réalisés en plastique, notamment en PBT renforcé en fibre de verre. Une membrane semi-perméable, c’est-à-dire perméable aux gaz et imperméable aux liquides est logée dans le boîtier 30 ou dans le 40 afin de réguler automatiquement la pression à l’intérieur de l’actionneur 1.
Le boîtier 30 comprend une ouverture 32 sous la forme d’un fût de guidage dans laquelle vient se monter l’élément de sortie de couple 70. Grâce à un tolérancement précis entre l’ouverture 32 et l’élément de sortie de couple 70, un guidage en rotation précis permet à l’élément de sortie de couple 70 de se mouvoir entre une position de verrouillage et une position de déverrouillage. Un moyen d’étanchéité 33 est positionné concentriquement à l’ouverture 32 afin d’assurer que des polluants externes n’entrent à l’intérieur de l’actionneur 1, par exemple ici un joint à lèvres. De manière similaire, un moyen d’étanchéité 34 est prévu entre le boîtier 30 et la boîte de transmission, par exemple ici un joint torique.
Le système de transmission de puissance par engrenages 60 est un système de roue dentée et vis sans fin 21. La vis sans fin 21 se trouve sur un arbre de sortie du moteur électrique 20. L’extrémité de l’arbre de sortie 21 du moteur électrique 20 est guidée en rotation par un palier issu de matière avec le support intermédiaire 10.
Le moteur électrique 20 comprend une face avant 20a et une face arrière 20b. La face avant 20a et la face arrière comprennent chacune une protrusion correspondant à une complémentarité de forme avec un roulement interne au moteur électrique. La face avant 20a est montée dans une ouverture 11 du support intermédiaire 10 et la face arrière 20b est maintenue au support intermédiaire 10 par une plaque de compression 23 fixée au support intermédiaire 10.
Le moteur électrique 20 est bloqué en rotation par rapport au support intermédiaire 10 par l’intermédiaire d’un ergot issu du support intermédiaire 10 et coopérant avec une encoche du moteur électrique 20. Le support intermédiaire 10 présente une complémentarité de forme avec l’enveloppe externe du moteur électrique 20 au niveau de sa face avant 20a, par exemple ici deux demi-coquilles issues de matière avec le support intermédiaire 10.
La roue dentée du système de transmission de puissance par engrenages 60 est montée mobile en rotation sur un arbre 31 qui est monté principalement dans le support intermédiaire 10 mais aussi dans le boîtier 30. A cet effet, le support intermédiaire 10 comprend un moyen de fixation de l’arbre 31 sous la forme d’un fût 14 et le boîtier 30 comprend également un moyen de guidage de l’arbre 31 sous la forme d’un fût 35. L’arbre 31 est monté serré ou emmanché dans le fût 14 du support intermédiaire et l’arbre 31 est monté glissant dans le fût 35 du boîtier. La roue dentée est à double étage, le premier étage de la roue dentée engrène avec la vis sans fin 21 de l’arbre de sortie du moteur électrique 20 et le deuxième étage de la roue dentée engrène avec le secteur denté 71 de l’élément de sortie de couple 70.
Le support intermédiaire 10 présente une première face sur laquelle est montée le système de transmission de puissance par engrenages 60 se trouvant en vis-à-vis du boîtier 10 et une deuxième face se trouvant en vis-à-vis de la carte électronique 50.
La montre plus précisément la fixation du moteur électrique 20 au support intermédiaire 10. La plaque de compression 23 est une bande métallique avec des propriétés élastiques. La plaque de compression 23 est en forme de « U ». La face arrière 20b du moteur électrique vient se loger dans une ouverture 24 de la plaque de compression 23 par complémentarité de forme. La plaque de compression 23 est fixée au support intermédiaire 10 par des moyens de fixations, notamment deux vis, situés axialement de part et d’autre de la face avant 20a du moteur électrique 20. La plaque de compression comprend également deux oreilles 25 prenant appui sur la face arrière 20b du moteur électrique 20. Ces deux oreilles 25 sont situées sur le pourtour de l’ouverture 24 et sont diamétralement opposées.
On peut par exemple prévoir les modes de fonctionnement suivant : une puissance d’alimentation de la source lumineuse 4 avec un niveau de puissance électrique haute d’au moins 240mW, afin de disposer d’une bonne luminosité sur parcours accidenté. On peut également prévoir une puissance d’alimentation de la source lumineuse 4 avec un niveau de puissance électrique basse d’au plus 135mW, afin d’augmenter l’autonomie de la batterie.
Au moyen du commutateur 5, le circuit d’alimentation électrique 6 peut avantageusement commuter entre différents modes de fonctionnement :
-un mode de fonctionnement standard, dans lequel l’utilisateur choisit lui-même différents niveaux de luminosité prédéfinis ;
-un mode de fonctionnement intelligent vélo, dans lequel le module 1 se base sur l’accéléromètre 65 pour moduler la luminosité ;
-un mode de fonctionnement intelligent course à pieds, dans lequel le module 1 se base sur l’accéléromètre 65 pour moduler la luminosité ;
-un mode dit éclairage rouge, pour voir de nuit avec une faible luminosité et avec une gêne réduite pour l’entourage proche ;
-un mode clignotant, permettant d’être mieux repéré la nuit, par exemple en clignotant avec une lumière rouge ou avec une lumière blanche ;
-un mode économie d’énergie dans lequel la source lumineuse 4 est allumée avec une puissance électrique minimale pour accroître l’autonomie ;
-un mode SOS, avec l’émission du signal lumineux SOS en morse, éventuellement avec une luminosité maximum, pour pouvoir être repéré en cas de problème important.
Les différents modes de fonctionnement peuvent être identifiés au moyen des pictogrammes 24, ménagés sur le corps 2 à la .
Le circuit de traitement 64 peut présenter des fonctionnalités comme :
-une indication d’un niveau de batterie faible, par clignotement de la source lumineuse 4 en rouge. Un clignotement rouge sera favorisé à l’arrêt ou à faible vitesse, par exemple lorsque la charge résiduelle de la batterie est inférieure à 25%. On pourra envisager un test d’autonomie restante réalisé lorsque la lampe est éteinte. Un nombre de clignotements pourra indiquer différents paliers d’autonomie : 1 flash pour 25% restants, 2 flashs pour 50% restants, 3 flashs pour 75% restants ;
-une indication d’un niveau de batterie faible lorsque la source lumineuse 4 est en cours d’utilisation, par un clignotement rapide de la source lumineuse 4 en blanc. Un tel clignotement rapide (par exemple une série de 3 flashs) sera favorisé à vitesse élevée, afin de ne pas réduire la visibilité dans des zones potentiellement accidentées, par exemple lorsque la charge résiduelle de la batterie est inférieure à 10% ;
-une extinction automatique de la source lumineuse 4 en cas de batterie trop faible afin d’éviter d’endommager la batterie ;
-une baisse de luminosité en cas de surchauffe de la source lumineuse 4, ou une extinction totale de la source lumineuse 4 en cas de surchauffe plus importante ;
-une extinction de la source lumineuse 4 en cas d’appui prolongé sur le commutateur 5 : cela permet d’éviter que la batterie ne se vide dans le cas où l’appui prolongé soit lié à un contact non souhaité, par exemple lorsque le module 1 est placé au fond d'un sac.
Exemples Exemple 1 : Procédé selon l’invention partant d’une farine de pois
Délayage de 2 kg (exprimé en masse commerciale) de farine de pois lisse jaune (85% de matière sèche et 28% de protéine N6,25 en poids sec) avec de l’eau déminéralisée (20°C). La suspension obtenue est homogénéisée pendant 30 minutes à l’aide d’un agitateur de paillasse de marque RAYNERI équipé d’une turbine de dispersion. La suspension ainsi obtenue est centrifugée à 1000g pendant 5 minutes dans une centrifugeuse labo BECKMAN. On récupère environ 7 kg de surnageant à 7% de matière sèche (MS) après élimination du culot contenant la partie insoluble majoritairement un mélange fibres/amidon. Le surnageant ainsi obtenu est appelé « extrait brut » est normalisé en rectifiant sa matière sèche à 6%.
Cet ensemble d’étape menant à l’extrait brut est désigné ci-après « tête de procédé ».
L’acidification de l’extrait brut est ensuite réalisée selon le protocole suivant : Préculture - Souche : CNCM I-5802 - Inoculum : 1 cryobille - Milieu : MRS broth (Man Rogosa Sharpe), prêt à l’emploi, Sigma ref.69966 - Incubation pendant 24h à 37°C - La biomasse obtenue est concentrée, lavée 3 fois avec de l’eau physiologique à 4°C - On calcule la quantité à ajouter à 900ml d’extrait brut à 6% MS pour obtenir une concentration cellulaire de 10 9 CFU/mL selon la méthode de préparation d’inoculat A décrite ci-avant (DO=1 3.10 8 CFU/mL) Culture : - Fermenteur de 2L DasGip®. - Volume réactionnel : 900mL d’extrait brut à 4°C - L’agitation est régulée à 300 rpm, la température 40°C - Rectification du pH à 7 afin de le normaliser avant ensemencement - Ensemencement du fermenteur avec la quantité de préculture permettant d’obtenir la concentration cellulaire de 10 9 CFU/mL calculée en fin d’étape de préculture. - Suivi de l’évolution du pH à l’aide du pH mètre du Dasgip® (acidification naturelle de l’extrait par la souche) - On réalise un témoin en parallèle dans les mêmes conditions mais sans souche introduite afin de contrôler l’absence d’un contaminant non désiré perturbant le procédé
Les paramètres de la réaction d’acidification sont les suivants : - Témoin : - Le témoin est resté à pH 7 sans s’acidifier ce qui valide l’absence de contaminant - En présence de la souche : - Le temps d’acidification pour atteindre pH 5 était de 110 min - La Vm (ou Vitesse moyenne d’acidification) était de 2 unités de pH acidifiée en 110min soit -0,018 U.pH/min (exprimée Unités de pH par min, le signe ‘-‘ exprimant une acidification) -La VM (ou Vitesse Maximum d’acidification) était de -0,027 U.pH/min relevée à 42 min de réaction à un pH de 6,24.
On note que le temps de fermentation est très court comparé à l’enseignement de Emkani et al., 2021 (Emkani et al., Foods, 10, 549, 2021) qui décrit un temps de fermentation entre 350 et 500 min selon les souches, soit plus de 3 fois plus long qu’avec la souche CNCM I-5802.
La suspension en fin d’acidification est centrifugée à 1000g pendant 5 min sous 6°C. Le surnageant (qui peut être conservé pour analyse) est éliminé et remplacé par une même quantité d’eau déminéralisée stérile. On agite la suspension ainsi obtenue pour l’homogénéiser et rectifier le pH à 7. Après 15 min d’agitation et contrôle visuel de la bonne homogénéité, la suspension est lyophilisée pour analyse sous la référence « Exemple 1 selon l’invention »
Exemple 2 : Répétabilité de l’ E xemple 1 :
Le principe est ici de reproduire à partir de la même farine de pois, trois fois le même procédé que celui décrit dans l’Exemple 1.
Les paramètres de la réaction d’acidification sont résumés dans le Tableau 1 suivant : Temps pour atteindre Vm (vitesse moyenne en U.pH/min) VM (vitesse moyenne en U.pH/min) tM (temps de réaction de la VM en min) pHM (pH de la VM) pH 5 (en min) Exemple 2.1 69 -0,029 -0,025 33 5,75 Exemple 2.2 74 -0,027 -0,024 34 5,82 Exemple 2.3 67 -0,030 -0,026 35 5,70
Les suspensions en fin d’acidification sont centrifugées à 1000g pendant 5 min sous 6°C. Le surnageant (qui peut être conservé pour analyse) est éliminé et remplacé par une même quantité d’eau déminéralisée stérile. On agite la suspension ainsi obtenue pour l’homogénéiser et rectifier le pH à 7. Après 15 min d’agitation et contrôle visuel de la bonne homogénéité, la suspension est lyophilisée pour analyse sous la référence « Exemple 2.1/2.2./2.3 selon l’invention ».
Exemple 3 - Procédé selon l’invention partant d’un isolat de pois
Le procédé peut être appliquée sur un isolat de protéine de pois (p.ex. le Nutralys® F85M de la société Roquette) ce qui permet de simplifier la tête de procédé de l’Exemple 1. On réalise juste une suspension titrant 6% de matière sèche avec l’isolat de protéine de pois et de l’eau potable.
L’acidification de la suspension est ensuite réalisée selon le protocole suivant : Préculture - Souche : CNCM I-5802 - Inoculum : 1 cryobille - Milieu : MRS broth (Man Rogosa Sharpe), prêt à l’emploi, Sigma ref.69966 - Incubation pendant 24h à 37°C - La biomasse obtenue est concentrée, lavée 3 fois avec de l’eau physiologique à 4°C - On calcule la quantité à ajouter à 900ml d’extrait brut à 6% pour obtenir une concentration cellulaire de 10 9 CFU/mL selon la méthode de préparation d’inoculat décrite ci-avant A (DO=1 3.10p 8 CFU/mL) Culture : - Fermenteur de 2L DasGip®. - Volume réactionnel : 900mL d’extrait brut à 4°C - L’agitation est régulée à 300rpm, la température 40°C - Rectification du pH à 7 sans régulation (acidification naturelle réalisée par la souche). - Suivi de l’évolution du pH à l’aide du pH mètre du Dasgip® - On réalise un témoin en parallèle dans les mêmes conditions mais sans souche introduite afin de contrôler l’absence d’un contaminant non désiré perturbant le procédé
Exemple 4 : Procédé hors invention – acidification avec de l’acide chlorhydrique :
En particulier, la présente invention concerne les moyens d’attache et de fixation d’un capot à un système de manutention.
De manière générale, l’invention s’applique à toute pièce industrielle conique nécessitant d’être levée avec un outillage, telle que les capots de turbomachines ou les plugs arrière de tuyères.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de fournir une interface peu massive, ne gênant pas l’équilibre et l’aérodynamisme du capot en limitant les masses en rotation, et s’affranchissant des contraintes de position angulaire du capot.
La présente invention a pour objet un capot pour turbomachine d’aéronef, s’étendant autour d’un axe, et comprenant une armature conique centrée autour de l’axe, une peau externe fixée autour de l’armature, le capot comprenant en outre un élément de révolution fixé à l’armature conique le long de l’axe et contre la peau externe, la peau externe et l’élément de révolution comprenant chacun un trou coaxial avec l’axe , l’élément de révolution étant configuré pour permettre la préhension du capot par insertion d’un barreau dans les trous.
Ainsi, le capot permet à des opérateurs munis d’un outillage de manutention adéquat d’effectuer le transport, la maintenance et l’installation du capot de manière plus simple, l’élément de révolution constituant une interface de manutention équilibré avec un seul point de fixation, minimisant les contraintes mécaniques. En particulier, aucune interface de levage n’est nécessaire sur le diamètre extérieur du capot, ce qui participe à un meilleur aérodynamisme, à une absence de balourd. Le capot peut également être orienté en rotation selon n’importe quel angle, contrairement à l’art antérieur, où la rotation est limitée par la présence d’élingue fixée au diamètre extérieur du capot. Ceci est particulièrement utile suite à un arrêt de la turbomachine, auquel cas le capot se retrouve dans une position aléatoire et doit pouvoir être préhensible dans n’importe quelle position. L’élément de révolution permet également de servir d’élément de référence lors de la fabrication du capot.
Avantageusement, le trou de l’élément de révolution traverse l’élément de révolution.
L’arbre secondaire 120 porte alors deux pignons fous 122, 123 qui engrènent respectivement les deux pignons assujettis 112, 113. Ces pignons sont qualifiés de fous en ce sens qu’ils sont montés libres en rotation sur cet arbre et qu’ils sont bloqués en translation selon cet axe.
Pour transmettre le couple de l’arbre primaire 110 à l’arbre secondaire 120, on pourrait prévoir un système de crabotage des pignons fous 122, 123 du type de ceux utilisés dans les boîtes de vitesses. Toutefois, dans cette éventualité, le passage du second rapport au troisième rapport se ferait avec une rupture de couple désagréable pour les passagers du véhicule et jugée incompatible avec les performances recherchées de ce dernier.
Dès lors, il est ici préféré d’utiliser un système de couplage piloté 160 permettant de passer d’un rapport à l’autre sans rupture de couple. La technologie employée est celle des embrayages multidisques. Une telle technologie permet, lorsqu’un changement de rapport de vitesses est commandé (du second rapport vers le troisième ou vis-versa), de faire en sorte que le couple transmis aux roues motrices ne chute pas brutalement. Ce système est ainsi piloté, non pas pour ouvrir un embrayage avant de fermer l’autre, mais pour ouvrir l’un des embrayages en fermant simultanément l’autre.
Bien entendu, en variante, d’autres technologues pourraient être employées.
On notera que dans ce mode, l’utilisation du système de roue libre 150 permettra de se passer d’un système de couplage piloté 160 pour le premier rapport de vitesses.
On peut alors résumer le fonctionnement de ce réducteur 101 de la manière suivante.
Au démarrage du véhicule, les deux embrayages sont pilotés à l’état ouvert. Ainsi, le couple issu de la machine électrique est intégralement transmis aux roues motrices via le pignon fixe 111 et le pignon libre 121.
Pour passer le second rapport, par exemple lorsque la vitesse du véhicule atteint un premier seuil, l’embrayage associé au pignon fou 122 se ferme progressivement. Lors de cette fermeture, le pignon fou 122 décélère alors que l’arbre secondaire 120 continue d’accélérer, ce qui entraîne le découplage du système de roue libre 150. On comprend ici que ce passage de rapport de vitesses se produit sans à-coup et sans rupture de couple.
Pour passer le troisième rapport, par exemple lorsque la vitesse du véhicule atteint un second seuil, l’embrayage associé au pignon fou 123 se ferme progressivement alors que celui associé au pignon fou 122 s’ouvre. Lors de cette opération, le pignon fou 123 décélère alors que l’arbre secondaire 120 accélère, ce qui maintient le système de roue libre 150 découplé. On comprend ici que ce passage de vitesse se produit encore sans à-coup et sans rupture de couple.
Pour repasser le second rapport, par exemple lorsque la vitesse du véhicule passe sous un troisième seuil, l’embrayage associé au pignon fou 122 se ferme progressivement alors que celui associé au pignon fou 123 s’ouvre. Lors de cette opération, le pignon fou 122 accélère alors que l’arbre secondaire 120 décélère. Ici encore, ce passage de vitesse se produit sans à-coup et sans rupture de couple.
Pour repasser le premier rapport, par exemple lorsque la vitesse du véhicule passe sous un quatrième seuil, l’embrayage associé au pignon fou 122 s’ouvre brutalement ou progressivement. Lors de cette opération, l’arbre secondaire 120 décélère naturellement, jusqu’à atteindre la vitesse de rotation du pignon libre 121 (il est également possible d’augmenter le régime de la machine électrique 100). Alors, le système de roue libre 150 passera à l’état accouplé et permettra de transmettre le couple de la machine électrique 100.