INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En d’autres termes, le module de détection 32 détecte un changement d’état discret de l’entrée modale optique lorsque l’œil se déplace et suit une cible mobile, la variation relative de l’entrée modale optique par rapport à la cible pointée étant en dessous du seuil de variation non nul. Le module de détection 32 attribue l’état discret en cours correspondant au pointage de la cible mobile à l’entrée modale optique.
Les états discrets possibles associés à ladite entrée modale optique comprennent aussi de préférence au moins un état correspondant à une absence de pointage.
En particulier, le critère de détection associé à l’état d’absence de pointage est vérifié au moins si la variation de l’entrée modale optique passe au-dessus dudit seuil prédéterminé de variation.
Ainsi, lorsque l’œil de l’utilisateur varie de la zone ou de la cible préalablement pointée, le module de détection 32 détecte un changement d’état car la variation de l’entrée modale optique passe au-dessus du seuil prédéterminé de variation. Le module de détection 32 détecte en particulier un changement d’état et attribue un état discret en cours d’absence de pointage à l’entrée modale optique dans lequel l’œil de l’utilisateur ne pointe sur aucune zone précise.
1. La description fournit une plage spécifique de chaque valeur de paramètre pour le clinker de ciment à bas carbone. Ces plages spécifiques permettent le contrôle sur les proportions et la composition des différents minéraux dans le clinker de ciment à bas carbone.
2. La plage spécifique de chaque valeur de paramètre assure un rapport idéal de composition de minéraux dans le clinker de ciment à bas carbone. Le rapport favorise une interaction coordonnée parmi les différents minéraux et composés présents quand ils sont exposés à l'eau, conduisant au développement d'une résistance améliorée et des performances globales du produit de ciment final.
3. Considérant la contrainte du coefficient d'alcalinité C classique dans le clinker de ciment classique, avec les caractéristiques de la composition minérale et de la teneur dans le clinker de ciment à bas carbone, un coefficient d'alcalinité C révisé dénommé le coefficient de saturation de calcaire Cs est introduit. Cet ajustement améliore la formulation scientifique et standardisée du clinker de ciment à bas carbone, le rendant plus approprié pour les processus de production pratiques.
4. L'utilisation du clinker de ciment à bas carbone conduit à une diminution importante des émissions de carbone. A la différence du clinker de ciment de Portland, le clinker de ciment a bas carbone permet une réduction de la température de calcination de plus de 100 °C. Cette réduction se traduit par une diminution de la consommation d'énergie de plus de 10 %, une réduction dans l'utilisation du calcaire de plus de 10 % et une diminution d'émission de dioxyde de carbone dépassant 20 %. Ces progrès jouent un rôle vital pour atteindre l'objectif de l'industrie du ciment pour la cible « double carbone ».
5. Les matières brutes employées dans le clinker de ciment à bas carbone proviennent de diverses origines. Les caractéristiques de teneur en calcium abaissée et de carbonisation réduite améliorent la faisabilité d'utiliser différents sous-produits de bas grade ou industriels, tels que le calcaire de bas grade, le phosphogypse, les cendres volantes et la boue rouge. Cela conduit à une réduction significative des coûts de production pour les sociétés et fournit des avantages économiques et socio-environnementaux importants.
Le clinker de ciment à bas carbone démontre des performances excellentes, comparables ou même dépassant celles du clinker de ciment de Portland courant. Cela souligne sa versatilité prometteuse pour une large mise en œuvre et comme alternative faisable au ciment de Portland ordinaire, qui à son tour contribue significativement au progrès durable de l'industrie du ciment.
La montre un profil de diffraction aux rayons X (XRD) d'un clinker de ciment à bas carbone selon les exemples 1 à 3 de la description ;
la illustre la résistance des mortiers constitués d’un clinker de ciment à bas carbone selon les exemples 1 à 3 de la description, avec la comparaison aux performances du ciment de Portland ordinaire à des intervalles de 1 jour, 3 jours, 7 jours et 28 jours.
DESCRIPTION DETAILLEE pour encore illustrer la description, des modes de réalisation détaillant le clinker de ciment à bas carbone et un de ses procédés de préparation sont décrits ci-dessous. Il doit être noté que les modes de réalisation suivants sont destinés à décrire et non à limiter la description.
La composition du clinker de ciment à bas carbone est définie par les plages de valeurs spécifiques pour les paramètres suivants :
coefficient de saturation de calcaire Cs : 0,9 ≤ Cs ≤ 1,0 ;
Le clinker de ciment à bas carbone comprend cinq types de matières brutes, comprenant :
le calcaire ou le calcaire de bas grade (calcaire avec une teneur en CaO de moins de 45 % ;
L’élément de guidage 3 est un élément solidaire de la portion centrale 2 et qui présente une forme sensiblement tubulaire. Cet élément de guidage 3 fait saillie depuis la portion centrale 2 et elle s’étend d’une extrémité de jonction 31, à la liaison avec la portion centrale 2, jusqu’à une extrémité libre 32. La forme tubulaire de l’élément de guidage 3 est, dans le mode de réalisation représenté, évasée au niveau de l’extrémité de jonction 31, c’est-à-dire plus large au niveau de l’extrémité de jonction 31 qu’au niveau de l’extrémité libre 32. Une telle différence de largeur entre ces deux extrémités 31, 32 de l’élément de guidage 3 permet de faire pénétrer plus facilement le moyen de vissage dans l’élément de guidage 3, ce qui est particulièrement utile dans le cas d’une fixation à l’aveugle d’un composant tel que précédemment évoqué.
On comprend que pour permettre le vissage de l’élément d’assemblage sur le composant, et dans le cas illustré d’un écrou 93 sur un goujon 101 solidaire d’un projecteur 10, il convient d’avoir une position précise de l’extrémité libre 32 de l’élément de guidage 3 en regard dudit composant. Cette position précise est obtenue par l’action conjointe de l’élément de guidage 3 et du moyen de positionnement 5. En effet, le moyen de positionnement 5 permet de positionner le guide de vissage 1 par rapport à la caisse du véhicule automobile, et plus précisément par rapport à une zone de contact entourant une ouverture formée dans ladite caisse et par laquelle le composant est accessible.
Ce moyen de positionnement 5 est formé par tout ou partie de la portion périphérique 4 du guide de vissage 1. Tel qu’illustré sur la , une partie de la portion périphérique 4 présente une face de contact 41 destinée à former un appui-plan contre la caisse du véhicule automobile et plus particulièrement contre la zone de contact précédemment évoquée. La face de contact 41 s’étend, dans le mode de réalisation représenté, sur trois côtés successivement voisins du guide de vissage 1 et forme en partie le moyen de positionnement 5. Les dimensions du guide de vissage sont prévues pour que la face de contact, ici sur chacun des trois côtés successivement voisins, soit la seule partie du guide de vissage 1 en appui sur la zone de contact de la caisse, la portion centrale 2 et l’élément de guidage porté par cette portion centrale étant logés dans l’ouverture de la caisse délimitée par cette zone de contact.
La face de contact 41 s’étend dans un plan de contact, qui dans le mode de réalisation représenté est parallèle à un plan défini par l’axe vertical V et l’axe longitudinal L, qui est décalé transversalement par rapport à un plan dans lequel s’étend la portion centrale. En d’autres termes, la portion périphérique est décalée transversalement par rapport à la portion centrale, de manière à former un étagement 44 entre ces deux portions. L’étagement 44 génère un bord tombé entre les deux portions qui permet un centrage du guide de vissage 1 par butée du bord tombé contre les bords délimitant l’ouverture dans la caisse. L’étagement 44 vient au contact de ces bords et participe à former le moyen de positionnement 5, visant ici à bloquer un déplacement du guide de vissage 1 par rapport à la caisse selon une direction parallèle à l’axe longitudinal L et une direction parallèle à l’axe vertical V. Lorsque la face de contact 41 est en contact avec la caisse, la portion centrale 2 est traversante par rapport à la caisse.
La portion périphérique 4, et par extension la face de contact 41, comprend au moins une zone de fixation 42 sur laquelle sont ménagés des éléments de fixation 43. La zone de fixation 42 forme une platine qui augmente localement la dimension de la portion périphérique 4 pour permettre le positionnement de ces éléments de fixation. Dans le mode de réalisation représenté, ces éléments de fixation 43 sont des aimants fixés, par exemple collés, sur la face de contact 41 et destinés à adhérer magnétiquement à la caisse du véhicule automobile pour assurer le maintien du guide de vissage 1 contre cette dernière. Dans l’exemple illustré, la face de contact comprend deux zones de fixation, disposées de part et d’autre de la portion centrale 2, pour permettre d’augmenter le nombre d’éléments de fixation et d’améliorer la tenue sur caisse du guide de vissage 1.
On comprend de ce qui précède que le moyen de positionnement 5 est formé d’au moins une partie de la portion périphérique 4, cette partie présentant la face de contact 41 destinée à venir au moins en partie au contact de la caisse du véhicule automobile. Ainsi, la face de contact 41 permet, lorsque celle-ci est au contact de la caisse du véhicule automobile, de bloquer le déplacement du guide de vissage 1 dans une direction parallèle à l’axe transversal T tendant à rapprocher le guide de vissage 1 du composant.
Tel que cela a été décrit, l’élément de guidage 3 présente une forme tubulaire configuré pour recevoir et guider une tige d’un moyen de vissage. La forme tubulaire de l’élément de guidage s’étend autour d’un axe de guidage 30, cet axe pouvant être incliné par rapport à un axe perpendiculaire audit plan de contact. Dans l’exemple illustré, l’élément de guidage 3 s’étend avec un angle d’inclinaison défini par rapport à cet axe perpendiculaire au plan de contact, par exemple de l’ordre de 30°. Cette inclinaison de l’élément de guidage 3 permet à l’opérateur de plaquer le moyen de positionnement 5 contre une paroi de caisse inclinée par rapport à la verticale tout en s’assurant que l’axe de guidage 30 de l’élément de guidage 3 soit disposé sensiblement horizontalement, notamment dans le cas de l’assemblage d’un projecteur de véhicule automobile. Bien entendu, selon la position sur caisse du composant sur lequel il convient de fixer l’élément d’assemblage via le moyen de vissage, l’élément de guidage 3 peut être conçu avec un angle d’inclinaison différent sans sortir du contexte de l’invention.
La représente la deuxième face 12 du guide de vissage opposée à la première face 11. Sur cette deuxième face 12 le guide de vissage 1 comprend une poignée 6, permettant la manipulation du guide sans gêner le contact du guide de vissage sur la caisse du véhicule tel qu’il vient d’être évoqué, et une zone de guidage 7 comprenant une encoche de guidage 71 destinée à accueillir une partie du moyen de vissage.
La poignée 6 est formée par un prolongement local de la portion périphérique, vers l’intérieur du guide de vissage 1. Ici, la poignée 6 est localisée dans la continuité d’une zone de fixation 42, cette dernière prolongeant la portion périphérique vers l’extérieur du guide de vissage. Tel que cela a pu être évoqué précédemment, un étagement transversal est formé entre la portion centrale 2 et la portion périphérique 4 de sorte que la poignée 6 peut être formée dans le même plan médian que celui de la portion périphérique qu’il prolonge tout en permettant sa manipulation par l’opérateur. On comprend que la poignée pourrait être décalée transversalement pour s’éloigner de la portion centrale pour générer un espace suffisant pour saisir et manipuler le guide de vissage 1 au moyen de la poignée 6.
La zone de guidage 7 comprenant l’encoche de guidage 71 est, dans le mode de réalisation représenté, formée d’un seul tenant avec le guide de vissage 1. La zone de guidage 7 forme une platine dont une bordure présente ladite encoche de guidage destinée à accueillir une partie du moyen de vissage. La platine participe à former la deuxième face 12 du guide de vissage et elle s’étend de sorte que l’encoche de guidage soit sensiblement au droit de l’extrémité de jonction 31 de l’élément de guidage 3. Dans l’exemple illustré, la zone de guidage forme une équerre entre deux bords voisins de la portion périphérique et participe à rigidifier le guide de vissage.
L’opérateur peut ainsi faire glisser l’extrémité de son moyen de vissage le long de l’encoche de guidage ce qui tend à guider, notamment du fait de la position de l’encoche de guidage, le moyen de vissage vers l’extrémité de jonction 31 et vers l’intérieur de l’élément de guidage. Par ailleurs, l’encoche de guidage 71 présente ici un axe d’évidage 70, autour duquel est formée l’encoche de guidage 71, qui est sensiblement parallèle à l’axe de guidage 30 de l’élément de guidage 3. De la sorte, le mouvement du moyen de vissage au sein de l’élément de guidage est accompagné par la butée formée par l’encoche de guidage et ce mouvement est avantageusement axial, parallèlement à l’axe de guidage de l’élément de guidage ce qui évite les à-coups dans l’insertion du moyen de vissage et facilite le travail de l’opérateur.
Dans ce contexte, il est souhaitable que l’encoche de guidage 71 présente une forme et des dimensions adaptées à celles du moyen de vissage de telle sorte que le moyen de vissage est logé dans l’encoche de guidage 71 avec peu de jeu. Un tel positionnement du moyen de vissage dans l’encoche de guidage 71 permet de limiter les mouvements de ce dernier et d’assurer le positionnement précis de l’extrémité du moyen de vissage face au composant à fixer sur caisse.
Les figures 3 à 5 illustrent le guide de vissage 1 associé à une caisse 8 d’un véhicule automobile selon des vue de coupe ou une vue éclatée, pour notamment rendre compte de la coopération du guide de vissage avec la caisse d’une part et avec le moyen de vissage d’autre part.
L’opération de fixation du composant, ici d’un projecteur arrière sur la caisse du véhicule, vise ici à visser un écrou 93 formant l’élément d’assemblage sur un goujon 101 formant saillie d’une face du projecteur 10 arrière. Pour faciliter le travail de l’opérateur, le guide de vissage 1 est positionné dans une ouverture 81 prévue dans la caisse 8 et permettant d’accéder à des moyens de fixation du composant sur la caisse. Avantageusement, le guide de vissage 1 est utilisé lorsque cette ouverture 81 est disposée à l’arrière du composant et que l’opérateur doit accéder en aveugle à cette ouverture.
Tel que cela a pu être évoqué précédemment, le positionnement du guide de vissage dans l’ouverture se fait en plaquant au moins une partie de la face de contact 41 de la portion périphérique 4, formant le moyen de positionnement 5 du guide de vissage 1, contre la caisse 8 du véhicule automobile, et plus spécifiquement, dans le mode de réalisation représenté, contre la zone de contact formée sur le pourtour de l’ouverture 81.
Ce positionnement du guide de vissage 1 constitue une première étape d’un procédé de vissage d’un élément d’assemblage sur un composant 10, 101 du véhicule automobile, qui permet de positionner l’élément de guidage 3 en regard du composant, ici un goujon 101 faisant saillie du boîtier du projecteur 10 arrière du véhicule automobile à fixer sur caisse. Le goujon 101 traverse une paroi, ici non représentée, de la caisse et l’écrou 93 formant élément d’assemblage permet de maintenir le composant, ici le goujon 101 et le projecteur 10 dans son ensemble, contre cette paroi. Plus particulièrement, le guide de vissage est inséré dans l’ouverture jusqu’à ce que le moyen de positionnement soit en butée contre la zone de contact, l’extrémité libre 32 de l’élément de guidage 3 étant alors au voisinage du composant 101 sur lequel l’élément d’assemblage est destiné à être vissé.
Un test catalytique de réduction des oxydes d’azote (NOx) par l’ammoniac (NH 3 ) en présence d’oxygène (O 2 ) dans des conditions Standard SCR est réalisé à différentes températures de fonctionnement pour les catalyseurs synthétisés suivant l’exemple 2 (CuIZM-9), et l’exemple 4 (CuAFX).
Pour le test de chaque échantillon, 200 mg de catalyseur sous forme de poudre est disposé dans un réacteur en quartz. 145 L/h d’une charge représentative d’un mélange de gaz d’échappement d’un moteur Diesel sont alimentés dans le réacteur.
Cette charge présente la composition molaire suivante : 400 ppm NO, 400 ppm NH 3 , 8,5% O 2 , 9% CO 2 , 10% H 2 O, qpc N 2 .
Les résultats de conversion de NOx sont présentés sur la , les courbes marquées par des ronds et des croix correspondant respectivement aux tests réalisés avec les catalyseurs synthétisés suivant l’exemple 2 selon l’invention (CuIZM-9) et l’exemple 4 selon l’art antérieur (CuAFX). Le catalyseur selon l’invention offre une température d’amorçage optimisée et permet donc de convertir les NOx à plus basse température que le catalyseur synthétisé selon l’art antérieur.
Le catalyseur CuIZM-9 synthétisé selon l’invention est particulièrement efficace sur les basses températures avec 70% de conversion des NOx à 170°C alors que le catalyseur CuAFX n’offre que 55% de conversion des NOx à cette même température.
Le catalyseur CuIZM-9 propose une efficacité maintenue supérieure à 95% de 210 à 420°C.
Les températures d’amorçage des catalyseurs contenant 3% de cuivre sont données ci-dessous pour les conditions Standard-SCR :
T50 T80 T90 T100 CuIZM-9 161°C 181°C 198°C 260°C CuAFX 169°C 194°C 209°C 270°C
Le catalyseur CuIZM-9 synthétisé selon l’invention donne des performances supérieures au catalyseur CuAFX synthétisé selon l’art antérieur en termes de températures d’amorçage et de conversion de NOx sur les basses températures (T<300°C) en condition Standard SCR. En effet, à même taux de conversion (50% ou 80%), les températures d’amorçage obtenues avec le catalyseur selon l’invention CuIZM-9 sont plus faibles par rapport à celles obtenues avec le catalyseur CuAFX.
Les émissions de protoxyde (N 2 O) d’azote sont comparables pour les deux catalyseurs testés (<7ppm).
Exemple 7 : Conversion des NOx en Standard-SCR – comparaison des catalyseurs au fer selon l’invention avec l’art antérieur
Un test catalytique de réduction des oxydes d’azote (NOx) par l’ammoniac (NH 3 ) en présence d’oxygène (O 2 ) dans les conditions Standard SCR est réalisé à différentes températures de fonctionnement pour le catalyseur synthétisé FeIZM-9 suivant l’invention (exemple 3) et l’échantillon FeAFX synthétisé selon l’art antérieur (exemple 5).
200 mg de catalyseur sous forme de poudre est disposé dans un réacteur en quartz. 218 L/h d’une charge représentative d’un mélange de gaz d’échappement d’un moteur Diesel sont alimentés dans le réacteur. Cette charge présente la composition molaire suivante : 400 ppm NO, 400 ppm NH 3 , 8,5% O 2 , 9% CO 2 , 10% H 2 O, qpc N 2 .
Le module d’interprétation multimodale 34 complète la requête incomplète uniquement à partir des données caractéristiques à jour stockées de l’état discret en cours de l’entrée modale optique.
Les données caractéristiques en cours des états discrets à jour des autres entrées modales, dans ce cas les deux entrées modales tactiles associées à la manette 50 et à l’écran tactile 52, ne permettent pas de compléter la requête.
En effet, les états discrets en cours stockés par le module d’interprétation multimodale 34 pour les entrées modales associées à la manette 50 et à l’écran tactile 52 sont des états correspondant à une absence de pointage.
Le module d’interprétation multimodale 34 complète le champ essentiel vide de l’identifiant de l’objet concerné avec la donnée caractéristique « waypoint 1 » de l’état discret en cours de l’entrée modale optique.
Un deuxième exemple correspond à la situation au cours de laquelle l’écran tactile 52 n’est pas manipulé par l’utilisateur, l’utilisateur regarde un des points de passages affichés sur l’écran 26, désigné par les termes waypoint 1, et a manipulé la manette 50 pour qu’elle pointe sur un autre des points de passages affichés sur l’écran 26, désigné par les termes waypoint 2, et le pilote dit « quelle est à la distance au waypoint ? ».
L’entrée modale optique est traitée comme dans le premier exemple.
Le module de détection 32 détecte alors en parallèle un changement d’état de l’entrée modale tactile associée à la manette 50 depuis un état correspondant à une absence de pointage, vers un état discret en cours correspondant à un pointage d’une cible, qui est ici une zone précise de l’écran 26 incluant l’élément virtuel correspondant au waypoint 2. La détection a été fait car la manette 50 présente une variation nulle par rapport audit waypoint 2. Les données caractéristiques de cet état discret en cours incluent le waypoint 2 localisé dans la zone pointée par la manette 50.
• Entrée modale : tactile - manette
• Identifiant de l’objet concerné : waypoint 2
Le module d’interprétation multimodale 34 stocke et met à jour en conséquence les données caractéristiques de l’état discret en cours de l’entrée modale tactile associée à la manette 50 suite à ce changement d’état détecté.
De façon avantageuse, le procédé peut requérir l’entrée par l’utilisateur 1 de données confidentielles sur son terminal 4 avant la signature électronique du jeton de session et l’envoi de la notification 36, par exemple en tapant un mot de passe ou un code PIN (pour l’anglais « Personal Identification Number ») et/ou en entrant une donnée biométrique telle qu’une empreinte digitale ou une donnée de reconnaissance faciale, afin de confirmer sa volonté de connexion à son compte personnel sur le service en ligne 2.
Ainsi, on permet, grâce à un système d’authentification à deux facteurs, de renforcer la sécurité et la confidentialité de connexion de l’utilisateur 1 à son compte personnel, ce qui est d’autant plus important lorsque ledit compte personnel contient des données sensibles telles que des informations liées à l’identité et/ou à un compte bancaire dudit utilisateur.
Le procédé prévoit ensuite l’authentification de l’utilisateur 1 par vérification de la signature électronique du jeton de session et du numéro aléatoire, par comparaison avec la clé publique 3b enregistrée dans le coffre-fort 5.
Dans les modes de réalisation représentés, le terminal 4 communique la notification 36 contenant le jeton de session et le numéro aléatoire signés et l’adresse numérique 8 du coffre-fort 5 de l’utilisateur 1 au serveur d’authentification 31, qui comprend des moyens pour recevoir cette notification 36 et vérifier la signature électronique dudit jeton de session et dudit numéro aléatoire. En particulier, le terminal 4 peut obtenir l’adresse numérique du serveur d’authentification 31 via le lien interactif 30 préalablement affiché sur le terminal 27, qui peut être généré par ledit serveur d’authentification en y intégrant son adresse numérique.
En relation avec la , le serveur d’authentification 31 : envoie une requête 37 au coffre-fort central 24 pour vérifier la validité du coffre-fort 5 de l’utilisateur 1 au moyen de l’adresse numérique 8 extraite de la notification 36 ; lance une procédure 38 adaptée pour : extraire la signature électronique du jeton de session et du numéro aléatoire communiqués ; dériver la clé publique 3b liée à la clé privée 3a ayant servi à ladite signature électronique ; comparer la clé publique 3b ainsi dérivée à la clé publique 3b enregistrée dans le coffre-fort 5, en accédant audit coffre-fort via l’adresse numérique 8.
Par analogie, l’adresse numérique 8 joue ainsi le rôle de l’identifiant de connexion de l’utilisateur 1 au service en ligne 2, tandis que ses clés 3a, 3b jouent le rôle du paramètre confidentiel d’authentification dudit utilisateur sur ledit service en ligne.
L’invention permet ainsi d’éviter des fuites de données d’authentification depuis le service en ligne 2, dans la mesure où le serveur 26 n’en stocke aucune, puisque la signature électronique avec les clés 3a, 3b permet d’authentifier l’utilisateur 1.