INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le premier passage peut comprendre un filtre 100. Le filtre peut être un maillage métallique et présenter une résistance techniquement négligeable au passage du fluide. Le filtre empêche des particules d'entrer ou de sortir de l'enceinte quand le piston se trouve dans la position d'ouverture.
Les figures 7A et 7B montrent un élément élastique 170, configuré pour exercer une pression sur l’organe, ici un piston, pour fermer le premier passage. De préférence, l'élément élastique est un ressort. Comme montré dans la , le ressort exerce une pression sur le piston pour l'appuyer avec un joint du piston contre un rebord. Ainsi le piston est tenu dans la position de fermeture par la force de pression exercée par le ressort.
L’organe de fermeture peut être configuré pour ouvrir le premier passage sous l'influence d'une pression présente dans le premier passage. Par exemple, la pression présente dans le premier passage peut augmenter à cause d'un développement de chaleur dans l'enceinte. Par exemple, quand la force exercée par la pression dans le premier passage dépasse la force exercée par l'élément élastique sur l’organe 152, celui-ci bouge dans la position d'ouverture. Ainsi, il est configuré pour ouvrir le premier passage quand la première pression présente dans le premier passage dépasse un premier seuil de pression.
La membrane peut être configurée pour se rompre quand une deuxième pression présente dans le deuxième passage dépasse un deuxième seuil de pression. Dans ce cas, le premier seuil de pression est choisi inférieur au deuxième seuil de pression.
Autrement dit, la membrane peut être configurée pour se rompre quand une force exercée sur la membrane par la pression présente dans le deuxième passage dépasse un seuil. Par exemple une épaisseur ou un matériau de la membrane peut être choisi pour présenter une stabilité configurée de se rompre quand ladite force dépasse ledit seuil.
De manière générale, quand la vanne est positionnée dans une ouverture d'évacuation d'une enceinte de batterie, la première pression présente dans le premier passage est égale à la deuxième pression présente dans le deuxième passage car lesdites deux passages communiquent tous les deux avec l'intérieur de l'enceinte. Ainsi, la pression présente dans le premier et le deuxième passage correspondent à la pression dans l'intérieur de l'enceinte.
Les figures 7A et 7B montrent également un capteur 180 configuré pour indiquer un état d'ouverture de l’organe 152. Le capteur peut par exemple être placé sur une tige, par exemple du piston, et fournir un signal électrique ou optique indiquant une position d'ouverture ou de fermeture du piston. Le capteur 180 peut également être situé sur le cylindre du piston ou sur le piston.
La vanne peut également comprendre un actionneur 190 configuré pour déplacer le piston pour ouvrir ou fermer le premier passage. L'actionneur peut par exemple être un moteur électrique, un actionneur piézo-électrique ou un aimant électrique agissant sur le piston. Ainsi, l'actionneur peut actionner le piston entre la position d'ouverture et la position de fermeture. L'actionneur peut être configuré pour forcer le piston dans une position de fermeture et/ou forcer le piston dans une position d'ouverture et/ou exercer aucune force sur le piston. Dans le cas où l'actionneur n'exerce aucune force sur le piston la position d'ouverture ou de fermeture est déterminée uniquement par les forces exercées par l'élément élastique et la pression présente dans le premier passage.
Un échauffement dans l’enceinte munie d’un tel organe à double fonction, par exemple l’enceinte 13, 11, ou 16, par exemple un emballement thermique d'une ou de plusieurs cellules de bloc-batterie, peut causer une forte augmentation de chaleur et de pression au sein de l'enceinte. Quand cette pression dépasse une première valeur, la pression exercée sur le piston de fermeture de la vanne actionne le piston dans la position d'ouverture. Le fluide peut ainsi être évacué de l'intérieur de l'enceinte par le premier passage de la vanne. Avantageusement, le filtre 100 de la vanne empêche des particules de la batterie de s'échapper de l'enceinte.
Avantageusement, l’invention permet un contrôle quasi-déterministe de la latence, et une réduction de la variation de la latence.
Avantageusement, la mise en œuvre de mécanismes pour la minimisation de la variation de la latence par fenêtre de transmission est facilitée, car les fenêtres de transmission sont classifiées dans des classes de qualité de service, et il est plus facile d’optimiser la transmission pour une même classe de qualité de service.
Avantageusement, le procédé proposé permet d’économiser des ressources, notamment durant les plages de non-transmission.
Système de chauffage, notamment pour véhicule La présente invention se rapporte à un système de chauffage, notamment pour véhicule. Le véhicule peut être de type terrestre, maritime ou aérien.
Il existe notamment un besoin pour intégrer davantage de fonctions, notamment dans un système de chauffage, en vue par exemple de réduire le nombre de composants utilisés et donc le coût global, et également pour améliorer la fiabilité et la sécurité du système.
L’invention a ainsi pour objet un système de chauffage, notamment destiné à être installé à l’intérieur d’un habitacle d’un véhicule, notamment d’un véhicule automobile, le système comprenant : une structure chauffante comportant : au moins une couche résistive agencée pour produire de la chaleur lorsque cette couche est parcourue par un courant électrique, cette couche résistive étant notamment une nappe à base de carbone déposée sur un substrat, au moins deux électrodes en contact électrique avec la couche résistive de manière à permettre à un courant électrique de circuler à travers la couche résistive entre ces deux électrodes, un capteur de température configuré pour utiliser une propriété de la couche résistive pour déterminer une température associée à cette couche résistive, la propriété utilisée étant la variation de la résistance électrique de la couche résistive en fonction de la température de celle-ci.
Grâce à l’invention, il est possible d’intégrer, dans le système de chauffage, un capteur de température dont l’un des composants principaux est la couche résistive de la structure chauffante, notamment le matériau à base de carbone. Ceci permet de limiter le nombre de composants nécessaires au capteur de température, ce qui peut réduire le coût de revient du capteur de température.
Il est par exemple possible d’éviter l’emploi de composants additionnels tel qu’un ou plusieurs composants CTN (composant à Coefficient de Température Négatif) avec ses composants associés, dans le capteur de température. De tels composants additionnels CTN, par exemple posés sur la couche résistive, présentent des inconvénients du fait que ce type de composant peut mesurer la température seulement sur une zone très localisée de la structure chauffante, ce qui a pour conséquence que de potentiels points chauds de la couche résistive échappent à la détection par le composant CTN. Dans la présente invention, l’utilisation de la couche résistive elle-même permet d’obtenir une température globale moyenne de cette couche résistive.
Un autre avantage de l’invention, c’est que, même si la couche résistive présente des défauts localisés, la mesure de température reste possible sur le reste de la couche résistive. Au contraire, dans le cas d’un fil CTN, la mesure de température dévient impossible dès qu’un point du fil est défectueux. L’invention offre ainsi une mesure plus fiable et plus robuste de la température de la couche résistive. L’invention permet en outre la suppression des contraintes d'intégration électrique (connexions supplémentaires) et mécanique (épaisseur, localisation...) d’un composant CTN.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température est configuré pour déterminer, notamment par mesure d’une variation de tension, une donnée représentative de la résistance électrique de la couche résistive.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température comporte un montage électrique agencé pour permettre une mesure ratiométrique représentative de la résistance électrique de la couche résistive.
Selon l’un des aspects de l’invention, le montage électrique comporte deux branches parallèles, dont une première branche avec une résistance Shunt en série avec la résistance de la couche résistive, et une deuxième branche deux résistances en série.
Selon l’un des aspects de l’invention, les branches forment notamment des diviseurs de tension.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température est agencé pour calculer le ratio entre une première tension mesurée sur la première branche et une deuxième tension mesurée sur la deuxième branche.
Selon l’un des aspects de l’invention, le système est agencé pour mémoriser une table de valeurs de ratios et pour comparer une valeur mesurée de ratio dans le montage électrique à diviseur de tension.
Pour que le signal rétro-diffusé modulé par effet Vernier optique varie seulement en fonction de la contrainte mécanique exercée par la force F, les réseaux 20 et 22 travaillent dans les mêmes conditions de température et de pression. Pour cela, ici, les réseaux 20 et 22 sont situés proches l’un de l’autre, c’est-à-dire que la longueur du segment 36 est petite. Ici, la longueur du segment 36 est inférieure à 10 cm et, de préférence, inférieure à 1 cm ou 5 mm.
Le dispositif 2 comprend également une unité électronique 40 de traitement configurée pour déterminer une variation de la grandeur physique mesurée à partir du signal rétro-diffusé mesuré par le capteur 14. Dans ce premier mode de réalisation, le signal rétro-diffusé est modulé par effet Vernier optique. Dans ces conditions, l’unité 40 est programmée pour extraire l’enveloppe du signal rétro-diffusé dans la plage de longueur d’onde d’intérêt et en déduire la position d’un sommet de cette enveloppe par rapport à une position de référence. Typiquement, la position de référence est la position de ce sommet en absence de la force F. Dans ces conditions, l’écart entre la position déduite et la position de référence est représentatif de la variation ΔC de la contrainte en traction exercée sur l’extrémité 6 par rapport au cas où la force F est nulle. L’unité 40 détermine ensuite une valeur mesurée de la contrainte en traction. Pour cela, une valeur initiale de la contrainte en traction en absence de la force F est pré-enregistrée dans l’unité 40. La sensibilité S c du réseau 20 aux variations de cette contrainte est également pré-enregistrée dans l’unité 40. Cette valeur initiale et la sensibilité S c sont typiquement déterminées lors d’une phase de calibration du dispositif 2.
Dans ce texte, la sensibilité S G d’un réseau de Bragg aux variations ΔG de la grandeur physique à mesurer est définie par la relation suivante Δλ B /λ B = S G *ΔG, où :
- λ B est la longueur d’onde fondamentale du réseau 20,
- Δλ B est la variation de la longueur d’onde fondamentale du réseau 20 obtenue en réponse à la variation ΔG.
Ainsi, la sensibilité S c est définie par la relation suivante : Δλ B /λ B = S c *ΔC.
Pour réaliser ces opérations, l’unité 40 comporte un microprocesseur programmable 42 et une mémoire 44 contenant les données et les instructions nécessaires au fonctionnement de l’unité 40. Habituellement, l’unité 40 comporte aussi une interface homme-machine 46 pour communiquer le résultat des mesures réalisées à un être humain.
La représente plus en détail une mode de réalisation du réseau 20. La fibre optique 4 s’étend le long d’un axe longitudinal 58 parallèle à une direction Z d’un repère orthogonal XYZ. Les figures 2 et 3 sont orientées par rapport à ce repère XYZ. Par exemple, la direction Z est horizontale et la direction Y est verticale.
Pour simplifier la , seule la portion de la fibre optique 4 qui contient le réseau 20 est représentée. La fibre optique 4 guide le signal optique le long de l’axe longitudinal 58.
La fibre optique 4 comporte :
- un cœur 60 dans lequel se propage le signal optique guidé par cette fibre 4,
- une gaine optique 62 réalisée dans un matériau dont l’indice de réfraction permet de maintenir le signal optique à l’intérieur du cœur 60 par réflexion au niveau de l’interface entre le cœur 60 et cette gaine 62, et
- une gaine mécanique, typiquement en polymère, et qui recouvre la gaine 62.
Pour simplifier la , la gaine mécanique de la fibre optique 4 n’a pas été représentée.
Le réseau 20 est conçu pour obtenir un peigne de pics sur la plage de longueurs d’onde d’intérêt centrée sur une longueur d’onde λ c et dont la largeur est supérieure à 100 nm. Ici, la longueur d’onde λ c est égale à 1550 nm.
Le dispositif d’analyse audio 42 est configuré pour convertir l’information acoustique acquise en ladite entrée modale audio.
Le dispositif d’analyse audio 42 est de préférence configuré pour utiliser une technologie de reconnaissance vocale, par exemple par reconnaissance automatique de la parole, plus couramment appelé RAP (ou ASR en anglais). Une telle technologie est connue de l’homme du métier et ne sera pas décrite plus en détails ici.
Le dispositif d’analyse audio 42 est configuré pour détecter et identifier différents sons utilisateurs dans l’information acoustique acquise.
Les sons utilisateurs peuvent inclure des sons phonétiques (par exemple des mots, des phrases), des sons émotionnels (par exemple des rires, des pleurs), des sons musicaux (par exemple des applaudissements, des bourdonnements), d’autres sons et/ou toute combinaison de ces sons. De préférence, les sons utilisateurs incluent des mots.
L’entrée modale audio est par exemple représentative des sons utilisateurs, détectés et identifiés par le dispositif d’analyse audio 42, ou de l’absence de son de l’utilisateur.
Chaque modalité optique 30B est configurée pour acquérir une information optique provenant de l’utilisateur et pour générer au moins une entrée modale optique à partir de l’information optique acquise.
Pour ce faire, le moyen technique d’acquisition de chaque modalité optique 30B est un dispositif d’acquisition optique 44.
Chaque modalité optique 30B comprend aussi un dispositif d’analyse optique 46.
Le dispositif d’acquisition optique 44 est configuré pour acquérir ladite information optique provenant de l’utilisateur.
L’information optique comprend par exemple un rayonnement électromagnétique appartenant à au moins une partie du spectre électromagnétique.
Ladite partie du spectre électromagnétique inclut par exemple au moins une partie du spectre de lumière visible, et/ou au moins une partie du spectre infrarouge, et/ou au moins une partie du spectre ultraviolet.
Le dispositif d’acquisition optique 44 comprend par exemple au moins une caméra, un scanner, un capteur de lumière, tout autre dispositif apte à acquérir l’information optique et/ou toute combinaison de ces éléments.
Le dispositif d’analyse optique 46 est configuré pour convertir l’information optique acquise en ladite entrée modale optique.
Le dispositif d’analyse optique 46 est de préférence configuré pour utiliser une technologie de vision par ordinateur. Une telle technologie est connue de l’homme du métier et ne sera pas décrite plus en détails ici.
Le dispositif d’analyse optique 46 est configuré pour détecter, à partir de l’information optique acquise, un mouvement, une absence de mouvement, une orientation spatiale, un emplacement spatial, et/ou toute combinaison de ces informations, d’au moins une partie du corps de l’utilisateur.
Les parties du corps de l’utilisateur comprennent par exemple une main, une tête, un visage, un œil, une bouche, tout autre partie du corps de l’utilisateur et/ou toute combinaison de ces parties.
Comme illustré aux figures 1 à 25, le dispositif de fermeture 5 de la bande de convoyeur 1 comporte une première extrémité 1a et une deuxième extrémité 1b. La première extrémité 1a définit une pluralité de premières agrafes 1c et la deuxième extrémité 1b définit une pluralité de deuxièmes agrafes 1d. Les premières agrafes 1c sont en saillies selon la direction longitudinale XX ce qui forme une alternance entre des zones saillantes et des creux comme cela est illustré à la . Les deuxièmes agrafes 1d sont en saillies selon la direction longitudinale XX ce qui forme une alternance entre des zones saillantes et des creux comme cela est illustré à la .
Pour fermer la bande de convoyeur 1, les premières agrafes 1c s’introduisent entre les deuxièmes agrafes 1d et inversement. Dans la position de fermeture de la bande de convoyeur 1, il y a une alternance entre les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d selon la direction transversale YY comme cela est illustré aux figures 4, 7 et 11 à 14. Lorsque la bande de convoyeur 1 est fermée, la bande de convoyeur 1 définit un anneau. La bande de convoyeur 1 possède une face interne A et une face externe B qui sont opposées selon la direction ZZ qui définit l’épaisseur. Lorsque la bande de convoyeur 1 est ouverte, la première extrémité 1a et la deuxième extrémité 1b sont opposées selon la direction longitudinale XX qui est perpendiculaire à la direction transversale YY et perpendiculaire à la direction ZZ de l’épaisseur.
Comme cela est illustré aux figures 3, 5, 6, 9, 10, 11, 13 et 14, les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d définissent chacune une première série de trous 5a et une deuxième série de trous 5b. Les trous de la première série de trous 5a sont décalés des trous de la deuxième série de trous 5b selon la direction longitudinale XX. Lorsque la bande de convoyeur 1 est fermée, les trous de la première série de trous 5a de la première extrémité 1a et de la deuxième extrémité 1b sont alignés alternativement les uns derrière les autres selon la direction transversale YY pour former un premier trou traversant qui s’étend sur toute la largeur de la bande de convoyeur 1. Lorsque la bande de convoyeur 1 est fermée, les trous de la deuxième série de trous 5b de la première extrémité 1a et de la deuxième extrémité 1b sont alignés alternativement les uns derrière les autres selon la direction transversale YY pour former un deuxième trou traversant qui s’étend sur toute la largeur de la bande de convoyeur 1. Il est avantageux que les trous soient à section circulaire pour faciliter l’insertion.
Une première tige 6 s’insère dans les premières séries de trous 5a pour fermer la bande de convoyeur 1 et solidariser la première extrémité 1a avec la deuxième extrémité 1b. Une deuxième tige 7 s’insère dans la deuxième série de trous 5b pour fermer la bande de convoyeur 1 et solidariser les deux extrémités. La première tige 6 et la deuxième traversent la première série de trous 5a et la deuxième série de trous 5b pour solidariser les deux extrémités. La première tige 6 est décalée de la deuxième tige 7 selon la direction longitudinale XX de la bande de convoyeur 1. Lorsque la bande de convoyeur 1 est ouverte, la bande de convoyeur 1 est sensiblement de forme rectangulaire. La direction longitudinale XX est la direction de la plus grande dimension. La direction longitudinale XX est perpendiculaire à la direction transversale YY. La longueur est supérieure à la largeur qui est supérieure à l’épaisseur. Les tiges 6 et 7 s’étendent sur toute la largeur de manière à former une solidarisation entre toutes les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d. De préférence, la première tige 6 et/ou la deuxième tige 7 sont montées démontables par rapport à la première extrémité 1a et à la deuxième extrémité 2b
Les figures 1, 2, 4, 7, 8, 11, 12, 13, 14 et 16 à 25 illustrent un dispositif de fermeture 5 dans une position fermant la bande de convoyeur 1. Les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d sont disposées alternativement selon la direction transversale YY et les tiges 6 et 7 traversent alternativement les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d pour fixer les deux extrémités ensemble. De manière préférentielle, la première tige 6 possède une section circulaire avec un premier diamètre. Il est également avantageux que la deuxième tige 7 possède une section circulaire avec un deuxième diamètre. De manière encore plus avantageuse, le premier diamètre est égal au deuxième diamètre.
Afin de former un dispositif de fermeture dont le comportement mécanique en position fermée est plus proche de celui du reste de la bande de convoyeur, il est intéressant de prévoir un dispositif de fermeture qui empêche la rotation de la première extrémité 1a par rapport à la deuxième extrémité 1b. Il est également intéressant de prévoir une configuration simple de manière à faciliter le montage et la fermeture de la bande de convoyeur 1. Il est encore intéressant de rechercher une configuration qui autorise l’utilisation de premières agrafes 1c et de deuxièmes agrafes 1d ayant des formes simples de manière à faciliter le nettoyage du dispositif de fermeture 5.
Pour empêcher la rotation de la première extrémité 1a par rapport à la deuxième extrémité 1b, il est avantageux d’utiliser une première tige 6 et une deuxième tige 7 montées dans deux trous distincts et décalés selon la direction longitudinale XX.
Cependant, même si l’utilisation de deux tiges permet de limiter voire d’empêcher la rotation des agrafes du dispositif de fermeture l’une par rapport à l’autre, on constate que le manque de rigidité lié à la configuration même du dispositif de fermeture fait que des interstices s’ouvrent lors d’une rotation complète de la bande de convoyeur ce qui propice à une conservation de la matière présente sur le dispositif de fermeture et qui peut induire une prolifération bactérienne. Contre toute attente, il a été observé que l’augmentation localisée de la rigidité du dispositif de fermeture permet de réduire la prolifération bactérienne en limitant l’apparition d’interstices sans rendre trop compliqué la gestion du passage du dispositif de fermeture le long des roues 2 et 3.
Pour augmenter localement la rigidité du dispositif de fermeture 5 en position fermée sans augmenter l’encombrement, il est avantageux d’avoir une distance de séparation D entre l’axe central de la première tige 6 et l’axe central de la deuxième tige 7 qui est inférieure à quatre fois ou trois fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7. Cela permet notamment de bien rigidifier la zone qui se trouve entre les deux tiges. Lorsque la tige 6/7 est à section circulaire, l’axe central correspond au centre du cercle. Lorsque la section de la tige est différente d’un cercle, l’axe central suit le centre de gravité des différentes sections perpendiculairement à la direction YY. Le diamètre moyen correspond à la somme du premier diamètre et du deuxième diamètre, l’ensemble est divisé par deux.
Lorsque la distance entre les axes centraux de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 devient trop importante, on observe un fléchissement important du dispositif de fermeture 5 et le comportement mécanique du dispositif de fermeture 5 est plus difficile à gérer lorsque le dispositif de fermeture 5 circule le long d’une première roue 2 ou d’une deuxième roue 3.
Comme cela est illustré à la , il est particulièrement avantageux que la distance de séparation D soit inférieure à quatre fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 et encore plus préférentiellement inférieure à trois fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7 voire égale à deux fois le diamètre moyen de la première tige 6 et de la deuxième tige 7.
De manière avantageuse, les premières agrafes 1c de la première extrémité 1a et les deuxièmes agrafes 1d de la deuxième extrémité 1b possèdent une forme simple, par exemple une section rectangulaire, carrée, semi-circulaire, semi-ovoïde. De manière préférentielle, les premières agrafes 1c et les deuxièmes agrafes 1d possèdent une terminaison selon la direction XX avec une forme convexe, c’est-à-dire bombée vers l’extérieur. L’utilisation d’une forme simple et de préférence convexe permet de faciliter le nettoyage de l’agrafe. L’utilisation d’une forme dépourvue de concavité ou dépourvue de concavité avec un rayon de courbure faible permet de faciliter le nettoyage du dispositif de fermeture 5 et d’éviter la prolifération des bactéries lorsque la bande de convoyeur 1 transporte des denrées alimentaires.