INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la quantité de composé basique utilisée peut être de 0,1 à 15 %m, davantage de préférence avec 0,5 à 15 %m, de manière encore préférée de 1 à 15 %m, notamment de 3 à 15 %m, voire de 5 à 15 %m ou de 10 à 15 %m par rapport à la masse totale de la composition traitée (composition fournie par l’étape a)), ou dans tout intervalle défini par deux des précédentes limites.
Le composé basique peut être ajouté à la composition fournie par l’étape a) soit avant l’étape b) ou au cours de l’étape b). Cette addition du composé basique à la composition peut éventuellement être suivie d’une étape de mélange avant la mise en œuvre de l’étape b).
Lorsque le composé basique est solubilisé dans un solvant ou dans de l’eau, l’homme du métier choisira alors une quantité de solvant ou d’eau suffisante pour le dissoudre/solubiliser, de préférence une quantité de solvant ou d’eau la plus faible possible, ou juste suffisante pour saturer le solvant ou l’eau en composé basique.
Le ratio en volume de solvant/eau contenant le composé basique / phase organique, i.e. le ratio en volume du mélange (composé basique + solvant ou eau)/ phase organique, pourra être de 0,1/99,9 à 80/20, de 1/99 à 80/20, de 1/99 à 70/30, de 1/99 à 65/35, de 1/99 à 60/40, de 1/99 à 50/50, ou encore dans tout intervalle défini par deux quelconques des bornes précitées.
Avantageusement, le composé basique ajouté à l’étape b) est en solution dans l’eau ou dans un solvant, et la teneur en composé basique de l’eau ou du solvant est de 0,1 à 50 %m, de préférence de 15 à 50 %m, davantage de préférence de 25 % à 50 %m, de manière préférée de 40 à 50 %m, de manière encore plus préférée l’eau ou le solvant est saturée en composé basique, notamment l’eau ou le solvant contient une quantité juste suffisante de composé basique pour obtenir une solution saturée.
Dans un mode de réalisation, le rayon externe de veine et le rayon externe de veine , est une longueur de corde en tête d’aube, la longueur de corde en tête d’aube étant définie comme une distance axiale entre un premier point et un deuxième point, le premier point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le deuxième point étant un point de jonction entre la surface radialement interne de la plateforme du talon et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, est une longueur de corde en pied d’aube, la longueur de corde en pied d’aube étant définie comme une distance axiale entre un troisième point et un quatrième point, le troisième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord d’attaque de la pale à profil aérodynamique, et le quatrième point étant un point de jonction entre la surface radialement externe de la plateforme du pied et le bord de fuite de la pale à profil aérodynamique, le procédé comprenant une étape de dimensionnement de l’aube mobile de turbine au cours de laquelle la longueur de corde en tête d’aube , la longueur de corde en pied d’aube , le rayon externe de veine et le rayon interne de veine sont choisis de telle sorte que : - si : , où et , et - si : , étant en 10 6 rpm².m², la longueur de corde en tête d’aube étant comprise dans une plage allant de 0,005 mètre à 0,05 mètre et la longueur de corde en pied d’aube étant comprise dans une plage allant de 0,01 mètre à 0,05 mètre.
- la et la représentent de manière schématique une aube de la roue mobile,
- la représente de manière schématique une limite du paramètre N2S d’une aube mobile de turbine,
Selon un mode de réalisation, la poudre de polyamide B est issue de la poudre de polyamide A.
Selon un mode de réalisation, l’écart entre la viscosité inhérente de la poudre de polyamide A et de la poudre de polyamide B n’excède pas en valeur absolue 0,5, de préférence 0,4 et tout particulièrement 0,3.
Selon un mode de réalisation, la poudre de polyamide A et/ou B présente un viscosité inhérente compris entre 0,9 et 1,5.
Selon un dernier aspect enfin, l’invention vise un objet fritté comprenant des particules de composition de poudres de polyamide telle que définie ci-dessus, à 8, assemblées par fusion partielle, caractérisé en ce qu’il présente une rugosité de surface, telle que mesurée dans les conditions expliquées dans les exemples, caractérisée par un Rz < 50 µm et un Ra < 10 µm.
Définition des termes La nomenclature utilisée pour désigner les polyamides suit la norme ISO 1874-1. En particulier, dans la notation PA X, X représente le nombre d’atomes de carbone des motifs polyamide issus de la condensation d’un aminoacide ou lactame. Dans la notation PA XY désignant un polyamide issu de la condensation d’une diamine avec un acide dicarboxylique ou un dérivé d’acide possédant di-fonctionnel, X représente le nombre d’atomes de carbone de la diamine et Y représente le nombre d’atomes de carbone de l’acide dicarboxylique ou du dérivé d’acide. La notation PA X/Y se rapporte à des copolyamides dans lesquels X et Y sont deux monomères distincts.
On entend par le terme « fabrication additive sur lit de poudre » désigner des procédés dans lesquels une couche de poudre de polymère, le lit de poudre, est irradiée par rayonnement électromagnétique (par exemple faisceau laser, rayonnement infrarouge, rayonnement UV), de sorte à fondre sélectivement les particules de poudre impactées par le rayonnement. Les particules fondues coalescent et se solidifient pour conduire à la formation d’une masse solide. Ce procédé peut produire des articles par l'irradiation répétée d'une succession de couches de poudre fraîchement appliquées.
On entend par ailleurs par le terme « diamètre moyen en volume » ou « Dv » le diamètre moyen en volume d’une matière pulvérulente, tel que mesuré par diffraction laser selon la norme ISO 13320 : 2009, par exemple sur un diffractomètre Malvern de type Insitec ® . De même, « Dv10 » et « Dv90 » sont respectivement les diamètres correspondants pour que la fonction cumulative des diamètres des particules, pondérée par le volume, soit égale à 10%, et respectivement, à 90%. Plus spécifiquement, le Dv50 désigne le diamètre médian en volume. Les règles de représentation de résultats d’une distribution de taille de particules sont données par la norme ISO 9276 – parties 1 à 6.
dans laquelle : Dv10 désigne le diamètre en-dessous duquel se trouvent 10% en volume des particules de la poudre de polymère ; Dv50 désigne le diamètre en-dessous duquel se trouvent 50% en volume des particules de la poudre de polymère (par définition Dv50 est aussi le diamètre médian en volume), et Dv90 désigne le diamètre en-dessous duquel se trouvent 90% en volume des particules de la poudre de polymère,
Le terme « viscosité inhérente » désigne la viscosité telle que calculée à partir de la vitesse d’écoulement d’une solution du polymère et du solvant, mesurée dans un viscosimètre de type Ubbelohde selon la norme ISO 307 :2019, sauf à utiliser comme solvant le m-crésol et une température de 20°C. La viscosité inhérente est calculée selon la formule (1) ci-dessous :
La viscosité inhérente est égale au logarithme népérien du rapport entre le temps d’écoulement de la solution de polymère t divisé par celui du solvant t 0 , le tout divisé par la concentration c de polymère dissous dans le solvant, en pourcentage massique. La dimension de la viscosité inhérente est l’inverse de la concentration, et sans unité lorsque la concentration est donnée comme ici en pourcentage massique.
A. Composition de poudres de polyamide La composition de poudres de polyamide utile pour la fabrication additive sur lit de poudre selon l’invention comprend : 10 à 90% en poids d’une poudre de polyamide A présentant une viscosité inhérente, calculée selon la formule (1) à partir de la vitesse d’écoulement d’une solution du polymère et du solvant, mesurée dans un viscosimètre de type Ubbelohde selon la norme ISO 307 :2019, sauf à utiliser comme solvant le m-crésol et une température de 20°C, de 0,8 à 2.8 et présentant un span compris entre 0,45 et 1,20 ; 90 à 10% en poids d’une poudre de polyamide B, distincte de la poudre de polyamide A, présentant une viscosité inhérente, calculée comme indiqué ci-dessus, de 0,8 à 2.8 et présentant un span compris entre 0,45 et 1,20 ; 0 à 40% en poids d’additifs et/ou charges,
La poudre de polyamide A et la poudre de polyamide B sont distinctes. Il peut s’agir de poudres d’un même polyamide ou d’un polyamide distinct. De préférence, il s’agit de poudres du même polyamide. Les poudres de polyamide se différencient par au moins l’une de leurs propriétés. Ces propriétés peuvent être notamment leur aspect, par exemple leur couleur, la viscosité inhérente, la granulométrie, la cristallinité ou leurs propriétés thermiques.
En particulier, une des poudres de polyamide dans la composition peut être issue de l’autre poudre de polyamide dans la composition, notamment par recyclage.
Pour actionner le moyen de fermeture 19, c’est-à-dire le faire passer de la position de fermeture vers la position de retrait du moyen de fermeture 19, l’utilisateur doit mettre l’essuie-glace en position de service ou de maintenance, grâce à une commande spécifique sur le tableau de commande du véhicule, et l’essuie-glace se positionne alors vers le milieu du pare-brise 3, dégageant ainsi l’accès vers le col 15, notamment à la deuxième extrémité 15b et donc au moyen de fermeture 19.
En position de maintenance, le bras n’est plus superposé au col 15, notamment à la deuxième extrémité 15b et donc au moyen de fermeture 19. L’utilisateur peut par exemple changer le balai de l’essuie-glace, ou encore remplir le réservoir 9 avec du lave-glace.
La illustre un aéronef 100 utilisant au moins une aile 10 telle décrite dans la présente divulgation. Cet aéronef 100 est par exemple un aérostat plus léger que l’air. L’aérostat 100 comprend une enveloppe d’aérostat 101 de type souple, fermée et remplie d’un gaz d’aérostat plus léger que l’air, ladite enveloppe d’aérostat s’étendant dans une direction longitudinale AEX.
Le gaz d’aérostat peut être un gaz choisi parmi l’hélium, l’hydrogène, un mélange de ces précédents gaz, éventuellement avec une faible quantité d’air. Le gaz d’aérostat génère une force de sustentation aérostatique vers le haut.
L’aéronef 100 comprend un empennage situé à l’arrière de l’aéronef, constitué d’un groupe d’ailes 110, 111, 112 situées en queue de l’aéronef et utiles à la stabilité de l’aéronef 100 en rotation de tangage et en rotation de lacet. Ces ailes d’empennage sont usuellement des ailes du type de la divulgation, à faible allongement, notamment parce qu’elles ne contribuent pas à la portance générale de l’aéronef et parce qu’elles ont besoin de fonctionner sur un grand domaine de vol, jusqu’à des angles d’incidence élevés.
Grâce aux ailes décrites, l’empennage d’un aéronef et notamment d’un aérostat a des caractéristiques aérodynamiques modifiables et pilotables grâce à la troisième paroi d’aile 31 apte à être repliée ou déployée par un dispositif de commande 50, et éventuellement d’autres dispositifs d’adaptation (60 70).
La montre des courbes de coefficient de traînée aérodynamique Cx dans la direction longitudinale X en fonction de l’angle d’incidence α, de l’aile 10 selon la présente divulgation. La courbe Pos1 de cette correspond au coefficient Cx l’aile 10, la troisième paroi d’aile 31 étant dans la position repliée. La courbe Pos2 correspond au coefficient Cx l’aile 10, la troisième paroi d’aile 31 étant dans la position déployée.
Ainsi, la courbe Pos3 correspond au coefficient Cx l’aile 10, la troisième paroi d’aile 31 étant dans la position repliée pour un angle d’incidence inférieur à une limite, de par exemple de 8° (degrés) pour le mode de réalisation de l’aile de la , et dans la position déployée pour un angle d’incidence supérieur à la limite, de par exemple 8° (degrés) pour le mode de réalisation de l’aile de la . Diverses conceptions et dimensions de l’aile permettent de régler cette limite. Cette courbe montre qu’il est possible de d’obtenir une caractéristique aérodynamique améliorée pour l’aile 10, i.e. un coefficient de traînée aérodynamique Cx réduite pour tous les angles d’incidence, en basculant en position déployée pour un angle d’incidence supérieur à 8°.
La montre le coefficient de portance Cz dans la direction verticale Z en fonction de l’angle d’incidence α, de l’aile 10 selon la présente divulgation. La courbe Pos1 de cette correspond au coefficient Cz l’aile 10, la troisième paroi d’aile 31 étant dans la position repliée. La courbe Pos2 correspond au coefficient Cz l’aile 10, la troisième paroi d’aile 31 étant dans la position déployée.
Ces courbe montrent que la position déployée permet de réduire le coefficient de portance pour toutes les valeurs d’angle d’incidence α.
Système et procédé de caractérisation et de prélèvement d’eau aéroporté La présente invention concerne le domaine de la caractérisation et du prélèvement d’eau, notamment pour identifier/caractériser des sources d’eau douce et/ou d’eau potable.
En hydrogéologie, la caractérisation et l’échantillonnage de l’eau de différents points (sources, rivières, réservoirs, puits, lacs…) sont essentiels. La caractérisation peut se faire in situ ou par le biais de prélèvements d’échantillons d’eau, ces échantillons étant ensuite analysés en laboratoire.
Cette caractérisation de l’eau nécessite alors un investissement important en ressources humaines ainsi que de nombreux déplacements dans des sites d’accès plus ou moins facile.
Par ailleurs, certaines zones sont difficiles d’accès, par exemple, en pleine mer ou dans des régions escarpées comme en montage.
Si les analyses pour la caractérisation de l’eau sont faites à grande échelle, il est alors possible d’identifier différents hydrosystèmes dont les interactions seront aussi établies par ces analyses.
Afin de réaliser le prélèvement d’eau, certaines solutions envisagent l’utilisation de drones flottants ou sous-marins.
Les drones sous-marins ont l’inconvénient de nécessiter des câbles pour la transmission de données et complexifient ainsi le système.
Les drones flottants sont difficilement utilisables au niveau des zones où l’eau est particulièrement agitée, notamment en surface, comme par exemple dans les zones côtières, car le drone pourrait être retourné et coulé et car le prélèvement d’eau peut s’avérer complexe lorsque l’eau est agitée. De ce fait, ces drones flottants sont utilisés aujourd’hui dans des mares, des étangs, des lacs ou des rivières relativement calmes.
Le rotor de soufflante 9 comprend un moyeu de soufflante 13 et des aubes de soufflante 14 s’étendant radialement à partir du moyeu de soufflante 13. Les aubes de soufflante 14 peuvent être fixes par rapport au moyeu de soufflante 13 ou présenter un calage variable. Dans ce dernier cas, chacune des aubes de soufflante 14 est montée pivotante par rapport au moyeu de soufflante 13 suivant un axe de calage et est reliée à un mécanisme de changement de pas 15 monté dans le système propulsif 1. Le mécanisme de changement de pas 15 permet d’ajuster l’angle de calage des aubes de soufflante 14 en fonction des phases de vol.
Aussi, grâce à l’ensemble des éléments décrits ci-dessus qui forment l’inverseur, celui-ci permet de faire en sorte que lors de la phase initiale de déplacement de la structure mobile 29 de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, le dispositif d’actionnement 70 entraîne un déplacement, via son organe 74, de la première liaison articulée 74a radialement vers l’intérieur et/ou axialement vers l’amont.
En tirant de la sorte sur la bielle 62 au début de l’ouverture de l’inverseur, il est avantageusement évité que la membrane 58 qui commence à se déployer dans la veine 21B ne vienne se plaquer contre la surface radialement interne de la paroi 52 du capot 33, en déplacement vers l’arrière. Ainsi, au lieu d’un simple pivotement de la bielle 62 relativement à la paroi 18 au niveau de sa seconde extrémité 62b, celle-ci est déplacée avec la première liaison 74a vers l’amont et vers l’intérieur par le dispositif 70, afin de provoquer une sorte de décollement de la membrane. Le déploiement de cette membrane 58 s’en trouve sensiblement amélioré et fiabilisé.
D’autre part, grâce à la présence des premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b, ceux-ci exercent des efforts sur la membrane 58 même en configuration de poussée directe. Cela permet de conserver cette membrane en tension lorsqu’elle est stockée dans la cavité de capot 54, et participe ainsi à sa stabilité et à faciliter son déploiement lors d’une opération ultérieure d’ouverture de l’inverseur. Également, le système mécanique trois points et ses moyens élastiques de rappel associés 80a, 80b permettent de tolérer, si besoin, des déplacements relatifs radiaux entre les deux parois 18, 52 en configuration de poussée directe.
Au fur et à mesure que la structure mobile 29 se déplace vers l’arrière, la bielle 62 continue de se rabattre vers l’aval et l’organe 72 continue de se rabattre vers l’amont, avec pour conséquence une diminution de l’angle saillant B1 entre ces deux éléments. A cet égard, il est noté que les premiers moyens élastiques de rappel 80a sont dimensionnés de manière à générer sur la seconde extrémité 72b de l’organe 72 un moment d’intensité suffisante pour contrer le moment opposé, appliqué via la bielle 62 à sa première extrémité 72a, par la membrane 58 se gonflant d’air dans la veine 21B.
Les seconds moyens élastiques 80b, de par leur sens de sollicitation, contribuent quant à eux à faire plonger la première extrémité de membrane 58a vers l’intérieur de la veine 21B, pour qu’elle y prenne l’air et s'y déploie progressivement.
Un autre avantage associé à la présence des moyens élastiques de rappel 80a, 80b réside dans une détection aisée, en phase de maintenance, d’un éventuel problème de raccordement entre la première extrémité de membrane 58a et la/les bielles 62. En effet, habituellement, ce type de détection s’avère particulièrement compliqué en raison du difficile accès visuel à cette jonction. Dans la conception proposée, toute bielle 62 faisant l’objet d’un défaut de raccordement à la membrane 58 viendra se replier automatiquement dans la veine 21B dans sa seconde position rabattue vers l’aval, sous l’action combinée des moyens élastiques de rappel 80a, 80b. Une telle bielle rabattue dans la veine 21B demeurant aisément identifiable par un opérateur réalisant des opérations de maintenance, la détection précitée s’avère effectivement simplifiée.
Comme indiqué précédemment, durant l’ouverture de l’inverseur, le système mécanique trois points se replie avec pour conséquence la diminution progressive de l’angle saillant B1, jusqu’à par exemple devenir nul en fin d’ouverture, comme cela est visible sur les figures 3 et 3A. Dans cette configuration où la bielle 62 adopte sa seconde position rabattue vers l’aval, les trois points sont alignés ou sensiblement alignés, avec la seconde liaison articulée 74b située entre la première liaison articulée 74a et le point de raccord 63. Cet alignement se produit parallèlement ou sensiblement parallèlement à la direction axiale de l’inverseur.
Selon une alternative montrée sur les figures 6 à 8, les premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b forcent, en fin d’opération d’ouverture de l’inverseur, le déplacement de la bielle 62 au-delà de la position dans laquelle lesdits trois points sont alignés. Ainsi, après avoir été nul, l’angle saillant B1 s’inverse pour donner lieu à un autre angla saillant B2 montré sur la , plaçant le système mécanique trois points dans une position de blocage mécanique de la bielle 62. Cet angle B2, également ouvert vers l’amont mais cette fois avec la bielle 62 située radialement vers l’intérieur par rapport à l’organe 72, peut rester faible, par exemple inférieur à 20°.
Une fois passée la position d’alignement des trois points, la bielle 62 ne peut repivoter dans le sens antihoraire relativement à l’organe 72, tant que le capot mobile 33 n’est pas déplacé à nouveau vers l’amont suite à une commande de fermeture de l’inverseur. La position de blocage de la bielle 62 permet avantageusement à celle-ci de maintenir la membrane 58 déployée de façon tendue, et de résister à des sollicitations de très grandes intensités, qui resteraient extrêmement difficiles à contrer à l’aide de simples moyens élastiques de rappel.
Dans cette alternative, la conception des premiers moyens élastiques de rappel 80a peut être modifiée, en prévoyant un vérin à ressort. Ce vérin 82 comprend un corps de vérin 84 monté articulé sur la paroi 18, et une tige de vérin mobile 86. A son extrémité, la tige 86 est articulée sur l’extrémité d’un bras 88 solidaire de l’organe d’actionnement 72. A l’intérieur du vérin 82, un ressort 90 force, via la tige 86 sur laquelle il agit, à faire pivoter le bras 88 et l’organe 72 dans le second sens antihoraire. Le bras 88 et l’organe d’actionnement 72 forment ensemble un guignol mécanique de renvoi.
Au niveau de l’articulation avec la tige de vérin 86, l’extrémité du bras 88 sert avantageusement de butée contre la paroi 18. Cette butée permet de maintenir le système mécanique dans la position de blocage, malgré les efforts qui continuent à être générés par les premiers moyens élastiques de rappel 80a, via le ressort de compression 90.
Quelle que soit la conception retenue pour les premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b, ceux-ci permettent préférentiellement de générer les efforts précités durant toute la phase d’ouverture de l’inverseur. Par construction, ces efforts peuvent être amenés à diminuer au fur et à mesure que cette ouverture se produit, du fait du déchargement progressif des ressorts.
Il est noté que lors d’une opération de fermeture de l’inverseur, des mouvements inverses se produisent pour la bielle 62 et l’organe d’actionnement 72, conduisant en même temps au chargement des premiers et seconds moyens élastiques de rappel 80a, 80b. En phase finale d’une opération de fermeture de l’inverseur, la cinématique particulière appliquée par le dispositif d’actionnement 70 évite également les risques de collision mécanique entre la première extrémité de bielle 62a, et l’extrémité amont 52a de la paroi acoustique 52.
Selon un second mode de réalisation préféré montré sur les figures 9 et 10, les moyens de sollicitation comprennent des troisièmes moyens élastiques qui permettent d’engendrer les mêmes fonctions que celles des premiers et seconds moyens élastiques 80a, 80b du premier mode de réalisation préféré décrit précédemment.
Les troisièmes moyens élastiques de rappel 80c comprennent un corps creux 92 fixé sur la paroi 18. A l’intérieur de ce corps, il est prévu un ressort de compression 94 en appui à l’une de ses extrémités contre une extrémité du corps 94, et en appui à l’autre de ses extrémités sur un siège 96 mobile en translation à l’intérieur du corps, de préférence selon la direction axiale ou sensiblement selon cette direction.
Un organe de transmission, du type câble 98, comprend une première extrémité 98a reliée aux troisièmes moyens élastiques 80c, en étant raccordé sur le siège mobile 96. Sa seconde extrémité 98b, opposée à la première, est quant à elle montée sur la bielle de déploiement 62, au niveau d’un point 100 entre la première liaison articulée 74a et le point de raccord de la membrane (non visible sur les figures 9 et 10).
Buse pour système d’injection d’agent réducteur La présente invention concerne une buse pour système d’injection d’agent réducteur. Une telle buse est destinée à injecter un agent réducteur dans un flux de gaz d’échappement de moteur à combustion, en vue de réduite les émissions d’oxyde d’azote (NOx).
Une injection d’agent réducteur intervient dans le cadre d’un dispositif de réduction catalytique sélective (RCS), dans lequel l’agent réducteur est injecté dans le gaz d’échappement, en amont d’un bloc de catalyseur destiné à réduire la concentration d’oxyde d’azote en présente de l’agent réducteur.