INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par « bonne compatibilité sur peau mouillée » au sens de la présente invention, on entend qu’à l’application de la composition à raison de 2 mg.cm -2 , sur la peau ou un substrat substitut de peau préalablement mouillé, on obtient un film homogène transparent à l’œil nu.
Au sens de la présente invention, on entend par « SPF » (Sun Protection Factor en langue anglaise) : le facteur de protection solaire, qui mesure le niveau de protection contre les UVB. La valeur du SPF correspond au rapport entre la durée minimale qu'il faut pour obtenir un coup de soleil avec une composition antisolaire et celle sans produit. Plus précisément, le terme « SPF » est défini dans l'article A new substrate to measure sunscreen protection factors throughout the ultraviolet spectrum, J. Soc. Cosmet. Chem., 40, 127-133 (Mai/Juin 1989).
L’évaluation du facteur de protection Sun Protection Factor (SPF) des compositions peut également être effectuée in-vivo selon le protocole ISO/EN 24444 « Cosmetics-Sun protection test methodes-In-vivo determination of the sun protection factor (SPF) (2019) ».
- les esters phosphoriques et leurs sels tels que le « DEA oleth-10 phosphate » (Crodafos N 10N® de la société CRODA) ou le phosphate de monocétyle monopotassique ou cétyl phosphate de potassium (Amphisol K de Givaudan) ;
- les sulfosuccinates tels que le «Disodium PEG-5 citrate lauryl sulƒosuccinate» et le « Disodium ricinoleamido MEA sulfosuccinate » ;
- les alkyléthersulfates tels que le lauryl éther sulfate de sodium ;
- les iséthionates ;
- les acylglutamates tels que le « Disodium hydrogenated tallow glutamate » (AMISOFT HS-21 R® commercialisé par la société AJINOMOTO) et le sodium stearoyl glutamate (AMISOFT HS-11 PF® commercialisé par la société AJINOMOTO) et leurs mélanges ;
- le condensé d'au moins un dérivé d'acide glutamique et d'un acide aminé, comme un condensé d'acide glutamique N-acylé et d'un acide aminé tel que la lysine, ou un sel de celui-ci. Le groupe acyle lié à l'atome d'azote de l'acide glutamique peut être dérivé d'un acide gras saturé ou insaturé ayant de 8 à 22 atomes de carbone, comme mentionné ci-dessus, tel que l’acide laurique. Comme sel, on peut citer les sels métalliques, les sels d'ammonium et les sels d'onium d'une alcanolamine organique comme mentionné ci-dessus. Le sel de sodium est préférable. Un tel tensioactif est par exemple le sodium dilauramidoglutamide lysine ;
- les dérivés de soja comme le potassium soyate ;
- les citrates, comme le Glyceryl stearate citrate (Axol C 62 Pellets® de Degussa);
- les dérivés de proline, comme le Sodium palmitoyl proline (Sepicalm VG de Seppic), ou le Mélange de Sodium palmitoyle sarcosinate, Magnesium palmitoyle glutamate, acide palmitique et Palmitoyle proline (Sepifeel One® de Seppic) ;
- les lactylates, comme le Sodium stearoyl lactylate (Akoline SL® de Karlshamns AB);
- les sarcosinates, comme le sodium palmitoyle sarcosinate (Nikkol sarcosinate PN) ou le mélange de Stéaroyle sarcosine et Myristoyle sarcosine 75/25 (Crodasin SM® de Croda) ;
- les sulfonates, comme le Sodium C14-17 alkyl sec sulfonate (Hostapur SAS 60® de Clariant) ;
- les glycinates, comme le sodium cocoyle glycinate (Amilite GCS-12® d'Ajinomoto).
Phase aqueuse Une phase aqueuse contient de l'eau, et éventuellement au moins un solvant organique soluble ou miscible dans l'eau.
Une phase aqueuse peut également comprendre au moins un solvant organique miscible dans l’eau, à 25°C.
Le but de cette étude est d’évaluer les effets des vitamines sur la protection des kératinocytes vis-à-vis de la déplétion en NAD induite par un stress oxydant à la suite d’une irradiation UV ou suite à un traitement à l’H 2 O 2 .
Les vitamines B1, B6 et B9, ont été testées seules ou en association, respectivement à 2, 0.3 et 0.1 mg/ml.
Le marqueur étudié est une quantification de la concentration en NAD rapportée à la concentration totale en protéines.
Les kératinocytes ont été ensemencés dans des plaques 12 puits et cultivés pendant 72 heures dans du milieu de culture.
- Conditions stimulées par H2O2 :
Le milieu a ensuite été remplacé par du milieu contenant ou non (témoin), la Vitamine B1 à 2 mg/ml, ou la vitamine B6 à 0.3 mg/ml, ou la Vitamine B9 à 0.1 mg/ml ou l’association des Vitamines B1, B6 et B9 respectivement à 2, 0.3 et 0.1 mg/ml et les cellules ont été pré-incubées pendant 24 heures. Après la pré-incubation, le milieu a été collecté et les cellules ont été stimulées pendant 2 heures par 250 µM d’H 2 O 2 . Le milieu a ensuite été remplacé par le milieu collecté préalablement et les cellules ont été incubées pendant 48 heures supplémentaires. Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en n=3.
- Conditions d'irradiation aux UV :
Le milieu a ensuite été remplacé par du milieu contenant ou non (témoin), la Vitamine B1 à 667 µg/ml, ou la vitamine B6 à 100 µg/ml, ou la Vitamine B9 à 33.3 µg/ml ou l’association des Vitamines B1, B6 et B9 respectivement à 667, 100 et 33.3 µg/ml et les cellules ont été pré-incubées pendant 24 heures. Après la pré-incubation, le milieu a été collecté et remplacé par du milieu d’irradiation et les cellules ont été irradiées avec des UVB à 275 mJ/cm2 (+ UVA à 2,1 J/cm2). La lampe utilisée était un simulateur solaire SOL500 équipé d'un filtre H2 (Dr. Hönle, AG). Le milieu a ensuite été remplacé par le milieu collecté préalablement et les cellules ont été incubées pendant 48 heures supplémentaires. Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en n=3.
A la fin des traitements, les milieux ont été éliminés et la quantité de NAD a été quantifiée à l’aide d’un kit de dosage spécifique et selon les recommandations du fournisseurs (BioVision, #K337-100). La quantité de protéines dans chaque puits de culture a aussi été quantifiée à l’aide d’un kit spécifique et toujours selon les recommandations du fournisseur (BIO-RAD, #500-0116).
Un pourcentage de protection vis-à-vis des stress a été calculé selon la formule :
[ NAD ] Traitement : concentration en NAD (pmol/mg de protéines) dans les conditions traitées,
[ NAD ] Témoin stimulé : concentration en NAD (pmol/mg de protéines) dans les témoins stimulés par H 2 O 2 ou UVs,
[ NAD ] Contrôle no n stimulé : concentration en NAD (pmol/mg de protéines) dans les conditions non stimulées.
Résultats et conclusions :
Chacun des systèmes de traitement 52a-c comporte également un hydrocyclone 55a-c, au-dessus duquel est positionné un ventilateur 58a-c.
Chacune des rampes d’aspiration 50a-c comporte un conduit principal d’aspiration 501a-c relié à au moins un conduit secondaire d’aspiration 502a-c, au bout duquel un capot 503b.
Dans le mode de réalisation présenté à la , le dispositif 500 comporte, sans que cela ne puisse être considéré comme une limite à la présente invention, trois rampes d’aspiration 50a-c ainsi que trois systèmes de traitement 52a-c. En effet, l’homme du métier peut adapter le nombre de rampe d’aspiration ainsi que de systèmes de traitement en fonction de la rampe de pulvérisation 20 à équiper. De plus, les dimensions des conduits principaux 501a-c et secondaires 502a-c d’aspiration ne représentent pas un aspect limitatif de la présente invention. De même, l’homme du métier est en capacité de dimensionner correctement les hydrocyclones 55a-c ainsi que les ventilateurs 58a-c en fonction de la rampe de pulvérisation à équiper. Dans certains modes de réalisation, les systèmes de traitement 52a-c présentent des caractéristiques identiques telle que la puissance des ventilateurs 58a-c et les dimensions des hydrocyclones 55a-c. Dans d’autres modes de réalisations, les systèmes de traitement 52a-c présentent des caractéristiques techniques qui ne sont pas similaires. Enfin, la bouillie récupérée par les hydrocyclones 55a-c est ensuite recueillie dans des cuves de récupération 53a-c au moyen de retours 51a-c.
Le dispositif 600 comporte également une pluralité de rampes d’aspiration 60a-c, chacune reliée à un système de traitement 62a-c au moyen d’un conduit collecteur 66a-c et d’une bouche d’entrée 662a-c.
Comme précédemment, chacun des systèmes de traitement 62a-c comporte un hydrocyclone 65a-c, au-dessus duquel est positionné un ventilateur 68a-c.
Chacune des rampes d’aspiration 60a-c comporte également un conduit principal d’aspiration 601a-c relié à au moins un conduit secondaire d’aspiration 602a-c. Dans ce mode de réalisation, et à la différence du précédent mode de réalisation présenté à la , la rampe d’aspiration 60a-c comporte un seul capot 603a-c, recouvrant une partie des buses 203 de la rampe de pulvérisation 20. L’homme du métier adaptera le nombre de rampes d’aspiration 60a-c, leurs dimensions, et le nombre de système de traitement 62a-c à la rampe de pulvérisation 20 à équiper : le nombre de ces équipements et leurs dimensions n’étant pas une limite à la présente invention.
Comme précédemment, et dans certains modes de réalisation, les systèmes de traitement 62a-c présentent des caractéristiques identiques telle que la puissance des ventilateurs 68a-c et les dimensions des hydrocyclones 65a-c. Dans d’autres modes de réalisations, les systèmes de traitement 62a-c présentent des caractéristiques techniques qui ne sont pas similaires.
Enfin, la présente une variante de récupération de la bouillie par les hydrocyclones 65a-c. En effet, dans ce mode de réalisation, la bouillie est recueillie dans une unique cuve de récupération 63a au moyen des retours 61a-c, chacun situé au niveau des systèmes de traitement 62a-c.
Porte-buses multiple pour un système de pulvérisation agricole La présente invention concerne le domaine des systèmes de pulvérisation agricoles. Plus précisément, l’invention concerne les dispositifs de pulvérisation, comprenant notamment des portes-buses multiples, c’est-à-dire portant une pluralité de buses de pulvérisation.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une rampe de pulvérisation agricole comprend généralement des portes-buses répartis de manière uniforme sur toute la longueur de la rampe de pulvérisation, pour pulvériser du produit phytosanitaire sous forme liquide sur des rangs de végétaux. Pour améliorer l’efficacité de la pulvérisation de produit, il est nécessaire de faire varier le débit de pulvérisation des buses et de le piloter proportionnellement à la vitesse d’avancement de la machine agricole supportant la rampe de pulvérisation et / ou en fonction du produit pulvérisé par exemple. Pour répondre à cette problématique, il est connu des porte-buses supportant plusieurs buses, par exemple des buses différentes ou des buses ayant des débits différents.
Lorsqu’un utilisateur souhaite changer de buse, il doit effectuer une opération, généralement manuelle, pour tourner le porte-buses et ainsi rendre active une autre buse adaptée à une vitesse d’avancement de la machine agricole différente. Cette opération nécessite une interruption de la pulvérisation, au profit d’une opération de modification des buses actives sur chacun des portes buses. Il est ainsi connu des portes-buses comprenant une pluralité de buses pouvant être actives de manière simultanée, et présentant un débit identique ou non. Ces portes-buses sont généralement pilotables automatiquement par le biais d’un actionneur électrique, permettant de sélectionner la ou les buses actives au moyen d’un dispositif de sélection des buses actives.
Néanmoins, de tels portes-buses présentent l’inconvénient majeur de voir l’intégralité du mécanisme de sélection des buses activées baigner dans le fluide distribué par le dispositif de pulvérisation. Ainsi, dans le cadre de la pulvérisation d’un produit phytosanitaire, le produit est en contact avec des composants mécaniques risquant de polluer ledit produit avant pulvérisation. A l’inverse, le contact avec un fluide pouvant comprendre des agents chimiques, par exemple corrosifs, nuit à la durée de vie du dispositif et est incompatible avec une nécessité de lubrification des éléments mécaniques mobiles, ce qui réduit également leur durée de vie. En outre dans cette configuration, l’intégralité du dispositif doit être étanche, l’ensemble de ces contraintes limitant le choix des matériaux utilisables pour la fabrication du porte-buses.
L’invention vise à résoudre les inconvénients de l’état de la technique, notamment en proposant un porte-buses comprenant une pluralité de buses pouvant être actives de manière simultanée, dans lequel le nombre de composants mécaniques au contact du fluide est limité.
PRESENTATION DE L’INVENTION Plus précisément, l’invention a pour objet un porte-buses, notamment pour un pulvérisateur agricole, comprenant : un corps logeant une conduite d’admission de liquide configurée pour être alimentée en liquide par une ligne d’alimentation de liquide ; une chambre de distribution périphérique du corps alimentée en liquide par la conduite d’admission et communicant avec une pluralité de conduites de sortie de liquide, les interfaces entre la chambre de distribution et chacune des conduites de sortie de liquide délimitant des orifices de passage de liquide de la chambre de distribution, chacune desdites conduites de sortie débouchant sur une tête de pulvérisation ; une pluralité de soupapes en partie agencées dans la chambre de distribution, chacune desdites soupapes étant mobile entre une position de fermeture étanche de l’orifice de passage de liquide correspondant de la chambre de distribution et une position d’ouverture dudit orifice de passage de la chambre de distribution ; un plateau circulaire mobile en rotation par rapport au corps et logé dans un compartiment à mécanismes du corps présentant une bordure périphérique en contact avec une première surface de contact d’extrémité de chaque soupape pour commander le déplacement de ladite soupape entre la position de fermeture et la position d’ouverture ; un actionneur fixé au corps pour entrainer le plateau en rotation ; dans lequel la bordure périphérique du plateau présente des portions de bordure hautes et des portions de bordure basses reliées par des portions en pente, de sorte que dans la position d’ouverture d’une soupape de la pluralité de soupapes, la première surface de contact d’extrémité de ladite soupape est en contact avec une première portion de bordure de plateau parmi une portion de bordure haute et une portion de bordure basse, et dans la position de fermeture de ladite soupape, la première surface de contact d’extrémité de la soupape est en contact avec une deuxième bordure de plateau parmi une portion de bordure haute et une portion de bordure basse, la deuxième bordure étant différente de la première bordure, l’entrainement en rotation du plateau déplaçant le contact entre la première surface de contact d’extrémité et la bordure périphérique, de la première bordure vers la deuxième bordure ou de la deuxième bordure vers la première bordure en passant par une portion en pente.
Grâce à une telle combinaison de caractéristique, les composants mécaniques impliqués dans la chaine cinématique de commande d’un tel porte-buses sont isolés d’un fluide phytosanitaire circulant d’une ligne de pulvérisation vers les têtes de pulvérisation. De plus, un utilisateur peut ainsi piloter librement et à distance la buse active sans intervention manuelle, ce qui simplifie le temps de fonctionnement effectif dudit porte-buses. En outre, le temps de réponse pour le déplacement d’une soupape de la position ouverte à la position fermée ou de la position fermée à la position ouverte est non seulement paramétrable par la vitesse de rotation transmise par l’actionneur au plateau, mais aussi par l’inclinaison des portions de pentes de la bordure périphérique du plateau. Autrement dit, il est possible de modifier les performances d’un tel porte-buses en modifiant la géométrie du plateau, ce qui ne contraint qu’à modifier une seule pièce parmi l’ensemble du porte-buses pour augmenter ou réduire la durée de passage d’une position à l’autre. Enfin, dans une telle configuration, il est possible de passer de la position d’ouverture d’une soupape à une position de fermeture de la soupape puis à nouveau à une position d’ouverture de la soupape sans inverser le sens de rotation du plateau circulaire, en alternant bordures hautes et bordures basses.
Avantageusement, dans une orientation angulaire donnée du plateau par rapport au corps, plusieurs soupapes de la pluralité de soupapes sont en position d’ouverture simultanément, chaque première surface de contact d’extrémité de soupape étant en contact avec une seule première bordure du plateau. Dans une telle configuration, un fluide circulant dans le porte-buses peut ainsi être pulvérisé par une pluralité de buses de manière simultanée.
Les étapes de suppression d’ostéophytes dans la trochlée 163 sont similaires à celles réalisées pour la suppression des ostéophytes 17 au niveau du bord médial du condyle médial (zone aberrante gauche Z11) et niveau du bord latéral du condyle latéral (zone aberrante droite Z12).
En référence à la , les bords médial et latéral de la trochlée 163 sont considérés comme compris respectivement dans une ligne intérieure médiale 13 et une ligne intérieure latérale 14 positionnée l’une l’autre de part et d’autre de l’axe central 10 précédemment défini.
Les étapes de suppression d’ostéophytes dans la trochlée 163 débutent avec la recherche, dans la zone de référence R1 précédemment déterminée, de la ou des distances d’écartement de direction médio-latérale les plus grandes entre la ligne intérieure médiale 13 la une ligne intérieure latérale 14. Ainsi sont recherchés un point de référence intérieur médial P13 et un point de référence intérieur latéral P14, tel que le point de référence intérieur médial P13 correspond au point le moins médial sur la ligne intérieure médiale 13 et le point de référence intérieur latéral P14 correspond au point le moins latéral sur la ligne intérieure latérale 14.
A partir du point de référence intérieur médial P13 et du point de référence intérieur latéral P14 sont déterminées une ligne de coupe intérieure médiale C13 passant par le point de référence intérieur médial P13 et une ligne une ligne de coupe intérieure latérale C14 passant par le point de référence intérieur latéral P14, lesquelles lignes de coupes intérieure médiale C13 et intérieure latérale C14 présentent respectivement un angle de dépouille intérieure médiale A3 et un angle de dépouille intérieure latérale A4 par rapport à l’axe central 10. Comme les lignes de coupe droite C12 ; C22 et gauche C11 ; C12, les lignes de coupe intérieure médiale C13 et intérieure latérale C14 sont géométriquement des demi-droite ayant pour origine le point de référence intérieur médial P13 et le point de référence intérieur latéral P14.
L’angle de dépouille intérieure médiale A3 est défini tel que la ligne de coupe intérieure médiale C13 s’incline dans une direction médiale par rapport à l’axe central 10 ; et l’angle de dépouille intérieure latérale A4 est défini tel que la ligne de coupe intérieure latérale C14 s’incline dans une direction latérale par rapport à l’axe central 10.
Les zones aberrantes Z13, Z14 représentatives d’ostéophytes 17 s’étant formés dans la trochlée 163, et qui sont supprimées, comprennent une zone aberrante intérieure médiale Z13 et à une zone aberrante intérieure latérale Z14.
La zone aberrante intérieure médiale Z13 comprend l’ensemble des points géométriques situés latéralement par rapport à la ligne de coupe intérieure médiale C13, et la zone aberrante intérieure latérale Z14 comprend l’ensemble des points géométriques situés médialement par rapport à la ligne de coupe intérieure latérale C14.
Les valeurs des angles de dépouille intérieure médiale A3 et de de dépouille intérieure médiale A4 sont toutes deux comprises entre 0° et 30°
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’angle de dépouille intérieure latérale A4 est le même pour les sections de travail postérieures 151 et pour les sections de travail antérieures 152.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’angle de dépouille intérieure médiale A3 est différent entre les sections de travail postérieures 151 et les sections de travail antérieures 152.
Dans un mode de réalisation préférentiel de l’invention, les angles de dépouille intérieure médiale A3 et intérieure latérale fémoral A4 sont respectivement égaux à 25 degrés et 15 degrés lorsque la section de travail 15 est une section de travail postérieure 151 ; et sont tous deux égaux à 15 degrés lorsqu’il s’agit d’une section de travail antérieure 152. Autrement dit, les angles de dépouille intérieure médiale A3 et intérieure latérale fémoral A4 prennent respectivement les mêmes valeurs que les angles de dépouille médiale A1 et latérale fémoral A2.
Dans une première variante de réalisation de l’invention, le procédé de construction réalise dans la section de travail 15 considérée les étapes pour la suppression des ostéophytes 17 s’étant éventuellement formés sur les bords externes des condyles 161, 162 avant de procéder à la suppression de ceux s’étant éventuellement formés dans la trochlée 163.
Dans une seconde variante de réalisation de l’invention, le procédé de construction supprime cette fois les éventuels ostéophytes présents au niveau de la trochlée 163 avant ceux s’étant formés éventuellement au niveau des bords externes des condyles 161, 162. Dans cette variante de réalisation, la détermination des premier et second axes de référence X11, X12 est de fait réalisée avant l’étape de détermination dans la section de travail 15 du point de référence intérieur médial P13 et du point de référence intérieur latéral P14, et n’est donc pas réitérée comme indiqué jusqu’ici avant l’étape de détermination du point de référence droite P12 et du point de référence gauche P11.
Dans une troisième variante de réalisation de l’invention, suite à la détermination des premier et second axes de référence X11, X12, le procédé exécute simultanément les étapes restantes pour la suppression d’ostéophytes au niveau des bords externes des condyles 161, 162 et de la trochlée 163.
La montre la ligne de contour du fémur modélisé dans la section de travail 15 considérée dans les Figures 5 à après application : - de la phase de suppression des zones aberrantes Z11, Z12, Z13, Z14 ; et - de l’étape de lissage précédemment décrite.
La montre une comparaison, pour la section de travail 15 considéré jusqu’ici, entre la ligne de contour du fémur avant réalisation de la phase de suppression d’ostéophytes (figure du haut, en référence à la ) et une fois qu’elle a été nettoyée (figure du bas, en référence à la ) avec l’ensemble des zones aberrantes Z11, Z12, Z13, Z14 supprimées.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de gaz inerte dans les différentes étapes est à débit constant de 10 ml/min/g de zéolithe.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur a une longueur comprise entre 20 mm et 200 mm et de diamètre interne compris entre 7 mm et 148 mm, et le monolithe de réplique carbonée de zéolithe a une longueur et un diamètre identiques à la longueur et au diamètre interne du réacteur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur est tubulaire ou en demi-coquille.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le séchage à l’étape d) est effectué par un soufflage à l’air sec, à une température ambiante comprise entre 18°C et 35°C, de préférence selon un débit d’air constant de 10 ml/min/g de zéolithe, pendant une durée comprise entre 15 minutes et 3 heures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la zéolithe comporte une structure microporeuse comprenant des pores dont l’ouverture est supérieure ou égale à 8MR.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la zéolithe est choisie parmi les zéolithes de structure CHA, FAU, MOR, MFI et BEA, seules ou en mélange.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le monolithe de réplique carbonée de zéolithe comporte une porosité hiérarchisée comprenant des micropores, des mésopores et des macropores, et : - un volume microporeux compris entre 0,500 et 0,900 cm 3 .g -1 ; - un volume mésoporeux compris entre 0,500 et 0,600 cm 3 .g -1 ; - un volume macroporeux compris entre 0,600 et 0,900 cm 3 .g -1 ; et - un volume poreux total compris entre 1,600 et 2,400 cm 3 .g -1 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le monolithe de réplique carbonée de zéolithe a une résistance à l'écrasement en grain (EGG) supérieure ou égale à 0,7 daN/mm, de préférence supérieure ou égale à 1 daN/mm.