INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme il va de soi, la présente invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation de ce procédé d’acquisition de la valeur d’une tension de chute d’une pile d’alimentation d’un capteur d’un système de surveillance de la pression de pneumatiques et de ce capteur pour système de surveillance de la pression de pneumatiques d’un véhicule automobile, décrites ci-dessus uniquement à titre d'exemples illustratifs, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes faisant intervenir les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l’invention.
Dispositif et procédé de vérification de l’état d’un pneumatique de véhicule automobile La présente invention se rapporte à un dispositif et un procédé de vérification de l’état d’un pneumatique d’un véhicule automobile.
État de la technique Les pneumatiques sont des éléments essentiels de sécurité d’un véhicule automobile en ce qu’ils assurent la liaison avec la chaussée. Une anomalie dans l’usure, l’équilibrage ou la géométrie du pneumatique va avoir un impact sur l’adhérence longitudinale ou transversale que peut développer le pneumatique et la tenue de route en général.
Plus spécifiquement, les anomalies d’un pneumatique concernent l’usure, l’équilibrage et la géométrie, ou le parallélisme, de celui-ci.
Ainsi le contrôle de l’usure va examiner l’épaisseur résiduelle en ce qu’elle doit être supérieure au minimum légal (1,6 mm en France) et uniforme. Par ailleurs, l’usure peut se traduire par des phénomènes de vieillissement ou des craquelures de la gomme de la bande de roulement ou des flancs pouvant être le signe d’une déformation de la carcasse. Par ailleurs, une usure non uniforme du pneumatique est souvent l’indice de conditions d’utilisation non optimales telles que, par exemple, une pression de gonflage incorrecte ou des anomalies dans la géométrie des suspensions (par exemple, angles de pincement et/ou de carrossage incorrects).
Le défaut d’équilibrage se traduit par une répartition des masses non uniformes autour de la jante.
Et les problèmes de géométrie traduisent des roues qui ne sont pas parallèles entre elles ou par rapport à l’axe de la route.
La quasi-totalité de ces problèmes va se traduire par des modifications du profil du pneumatique sur toute la circonférence de sa bande de roulement par rapport à un profil de référence correspondant à un pneumatique sain.
Cependant, cette analyse requiert la plupart du temps un démontage complet de la roue et le passage sur un banc de mesure.
Cette opération demande du temps et de s’adresser à un spécialiste. En conséquence, l’automobiliste ne procède à cette opération que lorsqu’un problème survient : instabilité dans la conduite du véhicule, bruits parasites, anomalie visuelle majeure, détectable à l’œil nu. Et parfois, faute de signaux d’alerte suffisants, un accident se produit par perte de contrôle du véhicule (éclatement du pneu, perte d’adhérence, etc.).
Il existe donc un réel besoin d’un dispositif et d’un procédé de vérification de pneumatique qui résolve tout ou partie de ces inconvénients, en particulier qui permettent une vérification régulière tout au long de la vie du pneumatique.
- les huiles hydrocarbonées non volatiles polaires pouvant être choisies parmi :
i) les alcools gras, saturés, insaturés, linéaires ou ramifiés, en C 10 -C 26 , de préférence les mono-alcools ; en particulier, les alcools en C 10 -C 26 sont des alcools gras, de préférence ramifiés lorsqu’ils comprennent au moins 16 atomes de carbone ; de préférence, l’alcool gras comprend de 10 à 24 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier l’alcool laurique, isostéarylique, oléique, le 2-butyloctanol, le 2-undécyl pentadécanol, l’alcool 2-hexyldécylique, l’alcool isocétylique, l’octyldodécanol et leurs mélanges ;
ii) les triglycérides constitués d’esters d’acides gras et de glycérol, en particulier dont les acides gras peuvent avoir des longueurs de chaînes variant de C 4 à C 36 , et notamment de C 18 à C 36 , ces huiles pouvant être linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées ; à titre d’exemples, on peut notamment citer les triglycérides héptanoïques ou octanoïques, les triglycérides d’acides caprylique/caprique ; les huiles végétales comme les huiles de germe de blé, de tournesol, de pépins de raisin, de sésame, de maïs, de noyaux d’abricot, de ricin, de karité, d’avocat, d’olive, de soja, d’amande douce, de palme, de colza, de coton, de noisette, de macadamia, de jojoba, de luzerne, de pavot, de potimarron, de courge, de cassis, d’onagre, de millet, d’orge, de quinoa, de seigle, de carthame, de bancoulier, de passiflore, de rosier muscat, d’arachide, de coco, d’argan, de passiflore, de kaya ; la fraction liquide du beurre de karité, et la fraction liquide du beurre de cacao, ainsi que leurs mélanges ;
iii) les esters hydrocarbonés aliphatiques linéaires de formule R-C(O)-OR’ dans laquelle R-C(O)-O- représente le reste d’acide carboxylique comportant de 2 à 40 atomes de carbone, et R’ représente une chaîne hydrocarbonée contenant de 1 à 40 atomes de carbone, les esters hydrocarbonés aliphatiques d’alkylène glycol, en particulier l’éthylène glycol ou propylène glycol ; le nombre total d’atomes de carbone étant en particulier d’au moins 10 ; notamment choisis parmi l’isoamyl laurate, l’octanoate de cétostéaryle, le myristate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle, le stéarate ou l’isostéarate d’isopropyle, le palmitate d’éthyle, le palmitate de 2-éthyl-hexyle, l’isostéarate d’isostéaryle, le stéarate d’octyle, l’heptanoate d’isostéaryle, les octanoates, décanoates ou ricinoléates d’alcools ou de polyalcools comme le dioctanoate de propylène glycol, l’octanoate de cétyle, l’octanoate de tridécyle, le palmitate d’éthyle 2-hexyle, le benzoate d’alkyle, le diheptanoate de polyéthylène glycol, le diéthyl 2-d’hexanoate de propylèneglycol et leurs mélanges, le laurate d’hexyle, les esters de l’acide néopentanoïque comme le néopentanoate d’isodécyle, le néopentanoate d’isotridécyle, le néopentanoate d’isostéaryle, le néopentanoate d’octyl-2-docécyle, les esters de l’acide isononanoïque, en particulier l’isononanoate d’isononyle, l’isononanoate d’isotridécyle, l’isononanoate d’octyle, l’érucate d’oléyle ; l’isopropyl sarcosinate de lauroyle, le sébaçate de diisopropyle, l’isocétyl stéarate, l’isodécyl néopentanoate, l’isostéaryl béhénate, le myristyl myristate ;
iv) les esters hydroxylés, en particulier le triisostéarate de polyglycérol-2 ;
v) les esters aromatiques, en particulier le tridécyl trimellitate, le benzoate d’alcools en C 12 -C 15 , le 2-phényl éthyl ester de l’acide benzoïque, le butyl octyl salicylate ;
vi) les esters d’acides gras linéaires ayant un nombre total de carbone allant de 35 à 70, en particulier le tétrapélargonate de pentaérythrityle ;
vii) les esters d’alcool gras ou d’acides gras ramifiés en C 24 -C 28 , en particulier le citrate de triisoarachidyle, le tétraisononanoate de pentaérythrityle, le triisostéarate de glycéryle, le tri décyl-2-tétradécanoate de glycéryle, le tétraisostéarate de pentaérythrityle, le tétraisostéarate de polyglycéryle-2 ou le tétradécyl-2 tétradécanoate de pentaérythrityle ;
viii) les polyesters obtenus par condensation de dimère et/ou trimère d’acide gras insaturé et de diol, en particulier de nom INCI dilinoleic acid / butanediol copolymer, dilinoleic acid / propanediol copolymer ; les polyesters obtenus par condensation de dimère d’acide gras et de dimer diol, en particulier le dimer dilinoleyl dimer dilinoleate ;
ix) les éthers de synthèse ayant de 10 à 40 atomes de carbone, en particulier le dicaprylyl ether ;
x) les carbonates de di-alkyle, les 2 chaînes alkyles pouvant être identiques ou différentes, en particulier le dicaprylyl carbonate ;
xi) les copolymères de la vinylpyrrolidone, en particulier le copolymère vinylpyrrolidone/1-hexadecene ; et
- les huiles carbonates non volatiles peuvent être choisies parmi les carbonates de formule R 8 -O-C(O)-O-R 9 , avec R 8 et R 9 , identiques ou différents, représentant une chaîne alkyle en C 4 à C 12 , et préférentiellement de C 6 à C 10 , linéaire ou ramifiée ; les huiles carbonates peuvent être le dicaprylyl carbonate (ou dioctyle carbonate), le di(ethyl-2-hexyl) carbonate, le dipropylheptyle carbonate, le dibutyle carbonate ; le di-neopentyl carbonate ; le dipentyl carbonate ; le di-neoheptyl carbonate ; le di-heptyl carbonate ; le di-isononyl carbonate ; ou le di-nonyl carbonate ; et de préférence le dioctyle carbonate ;
- les huiles appelées huiles éthers non volatiles de formule R 1 -O-R 2 dans laquelle R 1 et R 2 désignent indépendamment un groupe alkyle en C 6 -C 24 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C 6 -C 18 , et de manière préférée un groupe alkyle en C 8 -C 12 . Il peut être préférable que R 1 et R 2 soient identiques. Comme groupe alkyle linéaire, on peut citer un groupe hexyle, un groupe heptyle, un groupe octyle, un groupe nonyle, un groupe décyle, un groupe undodyle, un groupe dodécyle, un groupe tridécyle, un groupe tétradécyle, un groupe pentadécyle, un groupe hexadécyle, un groupe heptadécyle, un groupe octadécyle, un groupe nonadécyle, un groupe éicosyle, un groupe béhényle, un groupe docosyle, un groupe tricosyle et un groupe tétracosyle. Comme groupe alkyle ramifié, on peut citer un groupe 1,1-diméthylpropyle, un groupe 3-méthylhexyle, un groupe 5-méthylhexyle, un groupe éthylhexyle, un groupe 2-éthylhexyle, un groupe 5-méthyloctyle, un groupe 1-éthylhexyle, un groupe 1-butylpentyle, un groupe 2-butyloctyle, un groupe isotridécyle, un groupe 2-pentylnonyle, un groupe 2-hexyldécyle, un groupe isostéaryle, un groupe 2-heptylundécyle, un groupe 2-octyldodécyle, un groupe 1,3-diméthylbutyle, un groupe 1-(1-méthyléthyle)-2-méthylpropyle, un groupe 1,1,3,3-tétraméthylbutyle, un groupe 3,5,5-triméthylhexyle, un groupe 1-(2-méthylpropyl)-3-méthylbutyle, un groupe 3,7-diméthyloctyyle, et un groupe 2-(1,3,3-triméthylbutyl)-5,7,7-triméthyloctyle. Comme groupe alkyle cyclique, on peut citer un groupe cyclohexyle, un groupe 3-méthylcyclohexyle et un groupe 3,3,5-triméthylcyclohexyle, le dilauryléther, le diisostéaryléther, le dioctyléther, le nonylphényléther, le dodécyl diméthylbutyléther, le cétyl diméthylbutyléther, le cetyl isobutyl ether et leurs mélanges ;
De préférence, la ou les huiles(s) non volatile(s) est(sont) choisie(s) parmi les polyisobutènes, hydrogénés ou non, de préférence hydrogénés, en particulier les composés non volatiles de la gamme Parléam ® ; les mélanges de C 15 -C 19 Alkane, et parmi les esters hydrocarbonés aliphatiques linéaires de formule R-C(O)-OR’ dans laquelle R-C(O)-O représente un reste d’acide carboxylique comportant de 2 à 40 atomes de carbone, et R’ représente une chaîne hydrocarbonée contenant de 1 à 40 atomes de carbone, tels que définis précédemment, en particulier l’isononanoate d’isononyle.
Les avantages suivants sont associés à la divulgation.
1. Le clinker de ciment comprend de la ye-élimite à 20 à 50 % en poids, de la ternésite à 24 à 50 % en poids, du silicate dicalcique à 10 à 35 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 2 à 10 % en poids. La composition du clinker de ciment comprend une quantité appropriée de minéraux ye’elimite, assurant une hydratation précoce rapide et une résistance initiale élevée du clinker de ciment. Par comparaison avec le clinkers de ciment classiques du même type, le clinker de ciment divulgué présente une teneur élevée en ternésite tout en diminuant la teneur en silicate dicalcique. La réactivité plus élevée du ternésite par rapport au silicate dicalcique conduit au maintien de l’augmentation de résistance du clinker de ciment divulgué tout au long des stades ultérieurs de durcissement, améliorant ainsi la résistance du ciment à un stade tardif.
En outre, le clinker de ciment divulgué comprend de la ye-elimite à 40 à 43 % en poids, de la ternésite à 24 à 35 % en poids, de la bélite à 15 à 25 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 3 à 5 % en poids. Le clinker de ciment ayant une telle composition présente une réactivité à l’hydratation et une augmentation de résistance positives, conduisant à une résistance élevée aux stades de durcissement à la fois précoce et tardif, répondant de ce fait aux normes d’ingénierie.
2. Le clinker de ciment comprend en outre une quantité importante de ye’elimite cubique hautement réactive (c-C 4 A 3 $), constituant environ 1/4 de la teneur totale en C 4 A 3 $. L’augmentation de la teneur en c-C 4 A 3 $ améliore le développement de la résistance à un stade précoce du clinker de ciment. De plus, le clinker de ciment comprend de l’α-C 2 S, qui présente une réactivité accrue par rapport au β-C 2 S. L’interaction entre l’α-C 2 S et le C 5 S 2 $ contribue à l’amélioration de la résistance au fur et à mesure de la maturation du clinker de ciment.
3. Le clinker de ciment comprend du calcaire à 40 à 65 % en poids, du phosphogypse à 15 à 30 % en poids, des cendres volantes à 5 à 20 % en poids et une source d’aluminium à 5 à 25 % en poids. L’ajustement de la quantité de phosphogypse dans les matières premières permet de réguler la teneur en sulfate de calcium libre (f-C$) dans le clinker de ciment. L’introduction d’une mesure appropriée de cendres volantes favorise la formation et la stabilité de la ternésite hautement réactive. Ce processus donne un clinker de ciment présentant des taux élevés de ternésite et une teneur réduite en bélite, conduisant à une réactivité améliorée du clinker de ciment. L’ajout d’une petite quantité d’une source d’aluminium contribue à produire une quantité limitée de minéraux ye’elimite, garantissant ainsi des performances du clinker favorables au stade précoce. De plus, par comparaison avec les clinkers de ciment Portland classiques, la teneur réduite en calcium du clinker de ciment a réduit la demande en calcaire, entraînant une diminution des émissions de CO 2 .
4. Le clinker de ciment utilise de la bauxite de faible qualité comme matière première, qui est plus accessible que la bauxite de haute qualité. La bauxite de faible qualité, avec une faible teneur en alumine et en impuretés, est souvent sous-utilisée. L’utilisation de bauxite de faible qualité comme matière première permet de recycler les déchets industriels, de conserver les ressources et de réduire les coûts de production du clinker de ciment.
Le clinker de ciment comprend des sous-produits industriels tels que des cendres volantes, du phosphogypse et des cendres d’aluminium utilisés comme matières premières. Ces matières premières sont facilement accessibles et abordables, conduisant à des réductions de coûts dans la production du clinker de ciment. De plus, jusqu’à 30 % en poids de phosphogypse peuvent être incorporés, ce qui correspond à 0,3 tonne de phosphogypse par tonne de clinker de ciment. La mise en œuvre à grande échelle du clinker de ciment présente un double avantage : diminuer l’accumulation de déchets de phosphogypse et accroître l’efficacité d’utilisation des ressources au sein de l’industrie du ciment.
5. Le clinker de ciment est produit par un processus de calcination à des températures allant de 1200 à 1250 °C. Les températures de calcination sont réduites de 200 à 250 °C par rapport au ciment Portland ordinaire (OPC), et de 50 à 150 °C par rapport au ciment à base de sulfoaluminate de calcium. La réduction de température entraîne des avantages tels qu’une diminution de la consommation d’énergie lors de la production et une réactivité minérale améliorée dans le clinker de ciment. Par conséquent, le procédé divulgué améliore les performances du ciment à la fois aux stades précoce et tardif.
Dans l’étape de calcination, le procédé divulgué utilise une vitesse de chauffage qui varie entre 5 et 10 °C/min. La rapidité facilite le développement et la maturité en profondeur de la ternésite dans le clinker de ciment. Le clinker de ciment obtenu présente une teneur plus élevée en ternésite et une teneur réduite en bélite. Le clinker de ciment comprend en outre une certaine quantité de sulfate de calcium libre (f-C$), et se caractérise par sa bonne broyabilité, conduisant à une diminution de l’énergie et des pertes mécaniques essentielles au broyage du clinker. Ce procédé respectueux de l’environnement et économe en énergie s’aligne avec l’objectif global de réduction des émissions de carbone.
La montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 1 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride (C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 2 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 3 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 4 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 5 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple 6 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
la montre un profil XRD d’un clinker de ciment selon l’exemple comparatif 1 de la divulgation. Ici, Y désigne la ye’elimite (C 4 A 3 $), T désigne la ternésite (C 5 S 2 $), B1 désigne la bélite (β-C 2 S), B2 désigne la bélite (α-C 2 S), et A désigne l’anhydride libre (f-C$) ;
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP) comportant au moins une machine motrice (ou moteur) thermique pouvant être démarré(e) par un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage (comme par exemple une machine électrique éventuellement installée dans une boîte de vitesses). Dans ce cas, l’alterno-démarreur est couplé au moteur thermique via une courroie (généralement couplée au vilebrequin de ce dernier), et le dispositif de démarrage peut être couplé au moteur thermique via un dispositif de couplage (généralement un embrayage). Ce type de véhicule est notamment décrit dans le document brevet FR-B1 3 101 679.
Afin de réduire les vibrations engendrées par le démarrage du moteur thermique, et résultant d’accélérations alternées lors des premières combustions internes, mais aussi l’usure prématurée de la courroie, le document brevet précité propose de mettre en œuvre un procédé comprenant, après le placement du dispositif de couplage dans son état couplé (ou fermé) :
- une première étape dans laquelle on fournit un premier couple à la courroie au moyen de l’alterno-démarreur, et après un bref instant on fournit un second couple au dispositif de couplage avec le dispositif de démarrage pour provoquer une montée en régime du moteur thermique, et
- une seconde étape dans laquelle on cesse de fournir le premier couple lorsque le régime du moteur thermique atteint un seuil choisi.
On comprendra qu’un tel procédé a pour but, lors d’une phase de démarrage par le dispositif de démarrage, de fournir à la courroie un premier couple avec l’alterno-démarreur afin de limiter le glissement de cette courroie et de faciliter le démarrage du moteur thermique. En d’autres termes, le premier couple fourni par l’alterno- démarreur n’a pas pour but de démarrer le moteur thermique, mais de limiter l’impact des accélérations alternées lors des premières combustions sur la dynamique de l’entraînement.
Hélas, un tel procédé ne permet pas d’atténuer suffisamment les vibrations et tremblements engendrés par les premières combustions, ce qui constitue un désagrément pour les passagers du véhicule. De plus, ce procédé engendre d’autres bruits mécaniques (en plus de ceux engendrés par les premières combustions) du fait de la difficulté de faire passer les « jeux » du dispositif de démarrage au tout début du démarrage du moteur thermique.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de contrôle destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant un alterno-démarreur et un dispositif de démarrage couplés à un moteur thermique via respectivement une courroie et un dispositif de couplage lorsque ce dernier a été placé dans un état couplé.
Ce procédé de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle on place le dispositif de couplage dans son état couplé, puis on fournit avec l’alterno-démarreur un premier couple à la courroie afin d’obtenir une pré-tension de cette dernière et on fournit avec le dispositif de démarrage un deuxième couple au dispositif de couplage afin de vaincre des jeux de couplage, puis on démarre le moteur thermique en fournissant simultanément des troisième et quatrième couples respectivement supérieurs aux premier et deuxième couples avec les alterno-démarreur et dispositif de démarrage.
Ainsi, on évite non seulement les vibrations et tremblements engendrés par les premières combustions, mais aussi la génération de bruits mécaniques, ce qui permet un démarrage en douceur avec un minimum de désagréments pour les passagers du véhicule.
- dans son étape, lorsque l’on fournit le deuxième couple avec le dispositif de démarrage, on peut aussi fournir à la courroie, avec l’alterno-démarreur, un cinquième couple supérieur au premier couple et inférieur au troisième couple ;
- dans son étape, le premier couple peut être choisi en fonction d’une température en cours d’un fluide choisi circulant dans le moteur thermique ;
- dans son étape, le troisième couple peut être choisi en fonction d’une température en cours d’un fluide circulant dans le moteur thermique et/ou d’un régime choisi du moteur thermique et/ou d’une durée pendant laquelle le moteur thermique a été arrêté ;
- dans son étape, le quatrième couple peut être choisi en fonction d’une température en cours d’un fluide circulant dans le moteur thermique et/ou d’un régime choisi dudit moteur thermique et/ou d’une durée pendant laquelle le moteur thermique a été arrêté ;
- dans son étape, le fluide peut être choisi parmi une huile et un fluide caloporteur d’un circuit de refroidissement associé au moteur thermique ;
La composition A comprenant un composé polysaccharide de formule (I), et la composition B, dénuée de composé de formule (I), sont préparées à partir des teneurs indiquées dans le tableau ci-après. Les teneurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les compositions A et B sont préparées par simple mélange des ingrédients détaillés en tableau 1 à l’aide d’un Speed Mixer (un équipement de mélange qui utilise la force centrifuge) pendant 2 minutes, à 3500 tr/min et à température ambiante.
EXEMPLE 4 : Application peau en 1 étape des compositions A et B (sans réticulant)
Des évaluations en formules simplex ont été conduites pour montrer la performance pour une application peau.
Les compositions A et B sont appliquées selon le protocole d’application peau en 1 étape décrit précédemment.
Les dépôts sont ensuite évalués selon les protocoles de résistance à l’huile d’olive et au sébum des formulations sur Bioskin.
Il apparait que l’application de la composition A selon le procédé de l’invention permet d’obtenir une rémanence au sébum et à l’huile d’olive, améliorée par rapport à l’application de la composition B.
On obtient donc, grâce à l’application de la composition A selon le procédé de l’invention, des dépôts résistants aux agressions quotidiennes chimiques (sébum/huile d’olive).
EXEMPLE 5 : Préparation des compositions C et D – Avec réticulant