INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dosages : Les concentrations d’IL1α, d’IL8 et de TNFα ont été déterminées par un dosage par absorbance selon les méthodes connues de l’homme du métier.
Toutes les absorbances ont été mesurées à l’aide d’un lecteur de microplaque commercialisé sous la référence Tecan Infinite M200 Pro, associé au logiciel Magellan selon les instructions du fabricant
Une moyenne de la concentration d’IL1α, d’IL8 et de TNFα en pg.mL -1 a été déterminée pour chaque groupe.
Dosage d’IL1α : La concentration en IL1α dans les milieux de culture a été déterminée à l’aide d’un kit de dosage EIA kit (commercialisé par Cayman, sous la référence 583301) selon les instructions du fabricant.
Les résultats du dosage d’IL1α en pg.mL -1 sont les suivants :
- groupe 1 : Moyenne 14,7
- groupe 2 : moyenne 15,5
- groupe 3 : moyenne 9,8
Dosage d’IL8 : La concentration en IL-8 dans les milieux de culture a été déterminée à l’aide d’un kit de dosage (RayBiotech, ref ELH-IL8-001) selon les instructions du fabricant.
Les résultats du dosage d’IL8 en pg.mL -1 sont les suivants :
Avantageusement, l’étanchéité du bord de l’extrémité proximale 28 du volet peut être améliorée, comme illustré sur la , en prévoyant à la face interne du conduit 12 une paroi incurvée 29 correspondant à la surface balayée par le bord de l’extrémité proximale 28 lorsque le volet est déplacé dans la plage de fermeture P0.
Dans l’exemple qui a été décrit en relation avec les figures 11 à 13, le conduit 12 est essentiellement cylindrique, mais l’invention s’applique par analogie à un conduit ayant une section carrée, rectangulaire, ovoïde, ou autre.
En ce qui concerne les ressorts de rappel 16 et 16’ représentés schématiquement sous forme de ressorts hélicoïdaux sur les figures 11 à 13, ils peuvent être remplacés par un ou des ressorts en spirale centrés sur l’axe AY, par des ressorts de type à lames, ou par tout type de moyen élastique de rappel.
Par ailleurs, on peut prévoir qu’une tige pivotante formant matériellement l’axe AY de rotation du volet traverse de façon étanche la paroi du conduit 12, pour permettre qu’un bras de levier solidaire de cette tige soit disposé à l’extérieur du conduit 12. Il est alors possible de prévoir un système de rappel élastique entièrement situé à l’extérieur du conduit 12 et comportant au moins un ressort de rappel reliant le bras de levier à au moins un point fixe par rapport au conduit. Une telle disposition peut faciliter le montage et le tarage de ce système de rappel élastique, ainsi que son remplacement le cas échéant.
Comme on l’aura compris, dans les exemples des figures 3 à 11, le clapet comporte un unique ressort 16 qui est sollicité en traction ou en compression selon le sens de déplacement du piston 14. Tout comme dans le mode de réalisation des figures 12 à 14, il est possible de prévoir deux ressorts de rappel dans les exemples des figures 3 à 11, ces deux ressorts étant alors disposés symétriquement par rapport au piston 14. De la même manière, les ressorts hélicoïdaux des figures 3 à 11 peuvent être remplacés par tout autre moyen de rappel élastique adapté à ramener le piston 14 vers sa position médiane.
D’une manière plus générale, l’invention permet de constituer un clapet anti-siphon bidirectionnel ayant un faible encombrement et une faible masse, destiné à équiper une conduite située par exemple en partie inférieure d’un système hydraulique.
Un tel système hydraulique est par exemple du type de celui de la , comportant un vérin à double effet ayant deux chambres 4 et 6 alimentées par l’intermédiaire de deux conduits 8 et 9, et dans lequel le clapet 11 équipe un conduit situé en partie basse du système, à savoir ici le conduit 8 alimentant la chambre inférieure du vérin.
L’invention s’applique ainsi avantageusement à un moteur d’aéronef équipé d’un système de commande de pales à calage variable piloté hydrauliquement par l’intermédiaire d’un vérin à double effet.
SYSTEME DE VANNES ROTATIVES POUR CIRCUITS DE FLUIDE CALOPORTEUR SEPARES PRESENTANT DES DYNAMIQUES DIFFERENTES La présente invention concerne un système de vannes rotatives de contrôle de passages dans deux circuits de fluide caloporteur séparés, ainsi qu’un véhicule automobile comportant un circuit de fluide caloporteur équipé d’un tel système de vannes.
Un type de système connu de vannes rotatives de circuit hydraulique, utilisé pour la commande d’un système de freinage d’un véhicule automobile, présenté notamment par le document FR-A1-3040202, comporte un axe rotatif présentant des perçages transversaux, ajusté dans un corps et entraîné par une motorisation, l’axe et le corps comprenant deux séries de perçages disposés dans deux plans perpendiculaires à l’axe et décalés, formant deux étages.
Les deux étages de perçages de l’axe forment deux boisseaux de deux vannes particulières qui contrôlent deux circuits indépendants. La rotation liée des deux boisseaux met en communication pour chaque plan des perçages afin d’assurer différents passages de fluide dans chaque circuit.
Un autre type connu de système de vannes rotatives de circuit hydraulique, utilisé pour la commande d’un fluide caloporteur de moteur thermique de véhicule automobile, présenté notamment par le document EP-A1-1482222, comporte de manière similaire un tambour entraîné en rotation suivant son axe, comprenant deux séries de perçages formant deux boisseaux de deux vannes disposés sur deux plans décalés, alignés sur des perçages du corps pour commander deux circuits séparés.
On obtient pour ces types de vannes avec une motorisation unique entraînant les deux boisseaux fixés sur un même axe, la possibilité de commander deux circuits séparés suivant des séquences qui sont liées entre elles à cause de leurs mises en rotation qui sont identiques.
Toutefois ce type de vannes liées permet de réaliser seulement des commandes présentant une dynamique identique pour les deux circuits. En particulier on peut réaliser avec un type de motorisation deux vannes présentant une dynamique rapide, la motorisation basculant d’une position stable à une autre de manière rapide pour former sur les deux vannes des cycles d’ouvertures et de fermetures particuliers sur les deux circuits, qui sont liés entre eux. On obtient sur les deux vannes un fonctionnement de bascule en tout ou rien, appelé « switch over » en langue anglaise.
On peut réaliser aussi avec un autre type de motorisation des vannes présentant une dynamique lente et progressive pour les deux, avec une motorisation qui permet des arrêts intermédiaire sur toute la plage entre deux positions finales, afin de réaliser simultanément sur les deux vannes des cycles d’ouvertures et de fermetures proportionnelles qui sont liés entre eux.
Toutefois sur certains systèmes de distribution de fluide caloporteur comportant deux circuits séparés, on peut avoir besoin sur un circuit d’une vanne passant rapidement d’une position stable à une autre pour obtenir une bascule entre l’ouverture et la fermeture, et sur un autre d’une vanne proportionnelle permettant toutes les positions intermédiaires afin de réguler de manière progressive des passages de fluide.
- Glycine 1 %
- Hydrolysat de protéines de riz 3,82 %
- Nisine 0,01 %
- Poudre de fibroïne calibrée 5 microns 10 %
Dans cette phase agitée vigoureusement et, toujours sous agitation, a été versée lentement la phase lipophile, elle-même maintenue sous agitation.
L’émulsion, sans émulsionnant, ainsi formée est utilisée pour la réalisation de tests ex-vivo sur explants de peau humaine maintenue en survie pour mesurer ses propriétés d’hydratation, anti-inflammatoire et cicatrisantes, en vue de son utilisation pour le traitement de désordres cutanés cosmétiques ou dermatologiques.
a. Propriétés d’hydratation : Les propriétés d’hydratation de crème selon la formulation ci-dessus a été évaluée par :
- une expertise histologique de la morphologie générale de la peau.
- Immunomarquage de la filaggrine
- Immunomarquage de la transglutaminase membranaire (TGM)
- Immunomarquage de LEKTI
Préparation des explants : 27 explants d’un diamètre d’environ 10 mm ont été préparés à partir d’une plastie abdominale d’une femme avec son consentement éclairé (référence P942-AB20. Hôpital de Lonjumeau). Les explants ont été mis en survie en milieu BEM (BIO-EC’s Explants Medium -Sigma) à 37°C en atmosphère humide, enrichie de 5 % de CO2.
Délipidation : Une délipidation a été effectuée pour permettre d’altérer la fonction barrière du stratum corneum sur les groupes 2, et 3. La délipidation a été réalisée grâce à un mélange de solvants organiques (éther/acétone 50/50) (1 ml-Fluka) qui a été appliqué sur les explants pendant 2 minutes. Le mélange a été ensuite aspiré et la peau essuyée à l’aide d’un coton.
Application de la crème : Immédiatement après la délipidation, la crème a été appliquée sur les explants du groupe 3 à raison de 4 mg par explant et étalée à l’aide d’une spatule afin d’obtenir une couche uniforme. Aux jours J1, J2 et J3, la crème a été une nouvelle fois appliquée sur les explants du groupe 3 à raison de 2 mg par explant et étalée uniformément à l’aide d’une spatule. Le tableau suivant représente la répartition des explants et les traitements subis : Groupe Nombre d’explants Délipidation Application de la crème 1 9 2 9 Oui 3 9 Oui Oui
Prélèvements : Des prélèvements ont été effectués pour permettre la réalisation d’observations histologiques et d’immunomarquage en vue de déterminer les propriétés d’hydratation de la crème comprenant 90% de l’émulsion.
A J0+3heures, J1 et J4, 3 explants de chaque groupe ont été prélevés et coupés en 2.
Une moitié a été fixée par du formol tamponné et l’autre moitié a été congelée à –80°C.
Traitements histologiques : Après 24 heures de fixation dans le formol tamponné, les prélèvements ont été déshydratés et imprégnés en paraffine à l’aide d’un automate de déshydratation Leica TP 1020 selon le mode opératoire MO-H-149.
Les prélèvements ont été mis en bloc selon le mode opératoire MO-H-153 à l’aide d’une station d’enrobage Leica EG.
Des coupes de 5 μm ont été réalisées selon le mode opératoire MO-H-173 à l’aide d’un microtome type Minot, Leica RM 2125 et montées sur des lames de verre histologiques Superfrost®.
Les prélèvements congelés ont été coupés à 7 μm dans un cryostat Leica CM 3050.
Les coupes ont été collées sur des lames de verre histologique silanisées Superfrost® Plus, pour réaliser les immunomarquages.
Les observations microscopiques ont été réalisées en microscopie optique, à l’aide d’un microscope Leica type Orthoplan ou DMLB. Les prises de vue ont été réalisées avec une caméra Olympus DP72 et le logiciel Cell^D.
Examen de la morphologie générale : La morphologie générale a été examinée sur des coupes en paraffine colorées au trichrome de Masson variante de Goldner, selon le mode opératoire MO-H-157.
La morphologie générale a été évaluée par un examen microscopique, essentiellement sur la structure du stratum corneum.
Immunomarquages : Tous les immunomarquages ont été réalisés à l’aide d’un automate d’immunomarquages (commercialisé par Dako, AutostainerPlus) en suivant les instructions du fabricant et le marquage a été évalué par un examen microscopique à fluorescence.
Immunomarquage de la filaggrine : La protéolyse de la filaggrine produit des acides aminés, importants composants du NMF (commercialisé par Natural Moisturizing Factor) formant le cément intercornéocytaire responsable de la fonction barrière du stratum corneum.
La filaggrine a été marquée sur coupes paraffine formolées, avec un anticorps monoclonal anti-filaggrine, clone AKH1, (commercialisé par Santa Cruz sous la référence sc-66192), fait sur souris au 1/3200ème pendant 1h à 20°C avec un système amplificateur biotine/streptavidine (commercialisé par Sigma) et révélée en FITC (commercialisé par Sigma)
Les noyaux ont été contre colorés à l’iodure de propidium (commercialisé par Sigma).
Immunomarquage de la transglutaminase membranaire (TGM) :
La TGM est une enzyme impliquée dans la formation des enveloppes cornées du stratum corneum.
De préférence, lorsque le résonateur 212 comprend une boucle 212D, chaque plot 216 est disposé à l'intérieur de l'anneau 212D, c'est à dire que chaque plot 216 est disposée dans une région délimitée latéralement par le bord interne de la boucle 212D, et est disposé suffisamment loin du bord interne de la boucle 212D, par exemple à plus de 1 µm du bord de la boucle 212D, pour ne pas perturber les modes optiques qui sont propagés dans la boucle 212D. Dans ce cas, chaque bras 1100 s'étend depuis un bord interne de la boucle 212D jusqu'à un plot 216 correspondant. La disposition de chaque plot 216 à l'intérieur de la boucle 212D et suffisamment loin du bord interne de la boucle 212D permet de limiter les pertes optiques du fait que les modes optiques propagés dans l'anneau 212C sont déportés vers le bord externe de la boucle 212D, et donc d'augmenter le facteur de qualité optique.
Dans l'exemple de la , la boucle 212D est fixée à la couche 202 par deux plots 216 disposés à l'intérieur de la boucle 212D et quatre bras 1100. Chaque bras 1100 s'étend depuis un bord interne de la boucle 212D jusqu'à un plot 216. Dit autrement, chaque bras 1100 a une extrémité connectée au bord interne de la boucle 212D et une extrémité opposée connectée à un plot 216. Par exemple, en où le circuit 2 comprend deux plots 216, deux des quatre bras 1100 s'étendent chacun depuis le bord interne de la boucle 212D jusqu'à un premier des deux plots 216, les deux autres bras 1100 s'étendant chacun depuis le bord interne de la boucle 212D jusqu'au deuxième plots 216. A titre d'exemple, comme cela est illustré en , lorsque le circuit 2 comprend au moins deux plots 216 disposés à l'intérieur de la boucle 212D, ces plots peuvent être couplés mécaniquement entre eux par des bras 1200 de renfort mécanique similaires aux bras 1100 et 226. Dans ce cas, chaque bras 1200 a une extrémité connectée à un plot 216 et une extrémité opposée connectée à un autre plot 216. Dans l'exemple particulier de la , un seul bras 1200 relie les deux plots 216.
A titre d'exemple alternatif non illustré, un unique plot 216 fixe le résonateur 212 à la couche 202, ce plot 216 étant alors de préférence disposé au centre la boucle 212D pour limiter le plus possible les pertes optiques résultant du plot 216. Toutefois, ce plot unique 216 peut être disposé à l'intérieur du résonateur 212 mais décalé par rapport au centre de la boucle 212D, chaque bras de maintien 1100 pouvant alors comprendre une première portion allant du bord interne de la boucle 212D jusqu'au centre de la boucle 212D et une deuxième portion, commune à tous les bras de maintien 1100, allant du centre de la boucle 212D jusqu'à l'unique plot 216.
On pourrait disposer plusieurs ensembles d'un bras 1100 et d'un plot 216 de sorte que les plots 216 soient à l'extérieur de la boucle 212D et que chaque bras 1100 s'étende alors depuis un bord externe de la boucle 212d jusqu'à un plot 216 correspondant. Toutefois, par rapport au cas où les bras 1100 sont connectés au bord interne de la boucle 212D comme cela a été décrit ci-dessus, cette autre configuration aurait présentée des pertes optiques plus importantes.
Dans les exemples de modes de réalisation et de variantes de réalisation décrits précédemment, le flanc 210 peut correspondre à un bord latéral externe du substrat 200 ou bien à un bord du substrat 200 correspondant au bord d'une ouverture traversante gravée à travers le substrat 200.
En outre, bien que l'on ait décrit précédemment des modes de réalisation et variantes de réalisation dans lesquels la structure 212 est un résonateur optique ou opto-mécanique défini dans la couche 214, dans d'autres modes de réalisation non illustrés, la structure 212 comprenant le disque 212A, l'anneau circulaire 212C ou la boucle fermée 212D n'a pas de fonction optique et est utilisée comme résonateur mécanique 212. Ce résonateur mécanique 212 est fixé à la couche 202 de la même manière que ce qui a été décrit précédemment, par exemple par au moins un plot 216 et au moins un bras 1100. De préférence, les plots 216 sont disposés entre le disque 212A et la couche 202 ou à l'intérieur de l'anneau 212C ou de la boucle 212D. En effet, un ancrage par l'intérieur permet des facteurs de qualité mécanique plus élevés grâce à un couplage mécanique du résonateur 212 réduit avec les modes acoustiques du substrat 200.
De préférence, le résonateur mécanique 212 est fixé à la couche 212 par un unique plot 216 disposé au centre du disque 212A ou au centre de l'anneau 212C ou centre de la boucle 212D, là où l'amplitude du mode mécanique utilisé est la plus faible, ce qui permet de réduire encore le couplage mécanique du résonateur 212 avec les modes acoustiques du substrat 200. Toutefois, à titre d'exemple alternatif, un unique plot 216 fixe le résonateur 212 à la couche 202, ce plot étant disposé à l'intérieur du résonateur 212 mais décalé par rapport au centre du disque 212A, de l'anneau 212C ou de la boucle 212D. Dans le cas de l'anneau 212C ou de la boucle 212D, chaque bras de maintien 1100 peut alors comprendre une première portion allant du bord interne de l'anneau 212C jusqu'au centre de l'anneau 212C et une deuxième portion, commune à tous les bras de maintien 1100, allant du centre de l'anneau 212C jusqu'à l'unique plot 216.
La lecture du mouvement du résonateur mécanique 212 peut alors se faire par des techniques de transduction non optique (capacitive par exemple) ou même optique en utilisant un résonateur optique séparé du résonateur mécanique 212 par un espace variant avec les mouvements du résonateur mécanique, et en mesurant des variations de longueur d'onde de résonance du résonateur optique résultant de ces variations de l'espace entre le résonateur mécanique 212 et le résonateur optique.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, à partir de la description faite ci-dessus du circuit 2, la personne du métier est en mesure de mettre en œuvre le procédé de fabrication de ce circuit 2, en utilisant des étapes étant chacune usuelle dans les procédés de fabrication des circuits photoniques.
Dispositif photonique isolé mécaniquement d'un substrat La présente description concerne de façon générale les circuits intégrés, et, plus particulièrement, les circuits intégrés photoniques.
Des circuits photoniques connus comprennent un guide d'onde et un résonateur optique couplés optiquement l'un à l'autre. Le résonateur optique est, par exemple, un disque, un anneau circulaire, un anneau oblong en forme de piste d'athlétisme ou encore une structure à cristaux photoniques telle qu'une structure à miroirs de Bragg. Dans ces circuits connus, le guide d'onde et le résonateur optique sont définis dans une même couche, et sont fixés chacun au substrat du circuit photonique. L'espace de couplage optique entre le guide d'onde et le résonateur optique est vide, c'est à dire qu'il n'est pas rempli d'un matériau solide.
Dans de tels circuits, un changement du matériau (liquide ou gazeux) qui se trouve dans l'espace de couplage optique entre le guide d'onde et le résonateur influence directement les propriétés du couplage entre le guide d'onde et le résonateur. Ces circuits sont donc sensibles aux variations d'indice optique dans l'espace de couplage entre le guide d'onde et le résonateur et peuvent donc, par exemple, servir de capteurs.
Toutefois, cela implique de maintenir constant l'espace de couplage entre le guide d'onde et le résonateur. Or, lorsque le substrat auquel sont fixés le résonateur et le guide d'onde se déforme, cela entraîne une modification de l'espace de couplage optique entre le guide d'onde et le résonateur, ce qui rend le circuit inopérant ou sensible à un signal parasite.
Dans de tels circuits, on peut par ailleurs prévoir qu'un élément mécanique mobile soit disposé à proximité du résonateur optique, et soit séparé de ce dernier par un espace vide de matériau solide. L'élément mobile est couplé mécaniquement au substrat par des éléments de liaison souples déformables, de sorte que l'élément mécanique puisse se déplacer par rapport au substrat. Lorsque l'élément mécanique se déplace, cela entraîne une modification de l'espace vide entre l'élément mécanique et le résonateur, et donc une modification de l'indice optique effectif du résonateur et ainsi de sa longueur d'onde de résonance. Cela permet de mesurer le déplacement de l'élément mécanique, par exemple pour mesurer une accélération ayant entraîné le déplacement de l'élément mécanique.
La illustre schématiquement un exemple de l’élément de fixation de l’ensemble d’entraînement et d’un module électronique comportant un module radio.
L’élément de fixation Tet comporte une antenne Ant qui est reliée au module radio par un câble coaxial Coa, le câble coaxial Coa étant entre le module radio Rad placé sur le module électronique Car et l’évidement.
L’a ntenne Ant est par exemple dimensionnée pour fonctionner dans la bande ISM de type S autour de la fréquence 2,45GHertz et a une longueur multiple d'un quart de longueur d'onde. L’antenne Ant a une longueur pouvant aller de 3 à 9 cm.
L’élément de fixation Tet comporte un connecteur Con pour la fourniture en énergie électrique du module électronique et du moteur.
Dispositif de guidage en rotation d’un outil de forage et procédé associé La présente invention concerne un dispositif de guidage en rotation d’un outil de forage, comportant un élément longitudinal tubulaire, un arbre de transmission traversant longitudinalement l’élément tubulaire, l’arbre étant monté rotatif dans l’élément tubulaire pour entrainer en rotation l’outil de forage et lui transmettre des efforts axiaux, le dispositif de guidage comprenant des paliers montés entre l’élément tubulaire et l’arbre, chaque palier étant fixé sur au moins une région de fixation sur l’arbre.
Un tel dispositif est destiné à être utilisé dans des forages dans les domaines de l’industrie pétrolière, du génie civil, de la géothermie et plus généralement dans tous les domaines d’intervention sous terrain sans tranchée.
Un tel dispositif est employé dans tous types de forage, d’un forage entièrement mécanique à un forage intégrant des équipements électroniques.
Un tel dispositif est destiné à former par exemple un stabilisateur non rotatif inclus dans un train de tiges ou à être utilisé dans un moteur de fond avec raccord coudé, ou encore dans un outil de forage dirigé rotatif.
Un tel dispositif est par exemple configuré pour guider en rotation un outil de forage et lui transmettre l’intégralité des efforts d’un train de tiges de forage. Ceci correspond à une transmission de puissance à travers le dispositif. Le train de tiges de forage est commandé par un système d’entraînement situé à la surface de l’excavation.
On connait de FR 2 898 935, un dispositif de type précité comprenant un arbre traversant longitudinalement un élément longitudinal tubulaire, l’arbre étant monté rotatif dans l’élément tubulaire. Le dispositif comporte un palier monté entre l’élément tubulaire et l’arbre, le palier étant fixé sur au moins une région de fixation sur l’arbre. Le palier forme une liaison de type pivot, pivot glissant, linéaire annulaire ou rotule entre l’arbre et l’élément. Le palier est bloqué axialement sur l’arbre par un épaulement ou une gorge.
Toutefois un tel dispositif peut encore être amélioré. Un arbre présentant un tel épaulement présente une résistance à la fatigue moindre par rapport à un arbre lisse, notamment en flexion rotative du fait de concentrations de contrainte.
En outre, le coût et les délais de fabrication d’un tel arbre peuvent être élevés, car la fabrication d’un arbre comportant des épaulements implique la mise en œuvre d’une préforme avant l’usinage de l’arbre et/ou un enlèvement de matière conséquent par tournage d’un diamètre élevé. Ces opérations sont coûteuses en matière première et en usinage. Les coefficients de concentration de contrainte sont également augmentés aux discontinuités de section de l’arbre.
De plus, la maintenance ne peut se faire généralement que par un seul côté, impliquant le démontage intégral du dispositif quelle que soit l’ampleur de la réparation.