INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Le procédé comprend une étape supplémentaire, dans laquelle les cartes électroniques sont mises en place dans le chariot, la mise en place comprenant l’agencement de chaque sous-ensemble de cartes électroniques sur le logement de chariot correspondant, la mise place étant réalisée dans le deuxième emplacement; l’étape de mise en place étant suivie de l’étape de transport, dans laquelle le chariot est transporté du deuxième emplacement vers le premier emplacement, l’étape de transport étant suivi de l’étape de transfert, dans laquelle chaque sous-ensemble de cartes électroniques est transférée de l’un du logement de chariot correspondant au système.
- Chaque carte électronique comprend un marqueur d’identification; pendant l’étape de mise en place, le marqueur d’identification de chaque carte électronique est scanné.
- L’étape de transport du deuxième emplacement vers le premier emplacement comprend une sous-étape supplémentaire, dans laquelle le chariot est transporté dans un troisième emplacement comprenant une armoire de certification, l’armoire de certification comprenant au moins un logement de certification, chaque sous-ensemble de cartes électroniques étant transféré du logement de chariot correspondant au logement de certification correspondant, puis du logement de certification au logement de chariot.
- L’étape de transfert comprend le transfert de chaque sous-ensemble de cartes électroniques du système au logement de chariot correspondant, l’étape de transfert étant suivi de l’étape de transport, dans laquelle le chariot est transporté du premier emplacement vers le deuxième emplacement.
- L’étape de transport comprend une sous-étape supplémentaire, dans laquelle le chariot est transporté dans un quatrième emplacement, dans lequel le chariot est stocké pendant une période de temps prédéterminée.
- Le chariot comprend un mécanisme d’ajustement de la hauteur des logements de chariot, le procédé comprenant une étape supplémentaire d’ajustement de la hauteur (H) des logements de chariot.
- Le chariot comprend un mécanisme d’ajustement de la position dudit chariot, le procédé comprenant une étape supplémentaire avant l’étape de transfert dans laquelle la position du chariot est ajustée en fonction de la position du système.
- Le procédé comprend une étape supplémentaire de mise à disposition de blocs amovibles, chaque bloc recevant un des sous-ensembles de cartes électroniques.
Les figures 11 et 12 représentent une fibre optique 130 susceptible de remplacer la fibre optique 4. Dans ce mode de réalisation, le même réseau de Bragg d’ordre très élevé est utilisé pour remplir à la fois les fonctions de réseau de mesure et de réseau étalon.
Pour cela, la fibre optique 130 est une fibre optique biréfringente présentant un indice n o de réfraction ordinaire pour des ondes se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à une direction de polarisation ordinaire et un indice n e de réfraction extraordinaire pour les ondes se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à une direction de polarisation extraordinaire. La direction de polarisation extraordinaire est différente de la direction de polarisation ordinaire. Ici, les directions de polarisation ordinaire et extraordinaire sont orthogonales.
Dans ce mode de réalisation, la fibre optique 130 est identique à la fibre optique 4 sauf que :
- elle comporte en plus un élément 132 de maintien de la polarisation, et
- le réseau 22 est omis.
Cet élément 132 est ici situé dans la gaine 62. Ici, l’élément 132 est agencé et conçu pour exercer une contrainte mécanique asymétrique sur le cœur 60. Par exemple, l’élément 132 est l’élément de maintien de la polarisation rencontré dans les fibres optiques connues sous le nom de « fibre optique PANDA » ou simplement de « fibre PANDA ». Dans ce cas, l’élément 132 comporte deux cylindres longitudinaux en verre dopé au bore positionnés dans la gaine 62 est situés sur des côtés opposés du cœur 60.
Seul le réseau 20 est réalisé dans le cœur 60 de la fibre 130. Dans ce cas, lorsque le signal optique qui se propage dans le cœur 60 est linéairement polarisé seulement selon la direction de polarisation ordinaire, le spectre de puissance du signal rétro-diffusé par le réseau 20 présente un intervalle spectrale libre ISL o . Lorsque le signal optique qui se propage dans le cœur 60 est linéairement polarisé seulement selon la direction de polarisation extraordinaire, le spectre de puissance du signal rétro-diffusé par le réseau 20 présente un intervalle spectrale libre ISL e . L’intervalle ISL e est différent de l’intervalle ISL o .
La sensibilité de l’indice n o aux variations de la grandeur physique à mesurer est différente de la sensibilité de l’indice n e aux variations de la grandeur physique à mesurer. Ainsi, la sensibilité ordinaire S o du réseau 20 aux variations de la grandeur physique à mesurer lorsque la direction de polarisation du signal optique est parallèle à la direction ordinaire est différente de la sensibilité extraordinaire S e du réseau 20 lorsque la direction de polarisation du signal optique est parallèle à la direction extraordinaire. Par contre, les sensibilités S o et S e du réseau 20 aux autres grandeurs physiques que celle à mesurer sont les mêmes pour les polarisations ordinaire et extraordinaire.
Dans le cas d’une fibre PANDA, cette propriété est obtenue lorsque la grandeur physique à mesurer est la pression hydrostatique. Dans ce cas, la sensibilité S o du réseau 20 à variation de la pression hydrostatique est définie par la relation suivante : Δλ B /λ B = s o *ΔP, où :
- Δλ B est la variation de la longueur d’onde fondamentale du réseau de Bragg pour une polarisation ordinaire, et
- ΔP est la variation de la pression hydrostatique.
De façon similaire, la sensibilité S e du réseau 20 est définie par la relation suivante : Δλ B /λ B = S e *ΔP, où Δλ B est cette fois-ci la variation de la longueur d’onde fondamentale du réseau de Bragg pour une polarisation extraordinaire.
Lorsque la fibre 130 est utilisé à la place de la fibre 4, la source laser 12 émet un signal optique comportant simultanément une onde se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à la direction de polarisation ordinaire et une onde se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à la direction de polarisation extraordinaire. Dans ces conditions, le signal retro-diffusé mesuré par le capteur 14 est modulé par effet Vernier optique. Le décalage du sommet de l’enveloppe du signal rétro-diffusé est dans ce cas proportionnel à la variation de la pression hydrostatique. Ainsi, lorsque la fibre 130 est utilisée, le dispositif mesure les variations de la pression hydrostatique au niveau de la portion de fibre contenant le réseau 20.
Dans certains modes de réalisation, le déflecteur est disposé dans une partie inférieure de la gouttière, de manière à ce que la deuxième extrémité du canal d’évacuation soit disposée à la verticale de l’axe principal de rotation dans une direction de gravité, la première extrémité du canal d’évacuation étant décalée par rapport à la deuxième extrémité d’un angle β dans un sens opposé à un sens de rotation de la couronne externe, où 5° < β < 120°.
Compte tenu de l’énergie cinétique transférée à l’huile par la rotation de la couronne externe, l’huile éjectée par celle-ci s’écoulera préférentiellement dans la cavité interne du corps principal de la gouttière dans un sens identique au sens de rotation de la couronne. En d’autres termes, la plus grande partie de l’huile éjectée par la couronne externe s’écoule dans la cavité interne dans le sens de rotation de la couronne externe. Le fait de décaler la première extrémité du canal d’évacuation par rapport à la deuxième extrémité dans un sens opposé au sens de rotation de la couronne externe permet donc d’améliorer l’efficacité du dispositif et d’améliorer le taux de récupération de l’huile.
En outre, une plus faible quantité d’huile peut s’écouler dans la cavité interne du corps principal de la gouttière par gravité dans le sens opposé au sens de rotation de la couronne externe, et être évacuée via le ou les orifices radiaux d’évacuation formés dans la paroi de fond du manchon principal.
Le présent exposé concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant un dispositif de transmission de puissance selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
La est un plan en coupe axiale d’une turbomachine comprenant un réducteur planétaire,
La représente schématiquement une vue détaillée de la turbomachine de la , notamment d’un dispositif de transmission de puissance comprenant le réducteur planétaire de la ,
La représente une vue en perspective d’une gouttière selon un mode de réalisation de l’invention,
La représente schématiquement une vue de face d’un ensemble comprenant une gouttière de récupération d’huile selon l’invention, portée par un carter et disposée autour de la couronne externe du réducteur planétaire,
La représente schématiquement une vue latérale dans un plan de coupe B-B de l’ensemble de la ,
La représente schématiquement une section transversale du corps principal de la gouttière de récupération d’huile de l’invention,
La représente une vue en perspective du dessus d’un déflecteur de la gouttière de récupération d’huile de l’invention,
La représente une vue en perspective du dessous du déflecteur de la gouttière de récupération d’huile de l’invention,
La représente une vue en perspective partielle du dessous du déflecteur de la gouttière des figures 7 et 8, à une extrémité opposée,
La représente une vue en perspective partielle de la gouttière de l’invention, au niveau d’une jonction entre le déflecteur et le corps principal de la gouttière,
La représente schématiquement une vue en plan du dessus du déflecteur.
La longueur L2 de la cavité, le coefficient de réflexion de chaque surface réfléchissante R1, R2 ainsi que l’épaisseur e de la membrane M sont les paramètres de la cavité Fabry-Pérot 221.
Ces paramètres sont choisis pour que la cavité Fabry-Pérot 222 puisse jouer le rôle d’un élément sensible de pression, appelé aussi point de mesure de pression 222, selon un principe basé sur le fait que la longueur L2 de la cavité de Fabry-Pérot 222 varie en fonction de la pression appliquée sur la membrane M. Ce principe de mesure optique de pression est connu et décrit par exemple parle document « Miniature fiber-optic tip pressure sensor assembled by hydroxyde catalysis bonding technology », de Liu et al., Optics Express, 2020.
Précisément, les paramètres de la cavité Fabry-Pérot 222 sont choisis pour faire interférer des signaux optiques O 1 générés dans le conducteur optique 230 et réfléchir des signaux optiques réfléchis O 2 ayant la forme d’un spectre d’interférences. Ce spectre d’interférences présente une longueur d’onde variable en fonction de la pression appliquée à l’extérieur du conducteur optique 230 sur la membrane M.
Plus précisément encore, les paramètres de la cavité Fabry-Pérot 222 sont choisis pour que le spectre d’interférences présente une longueur d’onde variable en fonction de la pression dans une gamme de pressions variant entre 0.5 bar et 40 bar. Cette gamme correspond en effet, comme indiqué précédemment, aux besoins moteur.
En référence à la figure 5, chaque réseau de Bragg 221 est réalisé (inscrit) dans un court segment L 1 ,i de la fibre optique 130 en modulant périodiquement l’indice de réfraction du cœur 2303 de la fibre optique 230, le long de son axe 2304. Chaque réseau de Bragg 221 est caractérisé par une longueur d’onde caractéristique de la modulation appliquée, dite longueur d’onde de Bragg et définie comme suit, à l’ordre 1 : , avec l’indice effectif du mode guidé dans le cœur 2303 de la fibre optique 230, et le pas du réseau. L’indice i indique un réseau de Bragg parmi la pluralité de réseaux de Bragg. De préférence le nombre n de réseaux de Bragg 221 dans le conducteur optique 230 est compris entre 2 et 10, c’est-à-dire que i est compris entre 2 et 10.
Les réseaux de Bragg 221 sont espacés entre eux et occupent chacun un tronçon de longueur L 1,i du conducteur optique 230. Le tronçon de longueur L 1,i est par exemple de 3 mm.
Le pas est différent pour chaque réseau de Bragg 221.
Le pas de chaque réseau de Bragg 221 est choisi pour que chaque réseau de Bragg 221 joue le rôle d’un élément sensible de température, appelé aussi point de mesure de température, selon un principe basé sur le fait que le réseau de Bragg réfléchit des signaux optiques avec une longueur d’onde qui varie en fonction de la température appliquée en vis-à-vis du réseau de Bragg 221 à l’extérieur du conducteur optique 230. Ce principe est connu et décrit par exemple dans le brevet FR3106889B1.
Précisément, le pas de chaque réseau de Bragg 221 est adapté pour réfléchir des signaux optiques O’ 2 avec une longueur d’onde variable en fonction de la température.
Plus précisément encore, le pas de chaque réseau de Bragg 221 est adapté pour réfléchir les signaux optiques O 2 avec une longueur d’onde variable en fonction de la température dans une gamme de température comprise entre -55°C et 1200°C correspondant aux besoins moteur.
La pluralité de réseaux de Bragg 221 joue ainsi le rôle d’une pluralité de points de mesure de température, cela dans la gamme de températures comprise entre -55°C et 1200°C.
En référence à la , le conducteur optique 231 comprend au moins un réseau de Bragg 221 formé à une distance inférieure à 10 mm de la cavité Fabry-Pérot 222. Le réseau de Bragg et la cavité Fabry-Pérot jouent alors respectivement le rôle d’un élément sensible de température et d’un élément sensible de pression et forment en combinaison un point de mesure 223 couplée de température et de pression.
Nous allons maintenant décrire l’interrogateur optique 240 en référence à la .
De façon générale, l’interrogateur optique 240 permet d’utiliser le conducteur optique 230 pour réaliser une mesure optique de pression avec la cavité Fabry-Pérot 222, et réaliser une pluralité de mesures optiques de températures avec les réseaux de Bragg 221. L’interrogateur optique 240 est aussi configuré pour transmettre ces mesures à l’extérieur du système 2 de mesure de pression et de température, par exemple à un organe de commande 3 du moteur d’aéronef 1.
Ainsi, l’organe de commande 3 du moteur 1 peut utiliser les mesures fournies par le système de mesure 2 de pression et de température pour ajuster le fonctionnement du moteur 1, détecter des défaillances, ou anticiper des défaillances dans le moteur 1.
D’après ce qui a été décrit juste avant, la mesure optique de pression consiste à détecter et mesurer une longueur d’onde dans des signaux réfléchis O 2 (spectre d’interférences) par la cavité Fabry-Pérot, et à déduire une valeur de pression au point de mesure de pression 222 à partir de cette longueur d’onde mesurée et de données de calibration de pression. Les données de calibration de pression donnent la variation de la longueur d’onde en fonction de la pression appliquée et s’expriment en pm/bar. Elles présentent une sensibilité qui varie entre 1 pm/bar et 100 pm/bar selon la forme de la cavité Fabry-Pérot.
Art antérieur Il est connu d’utiliser un récipient de cuisson dans le cadre de la réalisation d’une recette de cuisine. Le récipient de cuisson est destiné à être disposé dans un appareil de cuisson à air chaud.
Le récipient de cuisson est également destiné à recevoir un ensemble d’aliments qui peuvent être disposés à différents moments de la réalisation de la recette.
Par exemple, une première cuisson ne peut concerner que certains aliments de la recette. Il est alors nécessaire de retirer le récipient de cuisson de l’appareil de cuisson à air chaud pour y ajouter d’autres aliments de la recette.
L’utilisateur est donc confronté à une difficulté puisqu’il doit manipuler le récipient de cuisson chaud. L’utilisateur peut manquer de place ou ne pas disposer d’un support pour placer le récipient de cuisson chaud hors de l’appareil de cuisson à air chaud le temps d’y ajouter les autres aliments.
Par ailleurs, le bon positionnement du récipient de cuisson dans l’appareil de cuisson à air chaud et son maintien en position sont importants pour l’utilisation d’outils travaillant les aliments et de systèmes d’entrainement correspondants.
Ces manipulations peuvent être périlleuses et avoir pour conséquence d’engendrer des éclaboussures ou brûlures.
A cet effet, la présente invention concerne un appareil de cuisson à air chaud comprenant :
un bâti engendrant une enceinte de cuisson, une porte apte à fermer l’enceinte de cuisson, une source de chaleur et un ventilateur configuré pour générer un flux d’air réchauffé par la source de chaleur dans l’enceinte de cuisson,
un support apte à être inséré dans l’enceinte de cuisson de l’appareil de cuisson à air chaud, l’appareil de cuisson à air chaud incluant un dispositif de positionnement du support dans l’enceinte de cuisson,
un récipient de cuisson pourvu d’un fond et d’une paroi latérale s’étendant à partir du fond,
un dispositif de fixation amovible du récipient de cuisson sur le support, le dispositif de fixation amovible étant configuré pour maintenir le récipient de cuisson sur le support dans une position prédéterminée tout en permettant l’insertion et le retrait de l’ensemble formé par le support et le récipient de cuisson de l’enceinte de cuisson de l’appareil de cuisson à air chaud.
Cette disposition facilite le bon positionnement du récipient de cuisson dans l’enceinte de cuisson de l’appareil de cuisson à air chaud car le récipient de cuisson est disposé à un emplacement prédéterminé du support défini par l’agencement du dispositif de fixation amovible.
Par ailleurs, le récipient de cuisson ne glisse pas sur le support lors de son insertion dans l’enceinte de cuisson de l’appareil de cuisson à air chaud.
De préférence, le support est agencé pour être inséré horizontalement dans l’appareil de cuisson à air chaud et pour supporter le récipient de cuisson.
Selon un aspect de l’invention, le dispositif de fixation amovible est configuré pour disposer le récipient de cuisson en une position indexée par rapport au support lors du positionnement.
Selon un second mode de réalisation, les silicones aminées aminées correspondant à la formule (B) sont choisies parmi les silicones de formule (D) suivante :
- m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) varie de 1 à 1000, en particulier de 50 à 250 et plus particulièrement de 100 à 200; n pouvant désigner un nombre de 0 à 999 et notamment de 49 à 249 et plus particulièrement de 125 à 175 et m pouvant désigner un nombre de 1 à 1000, notamment de 1 à 10, plus particulièrement de 1 à 5;
- R1, R2, R3, identiques ou différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C1-C4, l’un au moins des radicaux R1 à R3 désignant un radical alcoxy.
- p et q sont des nombres tels que la somme (p+q) varie de 1 à 1000, en particulier de 50 à 350, et plus particulièrement de 150 à 250; p pouvant désigner un nombre de 0 à 999 et notamment de 49 à 349 et plus particulièrement de 159 à 239 et q pouvant désigner un nombre de 1 à 1000, notamment de 1 à 10 et plus particulièrement de 1 à 5;
- R1, R2, différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C1-C4, l’un au moins des radicaux R1 ou R2 désignant un radical alcoxy.
- Le deuxième emplacement est situé sur un site de production et/ou de manutention des cartes électroniques et/ou le premier emplacement est situé sur un site industriel nucléaire, en particulier une centrale nucléaire de production d’électricité
L’invention porte également sur un chariot comprenant :
- au moins un logement de chariot, chaque logement de chariot étant configuré pour recevoir un sous-ensembles de cartes électroniques ; et
- un mécanisme d’ajustement de la hauteur des logements de chariot configuré pour ajuster la hauteur d’au moins un des logements de chariot.
Selon des modes de mise en œuvre particuliers, le chariot comprend une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- Le chariot est munie de roues et d’un dispositif de suspension interposé entre le chariot et les roues.
- Le chariot comprend un mécanisme d’ajustement configuré pour l’ajustement de la hauteur dudit chariot.
- Le chariot comprend au moins un espace de stockage configuré pour recevoir une documentation sur les cartes électroniques reçues dans chaque logement de chariot.
- Le chariot comprend un dispositif de stabilisation rétractable apte à être déployer pour maintenir le chariot dans une position fixe et rétracter pour permettre le déplacement du chariot.
- Le chariot comprend une porte mobile entre une position ouverte et une position fermée, la porte comprenant au moins un dispositif de blocage en position des cartes électroniques dans le logement de chariot correspondant lorsque la porte est en position fermée.
L’invention porte également sur un ensemble de manutention d’un ensemble de cartes électroniques comprenant :
- un système de contrôle industriel, le système étant configuré pour recevoir au moins un sous-ensemble de cartes électroniques, et
- un chariot comprenant au moins un logement de chariot (24), chaque logement de chariot étant configuré pour recevoir un des sous-ensembles de cartes électroniques.
Selon des modes de mise en œuvre particuliers, l’ensemble comprend une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- Le chariot est tel que décrit ci-dessus.
- Le système comprend une armoire comprenant au moins un logement d’armoire, chaque logement d’armoire étant configuré pour recevoir un des sous-ensembles de cartes électroniques, chaque sous-ensemble de cartes électroniques comprenant des cartes électroniques agencées selon un arrangement particulier.
La matière fusible 7 est une matière dont le point de fusion est inférieur à celui de la matière constitutive de la pièce creuse 1. La matière fusible 7 est préférentiellement un métal ou un alliage métallique, dont le point de fusion est compris entre 30 °C et 250 °C, préférentiellement compris entre 35 °C et 150 °C, et plus préférentiellement compris entre 40 °C et 100 °C. Si la matière fusible 7 est un alliage métallique, il s’agit préférentiellement d’un alliage métallique eutectique.
Voici une liste de quelques alliages métalliques pouvant préférentiellement être utilisés pour la matière fusible 7 : Métal de Wood : 50% de bismuth, 26,7% de plomb, 13,3% d'étain et 10% de cadmium, avec un point de fusion à 70 °C. Métal de Field : 32,5% de bismuth, 51% d’indium et 16,5% d'étain, avec un point de fusion à 62 °C. Cerrolow 117 : 49% de bismuth, 18% de plomb, 12% d'étain et 21% d’indium, avec un point de fusion à 58 °C. Cerrolow 136 : 44,7% de bismuth, 22,6% de plomb, 8,3% d'étain, 19,1% d’indium et 5,3% de cadmium, avec un point de fusion à 47,2 °C. Métal de Malotte : 46% de bismuth, 20% de plomb et 34 % d’étain, avec un point de fusion à 95°C. Alliage de Rose : 50% de bismuth, 25-28% de plomb et 22-25% d’étain, avec un point de fusion compris entre 94°C et 98°C. Alliage de Newton : 50 % de bismuth, 30 % d'étain et 20 % de plomb, avec un point de fusion à 98 °C. Alliage de Lichtenberg : 50% de bismuth, 30% de plomb et 20% d’étain, avec un point de fusion à 92°C. Alliage Bi-Pb-Sn-Cd-In-Tl : 40.3% de bismuth, 22,2% de plomb, 10,7% d’étain, 17,7% d’indium, 8,1% de cadmium et 1,1% de thallium, avec un point de fusion à 41,5 °C.
Dans cette liste, les pourcentages sont des pourcentages en masse.
Lors de cette étape d’introduction d’une matière fusible 7 dans le volume interne 5 de la pièce creuse 1, la pièce creuse 1 est orientée de sorte que la matière fusible 7 puisse s’écouler à l’état liquide à l’intérieur de la pièce creuse 1 par gravité jusqu’à atteindre la partie de volume interne 5 où doit s’effectuer le perçage.
Dans le cas du gicleur représenté sur les figures 1 et 2, la pièce creuse 1 est retournée tête bêche, c’est-à-dire à 180°, avant la mise en œuvre du procédé représenté sur les figures 3 à 8.
Une fois la matière fusible 7 introduite dans le volume interne 5 de la pièce creuse 1, on laisse celle-ci refroidir jusqu’à ce que la matière fusible 7 se soit solidifiée.