INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus avant, ledit corps 2 est pourvu d'un couvercle 3. Un tel couvercle 3 présente au moins une face 30 inférieure de portée, conformée complémentairement pour venir en recouvrement d'un tube de ladite tête du puits de forage. En particulier, le couvercle 3 présente une forme complémentaire, pour venir en recouvrement de l'extrémité supérieure du tube, éventuellement pour venir recouvrir le pourtour et une zone autour dudit tube, avec sa face 30 inférieure qui vient en appui sur le chant de l'extrémité supérieure dudit tube. Selon un mode préférentiel de réalisation, ledit couvercle 3 présente avantageusement une forme circulaire, formant un disque de recouvrement, avec une paroi 31 périphérique annulaire s'étendant en saillie sous ledit disque.
De façon connexe, le couvercle 3 présente aussi une face 32 supérieure. Plusieurs éléments du dispositif 1 de couverture peuvent être rapportés sur le corps 2, en face 32 supérieure du couvercle 3 et/ou le long de sa paroi 31 périphérique.
A ce titre, le dispositif 1 de couverture comprend un coude 4 traversant ledit couvercle 3. Un tel coude 4 forme un canal et assure la circulation selon une direction s'étendant depuis l'amont vers l'aval d'un flux de fluide, de préférence de l'eau. On notera que la mise en circulation du fluide selon ledit flux est opérée par des moyens de pompage, à savoir la mise en fonctionnement d'au moins une pompe immergée ou prévue externe.
Plus avant, ledit coude 4 est orienté orthogonalement ou sensiblement orthogonalement. En particulier, le coude 4 s'étend depuis une entrée 40 amont débouchant verticalement sous ladite face 30 inférieure du couvercle 3. Une telle entrée 40 est conformée complémentairement pour coopérer en fixation étanche avec une extrémité supérieure de la conduite d'alimentation dudit puits de forage. De plus, ledit coude 4 s'étend jusqu'à une sortie 41 aval débouchant horizontalement à l'extérieur, à savoir au-dessus de la face 32 supérieure du couvercle 3. Selon un mode préférentiel de réalisation, ladite sortie 41 comprend une partie femelle filetée, facilitant le nettoyage de ce filetage situé sur le pourtour de ladite sortie 41. Ainsi, le coude 4 assure la liaison entre l'intérieur et l'extérieur du puits, permettant au flux de circuler au travers du dispositif 1 lorsqu'il est positionné en couverture dudit puits de forage.
Selon un mode de réalisation, le coude 4 et le couvercle 3 font partie intégrante dudit corps 2, de façon monobloc, à savoir formant une seule pièce en un même matériau. Préférentiellement, ledit corps 2 peut être réalisé en matériau à base plastique ou composite, préférentiellement par moulage ou injection plastique. On notera que des renforts peuvent être prévus en face 30 inférieure du couvercle, afin d'améliorer la rigidité du dispositif 1 de couverture.
Avantageusement, le dispositif 1 de couverture prévoit de limiter les risques de pollution et de contamination du puits et de la conduite situés en amont.
Pour ce faire, ledit coude 4 comprend intérieurement une cage 5, avec un volume 50 interne pourvue d'une arrivée 51 reliée à ladite entrée 40. Ainsi, le coude 4 comprend, d'une part en amont, une première portion s'étendant depuis l'entrée 40 jusqu'à l'arrivée 51, débouchant au sein dudit volume 50 interne et reliant la conduite à l'intérieur de la cage 5. D'autre part en aval, le coude 4 comprend une deuxième portion s'étendant depuis le volume 50 interne jusqu'à la sortie 41, reliant la cage 5 à l'extérieur. En outre, la section transversale de ladite arrivée 51 est orientée angulairement par rapport à l'horizontale et se situe le long de la première portion formant le virage du coude 4 depuis l'entrée 40. En particulier, la section transversale de l'arrivée 51 est inclinée selon un angle d'au moins 45°, notamment selon un angle supérieur à 45°. De préférence, l'arrivée 51 se situe à la fin de la première portion tournante du coude 4 et sa section transversale est inclinée selon un angle d'approximativement 90°, de préférence d'un angle de 90°, à savoir que ladite section transversale s'étend sensiblement verticalement, de préférence verticalement.
Selon le mode de réalisation correspondant, ladite cage 5 fait partie intégrante du corps 2 monobloc du dispositif 1 de couverture.
De plus, ledit dispositif 1 de couverture comprend encore un clapet 6 monté mobile à l'intérieur du volume 50 interne de la cage 5 dudit coude 4. Dès lors, la cage 5 présente un volume 50 interne dimensionné pour assurer la mobilité dudit clapet 6.
A ce titre, un tel clapet 6 est prévu mobile depuis une position de fermeture de ladite arrivée 51 vers au moins une position d'ouverture, et inversement. En particulier, ledit clapet 6 peut se déplacer selon plusieurs positions d'ouverture, correspondant à des degrés différents d'obturations de l'arrivée 51. En d'autres termes, plus le clapet 6 est ouvert, plus la quantité de fluide circulant au travers de ladite arrivée 51 est important.
Avantageusement, ledit clapet 6 est monté libre en basculement par rapport audit coude 4. De plus, ledit clapet 6 revient naturellement, uniquement sous l'effet de la gravité et de son poids (i.e. de sa masse), depuis ladite au moins une position d'ouverture vers ladite position de fermeture. En d'autres termes, ledit clapet 6 oscille entre la position de fermeture, qui est son état d'équilibre stable, vers une ou plusieurs positions d'ouverture, dans lesquelles le clapet 6 est en déséquilibre et tend à retourner vers la position d'équilibre, en fermeture de ladite arrivée 51.
On notera que ledit clapet 6 est donc situé après l'arrivée 51, selon la direction d'écoulement du flux depuis l'amont vers l'aval.
Selon un mode préférentiel de réalisation, ledit clapet 6 est prévu basculant en suspension. En d'autres termes, le clapet 6 est maintenu supérieurement, au niveau d'un point de maintien et s'étend sous ledit point en position de fermeture de ladite arrivée 51. Pour ce faire, ledit clapet 6 comprend un organe 60 d'obturation, conformé complémentairement à une section de ladite arrivée 51. En d'autres termes, l'organe 60 du clapet 6 présente la même forme, avec des dimensions similaires, que l'arrivée 51, de manière venir obturer ladite arrivée 51 en position de fermeture. Préférentiellement, comme ladite arrivée 51 présente une section circulaire, ledit organe 60 présente une section de forme identique, avec un diamètre égal ou préférentiellement supérieure, pour venir en obturation en recouvrement du chant aval de ladite arrivée 51. Selon un mode de réalisation, ledit organe 60 est conformé en coque concave du côté aval. En d'autres termes, l'organe 60 est creux vers la sortie 41, ou encore bombé vers l'entrée 40, à savoir du côté de l'arrivée 51. L'organe 60 peut avoir toute forme, arrondie, conique ou tronconique. Préférentiellement, l'organe 60 se présente sous forme d'une coquille hémisphérique ou sous forme de calotte de sphère. Cette forme confère une surface de poussée du flux lors de sa mise en circulation dudit selon ladite direction qui assure une pression contre une paroi amont de ladite coque et repousse ledit clapet 6 vers ladite au moins une position d'ouverture. En outre, en fonction du débit dudit flux, la force appliquée contre ladite face amont de l'organe 60, repousse ce dernier plus ou moins vers l'aval.
Ledit clapet 6 comprend aussi un arbre 61 de pivotement monté à une extrémité supérieure dudit organe 60. Selon un mode préférentiel de réalisation, le clapet 6 comprend un bras 62 de déport reliant l'organe 60 à son arbre 61. Un tel bras 62 peut avoir toute forme, préférentiellement arquée avec un creux du côté de l'arrivée 51 lorsque ledit clapet 6 est en position de fermeture.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, il y a un pion de centrage avant bas 350, deux pions de centrage avant haut 352 et deux pions de centrage arrière 354.
Le pion de centrage avant bas 350 qui est mieux vu sur la est solidaire de la structure fixe 50, ici par l’intermédiaire de la structure rigide 302, et il est orienté vers l’arrière, et le coulisseau 52, ici une nervure verticale 52b, présente un premier logement 351 dans lequel loge ledit pion de centrage avant bas 350. Le premier logement 351 est disposé au niveau du plan médian XZ et en partie basse et à l’avant du capot arrière mobile 204a.
Le pion de centrage avant bas 350 s’emmanche ainsi dans le premier logement 351 lorsque le coulisseau 52 arrive en position avancée.
Le premier logement 351 présente une forme oblongue dont le grand axe est vertical et dont la largeur le long du petit axe est adaptée au diamètre du pion de centrage avant bas 350 pour assurer un ajustement glissant juste. Un tel arrangement permet une reprise des efforts transversaux selon la direction transversale Y.
Les deux pions de centrage avant haut 352, dont un est mieux vu sur la , sont solidaires du coulisseau 52, ici par l’intermédiaire d’une nervure verticale 52b et ils sont orientés vers l’avant et sensiblement parallèles à l’axe longitudinal des guides 404a-b, et la structure fixe 50 présente, pour chaque pion de centrage avant haut 352, un deuxième logement 353 dans lequel loge ledit pion de centrage avant haut 352. Les deux pions de centrage avant haut 352 sont disposés de part et d’autre du plan médian XZ et en partie haute et à l’avant du capot arrière mobile 204a.
Chaque pion de centrage avant haut 352 s’emmanche ainsi dans le deuxième logement 353 associé lorsque le coulisseau 52 arrive en position avancée.
Chaque deuxième logement 353 prend la forme d’un alésage circulaire intégré dans une chape solidaire de la structure fixe 50 et adapté au diamètre du pion de centrage avant haut 352 associé pour assurer un ajustement glissant juste. Un tel arrangement permet une reprise des efforts transversaux selon la direction transversale Y et des efforts verticaux selon la direction verticale Z.
Les deux pions de centrage arrière 354, qui sont mieux vus sur la , sont solidaires du coulisseau 52, ici par l’intermédiaire successivement d’une nervure verticale 52a et de palettes 356 solidaires de la nervure verticale 52a, et ils sont orientés vers l’avant, et la structure fixe 50 présente, pour chaque pion de centrage arrière 354, un troisième logement 355 dans lequel loge ledit pion de centrage arrière 354. Les deux pions de centrage arrière 354 sont disposés de part et d’autre du plan médian XZ et en partie haute du capot arrière mobile 204a et au voisinage des guides 402a-b lorsque le coulisseau 52 est en position avancée.
Pour des raisons de clarté, la palette 356 bâbord a été retirée pour permettre de visualiser le troisième logement 355 et le pion de centrage arrière 354 dans le troisième logement 355.
Chaque pion de centrage arrière 354 s’emmanche ainsi dans le troisième logement 355 associé lorsque le coulisseau 52 arrive en position avancée.
Chaque troisième logement 355 prend la forme d’un alésage circulaire intégré dans une chape solidaire de la structure 50 et adapté au diamètre du pion de centrage arrière 354 associé pour assurer un ajustement glissant juste. Un tel arrangement permet une reprise des efforts transversaux selon la direction transversale Y et des efforts verticaux selon la direction verticale Z.
CIRCUIT D’ALIMENTATION ELECTRIQUE D’UNE TURBOMACHINE, TURBOMACHINE ET AERONEF COMPORTANT UNE TELLE TURBOMACHINE La présente invention concerne le domaine des turbomachines et a plus précisément pour objet un circuit d’alimentation électrique pour une turbomachine intégrant une machine électrique tournante ainsi qu’une turbomachine comportant un tel circuit et un aéronef comportant une telle turbomachine.
ETAT DE L’ART ANTERIEUR Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux actuellement en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique.
Une mesure des propriétés luminescentes d’un mélange de polymère et de particules CD3011a permis de constater que le mélange de polymère et de particules luminescentes a une intensité de luminescence extrêmement faible donc insuffisante pour les applications visés.
3.2.5. Mélange surfactant + particules
Une étude des propriétés luminescentes d’un mélange de surfactant et de particules CD3011 a permis d’observer une forte luminescence des particules dispersé dans le surfactant.
Cependant le produit obtenu étant liquide, son utilisation pour les applications visées est fortement limitée : par exemple il est impossible de rajouter le produit liquide dans une couche encapsulant un module photovoltaïque.
3.2.6. Mélange polymère + surfactant + particules
La illustre les propriétés luminescentes du matériau composite selon l’invention qui est composé d’un mélange de polymère, de surfactant et de particules semi-conductrices de carbone.
En particulier, la est une courbe illustrant la luminescence d’un matériau composite composé d’un mélange : de résine époxy (en tant que polymère), de mono-éthanolamine (en tant que surfactant), et de particules CD3011 ajoutées dans le mélange de résine polymère et de mono-éthanolamine à une concentration de 0,5 gramme par litre.
L’homme du métier observe sur cette , que l’intensité maximale de rayonnement de luminescence est obtenue lorsque le matériau composite est excité avec un rayonnement d’excitation dont la longueur d’onde est comprise entre 310 et 380 nm. En d’autres termes, la réponse luminescente du matériau composite est homogénéisée sur une gamme de longueur d’onde de rayonnement d’excitation comprise entre 300 et 400 nm.
Ainsi, le matériau composite présente une luminescence plus stable qu’un mélange d’eau et de particules CD3011. En effet, le matériau composite est apte à émettre un rayonnement luminescent d’intensité maximale en réponse à une excitation à partir de rayonnements d’excitation émis dans une plus large gamme de longueurs d’onde que le mélange d’eau et de particules CD3011.
L’homme du métier observe également sur la que le matériau composite émet des rayonnements à des longueurs d’onde allant au-delà de 750nm. En particulier, le matériau composite émet des rayonnements de luminescence à des longueurs d’ondes comprises dans le domaine spectral du visible et dans le domaine du proche infrarouge. Ainsi, le matériau composite présente une luminescence étendue (i.e. émission de rayonnements luminescents dans une gamme de longueurs d’onde élargie).
En conclusion, le matériau composite présente des propriétés luminescentes beaucoup plus importantes : que les composés le constituant lorsqu’ils sont considérés seuls, ou que des mélanges dans lesquels l’un des composés du matériau selon l’invention est absent.
Notamment, le polymère et le surfactant n’ont aucune propriété luminescente, leur excitation par un rayonnement lumineux n’induisant l’émission d’aucun rayonnement lumineux, comme illustré aux figures 1 et 2. Par ailleurs, en ce qui concerne les particules CD 3011, lorsque celles-ci ne sont pas associées à un polymère et un surfactant, leurs propriétés luminescentes sont limitées, que ce soit en termes d’intensité ou de longueur d’onde.
De plus, un mélange n’intégrant pas tous les constituants du matériau composite selon l’invention présente soit des propriétés luminescentes médiocres, soit il complexe à utiliser (voir impossible pour certaines applications).
Comme illustré à la , le matériau composite (i.e. mélange résine époxy / surfactant / particules CD3011) présente des propriétés luminescentes importantes et stables et il se retrouve sous forme solide ce qui est important pour les applications visées.
4. Procédé de fabrication
L’étape (c1) peut être réalisée à une température de 10 °C à 120 °C, de préférence de 15 °C à 95 °C, d’avantage de préférence de 15 °C à 80 °C, ou encore dans tout intervalle défini par deux quelconques de ces limites, avantageusement sans chauffage externe. L’étape (c1) est typiquement mise en œuvre à la pression atmosphérique ou à une pression proche de la pression à laquelle est mise en œuvre l’étape b).
L’étape (c1) peut être mise en œuvre sur le premier effluent directement issu de l’étape b), sans étape intermédiaire, ou sur l’effluent contenant la composition purifiée sortant de l’étape (c2). Lorsqu’elle suit l’étape (c2), l’étape (c1) de lavage permet alors d’éliminer tout résidu du composé basique et/ou d’impuretés contenant des hétéroatomes, encore présent dans la composition purifiée sortant de l’étape (c2), ce qui peut permettre d’obtenir une composition purifiée présentant notamment une teneur en chlore inférieure ou égale à 30 ppm (en masse) et une teneur en sodium inférieure ou égale à 2 ppm (en masse).
L’étape (c1) peut comprendre, ou consister en, la mise en contact de l’effluent issu de l’étape b) ou (c2) avec de l’eau ou un solvant non miscible par tout moyen connu dans l’art antérieur.
Par exemple, l’effluent issu de l’étape b) ou (c2) et le solvant ou l’eau peuvent être introduits dans des cuves, des réacteurs ou des mélangeurs couramment utilisés dans la profession et les deux composants peuvent être mélangés. La mise en contact peut comprendre une agitation vigoureuse des deux composants par un dispositif de mélange. Par exemple, les deux composants peuvent être mélangés ensemble par agitation ou par secouage. Alternativement, la mise en contact peut être réalisée dans une enceinte dans laquelle les deux composants circulent à contre-courant, par exemple dans des colonnes de contact avec un garnissage adéquat afin d’augmenter le contact entre la phase de la composition traitée et l’eau ou un solvant non miscible. Alternativement, la mise en contact peut être réalisée dans un autre mélangeur statique en mode co-courant ou dans une enceinte de cavitation. Cette mise en contact peut se produire plus d’une fois, notamment dans les conditions présentées ci-dessus.
L’étape (c2) peut être mise en œuvre directement sur l’effluent contenant la composition modifiée de l’étape b). Dans ce cas, elle permet de séparer la composition purifiée du composé basique, en particulier lorsque ce dernier a été ajouté sous forme solide ou dans un solvant non miscible avec la composition (eau ou solvant organique non miscible). Cette étape (c2) sépare alors une phase contenant la composition purifiée et une phase contenant le composé basique et les impuretés, et, le cas échéant, l’eau ou le solvant non miscible avec la composition. Cette phase contenant le composé basique peut alors être renvoyée dans l’étape b) pour réutiliser le composé basique. Ceci permet de réduire la quantité de composé basique totale consommée à l’étape b).
Préalablement à l’étape (c2), l’effluent contenant la composition modifiée sortant de l’étape b) peut être traité dans au moins un coalesceur mécanique ou électrostatique afin de casser l’éventuelle émulsion et de concentrer le composé basique dans le solvant ou l’eau.
L’étape (c2) peut être réalisée à une température de 10 °C à 120 °C, de préférence de 15 °C à 95 °C, d’avantage de préférence de 15 °C à 80 °C, ou encore dans tout intervalle défini par deux quelconques de ces limites, avantageusement sans chauffage externe. L’étape (c2) est typiquement mise en œuvre à la pression atmosphérique ou à une pression proche de la pression à laquelle est mise en œuvre l’étape b).
Dans un quatrième mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention, si, suite à l’activation de fonctionnement des turbomachines dans un mode désaligné, un pilote émet une requête d’augmentation de puissance, le procédé comprend une commande d’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine jusqu’à, au maximum, un deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL), et, si l’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine est insuffisante pour que les turbomachines développent au total la puissance requise par le pilote, une commande d’augmentation de la puissance de ladite première turbomachine jusqu’à, au maximum, le deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL), l’augmentation de puissance sur ladite au moins une seconde turbomachine et, si besoin, sur ladite première turbomachine étant réalisée pendant une durée limitée.
Néanmoins si la consigne de vitesse de la voilure tournante ne peut pas être ainsi atteinte, l’augmentation de puissance sur les turbomachines reste possible jusqu’au premier seuil de puissance maximale disponible (OEIH).
Dans un cinquième mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention, le pilote commande un armement d’un limiteur de puissance pour limiter la puissance des turbomachines de l’aéronef à un deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL) correspondant à une puissance maximale utilisable par une turbomachine pendant une seconde durée limitée supérieure à la première durée limitée, le deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL) étant inférieur au premier seuil de puissance maximale disponible (OEIH).
Dans un sixième mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention, si, suite à l’activation de fonctionnement des turbomachines dans un mode désaligné, un pilote émet une requête d’augmentation de puissance, le procédé comprend une commande d’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine jusqu’ à, au maximum, un troisième seuil de puissance maximale disponible (OEIC) inférieur au deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL), et, si l’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine est insuffisante pour que les turbomachines développent au total la puissance requise par le pilote, une commande d’augmentation de la puissance de ladite première turbomachine jusqu’à, au maximum, le troisième seuil de puissance maximale disponible (OEIC), l’augmentation de puissance sur ladite au moins une seconde turbomachine et, si besoin, sur ladite première turbomachine pouvant être réalisée pendant une durée illimitée.
Néanmoins si la consigne de vitesse de la voilure tournante ne peut pas être ainsi atteinte, l’augmentation de puissance sur les turbomachines reste possible jusqu’au second seuil de puissance maximale disponible (OEIL).
Selon un autre objet de l’invention, il est proposé une unité de commande électronique pour un aéronef à voilure tournante doté d’une pluralité de turbomachines, l’unité de commande électronique étant configurée pour recevoir une consigne de régime de rotation de la voilure tournante et commander de manière automatisée les turbomachines de l’aéronef lors d’une panne sur une turbomachine, l’unité de commande électronique comprenant : - un module d’entrée configuré pour recevoir des signaux de détection d’une panne sur une première turbomachine parmi les turbomachines de l’aéronef à voilure tournante, - un moyen de détermination de la phase de vol dans laquelle se trouve l’aéronef, - un moyen d’activation d’un fonctionnement des turbomachines dans un mode désaligné configuré pour délivrer, lorsque l’aéronef est dans une autre phase qu’une phase de décollage, une commande d’une baisse progressive de la puissance de ladite première turbomachine et une commande d’une augmentation progressive de la puissance d’au moins une seconde turbomachine de l’aéronef, la baisse progressive de puissance de la première turbomachine et l’augmentation progressive de puissance de ladite au moins une seconde turbomachine étant commandée de manière complémentaire pour maintenir le régime de rotation de la voilure tournante au régime de rotation à la consigne de régime de rotation de la voilure tournante, et - un moyen d’activation d’un indicateur d’une anomalie moteur pour le pilote l’invitant à l’utilisation d’un pilotage prudent, et - un moyen d’armement d’un limiteur de puissance configuré pour limiter la puissance des turbomachines de l’aéronef au moins à un premier seuil de puissance maximale disponible (OEIH) correspondant à une puissance maximale utilisable par une turbomachine pendant une première durée limitée.