INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La répartition des différentes sous-populations de cellules CIK a été analysée (Figure 1C). Pour le SP, les LT présentent une proportion 1.65 ± 0.12 fois supérieure à celle observée au sein des CMN après stimulation CD3, tandis qu’elle est de 2.20 ± 0.11 fois supérieure à celle observée au sein des CMN après une stimulation CD3/28. Pour les NK, elle est de 0.70 ± 0.06 pour une stimulation CD3 et 0.21 ± 0.01 pour une stimulation CD3/28. Enfin, pour les NKT, elle est de 3.89 ± 0.11 pour la stimulation CD3 et de 2.56 ± 0.08 pour une stimulation CD3/28. Pour le SC, les LT présentent une proportion 2.17 ± 0.16 fois supérieure relativement aux cellules monucléées de sang périphérique pour une stimulation CD3, tandis qu’elle est de 3.10 ± 0.06 pour une stimulation CD3/28. Pour les NK, elle est de 1.53 ± 0.12 pour une stimulation CD3 et de 0.13 ± 0.01 pour une stimulation CD3/28. Enfin, pour les NKT, elle est de 11.20 ± 0.13 pour la stimulation CD3 et de 6.48 ± 0.06 pour une stimulation CD3/28.
L’impact de la source de sang et du type d’activation sur la génération des 3 sous-populations CIK, en croisant les résultats d’immunophénotypage obtenus avec les cellules SP-CIK CD3, SP-CIK CD3/28, SC-CIK CD3 et SC-CIK CD3/28 ( ). La combinaison optimale pour obtenir un pourcentage élevé de cellules T est celle du SC avec une stimulation CD3/28 (SC-CIK CD3/28), qui présente une différence statistiquement significative avec les SC-CIK CD3 (p<0.001) et également avec les SP-CIK CD3 (p<0.001). En revanche, la combinaison qui permet d’obtenir le pourcentage le plus faible de cellules T est SC-CIK CD3, qui présente une différence significative avec SP-CIK CD3/28 (p=0.02) et SC-CIK CD3/28 (p<0.001). Concernant les NKT, il n’apparaît pas de différence significative entre SP-CIK CD3 et SC-CIK CD3 (p=0.12). Enfin, pour les cellules NK, il est observé une différence significative entre SC-CIK CD3 (la combinaison qui permet d’obtenir le pourcentage le plus élevé de cellules NK) et SP-CIK CD3/28 (p=0.04).
Exemple 2 - Phénotype mémoire des cellules CIK
La quantification a été effectuée par analyse du spectre EDX sur deux zones des particules du support calciné à 600°C pendant deux heures. Les résultats exprimés en pourcentage massique sont représentés au tableau 12.
Tableau 12 : Composition chimique par EDX du support ZrO 2
Catalyseur Co(5%)Cu(10%) /ZrO 2
Les observations des images MEB de la révèlent la présence d’une population de particules avec une morphologie de type arrondi similaire à celle du support ZrO 2 calciné. Ces particules sont composées majoritairement de Zirconium (Zr), de Cuivre (Cu), d’Oxygène (O), de Carbone (C) et de Cobalt (Co), minoritairement d’Hafnium (Hf), de Rhénium (Re) avec des traces de Silicium (Si). La quantification a été effectuée par analyse du spectre EDX sur une zone de ces particules. Les résultats exprimés en pourcentage massique sont représentés au tableau 13.
Tableau 13 : Composition chimique par EDX du catalyseur Co(5%)Cu(10%) /ZrO 2
Catalyseur Cu(10%) Mn(5%) / ZrO 2
Les observations des images MEB de la révèlent la présence d’une population de particules avec une morphologie de type arrondi sous forme d’agglomérats similaires à celle du support ZrO 2 calciné. Ces particules sont composées majoritairement de Zirconium (Zr), de Cuivre (Cu), d’Oxygène (O) et de Manganèse (Mn), minoritairement d’Hafnium (Hf), de Rhénium (Re). La quantification a été effectuée par analyse du spectre EDX sur une zone de ces particules. Les résultats exprimés en pourcentage massique sont représentés au tableau 14.
Les observations MEB ont été également réalisées en électrons rétrodiffusés et ne montrent pas de différence de contraste chimique sur les particules.
Tableau 14 : Composition chimique par EDX du catalyseur Cu(10%) Mn(%) /ZrO 2
Catalyseur Cu(10%) Mn(5%) / γ-Al 2 O 3
Les observations des images MEB de la révèlent la présence d’une population de particules avec une morphologie de type arrondi de différentes tailles. L’ensemble de cette population est recouverte de très petites particules avec une morphologie en aiguille. Ces particules sont composées majoritairement d’Aluminium (Al), de Cuivre (Cu), d’Oxygène (O) et de Manganèse (Mn). La quantification a été effectuée par analyse du spectre EDX sur une zone de ces particules. Les résultats exprimés en pourcentage massique sont représentés au tableau 15.
Tableau 15 : Composition chimique par EDX du catalyseur Cu(10%)Mn(5%) / γ-Al 2 O 3
Example 9 : Analyse de la composition par ICP-AES
La composition des catalyseurs Cu(10%) Mn(%) /ZrO 2 et Cu(10%)Mn(5%) / γ-Al 2 O 3 a été analysée par ICP-AES. Les résultats sont reportés respectivement dans les tableaux 16 et 17.
En position d’application, le capot 14 laisse libre et ouverte l’ouverture 22 du récipient 12, l’organe 16 d’application de produit cosmétique est extrait du récipient 12 et est propre à être amené à proximité ou au contact d’une surface corporelle, en vue d’y appliquer une quantité de produit cosmétique prélevé.
L’applicateur 54 est apte à extraire une quantité de produit cosmétique, notamment en position de prélèvement de l’organe 16.
A cet effet, en position de prélèvement, l’applicateur 54 est avantageusement en contact avec le produit cosmétique.
L’applicateur 54 est apte à appliquer la quantité de produit sur une surface corporelle de manière à obtenir l’effet désiré, notamment en position d’application de l’organe 16.
L’applicateur 54 est de préférence adapté au produit cosmétique à appliquer.
L’applicateur 54 est par exemple une brosse à mascara, ou un pinceau ou un embout floqué destiné à appliquer du gloss à lèvre.
Le porte-tige 52 est fixé dans le capot 14, de sorte à ce que l’organe 16 d’application soit solidaire du capot 14.
Comme illustré sur la , le porte-tige 52 est inséré dans le volume interne 46 par l’ouverture 44 du capot 14.
Une fois fixé, le porte-tige 52 est disposé en appui latéral contre la surface interne de la paroi latérale 38 du capot 14.
En référence par exemple à la , le porte-tige 52 comprend une portion de fixation 72 et une jupe d’étanchéité 74 centrées sur un axe de porte-tige B-B’.
Dans l’exemple illustré sur les figures, le porte-tige 52 comprend également une bague de vissage 58 centrée sur l’axe de porte-tige B-B’.
Lorsque le capot 14, dans lequel est fixé l’organe 16 d’application, ferme l’ouverture 22 du récipient 12, notamment dans la position de prélèvement illustré sur la , l’axe de porte-tige B-B’ est sensiblement confondu avec l’axe principal A-A’.
Le porte-tige 52 est par exemple réalisé en matière plastique, et notamment fabriqué par moulage par injection.
De préférence, le porte-tige 52 est fabriqué en un matériau plastique, par exemple en polytéréphtalate de butylène (PBT), en polytéréphtalate d'éthylène (PET), en polyoxyméthylène (POM) en polyoléfine, notamment en polypropylène (PP) ayant un module de flexion supérieur à 1500 MPa, ou en un mélange de ces matériaux, éventuellement avec des additifs.
Avantageusement, le porte-tige 52 est fabriqué dans le même matériau que le récipient 12 et le capot 14.
La bague de vissage 58 comprend une paroi latérale 60 et une paroi transversale supérieure 62.
et ; et
(pas séparable sauf si on a une boucle de compensation du champ terrestre vertical sur la station de mesure).
Ce modèle est calculé à partir des mesures de champ magnétique (Bx, By, Bz) aux quatre caps magnétiques particuliers précités sur X capteurs.
Pour le système de degaussing, la mesure de chaque effet de boucle est réalisé à un courant donné (ici qui est le même quelle que soit la boucle, dans la pratique, il peut être différent). On modélise chaque boucle X par un moment (ici un seul mais on pourra en trouver plusieurs, l’important étant qu’une boucle longitudinale (respectivement transversale ou verticale) compense un moment longitudinal (respectivement transversal ou vertical) du navire.
On cherche les courants tels que :
Avec de dimension x*1 et l , t , v respectivement le nombre de moments dans le vecteur , et respectivement.
En notant :
On obtient sous forme matricielle :
Mesures de champs magnétiques du navire La mesure vaut : avec les vecteurs de coefficients kn dépendant de la position de la mesure. Ces coefficients ont donc une valeur différente pour chaque point de mesure.
Mesures des effets des boucles La mesure va contenir les effets magnétiques du navire et de la boucle activée. Le champ magnétique étant régi par le principe de superposition, on pourra, connaissant la mesure de l’effet magnétique du navire, en déduire l’effet de la boucle seule.
Au sens de la présente invention, on entend par « catalyseur» ou « catalyseur supporté », un matériau constitué d’un support sur lequel sont situés des sites catalytiques. On comprend que le catalyseur bimétallique comprend un support et des atomes des éléments de cuivre et du métal M. Le poids total du catalyseur correspond au poids du support et de celui des deux métaux, à savoir cuivre et le métal M.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique, comprenant du cuivre et un métal M choisi parmi manganèse, le cobalt, le nickel et le fer, sur un support, de formule Cu-M / Support, dans laquelle M représente respectivement Mn, Co, Ni ou Fe, dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol, dans laquelle ledit support est un oxyde, en particulier le dioxyde de zirconium (ZrO 2 ) ou l’alumine (γ-Al 2 O 3 ).
Avantageusement le support est un oxyde tel que le dioxyde de zirconium ZrO 2 et l’alumine (γ-Al 2 O 3 ).
Au sens de la présente invention, on entend par « oxyde », un oxyde de métaux de transition sous forme solide et insoluble dans les solvants.
Utilisation avec un catalyseur Cu-Mn / Support
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du manganèse sur un support, de formule Cu-Mn / support, dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du manganèse sur un support en oxyde, de formule Cu-Mn / Oxyde, dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du manganèse sur un support en dioxyde de zirconium, de formule Cu-Mn / ZrO 2 , dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du manganèse sur un support en alumine γ, de formule Cu-Mn / γ - Al 2 O 3 , dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Utilisation avec un catalyseur Cu-Co / Support
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du cobalt sur un support, de formule Cu-Co / support, dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du cobalt sur un support en oxyde, de formule Cu-Co / oxyde, dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du cobalt sur un support en dioxyde de zirconium, de formule Cu-Co / ZrO 2 , dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus d’un catalyseur supporté bimétallique comprenant du cuivre et du cobalt sur un support en alumine γ, de formule Cu-Co / γ – Al 2 O 3 , dans la mise en œuvre d’un procédé de préparation d’éthylène glycol à partir d’un composé oxamide ou oxamate par une réaction d’hydrogénation dudit composé oxamide ou oxamate par de l’hydrogène (H 2 ) pour obtenir l’éthylène glycol.
Dans laquelle X + est un proton, un cation de métal alcalin, un cation alcalino-terreux ou l’ion ammonium.
En particulier, ledit polymère d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane-sulfonique peut être choisi parmi les polymères réticulés ou non d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate de sodium, par exemple tel que celui utilisé dans le produit commercial Simulgel 800 (nom CTFA : Sodium Polyacryloyldimethyl Taurate), les polymères réticulés d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate d’ammonium (nom INCI : Ammonium Polyacryldiméthyltauramide), par exemple tels que ceux décrits dans le brevet EP 0 815 928 B1 et tel que le produit vendu sous le nom commercial Hostacerin AMPS ® par la société Clariant, et leurs mélanges.
De préférence, ledit polymère d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane-sulfonique est choisi parmi les polymères réticulés d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate d’ammonium.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend au moins un polymère réticulé d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate d’ammonium, par exemple le produit vendu sous le nom commercial Hostacerin AMPS ® par la société Clariant, dans une teneur allant de 0,5% à 2 % en poids, en particulier de 0,5% à 1,5% en poids, et plus préférentiellement de 0,5% à 1% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, une composition selon l’invention comprend au moins 0,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition, d’un polymère réticulé d’acrylamido-2-methyl propane sulfonate d’ammonium, tel que par exemple le produit vendu sous le nom commercial Hostacerin AMPS ® par la société Clariant.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre de 0,1% à 2% en poids, en particulier de 0,1% à 1,5% en poids de gomme xanthane par rapport au poids total de la composition.
Les gommes de xanthane ont un poids moléculaire compris entre 1 000 000 à 50 000 000 et une viscosité comprise entre 0,6 à 1,65 Pa.s pour une composition aqueuse contenant 1 % de gomme de xanthane (mesurée à 25°C au viscosimètre Brookfield, type LVT à 60 tours par minute).
Les gommes de xanthane sont par exemple celles vendues sous les dénominations Rhodicare par la société Solvay, sous la dénomination Satiaxane TM par la société Cargill Texturizing Solutions (pour l’industrie alimentaire, cosmétique et pharmaceutique), sous la dénomination Novaxan TM par la société ADM, et sous les dénominations Kelzan ® et Keltrol ® par la société CP-Kelco.
TENSIOACTIF SELON L’INVENTION Comme précisé ci-dessus, la composition selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi parmi les alkyl- et polyalkyl- éthers de glucose ou d’alkylglucose, polyoxyéthylénés ou non.
Plus précisément, une composition selon l’invention comprend de 0,2 à 2% en poids, et en particulier de 0,2% à 1,5% en poids d’au moins un tensioactif choisi parmi les alkyl- et polyalkyl- éthers de glucose ou d’alkylglucose, polyoxyéthylénés ou non, par rapport au poids total de la composition.
En particulier, une composition selon l’invention comprend de 0,2 % à 2% en poids, en particulier de 0,2% à 1,5% en poids et plus particulièrement de 0,2% à 0,5% en poids de PEG-20 methylglucose sesquistearate par rapport au poids total de la composition.
Outre le type de tensioactif requis selon l’invention, une composition selon l’invention peut contenir un ou plusieurs tensioactifs choisis notamment parmi les alkyl- et polyalkyl- esters de poly(oxyde d’éthylène), les alcools oxyalkylénés, les alkyl- et polyalkyl-éthers de poly(oxyde d’éthylène), les alkyl- et polyalkyl-esters de sorbitan, polyoxyéthylénés ou non, les alkyl- et polyalkyl-éthers de sorbitan, polyoxyéthylénés ou non, les alkyl- et polyalkyl-glycosides ou polyglycosides, en particulier les alkyl- et polyalkyl-glucosides ou polyglucosides, les alkyl- et polyalkyl-esters de sucrose, les alkyl- et polyalkyl-esters de glycérol, polyoxyéthylénés ou non, les alkyl- et polyalkyl-éthers de glycérol, polyoxyéthylénés ou non, les tensioactifs géminés, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, et leurs mélanges.
Comme alcools oxyalkylénés, en particulier oxyéthylénés et/ou oxypropylénés, on utilise de préférence ceux pouvant comporter de 1 à 150 motifs oxyéthylène et/ou oxypropylène, en particulier ayant de 20 à 100 motifs oxyéthylène, en particulier les alcools gras, notamment en C 8 -C 24 , et de préférence en C 12 -C 18 ; ceux-ci pouvant être éthoxylés ou non par exemple tels que l’alcool stéarylique éthoxylé à 20 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Steareth-20 ») comme le Brij ® 78 commercialisé par la société UNIQEMA, l’alcool cétéarylique éthoxylé à 30 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Ceteareth-30 ») et le mélange d’alcools gras en C 12 -C 15 comportant 7 motifs oxyéthylène (nom CTFA « C 12-15 Pareth-7 ») comme celui commercialisé sous la dénomination Neodol 25-7 ® par Shell Chemicals ; ou en particulier les alcools oxyalkylénés (oxyéthylénés et/ou oxypropylénés) ayant de 1 à 15 motifs oxyéthylène et/ou oxypropylène, en particulier les alcools gras en C 8 -C 24 , et de préférence en C 12 -C 18 , éthoxylés tels que l’alcool stéarylique éthoxylé à 2 motifs oxyéthylène (nom CTFA « Steareth-2 ») tel que le Brij ® 72 commercialisé par la société Uniqema.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend également au moins un tensioactif géminé.
Par exemple, si d est défini à 0,1 mm, l’axe de réception R du dispositif de réception 5 est décalé de 0,1 mm suivant le deuxième axe de déplacement Y.
La première valeur de l’erreur électrique est de 0,580° électrique à la position initiale de l’axe de réception R.
Une deuxième mesure de l’erreur électrique est réalisée à la coordonnée de 0 mm suivant le premier axe de déplacement X et de 0,1 mm suivant le deuxième axe de déplacement Y. La deuxième valeur de l’erreur électrique est de 0,585° électrique.
Une troisième mesure de l’erreur électrique est réalisée à la coordonnée de 0 mm suivant le premier axe de déplacement X et 0,2 mm suivant le deuxième axe de déplacement Y. La deuxième valeur de l’erreur électrique est de 0,587° électrique.
Après plusieurs déplacements du dispositif de réception 5 suivis de plusieurs mesures d’erreurs électriques, la cartographie à trois dimensions de la précision du capteur, comme illustré sur la , est obtenue.
La cartographie permet de connaître précisément l’influence du déplacement du capteur de position inductif 1 sur la précision suivant les deux directions X et Y.
En variante, la cartographie à trois dimensions de la précision du capteur de position inductif 1 peut être obtenue par simulation numérique.
Il est possible de voir sur la cartographie que la précision du capteur de position inductif 1 se dégrade plus rapidement suivant le deuxième axe de déplacement Y que suivant le premier axe de déplacement X. Il est également possible de voir que la précision se dégrade plus rapidement suivant un déplacement positif en Y que suivant un déplacement négatif en Y.
Cette cartographie permet de déterminer la position idéale du dispositif de réception 5 par rapport à la cible 4.
La cartographie comprend une zone de maxima 13 dans laquelle les valeurs d’erreur électrique sont plus élevées que sur le reste de la cartographie. Il est relevé une valeur de 0,607° électrique à la coordonnée de 0,4 mm suivant le premier axe de déplacement X et 0,6 mm suivant le deuxième axe de déplacement Y. Ces valeurs correspondent aux pires précisions du capteur de position inductif 1.
Le procédé d’obtention comprend ensuite une étape de positionnement du dispositif de réception 5 sur le substrat 2 de façon que l’axe de réception R du dispositif de réception 5 soit décalé par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 suivant au moins l’un des deux axes de déplacement X, Y, en direction de la valeur du paramètre de précision la plus mauvaise.
Selon l’exemple précèdent de la , l’axe de réception R du dispositif de réception 5 est décalé par rapport à l’axe de rotation A de la cible 4 vers la zone de maxima 13 suivant le deuxième axe de déplacement Y. L’axe de réception R est décalé suivant le deuxième axe de déplacement Y de la coordonnée 0 à la coordonnée de 0,4 mm, par exemple.
Ainsi, le dispositif de réception 5 est décalé vers la zone de maxima 13 correspondant aux pires précisions du capteur de position inductif 1 créées précédemment arbitrairement, de façon à obtenir la meilleure précision sur le capteur de position inductif 1 final, qui sera fabriqué.
De préférence, l’axe de réception R est décalé par rapport à l’axe de rotation A de la distance de décalage d lors du positionnement du dispositif de réception 5 sur le substrat 2 pour fabriquer le capteur de position inductif 1.
Dans l’exemple de la , la distance de décalage d avait été défini à 0,1 mm. Le décalage de l’axe de réception R est donc limité à 0,1 mm suivant le deuxième axe de déplacement Y, vers la zone de maxima 13.
Lors du procédé d’obtention, un capteur de position inductif 1 optimisé est ainsi défini.
Taux de formation de biofilm (%) = DO traitement / DO contrôle x 100
où la DO Traitement et la DO Contrôle se réfèrent à l’absorbance à 570 nm dans chaque puits avec et sans PDF5, respectivement, après l’ajout de solution dissolvante.
Les pourcentages d’inhibition de la formation du biofilm des deux cultures microbiennes par la poudre de fibroïne à différentes concentrations sont présentés dans le tableau suivant : CONCENTRATIONS PDF5 (en mg/ml) SOUCHES MICROBIENNES 12,5 25 50 100 S. aureus 50% 65% 100% 100% C. acnes 60% 100% 100% 100%
Ces résultats confirment que la poudre de fibroïne inhibe la formation du biofilm des deux cultures microbiennes. Plus la concentration en poudre de fibroïne est élevée et plus l’effet est marqué.
Exemple 3 : Crème Hydratante apaisante destinée à des peaux à tendance atopique
Ceteareth-2 : 3,5 %
Ceteareth-21 : 2 à 4 %
Huile de germe de blé : 3 %
Octyl Palmitate : 8%
Huile de coco : 7%
Poudre de Fibroïne : 5% dispersée vigoureusement
Glycérine : 7.0 %
Fructo-oligosaccharides (BIOECOLIA-SOLABIA) : 2 %