INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré à la , le substrat intermédiaire 1b portant la couche active 10 est collé au substrat de transfert 3 via la couche de scission 20. La couche de scission 20 peut être formée préalablement sur la face 200 de la couche active 10 ou sur la face 202 du substrat de transfert 3. Le substrat intermédiaire 1b correspond ici au substrat donneur 1 du mode de réalisation décrit précédemment. La couche d’absorption 22 minérale est formée de façon à être positionnée du côté du substrat de transfert 3. La couche de libération 21 métallique est formée de façon à être positionnée du côté de la couche active 10.
Comme illustré à la , après collage le substrat intermédiaire 1b est retiré, par exemple par rognage et/ou polissage et/ou attaque chimique. La ou les couches d’oxyde 11 sont de préférence également retirées de façon à exposer la couche active 10, par exemple par polissage et/ou attaque chimique.
Comme illustré à la , la couche active 10 peut ensuite être structurée de façon à former les dispositifs 100 individuels. Dans cet exemple, les dispositifs 100 comprennent typiquement une partie active 110 par exemple configurée pour émettre de la lumière, et des plots de contact 112. Comme précédemment, la formation des dispositifs 100 individuels peut notamment comprendre une ou plusieurs gravures anisotropes selon z. La gravure de la couche active 10 est typiquement sélective vis-à-vis de la couche de libération 21 métallique sous-jacente.
Comme précédemment, après formation des dispositifs 100, le substrat de transfert 3 est amené en regard du substrat récepteur 2. Les plots de contact 112 et 211 sont alignés et collés entre eux. Une illumination localisée de la couche de scission 20 est ensuite effectuée par un rayonnement IR au travers du substrat de transfert 3 ( ). La couche de libération 21 métallique fond ou se vaporise localement sous l’effet de la chaleur induite par le rayonnement IR, libérant ainsi les dispositifs 100a assemblés sur le substrat récepteur 2, et conservant d’autres dispositifs 100b sur le substrat de transfert 3 ( ). Le substrat de transfert 3 peut alors être amené à un autre emplacement pour effectuer un autre transfert, par exemple pour le ou les dispositifs 100b restants.
Comme illustré au travers des exemples précédents, les structure et procédé de transfert selon l’invention permettent donc avantageusement de former des dispositifs semi-conducteurs unitaires lors du transfert, après retrait du substrat donneur, et de les transférer de façon localisée sur le substrat récepteur.
En particulier, le nombre, la forme et la disposition des dispositifs semi-conducteurs peuvent être adaptés en fonction des applications visées.
Le circuit de lubrification 5 est configuré pour limiter l’échauffement de la turbomachine 1 dû à la rotation de l’arbre de propulsion 2 et donc au frottement entre les différents organes de la turbomachine 1. Pour cela, le circuit de lubrification 5 est configuré pour injecter de l’huile dans la turbomachine 1, en particulier au niveau des paliers de guidage 3, 4. Par la suite, le circuit de lubrification 5 est décrit pour la lubrification d’un palier de guidage 3, 4 à surveiller. Dans cet exemple le palier de guidage 3, 4 à surveiller correspond au palier arrière 3, cependant le palier de guidage 3, 4 à surveiller pourrait alternativement être le palier avant 4. De même, on décrit ci-après la circulation de l’huile dans les paliers de guidage 3, 4 et en particulier dans le palier arrière 3, mais on comprendra cependant que l’huile de lubrification circule dans plusieurs organes de la turbomachine 1.
En référence à la et à la , le circuit de lubrification 5 s’étend dans la turbomachine 1 de part et d’autre du palier arrière 3. Le circuit de lubrification 5 comprend une entrée d’huile 51, une sortie d’huile 52 et une pluralité de conduits de circulation 53 d’huile montés entre l’entrée d’huile 51 et la sortie d’huile 52. Un flux d’huile H (représenté sur la par des flèches continues) circule dans le circuit de lubrification 5 d’amont en aval depuis l’entrée d’huile 51 vers la sortie d’huile 52. Autrement dit, le circuit de lubrification 5 s’étend en amont et en aval du palier arrière 3. Dans cet exemple, comme représenté sur la , par « entrée » d’huile 51 et « sortie » d’huile 52, on entend l’entrée et la sortie de l’huile dans le générateur de gaz 10. L’entrée d’huile 51 et la sortie d’huile 52 pourraient alternativement être placées à des positions différentes respectivement en amont et en aval du palier arrière 3.
Plus précisément, comme représenté sur la , le circuit de lubrification 5 comprend un réservoir de stockage 55 de l’huile H et une pompe mécanique 56 pour faire circuler le flux d’huile H dans les conduits de circulation 53. Le flux d’huile H est alors configuré pour traverser l’ensemble de la turbomachine 1. En particulier, le flux d’huile H est configuré pour entrer via l’entrée d’huile 51, traverser le palier arrière 3 et sortir via la sortie d’huile 52. Pour traverser le palier arrière 3, le circuit de lubrification 5 comprend un organe d’injection 54 (représenté sur la ) monté directement en amont du palier arrière 3. Le flux d’huile H est ensuite configuré pour circuler dans le circuit de lubrification 5 en sortie du palier arrière 3 au moyen d’une deuxième pompe mécanique 56A. Le circuit de lubrification 5 comprend également un dispositif de refroidissement 57 configuré pour refroidir le flux d’huile H après que celui-ci ait été réchauffé dans les conduits de circulation 53 par exemple au contact des roulements du palier arrière 3.
Dans une forme de réalisation, le circuit de lubrification 5 comprend un organe de transmission TR de la pression et de la température, configuré pour mesurer la pression et la température du flux d’huile H qui circule dans le circuit de lubrification 5. De préférence, l’organe de transmission TR est positionné sur le circuit de lubrification 5 entre la première pompe mécanique 56 et l’entrée d’huile 51 du palier arrière 3. Autrement dit, l’organe de transmission TR est monté en amont du palier arrière 3.
De manière préférée, le circuit de lubrification 5 comprend également un filtre 58 monté sur le circuit de lubrification 5 entre la première pompe mécanique 56 et l’entrée d’huile 51 du palier arrière 3. De préférence encore, le filtre 58 est monté sur le circuit de lubrification 5 entre la première pompe mécanique 56 et l’organe de transmission TR. Le filtre 58 permet de retenir les particules présentes dans l’huile, de manière à remettre en circulation une huile propre dans le circuit de lubrification 5 et à limiter ainsi tout risque d’obstruction du circuit de lubrification 5.
Dans une forme de réalisation préférée, toujours en référence à la , le circuit de lubrification 5 comprend également un bouchon, par exemple un bouchon magnétique BM, monté sur le circuit de lubrification 5 en aval de la sortie d’huile 52 du palier arrière 3. Un tel bouchon magnétique BM comprend généralement un filtre, par exemple une crépine, et est monté sur le circuit de lubrification 5 de manière à retenir les plus grosses particules d’impuretés présentes dans l’huile en sortie des paliers de guidage 3, 4.
Selon un aspect de l’invention, le système moteur SM comprend un premier organe de mesure 6 et un deuxième organe de mesure 7 de la température du flux d’huile H. A ce titre, chaque organe de mesure 6, 7, comprend de préférence un capteur de température.
Comme représenté sur les figures 2 et 3, le premier organe de mesure 6 est monté en amont du palier arrière 3 et est configuré pour mesurer une première température T1 de l’huile H dans le circuit de lubrification 5 en amont du palier arrière 3. Le deuxième organe de mesure 7 est monté en aval du palier arrière 3 et est configuré pour mesurer une deuxième température T2 de l’huile H dans le circuit de lubrification 5 en aval du palier arrière 3. Comme décrit précédemment, le premier organe de mesure 6 et le deuxième organe de mesure 7 pourraient alternativement être montés en amont et en aval du palier avant 4.
Dans une première forme de réalisation, le premier organe de mesure 6 correspond à l’organe de transmission TR monté sur le circuit de lubrification 5 en amont du palier arrière 3, ce qui permet de limiter l’ajout d’éléments supplémentaires dans le circuit de lubrification 5.
Dans une deuxième forme de réalisation, le premier organe de mesure 6 est un capteur monté de manière rapportée sur le circuit de lubrification 5. A titre d’exemple, le premier organe de mesure 6 se présente sous la forme d’un patch adhésif collé sur l’un des conduits de circulation 53 du circuit de lubrification 5 afin de mesurer la température d’un conduit de circulation 53 et d’en déduire la température de l’huile H. Une telle forme de réalisation permet de monter le premier organe de mesure 6 de manière simple et rapide et permet également d’ajouter simplement le premier organe de mesure 6 sur des systèmes moteur SM existants.
De manière alternative, le premier organe de mesure 6 se présente sous la forme d’un capteur de température, par exemple une sonde, monté à l’intérieur de l’un des conduits de circulation 53. Le premier organe de mesure 6 pourrait alternativement se présenter sous une forme différente, par exemple sous la forme d’une sonde de mesure de la température positionnée en contact avec l’un des conduits de circulation 53. Le premier organe de mesure 6 pourrait également être positionné au niveau d’un conduit d’alimentation instrumenté.
Dans une forme de réalisation, le deuxième organe de mesure 7 se présente sous la forme d’un patch adhésif collé sur l’un des conduits de circulation 53 du circuit de lubrification 5 en aval du palier arrière 3. Le patch adhésif pourrait alternativement être collé sur le bouchon magnétique BM.
Dans une forme de réalisation alternative, le deuxième organe de mesure 7 est une sonde de température montée directement dans le bouchon magnétique BM ou dans l’un des conduits de circulation 53, ce qui permet une mesure fiable et directe. Le deuxième organe de mesure 7 pourrait alternativement se présenter sous une forme différente, par exemple sous la forme d’une sonde de mesure de la température positionnée en contact avec l’un des conduits de circulation 53. Le deuxième organe de mesure 7 pourrait également être monté dans un conduit de récupération d’huile.
Toujours en référence à la , le système moteur SM comprend un calculateur 9, de préférence relié électriquement au premier organe de mesure 6 et au deuxième organe de mesure 7. Le calculateur 9 est configuré pour recevoir une première température T1 mesurée par le premier organe de mesure 6 en amont du palier arrière 3 et une deuxième température T2 mesurée par le deuxième organe de mesure 7 en aval du palier arrière 3 et pour calculer une différence de température ΔT entre la deuxième température T2 et la première température T1 (ΔT=T2-T1). De manière alternative, la première température T1 et la deuxième température T2 pourraient être relevées (par exemple lues sur un patch adhésif) par un opérateur qui pourrait entrer les valeurs dans le calculateur 9. Le calculateur 9 peut être intégré à un module de surveillance moteur, également connu sous la désignation « Health Monitoring ».
Le calculateur 9 est également configuré pour comparer la différence de température ΔT avec une différence de température attendue ΔT0 prédéterminée. La différence de température attendue ΔT0 correspond de préférence à un régime R déterminé de la turbomachine 1. Lorsque la différence de température ΔT est supérieure à la différence de température attendue ΔT0, le calculateur 9 est configuré pour émettre un signal de défaut de perméabilité du circuit de lubrification 5.
En effet, comme représenté sur la , pour un régime R (RA, RB, …) déterminé de la turbomachine 1, la différence de température ΔT évolue en fonction du débit D du flux d’huile H dans le circuit de lubrification 5 (et plus particulièrement dans le palier arrière 3). Plus précisément, pour un régime R déterminé, plus le débit D du flux d’huile H est bas, plus la différence de température ΔT entre l’amont et l’aval du palier arrière 3 est élevée. Selon un aspect de l’invention, une différence de température ΔT supérieure à la différence de température attendue ΔT0 indique que le débit D du flux d’huile H dans le circuit de lubrification 5 est insuffisant. Autrement dit, le circuit de lubrification 5 est obstrué et sa perméabilité est limitée. Par « perméabilité limitée », on entend qu’une quantité insuffisante d’huile circule dans le circuit de lubrification 5 pour lubrifier la turbomachine 1 de manière optimale.
kit pour rénovation de conduit collectif VMC GAZ DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un kit pour la rénovation de conduit collectif de ventilation mécanique centralisé (VMC) gaz. Ce type de ventilation vise à évacuer les résidus de combustion de tout équipement fonctionnant au gaz, comme un chauffe-eau ou chaudière par exemple.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Le document EP3839343 forme l’état de la technique le plus proche, que la présente invention vise à améliorer.
OBJET DE L’INVENTION La présente invention a pour objet de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un ensemble en kit pour rénovation de conduit collectif VMC GAZ.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION En vue de la réalisation de ce but, l’objet de l’invention propose un kit pour la rénovation de conduit collectif de ventilation mécanique centralisé telle que représenté sur la .
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée de l’invention qui va suivre en référence à la figure annexée sur laquelle :
La représente un kit pour la rénovation de conduit collectif de ventilation mécanique centralisé conforme à l’invention.
Le pot composteur 20 présente avantageusement une forme de révolution, par exemple conique. Un tel pot composteur 20 comprend un premier compartiment 21, périphérique, destiné à recevoir de la terre pour planter des plantes, et un deuxième compartiment 22 central destiné à recevoir des déchets.
Avantageusement, le pot composteur 20 comprend un couvercle 23 de sorte à boucher le composteur. Ainsi, dans le cas où se développent des nuisances olfactives, celles-ci ne sortent pas du deuxième compartiment.
Comme il peut être observé sur la , le deuxième compartiment 22 comprend une paroi de séparation 24 présentant un volume de révolution, par exemple conique ou cylindrique de révolution.
La paroi de séparation 24 est préférentiellement perforée, les perforations étant non visibles sur les figures. De cette façon, il est permis la communication d’eau entre le premier compartiment 21 et le deuxième compartiment 22. Aussi, l’eau d’arrosage versée dans le premier compartiment 21 n’est pas perdue, puisque se retrouve dans le deuxième compartiment 22, autrement dit dans le compost.
Comme il peut être observé sur la , le pot composteur 20 présente une portion supérieure 25, et une portion inférieure 26. Les compartiments 22, 23 sont tous deux ouverts au niveau de la portion supérieure 25, le premier compartiment 21 étant fermé sur la portion inférieure 26, le deuxième compartiment 22 étant ouvert dans la portion inférieure 26. De cette façon, la terre présente dans le premier compartiment 21 se maintient dans le premier compartiment 21.
Avantageusement, le diamètre de la paroi de séparation 24 est au moins supérieur au diamètre du contour externe. De la sorte, de l’eau provenant de la paroi de séparation 24 du deuxième compartiment 22, c’est-à-dire en provenance du compost peut ruisseler vers le contenant 1, et ainsi être évacuée du compost, par exemple grâce aux perforations 11 de la paroi de fond 10.
Comme représenté sur la , le contenant 1 peut être empilé sur un socle 27 creux. Un tel socle 27 présente une surface incurvée 28 pourvue d’un orifice 33 débouchant à l’intérieur du socle 27. De la sorte, l’eau ayant circulée au sein du compost, ainsi que le liquide produit par le compost lui-même, à savoir le thé de compost, peuvent être récupérés.
Le récipient 7, l’élément de retenue 13, le socle 27 et le pot composteur 20 sont avantageusement réalisés en terre cuite, qui est un matériau naturel, et donc non polluant.
Un tel matériau permet en outre de réguler la température régnant notamment au sein du contenant 1. Les vers contenus dans le compost sont protégés des extrêmes de température (chaud comme du froid). Une telle disposition rend possible de positionner l’ensemble de compost et le contenant 1 à l’extérieur d’un logement, par exemple sur un balcon.
En outre, la terre cuite offre une porosité naturelle permettant aussi à l’air et à l’eau de circuler, facilitant l’aération du creux, et donc du compost.
Enfin, l’utilisation de la terre de cuite permet grâce à son poids de conférer une résistance, et une stabilité de l’ensemble de culture composteur 100 aux vents et courants d’air. De cette manière, un tel ensemble de culture composteur 100 peut être placé sur un balcon.
Avantageusement, le récipient 7, l’élément de retenue 13, le socle 27 et le pot composteur 20 sont revêtues d’un revêtement hydrophobe, afin de maintenir le plus longtemps possible l’aspect initial des pièces sorties du four, et d’éviter le risque d’éclatement par gel en hiver.
Le contenant 1 de récupération, et l’ensemble de culture composteur 100 présentent de nombreux avantages, notamment:
- la possibilité de produire du compost, et pour un utilisateur d’accéder de manière latérale, donc aisément à ce compost,
- une régulation de la température, et de l’hygrométrie au sein du compost,
- la possibilité de moduler le volume de compost qui peut être produite au sein de l’ensemble de culture composteur 100,
L’exemple de dispositif selon l’invention permet de produire des composés aromatiques benzène et paraxylène et du monoéthylène glycol.
L’exemple de dispositif selon l’invention est similaire au dispositif représenté sur la mais ne met pas en œuvre les unités optionnelles suivantes : - colonne des aromatiques lourds 7 ; - unité d’hydrogénolyse sélective 9 ; - colonne de stabilisation 12.
Par rapport au schéma de dispositif de référence, sont notamment ajoutées l’unité de séparation de CO 2 et/ou d’H 2 en sortie de l'unité de pyrolyse 13, ainsi que l’unité réactionnelle de carbonylation oxydante d’amine 14.
L’amine choisie est la pipéridine, Celle-ci traite la totalité du CO à savoir 22,25 t/h. Est également ajouté une unité réactionnelle d’hydrogénation 15 produisant l’effluent d’hydrogénation 37 comprenant du monoéthylène glycol, et une unité de séparation de glycol 48, de laquelle est extraite le monoéthylène glycol 49 produit désiré du procédé, l’effluent d’amine 35 (e.g. la pipéridine) séparé étant recyclé à l’entrée de l’unité réactionnelle de carbonylation oxydante d’amine 14.
Les performances du dispositif selon l’invention sont données dans le tableau 1 ci-dessous.
- Référence (t/h) Invention (t/h) CO en sortie unité de pyrolyse 22,25 22,25 H 2 en sortie unité de pyrolyse 0,338 0,338 H 2 appoint 0 2,83 Charge 2 - - - Benzène 2,63 2,63 - Toluène 5,64 5,64 - Ethylbenzène 0,15 0,15 - Xylènes 3,56 3,56 - Aromatiques A9+A10 0 0 Produits - - - Benzène 22 5,02 5,02 - paraxylène 39 6,96 6,96 - Monoéthylène glycol 49 0 24,63
La table 1 montre que la mise en œuvre selon l’invention permet de produire, du monoéthylène glycol, en plus du paraxylène, qui peut être valorisé de façon supplémentaire pour la synthèse de PET (jusqu’à 12,6 t/h). En outre, le monoéthylène glycol ainsi produit est biosourcé, au même titre que le paraxylène et le PET. Enfin, le procédé selon l’invention n’émet plus de CO.
Procédé de séparation de l’enzyme bêta-xylosidase à partir d’un mélange d’enzymes La présente invention concerne la production d’enzymes, de type cellulolytique et/ou hémicellulolytiques, notamment dans le cadre de la production de sucres à partir de matériaux cellulosiques ou lignocellulosiques faisant intervenir une hydrolyse enzymatique de ces matériaux. Les sucres peuvent être utilisés/valorisés tels quels, ou poursuivre leur conversion en alcool, notamment en éthanol, par fermentation.
Les matériaux lignocellulosiques sont des matériaux cellulosiques, c'est-à-dire constitués de cellulose, d’hémicellulose, qui sont des polysaccharides essentiellement constitués de pentoses et d'hexoses, ainsi que de lignine, qui est une macromolécule de structure complexe et de haut poids moléculaire à base de composés phénoliques. Par souci de concision, on pourra dans le présent texte les regrouper sous le terme générique de biomasse.
Le procédé de transformation biochimique des matériaux lignocellulosiques en sucres, puis éventuellement en alcool de type éthanol, comprend une étape de prétraitement physico-chimique, suivie d'une étape d'hydrolyse enzymatique utilisant un cocktail enzymatique. Il peut se poursuivre par une étape de fermentation éthanolique des sucres libérés, la fermentation éthanolique et l’hydrolyse enzymatique pouvant être conduites simultanément, puis par une étape de purification de l'éthanol. Un exemple d’un tel procédé convertissant de la biomasse en éthanol est décrit dans le brevet EP 3 484 945, auquel on pourra se reporter pour plus de détails.
Le microorganisme cellulolytique le plus utilisé pour la production industrielle du cocktail enzymatique est le champignon Trichoderma reesei . Les souches sauvages ont la faculté de sécréter, en présence d'un substrat carboné inducteur, la cellulose par exemple, le cocktail enzymatique considéré comme le mieux adapté à l'hydrolyse de la cellulose. D'autres protéines possédant des propriétés indispensables à l'hydrolyse des matériaux lignocellulosiques sont également produites par Trichoderma reesei , les xylanases par exemple. La présence d'un substrat carboné inducteur est indispensable à l'expression des enzymes cellulolytiques et/ou hémicellulolytiques. La nature du substrat carboné exerce une forte influence sur la composition du cocktail enzymatique. C'est le cas du xylose, qui, associé à un substrat carboné inducteur comme la cellulose ou le lactose, permet d'améliorer significativement l'activité dite xylanase.
Plus spécifiquement, dans le cadre de la production de bioéthanol dit de seconde génération (2G) à partir de biomasse lignocellulosique, l’un des enjeux principaux est de dégrader les fibres de cellulose et d’hémicellulose grâce à un prétraitement de la biomasse (traitement, par exemple avec une liqueur acide ou basique, puis cuisson ou explosion à la vapeur) puis par l’action d’enzymes cellulolytiques et hémicellulolytiques, qui dépolymérisent les fibres. Les cellobiohydrolases (CBH1 et CBH2) permettent de produire des oligomères de sucre comme le cellobiose, le cellotriose et autres oligomères de glucose produits à partir de cellulose. La β-glucosidase permet de dégrader le cellobiose (et aussi les autres oligomères) en glucose directement assimilable par une levure pour la production de bioéthanol. La dégradation des hémicelluloses est réalisée par les xylanases ou xylobiohydrolases, et permet la formation d’oligomères de xylose (xylobiose, xylotriose, et autres oligomères de xylose). L’action de la β-xylosidase permet de dégrader ces oligomères de xylose pour produire du xylose. Les xylanases sont généralement inhibées par le xylobiose et les xyloligosaccharides courts, et le manque de β-xylosidases est alors responsable de l'étape limitant la vitesse de l'hydrolyse du xylane.
De la demande de brevet WO 2011/079048, on apprend que, dans un procédé d’hydrolyse et fermentation simultanées de biomasse (acronyme anglais SSF pour « Simultaneous Saccarification and Fermentation »), l’augmentation de l’activité bêta-xylosidase du cocktail enzymatique utilisé pour l’hydrolyse enzymatique a un effet bénéfique sur l’hydrolyse enzymatique de certaines biomasses, puisqu’elle permet de réduire la quantité d’enzymes nécessaire. Elle permet aussi d’hydrolyser les alkyl-xylosides.
Le pas Λ 80 entre deux motifs M i et M i+1 immédiatement consécutifs dans la direction Z est constant quel que soit l’indice i. Le pas Λ 80 est donc égal à la distance, le long de l’axe 108, qui sépare deux motifs M i et M i +1 immédiatement consécutifs.