INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention a pour objet un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression comprenant un liner en matière plastique de forme générale cylindrique s’étendant selon un axe principal, comprenant un goulot entourant un orifice axial du liner, une enveloppe de renforcement recouvrant le liner, et un embout s’étendant selon l’axe principal au moins partiellement ménagé dans le goulot, l’embout comprenant au moins : une ouverture axiale, une première saillie annulaire s’étendant radialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à l’ouverture axiale, une deuxième saillie annulaire s’étendant radialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à l’ouverture axiale, la deuxième saillie annulaire étant disposée axialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à la première saillie annulaire, et une extrémité axiale extérieure s’étendant au moins en partie à l’extérieur du réservoir, caractérisé en ce que le réservoir comprend en outre une surface de contact étanche entre l’embout et le goulot du liner, qui s’étend entre la première saillie annulaire et la deuxième saillie annulaire, ainsi qu’une surface de contact entre l’embout et l’enveloppe de renforcement, qui s’étend axialement entre la deuxième saillie annulaire et l’extrémité axiale de l’embout.
Grâce au fait que le réservoir comprend une surface de contact étanche entre l’embout et le goulot du liner, qui s’étend entre la première saillie annulaire (ou première ailette) et la deuxième saillie annulaire (ou deuxième ailette), le liner est pris en sandwich entre, d’une part, l’embout et, d’autre part, l’enveloppe de renforcement dans une zone de contact qui forme une chicane, ce qui permet de limiter, dans une zone proche de l’ouverture du réservoir, les risques de dégradation du liner. En effet, lorsque le réservoir est sous pression, des efforts statiques et dynamiques sont exercées sur le goulot du liner par l’embout. Un exemple de dégradation du liner due aux efforts statiques est le fluage de la matière plastique du liner à l’endroit du goulot. Un exemple de dégradation due aux efforts dynamiques est la fatigue de la matière plastique du liner à l’endroit du goulot.
Outre les risques précités de dégradation du liner, une pression excessive dans le réservoir, par exemple lors de tests de cyclage hydraulique du réservoir tels que prescrits dans le Règlement n°134 de la Commission économique pour l'Europe des Nations unies (CEE-ONU), peut provoquer la dégradation voire la casse de l’embout. L’invention permet également de limiter ces risques.
Par ailleurs, le fait que l’on prévoie une surface de contact direct entre l’embout et l’enveloppe de renforcement, qui s’étend axialement entre la deuxième saillie annulaire et l’extrémité axiale de l’embout, permet de créer une zone, plus éloignée de l’ouverture du réservoir, dans laquelle, d’une part, une bonne liaison mécanique est créée entre l’enveloppe de renforcement et l’embout et, d’autre part, le liner n’est pas pris en sandwich entre l’embout et l’enveloppe de renforcement. La présence d’une telle zone permet de limiter les risques de dégradation du liner par l’embout et l’enveloppe de renforcement. Un exemple de dégradation du liner est le cisaillement du liner par l’embout et l’enveloppe de renforcement. Un autre exemple de dégradation du liner est le fluage de la matière plastique du liner.
Ainsi, l’invention présente l’avantage de limiter les risques de dégradation du liner dans la zone de l’ouverture du réservoir, tout en limitant les risques de dégradation du liner par l’embout et l’enveloppe de renforcement, notamment par cisaillement du liner par l’embout et l’enveloppe de renforcement. Ainsi, en augmentant la résistance de la connexion entre l’embout et le liner, on empêche l’endommagement du liner lorsque le réservoir est sous pression, le tout sans augmenter l’encombrement du réservoir et sans ralentir le procédé de fabrication du réservoir.
Selon un mode de réalisation préféré, le goulot du liner s’étend axialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à l’orifice axial du liner. Ceci permet de créer une surface de contact entre le goulot du liner et l’enveloppe de renforcement, qui s’étend entre la première saillie annulaire et la deuxième saillie annulaire. Par cette disposition, on assure une reprise, par l’enveloppe de renforcement, des efforts exercés sur le goulot du liner par l’embout lorsque le réservoir est sous pression.
De préférence, le liner s’étend depuis la première saillie annulaire jusqu’à la deuxième saillie annulaire en recouvrant au moins une portion de la première saillie annulaire. On limite ainsi davantage, dans une zone proche de l’ouverture du réservoir, les risques de dégradation du liner dus aux efforts exercés sur ce dernier par l’embout lorsque le réservoir est sous pression. On assure également une bonne étanchéité au niveau de l’ouverture du réservoir.
Afin de limiter encore davantage les risques de dégradation du liner et d’améliorer encore davantage l’étanchéité au niveau de l’ouverture du réservoir, selon un mode de réalisation particulier, le liner recouvre au moins une portion de la deuxième saillie annulaire.
Afin de limiter encore davantage les risques de dégradation du liner et d’améliorer encore davantage l’étanchéité au niveau de l’ouverture du réservoir, le liner recouvre entièrement la première saillie annulaire.
De préférence, la surface de contact entre l’embout et l’enveloppe de renforcement s’étend axialement depuis la deuxième saillie annulaire jusqu’à l’extrémité axiale de l’embout. Ceci permet d’augmenter la surface de contact entre l’embout et l’enveloppe de renforcement et d’assurer un bon contact mécanique entre ces deux éléments.
Selon un mode de réalisation préféré, un plus grand diamètre de la première saillie annulaire est inférieur ou égal à un plus grand diamètre de la deuxième saillie annulaire, de préférence strictement inférieur à un plus grand diamètre de la deuxième saillie annulaire. Ceci permet de minimiser la masse de l’embout en réduisant sa taille.
Selon un mode de réalisation particulier, un plus grand diamètre de la première saillie annulaire est strictement supérieur à un plus grand diamètre de la deuxième saillie annulaire. Ceci permet à l’embout de mieux résister à la casse lors de tests de cyclage hydraulique du réservoir selon le Règlement n°134 de la Commission économique pour l'Europe des Nations unies (CEE-ONU).
Selon un mode de réalisation particulier, l’embout comprend en outre une extrémité axiale intérieure, opposée à l’extrémité axiale extérieure, qui s’étend au moins en partie à l’intérieur du réservoir. Ceci permet de maximiser le volume utile du réservoir dans un environnement restreint.
Selon un mode de réalisation particulier, l’embout comprend en outre une troisième saillie annulaire (ou troisième ailette) s’étendant radialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à l’ouverture axiale, la troisième saillie annulaire étant disposée axialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à la deuxième saillie annulaire. Ceci permet une meilleure reprise, par l’enveloppe de renforcement, des efforts exercés sur le goulot du liner par l’embout lorsque le réservoir est sous pression.
Selon un mode de réalisation particulier, un plus grand diamètre de la troisième saillie annulaire est inférieur à celui de la deuxième saillie annulaire. Ceci permet de minimiser la masse de l’embout.
Selon un mode de réalisation particulier, l’embout comprend en outre un épaulement annulaire s’étendant radialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à l’ouverture axiale, l’épaulement annulaire étant disposé axialement vers l’extérieur du réservoir par rapport à la troisième saillie annulaire.
les figures 1a et 1b représentent différents porteurs équipés chacun d’un sonar trempé ;
la représente une variante de réalisation d’une antenne du sonar trempé des figures 1a et 1b ;
la représente un premier mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire ;
la représente un deuxième mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire ;
la représente une variante d’âme pouvant être mise en œuvre dans le câble représenté sur la ;
la représente un troisième mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire ;
la représente l’enroulement du câble du troisième mode de réalisation sur un touret ;
la représente une première situation particulière de l’enroulement du câble représenté sur la ;
la représente une seconde situation particulière de l’enroulement du câble représenté sur la ;
la représente un quatrième mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire ;
la représente un cinquième mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire ;
la représente un sixième mode de réalisation de câble porteur à section non circulaire.
La figure 1a représente un drone 10 en vol stationnaire au-dessus de l’eau dont la surface porte le repère 11. Le drone 10 est équipé d’un sonar actif trempé comprenant une antenne 12 accrochée au drone 10 par un câble 14. Ce type de sonar permet notamment la détection et la classification d’objets sous-marins. La figure 1b représente un hélicoptère 16 également équipé d’un sonar actif trempé comprenant l’antenne 12 accrochée à l’hélicoptère 16 par le câble 14. De façon générale, dans le cadre de l’invention, tout type de porteur susceptible de se positionner au-dessus de l’eau peut être équipé d’un sonar actif trempé. Le porteur est apte à descendre l’antenne à une profondeur d’immersion souhaitée, à piloter la phase de détection acoustique et à remonter l’antenne afin de terminer sa mission ou afin de réaliser d’autres opérations de détection.
La représente un exemple de réalisation d’antenne 12 d’un sonar actif trempé selon l’invention. L’antenne 12 est équipée d’émetteurs acoustiques 22, de récepteurs acoustiques 24 ainsi que d’un treuil motorisé 26. Le treuil 26 permet d’enrouler et de dérouler le câble 14. Une extrémité libre 27 du câble 14 permet d’accrocher l’antenne 12 au porteur tel que le drone 10 ou l’hélicoptère 16. L’antenne 12 s’étend selon un axe 28 qui est vertical lorsque l’antenne 12 est pendue par le câble 14 et n’est soumise qu’à la gravité. L’antenne 12 a une forme sensiblement de révolution autour de l’axe 28. Les émetteurs acoustiques 22 et les récepteurs acoustiques 24 sont disposés radialement autour de l’axe 28.
D'autres technologies de capteurs C i,1 sensibles à la conductivité électrique de la peau sont possibles. Par exemple, en variante, le capteur C i,1 est un capteur résistif et non pas un capteur capacitif.
De façon similaire, d'autres technologies de capteurs sont utilisables pour réaliser le capteur complémentaire C i,2 . Par exemple, le capteur complémentaire peut être un capteur de pression, tel qu'un capteur piezo-résistif, un capteur de température ou un capteur optique.
L'enseignement selon lequel l'occurrence de faux négatifs est limitée lorsque le capteur C i,2 est complémentaire du capteur C i,1 , c'est-à-dire que le capteur C i,2 est opérationnel dans un contexte particulier où le capteur C i,1 est inopérant, s'applique aussi au cas où le capteur C i,1 n'est pas sensible à la conductivité électrique de la peau, mais à une autre caractéristique physique. Par exemple, le capteur C i,1 est, en variante, un capteur de température. Un tel capteur de température peut être inopérant dans un contexte particulier où la température extérieure est très basse. Dans ce cas, le capteur C i,2 est choisi comme un capteur sensible à une caractéristique physique de la main qui n'est pas affectée par des températures extérieures très basses. Par exemple, dans ce cas, le capteur C i,2 est un capteur sensible à la conductivité électrique de la peau, tel qu'un capteur capacitif. Toujours dans ce même cas, le capteur C i,2 peut aussi être un capteur directement sensible à la pression exercée par la main sur la zone de détection Z i tel qu'un capteur piézoélectrique.
Un autre exemple où l'enseignement donné ici est appliqué en absence de capteur capacitif est le cas où le capteur C i,1 est un capteur optique. Un tel capteur optique peut être incapable de détecter la présence de la main dans un contexte particulier où la lumière est absente. Dans ce cas, un capteur C i,2 complémentaire du capteur C i,1 est un capteur de proximité infrarouge ou un capteur sensible à la température ou à la conductivité électrique de la peau ou à la pression de la main sur la zone Z i .
En variante, le nombre total N z de zones de détection Z i est pair. Dans une variante extrêmement simplifiée, le nombre N z est égal à deux.
Dans une variante simplifiée, la surface de l’intersection entre les faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 est inférieure à 0,8 S max .
Dans une autre variante, les faces sensibles des capteurs C i,1 et C i,2 ne se chevauchent pas. Dans ce cas, les capteurs C i,1 et C i,2 sont quand même à proximité l’un de l’autre. Ici, les capteurs C i,1 et C i,2 sont considérés comme étant à proximité l’un de l’autre si la distance entre l’isobarycentre de la face sensible du capteur C i,1 et l’isobarycentre de la face sensible du capteur C i,2 est inférieure à 30 mm et, de préférence, inférieure à 25 mm ou 20 mm. De plus, généralement, le capteur C i,2 est alors le capteur le plus proche du capteur C i,1 parmi l’ensemble des capteurs de la poignée 4.
Variantes de l'unité de traitement :
En variante, la valeur du seuil S 1 peut être choisie inférieur ou égale à M ou au contraire plus grande que M+2 ou M+3.
Les différents éléments de l'unité 6 de traitement ne sont pas nécessairement répartis entre la poignée 4 et le calculateur central 32 externe. Par exemple, dans une variante, l'ensemble des éléments de l'unité 6 de traitement est situé en dehors de la poignée 4. Par exemple, les fonctions réalisées par le calculateur 30 sont implémentées dans le calculateur central 32 et le calculateur 30 est omis. Dans ce cas, les états des capteurs C i,1 et C i,2 de la poignée 4 sont transmis au calculateur central 32. Le calculateur central 32 traite alors lui-même les états reçus pour déterminer si la poignée 4 doit être basculée dans son état activé ou dans son état désactivé. A l'inverse, il est aussi possible de loger entièrement l'unité 6 de traitement à l'intérieur de la poignée 4.
En variante, dans l'état désactivé, seule une partie des commandes de pilotage susceptibles d'être générées en réponse à un actionnement de la poignée 4 est inhibée. L'autre partie des commandes susceptibles d'être générées en réponse à un actionnement de la poignée 4, est générée même dans l'état désactivé de la poignée 4. Par exemple, les commandes susceptibles d'être générées par un actionnement de la poignée 4, même dans l'état désactivé, sont des commandes qui ne remettent pas en cause la sécurité du pilotage de l'appareil 2.
Au lieu de signaler au calculateur central 32 une prise en main correcte, le calculateur 30 peut signaler une prise en main incorrecte tant que la condition (1) n'est pas satisfaite et seulement arrêter ce signalement d'une prise en main incorrecte dés que la condition (1) est satisfaite. Dans ce cas, le calculateur 32 peut déduire l'existence d'une prise en main correcte du fait qu'il ne reçoit plus, pendant une durée prédéterminée, le signalement d'une prise en main incorrecte.
En variante, la condition (2), pour faire basculer l'état de la poignée 4 de l'état activé vers son état désactivé, est différente. Par exemple, en variante, la condition (2) est la suivante : N A ≤ S 2 , où S 2 est un seuil prédéterminé. Dans ce cas, la condition (2) est évaluée par le calculateur 30 et le calculateur 30 transmet au calculateur central 32 un signalement d'une prise en main incorrecte dès que la condition (2) est satisfaite. En réponse, le calculateur central 32 bascule immédiatement l'état de la poignée 4 de l'état activé vers son état désactivé. De préférence, le seuil S 2 est inférieur au seuil S 1 de sorte que la condition (1) pour passer de l'état désactivé à l'état activé est plus difficile à satisfaire et plus contraignante que la condition (2). Cela autorise une fois que la poignée 4 est dans son état activé, une tolérance plus grande sur une « perte » de la prise en main de la poignée 4 pour piloter l'appareil 2.
Avantageusement, notamment dans le domaine de l’aéronautique, le cœur de calcul du calculateur 30 est une unité matérielle de calcul implémentée dans un composant tel qu’un circuit logique programmable comme un FPGA (« Field Programmable Gate Array »).
Ce qui a été décrit ici dans le cas particulier d'un aéronef s'applique à tout type de véhicule, comme des véhicules automobiles, un char, des bateaux ou autres. Cela s'applique également à tout appareil pilotable à l'aide d'une poignée sans que cet appareil soit nécessairement un véhicule. Par exemple, l'appareil 2 peut être une grue ou une tourelle.
a) les polysiloxanes répondant à la formule (A):
- G, identique ou différent, désigne un atome d'hydrogène, un groupement phényle, OH, alkyle en C 1 -C 8 , par exemple méthyle, ou alcoxy en C 1 -C 8 , par exemple méthoxy,
- a, identique ou différent, désigne 0 ou un entier de 1 à 3, en particulier 0,
- m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) varie de 1 à 2000, en particulier de 50 à 150, n pouvant désigner un nombre de 0 à 1999, et notamment de 49 à 149 et m pouvant désigner un nombre de 1 à 2000, et notamment de 1 à 10;
- R', identique ou différent, désigne un radical monovalent de formule -CqH2qL dans laquelle q est un nombre allant de 2 à 8, et L est un groupement aminé éventuellement quaternisé choisi parmi les groupements :
-N(R") 2 ; -N + (R") 3 A- ; -NR"-Q-N(R") 2 et -NR"-Q-N + (R") 3 A-,
dans lesquels R", identique ou différent, désigne hydrogène, phényle, benzyle, ou un radical hydrocarboné saturé monovalent, par exemple un radical alkyle en C1-C20; Q désigne un groupement de formule C r H 2r , linéaire ou ramifié, r étant un entier allant de 2 à 6, de préférence de 2 à 4; et A- représente un anion cosmétiquement acceptable, notamment halogénure tel que fluorure, chlorure, bromure ou iodure.
De façon préférée, les silicones aminées sont choisies parmi les silicones aminées de formule (B). De façon préférée, les siliconées aminées de formule (B) sont choisies parmi les silicones aminées répondant aux formules (C), (D), (E), (F), et/ou (G) suivantes.
(1) les matières premières ont été séchées à 105 °C pendant 24 heures pour éliminer l’humidité, puis finement broyées à l’aide d’un broyeur jusqu’à une granulométrie ≤ 0,075 mm ; les matières premières broyées ont été pesées en fonction des quantités décrites ci-dessus et mélangées dans un mélangeur pendant 7 heures pour former un mélange brut ;
(2) 14 ml d’alcool ont été ajoutés à 200 g du mélange brut et bien mélangés ; le mélange obtenu a été placé dans une machine de broyage et de pressage et comprimé sous une pression de 20 MPa pour former un disque circulaire ondulé d’un diamètre de 10 cm et d’une épaisseur de 1 cm ; le disque circulaire ondulé a ensuite été séché dans une étuve à 105 °C pendant 6 heures pour produire un gâteau de clinker brut ;
(3) le gâteau de clinker brut a été soumis à un chauffage à haute température à l’aide d’un four électrique équipé d’une tige de silicium-molybdène ; la température a été progressivement augmentée jusqu’à 1220 °C à une vitesse de 8,5 °C/min et maintenue à cette température pendant 100 minutes ; ensuite, le gâteau de clinker calciné a été rapidement refroidi à température ambiante à l’aide d’air pulsé, produisant ainsi un bloc de clinker ; et
À l’aide du logiciel Topas, la composition du clinker de ciment obtenu dans l’exemple 5 a été déterminée comme suit : de la ye’elimite à 37,89 % en poids, de la ternésite à 40,06 % en poids, de la bélite à 13,85 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 2,07 % en poids.
Dans le clinker de ciment, la proportion de ye’elimite cubique dans le clinker de ciment était de 9,21 % en poids ; la proportion d’α-C 2 S dans le clinker de ciment était de 1,51 % en poids ; le rapport massique de la bélite sur la ternésite était de 0,35 ; et le rapport massique de la ternésite sur la ye’elimite était de 1,06.
L’exemple 5 fournit en outre un procédé de préparation d’un ciment à base de bélite-ye’elimite-ternésite, et le procédé est décrit comme suit : 200 g de clinker de ciment obtenu dans l’exemple 5 ont été mélangés avec 5,39 g de phosphogypse (ayant une teneur en SO 3 de 47,04 % en poids) ; le rapport molaire de la ye’elimite dans le clinker de ciment sur le SO 3 dans le phosphogypse a été maintenu à 2:1 ; et la quantité de phosphogypse à ajouter a été déterminée en soustrayant la quantité de sulfate de calcium libre (f-C$) dans le clinker de ciment du rapport molaire de 2:1.
Exemple 6 Un clinker de ciment à base de bélite-ye’elimite-ternésite comprend les matières premières suivantes :
490 g de calcaire, 220 g de phosphogypse, 90 g de cendres volantes et 200 g de bauxite de faible qualité. Les principales compositions chimiques de chaque matière première ont été répertoriées dans le tableau 1 .
Procédé de préparation du clinker de ciment de silicate à base de bélite-ye’elimite-ternésite, et le procédé comprend :
(1) les matières premières ont été séchées à 105 °C pendant 24 heures pour éliminer l’humidité, puis finement broyées à l’aide d’un broyeur jusqu’à une granulométrie ≤ 0,075 mm ; les matières premières broyées ont été pesées en fonction des quantités décrites ci-dessus et mélangées dans un mélangeur pendant 6 heures pour former un mélange brut ;
(2) 14 ml d’alcool ont été ajoutés à 200 g du mélange brut et bien mélangés ; le mélange obtenu a été placé dans une machine de broyage et de pressage et comprimé sous une pression de 20 MPa pour former un disque circulaire ondulé d’un diamètre de 10 cm et d’une épaisseur de 0,7 cm ; le disque circulaire ondulé a ensuite été séché dans une étuve à 105 °C pendant 6 heures pour produire un gâteau de clinker brut ;
(3) le gâteau de clinker brut a été soumis à un chauffage à haute température à l’aide d’un four électrique équipé d’une tige de silicium-molybdène ; la température a été progressivement augmentée jusqu’à 1250 °C à une vitesse de 10 °C/min et maintenue à cette température pendant 120 minutes ; ensuite, le gâteau de clinker calciné a été rapidement refroidi à température ambiante à l’aide d’air pulsé, produisant ainsi un bloc de clinker ; et
À l’aide du logiciel Topas, la composition du clinker de ciment obtenu dans l’exemple 6 a été déterminée comme suit : de la ye’elimite à 41,86 % en poids, de la ternésite à 33,39 % en poids, de la bélite à 17,75 % en poids et du sulfate de calcium libre (f-C$) à 4,43 % en poids.
Pour ce faire, le serveur 26 comprend des moyens pour, lorsque l’utilisateur 1 interagit avec le terminal 27 pour se connecter à son compte personnel sur le service en ligne 2, par exemple en activant un champ interactif prévu à cet effet sur une page du service en ligne 2 affichée sur le terminal de connexion 27, envoyer en réponse une notification 29 pour afficher le bouton interactif 28 sur ledit terminal de connexion, afin que l’utilisateur 1, grâce à des moyens adaptés du terminal 27, interagisse avec ledit bouton pour déclencher la communication du jeton de sa session de connexion.
Après activation du bouton 28 par l’utilisateur 1, le procédé prévoit d’afficher sur le terminal 27 de connexion au service en ligne 2 un lien interactif 30 généré à partir du jeton de session, l’utilisateur 1 interagissant avec ledit lien au moyen de son terminal 4 d’accès à la chaine de blocs, lié aux clés 3a, 3b, pour obtenir ledit jeton de session.
Pour ce faire, le serveur 26 de fourniture du service en ligne 2 comprend des moyens pour déclencher l’affichage d’un tel lien interactif 30, par exemple sous la forme d’un QR code (pour l’anglais « Quick Response »), sur l’écran du terminal 27 de connexion audit service en ligne, et l’utilisateur 1 peut déclencher la lecture de ce lien 30 grâce à un dispositif de capture d’images adapté intégré à son terminal 4 d’accès à la chaine de blocs, afin d’obtenir le jeton de sa session de connexion sur ledit terminal d’accès.