INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque la servovalve à deux voies 30 est dans l’état bloquant, le débit de fluide circulant dans la deuxième conduite de fluide 24 est nul ou très faible, seule la première conduite de fluide 22 est apte à permettre au fluide de la première chambre 14 de s’échapper du vérin 8. La pression dans la première chambre 14 diminue lorsque le fluide de la première chambre 14 s’échappe de la première chambre 14 par la première conduite de fluide 22. Si la force exercée par le moyen élastique de retour 26 sur le piston 12 est suffisamment élevée par rapport à la force exercée par la pression du fluide dans la première chambre 14 sur le piston 12, alors le piston 12 est mis en mouvement en direction de la deuxième paroi 20. Ce mouvement se poursuit jusqu’à un équilibre des forces sur le piston 12 dépendant au moins de la force exercée par le moyen élastique de retour 26 sur le piston 12, du débit de fluide circulant dans la première conduite de fluide 22 et du débit de fluide circulant dans la deuxième conduite de fluide 24.
Dans l’exemple de la , le mouvement du piston 12 vers la première paroi 18 lorsque la servovalve à deux voies 30 passe dans l’état passant est plus rapide que le mouvement du piston 12 vers la deuxième paroi 20 lorsque la servovalve à deux voies 30 passe dans l’état bloquant. La plus grande vitesse du mouvement du piston 12 vers la première paroi 18 lorsque la servovalve à deux voies 30 passe dans l’état passant est garantie par la section de passage de la servovalve à deux voies 30 supérieure ou égale à dix fois la section de passage de l’orifice calibré 28. De façon simultanée ou en alternative pour garantir la différence de vitesse souhaitée entre ces deux mouvements, on peut prévoir que la perte de charge dans la première conduite de fluide 22 soit supérieure ou égale à dix fois la perte de charge dans la deuxième conduite de fluide 24. La perte de charge dans la conduite commune 48 sera préférablement comparable ou inférieure à celle dans la deuxième conduite de fluide 24. Optionnellement, la section de passage de la servovalve à deux voies 30 est supérieure à vingt fois la section de passage de l’orifice calibré 28 pour assurer un mouvement du piston 12 vers la première paroi 18 lorsque la servovalve à deux voies 30 passe dans l’état passant bien plus rapide que le mouvement du piston 12 vers la deuxième paroi 20 lorsque la servovalve à deux voies 30 passe dans l’état bloquant.
Avantageusement, la servovalve à deux voies 30 comprend une commande proportionnelle 50 apte à positionner le piston 12 dans une position intermédiaire de la course du piston 12. Par exemple, l’unité de commande 46 de l’actionneur 6 commande la commande proportionnelle 50 de la servovalve à deux voies 30 dans un état intermédiaire de débit de manière à contrôler le débit d’air traversant la servovalve à deux voies 30 et donc la deuxième conduite de fluide 24.
L’unité de commande 46 est configurée pour asservir en position le piston 12 du vérin 8. L’unité de commande 46 comprend un algorithme de contrôle pour asservir la position du piston 12 notamment en fonction des données de position du capteur de position 44. L’unité de commande 46 permet de positionner rapidement le piston 12 dans une position intermédiaire de la course du piston 12.
La servovalve à deux voies 30 coopère avec les première et deuxième conduites de fluide 22, 24 et avec le moyen élastique de retour 26 pour placer le piston 12 dans la position intermédiaire de la course du piston 12 lorsque la servovalve à deux voies 30 est dans l’état intermédiaire de débit.
La position intermédiaire correspond à un équilibre des forces exercées sur le piston 12 dépendant d’une raideur du moyen élastique de retour 26, d’un débit de fluide circulant dans la première conduite de fluide 22 et d’un débit de fluide circulant dans la deuxième conduite de fluide 24 lorsque la servovalve à deux voies 30 est dans l’état intermédiaire de débit.
La représente schématiquement un procédé d’actionnement mis en œuvre par l’actionneur 6.
Lors d’une étape de premier changement d’état 52 de la servovalve à deux voies 30, on modifie l’état de fonctionnement de la servovalve à deux voies 30 de sorte que la servovalve à deux voies 30 est dans un premier état.
Le premier état comprend par exemple un état passant ou un état bloquant ou un état intermédiaire de débit de la servovalve à deux voies 30.
Ensuite, lors d’une étape de premier déplacement 54 du piston 12, on déplace le piston 12 et la tige 10 du vérin 8 selon un premier sens à une première vitesse, par exemple pour rapprocher le piston 12 de la première paroi 18 ou de la deuxième paroi 20. Le déplacement du piston 12 lors de l’étape 54 est dû à une première différence de forces agissant sur le piston 12 dépendant au moins de la pression dans la première chambre 14 et de la force exercée par le moyen élastique de retour 26 sur le piston 12. Un effort externe est aussi à prendre en compte, par exemple un effort externe de l’organe commandé par l’actionneur 6. De préférence, le déplacement du piston 12 lors de l’étape 54 se termine lorsqu’un équilibre des forces agissant sur le piston 12 est atteint.
Par suite, lors d’une étape de deuxième changement d’état 56 de la servovalve à deux voies 30, on modifie l’état de fonctionnement de la servovalve à deux voies 30 de sorte que la servovalve à deux voies 30 est dans un deuxième état.
Le deuxième état comprend par exemple un état passant ou un état bloquant ou un état intermédiaire de débit de la servovalve à deux voies 30.
Enfin, lors d’une étape de deuxième déplacement 58 du piston 12, on déplace le piston 12 et la tige 10 du vérin 8 selon un deuxième sens opposé au premier sens à une deuxième vitesse, par exemple pour rapprocher le piston 12 de la deuxième paroi 20 ou de la première paroi 18. Le déplacement du piston 12 lors de l’étape 58 est dû à une deuxième différence de forces agissant sur le piston 12 dépendant au moins de la pression dans la première chambre 14 et de la force exercée par le moyen élastique de retour 26 sur le piston 12, sans compter que l’effort externe est aussi à prendre en compte. De préférence, le déplacement du piston 12 lors de l’étape 58 se termine lorsqu’un équilibre des forces agissant sur le piston 12 est atteint.
L’étape 52 comprend par exemple, dans le cas de l’exemple de réalisation de la , le passage de l’état passant à bloquant de la servovalve à deux voies 30 lorsque le piston 12 est dans une position établie d’état passant correspondant à la fin d’un premier régime transitoire du mouvement du piston 12. L’étape 54 comprend alors le déplacement du piston 12 depuis la position établie d’état passant vers la première paroi du vérin 18, le mouvement du piston 12 se terminant lorsque le piston 12 est dans une position établie d’état bloquant correspondant à la fin d’un deuxième régime transitoire du mouvement du piston 12.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un panneau de carrosserie de véhicule automobile selon l’invention, dans lequel :
- on réalise au moins un support en matière plastique,
- on réalise au moins un revêtement, et
- on fixe le revêtement sur le support.
De préférence, on réalise plusieurs supports en matière plastique, on fixe au moins un revêtement sur les supports, et on replie le panneau de carrosserie sur lui-même.
est une vue en perspective d’une partie d’un panneau de carrosserie selon l’invention,
est une vue en perspective d’une partie d’un panneau de carrosserie selon l’invention, comprenant un motif décoratif,
est une vue en perspective d’une partie d’un panneau de carrosserie selon une première variante de l’invention,
est une vue en perspective d’une partie d’un panneau de carrosserie selon une seconde variante de l’invention, et
est une vue en perspective d’une partie d’un panneau de carrosserie selon une troisième variante de l’invention.
Description détaillée Dans ce qui va suivre, on comprend par : « ouverture » : toute ouverture traversante ménagée dans le revêtement, permettant d’obtenir un revêtement ajouré (i.e. qui comprend des ouvertures), « mailles » : boucles de matière, régulières ou non, dont l'entrelacement forme un revêtement tissé, et « perforation » : trou réalisé mécaniquement dans le revêtement initialement plein.
On se réfère désormais à la illustrant une partie d’un panneau de carrosserie 2. Ce panneau de carrosserie 2 peut être un pare-chocs avant, arrière, un panneau extérieur d’un hayon, un panneau de portière, etc.
Il s’agit d’un panneau visible depuis l’extérieur du véhicule automobile lorsqu’il est monté sur ledit véhicule automobile. Ce panneau de carrosserie est fixe. On entend par là qu’il ne comprend pas de partie mobile par rapport au reste du panneau de carrosserie 2, et qu’il ne subit pas de déformation lors d’un déploiement normal afin de se déplacer.
Le panneau de carrosserie 2 comprend au moins un revêtement 4 d’une épaisseur comprise entre 0,1 et 1 millimètre, de préférence comprise entre 0,3 et 0,7 millimètre, formant un corps principal du panneau de carrosserie 2. Dès lors, et comme expliqué ci-dessus, il s’agit d’un revêtement bien plus fin que ceux des panneaux de carrosserie selon l’art antérieur.
Avantageusement, le revêtement 4 est choisi parmi un film plein en matière plastique (une ou plusieurs matières plastiques), un revêtement ajouré en matière plastique, de préférence un revêtement tissé en matière plastique, ou un revêtement tissé à base de fibres naturelles.
Description de l’invention Pour résoudre un ou plusieurs des inconvénients cités précédemment, selon un premier mode de réalisation, un parechoc de véhicule automobile comprend une prise factice d’enfichage d’une prise de connexion d’un brin d’un faisceau.
Ainsi, avantageusement, il est possible d’utiliser un seul faisceau principal comprenant un brin de connexion à une caméra et ce brin étant enfiché, lors du montage, dans la prise factice, il ne génère pas de bruits ou de vibrations parasites.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison sont : Il comprend un renfort de parechoc interne et ladite prise factice est moulée dans le support de parechoc ; Il comprend en outre un support de connecteur d’une caméra ; La prise factice représente la partie mâle d’un connecteur de caméra ; et/ou Il est un parechoc avant.
Dans un second mode de réalisation, un véhicule automobile comprend un parechoc comme décrit ci-dessus.
Des caractéristiques ou des modes de réalisation particuliers, utilisables seuls ou en combinaison sont : Il comprend en outre un faisceau électrique principal comprenant un brin de caméra de parechoc ; et/ou Le brin de caméra est connecté à la prise factice.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faite uniquement à titre d’exemple, et en référence aux figures en annexe dans lesquelles : représente une vue isométrique d’une partie d’un renfort de parechoc avant ; et représente la partie de la sous un autre angle, avec un faisceau principal prêt à être enfiché.
Un parechoc comprend classiquement une peau de parechoc externe (la partie visible du parechoc quand il est monté sur le véhicule) et un renfort de parechoc interne souvent soudé par ultrasons et/ou vissé à la peau de parechoc externe et qui a pour fonction de rigidifier le parechoc dans le respect des normes en vigueur, de fixer le parechoc à l’ensemble de la structure du véhicule et également de servir de support à un certain nombre d’éléments. La peau de parechoc et le renfort de parechoc interne sont fabriqués en plastique moulé.
La représente en vue isométrique une zone d’un renfort de parechoc 1.
Le renfort de parechoc 1 comprend en particulier un support 3 sur lequel est fixé un connecteur mâle 5 de caméra. À côté de ce connecteur 5 est également fixé sur un support 7 un connecteur 9 pour des capteurs d’éclairage, parking, etc. En fonction du nombre de capteurs installés dans le parechoc, plusieurs connecteurs du type du connecteur 9 peuvent être également fixés sur le renfort de parechoc. Chaque connecteur est prolongé par un brin conducteur 11, 13, pouvant être regroupé pour former un faisceau de parechoc, pour distribuer la puissance électrique et les signaux de données et de commande aux différents capteurs installés dans le parechoc.
En outre, le renfort de parechoc 1 comprend une prise factice 15 ayant la forme mécanique du connecteur 5 de caméra. Ainsi, le connecteur femelle associé au brin caméra du faisceau principal du véhicule peut s’enficher mécaniquement aussi bien dans le connecteur mâle 5 que dans la prise factice 15. On appelle « faisceau principal », le faisceau qui distribue les différents signaux et la puissance électrique à partir des unités de commande du véhicule.
La prise factice 15, comme le support 3 de connecteur est en plastique moulé, la forme étant intégrée dans le moule du renfort de parechoc 1.
La représente donc un parechoc comprenant une caméra dont le connecteur 5 est fixé sur le support 3. Si le parechoc ne comprend pas de caméra, le support 3 est laissé libre.
Ainsi, , la zone de renfort de parechoc de la est représentée sous un autre angle et le parechoc n’ayant pas de caméra, aucun connecteur de caméra n’est fixé sur le support 3.
Le faisceau principal 21 est représenté avec 3 brins 23, 25, 27 terminés par chacun par un connecteur 29, 31, 33. Le brin 23 associé au connecteur 29 correspond à un brin de caméra.
Les polymères de monomères éthyléniques b 2 ) désignent de préférence l’homopolymère (ID) , plus préférablement un homopolymère de monomères choisis parmi (1), (2), (3) et (4) tels que définis plus haut, plus particulièrement de monomères de formule (5) ainsi que ses sels de bases organiques ou inorganiques tels que les alcalis ou métaux alcalino-terreux tels que Na ou K et encore plus préférablement d'acide acrylique.
La/les particule(s) de noyau polymère éthylénique de la dispersion présente(nt) de préférence une taille moyenne en nombre supérieure à 50 nm.
La taille finale des particules de noyau de structure (ID) incluses dans la dispersion peut de préférence être supérieure à 50 nm. En particulier, une taille moyenne en nombre allant de 50 nm à 600 nm ; plus particulièrement allant de 100 nm à 500 nm, encore plus particulièrement allant de 150 nm à 400 nm.
La taille finale des particules de noyau de structure (IA), (IB), (IC) ou (IE) incluses dans la dispersion (A) est de préférence supérieure à 100 nm. En particulier, une taille moyenne en nombre allant de 100 nm à 100 μm, et plus particulièrement de 500 nm à 10 μm.
La taille moyenne des particules de noyau polymère éthylénique est déterminée par des procédés conventionnels connus de l’homme du métier. Un analyseur de taille de particules laser modèle NanoZS de la marque Malvern (particulièrement adapté aux dispersions submicroniques) permet de mesurer la distribution granulométrique de ces échantillons. Le principe de fonctionnement de ce type de machine repose sur la diffusion dynamique de lumière (DLS), également connue sous le nom de diffusion quasi-élastique de lumière (QELS) ou spectroscopie de corrélation de photon (PCS). Il est également possible de déterminer la taille de particules par microscopie à transmission.
L’échantillon est pipeté dans un réservoir en plastique jetable (quatre faces transparentes, longueur de côté de 1 cm et volume de 4 mL) placé dans la cellule de mesure. Les données sont analysées sur la base d’un procédé d’ajustement cumulatif qui conduit à une distribution granulométrique monomodale caractérisée par un diamètre moyen pondéré en intensité d (nm) et un facteur de polydispersité de taille Q. Les résultats peuvent également être exprimés sous forme de données statistiques telles que D10, D50 (médiane), D90 et le mode.
D’autres techniques de mesure de taille de particules permettent d’obtenir ce type d’informations, telles que l’analyse du suivi individuel des particules (Nanoparticle Tracking Analysis, NTA), la diffusion laser (LS), la spectroscopie d’extinction acoustique (AES), la vélocimétrie Doppler à filtre spatial ou l’analyse d’images.
De préférence, les monomères capables de former le noyau éthylénique de la particule sont choisis parmi des monomères qui sont insolubles dans le milieu liquide à base d’hydrocarbures constitué de substances grasses liquides à base d’hydrocarbures. Les monomères insolubles représentent notamment 100 % en poids par rapport au poids total des monomères formant le noyau polymère de la particule.
De préférence, les monomères constitutifs des particules de noyau éthylénique sont choisis parmi les monomères insolubles dans le milieu liquide à base d’hydrocarbures constitué de substance(s) grasse(s) liquide(s) hydrocarbonée(s). Les monomères insolubles représentent en particulier 80 % à 100 % en poids, de préférence 90 % à 100 % en poids, plus préférablement 95 % à 100 % en poids, encore plus préférablement 100 % en poids, du poids total des monomères formant la/les particule(s) de noyau éthylénique.
Stabilisateur(s)
La dispersion comprend également un ou plusieurs agents de stabilisation polymères (« stabilisateurs »). De préférence, un seul type de stabilisateur est utilisé dans la composition.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le(s) stabilisateur(s) est/sont choisi(s) parmi d) les homopolymères éthyléniques de monomères de (C 3 -C 12 )cycloalkyl (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate, de préférence les homopolymères éthyléniques de (méth)acrylate de cycloalkyle en C 3 -C 12 ; plus particulièrement les homopolymères éthyléniques issus de la polymérisation de monomères de formule : H 2 C=C(R)-C(O)-O-R" avec R tel que défini précédemment, et R" représentant un groupe cycloalkyle en C5-C10 tel que norbornyle ou isobornyle, de préférence isobornyle.
Plus particulièrement, le(s) stabilisateur(s) peut/peuvent être constitué(s) de polymères éthyléniques choisis parmi les homopolymères éthyléniques d) ou d') issus de la polymérisation de monomères ayant la formule suivante : H 2 C=C(R)-C(O)-O-R''' , où R représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 -C 4 tel que méthyle, et R'' représentant un groupe cycloalkyle en C 5 -C 10 tel que norbornyle ou isobornyle, de préférence isobornyle.
Selon un mode de réalisation particulier, le(s) stabilisateur(s) peut/peuvent être choisi(s) parmi e) les copolymères de monomères éthyléniques de e 1 )(C 3 -C 12 )cycloalkyl (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate, et de e 2 ) (C 1 -C 4 )alkyl (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate, de préférence les copolymères de (méth)acrylate d'alkyle en C 3 -C 12 et de (méth)acrylate d'alkyle en C 1 -C 4 .
Selon un autre mode de réalisation, le(s) stabilisateur(s) peut/peuvent être choisi(s) parmi e') les copolymères éthylniques de e 1 ) (C 3 -C 12 )cycloalkyl (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate et de e2) (C 1 -C 4 )alkyl (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate, de préférence les copolymères e1) de (méth)acrylate de cycloalkyle en C 3 -C 12 et e 2 ) de (méth)acrylate d'alkyle en C 1 -C 4 .
Plus particulièrement, le(s) stabilisateur(s) ii) est (sont) choisi(s) parmi les copolymères éthyléniques de e) monomères de formule ( IV ) et de monomères de formule (III) :
Liste des figures La représente le profil FPLC (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Fast Protein Liquid Chromatography », qui est une technique connue de chromatographie rapide de protéines en phase liquide) de la séparation de la bêta-xylosidase à partir d’un mélange d’enzymes selon un exemple de réalisation de l’invention. La représente un résultat d’électrophorèse avec un gel SDS-PAGE de la bêta-xylosidase après purification FPLC (décrite plus loin). La représente un graphe des activités des bêta-xylosidases séparées selon 2 exemples de réalisation de l’invention, sous forme d’histogrammes, avec en abscisse l’identification des exemples1 et 2, et en ordonnés leurs activités exprimées en µmoles de p-nitrophenol.min -1 . mg -1 d’enzyme.
L’invention sera ci-après décrite en détails, à l’aide des figures et d’exemples donnés à titre d’illustration et qui ne sont donc nullement limitatifs.
L’invention propose un procédé permettant de séparer une enzyme particulière dans un mélange d’enzymes : l’enzyme bêta-xylosidase. Elle s’intéresse plus particulièrement à séparer cette enzyme d’un cocktail enzymatique produit par un microorganisme, plus particulièrement par le champignon Trichoderma , notamment Trichoderma reesei , et sur lequel portent les exemples et les descriptifs détaillés qui suivent.
Mais l’invention s’applique de façon analogue à la séparation de cette enzyme à partir de tout mélange d’enzymes la contenant, et notamment de tout cocktail enzymatique produit par des microorganismes qui contiennent cette enzyme dans des proportions variables.
Le procédé selon l’invention permet de purifier de manière simple et rapide la β-xylosidase de T. reesei quel que soit le type de souche de T. reesei utilisé.
Il s’agit d’un procédé de purification d’une enzyme d’intérêt (béta-xylosidase) à partir d’un mélange d’enzymes complexe (une centaine d’enzymes) réalisé en une seule étape. Cela nécessite au préalable de produire les enzymes et de séparer le mycélium.
La description ci-dessous détaille la variante de l’invention utilisant une colonne de chromatographie, fonctionnant en continu. Mais l’invention peut être mise en œuvre sans colonne, de façon analogue, par batch.
Etapes préalables Pour mettre en œuvre le procédé de séparation selon l’invention, on opère d’abord une séparation préliminaire du milieu de culture, comprenant le cocktail enzymatique et le champignon Trichoderma reesei . Pour cela, le milieu de culture est soumis, dans un délai inférieur à 24 heures, à partir de l’arrêt de la production, à une séparation sur filtre presse garni d’une toile ayant une porosité de 3-20µm , de façon à obtenir un filtrat ayant une densité optique DO 600nm corrigée inférieure à 2,5. La phase liquide obtenue est soumise à une microfiltration tangentielle sur membrane céramique ayant un seuil de coupure compris entre 0,5 et 1,4µm, de façon à ce que la densité optique DO 600nm corrigée ne dépasse pas 0,1.La séparation sur filtre presse et la microfiltration sont réalisées à 20-30°C, de préférence 22-27°C.
A l’issue de la séparation sur filtre presse, on obtient généralement 5-10% poids de résidu solide (dit « gâteau »), et 90-95% pds de filtrat. De façon avantageuse, la microfiltration du filtrat obtenu à l’issue du filtre presse est réalisée dans un délai de 30 heures maximum , et de préférence 24 heures maximum.
De préférence, la microfiltration tangentielle est réalisée sur une membrane céramique ayant un seuil de coupure compris entre 0,8 et 1,4µm.
La phase liquide obtenue après microfiltration peut être soumise à une ultrafiltration, de préférence sur une membrane céramique, et de façon encore plus préférée sur membrane céramique ayant un seuil de coupure compris entre 5 et 15kDa. Le mode de filtration ici décrit reprend l’enseignement du brevet WO 2018/015228 auquel on se rapportera pour plus de détails.
Le rétentat obtenu est ensuite passé sur une colonne d’affinité IMAC permettant de séparer les enzymes ayant une étiquette (« tag ») poly-histidine (appelée aussi « His-tag »). Il s’agit d’un motif d'acides aminés dans une protéine constitué d'au moins six résidus histidine, souvent insérés à l’extrémité N- ou C- terminale de la protéine. On la désigne parfois par les noms « hexa-histidine tag » (en anglais), « 6xHis-tag ». On note bien, cependant, que la bêta-xylosidase purifiée à partir du cocktail ne comprend pas d’étiquette histidine (ni aucune des autres enzymes du mélange d’enzymes ici).
Purification sur colonne IMAC
Le surnageant contenant les enzymes (perméat de la microfiltration ou rétentat de l’ultrafiltration), c’est-à-dire les cellulases produites par Trichoderma reesei , est conservé entre 4°C et 30°C, mais de préférence en dessous de 10°C.