INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation, le procédé de commande d’un dispositif 1 de convoyage comprend une étape supplémentaire de nettoyage de la bande transporteuse 5 par un système de nettoyage 8, l’unité de contrôle 6 étant reliée audit système de nettoyage 8 de ladite bande transporteuse 6. Ladite unité de contrôle 6 peut être reliée au système de nettoyage 8 à l’aide d’une technologie filaire ou sans fil, ou encore par un canal de communication dédié. L’unité de contrôle 6 génère des instructions de nettoyage sous la forme d’une consigne de nettoyage en fonction de la mesure du coefficient de rugosité R. Sur un dispositif 1 de convoyage, un cycle de nettoyage est en général prévu en dehors des heures de fonctionnement de la ligne de conditionnement. Néanmoins, il peut arriver que l’étape de nettoyage doive être réalisée de manière anticipée, car le fonctionnement de la ligne de conditionnement est fortement impacté. De manière avantageuse, l’unité de contrôle 6 va générer des instructions de nettoyage en fonction de la mesure du coefficient de rugosité R et va transmettre les instructions au système de nettoyage 8. Cela peut notamment être le cas où, en dépit des actions de régulation de lubrification en vue d’améliorer le coefficient de rugosité R, ce dernier reste en dehors des plages de valeurs admissibles. Avantageusement et notamment dans ce cas, mais pas seulement, l’unité de contrôle 6 peut décider de transmettre des instructions de régulation de la vitesse au dispositif 1 de convoyage, afin de maintenir l’efficacité de la ligne et/ ou transmettre des instructions de nettoyage. Les instructions de nettoyage peuvent être par exemple sous la forme d’une programmation anticipée d’un nettoyage de la surface 5 de transport de la bande transporteuse 3, ou encore une modification du programme de nettoyage à effectuer. Par nettoyage, on entend rinçage ou nettoyage avec utilisation d’un produit de nettoyage.
Avantageusement, l’étape de génération d’instructions de nettoyage comprend une étape supplémentaire, préalable, de comparaison de la mesure du coefficient de rugosité R à un coefficient de rugosité minimal Rmin prédéterminé et/ou à un coefficient de rugosité maximal R max prédéterminé. L’unité de contrôle 6 génère alors des instructions de nettoyage si l’écart de la mesure du coefficient de rugosité R avec la valeur de coefficient de rugosité minimal Rmin et/ou avec la valeur de coefficient de rugosité maximal Rmax est supérieur à un seuil déterminé. La génération d’instructions de lubrification par l’unité de contrôle 6 peut également découler d’une première comparaison de la mesure du coefficient de rugosité R à un coefficient de rugosité minimal Rmin prédéterminé et/ou à un coefficient de rugosité maximal R max prédéterminé pour la génération d’instructions de régulation de la vitesse. Dans ce cas, l’unité de contrôle 6 génère des instructions basées sur ladite comparaison, les instructions étant des instructions de régulation de vitesse et des instructions de nettoyage.
De manière avantageuse, sur la base d’une comparaison de la mesure du coefficient de rugosité R à un coefficient de rugosité minimal Rmin prédéterminé et/ou à un coefficient de rugosité maximal R max prédéterminé, l’unité de contrôle 6 génère alors différentes instructions si l’écart de la mesure du coefficient de rugosité R avec la valeur de coefficient de rugosité minimal Rmin et/ou avec la valeur de coefficient de rugosité maximal Rmax est supérieur à un seuil déterminé, les instructions étant des instructions de régulation de vitesse, des instructions de lubrification, et des instructions de nettoyage. Il est entendu que ces différentes instructions peuvent être transmises simultanément ou séquentiellement au dispositif 1 de convoyage. Préférentiellement, les instructions de régulation de la vitesse de convoyage sont transmises en premier lieu.
Selon une caractéristique additionnelle, les valeurs de coefficient de rugosité minimal Rmin et maximal Rmax admissibles dépendant de la catégorie d’articles 2 et/ou du type de traitement aval que vont subir lesdits articles 2. Avantageusement, l’écart admissible entre les valeurs prédéterminées Rmin et Rmax peut être défini en fonction de la catégorie d’articles 2 et du type de poste de traitement situé en aval.
p(MMAcoMAA)-pBuA-p(MMAcoMAA), p(MMAcoAA)-pBuA-p(MMAcoAA), pMMA-p(BuAcoAA)-pMMA, p(MMAco DMA)-pBuA- p(MMAcoDMA), p(MMAco IPA)-pBuA- p(MMAco IPA) et de façon préférée p(MMAco DMA)-pBuA- p(MMAco DMA), p(MMAco IPA)-pBuA- p(MMAco IPA), p(MMAco DEA)-pBuA- p(MMAco DEA),
p(MMAcoMAA)-pBuA, p(MMAcoAA)-pBuA, p(MMAcoMAA)-p(BuAcoSty), pMMA-p(BuAcoAA), p(MMAco DMA)-pBuA-, p(MMAco IPA)-pBuA, p(MMAco DEA)-pBuA et de façon préférée p(MMAco DMA)-pBuA, p(MMAco IPA)-pBuA et p(MMAco DEA)-pBuA.
pBuA-(p(MMAcoMAA)) 3 , pBuA-(p(MMAcoAA)) 3 , p(BuAcoAA)-(pMMA) 3 , pBuA- (p(MMAco DMA)) 3 , pBuA- (p(MMAco IPA)) 3 , pBuA- (p(MMAco DEA)) 3 et de façon préférée pBuA-(p(MMAco DMA)) 3 , pBuA- (p(MMAco IPA)) 3 , p(BuAcoSty)-(p(MMAcoMAA)) 3 Et pBuA- (p(MMAco DEA)) 3 .
Dans tous ces copolymères à blocs, MMA peut être substitué en tout ou partie par IBOA et/ou IBOMA.
Avec MMA : méthacrylate de méthyle, MAA : acide méthacrylique, AA : acide acrylique, BuA : acrylate de butyle, Sty : styrène, DMA : diméthylacrylamide, IPA :isopropylacrylamide, DEA : diéthyle acrylamide, IBOA : acrylate d’isobornyle, IBOMA : méthacrylate d’isobornyle
Les copolymères à blocs utiles dans le cadre de la présente invention présentent typiquement une masse moléculaire en poids mesurée par SEC (size exclusion chromatography) avec un étalonnage polystyrène comprise entre 10000 et 200000 g/mole et de préférence entre 30000 et 150000 g/mole, et de façon encore préférée entre 30000 et 100000 g/mole avec un rapport massique bloc dur/bloc mou compris entre 20/80 et 80/20.
Les copolymères à blocs utiles dans le cadre de la présente invention sont de préférence préparés par polymérisation radicalaire contrôlée, sans exclure d’autres modes de préparation. Les polymérisations radicalaires contrôlées permettent d’obtenir en étapes séquentielles au sein d’une même opération de procédé les copolymères à blocs. Par exemple, les copolymères à bloc peuvent être préparés par polymérisation « RAFT » (Radical Addition Fragmentation Transfert en Anglais) ou par polymérisation contrôlée par les nitroxydes, encore appelée « NMP » (Nitroxide Mediated Polymerization). De préférence, les copolymères à bloc sont préparés par NMP, en particulier par NMP mettant en œuvre le contre radical Nitroxyde de N-tert-Butyle-1-diethyle-phosphono-2,2- dimethyle-propyle. La synthèse de copolymères à blocs à l’aide de ce contre radical est en particulier décrite dans EP1526138.
Les compositions de l’invention sont constituées d’une ou plusieurs résines époxy de Tg > 25°C mesurée par DSC et d’au moins un copolymère à blocs dans des proportions massiques de copolymère à blocs comprise entre 25 et 70% de la masse totale de résine époxy et de copolymères à blocs et de préférence entre 27 et 55%.
Il a en effet été montré qu’à des taux inférieurs à 25 %, les rhéologies associées ne permettent ni d’obtenir des granulés extrudés correctement, ni d’effet additionnel des propriétés observées lors de l’utilisation de ces mélanges maîtres. Au-delà de 70%, les avantages apportés par la dilution de la résine avec les copolymères à blocs ne sont plus significatifs par rapport à l’utilisation de copolymère à blocs seul quand on cherche à mélanger les compositions de l’invention avec la formulation finale d’une composition de résines époxy prête à l’emploi.
Les compositions de l’invention présentent une viscosité supérieure à 50 Pa.s pour un gradient de cisaillement compris entre 0.1 et 100 s-1, dans une plage de température comprise entre 120°C et 210 °C, et de préférence entre 140 et 190°C.
Les compositions de l’invention sont préparées à l’aide d’un outil de mélange du type extrudeuse mono-vis ou bi-vis, de préférence bi-vis, ou un malaxeur, à des températures comprises entre 120 et 210°C. Un puit de dégazage, préférence de l’invention peut être présent avec une mise sous vide, éliminant en totalité les phénomènes de bullage au sein des granulés obtenus.
Ainsi la présente invention concerne également un procédé de préparation des compositions de l’invention comprenant les étapes suivantes : Extrusion d’un mélange d’au moins une résine époxy dont la ou les Tg mesurées par DSC sont supérieures à 25°C et de copolymères à blocs avec une proportion massique de copolymères à blocs comprise entre 25 et 70% et de préférence entre 27 et 55 %. -dégazage éventuel à l’aide d’un évent. Granulation de l’extrudât obtenu sous la forme de granulé.
L’invention concerne également l’utilisation des compositions de l’invention dans la formulation de résines époxy prêtes à l’emploi, c’est-à-dire constitutives de la composition d’objets une fois polymérisées. Les formulations de résines époxy dites prêtes à l’emploi sont des formulations utilisant les compositions de l’invention combinées avec au moins une autre résine époxy, au moins un agent de réticulation, aussi appelé durcisseur. De manière préférée on combinera les compositions de l’invention avec au moins une résine époxy liquide à la température ambiante (25°C) et au moins une résine époxy dite solide à la température ambiante, avec une Tg mesurée par DSC supérieure 25 °C et de préférence supérieure à 50°C.
Parmi les durcisseurs utilisés, ce sont des composés qui peuvent réagir dans des plages de températures comprises entre 15 et 200°C. Ils peuvent être acides ou basiques. Ils peuvent être des composés de type anhydride, des composés aminés, aliphatiques avec des fonctionnalités supérieures ou égales à deux.
La présente invention concerne également les compositions thermo dures de type époxy formulées avec les compositions de l’invention par combinaison des compositions de l’invention, d’au moins une résine époxy (3) et d’au moins un durcisseur adapté à leur polymérisation en présence ou non de charges telles que les fibres tissées ou non tissées de fibres de carbone, de verre, d’aramide, de bore ou encore de silice et éventuellement en présence d’autres adjuvants tels que les solvant les diluants réactifs tels que les éthers et les esters glycidyliques, les pigments et colorants, les plastifiants, les retardateurs de flamme, de façon non limitative. Par formulé, on entend le mélange homogénéisé des compositions de l’invention constituées d’une résine époxy thermoplastique et d’un copolymère à blocs, d’au moins une seconde résine époxy et d’au moins un durcisseur.
La présente invention concerne également les matériaux composites obtenus à l’aide des compositions de l’invention, qu’ils soient sous la forme de pré imprégnés (dit « prepreg » en terminologie anglo saxonne) ou d’objets composites thermo durcis.
Le dispositif d’analyse 3 comprend également un bâti sur lequel sont montés : un module de génération 4 d'un faisceau laser 5, un module de mise en forme du faisceau laser 5 intégrant au moins une lentille 6 et un diaphragme de sélection 701, 702, 703 d’une partie du faisceau laser 5 émis par le module de génération 4, des moyens optiques de focalisation 8 du faisceau laser 5 sur l’échantillon 2 à étudier.
Tel que cela est illustré par la , le dispositif d’analyse 3 comprend, selon le sens d’émission du faisceau laser 5 depuis le module de génération 4 vers l’échantillon 2, une pluralité de lentilles 6 et un diaphragme 7
Le dispositif d’analyse 3 comprend également une pluralité de miroirs 32 permettant de dévier le faisceau laser 5 depuis le module de génération 4 jusqu’aux moyens de focalisation 8, cela afin de limiter l’encombrement du dispositif d’analyse 3.
En sortie des moyens optiques de focalisation 8, le faisceau laser 5 devient un faisceau de focalisation 51. Dans ce cas, le faisceau de focalisation 51 présente une forme conique allant en s’amincissant en direction de l’échantillon 2, tandis qu’entre le module de génération 4 et les moyens de focalisation 8, le faisceau laser 5 présente une forme sensiblement cylindrique.
En outre, le système 1 comprend des moyens de collecte 9 et des moyens de détermination 10 dont le rôle sera décrit ci-après.
Pour cela, tel que cela est illustré par les figures 2 et 3, les moyens de collecte 9 comprennent une fibre optique 91 dont une extrémité libre définissant une portion terminale 92 est approchée au plus près du plasma P. La fibre optique 91 présente préférentiellement un diamètre de 1000 µm.
La portion terminale 92 s’étend selon un axe principal AA formant avec le socle 31 un angle A strictement inférieur à 30°.
La portion terminale 92 présente une section terminale 93 qui est positionnée au plus proche du plasma P.
Selon le mode de réalisation illustré par les figures 2 et 3, la portion terminale 92 présente une découpe en biseau 94 définissant la section terminale 93.
La section terminale 93 est orientée vers le haut, en direction opposée au plasma P.
Autrement dit la section terminale 93 est orientée en direction d’une partie supérieure P1 du plasma P. La partie supérieure P1 est distante de la zone d’impact entre le faisceau laser 5 et l’échantillon 2, en direction des moyens optiques de focalisation 8.
Les moyens de collecte 9 comprennent également des premiers moyens de communication 95 destinés à établir, avec des deuxièmes moyens de communications 101 des moyens de détermination 10, une voie de communication.
L’invention est décrite à l’aide des quatre modes d’exécution mentionnés précédemment. Un élément commun à ces modes est désigné par la même référence.
Une lampe selon l’un quelconque des modes d’exécution comprend un globe 1, relié à un pied 3 par des moyens de liaison 5 s’étendant suivant une direction diamétrale D du globe 1. Un disque médian 7 est mobile à l’intérieur du globe 1 autour d’un axe de rotation A1, perpendiculaire à la direction diamétrale D des moyens de liaison 5. Un support 9, fixe par rapport au pied 3, s’étend à l’intérieur du globe 1 et porte l’axe de rotation A1 du disque médian 7. Des moyens d’éclairage 11 sont portés sur une face ou sur une face et une face opposée du disque médian 7.
Selon l’invention, la lampe comprend un moyen 13 d’entraînement du disque médian 7, mobile autour d’un axe de rotation A2 parallèle à l’axe de rotation A1 du disque médian 7 et commandé en rotation par un moteur 15 porté par le support 9.
Le globe 1 résulte d’un assemblage de deux demi-globes. Les moyens de liaison 5a, 5b comprennent deux tubes cylindriques, reliés au pied 3 et définissant la direction diamétrale D du globe 1. Une plaque 29, fixée au pied 3 par un troisième tube cylindrique 6, coaxial aux deux tubes précédents, est logée à l’intérieur du globe 1 pour servir de fixation au support 9. A noter que la plaque 29 et le tube cylindrique 6 peuvent être une seule et même pièce. Le disque médian 7 est fixé à un moyeu 19 par l’intermédiaire d’une encoche de fixation 8 tandis que le support 9 reçoit le moyeu 19, monté dans un logement 10 définissant l’axe de rotation A1 et fermé par une bague 12 vissée dans le support 9.
Les moyens d’éclairage 11 sont reliés à une source d’alimentation 21, disposée dans le pied 3, par des câbles électriques 23, fixés sur une face ou sur une face et la face opposée du disque médian 7 et logés dans un perçage axial 20 du moyeu 19, un perçage 22 du support 9 et les tubes cylindriques des moyens de liaison 5a, 5b. L’éclairage biface du disque médian 7 permet d’illuminer le globe 1 en deux hémisphères de luminosité différente, de part et d’autre du disque médian 7.
Des câbles électriques 25 relient le moteur 15 à la source d’alimentation 21 en étant logés dans le tube cylindrique indiqué précédemment.
Dans le premier mode d’exécution, et 2, le moteur 15 est logé dans un décrochement 27 du support 9, fermé par la plaque de fixation 29. Il commande en rotation le moyen 13 d’entraînement du disque médian 7, qui en l’occurrence est une roue dentée, en prise d’engrenage avec un secteur de roue dentée 31, fixé au moyeu 19 du disque médian 7. La prise d’engrenage peut être directe ou indirecte, mettant en œuvre un engrenage intermédiaire 33. La distance qui sépare l’axe de rotation A1 du disque médian 7, de l’axe de rotation A2 du moyen 13 d’entraînement, est avantageusement mise à profit pour obtenir un rapport élevé de démultiplication entre le moyen 13 d’entraînement et le secteur de roue dentée 31, correspondant au rapport des rayons de ces deux éléments engrenés l’un dans l’autre.
Le deuxième mode d’exécution, et 6, se distingue du précédent en ce que le moyen 13 d’entraînement du disque médian 7 et le moteur 15 sont portés par un levier 10 articulé au support 9. Un ressort 14 assure la prise d’engrenage entre le moyen 13 d’entraînement et le secteur de roue dentée 31. Le levier 10 permet de déporter l’axe de rotation A2 du moyen 13 d’entraînement par rapport à la direction diamétrale D des moyens de liaison 5a, 5b en vue d’augmenter l’amplitude de la rotation du secteur de roue dentée 31.
Le troisième mode d’exécution, et 8, se distingue des deux modes précédents en ce que le moteur 15 est logé entre deux bras 9a, 9b du support 9 conformé en fourche. La profondeur de la fourche permet de faire varier la distance qui sépare les axes de rotationA1 et A2 peut ainsi être avantageusement réduite pour diminuer le rapport de démultiplication, à proportion du rapport des rayons du moyen 13 d’entraînement du disque médian 7 et d’une roue dentée 37, fixée au moyeu 19 et engrenée avec le moyen 13 d’entraînement.
Dans les trois modes d’exécution précédents, le support 9 s’étend suivant la direction diamétrale D des moyens de liaison 5a, 5b. Le disque médian 7 possède une échancrure 17 qui s’étend suivant une direction radiale, pour lui permettre d’être déplacé en rotation autour de l’axe de rotation A1, de part et d’autre du support 9.
Le quatrième mode d’exécution, et 10, se distingue des trois modes d’exécution précédents, en ce que le support 9 comprend un premier bras 9c, désaxé par rapport à la direction diamétrale D et un deuxième bras 9d, fixé au premier bras 9c et portant le moyen 13 d’entraînement du disque médian 7 et le moteur 15. Le premier bras 9c est fixé à la plaque de fixation 29. Il est désaxé d’un angle typiquement égal à 45° par rapport à la direction diamétrale D. Le deuxième bras 9d est lui aussi désaxé d’un angle typiquement égal à -45°. Le moyen 13 d’entraînement du disque médian 7 est en prise d’engrenage avec une roue dentée 37 dont le moyeu 19 est porté par le deuxième bras 9d suivant l’axe de rotation A1.
Dans l’un quelconque des modes d’exécution, les éléments cylindriques des moyens de liaison 5a, 5b sont mobiles en rotation par rapport au pied 3, autour de la direction diamétrale D. La rotation est assurée par un engrenage de deux roues dentées 39, 41 dont l’une est commandée par un deuxième moteur, non représenté, logé dans la source d’alimentation 21 et l’autre est fixée aux deux tubes cylindriques.
A noter que l’axe de rotation A2 du moyen 13 d’entraînement du disque médian 7 est de préférence confondu avec l’arbre du moteur 15.
Le disque médian 7 et les moyens d’éclairage 11 permettent de partager le globe 1 en deux hémisphères de luminosité différente, qui se déplacent à l’intérieur du globe en fonction de la rotation du disque médian 7 autour de l’axe de rotation A1. Sur les figures 11 et 12, le globe 1 est teinté de deux teintes différentes sur deux demi-globes 1a, 1b dont le plan de séparation est défini par la direction diamétrale D et l’axe de rotation A1. , le disque médian 7 s’étend dans le plan de séparation des deux demi-globes 1a, 1b qui ainsi coïncident avec les deux hémisphères de luminosité différente. , le disque médian 7 s’étend perpendiculairement au plan de séparation des deux demi-globes 1a, 1b de sorte que les deux hémisphères de luminosité différente sont tournés de 90° autour de l’axe de rotation A1 par rapport aux deux demi-globes 1a, 1b. Dans cette deuxième configuration, le globe 1 offre quatre différentes températures de luminosité.
Une application particulière de l’invention tient dans la représentation du globe terrestre. , le pied 3 est intégré à une armature 43 qui permet d’incliner la direction diamétrale D des moyens de liaison 5a, 5b d’un angle représentant l’inclinaison de la Terre suivant la direction Nord – Sud. Un arceau 45 est fixé à l’armature 43 pour porter, à l’opposé des moyens de liaison 5a, 5b, un pivot 47 venant en prise avec le globe 1, suivant la direction diamétrale D. Le moteur qui est intégré à la source d’alimentation 21 et qui commande la rotation du globe 1 autour de la direction diamétrale D, est synchronisé avec le moteur 15 qui commande la rotation du disque médian 7 autour de l’axe de rotation A1, pour simuler la rotation journalière de la Terre autour de la direction Nord – Sud et le déplacement annuel de la face éclairée par le Soleil, pour l’hémisphère Nord comme pour l’hémisphère Sud.
Dispositif de combustion à hydrogène La présente divulgation se rapporte au domaine de la combustion tel qu’en particulier de l’hydrogène pour une turbine, notamment pour une turbomachine, telle que par exemple une turbine à gaz, un turboréacteur ou un turbopropulseur d’aéronef. Plus précisément, la présente divulgation concerne un dispositif de combustion à hydrogène.
Enfin, l’invention a également pour objet un ensemble propulsif pour aéronef, comprenant une turbomachine et une nacelle comportant au moins un capot de soufflante, ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus.
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée, représenté en configuration de poussée directe ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la , plus détaillé et se présentant sous la forme d’un premier mode de réalisation préféré de l’invention, avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ;
est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe et la configuration d’inversion de poussée ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’une partie de l’inverseur se présentant sous la forme d’une alternative de réalisation, avec cet inverseur représenté en configuration de poussée directe ;
est une vue axiale de la partie de l’inverseur montré sur la figure précédente ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’une partie de l’inverseur se présentant sous la forme d’un second mode de réalisation préféré de l’invention, avec cet inverseur représenté en configuration de poussée directe ; et
est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration d’inversion de poussée.
Avantageusement, lors de l’étape de projection d’un jet de gaz, le jet de gaz est projeté à un débit inférieur à 1 L.min -1 , préférentiellement avec un débit de 0,5 L.min -1 , et à une vitesse supérieure à 21 m.s -1 , préférentiellement égale à 42 m.s -1 .
Une économie de gaz est alors réalisée tout en améliorant la protection conférée à la fibre optique et aux moyens de focalisation contre un risque d’encrassement, tout en permettant de rapprocher la fibre optique du plasma généré pour améliorer la qualité de l’analyse réalisée.
Préférentiellement, le procédé comprend une étape de modification de la position de l’échantillon à étudier selon un vecteur de déplacement formant un angle inférieur ou égal à 90°, préférentiellement de 0°, par rapport à un vecteur de projection du jet de gaz le long de l’axe de projection, selon une projection orthogonale sur un plan dans lequel s’inscrit la surface de l’échantillon.
Cette étape de modification de la position de l’échantillon est réalisée après une première focalisation du faisceau laser et une première projection d’un jet de gaz, ou au fur et à mesure de la focalisation du faisceau laser et de la projection du jet de gaz.
Cette étape permet que l’analyse de la surface de l’échantillon se produise sur une partie de cette surface qui ne fait pas l’objet d’une accumulation de poussières suite à la projection de poussières par le jet de gaz.