INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de sortie 15 est, par exemple, un dispositif d’affichage et un dispositif de communication du terminal portable Y, comme le montre la . L’unité de sortie 15 sort vers l’extérieur sous forme de données, ou affiche sur un écran d'affichage, les informations d’évaluation simple de conduite en ligne droite A11 et les informations d’évaluation simple de conduite en virage A12 que l’unité d’évaluation simple 13 a sélectionnées ; et les informations d’évaluation détaillée A2 que l’unité d’évaluation détaillée 14 a sélectionnées. L’unité de sortie 15 peut afficher le graphique G1 relatif aux grandeurs physiques prédéterminées incluses dans les données de conduite en séries temporelles D1 ou les données de conduite en ligne droite D1s ; et le graphique G2 relatif aux grandeurs physiques prédéterminées incluses dans les données de conduite en virage D1t, comme le montre la . De plus, l’unité de sortie 15 peut afficher la position actuelle du véhicule à inclinaison X, la carte indiquant entre autres le trajet du véhicule à inclinaison X, la vitesse du véhicule à inclinaison X, et des informations comme le kilométrage.
Le volume libre au-dessus du cœur de réacteur C permet le positionnement complètement sorti des barres de contrôle 42, ainsi que la position en attente de crayons absorbants dits d’urgence, dédié à l’arrêt de sécurité de la réaction nucléaire.
Au-dessus de barres de contrôle 42, est fixée une plaques à trous 48 ajourée, permettant le libre passage du fluide primaire chaud issu du cœur à travers les trous 480, ainsi que les tiges de commande de déplacement de la couronne de laminage 481.
A la périphérie de la plaque 48, est agencée une vanne de régulation 481 de débit de l’eau du circuit primaire, aussi appelée de laminage du débit. Cette vanne est sous la forme d’une couronne de laminage 481 qui épouse la périphérie intérieure du compartiment 45 de la cuve et s’étend sur une hauteur comprise entre la plaque 48 et les ouvertures de sortie de l’eau primaire, permet de régler le débit de cette dernière.
Cette vanne de laminage 481 a pour fonction de réguler le débit de circulation naturelle de l’eau du circuit primaire passant à travers les ouvertures 400 qui constituent les entrées des collecteurs d’eau primaire des échangeurs 49 entre circuit primaire et secondaire. La commande de positionnement de cette vanne de régulation est effectuée par un moteur électrique pilotant le déplacement vertical de la tige de commande 482 lié à la couronne 481, qui est avantageusement identique à ceux utilisés par les tiges de commandes des barres de contrôle de réactivité 46.
Dans une position intermédiaire, comme illustré à la , la couronne de laminage 481 laisse partiellement dégagées les ouvertures 400 régulant ainsi le débit d’eau primaire destiné aux échangeurs 49.
En cas de panne électrique ou déclenchement d’arrêt d’urgence, la chute gravitaire des barres 46 couplées mécaniquement aux crayons absorbants 42 déclenche également la chute gravitaire de la vanne de régulation du fluide primaire 481. Dans la position extrême basse, comme illustrée à la , cette vanne de régulation 481 laisse totalement passer l’eau du circuit primaire à travers les ouvertures 400, permettant ainsi de maximiser l’échange thermique dans les échangeurs 49 entre circuits primaire et secondaire, afin d’évacuer la puissance résiduelle et refroidir le circuit primaire. Ce fonctionnement par chute gravitaire de cette vanne de régulation, garantit une fiabilité et une sécurité en cas de perte électrique ou de panne du réacteur.
Dans le réacteur 4 des figures 5 et 6, en fonctionnement normal, la puissance thermique créée par la réaction nucléaire en chaîne au sein du cœur du réacteur est évacuée par le fluide du circuit primaire qui s’élève par convection naturelle de façon ascensionnelle, pour arriver dans la partie supérieure, où il peut alors s’écouler suivant les différentes ouvertures de sortie 400 correspondant aux collecteurs d’entrées des échangeurs 49 entre circuit primaire et secondaire et dans une portion centrale supérieure du cœur, sous la forme d’une cheminée. Cette cheminée centrale non détaillée, appelée riser, contient outre les mécanismes de pilotage des barres de contrôle, les capteurs d’instrumentions des paramètres du cœur, et au-dessus les moteurs de déplacement 47 des barres de contrôle de la réactivité 42.
Ainsi, l’enveloppe de séparation 44 du cœur C permet de séparer l’eau, fluide du circuit primaire, dans ses températures dites froide et chaude. Ainsi, l’eau primaire à température froide entourant le cœur C à l’intérieur de l’enveloppe 40, tandis que l’eau primaire à température chaude, échauffée en circulant de façon ascensionnelle dans le cœur C, se retrouve dans la portion centrale supérieure du cœur.
Au-dessus des ouvertures de sortie 400, au sein du réacteur 4, une plaque de séparation 7 séparant l’intérieur du dôme 41 de la cuve contenant un pressuriseur, du riser. Cette plaque de séparation 7 contient une plaque à trous 70 débouchant permettant d’assurer les fonctions d’isolement thermique et différences de pression du pressuriseur intégré. Cette plaque de séparation peut être du type celle déjà décrite dans la demande de brevet WO2012/158929 A3.
Après son refroidissement à travers les échangeurs 49 de manière descendante, l’eau du circuit primaire passe à travers les ouvertures 401 qui constituent les collecteurs de sorties d’eau primaire des échangeurs 49 puis retourne en circuit fermé vers la partie inférieure du cœur du réacteur. D’abord en périphérie de la virole 40, dans une zone appelée classiquement « down comer », puis se retourne en fond de cuve, traverse le panier de supportage cœur 43, et va s’échauffer à travers le cœur C. La circulation en circuit fermé P uniquement par convection naturelle de l’eau primaire est symbolisée par les flèches blanches en figures 5 et 6. La force motrice du circuit primaire en convection naturelle est pilotée par la différence de hauteur entre la position altimétrique moyenne des échangeurs 49 (source froide primaire), et la hauteur moyenne de la zone fissile du cœur C (source chaude primaire).
Comme déjà évoqué, le réglage de la pression de l’eau primaire est réalisé par la vanne de laminage 481 dont les mécanismes de commande sont logés dans un des trous 480 de la plaque 48. La température d’entrée et de sortie de l’eau primaire se règle grâce aux conditions de fluence neutronique c’est-à-dire de la puissance thermique du cœur, par les positions des barres de contrôle 42 de réactivité dans le cœur, et aux conditions de température et de pression de saturation dans le pressuriseur. Ici du fait de la circulation uniquement en convection naturelle, c’est-à-dire en l’absence de moyen actif de pompage d’eau primaire, c’est la vanne de laminage du débit d’eau primaire qui fixe les conditions de circulation d’échange entre circuits primaire et secondaire par rapport à la puissance produite en cœur. De fait, le pilotage du fonctionnement du réacteur calogène peut être réalisé simplement avec, un contrôle de la pression et température au niveau du pressuriseur à l’aide du système de refroidissement 6 de vapeur primaire et des chaufferettes 8 , un réglage du débit de circulation naturelle primaire évacuant la puissance thermique du cœur par la couronne de laminage 481, et le réglage de la puissance du cœur par l’ensemble des barres de contrôle 42.
Les échangeurs 49 entre circuit primaire et secondaire sont de préférence des échangeurs à plaque, avantageusement en acier inoxydable, et conçus pour résister à la pression de l’eau du circuit primaire. Avantageusement, ces échangeurs 49 sont fabriques par empilement constitué de plaques métalliques rainurées assemblées entre elles soit par compression isostatique à chaud (CIC), soit par compression uniaxiale à chaud (CUC) de sorte à obtenir un soudage par diffusion entre les plaques métalliques, soit par brasage.
L’activité de chacun de ces radionucléides dans la solution S1, telle que mesurée par spectrométrie γ, est indiquée dans le tableau 1.
Pour le traitement de la solution S1 par le procédé de l’invention, il est procédé comme suit : 1. un volume de 80 mL d’hydroxyde de sodium 20 N est introduit dans un bidon ; 2. un volume de 100 mL de la solution S1 est progressivement introduit sous agitation dans le bidon pour que le pH du mélange entre la solution S1 et NaOH soit supérieur à une valeur de 13 (mesurée au papier pH) ; 3. on ajoute progressivement 32 g de nitrate de calcium tétrahydraté, Ca(NO 3 ) 2 .4H 2 O, dans la solution S1 au pH ajusté ; 4. on laisse décanter le mélange obtenu au point 2 pendant au moins 48 heures pour obtenir par mûrissement un précipité de taille suffisante pour la séparation solide/liquide de l’étape suivante ; 5. on transvase en plusieurs fois le mélange obtenu à l’issue du mûrissement dans deux tubes à centrifuger, chaque transvasement étant suivi d’une centrifugation (3 200 ou 3 600 tr/min) puis d’un prélèvement du surnageant ; 6. on soumet le précipité obtenu au point 4, séparé par centrifugation dans les deux tubes au point 5, à deux lavages successifs, chaque lavage étant réalisé en introduisant 10 mL d’eau désiliciée dans chaque tube à centrifuger, en soumettant chaque tube à une centrifugation (3 200 ou 3 600 tr/min) et en prélevant le surnageant.
Les surnageants obtenus aux points 5 et 6 ci-avant sont réunis dans un même récipient pour former une solution (volume : 180 mL) qui, par souci de simplicité, sera considérée dans ce qui suit comme étant la solution S1 après traitement.
Un premier échantillon de cette solution est soumis à un dosage des ions fluorures par chromatographie ionique tandis qu’un second échantillon est soumis à une analyse par spectrométrie γ pour mesurer l’activité des différents radionucléides qu’elle contient.
Le dosage des ions fluorures montre que leur concentration dans la solution S1 après traitement est inférieure à 10 mg/L, ce qui permet d’envisager la possibilité de diriger cette solution vers une unité de concentration par évaporation, calcination et vitrification.
Quant à l’activité des radionucléides, elle est rapportée dans le tableau 1 ci-après.
Ce tableau montre que plus de 99 % de l’activité des césium 137 et 134 dans la solution S1 avant traitement se retrouvent dans la solution S1 après traitement. Il n’y a donc pas eu d’immobilisation significative des césium 137 et 134 dans le précipité formé lors de ce traitement.
Sachant que l’activité des césium 137 et 134 représentait à elle seule environ 93 % de l’activité β/γ de la solution S1 avant traitement, la majeure partie de l’activité β/γ de la solution S1 se retrouve donc dans cette solution après traitement.
Le tableau 1 montre, par contre, une forte diminution de l’activité de l’antimoine 125, de l’europium 154, du cérium 144 et du praséodyme 144 dans la solution S1 après traitement par rapport à ce qu’elle est avant traitement, ce qui signifie que ces radionucléides ont partiellement ou quasi totalement été immobilisés dans le précipité.
Dans cet exemple, il est à noter que l’activité du ruthénium 106 et, par conséquent, du rhénium 106 est plus élevée dans la solution S1 après traitement que celle dans la solution S1 avant traitement, ce qui est attribué à une pollution par l’ambiance de la chaîne blindée dans laquelle a été réalisé l’essai.
Exemple II : Traitement par du lait de chaux d’un mélange de solutions d’att aque de fines de dissolution par HF et HNO 3 :
L’exemple qui suit se rapporte à un essai réalisé avec 80 mL d’une solution, dite ci-après « solution S2 », correspondant au mélange de différents reliquats de solutions résultant de l’attaque de fines de dissolution par un mélange d’acide fluorhydrique 11 N et d’acide nitrique 7 N.
La solution S2 comprend 170 g/L d’ions fluorures et présente une activité β/γ de 1,0 .10 10 Bq/L, principalement liée au ruthénium 106 (45 %), les autres radionucléides étant le rhodium 106, l’antimoine 125 et le césium 137.
Pour le traitement de cette solution S2 par le lait de chaux, il est procédé comme suit : 1. on prépare dans un broc 275 mL de lait de chaux de pH initial égal à 13 ; 2. un volume de 80 mL de la solution S2 est introduit dans le broc progressivement, 10 mL par 10 mL, avec, après chaque ajout, une vérification (au papier pH) que le pH du mélange est supérieur à 11 et, à défaut, un ajustement du pH à 13 par ajout d’hydroxyde de sodium 20 M est réalisé ; 3. on laisse décanter le mélange pendant 24 heures, moyennant quoi on obtient un précipité en suspension et un peu de liquide clair surnageant ; 4. on vérifie que le pH du liquide clair surnageant est supérieur à 11 et, si ce n’est pas le cas, ce pH est réajusté à 13 par ajout d’hydroxyde de sodium puis on soumet à une centrifugation (2 200 tr/min) ce liquide avec un peu de la suspension, après quoi on prélève le surnageant de centrifugation (47 mL) ; 5. on soumet la suspension restée dans le broc au point 4 à deux lavages successifs à la soude 0,2 N suivis d’une décantation et d’une centrifugation du liquide issu de cette décantation avec un peu de suspension, puis du prélèvement des surnageants de centrifugation (30 mL et 74 mL respectivement pour les lavages 1 et 2).
Les surnageants de centrifugation obtenus aux points 4 et 5 ci-avant sont réunis dans un même récipient pour former une solution (volume : 151 mL) qui, par souci de simplicité, sera considérée dans ce qui suit comme étant la solution S2 après traitement.
Comme précédemment indiqué, l’étape b) peut être réalisée simultanément à l’étape a) ou postérieurement à l’étape a). En fait, tout dépend de la source d’ions calcium utilisée pour amener, lors de son mélange avec la solution aqueuse A, le pH de cette dernière à une valeur au moins égale à 10.
Ainsi, si la source d’ions calcium est un lait de chaux, alors le mélange de ce lait de chaux avec la solution aqueuse A peut permettre de réaliser simultanément les étapes a) et b).
En revanche, si la source d’ions calcium est du nitrate de calcium, du carbonate de calcium, du sulfate de calcium ou du phosphate de calcium, alors il est préférable de réaliser les étapes a) et b) l’une après l’autre.
Auquel cas, l’étape a) comprend un ajustement du pH de la solution aqueuse A par mélange avec une solution aqueuse d’une base forte, typiquement de l’hydroxyde de sodium ou de l’hydroxyde de potassium, de préférence sous la forme d’une solution très concentrée, par exemple 18 N ou 20 N.
Conformément à l’invention, le procédé peut comprendre entre les étapes b) et c) une étape consistant à laisser au repos le mélange formé à l’étape b) (aussi appelée mûrissement), auquel cas les tailles des germes de fluorine formés vont augmenter jusqu’à obtenir des grains qui pourront être plus aisément séparables par séparation solide-liquide lors de l’étape c) tout en appauvrissant la solution en ions fluorures.
L’étape c) peut être réalisée par toute technique permettant de séparer un précipité du milieu aqueux dans lequel il baigne, par exemple par filtration, notamment sous vide ou sous pression, par décantation, par centrifugation ou encore par une décantation suivie d’une centrifugation, cette dernière technique étant préférablement utilisée dans les chaines blindées ou boîtes à gants des laboratoires des installations du cycle du combustible nucléaire.
Par ailleurs, l’étape c) peut être suivie par un ou plusieurs lavages du précipité à l’eau ou avec une solution d’hydroxyde de sodium faiblement concentrée, par exemple 0,2 N, chaque lavage étant lui-même complété par une séparation solide-liquide.
De préférence, la solution aqueuse A est : - une solution issue, directement ou après une éventuelle dilution, d’une attaque par de l’acide fluorhydrique, seul ou en mélange avec un autre acide minéral tel que l’acide nitrique, d’un ou plusieurs précipités produits au cours du traitement d’un combustible nucléaire usé et, notamment, une solution issue, directement ou après une éventuelle dilution, d’une attaque d’un ou plusieurs précipités de PF par un mélange d’acide fluorhydrique, par exemple 0,25 N, et d’acide nitrique, par exemple 14 N, ou - une solution issue, directement ou après une éventuelle dilution, d’une attaque de fines de dissolution par un mélange d’acide fluorhydrique, par exemple 11 N, et d’acide nitrique, par exemple 7 N, ou encore - un mélange de celles-ci.
Par précipités de PF, on entend les résidus à base de molybdate de zirconium et/ou de phosphomolybdate de césium, qui sont obtenus par concentration, typiquement par évaporation, des solutions aqueuses résultant des opérations d’extraction, de séparation et de purification de l’uranium et du plutonium typiquement mises en œuvre dans le traitement d’un combustible nucléaire usé.
Par fines de dissolution, on entend l’ensemble des solides de faible granulométrie restant après dissolution du combustible nucléaire usé dans l’acide nitrique et séparé par clarification de la solution ainsi obtenue au moyen de décanteuses centrifuges pendulaires.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE MISE EN ŒUVRE PARTICULIERS
E xemple I : Traitement par du nitrate de calcium d ’un mélange de solutions d’attaque d ’un précipité de PF par HF et HNO 3 :
L’exemple qui suit se rapporte à un essai réalisé avec 100 mL d’une solution, dite ci-après « solution S1 », préalablement obtenue en réunissant quatre reliquats, de 25 mL chacun, de solutions résultant toutes les quatre de l’attaque d’un précipité de produits de fission par 40 mL d’un mélange d’acide fluorhydrique 0,25 N et d’acide nitrique 14 N, et dont le volume a été ajusté à 50 mL par addition d’acide nitrique 0,5 N.
La solution S1 comprend environ 3,8 g/L d’ions fluorures et, comme visible dans le tableau 1 ci-après, du césium 137, du césium 134, de l’antimoine 125, de l’europium 154, du ruthénium 106, du rhénium 106, du cérium 144 et du praséodyme 144, l’activité liée au césium 137 étant largement majoritaire.
Un critère d'évaluation simple de conduite en ligne droite E11, qui est un critère d'évaluation simple E1, est par exemple un critère d'évaluation sur les manœuvres d’accélération et de décélération du conducteur lors de la conduite en ligne droite du véhicule à inclinaison X, comme le montrent les figures 1 et 2. Un critère d'évaluation simple de conduite en ligne droite E11 évalue sur la base de l’accélération et de la décélération sur l’axe antéro-postérieur, qui sont des grandeurs physiques prédéterminées contenues dans les données de conduite en ligne droite D1s. Un critère d'évaluation simple de conduite en ligne droite E11 est un critère d’évaluation qui est évalué si des grandeurs physiques prédéterminées sont incluses dans les données de conduite en ligne droite D1s.
Un critère d'évaluation simple de conduite en virage E12, qui est un critère d'évaluation simple E1, est par exemple un critère d'évaluation sur le vacillement de la carrosserie du conducteur lors de la conduite en virage du véhicule à inclinaison X. Un critère d'évaluation simple de conduite en virage E12 évalue sur la base de la vitesse angulaire sur l’axe transversal, qui est une grandeur physique déterminée contenue dans les données de conduite en virage D1t. Un critère d'évaluation simple de conduite en virage E12 est un critère d’évaluation qui est évalué si des grandeurs physiques prédéterminées sont incluses dans les données de conduite en virage D1t.
Une information d’évaluation simple de conduite en ligne droite A11 est, par exemple, une information relative aux manœuvres d’accélération et de décélération lors de la conduite en ligne droite du conducteur qui est évaluée sur un critère d'évaluation simple de conduite en ligne droite E11. Une information d’évaluation simple de conduite en ligne droite A11 inclut, par exemple, au moins deux informations parmi les informations relatives aux plages de vitesses du véhicule à inclinaison X, les informations relatives à la situation du véhicule à inclinaison X, et les informations relatives aux manœuvres du véhicule à inclinaison X. Autrement dit, une information d’évaluation simple de conduite en ligne droite A11 inclut des informations correspondant au contenu d’évaluation du critère d'évaluation simple de conduite en ligne droite E11.
Une information d’évaluation simple de conduite en virage A12 est, par exemple, une information relative au vacillement de la carrosserie lors de la conduite en virage du conducteur qui est évalué sur un critère d'évaluation simple de conduite en virage E12. Une information d’évaluation simple de conduite en virage Ａ１２ inclut, par exemple, au moins deux informations parmi les informations relatives aux plages de vitesses du véhicule à inclinaison X, les informations relatives à la situation du véhicule à inclinaison X, et les informations relatives aux manœuvres du véhicule à inclinaison X. Autrement dit, une information d’évaluation simple de conduite en virage Ａ１２ inclut des informations correspondant au contenu d’évaluation du critère d'évaluation simple de conduite en virage Ｅ１２.
Un critère d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 est un critère d'évaluation, qui évalue, sur la base d’un indice d'évaluation prédéterminé, des grandeurs physiques prédéterminées lors d’une conduite en ligne droite, incluses dans les données de conduite en séries temporelles D1 du véhicule à inclinaison X, afin d’effectuer une évaluation de la technique de conduite du conducteur lors de la conduite en ligne droite du véhicule à inclinaison X, comme le montre la . Les critères d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 sont stockées dans la mémoire 20 (voir ).
Les critères d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 sont définis, par exemple, par une combinaison des plages de vitesses, des situations, et des manœuvres du véhicule à inclinaison X lors d’une conduite en ligne droite. Les plages de vitesses des critères d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 sont divisées, par exemple, en vitesse faible, route ordinaire, et autoroute. Les situations des critères d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 sont divisées, pour chaque plage de vitesses, en diverses situations comme, par exemple, l’accélération en ligne droite, la décélération en ligne droite, ou encore un mouvement d’urgence en ligne droite. Les manœuvres des critères d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31 sont divisées, pour chaque situation, en différentes manœuvres comme, par exemple, la répartition appropriée de la charge, le maintien à l’équilibre de la carrosserie, l’équilibre de la charge pour éviter le blocage de l’avant et le soulèvement de l’arrière, ou encore la fermeté du serrage des genoux.
Un critère d'évaluation détaillée de conduite en virage E32 est un critère d'évaluation, qui évalue, sur la base d’un indice d'évaluation prédéterminé, des grandeurs physiques prédéterminées lors d’une conduite en virage, incluses dans les données de conduite en séries temporelles D1 du véhicule à inclinaison X, afin d’effectuer une évaluation de la technique de conduite du conducteur lors de la conduite en virage du véhicule à inclinaison X. Les critères d'évaluation détaillée de conduite en virage E32 sont stockées dans la mémoire 20. Les critères d'évaluation détaillée de conduite en virage E32 sont définis, par exemple, par une combinaison des plages de vitesses, des situations, et des manœuvres du véhicule à inclinaison X lors d’une conduite en virage.
Les informations d’évaluation détaillée de conduite en ligne droite A31 sont des informations relatives à l’évaluation de la technique de conduite du conducteur, chacune établies par rapport à un critère d'évaluation détaillée de conduite en ligne droite E31, comme le montre la . Les informations d’évaluation détaillée de conduite en ligne droite A31 incluent les commentaires sur la technique de conduite dudit conducteur lorsqu'il conduit en ligne droite. Les informations d’évaluation détaillée de conduite en ligne droite A31 sont stockées dans la mémoire 20 (voir ).