INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition cosmétique selon l’invention présente également des qualités d’usage améliorées en permettant d’éviter l’effet poudré sur les fibres kératiniques et/ou le cuir chevelu, en particulier dans le cadre d’une application répétée nécessaire par un usage fréquent.
La composition cosmétique selon l’invention donne également entière satisfaction en termes d’efficacité antichute et/ou de repousse des fibres kératiniques et/ou antipelliculaire. Elle a en outre un effet bénéfique sur l’accroissement du diamètre des fibres kératiniques et sur le renforcement des fibres contre la casse.
En outre, la composition selon l’invention permet d’apporter aux fibres kératiniques de bonnes propriétés cosmétiques, notamment de conditionnement, particulièrement en matière de brillance, de souplesse, de caractère délié, et de lissage au toucher.
La présente invention concerne également l’utilisation de ladite composition cosmétique pour traiter la chute, et/ou favoriser la repousse des fibres kératiniques et/ou traiter cosmétiquement les pellicules.
Avantageusement, dans la formule (I), R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 , R 7 , R 8 , R 9 , R 10 et R 11 représentent un atome d’hydrogène.
De préférence, le ou les composés de formule (I) est ou sont choisis dans le groupe constitué par les composés suivants ainsi que leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et leurs solvates tels que les hydrates : 4-(2-aminoéthyl)phénol, 4-(2-aminopropyl)phénol 3-methoxy-4-hydroxyphenethylamine 4-(N-methly-2-aminoethyl)phénol 3,4-dimethoxyphenethylamine 2-(3-hydroxy-4-methoxyphenyl)éthylamine 2-(4-Hydroxyphenyl)-N,N-diméthyléthylamine 2-(4-methoxyphenyl)éthylamine 4-(2-aminoethyl)-2,6-dimethylphenol 4-[(2S)-2-amino-3-hydroxypropyl]phénol 4-ethoxy-β-methylbenzeneethanamine 4-propoxybenzeneethanamine 4-(2-aminoethoxy)benzene ethanamine 4-(2-methoxyethoxy)benzene ethanamine, et leurs mélanges.
De préférence, le composé de formule (I) est choisi dans le groupe constitué par les composés suivants ainsi que leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et leurs solvates tels que les hydrates : 4-(2-aminoéthyl)phénol, 4-(2-aminopropyl)phénol, 3-methoxy-4-hydroxyphenethylamine 3,4-dimethoxyphenethylamine 2-(3-hydroxy-4-methoxyphenyl)éthylamine 2-(4-methoxyphenyl)éthylamine 4-(2-aminoethyl)-2,6-dimethylphenol 4-[(2S)-2-amino-3-hydroxypropyl]phénol 4-ethoxy-β-methylbenzeneethanamine 4-propoxybenzeneethanamine 4-(2-aminoethoxy)benzene ethanamine 4-(2-methoxyethoxy)benzene ethanamine, et leurs mélanges.
De préférence, le composé de formule (I) est choisi dans le groupe constitué par les composés suivants ainsi que leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et leurs solvates tels que les hydrates : 4-(2-aminoéthyl)phénol, 3-methoxy-4-hydroxyphenethylamine 3,4-dimethoxyphenethylamine 2-(3-hydroxy-4-methoxyphenyl)éthylamine 2-(4-methoxyphenyl)éthylamine 4-(2-aminoethyl)-2,6-dimethylphenol 4-propoxybenzeneethanamine 4-(2-aminoethoxy)benzene ethanamine 4-(2-methoxyethoxy)benzene ethanamine, et leurs mélanges.
Avantageusement, le composé de formule (I) est choisi dans le groupe constitué par le 4-(2-aminoéthyl)phénol, ses isomères optiques, ses isomères géométriques, ses tautomères, ses sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et ses solvates tels que les hydrates.
Avantageusement, l’invention porte sur l’utilisation du 4-(2-aminoéthyl)phénol, sous une forme non polymérisée, en particulier en l’absence de polyphénol oxidase, ses isomères optiques, ses isomères géométriques, ses tautomères, ses sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et/ou ses solvates tels que les hydrates, pour le traitement cosmétique des fibres kératiniques de préférence des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
De préférence, l’utilisation du ou des composés de formule (I), telle que définie ci-avant, se déroule dans une gamme de pH allant de 3 à 10, de préférence à pH acide, i.e. inférieur à 7 (valeur 7 étant exclue).
En d’autres termes, l’utilisation du ou des composés de formule (I), telle que définie ci-avant, peut se dérouler dans un milieu dans lequel le pH varie de 3 à 10, de préférence à pH acide, i.e. inférieur à 7 (valeur 7 étant exclue).
De préférence, l’utilisation du ou des composés de formule (I), telle que définie ci-avant, se déroule dans une gamme de pH allant de 3 à 7 (valeur 7 étant exclue), plus préférentiellement dans une gamme allant de pH allant de 4 à 5.
En d’autres termes, l’utilisation du ou des composés de formule (I), telle que définie ci-avant, se déroule avantageusement dans un milieu réactionnel dans lequel le pH varie de 3 à une valeur strictement inférieure à 7, plus préférentiellement dans une gamme allant de pH allant de 4 à 5.
En particulier, la présente invention concerne l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I) telle que décrite précédemment pour le traitement cosmétique des fibres kératiniques, sans en altérer la couleur.
Avantageusement, la présente invention concerne l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I) telle que décrite précédemment pour renforcer les fibres kératiniques, en particulier les fibres kératiniques humaines telles que cheveux.
De préférence, l’invention porte sur l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I), telle que définie ci-avant, pour le traitement cosmétique des fibres kératiniques sensibilisées, telles que des fibres kératiniques permanentées, défrisées, colorées et/ou décolorées, en particulier décolorées.
Avantageusement, l’invention porte sur l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I), telle que définie ci-avant, pour renforcer les fibres kératiniques sensibilisées, telles que des fibres kératiniques permanentées, défrisées, colorées et/ou décolorées, en particulier décolorées.
De préférence, l’invention concerne l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I), telle que définie ci-avant, pour prévenir de la casse et/ou réparer des fibres kératiniques, de préférence des fibres kératiniques sensibilisées, telles que des fibres kératiniques permanentées, défrisées, colorées et/ou décolorées, en particulier décolorées.
De préférence, la présente invention concerne avantageusement l’utilisation d’un ou plusieurs composés de formule (I) telle que décrite précédemment pour prévenir de la casse des fibres kératiniques, de préférence des fibres kératiniques sensibilisées, telles que des fibres kératiniques permanentées, défrisées, colorées et/ou décolorées, en particulier décolorées.
La valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 est typiquement fournie par le fabricant dudit condensateur 64 avec une tolérance pouvant aller jusqu’à +/- 30%, et cette capacité C PVi varie avec le temps. Il est donc avantageux d’estimer, via le troisième estimateur 90 et avec une meilleure précision, sa valeur durant le fonctionnement du convertisseur d’énergie 10.
Le troisième estimateur 90 est typiquement configuré pour estimer une valeur courante de la capacité C PVi du condensateur 64 en corrigeant une précédente valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 en fonction, d’une part, du signe de la différence entre une valeur d’un courant de pont I Hi reçu par le pont de commutation 58 et une valeur d’un courant élémentaire d’entrée I PVi reçu par le module de conversion 35, dit premier signe ; et d’autre part, du signe de la différence entre la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi et la valeur postérieurement mesurée V PVi (t k+l ) de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi , dit deuxième signe ; une valeur estimée initiale de la capacité C PVi du condensateur 64 étant prédéfinie.
Si les premier et deuxième signes sont identiques, la valeur courante estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 est, par exemple, égale à la précédente valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 diminuée d’un pas de correction ΔC PVi ; et si les premier et deuxième signes sont distincts, la valeur courante estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 est, par exemple, égale à la précédente valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 augmentée du pas de correction ΔC PVi .
Le pas de correction ΔC PVi est, par exemple, de l’ordre du pourcent de la valeur initiale de la capacité C PVi du condensateur 64.
Autrement dit, le principe du troisième estimateur 90 est de comparer les données estimées avec les données réelles remontées par le bus de communication 52. En effet, la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 est la seule donnée de l’équation (2) ou de l’équation (1) qui n’est pas parfaitement connue, au début du fonctionnement du convertisseur d’énergie 10. Ainsi, lorsque le contrôleur principal 50 reçoit une nouvelle valeur mesurée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi , celui-ci va comparer la tension qu’il a estimé (grâce à son premier estimateur 80) avec celle mesurée.
Il y a alors plusieurs cas à prendre en compte :
- Si :
+ si la tension estimée est supérieure à la tension réelle, alors la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 (prise en compte dans l’équation (1)) est trop grande par rapport à la valeur réelle ;
+ si la tension estimée est inférieure à la tension réelle, alors la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 (prise en compte dans l’équation (1)) est trop faible par rapport à la valeur réelle.
+ si la tension estimée est inférieure à la tension réelle, alors la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 (prise en compte dans l’équation (1)) est trop grande par rapport à la valeur réelle ;
+ si la tension estimée est supérieure à la tension réelle, alors la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 (prise en compte dans l’équation (1)) est faible par rapport à la valeur réelle.
- Si la tension estimée est égale à la tension réelle, alors la valeur de la capacité C PVi du condensateur 64 (prise en compte dans l’équation (1)) est égale à la valeur réelle.
L’algorithme de correction de la valeur du condensateur 64 par pas successifs permet rapidement (en quelques périodes de la tension réseau V G ) de retrouver la valeur réelle de la capacité C PVi de chaque condensateur 64 du système de conversion 5. Cela offre plusieurs avantages. Premièrement, cela améliore le premier estimateur 80 grâce à une meilleure précision sur l’estimation de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi . Deuxièmement, cela permet d’avoir un suivi de l’évolution des éléments passifs des modules de conversion 35. En effet, dans un convertisseur d’électronique de puissance, les condensateurs sont souvent les éléments les plus fragiles et leur vieillissement se caractérise, généralement, par une diminution progressive de la valeur réelle de leur capacité. Ce troisième estimateur 90 permet donc d’anticiper les futures pannes et de cibler les réparations.
Dans l’exemple du premier agencement A1 de la , le module de conversion 35 est couplé à deux blocs photovoltaïques 20, notés P ai et P bi , sont configurables dynamiquement en série ou en parallèle, suivant l’état des premier, deuxième et troisième interrupteurs 28, 30, 32. Les deux blocs photovoltaïques P ai et P bi et les deux capacités C PVai et C PVbi des condensateurs 64 correspondants, connectés entre les bornes des blocs photovoltaïques P ai et P bi , sont considérés identiques ou proches. Les comportements du bloc photovoltaïque P ai avec la capacité C PVai et du bloc photovoltaïque P bi avec la capacité C PVbi sont donc considérés sensiblement identiques, avec des courants I cai et I cbi similaires, I PVai et I PVbi similaires et des tensions V PVai et V PVbi similaires. La tension continue élémentaire d’entrée V PVi est alors une combinaison linéaire des tensions V PVai et V PVbi aux bornes des deux blocs photovoltaïques 20, s’écrivant typiquement sous la forme V PVi = αV PVai + βV PVbi , avec α et β représentant les coefficients de la combinaison linéaire. La combinaison linéaire des tensions V PVai et V PVbi est par exemple la valeur moyenne des tensions V PVai et V PVbi (α β=½), ou encore la valeur d’une des tensions V PVai et V PVbi des blocs photovoltaïques 20 (α=1 et β=0) pour limiter le nombre de mesures, les deux tensions V PVai et V PVbi étant similaires.
Dans le cas d’une estimation de la capacité C PVi du condensateur 64, il est alors considéré que cette valeur estimée correspond à une pondération des deux capacités C PVi = αC PVai + βC PVbi , avec α et β les coefficients précités de la combinaison linéaire des tensions V PVai et V PVbi pour déterminer la tension continue élémentaire d’entrée V PVi . La valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 correspond alors typiquement à la valeur de l’une ou l’autre des deux capacités C PVai et C PVbi des condensateurs 64 correspondants, ou encore à une valeur moyenne des deux capacités C PVai et C PVbi .
La ﬁgure 13 est une vue schématique en perspective d’un applicateur cosmétique formé avec la pièce de la ﬁgure 12, selon un mode de réalisation,
La ﬁgure 14 est une vue schématique en perspective d’un autre applicateur cosmétique, selon un autre mode de réalisation,
La ﬁgure 15 est une vue schématique de face d’une pièce formant l’applicateur cosmétique de la ﬁgure 14.
Description détaillée La ﬁgure 1 représente un applicateur cosmétique 1 comprenant une tige 11 d’axe longitudinal X, solidaire d’un organe d’application 12 comprenant une âme 13 portant une pluralité d’éléments d’application 14 répartis sur au moins une partie de la surface de l’âme 13.
Dans l’exemple de la ﬁgure 1, l’âme 13 présente une forme allongée selon son axe longitudinal X, et une extrémité distale sensiblement conique.
Selon un mode de réalisation illustré par les ﬁgures 2 et 3, chaque élément d’application 14 d’au moins une partie des éléments d’application 14 présente un sommet 15 de largeur L1, pouvant s’étendre dans une surface parallèle à une partie de la surface 16 de l’âme 13 où est localisé l’élément d’application. Les éléments d’application 14 s’étendent sur une hauteur H1 au-dessus de la surface 16 de la partie de l’âme 13 où ils sont situés. Les sommets 15 des éléments d’application 14 de la partie des éléments d’application 14 sont espacés les uns des autres d’une distance D1. Les sommets des éléments d’application 14 sont sensiblement plats à 10% de la hauteur H1 près.
Selon un mode de réalisation, la distance D1 entre les éléments d’application 14 est comprise entre une et trois fois la largeur L1. Selon un exemple de réalisation, la largeur L1 des éléments d’application 14 est comprise entre 80 et 160 µm, et de préférence comprise entre 90 et 150 µm. La distance D1 entre les éléments d’application 14 est comprise entre 80 et 160 µm, et de préférence comprise entre 90 et 150 µm. La hauteur maximum H1 des éléments d’application 14 est comprise entre 350 et 600 µm. En direction des extrémités de l’âme 13 suivant l’axe longitudinal X, les éléments d’application 14 peuvent présenter une hauteur H1 décroissante, comme cela apparaît sur la ﬁgure 1.
Dans l’exemple de la ﬁgure 3, les éléments d’application 14 présentent un sommet de forme circulaire de diamètre L1.
Selon un mode de réalisation, l’applicateur 1 est fabriqué en une seule pièce à l’aide d’un moule, par injection d’un matériau élastomère thermoplastique (TPE). La ﬁgure 4 représente un exemple d’un tel moule 9. Dans l’exemple de la ﬁgure 4, le moule 9 est par exemple formé de deux demi-moules 9a, 9b délimitant entre eux un volume correspondant à celui de l’applicateur 1. Ce volume comprend une partie 91 permettant de mouler la tige 11 et une partie 92 permettant de mouler l’âme 13 de l’applicateur 1 et les éléments d’application 14. Pour mouler les éléments d’application 14, les demi-moules 9a, 9b présentent une pluralité de cavités 94 formées dans les parois 93 délimitant l’âme 13. Les surfaces de moulage des demi-moules 9a, 9b peuvent être de formes identiques.
Selon un mode de réalisation, les cavités 54 sont réalisées dans le matériau formant les demi-moules 9a, 9b à l’aide d’un laser femto-seconde. Un tel laser permet de réaliser un relief dans une surface de moule avec une précision suffisante pour former les éléments d’application 14, les faces latérales 17 des éléments d’application 14 étant sensiblement perpendiculaires (à 15° près) à la surface 16 de l’âme 13. Cette technique de formation des cavités 94 présente également l’avantage de former un relief et des surfaces ayant une bonne affinité avec les produits cosmétiques à appliquer.
Il convient également d’observer que les cavités 94 sont orientées perpendiculairement au plan d’interface entre les deux demi-moules et donc peuvent être facilement réalisées en orientant le laser perpendiculairement à ce plan.
La ﬁgure 5 représente un relief formé par des éléments d’application 64 réalisés sur la surface de l’âme 13, selon un autre mode de réalisation. Chacun des éléments d’application 64 présente un sommet 65 de forme rectangulaire de largeur L1 et de longueur L2. Les sommets 15 des éléments d’application 64 sont espacés les uns des autres dans la direction X1 de la largeur L1 d’une distance D1 et dans une direction X2 de la longueur L2 d’une distance D2. Les éléments d’application 64 peuvent également présenter la hauteur H1 au-dessus de la surface 16 de l’âme 13. Selon des exemples de réalisation, les largeur L1 et longueur L2 sont respectivement comprises entre 150 et 250 µm et entre 350 et 450 µm, et de préférence respectivement égales à 200 et 400 µm (à + ou – 10% près). Les distances D1 et D2 sont comprises entre 350 et 450 µm, et de préférence égales à 400 µm (à + ou – 10% près).
La ﬁgure 6 représente un relief formé par des éléments d’application 74 réalisé sur la surface de l’âme 13, selon un autre mode de réalisation. Chacun des éléments d’application 74 présente un sommet 75 en forme de nervure de largeur L1. Les sommets 75 des éléments d’application 74 s’étendent parallèlement les uns aux autres et sont espacés les uns des autres d’une distance D1. Les éléments d’application 74 peuvent également présenter la hauteur H1 au-dessus de la surface 16 de l’âme 13. Les éléments d’application 74 en forme de nervure peuvent présenter une forme annulaire ou hélicoïdale autour de l’âme 13 (autour de l’axe longitudinal X). Selon des exemples de réalisation, la largeur L1 est comprise entre 40 et 400 µm, et de préférence comprise entre 200 et 400 µm. La distance D1 entre les sommets des nervures est comprise entre 350 et 450 µm, et de préférence égale à 400 µm (à + ou – 10% près).
Ainsi, le dispositif de pilotage 15 selon l’invention permet de faire fonctionner le système de conversion 5 à la fréquence de fonctionnement f B supérieure à la fréquence de rafraîchissement f D sans pour autant réduire la stabilité et la précision sur la régulation des grandeurs V PVi et I G .
Les résultats obtenus avec le dispositif de pilotage 15 selon l’invention sont alors illustrés sur les figures 6 à 8.
La figure 6 présente la tension réelle instantanée du bloc photovoltaïque 20 via la courbe 200 en trait continu. Il s’agit d’une tension continue, de valeur moyenne égale à 13,2 V, avec une ondulation naturelle continue à 100 Hz (4% d’ondulation). La courbe 210 en points représente la tension estimée calculée par le premier estimateur 80. La courbe 220 en trait pointillé représente la tension récupérée par le contrôleur principal 50 à travers le bus de communication 52. Cette mise à jour s’effectue à la fréquence de rafraîchissement f D , et entre deux mises à jour, faute d’information, la tension est supposée constante. Cette courbe 220 montre clairement le manque d’informations dont dispose le contrôleur principal 50 pour effectuer son algorithme de régulation. La forme d’onde de la courbe 210 reflète donc, bien mieux que la courbe 220, la tension réelle selon la courbe 200. Cela permet d’améliorer grandement la régulation de la tension des blocs photovoltaïques 20.
La figure 7 présente l’évolution du courant d’un module de conversion 35 au démarrage (courbe 250 en trait continu), ainsi que la valeur moyenne de courant construite à l’aide du deuxième estimateur 85 (courbe 260 en pointillé). Autrement dit, la courbe 250 correspond à la valeur réelle du courant élémentaire d’entrée I PVi , et la courbe 260 correspond à la moyenne estimée du courant élémentaire d’entrée I PVi . La figure 7 montre alors la capacité du deuxième estimateur 85 à récupérer rapidement l’information (avec une période réseau de retard) et à se stabiliser en régime permanant. Cette information, obtenue simplement par calcul et sans mesure, est donc exploitable pour le calcul de la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi via le premier estimateur 80.
La figure 8 présente en trait continu une courbe 300 représentant la tension réelle d’un bloc photovoltaïque 20 sur une période réseau. Ici, la valeur réelle de la capacité C PVi du condensateur 64 est inférieure de 20% à la valeur prise en compte dans l’équation (1). En trait pointillé, en partie supérieure de la figure 8, une courbe 310 représente la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi en utilisant une valeur prédéfinie de la capacité C PVi du condensateur 64, telle que la valeur fournie par le fabricant dudit condensateur 64, c’est-à-dire sans prendre en compte la valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 calculée par le troisième estimateur 90. La courbe 310 montre alors quelques erreurs d’estimation de la tension de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi par rapport à la courbe 300 représentant la tension réelle. En trait pointillé, en partie inférieure de la figure 8, une courbe 320 représente la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi en utilisant la valeur estimée de la capacité C PVi du condensateur 64 calculée par le troisième estimateur 90. La courbe 320 obtenue en utilisant à la fois le premier estimateur 80 et le troisième estimateur 90 est alors beaucoup plus proche de la courbe 300 représentant la tension réelle, que ne l’était la courbe 310, obtenue sans mettre en œuvre le troisième estimateur 90.
L’homme du métier observera alors que le troisième estimateur 90 permet d’améliorer encore l’estimation de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi , en réduisant les erreurs d’estimation, comme cela ressort de la comparaison des courbes 310 et 320.
Selon un aspect complémentaire, les figures 9 et 10 illustrent le cas où la fréquence de boucle f B est différente de la fréquence de commutation f sw des interrupteurs 38 du module de conversion 35.
Les calculs de la boucle de régulation sont effectués par l’unité de régulation REG à la fréquence de boucle f B . Cette boucle de régulation envoie à chaque période de régulation T B , avec T B = 1/ f B , des ordres de changement d’état à au plus la moitié des modules de conversion 35, ou à six modules de conversion 35 au maximum si le nombre de module de conversion 35 est inférieur à 12, de sorte à limiter le nombre de commutations (pour limiter les pertes) et limiter le nombre d’ordres à envoyer (pour ne pas saturer le bus de communication 52).
Avantageusement, le nombre de modules de conversion 35 qui reçoivent un ordre de changement d’état à chaque période de régulation T B est inférieur au quart des modules de conversion 35, ou inférieur à 4 modules de conversion 35.
Dans un cas optimal, seul deux modules de conversion 35 maximum reçoivent un ordre de changement d’état à chaque période de régulation T B . C’est le cas décrit ci-après.
A chaque période de régulation T B , soit aucun ordre n’est envoyé (maintien de l’état précédent), soit un seul ordre est envoyé à un seul module de conversion 35, soit deux ordres sont envoyés à deux modules de conversion 35 différents ; soit par exemple :
- un ordre de connexion du module (un seul ordre)
- un ordre de déconnexion du module (un seul ordre)
- un ordre de connexion du module et un ordre de déconnexion (deux ordres)