INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une caractéristique, le dispositif de commande est apte à commander le sélecteur pour afficher, dans au moins une deuxième position d’affichage suivant la première, au moins une fonction d’activation, dans au moins une troisième position d’affichage suivant la deuxième, au moins une fonction de navigation, dans au moins une quatrième position d’affichage, suivant la troisième, au moins un choix de fonctions de commande quand plusieurs fonctions de commande de navigation sont affichées, et dans au moins une cinquième position d’affichage, suivant la quatrième, au moins une fonction de validation du choix des fonctions de commande ou de retour à la position précédente.
Selon une autre caractéristique, le dispositif d’affichage comporte un support d’affichage de forme générale rectangulaire supportant plusieurs séries de motifs adjacents agencées sous la forme de plusieurs lignes d’un nombre déterminé de motifs adjacents représentatifs de fonctions de commande ; le dispositif d’affichage étant apte à afficher les motifs de chaque ligne de motifs sélectivement suivant l’enchainement défini par le dispositif de commande.
déjà décrite, illustre schématiquement, par une vue éclatée, un organe de commande de l’état de l’art ;
illustre schématiquement, un organe de commande selon l’invention ; et
illustre schématiquement, un enchainement de configurations d’affichage de fonctions de commande affichées sur l’organe de commande selon l’invention.
Sur les figures, les éléments remplissant les mêmes fonctions ou équivalentes, sont référencés par les mêmes caractères alphanumériques.
On décrit, ci-après, un mode de réalisation d’un organe de commande OCM selon l’invention, délimité par un contour fermé en trait interrompu, dans lequel le support CSA des motifs MOT représentatifs des fonctions à afficher par le dispositif d’affichage DAL, est de forme générale rectangulaire.
Tout d’abord, les 8 plasmides Mdmut et les 5 plasmides donneurs des polypeptides d’intérêt ont été transformés dans des bactéries E. coli XL10 Gold. Pour cela, 25µl de bactéries ont été transformées avec 50 ng de plasmides par choc thermique 30 min dans la glace puis 40 sec à 42°C avant un passage dans la glace. Cette étape a été suivie d’une mise en culture liquide dans 100µL de milieu de culture SOC à 37°C pendant 1h puis d’un étalement sur boite de Pétri contenant du milieu LB (Lysogeny Broth) – Agar – Ampicilline et d’une incubation à 37°C sur la nuit. Le lendemain, une colonie isolée a été ensemencée dans 5 ml de milieu LB-Ampicilline et incubée à 37°C – 150 rpm sur la nuit. 2 ml de culture ont ensuite été centrifugés à 11000g et les plasmides ont été purifiés et élués dans 25µL d’eau grâce au kit Miniprep de Macherey Nagel selon le protocole du fabricant.
Les plasmides ainsi obtenus ont été préparés en vue du sous-clonage après double digestion par les enzymes de restriction XhoI et BamHI 2 µg de plasmide ont donc été digéré par 5 unités de chaque enzyme de restriction pendant 3h à 37°C. La migration des produits de digestion dans un gel d’agarose 0.6% - TAE 0.5X - Gel Red 1X pendant 1h30 à 75V a été suivi d’une purification des bandes d’intérêt grâce au kit PCR and Gel clean Up de Macherey Nagel selon le protocole du fabricant.
Les plasmides MDmut et MD11, qu’on peut qualifier de receveurs, ont donné leur squelette contenant les séquences CPP-mutants ou MD11 et les plasmides comprenant les polypeptides d’intérêt, qualifiés de donneurs, ont donné leur insert contenant la séquence des polypeptides d’intérêt.
Les inserts correspondant aux polypeptides d’intérêt ont pu être sous-clonés dans chacun des 8 plasmides MDmut, créant ainsi une nouvelle banque de 40 plasmides recombinants permettant la synthèse des protéines de fusion. Pour cela, une ligation a été effectué avec 3 fold molaire de chaque insert de polypeptides d’intérêt et 50 ng de plasmide mutant grâce à une T4 ADN ligase en 10 min à 22°C. Cette étape a été suivie de la transformation de 25µL de bactéries XL10 Gold avec la moitié du produit de ligation selon le même protocole que précédemment cité.
Les colonies transformées par les plasmides recombinants ont été pré-sélectionnées grâce à des PCR sur colonie. Pour réaliser cela, une enzyme commerciale au 2X prête à l’emploi a été utilisée en y diluant de moitié 10 μM d’amorces sens et antisens dans de l’eau stérile. Un piquage au cône de toutes les colonies de la boite a été effectué afin de contaminer 20 μl de mix PCR avant lancement du thermocycleur selon un programme adapté aux amorces (Lid = 110°C ; 1 : 3min – 94° ; 2 : 30 sec – 94° ; 3 : 30 sec – 60°C ; 4 : 1 min – 72°C ; 5 : GOTO 2 x 25 repeats ; 6 : 5min – 72°C ; 7 : Hold – 16°C). Par la suite la migration des produits PCR dans un gel d’agarose 1.5% - TAE 0.5X – Gel Red 1X pendant 40 min à 100V a été effectuée.
Après migration des produits PCR sur gel d’agarose, les échantillons issus des piquages de colonie ont été comparés aux échantillons contrôle positif (plasmide donneur) ou contrôle négatif (Eau). Une ou deux colonies ayant donné un amplicon de taille et d’aspect comparable au contrôle positif, ont ensuite été mises en culture afin d’amplifier et de purifier par l’utilisation d’un kit commercial « miniprep » les plasmides pour les envoyer au séquençage en double sens (amorces T7 et pET_RP) pour vérification de l’alignement de leur séquence par rapport à la séquence théorique.
De nouvelles bactéries E. coli XL10 Gold ont ensuite été retransformées à partir des échantillons plasmidiques validés en séquençage. Cette nouvelle transformation a permis la constitution d’un stock glycérol (congélation à -80°C de 750μl de culture sur la nuit de bactéries XL10 avec 25% de glycérol stérile) et d’un stock de plasmides recombinants concentrés, et purifiés par l’utilisation du kit « midiprep » Macherey Nagel selon le protocole du fabricant.
Dans chaque plasmide recombinant l’organisation des éléments de génie génétique est la suivante dans le sens 5’ vers 3’ :
NdeI Res Site – His Tag – TEV seq – site de clivage MMP2 – MD Seq - XhoI – PolyPep - BamHI
NdeI Res Site = site de restriction NdeI
His Tag = étiquette polyhistidine
TEV seq = séquence de clivage de la protéase Tev
Site de clivage MMP2 = séquence de clivage par la métalloprotéase 2 (ciblage des tumeurs)
MD Seq = la séquence MD11 (SEQ ID NO : 1) ou une séquence MDmut (SEQ ID NO : 2 à SEQ ID NO : 8)
XhoI = site de restriction XhoI
Les inventeurs ont observé de façon surprenante que lorsque le catalyseur CoCu / ZrO 2 comprend une quantité massique de cuivre supérieure à la quantité massique de cobalt, en particulier avec un ratio en poids entre le cobalt et le cuivre variant de 1 : 1 à 1 : 5 et lorsque la teneur du cuivre est de 10% en poids total du catalyseur et lorsque la teneur du cobalt est supérieure ou égale à 2% en poids total du catalyseur, le rendement de la réaction d’hydrogénation et sa sélectivité sont améliorés, avec des valeurs respectivement supérieures à 50% en rendement et supérieures à 70% en sélectivité.
Lorsque le catalyseur CoCu/ ZrO 2 comprend une quantité massique de cuivre supérieure à la quantité massique de cobalt, en particulier avec un ratio en poids entre le cobalt et le cuivre variant de 1 : 2 à 1 : 5 et lorsque la teneur du cuivre est de 10% en poids total du catalyseur et la teneur en cobalt est supérieure ou égale à 2% en poids total du catalyseur et que la surface spécifique du catalyseur est de 1 à 10 m²/g, le rendement de la réaction d’hydrogénation et sa sélectivité sont améliorés, avec des valeurs respectivement supérieure à 70% en rendement et supérieure à 80% en sélectivité.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur est choisie parmi :
- Co(2%)Cu(10%) ;
- Co(5%)Cu(10%),
- Co(5%)Cu(5%),
- et Co(10%)Cu(10%),
de préférence Co(2%)Cu(10%) ; Co(5%)Cu(10%),
plus préférentiellement Co(5%)Cu(10%).
La composition en masse Co(5%)Cu(10%) correspond à une teneur de 5% de Co en poids total du catalyseur et de 10% de Cu en poids total du catalyseur, soit un ratio massique entre le cobalt et le cuivre de 1 : 2.
La composition en masse Co(5%)Cu(5%) correspond à une teneur de 5% en poids de Co et de 5% en poids de Cu, soit un ratio entre le cobalt et le cuivre de 1 : 1 avec une teneur de 5% de Co en poids total du catalyseur et une teneur de 5% de Cu en poids total du catalyseur.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur est choisie parmi Co(2%)Cu(10%) ; Co(5%)Cu(10%), plus préférentiellement Co(5%)Cu(10%), dans lesquelles la teneur en masse de cuivre est supérieure à la teneur en masse de cobalt.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur est Co(5%)Cu(10%) et la surface spécifique est de 1 à 10 m²/g.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur varie de Co(2%)Cu(10%) à Co(10%)Cu(10%).
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle : la teneur totale de l’élément cuivre est de 5 à 10% en poids total du catalyseur, en particulier de 10% en poids total du catalyseur, et la teneur totale de l’élément cobalt est de 2 à 10% en poids total du catalyseur, en particulier de 5 % en poids total du catalyseur.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la composition en masse de cobalt et de cuivre du catalyseur varie de Co(2%)Cu(10%) à Co(5%)Cu(10%).
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit catalyseur a une microstructure dont la taille des cristallites est de 15 à 100 nm, de préférence de 15 à 50 nm.
La structure cristalline du catalyseur peut être analysée par diffraction des RX sur poudre. L’analyse des phases présentes et celle de leur structure sont réalisées par l’attribution des pics de diffraction présents dans le diagramme de diffraction obtenu en comparaison avec des fichiers de référence.
La phase cristalline de la baddeleyite du dioxyde de zirconium ZrO 2 est par exemple indiquée dans le fichier de référence ICDD n° 00-037-1484.
A partir du diagramme de diffraction, la taille des cristallites peut être évaluée selon la formule de Scherrer suivante :
La gamme « de 15 à 100 nanomètres » comprend les gammes suivantes : de 15 à 20 nm ; de 20 à 30 nm ; de 30 à 40 nm ; de 40 à 50 nm ; de 50 à 60 nm ; de 60 à 70 nm ; de 70 à 80 nm ; de 80 à 90 nm ; de 90 à 100 nm.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle : ledit catalyseur possède une aire de surface, analysée par BET, de 1 à 250 m²/g, en particulier de 1 à 50 m²/g, et ledit catalyseur comporte une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans un système cristallin monoclinique.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle : ledit catalyseur possède une aire de surface, analysée par BET, de 1 à 10 m²/g, et ledit catalyseur comporte une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans la baddeleyite monoclinique, dont la taille des cristallites est de préférence de 15 à 100 nm, et éventuellement comprenant des impuretés telles que des atomes d’Hafnium (Hf), de Rhénium (Re) et du Silicium (Si).
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit catalyseur possède une aire de surface, analysée par BET, de 1 à 250 m²/g, en particulier de 1 à 50 m²/g, de préférence de 1 à 10 m²/g, notamment d’environ 5 m²/g,
éventuellement dans laquelle ledit catalyseur comporte une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans un système cristallin monoclinique, en particulier ladite phase cristalline représente de 50 à 90% en poids total du catalyseur, de préférence ladite phase cristalline est de la baddeleyite et dont la taille des cristallites est de préférence de 15 à 100 nm.
Utilisation avec un catalyseur présentant des teneurs en Cu et Co particulières
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la teneur totale des éléments bimétalliques cuivre et cobalt est de 0,5 à 25% en poids total du catalyseur.
Le poids total du catalyseur comprend la masse du support et la masse des éléments bimétalliques cobalt et cuivre.
La gamme de 0,5 à 25 % comprend les gammes suivantes : de 0,5 à 5% ; de 5 à 10% ; de 10 à 15% ; de 15 à 20% ; de 20 à 25%
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la teneur totale des éléments bimétallique cuivre et cobalt est de 5 à 20% en poids total du catalyseur.
Par « teneur totale des éléments bimétalliques cuivre et cobalt », on entend une teneur correspondant à l’addition des éléments cuivre et cobalt dans le catalyseur.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la teneur totale de l’élément cuivre est de 1 à 25% en poids total du catalyseur, en particulier de 1 à 10% en poids total du catalyseur.
La est une vue du détail III en perspective de la représentant un nœud de rainure après la disposition d’un gabarit.
La est une vue du détail III en perspective de la représentant un nœud de rainure après le collage de la platine d’étanchéité métallique à la plaque de couvercle avant retrait du gabarit.
La est une vue du détail III en perspective de la représentant un nœud de rainure après le collage de la platine d’étanchéité métallique à la plaque de couvercle après retrait du gabarit.
La est une vue de face partielle d’une paroi de plafond d’une cuve selon un mode de réalisation, avant la fixation de la membrane étanche primaire et pendant une étape de marquage pour le positionnement des plaques métalliques ondulées.
La est une vue de face partielle d’une paroi de plafond d’une cuve selon un mode de réalisation, après la fixation de la membrane étanche primaire.
La est une vue du détail III de la représentant un nœud de rainure après l’étape de soudage des plaques métalliques ondulées, les plaques métalliques ondulées étant représentées en transparence.
La est une représentation schématique écorchée d’un navire méthanier comportant une cuve de navire d’un terminal de chargement/déchargement de cette cuve.
Il va être décrit par la suite en référence aux figures une cuve étanche et thermiquement isolante 71 à membranes permettant de stocker du gaz liquéfié. La cuve 71 comporte une pluralité de parois de cuve 1 reliées les unes aux autres et fixées à une structure porteuse 2. La cuve 71 peut être par exemple de forme polyédrique ou encore de forme cylindrique à base circulaire.
La représente de manière schématique la structure d’une paroi de cuve 1.
Chaque paroi de cuve 1 présente une structure multicouche comportant, depuis l’extérieur vers l’intérieur, une barrière thermiquement isolante secondaire 3 comportant des panneaux isolants secondaires 4 et reposant contre la structure porteuse 2, une membrane étanche secondaire 5 reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire 3, une barrière thermiquement isolante primaire 6 comportant des panneaux isolants primaires 7, 12 et reposant contre la membrane étanche secondaire 5 et une membrane étanche primaire 8 reposant contre la barrière thermiquement isolante primaire 6 et destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve 1. La membrane étanche primaire 8 définit un espace interne destiné à recevoir le gaz liquéfié. A titre d’exemple, de telles cuves à membranes sont notamment décrites dans les demandes de brevet WO2019239048, WO14057221, et FR2691520.
Chaque panneau isolant primaire 7, 12 comporte une plaque de couvercle 10, une garniture isolante 11 telle qu’un bloc de mousse isolante, et optionnellement une plaque de fond (non représentée).
La représente partiellement une paroi de plafond 1 de la cuve 71. Sur cette figure, la barrière thermiquement isolante secondaire 3, la membrane étanche secondaire 5 et la barrière thermiquement isolante primaire 6 ont déjà été montées sur la structure porteuse 2 de sorte que l’on distingue uniquement la barrière thermiquement isolante primaire 6. La paroi de plafond 1 et la structure porteuse 2 sont ici interrompues localement à plusieurs reprises de manière à délimiter trois ouvertures 9. Les ouvertures 9 sont destinées à être traversées par des conduites (non représentées) telles qu’une conduite de chargement et une conduite de déchargement. La barrière thermiquement isolante primaire 6 comporte une pluralité de panneaux isolants primaires 7, 12 juxtaposés les uns aux autres.
Les panneaux isolants primaires 7, 12 comportent des panneaux isolants primaires courants 7 et des panneaux isolants primaires d’ouverture 12 qui sont situés de manière adjacente à une ouverture 9.
La barrière thermiquement isolante primaire 6 comporte des premières rainures 13 et des deuxièmes rainures 14 réalisées sur les plaques de couvercle 10 des panneaux isolants primaires 7, 12. Les premières rainures 13 s’étendent parallèlement les unes aux autres dans une première direction et les deuxièmes rainures 14 s’étendent parallèlement les unes aux autres dans une deuxième direction qui perpendiculaire à la première direction. Les premières rainures 13 croisent les deuxièmes rainures 14 au niveau de nœuds de rainure 15.
La membrane étanche primaire 7, plus particulièrement représentée en , comporte des plaques métalliques ondulées 16 de forme rectangulaire. Chaque plaque métallique ondulée 16 comporte deux premiers bords 17 parallèles l’un à l’autre et s’étendant dans la première direction, deux deuxièmes bords 18 parallèles l’un à l’autre et s’étendant dans la deuxième direction, chaque premier bord rejoignant un deuxième bord au niveau d’une zone de coin 19.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur possède : une quantité supérieure à 70% molaire d’élément cuivre à un degré d’oxydation (II) sous forme de CuO, une quantité de 10 à 30% molaire d’élément cuivre à l’état métallique à un degré d’oxydation (0) ou à un degré d’oxydation (I) sous forme de Cu 2 O une quantité de 10 à 35% molaire d’élément cobalt à l’état métallique à un degré d’oxydation (0), et une quantité supérieure à 65% molaire d’élément cobalt à un degré d’oxydation (II) sous forme de Co 2 O 3 ou Co(OH) 2 .
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur possède :
- une quantité de plus de 50% molaire d’élément cuivre à un degré d’oxydation (II) et de plus de 50% d’élément cobalt à un degré d’oxydation (II),
- une surface spécifique de 1 à 50 m²/g
- une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans un système cristallin monoclinique.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur possède : une quantité supérieure à 70% molaire d’élément cuivre à un degré d’oxydation (II) sous forme de CuO, une quantité de 10 à 30% molaire d’élément cuivre à l’état métallique à un degré d’oxydation (0) ou à un degré d’oxydation (I) sous forme de Cu 2 O une quantité de 10 à 35% molaire d’élément cobalt à l’état métallique à un degré d’oxydation (0), une quantité supérieure à 65% molaire d’élément cobalt à un degré d’oxydation (II) sous forme de Co 2 O 3 ou Co(OH) 2 . une surface spécifique de 1 à 50 m²/g, en particulier de 1 à 10 m²/g analysée par BET, et une phase cristalline, analysée par diffraction des RX, cristallisée dans un système cristallin monoclinique, notamment de la baddeleyite, en particulier comprenant des impuretés d’Hafnium, de Rhénium et de Silicium.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur est sous forme de particules micrométriques de 1 à 500 µm.
Conditions du procédé de préparation de l’éthylène glycol
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel ledit catalyseur est utilisé à raison de 0,1 à 10 mmol en cuivre, en particulier à raison de 4 mmol en Cu.
La gamme de 0,1 à 10 mmol comprend les gammes suivantes : de 0,1 à 0,5 mmol, de 0,5 à 1 mmol, de 1 à 2 mmol, de 2 à 3 mmol, de 3 à 4 mmol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel le composé oxalate est utilisé à raison de 2 à 400 équivalents molaires, en particulier à raison de 5 équivalents, par rapport au métal Cu.
La gamme de 2 à 400 équivalents molaires (eq.) comprend les gammes suivantes : de 2 à 3 eq., de 3 à 4 eq., de 4 à 5 eq., de 5 à 10 eq., de 10 à 50 eq., de 50 à 100 eq., de 100 à 200 eq., de 200 à 300 eq., de 300 à 400 eq.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel le dihydrogène est utilisé sous une pression de 2 à 10 MPa, notamment 5 MPa.
L’expression « de 2,0 à 10,0 MPa » correspond aux gammes : de 2,0 à 2,5 MPa ; de 2,5 à 3,0 MPa ; de 3,0 à 3,5 MPa ; de 3,5 à 4,0 MPa ; de 4,0 à 4,5 MPa ; de 4,5 à 5,0 MPa ; de 5,0 à 5,5 MPa ; de 5,5 à 6,0 MPa ; de 6,0 à 6,5 MPa ; de 6,5 à 7,0 MPa ; de 7,0 à 7,5 MPa ; de 7,5 à 8,0 MPa ; de 8,0 à 8,5 MPa ; de 8,5 à 9,0 MPa ; de 9,0 à 9,5 MPa ; de 9,5 à 10 MPa.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que défini ci-dessus, dans lequel le solvant est choisi parmi l’éthanol, le méthanol, l’isopropanol, le tetrahydrofurane (THF), le 2-méthyltetrahydrofurane, le toluène et le dioxane, en particulier l’éthanol.
Exemple 17 : Analyse de surface par XPS
Les analyses XPS ont été réalisées sur le catalyseur Co(5%)Cu(10%) /ZrO 2 (A) calciné à 600°C pendant 2 heures et un échantillon du support ZrO 2 (A) calciné aussi à 600°C pendant 2 heures.
Les spectres XPS sont représentés à la .
La quantification de l’extrême surface, exprimée en pourcentage massique, sur les deux échantillons est présentée dans le tableau 15 ci-dessous :
Tableau 15 : Composition chimique par XPS
Les deux échantillons présentent un faible taux de carbone provenant majoritairement de la pollution atmosphérique.
L’échantillon 22 Co(5wt%)Cu(10wt%)ZrO 2 est constitué de Zirconium (Zr), d’Oxygène (O), de Cuivre (Cu), de Cobalt (Co) avec des traces de Silicium (Si) et de Sodium (Na).
L’échantillon ZrO 2 est composé de Zirconium (Zr) et d’Oxygène (O) avec des traces de Silicium (Si) et de Sodium (Na).
Détermination des environnements chimiques
Les résultats des déconvolutions gaussiennes des spectres sont présentés dans le tableau 16 ci-dessous :
Tableau 16 : Résultats des analyses XPS
Spectres C1s :
Pour l’ensemble des échantillons, la déconvolution des spectres carbone C1s présente 2 composantes :
- La composante majoritaire à 285,0 eV est caractéristique des liaisons C-C et C-H. Ces liaisons proviennent de la pollution atmosphérique.
- La composante à 288,40 eV est caractéristique des liaisons C-O et C=O. Ces liaisons sont également représentatives de la pollution de surface.
Les 4 roues crantées sont ainsi solidarisées de telle sorte que le sens de rotation de G1 est à l’inverse du sens de rotation de G2.
Un motoréducteur M pourvu de moyens de maintien de sa position est solidaire du rouleau cylindrique G1 par l’intermédiaire de la roue crantée P1.