INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le profil radial e p d’épaisseur a une épaisseur supérieure ou égale à une première valeur d’épaisseur e 1p sur une première plage de distance radiale allant de l’extrémité intérieure R 1p à l’extrémité extérieure R 2p par rapport à l’axe 20 p de révolution, avec R 1p 2p . Par exemple, le profil radial e p d’épaisseur est égal à la première valeur d’épaisseur e 1p constante sur cette première plage R 1p à R 2p de distance radiale.
Le rayon médian R mp du bobinage 2 p annulaire circulaire, égal à la demi-somme de son rayon intérieur R intp et de son rayon extérieur R extp (c’est-à-dire R mp = (R intp + R extp )/2), est compris dans la première plage R 1p à R 2p de distance radiale.
Suivant les modes de réalisation représentés aux figures 4 à 10, le profil radial e p d’épaisseur possède une épaisseur décroissant sous la première valeur d’épaisseur e 1p en un premier coin C 1p descendant depuis l’extrémité intérieure R 1p de la première plage sur une deuxième plage allant de cette extrémité intérieure R 1p à une première distance intérieure R 3p , non nulle. La première distance intérieure R 3p est inférieure au rayon intérieur R intp par rapport à l’axe 20 p de révolution.
Suivant les modes de réalisation représentés aux figures 4 à 10, le profil radial e p d’épaisseur possède une épaisseur décroissant sous la première valeur d’épaisseur e 1p en un deuxième coin C 2p descendant depuis l’extrémité extérieure R 2p de la première plage sur une troisième plage R 2p -R 4p de distance radiale allant de cette extrémité extérieure R 2p à une deuxième distance extérieure R 4p . La deuxième distance extérieure R 4p est supérieure au rayon extérieur R extp par rapport à l’axe 20 p de révolution.
Ainsi que représenté à titre d’exemples aux figures 4, 5, 6 et 7, le profil radial e p d’épaisseur du noyau 4 p de matériau magnétique du dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact est configuré de telle sorte que la section axiale S intp (appelée section axiale intérieure) couverte par les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique de la première distance intérieure R 3p au rayon médian R mp est plus grande que la section axiale S extp (appelée section axiale extérieure) couverte par les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique du rayon médian R mp à la deuxième distance extérieure R 4p autour de l’axe 20 p de révolution. Notamment, le profil radial e p d’épaisseur du noyau 4 p de matériau magnétique du dispositif 1 p primaire de transfert d’énergie sans contact est configuré de telle sorte que la section axiale S intp (appelée section axiale intérieure) couverte par les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique du rayon intérieur R intp au rayon médian R mp est plus grande que la section axiale S extp (appelée section axiale extérieure) couverte par les éléments discrets parallélépipédiques 5 p de matériau magnétique du rayon médian R mp au rayon extérieur R extp . L’épaisseur de matériau magnétique du noyau 4 p est ainsi plus importante à proximité du rayon médian R mp du bobinage 2 p et est diminuée en dehors de sa première plage, avec la section axiale du matériau magnétique qui est davantage décalée (plus grande) vers la première distance intérieure R 3p que vers la deuxième distance extérieure R 4p autour de l’axe 20 p de révolution. Grâce à cela, on abaisse le volume de matériau magnétique dans l’ensemble du noyau 4 p de matériau magnétique, ce qui abaisse les coûts, tout en rendant plus homogène et en abaissant l’induction magnétique dans ce noyau 4 p de matériau magnétique, ce qui permet d’augmenter le rendement. On parvient ainsi à diminuer la quantité et le coût en matériau magnétique du noyau 4 p , tout en abaissant l’induction magnétique sous une valeur limite prescrite.
Dans d’autres modes de réalisation, en variante aux figures 4 à 10, le profil radial e p d’épaisseur est formé par une partie intérieure tronconique de la première distance intérieure R 3p au rayon médian R mp ou de la première valeur R’ 3p de distance prescrite au rayon médian R mp , et par une partie extérieure tronconique du rayon médian R mp à la deuxième distance extérieure R 4p ou du rayon médian R mp à la deuxième valeur de distance prescrite R’ 4p , ainsi que représenté par exemple par les droites de traits interrompus d’inclinaisons différentes, désignées par les référence f 1p et f 2p aux figures 4 et 6, sans comporter de coins et d’éléments discrets 5 p . Le noyau 4 p de matériau magnétique peut alors être formé par un bloc entier de matériau magnétique. Le noyau 4 p de matériau magnétique peut être en ferrite ou en un autre matériau.
Les sept films ont ensuite été étirés biaxialement, avec un taux d’étirage longitudinal de 3,5 et un taux d’étirage transversal 4. Les six films ont été thermofixés à une température de 220 °C.
Les films ont été échantillonnés sous forme de rectangles de 20 mm de longueur et 4 mm de largeur. Ces échantillons ont ensuite été analysé par analyse thermomécanique en appliquant une température donnée (110°C, 130°C et 160°C) et un gradient de contrainte mécanique (de 40 mN à 250 mN) dans les deux sens d’étirage. Les résultats sont répertoriés dans les figures 1 à 6.
Les films E1, E2, E3 et E4 présentent tous une déformation suffisante sans craquelure, mais pas trop importante, ils sont donc thermoformables.
Les films CE0, CE1 et CE2 ne se déforment pas suffisamment pour être thermoformables et se craquèlent. La quantité de polymère P1 est trop faible.
Exemple 2 : imprimabilité des films selon l’invention
Les films E1, E2, E3, E4, CE0, CE1 et CE2 ont été imprimés à l’aide d’un appareil K303 Gravure de RK PrintCoat Instruments Ltd avec une encre de la société Siegwerk (référence NC-191-6 bleu) dilué avec comme solvant un mélange acétate d’éthyle/éthanol de composition 70/30 et un rapport massique 100 encre + 40 solvant. Les films imprimés sont ensuite placés dans un four.
La qualité des impressions a été testé selon le test FINAT no. 21 FTM 21 selon le protocole suivant.
L’adhésion de l’encre est évaluée par la quantité d’encre qui peut être retirée quand un ruban adhésif est appliqué et décollé.
La résistance de l’encre à l’enlèvement mécanique est également mesurée soit en grattant l’encre, soit par déformation sous pression.
Pour ce faire on utilise un ruban adhésif à forte force d’adhésion « agressif », par exemple Tesa 7475 (base acrylique), Tesa 7476 (base caoutchouc), ou 3M Scotch 810, un rouleau FINAT pour appliquer le ruban sur les échantillons, une spatule métallique et des gants
Les essais sont réalisés à 23ºC ± 2°C et une humidité relative de 50 ± 5 %.
L’échantillon à tester doit, de préférence, être conditionné pendant au moins 4 heures avant le test.
Le mode opératoire pour le test au ruban adhésif est le suivant :
Coucher l’échantillon sur une surface lisse et plane, appliquer le ruban adhésif en ayant soin de laisser une petite partie du ruban non collée sur l’échantillon, et en s’assurant qu’il n’y a pas de bulles d’air emprisonnées sous le ruban.
Appliquer deux fois le rouleau FINAT dans chaque direction sur l’échantillon, plier ensuite la partie non attachée du ruban sur lui-même en faisant un angle de 180°. Attendre 20 minutes. Placer ensuite l’échantillon dans un cadre ou utiliser une main pour maintenir fermement l’échantillon, tirer ensuite la partie de ruban non collée vers vous en utilisant l’autre main, dans un premier temps lentement à vitesse constante, ensuite rapidement en accélérant (plus la vitesse est rapide, plus le test est agressif). La performance de l’échantillon est déterminée par comparaison avec des échantillons de référence avec une notation de 0 à 5 comme représenté à la : E1 E2 E3 E4 CE2 CE1 CE0 4 4 3 4 2-3 2 1
En fonction des secteurs (milieu de gamme, luxe) et de la finalité du motif de l’impression (décoration, code barre), l’exigence sur la note obtenue ne sera pas la même. Ainsi, un film présentant une note comprise entre 3 et 5 traduit une imprimabilité suffisante pour être considéré comme un film imprimable.
- une étape d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition dudit outil, à l’issue de ladite comparaison, lorsque ledit seuil est inférieur à ladite donnée limite de fonctionnement dudit outil.
La présente invention couvre également un produit programme d’ordinateur contenant des lignes d’instructions de code pour la réalisation d’un procédé selon l’une quelconque des variantes exposées ci-dessus lorsqu’il est exécuté.
L’invention couvre également un outil appartenant au groupe comprenant les visseuses, les perceuses et les riveteuses, permettant la réalisation d’opérations similaires, ledit outil comprenant au moins :
- des moyens de mesure en temps réel d’au moins un paramètre de fonctionnement dudit outil au cours de la réalisation d’au moins une opération antérieure ;
- des moyens de détermination d’un seuil d’évaluation de la capacité dudit outil à réaliser jusqu’à son terme au moins une opération ultérieure, ledit seuil étant déterminé en fonction dudit au moins un paramètre de fonctionnement dudit outil, ladite détermination dudit seuil étant mise en œuvre à l’issue de ladite opération antérieure ;
- des moyens de comparaison, avec ledit seuil, d’une donnée limite de fonctionnement dudit outil ;
- des moyens d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition dudit outil, à l’issue de ladite étape de comparaison, lorsque ledit seuil est supérieur ou inférieur à ladite donnée limite de fonctionnement dudit outil.
- des moyens de détermination de l’élévation de la température dudit outil au cours de la réalisation de ladite au moins une opération antérieure ;
- des moyens de détermination en temps réel de la température actuelle dudit outil ;
- des moyens de détermination de la somme de ladite élévation de température et de ladite température actuelle mesurée en temps réel, ledit seuil état égal à ladite somme ;
- des moyens de comparaison dudit seuil avec une température maximale admissible dudit outil constituant ladite donnée limite de fonctionnement dudit outil ;
- des moyens d’émission d’un message d’alerte et/ou d’inhibition dudit outil lorsque ledit seuil est supérieur à la température maximale admissible dudit outil.
Au regard de ce qui précède, il est ainsi manifeste qu’il subsiste le besoin disposer de compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier une bonne prise en pot, un bon glissant, un aspect non collant, et une diminution ou absence de savonnage lors de l’application, tout en conservant une stabilité satisfaisante au cours du temps.
Par conséquent, il reste très difficile d’obtenir des compositions cosmétiques offrant des propriétés sensorielles particulières avec une bonne sensation de glissant et de non collant à l’application, ayant un savonnage faible, tout en conservant une bonne stabilité au cours du temps.
La présente invention a pour objet une composition, de préférence cosmétique, sous la forme d’une émulsion huile-dans-eau, dans laquelle une phase huileuse est dispersée dans une phase aqueuse, comprenant : (a) au moins un alcool gras saturé en C16-C22, de préférence en C16-C18, dans laquelle la teneur en alcool gras saturé en C16-C22 est strictement supérieure à 3% en poids par rapport au poids total de la composition ; (b) au moins un tensioactif anionique comportant au moins une chaîne hydrocarbonée en C16-C22, de préférence en C16-C18 ; (c) au moins un polyol présent en une quantité strictement supérieure à 15% en poids et strictement inférieure à 30% en poids par rapport au poids total de la composition, et (d) au moins une huile non siliconée, la composition étant exempte de composés siliconés.
Par « composés siliconés » (également nommés silicones), on entend tous composés siliconés susceptibles d’être utilisés dans les domaines cosmétiques et/ou dermatologiques, c’est-à-dire des composés inorganiques constituées au moins d'un mélange de silicium et d'oxygène, incluant notamment les huiles siliconées, les tensioactifs siliconés, les polymères diméthylsiloxanes, les silicones volatiles ou fonctionnalisées, les élastomères de silicone, les résines siliconées, les silicones phénylées ou aminées.
La présente invention a également pour objet un procédé de soin des matières kératiniques, telles que la peau, comprenant au moins une étape d’application sur lesdites matières kératiniques d’une composition telle que décrite précédemment.
La présente invention a également pour objet l’utilisation d’une composition telle que décrite précédemment pour le soin, la protection et/ou le maquillage de la peau du corps ou du visage, ou pour le soin des cheveux.
Comme illustré dans les exemples ci-après, la Demanderesse a découvert de manière surprenante qu’il était possible d’obtenir des compositions présentant des propriétés sensorielles intéressantes, et en particulier une bonne prise en pot, un bon glissant, un aspect non collant, et un savonnage faible, tout en conservant une stabilité satisfaisante au cours du temps.
Les compositions selon la présente invention permettent avantageusement de véhiculer des ingrédients de nature diverse tels que des actifs cosmétiques, des filtres solaires, des particules, des polymères, des parfums, des colorants, des nacres en fonction du/des différent(s) bénéfice(s) souhaité(s).
Par « matières kératiniques » selon l’invention, on entend la peau du corps, visage et/ou cou et/ou contour des yeux, les lèvres, les ongles, les muqueuses, les cils, les sourcils, les poils, le cuir chevelu et/ou les cheveux, ou toute autre zone cutanée du corps. Plus particulièrement, les matières kératiniques selon l’invention sont le cuir chevelu, les cheveux, et/ou la peau.
De préférence, l’angle d’évasement transversal β a une valeur fixe comprise entre 1° et 5°. De préférence encore, l’angle d’évasement transversal β a une valeur fixe comprise entre 1.5° et 4°, de préférence une valeur fixe comprise entre 2° et 3°.
Un tel évasement transversal de la poignée 2 est particulièrement avantageux puisqu’il participe au maintien du couteau dans la main lors de son utilisation. En particulier, lorsque l’utilisateur vient couper un aliment avec un mouvement de translation selon la direction longitudinale L, alors l’évasement transversal vient empêcher la main de glisser par rapport à la poignée, notamment pour une translation arrière, c'est-à-dire dans le sens de la lame vers la poignée.
En outre, l’évasement transversal particulier qui est proposé garantit à l’utilisateur un confort de prise en main du couteau. La sensation de la main de l’utilisateur sur la poignée 2 n’est en effet pas perturbée par une géométrie agressive et/ou des éléments complémentaires à la poignée qui auraient pour objectif d’aider au maintien de la main sur la poignée.
À cet égard, il est connu d’utiliser des additifs dans la gomme, tels que par exemple du souffre et/ou du sel de cobalt, ces additifs réagissant lors de l’étape de vulcanisation utilisée lors de la formation du pneumatique, afin de faire adhérer la gomme aux câbles métalliques. Ces additifs sont toutefois polluants et on cherche à les supprimer des gommes à utiliser pour former les pneumatiques.
Il a été proposé d’utiliser des textiles enduits d’un adhésif et utilisés entre la gomme et les câbles métalliques mais une telle solution est complexe à mettre en œuvre, nécessite des éléments textiles non nécessairement souhaités dans le pneumatique, et ne permettent pas de répondre aux cadences industrielles de fabrication des pneumatiques.
Un but de la présente invention est de proposer un système d’enduction qui permettra d’enduire directement un ou plusieurs câbles métalliques avec une substance d’enduction, tel qu’une substance adhésive. L’avantage d’un tel système est de fournir des câbles métalliques qui auront été préparés pour avoir une gaine adhésive, de sorte que l’adhésion avec la gomme du pneumatique puisse de faire aisément, notamment lors de l’étape de vulcanisation opérée lors de la fabrication des pneumatiques.
En particulier, un but de la présente invention est de proposer un système d’enduction permettant de préparer des câbles métalliques à des vitesses de production élevées et compatible avec les cadences industrielles de fabrication des pneumatiques. Il est notamment recherché un système d’enduction permettant un défilement des câbles métalliques à enduire à une vitesse d’au moins 80 m/min, voire d’au moins 200 m/min.
Un autre but de la présente invention est de proposer un système d’enduction qui permet une enduction de plusieurs câbles métalliques en simultané, une enduction efficace des câbles métalliques, en particulier sans perte trop importante de la substance d’enduction, et une répartition régulière et homogène de la substance d’enduction sur chaque câble métallique enduit.
Encore un but de la présente invention est de proposer un système d’enduction de câbles métalliques dont l’installation est simple et à coût réduit, pour limiter notamment le coût global de la ligne de production du pneumatique. Il est par ailleurs recherché d’avoir un système d’enduction avec un encombrement le plus optimisé et compact possible, par rapport notamment au site industriel de production des pneumatiques.
A cette fin, on propose un système d’enduction d’au moins un câble métallique avec une substance d’enduction, comprenant un bâti sur lequel sont montés : - un dispositif de guidage prévu pour guider le câble métallique selon une direction d’enduction sensiblement horizontale par rapport au bâti ; et - un dispositif applicateur prévu pour une application de la substance d’enduction sur le câble métallique guidé par le dispositif de guidage, le dispositif applicateur comprenant : - un rouleau applicateur destiné à être entrainé en rotation suivant un sens de rotation d’application et ayant une paroi cylindrique dans laquelle est ménagée une gorge circonférentielle, la gorge circonférentielle étant prévue pour recevoir le câble métallique ; et - une chambre à râcle comprenant un réservoir prévu pour contenir la substance d’enduction, le réservoir ayant une ouverture positionnée en regard du rouleau applicateur pour remplir la gorge circonférentielle avec de la substance d’enduction, la chambre à râcle comprenant en outre une râcle positionnée en aval de l’ouverture du réservoir dans le sens de rotation d’application et étant prévue pour retirer un trop plein de substance d’enduction présente sur le rouleau applicateur ; dans lequel le rouleau applicateur est agencé sur le bâti de sorte à ce que la gorge circonférentielle recevant le câble métallique soit au-dessus du câble métallique, afin qu’en fonctionnement le câble métallique soit enduit par le dessus.
Des aspects préférés mais non limitatifs de ce système d’enduction, pris seuls ou en combinaison, sont les suivants : le dispositif de guidage est prévu pour guider le câble métallique selon une direction d’enduction tangente à la gorge circonférentielle. le dispositif de guidage comprend un rouleau de relevage sur lequel le câble métallique est destiné à être entrainé, le rouleau de relevage étant positionné en amont du rouleau applicateur par rapport au sens d’entrainement du câble métallique et en dessous du rouleau applicateur par rapport au bâti. la râcle est prévue pour retirer de la substance d’enduction présente dans la gorge circonférentielle afin de doser la quantité de substance d’enduction disponible pour l’enduction du câble métallique. la gorge circonférentielle a une profondeur maximale définie par rapport au niveau de la paroi cylindrique comprise entre 50% et 200% d’un diamètre moyen du câble métallique, de préférence comprise entre 100% et 190% du diamètre moyen du câble métallique, et de préférence encore de l’ordre de 180% du diamètre moyen du câble métallique. la gorge circonférentielle a une forme ouverte vers l’extérieur avec des parois latérales formant un angle α compris entre 35° et 90°, de préférence compris entre 55° et 65°, et de préférence encore de l’ordre de 60°. la gorge circonférentielle a un fond de forme arrondie définie par un rayon supérieur à un rayon moyen du câble métallique, de préférence un rayon supérieur à 110% du rayon moyen du câble métallique, et de préférence encore un rayon compris entre 110% et 120% du rayon moyen du câble métallique. le système d’enduction comprend plusieurs dispositifs de guidage du câble métallique pour guider le câble métallique selon une direction d’enduction sensiblement horizontale par rapport au bâti, et dans lequel le rouleau applicateur du dispositif applicateur comprend plusieurs gorges circonférentielles ménagées sur la paroi cylindrique parallèles les unes aux autres, chaque gorge circonférentielle étant prévue pour recevoir un câble métallique guidé par un des dispositifs de guidage. le dispositif applicateur est configuré pour entraîner le rouleau applicateur à une vitesse de rotation comprise entre 0.1 et 2 fois une vitesse d’entrainement à laquelle le câble métallique est entraîné. le dispositif applicateur est configuré pour entraîner le rouleau applicateur à une vitesse de rotation de l’ordre de 1.5 fois la vitesse d’entrainement à laquelle le câble métallique est entraîné. le système d’enduction comprend un dispositif d’entrainement configuré pour entraîner le câble métallique à une vitesse d’entraînement d’au moins 20 m/min, de préférence une vitesse d’au moins 80 m/min, de préférence encore une vitesse d’au moins 200 m/min. le système d’enduction comprend en outre un dispositif de four positionné en aval du dispositif applicateur dans le sens d’entrainement du câble métallique et dans lequel le câble métallique enduit de la substance d’enduction est entraînée suivant la direction d’entrainement sensiblement horizontale par rapport au bâti.
DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative et doit être lue en regard des dessins annexés, sur lesquels : La est une vue en perspective de dessus du système d’enduction proposé, avec son bâti ; La est une illustration schématique du système d’enduction proposé selon une vue en perspective de dessus, dans laquelle le rouleau applicateur est coupé transversalement le long d’une gorge ; La est une illustration schématique du système d’enduction proposé selon une vue de côté ; La est une illustration schématique du système d’enduction proposé selon une vue en perspective de dessous, dans laquelle le rouleau applicateur est coupé transversalement le long d’une gorge ; La est un agrandissement de la vue de la au niveau de la zone d’enduction par le système d’enduction proposé ; La illustre les vitesses et débits relatifs au niveau de la zone d’enduction du système d’enduction de la ; La illustre le système d’enduction de la en position désenclenchée ; La est une vue en coupe illustrant une section d’un exemple de gorge ménagée dans rouleau applicateur du système d’enduction proposé.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La suite de la description fait référence à l’enduction d’un ou plusieurs câbles métalliques. Par câble métallique, on entend un ensemble de plusieurs fils métalliques, agencés entre eux, notamment par tressage, pour former la structure du câble métallique. Un câble métallique est généralement constitué de quelques dizaines de fils métalliques ce qui limite la surface d’adhésion contrairement à un câble textile qui a généralement plusieurs milliers de fils entremêlés.
Typiquement un câble métallique de 1 mm² de diamètre et destiné à être utilisé pour former un renfort métallique d’un pneumatique peut avoir une vingtaine de fils métalliques entremêlés, notamment 24 fils métalliques.
Dans la suite de la description, on parle de câble métallique mais on pourrait aussi bien parler de renfort métallique, notamment pour une utilisation du système d’enduction proposé dans le domaine du pneumatique.
La illustre le système d’enduction proposé et prévu pour enduire au moins un câble métallique 1 avec une substance d’enduction 2.