INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cadre de la présente invention, une entrée ou une sortie d’un groupe de la pile, présentent typiquement chacune un aspect structurel et un aspect fonctionnel. Ainsi structurellement, l’entrée et la sortie correspondent à des premier et deuxième orifices de passage pour le fluide combustible. Fonctionnellement, l’entrée et la sortie désignent respectivement l’admission et l’évacuation du fluide combustible. Dans la mesure où le sens de circulation du fluide au sein du groupe est inversé alternativement, l’entrée et la sortie peuvent être fonctionnellement interverties. Ainsi, le premier orifice de passage peut former l’entrée ou la sortie fonctionnellement, et inversement, le deuxième orifice de passage peut former la sortie ou l’entrée fonctionnellement.
Pour faciliter la compréhension vis-à-vis de la circulation du fluide dans les cellules de la pile, nous conservons uniquement les termes entrée/sortie et leurs références correspondantes sur les dessins d’accompagnement, respectivement X1 (X= 1…2) pour l’entrée et X2 (X= 1…2) pour la sortie, indépendamment de leur affectation fonctionnelle.
Par rapport à l’exemple 1, le deuxième agent d’élimination des impuretés est utilisé comme agent d’élimination des impuretés lors de la première élimination du cuivre dans l’exemple comparatif 2, la teneur en Ni dans les scories de cuivre obtenues est plus élevée et la perte de métaux précieux est plus élevée, ce qui s’explique par le fait que pour éliminer plus complètement le cuivre, il est nécessaire d’ajouter un agent d’élimination des impuretés en excès, et en conséquence, la teneur en nickel est élevée dans les scories de cuivre après le l’élimination du cuivre et Cu/Ni (rapport massique) est faible. Dans la présente demande, les impuretés sont éliminées en deux étapes. Tout d’abord, le cuivre est éliminé plus soigneusement dans le deuxième processus d’élimination du cuivre avec un excès d’agent d’élimination des impuretés et ensuite la majeure partie du cuivre dans le lixiviat est éliminée dans le premier processus d’élimination du cuivre, ce qui garantit que le premier agent d’élimination des impuretés ajouté dans la première étape présente une efficacité élevée de nickel pour remplacer le cuivre, et les scories de cuivre finales ont un Cu/Ni (rapport massique) élevé.
Enfin, il convient de noter que les exemples ci-dessus sont uniquement utilisés pour illustrer les solutions techniques de la présente demande et ne sont pas destinés à limiter le cadre de protection de la présente demande. Bien que la présente demande ait été élaborée en détail en référence aux exemples préférés, Il faut que l’homme du métier comprenne que les solutions techniques de la présente demande peuvent être modifiées et remplacées également sans s’écarter de la substance et du cadre des solutions techniques de la présente demande.
Cadre de maintien de cellules de pack de batteries avec refroidissement La présente invention se rapporte au domaine des pack de batteries pour véhicules à propulsion électrique.
Actuellement, les véhicules à propulsion électrique sont équipés de pack de batteries comprenant des modules dans lesquels sont logés des cellules électrochimiques. Le nombre de composants disposés au sein du pack de batteries est alors conséquent, ce qui complique l’intégration du pack de batteries dans un véhicule dont la place est de plus en plus limitée. Ces deux contraintes s’opposent, ce qui oblige à trouver des solutions innovantes dans la conception de ce pack de batteries.
Ce pack de batteries nécessite également un nombre de pièces important pour le maintien mécanique et pour le refroidissement des cellules électrochimiques qu’il contient, incluant au moins un intercalaire, au moins un cadre ainsi qu’au moins une plaque de refroidissement, tous superposés et maintenus en bloc, ce qui a pour effet d’augmenter significativement la dimension du pack de batteries dans la direction d’empilement de ces éléments. Un tel pack de batterie est ainsi constitué d’une pluralité d’ensembles décrits dans le document EP2840626.
Un tel empilement impacte négativement l’intégration du pack de batteries au sein du véhicule.
Il existe aujourd’hui un besoin d’améliorer la configuration du cadre de maintien et de son système de refroidissement des cellules électrochimiques, de manière à réduire les dimensions du pack de batteries et faciliter son intégration dans le véhicule.
La présente invention propose un cadre de maintien configuré pour délimiter un canal qui conduit un fluide de refroidissement, afin d’abaisser au mieux la température des cellules électrochimiques, tout en requérant une place significativement réduite.
La présente invention a ainsi pour principal objet un cadre de maintien pour au moins une cellule électrochimique et destiné à intégrer un pack de batteries d’un véhicule à propulsion électrique, comprenant un premier demi-cadre, un deuxième demi-cadre et une cellule électrochimique, la cellule électrochimique étant maintenue entre les demi-cadres, caractérisé en ce qu’au moins un dégagement est formé le long d’au moins un des demi-cadres, ledit dégagement étant destiné à être emprunté par un fluide de refroidissement des cellules électrochimiques.
L’assemblage du premier demi-cadre et du deuxième demi-cadre dresse l’architecture du cadre de maintien pour la cellule électrochimique. Au moins l’un des demi-cadres comprend un évidement qui favorise le passage d’un fluide de refroidissement, de sorte à refroidir la cellule électrochimique. Les calories générées par cette cellule sont transmis au demi-cadre, puis au fluide de refroidissement qui circule dans le dégagement. C’est ainsi que sont extraites les calories de la cellule électrochimique.
Le cadre de maintien selon l’invention forme ainsi un système de refroidissement et il est en mesure de refroidir l’ensemble de la cellule électrochimique sans ajouter de pièce supplémentaire, notamment au moyen du dégagement qui est formé à sa périphérie extérieure.
Le fluide refroidissement est avantageusement de l’air. Ce flux d’air entre dans le dégagement et se rapproche de la cellule électrochimique. Ce faisant, il collecte ses calories et les transporte à l’extérieur du pack de batteries.
Le matériau du cadre est avantageusement un matériau synthétique, chargé ou non de fibres, avantageusement en matériau recyclé et recyclable. Ce matériau a pour avantage de présenter une certaine liberté sur leur forme en raison de la facilité à mouler des formes complexes.
En variante, le cadre pourrait aussi être réalisé en métal, particulièrement en aluminium, si on souhaite améliorer leur conductivité thermique et donc le refroidissement des cellules électrochimiques.
Le cadre de maintien, formé par la combinaison du premier demi-cadre et du deuxième demi-cadre, délimite une zone centrale entourée par des branches de ce cadre. La cellule électrochimique est disposée dans cette zone centrale du cadre de maintien.
Selon une autre caractéristique de l’invention, les deux demi-cadres comprennent deux branches longitudinales et deux branches latérales disposés entre les deux branches longitudinales, les demi-cadres comprenant au moins un premier dégagement formé sur au moins une des branches longitudinales et au moins un deuxième dégagement formé sur au moins une des branches latérales.
La structure isolante peut être omise notamment si les grandeurs physiques, autres que la grandeur physique G à mesurer, ne peuvent pas varier ou varient seulement de façon négligeable.
La loi S G (G) enregistrée dans la mémoire 74 peut être construite sans utiliser un réseau de Bragg d’ordre très élevé. Par exemple, dans un autre mode de réalisation, les points (G d , S G,d ) sont mesurés en utilisant une nouvelle fibre optique identique à la fibre 122 sauf que le réseau 124 est remplacé par N Bg réseaux de Bragg présentant chacun une longueur d’onde λ B située à l’intérieur de la plage [λ smin ; λ smax ] et différente de celles des autres réseaux de Bragg réalisés dans cette même fibre. Le procédé décrit en référence à la fonctionne également lorsque la fibre 122 est remplacée par cette nouvelle fibre. De préférence, le nombre N Bg est supérieur ou égal dix ou trente ou cinquante. Toutefois, dans un mode de réalisation simplifié, le nombre N Bg est égal à un. Dans ce dernier cas, chaque valeur S G,d est calculée en utilisant un seul pic de puissance et non pas plusieurs comme dans les modes de réalisation précédemment décrits.
Par rapport à une succession de réseaux de Bragg réalisés les uns derrière les autres dans un guide d’onde et ayant chacun leur propre longueur d’onde fondamentale contenue à l’intérieur de la plage de travail, un réseau de Bragg d’ordre très élevé est beaucoup plus petit et présente un nombre de pics égal ou supérieur. Cela simplifie donc la fabrication du dispositif 120 utilisé pour mesurer la sensibilité S G . De plus, puisque le réseau 124 est moins encombrant, cela facilite la réalisation de la structure isolante 90 et de l’appareillage 126. Ainsi, l’utilisation d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé simplifie aussi la mise en œuvre du procédé pour mesurer la sensibilité S G . Enfin, la sensibilité S G mesurée est très précise car elle est obtenue à partir des mesures réalisées pour plus d’une dizaine de longueurs d’ondes différentes, c’est-à-dire ici pour les longueurs d’onde de plus d’une dizaine de pics du spectre de puissance du réseau 124.
Le fait de réaliser le réseau 124 dans une fibre optique simplifie la réalisation du dispositif 120 de mesure de la sensibilité S G .
Le fait d’utiliser plusieurs bulles disjointes permet d’obtenir un motif M i suffisamment réfléchissant pour diminuer le nombre p de motifs et donc pour conserver la compacité du réseau 124 tout en limitant les pertes par insertion. En effet, lorsque les bulles se chevauchent, les zones de chevauchement entre plusieurs bulles sont soumises à plusieurs impulsions successives du laser femtoseconde. Il a été observé qu’une zone du cœur de la fibre optique qui est soumise à plusieurs impulsions du laser femtoseconde, se dégrade. Cette dégradation augmente les pertes par diffusion. A l’inverse, lorsque les bulles sont disjointes, de telles zones de chevauchement n’existent pas, ce qui limite les pertes par insertion.
Le fait de construire la loi d’évolution S G (G) à partir de plusieurs valeurs S G,d mesurées pour différentes valeurs G d de la grandeur physique G, permet de déterminer avec plus de précision la valeur de la sensibilité S G pour une valeur donnée de la grandeur physique G.
Le fait de prendre la valeur S G,d de la sensibilité S G égale à une valeur qui minimise tous les écarts (S G,d,k – S G,d ) permet de diminuer l’erreur sur la valeur mesurée de la sensibilité.
Le fait de construire la loi 76 d’étalonnage en utilisant seulement les valeurs λ B,0 et G 0 de référence et une loi S G (G) pré-enregistrée simplifie la calibration du dispositif de mesure de la grandeur physique G. En effet, la loi S G (G) est indépendante de la longueur d’onde λ B . Ainsi, une fois que la loi S G (G) a été construire pour la fibre 14, la même loi S G (G) peut être utilisée pour construire la loi d’étalonnage de tout réseau de Bragg réalisé dans cette fibre 14. Dès lors pour calibrer un réseau de Bragg réalisé dans la fibre 14, il suffit de mesurer les coordonnées (λ B,0 ; G 0 ) d’un seul point de référence. Ceci est plus simple que les procédés connus de calibration. En effet, contrairement aux procédés connus, il n’est pas nécessaire d’obtenir, par mesure, plusieurs points de coordonnées (Δλ i ; G i ). Ici, ces points de coordonnées (Δλ i ; G i ) sont obtenus par calcul et non pas par mesure. Ensuite, la loi S G (G) est la même quelle que soit la longueur d’onde λ B du réseau de Bragg réalisé dans la fibre 14. Dès lors, la même loi S G (G) peut être utilisée pour construire la loi d’étalonnage de plusieurs réseaux de Bragg réalisés dans la fibre 14 même si ces réseaux de Bragg ont des longueurs d’onde λ B différentes. Autrement dit, il n’est pas nécessaire de recommencer les mesures qui ont permis de construire la loi S G (G) pour chaque longueur d’onde λ B . De plus, le procédé de construction d’une loi d’étalonnage décrit ici prend en compte le fait que la sensibilité S G varie en fonction de la valeur de la grandeur physique G. La loi d’étalonnage construite est donc particulièrement précise.
Le fait de réitérer l’étalonnage du capteur après plusieurs mesures permet de compenser les dérives dans le temps du dispositif de mesure de la grandeur physique G.
Le fait de calculer la valeur λ i à l’aide de la relation (λ i – λ r )/λ r = S G,i *(G i -G r ) dans laquelle les valeurs λ r et G r sont égales, respectivement, aux valeurs λ i-1 et G i-1 , où λ i-1 est la valeur précédemment calculée correspondant à la valeur G i-1 la plus proche de de la valeur G i , permet d’améliorer l’exactitude de la loi d’étalonnage 76 et donc la précision de la mesure de la grandeur physique G.
SYSTEME ET PROCEDE DE RECONNAISSANCE D’INFORMATION VOCALE DE DETECTION ACOUSTIQUE DISTRIBUEE La présente demande concerne le domaine de la technologie de détection à fibre optique distribuée, en particulier un système et procédé de reconnaissance d’information vocale de détection acoustique distribuée.
CONTEXTE TECHNIQUE La fibre optique présente une haute résistance aux interférences électromagnétiques, une résistance à la corrosion, une bonne isolation électrique et une transmissivité de la lumière. Depuis les dernières années, la technologie de détection à fibre optique distribuée utilisant la fibre optique comme composant sensible et support de transmission de signaux a reçu de plus en plus d’attention des chercheurs dans les domaines de la défense nationale, des installations militaires et civiles. La technologie de la détection à fibre optique distribuée permet de mesurer des informations caractéristiques le long de la fibre optique en détectant et en analysant les effets optiques dans la fibre optique. Étant donné que les informations caractéristiques le long de la fibre optique changent avec la température extérieure, la déformation, la vibration et autres paramètres, il est possible de détecter les informations des paramètres environnementaux autour de la fibre optique. La technologie de la détection à fibre optique distribuée permet de réaliser une détection des informations extérieures en utilisant principalement des effets de diffusion dans la fibre optique, tels que la diffusion Rayleigh, la diffusion Brillouin et la diffusion Raman. En tant que représentant du système de détection à fibre optique distribuée, un système de détection acoustique distribuée (DAS) basé sur la technologie de réflexion de domaine temporel optique sensible à la phase présente les avantages tels que un poids léger, un volume faible et une sensibilité élevée, et est capable de détecter en continu les changements temporels et les informations de distribution spatiale des interférences extérieures telles que les perturbations et les déformations pendant la transmission. Par conséquent, le système DAS ont été largement utilisé dans les domaines tels que la détection de sécurité des ponts, des tunnels, des barrages et autres grandes installations publiques, ou la protection de sécurité des gazoducs, des grands entrepôts, des dépôts pétroliers et des puits de mine, et la sécurité des frontières nationales et d’autres domaines.
La technologie DAS mesure principalement l’effet d’interférence mutuel entre les lumières de rétrodiffusion Rayleigh produites aux différents points de diffusion dans la fibre optique. Lorsque la fibre optique de détection est perturbée par l’environnement extérieur, l’indice de réfraction de la fibre à la position correspondante changera, ce qui provoquera un changement de phase optique correspondante, et le changement de phase optique se présentera par l’amplitude du signal de rétrodiffusion Rayleigh. Par conséquent, un résultat final de l’interférence reflétera directement la position de la perturbation, puis les informations caractéristiques de phase et d’intensité du signal de vibration peuvent être obtenues en utilisant l’algorithme de démodulation pertinent sur les informations de perturbation.
Avantageusement, le rotor peut en outre comprendre un moyen de verrouillage pour serrer axialement le capuchon.
Avantageusement, le rotor peut être un rotor à excitation séparée pour un moteur synchrone à excitation électrique ou un rotor à aimant permanent pour un moteur synchrone à aimant permanent.
Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de fabrication d'un rotor tel que décrit précédemment, comprenant les étapes consistant à : - installer un empilement de tôles sur un arbre de rotor d'un rotor ; - presser une première face d'extrémité de l'empilement contre un épaulement faisant saillie radialement de l'arbre du rotor ; - compression de la empilement de tôles ; - serrer axialement une seconde face d'extrémité de la empilement de tôles, axialement opposée à la première face d'extrémité, en insérant une plaque dans une rainure de l'arbre de rotor, et en mettant en contact la plaque avec la seconde face d'extrémité.
Avantageusement, le procédé peut comprendre une étape consistant à recouvrir la plaque d'un capuchon.
Avantageusement, le procédé peut comprendre une étape consistant à disposer le capuchon sur l'arbre du rotor sur un autre côté de la rainure que l’empilement de tôles avant d'insérer la plaque. Comme le capuchon dépasse radialement plus que la plaque, un bord périphérique du capuchon s'étend axialement vers l’empilement pour couvrir la plaque.
Avantageusement, le procédé peut comprendre les étapes suivantes : - emboîter le bord extérieur de la plaque dans le côté intérieur du capuchon ; - considérant que ledit capuchon comprend en outre une pluralité de pièces de verrouillage logées axialement dans le bord périphérique du capuchon - faire glisser les pièces de verrouillage dans une direction axiale vers la empilement de rotor ; - détacher la plaque du côté intérieur du capuchon, loger la plaque dans la rainure.
Avantageusement, le procédé peut comprendre une étape de glissement de la pluralité de pièces de verrouillage sur une partie inclinée du bord extérieur de la plaque, pour pousser la plaque dans la rainure.
PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description suivante de modes de réalisation de l'invention fournis à titre d'exemples non limitatifs pour réaliser divers aspects de l'invention. La description se réfère aux figures ci-jointes qui illustrent, également à titre d'exemple, un mode de réalisation des inventions : présent une vue isométrique d'un corps de rotor comprenant un empilement de tôles installé sur un arbre de rotor ; présent une coupe transversale d'un rotor selon un aspect de l'invention ; présent une vue de face du rotor de la ; présent une coupe transversale d'un rotor selon un autre mode de réalisation de l'invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION En référence à la est illustrée une vue partielle d'un exemple de rotor 1 selon un autre aspect de l'invention. Le rotor 1 présente une forme de cylindre et comprend un arbre de rotor 2 configuré pour tourner autour d'un axe de rotation 100, un corps de rotor 3 comprenant un paquet de tôles formé d'un empilement de tôles ayant une pluralité de dents faisant saillie radialement, et au moins une bobine de champ enroulée autour de chaque dent des dents.
Comme illustré sur la , une première face d'extrémité axiale 4 de l'empilement de tôles est en contact avec un épaulement 8 faisant saillie radialement de l'arbre du rotor 2. L'épaulement 8 peut faire saillie radialement jusqu'à un rayon maximal tout en évitant tout contact avec une dent de l'empilement de tôles. L'arbre du rotor 2 comporte, axialement opposé à l'épaulement 8, une rainure 10. La rainure 10 loge une plaque 12 de sorte qu'une deuxième face d'extrémité axiale 6 dudit empilement de tôles, opposée axialement à la première face d'extrémité 4, est en contact avec la plaque 12.
La plaque 12 assure un serrage axial de l'empilement de tôles sur l'arbre de rotor 2 le long de l'axe 100 sans risque d'endommager ledit arbre de rotor 2. De plus, il en résulte que le processus de fabrication d'un tel arbre de rotor 2 est moins coûteux, en évitant une étape de filetage d'une partie de l'arbre de rotor 2 qui consomme du temps et des ressources.
Avantageusement, une longueur axiale de l'empilement de tôles est supérieure à une distance axiale entre la rainure 10 et l'épaulement 8. Ainsi, la force de serrage est paramétrable en ajustant une épaisseur de la plaque 12 grâce à la légère saillie de l'empilement de tôles au-dessus de la rainure 10. À cet égard, l'épaulement 8, la rainure 10 et la plaque 12 sont agencés pour comprimer axialement l'empilement de tôles.
La plaque 12 peut avantageusement avoir la forme d'un secteur annulaire pour éviter toute rotation à sommet vif et correspondre à un encombrement général requis du rotor 1. Par ailleurs, comme illustré sur la , la plaque 12 peut comprendre une pluralité de segments 12a, 12b, chaque segment étant logé dans la rainure 10 et en contact avec la deuxième face d'extrémité 6 de l'empilement de tôles. Chaque segment 12a, 12b peut être engagé dans la rainure 10 directement radialement. En variante, la rainure 10 peut être divisée en une pluralité de rainures, chaque rainure logeant un segment 12a, 12b. Chaque segment 12a, 12b sont de préférence identiques l'un à l'autre afin de répartir la force de serrage et de comprimer l'empilement de tôles le plus uniformément possible, de sorte que sa déformation soit également uniforme. Dans ce mode de réalisation, deux segments 12a, 12b sont illustrés, mais la plaque 12 peut comprendre plus de deux segments.
Comme illustré sur la , dans un mode de réalisation particulier de l'invention, le rotor comprend un capuchon 14 disposé sur l'arbre du rotor 2. Un bord périphérique du capuchon 14 s'étend axialement vers l'empilement et est configuré pour recouvrir le plateau et maintenir le plateau 12 ou les segments 12a, 12b dans la rainure 10. La rainure 14 ne retenant que radialement la plaque 12 ou les segments 12a, 12b, elle peut par exemple être fabriquée dans une tôle pliée. Le bord périphérique du capuchon peut comprendre une face interne, qui est en contact avec un bord externe de la plaque. Ainsi, le risque d'endommager le capuchon 14, lorsque le rotor 1 tourne autour de l'axe 100 et induit des forces centrifuges éjectant le segment 12a, 12b, est réduit. Dans ce mode de réalisation, le rotor peut en outre comprendre un moyen de verrouillage 16 pour serrer axialement le capuchon 14. Le moyen de verrouillage 16 peut par exemple être un anneau élastique.
Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé de fabrication du rotor 1 tel que décrit précédemment, comprenant les étapes de : - installer un empilement de tôles sur un arbre 2 du rotor ; - presser la première face d'extrémité 4 de l'empilement contre l'épaulement 8 ; - comprimer l'empilement de tôles ; - serrer axialement la deuxième face d'extrémité 6 de l'empilement de tôles, en insérant la plaque 12 dans la rainure 10 de l'arbre 2 du rotor, et en mettant en contact la plaque avec la deuxième face d'extrémité 6.
Avantageusement, le procédé comprend en outre l'étape d'habillage de la plaque avec le capuchon 14 disposé sur l'arbre de rotor 2 d'un autre côté de la rainure 10 que l’empilement de tôles.
Un convertisseur selon l’invention peut être utilisé dans plusieurs applications, par exemple :
• Une centrale photovoltaïque, où chaque chaîne PV (ou plusieurs chaînes, ou un seul panneau) est connectée sur un port du convertisseur MPFC. Le convertisseur MPFC peut alors réaliser le suivi de point maximal de puissance de chaque partie de la centrale PV malgré les différences d’orientation, d’ombrage, d’usure, ou de technologie entre les sous-ensembles PV ;
• Un parc d’électrolyseurs, où chacun est connecté sur un port du convertisseur MPFC. Le convertisseur MPFC peut alors imposer un point de fonctionnement différent sur chaque électrolyseur, et ainsi placer chacun au point de rendement maximal en s’adaptant à des différences d’usure, de température ou de pression ;