INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur l’histogramme de la , à la différence de l’histogramme de la , la tension V ne se stabilise pas entre le premier seuil de sécurité OV1, atteint à l’instant T2 et le deuxième seuil de sécurité OV2 atteint à l’instant T2’. Dans ce cas, le module de commande 22 génère successivement la première commande de court-circuit ASC_LS puis la deuxième commande de court-circuit ASC_HS consistant en la commande l’ouverture des interrupteurs du premier groupe et la fermeture des interrupteurs du deuxième groupe. En l’occurrence, dans cet exemple le module de commande 22 envoie au module logique 4 une commande d’ouverture des interrupteurs de côté bas et une commande de fermeture des interrupteurs de côté haut. Le module logique 4 retransmet, quelles que soient les commandes émises par ailleurs par le module de contrôle machine 3, ces commandes au contrôleur 5 pour commander l’ouverture des interrupteurs du groupe bas LS, et la fermeture des interrupteurs du groupe haut HS.
La tension V se stabilise alors à une valeur supérieure au deuxième seuil de sécurité OV2. Le conducteur du véhicule reçoit un signal invitant à réduire l’allure du véhicule, ce qui a pour effet de diminuer la vitesse du véhicule et par conséquent celle de la machine électrique tournante M. Alternativement, le véhicule comprend un dispositif de déconnexion du système de transmission permettant de réduire la vitesse de la machine tournante M. Cette stabilisation montre que le système de commande 2 a appliqué la stratégie correcte de mise en court-circuit des bras de commutation du convertisseur de tension O eu égard au type du défaut ayant engendré la surtension.
Le système de commande 2 peut ainsi, si la vitesse de rotation de la machine électrique tournante M est inférieure à la vitesse de sécurité, générer une commande de circuit ouvert et commander à l’ouverture des groupes hauts et groupes bas pour repasser en circuit ouvert lorsque que la tension mesurée aux bornes de la source de tension continue B passe sous le deuxième seuil de sécurité OV2. C’est ce qui est illustré à la .
A la , la variation dV* est positive jusqu’à ce que la tension V se stabilise, au-dessus du deuxième seuil de sécurité OV2. La variation dV* devient ensuite négative à l’instant T3. Instant T3 à partir duquel la variation dV* est inférieure à la première variation de sécurité. Le module de commande 22 compare également la vitesse de rotation Ω de la machine électrique tournante M à la première vitesse de sécurité. Sur la , après l’instant T3, la vitesse de rotation Ω est inférieure à la première vitesse de sécurité de la machine électrique. A l’instant T4, la tension V devient inférieure au deuxième seuil de sécurité OV2. A l’instant T4, les trois conditions sont réunies et le module de commande 22 génère une commande de circuit ouvert et commande l’ouverture des interrupteurs du premier groupe et l’ouverture des interrupteurs du deuxième groupe.
Aux figures 3 et 4, la tension V redevient inférieure au première seuil de sécurité OV1 à l’instant T5, le module de commande 22 génère à nouveau des commandes de fonctionnement normal, par exemple dans un mode moteur de la machine électrique tournante, par exemple dans un mode générateur de la machine électrique tournante. Le système de commande est alors réhabilité.
Ainsi dans le mode de réalisation précédemment décrit, les interrupteurs du premier groupe sont les interrupteurs de côté bas et les interrupteurs du deuxième groupe les interrupteurs de côte haut mais en variante, les interrupteurs du premier groupe peuvent être les interrupteurs de côté haut et les interrupteurs du deuxième groupe les interrupteurs de côte bas.
De même, la machine tournante précédemment décrite est une machine triphasée. En variante, la machine tournante électrique peut plus généralement avoir n phases, par exemple n=6 pour une machine hexaphasée. Dans ce cas, le convertisseur de tension O comporte également n bras de commutation.
De même, dans le mode de réalisation précédemment décrit, les bobines u, v, w sont montées en étoile. En variante, les bobines u, v, w peuvent être montées en triangle.
De même, dans le mode de réalisation précédemment décrit, le module logique 4, le module de commande 21 et le module de contrôle machine 3 sont réalisés sous forme d’entités distinctes. En variante, le module logique 4, le module de commande 21 et le module de contrôle machine 3 peuvent être réalisés sous la forme d’une seule entité, par exemple un microcontrôleur comportant un circuit logique programmable par exemple du type FPGA (de l’anglais « Field-Programmable Gate Array »)
- remplacer la au moins une batterie d’origine par au moins une batterie principale ;
- intégrer dans l’armoire le circuit électrique tel que précédemment décrit, en connectant le circuit électrique au au moins un panneau photovoltaïque, à la au moins une batterie principale et au régulateur de charge.
On propose de plus un procédé de remplacement tel que précédemment décrit, dans lequel la au moins une batterie d’origine est une batterie au plomb et la au moins une batterie principale est une batteries au lithium.
On propose de plus un procédé d’alimentation, mis en œuvre dans le circuit électrique tel que précédemment décrit, et comprenant les étapes de :
- désexciter une bobine du relais temporisé ;
- si la tension d’entrée est supérieure à la tension de seuil minimum du premier composant d’alimentation, exciter la bobine et fermer ainsi l’interrupteur du relais temporisé ;
- appliquer la tension d’alimentation aux bornes de la au moins une batterie principale et du régulateur de charge ;
– faire compter la durée prédéfinie par un composant de temporisation ;
- lorsque le composant de temporisation a compté la durée prédéfinie, ouvrir l’interrupteur du relais temporisé.
la représente un panneau photovoltaïque, une tour de télécommunication et un dispositif d’alimentation de l’art antérieur ;
la est une figure similaire à la , avec un circuit électrique selon un premier mode de réalisation intégré dans le dispositif d’alimentation ;
la représente le circuit électrique selon le premier mode de réalisation ;
la représente à nouveau le circuit électrique selon le premier mode de réalisation, connecté aux panneaux photovoltaïques, au régulateur de charge et à la tour de télécommunication ;
la représente un organigramme de contrôle du circuit électrique ;
La représente schématiquement un dispositif optique dispersif 51 utilisé pour comprimer temporellement une impulsion laser. La source 1, éventuellement suivie d’un étireur, par exemple un premier dispositif optique dispersif 50 tel que décrit en lien avec la , produit des impulsions laser 2, ou 3, de durée comprise entre 30 ps et 10 ns et présentant une dérive de fréquence non nulle, négative ou positive. Le dispositif optique dispersif 51 introduit une dérive de fréquence de signe opposé à celle de l’impulsion laser 2, ou 3. Par conséquent, l’impulsion 4 est comprimée en sortie du dispositif optique dispersif 51. La durée finale de l’impulsion 4 est une fonction du signe de chacune des dérives de fréquence, de leurs valeurs absolues et de la durée initiale de l’impulsion 2, 3.
Nous allons maintenant décrire la structure et le fonctionnement du dispositif optique dispersif 50, 51 selon différents modes de réalisation, ainsi que les caractéristiques des impulsions se propageant dans un tel dispositif optique dispersif.
Le dispositif optique dispersif 50, 51 de la présente divulgation est basé sur la fabrication d’un dispositif optique dispersif massif ou monobloc par collage, soudage ou adhésion optique de plusieurs composants optiques ayant des caractéristiques très précises. Afin de pouvoir comprimer des impulsions laser présentant une dérive de fréquence, le dispositif utilise un ou plusieurs réseaux de Bragg volumique à pas variable, noté RBVPV.
La représente schématiquement un dispositif optique dispersif 50, 51 selon un premier mode de réalisation. On a représenté un repère orthonormé XYZ, le plan XZ étant dans le plan de la . Le dispositif optique dispersif 50, 51 comprend un cube séparateur de polarisation 11, une première lame quart-d’onde 12, un premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable, une deuxième lame quart d’onde 14 et un composant optique réflecteur 15. Le composant optique réflecteur 15 est par exemple un miroir plan à faces planes et parallèles. En variante, le composant optique réflecteur 15 est constitué d’un traitement réfléchissant appliqué directement sur la face externe de la deuxième lame quart-d’onde 14, les deux faces de la deuxième lame quart-d’onde 14 étant polies parallèlement avec un angle entre les deux faces inférieur ou égal à 0.05 degré.
Le cube séparateur de polarisation 11 comporte une face d’entrée 17, une face de sortie 21 parallèle à la face d’entrée 17, deux faces latérales 19, 20 perpendiculaires à la face d’entrée 17 et une interface 18 inclinée de 45 degrés par rapport à la face d’entrée 17 et aux deux faces latérales 19, 20. Les faces latérales 19, 20 sont parallèles entre elles et perpendiculaires à la face d’entrée 17. Avantageusement, le cube séparateur de polarisation 11 forme ainsi un parallélépipède rectangle, coupé selon sa diagonale par l’interface 18.
La première lame quart d’onde 12 et la deuxième lame quart d’onde 14 sont des lames à faces planes et parallèles. La première lame quart-d’onde 12 est disposée entre la face latérale 19 du cube séparateur de polarisation 11 et la face d’entrée-sortie 23 du premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable. Plus précisément, la première lame quart-d’onde 12 est fixée par collage, soudage ou adhésion optique, d’une part, à la face latérale 19 du cube séparateur de polarisation 11 et, d’autre part, à la face d’entrée-sortie 23 du premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable. La deuxième lame quart d’onde 14 est disposée entre l’autre face latérale 20 du cube séparateur de polarisation 11 et le composant optique réflecteur 15. La deuxième lame quart d’onde 14 est fixée par collage, soudage ou adhésion optique, d’une part, à la face latérale 20 du cube séparateur de polarisation 11 et, d’autre part, au composant optique réflecteur 15.
Dans le présent document, on entend par « fixé », le fait que deux éléments optiques soient en contact, direct ou par l’intermédiaire d’une colle optique, et dans une position invariable l’un par rapport à l’autre, sans possibilité de déplacement relatif ou de rotation entre le deux éléments optiques fixés l’un à l’autre.
Le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable a une face d’entrée-sortie 23. Le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable est fabriqué et choisi pour être un réseau de Bragg volumique photoinscrit dans un matériau (par exemple un bloc de verre) suivant des plans parallèles à cette face d’entrée-sortie 23. De cette manière, la normale au plan des franges du premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable forme un angle de 45 degrés ± 0,1° avec la normale à l’interface 18 du cube séparateur de polarisation 11.
Les réseaux de Bragg volumiques à pas variable sont produits par différentes sociétés dont par exemple Optigrate Corporation, 3267 Progress Drive, Orlando, Florida 32286, USA. Une variation périodique de l’indice de réfraction d’un verre photosensible est enregistrée dans un bloc de verre à l’aide d’un laser UV. Ce réseau se comporte comme un réseau de Bragg en réfléchissant les longueurs d’ondes correspondant à la période du réseau. Une variation de la période du réseau le long de l’axe du bloc de verre permet de réfléchir différentes longueurs d’ondes à des différentes positions dans le bloc de verre. On introduit ainsi un retard entre les longueurs d’onde, ce qui se traduit par une dérive de la fréquence optique de l’impulsion réfléchie par le réseau de Bragg volumiques à pas variable. La direction de l’onde réfléchie est déterminée par l’angle d’incidence sur les plans des franges du réseau de diffraction et non pas par la face d’entrée-sortie 23 physique du réseau de Bragg 13.
Le dispositif optique dispersif 50, 51 est constitué de composants optiques dont les surfaces réfléchissantes sont parfaitement parallèles, à 0.1 degré près, aux surfaces physiques sauf pour la surface polarisante 18 qui est exactement à 45° ± 0,1° des surfaces physiques 19 et 20. En particulier, les plans du réseau de franges inscrit dans le RBVPV sont parallèles à la face d’entrée-sortie 23 du bloc de verre dans lequel le réseau est inscrit. Cette précision permet de garantir qu’un faisceau incident perpendiculairement à la face d’entrée-sortie 23 du bloc de verre comprenant le réseau 13 est réfléchi exactement sur lui-même par le réseau 13.
Les éléments du dispositif optique dispersif 50, 51 sont mis en contact par leurs faces optiques, c’est-à-dire les faces traversées par le faisceau laser. L’assemblage de ces éléments est effectué par collage, en utilisant une colle optique transparente au faisceau laser, par contact optique, ou par soudage. Les éléments 12, 13, 14, 15 sont assemblés de façon à ce que leurs faces optiques respectives soient parallèles aux faces latérales 19, 20 du cube séparateur de polarisation 11. Le dispositif optique dispersif 50, 51 forme ainsi un composant optique monobloc, compact, parfaitement aligné par construction et indéréglable. A titre d’exemple non limitatif, le cube polariseur à pour dimensions 8 mmx8 mmx8 mm et les faces optiques de tous les éléments ont la même dimensions de 8 mmx8 mm. Ces dimensions sont variables et l’ensembles des éléments n’ont pas nécessité à avoir des faces de dimensions uniformes.
Le dispositif optique dispersif 50, 51 est disposée pour recevoir un faisceau 10 d’impulsions lumineuses incident sur la face d’entrée 17 du cube séparateur de polarisation 11. Le faisceau 10 d’impulsions lumineuses est de polarisation linéaire perpendiculaire au plan de la . Autrement dit, le faisceau 10 est polarisé S, parallèlement à une droite d’intersection entre la face d’entrée 17 et l’interface 18, cette droite d’intersection étant parallèle à l’axe Y.
L’interface 18 permet de diriger par réflexion le faisceau lumineux 10 polarisé S vers la première lame quart d’onde 12 et le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable . Les axes de la première lame quart d’onde 12 sont alignés à 45 degrés de la polarisation incidente de façon à ce que le faisceau 10 de polarisation linéaire S soit transformé en un faisceau 120 de polarisation circulaire à la traversée de la première lame quart d’onde 12. Le faisceau 120 d’impulsions lumineuses de polarisation circulaire est incident sur le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable. Les différentes composantes spectrales de l’impulsion sont réfléchies sur le premier réseau de Bragg 13 à différentes positions le long de la direction de propagation du faisceau. Cette différence de chemin optique pour les différentes composantes spectrales se traduit par une dérive de fréquence qui s’ajoute à celle de l’impulsion incidente. Par conséquent, le faisceau réfléchi 130 par le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable présente une dispersion modifiée ou une dérive de fréquence modifiée par rapport au faisceau laser 10. L’orientation des plans des franges de diffraction inscrites dans le réseau 13 détermine la direction du faisceau réfléchi 130 par le premier réseau de Bragg 13. Dans l’exemple de la , la direction de propagation du faisceau 120 issu de la première lame quart d’onde 12 est perpendiculaire au plan de franges, par conséquent le faisceau réfléchi 130 se propage en direction opposée au faisceau 120 issu de la première lame quart d’onde 12. Le faisceau réfléchi 130 traverse à nouveau la première lame quart-d’onde 12 et forme un faisceau 135 incident sur la face 19 du cube séparateur de polarisation 11. Le faisceau réfléchi 130 de polarisation circulaire est ainsi transformé en un faisceau 135 de polarisation linéaire, exactement perpendiculaire à la polarisation du faisceau incident 10, donc dans un état P, autrement dit suivant l’axe Z.
L’interface 18 transmet le faisceau 135 de polarisation P en direction de la deuxième lame quart-d’onde 14 dont les axes sont alignés à 45 degrés de la polarisation P. La deuxième lame quart-d’onde 14 transforme la polarisation linéaire P du faisceau 135 en une polarisation circulaire. Le miroir 15 réfléchit le faisceau de polarisation circulaire et forme un faisceau 140 qui traverse la deuxième lame-quart d’onde 14. La faisceau 140 de polarisation circulaire est transformé par la deuxième lame-quart d’onde 14 en un faisceau 150 de polarisation linéaire S. L’interface 18 réfléchit le faisceau 150 de polarisation linéaire S vers la face de sortie 21 du cube séparateur de polarisation 11 et forme un faisceau de sortie 200 se propageant suivant une direction qui est fixée par les orientations des différents composants optiques et en particulier du miroir 15, du premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable et du cube séparateur de polarisation 11.
Comme illustré sur la , lorsque le faisceau 10 est incident sur la face d’entrée 17 du cube séparateur de polarisation 11 sous un angle d’incidence nul, autrement dit sous incidence normale, le faisceau 200 en sortie du dispositif optique dispersif 50, 51 se propage suivant la même direction et dans le même sens que le faisceau 10 incident. Comme indiqué ci-dessus, les franges du premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable et le plan du miroir 15 sont parallèles, à 0.1 degrés près. Le faisceau 200 émergeant du dispositif optique dispersif 50, 51 est alors parfaitement parallèle au faisceau 10 incident quel que soit l’angle entre le premier réseau de Bragg 13 volumique à pas variable et le cube séparateur de polarisation 11. Le faisceau 200 est ainsi parfaitement aligné et se propage suivant la même direction que le faisceau 10 incident sur la face d’entrée 17 sous incidence normale et avec une polarisation identique à la polarisation du faisceau 10. Le faisceau 200 présente une dispersion totale égale à la somme de la dispersion induite par le réseau de Bragg 13 volumique à pas variable et de la dispersion initiale du faisceau laser 10 incident, compte tenu du signe de chacune de ces dispersions.
Le dispositif optique dispersif 50, 51 de la permet de comprimer ou d’étirer une impulsion laser tout en conservant la direction du faisceau laser. Le dispositif optique dispersif 50 de la peut être utilisé pour fabriquer un étireur monobloc ou un compresseur monobloc.
A un instant t1, le dispositif de commande 3 délivre le premier signal S41b égal à un état logique haut de manière à fermer le premier interrupteur 22 pour laisser passer un courant, et délivre le deuxième signal S42b égal à l’état logique bas pour laisser le deuxième interrupteur 23 à l’état ouvert.
Le premier interrupteur commence à commuter de l’état ouvert à l’état fermé de sorte qu’un courant traverse le premier interrupteur 22.
La tension V44a devient supérieure au seuil de détection prédéterminé suite au début de commutation du premier interrupteur 22. Le comparateur 44 détecte que la tension V44a franchit le seuil de détection égal à Ve/2 et délivre le premier signal de comparaison S44 à l’état logique haut.
Les deux entrées de la première porte logique 41 sont égales à l’état logique haut de sorte que le signal de commande S39 du premier interrupteur 22 est égale à l’état logique haut.
Comme les deux entrées de la deuxième porte logique 42 sont à l’état logique bas, le signal de commande S40 du deuxième interrupteur 23 est égales à l’état logique bas, le deuxième interrupteur 22 reste à l’état ouvert.
De l’instant t1 à un instant t2, le premier interrupteur 22 est à l’état fermé, le signal de commande S39 du premier interrupteur 22 reste à l’état logique haut et le signal de commande S40 du deuxième interrupteur 23 reste à l’état logique bas.
A l’instant t2, le dispositif de commande 3 délivre le premier signal S41b égal à un état logique bas de manière à ouvrir le premier interrupteur 22 pour ne plus laisser passer un courant. Le deuxième signal S42b est toujours égal à l’état logique bas.
Le premier interrupteur commence à commuter de l’état fermé à l’état ouvert.
La tension V44a décroît et devient inférieure seuil de détection prédéterminé de sorte que le comparateur 44 détecte que la tension V44a franchit le seuil de détection Ve/2.
Le premier signal de comparaison S44 reste à l’état logique haut.
De l’instant t2 à l’instant un instant t3, les premier et deuxième signaux S41b et S42b sont à l’état logique bas, le premier interrupteur 22 et le deuxième interrupteur 23 sont ouverts.
A l’instant t3, le dispositif de commande 3 délivre le premier signal S41b à l’état logique bas de manière à laisser ouvert le premier interrupteur 22 et délivre le deuxième signal S42b à l’état logique haut de manière à fermer le deuxième interrupteur 23.
Comme le premier signal de comparaison S44 est à l’état logique haut et le deuxième signal S42b est à l’état logique haut, le deuxième interrupteur 23 commence à commuter de l’état ouvert à l’état fermé.
La tension V44a devient inférieure au seuil de détection de sorte que le comparateur 44 détecte que la tension V44a franchit le seuil de détection Ve/2.
De l’instant t3 à un instant t4, le deuxième interrupteur 23 est à l’état fermé, le signal de commande S40 du deuxième interrupteur 23 reste à l’état logique haut et le signal de commande S39 du premier interrupteur 22 reste à l’état logique bas.
Un panneau photovoltaïque 20 peut notamment comprendre un cadre 24 solidarisant la face supérieure et la face inférieure du panneau et formant les bords latéraux du panneau photovoltaïque 20.
Le panneau photovoltaïque 20 d’un module photovoltaïque 2 peut être monopente ou bipente comme cela est bien connu de l’Homme du Métier.
Un module photovoltaïque 2 comprend une structure porteuse 21 adaptée pour porter un panneau photovoltaïque 20. La structure porteuse 21 peut par exemple être réalisée en un alliage métallique ou en un matériau composite. La structure porteuse 21 d’un module photovoltaïque est distincte du dispositif de flottaison 4 au sens où elle ne permet pas, à elle seule, de faire flotter le module photovoltaïque. La structure porteuse peut également être adaptée pour surélever le panneau photovoltaïque 20 par rapport au réflecteur 3. La structure porteuse 21 d’un module photovoltaïque peut notamment être assemblée au cadre 24 du panneau photovoltaïque 20.
Dans des exemples, le dispositif de flottaison 4 peut comprendre un élément de flottaison 4 mécaniquement connecté à la structure porteuse 21 d’un module photovoltaïque 2 et permettant de faire flotter ce module. Dans d’autres exemples et notamment ceux représentés sur les figures 2 et 3, le dispositif de flottaison 4 est connecté à la structure porteuse 21 des modules par une structure intermédiaire qui sera détaillée ci-après. Un élément de flottaison peut par exemple comprendre une armature creuse et des moyens de fixation pour être assemblé à la structure porteuse 21 d’un module photovoltaïque ou pour être assemblé à la structure intermédiaire de l’installation photovoltaïque. Dans des exemples, un élément de flottaison peut notamment comprendre un boudin de flottaison.
Comme représenté sur les figures 1 à 3, dans l’installation photovoltaïque 1 de la présente divulgation, les deux modules photovoltaïques 2 sont adaptés pour être sensiblement orientés selon un même axe lorsque l’installation photovoltaïque est déployée. L’axe d’orientation des modules est référencé par la flèche D sur les figures.
L’orientation selon un axe des deux modules photovoltaïques 2 désigne ici le fait que les plans tangents aux surfaces correspondantes des panneaux photovoltaïques 20 des deux modules sont sensiblement parallèles lorsque l’installation photovoltaïque 1 est déployée.
Dans des exemples dans lesquels les panneaux photovoltaïques 20 des modules photovoltaïques 2 sont monopentes, l’axe selon lequel les panneaux photovoltaïques 20 des deux modules sont orientés lorsque l’installation est déployée peut correspondre à un axe nord-sud, les panneaux étant inclinés de sorte que la face supérieure soit dirigée vers le sud.