INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus précisément, la température de la réaction solvothermique peut être de 160°C, 170°C, 180°C, 190°C, 200°C, etc., et la durée de la réaction solvothermique peut être de 2 heures, 3 heures, 4 heures, 5 heures, 6 heures, etc.
Dans certains exemples, la source de lithium, la source de phosphore, la source de bore, la source de fer et la source de manganèse sont échantillonnées de manière stœchiométrique, de sorte que la formule chimique du composé de lithium manganèse fer phosphate dopé au bore synthétisé est contrôlée pour être LiMn x Fe 1-x PO 4 , dans laquelle x est 0,2 à 0,7 (par exemple, il peut s'agir d'un composé anhydre de LiMn 0,3 Fe 0,7 PO 4 ), et le rapport molaire de la quantité de dopage totale de bore à l'élément phosphore total est (2-3): (97-98), tel que 2: 98 ou 3: 97.
Dans certains exemples, la source de lithium est d'abord mélangée avec le premier solvant, puis mélangée avec la source de phosphore et la source de bore pour une dissolution afin d'obtenir une solution mélangée, et la source de fer et la source de manganèse sont ensuite ajoutées dans la solution mélangée pour former une suspension vert foncé. En contrôlant l'étape de mélange, les matières premières peuvent être mieux mélangées de manière uniforme.
En outre, l'agent réducteur est au moins un choisi dans le groupe constitué par l'acide ascorbique et l'acide tartrique ; le premier solvant est l'éthylène glycol ; la source de fer est au moins un choisi dans le groupe constitué du sulfate ferreux et du nitrate ferreux ; la source de manganèse est au moins un choisi dans le groupe constitué du sulfate de manganèse et du nitrate de manganèse ; la source de lithium est au moins un choisi dans le groupe constitué d'hydroxyde de lithium et de carbonate de lithium ; et la source de bore est l'acide borique. La source de lithium, la source de phosphore, la source de bore, la source de fer, la source de manganèse, l'agent réducteur et le premier solvant sont choisis parmi certains des éléments ci-dessus, qui sont tous appropriés pour les systèmes de réaction dans les exemples de la présente invention, et par l’intermédiaire desquels un composé de lithium manganèse fer phosphate dopé au bore répondant aux exigences peut être préparé.
Tout d'abord, 7,50 g d'hydroxyde de lithium heptahydraté (LiOH 7H 2 O) ont été ajoutés dans 80 mL d'éthylène glycol de manière stœchiométrique sous agitation pendant 20 min. Ensuite, 4,90 g d'acide phosphorique (H 3 PO 4 ) et 0,13 g d'acide borique (H 3 BO 3 ) (rapport molaire de P : B = 96 : 4) ont été dissous dans la solution décrite ci-dessus de manière stœchiométrique sous agitation magnétique. Ensuite, 11,12 g de sulfate ferreux heptahydraté et 1,51 g de sulfate de manganèse (Mn : Fe = 0,2: 0,8) ont été ajoutés dans la solution pour former une suspension vert foncé. Enfin, le mélange obtenu a été transféré dans un autoclave pour une réaction solvothermique à 180ºC pendant 4 heures. Après une centrifugation à 80ºC, un lavage et un séchage pendant 12 h, du LiMn 0.2 Fe 0.8 PO 4 dopé au bore pur a été produit.
25 g du composé anhydre LiMn 0,2 Fe 0,8 PO 4 dopé au bore préparé à l'étape (1) ont été prélevés et mélangés à 11,12 g de sulfate ferreux heptahydraté, 1,51 g de sulfate de manganèse et 4,90 g d'acide phosphorique (le rapport molaire de Mn/Fe/P était de 0,2 : 0,8: 1.0) dans 100 mL d'eau désionisée ; le mélange a été agité de manière uniforme et transféré dans une cuve de réaction hydrothermique pour une réaction solvothermique à 180ºC pendant 4 h, puis centrifugé à 80ºC, lavé et séché pendant 12 h.
(3) Préparation du lithium manganèse fer phosphate dopé au bore en gradient
Les particules de fer manganèse phosphate à noyau-enveloppe préparées à l'étape (2) et de l'hydroxyde de lithium ont été mélangés uniformément selon un rapport molaire des particules de fer manganèse phosphate à noyau-enveloppe à l'hydroxyde de lithium de 1: 1, et 4 % en poids de glucose ont été ajoutés pour obtenir un mélange ; le mélange a été chauffé à 600ºC (à une vitesse de chauffage de 10ºC/min) et maintenu pendant 5 h dans une atmosphère d'azote, puis le mélange a été refroidi à température ambiante pour obtenir un matériau de cathode en lithium manganèse fer phosphate dopé avec du bore en gradient.
(1) Préparation of LiMn 0.5 Fe 0.5 PO 4 dopé au bore
De l'hydroxyde de lithium, de l'acide phosphorique, de l'acide borique, une source de fer, une source de manganèse, de l'acide ascorbique et de l'éthylène glycol ont été utilisés en tant que matières premières pour préparer un matériau LiMn 0,5 Fe 0,5 PO 4 par l’intermédiaire d’un procédé solvothermique.
Tout d'abord, 7,50 g d'hydroxyde de lithium heptahydraté (LiOH 7H 2 O) ont été ajoutés dans 80 mL d'éthylène glycol de manière stœchiométrique sous agitation pendant 20 min. Ensuite, 4,90 g d'acide phosphorique (H 3 PO 4 ) et 0,13 g d'acide borique (H 3 BO 3 ) (rapport molaire de P : B = 96 : 4) ont été dissous dans la solution décrite ci-dessus de manière stœchiométrique sous agitation magnétique. Ensuite, 6,95 g de sulfate ferreux heptahydraté et 3,78 g de sulfate de manganèse (Mn : Fe = 0,5: 0,5) ont été ajoutés dans la solution pour former une suspension vert foncé. Enfin, le mélange obtenu a été transféré dans un autoclave pour une réaction solvothermique à 180ºC pendant 4 heures. Après une centrifugation à 80ºC, un lavage et un séchage pendant 12 h, du LiMn 0.5 Fe 0.5 PO 4 dopé au bore pur a été produit.
20 g du composé anhydre LiMn 0,5 Fe 0,5 PO 4 dopé au bore préparé à l'étape (1) ont été prélevés et mélangés à 6,95 g de sulfate ferreux heptahydraté, 3,78 g de sulfate de manganèse et 4,90 g d'acide phosphorique (le rapport molaire de Mn/Fe/P était de 0,5 : 0,5: 1.0) dans 100 mL d'eau désionisée ; le mélange a été agité de manière uniforme et transféré dans une cuve de réaction hydrothermique pour une réaction solvothermique à 180ºC pendant 4 h, puis centrifugé à 80ºC, lavé et séché pendant 12 h.
Les particules de fer manganèse phosphate à noyau-enveloppe préparées à l'étape (2) et de l'hydroxyde de lithium ont été mélangées uniformément selon un rapport molaire des particules de fer manganèse phosphate à noyau-enveloppe à l'hydroxyde de lithium de 1: 1, et 4 % en poids de glucose ont été ajoutés pour obtenir un mélange ; le mélange a été chauffé à 600ºC à une vitesse de chauffage de 10ºC/min et maintenu pendant 5 h dans une atmosphère d'azote, puis le mélange a été refroidi à température ambiante pour obtenir un matériau de cathode en lithium manganèse fer phosphate dopé avec du bore en gradient.
Après des recherches minutieuses, les inventeurs ont découvert qu’il est possible de proposer un processus amélioré pour remodeler les fibres kératineuses telles que les cheveux en chauffant les fibres kératineuses dans un espace occlusif, qui est respectueux de l’environnement et peut offrir une meilleure performance pour remodeler les fibres kératineuses.
Le processus selon la présente invention est respectueux de l’environnement et peut offrir une meilleure performance pour remodeler les fibres kératineuses.
Le processus selon la présente invention est respectueux de l’environnement car le polyéthylène haute densité est relativement facile à recycler et ne crée pas de gaz toxique tel que le gaz HCl même lorsqu’il est soumis à une incinération.
Le processus selon la présente invention peut offrir une meilleure performance pour remodeler les fibres kératineuses, telles qu’une facilité d’utilisation améliorée et une efficacité de remodelage améliorée.
Le processus selon la présente invention peut offrir une meilleure facilité d’utilisation car le moyen de recouvrement pour former l’espace occlusif comprend du polyéthylène haute densité qui est moins collant que le polychlorure de vinylidène.
Le processus selon la présente invention utilisant un moyen de recouvrement comprenant du polyéthylène haute densité (PEHD) peut être utilisé pour remodeler ou déformer les fibres kératineuses telles que les cheveux afin d'offrir aux fibres kératineuses une efficacité de remodelage améliorée, de manière étonnante, par rapport à l’utilisation d’un moyen de recouvrement incluant une autre résine thermoplastique telle que le polyéthylène basse densité (PEBD).
Le processus selon la présente invention sera décrit de manière détaillée dans ce qui suit.
Le processus selon la présente invention est destiné à remodeler, de préférence remodeler de manière permanente et, plus préférentiellement, ondulé de manière permanente, les fibres kératineuses telles que les cheveux.
Ainsi, le processus selon la présente invention est de préférence un processus cosmétique.
(1) application sur les fibres kératineuses d'une composition comprenant :
(a) au moins un composé choisi parmi les acides alkylaminosulfoniques et ceux de formules (I) et (II) suivantes :
C’est pourquoi, il existe un besoin d’améliorer la détection de respiration d’un ou plusieurs passagers.
Résumé On propose pour cela un procédé implémenté par un système UWB dans un véhicule pour la détection de respiration d’un ou plusieurs passagers. Le système UWB comprend un ou plusieurs capteurs UWB. Le procédé comprend, pour chaque capteur UWB, une acquisition par le capteur d’un signal écho-radar présentant une fréquence d’échantillonnage d’acquisition, et, plusieurs processus de recherche de respiration comprenant un premier processus et un deuxième processus. Le premier processus prend en entrée un premier sous-échantillon d’une portion du signal présentant une première durée. Le deuxième processus prend en entrée un deuxième sous-échantillon d’une portion du signal présentant une deuxième durée. La première durée est supérieure à la deuxième durée et la fréquence du premier sous-échantillon est inférieure à la fréquence du deuxième sous-échantillon.
Chaque processus peut comprendre une analyse d’autocorrélation du sous-échantillon respectif pour détecter une période de répétition d’un motif et un score de fiabilité associé.
Chaque sous-échantillon peut comprendre un ensemble respectif de mesures. Le nombre de mesures de chaque sous-échantillon peut être inférieur ou égal à 180.
La première durée peut être supérieure ou égale à 7 secondes et/ou la deuxième durée peut être inférieure ou égale à 7 secondes.
Les processus de recherche de respiration peuvent comprendre un troisième processus. Le troisième processus peut prendre en entrée un troisième sous-échantillon d’une portion du signal présentant une troisième durée. La deuxième durée peut être supérieure à la troisième durée et la fréquence du deuxième sous-échantillon peut être inférieure à la fréquence du troisième sous-échantillon.
Chaque processus peut être répété toutes les X secondes avec X étant un nombre réel inférieur ou égal à 2 secondes.
Le procédé peut comprendre une génération d’une alerte en fonction des résultats des processus de recherche.
On propose également un capteur UWB de système UWB. Le capteur UWB est configuré pour implémenter le procédé.
On propose également un système UWB de véhicule. Le système UWB comprend un ou plusieurs tels capteurs UWB. Le système UWB comprend une mémoire sur laquelle est enregistré le programme d’ordinateur.
La illustre un organigramme d’un exemple du procédé.
La illustre des exemples de sous-échantillons.
La illustre un exemple de l’analyse d’autocorrélation.
Avantageusement, une mesure de conductivité de l’eau de rinçage obtenue à l’issue de l’étape j) lorsque les étapes a) à j) sont réalisées dans l’ordre, ou une mesure de conductivité de l’eau de rinçage obtenue à l’issue de l’étape d) lorsque les étapes sont réalisées de e) à j) puis de a) à d) permet de s’assurer du niveau de propreté des parois et des canalisations des circuits et de s’assurer que les réactifs utilisés pour décontaminer ont été éliminés. La présence de réactifs, utilisés dans ce procédé, pourrait être néfastes et poser problème lors du redémarrage du réacteur ou lors de l'exploitation de ce dernier. La mesure de conductivité de l’eau de rinçage est le critère qui permet de garantir que l’on a éliminé les réactifs chimiques du circuit.
Un seuil de conductivité est avantageusement prédéfini, et est de préférence, inférieure ou égale à 25 µS/cm, idéalement inférieure ou égale à 10 µS/cm. Lorsque la conductivité mesurée est supérieure à ce seuil de conductivité, la décontamination des parois et des canalisations des circuits n’est pas suffisante ; un autre rinçage avec de l’eau déminéralisée doit être réalisée, de préférence à température ambiante, ou à une température supérieure ou égale à 50°C, préférentiellement à une température de 80°C. L’étape j) selon l’invention peut être réitérée autant de fois que nécessaire, et ce, jusqu’à ce que la mesure de la conductivité de l’eau de rinçage obtenue à l’issue du dernier rinçage de l’étape j) ou d) soit inférieure au seuil de conductivité fixé.
Lorsque la conductivité mesurée est inférieure à ce seuil de conductivité, les parois et les canalisations des circuits sont considérés comme décontaminés et donc propres.
De manière avantageuse, lorsque les substrats métalliques tels que les parois et/ou les canalisations des circuits à décontaminer présentent en surface une contamination en 110m Ag et au moins une contamination en 58 Co et/ou en 60 Co, le procédé selon une première variante de l’invention comprend dans l’ordre les étapes a), b), c), d), e), f), g), h), i) et j), étant entendu que l’étape j) est réalisée et que les étapes g), b) et d) de rinçage sont optionnelles.
De manière avantageuse, lorsque les substrats métalliques tels que les parois et/ou les canalisations des circuits à décontaminer présentent en surface une contamination en 58 Co et/ou en 60 Co, de préférence présentent principalement en surface une contamination en 58 Co et/ou en 60 Co, i.e. de préférence présentent en surface une contamination comprise entre 80% et 100% en 58 Co et/ou en 60 Co, le procédé selon une seconde variante de l’invention comprend dans l’ordre suivant les étapes e), f), g), h), i), j), a), b), c) et d), de préférence comprend dans l’ordre suivant les étapes e), f), h), i), j), a), b) et c), d) étant entendu que les étapes g), j) et b) de rinçage sont optionnelles.
L’étape b) selon la première et/ou la seconde variante de l’invention permet de bien enlever facilement par rinçage les ions argent solubilisés pour qu'ils ne reprécipitent pas lors de la phase réductrice acide suivante.
L’étape d) selon la première et/ou la seconde variante de l’invention permet d’enlever facilement par rinçage les contaminants solubilisés lors des étapes a) et/ou c).
L’étape g) selon la première et/ou la seconde variante de l’invention permet d’enlever facilement par rinçage les contaminants solubilisés lors des étapes e) et/ou f) comme explicité ci-dessus.
Le procédé selon la première ou la seconde variante de l’invention présente de nombreuses étapes de rinçage optionnelles. Le fait de s’affranchir de plusieurs étapes de rinçage permet de réduire la quantité d’effluents produits qui sont ultérieurement traités par des procédés coûteux, et ce, sans remettre en question l’efficacité de la décontamination. Par ailleurs, le procédé selon la première ou la seconde variante de l’invention permet de décontaminer efficacement les parois et canalisations de circuits sur une période temporelle réduite. Dans ce contexte, les temps de maintenance pour décontamination des centrales nucléaires est réduit induisant une optimisation de la production électrique.
Le procédé de décontamination selon l’invention présente avantageusement un FRDD d’environ 10, de préférence de 10 ; il arbore ainsi une efficacité convenable.
Pièce comprenant en surface un film intégrant au moins un circuit électronique imprimé pourvu de bornes de raccordement, procédé de réparation d’une telle pièce et pièce ainsi réparée La présente demande se rapporte à une pièce comprenant en surface un film intégrant au moins un circuit électronique imprimé pourvu de bornes de raccordement, à un procédé de réparation d’une telle pièce ainsi qu’à une pièce ainsi réparée.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 1 et 2, une pièce 10 comprend un corps 12 en matériau composite ainsi qu’un film 14, rapporté sur la surface S12 du corps 12, intégrant au moins un circuit électronique 16. Le film 14 comprend une couche support 18 rapportée sur la surface S12 du corps 12, le circuit électronique 16 imprimé sur la couche support 18 ainsi qu’une couche de protection 20 recouvrant la couche support 18 et le circuit électronique 16.
Selon une configuration, le circuit électronique 16 comprend au moins un composant électronique 22, comme un capteur de température, de pression ou autres, ainsi que des lignes conductrices 24 formant un réseau d’éléments conducteurs. Comme illustré sur la , chaque ligne conductrice 24 présente une section transversale la plus faible possible. Selon un agencement, plusieurs lignes conductrices 24 peuvent être positionnées les unes à côté des autres en étant faiblement espacées entre elles. Les lignes conductrices 24 sont imprimées sur la couche support 18 par sérigraphie par exemple.
La pièce 10 peut être réalisée en utilisant des techniques de plastronique.
Même si la couche de protection 20 permet de protéger le circuit électronique 16, dans certaines circonstances le circuit électronique 16 peut être endommagé et certaines fonctionnalités peuvent ne plus fonctionner.
Dans de telles circonstances, une solution consiste à remplacer la pièce 10 par une nouvelle pièce non endommagée.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un organe de déviation est oblong. Un organe de déviation oblong guide davantage le flux d’eau selon une direction privilégiée. Les organes de déviation oblongs peuvent par exemple présenter une direction principale parallèle au flux d’eau pour favoriser sa laminarité. Les organes de déviation oblongs peuvent tout aussi présenter une direction principale perpendiculaire au flux d’eau afin de faire circuler, au moins partiellement, celui-ci vers les portions de la chambre de distribution les plus éloignées de l’entrée ou de l’évidement, et ainsi favoriser l’homogénéité du flux d’eau.
Selon une caractéristique de l’invention, l’évidement est de forme rectangulaire et présente deux bords longitudinaux et deux bords latéraux, l’organe d’écoulement laminaire étant disposé le long de l’un des bords longitudinaux. Les bords longitudinaux sont parallèles deux à deux, tout comme les bords latéraux. L’organe d’écoulement laminaire est disposé de manière à ce que le flux d’eau traverse l’évidement d’un bord longitudinal à l’autre. Une telle configuration permet au flux d’eau de parcourir l’évidement selon la plus petite dimension. Cela permet au flux d’eau de ne pas être trop réchauffé lors de l’échange de chaleur avec l’électrode en regard de l’évidement.
Selon une caractéristique de l’invention, l’entrée et la sortie s’inscrivent entre deux droites passant par les bords latéraux. Autrement dit, la chambre de distribution est intercalée entre l’organe d’écoulement laminaire et l’entrée ou la sortie, et ce selon une direction latérale définie par les bords latéraux de l’évidement.
Selon une caractéristique de l’invention, l’entrée et la sortie sont agencées symétriquement par rapport à un point central de ladite entretoise. A titre d’exemple, si l’entrée est centrée par rapport aux bords longitudinaux, alors la sortie est également centrée par rapport aux bords longitudinaux. Si l’entrée présente un décalage selon la direction longitudinale par rapport au centre des bords longitudinaux, alors la sortie présente également un décalage selon la direction longitudinale par rapport au centre des bords longitudinaux mais selon un sens opposé au décalage de l’entrée. Dans une telle configuration, un segment s’étendant entre l’entrée et la sortie présente une direction oblique par rapport aux bords longitudinaux et par rapport aux bords latéraux de l’évidement.
Selon une caractéristique de l’invention, la zone de distribution est une première zone de distribution, l’entretoise comprenant une deuxième zone de distribution au moins partiellement symétrique à la première zone de distribution par rapport à un axe médian de l’évidement. L’axe médian présente une direction parallèle à la direction des bords longitudinaux. L’entretoise comprend ainsi deux zones de distribution, dont une entre l’entrée et l’évidement, et une entre l’évidement et la sortie. Chacune des zones de distribution comprend ainsi respectivement un premier organe d’écoulement laminaire et un deuxième organe d’écoulement laminaire s’étendant le long du bord longitudinal délimitant la zone de distribution qui lui est propre. La première zone de distribution comprend par ailleurs une première chambre de distribution s’étendant entre l’entrée et le premier organe d’écoulement laminaire, tandis que la deuxième zone de distribution comprend une deuxième chambre de distribution s’étendant entre le deuxième organe d’écoulement laminaire et la sortie.
Selon une caractéristique de l’invention, l’entretoise comprend une première face et une deuxième face, l’entretoise comprenant une admission et une évacuation configurées pour autoriser une circulation d’eau au sein de la cellule d’électrolyse de l’eau, l’entretoise comprenant en outre au moins une zone de répartition reliant l’une quelconque de l’admission ou de l’évacuation à l’évidement, la zone de distribution étant ménagée dans une épaisseur de l’entretoise en s’ouvrant sur la première face tandis que la zone de répartition est ménagée dans une épaisseur de l’entretoise en s’ouvrant sur la deuxième face. L’évidement à l’intérieur de l’entretoise est séparé en deux compartiments, à savoir une structure anodique et une structure cathodique, la séparation étant assurée par un séparateur. La première face comprend notamment l’entrée, une ou plusieurs chambres de distribution et la sortie. La deuxième face quant à elle comprend notamment l’admission, une ou plusieurs chambres de répartition et l’évacuation.
Le fonctionnement de l’entretoise au niveau de la deuxième face est identique au fonctionnement de l’entretoise au niveau de la première face, c’est-à-dire la mise en œuvre de moyen permettant de répartir et homogénéiser un flux d’eau assurant le refroidissement de l’une des électrodes. Les caractéristiques structurelles des éléments de chaque face peuvent toutefois varier en fonction des conditions de refroidissement et/ou des objectifs de refroidissement.
Selon une caractéristique de l’invention, la zone de répartition comprend au moins un dispositif d’écoulement laminaire s’étendant le long d’un bord de l’évidement. La fonction du dispositif d’écoulement laminaire est identique à celle de l’organe d’écoulement laminaire de la première face, c’est-à-dire homogénéiser le flux d’eau circulant au sein de la zone de répartition.
L’invention couvre également une cellule d’électrolyse de l’eau comprenant une structure anodique, une structure cathodique et un séparateur intercalé entre la structure anodique et la structure cathodique, la cellule d’électrolyse de l’eau comprenant une entretoise telle que décrite précédemment, ladite entretoise soutenant la structure anodique, la structure cathodique et le séparateur. En étant alimentée par un courant électrique, la cellule d’électrolyse permet de former du dihydrogène et du dioxygène à partir d’eau. L’entretoise participe à assurer un refroidissement homogène et équitablement réparti sur l’ensemble d’au moins une surface d’au moins l’une des électrodes de la cellule d’électrolyse.
L’invention couvre également un module d’électrolyse de l’eau comprenant une pluralité de cellules d’électrolyse telle que décrite précédemment, les cellules d’électrolyse étant empilées les unes sur les autres.
est un schéma représentatif d’une vue en éclatée d’une cellule d’électrolyse de l’eau comprenant une entretoise selon l’invention,
est une vue d’une première face de l’entretoise,
est une vue d’une deuxième face de l’entretoise, opposée à la première face,
est une vue en coupe d’une partie de l’entretoise,
est un schéma d’un module d’électrolyse.
Énoncé 16. Le système selon l’un quelconque des énoncés 13 à 15, dans lequel les HMC comportent des HMC de différentes compositions chimiques.