INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect, l’enveloppe d’adaptation comprend des poches fermées et gonflables, réparties entre la première paroi d’aile et la troisième paroi d’aile.
Selon un aspect, l’aile comprend en outre une pompe configurée pour gonfler et/ou dégonfler des poches, et pour faire déplacer la troisième paroi d’aile entre la position repliée et la position déployée, et réciproquement.
Selon un aspect, la pompe est apte à contrôler la pression d’un gaz d’aile dans lesdites poches.
Selon un aspect, l’enveloppe de profil est une enveloppe de type souple, fermée et remplie d’un gaz d’aile sous pression.
Selon un aspect, l’aile comprend en outre un dispositif de contrôle de pression configuré pour régler la pression du gaz d’aile dans ladite aile.
Un deuxième objet de l’invention se rapporte à un aéronef comprenant une aile aérodynamique du type précité.
Grâce à ces dispositions, un aéronef équipé de cette aile a un comportement plus stable à forte incidence. Cet aéronef reste efficient à faible incidence avec une aile configurée en position repliée, et à forte incidence avec une aile configurée en position déployée.
Dans divers modes de réalisation de l’aéronef, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes.
Selon un aspect, l’aéronef est un aérostat plus léger que l’air, constitué d’une enveloppe d’aérostat de type souple, fermée et remplie d’un gaz d’aérostat, plus léger que l’air.
Selon un aspect, l’aile est un empennage situé vers l’arrière de l’aéronef.
L’objectif de la présente invention est de fournir un déflecteur de flux d’air permettant une meilleure répartition du flux d’air en sortie de celui-ci tout en évitant les contraintes thermiques et tout en étant économique et simple de réalisation.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un déflecteur de flux d’un système de décharge d’un compresseur de turbomachine à double flux d’axe longitudinal, le déflecteur de flux comprenant une paroi pourvue d’une pluralité de canaux d’éjection aptes à décharger un flux d’air de décharge du compresseur dans une veine de la turbomachine dans laquelle circule un flux d’air suivant une direction d’écoulement, les canaux d’éjection d’axes étant agencés en plusieurs rangées suivant des directions d’alignement sensiblement parallèles à un plan médian du déflecteur de flux lequel est sensiblement parallèle à la direction d’écoulement et étant configurés de manière à éjecter le flux d’air de décharge suivant la direction d’écoulement, les axes étant chacun orienté suivant une première direction formant un premier angle par rapport à un axe parallèle à un axe de révolution du déflecteur de flux, la projection des axes des canaux d’éjection de chaque rangée dans un plan de projection perpendiculaire au plan médian formant un deuxième angle avec une droite parallèle au plan médian.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’orientation de chaque canal d’éjection suivant deux angles, et notamment le deuxième angle (orientation axiale et tangentielle), permet d’orienter le jet de flux d’air en sortie du déflecteur de manière à homogénéiser rapidement le mélange et de réduire l’impact thermique sur les pièces sensibles thermiquement sans impacter l’acoustique du déflecteur. L’agencement du deuxième angle permet d’une part de diminuer la température du jet en sortie du déflecteur ce qui permet de protéger davantage les parois telles que les parois radialement interne et externe délimitant la veine de la turbomachine ainsi que les pièces environnantes telles un inverseur de poussée pouvant être porté par une des parois de la veine, et d’autre part l’expansion du flux d’air de décharge.
Le déflecteur comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
- les canaux d’éjection de chaque rangée présentent une section transversale circulaire.
- les valeurs des deuxièmes angles sont symétriques par rapport au plan médian.
- le deuxième angle croit depuis le plan médian vers le bord du déflecteur suivant une direction perpendiculaire au plan médian.
- la variation du deuxième angle est progressive.
- le deuxième angle est constant dans une même rangée de part et d’autre du plan médian.
- les canaux d’éjection sont agencés de façon à former des lignes courbes parallèles entre elles, transversales par rapport au plan médian et symétriques par rapport au plan médian.
- les premiers angles de chaque rangée sont constants.
- chaque premier angle d’une même rangée varie en décroissant entre un bord amont et un bord aval de la paroi selon la direction d’écoulement du flux d’air.
L’invention concerne également une turbomachine comprenant au moins un déflecteur présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes. Le deuxième angle améliore considérablement la protection de la structure de la turbomachine au niveau de la paroi radialement externe (OFD) lorsque le déflecteur est monté dans la turbomachine.
Avantageusement, chaque pont sécable 36 a une surface de contact avec ledit anneau radial 35 qui est supérieure à la surface de contact avec ledit corps d'actionnement 30. Ceci garantit que la rupture du pont sécable 36 se fait au niveau de la surface de contact avec le corps d'actionnement 30, pour assurer un coulissement fiable du corps d'actionnement 30 dans la tête de distribution 20 lors de l'actionnement.
Un avantage de la présente invention est qu'elle ne requiert pas de mouvement ou déplacement additionnel d'une partie du dispositif : l'utilisateur prend simplement le dispositif en main et effectue le mouvement classique d'actionnement. La seule différence est que les ponts sécables 36 ne casseront qu'après leur déformation élastique initiale, lorsque le point de rupture est atteint.
Les exemples de réalisation avantageux représentés sur les figures 4 à 9 vont maintenant être décrit plus en détails ci-après.
Dans les exemples des figures 4, 6, 7 et 9, chaque pont sécable 36 comporte au moins une courbure qui permet un allongement du pont sécable 36 par aplatissement de chaque courbure. Ainsi, lors d'une chute accidentelle, le corps d'actionnement 30 peut légèrement se déplacer axialement par rapport à la tête de distribution 20. Ce léger déplacement axial, correspondant à l'allongement du ou des ponts sécables 36, est inférieur à la course nécessaire pour que l'aiguille 40 perce le bouchon-piston 50. Ainsi, il n'y a aucun risque d'actionnement non-souhaité lors d'une telle chute accidentelle.
Dans l'exemple des figures 4 et 7, chaque pont sécable 36 comporte deux courbures, environ en forme de S.
Dans l'exemple des figures 6 et 9, chaque pont sécable 36 comporte une courbure, environ en forme de V.
Dans l'exemple des figures 5 et 8, chaque pont sécable 36 est de forme tronconique, en se rétrécissant en direction du corps d'actionnement 30. Dans cette mise en œuvre, chaque pont sécable 36 peut présenter une capacité d'allongement ou d'étirement améliorée par rapport à un pont sécable de l'état de la technique, tel que représenté sur les figures 2 et 3.
Lors d’une étape de dimensionnement E1 d’au moins un des disques 30 des étages rotor 8a de la turbine basse pression 8, le rayon d’alésage et le rayon de jante sont choisis tels que la relation (1a) ci-après soit vérifiée :
où : est la vitesse de l’arbre basse pression 11 définie précédemment, exprimée en radians par seconde ; vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde.
De cette manière, l’encombrement radial du disque 30 et, partant, de l’étage rotor 8a est réduit, sans pour autant que les efforts centrifuges qu’il subit du fait de l’augmentation de la vitesse de jante tangentielle , pour améliorer l’efficacité du système propulsif 1, ne réduise sa durée de vie de manière significative.
De préférence, le rayon d’alésage et le rayon de jante sont choisis tels que la relation (1b) ci-après soit vérifiée :
où : vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde.
Le rapport est strictement positif, puisque le rayon de jante et le rayon d’alésage sont des grandeurs physiques dont la mesure est strictement positive. En outre, le rapport est strictement inférieur à 1, car le rayon de jante est strictement supérieur au rayon d’alésage .
Par ailleurs, lors d’une étape de dimensionnement E2 d’au moins un des disques 30 des étages rotor 8a de la turbine basse pression 8, pouvant ou non être confondue avec l’étape de dimensionnement E1 du disque 30 lors de laquelle la relation (1) est vérifiée, la largeur d’alésage et le rayon de jante sont choisis tels que la relation (2a) ci-après soit vérifiée :
où : est la vitesse de l’arbre basse pression 11 définie précédemment, exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde.
De cette manière, l’encombrement axial du disque 30 et, partant, de l’étage rotor 8a est réduit, sans pour autant que les efforts centrifuges qu’il subit du fait de l’augmentation de la vitesse de jante tangentielle , pour améliorer l’efficacité du système propulsif 1, ne réduise sa durée de vie de manière significative.
De préférence, la largeur d’alésage et le rayon de jante sont choisis tels que la relation (2b) ci-après soit vérifiée :
- une coupe liquide (non représentée sur la ) comprenant majoritairement des composés présentant un nombre d’atomes de carbone supérieur à 9, c’est-à-dire au moins 50% en poids de composés en C9+ ; et
- de l’eau 10 .
En référence à la , le dispositif selon l’invention comprend une section réactionnelle de Water Gas Shift 7 (WGS) permettant la production d’un flux gazeux 18 comprenant au moins en partie de l’H 2 et du CO 2 à partir d’H 2 O 10 et de CO 9a issu de l’unité de pyrolyse 1 .
Dans la section réactionnelle de WGS 7 , une partie ou la totalité du CO et de l’H 2 O, produit dans l’unité de pyrolyse 1 , alimente au moins un réacteur de réaction de WGS pour produire un flux gazeux 18 appauvri en CO, appauvri en H 2 O, enrichi en CO 2 et enrichi en H 2 (étape b) du procédé selon l’invention). Ce flux gazeux 18 enrichi en CO 2 et H 2 peut être envoyé vers la section de séparation CO 2 /H 2 8 pour séparer le CO 2 et l’H 2 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle de WGS 7 comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes :
- température comprise entre 250°C et 500°C, préférentiellement comprise entre 300°C et 450°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 310°C et 425°C ;
- pression comprise entre 0,1 et 5 MPa, préférentiellement comprise entre 0,2 et 4 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 0,5 MPa et 3 MPa ;
- un ratio molaire H 2 O/CO compris entre 1 et 4, préférablement entre 1,5 et 2,5, très préférablement entre 1,8 et 2,2, tel que de 2 (± 0,1) ;
- une vitesse spatiale du gaz à l'entrée du réacteur comprise entre 1000 et 30000 mL/gcata/h.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur de la section réactionnelle de WGS est adapté pour fonctionner en lit fluidisé ou lit fixe.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la réaction de WGS est effectuée en présence d'un catalyseur, tel qu’un catalyseur à base de métaux de transition. Par exemple, le catalyseur peut comprendre du fer et peut optionnellement être promu avec du chrome ou du cuivre. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend au moins 50% poids de Fe 2 O 3 , préférablement au moins 65% poids de Fe 2 O 3 par rapport au poids total du catalyseur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend en outre entre 2 et 20 % poids de Cr 2 O 3 et/ou de CuO, préférablement entre 5 et 15% poids de Cr 2 O 3 ou de CuO par rapport au poids total du catalyseur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend en outre entre 0,01 et 1% poids de MgO, préférablement entre 0,1 et 0,5% poids de MgO par rapport au poids total du catalyseur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle de WGS est adaptée pour produire un gaz de WGS comprenant au moins 50% en poids de CO 2 dans le mélange de CO, CO 2 et H 2 , préférablement au moins 75% en poids de CO 2 , très préférablement au moins 80% en poids de CO 2 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux gazeux issu de l’unité de pyrolyse 1 peut être purifié avant d'être introduit dans la section réactionnelle de WGS 7 . La purification vise à éliminer au moins partiellement les composés soufrés, azotés, des halogènes, métaux lourds, les métaux de transition et les hydrocarbures insaturés de deux carbones ou plus. Elle peut permettre aussi d’adapter la composition en H 2 O et en CO avant d’entrer dans la section réactionnelle de WGS voire d’appauvrir le gaz en CO 2 . Les principales technologies de purification des gaz de synthèse sont : adsorption, absorption, réactions catalytiques. En plus de la purification du gaz, une élimination des particules fines présentes dans les fumées peut être nécessaire (technologies : filtration, précipitation électrostatique, cyclones).
En référence à la , le dispositif selon l’invention peut comprendre en outre une section de séparation CO 2 /H 2 8 permettant de séparer le CO 2 et l’H 2 des autres gaz produits dans la section réactionnelle de WGS 7 .
Dans section de séparation CO 2 /H 2 8 , une partie ou la totalité du flux gazeux 18 issu de la section réactionnelle de WGS 7 est traitée (étape g) optionnelle du procédé selon l’invention). Cette étape permet de générer au moins un flux enrichi en CO 2 20 et au moins un flux enrichi en H 2 19 , et optionnellement un flux gazeux comprenant le reste des gaz produits (non représenté sur la figure).
Des composés préférés sont choisis parmi le 2,6-di-t-butyl-4- méthyl phénol (BHT), 4,6- di-tert-butyl-2-methylphénol, la t-butyl hydroquinone (TBHQ), le 2,6 et le 2,4 di-t-butyl phénol, le 2,4-diméthyl-6-t-butyl phénol, le 2,5-diméthyl-4-t-butyl phénol, le 2,4,6-tri-t-butyl phénol, le 2,3,6-triméthyl phénol, le 2,4,6- triméthyl phénol, le 4,4’- méthylène bis (2,6-di-t-butyl phénol) (N° CAS 1 18-82-1), et leurs mélanges.
De manière particulièrement préférée, la composition selon l’invention contient du 2,6-di-t-butyl-4-méthyl phénol (BHT).
Les anti-oxydants aminés peuvent être notamment choisis parmi les amines aliphatiques, cycloaliphatiques et aromatiques. La dicyclohexylamine est particulièrement préférée.
Le ou les agents anti-oxydants peuvent être présents en une teneur allant de 1 à 500 ppm, de préférence de 5 à 200 ppm, et plus préférentiellement de 10 à 100 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
La composition peut comprendre en outre un ou plusieurs agents passivateurs de métaux, choisis parmi les dérivés du triazole, seuls ou en mélange.
On entend par « dérivés du triazole », l'ensemble des composés comprenant un motif triazole, c'est-à-dire un motif cyclique aromatique à 5 chaînons, comportant deux doubles liaisons et 3 atomes d'azote. Selon la position des atomes d'azote, on distingue les motifs 1,2,3-triazoles (appelées V- triazoles) et les motifs 1,2,4-triazoles (appelées S-triazoles). A titre d'exemple de motifs triazole, on peut citer le benzotriazole ou le tolyltriazole.
Le ou les agents passivateurs de métaux sont de préférence choisis parmi les amines substituées par des groupements triazole, seules ou en mélange. On entend par « groupement triazole » tout substituant contenant un motif triazole tel que défini ci-dessus.
Le ou les agents passivateurs de métaux sont plus préférentiellement choisis parmi la N,N-bis(2-éthylhexyl)-[(1,2,4-triazol-1-yl)méthyl]amine (CAS 91273-04-0) et la N,N'-bis- (2 éthylhexyl)-4-méthyl-1H-benzotriazole amine (CAS 80584-90-3), seules ou en mélange.
On peut également citer et les agents passivateurs décrits en page 5 de la demande US2006/0272597.
Le ou les agents passivateurs de métaux peuvent être présents en une teneur allant de 0,2 à 50 ppm, de préférence de 0,5 à 25 ppm, et plus préférentiellement de 1 à 15 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
La composition peut comprendre en outre un ou plusieurs agents chélatants (ou agents séquestrants de métaux), qui peuvent être notamment choisis parmi les amines substituées par des groupements Ν,Ν'-disalicylidène, tels que le Ν,Ν'-disalicylidène 1,2-diaminopropane (DMD).
Le ou les agents chélatants peuvent être présents en une teneur allant de 0,1 à 100 ppm, de préférence de 0,2 à 50 ppm, et plus préférentiellement de 0,5 à 20 ppm en masse, encore plus préférentiellement de 0,5 à 10 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
La composition selon l’invention peut également comprendre un ou plusieurs autres additifs couramment utilisés dans les carburants, différents des additifs décrits précédemment.
La composition peut, typiquement, comprendre un ou plusieurs autres additifs choisis parmi les agents anti-corrosion, les dispersants, les traceurs, les biocides, les réodorants, les modificateurs de friction, les additifs de lubrifiance ou additifs d'onctuosité, les agents anti-usure et/ou les agents modifiant la conductivité.
Les utilisations : La présente invention a également pour objet l’utilisation d’une composition de carburant telle que décrite ci-avant pour alimenter un moteur d’un véhicule ou d’un engin stationnaire.
De préférence, la composition selon l’invention est utilisée pour alimenter un moteur à allumage par compression ou moteur Diesel, et plus préférentiellement un moteur Diesel d’un véhicule. La composition selon l’invention peut être en particulier utilisée dans les différents véhicules suivants : les véhicules légers, les poids lourds (camions de différentes charges dits « medium duty » et « heavy duty », bennes à ordures ménagères, bus, cars…) et les véhicules non routiers (véhicules de chantier et/ou de travaux, véhicules agricoles tels que par exemple tracteurs, véhicules ferroviaires tels que les trains, bateaux tels que navires, péniches,..).
- une section réactionnelle de synthèses d’isocyanates adaptée pour produire des isocyanates à partir des amines aromatiques issus de la section réactionnelle de réduction, et, du dioxyde de carbone issu de la section réactionnelle de conversion du gaz à l’eau WGS, ou du monoxyde de carbone issu de l’unité de pyrolyse.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, ledit dispositif comprend en outre une section réactionnelle de séparation (8) dudit flux gazeux (18) comprenant de l’hydrogène et du dioxyde de carbone en au moins un flux enrichi en hydrogène (19) et au moins un flux enrichi en dioxyde de carbone (20).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention la section réactionnelle de synthèse d’isocyanates (6) est adaptée pour produire du 4,4'-diisocyanate de diphénylméthylène (MDI).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, la section réactionnelle de nitration (3) est adaptée pour produire du nitrobenzène à partir de la coupe comprenant du benzène extrait dudit train de fractionnement (2).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, ledit dispositif comprend en outre une section réactionnelle de disproportion du toluène (11A) adaptée pour produire un effluent enrichi en benzène (23) à partir de la coupe comprenant du toluène issu dudit train de fractionnement (2).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, ledit dispositif comprend en outre une section réactionnelle de condensation d’amines aromatiques (5) pour produire des polyamines aromatiques à partir d’amines aromatiques issus de la section réactionnelle de réduction (4) et d’un aldéhyde (21).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, la section réactionnelle de synthèse d’isocyanates (6) est adaptée pour produire du diisocyanate de toluène (TDI).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, la section réactionnelle de nitration (3) est adaptée pour produire du dinitrotoluène à partir de la coupe comprenant du toluène extrait dudit train de fractionnement (2).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation selon l’invention, ledit dispositif comprend en outre une section réactionnelle de transalkylation (11B) adaptée pour produire un effluent enrichi en toluène (25) à partir de la coupe comprenant du benzène et de la coupe comprenant des xylènes issus dudit train de fractionnement (2).
Un autre objet selon l’invention concerne un procédé de conversion d’une charge hydrocarbonée riche en oxygène comprenant les étapes suivantes :
a) on envoie une charge hydrocarbonée issue de la biomasse (11) dans une unité de pyrolyse (1) pour produire au moins une coupe comprenant des composés aromatiques (12), un effluent gazeux comprenant au moins du monoxyde de carbone (9a), et de l’eau (10) ;
b) on envoie le monoxyde de carbone (9a) et l’eau (10) obtenus à l’issue de l’étape a) dans une section réactionnelle de conversion du gaz à l’eau WGS (7) pour produire un flux gazeux (18) comprenant de l’hydrogène et du dioxyde de carbone ;
c) on envoie ladite coupe comprenant des composés aromatiques (12) obtenue à l’issue de l’étape a) dans un train de fractionnement (2) pour extraire au moins une coupe comprenant du benzène, une coupe comprenant du toluène, une coupe comprenant des xylènes, et une coupe comprenant des composés aromatiques à 9 et 10 atomes de carbone ;
d) on envoie au moins une coupe extraite obtenue à l’issue de l’étape c) dans une section réactionnelle de nitration (3) pour produire des composés aromatiques nitrés (14) ;
e) on envoie lesdits composés aromatiques nitrés (14) obtenus à l’issue de l’étape d) l’hydrogène obtenu à l’issue de l’étape b) dans une section réactionnelle de réduction (4) pour produire des amines aromatiques (15) ;
f) on envoie lesdites amines aromatiques (15) obtenues à l’issue de l’étape e), et, le dioxyde de carbone obtenu à l’issue de l’étape b), ou le monoxyde de carbone (14) obtenu à l’issue de l’étape a) dans une section réactionnelle de synthèses d’isocyanates (6) pour produire des isocyanates (17).
Plus précisément, les éléments mâles prennent la forme d’une languette 40b portant un toron, et les éléments femelles 40a prennent la forme d’un orifice dans lequel le toron est logé et set libre en rotation autour de l’axe de rotation R. La languette 40b de l’adaptateur 14 s’étend, par exemple, dans un plan confondu avec le plan dans lequel s’étend la paroi interne 30, et est délimitée de ladite paroi longitudinale 34 par au moins une rainure et avantageusement deux rainures s’étendant le long de la direction verticale V. Dans cette configuration, la languette 40b est élastiquement déformable en étant mobile autour d’une direction de rotation parallèle à la direction longitudinale L de sorte à permettre le montage de l’adaptateur 14 sur le connecteur.
Selon une caractéristique de l’invention, l’adaptateur 14 comprend une portion avant 14a et une portion arrière 14b, délimitées l’une de l’autre par un plan P perpendiculaire à la direction longitudinale L et passant par un dispositif de verrouillage 42.
Le dispositif de verrouillage 42 visible aux figures 2 et 3, est destiné à solidariser longitudinalement l’adaptateur 14 par rapport au bras du système d’essuyage, le dispositif de verrouillage 42 étant monté basculant sur la paroi supérieure 20 autour d’un axe de basculement I, parallèle à la direction longitudinale de l’adaptateur 14. Le dispositif de verrouillage 42 comprend au moins un moyen de limitation 44 de son pivotement selon l’axe de basculement I qui vient en appui contre la paroi interne 30 de l’adaptateur 14 évoquée précédemment.
Plus particulièrement, le dispositif de verrouillage 42 comprend au moins un organe de poussée 46 visible à la et un organe de blocage 48 visible à la , l’organe de poussée 46 s’inscrivant dans un profil de la paroi supérieure 20 tandis que l’organe de blocage 48 s’étend au moins en partie dans un logement de réception 50 destiné à recevoir la tige du bras. Une description plus détaillée du logement de réception 50 sera faite à la suite de la description du dispositif de verrouillage 42.