INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sels a) La composition (A) comprend a) un ou plusieurs sels divalents ou trivalents d’acides gras choisis parmi les composés de formule (I) suivante, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges : Formule (I) dans laquelle : ▪ R représente un groupe hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comprenant de 7 à 29 atomes de carbone, de préférence de 7 à 21 atomes de carbone, plus préférentiellement de 7 à 17 atomes de carbone, le groupe hydrocarboné étant éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, identiques ou différents, choisis parmi :–COO - ou –OH ; ▪ X représente un métal alcalino-terreux, un métal de transition, un métal de post-transition ou un lanthanide ; ▪ m représente un coefficient stœchiométrique choisi de manière à garantir l’électroneutralité du composé de formule (I) ; ▪ n désigne un nombre entier égal à 2 ou 3.
Dans la formule (I) telle que définie précédemment, m = n dans les cas où R représente un groupe hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comprenant de 7 à 29 atomes de carbone, non substitué par un ou plusieurs groupes –COO - .
Selon une variante préférée, R représente un groupe hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé, comprenant de 7 à 29 atomes de carbone, de préférence de 7 à 21 atomes de carbone, plus préférentiellement de 7 à 17 atomes de carbone, le groupe hydrocarboné étant éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes, identiques ou différents, choisis parmi :–COO - ou –OH.
Selon une variante plus préférée, R représente un groupe (C 7 -C 29 )alkyle, de préférence un groupe (C 7 -C 21 )alkyle, plus préférentiellement un groupe (C 7 -C 17 )alkyle.
De préférence, X représente un métal choisi parmi le calcium, le magnésium, le baryum, l’yttrium, le manganèse, le cadmium, le zinc, le bismuth, le cérium ou le samarium, de préférence choisi parmi le magnésium, l’yttrium, le zinc, le bismuth ou le cérium, plus préférentiellement choisi parmi le magnésium, le bismuth ou le cérium, encore plus préférentiellement choisi parmi le magnésium ou le bismuth.
Selon un mode de réalisation préféré, le ou les sels a) sont choisis parmi le myristate de magnésium, le myristate de zinc, le myristate d’yttrium, le myristate de cérium, le stéarate de magnésium, le stéarate de zinc, le stéarate d’yttrium, le néodécanoate de bismuth, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges, de préférence choisis parmi le myristate de magnésium, le stéarate de zinc, le néodécanoate de bismuth, le myristate d’yttrium, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges, plus préférentiellement choisis parmi le myristate de magnésium, le myristate de cérium, le néodécanoate de bismuth, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges, encore plus préférentiellement choisis parmi le myristate de magnésium, le néodécanoate de bismuth, leurs isomères, leurs solvates tels que les hydrates et leurs mélanges.
La composition (A) comprend une teneur totale en sels a) de préférence allant de 0,1% à 50% en poids, plus préférentiellement allant de 0,5% à 30% en poids, encore plus préférentiellement allant de 1% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition (A).
Comme précédemment, l’aspiration au niveau des buses est réalisée au moyen d’au moins un ventilateur 45 situé dans le système de traitement 42.
La représente en vue de face, trois divisions L2 du dispositif 400 de récupération qui équipe la rampe de pulvérisation 20, dont les buses 203 sont espacées d’une largeur E2.
De nouveau, un exemple de jet projeté J2 est également représenté sur la . Comme précédemment, le jet projeté J2 obtenu, est entre autres caractérisé par un paramètre de hauteur correspondant à la hauteur H2 de la rampe de pulvérisation 20, ainsi que d’un angle θ2 de pulvérisation, définissant ensuite une largeur l2 correspondant ici au diamètre du cercle définissant, pour cet exemple, une surface de traitement au niveau du sol S2.
Les capots 403 étant positionnés au-dessus des buses 203, lesdits capots n’entravent pas la production du jet projeté J2.
Dans ce mode réalisation particulier, les capots 403 sont préférablement de forme conique, sans que cela ne soit une limite de l’invention, l’homme du métier pouvant en fabriquer de formes rectangulaires, cylindriques ou pyramidales par exemple.
Ainsi, la forme du capot 403 est définie par une largeur de base L403, une largeur sommitale l403 et une hauteur H403. De plus le capot 403 est fabriqué dans une matière qui peut être souple ou rigide en fonction du besoin.
Aussi, la forme du capot 403 est apte à recevoir différents types de buse, telle que des buses à cône creux et/ou produisant un jet plat ou un jet plat double.
Un flux d’air ascendant F2, représenté par des traits en pointillé, est généré en amont de la rampe d’aspiration 40, de la même manière que dans le dispositif 100.
Avantageusement, le flux d’air ascendant F2 est plus facilement guidé au moyen des capots 403, et permet une récupération de microgouttelettes µG2, représentées par des points noirs de part et d’autre des buses 15 et en dehors du jet de pulvérisation J2, au plus près desdites buses.
Comme précédemment, les microgouttelettes µG2 sont ainsi aspirées par les capots 403 et ensuite canalisées dans des conduits secondaires 402 puis dans un conduit principal 401 de la rampe d’aspiration 40.
La représente la division L2 en perspective en vue de dessous, et permet de visualiser l’arrangement des différents conduits qui constituent les rampes de pulvérisation 20 et d’aspiration 40.
La représente une vue en coupe suivant le plan de coupe A-A de la division L2, et présenté à la .
Le conduit principal 201 de la rampe de pulvérisation 20 y apparaît clairement traversant au niveau notamment du conduit secondaire 402 de la rampe d’aspiration 40. Les flux transportés dans la rampe de pulvérisation 20 sont donc isolés de ceux transportés dans la rampe d’aspiration 40. Il n’y a donc pas d’échange de flux, ni de fuite possible entre les deux rampes 20 et 40.
De plus, le diamètre externe du conduit principal 201, et le diamètre externe du conduit secondaire 202 étant suffisamment inférieur au diamètre intérieur du conduit secondaire 402, les conduits 201 et 202 n’obstruent donc pas le passage du flux d’air ascendant F2 ascendant transportant les microgouttelettes µG2 vers le système 42 de traitement de l’air aspiré.
La et la représentent respectivement un dispositif 500 de récupération d’une dérive, selon un troisième mode de réalisation, et un dispositif 600 de récupération d’une dérive, selon un quatrième mode de réalisation.
Le dispositif 500 comporte une pluralité de rampes d’aspiration 50a-c, chacune reliée à un système de traitement 52a-c au moyen d’un conduit collecteur 56a-c et d’une bouche d’entrée 562a-c.
Comme indiqué précédemment, suite à la phase de suppression d’ostéophytes, le procédé met en œuvre une étape d’obtention de variables géométriques consistant à déterminer dans les sections de travail 15 ; 25 nettoyées des variables géométriques permettant la construction de la modélisation tridimensionnelle du composant articulaire 10 ; 102.
Dans le cas d’un fémur, les variables géométriques recherchées dans la section de travail 15 comprennent la détermination, sur le premier axe de référence X11, de l’abscisse du point le plus médial du condyle médial 161 et l’abscisse du point le plus latéral du condyle latéral 162. Ces deux abscisses permettent de déterminer une largeur médio-latérale MLD1 ; MLD2 du fémur.
Dans la section de travail 15 considérée, lorsque la phase de suppression d’ostéophytes n’est pas appliquée, la largeur médio-latérale MLD1 ; MLD2 est égale à une largeur médio-latérale MLD1 de 74 mm. Lorsqu’elle est appliquée, la largeur médio-latérale MLD1 ; MLD2 est égale à une largeur médio-latérale MLD2 de 68,5 mm. Ainsi, l’erreur de précision faite dans l’estimation de la largeur médio-latérale MLD1 ; MLD2 lorsque les ostéophytes ne sont pas supprimés est d’environ 8%. Cette erreur de précision peut éventuellement être plus importante selon les dimensions des zones aberrantes Z11, Z12, Z13, Z14. Ainsi, cet exemple démontre que conserver les zones Z11, Z12, Z13, Z14 sur la ligne de contour du fémur modélisé dans l’ensemble des sections de travail peut conduire à des erreurs plus ou moins importantes dans la détermination des variables géométriques et l’estimation des dimensions de la modélisation tridimensionnelle du composant fémoral 101.
A noter qu’en plus des variables géométriques, une modélisation tridimensionnelle d’un gabarit de coupe fémoral peut également être utilisé afin de modéliser tridimensionnellement le composant fémoral 101. Ce gabarit de coupe fémoral est modélisé au cours d’une étape supplémentaire de la phase préparatoire à partir des points remarquables 110, 111, 112, 113, 114 identifiés sur la modélisation tridimensionnelle du fémur 1, notamment les points les plus postérieurs 111, 112 et les points les plus distaux des condyles médial 161 et latéral 162.
Dans la pratique, le gabarit de coupe fémoral est utilisé par le chirurgien, qui l’applique à la surface osseuse du fémur, pour réaliser des coupes osseuses et définir des pans d’appui qui servent à la pose du composant fémoral 101. Le gabarit de coupe fémoral présente la même forme/la même courbure que la face interne du composant fémoral 101 qui est appliquée et maintenue sur la surface du fémur distal du patient.
A noter que le premier axe de référence X11 se rapporte physiquement à une ligne de coupe de direction médio-latérale dans un plan de coupe pour laquelle toute partie osseuse de la surface articulaire située distalement par rapport à cette ligne de coupe médio-latérale est reséquée. Ainsi, le premier axe de référence X11 correspond dans la modélisation tridimensionnelle du fémur aux pans d’appui du composant fémoral
La suite de la description donne davantage de précision sur les phases préparatoire et de suppression d’ostéophytes dans le cadre de la construction d’un composant tibial 102.
Lors de la phase préparatoire est déterminé à partir de la modélisation tridimensionnelle du fémur un plan de résection tibiale RP qui est distant, selon une direction proximo-distale du tibia, soit du point le plus antérieur 211 du compartiment médial 271 d’une première distance d211 donnée si le genou du patient présente une déformation du type genu varum, soit du point le plus antérieur 212 du compartiment latéral 272 d’une seconde distance d212 donnée si le genou présente une déformation du type genu valgum.
Dans un mode de réalisation préférence de l’invention, la première distance d211 est égale à 6 mm, et la seconde distance d212 est égale à 10 mm. Ces deux valeurs sont conformes aux pratiques des chirurgiens dans la résection de la partie proximale d’un tibia et de la pose d’un composant tibial 102.
Selon différents modes de réalisation de l’invention : - le plan de résection tibiale RP est un plan horizontal, ou bien - est un plan présentant une pente postérieure non nulle et inférieure ou égale à 15 degrés, par exemple une pente postérieure de 3 degrés ; et/ou un varus valgus non nul et inférieur ou égal à 5 degrés, par exemple un varus valgus de 3 degrés.
L’invention propose pour l’étape de la modélisation tridimensionnelle du tibia 2 en une pluralité de sections de travail 25 deux méthodes de sectionnement. Dans différents modes de réalisation de l’invention, l’outil de conception 3D peut proposer l’une ou l’autre de ces deux méthodes, ou alors proposer à l’utilisateur les deux.
En référence à la -a, La première méthode de sectionnement consiste à sectionner la modélisation tridimensionnelle du tibia 2 en une pluralité de sections de travail 25 formées de sections sagittales 251 qui sont : parallèles entre elles et distantes les unes des autres d’une distance de séparation prédéterminée ; et toutes orthogonales soit à une direction médio-latérale ou bien alors à une direction antéro-postérieure.
En référence à la , l’orientation des sections sagittales 251 est définie conformément à une ligne dite ligne d’Akagi AL qui est perpendiculaire à la projection de l’axe transépicondylien fémoral TEAP, qui relie le bord médial de la tubérosité tibiale antérieure 7 et l’insertion du ligament croisé postérieur 8.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le bord médial de tubérosité tibiale antérieure 7 est déterminé par le procédé de construction lors de la phase préparatoire en déterminant : - la hauteur de la tubérosité tibiale antérieure 7, qui est obtenue en recherchant dans la modélisation tridimensionnelle du tibia 2 son point le plus antérieur compris entre 20 mm et 50 mm sous les sulcus tibiaux, - le point le plus antérieur de la tubérosité tibiale antérieure 7 à la hauteur précédemment déterminée, et - le point le plus médial à l’épaisseur de la tubérosité tibiale antérieure 7.
La seconde méthode de sectionnement consiste quant à elle à sectionner la modélisation tridimesionnelle du fémur 2 en une pluralité de sections de travail 25 formées de sections 252 réparties autour d’un ou plusieurs axes de révolution AX0, AX1, AX2 de direction proximo-distale. En référence à la -b, les sections de travail 252 sont réparties autour d’un axe central AX0, d’un axe de révolution médial AX1 et d’un axe de révolution latéral AX2 situés respectivement médialement et latéralement dans la modalisation tridimensionnelle du tibia 2. Par conséquent, les sections de travail 252 présentent une pluralité de directions. Dans des directions particulières, les sections de travail 252 se propagent médio-latéralement ou antéro-postérieurement.
Lors de la phase de suppression d’ostéophytes, pour la première méthode de sectionnement, selon la direction avec laquelle toutes les sections sagittales 251 sont orthogonales : - les lignes de contour droit 22 et de contour gauche 21 peuvent correspondre soit à une ligne de contour médial et une ligne de contour latéral de la surface articulaire du tibia ; ou bien alors à une ligne de contour antérieur et une ligne de contour postérieur ; - les points de référence droit P22 et gauche P21 peuvent correspondre, dans la zone de référence R2, soit au point le moins médial de la surface médiale du tibia et au moins le moins latéral de la surface latérale ; ou bien alors au point le moins antérieur de la surface antérieure de l’os modélisé et au point le moins le moins postérieur de la surface postérieure ; - les lignes de coupe droite C22 et gauche C21 peuvent correspondre soit à une ligne de coupe médiale et une ligne de coupe latérale ; ou bien à une ligne de coupe antérieure et une ligne de coupe postérieure ; - et les angles de dépouille droit A6 et gauche A5 peuvent correspondre soit à des angles de dépouille médiale et latérale, soit à des angles de dépouille antérieure et postérieure ; cela dans le but de supprimer au moins une zone aberrante droite Z22 et/ou une zone aberrante gauche Z21 qui correspondent respectivement soit à une zone aberrante médiale et une zone aberrante latérale de la surface articulaire tibiale ; ou bien alors à une zone aberrante antérieure et une zone aberrante postérieure.
De préférence, au moins 70 % en poids des groupes R1 sont des radicaux stéaryle ou béhényle, préférentiellement au moins 80 % en poids, et plus préférentiellement au moins 90 % en poids.
Selon un premier mode de réalisation, lorsque le polymère est tel qu’au moins 60 % en poids des groupes R1 sont des radicaux stéaryle, alors le polymère a généralement un point de fusion allant de 40 à 60 °C, et préférentiellement allant de 45 à 55 °C.
Selon un deuxième mode de réalisation, lorsque le polymère est tel qu’au moins 60 % en poids des groupes R1 sont des radicaux béhényle, alors le polymère a généralement un point de fusion allant de 60 à 70 °C, et préférentiellement allant de 63 à 67 °C.
Le ou les polymères lipophiles utilisés dans le cadre de l’invention et tels que décrits précédemment peuvent être présents dans la composition en une quantité de matière active allant de 0,05 à 10 % en poids, de préférence de 0,1 % à 5 % en poids, et mieux de 0,2 à 2 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Carraghénanes La composition selon l’invention comprend au moins un carraghénane.
Les carraghénanes sont des polysaccharides extraits d'algues, utilisés dans le domaine alimentaire comme gélifiants. Il s’agit en particulier de polysaccharides sulfatés qui constituent les parois cellulaires de diverses algues rouges, à partir desquelles on peut les obtenir.
Parmi ces algues rouges on peut citer de façon non limitative Kappaphycus alvarezii, Eucheuma denticulatum, Eucheuma spinosum, Chondrus crispus, Betaphycus gelatinum, Gigartina skottsbergii, Gigartina canaliculata, Sarcothalia crispata, Mazzaella laminaroides, Hypnea musciformis, Mastocarpus stellatus et Iridaea cordata.
Aux fins de cette étape de régulation 110, chaque contrôleur élémentaire 40 mesure régulièrement des valeurs de l’ensemble de grandeurs élémentaires pour le module de conversion 35 respectif auquel il est associé, puis les transmet au contrôleur principal 50, comme décrit précédemment en regard de la .
Le procédé de pilotage est alors réitéré en retournant à l’étape d’estimation 100 à l’issue de l’étape de régulation 110, le procédé de pilotage étant mis en œuvre de manière périodique, typiquement à la fréquence de boucle f B , par exemple de l’ordre de 20 kHz.
Comme décrit précédemment, l’unité de régulation REG prend en entrée les données des blocs photovoltaïques 20 (V PV et V opt de chaque bloc photovoltaïque 20) ainsi que les données réseaux (V G et I G ) pour déterminer les ordres de commandes. Afin de réguler correctement les grandeurs en entrée (tensions V PVi des blocs photovoltaïques 20) et en sortie (courant réseau I G ), il est préférable de choisir la fréquence de boucle f B avec une valeur bien supérieure à la fréquence f G du réseau électrique 6, soit f B >> f G . Par ailleurs, l’augmentation de cette fréquence permet une diminution de la taille du filtre de sortie 16, ainsi qu’une meilleure régulation des grandeurs (Taux de Distorsion Harmonique, facteur de puissance). La valeur choisie pour la fréquence de boucle f B est par exemple de l’ordre de 20 kHz, ce qui permet de comparer le pilotage du convertisseur 10 selon l’invention avec celui des onduleurs du commerce tout en ayant de très bonnes performances (régulation et taille du filtre). La gestion des données est résumée dans le tableau 3 ci-dessous. Les mesures des tension et courant réseau (V G et I G ) ne posent pas de contraintes sur le bus de communication 52, car elles sont mesurées en temps réel directement par le contrôleur principal 50, la fréquence d’acquisition ne dépend que des capacités du contrôleur principal 50. Les tensions optimales V opt_i (calculées par exemple via la mise en œuvre de l’algorithme MPPT) évoluent lentement en fonction de l’ensoleillement et de la température. Il est donc possible de remonter ces informations à faible fréquence, soit f MPPT B , où f MPPT représente la fréquence de calcul selon l’algorithme MPPT.
Par contre, les tensions continues élémentaires d’entrée V PVi doivent avantageusement être envoyées en temps réel au contrôleur principal 50 afin de permettre une bonne régulation de ces grandeurs. Cependant, les contraintes du bus de communication 52 limitent la fréquence de rafraîchissement f D de ces données.
Données Fréquence de rafraîchissement Type d’acquisition Mesure directe par le contrôleur principal 50 Mesure directe par le contrôleur principal 50 Bus de communication 52 Bus de communication 52
A titre d’exemple pour le bus de communication 52, la couche physique RS-485 offre un débit limité à 4 Mbit/s. Cette limite provient de la distance parcourue par les signaux dans les câbles entre le contrôleur principal 50 et le contrôleur élémentaire 40 le plus éloigné. Avec un tel débit, la fréquence de rafraîchissement f D des données est fournie par l’équation suivante :
où f D représente la fréquence de rafraîchissement des données, (exprimée en Hz) ;
n bits représente le nombre de bits transférés en incluant les bits de Start et de Stop, exprimé en bits ;
n CRC représente le nombre de bit de la trame CRC (de l’anglais C yclic R edundancy C heck ), exprimé en bits ;
D UART représente le débit du bus de communication 52, exprimé en Mbit/s ; et
t DT représente le temps d’attente entre deux trames sur le bus de communication 52, exprimé en µs. Ce temps d’attente permet d’éviter les collisions sur le bus de communication 52 qui conduiraient à une mise en défaut.
A titre d’exemple, les valeurs choisies pour les paramètres précités du bus de communication 52 sont résumées dans le tableau 4 ci-dessous. Avec ces paramètres précisés, la fréquence de rafraîchissement f D est limitée à 2,5 kHz, soit environ le dixième de la fréquence de fonctionnement désirée, la fréquence de boucle f B étant de l’ordre de 20 kHz.
Données Détails Valeur N Nombre de modules 13 n bits Nombre de bits de données 20 (dont 4 bits de Start/Stop) n CRC Nombre de bits du CRC 10 (dont 2 bits de Start/Stop) D UART Débit UART 4 Mbit/s t DT Temps d’attente entre 2 trames 25 µs f D Fréquence de rafraîchissement 2.5 kHz
Par ailleurs, étant donné que la fréquence de rafraîchissement f D est inversement proportionnelle au nombre N de modules de conversion 35, une augmentation dudit nombre N de modules de conversion 35 tend à creuser encore plus l’écart entre la fréquence de rafraîchissement f D et la fréquence de boucle f B .
Le premier estimateur 80 permet alors de remédier à cette limitation, en calculant à la fréquence de boucle f B la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi , pendant que les valeurs mesurées de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi sont transmises au contrôleur principal à la fréquence de rafraîchissement f D .
L’homme du métier comprendra ainsi que, lorsque la fréquence de rafraîchissement f D est environ le dixième de fréquence de boucle f B , la régulation de la grandeur de sortie I S , V S du convertisseur d’énergie 10 est alors effectuée environ 1 fois sur 10 avec une valeur mesurée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi et donc environ 9 fois sur 10 avec la valeur estimée de la tension continue élémentaire d’entrée V PVi , calculée par le premier estimateur 80.
La composition permet en outre de filtrer les rayons UV à un haut SPF, entrainant par conséquent une meilleure protection de la peau, que la composition soit appliquée sur peau sèche ou sur peau mouillée.
La composition de l’invention est également stable dans le temps.
Par ailleurs, la composition de l’invention présente de bonnes propriétés cosmétique, notamment en termes d’effet collant au toucher. Elle est en effet agréable et peu collante.
La présente invention concerne également un procédé cosmétique non thérapeutique de soin et/ou de maquillage d’une matière kératinique comprenant l’application sur la surface de ladite matière kératinique d’au moins une composition selon l’invention telle que définie précédemment.
La présente invention a notamment pour objet un procédé de traitement cosmétique non thérapeutique de la peau, en particulier de la peau humaine, notamment de la peau sèche et/ou de la peau mouillée, contre le rayonnement UV consistant à appliquer sur ladite peau la composition selon l’invention telle que définie précédemment.
Elle concerne également un procédé cosmétique non thérapeutique pour limiter l’assombrissement de la peau et/ou améliorer la couleur et/ou l’homogénéité du teint comprenant l’application sur la surface de la matière kératinique d’au moins une composition selon l’invention telle que définie précédemment.
Elle concerne également un procédé cosmétique non thérapeutique pour prévenir et/ou traiter les signes du vieillissement d’une matière kératinique comprenant l’application sur la surface de la matière kératinique d’au moins une composition selon l’invention telle que définie précédemment.
Par « stable dans le temps » selon la présente invention, on entend une composition qui après 1 mois, de préférence après 2 mois, de stockage à une température allant de 4 à 45°C ne présente aucun changement macroscopique de couleur, d’odeur, de viscosité, ni de variation de pH, ainsi qu’aucune variation d’aspect microscopique.