INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de garantir la sécurité électrique d’un utilisateur du véhicule en début ou en fin de charge, et d’empêcher un dysfonctionnement ultérieur du véhicule du fait d’une telle détérioration des interrupteurs de puissance, la norme prévoit qu’un calculateur du véhicule puisse effectuer un diagnostic d’interrupteurs de puissance situés entre une prise de charge du véhicule et la batterie de traction du véhicule, ces interrupteurs de puissance étant situés en amont d’interrupteurs de puissance reliant la batterie de traction du véhicule à l’onduleur. Pour effectuer ce diagnostic, le véhicule communique avec la borne de charge. Lorsque celle-ci reçoit une indication de démarrage d’un tel processus de diagnostic par le véhicule, elle doit ouvrir ses propres interrupteurs de puissance, c’est-à-dire annuler sa tension de charge et ne délivrer aucun courant de charge au véhicule.
Par ailleurs, certains véhicules comportent maintenant des batteries de traction de tension maximale à vide bien supérieure au niveau maximal de tension disponible en sortie de bornes de charge classiquement rencontrées délivrant une tension maximale inférieure à 500V (Volts), si bien que dans un tel véhicule, la prise de charge pour la recharge en courant continu n’est plus directement connectée à la batterie de traction du véhicule, mais est connectée en entrée d’un étage élévateur de tension lui-même connecté en sortie à la batterie de traction.
Dans ce cas, au moins certains des interrupteurs de puissance que le véhicule doit diagnostiquer sont situés entre la prise de charge du véhicule et l’entrée de l’étage élévateur de tension, toujours en amont de l’onduleur.
La est une vue en coupe longitudinale du dispositif des figures 1A et 1B, dans un plan de coupe contenant l’axe principal de l’enceinte.
La est une vue de détail agrandie de la , faisant mieux apparaître la présence d’une chambre d’interface entre la plaque de filtration et la plaque de détente.
Les figures 4A, 4B et 4C illustrent, respectivement selon une vue en perspective, selon une vue de face depuis l’amont en projection dans un plan normal à l’axe principal du fourreau, et selon une vue en coupe, un exemple de plaque de filtration utilisée au sein du dispositif des figures 1 et 2.
Les figures 5A, 5B et 5C illustrent, respectivement selon une vue en perspective, selon une vue de face depuis l’amont, et selon une vue en coupe, un exemple de plaque de détente utilisée au sein du dispositif des figures 1 et 2.
Les figures 6A et 6B illustrent, respectivement selon une vue de face depuis l’amont et selon une vue en coupe, un sous-ensemble regroupant la plaque de filtration des figures 4A, 4B, 4C et la plaque de détente des figures 5A, 5B, 5C, et au sein duquel une chambre d’interface est prévue entre la plaque de filtration et la plaque de détente.
Les figures 7A et 7B illustrent, selon une vue de face depuis l’amont et une vue en coupe longitudinale, un autre sous-ensemble qui regroupe une plaque de filtration et une plaque de détente et qui est destiné à une variante du dispositif, ledit sous-ensemble comportant une plaque de filtration et une plaque de détente qui sont cette fois directement accolées l’une à l’autre, sans former de chambre d’interface, et qui sont agencées de manière à ce que les orifices de détente soient alignés avec les orifices de filtration.
La représente, selon une vue en perspective, un empilement de trois tamis qui est utilisable à l’étage de filtration du dispositif selon l’invention, ledit empilement comprenant un tamis central qui présente la maille la plus fine et qui définit ainsi la maille de filtration, un tamis amont présentant une maille plus grossière et donc une structure plus robuste pour résister au couple de torsion qu’exerce le coagulum de caoutchouc naturel sous l’effet de la rotation de la vis sans fin, et un tamis aval présentant une maille de taille intermédiaire entre celle du tamis central et celle du tamis amont, qui renforce la tenue de l’ensemble, et plus particulièrement qui renforce le tamis central fin, vis-à-vis de la pression axiale exercée par le coagulum de caoutchouc naturel. On notera que, pour une meilleure lisibilité de la figure, la taille des mailles des tamis a été représentée de façon artificiellement agrandie par rapport aux diamètres hors-tout desdits tamis et aux surfaces occupées par lesdits tamis, tout en restant en proportion d’un tamis à l’autre.
La présente invention concerne un dispositif 1 destiné à filtrer puis déshydrater un coagulum de caoutchouc naturel.
Typiquement, ledit coagulum de caoutchouc naturel présente initialement, lorsqu’on l’introduit dans ledit dispositif 1, une teneur en eau qui est supérieure ou égale à 12 % en poids, par exemple comprise entre 12 %, voire 15 %, valeur basse, et 40 %, valeur haute.
Tel que cela est bien visible sur les figures 1A, 1B et 2, le dispositif 1 selon l’invention comprend : - une enceinte 2 qui s’étend le long et autour d’un axe Z2 dit « axe principal » Z2, - une vis sans fin 3 qui est montée rotative au sein d’un premier étage de l’enceinte 2 formant un fourreau 4 de sorte à pouvoir acheminer le coagulum de caoutchouc naturel de l’amont vers l’aval dudit fourreau 4, et plus globalement de l’amont vers l’aval de l’enceinte 2, le long de l’axe principal Z2.
De façon connue en soi, l’enceinte 2, et plus particulièrement le fourreau 4, comprend un orifice d’admission 2_in, telle qu’une trémie, qui permet d’introduire le coagulum de caoutchouc naturel dans ledit fourreau 4 pour soumettre ledit coagulum de caoutchouc naturel à l’action de la vis sans fin 3.
Ladite vis sans fin 3 est entraînée par un moteur approprié, de préférence un moteur électrique.
La rotation de la vis sans fin 3 permet avantageusement de travailler le coagulum de caoutchouc naturel et ainsi d’augmenter la pression et la température dudit coagulum de caoutchouc naturel. En ceci, le dispositif 1 est assimilable à une extrudeuse.
De préférence, le fourreau 4 contient une seule vis sans fin 3, de sorte que le dispositif 1 forme une extrudeuse mono-vis.
Le fourreau 4 présente une section de passage circulaire dont le diamètre est de préférence compris entre 90 mm et 400 mm, par exemple égal à 300 mm.
Le fourreau 4, ou plus globalement l’enceinte 3, et/ou la vis sans fin 3 pourront être pourvus d’éléments chauffants, par exemple des résistances chauffantes et/ou un circuit de chauffage transportant un fluide caloporteur. Ces éléments chauffants pourront contribuer, en coopération avec la vis sans fin 3, à élever la température du coagulum de caoutchouc naturel et à réguler la température dudit coagulum de caoutchouc naturel au sein du dispositif 1, à l’intérieur de l’enceinte 2, et plus particulièrement du fourreau 4.
On considérera ici principalement un repère orthogonal (CG, X, Y, Z) attaché au véhicule. Son origine est ici confondue avec le centre de gravité CG mais elle pourrait être située ailleurs, par exemple au centre de l’essieu arrière. L’axe X correspond à l’axe longitudinal du véhicule (il est tourné vers l’avant). L’axe Y correspond à l’axe latéral tourné vers la gauche du véhicule. Lorsque le véhicule roule sur une route horizontale, l’axe Z correspond à l’axe vertical. En pratique, cet axe Z est l’axe normal à la route.
Le moment d’inertie vertical du véhicule automobile autour de l’axe Z sera noté « J » et sera exprimé en N.m.
L’empattement du véhicule, c’est-à-dire la distance entre ses deux essieux, sera notée « L » et sera exprimée en mètres.
La distance entre les roues avant, appelée voie avant, sera notée « t f » et sera exprimée en mètres.
La distance entre les roues arrière, appelée voie arrière, sera notée « t r » et sera exprimée en mètres.
L’appui vertical exercé sur un pneu sera noté « F z » et s’exprimera en Newton.
La raideur latérale (ou « rigidité de dérive latérale ») des pneus sera notée c αf .
La raideur longitudinale (ou « rigidité de dérive longitudinale ») des pneus des roues sera notée c s .
La raideur totale (ou « rigidité de dérive ») des pneus avant sera notée C f .
La raideur totale (ou « rigidité de dérive ») des pneus arrière sera notée C r .
Le taux de glissement longitudinal d’un pneu (ou « valeur de glissement longitudinal ») sera noté κ.
L’angle de glissement latéral d’un pneu (ou « valeur de dérive ») sera noté α.
L’angle de dérive du véhicule sera noté β (il s’agit de l’angle entre le vecteur vitesse du véhicule et l’axe longitudinal de ce véhicule).
Le mécanisme de réduction 19 peut comprendre un mécanisme de réduction épicycloïdal ou planétaire, monoétage ou biétage. Par exemple, le mécanisme de réduction 19 peut être du type planétaire (ou « star », dans la terminologie anglo-saxonne, comme visible sur la ) et comprendre un pignon solaire 19a (entrée du mécanisme de réduction 19), centré sur un axe de rotation du mécanisme de réduction 19 généralement confondu avec l’axe longitudinal X et configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre basse pression 11, une couronne 19b (sortie du mécanisme de réduction 19) coaxiale avec le pignon solaire 19a et configurée pour entrainer en rotation l’arbre de soufflante 20 autour de son axe X de rotation, et une série de satellites 19c répartis de manière circonférentielle autour de l’axe X de rotation du rotor 9 de la section de soufflante 2, entre le pignon solaire 19a et la couronne 19b, chaque satellite 19c étant engrené intérieurement avec le pignon solaire 19a et extérieurement avec la couronne 19b. La série de satellites 19c est montée sur un porte-satellites 19d qui est fixe par rapport à la partie stator 19e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5. En variante, le mécanisme de réduction 19 peut être épicycloïdal (ou « planetary », dans la terminologie anglo-saxonne, comme visible sur la ), auquel cas la couronne 19b est montée fixement sur la partie stator 19e du système propulsif 1 et l’arbre de soufflante 20 est entrainé en rotation par le porte-satellites 19d.
Quelle que soit la configuration du mécanisme de réduction 19, le diamètre de la couronne 19b et du porte satellites 19d sont supérieurs au diamètre du pignon solaire 19a, de sorte que la vitesse de rotation du rotor 9 de la section de soufflante 2 est inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 11.
Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 19 est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11. Dans le cas d’un système propulsif 1 comprenant un rotor 9 de section de soufflante 2 qui est caréné, le rapport de réduction peut être supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5, typiquement autour de 3,0. Dans le cas d’un système propulsif 1 comprenant un rotor 9 de la section de soufflante 2 qui est non caréné, le rapport de réduction peut être compris entre 9,0 et 11,0.
Le système propulsif 1 à double corps peut notamment comprendre une turbine haute pression 7 monoétage, c’est-à-dire comprenant exactement un étage, ou biétage, c’est-à-dire comprenant exactement deux étages, un compresseur haute pression 5 comprenant au moins huit étages et au plus onze étages, une turbine basse pression 8 comprenant au moins trois étages et au plus sept étages et un compresseur basse pression 4 comprenant au moins deux étages et au plus quatre étages.
La vitesse limite (ou « redline speed », dans la terminologie anglo-saxonne) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11, et donc par les étages rotor 4a, 8a du corps basse pression, durant tout le vol (selon le règlement de certification européen EASA CS-E 740 ou selon le règlement de certification américain 14-CFR Part 33.87), est comprise entre 2 000 tours par minute et 30 000 tours par minutes inclus, par exemple entre 8 500 tours par minute et 12 000 tours par minute inclus, de préférence entre 9 000 tours par minute et 11 000 tours par minute inclus. La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif 1 est sain, c’est-à-dire qu’il n’est pas en fin de vie. Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (ou « type certificate data sheet », dans la terminologie anglo-saxonne). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs et dans certains essais de certification, tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité de rotor. Bien entendu, l’arbre haute pression 10, et donc les étages rotor 5a, 7a du corps haute pression, présente également une vitesse limite , définie de la même manière que pour l’arbre basse pression 11, mais supérieure à celle de l’arbre basse pression, par exemple comprise entre 8 000 tours par minute et 30 000 tours par minute inclus.
Le stator 16 de la section de soufflante, les étages stator 4b, 5b de la section de compresseur 4, 5, les étages stator 7b, 8b de la section de turbine 7, 8 et la partie stator 19e du système propulsif 1 sont fixes les uns par rapport aux autres et par rapport au mât permettant de fixer le système propulsif 1 à la cellule de l’aéronef.
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1, et notamment de réduire sa consommation de carburant, sans toutefois en limiter la durée de vie, il est avantageux d’améliorer le dimensionnement d’au moins un des étages rotor 8a de la turbine basse pression 8.
Chaque étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 comprend un disque 30 et une pluralité d’aubes 31. En outre, les étages rotor 8a de la turbine basse pression 8 sont reliés entre eux au moyen d’une pluralité de viroles 32 reliant deux à deux les disques 30 des étages rotor 8a.
Le disque 30 est alésé. Plus précisément, le disque 30 présente une surface interne 33 délimitant un alésage 34 traversant axialement le disque 30. L’alésage 34 est circulaire et centré sur l’axe longitudinal X lorsque le disque 30 est monté dans le système propulsif 1. Un rayon d’alésage du disque 30 est alors défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal X et la surface interne 33 du disque 30, c’est-à-dire comme la distance séparant l’axe longitudinal X du point de la surface interne 33 qui est le plus proche de l’axe longitudinal X. Le rayon d’alésage peut être compris entre 0,01 et 0,5 mètre inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré. La surface interne 33 présente par ailleurs un bord amont 35 et un bord aval 36, qui forment les extrémités axiales de l’alésage 34. Une largeur d’alésage du disque 30 est définie comme une distance axiale entre le bord amont 35 et le bord aval 36, c’est-à-dire comme la distance séparant le bord amont 35 du point du bord aval 36 qui est le plus proche du bord amont 35 ou, réciproquement, comme la distance séparant le bord aval 36 du point du bord amont 35 qui est le plus proche du bord aval 36. La largeur d’alésage peut être comprise entre 0,005 et 0,1 mètre inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré. L’arbre basse pression 11 s’étend à travers les alésages 34 des disques 30 de la turbine basse pression 8 en étant fixé à au moins un des disques 30 de la turbine basse pression 8, pour pouvoir être entraîné en rotation par les étages rotor 8a lors de la détente des gaz chaud circulant depuis la turbine haute pression 7.
En outre, le disque 30 présente une surface externe 37 délimitant une pluralité d’alvéoles 38 réparties autour de l’axe longitudinal X et s’étendant axialement. Chacune des alvéoles 38 est configurée pour assurer la fixation, de manière amovible ou non, d’une des aubes 31 sur le disque 30. A cet égard, chaque alvéole 38 est ouverte sur la veine primaire 29 lorsque le disque 30 est monté dans le système propulsif 1, et peut présenter n’importe quelle forme adaptée à la fixation des aubes 31, typiquement une forme en queue d’aronde ou en pied de sapin, avec au moins un, voire plusieurs, lobe(s). Un rayon de jante du disque 30 est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal X et la surface externe 37 du disque 30, c’est-à-dire comme la distance séparant l’axe longitudinal X du point de la surface externe 37 qui est le plus proche de l’axe longitudinal X, autrement appelé la « jante » du disque 30. En d’autres termes, le rayon de jante du disque 30 correspond au rayon du fond d’alvéole 38, c’est-à-dire à la distance séparant le point le plus profond (plus interne) de la plus profonde (radialement) des alvéoles 38 de l’axe longitudinal X. Le rayon de jante peut être compris entre 0,01 et 0,5 mètre inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré. Une vitesse de jante tangentielle du disque 30 est définie comme la vitesse de rotation de la jante, c’est-à-dire la vitesse de rotation du point de la surface externe 37 qui est le plus proche de l’axe longitudinal X, autour de l’axe longitudinal X, lorsque l’arbre basse pression 11 est à sa vitesse limite . Ainsi, la vitesse de jante tangentielle du disque 30 vaut . La vitesse de jante tangentielle peut être comprise entre 100 et 500 m.s -1 inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré.
La portion du disque 30 qui s’étend de la jante à l’alésage 34 est parfois appelée la « toile 39 » du disque 30. La toile 39 contribue à transmettre les charges mécaniques, notamment radiales, au sein de l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8, lors du fonctionnement du système propulsif 1. Un rayon critique de l’étage rotor 8a est défini comme la distance séparant l’axe longitudinal X de la position d’une limite critique qui sépare l’étage rotor 8a en deux parties radialement distinctes : une partie radialement interne et une partie radialement externe, la partie radialement interne retenant la partie radialement externe contre les efforts centrifuges, lors du fonctionnement du système propulsif 1. La limite critique est généralement positionnée au sein de la toile 39 du disque 30. En tout état de cause, les performances de la toile 39 pour assurer la cohérence mécanique de l’étage rotor 8a sont directement corrélées au rayon d’alésage , à la largeur d’alésage et au rayon de jante .
Chacune des aubes 31 comprend un pied 40 fixé au disque 30 par coopération avec une des alvéoles 38, une échasse 41 reliée au pied 40 et comprenant une plateforme 42 délimitant une portion radialement interne de la veine primaire 29, une pale 43 reliée à la plateforme 42 et s’étendant au sein de la veine primaire 29. La pale 43 a un profil aérodynamique et présente, à cet égard, un bord d’attaque 44 sur lequel les gaz chauds viennent percuter en premier lors de leur rencontre avec l’étage rotor 8a, un bord de fuite 45 axialement opposé au bord d’attaque 44, et une extrémité 46 radialement opposée à la plateforme 42. La pale 43 interagit avec les gaz chauds s’écoulant de la turbine basse pression 7 pour entraîner le disque 30 en rotation autour de l’axe longitudinal X. Pour ce faire, la pale 43 s’étend au sein de la veine primaire 29 avec une certaine incidence par rapport à la direction principale d’écoulement des gaz. L’aube 31 peut en outre comprendre un talon 47, s’étendant à partir de l’extrémité 46 de la pale 43, en y étant fixé de manière amovible, ou non, ou en étant monobloc avec la pale 43. Le talon 47 assure l’étanchéité de la veine primaire 29 en limitant les fuites de gaz chaud à l’interface entre chaque étage rotor 8a et le carter de turbine basse pression 8, auquel les étages stator 8b sont fixés. A cet égard, le talon 47 est porteur de léchettes d’étanchéité destinées à coopérer avec un abradable s’étendant à partir du carter de la turbine basse pression 8.
Un rayon externe de la veine primaire 29, au niveau du disque 30, est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal X et une jonction (ou « corner point » dans la terminologie anglo-saxonne) entre l’extrémité 46 de la pale 43, le cas échéant une jonction entre l’extrémité 46 de la pale 43 et le talon 47, et le bord d’attaque 44 de la pale 43 et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal X et une jonction entre l’extrémité 46 de la pale 43, le cas échéant une jonction entre l’extrémité 46 de la pale 43 et le talon 47, et le bord de fuite 45 de la pale 43. Le rayon externe de la veine primaire 29 peut être compris entre 0,15 et 1,0 mètre inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré.
Un rayon interne de la veine primaire 29, au niveau du disque 30, est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal X et une jonction entre la plateforme 42 et le bord d’attaque 44 de la pale 43 et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal X et une jonction entre la plateforme 42 et le bord de fuite 45 de la pale 43. Le rayon interne de la veine primaire 29 peut être compris entre 0,1 et 0,8 mètre inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré. Une vitesse de veine interne tangentielle du disque 30 est définie comme la vitesse de rotation de la jonction entre la plateforme 42 et la pale 43, autour de l’axe longitudinal X, lorsque l’arbre basse pression 11 est à sa vitesse limite . Ainsi, la vitesse de veine interne tangentielle du disque 30 vaut . La vitesse de veine interne tangentielle peut être comprise entre 100 et 500 m.s -1 inclus, suivant, notamment, l’étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 qui est considéré.
Chaque étage rotor 8a de la turbine basse pression 8 présente une difficulté mécanique qui vaut et qui peut être comprise entre 30*10 6 m 2 .s -2 et 180*10 6 m 2 .s -2 inclus.
Chacune des viroles 32 présente une surface externe 48 s’étendant en regard de l’étage du stator 8b positionné entre les deux étages rotor 8a que la virole 32 relie. Un rayon de virole est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe 48 de la virole 32, c’est-à-dire comme la distance séparant l’axe longitudinal X du point de la surface externe 48 qui est le plus proche de l’axe longitudinal X. Le rayon de virole peut être compris entre 0,05 et 0,8 mètre inclus, suivant, notamment, la virole 32 de la turbine basse pression 8 qui est considérée. Un rayon moyen de la veine primaire 29 au niveau de la virole 32 est défini comme une moyenne entre, d’une part, une moyenne entre le rayon externe amont et le rayon interne amont de la veine primaire 29, au niveau du disque 30 immédiatement en amont de la virole 32, et, d’autre part, une moyenne entre le rayon externe aval et le rayon interne aval de la veine primaire 29, au niveau du disque 30 immédiatement en aval de la virole 32, la virole 32 reliant le disque 30 amont au disque 30 aval. Le rayon moyen de la veine primaire 29 au niveau de la virole 32 peut être compris entre 0,05 et 1,0 mètre inclus, suivant, notamment, la virole 32 de la turbine basse pression 8 qui est considérée.
Pour favoriser la progression axiale du coagulum de caoutchouc naturel, la paroi interne du fourreau 4 est de préférence rainurée, sur au moins une partie et de préférence sur la totalité de la longueur du tronçon du fourreau 4 qui correspond à la plage axiale occupée par le filetage de la vis sans fin 3. Ledit fourreau 4 pourra ainsi par exemple comporter des rainures qui forment des cannelures sensiblement parallèles à l’axe principal Z2. Ce principe d’agencement rainuré du fourreau 4 est notamment connu de la demande WO-2016/162645 déjà mentionnée plus haut. On pourra donc utilement se référer aux illustrations et aux formules de dimensionnement présentées dans ladite demande WO-2016/162645 pour définir les rainures du fourreau 4 de la présente demande. C’est pourquoi lesdites illustrations et formules sont avantageusement incorporées par référence à la présente demande.
Le fourreau 4 pourra également comporter des doigts de malaxage (« breaker pins » en anglais) placés à l’intérieur du fourreau 4, en saillie radiale par rapport à la paroi interne dudit fourreau, et qui contribuent, avec la vis sans fin 3, au malaxage du coagulum de caoutchouc naturel.