INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la bielle de déploiement et l’organe d’actionnement forment ensemble un système mécanique trois points avec respectivement le point de raccord de la membrane, la première liaison articulée ainsi que la seconde liaison articulée, l’inverseur étant conçu de sorte que durant le déplacement de la structure mobile de sa position avancée de poussée directe vers sa position reculée d’inversion de poussée, un déplacement relatif de la bielle de déploiement relativement à l’organe d’actionnement, autour de la première liaison articulée, se produit au-delà d’une position dans laquelle lesdits trois points sont alignés, jusque dans une position de blocage mécanique de la bielle.
La position de blocage de la bielle permet avantageusement à celle-ci de maintenir la membrane déployée de façon tendue, et de résister à des sollicitations de très grandes intensités, qui resteraient extrêmement difficiles à contrer à l’aide de simples moyens élastiques de rappel. Cette position de blocage est atteinte par le système mécanique trois points de préférence durant une phase finale du déplacement de la structure mobile, vers sa position reculée d’inversion de poussée.
De préférence, le système mécanique comprend des moyens de butée permettant de maintenir ce système dans la position de blocage mécanique de la bielle.
Selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention, lesdits moyens de sollicitation comprennent :
- des premiers moyens élastiques de rappel pour forcer l’organe d’actionnement à basculer autour de la seconde liaison articulée dans le premier sens de rotation, lesdits premiers moyens élastiques comprenant de préférence un ressort de charnière ou un vérin à ressort agissant sur un bras solidaire de l’organe d’actionnement ; et
- des seconds moyens élastiques de rappel pour forcer la bielle de déploiement à basculer relativement à l’organe d’actionnement, autour de la première liaison articulée dans le second sens de rotation, lesdits seconds moyens élastiques comprenant de préférence un ressort de charnière.
Selon un second mode de réalisation préféré de l’invention, lesdits moyens de sollicitation comprennent :
- des troisièmes moyens élastiques de rappel ;
- un organe de transmission dont une première extrémité est reliée aux troisièmes moyens élastiques, et dont une seconde extrémité opposée à la première est montée sur la bielle de déploiement, entre la première liaison articulée et le point de raccord ; et
- une poulie de renvoi autour de laquelle chemine l’organe de transmission, cette poulie étant agencée de manière à ce que les troisièmes moyens élastiques transmettent à la bielle, via l’organe de transmission, des efforts forçant simultanément l’organe d’actionnement à basculer autour de la seconde liaison articulée dans le premier sens de rotation, et la bielle de déploiement à basculer relativement à l’organe d’actionnement, autour de la première liaison articulée dans le second sens de rotation.
Dans ce second mode de réalisation préféré de l’invention, les troisièmes moyens élastiques permettent donc d’agir simultanément sur les deux liaisons articulées, pour une plus grande compacité desdits troisièmes moyens de sollicitation.
De préférence, dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile, l’organe de transmission, par exemple sous forme de câble, part de sa seconde extrémité en direction de la poulie de renvoi en contournant la première liaison articulée du côté dudit angle saillant.
De préférence, la structure fixe de l’inverseur comporte au moins une grille de déviation agencée, en position avancée de poussée directe de la structure mobile, dans une cavité du capot mobile, en étant isolée de la veine secondaire par la paroi radialement interne du capot d’inverseur. Alternativement, la/les grilles de déviation pourraient être intégrées à la structure mobile de l’inverseur, sans sortir du cadre de l’invention. De même, il est noté que les grilles pourraient être remplacées, ou prévues en combinaison, avec une structure souple du type membrane, pour rediriger le flux d’air vers l’amont.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect du présent exposé, il est proposé un système propulsif aéronautique comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal, la surface interne présentant un bord amont et un bord aval ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus, le rayon de jante est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus, la vitesse limite est comprise dans une gamme allant de 209 radians par seconde à 3142 radians par seconde inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Dans un mode de réalisation, le disque de turbine présente en outre un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; et dans lequel le rayon d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : où : vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif et strictement inférieur à 1 ; dans lequel le rayon d’alésage est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus.
Dans un mode de réalisation, le disque de turbine présente en outre un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; dans lequel l’au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprend en outre : une échasse reliée au pied et comprenant une plateforme délimitant une portion radialement interne d’une veine d’écoulement traversant la turbine d’entraînement ; et une pale reliée à la plateforme et s’étendant au sein de la veine d’écoulement, la pale présentant un bord d’attaque, un bord de fuite et une extrémité opposée à la plateforme ; dans lequel la veine d’écoulement présente : un rayon externe qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre l’extrémité de la pale et le bord de fuite de la pale ; et un rayon interne qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord de fuite de la pale ; dans lequel le rayon d’alésage , le rayon de jante , le rayon externe , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en tours par minute ; vaut rpm -2 .m -2 ; vaut ; , , et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en 10 6 .rpm 2 .m 2 ; dans lequel le rapport est strictement positif et strictement inférieur à 1 ; dans lequel le rayon d’alésage est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus, le rayon externe est compris dans une gamme allant de 0,15 à 1,0 mètre inclus, le rayon interne est compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 30*10 6 rpm 2 .m 2 à 180*10 6 rpm 2 .m 2 inclus.
Dans un mode de réalisation, l’au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprend en outre : une échasse reliée au pied et comprenant une plateforme délimitant une portion radialement interne d’une veine d’écoulement traversant la turbine d’entraînement ; et une pale reliée à la plateforme et s’étendant au sein de la veine d’écoulement, la pale présentant un bord d’attaque, un bord de fuite et une extrémité opposée à la plateforme ; dans lequel la veine d’écoulement présente un rayon interne qui est défini comme une moyenne entre, d’une part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord d’attaque de la pale et, d’autre part, une distance entre l’axe longitudinal et une jonction entre la plateforme et le bord de fuite de la pale ; dans lequel la largeur d’alésage , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel le rayon interne est compris dans une gamme allant de 0,1 à 0,8 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un procédé de fabrication d’un système propulsif, le système propulsif comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal, la surface interne présentant un bord amont et un bord aval ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; le procédé comprenant un dimensionnement du disque de turbine mis en œuvre de sorte à ce que la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite soient tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus, le rayon de jante est compris dans une gamme allant de 0,01 à 0,5 mètre inclus, la vitesse limite est comprise dans une gamme allant de 209 radians par seconde à 3142 radians par seconde inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Selon un mode de mise en œuvre, le dimensionnement du disque de turbine est mis en œuvre de sorte à ce que la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite soient tels que : où : vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde.
Dans un mode de réalisation, le rayon d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Dans un mode de réalisation, la surface interne du disque de turbine présente un bord amont et un bord aval et le disque de turbine présente en outre une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Dans un mode de réalisation, la surface interne du disque de turbine présente un bord amont et un bord aval et le disque de turbine présente en outre une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et dans lequel la largeur d’alésage , le rayon interne et la vitesse limite sont tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut s 2 .m -2 ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel le rapport est strictement positif ; dans lequel la largeur d’alésage est comprise dans une gamme allant de 0,005 à 0,1 mètre inclus et est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Selon un mode de mise en œuvre, le dimensionnement du disque de turbine est en outre mis en œuvre de sorte à ce que le rayon d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite soient tels que : avec : où : est exprimée en radians par seconde ; vaut m -1 .s ; vaut ; et sont exprimés en mètres ; et est exprimée en mètres par seconde ; dans lequel est comprise dans une gamme allant de 100 à 500 m.s -1 inclus.
Le module lumineux 500 peut être intégré dans les équipements intérieurs 20 précédemment décrits de manière à projeter de la lumière sur un module d’affichage 1 selon l’invention.
De plus les compositions obtenues permettent une balance de propriétés finales à taux de copolymère à blocs identique supérieures à celles obtenues dans l’art antérieur.
Résumé de l’invention.
L’invention concerne une composition massique constituée du mélange M suivant :
-au moins une résine époxy (1) thermoplastique dont la ou les températures de transition vitreuse mesurées par DSC sont supérieures à 25°C,
-au moins un copolymère à blocs (2) dans des proportions massiques comprises entre 25 et 70 % du total (1) + (2), dans laquelle au moins un copolymère à bloc présente au moins un bloc A présentant une température de transition vitreuse Tg supérieure à 25°C mesurée par DMA et au moins un bloc B présentant une température de transition Tg inférieure à 0°C mesurées par DMA et présentant au moins un monomère fonctionnel polaire et/ou hydrophile dans au moins un des blocs, le dit monomère fonctionnel polaire et/ou hydrophile étant présent dans des proportions massiques en rapport au bloc considéré comprises entre 5 et 50%, la dite composition se présentant sous forme solide à une température inférieure à 50°C.
La ou les résines époxy thermoplastiques présentes au sein des compositions de l’invention présentent des Tg supérieures à 25 °C, de préférence supérieures à 30 °C et de façon encore préférée supérieures à 50°C mesurées par DSC (differential scanning calorimetry).
Ce sont des composés du type pur époxy, polyester époxy, novolac ou encore acrylate époxy. On peut citer les types éther diglycidyliques de bisphénol-A, de bisphénol F, les amines glycidyliques aromatiques, les époxy cyclo aliphatiques, ces composés présentant une fonctionnalité oxirane supérieure ou égale à deux. Ils peuvent être fluorés, phosphorés ou encore sililés. Ils peuvent être d’origine renouvelable, à base d'huiles naturelles (soja, lin, ricin…) à base d'isosorbide, de caoutchouc naturel époxydé, de dérivés de lignine époxy ou encore de colophane.
Les copolymères à blocs utiles dans le cadre de la présente invention sont des copolymères multi blocs, de préférence ne contenant pas de butadiène. Ils sont constitués de blocs A (dit blocs durs) présentant une température de transition vitreuse Tg supérieure à 25°C, de préférence supérieure à 50°C et de façon encore préférée supérieure à 70°C, et de blocs B (dit blocs mous) présentant une Tg inférieure à 0°C, de préférence inférieure à -25°C, linéaires ou en étoile de formule (A) n B ou (B) n A , et de préférence (A) n B, avec n prenant les valeurs de 2 à 8, de préférence 2 à 6, de façon préférée 2 à 4 et de façon encore préférée 2- 3, c’est-à-dire des copolymères di blocs ou tri blocs et de façon préférés tri blocs, linéaires ou en étoile. Une combinaison de ces copolymères constitue une variante de l’invention. Au moins un des blocs A ou B comprends au moins un monomère polaires et/ou hydrophiles dans des proportions massiques de monomères polaires et/ou hydrophiles comprises entre 5 et 50 % du bloc considéré.
Le terme « température de transition vitreuse » ou « Tg » désigne la température à laquelle le matériau polymère passe de l’état vitreux à un état non vitreux correspondant à une certaine mobilité des chaînes de polymères entre elles. La température de transition vitreuse des copolymères à blocs est déterminée par analyse mécanique dynamique DMA (dynamical mechanical analysis).
De préférence, les blocs A comprennent l’enchaînement de monomères choisis parmi les (méth)acrylates d’alkyle linéaires ou ramifiés de C 1 à C 18 cycliques ou non, et en particulier le méthacrylate de méthyle, éventuellement issu d’un processus de recyclage par dépolymérisation, le styrène et les styrènes substitués, les (méth)acrylates d’isobornyle, les acrylates ou méthacrylates substitués par des fonctions polaires et/ou hydrophiles de façon combinée ou non. Par polaire et/ou hydrophile, on entends des groupements tels que des groupements de type carboxylique (-COOH) , hydroxyle (-OH) , amide (-CONH), ou encore éthylène glycol ou polyéthylène glycol substitués ou non sur leur fonction terminale par des groupements alkyl, phosphate, phosphonate ou sulfonate. On citera en particulier les acides (méth)acrylique ainsi que les alkyl acrylamides en particulier la diméthyle acrylamide, la diéthyle acrylamide ou l’isopropyle acrylamide.
De préférence, les blocs B seront préférentiellement constitués de l’enchaînement de monomères choisis parmi l’acrylate de butyle, l’acrylate de 2- éthylhexyle, l’acrylate d’octyle, de nonyle, de lauryle et leurs mélanges, éventuellement en mélange avec du styrène, les acrylates ou méthacrylates substitués par des fonctions polaires et/ou hydrophiles. On citera en particulier les acides (méth)acrylique ainsi que les alkyle acrylamides en particulier la diméthyle acrylamide, la diéthyle acrylamide ou l’isopropyle acrylamide.
De manière plus préférée, les blocs B sont constitués de l’enchaînement de monomères d’acrylate de butyle avec ou sans monomère fonctionnel polaire et/ou hydrophile.
De façon préférée, au moins un des blocs A ou B comprend au moins un monomère fonctionnel polaires et/ou hydrophiles dans des proportions massiques de monomères fonctionnel polaires et/ou hydrophiles comprises entre 5 et 50 % massique, de préférence entre 5 et 30%, de façon préférée entre 5 et 20% lorsqu’au moins un monomère fonctionnel polaires et/ou hydrophiles est présent dans le bloc mou B avec préférence entre 5 et 12%, et lorsqu’ au moins un monomère fonctionnel polaires et/ou hydrophiles est présent dans le bloc dur A de façon préférée entre 5 et 12 %.
De façon encore préférée, et lorsque au moins un monomère fonctionnel polaire et/ou hydrophile est présent, le monomère fonctionnel polaire et/ou hydrophile est présent dans le bloc dur A.
On peut ainsi citer les copolymères tri blocs, di blocs et tri blocs étoilés suivants de manière non limitative utilisables dans le cadre de l’invention, seuls ou en mélange :
- pour un injecteur donné, selon une direction perpendiculaire à une direction d’élongation dudit injecteur, le capteur de pression est situé à une distance inférieure ou égale à 10 mm d’un corps de l’injecteur. Préférentiellement, le capteur de pression d’un injecteur donné est situé à une distance inférieure ou égale à 2 mm du corps de l’injecteur. La distance est ici mesurée selon une distance radiale au corps de l’injecteur, perpendiculairement à l’axe d’élongation de l’injecteur. Cette configuration avantageuse permet de détecter plus efficacement et avec une meilleure précision l’éventuelle surpression.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un procédé de contrôle d’un injecteur d’un moteur thermique, le procédé de contrôle comportant les étapes suivantes :
- une étape de mesure de pression le long d’un corps de l’injecteur ;
- une étape de comparaison de la pression mesurée avec au moins une valeur de référence ;
- une étape de détection de plusieurs surpressions corrélées à des cycles de fonctionnement du moteur thermique, les surpressions correspondant à des dépassement de la pression mesurée par rapport à l’au moins une valeur de référence ;
- une étape d’avertissement d’une défaillance de l’injecteur.
illustre une vue schématique de coupe d’un premier exemple de réalisation de l’arrangement conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue schématique de coupe d’un deuxième exemple de réalisation de l’arrangement conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue synoptique d’un procédé de contrôle conforme au deuxième aspect de l’invention.
En référence aux FIGURES 1 et 2, l’invention adresse un arrangement 1 pour moteur thermique de véhicule automobile, l’arrangement 1 comportant :
- une culasse 11 du moteur thermique, la culasse 11 comportant une pluralité de canaux 12 débouchant dans une chambre de combustion 13 du moteur thermique ;
Exemple 1 : préparation des compositions de l’invention.
Le copolymère à blocs noté BCP présente un bloc dont la Tg est inférieure à 0°C et un bloc dont la Tg est supérieure à 25°C. Le copolymère à blocs présente une fonctionnalité acrylamide. Ce type de copolymère est disponible sous la dénomination commerciale Nanostrength ® chez Arkema.
La résine époxy utilisée de N° CAS:25036-25-3 présente une Tg de 31°C mesurée par DSC (differential scanning calorimetry) et est disponible sous la dénomination commerciale EPON™ Resin 1001F (Hexion).
Dans une extrudeuse pilote bi-vis Labtech LTE 26-40, diamètre des vis 26 mm, rapport L/D 40, on procède à l’extrusion des compositions M à différents pourcentages massiques BCP et de résine époxy selon le tableau 1 dans les conditions suivantes :
- Profil de température : 70-100-130-160-180-180-180-180-180-180°C.
- Vitesse de vis : 350 rpm, débit : 8kg/h, refroidissement du jonc à l’eau.
Les différents constituants sont dosés au moyen de deux doseurs gravimétriques.