INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Egalement par exemple, dans les sous-étapes 20 et 30 de l’étape 10-40, le modèle de cellule choisi peut être un modèle de circuit électrique équivalent n-RC, avec n ≥ 1, bien connu de l’homme de l’art. Ainsi, on pourra utiliser un modèle de circuit électrique équivalent 1-RC ou, pour améliorer la précision, un modèle de circuit électrique équivalent 2-RC et plus généralement un modèle de circuit électrique équivalent n-RC (avec n ≥ 2). On peut aussi adjoindre à un modèle de circuit électrique équivalent n-RC (avec n ≥ 1) un modèle d’hystérésis simple pour augmenter la précision des estimations des états de charge, en particulier en présence de courbes plates SoC-OCV autour de 60% à 30 % de SoC pour les cellules de type LFP (« Lithium Fer Phosphate » ou (LiFePO 4 )).
Il est rappelé que dans un modèle de circuit électrique équivalent 1-RC la cellule est électriquement représentée par une résistance R0 montée en série avec un ensemble comprenant une résistance R1 montée en parallèle avec une capacité.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 on (le dispositif d’estimation DE) peut utiliser une seconde période d’échantillonnage T s2 qui est égale à K fois la première période d’échantillonnage T s1 , où K est un nombre de groupes dans lesquels les N-M cellules non critiques sont réparties. Dans ce cas, et comme illustré non limitativement sur la , on (le dispositif d’estimation DE) peut déterminer lors de chaque première période d’échantillonnage les nouveaux états de charge des cellules non critiques j de l’un des K groupes de manière à disposer des N-M nouveaux états de charge SoC j (k) des N-M cellules non critiques j à la fin de chaque seconde période d’échantillonnage T s2 .
On comprendra qu’ainsi, lors de chaque nouvelle première période d’échantillonnage T s1 on met à jour les états de charge SoC j des cellules non critiques j de l’un des K groupes. Par conséquent, après K premières périodes d’échantillonnage T s1 successives, on dispose d’une mise à jour de tous les états de charge SoC j des N-M cellules non critiques j que l’on peut alors exploiter avec les états de charge SoC i des M cellules critiques obtenus lors de la toute dernière première période d’échantillonnage T s1 , pour obtenir l’estimation de l’état de charge SoC BC de la batterie cellulaire BC pour la seconde période d’échantillonnage T s2 venant de s’écouler.
Un tel traitement par groupes de cellules non critiques j lors de chaque première période d’échantillonnage T s1 permet avantageusement de réduire encore plus la quantité de ressources de calcul devant être utilisée.
Il est important de noter qu’à chaque première période d’échantillonnage T s1 on effectue une nouvelle sélection de M cellules critiques, et donc les M cellules critiques peuvent varier d’une première période d’échantillonnage T s1 à une autre. De même, à chaque première période d’échantillonnage T s1 on effectue une nouvelle sélection d’une cellule nominale et donc la cellule nominale peut varier d’une première période d’échantillonnage T s1 à une autre.
On décrit ci-après une mise en œuvre de l’invention au moyen d’équations, lorsque le premier filtre est un filtre de Kalman étendu (ou EKF) à deux états, le second filtre est un filtre de Kalman étendu (ou EKF) à un état, et le modèle de cellule est un modèle de circuit électrique équivalent 1-RC.
Après la sélection des M cellules critiques i parmi les N cellules de la batterie cellulaire BC, on applique au modèle de cellule, pour chacune de ces M cellules critiques i, un premier filtre EKF à deux états à l’aide des équations d’état suivantes des état de charge SoC i (k) et tension de polarisation V i RC :
Ladite pompe peut comporter des paliers magnétiques configurés pour guider en rotation le rotor autour de l’axe de rotation. L’unité de contrôle peut commander les paliers magnétiques pour désaxer l’axe de rotation pendant une durée prédéfinie selon au moins une direction perpendiculaire à l’axe de rotation ou selon une trajectoire circulaire.
On entend par « désaxer », le fait de décaler/déplacer l’axe de rotation parallèlement à sa position initiale. La position initiale est centrale ou sensiblement centrale entre les paliers magnétiques.
L’étape de mesure de température peut être mise en œuvre au moins lorsque l’axe de rotation est désaxé.
À la fin de la commande de désaxage, l’unité de contrôle peut commander les paliers magnétiques de sorte que l’axe de rotation revienne à la position initiale, centrale ou sensiblement centrale entre les paliers magnétiques.
Le signal d’alerte et/ou le signal de commande d’arrêt peut être généré au niveau de ladite pompe.
L’unité de contrôle peut transmettre le signal d’alerte et/ou le signal de commande d’arrêt à au moins un équipement relié à ladite pompe.
Ledit signal peut être numérique et/ou analogique.
Ledit signal généré au niveau de ladite pompe peut être un signal visuel et/ou sonore.
Le seuil prédéfini peut être inférieur ou égal à 2°C/min.
Le seuil prédéfini peut notamment être compris entre 0,3°C/min et 2°C/min.
Selon un mode de réalisation, le seuil prédéfini peut être fixe. À titre d’exemple, le seuil prédéfini fixe peut être 2°C/min.
Selon un mode de réalisation, le seuil prédéfini peut être variable et fonction d’un courant moteur consommé par un moteur de ladite pompe configuré pour entraîner le rotor en rotation.
Selon encore un autre mode de réalisation, le seuil prédéfini peut être fixe au moins lors d’une première itération du procédé, et le seuil prédéfini peut être variable lors d’au moins une itération suivante du procédé.
Le seuil prédéfini fixe peut être supérieur au seuil prédéfini variable.
Le seuil prédéfini variable peut être calculé selon la formule : , avec a correspondant à un premier coefficient, b correspondant à un deuxième coefficient, Imoteur correspondant au courant moteur, Imax correspondant à la valeur maximale du courant moteur.
Ledit seuil variable peut être choisi dans au moins une plage de seuil prédéfinie.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, ledit procédé étant mis en œuvre pour une pluralité de dispositifs de communication.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, lorsque le dispositif de centralisation a reçu, en provenance de plusieurs dispositifs de communication, une pluralité de données d’interaction associées à un même objet communicant, le critère de conformité de travail comporte une condition consistant à vérifier si lesdites données d’interaction reçues sont compatibles entre elles dans le temps et dans l’espace en fonction de leurs dates et localisations respectives.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le critère de conformité comporte également une condition consistant à vérifier que le cardinal de ladite pluralité de données d’interaction associées à un même objet communicant est supérieur à un seuil donné.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, lorsqu’une donnée d’interaction comporte un jeton cryptographique conformément à l’invention, le critère de conformité de travail comporte une condition consistant à vérifier que le dispositif de centralisation est apte à déchiffrer ledit jeton cryptographique.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la quantité de travail est fonction d’au moins un paramètre parmi : - la durée T pour obtenir les données de la partie P, ladite durée T étant fonction des dates associées aux données de la partie P, - la surface géographique S parcourue pour obtenir les données de la partie P, ladite surface géographique S étant fonction des localisations associées aux données de la partie P, - le nombre N d’objets communicants à partir desquels ont été obtenues les données de la partie P.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la quantité de travail s’exprime en unités de travail et comporte un premier terme QdT1 défini par : QdT1 = min(E(T/Tu), E(S/Su), E(N/Nu)), expression dans laquelle E désigne la fonction partie entière, et Tu, Su, Nu correspondent respectivement à une durée donnée, une surface géographique donnée, et un nombre donné d’objets communicants, le vecteur [Tu, Su, Nu] représentant une unité de travail.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la quantité de travail comporte un deuxième terme QdT2, ajouté au premier terme QdT1, défini par : QdT2 = max((T mod Tu)/Tu, (S mod Su)/Su, (N mod Nu)/Nu), expression dans laquelle mod désigne la fonction modulo.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, ledit procédé comporte en outre une étape de transmission de la donnée de preuve de travail audit au moins un dispositif de communication ou bien à un dispositif de rétribution, de sorte que le dispositif de communication obtienne une rétribution, par exemple sous forme de cryptomonnaie, ladite rétribution étant fonction de ladite donnée de preuve de travail.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre du procédé de communication ou du procédé de traitement de données, la donnée de preuve de travail comporte un jeton cryptographique.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le jeton cryptographique contenu dans la donnée de preuve de travail a une durée de validité limitée.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un programme d’ordinateur comportant des instructions pour la mise en œuvre d’un procédé de communication selon l’invention ou d’un procédé de traitement de données selon l’invention lorsque ledit programme d’ordinateur est exécuté par un ordinateur.
Il existe ainsi trois régimes de fonctionnement qui sont brièvement repris ici.
Lorsque la tension du module V mod est comprise entre 0 et la tension Zener V Zener , la diode Zener est dans un état bloqué et le comparateur 26 sort en sortie la première valeur (tension nulle).
Lorsque la tension du module V mod est comprise entre la tension Zener V Zener et , un effet d’avalanche a lieu dans la diode Zener mais le comparateur 26 sort toujours en sortie la première valeur.
Lorsque la tension du module V mod est supérieure ou égale , un effet d’avalanche a toujours lieu dans la diode Zener mais le comparateur 26 sort en sortie la deuxième valeur V mod ).
Pour prendre un exemple numérique, Il est supposé que la tension Zener V Zener est égale à 5V et que les valeurs de résistances de la première résistance 28 et de la deuxième résistance 30 sont égales (R1 = R2).
Pour un fonctionnement optimal du comparateur 26, il sera aussi utilisé pour la tension d’alimentation du comparateur 26 égale à deux fois la tension Zener V Zener , c’est-à-dire 10 V ici.
Les trois régimes précédents deviennent alors les suivants.
Lorsque la tension du module est comprise entre 0 et 5 V, la diode Zener est dans un état bloqué et le comparateur 26 sort en sortie la première valeur (tension nulle).
Lorsque la tension du module est comprise entre 5 V et 10 V, un effet d’avalanche a lieu dans la diode Zener mais le comparateur 26 sort toujours en sortie la première valeur.
Lorsque la tension du module est supérieure ou égale 10 V, en présence d’un effet d’avalanche, le comparateur 26 sort en sortie la deuxième valeur (V mod ).
Du point de vue du deuxième commutateur 20 ou de la sortie du comparateur 26, il existe uniquement deux régimes : un premier régime dans lequel la tension du module est inférieure à 10 V avec le deuxième commutateur 20 dans la position ouverte et un deuxième régime dans lequel la tension du module est supérieure ou égale à 10 V avec le deuxième commutateur 20 dans la position fermée.
Plus généralement, si on s’abstrait des valeurs numériques particulières précitées, le circuit de contrôle 16 fonctionne selon un premier régime dans lequel la tension du module est inférieure à avec le deuxième commutateur 20 dans la position ouverte et un deuxième régime dans lequel la tension du module est supérieure ou égale à avec le deuxième commutateur 20 dans la position fermée.
C’est donc uniquement les valeurs de la tension Zener V Zener , de la valeur R1 première résistance 28 et de la valeur R2 de la deuxième résistance 30 qui viennent fixer le seuil à partir duquel le deuxième commutateur 20 bascule de la position ouverte à la position fermée.
De ce fait, pour obtenir un seuil de démarrage en tension fixée, cela implique que les valeurs R1 et R2 de la première résistance 28 R1 et de la deuxième résistance 30 R2 et de la tension Zener V Zener soient choisies pour qu’il y a une relation d’égalité .
Avec la valeur de R1 = R2 et de V Zener = 5V, il est bien obtenu un seuil de démarrage en tension de 10 V.
Quant à l’intensité fournie lorsque la tension dépasse le seuil de démarrage en tension , elle est donnée par la valeur du courant circulant dans le premier pont 22.
- la réception CNXU_REC les données déclarées ic du contexte utilisateur, notamment d’une interface utilisateur IU.
En particulier, le procédé de gestion de fenêtre W_MNGT comporte déterminer une valeur d’un paramètre de reproduction pd, pd’ de la fenêtre d’affichage w en cours de modification notamment lors d’une phase de détermination de valeur de paramètre de reproduction Ph VPD dont la illustre un mode de réalisation particulier.
En particulier, le procédé de gestion de fenêtre W_MNGT comporte déterminer VPD_DT la valeur du paramètre de reproduction pd*=vpd* de la fenêtre d’affichage w en cours de modification en fonction du contexte utilisateur courant cnx U . Notamment, la détermination VPD_DT de la valeur du paramètre de reproduction en fonction du contexte utilisateur courant cnx U est effectuée lors de la phase de détermination de valeur de paramètre de reproduction Ph VPD. En particulier, le contexte utilisateur courant cnx U utilisé pour déterminer la valeur d’un paramètre de reproduction de la fenêtre w, wi en cours de modification est fourni par la détermination CNXU_DT d’un contexte utilisateur cnx U, et/ou la mesure CNXU_MST des données relatives à l’utilisateur et/ou à son environnement réel au moyen de capteur CPT et/ou la réception CNXU_REC les données déclarées ic du contexte utilisateur, notamment d’une interface utilisateur IU.
Le procédé de gestion de fenêtre W_MNGT fournit alors une valeur d’un paramètre de reproduction de la fenêtre w, wi en cours de modification fonction du contexte utilisateur courant v pd *=f(cnx U ) notamment en sortie de la détermination VPD_DT de la valeur du paramètre de reproduction en fonction du contexte utilisateur courant cnx U et/ou de la phase de détermination de valeur de paramètre de reproduction Ph VPD.
Le procédé de gestion de fenêtres W_MNGT comporte : régler WP_RGL un paramètre de reproduction pd, pd’ d’une fenêtre d’affichage w, lors d’une modification W_MDF de la fenêtre d’affichage, à une valeur déterminée pd*=v pd * en fonction d’un contexte utilisateur courant cnx U . En particulier, le réglage WP_RGL du paramètre de reproduction pd, pd’ de la fenêtre d’affichage w utilise la valeur de paramètre de reproduction w(pd*)=w(pd*=v pd *) préalablement déterminée notamment lors de la phase de détermination de valeur de paramètre de reproduction Ph VPD et/ou par la détermination VPD_DT de la valeur du paramètre de reproduction en fonction du contexte utilisateur courant cnx U : w(pd*)=w(pd*= v pd *=f(cnx U )).
En particulier, le procédé de gestion de fenêtres W_MNGT comporte : gérer de manière contextuelle une fenêtre d’affichage CW_MNGT. La gestion contextuelle CW_MNGT d’une fenêtre d’affichage est fonction d’un contexte utilisateur cnx U .
En particulier, la gestion contextuelle CW_MNGT d’une fenêtre d’affichage comporte le réglage WP_RGL un paramètre de reproduction pd, pd’ d’une fenêtre d’affichage w, lors d’une modification W_MDF de la fenêtre d’affichage, à une valeur déterminée pd*=v pd * en fonction d’un contexte utilisateur courant cnx U . Eventuellement, la gestion contextuelle CW_MNGT d’une fenêtre d’affichage comporte en outre une ou plusieurs des étapes suivantes :
- la détermination CNXU_DT d’un contexte utilisateur cnx U ;
- la réception CNXU_REC les données déclarées ic du contexte utilisateur, notamment d’une interface utilisateur IU ;
- la phase de détermination de valeur de paramètre de reproduction Ph VPD ;
- la détermination VPD_DT de la valeur du paramètre de reproduction en fonction du contexte utilisateur courant cnx U .
La illustre un schéma simplifié phase de détermination Ph VPD de valeur d’un paramètre de reproduction pd, pd’ de la fenêtre d’affichage w en cours de modification d’un mode de réalisation particulier du procédé de gestion de fenêtres W_MNGT d’affichage W_MNGT d’un poste de travail virtuel dans un environnement immersif selon l’invention.
En particulier, le procédé de gestion de fenêtres W_MNGT comporte : déterminer VPD/ZD la valeur du paramètre de reproduction pd*=vpd* de la fenêtre d’affichage en cours de modification en fonction d’une zone de reproduction réglée zd, {zd j } j dans laquelle une reproduction d’une fenêtre d’affichage w du poste de travail virtuel est soumise à une règle de reproduction rd, {rd j } j , la zone de reproduction réglée zd, {zd j } j étant fonction du contexte utilisateur courant cnx U .
Dans un mode de réalisation particulier, la détermination VPD/ZD de la valeur du paramètre de reproduction consulte en fonction de la zone de reproduction réglée une base de valeur de paramètre de reproduction BDV ou une base de règle de reproduction BDR. La base de valeur de paramètre de reproduction BDV ou la base de règle de reproduction BDR comporte plusieurs règles de calcul de valeur de paramètre de reproduction associées à une règle de reproduction. En fonction du la zone de reproduction réglée (en particulier de la règle de reproduction de cette zone de reproduction réglée), la détermination valeur de paramètre de reproduction comporte : consulter la base de valeur de paramètre de reproduction BDV ou la base de règle de reproduction BDR en de la règle de reproduction, y lire la règle de calcul de la valeur du paramètre de reproduction associée à cette règle de reproduction, exécuter le calcul proposée par la règle de calcul de la valeur du paramètre de reproduction en fonction du paramètre correspondant de la zone de reproduction et fournir ainsi une valeur de paramètre de reproduction.
Les moyens mis en œuvre ici se retrouvent classiquement dans un véhicule mu par un moteur à combustion interne.
ARRANGEMENT D’UN MOTEUR THERMIQUE ET PROCEDE DE CONTROLE D’UN TEL ARRANGEMENT Le contexte technique de la présente invention est celui des moteurs thermiques de véhicules automobiles, et notamment des moteurs diesel. Plus particulièrement, l’invention a trait à un arrangement d’un moteur thermique et un procédé de contrôle d’un tel arrangement.
Dans l’état de la technique, on connait des arrangements pour moteur thermique de véhicule automobile comportant une culasse délimitant une chambre de combustion, la culasse étant par ailleurs munie d’une pluralité de canaux débouchant dans la chambre de combustion, et une pluralité d’injecteurs, chaque injecteur étant inséré dans l’un des canaux de sorte qu’un nez de l’injecteur soit situé dans ou à proximité de la chambre de combustion. Afin de garantir une parfaite étanchéité de la chambre de combustion lors de son fonctionnement et au regard des pressions résidant dans ladite chambre de combustion lors de la mise en œuvre des cycles de combustion du moteur thermique, les arrangements connus comportent aussi des joints d’étanchéité, chaque joint d’étanchéité étant associé à l’un des injecteurs et situé entre le nez et une base de l’injecteur. Les joints d’étanchéité permettent ainsi d’étanchéifier le canal correspondant dans lequel l’un des injecteurs est inséré.
Le pilotage électronique de chaque injecteur permet de libérer un jet de carburant nécessaire à l'alimentation moteur thermique, à un moment particulier du cycle de combustion dudit moteur thermique. Les injecteurs forment ainsi des pièces critiques pour le bon fonctionnement du moteur thermique, étant soumis à de fortes variations de pression en fonction des différentes phases du cycle de combustion du moteur thermique.
Il existe plusieurs types de fuites connues au niveau de tels injecteurs, et plus particulièrement dans le cas d’un moteur thermique de type diesel. En particulier, la présente invention adresse le problème technique de la fuite de carburant liée à un défaut d’étanchéité à la base de l'injecteur : malgré la présence du joint d'étanchéité cuivre intercalé entre le nez d'injecteur et la culasse, il arrive qu’une corrosion du joint d’étanchéité ou du canal correspondant de la culasse conduise à un défaut d’étanchéité.
Ce défaut d’étanchéité conduit à une fuite de compression de l’injecteur. Cette fuite de compressions s’accompagne aussi de l’épanchement d’un goudron noir autour de l’injecteur. Bien entendu, cette perte d’étanchéité nuit au bon fonctionnement du moteur thermique qui peut alors présenter un ou plusieurs des symptômes ci-dessous :
– difficulté pour démarre le moteur thermique ;
– fonctionnement erratique ou irrégulier du régime ralenti du moteur thermique ;
- fonctionnement irrégulier du véhicule automobile ;
– accélérations non franches du véhicule automobile ;
– émission de fumées en régime ralenti ou lors d’accélérations ;
– émission d’un bruit de souffle lorsque le moteur thermique fonctionne.
Une telle fuite de compression, si elle n’est pas réparée rapidement, peut causer des dégâts importants au niveau du moteur thermique. En effet, le calculateur est alors amené à surcompenser l'alimentation en carburant du ou des cylindres associés à l’injecteur défaillant, conduisant à un lavage du piston correspondant ou à une suralimentation du cylindre correspondant.
Une telle situation est particulièrement difficile à gérer et conduit à des coûts de maintenance et de réparation élevés pour un tel moteur thermique. En effet, d’une part, la présence du goudron noir et l’oxydation de l’injecteur rend son extraction hors du canal de la culasse quasiment impossible. Il est alors souvent nécessaire de changer tous les injecteurs et la culasse du moteur thermique alors que seul un seul desdits injecteurs était touché.
D’autre part, dans le cas où l’injecteur touché pourrait être enlevé afin d’être nettoyé et afin de changer le joint d’étanchéité associé, la corrosion de la culasse – au niveau du canal correspondant – nécessite de re-usiner ladite culasse afin de rétablir une étanchéité complète au niveau du canal et de l’injecteur nettoyé.
Sur la , le niveau de régime AEO correspond au niveau de fonctionnement classique des deux turbomachines (AEO).
Sur la est illustré un procédé selon un troisième mode de mise en œuvre de l’invention.
Comme illustré sur la , le pilote peut commander, dans une étape 160, un armement d’un limiteur de puissance pour limiter la puissance des turbomachines de l’aéronef à un deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL) correspondant à une puissance maximale utilisable par une turbomachine pendant une seconde durée limitée supérieure à la première durée limitée, le deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL) étant inférieur au premier seuil de puissance maximale disponible (OEIH).
Dans un tel cas, si, suite à l’activation de fonctionnement des turbomachines dans un mode désaligné, un pilote émet, dans une étape 240, une requête d’augmentation de puissance, le procédé comprend en outre, dans une étape 242, une commande d’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine jusqu’ à, au maximum, un troisième seuil de puissance maximale disponible (OEIC) inférieur au deuxième seuil de puissance maximale disponible (OEIL), comme indiqué dans l’étape 144. Et, si l’augmentation de la puissance de ladite au moins une seconde turbomachine est insuffisante pour que les turbomachines développent au total la puissance requise par le pilote, le procédé comprend en outre une augmentation, dans l’étape 246, de la puissance de ladite première turbomachine jusqu’à, au maximum, le troisième seuil de puissance maximale disponible (OEIC), comme indiqué dans l’étape 248.
Dans cette configuration, l’augmentation de puissance sur la seconde turbomachine et, si besoin, sur ladite première turbomachine peuvent être réalisées sans limite de temps.
Sur la est illustrée schématique une unité de commande électronique selon un mode de réalisation de l’invention.