INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de poussée 46, tel qu’illustré sur la , s’étend dans l’alignement de la paroi supérieure 20, l’organe de poussée 46 affleurant la paroi supérieure 20. L’organe de poussée 46 est par ailleurs l’organe du dispositif de verrouillage 42 sur lequel un utilisateur exerce une force pour permettre au dispositif de verrouillage 42 de basculer autour de l’axe de basculement I.
L’organe de blocage 48 quant à lui est l’organe du dispositif de verrouillage 42 configuré pour être au moins en partie en contact avec la tige du bras 2, solidarisant et/ou désolidarisant longitudinalement l’adaptateur 14 par rapport au bras 2. On comprend donc que l’organe de blocage 48 interagit avec le bras 2 pour lier l’adaptateur 14 avec ledit bras 2.
Tel que plus particulièrement visible sur la , l’organe de blocage 48 s’étend depuis l’organe de poussée 46 vers le logement de réception 50, l’organe de blocage 48 comprenant une portion coudée 52 et une extrémité libre 54 disposée dans le logement de réception 50 lorsque le dispositif de verrouillage 42 est dans une position de verrouillage de l’adaptateur 14 sur le bras 2.
On comprend ici que la portion coudée 52 d’une part comprend une première partie s’étendant depuis l’organe de poussée 46 dans un premier plan et d’autre part une deuxième partie s’étendant dans un deuxième plan sécant au premier plan vers l’extrémité libre 54, la portion coudée 52 comprenant une partie de liaison reliant la première partie à la deuxième partie. Par exemple, le premier plan est parallèle aux directions longitudinale L et verticale V, le deuxième plan s’étendant parallèlement aux directions longitudinale L et transversale T.
L’extrémité libre 54 quant à elle prend la forme d’un arbre s’étendant principalement le long de la direction longitudinale L.
Le moyen de limitation 44 fait partie de l’organe de blocage 48. Plus particulièrement, le moyen de limitation 44 et l’organe de blocage 48 forment un ensemble monobloc, c’est-à-dire que le moyen de limitation 44 et l’organe de blocage 48 ne peuvent être séparés l’un de l’autre sans entraîner la destruction du moyen de limitation 44 et/ou de l’organe de blocage 48. Le moyen de limitation 44 prolonge ici longitudinalement l’extrémité libre 54 vers la zone de réception 32. En d’autres termes, l’extrémité libre 54 comprend une saillie prolongeant longitudinalement l’arbre formant l’extrémité libre 54 vers la zone de réception 32, la saillie faisant office de moyen de limitation 44.
Le dispositif de verrouillage 42 comprend par ailleurs au moins une paroi transversale 60. On entend par paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 42, toute paroi qui s’étend dans un plan sécant à l’axe longitudinal L de l’adaptateur 14. Plus particulièrement, selon l’exemple de l’invention, la paroi transversale 60 s’étend dans un la direction transversale T et dans la direction verticale V et fait partie de l’organe de poussée 46 ou de l’organe de blocage 48 du dispositif de verrouillage 42.
Selon l’invention, l’adaptateur 14 comprend une excroissance 62 qui s’étend entre la paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 42 et un élément de la portion arrière 14b de l’adaptateur 14. Selon l’exemple de l’invention illustré, l’élément de la portion arrière 14b de l’adaptateur 14 est un conduit de guidage 64 faisant partie du logement de réception 50, le conduit de guidage 64 étant destiné à recevoir le bras en s’étendant au moins en partie dans le volume interne 28 de l’adaptateur 14.
Plus particulièrement, le conduit de guidage 64 comprend une première extrémité longitudinale 66 par laquelle le bras est destiné à entrer dans le conduit de guidage 64 et une deuxième extrémité longitudinale 68 adjacente à la paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 14. Ainsi, on comprend que l’excroissance 62 est formée entre la paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 42 et la deuxième extrémité longitudinale 68 du conduit de guidage 64.
Selon un premier exemple de l’invention visible à la , l’excroissance 62 est issue de matière avec la paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 42. Plus particulièrement, la paroi transversale 60 du dispositif de verrouillage 42 est positionnée sur l’organe de blocage 48 de ce dernier, au niveau de la portion arrière 14b de l’adaptateur 14. L’excroissance 62 comprend alors au moins une face de contact 70 qui s’étend en regard au moins en partie de l’élément de la portion arrière 14b de l’adaptateur 14, ici la deuxième extrémité longitudinale 68 du conduit de guidage 64, une distance longitudinale D1 entre la face de contact 70 et ladite deuxième extrémité longitudinale 68 étant comprise entre 0.1mm et 1mm, avantageusement égale à 0.5mm.
Tel que visible à la , le conduit de guidage 64 comprend au moins une paroi de maintien 72 du bras 2 selon un direction verticale V de l’adaptateur 14, ladite paroi de maintien 72 s’étendant principalement dans la direction transversale T et dans la direction longitudinale L. La paroi de maintien 72 forme une dent dont l’extrémité libre, ci-après appelée flanc transversal 74, est destinée à prendre appui contre le bras, de manière à maintenir ce dernier dans le conduit de guidage 64 selon à la fois la direction transversale T et la direction verticale V.
La paroi de maintien 72 s’étend longitudinalement dans le conduit de guidage 64 depuis la première extrémité longitudinale 66 jusqu’à la deuxième extrémité longitudinale 68. Ainsi, l’excroissance 62, selon l’exemple de l’invention, s’étend dans le prolongement longitudinal de la paroi de maintien 72 du conduit de guidage 64.
Lors de la réalisation d’un protocole de test en choc latéral et comme on peut le remarquer sur les figures 3 et 4 illustrant l’état du longeron 100 respectivement à une étape intermédiaire et à la fin du choc, la présence de ces plis 126, 127 permet de guider la déformation des semelles supérieure 122 et inférieure 123 de la partie externe 120 de ce longeron 100 qui s’effectue ainsi sensiblement pour ces deux semelles 122, 123 à un même niveau transversal.
L’écrasement de ces semelles supérieure 122 et inférieure 123 de la partie externe 120 du longeron 100 s’effectue ainsi de manière homogène jusqu’à la fin du choc, de sorte que l’effort résultant F R transmis aux traverses d’assise avant 3, 4 est orienté selon une direction quasiment transversale.
La déformation de ces traverses est ainsi plus homogène et leur écrasement transversal est réduit de sorte à limiter considérablement les risques de déformation de la batterie de propulsion du véhicule.
Selon des variantes de réalisation non représentées, le profil en section des longerons 100, 200 peut varier. Ce profil peut notamment être symétrique vis-à-vis de leur plan longitudinal vertical médian.
Les longerons 100, 200 peuvent également être dépourvus de renfort tel que 130.
brancard avant pour véhicule automobile Le contexte technique de la présente invention est celui des dispositifs permettant d’absorber des chocs frontaux pour véhicule automobile. Plus particulièrement, l’invention a trait à des brancards avant pour véhicule automobile.
Un véhicule automobile comporte habituellement un groupe motopropulseur situé en avant d’un habitacle du véhicule automobile, relativement à un axe longitudinal. Le groupe motopropulseur permet de générer un couple moteur sur un train roulant du véhicule automobile, afin d’autoriser sa propulsion vers l’avant notamment. Le groupe motopropulseur est généralement supporté par au moins deux brancards avant qui sont configurés pour, outre supporter ledit groupe motopropulseur, protéger des occupants de l’habitacle en évitant l’intrusion du groupe motopropulseur dans ledit habitacle à la suite d’un accident.
Les brancards avant connus prennent ainsi la forme de poutres métalliques qui s’étendent majoritairement selon l’axe longitudinal du véhicule automobile, de part et d’autre du groupe motopropulseur.
Un inconvénient connu de tels brancard avant est qu’ils sont lourds et chers à fabriquer. Un autre inconvénient connu de tels brancards avant est qu’ils nécessitent un temps de fabrication long.
En particulier, dans le contexte de développement de véhicules automobiles économiques et compacts, pour des usages principalement urbains, les brancards avant connus ne sont pas adaptés.
La présente invention a pour objet de proposer un nouveau brancard avant afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Un autre but de l’invention est de réduire la masse de tels brancards avant.
Un autre but de l’invention est de réduire le coût de fabrication de tels brancards avant.
Un autre but de l’invention est de réduire le temps de fabrication de tels brancards avant.
Selon un premier aspect de l’invention, on atteint au moins l’un des objectifs précités avec un brancard avant pour véhicule automobile, le brancard avant comportant un profilé s’étendant le long d’un axe d’extension propre et délimitant un corps creux, le brancard avant comportant une zone de déformation située au niveau d’une extrémité libre dudit brancard avant, la zone de déformation comportant une pluralité de rainures périphériques au profilé.
- un train de fractionnement 2 adapté pour extraire au moins une coupe comprenant du benzène, une coupe comprenant du toluène, une coupe comprenant des xylènes, et une coupe comprenant des composés aromatiques à 9 et 10 atomes de carbone à partir de ladite coupe comprenant des composés aromatiques 12 ;
- une section réactionnelle de nitration 3 adaptée pour produire des composés aromatiques nitrés 14 à partir d’au moins une coupe extraite dudit train de fractionnement 2 ;
- une section réactionnelle de réduction 4 adaptée pour produire des amines aromatiques 15 à partir des composés aromatiques nitrés 14 et de l’hydrogène issu de l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l’eau WGS 7 ;
- une section réactionnelle de synthèses d’isocyanates 6 adaptée pour produire des isocyanates 17 à partir des amines aromatiques 15 issus de la section réactionnelle de réduction 4 , et, du dioxyde de carbone issu de la section réactionnelle de conversion du gaz à l’eau WGS 7 , ou du monoxyde de carbone 9b issu de l’unité de pyrolyse 1 .
En référence à la , l’unité de pyrolyse 1 permet de produire à partir d’une charge hydrocarbonée issue de la biomasse, les hydrocarbures aromatiques et les gaz nécessaires à la production des isocyanates aromatiques.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée envoyée dans l’unité de pyrolyse 1 est un mélange de composés hydrocarbonés présentant une teneur en oxygène élémentaire au moins supérieure à 1% poids préférentiellement 3% poids, très préférentiellement 5% poids par rapport au poids total de ladite charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée comprend ou est constituée de biomasse lignocellulosique ou d’un ou plusieurs constituants de biomasse lignocellulosique choisis dans le groupe formé par la cellulose, l'hémicellulose et la lignine.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape de pyrolyse (étape a) du procédé selon l’invention) est mise en œuvre à une température comprise entre 400°C et 1000°C, de préférence entre 400 et 650°C, de préférence entre 450°C et 600°C et de préférence entre 450°C et 590°C.
L’étape de pyrolyse est également avantageusement mise en œuvre a une pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 0,5 MPa.
Dans l’unité de pyrolyse, la charge hydrocarbonée est notamment convertie au moins partiellement en un effluent de pyrolyse comprenant des composés hydrocarbonés dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10 atomes de carbone. L’unité de pyrolyse produit également un gaz de pyrolyse comprenant du CO, du CO 2 et de l’H 2 , et une fraction liquide de sous-produits.
Les produits obtenus à l’issue de l’étape de pyrolyse sont avantageusement récupérés dans l’unité de pyrolyse sous forme d’un effluent gazeux comprenant des BTX.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend ainsi au moins une étape de pyrolyse produisant au moins une coupe BTX (effluent de pyrolyse) et une fraction gazeuse d’incondensables (gaz de pyrolyse) comprenant au moins du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone.
En référence à la , ledit effluent gazeux comprenant les produits obtenus à l’issue de l’étape de pyrolyse est ensuite avantageusement envoyé dans une section de fractionnement de l’unité de pyrolyse de manière à séparer au moins les coupes suivantes :
- une fraction gazeuse d’incondensables 9a et/ou 9b , comprenant au moins du monoxyde de carbone (CO), et du dioxyde de carbone (CO 2 ) ;
- une coupe liquide 12 dite BTX, comprenant des composés hydrocarbonés dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10 atomes de carbone ;
Si le mode de captation est paramétré avec structuration, l’étape d’enregistrement E11, et plus particulièrement la sous-étape E112, comprend une étape de structuration du produit de référence 200 par l’envoi d’un signal électrique de structuration dans des fils électriques du plateau 1 sur lequel est disposé ledit produit de référence 200.
Dans ce cas, des électrodes d’injection 14 sont également sélectionnées de sorte à injecter un courant dans les zones du plateau 1 choisies par l’utilisateur. De plus, dans la sous-étape E112 on calibre l’intensité et la fréquence du courant de structuration en fonction des paramètres enregistrés dans la mémoire locale 31, ces paramètres ayant éventuellement été mis à jour durant la sous-étape E111.
La source électrique 34 est commandée pour générer le courant de structuration défini par l’utilisateur, et pour transmettre le courant de structuration aux zones de plateau choisies, via la sélection d’électrodes d’injection 14.
Simultanément à l’injection de courant de structuration dans le plateau, des variations de tension sont mesurées par le capteur de tension 36 entre les bornes de la sélection d’électrodes de mesure 13. Les variations de tension mesurées sont enregistrées dans la mémoire locale 31.
Dans un mode de réalisation, lorsque l’enregistrement s’effectue sans structuration, les variations de tension mesurées par le capteur 36 sont amplifiées par l’amplificateur 37 avant d’être enregistrées dans la mémoire locale 31.
Selon le paramétrage de la phase de captation, un traitement de réduction ou suppression de bruit a pu être sélectionné par l’utilisateur. La méthode de réduction de bruit choisie par l’utilisateur, par exemple une méthode de réduction de bruit par moyennage ou par opposition de phase, peut alors être appliquée aux variations de tension mesurées entre les au moins deux électrodes de mesure 13. Les mesures de tension seront alors enregistrées dans la mémoire locale 31 après le traitement de réduction ou suppression de bruit.
L’étape d’enregistrement E11 se termine lorsque l’une des conditions suivantes est vérifiée : - l’utilisateur commande un arrêt de l’enregistrement via l’interface homme-machine 4, qui transmet la consigne d’arrêt à l’unité de contrôle 3, ou - la temporisation T_ENREG arrive à échéance.
On enchaine ensuite sur l’étape E12 de traitement fréquentiel du signal électrique enregistré pour former une signature numérique.
Dans un mode de réalisation, la signature numérique 101 du produit de référence 100 est obtenue par transformée de Fourier du signal électrique enregistré 102 dans l’étape E11.
La signature numérique peut être générée à partir de plusieurs algorithmes de traitement différents à partir du même enregistrement électromagnétique initial, notamment par : - Une transformée de Fourier rapide ou FFT, et/ou - Un signal temporel (par exemple variation temporelle d’une tension ou d’une intensité)
On enchaine ensuite sur l’étape E13 de mémorisation de la signature numérique 101 dans la base de données 2. Pour cela, dans l’étape E13, une requête d’écriture est transmise à la base de données 2. La requête contient la signature numérique 101 du produit de référence 100.
Un mode d’exécution d’un procédé d’impression d’un effet actif est décrit ci-après en référence à la .
Dans une première étape E21 on extrait de la base de données 2 la signature numérique d’au moins un produit de référence 100.
Pour cela, on traite une demande issue d’un utilisateur via l’interface homme-machine 4. La demande contient une sélection d’au moins un identifiant d’une signature numérique 101 à imprimer.
L’au moins un identifiant est transmis à la base de données 2 sur forme d’une requête de lecture.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits plus hauts, mais englobe toutes les variantes envisageables par l'homme de l'art. En particulier : le conduit traversant 11 peut présenter une hauteur totale augmentée, pour une valeur de hauteur H31 de la partie cylindrique 31 constante, de manière à augmenter les performances du rotor 1B en vol vertical ; la portion d’aile 1 peut présenter un système de fermeture mécanique du conduit traversant 11, à activer en phase de vol d’avancement ; le bord de fuite 9 peut être conformé de manière à suivre la forme du conduit traversant 11 du côté de la partie arrière 29.
Aile à profil aérodynamique, et aéronef comprenant une telle aile La présente invention est relative à une aile à profil aérodynamique, notamment pour induire une portance à un aéronef. La présente invention est aussi relative à un aéronef utilisant cette aile à profil aérodynamique, notamment un aéronef du type aérostat dont la sustentation est due à un gaz plus léger que l’air.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Plus particulièrement, l’invention concerne une aile à profil aérodynamique comprenant :
une enveloppe de profil comprenant entre un bord d’attaque avant et un bord de fuite arrière, une première paroi d’aile et une deuxième paroi d’aile, écartées l’une de l’autre pour former un profil d’aile, et
ladite aile ayant un faible allongement, inférieur à 2.
La première paroi d’aile est la paroi supérieure de l’aile, plus usuellement appelée « extrados » de l’aile. La deuxième paroi d’aile est la paroi inférieure de l’aile, plus usuellement appelée « intrados » de l’aile.
On connaît des ailes à profil aérodynamique ayant une forme à faible allongement, tel que des ailes delta. Ces ailes sont généralement utilisées à grande vitesse, de type supersonique. Ces ailes ont un domaine de vol spécifique. Notamment, ces ailes ont des possibilités supérieures aux ailes à fort allongement pour des incidences importantes, par exemple supérieures à 15°.
La présente invention a pour but d’améliorer une aile à profil aérodynamique du type à faible allongement, notamment en cherchant à étendre le domaine de vol pour des angles d’incidence élevés.
Un premier objet de l’invention se rapporte à une aile aérodynamique du type précité, caractérisée en ce qu ’elle comprend en outre une enveloppe d’adaptation comprenant une troisième paroi d’aile, dans laquelle la troisième paroi d’aile est apte à se déplacer entre :
- une position repliée dans laquelle la troisième paroi d’aile est située à proximité de la première paroi d’aile, et dans laquelle l’aile à un profil aérodynamique correspondant la forme de l’enveloppe de profil, et,
- une position déployée dans laquelle la troisième paroi d’aile est située au moins partiellement à distance de la première paroi d’aile, dans laquelle l’aile à un profil aérodynamique correspondant la forme de l’enveloppe de profil modifiée par l’enveloppe d’adaptation.
Grâce à ces dispositions, l’aile à profil aérodynamique de faible allongement a une forme générale modifiable. Elle est réalisée simplement. Cette aile aérodynamique est plus stable à forte incidence. Cette aile de faible allongement est en outre très adaptée à un domaine de vol subsonique.
En effet, dans une condition de forte incidence, l’aile en question peut être configurée avec la troisième paroi d’aile en position déployée. Alors, elle présente une trainée plus faible qu’une aile aérodynamique sans cette disposition. Ainsi, elle présente un domaine de vol plus étendu qu’une aile aérodynamique sans cette disposition.
Dans divers modes de réalisation de l’aile, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes.
Selon un aspect, la troisième paroi d’aile est de type souple.
Selon un aspect, l’enveloppe d’adaptation est reliée à la première paroi d’aile de l’enveloppe de profil par des parois latérales, et lesdites parois latérales étant disposées le long de la première paroi d’aile.
La est une vue schématique, partielle et en coupe d’un exemple de système propulsif dans lequel la section de soufflante est carénée.
La est une vue schématique, partielle et en coupe d’un exemple de système propulsif dans lequel la section de soufflante est non-carénée.
La est une vue en coupe schématique d’un exemple de mécanisme de réduction planétaire.
La est une vue en coupe schématique d’un exemple de mécanisme de réduction épicycloïdal.
La est une vue en perspective schématique d’un exemple d’étage d’un rotor de la section de turbine d’un système propulsif.
La illustre une vue schématique de face et une vue schématique en coupe d’un exemple de disque d’un étage d’un rotor de la section de turbine d’un système propulsif.
La est une vue en perspective schématique d’un exemple d’une aube d’un étage d’un rotor de la section de turbine d’un système propulsif.
La est une vue de côté de la .
La est une vue en coupe schématique d’un exemple d’un étage d’un rotor de la section de turbine d’un système propulsif.
La est un organigramme illustrant des étapes d’un exemple de mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un système propulsif.
DESCRIPTION DETAILLEE Un système propulsif 1 présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal X et comprend, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz dans le système propulsif 1 lorsqu’il est en fonctionnement, une section de soufflante 2 et un corps primaire 3, souvent appelé « générateur de gaz », comportant une section de compresseur 4, 5, une chambre de combustion 6 et une section de turbine 7, 8. Le système propulsif 1 est ici un système propulsif 1 aéronautique configuré pour être fixé à la cellule d’un aéronef 100 par l’intermédiaire d’un pylône (ou mât).
La section de compresseur 4, 5 comprend une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) 4a, 5a tournant devant une roue d'aubes fixes (stator) 4b, 5b. La section de turbine 7, 8 comprend également une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes fixes (stator) 7b, 8b derrière laquelle tourne une roue d'aubes mobiles (rotor) 7a, 8a.
Dans le présent exposé, la direction axiale correspond à la direction de l'axe longitudinal X, en correspondance avec la rotation des arbres 10, 11 du corps primaire 3, et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe longitudinal X et passant par lui. Par ailleurs, la direction circonférentielle (ou latérale, ou encore tangentielle) correspond à une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (respectivement, intérieur) et externe (respectivement, extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe longitudinal X que la partie ou la face externe du même élément.
Le flux d’air secondaire F2, appelé également « flux d’air de dérivation », s’écoule autour du corps primaire 3. Le flux d’air secondaire F2 permet de refroidir la périphérie du corps primaire 3 et sert à générer la majeure partie de la poussée fournie par le système propulsif 1.
Le procédé comprend en outre une étape d’arrêt du chariot si au moins une des valeurs calculées de défaut d’angle ou de défaut de centrage est supérieure en valeur absolue à une valeur limite prédéfinie.
Par « face avant » de la charge annulaire, on entend la face frontale de la charge qui est orientée du côté de la caméra.
Un tel procédé permet de déterminer la position relative entre la charge et le chariot et d’accroître la sécurité des opérations en arrêtant le chariot si au moins une valeur de défaut de centrage ou de défaut d’angle dépasse une valeur limite prédéfinie.