INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La souche séléctionnée parmi Lactobacillus Fermentum , Lactobacillus Salivarius , Lactobacillus Delbrueckii subsp Jakobsenii , Lactobacillus Mucosae , Streptococcus Salivarius , et Enterococcus Lactis ; préfèrentiellement Lactobacillus Fermentum ; encore plus préférentiellement la souche CNCM I-5802 ; est ensuite de préférence introduite à une concentration comprise entre 0,1.10 9 et 1.10 9 CFU (signifiant Colonies Formant Unité) par millilitre de suspension.
De manière préférée, l’inoculat de la souche est préparé de la manière suivante, désignée ci-après « méthode de préparation d’inoculat A »): - La souche est stockée sous forme de cryobille - Ensemencement d’un Erlenmeyer de 2L avec 500 mL de milieu MRS avec 1 bille provenant d’un cryobille de la souche. - Incubation de 18 à 24h dans un incubateur en anaérobie, sous une température de 37°C +/- 1°C et agitation de80 tr/min - Transférer le contenu de l’Erlenmeyer dans un pot de centrifugation - Centrifuger à 3000g pendant 10minutes - Eliminer le surnageant - Remettre en suspension le culot avec de l’eau physiologique - Recommencer 2 fois les étapes de centrifugation / lavage - Après la dernière centrifugation, reprendre le culot dans 10mL d’eau physiologique - Conserver la suspension ainsi obtenue dans la glace ou à 4°C en attendant sa mise en œuvre - Réalisation de la droite de corrélation entre D.O. 600nm et CFU/ml. On obtient celle-ci en réalisant plusieurs dilutions de raison 10 de la suspension bactérienne, puis en mesurant à la fois la D.O. 600nm et en réalisant le dénombrement en CFU/ml. Tracer la courbe CFU/ml = f( D.O. 600 nm). On peut ainsi obtenir par régression linéaire le coefficient de corrélation entre D.O. 600nm et le nombre de CFU/ml permettant de calculer l’un à partir de l’autre. - Réaliser une mesure de D.O.600nm à l’aide d’un spectrophotomètre sur la suspension stockée à 4°C (Si besoin de diluer pour obtenir la mesure, les dilutions des suspensions cellulaires se feront dans le Tween 0,3% car la biomasse à tendance à coller sur les parois des tubes de dilution) - Déterminer le volume d’inoculum à introduire dans un volume donné d’extrait brut protéique pour atteindre la concentration comprise entre 0,1.10 9 et 1.10 9 CFU (signifiant Colonies Formant Unité) par millilitre de suspension.
De manière préférée et afin d’exemplifier, une suspension de la souche Lactobacillus fermentum CNCM I-5802 ayant une D.O 600nm de 1 correspond à une concentration de 3,0.10 8 CFU/mL.
Après introduction de l’inoculum bactérien dans l’extrait brut protéique, une agitation est réalisée avec toute installation bien connue de la Personne du Métier incluant un axe d’agitation équipé d’hélice marine. La vitesse d’agitation est préférentiellement comprise entre 200 et 400 tr/min, préférentiellement 250 et 350 tr/min.
Le pH va rapidement s’acidifier. Un suivi de l’évolution du pH est réalisé avec une sonde adéquate. La vitesse maximale d’acidification (baptisée Vm) exprimée en unités de pH par min est typiquement comprise entre – 0,030 et -0,020 unités de pH/min, préférentiellement entre -0,027 et -0,022 UpH/min. Si le pH n’évolue pas (absence d’acidification) ou quand la vitesse d’acidification est inférieure à -0,020 unités de pH/min, il est possible d’ajouter une quantité supplémentaire de ferment afin de pallier une mauvaise capacité à celle-ci à acidifier.
Le pH cible est celui dit isoélectrique pour la protéine que l’on souhaite floculer. Par exemple, pour la fraction dite globuline du pois ce pH est de 5. Celui-ci est susceptible de varier selon la protéine ciblée. Par cette acidification naturelle, la protéine va donc floculer, coaguler.
De manière préférentielle, un ajout d’une quantité additionnelle d’acide permettant de finaliser l’acidification, par ex. pour acidifier de pH 5 à pH 4,5 peut être réalisé en fin d’étape 2b (sous-étape 2b’).
De manière préférentielle, un chauffage additionnel, de préférence en fin d’étape 2b est possible afin d’augmenter le rendement de floculation (sous-étape 2b’’). Par « floculation » on entend dans la présente invention l’insolubilisation d’une partie des protéines présentes en solution afin d’être extraites. « floculation » et « précipitation » peuvent être ici utilisés de manière interchangeable. La température de chauffage est comprise entre 45° et 85°C, incluant donc les valeurs de 45°C, 46°C, 47°C, 48°C, 49°C, 50°C, 51°C, 52°C, 53°C, 54°C, 55°C, 56°C, 57°C, 58°C, 59°C, 60°C, 61 °C, 62°C, 63°C, 64°C, 65°C, 66°C, 67°C, 68°C, 69°C, 70°C, 71°C, 72°C, 73°C, 74°C, 75°C, 76°C, 77°C, 78°C, 79°C, 80°C, 81°C, 82°C, 83°C, 84°C et 85°C.
Quand le floc de protéines obtenu est de qualité et en quantité désirées, on va classiquement le séparer du reste de la suspension aqueuse, classiquement par décantation statique ou dynamique (centrifugueuse à assiette, décanteuses horizontales, …).
Le floc ainsi obtenu peut être mis en œuvre tel que ou subir une ou plusieurs étapes unitaires de procédé incluant des étapes unitaires de purification (par ex. par chromatographie, ultrafiltration), de concentration (e.g. évaporation, séchage), d’ajout de réactifs chimiques (par ex. pour ajuster le pH) / enzymatiques (par ex. protéases) et/ou de traitement thermique (e.g. pasteurisation, HTST, stérilisation).
Un exemple préféré de post traitement consiste en 1) une rectification à pH compris entre 6 et 9, préférentiellement 7 avec utilisation préférentielle de soude ou de chaux, 2) traitement thermique entre 100°C et 160°C pendant 0,1 à 1s et 3) séchage à un matière sèche supérieure à 90%, préfèrentiellement à 95% à l’aide d’un atomiseur.
La présente invention concerne également l’isolat de protéines végétales obtenu ou susceptible d’être obtenu par précipitation isoélectrique avec utilisation d’une souche sélectionnée entre Lactobacillus Fermentum , Lactobacillus Salivarius , Lactobacillus Delbrueckii subsp Jakobsenii , Lactobacillus Mucosae , Streptococcus Salivarius , et Enterococcus Lactis ; préférentiellement d’une souche de Lactobacillus Fermentum ; encore plus préférentiellement de la souche CNCM I-5802.
Cet isolat obtenu par précipitation isoélectrique obtenu à l’aide d’une acidification bactérienne se caractérise par rapport aux arts antérieurs dont particulièrement l’article Emkani et al., 2021 (Emkani et al., Foods, 10, 549, 2021) en ce que son degré d’hydrolyse est invarié. Sans être lié par une quelconque théorie, c’est la sélection des souches et leur mise en œuvre qui permet l’obtention de ce résultat unique et inégalé jusqu’ici à notre meilleure connaissance. L’absence de protéase, une présence avec une activité moindre et/ou une vitesse de métabolisme acidifiant combiné permettent l’obtention de ce résultat.
L’isolat de protéines végétales selon l’invention est de préférence caractérisé en ce que son degré d’hydrolyse (ou DH) est inférieur à 10%, préférentiellement inférieur à 5.
L’isolat selon l’invention présente de préférence un degré d’hydrolyse (ou DH) inférieur à 10%, préférentiellement inférieur à 5%, incluant le DH de 10%, 9%, 8%, 7%, 6%, 5%, 4%, 3%, 2% et 1%.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un disque de turbine pour un rotor de turbine d’entraînement, le disque de turbine étant centré sur l’axe longitudinal et présentant : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une alvéole de la pluralité d’alvéoles étant configurée pour permettre une fixation d’un pied d’une aube de turbine du rotor de turbine d’entraînement au disque de turbine ; un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel le disque de turbine présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle le disque de turbine est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le rayon d’alésage et le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : où vaut m.s -1 , vaut , est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un procédé de fabrication d’un système propulsif, le système propulsif comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; un rayon d’alésage qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface interne du disque de turbine ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; le procédé comprenant un dimensionnement du disque de turbine mis en œuvre de sorte à ce que le rayon d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite soient tels que : où vaut m.s -1 , vaut , est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de freinage comprend un frein à friction à disque, ledit frein étant taré au moyen de rondelles ressort. Ces rondelles ressort sont de type rondelles ressort Belleville. Le dispositif de freinage est ainsi ajustable en maintenance.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de freinage comprend un système de réglage du tarage des disques de frein.
Dans un mode de réalisation particulier, le système de réglage comprend un dispositif de renvoi. Ce dispositif de renvoi est disposé sur la face avant la plus accessible de l’actionneur dans l’installation de l’aéronef, c’est-à-dire côté arbre de sortie.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif d’amortissement comprend un amortisseur à courant de Foucault.
Dans un mode de réalisation particulier, l’actionneur de vol comprend un arbre intermédiaire disposé entre l’arbre d’entrée, l’arbre d’assistance de secours et l’arbre de sortie. Ceci permet d’atteindre un objectif de compacité en volume/masse de l’unité passive d’assistance conçue entre l’étage de réduction amont du moteur et le train d’engrenage aval.
Dans un mode de réalisation particulier, l’actionneur de commande comprend une double surveillance électronique et physique de rotation de l’arbre d’assistance de secours.
Un autre objet de l’invention concerne un système de contrôle de vol automatique d’un aéronef comprenant un actionneur de commande mécanique de vol comportant un arbre d’assistance de secours, ledit arbre d’assistance de secours étant adapté pour être couplé avec l’arbre de sortie lorsque le dispositif d’embrayage d’entrée est dans la position inactive. L’arbre d’assistance est apte à freiner et/ou à amortir des mouvements de rotation de l’arbre de sortie, ledit arbre d’assistance de secours n’étant pas apte à entraîner en rotation l’arbre de sortie.
la illustre un système de contrôle de vol automatique d’un aéronef comprenant un actionneur de commande mécanique de vol selon l’invention en prise sur la tringlerie ;
la illustre schématiquement l’actionneur de commande mécanique de vol de la ;
la illustre de manière plus détaillée une partie de l’actionneur de commande mécanique de vol de la ;
la illustre schématiquement un dispositif de freinage et un dispositif d’amortissement de l’actionneur de commande mécanique de vol de la ;
la illustre schématiquement des moyens de réglage sur l’arbre d’assistance de secours de la , selon une première variante ;
la illustre schématiquement des moyens de réglage sur l’arbre d’assistance de secours de la , selon une seconde variante.
La illustre un système de contrôle de vol automatique 1 d’un aéronef.
Les relations (1) et (5) peuvent donc être utilisées lors de la conception de systèmes propulsifs afin, notamment, de déterminer la faisabilité des étages rotors 8a de la de turbine basse pression 8. En effet, ces relations permettent d’améliorer à la fois la compacité et l’efficacité des systèmes propulsifs.
Système propulsif aéronautique Le présent exposé concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un système propulsif aéronautique comporte généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une section de soufflante, une section de compresseur pouvant comprendre un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une section de turbine pouvant comprendre une turbine haute pression et une turbine basse pression Le compresseur haute pression est entrainé en rotation par la turbine haute pression par l’intermédiaire d’un arbre haute pression. La soufflante et, le cas échéant, le compresseur basse pression sont entrainés en rotation par la turbine basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression.
Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des aéronefs. Notamment, ont été pris en considération les facteurs pertinents dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées, et ce dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des aéronefs.
Par exemple, afin d’améliorer le rendement propulsif d’un système propulsif aéronautique et de réduire sa consommation spécifique, il a été constaté qu’il est avantageux de chercher à augmenter la vitesse de rotation de l’arbre basse pression et/ou de l’arbre haute pression. De même, afin de limiter la traînée et la masse de l’aéronef, et ainsi réduire sa consommation de carburant, il a été constaté qu’il est avantageux de chercher à rendre ses systèmes propulsifs plus compacts, c’est-à-dire à réduire l’encombrement de tout ou partie de leurs composants.
Toutefois, ce faisant, il apparaît que les composants tournants des systèmes propulsifs aéronautiques, notamment ceux présents au sein de la section de compresseur et de la section de turbine, sont soumis à des efforts centrifuges qui deviennent plus importants, tout en présentant des dimensions plus réduites, ce qui est susceptible d’altérer leur tenue mécanique et/ou limiter leur durée de vie.
EXPOSE GENERAL Un but du présent exposé est de réduire la consommation en carburant d’un système propulsif aéronautique sans pour autant limiter la durée de vie de ses composants tournants.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect du présent exposé, il est proposé un système propulsif aéronautique comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal, la surface interne présentant un bord amont et un bord aval ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : et où vaut s 2 .m -2 , vaut , est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , vaut m 2 .s -2 , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un aéronef comprenant une cellule, un mât et un système propulsif selon le présent exposé, le système propulsif étant fixé à la cellule par l’intermédiaire du mât.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un disque de turbine pour un rotor de turbine d’entraînement, le disque de turbine étant centré sur un axe longitudinal et présentant : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal, la surface interne présentant un bord amont et un bord aval ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une alvéole de la pluralité d’alvéoles étant configurée pour permettre une fixation d’un pied d’une aube de turbine du rotor de turbine d’entraînement au disque de turbine ; une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel le disque de turbine présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle le disque de turbine est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal ; dans lequel la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite sont tels que : et où vaut s 2 .m -2 , vaut , est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , vaut m 2 .s -2 , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Selon un autre aspect du présent exposé, il est proposé un procédé de fabrication d’un système propulsif, le système propulsif comprenant : un arbre d’entraînement ; une turbine d’entraînement comprenant un stator de turbine d’entraînement et un rotor de turbine d’entraînement, le rotor de turbine d’entraînement étant relié à l’arbre d’entraînement pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de turbine d’entraînement autour d’un axe longitudinal, le rotor de turbine d’entraînement comprenant un disque de turbine et une pluralité d’aubes de turbine ; une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante et un stator de soufflante, l’arbre d’entraînement étant relié au rotor de soufflante pour l’entraîner en rotation par rapport au stator de soufflante autour de l’axe longitudinal ; dans lequel le disque de turbine est centré sur l’axe longitudinal et présente : une surface interne délimitant un alésage circulaire traversant le disque de turbine et centré sur l’axe longitudinal, la surface interne présentant un bord amont et un bord aval ; une surface externe délimitant une pluralité d’alvéoles réparties autour de l’axe longitudinal, au moins une aube de turbine de la pluralité d’aubes de turbine comprenant un pied fixé au disque de turbine dans une alvéole respective de la pluralité d’alvéoles ; une largeur d’alésage qui est définie comme une distance axiale entre le bord amont et le bord aval de la surface interne ; et un rayon de jante qui est défini comme une plus petite distance entre l’axe longitudinal et la surface externe du disque de turbine ; dans lequel l’arbre d’entraînement présente une vitesse limite qui est définie comme une plus grande vitesse à laquelle l’arbre d’entraînement est susceptible d’être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal lors du fonctionnement du système propulsif ; le procédé comprenant un dimensionnement du disque de turbine mis en œuvre de sorte à ce que la largeur d’alésage , le rayon de jante et la vitesse limite soient tels que : et où vaut s 2 .m -2 , vaut , est supérieur ou égal à , est strictement inférieur à , vaut de préférence , vaut m 2 .s -2 , et sont exprimés en mètres et est exprimée en tours par minute.
Le gâteau de filtration est atomisé. L'atomisation est réalisée selon le protocole opératoire décrit dans la publication Asep Bayu Dani Nandiyanto, Kikuo Okuyama, Advanced Powder Technology, 22, 1-19, 2011.
Les caractéristiques de la poudre de boehmite atomisée ainsi obtenue sont résumées dans le tableau 1.
Les caractéristiques de la poudre de boehmite atomisée obtenue selon l'exemple 1
La poudre de boehmite atomisée et densifiée est mise en suspension avec une quantité d’eau comprenant 3% d’acide nitrique sous agitation de manière à obtenir une teneur en solide sec dans la suspension de 19,5% poids en Al 2 O 3. Lorsque la suspension atteint 300mPa.s, la suspension gélifiée est mise en forme par coagulation de jet par neutralisation du jet dans une colonne d’ammoniaque à 20g/L à température ambiante.
Les extrudés obtenus sont séchés à 60°C pendant 16 heures, puis à 140°C pendant un jour puis calcinés pendant 4h à 550°C sous flux d'air humide contenant une teneur en eau de 6% volume, en four tubulaire.
La poudre de boehmite atomisée obtenue est ensuite mise en forme par malaxage-classique. Pour cela, la poudre de boehmite atomisée est introduite dans un malaxeur de type Brabender (cuve de malaxage fermée). De l'eau est ajoutée afin d’obtenir une pâte avec une perte au feu de 61%. La pâte est malaxée pendant 30 minutes. La pâte est peptisée avec 4% d’acide nitrique et malaxée pendant 15min, puis neutralisée avec 40% d’ammoniaque pendant 30min.
Les extrudés obtenus sont séchés à 100°C pendant une nuit, puis calcinés 4h à 550°C sous flux d'air humide contenant une teneur en eau de 6% volume, en four tubulaire.
Texture des supports d’alumine obtenus après calcination à 550 °C
Gel de boehmite atomisé calciné avant mise en forme Exemple 1 Selon l’invention Exemple 2 comparatif Surface BET (m2/g) 315 284 295 Volume poreux à P/P0 max (ml/g) 1,02 0,97 0,79 Dp VBJH des/2 (nm) 11,7 12,3 11,5