INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape optionnelle d) est mise en œuvre avec un taux massique de vaporisation (ou taux d’évaporation), correspondant à la masse de solvant organique vaporisé par rapport à la masse du raffinat organique 8 issu de l’étape c) (plus particulièrement la quantité massique du flux 11 par rapport à la quantité massique du raffinat organique 8), d’au moins 50 %, de préférence d’au moins 60 %, de préférence d’au moins 70 %, de préférence d’au moins 75%, de préférence d’au moins 80%, de préférence d’au moins 85%, de manière préférée d’au moins 90%, et de préférence au maximum de 99%. Avantageusement, le taux de vaporisation est défini en fonction du solvant d’extraction de manière à ne pas dégrader le 5-HMF, mais aussi afin de minimiser la quantité de solvant résiduel à éliminer à l’étape e) tout en garantissant l’absence de séparation de phase liquide (c’est-à-dire tout en garantissant à la phase liquide de rester monophasique) lorsque le raffinat organique concentré 10 est mis en contact avec de l’eau à l’étape e).
Grâce à la combinaison de l’ensemble des conditions opératoires des étapes précédentes a), b) et c), et de l’étape optionnelle d), le raffinat organique concentré 10 obtenu à l’issue de l’étape d) présente très avantageusement un taux de 5-HMF d’au moins 40 % poids par rapport au poids du raffinat organique concentré, de préférence d’au moins 50% poids, de préférence d’au moins 60% poids, et de préférence d’au plus 95 % poids, de préférence d’au plus 90 % poids et de manière préférée d’au plus 85 % poids par rapport au poids du raffinat organique concentré 10. En d’autres termes, le raffinat organique concentré 10 présente de préférence un taux de solvant organique résiduel d’au moins 5 % poids par rapport au poids du raffinat organique concentré, de préférence d’au moins 10 % poids, et de préférence d’au plus 60% poids, de préférence d’au plus 50% poids, de préférence d’au plus 40 % poids, par rapport au poids du raffinat organique concentré 10.
Avantageusement, le solvant organique vaporisé lors de l’étape optionnelle d) forme un premier flux 11 comprenant, de préférence consistant en, du solvant organique et est de préférence recyclé vers l’étape b) d’extraction.
Avantageusement, le raffinat organique concentré 10 est envoyé à l’étape e) d’hydrodistillation.
Etape e) d’hydrodistillation Le procédé selon l’invention comprend une étape e) d’hydrodistillation mise en œuvre par distillation du raffinat organique concentré 10 issu de l’étape optionnelle d) ou du raffinat organique 8 issu de l’étape c) en présence d’eau, de manière à produire une solution aqueuse 12 de 5-HMF et un deuxième flux 13 comprenant, de préférence consistant en, du solvant organique.
L’étape e) d’hydrodistillation permet avantageusement d’éliminer, au moins en partie, le solvant organique résiduel non éliminé lors de l’étape optionnelle d). Le solvant organique résiduel éliminé lors de l’étape e), c’est-à-dire le deuxième flux 13 comprenant du solvant organique, peut avantageusement être recyclé à l’étape b) d’extraction, seul ou en mélange avec le premier flux 11 issu de l’étape optionnelle d).
Avantageusement, un liquide aqueux 14 alimente l’étape e) d’hydrodistillation. Le liquide aqueux 14 introduit à l’étape e) contient de préférence plus de 95% poids d’eau, de préférence plus de 98% poids d’eau.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le liquide aqueux 14 est de l’eau pure, éventuellement externe au procédé, ce qui permet de minimiser encore la teneur en solvant de synthèse polaire aprotique (e.g. DMSO) résiduelle dans la solution aqueuse 12 de 5-HMF produite à l’étape e).
Dans un autre mode de réalisation particulier de l’invention, de l’eau isolée au sein du procédé est utilisée pour alimenter l’étape e), permettant de limiter les coûts d’opération du procédé et son impact environnemental. Typiquement, si le procédé intègre la préparation de la charge 1 et que la charge sucre de l’étape de déshydratation est un sirop de sucre à 70% poids dans l’eau, environ 1 tonne d’eau est disponible à l’issue de l’étape de déshydratation (l’eau de la charge sucre et l’eau produite lors de la réaction de déshydratation) par tonne de 5-HMF produite. Cette eau qui est avantageusement récupérée nécessite d’être traitée avant d’être rejetée dans l’environnement. Le procédé selon l’invention peut alors utiliser avantageusement ladite eau issue de la charge sucre et/ou de l’étape de déshydratation pour produire à l’issue de l’étape e) une solution aqueuse de 5-HMF concentrée de préférence à 30 % poids ou plus, préférentiellement à 40 % poids ou plus, et ainsi réduire les coûts de retraitement du procédé et son impact environnemental.
Avantageusement, le liquide aqueux 14 introduit à l’étape e) peut correspondre à au moins une fraction, éventuellement la totalité, de l’effluent aqueux 15 (distillat) produit à l’étape g). Ledit distillat peut éventuellement contenir une quantité résiduelle de solvant de synthèse polaire aprotique (e.g. DMSO).
Avantageusement, lors de l’étape e), le solvant d’extraction mis en œuvre dans le procédé forme un azéotrope hétérogène avec l’eau, ledit azéotrope étant de préférence riche en solvant d’extraction, de préférence comprenant plus de 50 % poids de solvant d’extraction, de préférence plus 60 % poids de solvant d’extraction et de manière préférée à plus de 70 % poids de solvant d’extraction. Avantageusement, ledit azéotrope eau/solvant d’extraction a une température d’ébullition significativement inférieure à celle de l’eau, de préférence inférieure d’au moins 5°C à la température d’ébullition de l’eau, de préférence inférieure d’au moins 8°C à la température d’ébullition de l’eau et de manière préférée inférieure d’au moins 10°C à la température d’ébullition de l’eau.
Ainsi, après mise en contact du raffinat organique concentré 10 ou du raffinat organique 8 avec le liquide aqueux 14, le solvant organique résiduel peut être éliminé aisément sans dégradation du 5-HMF.
L’étape e) d’hydrodistillation peut être réalisée à pression atmosphérique ou sous vide et en particulier à une pression comprise entre 0,001MPa et 0,1 MPa, de préférence sous vide à une pression entre 0,005 MPa et 0,08 MPa. Avantageusement, l’étape d’hydrodistillation est mise en œuvre sous vide, en particulier à une pression comprise entre 0,001MPa et 0,1 MPa, de préférence entre 0,005 MP et 0,08 MPa, de manière à faciliter l’élimination du solvant organique résiduel sans dégradation du 5-HMF.
Avantageusement, l’étape e) d’hydrodistillation est mise en œuvre dans une colonne de distillation, de préférence à une température de fond de colonne inférieure ou égale à 140°C, de préférence inférieure ou égale à 130°C, de préférence inférieure ou égale à 120°C, de préférence inférieure ou égale à 110°C et de manière préférée inférieure ou égale à 100°C, de manière à faciliter l’élimination du solvant organique résiduel sans dégradation du 5-HMF.
Dans un mode de réalisation particulier, le raffinat organique concentré 10 ou à défaut le raffinat organique 8 et le liquide aqueux 14 sont mélangés avant introduction dans une colonne de distillation et le mélange est introduit en un point intermédiaire de la colonne de distillation.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le raffinat organique concentré 10 ou le raffinat organique 8 est introduit dans la partie supérieure de la colonne de distillation, de préférence dans la moitié supérieure de la colonne de distillation, alors que le liquide aqueux est également introduit dans la colonne de distillation. Le mélange avec le liquide aqueux est alors réalisé au sein de la colonne de distillation.
De plus, la composition selon l’invention permet d’apporter une meilleure cosmétique aux cheveux. Les mèches sont plus lisses au toucher, jusqu’au pointes.
A1 (invention) B1 C1 Acide citrique 9,6 9,6 Hydroxyéthyl urée 10,4 10,4 CaCO3 0,026 0,026 0,026 Soude qs pH 3,5 pH 3,5 Acide phosphorique qs pH 3,5 Eau qsp 100 100 100
Les mèches de cheveux subissent ensuite 1 et 3 shampooings afin d’évaluer la rémanence dans le temps des procédés de lissage.
Le procédé avec la composition A1 selon l’invention apporte une meilleure détente de boucle ainsi qu’un meilleur contrôle du volume que le procédé avec les compositions comparatives B1 et C1 ne comprenant pas l’association selon l’invention.
Exemple 1 : Trois compositions selon l’invention (nommées composition 1, composition 2 et composition 3 ) et une composition hors invention ( Composition 4 ), en particulier comprenant une teneur en alcool gras saturé en C16-C22 inférieure à 3% en poids (en l’occurrence 2%) par rapport au poids total de la composition, ont été préparées.
Ces compositions, sous forme d’émulsions huile-dans-eau, comprennent les composés détaillés dans le tableau 1 ci-dessous, dans les teneurs exprimées en pourcentage en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon une caractéristique de l’invention, les ensembles de données statistiques associés aux plusieurs tailles fémorales sont analysés pour établir des relations mathématiques entre les valeurs des variables géométriques et la taille fémorale.
Autrement dit, en vue d’avantageusement accélérer les temps de construction de la modélisation tridimensionnelle d’un composant fémoral standard et donc de fabrication du composant fémoral standard physique, les ensembles statistiques des variables géométriques sont analysées en vue de dégager des tendances évolutives en fonction de la taille fémorale pouvant s’exprimer sous la forme de relations mathématiques.
Ainsi, dans le cas où une modélisation tridimensionnelle d’un composant fémoral standard doit être construite pour une valeur de taille fémorale non considérée jusqu’ici, il suffit d’appliquer les relations mathématiques obtenues avec ladite valeur de taille fémorale pour calculer toutes les valeurs standards de données morphologiques et de variables géométriques nécessaires à la construction de ladite modélisation tridimensionnelle du composant fémoral standard selon cette nouvelle taille. En d’autres termes, une fois ces relations mathématiques établies, il est possible de construire des composants fémoraux standards pour n’importe quelle taille fémorale, en appliquant les relations mathématiques.
Dans un mode de réalisation l’invention, les relations mathématiques sont des relations affines.
Autrement dit, les relations reliant chacune des données morphologiques et chacune des variables géométriques à la taille fémorale sont des fonctions affines de la forme y = a.x + b ; où y est la valeur standard de la donnée morphométrique ou de la variable géométrique considérée en fonction de la taille fémorale ; x est la taille fémorale ; a un coefficient de pente ; et b est représentatif d’un écart de valeur pour la donnée morphométrique ou la variable géométrique entre la taille fémorale considérée et une taille fémorale inférieure et/ou supérieure.
regroupe des vues en trois dimensions d’une modélisation tridimensionnelle d’un composant fémoral type pouvant être construite au moyen du procédé de construction, avec deux vues en perspective de face (a) et arrière (b), et une vue de profil (c) ;
illustre deux vues en perspectives d’une modélisation tridimensionnelle d’un fémur distal d’un patient sur lesquelles : sont visibles les condyles médial et latéral, ainsi que la trochlée, avec la première vue (a) et la seconde vue (b) orientées de telle sorte que respectivement le condyle médial et le condyle latéral fassent face à l’observateur ; et sont identifiées des données morphométriques dont des points remarquables ;
illustre une vue en perspective (a) et une vue de profil (b) du gabarit de coupe déterminé à partir des données morphométriques, sur lesquelles sont visibles l’ensemble des coupes fémorales le composant et délimitées chacune par une ligne de début de coupe et une ligne de fin de coupe ; lesdites lignes de début de coupe et de fin de coupes étant également reportées/représentées sur une vue en perspective (c) de la modélisation tridimensionnelle du fémur ;
illustre la segmentation de la modélisation tridimensionnelle du fémur, laquelle est ici représentée en nuage de points, en plusieurs sections de travail antérieures et postérieures respectivement réparties autour d’un axe de révolution antérieur et d’un de révolution postérieur, les deux axes étant distant d’un entraxe de direction proximo-distale (a) ; et un exemple de superposition de trois sections de travail successives s’articulant autour d’un des deux axes de révolution ;
est une représentation de l’ensemble des points géométriques modélisant le fémur distal, avec ses condyle médial et latéral ainsi que sa trochlée, dans une section de travail ; sur laquelle sont visibles des ostéophytes s’étant formés sur la surface osseuse du fémur au niveau des extrémités des deux condyles et de la trochlée/l’échancrure ;
est une représentation de la modélisation tridimensionnelle du fémur dans la section de travail considérée après application d’une étape de suppression d’ostéophytes ; ladite représentation montrant que l’ensemble des points définissant la modélisation tridimensionnelle du fémur dans la section de travail ne comprend plus les points modélisant les ostéophytes (ou points aberrants) ;
illustre, pour une seconde section de travail, la détermination dans ladite seconde section de travail de la largeur médio-latérale de la modélisation tridimensionnelle du fémur ;
illustre, pour la section de travail de la , la différence de valeur de largeur médio-latérale obtenue lorsque sont conservés ou supprimés les points aberrants compris dans la section de travail lors de la détermination de ladite valeur de largeur médio-latérale ;
illustre, pour la section de travail présentée , pour l’ensemble des points modélisant le fémur distal, la surface de contact fémoro-tibiale médiale du condyle médial, la surface de contact fémoro-tibiale latérale du condyle latéral, et la surface de contact fémoro-patellaire de la trochlée ;
La composition selon l’invention peut en outre comporter au moins un additif choisi parmi les adjuvants habituels dans le domaine cosmétique, tels que des conservateurs, des parfums, des polymères filmogènes, des polymères épaississants, des ajusteurs de pH (acides ou bases), des conservateurs, des charges, des colorants, des nacres, des pigments, les agents dispersants, et leurs mélanges.
L’actif additionnel utilisé dans la composition selon l’invention peut représenter de 0,0001 % à 40 %, de préférence de 0,01 % à 3 % et mieux encore, de 0,01 % à 20% en poids, de 0,01 % à 15% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le mélange caoutchouteux des couches de calandrage desdites deux couches de sommet de travail comporte une composition comprenant 40 à 70 pce de charges renforçantes, dont au moins 20 pce de noir de carbone de pyrolyse.
Avantageusement selon l’invention, la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max , de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est inférieure à 0.130 et de préférence inférieure à 0.100.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés.
De préférence également, ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail de mélange caoutchouteux, outre le noir de carbone de pyrolyse, comprend une charge renforçante constituée : a - soit par du noir de carbone employé à un taux compris entre 20 et 50 pce, et de préférence entre 30 et 40 pce, b - soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m²/g employée à un taux compris entre 20 et 50 pce, et de préférence entre 30 et 40 pce, c - soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 50 pce, et de préférence entre 30 et 40 pce.
Le rotor peut comporter au moins un aimant par pôle, par exemple un seul aimant par pôle, ou en variante deux aimants, voire plus d'aimants par pôle. Les aimants permanents peuvent être de forme générale rectangulaire.
La masse magnétique du rotor peut être formée d'un empilement de tôles ou d'une ou plusieurs tôle(s) individuelle(s) enroulée(s) sur elle(s)-même(s) autour de l'axe de rotation. Chaque couche de tôle de la masse magnétique du rotor peut être d'un seul tenant.
Selon un autre de ses aspects, l’invention peut comprendre un système de propulsion pour véhicule électrique, comprenant :
- un ensemble de n machines électriques de propulsion, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 2, chaque machine électrique comprenant un stator et un rotor présentant un arbre de sortie mobile en rotation autour d’un axe ;
- une roue dentée commune liée cinématiquement aux n arbres de sortie et apte à recevoir le couple moteur fourni par les n machines électriques, les n machines électriques étant réparties angulairement autour de la roue dentée commune de sorte à former un premier réducteur de vitesse,
- des roues dentées primaires aptes à être entraînées par la roue dentée commune ;
- un arbre intermédiaire apte à être entrainé par des roues dentées intermédiaires, chaque roue dentée primaire étant liée cinématiquement à une roue dentée intermédiaire correspondante de sorte à former un couple d’engrenage auquel est associé un deuxième réducteur de vitesse ;
- un arbre secondaire apte à entraîner un ensemble d’une ou plusieurs roues motrices du véhicule et présentant une roue dentée secondaire liée cinématiquement à l’arbre intermédiaire de sorte à former un troisième réducteur de vitesse ;
dans lequel un premier système de couplage sélectif, disposé entre la roue dentée commune et les roues dentées primaires ou alternativement entre l’arbre intermédiaire et les roues dentées intermédiaire, sélectionne un premier couple d’engrenage ou un deuxième couple d’engrenage depuis une position neutre.
La est une vue de face du système de propulsion selon le premier exemple de mise en œuvre de l’invention de la ,
La est une vue de détail de la machine électrique du système de propulsion selon le premier exemple de mise en œuvre de l’invention,
COMPOSITION COMPRENANT DE L’UREE OU L’UN DE SES DERIVES, UN ACIDE POLYCARBOXYLIQUE ET UN SEL DE CATION MULTIVALENT La présente invention concerne une composition comprenant de l’urée et/ou ses dérivés, un ou plusieurs acides carboxyliques particuliers et un ou plusieurs sels de cations multivalents.
La présente invention concerne également un procédé de traitement des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant une étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition, notamment cosmétique, comprenant de l’urée et/ou ses dérivés, un ou plusieurs acides carboxyliques particuliers et un ou plusieurs sels de cations multivalents éventuellement suivie de l’application d’une composition de shampoing et d’un rinçage.
Dans le domaine capillaire, les consommateurs souhaitent disposer de compositions permettant d'apporter un changement temporaire à leur chevelure, et ce en visant une bonne tenue de l’effet réalisé. En général, on désire que le changement persiste aux shampooings pendant au minimum 15 jours, voire plus selon la nature dudit changement.
Des traitements thermiques sont généralement utilisés pour modifier la forme de la chevelure, de façon durable. Ces traitements permettent une modification visuelle de l’aspect de la coiffure, associant une diminution du degré de frisure, une réduction du volume global de la chevelure, une diminution des frisottis, un gain en discipline, un aspect visuel plus lisse, un gain substantiel de brillance, une résistance à l’humidité et à la chaleur pour un maintien de la coiffure toute la journée.
A ces traitements thermiques, on associe plusieurs technologies. Une première technologie repose sur l’utilisation de compositions à base de réducteurs thiolés. Ces technologies nécessitent un respect rigoureux des conditions d’application préconisées par les fournisseurs, notamment en termes de quantité et de temps de pause. En outre, elles peuvent être contre-indiquées sur des cheveux trop sensibilisés et ne pas être compatibles avec l’application le même jour d’autres traitements tels que les colorations ou les décolorations. Elles sont par ailleurs malodorantes.
Une autre technologie repose sur l’utilisation de compositions à base de formol (ou formaldéhyde) et de ses dérivés. Ces traitements ont pour particularité d’être robustes, parfaitement compatibles avec tous les autres traitements capillaires classiques, tels que les lissages thiolés mentionnés précédemment, les défrisages alcalins, les colorations ou les décolorations de tous types, effectués avant ou après. Ils confèrent aux cheveux une excellente discipline, une très forte brillance et une facilité de soin au quotidien. Cependant, en cas de répétitions des applications, de nouveaux dommages du cheveu apparaissent pouvant mener à de la casse des cheveux. De plus, pour des raisons toxicologiques, l’utilisation de certains de ces composés est maintenant interdite et/ou réglementée. On cherche donc de plus en plus à éviter l'emploi de telles substances, qui peuvent se révéler agressives pour le cheveu et les autres matières kératiniques.
Pour limiter les altérations des fibres capillaires, il a également été proposé d’utiliser des compositions comprenant des acides faibles à pH alcalin associées à un traitement thermique.
Il existe encore un besoin de développer une composition et un procédé de traitement des fibres kératiniques telles que les cheveux, qui permette de lisser/défriser et/ou de contrôler le volume les cheveux de façon efficace et rémanente en limitant la dégradation des cheveux tout en conservant un confort au moment de l’application pour l’utilisateur et le coiffeur qui l’applique.
La Demanderesse a maintenant découvert que l’emploi d’une composition comprenant de l’urée et/ou ses dérivés, un ou plusieurs acides carboxyliques particuliers et un ou plusieurs sels de cations multivalents permettait d’atteindre les propriétés recherchées de lissage durable sans traitement thermique.
L’invention a pour objet une composition comprenant : a) un ou plusieurs composés choisis parmi l’urée et/ou les dérivés d’urée, b) un ou plusieurs acides carboxyliques et/ou leurs sels choisis parmi :
i) les acides polycarboxyliques mono hydroxylés et
ii) les acides polycarboxyliques non hydroxylés ayant au moins un pKa inférieur ou égal à 4,25, c) un ou plusieurs sels inorganiques de cations multivalents.
La composition selon l’invention permet, en particulier, de discipliner les cheveux, voire lisser les cheveux et d’obtenir des cheveux présentant une bonne détente de boucles et un meilleur contrôle du volume, diminuer les frisottis.
De plus, la composition selon l’invention permet, en particulier, d’obtenir un effet durable dans le temps qui résiste à plusieurs shampooings.
Par conséquent, un objet de la présente invention concerne un procédé de traitement des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant :
1) une étape d’application sur les fibres kératiniques d’une composition comprenant :
La quantité en additifs hydrosolubles ou hydrodispersibles dans la composition de l’invention peut aller par exemple de 0 % à 50 % en poids, de préférence de 0,5 % à 30 % en poids, et encore plus préférentiellement de 2 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition.