INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- ceux mettant en œuvre un refroidissement par le générateur de vapeur (GV), soit par un courant d’air qui refroidi les parois externes ou par l’eau du système de refroidissement de secours. On pourra se référer respectivement à l’acronyme SGACS (acronyme anglo-saxon pour « Steam Generator Outer Shell Decay Heat Removal ») et ASG (acronyme pour « Alimentation de Secours ») de la de la publication [1] ;
- ceux mettant en œuvre des moyens d’évacuation de la chaleur par le rayonnement de la cuve primaire (principale) de réacteur en cas d’accident, dénommés de type RRC (Refroidissement Réacteur de type C à travers la cuve principale) dans la publication [1]. On pourra se référer à l’acronyme RVACS (acronyme anglo-saxon pour « Reactor Vessel Auxiliary Cooling System ») de la de la publication [1] ;
- ceux mettant en œuvre un refroidissement par convection naturelle de l’air refroidissant la surface externe de la cuve secondaire de réacteur. On pourra se référer à la figure 15 de la publication [2].
Tous les systèmes précités transfèrent la chaleur évacuée à un fluide réfrigérant de type sodium, ou NaK ou huile thermique qui échange avec une source froide en air ou en eau.
Les systèmes DRACS, de type RRA et RRB, présentent le désavantage majeur d’occuper de la place interne à la chaudière, ce qui implique une cuve primaire de diamètre plus large. Cet aspect peut être contraignant pour la transportabilité de la cuve primaire par voie routière ou fluviale, lorsqu’il s’agit d’un design d’un réacteur de petite puissance modulaire (SMR).
Les systèmes IRACS et de refroidissement par le GV nécessitent souvent une action de la part d’un opérateur ou une alimentation en électricité. De plus, le fait d’extraire la chaleur plus loin de la chaudière nucléaire n’est pas assuré, en cas d’un dysfonctionnement, tel qu’une fuite de sodium, au niveau du circuit secondaire en cas d’accident de type MdTG (acronyme de « Manque de Tension Généralisé »).
Les systèmes de refroidissement de la cuve secondaire par convection naturelle de l’air sont limités à des réacteurs de plus faible puissance. En plus, afin d’avoir un débit de circulation naturelle d’air suffisant pour refroidir la surface externe de la cuve secondaire, un tirage de l’air conséquent doit être assuré. Pour ce faire, une hauteur importante de la chaudière est nécessaire, ce qui impose aussi des contraintes de construction sur la profondeur du puits de cuve et sur le génie civil associé.
Les systèmes de type RVACS ont comme avantage principal d’être à la fois à proximité immédiate de la chaudière nucléaire et de ne pas occuper de place à l’intérieur de la cuve primaire. Ainsi, ces systèmes d’EPuR de type RRC favorisent une configuration de la chaudière nucléaire plus compacte ainsi qu’une diversification importante par rapport aux autres systèmes précités.
Malgré ces avantages, les systèmes d’EPuR de type RRC présentent un refroidissement peu performant car effectué par le rayonnement de la cuve secondaire. En effet, les composants des systèmes (échangeurs, faisceaux de tuyaux, ou écoulement d’air) sont pour la plupart agencés à l’extérieur de la cuve secondaire, en face de sa surface externe, ce qui limite les performances par la présence de la résistance thermique du gaz dans l’espace inter-cuve (ci-après inter-cuve), c’est-à-dire l’espace entre la cuve primaire et la cuve secondaire.
Le volume de l’inter-cuve permet d’assurer la fonction d’accessibilité aux dispositifs d’inspections périodique de l’état de la face externe de la cuve primaire (principale). Pour des raisons de sûreté, cet espace est rempli d’un gaz d’inertage, i.e. avec absence de vapeur d’eau, pour s’affranchir d’une éventuelle réaction avec le sodium en cas de fuite de la cuve principale.
Le gaz d’inertage, typiquement de l’azote, présent dans l’inter-cuve a un coefficient de convection très faible, typiquement compris entre 100 et 500 W/m².K, ce qui constitue un facteur limitant :
- de perte de puissance thermique à travers la cuve principale du réacteur, en fonctionnement normal. En se comportant comme un isolant, ce gaz contribue ainsi à l’efficacité énergétique globale du réacteur dans la mesure où il permet de valoriser davantage la puissance thermique via le système de conversion d’énergie,
- de la montée en température de la cuve secondaire, en fonctionnement accidentel, ce qui limite considérablement le flux d’évacuation de la puissance résiduelle.
D’autres systèmes que les systèmes RVACS ont été considérés pour les RRC afin de réduire le plus possible la valeur de la résistance thermique de l’inter-cuve et augmenter la température de la cuve secondaire. En effet, une augmentation de température de la cuve secondaire, entraînerait de fait une augmentation de la puissance thermique P EPuR qu’on peut évacuer en cas d’accident selon l’équation 1 :
dans laquelle T CS désigne la température de la cuve secondaire et T RRC la température du système RRC.
Au contraire, dans le cas d’un gaz dit lourd, le seuil variable s(Imoteur) ou le premier coefficient a peut être augmenté, par exemple d’un dixième. Les gaz dits lourds sont des gaz plus lourds que l’air, comme par exemple le bromure d’hydrogène (symbole HBr).
Par ailleurs, en fonction des résultats de comparaison de la valeur de la dérivée calculée au seuil prédéfini s, s(Imoteur), l’unité de contrôle 19 peut détecter ou non un échauffement du rotor 5. Notamment lorsque la valeur de la dérivée calculée est supérieure ou égale au seuil prédéfini s, s(Imoteur), l’unité de contrôle 19 peut détecter un échauffement anormal représentatif d’une couche de dépôt.
Lorsqu’un tel échauffement est détecté lors d’un contrôle en continu, l’unité de contrôle 19 peut émettre au moins un signal d’alerte et/ou au moins un signal de commande d’arrêt de la pompe 1.
Alternativement, si la détection est effectuée lors d’une période de contrôle, avec un désaxage de l’axe de rotation I-I, l’unité de contrôle 19 peut émettre un signal d’alerte, n’impliquant pas d’arrêt immédiat, mais seulement une demande de maintenance rapide.
Le signal d’alerte (ou de demande de maintenance rapide) et/ou de commande d’arrêt peut être numérique et/ou analogique.
Le signal d’alerte (ou de demande de maintenance rapide) et/ou de commande d’arrêt peut être généré au niveau de la pompe 1 par l’unité de contrôle 19. Il peut s’agir d’un signal visuel et/ou sonore.
L’unité de contrôle 19 peut aussi transmettre le signal d’alerte (ou de demande de maintenance rapide) et/ou le signal de commande d’arrêt à au moins un équipement relié à l’unité de contrôle 19 de la pompe 1. Il peut s’agir d’un équipement communément appelé « tool » en anglais, et configuré pour gérer une chambre à laquelle la pompe 1 est fluidiquement raccordée pour le pompage des gaz. L’équipement peut alors décider de commander l’arrêt de la pompe 1 et éventuellement de prendre toutes les mesures nécessaires pour préserver l’équipement, comme de couper les gaz injectés dans la chambre et fermer les vannes d’isolation entre la chambre et la pompe 1.
Selon un autre exemple, l’unité de contrôle 19 peut aussi transmettre le signal d’alerte (ou de demande de maintenance rapide) et/ou de commande d’arrêt à une unité centrale de surveillance reliée à plusieurs pompes 1 ou à plusieurs équipements.
Ainsi, en surveillant l’évolution de la température T° du rotor 5 et plus précisément la dérivée de la température en fonction du temps , il est possible de détecter de façon simple l’apparition d’une couche de dépôt lorsque cette dérivée atteint le seuil prédéfini fixe s, ou variable s(Imoteur). De plus, lorsque le capteur de température 17 est déjà utilisé pour une régulation de température de la pompe 1, il n’est pas nécessaire de rajouter un autre capteur de température pour cette fonction. L’utilisateur peut ainsi être alerté qu’un nettoyage de la pompe 1 est nécessaire et/ou la pompe 1 peut être arrêtée et la chambre isolée afin de permettre le nettoyage de la pompe 1.
Procédé d’estimation de l’autodécharge d’un élément électrochimique d’une batterie, procédés et dispositifs associés La présente invention concerne un procédé d’estimation de l’autodécharge d’au moins un élément électrochimique d’une batterie. Elle concerne aussi des procédés mettant en œuvre le procédé d’estimation précité, à savoir un procédé d’évaluation de la dispersion de l’état de charge et un procédé de contrôle de l’équilibrage en courant des éléments électrochimiques d’une batterie. L’invention se rapporte aussi à un calculateur, un système de gestion et une batterie associés.
Pour équilibrer la charge et la décharge des différents accumulateurs, il convient d’être capable d’obtenir avec soin le déséquilibre en courant entre ces accumulateurs.
Pour cela, il est connu d’effectuer une décharge complète pour déterminer l’état de charge et ensuite de compenser les écarts d’état de charge observés par un équilibrage des accumulateurs mais cela implique d’arrêter fréquemment le système complet, ce qui peut être problématique pour certaines applications.
Comme cela est visible à la , le bouton poussoir 32 est porté par la languette 34. Cette languette 34, qui sera décrite plus en détail par la suite, s’étend depuis un bord de la paroi supérieure 12 qui borde l’ouverture 36 jusqu’au bouton poussoir 32, ce dernier étant porteur d’un organe de blocage 38 destiné à bloquer au moins un mouvement longitudinal de l’adaptateur 8 par rapport au bras d’entraînement 2. Cet organe de blocage 38, qui fait partie du dispositif de verrouillage 30, est ici une plaquette dont une forme de L est complémentaire d’un coin de la cavité de réception 28 du connecteur 6, comme cela est visible sur la . L’organe de blocage 38 est destiné à être inséré dans une encoche du bras d’entraînement 2, bloquant ainsi tout mouvement longitudinal entre l’adaptateur 8 et le bras.
Le bouton poussoir 32 est configuré pour pouvoir être actionné par une personne utilisatrice du système d’essuyage 1. Ainsi, lorsqu’on exerce une pression sur ce bouton poussoir 32, il peut s’escamoter au moins partiellement au sein de l’espace interne 24 de l’adaptateur 8. Un tel mouvement est rendu possible par la forme de la languette 34, en particulier par la présence des flancs 42, 44 joints l’un à l’autre par la portion coudée 46. En appuyant sur le bouton poussoir 32, les flancs 42, 44 s’éloignent l’un de l’autre en tourant autour d’un axe de rotation X parallèle à la direction longitudinale L et passant par la portion coudée 46. La languette 34 joue un rôle de charnière qui, lors d’une pression sur le bouton poussoir 32, autorise une rotation du bouton poussoir 32. Ainsi et comme évoqué précédemment, une pression sur le bouton poussoir 32 entraîne une déformation réversible de la languette 34 autour de l’axe de rotation X, la rotation de la languette 34 permettant à une butée contre le bras d’entraînement 2 de l’organe de blocage 38 de s’escamoter de ce dernier, libérant ainsi une translation entre l’adaptateur 8 et le bras d’entraînement 2.
La forme de la languette 34 permet également à l’organe de blocage 38 de reprendre sa position initiale dans laquelle il est prêt à bloquer au moins un mouvement de translation entre l’adaptateur 8 et le bras d’entraînement 2.
La languette 34 va maintenant être décrite plus en détail en relation avec les figures 3 et 4. Cette languette 34 présente des dimensions longitudinales comprises entre 10 et 30 mm et des dimensions transversales comprises entre 2 et 5 mm, tandis que l’adaptateur 8 dont elle fait partie comprend des dimensions longitudinales comprises entre 70 et 150 mm et des dimensions transversales comprises entre 20 et 60 mm.
Selon l’invention, la languette 34 présente, lorsqu’elle est vue en section, au moins deux flancs 42, 44 qui sont reliés l’un à l’autre par une portion coudée 46. Une telle section, qui s’effectue selon un plan vertical-transversal, correspond par exemple à la vue de coupe de la .
On note que l’épaisseur des flancs 42, 44 et de la portion coudée 46 est comprise entre 0,5 et 1,5 mm.
La languette 34 est ici dotée de deux flancs 42, 44 parmi lesquels un premier flanc 42 et un deuxième flanc 44, mais on pourrait d’autre part envisager sans sortir du cadre de l’invention une languette 34 qui comporterait trois ou quatre flancs reliés deux à deux par des portions coudées. La disposition successive du premier flanc 42, de la portion coudée 46 et du deuxième flanc 44 donne à la section de la languette 34 une forme de U ; on pourrait cependant alternativement concevoir une languette 34 dont la section est en forme de V, la portion coudée correspondant alors à la pointe d’un tel V.
Le premier flanc 42 s’étend ici à partir du bord de la paroi supérieure 12 qui borde l’ouverture 36, tandis que le deuxième flanc 44 est issu d’une face transversale du bouton poussoir 32. Le premier flanc 42, le deuxième flanc 44 et la portion coudée 46 s’étendent tous trois au sein de l’espace interne 24 de l’adaptateur 8. Les flancs 42, 44 de la languette 34 s’étendent majoritairement dans un plan vertical et longitudinal de l’adaptateur 8. Comme cela est notamment illustré en , ils s’étendent dans des plans sensiblement perpendiculaires par rapport à un plan dans lequel s’étend la paroi supérieure 12. Les flancs 42, 44 présentent ici une section constante dans ces plans.
Afin de parfaire la tenue mécanique de la languette 34, l’adaptateur 8 comprend au moins un élément de rigidification 48. Cet élément de rigidification 48 peut par exemple prendre la forme d’une nervure. Tel que cela est illustré en , l’adaptateur 8 présente cinq éléments de rigidification 48 parallèles les uns aux autres et alignés selon la direction longitudinale L. Au moins trois de ces éléments de rigidification 48 s’étendent depuis le deuxième flanc 44 jusqu’à l’organe de blocage 38, en venant au contact d’une face interne du bouton poussoir 32. On comprend ainsi que les éléments de rigidification 48 participent à relier cet organe de blocage 38 à la languette 34. Les éléments de rigidification 48 ont une forme parallélépipédique selon un plan vertical-transversal, une dimension verticale de ces éléments de rigidification 48 mesurée à la jonction avec deuxième flanc 44 étant inférieure à une dimension verticale mesurée à la jonction avec l’organe de blocage 38.
La présente invention propose ainsi un adaptateur d’un système d’essuyage dont une languette présente, du fait de sa configuration avec deux flancs reliés par une portion coudée, un encombrement réduit, tout en offrant la maniabilité et la résistance attendues pour un tel adaptateur.
Afin de rendre optimal le nettoyage des surfaces vitrées des véhicules, au moyen des systèmes d’essuyage, il est nécessaire que lesdits systèmes d’essuyage et notamment les balais d’essuyage soient plaqués contre la surface vitrée à nettoyer. Aussi, des moyens participant au plaquage des balais d’essuyage sont connus, tel que des déflecteurs disposés sur les balais d’essuyage ou formés sur l’adaptateur, et assurant, lors du roulage du véhicule, le plaquage des balais d’essuyage sous l’effet d’un flux d’air.
Le fonctionnement du système d’essuyage, c’est-à-dire l’entrainement du balai d’essuyage contre la surface vitrée au moyen du bras d’essuie-glace, peut par ailleurs entrainer des phénomènes de pivotement du dispositif de verrouillage de l’adaptateur par rapport au corps de l’adaptateur en tant que tel. En d’autres termes, lors de la rotation du balai d’essuyage contre la surface vitrée, le dispositif de verrouillage de l’adaptateur peut subir des efforts qui génèrent une torsion du dispositif de verrouillage. Un tel pivotement du dispositif de verrouillage peut alors provoquer une usure précoce du dispositif de verrouillage de l’adaptateur, celui-ci se tordant sous l’effet du pivotement. A terme, il peut rompre et libérer le balai d’essuyage par rapport au bras d’essuie-glace, lors du fonctionnement du système d’essuyage.
On comprend alors le besoin de remédier au problème ci-dessus, celui-ci pouvant être à l’origine d’incidents, à la fois pour le conducteur du véhicule qui comporte le système d’essuyage, et également pour les autres usagers de la route qui peuvent recevoir le balai d’essuyage ainsi libéré.
Le procédé de surveillance comprend en outre une étape de transmission des mesures enregistrées par l’au moins une unité de surveillance à une unité de surface de collecte.
Un exemple de déploiement d’une pluralité d’unités de surveillance est représenté sur la .
Chaque unité de surveillance 10 est tel que décrite précédemment.
La ou chaque unité de surveillance 10 est déposée sur un fond marin 110 en un emplacement cible respectif dudit fond marin.
Le sous-sol du fond marin présente une structure géophysique 112 à surveiller, par exemple un réservoir, qui comprend plus particulièrement des endroits à intérêt particulier 114.
Les unités de surveillance sont déployées une par une.
Plus particulièrement, chaque unité de surveillance est déposée à son tour sur le fond marin à son emplacement cible respectif.
Les emplacements cibles respectifs dépendent notamment de la structure géophysique 112, et éventuellement des endroits à intérêt particulier 114.
Chaque unité de surveillance est, par exemple, préalablement paramétrée, par exemple pour des paramètres d’acquisition et/ou d’enregistrement, par exemple la fréquence et la résolution d’acquisition.
La fréquence d’acquisition est, par exemple, égale à 500 Hz.
L’unité de surveillance est, par exemple, en outre associée à un identifiant unique.
En outre, un emplacement cible respectif est attribué à l’unité de surveillance.
Les paramètres initiaux, l’identifiant et/ou l’emplacement cible sont, par exemple, mémorisés dans la mémoire 22.
La ou les batteries de l’alimentation 28 de l’unité de surveillance 10 est ici préalablement chargée.
L’unité de surveillance 10 est reliée à une unité de surface de déploiement, plus particulièrement à un appareil de levage 48, ici un treuil, de sorte que l’appareil de levage soit adapté pour manipuler l’unité de surveillance 10.
L’appareil de levage 48 est agencé à la surface de l’eau. Plus particulièrement, l’appareil de levage 48 est, par exemple, agencé sur un navire ou une plateforme flottante.
Le circuit interne au sein d’un échangeur 49 qui fait partie du circuit secondaire du réacteur 4 voit donc passer un débit d’eau liquide en tant que fluide secondaire qui s’échauffe au contact de l’eau primaire au sein de l’échangeur 49, par aspiration naturelle depuis son collecteur d’entrée 490 en bas vers leur collecteur de sortie 491 en haut de celui-ci. L’eau secondaire crée alors un volume supérieur à une température dite chaude. La couche de séparation entre une température dite froide et la température dite chaude d’eau secondaire est désignée sous la dénomination de thermocline, comme symbolisé sous la dénomination thermocline en figures 6, 11 et 12.
Autrement dit, lorsque le réacteur SMR est en fonctionnement normal, le bassin d’eau B est configuré pour réaliser une stratification thermique verticale entraînant la formation d'une thermocline délimitée entre le bas du bassin à une température froide dans lequel la cuve de réacteur 4 est immergée et le haut du bassin à la température chaude. C’est la hauteur de la couche de thermocline qui va fixer le débit de refroidissement du circuit secondaire à travers les échangeurs 49. La circulation en circuit fermé S uniquement par convection naturelle de l’eau secondaire est symbolisée par les flèches en gris en .
Le débit par convection naturelle de l’eau secondaire se règle par des vannes de régulation 5 intégrées dans chacun des collecteurs de sortie 491 des échangeurs 49, comme illustrées à la . La température froide d’eau secondaire est régie par les conditions de température du bassin B d’eau secondaire. La température chaude est fixée par les vannes de régulation 5 dans les collecteurs de sortie 491, et par l’échange thermique au sein même des échangeurs 49.
Un exemple d’intégration d’une vanne de régulation 5 sous la forme d’une vanne 5 à papillon 50 dans un collecteur de sortie 491 est montrée aux figures 10A, 10B, 10C qui montrent la vanne dans une position respectivement complètement ouverte dans laquelle le maximum de débit d’eau secondaire du bassin peut passer, intermédiaire, et une complètement fermée dans laquelle aucun débit ne peut passer. Le papillon 5 est entrainé en rotation par l’arbre de sortie 51 d’un moteur électrique 52.
Avantageusement, l’extrémité de l’arbre 51 opposée à celle liée au papillon 50 est liée à une masselotte déportée 53. Comme montré en , en cas de panne électrique ou déclenchement d’arrêt d’urgence, la chute gravitaire de la masselotte 53 met la vanne 5 dans sa position complètement ouverte de sorte à faire circuler le débit maximal d’eau secondaire du bassin B.
En phase de démarrage du réacteur nucléaire, la thermocline est totalement confondue avec le niveau libre supérieur du bassin d’eau secondaire B. La hauteur motrice de circulation d’eau secondaire est alors maximale du fait du poids maximal de la colonne d’eau froide alimentant les entrées des échangeurs 49. L’appel de puissance thermique vers le circuit primaire est alors maximal, et la température moyenne de l’eau primaire baisse. L’abaissement de la température de l’eau primaire conduit à un refroidissement moyen du modérateur dans le cœur, induisant de fait une augmentation de la réactivité du cœur, et donc une augmentation de sa puissance thermique. Des conditions maximales de chauffage thermique du volume d’eau secondaire sont accompagnées d’une augmentation naturelle de la puissance du cœur, le réacteur 4 est donc naturellement stable. Comme déjà évoqué, la position de la vanne de laminage d’eau primaire 480, combinée aux positions de barre de pilotage 42 de la réactivité permettent toutefois de limiter l’augmentation de la réactivité du cœur, pour rester dans la gamme de montée en température de l’ensemble du bloc réacteur 4 et de son puits de cuve.
A contrario, lorsque la thermocline baisse de niveau, cela implique une élévation de la couche d’eau chaude secondaire, et donc une baisse de la hauteur motrice d’eau secondaire à travers les échangeurs 49 puisque la hauteur de colonne d’eau froide diminue. Alors, la circulation d’eau secondaire par convection naturelle diminue, diminuant de fait l’échange thermique entre circuits primaire et secondaire. Dans le cœur C, la baisse de l’évacuation de puissance conduit à une élévation de la température moyenne de l’eau primaire, et donc à une élévation de la température moyenne du modérateur dans le cœur. Il y a donc de fait une baisse de la réactivité par dilatation du modérateur, et la puissance neutronique et thermique produite baisse. Le réacteur est donc naturellement stable pour l’évacuation et le stockage thermique vers le volume d’eau secondaire défini par le bassin B. Typiquement, une différence d’altitude entre le plan médian du cœur C et le plan médian des échangeurs 49 d’environ 4 mètres permet la mise en place de la circulation naturelle d’un fluide primaire froid à 80°C en sortie d’échangeur 49, et chaud à 120°C en sortie du cœur C, en générant environ 1100 Pascal de pression motrice nécessaire pour vaincre les pertes de charge du cœur C, des échangeurs 49, et du reste du circuit primaire incluant la perte de charge additionnelle réglable formée par la couronne de laminage 480.