Pneumatique (1), destiné à être monté sur une jante creuse de type 15° drop center, comprenant une armature de carcasse radiale (2), ledit pneumatique comprenant une armature de sommet (4), comprenant deux couches de sommet de travail d'éléments (41, 42) de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange caoutchouteux, croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles (α1, α2) supérieurs à 8°, lesdits angles α1 et α2 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle, une couche C de mélange caoutchouteux étant disposée entre au moins les extrémités desdites deux couches de sommet de travail, l’armature de sommet (4) étant coiffée radialement d’une bande de roulement (5), ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets (3) par l’intermédiaire de deux flancs, dans lequel : - lesdites deux couches de sommet de travail (41, 42) étant seules présentes pour constituer l’armature de sommet (4) sur au moins 40 % de la largeur axiale de l’armature de sommet (5), - les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail (42) radialement la plus extérieure formant un angle (α2) avec la direction circonférentielle supérieur en valeur absolue à l’angle (α1) formé par les éléments de renforcement de la couche de sommet de travail (41) radialement la plus intérieure avec la direction circonférentielle, - la valeur absolue de la différence entre les valeurs absolues des angles (α2) et (α1) est supérieure à 4°, - l’angle moyen α satisfait la relation : 12+131*exp(-L/100) α étant défini par la relation α = Arctan((tan(|α1|)*tan(|α2|)) 1/2 ), L étant la largeur maximum du pneumatique mesurée selon la direction axiale et exprimée en mm, caractérisé en ce que le mélange caoutchouteux constituant au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail comprend une composition comprenant 60 à 80 pce de charges renforçantes, dont au moins 10 pce de noir de carbone de pyrolyse. Pneumatique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le noir de carbone de pyrolyse présente une teneur en cendres allant de 5 à 30% en poids, préférentiellement inférieure à 25% en poids, plus préférentiellement inférieure à 22% en poids, par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse. Pneumatique selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le noir de carbone de pyrolyse a une teneur en soufre supérieure à 2% en poids, de préférence allant de 2,5 à 5% en poids, par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le noir de carbone de pyrolyse a une teneur en zinc supérieure ou égale à 2% en poids, de préférence allant de 2,5 à 8% en poids, par rapport au poids total du noir de carbone de pyrolyse. Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et éventuellement d'au moins un autre élastomère diénique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprène synthétique en cas de coupage étant présent à un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres élastomères diéniques utilisés. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail de mélange caoutchouteux, outre le noir de carbone de pyrolyse, comprend une charge renforçante constituée : a - soit par du noir de carbone employé à un taux compris entre 30 et 70 pce, et de préférence entre 40 et 60 pce, b - soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m²/g employée à un taux compris entre 30 et 70 pce, et de préférence entre 40 et 60 pce, c - soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 30 et 70 pce, et de préférence entre 40 et 60 pce. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de sommet de travail (42) radialement la plus extérieure est inférieur à 1/6, dans lequel : FR2 est la force rupture en extension uniaxiale de chacun des câbles de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, F2 = p 2 * Tc * [(tan(|α1|)/((tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(|α2|) + C F ], avec Tc = 0.078 * P * Rs* ( 1-(Rs²-RL²)/(2*Rt*Rs) ), P : la pression de gonflage nominale du pneumatique selon l’ETRTO, C F = 0.00035*(min((L-80) / sin(|α1|), (L-80) / sin(|α2|), 480)-480), p 2 : le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus extérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du médian circonférentiel, Rs = Re - Es, Re : rayon extérieur du pneumatique mesuré au point radialement le plus extérieur sur la surface de la bande de roulement du pneumatique, ladite surface étant extrapolée pour combler les éventuels creux, Es : distance radiale entre le point radialement le plus à l’extérieur du pneumatique et sa projection orthogonale sur la face radialement extérieure d’un élément de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus à l’intérieur, RL : moyenne des rayons des points axialement les plus à l’extérieur de chaque côté du pneumatique, Rt : le rayon du cercle passant par trois points situés sur la surface extérieure de la bande de roulement en dehors des creux, définis à partir d’une extrémité d’épaulement à des distances axiales respectives égales à ¼, ½ et ¾ de la largeur de la bande de roulement. Pneumatique (1) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de sommet de travail (42) radialement la plus extérieure est inférieur à 1/8. Pneumatique (1) selon l’une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de sommet de travail (41) radialement la plus intérieure est inférieur à 1/3, dans lequel : FR1 est la force rupture en extension uniaxiale de chacun des câbles de la couche de travail radialement la plus intérieure, F1 = p 1 * Tc * [(tan(|α2|)/((tan(|α1|)+tan(|α2|))) / cos²(|α1|) + C F ], avec p 1 : le pas de pose des éléments de renforcement de la couche de sommet de travail radialement la plus intérieure, mesuré perpendiculairement aux éléments de renforcement au niveau du plan médian circonférentiel. Pneumatique (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce que le ratio d’utilisation du potentiel de rupture F1/FR1 de la couche de travail (41) radialement la plus intérieure est au moins 30 % supérieur au ratio d’utilisation du potentiel de rupture F2/FR2 de la couche de travail (42) radialement la plus extérieure. Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux couches de sommet de travail (41, 42) sont seules présentes pour constituer l’armature de sommet sur la totalité de la largeur axiale de l’armature de sommet (4).