INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(2) La désignation de la composition des oxydes dans le clinker de ciment à bas carbone en utilisant les plages spécifiques du coefficient d'alcalinité C, du rapport alumine-soufre P, du rapport alumine-silice N et du coefficient de saturation de calcaire Cs ; ou, l'utilisation des plages spécifiques du coefficient d'alcalinité, C, du rapport alumine-soufre P, du rapport alumine-silice N et du coefficient de saturation de calcaire Cs, pour déterminer les valeurs spécifiques des paramètres et dériver la composition des oxydes dans le clinker de ciment à bas carbone ;
(3) le calcul des rapports des matières brutes dans le clinker de ciment à bas carbone selon les niveaux des oxydes dans chaque type des matières brutes et la composition des oxydes dans le clinker de ciment à bas carbone ;
(4) la pesée des matières brutes selon les rapports calculés déterminés dans 3) ; le broyage et le mélange des matières brutes pour obtenir un mélange brut ;
(5) la calcination du mélange brut à 1100 à 1350 °C durant 30 à 120 minutes ; et
(6) le refroidissement du mélange brut calciné par un refroidisseur à grille ou des procédés de refroidissement d'air à base de laboratoire ; l'addition d'une certaine quantité de gypse au mélange brut refroidi ; le broyage du mélange brut pour obtenir une finesse avec une surface spécifique de 300 à 350 m 2 /kg ou un résidu au-dessous de 20 % (de préférence au-dessous de 15 %) sur un tamis de 45 µm, produisant ainsi le clinker de ciment à bas carbone.
Dans une classe de ce mode de réalisation, dans 2), les valeurs spécifiques des paramètres sont calculée en utilisant les formules suivantes : , , , et ;
où, cinq oxydes CaO, Al 2 O 3 , SO 3 , SiO 2 et Fe 2 O 3 sont exprimés en pourcentages en masse ; le coefficient de saturation de calcaire Cs considère la teneur de SO 3 pour réguler la proportion de chaux et de silicate et est ajusté sur la base du coefficient d'alcalinité C.
L'exigence pour définir des plages spécifiques des valeurs de paramètres pour la composition d'oxyde du clinker de ciment à bas carbone provient des considérations suivantes : les propriétés de résistance du clinker de ciment dépendent de l'interaction et de la coopération de divers minéraux tout au long de la procédure d'hydratation. Les plages spécifiques assurent que la composition minérale du clinker de ciment à bas carbone est dans un état optimalement équilibré et bien apparié. Tout en améliorant la réactivité des minéraux de basse activité tels que le sulfoaluminate de calcium et la bélite dans le clinker de ciment à bas carbone, les plages spécifiques assurent aussi l'équilibre optimal dans les rapports de teneur de minéraux cruciaux, tels que le sulfoaluminate de calcium, aux minéraux comme le gypse libre ou la bélite dans le clinker de ciment à bas carbone. De plus, les plages spécifiques atteignent la coordination et la collaboration spatiales et temporelles optimales entre les produits d'hydratation cristallins tels que l'ettringite et les produits d'hydratation de type gel comme l'hydrate de silicate de calcium (C-S-H), assurant des performances excellentes tout le long des stades précoce, moyen et ultérieur du clinker de ciment à bas carbone.
Par rapport aux procédés courants qui impliquent une étape de calcination secondaire pour les clinkers de ciment classiques contenant des minéraux comme le sulfoaluminate de calcium, le clinker de ciment à bas carbone exige juste une seule étape de calcination. Cela simplifie le processus, réduit l'utilisation d'énergie, diminue les émissions, abaisse les coûts, et améliore l'efficacité de production.
Le procédé décrit modifie les plages spécifiques des valeurs de paramètre pour que le clinker de ciment contrôle les rapports de composition minérale dans le clinker de ciment à bas carbone. La résistance précoce du ciment dépend de l'hydratation rapide du minéral de clinker C 4 A 3 Ṩ, la résistance à mi-stade est aidée par l'hydratation de C 5 S 2 Ṩ, et la résistance de stade ultérieur provient principalement de l'hydratation de C 2 S. Les processus d'hydratation de divers minéraux dans le clinker de ciment sont interassociés plutôt qu'indépendants. Ainsi, un choix bien fondé et la régulation des composants minéraux dans le clinker de ciment contribuent à créer un clinker de ciment à bas carbone avec des performances et des résultats d'application excellents.
En variante encore, l’unité de génération d’images peut comporter un module de projection du type DLP (« Digital Light Processing » en anglais).
Le réflecteur 130 est une pièce optique avec une face optiquement active et ici un substrat ayant une épaisseur non nulle qui sert de support à la face optiquement active.
La face active est ici tournée vers un miroir de repliement 120 pour intercepter le faisceau lumineux réfléchi en provenance du miroir de repliement 120.
Cette face active est au moins partiellement réfléchissante. De préférence, la face optiquement active comprend un traitement optique particulier faisant que cette surface optique présente une réflectivité spectrale élevée, par exemple supérieure à 85%, mieux supérieure à 90%, par exemple égale à 92%.
Préférentiellement, on utilise dans l’invention comme réflecteur 130 un miroir de puissance. Par exemple, le miroir de puissance peut être de type « freeform » ; ceci signifie que l’équation de surface de la face active n’est pas une simple sphère (miroir sphérique) mais peut s’écrire très simplement sous la forme d’une surface polynômiale (asphérique) en x et y, éventuellement additionnée d’un terme « conique », de révolution ou non. Dans d’autres modes de réalisation, les équations de surface peuvent s’écrire au moyen de polynômes de Zernike ou bien de Tchebychev.
En pratique, la forme (i.e. la géométrie) de la surface de la face optiquement active du réflecteur peut être conçue et calculée par simulation optique en fonction : - des différents paramètres optiques : taille (largeur et hauteur) et distance de projection de l’image virtuelle (distance œil-image), taille et position de l’unité de générations d’images 110, courbure du pare-brise 10, etc… ; et - des contraintes mécaniques : encombrement maximal de l’afficheur 100, position et inclinaison du pare-brise 10, position moyenne de l’individu 20 dans l’habitacle, position de la boîte à œil (« eyebox » en anglais), etc.
Le substrat comporte au moins une tranche. La tranche peut être définie comme la surface externe du substrat formée dans l’épaisseur du substrat dans une dimension transversale à la face optiquement active. De manière préférentielle, le substrat est de forme parallélépipédique et comporte quatre parties de tranche. Par exemple, une partie de tranche peut être définie comme une portion continue de tranche comprise entre deux arrêtes. La face optique active est ici rectangulaire.
Cette forme n’est pas limitative, et le substrat pourrait être par exemple être cylindrique et posséder ainsi une seule partie de tranche. En variante le substrat peut être de forme prismique.
Selon la forme du substrat, la face optique peut être par exemple circulaire, elliptique, carrée ou triangulaire.
Dans un mode préféré de réalisation, les substrats du miroir de repliement et du réflecteur peuvent être en verre minéral, par exemple un verre à base de silice (verre « soda lime ») ou bien un verre borosilicate (verre N-BK7 de la société Schott par exemple). Dans ce cas, ils peuvent être fabriqué par formage à partir d’une lame plane de verre (comme peuvent l’être les deux feuillets du pare-brise) qui portée à haute température se ramollit et s’effondre sur un moule de forme ajustée.
Avantageusement, l’épaisseur du substrat d’un miroir en verre n’augmente pas avec sa taille. Ainsi, la tranche d’un substrat en verre peut être d’environ 2 mm.
Dans d’autres modes de réalisation, le réflecteur est fabriqué en matière plastique transparente, par exemple en polycarbonate, en poly-méthacrylate de méthyle (PMMA), en polyuréthane (PU) ou en copolymères de cyclo-oléfines (COC). Dans ce cas, ils peuvent être fabriqués à chaud grâce à un procédé de moulage par injection ou bien un procédé de moulage par injection de réaction (« Reactive Injection Molding » ou RIM en anglais).
Ce type de fabrication en matière plastique nécessite l’utilisation d’un moule d’injection présentant une cavité ayant deux surfaces internes dont les formes sont ajustées très précisément.
Afin de garantir la solidité du miroir, et que celui-ci ne cède pas sous son propre poids par exemple, l’épaisseur du substrat d’un miroir en plastique augmente avec le diamètre de la face optiquement active. La tranche d’un substrat en plastique peut, par exemple, être comprise entre 4 et 8 mm d’épaisseur.
Afin de rediriger la lumière provenant du hublot 152 hors du champ de vision de l’individu, le réflecteur 130 comprend un élément optique 140 configuré pour réfléchir la lumière vers un piège à lumière.
Le piège à lumière est ici une portion de la surface interne 151 de la paroi 153 de l’enveloppe extérieur 150.
- un premier réseau de Bragg réalisé dans une première portion du cœur du guide d'onde exposée aux variations de la grandeur physique, ce premier réseau de Bragg comportant au moins trois motifs identiques alignés les uns derrières les autres le long de l’axe longitudinal du guide d'onde et séparés les uns des autres par un premier pas, ce premier réseau de Bragg présentant un spectre de puissance dont les pics se déplacent en réponse à une variation de la grandeur physique,
- un source optique raccordée au guide d'onde et apte à émettre un signal optique qui se propage le long de l’axe longitudinal de ce guide d'onde, les longueurs d’onde de ce signal optique émis étant comprises à l’intérieur d’une plage de longueurs d’onde d’intérêt située entre 200 nm à 5000 nm,
- un capteur raccordé au guide d'onde et apte à mesurer le signal optique émis par la source optique après qu’il ait interagi avec le premier réseau de Bragg,
- une unité électronique de traitement configurée pour :
- obtenir, à partir du signal mesuré par le capteur, un signal modulé par effet Vernier, ce signal modulé par effet Vernier correspondant à la superposition d’un signal mesuré résultant de l’interaction du signal optique émis avec le premier réseau de Bragg et d’un signal étalon correspondant à l’interaction du même signal optique émis avec un second réseau de Bragg dont le pas entre les motifs est différent du premier pas et dont les pics du spectre de puissance se déplacent moins en réponse à une même variation de la grandeur physique que les pics du spectre de puissance du premier réseau de Bragg, et
- calculer une mesure de la variation de la grandeur physique à partir de l’enveloppe du spectre de puissance du signal modulé par effet Vernier obtenu,
caractérisé en ce que le premier pas est telle que le spectre de puissance du premier réseau de Bragg présente plusieurs harmoniques discernables d’ordre supérieur à cent à l’intérieur de la plage de longueurs d’onde d’intérêt.
Les modes de réalisation de ce dispositif peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- le guide d’onde est une fibre optique biréfringente présentant un indice de réfraction ordinaire pour des ondes se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à une direction de polarisation ordinaire et un indice de réfraction extraordinaire pour les ondes se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à une direction de polarisation extraordinaire, la direction de polarisation extraordinaire étant différente de la direction de polarisation ordinaire et la sensibilité de l’indice de réfraction ordinaire aux variations de la grandeur physique à mesurer est différente de la sensibilité de l’indice de réfraction extraordinaire aux variations de la grandeur physique à mesurer, et
- la source optique est apte à émettre un signal optique comportant simultanément une onde se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à la direction de polarisation ordinaire et une onde se propageant dans le cœur avec une polarisation rectiligne parallèle à la direction de polarisation extraordinaire de sorte que le signal optique mesuré par le capteur est un signal optique modulé par effet Vernier.
2) L’unité de traitement comporte une mémoire contenant un enregistrement numérique du signal étalon et l’unité de traitement est configurée pour générer numériquement le signal modulé par effet Vernier à partir du signal mesuré par le capteur et de l’enregistrement numérique du signal étalon.
3) Le second réseau de Bragg est réalisé dans une seconde portion du cœur du même guide d'onde.
- le second réseau de Bragg est réalisé dans une seconde portion du cœur du même guide d'onde ou dans un autre guide d’onde, et
- la sensibilité du second réseau de Bragg aux variations de la grandeur physique est plus petite que la sensibilité du premier réseau de Bragg aux variations de la grandeur physique.
- le symbole « * » désigne l’opération de multiplication scalaire dans ce texte.
Ce pic d’ordre k est dans le domaine de l’optique.
Le spectre de puissance en réflexion est le spectre de puissance du signal optique réfléchi par le réseau de Bragg. Dans ce texte, à défaut d’indication contraire, le terme « spectre de puissance » désigne le spectre de puissance en réflexion.
Le spectre de puissance d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé comporte une succession de pics très rapprochés et très fins dans une plage de longueur d’onde d’intérêt d’au moins 100 nm de largeur dans le domaine de l’optique. De plus, les hauteurs de ces pics sont sensiblement les mêmes sur cette plage d’au moins 100 nm de largeur car chacun de ces pics correspond à un harmonique d’ordre très élevé. Autrement dit, le spectre de puissance d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé est un peigne de pics tels que défini dans l’introduction de ce texte. Un exemple d’un tel peigne est représenté sur la de l’article LUO2022.
Il est souligné qu’un réseau de Bragg d’ordre très élevé se distingue des réseaux de Bragg standards couramment utilisés dans le domaine de l’optique par plusieurs caractéristiques. Dans les réseaux de Bragg standards, le pas du réseau de Bragg standard est choisi pour :
- que longueur d’onde λ B de la fréquence fondamentale f B de résonance du réseau de Bragg soit dans le domaine de l’optique, ou
Ainsi, le pas de ces réseaux de Bragg standards sont systématiquement inférieurs à 50 µm ou 20 µm et, généralement, même inférieur à 10 µm. Dans ces conditions, le réseau de Bragg standard ne peut pas être un réseau de Bragg d’ordre très élevé. En effet, dans ce cas, même si des harmoniques d’ordre k supérieur à cent sont discernables dans son spectre de puissance, la longueur d’onde λ k de ces harmoniques n’est pas dans le domaine de l’optique. Autrement dit, les longueurs d’onde λ k des harmoniques d’ordre k supérieur à cent, sont toutes inférieures à 200 nm. A l’inverse, le pas d’un réseau de Bragg d’ordre très élevé est supérieur à 20 µm ou 50 µm et, souvent supérieure à 100 µm. Dans ces conditions, la longueur d’onde λ B de la fréquence fondamentale f B de résonance du réseau de Bragg d’ordre très élevé et les longueurs d’onde de ses harmoniques d’ordre inférieur à cent, ne sont pas dans le domaine de l’optique.
Les motifs des réseaux de Bragg standards sont couramment fabriqués en utilisant des impulsions de rayonnement ultraviolet ou des lasers à CO 2 et non pas des impulsions d’un laser femtoseconde. Les réseaux de Bragg fabriqués sans utiliser d’impulsions d’un laser femtoseconde présentent seulement des harmoniques discernables d’ordre inférieur à vingt. Il semble que cela provient du fait que les variations de l’indice de réfraction dans la fibre optique obtenues en mettant en œuvre ces autres procédés connus sont beaucoup moins franches que celles obtenues à l’aide d’un laser femtoseconde. Ainsi, un réseau de Bragg fabriqué sans utiliser d’impulsions d’un laser femtoseconde, même s’il présente un pas supérieur à 20 µm ou à 50 µm, n’est pas un réseau de Bragg d’ordre très élevé.
Il est aussi souligné qu’un réseau de Bragg ne doit pas être confondu avec une juxtaposition, le long d’une fibre optique, de cavités de Fabry-Perrot. En effet, les caractéristiques spectrales d’une fibre optique comportant une telle juxtaposition de cavités de Fabry-Perrot dépendent des longueurs de chaque cavité de Fabry-Perrot ainsi que de la réflectivité des dioptres situés à chaque extrémité de chaque cavité de Fabry-Perrot. Contrairement à un réseau de Bragg, les dioptres ne sont pas espacés les uns des autres d’un pas constant pour former une structure périodique.
Les réseaux de Bragg sont également fréquemment utilisés, dans le domaine des sources laser, pour former les dioptres d’extrémité d’une cavité de Fabry Perot de cette source laser. Dans ce cas, la réponse spectrale de cette cavité est principalement déterminée par la longueur de la cavité et non pas par les caractéristiques spectrales des réseaux de Bragg utilisés. Plus précisément, comme enseigné dans l’article LUO2022, la caractéristique spectrale des réseaux de Bragg est alors utilisée pour ajuster la ou les longueurs d’onde de la source laser. Cet usage des réseaux de Bragg est éloigné du domaine de la mesure d’une grandeur physique. En particulier, cet usage n’enseigne pas qu’une cavité de Fabry Perot peut avantageusement être remplacée par un seul réseau de Bragg d’ordre très élevé.
Le spectre de puissance d’un réseau de Bragg se déplace en fonction de la température, de l’allongement longitudinal de la fibre optique et de la pression hydrostatique. Pour obtenir un signal modulé par effet Vernier sensible à la force F, le réseau 20 est exposé à la force F et, plus précisément, soumis à la contrainte mécanique en traction exercée par cette force F sur l’extrémité 6. Par la suite, le réseau de Bragg qui est sensible à la grandeur physique à mesurer est appelé « réseau de mesure ». A l’inverse, le réseau 22 n’est pas ou est moins sensible à la grandeur physique à mesurer. Le réseau de Bragg qui est moins sensible à la grandeur physique à mesurer est appelé « réseau étalon ». Ici, un réseau de Bragg « sensible » à une grandeur physique désigne le fait que le spectre de puissance de ce réseau se décale lorsque la grandeur physique varie.
Dans ce premier mode de réalisation, pour rendre le réseau 22 moins sensible à la contrainte en traction exercée par la force F, il est isolé, par une structure isolante 30, des effets de la force F. Pour cela, dans cet exemple, la structure 30 comporte un bras rigide 32 attaché, sans aucun degré de liberté, au niveau d’un point d’attache 34 à un segment 36 de la fibre optique. Le segment 36 est situé entre les réseaux 20 et 22. Le bras 32 est fixe et immobile par rapport à la portion 40 de la fibre optique 4 qui s’étend du point 34 d’attache jusqu’à son extrémité 8. Le bras 32 est suffisamment rigide pour que la portion 40 ne soit pas soumise à la force F de traction.
Pour qu’un effet Vernier apparaisse, l’intervalle spectrale libre, noté ISL 22 , du réseau 22 est différent de l’intervalle spectrale libre, noté ISL 20 , du réseau 20. Pour cela, le pas Λ 22 du réseau 22 est différent du pas Λ 20 du réseau 20 en absence de toute sollicitation extérieure et donc en absence de la force F.
Le facteur M d’amplification de l’effet Vernier optique est défini par la relation suivante : M = ISL 22 /(ISL 22 -ISL 20 ). Plus ce facteur d’amplification est grand, plus la sensibilité du dispositif 2 est grande. Pour obtenir un facteur M élevé, c’est-à-dire supérieur à quatre et, de préférence, supérieur à dix ou vingt, les intervalles ISL 20 et ISL 22 doivent être proches et donc les pas Λ 20 et Λ 22 doivent aussi être proches l’un de l’autre. Ici, l’écart (ISL 22 -ISL 20 ) en valeur absolue est donc inférieur à ISL 22 /4 et, de préférence, inférieur à ISL 22 /10 ou ISL 22 /20. Pour cela, typiquement, le pas Λ 22 est compris entre 0,95Λ 20 et 1,05Λ 20 ou entre 0,98Λ 20 et 1,02Λ 20 .
L’invention concerne également un clapet ainsi défini, comportant des butées fixes limitant l’étendue de déplacement du piston hors du manchon.
L’invention concerne également un clapet ainsi défini, dans lequel le conduit principal comporte un renflement augmentant localement sa section de passage, un volet s’étendant dans le conduit principal au niveau du renflement, ce volet pivotant autour d’un axe normal à l’axe du conduit principal pour former l’organe d’obturation mobile, ce volet obturant le conduit lorsqu’il s’étend entièrement dans le renflement, et des moyens élastiques de rappel tendant continuellement à ramener volet dans la plage médiane.
L’invention concerne également un clapet ainsi défini, comportant des moyens de rappel comprenant au moins un élément élastique ayant une extrémité fixe reliée au conduit principal et son autre extrémité reliée au volet.
L’invention concerne également un système hydraulique comportant un vérin à double effet alimenté par des conduits et comportant un clapet ainsi défini équipant un conduit situé en partie inférieure de ce système.
L’invention concerne également un moteur d’aéronef comportant des aubes à calages variables alimentées par un système hydraulique ainsi défini.
déjà décrite est une représentation schématique d’un système hydraulique de commande de vérin à double effet en fonctionnement ;
déjà décrite est une représentation schématique d’un système hydraulique de commande de vérin à double effet à l’arrêt qui est en train de se vider ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une position médiane de fermeture ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une position de fermeture décalée vers la première plage d’ouverture et résultant d’un écart de pression inférieur un seuil ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du clapet selon l’invention lorsque son piston est situé dans la première plage d’ouverture du fait d’un écart de pression supérieur au seuil ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une autre position de fermeture décalée vers la deuxième plage d’ouverture et résultant d’un écart de pression inférieur un seuil ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du clapet selon l’invention lorsque son piston est situé dans la deuxième plage d’ouverture du fait d’un écart de pression supérieur au seuil prédéterminé ;
est une vue schématique en coupe longitudinale d’une première variante du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une position médiane de fermeture ;
est une vue schématique en coupe longitudinale d’une deuxième variante du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une position médiane de fermeture ;
est une vue schématique en coupe longitudinale d’une troisième variante du clapet selon l’invention lorsque son piston occupe une position médiane de fermeture ;
est une vue schématique en coupe longitudinale d’une quatrième variante du clapet selon l’invention sous forme d’un conduit coudé présentant une compacité améliorée ;
Selon un exemple de réalisation, l’élément de liaison 8 comprend un corps 81 creux et comportant la couche périphérique externe plastique. Le contact entre matières plastiques, de la platine 4 d’une part et de l’élément de liaison 8 d’autre part, permet avantageusement la réduction des frictions générées et, par voie de conséquence, prévient l’usure prématurée des pièces.
La description de l’élément de liaison 8 est ici faite en référence à un unique élément de liaison 8, néanmoins, selon la présente invention, l’interface de liaison 9 peut comprendre une pluralité d’éléments de liaison 8, notamment autant d’éléments de liaison que de moyens de liaison 62, chacun des éléments de liaison 8 étant monté sur l’un des moyens de liaison 62 du module lumineux 5. Il est donc entendu que toute description faite en référence à un élément de liaison 8 peut s’étendre à une pluralité d’éléments de liaison.