INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge 1 comprend ou consiste en des fumées de combustion. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge 1 comprend des effluents gazeux issus d’au moins une unité choisie dans le groupe constitué par : une raffinerie, un incinérateur, une unité de pétrochimie, une unité de chimie, une centrale électrique thermique, une papeterie, une éthanolerie, une sucrerie. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge 1 comprend des effluents gazeux issus d’une cimenterie, et/ou des effluents gazeux issus d’une unité de production de chaux, et/ou des effluents gazeux issus de hauts fourneaux. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les fumées de combustion proviennent d’une chambre de combustion (e.g. d’une chaudière) adaptée pour brûler un combustible, tel que du charbon, du gaz naturel, du fioul, du biogaz, de la biomasse, des déchets organiques, des déchets urbains, avec un comburant, en général de l’air.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge 1 comprend ou consiste en du biogaz, du gaz naturel, du gaz de synthèse, du gaz de raffinerie, du gaz de fermentation de biomasse, du gaz de cimenterie et/ou du gaz de haut-fourneaux.
Le dioxyde de carbone peut également être le dioxyde de carbone présent dans l’air. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge 1 comprend ou consiste en de l’air. Par exemple, l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 peut comprendre un dispositif de captage direct dans l’air (« Direct Air Capture » ou « DAC » selon la terminologie anglo-saxonne).
Pour le captage, plusieurs agents peuvent être utilisés, tels que des solvants et des solides. Selon l’invention, l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 met en œuvre au moins un solvant à base d’amines, et/ou au moins un solvant physique tel que par exemple à base de diméthyléther de polyéthylèneglycol), et/ou un équipement (d’adsorption physique) d’adsorption à température alternée.
Une technologie de captage de dioxyde de carbone très répandue s’appuie sur le phénomène de l’absorption, à savoir le passage d’une espèce chimique d’un gaz vers un liquide. Le gaz contenant les impuretés, ou l’espèce à séparer, est envoyé dans une colonne où il est mis en contact avec un solvant liquide, les deux flux pouvant être mis en œuvre selon différentes configurations hydrodynamiques (co-courant, courants croisés ou contre-courant, cette dernière solution étant préférée pour des raisons d’équilibre thermodynamique favorable). Cette absorption est réalisée à l’aide d’une solution absorbante, comprenant un solvant chimique ou un solvant physique, cette distinction étant liée au fait qu’il y ait ou non une réaction chimique entre le composant absorbé et le solvant.
Une absorption physique est préférée dans une logique de minimisation du coût énergétique du procédé ; celle-ci est particulièrement adaptée en cas de forte pression partielle de l’espèce à séparer.
L’absorption chimique est quant à elle préférée dans le cas de forte dilution et faible pression partielle de l’espèce à séparer et/ou dans le cas où l’on souhaite un fort taux de récupération de cette espèce, ou enfin si l’on souhaite atteindre une spécification sévère quant à la concentration maximale admissible de cette espèce dans le flux de gaz une fois lavé. Ainsi, pour le captage de dioxyde de carbone sur des fumées (industrielles) à faible valeur de concentration en dioxyde de carbone, typiquement comprises entre 3 et 15 % en volume (typiquement dans des gaz à faible pression), le lavage par absorption chimique, par exemple en utilisant un solvant aux amines, par exemple de type alcanolamine, est bien adapté.
Les solutions absorbantes couramment utilisées aujourd'hui sont les solutions aqueuses comportant un ou plusieurs composés réactifs ou présentant une affinité physico-chimique avec les composés acides. Les composés réactifs peuvent être par exemple et de façon non limitative des aminés (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non, saturées ou non), des alcanolamines, des polyamines, des acides aminés, des sels alcalins d’acides aminés, des amides, des urées, des phosphates, des carbonates ou des borates de métaux alcalins . Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la solution absorbante est une solution aqueuse comportant un ou plusieurs composés réactifs avec une fonction aminée et dont la structure est décrite de la page 6, ligne 1 à la page 7, ligne 3, de la demande de brevet WO2007/104856.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les composés réactifs représentent de 10% poids à 90% poids, préférablement entre 20% poids et 50% poids, très préférablement entre 25% poids et 40% poids, du poids total de la solutions absorbante.
L’absorption chimique aux solvants aux amines est basée sur les équilibres acidobasiques, la basse température favorisant la réaction entre l’amine basique et le dioxyde de carbone acide, la haute température favorisant la réaction inverse. Ainsi les procédés aux amines, utilisant par exemple une phase aqueuse à 20-50 % en masse d’amine(s), peuvent mettre en œuvre deux colonnes (non représentées) dans lesquelles le solvant circule de l’une à l’autre. Dans la première colonne, dénommée absorbeur, le flux à laver (i.e., la charge 1) est mis au contact du solvant aux amines à basse température. Le solvant aux amines s’écoule dans la colonne et capte le dioxyde de carbone. En fond de colonne, le solvant aux amines (solvant « riche ») atteint un taux de charge prédéterminé, ratio entre le nombre de moles de dioxyde de carbone capté et le nombre de moles d’amines ; en tête de colonne, le flux gazeux sort quant à lui à des spécifications prédéterminées, à savoir une teneur en dioxyde de carbone par exemple près de 10 fois plus faible que la teneur initiale dans les fumées. Le solvant riche est envoyé vers la seconde colonne, dénommée régénérateur, dont le fonctionnement est similaire à celui d’une colonne à distiller, opérant à haute température. Le solvant aux amines régénéré (solvant « pauvre ») peut quant à lui être renvoyée vers l’absorbeur. Le solvant aux amines circule ainsi en continu en boucle fermée d’une colonne à l’autre en passant préférablement par un échangeur de chaleur charge/effluent permettant de refroidir le solvant pauvre et de préchauffer le solvant riche tout en économisant de l’énergie à l’échelle du procédé.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, pendant l’acquisition du bloc de données d’ordre i+k, la fourniture à un utilisateur, via une interface utilisateur, d’informations issues de données générées lors du traitement de bloc d’ordre i.
Selon un mode de réalisation, le traitement élémentaire comprend l’amélioration de signaux provenant d’agents de contraste sur l’image élémentaire par rapport à d’autres signaux de sorte à obtenir une image élémentaire améliorée.
Selon un mode de réalisation, le traitement élémentaire comprend la détection de signaux d’agents de contraste sur l’image élémentaire ou sur une image issue de l’image élémentaire de sorte à obtenir un ensemble de positions d’agents de contraste.
Selon un mode de réalisation, le traitement de bloc d’ordre i comprend le suivi d’agents de contraste sur plusieurs images élémentaires ou images issues d’images élémentaires.
Selon un mode de réalisation, le traitement de bloc d’ordre i comprend des traitements élémentaires mis en œuvre pour des sous-blocs de données respectifs, en parallèle.
Selon un mode de réalisation, la séquence d’acquisition individuelle comprend le stockage du jeu de données élémentaires dans une première mémoire, le procédé comprenant, le transfert du bloc de données élémentaires d’ordre i vers une deuxième mémoire, mis en œuvre, au moins en partie, préalablement au traitement de bloc.
Selon un mode de réalisation, la première mémoire et la deuxième mémoire sont des mémoires vives, le bloc de données élémentaires étant transmis de la première mémoire à la deuxième mémoire sans passer par une autre mémoire.
L’invention se rapporte également à un système d’acquisition et de traitement d’ondes ultrasonores, configuré pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.
Avantageusement, le système d’acquisition comprend les moyens matériels et logiciels configurés pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.
Avantageusement, le système d’acquisition et traitement comprenant : un système d’acquisition comprenant le réseau de transducteurs et configuré pour mettre en œuvre l’étape d’acquisition, un système de traitement configuré pour mettre en œuvre l’étape de traitement séquentiel.
Selon un mode de réalisation, le système d’acquisition comprend la première mémoire et le système de traitement est destiné à être relié en communication avec le système d’acquisition, le système de traitement comprenant la deuxième mémoire.
L’invention se rapporte également à un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le système selon l’invention à exécuter les étapes du procédé selon l’invention.
L’invention se rapporte également à un support lisible par ordinateur sur lequel est enregistré le programme d'ordinateur.
: une séquence d’acquisition individuelle,
: une étape d’acquisition du procédé selon l’invention,
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première turbine 26 est adaptée pour traiter au moins une partie 24 de l’effluent gazeux 18 pour produire de l’électricité.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une deuxième turbine (non représentée) est adaptée pour traiter au moins en partie la première vapeur d’eau 22 et/ou la deuxième vapeur d’eau 23 pour produire de l’électricité (non représenté).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’électricité est utilisée pour apporter des calories à l’unité réactionnelle de RWGS 8 et/ou à l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 et/ou à l’unité d’électrolyse de l’eau 5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’électricité 25 est utilisée pour apporter des calories à l’unité réactionnelle de RWGS 8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’électricité 25 peut être utilisée pour alimenter un four électrique permettant de préchauffer la charge de l’unité réactionnelle de RWGS 8.
Unité de purification par adsorption En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, à la sortie de la première turbine 26, le gaz 27 est envoyé dans une unité optionnelle de purification par adsorption 28 pour éliminer un flux comprenant des molécules oxygénées 30 (e.g. méthanol, éthanol et/ou propanol) et des oléfines légères. Le gaz purifié 29 est recyclé à l’entrée de l’unité réactionnelle de RWGS 8.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la purification est effectuée au moyen d’un ou des adsorbants choisis dans le groupe des terres activées, des zéolithes de type faujasite, NaX, NaY, de l’alumine, et du charbon actif.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, unité de purification par adsorption 28 comprend un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température inférieure à 100°C, de préférence inférieure à 50°C ; - pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 5,0 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 2,0 MPa et de préférence de 0,1 MPa à 0,5 MPa.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la désorption des alcools adsorbés est effectuée au moyen d’un gaz chaud et sec (i.e., contenant moins de 500 ppm par mole d’eau), ne contenant sensiblement pas d’oxygène, par exemple de l’azote, ou éventuellement du dioxyde de carbone, avec les conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 50°C et 300°C, de préférence entre 100°C et 300°C ; - pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 5,0 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 2,0 MPa et de préférence de 0,1 MPa à 0,5 MPa.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les alcools sont séparés du gaz de désorption par condensation et le gaz de désorption est réutilisé pour désorber de nouveau les alcools.
La illustre ainsi une mise en œuvre de l’invention permettant d’augmenter le rendement en coupe hydrocarbonée 21 en convertissant la totalité du dioxyde de carbone. De plus le méthane, sous-produit des réactions de RWGS et Fischer-Tropsch peut avantageusement être converti dans l’unité réactionnelle de RWGS 8 par la réaction avec de l’eau pour former du CO et du H 2 , réaction connue de l’homme du métier sous le nom de SMR.
Unité de séparation de dioxyde de carbone Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une unité de séparation de dioxyde de carbone et optionnellement de méthane (non-représentée), composés potentiellement présent dans le gaz de RWGS 9. Avantageusement, le dioxyde de carbone peut être recyclé dans l’unité réactionnelle de RWGS 8.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de séparation de dioxyde de carbone est disposée entre l’unité réactionnelle de RWGS 8 et l’unité réactionnelle FT 13. Avantageusement, la taille de l’unité réactionnelle FT 13 peut ainsi être diminuée.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de séparation de dioxyde de carbone est disposée en sortie de l’unité réactionnelle FT 13.
Selon une sixième caractéristique de l’invention, la batterie de traction constitue une première batterie de traction, ledit logement étant adapté pour recevoir une seconde batterie de traction adaptée pour alimenter aussi le moteur de traction, l’ouverture du logement étant aussi adaptée pour permettre un retrait simultanément de la première et de la seconde des deux batteries de traction.
représente une vue extérieure d’un premier mode de réalisation d’un véhicule selon l’invention qui comporte un couvercle d’un logement des batteries de traction qui est représenté fermé.
représente une vue extérieure du premier mode de réalisation du véhicule selon l’invention avec le couvercle du logement des batteries de traction qui est représenté ouvert, les batteries de traction étant représentées hors du logement.
représente une vue extérieure d’un second mode de réalisation d’un véhicule selon l’invention qui comporte un couvercle d’un logement d’une batterie de traction qui est représenté de fermé.
représente une vue extérieure du second mode de réalisation du véhicule selon l’invention avec le couvercle du logement des batteries de traction qui est représenté ouvert, les batteries de traction étant représentées hors du logement.
En référence aux dessins 1 et 2 est représenté un véhicule 1 à propulsion électrique qui comporte un moteur électrique de traction qui est alimenté en électricité par un ensemble de batteries de traction, avec une première partie de ces batteries de traction qui constitue une batterie de traction principale qui est positionnée dans le véhicule 1 de manière difficilement amovible et une seconde partie 3 de ces batteries de traction qui est constitué par deux batteries de traction 3 et qui est positionnée dans au moins un logement 2 qui est débouchant vers l’extérieur du véhicule 1, permettant un retrait de ces deux batteries de traction 3 depuis l’extérieur du véhicule 1.
Est représenté sur la , les deux batteries de traction 3 qui sont adaptées pour être positionnées de manière amovible dans le logement 2.
Le logement 2 comporte deux connecteurs 21 et chaque batterie de traction 3 comporte un connecteur 31 adapté pour être automatiquement connecté à un des deux connecteurs 21 du logement 2 lors du positionnement de ladite batterie de traction 3 dans le logement 2, permettant d’alimenter le moteur électrique de traction en courant électrique.
Le logement 2 comporte un couvercle 4 basculant et des moyens de verrouillage (non représentés) pour bloquer ledit couvercle 4 dans une position fermée permettant de bloquer les deux batteries de traction 3 dans le logement 2 lors de l’utilisation du véhicule 1, tel que représenté sur la .
Le logement 2 comporte des moyens de maintien temporaire 5 permettant de maintenir temporairement le couvercle 4 dans la position fermée le temps d’activer les moyens de verrouillage.
Le couvercle 4 participe à la mise en place des deux batteries de traction 3, faisant que les moyens de maintien temporaire 5 doivent avoir une tenue suffisante pour ne pas s’ouvrir avant que le conducteur ne soit positionné face au couvercle 4 pour accompagner son basculement.
Le couvercle 4 comporte deux évidements 41 pour positionner les deux batteries de traction 3, permettant lors de la fermeture du couvercle 4 de basculer les deux batteries de traction 3 dans le logement 2, positionnant en connecteurs 21 du logement 2 en contact avec les connecteurs 31 des deux batteries de traction 3.
Suivant l’architecture retenue, les deux batteries de traction 3 peuvent soit :
- constituer les deux seules batteries de traction 3 présentent dans le véhicule 1 ; ou
- constituer deux batteries de traction 3 qui viennent en complément de la batterie de traction principale, qui est difficilement amovible.
Les gommes peuvent, par exemple, être sélectionnées dans le groupe composé de gomme cassia, de gomme karaya, de gomme konjac, de gomme tragacanthe, de gomme tara, de gomme d'acacia et gomme arabique.
mieux encore, le polymère cellulosique cationique peut comprendre au moins un groupe ammonium quaternaire comprenant au moins un groupe hydrocarboné C 8 -C 30 , tel qu’un groupe alkyle C 8 -C 30 .
Mieux encore, le polymère cellulosique cationique peut être un hydroxyéthylcellulose quaternisé modifié avec au moins un groupe ammonium quaternaire comprenant au moins une chaîne grasse C 8 -C 30 , de préférence un groupe hydrocarboné C 8 -C 30 , et, mieux encore, un groupe alkyle C 8 -C 30 . Ce polymère cellulosique cationique peut être appelé alkylhydroxyéthylcellulose quaternisé contenant une chaîne grasse C 8 - C 30 .
On peut citer comme exemples d’alkylhydroxyéthylcelluloses quaternisés contenant des chaînes grasses C 8 -C 30 les produits Quatrisoft LM 200, Quatrisoft LM-X 529-18-A, Quatrisoft LM-X 529-18B (alkyle C12) et Quatrisoft LM-X 529-8 (alkyle C12) ou Softcat Polymer SL100, Softcat SX-1300X, Softcat SX-1300H, Softcat SL-5, Softcat SL-30, Softcat SL-60, Softcat SK-MH, Softcat SX-400X, Softcat SX-400H, Softcat SK-L, Softcat SK-M et Softcat SK-H, commercialisés par la société Amerchol et les produits Crodacel QM, Crodacel, QL (alkyle C12 ) et Crodacel QS (alkyle C18) commercialisés par la société Croda.
La quantité de (a-1) polymère(s) cationique(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,05 % en poids ou plus et, mieux encore, de 0,1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Il est préférable que le polymère cellulosique cationique ait au moins un groupe ammonium quaternaire, de préférence un groupe trialkylammonium quaternaire et, mieux encore, un groupe triméthylammonium quaternaire.
- transmettre un signal de fermeture à la vanne lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire est inférieure à la pression seuil,
- déplacer l’organe mobile de la première position à la seconde position pour fermer la vanne.
la est une représentation schématique fonctionnelle du système d’alimentation selon un mode de réalisation de l’invention lorsque la vanne est en position ouverte,
la est une représentation schématique fonctionnelle du système d’alimentation selon un mode de réalisation de l’invention lorsque la vanne est en position fermée.
chacun des groupes R 1 et R 2 désigne un groupe alkyle en C 1 -C 3, de préférence un groupe méthyle ou éthyle et, mieux encore, un groupe méthyle,
R 3 désigne un groupe alkyle en C 1 - C 24, de préférence un groupe méthyle ou éthyle et, mieux encore, un groupe méthyle,
n désigne un nombre entier compris entre 0 et 30, de préférence entre 0 et 10 et, mieux encore, égal à 0 et
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone est purifié avant d’être introduit dans l’unité réactionnelle de RWGS. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS est purifié avant d'être introduit dans l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch, en amont ou en aval de la deuxième unité de séparation. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier effluent d’eau est purifié avant d'être introduit dans l’unité d’électrolyse de l’eau. Les étapes de purification des effluents visent à éliminer au moins partiellement les composés soufrés, azotés, des halogènes, métaux lourds et métaux de transition. Les principales technologies de purification des gaz sont : adsorption, absorption, réactions catalytiques.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de captage et de conversion du dioxyde de carbone, comprenant les étapes suivantes : - traiter la charge dans une unité de captage de dioxyde de carbone pour produire un effluent riche en dioxyde de carbone ; - convertir de l’eau dans une unité d’électrolyse de l’eau pour produire de l’oxygène et de l’hydrogène ; - traiter l’effluent riche en dioxyde de carbone avec l’hydrogène dans une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS pour produire un gaz de RWGS enrichi en CO et en eau ; - convertir le gaz de RWGS dans une unité réactionnelle Fischer-Tropsch pour produire un effluent FT ; - optionnellement générer une première vapeur d’eau dans l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch pour alimenter en énergie thermique l’unité de captage de dioxyde de carbone ; - traiter l’effluent FT dans une première unité de séparation pour produire au moins un effluent hydrocarboné, un premier effluent d’eau et un effluent gazeux ; - oxyder au moins une partie de l’effluent gazeux, après détente optionnelle dans une turbine, dans une unité réactionnelle de combustion à l’air pour produire un effluent de combustion comprenant du dioxyde de carbone et de l’eau ; - envoyer l’effluent de combustion dans l’unité de captage de dioxyde de carbone ; et - traiter l’effluent hydrocarboné dans une unité réactionnelle à l’hydrogène pour produire au moins une coupe hydrocarbonée, par exemple aux spécifications requises pour les applications de transport.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de RWGS comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 700°C et 1200°C, préférentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; - pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; - vitesse spatiale du gaz à l'entrée du réacteur comprise entre 5000 NL/kg cata /h et 40000 NL/kg cata /h ; - catalyseur comprenant un métal ou une combinaison de métaux choisis parmi le groupe consistant en les éléments Ni, Cu, Fe, Co, Pt, Pd, Ru, Ag et Au, préférablement de fer, de cuivre et/ou de nickel. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur pour la réaction de RWGS comprend un support, par exemple à base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicée.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle FT comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 170°C et 280°C, de préférence entre 190°C et 260°C et préférentiellement entre 210°C et 240°C ; - pression absolue comprise entre 1,0 MPa et 6,0 MPa, de préférence entre 1,5 MPa et 3,5 MPa et préférentiellement entre 2,0 MPa et 3,0 MPa ; - catalyseur comprenant du cobalt ou du fer, de manière préférée du cobalt, le catalyseur comprenant optionnellement un support, par exemple à base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicée ou de titane.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de combustion à l’air comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 4 MPa ; - température comprise entre 600°C et 2000 °C, de préférence entre 800°C et 1800°C et de manière préférée entre 900°C et 1500°C ; - présence d’air utilisé pour la combustion, avec un taux d’aération compris entre 1 et 2, et préférablement d’au moins égal à 1,2, le taux d’aération étant défini comme le ratio du débit molaire d’air injecté par rapport au débit d’air théorique pour une oxydation complète de tous les combustibles.