INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un deuxième objet de l’invention est une machine tournante comportant un stator, un rotor apte à tourner autour d’un axe de rotation par rapport au stator, au moins un capteur de vibrations du rotor, le capteur de vibrations étant monté sur le stator, au moins une tête de traitement thermique, qui occupe une plage angulaire déterminée de moins de 360° autour de l’axe de rotation en face du rotor, qui est sans contact avec le rotor et qui est apte à appliquer au rotor sans contact avec le rotor dans la plage angulaire déterminée une puissance de chauffe, étant montée sur le stator, au moins un capteur de position angulaire en rotation du rotor autour de l’axe de rotation par rapport au stator étant monté sur le stator, un contrôleur d’équilibrage du rotor, caractérisée en ce que le contrôleur d’équilibrage du rotor est apte à régler la puissance de chauffe où H est un paramètre de réglage d’une amplitude de moment de flexion créé par la tête de traitement thermique et est un réel supérieur ou égal à zéro, β est un paramètre de réglage d’une phase de la puissance de chauffe, r est un coefficient de sensibilité de flexion du rotor à la puissance de chauffe appliquée par la tête de traitement thermique, le coefficient r de sensibilité étant préenregistré dans le contrôleur d’équilibrage, au moins une carte prescrite de stabilité du rotor pour au moins une vitesse de rotation déterminée du rotor autour de l’axe de rotation par rapport au stator et pour au moins une position axiale de la tête de traitement thermique, étant préenregistrée dans le contrôleur d’équilibrage et indiquant au moins une zone stable et au moins une zone instable pour des couples de valeurs de H et de β, la carte de stabilité étant paramétrée par un facteur F r de réduction de vibrations déterminé au moins dans la zone stable, le contrôleur d’équilibrage du rotor et le capteur de vibrations étant configurés pour mettre en œuvre au moins les étapes suivantes, effectuées d’une manière itérative pendant la rotation du rotor autour de l’axe de rotation par rapport au stator à la vitesse de rotation déterminée, pour, à chaque itération k : au cours d’une première étape, mesure, par le capteur de vibrations, d’une amplitude V k d’une vibration V du rotor et d’une phase α k de la vibration V du rotor par rapport à une référence de phase selon l’équation , au cours d’une deuxième étape, identification d’une valeur H k du paramètre de réglage H et d’une valeur β k du paramètre de réglage β, qui sont situées dans la zone stable de la carte prescrite de stabilité et pour lesquelles , par le contrôleur d’équilibrage, au cours d’une troisième étape, application de la puissance de chauffe par la tête de traitement thermique via le contrôleur d’équilibrage au rotor et en présence de la vibration V mesurée par le capteur de vibrations.
Un troisième objet de l’invention est un programme d’ordinateur, comportant des instructions de code pour la mise en œuvre au moins les deuxième et troisième étapes du procédé d’équilibrage du rotor d’une machine tournante tel que décrit ci-dessus, lorsque le programme d’ordinateur est exécuté sur un contrôleur.
Préférentiellement, les configurations de saisie sont collectées dans une pluralité d’échantillons et saisies dans le modèle ; chaque échantillon comprend un ensemble de paramètres, comprenant les paramètres de phase minérale, le type d’ions dopés, et les quantités de dopage des ions ; et chaque ensemble de paramètres est organisé dans une matrice d’échantillon X.
Préférentiellement, la matrice d’échantillon X est cartographiée dans les groupes de cartographie de configuration en utilisant la fonction suivante :
sachant que ∅ i est la fonction de cartographie de configuration qui cartographie la matrice d’échantillon dans le groupe de cartographie de configuration ; W ei et β ei sont des matrices de pondération générées de manière aléatoire et des matrices de biais qui cartographient la matrice d’échantillon dans le groupe de cartographie de configuration ; Z i représente le i-ième groupe de cartographie de configuration ; et n est un nombre naturel ;
chaque groupe de cartographie de configuration comprend k nœuds de configuration, k est un nombre naturel ; n groupes de cartographie de configuration forment la matrice de cartographie de configuration Z n = [Z 1 , Z 2 , .., Z n ] ;
la matrice de cartographie de configuration Z n est cartographiée dans les nœuds d’amélioration en utilisant la fonction suivante :
sachant que ξ est la fonction d’activation non linéaire qui cartographie à partir du groupe de cartographie de configuration dans les nœuds d’amélioration ; la fonction d’activation non linéaire est l’une quelconque parmi une fonction sigmoïde, une fonction gaussienne, une fonction de tangente hyperbolique, une fonction d’activation d’une unité linéaire rectifiée, ou une fonction de base trigonométrique ; W hm et β hm sont des matrices de pondération générées de manière aléatoire et des matrices de biais qui cartographient à partir du groupe de cartographie de configuration dans les nœuds d’amélioration ; H j est la j-ième série de nœuds d’amélioration ;
m nœuds d’amélioration forment la matrice de nœuds d’amélioration H m = [H 1 , H 2 , .., H m ] ; la matrice de cartographie de configuration et la matrice de nœuds d’amélioration sont combinées dans la matrice d’augmentation A n+m = [Z n | H m ] ; une matrice Y est exprimée en utilisant la fonction suivante :
Y = A n+m W ;
sachant que W est la matrice de pondération de la matrice d’augmentation A n+m vers la matrice Y.
L’utilisation du modèle divulgué comprend :
1) l’acquisition de paramètres de phase minérale et du type d’ions dopés du clinker de ciment ;
2) la saisie des paramètres de phase minérale, du type d’ions dopés, et des quantités de dopage des ions dans le modèle pour prédire l’activité du clinker de ciment, en générant ainsi une matrice qui simule l’effet de l’introduction des ions dopés dans le clinker de ciment ;
3) la détermination de quantités de dopage cibles des ions en analysant la matrice ; et
4) la conduite d’une vérification expérimentale en se basant sur les quantités de dopage cibles des ions, puis la réalisation d’un dopage d’ions et de processus de calcination pour produire du clinker de ciment à activité réglable.
Les avantages suivants sont associés au modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment.
Le modèle divulgué et son application sont basés sur les caractéristiques de phase minérale du clinker de ciment, les types d’ions dopés, et les quantités de dopage des ions. En exploitant les données techniques existantes dans le domaine du clinker de ciment, y compris les facteurs d’influence des ions dopés sur l’activité d’hydratation du clinker de ciment, le modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment est établi. Le modèle permet une prédiction précise de l’activité du clinker de ciment et établit un plan de pré-contrôle pour gérer l’activité du clinker de ciment avant le processus de calcination. En résultat, les processus de dopage des ions et de calcination sont réalisés en se basant sur le plan de pré-contrôle, en obtenant ainsi le clinker de ciment à activité réglable.
L’étape E8 est un deuxième test dans lequel le module de traitement 53 compare la valeur courante f de fréquence de résonance à la valeur de la fréquence de résonance de référence fedi. Si la valeur absolue de l’écart entre les valeurs f et fedi est comprise dans l’intervalle prédéterminé I, alors on passe à l’étape E 9. Sinon, on passe à l’étape E10.
A l’étape E9, le module de traitement 53 déduit que la conduite est partiellement pleine et plus de la moitié. Le module de traitement 53 estime alors le remplissage de la conduite en fonction de l’écart f-fv et on passe ensuite à l’étape E13 pour afficher le résultat.
L’étape E10 est un troisième test dans lequel le module de traitement 53 compare la valeur courante f de fréquence de résonance à la fréquence de résonance de référence fedi correspondante. Si l’écart entre les valeurs fedi et f est inférieur au seuil prédéterminé S, alors on passe à l’étape E 11. Sinon, on passe à l’étape E12.
A l’étape E11, le module de traitement 53 déduit que la conduite est pleine et on passe alors à l’étape E12 pour calculer la conductivité du liquide.
A l’étape E12, étant donné que la conduite est pleine, le module de traitement 53 calcule la conductivité à partir de l’écart fedi-f relatif au circuit 3 électrique résonant. On passe ensuite à l’étape E13 pour afficher le résultat.
Finalement, à l’étape E13, le module de traitement 53 affiche et/ou transmet les résultats obtenus aux étapes E7, E9, E11 et E12.
La illustre très schématiquement un dispositif de mesure de la présence et la conductivité électrique d’un liquide à l’intérieur d’une conduite, selon un deuxième mode de réalisation préféré de l’invention.
Selon ce deuxième mode de réalisation, le dispositif 1 comporte des premier 3a et deuxième 3b circuits électriques résonants comprenant des première 32a, 33a et deuxième 32b, 33b paires d’armatures métalliques respectivement. La première paire d’armatures métalliques 32a, 33a est disposée sur un premier demi-contour de la conduite 7 et la deuxième paire d’armatures métalliques 32b, 33b est disposée sur un deuxième demi-contour de la conduite 7.
Le système électronique 5 est configuré pour acquérir des première et deuxième valeurs courantes de fréquences de résonance issues des premier 3a et deuxième 3b circuits électriques résonants. Le système électronique 5 permet de comparer ces valeurs à des fréquences des deux circuits enregistrées d’une part lorsque la conduite était vide et d’autre part lorsque la conduite était remplie d’eau ionisée, selon le procédé décrit par la .
On notera qu’une différence de fréquence de résonance entre les première et deuxième valeurs courantes est indicative d’une différence de la permittivité de l’isolant entre les armatures à cause de la présence d’une interface liquide-air. En effet, la permittivité relative d’un liquide par rapport à l’air est assez significative. Par exemple, la permittivité relative de l’eau par rapport à l’air est de l’ordre de 80. Ainsi, la proportion du liquide 13 dans l’isolant entre les armatures affecte sensiblement la capacité du condensateur. Une augmentation du niveau du liquide 13 à l’intérieur de la conduite 7 fait augmenter la capacité générant une baisse de la fréquence de résonance. Ainsi, différentes valeurs de fréquences de résonance des premier 3a et deuxième 3b circuits résonants est indicative d’un non remplissage de la conduite 7.
En revanche, lorsque la conduite 7 est remplie, il n’y a pas d’interface air-liquide au niveau des armatures des premier 3a et deuxième 3b circuits électriques résonants et par conséquent, la fréquence de résonance mesurée est indicative uniquement de la nature et en particulier, de la conductivité du liquide 13.
Dans le cas où l’axe de la conduite 7 au niveau du ou des circuit(s) électrique(s) résonant(s) 3a, 3b est sensiblement vertical (i.e. dans la direction de la pesanteur), la conduite 7 ne peut être que vide ou remplie ce qui facilite la mesure de la conductivité du liquide.
Toutefois, dans le cas, où l’axe de la conduite au niveau du ou des circuit(s) électrique(s) résonant(s) 3a, 3b n’est pas sensiblement vertical, alors une des paires d’armatures métalliques se trouvera dans une section inférieure de la conduite 7 tandis que l’autre paire d’armatures métalliques se trouvera dans une section supérieure de la conduite 7. Ainsi, si la conduite 7 n’est pas remplie, la valeur de la fréquence de résonance issue de la paire d’armatures placée dans la section inférieure est plus petite que celle issue de la paire d’armatures placée dans la section supérieure de la conduite 7. Dans ce cas, si la valeur de la conductivité associée à la paire d’armatures placée dans la section supérieure n’est pas quasiment nulle, alors, le système électronique 5 déduit que l’interface air-liquide existe au niveau de la section supérieure de la conduite et par conséquent, la valeur de la conductivité issue de la paire d’armatures placée dans la section inférieure de la conduite 7 représente bien la conductivité du liquide.
En variante, le système électronique 5 peut être configuré pour évaluer le remplissage de la conduite 7 en comparant les première et deuxième valeurs courantes de fréquences de résonance afin de s’assurer du remplissage de la conduite 7 avant de déterminer la conductivité électrique du liquide 13 à l’intérieur de cette conduite 7.
Par ailleurs, pour un liquide 13 dont la conductivité est déjà connue, le taux de variation entre les première et deuxième valeurs courantes de la fréquence de résonance permet au système électronique 5 d’évaluer le niveau du liquide 13 dans la conduite 7. Par exemple, la conductivité du liquide 13 peut d’abord être déterminée au niveau d’une conduite 7 orientée verticalement. Ensuite, le taux remplissage d’une conduite 7 orientée horizontalement peut être déduit en fonction du taux des première et deuxième valeurs courantes de fréquences de résonance issues des premier 3a et deuxième 3b circuits résonants respectivement. Un calibrage de la conduite 7 selon différents niveaux en fonction de la fréquence de résonance ou de la conductivité peut être réalisé préalablement avec différents liquides.
D’une manière générale, il est possible de détecter selon l’invention, le niveau de remplissage de la conduite 7 ainsi que la mesure de la conductivité du liquide lorsque la conduite est au moins à moitié pleine.
La divulgation établit le modèle en utilisant un volume limité de données techniques existantes, en surmontant le défi de données insuffisantes sur les lésions dopés et l’activité d’hydratation du clinker de ciment. En outre, le modèle présente une grande précision et robustesse, en répondant à la rareté des échantillons de données pour le dopage des ions et l’activité du clinker du ciment. La solution technique réduit significativement le cycle de développement du clinker de ciment, minimise les frais de recherche et le développement et donne des conseils personnels techniques dans la compréhension du mécanisme des caractéristiques de la régulation de l’activité dans le clinker de ciment.
La description fait office d’aperçu de la divulgation. Afin de faciliter une meilleure compréhension des procédés techniques divulgués et de faciliter sa mise en œuvre pratique en se basant sur les informations fournies dans la spécification, une description détaillée d’une forme de réalisation privilégiée de la divulgation, complétée par des illustrations d’accompagnement, va être présentée ci-dessous.
La est un diagramme schématique d’un modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment selon un exemple de la divulgation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Pour mieux illustrer la divulgation, des formes de réalisation détaillant un modèle de prédiction de l’activité du clinker du ciment sont décrites ci-après. Il est à noter que les formes de réalisation suivantes sont destinées à décrire et non pas à limiter la divulgation.
La divulgation crée un modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment ; et le modèle est établi et entraîné en utilisant un système d’apprentissage général.
Les paramètres de la phase minérale, les types d’ions dopés, et les quantités de dopage des ions de clinker de ciment sont saisis dans le modèle. Et le modèle fonctionne automatiquement pour prédire l’activité du clinker de ciment lorsqu’une quantité d’ions dopés désirée est incorporée, ou pour prédire la quantité d’ions dopés optimale qui maximise l’activité du clinker de ciment.
Ce modèle convient pour divers types de clinker de ciment, comprenant du clinker de ciment Portland, du clinker de ciment d’aluminate, du clinker de ciment de sulphoaluminate calcique et du clinker de ciment de ferroaluminate. Pendant le processus d’entraînement du modèle, les paramètres de phase minérale du clinker de ciment sont collectés et utilisés à partir de sources existantes de la technique antérieure.
Préférentiellement, les paramètres de phase minérale comprennent une pluralité de paramètres de structure cristalline de chaque phase minérale dans le clinker de ciment.
Les phases minérales comprennent du silicate dicalcique (C 2 S), du silicate tricalcique (C 3 S), de l’aluminate calcique (CA), de la grossite (CA 2 ), de l’aluminate tricalcique (C 3 A), de la mayénite (C 12 A 7 ), de la ferrite dicalcique (C 2 F), de l’aluminoferrite tétracalcique (C 4 AF), de l’aluminodiferrite hexacalcique (C 6 AF 2 ), de la dialuminoferrite hexacalcique (C 6 A 2 F), de l’yé’élimite (C 4 A 3 $), de la ternésite (C 5 S 2 $), de la gehlénite (C 2 AS), de la périclase (MgO), du gypse libre (f-CaSO 4 ) et de la chaux libre (f-CaO). La pluralité de paramètres de structure cristalline comprend au moins trois éléments parmi une énergie de formation, une répartition d’ordre de liaison et de longueur de liaison, une structure électronique, un groupe d’espace, le nombre d’électrons non liants, la charge effective, la densité de charge locale, l’espacement interplanaire, et les paramètres de réseau. Les paramètres de phase minérale du clinker de ciment peuvent être dérivés par des calculs de premier principe. Par exemple, la théorie fonctionnelle de densité et le Pack d’énergie totale séquentielle de Cambridge peuvent être utilisés pour les calculs de propriété de relaxation et d’électronique. La densité partielle des états peut être calculée en analysant les contributions d’état atomiques dans les phases minérales par rapport à la résolution de dynamique angulaire. Le calcul permet l’investigation de la structure électronique. Alternativement, les paramètres de phase minérale peuvent être obtenus par une synthèse de laboratoire, la réalisation d’une étude exhaustive de la bibliographie, et la collecte d’informations dans des usines de ciment.
Préférentiellement, les paramètres de phase minérale comprennent au moins trois des paramètres structuraux cristallins.
Un procédé d’entraînement du modèle comprend :
1) l’acquisition des paramètres de phase minérale, du type d’ions dopés, et des quantités de dopage des ions ; les paramètres de phase minérale étant obtenus comme décrit ici ; un ensemble de données d’échantillon pour l’entraînement du modèle est divisé en un ensemble d’entraînement et un ensemble de test ;
2) la saisie des paramètres de phase minérale, des types d’ions dopés, et des quantités de dopage des ions dans le modèle sous forme de configurations de saisie ; les configurations de saisie étant collectées dans une pluralité d’échantillons ; et chaque échantillon comprenant un ensemble de paramètres organisés dans une matrice d’échantillon X ;
3) l’harmonisation des paramètres, comprenant le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration, le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie, le nombre (m) de nœuds de configuration, et le nombre d’époques d’itération afin d’optimiser la performance prédictive du modèle, de sorte que l’erreur quadratique moyenne et la racine d’erreur quadratique moyenne du modèle sont toutes deux éditées ; que les paramètres sont de nouveau réglés et que le processus est répété jusqu’à ce que l’erreur quadratique moyenne, la racine d’erreur quadratique moyenne et le coefficient de détermination répondent aux critères indiquant que le modèle est qualifié.
Les critères stipulent que l’erreur quadratique moyenne et la racine d’erreur quadratique moyenne du modèle sont toutes deux en dessous de 1, et que le coefficient de détermination (R 2 ) est supérieur ou égal à 0,850.
Préférentiellement, le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration est un nombre naturel allant de 5 à 60 ; le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie est un nombre naturel allant de 5 à 50 ; le nombre (m) de nœuds d’amélioration est un nombre naturel allant de 5 à 70 ; et le nombre d’époques d’itération est un nombre naturel allant de 10 à 70. Le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration et le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie de configuration détermine le nombre de cartographies de configurations supplémentaires utilisées pour représenter les données de saisie. Préférentiellement, lorsque m ≤ 20, on a k > 5, et, lorsque m > 20, on a k ≤ 15.
Le domaine de l’invention est celui des communications au sein d’un réseau de communication, par exemple un réseau informatique mettant en œuvre le protocole IP.
Plus précisément, l’invention concerne les services de résolution de noms, par exemple DNS (en anglais « Domain Name System »), et propose une solution contribuant à détecter la présence d’un serveur malveillant impliqué dans la résolution de noms.
Le développement de l’Internet s’appuie sur un ensemble d’offres de services pour les marchés grand public et entreprises. Parmi celles-ci, les offres dites multi-services, dont les offres « Triple Play » (car proposant simultanément un accès à Internet, à des contenus vidéo (dont la diffusion de programmes télévisés) et à des services conversationnels (téléphonie sur IP)), ont accaparé une part importante du marché.
L’un des facteurs communs aux offres des opérateurs est la présence systématique d’une passerelle domestique ou d’entreprise, souvent appelée CPE (« Customer Premises Equipment »), HG (« Home Gateway ») ou encore « box ». Un tel CPE sert classiquement d’interface entre le réseau local d’un utilisateur (« Local Area Network » (LAN)) et le réseau d’un opérateur auprès duquel l’utilisateur a souscrit une offre de service (« Internet Service Provider » (ISP), en anglais). C’est donc un équipement d’accès au réseau d’un opérateur par lequel transite le trafic caractéristique des différents services souscrits par l’utilisateur.
Le CPE étant un point de passage pour le trafic en provenance ou à destination d’un utilisateur via un réseau d’opérateur, des attaques peuvent être menées sur cet équipement, par exemple pour intercepter des données sensibles de l’utilisateur, telles que des données bancaires.
A titre d’exemple, une attaque consiste à modifier la configuration des informations DNS stockées dans un CPE, descriptives d’au moins un serveur de confiance associé à au moins une interface réseau via laquelle le CPE est apte à communiquer.
Pour rappel, un service DNS permet d’associer une ressource (par exemple de type nom de domaine, URI (en anglais « Uniform Resource Identifier », en français « identifiant uniforme de ressource »), etc.) avec une ou plusieurs adresses IP pour accéder à cette ressource. Par exemple, le service DNS permet à un terminal connecté au CPE d’obtenir les adresses IPv4 et/ou IPv6 associées à un nom de domaine.
Ainsi, quand un terminal connecté au CPE veut joindre un serveur applicatif identifié par un nom de domaine, une requête de résolution DNS est relayée par le CPE vers l’un au moins des serveurs DNS de confiance configurés dans le CPE. Une connexion est alors établie entre le terminal et le serveur applicatif en utilisant la ou les adresses IP retournées par le serveur DNS au CPE.
Si un attaquant souhaite capter le trafic d’un utilisateur et intercepter certaines de ses données, il peut, selon un premier exemple, fournir à l’utilisateur une adresse IP d’un serveur applicatif malveillant utilisé par l’attaquant, en lieu et place d’une adresse IP du serveur applicatif (légitime) auquel l’utilisateur souhaitait initialement accéder. Pour ce faire, l’attaquant peut modifier la configuration des informations DNS stockées dans le CPE pour qu’il relaie les requêtes DNS émises par le terminal vers un serveur DNS malveillant géré par l’attaquant, au lieu du serveur DNS de confiance initialement configuré. Toutes les communications qui nécessitent des échanges DNS peuvent ainsi être interceptées par le serveur DNS malveillant. L’attaquant peut alors rediriger le trafic de l’utilisateur victime de l’attaque vers des serveurs frauduleux qui émuleront certains sites (par exemple, des serveurs utilisés pour réaliser une transaction financière).