INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La méthode de regroupement classique de Montel et Gouel est décrite dans le document suivant :
Montel, F. and Gouel, P. L. 1984. A New Lumping Scheme of Analytical Data for Compositional Studies. In SPE Annual Technical Conference and Exhibition. Society of Petroleum Engineers.
Cette méthode permet de calculer les paramètres critiques tels que la température critique T c , la pression critique P c , la masse molaire M w , et le facteur acentrique ω. Cette méthode peut définir les relations suivantes :
avec i et j les constituants de la composition.
L’approche d’Avaulée, appelée aussi corrélation d’Avaulée, est décrite dans le document suivant :
Avaullée, L. 1996. Mise au point de méthodes de caractérisation thermodynamique des fluides pétroliers en vue de la prédiction de leurs propriétés volumétriques et des expériences d'injection de gaz dans les huiles de gisement, thèse de l’Université d’Aix-Marseille, Aix-en-Provence, France, Thesis number 96 AIX3 0050
3) Application d’un modèle thermodynamique Lors de cette étape, on applique un modèle thermodynamique au modèle compositionnel déterminé à l’étape 2. Le modèle thermodynamique permet un équilibrage thermodynamique des différentes phases du fluide hydrocarboné, afin de déterminer un paramètre de floculation à partir du modèle compositionnel. Le modèle thermodynamique a notamment pour entrée au moins une propriété physique (de préférence toutes les propriétés physiques) issue du modèle compositionnel, et a pour sortie au moins un paramètre de floculation, appelé également deuxième paramètre de floculation.
Selon un mode de réalisation, un modèle thermodynamique peut mettre en œuvre un calcul d’équilibre thermodynamique (appelé algorithme de flash) capable de gérer l’existence simultanée d’une phase vapeur, d’une phase liquide hydrocarbonée, et d’une seconde phase liquide asphalténique. Il peut alors s’agir d’un calcul d’équilibre triphasique liquide-liquide-vapeur. Par exemple non limitatif, l’algorithme de flash utilisé peut être celui proposé par Michelsen dans les documents suivants :
Michelsen, M.L., Fluid Phase Equilibria, 9 (1982), 1-19
Michelsen M.L., Fluid Phase Equilibria, 9 (1982), 21-40
Le modèle thermodynamique utilisé pour ce calcul dans cet algorithme peut être l’équation d’état cubique Peng & Robinson couplée avec la loi de mélange d’Abdoul-Péneloux, tels que décrits notamment dans les documents suivants :
Abdoul, W., 1987, Une méthode de contribution de groupes applicable à la corrélation et la prédiction des propriétés thermodynamiques des fluides pétroliers, Thèse de I'université d'Aix-Marseille III, France ; et
La composition selon l’Exemple 1 qui incluait PGP (Polyion Gel Particle) avec deux silicones différents a fourni une bonne sensation au toucher des cheveux.
La composition selon les Exemples comparatifs 1-3 qui incluaient PGP sans deux silicones différents a fourni une mauvaise sensation au toucher.
Exemple 1 et Exemples Comparatifs 3-4 Préparation
Chacune des compositions selon l'Exemple 1 et les Exemples comparatifs 3-4 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le Tableau 2. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le Tableau 2 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières.
Les compositions selon l’Exemple 1 et l’Exemple comparatif 3 ont été préparées comme expliqué ci-dessus.
Les étapes de préparation de la composition selon l’Exemple comparatif 4 étaient les suivantes.
De l’alcool cétéarylique, du Stéareth-20 et de l’hydroxypropylcellulose de cétyle ont été ajoutés à l’eau avec un bain-marie chauffé à 70°C. Après élimination d’un mélange d’alcool cétéarylique, de Stéareth-20 et de cétyle hydroxypropylcellulose ainsi obtenu à partir du bain d’eau et refroidissement à environ 40°C, deux silicones avec de l’isododécane ont été ajoutés et émulsifiés par homogénéisateur. Enfin, du caprylyl glycol et du parfum ont été ajoutés.
Ex. 1 Ex. Comp. 3 Ex. Comp. 4 STÉARETH-20 0,50 0,50 0,50 CÉTYLE HYDROXYÉTHYLCELLULOSE 0,50 0,50 0,50 ACIDE PHYTIQUE (50 % en poids) 0,21 0,21 - HYDROXYDE DE SODIUM 0,08 0,08 - ALCOOL CÉTÉARYLIQUE 3,00 3,00 3,00 POLYQUATERNIUM-67 0,26 0,26 - POLYQUATERNIUM-6 0,62 0,62 - CAPRYLYL GLYCOL 0,70 0,70 0,70 DIMÉTHICONE [5 cst] 3,00 6,00 3,00 DIMÉTHICONE [500 000 cst] 3,00 - 3,00 ISODODÉCANE 7,00 7,00 7,00 PARFUM qs qs qs EAU qsp 100 qsp 100 qsp 100 Lissé des cheveux 0,15 0,17 0,16 Passage des doigts avant l’humidification 0,20 0,24 0,26 Passage des doigts après l’humidification 0,17 0,24 0,19
Évaluations
La douceur et le passage éventuel des doigts à travers les cheveux ont été évalués par des instruments.
(Lissé des cheveux)
Le lissé des cheveux auxquels chaque composition a été appliquée a été évalué par évaluation instrumentale à l’aide du HRT (Handy Rub Tester) TL701 (Trinity-Lab. Inc.).
0,1 g de chaque composition ont été appliqués sur 1 g de cheveux (chinois, moyennement décolorés) et séchés avec un sèche-cheveux. Le coefficient de friction des cheveux séchés a été mesuré à l’aide du HRT TL701. Les mesures ont été effectuées huit fois et une valeur moyenne a été déterminée.
Plus la valeur est faible, meilleur est le lissé des cheveux.
(Passage des doigts)
Selon un mode de réalisation, chacun des deux rails latéraux comporte un premier rebord longitudinal espacé d’un deuxième rebord longitudinal, le premier rebord longitudinal et le deuxième rebord longitudinal faisant chacun saillie depuis la portion plane et la portion montante et formant un couloir de réception pour une dite première roue de la machine de levage.
Grâce à ces caractéristiques, la remorque permet un guidage latéral de la machine de levage afin de la sécuriser et diminuer le risque d’accidents telle qu’une chute de la machine de levage.
Selon un mode de réalisation, le premier rebord longitudinal est parallèle au deuxième rebord longitudinal.
Selon un mode de réalisation, chacun des deux rails latéraux comporte des ancrages pour ancrer des sangles d’arrimage destinées à maintenir la machine de levage sur la remorque. Selon un mode de réalisation, les ancrages comportent par exemple un orifice traversant ménagé dans le rail latéral ou une patte saillante fixée à un rebord longitudinal. Par exemple les sangles peuvent coopérer avec les roues et/ou avec le corps de la machine de levage.
Similairement, le rail central peut comporter un ancrage pour ancrer des sangles d’arrimage destinées à maintenir la machine de levage sur la remorque.
Selon un mode de réalisation, la portion montante de chacun des deux rails latéraux est située entre l’essieu et l’extrémité longitudinale avant de la remorque, la portion montante du rail central étant située vers l’arrière de la remorque par rapport à la portion montante de chacun des deux rails latéraux.
Selon un mode de réalisation, la portion montante du rail central est située entre l’essieu et l’extrémité longitudinale avant de la remorque, la portion montante de chacun des deux rails latéraux étant située vers l’arrière de la remorque par rapport à la portion montante du rail central.
Selon un mode de réalisation, l’essieu comporte en outre une paire de roues supplémentaire espacées dans une direction transversale de la remorque.
Selon un mode de réalisation, la remorque comprend un deuxième essieu comportant une paire de roues espacées dans une direction transversale de la remorque, et situé à distance de la première paire de roues selon la direction longitudinale de la remorque.
Selon un mode de réalisation, la remorque de transport est apte à transporter un chariot élévateur embarqué à trois roues du type TMM (Chariots élévateurs à mât) ou TMT (Chariots élévateurs à fourche télescopique).
Selon un mode de réalisation, la remorque est formée d’un seul tenant. C’est-à-dire que le ou chaque essieu, les deux rails latéraux et le rail central sont solidaires et fixés au châssis.
Selon un mode de réalisation de la remorque, les espaces formés entre respectivement chacun des deux rails latéraux et le rail central ne contiennent pas d’élément supplémentaire. C’est-à-dire que le châssis porte seulement les deux rails latéraux et le rail central.
Selon un mode de réalisation, la remorque présente une symétrie axiale selon un axe longitudinal de la remorque.
Selon un mode de réalisation, le châssis et les rails de la remorque sont réalisés en acier.
Selon un mode de réalisation, la remorque présente une masse inférieure à 1000 kg, préférentiellement comprise entre 400 kg et 900 kg, plus préférentiellement d’environ 600 kg.
Ainsi, la remorque est adaptée pour être attelée à un véhicule léger.
Les figures 7(a), 7(b) et 8 sont des graphiques illustrant des exemples de performances radioélectriques atteintes par un dispositif 10 comprenant un élément d’excitation 150.
En particulier, les graphiques de la figure 7(a) montrent l’évolution du coefficient de réflexion actif simulé en fonction de la fréquence pour un dispositif 10 dont chaque cellule 100 comprend des nervures 152-h, selon des modes de réalisation de l’invention. La détermination par simulation du coefficient de réflexion actif permet notamment de caractériser la variation de l’impédance active du dispositif 10, en prenant en compte un élément rayonnant entouré d’une infinité d’éléments rayonnants semblables (i.e. réseau infini) associés à un gradient de phase d’une onde électromagnétique. Le gradient de phase permet d’orienter le faisceau résultant en émission du dispositif 10 selon un angle d’incidence donné. Les graphiques de la figure 7(a) mettent en évidence une stabilisation de l’impédance active sur un grand secteur angulaire. En effet, le coefficient de réflexion actif représenté sur la figure 7(a) est inférieur à -10 dB pour une large bande de fréquences Ka et X de l’onde électromagnétique quelle que soit la direction de propagation du faisceau d’émission (i.e. selon les coordonnées sphériques , avec et ).
Les graphiques de la figure 7(b) montrent l’évolution du gain simulé d’une onde électromagnétique dans une continuité de directions d’émission (ou ) données du faisceau résultant en émission, en co-polarisation et cross-polarisation de la source RF, pour un dispositif 10 dont chaque cellule 100 comprend des nervures 152-h, selon des modes de réalisation de l’invention. La détermination par simulation d’un tel diagramme de rayonnement sur un secteur angulaire donné peut être corrélé à la variation de l’impédance active sur ce secteur angulaire d’un élément rayonnant alimentée par une onde électromagnétique et positionné au centre d’un petit réseau (par exemple au centre de 24 autres éléments rayonnants similaires et connectés à une charge), prenant ainsi en compte le couplage mutuel entre les éléments rayonnants ainsi que les effets de bord associés à ce petit réseau. Les graphiques de la figure 7(b) mettent en évidence une stabilisation du diagramme de rayonnement dans tous les plans d’émission du dispositif 10, ainsi qu’une faible diminution de gain en polarisation croisée allant de 3 à 5 dB. En effet, la variation du gain en polarisation principale de ce diagramme de rayonnement dit « environné » (i.e. graphiques de la figure 7(b)) est reliée à la variation de l’impédance active en fonction de la direction du faisceau. Ainsi, plus le gain est stable sur un ensemble de directions d’incidence du faisceau, plus la dégradation de l’impédance active est faible lorsqu’un faisceau est pointé dans ces directions.
Le mode de transmission des ondes hyperfréquences dans les amplificateurs et dans le panneau rayonnant 10 sont différents. En effet, les ondes à la sortie du panneau rayonnant sont transmises par l’intermédiaire d’un guide d’onde (ridgé) alors que les ondes dans l’amplificateur se propagent généralement à l’aide d’une ligne dite « ligne microruban » ou « ligne microstrip » (« microstrip line » en anglais) qui peut être tout type de ligne de transmissions hyperfréquences adaptée. Le passage du mode de propagation des ondes HF en guide d’ondes depuis le panneau rayonnant vers la ligne microstrip des amplificateurs est réalisé via l’intermédiaire d’une transition adaptée.
Selon certains modes de réalisation, un élément d’excitation 150 peut comprendre une transition antipodale dite « Vivaldi » 154 agencée à l’intérieure de la cellule 100, permettant de réaliser une transition entre un guide d’onde et une ligne microstrip.
Comme représenté sur la vue en perspective d’une cellule de la , une transition antipodale 154 comprend une première structure métallique 154-1 s’étendant dans un premier plan (X’,Z), et une deuxième structure métallique 154-2 s’étendant dans un deuxième plan (X’,Z) parallèle au premier plan (X’,Z).
Selon certains modes de réalisation, la transition antipodale 154 peut être une « structure tri-plan » (ou « ligne tri-plaque ») telle que la transition antipodale 154 comprend une troisième structure métallique 154-3 s’étendant dans un troisième plan (X’,Z) parallèle aux premier et deuxième plans (X’,Z). En particulier, la première structure métallique 154-1 peut être disposée entre la deuxième structure métallique 154-2 et la troisième structure métallique 154-3. Dans ce cas, la troisième structure métallique 154-3 a une forme équivalente à la deuxième structure métallique 154-2.
Dans des modes de réalisation, une transition antipodale 154 peut comprendre en outre un substrat diélectrique 154-0 comprenant au moins une première face diélectrique et une deuxième face diélectrique, la deuxième face diélectrique étant opposée et parallèle à la première face diélectrique, les première et deuxième faces diélectriques s’étendant l’axe du cadre Z. Dans ces modes de réalisation, la première structure métallique 154-1 correspond à une première gravure métallique 154-1 disposée sur la première face diélectrique, et la deuxième structure métallique 154-2 correspond à une deuxième gravure métallique 154-2 disposée sur la deuxième face diélectrique. Dans les modes de réalisation où la transition antipodale 154 est une « structure tri-plan », le substrat diélectrique 154-0 peut comprendre une troisième face diélectrique s’étendant l’axe du cadre Z et parallèle aux première et deuxième faces diélectriques. En particulier, la première face diélectrique peut être disposée entre la deuxième et la troisième face du substrat diélectrique 154-0. Dans ce cas, la troisième structure métallique 154-3 correspond à une troisième gravure métallique 154-3 disposée sur la troisième face diélectrique et ayant une forme équivalente à la deuxième gravure métallique 154-2.
Dans certains modes de réalisation, le substrat diélectrique 154-0 peut être positionné à l’intérieur du cadre de support 130 et relié par une ou deux arêtes opposées ou bien par deux surfaces latérales intérieures opposées du cadre de support 130, par un bord de substrat, et/ou un premier et un deuxième bords de substrat noté g0-1 ou g0-2, de longueur de substrat et définis selon l’axe du cadre Z, à partir de l’entrée de cadre 131 (i.e. position d’entrée ) jusqu’à une position de substrat notée , tel que et que (ou ).
Dans des modes de réalisation, la position de substrat selon l’axe du cadre Z peut être agencée entre l’entrée de cadre 131 et une position de fente , de sorte que le substrat diélectrique 154-0 se situe dans une première partie de longueur correspondant au cadre de support 130 sans fente avec . Alternativement, la position de substrat peut être agencée entre la sortie de cadre 132 (i.e. position de sortie ) et une position d’une fente 133-n, tel . Dans ce cas, une partie du substrat diélectrique 154-0 et une partie de la fente 133-n peuvent se recouvrir (ou être « superposées ») sur une distance de recouvrement comprise entre et .
En outre, la première structure métallique (ou gravure) 154-1 peut former un microruban conducteur agencé à l’entrée de cadre 131 (i.e. position d’entrée ). La première structure métallique (ou gravure) 154-1 est progressivement élargie dans le premier plan (X’,Z), à l’intérieur du guide d’onde jusqu’à une première position de gravure de manière à être connectée à un premier bord de substrat g0-1. La deuxième structure métallique (ou gravure) 154-2 (et éventuellement la troisième structure métallique ou gravure 154-3) peut former un plan de masse à partir d’une position inférieure à la position d’entrée de l’entrée de cadre 131 jusqu’à une deuxième position de gravure . La deuxième structure métallique (ou gravure) 154-2 (et éventuellement la troisième structure métallique ou gravure 154-3) peut également former un microruban conducteur progressivement élargi dans le deuxième plan (X’,Z),à l’intérieur du guide d’onde de la deuxième position de gravure jusqu’à la première position de gravure de manière à être connectée au deuxième bord de substrat g0-2. Il est à noter que le champ électrique s’établit alors entre la première structure métallique (ou gravure) 154-1 et la deuxième structure métallique (ou gravure) 154-2 (et éventuellement entre la première structure métallique ou gravure 154-1 et la troisième structure métallique ou gravure 154-3) selon l’axe de polarisation X’ représenté sur la .
Avantageusement, la première position de gravure , selon l’axe du cadre Z, est disposée entre l’entrée de cadre 131 et la position de substrat , et la deuxième position de gravure , selon l’axe du cadre Z, est disposée entre l’entrée de cadre 131 et la première position de gravure .
Dans les modes de réalisation où la position de substrat est agencée entre la sortie de cadre 132 et une position d’une fente 133-n, la première position de gravure selon l’axe du cadre Z peut être agencée entre la position de substrat et la position de la fente 133-n. Dans ce cas, une partie des première et deuxième gravures métalliques et une partie de la fente 133-n peuvent se recouvrir (ou être « superposées ») au moins partiellement sur une distance de recouvrement comprise entre et .
Dans des modes de réalisation, les structures métalliques (ou gravures) 154-1, 154-2 (et éventuellement 154-3) peuvent être caractérisées par une épaisseur définie dans un plan perpendiculaire aux plans (X’,Z). En particulier, l’épaisseur de chaque structure métallique (ou gravure) peut être égale à l’épaisseur de mur .
Avantageusement, la forme de chaque gravure métallique de la transition antipodale 154 est configurée pour faire « tourner » le champ électrique.
Selon certains modes de réalisation, un élément d’excitation 150 peut comprendre un nombre d’éléments métalliques planaires 156-t s’étendant dans le plan (X,Y) et disposés les uns au-dessus des autres selon l’axe du cadre Z. « t » est un indice associé aux différentes fentes, avec . Avantageusement, dans de tels modes de réalisation, l’élément d’excitation 150 comprend en outre une paroi de fermeture 11-0 agencée au niveau de l’entrée de cadre 131 de la cellule (et par extension de la face d’entrée 11 du dispositif 10).
Dans certains modes de réalisation, la machine électrique est apte à être en prise avec le rotor principal par l’intermédiaire d’un moyen de couplage réversible mobile entre une position de couplage dans laquelle la machine électrique peut entraîner le rotor principal lors d’un fonctionnement en mode moteur ou être entraînée par le rotor principal ou la turbine libre lors d’un fonctionnement en mode générateur, et une position de découplage dans laquelle la machine électrique est découplée du rotor principal.
Contrairement à la roue libre, qui n’autorise un transfert de puissance que dans le sens de la machine électrique vers le rotor principal, le moyen de couplage permet, lorsqu’il est activé, c’est-à-dire dans la position de couplage, de lier mécaniquement la machine électrique et le rotor principal par l’intermédiaire de la boîte de transmission, de telle sorte que la machine électrique peut entraîner le rotor principal, et inversement. Par ailleurs, lors d’un fonctionnement 100% thermique, le moyen de couplage en position de découplage permet d’empêcher l’entrainement de la machine électrique par la turbine libre.
Cette configuration permet d’augmenter le nombre de modes fonctionnels réalisables par cette architecture. En particulier, en plus des modes de fonctionnement 100% électrique ou hybride lorsque la machine électrique réversible fonctionne en mode moteur, la machine électrique réversible peut être entraînée par le rotor principal ou la turbine libre lors d’un fonctionnement en mode générateur, de manière à produire de l’électricité pour la fournir à différents équipements de l’aéronef, ou pour recharger la batterie haute tension.
Cette génération peut avoir lieu en vol ou au sol. La machine électrique est alors entraînée par la turbine libre, en d’autres termes par le moteur thermique qui entraîne également le rotor principal. En outre, la génération électrique peut également être réalisée lors d’un mode de fonctionnement dit « éolien », dans lequel le rotor principal, par exemple l’hélice, est entraînée en rotation par l’avancement de l’aéronef et entraîne la machine électrique.
Dans certains modes de réalisation, le moyen de couplage réversible est un embrayage. Un embrayage présente l’avantage d’être pilotable à distance, par exemple par l’intermédiaire d’une unité de contrôle, et peut notamment passer de la position de couplage à la position de découplage à n’importe quel moment en vol. Le turbopropulseur peut comprendre un dispositif de synchronisation permettant de réaliser ce passage de la position de couplage à la position de découplage.
Dans certains modes de réalisation, le turbopropulseur comprend un arbre de couplage ayant une première extrémité en prise avec la boîte de transmission, et une deuxième extrémité en prise avec l’arbre de générateur. La deuxième extrémité peut être en prise avec l’arbre de générateur via les engrenages d’un boîtier d’accessoires.
Contrairement aux configurations habituelles des turbopropulseurs, dans lesquelles la turbine libre et le générateur de gaz sont séparés, l’arbre de couplage permet de lier physiquement l’arbre de générateur avec la boîte de transmission, et donc avec l’arbre de turbine par l’intermédiaire de la boîte de transmission. On notera que l’arbre de couplage est de préférence souple pour compenser les éventuels décalages dans l’alignement de ces différents organes.
On comprend donc que cette configuration permet à la machine électrique d’entraîner l’arbre de générateur, et donc le générateur de gaz, par l’intermédiaire de l’arbre de couplage. Il est ainsi possible d’utiliser la machine électrique réversible pour démarrer le générateur de gaz. Cette configuration permet de s’affranchir de l’utilisation d’un démarreur, habituellement nécessaire pour les phases de démarrage du générateur de gaz. En d’autres termes, selon ce mode de réalisation, le turbopropulseur comprend une unique machine électrique, ce qui permet d’alléger et de simplifier le dispositif. Cette machine électrique réversible est une machine électrique de forte puissance, pouvant donc être utilisée en mode moteur pour entraîner le rotor principal, et également pour le démarrage du générateur de gaz.
Par « forte puissance », on comprend que pour assurer ces fonctions, la machine électrique doit être dimensionnée à une puissance très supérieure à celle des génératrices/démarreurs habituellement utilisés, typiquement une ou plusieurs centaines de kilowatts, au lieu d’une dizaine de kilowatts.
En outre, cette architecture permet un mode de fonctionnement dans lequel le rotor principal est bloqué, le générateur de gaz fonctionnant seul pour entraîner les accessoires qui lui sont liés. En effet, l’arbre de couplage en prise avec la machine électrique et la boîte de transmission permet d’entraîner la pompe à huile en prise avec la boîte de transmission, sans nécessité l’emploi d’une deuxième pompe à huile liée au générateur de gaz, ce qui permet donc d’optimiser les organes dédiés à la lubrification, et de limiter la masse du dispositif.
Dans certains modes de réalisation, l’arbre de couplage comprend une roue libre de couplage orientée de telle sorte que le générateur de gaz ne peut pas entraîner la machine électrique.