INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de verrouillage 400 peut comprendre deux parois latérales 405, 406 et une paroi de poussée 407 reliant les deux parois latérales 405, 406. Les deux parois latérales 405, 406 et la paroi de poussée 407 surmontent notamment le fond 401 par une de ses faces opposée à la face de guidage 402. L’organe de verrouillage 400 peut également comprendre une paroi annexe opposée à la paroi de poussée 407, surmontant également le fond 401 par sa face opposée à la face de guidage 402, et reliant les deux parois latérales 405, 406.
Selon un autre exemple de l’invention, visible à la , la surface plane 68 peut être supportée également par au moins une équerre 73 qui s’étend entre un des bras 46 du deuxième arceau 42 et la surface plane 68.
Une telle surface plane 68 est particulièrement avantageuse en ce qu’elle offre un espace de fixation supplémentaire pour d’autre accessoires distincts du bateau. La surface plane peut par exemple comprendre des installations diverses telles que des portes gobelets 72.
Selon un autre exemple de l’invention, l’armature de protection 32 peut comprend une surface plane additionnelle 74 qui s’étend au moins en partie entre les bras 46 du premier arceau 40. De manière plus précise, la surface plane additionnelle 74 s’étend au moins en partie entre les bras 46 et la portion principale 44 du premier arceau 40 et sur une dimension longitudinale configurée pour autoriser le basculement du moteur 22 de sa position d’utilisation à sa position de gardiennage.
Une telle surface plane additionnelle 74 est alors avantageuse au moins en ce qu’elle améliore le maintien vertical de l’accessoire 38 et offre une surface d’appui supplémentaire, par exemple pour aider un utilisateur à se hisser sur le bateau en sortie de l’eau.
Selon un mode de réalisation de l’invention visible à la , au moins l’arceau de protection 34 est formé par au moins deux tubes coulissants 76 l’un dans l’autre suivant une direction de translation rectiligne. On comprend notamment que les deux tubes coulissants 76 présentent un diamètre différent l’un de l’autre, de telle sorte que l’un coulisse dans l’autre.
On comprend par ailleurs que les tubes coulissants 76 sont creux et présentent chacun une pluralité d’alésage 78 destinés à coopérer avec les alésages 78 de l’autre tube coulissant 76. De manière plus précise, les alésages 78 de chacun des tubes coulissants 76 sont destinés à coopérer en s’étendant en regard les uns des autres, de telle sorte qu’un organe de blocage 80 soit apte à traverser l’alésage 78 de chacun des tubes coulissants 76 pour bloquer leur déplacement en translation.
Selon un exemple de l’invention, la portion principale 44 du premier arceau 40 formant l’arceau de protection 34 est formée par deux tubes coulissants 76. On comprend alors qu’ici, les deux tubes coulissants 76 présentent chacun une forme en L de telle sorte à former la forme en U du premier arceau 40, une fois assemblé.
Selon un autre exemple de l’invention illustré à la , la portion principale 44 et les bras 46 de l’arceau de protection 34 sont formés chacun par des cylindres coulissants 76 l’un dans l’autre.
Ainsi, on comprend que dans cet exemple de l’invention, l’arceau de protection 34 est formé de quatre cylindre coulissants 76 de telle sorte à former la forme en U de l’arceau de protection 34. Deux cylindres coulissants 76, formant chacun une partie de la portion principale 44 et une partie d’un des bras 46, présentent alors une forme en L tandis que deux autres cylindres coulissants 76, formant chacun l’autre partie d’un des bras 46, présentent une forme rectiligne.
On tire avantage d’une telle configuration de l’arceau de protection 34 en ce qu’elle permet d’adapter sa dimension longitudinale L et transversale T en fonction de la taille du bateau 10 et du au moins un moteur 22 qu’il protège.
On comprend par ailleurs que dans cette configuration de l’armature de protection 32, le support 36 présente une configuration identique à l’arceau de protection 34 afin que la modularité de l’armature de protection 32 puisse être mise en œuvre.
De nombreux avantages découlent de l’invention. Un premier avantage porte sur un aspect de sécurité d’un passager du bateau. En effet, d’une part certains permis bateau, appelés permis côtier, n’imposent pas la présence d’une embarcation de sauvetage à bord du bateau, et d’autre part le manque de place sur un bateau de petite taille limite fortement la présence d’une telle embarcation de sauvetage. Ainsi, l’armature de protection selon l’invention, et notamment le support qu’elle comprend est particulièrement avantageux en ce qu’il permet d’embarquer aisément et sans encombrement une embarcation de sauvetage ou tout autre accessoire tel qu’un paddle ou une bouée, pouvant servir d’embarcation de sauvetage.
On comprend donc que l’invention ci-dessus est avantageuse en ce qu’elle permet d’une part de protéger efficacement un moteur hors-bord d’un bateau de plaisance sans complexifier l’utilisation dudit moteur hors-bord, et d’autre part de permettre la présence d’une embarcation de sauvetage ou d’un accessoire pouvant servir d’embarcation de sauvetage, sans réduire l’espace disponible pour un passager du bateau.
Bout de harnais rétractable automatiquement, intégré aux poignées de voile de WinG-Foil ou wishbone de planche à voile. La présente invention se rattache au secteur de la planche à voile, WinD-Foil, WinG-Foil et sports nautiques équivalents, utilisant une voile ou une aile gonflable comme moyen de propulsion.
Les planches à voile et les WinD-Foil sont constituées d’un flotteur et d’une voile fixée à ce dernier par une articulation (pied de mat). La voile est constituée d’un mat, d’une voile en tissus synthétique, d’une bôme appelée wishbone et d’un pied de mat se fixant sur le flotteur.
Le wishbone est constitué d’un tube de part et d’autre de la voile, permettant au véliplanchiste de transmettre la poussée vélique au flotteur par l’intermédiaire du pied de mat et de ses pieds.
Le stator 45 comprend au moins un, ici une pluralité, d’étage(s) statorique(s) 47 chacun formé d’aubes (non référencées) agencées sensiblement dans un même plan radial. De même, le rotor 46 comprend au moins un, ici une pluralité, d’étage(s) rotorique(s) 48 chacun formé d’aubes 49 ( ) agencées sensiblement dans un même plan radial. Les étages statorique(s) 47 et rotorique(s) 48 sont en même nombre et alternent les uns avec les autres.
La turbine basse pression 42 est disposée en aval de la turbine haute pression 32 et reçoit les gaz d’échappement sortant de cette dernière.
L'arbre basse pression 43 est guidé en rotation par rapport à la nacelle 20 par le biais de paliers (non représentés).
L'arbre basse pression 43 est coaxial à l'arbre haute pression 34. Il a donc également pour axe de rotation l’axe longitudinal X. En particulier, l'arbre basse pression 43 s'étend à l'intérieur de l'arbre haute pression 34.
Ici, la turbomachine 12 comprend également une soufflante 50 pour entraîner le flux d'air dans une veine de circulation externe 52 entourant la nacelle 20. On distingue ainsi un flux d’air primaire A (chaud), constitué par la portion du flux d’air entraînée dans la veine de circulation interne 22, et un flux d’air secondaire B (froid), constitué par la portion du flux d’air entraînée dans la veine de circulation externe 52.
La soufflante 50 comprend un rotor de soufflante 54. Ce rotor de soufflante 54 est monté rotatif relativement à la nacelle 20 autour de l’axe longitudinal X. Il comprend un disque 55 pourvu d'aubes de soufflante 56 s’étendant sensiblement radialement vers l’extérieur depuis le disque 55. Ces aubes 56, lorsqu'elles sont mises en rotation, entraînent le flux d'air dans la veine de circulation externe 52.
Le rotor de soufflante 54 est entraîné en rotation par la turbine basse pression 42, par l'intermédiaire de l'arbre basse pression 43. Dans l’exemple représenté, cet entraînement se fait par l’intermédiaire d’un réducteur 57 permettant au rotor de soufflante 54 de tourner à une vitesse inférieure à celle de l’arbre basse pression 43. En variante (non représentée), cet entraînement est direct, c’est-à-dire que le rotor de soufflante 54 est solidaire en rotation de l’arbre basse pression 43.
Le rotor de soufflante 54 est en particulier disposé en amont de la veine de circulation interne 22 et entraîne également le flux d’air dans cette dernière.
Dans l’exemple représenté, la soufflante 50 comprend également un stator de soufflante 58, également appelé redresseur, comprenant des aubes fixes 59 agencées à la périphérie de la nacelle 20, dans la veine de circulation externe 52, suivant un plan orthogonal à l’axe longitudinal X. Ce stator de soufflante 58 est ici agencé en aval du rotor de soufflante 54.
La veine de circulation externe 52 est ici définie entre la nacelle 20 et un carter de soufflante 60 entourant la soufflante 50. La turbomachine 12 est typiquement constituée par un turboréacteur à fort taux de dilution (en anglais « bypass ratio »), le taux de dilution étant défini comme le rapport du débit du flux secondaire B (froid) sur le débit du flux primaire A (chaud).
En variante (non représentée), la turbomachine 12 est dépourvue de carter de soufflante 60, c’est-à-dire que la veine de circulation externe 52 n’a aucune délimitation périphérique. La turbomachine 12 est alors constituée par un turboréacteur à soufflante non carénée ou par un turbopropulseur.
Un étage rotorique 48 du compresseur basse pression 41 est représenté plus en détails sur la . Comme visible sur cette Figure, l’étage rotorique 48 comprend, outre les aubes 49, un disque métallique 62 de support des aubes 49.
En référence à la , chaque aube 49 est allongée suivant une direction d’élongation Y sensiblement radiale, c’est-à-dire perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Dans ce qui suit, on désignera par « hauteur » une distance suivant l’axe d’élongation Y.
Chaque aube 49 a un profil aérodynamique conformé de manière à générer une portance lorsqu’elle est déplacée dans un flux d’air. Ainsi, chaque aube 49 comprend, comme visible sur la , un intrados 70, un extrados 72, un bord d’attaque 74 constituant un bord amont de l’aube 49, un bord de fuite 76 constituant un bord aval de l’aube 49, et une corde (non représentée), orthogonale à l’axe d’élongation Y, reliant le bord d’attaque 74 au bord de fuite 76.
Dans l’exemple représenté, chaque aube 49 est vrillée autour de son axe d’élongation Y, c’est-à-dire que sa corde pivote autour dudit axe d’élongation Y lorsqu’on se déplace le long de l’axe d’élongation Y.
Chaque aube 49 présente également, toujours en référence à la , une extrémité proximale 77 de raccordement au disque 62 et une extrémité distale 78 opposée, libre.
Ex. 18 Ex. 19 Ex. 20 Ex. 21 Ex. 22 Ex. 23 Polylysine 2 2 2 2 2 2 Acide téréphtalylidène dicamphre sulfonique 1 1,25 1,5 2,0 2,5 3,0 Glycérine 10 10 10 10 10 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 pH 8,1 8,0 7,9 7,6 7,3 5,7 Formation de film de gel Bonne Bonne Bonne Bonne Bonne Bonne Texture Très bonne Très bonne Très bonne Très bonne Très bonne Très bonne
Chacune des compositions selon les exemples 18-23, en quantité de 10 g, a été versée dans une boîte de Pétri et séchée à 45 °C pendant 24 heures.
Au moyen d'une analyse de regroupement, en se référant à la , la distance des neuf batteries mises hors service calculée dans l'expérience est telle que représentée sur la .
L'étape S60, sur la base des résultats de l'analyse de regroupement de l'étape S50, une correspondance entre les étiquettes de caractéristique et les batteries cibles correspondantes a été établie, et le tri a été effectué en fonction des étiquettes.
Les étiquettes comprenaient l'étiquette A, l'étiquette B et l'étiquette C.
Étiquette Classification de cellules de batterie Étiquette A BAT1, BAT5 et BAT6 Étiquette B BAT9, BAT7 et BAT8 Étiquette C BAT2, BAT4 et BAT3
La classification est la suivante : (1) Les batteries dont l'étiquette de caractéristique de sortie A fait référence à des batteries de classe I, dont la capacité restante peut atteindre 60 % ou plus, et les valeurs de réduction du nombre de cycles de charge-décharge, les valeurs de déformation de la coque, les valeurs de mesure de la tension statique et les valeurs de mesure du courant statique de batteries individuelles de classe I sous la même capacité de décharge sont similaires en valeur numérique, et les performances de cohérence sont relativement constantes ; (2) les batteries avec l'étiquette de caractéristique de sortie B sont des batteries de classe II, dont la capacité restante de la batterie est de 40 % ou plus ; et (3) les batteries avec l'étiquette de caractéristique C sont des batteries de classe III, dont la capacité restante est de 40 % ou moins.
Étape S70, les cellules de batterie individuelles sélectionnées et classifiées sont regroupées en cascade et utilisées. (1) Pour les batteries de classe I, elles ont été regroupées pour le stockage d'énergie dans des centrales de stockage d'énergie ; (2) pour les batteries de classe II, elles sont mises hors service pour les véhicules électriques à vitesse lente ; et (3) pour les cellules de batterie de classe III, elles sont considérées comme étant utilisées comme alimentations de secours domestiques.
En résumé, dans cet exemple, l'ensemble complet de données caractéristiques de toutes les batteries cibles est collecté uniformément ; puis, selon l'ensemble complet de données caractéristiques, les batteries cibles sont soumises à une analyse de regroupement par K-moyennes pour obtenir des étiquettes de caractéristique ; et enfin, les batteries cibles mises hors service peuvent être classifiées selon l'étiquette de caractéristique de chaque batterie cible. Par rapport aux technologies habituelles, cet exemple permet d’obtenir le résultat suivant : lors du tri en cascade de batteries, il est uniquement nécessaire de collecter les valeurs de réduction du nombre de cycles de charge-décharge, les valeurs de déformation de la coque, les valeurs de mesure de tension statique et les valeurs de mesure de courant statique des batteries d’alimentation, sans nécessiter de test de charge-décharge, et moins de paramètres sont de ce fait utilisés, de qui permet d’économiser ainsi le temps et les coûts de détection ; en outre, la sélection de regroupement présente une grande précision, et une plus grande précision de sélection hiérarchique peut être obtenue en utilisant rationnellement la structure de modèle de l'algorithme de regroupement.
La description ci-dessus concerne des modes de réalisation préférés et des exemples correspondants de la présente divulgation. Il convient de noter que pour l'homme du métier, sans sortir du concept innovant de la présente divulgation, diverses modifications et améliorations peuvent être réalisées, y compris, mais sans s'y limiter, l'ajustement des proportions, des processus et des quantités, qui tombent tous dans la portée de protection de la présente divulgation.
Système de guidage et de navigation d'un aéronef L'invention porte sur un système de guidage et de navigation d'un aéronef, utilisant au moins un récepteur de navigation par satellites.
La dépendance de l’industrie du transport et de l’aviation en particulier au système mondial de navigation par satellite (GNSS), utilisant une ou plusieurs constellations de satellites, telles le système américain GPS ou le système européen Galileo, a souligné l'importance de la précision et de l’intégrité de fonctionnement de ces récepteurs, notamment ceux développés selon le standard RTCA/DO-229, particulièrement par rapport à de possibles interférences.
Un but de l'invention est de fournir un système de guidage et de navigation d'un aéronef civil exploitant les signaux GNSS et SBAS (Satellite Based Augmentation System), et qui soit moins sensible aux interférences.
L'augmentation SBAS d'une ou plusieurs constellations de satellites GNSS est une surveillance des signaux et messages GNSS transmis par ces satellites. Ladite surveillance élabore ensuite des messages (de correction et d’alerte), dits "messages d’augmentation SBAS" permettant de répondre aux critères de performance de l’aviation civile. Ces messages d’augmentation sont transmis aux récepteurs utilisateurs depuis la surveillance SBAS via un ou plusieurs satellites, dits satellites SBAS, généralement géostationnaires, couvrant la zone de service SBAS. Dans la suite, la solution de navigation (Position, Vitesse, temps) calculée à partir des signaux et données de navigation des satellites GNSS en appliquant les corrections et alertes reçues d’un système SBAS sera dite "solution augmentée SBAS". Certains systèmes d’augmentation SBAS sont conçus pour que tout ou partie des signaux des satellites SBAS soient également utilisés pour élaborer la solution de navigation au même titre que les signaux GNSS. Cet aspect n’ayant pas d’impact sur l’invention, il ne sera plus mentionné dans la suite.
L'interférence est un phénomène par lequel des signaux non désirés sont reçus par le récepteur GNSS, se mélangent aux signaux des satellites GNSS ou SBAS et perturbent le fonctionnement du récepteur.
De telles interférences peuvent entraîner une incapacité à décoder correctement les signaux légitimes en provenance des satellites.
Il existe également le problème d'inter-corrélation ou de substitution de signaux, qui peut perturber le fonctionnement du récepteur, en ce qu’il utilise un signal et des messages provenant d’une autre source que celle sélectionnée.
Pour pallier les problèmes précédemment cités, il est prévu que les services ouverts ou civils de certaines constellations (par exemple Galileo via l’OSNMA pour acronyme de "Open Service Navigation Message Authentication" en langue anglaise) ou certains systèmes SBAS transmettent, en complément des messages de navigation ou d’augmentation (ci-après désignés "messages"), des données d'authentification permettant d’authentifier les messages reçus.
Comme on le comprend, le procédé 300 objet de la présente invention peut mettre en œuvre une pluralité de successions d’étapes de refroidissement et de détente, jusqu’à l’élimination des impuretés du flux de gaz.
Ceci permet, notamment, de réaliser les étapes de refroidissement pour retirer sélectivement des impuretés du solvant, en fonction des températures de cristallisation de ces impuretés.
Dans le cas où plusieurs impuretés sont présentes dans le flux de gaz, la pression P haute considérée est la pression P haute maximale pour l’ensemble des taux molaires des différentes impuretés.
Dans des modes de réalisations particuliers, tel que celui représenté en , le procédé 300 objet de la présente invention comporte une étape 320 de détente supplémentaire, en aval de l’étape 130 de détente, l’étape 120 de refroidissement en phase liquide étant configurée pour refroidir le flux de gaz selon un température telle qu’en sortie de l’étape 320 de détente supplémentaire, le gaz soit en phase liquide.
L’étape 320 de détente supplémentaire est réalisée par tout type de détendeur ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte du détendeur dépend du gaz liquide à détendre. Un tel détendeur est, par exemple, une vanne Joule-Thomson ou une turbine de détente.
Dans des modes de réalisations particuliers, tel que celui représenté en , le procédé 300 objet de la présente invention comporte une étape 325 de stockage du gaz liquéfié détendu.
L’étape 325 de stockage est réalisée, par exemple, par un stockage cryogénique opérant à des conditions de pression et de température permettant le maintien du gaz à l’état liquide.
Dans des modes de réalisations particuliers, tel que celui représenté en , le procédé 300 objet de la présente invention comporte une étape 330 de régénération d’un échangeur thermique configuré pour réaliser l’étape 120 de refroidissement en phase liquide.
Dans de tels modes de réalisation, lorsqu’un échangeur thermique est mis en œuvre pour une étape 330 de régénération, l’entrée de gaz dans l’étape 105 d’entrée est interrompu.
Dans des variantes, au moins deux échangeurs thermiques sont mis en œuvre, permettant l’épuration du gaz en continu, et la fourniture du gaz à refroidir alterne entre ces au moins deux échangeurs thermiques. Cette alternance est réalisée périodiquement ou en fonction de l’état de fonctionnement des échangeurs thermiques. Un tel état de fonctionnement peut être déterminé en fonction de la capture, par un capteur, d’une valeur d’une grandeur physique représentative de l’état de fonctionnement de l’échangeur thermique. Une telle grandeur physique est, par exemple, la température de fonctionnement de l’échangeur thermique.
L’étape 330 de régénération est réalisée, par exemple, par réchauffement actif ou passif de l’échangeur thermique. Un réchauffement actif est réalisé, par exemple, par l’insertion d’un flux de régénération dans l’échangeur thermique.
L’étape 330 de régénération peut comporter une étape (non représentée) d’évacuation du liquide contenu dans l’échangeur thermique à régénérer. Cette évacuation peut être réalisée dans l’atmosphère ou en recyclant ce liquide en amont du procédé 300.
Dans de tels modes de réalisation, tel que celui représenté en , le procédé 300 objet de la présente invention comporte une étape 335 d’insertion d’un flux de régénération dans l’échangeur thermique à régénérer.
Le flux de régénération peut être tout fluide présentant une température supérieure à la température de sortie T 2 . Par exemple, cette température est supérieure d’au moins 5°C à la température de sortie T 2 .
Dans des modes de réalisation préférentiels, le flux de régénération présente une composition comportant les mêmes composés que le flux de gaz à épurer.
Par exemple, le flux de régénération est formé de gaz comportant des impuretés, à l’état de trace ou davantage présentes (avant épuration de masse, par exemple).
Le premier élément en saillie 18 d’une paire d’éléments en saillie est espacés circonférentiellement d’un espace circonférentiel E du deuxième élément en saillie 19 de la même paire.
Tel qu’illustré, les deux paires d’éléments en saillie 18, 19 sont agencées circonférentiellement autour du bourrelet annulaire 17 à 180° l’une de l’autre.
En variante, on pourrait prévoir qu’une seule paire d’éléments en saillie 18, 19, à savoir un seul premier élément en saillie 18 et un seul deuxième élément en saillie 19.
On pourrait également prévoir un nombre supérieur ou égal à trois de paires d’éléments en saillie.
De manière générale, le nombre de paires d’éléments en saillie correspond de préférence au nombre de filets du filetage externe 13 et au nombre de languettes 31, 32 du support d’applicateur 24.
Le premier élément en saillie 18 de chaque paire comprend deux rampes 18a, 18b inclinées l’une par rapport à l’autre formant un premier élément en saillie de section de forme triangulaire.
La première rampe 18a en saillie radiale présente une dimension radiale croissante dans le sens de vissage du filetage jusqu’à la deuxième rampe 18b qui présente une dimension radiale décroissante dans le sens de vissage du filetage.
En outre, le premier élément en saillie radiale 18 n’est pas une pièce déformable susceptible de se déformer temporairement ou définitivement.
Tel qu’illustré, les rampes 18a, 18b de chaque premier élément en saillie 18 présente une pente identique, c’est-à-dire que l’angle α1 formé entre la première rampe 18a et la tangente au bourrelet 17 à la jonction avec ladite première rampe 18a est égal à l’angle α2 formé entre la deuxième rampe 18b et la tangente au bourrelet 17 à la jonction avec ladite deuxième rampe 18b.
En variante, on pourrait prévoir que les angles α1 et α2 soient différents. Par exemple, on pourrait prévoir que l’angle α2 de la deuxième rampe 18b plus proche du deuxième élément en saillie 19 soit plus important que l’angle α1 de la première rampe 18a plus éloignée du deuxième élément en saillie 19, de manière à former une butée anti-dévissage de l’organe d’obturation 20 par rapport au récipient 10.