INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l'appareil de massage fonctionne, la tête de massage 2 est appliquée contre la peau d'un patient et le moyen d'aspiration 5 génère une dépression formant un pli cutané dans la chambre de massage. Des résidus corporels à la surface de la peau sont aspirés. Le flux F d'air chargé de ces résidus corporels entre alors dans la cartouche de filtration 6 par l'entrée 7, traverse l'élément filtrant 13, puis ressort par la sortie 8. Les résidus corporels sont stoppés par l'élément filtrant 13. L'air en sortie de la cartouche de filtration est propre ce qui garantit une bonne hygiène et un bon fonctionnement de l'appareil de massage. Le flux F d'air traversant l'élément filtrant 13 exerce une contrainte mécanique sur celui-ci qui tend à ce que l'élément filtrant 13 s'affaisse. Cette contrainte est d'autant plus significative que les matériaux constituant l'élément filtrant 13 présentent une tenue mécanique faible et ne comprennent pas une armature spécifique. Néanmoins, l'action conjuguée des premiers éléments de retenue 27 sur les premières surfaces 23 de la première bride 21 et des deuxièmes éléments de retenue 28 sur les deuxièmes surfaces 23 de la deuxième bride 22 empêche l'élément filtrant de s'affaisser selon l'axe X. Son efficacité est ainsi préservée.
Lorsque la cartouche de filtration 6 doit être changée, l'utilisateur peut la dévisser simplement du carter du dispositif de filtration. Ensuite, dans l'hypothèse où le boîtier 9 ne peut pas être ouvert, la cartouche de filtration 6 est jetée à la poubelle. L'utilisation d'un matériau respectueux de l'environnement pour l'élément filtrant 13 permet déjà, dans une moindre mesure, de réduire l'impact environnemental de l'élimination de la cartouche de filtration 6.
De préférence, le boîtier 9 peut être ouvert de manière à accéder à l'élément filtrant. Selon le mode de réalisation présenté, après avoir retiré la cartouche de filtration 6 du carter, l'utilisateur peut retirer l'élément de fixation 14 puis désassembler les deux parties 11 et 12 du boîtier 9. Ensuite il peut extraire l'élément filtrant 13 contenu dans le boîtier par un unique mouvement de translation parallèlement à l'axe X. Pour ce faire, il peut saisir la première bride 21. L'utilisateur n'a ainsi pas besoin de toucher l'élément filtrant 13. Ensuite, une fois l'élément filtrant 13 retiré, il peut acquérir un nouvel élément filtrant identique et l'insérer dans la première partie 11 du boîtier 9. Cette insertion est très simple puisqu'elle consiste simplement en un déplacement de l'élément filtrant parallèlement à l'axe X. La bonne orientation de l'élément filtrant autour de l'axe X est visuellement facile à déterminer en observant les deuxièmes surfaces 24 et les premiers moyens de retenue 27 et/ou le moyen de guidage et d'indexation 36. Enfin, les deux parties 11 et 12 du boîtier peuvent être réassemblées et l'élément de fixation 14 peut être remis en place pour sécuriser la fermeture du boîtier. Il suffit alors de revisser la cartouche de filtration sur le carter du dispositif d'aspiration. L'élément de filtration peut être composté ou mis dans une poubelle où il se dégradera rapidement. Grâce à l'invention, on peut donc réduire efficacement la quantité de déchets liée à l'utilisation d'un appareil de massage tout en préservant les performances et l'hygiène de son dispositif d'aspiration.
Dans l'hypothèse où le dispositif de filtration serait intégré directement dans le carter du dispositif d'aspiration, il suffit d'enlever le couvercle donnant accès au logement dans lequel se trouve l'élément filtrant, puis de remplacer l'élément filtrant par un élément filtrant neuf avant de remettre le couvercle en place.
La illustre schématiquement la cartouche de filtration 6 qui vient d'être décrite. Les figures 9 à 11 illustrent schématiquement des variantes de réalisation de la cartouche de filtration. Ces variantes de réalisation sont décrites en insistant sur les différences relativement à la cartouche de filtration 6 qui vient d'être décrite. Pour chacune de ces trois variantes, on utilise les mêmes signes de références pour désigner les objets ayant des fonctions similaires aux fonctions des objets de la cartouche de filtration 6, et en adoptant un suffixe, respectivement "A", "B" et "C".
La illustre une cartouche de filtration 6A similaire à la cartouche de filtration 6, mais dans laquelle les premiers moyens de retenue 27A s'étendent, non pas depuis la base de la forme cylindrique de la première partie 11A, mais depuis la paroi cylindrique 29A de la première partie 11A. On peut ainsi réduire la quantité de matière utilisée pour fabriquer la première partie 11A. En revanche, on bénéficie moins de l'effet de rigidification de la paroi cylindrique 29A par les premiers moyens de retenue 27A et cette variante peut requérir l'utilisation d'un moule d'injection plus complexe.
La illustre une cartouche de filtration 6B similaire à la cartouche de filtration 6, mais dans laquelle la première bride 21B s'étend radialement, non pas vers l'extérieur (c’est-à-dire dans la direction centrifuge), mais vers l'intérieur de l'élément filtrant 13B. Les premiers moyens de retenue 27B s'étendent donc à l'intérieur de l'ouverture centrale de l'élément filtrant 13B. Les premiers moyens de retenue font alors également office de centreur de l'élément filtrant 13B et sont pourvus d'ouvertures 34B communiquant avec l'entrée 7B. La première bride 21B peut avoir la forme d'un disque et la deuxième bride 22B peut avoir la forme d'un anneau avec une ouverture centrale par laquelle passent les premiers moyens de retenue 27B. Selon encore une autre variante, non représentée, c'est la deuxième bride qui pourrait s'étendre radialement vers l'intérieur de l'élément filtrant tandis que la première bride s'étendrait vers l'extérieur de l'élément filtrant.
La illustre une cartouche de filtration 6C similaire à la cartouche de filtration 6, mais dans laquelle la première bride 21C et la deuxième bride 22C s'étendent radialement, non pas vers l'extérieur, mais vers l'intérieur de l'élément filtrant 13C. Les premiers moyens de retenue 27C et les deuxièmes moyens de retenue 28C s'étendent donc à l'intérieur de l'ouverture centrale de l'élément filtrant 13C. Les premiers moyens de retenue 27C et les deuxièmes moyens de retenue 28C peuvent alors faire également office de centreur de l'élément filtrant 13C. A l'instar de l'élément filtrant 13 précédemment décrit, la première bride 21C peut comprendre des premières surfaces 23C et la deuxième bride 22C peut comprendre des deuxièmes surfaces 24C. Les premières surfaces 23C et les deuxièmes surfaces 24C sont entrecoupées d'ouvertures et décalées les unes des autres selon une projection parallèlement à une génératrice de l'élément filtrant 13C. Ce mode de réalisation présente l'avantage que l'élément filtrant 13C est plus compact.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF D’ÉPURATION EN PHASE LIQUIDE DE TRACES D’IMPURETÉS Domaine technique de l’invention La présente invention vise un procédé et un dispositif d’épuration en phase liquide de traces d’impuretés. Elle s’applique, notamment, au domaine de la production de gaz naturel et de biométhane liquide.
État de la technique Les approches décrites dans cette section sont des approches qui pourraient être poursuivies, mais pas nécessairement des approches qui ont été conçues ou poursuivies précédemment. Par conséquent, sauf indication contraire, il convient de ne pas supposer que l'une ou l'autre des approches décrites dans cette section constitue un art antérieur du seul fait de son inclusion dans cette section.
La liquéfaction des gaz suppose toujours une épuration poussée afin d’éviter toute cristallisation des impuretés (dépôt de solide soit dans l’échangeur réalisant le refroidissement ou sous-refroidissement, soit dans le stockage final ou intermédiaire du liquide). Cette épuration poussée est appelée parfois « polishing ». Par exemple, dans le cas du Gaz Naturel Liquéfié (« GNL »), c’est-à-dire un gaz liquéfié riche en méthane, il est nécessaire d’enlever l’eau jusqu’à un niveau inférieur à 2 ppm pour pouvoir stocker le GNL sans risque de formation de glace d’eau ; de même, le GNL ne peut contenir plus de 50 ppm de dioxyde de carbone (« CO 2 ») à pression atmosphérique d’équilibre sans risque de formation de glace de CO 2 .
Si on appelle « solvant » le fluide constitué par les composés majoritaires du gaz de départ et qui sont destinés à être stockés sous forme liquide en fin de procédé, et si on appelle « impureté » un élément sous forme de trace qui risque de cristalliser, ce besoin de polishing consiste à épurer le solvant à un niveau d’impureté suffisamment faible pour éviter tout risque de cristallisation d’une part lors du refroidissement du solvant et d’autre part lors de son stockage sous forme liquide. C’est donc en quelque sorte la finition de l’épuration ou une épuration poussée. Cette étape est commune à tous les gaz liquéfiés pour une liste d’impuretés (par définition jamais exhaustive). On peut citer simplement comme exemples les couples solvant/impuretés suivants pour illustrer les applications potentielles : - solvant méthane / impuretés eau ou CO 2 , - solvant azote (« N 2 ») ou oxygène (« O 2 ») / impuretés eau ou CO 2 et - solvant CO 2 / impureté eau.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un rotor 1 pour la spectroscopie par RMN selon la présente invention. Le rotor 1 comprend un corps creux 2 de forme tubulaire dont la cavité 3 est borgne. Le corps 2 comprend une portion d’emmanchement 28 à son extrémité ouverte 5. Un bouchon 27 est prévu pour s’emmancher autour de ladite portion d’emmanchement 28 et par là fermer l’extrémité ouverte 5.
Le corps 2 comprend à son extrémité fermée 4 une portion en saillie formant un tenon 32. Le rotor 1 comprend également une pièce cylindrique 33 comprenant une mortaise 34 et des pales 35 sur sa surface radiale extérieure formant une turbine. La mortaise 34 peut venir se fixer par frettage autour du tenon 32, et ainsi bloquer la pièce cylindrique 33 sur le corps 2. Le frettage peut se faire à température ambiante, c’est-à-dire avoisinant les 293 K. Lors d’une descente en température, par exemple jusqu’à une température inférieure ou égale à 100 K, le tenon 32 reste bloqué dans la mortaise 34 garantissant la fixation de la pièce cylindrique 33 avec le corps 2.
Dans le mode de réalisation de la , le conditionnement (logement) d’un échantillon dans la cavité 3 s’effectue par l’extrémité ouverte 5. Ainsi, c’est le capuchon 27 qui garantit la fermeture de la cavité 3 lors d’une spectroscopie par RMN. Avantageusement, ce capuchon 27 présentant une coiffe 29 avec une surface relativement lisse qui lui permet d’être moins soumis au fluide moteur du spectroscope, et donc moins sensible aux variations de vitesse de rotation du rotor 1.
Liste des références citées [1]: Yoh Matsuki and Toshimichi Fujiwara, « Cryogenic Platforms and Optimized DNP sensitivity », eMagRes, 2018, Vol 7: 9-24.
Dispositif pour paramétrer une sonde à double enceinte hermétique, Application à l’analyse par spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN) à basse température. La présente invention concerne les systèmes à double enceinte, notamment les systèmes comprenant une boîte à basse température, dite boîte cryogénique, contenue dans une enceinte hermétique à vide.
Bien que décrite pour une application de spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN), la présente invention peut être mise en œuvre pour tout système à double enceinte hermétique, c’est-à-dire pour tout système comprenant une enceinte hermétique agencée à l’intérieur d’une autre enceinte hermétique.
La spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN) est une méthode d’analyse non-destructrice utilisant le phénomène de résonance magnétique nucléaire (RMN), notamment pour analyser les structures moléculaires. La RMN se produit lorsque des noyaux atomiques de spin non nuls sont placés dans un champ magnétique statique et qu’ils sont excités par un rayonnement électromagnétique. Cette méthode est particulièrement utilisée en chimie organique, en chimie inorganique, en biologie et en science des matériaux.
Dans la spectroscopie par RMN solide, il est usuel de mettre en place l’échantillon à analyser sur un rotor afin de le faire tourner autour d’un axe incliné de 54°44’, dit angle magique, par rapport au champ magnétique statique.
Il est également connu que l’augmentation de l’intensité du champ magnétique, l’augmentation de la fréquence de rotation du rotor, et/ou l’utilisation du phénomène de polarisation dynamique nucléaire (DNP) permettent d’améliorer la sensibilité et la résolution de la spectroscopie par RMN.
Dans un spectromètre RMN autonome et à fonctionnement en boucle fermée, il est important de maintenir une grande pureté du fluide de travail, c’est-à-dire qu’il soit exempt le plus possible d’impuretés quelles que soient leurs natures (gazeuses, solides sous forme de particules, issues d’hydrocarbures, etc..).
Les spectromètres RMN fonctionnant de manière autonome et en boucle fermée comprennent généralement une sonde à double enceinte hermétique, c’est-à-dire comprenant une enceinte hermétique à vide, par exemple à une pression inférieure ou égale à 10 -5 mbar, et une boîte étanche, agencée dans l’enceinte hermétique, pressurisée, par exemple jusqu’à 4 bar, et à température cryogénique, par exemple autour voir inférieure à 100 K. Cet agencement de la boîte cryogénique dans l’enceinte hermétique à vide garantit une excellente isolation thermique et donc permet la réalisation de spectrométrie RMN à basse voire très basse température.
Par ailleurs, le champ magnétique du spectromètre RMN peut être modifié légèrement en fonction du noyau atomique du matériau à analyser. Pour cela, la sonde comprend plusieurs composants appelées capacités d’accord qui sont logées dans la boîte cryogénique. Chacune des capacités d’accord comprend un noyau mobile qui permet d’ajuster précisément l’impédance d’une bobine de la sonde en fonction de la position du noyau dans la bobine.
L’agencement des capacités d’accord dans la boîte cryogénique de la sonde les rend difficilement accessibles et donc complexifie leur réglage.
Egalement de préférence, et comme illustré sur les figures 4 à 6, le (chaque) trou de couplage TC peut être défini dans une armature de pare-chocs AP à laquelle est solidarisée une peau de pare-chocs PP destinée à masquer cette dernière (AP) et située à l’interface avec l’extérieur.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 2, 4 et 5 la première partie supérieure PS1 comprend deux protubérances PF équipées d’agrafes de couplage AC qui sont propres à être introduites respectivement dans deux trous de couplage TC correspondants, définis dans la seconde partie supérieure PS2 du pare-chocs PC. Mais le nombre de protubérances PF, et donc le nombre de trous de couplage TC correspondants, peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
Par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2, 4 et 5, la première partie supérieure PS1 du boîtier BB peut comprendre au moins un pion d’indexage PI qui est propre à traverser un trou d’indexage TI défini dans la seconde partie supérieure PS2 du pare-chocs PC. Cette coopération entre le pion d’indexage PI et le trou d’indexage TI correspondant permet avantageusement de pré-positionner la seconde partie supérieure PS2 par rapport au boîtier BB suivant des première et deuxième directions de l’espace. Par exemple, ces première et deuxième directions de l’espace peuvent être respectivement les directions longitudinale X et transversale Y.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 5, le pion d’indexage PI peut être défini sur une face supérieure FS de la première partie supérieure PS1 du boîtier BB, et donc à distance de chaque protubérance PF. Dans ce cas, la seconde partie supérieure PS2 peut, comme illustré non limitativement sur les figures 4 et 5, comprendre une sous-partie SP orientée vers l’arrière et dans laquelle est défini le trou d’indexage TI.
Ainsi, le boîtier BB dispose de son propre système d’indexage dédié à la seconde partie supérieure PS2. Le pion d’indexage PI saillant sur la face avant FV de la première partie supérieure PS1, il ne complexifie pas le moulage et le démoulage de cette dernière (PS1).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 5, le pion d’indexage PI peut comprendre un trou fileté permettant le vissage d’une vis qui est propre à participer à l’immobilisation de la seconde partie supérieure PS2 par rapport au boîtier BB. Ainsi, le boîtier BB dispose de son propre système de fixation par vissage dédié à la seconde partie supérieure PS2.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 5, le pion d’indexage PI peut comprendre au moins un pion de positionnement PP qui définit une butée pour l’appui de la sous-partie SP prédéfinie de la seconde partie supérieure PS2. Cela permet de pré-positionner la seconde partie supérieure PS2 par rapport au boîtier BB suivant une troisième direction de l’espace qui est perpendiculaire aux première et deuxième directions de l’espace. Par exemple, cette troisième direction de l’espace peut être la direction verticale Z.
Ainsi, le boîtier BB dispose de son propre système de pré-positionnement dédié à la seconde partie supérieure PS2 et permettant de contrôler la distance qui sépare localement cette dernière (PS2) de la face supérieure FS de sa première partie supérieure PS1. Le pion de positionnement PP saillant sur la face supérieure FS de la première partie supérieure PS1, il ne complexifie pas le moulage et le démoulage de cette dernière (PS1).
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la butée peut être définie à l’extrémité libre du pion de positionnement PP.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 2 et 5 le pion de positionnement PP est défini à côté du pion d’indexage PI. Mais cela n’est pas une obligation. En effet, ils pourraient être espacés l’un de l’autre.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , le pion de positionnement PP peut comprendre un trou fileté permettant le vissage d’une vis qui est propre à participer à l’immobilisation de la seconde partie supérieure PS2 par rapport au boîtier BB. Ainsi, le boîtier BB dispose de son propre système de fixation par vissage dédié à la seconde partie supérieure PS2.
Porte-lampes pour bloc optique d’éclairage et/ou de signalisation de véhicule automobile La présente invention concerne d’une manière générale les blocs optiques d’éclairage et/ou de signalisation pour véhicules automobiles. Elle vise en particulier un porte-lampe pour un tel bloc optique.
Un tel bloc optique comporte classiquement un boîtier destiné à être fixée sur la structure de caisse du véhicule et renfermant au moins un dispositif lumineux apte à assurer au moins partiellement une ou plusieurs fonctions photométriques d’éclairage (comme par exemple un feu de route, un feu de croisement, ou un feu de position) ou de signalisation (comme par exemple un feu de recul, un feu stop, un feu clignotant indicateur de changement de direction ou bien encore un feu diurne s’allumant automatiquement lorsque le véhicule se déplace vers l'avant afin d'accroître sa visibilité dans des conditions de lumière du jour).
Chaque dispositif lumineux comprend classiquement au moins une source lumineuse constituée par exemple par une lampe ou une diode électroluminescente.
De manière classique, les sources lumineuses de type lampe comprennent un culot monté sur une douille support.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la première extrémité E1 de chaque pièce de support PS peut avoir une section dans un plan longitudinal et vertical XZ en forme de L. Cela permet à chaque première extrémité E1 de comporter une sous-partie verticale SPV qui est propre à s’appuyer contre la face avant du tablier avant TV (orientée vers la barre anti-rapprochement BAR) et à être solidarisée fixement à ce tablier avant TV. On comprendra que cette option permet d’augmenter notablement la surface de contact entre la première extrémité E1 et le tablier avant TV, et donc de favoriser les transferts d’effort.
De préférence, l’extension transversale (suivant la direction transversale Y) de chaque sous-partie verticale SPV est importante (typiquement au moins une dizaine de centimètres), afin d’augmenter encore plus la surface de contact entre la première extrémité E1 et le tablier avant TV.
Par exemple, chaque sous-partie verticale SPV peut être solidarisée fixement au tablier avant TV par soudage et/ou vissage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la seconde extrémité E2 de chaque pièce de support PS peut avoir une sous-partie terminale SPT qui est propre à s’appuyer sur la barre anti-rapprochement BAR sur une extension transversale (suivant la direction transversale Y) choisie et à être solidarisée fixement à cette dernière (BAR). On comprendra que cette option permet d’augmenter notablement la surface de contact entre la seconde extrémité E2 et la barre anti-rapprochement BAR, et donc de favoriser les transferts d’effort. Typiquement, cette extension transversale peut être d’une dizaine de centimètres.
Par exemple, chaque sous-partie terminale SPT peut être solidarisée fixement à la barre anti-rapprochement BAR par soudage et/ou vissage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la (chaque) pièce de support PS peut être propre à être aussi solidarisée fixement à une pièce de collection de fluide PCF qui est solidarisée fixement au tablier avant TV. Cela permet d’augmenter encore plus la réduction de l’amplitude de fléchissement de la barre anti-rapprochement BAR en cas de choc subi par le véhicule. On comprendra en effet que cela offre à la pièce de support PS un troisième point d’ancrage qui favorise les transferts d’effort, notamment en les répartissant sur un équipement supplémentaire (PCF).
Il est rappelé que la pièce de collection de fluide PCF est associée au auvent situé à la base du pare-brise et chargée de collecter l’eau ruisselant sur ce dernier pour l’évacuer vers l’extérieur.
On notera, comme illustré non limitativement sur la , que la seconde extrémité E2 de chaque pièce de support PS peut comprendre une sous-partie arrière SPR (située juste après sa sous-partie terminale SPT) et propre à s’appuyer sur la pièce de collection de fluide PCF sur des extensions transversale (suivant la direction transversale Y) et longitudinale (suivant la direction longitudinale X) choisies et à être solidarisée fixement à cette pièce de collection de fluide PCF. Mais on pourrait envisager que ce soit la partie intermédiaire de chaque pièce de support PS qui est solidarisée fixement à la pièce de collection de fluide PCF.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la sous-partie arrière SPR peut avoir une section dans un plan longitudinal et vertical XZ en forme de L. De même, la sous-partie arrière SPR peut avoir une section dans un plan transversal et vertical YZ en forme de L. Cela permet de renforcer sa rigidité et donc de lui permettre d’encaisser plus facilement les efforts longitudinaux et transversaux.
Typiquement, l’extension transversale de la sous-partie arrière SPR peut être de quelques centimètres, et l’extension longitudinale de la sous-partie arrière SPR peut être aussi de quelques centimètres.
Egalement par exemple, chaque sous-partie arrière SPR peut être solidarisée fixement à la pièce de collection de fluide PCF par soudage et/ou vissage.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que la (chaque) pièce de support PS peut comporter un bord longitudinal BR qui est redressé (ou sensiblement vertical) et incurvé. De préférence, et comme illustré non limitativement sur la , ce bord longitudinal redressé BR s’étend sur toute l’extension longitudinale de la pièce de support PS, et donc depuis sa sous-partie verticale SPV jusqu’à sa sous-partie terminale SPT en passant par sa partie intermédiaire. Cela permet de renforcer sa rigidité et donc de lui permettre d’encaisser plus facilement les efforts.