INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préparation des catalyseurs Les catalyseurs mis en œuvre dans le procédé selon l'invention peuvent être préparés au moyen de toute technique connue de l'homme du métier, et notamment par imprégnation des éléments des groupes VIII et éventuellement VIB et du phosphore sur le support poreux sélectionné. L’imprégnation peut par exemple être réalisée selon le mode connu de l'homme du métier sous la terminologie d'imprégnation à sec, dans lequel on introduit juste la quantité de précurseurs d'éléments désirés sous forme de sels solubles dans le solvant choisi, par exemple de l'eau déminéralisée, de façon à remplir aussi exactement que possible la porosité du support. De préférence, la solution aqueuse d'imprégnation lorsqu'elle contient du cobalt, du molybdène et du phosphore est préparée dans des conditions de pH favorisant la formation d'hétéropolyanions en solution. Par exemple le pH d'une telle solution aqueuse est compris entre 1 et 5. De préférence la préparation du catalyseur est réalisée sans ajout d’agent organique en mélange avec les précurseurs des éléments des groupe VIII, groupe VI et du phosphore.
Le phosphore peut avantageusement être introduit seul ou en mélange avec l'un au moins des éléments du groupe VIB et VIII. Le phosphore est de préférence introduit en mélange avec les précurseurs des éléments du groupe VIB et du groupe VIII par une imprégnation à sec dudit support poreux à l’aide d’une solution contenant les précurseurs des éléments et le précurseur du phosphore. La source de phosphore préférée est l'acide orthophosphorique H 3 PO 4 , mais ses sels et esters comme les phosphates d'ammonium ou leurs mélanges conviennent également. Le phosphore peut également être introduit en même temps que le(s) élément(s) du groupe VIB sous la forme, par exemple, d'hétéropolyanions de Keggin, Keggin lacunaire, Keggin substitué ou de type Strandberg.
La est une vue schématique en coupe de la barrière thermiquement isolante primaire et de la membrane d’étanchéité primaire de la paroi de la .
La est une vue schématique, de dessus, illustrant les éléments porteurs ainsi que des dispositifs de liaison liant les éléments porteurs les uns aux autres, selon un premier mode de réalisation.
La est une vue schématique illustrant la géométrie d’un des dispositifs de liaison de la dans deux états : lorsqu’il est à température ambiante et lorsque la cuve est mise en froid.
La est une vue similaire à celle de la illustrant des dispositifs de liaison liant les éléments porteurs selon un deuxième mode de réalisation.
La est une vue similaire à celle des figures 5 et 7 illustrant des dispositifs de liaison liant les éléments porteurs selon un troisième mode de réalisation.
La est une vue similaire à celle des figures 5, 7 et 8 illustrant des dispositifs de liaison liant les éléments porteurs selon un quatrième mode de réalisation.
La est une vue schématique des dispositifs de liaison liant les éléments porteurs selon un cinquième mode de réalisation.
La est une vue en perspective d’un dispositif de liaison destiné à lier des éléments porteurs selon un sixième mode de réalisation.
La est une vue de dessus du dispositif de liaison de la .
La est une vue partielle en coupe d’un dispositif de liaison destiné à lier des éléments porteurs selon un septième mode de réalisation.
DISPOSITIF D’EMBRAYAGE COMPORTANT DES LUMIÈRES DE CONTRÔLE ET PROCÉDÉ DE CONTRÔLE ASSOCIÉ DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention se rapporte à dispositif d’embrayage humide multidisques, et en particulier, bien que de façon non exclusive, à un triple embrayage humide incorporant un tel embrayage humide et destiné à une motorisation hybride de véhicule automobile.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le document WO2021099070 est décrit un triple embrayage humide comportant un moyeu guidé en rotation autour d’un axe de référence du triple embrayage humide, une liaison cinématique permanente entre le moyeu et une machine électrique, un premier embrayage de sélection et un deuxième embrayage de sélection pour lier en rotation autour de l’axe de référence du triple embrayage le moyeu respectivement à un premier arbre mené et à un deuxième arbre mené, et un embrayage de coupure pour relier un moteur thermique au moyeu. L’embrayage de coupure entoure au moins une partie du premier embrayage de sélection et le premier embrayage de sélection entoure au moins une partie du deuxième embrayage de sélection, réalisant une imbrication de l’embrayage de coupure, du premier embrayage de sélection et du deuxième embrayage de sélection favorisant la compacité axiale. L’embrayage de coupure est constitué d’un premier porte-disques auquel est fixé un flasque de liaison à un moteur thermique, d’un deuxième porte-disques solidaire du moyeu, et d’un empilement de disques, logé dans un volume annulaire délimité radialement par le premier porte-disques et le deuxième porte-disques et axialement par le flasque, l’empilement de disques constituant une alternance de premiers disques solidaires en rotation du premier porte-disques, et de deuxièmes disques solidaires en rotation du deuxième porte-disques, l’empilement de disques étant mobile axialement entre une position de fermeture de l’embrayage dans laquelle un disque d’extrémité de l’empilement de disques, appartenant aux premiers disques, est en appui contre une zone d’appui du flasque d’embrayage, et une position de fin de course de débrayage dans lequel l’empilement de disques n’est pas en contact avec le flasque et le disque d’extrémité est situé axialement à distance de la zone d’appui du flasque.
Pour garantir la tenue mécanique du sous-ensemble constitué par le flasque et le premier porte-disques, il est avantageux de prévoir entre les deux pièces une liaison non démontable, en particulier une liaison soudée. Mais le soudage des deux pièces rend inaccessible l’empilement de disques, et il n’est pas possible de contrôler les caractéristiques dimensionnelles de l’empilement de disques de l’embrayage de coupure après soudage du flasque et de mesurer la course effective du piston entre la position débrayée et la position embrayée, course qui dépend des tolérances dimensionnelles de l’empilement de disques.
L’invention vise à remédier aux inconvénients de l’état de la technique et à proposer une architecture qui permette, après assemblage d’un dispositif d’embrayage dont le flasque n’est pas démontable, de déterminer une caractéristique dimensionnelle d’un empilement de disques logé dans un volume intérieur du dispositif d’embrayage dans une position d’ouverture de référence de l’embrayage.
Pour ce faire est proposé, selon un premier aspect de l'invention, un dispositif d’embrayage comportant un premier porte-disques d’entrée de couple, un deuxième porte-disques de sortie de couple, le premier porte-disques et le deuxième porte-disques étant guidés l’un par rapport à l’autre autour d’un axe de révolution du dispositif d’embrayage, un flasque fixé au premier porte-disques de façon non amovible, un empilement de disques, logé dans un volume annulaire délimité radialement par le premier porte-disques et le deuxième porte-disques et axialement par le flasque, l’empilement de disques constituant une alternance de premiers disques solidaires en rotation du premier porte-disques, et de deuxièmes disques solidaires en rotation du deuxième porte-disques, l’empilement de disques étant mobile en translation parallèlement à l’axe de révolution entre une position de fermeture de l’embrayage dans laquelle un disque d’extrémité de l’empilement de disques, appartenant aux premiers disques, est en appui contre une ou plusieurs zones d’appui du flasque, et une position d’ouverture de référence de l’embrayage dans lequel l’empilement de disques n’est pas en contact avec le flasque et le disque d’extrémité est situé axialement à distance de la zone d’appui du flasque, le flasque comportant plusieurs lumières de contrôle traversantes orientées parallèlement à l’axe de révolution et débouchant axialement en regard du disque d’extrémité.
Les lumières de contrôle permettent, à l’aide d’un instrument de mesure, de contrôler la position absolue ou relative d’au moins deux points du disque d’extrémité, lorsque l’empilement de disques est en position d’ouverture de référence de l’embrayage, et notamment de contrôler la course de l’empilement de disque entre la position de fermeture de l’embrayage et la position d’ouverture de référence de l’embrayage, qui constitue le cas échéant une mesure de la course d’un actionneur d’embrayage utilisé pour entraîner l’empilement de disque en position d’embrayage. Les lumières de contrôle permettent en outre, à l’aide d’une ou plusieurs tiges, de déplacer physiquement l’empilement de disques de la position de fermeture de l’embrayage à la position d’ouverture de référence de l’embrayage. Le cas échéant, certaines lumières de contrôle permettent de maintenir l’empilement de disque dans la position d’ouverture de référence de l’embrayage à l’aide d’un outil, alors qu’un contrôle de la position ou du déplacement de l’empilement de disque est réalisé par un ou plusieurs autres des lumières de contrôle.
L’instrument de mesure peut comporter des capteurs de proximité optiques, électromagnétiques ou mécaniques. Le cas échéant, les capteurs peuvent mesurer le déplacement de tiges lorsque celles-ci, passant par les lumières de contrôle, déplacent l’empilement de disques de la position de fermeture de l’embrayage à la position d’ouverture de référence de l’embrayage.
Suivant un mode de réalisation la ou les zones d’appui comportent plusieurs zones en arc de cercle, chacune des lumières de contrôle étant disposée circonférentiellement entre deux zones contiguës parmi les zones en arc de cercles. De préférence, chacune des lumières de contrôle est située à distance des deux zones contiguës. Cette distance, qui est de préférence supérieure à 2mm en direction axiale, permet de préserver une tenue mécanique suffisante au flasque. De préférence, les lumières de contrôle sont positionnées dans une zone annulaire située délimitée par un plus petit cercle tangent aux zones d’appui et par un plus grand cercle tangent aux zones d’appui. Suivant un mode de réalisation, chaque zone d’appui est formée au niveau d’un pli de matière du flasque axialement en saillance vers l’empilement de disques. Le pli de matière, qui peut être obtenu par emboutissage, confère une très bonne tenue mécanique à cette zone. La zone d’appui est de préférence plane. Elle peut être rectifiée.
Suivant un mode de réalisation, chacune des lumières de contrôle a une section transversale ovale ou en haricot.
De préférence, le flasque comporte au moins trois lumières de contrôle, et de préférence au moins six lumières de contrôle. Avec un nombre de lumières de contrôle supérieur à trois, on peut effectuer trois mesures simultanées en trois points du positionnement du disque d’extrémité, ce qui permet de le situer parfaitement dans l’espace. Une lumière supplémentaire permet l’introduction d’une tige d’actionnement sans gêner les mesures. Avec six lumières, il devient possible d’insérer trois tiges d’actionnement ou de maintien pour appuyer en trois points distribués sur le disque d’extrémité, et de mesurer en trois autre points le positionnement du disque d’extrémité.
De préférence les lumières de contrôle sont circonférentiellement équiréparties, ceci pour assurer l’équilibrage du flasque.
Suivant un mode de réalisation, le flasque est en appui contre un épaulement annulaire du premier porte-disques. Cet épaulement est de préférence plan. Suivant un mode de réalisation, une portion annulaire de fixation du flasque est entourée par une paroi de d’extrémité axiale du premier porte-disques. De préférence la portion annulaire de fixation du flasque forme un rebord annulaire extérieur du flasque. La fixation permanente du flasque au premier porte-disques peut être réalisée par différents procédés mécaniques, notamment par frettage, sertissage ou bouterollage. Alternativement, et suivant un mode de réalisation préféré, le flasque est soudé au premier porte-disques. Le soudage peut être fait avec ou sans apport de matière, notamment par laser.
En pratique, les premiers disques sont des disques d’embrayage et les deuxièmes disques sont des plateaux d’embrayage. Les disques d’embrayage portent de préférence des garnitures d’embrayage.
De préférence, le flasque recouvre radialement le deuxième porte-disques et ne transmet pas de couple. Le flasque canalise le fluide de refroidissement en direction de l’empilement de disques.
Suivant un mode de réalisation, l’empilement de disques comporte un autre disque d’extrémité opposé au disque d’extrémité et appartenant aux premiers disques. Cet autre disque d’extrémité est destiné à recevoir la poussée d’un actionneur, en pratique un piston, du dispositif d’embrayage. Cet actionneur permet, en fonctionnement, d’entraîner l’empilement de disques jusqu’à la position de fermeture de l’embrayage, en appui contre la zone d’appui du flasque.
Suivant un mode de réalisation, le premier porte-disques est solidaire d’un moyeu, le deuxième porte-disque étant situé axialement entre le flasque et le moyeu, dans un volume délimité par le flasque, le moyeu et le premier porte-disques. De préférence, le moyeu forme une chambre hydraulique annulaire dans laquelle un piston coulisse en translation parallèlement à l’axe de référence entre une position de fin de course de débrayage en appui contre une butée de fin de course formée sur le moyeu, et une position d’appui contre l’empilement de disques en position de fermeture de l’embrayage, l’empilement de disques en position d’ouverture de référence de l’embrayage étant en appui contre le piston en position de fin de course de débrayage .
Ce palier 111 est similaire à un palier lisse 11 de la technique antérieure dans la mesure où il comprend :
- un corps cylindrique creux 20b qui comprend un axe X et qui définit intérieurement une cavité 10c destinée à recevoir de l’huile,
- une paroi annulaire 20b qui s’étend autour de l’axe Y et du corps creux 20b et qui comprend une surface cylindrique externe de guidage 25a,
- une âme annulaire 20c qui s’étend autour de l’axe Y, entre le corps 20b et la paroi 20a, et qui relie le corps 20b à la paroi 20a, cette âme annulaire 20c ayant une longueur L2 le long de l’axe X qui est inférieure à une longueur L1 de la paroi 20a de sorte que la paroi 20a délimite autour du corps 20b un espace annulaire 21a en avant de l’âme 20c et un espace annulaire 21b en arrière de l’âme 20c, et
- des orifices 10d de passage d’huile formés dans le corps 20b, l’âme 20c et la paroi 20a et s’étendant depuis la cavité 10c jusqu’à la surface de guidage 25a.
La particularité du palier lisse 110 selon l’invention est qu’il comprend en outre au moins une rangée annulaire de trous d’allègement 122 dans ladite âme 20c, ces trous 122 étant régulièrement répartis tout autour de l’axe Y.
Ces trous 122 ont une fonction d’allègement et n’ont donc pas la même fonction que les canalisations 27 d’évacuation d’huile du palier lisse 11 des figures 3 à 5. Par ailleurs, ces trous 122 sont régulièrement répartis autour de l’axe Y, ce qui n’est pas le cas des canalisations 27. Cela signifie que la disposition des trous 122 ne dépend pas de la localisation de la charge (flèche F2 à l a ) sur le palier lisse 110 en fonctionnement.
Un palier lisse 110 dépourvu de canalisations 27 peut être équipé de trous d’allègement 122 comme dans l’exemple représenté, mais il est important de noter qu’un palier lisse 110 équipé de canalisations 27 peut également comprendre des trous d’allègement 122 au sens de l’invention.
Dans l’exemple représenté, l’âme 20c comprend une seule rangée annulaire de trous d’allègement 122 qui traversent toute la longueur L2 de l’âme 20c et débouchent dans les espaces 21a, 21b.
Le nombre de trous 122 est compris entre 5 et 30, et est de 10 dans l’exemple représenté.
Les trous 122 ont une section constante sur toute leur longueur dans l’exemple représenté. Ils ont un diamètre D2 compris entre 0,01.D1 et 0,1.D1, D1 étant le diamètre de la surface de guidage 25a. Ce diamètre D2 peut être compris entre 0,008.L3 et 0,1.L3, L3 étant la longueur du palier 110 mesurée le long de l’axe Y.
Les trous 122 ont en section une forme circulaire, oblongue ou elliptique. Ils sont parallèles à l’axe Y ou inclinés d’un angle maximal de +/-10° par rapport à cet axe Y.
Dans la variante de réalisation de la , l’âme 20c comprend une première rangée annulaire de trous borgnes d’allègement 122 qui sont formés sur un premier côté de l’âme 20c et qui débouchent dans un premier desdits espaces 21a, et une seconde rangée annulaire de trous borgnes d’allègement 122 qui sont formés sur un second côté de l’âme 20c et qui débouchent dans un second desdits espaces 21b.
Dans la variante de réalisation de la , les trous 122 diffèrent de ceux de la en ce que leur section varie le long de leur longueur. Chacun des trous 122 comporte par exemple cinq tronçons 122a, 122b, 122c ayant des diamètres différents, à savoir un tronçon médian 122a de diamètre D3, deux tronçons d’extrémité 122c de diamètre D5, et deux autres tronçons intermédiaires 122b disposés respectivement chacun entre le tronçon médian 122a et un des tronçons d’extrémité 122c. Ces tronçons intermédiaires 122b ont un diamètre D4, avec D3<D4<D5.
Dans la variante de réalisation de la , les trous 122 diffèrent de ceux de la en ce que leur section varie le long de leur longueur. Chacun des trous 122 comporte par exemple trois tronçons 122i, 122j, 122k ayant des diamètres différents, à savoir un tronçon médian 122j de diamètre D7 et deux tronçons d’extrémité 122i, 122k de diamètres respectifs D6 et D8. Le tronçon médian 122j est entre les tronçons d’extrémité 122i, 122k, avec D6<D7<D8. Le tronçon d’extrémité 122k de plus grand diamètre D8 débouche dans l’espace 21a, 21b correspondant.
La présente invention concerne également un réducteur 6 tel que décrit dans ce qui précède, qui comprend ce type de palier lisse 110, ainsi qu’une turbomachine 1 telle qu’illustrée à la comportant un tel réducteur 6.
Une fois assemblés avec l’ensemble structurel 140, les aubages 230 forment une unique couronne de distributeurs (non référencée) présentant une virole intérieure (non référencée) formée par la juxtaposition des plateformes intérieures 232 des aubages 230 et une virole extérieure (non référencée) formée par la juxtaposition des plateformes extérieures 234 des aubages 230.
La virole intérieure et la virole extérieure délimitent entre elles la partie 144 de la veine de circulation de gaz 59.
La plateforme intérieure 232 présente une face interne 240, orientée vers l’axe longitudinal X, et une face externe 242, opposée à la face interne 240. De même, la plateforme extérieure 234 présente une face interne 244, orientée vers l’axe longitudinal X, et une face externe 246, opposée à la face interne 244. La partie 144 de la veine de circulation de gaz 59 est délimitée entre la face externe 242 de la plateforme intérieure 232 et la face interne 240 de la plateforme extérieure 234. La ou chaque pale 236 s’étend ainsi dans ladite partie 144 de la veine de circulation de gaz 59.
Pour assurer l’étanchéité de ladite partie 144 de la veine de circulation de gaz 59, la plateforme interne 232 et la plateforme externe 234 présentent chacune une rainure 247 ménagée dans chacune de leurs tranches latérales 248. Cette rainure 247 s’étend sensiblement de l’extrémité amont 249A à l’extrémité aval 249B de la plateforme 232, 234. Elle reçoit une languette d’étanchéité (non représentée) également reçue dans la rainure 247 ménagée dans la tranche latérale 248 opposée de la plateforme interne 232, respectivement de la plateforme externe 234, de l’aubage 230 voisin.
La pale 236 présente un bord d’attaque 250, un bord de fuite 252, un intrados 254 et un extrados 255 ( ).
Comme visible sur les à 6, la pale 236 est creuse et délimite intérieurement un passage 260 radial s’étendant de la plateforme intérieure 232 à la plateforme extérieure 234. Avantageusement, l’épaisseur de la pale 236 autour dudit passage 260 est sensiblement constante.
De plus, la plateforme intérieure 232 présente un orifice traversant 262 débouchant dans sa face interne 240 et dans le passage 260, et la plateforme extérieure 234 présente un orifice traversant 264 débouchant dans sa face externe 246 et dans le passage 260. Ainsi, l’air apporté par la servitude d’air 223 peut circuler à travers la pale 236 et parvenir jusqu’au moyeu 150. Il peut également refroidir la pale 236, ce qui renforce sa résistance à la température des gaz sortant de la turbine haute pression 42.
Avantageusement, l’orifice traversant 262 présente une section circonférentielle, prise dans un plan orthogonal à la direction radiale, supérieure ou égale à 80%, par exemple supérieure ou égale à 90%, de la section circonférentielle du passage 260. De même, l’orifice traversant 264 présente de préférence une section circonférentielle, prise dans un plan orthogonal à la direction radiale, supérieure ou égale à 80%, par exemple supérieure ou égale à 90%, de la section circonférentielle du passage 260. Les orifices traversants 262, 264 ont avantageusement sensiblement la même section circonférentielle.
Comme visible sur la , chaque bras 154 s’étend à travers un passage de bras 265 constitué par le passage 260 délimité par la pale 236 d’un aubage 230.
En référence à la , l’ensemble distributeur 142 comprend également, pour chaque aubage 230, une chemise 266 logée à l’intérieur du passage 260 délimité par la pale 236. Cette chemise 266 s’étend d’un orifice traversant 262, 264 à l’autre. Elle présente une section circonférentielle extérieure inférieure à la section circonférentielle du passage 260. De préférence, la section circonférentielle extérieure de la chemise 266 est supérieure ou égale à 80%, par exemple supérieure ou égale à 90%, de la section circonférentielle du passage 260. En particulier, la chemise 266 épouse les contours de chacun des orifices traversants 262, 264.
La chemise 266 est typiquement en métal.
La chemise 266 est percée à son extrémité amont 267, face au bord d’attaque 250. Ainsi, l’air apporté par la servitude d’air 219 et circulant à travers la chemise 266 vient d’abord frapper le bord d’attaque 250 avant de circuler autour de la chemise 266, le long de l’intrados 254 et de l’extrados 255, puis d’être évacué par un interstice 268 entre l’intrados 254 et l’extrados 255 le long du bord de fuite 252. Ainsi, le refroidissement de la pale 236 est amélioré et la résistance de l’aubage 230 à la température des gaz sortant de la turbine haute pression 42 est augmentée.
Par ailleurs, chaque aubage 230 est en matériau composite à matrice céramique (ci-après CMC). Ce matériau, qui est typiquement formé d'un renfort fibreux en fibres réfractaires, telles que des fibres de carbone ou de céramique, densifié par une matrice en céramique ou au moins partiellement en céramique, possède des propriétés thermo-structurales remarquables, c'est-à-dire des propriétés mécaniques qui le rendent apte à constituer des éléments de structure et la capacité à conserver ces propriétés à des températures élevées. De surcroît, ce matériau a une masse volumique bien inférieure à celle des matériaux métalliques. Cette caractéristique rend donc le carter inter-turbines 94 parfaitement adapté pour une utilisation dans la turbomachine à haute performance 12, le carter inter-turbines 94 étant en mesure de résister à la hauteur température des gaz sortant de la turbine haute pression 42. De plus, cette caractéristique permet d’alléger le carter inter-turbines 94 et donc la turbomachine 12.
De retour à la , la servitude d’huile 218 comprend une canalisation 270 raccordée fluidiquement aux enceintes de palier 162, 164. Cette canalisation 270 inclut un conduit 272, un raccord amont 274 à une extrémité amont du conduit 272, et un raccord aval 276 à une extrémité aval du conduit 272, les termes « amont » et « aval » s’entendant ici en référence à un sens de circulation du fluide lubrifiant à l’intérieur du conduit 272.