INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les polymères semi-fluorés comprenant notamment des motifs issus du fluorure de vinylidène revêt une importance particulière car il peut être utilisé dans une large gamme d'applications allant des matériaux piézoélectriques, au traitement de l'eau et au stockage de l'énergie. Il peut être préparé en émulsion ou en suspension. Le procédé peut affecter la structure moléculaire et la réactivité du fluorure de vinylidène vis-à-vis d'autres monomères. Cette différence de microstructure, ainsi que la fonctionnalité de la chaîne polymère peuvent avoir un impact profond sur certaines applications de haute technologie telles que les revêtements et les matériaux de stockage d'énergie.
Ainsi, selon la présente invention, le guide de lumière peut s’étendre hors de l’espace interne du système d’éclairage, tout en étant maintenu contre les effets de basculement générés par le porte-à-faux. Cette conception est ainsi compatible avec une disposition horizontale du guide de lumière.
Selon une variante, les deuxièmes moyens d’assemblage comprennent au moins une patte s’étendant perpendiculairement par rapport à une direction générale de guidage des photons.
Selon une variante supplémentaire, les deuxièmes moyens d’assemblage sont juxtaposés à l’ouverture.
Selon une autre variante, le support comprend au moins un bras déporté vers la portion intermédiaire, les deuxièmes moyens d’assemblage étant configurés pour assembler le guide de lumière avec le bras.
Selon une variante additionnelle, les premiers moyens d’assemblage sont configurés pour assembler le guide de lumière avec la source de photons.
Selon encore une variante, le guide de lumière comprend au moins une protubérance définie perpendiculairement à une direction générale de guidage des photons et limitant une sortie des photons par l’ouverture, l’au moins une protubérance comprenant les deuxièmes moyens d’assemblage.
De préférence, le guide de lumière définit deux faces latérales opposées entre les première et deuxième extrémités, le guide de lumière comprenant deux protubérances disposées respectivement sur les faces opposées.
Selon une variante, les deuxièmes moyens d’assemblage appartiennent à un ensemble de moyens d’assemblage comprenant : - des moyens d’assemblage par clippage ; - des moyens d’assemblage par indexage ; et - des moyens d’assemblage par vissage.
Selon une autre variante, l’au moins une source de photons est portée par une carte électronique.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description des exemples de réalisation particuliers et non limitatifs de la présente invention ci-après, en référence aux figures 1 à 11 annexées, et sur lesquelles :
illustre de façon schématique une vue de face d’un système d’éclairage selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement une vue de face du système d’éclairage de la dont le masque est retiré ;
illustre schématiquement une vue en perspective du système d’éclairage de la ;
illustre schématiquement une vue en perspective d’un guide de lumière combiné à une source de photons intégrés dans le système d’éclairage de la ;
illustre schématiquement une vue de profil du guide de lumière combiné à la source de photons de la ;
: Spectre RMN 31 P du T ris(2-cyanoéthyl)propylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P3(2CN) 3 FSI
: Spectre RMN 1 H du T ris(2-cyanoéthyl)allylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide PAll(2CN) 3 FSI
: Spectre RMN 19 F du T ris(2-cyanoéthyl)allylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide PAll(2CN) 3 FSI
: Spectre RMN 31 P du T ris(2-cyanoéthyl)allylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide PAll(2CN) 3 FSI
: Spectre RMN 1 H du Bis (2-cyanoéthyl)diméthylphosphonium bis (fluorosulfonyl)imide P11(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 19 F du Bis (2-cyanoéthyl)diméthylphosphonium bis (fluorosulfonyl)imide P11(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 31 P du Bis (2-cyanoéthyl)diméthylphosphonium bis (fluorosulfonyl)imide P11(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 1 H du Bis(2-cyanoéthyl)éthylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P12(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 19 F du Bis(2-cyanoéthyl)éthylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P12(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 31 P du Bis(2-cyanoéthyl)éthylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P12(2CN) 2 FSI
: Spectre RMN 1H du Bis(2-cyanoéthyl)propylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P13(2CN)2FSI
: Spectre RMN 19F du Bis(2-cyanoéthyl)propylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P13(2CN)2FSI
: Spectre RMN 31P du Bis(2-cyanoéthyl)propylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P13(2CN)2FSI
: Spectre RMN 1H du Bis(2-cyanoéthyl)butylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P14(2CN)2FSI
: Spectre RMN 19F du Bis(2-cyanoéthyl)butylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P14(2CN)2FSI
: Spectre RMN 31P du Bis(2-cyanoéthyl)butylméthylphosphonium bis(fluorosulfonyl)imide P14(2CN)2FSI
Une première courroie 20a est reliée à un pôle de charge positive d’une source d’alimentation électrique et une deuxième courroie 20b est reliée à un pôle de charge négative d’une source d’alimentation électrique (non représentée). Les courroies 20a et 20b sont renforcées par des filins métalliques 22 et comprennent des dispositifs d’entrainement 23 et 24. Ces moyens d’entrainement 23 et 24 comprennent chacun une surface conductrice 230 et 240, une première surface conductrice 230 est reliée au pôle de charge positive et la deuxième surface conductrice 240 est reliée au pôle négatif de la source d’alimentation électrique.
Les courroies 20 présentent des dents 200 pour coopérer chacune avec au moins une roue dentée 11.
Le robot mobile autonome 3 comprend des éléments d’arrimage 30 de chaque côté et placés du même côté que les roues latérales 31. Ces éléments d’arrimage 30 s’accrochent aux dispositifs d’entrainement 23 et 24 et au moins deux disposés sur des cotés opposées présentent une face conductrice 300 pour coopérer avec les surfaces conductrices 230 et 240. Deux faces conductrices 300 des éléments d’arrimage 30 sont reliées aux bornes positive et négative d’un moyen de stockage d’énergie rechargeable (non représenté) du robot 3.
Les courroies 20 qui permettent le chargement électrique du moyen de stockage d’énergie, par exemple via le dispositif d’entrainement, peuvent être par paires et placées de part et d’autre du robot 3. Dans d’autre configurations les courroies peuvent être placées différemment, par exemple une paire à l’avant du robot, l’autre paire de part et d’autre du robot.
La position des dispositifs d’entrainement fixées aux courroies conductrices peut être ajustée par déplacement des courrois de sorte à positionner chaque dispositif d’entrainement en regard d’un élément de connexion 300 du robot 3.
Dans le premier mode de réalisation illustré figue 2, la première surface conductrice 230 est reliée à un premier élément latéral 220 par un fil de connexion 231 et la deuxième surface conductrice 240 est reliée à un deuxième élément latéral de connexion 221 par un fil de connexion 241. Afin d’alimenter les éléments latéraux de connexion 220 et 221, chacun est en contact avec un balai de charge positive 27 et un balai de charge négative 26. Les éléments latéraux de connexion 220 et 221 présentent chacun une surface de contact suffisante pour permettre un contact continu avec les balais.
Dans le deuxième mode de réalisation illustré , la première surface conductrice 230 est reliée à un premier filin conducteur 222 compris dans la courroie 20a et la deuxième surface conductrice 240 est reliée à un deuxième filin conducteur 223 par un fil de connexion 241 compris dans la courroie 20b. Les filins conducteurs peuvent être constitué par un des filins métalliques de renfort disposés dans la courroie.
Les courroies 20a et 20b sont crantées et comprennent des premières dents 25. Chacun des filins conducteurs 222 er 223 sont dénudés entre les premières dents 25 afin de constituer des premières parties conductrices 2220 et 2230 pour coopérer chacune avec des deuxièmes dents 112 et 113 d’au moins une roue dentée 110 et 111. Chaque roue dentée 110 et 111 comprend des deuxièmes dents 112 et 113 ayant chacune une deuxième partie conductrice 1120 et 1130 à une extrémité radiale de la roue dentée 110 et 111.
Lors de son entrainement les premières dents 25 de la courroie 20a va s’engrener avec les deuxième dents 112 de la roue dentée 110, l’extrémité radiale des deuxièmes dents 112 où se trouve la deuxième partie conductrice 1120 va entrer en contact avec la première partie conductrice 2220 de la courroie 20a et permettre ainsi l’alimentation électrique de la surface conductrice 230. L’alimentation électrique de la partie conductrice 2230 se fait de la même façon via la courroie 20b.
La roue d’entrainement illustrée est une roue dentée 11 adaptée pour le deuxième mode de réalisation ci-dessus. Cette roue 11 constitue le rotor 4 d’une machine électrique tournante d’axe X. Le rotor 4 comprend des dents 40 dont l’extrémité 41 est reliée électriquement à une zone conductrice 42 de révolution située sur au moins un des côtés du rotor 4.
Un deuxième exemple de réalisation de la roue dentée 11 est illustré . La roue 11 constitue le rotor 4 d’une machine électrique tournante d’axe X, elle comprend des dents 40 dont l’extrémité 41 est reliée électriquement directement à la paroi axiale 43 du rotor 4, elle-même en vis-à-vis du stator 5.
Dans ces deux exemples, toutes les extrémités 41 des dents 40 sont connectées, de cette façon les surfaces conductrices 230 et 240 sont toujours alimentées électriquement respectivement à la borne positive ou négative de la source d’alimentation électrique (non représentée) -.
Lorsque plusieurs robots sont arrimés aux courroies 20, l’ensemble forme un circuit électrique en parallèle.
Dans d’autres modes de réalisation, les courroies 20 peuvent avoir d’autres formes (plates, striées, trapézoïdales…) sans sortir du cadre de la présente invention.
Dans le cas d’un convoyeur vertical, lors de la descente des robots 3 des niveaux de stockage vers le sol, le poids des robots sur la courroie 20 auxquels ils s’arriment permet de l’entraîner par gravité, sans que la roue dentée 11 ne soit motorisée de manière active, dans ce cas une génératrice peut alors être entraînée par la courroie 20 lorsque la descente des robots par gravité. Le courant ainsi généré est directement envoyé aux batteries des robots par l’intermédiaire des courroies 30 de chargement.
Outillage de conformation d’une texture fibreuse La présente invention concerne un outillage de conformation d’une texture fibreuse pour la consolidation par voie gazeuse, et des procédés de fabrication d’une pièce en matériau composite associés. Un domaine particulier d’application de l’invention est la fabrication de pièces en matériau composite à matrice céramique (« Ceramic Matrix Composite » ; « CMC »), par exemple à matrice de carbure de silicium.
Le module de calcul 316 peut alors comporter un module 328 de calcul d’un écart E dans le domaine fréquentiel entre la susceptance B calculée et la susceptance de référence B*, par exemple la racine de l’écart quadratique moyen.
L’écart E est de préférence normalisé et par exemple donné par : [Math. 5]
Le module de calcul 316 comporte alors en outre un module 330 de calcul d’un troisième indicateur partiel TSI E à partir de l’écart E calculé. [Math. 6]
Le module de calcul 316 comporte en outre par exemple un module 332 de combinaison conçu pour combiner les indicateurs partiels TSI C , TSI CC , TSI E pour obtenir l’indicateur de santé TSI qui est toujours inférieur ou égal à 1. Par exemple, les indicateurs de santé partiels TSI C , TSI CC , TSI E sont combinés linéairement, de préférence avec des mêmes pondérations. Dans le cas où les indicateurs de santé partiels TSI C , TSI CC , TSI E sont tous normalisés, chacun d’eux est égal à 1 si l’actionneur piézoélectrique 210 est à l’état sain, et différent de 1 s’il est dans un état endommagé. Avec ces normalisations, l’indicateur de santé TSI est ainsi par exemple donné par : [Math. 7]
Le dispositif de commande 302 comporte en outre un module 334 de modification de puissance, conçu pour recevoir une consigne originelle de puissance électrique Pe*’ à fournir l’actionneur piézoélectrique 210 et pour la modifier afin de fournir la consigne de puissance électrique Pe*, cette modification étant déterminée à partir de l’indicateur de santé TSI pour compenser au moins en partie une baisse de la contrainte mécanique T entraînée par une baisse de la santé de l’actionneur piézoélectrique 210. Le module 334 de modification de puissance est en particulier conçu pour augmenter la consigne de puissance électrique Pe* par rapport à la consigne originelle Pe*’ fournie avec l’endommagement évalué. Autrement dit, plus l’indicateur de santé TSI indique une santé faible (et donc un endommagement élevé) plus la consigne de puissance électrique Pe* est élevée par rapport à la consigne originelle Pe*’. Par exemple, la consigne originelle de puissance électrique Pe*’ est modifiée de la manière suivante : [Math. 8]
Par exemple, lorsque le module de dégivrage 312 est conçu pour appliquer la tension U et lorsque la consigne de puissance Pe est une consigne de tension U*, la consigne originelle de puissance Pe*’ peut être une consigne originelle de tension U*’, qui est modifiée à partir de l’indicateur de santé TSI, de la même manière qu’indiqué précédemment. Par exemple, la consigne de tension U*’ peut être modifiée de la manière suivante : [Math. 9]
En référence à la , un exemple d’un procédé 400 de dégivrage va à présent être décrit.
Au cours d’une étape 402, une phase de dégivrage, par exemple en vol de l’aéronef, est réalisée. Au cours de cette phase de dégivrage, le module de dégivrage 312 fournit, à chacun des actionneurs piézoélectriques 210, une puissance électrique Pe conformément à une consigne de puissance électrique Pe*, pour que chaque actionneur piézoélectrique 210 convertisse la puissance électrique Pe reçue en une contrainte mécanique T faisant vibrer la pièce 106 pour la dégivrer.
La phase de dégivrage étant terminée, les étapes suivantes 404 à 408 sont mises en œuvre pour au moins un des actionneurs piézoélectriques 210.
Au cours d’une étape 404, le module de mesure 314 mesure l’admittance Y de l’actionneur piézoélectrique 210.
Au cours d’une étape 406, le module 316 calcule l’indicateur de santé TSI à partir de l’admittance Y mesurée.
L’étape 406 comporte ainsi par exemple les étapes 406-2 à 406-16 suivantes.
Au cours d’une étape 406-2, le module 318 calcule la capacité statique C de l’actionneur piézoélectrique 210.
Au cours d’une étape 406-4, le module 320 calcule le premier indicateur partiel TSI C à partir de la capacité statique C calculée et de la capacité statique de référence C*.
Au cours d’une étape 406-6, le module 322 calcule la susceptance B de l’actionneur piézoélectrique 210 à partir de l’admittance Y mesurée.
Au cours d’une étape 406-8, le module 324 calcule l’intercorrélation CC entre la susceptance B calculée et la susceptance de référence B*.
Le dispositif de commande 302 comporte ainsi tout d’abord un module de dégivrage 312, conçu pour fournir une puissance électrique Pe à chacun des actionneurs piézoélectriques 210. Chaque actionneur piézoélectrique 210 convertit ainsi la puissance électrique Pe reçue en une contrainte mécanique T faisant vibrer la pièce 106 pour la dégivrer. La puissance électrique Pe fournie peut être différente d’un actionneur piézoélectrique 210 à l’autre. Par exemple, le dispositif de commande 302 est conçu pour appliquer une tension U pour fournir la puissance électrique Pe. La tension U fournie peut ainsi être différente d’un actionneur piézoélectrique 210 à l’autre. Par exemple, la puissance électrique Pe fournie est proportionnelle à la tension U.
Par exemple, le module de dégivrage 312 est conçu, pour chaque actionneur piézoélectrique 210, pour recevoir une consigne de puissance Pe* à fournir à cet actionneur piézoélectrique 210, et pour fournir la puissance Pe à la valeur de consigne Pe* reçue. Par exemple, lorsque le module de dégivrage 312 est conçu pour appliquer la tension U, la consigne de puissance Pe peut être une consigne de tension U*.
Le dispositif de commande 302 comporte en outre un module de mesure 314 conçu pour mesurer une admittance Y de chaque actionneur piézoélectrique 210.
Pour mesurer l’admittance, le module de mesure 314 est par exemple conçu pour appliquer une tension Um et pour mesurer un courant Im fourni en réponse par l’actionneur piézoélectrique 210. En effet, l’application de la tension électrique Um se traduit par une contrainte mécanique locale à l’interface avec la pièce 106. Cette contrainte mécanique engendre un champ électrique aux bornes de l’actionneur piézoélectrique 210, et donc la génération du courant Im. L’admittance Y est ainsi égale au rapport entre le courant Im et la tension Um : Y = Im/Um. L’admittance Y mesurée est un nombre complexe dépendant de la fréquence. L’admittance Y peut ainsi s’écrire sous la forme : Y = G + jB, où G est la conductance de l’actionneur piézoélectrique et B la susceptance de l’actionneur piézoélectrique B. La conductance G et l’admittance B dépendent donc elles-aussi de la fréquence.
L’admittance Y mesurée est par exemple mesurée sur un intervalle de fréquences prédéfinie, déterminé lors de de la conception du système de dégivrage.
Le dispositif de commande 302 comporte en outre un module de calcul 316 conçu pour calculer un indicateur de santé TSI de chaque actionneur piézoélectrique 210 fixé à la pièce 106 à partir de son admittance Y mesurée.
Par exemple, le module de calcul 316 comporte un module 318 de calcul de capacité statique, conçu pour calculer une capacité statique C de l’actionneur piézoélectrique 210 à partir de l’admittance Y mesurée, et par exemple plus précisément à partir de la susceptance B. Par exemple, la susceptance B peut être linéaire en fonction de la fréquence, en particulier lorsque l’actionneur piézoélectrique 210 est sollicité à basses fréquences : [Math. 1] où ω est la pulsation égale à 2πf avec f la fréquence, et où m est une pente et b est un décalage.
Ainsi, la capacité statique C est prise égale à la pente m.
Le module de calcul 316 comporte alors en outre un module 320 de calcul d’un premier indicateur de santé partiel TSI C à partir de la capacité statique C calculée et d’une capacité statique de référence C* que présente l’actionneur piézoélectrique 210 lorsqu’il est sain.
L’indicateur de santé partiel TSI C est de préférence normalisé à 1 et par exemple donné par : [Math. 2]
Par ailleurs, le module de calcul 316 comporte par exemple un module 322 de calcul de la susceptance B de l’actionneur piézoélectrique 210, c’est-à-dire la partie imaginaire de l’admittance Y, à partir de l’admittance Y mesurée.
Le module de calcul 316 peut alors comporter un module 324 de calcul d’une intercorrélation CC dans le domaine fréquentiel entre la susceptance B calculée et une susceptance de référence B* que l’actionneur piézoélectrique 210 présente lorsqu’il est sain.
L’intercorrélation CC est de préférence normalisée à zéro retard et par exemple donnée par : [Math. 3] où f 1 …f Nf sont des fréquences croissantes de l’intervalle de fréquences prédéfini [f 1 ; f Nf ].
Les fréquences f 1 à f Nf sont par exemple définies en fonction de la géométrie et de la dimension de l’actionneur piézoélectrique 210, en particulier la fréquence f 1 peut par exemple valoir 20 Hz et la fréquence f Nf peut par exemple valoir 120 kHz.
Le module de calcul 316 comporte alors en outre un module 326 de calcul d’un deuxième indicateur de santé partiel TSI CC à partir de l’intercorrélation CC calculée.
Par exemple, le module 326 est conçu pour tout d’abord rechercher un maximum de l’intercorrélation CC et pour calculer le deuxième indicateur de santé partiel TSI CC à partir de ce maximum, par exemple par : [Math. 4]
le procédé comprend l’étape d’introduction d’un gaz comprenant de l’hélium et du dioxyde de carbone dans une unité de séparation du dioxyde de carbone mettant en œuvre une étape de séparation du dioxyde de carbone en une phase liquide comprenant tout ou partie du dioxyde de carbone du gaz introduit dans l’unité de séparation du dioxyde de carbone et le gaz introduit dans l’unité membranaire et présentant une pureté en hélium supérieure à la pureté en hélium du gaz introduit dans l’unité de séparation du dioxyde de carbone ;
le procédé comprend une étape d’introduction d’un fluide comprenant de l’hélium, du CO2 et des impuretés dans une unité de prétraitement mettant en œuvre une étape de pré-traitement pour obtenir un gaz exempt au moins d’eau, d’éléments chimiques indésirables et d’éléments solides formant des impuretés ;
le gaz introduit dans l’unité membranaire comprend de l’hélium, du dioxyde de carbone et une majorité d’azote et le gaz en sortie de l’unité membranaire présente une pureté en hélium d’au moins 90% ;
l’unité membranaire comprenant un premier, un deuxième et un troisième étage membranaire, chacun comprenant une des membranes, procédé dans lequel la séparation membranaire du gaz introduit dans l’unité membranaire est réalisée successivement par chaque étage membranaire et comprend : une séparation du gaz introduit dans l’unité membranaire en un perméat et un rétentat, réalisée par la membrane ; une recompression du perméat ; et un recyclage intermédiaire du perméat recompressé consistant à transmettre une partie du perméat recompressé, vers une entrée de l’unité membranaire considérée ;
la séparation membranaire est réalisé par une communication :
- d’une partie d’un premier perméat plus riche en hélium qu’un premier rétentat du premier étage membranaire au deuxième étage membranaire,
- d’un deuxième rétentat plus riche en hélium qu’un deuxième perméat du deuxième étage membranaire au troisième étage membranaire,
- d’une partie du deuxième perméat au premier étage membranaire,
- d’une partie d’un troisième perméat plus riche en hélium qu’un troisième rétentat du troisième étage membranaire à une sortie de l’unité membranaire, et
- du troisième rétentat au premier étage membranaire ;
le procédé comprend une étape de séparation de l’hélium mise en œuvre par une unité de séparation de l’hélium, l’étape de séparation de l’hélium comprenant, outre la séparation membranaire, une compression et une purification par adsorption par inversion de pression cryogénique, la purification permettant d’augmenter la pureté en hélium du gaz en sortie de l’unité membranaire afin d’obtenir un gaz en sortie de l’unité de séparation de l’hélium présentant une pureté en hélium d’au moins 99,999% ;
la séparation du dioxyde de carbone comprend une compression et un refroidissement du gaz introduit dans l’unité de séparation du dioxyde de carbone à une pression et une température permettant la liquéfaction partielle du gaz introduit dans l’unité de séparation du dioxyde de carbone au moyen d’un train d’échangeurs ;
la phase liquide est successivement séparée du gaz introduit dans l’unité membranaire et détendue et envoyée dans une colonne de stripping (ou « stripage », en français), de manière à obtenir un flux liquide à un niveau de qualité alimentaire en pied de colonne de stripping prêt à être stocké ;
Selon un autre aspect, il est proposé un système comprenant une unité membranaire comprenant trois membranes en séries, au moins l’une des membranes étant telle que son perméat soit plus riche en hélium que son rétentat à l’inverse d’au moins une autre des membranes, l’unité membranaire étant configurée pour mettre en œuvre une étape de séparation membranaire d’un procédé de traitement d’un gaz introduit dans l’unité membranaire comprenant de l’hélium, selon lequel un gaz en sortie de l’unité membranaire présente une pureté en hélium supérieure à la pureté en hélium du gaz introduit dans l’unité membranaire ;
Avantageusement, mais facultativement, le système exposé comprend l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou dans une quelconque combinaison :