INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette détermination de la puissance électrique produite par les modules photovoltaïques 9 au cours du temps permet de pouvoir déterminer une rémunération du gestionnaire du dispositif de production électrique 5 sans que la puissance électrique produite par les modules photovoltaïques 9 et consommée directement par le dispositif de charge 15 n’impacte cette détermination de rémunération.
Une telle configuration permet ainsi d’avoir un équipement de production photovoltaïque 1 comprenant un dispositif de production électrique 5 comprenant des modules photovoltaïques 9 produisant une puissance électrique et un dispositif de charge 15 comprenant des bornes de charge 17 consommant une puissance électrique relié à un unique point de livraison 3.
La puissance électrique produite par les modules photovoltaïques 9 peut ainsi être utilisée directement par les bornes de recharge électrique 17 sans passer par le réseau de distribution d’électricité 4 tout en permettant au gestionnaire du dispositif de production électrique 5 (qui peut être différent du gestionnaire du dispositif de charge 15 et du gestionnaire du réseau de distribution d’électricité (qui peut être une troisième entité)) de déterminer la puissance produite par les modules photovoltaïques 9 et ainsi pouvoir déterminer la rémunération associée.
Selon un mode de réalisation particulier représenté sur la , l’équipement de production photovoltaïque 1 comprend également une unité de stockage électrique 29 reliée électriquement au point de livraison 3, au dispositif de production électrique 5 et au dispositif de charge 15, par exemple via des câbles électriques 8 et éventuellement via une armoire électrique 19. L’unité de stockage électrique 29 permet notamment de stocker une partie ou la totalité de la puissance électrique fournie par le dispositif de production électrique 5, notamment pour pouvoir l’utiliser par le dispositif de charge 5 à un moment ultérieur.
Une telle unité de stockage électrique 29 est particulièrement utile lorsque la recharge des batteries des véhicules automobiles 13 doit être faite la nuit lorsque le dispositif de production électrique 5 ne fournit pas de puissance électrique.
L’unité de stockage électrique 29 peut également être utilisée pour stocker la puissance électrique fournie par le réseau de distribution d’électricité 4 afin d’être utilisée ultérieurement par le dispositif de charge 15, notamment lorsque le coût de la puissance électrique fournie par le réseau de distribution d’électricité 4 varie au cours du temps afin d’optimiser les coûts.
Selon un mode de réalisation particulier, l’équipement de production photovoltaïque 1 est configuré pour participer à la stabilité du réseau de distribution d’électricité 4 en réinjectant une puissance électrique sur le réseau de distribution d’électricité 4 lorsque cela est nécessaire.
(b) au moins un acide non polymérique ayant deux ou plus de deux valeurs de pKa ou sel(s) de celui-ci ;
(c) au moins un polyol ; et
La composition selon la présente invention peut présenter une adhérence réduite bien qu’elle comprenne une grande quantité de polyol tel que la glycérine.
L’adhérence de la composition selon la présente invention est inférieure à celle de la composition comprenant l’ingrédient (c) dans une quantité de 10 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition, sans les ingrédients (a) et (b).
Ainsi, la composition selon la présente invention peut offrir une texture améliorée telle qu’une sensation plus lisse au toucher.
Le polyol tel que la glycérine est hydrophile et peut donc être facilement éliminé avec de l’eau à la surface d’une substance kératineuse. Cependant, les ingrédients (a) et (b) dans la composition selon la présente invention peuvent former un film de gel ou coacervat qui peut bien maintenir le polyol sur une substance kératineuse telle que la peau.
Ainsi, la composition selon la présente invention peut également offrir des effets cosmétiques améliorés dérivés du polyol, tels que des effets hydratants renforcés.
La composition selon la présente invention peut comprendre (a) au moins un polymère cationique.
Il n'y a aucune limite sur le type du (a) polymère cationique. Deux types différents de polymères cationiques ou plus peuvent être utilisés en combinaison. Ainsi, un seul type de polymère cationique ou une combinaison de différents types de polymères cationiques peuvent être utilisés.
Un polymère cationique a une densité de charge positive. La densité de charge du (a) polymère cationique peut être comprise entre 0,01 meq/g et 20 meq/g, de préférence entre 0,05 et 15 meq/g et, plus préférentiellement, entre 0,1 et 10 meq/g.
Il peut être préférable que le poids moléculaire du (a) polymère cationique soit égal ou supérieur à 1.000, de préférence égal ou supérieur à 2.000, plus préférentiellement égal ou supérieur à 3.000, et encore plus préférentiellement égal ou supérieur à 4.000.
Veuillez-vous référer à la pour le fonctionnement complet de la fonction de commande de traction de la motocyclette électrique. La valeur de glissement augmente progressivement avec le temps. À un premier instant T1, la valeur de glissement atteint le seuil supérieur de glissement, et l'unité de commande de véhicule 20 exécute l'état de commande de traction (TCS ON). L'unité de commande de véhicule 20 utilise la valeur actuelle de couple moteur comme valeur de couple de référence, et calcule la valeur de couple de commande de traction par le biais de l'algorithme de commande de traction TA pour générer l’instruction de couple de commande de traction. Le dispositif de commande de moteur 30 commande le moteur de puissance 40 en fonction de l’instruction de couple de commande de traction ; en conséquence, la valeur de couple du moteur de puissance 40 diminue, la vitesse de roue avant et la vitesse de roue arrière diminuent en conséquence, et la valeur de glissement ne continue plus d'augmenter et diminue donc.
À un deuxième instant T2, lorsque la valeur de glissement atteint le seuil inférieur de glissement, l'unité de commande de véhicule 20 met fin à l'état de commande de traction (TCS OFF), arrête la génération de l’instruction de couple de commande de traction et, sur la base de la valeur de couple actuelle, se rétablit progressivement en fonction du volume d’incrément de rétablissement. Le dispositif de commande de moteur 30 arrête la commande du moteur de puissance 40 sur la base de l’instruction de couple de commande de traction. À un troisième instant T3, la valeur de couple se rétablit à la valeur de couple moteur, la valeur de couple moteur étant générée de manière correspondante en fonction du signal de position de papillon des gaz S3 qui reflète le couple requis par l'opération de l’utilisateur sur le papillon des gaz.
Le seuil supérieur de glissement, le seuil inférieur de glissement, le volume de commande de proportionnalité, le volume de commande d'intégration, le volume de correction de papillon des gaz et le volume de d’incrément de rétablissement mentionnés ci-dessus peuvent être ajustés en fonction de l'état de la motocyclette électrique. Par exemple, le seuil supérieur de glissement est ajusté en fonction de la vitesse de la motocyclette électrique. Lorsque la vitesse de la motocyclette électrique est supérieure à 50 (km/h), le seuil supérieur de glissement est plus élevé ; lorsque la vitesse de la motocyclette électrique est inférieure à 50 (km/h), le seuil supérieur de glissement est plus bas, ce qui permet d'adopter différentes conditions de conduite pour l'utilisateur.
Un second mode de réalisation de la présente invention peut être mis en œuvre par la structure matérielle représentée à la . Les différences entre les architectures matérielles de la et de la sont que l'unité de commande 100 est un dispositif de commande unique 60, et que le dispositif de commande 60 a les fonctions à la fois de l'unité de commande de véhicule 20 et du dispositif de commande de moteur 30 tels que décrits ci-dessus, et que les fonctions sont intégrées dans un unique dispositif de commande 60. En référence à la , le second mode de réalisation du procédé de commande comprend les étapes suivantes :
P20：Le dispositif de commande 60 reçoit le signal de vitesse de roue avant S1, le signal de vitesse de roue arrière S2 et le signal de position de papillon des gaz S3 provenant respectivement du capteur de vitesse de roue avant 10, du capteur de vitesse de roue arrière 11 et du capteur de position de papillon des gaz 12.
P21：La valeur de glissement est calculée par le dispositif de commande 60 en fonction du signal de vitesse de roue avant S1 et du signal de vitesse de roue arrière S2.
P22：Le dispositif de commande 60 détermine si la valeur de glissement est ou non supérieure ou égale au seuil supérieur de glissement, si la valeur de glissement est supérieure ou égale au seuil supérieur de glissement, le dispositif de commande 60 exécute l'état de commande de traction (TCS ON).
P23：Lorsque l'état de commande de traction est exécuté (TCS ON), le dispositif de commande 60 calcule la valeur de couple de référence en fonction du signal de position de papillon des gaz actuel S3, puis le volume de commande de proportionnalité, le volume de commande d'intégration et le volume de correction de papillon des gaz sont soustraits à la valeur de couple de référence pour générer l’instruction de couple de commande de traction.
P24：Le moteur de puissance 40 est commandé par le dispositif de commande 60 en fonction de l’instruction de couple de commande de traction.
P25：Le dispositif de commande 60 détermine si la valeur de glissement est ou non inférieure ou égale au seuil inférieur de glissement, si la valeur de glissement est inférieure ou égale au seuil inférieur de glissement, le dispositif de commande 60 met fin à l'état de commande de traction (TCS OFF).
P26：Lorsque l'état de commande de traction prend fin (TCS OFF), sur la base de la valeur de couple actuelle, le dispositif de commande 60 augmente progressivement la valeur de couple jusqu'à la valeur de couple moteur en fonction du volume d’incrément de rétablissement.
Les mises en œuvre spécifiques des étapes ci-dessus sont similaires à celles du premier mode de réalisation, et ne sont pas répétées ici.
Le procédé de commande de traction pour un véhicule électrique selon la présente invention concerne une unité de commande d'une motocyclette électrique déterminant si une valeur de glissement atteint ou non un seuil supérieur de glissement lorsque la roue avant et la roue arrière de la motocyclette électrique génèrent la valeur de glissement, et si la valeur de glissement atteint le seuil supérieur de glissement, l'unité de commande exécute un état de commande de traction (TCS ON).
Lorsque l'état de commande de traction est exécuté (TCS ON), l'unité de commande calcule une valeur de couple de référence en fonction d'un signal de position de papillon des gaz actuel, puis, par le biais d'un algorithme intégré de commande de traction de l'unité de commande, la valeur de couple de référence est soustraite d’un volume de commande de proportionnalité, d’un volume de commande d'intégration et d’un volume de correction de papillon des gaz pour générer une instruction de couple de commande de traction et l'unité de commande commande un moteur de puissance en fonction de l’instruction de couple de commande de traction. Lorsque la motocyclette électrique dérape parce qu'elle roule sur une route glissante ou qu'elle entre et sort d'un virage, ou lorsque la motocyclette électrique dérape parce que les frottements entre les roues avant et arrière usées et le sol sont insuffisants en raison d'une conduite prolongée de la motocyclette électrique, la puissance d'entraînement du moteur électrique peut alors être limitée rapidement selon la présente invention, afin d'éviter les accidents causés par le dérapage et la déviation de la motocyclette électrique.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine comprenant : - une première fibre optique à cœur creux à double gaine comprenant : - un cœur creux configuré pour le guidage de lumière dans une première plage de longueurs d’onde et comprenant une température d’endommagement donnée ; et - une gaine interne fortement multimode, configurée pour le guidage de lumière dans une deuxième plage de longueurs d’onde; - une deuxième fibre optique comprenant une partie en verre guidante, fortement multimode, configurée pour le guidage de la lumière dans une troisième plage de longueurs d’ondes, le verre comprenant une température de transition vitreuse inférieure à la température d’endommagement ; - une zone de fusion entre une région de la gaine interne de la première fibre et une région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique permettant un couplage optique entre la première fibre et la deuxième fibre optique.
Une fibre à cœur creux à double gaine dans un coupleur selon le premier aspect est par exemple décrite dans [Réf. 4], [Réf. 5], [Réf. 6], [Réf. 7]. Le cœur creux comprend généralement un cœur au sein duquel se trouve un gaz, par exemple de l’air, ou du vide, et à la périphérie duquel se trouve une partie microstructurée, par exemple constitué d’air et de verre. Le cœur est monomode ou faiblement multimode, c’est-à-dire pouvant propager un ou quelques modes, au maximum environ 10 modes. Le cœur creux est configuré pour le guidage de lumière dans une première plage de longueurs d’onde. Par exemple, pour des applications d’endoscopie, la première plage de longueurs d’onde est comprise entre environ 700 nm et environ 1800 nm.
La fibre à cœur creux à double gaine dans un coupleur selon le premier aspect comprend en outre une gaine interne fortement multimode, c’est-à-dire une gaine interne apte à la propagation de plusieurs centaines à plusieurs dizaines de milliers de modes, par exemple entre 100 et 100000. Elle est configurée pour le guidage de lumière dans une deuxième plage de longueurs d’onde. Par exemple, pour des applications d’endoscopie, la deuxième plage de longueurs d’onde est comprise dans la bande de transparence du verre qui constitue la gaine interne de la fibre à cœur creux à double gaine, par exemple entre environ 350 nm et environ 2400 nm pour une double gaine en silice.
La fibre à cœur creux à double gaine dans un coupleur selon le premier aspect est par ailleurs caractérisée par une température d’endommagement du cœur creux (ou température d’obscurcissement). Dans la présente description, on appelle température d’endommagement la température à laquelle la puissance optique d’un faisceau lumineux transmis par le cœur creux (« puissance optique transmise ») chute sous un seuil prédéterminé par rapport à la puissance optique transmise mesurée dans les mêmes conditions mais à température ambiante. Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le seuil prédéterminé est supérieur à environ 1%, avantageusement supérieur à environ 5%. Par exemple, le seuil prédéterminé est égal à environ 10%. Pour des fibres à cœur creux à double gaine en verre de silice connues de l’état de l’art, les déposants ont montré que la température d’endommagement est comprise entre environ 1000°C et environ 1600°C pour un seuil d’endommagement choisi à 10% de la puissance maximale.
La partie en verre guidante de la deuxième fibre optique est fortement multimode. Elle est configurée pour le guidage de la lumière dans une troisième plage de longueurs d’ondes. Par exemple, pour des applications d’endoscopie, la première plage de longueurs d’onde est comprise entre environ 380 nm et environ 2200 nm.
Dans un coupleur selon le premier aspect, le verre de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique comprend un verre dont la température de transition vitreuse est inférieure à la température d’endommagement du cœur creux de la première fibre à cœur creux à double gaine. Les déposants ont montré que cette condition permettait de réaliser un coupleur à fibre à cœur creux à double gaine.
La température de transition vitreuse (aussi appelée température de ramollissement) peut être mesurée de façon routinière en utilisant la technique de calorie différentielle à balayage, telle que décrite par exemple dans [Réf.8]. Une condition pour choisir le verre de de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique est donc que sa température de transition vitreuse, mesurée par exemple par calorie différentielle à balayage, soit plus petite que la température d’endommagement définie ci-dessus.
Les déposants ont montré qu’une fibre optique multimode en silice, généralement utilisée pour un coupleur de fibre, n’est pas adaptée pour un coupleur selon le premier aspect car la température de transition vitreuse de la silice est égale à environ 1600°C, ce qui est de l’ordre de la température d’endommagement du cœur des fibres à cœur creux à double gaine, ou supérieur.
Une deuxième fibre optique adaptée pour un coupleur selon le premier aspect est par exemple une fibre optique avec une partie en verre guidante en verre borosilicate. Les verres borosilicates comprennent un ensemble de composés chimiques dont notamment de la silice (SiO 2 ), du trioxyde de bore (B 2 O 3 ), de l’alumine (Al 2 O 3 ), des oxydes alcalins (Na 2 O+K 2 0) [Ref.9]. La température de transition vitreuse des verres borosilicates est égale à environ 820°C. Un verre borosilicate que l’on pourra par exemple utiliser est le Simax glass® (voir https://www.pegasus-glass.com/Portals/0/technical_info.pdf ) ou le Pyrex®.
De manière générale cependant, on pourra choisir tout verre dont la température de transition vitreuse est inférieure à la température d’endommagement du cœur de la fibre à cœur creux à double gaine.
Dans un coupleur selon le premier aspect, les déposants ont montré qu’une zone de fusion entre la région de la gaine interne de la première fibre et la région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique peut être obtenue pour permettant un couplage optique entre la première fibre et la deuxième fibre optique sans détériorer la fibre à cœur creux à double gaine.
Par couplage optique, on comprend dans la présente description un transfert d’énergie lumineuse entre la première fibre et la deuxième fibre.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le coupleur selon le premier aspect comprend en outre une gaine externe bas indice recouvrant dans une région qui comprend la zone de fusion, la gaine interne de la première fibre et la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique. Une telle gaine interne est de bas indice, c’est-à-dire d’indice plus faible que l’indice de réfraction de la gaine interne de la première fibre et que l’indice de réfraction de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique. Elle permet notamment une protection mécanique de la région.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, la gaine externe est formée en polymère d’acrylate.
La présente invention concerne en outre un aspirateur, tel qu’un aspirateur traineau ou un aspirateur balais, comprenant un suceur d’aspirateur selon la présente invention.
La est une vue en perspective d’un accessoire équipé d’un suceur d’aspirateur selon la présente invention, montrant l’accessoire en configuration dépliée ;
La est une vue en perspective de l’accessoire de la , montrant l’accessoire en configuration pliée ;
La est une vue partielle en perspective arrière du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue partielle arrière du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue partielle de dessus du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue partielle de côté du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue partielle en coupe longitudinale du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue de face du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue en perspective arrière du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue de dessus du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue en perspective de dessous du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue de côté du suceur d’aspirateur de la ;
La est une vue en coupe longitudinale du suceur d’aspirateur de la ;
Dans le mode de réalisation représenté, la partie supérieure 8 comprend deux longerons 10 sensiblement parallèles et dix traverses 11 fixées sur les longerons 10 (neuf traverses 11 pour l’accès au poste de travail 5 et une dernière traverse 11 en extrémité supérieure du plan de montée 2, renforçant la rigidité), la partie inférieure 9 comprenant deux longerons 12 sensiblement parallèles et dix traverses 13 fixées sur les longerons 12.
Dans d’autres modes de réalisation, non représentés, la partie supérieure et/ou la partie inférieure du plan de montée comprend moins de dix traverses, par exemple entre quatre et sept traverses.
L’échelle 1 est pourvue de moyens réduisant les risques de glissement.
Dans le mode de réalisation représenté, chaque stabilisateur 3, 4 est pourvu d’un patin 14 antidérapant, et chacun des deux longerons 12 de la partie inférieure 9 du plan de montée 2 est pourvu d’un patin antidérapant 15
Les patins 14, 15 sont par exemple en matériau élastomère.
Dans une mise en œuvre, les patins 15 du plan de montée 2 comportent une partie basse de contact avec le sol, et une partie haute de fixation aux longerons 12. Dans une mise en œuvre particulière, la partie basse des patins 15 est réalisée en une matière souple, et la partie haute des patins est réalisée en une matière rigide, les patins 15 étant fabriqués selon un procédé bi-matière.
Dans certaines mises en œuvre, les longerons 12 sont formés de profilés creux, et les patins 15 viennent chausser la base des longerons ou sont montés en insertion à force dans les longerons 12.
Dans une mise en œuvre, les patins 14 des stabilisateurs 3, 4 comportent une partie basse de contact avec le sol, et une partie haute de fixation aux stabilisateurs 3, 4. Dans une mise en œuvre particulière, la partie basse des patins 14 est réalisée en une matière souple, et la partie haute de fixation des patins est réalisée en une matière rigide, les patins 14 étant fabriqués selon un procédé bi-matière.
Dans le mode de réalisation représenté, chaque stabilisateur 3, 4 comprend un corps tubulaire et un profilé inférieur monté coulissant par rapport au corps, le profilé inférieur portant un patin 14. Dans certaines réalisations, le profilé inférieur est creux et le patin 14 est monté en insertion dans le profilé inférieur. Dans d’autres réalisations, le patin 14 vient chausser la base du profilé inférieur.
Dans d’autres modes de réalisation, chaque stabilisateur 3, 4 comprend un corps tubulaire inférieur et un profilé supérieur monté coulissant par rapport au corps, le patin 14 étant monté en insertion dans le corps tubulaire inférieur ou venant chausser la base du corps tubulaire inférieur.
Dans certaines mises en œuvre, les patins 15 sont montés articulés aux longerons 12.
L’échelle 1 est avantageusement pourvue de moyens renforçant sa stabilité en position déployée.
Dans certaines mises en œuvre, le plan de montée est pourvu à sa base d’une barre stabilisatrice, notamment télescopique, ou de béquilles.
Dans certaines mises en œuvre, les longerons du plan de montée sont plus écartés l’un de l’autre à la base du plan de montée.
Dans le mode de réalisation représenté, le corps de chaque stabilisateur 3, 4 est articulé par un bracon 6, 7 à un longeron 10 de la partie supérieure 8 du plan de montée 2.
Dans d’autres modes de réalisation, chaque stabilisateur est articulé par un bracon à un longeron de la partie inférieure du plan de montée.
- l'efficacité de propagation de l'énergie collectée de l'antenne à la charge.
L'efficacité du couplage d'un rayonnement incident à la structure de l'antenne représente un facteur très important pour déterminer l'efficacité globale de la structure.
La fréquence de fonctionnement, est appelée fréquence de travail, et se réfère à la longueur d'onde de travail notée λ.
La taille fait référence à la largeur, la longueur et la hauteur de chaque élément de l’antenne.
Selon certains modes de réalisation du dispositif, la hauteur n’est pas inférieure à 10 nm.
Selon certains modes de réalisation du dispositif, la hauteur est supérieure à 1 µm.
Selon certains modes de réalisation du dispositif, la largeur n’est pas inférieure à 50 nm.
Selon certains modes de réalisation du dispositif, la largeur est inférieure à 1 µm.