INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- diminuer un temps d’exposition ou une ouverture numérique de la caméra lorsque la valeur du paramètre statistique dépasse un seuil de saturation, ou
- augmenter une puissance lumineuse émise par la source lorsque la valeur du paramètre statistique dépasse un seuil de sous-exposition.
Lorsque le paramètre statistique est relatif à une zone qui risque d’être surexposée, alors on peut définir un seuil de saturation au-delà duquel on ne souhaite pas que le paramètre statistique prenne des valeurs. Si c’est tout de même le cas, alors il faut baisser l’éclairement des zones les plus lumineuses ce qui peut être obtenu en agissant sur les paramètres d’acquisition et notamment en diminuant le temps d’exposition de la caméra et/ou l’ouverture numérique de la caméra (autrement dit son obturation).
Lorsque le paramètre statistique est relatif à une zone qui risque d’être sous-exposée, alors on peut définir un seuil de sous-exposition en-deçà duquel on ne souhaite pas que le paramètre statistique prenne des valeurs. Si c’est tout de même le cas, alors il faut augmenter l’éclairement des zones les plus lumineuses ce qui peut être obtenu en agissant sur les paramètres d’éclairement et notamment en augmentant une puissance émise par la source lumineuse.
Il est également possible d’asservir les paramètres d’acquisition et d’éclairement en se fondant sur l’analyse de deux zones de l’image.
Dans ce cas, la zone mentionnée est une première zone de l’image, et le paramètre statistique est un premier paramètre statistique.
Le dispositif de commande 7 est configuré pour déterminer dans une deuxième zone de l’image une valeur d’un deuxième paramètre statistique d’une distribution d’un niveau d’éclairement de la deuxième zone.
On choisit par exemple que la première zone est plus éclairée que la deuxième zone.
Les paramètres de la caméra sont asservis en fonction de la valeur du premier paramètre, c’est-à-dire qu’ils dépendent de la zone la plus éclairée. Cette partie de l’asservissement peut notamment consister à diminuer un temps d’exposition ou une ouverture numérique de la caméra lorsque la valeur du premier paramètre statistique dépasse un seuil de saturation.
Les paramètres de la source sont asservis en fonction de la valeur du deuxième paramètre, c’est-à-dire qu’ils dépendent de la zone la moins éclairée. Cette partie de l’asservissement peut notamment consister à augmenter une puissance lumineuse émise par la source lorsque la valeur du deuxième paramètre statistique dépasse un seuil de sous-exposition.
La montre un autre mode de réalisation selon lequel la portion 12 du séparateur à température de fusion inférieure à la portion 12 du séparateur 1 est intercalée entre la portion de cathode(s) extérieure 3 et une électrode supplémentaire 100 qui délimite l’extrémité latérale extérieure du faisceau électrochimique F.
Ainsi, cette électrode supplémentaire 100 permet d’augmenter fortement la résistance interne de l’accumulateur une fois que la portion de séparateur 12 a fondu. On peut réaliser cette électrode supplémentaire 100 à résistance électrique selon une même technique que les anodes 2 et cathodes 3 du faisceau électrochimique F, notamment par application, par exemple par enduction sur un feuillard métallique ayant le cas échéant subi un traitement thermique.
Il va de soi que quel que soit l’agencement de la zone de séparateur à température de fusion moindre, on veille à connecter électriquement soit la couche d’électrode extérieure du faisceau électrochimique soit l’électrode supplémentaire à résistance électrique accrue avec le reste des électrodes du faisceau.
- en présence de la dernière option, il peut comprendre un corps mobile auquel est solidarisée fixement une première extrémité d’un second mécanisme comprenant aussi une seconde extrémité opposée à la première extrémité et à laquelle est solidarisé fixement le second support, et propre à translater le second support par rapport au corps mobile entre des positions verticales inférieure et supérieure ;
- dans une variante de réalisation, le premier mécanisme peut comprendre une liaison pivot motorisée, solidarisée au second support et à des liaisons rigides auxquelles est solidarisé fixement le premier support, et propre à entraîner en rotation les liaisons rigides sur un secteur angulaire choisi de manière à déplacer le premier support entre la première position dans laquelle il est placé au-dessus du second support et la seconde position dans laquelle il est placé perpendiculairement au second support ;
- le corps mobile peut comprendre un enrouleur automatique auquel est solidarisé un câble d’alimentation propre à alimenter en courant électrique issu d’une base le circuit primaire afin qu’il le transforme en énergie électrique à transférer par induction.
L’invention propose également un système de recharge, d’une part, destiné à recharger par induction une batterie d’un véhicule garé, et, d’autre part, comprenant une base propre à fournir un courant électrique, et un boîtier mobile du type de celui présenté ci-avant et couplé à cette base.
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue du dessus, une installation de parking comprenant une surface de roulage comportant trois emplacements de parking, sur l’un desquels vient de se garer un véhicule dont la batterie doit être rechargée par induction au moyen d’un exemple de réalisation d’un système de recharge comprenant un boîtier mobile selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, un premier exemple de réalisation d’un boîtier mobile selon l’invention, avec la première face de son circuit primaire biface orientée vers le haut,
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, le boîtier mobile de la , avec la seconde face de son circuit primaire biface orientée vers le haut,
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, un deuxième exemple de réalisation d’un boîtier mobile selon l’invention, avec la première face de son circuit primaire biface orientée vers le haut,
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, un troisième exemple de réalisation d’un boîtier mobile selon l’invention, avec la première face de son circuit primaire biface orientée vers le haut,
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, un quatrième exemple de réalisation d’un boîtier mobile selon l’invention, avec la première face de son circuit primaire biface orientée vers le haut, et
illustre schématiquement et fonctionnellement, dans une vue de côté, le boîtier mobile de la , avec la seconde face de son circuit primaire biface orientée vers le haut.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un boîtier mobile BM destiné à faire partie d’un système de recharge SR et comprenant un circuit primaire CP biface facilitant les recharges par induction de batteries BR de véhicules V ayant des gardes au sol de différentes hauteurs.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V, dont la batterie BR doit être rechargée par induction, est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré non limitativement sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant au moins une batterie rechargeable par induction. Par conséquent, elle concerne également les véhicules utilitaires, les cars (ou bus), les camions, les tramways, les engins de chantier, les véhicules agricoles, les engins de voirie, et les aéronefs (et notamment les ULMs (« Ultra Léger Motorisé »), les drones, les hélicoptères, et les taxis volants).
Selon un mode de réalisation, la portion latérale de la première plaque comporte au moins une première languette rectiligne et une languette externe respectivement situées de part et d’autre selon la direction d’épaisseur de la paroi d’une portion respective de la portion latérale de la deuxième plaque.
Selon un mode de réalisation, la portion latérale de la première plaque comporte une deuxième languette rectiligne, la languette externe étant positionnée entre la première et la deuxième languettes rectilignes et la portion latérale de la deuxième plaque comporte une première languette externe, une deuxième languette externe et une languette rectiligne positionnée entre la première languette externe et la deuxième languette externe de la portion latérale de la deuxième plaque, la première et la deuxième languettes rectilignes de la portion latérale de la première plaque s’étendant de manière rectiligne et la première et la deuxième languettes externes de la portion latérale de la deuxième plaque étant décalées selon la direction d’épaisseur de la paroi et positionnées respectivement à l’extérieur de la languette rectiligne de la portion latérale de la deuxième plaque, la languette rectiligne de la portion latérale de la deuxième plaque s’étendant de manière rectiligne et la languette externe de la portion latérale de la première plaque étant décalées selon la direction d’épaisseur de la paroi et positionnée à l’extérieur de la languette rectiligne de la portion latérale de la deuxième plaque.
Grâce à ces caractéristiques, la première plaque est liée directement par contact à la deuxième plaque tout en autorisant un mouvement selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi. Ledit mouvement selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi est effectué sans pour autant que la liaison de la première plaque avec la deuxième plaque ne se rompt.
Selon un mode de réalisation, la liaison par contact direct est un pincement de la portion latérale de la première plaque avec la portion latérale de la deuxième plaque. C’est-à-dire que la première plaque serre la deuxième plaque. Ce pincement permet notamment de maintenir le contact direct de la première plaque avec la deuxième plaque en présence de contrainte thermodynamique tout en permettant un mouvement de type glissière, en translation selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi.
Selon un mode de réalisation, la portion latérale de la première plaque coopère par emboîtement de forme avec la portion latérale de la deuxième plaque et forme une zone d’emboîtement.
Selon un mode de réalisation, la zone d’emboitement présente un passage traversant qui traverse, selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi, la portion latérale de la première plaque et la portion latérale de la deuxième plaque, le passage traversant étant formé par au moins une ouverture ménagée dans la portion latérale de la première plaque correspondant avec au moins une ouverture ménagée dans la portion latérale de la deuxième plaque, une tige étant logée dans ledit passage traversant pour que la première plaque et la deuxième plaque présentent un degré de liaison selon la direction d’épaisseur de la paroi.
Selon un mode de réalisation, la tige est rectiligne.
Selon un mode de réalisation, la section selon la largeur de la tige présente une forme circulaire, carrée, rectangulaire ou oblongue.
Selon un mode de réalisation, la tige est métallique ou en matériau composite rigide.
Selon un mode de réalisation, la tige présente une longueur suffisante pour être logée dans l’au moins une ouverture ménagée dans la portion latérale de la première plaque et dans l’au moins une ouverture ménagée dans la portion latérale de la deuxième plaque.
Selon un mode de réalisation, la tige présente une longueur égale ou supérieure à la longueur du passage traversant.
Selon un mode de réalisation, la tige présente une hauteur choisie afin qu’il n’y ait pas de jeu selon la direction d’épaisseur de la paroi entre la tige et le passage traversant.
Selon un mode de réalisation, la tige présente au niveau d’une extrémité une butée sous la forme d’une embase afin de maintenir la tige dans le passage traversant.
Selon un mode de réalisation, le passage traversant est formé par une pluralité d’ouvertures de forme oblongue.
Selon un mode de réalisation, la largeur du passage traversant est inférieure à la largeur de la tige afin de permettre une liberté en translation selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi.
Selon un mode de réalisation, la portion latérale de la première plaque comporte un tenon faisant saillie en direction de la deuxième plaque, ledit tenon étant réceptionné par une mortaise agencée dans la portion latérale de la deuxième plaque.
Dans cette variante, on met en œuvre une fonction de calibration plus simple. Une telle variante peut être utilisée pour estimer la concentration d’une espèce gazeuse dans une plage de concentrations restreinte préalablement déterminée.
La méthode précédemment décrite peut être étendue à la mesure de espèces gazeuses différentes, avec . Les étapes 100 et 110 sont mises en œuvre pour températures différentes; Selon le modèle précédemment explicité, chaque fonction de calibration associée à une espèce comporte +1 facteurs de pondération. Les étapes 90 à 92 sont réitérées fois, pour +1 couples de concentrations = ( ) de chaque espèce gazeuse, et pour températures différentes à chaque itération. Au cours de l’étape 94 : La matrice M est carrée est a une dimension de ( +1 x +1). Elle comporte chaque signal de détection avec et . La matrice comporte également n+1 termes unités. On forme vecteurs respectivement associés à chaque espèce gazeuse . Chaque vecteur comporte les +1 concentrations de l’espèce gazeuse dans le couple de concentrations de rang . On prend en compte vecteurs de facteurs de pondération respectivement associés à chaque espèce gazeuse . Chaque vecteur est estimé selon (13)
Lorsque la fonction de calibration fait intervenir un nombre différents de facteurs de pondération, la dimension de la matrice est ajustée en conséquence. Ainsi, si la fonction de calibration fait intervenir n+2 termes, la dimension de la matrice M est n+2 x n+2. Un exemple de telle fonction de calibration est :
Essais expérimentaux Les inventeurs ont disposé quatre capteurs 1 tels que précédemment décrits, les membranes de chaque capteur étaient montées selon un pont de Wheatstone. Cf. . Deux capteurs de référence 1R étaient exposés à de l’air, tandis que deux capteurs 1M étaient destinés à mesurer l’humidité et le CO 2 dans de l’air, la concentration de CO 2 et l’humidité relative étant variables.
Les paramètres de chaque capteur sont les suivants : Taille de chaque membrane : 100 µm x 100 µm. Résistance de chaque membrane : de l’ordre de 100 à 1000 Ohms. Tension d’entrée sur le pont de Wheatstone : E 1 = 5 V ; E 2 = 8 V. Sur la , la tension d’entrée correspond à la tension appliquée entre les points V + et V - . L’application successive de deux tensions d’entrée différentes permet d’atteindre deux températures différentes. Tension de sortie : 10 µV pour 100 ppm de concentration en CO 2 : il s’agit de la tension entre les points A et B, à un gain d’amplification près. La tension de sortie correspond au signal de détection. Elle est représentative de la quantité des espèces gazeuses recherchées (CO 2 , humidité) dans le gaz analysé. La tension de sortie, pour une température déterminée , forme le signal de détection .
On a procédé à une calibration en prenant les trois couples de concentrations suivants, pour CO 2 (ppm) et H 2 O en phase vapeur (% d’humidité relative) : (400 ppm ; 60,75 %) – ( 1000 ppm ; 16.29 %) ; (400 ppm ; 5.56 %).
Au cours des mesures, on a fait varier la concentration de CO 2 et de vapeur d’eau dans l’air ambiant. Sur un des capteurs de mesure, on a mis en œuvre le procédé précédemment décrit pour estimer simultanément la concentration en CO 2 et en vapeur d’eau de l’air ambiant. Les mesures ont été comparées avec des mesures de réalité terrain. Pour le CO 2 , on a mis en œuvre un capteur de réalité terrain optique. Pour H 2 O, on a mis en œuvre un capteur de réalité terrain capacitif.
La montre l’estimation de la concentration de CO2 résultant du capteur 1M (courbe a) et du capteur de réalité terrain (courbe b). La montre l’estimation de la concentration de vapeur d’eau résultant du capteur 1M (courbe a) et du capteur de réalité terrain (courbe b).
Sur la chaque point est obtenu par un moyennage de 5 mesures consécutives. L’axe des abscisses correspond à chaque point de mesure et l’axe des ordonnées correspond à la concentration de CO2 mesurée (unité ppm).
Sur la , l’axe des abscisses correspond à chaque point de mesure et l’axe des ordonnées correspond à l’humidité relative (%).
Dans l’exemple décrit, chaque fonction de calibration est une combinaison linéaire selon laquelle les signaux de détection respectivement mesurés à chaque température sont multipliés par des facteurs de pondération . D’autres formes de fonctions de calibration sont envisageables, par exemple des fonctions polynômiales (voir par exemple (14)), selon lesquelles au moins un signal de détection peut être affecté d’un exposant, par exemple .
L’invention pourra être utilisée pour former des capteurs à bas coût, par exemple pour l’habitat, des véhicules, des lieux publics fermés, ou l’air extérieur. La simplicité du traitement des signaux de détection le rend compatible avec une mise en œuvre par un dispositif nomade compact de type téléphone ou montre.
Le solide obtenu présente le diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans le Tableau 1. De préférence, le diagramme de diffraction X ne contient pas d’autres raies d’intensité significative (c’est-à-dire d’intensité supérieure à environ trois fois le bruit de fond) que celle inscrites dans le Tableau 1.
Ce diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα 1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires d hkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(d hkl ) sur d hkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à ± 0,02° est communément admise. L’intensité relative I rel affectée à chaque valeur de d hkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé de type structural FER selon l'invention comporte au moins les raies aux valeurs de d hkl données dans le Tableau 1, qui présente les valeurs moyennes des d hkl et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé de type structural FER calciné. Dans la colonne des d hkl , on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angströms (Å). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l’erreur de mesure Δ(d hkl ) comprise entre ± 0,6Å et ± 0,01Å.
2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 7,81 11,31 ff 24,33 3,66 f 9,35 9,45 F 25,22 3,53 FF 12,55 7,05 f 25,69 3,46 FF 12,77 6,93 f 26,40 3,37 ff 13,444 6,58 f 26,96 3,30 f 15,38 5,76 ff 28,52 3,13 mf 15,67 5,65 ff 29,32 3,04 f 16,40 5,40 ff 30,29 2,95 ff 17,94 4,94 ff 30,48 2,93 ff 18,43 4,98 ff 30,98 2,88 ff 18,76 4,73 ff 31,41 2,85 ff 19,44 4,56, ff 31,12 2,70 ff 22,35 3,97 m 33,95 2,64 ff 22,61 3,93 mf 34,37 2,61 ff 23,13 3,84, f 34,81 2,57 ff 23,58 3,77 mf 35,00 2,56 ff 23,88 3,72 ff 35,27 2,54 ff
où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. L'intensité relative I rel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff <15 ; 15 ≤f <30 ; 30 ≤ mf <50 ; 50 ≤m < 65 ; 65 ≤F < 85 ; FF ≥ 85.
La surface spécifique est calculée à partir de la méthode de Brunauer, Emmett et Teller (méthode BET) (Bruanauer ,S. et al Journal of the American Chemical Society 1938, 60 (2), 309-319) et le volume microporeux est calculé à l’aide du t-plot (Storck et al. Applied Catalysis A : General 1998, 174 (1-2), 137-146).
Le volume microporeux de la zéolithe IZM-8 calcinée selon l’invention est avantageusement compris entre 0,122 et 0,136 cm 3 /g et la surface spécifique BET est avantageusement comprise entre 325 et 400 m 2 /g.
Il est également avantageux d'obtenir la forme protonée de la zéolithe IZM-8 de type structural FER obtenue par le procédé selon l'invention. Ladite forme protonée peut être obtenue en effectuant un échange d'ions avec un acide, en particulier un acide minéral fort comme l'acide chlorhydrique, sulfurique ou nitrique, ou avec un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium. L’échange d’ions peut être effectué par mise en suspension de ladite zéolithe IZM-8 de type structural FER en une ou plusieurs fois avec la solution d'échange d'ions. Ladite zéolithe peut être calcinée avant ou après l'échange d'ions, ou entre deux étapes d’échange d’ions. La zéolithe est, de préférence, calcinée avant l’échange d’ions, afin d’éliminer toute substance organique incluse dans la porosité de la zéolithe, dans la mesure où l’échange d’ions s’en trouve facilité.
La zéolithe IZM-8 de type structural FER obtenue par le procédé de l'invention peut être utilisée après échange ionique comme solide acide pour la catalyse dans les domaines du raffinage et de la pétrochimie. Elle peut également être utilisée comme adsorbant ou comme tamis moléculaire.
EXEMPLES Exemple 1 : préparation du dihydroxyde de N-éthyl-N-(3,3,5-triméthylcyclohexyl) pyrrolidinium (structurant R).
Synthèse de l'énamine : N-(3,3,5-trimethylcyclohex-1-enyl)pyrrolidine + N-(3,5,5-trimethylcyclohex-1-enyl)pyrrolidine :
42,1 g (0,3 M) de 3,3,5-trimethyl-Cyclohexanone et 64 g (0,9 M) de pyrrolidine sont chargés dans un ballon de 1000 ml puis 500 ml cyclohexane sont ajoutés pour dissoudre les réactifs. Le milieu réactionnel est placé sous agitation à 450 tr/min puis 65 g (0,54 M) de sulfate de magnésium sont ajoutés. Le milieu réactionnel est chauffé au reflux pendant 120 h. Après retour à température ambiante, la suspension obtenue est filtrée sur un fritté porosité 3. Le solide obtenu est lavé sur le fritté par 2 fois 50 ml de cyclohexane. Après élimination du cyclohexane au rotavapeur, 54 g (avec un rendement de 93%) de produit sont obtenus. Les spectres RMN 1 H et 13 C sont conformes à la structure du produit attendu (en particulier, protons éthyléniques de l'énamine à 4,05 et 4,11 ppm, carbones éthyléniques à 99,62, 105,62, 141,36 et 142,11 ppm).
Synthèse de la N-(3,3,5-trimethylcyclohexyl)pyrrolidine :
25,1 g (0,13 M) d'énamine sont chargés dans un ballon de 100 ml puis 13 g (0,282 M) d'acide formique sont ajouté sous agitation à 300 tr/min. Le milieu réactionnel est alors chauffé à 80°C pendant 3 heures. Après retour à température ambiante, 20 g d'H 2 SO 4 à 10% sont ajoutés avec une agitation à 800 tr/min et le milieu réactionnel est maintenu sous agitation à température ambiante pendant la nuit.
50 g de NaOH à 20% et 150 ml d'éther éthylique sont ajoutés pour conduire à un milieu biphasique dont la phase aqueuse présente un pH > 10. La phase organique est décantée puis la phase aqueuse est extraite par 2 fois 100 ml d'éther éthylique. Les phases organiques sont rassemblées puis séchées sur sulfate de magnésium. Après filtration du sulfate de magnésium et élimination de l'éther éthylique au rotavapeur, 22,9 g (Rdt : 90%) de produit sont obtenus. Les spectres RMN 1 H et 13 C sont conformes à la structure du produit attendu (en particulier, disparition des protons éthyléniques et carbones éthyléniques, protons en β de l'azote à 2,29, 2,48 et 2,61 ppm).
Synthèse de l'iodure de N-ethyl-N-(3,3,5-trimethylcyclohexyl) pyrrolidinium
Le dispositif objet de la présente invention présente les mêmes avantages que le procédé objet de la présente invention.
représente, schématiquement, et sous forme d’un logigramme, une première succession d’étapes particulière du procédé objet de la présente invention,
représente, schématiquement, et sous forme d’un logigramme, une deuxième succession d’étapes particulière du procédé objet de la présente invention,