INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une alternative consisterait, comme cela est décrit dans le brevet US7749373, à mettre en œuvre un premier catalyseur d’hydrocraquage contenant une fonction acide suivi d’un second catalyseur contenant une zéolithe Beta, sans aucune séparation intermédiaire des produits gaz ou liquide entre les deux zones catalytiques. De préférence dans ce cas, le second catalyseur comprend une zéolithe Beta ayant un SAR supérieur à 25 et de manière très préférée supérieur à 250. Les exemples démontrent, qu’après un hydrotraitement préalable d’une charge de type distillat sous vide, l’enchaînement de, premièrement, 75% volumique d’un catalyseur comprenant 10%poids dans son support d’une zéolithe Y de SAR égal à 30 et ayant un paramètre de maille égal à 24,29 Å, puis d’un catalyseur comprenant 3% de Beta dans son support, ladite Beta ayant un SAR de 300, permet de réduire la température de fonctionnement de 4°C, pour atteindre 87% de conversion cible, par rapport à un chargement réalisé avec uniquement le catalyseur supporté sur la zéolithe Y. On note alors également un gain de 3,5%poids sur le rendement en distillats moyen qui est intégralement porté par l’augmentation de rendement sur la coupe gazole, le rendement en kérosène n’évoluant pas (de même que ses propriétés à froid). Autrement dit, le procédé mettant en œuvre ledit enchainement de catalyseur permet une amélioration du rendement en coupe gazole ainsi qu’une amélioration des propriétés à froid de ladite coupe gazole en termes de point d’écoulement mais ledit procédé ne permet aucune amélioration du rendement en la coupe kérosène obtenue. Il en est de même pour les propriétés à froid de la coupe kérosène qui sont identique à celle obtenue par rapport à un procédé mettant en œuvre uniquement un catalyseur comprenant une zéolithe Y, à iso quantité de catalyseur utilisé.
Afin de maximiser spécifiquement la production en distillats moyens et diminuer l’empreinte carbone des procédés de raffinage, il peut aussi s’avérer avantageux de travailler avec des charges renouvelables, en complément des charges fossiles, susceptibles de conduire à diminuer l’empreinte carbone. Parmi les charges renouvelables, on peut citer par exemple les huiles végétales, graisses animales, ou les huiles de cuissons usagées qui après hydrotraitement conduisent généralement à des paraffines linéaires longues comprenant majoritairement des hydrocarbures nC 15 à nC 18 de points d’ébullition compatibles avec la coupe gazole fossile. Néanmoins, ces paraffines linéaires conférent au gazole des propriétés à froid dégradées, ce qui implique de devoir isomériser ces composés pour atteindre les spécifications de carburants requises. Une autre solution avantageuse est également de convertir ces paraffines linéaires par hydrocraquage sélectif pour incorporation directe dans la coupe kérosène. Cela permet également d’introduire du carbone renouvelable dans cette coupe fossile. La production de Biokérosène, ou encore dénommé SAF selon la terminologie anglosaxonne (« Sustainable Aviation Fuel »), est particulièrement recherchée pour décarboner le secteur de l’aviation qu’il soit civile ou militaire.
Ainsi, dans le contexte de la diminution des émissions de gaz à effet de serre, les raffineurs doivent augmenter la proportion de composants d’origine biologique dans les carburants. Le pouvoir public vise à promouvoir l’utilisation de biocarburants dans les transports, non seulement les transports routiers (moteurs diesel et essences) mais aussi le transport aérien. Par exemple, la feuille de route de l’Ancre (alliance nationale de coordination de la recherche pour l’énergie), publiée en juin 2018, évalue le potentiel français des filières de production de biocarburants pour l’aviation, en tenant compte de la maturité et du temps de développement de ces filières industrielles. La trajectoire de déploiement suivante traduit donc l’ambition française à 2030 d’une incorporation de biocarburants d’aviation en France de 5%. En outre, la stratégie nationale bas-carbone (SNBC) révisée en 2018 fixe pour le transport aérien une orientation de long-terme à horizon 2050 visant à une substitution de 50% du carburant conventionnel d’origine fossile par des biocarburants. La production de biocarburant était donc promue pendant ces dernières années et continuera à être largement renforcée dans les années à venir.
De nombreuses demandes de brevet décrivent le co-traitement de charges renouvelables avec une charge fossile dans le but de produire soit une coupe gazole, soit une coupe kérosène, soit les deux, coupes incorporant une part de carbone biogénique.
Par exemple, l’incorporation des charges renouvelables lipidiques contenant des triglycérides avec des coupes gazoles que sont les charges fossiles pétrolières dans le procédé d’hydrotraitement en co-traitement a été décrit dans les documents FR 2 949 475, EP 1 693 432 et EP 2 046 917 B1. Cette incorporation permet de produire une coupe gazole renouvelable et de l’intégrer directement au pool diesel issu de ressources fossiles sans investir dans une unité d’hydrotraitement dédiée. Les avantages du co-traitement d’une charge contenant des triglycérides avec une coupe pétrolière fossile par rapport au traitement d’une charge lipidique pure sont bien détaillés dans le document FR 2 949 475 A1, tels que par exemples :
- Limitation des polymérisations liées à l’instabilité thermique des charge renouvelables,
Ainsi, dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( , 5), la tête 2, et plus particulièrement l’élément frontal de boitier 16, présente sa plus grande dimension LOT en direction droite-gauche DG. Elle présente sa plus grande dimension LOT en direction droite-gauche DG et sa plus grande dimension LAT en direction bas-haut BH, dans le voisinage de l’ouverture arrière 19a, dont le bord arrière périphérique peut comporter un décrochement rentrant 19b ( , 4, 8). Sa dimension hors tout LOT en direction droite-gauche DG est plus grande, que sa dimension hors tout LAT en direction bas-haut BH par exemple de l’ordre de 2 à 3 fois ( , 5). La tête 2, et plus particulièrement l’élément frontal de boitier 16, présente sa plus grande dimension HAT en direction arrière-avant AA dans le voisinage de l’axe passant par les centres de l’ouverture arrière 19a et de la fenêtre acoustique 9. Cette dimension hors-tout HAT est voisine de sa dimension hors tout LAT en direction bas-haut BH.
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( , 4, 5, 7, 8, 10 – 18), l’apex 17 et la fenêtre acoustique 9, à savoir plus précisément la paroi d’apex 18a qui inclut la fenêtre acoustique 9, sont doublement incurvés, dans la direction droite-gauche DG et dans la direction bas-haut BH, ce qui donne une forme ressemblant à celle d’une portion de tore.
La fenêtre acoustique 9 a en projection sur le plan de contact PC une forme oblongue, avec deux grands côtés 29a, rectilignes, parallèles au plan de coupe-balayage PB, et deux petits côtés 29b, formant deux arrondis terminaux. La fenêtre acoustique 9 est disposée de sorte qu’elle soit coupée par le plan de coupe-balayage PB, qui est le aussi le plan de balayage des lignes ultrasoniques LU du transducteur MUT 4. La dimension LOF de l’unique fenêtre acoustique 9 en direction droite-gauche DG est choisie en sorte d’être apte au passage des lignes ultrasoniques LU avec la plus grande étendue d’investigation. Cette dimension LOF de la fenêtre acoustique 9 est plus grande que sa dimension LAF en direction bas-haut BH, de l’ordre par exemple de 3 à 4 fois ( ).
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( , 9), les faces extérieure 20a et intérieure 20b de la fenêtre acoustique 9 présentent, dans le plan de coupe-balayage PB, un profil en courbe polynomiale paramétrique, comme une courbe de Bézier ou s’apparentant à une courbe de Bézier. Ce profil est incurvé en arc, disposé symétriquement par rapport à l’axe arrière-avant AA, et comporte un tronçon incurvé médian 30 et, en outre, de part et d’autre et adjacents tangentiellement, deux tronçons incurvés collatéraux 31, lesquels sont adjacents tangentiellement à la paroi latérale périphérique 18b de boitier. Le rayon de courbure dans la zone centrale 30a du tronçon médian 30 est plus grand que le rayon de courbure dans la zone d’extrémité terminale 31a, droite ou gauche, de chaque tronçon collatéral 31.
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( ), le centre 33 du rayon de courbure dans la zone centrale 30a (vers l’axe arrière-avant AA) du tronçon médian 30 est écarté vers l’arrière de l’axe de battement 11a du tambour 11 et des transducteurs 4. Par exemple, le rayon de courbure dans la zone centrale 30a du tronçon médian 30 est compris entre 1,8 fois et 2,4 fois le rayon de courbure dans la zone d’extrémité terminale 31a d’un tronçon collatéral 31. Dans une réalisation, la longueur de l’arc du tronçon médian 30 peut être comprise entre 22 mm et 30 mm, plus particulièrement entre 24,5 mm et 28,5 mm alors que la longueur de l’arc de chaque tronçon collatéral 31 peut être comprise entre 8,5 mm et 11,5 mm, plus particulièrement entre 9,5 mm et 11 mm. Par ailleurs, la longueur de l’arc du tronçon médian 30 peut être comprise entre 2,4 fois et 2,9 fois la longueur d’arc de chaque tronçon collatéral 31. L’ouverture d’angle du tronçon médian 30 peut être comprise entre 11° et 13° alors que l’ouverture d’angle de chaque tronçon collatéral 31 peut être comprise entre 11° et 13°. Par ailleurs, l’angle d’ouverture du tronçon médian 30 peut être égal, à ± 10% près, à l’angle d’ouverture de chaque tronçon collatéral 31. Le rayon de courbure de la fenêtre 9, et notamment du tronçon médian 30, diminue à partir de son centre (axe arrière-avant AA), de part et d’autre, vers la droite et vers la gauche. Le rayon de courbure sur au moins 80% de l’arc du tronçon médian 30 peut être compris entre 90 mm et 110 mm, notamment égal à 100 mm ± 10% alors que le rayon de courbure sur au moins 80% de l’arc de chaque tronçon collatéral 31 peut être compris entre 40 mm et 55 mm, notamment égal à 48 mm ± 10%.
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( , 4, 19), la face extérieure de la paroi frontale de boitier 18 présente, dans le plan de coupe-balayage PB, un profil incurvé comprenant le profil de la face extérieure 20a de la fenêtre acoustique 9 et de part et d’autre deux tronçons de côté 34, étant deux tronçons incurvés de profil coupe-balayage de paroi latérale périphérique 18b, inclinés l’un par rapport à l’autre, étant plus écartés mutuellement vers le bord arrière périphérique 19 et moins écartés mutuellement vers la fenêtre acoustique 9. Par exemple, les deux tronçons de côté 34 sont inclinés l’un par rapport à l’autre, avec un écartement vers le bord arrière périphérique 19 de l’ordre de 1,9 fois à 2,4 fois l’écartement vers la fenêtre acoustique 9.
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( , 18), dans le plan sagittal PS de la sonde 1, la face extérieure 20a de la fenêtre acoustique 9 présente un profil sagittal incurvé en arc adjacent tangentiellement de part et d’autre, à deux tronçons de côté 35, étant deux tronçons incurvés de profil sagittal de paroi latérale périphérique 18b inclinés l’un par rapport à l’autre, étant plus écartés mutuellement vers le bord arrière périphérique 19 et moins écartés mutuellement vers la fenêtre acoustique 9. Par exemple, le centre du rayon de courbure dans la zone centrale du profil sagittal de la fenêtre acoustique 9 est écarté vers l’arrière de l’axe de battement 11a. Le rayon de courbure du profil sagittal de la fenêtre acoustique 9 diminue à partir de son centre, de part et d’autre. Par exemple, le rayon de courbure sur au moins 80% de l’arc du profil sagittal de la fenêtre acoustique 9 est compris entre 22 mm et 28 mm et la longueur de l’arc du profil sagittal de la fenêtre acoustique 9 est comprise entre 16 mm et 20 mm.
Procédé de traitement de la transpiration humaine et kit associé La présente invention concerne un procédé cosmétique de traitement de la transpiration humaine et éventuellement des odeurs corporelles résultant de la transpiration, ainsi qu’un kit cosmétique associé.
La présente invention concerne notamment un procédé cosmétique de traitement de la transpiration humaine et éventuellement des odeurs corporelles résultant de la transpiration, qui comprend :
(i) soit le mélange juste avant utilisation d’au moins une composition A et d’au moins une composition B, lesdites compositions A et B étant conditionnées de manière séparée suivi de l’application du mélange résultant sur la surface de la peau ;
(ii) soit l’application sur la surface de la peau de manière simultanée ou séquentielle d’au moins une composition A et d’au moins une composition B conditionnées de manière séparée ;
(iii) soit l’application sur la surface de la peau d’une composition comprenant dans le même support au moins une composition A et au moins une composition B ; ladite composition A comprenant dans un milieu aqueux cosmétiquement acceptable au moins du chlorure de magnésium (MgCl 2 ) ; ladite composition B comprenant dans un milieu aqueux cosmétiquement acceptable au moins du phosphate de dipotassium (K 2 HPO 4 ) ; ladite composition A et/ou ladite composition B comprenant au moins un épaississant anionique, de préférence la gomme de xanthane ; et ladite composition A et/ou ladite composition B comprenant également au moins de l’acide citrique.
Les aisselles ainsi que certaines autres parties du corps sont généralement le lieu de plusieurs inconforts qui peuvent provenir directement ou non des phénomènes de transpiration. Ces phénomènes entraînent souvent des sensations désagréables et gênantes qui sont principalement dues à la présence de la sueur résultant de la transpiration pouvant, dans certains cas, rendre la peau moite et mouiller les vêtements, notamment au niveau des aisselles ou du dos, laissant ainsi des traces visibles. Par ailleurs, la présence de la sueur peut engendrer le dégagement d’odeurs corporelles qui sont la plupart du temps désagréables. Enfin, lors de son évaporation, la sueur peut aussi laisser subsister des sels et/ou des protéines à la surface de la peau ce qui peut provoquer des traces blanchâtres sur les vêtements. De tels inconforts sont à prendre en compte, y compris dans le cas d’une transpiration modérée.
Dans le domaine cosmétique, il est ainsi bien connu d’utiliser en application topique, des produits anti-transpirants contenant des substances qui ont pour effet de limiter voire de supprimer le flux sudoral afin de remédier aux problèmes mentionnés ci-dessus. Ces produits sont en général disponibles sous forme de roll-on, de sticks, d’aérosol ou de spray.
Les substances anti-transpirantes sont généralement constituées de chlorhydrates d’aluminium et/ou de zirconium. Ces substances permettent de réduire le flux de sueur en formant un bouchon au niveau du canal sudoral.
Cependant, l’utilisation de ces substances à des concentrations élevées en vue d’obtenir une bonne efficacité entraîne des difficultés de mise en formulation.
CFTT Cycles jusqu'à rupture (CJR) Montré sur la Figure 2 Traitement N Médiane Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 50 4160 6681 966 2 6 Traitements 48 8604 13490 2124 1 6 Traitements + nettoyage 49 8762 13378 2149 1
MTT Module d'Young (MPa), IC à 95 % Montré sur la Figure 3 Traitement N Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 47 4240,4 46,1 1 6 Traitements 48 4143,3 59,8 1, 2 6 Traitements + nettoyage 48 4037,9 50,2 2
MTT Contrainte de plateau (Mpa), IC à 95 % Montré sur la Figure 4 Traitement N Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 47 147,7 0,74 1 6 Traitements 48 146,6 1,04 1 6 Traitements + nettoyage 48 133,9 1,16 2
MTT Contrainte à la rupture (MPa), IC 95 % Montré sur la Figure 5 Traitement N Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 47 228,1 1,84 1 6 Traitements 48 217,8 2,57 2 6 Traitements + nettoyage 48 212,6 2,88 2
MTT Allongement à la rupture (%), IC à 95 % Montré sur la Figure 6 Traitement N Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 48 53,3 1,07 2 6 Traitements 48 53,5 1,16 2 6 Traitements + nettoyage 47 57,4 0,75 1
MTT Ténacité (MJ/m3), IC à 95 % Montré sur la Figure 7 Traitement N Moyenne Erreur type Différences statistiques Témoin 47 89,5 1,55 1 6 Traitements 48 88,8 2,25 1 6 Traitements + nettoyage 48 88,1 2,35 1
Les données montrent que les cheveux traités conformément au protocole (2) (6 traitements) modifient la fibre capillaire et améliorent sa durabilité par rapport aux cheveux traités conformément au protocole (1) (témoin). Les cheveux traités conformément au protocole (2) (6 traitements) semblent également améliorer l’hydratation et l'humidification des cheveux, ce qui conduit à une contrainte à la rupture plus faible par rapport au protocole (1) (témoin), en raison de la solvatation de liaisons faibles. Les cheveux traités conformément au Protocole (3) (6 traitements et nettoyage) soutenaient les bénéfices conférés par le Protocole (2) (6 traitements). Cela indique que la composition A pénètre en profondeur dans la fibre capillaire avec une rétention améliorée. Les cheveux traités avec le protocole (3) (6 traitements et nettoyage) présentaient une contrainte de plateau plus faible et un allongement à la rupture plus élevé que les cheveux traités avec le protocole (1) (témoin) et les cheveux traités avec le protocole (2) (6 traitements), et un module d'Young plus faible que les cheveux traités selon le protocole (1) (témoin), ce qui était particulièrement étonnant. Cela suggère une hydratation plus poussée de la fibre conduisant à la plastification. Les durabilité, hydratation et humidification améliorées mises en évidence par les cheveux traités conformément au Protocole (2) (6 traitements) et au Protocole (3) (6 traitements et nettoyage) sont significatives et étonnantes.
Le terme « huile » désigne toute substance grasse qui est sous forme liquide à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique.
Le terme « composé gras solide » est un composé gras qui n’est pas une huile, c’est-à-dire toute substance grasse qui est un solide à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique.
L’expression « huile hydrocarbonée » est interchangeable avec l’expression « huile hydrocarbure » et désigne une huile contenant principalement des atomes d’hydrogène et de carbone.
Le terme « huile à base de silicone » est interchangeable avec le terme « huile de silicone » et le terme « huile d’organosiloxane » et est une huile contenant des atomes de silicone, en particulier les huiles comportant des groupes Si-O.
Au sens de la présente invention, l’expression « huile volatile » désigne une huile (ou un milieu non aqueux) capable de s’évaporer au contact de la peau en moins d’une heure, à température ambiante et à pression atmosphérique. L'huile volatile est une huile cosmétique volatile, qui est liquide à température ambiante, ayant notamment une pression de vapeur non nulle, à température ambiante et à pression atmosphérique, ayant en particulier une pression de vapeur allant de 0,13 Pa à 40 000 Pa (10-3 à 300 mmHg), allant de préférence de 1,3 Pa à 13 000 Pa (0,01 à 100 mmHg) et allant préférentiellement de 1,3 Pa à 1300 Pa (0,01 à 10 mmHg).
- calculer la résolution angulaire moyenne,
- calculer le temps de passage à zéro du signal cosinus à partir du temps de passage à zéro du signal sinus et de la résolution angulaire moyenne,
- déterminer l’angle mesuré au temps calculé de passage à zéro du signal cosinus,
- calculer l’amplitude de la deuxième harmonique du signal d’angle mesuré à partir de l’angle mesuré déterminé lors du temps de passage à zéro du signal sinus et de l’angle mesuré déterminé lors du temps calculé de passage à zéro du signal cosinus,
- calculer une erreur de deuxième harmonique à partir de l’amplitude calculée de la deuxième harmonique,
- calculer un angle compensé représentant la position angulaire corrigée de l’arbre à partir de l’angle mesuré en temps réel et de l’erreur de deuxième harmonique calculée.
De préférence, le système est configuré pour calculer l’angle compensé représentant la position angulaire corrigée de l’arbre est calculé selon la formule suivante :
Avantageusement, le système est configuré pour calculer la résolution angulaire moyenne selon la formule suivante :
Avantageusement, le système est configuré pour calculer le temps de passage à zéro du signal cosinus X2 selon la formule suivante :
Où est le temps de passage à zéro du signal sinus et
plusieurs points d'insuline infusée à l'utilisateur ;
plusieurs points de COB ; et
au moins une annonce de repas ;
l'algorithme d'apprentissage par renforcement étant entrainé en fournissant au moins comme entrées dans le procédé de calcul de paramètres, les mêmes données. Selon la présente invention, une annonce de repas représente une annonce d'un futur repas contentant une certaine quantité de glucides à une heure future. Une telle configuration permet d'obtenir un dispositif de régulation 30 capable d'ajuster son comportement et d'améliorer sa gestion des repas. L'annonce de repas peut également comprendre une mesure de la teneur en matières grasses du repas et/ou du temps qui sépare l'utilisateur unique du repas.
Une autre façon d'améliorer considérablement la précision du dispositif de régulation 30 est de configurer une unité de recommandation 34 pour déterminer la valeur de recommandation en fonction au moins d'une donnée des données d'utilisateur et en appliquant une pluralité d'algorithmes d'apprentissage par renforcement. Chaque algorithme d'apprentissage par renforcement de la pluralité d'algorithmes d'apprentissage par renforcement est configuré pour utiliser en entrée au moins une donnée des données d'utilisateur et délivrer en sortie une valeur de recommandation. Dans ce mode de réalisation, l'unité de recommandation 34 fait la moyenne d'une pluralité de sorties issus de la pluralité d'algorithmes d'apprentissage par renforcement. Chacun des algorithmes d'apprentissage par renforcement est entrainé comme décrit ci-dessus, mais diffère des autres algorithmes d'apprentissage par renforcement au moins en ce qui concerne :
au moins un paramètre de renforcement initial ;
le comportement de l'utilisateur unique pendant l’entrainement, comme un bruit de capteur, ou des habitudes prandiales par exemple ;
le procédé de calcul de paramètres ;
la durée d'une période d’entrainement ; et
n'importe quel autre paramètre.
Une telle configuration permet d'obtenir un dispositif de régulation 30 qui détermine une valeur de recommandation avec une bonne précision.
L'actualisation d'au moins un paramètre de renforcement initial de la pluralité de paramètres de renforcement initiaux en fonction du score de récompense est réalisée de telle sorte que l'au moins un paramètre de renforcement initial actualisé de la pluralité de paramètres de renforcement initiaux ne diffère pas par plus d'un pourcentage prédéterminé de l'au moins un paramètre de renforcement initial de la pluralité de paramètres de renforcement initiaux. Une telle configuration permet d'augmenter considérablement la sécurité du dispositif de régulation 30 car l'au moins un paramètre de renforcement initial de la pluralité de paramètres de renforcement initiaux est modifié pas à pas. Un pourcentage prédéterminé préféré est de un pour cent.
L'algorithme d'apprentissage par renforcement est entrainé à l'aide d'un environnement simulé et l'utilisateur unique utilisé lors de l’entrainement de l'algorithme d'apprentissage par renforcement est un utilisateur virtuel de préférence basé sur l'utilisateur unique ou un utilisateur réel. Une telle configuration permet d'accélérer le processus d’entrainement et de réduire le risque humain. Une telle configuration permet d'obtenir un dispositif de régulation très précis 30 car l'algorithme d'apprentissage par renforcement est spécifiquement entrainé à l'aide d'un utilisateur virtuel basé sur l'utilisateur unique, tout en permettant d'accélérer le processus d'entraînement et de réduire le risque humain.