INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel que représentée sur la figure 3, le cadre de support 130 d’une cellule 100 (également appelé guide d’onde) comprend une entrée de cadre 131, agencée dans le plan (X,Y), au niveau de la face d’entrée 11. La position de l’entrée de cadre 131 selon l’axe Z est appelée « position d’entrée ». Le cadre de support 130 d’une cellule 100 comprend en outre une sortie de cadre 132, alignée dans le plan (X,Y) au niveau de la face de sortie 12. La position de la sortie de cadre 132 selon l’axe Z est appelée « position de sortie ».
Le cadre de support 130 est constitué d’un ensemble de « murs » ayant une épaisseur de mur . Le cadre de support 130 a une longueur de cadre définie selon l’axe du cadre Z. La longueur de cadre de support peut être sensiblement égale à l’épaisseur du dispositif , tel que . Par exemple et sans limitation, l’épaisseur du dispositif peut être inférieure ou égale à une valeur sensiblement égale à . Dans les modes de réalisation où l’épaisseur du dispositif est variable dans le plan (X,Y), chaque cellule 100 peut être associé à une longueur spécifique de cellule .
La forme tubulaire du cadre de support 130 comprend une section transverse définie dans un plan (X,Y) perpendiculaire à l’axe Z. La section transverse est caractérisée par une forme donnée et une valeur de périmètre P calculée en fonction des dimensions de la forme de la section transverse. Par exemple et sans limitation, la section transverse peut être de forme circulaire, ovale, carré, rectangulaire, ou polygonal.
Dans certains modes de réalisation où la section transverse est un polygone comprenant un nombre de côtés, la forme tubulaire peut correspondre à un polyèdre à facettes ayant chacune une forme de parallélogramme. Chaque facette (ou « face prismatique » correspondant aux murs) s’étend selon l’axe du cadre Z. Un tel polyèdre peut être par exemple un polygone régulier d’ordre pair, et en particulier un polygone parallélépipède carré (où ), dit cuboïde, ou un prisme hexagonal (où ), tel que représenté sur la figure 3. Dans un tel mode de réalisation, les facettes sont reliées entre elles par arêtes orientées selon l’axe du cadre Z.
Le cadre de support 130 d’une cellule 100 comprend également un nombre de fentes (ou entailles) notées 133-n, « n » étant un indice associé aux différentes fentes, avec . Chaque fente 133-n s’étend selon l’axe du cadre Z, de la position de sortie de cadre 132 à une position de fente (ou position initiale de fente) notée . Comme représenté sur la figure 3, la position de fente est agencée entre l’entrée de cadre 131 (i.e. position d’entrée ) et la sortie de cadre 132 (i.e. position de sortie ). Ainsi, chaque fente 133-n a une longueur de fente définie selon l’axe du cadre Z, tel que et (ou ). Chaque fente 133-n est en outre associée à au moins deux bords de fentes, notés respectivement n1 et n2, représentant les limites du cadre de support 130 et reliant la position de fente à la position de sortie comme indiqué sur la figure 3. Chaque bord de fentes, n1 ou n2, peut être caractérisé par une fonction prédéfinie dite de variabilité, notée respectivement ou . En conséquence, chaque fente 133-n a une largeur de fente variable, selon l’axe du cadre Z, construite à partir des fonctions de variabilité et .
En particulier, les fentes peuvent être évasées en direction de la position de sortie 132. Ainsi, la largeur de fente variable prend une valeur maximale de fente à la sortie du cadre de support 132 et une valeur minimale de fente à la position . La valeur maximale de fente peut être déterminée en fonction du périmètre P de la section transverse de la cellule 100 et du nombre de fentes 133-n. La valeur minimale de fente est inférieure à la valeur maximale de fente , soit :
Notamment, l’engin agricole autonome par ailleurs au moins une pompe principale d’avancement, une pompe de gavage de la pompe principale d’avancement et une pompe accessoire disposées dans un volume situé entre la zone porte-outil, où se trouvent par exemple des panneaux récupérateurs, et le toit. La pompe principale d’avancement est notamment configurée pour fournir de l’énergie hydraulique à des systèmes hydrauliques permettant l’avancement de l’engin agricole autonome 1. La pompe accessoire fournit notamment de l’énergie hydraulique à des systèmes hydrauliques permettant l’animation d’outillage monté sur le porte-outil de l’engin agricole autonome 1. Le déport de ces pompes est notamment rendu possible par la mise en œuvre d’une transmission à courroie ou à chaîne par exemple.
La puissance du moteur 3 est notamment supérieure à 50 CV. En particulier, le moteur est un moteur diesel.
Remorque de transport L’invention se rapporte au domaine des remorques de transport. Plus particulièrement l’invention se rapporte au domaine du transport de machines de levage. Encore plus particulièrement l’invention se rapporte au domaine du transport de machines de levage à trois roues.
Arrière-plan technologique Il existe des restrictions législatives limitant l’utilisation d’une remorque tractée par un véhicule. En particulier, il est courant qu’un véhicule tractant une remorque soit limité à un poids total roulant autorisé (PTRA). En cas infraction à une de ces limitations, le conducteur encourt des sanctions.
La charge utile d’une remorque est donc limitée par la masse à vide de la remorque et la limite de poids total réglementaire autorisé. Ainsi, plus la masse d’une remorque vide est importante, plus la charge utile diminue car la masse restante pour atteindre le poids total autorisé est diminuée.
En conséquence, le reste de charge disponible du poids total autorisé ne permet pas de déplacer des machines de levage car elles sont trop lourdes et dépasseraient donc le poids total roulant autorisé.
Outre ces considérations législatives, il peut s’avérer dangereux de conduire un véhicule comprenant une remorque présentant une masse importante. En effet, il se peut que les éléments constituant le véhicule ne soient pas adaptés pour une telle charge.
Une telle situation pourrait alors engendrer des difficultés pour maitriser le véhicule durant un trajet et donc entrainer des accidents.
Les inventeurs ont constaté qu’il n’existe pas de remorque présentant une faible masse à vide et une forte charge utile qui soit optimisée pour le transport d’une machine de levage comprenant trois roues. En effet, les machines de levage comprenant trois roues présentent une difficulté particulière qui est qu’elles présentent généralement une largeur importante.
Une autre idée à la base de l’invention est de permettre le transport d’une machine de levage via un véhicule léger.
Une autre idée à la base de l’invention est de limiter le poids d’une remorque pour le transport d’une machine de levage.
Une idée à la base de l’invention est de réaliser une remorque structurellement optimisée pour recevoir une machine de levage à trois roues tout en présentant une faible masse.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit une remorque de transport pour transporter une machine de levage, la machine de levage comprenant deux premières roues espacées dans une direction transversale de la machine de levage et une troisième roue espacée des premières roues dans une direction longitudinale de la machine de levage et située entre les premières roues dans la direction transversale de la machine de levage, la remorque comprenant : - au moins un essieu comportant au moins deux roues espacées dans une direction transversale de la remorque, - un châssis porté par l’au moins un essieu, le châssis étant muni d’un crochet d’attelage disposé à une extrémité longitudinale avant de la remorque et destiné à être attelé à un véhicule, - deux rails latéraux espacés dans la direction transversale de la remorque et montés sur le châssis de manière à chevaucher respectivement lesdites roues de la remorque, les deux rails latéraux étant destinés à supporter respectivement les deux premières roues de la machine de levage, et - un rail central monté sur le châssis, le rail central étant situé entre les deux rails latéraux dans la direction transversale de la remorque et destiné à supporter la troisième roue de la machine de levage, dans laquelle chacun des deux rails latéraux s’étend selon une direction longitudinale de la remorque et comporte une portion plane formant un garde-boue au-dessus d’une dite roue de la remorque et une portion montante pour arrêter une dite première roue de la machine de levage en direction de l’extrémité longitudinale avant de la remorque, dans laquelle le rail central comporte dans une direction longitudinale de la remorque : une portion plane pour supporter la troisième roue de la machine de levage et une portion montante pour arrêter la troisième roue de la machine de levage en direction de l’extrémité longitudinale avant de la remorque.
Grâce à ces caractéristiques, la remorque est spécifiquement adaptée pour porter la machine de levage à trois roues. En effet, lorsque la machine de levage est chargée sur la remorque, les deux premières roues sont respectivement positionnée sur un des deux rails latéraux et la troisième roue est positionné sur le rail central. En conséquence de cet arrangement, la remorque est plus légère.
Selon des modes de réalisation, une telle remorque peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
A cet effet, l’invention propose un système d’alimentation en fluide combustible d’une chambre de combustion pour une turbomachine d’aéronef, le système d’alimentation comprenant :
- une conduite interne s’étendant le long d’un axe et comprenant un passage interne de circulation du fluide combustible.
Le système d’alimentation est remarquable en ce qu’il comprend en outre :
- une gaine externe agencée coaxialement autour de la conduite interne,
- un espace annulaire délimité par la gaine externe autour de la conduite interne, l’espace annulaire étant destiné à être soumis à une pression seuil, et
- une première vanne comprenant :
un premier port d’entrée du fluide combustible,
un port de sortie du fluide combustible relié fluidiquement au passage interne,
un organe mobile entre une première position d’ouverture dans laquelle le premier port d’entrée est en communication fluidique avec le port de sortie et une seconde position de fermeture empêchant la communication fluidique entre le port d’entrée et le port de sortie, et
un port de commande relié fluidiquement à l’espace annulaire de sorte à ce que l’organe mobile est déplacé de la première position à la seconde position lorsque la pression dans l’espace annulaire est inférieure à la pression seuil.
Le système d’alimentation comprend une conduite interne dans laquelle le fluide combustible circule pour alimenter la chambre de combustion.
Selon l’invention, le système d’alimentation comprend en outre une gaine externe qui définit avec la conduite interne un espace annulaire. L’espace annulaire présente une pression seuil.
Selon l’invention, le système d’alimentation comprend en outre au moins une vanne hydraulique. La vanne est de type normalement fermée (NF), et à commande pneumatique. Par normalement fermée, il est entendu que la vanne est dans une position de fermeture, dite de sécurité, en l’absence de commande pneumatique, c’est-à-dire sans pression de gaz.
En effet, la vanne présente un port de commande relié fluidiquement à l’espace annulaire. Lorsque la pression dans l’espace annulaire est égale ou supérieure à la pression seuil, l’organe mobile est dans la première position d’ouverture. Dans cette position, la vanne autorise la circulation du fluide combustible. Au contraire, lorsque la pression dans l’espace annulaire est inférieure à la pression seuil, c’est-à-dire lorsque la pression dans l’espace annulaire chute, l’organe mobile est déplacé sous l’effet de la variation de pression, dans la seconde position. Dans cette position, la vanne empêche la circulation du fluide combustible. La vanne est alors en position de sécurité.
Par conséquent, en cas d’endommagement du système d’alimentation par des débris générés lors de l’éclatement d’un disque de turbine ou de compresseur, la gaine externe est rompue si bien que la pression dans l’espace annulaire chute. La vanne étant commandée par la variation de pression dans l’espace annulaire, elle est alors placée immédiatement en position de sécurité empêchant la circulation du fluide combustible dans la conduite interne.
Grâce à l’invention, les risques d’explosion sont donc limités.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention illustré sur la , le système de sécurité 21 comprend en outre une seconde vanne 24’ et un second moteur 25’ électrique d’actionnement de la seconde vanne 24’.
La seconde vanne 24’ est hydraulique ou pneumatique. La seconde vanne 24’ est à commande électrique. La seconde vanne 24’ est de type normalement fermée.
La seconde vanne 24’ comprend un corps de vanne délimitant une chambre interne de circulation du fluide combustible. La seconde vanne 24’ comprend par ailleurs un port d’entrée 24a’ du fluide combustible et un port de sortie 24b’ du fluide combustible. Les port d’entrée 24a’ et de sortie 24b’ sont ménagés dans le corps de vanne et débouchent dans la chambre interne. Le port d’entrée 24a’ est relié au passage interne 20 de la conduite interne 18. Le port de sortie 24b’ est relié au passage interne 18 de la conduite interne 18 ou à la chambre de combustion 8, notamment à l’injecteur.
Préférentiellement, la seconde vanne 24’ est à ressort de rappel 24f’. L’organe mobile est rappelé dans la seconde position par la force de rappel du ressort de rappel 24f’.
Préférentiellement, la gaine externe 22 est agencée entre les première et seconde vannes 24, 24’.
Selon un exemple de réalisation illustré sur la , la seconde vanne 24’ est montée autour de la conduite interne 18. Selon ce premier exemple, le port d’entrée 24a’ et port de sortie 24b’ sont reliés à la conduite interne 18, en particulier au tronçon de sortie 18c.
Selon un autre exemple de réalisation, la seconde vanne 24’ est située entre la conduite interne 18 et la chambre de combustion 8.
En référence à la , lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire 23 est supérieure ou égale à pression seuil, le capteur de pression 26 transmet le signal d’ouverture SO au module de commande 27. Le module de commande 27 transmet un second ordre d’ouverture OO’ correspondant au second moteur 25’ qui actionne la seconde vanne 24’ pour maintenir l’organe mobile de la seconde vanne 24’ dans la première position.
En cas d’endommagement du système d’alimentation 17 par des débris générés lors de l’éclatement d’un disque, la gaine externe 22 est rompue si bien que la pression dans l’espace annulaire 23 chute et devient inférieure à la pression seuil. En référence à la , lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire 23 est inférieure à la pression seuil, le capteur de pression 26 transmet le signal de fermeture SF au module de commande 27. Le module de commande 27 transmet un second ordre de fermeture OF’ correspondant au second moteur 25’ qui n’actionne plus la seconde vanne 24’, permettant de déplacer l’organe mobile de la seconde vanne 24’ dans la seconde position sous l’effet de la force de rappel du ressort.
La seconde vanne 24’ permet ainsi de limiter la circulation du fluide restant dans la conduite interne 18. La seconde vanne 24’ permet donc de réduire le risque d’inflammation du fluide combustible.
Un procédé de mise en œuvre du système d’alimentation 17 va maintenant être décrit.
- mesurer la pression dans l’espace annulaire 23,
- transmettre le signal d’ouverture SO à la vanne 24 lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire 23 est supérieure ou égale à la pression seuil pour maintenir l’organe mobile dans la première position,
- transmettre le signal de fermeture SF à la vanne 24 lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire 23 est inférieure à la pression seuil,
Chaque fente peut être associée à au moins deux bords de fente, les bords de fentes représentant les limites du cadre de support reliant la position de fente à la sortie de cadre. Chaque bord de fente peut être associé à une fonction de variabilité, la fonction de variabilité étant une fonction polygonale concave et/ou convexe.
Dans des modes de réalisation, l’élément d’excitation peut comprendre un nombre de nervures métalliques longitudinales agencées à l’intérieur de la forme tubulaire. Une nervure peut s’étendre selon l’axe du cadre Z entre l’entrée de cadre et une position de nervure . La position de nervure peut être définie entre l’entrée de cadre et la sortie de cadre.
En particulier, le nombre de nervures peut être égal au nombre de fentes.
Les nervures de la cellule peuvent être identiques entre elles et les fentes de la cellule peuvent être identiques entre elles. La position de nervure peut être définie entre la position de fente et la sortie de cadre.
Dans des modes de réalisation, l’élément d’excitation peut comprendre une transition antipodale dite « Vivaldi » agencée au moins en partie à l’intérieur de la forme tubulaire. La transition peut comprendre au moins une première gravure métallique et une deuxième gravure métallique s’étendant selon l’axe du cadre Z entre l’entrée de cadre et une position de gravure . La position de gravure peut être définie entre l’entrée de cadre et la sortie de cadre.
Dans des modes de réalisation, l’élément d’excitation peut comprendre un nombre d’éléments métalliques planaires agencés à l’intérieur de la forme tubulaire, un élément planaire s’étendant selon le plan (X,Y) au niveau d’une position planaire . La position planaire peut être définie entre l’entrée de cadre et la sortie de cadre.
Les fentes de la cellule peuvent être identiques entre elles, la position planaire étant définie entre la position de fente et la sortie de cadre.
Le dispositif peut être en partie métallique, La section transverse peut avoir une forme de cercle ou de polygone.
L’invention fournit également un procédé de fabrication du dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences caractérisé en ce que le dispositif est au moins partiellement métallique, et le procédé de fabrication utilise au moins une technique d’impression 3D.
Le dispositif selon les modes de réalisation de l’invention permet de contrôler des faisceaux d’ondes électromagnétiques RF selon un large secteur angulaire de dépointage de faisceau par rapport au dispositif et une diminution des directions d’aveuglement, grâce à une amélioration de la stabilité de l’impédance active du dispositif.
Un tel dispositif est particulièrement adapté aux bandes passantes RF compatibles avec les systèmes antennaires de télécommunication. Il fournit en outre une solution efficace, tout en limitant la complexité et les coûts de fabrication, et permet d’obtenir un poids réduit et une compacité significative. En particulier, dans le domaine spatial, un tel dispositif n’impacte pas la charge utile du satellite.
La est un schéma représentant un dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant un système antennaire, selon des modes de réalisation de l’invention.
La est un schéma représentant le cadre de support d’une cellule du dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences, selon des modes de l’invention.
La est une vue en perspective d’une cellule du dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences montrant le cadre de support et des nervures interne de la cellule, selon des modes de l’invention.
2) Construction d’un modèle compositionnel Lors de cette étape, on construit un modèle compositionnel du fluide hydrocarboné. Le modèle compositionnel décompose le fluide hydrocarboné en plusieurs constituants. Ainsi, un tel modèle permet une représentation simplifiée et structurée du fluide hydrocarboné, ce qui simplifie la détermination des conditions de floculation. De préférence, on peut construire le modèle compositionnel du fluide hydrocarboné au moyen d’une analyse SARA, telle que décrite pour l’étape A. En outre, lors de cette étape, on détermine au moins une propriété physique du fluide hydrocarboné en fonction de la décomposition du fluide hydrocarboné. En effet, certains paramètres physiques sont directement liés à la composition du fluide. Chaque propriété physique peut être choisie parmi la masse molaire, le facteur acentrique, la pression critique et la température critique des constituants du fluide hydrocarboné. On rappelle que la température critique et la pression critique sont respectivement la plus haute température et la plus haute pression à laquelle il puisse y avoir un équilibre liquide-vapeur. Le facteur acentrique est un nombre utilisé dans la description de la matière en thermodynamique.
Pour le mode de réalisation pour lequel on connaît des paramètres des constituants du fluide hydrocarboné, le fluide initial peut être calé au moyen de ces paramètres, par exemple la pression de bulle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le modèle compositionnel peut être basé sur une représentation en N constituants. Avantageusement, N peut être compris entre 6 et 15. En effet, une décomposition en 6 constituants permet une représentation avec un gaz, une coupe légère et les composants SARA (issus d’une analyse SARA). Ainsi, si on considère moins de 6 constituants, la représentation risque d’être moins précise. De plus, avec une décomposition au-delà de 15 constituants, on améliore la précision au détriment de la complexité de la représentation, et par conséquent, au détriment de la complexité de calculs, du temps et de la mémoire informatique utilisée pour mettre en œuvre l’invention. De préférence, N peut être compris entre 6 et 12, avantageusement entre 8 et 12, et peut valoir 10. Ces valeurs permettent un bon compris entre précision du modèle, et temps et mémoire informatique nécessaires pour les calculs.
Pour l’exemple de réalisation, pour lequel N vaut 10, la représentation en 10 constituants peut être la suivante : 4 gaz : N 2 , H 2 S, CO 2, CH 4 1 pseudo-composant léger dans la coupe C 2 à C 6 1 pseudo-composant intermédiaire dans la coupe C 7+ à C 20 4 pseudo-composants lourds, un par fraction (sur la coupe C 20+ 344 °C) en Saturés, Aromatiques, Résines, Asphaltènes (SARA)
Les pseudo-composants SARA sont considérés dans cette approche comme représentatifs de la fraction lourde C 20+ , avec un nombre d’atomes de carbone nC supérieur à 20.
Dans le cas où il n’y a pas de composants lourds avec nC > 20 dans le fluide initial, on considère qu’il n’y a pas de risque de dépôt asphalténique, et il n’est pas utile de mettre en œuvre les autres étapes du procédé selon l’invention.
Un exemple non limitatif de mise en œuvre d’un tel modèle compositionnel avec 10 constituants est décrit dans la suite de la description. D’autres approches peuvent être mises en œuvre, par exemple la méthode décrite dans le document suivant ou toute méthode analogue :
Szewczyk V., Béhar E., Compositional model for predicting asphaltenes flocculation, Fluid Phase Equilibria, 156-160, p. 459-469, 1999
La première étape de cette mise en œuvre du modèle compositionnel peut consister à regrouper tous les m composants lourds, dont le nombre de carbones nC est supérieur à 20, au sein d’un seul pseudo-composant hComp . Les propriétés critiques moyennes de ce pseudo-corps sont calculées via la méthode de regroupement de Montel-Gouel. Cette étape donne un fluide intermédiaire noté φ 1 qui se compose de ( n - m +1 ) constituants : ( n - m ) composants légers et intermédiaires, et 1 pseudo-composant lourd hComp. Il convient de préciser qu’il y a éventuellement une partie C 20- dans ce pseudo-corps hComp : c’est le cas où le fluide initial donné par l’utilisateur n’a pas de coupe en C 20 et il existe certains composants parmi les m constituants ayant une partie plus légère avec nC < 20.
Exemple : on considère un fluide initial qui comporte, à part des composants légers et intermédiaires (nC 12 C 25 (avec nC = 22) et l’autre dans la coupe C 25+ (avec nC = 32). L’objectif est de convertir ces deux composants en C 12 C 20 et SARA. Dans la première étape, les pseudos C 12 C 25 et C 25+ sont regroupés en un seul pseudo C 12+ .