INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est un exemple de résultat d’une projection de données de la photographie illustrée à la , suite au premier traitement d’image, dans un repère de projection, en particulier un repère de voute céleste en coordonnées sphériques, au moyen d’un contrôleur d’un terminal selon le procédé de fonctionnement illustré à la ;
la est un exemple de résultat d’un deuxième traitement d’image de la photographie illustrée à la , suite au premier traitement d’image, selon le procédé de fonctionnement illustré à la ;
la est un exemple de résultat d’une projection de données de la photographie illustrée à la , suite au deuxième traitement d’image, dans un repère de projection, en particulier un repère de voute céleste en coordonnées sphériques, au moyen du contrôleur du terminal selon le procédé de fonctionnement illustré à la ; et
la est un exemple de résultat d’une superposition de données d’une photographie projetée sur un diagramme de parcours solaires, suite au deuxième traitement d’image, au moyen du contrôleur du terminal selon le procédé de fonctionnement illustré à la .
Le dispositif de fermeture, d’occultation ou de protection solaire 3 est par la suite appelé « dispositif d’occultation ». Le dispositif d’occultation 3 comprend l’écran 2. L’écran 2 est configuré pour se déplacer en vis-à-vis de la fenêtre 40 du bâtiment, c’est-à-dire pour recouvrir la fenêtre 40 dans une configuration déployée.
Typiquement, lorsqu’ils sont présents, ces additifs fonctionnels, additionnels, représentent (en tout) de 1 à 30% en poids, de préférence de 1,5 à 25% en poids, préférentiellement de 2 à 20% en poids, du poids total de la composition lubrifiante.
Les additifs antioxydants agissent notamment comme inhibiteurs radicalaires ou destructeurs d’hydropéroxydes. Parmi les additifs antioxydants couramment employés, on peut citer les additifs antioxydants de type phénolique et les additifs antioxydants de type aminé. Les additifs antioxydants phénoliques peuvent être exempt de cendres ou bien être sous forme de sels métalliques neutres ou basiques. Les additifs antioxydants peuvent notamment être choisis parmi les phénols stériquement encombrés, les esters de phénol stériquement encombrés et les phénols stériquement encombrés comprenant un pont thioéther, les diphénylamines, les diphénylamines substituées par au moins un groupement alkyle en C1-C12, les N,N'-dialkyle-aryle-diamines et leurs mélanges.
La composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre de 0,5 à 2 % en poids d’au moins un additif antioxydant, par rapport au poids total de la composition.
Les sillons 145 sont réalisés par abrasion de la face inférieure ou supérieure de plaque 40. Dans l’exemple illustré, les sillons 145 sont avantageusement formés sur la face supérieure 41a de la plaque 40 après avoir réalisé les pistes conductrices 57, 59.
Les sillons 145 s’étend(ent) le long d’un axe ∆ donné qui est parallèle à la face supérieure 41a de la plaque 40 et passe entre une piste conductrice 57 d’une première sous-cellule et une piste conductrice 59 d’une deuxième sous-cellule solaire sans couper les pistes conductrices 57, 59.
Dans l’exemple des figures 11 et 12, les sillons 145 sont parallèles aux pistes conductrices 57, 59.
Les sillons 145 peuvent être prévus avec une longueur ls comprise par exemple entre 500 microns et 2 mm, une largeur Ds comprise par exemple entre 10 et 300 microns, de préférence entre 20 à 100 microns. La profondeur des sillons 145 peut être comprise par exemple entre 1 et 20 microns.
Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur la , les sillons 145 prévus pour dévier la trajectoire d’une fissure de clivage sont cette fois orientés de biais par rapport aux pistes conductrices 57, 59.
On peut définir un angle Ω = α-θ(max) comme un angle résiduel à corriger par des sillons 145. Cet angle résiduel peut être ici pris en compte pour calculer le nombre N de sillons 145 minimal pour dévier une fissure de clivage. Un mode d’estimation de ce nombre de sillons N est donné dans la demande de brevet français n°2205711 déposée le 14 juin 2022 devant l’Institut National de la Propriété Industriel (INPI).
Par exemple, si l’on considère un format de plaque M2 de longueur = 156,75mm, un angle α de 1°, un deuxième seuil θ(max)=0.5°, un angle résiduel de Ω =0.5° et Dev_max de 300 microns, on peut alors prévoir de graver 5 sillons correctifs à une distance d’environ 35 mm d’un sillon à l’autre.
Dans un cas critique où l’angle θ mes est important et supérieur à un troisième seuil S3, par exemple de 1°, alors on peut prévoir de sélectionner une méthode de clivage différente de la méthode de clivage mécanique évoquée précédemment.
Dans ce cas, pour réaliser le clivage de cellules sans intervention sur la métallisation, on peut opter par exemple pour une méthode de séparation utilisant un laser, en particulier utilisant une technique de stimulation thermique par laser (TLS) qui ne dépend pas d’un plan préférentiel de clivage et de son orientation.
Comme décrit précédemment lorsqu’on prévoit de réaliser sur la plaque 40 de silicium cristallin des pistes conductrices 57, 59 réalisant un angle α non-nul avec des faces latérales 41e, 41c de cette plaque 40, on adapte le procédé de métallisation pour obtenir cet angle.
Pour cela, dans le cas où les pistes sont réalisées par sérigraphie, on peut utiliser un masque écran 110 comme représenté sur la et doté d’ouvertures 112, 114 réalisant ledit angle α donné non-nul par rapport à un axe lui-même parallèle aux faces latérales 41e, 41c (non représentées sur la ) de la plaque 40.
D’autres méthodes de réalisation des pistes conductrices inclinées peuvent être prévues.
Selon un autre exemple de réalisation illustré sur la , on forme sur la plaque de silicium un masquage 120 en matériau diélectrique doté de trous 122, 124 qui s’étendent dans une direction réalisant ledit angle α non nul et inférieur à S3 par rapport à des faces latérales de la plaque. Les trous 122, 124 du masquage isolant peuvent être réalisés par exemple par gravure laser dont on adapte la trajectoire. Les trous 122, 124 sont ensuite remplis de matériau conducteur pour former les pistes conductrices.
Ainsi, le principe de rotation du motif réalisé par les pistes conductrices, en particulier sous forme d’une grille métallique s’applique à différentes technologies de cellules et en particulier à des cellules faisant appel à d’autres technologies de métallisation que la sérigraphie.
En variante d’autres méthodes de métallisation, par exemple de type impression par jet d’encre (« inkjet printing » selon la terminologie anglo-saxonne) ou de métallisation par voie électrochimique (« electroplating » selon la terminologie anglo-saxonne) peuvent être employées pour réaliser les pistes conductrices inclinées par rapport au bord de la cellule.
Dans le cas notamment de l’impression par jet d’encre, le dépôt de matériau conducteur, en particulier une encre conductrice, est effectué au moyen d’un élément d’éjection d’encre conductrice qui est mobile et se déplace durant le dépôt selon une trajectoire réalisant l’angle α donné non-nul par rapport aux bords latéraux de la plaque.
De manière préférée, ladite introduction est réalisée par une méthode d’imprégnation à sec par une solution contenant les précurseurs de la fonction hydro/déshydrogénante, c’est-à-dire des éléments du groupe VIB et/ou VIII, éventuellement suivi d’une étape de séchage et de préférence sans étape de calcination.
Les sources d’éléments du groupe VB qui peuvent être utilisées sont bien connues de l’homme du métier. Par exemple, parmi les sources de niobium, on peut utiliser les oxydes, tel que le pentaoxyde de diniobium Nb 2 O5, l’acide niobique Nb 2 O 5 .H 2 O, les hydroxydes de niobium et les polyoxoniobates, les alkoxydes de niobium de formule Nb(OR1) 3 où R1 est un radical alkyle, l’oxalate de niobium NbO(HC 2 O 4 ) 5 , le niobate d’ammonium. On utilise de préférence l’oxalate de niobium ou le niobate d’ammonium.
Les sources d’éléments du groupe VIIA qui peuvent être utilisées sont bien connues de l’Homme du métier. Par exemple, les anions fluorures peuvent être introduits sous forme d’acide fluorhydrique ou de ses sels. Ces sels sont formés avec des métaux alcalins, l’ammonium ou un composé organique. Dans ce dernier cas, le sel est avantageusement formé dans le mélange réactionnel par réaction entre le composé organique et l’acide fluorhydrique. Il est également possible d’utiliser des composés hydrolysables pouvant libérer des anions fluorures dans l’eau, comme le fluorosilicate d’ammonium (NH 4 ) 2 SiF 6 , le tétrafluorure de silicium SiF 4 ou de sodium Na 2 SiF 6 . Le fluor peut être introduit par exemple par imprégnation d’une solution aqueuse d’acide fluorhydrique ou de fluorure d’ammonium.
Un additif organique peut éventuellement être ajouté à toute étape de préparation dudit catalyseur et de préférence dans la solution d’imprégnation seul ou avec les différents précurseurs de métaux.
Préalablement à l’injection de la charge, les catalyseurs utilisés dans les procédés selon la présente invention sont soumis à un traitement de sulfuration permettant de transformer, au moins en partie, les espèces métalliques en sulfure avant leur mise en contact avec la charge à traiter. Ce traitement d'activation par sulfuration est bien connu de l'Homme du métier et peut être effectué par toute méthode déjà décrite dans la littérature soit in-situ, c'est-à-dire dans le réacteur, soit ex-situ. Ce traitement peut être réalisé de manière simultanée pour les deux catalyseurs utilisés dans le procédé ou successivement.
Une méthode de sulfuration classique bien connue de l'Homme du métier consiste à chauffer le catalyseur en présence d'hydrogène sulfuré (pur ou par exemple sous flux d'un mélange hydrogène/hydrogène sulfuré) à une température comprise entre 150 et 800°C, de préférence entre 250 et 600°C, généralement dans une zone réactionnelle à lit traversé.
Exemple 1 : Préparation d'un support S1 comprenant une zéolithe Y et une zéolithe beta
Les teneurs élémentaires en phosphore et en soufre ont été calculées en fonction des teneurs élémentaires dans les ingrédients et sont également indiquées dans le tableau 2 en ppm en poids.
CC1 CC2 CI1 CI2 CI3 CI4 Huiles de base 94,65% 94,65% 94,65% 95,15% 95,4% 94,75% Anti-usure I1 1% 0,5% 0,25% 1% Anti-usure P1 0,1% 0,1% 0,1% 0,1% 0,1% Anti-usure C1 1% Anti-usure C2 1% Anti-oxydant 1,4% 1,4% 1,4% 1,4% 1,4% 1,4% Anti-corrosion 0,05% 0,05% 0,05% 0,05% 0,05% 0,05% Dispersant 2,25% 2,25% 2,25% 2,25% 2,25% 2,25% Paquet d’additifs 0,55% 0,55% 0,55% 0,55% 0,55% 0,55% Total (%poids) 100% 100% 100% 100% 100% 100% Teneur en P totale (ppm) 1120 1460 1380 770 465 1220 Teneur en P provenant de (I) ou de C1 ou C2 (ppm) 970 1310 1230 620 315 1070 Teneur en S (ppm) 0 0 0 0 0 0
Dans les compositions du tableau 2 : - les huiles de base sont des huiles de base du groupe III, - l’anti-usure I1 répond à la formule (I) où R et R1 sont deux chaînes alkyle linéaires en C8, - l’anti-usure P1 est le dibutyl hydrogène phosphite,
- l’anti-usure C1 ne répond pas à la formule (I) puisqu’il s’agit d’un phosphate acide avec des chaines ramifiées comportant 8 atomes de carbone,
- l’anti-usure C2 ne répond pas à la formule (I) puisqu’il s’agit d’un phosphate acide avec des chaines comportant 5 atomes de carbone, - le dispersant est un dispersant PIBSI boraté permettant d’apporter environ 85 ppm de bore, - l’anti-oxydant comporte un antioxydant phénolique et/ou un antioxydant aminé, - l’anti-corrosion est un dérivé du triazole, - le paquet d’additif contient un améliorant de point d’écoulement et un anti-mousse.
La capacité de charge au grippage des compositions lubrifiantes décrites dans le tableau 2 a été testée par la méthode FZG A10/16.6R/90 (selon la norme CEC-L-84-02 modifiée). Les résultats sont indiqués dans le tableau 4 ci-dessous.
CC1 CC2 CI1 CI2 CI3 CI4 FZG 4 5 8 7 7 7 Coefficient de frottement 0,130 0,122 0,108 0,107 0,112 0,098
Les compositions selon l’invention CI1 à CI4 présentent une très bonne capacité de charge. Ces valeurs de capacité de charge (FZG) démontrent la très bonne durabilité de la composition lubrifiante, notamment pour une mise en œuvre dans des transmissions.
- détermination de l’angle mesuré au temps calculé de passage à zéro du signal cosinus,
- calcul de l’amplitude de la deuxième harmonique du signal d’angle mesuré à partir de l’angle mesuré déterminé lors du temps de passage à zéro du signal sinus et de l’angle mesuré déterminé lors du temps calculé de passage à zéro du signal cosinus,
- calcul d’une erreur de deuxième harmonique à partir de l’amplitude calculée de la deuxième harmonique,
- calcul d’un angle compensé représentant la position angulaire corrigée de l’arbre à partir de l’angle mesuré en temps réel et de l’erreur de deuxième harmonique calculée
En déterminant l’erreur angulaire harmonique due en partie à l’excentricité du capteur par rapport à l’axe de rotation de l’arbre, l’invention permet d’intégrer ladite erreur harmonique dans un calcul permettant de compenser les imperfections du système et réduire ainsi significativement l’erreur faite sur la détermination de l’angle. En outre, le procédé selon l’invention ne nécessite qu’une faible capacité de traitement, ce qui permet de limiter les coûts en matériel et en mémoire.
Une solution évidente pour remédier au moins en partie aux inconvénients de l’art antérieur aurait été de traiter le signal une utilisant une transformée rapide de Fourier (Fast Fourier Transform) mais une telle solution nécessiterait des capacités importantes de traitement au niveau de l’unité de contrôle électronique.
De préférence, l’angle compensé
représentant la position angulaire corrigée de l’arbre est calculé selon la formule suivante :
est l’angle mesuré et
l’erreur de deuxième harmonique.
De préférence, la résolution angulaire moyenne est calculée selon la formule suivante :
est la résolution angulaire, Δt est l’intervalle de temps entre deux mesures et
La différence entre les angles mesurés à deux temps successifs.
De préférence le temps de passage à zéro du signal cosinus X2 est calculé selon la formule suivante :
- un actionneur électromécanique, l’actionneur électromécanique étant configuré pour déplacer l’écran, et
- une unité électronique de contrôle.
Le procédé comprend, au moins, une première étape de détermination d’un premier masque solaire faisant face au capteur d’éclairement.
- une deuxième étape de détermination d’un ou de chaque obstacle appartenant à un élément d’architecture du bâtiment, de sorte à déterminer une zone de fonctionnement du capteur d’éclairement dans le premier masque solaire,
- une troisième étape de détermination d’une position du soleil, dans le premier masque solaire comportant la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement, et
- une première étape de comparaison de la position du soleil déterminée, lors de la troisième étape de détermination, par rapport à la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement.
En outre, en fonction du résultat de la première étape de comparaison, si la position du soleil déterminée, lors de la troisième étape de détermination, est à l’intérieur de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement, alors le procédé met en œuvre une première étape de sélection du capteur d’éclairement, de sorte à autoriser un déplacement de l’écran au moyen de l’actionneur électromécanique, en fonction de données provenant du capteur d’éclairement sélectionné, lors de la première étape de sélection.
Ainsi, le procédé permet d’éviter un fonctionnement inapproprié de l’actionneur électromécanique pour déplacer l’écran du dispositif d’occultation en vis-à-vis de la fenêtre du bâtiment, en fonction de données provenant du capteur d’éclairement, qui est engendré par un emplacement du capteur d’éclairement non représentatif d’un rayonnement solaire direct sur la fenêtre.
De cette manière, un déplacement de l’écran du dispositif d’occultation est autorisé à être exécuté au moyen de l’actionneur électromécanique, en fonction des données provenant du capteur d’éclairement, étant donné que celles-ci sont considérées comme étant cohérentes avec le rayonnement solaire direct attendu, autrement dit potentiel, sur la fenêtre.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, l’unité électronique de contrôle comprend un premier module de communication. L’installation comprend, en outre, un terminal. Le terminal comprend au moins un contrôleur et un deuxième module de communication. Les première, deuxième et troisième étapes de détermination, la première étape de comparaison et la première étape de sélection sont mises en œuvre au moyen du contrôleur du terminal. En outre, le deuxième module de communication du terminal est configuré pour communiquer avec le premier module de communication de l’unité électronique de contrôle, de sorte à autoriser le déplacement de l’écran au moyen de l’actionneur électromécanique, en fonction de données provenant du capteur d’éclairement sélectionné, lors de la première étape de sélection.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, en fonction du résultat de la première étape de comparaison, si la position du soleil déterminée, lors de la troisième étape de détermination, est en dehors de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement, alors le procédé met en œuvre une étape d’inhibition du capteur d’éclairement, de sorte à interdire un déplacement de l’écran au moyen de l’actionneur électromécanique, en fonction de données provenant du capteur d’éclairement.
Selon un premier exemple de réalisation de l’invention, la première étape de sélection du capteur d’éclairement est mise en œuvre uniquement pour au moins une première plage horaire d’une première période de temps prédéterminée, au cours de laquelle la position du soleil est à l’intérieur de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement. En outre, l’étape d’inhibition du capteur d’éclairement est mise en œuvre pour au moins une deuxième plage horaire de la première période de temps prédéterminée, au cours de laquelle la position du soleil est en dehors de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement.
Selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention, la première étape de sélection du capteur d’éclairement est mise en œuvre pour toute la durée d’une première période de temps prédéterminée, si la position du soleil est à l’intérieur de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement à un instant donné de la première période de temps prédéterminée. En outre, l’étape d’inhibition du capteur d’éclairement est mise en œuvre pour toute la durée de la première période de temps prédéterminée, si la position du soleil est en dehors de la zone de fonctionnement du capteur d’éclairement pendant toute la durée de la première période de temps prédéterminée.
L’étrier 33 comporte une base 45, définissant la face complémentaire plane 43.
L’étrier 33 comporte également des premier et second charnons fixes 47, 49.
Les premier et second charnons fixes 47, 49 font saillie à partir de la base 45, à l’opposé de la face complémentaire plane 43.
L’extrémité proximale 9 du bras définit un charnon mobile 51 monté sur l’arbre 35.
Le charnon mobile 51 est solidaire de l’arbre 35.
Il est engagé entre les deux charnons fixes 47, 49.
L’ensemble 1 comporte encore un réglage 53 d’une orientation du bras 5 par rapport à un plan horizontal H.
Le réglage 53 permet de régler l’angle α formé par le bras 7 par rapport au plan horizontal H matérialisé sur la .
L’angle α, par exemple, correspond à l’angle formé par la première section de bras 27 avec le plan horizontal H. On considère ici la surface de la première section de bras 27 tournée vers le sol.
Le réglage vise à régler l’angle α formé par le bras 7 par rapport au plan horizontal H dans la position fermée.
Le réglage 53 comprend un mécanisme 55 de réglage de la position de l’arbre 35 par rapport à l’étrier 33. Le mécanisme 55, plus précisément, règle l’orientation de l’arbre 35 par rapport à une direction verticale.
Comme visible sur les figures 3 et 4, le premier charnon fixe 47 présente un orifice oblong 57.
L’articulation 15 comprend une bague de réglage 59 montée sur une extrémité 61 de l’arbre 35.
La bague de réglage 59 est agencée dans l’orifice oblong 57. Le mécanisme de réglage 55 règle la position de la bague de réglage 59 dans l’orifice oblong 57.
L’orifice oblong 57 est allongé suivant une direction de réglage D sensiblement horizontale, matérialisé sur les figures 3 et 4.
On entend par là que, perpendiculairement à l’axe de rotation X, la section de l’orifice oblong 57 présente une dimension plus grande suivant la direction D que perpendiculairement à la direction D.
- éventuellement de 0,1 à 15% en poids, de préférence de 1 à 10% en poids, d’un ou plusieurs additifs fonctionnels, de préférence choisis parmi les dispersants, les antioxydants, les abaisseurs du point d’écoulement, les agents anti-mousse et leurs mélanges,
Selon un mode de réalisation particulier, la composition lubrifiante selon l’invention comprend, voire est constituée de : - au moins 70% en poids, de préférence de 75 à 99,5% en poids d’huile(s) de base ; - de 0,01% à 5% en poids, en particulier de 0,02% à 2% en poids, d’additif(s) anti-usure répondant à la formule (I) ; - de 0,05 à 5% en poids, de préférence de 0,1% à 2% en poids, d’additif(s) anti-usure choisi(s) parmi les phosphites comportant de 1 à 24 atomes de carbone ;
- de 0,5 à 5% en poids, de préférence de 0,1% à 2% en poids, de dispersant(s), de préférence choisis parmi les dispersants boratés ; - éventuellement de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids, d’un ou plusieurs additifs fonctionnels, de préférence choisis parmi les antioxydants, les abaisseurs du point d’écoulement, les agents anti-mousse et leurs mélanges,
Selon un mode de réalisation particulier, la composition lubrifiante selon l’invention comprend, voire est constituée de : - au moins 70% en poids, de préférence de 75 à 99,5% en poids d’huile(s) de base ; - de 0,01% à 5% en poids, en particulier de 0,02% à 2% en poids, d’additif(s) anti-usure répondant à la formule (I) R et/ou R 1 sont choisis indépendamment l’un de l’autre parmi les groupements hydrocarbonés constitués par :
- de 2 à 15 motifs éthoxylés, de préférence de 3 à 10 motifs éthoxylés ; - de 0,05 à 5% en poids, de préférence de 0,1% à 2% en poids, d’additif(s) anti-usure choisi(s) parmi les phosphites comportant de 1 à 24 atomes de carbone ;
La présente invention a également pour objet l’utilisation de la composition lubrifiante selon l’invention pour lubrifier les transmissions des véhicules automobiles, en particulier les engrenages des transmissions. Les transmissions peuvent être des transmissions manuelles ou automatiques.
De préférence, la composition lubrifiante selon l’invention est utilisée pour réduire l’usure d’une pièce mécanique d’une transmission de véhicules automobile, en particulier d’un engrenage de véhicules automobiles. Ainsi, selon ce mode de réalisation, la composition lubrifiante selon l’invention permet de réduire l’usure des engrenages des transmissions.
De préférence, la composition lubrifiante selon l’invention est utilisée pour réduire l’écaillage d’une pièce mécanique d’une transmission de véhicules automobiles, en particulier d’un engrenage de véhicules automobiles.
Selon un mode de réalisation avantageux, la composition lubrifiante selon l’invention est utilisée pour à la fois réduire l’usure et réduire l’écaillage d’une pièce mécanique d’une transmission de véhicules automobiles, en particulier d’un engrenage de véhicules automobiles.
L’invention concerne encore, selon un autre de ses aspects, un procédé de lubrification d’au moins une pièce d’une transmission d’un véhicule automobiles, en particulier d’un engrenage d’un véhicule automobile, comprenant au moins une étape de mise en contact d’au moins ladite pièce, avec une composition lubrifiante telle que décrite précédemment.
Dans certains modes de réalisation, le composé de formule (I) est le composé de formule (IV) :
Dans certains modes de réalisation, le composé de formule (I) est le composé de formule (V) :
Dans certains modes de réalisation, le composé de formule (I) est le composé de formule (VI) :
Dans certains modes de réalisation, le composé de formule (I) est le composé de formule (VII) :