INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un premier exemple de réalisation, la première étape de sélection E160 du capteur d’éclairement 43 est mise en œuvre uniquement pour au moins une première plage horaire d’une première période de temps prédéterminée T1, au cours de laquelle la position du soleil S est à l’intérieur de la zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43. En outre, l’étape d’inhibition E180 du capteur d’éclairement 43 est mise en œuvre pour au moins une deuxième plage horaire de la première période de temps prédéterminée T1, au cours de laquelle la position du soleil S est en dehors de la zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de captage et de conversion du dioxyde de carbone, comprenant les étapes suivantes : - traiter la charge dans une unité de captage de dioxyde de carbone pour produire un effluent riche en dioxyde de carbone ; - convertir de l’eau dans une unité d’électrolyse de l’eau pour produire de l’oxygène et de l’hydrogène ; - traiter l’effluent riche en dioxyde de carbone avec l’hydrogène dans une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS pour produire un gaz de RWGS enrichi en CO et en eau ; - convertir le gaz de RWGS dans une unité réactionnelle Fischer-Tropsch pour produire un effluent FT ; - générer une première vapeur d’eau dans l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch pour alimenter en énergie thermique l’unité de captage de dioxyde de carbone ; - traiter l’effluent FT dans une première unité de séparation pour produire au moins un effluent hydrocarboné, un premier effluent d’eau et un effluent gazeux ; et - traiter l’effluent hydrocarboné dans une unité réactionnelle à l’hydrogène pour produire au moins une coupe hydrocarbonée, par exemple aux spécifications requises pour les applications de transport.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de RWGS comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 700°C et 1200°C, préférentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; - pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; - vitesse spatiale du gaz à l'entrée du réacteur comprise entre 5000 NL/kg cata /h et 40000 NL/kg cata /h ; - catalyseur comprenant un métal ou une combinaison de métaux choisis parmi le groupe consistant en les éléments Ni, Cu, Fe, Co, Pt, Pd, Ru, Ag et Au. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur pour la réaction de RWGS comprend un support, par exemple à base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicée.
Des modes de réalisation du dispositif et du procédé selon les aspects précités ainsi que d’autres caractéristiques et avantages vont apparaître à la lecture de la description qui suit, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence aux dessins suivants.
Liste des figures La montre une représentation schématique d’un dispositif selon la présente invention, dans lequel la chaleur récupérée des unités réactionnelles de RWGS et FT est notamment utilisée pour alimenter en énergie l’unité de captage de dioxyde de carbone.
La montre une représentation schématique d’un dispositif selon la , dans lequel on produit de l’électricité à partir du recycle des gaz de l’unité réactionnelle FT, ladite électricité permettant d’apporter des calories à l’unité réactionnelle de RWGS.
Le dispositif et le procédé selon l’invention sont notamment caractérisés en ce qu’ils comprennent et utilisent des unités de captage de dioxyde de carbone, de conversion du gaz à l'eau inversée (RWGS), de synthèse Fischer-Tropsch (FT), et de traitement à l’hydrogène (hydrotraitement, et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomérisation) des coupes hydrocarbonées issues de l’unité réactionnelle FT. Avantageusement, l’hydrogène nécessaire peut être produit par une unité d’électrolyse de l’eau, ladite eau pouvant provenir des unités réactionnelles de RWGS et de Fischer-Tropsch.
Une des caractéristiques de la présente invention peut être résumée en l’utilisation de dioxyde de carbone pour la production de carburants de synthèse, de l’essence, du kérosène, du gazole et/ou du naphta ou des bases lubrifiantes de très haute qualité. La présente invention permet notamment de minimiser la quantité d’énergie carbonée externe au procédé et donc l’impact sur l’environnement, au moyen d’une intégration énergétique originale basée sur l’utilisation de la chaleur en sortie de l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch et optionnellement de l’unité réactionnelle de RWGS, pour désorber le dioxyde de carbone, par exemple complexé à de l’amine dans l’unité de captage de dioxyde de carbone et plus particulièrement dans une unité de régénération du solvant.
Ainsi la combinaison des unités de captage et de conversion chimique du dioxyde de carbone et d’une intégration thermique originale permet de produire des bases pour carburants, et en particulier pour carburant pour le secteur aérien tout en minimisant l’impact environnemental du procédé.
En référence à la , le dispositif de conversion du dioxyde de carbone en hydrocarbures liquides comprend : - une unité de captage de dioxyde de carbone 2 adaptée pour traiter une charge 1 contenant du dioxyde de carbone et produire un effluent (gazeux) riche en dioxyde de carbone 3 ( i.e., enrichi en dioxyde de carbone par rapport à la charge 1) ; - une unité d’électrolyse de l’eau 5 adaptée pour traiter de l’eau 4 (fraiche ou recyclée) pour produire de l’oxygène 6 et de l’hydrogène 7 ; - une unité réactionnelle de RWGS 8 adaptée pour convertir au moins partiellement le dioxyde de carbone de l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 en un gaz de RWGS 9 riche en CO (i.e., gaz de synthèse enrichi en CO (et en eau) par rapport à l’effluent riche en dioxyde de carbone 3) ; - une unité réactionnelle Fischer-Tropsch (FT) 13 adaptée pour convertir le gaz de RWGS 9 et produire un effluent Fischer-Tropsch (FT) 14, et adaptée pour générer une première vapeur d’eau 22, générée par exemple par la vaporisation d’eau dans un échangeur situé à l’intérieur de l’unité réactionnelle FT 13, pour alimenter en énergie thermique l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 ; - une première unité de séparation 15 adaptée pour traiter au moins en partie l’effluent FT 14 et produire : au moins un effluent hydrocarboné 17, un effluent gazeux 18 (off-gaz), et un premier effluent d’eau 16 produit de la synthèse Fischer-Tropsch issu de la condensation de l’eau gazeuse dans les conditions opératoires de la réaction Fischer-Tropsch ; - une unité réactionnelle à l’hydrogène 20 (unité d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomérisation) adaptée pour traiter l’effluent hydrocarboné 17 avec de l’hydrogène 7 et séparer au moins une coupe hydrocarbonée 21 comprenant par exemple au moins une des coupes suivantes : naphta, essence, kérosène, gazole, et base lubrifiante ; - optionnellement au moins un échangeur de chaleur 31 adapté pour générer une deuxième vapeur d’eau 23 par échange thermique entre de l’eau et le gaz de RWGS 9, pour alimenter en énergie thermique l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 ; et - préférablement une unité de séparation 10 adaptée pour traiter le gaz de RWGS 9 pour produire un gaz de RWGS appauvri en eau 12 (par rapport au gaz de RWGS 9), envoyé vers l’unité réactionnelle de FT 13 à la place du gaz de RWGS 9, et envoyer un deuxième effluent d’eau 11 vers l’unité d’électrolyse de l’eau 5.
Avantageusement, la première étape de détermination E110 comprend, en outre, suite à la première sous-étape de détermination E113, en particulier suite à la sous-étape de projection E117, une sous-étape de superposition E118 de données de la photographie P, prise lors de la sous-étape de prise E112, en particulier de la photographie Pp, projetée lors de la sous-étape de projection E117, sur un diagramme de parcours solaires, dans le repère R, en particulier dans le repère de projection V, de sorte à déterminer le premier masque solaire M1 à l’emplacement du capteur d’éclairement 43.
Le procédé comprend, en outre, une deuxième étape de détermination E120 d’un deuxième masque solaire M2 faisant face à la fenêtre 40 du bâtiment.
Description de la sulfuration des catalyseurs Avant la mise en contact avec la charge à traiter dans un procédé d’hydrodésulfuration d’essences, les catalyseurs mis en œuvre dans le procédé selon l'invention subissent généralement une étape de sulfuration. La sulfuration est de préférence réalisée en milieu sulforéducteur, c'est-à-dire en présence d'H 2 S et d'hydrogène, afin de transformer les oxydes métalliques en sulfures tels que par exemple, le MoS 2 , le Co 9 S 8 ou le Ni 3 S 2 . La sulfuration est réalisée en injectant sur le catalyseur un flux contenant de l'H 2 S et de l'hydrogène, ou bien un composé soufré susceptible de se décomposer en H 2 S en présence du catalyseur et de l'hydrogène. Les polysulfures tel que le diméthyldisulfure (DMDS) sont des précurseurs d'H 2 S couramment utilisés pour sulfurer les catalyseurs. Le soufre peut aussi provenir de la charge. La température est ajustée afin que l'H 2 S réagisse avec les oxydes métalliques pour former des sulfures métalliques. Cette sulfuration peut être réalisée in situ ou ex situ (en dedans ou dehors du réacteur) du réacteur du procédé selon l’invention à des températures comprises entre 200 et 600°C, et plus préférentiellement entre 300 et 500°C.
Exemples (exemple sans finition) Les teneurs en métaux du groupe VIII, du groupe VIB et du phosphore sont mesurées par fluorescence X.
Les méthodes d’analyse utilisées pour caractériser les charges et effluents sont les suivantes :
De plus, dans ce qui suit et ce qui précède la notion « d’interne » désigne une face d’un élément qui est orientée vers l’intérieur du coffre CV, tandis que la notion « d’externe » désigne une face d’un élément qui est orientée vers l’extérieur du coffre CV et donc opposée à sa face interne.
En outre, dans ce qui suit et ce qui précède la notion « d’avant » désigne une partie d’un élément qui est orientée vers l’avant du véhicule, tandis que la notion « d’arrière » désigne une partie d’un élément qui est orientée vers l’arrière du véhicule et donc opposée à la face interne de cet élément.
Sur les figures 1 à 10 la direction X est la direction longitudinale du véhicule, laquelle est parallèle aux côtés latéraux (ou longitudinaux) comportant les portières latérales, la direction Y est la direction transversale du véhicule, laquelle est perpendiculaire à la direction longitudinale X, et la direction Z est la direction verticale du véhicule, laquelle est perpendiculaire aux directions longitudinale X et transversale Y.
On a schématiquement illustré sur la , au moins partiellement, une partie d’un coffre CV (ici arrière) d’un véhicule comprenant deux côtés longitudinaux intérieurs CL, droit et gauche, délimités par deux panneaux latéraux d’habillage PLH, droit et gauche, ayant des premières faces internes FI1 placées en regard respectivement de deux (seconds) supports S2 supportant un panneau de support PS.
Le panneau de support PS est propre à supporter au moins un objet et est destiné à masquer un logement inférieur du coffre CV qui peut, par exemple, accueillir une roue de secours et/ou une trousse à outils et/ou une trousse de secours et/ou un triangle de sécurité. Ce panneau de support PS constitue donc un faux plancher amovible.
Comme illustré au moins partiellement sur les figures 4 et 5, les deux panneaux latéraux d’habillage PLH, droit et gauche, ont également des premières faces externes FE1 opposées à leurs premières faces internes FI1 placées en regard respectivement de deux (premiers) supports S1, droit et gauche, eux-mêmes solidarisés fixement à la structure du véhicule. On comprendra que chaque panneau latéral d’habillage PLH est au final pris en sandwich entre un premier support S1 et un second support S2 correspondant lorsque ces derniers (S1 et S2) sont solidarisés l’un à l’autre (comme on le verra plus loin).
Egalement comme illustré au moins partiellement sur les figures 4 et 5, chacun des panneaux latéraux d’habillage PLH comprend une partie longitudinale PL1 qui est installée sur l’un des deux côtés latéraux intérieurs CL du coffre CV, et une partie arrière PR1 qui prolonge l’extrémité arrière de cette partie longitudinale PL et est installée sur une petite partie du côté arrière CR du coffre CV. De plus, la partie arrière PR1 de chaque panneau latéral d’habillage PLH comprend au moins un trou traversant TT dont on comprendra l’utilité plus loin (voir figures 5 et 7).
Les parties arrière PR1 des panneaux latéraux d’habillage PLH, droit et gauche, ont des interfaces avec respectivement des extrémités droite et gauche d’un panneau arrière d’habillage PRH (voir figures 6 et 8).
Comme illustré au moins partiellement sur les figures 4 et 5, chacun des premiers supports S1 comprend une partie longitudinale PL2 qui est installée sur l’un des deux côtés latéraux intérieurs CL du coffre CV et à laquelle est couplée la partie longitudinale PL1 du panneau latéral d’habillage PLH associé, et une partie arrière PR2 qui prolonge l’extrémité arrière de cette partie longitudinale PL, est installée sur une petite partie du côté arrière CR du coffre CV, et à laquelle est couplée la partie arrière PR1 du panneau latéral d’habillage PLH associé, comme on le verra plus loin. De plus, la partie arrière PR2 de chaque premier support S1 comprend au moins un élément de couplage EC dont on comprendra l’utilité plus loin.
Comme illustré au moins partiellement sur les figures 2, 3, 7 et 8, chaque second support S2 comprend une extrémité arrière ER qui est munie d’au moins une protubérance de couplage PC traversant un trou traversant TT correspondant, défini dans la partie arrière PR1 du panneau latéral d’habillage PLH associé. Chaque protubérance de couplage PC est agencée de manière à coopérer avec un élément de couplage EC correspondant, défini dans la partie arrière PR2 du premier support S1 associé, pour participer à l’immobilisation de son second support S2 par rapport au premier support S1 associé (voir figures 7 et 8).
Ainsi, il n’y a plus de moyen de fixation, assurant la fixation suivant la direction longitudinale X de l’extrémité arrière ER d’un second support S2 à la partie arrière PR2 du premier support S1, qui doit être rapporté. Cela permet de réduire le nombre d’opérations d’assemblage devant être effectuées pour fabriquer un véhicule et donc réduit le coût de ce dernier.
En outre, aucun moyen de fixation n’étant visible au niveau de l’entrée du coffre CV, cela donne aux usagers du véhicule une impression de qualité et d’ingéniosité.
On comprendra que chaque protubérance de couplage PC fait partie intégrante de son second support S2.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 2 à 5 l’extrémité arrière ER de chaque second support S2 est munie de deux protubérances de couplage PC traversant respectivement deux trous traversants TT correspondants, définis dans la partie arrière PR1 du panneau latéral d’habillage PLH associé. Dans ce cas, ces deux protubérances de couplage PC coopèrent respectivement avec deux éléments de couplage EC correspondants, qui sont définis dans la partie arrière PR2 du premier support S1 associé.
Mais le nombre de protubérances de couplage PC de chaque second support S2, tout comme le nombre de trous traversants TT et le nombre d’éléments de couplage EC, peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un. L’utilisation d’au moins deux protubérances de couplage PC est avantageuse du fait qu’elle empêche la rotation d’un second support S2 par rapport au premier support S1 associé.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 8 et 9, chaque protubérance de couplage PC peut comprendre un logement ouvert LO qui loge une protubérance de retenue PRR que comprend l’élément de couplage EC correspondant. Dans ce cas, chaque protubérance de couplage PC définit ce que l’homme de l’art appelle parfois un « empiochage ».
On fournit un support A’ composé d’alumine sous forme de billes de granulométrie comprise entre 2 et 4 mm, et présentant une surface spécifique de 35 m 2 /g et un volume poreux de 0,57 mL/g.
On ajoute alors du cobalt, du molybdène et du phosphore. La solution d’imprégnation est préparée par dissolution à 100°C d’oxyde de molybdène (4,34 g, ≥99,5%, Sigma-Aldrich®), d'hydroxyde de cobalt (1,03 g, 96%, Alfa Aesar®), d’acide phosphorique à 85 % poids (0,95 g, 99,99%, Sigma-Aldrich®) dans 16 mL d’eau déminéralisée. Après imprégnation à sec de 40 grammes de support A’, l’alumine imprégnée est laissée à maturer en atmosphère saturée en eau pendant 4 heures à température ambiante, puis séchée à 120°C pendant 4 heures. Le catalyseur ainsi obtenu est noté A.
La composition finale en éléments du catalyseur A, exprimée sous forme d'oxydes et rapportée au poids du catalyseur sec est alors la suivante : MoO 3 = 9,5 +/- 0,2 % poids, CoO = 1,8+/- 0,1 % poids et P 2 O 5 = 1,3 +/- 0,1 % poids.
Les rapports molaires Co/Mo et P/Mo sont respectivement de 0,37 et 0,27.
La surface spécifique du catalyseur A est de 31 m 2 /g.
Exemple 2 : Préparation du catalyseur B (conforme)
On fournit un support B’ composé d’alumine sous forme d’extrudés cylindriques de 1,6 mm de diamètre, et présentant une surface spécifique de 78 m 2 /g et un volume poreux de 0,84 mL/g.
On ajoute alors du cobalt, du molybdène et du phosphore. La solution d’imprégnation est préparée par dissolution à 100°C de d’oxyde de molybdène (3,67 g, ≥99,5%, Sigma-Aldrich®), d'hydroxyde de cobalt (0,87 g, 96%, Alfa Aesar®), d’acide phosphorique à 85 % poids (0,73 g, 99,99%, Sigma-Aldrich®) dans 24 mL d’eau déminéralisée. Après imprégnation à sec de 40 grammes de support B’, l’alumine imprégnée est laissée à maturer en atmosphère saturée en eau pendant 4 heures à température ambiante, puis séchée à 120°C pendant 4 heures. Le catalyseur ainsi obtenu est noté B.
La composition finale en éléments du catalyseur B, exprimée sous forme d'oxydes et rapportée au poids du catalyseur sec est alors la suivante : MoO 3 = 8,2 +/- 0,2 % poids, CoO = 1,5+/- 0,1 % poids et P 2 O 5 = 1,0 +/- 0,1 % poids.
Les rapports molaires Co/Mo et P/Mo sont respectivement de 0,36 et 0,25.
La surface spécifique du catalyseur B est de 75 m 2 /g.
. déduire desdits paramètres respiratoires (p 1 , p 2 …, p i ), des indicateurs (c 1 ,c 2 …,c j ) liés à un risque de non-adhérence du patient et
. comparer les indicateurs (c 1 , c 2 …,c j ) à des valeurs-seuils (s 1 , s 2 ,…s k ) mémorisées de manière à établir un profil spécifique pour le patient considéré, ledit profil spécifique correspondant à l’un de plusieurs profils mémorisés liés chacun un score prédictif SP de risque de non-adhérence,
- des moyens de mémorisation pour mémoriser les valeurs-seuils (s 1 , s 2 ,…,s k ) et les profils mémorisés ayant été obtenus à partir d’un historique de plusieurs patients dont l’adhérence au traitement est connue, chaque profil mémorisé étant caractérisé par au moins un score prédictif SP de risque de non-adhérence et
- un dispositif d’affichage pour afficher :
i) le score prédictif SP de risque de non-adhérence pour ledit au moins un patient considéré, et
ii) une représentation graphique d’au moins un paramètre respiratoire (p 1 , p 2 …, p i ) d’un patient considéré.
Selon le mode de réalisation considéré, l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le dispositif de mesure est configuré pour être agencé sur le trajet du gaz entre un appareil de fourniture de gaz sous pression positive et un masque respiratoire, en particulier un masque nasal. l’appareil de fourniture de gaz sous pression positive est un appareil de type CPAP. le dispositif de mesure est configuré pour être agencé sur le conduit flexible véhiculant le gaz sous pression, tel de l’air pressurisé, depuis l’appareil de fourniture de gaz et le masque respiratoire. le dispositif de mesure comprend un boitier contenant un ou plusieurs capteurs de débit ou de pression et préférentiellement une (ou des) source de courant électrique, telle une batterie. les moyens informatiques de traitement de données sont configurés pour traiter les mesures de débit et/ou de pression obtenues sur au moins 4 jours, de préférence de 4 à 10 jours, de préférence de l’ordre de 7 jour. les moyens informatiques de traitement de données configurés pour :
a) déterminer à partir du profil donné obtenu pour le patient considéré, au moins une cause de non-adhérence choisie parmi des fuites au masque ou un réglage de pression inadéquat, chaque profil mémorisé étant caractérisé par au moins un score prédictif SP de risque de non-adhérence et une cause de non-adhérence, et
b) commander en outre un affichage de ladite cause de non-adhérence sur le dispositif d’affichage. les moyens informatiques de traitement de données comprennent un serveur informatique. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher simultanément les scores prédictifs SP de risque de non-adhérence de plusieurs patients. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher les patients regroupés en fonction de leurs scores prédictifs SP de risque, de préférence les groupes de patients sont affichés dans des couleurs différentes. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher une représentation graphique d’au moins un paramètre respiratoire (p 1 , p 2 …, p i ) d’un patient considéré sous forme d’une courbe ou d’un barographe sur plusieurs jours. il comprend en outre des moyens d’alerte qui coopèrent avec le dispositif d’affichage pour afficher une alerte lorsque le score prédictif SP est supérieur à une valeur de risque donnée. les moyens d’alerte sont configurés pour afficher le niveau de risque, par exemple avec un code couleur, et/ou déclencher une alerte sonore. les moyens d’alerte peuvent coopérer avec des moyens à haut-parleur pour déclencher une alerte sonore, c'est-à-dire audible. les moyens d’alerte sont configurés pour déclencher une alerte chez un prestataire de santé opérant le suivi du patient à distance (PSAD) et éventuellement chez le patient lui-même. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher une liste de plusieurs patients et d’au moins leur score prédictif SP de risque de non-adhérence, lesdits patients étant classés en fonction de la criticité de leur risque de non-adhérence, c’est-à-dire par priorité, i.e. du plus élevé au moins élevé. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher la liste de patients classés en fonction de la criticité de leur risque de non-adhérence et en utilisant un code couleur. le dispositif d’affichage est configuré pour afficher pour chaque patient sélectionné, au moins une cause de non-adhérence correspondant à son profil et son score prédictif SP de non-adhérence. le score prédictif SP de risque de non-adhérence est compris entre 0 et 100%. il comprend en outre des moyens de transmission de données pour transmettre à distance les valeurs de paramètres respiratoires (p 1 , p 2 …, p i ) à un serveur informatique (e.g. ordinateur, cloud, edge…) communiquant à distance avec le dispositif de mesure. les moyens informatiques de traitement de données comprennent un ou plusieurs processeurs, notamment un ou des serveurs informatiques. les moyens de transmission de données sont configurés pour transmettre les données ou autres informations, via un protocole de communication, tel que le wifi, le GSM (3G/4G/5G), le Bluetooth®, l’internet, un intranet….
schématise un mode de réalisation du système de l’invention,
schématise un mode de réalisation de la chaîne de décision permettant de prédire le risque de non-adhérence et d’en déterminer les causes, mis en œuvre par un système selon l’invention, et
schématise un mode de réalisation des moyens d’affichage et de visualisation des scores de risque, paramètres respiratoires et causes de non- adhérence, mis en œuvre par un système selon l’invention.