INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 100 comporte un film 104, par exemple de forme rectangulaire, destiné à être déplacé en regard d’une face avant 202 du panneau photovoltaïque 200. La face avant 202 du panneau photovoltaïque 200 correspond à la face destinée à recevoir la lumière à partir de laquelle le panneau photovoltaïque 200 produit de l’électricité.
Au moins une partie du film 104 est au moins partiellement opaque et forme un motif d’une ou plusieurs ombres destinées à être projetées sur la face avant 202 du panneau photovoltaïque 200. Dans l’exemple de réalisation décrit, le film 104 est formé d’une couche de matériau transparent, par exemple à base de plastique, sur laquelle des portions 106 de matériau opaque sont solidarisées. Les formes, les motifs et les degrés d’opacité de ces portions 106 sont choisis en fonction des motifs d’ombre destinés à être projetés sur la face avant 202 du panneau photovoltaïque 200. Sur la , le panneau photovoltaïque 200 est visible à travers les parties transparentes du film 104.
Le premier embrayage de sélection 18 comporte un porte-disques d’entrée 30 solidaire du moyeu 12 , un porte-disques de sortie 32 solidaire en rotation du premier arbre mené 22 , qui est un arbre creux destiné à être solidarisé en rotation à un premier arbre d’entrée d’une boîte de vitesse, et un empilement de disques 34 , logé dans un volume annulaire 36 délimité radialement par le porte-disques d’entrée 30 et le porte-disques de sortie 32 et axialement par une butée annulaire 38 solidaire du porte disque d’entrée 30 et par un piston 40 , qui coulisse axialement dans une chambre annulaire 42 formée dans le moyeu 12 , la chambre annulaire 42 étant destinée à être alimentée en fluide sous-pression par un circuit de fluide traversant le moyeu 12 , comme décrit par exemple dans le document WO2021099070A1. L’empilement de disques 34 constitue une alternance de plateaux d’embrayage solidaires en rotation du porte-disques d’entrée 30 et du moyeu 12 , et de disques d’embrayage portant des garnitures d’embrayage, solidaires en rotation du porte-disques de sortie 32 .
De façon similaire, le deuxième embrayage de sélection 20 comporte un porte-disques d’entrée solidaire du moyeu 12 et qui est ici confondu avec le porte disque d’entrée 30 du premier embrayage de sélection, un porte-disques de sortie 44 solidaire en rotation du deuxième arbre mené 24 qui est creux et destiné à être solidarisé à un arbre d’entrée de la boîte de vitesse, et un empilement de disques 48 , logé dans un volume annulaire 50 délimité radialement par le porte-disques d’entrée 30 et le porte-disques de sortie 44 et axialement par une butée annulaire 52 solidaire du porte disque d’entrée 30 et par un piston 54 , qui coulisse axialement dans une chambre annulaire 56 formée dans le moyeu 12 , la chambre annulaire 56 étant destinée à être alimentée en fluide sous-pression par le circuit de fluide traversant le moyeu. La butée annulaire 52 du deuxième embrayage de sélection 20 est ici distincte de la butée annulaire 38 du premier embrayage de sélection 18 . L’empilement de disques 48 constitue une alternance de plateaux d’embrayage solidaires en rotation du porte-disques d’entrée 30 et du moyeu 12 , et de disques d’embrayage portant des garnitures d’embrayage, solidaires en rotation du porte-disques de sortie 44 .
L’embrayage de coupure 26 comporte un premier porte-disques 58 solidaire du moyeu 12 et auquel est fixé un flasque 60 , un deuxième porte-disques 62 fixé à un tronçon d’arbre cannelé 63 de liaison au moteur thermique 28 , et un empilement de disques 64 , logé dans un volume annulaire 66 délimité radialement par le premier porte-disques 58 et le deuxième porte-disques 62 et axialement par le flasque 60 et par un piston 68 mobile axialement. Le piston 68 coulisse dans une chambre annulaire 70 formée dans le moyeu 12 , la chambre annulaire étant destinée à être alimentée en fluide sous-pression par le circuit de fluide traversant le moyeu 12 . Un ressort 69 rappelle le piston 68 axialement dans un sens tendant à minimiser le volume de la chambre annulaire 70 et à maximiser le volume annulaire 66 . La course du piston 68 et la détente du ressort de rappel 69 sont limitées par une butée 6 9 0 . L’empilement de disques 64 constitue une alternance de premiers disques 641 liés en rotation au premier porte-disques 58 par un jeu de cannelures, et de deuxièmes disques 642 liés en rotation au deuxième porte-disques 62 par un jeu de cannelures. Les premiers disques 641 sont en l’occurrence des plateaux d’embrayage alors que les deuxièmes disques 642 sont des disques d’embrayage portant des garnitures d’embrayage, mais d’autres configurations de l’empilement de disques sont envisageables, par exemple une configuration inversée dans laquelle les premiers disques 641 seraient des disques d’embrayage et les deuxièmes disques 642 des plateaux d’embrayage. Cet empilement de disques 64 s’achève à chaque extrémité axiale par un disque d’extrémité 6411 , 6412 appartenant aux premiers disques 641 , donc solidaire en rotation du premier porte-disques 58 , du flasque 60 et du moyeu 12 .
Le flasque 60 , illustré sur les figures 3 et 4, est ici constitué par une tôle annulaire emboutie, qui présente des plis de matière 71 en saillance vers le volume annulaire 66 et vers l’empilement de disques 64 , pour former autant de zones d’appui 72 pour le disque d’extrémité 6411 . Chaque zone d’appui 72 est de préférence usinée, cet usinage pouvant inclure une rectification, sur l’extrémité saillante, initialement convexe, du pli de matière 71 . Les zones d’appui 72 sont coplanaires. Les plis de matière 71 constituent une succession d’arc de cercles dans le prolongement les uns des autres, interrompus par des zones non déformées 74 , dans lesquelles sont formés des lumières de contrôle 76 . Les zones non déformées 74 et les lumières de contrôle 76 sont équiréparties et au nombre de six dans le mode de réalisation illustré sur les figures, étant entendu que ce nombre peut varier. Les lumières de contrôle 76 traversent le flasque 60 parallèlement à l’axe de référence 100 , et débouchent dans le volume annulaire 66 , axialement en regard du disque d’extrémité 6411 faisant face au flasque 60 . Les lumières de contrôle 76 sont positionnées dans une zone annulaire située délimitée par un plus petit cercle tangent aux zones d’appui 72 et par un plus grand cercle tangent aux zones d’appui 72 . La distance X entre les zones d’appui 72 et les lumières de contrôle 76 , mesurée en direction axiale, est de préférence supérieure à 2mm.
Le flasque 60 présente un pourtour extérieur 78 , illustré sur les figures 5 à 7, avec une face plane en appui contre un épaulement annulaire 80 du premier porte-disques et un rebord annulaire extérieur entouré par une paroi d’extrémité axiale 82 du premier porte-disques 58 . Le flasque 60 est de préférence soudé au premier porte-disques 58 au niveau de l’interface 84 entre le pourtour extérieur 78 et la paroi d’extrémité axiale 82 . Alternativement, une fixation par frettage, sertissage ou bouterollage est également envisageable. Dans ce mode de réalisation, le flasque 60 n’a pas vocation à transmettre du couple, celui-ci passant intégralement par le premier porte-disques 58 , l’empilement de disques 64 et le deuxième porte-disques 62 .
L’empilement de disques 64 est mobile axialement entre une position de fermeture de l’embrayage, illustrée sur les figures 2 et 5 à 6, dans laquelle le disque d’extrémité 6411 faisant face au flasque 60 est en appui contre les zones d’appui coplanaire 72 du flasque 60 , et une position d’ouverture de référence de l’embrayage, illustrée sur les figures 1 et 7, dans laquelle l’empilement de disques 64 est pressé contre le piston 68 venu en appui contre la butée 6 9 0 , de sorte que le disque d’extrémité 6411 faisant face au flasque 60 est situé axialement à la plus grande distance possible de la zone d’appui 72 du flasque 60 . La position de fermeture de l’embrayage est une position fonctionnelle qui est atteinte à chaque manœuvre d’embrayage, lorsque le piston 68 , repoussé par la pression hydraulique dans la chambre 70 , appuie sur le disque d’extrémité 6412 qui lui fait face. La position d’ouverture de référence de l’embrayage est quant à elle une position qui n’est pas fonctionnelle pour l’empilement de disques 64 , car en pratique le relâchement de la pression dans la chambre 70 a pour effet de ramener le piston 68 dans une position de fin de course de débrayage sous la poussée du ressort de rappel 69 , et de permettre ainsi aux disques de l’empilement de disques 64 de s’écarter les uns des autres et d’occuper l’ensemble du volume disponible entre le flasque 60 et le piston 68 en position de fin de course de débrayage.
Les lumières de contrôle 76 permettent, lors de l’assemblage du dispositif d’embrayage 10 , après positionnement du flasque 60 , et le cas après fixation définitive du flasque 60 , de mesurer la position d’ouverture de référence de l’embrayage et/ou la course couverte par l’empilement de disques 64 entre la position de fermeture de l’embrayage et la position d’ouverture de référence de l’embrayage. La mesure du déplacement axial Y du flasque d’extrémité 6411 est intéressante, car elle est égale à la course totale du piston 68 entre sa position de fin de course de débrayage et la position prise par le piston 68 lorsque l’empilement de disques 64 est dans la position d’embrayage. En d’autres termes, cette mesure permet accéder à la course utile complète du piston 68 , en tenant compte des dispersions dimensionnelles due aux tolérances de fabrication et de montage des pièces du dispositif d’embrayage. Elle permet en outre un contrôle de conformité en fin d’assemblage du dispositif d’embrayage 10 .
Pour effectuer ces mesures, on peut procéder en pratique de la manière suivante : On actionne le piston 68 en remplissant la chambre d’air comprimé, pour amener le dispositif d’embrayage 10 en position de fermeture de l’embrayage. Par au moins une des lumières de contrôle, et de préférence par au moins trois lumières de contrôle 76 , par exemple positionnées à 120° les unes des autres, on prend une mesure de distance entre le disque d’extrémité 6411 et un référentiel fixe, ou une mesure de position du disque d’extrémité 6411 dans un référentiel fixe, par exemple à l’aide d’un capteur optique. Ces mesures permettent le cas échéant de déterminer le positionnement d’un plan tangent au disque d’extrémité 6411 dans l’espace par rapport au référentiel fixe. On relâche la pression dans la chambre annulaire et on introduit par trois autres des lumières de contrôle 76 , disposées de préférence à 120° les unes des autres, trois tiges d’actionnement 90 ( ) qui viennent au contact du disque d’extrémité 6411 , et l’on repousse le disque d’extrémité 6411 et l’empilement de disques 64 en position d’ouverture de référence de l’embrayage à l’aide des trois tiges 90 . Dans cette position, et de la même manière que précédemment, on prend une à trois mesures de distance entre le disque d’extrémité 6411 et le référentiel fixe ou de position du disque d’extrémité 6411 dans le référentiel fixe, pour déterminer la course Y du disque d’extrémité 6411 .
Suivant une méthode de mesure alternative, on se contente de mesure le déplacement : On actionne le piston 68 en remplissant la chambre 70 d’air comprimé, pour amener le dispositif d’embrayage 10 en position de fermeture de l’embrayage. On place trois tiges 90 au contact du disque d’extrémité 6411 et l’on mémorise la position des trois tiges 90 dans la position de fermeture de l’embrayage. On relâche la pression dans la chambre annulaire 70 et on repousse l’empilement de disques 64 en position d’ouverture de référence de l’embrayage à l’aide des trois tiges 90 . On mesure le déplacement des trois tiges 90 entre la position de fermeture de l’embrayage et la position d’ouverture de référence de l’embrayage, qui correspond à la course Y du disque d’extrémité 6411 .
Naturellement, l’exemple représenté sur les figures et discuté ci-dessus n’est donné qu'à titre illustratif. L’invention est également applicable à des doubles embrayages humides, voire à des dispositifs ne comportant qu’un embrayage.
EMBRAYAGE HUMIDE POUR ENGIN MOTORISE La présente invention se rapporte à un embrayage humide notamment pour engin motorisé, par exemple un véhicule automobile, un motocycle, un droïde, ou tout autre véhicule comprenant au moins une machine électrique tournante. Lorsque l’engin motorisé, dans un exemple particulier un véhicule automobile, comprend également un moteur thermique accouplé à la machine électrique, le véhicule est dit « hybride » du fait que la propulsion du véhicule puisse se faire soit de manière purement électrique, soit de manière purement thermique ou de manière hybride en utilisant les deux types d’énergie simultanément.
Par rapport aux véhicules automobiles classiques, les véhicules hybrides nécessitent un niveau de vibration encore plus faible car le bruit du moteur thermique ne masque plus les autres bruits lorsque celui-ci est à l’arrêt. La problématique de vibration torsionnelle sous faible couple au sein de l’embrayage humide est l’une des plus préoccupantes.
Dans le cadre de l’utilisation d’un embrayage humide au sein d’une transmission, il est nécessaire de concilier un grand nombre de paramètres tel que la valeur de couple à transmettre, la rapidité d’ouverture et de fermeture de l’embrayage ainsi que le confort à l’actionnement sous faible couple. Généralement, le respect de ces différents paramètres entraine l’acceptation d’un compromis technique, notamment sur la raideur axiale des composants constituant l’embrayage humide qui peut avoir des conséquences néfastes sur le confort acoustique.
L’invention vise à remédier à ces problèmes techniques en proposant un embrayage humide capable d’atténuer ces phénomènes d’oscillations de couple tout en présentant une architecture simplifiée par rapport aux embrayages humides connus de l'état de la technique.
A cet effet, la présente invention propose un embrayage humide pour engin motorisé, comprenant :
Par exemple, la base 6 et les rabats 8, 9 peuvent présenter une largeur l qui correspond à environ la moitié de la hauteur H du film dermatologique 4. La zone d’extrémité arrondie 7 présente une hauteur h1 qui est comprise entre le quart et la moitié de la hauteur H du film dermatologique 4. La zone d’extrémité arrondie 7 présente également une longueur L1.
La longueur L2 de la base 6 peut correspondre à plus de deux fois la longueur L1 de la zone d’extrémité arrondie 7.
Le premier rabat 8 comprend une première extrémité latérale 15 et le deuxième rabat 9 comprend une deuxième extrémité latérale 16.
La première extrémité latérale 15 et la deuxième extrémité latérale 16 présentent une bordure rectiligne et sont perpendiculaires à la première bordure 23 de la base 6.
Le premier rebord incurvé 12 de la première partie incurvée 10 relie la première extrémité latérale 15 à la zone d’extrémité arrondie 7, et le deuxième rebord incurvé 13 de la deuxième partie incurvée 11 relie la deuxième extrémité latérale 16 à la zone d’extrémité arrondie 7.
Lorsque le dispositif de film à inhibition tactile 1 est collé sur le doigt 3, les première et deuxième extrémités latérales 15, 16 se rejoignent de façon à être positionnées l’une en face de l’autre pour former une jonction 17 sur la face externe 14 du doigt 3, comme illustré sur la .
La jonction 17 s’étend depuis les environs de l’ongle 28, et plus précisément depuis une extrémité interne 29 de l’ongle 28, vers une direction opposée à l’ongle 28, suivant la direction axiale A, parallèlement à la direction générale du doigt 3.
Les première et deuxième extrémités latérales 15, 16 peuvent se toucher ou bien être séparées d’une distance d’au moins 0,5 mm.
En variante, les première et deuxième extrémités latérales 15, 16 peuvent se recouvrir.
Le film dermatologique 4 présente une épaisseur de 20 à 300 μm, de préférence de 25 à 150 μm et de manière préférée entre toutes de 30 à 100 μm et encore plus préférée de 50 à 80 μm.
Cette fine épaisseur permet au patient utilisant le film dermatologique 4 d’utiliser des capteurs biométriques.
Le film dermatologique 4 présente une épaisseur sensiblement uniforme.
Le film dermatologique 4 est hautement flexible ou déformable, imperméable à l'eau ou sensiblement imperméable aux fluides corporels, mais respirant.
Le film dermatologique 4 est formé de manière à épouser les contours de l’ongle 28 et est très léger.
Par exemple, le film dermatologique 4 peut être un film du type sparadrap occlusif transparent Blenderm©.
Le film dermatologique 4 peut être en polyéthylène étanche à l'eau, à l'air et aux souillures.
Plusieurs systèmes de conversions de l’énergie solaire en énergie électrique et thermique existent, certains sont commercialisés comme les panneaux photovoltaïques qui permettent de transformer l’énergie solaire en électricité uniquement, d’autres comme les systèmes dites solaires thermiques ou les systèmes dites solaires à concentration, permettent de transformer l’énergie solaire en énergie thermique.
Le système dit solaire à concentration ou concentrateur solaire est un système à fort potentiel, pour les applications de production d’énergie à partir de l’énergie solaire. La technologie solaire thermique à concentration consiste à utiliser le rayonnement solaire, le flux d’énergie solaire, pour chauffer un fluide caloporteur servant de source chaude dans un cycle thermodynamique. Ce système permet d’atteindre des températures au niveau du récepteur solaire relativement élevés ce qui permet de produire de l’énergie mécanique en utilisant des machines thermodynamiques avec un meilleur rendement comparé aux systèmes dites panneaux photovoltaïques. L’énergie mécanique pourra être transformée en énergie électrique à travers une génératrice électrique. Le récepteur solaire est le composant où le rayonnement solaire, concentré sur sa surface, est converti en chaleur sensible. Le récepteur solaire est donc cet absorbeur thermique où les rayonnements solaires sont absorbés par les parois puis dissipés par conduction dans sa structure interne. Un fluide de transport, nommé aussi fluide caloporteur, circule dans la structure interne et s’échauffe par échange de chaleur. Ce fluide peut être de l’air, de l’eau ou tout autre type de fluides liquides ou gazeux.
Cette technologie de systèmes dites concentrateurs solaires promet les avantages suivants : - Utilisation de l’énergie solaire renouvelable pour produire de l’énergie électrique et thermique ;
- Bon rendement de conversion solaire électrique et solaire thermique ; - Faible impact sol ; - Système silencieux et ne présentant pas ou très peu de vibrations et de bruits ; - Faible niveau de maintenance ; - Capacité de coupler le système avec des systèmes de stockage d’énergie thermique.
Des échangeurs de chaleur de type récepteurs solaires existent sur des applications de concentration solaire et plusieurs types sont proposés : - un récepteur solaire de surface rectangulaire ;
- un récepteur de forme conique à tubes ; - un récepteur métallique imprimé ; - un récepteur de forme sphérique pour minimiser l’énergie réémise par radiation.
L’intérêt de cette demande d’invention réside dans le fait qu’on propose un récepteur solaire de puissance variable, à haut rendement, tout en réduisant les complexités d’intégration et de fabrication. Les problématiques des récepteurs solaires qu’on retrouve sont les suivantes :
Malheureusement, les architectures de l’art antérieur ne sont pas optimisées de façon à minimiser les pertes énergétiques par rayonnement et par convection, à minimiser les pertes de charges dans le fluide circulant à l’intérieur du récepteur et à maximiser le rendement.
En outre, le récepteur solaire de surface rectangulaire représente des déperditions thermiques par effet de rayonnement à travers la surface de concentration solaire ainsi que des pertes thermiques par convection naturelle.
En outre, le récepteur solaire de forme conique à tubes présente des pertes thermiques par radiation du fait de sa surface d’entrée qui est relativement grande et des pertes de charges importantes du fait de la longueur des tubes.
Le récepteur solaire métallique imprimé 3D, implique une technologie complexe, couteuse en temps, et difficilement industrialisable à grande échelle.
De plus, le récepteur solaire à plaques nécessite une isolation spécifique pour réduire les pertes thermiques. Ce récepteur solaire nécessite également un brasage spécifique au niveau des plaques et au niveau des collecteurs sur l’entrée et la sortie du fluide.
Ainsi, un objectif de l’invention est de palier les défauts de l’art antérieur, notamment de proposer une solution de récepteur solaire ou d’absorbeur thermique, industrialisable à grande échelle, ayant une bonne efficacité énergétique tout en minimisant les pertes de charges au niveau du fluide caloporteur.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un récepteur solaire comprenant : - un ou plusieurs tubes d’entrée de fluid caloporteur ; et
- un ou plusieurs tubes de sortie de fluid caloporteur ; et
- un ou plusieurs tubes de circulation d’un fluid caloporteur ; et - une section convergente externe située à l’entrée du flux solaire ; et
Pour ralentir les inconvénients liés aux particules solides dans le lit catalytique (en particulier l’accumulation de particules solides dans le lit catalytique), il est classique de positionner un lit de garde en tête de réacteur (entre le distributeur et le lit de catalyseur), dont la fonction est justement de capter les particules solides avant qu’elles n’atteignent le catalyseur. Ce lit peut être constitué de plusieurs types de matériaux, généralement minéraux (céramique par exemple, ou alumine), en métal ou en polymère. Des objets de taille centimétrique sont généralement utilisés (0,5 à 5cm de taille caractéristique) pour capter les particules sans induire de perte de charge significative. Ces matériaux peuvent être plein ou poreux. Classiquement, des objets partiellement poreux et générant une surface importante et accessible aux particules à capter sont utilisés, comme des billes sphériques, des cylindres creux, des roues de wagons, des formes extrudées lobée, etc. Le document : « I.A. Mik, O.P. Klenov, M.O. Kazakov, K.A. Nadeina, O.V. Klimov, A.S. Noskov, Optimization of grading guard systems for trapping of particulates to prevent pressure drop buildup in gas oil hydrotreater, Fuel, Volume 285, 2021, 119149, ISSN 0016-2361, https://doi.org/10.1016/j.fuel.2020.119149. » décrit et compare expérimentalement des exemples de lit de garde de différents types.
Il est assez courant de mettre en œuvre un lit de garde composé de plusieurs couches de matériaux, chaque couche se caractérisant par un type de matériaux (forme, matière, taille) et une certaine hauteur de couche. Classiquement d‘une à cinq couches d’objets distincts peuvent être utilisés. Le fait de mettre en œuvre plusieurs couches d’objets différents répond notamment à deux objectifs :
- Capter différents types de particules solides (de différentes tailles par exemple)
- Optimiser la distribution du ou des fluides en entrée de lit de catalyseur.
Depuis quelques années, les lits de garde sont de plus en plus composés d’empilement de galets de mousse céramique. De tels galets de mousse céramique sont décrits notamment dans les demandes de brevet US 6258900, US 7265189 et EP1001837. Dans ce cas, on utilise classiquement plusieurs couches de mousses distinctes, ayant des tailles moyennes d’alvéoles différentes, pour capter des particules solides de dimensions différentes. On peut utiliser d’une à quatre couches de mousses différentes, chaque couche faisant 0,2 à 1m d’épaisseur. Il n’est toutefois pas aisé de déterminer le lit de captation optimal, en termes de constituants de couches (matériau), du nombre de couches, de dimensions (épaisseur des couches), etc. Il en résulte que les lits de captation (lits de garde) mis en œuvre ne garantissent pas des performances optimales en termes de captation.