INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le composé de formulé (I) est le 2-(2,2-difluoroéthoxy)-1,1,1,3,3,3-hexafluoropropane ; le 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-(2,2,2-trifluoroéthoxy)propane ; le 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-(2,2,3,3-tétrafluoropropoxy)propane; le 1,1,1,2,2,4,4,5,5,5-décafluoro-3-(2,2,2-trifluoroéthoxy)pentane ; le 1,1,2,2,3,3,4,4-octafluoro-5-[2,2,2-trifluoro-1-(trifluorométhyl)éthoxy]pentane ; ou le 1,1,1,2,2,3,3,5,5,6,6,6-dodécafluoro-4-(2,2,2-trifluoroéthoxy)hexane. Alternativement, dans certains modes de réalisation, la composition ne comprend pas l’un de ces composés, ou ne comprend aucun de ces composés.
Dans certains modes de réalisation, un seul composé de formule (I) est utilisé en tant que diluant. Alternativement, plusieurs composés de formule (I) peuvent être présents en combinaison.
La concentration en LiFSI est supérieure ou égale à 2 M (2 mol/L) par rapport au volume total de solvant(s) organique(s) non fluoré(s). De préférence, cette concentration est supérieure ou égale à 2,5 M, ou à 3 M, ou à 3,5 M, ou à 4 M.
La composition d’électrolyte peut avoir une teneur en LiFSI supérieure ou égale à 30 % en poids par rapport au poids total de la composition d’électrolyte. La teneur en LiFSI dans l’électrolyte peut être déterminée par RMN. Cette teneur peut être de 30 à 35 % ; ou de 35 à 40 % ; ou de 40 à 45 % ; ou de 45 à 50 % ; ou de 50 à 55 % ; ou de 55 à 60 % ; ou de 60 à 65 % ; ou de 65 à 70 % ; ou de 70 à 75 % ; ou de 75 à 80 % ; ou de 80 à 85 % ; ou de 85 à 90 % ; ou de 90 à 95 % ; ou supérieure à 95 % en poids par rapport au poids total de la composition d’électrolyte.
Les diluants et solvants organiques non fluorés peuvent être présents dans un rapport volumique (volume total du ou des diluants sur le volume total du ou des solvants organiques non fluorés) de 10:90 à 50:50. Ce rapport volumique peut être de 10:90 à 20:80, ou de 20:80 à 30:70, ou de 30:70 à 40:60, ou de 40:60 à 50:50.
La composition d’électrolyte selon l’invention peut optionnellement comprendre un ou plusieurs sels de lithium additionnels, différents du LiFSI. A titre d’exemples non limitatifs, le sel de lithium (ou les sels de lithium) additionnel peut être choisis parmi le LiPF 6 (hexafluorophosphate de lithium), le LiTDI (2-trifluorométhyl-4,5-dicyano-imidazolate de lithium), le bis(trifluorométhanesulfonyl)imide de lithium (LiTFSI), le LiPOF 2 , le difluorophosphate de lithium (LiPO 2 F 2 ), le bis(oxalato)borate de lithium (LiB(C 2 O 4 ) 2 ), le difluoro(oxalato)borate de lithium (LiF 2 B(C 2 O 4 ) 2 ), le LiBF 4 , le LiNO 3 , le LiClO 4 .
La teneur en sels de lithium additionnels dans la composition d’électrolyte selon l’invention peut être de 0 à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition d’électrolyte.
Selon certains modes de réalisation, la composition d’électrolyte selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs polymères polaires. Le polymère polaire comprend de préférence des unités monomères dérivées de l'oxyde d'éthylène, l'oxyde de propylène, l'épichlorohydrine, l'épifluorohydrine, le trifluoroépoxypropane, l'acrylonitrile, le méthacrylonitrile, les esters et amides de l'acide acrylique et méthacrylique, le fluorure de vinylidène, la N-méthylpyrrolidone et/ou les polyélectrolytes de type polycation ou polyanion. Lorsque la présente composition d’électrolyte comprend plus d'un polymère, au moins un de ceux-ci peut être réticulé.
La teneur en polymères polaires dans la composition d’électrolyte selon l’invention peut être par exemple de 0,1 à 60 % en poids par rapport au poids total de la composition d’électrolyte.
Selon certains modes de réalisation, la composition d’électrolyte peut comprendre un ou plusieurs additifs.
La teneur en additifs dans la composition d’électrolyte selon l’invention peut être de 0 à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition d’électrolyte.
Le ou les additifs peuvent être choisis parmi le groupe constitué du carbonate de fluoroéthylène (FEC), du carbonate de vinylène, du 4-vinyl-1,3-dioxolan-2-one, de la pyridazine, de la vinyl pyridazine, de la quinoline, de la vinyl quinoline, du butadiène, du sébaconitrile, des alkyldisulfure, du fluorotoluène, du 1,4-diméthoxytétrafluorotoluène, du t-butylphenol, du di-t-butylphenol, du tris(pentafluorophenyl)borane, des oximes, des époxydes aliphatiques, des biphényls halogénés, des acides métacryliques, du carbonate d’allyle éthyle, de l’acétate de vinyle, de l’adipate de divinyle, du propanesultone, de l’acrylonitrile, du 2-vinylpyridine, de l’anhydride maléïque, du cinnamate de méthyle, des liquides ioniques, des anhydrides tels que par exemple l’anhydride succinique, des phosphonates, des composés silane contenant un vinyle, et/ou du 2-cyanofurane.
De préférence, l’aimant principal et/ou les aimants secondaires, ne contiennent pas de matière plastique, telle qu’un élastomère, et ils sont en particulier exempts de plastoferrite. En particulier l’aimant principal ne contient pas de matière plastique, telle qu’un élastomère, et il est en particulier exempt de plastoferrite
La rémanence magnétique des aimants est supérieure à 0,2 Tesla, de préférence supérieure à 0,3 Tesla. L’aimant principal et les micro-aimants sont de préférence fait de matériaux magnétiques de rémanences magnétiques proches, plus préférentiellement de matériaux magnétiques dont les rémanences magnétiques diffèrent de moins de 0,4 Tesla, plus préférentiellement encore de matériaux magnétiques dont les rémanences magnétiques diffèrent de moins de 0,2 Tesla, et plus préférentiellement encore de matériaux magnétiques dont les rémanences magnétiques sont égales.
On remarque par ailleurs que le réseau généralement bidimensionnel formé par la pluralité d'aimants secondaires 20 s'étend selon une surface qui est incurvée.
La concavité de cette surface incurvée est dirigée vers l’ensemble d’aimant principal (vers le bas).
Cette caractéristique contribue à assurer que les aimants secondaires se trouvent tous sensiblement à la même distance de la surface externe du cylindre d’exposition et de transfert et donc du support à imager qui y sera plaqué.
Elle permet également d’utiliser de manière optimale toute la surface de la zone du support qui doit être traitée. Ceci permet d’éviter le floutage ou la dégradation des motifs obtenus sur le support, notamment au centre de la zone d’impression (dans une configuration dans laquelle les aimants secondaires seraient disposés selon un plan et non selon une surface incurvée, les aimants secondaires en regard du centre de la zone à imprimer seraient plus éloignés de ladite zone car la surface E du boîtier B respecte la courbure du cylindre d’exposition et de transfert).
Les aimants du dispositif d’aimantation sont en effet aptes à ce que les lignes de champs magnétiques générées par ces aimants agissent, c’est-à-dire orientent les particules sensibles au champ magnétique, à une distance supérieure à la distance d’enfouissement.
Dans une variante représentée sur la , la face supérieure de l’ensemble principal d’aimant est plane et une cale Ca repose sur celle-ci, et la face supérieure de ladite cale (c’est-à-dire la face tournée vers les aimants secondaires) est incurvée pour supporter les aimants secondaires dudit réseau bidimensionnel, en conférant à ce réseau sa configuration incurvée.
Dans une autre variante, la face supérieure de l’ensemble principal d’aimant est elle-même incurvée et les aimants secondaires du réseau bidimensionnel reposent directement (ou indirectement à l’aide d’une entretoise amagnétique de même courbure) sur cette face supérieure incurvée.
Ces deux variantes sont des exemples avantageux qui permettent d’obtenir une configuration incurvée du réseau d’aimants secondaires, tout en utilisant des aimants secondaires dont la section (dans le plan de la ) est simplement rectangulaire.
Les aimants secondaires sont positionnés et maintenus à distance les uns des autres par tout moyen le permettant, notamment une grille en matériau amagnétique usinée ou imprimée en 3D avec des logements accueillant lesdits aimants secondaires.
Il est possible que les aimants secondaires soient identiques les uns aux autres.
Alternativement, ce n’est pas le cas. Il est notamment possible que les aimants secondaires forment au moins deux groupes d'aimants, les aimants secondaires de chaque groupe ayant une géométrie spécifique (c’est-à-dire que les aimants secondaires de chaque groupe ont la même géométrie, et les aimants secondaires de groupes différents ont des géométries différentes) et/ou une aimantation spécifique.
L’invention permet d’obtenir des motifs complexes avec une très bonne netteté et une très bonne résolution, sur l’ensemble de la zone du support qui est traitée par le cylindre d’exposition et de transfert.
Sur les figures 5a à 5d, et 6, les vues représentant des carrés ou des trapèzes noirs qui représentent les résultats de simulations effectuées par le déposant pour représenter des zones carrées qui seraient obtenues sur des supports imprimés avec une encre comportant des particules sensibles aux champs magnétiques en utilisant l’invention, pour plusieurs configurations d’aimants (les trapèzes sont des représentations des mêmes carrés mais déformés du fait de leur inclinaison).
Dans les carrés ou trapèzes de ces figures, des motifs pixélisés gris correspondent aux résultats de simulations numériques obtenues par la chaîne de calculs utilisée par le déposant pour illustrer les motifs obtenus sur des particules sensibles aux champs magnétiques contenues dans l’encre, par certaines configurations d’aimants.
L’orifice oblong 57 présente deux parois planes 63, sensiblement en vis-à-vis l’une de l’autre.
Les parois planes 63 s’étendent chacune dans un plan vertical parallèle à la direction de réglage D.
L’orifice oblong 57 présente également deux parois arquées 65, chacune raccordant les deux parois planes 63 l’une à l’autre.
L’orifice oblong 57 traverse le premier charnon fixe 47 sur toute son épaisseur, l’épaisseur étant ici prise selon l’axe de rotation X. L’orifice oblong 57 est débouchant des deux côtés du premier charnon fixe 47.
La bague de réglage 59 délimite intérieurement un logement 67 dans lequel est engagée l’extrémité 61 de l’arbre. Perpendiculairement à l’axe de rotation X, la section interne du logement 67 est conjuguée de la section externe de l’extrémité 61 de l’arbre 35. La bague 59 forme un panier de guidage en rotation de l’arbre 35 autour de l’axe de rotation X.
La surface externe de la bague 59 présente deux pans plats 69, parallèles et opposés l’un à l’autre, raccordés l’un à l’autre par deux surfaces arquées 71.
L’écartement entre les pans plats 69 correspond sensiblement à l’écartement entre les deux parois 63 de l’orifice oblong.
Par ailleurs, les surfaces arquées 71 ont sensiblement la même forme que les parois arquées 65.
La bague 59 est engagée dans l’orifice oblong 57 et orientée de telle sorte que les pans plats 69 soient en vis-à-vis et au contact des parois planes 63. Les surfaces arquées 71 sont tournées vers les paroi arquées 65.
Suivant la direction de déplacement D, la longueur de la bague 59 est inférieure à la longueur de l’orifice oblong 57, de telle sorte que la bague 59 est susceptible d’être déplacée à l’intérieur de l’orifice oblong 57 suivant la direction D.
Pour ce faire, le mécanisme de réglage 55 comprend une première vis 73 réglant la position de la bague de réglage 59 dans l’orifice oblong 57 suivant la direction de réglage D, et une seconde vis 75 de blocage de la bague de réglage 59 dans ladite position.
Les première et seconde vis 73, 75 sont montées dans des trous taraudés respectivement 77, 79 du premier charnon fixe 47.
La première vis 73 est orientée suivant la direction de réglage D. Lorsqu’elle est entrainée en rotation à l’intérieur du trou taraudé 77, elle se déplace parallèlement à la direction de réglage D.
La première vis 73 présente une extrémité 81 faisant saillie suivant la direction de réglage D à l’intérieur de l’orifice oblong 57. La rotation de la vis 73 à l’intérieur du trou taraudé 77 permet de régler la longueur sur laquelle la vis 73 fait saillie à l’intérieur de l’orifice oblong 57.
Le trou taraudé 77 est débouchant au niveau d’une des parois arquées 65.
La rotation de la vis 73 permet donc de régler l’écartement entre ladite paroi arquée 65 et la surface arquée 71 de la bague située en vis-à-vis.
E21 : épaulement
E22 : épaulement complémentaire
FA, FB : faces du disque
G : droite d’intersection des plans symétriques PCR, PCI
H : axe du trajet hélicoïdal coïncidant avec l’axe de la vis et de l’écrou
PCR, PCI : plans séquents symétriques par rapport à un plan P passant par l’axe H et la droite G d’intersection des plans symétriques PCR, PCI
axe de différentiel perfectionné L’invention se rapporte au domaine technique des véhicules automobiles, et en particulier aux axes de différentiel équipant des véhicules.
Art antérieur Sur un véhicule, un différentiel permet aux roues d’un même essieu de tourner à des vitesses différentes lors d’un virage. Un différentiel comprend un axe monté pivotant par rapport à des pignons satellites, qui engrènent chacun avec un pignon planétaire solidaire des arbres entraînés de l’essieu.
Lorsque le véhicule emprunte un virage, les pignons planétaires tournent à des vitesses différentes, et les pignons satellites tournent librement autour de l’axe du différentiel. Ce dernier est donc soumis à des frottements importants lors de l’utilisation du véhicule. C’est une pièce particulièrement soumise à l’usure.
Afin de pallier l’usure de l’axe de différentiel ou du pignon satellite antagoniste, il est connu de ménager sur l’axe des méplats permettant de faire circuler de l’huile jusqu’à l’interface entre l’axe de différentiel et le pignon.
Il est également connu de déposer des revêtements antifriction sur la surface externe de l’axe de différentiel. Ces revêtements antifriction sont destinés à réduire l’usure de l’axe et du pignon antagoniste.
Il est connu du document WO201511361, au nom du demandeur, le dépôt d’un tel revêtement antifriction. Néanmoins, des revêtements antifriction ne sont pas toujours compatibles avec l’utilisation sur un axe de différentiel, car ils peuvent avoir tendance à s’écailler. Ce phénomène se rencontre particulièrement dans le cas d’axes de différentiels présentant un méplat.
Par ailleurs, avec l’émergence de véhicules électriques, les conditions d’utilisation de la mécanique des véhicules évoluent fortement. En effet, le comportement d’un moteur électrique et bien différent de celui d’un moteur thermique : le couple nominal d’un moteur électrique est atteint pour de très bas régimes du moteur. La sollicitation dynamique des pièces est donc accrue, et les axes de différentiel se dégradent plus rapidement.
Le but de l’invention est donc de proposer un axe de différentiel perfectionné, palliant les inconvénients de l’art antérieur, et pour lequel la résistance à la dégradation d’une couche de revêtement est améliorée.
À cet effet il a été mis au point un axe de différentiel constitué d’un substrat présentant au moins un usinage d’un méplat et comprenant une couche de revêtement déposée sur le substrat.
Selon l’invention, l’usinage du méplat définit des arêtes bordant une portée du substrat, et les arêtes présentent un arrondi de rayon supérieur ou égal à 0,05mm, et de préférence inférieur à 5mm. De préférence, l’arrondi est de type tangent.
Les additifs détergents sont préférentiellement choisis parmi les sels de métaux alcalins ou de métaux alcalino-terreux d’acides carboxyliques, les salicylates, les naphténates, ainsi que les sels de phénates. Les métaux alcalins et alcalino-terreux sont préférentiellement le calcium, le magnésium, le sodium ou le baryum.
La composition lubrifiante convenant à l’invention peut par exemple comprendre de 0,5 à 4% en poids d’additif détergent, par rapport au poids total de la composition.
Également, la composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre au moins un agent dispersant. Typiquement, le dispersant permettra de d’assurer le maintien en suspension et l’évacuation des contaminants solides insolubles constitués par les produits secondaires d’oxydation qui se forment lorsque la composition lubrifiante est en service.
L’agent dispersant peut être choisi parmi les bases de Mannich, les composés de type succinimide, tels que les polyisobutylène succinimide (PIBSI), éventuellement boratés, ou les dispersants boratés différents des succinimides, de préférence parmi les dispersants boratés, de préférence encore parmi les dispersants succinimide boratés, en particulier les PIBSI boratés.
La composition lubrifiante selon l’invention peut par exemple comprendre de 0,2 à 10% en poids d’agent(s) dispersant(s), par rapport au poids total de la composition.
La composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre en outre au moins un agent antimousse.
La composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 2% massique ou de 0,01 à 5% massique, préférentiellement de 0,1 à 1,5% massique ou de 0,1 à 2% massique d’agent antimousse, par rapport au poids total de la composition.
La composition lubrifiante selon l’invention peut également comprendre au moins un additif abaisseur du point d’écoulement, (dits encore agents « PPD » pour « Pour Point Depressant » en langue anglaise).
La composition lubrifiante selon l’invention peut également comprendre au moins un additif améliorant l’indice de viscosité (améliorant de VI). Comme exemple d’améliorant de VI, on peut citer les polyméthacrylates, les polyisobutènes ou les esters d’acide gras. Lorsqu’ils sont présents, ces additifs peuvent représenter de 1 à 25% en poids, du poids total de la composition lubrifiante.
De préférence, la composition lubrifiante selon l’invention ne comprend pas d’additifs anti-usure comportant du zinc.
La composition lubrifiante convenant à l’invention peut par exemple comprendre de 0,5 à 4 % en poids d’additif détergent, par rapport au poids total de la composition.
La composition lubrifiante selon l’invention peut par exemple comprendre de 0,2 à 10 % en poids d’agent(s) dispersant(s), par rapport au poids total de la composition.
La composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 2 % massique ou de 0,01 à 5 % massique, préférentiellement de 0,1 à 1,5 % massique ou de 0,1 à 2 % massique d’agent antimousse, par rapport au poids total de la composition.
Selon le premier mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 4, lorsque les actionneurs 53 sont en position de travail (figures 1 et 2), l’obturateur 22 se trouve en position fermée, et lorsque les actionneurs 53 sont en position de repos (figures 3 et 4), l’obturateur 22 se trouve en position ouverte.
Le logement 55 de chaque actionneur 53 est formé dans l’échangeur de chaleur 9.
Tel qu’indiqué ci-dessus, les trois actionneurs pneumatiques 53 sont actifs, de manière à actionner l’obturateur 22 de façon homogène.
Les actionneurs 53 sont commandés de façon commune via un préactionneur 72a (par exemple un distributeur piloté ou une vanne pilotée).
Le préactionneur 72a est piloté entre au moins deux positions, à savoir : - une première position dans laquelle la chambre fermée 57 de chacun des actionneurs 53 communique avec la tuyère 20 dans laquelle s’écoule des gaz d’échappement à une pression P7, de manière à mettre les actionneurs 53 dans leur position de travail et l’obturateur 22 en position fermée (figures 1 et 2) sous l’action de la dépression réalisée dans chacune des chambres fermées 57 ; - une seconde position dans laquelle la chambre fermée 57 de chacun des actionneurs 53 communique avec l’alimentation aller 30 dans laquelle s’écoule de l’air à une pression P3, de manière à mettre les actionneurs 53 dans leur position de repos et l’obturateur 22 en position ouverte (figures 3 et 4) sous l’action des ressorts 59.
Les différents raccordements entre les sources de pression/dépression, le préactionneur et les actionneurs sont représentés en pointillés sur les figures, pour des raisons de clarté.
En variante, les actionneurs 53 pourraient être commandés indépendamment les uns des autres via plusieurs préactionneurs.
Le ou les préactionneurs peuvent être pilotés à partir de capteurs mesurant la pression de l’air comprimé P3 dans l’alimentation aller 30 et l’air comprimé P35 dans l’alimentation retour 33, et éventuellement des capteurs fin de course.
Selon le second mode de réalisation illustré sur les figures 5 à 7, lorsque les actionneurs 53 sont en position de travail (figures 6 et 7), l’obturateur 22 se trouve en position ouverte, et lorsque les actionneurs 53 sont en position de repos ( ), l’obturateur 22 se trouve en position fermée.
Contrairement au premier mode de réalisation, dans ce second mode de réalisation, l’obturateur 22 est en position fermée lorsque les actionneurs 53 sont en position repos (et autrement dit l’obturateur 22 est « normalement fermé »), ce qui permet de manière générale de minimiser les fuites d’air en direction de la source de dépression (par exemple la tuyère 20).
En effet, lorsque les actionneurs 53 sont en position travail, des fuites d’air comprimé apparaissent en direction de la source de dépression (par exemple la tuyère 20) du fait que les pistons 54 ne soient que partiellement étanches. En outre, de manière générale, le cycle récupéré (obturateur 22 en position fermée) est le cycle qui est le plus utilisé en terme de temps, du fait notamment qu’il soit couramment utilisé dans un régime de croisière.
Ainsi, en comparaison à l’obturateur 22 normalement ouvert (premier mode de réalisation), le fait d’avoir un obturateur 22 normalement fermé permet de minimiser les fuites d’air en direction de la source de dépression, et autrement dit d’optimiser le rendement du turbomoteur 1.
Le logement 55 de chaque actionneur 53 est formé dans la cloison 42 du carter 36. Un tel positionnement des actionneurs 53 n’impacte pas la structure de l’échangeur de chaleur 9, contrairement au premier mode de réalisation.
Les actionneurs 53 actifs sont commandés de façon commune via un préactionneur 72b (par exemple un distributeur piloté ou une vanne pilotée).
Le préactionneur 72b est piloté entre au moins deux positions, à savoir : - une première position dans laquelle la chambre fermée 57 de chacun des actionneurs 53 communique avec la tuyère 20 dans laquelle s’écoule des gaz d’échappement à une pression P7, de manière à mettre les actionneurs 53 dans leur position de travail et l’obturateur 22 en position ouverte (figures 6 et 7) sous l’action de la dépression réalisée dans chacune des chambres fermées 57 ; - une seconde position dans laquelle la chambre fermée 57 de chacun des actionneurs 53 communique avec l’alimentation aller 30 dans laquelle s’écoule de l’air à une pression P3, de manière à mettre les actionneurs 53 dans leur position de repos et l’obturateur 22 en position fermée ( ) sous l’action des ressorts 59.
La première vis 73 est une vis pointeau. Son extrémité 81 forme une pointe engagée dans un relief en creux 83 ménagé dans la surface arquée 71 situé en vis-à-vis de la première vis 73.
La seconde vis 75 s’étend suivant une direction D’ qui coupe la direction de réglage D.
En d’autres termes, elle s’étend suivant une direction D′ non parallèle à la direction D.
La seconde vis 75 coopère avec un méplat 85 formé sur la surface externe de la bague de réglage 59.
Plus précisément, pour bloquer en position la bague de réglage 59, l’extrémité de la seconde vis 75 fait saillie hors du second trou taraudé 79 et vient porter contre le méplat 85.
Le méplat 85 est incliné par rapport à la direction de déplacement D, c’est-à-dire n’est pas parallèle à la direction de déplacement D. De préférence, il n’est pas non plus perpendiculaire à la direction de déplacement D.
Le méplat 85 est par exemple formé au moins en partie sur la surface arquée 71 opposée à la première vis 73.
Quand la première vis 73 porte contre la première surface arquée 71, et que la seconde vis 75 porte contre le méplat 85 formé sur l’autre surface arquée 71, la bague de réglage 59 est bloquée en position suivant la direction de réglage D. Elle est également bloquée perpendiculairement à la direction de réglage D, par les pans plats 69 portant contre les parois planes 63.
L’arbre 35 est monté par une liaison rotule 87 sur le second charnon fixe 49.