INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante, la console 6 comporte deux pieds 62 ou la console comporte quatre pieds 62 ou plus. En plus ou en variante, la console 6 est fixée au couvercle 14.
En variante, la console 6 est en appui contre une paroi latérale du boitier, par exemple au niveau de l’embase 60.
En variante, l’étape 101 d’insertion de la partie fixe 51 de détecteur de position dans son logement 65 peut avoir lieu après l’étape 103 d’assemblage de chaque cosse 8 à la console.
En variante, le raccordement 105 des cosses 8 à la partie fixe 51 de détecteur peut avoir lieu avant ou simultanément au raccordement 107 des cosses 8 à la carte électronique 12 de moteur.
Actionneur pour un système de verrouillage en stationnement d’une boîte de transmission de véhicule L’invention concerne un actionneur pour un système de verrouillage en stationnement d’une boîte de vitesses de véhicule, notamment un véhicule automobile équipé d’une boîte de vitesses automatique, par exemple un véhicule hybride. L’invention s’applique également à un système de verrouillage en stationnement d’un réducteur associé à un moteur de véhicule électrique. La boîte de vitesses ou le réducteur seront plus généralement appelés boîte de transmission. Ce système de verrouillage est mieux connu par son terme en anglais « park-lock » ou « parking lock » .
Un tel actionneur permet le blocage en stationnement de la boîte de transmission au moyen d’un élément d’actionnement, par exemple un levier venant en prise avec une denture de la boîte de transmission.
Des actionneurs de ce type sont connus et sont classiquement conçus avec un système d’engrenage roue dentée et vis sans fin pour transmettre le mouvement de rotation d’un moteur électrique à un élément de sortie de couple de l’actionneur lié à l’élément d’actionnement.
Selon un mode de réalisation, le moyen de fixation amovible comporte au moins un crochet, et dans lequel le moyen d’attache comporte au moins une tige configurée pour coopérer avec le crochet et pour effectuer la fixation amovible.
Selon un mode de réalisation, le premier axe de rotation de la roue est perpendiculaire à un plan principal de ladite roue, et dans lequel le premier moteur électrique est asservi pour permettre la propulsion et le freinage de la roue.
Selon un mode de réalisation, le freinage par le premier moteur est un freinage régénératif permettant la recharge de la batterie du système d’assistance.
Selon un mode de réalisation le système d’assistance comporte un contrôleur commandant la rotation et/ou le freinage du premier moteur.
Selon un mode de réalisation, le moyen de fixation amovible et/ou le moyen d’attache comporte au moins un aimant configuré pour maintenir un contact entre un contacteur du moyen d’attache et un contacteur du moyen de fixation amovible.
Selon un mode de réalisation, le contrôleur comporte une interface utilisateur comprenant des moyens de contrôle de la propulsion et/ou du freinage du système d’assistance.
L’invention concerne également un fauteuil roulant manuel qui comporte un système d’assistance selon l’invention et dans lequel la base de fixation est fixée sur un cadre du fauteuil roulant manuel.
: une vue en perspective d’un système d’assistance pour fauteuil roulant manuel selon un mode de réalisation de l’invention.
: une vue en perspective d’un module moteur du système d’assistance pour fauteuil roulant manuel selon le mode de réalisation de la .
: une vue de face du module moteur du système d’assistance pour fauteuil roulant manuel selon le mode de réalisation de la .
: une vue de profil du module moteur du système d’assistance pour fauteuil roulant manuel selon le mode de réalisation de la .
: une vue en perspective d’une base de fixation du système d’assistance pour fauteuil roulant manuel selon le mode de réalisation de la .
: un vue en perspective d’un fauteuil roulant manuel équipé d’un système d’assistance selon un mode de réalisation de l’invention.
: une vue en perspective d’un détail de la .
: une vue en perspective d’un module moteur du système d’assistance selon un mode de réalisation de l’invention auquel manque une partie du boitier.
L’invention concerne un procédé de détection d’un impact de foudre sur des mesures électriques d’un système de régulation d’un moteur d’aéronef comprenant : la détermination d’au moins une évolution cible de (N-1) gradients entre deux mesures électriques consécutives d’un ensemble de N mesures électriques consécutives, N étant un entier supérieur ou égal à 3 et un gradient étant positif si la différence entre la mesure (i) et la mesure (i-1) est supérieure à -ε, négatif si la différence entre la mesure (i) et la mesure (i-1) est inférieure à +ε ou nul si la différence entre les deux mesures (i) et (i-1) est comprise entre -ε et +ε, i étant un entier compris entre 2 et N, et ε étant fonction du bruit et de la précision desdites mesures ; la comparaison de la variation des (N-1) gradients de N mesures électriques consécutives aux évolutions cibles et la détection d’un impact de foudre sur une des N mesures si la variation des (N-1) gradients ne correspond pas à une des évolutions cibles.
Le procédé de l’invention permet ainsi de détecter les impacts de foudre. De plus, grâce à la définition des évolutions cibles, il permet de détecter les impacts de foudre qui peuvent perturber le système et de ne pas prendre en compte la mesure touchée par l’impact de foudre afin de réduire les perturbations sur la poussée.
Les N mesures électriques peuvent comprendre du bruit, ainsi quand on définit qu’un gradient est positif, cela signifie que la différence entre la mesure (i) et la mesure (i-1) est supérieure à -ε, avec ε fonction du bruit et de la précision de la mesure. De la même manière, un gradient négatif signifie que la différence entre la mesure (i) et la mesure (i-1) est inférieure à +ε ; et un gradient nul signifie que la différence entre les deux mesures (i) et (i-1) est comprise entre -ε et +ε. La mesure ε peut aussi être appelée seuil de détection de gradient.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le procédé comprend la suppression de la mesure dont on a détecté un impact de foudre.
Cela permet au système de ne pas prendre en compte les mesures touchées par l’impact de foudre afin que ces mesures ne perturbent pas la poussée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend la suppression des N mesures si on a détecté un impact de foudre sur l’une des N mesures.
Ainsi, dès qu’un impact de foudre est détecté sur une des N mesures, on invalide et supprime les N mesures.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend la fourniture de la (i-1)-ème mesure au système de régulation du moteur d’aéronef si on a détecté un impact de foudre sur la i-ème mesure parmi les N mesures, avec i compris entre 2 et N.
Ainsi, seules les mesures non touchées par un impact de foudre sont fournies au filtre.
Un autre objet de l’invention est un système de régulation d’un moteur d’aéronef comprenant : un capteur configuré pour mesurer une grandeur électrique ; un convertisseur analogique-numérique configuré pour convertir la mesure du capteur en signal numérique, et un circuit numérique programmable configuré pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention sur les mesures converties par le convertisseur.
Avec un tel agencement, l’occupant du siège peut ressentir un inconfort acoustique lié au bruit émis par le motoréducteur quand il est actionné.
A cet effet, l’invention propose un appui-tête de siège de véhicule automobile, ledit appui-tête comprenant : une structure métallique de montage sur un dossier dudit siège, un coussin d’appui de la tête d’un passager, un boitier en matériau plastique moulé de réception dudit coussin, ledit boitier étant monté en coulissement vertical sur ladite structure, un motoréducteur d’actionnement dudit boitier en coulissement, ledit motoréducteur étant fixé solidairement audit boitier, ledit boitier présentant une ouverture de réception dudit motoréducteur,
ledit appui-tête présentant en outre les caractéristiques suivantes : il comprend en outre un carter de fermeture de ladite ouverture, ledit carter présente un logement de réception dudit motoréducteur, ledit logement présentant une face interne garnie par une couche de matériau poreux destinée à assurer une absorption acoustique du bruit dudit motoréducteur, ledit motoréducteur est monté dans ledit logement par un premier moyen de fixation par l’intermédiaire d’un premier moyen de découplage et ledit carter est monté sur ledit boitier par un deuxième moyen de fixation par l’intermédiaire d’un deuxième moyen de découplage, de manière à assurer une fixation découplée dudit motoréducteur par rapport audit boitier.
Dans cette description, les termes de positionnement dans l’espace (transversal, vertical, inférieur, supérieur, …) sont pris en référence à l’appui-tête monté dans le véhicule.
Avec l’agencement proposé, le bruit émis par le motoréducteur quand il est actionné est notoirement réduit, ce qui améliore le confort acoustique de l’occupant du siège.
est une vue schématique partielle en coupe verticale transversale de l’appui-tête de la , selon un premier plan de coupe,
est une vue schématique partielle en coupe verticale transversale de l’appui-tête de la , selon un deuxième plan de coupe parallèle audit premier plan de coupe.
En référence aux figures, on décrit un appui-tête 1 de siège de véhicule automobile, ledit appui-tête comprenant : une structure métallique 2 – ici sous forme de tube conformé en U renversé – de montage sur un dossier dudit siège, un coussin, non représenté, d’appui de la tête d’un passager, un boitier 3 en matériau plastique moulé de réception dudit coussin, ledit boitier étant monté en coulissement vertical sur ladite structure, un motoréducteur 4 d’actionnement dudit boitier en coulissement, ledit motoréducteur étant fixé solidairement audit boitier, ledit boitier présentant une ouverture 5 de réception dudit motoréducteur,
ledit appui-tête présentant en outre les caractéristiques suivantes : il comprend en outre un carter 6 – notamment en matériau plastique moulé – de fermeture de ladite ouverture, ledit carter présente un logement 7 de réception dudit motoréducteur, ledit logement présentant une face interne 8 garnie par une couche de matériau poreux 9 destinée à assurer une absorption acoustique du bruit dudit motoréducteur, ledit motoréducteur est monté dans ledit logement par un premier moyen de fixation 10 par l’intermédiaire d’un premier moyen de découplage 11 et ledit carter est monté sur ledit boitier par un deuxième moyen de fixation 12 par l’intermédiaire d’un deuxième moyen de découplage 13, de manière à assurer une fixation découplée dudit motoréducteur par rapport audit boitier.
Selon la réalisation représentée, le motoréducteur 4 actionne en rotation un écrou 15 coopérant avec une tige filetée 16 fixée à la structure métallique 2 et s’étendant sensiblement verticalement.
Selon la réalisation représentée, le premier moyen de fixation 10 et/ou le deuxième moyen de fixation 12 comprend au moins une vis.
Selon diverses réalisations, le premier moyen de découplage 11 comprend : la couche de matériau poreux 9, selon une réalisation non représentée, et/ou une rondelle en matériau élastiquement compressible – notamment en caoutchouc ou en mousse.
Le premier moyen de découplage 11 est exclusivement sous forme de rondelle selon la réalisation représentée.
La tige de réglage 25 est fixée, à son extrémité opposée au câble 24, au noyau 28. Ainsi, la translation de la tige de réglage 25 entraîne le noyau 28 en translation dans l’enveloppe de la capacité d’accord 27 et ainsi ajuste son impédance de la capacité d’accord 27. Autrement dit, avec la cinématique de transmission décrite, l’impédance de la capacité d’accord 27 peut être modifiée uniquement en tournant la molette 16 sur elle-même.
A titre d’exemple, la tige de réglage 25 peut translater de 0,7 mm par tour complet de la molette 16 sur elle-même.
La sonde 1 comprend également un stator 29 dans lequel est agencé un rotor 30 pour la spectroscopie par RMN. Le stator 29 comprend une bobine 31 reliée à la capacité d’accord 27 par une amenée de courant électrique 32. La bobine 31 est configurée pour générer un champ magnétique statique pour la spectroscopie par RMN. La variation de l’impédance de la capacité d’accord 27 modifie le champ magnétique statique généré par la bobine 31. Il est ainsi possible d’accorder le champ magnétique statique durant une spectroscopie par RMN d’un échantillon contenu dans le rotor 30 en fonction du noyau atomique du matériau à analyser.
On a illustré à la également un sonde 1 pour la spectroscopie par RMN, selon l’invention. La sonde 1 diffère du dispositif 1 illustré à la en ce qu’elle comprend un réducteur de vitesse 34 étagé, agencé entre la molette 16 et l’écrou 17.
Le réducteur de vitesse 34 transmet la rotation de la molette 16 en une rotation de sortie avec un rapport de réduction inférieur à 1/15, par exemple égal à 1/19.
L’écrou 17 et la barre de transmission 10 transforment, similairement à un vérin à vis, la rotation de sortie en une translation de la barre de transmission 10 selon l’axe du fourreau.
Le réducteur de vitesse 34 permet donc un ajustement précis de la translation de la barre de transmission 10 et, par-là, de la tige de réglage 25.
A titre d’exemple, avec un réducteur de vitesse 34, la tige de réglage 25 peut translater de 0,037 mm par tour complet de la molette 16 sur elle-même.
La sonde 1 comprend également un stator 29 destiné recevoir un rotor 30 pour la spectroscopie par RMN. Le stator 29 comprend une bobine 31 configurée pour générer un champ magnétique statique pour la spectroscopie par RMN.
Le stator 29 est monté en rotation autour son axe transversal 33. La tige de réglage 25 est fixée, à son extrémité opposée au câble 24, au stator 29 de sorte que la translation de la tige de réglage 25 entraîne le stator 29 en rotation autour son axe transversal 33. Ainsi, avec la cinématique de transmission décrite, l’angle d’inclinaison θ du stator 29 peut être ajusté en faisant tourner la molette 16 sur elle-même. L’angle d’inclinaison θ du stator 29 correspond à l’angle entre l’axe longitudinal dans lequel s’étend le stator 29 et le champ magnétique statique pour la spectroscopie par RMN.
A titre d’exemple, un tour complet de la molette 16 sur elle-même correspond à une rotation de 00°04’42’’ de l’angle d’inclinaison θ du stator 29. La sonde 1 est donc adaptée pour régler précisément l’angle d’inclinaison θ du stator 29 à 54°44’.
On a illustré à la un dispositif 1 selon l’invention. Il diffère de celui illustré sur la en ce que le tube de guidage 20 n’est pas droit mais s’étend sous la forme d’un S, ce qui permet de réduire son encombrement. En outre, cela désaligne les translations de la barre de transmission 10 et de la tige de réglage 25, ce qui réduit l’espace nécessaire pour lesdites translations.
On a illustré à la un dispositif 1 selon l’invention. Il diffère de celui illustré à la en ce que ce n’est pas le tube de guidage 20 qui est fixé autour de l’ouverture 19 mais le soufflet ondulé 22 dont une des extrémités est fixée autour de l’ouverture 19 en s’étendant dans la boîte cryogénique 3. Une bride 28 agencée à l’extrémité du soufflet ondulé 22 vient écraser le joint annulaire 21 de sorte à assurer l’étanchéité de la fixation du soufflet ondulé 22 autour de l’ouverture 19. L’autre extrémité du soufflet ondulé 22 est fixée, de préférence soudée, à la barre de transmission 10 et au tube de guidage 20. Le tube de guidage 20 s’étend sous la forme d’un S dans la boîte cryogénique 3.
Ainsi, le soufflet ondulé 22 ferme hermétiquement l’ouverture 19 et assure l’étanchéité de la boîte cryogénique 3. La pression s’exerçant sur l’intérieur du soufflet ondulé 22 est égale à la pression du milieu interne 4 de l’enceinte hermétique 2. La pression s’exerçant sur l’extérieur du soufflet ondulé 22 est égale à la pression s’exerçant dans la boîte cryogénique 3.
Le mode de réalisation de la est avantageux lorsque la pression du milieu interne 4 est inférieure à la pression s’exerçant dans la boîte cryogénique 3. En effet, le soufflet ondulé 22 est plus résistant et moins sollicité mécaniquement lorsque la pression s’exerçant sur son extérieur est supérieure ou égale à la pression s’exerçant sur son intérieur. Ainsi, l’épaisseur de la paroi du soufflet ondulé 22 peut être moindre que celle des modes de réalisation des figures 1 et 2, par exemple comprise entre 0,05 et 0,08 mm. Le soufflet ondulé 22 est alors plus souple, ce qui facilite sa contraction et son étirement, et, par conséquent, la translation de la barre de transmission 10.
Selon un mode de réalisation, lesdits moyens de séparation comprennent au moins une cale recouvrant la face extérieure de la tôle métallique sur l’entière étendue de l’espace fonctionnel.
Selon une caractéristique, la cale est en contact avec chaque panneau sur une longueur minimale de contact prédéfinie, au moins égale à 50mm pour un côté fixe et au moins égale à 10mm pour un côté d’accostage.
Selon une caractéristique avantageuse, ladite cale a des propriétés d’isolation thermique visant à maintenir la face susceptible d’entrer en contact avec les gaz inflammables à une température inférieure à la température d’auto-inflammation desdits gaz inflammables.
Selon une autre caractéristique avantageuse, ladite cale a des caractéristiques mécaniques élastiques permettant un contact souple avec lesdits panneaux.
Par exemple, ladite cale est réalisée en silicone.
Par exemple, ladite cale comprend un empilement de couches de tissus céramiques renforcé par un grillage métallique.
Selon un autre mode de réalisation, lesdits moyens de séparation comprennent des clinquants étanches auxdits gaz inflammables et disposés sur la surface de chaque panneau.
Selon une autre caractéristique, lesdits clinquants recouvrent chaque panneau sur deux côtés adjacents, à savoir un premier côté disposé à l’extérieur de la nacelle et un deuxième côté délimitant l’espace fonctionnel.
Selon une caractéristique, lesdits clinquants recouvrent chaque panneau sur trois côtés adjacents, à savoir un premier côté disposé à l’extérieur de la nacelle, un deuxième côté délimitant l’espace fonctionnel, et un troisième côté disposé à l’intérieur de la nacelle et opposé au premier côté.
Par exemple, les clinquants sont métalliques collés ou rivetés ou montés en force à l’aide par exemple d’une pince à ressort.
Par exemple, chaque clinquant est constitué par un pli de carbone ou de céramique, sec ou préimprégné.
Par exemple, chaque clinquant est cuit simultanément à la cuisson du panneau qu’il recouvre ou est collé postérieurement audit panneau.
Selon un autre aspect, l’invention a également pour objet une nacelle de turboréacteur comprenant au moins un ensemble d’étanchéité tel que décrit ci-dessus.
est une vue schématique en coupe transversale d’un turboréacteur pour aéronef comprenant une nacelle équipée de deux capots mobiles représentés en position fermée ;
illustre les capots mobiles de la en position ouverte ;
- un dispositif vibratoire permettant de faire vibrer le deuxième fil d’apport.
Dispositif vibrant L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un dispositif vibratoire pour la fabrication additive d’une pièce métallique, notamment pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention, tel que défini précédemment.
Le dispositif vibratoire comporte un moyen de connexion à une torche de soudage à l'arc, notamment une torche avec une électrode.
Le dispositif vibratoire peut être adapté pour faire vibrer un deuxième fil d’apport de diamètre compris entre 0,5 mm et 10 mm, notamment entre 0.8 mm et 3.2 mm, par exemple égal à 1,2 mm.
Le dispositif vibratoire peut être adapté pour faire vibrer un deuxième fil d’apport à une fréquence comprise entre 5kHz et 50kHz, de préférence comprise entre 20kHz et 30kHz.
Le dispositif vibratoire peut être adapté pour faire vibrer un deuxième fil d’apport avec une amplitude spatiale maximale comprise entre 5 µm et 200 µm, notamment autour de 50 µm.
Le dispositif vibratoire peut faire vibrer le deuxième fil d’apport par la transmission de vibrations mécaniques. Le dispositif vibratoire peut ainsi comporter un élément vibrant configuré pour être amené en contact avec le deuxième fil d’apport, notamment avec une partie du fil en sortie d’un dévidoir.
L’élément vibrant peut être excité par au moins une cellule piézoélectrique.
L’élément vibrant peut être une lame, notamment métallique, comportant une ouverture, notamment une cavité ou une encoche, configurée pour être traversée par le deuxième fil d’apport. L’encoche peut avoir une forme en demi-lune, polygonale, notamment carrée ou triangulaire.
L’élément vibrant peut également être un galet vibrant.
L’élément vibrant peut également se trouver dans un dévidoir de deuxième fil d’apport.
La surface de contact entre l’élément vibrant et le deuxième fil d’apport est de préférence suffisamment faible pour ne pas trop contraindre la direction de dévidage du deuxième fil d’apport mais suffisamment importante pour avoir une bonne transmission des vibrations de l’élément vers le deuxième fil d’apport.
Le dispositif vibrant peut comporter un bras articulé, notamment selon au moins deux axes. Cela permet de facilement positionner le dispositif vibrant par rapport au deuxième fil d’apport.
Le moyen de connexion peut comporter une pince permettant de s’accrocher à la torche de soudure ou à une potence portant la torche de soudure, ou une plaque à visser.
Installation de fabrication additive L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, une installation de fabrication additive d’une pièce métallique, notamment pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention, tel que défini précédemment, cette installation comportant :
- une torche de soudage à l'arc, notamment avec une électrode,
On va maintenant décrire, en référence à la , un appareil d’imagerie IRM 1 d’un composant métallique, tel qu’un cellule électrochimique Li-ion.
L’appareil d’imagerie IRM 1 selon l’invention, comprend un concentrateur de flux 2’’ agencé pour recevoir un composant métallique a, par exemple une cellule chimique. La bobine b produit un champ magnétique B 0 qui polarise les noyaux d’intérêt dans le composant métallique a, créant des niveaux d’énergie séparés par une énergie h ω 0 .
Le concentrateur de flux 2’’ comprend également une bobine de gradient h utilisée pour produire la résolution spatiale dans l’image IRM. Cette bobine h est alimentée via une paire de conducteurs 8c par une source de courant stabilisée c qui permet de délivrer un courant très régulier de l’ordre, en fonction de la géométrie précise de la bobine, de quelques A à quelques dizaines d’A.
La bobine de gradient b’’ est alimentée par un amplificateur de gradient d, par exemple le modèle XPA-175-350 de la société IECO en Finlande [25]. Pour maintenir le champ très stable et homogène dans le champ de vision, le champ est surveillé en permanence avec une sonde magnétomètre fluxgate e. On mesure les fluctuations à basse fréquence du champ et un ordre est envoyé en temps réel à la source actuelle, pour maintenir les variations de champ dans une dérive typique de 50 ppm pendant la durée de l’acquisition de l’IRM.
L’amplificateur radiofréquence f alimente la bobine radiofréquence g, qui peut être par exemple d’une géométrie de cage à oiseaux, pour envoyer une impulsion B1 accordée à la fréquence de résonance magnétique ω 0 . Le signal est ensuite capté par le système de détection décrit à la .
La bobine de captage h envoie le signal au SQUID et au reste de la chaîne de lecture i à l’intérieur d’un cryostat 4K j, refroidi par un refroidisseur cryogénique k, par exemple le modèle RP-082B2S de Sumitomo [26].