INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le joint 7 est ici constitué de deux parties distinctes : une base 70 et un bourrelet 71 latéral. La base 70 est une partie du joint 7 qui est fixée à une face intérieure 32 de la feuille de verre intérieure 3 en s’étendant jusqu’au bord longitudinal ou latéral de l’élément vitré. Le bourrelet 70’ est une partie du joint 7 qui n’est pas fixée à l’élément vitré et qui s’étend à partir de la base (c’est-à-dire à partir du chant 11 à l’état installé dans le vitrage) plus loin que la base 70 (c’est-à-dire plus loin que le chant 11 à l’état installé dans le vitrage) en direction centrifuge. Le joint profilé est fixé à l’élément vitré 10 uniquement grâce au fait que seule la base 70 est fixée à la face intérieure 32 et uniquement à cette face intérieure 32. Ainsi, la base 70 ne s’étend pas en vis-à-vis du chant 11 ; c’est le bourrelet qui s’étend en vis-à-vis du chant 11.
A l’état installé, le bourrelet 70’ s’étend à partir du chant 11 en étant ici en continuité de surface avec une face extérieure 21 de la feuille de verre extérieure 2 (le bourrelet 70’ est « flush », en anglais, avec la face extérieure 21 de l’élément vitré).
Le joint 7 présente une face intérieure 71 et une face extérieure 72 présentant une première face 72a et une deuxième face 72b qui n’est pas dans la continuité de la première face 72a car la base 70 comporte un bossage à la jonction avec le bourrelet 70’. Le joint 7 est destiné à comporter en outre une couche d’adhésif (non visible sur la ) disposée sur la première face 72a. La couche d’adhésif est, par exemple, un adhésif double face comportant un support en polyéthylène enduit d’acrylique.
En référence à la , il est illustré une vue en coupe horizontale du vitrage 1. Le vitrage 1 comporte une feuille de verre extérieure 2 présentant une épaisseur e 2 et une feuille de verre intérieure 3 présentant une épaisseur e 3 . Une couche intercalaire 4, présentant une épaisseur e4, est disposée, au contact, entre la feuille de verre extérieure 2 et la feuille de verre intérieure 3. L’épaisseur e 4 de la couche intercalaire 4 est sensiblement constante dans le sens de la largeur du vitrage 1, c’est-à-dire suivant l’orientation de l’axe Y, et présente une épaisseur maximum e 4’ au niveau du premier bord longitudinal 1s et une épaisseur minimum e 4’’ au niveau du deuxième bord longitudinal 1i. Ainsi, lorsque le vitrage 1 est installé dans la baie du véhicule automobile, l’épaisseur e4 de la couche intercalaire 4 présente un maximum e4’ dans le haut du vitrage 1 et un minimum e4’’ dans le bas du vitrage 1. L’épaisseur du vitrage 1 diminue de la même manière.
En référence maintenant à la , il est illustré une première vue en coupe horizontale, une deuxième vue en coupe horizontale et une troisième vue en coupe horizontale, selon, respectivement, un plan de coupe A-A’, un plan de coupe B-B’ et un plan de coupe C-C’ visibles sur la , de la première portion latérale 7a du vitrage 1. Il est décrit ci-après la première portion latérale 7a du vitrage 1, cette description est également applicable à la deuxième portion latérale 7b, mutatis mutandis. Il est également illustré, sous les vues en coupe, une vue de côté de la première portion latérale 7a du joint 7. Le vitrage 1 n’est pas visible sur la . Dans le mode de réalisation illustré sur la , la première portion latérale 7a présente une première zone 7a1 sur une étendue l1, une deuxième zone 7a2 sur une étendue l2 et une troisième zone 7a3 sur une étendue l3. Dans le mode de réalisation présenté, les distances l1, l2, l3 sont sensiblement égales. Dans un autre mode de réalisation, les distances l1, l2, l3 sont différentes. Dans encore un autre mode de réalisation, deux des étendues sont sensiblement égales et une troisième est différente, par exemple plus petite.
La première face 72a et la deuxième face 72b ne comportent pas de surépaisseur dans la première zone 7a1 de la portion latérale 7a de joint 7, sur l’étendue l1 partant du premier bord longitudinal 1s. A l’extrémité haute, ici à gauche en , la couche intercalaire 4 présente l’épaisseur maximum e4’.
Dans la deuxième zone 7a2 de la portion latérale 7a de joint 7, sur l’étendue l2 partant de l’extrémité de la première zone 7a1, la première face 72a et la deuxième face 72b comportent une première bande 52 qui réalise une première surépaisseur s1, augmentant progressivement en s’éloignant de la première zone 7a1.
Dans la troisième zone 7a3 de la portion latérale 7a de joint 7, sur l’étendue l3 partant de l’extrémité de la deuxième zone 7a2, la première face 72a et la deuxième face 72b comportent une deuxième bande 53 qui réalise une deuxième surépaisseur s2, augmentant progressivement en s’éloignant de ladite deuxième zone 7a2. A l’extrémité basse, ici à droite en , la couche intercalaire 4 présente l’épaisseur minimum e4’’.
Cette configuration permet ainsi de compenser la diminution progressive d’épaisseur e4 de la couche intercalaire 4, et par conséquent l’épaisseur du vitrage 1, de manière simple. Cette configuration permet ainsi d’obtenir un vitrage 1 présentant un désaffleurement maîtrisé entre le joint 7 (le bourrelet 70’ latéral et la feuille de verre extérieure 2.
Dans un autre mode de réalisation, la première portion latérale 7a du joint 7 comprend uniquement la deuxième zone 7a2. Dans encore un autre mode de réalisation, la première portion latérale 7a du joint 7 comprend une première zone sans surépaisseur et trois zones, voire plus de trois zones, présentant chacune une surépaisseur progressive.
Le dispositif 1 comprend un soufflet ondulé 22 dont une extrémité est fixée de manière étanche au tube de guidage 20. L’autre extrémité du soufflet ondulé 22 est fixée de manière étanche autour de la barre de transmission 10 de sorte que la translation de la barre de transmission 10 dans un sens contracte le soufflet ondulé 22 et l’étire dans le sens opposé. Le soufflet ondulé 22 peut être soudé hermétiquement à la barre de transmission 10 et/ou au tube de guidage 20. Les soudures garantissent, avantageusement, une meilleure étanchéité pour des températures basses, par exemple inférieures ou égales à 100 K, et supportent des différentiels de pression et de température élevés.
Dans le mode de réalisation illustré à la , la poussée de la barre de transmission 10 vers l’ouverture 19 contracte le soufflet ondulé 22, et, inversement, une tirée de la barre de transmission 10 vers l’extérieur étire le soufflet ondulé 22.
Le soufflet ondulé 22 ferme hermétiquement l’ouverture 19 et assure l’étanchéité de la boîte cryogénique 3. La pression s’exerçant sur l’intérieur du soufflet ondulé 22 est égale à la pression s’exerçant dans la boîte cryogénique 3. La pression s’exerçant sur l’extérieur du soufflet ondulé 22 est égale à la pression du milieu interne 4 de l’enceinte hermétique 2.
Le soufflet ondulé 22 est configuré pour résister au différentiel entre la pression s’exerçant sur son intérieur et la pression s’exerçant sur son extérieur. Notamment, l’épaisseur de la paroi du soufflet ondulé 22 peut être supérieure ou égale à 0,1 mm, de préférence comprise entre 0,05 et 0,012 mm. En outre, une telle épaisseur limite les pertes thermiques par conduction.
A titre d’exemple, le soufflet ondulé 22 présente à l’état étiré une longueur égale à 80 mm et un diamètre égal à 16 mm.
Le dispositif 1 comprend également un conduit 23 autour du soufflet ondulé 22 et configuré pour guider le soufflet ondulé 22 lors de sa contraction ou de son étirement. Le conduit 23 empêche ainsi le flambage du soufflet ondulé 22.
Le dispositif 1 comprend un câble 24 dont une de ses extrémités est fixée à la barre de transmission 10 et l’autre de ses extrémités est fixée à une tige de réglage 25.
Le câble 24 est agencé dans le soufflet ondulé 22 et le tube de guidage 20. La tige de réglage 25 est agencée dans la boîte cryogénique 3 en regard de l’ouverture 19. Ainsi, le câble 24 exerce une traction sur la tige de réglage 25 lorsque la barre de transmission 10 est tirée vers l’extérieur de l’enceinte hermétique 2.
Le dispositif 1 comprend un ressort de rappel 26 dont une extrémité est fixée à la boîte cryogénique 3 et l’autre extrémité s’étend autour de et fixée à la tige de réglage 25. Le ressort de rappel 26 permet de maintenir le câble 24 sous tension lorsque la barre de transmission 10 est poussée vers la boîte cryogénique 3. En effet, cette poussée détend le câble 24 et l’effort du ressort de rappel 26 tend à nouveau le câble 24 et pousse simultanément la tige de réglage 25.
Le câble 24 et le ressort de rappel 26 transmettent ainsi toute translation de la barre de transmission 10 selon l’axe du fourreau en une translation de la tige de réglage 25. Comme cela apparaîtra par la suite, la translation de la tige de réglage 25 dans la boîte cryogénique 3 permet de positionner précisément des éléments contenus dans la boîte cryogénique 3.
Le câble 24 est, de préférence, dans un matériau métallique. De préférence, le câble 24 est multibrins, ainsi, il présente une grande souplesse ce qui facilite son mouvement dans le soufflet ondulé 22 et le tube de guidage 20.
Afin de limiter les pertes thermiques par conduction, le câble 24 peut avoir un diamètre inférieur ou égal à 1 mm, de préférence compris entre 0,8 et 1,2 mm.
Afin de garantir une bonne isolation thermique et électrique, la tige de réglage 25 peut être en verre époxy.
On a illustré à la un dispositif 1 selon l’invention constituant une sonde pour la spectroscopie par RMN.
En plus des éléments du dispositif 1 décrits en relation avec la , la sonde 1 comprend une capacité d’accord 27 agencée dans la boîte cryogénique 3. La capacité d’accord 27 comprend un noyau 28 montée mobile en translation dans une enveloppe de sorte à faire varier l’impédance de la capacité d’accord 27.
L’enveloppe de la capacité d’accord 27 est de forme cylindrique avec une longueur de 60 mm et un diamètre de 12 mm.
Adénosine 0,04%
Anti-oxydant qs
Eau qsp 100%
Lotion éclaircissante visage Gélifiants aqueux 0,5 %
Humectants 3 %
Actifs anti-radicalaires 2 %
Actifs anti-âge 1 %
Ajusteur de pH qs
Dispositif et procédé de lubrification de porte-instruments dynamiques Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication d’équipements pour les soins dentaires.
L’invention concerne plus particulièrement un dispositif automatisé de nettoyage, de désinfection, de lubrification, et de séchage de porte-instruments dynamiques utilisés dans le domaine dentaire, tels que des pièces à mains ou des turbines.
Ces porte-instruments dynamiques correspondent notamment à des contre-angles, des pièces à mains, ou encore à des turbines.
Dans un contexte contemporain où le courant est distribué par les fournisseurs d’énergie sous forme triphasée, la mise en œuvre d’une installation électrique adaptée pour transformer ce courant triphasé en un courant diphasé implique une complexification technique a priori inutile et une augmentation non négligeable du coût initial de cette installation technique.
En dépit de ces inconvénients a priori rédhibitoires et dans le contexte spécifique de l’alimentation d’électrodes plongeantes de fours verriers, les inventeurs ont constaté qu’un tel système diphasé permet à un concepteur de four verrier de se libérer de certaines contraintes géométriques propres aux systèmes triphasés et des inconvénients techniques qui y sont liés, dont le nombre important d’électrodes à mettre en œuvre et la distribution inhomogène du courant électrique au sein du bain de matières vitrifiables.
Par contraste, un système diphasé offre à un concepteur de four verrier la possibilité d’éloigner davantage les électrodes alimentées par une même phase, en les positionnant par exemple à proximité de bords opposés de la cuve de fusion. En comparaison avec un système triphasé, et pour une puissance électrique donnée, la résistance générée par le bain de verre – qui augmente avec la distance parcourue par le courant en son sein - est plus importante, ce qui implique une réduction de l’intensité électrique à délivrer. Il est alors possible de répartir cette intensité entre un nombre réduit d’électrodes et/ou de limiter l’intensité délivrée à chaque électrode, ce qui permet d’accroître leur durée de vie.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite installation électrique comprend au moins un transformateur diphasé adapté pour générer deux groupes de sortie monophasée avec une différence de phase de 90° entre chaque groupe de sortie, chaque groupe de sortie alimentant au moins une paire desdites électrodes.
Au sens de l’invention, l’expression « groupe de sortie » désigne un ensemble de sorties du transformateur diphasé qui sont en adéquation de phase. De manière classique, et tel qu’illustré à la et dans la description pour un mode de réalisation particulier de l’invention, un groupe de sortie ne comprend qu’une unique sortie qui est connectée à une pluralité de paires d’électrodes (trois dans le mode de réalisation illustré à la ), qu’elle alimente en courant alternatif monophasé.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un groupe de sortie dudit au moins un transformateur diphasé alimente un faisceau d’au moins deux paires électrodes, préférentiellement trois paires électrodes.
Le fait de connecter un groupe de sortie à un faisceau ou en d’autres termes, à une pluralité de paires d’électrodes, permet de répartir l’intensité du courant entre elles, et ainsi de limiter dans le temps l’usure de chacune d’elles. A contrario, la mise en œuvre d’une unique paire d’électrode alimentée par un groupe de sorties permet de limiter le coût initial de l’installation.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un groupe de sortie dudit au moins un transformateur diphasé comprend une ou plusieurs sorties.
Selon ce mode de réalisation alternatif illustré notamment à la , un groupe de sortie comprend plusieurs sorties, montées par exemple en parallèle, chaque sortie étant connectée à une ou plusieurs paires d’électrodes. Dans tous les cas, le courant monophasé délivré à chacune de ces électrodes est en adéquation de phase.
Selon un mode de réalisation particulier, chaque faisceau d’électrodes est agencé dans le bain de matières vitrifiables en fusion de manière à respecter une symétrie centrale selon un plan théorique horizontal.
Le respect d’une telle symétrie axiale permet d’obtenir une distribution plus homogène du courant entre les électrodes, et donc de limiter la probabilité de voir une de ces électrodes s’user plus rapidement que les autres.
Selon un mode de réalisation particulier, les électrodes d’un même groupe de sortie sont agencées à proximité de parois opposées de la cuve.
Cette disposition géométrique avantageuse des paires d’électrodes est particulièrement adaptée au régime diphasé, dans lequel la distance entre électrodes connectées aux deux bornes d’un même groupe de sorties peut être augmentée sans risque de voir des électrodes disposées à proximité d’une même paroi échanger entre elles.
Selon un mode de réalisation particulier, lesdites paires d’électrodes alimentées par un même transformateur diphasé sont agencées en quadrilatère selon un plan théorique horizontal, préférentiellement en rectangle, préférentiellement en carré, dans le bain de matières vitrifiables en fusion.
Cette disposition géométrique avantageuse des paires d’électrodes est particulièrement adaptée au régime diphasé, et permet d’équilibrer les intensités. Une telle disposition en quadrilatère contraste notamment avec les dispositions de formes triangulaires ou hexagonales, qui sont propres aux systèmes triphasés.
Selon un mode de réalisation particulier, la distance minimale entre chaque électrode et la paroi de la cuve la plus proche est supérieure à 450 mm, préférentiellement supérieure à 600 mm, préférentiellement supérieure à 800 mm, préférentiellement supérieure à 950 mm, préférentiellement supérieure à 1075 mm.
En référence à la maintenant, nous allons décrire le dispositif de frein de parking 4 selon l’invention. Il est à noter que seuls les éléments principaux sont illustrés. Au sein du volume délimité du carter 5, le dispositif de frein de parking 4 selon l’invention comprend un générateur de courant électrique 21 d’une connexion électrique 23,24 entre une batterie 22 du véhicule automobile 1 et le générateur de courant électrique 21.
Le générateur de courant électrique 21 comporte un arbre tournant d’entrée dont une extrémité libre comporte, ici, une roue dentée 14.
Le dispositif de frein de parking 4 selon l’invention comporte des moyens d’entrainement 10 de l’arbre tournant d’entrée du générateur de courant électrique 21. Illustrés les moyens d’entrainement sont un dispositif multiplicateur 10 qui est ici à pignons ou engrenages ou roues dentées. Le dispositif multiplicateur 10 comprend une portion de roue dentée 11, une première roue dentée 13 en engrènement avec la portion de roue dentée 11 et une deuxième roue dentée 12 solidaire, au moins à rotation avec la première roue dentée 13. Les première 13 et deuxième 12 roues dentées sont sur un même axe de rotation. La première roue dentée 13 est de taille inférieure à une taille de la deuxième roue dentée 12. Le dispositif multiplicateur 10 comporte en outre une troisième roue dentée qui est formée par la roue dentée 14 entrainant l’arbre tournant du générateur de courant électrique 21, cette roue dentée 14 étant en engrènement avec la deuxième roue denté 12. La roue dentée 14 présente une taille inférieure à celle de la deuxième roue dentée 12.
La portion de couronne dentée 11 est ici une portion de couronne dentée comportant des dents sur une face intérieure centripète. En variante, les dents sont ménagées sur une face extérieure centrifuge de la portion de couronne dentée. Dans une autre variante, la portion de roue dentée 11 est un secteur de roue dentée.
La portion de roue dentée 11 est fixée solidaire du levier de frein à main 6 de sorte à être entrainée par le levier de frein à main 6 lors d’un mouvement de ce dernier.
Sur la , le dispositif de frein de parking 4 selon l’invention est dans une position desserrée du frein de parking, le levier de frein à main étant en position dite « abaissée ».
La illustre une position serrée du frein de parking, le levier de frein à main étant en position dite « relevée ».
Lors d’un mouvement illustré par la double flèche pleine sur la , le levier de frein à main 6 a, de manière connue en soi, un mouvement de rotation par rapport au carter 5. Le levier de frein à main 6 entraine, dans ce mouvement de rotation, la portion de roue dentée 11 qui engrène alors la première roue dentée 13 qui se met en mouvement de rotation. Cette première roue dentée 13 entraine, dans son mouvement de rotation, la deuxième roue dentée 12 qui est solidaire au moins dans ce mouvement de rotation à la première roue dentée 13. De son côté, la deuxième roue dentée 12 engrène la roue dentée 14 dans un mouvement de rotation selon l’arbre tournant d’entrée du générateur de courant électrique 21, mouvement de rotation illustré en par une double flèche en pointillée.
La présence du dispositif multiplicateur 10 entre le levier de frein à main 6 et le générateur de courant électrique 21 permet d’obtenir une vitesse de rotation suffisante de l’arbre tournant d’entrée dudit générateur de courant électrique 21 pour générer un courant électrique de charge de la batterie 22 du véhicule automobile à laquelle il est relié électriquement via la connexion électrique 23,24.
Dans ce qui précède, le générateur de courant électrique 21 est monté solidaire avec le carter 5 ou le plancher 2. Il en est de même pour les première 13 et deuxième 12 roues dentées qui sont montée libre à rotation avec le carter 5 ou le plancher 2. En variante de réalisation, la portion de roue dentée 11 est montée solidaire du carter 5 ou du plancher 2, le générateur de courant électrique 21 et les première 13 et deuxième 13 roues dentées sont montés sur le levier de frein à main 6. D’autres configurations sont possibles sans sortie de l’invention.
LEVIER DE FREIN A MAIN AMOVIBLE EN MANIVELLE Domaine technique de l’invention L’invention porte sur un levier de frein à main amovible. Plus particulièrement sur un levier de frein à main amovible et utilisable pour une recharge d’une batterie de secours au sein d’un véhicule automobile.
État de la technique antérieure Il est connu de l’art antérieur des dispositifs de secours portables comportant une batterie électrique positionnés dans un véhicule automobile. Ces derniers permettent principalement un démarrage d’urgence pour un moteur thermique d’un groupe motopropulseur. Ces dispositifs de secours comprennent une manivelle permettant de recharge la batterie du dispositif de secours. Un exemple d’un tel dispositif de secours est décrit dans le document WO2016/041245. De sorte à réduire l’encombrement de stockage du dispositif de secours, la manivelle est basculante. Toutefois, il est nécessaire de prévoir un emplacement de rangement supplémentaire propre au sein du véhicule automobile.
Dans le document KR101304234, il est décrit un générateur de courant électrique apte à recharger une batterie de véhicule automobile pour un démarrage d’urgence. Le générateur de courant électrique est actionné par une manivelle amovible qui peut être stocker dans le véhicule automobile. Cette disposition nécessite de prévoir un emplacement de stockage supplémentaire propre au sein du véhicule automobile.
L’objectif de la présente invention est de remédier à tout ou partie de ces inconvénients en proposant de fournir un dispositif de secours qui réduise au maximum son volume de stockage au sein du véhicule automobile.
Cette situation n’est néanmoins pas entièrement satisfaisante car il est nécessaire d’attendre que chaque constructeur accepte d’implémenter de telles modifications. Il serait en revanche préférable de permettre la réutilisation des applications conformes aux normes et des interfaces VCI correspondantes également conformes aux normes, sans avoir à modifier leur code.
Les inventeurs ont constaté que ces normes requièrent l’installation, sur le même ordinateur que l’application de diagnostic véhicule conforme à une des normes, d’une bibliothèque de liens dynamiques primaire (ou DLL pour « Dynamic Link Library »), elle-même conforme à la norme, qui est dédiée à l’interface VCI. L’application de diagnostic véhicule et la bibliothèque de liens dynamiques primaire communiquent ainsi via l’API de la norme mise en place.
Ces normes requièrent également la mise à jour de la base de registre Windows (nom commercial) de l’ordinateur pour y indiquer l’emplacement local de cette bibliothèque de liens dynamiques primaire permettant son chargement par l’application et ainsi la communication entre l’application de diagnostic véhicule et l’interface VCI, soit directement soit via un pilote de l’interface VCI également installé sur l’ordinateur local au véhicule inspecté.
La présente invention vise à résoudre l’inconvénient susmentionné en permettant de contourner ces limitations des normes mentionnées, afin de permettre une utilisation distante des applications de diagnostic véhicule et interfaces VCI standardisées déjà existantes sans modification du code binaire des composants existants.
Dans ce dessein, l’invention concerne un dispositif de diagnostic à distance de véhicule, comportant : une interface de communication avec un réseau de communication, et une application de diagnostic véhicule conforme à l’un des standards SAE J2534, ISO 22900-2 D-PDU et TMC RP1210 et apte à communiquer avec une interface de communication véhicule, VCI, par l’utilisation d’une bibliothèque de liens dynamiques, DLL, primaire associée à l’interface VCI et conforme audit standard, ladite application de diagnostic étant configurée pour utiliser une entrée de registre de système d’exploitation (OS) afin d’identifier la DLL primaire,
caractérisé en ce que le dispositif de diagnostic à distance comporte une DLL de liaison apte à router, via le réseau de communication, un flux de données (e.g. un message) entre ladite application de diagnostic véhicule et une DLL primaire distante configurée pour communiquer localement avec une interface VCI reliée au véhicule, ladite entrée de registre étant configurée pour identifier la DLL de liaison en lieu et place d’une DLL primaire associée à l’interface VCI.