INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La virole acoustique 3 est globalement cylindrique de révolution et coaxiale avec la structure de rétention 1. Elle s’étend radialement à l'intérieur de la structure de rétention 1 et comprend à cet effet une face externe 31 configurée pour être montée face à une face interne 12 de la structure de rétention 1 et une face interne 32 opposée à la face externe 31. La virole acoustique 3 comprend, de manière connue en soi, un matériau absorbant acoustique, typiquement une structure alvéolaire de type « nid d’abeille » entourée de plis de préimprégnés micro-perforés, par exemple à base de fibres de carbone.
Le cas échéant, le carter de soufflante 1 peut en outre comprendre un joint configuré pour venir en butée contre une cartouche support abradable fixée sur la structure de rétention 1, en aval de la virole acoustique 3. Le joint est alors monté sur une bordure aval de la virole acoustique 3 et s’étendant sur toute la circonférence de la bordure aval.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Sur les figures 1 et 2 est illustré un bateau 1 selon un mode de réalisation de l’invention. Le bateau 1 est ici un voilier monocoque, mais peut alternativement être un bateau à moteur tel qu’un yacht ou une vedette.
Le bateau 1 comprend une coque 10 configurée pour assurer la flottabilité du bateau 1 et dont les parois externes sont au contact avec de l’eau. La coque 10 délimite un volume intérieur du bateau 1 comprenant une cale accessible depuis le pont du bateau 1 et une quille 22 accessible depuis la cale. Dans le cas d’un bateau à moteur, la quille 22 désigne la partie axiale la plus basse de la coque 10. Ici, la quille 22 est en saillie axiale sous la coque 22 et présente une forme générale d’aileron. La quille 22 délimite un volume intérieur accessible depuis la cale par une trappe 24 escamotable.
Dans le mode de réalisation représenté, le volume intérieur de la quille 22 contient un caisson 12 étanche, dans lequel s’étendent des racks 14 verticaux sur lesquels sont branchés une pluralité de batteries 16 extractibles des racks 14. Les batteries 16 sont de préférence prismatiques parallélépipédiques longiformes, c’est-à-dire que la hauteur d’une batterie 16 est nettement supérieure au regard des dimensions d’une section de base de ladite batterie 16. Les batteries 16 sont toutes identiques. Et leur placement dans les racks 14 est indifférencié. Le réseau électrique adopte ainsi le même comportement dans un mode d’utilisation séquencé des batteries 16. Chaque batterie 16 dispose de préférence d’une capacité de stockage comprise entre 0,5 kWh et 3 kWh. Chaque batterie 16 pèse de préférence entre 7,5 kg et 20 kg, de manière à pouvoir être extraite et transportée par un utilisateur seul. De telles batteries 16 extractibles peuvent être retirées lorsqu’aucun membre de l’équipage ne se trouve à bord du navire, ce qui prévient les tentatives de vols en usant le moteur du bateau. Les batteries 16 extractibles manuellement, sans outils, se déconnectant des racks lorsque le contact matériel entre une batterie 16 et son rack 14 associé est rompu. Le caisson 12 comprend en outre des batteries de réserve 28 débranchée des racks 14 pour un remplacement d’appoint, en cas par exemple de dysfonctionnement constaté par une batterie 16 en plein convoyage. Aussi, il est possible de charger l’ensemble des batteries à distance du bateau, ce qui élargit les localisations possibles pour un ravitaillement lors d’un convoyage.
La pluralité de batteries 16 est commandée par un module de commande 18 pour alimenter des équipements électriques 20 du bateau 1. Le module de commande 18 est localisé dans le caisson 12, à proximité immédiate des racks 14.
Les batteries 16 sont commandées pour fournir l’énergie aux équipement électriques 20 de façon séquentielle, l’une après l’autre, ou de façon combinée, plusieurs batteries 16 fournissant de l’énergie simultanément, suivant un mode de fonctionnement sélectionnable parmi un mode de fonctionnement économique, un mode de fonctionnement de manœuvre et un mode de fonctionnement suralimenté.
Dans le mode de fonctionnement économique, la puissance électrique est notamment fournie batterie 16 par batterie 16 de façon séquentielle. Le module de commande 18 privilégie en outre l’allocation de puissance aux équipements électriques 20 essentiels à la navigation incluant au moins un moteur électrique pour entrainer une hélice 26 dans le cas d’un bateau à propulsion électrique, et garantissant l’alimentation en énergie électrique des instruments de mesure des conditions de navigation tel qu’un récepteur GPS ou des instruments de communication tel qu’un transpondeur radio à très hautes fréquences.
Dans le mode de fonctionnement de manœuvre, la puissance électrique est notamment fournie batterie 16 par batterie 16 de façon séquentielle ou bien de façon combinée, dépendamment de la puissance mécanique que le moteur électrique 20 doit développer, par exemple lors d’une manœuvre d’urgence, développer un couple mécanique important permettant d’éviter un obstacle. Les équipements électriques essentiels sont également alimentés dans le mode de fonctionnement de manœuvre.
Dans le mode de fonctionnement suralimenté, la puissance électrique est principalement fournie de façon combinée par la pluralité de batteries 16, pour alimenter, en plus du moteur électrique 20 et des équipements électriques essentiels, des équipements électriques non-essentiels (non illustrés) principalement pour le confort des passagers, par exemple une résistance électrique de chauffe-eau thermodynamique.
En étant disposées dans le volume délimité par les parties immergées du bateau, désignées « œuvres vives », un flux thermique circule entre les batteries 16 et l’eau à travers les œuvres vives du bateau, pour refroidir les batteries 16 et garantir un fonctionnement dans des conditions optimales.
Dans le mode de réalisation décrit, la pluralité de batteries 16 et les racks 14 participent à la stabilisation du bateau 1 en servant de lest dans la quille, aussi appelée dérive particulièrement dans le cas d’un bateau monocoque tel qu’un voilier, en abaissant le centre de gravité du bateau 1 pour augmenter sa raideur à la toile. Par raideur à la toile, on entend la distance verticale séparant le barycentre des points d’application des forces exercées par des vents sur chacune des voiles, désigné centre vélique, du barycentre des points d’application des efforts dus à la pression de l’eau sur les œuvres vives du bateau 1 et les efforts générés par le déplacement du bateau 1 dans l’eau dus aux œuvres vives se comportant comme un profil dans un écoulement de fluide.
Le module de commande 18 est relié à un sélecteur (non illustré), de préférence situé à proximité d’un poste de barre du bateau, de sorte que le barreur du bateau peut sélectionner manuellement la ou les batteries à disposition, ainsi que décider du mode de fonctionnement à enclencher. Le sélecteur bascule par défaut sur une batterie 16 chargée, au moins partiellement, lorsque l’une des batteries actuellement en utilisation arrive sous un seuil de décharge critique, par exemple 3% de sa capacité nominale. Le module de commande 18 s’assure d’un usage combiné des batteries 16, même transitoire au sein d’un usage séquentiel, de sorte à garantir la continuité de l’alimentation en énergie électrique aux équipements électriques 20. Le module de commande 18 est également relié à un indicateur de niveau (non illustré) pour chacune des batteries 16, l’indicateur de niveau étant visible par le barreur du bateau 1 depuis le poste de barre.
On notera par ailleurs que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrit précédemment. Il apparaîtra en effet à l’homme du métier que diverses modifications peuvent être apportées au mode de réalisation décrit ci-dessus, à la lumière de l’enseignement qui vient de lui être divulgué.
Par exemple, le moteur électrique 20 est réversible pour fonctionner en tant que génératrice. Dans une telle configuration, la génératrice 20 transforme une énergie mécanique issue de la rotation de l’hélice 26 lors du déplacement du bateau 1 en énergie électrique pour charger la pluralité de batteries 16, notamment durant une phase de navigation à voiles. Les batteries 16 disposent alors d’un mode de fonctionnement supplémentaire, désigné mode de fonctionnement de recharge.
Selon un autre mode de réalisation (non représenté), les batteries 16 sont longiformes et disposées longitudinalement dans les racks 14 du caisson 12. Dans une telle configuration, le caisson 12 est agencé directement dans la cale du bateau 1. Les batteries 16 s’extraient alors des racks 14 par un déplacement longitudinal horizontal. Le caisson 12 peut être positionné selon divers aménagements de la cale du bateau 1, de sorte à lester par exemple davantage la proue ou la poupe du bateau 1, ou encore de façon à modifier l’angle longitudinal d’assiette du bateau. En positionnant par exemple le caisson 12 vers la poupe du bateau 1, la distance verticale entre la ligne de flottaison et le point le plus bas de la coque au niveau de la poupe, désigné tirant d’eau arrière, est plus grande que la distance verticale entre la ligne de flottaison et le point le plus bas de la coque au niveau de la proue, désigné tirant d’eau avant. Dans cette configuration, l’angle longitudinal d’assiette du bateau est augmenté, ce qui améliore notamment sa manœuvrabilité ainsi que sa tenue à la mer, par exemple en cas de conditions météorologiques défavorables.
VEHICULE AUTOMOBILE COMPRENANT DEUX INTERFACES DE RECHARGE, PROCEDE ET PROGRAMME SUR LA BASE D’UN TEL VEHICULE L'invention se rapporte au domaine des interfaces de recharge de véhicule à batterie de traction rechargeable, en particulier du type BEV. L’invention concerne plus particulièrement l’ouverture et/ou le verrouillage de trappe de recharge.
Les dispositifs de détection d’objets à base d’électrodes capacitives de l’état de l’art utilisent, pour chaque sens de déplacement, au moins une électrode capacitive dont la zone de détection est orientée face à un sens de déplacement, en particulier vertical et latéral. Dans ce cas, pour un sens de déplacement donné, c’est le signal en provenance de l’électrode capacitive dont la zone de détection est orientée face au sens de déplacement donné qui est analysé. Ces dispositifs sont donc coûteux compte tenu du nombre d’électrodes nécessaires. En outre, la présence d’électrodes capacitives sur chaque face latérale des têtes fonctionnelles sur lesquelles elles sont montées induit un encombrement important. Selon l’invention, pour une direction de déplacement donnée, c’est l’analyse simultanée des signaux individuels, groupés et différenciés provenant des électrodes de mesure 5, associé à l’agencement particulier des électrodes de mesure 5 selon l’invention, qui permet de discriminer la présence et la position, verticale ou horizontale, d’un objet par rapport au détecteur de proximité 2.
En référence à la , il est présenté un système 12 selon l’invention. Selon le mode de réalisation particulier, le système 12 est un système d’imagerie 12. Le système d’imagerie 12 comprend une tête fonctionnelle 4 sur laquelle est montée le dispositif de détection 1 selon l’invention. Selon un mode de réalisation préféré non limitatif, le système d’imagerie 12 est une machine médicale, en particulier pour de l’imagerie médicale. La tête fonctionnelle 4 comprend une face d’émission 3 qui est destinée à être positionnée en direction d’un objet à imager, par exemple un patient. Le capteur de proximité 2 est monté sur la face d’émission 3 de la tête fonctionnelle 4. Lorsque la face d’émission 3 est plane, et le patient en position allongée, la face d’émission 3 est destinée à être parallèle au plan horizontal, au plan formé par les axes 7, 8, et à être perpendiculaire à l’axe vertical 6. La tête fonctionnelle 4 est déplaçable selon la direction 6 qui est orthogonale à la face 15 du capteur de proximité 2 comprenant les électrodes de mesure 5 et qui est orthogonale à la face d’émission 3 de la tête fonctionnelle 4. La tête fonctionnelle 4 est également déplaçable latéralement 7, 8 selon toute direction latérale. Le capteur de proximité 2 se déplace donc avec la tête fonctionnelle 4. Outre les déplacements rectilignes ou par translation, la tête fonctionnelle 4 est aussi déplaçable par rotation. Un déplacement par rotation peut être décomposé ou équivalent à un déplacement selon deux directions de l’espace, par exemple, un axe vertical et un axe horizontal. Aussi, afin de faciliter la description du mode de réalisation, seul les déplacements verticaux et horizontaux sont décrits.
Le système 12 comprend unité de traitement qui est, de préférence, celle du dispositif de détection 1 ou, à défaut, qui est configurer de manière équivalente à celle du dispositif de détection d’objets 1. Aussi, l’unité de traitement est agencée pour détecter, par analyse des signaux provenant d’au moins deux électrodes de mesure 5 du capteur de proximité 2 selon l’invention, la présence d’un objet situé latéralement 7, 8 et verticalement 6 par rapport au détecteur de proximité 2 et/ou par rapport à la tête fonctionnelle 2, en particulier, mais pas uniquement, par rapport à la face d’émission 3 de la tête fonctionnelle 2.
L’unité de traitement est agencée, en outre, pour, à partir des signaux provenant des électrodes de mesure 5 du capteur de proximité 2 et de données relatives à un déplacement de la tête fonctionnelle 4, déterminer la position et/ou le mouvement d’un objet relativement au capteur de proximité 2 et à la tête fonctionnelle 2, en particulier, mais pas uniquement, par rapport à la face d’émission 3 de la tête fonctionnelle 2. Lorsque le capteur de proximité 2 est immobile, le mouvement relatif de l’objet par rapport à la tête fonctionnelle 2 est déterminé et la position de l’objet relativement au capteur de proximité 2 est généralement déterminée approximativement dans une zone d’espace. Aussi, la prise en compte de données relatives au déplacement de la tête fonctionnelle 2, et donc du capteur de proximité 2, permet d’améliorer la détermination de la position et du mouvement relatif de l’objet par rapport à la tête fonctionnelle 2 sans qu’il soit nécessaire de disposer d’électrodes 5 sur une face latérale ou une extrémité latérale ou un côté latéral ou un bord latéral du capteur de proximité 2.
Selon une amélioration de l’invention, le système d’imagerie 12 comprend une unité de commande. L’unité de commande du système d’imagerie 12 est agencée pour commander et/ou contrôler des moyens de mise en mouvement de la tête fonctionnelle 4 à partir des signaux provenant du capteur de proximité 2 et/ou de données provenant de l’unité de traitement du dispositif de détection 1. Dans ce cas, l’unité de commande du système d’imagerie 12 est agencée pour, à partir des signaux provenant des électrodes de mesure 5 du capteur de proximité 2 et/ou des données provenant de l’unité de traitement du dispositif de détection 1, empêcher la collision de la tête fonctionnelle 4 avec un objet environnant. Dans ce cas, l’unité de commande du système d’imagerie 12 est agencée, en outre, pour, à partir des signaux provenant des électrodes de mesure 5 du capteur de proximité 2 et/ou des données provenant de l’unité de traitement du dispositif de détection 1, positionner le capteur de proximité 2 à une distance donnée de l’objet à imager et/ou maintenir une distance minimale entre la tête fonctionnelle 2, en particulier durant le déplacement de la tête fonctionnelle 4 relativement à l’objet, et l’objet à imager et/ou immobiliser la tête fonctionnelle 2 en cas de risque de collision.
De manière préférée, il est également possible de déterminer qu’un objet est situé latéralement à la tête fonctionnelle 4, et également de déterminer la position latérale d’un objet situé latéralement à la tête fonctionnelle 4, en déterminant, entre autres et à titre d’exemple non limitatif, le différentiel observé entre la variation du signal électrode-objet mesuré par l’électrode 51 et la variation du signal électrode-objet observé par l’électrode 52. De manière également préférée, il est également possible de déterminer qu’un objet est situé verticalement à la tête fonctionnelle 4, et également de déterminer la position verticale d’un objet situé latéralement à la tête fonctionnelle 4, et/ou le mouvement de l’objet s’il se déplace, en observant qu’il n’y a pas variation du signal capacitif mesuré par l’électrode 51 et qu’il n’y a pas variation du signal mesuré par l’électrode 52. Comme décrit plus haut, l’analyse et la comparaison croisée entre les signaux individuels, les signaux groupés et les signaux différenciés des électrodes de mesure 5 permet d’obtenir la position de l’objet par rapport au capteur de proximité 2 ainsi que le mouvement relatif de l’objet.
Capteur de température à piquer à thermocouple pour pneumatiques La présente invention se rapporte au domaine des capteurs de température à thermocouple et elle concerne plus particulièrement un capteur à piquer utilisé pour mesurer la température de pneumatiques dans les centres d’essai ou lors de courses automobiles.
On connait de tels capteurs à piquer pour cette mesure de température. Toutefois, ces capteurs sont aujourd’hui essentiellement de type jetable car réalisés sous la forme d’un corps monobloc intégrant un câble de mesure destiné à la liaison du capteur avec un enregistreur de mesure fixe (de type centrale) ou portatif (de type thermomètre), et une aiguille hypodermique portant le thermocouple, un capot indépendant de protection de l’aiguille étant classiquement rattaché à ce corps monobloc par une chainette à boules.
Or ces capteurs ne sont pas sans inconvénients. En effet, étant très sollicités, ils sont sujets à des casses fréquentes, qu’il s’agisse de la chainette à boules, du câble de mesure ou de l’aiguille hypodermique, et chacune de ces possibles ruptures implique alors le remplacement complet du capteur.
La présente invention a donc pour but principal de proposer un capteur de température à piquer qui pallie ces inconvénients. Un autre but de l’invention est de permettre une protection de l’aiguille hypodermique en toutes circonstances. Encore un autre but est de rendre variable la profondeur de pénétration de l’aiguille hypodermique.
Ces buts sont atteints par un capteur de température à piquer destiné à être relié à un enregistreur de mesure par un câble de liaison extensible solidaire du capteur, le capteur comprenant un corps recevant une aiguille hypodermique portant un thermocouple, caractérisé en ce que l’aiguille hypodermique est montée dans un support inséré dans le corps du capteur et détachable à la fois du corps de capteur et du câble de liaison extensible lors d’un changement de l’aiguille hypodermique.
Ainsi, le remplacement de l’aiguille peut être effectué simplement sans avoir à jeter le capteur et sa présence dans le corps de capteur permet sa protection efficace en cas de non utilisation.
De préférence, le corps de capteur présente une forme sensiblement cylindrique avec un bouchon fermant une première extrémité et un embout cylindrique fixé à une seconde extrémité, opposée à la première, un capot de protection de l’aiguille hypodermique glissant dans l’embout cylindrique à l’encontre d’un ressort de rappel pour permettre une libération de l’aiguille hypodermique par une rétractation du capot lors du piquage du capteur.
Dans ce qui suit, l’invention sera plus particulièrement décrite dans le cas où le ou les électroaimants 13 sont fixés sur la structure de rétention du carter 1, de préférence sur la face externe 11 de la structure de rétention 1. La virole acoustique 3 comprend alors au moins autant de pièces métallique 14 fixées sur la face externe de la virole acoustique 3 que d’électroaimants 13.
Toutefois, ceci n'est pas limitatif, le ou les électroaimants 13 pouvant être fixés sur la virole acoustique 3 tandis que la ou les pièces métalliques 14 sont fixées sur la structure de rétention 1. En particulier, lorsque plusieurs électroaimants 13 sont utilisés, une partie des électroaimants 13 peut également être fixée sur la structure de rétention 1 tandis que l’autre partie des électroaimants est fixée sur la virole acoustique 3. Cette configuration permet en effet déjà un gain en performances acoustiques en comparaison avec l’utilisation de pattes de fixation.
Quelle que soit la forme de réalisation, chaque pièce métallique 14 est fixée face à un électroaimant 13 correspondant. Les pièces métalliques 14 et les électroaimants 13 peuvent notamment être fixés de manière axisymétrique autour de l’axe A, c’est-à-dire répartis à équidistance le long de la circonférence du carter de soufflante 1. Cette configuration permet en effet de limiter les déformations au niveau de la virole acoustique 3 et facilite le montage des moyens de liaison.
La pièce métallique 14 est réalisée dans un matériau métallique sensible au champ magnétique de l’électroaimant 13. Pour cela, la pièce métallique 14 peut notamment être réalisée dans un matériau ferromagnétique tel que le fer ou le nickel.
De préférence, la structure de rétention comprend au moins six électroaimants 13, par exemple une douzaine, et la virole acoustique 3 comprend autant de pièces métalliques 14.
Dans le cas où la virole acoustique 3 comprend plusieurs pièces métalliques 14, au moins une pièce métallique 15 peut être marquée afin de servir de détrompeur lors des opérations de montage ou de démontage. A cet effet, la pièce métallique 15 peut présenter un motif différent des autres pièces métalliques 14, typiquement une forme différente (telle qu’une forme ronde alors que les autres pièces métalliques sont carrées, ou inversement), comprendre un signe gravé, un revêtement de couleur ou tout autre moyen permettant de distinguer la pièce métallique 15, formant ainsi un détrompeur par rapport aux autres pièces métalliques 14.
En comparaison avec la fixation conventionnelle de la virole acoustique 3 sur la structure de rétention 1 par des liaisons boulonnées, l’utilisation d’électroaimants 13 et de pièces métalliques 14 permet d’obtenir une structure de rétention et une virole acoustique 3 radialement et axialement plus robuste. En effet, les fixations conventionnelles utilisant des rivets ou boulons associés à des plaques en équerre induisaient des raideurs radiales en raison de la différence de pression entre la face veine aérodynamique et la face carter et des raideurs axiales lors des accélérations ou décélérations de la turbomachine 8.
Les moyens de liaison sont quant à eux insensibles au désalignement axial entre les points d’accroche car un contact de type surfacique est réalisé suivant la direction radiale, contrairement au contact ponctuel des fixations conventionnelles. Un affaiblissement de la tenue mécanique entre les électroaimants 13 et les pièces métalliques 14, éventuellement causé par un désalignement axial de la virole acoustique et de la structure de rétention, est par ailleurs limité par la butée de la virole acoustique 3 contre la cartouche support abradable au niveau de son joint aval.
De plus, les fixations conventionnelles rendent difficile l’assemblage de la virole acoustique 3 sur la structure de rétention 1 en raison du faible nombre de degrés de liberté induit par les pattes de fixation en équerre. Les plans d’interface des fixations conventionnelles de la virole doivent en effet être parfaitement alignés avec ceux de la virole pour ne pas créer des contraintes mécaniques statiques de montage qui sont défavorables pour la durée de vie de l’assemblage ; le système est hyperstatique. En comparaison, l’utilisation d’électroaimants 13 et de pièces métalliques 14 offre plus de degrés de liberté et permet donc de moins contraindre la virole acoustique 3 et la structure de rétention 1 lors de l’assemblage tout en facilitant celui-ci.
Les contraintes appliquées aux pièces de fixations sont donc réduites tant lors du cycle de fonctionnement de la turbomachine 8 qu’en dehors, ce qui représente un avantage par rapport aux pattes de fixations utilisées conventionnellement qui sont fortement susceptibles d’être endommagées par les contraintes subies.