INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence encore, l’installation 1 de valorisation est localisée sur un unique site, de sorte que l’ensemble des stations 2, 3, 4 et 5 permettant de réaliser les étapes S1, S2 et S3 sont localisées sur cet unique site.
Procédé de préparation de composés éthers de silyle par silylation d’alcools La présente invention concerne un procédé de silylation de composés organiques. En particulier, la présente invention concerne un procédé de silylation de composés de type alcools pour former des composés éthers de silyle.
Arrière-plan technologique de l’invention Les réactions de silylation sont l'une des transformations chimiques les plus importantes en chimie organique. Il peut être utilisé pour la simple protection d'alcools ou pour la préparation d'éther de silyle, une classe de matières premières intéressantes pour la synthèse organique. Par exemple, les éthers de silyle sont utilisés dans la réaction SuFex afin de préparer des sulfates fonctionnels et du sulfonamide, à partir de fluorures de sulfonyle hautement stables. Ce type de réactions est thermodynamiquement favorisé en raison de la formation d'une forte liaison Si-F.
Cependant, afin de préparer des éthers de silyle, les alcools sont généralement mis à réagir avec un agent de silylation tel que l'halogénure de triméthylsilyle, en présence d'un excès de base organique, et dans un solvant organique comme le diméthylformamide ou le dichlorométhane. Ces réactions présentent des inconvénients majeurs. Ils sont extrêmement exothermiques et génèrent une grande quantité de sous-produits acides dus à la réaction et à la présence d'eau dans le milieu. Cela induit de la corrosion dans les installations et un contrôle thermique difficile. De plus, l'utilisation d'un solvant organique ajoute une certaine complexité au procédé en raison de la volatilité, de la toxicité et de la nécessité de recycler ces produits chimiques. Ces procédés sont très énergivores, avec un faible rendement massique.
De plus, les réactifs de silylation tels que le chlorure de triméthylsilyle sont extrêmement sensibles à l'hydrolyse, volatile, très toxiques et hautement inflammables. Ces propriétés imposent l'utilisation de protocoles stricts afin de prévenir tout problème de sécurité.
Il y a donc un besoin pour de nouveaux procédés de production d’éther de silyle présentant plus respectueux de l’environnement et offrant de meilleurs rendements.
Selon un premier aspect, la présente invention fournit un procédé de préparation d’un composé A de formule (Ia) R-O-Si(R 1 )(R 2 )(R 3 ) ou (Ib) R-O-[Si(R 8 )(R 9 )-O] n -R 10 comprenant une étape a) de mise en contact d’un composé A1 de formule (II) R-OH avec un composé A2 a de formule (IIIa) (R 4 )(R 5 )(R 6 )Si-X-Si(R 1 )(R 2 )(R 3 ) ou un composé A2b de type polysiloxane en présence d’un composé A3 de formule (IVa) H-N(S(O) 2 -R 7 ) 2 ou de formule (IVb) M x+ [N(S(O) 2 -R 7 ) 2 ] - x pour former ledit composé A ;
X est O ou N-R 12 ;
R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 et R 12 sont indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 20 alkyle, C 2 -C 20 alkényle, C 3 -C 20 cycloalkyle et C 6 -C 20 aryle ;
R 7 est indépendamment pour chaque unité S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, C 1 -C 10 alkyle, C 6 -C 18 aryle, C 1 -C 10 (per)fluoroalkyle et C 6 -C 18 (per)fluoroaryle ;
R 8 et R 9 sont indépendamment l’un de l’autre sélectionnés parmi le groupe consistant en C 1 -C 20 alkyle, C 2 -C 20 alkényle, C 3 -C 20 cycloalkyle et C 6 -C 20 aryle ;
R 10 est sélectionné parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 10 alkyle et C 6 -C 10 aryle ;
n est un entier de 1 à 500 ; M est un métal alcalin ou alcalino-terreux ; et le composé A1 est sous forme liquide à la température de mise en œuvre dudit procédé.
Le présent procédé permet de produire des composés éther de silyle dans des conditions douces, avec de bons rendement et sans utiliser d’agents de silylation hautement réactifs. Le procédé est mis en œuvre en présence d’un composé A3 qui se décompose en composés volatils au cours de la réaction facilitant les étapes de purification.
Selon un mode de réalisation préféré, le composé A2 a est de formule (IIIa) (R 4 )(R 5 )(R 6 )Si-X-Si(R 1 )(R 2 )(R 3 ) dans laquelle X est O ou N-R 12 , et R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 et R 12 sont indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 15 alkyle, C 2 -C 15 alkényle, C 3 -C 15 cycloalkyle et C 6 -C 15 aryle, avantageusement indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 10 alkyle, C 2 -C 10 alkényle, C 3 -C 10 cycloalkyle et C 6 -C 10 aryle, de préférence indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 5 alkyle, C 2 -C 5 alkényle et C 6- C 10 aryle, en particulier indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en H, C 1 -C 5 alkyle, CH=CH 2 et C 6- C 10 aryle.
Lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E2, la valeur de la distance D prédéterminée séparant l’extrémité arrière 19 du longeron latéral 7 de l’extrémité arrière 49 de la pièce de renfort structurel 17 est quant à elle inchangée par rapport à sa valeur lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E1.
Aussi, lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E2, la longueur longitudinale de la pièce de reprise d’efforts transversaux 15 est inchangée par rapport à sa longueur lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E1.
De plus, lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E2, le positionnement relatif de l’élément de fixation 21 (non visible à la ) de la batterie de traction du véhicule automobile par rapport à la pièce de reprise d’efforts transversaux 15 est également inchangé par rapport à la configuration de l’ensemble 41 selon l’empattement E1. L’élément de fixation 21 de la batterie de traction du véhicule automobile est ainsi situé sensiblement en vis-à-vis de l’extrémité arrière 47 de la pièce de reprise d’efforts transversaux 15.
Lorsque l’ensemble 41 est obtenu selon l’empattement E2, une partie seulement de la longueur longitudinale de la pièce de renfort structurel 17 est recouverte par la pièce de reprise d’efforts transversaux 15.
Comme visible à la , la pièce de reprise d’efforts transversaux 15 recouvre la pièce de renfort structurel sur une longueur qui correspond à celle de la face avant 23 et de la face centrale 27 de la pièce de renfort structurel 17.
A titre d’exemple non limitant, la valeur de E2 est égale à 2840 millimètres.
Ainsi, l’ensemble 41 selon l’invention est compatible des différents empattements du véhicule automobile, ce qui permet avantageusement d’augmenter la diversité d’utilisation de l’ensemble 41 et de réduire le nombre de pièces nécessaires à son utilisation.
L’ensemble 41 obtenu grâce à la présente invention permet de renforcer les longerons latéraux 7 d’un véhicule automobile, permettant aux longerons latéraux 7 de pouvoir tenir les efforts de levage engendrés par l’actionnement d’un dispositif de levage au niveau des points de levage du véhicule automobile.
La présence de la nervure de rigidification 33, agencée sensiblement verticalement relativement à la pièce de renfort structurel 17, permet de renforcer encore la pièce de renfort structurel 17 et de la rendre particulièrement adaptée à un véhicule automobile électrique, dont sa masse est largement supérieure à celle d’un véhicule automobile thermique.
La présence du corps creux 43, défini par l’espace présent entre la pièce de renfort structurel 17 et le longeron latéral 7 correspondant, permet de recevoir l’élément de fixation 21 de la batterie de traction du véhicule automobile électrique, agencé à proximité de l’extrémité arrière 19 du longeron latéral 7.
Comme il va de soi, la présente invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation de cet ensemble et de ce véhicule automobile comportant un tel ensemble, décrites ci-dessus uniquement à titre d'exemples illustratifs, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes faisant intervenir les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l’invention.
Dispositif de transmission pour véhicule électrique à deux rapports de vitesses La présente invention concerne le domaine de la transmission de mouvement dans un véhicule entre le moteur et les roues de ce dernier, et a pour objet un dispositif de transmission pour véhicule électrique à deux rapports de vitesses, un essieu intégrant ce dispositif, ainsi qu’un véhicule équipé d’un tel dispositif et d’un tel essieu.
Les dispositifs de transmission pour véhicules à moteur à combustion interne ou pour véhicules hybrides sont bien connus. Ils présentent généralement une constitution relativement complexe car ils doivent, en relation avec une propulsion thermique, fournir au moins trois ou quatre rapports et assurer des possibilités de changement de rapports. Dans le cas d’un véhicule hybride, il faut en plus permettre le basculement entre le fonctionnement en mode thermique et le fonctionnement en mode électrique.
Pour les véhicules électriques, le dispositif de transmission se résume le plus souvent à une chaine cinématique permanente, du type ensemble engrenant avec réduction de vitesse, entre le moteur et les roues, la variation de vitesse du moteur permettant de faire varier la vitesse d’avance du véhicule et l’inversion de l’alimentation permettant de disposer d’une marche arrière.
Il existe néanmoins une demande en relation avec les véhicules électriques pour disposer d’un couple de sortie (transmis au roues) élevé et d’une vitesse maximale élevée.
Or, ces deux exigences sont fondamentalement contradictoires en regard du mode de fonctionnement et des performances des machines électriques. En effet, un couple de sortie maximal implique un rapport de réduction minimum (donc une réduction maximale de la vitesse de rotation entre la sortie moteur et l’entrainement des roues), alors qu’une vitesse maximale implique un rapport de réduction maximum (donc une réduction minimale, voire une augmentation, de la vitesse de rotation entre la sortie moteur et l’entrainement des roues).
La centrale secondaire 1 comprend une interface d’alimentation électrique par câble réseau Ethernet 6 configurée pour recevoir l’unique câble réseau sur une entrée 5. Le câble réseau peut correspondre à un câble de type RJ45.
Les différents éléments composant la centrale secondaire 1 tels que le microcontrôleur, le bloc d’alimentation ainsi que les circuits de détection, sont alimentés en courant et en réseau via l’interface Ethernet/PoE (Power over Ethernet) 6 où est branché l’unique câble.
Capteur de corrosion pour milieu acide nitrique, Dispositif de mesure de corrosion et Installation associés. La présente invention concerne le domaine des capteurs de corrosion, en particulier en milieu acide fort, tel qu’un milieu acide nitrique.
La présente invention concerne notamment un capteur de corrosion pour milieu acide nitrique chaud et concentré, c’est-à-dire un milieu aqueux où la température est comprise entre 20 °C et 135 °C et comprenant une concentration d’acide nitrique comprise entre 2 et 5 mol/L.
La présente invention ne se limite pas uniquement aux applications en milieu acide nitrique et peut être envisageable pour d’autres types de milieux acides ou dans des milieux neutres, tels que ceux rencontré dans les eaux usées.
Dans de nombreuses applications et installations en milieux corrosifs, le suivi de la corrosion d’éléments immergés est primordial, notamment pour surveiller le vieillissement des installations.
Pour certaines installations, telle qu’une usine de traitement de combustibles nucléaires, le suivi de la corrosion se fait généralement par une mesure par ultrasons et/ou qui repose sur des modèles prédictifs.
Cependant, la mise en œuvre de la mesure par ultrasons nécessite l’arrêt de l’installation et ne permet pas de suivre la corrosion dans certains endroits de l’installation. En effet, le suivi de la corrosion par mesure ultrasons suppose la connaissance de la vitesse de propagation des ondes ultrasonores dans le matériau suivi, afin de déterminer l’épaisseur rémanente. Cette méthode échographique de suivi de la corrosion est donc adaptée à un matériau dont la surface est suffisamment lisse et dont la corrosion est une dissolution homogène. Toutefois, pour une surface dont la rugosité est trop élevée, le bruit généré par la diffusion des ondes ultrasonores rend impossible l’analyse spectrale.
C’est pourquoi des modèles prédictifs sont mis en place. Ces modèles prédictifs sont basés sur des résultats expérimentaux obtenus en laboratoire dans des conditions de fonctionnement stables et prédéfinies. Cependant, ces modèles ne sont pas optimaux, car ils nécessitent une parfaite connaissance et maîtrise de la chimie du milieu de l’installation. De plus, ces modèles ne sont pas adaptés aux aléas pouvant survenir lors du fonctionnement de l’installation : ils ne peuvent pas prendre en considération des modifications du pouvoir corrosif du milieu de l’installation.
Par ailleurs, il existe des dispositifs pour le suivi de la corrosion qui mettent en œuvre des techniques électrochimiques. A ce jour, ces dispositifs ne sont pas adaptés aux milieux à fort pouvoir corrosif, tels que les milieux acides nitriques. En effet, ces dispositifs nécessitent l’utilisation d’une électrode de référence dont le potentiel doit rester relativement stable dans le milieu corrosif et chaud au cours du temps, et, à ce jour, cela s’avère non réalisable dans des milieux corrosifs où la température dépasse 60 °C.
Il existe donc un besoin pour un capteur de corrosion pour un suivi de la corrosion in-situ et en temps réel palliant les inconvénients précités.
En particulier, il existe un besoin pour un capteur de corrosion pour un suivi de la corrosion dans un milieu acide ou neutre, notamment un milieu acide nitrique chaud et concentré, in-situ, en temps réel et non destructif.
La solution de l'invention présente ainsi de nombreux avantages : Elle permet de facilement mettre en place une dérivation d'un conduit fluidique, en utilisant par exemple un collier de prise en charge couramment utilisé ; Le dispositif de connexion fluidique présente une architecture simple, facile à fabriquer, par exemple en impression 3D ;
Paroi pour une cuve étanche et thermiquement isolante L’invention se rapporte au domaine des parois de cuves étanches et thermiquement isolantes à membranes.
En particulier, l’invention se rapporte au domaine des parois de cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage, le transport et/ou l’utilisation en tant que carburant de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves destinées à comporter de l’hydrogène liquide qui est à environ -253°C à pression atmosphérique. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à l’utilisation du gaz liquéfié en tant que carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Arrière-plan technologique Il est connu dans l’état de la technique des cuves étanches et thermiquement isolantes de stockage d’un gaz liquéfié, notamment les cuves dans lesquelles les parois présentent successivement, dans la direction d’épaisseur de la paroi, depuis l’extérieur vers l’intérieur, une structure porteuse, une barrière thermiquement isolante et une membrane d’étanchéité qui repose contre la barrière thermiquement isolante et qui est destinée à être en contact avec le gaz liquéfié.
Dans ce type de cuve, la membrane d’étanchéité est soumise à de fortes sollicitations thermomécaniques, par exemple lors du chargement, du déchargement et durant le transport du gaz liquéfié contenu dans la cuve, par exemple en cas de ballotement lors d’un transport en mer, également appelé phénomène de « sloshing » qui génère des vagues de gaz liquéfié qui se brisent contre la membrane étanche depuis l’intérieur de la cuve. Ces sollicitations sont la cause de nombreux problèmes d’endommagement des parois de cuve.
Résumé La demanderesse a constaté que, dans une paroi de cuve du type précité, la membrane d’étanchéité n’est pas sollicitée de manière uniforme. En particulier, dans la mesure où la barrière thermiquement isolante est discontinue, c’est-à-dire qu’elle est constituée par exemple d’éléments calorifuges juxtaposés les uns aux autres et supportant chacun une pluralité de zones planes de la membrane d’étanchéité, son comportement n’est pas homogène lorsque la membrane d’étanchéité se déforme sous l’effet des sollicitations thermiques et mécaniques, indiquées précédemment. En outre, des pressions hydrodynamiques dues au phénomène de « sloshing » s’exercent localement dans certaines zones planes de la membrane d’étanchéité et ne sont reprises que par le ou les éléments calorifuges qui supportent lesdites zones planes. Or, il est important, d’assurer une répartition la plus uniforme possible des contraintes de la membrane d’étanchéité et la barrière thermiquement isolante, notamment en vue d’optimiser leur durée de vie. Cet inconvénient est d’autant plus critique que la température de stockage du gaz liquéfié est faible et qu’en conséquence les sollicitations thermiques s’exerçant sur la membrane d’étanchéité et la barrière thermiquement isolante sont importantes.
Par ailleurs, les performances d’isolation thermique des cuves du type précité sont jusqu’à ce jour insuffisantes pour leur permettre le stockage d’un gaz liquéfié à très faible température, tel que l’hydrogène liquide, à moins d’augmenter très sensiblement l’épaisseur des barrières thermiquement isolantes, ce qui n’est pas souhaitable.
Une idée à la base de l’invention est de résoudre les problèmes susmentionnés.
Une idée à la base de l’invention est de proposer une paroi de cuve étanche et thermiquement isolante comprenant une structure modulaire permettant de répartir de manière plus homogène les efforts exercés sur la membrane étanche de la paroi de cuve.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit une paroi pour une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage d’un gaz liquéfié, la paroi comportant successivement, selon une direction d’épaisseur de la paroi, une barrière thermiquement isolante destinée à être ancrée, directement ou indirectement, à une structure porteuse et une membrane d’étanchéité qui repose contre la barrière thermiquement isolante, la barrière thermiquement isolante comporte : - au moins un élément de support et - une structure modulaire située entre l’au moins un élément de support et la membrane d’étanchéité, la structure modulaire étant fixée contre l’au moins un élément de support, la membrane d’étanchéité reposant contre la structure modulaire et étant fixée à ladite structure modulaire, la structure modulaire comportant au moins une première plaque et une deuxième plaque, la membrane d’étanchéité comprend une première zone fixée à la première plaque et une deuxième zone fixée à la deuxième plaque, la première plaque étant liée à la deuxième plaque par une liaison qui présente un degré de liberté en translation selon une direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi afin d’autoriser une contraction de la membrane d’étanchéité et un degré de liaison selon la direction d’épaisseur de la paroi.
Grâce à ces caractéristiques, la première plaque et la deuxième plaque de la structure modulaire sur lesquelles sont fixées la première zone et la deuxième zone de la membrane d’étanchéité peuvent effectuer des mouvements relatifs selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi.
Ceci permet notamment à la membrane d’étanchéité, et particulièrement lorsque celle-ci présente des ondulations, de se contracter lorsque la cuve est mise en froid et de se déployer lors du réchauffement de la cuve, par exemple lorsque la cuve est vidée. Plus précisément, lorsque la température chute dans la cuve, la matière composant la membrane d’étanchéité se contracte, et pour compenser les ondes de la membrane d’étanchéité se déploient. C’est à dire que les ondes sont davantage ouvertes à une température froide, par exemple lorsque la cuve est mise en froid qu’à une température plus chaude. Lorsqu’on réchauffe la cuve, par exemple lorsque la cuve est vidée, c’est l’inverse.
En outre, les déformations de la structure modulaire selon la direction perpendiculaire à la direction d’épaisseur de la paroi, ne seront que peu reportées sur la membrane d’étanchéité.
En outre, la liaison de la première plaque à la deuxième plaque selon la direction d’épaisseur de la paroi permet que les pressions dynamiques s’exerçant sur l’une des première et deuxième plaques soient également reprises par l’autre plaque, ce qui permet d’assurer une meilleure répartition des contraintes s’exerçant sur la paroi. Cette liaison permet également de supprimer ou pour le moins de limiter les dénivelés ou phénomènes de marche entre les surfaces de support de la membrane d’étanchéité, ce qui limite les sollicitations en fatigue de la membrane d’étanchéité.
Selon un mode de réalisation, la liaison est formée par un contact direct entre une portion latérale de la première plaque et une portion latérale de la deuxième plaque. C’est-à-dire que la première plaque et la deuxième plaque se touchent sans pièce intermédiaire pour les relier.
Le matériau thermoplastique de la deuxième couche 12 est tel que décrit ci-dessus en lien avec l'étape a) de projection du procédé de la présente invention.
Le matériau multicouche 1 peut comprendre en outre, un film plastique, une peinture ou leurs combinaisons, entre la première couche 11 et la deuxième couche 12 . Le film plastique peut, par exemple, être un film de polyuréthane. La peinture peut, par exemple, être une peinture aéronautique.
Le matériau multicouche 1 peut comprendre en outre une troisième couche fonctionnalisée 13 sur une portion de la surface, en particulier sur toute une surface, de la deuxième couche 12 de sorte que cette portion de la surface, en particulier toute cette surface, est disposée entre la première couche 11 et la troisième couche fonctionnalisée 13 .
Selon un mode de réalisation, cette surface de la deuxième couche 12 est la deuxième surface opposée à la première surface .
Cette couche fonctionnalisée 13 permet d'adapter le matériau multicouche 1 en fonction de son application.
Le matériau de la couche fonctionnalisée 1 3 est tel que décrit ci-dessus en lien avec l'étape b) de projection du procédé de la présente invention.
Il est également proposé l'utilisation du matériau multicouche 1 tel que défini ci-dessus dans le domaine aéronautique.
Par exemple, le matériau multicouche 1 peut être utilisé en tant qu'élément dissipateur d'énergie électrique, élément chauffant pour assurer le dégivrage, élément résistant à l’abrasion ou à l’érosion.
Il est en outre proposé une pièce aéronautique au moins en partie fabriquée dans le matériau multicouche 1 tel que défini ci-dessus.
REVETEMENT DE SOL OU MUR L’invention se rapporte au domaine technique des revêtements de sols et murs pouvant se présenter sous la forme d’un rouleau ou sous la forme d’un panneau, d’une dalle, d’une lame, ou similaire.
L’invention concerne notamment un procédé de fabrication de revêtement de sol ou mur comprenant une matière plastique tel que du polychlorure de vinyle (PVC) et une charge minérale présentant un impact environnemental diminué par rapport à l’art antérieur. Le revêtement de sol ou mur selon l’invention peut consister en une couche pour former un revêtement de sol homogène ou plusieurs couches liées entre elles pour former un revêtement de sol hétérogène. L'invention concerne également le revêtement de sol ou mur correspondant.
Art antérieur Les compositions permettant d'obtenir des revêtements de sol au mur à partir d’une matière plastique comprennent généralement un polymère, tel que du PVC, éventuellement plastifié, ainsi que de la charge minérale. La charge minérale permet notamment de modifier les propriétés de la matière plastique utilisée. Dans le cas du PVC, la charge minérale couramment utilisée est par exemple du carbonate de calcium.