INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Durant une neuvième étape E9) le procédé consiste à stocker dans une mémoire les valeurs du premier délai de fermeture du premier transistor (Df_T1), du premier délai d’ouverture du premier transistor (Do_T1), du premier délai de fermeture du second transistor (Df_T2), et du premier délai d’ouverture du second transistor (Do_T2). En variante, n valeurs sont stockées. En variante, uniquement les valeurs moyennes sont stockées.
Lors d’une dixième étape E10) toutes les étapes de E1) à E9) sont effectuées un nombre déterminé de fois, par exemple 100 fois. Le procédé propose ensuite lors d’une onzième étape E11) et une douzième étape E12) d’effectuer un nombre déterminé de fois par exemple 100 fois toutes les étapes de E1) à E10) permettant de dégager une représentation relativement fiable d’une dérive potentielle d’un des transistor (T1) ou (T2).
Astucieusement, grâce à l’invention il est proposé et possible de suivre les dérives des transistors T1, T2, T3, T4, T5, T6, T7, T8, T9, T10, T11, T12 du circuit correcteur de facteur de puissance 21 pour surveiller le vieillissement desdits transistors. Pour cela, l’invention propose de réaliser par exemple à chaque démarrage du véhicule ledit procédé permettant de suivre l’évolution des transistors durant la vie du véhicule.
Astucieusement, l’invention propose de stocker les valeurs moyennes du temps de commutation réel pour les transistors et de suivre et traiter les valeurs ainsi calculées. La méthode de traitement des valeurs pourrait être par exemple une déduction d’une dérive de la valeur moyenne du temps de commutation réel pour au moins un transistor par exemple le transistor T1 lors de passage d’un état ouvert vers un état fermé significatif d’un vieillissement présumé dudit transistor.
L’invention propose dans le cas d’espèce de générer un signal d’alerte au conducteur permettant d’anticiper une panne.
En variante, l’invention propose par exemple dans le cas où une dérive du temps de commutation réel du premier transistor T1 par exemple est constatée de ne plus faire commuter en premier ledit premier transistor T1 afin de le préserver des pertes par commutation. Ainsi, par exemple dans un tel cas de figure, le deuxième transistor T2 est commuté en premier et le premier transistor T1 est commuté en second permettant, selon la stratégie présentée précédemment, de limiter au maximum les pertes par conduction lors de la commutation du premier transistor T1.
Astucieusement, les tests de temps de commutations peuvent être réalisé une seule fois à chaque démarrage du véhicule électrique 10, ou toutes les M minutes par exemple toutes les 10 minutes.
Avantageusement, dans le cas où malgré la modification de l’ordre de commutation des transistors ledit premier transistor continue une dérive alors le procédé propose de ne plus activer ledit transistor d’effectuer et de générer un signal d’alerte informant l’utilisateur du véhicule d’une disfonctionnement notable.
Matériau et système triboélectriques DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine de la triboélectricité, plus précisément d’un matériau et d’un système triboélectriques et, plus particulièrement encore, d’un système triboélectrique comprenant un matériau triboélectrique et permettant la conversion d’un signal triboélectrique en un signal interprétable en un signal sonore ou lumineux.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît de l’art antérieur différents capteurs permettant d’acquérir des signaux électriques par l’application d’une pression ou d’une vibration au capteur.
Les capteurs piézoélectriques permettent de mesurer des contraintes ou des déformations mécaniques. Lorsqu’ils sont soumis à une pression ou à une vibration, les capteurs piézoélectriques génèrent un signal électrique.
Par ailleurs, des capteurs triboélectriques connus sont par exemple constitués d’un élément triboélectrique positif et d’un élément triboélectrique négatif qui génèrent un courant électrique lorsque les deux éléments sont pressés l’un sur l’autre.
Les signaux électriques obtenus grâce à ces capteurs sont par exemple caractérisés par une amplitude qui est corrélée, par exemple, à la pression appliquée aux capteurs.
L’usage de ces capteurs est donc très limité en ce que très peu d’informations peuvent être extraites du signal électrique généré par ces capteurs.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE D’UN MODE DE RÉALISATION La structure de couverture 10 illustrée sur les figures a vocation à recouvrir une surface à protéger de façon étanche, et, plus spécifiquement, à épouser le contour d’une surface géométrique modélisée par des lignes de niveau horizontales et des lignes de pentes perpendiculaires aux lignes de niveau. Cette structure de couverture est composée d’une ossature 12 destinée à être fixée au sol par tout moyen et de panneaux monolithiques 14 reposant sur cette ossature 12.
L’ossature 12, dont une partie est illustrée sur la , comporte des éléments d’ancrage 16 auxquels sont fixées des poutres dites méridiennes 18, alignées le long des lignes de pente du talus pour former des files 20 de poutres méridiennes 18. Certains au moins des éléments d’ancrage 16 sont des caissons présentant une cavité d’au moins 0,25 m 3 destinée à être remplie par un lest, par exemple du sable. Les éléments d’ancrage 16 et les poutres méridiennes 18 sont réalisées en béton fibré à ultra-hautes performances.
Chacune des poutres méridiennes 18 est supportée par deux éléments d’ancrage 16 adjacents situés l’un au-dessus de l’autre, en prise avec les reliefs d’ancrage 24 des éléments d’ancrage adjacents. Les reliefs d’ancrage 24 peuvent être constitués par exemple par des crochets venant s’insérer dans des ouvertures 26 ou des encoches formées dans les poutres méridiennes 18, avec un jeu constructif suffisant pour absorber les dilatations thermiques relatives des matériaux.
Les poutres méridiennes 18 présentent chacune un tronçon de canal méridien 28 qui. Lorsque les poutres sont disposées bout à bout pour former une file 20 de poutres méridiennes 18, les tronçons 28 débouchent les uns dans les autres depuis la poutre la plus élevée de la file 20 jusqu’à la plus basse pour former un canal méridien d’écoulement continu 30.
Chaque poutre méridienne 18 comporte en outre au moins une face d’appui 32 et au moins une butée 34 faisant saillie par rapport à cette face d’appui 32, pour l’assemblage des panneaux monolithiques 14. Les faces d’appui 32 des poutres méridiennes 18 d’une même file 20 forment ensemble une surface d’appui de la file 20 de poutres méridiennes 18. En l’occurrence, on prévoit, pour au moins certaines des poutres méridiennes 18, deux faces d’appui 32 situées de part et d’autre du tronçon de canal 28, et portant chacune plusieurs butées 34, et les files 20 de poutres méridiennes 18 correspondantes présentent deux surfaces d’appui de part et d’autre du canal d’écoulement méridien 30.
Les files 20 de poutres méridiennes 18 sont positionnées le long des lignes de pente, en respectant un écartement entre deux files adjacentes de poutres méridiennes qui est relativement constant, comme illustré sur la . Cet écartement peut être, à titre purement indicatif, de l’ordre de 4 à 5 mètres entre les axes centraux des canaux méridiens 30 adjacents.
Les panneaux monolithiques 14, illustrés notamment sur les figures 2, 3 et 5, sont réalisés en béton à ultra-hautes performances (BFUP) au sens de la norme NF-P 18-470 susmentionnée. Les panneaux sont de larges dimensions, avec une surface couvrante supérieure à 4m 2 . Ils présentent une forme générale de quadrilatère irrégulier avec une face supérieure 36, une face inférieure 38 opposée à la face supérieure 36, deux grands côtés 40, 42 opposés dont la longueur est suffisante pour enjamber l’espace entre deux lignes 30 adjacentes de poutres méridiennes 28, et deux petits côtés 44, 46 opposés reliant les deux grands côtés 40, 42 et ayant des longueurs sensiblement différentes mais inférieures à la moitié d’un grand côté 40, 42, par exemple de l’ordre de 2 mètres pour l’un des petits côtés 44 et de l’ordre de 0,4 mètre pour l’autre 46. L’un 40 des deux grands côtés, dit supérieur, forme un canal d’écoulement oblique 48 qui s’étend sur toute sa longueur. Le grand côté opposé 42, dit inférieur, forme un nez 50 qui s’étend sur toute sa longueur. La face supérieure 36 est de préférence plane entre le canal d’écoulement oblique 48 et le nez 50. La face inférieure 38 présente au moins trois plots de fixation 52 en saillie, présentant une tête 54 et une encoche transversale 56, comme illustré sur la . Chacun des deux petits côtés opposés forme une jupe 58, 60 en saillie par rapport à la face inférieure 38.
Sur la , on a distingué, parmi les panneaux monolithiques 14, des panneaux droits 14D et des panneaux gauches 14G, suivant que le plus grand 44 des petits côtés se trouve à droite ou à gauche du panneau vu de face lorsque le grand côté supérieur 40 est positionné au-dessus du grand côté inférieur 42. Les panneaux droits 14D et gauches 14G ont des formes symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan de symétrie perpendiculaire au plus grand des petits côtés 44.
Les panneaux monolithiques 14 sont destinés à être posés sur l’ossature 12 en formant des rangées 62 de panneaux monolithiques alternant des panneaux droits 14D et des panneaux gauches 14G positionnés tête-bêche avec un recouvrement, chaque rangée reposant sur deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18. Plus précisément, le nez 50 du côté inférieur 42 de chaque panneau 14 vient s’insérer sans contact dans le canal d’écoulement oblique 52 du côté supérieur 40 du panneau adjacent suivant dans la rangée 62, recouvrant un côté extérieur de ce canal d’écoulement oblique 52, comme illustré sur les figures 4 et 6. La chicane constituée entre le nez 50 du côté inférieur 42 d’un panneau et le canal d’écoulement oblique 52 du panneau adjacent inférieur est donc à l’air libre, sans interposition de joint d’étanchéité ou autre. Chaque rangée 62 de panneaux monolithiques 14 présente ainsi une surface supérieure continue, sans ouverture, le long des lignes de pente. Par ailleurs, les jupes 58, 60 formées par chacun des petits côtés 44, 46 pénètrent sans contact dans le canal d’écoulement méridien 30 d’une des files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18 de sorte que chaque rangée 62 de panneaux monolithiques 14 présente une surface supérieure continue s’étendant transversalement entre les canaux d’écoulement méridiens 30 des deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18. Les grands côtés 40, 42 de chaque panneau 14 sont obliques par rapport à un plan horizontal, de sorte que les canaux d’écoulement oblique 48 des grands côtés supérieurs 40 des panneaux gauches 14G et droits 14D d’une même rangée 62 de panneaux monolithiques 14 ont une pente qui oriente l’écoulement alternativement vers le canal d’écoulement méridien 30 de l’une ou de l’autre des files 20 de poutres méridiennes 18 supportant la rangée 62 de panneaux monolithiques 14. Ainsi, les pluies tombant sur un panneau monolithique 14 quelconque s’écoulent par gravité vers le grand côté inférieur 42 dudit panneau 14, gouttent dans le canal d’écoulement oblique 48 du grand côté supérieur 40 du panneau 14 situé immédiatement en dessous dans la rangée 62, puis sont évacuées en suivant la pente de ce canal d’écoulement oblique 48 qui débouche dans le canal d’écoulement méridien 30 de l’une des files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18. Il est à noter que les panneaux monolithiques 14 ne sont équipés d’aucun joint d’étanchéité statiques, dans la mesure où ils sont intégralement constitués en BFUP.
Deux des plots 52 de chaque panneau 14 viennent en appui gravitaire facialement contre une surface d’appui 32 d’une des deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18 et latéralement contre deux butées 34 formées sur la première des deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes et au moins un troisième des plots 32 vient en appui gravitaire facialement contre la surface d’appui 34 de l’autre des deux files adjacentes 20 de poutres méridiennes 18 et latéralement contre une butée 34 formée sur la deuxième des deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18. Les plots 32 et les butées 34 présentent des formes conjuguées, comme illustré sur la , ce qui assure un verrouillage de chacun des panneaux monolithiques contre l’arrachement. Les formes conjuguées sont toutefois orientées de manière à permettre aux plots de glisser librement sur les butées dans une direction parallèle aux lignes de niveau. Ce mouvement potentiel latéral des panneaux 14 par rapport à l’ossature 12 est limité par les jupes 58, 60 des petits côtés 44, 46 des panneaux 14, qui pénètrent dans les canaux d’écoulement méridiens 30 des files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18. Ainsi, chaque panneau 14 repose par gravité au niveau de trois plots 32 au moins, et de préférence trois plots 32 seulement, sur les deux files 20 adjacentes de poutres méridiennes 18, avec un débattement transversal limité dans une direction parallèle aux lignes de niveau, et avec un verrouillage de forme s’opposant à un éventuel arrachement dans une direction ascendante perpendiculaire au panneau 14.
La longueur de chaque poutre méridienne 18 est quelconque, mais de préférence égale à un multiple du pas entre deux panneaux 14 d’une même rangée.
De préférence, et comme illustré sur la , chacune des files 20 de poutres méridiennes 18 est utilisée pour supporter deux rangées méridiennes 62 adjacentes de panneaux 14, le canal d’écoulement méridien 30 servant alors de collecteur pour de l’eau en provenance des deux rangées adjacentes 62 de panneaux.
Naturellement, l’exemple représenté sur les figures et discuté ci-dessus n’est donné qu’à titre illustratif et non limitatif.
Profilé bandeau pour serrure électromagnétique ou électromécanique adapté à un ouvrant comportant une saillie telle qu’une poignée La présente invention se rapporte à un profilé bandeau destiné à être fixé à un ouvrant, notamment une porte, monté mobile par rapport à un dormant, notamment l’encadrement de la porte, l’ouverture/fermeture de l’ouvrant étant réalisée par une serrure électromagnétique ou une serrure électromécanique, constituée de deux éléments, l’un des éléments étant solidarisé au bandeau et l’autre élément étant solidarisé au dormant, par exemple, pour une serrure électromagnétique, une ventouse électromagnétique et une contreplaque en un matériau pouvant être attiré par un aimant. La présente invention se rapporte aussi à un dispositif formant porte comportant un ouvrant et un dormant et un profilé bandeau comme décrit ci-dessus, fixé à l’ouvrant, notamment à son bord latéral d’extrémité.
On connait de l’art antérieur des profilés bandeaux de ce genre. Le profilé s’étend dans une direction longitudinale correspondant à la direction verticale de la porte et a une section transversale sensiblement en forme de U comportant deux branches latérales réunies en un sommet pour définir un espace intérieur destiné à recevoir au moins en partie les deux éléments de la serrure électromagnétique lorsque la serrure est activée pour fermer la porte. Le profilé bandeau s’étend de préférence sur tout le long de la partie d’extrémité verticale mobile de la porte.
SYSTÈME DE BRIDAGE D'AUBE D'UNE SOUFFLANTE MUNI D'UNE CALE DE RETENTION La présente invention porte sur un système de bridage d'aube d'une soufflante muni d'une cale de rétention.
Il est connu d'utiliser un système capable de verrouiller différentes positions angulaires des aubes lors d'essais de la soufflante. Ce système de bridage est intégré dans un banc d’essai de turbomachine comprenant de nombreux équipements de prise de mesures permettant d'identifier les positions angulaires optimales des aubes.
Afin d'intégrer un système de calage variable dans un moyeu monobloc, il est nécessaire d'effectuer le montage de l’aube suivant une direction radiale par rapport à l'axe du moyeu. Ce type de montage de l’aube impose d'assurer un maintien radial de l’aube soumise à des forces centrifuges importantes lors de sa rotation. Aucun dispositif existant ne permet de réaliser un blocage satisfaisant de l’aube suivant la direction radiale dans une configuration monobloc du moyeu.
L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant une soufflante pour un banc d’essai de turbomachine d’aéronef comportant: - un moyeu annulaire comportant au moins un logement de pied d'aube, - au moins une aube munie d’un pied d'aube, - un système de bridage en position de l'aube comprenant: - une pince montée dans le logement de pied d'aube, et - une cale de rétention disposée à l'intérieur d'une gorge réalisée dans le pied d'aube, ladite cale de rétention étant destinée à venir en appui contre la pince.
L'invention permet ainsi d'assurer un maintien radial de l'aube de soufflante montée dans un système de bridage intégré à un moyeu de soufflante monobloc. L'invention facilite également le montage et le démontage de l'aube suivant une direction radiale à l'intérieur du logement de pied d'aube.
Selon une réalisation de l'invention, la pince comporte une portion déformable délimitant une ouverture de passage du pied d'aube, de sorte que la portion déformable s'étend autour d'une circonférence dudit pied d'aube, un organe de serrage assurant un serrage de la portion déformable autour du pied d'aube de façon à immobiliser l'aube dans une position angulaire de l'aube souhaitée.
Ainsi, les conditions aux limites de la zone d'intérêt comprennent un champ de déplacement et un champ de vitesse calculés en D2 bornes .
Dans la suite, on utilisera de manière indifférente les termes « frontière » ou « limites ».
Un ensemble de conditions aux limites de la zone d’intérêt calculé à partir du scénario p comprend une matrice du champ de déplacement U p,T,D 2bornes = [U(p,c,t i )] ti ∈ T, c ∈ D 2bor nes extraite de U p,T,D 1 et une matrice du champ de vitesse estimée V p,T,D2bor nes = [V(p,c,ti)] t i∈ T,c ∈ D 2bornes extraite de V p,T,D 2bornes.
Une cinquième étape 205 la méthode 200 est une étape d’entrainement d’un réseau de neurones artificiels sur la base de données d’entrainement pour obtenir un réseau de neurones artificiel entrainé capable de générer, à partir d’un vecteur aléatoire z, d'un champ de déplacement aux limites de la zone d'intérêt Ug z ,T, limites = [U g_ limites (z,c,ti)] ti ∈ T ,c ∈D2bornes et un champ de vitesse aux limites de la zone d’intérêt Vg z ,T, limites = [V g_ limites (z,c,ti)] ti ∈ T , ,c ∈D2bornes, l'ensemble comprenant Ug z ,T, limites = [U g_ limites (z,c,ti)] ti ∈ T ,c ∈D2bornes et Vg z ,T, limites = [V g_ limites (z,c,ti)] ti ∈ T , ,c ∈D2bornes forme un ensemble de conditions aux limites de la zone d'intérêt générés à partir du vecteur aléatoire z.
Le réseau de neurones artificiel peut optionnellement prendre en entrée, en plus des données d’entrainement, au moins un hyperparamètre qui peut être le pas de temps ∆t et/ou le temps T final .
Le réseau de neurones artificiels est un GAN (« generative adversarial network », de l’anglais pour « réseau antagoniste génératif ») comprenant une première partie et une deuxième partie.
En particulier, le réseau de neurones est de préférence un Wasserstein GAN également appelé WGAN.
La première partie du réseau de neurones est un réseau de neurones artificiels appelé générateur et noté G, associé à un ensemble de paramètres θ générateur , dont le rôle est de générer des données de distribution proches des données d’entrainement du réseau de neurones à partir d’un vecteur aléatoire z parmi les N scénarios générés aléatoirement. Le générateur génère ainsi, à partir d’un vecteur aléatoire z, les matrices suivantes : Ug z ,T, limites et Vg z ,T, limites
On entend par "vecteur aléatoire" un vecteur tiré pour suivre une loi normale centrée réduite. Ainsi, l'espérance de chaque vecteur aléatoire d'espérance nulle et d'écart type égal à 1.
Le vecteur aléatoire z a une taille égale ou différente de la taille d'un scénario p de la pluralité de scénarios.
L'architecture du réseau de neurones antagoniste génératif a composante probabiliste et chaque vecteur aléatoire permet de paramétrer cette composante probabiliste
La deuxième partie du réseau de neurones est un réseau de neurones artificiels appelé discriminateur noté D, associé à un ensemble de paramètres θ discriminateur, dont le rôle est de déterminer si les données qu’il reçoit en entrée sont des données générées par le générateur ou des données réelles. Dans le cadre de l’invention, les données réelles sont les données d’entrainement.
L’entrainement est réalisé sur un nombre K d’époques, avec K un entier naturel non nul.
Pour chaque époque k du nombre d’époques K, l'étape 205 comprend une sous-étape 2051 de génération d'une pluralité, appelée « Z » de vecteurs aléatoires z k . La pluralité Z comprend un nombre N de vecteurs aléatoires z k.
Chaque vecteur aléatoire z k parmi les N vecteurs aléatoires est généré selon une distribution normale centrée réduite.
L'étape 205 comprend en outre une sous-étape, de génération par le générateur du réseau de neurones artificiels, pour chaque vecteur aléatoire z k de la pluralité Z, un ensemble de conditions aux limites comprenant un champ de déplacement aux limites de la zone d’intérêt Ug z k ,T, D 2bornes = [U g (z k ,t i , c)] ti ∈ T ,c ∈D2bornes et un champ de vitesse aux limites de la zone d'intérêt Vg z k ,T, D 2bornes = [V g (z k ,t i , c)] ti ∈ T ,c ∈D2bornes.
Selon une réalisation de l'invention, l'organe de serrage est un ensemble vis-écrou coopérant avec des oreilles saillantes trouées issues chacune d'une extrémité de l'anneau fendu.
En outre, comme l’illustre la paire de courbes 303 de la , la cinématique de la modification de l’angle d’inclinaison des aubes de stator à calage variable de ces trois rangées, sous l’effet de moyens comme les moyens d’entraînement 201, est elle-même complexe.
Sur ces courbes, l’axe des abscisses représente l’angle d’inclinaison par rapport au flux d’air s’écoulant dans le compresseur des aubes de l’étage de compression le plus amont, également appelé roue directrice d’entrée (ou IGV de l’anglais « Inlet Guide Vane ») et l’axe des ordonnées représente l’angle d’inclinaison des aubes des étages suivants. En particulier, la courbe 303 correspond au premier étage suivant (dans le sens d’écoulement du flux d’air) et la courbe 305 correspond au second étage suivant. Il apparaît ainsi clairement que toutes les évolutions de ces angles sont distinctes et qu’il est, par conséquent, difficile de déterminer une cinématique qui permette de concilier les besoins en rendement et en marge de pompage aux différents régimes de fonctionnement du compresseur.
Par ailleurs, s’agissant des systèmes de prélèvement tels que les HBV, ceux-ci présentent également un impact contraire sur les performances et l’opérabilité d’un compresseur. En effet, les spécifications de marge au pompage d’un compresseur sont établies avec des vannes de prélèvements ouvertes, or cette ouverture décharge également les étages du compresseur situés en amont du prélèvement ce qui a pour conséquence de diminuer leur rendement.
Ainsi, un objectif de l’invention est de proposer un système simple, à l’encombrement limité, permettant d’optimiser à la fois le rendement d’un compresseur et sa marge au pompage dans tous ses régimes de fonctionnement.