INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant nos observations en lutte incendie, une perle d’eau présente une vitesse d’évaporation 40 fois inférieure à celle d’une même quantité d ’eau libre . Toutefois , malgré cette performance, nous avons évalué que cela rest e insuffisant pour satisfaire notre objectif de douze heures d’attente du produit en pleine exposition solaire .
D’autre part : Sans exposer ici les nombreux calculs et expérimentations pour 2 litres d’eau utilisés en perle s d’eau sur 1 m2, nou s constatons que la puissance thermique reçue e s t supérieure à la puissance endothermique réactive d’une perle d’eau .
De même, une perle d’eau est incolore et translucide et , au soleil, elle peut génére r un effet loupe thermique sur son support .
Nos première s constatations fon t état que l’objectif du cahier des charges de l’utilisation des perles d’eau n’est pas atteignable si : L ’invention n’ utilis e pas un pouvoir complémentaire de réverbération thermique au moins éga l à 80% des rayonnement s solaires reçus . Si l’invention n’auto freine pas , intrinsèquement , la vitesse de désorption de l’eau contenue dans une perle d’eau .
Ainsi, suivant nos expérimen tations et objectifs de la présente invention, nous avons sélectionnés deux additifs de réverbération thermique spécifiquement adaptés aux ray onnements solaires .
1) LES ADDITIFS DE RÉVERBÉRATION SOLAIRE ET THERMIQUE
Pour les performances attendues en réverbération, nous avons choisi deux additifs c ompatibles et complémentaires : « le d ioxyde de titane et la poudre de mica » .
Notons que ces deux produits sont totalement neutre s au contact puisque déjà utilisé en agro alimentaire et/ ou en cosmétique.
a) Les avantages du dioxyde de titane : D e couleur blanche , il e s t extrêmement couvrant, il a un pouvoir de réverbération thermique minimum de 70%.
Notons que d ans le cadre du réchauffement climatique, cette cara ctéristique est déjà utilisée en protection thermique dans les peintures du bâtiment.
b) Les avantage du mica : L e mic a est plus ou moins transparent mais il est surtout brillant à la lumière . Cette caractéristique génère un effet miroir qui renvoie l’énergie thermique sans l’absorber .
La direction longitudinale de la portion d’ancrage passe de préférence par la pointe de ladite portion d’ancrage pointue. Ladite direction longitudinale s’étend avantageusement perpendiculairement à une surface de base de la portion d’ancrage.
La surface d’appui longitudinale est adaptée pour reposer sur un sol, notamment un sol dur. Avantageusement, la surface d’appui longitudinale de la portion d’ancrage est légèrement inclinée par rapport à la direction longitudinale de la portion d’ancrage. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, ladite surface d’appui longitudinale peut être parallèle à ladite direction longitudinale. La surface d’appui longitudinale est de préférence plate. Ladite surface d’appui longitudinale peut comprendre plusieurs portions distinctes les unes des autres mais coplanaires. Lesdites portions de la surface d’appui longitudinale peuvent être réparties sur plusieurs parties de la portion d’ancrage.
De préférence, dans la position d’appui, la surface d’appui longitudinale est configurée pour reposer sur le sol.
De préférence, le pied de support est configuré pour être déplacé par rapport à l’élément de base entre la position d’appui et la position d’ancrage, par exemple par rotation ou translation. De préférence, le pied de support est configuré pour être pivoté par rapport à l’élément de base entre la position d’appui et la position d’ancrage. Encore de préférence, le pied de support est configuré pour être pivoté autour de l’axe de manchon par rapport à l’élément de base entre la position d’appui et la position d’ancrage.
Alternativement et sans sortir du cadre de l’invention, le passage de la position d’appui à la position d’ancrage peut être réalisé par un déplacement de la portion d’ancrage par rapport au manchon de connexion du pied de support, par exemple par pivotement de la portion d’ancrage par rapport au manchon de connexion.
La direction longitudinale de la portion d’ancrage étant inclinée par rapport à l’axe de manchon du manchon de connexion, le pivotement du pied de support autour de l’axe de manchon, notamment entre la position d’appui et la position d’ancrage, permet de modifier l’orientation de ladite portion d’ancrage.
Dans la position d’appui, la surface d’appui longitudinale est configurée pour reposer sur le sol. Elle permet de maintenir le pied de support en appui sur le sol de manière stable, évitant ainsi qu’il ne bascule.
Dans la position d’ancrage, la pointe de la portion d’ancrage pointue est dirigée vers le bas, et donc vers le sol. La portion d’ancrage peut alors être enfoncée dans le sol, afin d’ancrer le pied de support, et donc l’installation, audit sol. Dans la position d’ancrage, la portion d’ancrage s’étend avantageusement transversalement par rapport à la surface du sol. Dans la position d’ancrage, la surface d’appui longitudinale de la portion d’ancrage s’étend de préférence sensiblement perpendiculairement par rapport à la surface du sol.
Grâce à l’invention, la portion d’ancrage permet d’ancrer solidement l’installation lorsque cette dernière est disposée sur un sol meuble, mais également de supporter de manière stable cette installation, via la surface d’appui longitudinale, lorsque ladite installation est posée sur un sol dur, où l’ancrage n’est pas possible.
L’installation selon l’invention est donc particulièrement polyvalente dans la mesure où elle peut être ancrée à un sol meuble mais peut également être posée sur un sol dur, sans compromettre sa stabilité. Le pied de support est placé respectivement dans la position d’appui ou dans la position d’ancrage en fonction du sol sur lequel doit être disposée l’installation.
Pour passer de la position d’appui à la position d’ancrage l’utilisateur fait pivoter le pied de support autour de l’axe de manchon. De manière non limitative, ce pivotement peut être réalisé en maintenant le pied de support connecté à l’élément de base par l’intermédiaire du manchon de connexion. Alternativement, et sans sortir du cadre de l’invention, le pied de support peut être amené de la position d’appui à la position d’ancrage en interrompant la connexion entre ledit pied de support et l’élément de base, par exemple en les déboitant, puis en faisant pivoter le pied de support autour de l’axe de manchon et enfin en mettant de nouveau en coopération le pied de support avec l’élément de base.
Grâce à l’invention, le passage de la position d’appui à la position d’ancrage et inversement est particulièrement aisé et rapide. Aussi, l’installation peut être facilement déplacé depuis un sol dur vers un sol meuble, et inversement, en plaçant le pied de support dans la position adaptée à la configuration du sol.
De préférence, une gorge longitudinale est ménagée dans la face longitudinale. Un intérêt est d’augmenter la surface entre la portion d’ancrage et le sol lorsque ladite portion d’ancrage est enfoncée dans le sol. Ceci permet d’améliorer l’ancrage de la portion d’ancrage et donc la stabilité de l’installation.
De préférence, le pied de support est pivoté autour de l’axe de manchon entre la position d’appui et la position d’ancrage d’un angle environ égal à 180°. On comprend que le pied de support est pivoté d’environ 180° depuis la position d’ancrage vers la position d’appui mais également de la position d’appui vers la position d’ancrage. Autrement dit, le pied de support est pivoté d’environ un demi-tour entre la position d’ancrage et la position d’appui. Un intérêt est là-encore de permettre de passer rapidement et facilement de la position d’appui à la position d’ancrage et inversement, en fonction de la nature du sol sur lequel est placée l’installation.
Avantageusement, ledit pied de support est monté pivotant par rapport audit élément de base, autour de l’axe de manchon, entre la position d’appui et la position d’ancrage. Autrement dit, le pied de support est avantageusement pivoté par rapport à l’élément de base en restant connecté audit élément de base. Le pied de support et l’élément de base sont alors en liaison pivot. L’utilisateur n’est pas tenu de déconnecter le pied de support de l’élément de base pour amener le pied de la position d’ancrage à la position d’appui et inversement.
Un intérêt est de réduire encore le nombre de manipulations nécessaires pour faire passer le pied de support de la position d’ancrage à la position d’appui et inversement, afin de configurer rapidement l’installation en fonction de la nature du sol.
Ainsi , en incluant dans la lance un filtre cisa illant , comportant des mailles calibrées à 3 mm , on fractionne une perle d’eau de 15 m m en multi perles d’eau de 3 mm et cela sans occasionner aucun exsudat d’eau libre.
On obtient alors un film de protection en perles d’eau de 3mm d’épaisseur (3 litres/m2).
Toutefois, il peut être utile d’obtenir des perles d ’eau encore plus fines pour protéger et bien enr ober un végétal très fin .
Dans ce cas, il est utile que la perle d’eau soit d’une dimension plus petite que 3 mm. En effet, une perle d’eau de 0,5 à 1 mm enrobe parfaitement les fines herbes ou feuillages fins .
Pour assurer à l’utilisateur le choix final dans une fonction instantanée de la dimension de s perle s d’eau à appliquer sur le support , il est recommandé que la lance de pulvérisation soit équi pé e d’un barillet de diverses pastilles en filtre cisaillant dont l’espacement du maillage e s t proportionnel à l’épaisseur choisie du film de protection (ex : 0,5 mm pour un feuillage très fin, jusque 5 mm pour la protection d’une cuve contenant du combustible) .
Ainsi et suivant la présente invention, nous obteno ns un film de protection dont l’épaisseur est directement proport ionnelle aux dimensions des perles d’eau .
Pour compléter nos observations, les perles d’eau ne se superposent pas mais se positionnent naturellement de façon jointive sur le support. Ce comportement permet d’éviter la création d’un film dont l ’épaisseur serait supérieure à celle choisie par l’intervenant .
Remarques : S uivant nos observations, l’augmentation exagérée du xanthane à plus de 5 grammes/litre d’eau , génère la superp osition des perles d’eau sur le support. Autre : C omme nous souhaitons que la présente invention puisse venir en additif à certains produits existants sur le marché et plus particulièrement sur ceux contenant l’efficacité de la fécule de pomme de terre, augmenter la quantité de xanthane provoque , avec la fécule, une réaction PH qui plastifie l’eau en gomme . Le produit n’est alors plus compatible au pompage et/ou à la pulvérisation.
L’invention est donc remarquable en ce que , le xanthane poudre permet les avantages cumulatif s ci après : A dhérence des perles d’eau au support , R égulateur d’épaisseur du film de perles d’eau, A gent de mélange compatible à divers produits existants dont la fécule de pomme de terre.
Ainsi, l’utilisation maximum de 5 grammes de xanthane poudre par litre d’eau libre est une limite à ne pas dépasser pour l’invention .
A ce stade de la présente invention et de sa formulation , nous pouvons considérer que l’objectif d’arrêter la progression d ’un giga incendie est acquise .
Toutefois, comme évoqué précédemment, une barrière coupe feu n’est pas toujours réalisable par un particulier (manque de prévoyance, de temps ou de distance d’accès périmétriques).
Ainsi, en absence de pouvoir constituer une barrière feu, i l convient que la présente invention mett e à disp osition du particulier une protection rapprochée.
L’objectif du cahier des charges est de pouvoir protéger sa vie en urgence ainsi que les biens mobiliers/immobiliers de façon à résister à un incendie qui émet un panneau radian thermique de 600°C à une distance de 10 m .
E n effet , à une distance de 10 m , la température du panneau radian chute à environ 2 60°.
Toutefois, un flash o ver de proximité peut émettre un vent thermique de 6 00° pendant 10 à 15 secondes.
De manière non limitative, l’organe de blocage peut comprendre un nœud ou un bloqueur de cordon.
De préférence, l’axe de manchon passe par ledit logement. Un intérêt est de maintenir l’élément élastique sensiblement rectiligne afin que l’effort exercé par ledit élément élastique sur le pied de support soit dirigé vers l’élément de base.
Préférentiellement, ledit élément de base comprend une tige. Ladite tige forme de préférence une tige de support pour l’installation. Ladite tige s’étend avantageusement selon un axe principal. L’axe de manchon du manchon de connexion est de préférence confondu avec ledit axe principal lorsque le pied de support coopère avec l’élément de base. Le manchon de connexion est avantageusement emmanché sur ladite tige.
De manière avantageuse, ladite tige est inclinée d’un angle compris entre 30° et 60° par rapport au sol lorsque ladite installation est placée sur ledit sol, de préférence d’un angle environ égal à 45°. On comprend que ladite tige est inclinée par rapport à la surface du sol selon un tel angle. Il en résulte que l’axe de manchon du manchon de connexion est également incliné d’un tel angle environ égal à 45° par rapport au sol.
Dans la mesure où la direction longitudinale de la portion d’ancrage est avantageusement inclinée d’environ 135° par rapport à l’axe de manchon du manchon de connexion, cette inclinaison d’environ 45° de l’axe de manchon permet d’orienter la direction longitudinale sensiblement transversalement au sol, de sorte que la portion d’ancrage est dirigée vers le bas et vers le sol.
De préférence, ladite installation est une installation de séparation pour séparer deux aires de jeu. De manière non limitative, l’installation peut être une installation de support d’un filet, par exemple un filet de tennis, de badminton ou encore de volleyball.
la montre une installation pour la pratique d’un sport selon l’invention;
la est une vue en perspective, de dessus, d’un premier pied de support connecté à un premier élément de base de l’installation de la ;
la est une vue en perspective, de dessous, du premier pied de support connecté au premier élément de base de la ;
la est une vue de côté du premier pied de support de la , en position d’appui;
la est une vue de côté du premier pied de support de la , en position d’ancrage;
la montre le pied de support de la dans la position d’ancrage et dans la position d’appui ; et
la est une vue en coupe du pied de support de la , relié à l’élément de base par un élément élastique.
L’invention porte sur une installation pour la pratique d’un sport, l’installation comprenant au moins un pied de support.
La est une vue en perspective d’une installation 10 pour la pratique d’un sport, selon l'invention. Dans cet exemple non limitatif l’installation 10 comprend un filet 12 et une armature 14 supportant le filet 12 . Ici, de manière non limitative, le filet 12 est un filet de badminton.
- la comparaison du premier paramètre d’enfoncement par rapport à un premier seuil d’enfoncement compris entre 3% et 10% de la course d’enfoncement de la pédale et la comparaison du deuxième paramètre d’accélération par rapport à un deuxième seuil compris entre 0,1m/s 2 et 0,3m/s 2 ,
- en cas de détection d’une requête de rétrogradage manuelle, alors le premier signal de requête de démarrage du module de prédiction est activé uniquement si, simultanément à l’instant de la détection, le premier paramètre et le deuxième paramètre sont supérieurs au premier seuil et au deuxième seuil respectivement.
- un module de démarrage principal pilote l’état d’un deuxième signal de requête de démarrage qui est fonction du couple moteur demandé par rapport à un seuil de couple, dans lequel le seuil de couple correspond à une position d’enfoncement de la pédale d’accélérateur et est dépendant en outre au moins de l’état de charge d’une batterie de traction du véhicule, et dans lequel le premier seuil d’enfoncement est inférieur à ladite position d’enfoncement du seuil de couple ;
- la requête de rétrogradage est générée à partir d’un signal d’une palette de commande du volant du véhicule ;
- le premier seuil est égal à 3% et le deuxième seuil est égal à 0,1m/s 2 ;
- la détermination consiste à calculer la valeur moyenne du premier et du deuxième paramètre durant une durée périodique de calcul et en ce que la détection de la requête de rétrogradage s’exécute à l’instant de fin de chaque période de calcul ;
- la durée périodique a une durée de 0,5 secondes ;
L’invention envisage en outre une unité de commande d’un véhicule électrifié hybride comportant un module de prédiction d’une manœuvre d’accélération configuré pour mettre en œuvre spécifiquement l’un quelconque des modes de réalisation du procédé de commande.
L’invention prévoit en outre un programme-ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté par une unité de commande d’un véhicule électrifié hybride, conduisent celui-ci à mettre en œuvre le procédé de commande selon l’invention.
On envisage un véhicule électrifié hybride comportant un moteur à combustion interne, une machine électrique motrice, une boite de vitesses automatisée apte à être commandée par le conducteur manuellement par une interface de commande de changement de rapport et une unité de commande configurée pour commander l’état de démarrage du moteur à combustion interne en fonction de l’état de signaux de requête de démarrage, dans lequel l’unité de commande comporte un module de prédiction d’une manœuvre d’accélération configuré pour mettre en œuvre le procédé de commande selon l’invention pour le pilotage d’un signal de requête de démarrage. De préférence, l’interface de commande de changement de rapport est une palette de commande du volant du véhicule.
L’invention présente l’avantage d’être une solution logicielle implémentable dans le superviseur du véhicule automobile hybride pour un coût très faible, par programmation d’une fonction de prédiction spécifique reposant sur l’observation de signaux disponibles. En outre, cette solution permet de dimensionner au minimum les organes de démarrage et la batterie de traction du fait du gain réalisé par la fonction de prédiction en temps de réponse de disponibilité du couple moteur au regard de critères d’agrément voulus.
représente schématiquement un véhicule électrifié hybride configuré pour mettre en œuvre le procédé de commande selon l’invention.
représente le module de prédiction d’une commande d’accélération par détection d’une requête de rétrogradage manuelle.
L’invention s’applique aux véhicules électrifiés hybrides comprenant un moteur à combustion interne, une machine électrique motrice et de l’électronique de puissance, et un procédé de commande du démarrage du moteur permettant de diminuer le délai de disponibilité du couple moteur dans une situation où le conducteur commande un rétrogradage.
La quantité totale de CO 2 eq calculée pour le procédé total se répartit de la manière suivante : 56 % en poids du total est alloué à la production d’éthanol et 44 % en poids du total est allouée à la production du co-produit vinasse. La part des émissions de gaz à effet de serre correspondant à la production d’éthanol uniquement est indiquée dans le tableau ci-dessus à la ligne « Total (kg CO 2 eq/t éthanol) sans la vinasse ».
Procédé de production d’éthanol à partir de blé .
Les grains de blé sont récoltés. Contrairement à la betterave, le blé récolté peut être stocké et gardé pendant plusieurs mois. A son arrivée au site industriel, le blé est d’abord nettoyé afin de retirer les pierres et résidus végétaux provenant de la récolte.
Le blé nettoyé est alors broyé au moyen d’un broyeur à compression de type broyeur à cylindres (roller-mill), puis tamisé afin de séparer le son (pellicule du blé) de la farine (poudre de l’amande). Ces étapes jusqu’à la collecte de la farine sont effectuées à sec et à température ambiante.
La farine est ensuite mise en suspension dans de l’eau de manière à avoir une teneur massique en matière sèche entre 25 et 35 %. Le fluide ainsi obtenu est introduit dans une cuve de 80 m 3 équipée de cannes d’injection de vapeur. Dans le même temps est ajoutée une enzyme de type alpha amylase (maxamyl HT) en une quantité entre 0,2 et 0,6 kg par tonne de farine. Le pH est ajusté entre 5,0 et 6,5 par ajout d’acide sulfurique. L’injection de vapeur dans le fluide est opérée à l’aide des cannes d’injection jusqu’à ce que le fluide atteigne une température entre 90 et 95°C. Cette température permet à l’eau de s’introduire dans les granules d’amidon jusqu’à l’éclatement de la membrane protectrice des granules. L’amidon libéré dans le fluide est alors hydrolysé par l’enzyme. Le temps de résidence est compris entre 4 et 5h afin que l’amidon soit suffisamment coupé en chaines de dextrines.
Le moût hydolysé est envoyé dans une cuve agitée de 50 m 3 et l’enzyme Deltazyme GA LE-5, contenant une glucosidase alpha 1-4 et une glucosidase alpha 1-6, est ajoutée pour effectuer la saccharification. Le temps de résidence dans la cuve est de 2h.
Les étapes suivantes (fermentation, distillation et rectification) sont identiques à celles décrites ci-dessus pour le procédé de production d’éthanol à partir de betterave.
La quantité de CO 2 équivalent pétrole émise par le procédé a été estimée comme indiqué ci-dessus et les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous. La production d’éthanol est de 23887 t/an (à partir de 80235 t de blé). Le CO 2 eq émis jusqu’à l’étape de saccharification (non comprise) est attribuée à raison de 84% aux production et traitement de la farine et à raison de 16% à la production des fibres (le son) (ce qui est indiqué sous la mention « rendement considéré » dans le tableau ci-dessous).
Quantité (A) Facteur d’émission (kg CO 2 eq/unité) (B) kg CO 2 eq (A x B) Emissions agricoles Culture du blé (t/an) 80235 300 24070500 Diesel (transport) (L/Ha/an) 15 3,14 539867 Sous-total (kg CO 2 eq/t éthanol) Rendement considéré : 84 % 865 Emissions production substrat de fermentation Electricité (kW/an) produite par centrale nucléaire 4477249 0,04 179090 Sous-total (kg CO 2 eq/t éthanol) 439 Emissions production éthanol Gaz naturel (Mj/an) 351254862 0,067 23534076 Electricité (kW/an) 12241584 0,04 489663 Acide sulfurique à 96 % en poids (kg/an) 1730122 0,21 363326 Hydroxyde de sodium à 50 % en poids (kg/an) 157204 0,47 73886 Levures (kg/an) 856 3,2 2739 Ammoniac à 24 % en poids (kg/an) 12755 2,7 234439 Eau (kg/an) 226800000 0,0004 90720 Traitement de l’eau (kg/an) 239400000 0,00027 64638 Sous-total (kg CO 2 eq/t éthanol) 1032 Procédé total Total (kg CO 2 eq/t éthanol) 1904 Total (kg CO 2 eq/t éthanol) sans la vinasse 1066
Procédé de production d’éthanol à partir de pois .
Une fois récoltés, les pois sont dépelliculés par broyage au moyen d’un broyeur pendulaire utilisant la force de compression, puis les particules produites sont passées sur un tamis afin séparer les pellicules d’une taille inférieur à 500 µm des pellicules d’une taille supérieur ou égale à 500 µm.
Les particules sélectionnées (inférieures à 500 µm) sont ensuite soumises à une étape de micronisation à l’aide d’un broyeur utilisant la force d’impact (de manière à atteindre un diamètre médian en volume (D50) des particules inférieur ou égal à 30 µm). A la sortie du broyeur, la farine obtenue est introduite dans des turbo-cyclones avec sélecteur alimentés par un débit d’air permettant d’activer un effet cyclonique, afin de séparer les particules selon leur densité. Les particules légères (appelées fraction protéine), ayant un D50 de 1 à 5 µm, sont entrainées vers le haut du cyclone tandis que les particules plus lourdes, ayant un D50 de 10 à 30 µm, sont entrainées vers le bas.
La fraction lourde (appelée fraction amidon) est récupérée et mélangée à de l’eau de manière à atteindre un fluide ayant une teneur massique en matière sèche d’environ 30 %. Le pH est ajusté entre 4,0 et 6,0 par de l’acide sulfurique puis une enzyme de type alpha amylase (maxamyl HT) est ajoutée au fluide en une quantité de 0,3 à 0,5 kg par tonne de matière sèche d’amidon.