INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dégradation du tryptophane catalysée par le Fer – taux du tryptophane non dégradé Contrôle albumine sans Fer Contrôle Albumine avec fer Albumine avec fer + extrait hydrolysé selon l’exemple 1a à 0,003% en poids Albumine avec fer + extrait hydrolysé selon l’exemple 1a à 0,01% en poids Moyenne (%) 175 100 118 128 ET (%) 6 4 2 3 Ecart (%) par rapport au contrôle albumine + fer 75 - 18 28 Indice de protection (%) - - 24 38 Statistique vs contrôle albumine avec fer p-value -
La présence de fer catalyse la réaction d’oxydation, observable par l’augmentation du taux de tryptophanes non dégradés dans le contrôle albumine sans fer (Tableau 5). En présence de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,003% et 0,01% (en poids), la dégradation du tryptophane est significativement amoindrie avec un recouvrement de 18% et 28% respectivement de résidus tryptophanes (non dégradés). L’indice de protection de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum testé à 0,01% en poids est de 38%.
Formation des dityrosines catalysées par le Fer Contrôle Albumine sans Fer Contrôle Albumine avec fer Albumine avec fer + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,003% en poids Albumine avec fer + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,01% en poids Moyenne (%) 58 100 84 72 ET (%) 2 12 6 2 Ecart (%) - - -16 -28 Indice de protection (%) - - 38 67 Statistique vs contrôle albumine avec fer p-value -
La présence de fer catalyse la formation de dityrosine au niveau de l’albumine en présence d’H 2 O 2 (Tableau 6). L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,003% en poids et 0,01% en poids diminue la formation de dityrosines de 16% et 28% respectivement. L’indice de protection de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum testé à 0,01% en poids est de 67%.
Formation de la Pentosidine catalysée par le Fer Contrôle albumine sans Fer Contrôle Albumine avec fer Albumine avec fer + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,01% en poids Moyenne (%) 56 100 73 ET (%) 3 8 4 Ecart (%) - 44 - -27 Indice de protection (%) - - 61 Statistique vs contrôle albumine avec fer p-value -
La présence de fer catalyse également la formation de pentosidine en présence d’H 2 O 2 (Tableau 7). L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,01% en poids diminue la formation de pentosidine de 27%. L’indice de protection de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum testé à 0,01% en poids est de 61%.
Formation de produits de glycation fluorescents catalysée par le Fer Contrôle albumine sans Fer Contrôle Albumine avec fer Albumine avec fer + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,003% en poids Albumine avec fer + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,01% en poids Moyenne (%) 49 100 91 86 ET (%) 2 6 6 5 Ecart (%) - 51 - -9 -14 Indice de protection (%) - - 18 27 Statistique vs contrôle albumine avec fer p-value - -
La présence de fer catalyse le processus d’oxydation de l’albumine en présence d’H 2 O 2 et s’accompagne de la formation de produits de glycation fluorescents (Tableau 8). L’extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,003% en poids et 0,01% en poids diminue la formation de ces produits de glycation de 9% et 14% respectivement. L’indice de protection de l’extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum testé à 0,003% en poids et à 0,01% en poids est de 18% et 27% respectivement.
Selon une seconde variante constructive pratique compatible avec ce second mode de réalisation ( ), le dispositif de transmission (1) comprend un premier organe (10) d’accouplement sélectif qui consiste en un crabot monté coulissant sur l’arbre intermédiaire (6’) et qui est arrangé et configuré pour établir, dans une première position engagée, une solidarisation en rotation entre cet arbre (6’) et une (9) des deux secondes roues dentées (9, 9’) et, dans une seconde position dégagée, une désolidarisation en rotation entre cet arbre (6’) et cette roue dentée (9). Toujours dans le cadre de cette seconde variante, le dispositif de transmission (1) comprend aussi un second organe d’accouplement (10’) correspondant à l’embrayage (11) associé à l’autre (9’) desdites secondes roues dentées (9, 9’) et configuré et commandé pour établir sélectivement une liaison d’assujettissement en rotation entre cette autre seconde roue dentée (9’) concernée et l’arbre intermédiaire (6’), ce en alternance et de manière inversée par rapport à la liaison établie par le premier organe d’accouplement (10), cet embrayage (11) consistant avantageusement en un embrayage à disques multiples, monté solidaire en rotation avec l’un parmi l’arbre intermédiaire (6’) et cet autre seconde roue dentée (9’) et pouvant être sélectivement assujetti en rotation avec l’autre parmi l’arbre intermédiaire (6’) et cette seconde roue dentée (9’) par un troisième organe (12) d’accouplement.
Les deux variantes de ce second mode de réalisation, qui présentent des caractéristiques constructives similaires aux deux variantes du premier mode de réalisation, font également état respectivement des mêmes avantages déjà évoquées précédemment.
Dans les différentes variantes et modes de réalisation évoqués ci-dessus, les rapport de transmission sont déterminés, par détermination des diamètres respectifs des deux roues de chaque paire de premières et secondes roues dentées engrenantes (8 et 9 ; 8’ et 9’), de telle manière que le premier rapport permette d’atteindre l’objectif de couple maximum souhaité et que le second rapport permette d’atteindre l’objectif de vitesse maximum souhaité (ce en relation bien sûr avec le rapport de transmission fixe constructivement entre l’étage intermédiaire et l’étage de sortie).
Afin de permettre une immobilisation sécurisée du véhicule à l’arrêt (position parking), le dispositif de transmission (1) peut comprendre un dispositif de blocage en rotation de l’arbre intermédiaire (6’), soit directement, soit par blocage de l’une des premières roues dentées (8, 8’). A cet effet, l’arbre intermédiaire (6’) peut être pourvu d’une roue dentée ou à rochet (13) montée fixe sur cet arbre ou solidaire de l’une des roues dentées (8, 8’) précitées et dont la rotation peut être bloquée sélectivement par un mécanisme adéquat contrôlé directement ou indirectement par commande de l’utilisateur (voir par exemple FR 3 121 409).
Préférentiellement, et en relation avec le type de véhicule concerné, le dispositif de transmission (1) comprend des actionneurs électromagnétiques pour commander la commutation du ou des organe(s) d’accouplement (10, 10’) et/ou l’enclenchement et le désenclenchement de l’embrayage (11).
L’invention porte aussi, comme le montre la et partiellement les autres figures, sur un essieu pour la propulsion ou la traction d’un véhicule électrique, comprenant le moteur (2) dudit véhicule et un arbre (3) portant une paire de roues d’entrainement (4) dudit véhicule, cet arbre (3) comportant éventuellement un différentiel (3’).
Cet essieu comprend également un dispositif (1) de transmission de mouvement entre le moteur (2) et les roues (4) précitées, et cet essieu est caractérisé en ce que ledit dispositif de transmission (1) consiste en un dispositif tel que décrit précédemment en relation avec les deux aspects de l’invention, les organes (5 et 7) d’entrée et de sortie de mouvement (ou de couple) et l’étage intermédiaire (6) étant montés ensemble dans un carter commun (non représenté), ce dernier logeant avantageusement aussi le moteur (2) et éventuellement le différentiel (3’). Comme le montrent les figures, l’organe de sortie (7) du dispositif (1) de transmission de mouvement peut avantageusement correspondre à la roue d’entrée du différentiel (3’).
Enfin, l’invention concerne également un véhicule automobile électrique, caractérisé en ce qu’il comprend un dispositif (1) de transmission de mouvement, entre son moteur (2) et ses roues propulsives ou tractrices (4), ce dispositif étant avantageusement intégré, avec ce moteur (2) et avec l’arbre (3) portant ces roues (4), dans un essieu.
En relation avec les deux variantes du premier mode de réalisation de l’invention, illustré sur les figures 1A et 2A, les deux rapports de vitesses sont avantageusement établis comme suit :
- Le 1 er rapport de vitesse (vitesse faible et couple élevé ; rapport de transmission R1) est réalisé avec le crabot (10) engagé avec la première roue dentée (8) et l’embrayage (11) ouvert
-le 2 nd rapport de vitesse (vitesse élevée et couple faible, rapport de transmission R2, avec R2>R1 et par exemple R1 -, soit avec le crabot (10) désengagé et l’embrayage (10’, 11) engagé - .
En relation avec la réalisation de la , le passage du premier rapport vers le second rapport (sans interruption de couple transmis) se déroule avantageusement comme suit :
-dans le premier rapport, le couple est transmis du moteur (2) à l’arbre intermédiaire (6’) exclusivement par le biais du crabot (10) engagé avec la première roue dentée (8), l’embrayage (11) étant totalement désengagé,
-l’engagement de l’embrayage (11) est commandé, et ce dernier monte en capacité avec un transfert progressif du couple passant par le crabot (10) vers l’embrayage (11),
-le crabot (10) est désengagé de la première roue dentée (8) et se retrouve en position neutre (comme représenté sur la ), la totalité du couple passe alors par l’embrayage (11),
- le freinage du glissement de l’embrayage (11) intervient et, durant cette phase d’inertie, la vitesse de glissement est progressivement ramenée à 0,
Fig. 1 représente schématiquement un exemple d’architecture de communication dans lequel un procédé d’envoi d’un flux de données audio d’un terminal participant à une session de conférence à destination d’un serveur de session peut être mis en œuvre.
Fig. 2 représente un exemple de procédé d’envoi d’un flux audio d’un terminal participant à une session de conférence à destination d’un serveur de session.
Fig. 3 représente un exemple de terminal.
Il est maintenant décrit en référence à la un exemple d’architecture de communication 1 dans lequel un procédé d’envoi d’un flux de données audio d’un terminal participant à une session de conférence à destination d’un serveur de session peut être mis en œuvre.
Un flux de données, ou un flux, est défini dans la présente divulgation comme correspondant à au moins deux paquets de données acquis successivement. Un flux de données audio, ou flux audio, est donc défini comme correspondant à au moins deux paquets de données audio acquis successivement.
L’architecture de communication 1 comprend un terminal 2, un serveur de session 3, et une pluralité de terminaux tiers 4. En l’occurrence, le terminal 2 et les terminaux tiers 4 participent à une session de conférence gérée au moins en partie par le serveur de session 3. Durant cette session de conférence, le terminal 2 et la pluralité de terminaux tiers 4 peuvent échanger, en quasi temps réel, des flux de données audios.
Ainsi, un flux de données émis par chacun du terminal 2 et des terminaux tiers 4 pendant la session de conférence est envoyé au serveur de session 3 qui distribue, en temps réel, le flux de données aux autres terminaux participant à la conférence. La distribution des paquets de données des flux de données entre le serveur de session et les terminaux participant à la session de conférence peut être directe ou indirecte. Une distribution est dite directe entre le serveur de session 3 et un terminal lorsque le serveur de session 3 envoie directement les paquets de données du flux de données à ce terminal. Une distribution est dite indirecte entre le serveur de session 3 et un terminal lorsque le serveur de session 3 envoie les paquets de données du flux de données à un dispositif intermédiaire, par exemple un autre serveur, avant que les paquets de données du flux de données ne soient envoyés au terminal.
Le terminal 2 est distingué, dans la présente divulgation, des terminaux tiers 4 dans la mesure où le procédé d’envoi d’un flux audio présenté en référence à la est mis en œuvre au niveau du terminal 2. Toutefois, le procédé présenté en référence à la et mis en œuvre par le terminal 2 peut également être mis en œuvre par chacun des terminaux tiers 4 participant à la session de conférence.
La session de conférence peut ainsi désigner une audioconférence dans laquelle le terminal 2 et les terminaux tiers 4 peuvent être amenés à échanger, en temps réel, des flux audios par l’intermédiaire d’un serveur de session 3.
Dans des exemples, les terminaux de la session de conférence peuvent être amenés à échanger, en temps réel et en complément des flux de données audios, des flux de données vidéos. Dans ces exemples, la session de conférence peut donc désigner une visioconférence dans laquelle le terminal 2 et les terminaux tiers 4 peuvent être amenés à échanger, en temps réel, des flux audios et vidéos par l’intermédiaire d’un serveur de session.
Lors de la session de conférence, les paquets de données des flux de données émis par le terminal 2 et par les terminaux tiers 4 sont encapsulés selon un protocole internet. Ce protocole est notamment défini dans la norme RFC 791.
Dans l’exemple décrit ici, les flux de données échangés par le terminal 2 et les terminaux tiers 4 lors de la session de conférence sont encapsulés selon un protocole RTP (« Real-time Transport Protocol ») ou SRTP(« Secure Real-time Transport Protocol »).
Un flux de données encapsulé selon un protocole RTP doit être compris dans la présente demande comme un flux de données UDP (« User Datagram Protocol ») agencé de façon à respecter un protocole RTP, c’est-à-dire de façon à respecter un protocole notamment défini par la norme RFC 3550. En particulier, lorsqu’un flux de données RTP est chiffré de façon à respecter un protocole SRTP, c’est-à-dire conformément à la norme RFC 3711, on parle de flux de données SRTP.
Un flux audio émis par un terminal lors de la session de conférence est également encodé par un codec mis en œuvre par le terminal.
- K est le coefficient de transmission thermique surfacique moyen, S la surface d’échange, est le delta de température logarithmique de température aux bornes de l’échangeur intermédiaire 3.
Configuration A/ C / T° chaude (T2) condenseur 7 (°C) 50 entre 70 et 100 T° froide (T1) condenseur 7 (°C) 40 entre 60 et 80 Rendement du cycle de Rankine (%) mis en œuvre par circuit secondaire 5 30 25 et 22,5
L’utilisation de ce logiciel est par exemple décrite dans [3] ou [10]. Le dimensionnement peut également être réalisé à partir d’un autre logiciel du commerce notamment celui sous la dénomination THERMOFLEX®.
L’ensemble de points s’étend par exemple à vingt points qui sont espacés de manière proportionnelle à la vitesse instantanée du véhicule.
Les points sont préférentiellement espacés d’une distance inférieure à la distance parcourue par le véhicule en un dixième de seconde.
Le procédé peut prévoir en outre le calcul d’un paramètre d’écart entre la trajectoire optimale et la trajectoire de référence à partir d’au moins un point de la trajectoire optimale PO1, PO2, PO3 et d’au moins un point de la trajectoire de référence PR1, PR2, PR3 pour le calcul de la loi d’effort lors de la troisième étape C3.
Le calcul d’un paramètre d’écart permet au système de commande d’évaluer l’écart entre la trajectoire optimale et la trajectoire de référence, et d’en déduire une calibration de l’effort de mouvement de l’organe de guidage motorisé.
Il n’est pas nécessaire de prendre en compte l’intégralité des trajectoires pour le calcul du paramètre d’écart, une subdivision de ces trajectoires pouvant suffire.
Le paramètre d’écart peut comprendre la distance entre deux points cohérents en temps des deux trajectoires (dites de référence et optimale), c'est-à-dire échantillonnés simultanément, ou encore comprendre un angle entre ces deux points, l’angle étant formé par le point de la trajectoire optimale, le centre de gravité du véhicule et le point de la trajectoire de référence. On peut utiliser les méthodes dites « méthode des polynômes », « méthode des tangentes », « méthode des trapèzes » ou encore « méthode des intégrales » pour déterminer le paramètre d’écart entre les deux trajectoires L1, L2.
Dans la méthode polynomiale, on modélise les trajectoires par des polynômes, puis on utilise la valeur des intégrales de ces polynômes.
Dans la méthode des trapèzes, on calcule la somme des aires de tous les trapèzes entre les points de la trajectoire de référence et de la trajectoire optimale.
Dans la méthode des tangentes, on calcule la dérivée sur chaque point de la trajectoire, ledit calcul de dérivée étant par exemple réalisé par une méthode connue quelconque telle que la méthode des différences finies, puis on calcule la moyenne des différences des tangentes en chaque point entre la trajectoire de référence et la trajectoire optimale.
Avantageusement, le paramètre d’écart est fonction d’une aire formée entre deux points de la trajectoire optimale et un point de la trajectoire de référence et entre un point de la trajectoire optimale et deux points de la trajectoire de référence.
Cette méthode utilisant une aire entre les deux courbes des trajectoires L1, L2 comme paramètre d’écart est un compromis efficace entre le temps de calcul et la précision.
On utilise ainsi la méthode dite « méthode des triangles », qui permet de maximiser le gain de temps de calcul, dans laquelle le paramètre d’écart est fonction à la fois de l’aire d’un premier triangle et de l’aire d’un deuxième triangle, le premier triangle étant formé par un premier point PO1 de la trajectoire optimale L1, un deuxième point PO2 de la trajectoire optimale L1 et un premier point PR1 de la trajectoire de référence L2, et le deuxième triangle étant formé par ledit premier point PO1 de la trajectoire de référence L2, un deuxième point PR2 de la trajectoire de référence L2, et ledit deuxième point PO2 de la trajectoire optimale L1.
Les Figures 3 et 5 illustrent un premier et un deuxième scénario dans lesquels l’écart entre la trajectoire optimale L1 et la trajectoire de référence L2 sont respectivement faible et important.
Les Figures 4 et 6 illustrent respectivement les efforts à fournir dans l’organe de guidage par le conducteur sous forme du couple en Newton-mètre, en fonction de l’angle dudit organe de guidage motorisé dans le premier et dans le deuxième scénario.
Avantageusement, la loi d’effort calculée lors de la troisième étape C3 est fonction du paramètre d’écart selon une fonction linéaire.
Ainsi, l’effort de mouvement à fournir par le conducteur pour le mouvement de l’organe de guidage motorisé est fonction de l’angle dudit organe, noté Thêta sur les Figures 4 et 6, et fonction en outre du paramètre d’écart.
la , représente une vue en perspective d’un assemblage selon l’invention mettant en œuvre le dispositif enjoliveur de la dans laquelle la vitre latérale de custode est omise ;
la , représente une vue en perspective de l’assemblage de la dans laquelle le dispositif enjoliveur n’est pas représenté ;
la , représente une vue en coupe de l’assemblage de la ;
la , représente une vue en coupe schématique de l’assemblage de la ;
la , représente une vue en coupe schématique d’un environnement d’une vitre latérale de custode présentant une sérigraphie telle qu’un dispositif 1 n’est pas requis.
Un dispositif 1 enjoliveur de custode selon l’invention, illustré sur les figures 1 et 2, est conçu pour équiper un véhicule automobile selon l’invention. Le dispositif 1 permet de former un assemblage 2 selon l’invention, illustré en particulier sur les figures 3 à 5, avec une vitre 3 latérale de custode, délimitée par un bord périphérique 4, et une garniture 5 de custode, couvrant dans l’assemblage 2 une zone circonférentielle 6 de la vitre 3 latérale de custode, la zone circonférentielle 6 étant délimitée par le bord périphérique 4 et un pourtour circonférentiel 7.
Le dispositif 1 enjoliveur forme une surface de masquage 8, illustrée sur les figures, délimitée par un pourtour de masquage 9. Dans l’assemblage 2, le pourtour de masquage 9 s’étend au moins en partie le long du pourtour circonférentiel 7 ou au moins en partie dans la zone circonférentielle 6.
Dans l’assemblage 2 selon l’invention, comme illustré sur la , le dispositif 1 enjoliveur est disposé entre la vitre 3 latérale de custode et la garniture 5 de custode. Le dispositif 1 est ainsi positionné en appui sur une face interne 10, située dans l’habitacle 11 du véhicule, de la vitre 3 latérale de custode. Le dispositif 1 enjoliveur est positionné dans l’assemblage 2 de sorte que la surface de masquage 8 couvre au moins une partie de la vitre 3 latérale de custode située entre le pourtour circonférentiel 7 et le bord périphérique 4 afin de masquer, depuis l’extérieur du véhicule, les zones situées derrière la surface de masquage 8.
La vitre 3 latérale de custode est partagée entre une zone sérigraphiée 12 rendue au moins en partie opaque par une sérigraphie 13, et une zone transparente 14, dépourvue de la sérigraphie 13. Certaines réglementations nationales définissent les proportions et/ou le partage entre les zones sérigraphiée 12 et transparente 14. Ainsi, dans certains pays, la zone transparente 14 est réglementairement plus grande que dans d’autres pays, comme illustré sur les figures 6 et 7. Lorsque deux versions d’une vitre 3 sont requises pour un véhicule donné, illustrées sur les figures 6 et 7, l’assemblage 2 est destiné à être utilisé avec la version de la vitre 3 présentant la plus petite zone sérigraphiée 12, illustrée sur la .
Dans l’assemblage 2 selon l’invention, la zone sérigraphiée 12 s’étend entre le bord périphérique 4 et le pourtour de masquage 9. Ainsi, la sérigraphie 13 masque en partie des éléments 15, illustré en particulier sur la , situés derrière la zone sérigraphiée 12, à l’intérieur de l’habitacle 11, tels que des éléments techniques situés derrière la garniture 5, entre la vitre 3 et la garniture 5.
Dans l’assemblage 2 selon l’invention, la surface de masquage 8 du dispositif 1 enjoliveur couvre au moins en partie la zone transparente 14. Dans l’assemblage 2, la surface de masquage 8 couvre au moins en partie la zone transparente 14 située entre le bord périphérique 4 et le pourtour circonférentiel 7. En l’occurrence, la surface de masquage 8 couvre la totalité de la zone transparente 14 située entre la zone sérigraphiée 12 et le pourtour circonférentiel 7, comme illustré sur la .
Afin d’assurer la fixation du dispositif 1 enjoliveur dans l’assemblage 2, le dispositif 1 enjoliveur comporte des moyens de fixation 16 conçus pour coopérer avec un côté d’habitacle 17, illustré sur les figures 3, 4 et 6. Comme illustré sur la , les moyens de fixation 16 comportent au moins un clip 18 de fixation, chacun conçu pour coopérer avec une interface de clippage 19 ménagée dans le côté d’habitacle 17.
Avantageusement, le dispositif 1 enjoliveur présente une zone amincie 20 se caractérisant par une épaisseur réduite au voisinage d’une partie du pourtour de masquage 9 destiné à s’étendre le long du pourtour circonférentiel 7 ou dans la zone circonférentielle 6. La zone amincie 20 permet d’obtenir un meilleur rendu visuel, améliorant la qualité perçue. La zone amincie 20 permet également d’améliorer les ajustements entre le dispositif 1 et la garniture 5 de custode.
Enfin, comme illustré sur la , le dispositif 1 enjoliveur selon l’invention présente au moins un bloc 21 de matériau souple, par exemple en mousse, faisant saillie d’au moins une de ses faces 22 pour assurer un calage du dispositif 1 contre la vitre 3 latérale de custode.