INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le conduit 272 s’étend radialement à travers un passage de servitude 275 constitué par le passage 260 délimité par une pale 236 du distributeur, depuis l’un des orifices traversants primaires 222 de la virole externe 152 jusqu’à l’un des orifices traversants 209 formés dans la face externe 203 du moyeu 150, en particulier jusqu’à celui desdits orifices traversants 209 qui est aligné radialement avec ledit orifice traversant primaire 222. Il est engagé dans chacun desdits orifices traversants 222, 209 et s’étend en particulier à travers chacun desdits orifices traversants 222, 209.
Dans l’exemple représenté, ledit conduit 272 est rectiligne.
Dans un autre exemple, lors de l’activation supplémentaire du frein FP2, la force de freinage à appliquer tient compte de la force résiduelle Fi1 appliquée par le frein FP1.
Le moteur électrique du frein FP2 est à nouveau activé et la force de freinage appliquée par le frein FP2 atteint le valeur FS2 assurant l’immobilisation du véhicule de manière sûre.
De manière préférée, l’unité de commande envoie une information au conducteur sur l’état défaillant du système de freinage de parking, par exemple par l’affichage d’un message ou d’un voyant sur le tableau de bord et/ou l’émission d’un message ou signal sonore. Dans un exemple de réalisation, un message peut être envoyé à une organisation assurant des services de réparation et/ou d’entretien de véhicules automobiles.
Dans les exemples décrits, le frein de parking fonctionnel est commandé pour qu’il pallie le dysfonctionnement de l’autre frein de parking. Un système de freinage dans lequel le frein de parking fonctionnel est commandé pour assurer une immobilisation sûre du véhicule et permettre sa réparation entre dans le cadre de la présente invention. Par exemple l’unité de commande commande le frein de parking fonctionnel pour qu’il assure un freinage identique à celui qu’il aurait assure si l’autre frein avait été fonctionnel. Le système de freinage de parking assure malgré tout l’immobilisation du véhicule, contrairement aux systèmes de freinage de parking de l’état de la technique.
Dans le cas d’un système de freinage de parking comportant quatre freins de parking, l’unité de commande est configurée pour commander les freins de parking de sorte à pallier au moins partiellement le dysfonctionnement d’un ou des freins de parking.
Dans un exemple de réalisation dans lequel le freinage de parking s’est déroulé normalement avec activation des deux freins de parking, il peut être envisagé que l’unité de commande effectue des vérifications sur la situation de freinage de chacun des freins de parking afin de vérifier si l’un ne présente pas un dysfonctionnement, et agir sur l’autre frein de parking en conséquence.
La présente invention offre l’avantage d’augmenter de manière sensible le niveau de sécurité du système de freinage de parking en intégrant le risque de défaillance de l’un des freins de parking électriques.
PROCEDE DE PILOTAGE D’UNE BOITE DE VITESSES EN FONCTION D’UNE SCENE DE ROUTE DETECTEE Le contexte technique de la présente invention est celui des lois de commandes régissant le pilotage d’une boite de vitesses d’un véhicule automobile. Plus particulièrement, l’invention a trait à un procédé de pilotage d’une boite de vitesses en fonction d’une scène de route détectée.
Dans les véhicules automobiles modernes, des systèmes de transmission sont imaginés afin de piloter, réguler et optimiser le fonctionnement d’un groupe de motopropulsion thermique. En particulier, de tels systèmes de transmission permettent non seulement de faire fonctionner le moteur thermique dans une plage nominale de fonctionnement, correspondant typiquement à une vitesse de rotation comprise entre 600 à 7000 tours par minutes.
De manière connue, la diversité des situations de conduite et de scènes de routes imposent des conditions de fonctionnement – et des besoins de conduite – très variés. Ainsi, si des roues du véhicule automobile ont une vitesse de rotation comprise entre 0 et 1800 tours par minutes, les besoin de couple ou de puissance développés par le groupe de motopropulsion diffère selon les usages. Par exemple, le démarrage du véhicule automobile nécessite la production d’un couple important pour mettre en mouvement ledit véhicule automobile. En revanche, lorsque le véhicule automobile roule à grande vitesse, le groupe de motopropulsion doit fournir une grande puissance. De telles disparités de besoins et de situations conduisent à développer des systèmes de transmission toujours plus performants.
A cet effet, on connait la définition de lois de passage de transmission qui permettent d’optimiser le fonctionnement du moteur thermique afin de fournir le couple et de la puissance demandée et tout en maintenant ledit moteur thermique dans une plage optimale de fonctionnement, située sensiblement autour de 2000 tours par minutes. C’est l’ordinateur de bord du véhicule automobile qui est actuellement en charge de la définition et de la conduite de ces lois de passage.
Les lois de passage de transmission connues se basent principalement sur la vitesse du véhicule automobile.
Malgré les perfectionnements continus apportés aux systèmes transmission automatiques et des lois de passage de transmission, les systèmes de transmission connus et les lois de passages connues ne permettent pas de couvrir toutes les situations de conduite, conduisant alors le conducteur à recourir à un passage de vitesse manuel afin d’assurer sa sécurité dans les cas non prévus ou de son usage du véhicule automobile, outrepassant lesdits systèmes de transmission et les lois de commandes préprogrammées.
La présente invention a pour objet de proposer un nouveau procédé de pilotage d’une boite de vitesses afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Un autre but de l’invention est de proposer des lois de passage dans des situations non gérées actuellement.
Un autre but de l’invention est de proposer un système de transmission plus versatile prenant en compte des dimensions non prévues jusqu’alors.
Le raccord amont 274 est agencé à l’extérieur de la virole externe 152. Il raccordé à un embout d’une canalisation amont (non représentée) alimentant la canalisation 270 en fluide lubrifiant. Ledit embout est typiquement emmanché sur le raccord amont 274.
Le raccord aval 276 est agencé dans la cavité interne 208 du moyeu 150. Il est raccordé à une conduite aval 278 reliant fluidiquement la canalisation 270 aux enceintes de palier 162, 164. Cette conduite aval 278 est, dans l’exemple représenté, insérée dans ledit raccord aval 276. En variante (non représentée), la conduite aval 278 est emmanchée sur le raccord aval 276.
Selon l’invention, la servitude d’huile 218 comprend également une enveloppe périphérique 280. Cette enveloppe périphérique 280 comprend un tube 282 entourant le conduit 272 sur toute sa longueur, depuis la virole externe 152 jusqu’au moyeu 150. Ainsi, en cas de défaut d’étanchéité du conduit 272, le fluide de lubrification est collecté par l’enveloppe périphérique 280, qui l’isole de l’air de refroidissement circulant à l’intérieur de la pale 236 et évite ainsi son embrasement.
En particulier, le tube 282 entoure le conduit 272 depuis celui des orifices traversants primaires 222 de la virole externe 152 dans lequel le conduit 272 est engagé jusqu’à celui des orifices traversants 209 formés dans la face externe 203 du moyeu 150 dans lequel le conduit 272 est engagé. L’enveloppe périphérique 280 comprend ainsi une première portion d’extrémité 284 intercalée entre la canalisation 270 et une paroi de l’orifice traversant primaire 222 et une deuxième portion d’extrémité 286 intercalée entre la canalisation 270 et une paroi de l’orifice traversant 209. Chacune de ces première et deuxième portions d’extrémité 284, 286 forme un contact annulaire, en particulier un contact annulaire étanche, avec, respectivement, la paroi de l’orifice traversant primaire 222 et la paroi de l’orifice traversant 209. Cela permet d’assurer une bonne isolation du conduit 272 sur toute sa longueur et réduit les risques de fuite au niveau des jonctions de la canalisation 270 avec la canalisation amont et la conduite aval 278.
Dans l’exemple représenté, le tube 282 présente en particulier un diamètre externe inférieur aux diamètres des orifices traversants 222, 209. L’enveloppe périphérique 280 comprend alors une première collerette 290 ceinturant le tube 282 à hauteur de la première portion d’extrémité 284, et une deuxième collerette 292 ceinturant le tube 282 à hauteur de la deuxième portion d’extrémité 286, chacune desdites collerettes 290, 292 formant le contact annulaire avec, respectivement, la paroi de l’orifice traversant primaire 222 et la paroi de l’orifice traversant 209. A cet effet, la première collerette 290 a typiquement un diamètre externe sensiblement égal au diamètre de l’orifice traversant primaire 222 et la deuxième collerette 292 un diamètre externe sensiblement égal au diamètre de l’orifice traversant 209.
La mise en place de l’enveloppe périphérique 280 dans le carter inter-turbines 94 est ainsi facilitée.
En référence à la , chacune des collerettes 290, 292 présente ici un bord périphérique 294, à l’opposé du tube 203, en forme de zone sphérique (c’est-à-dire en forme de portion de sphère comprise entre deux plans). Le contact entre chacune des portions d’extrémité 284, 286 et l’intérieur de l’orifice traversant, respectivement 222, 209, dans lequel elle est engagée forme ainsi une liaison linéaire annulaire entre ladite portion d’extrémité 284, 286 et ledit orifice traversant, respectivement 222, 209. Chacune des portions d’extrémité 284, 286 est ainsi notamment montée mobile en translation à l’intérieur de l’orifice traversant, respectivement 222, 209, dans lequel elle est engagée suivant l’axe dudit orifice traversant 222, 209. Elle est également libre en rotation autour de tout axe. Cela permet, en cas de dilatation différentielle de la virole externe 152, du moyeu 150 et/ou de l’enveloppe périphérique 280, mais aussi en cas de déplacements axiaux ou radiaux différentiels entre la virole externe 152 et le moyeu 150, que l’enveloppe périphérique 280 ajuste sa position par rapport à la virole externe 152 et au moyeu 150, ce qui limite les contraintes résultant de cette dilatation ou de ce déplacement différentiel(le). Cela permet également à l’enveloppe périphérique 280 de supporter les vibrations inhérentes à la turbomachine 12 lorsqu’elle est en fonctionnement. Les risques de rupture ou de fissure de l’enveloppe périphérique 280 sont ainsi réduits.
De retour à la , l’enveloppe périphérique 280 comprend également, dans l’exemple représenté, une embase 296. Cette embase 296 est placée à l’extérieur de la virole externe 152. Elle est en contact avec la face externe 221 de la virole externe 152 et est fixée, typiquement vissée, à ladite face externe 221. Elle délimite ici une extrémité de l’enveloppe périphérique 280.
Cette embase 296 permet le maintien en place de l’enveloppe périphérique 280 relativement au carter inter-turbines 94.
L’enveloppe périphérique 280 est avantageusement formée d’une pièce. Elle est typiquement en métal, par exemple en nickel.
Toujours en référence à la , le conduit 272 a ici un diamètre externe inférieur à un diamètre interne de l’enveloppe périphérique 280, constitué ici par le diamètre interne du tube 282. La canalisation 270 comprend alors également un premier rebord 300 et un deuxième rebord 302 à distance l’un de l’autre ceinturant chacun le conduit 272, chacun des premier et deuxième rebords 300, 302 ayant un diamètre externe sensiblement égal au diamètre interne de l’enveloppe périphérique 280 de sorte qu’il est en contact avec l’enveloppe périphérique 280. L’assemblage de la canalisation 270 avec l’enveloppe 280 est ainsi facilité, sans que cela ne se fasse au détriment de la stabilité de la canalisation 270, celle-ci étant maintenue à l’intérieur de l’enveloppe 280 grâce aux rebords 300, 302.
Dans l’exemple représenté, le premier rebord 300 est logé à l’intérieur de la première portion d’extrémité 284 de l’enveloppe périphérique 280, en particulier à hauteur de la première collerette 290, et le deuxième rebord 302 est logé à l’intérieur de la deuxième portion d’extrémité 286 de l’enveloppe périphérique 280, en particulier à hauteur de la deuxième collerette 292. Cela confère à la canalisation 270 une stabilité accrue.
Chaque rebord 300, 302 est agencé sensiblement transversalement à la direction d’extension du conduit 272. Comme visible sur la , chaque rebord 300, 302 présente une face proximale 304 annulaire, relativement proche de l’axe longitudinal X et orientée vers ledit axe longitudinal X, et une face distale 306 annulaire, relativement éloignée de l’axe longitudinal X et orientée à l’opposé dudit axe longitudinal X.
En référence à la , chacun des rebords 300, 302 présente ici un bord périphérique 308, à l’opposé du conduit 272, en forme de zone sphérique. Le contact entre chaque rebord 300, 302 et l’enveloppe périphérique 280 forme ainsi une liaison linéaire annulaire entre la canalisation 270 et l’enveloppe périphérique 280 au niveau de chacune des portions d’extrémité 284, 286. Chacune des extrémités de la canalisation 270 engagées dans les orifices traversants 222, 209 est ainsi notamment montée mobile en translation à l’intérieur du tube 282 suivant l’axe dudit tube 282, de sorte que la canalisation 270 est libre de coulisser à l’intérieur de l’enveloppe périphérique 280. Par ailleurs, chacune desdites extrémités est libre de pivoter autour de n’importe quel axe relativement à l’enveloppe périphérique 280. Cela permet, en cas de dilatation différentielle de la virole externe 152, du moyeu 150, de l’enveloppe périphérique 280 et/ou de la canalisation 270, mais aussi en cas de déplacements axiaux ou radiaux différentiels entre la virole externe 152 et le moyeu 150, que la canalisation 270 ajuste sa position par rapport à l’enveloppe périphérique 280, ce qui limite les contraintes résultant de cette dilatation ou de ce déplacement différentiel(le). Cela permet également à la canalisation 270 de supporter les vibrations inhérentes à la turbomachine 12 lorsqu’elle est en fonctionnement. Les risques de rupture ou de fissure de la canalisation 270 sont ainsi réduits.
Par ailleurs, le deuxième rebord 302 présente avantageusement, comme visible sur la , au moins un perçage 310 traversant débouchant dans les faces proximale et distale 304, 306 dudit deuxième rebord 302. Dans l’exemple représenté, ce perçage 310 est positionné en bordure du deuxième rebord 302 et forme une fente dans le bord périphérique 308. Il est typiquement obtenu par usinage.
Grâce à ce perçage 310, l’huile se répandant dans l’espace interstitiel 312 ( ) entre le conduit 272 et l’enveloppe périphérique 280 en cas de fuite du conduit 272 est évacué hors dudit espace interstitiel 312.
De plus, le dispositif de mesure peut être déplacé sans effort sur un sol horizontal. Le déplacement du dispositif de mesure est particulièrement ergonomique. L'invention permet ainsi d'envisager des dispositifs de mesure à la fois plus massifs tout en restant mobile manuellement.
Pour dissocier le dispositif d'essai 3 du véhicule, on peut activer le moyen de levage pour transférer progressivement le poids du véhicule des dispositifs de mesure vers le moyen de levage. Avantageusement, on peut faire varier la pression d'air dans chaque coussin d'air pour ajuster plus finement la position selon l'axe vertical Z de chaque moyen de fixation 10 jusqu'à observer une absence de contrainte à l'interface entre le moyen de fixation 10 et le moyeu de roue 4A, 4B ou entre le moyen de fixation 10 et l'adaptateur fixé au moyeu de roue 4A, 4B. Cette absence de contrainte peut être détectée en observant visuellement l'interface entre le moyen de fixation 10 et le moyeu de roue 4A, 4B ou entre le moyen de fixation 10 et l'adaptateur fixé au moyeu de roue 4A, 4B. Un léger mouvement peut se produire au niveau de cette interface lorsque l'absence de contrainte est obtenue. Ce mouvement peut être plus facilement perceptible si les vis de fixation 12 sont partiellement desserrées lors de cette opération. Avantageusement, le moyen de variation de la pression d'air dans le ou les coussins d'air est positionné de sorte à pouvoir être contrôlé par un opérateur tout en observant visuellement l'interface entre le moyen de fixation 10 et le moyeu de roue 4A, 4B ou entre le moyen de fixation 10 et l'adaptateur fixé au moyeu de roue 4A, 4B. On parvient ainsi à positionner le moyen de fixation 10 dans une position dans laquelle le moyeu de roue n'exerce plus aucune contrainte ou bien une contrainte minimale sur le moyen de fixation 10. Dans cette position, les vis de fixation 12 peuvent être complètement retirées sans risque d'endommagement du véhicule et/ou du dispositif de mesure.
dispositif de détection photoacoustique DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un dispositif de détection photoacoustique pour mesurer un paramètre d’intérêt dans un milieu à analyser. Plus précisément, le dispositif de détection photoacoustique comprend une puce photonique pour de la spectroscopie infrarouge multispectrale, la puce photonique formant une cellule photoacoustique.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE La détection photoacoustique peut être utilisée dans le domaine des dispositifs de détection, notamment pour détecter des paramètres d'intérêt tels que des composants chimiques dans un milieu. Le milieu peut être un tissu organique, tel que la peau d'un être humain.
La détection photoacoustique est basée sur l'irradiation d'un milieu M à analyser par un faisceau lumineux émis par une source lumineuse. Le faisceau lumineux est un faisceau lumineux d'une longueur d'onde choisie. La longueur d'onde est choisie en fonction du type de paramètre d'intérêt à mesurer.
Des sources lumineuses de différents types peuvent être utilisées, notamment en fonction de l’application souhaitée. Une première application peut être une application de photoacoustique indirecte, dans laquelle la détection photoacoustique est basée sur la détection d'une onde de pression provoquée par une onde thermique. L'onde thermique est générée sous l'effet de l'absorption du faisceau lumineux par le milieu. Cette absorption crée un échauffement local des composants chimiques du milieu, là où le faisceau lumineux a été absorbé. L'onde thermique se propage dans le milieu M avant de se propager à l'extérieur du milieu. Plus précisément, lorsque l'onde thermique sort du milieu, après sa diffusion, une variation de pression est générée, qui peut être détectée. Le passage d’une onde thermique à une onde acoustique se fait dans une cavité photoacoustique jouant un rôle de transducteur thermoacoustique, puis un capteur de type microphone capte l’onde acoustique en jouant un rôle de transducteur acoustoélectrique.
La détection photoacoustique peut être rendue spécifique à des composants chimiques particuliers, en ajustant la longueur d'onde du faisceau lumineux. Plus précisément, la longueur d'onde peut être ajustée pour correspondre à un pic d'absorption du composant à analyser. La détection photoacoustique indirecte constitue alors un moyen non invasif d'analyser un milieu d'intérêt. De nombreux dispositifs de détection photoacoustique ont été développés. Notamment, de tels dispositifs ont été développés pour mesurer des taux de glucose dans l’épiderme pour une personne.
La détection photoacoustique directe se fait sur un objet solide ou liquide dans une configuration de mesure indirecte. Dans ce cas il faut aller détecter l’onde acoustique produite par la dilatation mécanique de l’échantillon sous l’effet de son échauffement. C’est une modalité qui est notamment utilisée pour faire de l’imagerie de tissus biologiques. La détection photoacoustique directe est notamment utilisée pour la détection ou analyse de gaz.
L’article Sensors (Basel). 2020 May; 20(9): 2745. Published online 2020 May 11. Photoacoustic-Based Gas Sensing: A Review, par Stefan Palzer traite de la détection photoacoustique directe et indirecte.
Ces dispositifs de détection photoacoustique comprennent généralement une cellule photoacoustique, une source lumineuse émettant un faisceau lumineux, un élément de guidage guidant le faisceau lumineux vers la cellule photoacoustique et au moins un transducteur capable de détecter un signal généré dans la cellule photoacoustique par l'effet photothermique dans le milieu en réponse à l'irradiation du milieu par le faisceau lumineux.
Une première exigence liée à ces dispositifs de détection est qu’ils peuvent être voués à être portés en continu, c’est-à-dire constamment, par une personne. Ils doivent donc être suffisamment compacts pour ne pas déranger la personne le portant. Dans d’autres cas, les dispositifs peuvent être embarqués dans d’autres dispositif et doivent donc également être suffisamment compact pour permettre leur intégration.
Une seconde exigence de ces dispositifs de détection est que, pour obtenir des résultats précis et corrects, le milieu à analyser doit être éclairé de façon équivalente à toutes les longueurs d’onde.
La présente invention vise à proposer un dispositif de détection photoacoustique multispectral répondant aux exigences présentées ci-dessus.
Ainsi, l’invention se rapporte à un dispositif de détection photoacoustique pour mesurer un paramètre d’intérêt dans un milieu à analyser, le dispositif comprenant : ° au moins un module d’illumination configuré pour émettre une pluralité de faisceaux lumineux, dans laquelle au moins deux faisceaux lumineux parmi la pluralité de faisceaux lumineux ont des longueurs d’onde différentes, - une puce photonique comprenant : ° un substrat comprenant une face avec une gravure, ° une pluralité de guide d’onde s’étendant parallèlement à un plan formé par face gravée du substrat, chaque guide d’onde étant configuré pour guider au moins un faisceau lumineux émis par le module d’illumination, ° une pluralité de réseaux de diffraction, chaque réseau de diffraction étant respectivement formé dans un guide d’onde de la pluralité de guides d’onde et chaque réseau de diffraction étant configuré pour extraire hors du guide d’onde dans lequel il est formé, vers la gravure du substrat, le faisceau lumineux se propageant dans ledit guide d’onde associé, dans lequel ladite gravure du substrat est configurée pour extraire les faisceaux lumineux hors du substrat et vers le milieu à analyser, - une cellule photoacoustique formée par la puce photonique, telle que la cellule photoacoustique comprend : ° une surface de contact ouverte formée par la face gravée du substrat, la surface de contact ouverte étant destinée à être en contact du milieu à analyser, ° une cavité photoacoustique formée par la gravure du substrat, ° lesdits faisceaux lumineux extraits du substrat étant configurés pour se propager dans la cavité photoacoustique puis passer à travers la surface de contact ouverte pour atteindre le milieu, - un transducteur relié à la cavité, le transducteur étant configuré pour détecter un signal généré dans la cavité de la cellule photoacoustique par un effet photothermique dans le milieu en réponse à l’irradiation du milieu par les faisceaux lumineux extraits du substrat.
Ainsi, le dispositif de détection photoacoustique est particulièrement compact puisqu’en combinant une puce photonique permettant le guidage et la collimation des faisceaux lumineux vers le milieu à analyser avec une cellule photoacoustique, le dispositif s’affranchit d’un composant prenant de la place. En effet, afin de pouvoir diriger des faisceaux lumineux vers la scène à éclairer, pour effectuer les analyses du milieu, un élément de guidage de la lumière est nécessaire. De même, une cellule photoacoustique est également nécessaire pour la conversion du signal photothermique en signal acoustique en vue d’analyser le milieu à partir du signal généré. Le dispositif propose donc de combiner ces deux éléments en un seul, ce qui réduit considérablement la taille finale du dispositif et facilite sa fabrication.
De plus, la répartition des sources et des réseaux de diffraction autour de la gravure et dans un même plan permet un éclairage homogène et au même angle d’incidence du milieu pour toutes les sources.