INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un sixième aspect particulier du procédé de l’invention, chaque portion de surépaisseur s’étend entre les portions de liaison et une ouverture ou cavité présente au centre de la portion de surépaisseur. On facilite ainsi la réalisation des éléments acoustiques complexes creux. L’ouverture ou cavité peut former un trou, ce qui permet de former directement par emboutissage des éléments acoustiques complexes creux avec une ouverture à leur sommet.
Comme représenté sur la , pour chaque signal, on identifie un pic chaque fois que l’amplitude du signal dépasse un seuil simple, notamment choisi comme étant « permissif », c’est-à-dire peu discriminant, et on enregistre dans une mémoire, embarquée dans la montre ou dans un dispositif distinct, une date de survenance du pic de plus grande amplitude.
Lorsqu’un mouvement de golf est exécuté, qu’il s’agisse d’un vrai coup ou d’un coup d’essai, on détecte ainsi au moins un pic, généralement deux pics, potentiellement trois pics ou plus. On conserve en tout cas un à trois pics ayant les plus grandes amplitudes. Selon l’invention, comme représenté sur la , on caractérise en termes de hauteur, largeur et proéminence ces un à trois pics.
Chacune de la hauteur, la largeur et la proéminence de chaque pic est ensuite comparée à un seuil respectif de hauteur minimale, de largeur minimale et de proéminence minimale de façon à confirmer ou infirmer l’existence d’un pic correspondant.
Notamment les seuils respectifs peuvent être prédéfinis empiriquement. On choisit pour cette première partie du procédé selon l’invention des seuils simples, dits « permissifs », c’est-à-dire peu discriminants, car il est important de ne pas rater la détection d’un coup de golf. Or les étapes suivantes permettent de discriminer suffisamment les « faux positifs », en particulier grâce à la fonction de détection d’impact.
Les signaux correspondant aux mesures réalisées par les différents capteurs IMU sont ensuite de préférence normalisés, comme représenté sur la . La normalisation concerne chacun des signaux délivrés par les capteurs IMU, correspondant aux mesures réalisées, en accélération, à partir de mesures réalisées par au moins un accéléromètre, et/ou, en vitesse de rotation, à partir de mesures réalisées par au moins un gyroscope.
La normalisation consiste en particulier, selon un mode de réalisation, à transposer le signal de sorte que la norme maximale atteinte soit égale à 1. On connaît le principe générale de la normalisation de signaux.
L’invention comprend alors, de préférence, la mise en œuvre d’une régularisation de chaque signal normalisé, comme représenté sur la . La régularisation des signaux normalisés comprend notamment la mise en œuvre d’une homothétie temporelle consistant à :
contracter ou étirer chaque signal normalisé, sur le plan temporel, de sorte qu’un signal normalisé ait, sur une fenêtre temporelle ayant une durée régularisée prédéfinie, par exemple égale à 2,5 secondes, un pic principal régularisé à une date de pic principal prédéfinie, par exemple à 1,5 secondes dans la fenêtre temporelle, et le cas échéant au moins un pic secondaire ayant une date de pic secondaire à une date prédéfinie dans la fenêtre temporelle, par exemple 0,67 seconde avant le pic principal avec un temps ayant subi l’homothétie temporelle. Cette homothétie donne un coefficient de contraction ou de dilation temporelle qui est le même pour l’ensemble des signaux normalisés.
Autrement dit, la base temporelle commune des signaux normalisés est translatée et contractée ou dilatée de façon à amener le pic principal et l’éventuel pic secondaire à des abscisses de référence choisies. Ceci permet de faciliter la suite des calculs et des analyses en travaillant avec des signaux régularisés.
Ledit coefficient de dilation ou contraction de la base temporelle est mathématiquement contraint (bornes imposées) et utilisé séparément pour contribuer à l’évaluation de la crédibilité du signal d’origine.
Ensuite, selon un mode de réalisation, la mise en œuvre de la fonction de détection de mouvement de golf comprend l’exécution d’un algorithme de reconnaissance de mouvement de golf comprenant, à partir d’une base de données de coups de golf, l’établissement d’un vecteur μ et d’une matrice de covariance P de l’ensemble des signaux normés régularisés, de sorte que celle-ci représente mathématiquement une ellipsoïde à partir de laquelle évaluer la probabilité d’une trajectoire candidate d’être un mouvement de golf.
Selon une première méthode, on considère une variable vectorielle statistique X, dont chaque trajectoire de la base de données est une réalisation, chaque valeur temporelle étant considérée comme une variable scalaire distincte de X, de sorte que la dimension n de X est égale au produit du nombre de signaux (typiquement 6) par le nombre de points desdits signaux (typiquement une centaine). Chaque trajectoire de la base de données est alors considérée comme une réalisation de la variable statistique X, dont on établit alors la moyenne μ et la matrice de covariance P à partir de l’ensemble des réalisations.
A partir de cette matrice de covariance P, on peut, selon une mise en œuvre, rendre plus robustes les calculs ultérieurs en assurant une valeur minimale aux valeurs propres de ladite matrice de covariance P. Pour ce faire, selon cette mise œuvre :
1. On diagonalise la matrice de covariance P obtenue ;
Enfin, les quantités de soude considérées lors de la mise en œuvre de ce procédé sont relativement importantes.
Ainsi, un but de la présente invention est de proposer un procédé d’extraction du xyloglucane à partir des parois primaires de cellules végétales qui présente un nombre d’étapes limité au regard des procédés connu de l’état de la technique tout en permettant l’extraction efficace (hauts rendements et hautes puretés) du xyloglucane sous forme de polymère (hautes masses moléculaires).
Un autre but de la présente invention est également de proposer un procédé d’extraction du xyloglucane à partir des parois primaires de cellules végétales et dont le rendement élevé est compatible avec une mise en œuvre industrielle.
Un autre but de la présente invention est également de proposer un procédé d’extraction du xyloglucane à partir des parois primaires de cellules végétales et qui met en œuvre des quantités de base forte réduite au regard des procédés connus de l’état de la technique.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION Les buts sont, au moins en partie, atteints par un procédé d’extraction de xyloglucane contenu dans les parois primaires de cellules végétales, le procédé comprenant l’exécution des étapes suivantes :
a) une première étape qui comprend le mélange de parois primaires de cellules végétales, natives ou extraites, avec une première solution aqueuse et dans laquelle est ajoutée une base forte à une concentration comprise entre 0,1 mol/L et 0,75 mol/L, avantageusement entre 0,25 mol/L et 0,5 mol/L,
l’exécution de la première étape conduisant à la formation d’un premier résidu liquide et d’un premier produit solide, ce premier produit solide comprenant majoritairement de l’holocellulose ;
b) une deuxième étape de mélange du premier produit avec une deuxième solution, la deuxième solution comprenant la base forte à une concentration comprise entre 1 mol/L et 3 mol/L, avantageusement comprise entre 2 mol/L et 3 mol/L, la deuxième étape conduisant à la séparation de la cellulose et du xyloglucane contenus dans ledit premier produit.
Selon un mode de mise en œuvre, la première étape a) exécutée en deux sous-étapes successives et qui comprennent :
a1) une première sous-étape qui comprend le mélange des cellules végétales avec la première solution aqueuse, le mélange de la première solution aqueuse avec les cellules végétales présentant un pH compris entre 3 et 7, avantageusement entre 4 et 7, encore plus avantageusement entre 4 et 5 ;
a2) une deuxième sous-étape qui comprend l’ajout de la base forte, à une concentration comprise entre 0,1 mol/L et 0,75 mol/L, avantageusement entre 0,25 mol/L et 0,5 mol/L, au mélange obtenu à l’issue de la première sous-étape a1).
Selon un mode de mise en œuvre, la première solution aqueuse comprend une espèce acide de sorte que le pH résultant du mélange de la première solution aqueuse et des cellules végétales soit compris entre 3 et 7, avantageusement entre 4 et 7, encore plus avantageusement entre 4 et 5.
Selon un mode de mise en œuvre, l’espèce acide comprend au moins l’une des espèces choisies parmi : acide citrique, l’acide acétique, acide nitrique.
Selon un mode de mise en œuvre, le pH, compris entre 3 et 7, avantageusement entre 4 et 7, encore plus avantageusement entre 4 et 5, du mélange de la première solution aqueuse et des cellules végétales résulte de la présence de composés acides dans lesdites cellules végétales.
Selon un mode de mise en œuvre, la première sous-étape a1) est exécutée à une température supérieure à 80 °C et est d’une durée supérieure à 30 min.
Selon un mode de mise en œuvre, la deuxième sous-étape a2) est exécutée à une température supérieure à 60 °C et est d’une durée supérieure à 1 heure.
Un quatrième exemple de mise en œuvre de l’étape h) est représenté à la , et est particulièrement bien adapté lorsque que le DAP envoyé à l’étape g) a pour formule chimique C6H4(COOCnH2n+1)2 avec n > 8. Selon cette configuration, l’effluent 19 comprend au moins deux phases liquides immiscibles : une phase liquide organique contenant au moins le DAP, l’APIH et l’ALH et au moins une phase liquide aqueuse contenant au moins l’acide phtalique et l’eau résiduelle. L’effluent 19 est envoyé à une première étape de séparation h7) pour séparer la phase liquide organique de la phase liquide aqueuse, de façon à produire séparément les deux flux 29 et 31 comportant respectivement la phase organique et la phase aqueuse. Le flux liquide aqueux 31 contenant au moins l’acide phtalique et l’eau résiduelle est envoyé à une étape h8) combinant un changement de phase liquide-solide de l’acide phtalique et une séparation solide-liquide, ainsi qu’une séparation comme déjà décrit pour une partie de l’étape h1) en relation avec la (partie sur le changement d’état de l’acide phtalique de dissous à solide et séparation solide-liquide), pour produire au moins un flux solide comprenant l’acide phtalique 20 et d’au moins un flux liquide aqueux 23 contenant l’eau résiduelle. Comme décrit précédemment, le flux liquide aqueux 23 produit à l’étape h8) peut être avantageusement renvoyé à certaines étapes plus amont du procédé, par exemple à l’étape g). Le flux 29 produit à l’étape h7) est envoyé à une étape h4) tel que précédemment décrite en relation avec la , pour produire des flux 24 et 25, pouvant être recyclés comme également déjà décrits en relation avec la .
Il est possible de produire de l’anhydride phtalique en envoyant le flux solide d’AP 20 à une étape de déshydratation, l’anhydride phtalique pouvant être le composé de départ pris pour synthétiser les phtalates du PVC. La déshydratation de l’AP pour former de l’anhydride phtalique est connue, et une telle étape déshydratation peut être réalisée comme cela est par exemple décrit dans le brevet US3720692
Procédé de recyclage La présente invention porte également sur un procédé de recyclage d’un objet à base de PVC contenant au moins un phtalate, ledit procédé de recyclage comportant : - le conditionnement de l’objet à base de PVC comprenant au moins un broyage ou un déchiquetage de l’objet à base de PVC pour former une charge de PVC sous forme de particules ; - la récupération d’acide phtalique et d’un plastique PVC cible réutilisable à partir de ladite charge de PVC sous forme de particules selon le procédé le premier aspect de l’invention décrit plus haut en détail.
L’étape de conditionnement de l’objet à base de PVC peut inclure les différentes étapes détaillées plus haut pour le conditionnement préalable de la charge de PVC avant son introduction à l’étape a).
Il est avantageux, dans une optique d’économie circulaire, d’utiliser l’acide phtalique obtenu par le procédé de récupération décrit pour obtenir à nouveau des phtalates adaptés à la formulation de plastiques PVC souples et/ou d’utiliser le plastique PVC cible produit par le procédé de récupération selon l’invention pour fabriquer un nouvel objet à base de PVC souple. Un tel objet peut alors être fabriqué plus facilement de manière à répondre aux normes en vigueur en ce qui concerne le phtalates, et inclure seulement des phtalates REACH compatibles, en étant fabriqué à partir de matières premières respectant ou adaptées pour respecter lesdites normes, i.e. le plastique PVC cible récupéré exempt de phtalates non REACH compatibles, et l’AP permettant la production de phtalates REACH compatibles.
Procédé de fabrication La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’un objet à base de PVC souple comportant un plastique PVC recyclé et/ou un phtalate fabriqué à partir d’acide phtalique récupéré par le procédé selon le premier aspect de l’invention.
La présente invention porte également sur un procédé de fabrication d’un objet à base de PVC souple comportant un plastique PVC recyclé obtenu par le procédé de récupération d’acide phtalique et d’un plastique PVC cible réutilisable selon le premier aspect de l’invention décrit plus haut en détail. Un tel procédé de fabrication comprend typiquement une étape de récupération d’acide phtalique et d’un plastique PVC cible réutilisable à partir d’une charge de PVC, comme détaillé plus haut, puis une étape de mélange dudit plastique PVC cible réutilisable avec des additifs, puis une étape de mise en forme dudit mélange.
Cet exemple illustre l'invention sans en limiter la portée, et illustre notamment l’extraction d’un phtalate contenu dans un plastique PVC, la conversion du phtalate en diméthylphtalate (DMP) en présence d’un catalyseur par méthanolyse, et la conversion du DMP en acide phtalique en présence d’un catalyseur et d’eau.
18,2 g d’une charge de plastique PVC (issue d’objets à base de PVC de type « tube médical »), sous la forme d’extrudés de taille moyenne de 2 mm, contenant 4,4 g de di-décyl phtalate (DIDP), sont introduits dans un réacteur agité par un système d’agitation mécanique, de type pales. 26,5 g de méthanol et 17,7 g de propanoate de méthyle (co-solvant organique) sont alors ajoutés, le ratio massique propanoate de méthyle/méthanol étant de 0,66 et le ratio molaire méthanol/DIDP de 84. 0,17 g de catalyseur (NaOMe) sont alors ajoutés au mélange précédent de telle sorte que le pourcentage massique NaOMe/DIDP soit de 4%.
Le réacteur est fermé de façon étanche, purgé à l'azote puis chauffé jusqu’à 100°C avec une pression autogène de l’ordre de 1,2 MPa et maintenu dans ces conditions pendant 4 h sous une agitation de 1000 tour/min. Le réacteur est ensuite refroidi.
Après 4 h, on obtient un solide et un liquide qui sont analysés.
Les analyses par chromatographie en phase gazeuse avec détection à ionisation de flamme (GC-FID) de la phase liquide montrent qu’elle contient 1,89 g de diméthylphtalate (DMP) issu de la conversion du DIDP et 0,05 g de decylmethylphtalate dû à une conversion partielle du DIDP. Le liquide contient également 3,11 g de décanol (C 10 H 22 O) issu de la réaction de méthanolyse du DIDP. L’identification a été rendu possible par la comparaison des temps de rétention de standards analytiques purs et la quantification a été réalisée à partir de la détermination des coefficients de réponse issus de l’analyse de ces mêmes standards.
Le solide obtenu a été préfractionné par chromatographie d’exclusion stérique SEC préparative équipée d’une double détection optique (UV/Visible) et réfractométrie (RI). Les fractions issues de la collecte ont été analysées par chromatographie liquide haute performance (HPLC) équipée d’une détection optique de type UV-Visible à visée quantitative. Les résultats indiquent la présence de DIDP dans le plastique PVC cible a une teneur inférieure à 1000 ppm, ce qui est conforme à réglementation européenne en vigueur.
Ces résultats montrent qu’on obtient un PVC exempt de phtalate conformément à l’invention, et que le DIDP a été converti à 99,9%. Dans cet exemple, l’extraction du DIDP et sa conversion sont réalisées dans une même étape.
A l’issue de cette méthanolyse les 1,89 g de DMP sont réintroduits dans un réacteur agité par un système d’agitation mécanique, de type pales. 52,56 g d’eau sont alors ajoutés, (ratio molaire eau/DMP de 300). 0,06 g de catalyseur qui est de l’acide p-toluène sulfonique (APTS) sont alors ajoutés au mélange précédent de sorte que le ratio massique APTS/DMP soit de 3%.
Le réacteur est fermé de façon étanche, purgé à l'azote puis chauffé jusqu’à 100°C avec une pression autogène de l’ordre de 1,2 MPa et maintenu dans ces conditions pendant 4 h sous une agitation de 1000 tour/min. Le réacteur est ensuite refroidi à 65°C.
L’allumage de la lampe UV-C 4 ne peut être enclenché que lorsque cette dernière est entièrement insérée dans le contenant 100 à décontaminer et se retrouve dans l’obscurité, ceci afin de permettre de protéger l’opérateur de la lumière émise par la lampe UV-C 4. Préférentiellement, le moyen de détection d’obscurité est placé à l’intérieur du corps principal 2.
Comme illustré sur la , le dispositif de décontamination 1 comporte des moyens de détection de position du fourreau rétractable 3. Les moyens de détection peuvent, par exemple mais non limitativement, comprendre un capteur de position muni d’une première butée et d’une butée de fin de course ou capteur de position muni d’un contacteur à levier.
Selon un autre mode de réalisation, la butée de fin de course peut, par exemple, être située dans le fourreau rétractable 3 à proximité de l’embase 5, pour coopérer avec une première butée située sur la seconde extrémité inférieure du corps principal 2 lorsque le fourreau rétractable 3 atteint sa position d’utilisation.
Les moyens de détection de position du fourreau rétractable 3 sont configurés pour détecter la position de fin de course du fourreau rétractable 3 en position d’utilisation.
L’allumage de la lampe UV-C 4 ne peut être enclenché que lorsque les moyens de détection de positon détectent que le fourreau rétractable 3 a atteint la fin de sa course en position d’utilisation.
Avantageusement encore, le dispositif de décontamination comporte des moyens de transmission et d’alerte, notamment adaptés pour transmettre au poste d’alimentation et de pilotage 1 et/ou au dispositif d’allumage de ladite lampe UV-C (4) une information de vérification ou d’alerter, par exemple d’un disfonctionnement détecté par le moyen de détection d’obscurité et/ou les moyens de détection de positon du fourreau rétractable 3.
L’invention concerne également un procédé de mise en œuvre d’un dispositif de décontamination 1 conforme à l’invention et comprenant un poste d’alimentation et de pilotage 10 pour la décontamination d’un contenant alimentaire 100 pour la fabrication de vin ou d’autres boissons alcoolisées par rayonnement ultraviolet, préférentiellement par lumière pulsée.
Le procédé se caractérise en ce qu’il comporte : une étape d’application de l’embase 5 à la seconde extrémité du fourreau ré- tractable 3 au-dessus d’une l’ouverture 108 dans le contenant 100 ; une étape d’engagement de la lampe UV-C 4 à l’intérieur du contenant 100 au travers de l’ouverture 108 en repoussant le fourreau rétractable 3 depuis sa position de repos dans sa position d’utilisation, contre l’action des moyens de rappel élastique 2 ; une étape d’accrochage du dispositif de décontamination sur le contenant 100 ; une étape de vérification comprenant la vérification d’au moins deux conditions de sécurité parmi les suivantes : le moyen de détection d’obscurité détecte que la lampe UV-C 4 est placée dans l’obscurité ; les moyens de détection de positon du fourreau rétractable 3 détectent la fin de course de ce dernier qui vient en butée contre le contenant 100 ; une étape de transmission comprenant la transmission d’informations de vérification desdites conditions de sécurité à un poste d’alimentation et de pilotage 10 et/ou à un dispositif d’allumage de ladite lampe UV-C. une étape de validation dans laquelle : si au moins une desdites deux conditions de sécurité n’est pas vérifiée alors une alerte est émise audit poste d’alimentation et de pilotage 10 et/ou au dispositif d’allumage de ladite lampe UV-C (4) afin de contrôle et/ou réitération des étapes précédentes ; si toutes les conditions de sécurité sont vérifiées, ledit dispositif d’allumage de ladite lampe UV-C 4 peut alors être activé.
Lors de l’étape de positionnement du dispositif de décontamination 1 sur le contenant, l’embase 5 vient en appui contre le contenant, la forme de l’embase 5 vient épouser celle du contenant de sorte à éviter toute exposition d’un utilisateur aux fuites de rayonnement UV-C et un maintien en position du dispositif de décontamination 1 sur le contenant. Cette étape, peut comprendre l’utilisation de moyens de positionnement, réalisés de préférence sous forme de crochets 6, afin de permettre le positionnement et la stabilisation du dispositif dans le contenant 100.
Lors de l’étape d’accrochage du dispositif de décontamination 1, le fourreau rétractable 3 coulisse, depuis sa position de repos, le long du corps principal 2, jusqu’à sa position d’utilisation. Lorsque le fourreau rétractable arrive en fin de course, les pattes de maintien 411 se déploient sous le contenant. Le contenant est alors pris en tenaille entre l’embase 5 et les pattes de maintien 411 et permet ainsi le maintien en position et le blocage du dispositif de décontamination 1 dans le contenant 100.
Dispositif de décontamination de contenant pour la fabrication de vin ou similaire La présente invention concerne le domaine de la décontamination de contenant pour la fabrication de vin ou similaire, tel que des barriques de vin au moyen de rayonnement ultraviolet.
Etat de la technique/Arrière-plan technologique Dans l’état de la technique connu, plusieurs méthodes de décontamination des barriques de vin sont utilisées. Ces dernières emploient, par exemple, de la vapeur, de l’eau chaude sous pression, des ultrasons, de l’eau ozonée, un mélange de soude et de permanganate et/ou une mèche de soufre. Cette dernière méthode est la plus répandue pour décontaminer les barriques de vin. Cependant, l’utilisation de soufre n’est pas sans risques pour la santé humaine, c’est pourquoi il existe un besoin de trouver des solutions alternatives à cette méthode.
L’invention concerne le captage et la conversion du dioxyde de carbone, de façon à produire un gaz de synthèse CO+H 2 , et en la conversion dudit gaz de synthèse en hydrocarbures de synthèse par la réaction Fischer-Tropsch. Les caractéristiques des effluents issus de la synthèse Fischer-Tropsch peuvent ensuite être ajustées par un procédé de post-traitement (« upgrading » selon la terminologie anglo-saxonne ; connu de l’homme du métier) pour qu’ils soient compatibles avec l’usage pour carburants terrestres, aériens et maritimes. Les gaz produits en sortie du réacteur Fischer-Tropsch peuvent également être valorisés en méthane synthétique (e-méthane), gaz naturel synthétique SNG (e-SNG) ou GPL (e-GPL).
Spécifiquement, la présente invention concerne un dispositif et un procédé de production de carburants de synthèse à partir de dioxyde de carbone et d’hydrogène, ledit procédé est caractérisé par une intégration thermique originale, qui permet de minimiser les besoins énergétiques pour la production desdits carburants. Le procédé selon l’invention permet notamment de réduire le cout énergétique de l’unité de captage de dioxyde de carbone.