INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De part et d’autre de la région de grille 130, sur des parties de la couche semiconductrice 120 non recouvertes par ladite région de grille, et sur les parois latérales (flancs) de la région de grille 130, le transistor 100 comprend une fine couche d’oxyde 134 de protection, par exemple une couche de SiO 2 .
En outre, le transistor 100 comprend un espaceur isolant 136 qui vient revêtir les flancs de la région de grille 130 recouverte par la couche d’oxyde 134 et qui s’étend sur les parties de la couche semiconductrice 120 recouvertes de la couche d’oxyde 134. L’espaceur isolant 136 est, par exemple, en un nitrure de silicium (SiN).
La bride 1 comporte un corps principal 5 muni d’une entrée 13 et d’une sortie 12, et un conduit traversant le corps principal 5 et adapté pour la circulation d’un fluide caloporteur du système de climatisation à travers ledit conduit entre l’entrée 13 et la sortie 12.
L’entrée 13 est adaptée pour être couplée à l’électrovanne d'évaporateur 2 du système de climatisation.
La sortie 12 est adaptée pour être couplée à l’évaporateur 3 du système de climatisation.
Grâce à cette bride 1 directement placée entre l’électrovanne d'évaporateur 2 et l’évaporateur 3, on s’affranchit du tuyau de raccordement de l’art antérieur dont la longueur ne peut pas être optimisée à moindre coût et qui est donc source de surcoûts, de vibrations et d’encombrement inutiles.
Comme illustré par les Figures 3 et 4, de préférence, l’entrée 13 est adaptée pour être couplée à l’électrovanne d'évaporateur 2 grâce à une première extension cylindrique destinée à être emmanchée dans ladite électrovanne d'évaporateur 2, et la sortie 12 est adaptée pour être couplée à l’évaporateur 3 grâce à une deuxième extension cylindrique destinée à être emmanchée dans ledit évaporateur 3.
On obtient ainsi une bride qui peut être directement et rapidement emmanchée d’une part dans l’évaporateur 3 et d’autre part dans l’électrovanne d'évaporateur 2, et dont les moyens de raccord sont formés d’extensions cylindrique tubulaires permettant le passage du fluide caloporteur de l’entrée 13 vers la sortie 12, et qui peuvent être fabriquées facilement d’un seul tenant avec le corps, par exemple par moulage, par injection, ou par fabrication additive.
En outre, le corps principal 5 peut former un ensemble monobloc qui est d’un seul tenant avec l’entrée 13 et la sortie 12, ce qui facilite la fabrication industrielle de la bride, par exemple par moulage, par injection, ou par fabrication additive.
Avantageusement, le corps principal 5, l’entrée 13 et la sortie 12 sont formés en continuité de matériau, ce matériau comportant principalement de l’aluminium.
L’aluminium permet la tenue aux pressions issues du fluide caloporteur sortant de l’électrovanne, ainsi qu’aux élévations et diminutions de température engendrées par les compressions et détente du fluide caloporteur, généralement à l’état gazeux.
On minimise ainsi la diversité des matériaux utilisés pour la bride 1.
Le corps principal 5 peut comprendre en outre des premiers moyens de fixation pour la fixation dudit corps principal 5 directement sur l’électrovanne d'évaporateur 2, ainsi que des seconds moyens de fixation pour la fixation dudit corps principal 5 directement sur l’évaporateur 3.
On obtient une bride 1 ayant des fonctions de fixation intégrées dans sa structure, contrairement aux moyens monofonctionnels de l’art antérieur.
Comme illustré par la , les premiers moyens de fixation comportent avantageusement une première surface 11 ayant un perçage 9 formant un trou cylindrique parallèle à l’entrée 13 et les seconds moyens de fixation comportent une seconde surface 10 ayant un perçage 8 formant un trou cylindrique parallèle à la sortie 12.
Les perçages 8,9 permettent de placer des vis, et peuvent donc être taraudés à cet effet.
Ces moyens de fixation optimisent la fiabilité et l’accessibilité de la fonction de fixation de la bride 1, tout en optimisant encore l’encombrement de la bride 1.
La bride 1 peut prévoir en outre que les première et deuxième extensions 12,13 comportent chacune au moins une gorge circulaire (non illustrée) adaptée pour accueillir au moins un joint d’étanchéité annulaire.
est une vue en perspective montrant une extrémité circonférentielle d’un capot mobile de l’inverseur montré sur la ;
est une vue en perspective montrant l’extrémité circonférentielle du capot mobile d’inverseur de la , coopérant avec la structure fixe de l’inverseur ;
est une vue en perspective similaire à celle de la , sur laquelle il a de plus été rajouté la membrane d’obturation ; et
est une vue en perspective similaire à celle de la , sur laquelle il a de plus été rajouté, en transparence, un bord de déviation de la structure fixe de l’inverseur.
En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5, puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B.
Ici, la structure fixe 31 comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle 27 de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ».
Chaque capot mobile d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50, formant une surface aérodynamique extérieure de l’inverseur et de la nacelle, cette surface étant épousée par l’air extérieur. Chaque capot 33 comprend également une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval du bord de déviation 46B. Les deux parois 50, 52 définissent une cavité 54 ouverte axialement vers l’amont, à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33.
La montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée vers l’avant, dit « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B, ici via un système d’étanchéité spécifique à l’invention, et qui sera décrit ci-après.
Cet ouvrage peut être un mur de bâtiment, notamment un mur porteur.
Dans un mode de réalisation, la partie d’assemblage mâle formée par l’un des modules de construction est emboîtée dans la partie d’assemblage femelle formée par un autre des modules de construction.
Dans un mode de réalisation, l’ouvrage comprend au moins une poutre formant au moins une rainure configurée pour recevoir une partie de l’un au moins des modules de construction.
La poutre peut être réalisée dans un matériau comprenant du bois, préférentiellement à partir de panneaux de lamelles orientées, connus sous la dénomination « OSB » (pour « Oriented Strand Board » en anglais).
L’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d’un module de construction tel que défini ci-dessus.
De préférence, ce procédé comprend un assemblage d’éléments de liège, ces éléments pouvant se présenter sous forme de plaques.
En fonction du mode de réalisation du module de construction, ce procédé peut comprendre un assemblage de l’enveloppe avec l’âme de ce module de construction.
L’invention a aussi pour objet un procédé de construction d’un ouvrage de maçonnerie tel que défini ci-dessus, comprenant un assemblage desdits modules de construction les uns avec les autres.
Entre autres avantages de l’invention, les modules de construction permettent de réaliser des murs d’un bâtiment, par exemple d’habitation, quelle que soit la forme de la toiture, par exemple une charpente de toit fermette, ou encore un toit plat.
De plus, le liège, le carton – qui est typiquement fabriqué à partir de fibres de cellulose de bois – et des panneaux de lamelles orientées sont des matériaux tout à la fois recyclables, biodégradables, légers et résistants.
Plus généralement, l’invention permet d’offrir une solution de construction compétitive, compte tenu notamment de la réduction de la main d’œuvre requise et de la durée et la simplicité d‘assemblage des modules de construction.
est une vue schématique en perspective d’un module de construction conforme à l’invention ;
est une vue schématique en coupe du module de construction de la , montrant une âme et une enveloppe du module ;
est une vue schématique en perspective et en éclaté du module de construction de la ;
Différents réseaux covalents organoborés ont été préparés selon les protocoles suivants
1.1. Synthèse du COF-5
Dans un bicol de 500 ml ont été ajoutés 784 mg d’hexahydroxytriphénylène (HHTP, fournisseur :TCI) et 602 mg d’acide benzène diboronique (ABDB, fournisseur : Sigma Aldrich, Merck), préalablement broyés et séchés sous vide à température ambiante pendant une nuit.
A ce mélange est ajouté 1,47 mL de méthanol, puis un mélange 1 : 4 mésitylène : 1,4-dioxane anhydre de 301 mL. Le ballon est ensuite mis dans un bain à ultrason pendant 10 min puis chauffé à 90°C sous forte agitation pendant 7 jours. Le précipité gris verdâtre obtenu est filtré, lavé à l’acétone anhydre et au toluène. La poudre est ensuite séchée sous vide pendant 6h, puis à 70°C pendant 6h et enfin à 120°C pendant 12h dans un four tubulaire sous vide programmable de marque Buchi.
Les analyses IR et RMN du produit obtenu donnent les résultats suivants :
IR (KBr pastille) (cm -1 ) : 1522 ; 1491 ; 1450 υ(C=C) ; 1350 υ(B-O) ; 1324 υ(B-O) ; 1240 υ(C-O) ; 1161 υ(C-H) ; 1077 υ(C-H) ; 1026 υ(B-C) ; 849 υ(C-H) ; 832 ; 657 ; 612
RMN CP MAS 13 C δ en ppm : 146,72 (C-O) ; 132,8 (C-B) ; 123,85 (C=C) ; 102,98 (C-H Ar )
RMN CP MAS 11 B δ en ppm : 21,07 (B-O), 13,83 (B-C)
1.2. Synthèse du COF-1
Dans un bicol sec ont été introduits 200 mg d’acide benzène 1,4 diboronique (sigma aldrich, Merck), préalablement broyés à la main puis séchés à température ambiante sous vide pendant une nuit, 40 ml de 1 : 1 v :v d’un mélange de méthylène et 1,4-dioxane a été rajouté sous atmosphère inerte (argon). Le mélange a été mis dans un bain à ultrasons pendant 5 min puis à buller pendant 30 min et enfin chauffé à 80°C pendant 72h. Une poudre blanche est obtenue par centrifugation lavé à l’acétone anhydre puis séché à 65°C pendant 6h puis 6h à 120°C sous BUCHI (Rdt 82%).
IR (KBr pastille) (cm -1 ) : 1509 υ(C=C) ; 1398 υ(B-O) ; 1339 υ(B-O) ; 1301 υ(C-C) ; 1107 υ(C-H) ; 1019 υ(C-H) ; 711 υ(B 3 O 3 ) ;
RMN CP MAS 13 C δ en ppm : 133 ;127
RMN CP MAS 11 B δ en ppm : 31,82 ; 32,89.
1.3. Synthèse du COF-10
Dans un ballon ont été introduits 112 mg de HHTP (TCI), 86 mg d’acide biphényl diboronique ABPD (sigma aldrich, Merck) préalablement broyés à la main puis séchés à température ambiante sous vide pendant une nuit et 0,21 ml de MeOH.
Le mélange est dissout dans 43mL d’un mélange 1 :4 mesitylène :dioxane puis mis dans un bain à ultrason pendant 1 min puis chauffé à 90°C sous forte agitation pendant 7 jours. Le solide est isolé par filtration et brièvement lavé au toluène puis à l’acétone anhydre. Le solide est séché sous vide à 120°C toute la nuit (Rdt.79%).
Pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers cette ouverture de passage en direction des grilles, l’inverseur est en général également équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire à traverser l’ouverture de passage et à rejoindre les grilles, qui génèrent alors le flux d’air de contre-poussée vers l’avant.
Dans ces solutions conventionnelles, un joint d’étanchéité est porté à l’avant du capot mobile, par la paroi radialement interne, de manière à venir se plaquer contre un bord de déviation de la structure fixe de l’inverseur, lorsque la structure mobile adopte sa position avancée de poussée directe. Le joint se trouve alors dans une zone située radialement juste au-dessous des grilles de l’inverseur.
Plus récemment, il a été proposé des solutions d’obturation de la veine secondaire à l’aide de membranes déployables, en remplacement et/ou en combinaison avec les solutions à volets d’obturation décrites ci-dessus. Une telle conception à membranes est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1.
En position avancée de poussée directe, la membrane d’obturation chemine entre le bord de déviation de la structure fixe, et l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile. Cette membrane s’étend ensuite axialement vers l’aval, dans l’espace défini radialement entre la paroi radialement interne du capot mobile, et les grilles de déviation. Aussi, la solution de joint d’étanchéité, telle que présentée précédemment pour la conception à volets d’obturation, se révèle inadaptée pour la solution à membrane déployable d’obturation. En effet, une transposition de la solution existante conduirait la membrane à comprimer le joint d’étanchéité et à l’éloigner du bord de déviation, ce qui le rendrait inefficace.
Il existe par conséquent un besoin d’amélioration des solutions d’étanchéité dans les conceptions d’inverseurs à membranes déployables d’obturation.
Pour répondre au besoin mentionné ci-dessus, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur présentant une cavité ouverte vers l’avant et délimitée entre une paroi radialement externe et une paroi radialement interne du capot mobile d’inverseur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure fixe et une extrémité amont de la paroi radialement interne reculée du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture de passage d’air à travers la veine secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également des moyens d’obturation de la veine secondaire, conçus pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture de passage, ces moyens comprenant au moins une membrane d’obturation déployable dans la veine secondaire et cheminant entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
Selon l’invention, ladite au moins une membrane porte un premier joint d’étanchéité s’étendant selon une direction circonférentielle de l’inverseur, en étant en appui d’une part contre la structure fixe et d’autre part contre l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
L’invention répond ainsi de manière satisfaisante au besoin exprimé précédemment, en proposant une solution simple, fiable et performante, dans laquelle le premier joint d’étanchéité est porté par la membrane elle-même. Outre le fait que cette solution remplisse la fonction d’étanchéité désirée en position avancée d’inversion de poussée, elle permet également, dans cette même position, de participer à la stabilisation de la membrane.
De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe radialement vers l’extérieur par rapport à une zone d’écartement minimal entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne, ou radialement vers l’intérieur par rapport à cette zone d’écartement minimal, ou encore à cheval sur cette même zone en s’étendant radialement de part et d’autre de celle-ci.
De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe radialement vers l’extérieur par rapport à la zone d’écartement minimal, et ladite au moins une membrane d’obturation porte de plus un organe de reconstitution de la veine secondaire s’étendant selon la direction circonférentielle, en se situant radialement vers l’intérieur par rapport à la zone d’écartement minimal de manière à combler tout ou partie d’une cavité entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
La présence de l’organe de reconstitution de la veine permet de limiter la taille de la cavité précitée, voire de la supprimer entièrement. Cela améliore les performances aérodynamiques, en réduisant les pertes de charges sur le flux secondaire. De plus, l’association du premier joint d’étanchéité et de l’organe de reconstitution de la veine améliore encore davantage le maintien dans la membrane, en position avancée de poussée directe de la structure mobile de l’inverseur.
De préférence, l’organe de reconstitution de la veine comporte au moins un insert de renfort le long d’une surface de cet organe qui délimite radialement vers l’intérieur la veine secondaire, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Cela permet de favoriser encore davantage une continuité aérodynamique ou une sensible continuité aérodynamique de cette surface de l’organe de reconstitution avec la structure fixe et/ou avec l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, toujours afin de limiter les pertes de charges au niveau de la jonction entre ces deux éléments.
De préférence, l’organe de reconstitution de la veine forme un second joint d’étanchéité en appui d’une part contre la structure fixe, et d’autre part contre l’extrémité amont de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
De préférence, l’organe de reconstitution de la veine se situe du côté d’une surface orientée vers l’avant de la membrane d’obturation. Néanmoins, une implantation de l’autre côté reste possible, sans sortir du cadre de l’invention.
De préférence, l’organe de reconstitution de la veine se situe d’un côté de la membrane d’obturation, et celle-ci porte en outre, du côté opposé, un organe de reconstitution de veine additionnel. Cela renforce encore davantage les aspects aérodynamiques.
La est une vue en coupe longitudinale du système de la .
L’invention s’applique à toute galerie souterraine 2 nécessitant une sécurisation en vue d’une réparation de son revêtement interne.
L’invention concerne plus précisément un système de tubage souple 4 destiné à être acheminé et déployé à l’intérieur de la galerie souterraine 2.
Comme représenté sur les figures 1 et 2, ce système de tubage souple 4 comprend notamment une membrane annulaire externe 6 qui est réalisée dans un matériau souple (par exemple en complexe élastomère, armé ou non armé) et qui est destinée à être appliquée contre le profil intérieur 2a de la galerie 2.
Le système de tubage souple 4 comprend également une membrane annulaire interne 8 qui est également réalisée dans un matériau souple (par exemple en complexe élastomère) – de préférence présentant une rigidité plus élevée que celle de la membrane externe 6 - et qui est montée à l’intérieur de la membrane externe en étant reliée à celle-ci de façon à former avec celle-ci une poche annulaire 10 étanche.
Une pluralité de raidisseurs 12 sont positionnés à l’intérieur de la poche 10 pour assurer une épaisseur constante de celle-ci. Ces raidisseurs 12 sont avantageusement régulièrement répartis dans toute la poche 10.
Par exemple, comme représenté sur la , ces raidisseurs 12 sont également réalisés en complexe élastomère et se présentent sous la forme de poutres en I ayant chacune deux semelles opposées qui sont assemblées sur des parois intérieures respectives de la membrane externe 6 et de la membrane interne 8 (typiquement par vulcanisation).
Par ailleurs, le système de tubage souple comprend encore une pluralité de prises d’injection 14 d’un mélange de construction qui débouchent à l’intérieur de la poche 10. De préférence, ces prises d’injection 14 sont positionnées sur la face avant de la poche 10, et sont régulièrement espacées sur toute la circonférence de cette dernière.
Le système de tubage souple comprend encore au moins une entrée d’air comprimé 16 qui est destinée à être reliée à une pompe à air comprimé 18 et qui débouche à l’intérieur de la poche 10, et au moins une sortie d’air 20 s’ouvrant à l’intérieur de la poche et débouchant vers l’extérieur par l’intermédiaire d’une soupape de régulation de la pression d’air 22. De préférence, l’entrée d’air comprimé 16 est située en partie supérieure de la poche 10, et la sortie d’air 20 est adjacente à l’entrée d’air comprimé.
L’installation d’un tel système de tubage souple 4 est le suivant.
Le système de tubage souple est transporté jusqu’au son site d’installation en repliant les membranes externe 6 et interne 8 afin de minimiser son encombrement.
Dans la zone à réparer, les membranes externe et interne sont déployées puis centrées par rapport à la zone à réparer. La poche 10 formée entre les membranes 6, 8 est alors remplie d’air comprimé à l’aide de la pompe à air comprimé 18 raccordée à l’entrée d’air comprimé 16. Le système de tubage souple est maintenu en place pendant sa mise en service sous une pression d’air d’exploitation d’environ 6 bars.
Ensuite, le mélange de construction (typiquement du béton haute performance, du coulis de ciment ou des résines composites) est injecté sous pression à l’intérieur de la poche 10 par les prises d’injection 14 afin de remplacer la totalité du volume d’air présent dans la poche.
De préférence, l’injection du mélange de construction s’effectue par paliers successifs en partant des prises d’injection les plus basses vers les prises d’injection les plus hautes. La période entre deux paliers successifs, qui peuvent être matérialisés par deux prises d’injection adjacentes verticalement, correspond au temps de prise du mélange de construction.
La soupape de régulation de la pression d’air 22 permet de maintenir une pression d’air constante (d’au moins 2 bars) à l’intérieur de la poche pendant l’injection du mélange de construction. Cette soupape permet également d’éviter une surpression et de maintenir le système suffisamment rigide pendant la phase d’injection du mélange de construction.
En liaison avec les figures 3 et 4, on décrira maintenant un système de tubage souple 4’ selon un autre mode de réalisation de l’invention.