INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les tensioactifs anioniques de type alkyl sulfate, on préfère utiliser les sels d'alkyl sulfate et leurs mélanges, en particulier sous forme de sels de métaux alcalins (Na ou K) ou alcalino-terreux (par exemple Mg) ou d'ammonium, d'amine ou d'amino-alcool, et leurs mélanges.
De préférence, le tensioactif anionique est choisi parmi les sels d’ammonium.
Une essence issue d’une unité de craquage catalytique composée de 25% poids d’oléfines et de 600 ppmS en soufre total est soumise à un traitement en 2 étapes :
- une première étape d’hydrodésulfuration sélective (HDS) en réacteur adiabatique mettant en œuvre le catalyseur E. Les conditions opératoires de l'étape d’hydrodésulfuration en une étape de la charge essence sont les suivantes : VVH = 3 h -1 , P = 2,0 MPa. Un flux d’hydrogène pur est ajouté à la charge en entrée de réacteur tel que H 2 /HC = 250 Nm 3 /m 3 . L’effluent est envoyé directement dans le réacteur de la deuxième étape ;
- une deuxième étape d’hydrodésulfuration de finition (FNS) en réacteur adiabatique mettant en œuvre les catalyseurs A à D. Seul l’effluent provenant de la première étape est traité dans cette seconde étape. Les conditions opératoires de l’étape de finition sont les suivantes : VVH = 3 h -1 , P = 2,0 MPa. La température en entrée de réacteur est toujours fixée à 35°C supérieure à la température de l’effluent en sortie de la première étape d’hydrodésulfuration sélective.
La température d’entre dans le réacteur de la première étape d’hydrodésulfuration sélective est fixée pour obtenir un effluent contenant 10 ppm pds S en soufre total (soit plus de 98% de conversion en soufre total)
Préalablement à son utilisation, les catalyseurs dans les réacteurs d’hydrodésulfuration sélective et de finition sont sulfurés par traitement pendant 4 heures sous une pression de 3,4 MPa à 350°C, au contact d’une charge constituée de 2% poids de soufre sous forme de diméthyldisulfure dans du n-heptane.
Les propriétés des catalyseurs sont présentées au tableau 1. Les performances en procédé de désulfuration d’essence sont présentées au tableau 2.
Les résultats illustrent que le procédé selon l’invention d’hydrodésulfuration d’essence permet de diminuer les niveaux de température de traitement de la charge essence dans la première étape d’HDS par rapport à la mise en œuvre de catalyseurs connus de l’art antérieur et donc permet une diminution de la durée de cycle, tout en maintenant des taux de désulfuration élevés et une limitation des pertes en oléfines et donc un maintien des spécifications produits.
Catalyseur A (conforme) B (conforme) C (non conforme) D (non conforme) % poids MoO 3 9,5 8,2 0 5,2 % poids CoO 1,8 1,5 0 1,1 % poids NiO 0 0 17,9 0 % poids P 2 O 5 1,3 1,0 0 0,7 P/VIB (mol/mol) 0,27 0,25 - 0,27 VIII/VIB (mol/mol) 0,37 0,36 - 0,42 Surface spécifique (m 2 /g) 31 75 114 189
Catalyseur employé dans l’étape de finition A (conforme) B (conforme) C (non conforme) D (non conforme) Oléfines entrée étape 1 (% poids) 25,0 25,0 25,0 25,0 Oléfines sortie étape 2 (% poids) 16,7 16,2 16,5 15,3 Hydrogénation globale des oléfines (%) 33,2 35,2 34,0 38,2 Teneur en soufre entrée (ppm pds S) 600 600 600 600 Teneur en soufre sortie (ppm pds S) 10 10 10 10 Température entrée réacteur étape 1 (°C) 228 223 253 219 Température sortie réacteur étape 1 (°C) 239 228 289 222 Température moyenne étape 1 (°C) 234 226 271 221 Température entrée réacteur étape 2 (°C) 274 263 324 257 Température sortie réacteur étape 2 (°C) 300 294 326 295
La « température moyenne » correspond à la Weight Average Bed Temperature (WABT) selon le terme anglo-saxon consacré, bien connue de l’Homme du métier. La température moyenne est avantageusement déterminée en fonction des systèmes catalytiques, des équipements, de la configuration de ceux-ci, utilisés. La température moyenne (ou WABT) est calculée de la manière suivante :
avec T entrée : la température du flux en entrée de la section réactionnelle et T sortie : la température de l’effluent en sortie de section réactionnelle. Sauf indication contraire, la « température moyenne » d’une section réactionnelle est donnée à des conditions de début de cycle.
Système de capteur générique et stérile sur mât mobile L'invention se rapporte aux domaines de l'industrie pharmaceutique, de la cosmétique, de la production biomasse ou encore de l'agroalimentaire.
En particulier, l'invention concerne un dispositif d'analyse et de suivi d'au moins un paramètre d'une réaction chimique ou biochimique ou biologique dans une enceinte réactionnelle.
La multiplication ou la culture des micro-organismes est largement mise en œuvre dans l'industrie pharmaceutique, la cosmétologie ou encore l'industrie agroalimentaire pour la production de biomasse, pour la production d'un métabolite ou encore la bioconversion d'une molécule d'intérêt, mais également la vinification et le brassage.
Cette multiplication est avantageusement exécutée dans un bioréacteur qui permet d'exercer un contrôle des conditions de culture, et plus particulièrement des paramètres réactionnels tels que la température, le pH, le niveau d'oxygène ou encore le taux de croissance de la biomasse.
De manière connue, un bioréacteur comprend une enceinte réactionnelle dans laquelle sont généralement disposés un agitateur et/ou un aérateur destinés à, respectivement, homogénéiser et oxygéner le milieu réactionnel. Le bioréacteur comprend en outre une enveloppe thermique qui permet d'imposer une thermalisation au milieu réactionnel. Un tel bioréacteur est également pourvu de capteurs, par exemple des capteurs de température, de pH, d'oxygène dissous, afin d'assurer un suivi de l'état de la culture, et, le cas échéant, ajuster, de préférence en temps réel, les conditions de culture au sein de l’enceinte réactionnelle.
Avantageusement, le tensioactif anionique est le sulfate de lauryl ammonium.
Le sulfate de lauryl ammonium est le sel d’ammonium de l'ester sulfate de l'alcool laurique qui a généralement pour formule CH 3 (CH 2 ) 10 CH 2 OSO 3 NH 4 .
Le nom INCI est l’ammonium lauryl sulfate.
Un sulfate de lauryl ammonium préféré selon la présente invention est celui commercialisé par ZSCHIMMER & SCHWARZ sous le nom de SULFETAL LA B - RSPO – MB ou encore SULFETAL LA B, par PCC EXOL sous le nom de ROSULFAN A MB ou encore ROSULFAN A ou encore par INNOSPEC ACTIVE CHEMICALS sous le nom de EMPICOL AL 30 / FL3 / MB ou encore EMPICOL AL 30 / FL3.
La teneur en matière active en tensioactif anionique(s) de type alkyl sulfate est de préférence au moins égale à 3% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence comprise entre 4 et 20% en poids, de préférence entre 5 et 10% en poids.
En outre, de préférence dans la composition selon l’invention, le ratio pondéral en matière active entre le tensioactif anionique et le tensioactif amphotère est compris entre 2 et 5, de préférence compris entre 2,5 et 4,5, de préférence compris entre 3 et 4.
De préférence, dans la composition selon l’invention, la quantité totale en matière active de tensioactifs est comprise entre 5 et 20% en poids, de préférence entre 6 et 15% en poids.
Sel de l’acide pyroglutamique La composition selon l'invention comprend également au moins un sel de l’acide pyroglutamique.
Le sel de l’acide pyroglutamique est en particulier choisi parmi les sels d’acide pyroglutamique avec un métal alcalin, typiquement Na, K ou Li. De préférence, le sel de l’acide pyroglutamique est choisi parmi le sel de sodium d’acide pyroglutamique et le sel de potassium d’acide pyroglutamique.
En particulier, il s’agit d’un sel d’acide (L)-pyroglutamique.
De préférence le sel de l’acide pyroglutamique est le sel de sodium de l’acide pyroglutamique. Cet actif, également appelé sodium PCA, a pour nom chimique le sodium (S)-5-oxopyrrolidine-2-carboxylate (appelé également sodium pidolate). Le sodium PCA est un acide aminé que l’on trouve naturellement dans de nombreuses protéines. Il fait partie des NMF (natural moisturizing factors), c’est-à-dire des composés qui permettent le maintien naturel de l’hydratation de la peau.
De préférence, la composition selon l'invention comprend de 0,1% à 5% en poids en matière active par rapport au poids total de composition de sel de l’acide pyroglutamique, de préférence de sodium PCA, de préférence de 0,3% à 4% en poids, de préférence de 0,5% à 3% en poids.
Fructane La composition selon l'invention peut comprendre également au moins un fructane.
Les fructanes (ou fructosanes) sont des oligosaccharides ou des polysaccharides comprenant un enchaînement d'unités anhydrofructose éventuellement associé à un plusieurs résidus saccharidiques différents du fructose. Les fructanes peuvent être linéaires ou ramifiés. Les fructanes peuvent être des produits obtenus directement à partir d'une source végétale ou microbienne ou bien des produits dont la longueur de chaîne a été modifiée (augmentée ou réduite) par fractionnement, synthèse ou hydrolyse en particulier enzymatique. Les fructanes ont généralement un degré de polymérisation de 2 à environ 1000 et de préférence de 3 à environ 60.
Parmi les fructanes, on distingue un groupe comprenant des produits dont les unités fructose sont pour la plupart liées par des liaisons β (2→1). Ce sont des fructanes essentiellement linéaires, tels que les inulines.
De préférence, le fructane compris dans les compositions selon l'invention est l’inuline. L'inuline peut être obtenue par exemple à partir de chicorée, de dahlia ou de topinambours. De préférence, l'inuline utilisée dans la composition selon l'invention est obtenue par exemple à partir de chicorée.
Dans la description qui suit, les termes relatifs à une position sont pris en référence à un aéronef en position d’avancement.
La montre un aéronef 100 qui comporte un fuselage 102 et une aile 104 de chaque côté du fuselage 102. Sous chaque aile 104, l’aéronef 100 présente un système de propulsion 150 qui comporte un mât 152, une turbomachine et une nacelle 154. La turbomachine qui comporte un noyau est logée à l’intérieur de la nacelle 154.
Dans la description qui suit, et par convention, on appelle X l'axe longitudinal du système de propulsion 150 orienté positivement dans le sens d'avancement de l'aéronef 100, on appelle Y la direction transversale qui est horizontale lorsque l’aéronef 100 est au sol et Z la direction verticale lorsque l'aéronef 100 est au sol, ces trois directions X, Y et Z étant orthogonales entre elles. L’axe longitudinal X est l’axe central du noyau.
Chaque aile 104 présente une extrémité proximale 104a solidaire du fuselage 102 et une extrémité distale 104b. Classiquement, l’intrados 104c de l’aile 104 monte entre l’extrémité proximale 104a et l’extrémité distale 104b.
Le mât 152 est fixé sous l’intrados 104c de l’aile 104 et le mât 152 porte le noyau et la nacelle 154.
La montre le système de propulsion 150 en position fermée et la montre le système de propulsion 150 en position ouverte. Le système de propulsion 150 des Figs. 2 et 3 est celui pour lequel le mât 152 est fixé sur un côté bâbord sur l’aéronef 100.
La nacelle 154 présente des capots qui sont mobiles entre la position fermée dans laquelle les capots sont resserrés autour du noyau 208 et une position ouverte dans laquelle les capots sont écartés du noyau 208. La nacelle 154 présente deux capots intérieurs 212a-b (également appelés IFS pour « Internal Fixed Structure » en terminologie Anglo-Saxonne) et deux capots extérieurs 214a-b (également appelés OS pour « Outer Structure » en terminologie Anglo-Saxonne). Les deux capots intérieurs 212a-b sont agencés autour du noyau 208 et les deux capots extérieurs 214a-b sont agencés autour des capots intérieurs 212a-b.
Le système de propulsion 150 présente un plan milieu P (XZ) vertical et passant par l’axe longitudinal X et un plan de séparation P’ qui contient l’axe longitudinal X du noyau 208 correspondant et présente avec le plan milieu P, un angle α aigu et compté positivement dans le sens horaire en vue de face. L’angle α est par exemple compris entre 5° et 20°, et plus particulièrement de l’ordre de 10°.
Pour un système de propulsion 150 dont le mât 152 est fixé sur un côté tribord de l’aéronef 100, le système de propulsion 150 présente un plan milieu P (XZ) vertical et passant par l’axe longitudinal X du noyau 208 correspondant et un plan de séparation P’ qui contient l’axe longitudinal X et présente, avec le plan milieu P, un angle α aigu et compté positivement dans le sens anti-horaire en vue de face. L’angle α est par exemple compris entre 5° et 20°, et plus particulièrement de l’ordre de 10°.
C'est-à-dire qu’entre un système de propulsion 150 à bâbord et un à tribord, l’inclinaison du plan de séparation P’ par rapport au plan milieu P est inversée du fait de l’orientation inversée de l’intrados 104c de l’aile 104.
Chaque capot 212a-b, 214a-b prend globalement la forme d’une portion de cylindre et la nacelle 154 présente, de part et d’autre du plan de séparation P’, un capot intérieur 212a-b et un capot extérieur 214a-b autour du capot intérieur 212a-b. Chaque capot 212a-b, 214a-b est coaxial avec l’axe longitudinal X.
En partie haute de la nacelle 154, c'est-à-dire au voisinage de la zone 12 heures, en position fermée, les deux capots extérieurs 214a-b sont jointifs au niveau du plan de séparation P’.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , en partie basse de la nacelle 154, c'est-à-dire au voisinage de la zone 6 heures, en position fermée, les deux capots extérieurs 214a-b sont jointifs au niveau du plan de séparation P’, ce qui permet de décaler les serrures qui sont disposées au niveau du plan de séparation P’ en les décalant pour les éloigner du sol. En outre, ce mode de réalisation permet une meilleure accessibilité pour le passage d’une échelle en position ouverte.
Mais, dans un autre mode de réalisation représenté en traits pointillés sur la , les deux capots extérieurs 214a-b peuvent être jointifs au niveau du plan de séparation P.
En partie haute de la nacelle 154, les deux capots intérieurs 212a-b ne sont pas jointifs en position fermée pour permettre le passage des éléments qui assurent la fixation du noyau 208 au mât 152.
L’ingénierie des génomes est une approche essentielle pour comprendre comment l’architecture des chromosomes impacte les phénotypes. A cet égard, il existe donc un besoin pour un outil permettant d’analyser et de réarranger de larges régions chromosomiques, notamment chez les champignons.
La présente invention permet de répondre à ces différents besoins.
Bref exposé de l’invention La présente invention repose sur les résultats des Inventeurs montrant qu’il est possible d’avoir recours à un seul et unique site de reconnaissante d’une nucléase pour initier un brassage chromosomique, quel que soit le nombre de croisement souhaité.
De nombreux avantages découlent de l’utilisation de ce site unique. En effet, l’utilisation d’un site unique permet de s’affranchir de la nécessité d’identifier et de cibler un site différent pour chaque région cible. De plus, le site de reconnaissance de la nucléase étant unique, cela confère des coupures identiques pour chaque site de reconnaissance (naturellement présent dans le génome ou intégré) quel que soit la nucléase utilisée. Les effets indésirables (off target) sont par ailleurs limités puisqu’un seul site de reconnaissance et une seule nucléase sont utilisés. L’utilisation d’un seul site de reconnaissance et d’une seule nucléase permet par ailleurs de réduire les coûts (technique et humain) par rapport aux autres techniques classiquement utilisées.
La présente invention permet ainsi de disposer d’un outil d’édition génétique permettant de réagencer de larges régions chromosomiques, ce qui peut ainsi permettre de 1) démêler les impacts phénotypiques des grands réarrangements chromosomiques de ceux des mutations ponctuelles, 2) modifier l’architecture de l'information génétique le long des chromosomes (par exemple le regroupement de gènes) et 3) réorganiser les génomes transloqués lors de mutagénèses aléatoires pour rétablir des caryotypes sauvages.
Dans un premier aspect, l’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, une étape de coupure du double brin d’ADN sur le ou les chromosome(s) impliqué(s) dans la translocation au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase, et ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque région cible comprend le même site de reconnaissance de ladite nucléase. Selon un mode de réalisation préféré, l’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, une étape de coupure du double brin d’ADN sur chaque chromosome impliqué dans la translocation au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase, et ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque région cible comprend le même site de reconnaissance de ladite nucléase.
Dans un second aspect, l’invention concerne aussi un organisme eucaryote, notamment une souche de champignon, transformé par le procédé de translocation chromosomique selon l’invention.
Dans un autre aspect, l’invention concerne aussi un organisme eucaryote, notamment une souche de champignon, comprenant au moins deux fois le même site de reconnaissance d’une nucléase dans son génome, notamment dans au moins deux chromosomes différents.
L’invention concerne aussi les différentes utilisations d’un organisme selon l’invention.
L’invention concerne aussi un procédé pour identifier le site d’insertion d’un gène dans un organisme eucaryote, notamment un champignon, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : - obtention d’un organisme eucaryote dans lequel un gène est inséré de manière ectopique, ledit gène comprenant un fragment de séquence similaire à un autre séquence du génome de l’organisme, - réalisation d’une translocation chromosomique entre ledit fragment du gène et la deuxième séquence possédant une similarité avec ledit fragment, - analyse génomique dudit organisme eucaryote, après la translocation chromosomique, pour identifier le site d’insertion dudit gène.
L’invention concerne aussi un procédé de croisement entre les souches de champignon selon l’invention.
L’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, une étape de coupure du double brin d’ADN sur le ou les chromosome(s) impliqué(s) dans la translocation au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase, et ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque région cible comprend le même site de reconnaissance de ladite nucléase.
Selon un mode de réalisation, ledit procédé comprend au moins une étape de coupure dans le même chromosome ou entre au moins deux chromosomes, au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase. Plus particulièrement, l’étape de coupure du double brin d’ADN sur le chromosome s’entend au moins de deux coupures du double brin d’ADN sur le même chromosome (ladite translocation peut donc être effectuée au sein d’un chromosome unique).
L’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, deux coupures du double brin d’ADN au sein du même chromosome, au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase, et ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque région cible comprend le même site de reconnaissance de ladite nucléase.
L’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, une étape de coupure du double brin d’ADN sur chaque chromosome impliqué dans la translocation au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase, et ledit procédé étant caractérisé en ce que chaque région cible comprend le même site de reconnaissance de ladite nucléase.
Selon l’invention, une « translocation chromosomique » s’entend d’un réarrangement chromosomique ou brassage chromosomique, au sein d’un même chromosome ou entre au moins deux chromosomes. La translocation peut s’entendre d’un échange de matériel génétique entre chromosomes chez des organismes haploïdes, diploïdes ou hétérocaryotiques. La translocation chromosomique peut également s’entendre d’un échange de matériel génétique entre chromosomes homologues ou non-homologues, et/ou entre au moins deux chromosomes qui n’appartiennent pas à la même paire de chromosomes. Selon un mode de réalisation préféré, ladite « translocation chromosomique » s’entend d’un réarrangement chromosomique entre un ou deux chromosomes. Selon un mode de réalisation préféré, ladite « translocation chromosomique » s’entend d’un réarrangement chromosomique entre deux chromosomes uniquement. Selon un mode de réalisation, l’invention concerne ainsi un procédé de translocation chromosomique entre au moins deux régions cibles chez un organisme eucaryote, ledit procédé comprenant, au moins, une étape de coupure du double brin d’ADN sur chacun des deux chromosomes impliqués dans la translocation au niveau du site de reconnaissance d’une nucléase.
L’espace 5 dans lequel sont logées les lignes d’arbres 2 et dans lequel sont disposées les barres de rigidification 6 est situé entre la paroi plane 3a du premier carter 3 et la paroi plane 4a du deuxième carter 4.
Chaque barre de rigidification 6 est fixée à la paroi plane 3a du premier carter 3 par l’intermédiaire de sa première extrémité 6a et à la paroi plane 4a du deuxième carter 4 par l’intermédiaire de sa deuxième extrémité 6b de manière à joindre la paroi plane 3a du premier carter 3 à la paroi plane 4a du deuxième carter 4.
Chaque barre de rigidification 6 s’étend perpendiculairement aux parois planes 3a, 3b des premier et deuxième carters 3, 4.
Comme illustré aux figures 1 à 4, une rondelle de calage 7, de préférence métallique, est interposée entre la première extrémité 6a de chacune des barres de rigidification 6 et la paroi plane 3a du premier carter 3. L’épaisseur de la rondelle de calage 7 est généralement comprise entre 1,2 mm ± 12,5 µm et 1,8 mm ± 12,5 µm.
Cette rondelle de calage 7 a pour rôle de limiter voire éliminer le jeu entre la première extrémité 6a de chacune des barres de rigidification 6 et la paroi plane 3a du premier carter 3.
Comme illustré aux figures 1 à 4, chaque barre de rigidification 6 comporte un trou taraudé 8 à chacune de ses extrémités 6a, 6b, le trou taraudé 8 étant orienté dans le sens de la longueur de la barre de rigidification 6.
Chaque barre de rigidification 6 est fixée aux parois planes 3a, 4a des premier et deuxième carters 3, 4 par l’intermédiaire de vis de fixation 9, qui traversent les parois planes 3a, 4a au niveau de bossages 10 présents dans les parois planes 3a, 4a, et qui viennent s’engager dans les trous taraudés 8.
Les vis de fixation 9 sont par exemple des vis M8 à tête hexagonale.
Comme illustré aux figures 1 à 4, des rondelles d’étanchéité 11, de préférence métallique avec en leur centre une partie polymère, sont interposées entre les têtes 9a des vis de fixation 9 et les paroi planes 3a, 4a.
Ces rondelles d’étanchéité 11 ont pour rôle d’assurer une fixation étanche de la barre de rigidification 6 aux parois planes 3a, 4a et ainsi d’éviter toute fuite d’huile de lubrification en dehors de l’espace 5 lors du serrage des vis de fixation 9.
Les barres de rigidification 6 sont réalisées dans un matériau similaire à celui du premier carter 3 et du deuxième carter 4, par exemple un alliage d’aluminium AlSi9Cu3(Fe).
La boîte de vitesses 1 peut être une boîte de vitesse d’un véhicule hybride, c’est-à-dire un véhicule comportant un moteur thermique et un moteur électrique. Dans ce cas, le premier carter 3 est destiné à être connecté au moteur électrique du véhicule hybride et le deuxième carter 5 est destiné à être connecté au moteur thermique du véhicule hybride.
Comme illustré à la , la boîte de vitesse peut comporter trois barres de rigidification 6.
La boîte de vitesse illustré en comporte des lignes d’arbres 2 parallèles et un axe 20 pour le différentiel.