INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La flèche 4 comporte un premier perçage 43 au niveau de sa première extrémité 4a, un deuxième perçage 44 au niveau de sa seconde extrémité 4b, ainsi qu’au moins un troisième perçage 45 entre ses deuxième 41 et troisième 42 sections droites. Ces perçages 43, 44, 45 traversent la flèche 4 perpendiculairement au plan de la flèche 4. En d’autres termes, ces perçages 43, 44, 45 traversent l’âme du profilé de chaque section droite 40, 41, 42.
Le premier perçage 43 est destiné à permettre le passage d’un tourillon d’axe horizontal (non visible), solidaire du châssis du véhicule remorqueur V et transversal à celui-ci, et servant à l’articulation de la flèche 4 sur le véhicule remorqueur V. Ce tourillon est agencé de telle sorte que, une fois que la flèche 4 est articulée sur le véhicule remorqueur V par ledit tourillon, la flèche 4 s’étend dans un plan vertical passant par l’axe longitudinal du véhicule remorqueur V.
Le deuxième perçage 44 est traversé par un premier axe d’articulation X1 servant à l’articulation du panier de remorquage 2 sur la flèche 4. Ce deuxième perçage 44 a un axe parallèle à l’axe d’un premier perçage 43. Ainsi, en utilisation, à savoir lorsque l’ensemble 1 est articulé sur le véhicule remorqueur V, ce premier axe d’articulation X1 est un premier axe d’articulation horizontal, transversal à l’axe longitudinal du véhicule remorqueur V.
Le troisième perçage 45, d’axe parallèle aux axes des premier 43 et deuxième 44 perçages, reçoit une première extrémité d’un vérin 9 monté entre la flèche 4 et le panier de remorquage 2 de façon à déplacer le panier 2 par rapport à la flèche 4 autour du premier axe d’articulation X1. Grâce à ce vérin 9, le panier de remorquage 2 est apte à pivoter par rapport à la flèche 4, à partir de la position rangée représentée sur la , dans laquelle le panier de remorquage 2 est replié contre la troisième section droite 42 de la flèche 4, jusqu’à la position de transport représentée sur la , en passant par toutes les positions intermédiaires.
Le panier de remorquage 2 est destiné à recevoir et maintenir deux roues d’un véhicule à remorquer (non représenté), notamment un véhicule en panne, accidenté ou en stationnement illicite.
Le panier de remorquage 2 comprend principalement un bras 5 relié et articulé à la flèche 4, une traverse 6 reliée au bras 5 et deux fourches 7 porteuses de roues portées par la traverse 6.
Dans le mode de réalisation préféré, comme représenté sur les Figures 1 à 13, le bras 5 est un bras télescopique comprenant un bras principal creux 5a et un bras secondaire 5b monté coulissant dans le bras principal 5a.
Le bras principal 5a se présente sous la forme d’un profilé à section transversale rectangulaire ayant une face côté flèche 4, une face côté sol opposée et deux faces latérales. Le bras principal 5a a une première extrémité destinée à être articulée à la flèche 4 et une seconde extrémité côté traverse 6 au-delà de laquelle le bras secondaire 5b est apte à faire saillie.
Au niveau de sa région de seconde extrémité, le bras principal 5a comporte au moins une découpe 50 configurée pour recevoir, par emboîtement de forme, au moins une partie complémentaire 60 de la traverse 6. Dans le mode de réalisation préféré, la au moins une découpe 50 est une découpe femelle réalisée au moins dans le bord de la face côté flèche 4. Cette découpe 50 présente une forme évasée vers l’extérieur du bras 5, notamment une découpe 50 en forme de trapèze isocèle. Cette découpe 50 est encadrée, de part et d’autre de la face côté flèche 4, d’une partie en saillie par rapport aux faces latérales et comportant un perçage orienté perpendiculairement au plan du bras 5.
Le bras secondaire 5b est dimensionné pour pouvoir être reçu dans le bras principal 5a et coulisser à l’intérieur de celui-ci. Ainsi, le bras secondaire 5b se présente sous la forme d’une poutre longitudinale de section rectangulaire. Le bras secondaire 5b peut coulisser et être verrouillé en position dans le bras principal 5a, notamment au moyen d’un vérin hydraulique (non représenté). Le bras secondaire 5b a une première extrémité en contact avec le bras principal 5a et une seconde extrémité reliée à la traverse 6.
En vue de sa liaison à la traverse 6, le bras secondaire 5b comporte, au voisinage de sa seconde extrémité, un perçage recevant un premier axe de pivot A1 solidaire de la traverse 6. Ce premier axe de pivot A1 est perpendiculaire au plan du bras 5.
En outre, au niveau de sa région de seconde extrémité, le bras secondaire 5b porte une paire de crémaillères 51, en particulier une crémaillère 51 le long de chacune de ses faces latérales, à savoir de ses faces perpendiculaires au plan du bras 5. Chaque crémaillère 51 comprend une denture. Le bras principal 5a présente des ouvertures dans ses faces latérales en regard des crémaillères 51. Ainsi, les crémaillères 51 sont exposées de part et d’autre du bras 5 en vue de le leur coopération avec le système de support de charge 3 par l’intermédiaire de leur denture.
Grâce à l’ensemble selon la présente invention, les tolérances de fabrication des saillies radiales sur le récipient formant butée de fin de vissage est réduite résultant en une fiabilité accrue de tout dévissage intempestif de l’organe d’obturation par rapport au récipient, ainsi que d’un retour sonore satisfaisant de fin de vissage entre le récipient et l’organe d’obturation.
Procédé pour surveiller le fonctionnement d’un treuil, et en particulier le nombre de couches d’enroulement d’un câble sur un tambour de treuil L’invention se rapporte à un procédé pour surveiller le fonctionnement d’un treuil, mettant en œuvre une surveillance continue du nombre de couches d’enroulement d’un câble sur un tambour du treuil.
L'invention trouve une application favorite, et non limitative, pour un appareil de levage de type grue, et notamment une grue à tour, une grue à montage par éléments, une grue à montage automatisé, une grue portuaire et une grue mobile. L'invention peut aussi s’appliquer à un appareil de transport à câble, comme par exemple un téléphérique ou un télésiège.
Dans une application à un appareil de levage, tel qu’une grue, il est connu d’employer un treuil de levage comprenant un moteur entraînant en rotation un tambour sur lequel est enroulé un câble, dit câble de levage, pour déplacer une charge suspendue sur un crochet solidaire du câble, pour la faire monter et descendre. Il est également d’employer un treuil de distribution comprenant un moteur entraînant en rotation un tambour sur lequel est enroulé un câble, dit câble de distribution, pour déplacer en translation un chariot distributeur le long d’une flèche, le câble de levage passant par ce chariot distributeur de manière à ce que la charge soit suspendue en-dessous du chariot distributeur qui assure ainsi un déplacement de la charge le long de la flèche.
Il est aussi connu, dans une grue à flèche relevable, d’employer un treuil de relevage comprenant un moteur entraînant en rotation un tambour sur lequel est enroulé un câble, dit câble de relevage, qui est connectée à la flèche pour relever ou abaisser celle-ci afin de l’incliner plus ou moins entre une position abaissée à l’horizontal et plusieurs positions relevées.
De manière classique, le tambour est entraîné grâce au moteur par l’intermédiaire d’un réducteur.
Généralement le câble peut s’enrouler sur son tambour sur plusieurs couches d’enroulement dont le nombre varie en fonction de l’enroulement et du déroulement du câble ; on parle alors d’un tambour multicouche.
Il existe un besoin de surveiller le fonctionnement d’un treuil, afin de connaître par exemple la longueur de câble déroulé ou enroulé, un indicateur de charge, ou un niveau d’endommagement du câble afin d’anticiper son remplacement.
A cette fin, l’invention propose de fiabiliser ou d’améliorer cette surveillance du treuil en s’intéressant à un paramètre qui est le nombre de couches d’enroulement du câble sur le tambour.
Ainsi, l’invention propose un procédé pour surveiller le fonctionnement d’un treuil, ce treuil comprenant un moteur entraînant un tambour sur lequel est enroulé un câble, ce câble pouvant s’enrouler sur le tambour sur plusieurs couches d’enroulement dont le nombre varie en fonction de l’enroulement et du déroulement du câble. Ce procédé met en œuvre une surveillance continue du nombre de couches d’enroulement du câble sur le tambour en assurant en temps réel au moins les étapes suivantes : - mesure d’un premier paramètre représentatif d’une vitesse linéaire de défilement du câble en sortie du tambour ; - mesure d’un second paramètre représentatif d’une vitesse de rotation du tambour ; - détermination du nombre de couches d’enroulement du câble en fonction du premier paramètre et du second paramètre.
Un tel procédé permet ainsi de connaitre en temps réel le nombre de couches d’enroulement du câble sur le tambour, et donc de manière équivalente la couche d’enroulement en cours d’utilisation, ce qui est une information avantageuse et utile pour améliorer la précision dans l’estimation de nombreux paramètres, tels qu’une longueur de câble déroulé ou enroulé, une hauteur sous charge, un indicateur de charge, un défaut d’enroulement du câble sur le tambour, etc.
Ce procédé est basé sur la démarche suivante :
- mesure du premier paramètre permettant de déduire la vitesse linéaire de défilement du câble ;
- mesure du second paramètre permettant de déduire la vitesse de rotation du tambour ;
- établissement du nombre de couches d’enroulement du câble, qui est lié au rayon d’enroulement du câble sur le tambour, ce rayon d’enroulement étant lui-même fonction de la vitesse linéaire de défilement du câble et de la vitesse de rotation du tambour.
Selon une caractéristique, la mesure du premier paramètre consiste en une mesure d’une vitesse de rotation d’une poulie sur laquelle circule le câble en sortie du tambour, la vitesse linéaire de défilement du câble étant déduite en fonction de cette vitesse de rotation de la poulie et d’une géométrie de la poulie.
Dans une troisième opération, la détection de l’état d’inaptitude du conducteur à assurer le contrôle du véhicule 10 déclenche automatiquement la mise en œuvre d’une manœuvre d’arrêt sécurisé du véhicule sous le contrôle de la fonction d’arrêt sécurisé automatique du véhicule 10, laquelle fonction est dans un état actif (par exemple la fonction a été activée préalablement par le conducteur du véhicule ou la fonction s’active automatiquement par défaut au démarrage du véhicule 10). A cet effet et selon un exemple particulier, le calculateur en charge du processus reçoit du calculateur contrôlant le système DMS des données représentatives de l’état du conducteur via un bus de données, ces données représentant par exemple une valeur particulière identifiant l’état d’inaptitude du conducteur.
La manœuvre d’arrêt sécurisé est par exemple déclenchée après écoulement d’un intervalle temporel déterminé suivant la détection de l’inaptitude, l’intervalle temporel ayant une durée égale à par exemple 2 s, 3 s, 4 s ou 5 s.
Dans une quatrième opération, l’activation de la fonction d’arrêt sécurisé automatique du véhicule 10 entraine un maintien à l’état actif du système de contrôle de trajectoire latérale du véhicule 10.
Le système de contrôle de trajectoire latérale passe par exemple dans un état déterminé forçant le maintien forcé du système à l’état actif, le passage à cet état déterminé étant déclenché par le calculateur en charge du processus, par exemple par la transmission d’une requête au calculateur contrôlant le système de contrôle de trajectoire latérale.
Ainsi, selon le présent processus, la désactivation du système de contrôle de trajectoire latérale, par exemple le système LPA, est désinhibée ou empêchée suivant la détection de l’absence des mains sur le volant. Dans un fonctionnement classique, un système de contrôle de trajectoire latérale de type LPA est automatiquement désactivé lorsqu’il est détecté que le conducteur n’a pas les mains sur le volant, la désactivation du contrôle de la trajectoire latérale (ou du positionnement latéral) du véhicule en cas de manœuvre d’arrêt sécurisé étant particulièrement dangereuse.
Ainsi, la manœuvre d’arrêt sécurisé met en œuvre un contrôle du positionnement latéral du véhicule 10 via le système de contrôle de trajectoire latérale maintenu actif. Un tel contrôle prévoit par exemple le contrôle du véhicule 10 de telle manière que ce dernier reste dans sa voie, par exemple au centre de la voie.
De la même manière, la manœuvre d’arrêt sécurisé met en œuvre un contrôle de la trajectoire longitudinale du véhicule 10 via le système de contrôle de trajectoire longitudinale.
Selon un exemple de réalisation particulier, la désactivation automatique du système de contrôle de trajectoire latérale est désactivée uniquement lorsqu’une des conditions suivantes est remplie : - le système est dans un mode échec suite à un dysfonctionnement du système par exemple ; ou - le système ne reçoit plus de données des capteurs / caméras de détection des délimitations latérales de la voie (perte de perception du système).
Selon une variante de réalisation, l’activation de la fonction d’arrêt sécurisé automatique du véhicule 10 entraine en outre un maintien forcé à l’état actif du système de contrôle de trajectoire longitudinale du véhicule 10, par exemple tel que décrit ci-dessus en regard du maintien forcé à l’état actif du système de contrôle de trajectoire latérale.
Selon un mode de réalisation particulier, le processus comprend en outre une, plusieurs ou l’ensemble des opérations suivantes : - rendu d’une première alerte à destination du conducteur suivant la détection d’absence des mains sur le volant, la première alerte étant déclenchée par le système de contrôle de trajectoire latérale, par exemple par le système LPA. Une telle première alerte est prévue pour alerter le conducteur de la détection d’absence des mains sur le volant et consiste par exemple en l’affichage d’un message sur un écran et/ou au rendu d’un message vocal par synthèse vocale ; et/ou - rendu d’une deuxième alerte à destination du conducteur suivant la mise en œuvre de la manœuvre d’arrêt sécurisé du véhicule, la deuxième alerte étant par exemple déclenchée par le système MRM. Une telle deuxième alerte est prévue pour alerter le conducteur de l’initiation de la manœuvre et consiste par exemple en l’affichage d’un message sur un écran et/ou au rendu d’un message vocal par synthèse vocale ; - contrôle d’un freinage du véhicule suivant une décélération du véhicule contrôlée par le système de contrôle de trajectoire longitudinale dans le cadre de la manœuvre d’arrêt sécurisé pour que le véhicule 10 s’arrête totalement ; et/ou - déverrouillage d’un ensemble de portes du véhicule lorsque le véhicule 10 est à l’arrêt ou lorsque la vitesse du véhicule 10 est inférieure à un seuil (par exemple inférieure à 5, 10 ou 20 km/h) ; et/ou - activation d’un ensemble de feux de détresse 11 et d’un klaxon du véhicule lors de la manœuvre pour alerter les autres usagers de la route ; et/ou - activation d’un frein de stationnement (aussi appelé frein à main) du véhicule 10 lorsque le véhicule 10 est immobile (fin de la manœuvre d’arrêt sécurisé à l’instant ‘t2’).
La illustre schématiquement un dispositif 2 configuré pour contrôler un ensemble de systèmes ADAS d’un véhicule, par exemple le véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 2 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur.
[Exemples 5-6 et exemples comparatifs 5-6] [Préparation]
Chacune des compositions selon les exemples 5-6 et les exemples comparatifs 5-6 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le Tableau 2 à température ambiante (25 °C). Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le Tableau 2 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières.
Ex. 5 Ex. 6 Ex. Ex. 5 Ex. Ex. 6 Polylysine 2 2 2 2 Hyaluronate de sodium 1 - - - Gomme de cellulose - 1 - 1 Acide phytique 0,55 0,55 0,55 - Glycérine 10 10 - 10 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 pH 6,9 7,4 6,5 9,8 Formation de film de gel Très bonne Très bonne Très mauvaise Très mauvaise Texture Très bonne Très bonne NA Très mauvaise
Chacune des compositions selon les exemples 5-6 et les exemples comparatifs 5-6, en quantité de 10 g, a été versée dans une boîte de Pétri et séchée à 45 °C pendant 24 heures.
Répartition par catégories de poids moléculaire moyen en poids des peptides contenus dans l’extrait selon l’Exemple 1a (% en poids par rapport au poids total des peptides) PM > 20 000 Da 20000 Da PM Moyenne 7,9 73,7 18,4 Ecart type 1,5 2,5 1,1
Résultats : Les peptides des extraits hydrolysés de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention sont majoritairement des composés peptidiques ayant un poids moléculaires moyen en poids compris entre 100 Da et 20 kDa (Tableau 2).
Profil moléculaire entre 100 Da et 7000 Da
Objectif : L’objectif de cette étude est d’étudier le profil de répartition des poids moléculaires moyen en poids des peptides contenus dans les extraits hydrolysés de tourteaux de graines de Silybum marianum obtenus selon l’Exemple 1c, dans la gamme entre 100 Da et 7000Da. Les poids moléculaires moyen en poids ont été classés ensuite selon 3 catégories : les deux catégories extrêmes regroupant les plus petits poids moléculaires 100 Da < PM < 700 Da, et les plus grands poids moléculaires 2500 Da < PM < 7000 Da.
Matériel et méthode : La répartition des poids moléculaires moyens en poids des peptides de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum obtenus selon l’Exemple 1c a été analysée en perméation de gel sur colonne du type Superdex® peptide 10/30 HR GE (GE Healthcare Life Sciences). Le fractionnement s’est fait de 100 Da à 7000 Da et la détection UV a été réalisée à 214 nm. Les poids moléculaires moyens en poids ont été déterminés après étalonnage de la colonne par des molécules protéiques de poids moléculaires moyen en poids connus. Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau 3.
Répartition des peptides de la gamme 100Da à 7000 Da selon les poids moléculaires moyen en poids (% en poids par rapport au poids total des peptides de cette gamme) Gammes de PM 100 Da 700 Da 2500 Da Extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon l’exemple 1c moyenne 77,15 20,88 1,97 Écart type 2,27 2,40 0,99
Résultats : Les extraits hydrolysés de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention présentent majoritairement (98,03%) des composés protéiques de petits poids moléculaires moyen en poids soit dans la gamme 100 Da - 2500 Da (Tableau 3).
Exemple 3 : Effets in tubo de l’extrait hydrolysé selon l’Exemple 1b sur les propriétés biomécaniques des annexes cutanées – Activité anti-radicalaire (DPPH)
Le but de cette étude est de mesurer l’activité anti-radicalaire des extraits hydrolysés selon l’Exemple 1b par la méthode DPPH.
Le diphenyl-1-picrylhydrazyl (DPPH°) est un oxydant qui se présente sous forme d’un radical libre auquel il manque un électron. Sous cette forme, le composé, de couleur violet foncé présente une absorption dans les longueurs d’ondes comprises entre 510nm et 530 nm. En présence d’un composé réducteur donneur d’électron, le diphenyl-2-picrylhydrazyl va former un composé stable s’accompagnant de la diminution de ses propriétés d’absorption (décoloration du composé) (Blois M. Antioxidant Determinations by the Use of a Stable Free Radical. Nature 181, 1199–1200 (1958)). Cette méthode est utilisée pour sélectionner des extraits de plantes présentant des propriétés anti-radicalaires (Kim BJ, Kim JH, Kim HP, Heo MY. Biological screening of 100 plant extracts for cosmetic use (II): anti-oxidative activity and free radical scavenging activity. Int J Cosmet Sci. 1997 Dec;19(6):299-307).
L’extrait hydrolysé de tourteaux de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1b est mélangé à 5% (p/v) dans de l’eau distillée. 100 µl de cette solution a été testé en présence d’un volume similaire d’une solution de diphenyl-1-picrylhydrazyl à 90 µM (DPPH°, Sigma – 3,55mg de poudre DPPH dans 100mL d’éthanol). Après 30 minutes d’incubation à température ambiante et à l’abri de la lumière, l’absorbance a été enregistrée à 530 nm à l’aide d’un spectromètre (Victor V, Perkin Elmer). Les résultats sont exprimés en pourcentage d’inhibition du radical libre DPPH° par rapport au contrôle négatif.
Résultats : Ils sont rassemblés dans le tableau 4. L’extrait hydrolysé de tourteaux de graines de Silybum marianum selon l’invention a préservé l’oxydation du DPPH jusqu’à 95% (Tableau 4).
Oxydation du DPPH Moyenne (%) ET (%) % inhibition d’oxydation Extrait hydrolysé selon l’exemple 1b à 0,03% en poids 25,14 0,06 74,9 Extrait hydrolysé selon l’exemple 1b à 0,05% en poids 5,3 0,013 94,7
Conclusion : L’extrait hydrolysé de tourteaux de graines de Silybum marianum selon l’invention présente une forte activité anti-radicalaire et donc un effet de maintien et/ou d’augmentation des propriétés biomécaniques.
Exemple 4 : Effets in tubo de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines selon l’invention sur les propriétés biomécaniques des annexes cutanées – Activité anti-oxydante/chélatrice des métaux de transition (Fe)
Cet exemple est donné car dans ce cas, la quantité de monomère B est à son minimum tandis que la quantité de monomère A est à son maximum, dans la solution. En d'autres termes, le rapport entre le nombre de fonctions amine et le nombre de fonctions isocyanate ne peut qu’être supérieur à cinq pour les autres compositions chimiques.
Par exemple, la quantité de monomère et/ou prépolymère B est de l’ordre de 0,01 % à 1 % en poids par rapport au poids total de la solution de polymérisation.
[Tableau 3]: Exemple(s) Monomère A Monomère B Polyurée Isocyanate (HDB-LV) Éthylène diamine Quantité 30% en poids de la microgouttelette de post-diffusion 0,01 % en poids de la solution de polymérisation
Les capsules ainsi produites présentes : Un coefficient de variation du diamètre des microcapsules inférieur ou égal à 7 % et un coefficient de variation du diamètre des microgouttelettes inférieur ou égal à 2 %. L’enveloppe des microcapsules présente une d’épaisseur comprise entre 700 nm et 1500 nm pour des capsules de diamètre compris entre 25 μm et 50 μm.
Avantageusement les capsules selon l’invention ont un diamètre compris entre 50 µm et 90 µm plus avantageusement compris entre 10 µm et 50 µm.
PHASE DISPERSEE
La solution de phase dispersée comprend au moins un monomère ou prépolymère A, un cosolvant et peut contenir un solvant additionnel, des excipients et principes actifs solubles dans le solvant et/ou le cosolvant.
La quantité de monomère A ou prépolymère A est inférieure ou égale à 30 % en poids et de préférence est comprise entre 3 % et 12 % en poids de la composition de la phase dispersée.
Le cosolvant adapté à l’invention doit être miscible, au moins partiellement, dans la phase continue, aqueuse. De préférence, la quantité de cosolvant utilisée est d’au moins 60 % et préférentiellement de 90 % en poids de la phase dispersée.
L’utilisation de cosolvant en quantité supérieure à 90 % en poids par rapport au poids de la phase dispersée permet, après transfert du solvant vers la phase continue, de réduire le diamètre des microgouttelettes initialement de 50 - 80 µm à un diamètre de l’ordre de 24 µm - 40 µm, soit une réduction de l’ordre de 50 %.
Lorsqu’un solvant additionnel est utilisé, celui-ci n’est pas ou très peu miscible dans la phase continue (aqueuse). La quantité de solvant dans la phase dispersée est inférieure ou égale à 30 % voire comprise entre 7 et 30 % en poids de la phase dispersée.
Des excipients additionnels tels que des tensio-actifs, etc, et des principes actifs, solubles dans le solvant peuvent être ajoutés dans la solution de phase dispersée.
Avantageusement les proportions de monomère A ou prépolymère A dans la phase dispersée sont inférieures à 12 % en poids, de préférence inférieures à 3 % en poids et préférentiellement de 0,3 % en poids.
Une composition de la phase dispersée, selon l’invention peut par exemple comprendre : de 60 à 90 % en poids de cosolvant ; de 3 à 12 % en poids de monomère et/ou prépolymère A ; de 7 à 30 % en poids de solvant ; un principe actif et le monomère ou prépolymère A en proportion 3:7.
SOLVANT et COSOLVANT