INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le doigt de frein (ou de park) DF2 est propre à être placé par le moteur (électrique) MF, sur ordre du premier calculateur CF, dans une position d’immobilisation, dans laquelle il est logé entre deux dents de la roue dentée RD (et donc engagé) pour immobiliser le véhicule V, ou dans une position découplée, dans laquelle il est découplé de la roue dentée RD (et donc désengagé) et donc permet les déplacements du véhicule V. On comprendra que le fonctionnement du moteur MF est contrôlé par le premier calculateur CF et que ce fonctionnement (destiné à déplacer le doigt de frein DF2) nécessite que ce moteur MF consomme un courant (électrique) qui peut varier en fonction de l’effort que lui transmet le doigt de frein DF2 lors de ses contacts avec la roue dentée RD.
Partant, le corps cylindrique fileté 22 est maintenu en position fixe à travers la paroi 10 et l'habillage 14 et en conséquence, le collier 26 auquel il est rattaché également.
Il est néanmoins possible de le démonter, notamment si le positionnement choisi n'est pas le plus adapté. Pour ce faire, on entraîne en rotation la pièce de retenue 24, tandis que le corps cylindrique fileté 22 est maintenu en position fixe. En conséquence, les arêtes 58 des dents 54 de la pièce de retenue 24 coulissent dans le filet hélicoïdal 44 et la pièce de retenue 24 se dévisse. Et elle peut être dévissée jusqu'à échapper complètement à la portée du filet hélicoïdal 44.
On retrouve également sur la , les deux branches 34, 36 du collier 16, et le fond 32 sur lequel repose le câble 18. Aussi, on retrouve les deux languettes 38, 40 qui viennent refermer le collier 26 pour pouvoir emprisonner le câble 18.
La illustre un autre mode de réalisation reprenant les éléments essentiels du mode de réalisation précédent. Partant, les éléments identiques porteront la même référence assortie d’un signe prime : « ‘ », tandis que les éléments nouveaux portent une référence dans la continuité de la suite des références déjà adoptées.
On retrouve sur cette une pièce de retenue 24’ et à l’opposé, une collerette d’appui 28’ prenant en sandwich la paroi 10’ et l'habillage 14’.
L’unique différence avec le mode précédent de réalisation, porte sur la mise en œuvre de harpons d’ancrage 62, s’étendant en saillie d’une face d'appui circulaire 46’ de la pièce de retenue 24’. Ces harpons d’ancrage 62 sont engagés à force à travers une paroi 10’, par exemple dans des perçages préalables ou, s’il s’agit d’un habillage fibré, à travers les fibres dudit habillage.
Ainsi, la pièce de retenue 24’ peut être préalablement installée contre la paroi 10’ et en être solidaire, la lumière de passage coaxialement à l’orifice pratiqué dans la paroi et dans l'habillage. De la sorte, le corps fileté 22’ peut être engagé à travers l'habillage 14’ et la paroi 10 ‘, puis à travers la pièce de retenue 24’ préinstallée.
On se reportera à présent sur la illustrant une seconde variante d’exécution où la seule pièce de retenue est modifiée de manière significative. Aussi, les éléments identiques de la première variante porteront la même référence assortie d’un signe double prime : « ’’ », tandis que les éléments nouveaux porteront une référence dans la continuité de la suite des références déjà adoptées.
Ainsi, la , montre des éléments analogues à ceux de l’objet de la , et notamment, un corps fileté 22’’ engagé à travers un habillage 14’’ et une paroi 10’’, ainsi qu’une pièce de retenue 24’’ comportant un élément conique 64. Ce dernier présente un fond 66 et une jupe 68. La jupe 68 présente un bord circulaire libre 70 en appui contre la paroi 10’’. Et le fond 66, délimité par une ligne circulaire à la jonction avec la jupe 68, est muni de pattes axiales 54’’. Par exemple, le fond 66 est muni de six pattes axiales régulièrement réparties le long de la ligne circulaire de jonction avec la jupe 68.
Les pattes axiales 54’’ présentent chacune à leur extrémité, et à l’opposé de la jupe 68, un ergot radial 58’’. Et les ergots radiaux 58’’ des pattes axiales 54’’ sont alors engagés entre les spires d’un filet hélicoïdal 44’’ du corps fileté 22’’.
De la sorte, l’élément conique 64 vient masquer entièrement l’extrémité du corps cylindrique fileté 22’’ du côté opposé à la paroi habillée.
L’élément conique 64 et les pattes axiales 54’’ sont moulées d’une seule pièce dans un matériau polymère. Les pattes axiales 54’’ sont alors flexibles et élastiquement déformables.
De la même façon que dans la première variante d’exécution, le corps fileté 22’’ peut aisément être engagé en translation entre les pattes axiales 54’’, tandis que le bord circulaire libre 70 de la jupe 68 vient en appui contre la paroi 10’’et que les ergots radiaux 58’’ viennent en prise dans les spires du filet hélicoïdal 44’’.
Également, la pièce de retenue 24’’ peut aisément être dévissée pour libérer le corps fileté 22’’.
Agrafe de fixation de câble pour bord de paroi habillée de véhicule automobile La présente invention se rapporte à une agrafe de fixation de câble pour bord de paroi habillée de véhicule automobile.
L’agrafe de fixation comprend une partie d’ancrage et un support d’attache de câble, solidaire de la partie d’ancrage.
L’épaisseur physique moyenne de la couche d’un matériau comprenant du sulfure de zinc peut aller par exemple de 10 nm à 350 nm, de 20 nm à 340 nm, de 30 nm à 330 nm, de 40 nm à 320 nm, de 50 nm à 310 nm, de 60 nm à 300 nm, de 70 nm à 290 nm, de 80 nm à 280 nm, de 90 nm à 270 nm, de 100 nm à 260 nm ou de 110 nm à 250 nm. L’épaisseur physique, encore appelée épaisseur optique, peut être mesurée par toute méthode connue de l’homme du métier.
Chaque sonde 38 est par exemple dirigée radialement relativement à un axe central D de la tête d’inspection 18 coïncidant avec l’axe de tubulure B lorsque la tête d’inspection 18 est insérée dans la tubulure 8.
Comme dans l’exemple illustré, lorsque la tête d’inspection 18 est rotative par rapport au chariot 16 autour d’un axe horizontal de positionnement R, cet axe horizontal de positionnement R coïncide de préférence avec l’axe central D de la tête d’inspection 18
La tête d’inspection 18 comprend par exemple plusieurs sondes 38 agencées en étoile autour de l’axe central D de la tête d’inspection 18, chaque sonde 38 étant dirigée radialement vers l’extérieur relativement à l’axe central D de la tête d’inspection 18.
Comme visible sur la , l’ensemble de support 12 comprend un ensemble de montage 40 configuré pour être posé sur la cuve de réacteur nucléaire 2 et portant un support d’outillage 42, le chariot 16 de l’outil d’inspection 14 étant monté en translation sur le support d’outillage 42 suivant l’axe de translation C.
De préférence, le support d’outillage 42 est monté mobile en rotation autour d’un axe d’orientation E vertical par rapport à l’ensemble de montage 40 par l’intermédiaire d’un mécanisme rotatif 44. Le mécanisme rotatif 44 comprend par exemple une couronne tournante.
Le mécanisme rotatif 44 est de préférence muni d’un actionneur 46 pour assurer l’entraînement en rotation du support d’outillage 42 autour de l’axe d’orientation E par rapport à l’ensemble de montage 40. L’actionneur 46 est par exemple un actionneur électrique, par exemple un moteur électrique, un actionneur pneumatique ou un actionneur hydraulique.
L’ensemble de montage 40 est configuré pour être posé sur la cuve de réacteur nucléaire 2, en particulier sur le bord supérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2, de telle manière que l’axe d’orientation E du support d’outillage 42 coïncide avec l’axe central A de la cuve de réacteur nucléaire 2.
L’ensemble de montage 40 comprend par exemple un ensemble d’appui 48 configuré pour prendre appui sur le bord supérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2, et une colonne de montage 50 s’étendant verticalement vers le bas à partir de l’ensemble d’appui 48, le support d’outillage 42 étant monté à une extrémité inférieure de la colonne de montage 50, de préférence par l’intermédiaire du mécanisme rotatif 44 disposé à l’extrémité inférieure de la colonne de montage 50.
Comme illustré sur la , lorsque l’ensemble de montage 40 est installé sur la cuve de réacteur nucléaire 2, la colonne de montage 50 s’étend verticalement vers le bas à l’intérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2, et le support d’outillage 42 est situé à l’intérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2.
L’ensemble d’appui 48 comprend par exemple une configuration en étoile, et possède une partie centrale 52 et plusieurs jambes 54, en particulier trois jambes 54, s’étendant radialement à partir de la partie centrale 52, chaque jambe 54 ayant une extrémité proximale connectée à la partie centrale 52 et une extrémité distale opposée à la partie centrale 52 qui est configurée pour être en appui sur le bord supérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2.
L’ensemble de support 12 est de préférence démontable pour faciliter son transport. Le dispositif d’inspection 10 peut en effet être transporté d’un réacteur nucléaire à un autre pour réaliser des inspections de différents réacteurs nucléaires.
De préférence, chaque jambe 54 de l’ensemble d’appui 48 est monté de manière amovible sur la partie centrale 52 de l’ensemble d’appui 48. Ceci permet un démontage de l’ensemble d’appui 48.
De préférence, la colonne de montage 50 est montée de manière amovible sur l’ensemble d’appui 48, en particulier sur la partie centrale 52 de l’ensemble d’appui 48. Il est possible de disposer de plusieurs colonnes de montage 50 de longueurs différentes, et de choisir la colonne de montage 50 appropriée en fonction de la hauteur à laquelle de situe les tubulures 8 d’une cuve de réacteur nucléaire 2 à inspecter.
Avantageusement, chaque jambe 54 est une poutre métallique s’étendant sensiblement horizontalement lorsque l’ensemble d’appui 48 est posé sur le bord supérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2.
Un ensemble d’appui 48 possédant de tels jambes 54 présente des dimensions verticales réduites, ce qui facilite le déploiement du dispositif d’inspection 10, étant donné que l’espace disponible dans une centrale nucléaire est limité.
Avantageusement, l’ensemble d’appui 48 comprend, à l’extrémité distale de chaque jambes 54, un pied 56 par l’intermédiaire duquel la jambe 54 vient en appui sur la cuve de réacteur nucléaire 2, en particulier sur le bord supérieur de la cuve de réacteur nucléaire 2 lors de l’installation de l’ensemble de support 12 sur la cuve de réacteur nucléaire 2.
Un avantage du bicarbonate de sodium est d’une part, que sa réaction avec l’acide citrique permet une dilution par effervescence de la composition dans l’eau accompagnée d’une production de dioxyde de Carbonne, d’autre part, il permet l’apport de sodium à l’organisme.
Afin de produire une pastille effervescente, la quantité d’acide citrique et/ou de bicarbonate de sodium doit être généralement élevée dans la composition, par exemple au-delà de 1%m. Un avantage est ainsi de fournir des électrolytes supplémentaires pour lutter contre le stress oxydatif.
La composition peut comprendre en outre un ou plusieurs colorants tels que la riboflavine. La composition peut comprendre en outre un agent antiagglomérant tel que le polyéthylène glycol. L’antiagglomérant permet avantageusement de limiter l’agglutination des particules de la composition lorsqu’elle est dissoute dans l’eau.
Exemple Dans un exemple, il a été réalisé des pastilles effervescentes de 4200 mg avec la composition selon un mode de réalisation de l’invention.
La quantité des composés de cette composition sont renseignés dans le tableau 1.
Composé Quantité dans une pastille de 4200 mg (en mg) Sodium 227,64 N-acetyl-L-cysteine 195 Potassium 95 chlorure 86,15 Extrait de ginseng (dont ginsenosides) 100 (10,0) Extrait de mélisse 100 Cystéine 75 Extrait de rhodiola (dont rosavines/salidrosides) 50 (1,5 /0,5) vitamine C 37,5 Extrait de gingembre (dont gingérols) 40 (2,0) Extrait de pépins de raisin (dont proanthocyanidine) 12,63 (12,0) vitamine B6 6,25 vitamine E 1,25
Résultats La composition selon le tableau 1 a été testée sur un groupe appelé « groupe de test » composé de 49 personnes.
Le groupe de test a été soumis à une consommation de boissons alcoolisées excessives en soirée afin de tester la composition a un état de veisalgie. Le groupe de test a pris un comprimé effervescent dissout dans l’eau après la consommation des boissons alcoolisées avant d’aller dormir et un autre comprimé effervescent dissout dans l’eau au réveil.
Le groupe de test a rempli un questionnaire sur l’évaluation de leur état de santé selon plusieurs critères : les maux de tête, la fatigue, la difficulté du sommeil, les nausées, la déshydratation, la difficulté de concentration, l’anxiété et le mal-être général. Pour chaque critère, il a été demandé au groupe cible de donner une note comprise entre 0 et 10 (0 ne correspondant à aucun symptôme ressenti et 10 à une douleur maximale) avec la prise de la composition et sans prise de la composition.
Les résultats sont renseignés dans le tableau 2.
Critère Avec prise Sans prise Maux de tête 1,9 6,0 Fatigue 3,6 7,2 Sommeil difficile 2,6 5,1 Nausées 1,1 3,6 Déshydratation 2,3 6,3 Difficultés de concentration 2,1 6,1 Anxiété 2,3 5,6 mal-être général 1,9 6,0
On observe que la composition selon l’invention permet avantageusement d’observer une amélioration de l’état de santé et une réduction significative de la totalité des symptômes de la veisalgie.
Composition solide pour le démaquillage des ongles La présente invention concerne le domaine des compositions pour le démaquillage et/ou le soin des ongles, leur procédé de préparation et leur utilisation.
Les compositions pour le démaquillage des ongles, encore appelées compositions dissolvantes de vernis à ongles, sont des produits cosmétiques bien connus.
Ces produits, généralement sous forme liquide et contenant des solvants très volatils, présentent souvent une odeur peu agréable. En outre ces compositions sont souvent conditionnées dans des flacons en plastique peu hermétiques.
Enfin, les dissolvants liquides sont souvent utilisés en large excès car leur application sur les ongles est effectuée au moyen d’un coton jetable qui absorbe en grande partie le dissolvant avant d’agir efficacement sur l’ongle. L’application de ces dissolvants en excès contribue à dessécher les ongles et les zones situées à proximité notamment les cuticules.
est une vue partielle et en perspective d’un tronçon d’une aile creuse dont les moyens d’obturation comportent deux volets flexibles (membranes flexibles) coopérant chacun avec un rouleau de renvoi ;
est une vue de dessus du tronçon d’aile creuse illustré sur la ;
est une vue partielle du tronçon d’aile creuse selon la , illustrant plus en détails les moyens d’obturation ;
est une vue isolée et en perspective des moyens d’obturation illustrés sur les figures 3 à 5 ;
est une vue partielle et en perspective d’un tronçon d’une aile creuse dont les moyens d’obturation comportent deux volets flexibles coopérant chacun avec un rouleau d’enroulement ;
est une vue isolée et en perspective des moyens d’obturation illustrés sur les figures 7 et 8 ;
est une vue partielle et en perspective d’un tronçon d’une aile creuse dont les moyens d’obturation comportent deux volets flexibles (volets roulants) qui coopèrent chacun avec un rouleau de renvoi ;
est une vue isolée et en perspective des moyens d’obturation illustrés sur la .
La présente invention concerne ainsi un dispositif de propulsion 1 pour un navire N ( ).
Par « navire », on entend en particulier un bateau destiné à la navigation maritime, de préférence encore les bateaux de fort tonnage, pontés, destinés aux transports sur mer, de préférence encore les navires de charge.
Le dispositif de propulsion 1 selon l’invention comprend au moins une aile creuse 2, de préférence plusieurs ailes creuses 2, qui est érigée sur le navire N.
L’aile creuse 2 selon l’invention est destinée à générer une force de portance qui est utilisée pour participer à la propulsion du navire N. Ainsi, l’aile creuse 2 est du type éolien et est montée sur le navire N de sorte que le flux d'air s'écoule autour de cette aile creuse 2 pour générer une force propulsive.
De manière générale, une telle aile creuse 2 présente un axe longitudinal 2’ destiné à s’étendre verticalement.
Tel que représenté sur les figures 2 et suivantes, l’aile creuse 2 comporte :
L’invention concerne également un dispositif de refroidissement et de lubrification d’un groupe motopropulseur électrique comprenant une machine électrique à rotor bobiné et un réducteur de vitesse couplé à ladite machine. Le dispositif comprenant : - un système d’aspiration de récupération et d’aspiration d’huile, tel que décrit précédemment, dont le compartiment est destiné à loger le réducteur, et
- au moins un autre compartiment destiné à loger au moins une partie du rotor de la machine électrique comprenant une zone de récupération de l’huile reliée au collecteur du système d’aspiration par une autre conduite d’aspiration.
Un autre objet de l’invention est un véhicule automobile comprenant le système d’aspiration ou le dispositif de refroidissement et de lubrification tel que décrit précédemment.
est un schéma du système d’aspiration et du dispositif de refroidissement et de lubrification selon un mode de réalisation de l’invention.
représente schématiquement et partiellement le système d’aspiration selon un mode de réalisation, la pompe étant en fonctionnement.
Sur la , le système d’aspiration et le dispositif de refroidissement et de lubrification sont dans une position d’utilisation dans laquelle Z désigne une direction verticale, dirigée de bas vers le haut, et Y une direction horizontale, perpendiculaire à la direction verticale. Cette position d’utilisation correspond à une position dans laquelle le système d’aspiration et le dispositif sont montés sur un véhicule qui repose horizontalement sur le sol.
Dans la présente description, les termes « verticalement », « horizontalement » se réfèrent aux directions verticales et horizontales, le système ou le dispositif étant dans sa position d’utilisation. De même le terme « hauteur » se réfère à une position verticale, le système ou le dispositif étant sa position d’utilisation.
Dans la présente description, les termes « aval » et « amont » ou « entrée » et « sortie » font référence au sens de circulation de l’huile dans le système de récupération et d’aspiration d’huile et dans le dispositif de refroidissement et de lubrification. Ce sens de circulation est symbolisé par des flèches sur les figures.
La représente un système 1 de récupération et d’aspiration d’huile d’un dispositif 2 de refroidissement et de lubrification d’un groupe motopropulseur électrique d’un véhicule automobile électrique ou hybride. Le dispositif 2 comprend une machine électrique à rotor 3 bobiné lequel est couplé un réducteur 4 mécanique de vitesse de ce groupe motopropulseur. Il est conçu pour refroidir les éléments de la machine électrique.
Le système 1 de récupération et d’aspiration d’huile, selon l’invention, comprend au moins un compartiment 5 destiné à loger le réducteur 4.
Le dispositif 2 comprend le système 1 d’aspiration de récupération et d’aspiration d’huile et au moins un autre compartiment 6 destiné à loger au moins une partie du rotor 3 de la machine électrique.
En référence à la , l’au moins un compartiment 5 comprend une zone de récupération 7 de l’huile, un collecteur d’huile 8 destiné à récupérer l’huile du compartiment, une pompe 9 destinée à faire circuler l’huile dans le dispositif 2 et reliée au collecteur d’huile 8, et une conduite d’aspiration 11 de l’huile reliant la zone de récupération 7 du compartiment 5 au collecteur d’huile 8.
La zone de récupération 7 de l’huile peut correspondre à un réservoir, ou à une bassine, situé en partie inférieure du compartiment et apte à récupérer l’huile coulant le long du réducteur 4 à l’intérieur du compartiment 5. Avantageusement, une partie inférieure du compartiment 5 peut définir la zone de récupération 7.
La taille de la zone de récupération de l’huile peut varier suivant son utilisation mais aussi suivant la fonction du réservoir. Ici, la zone de récupération 7 du compartiment 5 logeant le réducteur 3 sera grande car le manque d’huile pourrait entraîner des conséquences importantes pour cet organe. Dans tous les cas, un réservoir étroit et profond est à privilégier car il est moins sensible aux inclinaisons du véhicule.
Optionnellement, en amont de la pompe, le dispositif 2 comprend un filtre, non représenté sur la figure, permettant d’éliminer les particules fines contenues dans l’huile et d’éviter ainsi de bloquer la pompe.
La boucle primaire 20A et la boucle secondaire 20B de fluide caloporteur ne sont pas reliées. La première vanne trois voies 26 bloque la circulation de fluide caloporteur entre le premier point de connexion 51 et le septième point de connexion 57. La deuxième vanne trois voies 27 bloque la circulation de fluide caloporteur entre le huitième point de connexion 58 et le troisième point de connexion 53. La vanne d’arrêt 25 est en position fermée, le cinquième échangeur de chaleur 5 est inactif.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage et déshumidification de l’habitacle, dans lequel : - un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 15 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le détendeur 31 où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du fluide caloporteur, et retourne au compresseur 15, - un premier débit Qc1 de fluide caloporteur circule successivement dans la première pompe 21, dans le premier échangeur de chaleur 1 où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur Fi, et retourne à la première pompe 21, - un deuxième débit Qc2 de fluide caloporteur circule dans la boucle secondaire 20B, dans la troisième pompe 23, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, et se divise au niveau du sixième point de connexion 56 en : -- un troisième débit Qc3 de fluide caloporteur qui circule dans la troisième branche de dérivation 20E dans le cinquième échangeur de chaleur 5 où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur Fi, et rejoint le cinquième point de connexion 55, -- un quatrième débit Qc4 de fluide caloporteur qui circule dans la boucle secondaire 20B, et se divise au niveau du deuxième point de connexion 52 en : --- un cinquième débit Qc5 de fluide caloporteur qui circule dans la boucle secondaire 20B entre le deuxième point de connexion 52 et le neuvième point de connexion 59 et se divise en : ---- un sixième débit Qc6 de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 20B successivement dans la deuxième pompe 22, dans le quatrième échangeur de chaleur 4, et ---- un septième débit Qc7 de fluide caloporteur circulant dans la cinquième branche de dérivation 20G dans le septième échangeur de chaleur 7, ---- le sixième débit Qc6 de fluide caloporteur et le septième débit Qc7 de fluide caloporteur se rejoignant au niveau du dixième point de connexion 60, --- le cinquième débit Qc5 de fluide caloporteur ainsi formé rejoignant le cinquième point de connexion 55, --- le cinquième débit Qc5 de fluide caloporteur rejoignant le troisième débit Qc3 de fluide caloporteur au niveau du cinquième point de connexion 55, -- le huitième débit Qc8 ainsi formé rejoignant le quatrième point de connexion 54, -- un neuvième débit Qc9 de fluide caloporteur circulant successivement dans la première branche de dérivation 20C, dans la quatrième branche de dérivation 20F, dans le sixième échangeur de chaleur 6 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, dans la deuxième branche de dérivation 20D, et rejoignant le quatrième point de connexion 54, -- le huitième débit Qc8 de fluide caloporteur et le neuvième débit Qc9 de fluide caloporteur se rejoignant au quatrième point de connexion 54, - et le deuxième débit Qc2 de fluide caloporteur ainsi formé regagne la troisième pompe 23.