INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière particulière, optionnelle, le seuil de variation S VR et/ou le seuil de diminution et/ou la durée de la période d’estimation de la variation d’un angle de détection peu(ven)t être défini(s) et/ou ajusté(s) en fonction d’un niveau de visibilité mesuré par l’intermédiaire de l’au moins un moyen de détection 4 et/ou en fonction de la vitesse longitudinale du véhicule, mesurée par l’intermédiaire d’au moins un organe de mesure 11 équipant le véhicule, et/ou en fonction de conditions météorologiques extérieures au véhicule, par exemple transmises par l’intermédiaire du dispositif de communication 10, d’un appareil connecté et/ou de l’au moins un moyen de détection 4. Par exemple, la détection d’une situation de brouillard ou de précipitations peut s’accompagner de l’ajustement desdits seuils.
Similairement, l’unité de traitement 7 détermine que la route parcourue est une route secondaire lorsque l’unité de traitement 7 détecte qu’une partie de la route parcourue par le véhicule ego, située devant le véhicule, présente un rayon de courbure RC inférieur ou égal à un seuil de courbure S RC prédéfini. Le rayon de courbure RC de la route peut être obtenu par l’intermédiaire de l’au moins un moyen de détection 4, par exemple par l’intermédiaire de la caméra.
Le seuil de courbure S RC peut être une valeur prédéfinie sur la base d’informations fournies par des bases de données et/ou sur la bases de normes propres à une localisation, par exemple un pays.
A titre d’exemple non limitatif, l’unité de traitement 7 détermine que la route parcourue est une route secondaire lorsque le rayon de courbure RC mesuré est strictement inférieur à un seuil de courbure S RC de l’ordre de 800 mètres. En effet, il est connu, par exemple en situation de roulage dans un pays tel que la France, que les routes principales du type autoroute présentent des virages réglementés présentant des rayons de courbure supérieurs ou égaux à 800 mètres, et notamment inférieurs à 2000 mètres.
Egalement, le système de gestion 6 de la vitesse longitudinale peut être configuré pour détecter des éléments de l’infrastructure routière particuliers, propres à des routes secondaires, tels que des ronds-points ou encore des ralentisseurs.
Le système de gestion 6 détecte la présence de tels éléments lorsqu’ils sont situés devant le véhicule, par exemple dans une zone de l’ordre de quelques centaines de mètres, par exemple de l’ordre de 100 mètres, située à l’avant du véhicule sur la base des données acquises par l’au moins un moyen de détection 4, par exemple une caméra.
Par exemple, l’unité de traitement 7 est apte à identifier la présence d’un rond-point à venir lorsqu’elle détecte un élargissement de la voie dans laquelle circule le véhicule et/ou un écartement des lignes de démarcation délimitant une telle voie. Le système de gestion 6 exécute alors une sous-étape de calcul E34 de la largeur de la voie dans laquelle le véhicule ego circule à différents instants d’une période définie et compare les valeurs obtenues. Le calcul de la largeur de la voie peut être réalisé de manière similaire à ce qui a été exposé plus haut en référence au calcul des largeurs LW _adj de voies interposées entre le véhicule et un panneau de limitation de vitesse ou en référence avec le calcul d’une demi largeur de voie dans laquelle circule le véhicule. Aussi la description précédente s’applique mutatis mutandis . La largeur de la voie peut être évaluée de manière ponctuelle. Alternativement, l’évaluation d’une augmentation de la largeur de voie peut être basée sur la base de la comparaison de largeurs moyennes de la voie dans laquelle circule le véhicule, chaque largeur moyenne étant estimée sur une distance définie, par exemple de l’ordre de 5 mètres, similairement à ce qui a été exposé plus haut.
L’unité de traitement 7 détecte alors la présence d’un rond-point lorsqu’une variation de la largeur de voie ΔLW calculée supérieure ou égale à un seuil de variation de largeur de voie S VLW prédéfini est détecté. A titre d’exemple non limitatif, un tel seuil peut être de l’ordre de 0,5 mètres.
Selon un mode d’exécution, l’étape de reconstruction E3 peut, additionnellement ou alternativement, être basée sur différents facteurs d’identification permettant l’identification d’une route principale.
Elle a trait plus particulièrement à un rotor logeant un échantillon à analyser par RMN.
La spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN) est une méthode d’analyse non-destructrice utilisant le phénomène de résonance magnétique nucléaire (RMN), notamment pour résoudre les structures moléculaires.
La RMN se produit lorsque des noyaux atomiques de spin non nuls sont placés dans un champ magnétique statique et qu’ils sont excités par un rayonnement électromagnétique. Cette méthode est particulièrement utilisée en chimie organique, en chimie inorganique, en biologie et en science des matériaux.
Dans la spectroscopie RMN solide, il est usuel de mettre en place l’échantillon à analyser dans un rotor afin de le faire tourner autour d’un axe incliné de 54° 44’, dit angle magique, par rapport au champ magnétique statique.
Le rotor, également appelé porte-échantillon, comprend usuellement un corps tubulaire logeant l’échantillon conditionné sous forme de poudre en son sein et au moins un bouchon pour fermer le corps tubulaire. Un fluide porteur met en lévitation le rotor agencé dans un stator. Le rotor est généralement entrainé en rotation pneumatiquement. Pour assurer la rotation, le rotor comprend des pales à une de ses extrémités longitudinales, formant une turbine qui délimite généralement la périphérie extérieure du bouchon. Un fluide moteur projeté sur la turbine met ainsi en rotation le rotor à des fréquences allant de quelques kHz à plusieurs dizaines de kHz.
Afin de garantir l’intégrité physique ainsi que la mise en rotation pneumatique pour cette gamme de fréquences de rotation, le corps tubulaire du rotor est usuellement réalisé dans une céramique, par exemple un alliage comprenant du zirconium et de l’yttrium. Le corps tubulaire peut également être en saphir. Ces matériaux ont l’avantage, de par leur faible susceptibilité magnétique, de ne pas bruiter la mesure par RMN.
Le matériau dans lequel la turbine est réalisée doit supporter les contraintes mécaniques induites par les fréquences de rotation élevées. Ce matériau doit également être suffisamment élastique pour que le bouchon puisse être positionné au montage dans le corps tubulaire tout en générant un effort de serrage suffisant pour assurer son maintien en position. En effet, toute variation de vitesse à ces fréquences de rotation élevées crée un couple qui tend à désolidariser le bouchon du corps tubulaire. Le matériau généralement utilisé pour le bouchon et la turbine est le Vespel ®.
Par ailleurs, il est également connu que l’augmentation de l’intensité du champ magnétique, l’augmentation de la fréquence de rotation du rotor, et/ou l’utilisation du phénomène de polarisation dynamique nucléaire (DNP) permettent d’améliorer la sensibilité et la résolution de la spectroscopie RMN.
Il a été prouvé que, lors d’une analyse par RMN, plus la température est basse plus le rapport signal sur bruit est important et plus le gain dû au phénomène de DNP est important. Ainsi, les spectromètres RMN haute résolution fonctionnent généralement à basse température, notamment autour de 100 K. L’article [1] décrit un spectromètre RMN utilisant le phénomène DNP et fonctionnant à des températures inférieures à 100 K.
A ce jour, les matériaux constituant le corps tubulaire et le bouchon présentent des coefficients de contraction thermique différents. Il en résulte un différentiel de contraction entre le corps tubulaire et le bouchon lors de l’abaissement de la température, le bouchon se contractant davantage que le corps tubulaire. Ce différentiel de contraction provoque la diminution de la force de serrage du bouchon dans le corps tubulaire jusqu’à être quasi-nulle pour des températures avoisinant les 100 K. En conséquence, à ces températures, la moindre variation de la fréquence de rotation du rotor occasionne un couple qui tend à désolidariser le bouchon avec le corps tubulaire. Il n’y a alors plus d’effet d’entraînement en rotation de l’ensemble du rotor par la turbine et le bouchon ne ferme plus le corps tubulaire, ce qui peut entraîner la perte de l’échantillon.
Pour résoudre ce problème, on pourrait envisager l’augmentation de la force de serrage à température ambiante entre le bouchon et le corps tubulaire. Cette solution ne peut être retenue car cela rendrait impossible l’introduction manuelle du bouchon dans le corps tubulaire, et, complexifierait voire rendrait impossible l’extraction du bouchon après la mesure par RMN sans endommager le corps tubulaire.
Le brevet US 10,914,799 B2 décrit un rotor pour spectroscopie par RMN comprenant un corps tubulaire et un bouchon comprenant un moyeu dont le matériau présente un coefficient de contraction thermique négatif. Ainsi, le moyeu se dilate lorsque la température diminue ce qui permet le maintien d’un couple de serrage suffisant du bouchon dans le corps tubulaire pour réaliser une spectroscopie par RMN à basse température. Toutefois, la fabrication du bouchon du brevet US 10,914,799 B2 est particulièrement complexe, notamment, car le bouchon est de très petite taille et nécessite donc un usinage et une préparation extrêmement précis.
Il existe donc un besoin pour un rotor adapté pour la spectroscopie par RMN à basse température, qui surmonte les inconvénients précités. Notamment, il existe un besoin pour un rotor adapté pour la spectroscopie par RMN à basse température, qui soit simple de fabrication, et, dont le bouchon ne se désolidarise pas du corps tubulaire lors d’une rotation du rotor à basse température.
Le but de l’invention est de répondre, au moins en partie, à ce(s) besoin(s).
Pour ce faire, l’invention concerne un rotor pour la spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (RMN), s’étendant selon un axe longitudinal et comprenant: - un corps tubulaire comprenant, à au moins une de ses extrémités longitudinales, dite(s) extrémité(s) ouverte(s), une cavité débouchant vers l’extérieur et destinée à contenir un échantillon à analyser par RMN, et en son sein, au moins un relief de blocage; - au moins un bouchon configuré pour s’emmancher au moins en partie dans l’une des extrémités ouvertes du corps tubulaire de sorte à l’obturer, le bouchon comprenant un relief de blocage de forme complémentaire avec le relief du corps tubulaire de sorte que, lors de l’emmanchement du bouchon dans le corps, lesdits reliefs de blocage s’engagent l’un dans l’autre et bloquent ainsi le bouchon dans le corps ;
et/ou - au moins un capuchon configuré pour s’emmancher au moins en partie autour de l’une des extrémités ouvertes du corps tubulaire du corps du tubulaire de sorte à l’obturer, le capuchon présentant un coefficient de contraction thermique supérieur ou égal au coefficient de contraction thermique du corps tubulaire de sorte à bloquer le capuchon dans le corps, lors du fonctionnement du rotor.
La chambre de contacteur 23 comprend au moins une zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b comprenant deux blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d et deux guides d’arc 11a, 11b.
Sur la est représenté un type de contacteur 1 comportant deux zones d’extinctions d’arc électrique 5a, 5b, et comportant par conséquent quatre blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d et quatre guides d’arc 11a, 11b. Ces deux zones d’extinctions d’arc électrique 5a, 5b peuvent être séparées par une paroi de séparation unique ou par deux parois de séparation 25a, 25b situées entre les deux paires de blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d.
Sur la est représenté un type de contacteur 1 comportant une seule zone d’extinction d’arc électrique 5a, et comportant par conséquent deux blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b et deux guides d’arc 11a, 11b.
Dans ces deux variantes, le dispositif de soufflage d’arc et le principe de circulation des gaz de coupure ionisé selon l’invention fonctionnent selon le même mode.
Le contacteur 1 de l’invention se particularise notamment en ce que la chambre de contacteur 23 est fermée, de sorte que les gaz de coupure ionisés 22 générés par chaque arc électrique 8a, 8b ne puissent pas sortir de ladite chambre de contacteur 23. En effet, par enceinte fermée, on entend une enceinte close ne présentant notamment pas d’ouverture au travers de laquelle des gaz de coupure ionisés 22 pourraient passer pour sortir à l’extérieur de la chambre de contacteur 23.
Le contacteur 1 de l’invention se particularise aussi en ce que les deux parois latérales 12a, 12b en vis-à-vis sont chacune situées à distance du bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d le plus proche, de sorte que la surface interne 20a, 20b de chaque paroi latérale 12a, 12b soit prévue à distance des ailettes 10 du bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d le plus proche. La distance située entre la surface interne 20a, 20b d’une paroi latérale 12a, 12b et les ailettes 10 du bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d le plus proche est préférentiellement comprise entre 3 mm et 20 mm. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, les parois latérales 12a, 12b s’étendent selon un plan orthogonal à l’orientation de la force électromagnétique de Laplace 18a, 18b générée par le dispositif émetteur de champ magnétique 6a, 6b. Les parois latérales 12a, 12b et les blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d sont préférentiellement parallèles.
De même, la paroi inférieure 14 située en vis-à-vis de la paroi supérieure 13 est située à une distance comprise entre 3 mm et 20 mm des ailettes 10 des blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d. La paroi inférieure 14 est reliée à chaque paroi latérale 12a, 12b par une liaison 15a, 15b ayant une surface interne 21a, 21b concave de section courbe. Chaque liaison 15a, 15b ayant une surface interne 21a, 21b concave de section courbe présente préférentiellement un rayon de courbure R1 compris entre 3 mm et 20 mm.
Le contacteur 1 de l’invention se particularise également en ce que les ailettes 10 de chaque bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d sont inclinées de sorte que leur axe longitudinal Xa, Xb forme un angle α compris entre 30 degrés et 85 degrés par rapport à la surface interne 20a, 20b de la paroi latérale 12a, 12b la plus proche. L’angle α est préférentiellement compris entre 60 degrés et 80 degrés.
Grâce à l’invention, en traversant des ailettes 10 inclinées, le flux de gaz de coupure ionisés 22 générés par chaque arc électrique 8a, 8b est dirigé de façon oblique en direction de la paroi latérale 12a, 12b vers laquelle chaque arc électrique 8a, 8b est déplacé. Ainsi, l’axe de déplacement du flux de gaz de coupure ionisés 22 forme un angle compris entre 30 degrés et 85 degrés par rapport à la surface interne 20a, 20b de la paroi latérale 12a, 12b vers laquelle vers laquelle il se dirige, cet angle correspondant à l’angle α d’inclinaison des ailettes 10. Le flux de gaz de coupure ionisés 22 ne heurtant pas la surface interne 20a, 20b de la paroi latérale 12a, 12b de manière orthogonale, il ne retourne pas en arrière, mais est au contraire dévié en direction de la paroi inférieure 14, comme cela apparaît sur les figures 6 à 8. Le flux de gaz de coupure ionisés 22 effectue un trajet le long d’un espace libre prévu tout d’abord entre les blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d et la paroi latérale 12a, 12b la plus proche, puis prévu ensuite entre les blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d et la paroi inférieure 14, pour retourner vers le cœur de la zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b, préférentiellement entre les blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d d’une même paire.
Selon une variante de l’invention, chaque zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b peut comporter un ou plusieurs déflecteurs 16a, 16b qui s’étendent chacun à l’intérieur de ladite zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b depuis la paroi inférieure 14 et en direction du pont mobile 2, préférentiellement perpendiculairement à la face interne 26 de ladite paroi inférieure 14.
Chaque déflecteur 16a, 16b est prévu pour dévier encore le parcours du flux de gaz de coupure ionisés 22 le long de la paroi inférieure 14 de sorte l’orienter vers la paroi supérieure 13 et vers l’arc électrique 8a, 8b. Ainsi, la force dynamique du flux de gaz de coupure ionisés 22 vient s’ajouter à la force électromagnétique de Laplace visant à déplacer chaque arc électrique 8a, 8b en direction d’un bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d.
Selon une variante de l’invention représentée sur la , chaque zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b comprend deux déflecteurs 16a, 16b parallèles qui s’étendent chacun à l’intérieur de la zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b depuis la paroi inférieure 14 et en direction du pont mobile 2. Chaque déflecteur 16a, 16b est alors relié à la paroi inférieure 14, du côté du bloc d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d le plus proche, par une autre liaison 17a, 17b ayant une surface interne 27a, 27b concave de section courbe. Ces autres liaisons concaves 17a, 17b de section courbe présentent préférentiellement chacune un rayon de courbure R2 compris entre 3 mm et 20 mm.
Selon une autre variante de l’invention représentée sur la , chaque zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b comprend un déflecteur unique 16c qui s’étend à l’intérieur de la zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b depuis la paroi inférieure 14 et en direction du pont mobile 2. Le déflecteur unique 16c est alors relié à la paroi inférieure 14 par deux autres liaisons concaves 17c, 17d prévues en miroir et ayant une surface interne 27c, 27d concave de section courbe, avec un rayon de courbure R2 préférentiellement compris entre 3 mm et 20 mm. Le déflecteur unique 16c est préférentiellement situé à mi-distance entre chacun des blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d.
Le fait d’avoir un déflecteur unique 16c par zone d’extinction d’arc électrique 5a, 5b permet avantageusement de simplifier et d’alléger le contacteur 1, tandis que le fait d’avoir deux déflecteurs 16a, 16b permet de pouvoir aisément prévoir chacun de ces déflecteurs 16a, 16b à la distance souhaitée des blocs d’extinction d’arc électrique 9a, 9b, 9c, 9d.
BOITIER DE TYPE QFN COMPRENANT DEUX PUCES ELECTRONIQUES DE SUBSTRAT DIFFERENT Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent le domaine de la microélectronique, notamment le domaine du conditionnement (« packaging » en anglais) des circuits intégrés, et plus particulièrement la gestion de contraintes de puces électroniques (en anglais « die »).
Polymères de vinylpyrrolidone
Les polymères de vinylpyrrolidone acceptables comprennent les homopolymères de vinylpyrrolidone et les copolymères de vinylpyrrolidone. Ces homopolymères et copolymères peuvent être réticulés ou non réticulés. Par exemple, des polymères particulièrement convenables sont les homopolymères de vinylpyrrolidone tels que le polymère ACP-10. D’autres exemples incluent les copolymères produits à partir d’alpha-oléfine et de vinylpyrrolidone dans lesquels le copolymère contient de la vinylpyrrolidone et un composant alkyle, contenant de préférence au moins une fraction en C4-C30 (substituée ou non substituée) à une concentration préférée de 10 à 80 pourcent du copolymère. Parmi les copolymères disponibles dans le commerce, citons ceux disponibles auprès d’Ashland sous le nom GANEX, tels que VP/eicosène (GANEX V-220) et copolymère VP/tricontanyle (GANEX WP660).
Agent filmogène contenant du silicone
Les compositions de la présente invention peuvent comprendre au moins un agent filmogène contenant du silicone. Tel qu’il est utilisé ici, un « agent filmogène contenant du silicone » désigne un agent filmogène qui contient du silicone. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, un « agent filmogène contenant du silicone » comprend les polymères qui contiennent au moins environ 5 %, 10 %, 20 %, 30 %, 40 %, 50 %, 60 %, 70 %, 80 %, 90 %, 95 % ou 99 % de silicone en poids. Les agents filmogènes contenant du silicone sont connus dans l'art et tout agent filmogène contenant du silicone peut être utilisé.
Des exemples de classes acceptables d’agents filmogènes contenant du silicone incluent les résines de silicone, les copolymères d’acrylate de silicone et leurs mélanges.
Tel qu’il est utilisé ici, le terme « résine » désigne une structure tridimensionnelle réticulée ou non réticulée. La nomenclature des résines de silicone est connue dans l'art sous le nom de nomenclature « MDTQ », par laquelle une résine de silicone est décrite selon les divers motifs monomériques de siloxane qui composent le polymère.
Chaque lettre de « MDTQ » désigne un type de motif différent. La lettre M désigne le motif monofonctionnel (CH 3 ) 3 SiO 1/2 . Ce motif est considéré comme monofonctionnel car l’atome de silicone ne partage de l’oxygène que lorsque le motif fait partie d’un polymère. Le motif « M » peut être représenté par la structure suivante :
Le symbole D désigne le motif difonctionnel (CH 3 ) 2 SiO 2/2 dans laquelle deux atomes d’oxygène liés à l’atome de silicone sont utilisés pour se lier au reste du polymère. Le motif « D », qui est le synthon majeur des huiles de diméthicone, peut être représenté comme suit :
Enfin, la lettre Q désigne un motif tétrafonctionnel SiO 4/2 dans lequel l’atome de silicium peut être lié à quatre atomes d'hydrogène, qui sont eux-mêmes liés au reste du polymère.
Ainsi, un grand nombre de polymères de silicone différents peuvent être fabriqués. En outre, il serait clair pour l'homme du métier que les propriétés de chacun des polymères de silicone potentiels varieront en fonction du/des type(s) de monomère(s), du/des type(s) de substitution(s), de la taille de la chaîne polymérique, du degré de réticulation et de la taille de toute chaîne latérale.
Dans un mode de réalisation, le film collecteur de courant d’anode comprend une face interne d’anode sur laquelle est déposé ou imprégné le mélange d’anode lors de la première étape de recouvrement, et une face externe d’anode, opposée à la face interne d’anode, où ladite face externe d’anode est recouverte ou imprégnée au préalable d’une couche de vernis conducteur qui est étanche et électriquement conductrice ; et le film collecteur de courant de cathode comprend une face interne de cathode sur laquelle est déposé ou imprégné le mélange de cathode lors de la seconde étape de recouvrement, et une face externe de cathode, opposée à la face interne de cathode, où ladite face externe de cathode est recouverte ou imprégnée au préalable d’une autre couche de vernis conducteur qui est étanche et électriquement conductrice.
Ces deux couches de vernis conducteur assureront au moins en partie l’étanchéité de la cellule ; le but technique pour une telle étanchéité étant d’empêcher une entrée d’humidité et de l’air dans la cellule électrochimique, ainsi que l’évaporation des solvants des électrolytes liquides. Ces deux couches de vernis conducteur pourront par exemple durcir lors de l’exposition à l’au moins un faisceau d’électrons durant l’étape de solidification (de la cellule électrochimique), ou bien être durcies avant les étapes de recouvrement.
Selon une caractéristique, la couche de vernis conducteur et l’autre couche de vernis conducteur présentent chacune une épaisseur inférieure ou égale à 30 micromètres, par exemple comprise entre 5 et 30 micromètres.
Avantageusement, la première étape de recouvrement et la seconde étape de recouvrement sont réalisées en parallèle.
Dans une réalisation avantageuse, l’empilement présente deux chants longitudinaux opposés, et le procédé de fabrication comprend une étape de pose de vernis isolant électrique, après l’étape d’empilement et avant l’étape de solidification, lors de laquelle deux couches de vernis isolant électrique, étanche et isolant électriquement, sont déposées respectivement sur les deux chants longitudinaux opposés de l’empilement.
Ces deux couches de vernis isolant électrique participeront à l’étanchéité de la cellule.
Avantageusement, les deux couches de vernis isolant électrique durcissent lors de l’exposition à l’au moins un faisceau d’électrons durant l’étape de solidification.