INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un sixième aspect, la présente invention concerne un matériau polymérique (méth)acrylique MPC1 ou un matériau composite polymérique (méth)acrylique MPCM1 préparé par polymérisation de la composition (méth)acrylique MC1.
Selon un septième aspect, la présente invention concerne un procédé de préparation d’un matériau polymérique (méth)acrylique MPC1, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
(ii) la polymérisation de la composition (méth)acrylique MC1.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur capacitif est agencé pour acquérir une température de réglage saisie par un passager, et une unité de contrôle est agencée pour délivrer une valeur de température de consigne en fonction de cette température de réglage saisie par le passager.
Selon l’un des aspects de l’invention, des électrodes capacitives forment une barre de commande à glissement, à savoir ces électrodes capacitives sont alignées, côte à côte avec un petit espace entre elles, suivant une rangée rectiligne.
Selon l’un des aspects de l’invention, le système est agencé pour générer un signal de pilotage électrique du chauffage de la couche résistive de la structure chauffante, ce signal de pilotage électrique étant configuré pour faire fonctionner alternativement la structure chauffante en mode de chauffage et en mode de protection électrique dans lequel l’intensité d’un champ électrique entre la couche résistive de la structure chauffante et l’armature électrique du capteur capacitif est réduite de manière active à l’aide du signal de pilotage.
En l’absence d’un tel mode de protection électrique, un fort champ électrique peut apparaître entre la couche résistive de la structure chauffante et l’armature électrique du capteur capacitif, ce qui a pour conséquence de générer une forte capacité parasite qui fausserait la mesure de la capacité entre l’armature électrique du capteur capacitif et la partie du corps humain.
Grâce à l’invention, dans le mode de protection, l’intensité du champ électrique entre la couche résistive de la structure chauffante et l’armature électrique du capteur capacitif est réduite, ce qui a pour conséquence d’avoir une faible capacité parasite du côté de la couche résistive de la structure chauffante.
L’invention permet ainsi de garantir une bonne précision de la mesure capacitive par le capteur capacitif. Ceci permet par exemple de détecter avec précision l’approche d’une partie du corps humain, par exemple un doigt ou une main, de la structure chauffante.
L’invention permet, en outre, de se servir de cette couche résistive comme bouclier vis-à-vis de composants, par exemple un panneau de portière, un châssis, des faisceaux électriques, situés derrière cette couche résistive, composants qui seraient susceptibles de générer des perturbations électriques à l’encontre de l’armature électrique du capteur capacitif. L’invention permet d’éviter d’utiliser un élément bouclier supplémentaire qu’on placerait au sein de l’empilement, qui augmenterait le coût global et pourrait affecter la quantité de chaleur transmise par la couche résistive.
Selon l’un des aspects de l’invention, en mode de chauffage de la structure chauffante, le signal de pilotage est un signal PMW dont le rapport cyclique est réglable en fonction de la puissance de chauffage requise.
Selon l’un des aspects de l’invention, en mode de protection électrique, le signal de pilotage de la structure chauffante est identique au signal de pilotage du capteur capacitif.
Ces signaux de pilotage permettent notamment un pilotage en tension.
Cette synchronisation permet de réduire l’intensité du champ électrique entre la couche résistive de la structure chauffante et l’armature électrique du capteur capacitif.
Selon l’un des aspects de l’invention, le système comporte un amplificateur suiveur configuré pour produire une recopie du signal du capteur capacitif, ce signal recopié étant appliqué à la structure chauffante.
Selon l’un des aspects de l’invention, un module de contrôle de puissance électrique associé à la structure chauffante est configuré pour commander, en mode de chauffage, deux interrupteurs sur la base d’un signal de pilotage en PWM.
En mode de protection, l’un au moins de ces deux interrupteurs sont ouverts.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le système comporte un interrupteur, notamment formé par un transistor, associé au capteur capacitif, et un autre interrupteur, notamment formé par un transistor, à l’entrée de la structure chauffante, ces interrupteurs étant configurés pour être contrôlés, en mode de protection, de manière synchronisée, de sorte à appliquer à la structure chauffante le même signal de pilotage que le capteur capacitif.
Selon l’un des aspects de l’invention, les deux interrupteurs précités sont commandés par un module de contrôle de puissance électrique associé à la structure chauffante.
Selon l’un des aspects de l’invention, la couche résistive de la structure chauffante n’intervient pas dans la détection capacitive réalisée par le capteur capacitif.
COMPOSITION PRÉSENTANT UNE STABILITÉ ACCRUE La présente invention concerne une composition adaptée à une substance kératinique, de préférence une composition cosmétique, plus préférentiellement une composition cosmétique de maquillage, et en particulier un eye-liner, ainsi qu’un procédé qui se rapporte à la composition.
ART ANTÉRIEUR Il existe des compositions cosmétiques destinées au maquillage d'une substance kératinique telle que la peau et la surface d’une muqueuse, en particulier des produits de maquillage pour les yeux, par exemple les eye-liners, en particulier sous forme de crayons.
L'alliage inoxydable de la gaine 79, du boîtier 76, du tube 92 et de l’embout de fermeture 80 est choisi en fonction des contraintes thermiques auxquelles est exposé le conducteur électrique 70. Notamment, pour une gamme de température jusqu'à 900°C, ils peuvent être réalisés en Inconel® 600. De plus, les sections de ces éléments peuvent être choisies en fonction des besoins, par exemple en termes de courant, de chute de tension, etc.
Le procédé de fabrication d’un tel conducteur électrique 70, destiné à être utilisé en tant que conducteur électrique pour l'amenée d'un courant dans un système électrochimique, par exemple celui des figures 1 à 4, peut en outre comporter par exemple une ou plusieurs des étapes suivantes :
- fabriquer les pièces précédemment décrites (âme, gaine, patte),
- nettoyage des pièces et notamment des surfaces destinées à être soudées, à savoir les surfaces de conduction électrique et les surfaces nécessaires à l’étanchéité du conducteur électrique, au moyen d'un détergent et/ou d'un solvant, ou tout autre moyen,
- radiographie des soudures afin de confirmer la qualité des soudures d’un point de vue mécanique, électrique et d’étanchéité.
En comparant, dans le Tableau 1 ci-dessous, la résistance obtenue pour une âme conductrice principale 74 en cuivre d’1 m et de diamètre 14 mm, la résistance d’un sifflet 78 de référence en Inconel® 600 (réalisation selon l’art antérieur) et la résistance d’un sifflet 78 (âme conductrice de la patte de raccordement 73 et du boîtier 76) selon l’invention, on constate que, à 800°C, la résistance du sifflet 78 de référence représente environ un tiers de la canne de courant complète pour une âme conductrice principale de seulement 1 m. Le passage à la version âme conductrice 73 + boîtier 76 du sifflet 78 permet de réduire sa résistance d’un facteur 12 à 800°C et même d’un facteur 41 à température ambiante (20°C). Température (°C) Résistance âme conductrice principale 74 en cuivre (Ω) Résistance sifflet 78 de référence en Inconel® 600 (Ω) (8x20x38 mm) Résistance sifflet 78 (âme conductrice 73 + boîtier 76) d’épaisseur 0,5 mm invention(Ω) Rapport entre résistances sifflets 78 référence et invention 20 112.10 -6 245.10 -6 5,95.10 -6 41 800 455.10 -6 268.10 -6 21,9.10 -6 12
Le conducteur électrique 70 obtenu selon le principe de l’invention est ainsi un conducteur électrique adapté à la haute température et au courant élevé des empilements de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC. Il permet avantageusement de limiter les pertes électriques au niveau de la ou des pattes de raccordement 78 en évitant tout phénomène de rupture de continuité électrique entre l’âme conductrice principale 74 et une âme conductrice de la patte de raccordement 73.
Matelas de fibres végétales à base de plantes céréalières. La présente invention concerne le domaine des matériaux de construction, et plus particulièrement de matériaux de construction destinés à assurer l’isolation thermique et/ou acoustique.
Les matériaux de construction représentent une part importante de la consommation d’énergie et des émissions de gaz à effet de serre. Parmi ces matériaux de construction, les matériaux destinés à l’isolation qui consomment le plus d’énergie sont les laines minérales. Les fabricants de matériaux de construction destinés à l’isolation cherchent à réduire l’impact écologique des matériaux d’isolation, notamment en cherchant de nouveaux matériaux d’isolation.
Parmi les choix retenus par ces derniers, les matériaux d’isolation formés par des matelas de fibres végétales apparaissent comme étant tout particulièrement pertinents. Notamment, des matelas isolants peuvent être formés avec des fibres de bois. Si ces matelas sont particulièrement efficaces, que ce soit pour des isolations pour l’intérieur ou pour l’extérieur des bâtiments, la disponibilité de la matière première est un problème. Les usines de défibrage et de réalisation des matériaux isolants doivent être localisés au plus proche des forêts pour s’inscrire dans un contexte d’économie circulaire et les forêts dans lesquelles il est possible de prélever du bois pour la réalisation de panneaux isolants sont éparses. Il est par ailleurs connu d’utiliser de la paille de riz pour former des matelas isolants à base de fibres végétales. Cependant, les caractéristiques de cette paille en termes de conductivité thermique ne sont pas optimales. En effet, les matelas en fibres de paille de riz existants présentent une valeur de conductivité thermique au mieux égale à 0,040 W/m/K à 20°C, ce qui fait de la paille de riz un matériau isolant dont l’utilisation pour l’isolation de bâtiments reste limitée, étant entendu qu’il est notamment recherché dans ces applications des matelas isolants présentant une valeur de conductivité thermique égale ou inférieure à 0,036 W/m/K à 20°C.
Le quatrième échangeur de chaleur 4 est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation du véhicule. Le quatrième échangeur 4 est disposé en amont du premier échangeur 1, ou le cas échéant de l’échangeur 1B, selon le sens d’écoulement du flux d’air intérieur Fi.
Selon un autre mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, non représenté, le quatrième échangeur de chaleur 4 est couplé thermiquement avec un élément 25 d’une chaine de traction électrique d’un véhicule automobile. Dans ce cas, le troisième échangeur de chaleur 3 est configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi à l’habitacle du véhicule. Autrement dit, les rôles du troisième échangeur 3 et du quatrième échangeur 4 peuvent être échangés.
Le deuxième détendeur 32 est disposé en amont du troisième échangeur de chaleur 3. Le troisième détendeur 33 est disposé en amont du quatrième échangeur de chaleur 4. Le deuxième détendeur 32 permet ainsi d’alimenter le troisième échangeur 3 en fluide réfrigérant à basse pression. De même, le troisième détendeur 33 permet d’alimenter le quatrième échangeur 4 en fluide réfrigérant à basse pression.
L’échangeur de chaleur interne 6 comporte une première section d’échange thermique 6a disposée sur la boucle principale A en aval du premier détendeur 31 et en amont du deuxième détendeur 32, ainsi qu’une deuxième section d’échange thermique 6b disposée sur la boucle principale A en aval de l’accumulateur 8 et en amont de l’entrée 7a du compresseur 7. L’échangeur de chaleur interne 6 est configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 6a et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique 6b. Le fluide réfrigérant circulant à haute pression dans la boucle principale A peut ainsi céder de la chaleur au fluide réfrigérant circulant à une pression plus faible dans la boucle principale A.
Selon les exemples illustrés, le troisième échangeur de chaleur 3 est couplé thermiquement avec l’élément 25 de la chaine de traction électrique par l’intermédiaire d’un liquide caloporteur circulant dans une boucle secondaire 40 de liquide caloporteur. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 40 peut être un fluide diélectrique. Le liquide caloporteur circulant dans la boucle secondaire 40 de liquide caloporteur peut, en variante, être un mélange d’eau et de glycol.
Selon le premier mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100 et ses variantes, représentés sur les figures 1 à 3, le sixième point de raccordement 16 est disposé entre le deuxième échangeur 2 et le quatrième point de raccordement 14.
Selon un deuxième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, illustré à la , le sixième point de raccordement 16’ est disposé en aval du premier échangeur 1 et en amont du septième point de raccordement 17.
En d’autres termes, le sixième point de raccordement 16’ est dans ce cas disposé entre le premier échangeur 1 et le septième point de raccordement 17.
La boucle principale A comprend un quatrième détendeur 34 disposé en aval du premier échangeur 1 et en amont du septième point de raccordement 17. Le quatrième détendeur 34 est disposé entre le premier échangeur 1 et le septième point de raccordement 17.
La boucle principale A comprend une première vanne d’arrêt 41 disposée entre le huitième point de raccordement 18 et le quatrième point de raccordement 14.
La boucle principale A comprend une première vanne unidirectionnelle 47 disposée entre le quatrième point de raccordement 14 et le deuxième point de raccordement 12. La première vanne unidirectionnelle 47 est configurée pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le deuxième point de raccordement 12 et configurée pour interdire une circulation de fluide réfrigérant du deuxième point de raccordement 12 vers le quatrième point de raccordement 14.
La première vanne unidirectionnelle 47 est par exemple un premier clapet anti-retour. Un clapet anti-retour est un organe passif ne demandant pas de commande électrique.
Selon le premier mode de réalisation et ses variantes, la boucle principale A comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 48 disposée entre le septième point de raccordement 17 et le troisième point de raccordement 13. La deuxième vanne unidirectionnelle est configurée pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du septième point de raccordement 17 vers le troisième point de raccordement 13 et configurée pour interdire une circulation de fluide réfrigérant du troisième point de raccordement 13 vers le septième point de raccordement 17.
Selon le deuxième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, la boucle principale A comprend une deuxième vanne unidirectionnelle 48’ disposée entre le premier échangeur 1 et le sixième point de raccordement 16’. La deuxième vanne unidirectionnelle 48’ est configurée pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du premier échangeur 1 vers le sixième point de raccordement 16’ et configurée pour interdire une circulation de fluide réfrigérant du sixième point de raccordement 16’ vers le premier échangeur 1.
La deuxième vanne unidirectionnelle 48’ est par exemple un deuxième clapet anti-retour.
Selon le premier mode de réalisation et ses variantes, le système de conditionnement thermique 100 comporte une cinquième branche de dérivation F reliant un neuvième point de raccordement 19 disposé sur la boucle principale A en aval du cinquième point de raccordement 15 et en amont du premier échangeur 1 à un dixième point de raccordement 20 disposé sur la boucle principale A en aval du quatrième point de raccordement 14 et en amont du dispositif d’accumulation 8. La cinquième branche de dérivation F comporte un cinquième détendeur 35.
Les particules solides peuvent être choisies parmi les micas naturels, les micas synthétiques, les carbonates d’alcalino-terreux comme le carbonate de calcium, les sulfates d’alcalino-terreux tel que le sulfate de baryum, les perles naturelles telles que la guanine ou l’hypoxanthine, une alumine, l’aluminium, une silice, un borosilicate, une perlite, un polymère organique (tel qu’un plastique), un oxyde métallique tel que l’oxyde de zinc ou l’oxychlorure de bismuth. Leur dimension peut aller de 1 micron à 2000 microns, de préférence de 10 microns à 500 microns. La dimension est définie de la même façon que la dimension du Coeur décrit plus haut dans le contexte du premier objet de l’invention et peut être mesurée par microscope électronique à balayage (MEB) ou par microscope électronique en transmission (MET). Les particules sont de préférence plaquettaires, mais peuvent prendre toute autre forme.
Le procédé de synthèse du pigment de l’invention peut comprendre une troisième étape, qui est une étape de lavage et de séchage consistant à centrifuger la suspension des particules recouvertes de sulfure de zinc, à redisperser les particules dans de l’éthanol, puis à les sécher à une température allant de 20°C à 80°C pendant 12 à 24 heures.
Il peut être nécessaire de réaliser une étape de recuit des particules recouvertes de sulfure de zinc de manière à densifier la couche de sulfure de zinc et intensifier la couleur du pigment interférentiel. Le procédé peut donc comprendre une étape au cours de laquelle les particules recouvertes de sulfure de zinc obtenues à l’issue de la troisième étape d’enrobage ou de la quatrième étape de lavage et de séchage telles que décrites précédemment, subissent un traitement thermique. Les particules recouvertes de sulfure de zinc peuvent être placées, sous air ou sous argon, à une température pouvant aller jusqu’à la température de décomposition thermique du ZnS. Le procédé de synthèse de l’invention peut comprendre une étape d’enrobage des particules recouvertes de sulfure de zinc avec une matrice organique ou minérale afin de former une couche de protection. On parlera indifféremment d’enrobage ou d’encapsulation.
Enfin, le procédé de synthèse du pigment de l’invention peut comprendre une étape d’élimination totale ou partielle du cœur constitué des particules solides, de manière à obtenir un Coeur poreux solide, ou un cœur gazeux. Une fois la couche du matériau comprenant le sulfure de zinc déposé sur les particules solides à l’issue de la deuxième étape, l’élimination du cœur peut être réalisée par voie chimique ou physique. On pourra par exemple utiliser des particules de carbonate de calcium, les recouvrir de sulfure de zinc, et dissoudre ensuite le carbonate de calcium avec un acide sans endommager la structure de la couche du matériau comprenant le sulfure de zinc.
Un deuxième objet de l’invention porte donc sur une composition cosmétique, en particulier une composition cosmétique de soin ou de maquillage, comprenant le pigment interférentiel tel que décrit précédemment.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, la composition cosmétique de l’invention comprend, outre le pigment interférentiel, moins de 3% en masse de dioxyde de titane, en particulier moins de 1% en masse de dioxyde de titane. Le dioxyde de titane peut être apporté dans la composition à titre de charge, de colorant ou de filtre UV. Le dioxyde de titane peut également être apporté dans la composition par le biais d’un ingrédient qui en contient, comme un pigment par exemple.
La composition cosmétique de l’invention est de préférence exempte de dioxyde de titane.
La rigidité de l'assemblage 20 est donnée par le berceau 34. Le berceau 34 solidarise les portions de support 22, tout en laissant un degré de liberté, grâce aux liaisons glissières dans la direction Y de façon à laisser ces portions de support 22 coulisser le long du berceau 34 au gré de la dilatation.
Toujours dans le premier mode de réalisation, l’assemblage comporte au total huit dispositifs de liaison pivot-glissière 40. Chaque portion de support 22 comporte quatre dispositifs de liaison pivot-glissière 40. Chaque liaison glissière des portions de support 22 comporte ainsi quatre dispositifs de liaison pivot-glissière associés de manière à conserver un degré de liberté en translation dans la direction Y. Ces dispositifs de liaison pivot-glissière 40 sont disposés sur les portions de support 22 de manière symétrique par rapport au plan médian de symétrie de la façade 12.
Ces dispositifs de liaison pivot-glissière 40 comportent chacune un élément de guidage immobile formé par un patin 44 encastré dans le socle de berceau 38 et agencé pour coopérer avec les portions de support 22. Le patin 44 est solidaire à l’élément de fixation 36 par vissage dans le berceau 34.
Ainsi, ledit patin 44 permet un coulissement le long de la direction Y.
Chaque portion de support 22 comporte quatre colonnettes creuses 46 s’étendant suivant l’axe X de la portion de support 22.
Le patin 44 comporte un orifice 48 ayant une forme oblongue suivant la direction Y agencé pour recevoir la colonnette 46 pouvant s’étendre dans ledit orifice 48.
Les dimensions de l’orifice 48 du patin 44 sont également choisies de sorte à permettre un débattement 49 des colonnettes 46 suivant la direction Y.
Le patin 44 est en polymère dérivé de tétra-fluoroéthylène ayant un coefficient de frottement faible par rapport au coefficient de frottement du magnésium formant les portions de support 22.
Les dispositifs de liaison pivot-glissière 40 comportent chacun une vis de blocage principale 50 s’étendant suivant l’axe X et disposée dans une des colonnettes creuses 46 de la portion de support 22. La tête 52 de la vis de blocage principale 50 est plus large que l’orifice 48 du patin 44.
Les dispositifs de liaison pivot-glissière 40 comportant en outre chacune deux vis de blocage secondaires 54 qui sont encastrées dans le socle de berceau 38 et le patin 44 suivant l’axe X dans le sens opposé de la vis de blocage principale 50 de sorte que le patin 44 soit intercalé entre la vis de blocage principale 50 et les vis de blocage secondaires 54.
Ces vis de blocage secondaires 54 peuvent être remplacées par un surmoulage du patin 44 sur le socle de berceau 38.
De cette manière, la fixation du patin 44 au socle de berceau 38 se fait de façon optimale du fait des contraintes appliquées dans les deux sens opposés par les vis de blocage principale 50 et secondaires 54.
Dans l’exemple de la , chaque portion de support 22 comporte quatre dispositifs de liaison pivot-glissière 40 disposés aux quatre coins d’un rectangle fictif inscrit dans cette portion de support 22.
En se référant à la , on voit un deuxième mode de réalisation de l’invention. Dans ce deuxième mode de réalisation, les dispositifs de liaison pivot-glissière 40, les portions de support 22 ainsi que le berceau 34 sont identiques à ceux du premier mode de réalisation. Seul l’agencement des dispositifs de liaison pivot-glissière 40 diffère du premier mode de réalisation.
Chaque portion de support 22 est agencée à coopérer avec trois dispositifs de liaison pivot-glissière 40 disposés de manière alternée suivant la direction Y.
En se référant à la , on voit un troisième mode de réalisation de l’invention.
Les turbines et compresseurs comportent généralement un stator et un rotor qui est apte à pivoter par rapport au stator autour de l’axe longitudinal X de la turbomachine 1. Le rotor comprend une pluralité de rangées annulaires d’aubes mobiles disposées longitudinalement en alternance avec des rangées annulaires d’aubes de stator, les extrémités radialement externes des aubes de stator étant fixées à un carter entourant les rangées annulaires d’aubes mobiles et d’aubes de stator.