INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un procédé d’épuration en phase liquide d’un flux de gaz pour atteindre un taux molaire d’impureté, dit « X imp,out », associé à une limite de solubilité de cette impureté dans le flux de gaz liquide lorsque ce flux atteint la saturation à une pression de sortie, dite « P out », qui comporte : - une étape d’entrée d’un flux de gaz comportant des traces d’impuretés selon un taux molaire Ximp,in, le flux de gaz présentant une température d’entrée, dite « T in », et une pression d’entrée, dite « P in », le couple de pression P in et T in étant configuré pour situer le flux de gaz en phase vapeur, - une étape de compression du flux de gaz entré au moins selon une pression, dite « P haute », qui correspond à la pression la plus basse pour laquelle l’impureté selon le taux Ximp,in est soluble, pour une température égale à la température de rosée d’un flux de gaz pur sans impuretés équivalent, à la pression P haute , - une étape de refroidissement, selon la pression P haute , du flux de gaz comprimé à une température de sortie, dite « T out », la température T out étant sélectionnée pour que, au couple de pression P out et de température T out , l’impureté restante dans le flux de gaz soit soluble et qu’un flux de gaz pur sans impuretés équivalent soit totalement liquéfié, - une étape de capture des impuretés solides et
- une étape de détente, selon la pression de sortie P out du flux de gaz en phase liquide.
Grâce à ces dispositions, le refroidissement est utilisé comme principe séparateur des impuretés du solvant mais avec un agencement spécifique et appliqué à des points de fonctionnement spécifiques qui rendent le procédé global de liquéfaction plus stable et moins contraignant en termes d’opérabilité que les solutions de polishing existantes.
Ces dispositions permettent d’obtenir : - un procédé stable utilisant des échangeurs de chaleur non spécifiques, avec par exemple seulement une tolérance à la pression de fonctionnement visée et une section de passage constante, - des périodes de givrage-dégivrage supérieures à deux heures et fonction du dimensionnement des échangeurs pouvant même être largement supérieures et - une ligne d’échange dédiée au polishing qui est très compacte car l’échange se fait en liquide au niveau du mélange solvant-impureté, ce qui minimise la taille et le poids de la ligne d’échange utilisée et donc s’il y a de l’inertie thermique, cette dernière permet de faciliter encore la vitesse de régénération des échangeurs.
Le concept de la présente invention repose sur la séparation cryogénique en phase liquide : on choisit des paramètres de pression et température tels que le solvant est déjà totalement liquide quand commence le phénomène de cristallisation de l’impureté. Ainsi, cette approche conserve les avantages de la séparation cryogénique existante, à savoir la possibilité de mutualiser les phases de polishing et de liquéfaction, en évitant ces principaux défauts à savoir : - d’une part, les alternances rapides des phases givrage-dégivrage car en phase liquide, le solvant tolère mieux et plus facilement une restriction de section de passage et donc peut givrer beaucoup plus longtemps sans déstabilisation de l’écoulement et - d’autre part, la faible flexibilité du système de séparation lorsque celui-ci fonctionne en état triphasique et avec séparateur cyclonique.
Dans des modes de réalisations particuliers, l’étape de refroidissement comporte une étape de refroidissement en phase vapeur à la température T in.
Dans des modes de réalisations particuliers, l’étape de refroidissement comporte une étape de refroidissement en phase liquide, qui comporte : - une première étape de refroidissement, selon la pression P haute , du flux de gaz comprimé au moins à une température limite de solubilité en phase liquide, dite « T 2 » selon laquelle : - le gaz à l’état pur équivalent au gaz entré est en phase liquide , - les impuretés du flux de gaz refroidi, selon le taux molaire déterminé d’impureté dit X imp,in , sont à la limite de leur solubilité, - une première étape de détente, du flux de gaz liquide au moins à une pression, dite « P med », selon laquelle : - le gaz à l’état pur sans impuretés équivalent au gaz entré est à son point de bulle et
- la limite de solubilité de l’impureté au taux molaire X imp,in est atteinte, et - une deuxième étape de refroidissement en phase liquide, selon la pression P med , du flux de gaz jusqu’à la température T out .
Ces modes de réalisations permettent d’accélérer des substitutions entre échangeurs thermiques en charge de la collecte d’impureté et échangeurs thermiques en cours de régénération. En effet, les étapes de régénération ainsi mises en œuvre sont moins consommatrices d’énergie que dans les variantes présentant une détente totale puis un refroidissement aux conditions de sortie.
Dans des modes de réalisation, le procédé objet de la présente invention comporte une étape de détente supplémentaire, en aval de l’étape de détente, l’étape de refroidissement en phase liquide étant configurée pour refroidir le flux de gaz selon un température telle qu’en sortie de l’étape de détente supplémentaire, le gaz soit en phase liquide.
est une image représentant une section transversale d’une portion de pain en texture modifié selon l’exemple 2, comprenant des grandes et petites alvéoles caractéristiques d’un pain classique.
est une image traitée par le logiciel ImageJ de l’image représentée en .
est une image représentant une section transversale d’une portion de pain en texture normale selon l’exemple 3, comprenant une majorité de petites alvéoles.
est une image représentant une section transversale de pain du produit G-Nutrition®.
représente les résultats du test IDDSI à la fourchette selon les critères définis pour le grade 5.
représente une image du test IDDSI à la cuillère inclinée selon les critères définis dans le grade 5.
Par « amidon » au sens de l'invention, on entend un glucide complexe composé d'unités de D-glucose et composé de deux polymères : l’amylose et l’amylopectine. L’amidon au sens de l’invention est un amidon modifié par voie physique ou chimique, préférentiellement un amidon de blé modifié par voie physique. Cette modification, avantageusement physique a pour objectif de rendre l’amidon natif plus soluble en mettant en œuvre un traitement à la chaleur en milieu humide. Ce traitement va notamment permettre un gonflement différé de cet ingrédient afin de faciliter l’hydratation des autres ingrédients de la formule tels que les fibres ou les protéines.
Par « boisson végétale » ou « lait végétal » au sens de l'invention, on entend des boissons exclusivement d’origine végétale, notamment obtenues à partir de céréales ou pseudo céréales (avoine, riz, épeautre, quinoa, orge...), d’oléagineux (noisette, amande, noix) ou de légumineuses (soja, pois chiches), auxquels on ajoute de l’eau, ayant le même aspect et la même couleur que le lait d'origine animale. Dans le contexte de l’invention, la boisson végétale est un substitut au lait. Avantageusement, la boisson végétale ne comprend pas ni lactose, ni cholestérol et est moins riche en gras. Préférentiellement la boisson végétale peut être choisie parmi le lait de riz, le lait d’avoine, le lait d’amande, le lait de soja, le lait de soja, le lait de noisette, le lait de chanvre, le lait d’épeautre, le lait de châtaigne, et le lait de coco.
Par « fibre fonctionnelle » au sens de l'invention, on entend des fibres alimentaires qui sont des polymères glucidiques composées de plus de trois unités monomériques, non digérées ni absorbées dans l’intestin grêle humain et avec une fermentation complète ou partielle dans le gros intestin procurant des effets physiologiques bénéfiques. Elles peuvent être solubles ou insolubles et avantageusement choisies parmi les fibres de soja, haricots, maïs, lentilles, pois, riz complet, pruneaux, flocons de son, blé, pâtes complètes, avoine, agrume, lin, psyllium, abricots, artichaut, carotte, framboises et les gommes alimentaires telles que la gomme de xanthane. Les fibres fonctionnelles vont apporter une texture au produit et permettent de stabiliser les alvéoles dû à leurs propriétés rhéologiques. Les fibres ont ainsi la capacité de se disperser, de s’hydrater puis d’augmenter la viscosité du mélange pour limiter le drainage du liquide évitant que la coalescence des bulles d’air. Aussi, les fibres fonctionnelles ont une capacité de rétention d’eau importante.
Par « capacité de rétention d’eau » au sens de l’invention, on entend l’aptitude d’une quantité de fibres ou de farine à retenir une quantité d’eau lorsqu’elle est soumise à des conditions de température, de temps d’agitation, de vitesse ou de temps de centrifugation. Cette propriété va permettre aux fibres en solution de s’hydrater et de gonfler. Lors du gonflement, le volume du mélange va augmenter entrainant une augmentation de la viscosité jusqu’à la création d’un réseau épaissi ou gélifié.
Par « grade mesuré selon l’échelle IDDSI » au sens de l’invention, on entend, une méthode de mesure internationale standardisée des textures adaptées à la dysphagie, initiée en 2013, afin de développer une terminologie, universelle et standardisée, permettant de décrire et définir les aliments de texture modifiée et les liquides épaissis utilisés auprès de personnes dysphagiques de tous âges. L’IDDSI (International Dysphagia Diet Standardisation Initiative) a ainsi abouti à un diagramme final des textures en dysphagie, composé d’un continuum de 8 niveaux (0 à 7) . Ces niveaux sont identifiés par des numéros, des libellés et un code couleur (Cichero, J. A. Y., et al. (2016). Development of International Terminology and Definitions for Texture-Modified Foods and Thickened Fluids Used in Dysphagia Management: The IDDSI Framework. Dysphagia, 32(2), 293 314 (doi.org/10.1007/s00455-016-9758-y)).
Par « lait » au sens de l'invention, on entend une boisson exclusivement d’origine animale, en particulier il s’agit d’un liquide biologique comestible généralement de couleur blanchâtre produit par les glandes mammaires des mammifères femelles. Le lait peut être choisi parmi le lait de vache, le lait de chèvre, le lait de buffle, le lait de chamelle, et le lait d’ânesse, plus préférentiellement le lait de vache.
Par « peptide hydrolysé » au sens de l'invention, on entend des peptides ayant subi une hydrolyse, par exemple une hydrolyse chimique et/ou en enzymatique. Les peptides sont préférentiellement des peptides d’origine végétale ou animale ayant subi une hydrolyse c’est-à-dire des protéines végétales ou animales hydrolysées. Des peptides particulièrement d’intérêt dans le contexte de l’invention sont des peptides de pois hydrolysés, particulièrement riche en lysine.
Le N-acétyl-aminophénol comprend plusieurs régioisomères, dont le paracétamol. Les propriétés antalgiques et antipyrétiques du paracétamol en font une substance active de choix depuis plus d’un siècle.
La préparation de N-acétyl-aminophénol a été largement étudiée. De nombreux procédés de synthèse ont été décrits typiquement à partir du phénol, du chlorobenzène ou encore du nitrobenzène.
Plusieurs procédés ont prouvé leur efficacité à l’échelle industrielle. Parmi eux, Celanese a développé une voie dont la dernière étape est un réarrangement de Beckmann de l’oxime de la p-hydroxyacétophénone.
Dans les autres procédés industriels, la dernière étape est la N-monoacétylation du p-aminophénol (noté par la suite PAP). La monoacétylation du PAP peut avoir lieu en présence d’anhydride acétique ou d’acide acétique.
Utiliser l’acide acétique dans cette réaction implique une température de réaction élevée, un temps de séjour élevé qui conduit à la production d’impuretés indésirables dans le produit final.
L’emploi d’anhydride acétique présente également certains désagréments, notamment une pureté insuffisante et une coloration du produit final. De nombreux documents de l’art antérieur ont pour objet de remédier à ce problème. On peut notamment citer parmi eux les brevets US 3,042,719; US 3,748,358; US 3,781,354 ou encore US 4,264,526.
La présence d’impuretés, en particulier colorées, entraine une purification longue et la production de nombreux déchets et effluents.
Par ailleurs, dans l’art antérieur, la réaction de monoacétylation du PAP a lieu en batch, ce qui implique une productivité limitée au niveau industriel.
Dans le contexte environnemental actuel, il est nécessaire de développer un procédé de préparation d’amine primaire aromatique N-acétylée, et de préférence de N-acétyl-aminophénol, avec une empreinte écologique fortement réduite tout en étant industriellement viable et avec une forte productivité.
A cette fin, l’invention a pour objet un procédé de préparation d’une amine primaire aromatique N-acétylée comprenant les étapes de :
les étape b) et c) étant réalisées en continu.
Les inventeurs ont mis au point un procédé de préparation de N-acétyl-aminophénol avec un impact environnemental minimisé.
La mise en œuvre des étapes b) et c) en continu permet notamment de réduire la quantité de déchets et d’effluents, tout en augmentant la productivité. Non seulement la réaction d’acétylation (étape b)), mais également la cristallisation (étape c)), ont lieu en continu.
L’amine primaire aromatique est de préférence un aminophénol, notamment le 2-aminophénol, le 3-aminophénol, ou le 4-aminophénol, de préférence le 2-aminophénol ou le 4-aminophénol. De manière particulièrement préférée, l’amine primaire aromatique est le 4-aminophénol (également nommé p-aminophénol (PAP)), et le procédé permet alors de préparer du paracétamol (APAP).
Il peut être préférable de choisir le (a) polymère cationique soit choisi parmi les chitosans.
Il peut également être préférable de choisir le (a) polymère cationique soit choisi parmi les (co)polylysines.
La polylysine est bien connue. La polylysine peut être un homopolymère naturel de la L-lysine qui peut être produit par fermentation bactérienne. Par exemple, la polylysine peut être de la α-Poly-L-lysine et la ε-Poly-L-lysine, typiquement utilisées comme conservateur naturel dans les produits alimentaires. La polylysine est un polyélectrolyte qui est soluble dans les solvants polaires tels que l’eau, le propylène glycol et le glycérol. La polylysine est disponible dans le commerce sous différentes formes, telles que la poly D-lysine et la poly L-lysine. La polylysine peut se présenter sous la forme de sel et/ou de solution.
Il peut être préférable que le (a) polymère cationique soit choisi dans le groupe consistant en les polylysines, chitosans et leurs mélanges.
La composition selon la présente invention peut inclure (e) au moins un polymère anionique.
Si la composition selon la présente invention comprend le(s) (e) polymère(s) anionique(s), le(s) (a) polymère(s) cationique(s) peut/peuvent former un ou des complexes polyioniques avec le(s) (e) polymère(s) anionique(s).
Il est préférable que le polymère cellulosique cationique ait au moins un groupe ammonium quaternaire, de préférence un groupe trialkylammonium quaternaire et, plus préférentiellement, un groupe triméthylammonium quaternaire.
Le groupe ammonium quaternaire peut être présent dans un groupe ammonium quaternaire pouvant être représenté par la formule chimique suivante (I): (I)
Les plaques réalisées par extrusion ci-dessus ont ensuite été évalués sur plusieurs critères:
Echantillons Exsudation après extrusion Thermoformage IR Temps de chauffe nécessaire EC1 PA11 vierge 1 Forte (4)(BBSA) 2’20’’ EC2 PA11 vierge 2 Faible (1) 2’20’’ EC3 PA12 vierge 1 Forte (4) (BBSA) 2’20’’ EC4 PA 11 Recy1 très forte (5) (résidus du pétrole) 1’10’’ EI1 PA 11 Recy2 Faible (1) 1’25’’ EI2 PA 11 Recy3 Faible (1) 1’50’’ EI3 PA 11 Recy4 Faible (1) 1’15’’ EI4 PA 12 Recy5 Faible (1) 1’30’’
L’exsudation est déterminée sur des plaques 1 mm qui sont placées 7 jours à 70°C et 62 % HR (humidité relative).
L’exsudation se manifeste par l’apparition d’un dépôt sur la surface et est estimée visuellement.
Les plaques sont notées de 1 (peu d’exsudation) à 5 (beaucoup d’exsudation) par du personnel formé.
Le thermoformage est réalisé sur une plaque d’épaisseur 5.5mm et de largeur 220mm obtenue après découpe des plaques extrudées sur une machine KIEFEL KD 20/25. Un moule type « pot de yaourt » avec parois verticales de hauteur 40mm et de diamètre 60mm a été utilisé. Le système de chauffe comporte deux plateaux de chauffe infra-rouge (supérieur et inférieur) afin d’assurer une chauffe homogène. La puissance de chauffe est fixée à 100%. Le temps de formage est d’1s. Une pression de 4 bars est appliquée pour obtenir un bon thermoformage. Les temps de chauffe pour obtenir une température suffisante de thermoformage sont listés dans le tableau ci-dessus. Les compositions de l’invention présentent le meilleur compromis exsudation et temps de chauffe. Notamment, le temps de chauffe des compositions de l’invention est inférieur à celui des compositions comparatives EC1, EC2 et EC3 et l’exsudation des compositions de l’invention est plus faible que celle des compositions comparatives EC1, EC3 et EC4.
COMPOSITIONS DE MOULAGE POUR L’INJECTION COMPRENANT DES POLYAMIDES RECYCLES ISSUS D’EXPLOITATION DES GISEMENTS DE PETROLE OU DE GAZ, SOUS LA MER OU TERRESTRE. La présente invention concerne des compositions de moulage pour l’injection comprenant des polyamides recyclés issus d’exploitation des gisements de pétrole ou de gaz, sous la mer ou terrestre.
Sans cette étape de lavage et/ou compoundage, les pièces fabriquées exsudent. Cet exsudat peut être toxique pour l’utilisateur lors par exemple de l’étape de mise en œuvre et peut générer un aspect gras sur les pièces finies.
[Tableau 9] : Épaisseur de la peau pour les microcapsules de taille 27 microns Mesures Capsule à 27 µm 1 0,68 µm 2 0,711 µm 3 0,667 µm Moyenne 0,70 µm
Influence du choix du cosolvant
Un deuxième cosolvant a été utilisé : l’acétate d’éthyle (AE). A titre indicatif, le Tableau 10 donne les propriétés physico-chimiques des 2 cosolvant utilisés.
[Tableau 10] : Comparaison des propriétés principales des différents solvants utilisés Solvant Solubilité dans l’eau Diffusivité dans l’eau Densité AB 0,8 7,6 0,879 AE 8,0 8,7 0,895
Résultats pour le système AE 60 %
La montre l’évolution de la taille des gouttes en fonction des débits de phases continue avec le système à 60% d’acétate d’éthyle. Lors de ces expériences, le régime de dripping a été utilisé.
Pour un débit de phase organique fixe (1 μL/min), plus le débit de phase aqueuse augmente, plus la taille des microgouttelettes diminue.
Indépendamment des débits utilisés, on peut estimer le facteur α moyen (rapport entre le diamètre des microgouttelettes de pré-diffusion et le diamètre des microgouttelettes de post-diffusion) égal à 1,36, ce qui est assez proche de sa valeur théorique 1,40 avec une différence relative de 2,8 %.
Résultats pour le système AE 90 %
La montre l’évolution de la taille des microgouttelettes en fonction des débits des phases continue et dispersée. Lors de ces expériences, le régime de dripping est mis en œuvre.
Indépendamment des débits et régimes utilisés, on peut estimer le facteur α moyen (rapport entre le diamètre des microgouttelettes de pré-diffusion et le diamètre des microgouttelettes de post-diffusion) égal à 2,15, ce qui est proche de sa valeur théorique 2,26 avec une différence relative de 5,6 %.
Les deux cosolvants conviennent pour réduire la taille des microcapsules et permettent d’obtenir des résultats similaires.
La dispersion (Coefficient de variation (CV)) des gouttelettes est particulièrement étroite avec un CV allant de 0,3 à 0,6 %. Pour les microcapsules, celles-ci ont la même taille que les microgouttelettes de post-diffusion. Le CV mesuré pour les microcapsules est d’environ 6 à 7%.
Les essais ont permis de vérifier que la taille des microgouttelettes diminuait entre leur formation dans la micropuce et après la sortie du microcanal de diffusion du cosolvant. La taille des microgouttelettes de pré-diffusion est réduite de 20 % à 50% après diffusion du cosolvant au sein du microcanal en PTFE.
La représente un véhicule automobile 10 selon l’invention. Le véhicule automobile 10 comprend des moyens de stockage d’énergie, telle une pluralité de batteries électriques 12, et au moins un moteur électrique d’entraînement 14, adaptés pour entraîner ledit véhicule automobile 10. Les batteries électriques 12 comprennent une pluralité de cellules aptes à stocker de l’énergie électrique.
Le véhicule automobile 10 comprend une structure 16. La structure 16 est adaptée pour supporter différents organes du véhicule automobile 10, dont le moteur électrique d’entraînement 14 et des ouvrants latéraux. La structure 16 forme une caisse. Elle peut être réalisée par un assemblage de tôles embouties et soudées entre elles. Les tôles peuvent être en acier ou en alliage d’aluminium.
La structure 16 délimite différents compartiments dont le coffre arrière et l’habitacle 18. L’habitacle 18 est destiné à recevoir les passagers du véhicule. L’habitacle 18 est délimité en partie inférieure par un plancher d’habitacle 20. Le plancher d’habitacle 20 est destiné à recevoir des sièges (non représentés). Le plancher d’habitacle 20 est généralement horizontal.
La structure 16 comprend par ailleurs un soubassement 22. Le soubassement 22 forme la partie inférieure de la structure 16. Le soubassement 22 est face au sol. Le soubassement 22 comprend une poutre longitudinale 24, notamment de chaque côté du véhicule automobile 10. Chaque poutre longitudinale 24 peut être un corps creux. Chaque poutre longitudinale 24 est horizontale. Les poutres longitudinales 24 forment des poutres principales ; ou encore des poutres centrales en ce sens qu’elles sont longitudinalement en position centrale du véhicule. Chaque poutre longitudinale 24 s’étend de l’essieu avant 26 à l’essieu arrière 28. Au moins un ou chaque essieu (26 ; 28) est un essieu moteur ; dans la mesure où il est associé au moteur électrique d’entraînement 14.
Dans la présente figure, la position du moteur électrique d’entraînement 14 est purement schématique. Dans la pratique, le moteur électrique d’entraînement 14 est disposé entre les roues d’un même essieu. Alternativement, le véhicule automobile comprend plusieurs moteurs électriques d’entraînement 14 ; chacun étant intégré dans l’une des roues. Chaque batterie électrique 12 est reliée au soubassement 22, en étant fixée aux poutres longitudinales 24 ; sous le plancher d’habitacle 20. Chaque poutre longitudinale 24 est apte à protéger les batteries électriques 12 en cas de collision latérale.
La masse des batteries électriques 12 peut être supérieure ou égale à 300 kg, optionnellement supérieure ou égale à 500 kg.
Selon une variante de l’invention, le véhicule est un véhicule hybride ; combinant un entraînement par moteur électrique et par moteur à explosion.
La présente du dessous et de l’extérieur une partie d’un ensemble 30 pour véhicule automobile ; l’élément de jonction étant omis par souci de clarté. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec la .
L’ensemble 30 regroupe une structure 16 et un bac de batterie 32. Le bac de batterie 32 forme un couvercle retourné qui maintien les batteries électriques (non représentées) dont l’énergie est employée afin d’entraîner le véhicule automobile en alimentant de moteur électrique d’entraînement.
La structure 16 présente une poutre longitudinale 24 qui est partiellement représentée. La poutre longitudinale 24 comprend un élément interne 34 et un élément externe (non représenté). La poutre longitudinale 24 est évidée. La poutre longitudinale 24 s’étend jusqu’à un passage de roue 36. Le passage de roue 36 peut être formé par la structure 16. Le passage de roue 36 est apte à bloquer des projections de la roue qu’il loge. Le passage de roue 36 recouvre partiellement la bande de roulement de la roue, ainsi qu’une face latérale.
La structure 16 comporte également une traverse 38 qui longe le bac de batterie 32. La traverse 38 s’étend transversalement le long des pattes de fixation 40 du bac de batterie 32. Les pattes de fixation 40 s’étendent verticalement depuis un bord 42, par exemple le bord arrière du bac de batterie 32. Le bord 42 est un bord transversal, tel un bord transversal arrière ou un bord transversal avant. La zone de montage d’essieu est adjacente au bord 42.