INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les lettres suivantes indiquent chacune un type d’information : Q) : ligne de qualification, qui fournit des éléments de contexte ; en particulier l’élément situé entre le premier et le second symbole « / » fournit le « Qcode » qui renseigne sur le sujet général du message suivant des catégories prédéfinies ; A) : le lieu ; B) : la date de début d’activité, c’est-à-dire la date de début d’application du NOTAM ; C) : la date de fin d’activité, c’est-à-dire la date de fin d’application du NOTAM ; D) : le créneau de l’activité, c’est-à-dire les heures d’application du NOTAM ; E) : l’information qui est l’objet principal du NOTAM ; il s’agit d’un texte librement rédigé par le rédacteur ; F) limite inférieure de l’activité, c’est-à-dire l’altitude minimale à laquelle s’applique le NOTAM ; G) limite supérieure de l’activité, c’est-à-dire l’altitude maximale à laquelle s’applique le NOTAM.
Ces NOTAMs sont notamment destinés aux pilotes qui doivent les consulter pour préparer leur vol. Pour être pertinente, une telle revue des NOTAMs doit se faire dans une période précédant immédiatement le vol, généralement dans les deux heures le précédant. Cette revue s’ajoutant à d’autres activités du pilote nécessaires avant son vol, il lui est difficile de faire une analyse exhaustive des NOTAMS. D’autant plus qu’un pilote peut être amené à en consulter des dizaines.
En outre, le pilote peut difficilement les classer et les hiérarchiser par criticité pour son vol de manière efficace. Car les abréviations et acronymes officiels doivent être décodés, et le rédacteur du NOTAM emploie un style télégraphique avec des abréviations supplémentaires et des omissions de mots. Le Q-code, qui est censé renseigner sur le sujet principal du NOTAM, peut prendre un grand nombre de valeurs, environ 1200. Ce champ n’est en outre pas toujours bien renseigné par la personne qui rédige le NOTAM.
Une solution technique permettant de faciliter l’extraction des informations pertinentes des NOTAMs s’avère donc particulièrement avantageuse pour les utilisateurs. Notamment, on connait la publication « Interprétation et visualisation contextuelle de NOTAMs (messages aux navigants aériens) », A. Arnold, G. Dupont, C. Kobus, F. Lancelot, P. Narayan, 26ème Conférence sur le Traitement Automatique des Langues Naturelles, Toulouse, France, ATALA, p.639-643, 2019. Ce document décrit un procédé de traitement d’un NOTAM pour visualiser les informations qui y sont contenues sur une carte d’aéroport. Cependant, il manque un procédé de traitement des NOTAMs qui soit générique et permette d’obtenir une base de données interrogeable par un utilisateur.
On connait d’autres informations aéronautiques telles que les suppléments aux publications d’informations aéronautiques, dits SUP AIPs (pour l’anglais « supplement to aeronautical information publications »). De telles informations aéronautiques amendent les publications d’informations aéronautiques ou AIP (pour l’anglais « aeronautical information publications »). Typiquement, comme les NOTAMS, les SUP AIPs ont un caractère temporaire.
Il est donc recherché un procédé de traitement des informations aéronautiques, tels que les NOTAMs ou les SUP AIPs, permettant d’en extraire les informations pour les rendre disponibles à un utilisateur.
A cet effet, l’invention propose un procédé de traitement d’informations aéronautiques destinées aux navigants aériens, mis en œuvre par ordinateur, et destiné à alimenter une base de données numérique interrogeable par un utilisateur, lesdites informations aéronautiques comprenant des messages textuels représentés par des données numériques, ledit procédé comprenant une étape de réception des messages, et pour chaque message : une étape de détermination d’entités nommées contenues dans le message et des relations entre ces dites entités nommées, une étape d’intégration desdites entités nommées et de leurs relations dans une base de données sous forme de graphes de connaissance.
La représentation sous forme de graphes de connaissance facilite l’analyse des informations extraites des messages d’informations aéronautiques et leur capacité à être retrouvées et hiérarchisées par un utilisateur.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, après l’étape de réception, une étape de traduction des messages en langage naturel.
Selon une variante, la dite étape de traduction comprend, dans un message : le remplacement d’abréviations par leur signification, ou le rajout de verbes manquants, ou le rajout de conjonctions manquantes, ou le remplacement d’expressions régulières par leur signification.
Selon une variante, le procédé comprend, avant l’étape de traduction, une étape de classement qui comporte : le classement du message en fonction d’une base de types de message, et la détermination des sujets traités dans ledit message à partir d’une base de mots clés, ladite étape de traduction étant fonction du classement du message et des sujets traités dans ledit message.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, après l’étape de traduction : une étape de segmentation comportant la segmentation du message en liste de mots pour comparaison avec un vocabulaire, une étape d’analyse grammaticale comportant l’attribution à chaque mot d’un label représentatif de sa position grammaticale, une étape d’extraction d’entités nommées et de leurs relations, une étape de formation d’un graphe de connaissance à partir des entités nommées et de leurs relations.
Le second module conique 42B est analogue au premier module conique 42A.
Les moyens d’entraînement en rotation 5 du tube d’arme T ont pour fonction de permettre la rotation axiale du tube T, autrement dit la rotation du tube T autour de son axe longitudinal X0. Dans le mode de réalisation préféré de l’invention, ces moyens 5 permettent au tube T d’effectuer une rotation axiale sur 360 degrés dans un premier sens de rotation puis une rotation axiale sur 360 degrés dans un second sens de rotation opposé, en alternance.
Comme on peut le voir sur la , ces moyens d’entraînement 5 peuvent comprendre un moyen de commande, notamment un moteur 50 porté par les longerons supérieurs de l’ensemble châssis 1, et des moyens de transmission. Les moyens de transmission comprennent une bielle 51 couplée à l’arbre de sortie du moteur 50 et reliée à une crémaillère 52 d’un système à pignon et crémaillère. Ainsi, une rotation du moteur 50 provoque un déplacement en translation de la crémaillère 52 alternativement dans une première direction et dans une seconde direction. Le déplacement en translation de la crémaillère 52 provoque alors la rotation du pignon 53 associé dans un sens de rotation ou l’autre. Ce pignon 53 est couplé à un ensemble poulies-courroie dont l’une des poulies 54 est montée sur un arbre couplé au pignon 53 et dont l’autre poulie 55 est montée sur un premier arbre d’un ensemble galets 57. Ainsi, la rotation du pignon 53 entraîne la rotation des poulies 54, 55, par l’intermédiaire de la courroie 56, et donc la rotation du premier arbre portant l’ensemble galets 57. L’ensemble galets 57 comprend une première paire de galets montés sur le premier arbre et une seconde paire de galets montés sur un second arbre, le second arbre étant couplé au premier arbre par un autre ensemble poulies-courroie 58. Les premier et second arbres sont parallèles entre eux et parallèles à l’axe longitudinal X0. Les deux paires de galets 57 sont agencées de part et d’autre de l’axe longitudinal X0 et au-dessous du tube d’arme T de manière à supporter le tube T par le dessous et à communiquer le mouvement de rotation des galets 57 au tube d’arme T. L’ensemble galets 57 est supporté par des longerons supérieurs de l’ensemble châssis 1, au niveau de l’une des régions d’extrémité longitudinale de l’ensemble châssis 1. Au niveau de l’autre région d’extrémité longitudinale de l’ensemble châssis 1 sont prévus une paire de galets 59 montés libres en rotation autour d’axes de rotation parallèles entre eux et parallèles à l’axe longitudinal X0. Ces galets 59 supportent le tube d’arme T par l’intermédiaire d’un ensemble bague de roulement 60, qui permet le cas échéant de compenser l’éventuelle conicité du tube d’arme T. L’ensemble bague de roulement 60 est monté autour du tube d’arme T et est traversé par la tige 20 de la cathode 2. Ainsi, l’ensemble comprenant le tube d’arme T, la cathode 2, l’anode 3 et les moyens formant interface étanche 4A, 4B est apte à tourner lors de la mise en rotation du tube d’arme T autour de son axe longitudinal X0.
Si l’on se réfère désormais à la , on peut voir que pour la mise en œuvre d’un traitement de surface, le dispositif D selon la présente invention est intégré dans un système S de traitement de surface, notamment un système fonctionnant en circuit fermé. Le système S selon la présente invention comprend un circuit électrique CE et un circuit hydraulique CH reliés au dispositif D décrit ci-dessus.
Le circuit électrique CE comprend une source de courant 8 et des câbles électriques 9 connectant, d’une part, le pôle positif (+) de la source de courant 8 et l’anode 3 par passage du courant à travers l’élément de connexion 30 reçu dans le second module électroconducteur 41B, et d’autre part, le pôle négatif (-) de la source de courant 8 et la cathode 2 par passage du courant à travers l’élément de connexion 23 reçu dans le module connecteur 22.
Le circuit hydraulique CH comprend une pluralité de cuves C 1 à C n de stockage de liquide de traitement constituant la au moins une source de liquide de traitement. Chaque cuve C 1 à C n est associée à au moins un conduit amont 14 équipé d’une électrovanne 15, laquelle est reliée à des moyens de pilotage 16 comprenant notamment une interface homme-machine, un automate avec sondes et des capteurs. Des moyens de circulation de liquide de traitement, tels que des pompes, permettent la mise en circulation du liquide à travers les conduits amont 14. Des conduits aval 17 reliés aux conduits amont 14 sont en communication fluidique avec les orifices d’entrée/sortie 424 des premier 42A et second 42B modules coniques afin de permettre la circulation d’un liquide de traitement entre l’une des cuves C 1 à C n et le passage longitudinal 7. La circulation du liquide dans les conduits aval 17 est commandée par des moyens de mise en circulation alternée 18 aptes à faire circuler l’un des liquides de traitement à travers le passage longitudinal 7 de manière alternée dans un premier sens de circulation et dans un second sens de circulation (flèches à double sens sur la ). Ainsi, du liquide de traitement entre dans le passage 7 par la première extrémité E1 du tube T et sort du passage 7 par la seconde extrémité E2 du tube T, puis après un certain temps prédéterminé, du liquide de traitement entre dans le passage 7 par la seconde extrémité E2 du tube T et sort du passage par la première extrémité E1 du tube T. Sur la , les moyens de mise en circulation alternée 18 sont schématisés par une pompe de circulation réversible entraînée par un moteur d’entraînement apte à tourner dans les deux sens de rotation.
En fonctionnement, le procédé mettant en œuvre le système S selon l’invention comprend les étapes préalables suivantes : - le montage de la cathode 2 sur le tube d’arme T par l’intermédiaire des deux brides de raccordement 21 ; - le montage de l’ensemble bague de roulement 60 autour du tube T et de la cathode 2 ; - le montage du module connecteur 22 autour du premier module isolant 40A ; - la fixation du premier module isolant 40A sur la première extrémité E1 du tube T et la fixation du second module isolant 40B sur la seconde extrémité E2 du tube T. Pour cela, pour chaque module isolant 40A, 40B, une clé correspondant au profil hexagonal 401 est utilisée pour visser le module 40A, 40B sur les filetages T1, T2 ; - la fixation du second module électroconducteur 41B au second module isolant 40B ; - l’introduction de l’anode 3 à l’intérieur du tube T par introduction de l’anode 3 depuis le premier module isolant 40A, jusqu’à ce que les filetages 31 de la seconde extrémité de l’anode 3 coopèrent avec l’alésage taraudé 413 du second module électroconducteur 41B ; - la fixation du premier module électroconducteur 41A à la première extrémité de l’anode 3 par vissage de la tige de renforcement 33 dans l’alésage taraudé 413, puis la fixation du premier module électroconducteur 41A au premier module isolant 40A ; - la mise en traction de l’anode 3. Pour cela, un premier opérateur maintient en position le premier module isolant 40A par rapport au tube T à l’aide d’une clé correspondant au profil hexagonal 401, de sorte que le premier module isolant 40A et donc le premier module électroconducteur 41A et l’anode 3 sont bloqués en rotation. Un second opérateur visse le second module isolant 40B sur le tube T à l’aide d’une clé correspondante et applique un couple de serrage, notamment de 130 dN.m. En raison des pas de vis inversés des alésages taraudés 404, 413, ce vissage permet la mise en traction de l’anode 3 entre les deux modules électroconducteurs 41A, 41B ; - la mise en place du tube d’arme T sur les moyens d’entraînement en rotation 5 portés par l’ensemble châssis 1. Pour cela, l’ensemble bague de roulement 60 est placé sur la paire de galets 59 montés libres en rotation et une région du tube T située entre la cathode 2 et le second ensemble formant interface 4B est placée sur les paires de galets 57 entraînés en rotation par le moteur 50 ; - la fixation des premier et second modules coniques 42A, 42B aux premier et second modules électroconducteurs 41A, 41B, respectivement ; - au besoin, notamment dans le cas d’un tube T de grande longueur, le montage des potences 12 sur le châssis porteur 10 et la suspension des câbles électriques 9 et des conduites 17 hydrauliques à ces potences 12.
Une fois ces étapes préalables réalisées, le tube T à traiter est apte à former cathode et est positionné à la position non verticale souhaitée, notamment à l’horizontale, et l’anode 3 est maintenue strictement coaxiale à l’axe longitudinal X0 du tube T.
Le procédé de traitement électrochimique peut alors comprends les étapes de traitement suivantes : - la liaison des modules coniques 42A, 42B au circuit hydraulique CH ; - la liaison de la source de courant 8 à la cathode 2 par le montage du module connecteur 22 autour du premier module isolant 40A et autour de la tige 20 et la liaison de l’élément de connexion 23 au pôle négatif (-), et à l’anode 3 par la liaison de l’élément de connexion 30 du second module électroconducteur 41B au pôle positif (+) ; - l’introduction d’un électrolyte dans le passage longitudinal 7 par actionnement des moyens de circulation et commande des moyens de pilotage 16 ; - une fois la température de la surface du tube T homogénéisée, la mise sous tension de la source de courant 8. Le passage d’un courant électrique dans le liquide de traitement s’écoulant dans le passage longitudinal 7 permettant le traitement de surface de la paroi intérieure Pi du tube T ; - pendant le traitement de surface, l’actionnement des moyens de mise en circulation alternée 18 du liquide de traitement et des moyens d’entraînement en rotation 5 du tube T. Ainsi, le tube T est amené à pivoter autour de son axe longitudinal X0, dans des sens de rotation alternés et du liquide de traitement traverse le tube T dans un sens longitudinal, puis dans l’autre.
Une fois le traitement de surface achevé, la mise en circulation du liquide de traitement est arrêtée, le tube T est vidangé, les ensembles formant interface 4A, 4B sont démontés et le dispositif D est déconnecté du circuit électrique CE et du circuit hydraulique CH.
On comprend donc que le système S selon la présente invention permet la mise en œuvre d’une séquence de traitements de surface. Par exemple, le système S peut mettre en œuvre un nettoyage de la surface intérieure du tube T afin de conditionner l’adhérence ultérieure d’un dépôt, un chromage électrolytique permettant le dépôt d’une couche de chrome, un ou plusieurs rinçages, un électropolissage, etc. selon le traitement souhaité, les moyens de pilotage 16 du circuit hydraulique CH commandent la liaison fluidique entre la cuve C 1 à C n contenant le liquide de traitement approprié et le dispositif D. Par exemple, en vue d’un nettoyage, le dispositif D selon l’invention est traversé par un liquide d’attaque (acide, base, etc.), alors qu’en vue d’un chromage, le dispositif D est traversé par un liquide à base de chrome. Ainsi, le nombre de cuves de stockage C 1 à C n et les liquides de traitement contenus dans ces cuves sont adaptés aux traitements de surface souhaités. De plus, du courant est amené à circuler dans le circuit électrique CE uniquement lorsque le traitement à réaliser est électrochimique.
PROCEDE DE FABRICATION D’UN MONOCRITAL HALOGENURE A SECTION POLYGONALE L’invention concerne un procédé de fabrication d’un monocristal fait dans un matériau halogénure, notamment pour une application comme matériau scintillateur.
Les matériaux scintillateurs sont largement utilisés pour la détection de rayonnements gamma ou X ainsi que des particules énergétiques telles que les particules alpha, les neutrons, etc.
La scintillation repose sur le principe physique de la conversion en lumière dans ou proche du domaine du visible de l’énergie de photons, de rayons X ou gamma incidents ou de particules énergétiques. Notamment, les scintillateurs inorganiques sont de préférence monocristallins. Un monocristal permet une extraction plus facile de la lumière grâce à l'absence de diffusion interne à travers des joints de grains, des hétérogénéités et d'autres défauts présents dans les matériaux polycristallins impactant le mécanisme de scintillation. Un état de bonne cristallinité (sans défauts cristallins ou impuretés) est nécessaire, car il détermine les mécanismes de scintillation les plus performants.
En outre, ces matériaux non monocristallins sont, pour la plupart des compositions connues, trop opaques au-delà d’une certaine épaisseur, par ailleurs insuffisante pour arrêter suffisamment de particules ou photons énergétiques incidents. Généralement, un matériau scintillateur monocristallin est donc préféré sinon obligatoire pour de telles applications. La détection des photons gamma, particules alpha ou bêta, des particules chargées ou des neutrons est d'un intérêt majeur dans de nombreuses applications en médecine nucléaire, en physique fondamentale, pour les scanners de sécurité pour les bagages (portiques de détection), le contrôle en continu des containers et camions aux frontières, les systèmes de diagnostic géophysique dans les mines et pour les forages pétroliers, etc.
Avantageusement, le titre du filament et/ou fibre de polyamide aliphatique va de 7 à 660 tex, de préférence de 50 à 440 tex, plus préférentiellement de 90 à 220 tex.
Le titre (ou masse linéique) de chaque filament et/ou fibre est déterminé selon la norme ASTM D1423. Le titre est donné en tex (masse en grammes de 1000 m de produit - rappel: 0, 111 tex égal à 1 denier). La densité d’éléments de renfort dans le composite est le nombre d’éléments de renfort pris sur un décimètre du composite selon la direction perpendiculaire à la direction selon laquelle les éléments de renfort s’étendent parallèlement les uns par rapport aux autres.
Dans un mode de réalisation, avantageusement, les filaments et fibres polymériques organiques sont choisis parmi le polyester, le polyamide ou copolyamide aromatique, le polyamide aliphatique et de préférence parmi les filaments et les fibres de polyester tels que le PET ou de polyamide tels que les nylons PA4.6, PA56, PA6, PA6.6 et PA6.10.
Dans un autre mode de réalisation, avantageusement, les filaments et fibres naturels sont choisis parmi les fibres cellulosiques naturelles, le lin, le chanvre, coton, sisal, kenaf, bambou, jute, coco.
Avantageusement, le poids de composition adhésive est supérieur ou égal à 70 g/kg d’élément de renfort.
Préférentiellement, le poids de composition adhésive est supérieur ou égal à 80g/kg d’élément de renfort et de préférence supérieur ou égal à 100 g/kg d’élément de renfort.
Plus préférentiellement, quand les filaments et fibres polymériques organiques sont choisis parmi le polyester, le poids de composition adhésive est supérieur ou égal à 100g/kg.
Plus préférentiellement, quand les filaments et fibres polymériques organiques sont choisis parmi les nylons et de préférence le nylon 66, le poids de composition adhésive est supérieur ou égal à 120 g/kg.
Avantageusement, le poids de composition adhésive est inférieur ou égal à 250 g/kg d’élément de renfort et de préférence inférieur ou égal à 200 g/kg d’élément de renfort. En effet, une couche trop importante de composition adhésive diminue les propriétés des mélanges fibrés, et est souvent une indication de « surplus » de composition adhésive en surface.
Dans un mode de réalisation, l’élément de renfort textile comprend un seul brin multifilamentaire.
De préférence, dans ce mode de réalisation, l’élément de renfort textile est constitué d’un seul brin multifilamentaire.
Dans un autre mode de réalisation, chaque élément de renfort textile comprend plusieurs brins multifilamentaires.
Avantageusement, la composition adhésive est à base d’au moins une résine phénol-aldéhyde à base d’au moins : - un aldéhyde; - un polyphénol comportant un ou plusieurs noyau(x) aromatique(s), étant entendu que : dans le cas d’un seul noyau aromatique, ce dernier est porteur de deux ou trois fonctions hydroxyles en position méta l’une par rapport à l’autre ou les unes par rapport aux autres, le reste du noyau aromatique étant non substitué ; dans le cas de plusieurs noyaux aromatiques, au moins deux d’entre eux sont chacun porteur de deux ou trois fonctions hydroxyles en position méta l’une par rapport à l’autre ou les unes par rapport aux autres, étant entendu que les deux positions en ortho d’au moins une de ces fonctions hydroxyles sont non substituées.
Le premier graphe 2A de la comporte : une courbe de consigne 20, correspondant à la consigne de régime moteur 7, une courbe de régime 22, correspondant à la mesure du régime moteur 5, et une courbe de régime minimal 24, correspondant à un régime minimal moteur.
Par ailleurs, la comprend un deuxième graphe 2B sur lequel l’axe des ordonnées correspond à un débit de carburant et l’axe des abscisses correspond au temps.
Le deuxième graphe 2B de la comporte : une courbe de débit carburant maximal 30, correspondant à un débit de carburant maximal à ne pas dépasser pour le régime moteur courant, une courbe de débit carburant minimal 34, correspondant à un débit de carburant minimal en dessous duquel il n’est pas possible de descendre, et une courbe de commande carburant 32, correspondant à la commande de débit de carburant 9.
De plus, la comprend un troisième graphe 2C sur lequel l’axe des ordonnées correspond à un couple électrique et l’axe des abscisses correspond au temps.
Le troisième graphe 2C de la comporte : une courbe de commande couple électrique 40, correspondant à la commande de couple électrique 11.
Le premier graphe 2A, le deuxième graphe 2B et le troisième graphe 2C de la sont synchronisés, de sorte que, à chaque instant, les différents graphes donnent les valeurs de consigne, de mesure et/ou de commande correspondant au point de fonctionnement de la turbomachine hybride 1.
Enfin, la est plus spécifiquement relative à une décélération du régime moteur.
La comprend un premier graphe 3A dans lequel l’axe des ordonnées correspond à une vitesse angulaire et l’axe des abscisses correspond au temps.
Le premier graphe 3A de la comporte : une courbe de consigne 50, correspondant à la consigne de régime moteur 7, et une courbe de régime 52, correspondant à la mesure du régime moteur 5.
Par ailleurs, la comprend un deuxième graphe 3B dans lequel l’axe des ordonnées correspond à un débit de carburant et l’axe des abscisses correspond au temps.
Le deuxième graphe 3B de la comporte : une courbe de débit carburant maximal 60, correspondant à un débit de carburant maximal à ne pas dépasser pour le régime moteur courant, une courbe de débit carburant minimal 64, correspondant à un débit de carburant minimal en dessous duquel il n’est pas possible de descendre, une courbe de commande carburant 62, correspondant à la commande de débit de carburant 9.