INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, la première zone d’intérêt 50 peut se situer à un endroit compris entre les angles 45° et 60° par rapport à un plan tangent à la surface extérieure 5 de la conduite tubulaire 2, à partir de la pénétration des ondes ultrasonores dans la paroi de la conduite tubulaire 2, ce qu’on désigne par plage angulaire d’intérêt. Les éléments transducteurs sont alors commandés pour émettre des ultrasons en balayant une plage angulaire de balayage grâce par exemple à des retards d’émission entre eux. Le balayage s’entend comme le déplacement d’un axe de faisceau correspondant à un axe de plus forte intensité des ultrasons ou à un axe médian du faisceau d’ultrason émis. Cette plage angulaire de balayage s’étend de part et d’autre de la première plage angulaire d’intérêt 50, de préférence d’au moins 5° de chaque côté de la plage angulaire d’intérêt, et de préférence encore d’au moins 10°. Par exemple, pour une plage angulaire d’intérêt s’étendant entre les angles 45° et 60°, une plage angulaire de balayage peut être entre 28° et 70° avec un pas angulaire entre 1° et 3°.
Une deuxième rafale d’ultrasons est émise, avec des ondes planes en mode indirect balayant la plage angulaire de balayage. Les ondes peuvent alors être transversales, ou longitudinales ou une combinaison des deux. Le temps de vol des ondes est plus long, ce qui se traduit, comme illustré sur la , par la prise en compte des ondes ayant subies des réflexions multiples, et notamment par la prise en compte des ondes ayant subi une réflexion sur la surface interne de la conduite tubulaire. La seconde zone d’intérêt 56 englobe alors et étend la première zone d’intérêt dans une direction distale opposée à la sonde de mesure 1. Une troisième rafale d’ultrasons est émise selon les mêmes modalités que la deuxième rafale d’ultrasons, avec toutefois des ondes sphériques plutôt que des ondes planes. La deuxième rafale d’ultrasons et la troisième rafale d’ultrasons servent à distinguer les FCS parmi d’autres artefacts dans les signaux de mesure 1, et sont complémentaires.
Une quatrième rafale d’ultrasons, illustrée par la , en mode direct, est cette fois centrée sur une quatrième zone d’intérêt 58 s’étendant en-dessous de la sonde de mesure 1, sur toute l’épaisseur de la paroi de la conduite tubulaire 2, et plus précisément depuis le sabot 6 de la sonde de mesure 1 jusqu’à plus d’une épaisseur de la paroi au-delà de la surface interne 52 de la paroi de la conduite tubulaire. De préférence, cette quatrième zone d’intérêt 58 n’atteint pas la jonction soudée 3. Cette quatrième rafale sert à prendre en compte les échos de l’interface sabot-conduite (afin de déterminer le couplage), les échos de fond sur la surface interne 52 de la paroi de la conduite tubulaire 2, et leurs répétitions, afin de pouvoir déterminer l’atténuation des ultrasons.
Une fois que les signaux de mesure ont été obtenus pour la pluralité de positions de mesure, il est procédé à une reconstruction d’une première représentation à partir des premières rafales dans laquelle apparaît une zone caractéristique de la jonction soudée 3. Une construction d’au moins une autre représentation est également effectuée à partir des signaux de mesure des deuxièmes rafales, et où des troisièmes rafales. De préférence, une reconstruction est effectuée pour chacune des autres rafales : on a ainsi une construction d’une représentation à partir des deuxièmes rafales, une construction d’une représentation à partir des troisièmes rafales et une reconstruction d’une représentation à partir des quatrièmes rafales. Les reconstructions des différentes représentations à partir des différentes rafales d’ultrasons, en général, peuvent être faites avec ou sans conversion de mode, c’est-à-dire en exploitant le passage d’un mode longitudinal à un mode transversal ou réciproquement, tel que cela est pratiqué et bien connu de l’état de la technique. On entend par mode, le mode de propagation des ultrasons : un mode longitudinal qui correspond à la direction principale de propagation de l’onde ultrasonore, et un mode transversal qui est normal au mode longitudinal.
De préférence, la reconstruction se fait par la méthode de focalisation totale, ou TFM pour l’anglais « total focusing method », qui consiste à appliquer systématiquement le principe de focalisation de base des ultrasons multiéléments dans une région d’intérêt définie. La région d’intérêt est segmentée en une grille de positions, ou « pixels », et la focalisation par formation de faisceaux multiéléments est appliquée à chaque pixel de cette grille. La TFM permet de générer une représentation de la région d’intérêt qui est focalisée partout et à toutes les profondeurs.
L’entrée d’air 98 ainsi que la ou les sorties d’air 99 peuvent être réalisées de toute façon appropriée. En outre, l’entrée d’air 98 et/ou la ou les sorties d’air 99 peuvent être orientées et/ou positionnées autrement que dans les exemples représentés sur les figures. En particulier, l’entrée d’air 98 n’est pas nécessairement délimitée par une ouverture à une extrémité de la paroi 25, et la sortie d’air 99 n’est pas nécessairement délimitée par une ouverture à une autre extrémité de la paroi 25.
Selon des variantes non représentées, le flux d’air F peut ne pas circuler selon la direction longitudinale Q-Q. Par exemple, le flux d’air F peut circuler une direction oblique à, notamment perpendiculaire avec, la direction longitudinale Q-Q. Dans ce cas, la géométrie de la paroi 25, et/ou la géométrie d’autres guides d’air, assure que le flux d’air F circule cette direction.
On a décrit jusqu’ici des modes de réalisation où la substance est à l’état liquide à température ambiante. Toutefois, en variante, la substance est à l’état solide à température ambiante. Par exemple la substance peut présenter à la pression atmosphérique une température de fusion supérieure à 30°C, par exemple comprise entre 30°C et 40°C. Dans ce cas, le récipient de stockage 60 contient la substance à l’état solide à température ambiante. Le chauffage de la mèche 70 par l’élément chauffant 110 provoque une fusion locale de la substance au voisinage de la portion proximale 71. La substance ainsi devenue liquide imprègne alors la mèche 70, et est ensuite dispersée dans l’air ambiant comme on l’a décrit ci-dessus.
MODULE DE DISTRIBUTION POUR UN APPAREIL DESTINÉ À L’APPLICATION D’UN PRODUIT COLORANT ET APPAREIL UTILISANT UN TEL MODULE Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine du maquillage permanent ou du tatouage.
Plus précisément, cette invention concerne un module de distribution pour un appareil destiné à l’application d’un produit colorant, ce module de distribution comportant un canal et au moins une aiguille mobile longitudinalement dans ledit canal, entre une position rétractée, dans laquelle une extrémité distale de l’aiguille se trouve à l’intérieur du canal, et une position étendue, dans laquelle l’extrémité distale de l’aiguille dépasse du canal. L’invention concerne également un appareil pour l’application d’un produit, comprenant un tel module.
Art antérieur Actuellement, les appareils destinés à l’application d’un produit colorant sur une personne et utilisés pour le maquillage permanent ou le tatouage sont formés d’un pistolet dans lequel une aiguille de tatouage se déplace longitudinalement, et d’un moteur destiné à déplacer cette aiguille. Lorsqu’un produit colorant tel qu’en particulier une encre doit être appliqué sur ou sous la peau d’un utilisateur, l’aiguille est trempée dans un réservoir d’encre, puis elle est appliquée sur la peau de l’utilisateur de façon à faire pénétrer l’encre sous la peau de l’utilisateur. Lorsque l’encre qui a été prélevée par l’aiguille est consommée, cette aiguille est de nouveau trempée dans le réservoir d’encre, puis le cycle recommence.
Un problème qui peut se produire avec ce genre d’appareils vient du fait que la quantité d’encre qu’il est possible d’utiliser entre chaque trempe dans le réservoir est relativement faible car il s’agit d’un réservoir capillaire. Ainsi, lorsque la personne qui effectue le tatouage doit par exemple tracer une ligne droite ou allongée, elle doit régulièrement arrêter le dessin pour reprendre de l’encre. La reprise du dessin à l’endroit exact où celui-ci a été arrêté est relativement difficile et il est possible que le dessin ne soit pas idéal pour cette raison.
Par ailleurs, la durée nécessaire pour effectuer un tatouage peut être longue à cause des recharges d’encres qu’il est nécessaire de réaliser régulièrement. Ceci est d’autant plus important notamment lorsque de grandes surfaces doivent être colorées, par exemple lors d’ombrages. Cette durée de travail relativement longue peut être désagréable pour la personne qui effectue le tatouage ou le maquillage, mais surtout pour la personne sur qui le tatouage ou le maquillage est effectué. En effet, le marquage sous la peau peut être relativement douloureux. Un temps de travail plus court amène donc plus de confort à la personne sur qui le marquage est effectué.
Un autre problème peut se produire du fait que les réservoirs contenant l’encre sont ouverts pour permettre le prélèvement d’encre. Cette encre se trouve donc en contact avec l’air. Il est alors possible qu’elle soit contaminée par des pathogènes qui peuvent ensuite être injectés sous la peau de la personne sur laquelle le tatouage ou le maquillage est effectué, ce qui peut engendrer des infections.
Pour répondre à certains de ces inconvénients, il existe un appareil de tatouage ou de maquillage permanent comportant un réservoir intégré au pistolet. Un tel appareil est décrit dans le brevet américain US 6,345,553. Ce document décrit un pistolet de tatouage ou de maquillage permanent comportant un module dans lequel une aiguille de tatouage se déplace longitudinalement sous l’impulsion d’un moteur. Le pistolet de tatouage comporte un réservoir d’encre. L’aiguille, lors de son déplacement longitudinal alternatif, se déplace dans le réservoir d’encre, puis son extrémité libre dépasse du pistolet de tatouage de façon à pouvoir appliquer l’encre prélevée par l’aiguille, sous la peau de l’utilisateur.
Cette réalisation évite en grande partie la recharge d’encre dans un réservoir externe. Il est donc possible de tracer des lignes relativement longues et de remplir des surfaces importantes sans devoir recharger de l’encre. De plus, l’encre n‘est pas à l’air libre et les risques de contamination ou d’infections sont donc minimisés.
Ce pistolet présente toutefois d’autres inconvénients. En effet, la présence d’un piston, à savoir la partie supportant l’aiguille et également les parties souples d’étanchéité, lors de l’action de tatouage, créées des impulsions de surpressions engendrant des rejets expulsant l’encre de manière incontrôlable.
De plus, l’encre est constamment en contact avec l’aiguille métallique et des intégrations chimiques peuvent se produire. Dans le cas d’un stockage de plusieurs semaines la contamination de l’encre devient problématique et l’aiguille peut s’émousser étant donné la micro-corrosion lente. De plus, il faut savoir que l’encre est composée de solvants ainsi que de microparticules plus ou moins solides. La présence de l’aiguille dans l’encre avec une perte même légère du solvant provoque des accumulations, ou pellicules, à la surface de l’aiguille dégradant son efficacité. Une autre limitation vient de la forme des aiguilles. En effet pour créer des tatouages spécifiques, l’aiguille est composée de plusieurs pointes soudées entre elles. Cet assemblage de pointes impose des formes non circulaires dès que l’aiguille est composée de plus d’une pointe. Il est alors très délicat, voire impossible de créer une étanchéité dans le bec avant rendant le réservoir sensible aux contaminations et aux fuites sans l’utilisation d’un capuchon supplémentaire d’étanchéité qui faut prendre soin de remettre à chaque utilisation.
10 : Dispositif formant batterie
Pile à combustible L’invention a pour objet une pile à combustible.
US2020144651A1 décrit une pile à combustible avec un empilement constitué de cellules électrochimiques. Les cellules électrochimiques sont empilées et maintenues en compression suivant une direction d’empilement, entre deux plaques terminales. Pour maintenir en compression l’empilement, les plaques terminales sont bordées par un système de maintien, comprenant des membres transversaux, des ressorts discoïdes et des tiges. Les membres transversaux sont disposés de part et d’autre des plaques terminales en étant reliés entre eux par les tiges, qui s’étendent d’une extrémité à l’autre de l’empilement, en étant parallèles à la direction d’empilement. A chaque extrémité de l’empilement, sous l’action des tiges, les membres transversaux sont maintenus en appui contre la plaque terminale, avec interposition des ressorts discoïdes et de la plaque de distribution de pression entre les membres transversaux et la plaque terminale, de chaque côté de l’empilement. Un carter entoure l’ensemble.
Cette pile à combustible connue présente l’inconvénient que, en pratique, la compression de l’empilement peut manquer de précision et/ou être instable dans la durée, notamment sous l’effet de déformations axiales de l’empilement causée par des contraintes thermiques, qui peuvent avoir pour conséquence de générer des contraintes transversales sur l’empilement et le système de maintien en compression.
L’invention vise à résoudre les inconvénients de l’art antérieur, en proposant une nouvelle pile à combustible particulièrement stable dans la durée.
L’invention a pour objet une pile à combustible comprenant : une plaque de base ;
un empilement, qui comprend des cellules électrochimiques empilées suivant une direction de compression et qui est en appui contre la plaque de base suivant la direction de compression ; et un système de compression. Le système de compression comprend : une plaque d’appui, qui est mobile par rapport à la plaque de base parallèlement à la direction de compression et qui est en appui contre l’empilement suivant la direction de compression ; des ressorts, qui sont en appui contre la plaque d’appui suivant la direction de compression ; et une bride, qui est en appui contre les ressorts suivant la direction de compression. Selon l’invention, la pile à combustible comprend une première liaison coulissante, par l’intermédiaire de laquelle la plaque d’appui est guidée en coulissement par rapport à la plaque de base, suivant la direction de compression. Selon l’invention, le système de compression comprend en outre des plaques de tirage, séparées les unes des autres, chaque plaque de tirage comprenant des ancrages par l’intermédiaire desquels la plaque de tirage est attachée à la plaque de base et à la bride, les plaques de tirage assurant ainsi que l’empilement est maintenu en compression entre la plaque de base et la plaque d’appui, suivant la direction de compression, par l’intermédiaire des ancrages, sous l’action des ressorts prenant appui sur la bride.
Une idée à la base de l’invention est de maintenir transversalement la position de la plaque d’appui à l’aide de la liaison coulissante, afin de garantir que, suivant la direction de compression, la plaque d’appui reste parfaitement alignée avec la plaque de base et est peu susceptible de déséquilibrer la répartition de l’effort presseur appliqué sur l’empilement par la bride par l’intermédiaire des ressorts. Les plaques de tirage, avec leur pluralité d’ancrages, reprennent la plupart des contraintes en torsion qui pourrait s’appliquer sur l’empilement et le système de compression. La stabilité de la compression de l’empilement dans le temps est donc améliorée.
De préférence, la première liaison coulissante comprend un coulisseau primaire, attaché à la plaque d’appui, et un coulisseau secondaire, attaché à la plaque de base, le coulisseau primaire et le coulisseau secondaire étant reçus l’un dans l’autre, de sorte à coulisser l’un par rapport à l’autre suivant la direction de compression, pour ainsi guider le coulissement de la plaque d’appui par rapport à la plaque de base.
De préférence, la pile à combustible comprend un carter, qui contient l’empilement et le système de compression et la bride et qui est fixement attaché à la plaque de base. De préférence, le coulisseau secondaire est fixement attaché à la plaque de base en étant fixement attaché au carter, préférentiellement à hauteur de la bride ou des ressorts suivant la direction de compression.
De préférence, chaque plaque de tirage comprend un tirant commun et des tirants individuels, qui portent les ancrages, chaque tirant individuel étant attaché au tirant commun et ayant une position réglable par rapport au tirant commun suivant la direction de compression, pour régler la position des ancrages par l’intermédiaire desquels la plaque de tirage est attachée à la bride par rapport à celle des ancrages par l’intermédiaire desquels la plaque de tirage est attachée à la plaque de base.
De préférence, pour que la position respective des tirants individuels par rapport au tirant commun soit réglable, chaque tirant individuel est lié au tirant commun par une liaison hélicoïdale parallèle à la direction de compression.
De préférence, chaque plaque de tirage comprend des longerons, parallèles à la direction de compression.
De préférence, chaque plaque de tirage comprend une traverse, reliant rigidement les longerons entre eux en étant fixement liée auxdits longerons, la traverse étant agencée entre la bride et la plaque de base.
De préférence, pour chaque plaque de tirage, au moins deux longerons sont distants d’une distance inter-longerons qui est supérieure à 50% d’une largeur de l’empilement, la distance inter-longeron étant mesurée perpendiculairement à la direction de compression et la largeur de l’empilement étant mesurée parallèlement à la distance inter-longeron.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, comprenant la cinquième pompe 125, dans un mode dit de refroidissement de l’unité électronique de commande du moteur électrique et/ou du moteur électrique par le sixième échangeur de chaleur, dans lequel : - un débit Qc de fluide caloporteur circule successivement dans la cinquième pompe 125, dans la cinquième branche de dérivation 20G, dans le septième échangeur de chaleur 7, dans la cinquième branche de dérivation 20G, dans la boucle secondaire 20B, dans la deuxième branche de dérivation 20D, dans la quatrième branche de dérivation 20F, dans le sixième échangeur de chaleur 6 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, dans la quatrième branche de dérivation 20F, dans la première branche de dérivation 20C, dans la boucle secondaire 20B, dans la cinquième branche de dérivation 20G et regagne la cinquième pompe 125.
La chaleur dissipée dans le deuxième élément de la chaîne de traction 42 est transférée au fluide caloporteur au niveau du septième échangeur de chaleur 7. Cette chaleur est transférée au flux d’air extérieur Fe au niveau du sixième échangeur de chaleur 6.
La boucle primaire 20A et la boucle secondaire 20B de fluide caloporteur ne sont pas reliées. Les première et deuxième vannes trois voies 26 et 27 bloquent la circulation de fluide caloporteur entre le septième point de connexion 57 et le huitième point de connexion 58. La troisième vanne trois-voies 28 bloque la circulation de fluide caloporteur entre le neuvième point de connexion 59 et le dixième point de connexion 60. La quatrième vanne trois-voies 29 bloque la circulation de fluide caloporteur entre le deuxième point de connexion 52 et le quatrième point de connexion 54. La vanne d’arrêt 25 est en position fermée. Le dispositif de compression 15 est à l’arrêt, le circuit de fluide réfrigérant 10 est donc inactif. Les premier, deuxième, troisième, quatrième et cinquième échangeurs de chaleur 1, 2, 3, 4 et 5 sont donc inactifs.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, comprenant la cinquième pompe 125, dans un mode dit de réchauffement de la batterie par l’unité électronique de commande du moteur électrique et/ou du moteur électrique, dans lequel : - un débit de fluide caloporteur Qc circule successivement dans la cinquième pompe 125, dans la cinquième branche de dérivation 20G, dans le septième échangeur de chaleur 7, dans la cinquième branche de dérivation 20G, dans la boucle secondaire 20B, dans le quatrième échangeur de chaleur 4 où il cède de la chaleur au premier élément 41 de la chaîne de traction électrique du véhicule, dans la boucle secondaire 20B, dans la cinquième branche de dérivation 20G et regagne la cinquième pompe 125. La chaleur dissipée dans le deuxième élément de la chaîne de traction 42 est transférée au fluide caloporteur au niveau du septième échangeur de chaleur 7. Cette chaleur est transférée au flux d’air extérieur Fe au niveau du sixième échangeur de chaleur 6.
La chaleur dissipée dans le deuxième élément de la chaîne de traction 42 est transférée au fluide caloporteur au niveau du septième échangeur de chaleur 7. Cette chaleur est transférée au premier élément de la chaîne de traction 41 au niveau du quatrième échangeur de chaleur 4.
La troisième vanne trois-voies 28 bloque la circulation de fluide caloporteur entre le neuvième point de connexion 59 et le deuxième point de connexion 52, isolant la portion de la boucle secondaire 20B comprenant le quatrième échangeur de chaleur 4 et la cinquième branche de dérivation 20G comprenant le septième échangeur de chaleur 7 du reste du circuit de fluide caloporteur 20. La deuxième pompe 22 est laissée libre de façon à ne pas bloquer la circulation de fluide caloporteur. Le dispositif de compression 15 est à l’arrêt, le circuit de fluide réfrigérant 10 est donc inactif. Seuls les quatrième et septième échangeurs 4 et 7 sont actifs.
L’invention a ainsi pour objet un système de confort interactif, notamment destiné à être installé à l’intérieur d’un habitacle d’un véhicule, notamment d’un véhicule automobile, le système comprenant : une structure chauffante comportant : au moins une couche résistive agencée pour produire de la chaleur lorsque cette couche est parcourue par un courant électrique, cette couche résistive étant notamment une nappe à base de carbone déposée sur un substrat, au moins deux électrodes en contact électrique avec la couche résistive de manière à permettre à un courant électrique de circuler à travers la couche résistive entre ces deux électrodes, un capteur capacitif agencé pour détecter, dans une zone de détection, une présence d’une partie d’un passager, par exemple un bras, un coude, une main ou un doigt du passager, le capteur capacitif comportant au moins une armature électrique formant une électrode capacitive, système dans lequel l’armature électrique et la structure chauffante forment un empilement dans lequel l’armature électrique est disposée entre la couche résistive et la zone de détection.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté sur un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les étapes E41 à E43 du procédé selon le premier aspect.
Selon un quatrième aspect du présent exposé, Il est proposé un moyen de stockage lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré le produit programme d’ordinateur selon le troisième aspect.
- la est un schéma d’une turbomachine d’un aéronef comprenant un harnais électrique ;
- la est un schéma d’une partie d’un harnais électrique d’un aéronef ;
- la est un schéma d’un dispositif de détection selon l’invention ;
- la est un algorigramme présentant les étapes d’un mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
-- la est un schéma électrique simplifié du dispositif de la connecté à un harnais ;
- la est un schéma électrique simplifié du dispositif de la relié électriquement à un harnais comprenant des fils en court-circuit ;
- la est un schéma électrique équivalent de la ;
- la est un schéma électrique simplifié du dispositif de la relié électriquement à un harnais dans lequel les fils sont interconnectés ;
- la est un schéma électrique équivalent de la ; et
- la est un schéma électrique simplifié du dispositif de la relié électriquement à un harnais comprenant des fils en circuit ouvert.