INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux représenté sur la , le dispositif d’affichage 20 est positionné à proximité d’un bord arrière 12c de la peau extérieure lorsque le capot est monté sur le véhicule. Ce bord arrière 12c s’étend donc suivant la direction transversale Y du véhicule. On pourra par exemple positionner le dispositif d’affichage 20 à une distance de 500 mm au plus du bord arrière 12c, de préférence à une distance de 100 à 400 mm de ce bord arrière 12c.
Dans l’exemple représenté, le dispositif d’affichage 20 est en outre positionné à proximité d’un bord latéral longitudinal 12d de la peau extérieure, ici le bord latéral situé du côté du conducteur lorsque le capot est monté sur le véhicule. De manière similaire, le dispositif d’affichage 20 peut être positionné à une distance de 500 mm au plus du bord latéral 12d, de préférence à une distance de 100 à 400 mm.
Dans l’exemple représenté, le dispositif d’affichage 20 se trouve ainsi positionné au niveau d’un coin du capot proche du pare-brise 2 facilitant sa lecture depuis l’intérieur de l’habitacle du véhicule ou de l’extérieur de celui-ci, notamment du côté de la porte du conducteur.
Typiquement, le capot 10 comprend la peau extérieure 12, qui est donc visible, et une doublure de capot 14 plaquée contre la face interne 12b de la peau extérieure 12 et définissant avec celle-ci des logements 15. La doublure de capot 14 est généralement une tôle emboutie fixée à la peau extérieure 12.
La peau extérieure 12 du capot pourrait présenter un renfoncement pour recevoir le dispositif d’affichage 20 de sorte que sa face d’affichage 21 affleure le reste de la surface de la peau extérieure. Toutefois, pour un meilleur maintien du dispositif d’affichage 20 et pour réduire les risques de déformation de la peau extérieure 12 lors de la fixation du dispositif d’affichage, il est préférable de réaliser une ouverture 13 au travers de la peau extérieure permettant de recevoir le dispositif d’affichage 20, ce dernier pouvant alors être positionné au niveau d’un logement 15 défini entre la peau extérieure 12 et la doublure de capot 14 de sorte que sa face d’affichage 21 s’étende sensiblement dans le même plan que la face externe 12a de la peau extérieure 12 ou dans un plan parallèle à cette face externe 12a, tel que représenté schématiquement .
Il est alors possible de fixer le dispositif d’affichage 20 à la doublure du capot 14 de préférence en au moins deux points de fixation, par exemple disposés en diagonale.
où est est un vecteur dont les composantes sont les c t .
La valeur du paramètre de lissage λ dépend de la périodicité des données y t .
Ici, comme la lampe à LED 1 est située au centre de la portion d’image, l’intensité du signal d’intensités moyennes est relativement forte au milieu de la série temporelle, et relativement faible au début et à la fin de la série temporelle. Ces différences d’intensité ont tendance à nuire à l’efficacité du filtre de Hodrick-Prescott.
Pour résoudre ce problème, différentes valeurs de paramètre de lissage sont utilisées.
En considérant que la série temporelle y t a une taille égale à n, le paramètre de lissage est le vecteur de lissage suivant :
Le paramètre de lissage est ainsi un vecteur de lissage comprenant une pluralité de composantes.
La pluralité de composantes comprend des composantes centrales, situées au centre du vecteur de lissage, et des composantes extrémales, situées aux extrémités du vecteur de lissage.
Les composantes centrales ont des valeurs supérieures à celles des composantes extrémales.
Une valeur d’une composante centrale est supérieure à 10000, et une valeur d’une composante extrémale est inférieure à 1000.
Les valeurs des composantes extrémales sont ici égales à 800 et à 500. Les valeurs des composantes centrales sont ici égales à 1100, 1600 et 14400.
Ainsi, le lissage est relativement faible au début et à la fin de la série temporelle, car la faible intensité lumineuse du signal VLC reçu résulte en une faible amplitude du signal d’intensités moyennes, qui nécessite un lissage faible. Au contraire, le lissage est relativement fort au milieu de la série temporelle, car la forte intensité lumineuse du signal VLC reçu résulte en une amplitude importante du signal d’intensités moyennes, qui nécessite un lissage fort.
Plus particulièrement, le composé A2b est de formule (IIIb) R 1 1 -[-Si(R 8 )(R 9 )-O] n -R 10 ou (IIIc) -[-Si(R 8 )(R 9 )-O] s - dans lesquelles R 8 et R 9 sont indépendamment l’un de l’autre sélectionnés parmi le groupe consistant en CH 3 et C 6 H 5 ; R 10 est sélectionné parmi le groupe consistant en H, CH 3 et C 6 H 5 ; R 11 est sélectionné parmi le groupe consistant en H, OH, CH 3 et C 6 H 5 ; n est un entier de 1 à 50, de préférence de 1 à 25, en particulier de 1 à 10 ; s est un entier de 3 à 50, de préférence de 3 à 25, en particulier de 3 à 10.
Composé A3 Comme mentionné ci-dessus, ledit composé A3 est de formule (IVa) H-N(S(O) 2 -R 7 ) 2 ou de formule (IVb) M x+ [N(S(O) 2 -R 7 ) 2 ] - x dans laquelle :
R 7 est indépendamment pour chaque des unités S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, C 1 -C 10 alkyle, C 6 -C 18 aryle, C 1 -C 10 (per)fluoroalkyle et C 6 -C 18 (per)fluoroaryle ; et
M est un métal alcalin ou alcalino-terreux.
Le terme « (per)fluoroalkyle » se réfère à un hydrocarbure saturé dans lequel un atome d’hydrogène, plusieurs atomes d’hydrogène ou l’ensemble des atomes d’hydrogène sont substitués par un atome de fluor. Le terme « (per)fluoroaryle » se réfère à un hydrocarbure aromatique dans lequel un atome d’hydrogène, plusieurs atomes d’hydrogène ou l’ensemble des atomes d’hydrogène sont substitués par un atome de fluor. R 7 peut être C 6 -C 18 (per)fluoroaryle de préférence C 6 -C 10 (per)fluoroaryle. R 7 peut être C 6 -C 18 aryle de préférence C 6 -C 10 aryle.
De préférence, M x+ est Li + , Na + , K + , Rb + , Cs + , Mg 2+ , Ca 2+ , Sr 2+ ou Ba 2+ . En particulier, M est sélectionné parmi le groupe consistant en Li + , Na + , K + , Mg 2+ et Ca 2+ .
De préférence, R 7 est indépendamment pour chaque unité S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, C m H p F q et phényle optionnellement substitué par un ou plusieurs atomes de fluor ; avec m un entier de 1 à 10, p + q = 2m+1, p un entier de 0 à 21, q un entier de 0 à 21.
De préférence, R 7 est indépendamment pour chaque unité S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, C m H p F q et phényle optionnellement substitué par un ou plusieurs atomes de fluor ; avec m un entier de 1 à 5, p + q = 2m+1, p un entier de 0 à 11, q un entier de 0 à 11.
En particulier, R 7 est indépendamment pour chaque unité S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, C m H p F q et phényle optionnellement substitué par un ou plusieurs atomes de fluor ; avec m un entier de 1 à 3, p + q = 2m+1, p un entier de 0 à 7, q un entier de 0 à 7.
Plus particulièrement, R 7 est indépendamment pour chaque unité S(O) 2 -R 7 sélectionné parmi le groupe consistant en F, CF 3 , C 2 F 5 , CH 2 F, CHF 2 , C 2 H 4 F, C 2 H 3 F 2 , C 2 H 2 F 3 , C 2 HF 4 , C 2 F 5 , C 3 H 6 F, C 3 H 5 F 2 , C 3 H 4 F 3 , C 3 H 3 F 4 , C 3 H 2 F 5 , C 3 HF 6 et C 3 F 7 .
De manière privilégiée, le composé A3 est sélectionné parmi le groupe consistant en H-N(S(O) 2 -F) 2 , LiN(S(O) 2 -F) 2, NaN(S(O) 2 -F) 2, KN(S(O) 2 -F) 2, Mg[N(S(O) 2 -F) 2 ] 2 , Ca[N(S(O) 2 -F) 2 ] 2 , H-N(S(O) 2 -CF 3 ) 2 , LiN(S(O) 2 -CF 3 ) 2, NaN(S(O) 2 -CF 3 ) 2, KN(S(O) 2 -CF 3 ) 2, Mg[N(S(O) 2 -CF 3 ) 2 ] 2 , Ca[N(S(O) 2 -CF 3 ) 2 ] 2 , H-N(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F), LiN(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F) , NaN(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F) , KN(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F) , Mg[(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F)] 2 , Ca[(S(O) 2 -CF 3 )(S(O) 2 -F)] 2 .
De manière particulièrement privilégiée, le composé A3 est sélectionné parmi le groupe consistant en H-N(S(O) 2 -F) 2 , LiN(S(O) 2 -F) 2, NaN(S(O) 2 -F) 2, KN(S(O) 2 -F) 2, Mg[N(S(O) 2 -F) 2 ] 2 et Ca[N(S(O) 2 -F) 2 ] 2 .
Conditions opératoires de l’étape a) Avantageusement, le ratio molaire A1 / A2 a ou A1/A2b est compris entre 0,9 et 1,1. De préférence, ledit composé A2 a ou A2b est en quantité équimolaire par rapport au nombre de fonction OH porté par ledit composé A1 .
Le composé A3 est présent à l’étape a) comme amorceur de la réaction. Ainsi, le composé A3 est présent dans une teneur massique comprise entre 0,01 et 5% par rapport au poids dudit composé A1 . Le composé A3 a l’avantage de se décomposer lors de la mise en œuvre de la réaction en des produits à faible point d’ébullition, ce qui facilite la purification ou évite une étape de purification du produit A .
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape a) est mise en œuvre à une température de 10°C à 110°C, avantageusement à une température de 15°C à 100°C, de préférence à une température de 15°C à 90°C, plus préférentiellement à une température de 15°C à 80°C, en particulier à une température de 15°C à 70°C, plus particulièrement à une température de 15°C à 60°C, de manière privilégiée à une température de 15°C à 50°C, de manière plus privilégiée à une température de 15°C à 40°C.
L’étape a) peut être mise en œuvre sous une pression allant de 0,1 bara à 10 bara, de préférence de 0,5 bara à 3 bara même si la mise en œuvre à pression atmosphérique est privilégiée.
La boîte d’appui peut se déformer et absorber une partie du choc car elle est creuse. Le brancard sous-plancher est très peu déformé et ne pli pas.
Selon un autre mode de réalisation, la boîte d’appui comprend une base s’étendant depuis une première extrémité du corps creux, vers le compartiment de batterie. La base est fixée au plancher par des premiers moyens de fixation.
Le fait que le corps creux et les premiers moyens de fixation soient distants permet au corps creux de servir de butée et éventuellement d’être déformé lors d’un choc frontal mais sans arracher les premiers moyens de fixation et en évitant une contrainte mécanique trop importante sur la traverse d’assise.
Selon un autre mode de réalisation, le corps creux présente une forme parallélépipédique et comprend une paroi de fond à une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité. Le corps creux comprend quatre parois latérales reliant la base à la paroi de fond, dont une paroi latérale d’appui positionnée en regard de l’extrémité du brancard sous-plancher.
Selon un autre mode de réalisation, la paroi latérale d’appui est prolongée par une portion s’étendant le long d’une paroi latérale de la traverse d’assise, vers le plancher.
Cette solution permet d’améliorer la fonction de butée car la portion est arrêtée par la paroi latérale de la traverse d’assise, lors d’un choc frontal.
Selon un autre mode de réalisation, l’extrémité du brancard sous-plancher et la paroi latérale d’appui du corps creux présentent une hauteur de recouvrement h comprise entre 50 % et 100 %.
Ceci permet au corps creux de parfaitement assurer sa fonction de butée.
Selon un autre mode de réalisation, le véhicule comprend une batterie logée dans le compartiment de batterie et une patte de fixation comprenant une première portion fixée à la base de la boîte d’appui par les premiers moyens de fixation et une deuxième portion fixée à la batterie.
La boîte d’appui présente deux fonctions car elle sert de butée et également de point d’attache pour fixer la batterie.
Selon un autre mode de réalisation, les premiers moyens de fixation comprennent une entretoise positionnée entre la base de la boîte d’appui et la patte de fixation. Les premiers moyens de fixation comprennent une vis comportant une tige filetée s’insérant dans un orifice prévu dans la patte de fixation et dans l’entretoise pour se visser dans un orifice fileté prévu sur la base.
Ceci fournit un moyen de fixation résistant et permettant à la patte de fixation d’être à la hauteur de la batterie.
: une vue schématique d’une structure d’un véhicule comprenant un brancard sous-plancher et une boîte d’appui, selon un mode de réalisation de l’invention ;
: une vue schématique détaillée de la boîte d’appui de la en regard du brancard sous-plancher ;
: une vue schématique détaillée de la boîte d’appui de la seule ;
Pour les étapes d’injection du procédé de fabrication par co-injection, le ratio premier volume du matériau comprenant une résine PAEK / deuxième volume du matériau en résine PEI définit l’épaisseur de la peau 20 de la pièce en matériau composite 10. Plus particulièrement, l’évolution de la valeur de l’épaisseur de la peau 20 est proportionnelle à l’évolution de la valeur du premier volume.
Préférentiellement, les matériaux injectés sont des matériaux composites à fibres courtes.
Un troisième exemple est le procédé de fabrication par injection surmoulage, non représenté. Ce procédé comprend les étapes successives suivantes : fabrication de l’âme 24 de la pièce en matériau composite 10 réalisée dans un matériau composite en résine PEI, positionnement de l’âme 24 ainsi fabriquée dans un moule à injection 66, et surmoulage de l’âme 24 par injection d’un matériau comprenant une résine PAEK de manière à former les première et deuxième peaux 20, 22 de la pièce en matériau composite 10.
L’étape de fabrication de l’âme 24 est réalisée par tout moyen adapté et l’étape de surmoulage de l’âme 24 par injection peut être décomposée en plusieurs sous étapes. Préférentiellement, le matériau comprenant une résine PAEK est un matériau composite à fibres courtes et le matériau composite en résine PEI est à fibres continues ou fibres courtes.
Un quatrième exemple est le procédé de fabrication par placement de fibres automatisé (AFP) représenté aux figures 5A à 5C. Ce procédé requiert l’utilisation d’un outillage 74 présentant une forme correspondant à la forme recherchée et d’une tête de dépôt 76 d’un filament 78 préchauffé.
Le procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite 10 selon l’invention par placement de fibres automatisé comprend les étapes successives suivantes : dépôt d’un premier groupe de couches 80 de filaments 78 (ou rubans) réalisés dans un matériau pré-imprégné comprenant une résine PAEK, dans l’outillage 74, de manière à former la première peau 20 de la pièce en matériau composite 10, tel que représenté à la , dépôt d’un deuxième groupe de couches 82 de filaments 78 réalisés dans un matériau pré-imprégné comprenant une résine PEI, sur le premier groupe de couches 80, de manière à former l’âme 24 de la pièce en matériau composite 10, tel que représenté à la , et dépôt d’un troisième groupe de couches 84 de filaments 78 réalisés dans un matériau pré-imprégné comprenant une résine PAEK, sur le deuxième groupe de couches 82, de manière à former la deuxième peau 22 de la pièce en matériau composite 10, tel que représenté à la .
Préférentiellement, les matériaux utilisés pour la réalisation des filaments 78 sont des matériaux composites en résine à fibres continues.
Le procédé de fabrication par placement de fibres automatisé est transposable à la technologie de fabrication additive, appelée aussi impression trois dimensions (3D) constituant un quatrième exemple de procédé, non représenté. Ce procédé requiert l’utilisation d’une imprimante 3D. La technologie de fabrication additive utilisée est le dépôt de filament fondu ou fused filament fabrication (FFF) ou encore fused deposition molding (FDM) en terminologie anglosaxonne. Cette technologie consiste à déposer des filaments fondus de matière par une tête d’impression de l’imprimante 3D, les filaments sont déposés en couches successives puis refroidissent de manière à former la pièce en matériau composite 10.
Préférentiellement, les matériaux utilisés pour la réalisation des filaments sont des matériaux composites en résine chargés ou non de fibres ou à fibres continues.
La pièce en matériau composite 10 selon l’invention présente à la fois une bonne tenue en température grâce à la présence de résine PEI dans l’âme 24 et à la fois une bonne résistance aux agents chimiques agressifs et au feu grâce à la présence de résine PAEK dans les première et deuxième peaux 20, 22.
Machine de transfert automatisé d’un tissu intercalaire d’un premier support vers un second support. La présente invention est relative à l’enroulage d’un produit avec un tissu intercalaire sur un support cylindrique appelé roule.
Certains produits, comme par exemple des tissus calandrés dans un mélange caoutchouteux et utilisés dans la fabrication de pneumatiques, présentent une certaine adhérence et nécessitent d’être enroulés sur un roule à l’aide d’un tissu. Le tissu intercalaire permet d’éviter que les différents enroulements du produit sur lui-même n’adhèrent entre eux et ainsi il permet de faciliter le déroulage et donc l’utilisation ultérieure du produit enroulé, notamment pour la fabrication d’ébauches de pneumatique.
ART ANTERIEUR Il existe différentes machines permettant d’enrouler un produit sur une roule avec un tissu intercalaire.
On connaît par exemple la machine décrite dans la demande WO2021078500.
Dans la machine décrite dans la demande WO2021078500, le tissu intercalaire est enroulé automatiquement depuis un roule 104 vers une bobine 200 à l’aide un bras basculant 108 muni d’une pince. Toutefois, avant cet enroulage automatisé, il est nécessaire qu’un opérateur positionne correctement le tissu intercalaire par rapport au bras basculant et à sa pince.
Donc, la machine décrite dans la demande WO2021078500 n’offre pas une solution complètement automatisée de transfert d’un tissu intercalaire d’un support cylindrique vers un autre support cylindrique.
Des mèches de cheveux de couleur brune de type Caucasien ont été calibrées (12 cm / 1 g), nettoyées et séchées pour l’étude. Les mèches ont été blanchies avec une solution de peroxyde d’hydrogène à 5% en v/v pendant 20 minutes, puis rincées et séchées. Les mèches ont été traitées avec le shampooing ayant la composition ci-dessous contenant l’extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon l’exemple 1c (ce qui représente 0,25 g de shampoing / g de cheveux) puis ont été traitées avec l’après-shampooing ayant la composition ci-dessous contenant l’extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon l’exemple 1c (ce qui représente 0,125 g d’après-shampoing / g de cheveux). Les produits ont été rincés et les mèches ont reposées pendant 5 heures, à 40% d’humidité relative avant l’analyse. Les mèches ont été coiffées 50 000 fois dans les condition suivantes : 40% d’humidité relative à 30°C. Les fibres cassées d’une longueur inférieure à 9 cm ont été récoltées et pesées.
La valeur de casse du cheveu est calculée selon la formule : cheveux cassés (g) / mèches (g) x 100
Les données aberrantes ont été détectées par le test de Grubbs avec un niveau de significativité de 0,05 et retirées des enregistrements des données.
Formule du shampooing anti-casse :
Dénominations % en poids Eau 74,15 Sodium Benzoate 0,50 Xanthan Gum 0,45 Decyl Glucoside 12,00 Dicaprylyl Ether, Decyl Glucoside, Glyceryl Oleate 1,50 Sodium Cocoyl Glutamate 8,00 Guar Hydroxypropyltrimonium Chloride 0,20 Citric acid, water 0,10 Extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon exemple 1c 0,20 Acide citrique et eau 2,90
Formule de l’après shampooing anti-casse :
INCI Name % en poids Water 86,00 Cetearyl Alcohol, Lecithin, Sodium Cetearyl Sulfate, Olus Oil 9,00 Coco-Caprylate 2,00 Olus Oil 2,00 Sodium Benzoate 0,50 Extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon exemple 1c 0,20 Acide citrique et eau 0,30
Pourcentage de cheveux cassés après coiffage répété (50 000 fois) Cheveux fragilisés (blanchis) contrôle (% en poids) Cheveux fragilisés + traités avec shampoing et après shampoing comprenant respectivement l’extrait hydrolysé sous forme d’ingrédient cosmétique selon l’exemple 1c à 0,2% (p/p) (% en poids) Moyenne 20,1% 4,5% ET 2,5% 1,7% Réduction de la casse du cheveu vs non traités - 78% Statistique vs Cheveux blanchis non traités N=10 p-value -
Résultats : Le pourcentage de casse des cheveux fragilisés non traités a été estimé à 20,1% contre 4,5% pour les cheveux fragilisés traités avec les shampooing et après-shampooing contenant l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1c (Tableau 22). La protection contre la casse des produits finis contenant l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1c a été de 78%.
Conclusion : De bonnes propriétés de conditionnement, et de protection des cheveux contre la casse ont été trouvées avec le shampooing et l’après shampooing contenant l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention.
Exemple 14 : Effets in vitro d’un extrait hydrolysé selon l’invention sur les propriétés biomécaniques – protection et stimulation du métabolisme sur la papille du follicule pileux
Les fibroblastes de la papille jouent un rôle important dans l’orchestration des signaux régulateurs impliqués dans le métabolisme cellulaire du follicule pileux (Reynolds AJ., Jahoda CA, Cultured dermal papilla cells induce follicle formation and hair growth by transdifferentiation of an adult epidermis. Development 115: 587-593; (1992) ;Matsuzaki T, Yoshizato K., Role of hair papilla cells on induction and regeneration processes of hair follicles. Wound Repair Regen. Nov-Dec;6(6):524-30. (1998))). Avec l’âge, ou en réponse à des stress environnementaux, la physiologie et le métabolisme des fibroblastes de la papille peuvent être affectés, et par conséquent impacter la qualité de la fibre kératinique qui en résulte.
Objectif : L’objectif de cette étude a été d’évaluer l’effet anti-âge et stimulateur du métabolisme de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a sur des modèles de culture en agrégats de fibroblastes de la papille issus de follicule pileux par la mesure de l’ATP. Ce modèle cellulaire en 3 dimensions permet de conserver les caractéristiques de la papille in vivo, en particulier celle d’être capable d’induire la formation et la pousse d’un cheveu de qualité (Yang CC and Cotsarelis G, Review of hair follicle dermal cells. J Dermatol Sci. 57(1): 2 (2010)).
Matériels et méthode :
Une suspension composée de fibroblastes de la papille de follicules pileux humains (40x103 cellules) dans du DMEM avec 0,2% en v/v de facteurs de croissances (Mesenchymal Stem Cell Growth Supplement) et la présence ou non de l’extrait hydrolysé de Silybum marianum selon l’exemple 1a à une teneur de 0,01% en poids/volume dans l’eau distillée, a été placée en microplaque 96 puits et mise à centrifuger 5 minutes à 200 g pour former des agrégats. Les agrégats sont incubés à 37°C dans une atmosphère contrôlée (5% de CO 2 et humidité relative de 95%).
Pour l’analyse des paramètres d’intérêt, les agrégats sont rincés dans une solution tamponnée saline (PBS) et les cellules sont séparées par incubation dans une mixture comprenant de la collagénase A 100mg, et un mélange de 20mL de Trypsine (2,5% en v/v) et EDTA (0,02% en v/v) avec ratio 1:1 .
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation du dispositif enjoliveur ou de l’assemblage décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
Structure de véhicule automobile avec bac de batterie en soubassement L’invention traite d’un véhicule automobile avec des batteries électriques en soubassement. Plus précisément, l’invention concerne la fixation d’une batterie électrique en dessous d’un véhicule automobile. L’invention a pour objet un ensemble pour véhicule automobile. L’invention a également pour objet un véhicule automobile.
Un véhicule automobile à entraînement électrique présente couramment une pluralité de batteries électriques d’entraînement placées sous le plancher, dans le soubassement. Cet ensemble de batteries est accueilli dans un élément protecteur inférieur, communément désigné en tant que bac de batterie. Le bac de batterie masque l’ensemble des batteries, et les protège contre les projections de la route. Il apporte optionnellement une étanchéité vis-à-vis de l’environnement, et comporte communément un dispositif de refroidissement des batteries électriques.