INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À titre de variante, dans un cas où le dispositif 300 est par exemple exploité par plusieurs opérateurs, la plage de fréquences d’émission-réception peut être sélectionnée de façon dynamique par le circuit 307 pour correspondre, à chaque instant, à la plage de fréquences allouée à l’opérateur souhaitant mettre en œuvre une communication utilisant le dispositif relais 300. Cela permet avantageusement à un même dispositif relais 300 d’être utilisé tour à tour par plusieurs opérateurs. Il en résulte une baisse de coût pour les opérateurs.
Le circuit 307 du dispositif relais 300 est par exemple en outre, ou à titre de variante, configuré pour relier la source primaire 101 de l’antenne 100 à un récepteur, par exemple un récepteur radiofréquence, non représenté en . Dans ce cas, le circuit 307 comporte par exemple plus précisément un commutateur comprenant une seule borne d’entrée reliée ou connectée à un nœud d’application d’un potentiel de référence, par exemple la masse, et deux bornes de sortie connectées respectivement à la source primaire 101 et au récepteur radiofréquence. Cela permet d’utiliser le récepteur radiofréquence pour détecter une position de chaque dispositif 303 par rapport au dispositif relais 300 lors d’une étape de détection, puis de reconfigurer le réseau transmetteur 103 de l’antenne 100 afin de recevoir puis réémettre l’onde provenant de l’antenne distante 301, lors d’étapes ultérieures de réception et d’émission, dans une direction correspondant à la position du ou des dispositifs 303 telle que déterminée à l’issue de l’étape de détection. Un avantage de cette structure et de ce mode de fonctionnement tient au fait que cela permet de n’utiliser qu’une seule chaîne radiofréquence. La position de chaque dispositif cible 303 est par exemple détectée par mesure de RSSI (de l’anglais « Received Signal Strength Indication » - indicateur de puissance du signal reçu) d’un signal transmis par le dispositif cible 303 et capté par l’antenne 100. À titre d’exemple, le commutateur du circuit 307 est de type SPDT (de l’anglais « Single Pole, Double Throw »).
Dans l’exemple représenté, le dispositif relais comprend en outre un circuit 309, par exemple un circuit de commande global, connecté au circuit 305 de commande des cellules élémentaires 105 du réseau transmetteur 103 de l’antenne 100 et connecté, de façon optionnelle, au circuit d’émission-réception 307.
La est une vue de côté, schématique et partielle, d’un exemple de dispositif relais 400 pour ondes radio selon un mode de réalisation.
Dans l’exemple représenté, le dispositif relais 400 comprend des première et deuxième antennes 100-1 et 100-2 à réseau transmetteur, par exemple chacune du type de l’antenne 100 précédemment décrite en relation avec la . Selon un mode de réalisation, l’une des antennes 100-1, 100-2 à réseau transmetteur du dispositif relais 400 (la première antenne 100-1, dans l’exemple représenté) est configurée pour recevoir l’onde électromagnétique en provenance de l’antenne distante 301 tandis que l’autre antenne 100-2, 100-1 (la deuxième antenne 100-2, dans cet exemple) est configurée pour réémettre l’onde électromagnétique vers le milieu extérieur, par exemple à destination du ou des dispositifs cibles 303.
Dans cet exemple, le circuit 307 relie la source primaire 101 de la première antenne 100-1 à la source primaire 101 de la deuxième antenne 100-2. Le circuit 307 est par exemple configuré pour mettre en œuvre des fonctions identiques ou analogues à celles précédemment décrites en relation avec la , par exemple des fonctions d’amplification, de filtrage, de codage, etc. Dans l’exemple représenté, le circuit 309 est par exemple connecté au circuit 305 de commande du réseau transmetteur 103 de chaque antenne 100-1, 100-2 du dispositif relais 400 et, de façon optionnelle, au circuit 307.
Le dispositif 400 présente des avantages similaires à ceux du dispositif 300 précédemment décrit en relation avec la .
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, bien que des modes de réalisation dans lesquels le dispositif relais 300, 400 comporte au moins une antenne 100, 100-1, 100-2 à réseau transmetteur aient été détaillés ci-dessus, la personne du métier est capable d’adapter les modes de réalisation décrits au cas où au moins l’une des antennes 100, 100-1, 100-2 à réseau transmetteur est remplacée par une antenne à réseau réflecteur, par exemple du type de l’antenne 200 précédemment décrite en relation avec la .
En outre, toute combinaison des différentes fonctions susceptibles d’être mises en œuvre par le circuit 307 des dispositifs relais 300 et 400 est à la portée de la personne du métier à partir des indications de la présente description.
L’analyse hiérarchique par cluster a permis de montrer que les cheveux abîmés traités par l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a et les cheveux vierges présentent des profils spectraux plus proches que similaires à ceux des cheveux abîmés. Ces résultats suggèrent que l’extrait hydrolysé de tourteaux de graines de Silybum marianum selon l’invention interagit avec les kératines abîmées du cortex de la fibre et permet de les stabiliser.
Les bandes spectrales faisant référence à l’intégrité des liaisons cystéine ont été ensuite étudiées plus en détail. Celles-ci ont été modifiées dans des conditions endommagées par une oxydation chimique par rapport aux cheveux sains non endommagés.
En particulier, les bandes spectrales à 840, 1116, 1150 et 1174 cm -1 (se référant respectivement à N-H hors de la flexion du plan, à l’étirement du SO 2 et du CO et à l’étirement asymétrique du SO 3 ) ont augmenté en intensité dans les cheveux oxydés par décoloration capillaire par rapport aux cheveux sains.
Il a été démontré que l’extrait hydrolysé selon l’invention était capable de diminuer ces intensités de bande vers celles des cheveux vierges.
Enfin, il a été démontré que l’extrait hydrolysé tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention était capable de diminuer ces intensités de bande pour se rapprocher des spectres des cheveux sains (Tableau 16).
En particulier, les endommagements oxydatifs ont agi sur les liaisons SO, SO 2 , NH et CO (augmentation significative de l’intensité de ces bandes). La création de ces groupements s’est effectuée à partir de l’oxydation des groupements et de la scission des ponts disulfures de cystéine. L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention a montré une diminution significative de l’intensité de ces liaisons SO, SO 2 , NH et CO.
L’indice de protection est calculé selon la formule suivante : (Contrôle glyquées – Glyquées +Traitement avec l’extrait selon l’invention) / (contrôle non glyquées – contrôle glyquées) x100.
Bandes d’absorption Aire sous la courbe pour les bandes d’absorption à 1174 cm -1 , 1116 cm -1 Cheveux non endommagés contrôles Cheveux oxydés par blanchiment (non traité) Cheveux oxydés par blanchiment traités avec l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à une teneur de 5% p/v 1174 cm -1 (étirement asymétrique de l’acide cystéique (S=O / SO 3 ) Moyenne 0,46 0,74 0,70 Ecart type 0,05 0,04 0,05 Statistiques vs Cheveux oxydés par blanchiment x Différence % x -5,4% vs non traité % efficacité 14% 1116 cm -1 (étirement de SO 2 ) Moyenne 1,06 1,46 1,07 Ecart type 0,15 0,28 0,32 Statistiques vs Cheveux oxydés par blanchiment x Différence % -26,7% vs non traité % efficacité 97,5% 1150 cm -1 (liée aux vibrations CO) Moyenne 0,55 0,76 0,62 Ecart type 0,09 0,10 0,10 Statistiques vs Cheveux oxydés par blanchiment x Différence % -18,4% vs non traité % efficacité 66,7% 840 cm -1 (liée aux NH) Moyenne 0,07 0,15 0,09 Ecart type 0,02 0,06 0,05 Statistiques vs Cheveux oxydés par blanchiment x Différence % -40% vs non traité % efficacité 75%
Conclusion : L’extrait hydrolysé de tourteau de graine de de Silybum marianum selon l’invention est capable d’interagir avec les entités moléculaires des kératines et protéines associées aux kératines des fibres capillaires endommagées par oxydation chimique et de les stabiliser. L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention permet une efficacité de restauration structurale et donc une efficacité de réparation et/ou de maintien et/ou d’augmentation des propriétés biomécaniques, notamment de la force, de la plasticité, de la résistance et/ou de la souplesse comprise entre de 14% à 98% selon les groupements chimiques pour les bandes comprises entre 840 et 1174 cm -1 .
Exemple 10 : Effets ex vivo de l’extrait hydrolysé selon l’invention sur la réparation de la fibre capillaire
Le but de cette étude est de mesurer l’effet réparateur de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention sur des fibres capillaires endommagées par l’eau oxygénée par calorimétrie (DSC =Differential Scanning Calorimetry)
Les mèches de cheveux de couleur brun foncé de type caucasien ont été calibré (1g ; 12 cm) et préparé pour l’étude. Les mèches de cheveux ont été lavées puis blanchies 3 fois à l’aide d’une solution de peroxyde d’hydrogène (5,6% H 2 O 2 en volume + 13,9% (NH 4 ) 2 S 2 O 8 en volume, pH=9,4) pendant 30 minutes. Les mèches de cheveux saines (non blanchies) ont été conservées comme contrôle. Après lavage et séchage pendant 45 minutes à 55°C sous flux d’air, les mèches de cheveux ont été plongées pendant 24h dans de l’eau distillée (comme contrôle) ou dans une solution aqueuse contenant 1% (p/v) d’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1b. Les deux solutions ont été préalablement tamponnées à pH 5,5. Les mèches ont été rincées puis séchées 1h à environ 60°C sous un flux d’air.
La température de dénaturation des protéines humaines a été déterminée par calorimétrie différentielle selon la méthode décrite par FJ. Wortmann, H. Deutz, Characterizing keratins using high-pressure differential scanning calorimetry (HPDSC), Vol.48-Issue 1, p.137-150, 5 April 1993 avec un taux de chauffe de 2 K/min est un analyseur enthalpique différentiel (DSC Q100, TA Instruments).
L’indice de réparation versus le placebo est calculé comme suit : (cheveux blanchis traités avec extrait hydrolysé selon l’invention - Contrôle + eau(placebo) ) / (contrôle cheveux sains – Contrôle + eau(placebo) ) x100.
L’indice de réparation versus le placebo est calculé comme suit : (cheveux blanchis traités avec extrait hydrolysé selon l’invention - Contrôle cheveux blanchis ) / (contrôle cheveux blanchis – Contrôle + eau(placebo) ) x100.
Le robot 1 est mobile sur le sol au moyen de la seule roue sphérique 2, dans toutes les directions, de manière stable.
La plateforme 3 est montée sur la roue sphérique 2, de sorte à ce qu’une partie inférieure de la roue sphérique 2 soit en permanence en contact avec le sol. En particulier, la plateforme 3 comporte des moyens de stabilisation configurés pour permettre au robot 1 d’être maintenu de manière stable sur la roue sphérique 2 lorsque le robot 1 est dans une position statique mais également lorsque le robot 1 est en mouvement.
Les moyens de stabilisation peuvent par exemple comporter des organes de retenue 30 enveloppant au moins en partie la roue sphérique 2. Ici, les moyens de stabilisation comportent trois organes de retenues 30 répartis sur la roue sphérique 2.
Les moyens de stabilisation peuvent comporter en outre au moins une roue secondaire 31, ici trois roues secondaires 31 configurées pour entrer en rotation et permettre la mobilité de la roue sphérique 2 et/ou au robot 1 d’être maintenu dans une position debout représentée sur les figures lorsqu’il est statique.
En position statique, la plateforme 3 du robot s’étend sensiblement parallèlement au sol et le robot s’inscrit dans un plan frontal A, orthogonal au sol.
Pour se déplacer, et donc déclencher la rotation de l’au moins une roue secondaire 31 et donc de la roue sphérique 2, le robot doit s’incliner par rapport au plan frontal A dans la direction souhaitée. Ainsi, le robot 1 peut se déplacer dans toutes les directions, de manière omnidirectionnelle.
Le robot 1 comporte un tronc 4, au moins un bras 5 et une partie supérieure 6.
En particulier, le tronc 4 est relié d’une part à la plateforme 3 et d’autre part à la partie supérieure 6.
Le bras 5 est relié au moyen d’une liaison de type pivot ou de type rotule au tronc 4. Le robot 1 peut comporter une pluralité de bras 5, ici le robot 1 comporte deux bras 5, chacun relié au moyen d’une liaison de type pivot ou de type rotule au tronc 4.
De plus, le robot selon l’invention est mobile en inclinaison entre une position droite, représentée sur les figures 1 à 3, et une position inclinée, représentée sur les figures 4 à 9.
Le tronc 4 comporte une première portion 40 et une seconde portion 41. Chacune des première et seconde portions 40, 41 comporte une première et une seconde extrémité.
La première portion 40 est reliée par sa première extrémité à la plateforme 3, au moyen d’une liaison pivot ou d’une liaison rotule. La seconde portion 41 est reliée par sa première extrémité à la partie supérieure 6, au moyen d’une liaison pivot ou d’une liaison rotule.
La seconde extrémité de la première portion 40 est reliée à la seconde extrémité de la seconde portion 41 au moyen d’une liaison pivot ou d’une liaison rotule.
Selon un mode de réalisation illustré sur les figures, la première portion 40 est reliée par sa première extrémité à la plateforme 3 au moyen d’une liaison pivot, la première portion 40 est reliée par sa seconde extrémité à la seconde extrémité de la seconde portion 41 au moyen d’une liaison pivot et la première extrémité de la seconde portion 41 est reliée à la partie supérieure 6, au moyen d’une liaison pivot.
Selon un autre mode de réalisation non illustré, la première portion 40 est reliée par sa première extrémité à la plateforme 3 au moyen d’une liaison rotule, la première portion 40 est reliée par sa seconde extrémité à la seconde extrémité de la seconde portion 41 au moyen d’une liaison rotule et la première extrémité de la seconde portion 41 est reliée à la partie supérieure 6, au moyen d’une liaison rotule.
Il est possible de combiner les deux modes de réalisations ci-dessus, par exemple avec la première portion 40 qui est reliée par sa première extrémité à la plateforme 3 au moyen d’une liaison rotule, la première portion 40 qui est reliée par sa seconde extrémité à la seconde extrémité de la seconde portion 41 au moyen d’une liaison pivot et la première extrémité de la seconde portion 41 est reliée à la partie supérieure 6, au moyen d’une liaison rotule. Un autre exemple, la première portion 40 peut être reliée par sa première extrémité à la plateforme 3 au moyen d’une liaison pivot, la première portion 40 peut être reliée par sa seconde extrémité à la seconde extrémité de la seconde portion 41 au moyen d’une liaison rotule et la première extrémité de la seconde portion 41 est reliée à la partie supérieure 6, au moyen d’une liaison pivot.
L’étape 115 de refroidissement est réalisée, par exemple, par tout échangeur thermique ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz, pour des gaz en phase vapeur. La nature exacte de cet échangeur thermique dépend du gaz à liquéfier.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 115 de refroidissement, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - le taux molaire d’impuretés du gaz comportant des impuretés est inchangé et égal à X imp,in , - la pression du gaz comportant des impuretés est égale à la pression P haute et - la température du gaz comportant des impuretés, dite « T 1 », est choisie pour qu’au taux molaire d’impureté X imp,in et à la pression P haute , le gaz pur, le solvant et les impuretés soient à l’interface de leurs domaines d’équilibre vapeur liquide.
Dans des variantes, telle que celle représentée en , l’étape 111 de refroidissement comporte une étape 120 de refroidissement du gaz en phase liquide.
L’étape 120 de refroidissement est réalisée, par exemple, par tout échangeur thermique ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte de cet échangeur thermique dépend du gaz à refroidir en phase liquide.
Dans des variantes, l’étape 115 de refroidissement et l’étape 120 de refroidissement sont réalisées dans un échangeur thermique unitaire, ces deux étapes, 115 et 120, de refroidissement étant ainsi confondues.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 120 de refroidissement, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - la pression du gaz comportant des impuretés est égale à la pression P haute , - la température du gaz comportant des impuretés, dite « T out », est choisie pour qu’à la pression P haute , le solvant soit en phase liquide et proche, alors, du gaz pur et pour que les impuretés soient en phase solide, la température T out étant ainsi choisie pour être inférieure à la température d’équilibre solide liquide des impuretés au taux molaire d’impuretés X imp,in et - le taux molaire d’impuretés du gaz chute et, pour devenir le taux molaire d’impuretés du gaz liquéfié, dit « X imp,out ».
L’étape 125 de capture est réalisée soit par un dispositif dédié, soit de manière conjointe à l’étape 120 de refroidissement en phase liquide, par « givrage » de l’échangeur thermique réalisant l’étape 120 de refroidissement.
L’étape 130 de détente est réalisée par tout type de détendeur ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte du détendeur dépend du gaz à liquéfier. Un tel détendeur est, par exemple, une vanne Joule-Thomson ou une turbine de détente.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 130 de détente, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - le taux molaire d’impuretés du gaz est égal à « X imp,out », - la température du gaz est égale à une température de sortie, dite « T out », ou a une valeur légèrement inférieure du fait de la détente et - la pression du gaz est égale à la pression de sortie, dite « P out », inférieure à P haute .
Dans des modes de réalisation préférentiels, tel que le procédé 300 représenté en , l’étape 120 de refroidissement en phase liquide, qui comporte : - une première étape 305 de refroidissement, selon la pression P haute , du flux de gaz comprimé au moins à une température limite de solubilité en phase liquide, dite « T 2 » selon laquelle : - le gaz à l’état pur équivalent au gaz entré est en phase liquide , - les impuretés du flux de gaz refroidi, selon le taux molaire déterminé d’impureté dit X imp,in , sont à la limite de leur solubilité, - une première étape 310 de détente, du flux de gaz liquide au moins à une pression, dite « P med », selon laquelle : - le gaz à l’état pur sans impuretés équivalent au gaz entré est à son point de bulle et - la limite de solubilité de l’impureté au taux molaire X imp,in est atteinte, et - une deuxième étape 315 de refroidissement en phase liquide, selon la pression P med , du flux de gaz jusqu’à la température T out .
L’étape 305 de refroidissement est réalisée, par exemple, par tout échangeur thermique ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte de cet échangeur thermique dépend du gaz à refroidir en phase liquide.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 305 de refroidissement, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - la pression du gaz comportant des impuretés est égale à la pression P haute , - la température du gaz comportant des impuretés, dite « T 2 », est choisie pour qu’à la pression P haute , le solvant et les impuretés soient en phase liquide, la température T 2 étant ainsi choisie pour être supérieure à la température d’équilibre solide liquide des impuretés au taux molaire d’impuretés X imp,in et - le taux molaire d’impuretés du gaz comportant des impuretés est ainsi inchangé et égal à X imp,in .
L’étape 310 de détente intermédiaire est réalisée par tout type de détendeur ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte du détendeur dépend du gaz à liquéfier. Un tel détendeur est, par exemple, une vanne Joule-Thomson ou une turbine de détente.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 310 de détente intermédiaire, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - la température du gaz est égale, ou proche de T 2 , en demeurant telle qu’à la pression cible, le solvant et les impuretés du gaz comportant des impuretés restant en phase liquide, - le taux molaire d’impuretés du gaz comportant des impuretés est ainsi inchangé et égal à X imp,in et - la pression du gaz comportant des impuretés est réduite à la pression P med .
L’étape 315 de refroidissement est réalisée, par exemple, par tout échangeur thermique ordinairement mis en œuvre dans les processus de traitement de gaz et, préférentiellement, dans les processus de liquéfaction de gaz. La nature exacte de cet échangeur thermique dépend du gaz à refroidir en phase liquide.
Comme on le comprend, à l’issue de l’étape 315 de refroidissement, le gaz comportant des impuretés présente les caractéristiques suivantes : - la pression du gaz comportant des impuretés est égale à la pression P med , - la température du gaz comportant des impuretés, dite « T out », est choisie pour qu’à la pression P med , le solvant soit en phase liquide et proche, alors, du gaz pur et pour que les impuretés soient en phase solide, la température T out étant ainsi choisie pour être inférieure à la température d’équilibre solide liquide des impuretés au taux molaire d’impuretés X imp,in et - le taux molaire d’impuretés du gaz chute et, pour devenir le taux molaire d’impuretés du gaz liquéfié « X imp,out ».
La doublure de renfort 26 est préférentiellement libre de jonction 50 entre les paires 46. Cette discontinuité permet d’alléger la doublure de renfort 26, et d’apporter une solidité ponctuelle optimisant la compacité et l’intégration d’autres équipements (non représentés) de l’ouvrant 14.
La doublure de renfort 26 comprend un matériau plastique. Le matériau plastique peut être un matériau thermodurcissable ou un matériau thermoplastique. Le matériau plastique peut être du polypropylène ou du polyamide. Le matériau plastique peut être chargé de fibres de verre ou de carbone. La doublure de renfort 26 est monobloc. La doublure de renfort 26 est venue de matière. Elle peut être réalisée par injection. Réaliser une doublure de renfort par injection puis la recouvrir par le panneau extérieur 24 permet de gérer les aspérités en les recouvrant. Ains, les éventuelles retassures et bulles sont cachées afin de préserver la qualité perçue.
De manière générale, les nervures de rigidification 42 forment des nervures verticales ; ou des nervures de maintien ; ou des nervures de renfort ; ou des équerrages.
De manière générale, la cloison de collage 30 forme une paroi de collage ou un bord de collage, ou encore une aile de collage.
La présente une coupe de doublure de renfort 26 d’ouvrant 14 de véhicule automobile. Le véhicule automobile peut correspondre à celui présenté en relation avec l’une des figures 1 à 3. La coupe peut être selon le plan perpendiculaire 44 tracé en . Le panneau extérieur est omis par soucis de clarté.
La cloison de collage 30 comprend une piste de collage 32 formant un ruban. La piste de collage 32 s’étend horizontalement et/ou transversalement. Elle présente généralement une largeur constante. La jonction 50 s’étend parallèlement à la piste de collage 32. La piste de collage 32 s’étend le long de la jonction 50. La jonction 50 fait saillie depuis la paroi structurelle 40.