INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé 100 comporte une étape 130 de congélation du support comestible, 40 et/ou 41, à décorer durant laquelle la feuille de transfert, 50 et/ou 60, est maintenue en contact avec la surface à décorer et du support comestible, 40 et/ou 41.
Toutefois, on peut alors réaliser d’autres découpes dans la zone intermédiaire 420 et entre deux portions de liaisons, afin de former des portions de déploiement.
La représente la texture fibreuse obtenue après la réalisation des opérations de découpe et de déploiement des portions de déploiement 441 et 442.
La correspond plus précisément à une texture fibreuse de la , après toutes les opérations de mise en forme des portions de déploiement 441 et 442.
Notamment, on notera qu’au point 460 où commence la partie distale P dist de la texture fibreuse, on observe une réduction de l’épaisseur 461.
En effet, par rapport à la texture fibreuse initiale, celle de la , les portions externes amont 444 et aval 445 ont été enlevées.
Puisque celles-ci comptaient dans l’épaisseur de la partie distale P dist de la texture fibreuse, la partie distale P dist est moins épaisse une fois les portions externes amont 444 et aval 445 enlevées.
La partie distale P dist après déploiement des portions de déploiement ne comprend donc plus que la portion interne PD int composée des zones 471, 451, 453, 452 et 472 décrites plus haut.
Dans un mode de réalisation, les portions de déploiement 441 et 442 forment ensemble un raidisseur 480.
Le raidisseur 480 est maintenu à l’ensemble du reste de la texture fibreuse par la portion de liaison 419.
Le reste de la texture fibreuse reste identique à ce qui a été décrit plus haut.
Dans un mode de réalisation alternatif, qui est présenté à la , le raidisseur 480 peut être formé sans diminution de l’épaisseur de la texture au point 460 de commencement de la partie distale P dist .
C’est notamment le cas lorsque la portion interne PD int de la texture fibreuse a une épaisseur similaire au reste de la texture fibreuse, par exemple celle figurée en , dans un mode de réalisation où la portion externe PD ext est rapportée sur la portion interne PD int par couture ou aiguilletage.
En tout état de cause, le déploiement des portions de déploiement 441 et 442 permet de former le raidisseur 480.
La illustre une étape de disposition d’une texture fibreuse 500 telle qu’il a été décrit plus haut sur un moule 50 en vue de former une préforme de carter de turbomachine.
Le moule 50 peut comprendre un mandrin 710 ayant la forme du carter à former.
La illustre un renfort fibreux de carter qui est formé par enroulement sur un moule 50 de la texture fibreuse 500 décrite précédemment, le renfort fibreux constituant une préforme fibreuse tubulaire complète d’un carter formant une seule pièce. On voit notamment ici la disposition de la portion distale d’une texture 500 sur le mandrin 710.
montre schématiquement un dispositif de localisation et une sangle positionnés sur le poignet d’un patient selon un mode de réalisation de l’invention ;
La montre schématiquement un dispositif de localisation 10 et au moins une sangle 200 positionnés sur le poignet d’un patient selon un mode de réalisation de l’invention.
Tel que décrit ci-après en relation avec la , dans le cadre du présent mode de réalisation, le dispositif de localisation 10 comprend un corps principal avec deux doigts, chacun des doigts étant en regard de la peau. Il est donc souhaitable de mettre en œuvre une sangle 200 selon l’invention pour solidariser le dispositif de localisation 10 sur le poignet du patient.
Ainsi, la sangle 200 est destinée à solidariser le dispositif de localisation 10 d’un vaisseau sanguin (par exemple dans le cadre du présent mode de réalisation, l’artère radiale) d’un membre (par exemple dans le cadre du présent mode de réalisation, le poignet) d’un être vivant (par exemple dans le cadre du présent mode de réalisation, le patient) sur le membre qui est le poignet du patient.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de localisation 10 comprend des moyens de détermination 1 de la localisation de l’artère radiale à base d’émission d’ondes acoustiques. Selon un mode de réalisation de l’invention, la sangle 200 comprend un premier moyen de solidarisation 201 au dispositif. Selon un mode de réalisation de l’invention, la sangle 200 comprend un premier brin 204 et un second brin 205 de part et d’autre du premier moyen de solidarisation 201. Par exemple, le premier brin comprend un second moyen de solidarisation 203 au dispositif et le second brin comprend un troisième moyen de solidarisation 204 au dispositif de localisation 10.
Par exemple, la sangle est symétrique par rapport au premier moyen de solidarisation 201 et ne présente pas de sens ou direction privilégiée.
Par exemple, le premier moyen de solidarisation 201 comprend un premier orifice ménagé en une position centrale le long de l’axe de la sangle 200. Bien entendu, il peut comprendre un nombre quelconque d’orifices ou tout autre moyen de solidarisation.
Par exemple, le second moyen de solidarisation 202 comprend au moins deux seconds orifices ménagés en une extrémité du premier brin. Par exemple, il comprend 10 seconds orifices. Bien entendu, il peut comprendre un nombre quelconque d’orifices ou tout autre moyen de solidarisation.
Par exemple, le troisième moyen de solidarisation 203 comprend au moins deux troisièmes orifices ménagés en une extrémité du second brin. Par exemple, il comprend 10 seconds orifices. Bien entendu, il peut comprendre un nombre quelconque d’orifices ou tout autre moyen de solidarisation.
, représente un schéma illustrant selon un exemple une courbe de puissance optique transmise en fonction de la température appliquée obtenue au moyen d’un montage pour la caractérisation de la température d’endommagement d’un cœur d’une fibre à cœur creux à double gaine tel que décrit sur la ;
, montre des courbes comparatives (expérimentales) illustrant selon un exemple le recouvrement obtenu lors de la fusion, entre la région de la gaine interne de la première fibre optique et la région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique, en fonction de la puissance de chauffe appliquée (puissance optique) lors de la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur selon la présente description, dans le cas où la deuxième fibre optique est une fibre optique en silice (en gris) et dans le cas où la deuxième fibre optique est une fibre optique en Simax glass ® (en noir);
, des courbes comparatives (expérimentales) illustrant selon un exemple le diamètre du cœur creux de la fibre optique à cœur creux à double gaine, en fonction du recouvrement obtenu lors de la fusion, entre la région de la gaine interne de la première fibre optique et la région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique, lors de la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur selon la présente description, dans le cas où la deuxième fibre optique est une fibre optique en silice (en noir) et dans le cas où la deuxième fibre optique est une fibre optique en Simax glass ® (en gris);
, une courbe expérimentale montrant le couplage optique obtenu entre la première fibre optique et la deuxième fibre optique, dans un exemple de coupleur selon la présente description, et pour différentes longueurs d’onde de la lumière se propageant dans le coupleur ;
, une image SHG de peau de souris non marquée, obtenue au moyen d’un exemple d’un endoscope non linéaire selon la présente description, avec une longueur d’onde d’excitation de 920 nm et des impulsions de 200 fs à 80 MHz à une puissance de 20 mW ; la barre d’échelle est de 50 µm.
La représente, à des fins d’illustration, un schéma d’un coupleur 400 à fibre optique à cœur creux à double gaine selon un exemple conforme à la présente description, nommé dans la suite de la description « HC-DCFC » selon l’expression anglo-saxonne « Hollow C ore D ouble C lad F iber C oupler ». Le coupleur 400 est mis en œuvre, dans cet exemple, dans un endoscope non linéaire et la représente un exemple 200 d’un tel endoscope non linéaire.
Le coupleur 400 comprend une première fibre optique 430 à cœur creux à double gaine ou fibre « HC-DC » pour « Hollow Core Double Clad ». La première fibre optique 430 comprend de façon générale un cœur creux configuré pour le guidage de lumière dans une première plage de longueurs d’onde. La première fibre optique 430 comprend par ailleurs une gaine interne fortement multimode, configurée pour le guidage de lumière dans une deuxième plage de longueurs d’onde. Comme cela sera décrit plus en détails par la suite, le cœur creux de la fibre HC-DC comprend une température d’endommagement donnée. Des exemples de fibres HC-DC seront décrits plus en détails par la suite, en relation avec la .
Le coupleur 400 comprend par ailleurs une deuxième fibre optique 460 comprenant une partie en verre guidante, fortement multimode, configurée pour le guidage de la lumière dans une troisième plage de longueurs d’ondes. Comme cela sera décrit par la suite, le verre de la partie en verre guidante comprend une température de transition vitreuse inférieure à la température d’endommagement. Des exemples de deuxièmes fibres optiques seront décrits plus en détails par la suite, en relation avec les , .
Comme illustré sur la , le coupleur 400 comprend en outre une zone de couplage optique 401 entre la première fibre 430 et la deuxième fibre optique 460. Comme cela sera décrit plus en détails par la suite, la zone de couplage est générée par fusion entre une région de la gaine interne de la première fibre et une région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique.
Dans des exemples de réalisation, le coupleur 400 peut comprendre également, comme illustré sur la , une gaine externe bas indice 480 recouvrant dans une région qui comprend la zone de couplage 401, la gaine interne de la première fibre et la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique. La gaine externe est bas indice, c’est-à-dire qu’elle présente un indice de réfaction inférieur à celui de la gaine interne de la première fibre et la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique.
Comme illustré sur la , l’endoscope 200 configuré pour l’imagerie non linéaire comprend une source 210 pour l’impulsions lumineuses ultra-courtes, un détecteur 250, un coupleur à fibre creuse à double gaine 400 selon la présente description. L’endoscope peut comprendre par ailleurs, comme illustré sur les figures, une optique 220 d’injection des impulsions optiques dans une extrémité (A, ) de la première fibre HC-DC 430 du coupleur 400 et une tête 240 en extrémité distale (B, ) de la première fibre 430. La tête 240 comprend par exemple un dispositif de balayage des impulsions incidentes. Le détecteur peut être connecté, de façon connue, à une unité de traitement (non représenté sur la ), pour le traitement des signaux optiques détectés. L’endoscope peut par ailleurs comprendre toute autres unités connus, comme une unité d’affichage, une unité de stockage (mémoire), etc.
La source est par exemple une source laser, par exemple un laser titane-saphir délivrant des impulsions femtosecondes.
Le détecteur est par exemple un tube photomultiplicateur.
En opération, le cœur creux de la première fibre optique 430 transporte les impulsions lumineuses vers un échantillon biologique 100 à imager (voie optique schématisée en trait gras, simple flèche sur la ) et la gaine interne de la première fibre optique transporte un signal optique résultant d’une interaction non linéaire des impulsions avec l’échantillon biologique 100 (voie optique schématisée en trait gras, double flèche sur la ). Par ailleurs, la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique 460 couplée optiquement avec la première fibre optique dirige ledit signal optique vers une extrémité proximale C du coupleur (voie optique schématisée en pointillés sur la ) puis vers le détecteur 250.
Ainsi, comme cela est viciable sur la , le couplage peut être réalisé au moyen du coupleur 400 fibré et nulle autre optique en espace libre n’est nécessaire pour l’envoi du signal non linéaire vers le détecteur 250, ce qui permet de gagner en fiabilité, en stabilité mécanique et en robustesse.
Cet insert 12 ainsi vissé assure un verrouillage mécanique du manchon fendu 9 bloqué dans la cavité 3.
Dans le mode de réalisation illustré à la , le rotor 1 présente une longueur égale à 17 mm, un diamètre égal à 3,2 mm et une masse totale égale à 0,1 g.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un rotor 1 pour la spectroscopie par RMN selon la présente invention. Le rotor 1 est similaire à celui illustré à la , à l’exception du fait que la cavité 3 du corps 2 est traversante, et donc que l’autre extrémité 5 du corps 2 est ouverte. Le corps 2 comprend une deuxième gorge de blocage 14 ménagée dans son épaisseur à la périphérie interne de la cavité 3 et à proximité de l’autre extrémité ouverte 5.
Le rotor 1 comprend également un deuxième bouchon 15 comprenant une coiffe 16 et un manchon fendu 17 dans le prolongement longitudinal de la coiffe 16. La coiffe 16 présente un diamètre extérieur supérieur au diamètre d’ouverture de la cavité 3 à l’extrémité ouverte 5. Le diamètre extérieur de la coiffe 16 est notamment supérieur au diamètre extérieur du manchon fendu 17 formant ainsi un épaulement. La coiffe 16 présente une surface extérieure relativement lisse. Le manchon fendu 17 comprend, sur sa périphérie extérieure radiale, une nervure de blocage 18 sous la forme d’un anneau.
Le manchon fendu 17 est configuré pour s’emmancher dans la cavité 3 du corps 2. La ou les fentes dudit manchon 17 rende(nt) ce dernier flexible, ce qui facilite son insertion dans la cavité 3. Lors de l’emmanchement, la nervure 18 s’encliquète dans la deuxième gorge 14 garantissant ainsi le blocage mécanique du deuxième bouchon 15 dans le corps 2. Lorsque le manchon 17 est inséré dans la cavité 3, la coiffe 16 est en butée contre l’extrémité ouverte 5 du corps 2.
La profondeur de la deuxième gorge 14 ainsi que la hauteur de la nervure 18 sont choisies de sorte que, malgré le différentiel de contraction entre le deuxième bouchon 15 et le corps 2 lors d’une diminution de la température, par exemple d’une température de 293 K jusqu’à une température inférieure ou égale à 100 K, la nervure 18 reste encliquetée dans la deuxième gorge 14.
En outre, la coiffe 16 comprend une ouverture longitudinale 20 débouchante et taraudée sur au moins une partie de sa longueur et celle du manchon fendu 17.
Une fois le manchon fendu 17 emmanché dans le corps 2, un insert 19 fileté peut venir se visser dans l’ouverture taraudée 13 jusqu’à son insertion dans le manchon fendu 17.
Cet insert 19 ainsi vissé assure un verrouillage mécanique du manchon fendu 17 bloqué dans la cavité 3.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un rotor 1 d’axe longitudinal X pour la spectroscopie par RMN selon la présente invention. Le rotor 1 comprend un corps borgne 2 de forme tubulaire creuse dont la cavité 3 s’étend sur une partie de la longueur du corps 2. La cavité borgne 3 débouche à l’une des extrémités longitudinales 4 du corps 2. L’extrémité longitudinale fermée 5 du corps 2 peut être à fond plat. Le corps 2 comprend également, à son extrémité ouverte 4, une portion d’emmanchement 21 présentant un diamètre extérieur réduit par rapport à celui du reste du corps 2 en formant un épaulement.
Le rotor 1 comprend également un capuchon 22 comprenant une coiffe 23 et un manchon 24 dans le prolongement longitudinal de la coiffe 13. La coiffe 23 comprend des pales 25 sur sa périphérie extérieure radiale formant une turbine.
Le manchon 24 présente une ouverture 26 adaptée pour s’emmancher autour de la portion d’emmanchement 21 et ainsi fermer la cavité 3 pour garantir le maintien d’un échantillon logé dans le corps 2. L’emmanchement est réalisé manuellement ou de manière automatique à une première température, par exemple à température ambiante.
Le manchon 24 est réalisé en un matériau présentant un coefficient de contraction thermique supérieur au coefficient de contraction thermique du matériau constituant la portion d’emmanchement 21. Ainsi, lors d’une descente en température, par exemple à une deuxième température inférieure ou égale à 100 K, le différentiel de contraction entre le manchon 24 et la portion d’emmanchement 21 crée un effort de blocage par serrage du capuchon 22 autour du corps 2. Cet effort de serrage garantit le maintien mécanique entre le capuchon 22 et le corps 2 lors d’une spectroscopie par RMN à basse température.
On a illustré à la un autre mode de réalisation d’un rotor 1 pour la spectroscopie par RMN selon la présente invention. Le rotor 1 est similaire à celui illustré à la , à l’exception du fait que la cavité 3 du corps 2 est traversante et que le rotor 1 comprend un deuxième capuchon 27. Ainsi, l’extrémité 5 est ici ouverte. Le corps 2 comprend à cette extrémité ouverte 5 une deuxième portion d’emmanchement 28 présentant un diamètre extérieur réduit par rapport à celui du reste du corps 2 en formant un épaulement.
Le deuxième capuchon 27 comprend une coiffe 29 et un manchon 30 dans le prolongement longitudinal de la coiffe 29. La coiffe 29 présente une surface extérieure relativement lisse. Le manchon 30 comprend une ouverture 31 adaptée pour s’emmancher autour de la portion d’emmanchement 28 et ainsi fermer l’extrémité ouverte 5. L’emmanchement est réalisé manuellement ou de manière automatique à une première température, par exemple à 293 K.
Le manchon 30 est réalisé en un matériau présentant un coefficient de contraction thermique supérieur au coefficient de contraction thermique du matériau constituant la portion d’emmanchement 28. Ainsi, lors d’une descente en température, par exemple à une deuxième température inférieure ou égale à 100 K, le différentiel de contraction entre le manchon 30 et la portion d’emmanchement 28 crée un effort de blocage par serrage du deuxième capuchon 27 autour du corps 2. Cet effort de serrage garantit le maintien du deuxième capuchon 27 avec le corps 2 lors d’une spectroscopie par RMN à basse température.
Le principe général de l'invention repose sur l’émission, dans un espace à surveiller, d’un champ de signaux optiques structuré spatialement, de façon que différents secteurs de l’espace à surveiller soient éclairés par des signaux optiques présentant des caractéristiques distinctes en termes de longueur d’onde et d’intensité, et sur l’utilisation des propriétés des matériaux de réagir différemment selon les longueurs d’onde de ces signaux, en termes de capacité d’absorption et de diffusion notamment. Sur la base d’une cartographie des signaux rayonnés dans l’espace lorsqu’il est vide de toute présence, il est possible d’analyser et de comparer les signaux rayonnés captés par un ou plusieurs capteurs de l’espace à un instant donné, et en cas de détection d’une incohérence, d’en déduire une éventuelle présence malveillante dans l’espace.
Ce principe général peut faire l’objet de différentes améliorations et perfectionnements présentés ci-après en relation avec les figures.
On présente désormais, en relation avec la , un exemple d’espace 1 à surveiller, par exemple une pièce d’habitation, représentée schématiquement sous forme parallélépipédique. Un émetteur Tx est disposé dans l’espace 1, de façon à éclairer tout ou partie de l’espace 1. En variante, plusieurs émetteurs Tx peuvent être disposés dans l’espace 1, de façon par exemple à éclairer l’intégralité de l’espace et éviter les zones d’ombre et les angles morts. Par souci de simplification, on considère ici le cas d’un unique émetteur Tx, à titre d’exemple simplifié.
Cet émetteur Tx est configuré pour émettre dans l’espace 1 un champ optique structuré spatialement, de façon que des signaux optiques distincts soient émis dans différents secteurs spatiaux de l’espace 1. On a représenté schématiquement sur la quatre secteurs d’éclairement, dans lesquels sont émis quatre signaux optiques distincts référencés S1, S2, S3 et S4. On pourrait bien sûr, selon la configuration et le volume de l’espace 1, envisager un plus grand nombre, ou un nombre plus faible, de secteurs d’éclairement.
Ces signaux optiques S1 à S4 diffèrent par leurs caractéristiques de luminosité, ou d’intensité I i , et de longueur d’onde , de façon qu’une combinaison longueur d’onde/niveau (palier) d’intensité ( , I i ) soit affectée à un seul secteur Si à un moment donné.
En outre, dans un mode de réalisation, ces caractéristiques varient dans le temps selon une périodicité ou une pseudo-périodicité déterminée. Par exemple, les longueurs d’onde et intensité I i des différents signaux Si sont modifiées à des intervalles réguliers ou variables entre une fraction de secondes et quelques secondes. On peut utiliser à cette fin une séquence pseudo-aléatoire, qui pilote l’émission par l’émetteur Tx de ce champ lumineux structuré spatialement et temporellement.
On dispose également, dans l’espace 1, un ou plusieurs capteurs, configurés pour capter les signaux optiques rayonnés dans l’espace 1 par les différents matériaux du mobilier, des murs, et des multiples objets qui s’y trouvent. Dans l’exemple de la , on a représenté à titre illustratif quatre capteurs Rx1 à Rx4, répartis spatialement dans l’espace 1. On peut prévoir un nombre plus élevé, ou plus faible de capteurs. Dans un mode de réalisation dans lequel un seul capteur est présent dans l’espace 1, on choisit de préférence de le positionner à distance de l’émetteur Tx, pour éviter que l’émetteur Tx et le récepteur Rx soient coaxiaux.
Dans l’exemple de la , on positionne par exemple un capteur Rxi dans chacun des secteurs d’éclairement de l’émetteur Tx. D’autres positionnements sont également possibles.
L’émetteur Tx peut émettre des signaux optiques dans toute gamme de longueurs d’onde, par exemple dans la gamme du visible, ou de l’infrarouge. Dans une variante dans laquelle on souhaite assurer la confidentialité du système de surveillance volumétrique, et éviter qu’il ne soit détectable par un observateur à l’œil nu, on s’assurera que l’émetteur Tx fonctionne dans une gamme de longueurs d’onde invisibles à l’œil humain, que ce soit en éclairage cohérent (laser) ou non cohérent.
L’émetteur Tx peut être un vidéoprojecteur, comme on le décrira ci-après en relation avec la , ou un pico-projecteur ; il peut également s’agir d’une pluralité de sources lumineuses simples modulées par une technologie standardisée de type LiFi®.
De même, les capteurs Rx peuvent être de tout type ; dans un mode de réalisation simple, il peut s’agir de caméras vidéo, disposant d’une sensibilité aux longueurs d’onde couvrant au moins celle de l’éclairement par le ou les émetteur(s) Tx et une définition suffisante pour distinguer entre eux les différents secteurs d’éclairement.
Le ou les émetteur(s) Tx et le ou les récepteur(s) Rx sont reliés, par liaison filaire ou sans fil, à un processeur , qui peut être intégré dans un ordinateur personnel de type PC, ou dans une carte à microcontrôleur de type Raspberry Pi®. Comme on le verra plus en détail en relation avec la figure 4 , ce processeur communique avec une mémoire M (non représentée), dans laquelle sont mémorisées par exemple les images de l’espace 1 captées par les récepteurs Rx. Ce processeur pilote notamment l’émission du champ lumineux par l’émetteur Tx.
La figure 2 illustre un exemple de réalisation d’un tel émetteur Tx. Dans cet exemple, l’émetteur Tx est un vidéoprojecteur. Le champ lumineux qu’il émet est formé sur une matrice de pixels 2, qu’on a représenté schématiquement sous forme simplifiée d’une matrice de 8 x 8 pixels. Cette matrice est par exemple divisée en quatre zones de 4 x 4 pixels chacune, correspondant à quatre secteurs d’éclairement de l’espace 1. Chacune de ces quatre zones émet un signal Si, caractérisé par une longueur d’onde et une intensité I i qui lui sont propres. Ainsi, à un instant donné, la zone supérieure gauche de la matrice émet un signal S1 ( , I 1 ) ; la zone supérieure droite de la matrice émet un signal S3 ( , I 3 ) ; la zone inférieure gauche de la matrice émet un signal S2 ( , I 2 ) ; la zone inférieure droite de la matrice émet un signal S4 ( , I 4 ). L’émission de ces signaux optiques est pilotée par le processeur , et peut varier dans le temps selon une périodicité ou pseudo-périodicité déterminée.