INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette solution a une faible demande de rigidité pour les pièces d'environnement par rapport à l’art antérieur en raison de la queue fourchue F qui se déforme plus facilement que les nervures verticales N en réduisant l'épaisseur de la couverture et des renforts.
avec un facteur de proportionnalité positif, et la valeur de étant positive si la différence est positive (auquel cas de l’énergie électrique est stockée dans la batterie 30 ou dans les super-capacités, et le terme correctif est soustrait de la consommation instantanée cumulée dans l’expression de ), la valeur de étant négative si la différence est négative (auquel cas de l’énergie électrique est extraite de la batterie 30 ou des super-capacités, et le terme correctif est additionné à la consommation instantanée cumulée dans l’expression de )
La consommation en énergie à optimiser s’exprime alors dans l’équation de critère comme :
Le système est représenté par un système d’équations d’état modélisant la dynamique du véhicule 2. Les équations d’état sont fonction au moins des valeurs de consignes instantanées u et des variables d’état . De préférence encore, les équations d’état sont fonction également des perturbations et/ou des points de consignes appliqué(e)s au véhicule 2, et s’écrivent alors .
Le calculateur 4 fait par exemple partie d’une unité de traitement de données stockant une application ou programme informatique apte à coopérer avec le calculateur 4 (l’unité de traitement de données et l’application ou le programme informatique n’étant pas représentés sur la pour des raisons de clarté). En variante, l’application ou le programme informatique est stocké(e) directement dans le calculateur 4. Le calculateur 4 est relié au moteur thermique ou à la pile à combustible P, à la machine électrique M E , à la batterie électrique 30, ainsi qu’à l’ensemble des dispositifs décrits précédemment comprenant notamment le dispositif de refroidissement 10 et le catalyseur 20. Le calculateur 4 est relié également à un système de gestion de données statiques et/ou dynamiques relatives à l’infrastructure routière et/ou au trafic routier (un tel système n’étant pas représenté sur la ). Le système de gestion de données statiques et/ou dynamiques est par exemple configuré selon une architecture « en nuage » (ou « cloud » en anglais) et permet de fournir (voire de prédire) un horizon temporel quant au cycle de fonctionnement (ou période de changement d’état) d’éléments d’infrastructure routière détectés devant le véhicule sur son parcours, en fonction notamment de la vitesse du véhicule et de la densité de trafic sur la route. Le système de gestion permet également de prédire les distances, les courbes et les pentes de la route, les arrêts de signalisation obligatoires, la densité du trafic, etc. Le système de gestion est par exemple un système de type « horizon électronique d’informations » (ou « eHorizon » en anglais, qui est basé classiquement sur le standard de format de données ADASIS – de l’anglais « Advanced Driver-Assistance Systems Interface Specifications » - pour les systèmes d’aide à la conduite prédictifs, ou sur tout autre type de dispositif). De manière connue en soi, un tel système de type « eHorizon » permet de gérer aussi bien des données statiques relatives à l’infrastructure routière (telles que par exemple la nature des routes, des carrefours, les vitesses limites réglementaires appliquées, etc.), que des données dynamiques (vitesse moyenne des véhicules situés sur la route, densité du trafic, données dynamiques relatives aux éléments d’infrastructure routière, etc.), l’ensemble des données statiques et dynamiques représentant les conditions de circulation. Un tel système de type « eHorizon » est apte à recevoir ces données, à les décoder (via un décodeur), à les reconstituer (via un reconstructeur de données), et à les transmettre au calculateur 4, et peut mettre en œuvre des algorithmes de prédiction de trajet des véhicules utilisant par exemple la notion de « trajet ou chemin le plus probable » (« Most Probable Path » en anglais). Le calculateur 4 est configuré pour recevoir les conditions de circulation prédites par le système de gestion, selon des fenêtres temporelles glissantes tout au long de l’itinéraire du véhicule 2, sur la distance du trajet parcouru par le véhicule 2.
Le calculateur 4 est apte à recevoir une mesure de chaque valeur de variable d’état relative à chaque dispositif. De plus, le calculateur 4 est apte à commander chaque dispositif auquel il est relié, par l’émission d’une consigne, en fonction de la ou des valeurs de variables relatives à ce dispositif.
Le calculateur 4 est également configuré pour déterminer le domaine de consignes applicables comprenant un ensemble de valeurs pour chaque consigne. Le calculateur 4 est également configuré pour mettre en œuvre le principe de la méthode PMP, autrement dit la méthode du Principe du Maximum de Pontryagin, en déterminant la fonction Hamiltonienne à partir des différentes valeurs de consigne du domaine de consignes applicables. Est introduite ici la notation , qui représente la commande optimale. Sont également introduits des états adjoints (aussi appelés « paramètres adjoints », « paramètres de Lagrange », « vecteurs adjoints », ou bien encore « vecteurs co-états »). Ces états adjoints sont associés aux équations d’état, représentent les conditions du comportement dynamique du système physique, et vont permettre la résolution complète du problème d’optimisation. Le calculateur 4 est en outre configuré pour définir des valeurs-cibles pour les états finaux des variables d’état ou des états adjoints , en fonction des conditions de circulation prédéfinies ou prédites au sein du calculateur 4.
En référence à la , il va maintenant être décrit une forme de réalisation du procédé d’optimisation de la consommation en énergie du véhicule 2 selon l’invention, mis en œuvre par un calculateur 4 tel que décrit précédemment.
Afin de simplifier la description, la variable considérée est l’état de charge de la batterie 30 ou des super-capacités. Les différentes consignes de commande considérées sont par exemple : le couple du moteur thermique M et le couple de la machine électrique M E . D’autres paramètres pourraient être considérés, concernant l’au moins un dispositif relatif à la machine électrique M E ou des paramètres concernant la pile à combustible P ou l’au moins un dispositif relatif à la pile à combustible P, ou encore des paramètres concernant l’au moins un dispositif relatif à la batterie 30 ou aux super-capacités.
Selon un mode de réalisation particulier illustré sur la figure 2, le procédé comporte une étape initiale 22 au cours de laquelle le calculateur 4 détermine un domaine de consignes applicables comprenant un ensemble de valeurs pour chaque consigne à appliquer aux variables.
Le procédé comporte ensuite une étape suivante 24 au cours de laquelle le calculateur 4 calcule, pour chaque consigne et dans le domaine de consignes applicables déterminé, tous les gradients d’état possibles pour ladite consigne, en utilisant au moins les équations d’état décrivant le système.
Le procédé comporte une étape parallèle ou suivante 26 au cours de laquelle le calculateur 4 calcule, pour chaque consigne et dans le domaine de consignes applicables déterminé, toutes les valeurs possibles pour le critère ou la combinaison de critères à optimiser, en utilisant au moins l’équation de critère . En variante non représentée, les étapes de calcul 24, 26 peuvent être interverties.
Le procédé comporte ensuite une étape suivante 28 au cours de laquelle le calculateur 4 calcule, pour chaque consigne et dans le domaine de consignes applicables déterminé, toutes les valeurs possibles d’une fonction Hamiltonienne de ladite consigne, en utilisant les valeurs de gradients d’état et les valeurs possibles pour la consommation en énergie à optimiser déterminées pour cette consigne. Pour ce faire, le calculateur 4 utilise le principe de la méthode PMP, autrement dit la méthode du Principe du Maximum de Pontryaguin.
On décrit ci-après, en référence avec la , le procédé d'activation du groupe motopropulseur hybride 10. Ce procédé comporte une première étape 100 de réveil des calculateurs de la chaîne de traction suite à une ouverture de la porte du conducteur. Le procédé comporte ensuite une étape 101 d’activation d'une partie mécanique de la boîte de vitesses 16 consistant à mettre en pression un circuit hydraulique permettant de piloter l’ouverture et la fermeture des différents embrayages K0, K1, et K2 de la boîte de vitesses 16.
L’activation du système électrique 32 est composée de 3 étapes principales: la première étape 104 étant la fermeture des contacteurs de la batterie de traction 19, la deuxième étape 105 étant l’activation du convertisseur continu/continu 26 et la troisième étape 106 étant la réalisation d’un diagnostic du réseau électrique basse tension 27 du véhicule automobile. En l'occurrence, l'étape 104 et au moins une partie de l'étape 105 sont réalisées en même temps que l'étape 103 de fermeture de l'embrayage K0.
Dès que les contacteurs de la batterie de traction 19 sont fermés (fin de l'étape 104), l'alterno-démarreur 20 et la machine électrique tournante 15 sont activés respectivement au cours d'une étape 107 et d'une étape 108. Les étapes 107 et 108 sont réalisées temporellement au moins partiellement, de préférence complètement, simultanément l'une de l'autre.
En parallèle, le système électrique 32 poursuit son activation en activant le convertisseur continu/continu 26 au cours de l'étape 105 et en réalisant le diagnostic du réseau électrique basse tension 27 au cours de l'étape 106. En l'occurrence, l'étape 105 d'activation du convertisseur continu/continu 26 est réalisée temporellement au moins partiellement simultanément avec les étapes 107 et 108. L'étape 106 de diagnostic du réseau électrique basse tension 27 est réalisée en partie simultanément avec les étapes 107 et 108.
Dès que la machine électrique tournante 15 et l'alterno-démarreur 20 sont activés (fin des étapes 107 et 108), le procédé comporte une étape 109 consistant à démarrer le moteur thermique 11. Le démarrage du moteur thermique 11 est réalisé en deux étapes: une première étape 109a consiste à mettre sous tension la courroie de l'alterno-démarreur 20 afin de limiter sa dégradation dans le temps et une deuxième étape 109b consiste à démarrer le moteur thermique 11 au moyen de l'alterno-démarreur 20 et de la machine électrique tournante 15.
L'étape 106 de diagnostic du réseau électrique basse tension 27 et l'étape 109 de démarrage du moteur thermique 11 sont réalisées temporellement au moins partiellement simultanément l'une de l'autre. Autrement dit, les deux étapes 106 et 109 sont réalisées au moins pendant une période temporelle commune T1. La période T1 commence à la fin des étapes 107 et 108.
PROCÉDÉ D'ACTIVATION D'UN GROUPE MOTOPROPULSEUR HYBRIDE AVEC PARALLÉLISATION PARTIELLE DE TÂCHES La présente invention porte sur un procédé d'activation d'un groupe motopropulseur hybride avec parallélisation partielle de tâches. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse avec les véhicules hybrides automobiles à deux ou quatre roues motrices.
L'entité inventive a développé un procédé d'activation d’un groupe motopropulseur illustré par la comportant une première étape 100 de réveil des calculateurs suite à une ouverture de la porte conducteur. Après le réveil des calculateurs, une partie mécanique de la boîte de vitesses est activée dans une étape 101 par une mise en pression d'un circuit hydraulique permettant de piloter l’ouverture et la fermeture des différents embrayages de la boîte de vitesses.
Une fois que le système électrique est activé, c’est au tour de l’alterno-démarreur et de la machine électrique du dispositif de transmission électrique d’être activés respectivement au cours des étapes 107 et 108. En parallèle, le système électrique va poursuivre son activation en activant le convertisseur DC/DC (cf. étape 105) et en réalisant le diagnostic du réseau électrique basse tension (cf. étape 106).
On fournit un support F’ majoritairement composé d’alumine delta et thêta sous forme d’extrudés cylindriques de 1,6 mm de diamètre, et présentant une surface spécifique de 78 m 2 /g et un volume poreux de 0,84 mL/g.
On ajoute alors du cobalt, du molybdène et du phosphore. La solution d’imprégnation est préparée par dissolution à 100°C de d’oxyde de molybdène (3,67 g, ≥99,5%, Sigma-Aldrich®), d’hydroxyde de cobalt (0,87 g, 96%, Alfa Aesar®), d’acide phosphorique à 85 % poids (0,73 g, 99,99%, Sigma-Aldrich®) dans 24 mL d’eau déminéralisée. Après imprégnation à sec de 40 grammes de support F’, l’alumine imprégnée est laissée à maturer en atmosphère saturée en eau pendant 4 heures à température ambiante, puis séchée à 120°C pendant 4 heures. Le catalyseur ainsi obtenu est noté F.
La composition finale en éléments du catalyseur F, exprimée sous forme d’oxydes et rapportée au poids du catalyseur sec est alors la suivante : MoO 3 = 8,2 +/- 0,2 % poids, CoO = 1,5+/- 0,1 % poids et P 2 O 5 = 1,0 +/- 0,1 % poids.
Les rapports molaires Co/Mo et P/Mo sont respectivement de 0,36 et 0,25. La surface spécifique du catalyseur F est de 75 m 2 /g.
La densité surfacique en molybdène est de 10,9.10 -4 g MoO3 /m 2 .
Exemple 7 : Mise en œuvre des catalyseurs dans un procédé de désulfuration d’essence
- une première étape d’hydrodésulfuration sélective (HDS) en réacteur adiabatique mettant en œuvre le catalyseur D. Les conditions opératoires de l’étape d’hydrodésulfuration en une étape de la charge essence sont les suivantes : VVH = 3 h -1 , P = 2,0 MPa. Un flux d’hydrogène pur est ajouté à la charge en entrée de réacteur tel que H 2 /HC = 250 Nm 3 /m 3 . L’effluent est envoyé directement dans le réacteur de la deuxième étape ;
- une deuxième étape d’hydrodésulfuration de finition (FNS) en réacteur adiabatique mettant en œuvre les catalyseurs A à F. Seul l’effluent provenant de la première étape est traité dans cette seconde étape. Les conditions opératoires de l’étape de finition sont les suivantes : VVH = 3 h -1 , P = 2,0 Mpa. La température en entrée de réacteur est toujours fixée à 35°C supérieure à la température de l’effluent en sortie de la première étape d’hydrodésulfuration sélective.
Préalablement à son utilisation, les catalyseurs mis en œuvre dans les réacteurs d’hydrodésulfuration sélective (HDS) et de finition (FNS) sont sulfurés par traitement pendant 4 heures sous une pression de 3,4 Mpa à 350°C, au contact d’une charge constituée de 2% poids de soufre sous forme de diméthyldisulfure dans du n-heptane.
Les résultats illustrent que la mise œuvre du catalyseur selon l’invention dans une étape de finition d’un procédé d’hydrodésulfuration d’essence permet d’obtenir les meilleures performances par rapport à la mise en œuvre de catalyseurs connus de l’art antérieur, notamment en termes de sélectivité en hydrogénation des oléfines pour une même spécification en teneur en soufre en sortie de procédé.
Catalyseur A (conforme) B (non conforme) C (non conforme) D (non conforme) E (non conforme) F (non conforme) % poids MoO 3 5,9 0 10,0 10,0 5,2 8,2 % poids CoO 1,3 0 2,1 3,0 1,1 1,5 % poids NiO 0 17,9 0 0 0 0 % poids P 2 O 5 0,7 0 1,4 0 0,7 1,0 P/VIB (mol/mol) 0,24 - 0,29 - 0,27 0,25 VIII/VIB (mol/mol) 0,39 - 0,42 0,6 0,42 0,36 d(VIB) (10 -4 g M IVB O 3 /m 2 ) 49,2 - 8,5 8,1 2,7 10,9 Surface spécifique (m 2 /g) 12 114 118 124 189 75 Phases cristallines majoritaires du support alumine Alpha Gamma Gamma Gamma Gamma Delta et theta
Catalyseur employé dans l’étape de finition A (conforme) B (non conforme) C (non conforme) D (non conforme) E (non conforme) F (non conforme) Oléfines entrée étape 1 (% poids) 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 25,0 Oléfines sortie étape 2 (% poids) 17,9 16,5 15,8 15,6 15,3 16,2 Hydrogénation globale des oléfines (%) 28,4 34,0 36,8 37,6 38,2 35,2 Teneur en soufre entrée (ppm pds S) 600 600 600 600 600 600 Teneur en soufre sortie (ppm pds S) 10 10 10 10 10 10 Température entrée réacteur étape 1 (°C) 243 253 221 220 219 223 Température sortie réacteur étape 1 (°C) 265 289 225 224 222 228 Température entrée réacteur étape 2 (°C) 300 324 260 259 257 263 Température sortie réacteur étape 2 (°C) 310 326 295 294 295 294
Catalyseur d’hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage à base d’un élément du groupe VIB, d’un élément du groupe VIII et d’un élément du groupe IVB La présente invention concerne le domaine des catalyseurs à base d’un élément du groupe VIB, d’un élément du groupe VIII et d’un élément du groupe IVB et leurs utilisations dans le domaine de l’hydrotraitement et/ou de l’hydrocraquage.
On ajoute les glycols, et on mélange jusqu’à obtention d’un mélange homogène.
Ingrédient Quantité (% p/p) Huile de ricin (Lipovol CO de Vantage Specialty Chemicals) 15,5 Triglycérides caprylique/caprique (DUB MCT 7030/MB de Stéarineries Dubois) 20 Huile de canola (Lipex Preact de Aarhuskarlshamn) Qsp 100 Polyglyceryl-2 triisostéarate (COSMOL 43 V de Nisshin Oillio) 12 Trihydroxystéarate de glycéryle (TRIHYDROXYSTEARIN - Thixcin R, d’Elementis Specialties) 1,9 Matières colorantes (dont oxydes de fer) 1,2 Pentylène glycol/Caprylyl glycol 1,5
On obtient une composition relativement fluide. Cette composition présente une viscosité, mesurée selon le protocole de la description, inférieure à 0,5 Pa.s.
Cette composition s’homogénéise avant emploi, et ne déphase pas instantanément.
Cette composition peut être appliquée sur la peau, les lèvres et/ou les joues. Après application, elle laisse un dépôt non brillant ou satiné et non gras.
Exemple 2 de compositions comparatives Les compositions comparatives CC1 et CC2 suivantes sont préparées selon le protocole de l’exemple 1, dans lequel la trihydroxystéarine de la phase huileuse de l’exemple 1 est remplacée par un mélange de GLYCERYL DIBEHENATE (and) TRIBEHENIN (and) GLYCERYL BEHENATE ou par de la silice, comme détaillé dans le tableau suivant.
A noter que ce que l’on appelle « phase huileuse de l’exemple 1 » correspond à tous les ingrédients sauf les glycols.
L’aspect des compositions est évalué après leur préparation.
Ingrédient CC1 Quantité (% p/p) CC2 Quantité (% p/p) Huile de ricin (Ricinus communis (castor) seed oil) (Lipovol CO de Vantage Specialty Chemicals) 14,8 15,5 Triglycérides caprylique/caprique (DUB MCT 7030/MB de Stéarineries Dubois) 19 20 Huile de canola (Lipex Preact de Aarhuskarlshamn) Qsp 100 Qsp 100 Polyglyceryl-2 triisostéarate (COSMOL 43 V de Nisshin Oillio) 11,5 12 GLYCERYL DIBEHENATE (and) TRIBEHENIN (and) GLYCERYL BEHENATE (Compritol 888 CG ATO MB de Gattefossé) 7 - Silice (Silica shells de Kobo) - 3 Matières colorantes (dont oxydes de fer) 2 2 Aspect des compositions après préparation Mélange opaque qui déphase Pas de gélification de la phase huileuse Mélange biphase Pas de gélification
Composition cosmétique nettoyante comprenant deux tensioactifs, un actif spécifique et optionnellement un fructane La présente invention concerne une composition cosmétique, notamment une composition cosmétique nettoyante de la peau et des phanères, de préférence un gel douche ou un produit nettoyant du visage, du corps, des mains et/ou des cheveux, comprenant une phase aqueuse, deux tensioactifs spécifiques, l’un amphotère de type bétaine, l’autre anionique de type alkyl sulfate, un actif spécifique et optionnellement un fructane.
Le nettoyage de la peau est très important pour le soin de la peau. Il doit être le plus performant possible car les résidus gras tels que l'excès de sébum ou les restes de produits cosmétiques utilisés quotidiennement s'accumulent dans les replis cutanés et peuvent obstruer les pores de la peau et entraîner l'apparition de boutons. Un moyen pour bien nettoyer la peau est d'utiliser des produits de nettoyage moussants.
Les produits de nettoyage moussants actuellement disponibles dans le commerce se présentent sous forme de pains, de gels ou de liquides moussants. Ils contiennent généralement soit des savons, qui ont l'avantage de donner une mousse onctueuse et volumineuse mais peuvent provoquer des tiraillements dus à leur détergence trop importante, soit des tensioactifs moussants de type syndet et des stabilisants, qui sont associés entre eux. Par ailleurs, l’utilisation des produits de nettoyage moussants actuellement disponibles dans le commerce peut provoquer un effet de picotement oculaire et/ou une irritation oculaire.
Les utilisateurs recherchent de plus en plus de nouveaux produits de nettoyage et/ou de soin des matières kératiniques, de préférence de la peau du visage et/ou du corps et/ou des mains.
Il existe donc un besoin de disposer de compositions de nettoyage et/ou de soin des matières kératiniques, de préférence de la peau du visage et/ou du corps et/ou des mains qui présentent une bonne tolérance oculaire et cutanée, tout en étant moussantes, stables, présentent une vitesse de rinçage suffisante et procurent à la peau un film protecteur et/ou hydratant.
La présente invention a pour but de proposer de telles compositions, ne présentant pas les inconvénients de l'art antérieur, présentant de bonnes qualités d’usage (qualité de mousse, consistance, vitesse de rinçage, hydratation de la peau après séchage) ainsi qu’une bonne tolérance oculaire et cutanée.
Les inventeurs ont mis en évidence qu’une composition comprenant un tensioactif amphotère choisi parmi les bétaines, un tensioactif anionique choisi parmi les alkyl sulfates, un actif spécifique et un fructane, permet d'obtenir une composition cosmétique, notamment un gel douche, qui réponde à ces besoins tout en étant stable. Les compositions selon l’invention présentent notamment une tolérance oculaire améliorée. Les compositions selon l’invention présentent également une viscosité optimisée pour leur usage.
Dans un premier cas à titre d’exemple, la première rangée 31, la seconde rangée 32 sont positionnés par rapport au plan horizontal H grâce à des éléments (91, 92) qui sont des plots verticaux de longueur fixe. Un des deux premiers éléments 91 s’étend entre le bord distal 319 de la première rangée 31 et une des barres transversales 25 sous la première rangée 31, l’autre des deux premiers éléments 91 s’étend entre le bord distal 319 de la première rangée 31 et l’autre des barres transversales 25 sous la première rangée 31. Ainsi, le bord distal 319 de la première rangée 31 repose sur ces deux premiers éléments 91 qui eux-mêmes reposent sur les barres transversales 25. De même, un des deux seconds éléments 92 s’étend entre le bord distal 329 de la seconde rangée 32 et une des barres transversales 25 sous le second panneau 32, l’autre des deux seconds éléments 92 s’étend entre le bord distal 329 de la seconde rangée 32 et l’autre des barres transversales 25 sous la seconde rangée 32. Ainsi, le bord distal 329 de la seconde rangée 32 repose sur ces deux second éléments 92 qui eux-mêmes reposent sur les barres transversales 25.
Dans un second cas à titre d’exemple, les éléments (91, 92) sont des vérins verticaux, et la structure comprend un mécanisme de pivotement qui comprend ces vérins et un moteur qui est apte à actionner ces vérins. Ainsi, ce mécanisme de pivotement est apte à faire pivoter chacune des rangées (31, 32) par rapport à la barre longitudinale 20 autour de leur bord central (315, 325).
Lorsque les premiers éléments (vérins) 91 s’allongent, ils poussent vers le haut le bord distal 319 de la première rangée 31 afin de positionner cette rangée 31 à un certain angle avec le plan horizontal H. Lorsque les seconds éléments (vérins) 92 s’allongent, ils poussent vers le haut le bord distal 329 de la seconde rangée 32 afin de positionner cette rangée 32 à un certain angle avec le plan horizontal H. Cette situation est illustrée en , où chacune des rangées (31, 32) est positionné à un angle θ avec le plan horizontal H.
L’ensemble formé par les barres transversales 25, les panneaux (31, 32) et les éléments (91, 92) est solidaire de la barre longitudinale 20.
Dans le second mode de réalisation, on a décrit ci-dessus et illustré en le cas où les barres transversales 25 s’étendent dans un plan horizontal.