INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A la suite de la production pilote par extrusion bivis, les compositions ont été filées par extrusion monovis au standard de diamètre 1.75mm utilisé pour l’impression 3D FFF. Du fait de quantité réduite en Régolithe liée au tamisage nécessaire (composé présent dans les trois formulations), il a été préféré l’usage d’une petite ligne d’extrusion 3D Evo – modèle Advanced 1.0 (Diam vis= 16 mm-L :D=20) à la ligne pilote Scamex (Diam vis= 20mm-L :D=20) initialement visée pour cette étape.
De cette manière, le maximum de matière peut être transformé en filament tout en limitant les pertes liées aux phases de démarrage et au volume mort inhérent à l’extrudeuse. Les paramètres d’extrusion sont donnés dans le tableau 9.
Réf. Vitesse de vis (RPM) Vitesse tireuse Diamètre du filament Profil de température (°C) Z1-Z2-Z3-Z4 R-F1-3 3,4 Auto 1,75 185-185-185-185 R-F2-1 4,4 Auto 1,75 150-155-155-150 R-F3-7 10,5 Auto 1,75 144-157-145-142
3.5 Essais d’impression 3D
Suite à la production pilote des filaments issus des trois compositions sélectionnées, des essais d’impression 3D FFF ont été menés. Une série d’impression a permis de déterminer les paramètres optimaux d’impression pour chaque référence.
Une imprimante de la marque Creality CR10S Pro-V2 équipée d’un extrudeur E3D Titan – Direct Drive 1.75mm a été utilisée pour cette étude. Des essais d’extrusion sur une plage de température allant de 180 à 240°C ont été réalisés en préambule afin de définir la température minimale garantissant un débit régulier sur les trois formulations sélectionnées. Par la suite, différentes buses avec des diamètres de 400, 600, 800 et 1000 μm ont été testées afin d’identifier le meilleur compromis entre finesse et régularité de dépose de chaque matière. De la même manière, différentes vitesses d’impression de 5 à 30 mm/s ont été évaluée pour définir la vitesse optimale pour un dépôt de matière de qualité.
Le tableau 10 reprend les paramètres optimisés pour chaque composition.
Réf. Vitesse d’impression (mm/s) Température buse (°C) Température plateau (°C) Diamètre buse (μm) Hauteur de couche (μm) Largeur de couche (μm) R-F1-3 15 230 50 800 300 500 à 850 R-F2-1 15 210 50 800 300 500 à 850 R-F3-7 8,5 195 30 800 300 500 à 850
polychlorure de vinyle à faible dégagement de fumée La présente invention concerne une composition de polychlorure de vinyle (PVC) adaptée pour une mise en œuvre dans un fil ou un câble électrique, notamment à titre de couche isolante, de gaine ou de matériau de bourrage, et permettant une réduction importante de la génération de fumée en conditions d’incendie par rapport aux compositions de PVC employées à ce jour dans les fils ou câbles électriques.
Des compositions de PVC présentant des propriétés ignifugeantes ont été décrites par le passé, qui contiennent typiquement une charge ignifugeante de trioxyde d’antimoine Sb 2 O 3 (souvent désigné par l’acronyme « ATO » pour l’anglais « Antimony TriOxide »), dont il est connu qu’il agit en synergie avec le chlore (issu du PVC et/ou de plastifiants de types paraffines chlorées telles que le MCCP souvent employé en association avec l’ATO) pour assurer un effet retardateur d’incendie (non propagateur).
Toutefois, les compositions de PVC de ce type présentent deux inconvénients. Le premier réside dans la toxicité de l’ATO (classé comme un agent chimique CMR de catégorie 2) et des paraffines chlorées (toxique notamment pour les milieux aquatiques), ce qui constitue un premier frein à leur exploitation, notamment compte tenu des exigences réglementaires en la matière. Un second inconvénient est que l’effet de non-propagation de l’incendie obtenu avec l’ATO avec ou sans paraffines chlorées induit une génération importante de fumées dans des conditions d’incendie, et les fumées générées sont par ailleurs fortement opaques, ce qui réduit significativement la visibilité en conditions d’incendie, en augmentant les risques et en compromettant l’efficacité de l’évacuation des lieux envahis par ce type de fumées.
Pour contrer cette difficulté, des additifs ont été proposés, qui permettent une réduction de fumées, comme par exemple les dérivés de molybdate décrits notamment dans la demande de US 2021/0371637. Les molybdates de ce type, notamment l’octamolybdate d’ammonium (AOM) sont en général assez efficaces, mais onéreux.
Un but de la présente invention est de fournir des compositions de PVC adaptées à un usage dans un câble ou un fil électrique et qui présentent à la fois de très bonnes propriétés de non propagation de l’incendie (retardateur au feu), au moins du même ordre que celles obtenues en utilisant l’ATO, tout en réduisant le plus possible la génération de fumées dans des conditions d’incendie. A cet effet, il est proposé selon la présente invention l’emploi d’une association particulière d’additifs minéraux, qui permettent d’obtenir un effet de non propagation de l’incendie et une limitation de la génération de fumée et de réduction de leur opacité, et qui présentent en outre une toxicité moindre que l’ATO et que les mélanges d’ATO et de MCCP employés dans l’état de la technique.
D’autres distances mathématiques permettant de déterminer la similarité entre une série de données connues (les données d’entrainement) et inconnues (la donnée d’inférence) peuvent être utilisées, par exemple la distance L1, la distance L2 ou la similarité cosinus.
La illustre un mode de réalisation de correction de la donnée d’inférence. Si le module de mesure d’un score de conformité 117 détermine que la donnée d’inférence est aberrante, un système d’amélioration 115 corrige la donnée d’inférence 108. Le système d’amélioration 115 prend en entrée la donnée d’inférence 108, et fournit une donnée d’inférence corrigée 123. Le système d’amélioration 115 peut avantageusement utiliser des filtres 122, par exemple l’un des filtres parmi le groupe comprenant : filtre médian, filtre moyenneur, filtre gaussien, filtre de Wiener, filtre de détection de bords, filtre Laplacien, filtre de type « Non Local means ».
Le filtre peut avantageusement utiliser une ou plusieurs versions précédentes 124 de la donnée d’inférence corrigée. L’étape de correction par filtrage peut être effectuée autant de fois que nécessaire, jusqu’à ce que le score de conformité atteigne un seuil prédéfini.
Selon une variante, il est possible de ne corriger que certaines des couches du réseau de neurones. Dans ce cas, les filtres sont disposés à l’entrée de la couche à corriger.
Selon une autre variante de l’invention, la correction de la donnée d’inférence 108 comprend une reconstruction de l’entrée de chaque couche 101 par une technique de reconstruction inverse, et une mesure de l’erreur de reconstruction. La technique de reconstruction inverse consiste à reconstruire une couche i à partir de la couche i+1 (couche suivante dans le sens de propagation de la donnée injectée dans le réseau de neurones), à mesurer l’erreur de reconstruction, et à effectuer une ou plusieurs itérations de correction jusqu’à ce que l’erreur de reconstruction soit inférieure à un seuil.
Le nombre de couches extraites 101 pour les données d’entrainement et pour les données d’inférence peut être défini en fonction d’un taux d’erreurs résiduelles associé au score de conformité 119.
En effet, il est possible de définir un mot de signature élaboré par corrélation entre la signature courante et la signature de référence correspondant à la classe prédite pour la donnée d’inférence, qui correspond à la distance entre la signature courante 109 et la signature de référence 103. Le mot de signature comprend L éléments correspondant au nombre de couches extraites.
Dans le cas où, pour chaque couche, la corrélation avec la signature de référence vaut soit zéro soit un, le mot de signature représente valeurs possibles. Par convention, le mot de référence d’identité est un mot de L bits de valeur 1. Ainsi, le mot d’erreur représente le nombre de valeurs erronées corrélées qui représente valeurs possibles.
TS est défini ainsi : TS = nombre d’erreurs/nombre total de valeurs = /
Dans l’hypothèse d’une similarité (aucun bit du mot à zéro, 0 erreurs, x=0) et en relation avec la taille du réseau : nb couches TS 10 9,8E-04 -3 17 7,6E-06 -5 24 6,0E-08 -7 33 1,2E-10 -9
TS est le taux d'erreur de la signature, qui quantifie la fiabilité de l'ensemble du système de corrélation. La distance est un critère de valorisation de chaque bit du taux d'erreur TS par calcul : chaque bit du vecteur est valorisé à un quand la distance entre la signature de référence et la signature courante est nulle ou à zéro quand la distance est infinie (ou supérieur à un seuil).
Ainsi, dix couches sont extraites pour un taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 3 . Dix-sept couches sont extraites pour un taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 5 . Vingt-quatre couches sont extraites pour un taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 7 . Trente-trois couches sont extraites pour un taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 9 .
Lors du développement d’un système utilisant des réseaux de neurones, le nombre de couches extraites indique de quel niveau de criticité (ou DAL pour « Development Assurance Level ») le système est le plus proche. En effet, les standards Eurocae ED-12 (équivalent au standard RTCA DO-178) et Eurocae ED-80 (équivalent au standard RTCA DO-254) fixent les conditions de sécurité applicables respectivement aux logiciels critiques de l'avionique et aux équipements électroniques d'avionique.
Les standards comprennent quatre niveaux de criticité (classés de A à D), définis de la façon suivante :
Niveau A : Un défaut du système ou sous-système étudié peut provoquer un problème catastrophique - Sécurité du vol ou atterrissage compromis - Crash de l'avion (taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 9 ) .
Niveau B : Un défaut du système ou sous-système étudié peut provoquer un problème dangereux entraînant des dégâts sérieux voire la mort de quelques occupants (taux d’erreurs résiduelles inférieur à 10 - 7 ) .
- des moyens commandés d’immobilisation de l’élément tournant par rapport à l’élément de structure.
Arrière-plan technique Les turbomachines aéronautiques entrainent des éléments tournants permettant de générer de la poussée. Selon le type de turbomachine considéré, l’élément tournant peut présenter différentes configurations. Selon des exemples non limitatifs, l’élément tournant est formé par un rotor à pales pour un hélicoptère, ou il est formé par une roue de compresseur pour un turboréacteur, ou encore il est formé par une hélice d’un turbopropulseur, etc.
Lors de certaines phases spécifiques de l’utilisation des aéronefs, ces éléments tournants peuvent nécessiter d’être ralentis et/ou arrêtés et/ou maintenus à l’arrêt.
Selon un premier exemple d’une telle phase spécifique d’utilisation, ce besoin peut apparaitre notamment pour faciliter la montée ou la descente des passagers en maintenant les moteurs en fonctionnement.
Selon un autre exemple d’une telle phase spécifique d’utilisation, la turbomachine peut être maintenue en fonctionnement pour prélever de la puissance électrique ou pneumatique sur la turbomachine sans entrainer le rotor.
Selon encore un autre exemple d’une telle phase spécifique d’utilisation, lorsque l’aéronef est posé sur le tarmac, moteur à l’arrêt, le vent risque d’entraîner en rotation les pales du rotor. On cherche donc à immobiliser en rotation des pales du rotor et de la turbine de puissance du moteur.
Les solutions techniques connues pour effectuer la fonction de freinage et la fonction d’immobilisation des éléments tournant générant de la poussée sont les freins à disque à actionnement hydraulique ou électrique montés sur la ligne d’arbre entre le moteur de la turbomachine et l’élément tournant à freiner.
Les systèmes classiques de freins à disque fonctionnent par la friction de pièces. Or les pièces de friction s’usent rapidement au fur et à mesure de leur utilisation. Elles doivent donc être changées fréquemment. Cela engendre donc des coûts d’achat des pièces ainsi que des coûts d’immobilisation et de maintenance régulière de l’aéronef.
L'invention concerne une turbomachine pour un aéronef comportant :
- un élément de structure tournant à pales ou à aubes monté rotatif dans l’élément de structure destiné à générer une poussée lors de sa rotation ;
- des moyens de propulsion qui entraînent l'élément tournant en rotation ;
- des moyens de freinage de la rotation de l'élément tournant formés par un moteur électrique de freinage ;
La turbomachine selon l’invention est caractérisée en ce que les moyens commandés d’immobilisation sont formés par un dispositif d’accouplement magnétique qui est distinct du moteur électrique de freinage et qui comporte :
- un rotor qui est monté en rotation autour d’un axe de rotation, qui est accouplé avec l’élément tournant, et qui comporte des premiers éléments magnétiques ;
- un stator qui est monté fixe en rotation autour dudit axe de rotation par rapport à l’élément de structure, et qui comporte des deuxièmes éléments magnétiques ;
L’armoire électrique comprend un deuxième interrupteur A 2 . Le deuxième interrupteur A 2 est apte à être dans deux états : Un premier état fermé dans lequel il connecte électriquement une sortie du circuit à courant alternatif à l’ensemble d’équipements externes 200 Un deuxième état ouvert dans lequel il isole électriquement la sortie du circuit électrique à courant alternatif de l’ensemble d’équipements externes 200.
Un avantage du deuxième interrupteur A2 est que, lorsqu’il se trouve dans le deuxième état ouvert, il est possible d’intervenir sur un ou plusieurs équipements externes 200 sans faire face à un risque électrique. Un autre avantage est que, lorsque le deuxième interrupteur A 2 se trouve dans le deuxième état ouvert, il est toujours possible de produire de l’électricité à partir d’un ou plusieurs panneaux solaires et de la stocker dans un ou plusieurs accumulateurs d’énergie électrique 10. Ainsi, les opérations de maintenance peuvent être réalisées tout en continuant à produire et à stocker de l’électricité.
Le troisième interrupteur A 3 est apte à être dans deux états : Un premier état dans lequel il connecte électriquement le circuit électrique à courant alternatif à l’accumulateur d’énergie électrique 10 et à un réseau électrique externe ; Un deuxième état dans lequel il connecte électriquement le circuit électrique à courant alternatif uniquement au réseau d’électricité externe ;
Ainsi, le troisième interrupteur, lorsqu’il se trouve dans son premier état, permet l’alimentation en courant électrique du circuit à courant alternatif connecté aux équipements externes directement à partir du courant stocké dans l’accumulateur d’énergie électrique, et permet également que cette alimentation soit complétée par une alimentation en courant électrique depuis le réseau électrique. Lorsque le deuxième interrupteur se trouve dans son deuxième état, il permet l’alimentation en courant électrique du circuit à courant alternatif uniquement à partir du réseau électrique. En d’autres termes, dans cette configuration, l’armoire « électrique » s’efface du réseau, et le courant alternatif issu de la conversion du courant continu provenant des panneaux solaires n’est pas utilisé pour alimenter le circuit à courant alternatif.
Un avantage est de permettre la mise en œuvre d’un mode maintenance sur l’armoire électrique tout en assurant une continuité dans l’alimentation des équipements électriques externes à l’armoire, tels que les équipements domestiques du bâtiment dans lequel l’armoire est installée.
Selon un mode de réalisation, l’armoire électrique 100 comprend un quatrième interrupteur A 4 . Le quatrième interrupteur A 4 est configuré pour basculer d’un premier état vers un deuxième état dans lequel il isole les équipements externes 200 du circuit à courant alternatif et dans lequel il isole l’ensemble d’équipements électriques internes 120 du circuit électrique à courant continu. En d’autres termes, une activation du quatrième interrupteur A 4 pour le faire basculer d’un premier état vers un deuxième état permet un arrêt d’urgence de l’alimentation en électricité de l’ensemble des équipements externes 200 et de l’accumulateur d’énergie électrique 10 de l’armoire électrique 100 de manière conjointe.
Selon un mode de réalisation, le calculateur 101 comprend un organe d’actionnement configuré pour actionner le premier interrupteur A 1 , le deuxième interrupteur A 2 , le troisième interrupteur A 3 et/ou le quatrième interrupteur A 4 . Cela est par exemple rendu possible lorsque le calculateur 101 reçoit un signal d’actionnement. Le signal d’actionnement est par exemple transmis au calculateur 101 par l’interface de communication 102. Ce signal d’actionnement provient par exemple d’un deuxième message de données MES 2 transmis à l’interface de communication 102 par l’équipement distant E 1 .
Selon un mode de réalisation, le calculateur 101 est configuré pour traiter des données de production de courant électrique dudit au moins un panneau solaire. Il s’agit par exemple de valeurs d’énergie électrique produite en fonction de différents paramètres, tel que des paramètres météorologiques (ex : l’ensoleillement) ou encore des paramètres temporels (comme une période d’exposition).
Mode triphasé Selon un mode de réalisation, l’armoire électrique 100 est configurée pour être branchée selon un montage triphasé.
Un avantage du mode triphasé est de permettre l’alimentation et la distribution d’énergie électrique dans un bâtiment comprenant des équipements nécessitant une forte puissance électrique.
Un autre avantage est de réduire les pertes lors du transport en ligne de l’électricité.
Le montage triphasé comprend par exemple trois conducteurs de phase.
Selon un autre exemple, le montage triphasé comprend trois conducteurs de phase et un conducteur de neutre.
Le conducteur de neutre présente un avantage notamment pour les installations électriques déséquilibrées (c’est à dire lorsque le courant circulant dans chacune des trois phases est différent et varie dans le temps), pour évacuer les courants résiduels, de sorte à maintenir la tension nominale de distribution dans les trois conducteurs de phase. C’est par exemple le cas pour les immeubles ou encore les installations domestiques de fortes puissances.
Un autre avantage du conducteur de neutre dans le montage triphasé est d’éviter une surtension trop importante dans les circuits connectés aux équipements externes 200 qui pourrait résulter en un endommagement desdits équipements et présenter un risque électrique pour les utilisateurs.
Parois et supports de fixation L’armoire électrique 100 comprend des parois délimitant un volume intérieur dans lequel sont agencés les circuits électriques et les équipements électriques internes. Ce volume intérieur est par exemple délimité par des parois, par exemple une paroi de fond, des parois latérales et une paroi frontale.
La protéine végétale comprend de préférence entre 55 % et 99 % en masse sèche de protéine, plus préférentiellement entre 75 % et 95 % en masse sèche de protéine, et encore préférentiellement entre 80 % et 95 % en masse sèche de protéine, par rapport à la masse sèche de protéine végétale.
Dans un mode de réalisation, la protéine végétale présente une richesse en protéine, exprimée par rapport à la masse sèche de la protéine végétale de 75% ou plus, par exemple allant de 80 à 95%.
La protéine végétale peut notamment être sous la forme d’un isolat de protéine végétale, d’un concentrat de protéine végétale, ou d’un hydrolysat de protéine végétale.
Les concentrats et les isolats de protéine végétale sont définis en fonction de leur teneur en protéines. Les « concentrats » ont généralement une teneur en protéines de 55 à 80%, pourcentage exprimé en masse sèche, tandis que les « isolats de protéines » ont généralement une teneur en protéines de 80 à 95%, pourcentage exprimé en masse sèche.
Pour déterminer le taux de protéines, on effectue le dosage de la fraction azotée soluble contenue dans l’échantillon selon la méthode de Dumas A., 1826, Annales de chimie, 33, 342, comme cité par Buckee, 1994, dans Journal of the Institute of Brewing, 100, pp 57-64, puis on obtient le taux de protéines en multipliant le taux d’azote exprimé en pourcentage de masse de produit sec par le facteur 6,25.
Cette méthode, également connue comme méthode de dosage de l’azote par combustion, consiste en une combustion totale de la matrice organique sous oxygène. Les gaz produits sont réduits par du cuivre puis desséchés et le gaz carbonique est piégé. L’azote est ensuite quantifié à l’aide d’un détecteur universel. Cette méthode est bien connue de l’homme du métier. Les « hydrolysats de protéines » sont des préparations obtenues par hydrolyse enzymatique et/ou chimique des protéines de légumineuses. Les hydrolysats de protéines consistent en un mélange de peptides de différentes tailles et d’acides aminés libres.
De préférence, la protéine végétale présente un degré d’hydrolyse (DH) compris entre 4 et 10 %, par exemple de 5 à 8.
A titre d’exemple de protéines végétales présentant les DH ci-dessus, on peut citer comme protéine utilisable les protéines de pois de la gamme NUTRALYS®, notamment la protéine NUTRALYS® S85 PLUS. On peut également citer les protéines décrites dans le document WO2017129921.
Le DH de la protéine végétale peut être déterminée à partir de l’azote protéique et de l’azote aminé et calculée comme suit :
- l’azote protéique est mesurée conformément à la méthode de Dumas détaillée ci-dessus.
- l’azote aminé peut être déterminée à l’aide de la méthode OPA connue de l’homme du métier.
Une méthode de mesure du DH est détaillé ci-dessous :
La mesure est basée sur la méthode de détermination de l’azote aminé sur des protéines et isolats de protéines selon l’invention par le kit MEGAZYME (référence K-PANOPA) et le calcul du degré d’hydrolyse
Les groupes « azote aminé » des acides aminés libres de l’échantillon réagissent avec le N-acétyl-L-cystéine et l’Ophthaldialdéhyde (OPA) pour former des dérivés d’isoindole.
Par ailleurs, de préférence, la partie arrière 3a de l’enveloppe 3 comporte les deux zones ajourées 32.
Les deux zones ajourées 32 sont en communication fluidique avec le volume interne 31.
Chaque zone ajourée 32 comporte avantageusement une pluralité d’orifices traversants, autorisant une circulation d’un flux d’air.
Les orifices traversants débouchent ainsi avantageusement au niveau des deux surfaces 3e, 3f opposées de l’enveloppe 3.
Les zones ajourées 32 sont ainsi destinées à être traversées par un flux d’air, s’écoulant entre le volume interne 31 et l’extérieur (entre les deux surfaces 3e, 3f opposées de l’enveloppe 3).
Les deux zones ajourées 32 sont en outre disposées symétriquement de part et d'autre d’un plan de symétrie longitudinal P de l’enveloppe 3 ( ).
Chaque zone ajourée 32 s’étend avantageusement sur toute la hauteur de l’enveloppe 3, d’un côté du plan de symétrie longitudinal P de l’enveloppe 3.
L’extrémité longitudinale supérieure 3d de l’enveloppe 3 est encore terminée ici par une aile terminale 35, s’étendant dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal 2’. Cette aile terminale 35 permet de stabiliser le flux d’air et de limiter les turbulences dans le haut de l’enveloppe 3.
Cette aile 35 comporte en particulier :
- un bord d’attaque en V, s’étendant en porte-à-faux de part et d’autre de l’enveloppe 3,
Moyens d’aspiration Les moyens d’aspiration 4, illustrés schématiquement sur la , sont prévus pour générer un flux d’air aspiré qui est apte à traverser les zones ajourées 32.
Les moyens d’aspiration 4 génèrent alors un flux d’air aspiré qui est dirigé vers le volume interne 31, depuis l’extérieur.
En d’autres termes, le flux d’air aspiré chemine depuis la surface extérieure 3f, vers la surface intérieure 3e, de l’enveloppe 3.
Pour cela, les moyens d’aspiration 4 comprennent avantageusement un ventilateur présentant un axe de rotation qui est parallèle à l'axe longitudinal 2’ de l’aile creuse 2.
Le ventilateur est avantageusement implanté connecté au volume interne 31 et au niveau de l’extrémité longitudinale inférieure 3c de l’enveloppe 3.
Moyens d’obturation Les moyens d’obturation 5 sont adaptés à obturer alternativement l’une des deux zones ajourées 32, pour créer la portance.