INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Z' représente un ion résultant d’un métal alcalin ou alcalino-terreux, tel que le sodium, le potassium ou le magnésium ; un ion ammonium ; ou un ion résultant d’une amine organique et en particulier d’un aminoalcool, tel que la monoéthanolamine, la diéthanolamine et la triéthanolamine, la monoisopropanol-amine, la diisopropanolamine ou la triisopropanolamine, le 2-amino-2-méthyl-1-propanol, le 2-amino-2-méthyl-1,3-propanediol et le tris(hydroxyméthyl)aminométhane, et
Ra' représente un groupe alkyle ou alcényle en C 10 - C 30 d’un acide Ra'COOH présent de préférence dans de l’huile de lin hydrolysée ou de l’huile de coco, un groupe alkyle, en particulier un groupe alkyle en C 17 , et sa forme iso, ou un groupe en C 17 insaturé.
Des exemples de tensioactifs amphotères incluent le cacaomphoacétate de sodium, le lauroamphoacétate de sodium, le caproamphoacétate de sodium et le capryloamphoacétate de sodium. Des tensioactifs amphotères exemplaires supplémentaires incluent cocoamphodiacétate disodique, lauroamphodiacétate disodique, caproamphodiacétate disodique, capryloamphodiacétate disodique, cocoamphodipropionate disodique, lauroamphodipropionate disodique, caproamphodipropionate disodique, capryloamphodipropionate disodique, acide lauroamphodipropionique et acide cocoamphodipropionique.
Des exemples non limitatifs qui peuvent être mentionnés incluent le cocoamphodiacétate vendu par la société Rhodia sous le nom commercial Miranol® C2M Concentrate, le cocoamphoacétate de sodium vendu sous le nom commercial Miranol Ultra C 32 et le produit vendu par la société Chimex sous le nom commercial CHIMEXANE HA.
On peut également utiliser des composés de formule (XXI) :
Ra’’-NH-CH(Y’’)-(CH 2 ) n -C(O)-NH-(CH 2 ) n’ -N(Rd)(Re) (XXI)
Ra'' représente un groupe alkyle ou alcényle en C10-C30 d’un acide Ra''-C(O)OH de préférence présent dans l’huile de lin hydrolysée ou l’huile de coco ;
Y'' représente le groupe -C(O)OH, -C(O)OZ'', -CH 2 -CH(OH)-SO 3 H ou le groupe CH 2 -CH(OH)-SO 3 -Z'', Z'' représentant un contre-ion cationique résultant d’un métal alcalin ou alcalino-terreux, tel que le sodium, un ion ammonium ou un ion résultant d’une amine organique ;
Rd et Re représentent, indépendamment l’un de l’autre, un radical alkyle ou hydroxyalkyle en C 1 - C 4 ; et
La première branche d’un tube du premier faisceau de tubes est reliée à la première branche d’un tube consécutif par un premier ensemble d’ailettes.
La deuxième branche d’un tube du premier faisceau de tubes est reliée à la deuxième branche d’un tube consécutif par un deuxième ensemble d’ailettes.
Les ailettes améliorent le transfert thermique entre le flux d’air et le fluide réfrigérant circulant dans les tubes de la première section d’échange thermique.
Les ailettes comportent des fentes de passage du flux d’air.
Selon un aspect de l’échangeur de chaleur, la base d’un tube du premier faisceau de tubes est espacée de la base d’un tube consécutif.
Lorsque la première section d’échange thermique fonctionne en évaporateur alors que la température extérieure est inférieure à 0°C ou proche de 0°C, de la glace peut se former sur au moins une partie des tubes du faisceau de tubes. Lorsque la glace fond, l’eau coule le long des tubes jusqu’à la base des tubes. L’écartement existant entre deux tubes voisins permet à l’eau de s’écouler, et évite l’accumulation d’eau au niveau de la base des tubes. Le risque de givrer à nouveau la première section d’échange thermique est ainsi réduit.
Le pourtour extérieur des tubes du premier faisceau de tubes possède une section transversale de forme oblongue. Les tubes du premier faisceau de tubes sont par exemple des tubes à micro-canaux.
Selon un mode de réalisation de l’échangeur de chaleur, le pourtour extérieur des tubes du premier faisceau de tubes possède une section transversale de forme oblongue, définissant un grand axe et un petit axe, et le grand axe de la première branche des tubes est parallèle au flux d’air.
Selon un mode de réalisation, le grand axe de la deuxième branche des tubes est parallèle au flux d’air.
Les tubes du premier faisceau de tubes peuvent être vrillés au voisinage d’une jonction entre la première branche et la base.
De même, les tubes du premier faisceau de tubes peuvent être vrillés au voisinage d’une jonction entre la base et la deuxième branche.
Dans ce mode de réalisation, le grand axe de la base des tubes est perpendiculaire au flux d’air.
Selon un exemple de mise en œuvre de l’échangeur de chaleur, la base des tubes du premier faisceau de tubes définit un côté inférieur de l’échangeur de chaleur lorsque l’échangeur de chaleur est en position nominale d’installation dans le véhicule.
Selon cet exemple de mise en œuvre de l’échangeur de chaleur, la première branche des tubes du premier faisceau de tubes s’étend selon un axe vertical lorsque l’échangeur de chaleur est en position nominale d’installation dans le véhicule.
Cette configuration est favorable à l’évacuation de l’eau provenant du dégivrage de l’échangeur de chaleur, lorsqu’un dépôt de glace accumulé sur la surface de la première section d’échange thermique et/ou la deuxième section d’échange thermique fond. En effet, l’eau liquide peut couler le long des tubes sans rencontrer d’obstacle pouvant créer une retenue.
Selon un autre exemple de mise en œuvre, la base des tubes du premier faisceau définit un côté latéral de l’échangeur de chaleur lorsque l’échangeur de chaleur est en position nominale d’installation dans le véhicule.
Dans un mode de réalisation, on utilise les associations de métaux suivantes : nickel-molybdène, cobalt-molybdène, nickel-tungstène, cobalt-tungstène, les associations préférées sont : nickel-molybdène, cobalt-molybdène, cobalt-tungstène, nickel-tungstène et encore plus avantageusement nickel-molybdène et nickel-tungstène.
Conformément à l'invention, le support du deuxième catalyseur utilisé dans la deuxième zone catalytique de l’étape b) d’hydrocraquage selon l'invention comporte au moins une zéolithe de code structural BEA et au moins un liant.
De préférence, la zéolithe de code structural BEA est une zéolithe Béta et de préférence une zéolithe béta présentant un rapport atomique global silice sur alumine SAR compris entre 10 et 300 préférentiellement entre 10 et 100, de manière préférée entre 10 et 50, de manière préférée entre 10 et 30 de manière plus préférée entre 10 et 25, de manière encore plus préférée entre 12 et 24 et encore plus préférée entre 15 et 24.
Procédé de détermination d’une posture d’au moins un composant libre dans un environnement de référence d’un véhicule automobile Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale l’agencement des composants d’un véhicule automobile.
L’invention concerne plus particulièrement un procédé de détermination d’une posture d’au moins un composant libre dans un environnement de référence d’un véhicule automobile.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse pour l’agencement des composants d’un véhicule automobile qui se logent dans le compartiment moteur de ce véhicule.
Etat de la technique Les véhicules automobiles comportent de nombreux composants qu’il convient de positionner de manière judicieuse afin de respecter différentes contraintes telles que des contraintes d’espace disponible, des contraintes d’accès...
Par exemple, le moteur à combustion interne d’un véhicule automobile comprend une multitude de composants qu’il convient de loger dans un compartiment moteur qui présente un espace restreint. Le placement des différents composants dans un tel espace est généralement réalisé manuellement, sur un logiciel de conception. Il nécessite alors de la part du concepteur une méthode et une grande rigueur pour déterminer une combinaison de placement de l’ensemble des composants.
Cependant, une telle méthode ne garantit pas que la combinaison de placement obtenue soit optimale. Par ailleurs, elle est assez longue à mettre en œuvre. Enfin, un changement de placement d’un composant nécessite de repenser l’ensemble des placements de tous les composants concernés.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités, la présente invention propose d’améliorer la détermination du placement des composants dans un véhicule automobile.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un procédé de détermination d’une posture d’au moins un composant libre dans un environnement de référence d’un véhicule automobile, ledit environnement de référence comprenant au moins un composant fixe, le procédé comportant des étapes de :
- pour le composant fixe, détermination d’une représentation tridimensionnelle et d’une posture dudit composant fixe dans l’environnement de référence,
- pour le composant mobile, détermination d’une représentation tridimensionnelle,
- discrétisation de l’environnement de référence en une pluralité d’éléments de volumes adjacents,
- détermination d’au moins une orientation du composant libre selon laquelle ce composant libre est complètement englobé dans des éléments de volume adjacents,
- détermination de l’ensemble des positions possibles pour le composant libre, dans l’environnement de référence et selon l’orientation déterminée, de manière à présenter un indice de superposition avec le composant fixe inférieur à un seuil prédéterminé, et
- détermination d’au moins une posture du composant libre en sélectionnant une position parmi l’ensemble des positions possibles déterminé pour l’orientation déterminée.
Ainsi, d’après la présente invention, l’ensemble des positions possibles pour le placement du composant libre dans l’environnement de référence est déterminé. La posture finale du composant libre est alors sélectionnée parmi toutes les possibilités en choisissant la position (associée à l’orientation concernée du composant libre) qui est optimale pour l’application visée et selon les contraintes de conception imposées. L’agencement du composant libre dans l’environnement de référence est donc optimal car le procédé permet de disposer de l’ensemble des possibilités de posture et de choisir la plus adéquate.
L’idée consistant à diviser l’environnement en une pluralité d’éléments de volumes adjacents (de dimensions ajustées en fonction notamment de la puissance de calcul dont on dispose) permet de réduire le temps de calcul tout en s’assurant de ne pas laisser de côté des positions optimales.
le taux de dilution volumique en solvant de dissolution étant le rapport entre le débit volumique de la fraction d’au moins ladite partie du solvant de dissolution qui alimente le mélangeur statique ou dynamique considéré et la somme des débits volumiques de la fraction d’au moins ladite partie du solvant de dissolution et du flux plastique qui alimentent le mélangeur statique ou dynamique considéré ;
ii) une section de dissolution alimentée au moins par la charge conditionnée issue de la section de mise en contact et opérée à une température de dissolution comprise entre 100°C et 300°C et une pression de dissolution entre 1,0 et 100,0 MPa absolu ; puis
b) une étape de purification de la solution polymère brute pour obtenir une solution polymère purifiée, ladite étape de purification comprenant :
b4) une sous-étape d’adsorption des impuretés par contact avec un adsorbant solide ; puis,
L’avantage du procédé de l’invention est de proposer un procédé de traitement efficace d’une charge plastique, et notamment des déchets plastiques en particulier issus des filières de collecte et de tri, de manière à récupérer les polymères thermoplastiques, en particulier les polyoléfines, qu’elle contient pour pouvoir les recycler vers tout type d’applications. Le procédé selon l’invention permet plus particulièrement d’améliorer la phase de mise en contact de la charge plastique avec le solvant de dissolution afin d’obtenir un mélange homogène présentant avantageusement une viscosité de préférence inférieure ou égale à 50 mPa.s, préférentiellement inférieure ou égale à 20 mPa.s, très préférentiellement inférieure ou égale à 5 mPa.s, de manière très préférée inférieure ou égale à 1 mPa.s. Très avantageusement, ledit mélange homogène présente un coefficient de variation (CoV) de concentration de préférence inférieur ou égal à 10%, préférentiellement inférieur ou égal à 5%. Un tel mélange a l’avantage de conduire ainsi à une viscosité effective suffisamment faible dans le réacteur de dissolution, participant ainsi à la dispersion et l’homogénéisation du mélange charge plastique – solvant de dissolution. La dissolution des thermoplastiques que l’on cherche à séparer et récupérer est alors optimale, sans obliger à fournir des puissances d’agitation trop élevées et/ou tout en permettant l’utilisation de divers systèmes d’agitation, comme une agitation mécanique et/ou une agitation par boucle de recirculation. Parallèlement, le temps de séjour nécessaire pour dissoudre efficacement les thermoplastiques visés peut également être avantageusement réduit, ce qui peut se traduire par l’utilisation d’équipements, par exemple le réacteur de dissolution, de taille optimisée.
La présente invention permet ainsi de pré-mélanger de manière efficace la charge plastique avec le solvant de dissolution (ou au moins une partie du solvant de dissolution), tout en respectant des contraintes techniques imposées par les équipements de mélange utilisés, notamment par le système d’agitation de la section de dissolution mais aussi par des équipements utilisés dans la section de mise en contact, par exemple des mélangeurs statiques. Généralement, les mélangeurs statiques sont utilisés pour mélanger des fluides dont le rapport de viscosités entre lesdits fluides varie jusqu’à 1000 (c’est-à-dire ≤ 1000). Or la présente invention permet de mélanger efficacement une charge plastique comprenant des thermoplastiques, en particulier des polyoléfines, dont la viscosité à l’état fondu est typiquement comprise entre 300 et 20 000 Pa.s, avec un solvant dont la viscosité varie entre 1 et 0,01 mPa.s, en particulier entre 0,2 et 0,03 mPa.s, dans la gamme de températures à laquelle le mélange est opéré, soit un rapport de viscosité entre ces deux fluides dans une gamme d’environ 10 5 -10 9 , ce qui est très élevé et habituellement incompatible avec les contraintes techniques des mélangeurs statiques ou dynamiques.
Le procédé selon l’invention qui comprend une étape de dissolution et en particulier une mise en contact améliorée du solvant et de la charge permet ainsi l’obtention d’un flux de thermoplastiques purifiés, comprenant avantageusement une teneur en impuretés, et en particulier en additifs, négligeables ou au moins suffisamment faibles pour que le flux de polymères thermoplastiques purifiés puisse être utilisé dans tout type de formulation de plastiques à la place de résine vierge. Par exemple, le flux de thermoplastiques purifiés et notamment le flux de polyoléfines purifiées, obtenu à l’issue du procédé selon l’invention, présente avantageusement une teneur en impuretés inférieure ou égale à 5% poids d’impuretés, très avantageusement inférieure ou égale à1,0% poids d’impuretés, encore plus préférentiellement une teneur inférieure ou égale à 0,5% poids d’impuretés.
Le procédé selon l’invention propose ainsi un schéma simple correspondant à un enchainement d’opérations, qui permet de débarrasser les déchets plastiques d’au moins une partie de leurs impuretés, notamment d’au moins une partie des additifs, et de récupérer des polymères thermoplastiques purifiés, comprenant avantageusement peu voire pas de solvant, de manière à pouvoir valoriser les déchets plastiques par recyclage desdits thermoplastiques purifiés. Selon les conditions mises en œuvre dans les étapes du procédé, les additifs présents dans la charge plastique peuvent avantageusement être solubles ou insolubles dans le solvant utilisé tout au long du procédé selon l’invention, permettant une purification et une séparation efficaces des polymères.
L’invention a encore comme avantage de participer au recyclage des plastiques et à la préservation des ressources fossiles, en permettant la valorisation des déchets plastiques. Elle permet, en effet, la purification des déchets plastiques en vue d’obtenir des fractions de polymères thermoplastiques purifiés, en particulier de polyoléfines purifiées, à teneur réduite en impuretés, notamment des fractions thermoplastiques décolorées et désodorisées, pouvant être réutilisées pour former des nouveaux objets plastiques. Les fractions de thermoplastiques purifiés obtenues pourront ainsi être utilisées directement dans des formulations en mélange avec des additifs, par exemple des colorants, des pigments, d’autres polymères, à la place ou en mélange avec des résines polymères vierges, en vue d’obtenir des produits plastiques avec des propriétés d’usage, esthétiques, mécaniques ou rhéologiques facilitant leur réemploi et leur valorisation.
Un tel poteau se différencie d’un poteau selon le premier mode de réalisation uniquement en ce qu’il comprend l’insert alternatif 38 en lieu et place de l’insert tel que présenté dans le cadre du premier mode de réalisation.
L’insert alternatif 38 est apte à coopérer avec les première et deuxième crémaillères 151, 152 et présente un axe plein 363 logé dans le logement central 37 du capot 30. Dans le cadre de ce cinquième mode de réalisation, l’axe plein est introduit dans le logement, par exemple par glissement. La coopération avec la première et la deuxième crémaillère 151, 152 est obtenu dans le cadre de ce sixième mode de réalisation par l’aménagement d’une mâchoire munie sur son extrémité opposée à l’axe plein 363 de deux saillies conformées chacune pour s’insérer entre deux dents successives de la crémaillère 151, 152 correspondante parmi la première et la deuxième crémaillère 151, 152.
La illustre une première butée 21 destinée à équiper un poteau selon un sixième mode de réalisation dans lequel la portion d’appui 213 de la première butée comprend un organe d’appui 213A déformable élastiquement. Ainsi un poteau selon ce sixième mode de réalisation se différencie d’un poteau selon le deuxième mode de réalisation uniquement en ce que la première butée comprend l’organe d’appui 213A.
Un tel organe d’appui, formé dans le présent mode de réalisation par une languette s’étendant en regard de la surface d’appui de la portion d’appui 213 permet, par sa déformation, d’absorber les éventuelles variations d’épaisseur de l’élément de remplissage ou de compenser les légères différences pouvant exister entre la largeur de feuillure L1, L2 accessible avec le système d’attache et l’épaisseur de l’élément de remplissage 5, 6. De cette manière, le maintien de l’élément de remplissage 5, 6 dans la feuillure 41, 42 est optimisé.
Les figures 13A et 13B illustrent respectivement un poteau 2 et un capot 30 équipant ledit poteau 2 selon un septième mode de réalisation dans lequel le capot 30 comprend un organe d’attache 39 déformable élastiquement de manière à former une liaison pivot vis-à-vis du corps de poteau 2. Un poteau 2 selon ce septième mode de réalisation se différencie d’un poteau selon le premier mode de réalisation en ce que le capot 30 comprend l’organe d’attache 39 et en ce qu’il n’est pas prévu d’insert 36, l’attache du capot sur le corps de poteau 10 étant fournie par l’organe d’attache 39.
L’organe d’attache 39, d’une manière similaire à l’insert alternatif 38 se présente sous la forme d’une mâchoire configurée pour coopérer avec les première et deuxième crémaillères 151, 152 de la paroi longitudinale 15. Cette mâchoire est néanmoins conformée, ceci aussi bien par sa forme (épaisseur des parois de la mâchoire) que par le matériau la constituant, pour se déformer élastiquement ceci pour autoriser un pivotement du capot 30 vis-à-vis du corps de poteau 2.
Ainsi dans ce septième mode de réalisation, comme montré sur la , le réglage de la première et deuxième largeur de feuillure L1, L2 indépendamment l’une de l’autre est à la fois fourni par le réglage de la hauteur de coopération de l’organe d’attache 39 avec les première et deuxième crémaillères 151, 152 et par la déformation élastique de l’organe d’attache 39 permise par sa conformation.
Système de casse pression entre deux locaux La présente invention concerne le domaine des locaux techniques mitoyens présentant des pressions différentes et dont l’accès de l’un à l’autre est possible. L’invention trouvera pour application particulière, les systèmes d’ouverture des portes hermétiques, par exemple pour salles blanches.
ETAT DE LA TECHNIQUE De nombreuses installations techniques accueillent en leur sein des locaux sous dépression ou surpression. Il s’agit par exemple de salles blanches, de locaux nucléaires ou de laboratoires pharmaceutiques.
L’écart de pression entre ces locaux et l’environnement extérieur est susceptible de générer une force de pression sur les portes d'accès à ces locaux. Cette force pouvant être externe ou interne au local selon qu’ils s’agissent d’une configuration sous dépression ou sous surpression. Il est ainsi parfois difficile voire impossible d'ouvrir une porte d’accès à un local technique.
Pour pallier cette situation, une solution consiste à prévoir un dispositif tel qu’un levier pour augmenter la force d’ouverture. Néanmoins cela demande un effort important qui n’est pas à la portée de tous.
Il existe également des solutions permettant de mettre en équipression les deux côtés de la porte grâce à des dispositifs à vis. Certaines de ces solutions consistent en la manipulation d’un couvercle à l’aide d’une liaison vis-écrou de sorte à générer une ouverture permettant la circulation de l’air contenu dans l’espace présentant la pression la plus élevée vers l’espace présentant la pression la moins élevée. Un autre type de solution basée sur une mise en équipression consiste à rompre une vitre, en verre ou en plastique, par exemple à l’aide d’un objet contondant.
Ces dispositifs sont généralement complexes à manœuvrer et sont peu intuitifs. En effet, en cas d’évacuation d’urgence, ce type de système demande une formation préalable car son utilisation ne peut pas s’improviser.
Il existe donc un besoin quant à une solution intuitive permettant l'amélioration de l’actionnement d’un système permettant le déverrouillage d’une porte d’accès d’un local sur laquelle s’exerce une pression.
Dans un exemple de réalisation, une telle segmentation binaire de la photographie P consiste à évaluer une radiométrie, en particulier de type RGB (acronyme du terme anglo-saxon Red Green Blue), des pixels de la photographie P, de sorte à déterminer une luminosité de chaque pixel de la photographie P, et à déterminer pour chaque colonne de pixels de la photographie P des gradients de luminosité. Lorsque le gradient de luminosité est élevé et, en particulier, supérieur à un seuil prédéterminé, celui-ci peut correspondre à une frontière entre le ciel C et un autre élément de la photographie P.
Avantageusement, la photographie P, prise lors de la sous-étape de prise E112, peut être convertie en image noir et blanc. Par exemple, les pixels de l’image représentant le ciel C sont transformés en pixels blancs, correspondant à un premier état binaire affecté, par exemple, à une valeur « 0 » ; et tous les autres pixels sont convertis en pixels noirs, correspondant à un deuxième état binaire affecté, par exemple, à une valeur « 1 ».
Avantageusement, la première étape de détermination E110 comprend une sous-étape de saisie ou de récupération E115 de la date et de l’heure lors de la sous-étape de prise E112.
Ici, la sous-étape de saisie ou de récupération E115 est mise en œuvre au moyen du contrôleur 35 du terminal 12, 13, 33.
En variante ou en complément, la sous-étape de saisie ou de récupération E115 est mise en œuvre au travers des éléments de sélection 14 et d’affichage 34 du terminal 12, 13, 33 et/ou de données transmises par le serveur 28 au deuxième module de communication 36 du terminal 12, 13, 33.
Avantageusement, la première étape de détermination E110 comprend une deuxième sous-étape d’enregistrement E116 de la date et de l’heure saisies ou récupérées, lors de la sous-étape de saisie ou de récupération E115, en particulier dans une mémoire du contrôleur 35 du terminal 12, 13, 33.