INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 1 et 2, on a représenté un mode de réalisation d’un ensemble 1 de deux cellules photovoltaïque C1, C2, pour chaque cellule C1, C2, la première zone 5 d’au moins une couche TCO 3, 4 a une face 41, dite interne, en contact avec au moins une face 30, 31 du substrat 2, et une face 42, dite externe, opposée à la face interne 41. De façon générale, les faces internes 41 des couches TCO 3, 4 sont disposées en contact avec le substrat 2. En d’autres termes, les faces externes 42 des couches TCO 3, 4 sont disposées à distance du substrat 2. Par ailleurs, la face externe 42 d’une couche TCO 3, 4 présente plusieurs paires de nervures 43, 44, chaque paire de nervures 43, 44 délimitant entre elles une rainure 45 où est disposée une deuxième zone 10 à 17. Par exemple, pour au moins une cellule photovoltaïque C1, C2, les deuxièmes zones 10 à 14 s’étendent longitudinalement selon respectivement des lignes continues. Par exemple les lignes continues sont parallèles à la direction principale X. En variante, les deuxièmes zones 15 à 17 s’étendent longitudinalement selon respectivement des lignes discontinues. Par exemple les lignes discontinues sont parallèles à la direction principale X.
Sur la , on a représenté un autre mode de réalisation d’une cellule photovoltaïque C1, C2 d’un ensemble 1, pour laquelle les deuxièmes zones 10 à 17 d’au moins une couche TCO 3, 4 sont disposées en contact avec au moins une face 30, 31 du substrat 2. En outre, la cellule photovoltaïque C1, C2 comprend plusieurs premières zones 5 disposées en contact avec la face 30, 31 du substrat 2. Dans ce mode de réalisation, on peut réaliser des deuxièmes zones 10 à 17 ayant une hauteur H1 supérieure ou égale à une hauteur H2 de la première zone 5. Préférentiellement, la hauteur H1 est strictement supérieure à la hauteur H2 de la première zone 5.
Sur les figures 4 et 5, on a représenté un autre mode de réalisation d’une cellule photovoltaïque C1, C2, pour laquelle la première zone 5 d’au moins une couche TCO 3, 4 est sous forme d’une couche avantageusement continue, présentant une face interne 41 disposée en contact avec au moins une face 30, 31 du substrat 2, et une face externe 42 opposée à la face interne 41, disposée en contact avec les deuxièmes zones 10 à 17. En d’autres termes, les deuxièmes zones 10 à 17 sont déposées/formées en surface de la première zone 5 et plus particulièrement sur la face externe 42 de la première zone 5.Elles ne sont alors pas directement en contact avec la face interne 41 du substrat 2. Dans cet autre mode de réalisation, on peut recouvrir en partie la première zone 5 d’une couche diélectrique 61, de préférence transparente. En d’autres termes, la couche diélectrique 61 comprend plusieurs parties disposées entre deux deuxièmes zones 10 à 14 voisines. La couche diélectrique transparente 61 permet de limiter la réflexion de la lumière par la couche TCO 3, 4, en particulier par la première zone 5. En effet, lorsque la première zone 5 à une épaisseur H2 faible, c’est-à-dire une épaisseur inférieure ou égale à 30 nm, la réflexion de la lumière par la première zone 5 augmente. La couche diélectrique transparente 61 a une épaisseur H3 comprises entre 30 et 100 nanomètres. Ainsi, la couche diélectrique transparente 61 comprend plusieurs parties respectivement placées entre deux deuxièmes zones 10 à 17. Par exemple, la couche diélectrique transparente 61 peut comprendre du nitrure de silicium (SiN), d’oxyde de silicium (SiO) ou d’oxynitrure de silicium (SiOxNy), seul ou en combinaison. Avantageusement, la couche diélectrique transparente 61 a un indice optique proche de celui de la couche TCO 3, 4, par exemple un indice optique compris entre 1,8 et 2,1, de préférence entre 1,9 et 2.
On peut noter que l’ensemble 1 qui vient d’être décrit permet de s’affranchir d’avoir à réaliser des doigts en argent sur une face 100, 101 d’une cellule photovoltaïque C1, C2 connectée électriquement à des éléments d’interconnexion 20,21. En d’autres termes, on fournit un ensemble 1 dépourvu de lignes de métallisation supplémentaires connectant électriquement des éléments interconnexion 20, 21 avec une couche de TCO.
Un exemple de procédé de fabrication de l’ensemble 1 tel que défini ci-avant va maintenant être décrit. Le procédé comprend les principales étapes suivantes : une fourniture d’au moins deux cellules photovoltaïques C1, C2 ; chaque cellule photovoltaïque C1, C2 comprenant un substrat 2 configuré pour photo-générer des porteurs de charges, et au moins une couche d’oxyde conducteur transparent 3, 4 comportant au moins une première zone 5 présentant un dopage configuré de sorte que ladite au moins une première zone 5 a une première conductivité électrique ; et une formation de deuxièmes zones 10 à 17 présentant un dopage configuré de sorte que les deuxièmes zones 10 à 17 ont une deuxième conductivité électrique strictement supérieure à la première conductivité électrique, les deuxièmes zones 10 à 17 s’étendant longitudinalement selon respectivement des lignes parallèles à une direction principale X.
Le procédé comprend, en outre, un dépôt d’au moins un élément d’interconnexion 20, 21 couplé électriquement avec les deuxièmes zones 10 à 17 de chaque cellule photovoltaïque C1, C2 pour les connecter électriquement entre elles. En particulier, au moins un élément d’interconnexion est déposé en s’étendant selon une direction inclinée par rapport à la direction principale X d’un angle compris entre 85° et 105°, de préférence à 90°.
Par exemple, les éléments d’interconnexion 20, 21 peuvent être déposés sur la cellule C1, C2 à l’aide d’une feuille en polymère selon la technique SmartWire Connection Technology™ (SWCT).
L’ensemble pour module photovoltaïque et le procédé de fabrication d’un tel ensemble permettent de réduire d’une façon très importante la consommation d’argent par cellule. En outre, un tel ensemble permet de s’affranchir d’utiliser une métallisation en argent pour chacune des cellules. Une telle suppression permettrait également d’augmenter la puissance des cellules grâce à une réduction de l’ombrage dû à la métallisation en argent, tels que des doigts, sur la face de la cellule photovoltaïque réceptionnant la lumière.
Procédé et système de réglage et de mesure pour centrale photovoltaïque La présente invention concerne le domaine de la régulation et de mesure d’une centrale photovoltaïque et plus particulièrement de la mesure de courbes « courant en fonction de tension » nécessaires pour diagnostiquer les panneaux solaires de la centrale photovoltaïque.
De manière connue, une centrale photovoltaïque comprend plusieurs panneaux branchés en série qui sont raccordés sur un onduleur. Un onduleur est un élément adapté pour transformer une tension continue générée par les panneaux photovoltaïques branchés en série en une tension alternative. Des systèmes photovoltaïques de grande taille peuvent être composés de plusieurs chaînes (plusieurs panneaux branchés en série) et de plusieurs onduleurs.
Une centrale photovoltaïque peut être sujet à plusieurs types de défauts, notamment des ombrages, de la salissure, du vieillissement, etc. Par exemple le vieillissement est généralement dû à une perte de courant de court-circuit liée à la décoloration et la délamination de l'encapsulant menant à une baisse moyenne de la puissance de 0,5 % par an (voir “Compendium of Photovoltaic Degradation Rates”, D.C. Jordan, et al, NREL, 2015).
Du fait de l’écoulement du fluide dans les canaux intermédiaires verticaux 40, le fluide arrive par le haut au niveau de la cloison intermédiaire 21. La cloison intermédiaire 21 comporte donc des ouvertures supérieures 44 par lesquelles pénètre le fluide.
La cloison intermédiaire 21 comporte, de l’autre côté, des ouvertures inférieures 46 par lesquelles passe le fluide pour atteindre le logement suivant. Un conduit intermédiaire 48 s’étend verticalement entre les ouvertures supérieures 44 et les ouvertures inférieures 46.
Puisque le fluide s’écoule depuis des ouvertures inférieures dans le logement, il s’écoule ensuite de la même façon que dans le logement précédent comme cela a été décrit précédemment en référence à la .
Le fluide arrive ainsi vers le haut de la seconde cloison latérale 20b, où se trouvent les ouvertures de sortie 28.
Le fluide circule ensuite dans le second conduit 26 de la seconde cloison latérale 20b, depuis les ouvertures 28 vers la sortie 32.
Préférentiellement, la batterie 10 comporte des moyens de décharge pour l’évacuation de gaz en cas de surpression dans la batterie. En effet, en cas de défaillance d’au moins une cellule, celle-ci peut relâcher du « gaz d’échappement » chaud extrêmement rapidement, qui doit être évacué pour limiter la montée en pression à l’intérieur de la batterie 10 et également pour limiter la montée en température des cellules voisines et du fluide de refroidissement.
Afin de décharger le gaz en surpression, les moyens de décharge comportent, pour chaque colonne, au moins un évent 51.
Chaque évent 51 est obturé par un obturateur 49 mobile entre une position ouverte et une position fermée, l’obturateur comportant des moyens de rappel élastiques vers la position fermée, configurés pour appliquer une force de rappel vers la position fermée, inférieure à une force de pression prédéfinie. Ainsi, lorsque la pression dans la batterie 10 dépasse une valeur prédéfinie, la force de pression devient supérieure à la force de rappel, et l’obturateur 49 passe en position ouverte, permettant au gaz de se décharger à travers l’évent 51 correspondant.
En revanche, dès que la pression diminue sous la valeur prédéfinie, l’obturateur 49 repasse en position fermée sous l’effet de la force élastique de rappel.
L’évent 51 débouche dans une conduite de décharge 50 ménagée dans la première cloison latérale 20a.
La conduite de décharge 50 est connectée, via un tube 52, à un dispositif 54 de traitement du gaz déchargé. Le dispositif de traitement 54 est notamment destiné à séparer le gaz du fluide éventuellement évacué avec le gaz. Le fluide est ainsi récupéré pour être par exemple réinjecté dans le circuit de refroidissement.
Il apparait que la présente batterie 10 présente les avantages suivants.
Dans un premier point, il est à noter que l’enveloppe 14 est fermée hermétiquement, assurant ainsi une bonne étanchéité du circuit de refroidissement.
Dans l’exemple décrit, les ouvertures d’entrée 30 et de sortie 32 de fluide réfrigérant sont agencées à proximité de la même cloison transversale 18. En d’autres termes, elles sont agencées d’un même côté de la batterie 10. Cette disposition permet de limiter la distance entre l’entrée 30 et la sortie 32 en dehors de la batterie, et donc de limiter la taille du circuit de refroidissement en dehors de la batterie 10.
Il apparait par ailleurs que la batterie 10 est particulièrement compacte, notamment parce que la circulation de fluide réfrigérant ne nécessite pas de tuyaux de grande dimension.
MEMBRANE ECHANGEUSE DE PROTONS A BASE DE PVDF SOUS FORME DE GRANULES CRYOBROYES DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne une membrane échangeuse de protons à base de PVDF sous forme de granulés cryobroyés, le procédé de préparation de ladite membrane, et l’application de ladite membrane dans les domaines nécessitant un échange d’ions, comme l’électrochimie ou dans les domaines de l’énergie. En particulier, cette membrane est utilisée dans la conception des membranes de piles à combustible, telles que des membranes conductrices de protons pour des piles à combustible fonctionnant avec H 2 /air ou H 2 /O 2 (ces piles étant connues sous l’abréviation PEMFC pour « Proton Exchange Membrane Fuel Cell ») ou fonctionnant au méthanol/air (ces piles étant connues sous l’abréviation DMFC pour « Direct Methanol Fuel Cell »).
La configuration des différentes sections du corps dépend notamment de la nature du premier conduit, de la présence ou de l’absence des moyens de retenue du coupleur mâle, et de l’architecture du coupleur mâle, ce qui entraîne le développement d’un coupleur femelle spécifique au premier conduit et au couleur mâle.
L’invention a pour but de proposer un dispositif de couplage fluidique permettant d’obvier au moins en partie à l’inconvénient précité.
A cet effet, on propose un dispositif de couplage comprenant un coupleur femelle et un coupleur mâle destiné à être emmanché dans le coupleur femelle. Le coupleur femelle comprend : un ensemble de valve comportant un corps de valve, tubulaire, pourvu intérieurement d’un premier siège de clapet, et un premier clapet monté mobile axialement dans le corps de valve entre une position ouverte dans laquelle le premier clapet est en retrait du premier siège de clapet et une position fermée dans laquelle le premier clapet est en contact étanche avec le premier siège de clapet et vers laquelle le premier clapet est rappelé par un premier ressort ; un corps de liaison du coupeur femelle à un conduit de transport de fluide, monté sur un premier tronçon d’extrémité du corps de valve ; et un corps de réception du coupleur mâle dans le coupleur femelle, monté sur un deuxième tronçon d’extrémité du corps de valve, opposé au premier tronçon d’extrémité.
Selon l’invention, le premier tronçon d’extrémité et le deuxième tronçon d’extrémité du corps de valve comprenant respectivement des premiers moyens de fixation du corps de liaison sur le corps de valve et des deuxièmes moyens de fixation du corps de réception sur le corps de valve.
Un tel dispositif de couplage est modulaire de sorte qu’il permet de répondre à un besoin de standardisation de l’ensemble de valve tout en permettant une adaptation du coupleur femelle au conduit de transport de fluide et au coupleur mâle.
Selon une caractéristique particulière, le corps de réception comprend des moyens de retenue du coupleur mâle dans le coupleur femelle.
De manière particulière, les moyens de retenue du coupleur mâle dans le coupleur femelle comprennent une bague de verrouillage montée mobile selon un axe perpendiculaire à un axe longitudinal du coupleur corps de réception entre une position déverrouillée dans laquelle la bague de verrouillage est coaxiale à l’axe longitudinal et une position verrouillée dans laquelle ladite bague de verrouillage est décentrée vis-à-vis dudit axe longitudinal, la bague de verrouillage étant rappelée vers la position verrouillée par un troisième ressort.
De manière particulière, la bague de verrouillage est solidaire d’une plaque d’appui formant un poussoir de déverrouillage, le troisième ressort étant en appui contre la plaque d’appui.
Selon une autre caractéristique particulière, les premiers moyens de fixation du corps de liaison sur le corps de valve comprennent un anneau de verrouillage fendu reçu dans une gorge annulaire ménagé sur le corps de valve.
Selon une autre caractéristique particulière, les deuxièmes moyens de fixation du corps de réception sur le corps de valve comprennent une gorge annulaire externe ménagée sur ledit corps de valve et recevant des reliefs externes ménagés à une extrémité libre dudit corps de réception.
Selon une autre caractéristique particulière, le coupleur mâle comprend un corps principal, tubulaire, comportant un deuxième siège de clapet et un deuxième clapet monté mobile axialement dans le corps principal entre une position ouverte dans laquelle le deuxième clapet est en retrait du deuxième siège de clapet et une position fermée dans laquelle le deuxième clapet est en contact étanche avec le deuxième siège de clapet et vers laquelle le deuxième clapet est rappelé par un deuxième ressort.
De manière particulière, une face frontale du corps principal du coupleur mâle est agencée pour exercer, lors de l’emmanchement du coupleur mâle dans le coupleur femelle, un effort axial sur le premier clapet pour faire passer ledit premier clapet de la position fermée à la position ouverte. Et une face frontale du premier siège de clapet est agencée pour exercer, lors de l’emmanchement du coupleur mâle dans le coupleur femelle, un effort axial sur le deuxième clapet pour faire passer ledit deuxième clapet de la position fermée à la position ouverte.
la est une vue en perspective d’un dispositif de couplage fluidique selon un mode de réalisation particulier de l’invention, avant couplage ;
la est une vue en éclatée du coupleur femelle du dispositif de couplage illustré à la ;
La première cloison 20a est creuse, si bien que le conduit est directement délimité par les parois de cette cloison creuse.
Comme cela est représenté sur la , les cloisons longitudinales 20 comprennent également une seconde cloison latérale 20b de sortie de fluide, opposée à la cloison 20a d’arrivée de fluide, et comprenant un second conduit 26 de circulation de fluide comportant au moins une ouverture 28 de sortie de fluide réfrigérant pour chaque colonne de logement. Par exemple, comme cela est représenté sur la , la seconde cloison 20b comporte deux ouvertures de sortie 28 par colonne.
La seconde cloison 20b est creuse, si bien que le conduit est directement délimité par les parois de cette cloison creuse.
Avantageusement, les ouvertures d’arrivée 24 se trouvent en partie basse de la première cloison latérale 20a, et les ouvertures de sortie 28 se trouvent en partie haute de la seconde cloison latérale 20b, ou vice-versa. Dans la présente description, on appellera « partie basse » la plus proche de la paroi de fond 23, et « partie haute » la plus proche du couvercle.
Le premier conduit 22 est alimenté en fluide réfrigérant par une entrée 30 reliée à un circuit de refroidissement (non représenté).
Le second conduit 26 comporte une première partie haute 26a, dans laquelle débouche les ouvertures de sortie 28, et une seconde partie basse 26b, s’étendant parallèlement à la première partie haute, jusqu’à une sortie 32. Les parties haute 26a et basse 26b communiquent entre elles par une partie intermédiaire 26c située à une extrémité latérale de la seconde cloison 20b opposée à l’extrémité comprenant la sortie 32.
Le circuit de refroidissement comporte un dispositif de refroidissement de fluide (non représenté), agencé entre la sortie 32 et l’entrée 30, de sorte que le fluide est récupéré en sortie 32, puis refroidit, avant d’être réinjecté à l’entrée 30. Le dispositif de refroidissement est classique et ne sera pas décrit davantage.
La batterie 10 comporte des canaux de circulation du fluide réfrigérant dans le logement, depuis les ouvertures d’arrivée 24 jusqu’aux ouvertures de sortie 28.
Lorsque la batterie 10 comporte plusieurs colonnes, séparées par des cloisons 19, les canaux de ces colonnes sont indépendants d’une colonne à l’autre, si bien que le fluide arrivant par l’ouverture d’arrivée 24 d’une colonne sort par les ouvertures de sortie 28 de la même colonne.
Les canaux de circulation sont agencés autour des cellules 12, afin que le fluide réfrigérant circule au contact de celles-ci, permettant ainsi leur refroidissement.
On notera ainsi la présence de canaux inférieurs 36, formés par des nervures ménagées sur la paroi de fond 23 de l’enveloppe.
Avantageusement, des canaux supérieurs 38 sont ménagés de la même façon sur le couvercle de l’enveloppe.
Avantageusement, des entretoises 39 sont prévues entre les cellules 12, pour former des canaux intermédiaires verticaux 40 s’étendant verticalement entre les canaux inférieurs 36 et les canaux supérieurs 38, comme cela est représenté schématiquement sur la . Ces canaux intermédiaires verticaux 40 permettent de refroidir les grandes faces des cellules 12.
Avantageusement, des entretoises sont également prévues entre les modules 12 et les parois latérales 18, 19, pour former des canaux longitudinaux 42, permettant de refroidir les petites faces latérales des cellules 12.
De préférence, les entretoises sont déformables élastiquement, afin de permettre la gestion de la dilatation des cellules 12 sous l’effet de la chaleur et de leur vieillissement.
Dans le cas où, comme dans l’exemple décrit, les colonnes sont divisées en plusieurs logements alignés, les logements sont séparés par une cloison intermédiaire 21. Il est en effet préférable de disposer de deux logements alignés plutôt qu’un seul de la même longueur que les deux logements, afin de mieux maitriser la dilatation des cellules 12 sous l’effet de la chaleur et de leur vieillissement.
De préférence, chaque passage radial a un axe de symétrie radial, et la plaque est positionnée sur l’axe de symétrie du passage radial dans lequel le guide thermique est positionné.
Avantageusement, les extensions s’étendent d’abord longitudinalement en partant de la plaque, puis radialement en direction du carter puis longitudinalement, pour venir en contact longitudinal avec le carter, de manière à former un « S » ou un « C ».
Selon une configuration avantageuse de l’invention, le guide thermique comprend une partie massive fixée à l’extrémité radiale externe de la plaque et aux extensions.
De manière avantageuse, la partie massive et les extensions forment une pièce unique.
Selon une variante, ladite pièce unique est un tube apte à la circulation d’un fluide caloporteur, le tube étant relié au carter et/ou aux flasques par des moyens d’étanchéité et/ou en étant noyé dans un matériau d’enrobage, tel qu’une résine.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la plaque comprend une partie enroulée sur elle-même au niveau de l’extrémité radiale externe, la partie enroulée sur elle-même puis découpée formant la partie massive.
De préférence, les extensions sont constituées chacune d’un prolongement longitudinal de la partie enroulée sur elle-même, chaque prolongement étant de préférence aplati au niveau du contact avec le carter ou le flasque.
Selon une mise en œuvre, le corps de stator comprend une entaille au niveau de la surface radiale externe du passage radial, ladite entaille étant configurée pour recevoir ladite partie massive.
Avantageusement, la plaque est d’épaisseur constante ou d’épaisseur croissante depuis l’extrémité radiale interne jusqu’à l’extrémité radiale externe.
Préférentiellement, le guide thermique comprend un matériau de conductivité thermique supérieure au matériau du corps de stator, de préférence comprenant de l’aluminium ou du cuivre.
De manière préférée, les extensions sont fixées par soudage, par vis et/ou par rivets au carter ou au flasque.
Selon un mode de réalisation, la machine électrique comprend un anneau fretté ou vissé à chaque extrémité longitudinale du corps de stator, chaque extension étant positionnée entre l’anneau fretté ou vissé et le carter.
De préférence, la machine électrique comprend au moins un guide thermique dans chaque passage radial, de préférence la machine électrique comprend plusieurs guides thermiques dans chaque passage radial.
[Fig 1] La représente une première vue dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal d’une machine électrique selon l’invention.
[Fig 1bis] La représente une variante de la d’une machine électrique selon l’invention.
La illustre un exemple de répartition spectrale 100 de la puissance pour le même exemple de signal émis qu'en , et la réponse spectrale 102 du même exemple de filtre qu'en à la différence que, en , le taux de suréchantillonnage OSR du signal émis est égal à 4.
Dit autrement, en , la fréquence Fs du filtre numérique 102 est égal à 20 GHz dans cet exemple où Fdata est égal à 5 GHz. Comme en , la réponse du filtre numérique 102 centrée sur la fréquence Fc se retrouve également autour des fréquences égales à Fc-m*Fs et Fc+m*Fs. Toutefois, dans l'exemple de la , la fréquence Fs est doublée par rapport à l'exemple de la .
Ainsi, contrairement à ce qui a été décrit en relation avec la , dans l'exemple de la , les lobes secondaires sont suffisamment filtrés pour qu'au moins 99% de la puissance du signal émis soit comprise dans la plage allant de 56,5 GHz à 62,5 GHz.
Les figures 1 et 2 montrent qu'un filtre numérique d'interpolation fonctionnant avec un taux de suréchantillonnage OSR au moins égal à 4 permet de concentrer la puissance du signal émis dans une bande de fréquences centrée sur la fréquence Fc, de sorte qu'au moins un pourcentage donné de la puissance du signal émis le soit dans cette bande de fréquences, par exemple de sorte qu'au moins 99 % de la puissance du signal émis soit comprise entre 56,5 GHz à 62,5 GHz dans l'exemple de la .