INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les fils (13, 14, 15, 16) identifiés en circuit ouvert et/ou en court-circuit peuvent aussi être enregistrés, par exemple dans un fichier configuré pour un archivage ou un post-traitement pour améliorer l’identification des causes des pannes, ou bien pour tracer un historique des pannes récurrentes afin d’en déduire une évolution du comportement du harnais lorsqu’il est en service.
Procédé et système de détermination d'une donnée représentative de l'autonomie maximale d'une batterie d'un appareil électrique Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un procédé et un système de détermination d'une donnée représentative de l'autonomie maximale d'une batterie d'un appareil électrique. La batterie peut notamment être celle d'un véhicule électrique ou hybride rechargeable.
En variante, la portion rehaussée 52 comprend seulement la zone rehaussée 60.
En variante, la portion rehaussée 52 présente un design ou une forme différente en fonction de l’affichage tête haute souhaité pour le véhicule 10.
Le fonctionnement et les avantages du second mode d’intégration sont les mêmes que ceux décrits précédemment pour le premier mode d’intégration et ses variantes.
Le second mode d’intégration présente en outre l’avantage d’optimiser encore l’espace dans le véhicule, et de simplifier la conception de la planche de bord qui n’est pas modifiée pour intégrer le panneau opaque 20. L’ergonomie et la visibilité sont en outre améliorées puisque les informations de bord sont affichées directement sur la portion opaque du parebrise (donc dans le champ de vision du conducteur et avec un bon contraste).
L’homme du métier comprendra que les modes de réalisation décrits précédemment sont combinables entre eux.
L’homme du métier comprendra également que la présente description s’est basée sur le cas particulier des véhicules automobiles, mais que l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Le dispositif de contrôle est, ainsi, adaptable à tous types de véhicules, notamment aériens et navals.
Système optique pour résonateur DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine des gyromètres résonnants passifs à fibre optique (Resonant Fiber Optic Gyroscope ou RFOGs en anglais).
ETAT DE LA TECHNIQUE Dans les RFOG la cavité résonnante OC0 comprend une fibre optique enroulée en bobine selon un rayon R (également dénommé « optical resonator coil » en anglais), et deux ondes dénommées 11a et 11b se propagent dans le résonateur en sens inverse, respectivement dans le sens horloge ou CW (pour ClockWise en anglais) et le sens inverse ou CCW (pour CounterClockcWise en anglais).
Un exemple d’un RFOG est illustré . Les deux signaux optiques 11a et 11b sont issus respectivement de signaux optique incidents 10a et 10b générés par un système source LSS cohérent et respectivement injectés aux deux ports P10 et P20 du résonateur en anneau. L’injection s’effectue au travers d’un système optique de couplage OPS0. Le système optique de couplage comprend également un système optique 2 de fermeture de la boucle du résonateur, et les signaux 11a et 11b tournent dans la cavité fermée.
Le système optique de couplage permet également de récupérer les faisceaux transmis par la cavité Ta et Tb. Le système source LSS comprend également au moins deux détecteurs PhD1 et PhD2 détectant respectivement Ta et Tb, et les signaux électriques générés par les deux détecteurs sont utilisés pour les asservissements en fréquence des signaux 10a et 10b. Optionnellement, alternativement ou en combinaison on récupère et utilise les signaux réfléchis par la cavité Ra et/ou Rb (c’est-à-dire l’interférence entre le faisceau passé dans la cavité et le faisceau incident) via des détecteurs PhD3 et PhD4. Le système source LSS est connecté à une unité de traitement PU qui détermine un angle de rotation Ω autour d’un axe Z parallèle à l’axe de la bobine et perpendiculaire au plan du résonateur à partir des signaux extraits du résonateur.
Le principe de mesure avec un gyromètre est brièvement rappelé ci-dessous. Les mesures de rotation sont effectuées en exploitant l’effet Sagnac. Les signaux optiques dans la cavité présentent respectivement une fréquence fa et fb qui vérifient la condition de résonance, c’est-à-dire que la fréquence est un multiple de l’intervalle spectral libre. En présence d’une rotation angulaire les fréquences des ondes 11a et 11b circulant dans la cavité on a un écart de fréquence Δf proportionnel à la vitesse de rotation. Pour une fibre de longueur L enroulée sur N tours de rayon R (L=2pRN) on démontre que l’écart en fréquence Δf s’exprime par :
n indice de la fibre et vitesse de rotation.
Pour mesurer ce décalage Δf on récupère des faisceaux prélevés dans la cavité (transmis ou réfléchis) et on utilise typiquement deux asservissements qui permettent de suivre les fréquences de résonnance de la cavité au cours du temps et ainsi de mesurer Δf.
La publication Sanders et al « Development of Compact Resonator Fiber optic gyroscopes” (IEEE international symposium on Inertial sensors and systems”, p168-170, 2017) décrit un gyromètre RFOG avec une cavité hybride réalisée avec une fibre à maintien de polarisation couplée à une monture en silicium réalisant le système optique de couplage. La monture est composée de 6 lentilles boules (pour la collimation et la focalisation des faisceaux lasers), quatre miroirs (servant de coupleur d’entrée et/ou de sortie pour les différents faisceaux injectés dans la cavité) et deux cubes séparateurs de polarisation (pour le contrôle de la polarisation). Dans ce gyromètre le système source comprend un laser maître et deux lasers esclaves verrouillés en phase (Phase-locked en anglais) sur la maître pour la génération de trois ondes à trois fréquences différentes, et c’est la différence de fréquence d’émission entre les deux lasers esclaves qui est proportionnelle à la vitesse de rotation de la cavité.
Cependant les gyromètres utilisant une cavité fibrée en bobine avec une fibre classique avec un cœur en silice présentent des problèmes d’instabilité et de tenue en température dus à la présence d’effet Kerr dans la fibre en présence d’ondes contra-propagatives. C’est pourquoi dans la dernière décennie des RFOG utilisant des fibres de nouvelle génération ont été étudiés, et principalement deux familles de fibres, les PBGF pour « Photonic Band Gap Fiber » en anglais et les HCF pour « Hollow Core Fiber ». Dans ces dernières le cœur est constitué d’air ou de vide et ainsi le problème dû à l’effet Kerr est supprimé.
La publication De Ravaille et al « Rotation measurement using a resonant fiber optic gyroscope based on Kagome fiber » (Applied Optics, Vol. 58 n°9 mars 2019) décrit un tel gyromètre dont l’architecture est illustrée .
L’invention apporte ainsi les avantages suivants : - elle permet de mettre en œuvre un dispositif d’accord en fréquence multi-octave ; - elle permet de maintenir des performances RF optimales (pertes, TOS, sélectivités, etc.) ; - elle permet de diminuer le coût de fabrication ; - elle permet de réduire fortement le volume et le coût de fabrication des boîtes d’accord antenne pour les postes HF.
Le deuxième coefficient pondérateur actualisé est déterminé à partir du premier poids P11 actualisé et deux deuxième poids actualisé P21.
Le premier poids actualisé est égal à la somme de la durée allouée à la résolution de la cause de déclenchement de l’alarme en cours de traitement et de la durée allouée à la résolution de la cause de déclenchement de l’alarme prioritaire diminuée de la durée entre la dernière sélection effectuée par l’opérateur 7 et la réception du troisième signal d’alarme S31.
Le deuxième poids actualisé est égal à la somme du coût initial associé à l’alarme en cours de traitement actualisée selon la durée entre la dernière sélection effectuée par l’opérateur 7 et la réception du troisième signal d’alarme S31 et du coût initial associé à l’alarme prioritaire selon la durée du coût initial associé à l’alarme en cours de traitement actualisée selon la durée entre la dernière sélection effectuée par l’opérateur 7 et la réception du troisième signal d’alarme S31.
La nature de l’alarme signifiée à l’opérateur 7 est égale à la nature de l’alarme en cours de traitement si le premier index synthétique est supérieur au deuxième index synthétique ou est égale à la nature de l’alarme prioritaire actualisée à l’étape 43 et de la nature de l’alarme en cours de traitement si le premier index synthétique est inférieur au deuxième index synthétique.
Si la nature de l’alarme signifiée actualisée comprend la nature de l’alarme en cours de traitement et la nature de l’alarme prioritaire actualisée, durant l’étape 47, l’opérateur 7 sélectionne à l’aide de l’interface 6 l’alarme en cours de traitement ou de l’alarme prioritaire actualisée.
Lorsque la cause de déclenchement d’une alarme est résolue par l’opérateur 7, le signal d’alarme correspondant à ladite alarme n’est plus reçu par les moyens de réception 15.
Si le coefficient pondérateur associé à l’alarme prioritaire est supérieur à un seuil critique comportant un index critique, les moyens de délivrance 21 délivrent un signal de maintenance comportant la nature de l’alarme prioritaire à une unité de traitement (non représentée) afin d’alerter un opérateur d’un service de maintenance.
Comme indiqué précédemment, les modes de mise en œuvre sont décrits pour le déclenchement de trois alarmes uniquement pour des raisons de concision.
Bien entendu, le nombre traité d’alarmes peut être supérieur à trois, chaque mise en œuvre débutant à l’étape 38 pour chaque nouvelle alarme.
Dans les exemples précédents chaque poids est associé à l’inverse d’une durée allouée à la résolution de la cause de déclenchement de ladite alarme ou comporte un coût initial associé à ladite alarme.
En variante, chaque poids peut comprendre un coût lié à la non production d’une entité de production, une valeur de bénéfice liée à la vente d’un produit réalisé par une entité de production, un coût lié à un stockage intermédiaire entre deux entités de production (stock tampon), ou un coût associé à de la perte de matière.
Le dispositif 5 permet de hiérarchiser le traitement des alarmes et présenter simultanément à l’opérateur un nombre limité de deux alarmes de manière à réduire sa charge mentale, et augmenter le taux de disponibilité des unités de production.
Le dispositif 5 permet en outre de répartir la résolution de la cause de déclenchement d’alarmes sur d’autres personnels comme des opérateurs de maintenance selon l’ampleur de l’alarme détecté.
Procédé apte à fournir une information à un opérateur pour la gestion d’au moins un vieillissement cumulatif Domaine technique de l’invention L’invention concerne un procédé apte à fournir une information à un opérateur, par exemple un pilote, ou à un système automatisé, par exemple un Pilote Automatique, permettant d’aider à gérer vol après vol, au moins un vieillissement cumulatif, par exemple le fluage, d’au moins une partie d’une turbine à gaz d’un aéronef à usage versatile, par exemple un hélicoptère, afin d’en tirer le meilleur parti sur le long terme.
Selon une deuxième exploitation, le procédé 5 d’isolement électrique est utilisé afin de proposer une fonction de réduction d’une consommation électrique durant des périodes non adaptées à l’utilisation du ou des systèmes photovoltaïques 1 raccordés au réseau électrique domestique 2. A cet effet, le procédé 5 d’isolement électrique comporte une étape de définition 56 de premières plages horaires à l’intérieur desquelles l’organe de couplage 134 électrique est configuré dans son état fermé, et des deuxièmes plages horaires à l’intérieur desquelles l’organe de couplage 134 électrique est configuré dans son état ouvert. Les premières plages horaires correspondent à des heures diurnes du lieu d’établissement du système photovoltaïque 1, durant lesquelles il est souhaitable et attendu que le système photovoltaïque 1 soit raccordé au réseau électrique domestique 2 ; et les deuxièmes plages horaires correspondent à des heures nocturnes durant lesquelles il n’est pas nécessaire que le système photovoltaïque 1 soit raccordé au réseau électrique domestique 2 ;
Les premières plages horaires et les deuxièmes plages horaires sont définies et enregistrées sur le serveur distant, le serveur distant transmettant (i) la commande d’isolement électrique au début des deuxièmes plages horaires, (ii) la commande de reconnexion électrique au début des premières plages horaires. Alternativement, le module de commande 13 comporte une horloge interne, les premières plages horaires et les deuxièmes plages horaires étant définies et enregistrées sur le module de commande 13, le module de commande 13 pilotant l’organe de couplage 134 électrique de sorte à isoler électriquement le système photovoltaïque 1 au début des deuxièmes plages horaires, et à coupler électriquement le système photovoltaïque 1 au réseau électrique domestique 2 au début des premières plages horaires.
Selon une troisième exploitation, le procédé 5 d’isolement électrique est utilisé afin de proposer une fonction de redémarrage à distance du ou des systèmes photovoltaïques 1 raccordés au réseau électrique domestique 2. A cet effet, le procédé 5 d’isolement électrique comporte une étape de redémarrage 58 du module du système photovoltaïque 1, l’étape de redémarrage 58 comportant :
- l’étape d’isolement 52 électrique ;
- une étape de temporisation 57 consécutive de l’étape d’isolement 52 ; et
- une étape de fermeture de l’organe de couplage 134 électrique réalisée à l’issue de l’étape de temporisation 57.
En synthèse, l’invention concerne un procédé 5 d’isolement programmé d’au moins un système photovoltaïque 1 configuré pour pouvoir être raccordé électriquement à un réseau électrique domestique 2, le système photovoltaïque 1 étant branché à une prise électrique 25 d’un circuit électrique 24 situé en aval d’un disjoncteur général 22 de sorte à pouvoir injecter sur le réseau électrique domestique 2 une énergie électrique obtenue par transformation d’une énergie solaire incidente, le procédé 5 d’isolement programmé permettant de déconnecter électriquement le système photovoltaïque 1 à distance en fonction de circonstances d’utilisation prédéterminées.
Module de variation d’une inductance et filtre radiofréquence comportant un tel module La présente invention concerne un module de variation d’inductance qui peut s’appliquer à tout produit de radiocommunication nécessitant la mise en œuvre de filtres accordables en fréquence, en particulier lorsque ces filtres sont positionnés en sortie d’étages de puissance.
Dans la plupart des équipements de radiocommunication, en particulier tactiques et aéronautiques, il y a nécessité de mettre en place des filtres accordables pour améliorer le bruit hors bande ou le niveau des harmoniques en particulier dans la gamme VHF (pour « Very High Frequency » en anglais).
Historiquement, les meilleures performances de filtrage sur des filtres larges bandes sont obtenues soit par la mise en œuvre de diodes de type varicap, soit par la commutation de capacités à l’aide de commutateurs à diodes PIN comme il est divulgué dans le document FR3059496.
L’usage des varicaps permet de commander de manière continue un filtre dans une bande de fréquence, par exemple dans une bande de fréquence comprise entre 30 et 43 MHz. Cependant, les varicaps ne supportent pas des niveaux RF supérieurs à quelques mW. En outre, les varicaps utilisées dans la bande VHF et UHF sont menacées d’obsolescence.
La mise en œuvre de filtres à capacités commutées par diode PIN permet de monter plus en puissance RF (jusqu’à 200 W), mais sa mise en œuvre nécessite des circuits de commande complexes et encombrants, mettant en œuvre des courants et des tensions élevées.
Les solutions utilisées actuellement sont encombrantes, coûteuses en énergie et en prix de revient, particulièrement pour les filtres de puissance à capacités commutées.
Il est connu de faire varier l’inductance en agissant sur la perméabilité équivalente d’un assemblage de matériaux ferrites. Cette approche a fait l’objet de diverses publications, mais toutes les solutions proposées mettaient en œuvre un bobinage auxiliaire dans lequel était appliqué un courant continu. L’inconvénient est que si l’on parvient effectivement à faire varier suffisamment la perméabilité du ferrite, donc l’inductance, on provoque également une augmentation des pertes magnétiques, ce qui rend cette approche inutilisable pour réaliser un filtre radiofréquence performant, dans lequel les pertes sont un élément clef. Un autre inconvénient est lié au fort coefficient de couplage des deux bobinages, celui du circuit de commande et celui du circuit radiofréquence. Pour découpler les deux circuits, il est nécessaire de réaliser deux circuits magnétiques et de les relier de façon à annuler la mutuelle inductance ce qui complique significativement le module de variation de l’inductance.
Il existe donc un besoin de proposer un tel module de variation d’une inductance permettant de réaliser un filtre radiofréquence de puissance performant, et présentant de faibles pertes.
L’augmentation de la résistance interne de la batterie BATT aura un impact sur la capacité du système à répondre à un appel de puissance. Typiquement sur le cycle WLTC Classe 3a, le véhicule aura du mal à passer la phase à 130 km/h lorsque la batterie sera presque vide.
Pour tenir compte de ce phénomène, il est avantageux de réaliser l’étape E1 de décharge initiale avec un régime de décharge correspondant à 130 km/h, de manière à ce que le système de décharge s’arrête lorsque le régime demandé à la batterie est le plus élevé du profil.
Concrètement, on pourrait placer le véhicule sur le banc de test 2 le temps de décharger complètement la batterie à 130 km/h. Ou, en variante, pour minimiser le temps de monopolisation du banc de test 2, il serait utile de simplement finaliser la décharge sur le banc de test 2. A titre d'exemple, en partant d’un état de charge à 10 % de SOC pour un véhicule d’une autonomie de 425 km, cela correspond à 20 minutes de monopolisation du banc à de test.
Par ailleurs, lorsque l'on ne réalise par exemple qu'un seul cycle de décharge normalisé, le calcul de rendement charge/unité de service (étapes E4 à E7) n'est réalisé que sur une faible amplitude d'état de charge. Or le rendement d’une batterie BATT évolue en fonction de l’état de charge de la batterie BATT et il est connu que le rendement est moins bon entre 90 % et 100 % d'état de charge et entre 0 et 10 % d'état de charge, et qu'il est meilleur entre 10 % et 90 % de charge.
Il en ressort que si on veut améliorer la mesure du rendement, il est avantageux de réaliser plusieurs cycles à la suite (n>1). Plus on fera de cycles successifs (lors de l'étape E4), plus la mesure sera précise, mais en contrepartie il faudra passer plus de temps sur le banc de test 2.
L’invention présente ainsi l'avantage de ne monopoliser un banc de test 2 que sur une durée réduite (par exemple le temps d’un unique cycle, soit 30 minutes pour un cycle WLTC Classe 3a). Toutes les autres étapes de la méthode décrite ci-dessus peuvent se faire hors banc de test, voir en temps masquée pour l’étape la plus longue de recharge (Etape E2). Il est ainsi possible de passer une dizaine de véhicules par jour, ce qui peut améliorer la rentabilité d'une telle installation.
Avec cette méthode, il est par ailleurs aisé de comparer l'autonomie déterminée par rapport à l’autonomie annoncée par le constructeur en début de vie.
Localisation de dispositif UWB La présente divulgation concerne la localisation de dispositif UWB (acronyme de l’anglais « Ultra Wide Band », qui signifie en français « Bande Ultra Large »), et plus particulièrement un procédé, un programme d’ordinateur et un système UBW pour déterminer une zone dans laquelle un dispositif UWB se trouve parmi un ensemble de zones prédéterminé.
Arrière-plan technique Il existe aujourd’hui des véhicules équipés d’un système UWB comprenant au moins deux capteurs UWB installés dans le véhicule. Un tel système UWB est capable, à partir d’un ensemble de grandeurs physiques dépendant de la position du dispositif UWB par rapport aux capteurs UWB du système, de localiser le dispositif UWB en déterminant une zone dans laquelle le dispositif UWB se trouve. Pour faire cette localisation, une fonction peut être appliquée pour déterminer, à partir de l’ensemble de grandeurs physiques, la zone dans laquelle le dispositif UWB se trouve parmi un ensemble de zones prédéterminé. Une telle fonction peut comprendre un modèle linéaire généralisé prenant en entrée l’ensemble de grandeurs physiques et fournissant en sortie un résultat par application de poids du modèle linéaire généralisé aux grandeurs physiques de l’ensemble et comparaison avec une frontière décisionnelle du modèle linéaire généralisé.
Les grandeurs physiques utilisées comprennent généralement des valeurs qui sont obtenues à partir de mesures faites par les capteurs UWB. Cependant, de telles mesures peuvent échouer, par exemple à cause d’une obstruction entre un capteur UWB et le dispositif UWB au moment de la mesure par le capteur UWB. Lorsqu’une mesure échoue, la grandeur physique devant être obtenue par la mesure n’a pas de valeur. Ainsi, en cas d’échec de mesure(s), à cause de l’absence de valeur(s) dans l’ensemble de grandeurs physiques, il n’est pas possible d’appliquer le modèle linéaire généralisé, et donc de localiser le dispositif UWB.
C’est pourquoi, il existe un besoin d’améliorer la localisation de dispositif UWB.
Résumé On propose pour cela un procédé implémenté par un système UWB de véhicule incluant au moins deux capteurs UWB, pour déterminer une zone dans laquelle un dispositif UWB se trouve parmi un ensemble de zones prédéterminé, en appliquant une fonction dépendant d’un ensemble de grandeurs physiques. L’ensemble de grandeurs physiques inclut, pour chaque capteur UWB respectif, au moins une grandeur physique respective dépendant de la position du dispositif UWB par rapport au capteur UWB respectif. La fonction comprend un ou plusieurs modèles linéaires généralisés. Chaque modèle linéaire généralisé prend en entrée un sous-ensemble respectif des grandeurs physiques. Chaque modèle linéaire généralisé comprend des poids respectifs et une frontière décisionnelle respective. Le procédé comprend, par chaque capteur UWB respectif, une mesure pour obtenir une valeur mesurée de la grandeur physique respective. La mesure par un ou plusieurs premiers capteurs UWB réussit et la mesure par un ou plusieurs deuxièmes capteurs UWB échoue. Le sous-ensemble respectif d’au moins un modèle linéaire généralisé comprend au moins une grandeur physique pour laquelle la mesure a échoué. Le procédé comprend, pour chaque modèle linéaire généralisé comprenant au moins une grandeur physique pour laquelle la mesure a échoué, et pour chaque grandeur physique pour laquelle la mesure a échoué, une détermination d’une valeur de remplacement de la grandeur physique pour l’application du modèle linéaire généralisé. La valeur de remplacement est égale à l’antécédant de la frontière décisionnelle respective par le modèle linéaire généralisé divisé par la somme des poids respectifs. Le procédé comprend une évaluation de la fonction à partir de l’ensemble constitué de chaque valeur mesurée et de chaque valeur de remplacement.
Au moins un modèle linéaire généralisé peut comprendre un bloc de standardisation respectif pour chaque de grandeur physique du sous-ensemble respectif.
La standardisation peut comprendre une soustraction de la grandeur physique par une moyenne et la division du résultat de la soustraction par un écart-type. La moyenne et l’écart-type peuvent avoir été obtenus lors d’un apprentissage du modèle linéaire généralisé.
Le procédé peut comprendre une obstruction entre le capteur UWB respectif et le dispositif UWB au moment de la mesure pendant au moins une mesure ayant échoué.
L’obstruction de l’au moins une mesure ayant échoué a une durée supérieure à 5 secondes, 10 secondes, 30 secondes ou 1 minute.
Un autre objet de la présente invention est de proposer des systèmes de gestion de trafic à haute disponibilité pour une gestion en temps réel du trafic dans les villes intelligentes.