INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela est illustré sur la , la bague interne 501 des roulements 500 est solidaire en rotation de l’arbre rotatif 100. Dans ce cas, la bague interne 501 peut recouvrir au moins partiellement les canaux de refroidissement 150. Il est donc bien compris que le canal de refroidissement 150 est disposé sous la bague interne 501 de l’au moins un roulement 500, de sorte à refroidir la bague interne 501. En particulier, si les canaux de refroidissement 150 forment des rainures sur la surface externe 303 de l’arbre rotatif 100, alors la bague interne 501 peut-être configurée pour extérieurement fermer radialement la rainure formée par le canal de refroidissement 150. En d’autres termes, l’au moins un canal de refroidissement 150 est ouvert radialement vers la bague interne 501, de sorte que le fluide de refroidissement traversant au moins un canal de refroidissement 150 soit en contact directement avec la bague interne 501.
Afin de garantir un refroidissement amélioré, les canaux de refroidissement 150 peuvent être répartis radialement de manière uniforme sur l’arbre rotatif 100, de sorte que la face de contact 507 de la bague interne 501 reste en contact de l’arbre rotatif 100 sur au moins 70% de sa surface totale. De manière avantageuse, prévoir un ratio d’un écartement entre deux canaux de refroidissement 150, et une largeur d’un canal de refroidissement 150 compris entre 2 et 10 permet de garantir une bonne cylindricité de la bague interne 501, et éviter de perturber le bon fonctionnement du roulement 500. Enfin, il peut être prévu que, l’au moins un canal de refroidissement 150 présente une longueur comptée axialement entre l’entrée de fluide 151 et la sortie de fluide 153 supérieure à une largeur de la ou les bagues internes 501 comptée axialement. De cette manière, il est possible de placer d’autres éléments entre l’entrée de fluide 151 et la sortie de fluide 153. En particulier, ces éléments peuvent comprendre un joint d’étanchéité 103, par exemple un joint dynamique d’étanchéité, disposé du côté opposé à la portion d’écoulement 130 par rapport à la sortie de fluide 153. En outre, l’arbre rotatif 100 peut comprendre une gorge annulaire de sortie 109, agencée du côté opposé à la portion de réception de fluide 110 par rapport à l’au moins un roulement 500. Cette gorge annulaire de sortie 109 forme la sortie de fluide 153.
De manière générale, pour garantir un fonctionnement optimal de l’au moins un roulement 500, il est préférable que les éléments roulants 505 soient lubrifiés. Ainsi, selon un mode de réalisation, il peut être prévu qu’une partie du fluide de refroidissement soit utilisé pour permettre la lubrification des éléments roulants 505. Dans ce cas, le dispositif à arbre rotatif 3 peut comprendre des moyens de lubrifications configurés pour permettre le passage d’une partie du fluide de refroidissement vers les éléments roulants 505. En particulier, les moyens d’écoulement peuvent être configuré pour permettre un débit de l’ordre de 1 mm 3 par minute de fluide de refroidissement vers les éléments roulants 505.
Selon une première alternative, il peut être prévu qu’au moins un élément choisi parmi l’organe de pressurisation 700, la bague interne 501, et une pièce d’interface 38 présente un état de surface suffisamment grossier, ou une porosité de surface suffisante pour permettre le passage du fluide de refroidissement sous l’effet de la force centrifuge générée par l’arbre rotatif 100 en mouvement. En particulier, cet état de surface grossier, ou cette porosité de surface suffisante peut être choisi entre deux pièces en contact axialement, comme par exemple entre deux bagues internes si le dispositif à arbre rotatif 3 comprend plusieurs roulements 500. Selon un mode de réalisation, par « état de surface suffisamment grossier » on entend un état de surface présentant une rugosité supérieure à Ra = 3,2 µm, par exemple une rugosité comprise entre Ra = 3,2 µm, et Ra = 6,4 µm, et plus particulièrement une rugosité sensiblement égale à Ra =3,2 µm.
Selon une deuxième alternative, il peut être prévu qu’un microcanal soit ménagé dans le corps principal dudit au moins un élément choisi parmi l’organe de pressurisation 700, la bague interne 501, et la pièce d’interface 38. Dans ce cas, ledit microcanal peut être ménagé radialement depuis un ou plusieurs des canaux de refroidissement 150, ou depuis le réservoir de pressurisation 900, vers les éléments roulants 505. Il a été constaté qu’une plus grande dimension de la section de coupe comprise entre 0.05 mm et 0.1 mm permettait d’obtenir une lubrification suffisante, tout en limitant les risques de surchauffe par échauffement du fluide de refroidissement.
c 1 représente le grand axe de ladite ellipse, et
d 1 représente le petit axe de ladite ellipse.
Lorsque la taille de l’appui de doigt est exprimée sous forme du rayon de l’appui s’il est de forme circulaire, c’est-à-dire si ledit appui est en forme d’un disque, le module d’acquisition 32 est avantageusement configuré pour calculer l’aire de l’appui via l’équation suivante :
où A1 représente l’aire de l’appui tactile de forme circulaire,
r 1 représente le rayon du cercle délimitant l’appui tactile.
Le module de détermination 34 est configuré pour déterminer, à partir d’une image de l’utilisateur 15 prise par le capteur d’image(s) 22, l’ensemble de paramètre(s) morphologique(s) de l’utilisateur 15, l’ensemble de paramètre(s) morphologique(s) étant représentatif d’une taille de l’extrémité du doigt de l’utilisateur 15.
L’image de l’utilisateur 15 utilisée par le module de détermination 34 est par exemple une image prise préalablement à l’appui tactile du doigt respectif contre la surface tactile 26, l’ensemble de paramètre(s) morphologique(s) étant alors de préférence déterminé également préalablement audit appui tactile.
En variante, l’image de l’utilisateur 15 utilisée par le module de détermination 34 est une image prise lors de l’appui tactile, c’est-à-dire au moment de l’appui du doigt respectif contre la surface tactile 26.
Le module de détermination 34 est configuré pour déterminer l’ensemble de paramètre(s) morphologique(s) de l’utilisateur 15 à partir de ladite image via la mise en œuvre d’un algorithme de traitement d’image ou encore d’un algorithme de vision par ordinateur, également appelé algorithme de vision artificielle (de l’anglais computer vision ), l’algorithme étant connu en soi.
L’ensemble de paramètre(s) morphologique(s) inclut au moins un élément parmi une taille de l’extrémité du doigt de l’utilisateur 15 et un lot de données morphologiques corrélé à la taille de l’extrémité du doigt de l’utilisateur 15.
La taille de l’extrémité du doigt est par exemple choisie parmi le groupe consistant en : une aire de ladite extrémité ; un couple formé du demi-grand axe et du demi-petit axe de ladite extrémité, lorsque ladite extrémité est de forme elliptique ; un rayon de ladite extrémité, lorsque ladite extrémité est de forme circulaire ; et un périmètre de ladite extrémité. L’extrémité du doigt correspond à l’extrémité charnue dudit doigt, également appelée pulpe du doigt.
Le lot de données morphologiques comporte par exemple plusieurs éléments parmi le groupe consistant en : l’âge de l’utilisateur 15 ; le genre de l’utilisateur 15 ; la hauteur de l’utilisateur 15 ; la longueur acromion radiale de l’utilisateur 15, i.e. la longueur entre une pointe de l’acromion et un coude de l’utilisateur 15 ; la longueur entre la colonne vertébrale et un coude de l’utilisateur 15 ; et la longueur d’un bras de l’utilisateur 15.
L’homme du métier comprendra que la hauteur de l’utilisateur 15 est sa taille, ou encore sa stature ; c’est-à-dire la distance entre la base de ses pieds et le sommet de sa tête, lorsque l’utilisateur 15 se tient debout.
La taille de l’extrémité du doigt est typiquement l’aire de l’extrémité dudit doigt.
Lorsque la taille de l’extrémité du doigt est exprimée sous forme du couple formé du demi-grand axe et du demi-petit axe de l’extrémité, c’est-à-dire du couple formé des longueurs dudit demi-grand axe et dudit demi-petit axe, ou encore sous forme d’un couple formé du grand axe et du petit axe de l’extrémité, c’est-à-dire du couple formé des longueurs dudit grand axe et dudit petit axe, si elle est de forme elliptique, le module de détermination 34 est avantageusement configuré pour calculer l’aire de l’extrémité via l’équation suivante :
où A2 représente l’aire de l’extrémité de forme elliptique,
La sortie du multiplexeur de sortie 113 est reliée à la première entrée de l’accumulateur de sortie 111.
Le multiplexeur de sortie 113 acquiert donc en entrées toutes les sorties des accumulateurs 110 et en sélectionne une.
Le multiplexeur de sortie 113 réalise une sélection qui remplace le décalage physique des résultats de calcul des blocs de calcul 7.
On note que, dans les deux cas décrits plus tôt (bloc 110 réalisé par un accumulateur ou par un additionneur), il convient d’initialiser la valeur résidente dans le bloc 110 lorsque la valeur du bloc 110 est lue par le multiplexeur de sortie 113.
Dans ce deuxième mode de réalisation, il n’est pas nécessaire de respecter le critère de dimensionnement évoqué plus tôt pour optimiser le rendement.
Pour obtenir un rendement maximum, il faut à nouveau que le nombre de pixels du tenseur de sortie soit un multiple du nombre de lignes de l’architecture matricielle de la structure de calcul.
Il faut aussi que la taille du masque par sous-pixel de sortie soit supérieure ou égale à M.
Il faut que chaque entrée contribue au minimum à M multiplications en parallèle, et donc il faut qu’une donnée entrante contribue à M sorties. Le nombre de sorties auquel l’entrée contribue dépend du nombre de canaux par pixel de sortie et de la taille de chaque masque. Sur un masque 3x3, une donnée entrante contribue à 9 pixels de sorties (x le nombre de canaux par sortie).
Cela dépend aussi du stride (nombre de pixels par lesquels le masque se déplace après chaque opération), des groupes, etc.
Il faut également que le nombre de canaux de sortie soit supérieur ou égal à M. En effet, en ayant un seul multiplexeur de sortie, il ne peut y avoir qu’un calcul qui se termine par cycle, pour pouvoir l’extraire.
On peut donc avoir un rendement élevé tout en utilisant la même structure de calcul pour plusieurs couches.
Avec le multiplexeur de sortie 113, le décalage physique des résultats de calcul dans la chaîne n’est plus nécessaire, car le multiplexeur de sortie 113 permet de sélectionner n’importe quel accumulateur 110 pour la sortie. Il est par contre toujours nécessaire de démarrer les calculs de manière décalée pour être en mesure de n’avoir qu’un résultat par cycle.
On décrit maintenant, en référence à la , un autre mode de réalisation de l’invention.
Chaque chaîne de calcul 206 du circuit de calcul 204 comprend à nouveau une pluralité de blocs de calcul 207 comprenant un bloc d’entrée 207a, un bloc de sortie 207b et des blocs intermédiaires 207c.
Chaque bloc de calcul 207 comprend un premier multiplexeur 208 comprenant une première entrée E1, une deuxième entrée E2 et une sortie S, et un deuxième multiplexeur 208’ comprenant une première entrée E1, une deuxième entrée E2 et une sortie S.
Chaque bloc de calcul 207 comprend de plus un multiplieur 209 comprenant une première entrée reliée à la sortie S du premier multiplexeur 208, et un accumulateur 210 ayant une première entrée reliée à une sortie du multiplieur 109 et une deuxième entrée reliée à la sortie S du deuxième multiplexeur 208’.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un réducteur ou multiplicateur grande vitesse, pour des applications industrielles, automobiles, ferroviaires ou aéronautiques, pour transmission de mouvement, de couple ou énergie, ledit réducteur ou multiplicateur comprenant au moins un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’une turbine à gaz ou à vapeur, pour la production d’énergie, la propulsion ou la génération de tout mouvement, ladite turbine comprenant un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’une pompe pour la circulation de fluide, ladite pompe comprenant un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un ventilateur ou soufflante pour propulser un gaz, ledit ventilateur ou ladite soufflante comprenant un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’une centrifugeuse, décanteur ou mélangeur pour l’industrie chimique, agro-alimentaire, ou la production de minerai, poudre, laine de verre ou de roche, ladite centrifugeuse, le dit décanteur ou ledit mélangeur comprenant un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un volant d’inertie apte à fonctionner comme accumulateur d’énergie cinétique, ledit volant d’inertie comprenant un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un organe de propulsion d’un aéronef, tel qu’un turbopropulseur ou un turboréacteur, comprenant au moins un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un banc d’essai avec arbre(s) ou organe(s) rotatif à grande vitesse et avec ou pas la présence d’une source d’échauffement, ledit banc d’essai comprenant au moins un dispositif à arbre rotatif tel que décrit précédemment.
La est une vue schématique en perspective présentant une vue en coupe d’un dispositif à arbre rotatif selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue schématique en perspective présentant une vue en coupe d’un organe de pressurisation selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue schématique en perspective présentant une vue en coupe d’un dispositif à arbre rotatif selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue schématique en perspective présentant une vue en coupe d’un arbre rotatif selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
La est une vue schématique en perspective présentant une vue en coupe de l’organe de pressurisation, du boitier, et de l’arbre rotatif selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Du fait que les ordinateurs ont connu des progrès et présenté une performance améliorée, la science informatique des matériaux a rapidement émergé, en totalisant un passage d’un mode traditionnel « d’essais et erreurs empiriques » à un mode de recherche entraîné par l’informatique. Ce passage comprend l’intégration d’une recherche scientifique basée sur des données avec un apprentissage automatique, ce qui accélère considérablement l’exploration des problèmes de recherche sur les matériaux.
Actuellement, les techniques d’apprentissage automatique ont trouvé une application extensive dans la recherche sur les matériaux, y compris dans le domaine du béton de ciment. Par exemple, ces techniques sont employées pour estimer la résistance à la compression du béton en considérant des facteurs d’influences divers, prédire la composition d’une solution poreuse dans le béton de ciment, et optimiser le rapport de mélange du béton durable. Toutefois, il y a toujours une pénurie de procédés technologiques adaptés concernant la préparation du clinker de ciment.
SYNTHÈSE
Pour résoudre les problèmes précités, l’objectif de la divulgation est de créer un modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment et ses applications. Le défi technique de cette divulgation est de mettre à profit les techniques d’apprentissage automatique pour surmonter les problèmes des longs cycles de recherche et de la faible efficacité des études sur le clinker de ciment. Le modèle donne des conseils pour le développement et la fabrication de clinker de ciment, en améliorant ainsi l’efficacité et la praticabilité.
Le modèle et le défi technique sont réalisés en employant le procédé suivant. Le modèle est basé sur un système d’apprentissage général. Le modèle reçoit des saisies comprenant des paramètres de phase minérale, le type d’ions dopés, et les quantités de dopage des ions du clinker de ciment, et génère une matrice en simulant l’effet de l’introduction des ions dopés dans le clinker de ciment.
Le modèle et le défi technique sont accomplis en employant le procédé suivant.
Le procédé d’entraînement du modèle comprend de préférence :
1) l’acquisition des paramètres de phase minérale, du type d’ions dopés, et des quantités de dopage des ions du clinker de ciment ;
2) la saisie des paramètres de phase minérale, du type d’ions dopés, et des quantités de dopage des ions obtenues en 1) dans le modèle ; et
3) l’harmonisation des paramètres, comprenant le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration, le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie, le nombre (m) de nœuds de configuration, et le nombre d’époques d’itération afin d’optimiser la performance prédictive du modèle, de sorte que l’erreur quadratique moyenne et la racine d’erreur quadratique moyenne du modèle sont en dessous de 1, et que le coefficient de détermination (R 2 ) est supérieur ou égal à 0,850, ce qui amène le modèle à prédire l’activité du clinker de ciment.
Le clinker de ciment est de préférence l’un parmi un clinker de ciment Portland, un clinker de ciment d’aluminate, un clinker de ciment de sulphoaluminate de calcium, et un clinker de ciment d’aluminate de ferrite, ou leurs combinaisons.
Préférentiellement, les phases minérales comprennent du silicate dicalcique, du silicate tricalcique, de l’aluminate calcique, de la grossite, de l’aluminate tricalcique, de la mayénite, de la ferrite dicalcique, de l’aluminoferrite tétracalcique, de l’aluminodiferrite hexacalcique, de la dialuminoferrite hexacalcique, de l’yé’élimite, de la ternésite, de la gehlénite, de la périclase, du gypse libre et/ou de la chaux libre.
Préférentiellement, la pluralité de paramètres de structure cristalline comprend au moins trois éléments parmi une énergie de formation, une répartition d’ordre de liaison et de longueur de liaison, une structure électronique, un groupe d’espace, le nombre d’électrons non liants, la charge effective, la densité de charge locale, l’espacement interplanaire, et les paramètres de réseau.
Préférentiellement, le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration est un nombre naturel allant de 5 à 60 ; le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie est un nombre naturel allant de 5 à 50 ; le nombre (m) de nœuds d’amélioration est un nombre naturel allant de 5 à 70 ; et le nombre d’époques d’itération est un nombre naturel allant de 10 à 70.
Préférentiellement, lorsque m ≤ 20, on a k > 5 ; lorsque m > 20, on a k ≤ 15.
Comme cela est illustré sur les figures 1 à 7, l’invention concerne un dispositif à arbre rotatif 3. L’invention concerne également un turbocompresseur 1 apte à comprimer un fluide frigorigène comprenant un tel dispositif à arbre rotatif 3. Le dispositif à arbre rotatif 3 peut également être adapté à différentes machines tournantes à arbres rotatif à haute vitesse.
Le dispositif à arbre rotatif 3 comprend tout d’abord un arbre rotatif 100 entouré par un boitier 300. L’arbre rotatif 100 est monté à rotation par rapport au boitier 300 autour d’un axe de rotation noté « X ». L’arbre rotatif 100 présente une géométrie de révolution autour dudit axe de rotation X. L’orientation de l’axe de rotation X n’est pas figée dans l’espace et dépend de l’orientation que l’utilisateur souhaite donner au dispositif à arbre rotatif 3. Il peut par exemple être orienté selon un axe vertical pour les machines à axe vertical, mais une telle orientation n’est pas limitative. L’arbre rotatif 100 comprend un corps principal comprenant une portion de réception de fluide 110 par exemple agencée à une extrémité ou dans une zone étagée du corps principal de l’arbre rotatif 100, et au niveau de laquelle peut être reçu un fluide de refroidissement. Dans le cas particulier des turbocompresseurs, il peut être prévu que le fluide de refroidissement comprenne ou soit constitué du fluide frigorigène à comprimer. Ce fluide de refroidissement est destiné à refroidir le dispositif à arbre rotatif lorsque celui-ci est mis en rotation autour de l’axe de rotation X. Le fluide de refroidissement peut ainsi comprendre une huile de lubrification, présentant préférentiellement une viscosité comprise entre 1 cSt et 45 cSt, et plus particulièrement égale à 15 cSt, à des températures entre 30 et 80 °C, et plus particulièrement entre 40°C, et 50°C. Le fluide de refroidissement peut comprendre de l’eau.
Le dispositif à arbre rotatif 3 comprend ensuite au moins un roulement 500 comprenant des éléments roulants 505, par exemple disposé entre l’arbre rotatif 100 et le boitier 300, et étant configuré pour permettre le montage à rotation de l’arbre rotatif 100 par rapport au boitier 300. Selon une autre variante représentée sur la , l’au moins un roulement 500 peut être disposé entre un organe de pressurisation 700 qui sera décrit plus loin, et le boitier 300. De manière générale et comme cela est illustré sur la , l’au moins un roulement 500 peut comprendre : une bague interne 501 solidaire d’une surface externe 303 de l’arbre rotatif 100, une bague externe 503 décalée radialement par rapport à la bague interne 501 et solidaire du boitier 300, les éléments roulants 505 interposés entre lesdites bagues interne 501 et externe 503 et montés à roulement 500 sur les deux bagues interne 501 et externe 503, et une cage placée entre lesdites bagues interne 501 et externe 503, et maintenant un espace régulier entre les éléments roulants 505.
De manière générale, les éléments roulants 505 sont des billes dans le cas d’un roulement à billes, sont des rouleaux dans le cas d’un roulement à rouleaux, ou sont des aiguilles dans le cas d’un roulement à aiguilles. La bague interne 501 peut présenter une face de contact 507 tournée vers l’arbre rotatif 100. Cette face de contact 507 peut alors être en contact de l’arbre rotatif 100 sur au moins 70% de sa surface totale, et préférentiellement selon une répartition périphérique régulière. Ainsi, le contact entre la face de contact 507 et l’arbre rotatif 100 est uniformément réparti.
De manière avantageuse, la portion de réception de fluide 110 est adjacente à une portion d’écoulement 130 de l’arbre rotatif 100 au niveau de laquelle est disposé l’au moins un roulement 500. Pour cela, il peut être prévu que la portion de réception de fluide 110 soit agencée sur une portion de l’arbre rotatif 100 qui présente un diamètre strictement plus petit qu’un diamètre interne de l’au moins un roulement 500, et notamment du diamètre interne du plus petit des roulements 500 lorsque le dispositif à arbre rotatif 3 en comprend plusieurs. De cette manière, il est possible que l’au moins un roulement 500 soit emmanché sur l’arbre rotatif 100 au niveau de la portion d’écoulement 130.
Le dispositif à arbre rotatif 3 comprend également un organe de pressurisation 700 appartenant à l’arbre rotatif 100 et solidaire en rotation avec l’arbre rotatif 100. De manière générale, et comme cela est représenté sur les figures, l’organe de pressurisation 700 est une pièce distincte du corps de l’arbre rotatif 100, et peut être solidarisé à l’arbre rotatif 100. Cependant, une telle construction n’est pas limitative et il est également possible que l’organe de pressurisation 700 et le corps de l’arbre rotatif 100 forment une pièce d’un seul tenant.