INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une mise en œuvre de l’invention, l’étape de détermination d’un mode de transport motorisé sur réseau routier peut comporter plusieurs sous-étapes, chaque sous-étape concernant la détermination d’un unique mode de transport motorisé sur réseau routier. En d’autres termes, l’étape de détermination d’un mode de transport motorisé sur réseau routier peut comporter une sous-étape de détermination d’un mode de transport en véhicule automobile et/ou une sous-étape de détermination d’un mode de transport en bus.
La séquence des sous-étapes dans les étapes TRC et VER sont illustrés dans un ordre, toutefois les sous-étapes peuvent être réalisées dans un ordre différent.
En outre, le mode de réalisation de la peut être combiné avec une des configurations de la : acquisition de données de véhicules appartenant à l’utilisateur et/ou acquisition de données historiques de trajets parcourus par l’utilisateur et mise en œuvre d’une étape de comparaison.
1) Acquisition des données de géolocalisation horodatées
Lors de cette étape, on acquiert des données de géolocalisation horodatées du trajet parcouru par l’utilisateur, au moyen du capteur de géolocalisation. L’acquisition des données de géolocalisation horodatées peut comprendre la mise en œuvre de la mesure au cours du trajet parcouru de la géolocalisation horodatée. Dans ce cas, lors de cette étape, on mesure des données de géolocalisation horodatées du trajet parcouru par l’utilisateur, au moyen du capteur de géolocalisation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les données de géolocalisation horodatées du trajet parcouru par l’utilisateur peuvent être enregistrées sur un téléphone intelligent, un objet connecté, un ordinateur ou un serveur.
Selon un aspect de l’invention, cette étape d’acquisition des données de géolocalisation horodatées peut comprendre une étape de pré-traitement des données. Le pré-traitement des données peut comprendre la suppression des données aberrantes, la complétion de la trajectoire, par exemple par une méthode d’interpolation, et le filtrage des données. Ainsi, les données de géolocalisation sont plus facilement exploitables pour les étapes suivantes, ce qui permet une meilleure robustesse et précision de la détermination du mode de transport.
1’) Détermination d’au moins un descripteur Lors de cette étape facultative, on détermine au moins un descripteur du trajet au moyen des données de géolocalisation horodatées acquises du trajet parcouru (et éventuellement prétraitées). Un descripteur est une caractéristique du trajet qui se déduit des données de géolocalisation horodatées. Cette étape facultative permet d’obtenir des caractéristiques du trajet parcouru, qui peuvent favoriser la détermination du mode de transport. Par exemple, une vitesse moyenne peut être une caractéristique utile pour la détermination d’un mode de transport non motorisé. Un descripteur peut être défini par une fonction en fonction du temps. Il peut s’agir de l’accélération en fonction du temps.
Selon un aspect de l’invention, le procédé peut déterminer en outre au moins un pré-descripteur. Les pré-descripteurs sont éventuellement des vecteurs multidimensionnels qui sont utilisés pour définir les scalaires unidimensionnels. Les fonctions importantes des pré-descripteurs peuvent notamment être les suivantes : distances entre des points consécutifs obtenus par le capteur de géolocalisation, distance totale cumulée, vitesse, accélération, puissance spécifique et signaux de secousses, positions d'arrêt et de quasi-arrêt (un arrêt partiel court d’un trajet, pouvant correspondre à une pause induite par un feu rouge), etc.
Avantageusement, les fonctions importantes des descripteurs peuvent être les suivantes : fonctions de la vitesse, de l'accélération, de la puissance spécifique et de la secousse, telles que les moyennes, les écarts types, les maximums, les moyennes sur les points positifs/négatifs ou après l'arrêt, différents percentiles, entropies ; fréquence d'arrêt, moyenne/écart de la distance entre les points d'arrêt ; plusieurs mesures différentes de la qualité du signal de géolocalisation, etc. Par conséquent, cette étape donne lieu à un grand nombre de valeurs prétraitées qui décrivent les principales propriétés du trajet parcouru.
Ce dendrimère peut par exemple être préparé comme décrit dans la demande de brevet FR2838737A1.
Une biopuce à base de ce dendrimère est préparée comme décrit dans l’exemple 4 ci-avant. Cette biopuce est soumise aux protocoles opératoires des exemples 5 et 6 ci-avant.
Les résultats obtenus, en termes de valeur médiane de l’intensité des spots et de coefficient de variation (CV) médian, sont présentés dans le Tableau 1 ci-dessous.
96 CHO D1 D2 Intensité médiane 117,5 159,4 135,6 CV médian (%) 17 5 11,6
Tableau 1 - Valeur médiane de l’intensité des spots et coefficient de variation (CV) médian
Ces résultats montrent que tant D1 que D2 sont plus performants que le dendrimère 96 CHO de l’art antérieur. L’hybridation entre les molécules sondes et les molécules cibles sur les biopuces confectionnées avec D1 et D2 conduit en effet à un rapport signal sur bruit plus important, ainsi qu’à une dispersion du signal moindre que celles confectionnées avec le dendrimère 96 CHO.
Les biopuces ont par ailleurs été analysées par microscopie électronique à balayage. Les images obtenues sont montrées respectivement sur la pour le dendrimère de l’art antérieur 96 CHO et la pour le dendrimère conforme à l’invention D1. Ces images montrent l’obtention d’un spot de détection beaucoup plus rond sur la biopuce à base de D1. D1 a en outre été beaucoup plus simple à produire que 96 CHO (le temps de production étant environ 10 fois moins long, ce à quoi s’ajoutent une simplification de la purification ainsi qu’une augmentation des rendements de synthèse par rapport à la préparation des dendrimères 96 CHO).
2/ Test 2 : Comparaison de l’intensité des spots de détection issu s de l’hy b ridation d’oligonucléotides cibles marqués obtenus par ampli fi cation PCR d’un échantillon d’ ADN de bactéries avec des sonde s complémentaires immobilisé e s sur une biopuce comprenant un dendrimère proposé par l’art antérieur (« 96 CHO ») ou sur une biopuce comprenant un dendrimère conforme à l’invention D1
Afin d’obtenir les oligonucléotides cibles marqués, un échantillon clinique comprenant les microorganismes Proteus mirabilis à une concentration de 10 4 UFC/mL et Escherichia coli à une concentration de 10 4 UFC/mL, provenant du Centre de Biologie Médicale (CBM) de Muret, a été utilisé.
L’ADN de l’échantillon biologique a été extrait avec le kit DNeasy® Blood & Tissue (Qiagen) selon les instructions du fournisseur. 500 µL ont été utilisés pour l’extraction. Après centrifugation 10 min à 3000 g, le culot a été suspendu à nouveau dans 180 µL de tampon de lyse (lysozyme 40 mg/mL dans 20 mM Tris-Cl, pH 8,0, 2 mM Sodium EDTA, 1,2% Triton®X-100) et incubé à 37°C pendant 1h.
Une PCR multiplexe visant à amplifier les amplicons des gènes cibles représentatifs des espèces microbiennes présentes dans l’échantillon a ensuite été réalisée avec 5 couples d’amorces : la liste des amorces PCR utilisées pour l’amplification, ainsi que les gènes ciblés, sont présentée ci-dessous dans le Tableau 2.
Nom Séquence 5’-3’ Gène cible Taille amplicon (pb) 16S-F osteo GCAGCCGCGGTAATAC (SEQ ID No: 3) 16S rRNA 16S-R osteo Bioteg-CACGAGCTGACGACA (SEQ ID No: 4) 510 MT2-F TCCAGCGCCGCTT (SEQ ID No: 5) IS6110 [Y14045.1] 204 MT1-R Bioteg-CAGATGGCTTGCTCGAT (SEQ ID No: 6) staph-F CCGTGAACGTGGTCAA (SEQ ID No: 7) tuf 370 staph-R Bioteg-ACCATTTCAGTACCTTCTGGTAA (SEQ ID No: 8) β-Globin-F GAAGAGCCAAGGACAGGTAC (SEQ ID No: 9) β -globin [UO1317.1] 407 β-Globin-R Bioteg-GGAAAATAGACCAATAGGCAG (SEQ ID No: 10) MecA-MR3-F AAATCGATGGTAAAGGTTGG (SEQ ID No: 11) mec A [NG047936.1] 533 MecA-MR4-R Bioteg-AGTTCTGCAGTACCGGATTT (SEQ ID No: 12)
Tableau 2 – Liste des amorces PCR utilisées pour l’amplification des gènes cibles, où « F » désigne l’amorce sens et « R » désigne l’amorce antisens
Pour chaque couple d’amorces, l’amorce antisens a été marquée en 5’ avec de la biotine liée à l’amorce par un bras espaceur TEG (« Bioteg »). La réaction de PCR a été réalisée dans un volume final de 50 µL dans un mélange constitué de tampon 1X PCR comprenant : - 3,75 U de Taq® ADN polymérase Hot Diamond (Eurogentec, Selland, Belgium) - 3 mM MgCl 2 , 0,2 mM désoxynucléotides (dNTPs) (Sigma-Aldrich, St. Louis, MO, USA) - entre 0,08 et 0,2 µM de chaque amorce (Integrated DNA Technologies, Clareville, IA, USA) - 50 pg d’ADN extrait de l’échantillon à tester.
L'amplification a été réalisée dans un thermocycleur GTQ-Cycler 96 (Hain Life Sciences, Nehren, Germany), avec le programme suivant : 30s à 94°C, 30s à 58°C et 40s à 72°C sur 35 cycles.
La purification des amplicons ainsi obtenus a été réalisée sur un automate Microlab Starlet (Hamilton) contrôlé par le logiciel VENUS 4.50. L’automate est équipé d’un module de chauffage et agitation Hamilton Heater Shaker (HHS), d’un module de chauffage et refroidissement Hamilton Heater Cooler (HHC), d’un bloc chauffant HeatPAC (Inheco) à plage de température de l’ambiante à 135 °C, d’un aimant NucleoMag SEP (Macherey-Nagel®) et d’une hotte HEPA (Noroit). La totalité du volume de réaction par PCR a été purifié à l’aide de billes magnétiques sparQ Beads (Quantabio) selon les recommandations du fournisseur. Les ADN purifiés ont été élués dans 50µL d’eau qualité biologie moléculaire.
Il est en particulier nécessaire de caractériser quelles sont les sources de gaz à effet de serre et quelles sont les quantités émises par ces sources pour s’assurer de leur contrôle et reporter les progrès effectués.
Toutefois, l’identification des sources d’émission de gaz à effet de serre et la quantification des émissions diffuses et fugitives ne donnent pas entière satisfaction.
En effet, les émissions sont très difficiles à mesurer, car souvent non canalisées, et potentiellement près de bassins ou de lacs ou à des endroits inaccessibles, par exemple en hauteur ou en milieu d’unité.
Une difficulté majeure pour évaluer les émissions d’une source ponctuelle au sein d’une installation est souvent la difficulté, voire l’impossibilité de se rendre au plus près de la source pour mesurer le flux de gaz émis par la source dans l’atmosphère. En outre, compte tenu du vent, le flux de gaz engendré par la source se disperse et se propage dans l’atmosphère sous forme d’un panache. Il est donc généralement difficile et peu précis de mesurer des émissions émises par une source ponctuelle lorsqu’on s’éloigne de la source.
Pour pallier ce problème, il est connu par exemple de US 4 135 092 de déterminer une direction approximative de vent, et de faire circuler un système de mesure de teneur en gaz suivant une échelle rampante en décrivant des segments successifs sur une largeur et une hauteur dont on suppose qu’elles dépassent les dimensions du panache.
Un tel procédé donne satisfaction, notamment lorsque la direction du vent est bien déterminée, et que la progression du panache est suffisamment homogène pour évaluer préalablement quelle est sa largeur et quelle est sa hauteur.
Cependant, la précision de la mesure de flux émis dépend de l’aptitude du système de mesure à balayer toute une section du panache à travers un plan de mesure donné pour pouvoir intégrer l’ensemble des concentrations présentes dans le panache.
Dans le cas où le plan de mesure n’est pas bien positionné, ou dans le cas où le panache s’étend au-delà de l’échelle rampante qui a été prédéfinie, la mesure devient imprécise. En effet, une partie des concentrations de gaz émis par la source présente dans le panache n’est pas mesurée, et le flux calculé est inférieur au flux émis.
Un but de l’invention est d’obtenir un procédé de mesure des émissions d’une source produisant un panache, la mesure ayant une précision augmentée, même si la direction du vent ou l’étendue du panache est mal évaluée initialement.
À cet effet, l’invention a pour objet un procédé de mesure du type précité, caractérisé par les étapes suivantes :
- définition d’un plan de vol initial du drone suivant une surface de mesure initiale comprenant une pluralité de segments de mesure initiaux ;
- vol du drone suivant le plan de vol initial et mesure des données représentatives de teneur sur au moins un segment de mesure initial,
- le plan de vol modifié est généré durant la mise en œuvre du plan de vol initial, le drone volant suivant au moins un segment de mesure modifié remplaçant un segment de mesure initial ou s’ajoutant à un segment de mesure initial ;
En référence à la , le noyau magnétique 100 est représenté de manière schématique associé à un circuit électrique 40 comprenant un générateur électrique continu et des interrupteurs. Sur la , chaque couple de bobinage 30-1 à 30-12 est illustré.
La illustre une utilisation d’un noyau magnétique 100 de forme cubique à 12 phases au sein d’un circuit électrique.
En utilisant des méthodes selon l’art antérieur, la réalisation d’un tel coupleur nécessiterait soit un ensemble de quatre coupleurs triphasés, soit douze circuits magnétiques indépendants. Dans tous les cas, il serait nécessaire de garantir à chaque phase les mêmes caractéristiques électromagnétiques et un même refroidissement. Des différences locales de température risquent de provoquer des différences de propriétés magnétiques entre les phases. Dans l’art antérieur, se préserver de ce risque rend le système difficilement intégrable.
Un coupleur à douze phases sous la forme d’un noyau 100 de forme cubique comme présenté plus haut permet de contrôler le dimensionnement, de contrôler l’homogénéité des paramètres et de mutualiser le refroidissement des phases au sein du noyau. Un tel coupleur, parce qu’il est cubique et qu’il présente douze bras identiques, est plus compact, présente des propriétés magnétiques plus homogènes, permet de respecter de plus fortes contraintes d’encombrement et d’intégration. Si les bras sont du troisième type, un refroidissement homogène peut être mis facilement en œuvre.
Procédé de fabrication d’un noyau magnétique comprenant un élément enfermé dans un bras DOMAINE DE L'INVENTION L’invention concerne les noyaux magnétiques, c’est-à-dire des pièces magnétiques configurées pour canaliser des lignes de champ magnétique et se coupler magnétiquement avec un autre noyau magnétique.
ETAT DE LA TECHNIQUE En aéronautique, les noyaux magnétiques sont utilisés notamment en électronique de puissance dans des coupleurs multiphasés d’un moteur entraînant un arbre de turbomachine.
Les noyaux magnétiques utilisés actuellement peuvent être conçus par compression uni-axiale ou par moulage par injection de poudre (également connu sous le terme « powder injection molding » ou PIM). Ces procédés nécessitent un moule et limitent par conséquence les géométries des noyaux fabriqués à des pièces démoulables. Ces deux procédés nécessitent un moule pour chaque géométrie et sont adaptés à la production en grandes séries.
Il existe également un procédé d’usinage de noyau à partir d’un bloc massif, mais ce procédé est peu adapté aux matériaux magnétiques qui sont fragiles et dont les propriétés magnétiques sont sensibles à l’état de surface obtenu. Ce procédé n’offre pas une grande précision ni une grande complexité dans la forme de la pièce réalisée, ce qui peut avoir un impact là encore sur les performances magnétiques de la pièce produite. Enfin l’usinage entraîne des pertes de matière qui ne sont pas toujours recyclables et, quand elles le sont, celles-ci nécessitent un traitement préalable.
Ces procédés limitent les formes réalisables des noyaux magnétiques ce qui limite l’optimisation de l’encombrement des noyaux, l’optimisation de l’intégration des noyaux et la mise en œuvre de fonctions annexes à la fonction magnétique, comme par exemple une fonction de refroidissement du noyau.
Il existe donc un besoin d’un procédé de fabrication de noyaux magnétiques permettant une plus grande liberté de forme des noyaux fabriqués.
Un but de l’invention est de proposer un procédé de fabrication de noyaux magnétiques permettant une plus grande liberté de forme des noyaux fabriqués.
Le but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un procédé de fabrication d’un noyau magnétique, le procédé comprenant :
- une impression d’une première partie du noyau magnétique comprenant un bras, le bras présentant une chambre ouverte,
- une impression d’une deuxième partie du noyau magnétique comprenant une pièce de jonction,
- une insertion d'un élément dans la chambre, et
- une fixation de la première partie et de la deuxième partie de sorte que :
A la suite de modification de la tension ou de la puissance via la consigne émise par le processeur P, on calcule dans une étape D une variation de puissance dite résiduelle à appliquer par la centrale photovoltaïque pour effectuer la régulation. La variation de puissance résiduelle vaut .
Si alors, dans une étape E, le processeur P annule la variation de puissance résiduelle en la répartissant sur des entrées différentes de la i-ième entrée. Cette étape E peut être mise en œuvre de plusieurs manières.
Selon un premier mode de réalisation, l’étape E consiste à appliquer des consignes en puissance sur des entrées différentes de la i-ième entrée, de manière à modifier une puissance produite par la centrale d’une valeur cumulée égale à la variation de puissance résiduelle . Pour cela, préférentiellement, une valeur de la consigne en puissance de chaque entrée différente de est proportionnelle à une puissance produite par ladite entrée . Plus précisément, pour répartir la variation de puissance résiduelle , la valeur de la consigne en puissance de chaque entrée différente de la i-ième entrée vaut .
Ce premier mode de réalisation permet d’ajouter du foisonnement et ainsi de réduire l’impact sur la production globale d’une forte variation locale de puissance du/des onduleurs permettant de répondre au service de réduction de puissance.
Alternativement, selon un deuxième mode de réalisation, l’étape E consiste à répéter les étapes B à D, en incrémentant i, et avec de manière à commencer ou reprendre une mesure de courbe IV d’une entrée différente de la i-ième entrée. Dans ce cas, la mesure de la courbe IV de la i-ième entrée est suspendue, par exemple jusqu’à ce que celle de l’entrée soit terminée. Le deuxième mode de réalisation est particulièrement intéressant lorsque le système comprend des onduleurs delivrant des puissances différentes. En effet, le deuxième mode de réalisation permet alors de privilégier un onduleur plutôt qu’un autre afin de remplir la condition et ainsi permettre de déterminer la tension de circuit ouvert Voc de l’entrée correspondante.
Selon une variante du deuxième mode de réalisation, dans l’étape E est effectuée une mise en parallèle des mesures de courbes IV d’une pluralité d’entrées en incrémentant le point de mesure simultanément pour toutes les entrées en cours de mesure. Cette variante permet de d’effectuer ainsi les caractérisations IV de plusieurs sous-systèmes simultanément. De plus cette variante permet de tracer la courbe IV de différentes entrées dans des conditions d’éclairement et de températures proches et donc de ne pas ajouter de biais dans l’inter-comparaison des caractéristiques I/V.
A la suite de l’étape E, la puissance résiduelle est donc répartie entre les différentes entrées de manière à être annulée et la contribution de la centrale à la régulation de fréquence est effective.
Si alors cette étape E est inutile est on passe directement à l’étape F.
Enfin, afin de tracer une courbe IV de la i-ième entrée exploitable il est nécessaire de mesurer une pluralité de points. Pour cela, le processeur P est adapté pour metre en œuvre une dernière étape F. L’étape F consiste à répéter les étapes C’ à E une pluralité de fois en incrémentant entre chaque itération, de manière à créer une pluralité de points de mesure de la courbe IV mesurée par exemple jusqu’à obtenir points de mesure. Plus précisément, le processeur applique de nouvelles consignes en tension de valeurs différentes de celles des précédentes consignes en tension, la valeur de chaque consigne étant comprise entre et .
Ainsi, à l’issue du procédé, le système 1 a permis une contribution à la régulation en fréquence de la centrale photovoltaïque tout en obtenant la courbe IV d’au moins une entrée et cela sans nécessiter un temps d’arrêt de la production électrique. Pour se faire, la tension de pilotage de la ou les entrées est calculée afin de pouvoir balayer toute la plage de tension possible et relever la courbe IV associée à cette entrée. Une mutualisation entre les différentes entrées permet d’assurer la réponse aux services systèmes d’une manière globale. Le procédé de l’invention permet donc une augmentation de la disponibilité de la centrale photovoltaïque et une réduction du coût associé à la caractérisation des défauts.
De manière connue en soit, la ou les courbe IV obtenues serviront par la suite pour détecter les défauts du système photovoltaïque.
Préférentiellement, les étapes A à E du procédé de l’invention pour contribuer à la régulation de fréquence sont toutes mises en œuvre dans un intervalle de temps prédéterminé. Cet intervalle de temps correspond au temps maximal de mise en œuvre d’une consigne de puissance accordée par le contractant du service. De manière encore préférentielle, l’intervalle de temps prédéterminé a une durée égale à 10s.
La illustre schématiquement un mode de réalisation préféré du procédé de l’invention comprenant un exemple de mise en œuvre de l’étape C.
Dans ce mode de réalisation, l’étape C consistant à déterminer et de la plage de pilotage de la i-ième entrée via une consigne en tension ou en puissance est effectuée de deux manière différentes selon la mesure de la puissance .
Tout d’abord, si alors l’annulation de la puissance de la i-ième entrée est insuffisante pour appliquer la variation de la puissance Dans ce cas, l’étape C est effectuée via une consignation en tension de la i-ième entrée. Plus précisément, l’étape C consiste à consigner la i-ième entrée à sa tension maximale de spécification . Cette tension étant supérieure à la tension du circuit ouvert , la consignation à la tension permet la mesure de la tension , qui correspond alors à la tension de la plage de pilotage de la i-ième entrée. On obtient donc un point de mesure de la courbe IV d’abscisse et d’ordonnée . Dans ce cas de figure, la tension minimale de la plage de pilotage est égale à la tension minimale de spécification de la i-ième entrée, qui est une tension prédéterminée.
La figure 4 est une représentation graphique de la courbe IV d’une entrée dans le cas où sur laquelle sont détaillées différentes étapes nécessaires à l’obtention de la courbe IV. Sur la figure 4 est représentée l’étape C consistant déterminer la tension de circuit ouvert qui est la première étape du tracé de la courbe IV après l’obtention du point initial d’abscisse . Dans la figure 4, à titre d’exemple illustratif, on a représenté différentes valeurs (de ) de consignes en tension de valeur de la i-ième entrée qui sont utilisées pour tracer la courbe IV.
-- la pièce de jonction enferme l'élément dans la chambre,
-- le bras est compris dans une pluralité de bras du noyau magnétique, la pluralité de bras étant agencée selon des arêtes d’un polyèdre convexe, chaque bras formant un cylindre droit, et
-- la pièce de jonction est comprise dans une pluralité de pièces de jonction du noyau magnétique, chaque pièce de jonction étant située à un sommet du polyèdre.
- l'élément est choisi parmi un élément en matériau à changement de phase, un élément en matériau amorphe, un élément en matériau nanocristallin, et un tube creux en ferrite comprenant une paroi interne et au moins une ailette qui s’étend radialement à l’intérieur du tube depuis la paroi interne ;
- l’impression de la première partie et de la deuxième partie est réalisée à partir d’une poudre de ferrite spinelle par jet de liant ou par dépôt de matière fondue ;
- l’impression de la première partie et de la deuxième partie est réalisée par jet de liant, le procédé comprenant avant l’étape d’insertion une étape de retrait de grains de poudre séparés du noyau ;