INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière très préférée, le solvant extraction mis en œuvre dans b3) est le même solvant que le solvant de dissolution mis en œuvre dans l’étape a), éventuellement dans un état physique différent (par exemple le solvant d’extraction à l’état supercritique par rapport au solvant de dissolution à l’état liquide), de manière à faciliter la gestion des solvants et notamment leur purification et leur recyclage en particulier vers l’étape a) de dissolution et éventuellement vers la sous-étape b3) d’extraction. Un autre intérêt d’utiliser des solvants de dissolution et d’extraction identiques, dans des états physiques identiques ou différents, est, en plus de faciliter la gestion des solvants mis en jeu dans le procédé selon l’invention, en particulier la récupération des solvants, leur traitement et leur recyclage vers au moins une des étapes du procédé, de limiter les consommations énergétiques et les coûts en particulier générés par le traitement et la purification des solvants.
La(les) section(s) d’extraction de b3) peu(ven)t comprendre un ou des équipement(s) d’extraction, permettant la mise en contact avec le solvant d’extraction et/ou avec des équipements de séparation permettant de récupérer au moins un solvant usagé, en particulier chargé en impuretés, et une solution polymère extraite. Ces équipements sont bien connus, comme par exemple des réacteurs agités, mélangeurs statiques, mélangeurs décanteurs, ballons séparateurs diphasique ou triphasique, colonnes de lavage à co ou contre-courant, colonne à plateaux, colonne agitée, colonne garnie, colonne pulsée etc., chaque type d’équipement pouvant comprendre un ou plusieurs équipements utilisés seul(s) ou en combinaison avec des équipements d’un autre type.
Selon un mode de réalisation préféré de b3), l’extraction est réalisée dans une colonne d’extraction à contre-courant où le solvant d’extraction est injecté d’une part et la solution polymère qui alimente la sous-étape b3) est injectée d’autre part. Selon ce mode de réalisation, il est possible de récupérer au moins une solution polymère extraite, d’une part, et un solvant usagé notamment chargé en impuretés, d’autre part. De préférence, la solution polymère qui alimente b3), de préférence la solution polymère clarifiée, lavée ou raffinée, est injectée dans la moitié, de manière préférée le tiers, de la colonne le plus proche de la tête de la colonne d’extraction à contre-courant tandis que le solvant d’extraction est injecté dans la moitié, de manière préférée le tiers, de la colonne le plus proche du fond de colonne d’extraction à contre-courant.
Avantageusement, le système est configuré pour calculer l’amplitude de la deuxième harmonique du signal d’angle mesuré selon la formule suivante :
Avantageusement, le système est configuré pour calculer l’erreur de deuxième harmonique selon la formule suivante :
De préférence, la cible comprend un élément magnétique de forme cylindrique de section circulaire.
Avantageusement, le système est configuré pour détecter le passage du signal sinus compensé à 0 en détectant un passage du positif vers le négatif de l’amplitude dudit signal.
De préférence, le système est configuré pour enregistrer les valeurs de l’angle final compensé dans une zone mémoire différente des précédentes.
De préférence, le système est configuré pour envoyer un message d’anomalie lorsque la différence entre la valeur de l’angle final compensé calculée audit instant et la valeur de l’angle mesuré enregistrée en temps réel audit instant est supérieure à un seuil d’alerte prédéterminé.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un bloc optique comprenant, d’une part, un boîtier logeant une carte électronique munie sur une face avant d’une source de photons propre à délivrer des photons, et, d’autre part, une pièce de collimation placée en regard de la face avant en étant couplée au boîtier, et propre à collimater les photons délivrés pour qu’ils assurent une fonction de signalisation.
Ce bloc optique se caractérise par le fait que sa pièce de collimation comprend des premiers éléments de fixation participant à une immobilisation de la carte électronique par rapport à elle, et des deuxièmes éléments de fixation participant à une immobilisation du boîtier par rapport à elle.
Grâce à l’invention, la carte électronique est désormais positionnée fixement et précisément par rapport la pièce de collimation, ce qui garantit une position parfaite et stable de chaque sous-partie de la source de photons par rapport à la sous-partie correspondante de la pièce de collimation.
- les premiers éléments de fixation peuvent être des pattes de clippage comportant chacune un cran venant s’appuyer contre une face arrière de la carte électronique, opposée à sa face avant ;
- son boîtier peut comprendre des troisièmes éléments de fixation coopérant par clippage respectivement avec les deuxièmes éléments de fixation correspondants pour immobiliser le boîtier par rapport à la pièce de collimation ;
- sa pièce de collimation peut comprendre des premiers éléments de positionnement définissant une distance séparant la face avant de la carte électronique de la pièce de collimation suivant une première direction perpendiculaire à cette face avant ;
- en présence de la dernière option, sa pièce de collimation peut comprendre des deuxièmes éléments de positionnement coopérant avec des troisièmes éléments de positionnement définis sur la carte électronique pour positionner cette dernière par rapport à la pièce de collimation suivant des deuxième et troisième directions perpendiculaires entre elles et perpendiculaires à la première direction ;
- en présence de la dernière sous-option, les troisièmes éléments de positionnement peuvent être des trous traversants, et les deuxièmes éléments de positionnement peuvent être des pattes traversant respectivement les trous traversants correspondants ;
- sa pièce de collimation peut comprendre des quatrièmes éléments de positionnement coopérant avec des cinquièmes éléments de positionnement définis dans le boîtier pour positionner ce dernier par rapport à la pièce de collimation suivant des deuxième et troisième directions perpendiculaires entre elles et perpendiculaires à une première direction perpendiculaire à la face avant de la carte électronique ;
- en présence de la dernière option, les quatrièmes éléments de positionnement peuvent être des rainures s’étendant suivant la première direction, et les cinquièmes éléments de positionnement peuvent être des pattes s’étendant suivant la première direction et logées respectivement dans les rainures correspondantes ;
- la fonction de signalisation peut être une fonction de feu de jour (ou DRL).
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté avant, un exemple de réalisation d’un bloc optique selon l’invention avant qu’il n’équipe un véhicule automobile,
Le flux de gaz F traverse la soufflante 2 et se divise en un flux d’air primaire F1 traversant une veine primaire v1 et en un flux d’air secondaire F2 traversant une veine secondaire v2 entourant la veine primaire. Le flux d’air primaire F1 traverse les compresseurs basse pression 3 et haute pression 4. Le flux d’air primaire F1 comprimé traverse ensuite la chambre de combustion 5 dans laquelle il est mélangé à un carburant. Les gaz issus de la combustion traversent ainsi les turbines haute pression 6 et basse pression 7. L’énergie des gaz est transformée par le rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 en énergie mécanique permettant d’entrainer en rotation l’arbre basse pression 8 et par suite, le compresseur basse pression 3.
La soufflante 2 comprend un disque mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et des aubes 2a régulièrement réparties sur le disque. Sur l’exemple de la , la soufflante 2 est entourée par un carter de soufflante 2b. La soufflante 2 est de type carénée. Le carter de soufflante 2b porte une nacelle 2c et définissent ensemble un compartiment de soufflante 2d.
Selon un autre exemple non représenté, la soufflante 2 est de type non carénée.
Le disque de la soufflante 2 est entrainé en rotation par un arbre de soufflante 10. Avantageusement, l’arbre de soufflante 10 est relié à l’arbre basse pression 8 par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse 11. Le réducteur de vitesse 11 est de type mécanique. Il est par exemple à train épicycloïdal ou planétaire. De manière non illustrée, le réducteur de vitesse 11 comprend classiquement un solaire et une couronne centrés sur l’axe longitudinal X. Il comprend en outre des satellites engrenant avec le solaire et la couronne. Il comprend en outre un porte-satellites.
Le solaire est solidaire en rotation de l’arbre basse pression 8 et forme l’entrée du réducteur de vitesse 11, tandis que l’un ou l’autre de la couronne et du porte-satellites, selon la configuration du réducteur 11, est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 10 et forme la sortie du réducteur de vitesse 11.
Le réducteur de vitesse 11 permet l’entrainement de l’arbre de soufflante 10 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 8. Ceci permet d’augmenter le taux de dilution de la turbomachine 1.
La turbomachine 1 comprend en outre un carter inter-compresseurs 12 agencé axialement entre le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4. Le carter inter-compresseurs 12 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras.
La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter d’entrée 13. Le carter d’entrée 13 est agencé axialement entre la soufflante 2 et le compresseur basse pression 3. Le carter d’entrée 13 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras.
La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter inter-turbines 14. Le carter inter-turbines 14 est agencé axialement entre la turbine haute pression 6 et la turbine basse pression 7.
La turbomachine 1 peut comprend en outre un compartiment inter-veines v3 situé entre la veine primaire v1 et la veine secondaire v3.
L’arbre de soufflante 10 est guidé en rotation par un premier palier 15a et avantageusement un second palier 15b. Les premier et second paliers 15a sont agencés radialement entre l’arbre de soufflante 10 et le carter d’entrée 13. Chaque premier et second paliers 15a, 15b comprend par exemple un roulement agencé entre une bague externe et une bague interne. La bague externe est portée par un premier support palier 16a s’étendant radialement vers l’intérieur à partir du carter d’entrée 13. La bague interne est portée par l’arbre de soufflante 10. Le roulement est par exemple une rangée de billes. Avantageusement, le roulement comprend deux rangées de billes.
L’arbre basse pression 8 est guidé en rotation par au moins un troisième et quatrième paliers 15c, 15d. Le troisième palier 15c est agencé radialement entre le carter d’entrée 13 et l’arbre basse pression 8. Le troisième palier 15c comprend un roulement, par exemple une rangée de billes, agencé radialement entre une bague interne et une bague externe. La bague externe est portée par un second support palier 16b relié au carter d’entrée 13. La bague interne est portée par l’arbre basse pression 8. Le quatrième palier 15d est agencé radialement entre le carter inter-compresseurs 12 et l’arbre basse pression 8. Le quatrième palier 15d comprend un roulement, par exemple une rangée de billes, agencé radialement entre une bague interne et une bague externe. La bague externe est portée par un troisième support palier 16c relié au carter inter-compresseurs 12. La bague interne est portée par l’arbre basse pression 8.
L’arbre haute pression 9 est guidé en rotation par un cinquième palier 15e. Le cinquième palier 15e est par exemple agencé radialement entre l’arbre haute pression 9 et le carter inter-turbines 14. Le cinquième palier 15e comprend un roulement, par exemple une rangée de billes et une rangée de rouleaux agencés radialement entre une bague externe et une bague interne. La bague interne est portée par l’arbre haute pression 9 et la bague externe est portée par un quatrième support palier 16d relié au carter inter-turbines 14.
L’arbre basse pression 8 peut être guidé en rotation en aval par un sixième palier 15f agencé radialement entre une extrémité aval de l’arbre basse pression 8 et le carter inter-turbines 14 par exemple.
Les paliers 15a, 15b, 15c, 15d, 15e, 15f ainsi que le réducteur de vitesse 11 doivent être lubrifiés par de l’huile pour assurer leur bon fonctionnement. Pour ne pas contaminer les organes connexes de la turbomachine 1 par l’huile, les paliers 15a, 15b, 15c, 15d, 15e ainsi que le réducteur de vitesse 11 sont agencés dans des enceintes de lubrification.
A cet effet, la turbomachine 1 comprend en outre au moins une enceinte de lubrification, en particulier une première enceinte amont 17 dans laquelle sont agencés les premier, deuxième et troisième paliers 15a, 15b, 15c et le réducteur de vitesse 11, une seconde enceinte de lubrification amont 18 dans laquelle est agencé le quatrième palier 15d et une enceinte de lubrification aval 19 dans laquelle sont agencés les cinquième et sixième paliers 15e, 15f.
la est une vue en coupe longitudinale du système de déshuilage selon l’invention;
la est une vue en coupe transversale du système de déshuilage selon l’invention;
la est une vue en coupe longitudinale d’un système de déshuilage selon un mode de réalisation avantageux de l’invention;
la est une vue en coupe transversale d’une roue libre pouvant équiper le système de la ;
la est une vue en coupe longitudinale d’un embrayage pouvant équiper le système de la ;
la est une vue en coupe longitudinale d’un système de déshuilage selon un mode de réalisation avantageux de l’invention.
Description détaillée de l'invention Un exemple de turbomachine 1 d’aéronef selon l’invention est représenté sur la . La turbomachine 1 est par exemple un turboréacteur à double flux.
Par ailleurs, les termes « longitudinal », « longitudinalement », « radial », « radialement » s’entendent par rapport à l’axe longitudinal X de la turbomachine 1. Les termes « extérieur », « intérieur » s’entendent relativement par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long d’un axe radial perpendiculaire à l’axe longitudinal X.
La sous-étape b1) de séparation des insolubles est avantageusement mise en œuvre à une température entre 100 et 300°C, de préférence entre 150 et 250°C, et à une pression entre 1,0 et 100,0 MPa absolu, de préférence entre 1,0 et 25,0 MPa absolu, préférentiellement entre 1,5 et 18,0 MPa absolu et de manière très préférée entre 2,0 et 15,0 MPa absolu. Très avantageusement, la sous-étape b1) de séparation des insolubles est mise en œuvre aux conditions de température et de pression en sortie de l’étape a) de dissolution, c’est-à-dire à la température de dissolution et la pression de dissolution telles que définies plus haut.
Lorsqu’elle est intégrée au procédé, la sous-étape b1) de séparation des insolubles est de préférence alimentée par la solution polymère brute issue de l’étape a). Selon un autre mode de réalisation, la sous-étape b1) peut être alimentée par une solution polymère lavée issue d’une sous-étape b2) de lavage.
Avantageusement, la sous-étape b1) met en œuvre une section comprenant au moins un équipement de séparation solide-liquide, par exemple choisi parmi un ballon séparateur, un décanteur, un décanteur centrifuge, une centrifugeuse, un filtre, un filtre à sable, un filtre tangentiel mettant notamment en œuvre une membrane et/ou un filtre en profondeur éventuellement en présence d’adjuvants de filtration (par exemple des terres de diatomées), un séparateur à courant de Foucault, un séparateur électrostatique, un séparateur triboélectrique, de préférence un décanteur, un filtre, un filtre à sable et/ou un séparateur électrostatique. Avantageusement, un filtre autonettoyant peut être utilisé, le nettoyage ou décolmatage permettant l’élimination des insolubles étant réalisé à l’aide d’un flux de solvant.
Certaines impuretés insolubles, notamment certains additifs comme des pigments et charges minérales, ajoutés classiquement lors de la formulation des polymères, peuvent être introduites sous forme de particules de taille inférieure à 1 µm. C’est par exemple le cas du dioxyde de titane, du carbonate de calcium et du noir de carbone. Selon un mode de réalisation particulier de la sous-étape b1), ladite sous-étape b1) de séparation des insolubles met avantageusement en œuvre un séparateur électrostatique, ce qui permet d’éliminer efficacement au moins en partie, les particules insolubles de taille inférieure à 1 µm. Selon un autre mode de réalisation particulier de la sous-étape b1), la sous-étape b1) des insolubles met en œuvre un filtre à sable, pour éliminer les particules de différentes tailles et notamment des particules de taille inférieure à 1 µm. Selon encore un autre mode de réalisation particulier de la sous-étape b1), la sous-étape b1) des insolubles met en œuvre un filtre tangentiel mettant notamment en œuvre une membrane et/ou un filtre en profondeur, éventuellement en présence d’adjuvants de filtration comme par exemple des terres de diatomées.
En fonction de la nature de la charge, la solution polymère qui alimente la sous-étape b1), de préférence la solution polymère brute, peut éventuellement également comprendre une deuxième phase liquide, par exemple constituée de polymères fondus. Selon un autre mode de réalisation particulier, la sous-étape b1) met avantageusement en œuvre des équipements permettant la séparation de cette seconde phase liquide, de préférence au moyen d’au moins un séparateur biphasique ou triphasique.
Le procédé de traitement peut éventuellement comprendre en outre une sous-étape b2) de lavage par une solution dense, pour obtenir avantageusement au moins un effluent de lavage et une solution polymère lavée. La solution polymère lavée obtenue à l’issue de la sous-étape b2) comprend avantageusement les polymères visés que la présente invention cherche à récupérer purifiés, dissous dans le solvant de dissolution. Eventuellement la solution polymère lavée peut comprendre également des impuretés résiduelles en particulier solubles dans le solvant de dissolution et/ou éventuellement des traces du solvant de lavage si la sous-étape b2) est réalisée.
Lorsqu’elle est intégrée au procédé, la sous-étape b2) de lavage est alimentée par une solution dense et par la solution polymère brute issue de l’étape a) ou issue d’une éventuelle étape a’) d’adsorption intermédiaire, ou encore par la solution polymère clarifiée issue de b1). La solution polymère qui alimente la sous-étape b2) de lavage, en particulier la solution polymère brute ou clarifiée, peut comprendre des impuretés insolubles en suspension et/ou des impuretés solubilisées. Ces impuretés en suspension ou solubilisés peuvent, en partie ou en totalité, être éliminés lors de la sous-étape b2) de lavage par dissolution ou précipitation et/ou par entrainement dans la solution dense. Ainsi lorsqu’elle est mise en œuvre, cette sous-étape b2) contribue au traitement de la charge plastique et plus particulièrement à la purification de la solution polymère.
La sous-étape b2) de lavage comprend avantageusement la mise en contact de la solution polymère, brute ou clarifiée, qui alimente la sous-étape b2), avec une solution dense. Avantageusement, la solution dense a une densité plus élevée que la solution polymère (c’est-à-dire le mélange comprenant au moins les thermoplastiques visés et le solvant de dissolution dans lequel sont dissous les thermoplastiques visés), en particulier supérieure ou égale à 0,85, de préférence supérieure ou égale à 0,9, préférentiellement supérieure ou égale à 1,0. La solution dense peut être une solution aqueuse, qui comprend de préférence au moins 50% poids d’eau, de manière préférée au moins 75% poids d’eau, de manière très préférée au moins 90% poids d’eau. Le pH de la solution aqueuse peut être ajusté à l’aide d’un acide ou d’une base de manière à favoriser la dissolution de certaines impuretés. La solution dense peut aussi être éventuellement une solution comprenant, de préférence consistant en, un solvant organique de densité avantageusement supérieure ou égale à 0,85, de préférence supérieure ou égale à 0,9, préférentiellement supérieure ou égale à 1,0, et dans lequel les polymères de la charge plastique restent insolubles dans les conditions de température et pression de la sous-étape b2), par exemple un solvant organique choisi parmi sulfolane ou N-méthylpyrrolidone (NMP), éventuellement en mélange avec de l’eau. De manière très préférée, la solution dense est une solution aqueuse qui comprend de préférence au moins 50% poids d’eau, de manière préférée au moins 75% poids d’eau, de manière très préférée au moins 90% poids d’eau.
La sous-étape b2) de lavage est avantageusement mise en œuvre à une température entre 100 et 300°C, de préférence entre 150 et 250°C, et à une pression entre 1,0 et 100,0 MPa absolu, de préférence entre 1,0 et 25,0 MPa absolu, préférentiellement entre 1,5 et 15,0 MPa absolu et de manière très préférée entre 2,0 et15,0 MPa absolu. Très avantageusement, la sous-étape b2) de lavage est mise en œuvre à la température de dissolution et la pression de dissolution.
Dans la sous-étape b2) de lavage, lorsqu’elle est intégrée au procédé, le ratio massique entre le débit massique de la solution dense et le débit massique de la solution polymère, brute ou clarifiée, qui alimente la sous-étape b2) est avantageusement compris entre 0,05 et 20,0, de préférence entre 0,1 et 10,0 et de manière préférée entre 0,5 et 3,0. La mise en contact entre la solution polymère, brute ou clarifiée, et la solution dense peut être réalisée en plusieurs points du(des) équipement(s) utilisé(s), c’est-à-dire par plusieurs injections de la solution polymère brute ou clarifiée et/ou de la solution dense en différents points le long de l’équipement (des équipements), c’est alors la somme des flux injectés qui est prise en compte dans le calcul du ratio.
Selon un mode de réalisation préféré, la sous-étape b2) de lavage est réalisée dans une colonne de lavage à contre-courant dans laquelle la solution dense est injectée, de préférence dans la moitié, de manière préférée le tiers, de la colonne le plus proche de la tête de colonne, d’une part et la solution polymère brute ou clarifiée est injectée, de préférence dans la moitié, de manière préférée le tiers, de la colonne le plus proche du fond de colonne, d’autre part. Selon ce mode de réalisation, il est possible de récupérer au moins une solution polymère lavée et un effluent de lavage.
Selon la configuration de la turbomachine 1, le nombre de paliers et d’enceintes de lubrification peut varier.
Chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 est annulaire. Chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 est délimitée extérieurement par une partie fixe tel qu’un carter et intérieurement par une partie tournante tel qu’un arbre.
Par exemple, la première enceinte de lubrification amont 17 est située dans la virole interne du carter d’entrée 13 et est délimitée intérieurement par l’arbre de soufflante 10. La seconde enceinte de lubrification amont 18 est située dans la virole interne du carter inter-compresseurs 12 et est délimitée intérieurement par l’arbre basse pression 8 et l’enceinte de lubrification aval 18 est située dans la virole interne du carter inter-turbines 14 et est délimitée intérieurement par l’arbre haute pression 9.
Chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 est alimentée en huile par au moins un circuit de lubrification C2. A l’intérieur de chaque enceinte de lubrification 17, 18, 19 règne un brouillard d’huile sous pression.