INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(i) Ingrédients divers Dans divers modes de réalisation, la composition de traitement des cheveux sans rinçage inclut un ou plusieurs ingrédients divers. Les ingrédients divers sont des ingrédients qui sont compatibles avec la composition de traitement des cheveux sans rinçage et qui ne perturbent pas ou n’affectent pas matériellement les propriétés fondamentales et novatrices des compositions. Des exemples non limitatifs d'ingrédients incluent des conservateurs, des parfums, des correcteurs de pH, des sels, des agents chélateurs, des tampons, des antioxydants, des flavonoïdes, des vitamines, des extraits botaniques, des agents de filtration UV, des protéines, des hydrolysats et/ou des isolats de protéines, des charges,des colorants de composition, des polymères cationiques, des composés gras qui ne sont pas des huiles (composés gras qui sont solides à tmpérature ambiante), etc.
Au sens de la présente divulgation, les composés gras qui ne sont pas des huiles sont des composés gras qui sont solides à température ambiante. Les exemples non limitatifs incluent les cires, les acides gras et les alcools gras qui sont solides à température ambiante, etc. Les compositions de traitement des cheveux sans rinçage de la présente divulgation incluent facultativement un ou plusieurs composés gras qui ne sont pas des huiles (un ou plusieurs composés gras qui sont solides à température ambiante). Bien que les composés gras soient solides à température ambiante, lorsqu’ils sont combinés avec d’autres composants, par exemple, lorsqu’ils sont combinés dans les compositions de traitement des cheveux de la présente divulgation, les composés ne sont généralement pas solides car ils se solubilisent ou interagissent avec les autres composés de la composition.
Au sens de la présente divulgation, un « colorant de la composition » est un composé qui colore la composition mais n'a pas d'effet colorant appréciable sur les cheveux. Autrement dit, le colorant de composition est inclus pour fournir une coloration à la composition pour l'attrait esthétique, qui n'est pas destiné à conférer des propriétés de coloration aux poils. Les gels coiffants, par exemple, peuvent se trouver dans une variété de couleurs différentes (par exemple, bleu clair, rose clair, etc.), mais l'application du gel coiffant sur les cheveux ne change pas la couleur des cheveux.
Dans divers modes de réalisation, les ingrédients divers préférés sont choisis parmi les conservateurs, les parfums, les correcteurs de pH, les sels, les agents chélateurs, les tampons, les colorants de composition, les composés gras qui ne sont pas des huiles (composés gras solides), et leurs mélanges.
La quantité totale du ou des ingrédients divers, s'ils sont présents, variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, la composition réductrice inclut d'environ 0,001 à environ 10 % en poids d'un ou plusieurs ingrédients divers, par rapport au poids total de la composition réductrice. Dans d'autres modes de réalisation, les compositions réductrices incluent d'environ 0,001 à environ 5 % en poids, d'environ 0,001 à environ 3 % en poids, d'environ 0,01 à environ 10 % en poids, d'environ 0,01 à environ 5 % en poids, d'environ 0,01 à environ 3 % en poids, d'environ 0,1 à environ 10 % en poids, d'environ 0,1 à environ 5 % en poids, ou d'environ 0,1 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs ingrédients divers, par rapport au poids total de la composition réductrice.
pH Le pH des compositions de traitement des cheveux sans rinçage variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, le pH de la composition est d'environ 3 à environ 6. Dans d’autres modes de réalisation, le pH des compositions est d’environ 3 à environ 5,5, d’environ 3 à environ 5, d’environ 3 à environ 4,5, d’environ 3 à environ 4, d’environ 3,5 à environ 6, d’environ 3,5 à environ 5,5, d’environ 3,5 à environ 5, d’environ 3,5 à environ 4,5, d’environ 4 à environ 6, d’environ 4 à environ 5,5 ou d’environ 4 à environ 5.
Les compositions de la présente divulgation sont utiles dans des procédés de traitement des cheveux. Par exemple, les procédés sont particulièrement efficaces pour conférer de la durabilité aux cheveux, hydrater les cheveux et humidifier les cheveux. Les procédés incluent l’application d’une composition de traitement des cheveux sans rinçage selon la présente divulgation sur les cheveux, et éventuellement le coiffage des cheveux. Comme son nom l’indique, la composition de traitement des cheveux « sans rinçage » reste sur les cheveux.
Viscosité La viscosité des compositions de traitement des cheveux sans rinçage variera. Néanmoins, il est préférable que la viscosité soit d’environ 100 à 20 000 cps à 25 o C mesurée à l’aide d’un viscosimètre Brookfield DV-LL+ Pro Viscometer en utilisant la broche C de la barre en T Helipath et une vitesse de rotation de 50 tr/min. Dans d’autres modes de réalisation, la viscosité est d’environ 100 à environ 15 000 cps, environ 100 à environ 10 000 cps, environ 100 à environ 5 000 cps, environ 500 à environ 20 000 cps, environ 500 à environ 15 000 cps, environ 500, environ 10 000 cps, environ 500 à environ 5 000 cps, environ 1 000 à environ 20 000 cps, environ 1 000 à environ 15 000 cps, environ 1 000 à environ 10 000 cps, environ 1 000 à environ 5 000 cps, environ 5 000 à environ 20 000 cps, environ 5 000 à environ 15 000 cps, environ 5 000 à environ 10 000 cps, environ 10 000 à environ 20 000 cps, environ 10 000 à environ 15 000 cps, ou environ 15 000 à environ 20 000 cps à 25 o C mesurés avec un viscosimètre Brookfield DV-LL+ Pro en utilisant la broche T Helipath C et une vitesse de rotation de 50 tr/min.
Dans la variante illustrée sur la , le réflecteur 9 réfléchit la première partie du faisceau lumineux 11 transmise une première fois à travers la fibre optique radiosensible 3 pour qu’elle se propage une deuxième fois, en sens inverse, à travers la fibre optique radiosensible 3. Le premier détecteur 5 mesure alors la puissance 21 de la première partie du faisceau lumineux 11 après un aller-retour à travers la fibre optique radiosensible 3. Cette variante permet de multiplier par deux la longueur du chemin optique à travers la fibre optique radiosensible 3 sans augmenter sa longueur physique.
On note D la dose de radiation reçue par la fibre optique radiosensible 3. De manière générale, par exemple dans le cas d’un dosimètre illustré sur la , la mesure de dose se déduit de l’absorption A due aux radiations dans la fibre optique via un modèle mathématique, basé par exemple sur la formule suivante :
Où η est la sensibilité de la fibre aux radiations, (par exemple η=4 dB/km/Gy(SiO 2 ) à 1550 nm pour une fibre phosphosilicate) et L est la longueur de la fibre optique radiosensible 3. Cette formule générale doit être adaptée par exemple dans le cas d’un dosimètre utilisant un miroir comme illustré sur la , où la longueur du chemin optique est égale au double de la longueur de la fibre optique. Une précalibration permet d’ajuster le modèle sur toute la dynamique de mesure. Il est avantageux d’utiliser une longueur L de fibre importante, pour une précision donnée sur la lecture d’absorption A. Cependant, plus la longueur L de la fibre optique radiosensible 3 est grande, plus l’absorption A due aux radiations dans la fibre sensible est importante. Or, à la longueur d’onde de 650 nm, avec une longueur L de 2 km, l’absorption initiale (avant radiations) de la fibre est déjà de l’ordre de 20 dB. Afin d’obtenir une mesure précise d’atténuation optique, il est avantageux d’utiliser une source de lumière 1 unique suivie du coupleur -séparateur 2 passif qui divise la puissance optique entre la deuxième partie du faisceau lumineux 12 vers le bras de référence et la première partie du faisceau lumineux 11 sur le bras qui passe dans la fibre optique radiosensible 3 dont on veut mesurer l’atténuation A. Cette architecture permet de s’affranchir des fluctuations de puissance de la source optique. Toutefois, la différence de puissance optique mesurée par les deux photodétecteurs 5 et 6 peut être très importante, en particulier lorsque la longueur L de la fibre optique radiosensible 3 est importante, généralement de plusieurs km de long, par exemple de 5 km.
Le système électronique 20 est conçu pour effectuer un rapport entre la puissance 21 de la première partie du faisceau lumineux 11 et la puissance 22 de la deuxième partie du faisceau lumineux 12 de façon à obtenir une mesure différentielle d’atténuation induite par irradiation 27. Le calculateur 8 utilise ensuite la mesure différentielle de RIA 27 pour en déduire la dose D d’irradiation reçue, sur la base d’un modèle par exemple comme décrit ci-dessus. Le fait de normaliser à chaque instant la puissance 21 transmise via la fibre optique radiosensible 3 par rapport à la puissance 22 transmise via le bras de référence 4 permet de s’affranchir des variations de puissance de la source de lumière 1 en fonction du temps.
Selon un aspect particulier et avantageux, le système électronique 20 comprend un amplificateur logarithmique 7. L’amplificateur logarithmique 7 est par exemple un amplificateur logarithmique analogique intégré à courant continu (ou « integrated DC logarithmic amplifier » en anglais). L’amplificateur logarithmique 7 reçoit simultanément sur deux voies d’entrée distinctes la puissance 21 de la première partie du faisceau lumineux 11 et la puissance 22 de la deuxième partie du faisceau lumineux 12. Par exemple avec deux photodiodes 5, 6, l’amplificateur logarithmique 7 reçoit sur une voie d’entrée le photocourant émis par la photodiode 5 de signal et sur une autre voie d’entrée le photocourant émis par la photodiode 6 de référence. L’amplificateur logarithmique 7 permet ainsi de comparer ces photocourants. Plus précisément, l’amplificateur logarithmique 7 effectue directement une opération analogique de rapport logarithmique qui permet de fournir directement la mesure différentielle de RIA 27 en décibels. En effet, l’amplificateur logarithmique 7 utilise la relation exponentielle entre la tension et le courant dans une jonction PN pour avoir une relation entre un courant d’entrée et une tension de sortie intrinsèquement logarithmique, ce qui permet d’obtenir une mesure d’atténuation précise même lorsque le photocourant varie de plusieurs ordres de grandeur. Au contraire, un système électronique basé sur l’utilisation de deux amplificateurs transimpédance indépendants génère une forte différence entre les deux photocourants, et nécessite un réglage des amplificateurs transimpédance de façon très déséquilibrée pour compenser cette forte différence.
Contrairement aux systèmes électroniques dans lesquels chaque signal analogique est d’abord numérisé via un convertisseur analogique-numérique avant d’appliquer un calcul numérique de division, les opérations sont effectuées directement et principalement sur des signaux analogiques. De ce fait, la précision de la mesure n’est pas limitée par la résolution ni par la dynamique d’un convertisseur analogique-numérique. De plus, le flux de données en sortie de l’amplificateur logarithmique 7 n’est pas limité par la taille des blocs mémoire. L’utilisation d’un tel amplificateur logarithmique 7 permet d’augmenter fortement la précision et la dynamique de mesure du signal de RIA de plusieurs ordres de grandeur, notamment vers les faibles doses d’irradiation.
Cependant, selon un aspect de la présente divulgation, des instabilités de mesure de puissance liés à des effets de polarisation limitent la détection des faibles doses de radiations. En général, la polarisation de la lumière n’est pas conservée lors de la propagation dans une fibre monomode (SM) qui n’est pas à maintien de polarisation. La polarisation d’un faisceau lumineux change en particulier très fortement en fonction du stress mécanique de la fibre ou de la température. Si un faisceau lumineux polarisé est injecté dans une fibre monomode, la polarisation du faisceau lumineux en sortie de la fibre est difficilement contrôlable et change rapidement en particulier à cause de fluctuations de températures. De plus, certains composants optiques indispensables à la mesure d’atténuation tels que le coupleur-séparateur 2 et les photodiodes 6, 7 ont une réponse qui dépend légèrement de la polarisation. On estime que la différence de pertes liées à la polarisation (PDL pour « polarization dependant loss » en anglais) entre les deux polarisations orthogonales est de l’ordre d’au moins 0.1 dB. De façon inattendue, et bien que cette différence soit apparemment faible, ce phénomène est susceptible de limiter la précision d’une mesure d’atténuation induite par irradiation dans une fibre monomode (SM). En effet, les fluctuations de polarisation sont converties en fluctuations de puissance. Il découle de la présente divulgation que les effets de polarisation affectent directement et fortement la limite de détection et la précision d’un dosimètre à fibre optique exploitant le phénomène d’atténuation induite par irradiation (RIA) pour suivre l’évolution temporelle de la dose déposée.
Différentes solutions sont ici proposées pour réduire ou supprimer les effets de la polarisation dans un dosimètre à fibre optique.
Selon une variante du premier mode de réalisation, on utilise une source 1 polarisée combinée à un dispositif optique passif ou actif pour moyenner la polarisation du faisceau lumineux 10 source. A titre d’exemple non limitatif, on utilise une source comprenant une diode superluminescente (SLED) qui émet un faisceau lumineux polarisé. En aval de la source polarisée, on dispose un composant optique actif ou passif pour dépolariser le faisceau lumineux émis par la source.
Dans un exemple, le dispositif optique passif est du type dépolariseur de Lyot. Le principe du dépolariseur de Lyot est de faire suivre aux deux composantes de la polarisation transverses des chemins optiques différents et dont la longueur de chemin optique est plus grande que la longueur de cohérence de la source puis de recombiner les deux polarisations. Le dépolariseur de Lyot peut être réalisé en soudant bout à bout deux sections de fibres optiques à maintien de polarisation avec des axes propres désalignés de 45 degrés l’une par rapport à l’autre. Dans ce cas les deux chemins optiques correspondent aux deux indices de la fibre PM. En variante, si la longueur de cohérence de la source est grande, on utilise un combineur de polarisation pour injecter les deux composantes de polarisation transverses dans des fibres PM différentes et les recombiner en sortie. Un tel dépolariseur passif est particulièrement bien adapté à une source lumineuse ayant une longueur de cohérence relativement faible, comme par exemple une diode superluminescente (SLED).
Dans un autre exemple, le dispositif optique actif est du type brouilleur de polarisation. Ce dispositif optique actif est configuré pour moduler la phase de manière aléatoire afin de casser la cohérence de la source et sa polarisation. Le dispositif optique actif comprend un modulateur optique de phase par exemple un modulateur électro-optique. En variante, dispositif optique actif est formé en appliquant une contrainte mécanique adaptée sur la fibre elle-même pour moduler la phase de manière aléatoire.
Selon un deuxième mode de réalisation, la source 1 est polarisée, la fibre optique radiosensible 3 est une fibre à maintien de polarisation (PM) et toute la chaîne optique entre la source 1 et les photodétecteurs 5, 6 est à maintien de polarisation. Avantageusement, cette fibre optique radiosensible 3 est fabriquée en dopant le cœur ou la gaine optique d’une fibre PM classique, par exemple avec un dopage au phosphore. Dans ce cas, le coupleur-séparateur optique 2 est à maintien de polarisation. La première partie du faisceau lumineux 11 et la deuxième partie du faisceau lumineux 12 sont polarisées. Les soudures côté source et côté bobine sont réalisées de manière à aligner les axes propres de la fibre optique radiosensible 3 à maintien de polarisation par rapport aux axes propres de la source polarisée. De même, les axes propres du bras de référence 4 sont alignés sur axes propres de la source polarisée. La première partie du faisceau lumineux 11 et la deuxième partie du faisceau lumineux 12 sont ainsi polarisées. La polarisation du faisceau lumineux étant alors conservée lors de la propagation dans la fibre optique radiosensible 3 et dans le bras de référence 4, la PDL n’a pas d’influence sur la mesure d’atténuation induite par irradiation.
En variante, le dosimètre comprend au moins deux sources émettant à deux longueurs d’onde distinctes, chaque source étant reliée à une fibre optique adaptée. Par exemple, les deux sources sont polarisées et les deux bobines de fibre optique radiosensibles sont des fibres optiques à maintien de polarisation. Dans un autre exemple, les deux sources sont apolarisées ou dépolarisées. Dans encore un autre exemple, le dosimètre comprend une première source polarisée associée à une fibre optique radiosensible à maintien de polarisation et une deuxième source apolarisée ou dépolarisée. La combinaison de deux sources à deux longueurs d’onde différentes permet une redondance des mesures et donc une amélioration de la précision. En variante, une seule et même source est adaptée pour émettre le faisceau lumineux à plusieurs longueurs d’onde, par exemple à 16 longueurs d’onde distinctes.
Selon un autre aspect particulier et avantageux, on utilise une seule source de lumière 1 couplée simultanément à plusieurs bobines de fibres optiques radiosensibles, par exemple à deux ou trois bobines de fibre optique de longueurs différentes et/ou ayant une sensibilité différente aux radiations ionisantes, en plus du bras de référence 4. A cet effet, on utilise par exemple une autre fibre optique radiosensible et un diviseur de faisceau disposé entre la source de lumière 1, la fibre optique radiosensible 3 et l’autre fibre optique radiosensible. Le diviseur de faisceau reçoit le faisceau lumineux 10 de la source de lumière et le divise entre la fibre optique radiosensible 3 et l’autre fibre optique radiosensible. Dans ce cas, le diviseur est situé en amont du coupleur 2. Il peut s'agir d'un diviseur de puissance type couleur 1xN ou d'un multiplexeur qui permet d'adresser les différentes bobines séquentiellement. Chaque bobine a besoin de son bras de référence propre. De manière analogue au premier détecteur associé à la fibre optique radiosensible, un autre photodétecteur est associé à l’autre fibre optique radiosensible et disposé pour enregistrer une autre mesure de puissance du faisceau lumineux transmis à travers l’autre fibre optique radiosensible. Le système électronique 20 est ici adapté pour recevoir l’autre mesure de puissance de l’autre photodétecteur, simultanément avec la mesure du bras de référence. Le système électronique 20 est configuré pour extraire une autre mesure différentielle d’atténuation induite par irradiation dans l’autre fibre optique radiosensible par rapport au bras optique de référence. Une telle configuration permet avantageusement de lire plusieurs dosimètres avec une seule source optique de manière à réduire les coûts.
La réduction drastique des effets de la polarisation dans le dosimètre à fibre optique permet de rendre le dosimètre moins sensible aux variations thermiques ambiantes. La réduction des fluctuations de la polarisation dans le dosimètre à fibre optique permet ainsi d’abaisser le seuil de détection des faibles doses de radiations, d’améliorer la précision des mesures de RIA et aussi d’augmenter la dynamique de mesure de dose.
est une vue de dessous d’un plancher de véhicule automobile à motorisation hybride avec la zone d’implantation de la batterie.
est une vue partielle de dessous et en perspective d’un plancher de véhicule automobile pourvu d’un premier mode de réalisation du dispositif de renfort selon l’invention.
est une vue de détail en perspective éclatée du premier mode de réalisation du dispositif de renfort selon l’invention.
est une vue partielle de dessous et en perspective d’un plancher de véhicule automobile pourvu d’un second mode de réalisation du dispositif de renfort selon l’invention.
est une vue de détail en perspective éclatée du second mode de réalisation du dispositif de renfort selon l’invention.
Naturellement, les modes de réalisation du dispositif de renfort de l’invention illustrés schématiquement par les figures présentées ci-dessus et décrites ci-après, ne sont donnés qu'à titre d’exemples non limitatifs. Il est explicitement prévu dans le cadre de l’invention que l'on puisse proposer et combiner entre eux différents modes pour en proposer d'autres.
L’invention concerne le domaine général de la sécurité passive des véhicules automobiles à motorisation électrique ou hybride. La structure du plancher de ces véhicules, dont l’un est illustré en vue de dessous par la , comprend généralement un tunnel central 1 qui s’étend longitudinalement et qui présente une section en U inversé délimitée par une paroi supérieure 1a et des parois latérales 1b. Ce tunnel est ouvert en partie basse et fait saillie dans l’habitacle.
Ce plancher présente une zone d’implantation d’au moins une batterie 4 destinée à l’alimentation de la motorisation et des autres équipements électriques. Cette zone d’implantation est située latéralement à proximité immédiate du tunnel. Par conséquent, le manque d’espace libre entre cette zone et le tunnel entraîne une réduction préjudiciable de la capacité de déformation du tunnel en cas de choc latéral.
Dans ces conditions, l’invention a cherché une solution technique permettant d’augmenter la raideur du tunnel pour préserver son intégrité en cas de choc et sans modifier la structure du plancher. Cet objectif est atteint grâce à un dispositif de renfort, dont des modes de réalisation sont illustrés, respectivement, par les figures 2 et 4, en transparence au travers de la paroi du tunnel 1, et en perspective éclatée par les figures 3 et 5.
Ce dispositif comprend au moins un élément supérieur 2 de rigidification et au moins un élément latéral 3 de rigidification qui sont réalisés sous forme de plaques rigides et qui sont rapportés et fixés dans le tunnel 1 en étant conformés de façon à épouser ses parois internes, respectivement, supérieure 1a et latérales 1b. Ces éléments sont positionnés dans le tunnel 1 à proximité l’un de l’autre dans l’axe transversal X de la zone d’implantation de la batterie 4.
Du fait que la zone d’implantation de la batterie 4 ne se situe que d’un seul côté du tunnel 1, comme illustré par la , il est prévu que le dispositif de renfort de l’invention ne comprenne qu’un seul élément latéral 3 de rigidification qui est alors fixé dans le tunnel 1 sur sa paroi latérale 1b en regard de la zone de la batterie 4.
Selon une variante de réalisation du dispositif de renfort de l’invention illustrée par la , l’élément latéral 3 de rigidification comporte un flanc 31 sensiblement vertical qui se prolonge horizontalement par un méplat 32 destiné à épouser le plancher en formant une équerre.
Le cas échéant, le flanc vertical 31 et le méplat 32 sont réalisés sous forme de pièces indépendantes destinées à être solidarisées in situ l’une avec l’autre, comme illustré par la . Dans ce cas et afin d’optimiser la raideur en partie haute du tunnel 1, l’élément supérieur 2 de rigidification comporte alors, un rebord 21 sensiblement vertical qui épouse au moins partiellement la zone de liaison avec la paroi latérale interne 1b du tunnel 1, comme représenté sur la .
Les éléments de rigidification 2, 3 sont réalisés avec un acier DP450 en une épaisseur comprise entre 1,3mm et 1,4mm. De préférence, les éléments de rigidification 2, 3 comprennent plusieurs épaisseurs de tôle et sont fixés par des points de soudure réalisés sous le tunnel 1 du côté de l’échappement.
Avec l’accéléromètre 0 selon l’invention, l’impact de la variation de température sur la qualité de la mesure d’accélération est particulièrement réduit par rapport aux accéléromètres de l’art antérieur, comme celui du document US2020025790A1.
L’accéléromètre selon l’invention est par conséquent plus robuste vis-à-vis de variations thermiques.
La précision de mesure d’accélération est ainsi relativement stable sur toute la durée de vie de l’accéléromètre.