INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, les applicateurs 100, 200, 400 et 500 comportent une fonction de préhension à une extrémité (ressort ou disques) et une fonction de serrage à l’autre extrémité. Le fait de saisir les faux cils aide l’utilisateur à les placer, puis un côté/une fonction de serrage presserait ces cils en une colle ou un mascara adhésif, ce qui finaliserait l’apparence et le placement.
Dans un mode de réalisation, les applicateurs 100, 200, 400 et 500 sont configurés pour saisir/récupérer facilement des fibres, les manipuler dans la meilleure position d’application et les appliquer sur les cils (avec ou sans adhésif).
Dans un mode de réalisation, pendant le fonctionnement, le cil est « verrouillé » sur les disques ou le ressort lorsque le bouton est relâché dans la première configuration, ce qui permet un positionnement facile et fluide, et les cils sont relâchés lorsque le bouton est enfoncé dans la seconde configuration.
Dans un mode de réalisation, les applicateurs 100, 200, 400 et 500 incluent des matériaux de surface ou des revêtements qui sont nettoyables, lavables, désinfectables, etc. Les surfaces de disque, par exemple, sont composées de plastiques qui résistent au caractère collant des formulations et sont également composées de matériaux antimicrobiens ou antibactériens par exemple.
La illustre une portion d’un corps de rotor d’un rotor 2 pour machine électrique. Le corps de rotor est défini par un diamètre interne 3 apte à s’engager sur un arbre de rotor et un diamètre externe 4, sensiblement égal au diamètre interne du stator de la machine électrique.
La illustre un tiers d’une coupe du corps de rotor et comprend deux pôles magnétiques. Ainsi, le rotor comprend ici trois paires de pôles magnétiques.
Les pôles magnétiques sont répartis circonférentiellement sur le corps de rotor et sont séparés par des plans radiaux de séparation P1 et P2 : le corps de rotor comprend donc autant de plans radiaux de séparation que de pôles magnétiques.
Les pôles magnétiques comprennent ici chacun quatre barrières de flux, situés radialement les unes au-dessus des autres du centre vers l’extérieur.
La première barrière de flux, c’est-à-dire la barrière de flux interne la plus proche de l’axe de rotation du rotor, est définie par la première ligne médiane L1.
Les lignes médianes des différentes barrières de flux sont toutes concaves et ne présentent pas de discontinuités. De plus, elles sont symétriques par rapport à l’axe radial de symétrie AA. L’axe radial de symétrie AA des barrières de flux du pôle magnétique forme une bissectrice de l’angle formé par les plans de séparation P1 et P2 de chaque côté du pôle magnétique concerné.
La troisième et la quatrième barrières de flux comprennent chacune deux évidements latéraux 9 dans lesquels aucun aimant permanent n’est mis en place. Ces barrières de flux ne comportent pas d’évidement central.
Comme on peut le voir sur la figure, la forme des aimants permanents est adaptée à la forme des évidements alors qu’au contraire, dans l’art antérieur, les évidements sont de section sensiblement rectangulaire afin d’être adaptés à la forme sensiblement rectangulaire des aimants permanents. Les aimants permanents de la ont une forme incurvée et suivent la première et la deuxième lignes médianes des première et deuxième barrières de flux sur lesquels ils sont mis en place.
La première ligne médiane L1 est définie par deux points d’extrémité 10 et 11 situés au niveau de l’intersection de la ligne médiane avec le diamètre externe 4 du rotor. Les droites radiales passant par les points d’intersections 10 et 11 forment un angle θ avec le plan de séparation le plus proche (P1 pour le point d’extrémité 11 et P2 pour le point d’extrémité 10).
La première ligne médiane L1 est également définie par un point interne 12 situé sur l’axe radial de symétrie AA, ce point interne étant situé à une distance égale à un premier rayon interne Ri1 du centre.
Au niveau du point interne 12, la ligne médiane est perpendiculaire à l’axe radial de symétrie AA.
De la même manière, la deuxième ligne médiane, et éventuellement la troisième ligne médiane et de préférence la quatrième ligne médiane, sont définies chacune par deux points d’extrémité situés au niveau de l’intersection de la ligne médiane concernée avec le diamètre externe 4 du rotor. Les droites radiales passant par les points d’intersections de chaque ligne médiane forment un angle avec le plan de séparation le plus proche.
Chaque ligne médiane est également définie par un point interne situé sur l’axe radial de symétrie AA, ce point interne étant situé à une distance égale à un rayon interne du centre.
L’installation électrique 100 comporte en outre un contacteur de puissance 118 situé sur l’une des lignes d’alimentation 114, 116. Le contacteur de puissance 118 comporte au moins un contact fixe et un contact mobile conçu pour venir au contact du ou des contacts fixes lorsque le contacteur de puissance 118 est fermé, et pour s’en éloigner lorsque le contacteur 118 est ouvert. Par exemple, comme dans l’exemple illustré, le contacteur de puissance 118 est à double coupure et comporte deux contacts fixes 118F et une palette mobile 118M servant de contact fixe conçue pour venir au contact des deux contact fixes 118F.
L’installation électrique 100 comporte en outre un fusible 120 situé sur l’une des lignes d’alimentation 114, 116.
L’installation électrique 100 comporte en outre un interrupteur pyrotechnique 122 (de l’anglais « pyroswitch ») situé sur l’une des lignes d’alimentation 114, 116. L’interrupteur pyrotechnique 122 comporte une guillotine 124, une résistance d’initialisation 126 et un élément pyrotechnique (non représenté) conçu pour être déclenché sous l’effet de la chaleur dégagée par la résistance d’initialisation 126.
Le déclenchement de l’élément pyrotechnique a pour but de propulser la guillotine 124 de sorte que cette dernière coupe mécaniquement la ligne d’alimentation (la première ligne d’alimentation dans l’exemple illustré). La résistance d’initialisation 126 est ainsi conçue pour être traversée par un courant pour s’échauffer et fournir ainsi la chaleur nécessaire au déclenchement de l’élément pyrotechnique.
L’installation électrique 100 comporte en outre un dispositif 128 de détection d’un arc électrique série.
Le dispositif de détection 128 comporte une branche 130 connectée entre deux points A, B de la première ligne d’alimentation 114. C’est entre ces deux points A, B que le dispositif de détection 128 est conçu pour détecter un arc électrique série. Ainsi, pour surveiller la plus grande longueur possible de la première ligne d’alimentation 114, les points A, B sont de préférence situés au plus proche respectivement de la source électrique 102 et de la charge électrique 104. Ainsi, il est possible de détecter un arc électrique série apparaissant sur le contacteur de puissance 118 ou bien un arc électrique série provoqué par un endommagement de câble dans n’importe quelle section entre les points A et B, par exemple apparaissant à la suite d’une fonte du fusible 120. L’interrupteur pyrotechnique 122 peut être conçu pour couper la ligne d’alimentation 114 en dehors des deux points A, B comme illustré sur la , mais cela n’est pas obligatoire.
Dans le cas où la charge électrique 104 comporte la machine électrique 110 couplée à la soufflante 112, l’interrupteur pyrotechnique 122 est de préférence conçu pour couper la première ligne d’alimentation 114 au plus près de la machine électrique 110. En effet, cette dernière peut devenir génératrice lorsqu’elle est déconnectée de la source électrique 102 et peut ainsi réalimenter d’autres charges connectées entre les lignes d’alimentation 114, 116.
Le dispositif de détection 128 comporte en outre, en série sur la branche 130 : un contact auxiliaire 132, un dispositif 134 de suppression de courant, une résistance de retardement 136 et la résistance d’initialisation 126 de l’interrupteur pyrotechnique 122. L’ordre de ces éléments sur la branche 130 peut être quelconque, tant que la résistance d’initialisation 126 est la dernière, c’est-à-dire la plus proche du point B. Le dispositif 134 de suppression de courant dans la branche 130 est conçu pour empêcher une circulation de courant dans la branche 130 lorsqu’il présente une tension inférieure à un certain seuil de déclenchement et pour permettre la circulation de courant lorsque la tension est supérieure à ce seuil de déclenchement. Il s’agit par exemple d’une varistance ou bien d’un dispositif de suppression de tension transistor (de l’anglais « Transient Voltage Suppression » ou TVS).
Le contact auxiliaire 132 est connecté au contacteur de puissance 118 pour s’ouvrir et se fermer en même temps. La connexion entre le contact auxiliaire 132 et le contact de puissance 118 est de préférence uniquement mécanique. Par ailleurs, le contact auxiliaire 132 est de préférence conçu pour se fermer en retard et s’ouvrir en avance par rapport au contacteur de puissance 118.
Lorsque les éléments de la première ligne d’alimentation 114 présentent une chute de tension négligeable (comme dans l’exemple illustré, où le contacteur principal 118 présente une chute de tension très faible), la tension du dispositif de suppression de courant 134 est sensiblement égale à la chute de tension V AB entre les deux points A et B. En l’absence d’arc électrique série entre ces deux points A et B, la chute de tension V AB est principalement due à la chute de tension de la première ligne d’alimentation 114 entre les deux points A et B. Le seuil de déclenchement du dispositif de suppression de courant 134 est donc choisi supérieur à la chute de tension V AB attendue en fonctionnement normal, par exemple supérieur à au moins 5 V pour éviter les détections intempestives. Par exemple, le seuil de déclenchement et choisi égal ou bien inférieur à la somme de la chute de tension V AB attendue en fonctionnement normal et de la tension d’apparition d’un arc électrique série. Par exemple si la chute de tension attendue en fonctionnement normal est d’au plus 5 V et que la tension d’apparition d’un arc électrique série est de 17 V, leur somme fait 22 V. Ainsi, le seuil de déclenchement est de préférence choisi entre 5 V et 22 V, par exemple de 20 V. Avec les chutes de tension généralement constatées dans les lignes d’alimentations utilisées en aéronautique, le seuil de déclenchement de la varistance est de préférence d’au plus 30 V.
La résistance de retardement 136 vient limiter le courant passant dans la résistance d’initialisation 126 et ralentit donc l’échauffement de cette dernière. Cela permet d’éviter un déclenchement de l’interrupteur pyrotechnique 122 pour un arc électrique série transitoire qui disparait spontanément très rapidement après son apparition. Dans certains cas, en particulier lorsque le retard inhérent à la résistance d’initialisation 126 est jugé suffisant, la résistance de retardement 136 peut être omise.
En référence à la , un exemple de procédé 200 de fonctionnement de l’installation électrique 100 va à présent être décrit.
Le contacteur de puissance 118 est initialement ouvert, de même que le contact auxiliaire 132. Ainsi, la charge électrique 104 est déconnectée de la source électrique 102, de sorte que sa tension V est nulle et qu’aucun courant ne circule dans les lignes d’alimentation 114, 116. En outre, l’état ouvert du contact auxiliaire 132 empêche un déclenchement intempestif de l’interrupteur pyrotechnique 122. En effet, si le contact auxiliaire 132 n’était pas présent, la tension U présente entre les points A et B entraînerait la circulation d’un courant dans la branche 130 et donc en particulier dans la résistance d’initialisation 126 qui conduirait au déclenchement de l’interrupteur pyrotechnique 122.
Au cours d’une étape 202, le contacteur de puissance 118 est fermé. La source électrique 102 alimente électriquement la charge électrique 104 de sorte qu’un courant circule dans les lignes d’alimentation 114, 116.
Au cours d’une étape 204, après la fermeture du contacteur de puissance 118, le contact auxiliaire 132 se ferme.
En l’absence d’arc électrique série, la chute de tension sur la première ligne d’alimentation 114 est très faible. Plus précisément, la chute de tension du contacteur de puissance 118 est par exemple inférieure à 150 mV, la chute de tension du fusible 120 est par exemple inférieure à 150 mV et la chute de tension du câblage de la première ligne d’alimentation 114 entre les points A et B est par exemple inférieure à 5 V. Ainsi, il existe entre les points A et B une tension V AB de quelques volts au maximum, résultant principalement de la chute de tension dans la première ligne d’alimentation 114 entre les points A et B. En tout cas, la tension V AB est inférieure à la tension de déclenchement du dispositif de suppression de courant 134. Ce dernier est donc à l’état ouvert et empêche une circulation de courant dans la branche 128 et donc un déclenchement de l’interrupteur pyrotechnique 122.
Elle comporte enfin un contrôleur 20 qui recueille le signal délivré par le comparateur 28 et génère la composante δ FBK de l’angle de braquage δ.
Ce contrôleur 20 comporte en pratique un gain Ks se présentant sous la forme d’un vecteur qui, un fois multiplié par l’erreur X err , permet de calculer la composante δ FBK .
L’observateur d'état 26 recueille un vecteur de mesure Ymes (comprenant des valeurs mesurées, telles que notamment l’angle de braquage) et délivre l’état observé X obs .
Une composition solide selon l’invention comprend avantageusement un rapport entre le volume des cavités et le volume total de la composition compris entre 0,05 et 0,9, de préférence entre 0,1 et 0,8, mieux entre 0,2 et 0,7, voire entre 0,2 et 0,6.
La présence de cavités dans les teneurs et/ou volumes et/ou dimensions considérées ci-dessus permet d’accéder à des compositions solides moins gourmande en matières premières tout en demeurant dotées de propriétés de préhension satisfaisantes. Une telle composition solide selon l’invention est donc apte à générer moins de perte. Ce gain de poids a en outre pour avantage d’autoriser un transport moins polluant et moins couteux. Une composition solide selon l’invention est donc avantageuse tant sur un plan écologique que sur un plan économique.
Par ailleurs, les inventeurs ont observé un effet inattendu en termes de texture et d’effet transformatif lorsqu’une telle composition solide selon l’invention est appliquée sur la surface à traiter. En effet, les inventeurs ont observé qu’une composition solide selon l’invention manifeste une cinétique de transformation encore plus rapide entre l’état solide d’origine vers un état liquide, par exemple de type gel ou crème. Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, les inventeurs pensent que la présence de cavité(s) au sein de la composition solide permet une augmentation de la surface de contact avec la phase aqueuse, en particulier l’eau, et donc une meilleure hydratation de ladite composition solide.
La/les cavité(s) d’une composition solide selon l’invention peu(ven)t être de toute forme, par exemple de forme ronde, oblongue, ovoïde, triangulaire, polygonale, en particulier hexagonale, de nid d’abeille, ou sous forme d’un pavage (ou découpage), par exemple de type diagramme de Voronoï, de préférence sous forme de nid d’abeille, tel qu’illustré en figures 3 et 6 de la demande de brevet déposée sous le n° FR2203881.
Selon une deuxième variante préférée, une composition selon l’invention comprend plusieurs cavités, en particulier traversantes.
Avantageusement, une composition solide selon l’invention comprend plusieurs cavités qui adoptent une structure en forme de nid d’abeille. Cette forme de nid d’abeille est particulièrement avantageuse en ce qu’elle autorise la fabrication de composition solide dotée d’un rapport « volume de la/des cavité(s) / volume total de la composition » très intéressant, en particulier supérieur ou égal à 0,5, voire supérieur ou égal à 0,75, sans préjudice sur la préhension et la robustesse de ladite composition aux contraintes mécaniques susceptibles de lui être appliquées et/ou au stockage. En d’autres termes, cette structure nid d’abeille offre un excellent compromis entre volume de cavité et résistance mécanique.
Selon un mode de réalisation, l’échantillonnage produit entre 400 et 96000 échantillons pendant une 1 seconde.
Un intérêt est de permettre différents modes de fonctionnement selon si on souhaite privilégier le temps de calcul ou la qualité du signal.
Un échantillonnage à 4000 échantillons par seconde permet notamment de garder un spectre de la voix entre 300 Hz et 1300 Hz et réduire la puissance de calcul.
Selon un mode de réalisation, le procédé est répété pour une pluralité d’acquisitions de premiers signaux, chaque premier signal acquis correspondant à la prononciation d’un nouvel ensemble de phonèmes par le même sujet, le calcul de l’erreur et sa minimisation étant réalisés pour chaque nouveau premier signal acquis.
Un avantage est de réaliser le procédé de l’invention pour quelques phonèmes, c’est-à-dire quelques phrases pour permettre de caractériser un filtre rapidement. Un avantage est de permettre un entrainement rapide de l’algorithme à partir de 3 ou 4 phrases prononcées par un individu. Ainsi, l’équipement peut être rapidement prêt, configuré et entrainé juste avant son utilisation, par exemple juste avant de réaliser une plongée.
Selon un mode de réalisation, le système d’équations différentielles est du premier ordre.
Un avantage est la simplification des calculs et donc le gain en temps de calcul.
Selon un mode de réalisation, le procédé de caractérisation comprend : Estimation d’un troisième ensemble de valeurs d’accélération du signal à partir de la méthode du différenciateur homogène en temps-fini sur la pluralité de premières fenêtres prédéfinies ; Calcul d’un premier ensemble de coefficients d’un système d’équations différentielles du premier ordre représentant un premier modèle dont les solutions sont le premier et le second ensemble de valeurs.
Un avantage est l’amélioration de la caractérisation du filtre permettant une meilleure reconstruction de la voie déformée d’un individu.
Selon un mode de réalisation, le procédé de caractérisation comprend : Estimation d’un N ième ensemble de valeurs d’une dérivée d’ordre N du signal à partir de la méthode du différenciateur homogène en temps-fini sur la pluralité de premières fenêtres prédéfinies ; Calcul d’un premier ensemble de coefficients d’un système d’équations différentielles du N ième ordre représentant un premier modèle dont les solutions sont le premier et le second ensemble de valeurs.
Selon un mode de réalisation, le premier modèle est un modèle linéaire et s’écrit : ,
où G, F et H sont des matrices dont les coefficients sont à déterminer, la dimension de la matrice étant déterminée par l’ordre du système linéaire d’équations différentielles, y(t) est le signal qu’on cherche à identifier approchant le second signal, et x(t) est une variable d’état interne au premier modèle.
Selon un mode de réalisation, le premier modèle est un modèle non-linéaire et s’écrit :
où G, F et H sont des matrices dont les coefficients sont à déterminer, la dimension de la matrice étant déterminée par l’ordre du système d’équations différentielles, NN désigne un filtre non-linéaire, y(t) est le signal qu’on cherche à identifier approchant le second signal, et x(t) est une variable d’état interne au premier modèle, le procédé comportant en outre, un calcul d’un ensemble de coefficients d’un réseau de neurones à partir d’une régression configurée pour minimiser l’erreur.
Selon un mode de réalisation, le calcul de l’étape de minimisation de l’erreur est réalisé à partir de la mise en œuvre d’un réseau de neurones dont les coefficients sont calculés par une régression pour minimiser l’erreur.
La symétrie permet une optimisation des performances mécaniques de la machine électrique.
Selon l’invention, le rayon interne Ri1 du point interne de la ligne médiane de la première barrière vérifie (par exemple en millimètres) et le rayon interne Ri2 du point interne de la ligne médiane de la première barrière vérifie (par exemple en millimètre). En effet, avec ce point interne spécifique, la forme des barrières de flux permet d’augmenter la densité de couple et de puissance de la machine électrique.
De préférence, la droite radiale passant par chaque point d’extrémité de la ligne médiane de la première barrière de flux peut former un angle compris entre 21°/(2*p) et 31°/(2*p) avec le plan radial de séparation le plus proche, p étant le nombre de paires de pôles magnétiques, et la droite radiale passant par chaque point d’extrémité de la ligne médiane de la deuxième barrière de flux peut former un angle compris entre 57°/(2*p) et 67°/(2*p) avec le plan radial de séparation le plus proche. En effet, le positionnement spécifique de ces points d’extrémités permet d’améliorer l’effet des barrières de flux et d’augmenter le couple réluctant.
De manière avantageuse, chaque barrière de flux peut comprendre zéro, un, deux ou trois aimants permanents. Par exemple, une barrière de flux peut comprendre trois aimants permanents et une autre barrière de flux peut comprendre un seul aimant. Ainsi, le rotor peut être adapté à différentes conditions de fonctionnement ou d’application prévues.
Selon une configuration de l’invention, le ou les aimants permanents peuvent avoir une forme incurvée adaptée à la forme des évidements des barrières de flux. Grâce à cette forme adaptée aux évidements des barrières de flux, on peut optimiser la quantité d’aimants permanents dans les évidements incurvés, ce qui permet d’augmenter les performances de la machine électrique. De plus, l’utilisation d’aimants incurvés adaptés à la forme des évidements permet d’augmenter le couple réluctant alors que l’utilisation d’aimants prismatiques ou en forme de barre rectangulaire selon l’art antérieur, entraîne une diminution du couple réluctant en raison de la forme non adaptée. Les aimants incurvés peuvent notamment être obtenus par exemple par usinage ou par toute méthode analogue.
Avantageusement, le corps de rotor peut comprendre trois ou quatre barrières de flux. En effet, plus le corps de rotor comprend de barrières de flux, et mieux le champ magnétique est guidé. Le nombre de trois ou quatre barrières offre un excellent compromis entre les performances attendues et la complexité de fabrication.
Selon une configuration préférée de l’invention, la première et la deuxième barrières de flux, en partant du centre vers l’extérieur, peuvent avoir (peuvent comprendre) chacune trois évidements (de préférence seulement trois évidements). Un des trois évidements de ces première et deuxième barrières de flux est un évidement central : il est positionné sur l’axe de symétrie radial et il est symétrique de part et d’autre de cet axe de symétrie radial. Les deux autres évidements des première et deuxième barrières de flux sont des évidements latéraux (périphériques), un évidement latéral de chaque côté de l’évidement central. Les évidements latéraux peuvent être symétriques l’un par rapport à l’autre par rapport à l’axe de symétrie radial.
Les deux évidements latéraux sont ainsi positionnés et espacés de part et d’autre d’un évidement central.
Les évidements de chaque barrière de flux interne forment sensiblement un U (selon une section transversale à l’axe du rotor, qui correspond au plan d’une tôle constituant le corps de rotor), le fond du U étant formé par l’évidement central, et les segments opposés du U étant formés par les évidements latéraux.
Les tôles du corps de rotor peuvent être réalisées en matériau ferromagnétique de manière à guider le flux magnétique créé par des aimants permanents et éventuellement le bobinage statorique. Les évidements des barrières de flux peuvent être obtenus par des perforations dans les tôles empilées formant le corps de rotor, et les ponts magnétiques sont formés par la tôle elle-même.