INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ensuite, les cheveux ont été maintenus dans une pièce avec une humidité de 80 % à 30°C pendant 4 heures. L’alignement des cheveux a de nouveau été évalué. La durabilité de la coiffabilité a été évaluée par la différence d’alignement des cheveux avant et après l’humidification
Les résultats de l’évaluation ci-dessus ont été classés selon les critères suivants.
Très bon : Pratiquement aucun changement dans l’alignement des cheveux
Bon Légère modification de l’alignement des cheveux
Mauvais Changement évident de l’alignement des cheveux, avec une augmentation des frisottis
Les résultats sont illustrés dans le Tableau 2.
La composition selon l’Exemple 1 a fourni de meilleurs effets cosmétiques en ce qui concerne l’alignement des cheveux et la récupération de la forme, ainsi qu’une meilleure durabilité de la coiffabilité des cheveux que les compositions selon les Exemples comparatifs 1-3.
Le kit de fixation est alors prêt pour insérer l’ancre 11 portée par le guide de fixation 30 dans un pré-perçage qui est effectué au préalable à l’aide d’un dispositif adéquate tel qu’un pointeau et/ou un taraud. A cet effet, l’ancre 11 et plus particulièrement son extrémité distale 110 est positionnée de manière coaxiale au pré-perçage. Dans le mode de réalisation des figures 1 à 8, l’insertion est réalisée au moins en partie par vissage de la partie filetée de l’ancre 11 au sein du pré-perçage. En revanche le mode de réalisation des figures 12 à 16, l’insertion est réalisée par un impact qui est généré par un guide de fixation 30 de type impacteur. Un impacteur est un guide de fixation 30 qui comporte un arbre intérieur mobile en translation, cet arbre est connecté, d’une part, à l’extrémité d’assemblage 300 du guide de fixation 30, et d’autre part, à une tête de frappe qui se trouve à l’extrémité du manche 302. Le chirurgien percute la tête de frappe en général avec un maillet pour impacter le tissu osseux et faire pénétrer l’ancre 11 en tissu sous la portion corticale de l’os.
Le support impactant 172 qui porte l’ancre 11 en tissu est projeté dans le pré-perçage, et à son retrait, le tissu forme une boule contre la partie corticale de l’os empêchant le retrait de l’ancre 11 en tissu.
Comme cela est visible à la , une fois l’ancre 11 vissée dans le pré-perçage, la tige 301 du guide de fixation 30 est désengagée de la tête de l’ancre 11. Le porte-ancre 10 est alors retiré de la tige 301 du guide de fixation 30, ceci est visible à la . Le praticien peut ensuite dérouler le fil de suture 12 pour finir son opération de réparation.
Le praticien peut alors extraire le dévidoir 15 du boitier 13 en exerçant une traction sur les moyens de désengagement. Le tissu mou (tendon ou ligament) est liaisonné à l’aide du fil de suture 12 qui peut être aiguillé à cet effet. Et finalement, le tissu mou est rapproché du tissu osseux. Lorsqu’il est aiguillé le fil de suture 12 ne peut pas être retiré du dévidoir 15 sans que ce dernier soit extrait du réceptacle 131. En effet, les aiguilles ne passent pas dans le passage 142 entre le dévidoir 15 et le logement. Le chirurgien peut alors extraire le dévidoir 15 sur réceptacle 131 en appliquant une traction sur le dévidoir 15.
Système pour prédire un risque de non-adhérence à un traitement de l’apnée du sommeil L’invention concerne un système permettant de détecter et d’alerter d’un risque de non-adhérence à son traitement, d’un patient souffrant d’apnée obstructive du sommeil.
Le syndrome d’apnée obstructive du sommeil (SAOS) ou plus simplement « l’apnée du sommeil », est un trouble du sommeil qui se caractérise, chez les personnes qui en souffrent, par des pauses respiratoires (apnées) ou des limitations de débit respiratoire (hypopnées) pendant le sommeil, d’une durée de quelques secondes, conduisant à une baisse d’oxygénation du sang mais aussi à des micro-réveils ainsi que d’autres conséquences négatives comme une somnolence pendant la journée, une irritabilité, des réveils en sursaut, une baisse de concentration diurne…
Un traitement classique de l’apnée du sommeil repose sur une administration de gaz sous pression, typiquement d’air, aux voies aériennes de la personne qui en souffre, c'est-à-dire d’un patient, au moyen d’un masque respiratoire, tel un masque nasal, alimenté en gaz sous pression par un conduit flexible véhiculant le gaz sous pression délivré par un appareil d’assistance respiratoire, tel un dispositif de type CPAP (Continuous Positive Airways Pressure) délivrant une pression positive continue de gaz, i.e. de l’air sous pression.
Par exemple, EP-A-2140902 décrit un masque nasal et EP-A-3482788 enseigne un appareil d’assistance respiratoire qui sont utilisables pour traiter l’apnée du sommeil.
L’apnée du sommeil étant un trouble nocturne, il est indispensable de pouvoir accompagner le patient pour qu’il observe bien son traitement pendant la nuit, c'est-à-dire lorsqu’il est à son domicile, en l’absence de tout personnel soignant.
Dans cette optique, EP-A-2542287 propose un dispositif de suivi de l’observance d’un traitement de l’apnée du sommeil installé sur le conduit flexible reliant fluidiquement l’appareil de fourniture de gaz au masque respiratoire délivrant le gaz sous pression au patient. Il permet de mesurer le débit et la pression du gaz et ensuite de traiter ces mesures pour y détecter des évènements respiratoires de type apnée, hypopnée, ronflements ou autres limitations de débit. Toutefois, ce type de dispositif ne s’est pas montré très efficace en pratique et est dès lors peu, voire pas, utilisé.
Par ailleurs, US-A-2017/0209657 enseigne un système permettant d’analyser les données ou mesures provenant d’un appareil de traitement par pression, notamment de l’apnée du sommeil, d’en déduire une prédiction de compliance du patient à son traitement, et ensuite de proposer une ou des actions à mener pour améliorer le traitement du patient, en particulier une action visant à ajuster un programme thérapeutique. Cependant, la détermination des actions n’est pas claire, et l’efficacité du système pas démontrée. De plus, les actions à mener étant déterminées automatiquement et sans interprétation à destination du personnel de santé, c'est-à-dire sans analyse des causes, il peut en résulter des risques pour le patient, ce qui s’oppose à une généralisation de ce type de système.
Le problème est dès lors de proposer un système amélioré permettant de détecter efficacement, de manière proactive, et d’analyser les causes de non-adhérence pour aider le personnel à identifier les actions à mener, et préférentiellement d’alerter ensuite, d’un risque de non-adhérence à son traitement, d’un patient souffrant d’apnée du sommeil, pour lequel un traitement par administration de gaz sous pression, typiquement d’air sous pression, a été prescrit.
La solution de l’invention concerne alors un système pour détecter et alerter d’un risque de non-adhérence à un traitement d’au moins un patient, i.e. une personne humaine, souffrant d’apnée du sommeil comprenant :
- un dispositif de mesure comprenant des moyens de mesure pour opérer des mesures de débit et/ou de pression d’un gaz respiratoire fourni au patient,
- des moyens informatiques de traitement de données configurés pour :
. traiter les mesures de débit et/ou de pression obtenues sur au moins 3 jours afin de déterminer ou estimer des grandeurs ou valeurs de plusieurs paramètres respiratoires (p 1 , p 2 …, p i ) du patient considéré choisis parmi au moins une pression, une durée de traitement, un indice d’apnée/hypopnée (IAH) et un débit de fuite,
La quantité de catalyseur mise en œuvre dans chaque réacteur de la première section réactionnelle est généralement telle que le rapport entre le débit volumique à 15°C d’essence à traiter exprimé en m 3 par heure, par m 3 de lit catalytique (également appelé vitesse volumique horaire - VVH) est compris entre 1 et 20 h -1 et de préférence entre 2 et 10 h -1 .
Le métal du groupe VIII présent dans la phase active du catalyseur est préférentiellement choisi parmi le cobalt, le nickel et le mélange de ces deux éléments.
La phase active du catalyseur est choisie de préférence dans le groupe formé par la combinaison des éléments nickel-molybdène, cobalt-molybdène et nickel-cobalt-molybdène et de manière très préférée la phase active est constituée de cobalt et de molybdène.
– le procédé comporte une étape de production de dihydrogène dans laquelle le circuit fluidique est modifié pour inclure : le deuxième réservoir d’électrolyte liquide ; l’électrolyseur principal ; une nouvelle cellule électrochimique de catalyse constituée d’un électrolyseur secondaire muni d’un élément anodique et d’un élément cathodique, cette cellule électrochimique de catalyse comportant un dépôt en phase solide dudit métal de réserve sur son élément cathodique, ainsi qu’un agent catalyseur fixé sous forme solide sur ce dépôt en phase solide du métal de réserve, cet agent catalyseur étant choisi parmi le groupe constitué du nickel, de l’arsenic, de l’antimoine, du germanium, du sélénium, du tellure, et par tout alliage de ces derniers ; le premier réservoir d’électrolyte liquide et la cellule électrochimique de catalyse qui était dans le circuit fluidique à l’étape précédente étant mis hors du circuit fluidique ; cette étape de production de dihydrogène étant réalisée par mise en circulation de l’électrolyte liquide dans le circuit fluidique jusqu’à la dissolution complète dans l’électrolyte liquide du métal de réserve situé dans l’électrolyseur principal et dans la cellule électrochimique de catalyse qui est dans le circuit fluidique, ainsi que de l’agent catalyseur ;
– le procédé comporte une étape de fixation de l’agent catalyseur dans laquelle le circuit fluidique est modifié pour inclure : le deuxième réservoir d’électrolyte liquide ; la cellule électrochimique de catalyse qui était hors du circuit fluidique à l’étape précédente, cette cellule électrochimique de catalyse comportant un dépôt en phase solide dudit métal de réserve sur son élément cathodique ; le premier réservoir d’électrolyte liquide et la cellule électrochimique de catalyse qui étant dans le circuit fluidique à l’étape précédente étant mis hors du circuit fluidique ; cette étape de fixation de l’agent catalyseur étant réalisée par mise en circulation de l’électrolyte liquide dans le circuit fluidique jusqu’à l’obtention d’un dépôt en phase solide dudit agent catalyseur sur le métal de réserve situé sur l’élément cathodique de la cellule électrochimique de catalyse qui est dans le circuit fluidique ;
– le procédé comporte une étape d’homogénéisation du contenu du premier réservoir d’électrolyte et du deuxième réservoir d’électrolyte liquide ;
– le procédé comportant une étape d’ajout d’eau distillée entre deux des étapes précédentes ;
L’installation selon l’invention peut comporter les caractéristiques additionnelles suivantes, seules ou en combinaison :
– le dispositif de contention d’électrolyte liquide comporte deux réservoirs ;
– le dispositif de catalyse comporte deux cellules électrochimiques de catalyse adaptées à fixer sous forme solide, ou à relâcher sous forme de solution ionique, l’agent catalyseur ;
– les cellules électrochimiques de catalyse sont adaptées à déposer en phase solide une portion du métal de réserve, et à fixer l’agent catalyseur sur cette portion de métal de réserve ;
– les deux cellules électrochimiques de catalyse sont constituées chacune d’un électrolyseur secondaire ;
– les électrolyseurs secondaires sont dimensionnés de manière inférieure par rapport à l’électrolyseur principal, selon un facteur de 5 à 20.
– la est une vue schématique illustrant une installation de production de dihydrogène selon l’invention ;
– la et la illustrent deux exemples d’électrolyseur ;
– la , la , la , la , la , la , la , la , et la sont des vues schématiques similaires à la , pour différentes séquences du procédé de production de dihydrogène ;
– la illustre un autre mode de réalisation de l’invention.
T L R Lext R Lint a* RLext b* RLext FS (g) Ex.1 50 30 19 -2,2 -8,0 49 Ex.2 49 34 18 -2,8 -5,7 48 Ex.3 44 31 18 -2,1 -7,9 42 Ex.4 50 30 21 -2,0 -9,3 51
Les résultats reportés dans le tableau 2 qui précède montrent que les vitrages obtenus à partir des exemples 1 à 3 selon l’invention présentent un facteur solaire inférieur à ou proche de 50% (0,5), qui garantit une bonne isolation thermique du bâtiment ou de l’habitacle.
On peut voir sur la base du tableau 2 que les vitrages selon l’invention présentent tous une couleur bleue en réflexion externe.
Enfin on peut voir également que tous les vitrages selon l’invention, au contraire des exemples comparatifs, présentent non seulement une réflexion interne diminuée mais également une différence ΔR entre la réflexion extérieure et la réflexion intérieure sensiblement augmentée. Une telle propriété assure, comme indiqué précédemment, le confort visuel des occupants du bâtiment ou de l’habitacle équipé par le vitrage, en vision diurne comme en vision nocturne.
Exemples 5 et 6: Dans l’exemple 5, selon une autre réalisation de l’invention, on décrit l’empilement suivant :
Verre/Si 3 N 4 (10 nm) /Nb (4nm) / Si 3 N 4 (12 nm) /TiO 2 (30nm) /SiO 2 (8 nm)
L’épaisseur optique cumulée de l’ensemble des deux couches de Si 3 N 4 et de TiO 2 est égale à 96 nm.
Dans l’exemple 6, selon une autre réalisation de l’invention, on décrit l’empilement suivant :
Verre/Si 3 N 4 (20 nm) /NiCr (5 nm) / Si 3 N 4 (8 nm) /TiO 2 (27nm) /SiO 2 (8 nm)
L’épaisseur optique cumulée de l’ensemble des deux couches de Si 3 N 4 et de TiO 2 est égale à 81 nm.
Les résultats obtenus sont regroupés dans le tableau 3 qui suit, en pourcentages :
T L R Lext R Lint a* RLext b* RLext FS (g) Ex.5 48 37 16 -3,3 -3,6 48 Ex.6 50 29 14 -2,9 -7,0 50
Les résultats reportés dans le tableau 3 qui précède montrent que les vitrages obtenus à partir des exemples 5 et 6 selon l’invention présentent un facteur solaire inférieur à ou proche de 50% (0,5), qui garantit une bonne isolation thermique du bâtiment ou de l’habitacle.
On peut voir sur la base du tableau 3 que les vitrages selon l’invention présentent tous une couleur bleue en réflexion externe.
Enfin on peut voir également que les vitrages selon les exemples 5 et 6 selon l’invention, au contraire des exemples comparatifs, présentent non seulement une réflexion interne diminuée mais également une différence ΔR entre la réflexion extérieure et la réflexion intérieure sensiblement augmentée.
Exemples selon l’art antérieur : On peut comparer les propriétés des empilements de la demande WO 01/21540 citée précédemment.
La paroi habillée 15 est ici équipée d’agrafes de fixation 16, mise en œuvre dans des lumières 18, pratiquées dans la paroi 15, et permettent de maintenir en position fixe un câble 20 le long de la face avant 10.
L’agrafe de fixation 16 comporte une partie d’ancrage 30 en prise dans la paroi habillée 15 et un support d’attache 32 solidaire de la partie d’ancrage 30.
On observera que la paroi habillée 15 au niveau des lumières 18 est enfoncée et vient s’étendre en saillie vers l’avant de la .
On retrouve en détail sur la la paroi habillée 15 au niveau de la lumière 18, mais débarrassée de l’agrafe de fixation 16 pour mieux en distinguer les détails. Ainsi, la lumière 18 sensiblement rectangulaire, est pratiquée dans la paroi habillée 15 et elle fait naître un bord horizontal 22 et deux bordures opposées 24, 26 longeant le bord 22.
Par ailleurs, à distance du bord 22, une fente 28 est ménagée à travers la paroi habillée 15 et elle débouche dans les deux bordures opposées 24, 26, sensiblement parallèlement au bord 22.
On se reportera maintenant sur la illustrant en perspective la seule agrafe de fixation 16. On y retrouve la partie d’ancrage 30 et le support d’attache 32 reliés ensemble.
La partie d’ancrage 30 et le support d’attache 32 sont moulés ensemble d’une seule pièce dans un matériau polymère. Ils sont par exemple moulés en polyéthylène ou bien en polyester.
Ainsi, la partie d’ancrage 30 comporte deux branches 34, 36 recourbées l’une vers l’autre en formant ensemble une structure générale annulaire tronquée d’axe de symétrie A. Ces deux branches 34, 36 sont également symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan médian PM. L’axe de symétrie A appartient bien évidemment au plan médian PM.
Aussi, les deux branches 34, 36 s’étendent depuis un fond 38, jusqu’à deux extrémités libres opposées 40, 42, respectivement. Les deux extrémités libres opposées 40, 42 convergent l’une vers l’autre et viennent s’étendre en regard l’une de l’autre.
De plus, les deux branches et la structure annulaire qu’elles forment présentent une épaisseur moyenne comprise par exemple entre 2 mm et 5 mm. Aussi, elles présentent une largeur, selon une direction axiale, comprise entre 8 mm et 20 mm par exemple. Ces dimensions ne sont bien évidemment nullement limitatives.
Par ailleurs, le support d’attache 32 est solidaire de l’une 36 des deux branches 34, 36 et y est relié par sa partie convexe.
Grâce au matériau polymère dans lequel elles sont moulées, les deux branches 34, 36 sont élastiquement déformables. Autrement dit, elles peuvent être écartées à force l’une de l’autre, tandis qu’elles reviennent dans une position rapprochée l’une de l’autre, de repos, lorsqu’elles sont relâchées.
L’extrémité libre 40 de l’autre 34 des deux branches 34, 36, présente un ergot prismatique 44 s’étendant en saillie, selon une composante radiale, vers l’autre extrémité libre 42. Aussi, l’ergot prismatique 44 s’étend selon une composante axiale en forme d’aile, sensiblement sur toute la largeur des branches 34, 36.
En outre, et selon l’invention, l’agrafe de fixation 16 comporte deux ailes de maintien 46, 48 situées entre les des deux branches 34, 36. Elles s’étendent respectivement des deux extrémités libres 40, 44 vers le fond 38 jusqu’à deux bords libres renflés 50, 52, en convergeant sensiblement l’une vers l’autre.
On observera que l’une 46 des deux ailes de maintien s’étend en arrière de l’ergot prismatique 44 de manière que ce dernier demeure libre en regard de l’autre extrémité libre 42.
Aussi, les deux ailes de maintien 46, 48 s’étendent selon une composante axiale, sur une largeur sensiblement égale à la largeur des branches 34, 36. Au surplus, elles comportent respectivement deux nervures de renfort 54, 56 au voisinage des deux bords libres renflés 50, 52 et sensiblement parallèles à ceux-ci.
La production de coupe hydrocarbonée 21 est de 177 kg/h.
Exemple 2 conforme à la
L’exemple 2 est conforme à l’invention selon la . Cet exemple illustre le fonctionnement de l’enchainement avec la valorisation de la partie 24 de l’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 vers une unité de combustion à l’air afin de générer de la chaleur pour l’unité réactionnelle de RWGS 8. L’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est issu de la deuxième unité de séparation 34, permettant d’éliminer une partie du dioxyde de carbone de l’effluent 33 issu de la première unité de séparation 15. L’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 est dirigé vers l’unité réactionnelle de RWGS 8. La partie 24 de l’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est dirigée vers l’unité de combustion.
Le débit en fumées alimentant de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 est de 3641 kg/h auquel il faut ajouter le débit en fumées de l’effluent de combustion 29, ce qui donne un débit total de charge 1 de 5332 kg/h. Le débit de l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 issu de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 est mélangé avec l’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35, et leur débit total s’élève à 1352 kg/h envoyé dans l’unité réactionnelle de RWGS 8.
1403 kg/h d’eau 4 alimente l’unité d’électrolyse de l’eau 5 dont 708 kg/h est de l’eau fraiche. La consommation électrique de l’unité d’électrolyse de l’eau 5 est de 6,6 MWe.
La quantité de première vapeur d’eau 22 produite par l’unité réactionnelle FT 13 est de 1377 kg/h. L’échangeur de chaleur 31 produit 1332 kg/h de deuxième vapeur d’eau 23 sur 2392 kg/h nécessaire pour le fonctionnement de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 et de la deuxième unité de séparation 34. Les besoins en vapeur du rebouilleur de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 et de la deuxième unité de séparation 34 sont couverts.
Avec la même quantité en fumées traitées que l’exemple 1, la production de coupe hydrocarbonée 21 est de 186 kg/h au lieu des 177 kg/h précédemment.
- Entrée Sortie - 3+35 4 6 11 16 24 21 Débit en kg/h 1 283 1 331 1 208 358 301 571 177
Besoins : - consommation de l’unité d’électrolyse de l’eau 5 : 6,6 MWe ; - chaleur consommée par l’unité réactionnelle de RWGS 8 à 864°C : 0,2 MWth ; - besoin de chaleur pour préchauffer la charge (3+ 35+7) en entrée d’unité 8 à 864°C : 0,8 MWth ; - vapeur au rebouilleur de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 : 2002 kg/h. - vapeur au rebouilleur de la deuxième unité de séparation 34 : 390 kg/h.
Récupération d’énergie : - chaleur dégagée par l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 à 1200°C (avec un excès d’air de 20%) : 0,56 MWth ; - chaleur récupérée lors du refroidissement des fumées en sortie d’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 de 1200°C à 150°C : 0,7 MWth (pour préchauffer la charge (3+ 35+7) en entrée d’unité 8) ; - vapeur produite au niveau de l’échangeur de chaleur 31 : 1332 kg/h ; - vapeur produite dans l’unité réactionnelle FT 13 : 1377 kg/h ; - production d’électricité à la première turbine 26 : 3.5 kWe.
Procédé de préparation d’un ou plusieurs composés de type thiopyridinones La présente invention concerne un procédé de préparation d’un ou plusieurs composés de type thiopyridinones de formule (I), telle que décrite ci-après, et leurs isomères optiques, isomères géométriques, et tautomères, ainsi que leurs sels d’acide ou de base, organique ou minéral, et leurs solvates tels que les hydrates.
Les thermoplastiques comportent des chaînes macromoléculaires linéaires constituées de monomères, susceptible d’induire un état physique réversible en fonction du chauffage ou du refroidissement de la matière.
Ils existent sous deux formes, une forme amorphe ou une forme semi-cristalline. La forme amorphe se caractérise par la température de transition vitreuse (T g ), en effet lorsque la température du polymère thermoplastique est en dessous de cette température, alors ce dernier est plus cassant, on dit alors qu’il est vitreux. A l’inverse, lorsque la température du polymère thermoplastique est au-dessus de la T g , les chaînes macromoléculaires sont plus mobiles et le matériau est dans un état caoutchoutique.
Concernant la forme semi-cristalline, lorsqu’un tel polymère est chauffé, sa structure va se désorganiser et le matériau devient fluide. Ce phénomène s’appelle la fusion et la température de fusion (T f ) est associée à cet état. Pour les polymères semi-cristallins, des zones cristallines coexistent avec des zones amorphes.
Les thermodurcissables sont quant à eux caractérisés par un réseau tridimensionnel. On retrouve alors des motifs macromoléculaires polycondensés, polymérisés ou encore réticulés qui font que lorsque le matériau est dans sa forme finale, ce dernier est dans un état irréversible.
Les polymères d’intérêt au sens de l’invention sont choisis parmi les polymères thermoplastiques.
Il convient au sens de l’invention de comprendre le terme « matrice » comme un élément susceptible de recevoir ou d’être imprégné d’une substance et de diffuser celle-ci au cours du temps. De ce fait, la matrice polymère constitue au sens de l’invention un réservoir d’actif et va pouvoir le libérer de manière prolongée.
On entend par réservoir d’actif la matrice polymère chargée en actif, dans laquelle l’actif est réparti de manière homogène lors du procédé d’incorporation. Il faut comprendre ainsi que l’invention ne comprend pas de compartimentation de l’actif au sein de la matrice.
On peut définir le terme incorporation au sens de l’invention comme le fait d’incorporer ou de faire entrer un actif liquide ou solide au sein d’une matrice polymère telle que définie ci-dessus.