INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le rotor du compresseur haute-pression 16 et le rotor de la turbine haute-pression 20 sont reliés par un arbre haute-pression (HP) 26 et forment avec lui un corps haute-pression. Le rotor du compresseur basse-pression 14 et le rotor de la turbine basse-pression 22 sont reliés par un arbre basse-pression (BP) 28 et forment avec lui un corps basse-pression.
Dans la partie amont de la turbomachine 10, la soufflante 12 comporte des pales 30 qui sont reliées à un arbre de soufflante 32 qui, dans l'exemple représenté, est lié en rotation à l'arbre BP 28 par l'intermédiaire d'un réducteur 34. L’arbre HP 26 est accouplé à un arbre radial de renvoi 36 qui entraine un boîtier d’accessoires 38.
La turbomachine 10 comprend un système d’alimentation en carburant 40 qui comprend généralement une pompe 42 principale haute pression de type volumétrique qui comporte un arbre d’entrée 44 entrainé par un arbre 46 dédié de la turbomachine, et au moins une sortie de carburant 48. L’arbre dédié 46 peut avantageusement être, comme c’est le cas ici, un arbre de sortie du boîtier d’accessoires 38.
La turbomachine 10 comporte un bloc hydromécanique 50 qui est commandé par une unité de contrôle moteur 52 de la turbomachine et qui comporte une entrée de carburant 54 reliée à la sortie de carburant 48 de la pompe 42, au moins une sortie de carburant 56 reliée audit au moins un injecteur 24, et au moins un élément mobile (non représenté) qui est configuré pour interrompre ou autoriser une liaison fluidique entre l’entrée 54 et la sortie 56 du bloc hydromécanique 50.
La turbomachine comporte un dispositif de transmission de puissance 58, interposé entre l’arbre dédié 46 et l’arbre d’entrée 44 de la pompe à carburant 42 qui présente un rapport de multiplication/réduction K fixe permettant d’adapter la plage de vitesses de rotation de l’arbre d’entrée 44 de la pompe à carburant à celle de l’arbre dédié 46, c’est-à-dire en l’occurrence ici à l’arbre de sortie du boîtier d’accessoires 38. Ce dispositif entraîne généralement aussi un moyen d'alimentation 60 du circuit à partir des réservoirs de carburant 62, tel qu’une pompe de gavage basse pression.
La turbomachine comporte en outre des moyens de régulation du débit pompé par la pompe à carburant 42, commandés par l’unité de contrôle moteur 52.
L'unité de contrôle moteur pilote ici généralement le bloc hydromécanique 50 pour qu'il adapte le débit envoyé par la pompe 42 aux besoins de la chambre de combustion 18 et de son ou ses injecteurs 24.
Comme l’illustre la , la caractéristique linéaire L(K) de la pompe 42 entre le débit de carburant et sa vitesse d’entraînement dépend de sa cylindrée et du rapport de multiplication/réduction K. La pompe 42 doit être dimensionnée de telle manière que cette cylindrée permette de délivrer les débits pour tous les régimes de fonctionnement de la turbomachine, donc de vitesse de l’arbre de sortie 46 du boîtier de relais d’accessoires 38, aussi bien à basse vitesse qu’à haute vitesse. Comme on peut le voir sur la , représentant les variations de débit F en fonction de la vitesse de rotation ω de l’axe moteur de la turbomachine, le besoin F1 de débit de carburant aux injecteurs 24 varie de façon non linéaire en fonction du régime de la turbomachine 10. La vitesse de rotation ω de l’axe moteur de la turbomachine varie entre une valeur minimale ωmin, pour l’allumage de la turbomachine, et une valeur maximale ωmax pour le décollage. Le régime correspondant à un vol de croisière se situe entre ces deux extrêmes. Suivant l’application, le point crucial correspondant au débit F1 à assurer est situé soit à l’allumage basse vitesse ωmin soit au décollage, à haute vitesse ωmax. Sur la , ce point crucial se situe par exemple au niveau de l’allumage, il faut choisir une cylindrée de la pompe de telle manière que sa caractéristique linéaire L(K) corresponde au débit requis à l’allumage à la vitesse ωmin. Selon cette cylindrée et le rapport K considéré, le débit F de la pompe peut être significativement supérieur à la valeur minimale du débit F1 requis nécessaire dans des phases intermédiaires, ou lors du décollage à la vitesse ωmin. Suivant ce dimensionnement, le débit fourni par la pompe suit donc la droite L(K) sur le diagramme débit/vitesse de rotation de la , et par conséquent, pendant une large phase de vitesse d'entraînement, notamment en vol de croisière, la pompe délivre donc un surplus F2 de débit carburant. Le bloc hydromécanique 50 doit donc renvoyer vers la pompe, par une boucle de recirculation 64, le surplus de carburant F2 par rapport aux besoins.
Ce problème de régulation du débit de carburant est encore accentué lorsque le circuit de carburant est utilisé, comme indiqué sur la , pour actionner des géométries variables 66 de la turbomachine en utilisant la pression du carburant pompé. L'actionnement des géométries variables 66 crée des variations de besoin en carburant dans le système 40 qui doivent être prises en compte dans le dimensionnement de la pompe 42, dans le fonctionnement du bloc hydromécanique 50, et dans les caractéristiques de la boucle de recirculation 64.
Cette architecture du système d'alimentation en carburant 40 présente plusieurs inconvénients. Le surplus de débit F2 injecté par la pompe 42 induit un surplus de prélèvement de puissance sur le boîtier de relais d'accessoires 38 par rapport aux besoins, préjudiciable au rendement de la turbomachine. Le surplus de puissance mécanique se transforme en puissance thermique dissipée dans la boucle de recirculation 64 qui doit être évacuée. Cela a une influence négative sur la taille et la masse du circuit 40 de carburant et nécessite l’implantation d’échangeurs thermiques, non représentés, placés pour évacuer la chaleur dans le système 40.
Pour remédier à cet inconvénient, on a donc souhaité adapter le débit de la pompe 42 aux différents points de fonctionnement de la turbomachine pour limiter la puissance prélevée sur le boîtier de relais d'accessoires 38, en faisant varier de manière adaptative la vitesse de rotation de l’arbre d’entrée de la pompe 42 en fonction des besoins.
Comme l’illustre la , on a donc proposé, selon un second état de la technique une turbomachine comportant un dispositif de transmission de puissance 58 comportant un mécanisme de variation de vitesse constitué d’un réducteur épicycloïdal 58 entre l’arbre de sortie du boîtier d’accessoires et l’arbre d’entrée de la pompe. Ce réducteur 58 comporte au moins un planétaire 58a, un porte satellites 58b, et une couronne 58c, un premier 58a et un deuxième 58b de ces éléments étant respectivement liés en rotation à l’arbre de sortie 46 du boîtier d’accessoires 38 et à l’arbre d’entrée 44 de la pompe 42 et le troisième de ces éléments 58c est lié en rotation à une machine électrique 68 qui est commandée par le BHMPR via une liaison 70 pour sélectivement modifier le rapport de multiplication/réduction de vitesse K entre l’arbre de sortie 46 du boîtier d’accessoires 38 et l’arbre d’entrée 44 de la pompe à carburant 42.
Bien entendu, il sera compris que l’agencement des planétaire 58a, un porte satellites 58b, et couronne 58c et que la liaison de ces éléments aux arbres 44, 46 et à la machine électrique 68 n’a qu’un but purement illustratif.
Selon cet état de la technique, comme l’illustre la , on peut obtenir des rapports de réduction variables K1 et K2 par exemple, qui sont associés à des caractéristiques de pompe L(K1) et L(K2) que l’on peut faire coïncider avec la courbe F1 de débit requis aux différents points de fonctionnement, par exemple à celui associé au décollage à vitesse ωmax ou en vol de croisière à vitesse ωint.
Toutefois, on a constaté que l’utilisation de la machine électrique 68 pose un problème majeur quant à la gestion thermique de celle-ci. En effet, certains éléments des telles machines électriques, notamment des machines asynchrones et synchrones à aimants permanents, comme les bobines et les aimants ont des propriétés physiques qui limitent leur utilisation dans les gammes hautes de températures. En effet, la résistivité du cuivre augmente en fonction de la température et provoque ainsi l’apparition de pertes par effet joule qui augmentent encore la température. De plus, les aimants des rotors de ces machines tendent à se démagnétiser au-delà d’une certaine température. La machine électrique 68 n’est alors plus capable de modifier le rapport de multiplication/réduction de vitesse K entre l’arbre de sortie 46 du boîtier d’accessoires 38 et l’arbre d’entrée 44 de la pompe à carburant 42 de manière prédictible et fiable.
Selon un autre aspect de l’invention, dans le composant A, le segment dur du polyester peut être constitué d'unités de téréphtalate de butylène. On peut aussi envisager de remplacer le téréphtalate de butylène par le téréphtalate d’éthylène, sans sortir du cadre de l’invention.
La composition obtenue par l'ajout de l'élastomère (COPE) à la matrice de polyester (PET ou similaire) présentera un module de traction inférieur, une dureté inférieure, une résistance au choc améliorée et une meilleure viscosité à l'état fondu par rapport à une matrice de polyester pur (PET par exemple) ou par rapport au polypropylène, ce qui le rendra mieux adapté à la mise en œuvre, notamment, mais sans s’y limiter par injection-moulage, et aux conceptions de systèmes de distribution destinés à être utilisés sur des récipients en polyester, pouvant également être issus d’une filière de recyclage.
L’invention définit également un dispositif de distribution, tel qu’un bouchon, un applicateur, ou plus généralement un dispositif de distribution monobloc ou multi-éléments, destiné à être monté sur un récipient en polyester pour constituer un distributeur de produit fluide, le dispositif de distribution étant essentiellement constitué à partir de la composition de polyester définie ci-dessus, essentiellement constituée de A et de B.
Un produit fluide est ici défini comme toute substance pouvant s’écouler, et comprend donc les produits sous forme liquide, et les solides pulvérulents ou en granulés.
L’invention définit aussi un dispositif de distribution destiné à être monté sur un récipient en polyester pour constituer un distributeur de produit fluide, le dispositif de distribution étant exempt de polyoléfine et comprenant plusieurs éléments, au moins un élément étant essentiellement constitué à partir de la composition de polyester définie ci-dessus, essentiellement constituée de A et de B, tous les autres éléments étant réalisés à partir du composant A ou B.
L’invention définit par ailleurs un distributeur de produit fluide comprenant un dispositif de distribution monobloc ou multi-éléments, tel que défini ci-dessus.
Avantageusement, le distributeur de produit fluide comprend un récipient réalisé à partir du composant B, sur lequel le dispositif de distribution est monté pour distribuer le produit fluide contenu dans le récipient. Alternativement, le récipient peut être réalisé en polyester ou en polyoléfine. En variante, il peut également être réalisé en verre, en métal, en céramique, etc.
La figure unique est un graphe représentant les courbes du comportement rhéo-fluidifiant mesuré par rhéomètre capillaire à 275°C pour les échantillons 1, 4 et 9, et à 205°C pour l'échantillon 2.
Description Détaillée La présente invention concerne une composition de polyester que l’on peut utiliser dans un procédé de mise en forme approprié aux plastiques, en moulage par injection par exemple. Un mélange préliminaire au moyen d'une unité de compoundage ou d'extrusion peut ou non être effectué avant d'utiliser le mélange de polyester dans une presse à injection, un procédé d’injection soufflage, d’extrusion, d’extrusion-soufflage, de calandrage ou de thermoformage, ou tout moyen approprié à la transformation et la mise en œuvre de polymères. Un séchage approprié à un taux inférieur à 0,05% en masse sera préférablement effectué avant tout traitement à haute température des matériaux en polyester.
La matrice polyester principale sera un polyéthylène téréphtalate (PET) ou un copolyester obtenu par la polymérisation d'acide téréphtalique, d'acide 2,5-furandicarboxylique ou d'acide isophtalique avec de l'éthylène glycol, le cyclohexanediméthanol, le triméthylène glycol ou l'isosorbide. De tels copolyesters comprennent des matériaux connus par l'homme de l'art sous leurs acronymes : PETG, PCTG, PCTA, PEIT, PEF, etc. De tels polyesters peuvent être utilisés pour la fabrication de récipients, bouteilles, tubes et pots, généralement destinés à la grande distribution et à l'industrie de l'emballage. Cette matrice polyester pourra également être issues d’une filière de recyclage, sa composition chimique satisfaisant toujours aux critères cités précédemment.
Un élastomère de l'une des familles décrites ci-après sera mélangé à la matrice principale de polyester, en une quantité comprise entre 0,5 et 40 % en masse, avantageusement entre 1 % à 30 % et de préférence de 5 % à 15 %. Cet élastomère a de préférence une dureté Shore D inférieure à 50 unités, et fait partie de la famille des élastomères polyester-éther (COPE), qui sont des élastomères copolymères thermoplastiques, pour lesquels les blocs de construction sont liés entre eux par des liaisons chimiques ester, et formés de deux phases microstructurales :
Phase rigide (segments rigides à base ester) : Polymère sous forme cristalline qui assure la cohésion et la résistance du matériau. La phase rigide du COPE sera le plus souvent du PBT (polybutylène téréphtalate), mais peut aussi être des segments durs de PET (polyéthylène téréphtalate).
Phase souple (segments souples base éther) : Polymère à l'état caoutchouteux qui donne au matériau son caractère élastomère, le plus souvent un polyéther glycol tel que, mais sans s'y limiter, le polytétraméthylène éther glycol (PTMEG) ou le polyéthylène glycol.
Il faut noter que le COPE peut être remplacé, selon le type d’application et les propriétés recherchées, par de l'une des trois familles chimiques suivantes :
1) Les élastomères de polyuréthane thermoplastique (TPU )
Les TPU ont une microstructure similaire à celle du COPE. Ce sont des matériaux dont les liaisons entre les blocs de construction sont des liaisons uréthane et formés de deux phases microstructurales :
Étape 3 : chauffer une solution mixte après la pré-oxydation à 90°C pour une réaction de 10 min pour décomposer le KMnO 4 résiduel dans la solution mixte après la pré-oxydation ;
Étape 4 : introduire une feuille de cathode chauffée dans une solution de H 2 SO 4 à 3 mol/L pour une réaction de 5 min, avec une vitesse d'agitation de 500 tr/min, un rapport massique de la feuille de cathode chauffée à la solution de H 2 SO 4 étant de 5:1 ;
Étape 5 : tamiser avec un tamis vibratoire de 100 mailles pour obtenir un matériau à recycler de feuille de cathode et une solution de métal contenant une masse noire ; et effectuer un passage sous filtre-presse sur la solution de métal contenant une masse noire pour obtenir une masse noire et une solution de métal ;
Étape 6 : mélanger le matériau à recycler de la feuille de cathode avec de l'eau selon un rapport pondéral de 9:1 pendant 15 min, et tamiser avec un tamis vibratoire de 100 mailles ; et
Étape 7 : effectuer un lavage par pulvérisation sur le matériau à recycler de la feuille de cathode obtenue à partir l'étape de tamisage à l'étape 6, du MgCO 3 (qui peut également être remplacé par du FeCO 3 ou du Na 2 CO 3 ) ayant été utilisé comme agent de pulvérisation, avec une concentration de 85 g/L et un débit de pulvérisation de 10 L par mètre carré et par minute ; et enfin effectuer un séchage et un conditionnement pour la vente.
Le tableau 1 montre les teneurs en Fe, P et Li dans une feuille de cathode de phosphate de fer-lithium après les étapes de pré-oxydation et de décapage à l'acide.
[Tableau 1] Teneurs en Fe, P et Li dans une feuille de cathode de phosphate de fer-lithium après les étapes de pré-oxydation et de décapage à l'acide N° Échantillon % de Fe % de P % de Li 1 Échantillon d’origine 30,15 18,29 3,85 2 Trempé dans KMnO 4 à 5 %pendant 35 min et décapé dans H 2 SO 4 à 3 mol/L pendant 5 min 0,0 0,85 0,09
Comme le montre le tableau 1 : (Fe+P) < 1,0% après les étapes d'oxydation et de décapage à l'acide.
Cet exemple fournit un procédé de recyclage d'une feuille de cathode dans une batterie au lithium usagée, qui inclue les étapes spécifiques suivantes :
Étape 1 : alimenter une feuille de cathode de NMC (qui peut être remplacée par une feuille de cathode de cobaltate de lithium) dans un broyeur à arbre double pour un broyage grossier, avec un espace de lame de 35 mm, une vitesse de rotation de 300 tr/min et une taille de particule de la décharge de 35 mm ; et alimenter la décharge obtenue à partir du broyage grossier dans un broyeur à impact à travers une vis sans fin pour obtenir une feuille de cathode broyée avec une taille de particule commandée de 5 mm en ajustant des paramètres pertinents ;
Étape 2 : introduire la feuille de cathode obtenue dans une solution de H 2 O 2 pour un trempage pendant 60 minutes, une concentration de la solution de H 2 O 2 étant de 3,0 % en poids, et un rapport massique de la solution de H 2 O 2 à la feuille de cathode broyée étant de 10:1 ;
Étape 3 : chauffer une solution mixte après la pré-oxydation à 75°C pour une réaction de 20 min pour décomposer le H 2 O 2 résiduel dans la solution mixte après la pré-oxydation ;
Étape 4 : introduire une feuille de cathode chauffée dans une solution de H 2 SO 4 à 1,5 mol/L pour une réaction de 15 min, avec une vitesse d'agitation de 100 tr/min, un rapport massique de la feuille de cathode chauffée à la solution de H 2 SO 4 étant de 1:1 ;
Étape 5 : tamiser avec un tamis vibratoire de 60 mailles pour obtenir un matériau à recycler de la feuille de cathode et une solution de métal contenant une masse noire, et effectuer un passage au filtre-presse sur la solution de métal contenant une masse noire pour obtenir une masse noire et une solution de métal ;
Étape 6 : mélanger le matériau à recycler de la feuille de cathode avec de l'eau selon un rapport pondéral de 5:1 pendant 10 min, et tamiser avec un tamis vibratoire de 100 mailles ; et
Le procédé comprend, en outre, une deuxième étape de détermination E120 du ou de chaque obstacle A appartenant à un élément d’architecture du bâtiment, à partir du premier masque solaire M1 faisant face au capteur d’éclairement 43, de sorte à déterminer une zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43 dans le premier masque solaire M1.
Ainsi, la deuxième étape de détermination E120 permet de discriminer la nature des obstacles A, B et donc d’isoler le ou les obstacles A liés à un élément de l’architecture du bâtiment, par exemple un linteau de la fenêtre 40, une avancée de toit ou un balcon du bâtiment, par rapport à un ou aux autres obstacles B liés à un autre bâtiment, pouvant être, notamment, une maison ou un immeuble, à de la végétation, pouvant être, notamment, un arbuste ou un arbre, ou à un relief du paysage autour de l’installation 100, pouvant être, notamment, une montagne.
De cette manière, la zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43 permet de définir un masque solaire dit de « pertinence » du capteur d’éclairement 43 ou un masque solaire d’architecture du bâtiment.
La zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43 peut être formée de plusieurs sections F1, F2, F3, comme illustré aux figures 7 et 8, ou d’une seule section, en fonction du nombre d’autres obstacles B liés à un autre bâtiment, à de la végétation ou à un relief du paysage autour de l’installation 100 de la photographie P déterminés, lors de la deuxième étape de détermination E120.
Le ou les obstacles A liés à un élément de l’architecture du bâtiment sont le ou les obstacles pouvant empêcher un rayonnement solaire direct sur le capteur d’éclairement 43 mais pas nécessairement sur la fenêtre 40 du bâtiment.
La photographie P, prise lors de la sous-étape de prise E112, comprend un bord supérieur Ph, un bord inférieur Pb, un bord gauche Pg et un bord droit Pd.
La photographie P, prise lors de la sous-étape de prise E112, est constituée d’une pluralité de pixels, comme décrit précédemment, agencée sous la forme d’une matrice comprenant des lignes et des colonnes.
Ici, le ou les obstacles A liés à un élément de l’architecture du bâtiment sont considérés comme étant le ou les obstacles situés le long du bord supérieur Ph de la photographie P, prise lors de la sous-étape de prise E112.
Avantageusement, la deuxième étape de détermination E120 comprend un deuxième traitement d’image.
Avantageusement, le deuxième traitement d’image, lors de la deuxième étape de détermination E120, est mis en œuvre par le contrôleur 35 du terminal 12, 13, 33, notamment au moyen d’un logiciel embarqué par le contrôleur 35 du terminal 12, 13, 33.
Un exemple de résultat du deuxième traitement d’image de la photographie P est illustré à la . Ici, la partie blanche de la correspond à la zone de fonctionnement F du capteur d’éclairement 43, autrement dit à une zone dite de « pertinence » de celui-ci.
Avantageusement, le deuxième traitement d’image, lors de la deuxième étape de détermination E120, consiste à réaliser un changement d’état binaire des pixels de la matrice représentative de la photographie P pour séparer le ou les obstacles A liés à un élément de l’architecture du bâtiment par rapport à un ou aux autres obstacles B liés à un autre bâtiment, à de la végétation ou à un relief du paysage autour de l’installation 100 de la photographie P.
Dans l’exemple de réalisation, la deuxième étape de détermination E120 comprend :
- une sous-étape de vérification E121 de l’état binaire de chaque pixel de la matrice représentative de la photographie P en balayant chaque colonne de pixels, à partir du bord supérieur Ph de la photographie P jusqu’au bord inférieur Pb de la photographie P, puis en se décalant colonne par colonne ;
- si l’état binaire d’un pixel correspond à la couleur noire, autrement dit au premier état binaire affecté à la valeur « 1 », ce pixel est considéré comme faisant partie d’un obstacle A lié à un élément de l’architecture du bâtiment et une sous-étape de conservation E122 de ce premier état binaire de ce pixel est mise en œuvre ; et
- si l’état binaire d’un pixel correspond à la couleur blanche, autrement dit au deuxième état binaire affecté à la valeur « 0 », ce pixel est considéré comme faisant partie du ciel C et une sous-étape de conversion E123 de l’ensemble des pixels situés en dessous, autrement dit en direction du bord inférieur Pb de la photographie P, et dans une même colonne que ce pixel est mise en œuvre pour basculer ces pixels dans le deuxième état binaire.
Les éléments de référence 12 sont par exemple des points appartenant aux éléments suivants : une construction (bâtiment, clocher, phare, route, pont, etc.) dont on peut retrouver les coordonnées sur une ortho-image d’origine satellitaire ou aéroportée ou une carte topographique et un élément naturel (montagne, rocher, sommet d’une colline, végétation, arbre, etc.) dont on peut retrouver les coordonnées sur une ortho-image d’origine satellitaire ou aéroportée. Dans l’exemple illustré par la , les éléments de référence 12 sont des constructions et des arbres.
Chaque autre élément de la scène 10 différent d’un amer est un objet 14 de position inconnue. Dans l’exemple illustré par la , les objets 14 sont des véhicules, ainsi que le système optronique 18 lui-même. L’homme du métier comprendra que le terme « objet » est utilisé au sens large, et comprend aussi des individus présents dans la scène 10.
Le système optronique 18 comprend des éléments intégrés dans ledit système optronique 18. Par le terme « intégré », il est entendu que les éléments sont incorporés physiquement et logiciellement dans ledit système optronique 18. De tels éléments forment donc un seul bloc dans le système optronique 18.
Les éléments intégrés dans le système optronique 18 présentés en comprennent au moins les éléments suivants : un imageur omnidirectionnel 20, une mémoire 22, un élément de visualisation 24 et une unité de calcul 28. Optionnellement, le système optronique 18 comprend, en outre, un imageur à champ réduit 29 et un module de mesure d’attitudes 30.