INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien entendu l’angle de 157,5° existant entre les axes ( ) dents (21, 22) bobinées est optimal pour un pilotage diphasé des deux bobines. Cependant l’homme de métier pourrait imaginer modifier cet angle pour servir différents buts. Par exemple l’angle pourrait légèrement être modifié pour volontairement dégrader les performances magnétiques au niveau de la densité de couple, mais de manière à améliorer le couple sans courant. Une motivation alternative serait la réalisation d’un pilotage triphasé par deux bobines uniquement. Il est en effet possible d’alimenter les deux bobines conjointement de manière à émuler la bobine manquante du pilotage triphasé. On doit alors disposer les dents (21, 22) bobinées de manière à obtenir un angle électrique de 120° entre les bobines. On entend par là que la tension induite par la rotation du rotor produit aux bornes des deux bobinages des signaux déphasés de 120°. L’angle entre les axes ( ) dents (21, 22) bobinées serait alors de 165° de manière à obtenir un pilotage optimal compatible avec l’invention. Bien entendu, nous utilisons par abus de langage le terme pilotage triphasé car les vecteurs électriques correspondent à ce type de pilotage, mais nous restons dans le cadre d’un moteur diphasé pour lequel seuls deux bobinages sont alimentées.
Seconde Variante de réalisation La figure 2 illustre une seconde variante de réalisation selon l’invention. Elle diffère du mode de réalisation précédent en ce que le rotor est muni de 10 pôles magnétiques (11, 12). De manière à garder les dents (21, 22) bobinées en quadrature de phase, l’angle situé entre les axes ( ) est porté à 162°. Cette configuration permet d’obtenir un moteur encore plus plat que pour la version illustrée en à 8 pôles magnétiques (11, 12).
Une conséquence directe est que la périphérie extérieure de la continuité magnétique et mécanique (41), située dans le secteur angulaire ( le plus fermé, est plus proche du rotor. La section de la continuité magnétique et mécanique (41) est donc plus faible et ne permet plus d’entailler de sa périphérie extérieure, tel qu’illustré en , sans impacter le passage du flux magnétique ou sans que les moyens de fixation cylindrique ne dépasse de l’enveloppe rectangulaire (50). Il est en revanche possible de réaliser les entailles (45, 46) au niveau de la périphérie intérieure de la continuité magnétique et mécanique (41) de sorte à répondre au besoin de fixation mécanique du stator (20).
La montre également des encoches pour accueillir les bobines s’évasant dans la direction du rotor, cet angle d’évasement choisi entre le bord de la dent et l’autre flan de l’encoche, permet avantageusement d’ajuster l’inductance de la bobine.
Bien entendu les mêmes modifications sur l’angle entre les axes ( ) dents (21, 22) bobinées, que pour le mode de réalisation précédent. Pour obtenir une émulation d’un pilotage triphasé optimal, l’angle doit dans ce cas être égal à 168°.
Troisième Variante de réalisation La figure 3 illustre une troisième variante de réalisation selon l’invention. Elle diffère du mode de réalisation présenté en figure 1 en ce que le secteur angulaire ( ) le plus ouvert est dépourvu de continuité magnétique et mécanique (42), mais présente deux prolongements (42a, 42b) de la ceinture périphérique (40), séparés d’un dégagement (49) permettant d’assurer un rebouclement du flux magnétique entre les dents (21, 22) bobinées et le rotor (10), chacun de ces prolongements étant terminé par une dent (27, 28) non bobinée,
Cette configuration est particulièrement intéressante lorsqu’il est nécessaire de diminuer la largeur du stator. En effet dans l’exemple illustré en figure 1, la largeur de l’enveloppe rectangulaire (50) inscrivant le stator, est liée, dans le secteur angulaire ( ), à la section de la continuité magnétique et mécanique (42). Cette section doit être au minimum égale à la demi largeur, , des dents (21, 22) et doit être éloignée du rotor de la distance d’un entrefer, . La suppression de la continuité magnétique et mécanique illustrée en , permet de nous affranchir de cette contrainte. L’enveloppe rectangulaire (50) inscrivant le rotor est alors contrainte par la largeur angulaire et le positionnement des dents (27, 28) non bobinées, ces deux paramètres sont directement liés au couple sans courant de la machine électrique, cette structure fait donc l’objet d’un compromis entre l’optimisation du couple sans courant et son encombrement. A noter toutefois qu’un compromis similaire peut être réalisé dans la version illustrée en , pour laquelle il est également possible de réduire l’encombrement de la continuité magnétique et mécanique (42) au détriment des performances magnétiques.
Cette configuration est également intéressante en ce que le dégagement (49) de la ceinture périphérique (40) situé dans le secteur angulaire ( ) le plus ouvert peut être utilisé pour loger une sonde magnéto sensible permettant d’obtenir, par exemple, une information de position ou de cadence du rotor (10).
Quatrième Variante de réalisation La figure 4 illustre une quatrième variante de réalisation selon l’invention. Elle diffère du mode de réalisation précédent, présenté en figure 3, en ce que la ceinture périphérique (40) est fermée entre les dents (27, 28) par une continuité magnétique et mécanique (42) et en ce que la continuité magnétique et mécanique (41) du secteur angulaire ( ) le plus fermé, est également muni de deux dents (25, 26).
Cette configuration est avantageuse dès lors que l’on veut ajuster précisément le couple sans courant, car elle laisse plusieurs degrés de liberté sur la largeur des dents (25, 26, 27, 28) non bobinées et leur positionnement par rapport à la dent (21, 22) bobinée adjacente. Pour réaliser cette optimisation, la symétrie du stator (20) par rapport au plan P est conservée, mais l’écart angulaire ( ) formé entre l’axe médian d’une dent (25, 26) du secteur angulaire ( ) le plus fermé et l’axe médian de la dent bobinée adjacente est différent de l’écart angulaire ( ) formé entre l’axe médian d’une dent (27, 28) du secteur angulaire ( ) le plus ouvert et l’axe médian de la dent bobinée adjacente. Dans l’exemple présenté en figure 4, l’écart angulaire ( ) vaut 45°, alors que l’écart angulaire ( ) vaut 55°. Les écarts angulaires ( ) optimaux dépendent directement de la polarité du rotor, mais on retiendra comme règle générale qu’un de ces angles doit être inférieur ou égal à 45°, l’autre devant être supérieur à 45°.
Les variantes présentées dans les figures 1 à 4 ne sont aucunement limitatives de l’invention et l’homme de métier pourrait judicieusement combiner l’une ou plusieurs des caractéristiques mentionnées. Par exemple, il pourrait tout à fait changer la polarité rotorique et adapter la structure statorique pour obtenir les bénéfices énoncés, il pourrait par exemple choisir une structure ne présentant qu’une continuité magnétique, tel que réalisé en figure 3, mais que celle-ci soit pourvue de deux dents. Il pourrait également aisément choisir une structure à 6 pôles magnétiques (11, 12), qui n’est pas représentée, et adopterait alors un angle de 150° situé entre les axes ( ) des dents (21, 22) bobinées.
Un exemple concret de réalisation des variantes présentées au figures 1 à 4 pour les applications citées présenteraient typiquement un diamètre rotor de 11,85 mm, une longueur de 36,5 mm et une largeur de 16,15 mm pour la version à 8 pôles aimantés (11, 12) et 15,35 mm pour la version à 10 pôles aimantées (11, 12). On obtient donc pour la version à 8 pôles un ratio et un ratio et pour la version à 10 pôles un ratio et un ratio .
Intégration mécatronique L’invention concerne aussi un ensemble mécatronique avec l’une des variantes suivantes : Moteur intégré à un actionneur avec ou sans réduction Moteur intégré à un actionneur avec une réduction par engrenage Moteur intégré à un actionneur avec transformation linéaire.
Selon un exemple de réalisation illustré par les figures 5, 6 et 7, le moteur électrique (1) selon l’invention est associé à un train réducteur de mouvement (120), le tout étant intégré dans un boîtier (100) pour former un actionneur très compact destiné à motoriser, par exemple, des volets de climatisation. La illustre une vue de face, pour laquelle le capot supérieur (101) du boîtier a été retirée, la illustre une vue en coupe latéral de l’actionneur au niveau de la sortie du moteur électrique et parallèle au plan de lamination des tôles du stator (20), et la illustre une vue selon une coupe longitudinale, du boîtier uniquement, selon l’axe brisé AA’, qui permet d’apprécier le positionnement du stator (20) et le guidage de plusieurs mobiles du réducteur. Dans cet exemple de réalisation, le moteur est positionné dans le boîtier (100) dans un plan transversal, parallèlement à une face latérale (102) du boîtier (100), contrairement aux actionneurs à moteur intégré habituels où le moteur est disposé de telle sorte que l’axe du rotor (110) soit perpendiculaire au fond du boîtier et à l’axe de sortie de l’actionneur. On entend par actionneur à moteur intégré, un actionneur pour lequel le moteur et le réducteur ne sont pas des éléments intègres puis assemblés, mais un actionneur très compact pour lequel un boitier unique intègre directement le réducteur et les constituants du moteur électrique sans boîtier intermédiaire.
L’axe du rotor (110) est accouplé à une vis sans fin (121) entrainant le premier mobile (123), soit un ensemble pignon/roue dentée, d’un sous ensemble à train droit (122) du réducteur de mouvement (120), les axes de rotation des différents mobiles (123, 124, 125) du sous ensemble à train droit (122) sont parallèles et tous perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor (10). Le dernier mobile du sous ensemble à train droit (110) est une roue de sortie (113) traversé par une lumière polygonale d’accouplement (126) avec l’organe à entraîner par l’actionneur. Un circuit imprimé (2) est placé entre le moteur (1) et la face latérale (102). Les flancs latéraux (61, 62) du stator (20), suivant sa grande longueur, jouxtent les parois longitudinales (103, 104) du boîter, si bien que le moteur et son électronique occupent l’intégralité de l’espace distal du boîtier (100), le réducteur de mouvement (120) s’étendant dans l’espace proximal dudit boîtier (100). Un connecteur (3) soudé sur le circuit imprimé (2) traverse une ouverture pratiquée dans la face latérale (102). L’accouplement judicieux entre le rotor (10) et le réducteur de mouvement (120) à l’aide d’une vis sans fin (121) permet de conférer une irréversibilité à l’actionneur et donc empêcher des mouvements involontaires de l’organe à entraîner. Ceci est difficile à obtenir avec les solutions de l’art antérieur, lorsqu’il s’agit également de tenir un facteur de forme particulier pour lequel l’encombrement de l’actionneur selon la direction de son axe de sortie. Cette variante permet ainsi de réaliser un actionneur performant très compact d’une longueur de 59 mm, d’une largeur de 42 mm pour une épaisseur de seulement 20 mm dans la direction de son axe de sortie.
Les puits des colonnes 1 à 6, 10 et 11 contiennent du milieu d'infection + diluant tandis que les puits 7, 8, 9 et 12 contiennent du milieu d'infection sans diluant (diluant pour contrôle AZT non pris en compte).
Préparation du composé
Préparation de 3M Xylose [MW = 150,13 ; selon Sigma D(+)-Xylose cat# 1.08689, solubilité = 550 g/L ou 3.66M] :
• Dissoudre 3 g de xylose dans le milieu d'infection jusqu’à un volume final de 6,66 ml. Chauffer à 37°C et vortexer.
• Stériliser par filtre à travers un filtre de 0,22 µM.
Préparer 832 mM de xylose (= 4x concentration maximale finale de 208 mM) dans 1000µl:
• 277,3 µl de Xylose 3M + 722,7 µl de milieu d'infection (vol = 1000 µl).
Le stock d'insuline recombinante humaine avec zinc (insuline) est de 4 mg/ml ou 688,7 µM [MW = 5807,7] dans l'eau.
Préparer 19,2µM d'insuline (= 4x la concentration maximale finale de 4,8µM) dans 500µl:
• 13,9 µl d'insuline 688,7 µM + 486,1 µl de milieu d'infection (vol = 500 µl). Le diluant (eau) dans cette solution est de 2,8 % (la finale est de 0,7 %).
Lorsque des volumes égaux de xylose 832 mM et d'insuline 19,2 µM sont combinés, la concentration de diluant (eau) est de 1,4 % (2xfinale de 0,7 %). Préparer un « milieu d'infection + diluant total » contenant le double de la concentration finale de diluant dans 15 ml :
• 210µl d'eau + 14790µl de milieu d'infection (vol = 15ml).
Préparer le « milieu d'infection + diluant d'insuline » pour correspondre au diluant dans le stock d'insuline 19,2 µM pour l'ajout au xylose seul (=4x concentration finale) dans 500µl:
• 13,9 µl d'eau + 486,1 µl de milieu d'infection (vol = 500 µl).
Le stock d'AZT est de 10 mM dans du DMSO.
Préparer 10 µM d'AZT (= 2x concentration maximale finale de 5 µM) :
Le « KW » (également désigné par « K-Wert », ou « valeur de K ») d’un PVC donné est une valeur déterminée à partir de l'indice de viscosité dudit PVC, cet indice de viscosité étant mesuré dans les conditions de norme ISO R 174 à 25°C et à une concentration de 0,5g de PVC dans 100mL de cyclohexanone.
A l'indice de viscosité mesuré dans ces conditions spécifiques correspond une valeur de K (« K-Wert »), donnée selon la norme DIN 53726, qui correspond à la valeur KW à laquelle il est fait référence ici.
Quelle que soit la nature exacte du PVC employé, la composition de PVC de l’invention est spécifiquement une composition de PVC plastifié, qui comprend une quantité suffisante d’un composé (b) plastifiant du PVC. Ce composé (b) est avantageusement un plastifiant non halogéné.
Le composé (b) de la composition peut ainsi être, par exemple : - un composé choisi parmi les phatalates, par exemple un orthophtalate tel que le phtalate de diisodécyle DIDP ou bien un téréphtalate tel que le phtalate de dioctyl DOTP ; ou - un composé choisi parmi les triméllitates, les adipates, et les sébacates ; ou - un mélange de ces composés.
Quelle que soit la nature du plastifiant (b) employé, celui-ci est avantageusement présent dans la composition à hauteur de 40 à 60 parties en poids pour 100 parties en poids de PVC.
Selon un mode envisageable, la composition de PVC plastifié de l’invention peut éventuellement comprendre en outre au moins un autre polymère que le PVC. Le cas échéant, cet autre polymère est de préférence choisi parmi les caoutchoucs à base de nitrile, les polyesters, les PVC surchlorés (ayant un taux de chlore supérieur à 60%), les caoutchoucs chlorés de type CPE, et leurs mélanges.
Lorsque la composition de PVC plastifié de l’invention comprend un polymère autre que le PVC ou plusieurs polymères autres que le PVC, la quantité totale de polymères autres que le PVC dans la composition est en général inférieure à 50 parties en poids et de préférence inférieure à 30 partie, voire à 10 parties en poids pour 100 parties en poids de PVC. En d’autres termes, la composition polymère selon l’invention comprend de préférence plus de 50% en masse de PVC, avantageusement plus de 70% en masse de PVC, et encore plus avantageusement au moins 90% en masse de PVC par rapport à la masse totale des polymères présents dans la composition. Selon un mode de réalisation avantageux, la composition comprend plus de 95% de PVC et typiquement plus de 98% de PVC par rapport à la masse totale des polymères présents dans la composition.
Les composés (c) et (d) La charge minérale hydratée (c) et le molybdate et/ou stannate (d) supporté(s) présents dans la composition de l’invention constituent un mélange d’additifs particulier qui s’avère propre à assurer un effet retardant au feu (à savoir non propagateur d’incendie) tout en limitant la production de fumées.
L’invention permet une limitation de la production de fumée qui permet la fabrication de câbles de classe s2 selon le règlement de l’union européenne pour les produits de construction RPC.
La charge minérale hydratée (c) est généralement une charge présente à l’état dispersé dans la composition de polymère. Il s’agit typiquement d’une poudre broyée. Par ailleurs, la charge minérale (c) est en général non enrobée et non encapsulée.
En général la charge minérale (c) comprend ou est constituée par au moins un composé minéral hydraté choisi parmi l’hydroxyde d’aluminium (ATH) ; l’hydroxyde de magnésium (MDH), l’hydromagnésie, la huntite et leurs mélanges, typiquement réduit en poudre notamment par broyage
Selon un mode de réalisation particulièrement intéressant, la charge minérale (c) comprend (et de préférence est uniquement constitué par) de l’ATH broyé.
Quelle que soit la nature de la charge minérale (c), celle-ci est avantageusement présente dans la composition à hauteur de 40 à 150 parties en poids, par exemple entre 50 et 100 parties en poids pour 100 parties en poids de PVC.
Le composé (d) est quant à lui un molybdate et/ou un stannate déposé sur un support, typiquement un support minéral. Le molybdate et/ou le stannate peut être par exemple précipité sur un support minéral.
Ce support minéral peut typiquement être une charge minérale hydratée du même type que la charge minérale (c). Dans ce cas, il est à noter qu’au sens de la présente description, le support minéral sur lequel est supporté le molybdate ou le stannate est considéré comme faisant partie du composé (d) et non de la charge minérale (c), qui, elle, ne supporte pas de molybdate ou de stannate.
Le support minéral présent dans le composé (d) peut par exemple être de l’ATH, du MDH ou bien de la craie, du talc ou un de leurs mélanges. Selon un mode de réalisation intéressant, le composé (d) comprend un molybdate supporté sur de l’ATH..
À titre d’exemple, pour une cellule électrochimique munie d’une électrode de travail et d’une contre-électrode en dimant dopé au bore ainsi que d’une électrode de pseudo-référence en platine, d’excellents résultats ont été obtenus en appliquant à l’électrode de travail un potentiel négatif constant inférieur à -1,5 V, par exemple de 1,8 V, pendant de 10 secondes à 60 secondes, puis un potentiel positif constant supérieur à +0,5 V, par exemple de +0,8 V, pendant de 1 seconde à 15 secondes.
Toutefois, il est souhaitable que ce contenant soit en un matériau résistant aux solvants organiques et aux milieux salins.
Dans le cadre de l’invention, on préfère que l’électrode de travail et la contre-électrode soient en diamant dopé, notamment au bore, en raison de ce que ce matériau est hautement conducteur, présente une très grande stabilité, une résilience naturelle à l’encrassement due à la forte densité atomique du diamant. Cette résilience à l’encrassement est particulièrement intéressante compte-tenu que l’extrait organique peut comprendre un certain nombre de composés issus du tissu adipeux de porc, dont des acides gras, qui peuvent encrasser rapidement la surface des électrodes. De plus, en cas d’encrassement, ce type d’électrode peut être aisément décrassé par voie électrochimique, par exemple par le procédé décrit dans le brevet US 9,121,107 B2, ci-après référence [3]. Enfin, ce type d’électrode présente une grande fenêtre de potentiel qui permet d’appliquer des potentiels élevés sans venir électrolyser le solvant présent dans l’extrait organique.
Avantageusement, la cellule électrochimique (i.e. contenant et électrodes) est réalisée dans des matériaux à bas coûts (contenant en plastique, électrodes à pâte de carbone, etc.) de sorte à être à usage unique, ce qui permet, d’une part, de s’affranchir des problèmes d’encrassement des électrodes et, d’autre part, d’assurer une traçabilité des échantillons de tissus adipeux analysés, par exemple en référençant chaque cellule électrochimique par rapport à une carcasse de porc.
Quant au détecteur optique, il peut s’agir d’un photomultiplicateur couplé à une photocathode en bialkali, super-bialkali ou ultra-bialkali, d’une photodiode à avalanche, d’un photomultiplicateur à photocathode en silicium, d’un spectromètre et, notamment, un spectrofluorimètre, d’un détecteur à capteur CCD (de « Charged Coupled Device »), d’un détecteur à capteur CMOS (de « Complementarity Metal-Oxide-Semiconductor »), etc.
Le seuil de rejet d’une viande de porc par le consommateur est fixé à environ 0,2 µg de scatol par gramme de tissu adipeux, ce qui correspond, dans l’hypothèse d’une extraction complète du scatol présent dans 1 g de tissu adipeux dans 1 mL d’un solvant organique à une concentration en scatol de 1,53 µmol/L.
Aussi, l’invention a-t-elle également pour objet un procédé de tri de carcasse de porcs mâles entiers, qui est caractérisé en qu’il comprend la mise en œuvre d’un procédé de détection du scatol tel que précédemment défini.
Le transfert d’un fichier propriétaire entre l’hébergeur 2 et le client 3 s'effectue par le canal de transmission sécurisé 6 et est piloté par le serveur central 4, lequel serveur central 4 échange également avec le canal de transmission sécurisé 6.
La chaîne de blocs 5 est utilisée quant à elle pour répertorier toutes les transactions entre l'hébergeur 2, le client 3 et le serveur central 4. La chaîne de blocs 5 permet de garantir que le fichier a été effectivement envoyé par l'hébergeur 2 et reçu par le client 3.
En revanche, cette solution ne permet aucunement d’assurer une inaltération des fichiers informatiques propriétaires échangés entre l’hébergeur 2 et le client 3.
Un but de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un procédé de transfert d’un fichier de production d’une pièce garantissant une inviolabilité et une inaltération du fichier de production transmis d’un système de partage de fichiers à un site de production distant du système de partage de fichiers.
Dans ce contexte, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un procédé de transfert sécurisé d’un fichier de production d’une pièce entre un système de partage de fichiers hébergeant des fichiers de production d’une pièce et un site de production distant dudit système de partage de fichiers,
Le procédé selon cet aspect de l’invention est remarquable en ce qu’il comporte les étapes de : Sélectionner, auprès d’un serveur central, un fichier de production d’une pièce ; Sélectionner, auprès dudit serveur central, un site de production d’une pièce conforme audit fichier de production sélectionné ; Transmettre une demande de production d’une pièce conforme audit fichier de production sélectionné, ladite demande de production étant transmise dudit serveur central à un premier agent construit et agencé pour communiquer avec ledit site de production sélectionné ; Établir une connexion sécurisée entre ledit premier agent et ledit système de partage de fichiers hébergeant ledit fichier de production sélectionné ; Recevoir, via ledit premier agent, ledit fichier de production sélectionné transmis par ledit système de partage de fichiers ; Déterminer, via ledit premier agent, une première valeur de hachage reflétant le contenu dudit fichier de production sélectionné reçu ; Transmettre, dudit serveur central audit premier agent, une deuxième valeur de hachage reflétant le contenu dudit fichier de production sélectionné enregistré dans ledit système de partage de fichiers, ladite deuxième valeur de hachage ayant été : Déterminée par un deuxième agent lorsque ledit fichier de production sélectionné a été enregistré dans le système de partage de fichiers ; Enregistrée dans ledit serveur central ; et Enregistrée dans une chaîne de blocs ; Comparer, au moyen dudit premier agent, ladite première valeur de hachage à ladite deuxième valeur de hachage ; Si lesdites première et deuxième valeurs de hachage sont identiques, déclencher, au moyen dudit premier agent, une production, via ledit site de production sélectionné, d’une pièce conforme audit fichier de production sélectionné.
Grâce au procédé selon cet aspect de l’invention, et plus particulièrement à l’étape de comparer, au moyen du premier agent, la première valeur de hachage à la deuxième valeur de hachage, le fichier de production d’une pièce utilisé pour la production d’une pièce est obligatoirement inaltéré. Il s’ensuit que la pièce produite est conforme au plan contenu dans le fichier de production enregistré sur le système de partage de fichiers.