INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si cet écart reste inférieur à un seuil sur plusieurs pas de temps ou avec une temporisation de durée ajustée (typiquement de 0,5 seconde), le processus se poursuit directement par l’étape E6 décrite ci-après. Sinon, le calculateur détermine si le véhicule se trouve en fin de virage (étape E5).
Si le véhicule n’a pas atteint la fin du virage, le processus boucle sur l’étape E3. Sinon, il se poursuit par l’étape E6.
Lors de cette étape E6, le calculateur considère le dernier type de trajectoire sélectionné. En effet, grâce au bouclage ci-dessus, si le type de trajectoire détecté par le réseau de neurones change en cours de virage, ce sera le dernier qui sera ensuite considéré comme étant le bon.
Dès lors, le calculateur peut déterminer s’il est nécessaire ou non de modifier le paramétrage de la fonction LCA, et comment, compte tenu du type de trajectoire sélectionné. On décrira plus loin comment ce paramétrage est effectué.
Au cours de l’étape E7, le calculateur vérifie si le véhicule est en ligne droite. Tant que ce n’est pas le cas, le processus boucle sur l’étape E6 afin d’attendre la ligne droite suivante. L’idée est ici de ne pas changer le paramétrage de la fonction LCA en virage, mais d’attendre que le véhicule se trouve sur une ligne droite pour ce faire.
Incuber pendant 48 heures à 37 °C et 5% de CO2.
Calculer le volume de stock de virus nécessaire à l'aide de la formule ci-dessous: [(Nombre de cellules/puits*) x (nombre de puits + ≥10 % de nombre de puits en excès) x MOI] /virus UI/ml * Doubler le nombre de cellules étalées la veille = (20000x110x0.08/9.4x105x = 187μl
Décongeler une aliquote de virus et ajouter 187 μl de virus + 5,313 ml de milieu d'infection (volume total 110*50 μl = 5500 μl).
Retirer le support des cellules dans la plaque antivirale.
Remplacer par 50 µl de dilutions de composés de la plaque à fond rond immédiatement suivis de 50 µl de virus dilué ou milieu d'infection selon la disposition de la plaque ci-dessus (Table 2).
Incuber pendant 48 heures à 37°C et 5 % de CO2.
Après 48 heures d'incubation, procéder à la fixation (test antiviral) ou au test MTT (test de cytotoxicité). Pour le test MTT, ajouter du Triton dans une colonne de cellules non traitées comme contrôle.
Immunocoloration
Colorer la plaque antivirale à l’aide d’un anti-HIV-1 HXB2 gag p24 (NIBSC Centre For AIDS Reagents ARP432), puis par goat anti-rabbit 488 (Thermo Fisher A11034) at 1:800.
Résultats pour la cytotoxicité : D-Xylose (mM) Insulin (µM) AZT (µM) D-Xylose Xylose + Insulin AZT Media + Diluant Triton Media 208,000 4,800 5,000 1,288 1,339 1,241 1,237 1,255 1,247 2,36 2,337 2,402 2,647 0,040 1,288 104,000 2,400 1,667 2,075 2,027 2,064 2,022 1,991 1,934 2,469 2,46 2,505 2,485 0,039 2,075 52,000 1,200 0,556 2,123 2,266 2,199 2,204 2,212 2,204 2,406 2,353 2,414 2,424 0,040 2,123 26,000 0,600 0,185 2,196 2,137 2,158 2,142 2,117 2,152 2,301 2,341 2,329 2,425 0,039 2,196 13,000 0,300 0,062 2,175 2,293 2,032 2,281 2,316 2,235 2,337 2,307 2,356 2,347 0,040 2,175 6,500 0,150 0,021 2,168 2,211 2,316 2,257 2,28 2,27 2,294 2,33 2,338 2,282 0,040 2,168 3,250 0,075 0,007 2,286 2,266 2,242 2,198 2,23 2,242 2,278 2,29 2,333 2,241 0,040 2,286 1,625 0,038 0,002 2,399 2,351 2,424 2,409 2,38 2,39 2,438 2,455 2,474 2,431 0,040 2,399
Moyenne pour la colonne « Media + diluant » : = 2,410
Écart-type Écart-type standard de la colonne « Media + diluant » : 0,126
La cinquième pompe est configurée pour faire circuler le fluide caloporteur du neuvième point de connexion vers le septième échangeur de chaleur.
Selon un exemple de réalisation, la cinquième pompe est disposée entre le neuvième point de connexion et le septième échangeur de chaleur.
Selon un autre exemple de réalisation, la cinquième pompe est disposée entre le septième échangeur de chaleur et le dixième point de connexion.
Selon un mode de réalisation particulier du système de conditionnement thermique, le circuit de fluide caloporteur comporte une troisième vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle secondaire et sur la cinquième branche de dérivation.
La troisième vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - interdire une circulation de fluide caloporteur dans la portion de la boucle secondaire comportant le quatrième échangeur de chaleur et autoriser une circulation de fluide caloporteur entre le reste de la boucle secondaire et la cinquième branche de dérivation, ou - autoriser une circulation de fluide caloporteur entre la portion de la boucle secondaire comportant le quatrième échangeur de chaleur et la cinquième branche de dérivation et interdire une circulation de fluide caloporteur dans le reste de la boucle secondaire, ou - autoriser une circulation de fluide caloporteur entre la boucle secondaire et la cinquième branche de dérivation.
Selon un mode de réalisation particulier du système de conditionnement thermique, le circuit de fluide caloporteur comporte une quatrième vanne trois-voies disposée conjointement sur la boucle secondaire et sur la première branche de dérivation.
La quatrième vanne trois-voies est configurée pour sélectivement : - interdire une circulation de fluide caloporteur dans la portion de la boucle secondaire comportant le deuxième échangeur de chaleur et autoriser une circulation de fluide caloporteur entre le reste de la boucle secondaire et la première branche de dérivation, ou - autoriser une circulation de fluide caloporteur entre la boucle secondaire et la première branche de dérivation.
L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de refroidissement de la chaîne de traction et de l’habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de fluide caloporteur circule successivement dans la boucle primaire, dans la première pompe, dans le premier échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans la boucle primaire, dans la première branche de dérivation, dans la quatrième branche de dérivation, dans le sixième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, dans la deuxième branche de dérivation, et regagne la première pompe, - un deuxième débit de fluide caloporteur circule dans la boucle secondaire, dans la troisième pompe, dans le deuxième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, circule dans la boucle secondaire, et se divise au niveau du sixième point de connexion en : -- un troisième débit de fluide caloporteur circulant dans la troisième branche de dérivation dans le cinquième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, et rejoignant le cinquième point de connexion, -- un quatrième débit de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire entre le sixième point de connexion et le neuvième point de connexion et se divisant au niveau du neuvième point de connexion en : --- un cinquième débit de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire successivement dans la deuxième pompe, dans le quatrième échangeur de chaleur, et --- un sixième débit de fluide caloporteur circulant dans la cinquième branche de dérivation dans le septième échangeur de chaleur, --- le cinquième débit de fluide caloporteur et le sixième débit de fluide caloporteur se rejoignant au niveau du dixième point de connexion, -- le quatrième débit de fluide caloporteur ainsi formé circulant entre le dixième point de connexion et le cinquième point de connexion, -- le quatrième débit de fluide caloporteur rejoignant le troisième débit de fluide caloporteur au niveau du cinquième point de connexion, - et le deuxième débit de fluide caloporteur ainsi formé regagne la troisième pompe.
L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage de l’habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de fluide caloporteur circule successivement dans la première pompe, dans le premier échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le troisième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et retourne à la première pompe, - un deuxième débit de fluide caloporteur circule dans la boucle secondaire, dans la troisième pompe, dans le deuxième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, et se divise au niveau du deuxième point de connexion en : -- un troisième débit de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire, et se divisant au niveau du neuvième point de connexion en : --- un quatrième débit de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire successivement dans la deuxième pompe, dans le quatrième échangeur de chaleur, et --- un cinquième débit de fluide caloporteur circulant dans la cinquième branche de dérivation dans le septième échangeur de chaleur, --- le quatrième débit de fluide caloporteur et le cinquième débit de fluide caloporteur se rejoignant au niveau du dixième point de connexion, -- le troisième débit de fluide caloporteur ainsi formé rejoignant le quatrième point de connexion, -- un sixième débit de fluide caloporteur circulant successivement dans la première branche de dérivation, dans la quatrième branche de dérivation, dans le sixième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, dans la deuxième branche de dérivation, et rejoignant le quatrième point de connexion, -- le troisième débit de fluide caloporteur et le sixième débit de fluide caloporteur se rejoignant au quatrième point de connexion, - et le deuxième débit de fluide caloporteur ainsi formé regagne la troisième pompe.
L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un mode dit de chauffage et déshumidification de l’habitacle, dans lequel : - un débit de fluide réfrigérant circule dans le compresseur où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le détendeur où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide caloporteur, et retourne au compresseur, - un premier débit de fluide caloporteur circule successivement dans la première pompe, dans le premier échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant, dans le troisième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au flux d’air intérieur, et retourne à la première pompe, - un deuxième débit de fluide caloporteur circule dans la boucle secondaire, dans la troisième pompe, dans le deuxième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au fluide réfrigérant, et se divise au niveau du sixième point de connexion en : -- un troisième débit de fluide caloporteur qui circule dans la troisième branche de dérivation dans le cinquième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur, et rejoint le cinquième point de connexion, -- un quatrième débit de fluide caloporteur qui circule dans la boucle secondaire, et se divise au niveau du deuxième point de connexion en : --- un cinquième débit de fluide caloporteur qui circule dans la boucle secondaire entre le deuxième point de connexion et le neuvième point de connexion et se divise en : ---- un sixième débit de fluide caloporteur circulant dans la boucle secondaire successivement dans la deuxième pompe, dans le quatrième échangeur de chaleur, et ---- un septième débit de fluide caloporteur circulant dans la cinquième branche de dérivation dans le septième échangeur de chaleur, ---- le sixième débit de fluide caloporteur et le septième débit de fluide caloporteur se rejoignant au niveau du dixième point de connexion, --- le cinquième débit de fluide caloporteur ainsi formé rejoignant le cinquième point de connexion, --- le cinquième débit de fluide caloporteur rejoignant le troisième débit de fluide caloporteur au niveau du cinquième point de connexion, --- le huitième débit ainsi formé rejoignant le quatrième point de connexion, -- un neuvième débit de fluide caloporteur circulant successivement dans la première branche de dérivation, dans la quatrième branche de dérivation, dans le sixième échangeur de chaleur où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur, dans la deuxième branche de dérivation, et rejoignant le quatrième point de connexion, -- le huitième débit de fluide caloporteur et le neuvième débit de fluide caloporteur se rejoignant au quatrième point de connexion, - et le deuxième débit de fluide caloporteur ainsi formé regagne la troisième pompe.
L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, comprenant la cinquième pompe, dans un mode dit de refroidissement de l’unité électronique de commande du moteur électrique et/ou du moteur électrique par le sixième échangeur de chaleur, dans lequel : - un débit de fluide caloporteur circule successivement dans la cinquième pompe, dans la cinquième branche de dérivation, dans le septième échangeur de chaleur, dans la cinquième branche de dérivation, dans la boucle secondaire, dans la deuxième branche de dérivation, dans la quatrième branche de dérivation, dans le sixième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur, dans la quatrième branche de dérivation, dans la première branche de dérivation, dans la boucle secondaire, dans la cinquième branche de dérivation et regagne la cinquième pompe.
L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, comprenant la cinquième pompe, dans un mode dit de réchauffement de la batterie par l’unité électronique de commande du moteur électrique et/ou du moteur électrique, dans lequel : - un débit de fluide caloporteur circule successivement dans la cinquième pompe, dans la cinquième branche de dérivation, dans le septième échangeur de chaleur, dans la cinquième branche de dérivation, dans la boucle secondaire, dans le quatrième échangeur de chaleur où il cède de la chaleur au premier élément de la chaîne de traction électrique du véhicule, dans la boucle secondaire, dans la cinquième branche de dérivation et regagne la cinquième pompe.
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon une première variante du mode de réalisation de la ,
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon une deuxième variante du mode de réalisation de la ,
Pourcentages de viabilité D-Xylose (mM) Insulin (µM) AZT (µM) D-Xylose Xylose + Insulin AZT Media + Diluant Triton Media 208,000 4,800 5,000 52,66 54,81 50,67 50,51 51,27 50,93 97,88 96,91 99,65 109,99 0,01 107,67 104,000 2,400 1,667 85,86 83,83 85,39 83,62 82,31 79,91 102,48 102,10 104,00 103,15 -0,03 102,35 52,000 1,200 0,556 87,88 93,91 91,09 91,30 91,64 91,30 99,82 97,58 100,16 100,58 0,01 101,34 26,000 0,600 0,185 90,96 88,47 89,36 88,68 87,63 89,11 95,39 97,08 96,57 100,62 -0,03 98,98 13,000 0,300 0,062 90,08 95,05 84,04 94,55 96,02 92,61 96,91 95,64 97,71 97,33 0,01 98,64 6,500 0,150 0,021 89,78 91,59 96,02 93,54 94,51 94,08 95,10 96,61 96,95 94,59 0,01 97,54 3,250 0,075 0,007 94,76 93,91 92,90 91,05 92,40 92,90 94,42 94,93 96,74 92,86 0,01 97,54 1,625 0,038 0,002 99,53 97,50 100,58 99,95 98,72 99,15 101,17 101,89 102,69 100,88 0,01 105,85
Pourcentages de cytotoxicité D-Xylose (mM) Insulin (µM) AZT (µM) D-Xylose Xylose + Insulin AZT Media + Diluant Triton Media 208,000 4,800 5,000 47,34 45,19 49,33 49,49 48,73 49,07 2,12 3,09 0,35 -9,99 99,99 -7,67 104,000 2,400 1,667 14,14 16,17 14,61 16,38 17,69 20,09 -2,48 -2,10 -4,00 -3,15 100,03 -2,35 52,000 1,200 0,556 12,12 6,09 8,91 8,70 8,36 8,70 0,18 2,42 -0,16 -0,58 99,99 -1,34 26,000 0,600 0,185 9,04 11,53 10,64 11,32 12,37 10,89 4,61 2,92 3,43 -0,62 100,03 1,02 13,000 0,300 0,062 9,92 4,95 15,96 5,45 3,98 7,39 3,09 4,36 2,29 2,67 99,99 1,36 6,500 0,150 0,021 10,22 8,41 3,98 6,46 5,49 5,92 4,90 3,39 3,05 5,41 99,99 2,46 3,250 0,075 0,007 5,24 6,09 7,10 8,95 7,60 7,10 5,58 5,07 3,26 7,14 99,99 2,46 1,625 0,038 0,002 0,47 2,50 -0,58 0,05 1,28 0,85 -1,17 -1,89 -2,69 -0,88 99,99 -5,85
Résultats pour les tests antiviraux et analyses (effectuée par VRS)
% Infection D-Xylose (mM) Insulin (µM) AZT (µM) D-Xylose Xylose + Insulin AZT Infecté + Diluant Non infecté + Diluant Media 208,000 4,800 5,000 0,78 1,21 1,34 1,24 1,02 1,11 0,44 0,47 0,39 18,32 0,15 16,11 104,000 2,400 1,667 14,95 13,53 14,38 14,21 13,16 13,04 0,95 0,89 0,97 19,39 0,29 16,55 52,000 1,200 0,556 20,24 20,75 18,90 19,36 19,71 21,30 1,51 1,70 1,44 19,25 0,31 16,80 26,000 0,600 0,185 20,61 19,38 18,63 18,74 20,07 19,79 2,76 2,59 2,55 17,99 0,37 18,06 13,000 0,300 0,062 20,38 18,66 19,01 18,22 17,71 18,29 5,12 5,07 4,49 17,99 0,43 0,24 6,500 0,150 0,021 18,11 18,92 16,54 19,38 19,32 19,32 6,61 5,94 7,11 19,17 0,19 0,19 3,250 0,075 0,007 20,42 18,16 18,89 19,27 18,83 18,68 10,29 9,89 10,74 19,56 0,40 0,28 1,625 0,038 0,002 20,77 20,01 21,42 20,67 18,00 19,83 13,79 13,28 13,72 18,81 0,28 0,20
Moyenne pour la colonne infectée +diluant : 18,81
Écart-type standard pour la colonne infectée +diluant : 0,63
Moyenne pour la colonne non infectée +diluant : 0,30
Écart-type standard pour la colonne non infectée +diluant : 0,10
Pourcentages de viabilité D-Xylose (mM) Insulin (µM) AZT (µM) D-Xylose Xylose + Insulin AZT Infecté + Diluant Non infecté + Diluant Media Numéro des lignes 208,000 4,800 5,000 97,44 95,08 94,40 94,95 96,13 95,66 99,26 99,09 99,55 2,64 100,84 14,59 A Milieu non traité 104,000 2,400 1,667 20,84 28,55 23,94 24,83 30,53 31,18 96,51 96,80 96,37 -3,15 100,04 12,22 B 52,000 1,200 0,556 -7,72 -10,48 -0,50 -2,99 -4,87 -13,45 93,50 92,46 93,88 -2,37 99,95 10,87 C 26,000 0,600 0,185 -9,72 -3,08 0,97 0,37 -6,82 -5,32 86,73 87,65 87,85 4,45 99,62 4,03 D 13,000 0,300 0,062 -8,49 0,82 -1,07 3,19 5,94 2,79 74,00 74,22 77,36 4,42 99,34 100,35 E Milieu non infecté 6,500 0,150 0,021 3,77 -0,58 12,28 -3,07 -2,75 -2,75 65,92 69,53 63,24 -1,94 100,58 100,62 F 3,250 0,075 0,007 -8,72 3,50 -0,45 -2,50 -0,11 0,70 46,06 48,19 43,59 -4,07 99,47 100,12 G 1,625 0,038 0,002 -10,59 -6,48 -14,12 -10,04 4,38 -5,51 27,13 29,87 27,48 0,01 100,15 100,54 H Numéro de colonne 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Tout comme pour l’exemple 1, le fait que le D-xylose ait des activités antivirales contre le HIV-1 NL4-3 confirme l’intérêt de se focaliser sur la biosynthèse des glycosaminoglycanes, notamment des héparanes sulfate, chondroïtines sulfate et dermatanes sulfate, dont le D-xylose est un stimulateur prouvé de la biosynthèse pour lutter contre le HIV-1 NL4-3.
Calcul de l’index de sélectivité SI = TC50/IC50.
Pour le D-xylose seul contre le HIV-1, l’index de sélectivité est SI = 260.3/124.4 = 2,092444 (voir )
Pour le D-xylose+l’insuline contre le HIV-1, l’index de sélectivité est SI = 233.9/120.4 = 1,94269 (voir )
La lignée cellulaire HeLa Tzmbl est une lignée cellulaire épithéliale humaine immortelle dérivée d'une tumeur cancéreuse du col de l'utérus (adénocarcinome). La question qui peut se poser est de savoir si le D-xylose et/ou d'autres xylosides stimulent les glycosaminoglycanes pour tous les types de cellules, y compris les cellules épithéliales, comme les cellules utilisées ici. Plusieurs D-xylosides, dont le D-xylose sont des stimulateurs avérés de glycosaminoglycanes de plusieurs types cellulaires : fibroblastes, kéranocytes (cellules épithéliales), CHO: cellules ovariennes de hamster chinois (cellules épithéliales), BHK : cellules rénales de bébés hamsters, BAE : cellules endothéliales aortiques bovines, cellules 3T3 de souris Swiss transformées par SV40, les cellules mésenchymateuses, cellules cartilagineuses mésenchymateuses, cellules gliales du rat, neuroblastome de la souris (C1300, NB41A), cellules hépatiques du rat (HTC, H4)…
Les propriétés antivirales du D-xylose contre le HIV-NL4-3 sont confirmés par les présents essais présentés.
Selon l’invention, le démodulateur 1 comporte également des électrodes intermédiaires I1, I2, polarisées en inverse (i.e. négativement), situées chacune entre l’une des régions 11 dopées de type p et la région adjacente 12 dopée de type n dans le plan XY. Autrement dit, en projection dans le plan XY, chaque électrode intermédiaire I1 et I2 est située entre une région dopée 11 et la région adjacente 12. Elles sont chacune espacées de la première face F1 par une distance non nulle par la couche diélectrique de passivation 2. Cette distance d’espacement, définie suivant l’axe Z, est de préférence comprise entre 5nm et 50nm, et de préférence égale à 10nm environ. Dans cet exemple, les électrodes intermédiaires I1, I2 sont situées chacune dans une échancrure non traversante de la couche diélectrique de passivation 2. Ces électrodes intermédiaires I1, I2 ne sont donc pas en contact avec la première face F1 de la portion de détection 10. Chaque électrode intermédiaire I1, I2 est destinée à être polarisée négativement, alors que les électrodes de modulation M1, M2 et de collection C1, C2 sont destinées à être polarisées de manière positive ou nulle.
Les inventeurs ont constaté que la présence de ces électrodes intermédiaires I1, I2 entre les régions 11 dopées p+ et leurs régions 12 dopées n+ adjacentes dans le plan XY permet d’améliorer l’isolation électrique entre les régions 11 dopées p+ et les régions 12 dopées n+, ce qui conduit à améliorer les performances du démodulateur 1. En effet, il apparaît qu’en l’absence de ces électrodes intermédiaires I1, I2, des électrons photogénérés peuvent être piégés par la recombinaison aux interfaces au niveau de la première face F1, dans les zones situées entre chaque région 11 dopée p+ et sa région 12 dopée n+ adjacente. Cela se traduit par une dégradation de la réponse impulsionnelle temporelle (TIR pour Temporal Impulse Response en anglais), de la sensibilité à la lumière parasite (PLS pour Parasitic Light Sensitivity en anglais), ainsi que de la bande passante du démodulateur. En revanche, la présence des électrodes intermédiaires I1, I2 conduit à une accumulation de porteurs majoritaires (trous) sous la couche diélectrique de passivation 2 au niveau de la première face F1, entre chaque région 11 dopée p+ et sa région 12 dopée n+ adjacente. Cela se traduit par une diminution des recombinaisons des électrons photogénérés à l’interface entre la couche diélectrique de passivation 2 et la portion de détection 10. Cette meilleure isolation électrique entre chaque région 11 dopée p+ et sa région 12 dopée n+ adjacente autorise une diminution de la distance dans le plan XY entre ces deux régions dopées. En termes de performances, la présence des électrodes intermédiaires I1, I2 se traduit par une augmentation de la réponse impulsionnelle temporelle, en particulier du contraste de démodulation en AC, de la bande passante, et donc par une réduction de la sensibilité à la lumière parasite.
La est une vue schématique et partielle, en coupe transversale, d’un démodulateur photonique 1 assisté par courant selon un autre mode de réalisation. Ici, le démodulateur 1 se distingue de celui de la essentiellement en ce que les régions 11 dopées p+ de modulation présentent une profondeur P M plus importante que la profondeur P C des régions 12 dopées n+ de collection. De préférence, les régions 11 dopées p+ sont du côté de la zone centrale Zc de la première face F1 alors que les régions 12 dopées n+ en sont éloignées.