INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
illustre le comportement des NPS de magnétite. (A) Nanoparticules synthétiques obtenues par coprécipitation et utilisées dans les essais de recueil magnétique pour comparaison avec l’efficacité des NMOB. (B) Nanoparticules de magnétite synthétique similaires à celles utilisées dans la référence D1 (Leon-Reyes et al. , 2014).
Dans un mode de réalisation préféré, le catalyseur de l'étape a) comprend un support d’alumine et une phase active comprenant, de préférence constitué de, du cobalt et du molybdène, ledit catalyseur contenant une teneur en poids par rapport au poids total de catalyseur d'oxyde de cobalt, sous forme CoO, comprise entre 0,1 et 10% poids, de préférence entre 0,6 et 8% poids, plus préférentiellement entre 0,6 et 7% poids et encore plus préférentiellement entre 1 et 6% poids, et une teneur en poids par rapport au poids total de catalyseur d'oxyde de molybdène, sous forme MoO 3 , comprise entre 1 et 20% poids, de préférence entre 2 et 18 % poids, et de manière très préférée entre 3 et 16% poids, avec un rapport molaire cobalt/molybdène compris entre 0,1 et 0,8 mol/mol, de préférence entre de préférence compris entre 0,2 et 0,6 mol/mol.
La représente le zoom sur une sous-fenêtre temporelle appliqué à des signaux normalisés et régularisés, pour la détection d’impact ;
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention concerne un procédé de détection de coup de golf mis en œuvre au moyen de capteurs embarqués dans un dispositif électronique, tel qu’un bracelet ou une montre, porté par le joueur. Les moyens de capteurs embarqués coopèrent avec des moyens de calcul, d’affichage et une mémoire qui peuvent de préférence être également embarqués dans le dispositif électronique, notamment la montre, pour une meilleure compacité.
Pour détecter un coup de golf, le procédé selon l’invention met en œuvre successivement deux fonctions, à savoir la détection d’un mouvement de golf, correspondant à un coup de golf, et la détection d’un impact, entre la balle et le club, à partir, notamment exclusivement, de données issues de capteurs embarqués dans un dispositif électronique porté par le joueur au poignet ou sur une autre partie du bras, en particulier une montre.
Dans ce qui suit, la présente invention est plus particulièrement décrite dans le contexte d’une mise en œuvre par l’intermédiaire d’une montre portée par le joueur. Il s’agit toutefois d’un exemple et l’invention s’applique aussi dans le cas où le joueur porte par exemple un bracelet électronique.
Les capteurs embarqués mis en œuvre comprennent des capteurs de type IMU (pour Inertial Measurement Unit signifiant Unité de Mesure Inertielle), tels des accéléromètres et/ou des gyroscopes suivant un à trois axes.
Pour chaque fonction, l’invention prévoit la mise en œuvre de couches de détection successives et progressives. D’abord peu sélectives, les couches de détection deviennent plus discriminantes et permettent de déterminer avec certitude si un vrai coup de golf a été joué.
En pratique, la fonction de détection de mouvement de golf comprend ainsi l’enregistrement en continu de données mesurées par des capteurs embarqués dans la montre, en particulier un capteur IMU intégrant trois accéléromètres et trois gyroscopes selon trois axes respectifs orthogonaux entre eux. Les accéléromètres permettent de mesurer des accélérations de la montre, et donc du poignet de l’utilisateur, suivant trois axes orthogonaux entre eux. Les gyroscopes permettent de mesurer des vitesses de rotation de la montre, et donc du poignet de l’utilisateur, selon trois axes orthogonaux entre eux.
Notamment, les signaux temporels issus de ces capteurs sont d’abord filtrés par un filtre passe-bas, notamment un filtre passe-bas du premier ordre, pour filtrer le bruit et les résidus haute fréquence. On obtient alors des signaux filtrés, comme représenté sur la .
Selon un mode de mise en œuvre, la deuxième étape b) est exécutée à une température supérieure à 50 °C et est d’une durée supérieure à 1 heure.
Selon un mode de mise en œuvre, la base forte comprend au moins l’un des composés choisis parmi : soude (NaOH), potasse (KOH).
Selon un mode de mise en œuvre, ledit procédé ne met en œuvre ni du chlorite de sodium, ni du chlorure de calcium ni autre oxydant permettant l’élimination de la lignine.
Selon un mode de mise en œuvre, les cellules végétales sont des cellules végétales d’une plante dicotylédone.
Selon un mode de mise en œuvre, la dicotylédone comprend l’une des espèces- choisie parmi : la pomme ou les agrumes.
Selon un mode de mise en œuvre, ledit procédé est limité à l’exécution de la première étape a) et de la deuxième étape b).
La est une illustration schématique du procédé d’extraction du xyloglucane contenu dans les parois primaires des cellules végétales.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé d’extraction du xyloglucane Xg contenu dans les parois primaires de cellules végétales, et plus particulièrement de plantes dicotylédones.
Le procédé selon la présente invention comprend notamment un nombre relativement limité d’étapes et met en œuvre des composés chimiques dont la toxicité humaine et environnementale est limitée.
Notamment le procédé selon la présente invention comprend l’exécution des étapes suivantes :
a) une première étape consistant en l’exécution de deux sous-étapes successives suivante :
a1) une première sous-étape qui comprend le mélange des cellules végétales avec une première solution aqueuse, le mélange de la première solution aqueuse avec les cellules végétales présentant un pH compris entre 3 et 7, avantageusement entre 4 et 7, encore plus avantageusement entre 4 et 5 ;
a2) une deuxième sous-étape qui comprend l’ajout d’une base forte, à une concentration comprise entre 0,1 mol/L et 0,75 mol/L, avantageusement entre 0,25 mol/L et 0,5 mol/L, au mélange obtenu à l’issue de la première sous-étape a1) ;
l’exécution de ces deux sous-étapes a1) et a2) conduisant à la formation d’un premier résidu liquide PRL et d’un premier produit solide PPS, ce premier produit solide PPS comprenant majoritairement de l’holocellulose ;
b) une deuxième étape de mélange du premier produit avec une deuxième solution, la deuxième solution comprenant la base forte à une concentration comprise entre 1 mol/L et 3 mol/L, avantageusement comprise entre 2 mol/L et 3 mol/L, la deuxième étape conduisant à la séparation de la cellulose Cell et du xyloglucane Xg contenus dans ledit premier produit.
La présente invention repose sur la présence d’une unité d’oxycombustion partielle (dite « POX » pour Oxydation Partielle qui s’effectue à l’oxygène pur en sous stœchiométrie pour produire un mélange H 2 /CO). Avantageusement, l’effluent gazeux est renvoyé à l’entrée de l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch, permettant de valoriser du CO supplémentaire dans l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch.
L’invention repose également sur la présence d’une unité de séparation du dioxyde de carbone contenu dans l’effluent gazeux issu de la section réactionnelle Fischer-Tropsh, le dioxyde de carbone séparé de cet effluent gazeux est recyclé à l’entrée de l’unité réactionnelle de RWGS. Ainsi l’effluent gazeux qui peut être envoyé à l’unité d’oxycombustion partielle ne contient essentiellement plus de dioxyde de carbone.
Avantageusement, une intégration énergétique additionnelle du procédé permet d’utiliser le dégagement de chaleur généré dans l’unité d’oxycombustion partielle pour apporter des calories vers d’autres unités du procédé, telles que l’unité réactionnelle de RWGS et/ou l’unité de captage de dioxyde de carbone, ce qui limite l’apport externe en calories nécessaire.
2. On seuille la valeur absolue des valeurs propres en remplaçant les valeurs jugées trop faibles (qui seraient anormalement discriminantes) par une valeur plus élevée ;
3. On obtient alors la nouvelle matrice de covariance P modifiée.
A partir de la matrice de covariance P établie une fois et stockée, on cherche alors à évaluer la probabilité pour un mouvement candidat d’être un mouvement de golf effectif. Pour cela :
4. Selon cette mise en œuvre, on calcule également une fois la matrice racine supérieure de Cholesky, désignée par S, de la matrice de covariance P, de telle sorte que S soit triangulaire supérieure et que S T S=P. S est donc stockée en mémoire et calculée une fois et est fournie en entrée de l’algorithme décrit ci-après, ainsi que le vecteur μ déjà établi.
5. Pour un mouvement candidat donné en entrée, on évalue comme précédemment la valeur spécifique de la variable vectorielle X associée.
6. On calcule alors Xa=S T \X-μ, Xa étant donc le vecteur égal à la division à gauche du vecteur X-μ par la matrice S T (S T étant triangulaire inférieure).
7. Mathématiquement, Xa représente la réalisation des tirages aléatoires de chaque variable gaussienne, centrée, réduite, indépendantes entre elles, nécessaires pour obtenir la trajectoire candidate si elle était issue de la distribution gaussienne multidimensionnelle Nμ,P décrite par μ et P. Si la trajectoire candidate respecte la distribution sous-jacente Nμ,P, alors notamment kXa2(k) suit une loi du χ2 à n degrés de libertés.
8. On peut alors, selon cette mise en œuvre, évaluer le quantile correspondant à la trajectoire candidate en tant que réalisation de Nμ,P, à partir de la fonction de répartition de la loi du χ2 à n degrés de libertés, donnée par γn/2, kXa2k/2Γn/2
9. Selon cette mise en œuvre, le mouvement candidat est alors considéré comme un mouvement de golf effectif si le quantile correspondant est inférieur à un quantile seuil fixé.
Selon un autre mode de réalisation, la mise en œuvre de la fonction de détection de mouvement de golf comprend l’exécution d’un algorithme de reconnaissance de mouvement de golf comprenant, à partir d’une base de données de coups de golf, la comparaison entre chaque signal normalisé régularisé et un signal modèle correspondant à un mouvement typique de coup de golf pour chaque type de coup de golf dont au moins un swing et un putt, ladite comparaison comprenant la vérification que le signal normalisé régularisé se trouve dans une enveloppe probabiliste définie de façon à inclure la variabilité possible d’un véritable mouvement de golf. Cette enveloppe probabiliste est déterminée à partir d’une base de données de mouvements de golf et de l’application de marges appropriées choisies.
En fonction de la comparaison, on identifie un type de coup de golf.
où l’erreur s’écrit
En complément, on peut calculer par ailleurs une instabilité de l’erreur normalisée pour chaque signal normalisé régularisé et la vérification que l’instabilité de l’erreur normalisée est inférieure à un seuil pour chaque signal normalisé régularisé et que la somme des instabilités des erreurs normalisées sur l’ensemble des signaux normalisés régularisés est inférieure à un seuil.
Dans les équations qui précèdent, on note Ν le nombre de mesures présentes dans la fenêtre temporelle (par exemple 0 à 2.5 secondes) après application de l’homothétie temporelle.
µ est la moyenne de l’enveloppe pour le signal d’un capteur IMU normalisé et régularisé X ;
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention, pour valider la détection d’un coup de golf, les conditions sont :
optionnellement, la somme des Etot pour l’ensemble des signaux normalisés et régularisés doit être inférieure à un seuil donné
optionnellement, la somme des Estab pour l’ensemble des signaux normalisés et régularisés doit être inférieure à un seuil donné
Une telle irradiation permet de ne pas affecter les autres couches, notamment les couches de protection, en particulier la couche de protection 1 disposée en face arrière. En outre, les polymères utilisés pour cette couche de protection peuvent être plus résistants à l’irradiation, et être moins fragilisés par celle-ci que le matériau polymère de l’encapsulant 21. Ainsi, la couche de protection 1 pourra être réutilisée le cas échéant dans son état initial.
L’étape (b) d’usinage est mécanique. L’étape (b) d’usinage comprend dans l’exemple décrit le découpage par un fil abrasif 12. Le fil abrasif 12 peut être diamanté. L’étape (b) d’usinage peut par exemple être mise en œuvre au moyen du procédé décrit dans la demande de brevet WO 2019/043329.
Par ailleurs, le procédé comporte une étape supplémentaire (c) de collecte des copeaux obtenus à l’étape (b) d’usinage. Les copeaux obtenus ont une taille deux fois inférieure, voire trois fois inférieure, à la taille des copeaux obtenus sans irradiation, à conditions d’usinage constantes. En utilisant des diamants de taille moyenne 100 µm, les copeaux obtenus peuvent avoir une taille de l’ordre de 30 µm, avec une taille de référence de 70 µm sans irradiation. La faible taille des copeaux obtenus montre que grâce à l’irradiation l’usinage est plus fragile que ductile.
A l’étape (b) d’usinage, on collecte plus de copeaux en masse que sans irradiation, à conditions d’usinage constantes, notamment plus de 5%, voire plus de 10%, mieux plus de 15%, voire plus de 20% de copeaux en masse. Dans un mode de réalisation, on peut collecter plus de 30%, voire plus de 35% de copeaux en masse, que sans irradiation, à conditions d’usinage constantes.
A l’étape (b) d’usinage, on collecte plus de copeaux en volume que sans irradiation, à conditions d’usinage constantes, notamment plus de 20%, voire plus de 30%, mieux plus de 40%, voire plus de 50% de copeaux en volume. Dans un mode de réalisation, on peut collecter plus de 60%, voire plus de 70% de copeaux en volume, que sans irradiation, à conditions d’usinage constantes.
Le procédé de traitement de l'invention est mis en œuvre à l'aide d'une installation de traitement 30 adaptée, comme illustré à la . L’installation de traitement pour recyclage d’un module photovoltaïque M comporte :
- un dispositif d’irradiation 31 du module photovoltaïque M par un traitement ionisant, afin de modifier les propriétés mécaniques de l’encapsulant 21, et
- un dispositif d’usinage 32 de l’encapsulant 21, afin de réduire celui-ci en copeaux.
Le dispositif d’irradiation 31 est configuré pour permettre l’irradiation du module photovoltaïque M du côté de la couche de protection 3 en verre. A cet effet, l'installation 30 comporte un support 15 sur lequel est positionné le module photovoltaïque M. Le dispositif d’irradiation 31 est configuré pour permettre l’irradiation du dispositif fonctionnel sensiblement perpendiculairement à celui-ci, comme illustré par les flèches. Cela permet d’obtenir une irradiation plus homogène.
Le dispositif d’usinage 32 comporte un outil de découpe 17 ayant par exemple un fil abrasif 12, agencé pour permettre la découpe, notamment à sec, de l’encapsulant 21 en vue de séparer les cellules photovoltaïques 20 de celui-ci.
La hauteur du fil abrasif 12 par rapport au support 15 est calculée de façon à permettre la découpe souhaitée de de l’encapsulant 21 lorsque la première couche de protection 1 repose sur le support 15. Le support 15 peut se déplacer alors que l'outil de découpe 17 reste fixe, nonobstant le défilement du fil abrasif 12 pour permettre la découpe. Alternativement, c'est l'outil de découpe 17 qui se déplace alors que le module photovoltaïque M reste fixe. Ainsi, l'installation peut être configurée pour mettre en œuvre un mouvement relatif entre le support 15 et l'outil de découpe 17 lors de la découpe de l’encapsulant 21.
L’installation peut comporter en outre des moyens de collecte des copeaux obtenus à l’étape (b) d’usinage.
Tout ce qui a été décrit dans le cadre du procédé de traitement pour recyclage d’un dispositif fonctionnel peut s'appliquer dans le cadre de l'installation de traitement pour recyclage d’un dispositif fonctionnel et inversement. Notamment, l'installation de traitement comporte les moyens matériels, et le cas échéant logiciels, pour la mise en œuvre du procédé de traitement. Le procédé et l'installation décrits ci-dessus trouvent une application industrielle dans le cadre du désassemblage d'un ou plusieurs modules photovoltaïques en vue de recycler leurs constituants. En effet, le cas échant, il est alors possible de récupérer le verre dans son intégralité si ce dernier n'est pas cassé, de récupérer le matériau comportant le matériau polymère, de récupérer les éléments actifs du module photovoltaïque comme les cellules photovoltaïques qui pourraient être réutilisées.
Procédé de fabrication d’un composant acoustique par estampage La présente invention se rapporte au domaine général des structures ou panneaux d'atténuation acoustiques. Elle concerne plus particulièrement les structures d'atténuation acoustiques utilisées pour réduire les bruits produits dans les moteurs d’avion comme dans les turbines à gaz ou échappement de ceux-ci.
Lorsqu'une charge inorganique (par exemple de la silice) est utilisée dans la composition de caoutchouc, seule ou en coupage avec du noir de carbone, son taux est compris dans un domaine de 0 à 100 pce, préférentiellement de 0 à 70 pce, en particulier également de 5 à 70 pce, et encore plus préférentiellement cette proportion varie de 5 à 50 pce, particulièrement de 5 à 40 pce.
Dans le premier mode de réalisation préférentiellement destiné à une utilisation pneumatique, chenille ou bande transporteuse, la composition d’élastomère comprend un système de vulcanisation.
Besoins : - consommation de l’unité d’électrolyse de l’eau 5 : 4,4 MWe ; - chaleur consommée par l’unité réactionnelle de RWGS 8 à 864°C : 0.2 MWth ; - besoin de chaleur pour préchauffer la charge (3+7) en entrée d’unité 8 à 864°C : 0.6 MWth ; - vapeur au rebouilleur de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 : 1025 kg/h.
Récupération d’énergie : - vapeur produite au niveau de l’échangeur de chaleur 31 : 718 kg/h ; - vapeur produite dans l’unité réactionnelle FT 13 : 1158 kg/h ; - production d’électricité à la première turbine 26 : 8.4 kWe.
L’exemple 2 est conforme à l’invention selon la . Cet exemple illustre le fonctionnement de l’enchainement avec la valorisation de la partie 24 de l’effluent gazeux 18 issu de la première unité de séparation 15 avec étape de combustion afin de générer de la chaleur pour l’unité réactionnelle de RWGS 8.
Le débit total en fumées alimentant de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 est de 3641 kg/h auxquelles il faut ajouter les fumées issues du brûleur, ce qui donne un débit total de charge 1 de 5509 kg/h.
1281 kg/h d’eau 4 alimente l’unité d’électrolyse de l’eau 5 dont 672 kg/h est de l’eau fraiche. La consommation électrique de l’unité d’électrolyse de l’eau 5 est de 5,8 MWe.
La quantité de première vapeur d’eau 22 produite par l’unité réactionnelle FT 13 est de 1310 kg/h. L’échangeur de chaleur 31 produit 1295 kg/h (23) de deuxième vapeur d’eau 23 sur les 2103 kg/h nécessaires pour le fonctionnement de l’unité 2. Les besoins en vapeur du rebouilleur de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 sont couverts.
Avec la même quantité en fumées traitées que l’exemple 1, la production de coupe hydrocarbonée est de 177 kg/h au lieu des 152 kg/h précédemment.
- Entrée Sortie - 3 4 6 11 16 24 21 Débit en kg/h 1 283 1 331 1 208 358 301 571 177
Besoins : - consommation de l’unité d’électrolyse de l’eau 5 : 5,8 MWe ; - chaleur consommée par l’unité réactionnelle de RWGS 8 à 864°C : 0,2 MWth ; - besoin de chaleur pour préchauffer la charge (3+7) en entrée d’unité 8 à 864°C : 0,8 MWth ; - vapeur au rebouilleur de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2 : 2103 kg/h.
Récupération d’énergie : - chaleur dégagée par l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 à 1200°C (avec un excès d’air de 20%) : 0,35 MWth ; - chaleur récupérée lors du refroidissement des fumées en sortie d’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 de 1200°C à 150°C : 0,7 MWth (pour préchauffer la charge (3+7) en entrée d’unité 8) ; - vapeur produite au niveau de l’échangeur de chaleur 31 : 1295 kg/h ; - vapeur produite dans l’unité réactionnelle FT 13 : 1310 kg/h ; - production d’électricité à la première turbine 26 : 5 kWe.
Production de carburants de synthèse à partir de CO 2 avec oxycombustion partielle de sous-produits et séparation de CO 2 La présente invention porte sur la production de carburants de synthèse, à savoir de l’essence, du kérosène, du gazole, et/ou d’autres produits hydrocarbonés, tels du naphta, ou des bases lubrifiantes, de très haute qualité (essentiellement dépourvus de soufre, d’aromatiques, d’azote). Plus particulièrement, un objet de la présente invention est de produire des carburants de synthèse à partir de dioxyde de carbone (CO 2 ) et d’hydrogène (H 2 ).
Pour ce faire, un utilisateur, typiquement un personnel soignant, sélectionne le patient particulier pour lequel il souhaite avoir plus d’informations, en particulier pouvoir visualiser l’évolution de ce (ou ces) paramètre respiratoire (p 1 , p 2 …, p i ). Lorsque cette sélection est opérée, le dispositif d’affichage 6 opère l’affichage désirée de la représentation graphique, par exemple ici des courbes de plusieurs paramètres du patient faisant office d’historique de mesures sur plusieurs jours, typiquement entre 4 et 8 jours.
La représentation graphique est préférentiellement associée à d’autres informations du patient, notamment son identification (PatientID), son profil (F), son score prédictif SP de non-adhérence (%), et avantageusement une ou des causes de non-adhérence au traitement déterminées pour le patient considéré.
Les causes de non-adhérence sont préférentiellement des fuites au masque ou un réglage de pression inadéquat, mais aussi d’autres paramètres.
Les causes de non-adhérence sont déterminées par les moyens informatiques de traitement de données 4 à partir du profil F obtenu pour le patient considéré.
En fait, chaque profil mémorisé est caractérisé par (au moins) un score prédictif SP de risque de non-adhérence et une cause de non-adhérence.
Avantageusement, pour faciliter la lecture et permettre à l’utilisateur, c'est-à-dire le personnel soignant, de distinguer rapidement les patients les plus à risque de ne pas adhérer à leur traitement, le dispositif d’affichage 6 du système 1 de l’invention est aussi configuré pour afficher les patients en une liste de plusieurs patients classés or organisés en fonction de la criticité de leur risque de non-adhérence, c’est-à-dire par priorité, i.e. du plus élevé (en tête de liste) au moins élevé (en bas de liste), comme illustré en .
Cette liste de patients peut aussi être affichée en utilisant un code couleur, par exemple les patients présentant une criticité élevée peuvent être affichés en rouge, ceux présentant une criticité moyenne peuvent être affichés en orange et ceux présentant une criticité basse peuvent être affichés en vert.
La description suivante permet de mieux comprendre l’invention.
Comme illustré en , les moyens informatiques de traitement de données 4 récupèrent et pré-traitent (en 4.1) d’abord les paramètres respiratoires (p 1 , p 2 …, p i ) relatifs au patient P, tel qu’une ou des pression, durée de traitement, indice d’apnée/hypopnée (IAH) ou débit de fuites. Par exemple, le prétraitement (4.1) peut comprendre des étapes de :
a) Mise à l’échelle des valeurs des paramètres respiratoires (p1, p2…, pi) en fonction de la machine CPAP utilisée et de ses caractéristiques intrinsèques, par exemple pression médiane ou moyenne, grandeurs exprimées en % ou en valeur absolue…. Ainsi, pour un paramètre respiratoire p_i et d’une machine donnée m, on obtient :
- moyenne(p_i, m) est la moyenne empirique du paramètre respiratoire pi pour la machine m considérée (i.e. selon le constructeur).
- std(p_i, m) est l’écart-type du paramètre respiratoire p_i pour la machine m considérée.
- q_i est la valeur du paramètre respiratoire mise à l’échelle.
b) Remplacement des valeurs manquantes dans les paramètres respiratoires (p 1 , p 2 …, p i ). Pour un paramètre respiratoire p_i dont la valeur est manquante à un point t, plusieurs méthodes peuvent être appliquées:
- Imputation à valeur fixe: p_i(t) = 0
Les puces élémentaires de pixel 153 sont destinées à être reportées sur un substrat de report 200 du dispositif d'affichage, comme cela sera décrit plus en détail ci-après en relation avec les figures 3A à 3C.