INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un deuxième exemple, l’attaquant peut aussi décider de rediriger les requêtes applicatives émises par l’utilisateur vers un serveur applicatif « légitime », pour éviter que l’utilisateur ne se rende compte qu’il est la cible d’une attaque. Dans ce cas, l’attaquant dirige d’abord les requêtes de l’utilisateur vers un serveur applicatif « frauduleux » en manipulant les requêtes DNS, puis vers le serveur applicatif « légitime ». Pour ce faire, comme dans le premier exemple, l’attaquant peut modifier la configuration des informations DNS stockées dans le CPE pour qu’il relaie les requêtes DNS émises par le terminal vers un serveur DNS malveillant géré par l’attaquant, au lieu du serveur DNS de confiance initialement configuré. Toutefois, dans le deuxième exemple, le serveur applicatif frauduleux « n’émule » pas le service demandé mais se comporte comme un relais (« proxy ») qui termine l’association de sécurité avec le terminal de l’utilisateur et relaie les messages entre ce terminal et le serveur applicatif légitime. Ce faisant, le serveur applicatif frauduleux accède au contenu des messages chiffrés.
La protection par un mot de passe de l’accès à l’interface d’administration du CPE (qui permet notamment de configurer les informations DNS dans le CPE) ne suffit pas à protéger le CPE des attaques décrites précédemment. En effet, comme la plupart des utilisateurs n’utilisent pas (voire ne soupçonnent même pas l’existence) d’interface d’administration du CPE, la protection de l’accès à cette interface d’administration est souvent faible. De même, la protection de l’accès à l’interface d’administration du CPE par adresse MAC (« Medium Access Control ») peut s’avérer inefficace car un attaquant peut changer l’adresse MAC de son terminal pour être identique à celle(s) autorisée(s) par le CPE. Ces adresses MAC peuvent en effet être acquises de façon malveillante en écoutant les échanges Wi-Fi, par exemple.
Il existe donc un besoin d’une nouvelle solution pour détecter une modification frauduleuse des informations de configuration DNS, et qui puisse notamment préserver la sécurité des données personnelles des utilisateurs.
L’invention propose une solution pour la détection d’un serveur de résolution de noms de domaine malveillant, mise en œuvre dans un équipement configuré avec au moins un serveur de résolution de noms de domaine de confiance associé à au moins une interface réseau via laquelle ledit équipement est apte à communiquer.
Un tel équipement met en œuvre : la transmission, à destination d’au moins un desdits serveurs de confiance, d’au moins une requête d’activation d’un service de vérification de résolution de noms de domaine, la réception d’au moins une réponse comportant au moins un nom de domaine généré par ledit serveur de confiance pour ladite au moins une interface, la transmission d’au moins une requête de résolution dudit au moins un nom de domaine, si aucune requête de résolution dudit au moins un nom de domaine n’est reçue par ledit serveur de confiance, ou si au moins une requête de résolution dudit au moins un nom de domaine est reçue par ledit serveur de confiance mais comporte une anomalie, la réception d’au moins une notification invitant ledit équipement à engager une action.
La logique de traitement des données dans le modèle est la suivante :
Les nœuds de cartographie de configuration sont calculés en se basant sur la matrice d’échantillon X. Les nœuds d’amélioration sont dérivés des nœuds de cartographie de configuration. Le modèle est entraîné en utilisant l’algorithme pseudo-inverse pour déterminer les pondérations de connexion entre la couche de sortie et la couche de nœuds, en établissant ainsi le modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment. Le modèle édite une matrice Y pour analyser l’activité du clinker de ciment.
sachant que ∅ i est la fonction de cartographie de configuration qui cartographie la matrice d’échantillon dans le groupe de cartographie de configuration ; W ei et β ei sont des matrices de pondération générées de manière aléatoire et des matrices de biais qui cartographient la matrice d’échantillon dans le groupe de cartographie de configuration ; Z i représente le i-ième groupe de cartographie de configuration ; chaque groupe de cartographie de configuration comprend k nœuds de configuration ; n groupes de cartographie de configuration forment la matrice de cartographie de configuration Z n = [Z 1 , Z 2 , .., Z n ].
La matrice de cartographie de configuration Z n est cartographiée dans les nœuds d’amélioration en utilisant la fonction suivante :
sachant que ξ est la fonction d’activation non linéaire qui cartographie à partir du groupe de cartographie de configuration dans les nœuds d’amélioration ; W hm et β hm sont des matrices de pondération générées de manière aléatoire et des matrices de biais qui cartographient à partir du groupe de cartographie de configuration dans les nœuds d’amélioration ; H j est la j-ième série de nœuds d’amélioration ; et m nœuds d’amélioration forment la matrice de nœuds d’amélioration H m = [H 1 , H 2 , .., H m ].
Dans le système d’apprentissage à incrément de largeur, les nœuds d’amélioration sont incorporés pour augmenter la non-linéarité du modèle. La fonction d’activation non linéaire est l’une quelconque parmi une fonction sigmoïde, une fonction gaussienne, une fonction de tangente hyperbolique, une fonction d’activation d’une unité linéaire rectifiée, ou une fonction de base trigonométrique.
Les nœuds de cartographie de configuration et les nœuds d’amélioration obtenus à partir des paramètres de phase minérale et des types d’ondes dopées peuvent tous deux représenter les informations de phase minérale du clinker de ciment. La matrice de cartographie de configuration et la matrice de nœuds d’amélioration sont fusionnées pour former la matrice d’augmentation A n+m = [Z n | H m ] ; une matrice Y est décrite avec la fonction : Y = A n+m W ; W étant la matrice de pondération de la matrice d’augmentation A n+m vers la matrice Y.
Le procédé et son application englobent la modification de la structure électronique de phase minérale en utilisant une technologie de dopage des ions, et en utilisant le système d’apprentissage général en même temps que des calculs de premier principe pour établir un modèle de prédiction de l’activité du clinker de ciment. Dans le système d’apprentissage général, l’existence des nœuds de cartographie de configuration et des nœuds d’amélioration garantit que le modèle capture à la fois les facteurs linéaires et non linéaires dans les données. L’idée fondamentale englobe la découverte du pseudo-inverse des nœuds de configuration et des nœuds d’amélioration par rapport aux valeurs cibles. Le processus amène à obtenir les pondérations concernées par des calculs mathématiques, ce qui résulte en une augmentation de la vitesse de calcul du modèle.
L’application du modèle divulgué comprend :
1) l’acquisition des paramètres de phase minérale et du type d’ions dopés du clinker de ciment ;
3) l’analyse de la matrice pour déterminer des quantités de dopage d’ions cibles ; et
4) la confirmation des quantités de dopage cibles déterminées des ions par vérification expérimentale, et la réalisation de processus de dopage et de calcination pour produire du clinker de ciment à activité modifiable.
Les exemples suivants sont donnés pour illustrer mieux la divulgation. Toutefois, il est important de noter que ces exemples ne doivent pas être considérés comme limitant la portée de la divulgation. Les personnes compétentes dans la technique antérieure ont la faculté de faire des améliorations et des réglages non essentiels dans la divulgation tout en restant dans la portée de la divulgation.
Sauf spécification contraire, les matériaux, réactifs, etc., mentionné ici sont des produits disponibles dans le commerce qui sont bien connus des personnes compétentes dans la technique antérieure. De manière similaire, sauf autres indications explicites, les procédés décrits sont globalement connus dans le domaine. De surcroît, les termes techniques et scientifiques utilisés doivent être compris dans leur sens habituel par les personnes compétentes dans le domaine concerné de la divulgation.
La illustre très schématiquement un dispositif de mesure de la présence et la conductivité électrique d’un liquide à l’intérieur d’une conduite, selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention.
Selon ce mode de réalisation, la réactance active du circuit inductif-capacitif LC est un condensateur 31 formé d’une paire d’armatures métalliques 32, 33. L’élément de couplage passif correspondant est un élément inductif 35.
La paire d’armatures métalliques 32, 33 du condensateur 31 est placée sur deux zones distinctes du contour de la conduite 7. En particulier, les deux armatures 32 et 33 conductrices sont disposées l’une en face de l’autre sur la surface externe de la conduite 7 en épousant la forme de cette surface externe qui est par exemple, cylindrique. Ainsi, selon cet exemple, un condensateur de forme tubulaire est formé par les deux armatures 32, 33 séparées entre elles par un diélectrique constitué par les parois isolantes de la conduite 7 ainsi que par la nature du liquide 13 ou fluide à l’intérieur de la conduite 7 aux niveaux des armatures 32, 33. On notera qu’en variante, les armatures 32 et 33 conductrices peuvent etre réalisées selon d’autres géométries (par exemple électrodes anulaires ou interdigitées).
Etant donné que la géométrie du condensateur 31 est invariante, sa capacité C dépend essentiellement de la nature du diélectrique et plus particulièrement de la nature et composition du liquide 13 contenu à l’intérieur de la conduite 7 entre les armatures 32, 33.
En outre, les armatures 32, 33 du condensateur 31 de capacité C sont connectées à une bobine 35 d’inductance L prédéterminée, formant ainsi un circuit de résonance dont la fréquence dépend de la capacité C qui peut être variable et de l’inductance L qui est constante.
Le système électronique 5 est configuré pour acquérir la valeur courante de la fréquence de résonance du circuit résonant 3 et pour déduire la valeur de la capacité C et par conséquent, la valeur de la conductivité du liquide 13 dans le cas où le liquide (par exemple, eau ionisée) à l’intérieur de la conduite 7 remplit l’espace entre les armatures 32, 33, selon le procédé décrit par la .
En effet, la est un organigramme illustrant la calibration, la détection du niveau remplissage de la conduite, et la mesure de la conductivité du liquide en utilisant le dispositif selon le mode de réalisation de la .
Plus particulièrement, les étapes E1-E4 sont des étapes préliminaires relatives à la calibration du dispositif 1 de mesure.
A l’étape E1, on réalise une mesure à vide, c’est-à-dire, lorsque la conduite 7 est vide, on mesure une fréquence de résonance à vide fv relative au circuit 3 électrique résonant.
A l’étape E2, on mesure une fréquence de résonance de référence fedi relative au circuit 3 électrique résonant lorsque la conduite 7 comprend de l’eau déionisée (lors d’une calibration usine) selon différents niveaux de remplissage.
A l’étape E3, on définit deux paramètres de réglage : intervalle de tolérance I et valeurs seuils S selon le niveau de remplissage de la conduite 7.
L’étape E4, est un test pour vérifier si la calibration est réalisée. Si oui, l’intervalle de tolérance I et les valeurs seuils S sont mémorisés. Sinon, on reboucle à l’étape E1. On considère par exemple, que la calibration a été réalisée lorsque la conduite est complètement remplie d’eau déionisée.
L’étape E5 concerne l’acquisition de la fréquence de résonance courante en condition de fonctionnement du dispositif 1 de mesure. Le système électronique 5 et plus particulièrement, le module de mesure de fréquence 51 mesure la valeur courantes f de la fréquence de résonance relative au circuit 3 électrique résonant.
Les étapes E6-E11 concernent la détection du remplissage de la conduite.
L’étape E6 est un premier test dans lequel le système électronique 5 et plus particulièrement, le module de traitement 53 de données compare la valeur courante f de fréquence de résonance du circuit 3 électrique à la valeur de la fréquence de résonance à vide fv. Si la valeur absolue de l’écart entre les valeurs f et fv est comprise dans l’intervalle prédéterminé I, alors on passe à l’étape E 7 et sinon, on passe à l’étape E8.
A l’étape E7, le module de traitement 53 déduit que la conduite est vide et on passe ensuite à l’étape E13 pour afficher le résultat.
Suivant le mode de réalisation adopté, les caractéristiques techniques des canaux de refroidissement 150 peuvent varier. Cependant, et comme indiqué précédemment, il est avantageux de prévoir un nombre de canaux de refroidissement 150 supérieur ou égal à deux. En effet, l’utilisation d’un grand nombre de canaux de refroidissement 150 permet d’augmenter le débit de fluide de refroidissement utilisé pour refroidir l’au moins un roulement 500. Il est toutefois possible d’avoir un ou plusieurs canaux de refroidissement 150 formant un labyrinthe sur la surface externe 303 de l’arbre rotatif 100 pour réaliser la fonction d’échange thermique. Sur la variante illustrée sur la , chaque canal de refroidissement 150 forme une rainure creusée dans la surface externe 303 de l’arbre rotatif. Les canaux de refroidissement 150 peuvent être orientés axialement par rapport à l’axe de rotation X, et de manière hélicoïdale ou rectiligne entre l’entrée de fluide 151 et la sortie de fluide 153 où le fluide de refroidissement sort hors du canal de refroidissement 150. Les canaux de refroidissement 150 peuvent ainsi s’étendre sensiblement parallèlement à l’axe de rotation X. De cette manière, il est possible d'optimiser le débit de fluide de refroidissement dans les canaux de refroidissement 150, et la perte de charge.
De manière générale, la configuration de chaque canal de refroidissement 150 dépend au moins en partie : de la conductivité thermique du fluide de refroidissement et du matériaux constitutif de l’arbre rotatif 100 ; du nombre de Prandlt du fluide de refroidissement ; et du débit de fluide de refroidissement correspondant à une puissance thermique à évacuer.
Afin de faciliter l’usinage des canaux de refroidissement 150 il peut être prévu que les canaux de refroidissement 150 présentent une section de coupe de forme constante le long dudit au moins un canal de refroidissement 150, notamment de forme partiellement ou totalement circulaire, ou de forme rectangulaire. Plus précisément, les canaux de refroidissement 150 peuvent présenter une section de coupe de forme carrée, par exemple de 0.7 mm de côté. Ainsi, l’utilisation de canaux de refroidissement 150 ayant une section de coupe relativement faible permet de fonctionner à bas nombre de Reynolds et d’optimiser les pertes de charge et l’échange thermique. Le nombre de canaux de refroidissement 150, et la largeur des canaux de refroidissement 150 sont généralement fonction de la puissance thermique à évacuer et des caractéristiques du fluide de refroidissement (conductivité thermique, viscosité, capacité calorifique). Ces paramètres influent sur le taux d’occupation des canaux de refroidissement 150 à la surface externe 303. De manière générale, les canaux de refroidissement 150 peuvent avoir n’importe quelle forme de section de coupe pouvant être obtenu par un procédé industriel d’usinage le long d’un axe, par exemple en formant des cannelures ou des stries par moletage.
Selon un mode de réalisation, le taux d’occupation de la surface externe 303 par les canaux de refroidissement 150 est compris entre 10% et 30 %. En d’autres termes, une surface apparente des canaux représente 10% à 30% de la surface externe 303 externe de l’arbre rotatif 100. Un tel taux d’occupation est choisi pour assurer une pression de Hertz suffisante pour assurer le serrage de la bague de l’au moins un roulement 500 sur l’arbre rotatif 100. Par ailleurs, il est avantageux de prévoir un ratio d’un écartement entre deux canaux de refroidissement 150, et une largeur d’un canal de refroidissement 150 comprise entre 2 et 10. De cette manière, il est possible de se prémunir contre une déformation du chemin de roulement de la bague interne 501 au niveau des canaux de refroidissement 150.
De manière synergique, l’utilisation d’un grand nombre de canaux de refroidissement 150 sous forme de rainures fines permet de garantir un refroidissement avec débit important, tout en limitant la perte de charge subie par le fluide de refroidissement, et d’assurer une homogénéité en température. Par ailleurs, l’utilisation d’un grand nombre de canaux de refroidissement 150 permet d’augmenter la surface d’échange mouillée par le fluide de refroidissement et donc d’augmenter la puissance chaude évacuée.
Selon un mode de réalisation, chaque canal de refroidissement 150 présente une profondeur de canal comptée radialement par rapport à l’axe de rotation X, qui est strictement inférieure à une hauteur de stockage du réservoir de pressurisation 900 comptée radialement par rapport à l’axe de rotation X. De cette manière, il est possible de placer le fluide de refroidissement en surpression par rapport à la pression ambiante, au niveau de l’entrée de fluide 151, lorsque le fluide de refroidissement est soumis à une force centrifuge provoquée par le mouvement de rotation de l’arbre rotatif 100 autour de l’axe de rotation X. De manière générale, ladite surpression peut être supérieure à 1.5 bar, et plus particulièrement comprise entre 2 bars et 10 bars. En particulier, dans le cas où l’arbre rotatif 100 présente un diamètre sensiblement égal à 70 mm, et dans le cas où la vitesse de rotation est sensiblement égale à 12 000 tr/min, ladite surpression peut être égale à 5 bars. Par sensiblement égal, on entend une valeur égale à 10% près.
Selon la variante non limitative représentée sur la , la portion de réception de fluide 110 comprend une première partie 111 dépourvue de canal de refroidissement 150. La présence d’une telle première partie 111 n’est cependant pas limitative, il est également possible qu’une telle première partie 111 soit absente. Cette première partie 111 de la portion de réception de fluide 110 peut présenter une forme tronconique et peut être disposée en regard de la portion distale de pressurisation 703. De manière avantageuse, l’utilisation d’une portion de réception de fluide 110 ayant au moins une partie présentant préférentiellement une forme tronconique permet de définir un réservoir de pressurisation 900 qui génère un volume de fluide de refroidissement sous la forme d’un anneau de fluide lorsque le fluide de refroidissement est mis en rotation. Ainsi, il est possible de générer une surpression hydrostatique au niveau de l’entrée de fluide 151. Cette surpression hydrostatique est dépendante notamment : d’une hauteur de fluide de refroidissement comptée radialement dans le réservoir de pressurisation, du diamètre extérieur des rainures, et de la vitesse de rotation de l’arbre rotatif 100. Alternativement, la première partie 111 de portion de réception de fluide 110 peut présenter une forme hémisphérique ou cylindrique étagée. De manière avantageuse, la première partie 111 permet de faciliter la mise en rotation homogène du fluide de refroidissement. En effet, la mise en rotation synchrone de l’arbre rotatif 100 avec le fluide de refroidissement permet de garantir une introduction efficace du fluide de refroidissement dans les canaux de refroidissement 150. La première partie 111 permet également d’éviter l’apparition de phénomènes de tourbillon ou de rebond conduisant à une mauvaise pénétration du fluide de refroidissement dans les canaux de refroidissement 150.
Dans le cas où l’organe de pressurisation 700 et l’arbre rotatif 100 présentent des formes globalement complémentaires, un entrefer e1 entre l’organe de pressurisation 700 et l’arbre rotatif 100, compté selon un axe perpendiculaire à une première surface externe de la première partie 111, peut être constant axialement le long de la première partie 111. Ainsi, le réservoir de pressurisation 900 peut avoir une forme tronconique creuse, dont le creux est formé au moins partiellement par la première partie 111 de portion de réception de fluide 110. Ainsi, et de manière avantageuse, la forme du réservoir de pressurisation 900 permet à la fois de permettre un débordement du fluide de refroidissement dans le cas où une injection trop importante de fluide de refroidissement est réalisée, et de se prémunir d’un retour de fluide de refroidissement ou d’un effet tourbillon, notamment lors d’une augmentation rapide de la vitesse de rotation de l’arbre rotatif 100. De manière synergique, la forme tronconique du réservoir de pressurisation 900 permet le ruissellement du fluide de refroidissement jusqu’aux canaux de refroidissement 150, ce qui permet d’amener le fluide de refroidissement au niveau de l’entrée des canaux de refroidissement 150 pour des débits de fluide de refroidissement trop faible pour permettre la formation d’un anneau de fluide de refroidissement.
La portion de réception de fluide 110 peut également comprendre une deuxième partie 113 qui vient dans le prolongement, suivant l’axe de rotation X, de la première partie 111 de la portion de réception de fluide 110, dans un sens s’approchant dudit au moins un roulement 500. La première partie 111 de la portion de réception de fluide 110 et la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110 peuvent être formées de manière intégrale au sein d’une même pièce monobloc formant la portion de réception de fluide 110. Par opposition avec la première partie 111, la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide comprend des canaux de refroidissement 150. En d’autres termes, au moins une partie de la surface externe 303 de l’arbre rotatif 100 est incluse dans la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110, de sorte que les canaux de refroidissement 150 s’étendent depuis la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110 jusqu’à la portion d’écoulement 130 et sur tout ou partie de la portion d’écoulement 130. Selon ce mode de réalisation, l’organe de pressurisation 700 peut comprend une portion proximale de pressurisation 701 configurée pour venir coiffer l’arbre rotatif 100 sur ladite deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110, de manière à extérieurement fermer radialement l’au moins un canal de refroidissement 150. Par exemple, la portion proximale de pressurisation 701 peut présenter une forme cylindrique.
La deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110 peut être filetée au moins partiellement, de sorte à permettre la fixation par vissage de l’organe de pressurisation 700 au niveau de la portion proximale de pressurisation 701. De la même manière, la portion proximale de pressurisation 701 peut être filetée au moins partiellement, de sorte à permettre la fixation par vissage de l’organe de pressurisation 700 au niveau de la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110. Alternativement, la portion proximale de pressurisation 701 peut être ajustée radialement de manière à pouvoir être emmanchée ou collée. Ainsi, l’organe de pressurisation 700 peut être fixé au niveau de la deuxième partie 113 de la portion de réception de fluide 110.
Selon une variante non représentée, au moins un élément, choisi dans le groupe comprenant l’organe de pressurisation 700 et la première partie 111 de la portion de réception de fluide 110, comprend des ailettes d’orientation configurées pour diriger le fluide de refroidissement vers l’entrée de fluide 151 à la manière d’une pompe centrifuge. Ces ailettes d‘orientation peuvent être agencées sur une surface externe de la première partie 111 de la portion de réception de fluide 110, et peuvent présenter une forme hélicoïdale.