INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’habillage 35 comprend, ici, en son extrémité amont 35.1, un fraisage amont 36 d’accueil d’une vis 37. L’extrémité aval 35.2 de l’habillage 35 comprend, quant à elle, une patte 38 qui est radialement en retrait de la paroi 15 d’une distance sensiblement égale à l’épaisseur de l’aile 44. La patte 38 porte un écrou cage 39.
Le montage de l’entrée d’air 10 sur le carter 9 se fait en positionnant l’entrée d’air 10 sur le carter 9 de manière à ce que la portion 21 de la bride 20 vienne face au voile 9.2 de la bride 9.1. On engage ensuite des vis 90 dans les perçages 21.2 en les passant au travers l’orifice 30 depuis la veine 16. Un outil de serrage -ici une clef dynamométrique de serrage électrique- est engagé au travers de l’orifice 30 depuis la veine 16 pour procéder au serrage des vis 90 avec les écrous cages 91 et ainsi appliquer un effort de serrage entre les brides 20 et 9.1 pour relier l’entrée d’air 10 au carter de soufflante 9.
La fixation de l’habillage 35 sur l’entrée d’air 10 se fait en engageant la patte 38 dans l’orifice 30 de manière à ce que la face radialement interne 38.1 de la patte 38 vienne reposer sur la face radialement externe 44.1 de l’aile 44. L’extrémité 35.1 de l’habillage 35 vient alors en appui contre l’aile 41. La vis 37 est engagée dans le fraisage 36 et serrée pour collaborer avec l’écrou cage 43 et la vis 47 est engagée dans le fraisage 46 et serrée pour collaborer avec l’écrou cage 39. Une telle disposition facilite notamment le montage et interdit qu’une avarie des boulons provoque un entraînement de l’habillage 35 dans la soufflante.
On obtient ainsi une entrée d’air 10 permettant de réaliser les opérations de liaison avec le carter de soufflante 9 depuis la veine 16, ce qui permet une liaison plus rapide, plus aisée et donc plus fiable et moins couteuse.
Selon un troisième mode de réalisation représenté en , la première aile interne 41 est en continuité de matière avec la bride 20 via une paroi 50 s’étendant transversalement depuis l’âme 22. La deuxième aile interne 44 s’étend en saillie de la face d’appui 21.1 pour être, elle aussi, en continuité de matière avec la bride 20.
Selon un quatrième mode de réalisation représenté en , l’habillage 35 comprend, en son extrémité amont 35.1, un pied 60 de liaison avec l’âme 22 de la bride 20. Le pied 60 comprend un alésage 61 de réception d’une vis 62 de fixation de l’habillage 35 à un écrou cage 63 porté par l’âme 22 de la bride 20.
Selon un quatrième mode de réalisation représenté en , le carter 9 comprend une deuxième cavité 80 d’accueil d’un panneau acoustique 81. Le panneau acoustique 81 est fixé par vissage sur le carter 9 ainsi que l’âme 22 et comprend une portion avale 82 et une portion amont 83 reliées par une portion médiane 84 qui s’étend à l’aplomb de l’ensemble de jonction constitué de la vis 90, l’écrou cage 91, la portion 21 de la bride 20 et le voile 9.2. Comme visible en , la portion amont 83 comble partiellement la cavité 70. Ainsi, la portion médiane 84 s’étend, conjointement avec une partie de la portion médiane 83, face l’orifice 30 et réalise la fonction d’obturation de l’habillage 35. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications.
- bien qu’ici l’entrée d’air soit du type à « lèvre étendue », l’invention s’applique également à d’autres types d’entrées d’air comme par exemple à une entrée d’air dont une extrémité libre du carénage externe se situe à proximité de la cloison arrière ;
- bien qu’ici le carénage interne définisse la paroi interne d’une veine de circulation d’air, l’invention s’applique également à un carénage interne qui définirait partiellement une telle veine, comme par exemple un carénage interne raccordé à un autre élément qui contribuerait également à la définition de la veine ;
- bien qu’ici la première surface s’étende circonférentiellement autour de l’axe longitudinal et la deuxième surface s’étende selon une direction sensiblement orthogonale à l’axe longitudinal, l’invention s’applique également à une entrée d’air dans laquelle seule une des première et deuxième surface s’étende circonférentiellement autour de l’axe longitudinal ;
- bien qu’ici les brides de carter et d’entrée d’air soient décrites comme étant des éléments circulaires de révolution, l’invention s’applique également à des brides composées d’une pluralité de secteurs de couronne ;
- bien qu’ici la cornière soit rapportée par rivetage sur l’âme de la bride, l’invention s’applique également à d’autres moyens de liaison de la cornière à la bride comme par exemple le vissage, le boulonnage, le collage, le soudage ou le brasage ;
- le canal de gonflage s'étend dans la jante en ayant une première extrémité débouchant dans le volume et une deuxième extrémité qui débouche à l'extérieur du volume, le canal de gonflage étant pourvu de la valve de gonflage au niveau de la deuxième extrémité. La valve de gonflage s’étend avantageusement au travers de la jante et du canal de gonflage, de sorte que la valve de gonflage permet de contrôler un écoulement du fluide de gonflage entre la première extrémité et la deuxième extrémité. La valve de gonflage est située entre la première extrémité et la deuxième extrémité ;
- le canal anti-surpression s'étend dans la jante en ayant une première terminaison débouchant dans le volume et une deuxième terminaison qui débouche à l'extérieur du volume, le canal anti-surpression étant pourvu de la valve anti-surpression au niveau de la deuxième terminaison. La valve anti-surpression s’étend avantageusement au travers de la jante et du canal anti-surpression, de sorte que la valve anti-surpression permet de contrôler un écoulement du fluide de gonflage entre la première terminaison et la deuxième terminaison. La valve anti-surpression est située entre la première terminaison et la deuxième terminaison ;
– le canal de gonflage est avantageusement distinct du canal anti-surpression. Eventuellement, le canal de gonflage et le canal anti-surpression partagent une partie commune, de sorte que la première extrémité du canal de gonflage et la première terminaison du canal anti-surpression sont identiques et communes. En d’autres termes, dans cette variante de réalisation, la première extrémité est aussi la première terminaison ;
- la valve de gonflage est configurée pour pouvoir prendre (i) une configuration ouverte dans laquelle une circulation de fluide est autorisé au travers de la valve de gonflage depuis l’extérieur vers le volume du pneumatique, et (ii) une configuration fermée dans laquelle le volume de pneumatique est fermé de manière étanche par rapport à l’extérieur, par la valve de gonflage. Cette configuration avantageuse permet d’autoriser facilement un remplissage du volume délimité par le pneumatique et la jante par un fluide de gonflage, en pressurisant ledit volume ;
- la valve anti-surpression est configurée pour pouvoir prendre (i) une configuration ouverte dans laquelle une circulation de fluide est autorisé au travers de la valve anti-surpression depuis le volume du pneumatique vers l’extérieur, et (ii) une configuration fermée dans laquelle le volume de pneumatique est fermé de manière étanche par rapport à l’extérieur, par la valve anti-surpression. Cette configuration avantageuse permet d’autoriser facilement un vidage du volume délimité par le pneumatique et la jante par un fluide de gonflage, en dépressurisant ledit volume ;
- la valve anti-surpression fonctionne dans un sens opposé à la valve de gonflage. En d’autres termes, si la pression extérieure à la valve de gonflage est supérieure à la pression intérieure du pneumatique, alors la valve de gonflage est configurée dans son état ouvert ; tandis que la valve anti-surpression est configurée dans son état ouvert si la pression dans le pneumatique est supérieure à une pression de seuil ;
- plus particulièrement, la valve anti-surpression est configurée pour basculer dans son état ouvert lorsqu’une pression dans le volume du pneumatique dépasse une pression de seuil. Le basculement de la valve anti-surpression dans son état ouvert est automatique : il en résulte que de la valeur de la pression du fluide de gonflage dans le pneumatique et/ou dans le canal anti-surpression, prise du côté dudit volume ;
- à titre d’exemple non limitatif, la pression de seuil est supérieure ou égale à 1 bar. Préférentiellement, la pression de seuil est comprise entre 2 bars et 4 bars. D’une manière générale, la pression de seuil est prédéterminée par le fabricant afin de représenter une valeur seuil au-delà de laquelle il est déconseillé de maintenir le pneumatique ainsi surgonflé. Cette configuration avantageuse permet ainsi d’éviter de surgonfler un pneumatique, par inadvertance du conducteur ou par méconnaissance de la pression de gonflage ;
- la valve anti-surpression comporte (i) un corps de valve solidaire de la jante, le corps de valve étant monté dans un perçage débouchant de la jante, le corps de valve délimitant un corps creux formant le canal anti-surpression, (ii) une tige mobile axialement dans le corps creux, la tige pouvant prendre une première position dans laquelle une circulation de fluide est autorisée au travers du corps creux et une deuxième position dans laquelle la circulation de fluide est empêchée, et (iii) un ressort de rappel configuré pour maintenir la tige mobile dans la première position tant qu’une pression de fluide dans le volume du pneumatique est inférieure à la pression de seuil ;
– la valve de gonflage et la valve anti-surpression sont situées dans un même secteur angulaire de la jante, relativement à l’axe de rotation de la roue. Cette configuration avantageuse permet de simplifier les opérations de fabrication de la jante, de montage de la valve de gonflage et de la valve anti-surpression, et d’utilisation de la roue. De manière préférée le secteur angulaire considéré présente une dimension de 15°. Ainsi, la valve de gonflage et la valve anti-surpression sont située au plus à 15° l’une de l’autre, relativement à l’axe de rotation de la roue selon l’invention ;
– la valve anti-surpression débouche au niveau d’une face intérieure de la jante, relativement à l’axe de rotation, ladite face intérieure délimitant le volume du pneumatique.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant au moins une roue conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements.
illustre un exemple de réalisation d’une roue conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue tridimensionnelle d’une jante équipant la roue illustrée sur la ;
Par exemple, le troisième matériau diélectrique est du SiN, du AlN, un dioxyde de titane (TiO 2 ), un dioxyde d’hafnium (HfO 2 ), ou un matériau diélectrique ayant un troisième indice de réfraction différent du deuxième indice de réfraction.
La représente une structure obtenue à l’issue de l’assemblage de la deuxième structure 320, après avoir été retournée, avec la première structure 310.
L’assemblage comprend un collage moléculaire hybride des première 310A et deuxième 320A surfaces, de sorte que les deuxièmes portions 316 en cuivre sont en contact avec les quatrièmes portions 326 en le deuxième matériau diélectrique et avec une partie des troisièmes portions 325 en le premier matériau diélectrique. La liaison obtenue est représentée par un trait en pointillés HB.
Le collage moléculaire hybride est de préférence suivi d’un traitement thermique, tel un recuit, par exemple à une température supérieure ou égale à 200°C.
La représente une structure obtenue à l’issue du retrait du deuxième substrat 321 et de la troisième couche diélectrique 322 de la deuxième structure 320.
La et la correspondent à la formation, sur la deuxième couche structurée 324 de la deuxième structure 320, d’une troisième couche structurée 327 comportant une alternance, dans le plan XY, de cinquièmes portions 328 en le premier matériau diélectrique (troisièmes régions d’oxyde) et de sixièmes portions 329 en le deuxième matériau diélectrique affleurant au même niveau correspondant à une troisième surface 320B de la deuxième structure 320 opposée à la deuxième surface 320A. Les cinquièmes portions 328 sont, par exemple, formées au droit des troisièmes portions 325 afin de réaliser des portions plus épaisses en le premier matériau diélectrique, mais ceci n’est pas obligatoire. Les sixièmes portions 329 sont, par exemple, formées au droit des quatrièmes portions 326 afin de réaliser des portions plus épaisses en le deuxième matériau diélectrique, mais ceci n’est pas obligatoire.
La troisième couche structurée 327 peut être formée similairement à la deuxième couche structurée 324, en réalisant : - une deuxième gravure partielle de la quatrième couche diélectrique 323 à travers un motif (non représenté) adapté à former des deuxièmes cavités CV en alternance avec des portions non gravées formant les sixièmes portions 329 en le deuxième matériau diélectrique, par exemple (mais pas nécessairement) au droit des quatrièmes portions 326, cette deuxième gravure pouvant également être partielle en profondeur de sorte à conserver une épaisseur mince de la quatrième couche diélectrique 323 sur la deuxième couche structurée 324 ( ), ou pouvant être adaptée à supprimer toute l’épaisseur de la quatrième couche diélectrique 323 en dehors des sixièmes portions 329 ; puis - une deuxième étape de remplissage des deuxièmes cavités par un dépôt en le premier matériau diélectrique de sorte à former les cinquièmes portions 328 en le premier matériau diélectrique ( ) ; et éventuellement ; - une deuxième étape de polissage, de sorte à faire affleurer les cinquièmes et sixièmes portions 328, 329 au même niveau, correspondant à la troisième surface 320B de la deuxième structure 320.
De préférence, la proportion entre les premier et deuxième matériaux diélectriques dans la troisième couche structurée 327 est sensiblement égale à la proportion entre les premier et deuxième matériaux diélectriques dans la deuxième couche structurée 324.
La deuxième gravure partielle est réalisée à partir de la troisième surface 320B de la deuxième structure 320 obtenue après le retrait du deuxième substrat 321 et de la troisième couche diélectrique 322, représentée en .
La représente une structure obtenue à l’issue de l’assemblage, après avoir été retournée, d’une troisième structure 330, similaire à la première structure 310, sur la troisième surface 320B de la deuxième structure 320.
La troisième structure 330 comprend un troisième substrat 331 sur lequel repose une cinquième couche diélectrique 332 en le troisième matériau diélectrique, elle-même surmontée d’une sixième couche diélectrique 333 en le deuxième matériau diélectrique.
La troisième structure 330 comprend en outre sur la sixième couche diélectrique 333, à une quatrième surface 330A de ladite troisième structure, une quatrième couche structurée 334 (troisième couche d’assemblage) comportant, dans le plan XY, des septièmes portions 335 en le premier matériau diélectrique en alternance avec des huitièmes portions 336 en cuivre (quatrième région de cuivre). Les septièmes et huitièmes portions 335, 336 affleurent la quatrième surface 330A de la troisième structure 330. La quatrième couche structurée 334 peut être obtenue similairement à la première couche structurée 213 de la .
L’assemblage comprend un collage moléculaire hybride des troisième 320B et quatrième 330A surfaces, de sorte que les huitièmes portions 336 en cuivre sont en contact avec les sixièmes portions 329 en le deuxième matériau diélectrique et une partie des cinquièmes portions 328 en le premier matériau diélectrique. En outre, les huitièmes portions 336 en cuivre sont de préférence en regard des deuxièmes portions 316 en cuivre. Cette liaison obtenue est représentée par un trait en pointillés HB’.
La représente une structure obtenue à l’issue de la suppression du troisième substrat 331 et de la cinquième couche diélectrique 332 de la troisième structure 330.
Le dispositif électronique 300 illustré en est un dispositif optoélectronique comprenant une structure de filtres interférentiels 302 du type à cavité Fabry-Pérot (trois filtres dans l’exemple représenté), sur un substrat 311. Chaque filtre 302 présente ainsi des portions en cuivre 316, 336 de part et d’autre, et en contact avec, des portions 326, 329 en le deuxième matériau diélectrique, et des portions en le premier matériau diélectrique (oxyde) 325, 328, et ce, sans qu’il soit observé de phénomène de délamination à l’interface entre le cuivre et l’oxyde.
Les portions en cuivre 316, 336 forment des miroirs semi-réfléchissants, et les première et quatrième couches structurées 314, 334 sont prises en sandwich entre deux couches 313, 333 (deuxième et sixième couches diélectriques) en le deuxième matériau diélectrique. De préférence, les longueurs, et les largeurs, des portions en cuivre 316, 336 sont comprises entre 600 nm et 10 µm, par exemple entre 600 nm et 5 µm.
Exemple 1. Procédé d'assemblage d'une première couche comprenant une première région de cuivre à une première surface et d’une deuxième couche comprenant une deuxième région d'oxyde ou d'un métal oxydé à une deuxième surface, dans lequel les première et deuxième surfaces sont assemblées à l'aide d'un collage hybride tel que toute la première région de cuivre est mise en contact avec l'oxyde de la deuxième région.
Exemple 2. Procédé selon l’exemple 1, dans lequel l'oxyde ou le métal oxydé comprend un oxyde de silicium, ou un oxynitrure de silicium.
Exemple 3. Procédé selon l’exemple 1 ou 2, dans lequel la première couche est comprise dans une première structure, par exemple une première puce ou une première plaquette, la deuxième couche est comprise dans une deuxième structure, par exemple une deuxième puce ou une deuxième plaquette, et le procédé comprend, avant le collage hybride, le positionnement de la première structure par rapport à la deuxième structure.
Exemple 4. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 3, dans lequel avant le collage hybride, la première couche est formée sur un premier substrat, et la deuxième couche est formée sur un deuxième substrat.
Exemple 5. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 4, dans lequel, avant le collage hybride, les première et deuxième surfaces à assembler sont aplanies, par exemple par polissage mécano-chimique.
Exemple 6. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 5, dans lequel la première couche est une couche de cuivre continue.
Exemple 7. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 5, dans lequel la première couche comprend une couche de cuivre discontinue, par exemple des plots de cuivre dans une première couche diélectrique, telle qu'une couche d'oxyde.
Exemple 8. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 7, dans lequel la première couche est formée selon un procédé Damascène, la première couche diélectrique étant par exemple une couche de dioxyde de silicium.
Exemple 9. Procédé selon l’exemple 7 ou 8, dans lequel les largeurs des plots de cuivre sont comprises entre 600 nm et 10 µm, par exemple entre 600 nm et 5 µm.
Exemple 10. Procédé selon l’exemple 7 ou 8, dans lequel les largeurs des plots de cuivre sont inférieures à 600 nm, par exemple inférieures à 300 nm, ou inférieures à 200 nm, par exemple égales à environ 100 nm.
Exemple 11. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 10, dans lequel la deuxième couche est une couche continue d’oxyde ou de métal oxydé.
Exemple 12. Procédé selon l’un quelconque des exemples 1 à 10, dans lequel la deuxième couche comprend une couche discontinue d'oxyde ou de métal oxydé, par exemple des plots d'oxyde ou de métal oxydé entre des piliers en un deuxième matériau diélectrique, par exemple un nitrure de silicium.
Exemple 13. Procédé selon l'un quelconque des exemples 1 à 12, dans lequel la deuxième couche est une multicouche comprenant une couche d'oxyde ou de métal oxydé et une couche d'un troisième matériau diélectrique, par exemple un nitrure de silicium, la couche d'oxyde ou de métal oxydé étant positionnée sur la couche du troisième matériau diélectrique.
Exemple 14. Procédé selon l'un quelconque des exemples 1 à 13, comprenant en outre, avant le collage hybride, une étape d'oxydation d'une couche métallique, par exemple une couche de silicium, pour former le métal oxydé au niveau de la deuxième surface.
Exemple 15. Procédé selon l'un quelconque des exemples 1 à 14, comprenant en outre, après le collage hybride, une étape de recuit, par exemple à une température d'au moins 200°C.
Exemple 16. Procédé selon l'un quelconque des exemples 1 à 15, dans lequel la deuxième couche comprend une troisième région de l'oxyde ou du métal oxydé au niveau d'une troisième surface opposée à la deuxième surface, et le procédé comprend l'assemblage d'une troisième couche comprenant une quatrième région de cuivre au niveau d'une quatrième surface, avec la deuxième couche, la troisième surface étant assemblée avec la quatrième surface au moyen d'un collage hybride de sorte que la totalité de la quatrième région soit mise en contact avec la troisième région.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le régénérateur opère à haute température comprise entre 90°C et 250°C, préférablement entre 110°C et 240°C, très préférablement entre 120°C et 200°C en fond de colonne.
Le dioxyde de carbone libéré du régénérateur peut ensuite être optionnellement comprimé et valorisé. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 comprend au moins 90% vol. de dioxyde de carbone, préférablement au moins 95% vol. de dioxyde de carbone, très préférablement au moins 98% vol. de dioxyde de carbone. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 présente une température comprise entre 20°C et 250°C, préférablement entre 30°C et 200°C, très préférablement entre 40°C et 150°C, en sortie de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 présente une pression comprise entre 0,20 MPa et 4 MPa, préférablement entre 0,30 MPa et 3,5 MPa, très préférablement entre 0,4 MPa et 3 MPa, en sortie de l’unité de captage de dioxyde de carbone 2.
Un aspect primordial des opérations de traitement de fumées industrielles par solvant est l'étape de régénération de l'agent de séparation. En fonction du type d'absorption (physique et/ou chimique), on envisage généralement une régénération par détente, et/ou par distillation et/ou par entraînement par un gaz vaporisé appelé « gaz de stripage. »
Une des principales limitations des solvants couramment utilisés aujourd'hui est la nécessité de mettre en œuvre des débits de solution absorbante importants, ce qui entraîne une consommation énergétique importante pour la régénération du solvant, mais également des tailles d'équipement importantes (colonnes, pompes, etc.). Ceci est particulièrement vrai dans le cas où la pression partielle de dioxyde de carbone est faible. Une telle consommation énergétique représente un coût opératoire considérable pour le procédé de captage de dioxyde de carbone. L’énergie de régénération dépend de la nature des amines et de la pression partielle de dioxyde de carbone et est typiquement comprise entre 2 GJ/t et 4 GJ/t de dioxyde de carbone capté. Les nouveaux procédés de captage tendent à diminuer cette énergie afin de tendre vers des valeurs inférieures à 2GJ/t de dioxyde de carbone. Dans le cadre de traitement de l’air, les concentrations en dioxyde de carbone étant très faibles, les énergies consommées sont très élevées de l’ordre de 5GJ/t de dioxyde de carbone à 7,5 GJ/t de dioxyde de carbone.