INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Quatre paramètres principaux ont été définis comme suit : lorsque le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration était inférieur à 10, le modèle présentait une erreur absolue moyenne élevée (MAE). Inversement, lorsque le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration excédait 20, la performance du modèle restait comparable à celle observée de l’ordre de 20. En d’autres termes, la poursuite de l’augmentation du nombre (n) de groupes de cartographie de configuration n’entraînait pas une optimisation supplémentaire du modèle. Par conséquent, la valeur privilégiée pour le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration a été fixée à 20. L’augmentation du nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie améliorait la performance prédictive du modèle. Toutefois, en raison de l’abondance de configurations de saisie, des valeurs excessivement élevées du nombre (k) de nœuds de configuration introduisaient des informations redondantes et provoquaient une interférence. Par conséquent, la valeur privilégiée pour le nombre (k) de nœuds de configuration a été fixée à 15. Les nœuds d’amélioration capturaient des relations non linéaires dans le réseau d’amélioration. Un nombre approprié (m) de nœuds d’amélioration a été incorporé pour améliorer la performance prédictive du modèle. Toutefois, la fixation du nombre (m) de nœuds d’amélioration à une valeur excessivement élevée entraînait une diminution de la performance du modèle. Par conséquent, les valeurs privilégiées pour le nombre (m) de nœuds d’amélioration et le nombre d’époques d’itération de de 45 et 50 respectivement pour atteindre un haut niveau de précision et une forte résistance dans le modèle.
Après de multiples ajustements pendant le processus d’entraînement du modèle, les paramètres suivants ont été déterminés pour l’exemple : le nombre (n) deux groupes de cartographie de configuration a été fixé à 20, le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie a été fixé à 15, le nombre (m) de nœuds d’amélioration a été fixé à 45, et le nombre d’époques d’itération a été fixé à 50. Dans cette configuration, l’erreur quadratique moyenne (MSE) et le carré d’erreur quadratique moyenne (RMSE) du modèle étaient toutes deux de moins de 1, spécifiquement 0,839 et 0,916 respectivement. Le coefficient de détermination (R 2 ) était de 0,941, indiquant que les prédictions du modèle étaient proches des valeurs réelles. En se basant sur les prédictions du modèle, l’activité la plus importante du clinker de ciment a été atteinte lorsque la concentration de dopage de Mg 2+ était de 1,23 % en poids.
Dans l’exemple, le clinker de ciment Portland a été dopé avec du Mg 2+ et soumis à une calcination. Les concentrations de dopage du Mg 2+ étaient de 0 % en poids, 1,0 % en poids, 1,1 % en poids, 1,23 % en poids, et 1,3 % en poids.
Des mesures de diffraction de rayons X (XRD) ont été réalisées sur du clinker de ciment Portland en utilisant la méthode de Rietveld permettant une analyse quantitative. Les résultats ont déterminé que les phases minérales du clinker de ciment Portland étaient les C 3 S, C 2 S, C 3 A, C 4 AF, avec des pourcentages de masse de 60 %, 25 %, 5 %, et 10 % respectivement.
Des échantillons de mortier de ciment ont été préparés suivant la méthode de la norme chinoise GB/T 17671 et les résistances à la compression des échantillons ont été mesurées à 3 jours et 28 jours. Les résultats figurent dans le tableau 1. Concentrations de dopage du Mg 2+ /% en poids Résistance à la compression à 3 jours/MPa Résistance à la compression à 28 jours /MPa 0 31.3 53.6 1.0 32.7 54.5 1.1 33.8 57.1 1.23 34.2 58.7 1.3 33.1 54.9 Exemple 2
L’exemple utilisait le modèle divulgué pour prédire l’activité du clinker de bélite-yé′élimite-ternésite (C 2 S-C 4 A 3 $-C 5 S 2 $, BYT). Les phases minérales du clinker de ciment BYT étaient les C 2 S, C 4 A 3 $, C 5 S 2 $, la phase de ferrite et le C$, avec des pourcentages en masse de 30 %, 30 %, 25 %, 5 %, et 10 % respectivement. L’activité du clinker de ciment BYT a été ajustée en utilisant du B 3+ comme ion dopé.
Quatorze configurations de saisie comprenant l’énergie de formation, la répartition de l’ordre de liaison et de la longueur de liaison, la structure électronique des quatre phases minérales (C 2 S, C 4 A 3 $, C 5 S 2 $, et la phase de ferrite), de même que le type la concentration des ions dopés, ont été saisies dans le modèle. De plus, la phase minérale C$ n’était pas un produit de frittage mais plutôt un résidu de matériau brut. Par conséquent la phase minérale C$ n’a pas été considérée comme une configuration de saisie dans le modèle.
Quatre paramètres principaux ont été définis comme suit : lorsque le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration était de moins de 10, le modèle présentait une erreur absolue moyenne élevée (MAE). Inversement, lorsque le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration excédait 20, la performance du modèle restait comparable à celle observée de l’ordre de 20. Par conséquent, la valeur privilégiée pour le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration a été fixée à 15. L’augmentation du nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie améliorait la performance prédictive du modèle. Toutefois, en raison de l’abondance des configurations de saisie, des valeurs excessivement élevées du nombre (k) de nœuds de configuration introduisaient des informations redondantes et provoquaient une interférence. La valeur privilégiée pour le nombre (k) de nœuds de configuration a donc été fixée à 10. Les nœuds d’amélioration capturaient des relations non linéaires dans le réseau d’amélioration. Un nombre approprié (m) de nœuds d’amélioration a été incorporé pour améliorer la performance prédictive du modèle. Toutefois, la fixation du nombre (m) de nœuds d’amélioration à une valeur excessivement élevée entraînait une diminution de la performance du modèle. Par conséquent, les valeurs privilégiées pour le nombre (m) de nœuds d’amélioration et le nombre d’époques d’itération étaient de 30 et 40 respectivement pour atteindre un niveau élevé de précision et une forte résistance dans le modèle.
Après de multiples ajustements pendant le processus d’entraînement du modèle, les paramètres suivants ont été déterminés pour l’exemple : le nombre (n) de groupes de cartographie de configuration a été fixé à 15, le nombre (k) de nœuds de configuration dans chaque groupe de cartographie a été fixé à 10, le nombre (m) de nœuds d’amélioration a été fixé à 30, et le nombre d’époques d’itération a été fixé à 40. Dans cette configuration, l’erreur quadratique moyenne (MSE) et le carré d’erreur quadratique moyenne (RMSE) du modèle étaient toutes deux de moins de 1, spécifiquement 0,786 et 0,886 respectivement. Le coefficient de détermination (R 2 ) était de 0,992, indiquant que les prédictions du modèle étaient proches des valeurs réelles. En se basant sur les prédictions du modèle, l’activité la plus importante du clinker de ciment a été atteinte lorsque la concentration de dopage de B 3+ était de 0,78 % en poids.
Dans l’exemple, du clinker de ciment BYT été dopé avec du B 3+ puis soumis à calcination. Les concentrations de dopage du B 3+ étaient de 0 % en poids, 0,6 % en poids, 0,7 % en poids, 0,78 % en poids, et 0,9 % en poids.
Des mesures de diffraction de rayons X (XRD) ont été réalisées sur du clinker de ciment BYT en utilisant la méthode de Rietveld permettant une analyse quantitative. Les résultats ont déterminé que les phases minérales du clinker de ciment BYT étaient les C 2 S, C 4 A 3 $, C 5 S 2 $, la phase de ferrite, et le C$, avec des pourcentages de masse de 30 %, 30 %, 25 %, 5 %, et 10 % respectivement.
Des échantillons de mortier de ciment ont été préparés suivant la méthode de la norme chinoise GB/T 17671 et les résistances à la compression des échantillons ont été mesurées à 3 jours et 28 jours. Les résultats figurent dans le tableau 2. Concentrations de dopage du Mg3+/% en poids Résistance à la compression à 3 jours/MPa Résistance à la compression à 28 jours /MPa 0 33,4 41,0 0,6 40,1 48,2 0,7 44,7 52,8 0,78 46,6 55,2 0,9 45,3 53,6
Il sera évident pour les personnes compétentes dans la technique que des changements et des modifications peuvent être apportés et l’objectif des revendications jointes est par conséquent de couvrir l’ensemble de ces changements et modifications.
Procédés de détection d’un serveur de résolution de noms de domaine malveillant, équipement, serveur de confiance et programme d’ordinateur correspondants. 1. Domaine de l’invention
Selon un autre inconvénient de la solution présentée dans le document CN 104441297, en étant suspendus au mélangeur interne, la goulotte de pesage et son châssis 2 peuvent aussi transmettre des vibrations ou des chocs au mélangeur interne lorsque le mélange tombe du mélangeur interne vers la goulotte de pesage. Cette transmission de vibrations ou de chocs de la goulotte de pesage vers le mélangeur interne n’est pas souhaitable car elle peut progressivement endommager la fixation du mélangeur interne sur son propre châssis ou certains composants du mélangeur.
Le document CN 104441297 prévoit d’installer des joints en caoutchouc pour atténuer la transmission de vibrations entre le mélangeur et la goulotte de pesage. Toutefois, étant donné la masse des mélanges à peser, de quelques centaines de kilogrammes, et la masse de la goulotte de pesage et de son châssis, de plusieurs centaines de kilogrammes, ces simples joints en caoutchouc ne sont pas suffisants pour atténuer rapidement et efficacement les vibrations. De plus, de tels joints ne permettent pas d’absorber complètement le choc et l’importante énergie cinétique générés par la chute d’un mélange pesant quelques centaines de kilogrammes dans la goulotte de pesage. Aussi, dans la solution présentée dans le document CN 104441297, ce sont les vérins 5 prévus entre le châssis 2 et le réceptacle de mélange 6 qui doivent absorber cette énergie cinétique lors de chaque tombée d’un nouveau mélange alors que ces actionneurs ne sont généralement pas prévus pour supporter de tels chocs à répétition et qu’ils risquent d’être endommagés très rapidement avec une telle utilisation.
Le document CN 104441297 prévoit aussi d’intercaler des absorbeurs de vibrations 4 entre le réceptacle à mélange 6 et les capteurs de pesage 3. Toutefois, ces absorbeurs de vibrations 4 ne sont pas utiles lorsque le mélange tombe dans le réceptacle 6 car, à ce moment-là, le réceptacle repose sur les vérins 5 et non sur les capteurs de pesage.
La présente invention a pour objectif de remédier aux inconvénients de l’art antérieur en proposant un agencement d’une goulotte de pesage offrant une meilleure gestion des vibrations et des chocs pouvant être générés pendant l’utilisation d’une telle goulotte de pesage, par exemple pour la pesée d’un mélange caoutchouteux tombant depuis un mélangeur interne. Parallèlement, l’invention vise aussi à fournir une solution de pesage qui offre de meilleures performances de pesage, notamment en temps nécessaire pour la pesée, en résolution de pesage, et en fiabilité et répétabilité des mesures.
A cet effet, l’invention a pour objet une goulotte de pesage pour la pesée d’un mélange notamment caoutchouteux et par exemple issu d’un mélangeur interne, la goulotte de pesage comprenant un châssis principal fixe, un châssis secondaire mobile, une trémie de réception d’un mélange à peser montée fixement sur le châssis secondaire, et des capteurs de pesage.
Selon l’invention, des amortisseurs de vibrations sont intercalés entre le châssis principal et le châssis secondaire, et les capteurs de pesage sont montés mobiles par rapport au châssis principal entre une position de repos dans laquelle le châssis secondaire et la trémie de réception reposent sur les amortisseurs de vibration et ne reposent pas sur les capteurs de pesage, et une position de pesée dans laquelle le châssis secondaire et la trémie de réception reposent sur les capteurs de pesage et ne reposent pas sur les amortisseurs de vibration.
Dans la goulotte de pesage selon l’invention, les amortisseurs de vibrations sont des dispositifs dédiés à l’absorption de chocs et de vibrations. Ces amortisseurs n’ont pas de fonction de levage susceptible d’être endommagée par la répétition des chocs et des vibrations dus à la réception d’un produit pesant plusieurs centaines de kilogrammes comme un mélange caoutchouteux destiné à la fabrication de pneumatiques.
Avantageusement mais non obligatoirement, l’invention peut aussi prévoir que : - les capteurs de pesage sont montés sur un dispositif de monte et baisse monté sur le châssis principal, le dispositif de monte et baisse permettant d’emmener les capteurs de pesage de leur position de repos vers leur position de pesée, et de leur position de pesée vers leur position de repos, - le dispositif de monte et baisse permet de déplacer les capteurs de pesage de sorte que la position de pesée des capteurs de pesage se situe au-dessus de leur position de repos, - les capteurs de pesage se situent au-dessus des amortisseurs de vibrations lorsque ces capteurs de pesage sont dans leur position de pesée, - plus précisément, les surfaces de pesée des capteurs de pesage se situent au-dessus des surfaces de réception des amortisseurs de vibrations lorsque ces capteurs de pesage sont dans leur position de pesée, - la goulotte de pesage comprend un dispositif de contrôle des mesures effectuées par les capteurs de pesage, - le dispositif de contrôle comprend des moyens d’application d’un effort prédéterminé sur le châssis secondaire lorsque les capteurs de pesage sont dans leur position de pesée.
L’invention a aussi pour objet une installation de réalisation d’un mélange caoutchouteux, par exemple dans une usine de fabrication de pneumatiques, comprenant un mélangeur interne pour la réalisation d’un mélange caoutchouteux et une goulotte de pesage selon l’invention et située sous ce mélangeur interne pour la pesée du mélange réalisé par le mélangeur. Avantageusement, le châssis principal de la goulotte de pesage est indépendant du châssis sur lequel est monté le mélangeur interne.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui va suivre. Cette description, donnée à titre d’exemple et non limitative, se réfère aux dessins schématiques joints en annexe et sur lesquels : - illustre la réception d’un produit à peser dans une goulotte de pesage selon l’invention, - illustre le pesage d’un produit à peser avec une goulotte de pesage selon l’invention, - illustre le déchargement du produit après pesage avec une goulotte de pesage selon l’invention, - illustre la configuration de réception d’un produit à peser d’une goulotte de pesage selon l’invention, - illustre une étape de contrôle de l’absence de produit à peser dans une goulotte de pesage selon l’invention, - illustre une étape de vérification des mesures effectuées par les capteurs de pesage d’une goulotte de pesage selon l’invention.
L’invention est relative à une goulotte de pesage particulièrement destinée au pesage de mélanges caoutchouteux réalisés par des mélangeurs internes. Dans le cadre de cette utilisation, et comme l’illustre la , la goulotte de pesage 10 est de préférence disposée sous le mélangeur interne 12 qui réalise le mélange à peser. Plus en détail, la goulotte de pesage 10 comprenant une trémie de réception 14 d’un mélange à peser et le mélangeur interne 12 comprenant une sortie 16 d’évacuation du mélange, la trémie de réception 14 est positionnée sous la sortie 16 d’évacuation du mélangeur interne.
La goulotte de pesage 10 selon l’invention comprend un châssis principal 18 fixe, un châssis secondaire 20 mobile, et des capteurs de pesage 22. La trémie de réception 14 d’un mélange à peser est montée fixement sur le châssis secondaire 20.
Afin d’éviter la transmission de vibrations ou de chocs entre le mélangeur interne 12 et la goulotte de pesage 10, le châssis principal 18 de la goulotte de pesage est indépendant du châssis 24 sur lequel est monté le mélangeur interne.
Pour la réception d’un mélange M sous un mélangeur interne, la trémie de réception 14 est ouverte en partie supérieure. Cette trémie de réception 14 est par exemple parallélépipédique et comprend des parois latérales 26 formant un parallélépipède. La partie inférieure de la trémie 14 peut être fermée pour recevoir le mélange M à peser ou bien ouverte pour évacuer le mélange M après pesage. A cet effet, la trémie de réception 14 comprend en partie inférieure de préférence deux portes P1,P2 disposées de manière antagonistes et montées mobiles en rotation par rapport aux parois latérales 26 de la goulotte. Par exemple, ces portes P1,P2 sont animées en rotation par des vérins 28. Par exemple, les vérins 28 d’actionnement des portes sont pneumatiques pour favoriser la vitesse d’ouverture/fermeture et de verrouillage/déverrouillage des portes P1,P2, et pour permettre d’amortir le choc lorsque un mélange tombe sur les portes P1,P2 fermées.
Pour limiter la masse de la trémie de réception 14, les parois latérales 26 de la trémie sont par exemple réalisées dans un alliage à base d’aluminium. En limitant la masse de trémie, il est possible d’utiliser des capteurs de pesage 22 avec une meilleure résolution ou sensibilité et offrant donc une meilleure précision de mesure. Toutefois, pour des raisons de résistance mécanique aux chocs générés par la chute répétée des mélanges M dans la trémie 14, les portes P1,P2 sont de préférence réalisées en acier.
Avantageusement, les vérins 28 d’actionnement des portes P1,P2 et les portes P1,P2 permettent d’absorber une partie de l’énergie cinétique transmise au châssis secondaire et au châssis principal de la goulotte lorsqu’un mélange M tombe dans la trémie de réception 14.
Cet exemple montre l’application du procédé pour déterminer une sensibilité d’un patient atteint de la maladie de Parkinson, à un médicament comprenant de la L-Dopa, pour l’aide au contrôle par le neurologue du patient, de la dose journalière totale de L-Dopa prescrite par le neurologue au patient. Autrement dit, les résultats du procédé de détermination précédemment décrit peuvent être utilisés par un neurologue pour ajuster la dose journalière de L-Dopa prescrite à un patient.
Suite à la période d’étude T e de quatre semaines, la courbe de sensibilité dopaminergique du patient est obtenue.
Ainsi, lors de la visite de routine arrivant après la fin de la période d’étude T e , le patient peut fournir des informations supplémentaires au neurologue, en plus des rapports journaliers, graphiques et tableaux résumés habituels résultant du relevé manuel et subjectif effectué par le patient. Ces rapports journaliers correspondent par exemple à la feuille de surveillance illustrée à la .
Par exemple, le neurologue peut comparer la courbe ON-OFF théorique aux états détectés par les capteurs mesurant les biomarqueurs BMp. La comparaison peut être effectuée sur une période de 24 heures, obtenue par moyennage sur la période d’étude T e .
Par exemple, le neurologue peut également disposer de la courbe représentative de la fonction temporelle tdLED(p nopt ,t q ).
Exemple 4 : Aide au contrôle de la répartition de la prescription du neurologue
Cet exemple montre l’application du procédé pour déterminer une sensibilité d’un patient atteint de la maladie de Parkinson, à un médicament comprenant de la L-Dopa, pour l’aide au contrôle par le neurologue du patient, de la dose journalière totale de L-Dopa prescrite par le neurologue au patient. Autrement dit, le procédé de détermination précédemment décrit peut être utilisé par un neurologue pour ajuster la dose journalière de L-Dopa prescrite à un patient.
On suppose que le patient et le neurologue se sont rencontrés lors d’une visite de routine au cours de laquelle le neurologue a informé le patient que ce dernier devait suivre une campagne pendant une période d’étude Te égale à quatre semaines et consistant à : - consigner des données d’étude (t o , m ol ) - enregistrer une suite de signaux (t q ,s q ) p correspondant à des mesures d’au moins un biomarqueur BM p .
Suite à la période d’étude T e de quatre semaines, la courbe de sensibilité du patient est obtenue.
Ainsi, lors de la visite de routine arrivant après la fin de la période d’étude T e , le patient peut fournir des informations supplémentaires au neurologue, en plus des rapports journaliers, graphiques et tableaux résumés habituels.
Par exemple, le neurologue peut comparer la courbe ON-OFF théorique aux états détectés par les capteurs mesurant les biomarqueurs BM p . La comparaison peut être effectuée sur une période de 24 heures, obtenue par moyennage sur la période d’étude T e .
Par ailleurs, le neurologue peut également avoir à disposition la courbe de la fonction temporelle tdLED(p nopt ,t q ) sur une période de 24h, moyennée sur un mois.
Le neurologue dispose également d’un système similaire au système de détermination 1 précédemment décrit afin de pouvoir mettre en œuvre les étapes E45 et E50.
Ainsi, afin d’optimiser l’efficacité de la dose journalière et garder le patient en état « on » pendant le plus de temps possible, le neurologue peut tester un nouveau calendrier d’heures de prises du traitement : le nouveau calendrier d’heures est enregistré dans une mémoire du système similaire et le neurologue peut, à l’aide du système similaire, calculer les valeurs de la fonction temporelle tdLED(p nopt ,t q ) afin d’ajuster la répartition des doses dans la journée et obtenir des valeurs de la fonction temporelle tdLED toujours au-dessus du seuil mais sans excès, ce qui correspondra au meilleur confort du patient pour une dose totale journalière donnée.
Dispositif d’inspection d’une cuve de réacteur nucléaire La présente invention concerne le domaine de l’inspection des cuves de réacteur nucléaire, et en particulier un dispositif d’inspection d’une cuve de réacteur nucléaire.
Le deuxième hydrure métallique HM2 peut être choisi parmi les composés de la famille du magnésium tels que MgH 2 , NaMgH 2 , Mg 2 FeH 6 , Mg 2 NiH 4 . L'hydrure de magnésium est particulièrement intéressant car il présente une très grande capacité d’absorption d'hydrogène H 2 et qu'il génère une grande quantité de chaleur au cours du processus de stockage par absorption à cette même pression.
Selon un mode de réalisation, le système 1 comprend un premier échangeur 41 qui permet de chauffer le deuxième hydrure métallique HM2 du deuxième dispositif de chauffage 4 et, par-là, favoriser la désorption de l’hydrogène H 2 stocké quand la pile à combustible 2 fonctionne selon le deuxième mode de fonctionnement M2 et de chauffer l’eau alimentant la pile à combustible 2 lorsque la pile à combustible 2 fonctionne dans le premier mode de fonctionnement M1. Avantageusement, le premier échangeur 41 est propre à désorber l’hydrogène du deuxième dispositif de stockage à une température T4 de 300°C, +/- 25%. En outre, le premier échangeur 41 est propre à chauffer l’eau, alimentant la pile à combustible 2, à la température T4.
Selon un mode de réalisation, le deuxième dispositif de stockage 4 comprend une cellule 42, une canalisation interne 43 et avantageusement une vanne 44. La canalisation interne 43 est propre à recevoir l’hydrogène H 2 désorbé par le premier dispositif de stockage 3. La vanne 44 est adaptée pour connecter la cellule 42 à la canalisation interne 43. Optionnellement, le deuxième dispositif de stockage 4 comprend plus d’une cellule 42, et une vanne 44 par cellule 42, de manière à pouvoir connecter indépendamment chaque cellule 42 à la canalisation interne 43.
Le système 1 comprend, en outre, un réseau de canalisations. Le réseau de canalisations comprend : une canalisation pour le transport de l’hydrogène 6a, 6b, une canalisation pour le transport de l’eau 7a, 7b, et une canalisation pour le transport de l’air et de l’oxygène 9, un deuxième échangeur thermique 81, une vanne de raccordement 5, un condenseur 61 et un réservoir d’eau 71.
La canalisation pour le transport de l’hydrogène 6a, 6b, communique avec la vanne pour l’admission et l’éjection de l’hydrogène 21 de la pile à combustible 2 et avec le premier et le deuxième dispositif de stockage 3, 4. Plus précisément, la canalisation pour le transport de l’hydrogène 6a, 6b, comprend un canal de charge 6a et un canal de décharge 6b.