INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention fournit un volume acoustique d’échappement atténuant les bruits des gaz émis par un moteur comprenant une enveloppe externe, de forme globale allongée, des coupelles disposées transversalement à la direction longitudinale de l’enveloppe, et des tubes de circulation des gaz au moins partiellement à l’intérieur de l’enveloppe, caractérisé en ce qu’il comprend un agencement comprenant au moins un premier tube de circulation des gaz et un deuxième tube de circulation des gaz, une coupelle intégrant une cavité de forme intérieure courbe de guidage des gaz et qui comporte une ouverture, et une pièce de fermeture qui permet une jonction étanche aux gaz entre les dits premier et deuxième tubes et la cavité et qui ferme l’ouverture de la cavité, ladite pièce de fermeture étant réceptrice d’une extrémité ouverte du premier tube et d’une extrémité ouverte dudit deuxième tube.
La pièce de fermeture ferme donc l’ouverture de la cavité de manière étanche aux gaz, le gaz pouvant circuler dans les tubes et la cavité.
L’invention permet d’obtenir un conduit des gaz en U, avec une partie courbe réalisée par la cavité de guidage des gaz, cette dernière permettant d’établir une communication fluidique entre lesdits premier et deuxième tubes qui lui sont connectés.
Un premier objet de l’invention porte sur un pigment interférentiel, monocouche ou multicouche, comprenant un cœur dont l’indice de réfraction va de 1.00 à 2.10, recouvert d’au moins une couche d’un matériau comprenant du sulfure de zinc, ladite couche ayant une épaisseur physique moyenne allant de 10 nm à 350 nm.
L’épaisseur physique moyenne de la couche d’un matériau comprenant du sulfure de zinc peut aller par exemple de 20 nm à 340 nm, de 30 nm à 330 nm, de 40 nm à 320 nm, de 50 nm à 310 nm, de 60 nm à 300 nm, de 70 nm à 290 nm, de 80 nm à 280 nm, de 90 nm à 270 nm, de 100 nm à 260 nm ou de 110 nm à 250 nm. L’épaisseur physique, encore appelée épaisseur optique, peut être mesurée par toute méthode connue de l’homme du métier.
En mode de chauffage de la structure chauffante, le signal de pilotage S1 est un signal PMW dont le rapport cyclique est réglable en fonction de la puissance de chauffage requise. Les sous-zones de détection de proximité Z1, Z2, Z3 … ZN peuvent être pilotées, en mode de chauffage, séparément, utilisant des signaux de pilotage électrique S1 différents d’une sous-zone à l’autre, ou avec le même signal de pilotage S1 pour toutes les sous-zones de détection de proximité Z1, Z2, Z3 … ZN.
En mode de détection de la proximité d’une partie du corps humain, le système de confort interactif 500 est configuré pour identifier la sous-zone de détection Zn qui détecte une proximité ou un toucher d’une partie du corps humain FG. Pour cela, les sous-zones de détection de proximité Z1, Z2, Z3 … ZN sont pilotées séparément, utilisant des signaux de pilotage électrique S2 différents d’une sous-zone à l’autre.
En mode de protection électrique, le signal de pilotage S3 de la structure chauffante 501 est une recopie du signal de pilotage du deuxième capteur capacitif 530.
Pendant une première durée T1, choisie par exemple entre 1 ms (milliseconde) et 20 ms, par exemple égale à 10 ms, le signal de pilotage électrique S1 est configuré pour faire fonctionner la structure chauffante 501 en mode de chauffage, puis, pendant une deuxième durée T2, choisie par exemple entre 1 ms (milliseconde) et 10 ms, par exemple égale à 2 ms, le signal de pilotage électrique S2 est configuré pour faire fonctionner la structure chauffante 501 en mode de détection de proximité dans lequel un champ électrique entre le capteur capacitif 505 et une partie du corps humain FG permet de détecter la proximité de cette partie du corps humain FG.
En mode de protection électrique, l’intensité du champ électrique entre le deuxième capteur capacitif 530 et la structure chauffante 501 est réduite de manière active à l’aide du signal de pilotage.
Dans le mode de protection électrique, le deuxième capteur capacitif 530 peut fonctionner de manière précise pour réaliser notamment une détection d’un toucher sur le système de confort interactif 500.
Le système 500 est agencé pour réaliser une détection de proximité d’une partie du corps humain par le premier capteur capacitif 505, et si le système détermine que la partie du corps humain se trouve à une distance inférieure à une distance seuil ( ), le système déclenche le fonctionnement du deuxième capteur capacitif 530 pour détecter un toucher sur le système de confort interactif 500 ( ).
Ainsi l’invention permet de basculer d’un mode de détection de proximité à un mode de détection par toucher.
Le toucher peut déclencher une commande d’un appareil dans l’habitacle de véhicule automobile, par exemple une commande pour régler la température de chauffage de la structure chauffante 501, ou une commande pour allumer un dispositif d’éclairage.
Dans ce cas, le deuxième capteur capacitif 530 forme un bouton de commande.
Les électrodes 503 et la couche résistive 502 sont portées sur un substrat réalisé dans un matériau souple capable de prendre une forme prédéterminée par déformation. La couche résistive 502 est déposée sur le substrat, et se présente sous la forme d’une nappe d’encre. Cette nappe est d’épaisseur sensiblement constante sur toute sa superficie. La couche résistive 502 est déposée sur le substrat par impression, sérigraphie ou lamination de plusieurs matériaux. La couche résistive 502 est présente sur une face du substrat.
Les électrodes 503 sont déposées sur le substrat par impression, sérigraphie ou lamination de plusieurs matériaux. Les électrodes 503 sont réalisées en matériau conducteur, notamment métallique tel que par exemple de l’encre chargée de particules conductrices, notamment de particules d’argent ou de cuivre.
Le substrat est de type textile, tissé ou tricoté, ou de type non-tissé.
Le substrat peut être une feuille de plastique souple ou une mousse telle que le TPU (thermoplastique polyuréthane).
La structure chauffante 501 présente une superficie d’au moins 10 cm2, ou d’au moins 50 cm2, ou d’au moins 500 cm2 au moins.
De cette manière, la dilatation différentielle entre la façade et le support est réduite suivant la direction principale de dilatation de l’assemblage, ce qui a pour effet de limiter le cisaillement de l’adhésif assurant la fixation de la façade sur le support suivant cette direction.
Par exemple, lorsque le support est formé par une succession d’au moins deux portions de support, le cisaillement de l’adhésif est divisé de moitié.
On entend par « la direction principale de dilatation de l’assemblage » une direction particulière suivant laquelle on mesure la dilatation ou la contraction des différentes parties de l‘assemblage. Bien entendu, la dilatation peut se produire suivant d’autres directions. On ne considère pas dans ce qui suit les dilatations se produisant suivant ces autres directions.
On entend par la « succession d’au moins deux portions de support » le fait que ces portions de support sont placées dans la direction principale de dilatation les unes à la suite des autres. Par exemple, ces portions de support sont alignées suivant cette direction principale de dilatation.
Selon l’un des aspects de l’invention, les portions de support sont disposées avec un espace entre elles suivant la direction principale de dilatation de l’assemblage.
Ainsi, l’espace entre les portions de support permet d’éviter des dommages ou des bruits de frottement ou de grincement dus à un éventuel contact entre les portions de support.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’assemblage comprend un berceau, notamment métallique, agencé pour être fixé de manière rigide à la façade, notamment à l’aide d’un adhésif. L’adhésif peut être le même que celui servant pour fixer la façade sur les portions de support.
On entend par « fixé de manière rigide » le fait qu’il n’y ait pas de degré de liberté entre le berceau et la façade. Le berceau permet de solidariser les portions de support, tout en leur laissant un degré de liberté suivant la direction principale de dilatation de l’assemblage de façon à laisser les portions de support coulisser le long du berceau au gré de la dilatation.
Selon l’un des aspects de l’invention, le berceau comporte :
- un élément de fixation agencé pour être fixé sur la façade ; et
- un socle solidaire de l’élément de fixation, ledit socle portant les portions de support.
Le berceau définit également une interface de montage de l’assemblage dans un véhicule. Ce berceau comporte également des éléments configurés pour son positionnement et sa fixation dans le véhicule.
Selon l’un des aspects de l’invention, les portions de support sont interposées entre le berceau et la façade.
Selon l’un des aspects de l’invention, le socle de berceau est configuré pour porter les portions de support avec un degré de liberté permettant aux portions de support de coulisser par rapport au berceau suivant la direction principale de dilatation.
Selon l’un des aspects de l’invention, le socle de berceau présente un pourtour sensiblement rectangulaire.
Toute autre forme du pourtour peut être bien entendu envisagée, par exemple un pourtour de forme polygonale, elliptique, circulaire.
Les pertes par effet Joule étant proportionnelles à la résistance , pour limiter cet effet, il convient donc de réduire la résistance électrique de la canne d'amenée de courant. Les optimisations possibles consistent donc à:
- limiter la longueur de la tige,
- augmenter sa section,
- trouver un matériau avec une résistivité moindre et stable à haute température.
Comme représenté à la , Les premiers éléments magnétiques 46 sont agencés régulièrement autour de l’axe « E » de rotation, en couronne dans une face cylindrique interne de la culasse 58 externe. Chaque premier élément magnétique 46 est agencé de manière qu’un de ses pôles, dit pôle actif, soit orienté radialement vers l’intérieur. Deux pôles actifs adjacents présentent des polarités opposées, comme indiqué par les références « N » et « S ». Ainsi, les premiers éléments magnétiques 46 sont agencés en couronne autour de l’axe « E » de rotation avec alternance de leur polarité.
De même, les deuxièmes éléments magnétiques 54 sont agencés régulièrement autour de l’axe « E » de rotation en couronne dans une face cylindrique externe de la culasse 60 interne. Chaque deuxième élément magnétique 54 est agencé de manière qu’un de ses pôles, dit pôle actif, soit orienté radialement vers l’extérieur. Deux pôles actifs adjacents présentent des polarités opposées. Ainsi, les deuxièmes éléments magnétiques 54 sont agencés en couronne autour de l’axe « E » de rotation avec alternance de leur polarité.
En position rapprochée, la couronne de premiers éléments magnétiques 46 est séparée de la couronne de deuxièmes éléments magnétiques 54 par un entrefer « e » radial représenté à la .
Il y a autant de premiers éléments magnétiques 46 que de deuxièmes éléments magnétiques 54. Ainsi, lorsque le stator 52 occupe sa position rapprochée par rapport au rotor 44, le pôle actif de chaque premier élément magnétique 46 est associé avec un pôle actif de polarité opposée d’un deuxième élément magnétique 54 associé. Ainsi, la force d’attraction mutuelle entre deux éléments magnétiques en vis-à-vis présente une direction radiale.
En outre, du fait de l’alternance de polarités de chaque pôle actif sur les deux couronnes, un pôle actif d’une couronne qui est attiré par un pôle actif de l’autre couronne est automatiquement repoussé par les pôles actifs adjacents de polarités opposée. Cette combinaison de forces d’attraction et de répulsion produit un couple « Ci » résistant d’immobilisation permettant ainsi d’empêcher la rotation du rotor 44 par rapport au stator 52.
Un tel dispositif 42 d’accouplement magnétique à flux radial présente par exemple un couple « Cg » de glissement compris entre 40 et 100 N.m, par exemple 40 N.m ou 95 N.m.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention représenté aux figures 8 et 9, le dispositif 42 d’accouplement magnétique est dit « à flux axial ». Dans ce cas, lorsque le dispositif 42 d’accouplement magnétique est dans son état actif, comme représenté à la , les premiers éléments magnétiques 46 du rotor 44 sont agencés axialement en vis-à-vis des deuxièmes éléments magnétiques 54 de manière que la force d’attraction magnétique mutuelle exercée par chaque élément magnétique sur l’élément magnétique radialement en vis-à-vis soit orientée axialement.
A cet effet, le stator 52 présente ici une culasse 62 en forme de flasque qui s’étend radialement autour de l’axe « E » de rotation. Le rotor 44 présente une culasse 64 en forme de flasque qui s’étend radialement autour de l’axe « E » de rotation. Ainsi, la culasse 64 de rotor 44 présente une face 66 radiale libre agencée en vis-à-vis d’une face 68 radiale libre de la culasse 62 de stator 52. Chaque culasse 62, 64 est par exemple réalisée en un matériau ferromagnétique.
En position rapprochée, la face 66 libre de la culasse 64 du rotor 44 est destinée à être agencée axialement en vis-à-vis de la face 68 libre de la culasse 62 du stator 52 avec un jeu axial de manière qu’aucun obstacle mécanique n’empêche la rotation du rotor 44 par rapport au stator 52 autour de l’axe « E » de rotation.
En position écartée, la face 66 de la culasse 64 du rotor 44 est écartée axialement de la face 68 de la culasse 62 du stator 52.
Comme représenté à la , les premiers éléments magnétiques 46 sont agencés régulièrement autour de l’axe « E » de rotation, en couronne dans la face 66 libre de la culasse 64 de rotor 44. Chaque premier élément magnétique 46 est agencé de manière qu’un de ses pôles, dit pôle actif, soit orienté axialement vers la face 68 libre de la culasse 62 de stator 52. Deux pôles actifs adjacents présentent des polarités opposées, comme indiqué par les références « N » et « S ». Ainsi, les premiers éléments magnétiques 46 sont agencés en couronne autour de l’axe « E » de rotation avec alternance de leur polarité.
De même, les deuxièmes éléments magnétiques 54 sont agencés régulièrement autour de l’axe « E » de rotation en couronne dans la face 68 libre de la culasse 62 de stator 52. Chaque deuxième élément magnétique 54 est agencé de manière qu’un de ses pôles, dit pôle actif, soit orienté axialement vers la face 66 libre de la culasse 64 de rotor 44. Deux pôles actifs adjacents présentent des polarités opposées. Ainsi, les deuxièmes éléments magnétiques 54 sont agencés en couronne autour de l’axe « E » de rotation avec alternance de leur polarité.
En position rapprochée, la couronne de premiers éléments magnétiques 46 est séparée de la couronne de deuxièmes éléments magnétiques 54 par un entrefer « e » axial, comme représenté à la .
Il y a autant de premiers éléments magnétiques 46 que de deuxièmes éléments magnétiques 54. Ainsi, lorsque le stator 52 occupe sa position rapprochée par rapport au rotor 44, le pôle actif de chaque premier élément magnétique 46 est associé avec un pôle actif de polarité opposée d’un deuxième élément magnétique 54 associé. Ainsi, la force d’attraction mutuelle entre deux éléments magnétiques en vis-à-vis présente une direction axiale.
En outre, du fait de l’alternance de polarités de chaque pôle actif sur les deux couronnes, un pôle actif d’une couronne qui est attiré par un pôle actif de l’autre couronne est automatiquement repoussé par les pôles actifs adjacents de polarités opposée. Cette combinaison de forces d’attraction et de répulsion produit un couple « Ci » résistant d’immobilisation permettant ainsi d’empêcher la rotation du rotor 44 par rapport au stator 52 dans les deux sens.
Un tel dispositif 42 d’accouplement magnétique à flux axial présente par exemple un couple « Cg » de glissement compris entre 20 et 100 N.m, par exemple 20 N.m.
Conformément à des pratiques connues de l’art antérieur, le matelas de fibres végétales selon l’invention est obtenu par le passage dans une étuve, configurée à une température de cuisson déterminée, d’un tapis de fibres végétales, constitué au préalable, le cas échéant sur un dispositif convoyeur dirigeant le tapis de fibres végétale vers l’étuve, par un mélange de fibres végétales enchevêtrées les unes avec les autres, et d’éléments liants destinés à lier les fibres végétales entre elles lors du passage de l’étuve.
L’épaisseur nominale peut notamment être mesurée après conditionnement, par exemple lors de l’achat du produit. À titre d’exemple, l’épaisseur nominale telle qu’évoquée ci-dessus est constatée après différentes étapes successives du procédé de fabrication industriel lors de la mise en œuvre du produit, ces étapes pouvant comprendre après le passage en étuve du tapis de fibres de paille, la découpe, par exemple, en panneaux de dimensions appropriées, la compression ultérieure du matelas de fibres de paille obtenu après le passage en étuve lors de l’emballage, l’emballage et le stockage avant commercialisation.
Selon une caractéristique de l’invention, le matelas de fibres végétales présente une densité volumique comprise entre 20kg.m -3 et 80kg.m -3 .
Selon une caractéristique de l’invention, les fibres thermoliantes présentent une longueur de 6 mm.
Selon une caractéristique de l’invention, les fibres thermoliantes comprennent au moins du polyéthylène.
Selon une caractéristique de l’invention, le matelas de fibres végétales présente une conductivité thermique inférieure ou égale à 40 mW/m/K à 20°C. Plus particulièrement, le matelas de fibres végétales peut présenter une conductivité thermique inférieure ou égale à 37 mW/m/K à 20°C. Ainsi, assemblée en panneaux destinés à assurer l’isolation, notamment dans la construction, la paille présente une conductivité thermique intéressante pour en faire un matériau de construction destiné à l’isolation.
représente schématiquement une vue générale d’un matelas de fibres végétales conforme à la présente invention ;
représente un tableau illustrant une distribution des fibres végétales dans le matelas de fibres végétales selon leurs longueurs pour de la paille de blé ;
représente un tableau illustrant la distribution des fibres végétales dans le matelas de fibres végétales selon leurs longueurs pour de la paille de riz ;
représente un tableau illustrant la distribution des fibres végétales dans le matelas de fibres végétales selon leurs diamètres pour de la paille de blé ;
représente un tableau illustrant la distribution des fibres végétales dans le matelas de fibres végétales selon leurs diamètres pour de la paille de riz ;
représente une vue locale des fibres végétales et des fibres thermoliantes présents au sein du matelas de fibres végétales représenté par la .
Il s’agit ici d’un dispositif 42 d’accouplement magnétique synchrone.
De préférence, les premiers éléments magnétiques 46 du rotor 44 sont formés par des aimants permanents. De même, les deuxièmes éléments magnétiques 54 du stator 52 sont formés par des aimants permanents. Chaque élément magnétique 46, 54 peut être réalisé par un aimant ou par l’assemblage de plusieurs aimants.
Cette configuration permet d’obtenir un dispositif 42 d’accouplement magnétique qui ne consomme pas d’énergie lorsqu’il immobilise l’élément 14 tournant. En outre, un tel dispositif 42 d’accouplement magnétique ne subit sensiblement aucune usure.
Les aimants permanents émettant un champ magnétique permanent, pour permettre de commander le dispositif 42 d’accouplement magnétique entre son état actif et son état inactif, le stator 52 est monté coulissant par rapport au rotor 44 selon la direction de l’axe « E » de rotation entre :
- une position écartée, représentée aux figures 2 et 3, correspondant à son état inactif, dans laquelle les premiers éléments magnétiques 46 sont suffisamment écartés des deuxièmes éléments magnétiques 54 pour que le couple « Ci » résistant d’immobilisation soit sensiblement nul ; et
- une position rapprochée, représentée aux figures 4 et 5, correspondant à son état actif, dans laquelle les premiers éléments magnétiques 46 sont suffisamment proches des deuxièmes éléments magnétiques 54 pour que le couple « Ci » résistant d’immobilisation immobilise l’élément 14 tournant par rapport à l’élément 12 de structure.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, le stator 52 est monté coulissant axialement par rapport à l’élément 12 de structure, tandis que le rotor 44 demeure fixe axialement.
Le coulissement est par exemple commandé au moyen d’un actionneur 56 mécanique ou électrique.
En variante, c’est le rotor 44 qui est monté coulissant axialement par rapport à l’élément 12 de structure, tandis que le stator 52 demeure fixe axialement.
Dans l’état actif, les premiers éléments magnétiques 46 sont séparés des deuxièmes éléments magnétiques 54 par un entrefer « e ». Dans cette position, le rotor 44 pourrait tourner librement par rapport au stator 52 s’il n’en était pas empêché par le couple « Ci » résistant d’immobilisation.
En variante non représentée, les premiers éléments magnétiques 46 et/ou les deuxièmes éléments magnétiques 54 sont formés par des électroaimants. Dans ce cas, le stator 52 peut être fixe axialement par rapport au stator 52, l’état du dispositif 42 d’accouplement magnétique étant commandé par l’alimentation électrique des électroaimants.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention représenté aux figures 2 à 7, le dispositif 42 d’accouplement magnétique est dit « à flux radial ». Dans ce cas, lorsque le dispositif 42 d’accouplement magnétique est dans son état actif, les premiers éléments magnétiques 46 du rotor 44 sont agencés radialement en vis-à-vis des deuxièmes éléments magnétiques 54, par rapport à l’axe « E » de rotation, de manière que la force d’attraction magnétique mutuelle exercée par chaque premier élément magnétique 46 sur le deuxième élément magnétique 54 radialement en vis-à-vis soit orientée radialement, comme représenté à la .
A cet effet, le stator 52 présente ici une culasse 58 de forme tubulaire, dite culasse 58 externe. Le rotor 44 présente une culasse 60 de forme cylindrique, dite culasse 60 interne. Chaque culasse 58, 60 est par exemple réalisée en un matériau ferromagnétique.
En position rapprochée, comme représenté aux figures 2, 3, 6 et 7, la culasse 60 interne est destinée à être reçue concentriquement à l’intérieur de la culasse 58 externe avec un jeu radial de manière qu’aucun obstacle mécanique n’empêche la rotation du rotor 44 par rapport au stator 52 autour de l’axe « E » de rotation.
En position écartée, comme représentée aux figures 2 et 3, la culasse 58 externe est écartée axialement de la culasse 60 interne de manière que la culasse 60 interne ne soit plus à l’intérieur de la culasse 58 externe.
En variante non représentée, et par inversion mécanique, le stator 52 comporte la culasse 60 interne, tandis que le rotor 44 comporte la culasse 58 externe.
Les amines aromatiques (b) La composition comprend un ou plusieurs composés choisi(s) parmi les amines aromatiques répondant à la formule (I) ci-dessous : (I) dans laquelle - R 1 désigne un atome d’hydrogène ; un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 16 atomes de carbone ; ou un groupe phényle substitué ou non substitué par un ou plusieurs groupes alkyles, linéaires ou ramifiés, comprenant de 1 à 16 atomes de carbone ; - les groupes R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , et R 6 , identiques ou différents, représentent indépendamment les uns des autres un atome d’hydrogène ; un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 16 atomes de carbone ; ou un groupe amino de formule -NR a R b avec R a et R b , identiques ou différents, représentant indépendamment l’un de l’autre un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 16 atomes de carbone.