INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les procédés selon l’invention peuvent donc être mis en œuvre de diverses manières, notamment sous forme câblée et/ou sous forme logicielle.
En particulier, le procédé selon l’invention peut être implémenté par un module générique, une application, etc.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d’un mode de réalisation particulier, donné à titre de simple exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés, parmi lesquels : la illustre les principales étapes d’un procédé de détection d’un serveur de résolution de noms de domaine malveillant selon un mode de réalisation, la présente le format générique d’une option WADE selon un mode de réalisation, la présente un exemple d’option WADE selon un mode de réalisation, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance sans détection d’anomalie, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance avec modification des données de vérification à l’initiative du client DNS, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance avec modification des données de vérification à l’initiative du serveur de confiance, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance avec détection d’une anomalie de type non-respect de l’information de récurrence, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance avec détection d’une anomalie liée à l’adresse source, la illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS et un serveur de confiance pour la désactivation d’un service de vérification de résolution de noms de domaine, et la présente la structure simplifiée d’un équipement, respectivement d’un serveur de confiance, selon un mode de réalisation.
On se place dans le contexte d’un équipement (par exemple un terminal, un CPE) configuré avec des informations descriptives d’au moins un serveur de confiance de résolution de noms de domaine associé à une interface réseau via laquelle l’équipement est apte à communiquer.
Le principe général de l’invention repose sur la génération, par le serveur de confiance, d’au moins un nom de domaine spécifique pour au moins une interface de l’équipement et la mise en place d’une procédure d’émission de requêtes de résolution liées à ce nom de domaine spécifique. Le serveur de confiance peut ainsi détecter un problème dans un service de résolution de noms de domaine s’il ne reçoit aucune requête de résolution du nom de domaine spécifique, ou si une requête de résolution du nom de domaine spécifique qu’il reçoit comporte une anomalie. Le serveur de confiance peut alors informer l’équipement, qui peut dès lors engager des actions adéquates.
On présente, en relation avec la , les principales étapes mises en œuvre pour la détection d’un serveur de résolution de noms de domaine malveillant selon l’invention.
La durée de vie DV C de la cavitation C peut être définie par la durée pendant laquelle la variance des temps TOA n d’arrivée est différente d’au moins 50 % (ou de plus d’un pourcentage Y supérieur à 50 % et inférieur à 100 %) par rapport à la première variance V 3 des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’unité 40 de calcul détermine une direction D C de déplacement de la cavitation C à partir de la bande instantanée BW k .
La montre que lors de la cavitation C l’indicateur spectral (bande instantanée BW k ) varie par rapport à la première bande instantanée BW 3 d’absence de cavitation, car le mouvement de la cavitation C modifie le spectre émis, ce qui constitue un effet Doppler à large bande.
La variation de la bande instantanée BW k est proportionnelle à l’angle θ entre d’une part l’axe A E du trajet du signal reçu x(t) par le transducteur émetteur 20 et la direction D C de déplacement du nuage C de bulles de cavitation : s’il n’y pas de variation de la bande instantanée BW k , conformément à la théorie de l’effet Doppler, le nuage de cavitation se déplace sur une direction D C perpendiculaire à l’axe A E de la réception. Si la variation de la bande instantanée BW k est grande, le nuage C de bulles de cavitation se déplace vers la paroi 13 et son caractère érosif est très probable.
Ainsi, si la bande instantanée BW k augmente par rapport à la première bande instantanée BW 3 d’absence de cavitation, cela correspond à l’angle θ compris entre 0 et π/2, ce qui indique que le nuage C de bulles de cavitation se déplace vers les transducteurs 20, 30 : plus la bande instantanée BW k est grande, plus l’angle θ converge vers 0. A l’opposé, si la bande instantanée BW k diminue, cela correspond à l’angle θ compris entre π/2 et π, ce qui indique que le nuage C de bulles de cavitation s’éloigne des transducteurs 20, 30.
Cela permet ainsi de déterminer à partir de la bande instantanée BW k l’orientation du nuage C de cavitation, sans avoir besoin de plusieurs cordes ultrasoniques, caractéristique qui se distingue de l’état de la technique.
En absence de cavitation, les ondes émises e(t) sont réfléchies par les pales 3 si les transducteurs 20, 30 sont positionnés au niveau du manteau de roue, ou par la paroi 17 s’ils sont positionnés en aval de la roue. Dès l’apparition de la cavitation, les ondes émises e(t) sont réfléchies bien avant, car le nuage des bulles d’air de cavitation se positionne entre l’émetteur 20/récepteur 30 et les organes de la turbine – pales ou les parois de l’aspirateur. Alors le chemin de propagation est plus court et l’estimation des temps d’arrivée des signaux reçus x(t) permet de déterminer la position du nuage C de cavitation par rapport au point de l’émission. Comme des signaux émis e(t) à large bande sont utilisés (caractérisés par une bande spectrale équivalente à la fréquence centrale du spectre), il est possible de détecter une large gamme de cavitation caractérisée par des bulles de diamètres arbitraires. Plus exactement, les diamètres des bulles de cavitation sont liés aux indices de réflexions des ondes acoustiques qui, à leur tour, dépendent des fréquences. Plus le diamètre des bulles cavitation est grand, plus la fréquence minimale des ondes acoustiques réfléchies diminue. Une bulle de cavitation ayant un grand diamètre (autour de 5 mm par exemple) va réfléchir toutes les fréquences supérieures à 500 kHz, alors qu’un diamètre de bulle de cavitation de 2.5 mm va réfléchir toutes les fréquences supérieures à 1 MHz. Il peut être considéré que plus le nuage de bulles cavitation est dense, plus l’énergie du signal réfléchi x(t) sera importante, car la plage des fréquences réfléchies sera plus étendue.
La figure 12 montre en ordonnées des valeurs des temps TOA n d’arrivée, ayant été calculés par le procédé suivant l’invention, pour 2 paires de transducteurs ultrasonores 20, 30 (correspondant aux 2 courbes) disposés sur la paroi 17 de sortie, pour un groupe de turbine 1 d’une centrale hydraulique, pour différentes dates portées en abscisses, ainsi que les variances des temps TOA n d’arrivée et un exemple du seuil V déterminé pour ces variances.
La figure 13 montre en ordonnées des valeurs des temps TOA n d’arrivée, ayant été calculés par le procédé suivant l’invention, pour 2 paires de transducteurs ultrasonores 20, 30 (correspondant aux 2 courbes) disposés sur la paroi 17 de sortie, pour un autre groupe de turbine 1 d’une centrale hydraulique, pour différentes dates portées en abscisses, ainsi que les variances des temps TOA n d’arrivée et un exemple du seuil V déterminé pour ces variances.
La figure 14 montre, en fonction du temps t en abscisses, des valeurs obtenues de l’angle ANG3 d’orientation des pales 3 et de l’angle ANG9 d’orientation des aubes directrices 9 en ordonnées, ces angles ANG3 et ANG9 étant des éléments contribuant au rendement global de la machine 1. On constate que la variation de ces paramètres ANG3 et ANG9 s’accompagne des variations des temps TOA n d’arrivée en termes de moyenne m TOA et de variance , témoignant ainsi de la présence de la cavitation C, repérée par les ellipses.
Une autre analyse fine confirmant a consisté à comparer le niveau de la cavitation C, estimé par les méthodes acoustiques, avec les rendements de la machine 1. Il a ainsi été démontré (voir la figure 15) que, pour certaines hélices (définie par les points correspondant aux débits, sur l’abscisse et les rendements, sur l’ordonnée), lorsqu’on s’éloigne du point de fonctionnement optimal, la cavitation C est bien présente pour le groupe étudié. La figure 15 montre en haut le rendement, exprimé en % en ordonnées, en fonction d’un débit de la machine 1 exprimé en m 3 /s en abscisses. La figure 15 montre en bas le temps TOA n d’arrivée, exprimé en secondes, en fonction d’un débit de la machine 1 exprimé en m 3 /s en abscisses. La figure 15 montre la corrélation entre les points de fonctionnement et la présence de la cavitation indiquée par les paramètres acoustiques. En référence à la figure 15, on observe que lorsque le rendement est maximal (selon la ligne verticale Rmax) la variance des temps TOA n d’arrivée est minimale, ce qui correspond à l’absence de la cavitation. Lorsque le fonctionnement n’est plus optimal (selon la flèche FC) la variance devient très grande.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, chaque transducteur ultrasonore 20 émetteur comporte un mode actif, pouvant être commandé par l’unité 40 de calcul, et un mode passif pouvant être commandé par l’unité 40 de calcul.
Lorsque le transducteur ultrasonore 20 émetteur est dans le mode actif, la première étape E1, la deuxième étape E2 et la troisième étape E3 sont effectuées.
Lorsque le transducteur ultrasonore 20 émetteur est dans le mode passif, la première étape E1, la deuxième étape E2 et la troisième étape E3 ne sont pas effectuées et le transducteur ultrasonore 20 émetteur n’émet pas de premier signal ultrasonore e ou e(t). L’unité 40 de calcul commande par défaut le transducteur ultrasonore 20 émetteur dans le mode passif. Lorsque le transducteur ultrasonore 20 émetteur est dans le mode passif, le (ou les) transducteur ultrasonore 30 récepteur reçoit un troisième signal x y . Ce troisième signal x y correspond à la vibration du système, présent dans le conduit 12 de passage d’eau liquide.
L’unité 40 de calcul calcule la densité spectrale de puissance DSP y (k ) (f) du troisième signal x y ayant été reçu dans chacun de plusieurs créneaux temporels k-1, k précités, se suivant et ayant chacun une durée identique D de créneau temporel.
L’unité 40 de calcul commande le transducteur ultrasonore 20 émetteur dans le mode actif, lorsque la densité spectrale de puissance DSP y (k ) (f) du troisième signal x y ayant été reçu dans un créneau temporel actuel k (ou sa valeur représentative DSP’ y (k ) (f), mentionnée ci-dessous) diffère (en module) de plus d’un deuxième pourcentage B non nul (seuil) donné par rapport à la densité spectrale de puissance DSP y (k ) (f) du troisième signal x y ayant été reçu dans un créneau temporel antérieur au créneau temporel actuel k (pouvant par exemple être le créneau temporel k-1 précédant le créneau temporel actuel k). Ce deuxième pourcentage B peut être par exemple égal à 50 % ou peut être supérieur à 50 %. En effet, lorsque la densité spectrale de puissance DSP y (k ) (f) ou DSP’ y (k ) (f) du créneau temporel actuel k diffère de plus du pourcentage B par rapport au créneau temporel antérieur, il s’agit d’un changement de régime hydraulique, susceptible de générer de la cavitation au sens large (érosive ou pas). Ce mode actif permet de ne pas utiliser le dispositif selon l’invention dans son intégralité et évite ainsi de récupérer un excès de données sans intérêt pour l’étude de la cavitation.
En l’absence de cavitation, les impulsions n du premier signal émis e(t) sont réfléchies dans le deuxième signal x(t) par les pales 3 à la figure 10A et/ou par le moyeu 4et/ou l’ogive 5 et/ou l’autre côté 172 de la paroi 17 délimitant la voie 7 de sortie d’eau et/ou la paroi 16 délimitant la voie 6 d’entrée d’eau de la turbine 1 à la figure 10B, c’est-à-dire toujours aux mêmes positions. Les variations des indicateurs TOA n et BW k sont très faibles car il s’agit d’un cas stationnaire : les réflexions se réalisent au niveau des pales 3 et du moyeu 4 et donc les valeurs de ces indicateurs sont quasi constantes d’une impulsion n à l’autre. Les indicateurs TOA n sont quasi identiques car pour chaque signal émis, la réflexion se fait au même point, sur les pales 3 ou le moyeu 4 de la turbine 1. De ce fait, la moyenne m TOA des temps TOA n d’arrivée reste identique à une première moyenne m TOA( 3 ) des temps TOA n d’arrivée, illustrée à la figure 10D. De ce fait, la variance des temps TOA n d’arrivée reste identique à une première variance V 3 des temps TOA n d’arrivée, illustrée à la . De ce fait, la bande instantanée BW k reste identique à une première bande instantanée BW 3 d’absence de cavitation, illustrée à la .
La représente des impulsions n du premier signal ultrasonore émis e(t) (amplitude en Volt en ordonnées, temps t en abscisses), et le deuxième signal ultrasonore x(t) (amplitude en Volt en ordonnées, temps t en abscisses) réfléchi par les pales 3 et/ou par l’arbre 2 ou l’ogive 5 en réponse à ces impulsions n du premier signal ultrasonore émis e(t), en l’absence de cavitation.
La figure 10D représente en ordonnées la variation de la moyenne des temps TOA n d’arrivée et la variation de la variance des temps TOA n d’arrivée en fonction du temps t en abscisses, en l’absence de cavitation.
La représente la variation de l’indicateur spectral (bande instantanée BW k ) en ordonnées en fonction du temps t en abscisses, en l’absence de cavitation.
Lorsque, ainsi qu’illustré aux figures 11A et 11B, la cavitation C est présente, une partie du premier signal ultrasonore émis e(t) est en partie réfléchie par les nuages C de bulles de cavitation, alors que des réflexions issues des pales 3 ( ) et du moyeu 4 ( ) et/ou de l’ogive 5 et/ou de l’autre côté 172 de la paroi 17 délimitant la voie 7 de sortie d’eau et/ou de la paroi 16 délimitant la voie 6 d’entrée d’eau de la turbine 1 sont encore présentes, bien qu’en moins grande mesure qu’en l’absence de cavitation. En effet, le nuage C de bulles de cavitation n’est pas totalement opaque face aux ondes acoustiques du premier signal ultrasonore émis e(t) mais seulement une partie de ces signaux est réfléchie. Les réflexions se réalisent en des positions aléatoires en fonction de la position et de l’évolution de la trajectoire de la cavitation C.
La représente des impulsions n du premier signal ultrasonore émis e(t) (amplitude en Volt en ordonnées, temps t en abscisses), et le deuxième signal ultrasonore x(t) (amplitude en Volt en ordonnées, temps t en abscisses) réfléchi par les pales 3 et/ou le moyeu 4 et/ou l’ogive 5 et/ou l’autre côté 172 de la paroi 17 délimitant la voie 7 de sortie d’eau et/ou la paroi 16 délimitant la voie 6 d’entrée d’eau de la turbine 1 en réponse à ces impulsions n du premier signal ultrasonore émis e(t), en présence de la cavitation C.
La figure 11D représente en ordonnées la variation de la moyenne des temps TOA n d’arrivée et la variation de la variance des temps TOA n d’arrivée en fonction du temps t en abscisses, en présence de la cavitation C.
La représente la variation de l’indicateur spectral (bande instantanée BW k ) en ordonnées en fonction du temps t en abscisses, en présence de la cavitation C.
Les figures 11C et 11D montrent que deux séries différentes de temps TOA n d’arrivée sont détectées en présence de la cavitation C : - d’une part les premiers temps TOA n d’arrivée correspondant à la réflexion du premier signal ultrasonore émis e(t) sur les pales 3, ainsi qu’illustré par la , ces premiers temps TOA n d’arrivée étant notés TOA n (3) à la ; - d’autre part les deuxièmes temps TOA n d’arrivée correspondant à la réflexion du premier signal ultrasonore émis e(t) sur les nuages C de bulles de cavitation, ainsi qu’illustré par la , ces deuxièmes temps TOA n d’arrivée étant notés TOA n(C) à la . Ces deuxièmes temps TOA n d’arrivée TOA n(C) sont plus faibles que les premiers temps TOA n d’arrivée étant notés TOA n(3) correspondant à l’émission aux pales 3, car le nuage C de bulles de cavitation se situe entre la paroi 13 et les pales 3. La durée pendant laquelle les temps TOA n d’arrivée restent faibles et fluctuants correspond à la durée DV C de vie du nuage C de cavitation.
La figure 11D montre que lorsque la cavitation C est présente, la moyenne des temps TOA n d’arrivée diminue à une deuxième moyenne m TOA(C) des temps TOA n d’arrivée, inférieure à la première moyenne m TOA( 3 ) des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’unité 40 de calcul détermine qu’une cavitation C est présente, lorsque la moyenne m TOA des temps TOA n d’arrivée est inférieure à un premier seuil S m (pouvant être égal à la première moyenne m TOA( 3 ) des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C).
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’unité 40 de calcul détermine une position P C de la cavitation C à partir de la moyenne des temps TOA n d’arrivée. Par exemple, la moyenne des temps TOA n d’arrivée permet de localiser la cavitation C dans la région définie par le produit (c.m TOA /2) entre la vitesse c de propagation des signaux e et x et de la moyenne des temps TOA n d’arrivée, divisée par 2.
La figure 11D montre que lorsque la cavitation C est présente, la variance des temps TOA n d’arrivée augmente à une deuxième variance V C des temps TOA n d’arrivée, supérieure à la première variance V 3 des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’unité 40 de calcul détermine qu’une cavitation C est présente, lorsque la variance des temps TOA n d’arrivée est supérieure à un seuil déterminé V (pouvant être égal à la première variance V 3 des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C).
Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’unité 40 de calcul détermine une durée de vie DV C de la cavitation C à partir de la variance des temps TOA n d’arrivée et/ou à partir de la moyenne m TOA des temps TOA n d’arrivée.
La durée de vie DV C de la cavitation C peut être définie par la durée pendant laquelle la moyenne m TOA des temps TOA n d’arrivée est différente d’au moins 50 % (ou de plus d’un pourcentage X supérieur à 50 % et inférieur à 100 %) par rapport à la première moyenne m TOA( 3 ) des temps TOA n d’arrivée d’absence de cavitation C.
La est une image en microscopie électronique à balayage (MEB) d'un adsorbant pour ion fluorure dans un exemple de la présente demande. La est un diagramme schématique illustrant un principe d'adsorption d'ions fluor par l'adsorbant pour l'ion fluor dans un exemple de la présente demande. Comme le montrent la et la , l'adsorbant pour ion fluorure préparé par le procédé de préparation selon les exemples de la présente demande a une surface spécifique plus grande et est capable d'adsorber les ions fluorure par attraction électrostatique, échange d'ions et complexation.
L'adsorbant pour ion fluorure préparé par les exemples de la présente invention peut être recyclé plusieurs fois : un adsorbant renouvelé pour ion fluorure est obtenu en trempant l'adsorbant pour ion fluorure après adsorption dans un éluant alcalin pendant 2 heures, puis en le lavant par centrifugation et séchage. L'adsorbant pour ion fluorure après lavage alcalin peut être directement utilisé pour l'adsorption de la solution contenant du fluor. De préférence, l'éluant alcalin est une solution de soude de concentration de 0,1 mol/L à 1 mol/L.
Les caractéristiques et performances de la présente demande seront décrites plus en détail en référence aux exemples suivants.
Exemple 1 Un procédé de préparation d'un adsorbant pour ion fluorure selon cet exemple comprenait :
(1) décharger une batterie lithium-ion usagée, pyrolyser à une basse température, broyer et tamiser pour obtenir un premier mélange (poudre) contenant un matériau de cathode et un matériau d'anode, ajouter de l'eau au premier mélange pour une suspension en fonction d'un rapport liquide-solide de 1 : 1,2, ajouter une solution d'acide sulfurique et une solution de H 2 O 2 pour la lixiviation acide humide, maintenir une valeur de pH de la solution à 0,5 et filtrer après lixiviation acide humide pendant 6 heures pour obtenir une solution de lixiviation des métaux et un résidu lessivé, le résidu lessivé étant un matériau d'anode constitué de graphite ;
(2) mélanger le résidu lessivé, le matériau graphite et NaOH selon un rapport massique de 1 : 0,05, ajouter de l'eau, mélanger uniformément, griller à 400 °C pendant 5 heures, laver le résidu grillé avec un acide, puis laver avec de l’eau jusqu'à ce que l'eau après lavage du gâteau de filtration soit neutre ;
(3) préparer le résidu grillé dans 30 g/L d'une suspension de résidu grillé avec de l'eau, puis ajouter 3 mol d'oxalate de manganèse pour 1 litre de suspension de résidu grillé, un rapport molaire de l'oxalate de manganèse à des composés contenant de l'aluminium (sulfate d’aluminium et méta-aluminate de sodium et à un adjuvant (bromure de tétradécyltriméthylammonium) ayant été de 1 : 0,2 : 1, et une proportion de méta-aluminate de sodium dans les composés contenant de l'aluminium ayant été de 0,6, après mélange uniforme, en ajoutant une solution de NaOH sous agitation pour réguler la valeur du pH de la solution à 8, et réaliser une coprécipitation de métal pour obtenir une suspension brune grisâtre ;
(4) faire vieillir la suspension brune grisâtre à 60 °C pendant 5 heures, filtrer, laver un gâteau de filtration jusqu'à ce que l'eau après lavage du gâteau de filtration soit neutre, et sécher pour obtenir un composite hydroxyde métallique-carbone ; et
(5) griller le composite hydroxyde métallique-carbone dans une atmosphère d'air ou d'oxygène enrichie en oxygène à 500 °C pendant 4 heures pour obtenir un adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,2 /C.
Les résidus métalliques du matériau graphite après lixiviation acide sont présentés dans le tableau 1 suivant. Élément Cu Al Fe Si Ti Ni Co Mn Contenu (% en poids) 0,04 1,54 0,55 0,37 1,59 0,32 0,22 0,20
Les résidus métalliques du matériau graphite après grillage et lavage sont présentés dans le tableau 2 suivant. Élément Cu Al Fe Si Ti Ni Co Mn Contenu (% en poids) 0,02 0,12 0,10 0,06 0,21 0,08 0,06 0,05
La méthode de test de la capacité d'adsorption de l'adsorbant pour ion fluorure était la suivante : préparation d'eaux usées avec une concentration massique en ion fluorure de 100 mg/L, ajout de l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,2 /C à des concentrations de 1 g/L, 1,2 g/L, 1,4 g/L, 1,6 g/L et 1,8 g/L respectivement, en ajustant la valeur du pH à 6 (la plage de pH pour adsorber ion fluorure était de 5 à 7), en remuant et adsorbant pendant 2 heures à 30 °C, filtrant puis détectant la concentration en ions fluorure dans la solution.
Les effets d'adsorption de l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,2 /C préparé dans cet exemple sur les ions fluorure sont présentés dans le tableau 3 suivant. Capacité d'adsorption maximale (mg/g) 62,43 Surface spécifique (m 2 /g) 125,16 Dosage d'adsorbant pour eaux usées avec 100 mg/L de concentration en ions fluor (g/L) 1 1,2 1,4 1,6 1,8 Concentration résiduelle d'ion fluorure 47,57 25,08 13,65 8,42 5,94 Taux d'élimination de l'ion fluor (%) 62,43 74,92 86,35 91,58 94,06
Exemple 2 Un procédé de préparation d'un adsorbant pour ion fluorure selon cet exemple comprenait :
Ridelle arrière 6
Système articulé 7
Biellette 71
Première branche 711
Deuxième branche 712
Premier support 72
Deuxième support 73
Moyens de butée 74
Ridelle latérale 8
Protubérance 81, 82
Pontet 9
Verrou 10
Plaque minéralogique 11
Dispositif d’éclairage 12
Protection de fixation de soubassement de véhicule automobile La présente invention traite des déflecteurs aérodynamiques en soubassement de véhicule automobile. Plus précisément, l’invention concerne la fixation d’un déflecteur aérodynamique de véhicule automobile. L’invention a pour objet un déflecteur aérodynamique sous plancher de véhicule automobile. L’invention a également pour objet un véhicule automobile avec un soubassement habillé d’un déflecteur aérodynamique.