INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poursuite de ce mouvement de translation longitudinal entraîne la déformation élastique du pourtour de ce goulot qui s’élargit de manière à permettre à la dent 143 de le traverser.
Dès que la dent 143 a traversé entièrement ce goulot, celui-ci reprend progressivement sa forme initiale, de sorte que le redent de cette dent 143 désormais en regard du pourtour de ce goulot empêche le retrait de la languette 142.
Du fait de la constitution en matériau polymère expansé de l’absorbeur 200, le risque de déclippage accidentel de cette languette 142 demeure toutefois relativement important.
La coopération par emboîtement entre le doigt 152 et la cavité 220 permet cependant de limiter considérablement le risque d’une désolidarisation complète de l’absorbeur 200 vis-à-vis du bouclier 100, de sorte que cet absorbeur 200 puisse être refixé beaucoup plus rapidement sur ce bouclier 100 en bord de ligne d’assemblage afin que ce sous-ensemble de pare-chocs 1 puisse être monté sur la structure de caisse du véhicule.
On remarquera que l’effort d’appui exercé par la portion distale en biais 153 de ce doigt 152 contre la portion avant de la paroi périphérique intérieure de l’absorbeur 200 délimitant cette cavité 220 permet de réduire encore le risque de sortie du doigt 152 hors de la cavité 200.
Selon des variantes de réalisation non représentées, les premier et second organes d’attaches peuvent être conformés différemment.
Tel est en particulier le cas pour la languette de clippage du premier organe d’attache et/ou du doigt du second organe d’attache.
Pour réaliser cette forme particulière de spray, le réservoir comporte une première partie cylindrique distale 13 de longueur l1 et de diamètre d1 et une seconde partie cylindrique proximale 14 de longueur l2 et de diamètre d2, avec d1 > d2.
Le piston 20 coulisse dans la première partie cylindrique distale 13 entre une position de repos, visible sur les figures 3 et 5, et une position d'actionnement, visible sur les figures 4 et 6.
Dans le second mode de réalisation des figures 5 et 6, le piston 20 comporte une extension frontale 21 qui en position d'actionnement va occuper le volume de la seconde partie cylindrique proximale 14, pour ainsi réduire le volume mort et distribuer sensiblement la totalité de la dose de produit fluide contenue dans le réservoir 13, 14 avant actionnement.
En début d'actionnement, le produit fluide contenu dans la seconde partie cylindrique proximale 14 est expulsé sous la forme d'un jet ayant une vitesse V1 à travers l'orifice de distribution 12. En poursuivant la course d'actionnement, le produit fluide contenu dans la première partie cylindrique distale 13 va passer dans la seconde partie cylindrique proximale 14, avec la réduction du diamètre de d1 à d2 qui provoque une accélération du fluide. Ainsi, le produit fluide issu de la première partie cylindrique distale 13 va être distribué à travers l'orifice de distribution 12 également sous la forme d'un jet mais avec une vitesse V2 supérieure à V1. Ce second jet plus rapide va donc rattraper le premier jet plus lent et le percuter à une distance L de l'orifice de distribution 12, ce qui va générer une explosion et donc un spray environ en forme de V, comme illustré sur les figures 1 et 2. Ce V définit un angle α.
Ainsi, le spray généré par la présente invention comporte deux caractéristiques importantes pour l'efficacité du dispositif: la longueur L et l'angle α.
En faisant varier les caractéristiques de la tête de distribution 10, tel que les longueurs l1 et/ou l2, les diamètres d1 et/ou d2, et/ou celles de l'actionnement du piston, tel que la force d'actionnement du piston 20 et/ou sa vitesse d'actionnement, et/ou le volume de la dose distribuée, on peut faire varier ces deux paramètres L et α, et ainsi s'adapter à différentes morphologies, tailles ou formes de narines. En particulier, la longueur L peut être choisie pour générer le spray conique au bon endroit, qui varie nécessairement selon la personne traitée, adulte/enfant, homme/femme, origines ethniques, etc. De même, la variation de l'angle α permet de moduler la surface S qui sera traitée, qui est aussi variable selon la personne traitée. Une adaptation des paramètres L et α permet aussi, lorsque souhaitable, de cibler une zone de la cavité nasale autre que les éthmoïdes, par exemple les cornets.
Un autre avantage de la présente invention est qu'il n'est plus nécessaire d'insérer profondément la tête de distribution 10 dans la narine, mais selon la longueur L, un positionnement de l'orifice de distribution 12 à l'entrée de la narine peut être suffisant. Avantageusement dans ce cas, la tête de distribution 10 pourrait comporter des moyens de limitation d'insertion, par exemple une projection radiale disposée autour du corps 11 de la tête de distribution 10, à proximité de l'orifice de sortie 12, et qui pourrait coopérer avec les parois de la narine pour limiter l'insertion.
La tête de distribution comporte avantageusement les caractéristiques suivantes: - la longueur l1 est comprise entre 3mm et 15mm, de préférence entre 4mm et 14mm; - le diamètre d1 est compris entre 2mm et 14mm, de préférence entre 2,9mm et 12,5mm; - la longueur l2 est comprise entre 3mm et 18mm, de préférence entre 5mm et 15mm; - le diamètre d2 est compris entre 1mm et 7mm, de préférence entre 2mm et 6mm.
Des tests ont montré qu'un paramètre important pour l'obtention d'un spray tel que souhaité est le rapport des diamètres d2/d1. Avantageusement, ce rapport d2/d1 est compris entre 0,3 et 0,8, de préférence entre 0,4 et 0,7.
La force d'actionnement F du piston 20 est avantageusement comprise entre 10N et 25N, de préférence entre 12N et 22N. Des tests ont montré qu'avec des caractéristiques de la tête de distribution 10 (l1, d1, l2, d2) qui sont constants, plus la force F est grande, plus l'angle α est petit.
Le volume V de la dose de produit fluide distribuée est avantageusement compris entre 0,3ml et 5ml.
Ainsi, la longueur L peut avantageusement varier entre 5mm et 50mm, et l'angle α peut avantageusement varier entre 15° et 125°.
Le tableau ci-dessous montre différentes configurations testées (avec de l'eau comme produit fluide): V (ml) F (N) d1 (mm) l1 (mm) d2 (mm) l2 (mm) d2/d1 L (mm) α (°) 1 12 4,69 14 2 5 0,43 47,21 32,05 3 12 8,95 14 4 5 0,45 30,21 121,58 3 12 8,95 14 6 15 0,67 15,22 31,68 0,3 17 2,90 9 2 10 0,69 34,95 18,16 3 17 8,95 9 6 15 0,67 12,81 48,49 3 17 8,95 14 6 10 0,67 5,17 60,00 5 17 12,44 4 6 10 0,48 20,00 25,15 3 22 8,95 14 6 5 0,67 24,79 55,34
La présente invention est notamment adaptée dans le cas de traitements de maladies neuro dégénératives, type Parkinson ou Alzheimer, nécessitant de faire transiter le médicament au travers de la barrière nez-cerveau. L’atteinte de la zone cible, en particulier les ethmoïdes, par la cavité nasale est un moyen simplifié et non invasif d’administrer un traitement dans le cerveau.
Selon une caractéristique avantageuse, le second arbre de transmission est en prise avec un système d’engrenages coniques fixé à un arbre de pivotement d’un dispositif pneumatique de couplage de l’outil d’impression tridimensionnelle monté sur des butées à aiguilles et des roulements à billes.
Cette solution assure là encore une excellente compacité de la cinématique avec une grande précision et fluidité de mouvement.
De manière avantageuse, le dispositif comporte en outre une entretoise cylindrique disposée entre le premier arbre d’entrainement et un fourreau externe.
Selon une caractéristique complémentaire, des roulements à billes supérieur et inférieur sont disposés au-dessus et en-dessous de l’entretoise cylindrique, chacun de ces roulements étant mécaniquement coincé entre le fourreau externe et le premier arbre d’entrainement.
De même, le dispositif comporte un roulement à billes supérieur et un roulement à billes inférieur disposés respectivement au-dessus et en-dessous du second arbre d’entrainement.
Préférentiellement, le premier arbre d’entrainement est fixé au support de jonction à l’aide de vis.
Enfin, la présente invention se à une machine de fabrication additive de type imprimante tridimensionnelle comportant enceinte pouvant être fermée pour la fabrication d’une pièce et ouverte pour la récupérer, et un mécanisme tel que décrit précédemment pour le déplacement à l’intérieur de l’enceinte d’un outil d’impression par dépôt de filament.
la est une vue en perspective d’une machine de fabrication additive de type imprimante tridimensionnelle équipée d’un mécanisme de déplacement d’outil d’impression conforme à la présente invention,
la est une vue similaire à la dans laquelle le mécanisme est dans une deuxième position,
la est une vue similaire à la dans laquelle le mécanisme est dans une troisième position,
la est une vue en perspective de face du mécanisme des figures 1 à 4,
la est une autre vue en perspective de dos du mécanisme de la ,
En effet, la puissance de court-circuit Pcc à dissiper par une plaque de refroidissement d’un accumulateur peut s’exprimer par l’équation 1 :
[Equation 1] : = ( +
R int désigne la résistance interne du faisceau électrochimique F,
R cc désigne la résistance de l’électrode supplémentaire résistive 100,
I cc désigne la valeur du courant de court-circuit,
U la tension du faisceau électrochimique pendant le court-circuit.
Il va de soi que quel que soit l’agencement de la zone de l’électrolyte solide à température de fusion moindre, on veille à connecter électriquement soit la couche d’électrode extérieure du faisceau électrochimique soit l’électrode supplémentaire à résistance électrique accrue avec le reste des électrodes du faisceau.
Si dans les exemples illustrés, l’électrode du faisceau électrochimique est positive (cathode), l’invention s’applique également avec une électrode négative (anode).
Bien que les exemples illustrés se rapportent à des accumulateurs à boitier, l’invention s’applique à des accumulateurs à emballage souple.
[2] Xuning Feng, et al. « Thermal runaway mechanism of lithium ion battery for electric vehicles: A review » Energy Storage Materials, Volume 10, January 2018, Pages 246-267.
Accumulateur électrochimique dont le séparateur imprégné d’électrolyte liquide présente des zones à propriétés de stabilité thermique différenciées. La présente invention concerne le domaine des accumulateurs électrochimiques, et plus particulièrement des accumulateurs métal-ion.
Plus particulièrement, l’invention a trait à l’évaluation de la sécurité des batteries.
Dans l'exemple de la , cette seconde zone de fluide forme un spray environ en forme de V, qui définit un angle α.
Ainsi, le spray généré par la présente invention comporte les caractéristiques suivantes importantes pour l'efficacité du dispositif: la longueur L, les diamètres D1 et D2, et éventuellement l'angle α lorsque la seconde zone de fluide forme un spray environ conique.
En faisant varier les caractéristiques de la tête de distribution 10, tel que les longueurs l1 et/ou l2, les diamètres d1 et/ou d2, et/ou celles de l'actionnement du piston, tel que la force d'actionnement du piston 20 et/ou sa vitesse d'actionnement, et/ou le volume de la dose distribuée, on peut faire varier ces paramètres L, D1, D2 et α, et ainsi s'adapter à différentes morphologies, tailles ou formes de narines. En particulier, la longueur L peut être choisie pour générer la seconde zone de spray plus large au bon endroit, qui varie nécessairement selon la personne traitée, adulte/enfant, homme/femme, origines ethniques, etc. De même, la variation du diamètre D2 et/ou de l'angle α permet de moduler la surface S qui sera traitée, qui est aussi variable selon la personne traitée. Une adaptation des paramètres L, D1, D2 et/ou α permet aussi, lorsque souhaitable, de cibler une zone de la cavité nasale autre que les éthmoïdes, par exemple les cornets.
Ainsi, la longueur L peut avantageusement varier entre 5mm et 50mm, le diamètre D1 peut avantageusement varier entre 1mm et 3mm, le diamètre D2 peut avantageusement varier entre 3,5mm et 50mm, le rapport D1/D2 peut avantageusement varier entre 0,05 et 0,8, et l'angle α peut avantageusement varier entre 15° et 125°. Avantageusement, le diamètre D1 est d'environ 2mm, le diamètre D2 peut varier entre 5mm et 20mm, et le rapport D1/D2 peut varier entre 0,1 et 0,4.
Le tableau ci-dessous montre différentes configurations testées (avec de l'eau comme produit fluide), pour former des zones de fluides selon l'exemple de la : V (ml) F (N) d1 (mm) l1 (mm) d2 (mm) l2 (mm) d2/d1 L (mm) α (°) 1 12 4,69 14 2 5 0,43 47,21 32,05 3 12 8,95 14 4 5 0,45 30,21 121,58 3 12 8,95 14 6 15 0,67 15,22 31,68 0,3 17 2,90 9 2 10 0,69 34,95 18,16 3 17 8,95 9 6 15 0,67 12,81 48,49 3 17 8,95 14 6 10 0,67 5,17 60,00 5 17 12,44 4 6 10 0,48 20,00 25,15 3 22 8,95 14 6 5 0,67 24,79 55,34
La présente invention a été décrite en référence à des variantes de réalisation avantageuses, mais il est entendu qu’un homme du métier peut y apporter toutes modifications, sans sortir du cadre de la présente invention tel que défini par les revendications annexées.
Tête de distribution nasale de produit fluide La présente invention concerne une tête de distribution nasale de produit fluide et un dispositif comportant une telle tête de distribution.
Les dispositifs de distribution nasale sont bien connus. Ils comportent généralement un réservoir contenant une ou plusieurs doses de produits fluide et une tête de distribution mobile par rapport audit réservoir pour distribuer le produit fluide, notamment via une pompe, une valve doseuse ou un piston coulissant dans ledit réservoir. Lorsque l'utilisateur souhaite utiliser le dispositif, il insère la tête de distribution dans la narine et actionne le dispositif pour distribuer une dose de produit fluide, généralement sous forme de spray.
Un inconvénient avec les dispositifs de l'art antérieur concerne l'efficacité de la dose distribuée dans la narine, en particulier lorsque le produit fluide distribué a pour objectif d'agir sur le cerveau. En effet, seule une partie minime de la dose atteint généralement la zone cible pour ce type de traitement, à savoir la zone olfactive comprenant les éthmoïdes, notamment en raison de la forme du spray dans la narine qui est conique à la sortie du dispositif. Or, il apparait que cette forme conique n'est pas optimale pour obtenir le maximum de déposition dans la zone cible.
Selon un autre aspect, il est proposé un calculateur configuré pour une gestion d’un moteur à combustion interne comportant des moyens pour la mise en œuvre de chacune des étapes d’un procédé décrit ci-dessus.
Selon un autre aspect, il est proposé un véhicule automobile comportant un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu’il comporte un calculateur selon le paragraphe précédent.
Brève description du dessin D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse du dessin annexé, sur lequel :
Fig. 1 est un schéma illustratif d’une boucle fermée utilisée pour la mise en œuvre d’un procédé selon la présente divulgation.
Fig. 2 est un logigramme pour la mise en œuvre d’un procédé selon la présente divulgation.
Fig. 3 est un diagramme comparant la mise en œuvre du procédé correspondant à la , d'une part, pour un cylindre pour lequel il n’y a pas de fuite d’huile et, d'autre part, pour un cylindre avec une fuite d’huile.
Fig. 4 est une vue très schématique d’un véhicule permettant la mise en œuvre d’un procédé selon la présente divulgation.
La présente description est faite en relation à un moteur à combustion interne, de type quatre temps. De façon connue de l’homme du métier, un moteur à combustion interne comporte un ou plusieurs cylindres à l’intérieur de chacun desquels se trouve une chambre de combustion. À chaque chambre de combustion est associé un piston qui coulisse dans un mouvement de va et vient en passant successivement par un point mort haut puis un point mort bas et ainsi de suite. Des joints, appelés segments, permettent de réaliser l’étanchéité entre un piston et le cylindre correspondant et empêchent, d'une part, que de l’air ou du gaz s’échappe de la chambre de combustion par la périphérie du piston et, d'autre part, que de l’huile de lubrification du moteur ne pénètre dans la chambre de combustion correspondante. Des soupapes dites d’admission et d’échappement, permettent de gérer les flux respectivement vers et hors de chaque chambre de combustion et un injecteur permet d’injecter du carburant dans chaque chambre de combustion.
La description qui suit est faite ainsi pour un moteur quatre temps à plusieurs cylindres et plus précisément à quatre cylindres. Dans un moteur à quatre temps, un cycle complet de travail s’effectue sur deux tours moteur, soit un passage par deux points morts haut et deux points morts bas. Un cycle complet de travail compte donc quatre phases de fonctionnement. Ces phases étant connues de l’homme du métier, elles sont rapidement évoquées ici. Une première phase concerne l’admission d’air. Le piston a un mouvement descendant dans le cylindre (augmentation du volume de la chambre dans le cylindre). La soupape d’admission est ouverte tandis que la soupape d’échappement est fermée. Dans la deuxième phase, ou phase de compression, le piston a un mouvement montant et vient comprimer l’air (ou le mélange air/carburant) admis à la première phase. Pour permettre une augmentation de pression dans le cylindre (chambre de combustion) les deux soupapes (admission et échappement) sont fermées. Dans la troisième phase, le carburant est injecté et brûle et repousse le piston dans un mouvement descendant. Les deux soupapes restent fermées. Enfin, la quatrième phase permet l’évacuation des gaz brûlés. Le piston remonte dans le cylindre et chasse les gaz brûlés par la soupape d’échappement qui est ouverte, l’autre soupape -admission- étant fermée.
Avant chaque combustion, des calculs sont effectués par une unité électronique d’un système de gestion du moteur pour définir les paramètres de la combustion à venir, en fonction des consignes reçues du conducteur et d’informations reçues de divers capteurs. Ces calculs sont déclenchés tous les 180°CRK (soit 720°CRK/4 puisqu’un cycle fait 720°CRK et qu’il y a quatre cylindres supposés ici en ligne et donc avec des combustions régulièrement réparties ; l’unité °CRK représentant l’angle de rotation du vilebrequin). Les moments de déclenchement des calculs s’appellent des références et elles sont ici numérotées de 0 à 3.
Lorsque le moteur est neuf, les injecteurs présentent des caractéristiques similaires de manière à injecter des quantités de carburant similaires pour une même consigne d’injection. En outre, on suppose que les segments des pistons sont parfaitement étanches et qu’il n’y a pas d’huile qui pénètre dans une chambre de combustion.
Par contre, lorsque le moteur vieillit, de l’huile peut pénétrer dans une (ou plusieurs) chambre de combustion. Ceci peut causer une émission non contrôlée de gaz et la combustion d’huile produit un couple moteur non pris en compte par le système de gestion du moteur.
Une telle fuite d’huile doit donc être diagnostiquée et il convient de déterminer quel cylindre est en cause pour pouvoir réparer le(s) segment(s) défectueux.
Il est proposé ici de regarder comment se comporte d’un point de vue stabilité le moteur quand il est neuf et ensuite de regarder périodiquement le comportement du moteur pour le comparer à un comportement initial, c’est-à-dire le comportement du moteur neuf.
Dans l’état de la technique, il est connu des dispositifs embarqués dans des véhicules thermiques pour capter et stocker le CO2 émis par le moteur thermique. Il est aussi connu d’autres dispositifs pour convertir le CO2 émis par le moteur thermique en un carburant de synthèse.
Ainsi, par le document EP2472077A1, il est connu un système pour capturer le CO2 dans les gaz d'échappement d'un moteur thermique et le stocker sous forme liquide dans un réservoir de stockage intégré dans un véhicule. Le réservoir de stockage est conçu pour être vidé au moyen d’une installation de récupération de CO2 qui est située, par exemple, dans une station-service de ravitaillement en carburant. Outre le réservoir de stockage, les moyens embarqués comprennent un réservoir d'épurateur contenant un fluide qui absorbe le CO2 présent dans les gaz d’échappement. Un compresseur est également prévu pour liquéfier la CO2 en vue de son stockage. La capacité du réservoir de stockage est dimensionnée suffisante pour obtenir une fréquence de vidage du CO2 qui soit du même ordre que la fréquence du plein en carburant du véhicule. Le conducteur du véhicule peut ainsi effectuer son plein de carburant et vider le réservoir de stockage de CO2 lors d’un même passage à la station-service de ravitaillement en carburant.
Le document US20170306825A1 décrit un dispositif de captage et de conversion en un carburant de synthèse du CO2 émis par un moteur thermique. Le dispositif comprend un matériau de capture du CO2 gazeux et un catalyseur de méthanisation. Dans le catalyseur, les molécules du CO2 désorbé par le matériau de capture réagissent avec des molécules d’hydrogène H2 pour générer du méthane. L’hydrogène est fourni par une source d’alimentation. Le dispositif de captage pilote une élévation de la température du matériau de capture, en utilisant la chaleur générée par le moteur thermique, de façon à provoquer la désorption du CO2.
Le document JP2010235736A décrit un système de production de carburant de synthèse à partir de CO2 capté. Un matériau d’absorption du CO2 permet le captage de celui-ci. L’énergie thermique utilisée pour provoquer la désorption du CO2 est aussi utilisée pour provoquer la réaction de synthèse du carburant.
Il est souhaitable de proposer une nouvelle conception d’un véhicule thermique équipé d’un système embarqué de captage et de conversion du CO2 émis dans les gaz d’échappement, ainsi qu’un système de captage et collecte de CO2 adapté à un parc automobile roulant de ces véhicules, de façon à aider les industriels de l’automobile à atteindre la neutralité carbone.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un véhicule équipé d’un moteur thermique et d’un système embarqué de captage et de conversion du dioxyde de carbone (CO2) émis dans les gaz d’échappement du moteur. Conformément à l’invention, le système embarqué comprend au moins un réservoir de stockage de CO2, compact et amovible, dans lequel le CO2 capté est stocké sous la forme de fluide supercritique, et une pile à combustible réversible et un réacteur électro-catalytique qui coopèrent pour produire un carburant de synthèse à partir du CO2 capté, le carburant de synthèse étant fourni au moteur thermique pour alimenter la combustion.
Selon une caractéristique particulière, le système embarqué comprend également un dispositif de captage de l’eau présente dans les gaz d’échappement du moteur thermique, l’eau capté alimentant la pile à combustible réversible pour une production d’hydrogène et d’oxygène dans un mode de fonctionnement en électrolyseur de celle-ci, et l’hydrogène et l’oxygène produits étant fournis au réacteur électro-catalytique, conjointement au CO2 capté, pour la production du carburant de synthèse.
Selon une autre caractéristique particulière, des quantités excédentaires de l’hydrogène et l’oxygène produits sont fournies au moteur thermique pour alimenter la combustion, via une vanne de recirculation des gaz d’échappement dite « EGR » (pour « Exhaust Gas Recirculation » en anglais) de celui-ci.
Selon encore une autre caractéristique particulière, une quantité excédentaire de l’hydrogène produit est réinjectée dans la pile à combustible réversible pour une régénération d’électrodes de celle-ci.
Selon encore une autre caractéristique particulière, une quantité excédentaire de l’hydrogène produit est fournie à la pile à combustible réversible pour une production d’électricité dans un mode de fonctionnement de pile à combustible à hydrogène de celle-ci.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le réacteur électro-catalytique est un réacteur de Sabatier produisant du gaz méthane, en tant que carburant de synthèse, à partir du CO2 capté, et d’hydrogène et d’oxygène produits par la pile à combustible réversible.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le gaz méthane est fourni au moteur thermique pour alimenter la combustion, via une vanne dite « EGR ».