INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le présent exemple, comme visible sur les figures 1 et 2, la liaison coulissante de plaque 70 comprend des coulisseaux primaires de plaque 71 et des coulisseaux secondaires de plaque 72, répartis par paires. Dans le présent exemple, deux paires de coulisseaux de plaque 71 et 72 sont prévues. Au minimum, on prévoit une seule paire avec un coulisseau primaire de plaque 71 et un coulisseau secondaire de plaque 72. Chaque coulisseau primaire de plaque 71 est attaché, de préférence fixement, à la plaque d’appui 30. Chaque coulisseau secondaire de plaque 72 est attaché, de préférence fixement, à la plaque de base 11. Pour cela, de préférence, le coulisseau secondaire de plaque 72 est fixement attaché au carter 10, lui-même fixement attaché à la plaque de base 11. Pour chaque paire, les coulisseaux de plaque 71 et 72 sont reçus l’un dans l’autre, de sorte à coulisser l’un par rapport à l’autre suivant la direction X10, pour ainsi guider le coulissement de la plaque d’appui 30 par rapport à la plaque de base 11. Chaque paire de coulisseaux de plaque 71 et 72 est avantageusement disposée, perpendiculairement à la direction X10, entre la paroi 13 du carter et la bride 40, et, suivant la direction X10, à hauteur de la bride 40.
Dans le présent exemple, pour un coulisseau primaire 71 donné, éventuellement pour chaque coulisseau primaire de plaque 71, le coulisseau primaire de plaque 71 est constitué par une tige, parallèle à la direction X10 et fixement attachée à la plaque 30 en étant rapportée sur la plaque 30. Par exemple, comme visible sur la , la tige d’un coulisseau primaire de plaque 71 donné comprend une extrémité filetée, reçue dans un orifice taraudé ménagé dans la plaque 30, et une extrémité lisse, pour guider le coulissement. La tige fait par exemple saillie de la plaque 30 en sens opposé de la direction X10 par rapport à l’empilement 20, et peut s’étendre par-delà la bride 40.
Dans le présent exemple, chaque coulisseau secondaire de plaque 72 comprend un alésage de coulissement, parallèle à la direction X10 et fixement attaché à la paroi 13 du carter 10, de sorte à être fixement attaché à la plaque de base 11 par l’intermédiaire du carter 10. De préférence, tous les alésages de coulissement sont formés à la même hauteur suivant la direction X10, en étant répartis dans un plan perpendiculaire à la direction X10. De préférence, pour un coulisseau secondaire 72 de plaque donné, éventuellement pour chaque coulisseau secondaire de plaque 72, l’alésage de coulissement est formé au travers d’une oreille 14 respective appartenant au carter 10. Chaque oreille 14 est par exemple directement fixement rattachée à la paroi 13, sur l’intérieur du carter 10, approximativement à hauteur de la bride 40. Pour un coulisseau secondaire de plaque 72 donné, éventuellement pour chaque coulisseau secondaire de plaque 72, on peut aussi prévoir un manchon de coulissement 15, formant l’alésage de coulissement et étant fixement reçu au travers de l’oreille 14 correspondante. Le manchon de coulissement 15 permet avantageusement d’obtenir que le coulissement de la tige soit plus précis qu’avec un alésage coulissement qui serait ménagé directement au travers de l’oreille 14 et/ou permet d’avoir, pour l’alésage de coulissement, un matériau moins sensible à l’usure et/ou favorisant un glissement de la tige en son sein suivant la direction X10.
Plusieurs ressorts 50 sont prévus, ici neuf ressorts 50. Ici chaque ressort 50 est avantageusement un ressort de compression, orienté parallèlement à la direction X10. Ici chaque ressort 50 est un ressort hélicoïdal, mais on pourrait prévoir un autre type de ressort, par exemple constitué de rondelles Belleville, c’est-à-dire une rondelle ressort, en général de forme tronconique. Chaque ressort 50 est en appui contre la plaque d’appui 30 suivant un axe d’appui qui lui est propre et qui est parallèle à la direction X10. Autrement dit, la plaque d’appui 30 est interposée entre l’empilement 20 et les ressorts 50, suivant la direction X10. De préférence, les ressorts 50, et donc leurs axes d’appuis respectifs, sont régulièrement répartis sur la surface de la plaque d’appui 30, pour que l’effort F30 puisse être réparti par la plaque d’appui 30 sur l’empilement 20, sous l’action collective des ressorts 50. Ici, par exemple, on prévoit trois rangées de trois ressorts 50, formant un quadrillage dont les lignes et les colonnes sont parallèles aux directions Y10 et Z10.
Comme visible sur les figures 1 et 4, chaque ressort 50 est interposé entre la bride 40 et la plaque d’appui 30, suivant la direction X10. Autrement dit, la bride 40 est en appui contre chaque ressort 50, suivant la direction X10. C’est sous l’action de la bride 40 que les ressorts 50 appuient sur la plaque d’appui 30 pour que la plaque d’appui 30 applique l’effort presseur F30. En prenant appui sur la bride 40 et en étant élastiquement déformés suivant la direction X10, les ressorts 50 appliquent collectivement, par élasticité, des efforts sur la plaque d’appui 30, dirigés suivant la direction X10. La plaque d’appui 30 transmet ces efforts à l’empilement 20, sous la forme de l’effort presseur F30.
- fournir un berceau comportant : un élément de fixation agencé pour être fixé sur la façade ; et un socle solidaire de l’élément de fixation, ledit socle portant les portions de support, - fixer la façade sur les portions de support et sur l’élément de fixation.
est une vue schématique d’un assemblage selon l’état de la technique soumis à de fortes variations de température,
est une représentation simplifiée et schématique d’un assemblage selon l’invention soumis à de fortes variations de température,
est une vue schématique, en coupe, de l’assemblage selon un premier mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, du dispositif de liaison pivot-glissière de l’assemblage de la ,
est une vue de dessus de l’assemblage selon le premier mode de réalisation de la ,
est une vue de dessus de l’assemblage selon le deuxième mode de réalisation,
est une vue de dessus de l’assemblage selon le troisième mode de réalisation,
est une vue de coupe transversale de l’assemblage selon un mode de réalisation.
Sur ces figures, le trièdre XYZ ainsi que les repères XY et YZ représenteront l’orientation des systèmes de connexion selon les différents modes de réalisation. La direction longitudinale Y correspond à la direction principale de dilatation de l’assemblage, à savoir la direction de la plus grande longueur de l’assemblage. Les directions verticales X et transversales Z correspondent à des axes perpendiculaires à la direction longitudinale Y.
On a représenté sur la , un assemblage 2 selon l’état de la technique destiné à recevoir un dispositif d’affichage 4. Ledit assemblage 2 comprend :
- une façade 6 formant une plaque et réalisée en verre, agencée pour être placée devant ledit dispositif d’affichage 4 ;
- un support 8 réalisé en alliage de magnésium ; et
- un joint de colle 10 assurant la fixation de la façade 6 sur le support 8.
La façade 6 est d’un seul tenant et est transparente de manière à ce que l’on aperçoive l’image du dispositif d’affichage 4 à travers cette façade 6.
Densité de remplissage = 530 kg de solide /m3 lit
Porosité extragranulaire = 0,4.
Chaque lit est modélisé par un modèle de lit fixe piston 1D avec dispersion axiale et un modèle de Fick pour le transfert intragranulaire. Le rayon de giration du polyéthylène étant estimé à 32 nm, le polymère est considéré comme étant uniquement présent en phase extragranulaire. L’additif et le solvant ont un rayon de giration inférieur à 1 nm et peuvent donc diffuser dans la porosité intragranulaire. Le milieu dans les lits est considéré isotherme (200°C) et la masse volumique de la solution polymère est considérée constante (477 kg/m3). Enfin, l’ensemble des lits sont modélisés et les cycles sont résolus de manière dynamique jusqu’à convergence du profil de concentration.
Temps de cycle = 15 min
Débit volumique d’éluant (heptane) par rapport au débit volumique de solution polymère S/F = 1,08
Débit Zone IV / débit d’arrêt = 0,92
Débit Zone II / débit d’arrêt = 1,10
Vitesse superficielle maximale = 1,80 cm/s.
Les profils de concentration obtenus pour le PE et l’additif, par simulation, tout au long du lit mobile simulé, avec par convention une injection de l’éluant en amont du lit 1 (et en aval du lit 15), est illustré sur la . Sur la , le profil de concentration du PE est représenté par une ligne pleine noire et le profil de concentration de l’additif Igrafos® 168 est représenté par la ligne pointillée. Les concentrations tout au long du lit sont données en pourcentages poids du composé suivi, c’est-à-dire du PE ou de l’additif, par rapport au poids de l’heptane.
D’après la , il apparait que le polyéthylène (PE), qui n’explore pas la porosité intragranulaire, est entrainé vers le raffinat et soutiré entre le lit 13 et le lit 14. L’additif étant plus petit, il peut diffuser dans la porosité intragranulaire et est entrainé vers l’extrait, soutiré entre le lit 6 et le lit 7.
L’étape d’extraction du PE réalisée en lit mobile simulé permet d’obtenir les performances suivantes :
- Pureté du Polyéthylène = 99,99% en poids (qui correspond au poids, ou débit pondéral, de PE dans le raffinat par rapport au poids total, ou débit pondéral total, de PE et d’additif dans le raffinat, hors solvant, i.e. hors heptane),
- Rendement du Polyéthylène = 100% (en poids) (qui correspond au débit pondéral de PE soutiré au raffinat divisé par le débit pondéral de PE soutiré dans l’ensemble extrait + raffinat),
- Productivité = 170 kg PE soutiré dans le raffinat / h / m3 de lit de gel de silice.
Le raffinat en sortie du lit mobil simulé d’extraction par exclusion stérique peut alors être récupéré et envoyé dans une section de séparation polymère-solvant, en particulier une section d’évaporation du solvant heptane.
Avantageusement, la corrélation est une corrélation de Spearman. En effet, la relation entre la sensibilité du patient et la concentration du médicament est prédite monotone, car plus le patient ingère une quantité élevée du médicament, plus il est attendu que ses symptômes diminuent. La corrélation de Spearman estime à quel point la relation entre deux variables peut être décrite par une fonction monotone.
Avantageusement, les mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient sont, d’une part, discrètes ou continues, et d’autre part, éparses ou enregistrées selon un calendrier ordonné.
Avantageusement, la maladie neurodégénérative est la maladie de Parkinson.
Avantageusement, le médicament est la L-dopa.
Avantageusement, la fonction temporelle est définie de sorte que la sensibilité déterminée augmente en dessous d’un seuil de quantité absorbée mais non encore métabolisée du médicament. En effet, dans le cas où la maladie neurodégénérative est la maladie de Parkinson, l’un des symptômes est l’insuffisance de dopamine endogène. Dans le cas où le médicament est la L-dopa, le traitement permet ainsi d’apporter de la L-dopa qui se transforme en dopamine, exogène, de sorte que les neurones récepteurs de la L-dopa se remettent progressivement à fonctionner. Cette remise en route progressive se traduit par une augmentation de la sensibilité telle que définie précédemment et correspond à une amélioration de l’état de santé du patient. Le seuil de quantité absorbée correspond à la concentration normale, i.e. d’une personne non atteinte de la maladie de Parkinson, de dopamine. Au-delà de ce seuil, l’amélioration de l’état de santé du patient est marginale et parfois, il est observé des effets secondaires d’un surdosage, tels que des mouvements anormaux. Une telle définition de la fonction temporelle permet de tenir compte de cette évolution de l’état de santé d’un patient atteint de la maladie de Parkinson et traité par de la L-dopa.
Avantageusement, la maximisation de la corrélation est réalisée par un algorithme de Monte Carlo ou une technique de gradient conjugué.
Avantageusement, la détermination des paramètres pharmacocinétiques comprend, précédemment à la maximisation de la mesure de corrélation, une analyse spectrale des mesures. En effet, très souvent, les symptômes, tels que des tremblements ou des difficultés calligraphiques, présentent une signature spectrale. Une analyse spectrale permet d’obtenir et d’analyser des données spectrales.
Avantageusement, l’analyse spectrale des mesures est suivie d’un calcul par apprentissage automatique. Grâce à l’apprentissage automatique, les mesures peuvent être utilisées pour identifier des signatures spectrales de référence typique de symptômes de la maladie neurodégénérative.
Avantageusement, la fonction temporelle est en outre définie à l’aide de paramètres secondaires, lesdits paramètres secondaires comprenant par exemple un paramètre représentatif d’une différence entre un métabolisme diurne et un métabolisme nocturne du patient. Ceci permet de personnaliser davantage les données en sortie du procédé de détermination.
Avantageusement, l’au moins un biomarqueur est choisi parmi : - un biomarqueur de saisie représentatif de la caractéristique d’une saisie sur un clavier telle que le temps total de frappe, la vitesse moyenne de frappe, la vitesse maximale de frappe, le temps d’appui, la durée entre deux frappes successives et/ou le rythme partiel ou total de frappe lors d’une saisie sur un clavier, de préférence le temps d’appui et/ou la vitesse de frappe lors d’une saisie sur un clavier, - un biomarqueur cérébral représentatif de l’activité électrique du cerveau, de préférence mesurée par électroencéphalographie (EEG), - un biomarqueur de prononciation représentatif de la justesse de prononciation d’au moins un mot dans une langue déterminée, - un biomarqueur de la voix représentatif de la puissance de la voix, - un biomarqueur de phonation représentatif de la stabilité de la phonation, - un biomarqueur du tremblement représentatif de les tremblements d’au moins une partie du corps, et - un biomarqueur de justesse représentatif de la justesse du geste lors de la calligraphie.
Avantageusement, les mesures relatives à l’au moins un biomarqueur sont enregistrées par au moins un accéléromètre, un microphone, un écran tactile, un casque dédié à des mesures électroencéphalographiques, un ordiphone.
Un autre aspect de l’invention porte sur un système de détermination d’une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative, comprenant un dispositif programmable, ledit le dispositif programmable étant adapté à : - recevoir, pendant une période temporelle, des mesures relatives à au moins un biomarqueur ; - recevoir des données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes, pendant ladite période temporelle ; - déterminer la sensibilité du patient au médicament, sur la base d’une fonction temporelle dépendant desdites données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes, et desdites mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient, dans lequel : - la fonction temporelle prend des valeurs sur ladite période temporelle et est définie, à l’aide de paramètres pharmacocinétiques, sur la base de précédentes données relatives aux moments de prise du médicament et aux quantités d’administration correspondantes reçues pendant une précédente période temporelle antérieure à ladite période temporelle, ladite fonction temporelle étant représentative d’une quantité du médicament absorbée par le patient et non encore métabolisée, - lesdits paramètres pharmacocinétiques sont déterminés par maximisation d’une mesure de corrélation entre les mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient et les valeurs de la fonction temporelle sur ladite précédente période temporelle.
Un autre aspect de l’invention porte sur un produit programme d’ordinateur comportant des instructions pour mettre en œuvre les étapes suivantes d’un procédé pour déterminer une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative lors de l'exécution du programme par un processeur d'un dispositif programmable : - recevoir, pendant une période temporelle, des mesures relatives à au moins un biomarqueur ; - recevoir des données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes, pendant ladite période temporelle ; - déterminer la sensibilité du patient au médicament sur la base d’une fonction temporelle dépendant desdites données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes et desdites mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient, dans lequel : - la fonction temporelle prend des valeurs sur ladite période temporelle et est définie, à l’aide de paramètres pharmacocinétiques, et sur la base de précédentes données relatives aux moments de prise du médicament et aux quantités d’administration correspondantes reçues pendant une précédente période temporelle antérieure à ladite période temporelle, ladite fonction temporelle étant représentative d’une quantité du médicament absorbée par le patient et non encore métabolisée, - lesdits paramètres pharmacocinétiques sont déterminés par maximisation d’une mesure de corrélation entre les mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient et les valeurs de la fonction temporelle sur ladite précédente période temporelle.
DESCRIPTION DES FIGURES représente un exemple d’étapes mises en œuvre pour la réalisation d’une phase de calibration, selon un ou plusieurs modes de réalisation.
représente un exemple de feuille de surveillance pour consigner des données d’un patient.
représente un exemple d’étapes mises en œuvre pour la réalisation du procédé de détermination d’une sensibilité d’un patient, selon un ou plusieurs modes de réalisation.
la est une vue de côté d’une trottinette selon un mode réalisation particulier de l’invention, dans laquelle la trottinette est dépliée et ses roues en position déployée ;
la est une vue identique à la figure 1A, dans laquelle la trottinette est pliée et ses roues en position rétractée ;
la est une vue en perspective des différents éléments constituant la trottinette illustrée aux figures 1 et 2 ;
la est une vue schématique d’un dispositif de motorisation de la rétractation des roues de la trottinette illustrée aux figures 1 à 3, selon un premier mode de réalisation ;
la est une vue schématique d’un dispositif de motorisation de la rétractation des roues de la trottinette illustrée aux figures 1 à 3, selon un deuxième mode de réalisation ;
la est une vue schématique d’un dispositif de motorisation de la rétractation des roues de la trottinette illustrée aux figures 1 à 3, selon un troisième mode de réalisation ;
la est une vue de côté d’une variante de la trottinette illustrée aux figures 1-3, dans laquelle la trottinette est pliée et ses roues en position rétractée.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 1 à 3, une trottinette généralement désignée en 1 comprend, selon un mode de réalisation particulier de l’invention : une plateforme 10 qui s’étend selon un axe X longitudinal et qui est agencée pour qu’un utilisateur puisse positionner au moins un pied pour se déplacer ; un train avant 20 relié à une partie avant de la plateforme ; un train arrière 30 relié à une partie arrière de la plateforme 10 ; et un organe de direction 40 relié au train avant 20 pour permettre à l’utilisateur de guider et de stabiliser la trottinette 1.
Les notions « avant » et « arrière » sont définies, ici et dans la suite de la description, par rapport à une direction d’avancement A de la trottinette 1 selon un mode nominal d’utilisation dans lequel l’axe X longitudinal de la plateforme 10 est aligné avec la direction d’avancement A avec l’organe de direction 40 en tête.
La plateforme 10 comprend un corps 11 principal, globalement en forme de caisson parallélépipédique, s’étendant selon l’axe X. Le corps 11 comporte une première rainure 11.1 en té et une deuxième rainure 11.2 en té s’étendant selon l’axe X et débouchant respectivement sur une face avant 11a et une face arrière 11b du corps 11, et sur une face supérieure 11c du corps 11. Le corps 11 est par exemple une pièce de fonderie ou un assemblage de tôles soudées, et est de préférence réalisé dans un matériau résistant et léger (inox, aluminium, titane…).
La partie arrière de la plateforme 10 comprend également, en partie inférieure, une troisième rainure 11.3 s’étendant selon l’axe X et débouchant dans la deuxième rainure 11.2 en té pour permettre, comme on le verra plus loin, une rétractation du train arrière 30 dans la plateforme 10.
La plateforme 10 comprend également deux volets battants 12, 12’, ici sensiblement identiques, agencés pour sélectivement recouvrir une partie centrale de la face supérieure 11c du corps 10. Chaque volet 12 comporte un panneau 13, 13’ de forme parallélépipédique monté mobile en rotation sur le corps 11 selon un axe X 14 , X 14’ sensiblement parallèle à l’axe X via deux charnières 14, 14’, entre une position ouverte dans laquelle une face intérieure 13a, 13a’ du panneau 13, 13’ et la face supérieure 11c du corps 11 s’étendent sensiblement dans un même plan, et une position rabattue dans laquelle la face intérieure 13a, 13a’ du panneau 13, 13’ est en appui contre ladite face supérieure 11c du corps 11 et recouvre partiellement la première rainure 11.1 en té et la deuxième rainure 11.2 en té. Les axes X 14 , X 14’ de rotation des panneaux 13, 13’ s’étendent chacun à proximité d’un bord latéral de la face supérieur 11c du corps 11, et les panneaux 13, 13’ comprennent une face extérieure 13b, 13b’, opposée à la face intérieure, définissant une zone de positionnement des pieds de l’utilisateur.
Le train avant 20 comprend : une première platine 21 agencée pour coulisser dans la première rainure en té 11.1 du corps 11 selon l’axe X ; un tube de direction 22 relié à la première platine 21 via un bras 23 de liaison ; et une fourche 24 ayant une extrémité supérieure reçue à pivotement dans le tube de direction 22, et une extrémité inférieure portant une première roue 25.
La première platine 21 a une section transversale, selon un plan perpendiculaire à l’axe X, sensiblement en forme de I, et comprend un plateau supérieur 21a et un plateau inférieur 21b qui s’étendent sensiblement horizontalement et qui sont reliées entre eux par une âme 21c s’étendant sensiblement verticalement.
Le plateau supérieur 21a s’étend à l’extérieur du corps 11 et recouvre en partie la face supérieure 11c du corps 10. Le plateau inférieur 21b et l’âme 21c sont agencés pour coopérer avec la première rainure en té 11.1 du corps 11 de manière à former une liaison glissière et permettre à la première platine 21 de coulisser selon l’axe X, entre une position sortie dans laquelle le plateau supérieur 21a est à proximité de la face avant 11a du corps 11 ( ), et une position rentrée dans laquelle ledit plateau supérieur 21a est éloignée de ladite face avant 11a du corps 11 ( ).
De manière avantageuse, le plateau supérieur 21a a une surface supérieure agencée pour s’étendre sensiblement dans le même plan que celui dans lequel s’étend les surfaces extérieures 13b, 13b’ des panneaux 13, 13’ lorsque lesdits panneaux 13, 13’ sont en position rabattue, de manière à agrandir la zone de positionnement des pieds de l’utilisateur.