INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Boues de curage Les boues de curage utilisées proviennent de prélèvements sur les parois d’un poste de relevage d’un réseau d’assainissement. Dans l’exemple mis en œuvre, 3 kg de boues (références BAL0522A) ont été prélevées dans un poste de relevage le 04/05/2022, coordonnées du poste de relevage : point GPS 45.926247005143246, 4.652735136978171), les boues sont stockées par congélation à -18°c.
Composition des boues de curage Après leur prélèvement, les boues ont été homogénéisées par agitation mécanique pendant 3 heures à température ambiante. La quantité de corps gras de ces boues a été calculée sur la moyenne de deux expériences d’extraction par un solvant (hexane) à chaud par la méthode du Soxhlet telle que décrite ci-dessus (reflux pendant 24 heures, 6 cycles à l’heure). La quantité mesurée de corps gras est de 63.5 % en poids pour ces boues (voir tableau 1).
Essais m boues (g) V hexane (mL) m résidu + eau (g) m corps gras (g) % massique corps gras 1 14.3 120 4.54 8.9 62.2 2 13.6 120 4.45 8.8 64.8
Tableau 1 : résultats des extractions solide-liquide par la méthode du Soxhlet sur les boues BAL0522A
Dispositif de filtration thermo-mécanique Le dispositif de filtration thermo-mécanique (1) est tel qu’illustré à la .
Dans ce mode de réalisation, l’enceinte (2) est chauffée par introduction de vapeurs d’eau provenant d’un générateur de vapeurs (8) tel que représenté.
Ce générateur de vapeurs (8) est constitué par un ballon tricol Pyrex (4 L) (9) disposé dans un chauffe-ballon (10) surmonté d’une ampoule de coulée (11) de 100 mL et d’un tube d’équilibrage de pression (12) (longueur (L) de 45 cm, diamètre (Ø) externe de 0,7 cm et diamètre (Ø) interne de 0,4 cm).
Le système de filtration comprend une enceinte de chauffe (2) (Ø interne =15 cm, Ø externe =19 cm et H=27 cm) servant également de collecteur (3), un cylindre troué (4) (Ø=10 cm et hauteur (H) de 15 cm et trous (7) de diamètre de 0,3 cm) tapissé d’une membrane en son intérieur, un arbre de rotation (5) (L=46 cm, Ø=0,8 cm) et un tube réfrigérant (13). Le liquide biphasique récolté comprend une phase aqueuse (14) et huileuse (15) qui sont par suite séparées en sortie de collecteur. L’enceinte de chauffe est reliée au générateur de vapeurs par une canule en verre (16) (L=45 cm, Ø externe =19 cm, H=27 cm). Un thermomètre (17) est également présent dans l’enceinte de chauffe pour mesurer la température.
Exemple 1 : Extraction des corps gras sur les boues BAL0522A
513 g de boues BAL0522A sont introduites dans le cylindre troué (4) tapissé en son intérieur d’une membrane en polypropylène poreuse de type BP-3472035-X3 (200-300 microns) de la marque Toucan. Le cylindre perforé tapissé (4) est fermé par un couvercle puis positionné dans l’enceinte de chauffe (2). L’arbre de rotation est fixé au moteur. Un égouttage d’abord statique (10 min.), puis un essorage par mise en rotation du cylindre perforé (4) (200 T/min, durée 5min) est réalisé. 104,5 g d’eau sont récupérés puis soutirés du collecteur (3) après cette opération d’égouttage/essorage. Toujours en rotation à 200 T/min, le générateur de vapeur tel que décrit sur la est ensuite démarré à une puissance de 66% de chauffe. 25 minutes sont nécessaires à l’obtention des premières vapeurs dans l’enceinte de chauffe (2). Par condensation, de l’eau ruisselle sur les parois de l’enceinte de chauffe (2) et s’accumule au fond du collecteur (3), cette eau n’est pas soutirée à cette étape de l’opération. A partir d’une température de 41.2°C dans l’atmosphère de l’enceinte de chauffe (2) soit 8 minutes après les premières vapeurs, les premières gouttes de gras ruissellent sur les parois du collecteur (3) puis viennent former une couche surnageante non-miscible foncée sur la phase aqueuse nettement plus claire au fond du collecteur. Après une stagnation de la température de l’atmosphère de l’enceinte de chauffe à 62°C, la puissance de chauffe est portée à 80 % pour atteindre au bout de 15 minutes un plateau autour de 95°C dans l’atmosphère de l’enceinte de chauffe (2). Les phases aqueuse et huileuse voient leur volume progressivement augmenter, la phase aqueuse (inférieure) est soutirée, collectée et mesurée au fur et à mesure. Le volume de la phase huileuse augmentant moins rapidement visuellement, la vitesse de rotation est ensuite portée à 260 puis 330, puis 400 T/min pendant 15 minutes au total pour terminer l’opération de filtration thermo-mécanique. L’apport de vapeur est stoppé, et, pendant le refroidissement, la phase aqueuse puis la phase huileuse sont soutirées l’une après l’autre, puis stockées séparément. Le corps gras GAL0722VC1 est conditionné puis stocké à 4°C. Les valeurs expérimentales sont reportées dans le tableau 2.
Les résidus solides dans la membrane sont pesés, la phase huileuse (corps gras extraits) est pesée, les résultats sont présentés au tableau 3. Le corps gras GAL0722VC1 extrait a été analysé par : spectrométrie de masse (tableau 4), Indice d’acidité = 172 mg KOH/g, indice de saponification = 181 mg KOH/g, teneur en eau = 2.2 %.
Durée (min.) Action Puissance Vapeur (%) T°C atmosphère enceinte de chauffe Vitesse rotation (tours/min) m eau collectée (g) Observations T0 Egouttage 0 33,5 0 100,2 10 Essorage 0 33,5 200 4,3 15 Mise en chauffe 66 31,6 200 30 66 30,0 200 39 66 30,4 200 Premières vapeurs 45 66 39,2 200 1 47 66 41,2 200 32,6 Premières gouttes d’huile 52 66 55,0 200 - 62 Augmentation puissance chauffe 80 62,0 200 - 75 80 94,5 200 155,9 82 80 96,7 200 44,9 90 Augmentation vitesse rotation 80 96,2 260 107 92 80 95,9 330 99,6 95 80 94,9 330 70 100 80 94,2 330 50 105 (fin) Arrêt chauffe et soutirage phase huileuse 0 92 400 0 Soutirage de la phase huileuse
Masse boue BAL0522A introduite dans le cylindre 513 g Masse d’eau collectée lors de l’égouttage 100,2 g Masse eau collectée lors de l’essorage 4,3 g Masse phase organique corps gras collectée 158 g Masse résidus solide 108,2 g Rendement massique corps gras sur boues humides 21,1 % Rendement massique en corps gras sur boues essorées 38,7 %
L’analyse du corps GAL0722VC1 par spectrométrie de masse a permis de révéler qu’il comprend les composés présentés dans le tableau 4.
La représente un modèle d’éjecteur pouvant être utilisé dans l’invention.
les figures 2 à 5 représentent un premier mode de réalisation de l’invention. La représente le dispositif de production de froid avec toutes les connexions fluidiques apparentes selon ce premier mode de réalisation.
La représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le premier mode de réalisation dans le cas où le condenseur est à une pression supérieure à la pression de design de l’éjecteur.
la représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le premier mode de réalisation dans le cas où le condenseur est à une pression inférieure à la pression de design de l’éjecteur.
la représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le premier mode de réalisation dans le cas où le condenseur est à une pression égale à la pression de design de l’éjecteur.
les figures 6 à 9 représentent un deuxième mode de réalisation de l’invention. La représente les dispositifs de production de froid avec toutes les connexions fluidiques apparentes selon ce deuxième mode de réalisation.
la représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le deuxième mode de réalisation dans le cas où le générateur à une pression supérieure à la pression de design de l’éjecteur
la représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le deuxième mode de réalisation dans le cas où le générateur à une pression inférieure à la pression de design de l’éjecteur.
la représente le dispositif de production de froid en fonctionnement selon le deuxième mode de réalisation dans le cas où le générateur à une pression égale à la pression de design de l’éjecteur.
La représente le dispositif de production de froid selon un troisième mode de réalisation combinant le premier mode de réalisation et le deuxième mode de réalisation.
La représente le dispositif de production de froid selon un quatrième mode de réalisation pouvant assurer une coproduction de froid et d’électricité.
- A titre d’exemple, le premier organe de compression réversible 300 et/ou le deuxième organe de compression réversible 400 est de type volumétrique,
- A titre d’exemple, le premier organe de compression réversible 300 agencé sur la branche de mélange et le deuxième organe de compression réversible 400 agencé sur la branche motrice sont connectés mécaniquement de sorte qu’un organe de compression réversible 300,400 entraine mécaniquement l’autre organe de compression réversible 300,400. Avantageusement, cela permet que l’organe qui effectue une détente du fluide de travail entraîne mécaniquement l’autre organe chargé de réaliser une compression.
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits en détail ci-dessus, ni aux exemples, fournis à des fins illustratives.
Procédé d’hydrodésulfuration de finition des essences mettant en œuvre un enchaînement de catalyseurs Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine de l'hydrotraitement des coupes essences, notamment des coupes essences issues des unités de craquage catalytique en lit fluidisé. Plus particulièrement, la présente invention concerne la mise en œuvre de catalyseurs dans un procédé de production d’essence à basse teneur en soufre. L'invention s'applique tout particulièrement au traitement des coupes essences contenant des oléfines et du soufre, telles que les essences issues du craquage catalytique, pour lesquelles on cherche à diminuer la teneur en composés soufrés, sans hydrogéner les oléfines et les aromatiques.
Etat de la technique Les spécifications sur les carburants automobiles nécessitent une forte diminution de la teneur en soufre dans ces carburants, et notamment dans les essences. Cette diminution est destinée à limiter, notamment, la teneur en oxyde de soufre et d'azote dans les gaz d'échappement d'automobiles. Les spécifications actuellement en vigueur en Europe depuis 2009 pour les carburants essences fixent une teneur maximum de 10 ppm poids (parties par millions) de soufre. De telles spécifications sont également en vigueur dans d’autres pays tels que par exemple les Etats-Unis et la Chine où la même teneur maximale en soufre est requise depuis Janvier 2017. Pour atteindre ces spécifications, il est nécessaire de traiter les essences par des procédés de désulfuration.
Le catalyseur utilisé dans le procédé de finition doit être particulièrement sélectif afin de ne pas induire de saturation des oléfines (et pas de perte aromatique) conduisant à une perte en octane. Il doit donc permettre de réduire les teneurs en soufre total et en mercaptans de coupes hydrocarbonées, de préférence de coupes essences, à de très faibles teneurs, en minimisant la diminution de l’indice d'octane. Usuellement, le catalyseur employé est à base de nickel.
De manière surprenante, la Demanderesse a identifié qu’un enchaînement de deux catalyseurs spécifiques de nature différente et dans un ordre particulier dans la section d’hydrodésulfuration de finition située en aval de la section d’hydrodésulfuration sélective (HDS) présente un effet synergique en termes de sélectivité en minimisant la saturation des oléfines laquelle conduit à une perte en indice d’octane. En effet, le choix de la bonne phase active et d’un support adapté permet d’observer une synergie entre un premier catalyseur dans la section de finition constitué d’une phase active à base d’un élément du groupe VIII, permettant l’élimination des mercaptans de recombinaison tout en préservant les oléfines et un second catalyseur dans la section de finition constitué d’une phase active d‘un élément du groupe VIII et d’un élément du groupe VIB, permettant d’éliminer les composés soufrés plus réfractaires. D’autre part, l’introduction d’un second catalyseur dans la section de finition constitué d’une phase active d‘un élément du groupe VIII et d’un élément du groupe VIB, permet de diminuer la température moyenne de traitement dans la section HDS et ainsi d’augmenter la durée de cycle globale du procédé.
Ainsi, la présente invention a pour objet un procédé de traitement d'une essence contenant des composés soufrés et des oléfines, le procédé comprenant au moins les étapes suivantes :
a) on met en contact dans une première section réactionnelle l'essence, de l'hydrogène et un catalyseur d'hydrodésulfuration comprenant une phase active comprenant un métal du groupe VIB et un métal du groupe VIII au moins en partie sous forme sulfurée, et un support d’oxyde, à une température comprise entre 200°C et 350°C, à une pression comprise entre 0,2 MPa et 5 MPa, avec une vitesse volumique horaire comprise entre 1 h -1 et 20 h -1 et un rapport entre le débit d’hydrogène exprimé en normaux m 3 par heure et le débit de charge à traiter exprimé en m 3 par heure aux conditions standards compris entre 10 Nm 3 /m 3 et 1000 Nm 3 /m 3 , pour obtenir un premier effluent partiellement désulfuré ;
b) sans séparation de l’H 2 S formé à l’étape a), on met directement en contact dans une deuxième section réactionnelle le premier effluent partiellement désulfuré obtenu à l’issue de l’étape a), et un premier catalyseur d'hydrodésulfuration de finition comprenant, une phase active constituée d’un métal du groupe VIII au moins en partie sous forme sulfurée, et un support d’oxyde, à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression comprise entre 0,2 MPa et 5 MPa, avec une vitesse volumique horaire comprise entre 1 h -1 et 40 h -1 , pour obtenir un deuxième effluent partiellement désulfuré ;
c) sans séparation de l’H 2 S formé à l’étape b), on met directement en contact dans une troisième section réactionnelle le deuxième effluent partiellement désulfuré obtenu à l’issue de l’étape b), et un second catalyseur d'hydrodésulfuration de finition comprenant une phase active comprenant, de préférence constitué de, au moins un métal du groupe VIB et au moins un métal du groupe VIII au moins en partie sous forme sulfurée, et un support d’oxyde, à une température comprise entre 250°C et 400°C, à une pression comprise entre 0,2 MPa et 5 MPa, avec une vitesse volumique horaire comprise entre 1 h -1 et 40 h -1 , pour obtenir un troisième effluent désulfuré.
- Reçu : Xylose - 14 Juillet 2022 ; Insuline - 01 Novembre 2022
- Stocké : Xylose - température ambiante ; Insuline - 80ºC
Contrôles
- 3-Azido-3-deoxythymidine (AZT) (Sigma-Aldrich A2169)
Système d'essai
Cellules: HeLa TZMBL
- Virus: Human immunodeficiency virus type 1 (HIV-1) NL4-3, VRS stock 31220 (9.4x105 IU/ml)
- Lecture : IF (Immunofluorescence) pour le test antiviral & MTT assay pour le test de cytotoxicité
Réactifs
- Complete media: DMEM (Gibco 10566016) + 10% FBS (Gibco 10500064) + 1x p/s (Gibco 15070063)
- Infection media: DMEM (Gibco 10566016) + 10% FBS (Gibco 10500064) + 1x p/s (Gibco 15070063)
Procédure expérimentale
Placage cellulaire
La veille de l'expérience, il est nécessaire de détacher HeLa TZMBL avec 5 mM d'EDTA dans du PBS et d’ensemencer 10 000 cellules/puits dans 2 x 96 puits, dont une plaque Perkin Elmer noire pour le test antiviral et une plaque Sarstedt transparente pour l’étude de la cytotoxicité
La déclinaison des concentrations est conforme au tableau 2.
[Table 11] Disposition des plaques D-xylose ( mM) Xylose ( mM) + Insuline (µM) AZT Control (µM) Infecté Non-infecté Media Numéro des lignes 208 208 208 208 + 4,8 208 + 4,8 208 + 4,8 1,667 1,667 1,667 0,3 0.00 0,3 A 104 104 104 104 + 2,4 104 + 2,4 104 + 2,4 0,556 0,556 0,556 0,3 0.00 0,3 B 52 52 52 52 + 1,2 52 + 1,2 52 + 1,2 0,185 0,185 0,185 0,3 0.00 0,3 C 26 26 26 26 + 0,6 26 + 0,6 26 + 0,6 0,062 0,062 0,062 0,3 0.00 0,3 D 13 13 13 13 + 0,3 13 + 0,3 13 + 0,3 0,021 0,021 0,021 0,3 0.00 0.00 E 6.5 6.5 6.5 6,5 + 0,15 6,5 + 0,15 6,5 + 0,15 0,007 0,007 0,007 0,3 0.00 0.00 F 3.25 3.25 3.25 3,25 + 0,075 3,25 + 0,075 3,25 + 0,075 0,002 0,002 0,002 0,3 0.00 0.00 G 1.625 1.625 1.625 1,625 + 0,0375 1,625 + 0,0375 1,625 + 0,0375 1,667 1,667 1,667 0,3 0.00 0.00 H Numéro de colonne 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Néanmoins, une formation spécialisée poussée et une expérience notable sont nécessaires pour générer des images exploitables, afin de limiter au maximum les mauvaises interprétations (en particulier lors des mesures effectuées sur les images) et pour garantir une exploration exhaustive de la région, de l’organe ou du volume investigués.
Ainsi, le développement de l’utilisation de cette technique avantageuse est actuellement limité par un manque de personnels suffisamment formés, en particulier dans les déserts médicaux et les pays en voie de développement.
Par ailleurs, en relation avec les investigations réalisées durant une maternité, deux points sont d’importance majeure : la détermination de la date de conception effective et le suivi de l’évolution de la croissance du fœtus.
Or, par manque de personnels spécialisés, ces investigations sont en partie omises et/ou réalisées par des opérateurs ou praticiens présentant une compétence insuffisante, aboutissant à une surveillance lacunaire et/ou à de fausses interprétations ou évaluations, dont les conséquences peuvent être dramatiques.
On peut également noter que les appareils échographiques 3D existants ne sont pas, compte tenu du faible volume exploré, adaptés pour de telles investigations. Ils sont en outre nettement plus onéreux que les appareils 2D.
Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer une solution simple et fiable permettant de répondre à la demande exprimée ci-dessus et de surmonter les inconvénients exposés, en permettant notamment à une personne ayant une expertise limitée d’effectuer valablement ce type de mesures.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de mesure, par exploration échographique, de la grandeur d’au moins une caractéristique physique ou biométrique d’un fœtus, mettant en œuvre une sonde échographique 2D,
procédé caractérisé en ce qu’il consiste
à fournir une sonde échographique laquelle est associée à ou pourvue d’un capteur de position et d’orientation, ou dont la position et l’orientation sont suivies par un moyen adéquat, et laquelle intègre, ou est configurée pour communiquer avec, des moyens logiciels permettant de mettre en œuvre un ou des algorithmes de pilotage et d’intelligence artificielle apte(s), d’une part, à fournir des informations aidant à comprendre la posture et la position du fœtus (F), et, d’autre part, à reconnaitre au moins une caractéristique biométrique d’un fœtus dans une image échographique 2D,
à réaliser ou à rafraichir une représentation en 3D du fœtus concerné, à partir d’une série d’images échographiques 2D dont les positions et les orientations respectives sont connues,
à réaliser par déplacement de la sonde une exploration échographique d’une partie au moins du fœtus,
à visualiser, en temps réel et dans la représentation 3D, les images échographiques 2D générées successivement au cours du déroulement de cette exploration, ou à relever les positions et orientations courantes successives de la sonde durant cette exploration, et à les exploiter pour le guidage consécutif de la sonde en vue de la recherche et de l’exploration de la région du fœtus pertinente pour effectuer la mesure de la caractéristique biométrique concernée,
à effectuer automatiquement une évaluation de la mesure de ladite caractéristique biométrique lorsque le positionnement adéquat de la sonde est détecté par l’algorithme ou un algorithme d’intelligence artificielle idoine, et, le cas échéant,
à continuer l’exploration, en poursuivant le déplacement de la sonde, en vue de la mesure d’une autre caractéristique biométrique.
, , et représentent des images échographiques 2D d’un fœtus, prises selon des plans de référence et sur lesquelles sont indiqués des paramètres biométriques pertinents, dont la détermination présente un intérêt, la sonde étant à chaque fois positionnée de manière adéquate ;
Les exemples non limitatifs de formes géométriques de disques incluent les disques entiers ou partiels, les formes géométriques discoïdes, les disques annulaires, les formes aplaties, les ellipsoïdes aplatis, les sphères aplaties, les formes géométriques symétriques et asymétriques, les formes géométriques régulières et irrégulières, ou similaires.
Dans un mode de réalisation, l’arbre 112 réside au sein d'un logement d’arbre 106. Le logement d’arbre 106 comprend un tube creux 120. L’extrémité distale du tube creux 120 est reliée à l’élément de retenue de disque 118 qui, conjointement avec le disque 114, constitue le dispositif de retenue de cil 108. L’élément de retenue de disque 118 est immobile, étant donné que l’élément de retenue de disque 118 n’est pas actionné par le bouton de relâchement 110. Le disque supérieur 114 et l’élément de retenue de disque inférieur 118 coopèrent pour permettre la préhension des fibres, telles que les faux cils entre le côté bas du disque supérieur 114 et le côté supérieur de l’élément de retenue de disque inférieur 118. Le disque 114 et l’élément de retenue de disque 118 viennent sous diverses formes, dont symétriques, telles que circulaires, asymétriques (comme montré), les surfaces de préhension sont également disponibles sous diverses formes, comme décrit plus avant ci-dessous.
Dans un mode de réalisation, l’extrémité proximale du logement d’arbre 106 est configurée pour se fixer à une extrémité du logement 102. Dans une configuration, l’extrémité proximale du logement d’arbre 106 comprend une construction à lèvre et rainure pour arrimer le logement d’arbre 106 sur le logement 102. La configuration a lèvre et rainure inclut la formation ou sinon la fourniture d’une lèvre 122 sous la forme d’un anneau sur l’extrémité proximale du logement d’arbre 106, où immédiatement au-dessus et en dessous de la lèvre 122, il existe deux rainures circulaires 136, 138 ayant un plus petit diamètre que le diamètre de la lèvre 122. À l’inverse, l’extrémité du logement 102 est configurée avec une rainure 146 et deux lèvres annulaires qui accueillent l’extrémité du logement d’arbre 106.
Dans un mode de réalisation, le logement 102 inclut en outre un ressort 124 qui sollicite le disque supérieur 114 pour appuyer sur l’élément de retenue de disque inférieur 118 lorsque le bouton de relâchement 110 n’est pas actionné, ce qui est la première configuration fermée ou de préhension du dispositif de retenue 108. Le côté proximal de l'arbre 112 est enserré avec le centre du ressort 124. Le ressort 114 est un ressort de compression hélicoïdal 124 qui raccourcit à mesure qu’une charge est placée pour contrebalancer le ressort 124.
Dans un mode de réalisation, le bouton de relâchement 110 agit comme un levier lorsqu’il est enfoncé, ce qui fait pivoter le crochet 132 vers le haut. Lorsque le crochet 132 se déplace vers le haut, la came 126 se déplace également vers le haut tout en tournant simultanément, convertissant ainsi le mouvement de rotation du bouton de relâchement en un mouvement linéaire de l’arbre 112. Le même mouvement de rotation comprime le ressort 124, poussant ainsi l’arbre 112 vers le haut, ce qui entraîne la séparation du disque supérieur 114 par rapport à l’élément de retenue de disque inférieur 118 vers la seconde configuration ouverte pour libérer le matériau qui est saisi entre eux.
L’extrémité supérieure distale du ressort 124 s’insère au sein de la rainure 128 à l’extrémité proximale du logement d’arbre 106 pour arrimer l’extrémité haute du ressort 124 dans une position immobile, et l’extrémité basse du ressort 124 repose contre la surface plate en haut de la came 126 et peut se déplacer avec la came. L’extrémité distale du ressort 124 est fixe ou immobile, tandis que l’extrémité proximale du ressort 124 se déplace en raison du mouvement de la came 126 et du bouton de relâchement 110.