INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela est expliqué dans la thèse de André Thibault intitulée « Étude des mécanismes d’entretien et de propagation d’un arc électrique de court-circuit entre câbles endommagés dans les réseaux électriques d’aéronefs », disponible sur la plate-forme HAL avec l’identifiant tel-01804832, l’arc électrique série présente à son apparition une chute de tension de quelques volts, par exemple d’au moins 15 V à 20 V.
La chute de tension de l’arc électrique série vient s’ajouter à celle de la première ligne d’alimentation 114 entre les points A et B (les autres éléments présentant une chute de tension négligeable). En outre, au fur et à mesure que la longueur de l’arc électrique série augmente (par exemple, lorsque la matière en fusion du fusible tombe ou bien se désagrège), la chute de tension de l’arc électrique série peut augmenter, et donc également la chute de tension V AB entre les points A et B.
Au cours d’une étape 208, le dispositif 134 devient passant du fait que la chute de tension V AB entre les points A et B dépasse la tension de déclenchement du dispositif 134. Un courant s’écoule ainsi dans la branche 130 et en particulier dans la résistance d’initialisation 126 qui commence à s’échauffer. Ce courant augmente avec le temps du fait de l’augmentation de la chute de tension de l’arc électrique série.
Au cours d’une étape 210, la chaleur dégagée par la résistance d’initialisation 126 devient suffisamment élevée pour déclencher l’interrupteur pyrotechnique 122 qui coupe la première ligne d’alimentation 114 et stoppe ainsi l’arc électrique série.
La suppression par l’interrupteur pyrotechnique 122 de l’arc électrique provenant d’un déclenchement du fusible 120, permet d’éviter de réinjecter de l’énergie dans le réseau (effet désigné en anglais « windmilling ») si l’interrupteur pyrotechnique 122 est localisé près de la charge électrique 104, en particulier de la machine électrique 110 de propulsion.
En particulier lorsque la longueur entre les points A et B n’est pas trop élevée, la varistance 132 pourrait être omise. En effet, dans ce cas, la chute de tension due à la longueur de ligne entre les points A et B devient faible, par exemple de quelques centaines de millivolts. Ainsi, la chute de tension V AB entre les points A et B, en l’absence d’arc électrique série, est faible, par exemple inférieure à 1 V. Cette chute de tension V AB crée certes un courant circulant dans la branche 130, mais trop faible pour déclencher l’interrupteur pyrotechnique 122. En revanche, en cas d’apparition d’un arc électrique série entre les points A et B, la chute de tension V AB devient élevée, et le courant résultant dans la branche 130 conduit au déclenchement de l’interrupteur pyrotechnique 122.
En conclusion, on notera par ailleurs que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment. Il apparaîtra en effet à l'homme de l'art que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué.
Par exemple, l’ouverture de la première ligne d’alimentation 114 pour supprimer l’arc série pourrait être réalisée, par exemple à la place ou bien en complément du déclenchement de l’interrupteur pyrotechnique 122, en ouvrant le contacteur de puissance 118.
En outre, le dispositif 134 de suppression de courant pourrait être réalisé par un système de mesure électronique, à la place de la varistance ou du TVS.
En outre, le contact auxiliaire 132 pourrait être un dispositif de commutation électronique ou bien électromécanique.
Dispositif de coupure de circuit électrique à protection en surtension et procédé de coupure associé La présente invention concerne un dispositif de coupure de circuit électrique à protection en surtension, et un procédé de coupure de circuit électrique associé.
L’invention s’applique en particulier pour les dispositifs de coupure de type statique, à semi-conducteur(s), en particulier du type SSCB (pour « solid state circuit breaker ») ou SCCB (pour « SemiConductor circuit breaker »).
Ce type de dispositif de coupure statique est avantageusement utilisable dans les systèmes de distribution électrique à courant continu. En effet, dans de tels systèmes, un défaut électrique provoque une élévation rapide du courant à un niveau très élevé, et une coupure très rapide est nécessaire. De plus, un tel dispositif de coupure statique présente des avantages en cas de fort courant alternatif, ou pour l’atténuation d’arc électrique.
Un dispositif de coupure du type précité, également connu sous le nom de disjoncteur à semi-conducteur(s), comprend notamment un commutateur principal à semi-conducteur(s), comportant par exemple au moins un transistor, de type à effet de champ, MOSFET ou JFET, ou de type bipolaire à grille isolée (IGBT). Il comprend également un sectionneur (en anglais « disconnector »), qui réalise une fonction d’interrupteur principal.
Ceci permet de rester à une distance de sécurité des lignes d’ancrage 30 de la plateforme flottante 14.
Dans l’exemple représenté sur la , le corps flottant 86 du flotteur monocoque 80 définit un orifice central traversant, débouchant parallèlement à l’axe d’accrochage A-A’. Il présente ainsi une région inférieure de flottaison continue, deux montants faisant saillie de part et d’autre de la région inférieure de flottaison et une région supérieure définissant la surface supérieure du flotteur 80.
La semelle 88 fait saillie suivant l’axe d’accrochage A-A’ à partir du corps flottant 86, de préférence à partir de l’extrémité inférieure du corps flottant 86.
La dimension axiale maximale DAS de la semelle 88, prise le long de l’axe d’accrochage A-A’ à partir du corps flottant 86, est de préférence supérieure à 0,5 fois la dimension axiale maximale DA du corps flottant 86, notamment supérieure à 0,8 fois la dimension axiale maximale DA du corps flottant 86.
La semelle 88 définit une surface de contact supérieure 94 avec la surface inférieure 42 de la plateforme éolienne offshore, et/ou avec la surface inférieure 68 de la coque 54.
L’aire de la surface de contact 94 est par exemple supérieure à au moins 50% de l’aire de la section horizontale du corps flottant 86 présentant une aire maximale.
Dans l’exemple représenté sur les figures, la dimension axiale maximale DAS de la semelle 88 est supérieure à 50% de la largeur de la surface inférieure 42 du ponton 26A sur lequel la semelle 88 s’applique, prise le long de l’axe d’accrochage A-A’.
Comme illustré par la , la surface de contact 94 est de préférence équipée d’au moins un élément d’ancrage 95 permettant l’accrochage sur la surface inférieure 42, 68.
L’ensemble d’ancrage 95 comporte par exemple au moins un patin d’ancrage à la surface inférieure 42, 68, de préférence une pluralité de patins d’ancrage. Le ou chaque patin d’ancrage est notamment un patin d’ancrage par aspiration du volume de fluide disposé entre la surface de contact 94 et la surface inférieure 42, 68. Avantageusement, la patin d’ancrage par aspiration comprend alors un joint périphérique porté par la surface de contact 94 et destiné à s’appliquer de manière étanche sur la surface inférieure 42, 68. Le volume de fluide présent à l’intérieur du joint périphérique entre la surface de contact 94 et la surface inférieure 42, 68 est alors destiné à être aspiré pour activer l’ancrage, qui résulte en particulier de la pression d’eau environnante appliquant un effort de connexion .
En variante ou en complément, au moins un patin d’ancrage est un patin d’ancrage par friction et/ou un patin d’ancrage magnétique.
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures, la semelle 88 est fixe par rapport au corps flottant 86 et fait saillie en permanence à partir du corps flottant 86. Dans une variante (non représentée), la semelle 88 est rétractable depuis une configuration déployée par rapport au corps flottant 86 vers une position rétractée dans le corps flottant 86.
Dans cet exemple, compte tenu de la géométrie de la fondation flottante 16, la ou chaque défense d’accostage 90 fait saillie à partir du corps flottant 86 suivant l’axe d’accrochage A-A’ au-dessus et à l’écart verticalement de la semelle 88. Elle s’étend ici à partir de l’extrémité supérieure du corps flottant 86. En variante, pour d’autres géométries de fondations flottantes 16, la ou chaque défense d’accostage 90 affleure le corps flottant 86.
La défense 90 d’accostage comporte par exemple un bloc d’élastomère propre à entrer en contact avec le ponton supérieur 26B.
La semelle 88 et la défense d’accostage 90 délimitent ainsi entre elles un espace intermédiaire 96 propre à permettre l’insertion d’un ponton inférieur 26A de la plateforme 14. Avantageusement, d’autres blocs d’élastomère sont présents dans cet espace intermédiaire pour amortir l’accostage du ponton inférieur 26A.
Dans l’exemple particulier illustré sur la , le flotteur 80 présente avantageusement en vue de côté, un profil en forme de C.
De préférence, le flotteur 80 est également muni d’un ensemble d’amarrage (non représenté) comprenant au moins une ligne d’amarrage configurée pour se déployer vers la plateforme éolienne offshore 14 ou vers le navire de transport 52 et assurer une fixation robuste sur la plateforme éolienne offshore 14. Ceci renforce et sécurise en particulier la connexion hors d’eau, en partie supérieure de la plateforme 14.
Selon un mode de réalisation, la composition de cacao selon l’invention comprend de 5 à 75% en masse sèche de cacao, de préférence entre 10% et 60% en masse sèche de cacao, de préférence entre 20% et 50% en masse sèche de cacao, de préférence encore entre 35% et 45% en masse sèche de cacao, par rapport à la masse sèche de la composition de cacao.
Dans un mode de réalisation, la composition de cacao comprend : - de 10 à 40%, de préférence de 15% à 30% en masse sèche de beurre de cacao - de 0 à 40%, avantageusement de 5 à 35%, de préférence de 10 à 25% en masse sèche de masse de cacao et/ou de poudre de cacao.
Selon ce mode préféré, la teneur totale en beurre de cacao et en masse de cacao et/ou de poudre de cacao peut par exemple être comprise entre 20 et 50%, de préférence entre 30 et 45%, les pourcentages étant exprimés en masse sèche, par rapport à la masse sèche total de la composition.
Comme il apparaît ci-dessus dans les différentes définitions de types de chocolat selon la directive 2000/36/CE, les quantités de graisse de cacao et de produits non graisseux du chocolat peuvent varier très fortement selon le type de produit visé. Avantageusement, la graisse (G) du cacao et les produits non graisseux (NG) du cacao compris dans la composition de l’invention sont présents dans un ratio massique (G)/(NG) exprimé en masse sèche allant de 5/95 à 100/0, par exemple de 10/90 à 90/10. Selon un mode de réalisation préféré, le ratio massique (G)/(NG) exprimé en masse sèche va de 50/50 à 90/10, par exemple de 60/40 à 85/15. Par ailleurs, outre le beurre de cacao, la masse de cacao et la poudre de cacao sont des constituants pouvant également comprendre une quantité significative de graisse de cacao. C’est ainsi que l’on pourra définir selon l’invention les différentes quantités des produits de cacao comprises dans la composition de l’invention par la quantité totale des produits de cacao (notamment la somme des quantités de beurre de cacao, masse de cacao et poudre de cacao) en y ajoutant ratio massique (G)/(NG) susmentionné ou, alternativement par la quantité de beurre de cacao et les quantités de poudre de cacao et/ou de masse de cacao.
Dans un mode de réalisation, la composition de cacao est une composition de chocolat, de préférence une composition de chocolat au sens de la directive 2000/36/CE du Parlement européen et du Conseil du 23 juin 2000, comprenant : - au moins 18%, de préférence de 18% à 30% en masse sèche de graisse de cacao, - au moins 14%, de préférence de 14% à 40%, de préférence de 14 à 25% en masse sèche de produits de cacao non graisseux, la teneur totale en produits de cacao étant d’au moins 35%, étant par exemple comprise entre 35 et 80%, de préférence entre 35 et 70%, les pourcentages étant exprimés en masse sèche, par rapport à la masse sèche totale de de cacao, de sucres éventuels et de produit laitiers éventuels.
Dans un mode de réalisation, la composition de cacao est une composition de chocolat de couverture, de préférence une composition de chocolat de couverture au sens de la directive 2000/36/CE du Parlement européen et du Conseil du 23 juin 2000, comprenant : - au moins de 31 % de graisse de cacao, - au moins 2,5 % de produits non graisseux de cacao, la teneur totale en produits de cacao étant d’au moins de 35 %, étant par exemple comprise entre 35 et 80%, de préférence entre 35 et 70%, les pourcentages étant exprimés en masse sèche, par rapport à la masse sèche totale de cacao, de sucres éventuels et de produit laitiers éventuels.
Edulcorant
La composition de cacao de l’invention comprend un ou plusieurs édulcorants.
L’édulcorant peut être choisi parmi les édulcorants caloriques tels que les sucres comme le saccharose et/ou les édulcorants non ou peu caloriques. Les sucres utilisables selon la directive 2000/36/CE se rapportent à la directive 73/437/EEC du 11 décembre 1973. Les sucres de la composition peuvent être avantageusement le saccharose ou le dextrose monohydrate ou le dextrose anhydre, préférentiellement le saccharose. Les édulcorants non ou faiblement caloriques comprennent les édulcorants à haute intensité tels que l'aspartame, la saccharine et les glycosides de stéviol, et les alcools de sucre. Les alcools de sucre (également appelés polyols) comprennent entre autres l'érythritol, le mannitol, le xylitol, le maltitol, le sirop de maltitol, le lactitol, le sorbitol, l'isomalt et les hydrolysats d'amidon hydrogénés.
Dans un mode de réalisation, l’édulcorant est le saccharose, maltitol ou l’érythritol, préférentiellement le saccharose ou le maltitol, tout préférentiellement est le saccharose.
Les édulcorants sont de préférence sous forme de poudre.La quantité massique (E) d’édulcorant dans la composition de cacao est de préférence comprise dans une gamme allant de 20 à 60% en masse sèche, de préférence comprise entre 30% et 50% en masse sèche, de préférence compris entre 35 et 45% en masse sèche, par rapport à la masse sèche de la composition de cacao.
Protéine végétale
La composition de cacao selon l’invention comprend une protéine végétale.
De préférence, la composition de cacao comprend une quantité (P) de 2 à 30% en masse sèche de protéine végétale, par rapport à la masse sèche totale de la composition de cacao.
De préférence, la composition de cacao comprend une quantité (P) de 3 à 25% en masse sèche de protéine végétale, avantageusement de 4 à 20% en masse sèche de protéine végétale, par exemple de 5 à 10% en masse sèche de protéine végétale, par rapport à la masse sèche de la composition de cacao.
Dans la présente invention, le terme « protéine végétale » désigne les protéines issues de végétaux, notamment de légumineuses, de céréales telles que le riz ou le blé, d’oléagineux, ou de tubercules. A titre d’exemples de protéines de riz, on peut citer les protéines NUTRALYS® RICE I 850XF et NUTRALYS® RICE I 800XF. Comme exemple de protéine de blé, on peut citer la protéine NUTRALYS® W. Ces protéines végétales peuvent être utilisées seules ou en mélanges, choisies dans la même famille ou dans des familles différentes.
La et la montrent respectivement une vue en perspective assemblée et éclatée de quatre supports de maintien 1 selon l’invention en extrémité de deux rampes 6 – respectivement deux supports par rampe – chacune des rampes 6 soutenant un harnais de câblage 7 sécurisé par une frette 1c (2 frettes sont représentées en ). Dans cet exemple de réalisation, les supports de maintien 1 sont moulés en matériau plastique deux par deux avec une potence 5 en une seule pièce, cette potence 5 permettant d’accrocher les supports de maintien 1 sur une baie avionique 9 d’aéronef (représentée en ), le matériau plastique choisi présentant un état de surface non abrasif. Alternativement, la potence 5 et les supports de maintien 1 peuvent être fabriqués séparément puis solidarisé par tout moyen de fixation connu (vis/écrou, colle, clips) lors de l’installation.
La représente une vue en coupe le long d’une des rampes 6 des supports de maintien 1 de la . La rampe 6 est insérée à chacune de ses extrémités 6a dans un support de maintien 1 qui comporte deux voiles, ces voiles étant séparés par un espace de frettage 1a et reliés à la potence par une base de fixation 1b. Le support de maintien 1 réalise un bouchon dans un des voiles, dit voile externe 2, à partir d’un alésage non traversant 2a de ce voile externe 2 dont le fond 2d forme le bouchon, alors que l’autre voile, dit voile interne 3, comporte un perçage traversant 3a. La rampe 6 traverse donc complètement le voile interne 3 et vient s’emmancher dans le voile externe 2.
La vue en perspective de la illustre l’agencement des voiles interne 3 et externe 2. Chaque voile présente une surface d’appui 3c, 2c au harnais de câblage. Cette surface d’appui 3c, 2c, de section circulaire, est adaptée à la forme cylindrique des harnais de câblage 7 de diamètre compris entre 5 mm et 80 mm qui ne sont donc pas écrasés contre ces surfaces d’appuis 3c, 2c par le frettage. Ce frettage est réalisé par l’insertion de la frette 1c (représentée en ) ou d’un lien de serrage dans l’espace de frettage 1a entre les voiles interne 3 et externe 2, cette frette s’enroulant autour de la rampe 6 et du harnais de câblage 7. De plus, les bords des surfaces d’appui 3c, 2c peuvent être chanfreinés et limiter ainsi les endommagements par frottement des harnais de câblage 7 sur les bords de ces surfaces d’appui 3c, 2c.
Le voile interne 3 comporte également une fente d’ajustement 3d traversante entre le perçage traversant 3a du voile interne 3 et la surface d’appui 3c de ce voile interne 3. Cette fente d’ajustement 3d procure un jeu au perçage traversant 3a du voile interne 3 qui facilite l’emmanchement axial de la rampe dans le support de maintien. Les voiles présentent également des alvéoles 3e qui optimisent la masse et la rigidité des voiles.
La et la montrent respectivement une vue du support de maintien 1 de face dans l’alignement des rampes 6 et une vue en coupe selon le plan A de la . Le perçage traversant 3a et l’alésage non traversant 2a présentent chacun un chanfrein 3b, 2b dans la zone d’introduction de la rampe 6, ce chanfrein facilitant l’insertion de la rampe 6 dans le support de maintien 1.
Le schéma de la présente une vue simplifiée dans le plan A de la des voiles du support de maintien 1 et de l’extrémité 6a d’une rampe 6 emmanchée. La fente d’ajustement 3d est représentée en hachures. Dans la configuration standard, la rampe 6 est un cylindre métallique creux. Le perçage traversant et l’alésage non traversant sont adaptés pour que le cylindre métallique soit emmanché par interférence, apportant ainsi à la rampe l’étanchéité recherchée.
Cependant un montage par interférence implique des tolérances de fabrication très faibles qui se révèle souvent couteuses. Pour réduire ces coûts, les schémas de la à la illustrent des caractéristiques optionnelles visant à améliorer l’étanchéité du support de maintien tout en augmentant les tolérances de fabrication.
Dans la variante illustrée par la , le voile externe 2 comporte trois rainures circonférentielles 4a qui facilitent l’insertion par interférence de la rampe 6 en apportant une flexibilité à l’alésage non traversant 2a, l’étanchéité étant préservée.
Dans la variante selon la , le voile interne 3 et le voile externe 2 comportent chacun une rainure circonférentielle 4a dans, respectivement, le perçage traversant 3a et l’alésage non traversant 2a, ces rainure circonférentielles 4a étant de dimension supérieure à celles de la pour abriter chacune un joint d’étanchéité torique 4b. Alternativement, seul un des voiles interne 3 ou externe 2 comporte une rainure circonférentielle 4a avec un joint d’étanchéité torique 4b. En plus d’améliorer l’étanchéité du support de maintien et d’éviter que des particules ou fluides extérieurs s’introduisent dans la rampe 6 et le support de maintien 1, les joints d’étanchéité torique 4b permettent d’adapter le support de maintien 1 à des rampes 6 dont le diamètre est inférieur à celui de l’alésage non traversant 2a et du perçage traversant 3a tout en maintenant l’étanchéité recherchée.
Alternativement au joint d’étanchéité torique 4b, le voile externe 2 comporte un joint d’étanchéité tampon 4c comme illustré en . Ce joint d’étanchéité tampon 4c est inséré en fond 2d de l’alésage non traversant 2a, la rampe 6 venant en appui sur le joint d’étanchéité tampon 4c une fois emmanchée.
Alternativement également, le fond 2d de l’alésage non traversant 2a du voile externe 2 comporte un plot central 2e d’étanchéité qui s’insère dans le creux de la rampe 6 comme représenté en . La rampe 6 est alors encastrée dans le voile externe 2, le maintien étant alors renforcé.
Les variantes présentées de la à la peuvent être combinées entre elles pour s’adapter aux configurations de la rampe et du support de maintien.
La et la montrent une variante du support de maintien dans laquelle le voile interne 3 et le voile externe 2 comportent une ouverture 3f entre le perçage traversant 3a et la surface d’appui 3c, l’ouverture 3f étant plus large que la fente d’ajustement 3d de la . Cette ouverture 3f est calculée pour permettre une insertion radiale « en force » de type clips de la rampe 6 et une rétention de celle-ci par effet clip. Pour améliorer cet effet, l’ouverture de passage 3f comporte des ailettes 3g de rétention de la rampe 6, ces ailettes 3g bloquant l’extraction de la rampe 6. Cette ouverture 3f permet également un emmanchement axial de la rampe 6 dans le support de maintien 1.
Avantageusement, le support de maintien 1 comporte également un dispositif d’inspection du positionnement de la rampe 6 qui permet de vérifier que la rampe 6 est emmanchée correctement dans le support de maintien 1 et en particulier dans le voile externe 2. La montre un trou de visualisation 4d traversant depuis la surface d’appui 2c jusqu’à l’alésage non traversant 2a du voile externe 2, ce trou de visualisation 4d étant localisé à proximité du fond 2d de l’alésage non traversant 2a et permettant de voir la position de la rampe 6. Pour faciliter la visualisation, la rampe 6 est colorée sur une bande qui, lorsque la rampe 6 est bien positionnée, coïncide avec le trou de visualisation 4d. Alternativement, tout dispositif indiquant un positionnement tel que des mécanismes à base de bouton poussoir est utilisable comme dispositif d’inspection de positionnement.
La montre également un trou de drainage 4e dans le fond 2d de l’alésage non traversant 2a du voile externe 2. Ce trou de drainage 4e évacue les fluides qui sont accidentellement piégés à l’intérieur de la rampe 6. Dans cet exemple de réalisation, le trou de drainage 4e est percé dans l’axe de la rampe 6. Alternativement et en fonction de l’orientation du support de maintien 1, le trou de drainage 4e peut être soit percé dans le fond 2d de l’alésage non traversant 2a et selon une direction quelconque permettant une évacuation optimisée des fluides, soit percé dans l’alésage non traversant 2a directement. En particulier, pour un support de maintien 1 équipé d’un trou de visualisation 4d et d’un joint d’étanchéité torique 4b adaptant le diamètre de la rampe 6 à celui de l’alésage non traversant 2a, le trou de visualisation 4d fait également office de trou de drainage.
Les supports de maintien objets de la présente invention sont utilisés dans l’installation de harnais de câblage 7 sur une baie avionique 9 (représentée en ), ces harnais de câblage 7 étant acheminés par des rampes 6 maintenues par les supports de maintien 1. L’installation se déroule selon les étapes suivantes : - montage d’un outillage de structure de maintien de rampes 6 comportant des supports de maintien 1 ; - montage des harnais de câblage 7 sur les rampes 6 par frettage ; - transfert de l’ensemble composé de l’outillage, des rampes 6, des supports de maintien 1, et des harnais de câblage 7 sur la baie avionique 9, - connexion des harnais de câblage 7 à la baie avionique 9, et - retrait de l’outillage.