INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour réaliser un test, le CCM (préalablement traité selon un procédé de délamination ou pas, selon les cas de figure) est maintenu à plat et collé sur un support métallique. On vient coller à la surface supérieure de la couche catalytique dont on cherche à déterminer l'adhérence un cylindre métallique muni d'un système de collage efficace et relié à la machine de traction de l’adhérence-mètre. La machine de traction tire sur le cylindre métallique. On mesure simultanément la force de traction (ramenée à la surface de contact entre le CCM et le cylindre métallique, c'est-à-dire la surface arrachée) et l'allongement de la distance entre le CCM et le cylindre. Ce sont ces données qui sont représentées sur les graphes de la (axe des abscisses : allongement, axe des ordonnées : la force de traction). Pour chaque série, les résultats à l’anode (graphes 1A, 2A) et à la cathode (graphes 1B, 2B) sont tracés séparément. Un tel test d’adhérence permet de voir l’impact des conditions de traitement du procédé de délamination sur l’adhérence de la couche catalytique. Autrement dit, dans le cas du procédé de délamination, il s’agit de l’impact de la première étape de projection de vapeur contre la face concernée sur l’adhérence de la couche disposée sur cette face. Dans le cas du procédé de l’art antérieur, il s’agit de l’impact de l’imprégnation de la couche catalytique d'un solvant alcoolique.
La cinématique de manœuvre est donc extrêmement simple, et ne nécessite aucun transfert de mouvement par engrenage ou courroie d’un organe à l’autre.
Selon une autre caractéristique de l’invention, ledit cache mobile comporte, sur son côté tourné vers le logement, une surface d’étanchéité agencée pour obturer l’espace entre ledit logement et ledit rétroviseur rabattable dans ladite position de route et dans ladite position de sécurité.
Cette caractéristique améliore la protection du câble et de l’embout adapteur contre les intempéries, et permet de prévenir l’infiltration d’eau et de pollution dans le logement et dans la structure du véhicule.
Selon une autre caractéristique de l’invention, ledit véhicule automobile comporte un joint d’étanchéité entre ledit embout adapteur et ledit logement, ledit joint d’étanchéité étant agencé pour obturer l’espace entre ledit logement et ledit rétroviseur rabattable dans ladite position de route.
Il est ainsi possible d’améliorer encore l’étanchéité, qui est une des contraintes importantes à prendre en compte par l’invention.
Selon une caractéristique plus particulière, ledit joint d’étanchéité est porté par ledit embout adapteur et est agencé pour affleurer la carrosserie dudit véhicule ou pour se loger dans un lamage dudit logement en limitant la course de descente dudit embout adapteur dans ledit logement.
Cette disposition particulière obéit à la même logique d’étanchéité au niveau de l’ouverture de l’embase.
L’invention porte sur un véhicule automobile comportant un câble de charge accessible au niveau d’un rétroviseur.
montre un véhicule automobile 10 comportant au moins un rétroviseur rabattable 1 qui est rabattable entre une position de route et une position de stationnement et inversement, cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est articulé sur une embase 2 fixée à un élément de la carrosserie 11 du véhicule automobile 10.
Ce véhicule automobile 10 comporte au moins un câble de charge 3, qui est logé dans ce véhicule automobile 10 et est muni d’un embout adapteur 4 à une extrémité distale. Le câble de charge 3 est de préférence guidé par au moins un guide-câbles 31.
Selon l’invention, cette embase 2 comporte un logement 6, qui est agencé pour renfermer complètement l’embout adapteur 4 quand cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est déployé par rapport à la carrosserie 11 dans la position de route. Ce logement 6 débouche au niveau d’un orifice 5 que comporte l’embase 2. Et cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est agencé pour obturer, directement ou indirectement, l’orifice 5 de façon invisible et étanche quand cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est déployé par rapport à la carrosserie 11 dans la position de route ; et cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est agencé pour autoriser à l’orifice 5 quand cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est rabattu vers la carrosserie 11 dans la position de stationnement.
Dans un mode particulier et non limitatif de l’invention, illustré par les figures de à , le véhicule automobile 10 comporte un cache mobile 7, qui est inséré entre l’embase 2 et le rétroviseur rabattable 1. Ce cache mobile 7 est mobile entre une position de charge où le cache mobile 7 dégage l’orifice 5 et le logement 6 et autorise l’accès d’un utilisateur à l’embout adapteur 4, et une position de sécurité où le cache mobile 7 obture l’orifice 5 et interdit l’accès à l’embout adapteur 4.
Plus particulièrement, le cache mobile 7 est toujours dans la position de sécurité quand cet au moins un rétroviseur rabattable 1 est dans la position de route.
Plus particulièrement, quand le rétroviseur rabattable 1 est dans la position de stationnement, le cache mobile 7 est mobile entre la position de sécurité et la position de charge.
Tel que visible sur , , , le cache mobile 7 comporte avantageusement un ergot d’entraînement 8, qui est agencé pour coopérer en appui avec le rétroviseur rabattable 1 pour l’entraînement du cache mobile 7 par le rétroviseur rabattable 1 lors du déploiement du rétroviseur rabattable 1vers ladite position de route, jusqu’à la position de sécurité du cache mobile 7.
Selon une caractéristique particulière, la sélection du point d’accès auquel se connecter est en outre réalisée en fonction d’une valeur de RSSI mesurée par ladite station.
Ainsi, la station tient également compte de la ou des valeurs RSSI qu’elle mesure lors de la sélection du point d’accès auquel se connecter. De fait, le point d’accès sélectionné et avec lequel la station établit une connexion est à la fois plus pertinent d’un point de vue connectivité, mais également d’un point de vue qualité de signal reçu.
L’invention propose également un procédé de transmission d’au moins un message à destination d’au moins une station, ledit message étant transmis par un premier point d’accès appartenant à un réseau radio courte portée identifié par un identifiant de réseau, ledit réseau comprenant une pluralité de points d’accès,
le procédé étant mis en œuvre par le premier point d’accès et comprenant :
- une obtention d’au moins un identifiant (ID_APk) d’un deuxième point d’accès parmi la pluralité de points d’accès et d’une valeur d’un paramètre de connectivité dudit deuxième point d’accès,
- une transmission, à destination de la station, dudit message comprenant l’identifiant de réseau, au moins ledit identifiant dudit deuxième point d’accès (APk) et l’au moins une valeur du paramètre de connectivité dudit deuxième point d’accès ainsi obtenue.
Ce procédé de transmission, miroir du procédé de communication mis en œuvre côté station, permet à un point d’accès de fournir des informations relatives à sa connectivité, par l’intermédiaire de la valeur du paramètre de connectivité qu’il transmet.
Cela permet à un point d’accès présentant une mauvaise connectivité, par exemple lorsque de nombreuses stations ont déjà établi une liaison avec lui, ou lorsque sa liaison avec la passerelle présente un faible débit ou une grande latence, de signaler ce fait aux stations concernées, de sorte qu’elles puissent sélectionner un autre point d’accès auquel se connecter.
A l’inverse, un point d’accès présentant une bonne connectivité peut se signaler comme tel, i.e. avec une valeur de paramètre de connectivité élevée, de sorte à inciter des stations à se connecter et décharger d’autres points d’accès.
La charge du réseau est alors mieux distribuée, et les phénomènes de goulot d’étranglement ou de va-et-vient sont limités.
Selon une caractéristique particulière, ledit message est un message balise.
Le point d’accès peut ainsi communiquer son paramètre de connectivité au sein d’un message balise. Il en résulte une faible augmentation de la charge de travail d’un point d’accès, tout en bénéficiant des avantages décrits ci-avant.
Selon une caractéristique particulière, le procédé comprend en outre une réception, en provenance de la station, d’une requête sonde,
ladite réception de la requête sonde déclenchant la transmission dudit message sous la forme d’une réponse sonde.
L’invention propose également un procédé de détermination d’au moins un paramètre de connectivité d’un point d’accès appartenant à un réseau radio courte portée identifié par un identifiant de réseau, ledit réseau comprenant une pluralité de points d’accès, ledit procédé étant mis en œuvre par un contrôleur appartenant audit réseau et comprenant :
Dans un mode de réalisation, la composition comprend des édulcorants pour compenser l’absence de sucre tel que du sucralose, de l’acésulfame de potassium et/ou de la saccharinate de sodium. Un avantage de ces deux derniers exemples est de permettre l’apport supplémentaire d’électrolytes (respectivement du potassium et du sodium) dans la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend entre 0,5%m et 3%m de vitamine C, préférentiellement entre 0,5%m et 1,5%m.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend en outre de l’extrait de ginseng.
Le ginseng est un stimulant permettant de réduire la fatigue. L’extrait de ginseng présente des effets hépatoprotecteurs, attribués à ses propriétés antioxydantes dont le principe a été décrit précédemment. L’extrait de ginseng a également des propriétés anti-inflammatoires et d’améliorations des propriétés cognitives.
Enfin, l’extrait de ginseng améliore avantageusement l’apport en eau dans l’organisme.
La composition comprend entre 1%m et 5%m d’extrait de ginseng, préférentiellement entre 2%m et 3%m. Dans un mode de réalisation, l’extrait de ginseng comprend entre 5 et 20 %m de ginsénoside, préférentiellement entre 08 et 12%m.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend en outre de l’extrait de gingembre. Le gingembre permet avantageusement de réduire la sensation de nausées, de maux de tête et de stimuler le système sanguin. Les propriétés antioxydantes du gingembre permettent avantageusement de réduire le stress oxydatif comme décrit précédemment.
L’action du gingembre sur l’organisme permet également d’augmenter la quantité de gluthanion, complétant ainsi l’action du NAC dans la prévention du stress oxydatif. Un autre avantage de l’extrait de gingembre est de réduire les nausées ainsi qu’une action anti-inflammatoire.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend entre 0,2 %m et 5%m d’extrait de gingembre, préférentiellement entre 0,5 %m et 1,5 %m. dans un mode de réalisation,
Dans un mode de réalisation, l’extrait de gingembre comprend entre 1 %m et 10%m de gingérol, préférentiellement entre 3 %m et 7 %m.
Il a été observé que la présence de gingembre et de vitamine B6 provoque une synergie d’actions sur la réduction des symptômes de la nausée et des vomissements.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend des électrolytes.
Le rôle des électrolytes est de lutter contre la déshydratation cellulaire, enregistrée après un apport d’alcool important. Les électrolytes peuvent comprendre du sodium, potassium, calcium, bicarbonate, magnésium, chlore et/ou du phosphate ou un mélange de ces composés.
La consommation d’alcool induit un déséquilibre de ces électrolytes. En effet, ces derniers sont mobilisés pour éliminer les métabolites toxiques de l’éthanol. La carence en électrolytes peut se manifester directement par la sensation de soif intense ou les maux de tête. Les électrolytes consommés doivent être réabsorbés pour retrouver un équilibre hydrique vital.
Les électrolytes permettent avantageusement de réduire les maux de tête.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend entre 1%m et 3%m de potassium, préférentiellement environ 2,2 %m de potassium. Un autre avantage du chlorure est de faciliter la digestion et de soulager l’inconfort digestif.
Dans ces exemples, le matériau haut indice différent de ZnS a un indice de réfraction allant de 2.30 à 2.90, et peut être par exemple Fe 2 O 3 , FeTiO 3 , Cr 2 O 3 , Fe 3 O 4 , et le matériau bas indice a de préférence un indice de réfraction allant de 1.00 à 1.60. Les empilements décrits peuvent être recouverts d’une couche continue ou semi-continue de nanoparticules métalliques, par exemple de nanoparticules d’or, de cuivre ou d’argent, mais également d’une couche de protection non interférentielle.
Selon un mode de réalisation particulier, le pigment de l’invention est différent d’un pigment comprenant du sulfure de zinc et un substrat de verre plaquettaire ayant une épaisseur moyenne inférieure à 1 μm. Plus précisément, le pigment de l’invention peut être différent d’un pigment dans lequel le substrat de verre est constitué de verre ECR de composition: SiO 2 (63-70 %), Al 2 O 3 (3-6 %), CaO (4-7 %), MgO (1-4 %), B 2 O 3 (2-5 %), Na 2 O (9-12 %), K 2 O (0-3 %), TiO 2 (0,1-4 %), ZnO (1-5 % ).
Le pigment de l’invention est également de préférence différent d’un pigment comprenant un substrat plaquettaire de verre, une couche de sulfure de zinc et une couche métallique semi-transparente, le verre comprenant 65-75 % en masse d'oxyde de silicium ; 2 à 9 % en masse d'oxyde d'aluminium ; 0,0 à 5 % en masse d'oxyde de calcium ; 5 à 12 % en masse d'oxyde de sodium ; 8 à 15 % en masse d'oxyde de bore ; 0,1 à 5 % en masse d'oxyde de titane ; et 0,0 à 5 % en masse d'oxyde de zirconium.
Enfin, le pigment de l’invention peut être différent d’un pigment réfléchissant plaquettaire doté d’un support interne comprenant du sulfure de zinc dont l’épaisseur va de 50 nm à 1000 nm et qui comprend deux surfaces opposées principales et au moins une surface latérale. Dans ce pigment réfléchissant, une couche externe métallique ayant une épaisseur allant de 10 nm à 150 nm recouvre partiellement le support interne, si bien que la surface latérale du support interne n’est pas recouverte par la couche externe métallique. Cette couche externe métallique est par exemple choisie parmi l'aluminium, le cuivre, l'argent, l'or, le platine, le palladium, le nickel, le cobalt, l'étain, le niobium, le chrome et le titane.
Le pigment de l’invention peut être synthétisé par dépôt physique ou chimique du sulfure de zinc sur un support solide.
Dans le cas d’un dépôt physique, la couche de matériau comprenant le sulfure de zinc peut être déposée sur le support solide par un procédé de dépôt de couche atomique (Atomic Layer Deposition en anglais).
Dans le cas d’un dépôt chimique, le pigment peut être obtenu par précipitation hétérogène de sulfure de zinc sur le support, à partir d’une solution saline de zinc et d’une solution de sulfure de sodium. Il peut alternativement être synthétisé par bullage d’H 2 S gazeux ou par décomposition thermique d’un précurseur soufré en substitution du sulfure de sodium, en présence du support. On utilise par exemple un support pulvérulent semi-transparent tel que le mica, mais tout type de support, tel qu’un des substrats solides décrits précédemment dans le contexte de description du pigment d’invention, convient.
Un autre procédé de synthèse du pigment de l’invention utilise un mode de précipitation homogène. Cette méthode de synthèse consiste à libérer lentement l’un des réactifs soufrés par élévation de la température au cours de la réaction. Le réactif libéré est réparti de façon homogène dans tout le volume de la solution, ce qui permet de maintenir une sursaturation faible et uniforme en fonction du temps. Cela permet de générer de manière contrôlée une couche de sulfure de zinc sur un support solide. Selon ce procédé, on mélange une suspension de particules solides, un sel de zinc et un agent précipitant non actif à température ambiante. L’agent précipitant, qui permet de générer du sulfure d’hydrogène par décomposition thermique, est par exemple le thioacétamide en utilisant l’eau comme solvant de réaction, ou la thiourée en choisissant préférentiellement un alcool lourd type polyol comme solvant.
Dans un mode de réalisation, la précipitation hétérogène de sulfure de zinc peut être réalisée par titration d’une solution de sulfure de sodium à pH fixe, dans le milieu réactionnel comprenant les particules solides et une solution saline de zinc en milieu dilué. La solution de sulfure de sodium est ajoutée en continu et la quantité est régulée par un titrateur en fonction d'un pH fixé au départ. L'objectif est d'être à tout instant dans des conditions de sursaturations faibles qui permettent la germination hétérogène du sulfure de zinc sur les particules solides et la formation d’une couche continue et homogène de sulfure de zinc à leur surface. Le titrateur contenant la solution de sulfure de sodium est utilisée pour compenser la diminution du pH lors de l’ajout de la solution saline de zinc en maintenant un pH fixe pré-déterminé, appelé pH stationnaire. Le pH stationnaire est choisi de manière à former une couche continue, homogène, compacte, d’épaisseur contrôlée de sulfure de zinc sur les particules solides. En fonction de la quantité de sel de zinc ajoutée, l’épaisseur de couche de sulfure de zinc augmente jusqu’à se trouver dans les conditions optimales d’épaisseurs physiques permettant de générer des couleurs interférentielles.
Un deuxième objet de l’invention porte sur un procédé de synthèse d’un pigment, par exemple un pigment interférentiel, qui consiste en la précipitation hétérogène d’un matériau comprenant du sulfure de zinc sur des particules solides. Le matériau comprenant du sulfure de zinc peut être du sulfure de zinc ou une solution solide de sulfure de zinc et d’un ion métallique telle que décrite précédemment.
Ce procédé peut comprendre :
- une première étape de préparation d’une dispersion aqueuse des particules solides, la dispersion ayant un pH allant de 2 à 8 et une température proche de l’ébullition, et - d’une deuxième étape d’enrobage des particules solides comprenant l’ajout, dans ladite dispersion aqueuse, d’une solution aqueuse d’un sel de zinc, tel que le nitrate de zinc, et d’une solution aqueuse de sulfure de sodium, le pH du milieu réactionnel obtenu étant maintenu entre 2 et 7 pour obtenir une suspension de particules recouvertes du matériau comprenant du sulfure de zinc.
Dans ce sixième type, le bras comprend deux passages débouchant différents, chaque passage étant défini par une et une seule paroi. Autrement dit en section, le contour extérieur du passage débouchant correspond à la paroi et exclusivement à la paroi. Le bras comprend donc deux parois différentes qui définissent chacune un passage débouchant.
Cette solution sous-entend que certaines particules solides peuvent encore être captées en z même si d’autres ont déjà atteint leur valeur maximale.
Selon une quatrième variante de réalisation, on peut considérer que si un type de particule solide atteint sa concentration captée maximale α ij , alors aucune particule solide ne peut être captée localement. Dans ce cas, le facteur d’atténuation peut s’écrire :
Avec m le nombre de types de particules solides, C jc (z) la concentration en particules solides captées à la distance z, α ij une concentration maximale de particules solides j dans la couche i et β un paramètre. Si l’on considère une atténuation de la captation proportionnelle avec le colmatage du lit, alors β = 1.
D’autres formalismes de lois d’atténuation peuvent être modélisés sans sortir du cadre de l’invention.
4. Application d’un modèle de perte de charge Lors de cette étape, pour chaque lit de captation de la liste de lits de captation déterminé à l’étape 2, on applique un modèle de perte de charge pour déterminer les pertes de charge dans le réacteur, en particulier dans les équipements réactifs du réacteur. Pour rappel les équipements réactifs du réacteur peuvent notamment être un lit de catalyseurs, appelé également lit catalytique. La détermination des pertes de charge dans le réacteur permet de déterminer l’efficacité du lit de captation. Le modèle de perte de charge relie la concentration en particules solides en sortie du lit de captation déterminé à l’étape 3 à la perte de charge du réacteur, en fonction notamment de données géométriques des équipements réactifs du réacteur et des conditions opératoires acquises à l’étape 1. En d’autres termes, le modèle de perte de charge a pour entrée une concentration en particules solides en sortie du lit de captation, et les données géométriques des équipements réactifs du réacteur, ainsi que les conditions opératoires, et le modèle de perte de charge a pour sortie les pertes de charge du réacteur (par exemple les pertes de charge du lit catalytique).
De manière avantageuse, le modèle de perte de charge peut être un modèle numérique, ce qui facilite sa mise en œuvre sur plusieurs lits de captation de manière simple et rapide et sans expérimentation.
Selon un mode de réalisation, le modèle de perte de charge peut déterminer en outre une durée de cycle du réacteur (par exemple du lit catalytique) avant d’atteindre une perte de charge maximale. Cette durée de cycle représente la durée entre deux arrêts du réacteur, notamment pour la maintenance, le remplacement ou la régénération des éléments du réacteur (par exemple du lit catalytique).
Un exemple non limitatif de construction d’un modèle de perte de charge est décrit dans la suite. Toutefois, d’autres modèles de perte peuvent être mis en œuvre sans sortir du cadre de l’invention, par exemple le modèle de perte de charge décrit dans le document : « Narayan R, et al. Particle capture and plugging in packed-bed reactors. Ind Eng Chem Res 1997; 36: 4620–4627 ».
L’étape 3 permet de déterminer la concentration de particules solides en sortie du lit de captation. Au moyen des conditions opératoires déterminées à l’étape 1, en particulier le débit volumique du fluide, on peut déduire, à chaque instant, une masse cumulée de particules solides sortant du lit de captation, et donc entrant dans les éléments réactifs du réacteur (par exemple le lit catalytique). Lorsque le fluide comprend plusieurs types de particules solides, on peut déterminer une masse cumulée de particules solides pour chaque type de particules solides.
Puis, pour le mode de réalisation pour lequel le réacteur comprend un lit catalytique, en considérant que la montée de pression induite par le colmatage du lit catalytique est proportionnelle à la masse de particules solides sortant dans le lit de captation (ou entrant dans le lit catalytique) divisée par la section du réacteur :
Avec t le temps, m le nombre de type de particules solides, est une constante, A la section du réacteur, la masse cumulée de particules solides j sortant du lit de captation en fonction du temps, et la surpression induite (donc la perte de charge) par le colmatage des particules solides entrant dans le réacteur.
Ainsi, le modèle de perte de charge peut calculer la montée en pression dans le réacteur jusqu’à atteindre sa pression maximale de service (pression maximale prédéterminée pour ne pas endommagée le réacteur). Pour le mode de réalisation pour lequel le modèle de perte détermine la durée de cycle, on peut se servir du modèle (par exemple celui décrit ci-dessus) pour déterminer le temps t pour atteindre un prédéfini pour chaque lit de captation de la liste.