INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fonction f peut être déterminée à partir d’un algorithme d’apprentissage supervisé sans sélection de variable. Les modèles d’une telle approche sont des modèles linéaires, dans la mesure où à chaque élément du vecteur est associé un coefficient pondérateur, et pour une huile, la somme des produits des éléments du vecteur par leur coefficient respectif conduit à la valeur prédite. Alternativement, l’algorithme d’apprentissage peut être une machine à vecteur de support (SVM de l’anglais « support vector machine »), un réseau de neurones, une forêt aléatoire ou une combinaison de ces méthodes.
Pour le mode de réalisation, pour lequel la fonction f peut être déterminée à partir d’un algorithme d’apprentissage supervisé avec sélection de variable, les modèles peuvent être des approches non linéaires qui peuvent être obtenues par programmation génétique (MGGP, Multi-Gene Genetic Programming en anglais). De tels modèles peuvent être construits par combinaison d’éléments du vecteur avec des opérateurs mathématiques (addition, soustraction, division, produit…) selon un processus d’évolution génétique (sélection de modèles, croisement, mutation…).
Pour les deux approches, les modèles peuvent être entrainés sur une portion de la base de données, et testés sur l’autre portion de la base de données (données externes au processus d’apprentissage).
1) Application d’un modèle de floculation Lors de cette étape, on applique un modèle de floculation au fluide hydrocarboné pour déterminer au moins un paramètre modélisé de floculation, appelé également premier paramètre de floculation. Le modèle de floculation peut être connu préalablement ou, le cas échéant, peut être celui construit lors des étapes A et B facultatives. Le modèle de floculation relie la composition du fluide hydrocarboné à au moins un paramètre de floculation pour une température donnée. En d’autres termes, lors de cette étape, on détermine au moins un paramètre de floculation du fluide hydrocarboné au moyen d’un modèle de floculation, qui prend en entrée la composition du fluide et la température. L’utilisation d’un tel modèle permet de déterminer au moins un paramètre de floculation du fluide hydrocarboné sans expérimentation du fluide hydrocarboné. Ainsi, la détermination de conditions de floculation est plus simple et plus rapide.
De préférence, le modèle de floculation peut être un modèle entrainé sur des données (comme c’est le cas pour le modèle construit lors des étapes A et B facultatives). Ainsi, un tel modèle ne nécessite pas de connaissance a priori des phénomènes physiques et/ou chimiques pour la détermination des paramètres de floculation.
Chaque paramètre de floculation peut être choisi parmi la pression de seuil basse notée P L , la pression de seuil haute notée P U , la pression de saturation notée P sat et la quantité maximum d’asphaltène floculé notée W max .
La est une vue en perspective d’une cellule du dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences montrant le cadre de support et une transition antipodale interne de la cellule, selon des modes de l’invention.
La est une vue en perspective d’une cellule du dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences montrant le cadre de support et des éléments planaires internes de la cellule, selon des modes de l’invention.
et Les figures 7a et 7b sont des ensembles de graphiques illustrant les performances radioélectriques atteintes par un dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences selon des exemples de réalisation de l’invention.
La est un ensemble de graphiques illustrant les performances radioélectriques atteintes par un dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences, selon des exemples de réalisation de l’invention.
Description détaillée La représente schématiquement un dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences (RF) 10 selon des modes de réalisation de l’invention.
Le dispositif de contrôle de faisceaux RF 10 (appelé également ‘dispositif 10’ par la suite) peut être utilisé dans un système antennaire 1. Par exemple et sans limitation, un système antennaire peut être implémenté sous la forme d’une antenne active montée à bord d’un satellite en orbite basse (ou LEO pour Low Earth Orbit selon l'appellation anglaise) et appartenant à une constellation de satellites destinée à fournir des services de télécommunication sur toute la Terre.
Un système antennaire 1 peut ainsi être configuré pour émettre et/ou recevoir des faisceaux (ou signaux) d’ondes électromagnétiques RF. Un faisceau d’onde électromagnétique RF est associé à une bande de fréquences RF (étant inversement proportionnelle à une longueur d’onde ). Par exemple, un système antennaire 1 peut être configuré pour émettre un signal RF dans des bandes fréquentielles spécifiques. Une telle bande fréquentielle spécifique peut correspondre à une bande de basses fréquences, telle que par exemple une « bande L » ou une « bande S » comprise typiquement entre 1 et 2 GHz ou 2 et 4 GHz. Une telle bande fréquentielle spécifique peut également correspondre à une bande de plus hautes fréquences (utilisée pour les systèmes de télécommunication à haut débit par exemple), telle que par exemple une « bande Ku », une « bande Ka » ou une « bande Q/V » comprise typiquement entre 12 et 18 GHz ou 22.5 et 40 GHz. Une onde électromagnétique d’un signal RF peut être en outre caractérisée par une phase donnée, une amplitude donnée et une polarisation donnée. Les faisceaux RF émis par le système antennaire 1 sont désignés par la notation SRF10 sur les figures 1 et 2, et les faisceaux RF reçus par le système antennaire 1 sont désignés par la notation SRF20 sur les figures 1 et 2.
Le dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences 10 peut être configuré pour émettre les faisceaux SRF10. En outre, le dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences 10 peut également être configuré pour réceptionner des faisceaux SRF20 externes. Ainsi, tel qu’utilisé ici, le terme « contrôle de faisceaux radiofréquences » (encore appelé ‘manipulation de faisceaux radiofréquences’) fait référence à divers phénomènes liés à des ondes électromagnétiques qui peuvent se produire lorsqu'un faisceau RF interagit avec la matière d'un objet donné (ici le dispositif 10). Ces phénomènes peuvent comprendre notamment l’émission, la réception, la transmission, la réflexion, l'absorption, la diffusion, la réfraction et/ou la diffraction de l’onde électromagnétique.
Comme représenté sur la , le dispositif de contrôle de faisceaux RF 10 est défini dans un repère (X,Y,Z). En particulier, le dispositif 10 comprend une première face 11 (également appelée ‘face d’entrée’) et une deuxième face 12 (également appelée ‘face de sortie’) opposée à la première face 11. Le faisceau SRF10 est émis depuis la deuxième face 12 du dispositif 10 tandis que le faisceau et SRF20 est reçu par la deuxième face 12. Les termes « entrée » ou « sortie » sont utilisés ici en fonction du sens de circulation des ondes radiofréquence (RF) dans le dispositif 10 quand celui-ci fonctionne en émission, c’est-à-dire selon le sens de circulation allant de la première face 11 vers la deuxième face 12.
Les deux faces 11 et 12 sont distantes l’une de l’autre d’une distance représentant l’épaisseur du dispositif 10. La valeur d’épaisseur du dispositif est très petite par rapport à la taille globale du système antennaire, le dispositif 10 peut avoir une structure généralement plane, définie dans le plan (X,Y) orthogonal à l’axe Z. Ainsi, le dispositif 10 s’étend généralement dans le plan (X,Y).
Dans un mode de réalisation, les deux faces 11 et 12 du dispositif 10 peuvent être parallèles entre elles. Dans un tel mode de réalisation, les deux faces 11 et 12 peuvent être des surfaces définies selon deux dimensions dans le plan (X,Y) orthogonal à l’axe normal Z. En variante, les deux faces 11 et 12 peuvent être des surfaces définies selon trois dimensions dans le repère (X,Y,Z). Dans ces modes de réalisation, l’épaisseur du dispositif entre les deux faces 11 et 12 parallèles est homogène le long du dispositif 10.
Alternativement, l’épaisseur du dispositif entre les deux faces 11 et 12 est inhomogène le long du dispositif 10, l’épaisseur du dispositif variant selon l’axe X et/ou selon l’axe Y. Dans ce mode de réalisation avec épaisseur du dispositif variable, au moins une des deux faces 11 et 12 peut être définie comme une surface définie selon trois dimensions dans le repère (X,Y,Z). Par exemple et de façon non limitative, le dispositif 10 peut comprendre un centre O positionné dans le plan (X,Y), l’épaisseur du dispositif variant de façon croissante ou décroissante à partir de ce centre O selon l’axe X pour former un élément quasi-optique, pouvant être un élément concave ou convexe.
Le dispositif de contrôle de faisceaux RF 10 selon les modes de réalisation de l’invention comprend un ensemble de cellules 100 agencées dans le plan (X,Y), comme représenté sur la .
Un faisceau SRF10 émis par le dispositif 10 peut être caractérisé par une direction d’incidence d’émission donnée. Comme représenté sur la figure 1, la direction d’incidence d’émission d’un faisceau SRF10 forme avec l’axe normal Z du dispositif 10 un angle d’incidence d’émission noté .
Un faisceau SRF20 reçu par le dispositif 10 peut être caractérisé par une direction d’incidence de réception donnée. Comme représenté sur la figure 1, la direction d’incidence de réception d’un faisceau SRF20 forme avec l’axe normal Z du dispositif 10 un angle d’incidence de réception noté .
En sortie de la première unité de séparation 15, l’effluent hydrocarboné 17 est envoyé vers l’unité réactionnelle à l’hydrogène 20, et le premier effluent d’eau 16 est optionnellement envoyé vers l’unité d’électrolyse de l’eau 5 au moyen d’une première ligne de recycle.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent hydrocarboné 17 comprend : des n-paraffines, des oléfines et des composés oxygénés issus de la condensation des hydrocarbures gazeux dans les conditions opératoires de la réaction de Fischer-Tropsch.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent gazeux 18 comprend du gaz de synthèse non converti, du dioxyde de carbone et des hydrocarbures gazeux tels que des paraffines de C1 à C4 (majoritairement), des oléfines de C2 à C4, et des composés oxygénés de C1 à C3.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier effluent d’eau 16 est produit de la synthèse Fischer-Tropsch issu de la condensation de l’eau gazeuse dans les conditions opératoires de la réaction de Fischer-Tropsch.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent hydrocarboné 17 comprend moins de 5% poids d’eau, préférablement moins de 2% poids d’eau, très préférablement moins de 1% poids d’eau.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une (première) partie 19 de l’effluent gazeux 18 est envoyée dans l’unité réactionnelle FT 13 au moyen d’une deuxième ligne de recycle.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, au moins une (deuxième) partie 24 de l’effluent gazeux 18 est traité par la première turbine 26 pour produire de l’électricité, le gaz 27 sortant de la première turbine 26 est envoyé dans l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une (troisième) partie de l’effluent gazeux 18 est recyclée dans l’unité réactionnelle de RWGS 8 (non représenté) afin d'être convertie en gaz de synthèse et améliorer ainsi le rendement massique de la chaîne de procédé.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une (quatrième) partie de l’effluent gazeux 18 est envoyée dans une unité indépendante de production de gaz de synthèse (non représentées), par exemple de type : - oxydation partielle (ou « POx » pour « Partial oxydation » selon la terminologie anglo-saxonne) ; - reformage du méthane à la vapeur d’eau (ou « SMR » pour « Steam Methane Reforming » selon la terminologie anglo-saxonne) ; - reformage autotherme (ou « ATR » pour « Autothermal Reforming » selon la terminologie anglo-saxonne) ; - reformage à transfert de chaleur amélioré (ou « EHTR » pour « Enhanced Heat Transfer Reformer » selon la terminologie anglo-saxonne). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit gaz de synthèse produit dans l’unité indépendante est recyclé à l’entrée ou en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 8.
Unité réactionnelle de combustion à l’air Selon l’invention, au moins une partie 24 de l’effluent gazeux 18 est envoyé dans l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28, dans laquelle les composés hydrocarbonés, le monoxyde de carbone et l’hydrogène présents (i.e., CO, H 2 , paraffines et oléfines de 1 à 7 atomes de carbone par molécule, et composés alcools de 1 à 3 atomes de carbone par molécule) sont convertis au moins partiellement en dioxyde de carbone et en eau en présence d’air 30, pour produire un gaz de combustion comprenant (e.g. essentiellement) du dioxyde de carbone et de l’eau.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 4 MPa ; - température comprise entre 600°C et 2000°C, de préférence entre 800°C et 1800°C et de manière préférée entre 900°C et 1500°C ; - présence d’air 30 avec un taux d’aération compris entre 1 et 2, et préférablement d’au moins égal à 1,2, notamment pour limiter la concentration en gaz imbrûlés CO et H 2 .
Le taux d’aération est défini comme le ratio du débit molaire d’air injecté par rapport au débit d’air théorique pour une oxydation complète de tous les combustibles.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une coupe hydrocarbonée dite « légère » (non représentée) issue de l’unité réactionnelle à l’hydrogène 20 est envoyée au moins en partie dans l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 (non représenté). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la coupe hydrocarbonée comprend des hydrocarbures gazeux tels que des paraffines de C1 à C4 (majoritairement), des oléfines de C2 à C4, et des composés oxygénés de C1 à C3.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de combustion produit dans l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28, présente une température comprise entre 600°C et 2000°C et de préférence entre 800°C et 1800°C et de manière préférée entre 900°C et 1500°C, et une pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 4 MPa.
Le gaz de combustion produit dans l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 étant à haute température permet, par la ligne d’alimentation 32, d’apporter une partie des calories nécessaires vers l’unité réactionnelle de RWGS 8 et/ou l’unité de captage de dioxyde de carbone 2.
L’apport de calories peut se faire par exemple par un change de chaleur avec de la vapeur d’eau produite par l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 et/ou un échange de chaleur au sein de la chambre de combustion de l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 et/ou un échange de chaleur avec l’effluent gazeux à haute température en aval de l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28. Par exemple, après le transfert des calories, par exemple vers la réaction de RWGS 8, du gaz de combustion dans la chambre de combustion, la chaleur résiduelle contenue dans l’effluent de combustion 29 en sortie de l’unité réactionnelle de combustion à l’air 28 peut être utilisée pour produire de la vapeur, envoyée par exemple vers l’unité de captage de dioxyde de carbone 2.
La moyenne du SINR à l’échelle logarithmique est Où .
La variance du est, selon les travaux de S. Nadarajah et S. Kotz précités :
Pour valider cette approche théorique présentée en relation avec la , les inventeurs de la présente demande de brevet ont simulé un réseau 1 avec six cellules, et considéré plusieurs réalisations correspondant à plusieurs valeurs de l’écart type du « Shadowing » et plusieurs valeurs de l’écart entre les puissances moyennes des deux cellules ayant les puissances moyennes les plus élevées.
Ils ont également fait varier l’écart entre les puissances moyennes avec les autres cellules interférentes.
Ils ont ainsi généré plusieurs échantillons des signaux reçus par l’utilisateur tels que = −80dBm, ∈ {−80dBm, −82dBm, −83dBm}, ∈ {−88dBm, −90dBm, −92dBm, −94dBm} ( , le coefficient de corrélation entre les cellules CELL1 et CELL2 appartient à l’ensemble {0.3, 0.5, 0.7}, ∈ {0.5, 0.6, 0.7} ( , ( et . Les paramètres caractéristiques de et Z sont calculés selon la technique Schwartz-Yeh décrite dans l’article de C.-L. Ho, “Calculating the mean and variance of power sums with two log-normal components,” IEEE Trans. Veh. Technol., vol. 44, no. 4, pp. 756–762, 1995. Pour , il suffit de remarquer que est la somme de deux variables aléatoires log-normales corrélées. Une remarque équivalente s’applique pour
Ils ont ensuite calculé le SINR selon l’approche présentée ci-avant en relation avec la Fig 3 , i.e. le maximum entre les deux SINR provenant des deux cellules serveuses potentielles. Ils ont comparé la moyenne du SINR à l’échelle logarithmique ( ) par rapport aux résultats analytiques et au cas où la cellule serveuse est « figée » (technique de l’art antérieur).
Expression théorique 81% 97% 100% - - - Serveuse « figée » 0 0 0 7% 42% 96%
Le Tableau 1 ci-dessus exprime en pourcentage le nombre de cas où la valeur absolue de l’erreur entre et la valeur estimée dépasse un seuil. On remarque que la méthode théorique selon les différents modes de réalisation de l’invention offre une bonne estimation du maximum du SINR : en effet, l’erreur sur la moyenne ne dépasse pas 1 dB dans 81% des cas et 1,5dB dans 97% des cas. Au contraire, si la cellule serveuse était supposée « figée » (technique de l’art antérieur), l’erreur dépasserait les 3 dB dans 93% des cas, et 5 dB dans 58% des cas.
On présente désormais, en relation avec la , la structure matérielle d’un système de surveillance de performance d’un réseau de radiocommunication cellulaire selon un mode de réalisation de l’invention, ou d’un système de planification du déploiement d’un réseau de radiocommunication cellulaire, ou d’un système d’optimisation de paramètres de fonctionnement d’un réseau de radiocommunication cellulaire.
Un tel système référencé 5 comprend une unité d’estimation de paramètres caractéristiques d’une qualité de réception en une localisation du réseau de radiocommunication cellulaire, et une unité d’analyse de performance du réseau (respectivement une unité de détermination de paramètres de planification du réseau ou une unité de détermination de paramètres optimisés de fonctionnement du réseau), en fonction des paramètres caractéristiques estimés.
Plus généralement, un tel système 5 de surveillance de performance du réseau (respectivement système de planification du déploiement du réseau ou système d’optimisation de paramètres de fonctionnement du réseau) comprend une mémoire vive M1 (par exemple une mémoire RAM), une unité de traitement 6 équipée par exemple d'un processeur, et pilotée par un programme d'ordinateur, représentatif de l’unité d’estimation de paramètres caractéristiques d’une qualité de réception en une localisation du réseau de radiocommunication cellulaire, stocké dans une mémoire morte M2 (par exemple une mémoire ROM ou un disque dur). A l'initialisation, les instructions de code du programme d'ordinateur sont par exemple chargées dans la mémoire vive M1 avant d'être exécutées par le processeur de l'unité de traitement 6. La mémoire vive M1 contient notamment les différentes variables utilisées dans les calculs décrits ci-avant en relation avec la Fig 3 . Le processeur de l’unité de traitement 6 pilote le calcul des moyennes et variances des rapports signal sur interférence plus bruit des deux cellules serveuses potentielles, le calcul du coefficient de corrélation entre ces deux SINR à l’échelle logarithmique, ainsi que le calcul de la distribution, de la moyenne et de la variance du SINR à l’échelle logarithmique, correspondant au maximum des rapports et .
La mémoire vive M1 peut également contenir les résultats des calculs effectués par le processeur de l’unité de traitement 6. Elle peut fournir ces résultats à une unité d’analyse de performance de réseau 7 (respectivement une unité de détermination de paramètres de planification du réseau ou une unité de détermination de paramètres optimisés de fonctionnement du réseau), équipée d’un processeur et pilotée par un programme d’ordinateur. Ce processeur peut être le même que celui de l’unité de traitement 6, ou en être distinct.
Le système 5 comprend également un module d’entrée/sortie I/O 8 permettant de restituer à l’opérateur du réseau les résultats de l’analyse de performance du réseau effectuée par l’unité d’analyse 7 (respectivement les résultats de la détermination des paramètres de planification effectuée par l’unité de détermination de paramètres de planification du réseau 7 ou les résultats de la détermination des paramètres optimisés de fonctionnement effectuée par l’unité de détermination de paramètres optimisés de fonctionnement du réseau 7).
L’ensemble des composants M1, M2, 6, 7 et 8 du système 5 sont par exemple reliés par un bus de communication 9.
La illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser le système de surveillance de performance du réseau (respectivement le système de planification du déploiement du réseau ou le système d’optimisation de paramètres de fonctionnement du réseau), afin qu’il effectue les étapes du procédé détaillé ci-dessus, en relation avec les à 3 (dans l’un quelconque des différents modes de réalisation, ou dans une combinaison de ces modes de réalisation). En effet, ces étapes peuvent être réalisées indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
Selon un second mode d’utilisation, ledit procédé d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage selon l'invention est un procédé d'hydrotraitement (notamment hydrodésulfuration, hydrodéazoation, hydrogénation des aromatiques) et/ou d’hydrocraquage d'une coupe de distillat sous vide réalisé en présence d'au moins un catalyseur selon l'invention. Ledit procédé d’hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage, autrement appelé procédé de prétraitement d’hydrocraquage ou d’hydrocraquage selon l'invention vise selon les cas à éliminer les composés soufrés, azotés ou aromatiques présents dans ladite coupe distillat de façon à effectuer un prétraitement avant conversion dans des procédés de craquage catalytique ou d’hydroconversion, ou à hydrocraquer la coupe distillat qui aurait éventuellement été prétraitée auparavant si besoin.
Des charges très variées peuvent être traitées par les procédés d’hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage de distillats sous vide décrits ci-dessus. Généralement elles contiennent au moins 20% volume et souvent au moins 80% volume de composés bouillant au-dessus de 340°C à pression atmosphérique. La charge peut être par exemple des distillats sous vide ainsi que des charges provenant d'unités d'extraction d'aromatiques des bases d’huile lubrifiante ou issues du déparaffinage au solvant des bases d'huile lubrifiante, et/ou d'huiles désasphaltées, ou encore la charge peut être une huile désasphaltée ou des paraffines issues du procédé Fischer-Tropsch ou encore tout mélange des charges précédemment citées. En général, les charges ont un point d'ébullition T5 supérieur à 340°C à pression atmosphérique, et mieux encore supérieur à 370°C à pression atmosphérique, c’est à dire que 95% des composés présents dans la charge ont un point d’ébullition supérieur à 340°C, et mieux encore supérieur à 370°C. La teneur en azote des charges traitées dans les procédés selon l’invention est usuellement supérieure à 200 ppm poids, de préférence comprise entre 500 et 10 000 ppm poids. La teneur en soufre des charges traitées dans les procédés selon l’invention est usuellement comprise entre 0,01 et 5,0% poids. La charge peut éventuellement contenir des métaux (par exemple le nickel et vanadium). La teneur en asphaltènes est généralement inférieure à 3 000 ppm poids.