INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est connu de concevoir la géométrie des rangées annulaires d’aubes de stator en fonction des conditions de fonctionnement de la turbomachine. Plus le débit du flux de gaz traversant les rangées d’aubes est élevé, plus il est avantageux d’avoir un canal inter-aubes ouvert. Ceci peut s’obtenir par exemple en réduisant l’inclinaison des aubes par rapport à l’axe longitudinal X, ou encore augmentant l’espacement inter-aubes, couramment désigné le pas. Au contraire, plus le débit du flux est faible, plus il est préférable d’avoir un canal inter-aubes fermé, par exemple en augmentant l’inclinaison des aubes par rapport à l’axe longitudinal X ou en réduisant le pas. La géométrie des aubes de stator résulte généralement d’un compromis entre ces conditions de fonctionnement de sorte que la géométrie choisie n’est jamais parfaitement adaptée à la condition de vol à un instant donnée.
Résumé Ainsi, le présent document propose un ensemble statorique pour turbomachine présentant un axe longitudinal. L’ensemble statorique comprend une première rangée annulaire d’aubes dont les aubes sont disposées en alternance circonférentiellement avec des aubes d’une seconde rangée annulaire d’aubes. Les aubes de la première rangée annulaire d’aubes et la seconde rangée annulaire d’aubes sont en particulier régulièrement réparties autour de l’axe longitudinal. La première rangée annulaire d’aubes et la seconde rangée annulaire d’aubes sont mobiles circonférentiellement l’une par rapport à l’autre entre une première configuration dans laquelle un bord d’attaque de chaque aube de la seconde rangée annulaire d’aubes vient au contact d’une face d’intrados d’une aube adjacente circonférentiellement de la première rangée annulaire d’aubes, et une deuxième configuration dans laquelle chaque aube de la seconde rangée annulaire d’aubes est à distance de ladite aube de la première rangée annulaire d’aubes. La première et la deuxième configurations correspondent notamment à deux configurations extrêmes de positionnement relatif de la première rangée annulaire d’aubes par rapport à la seconde rangée annulaire d’aubes.
Chaque aube comprend une face d’intrados et une face d’extrados qui se rejoignent à une première extrémité appelée bord d’attaque et une seconde extrémité appelée bord de fuite. Chaque aube comprend aussi une corde correspondant au segment reliant le bord d’attaque au bord de fuite d’un profil de l’aube, et une ligne de cambrure correspondant à la ligne moyenne du profil de l’aube. De plus, on entend par épaisseur d’une aube, une dimension de l’aube selon une direction perpendiculaire à la ligne de cambrure de l’aube dans le plan du profil de l’aube.
En particulier, on définit une paire d’aubes formé par une aube de la première rangée annulaire d’aubes et une aube de la seconde rangée annulaire d’aubes circonférentiellement adjacente à l’aube de la première rangée annulaire d’aubes du côté de la face d’intrados de l’aube de la première rangée annulaire d’aubes.
Un tel ensemble statorique, présentant deux rangées imbriquées axialement et pouvant tourner l’une par rapport à l’autre entre deux configurations limites, offre l’avantage considérable de permettre d’adapter l’ensemble statorique à différents cas de fonctionnement de la turbomachine. En conséquence, ledit ensemble statorique permet d’optimiser le rendement et de réduire la consommation en carburant de la turbomachine.
La première configuration de l’ensemble statorique, dans laquelle les deux aubes, respectivement de la première rangée annulaire d’aubes et de la seconde rangée annulaire d’aubes, de chaque paire d’aubes sont en contact, s’apparente à une configuration d’une rangée annulaire d’aubes unique présentant un même nombre d’aubes que la première rangée annulaire d’aubes ou que la seconde rangée annulaire d’aubes. Cette première configuration permet à l’ensemble statorique de supporter un débit plus élevé de flux de gaz traversant l’ensemble statorique en comparaison de la deuxième configuration. En effet, plus le débit est élevé, plus l’incidence du flux de gaz arrivant sur les aubes du stator est faible, voire négative. Il est par conséquent avantageux, afin de limiter les pertes aérodynamiques, d’avoir un canal inter-aubes plus ouvert, par exemple avec un pas entre les aubes plus élevé. On entend par le terme « pas », l’espacement circonférentiel entre les aubes successives. Dans la première configuration, le pas entre les aubes est avantageusement réduit par rapport à la deuxième configuration, car les deux rangées annulaires d’aubes s’apparentent à une seule rangée d’aubes. Par conséquent, la première configuration est mieux adaptée pour un débit plus élevé.
De plus, le positionnement de chaque aube de la seconde rangée annulaire d’aubes du côté de la face d’intrados d’une aube circonférentiellement adjacente de la première rangée annulaire d’aubes permet, d’une part, de maintenir la face d’extrados de la première rangée annulaire d’aubes qui est la face qui travaille le plus aérodynamiquement, et, d’autre part, de limiter les pertes aérodynamiques au niveau de la transition entre les deux aubes, par exemple par rapport à un agencement où l’aube de la seconde rangée annulaire d’aubes viendrait contre la face d’extrados d’une aube circonférentiellement adjacente de la première rangée annulaire d’aubes. Ceci est notamment dû à la cambrure et l’inclinaison de la face d’intrados de l’aube de la première rangée annulaire d’aubes pouvant « loger » ou « abriter » l’aube circonférentiellement adjacente de la seconde rangée annulaire d’aubes.
La deuxième configuration de l’ensemble statorique, dans laquelle les aubes des deux rangées sont à distance les unes des autres, s’apparente à une configuration d’aubes présentant un nombre doublé d’aubes par rapport à la première rangée annulaire d’aubes ou à la seconde rangée annulaire d’aubes. Cette deuxième configuration permet à l’ensemble statorique d’être mieux adapté à un débit plus faible. En effet, plus le débit est faible, plus l’incidence du flux de gaz arrivant sur les aubes du stator est élevée. Il est par conséquent avantageux, afin de limiter les pertes aérodynamiques, notamment dues à des phénomènes de décrochage au niveau de la face d’extrados des aubes, d’avoir un canal inter-aubes plus fermé, par exemple avec un pas entre les aubes plus faible. Ceci est permis par le doublement des aubes dans la deuxième configuration.
Par ailleurs, on peut noter que la hauteur radiale des aubes de la première rangée annulaire d’aubes peut être différente de la hauteur radiale des aubes de la seconde rangée annulaire d’aubes. Le bord d’attaque des aubes de la seconde rangée annulaire d’aubes peut ne s’étendre que partiellement sur la face d’intrados des aubes de la première rangée annulaire d’aubes selon la direction radiale.
En particulier, un premier espacement est défini entre les aubes consécutives de la première rangée annulaire d’aubes, notamment entre les bords d’attaque des aubes consécutives de la première rangée annulaire d’aubes. Dans la deuxième configuration, chaque aube de la seconde rangée annulaire d’aubes peut être espacée de l’aube circonférentiellement adjacente de la première rangée annulaire d’aubes d’un deuxième espacement, le deuxième espacement étant de préférence inférieur à 60% du premier espacement. En particulier, le deuxième espacement peut correspondre à une distance circonférentielle entre le bord d’attaque de l’aube de la seconde rangée annulaire d’aubes et la ligne de cambrure de l’aube adjacente de la première rangée annulaire d’aubes. Par exemple, le deuxième espacement peut être compris entre 30% et 50% du premier espacement. Autrement dit, les aubes de la seconde rangée annulaire d’aubes ne peuvent se déplacer que sur une portion de l’espace entre deux aubes consécutives correspondantes de la première rangée annulaire d’aubes, la portion étant délimitée à une extrémité par la face d’intrados de l’une des deux aubes de la première rangée annulaire d’aubes.
Avantageusement, la face d’intrados de chaque aube de la première rangée annulaire d’aubes peut comprendre un décroché géométrique en amont, selon le sens d’écoulement des gaz au sein de l’ensemble statorique, du bord d’attaque de l’aube circonférentiellement adjacente de la seconde rangée annulaire d’aubes. Cette caractéristique permet de simplifier la conception de l’ensemble statorique de sorte que l’aube de la première rangée annulaire d’aubes loge l’aube circonférentiellement adjacente de la seconde rangée annulaire d’aubes dans la première configuration. Plus précisément, le décroché géométrique peut correspondre à un changement de courbure de ladite face d’intrados.
Une épaisseur maximale de chaque paire d’aubes dans la première configuration peut avantageusement être inférieure ou égale à la somme d’une épaisseur maximale de l’aube correspondante de la première rangée annulaire d’aubes et d’une épaisseur maximale de l’aube circonférentiellement adjacente de la seconde rangée annulaire d’aubes. Une telle configuration permet d’améliorer les performances aérodynamiques de l’ensemble statorique dans la première configuration.
Un rapport entre l’épaisseur maximale de chaque paire d’aubes dans la première configuration et l’épaisseur maximale de l’aube correspondante de la première rangée annulaire d’aubes peut avantageusement être inférieur ou égal à un coefficient compris entre 1 et 1,2, par exemple égal à 1. Autrement dit, lorsque le coefficient est strictement supérieur à 1, on autoriserait un léger « dépassement » de l’aube de la deuxième rangée annulaire d’aubes, qui ne serait alors pas entièrement logée par l’aube circonférentiellement adjacente de la première rangée annulaire d’aubes. Une telle configuration permet d’améliorer les performances aérodynamiques de l’ensemble statorique dans la première configuration.
La somme d’une épaisseur de chaque aube de la première rangée annulaire d’aubes et d’une épaisseur de l’aube circonférentiellement adjacente de la seconde rangée annulaire d’aubes, à une même position longitudinale donnée de l’aube, est de préférence inférieure ou égale à une épaisseur maximale de l’aube de la première rangée annulaire d’aubes. Une telle configuration permet de réduire l’épaisseur maximale de la paire d’aubes dans la première configuration. De cette manière, la paire d’aubes offre un gain de section de passage par rapport à une configuration classique comportant une seule rangée d’aubes.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure lumineuse et la structure chauffante appartiennent à un dispositif de chauffage et d’éclairage tel que décrit ci-après, et dans lequel la couche résistive est réalisée dans un matériau capable de laisser passer de la lumière émise par la structure lumineuse,
En général, ces compositions cosmétiques sont requises pour camoufler, par exemple, la couleur de peau d’origine à des fins de maquillage, et il est préférable que ce camouflage puisse durer longtemps.
WO 2020/004239 divulgue une composition qui convient aux eye-liners et qui comprend du noir de carbone ainsi que des copolymères filmogènes spécifiques, ce qui permet d'offrir des effets de camouflage durables.
DIVULGATION DE L'INVENTION Par ailleurs, il subsiste un besoin d’une composition améliorée qui possède une stabilité accrue, telle que la stabilité de la viscosité, au fil du temps, en particulier à haute température.
Un objectif de la présente invention est de fournir une composition qui est stable au fil du temps, même à haute température et qui convient aux eye-liners.
(a) au moins un pigment ;
(b) au moins un copolymère acrylique d’au moins deux monomères choisis parmi l’acide (méth)acrylique, des esters associés et des sels associés ;
(c) au moins un polyuréthane ; et
le rapport pondéral (des quantités de copolymère(s) acrylique(s) (b) et de polyuréthane (c))/la quantité de pigment(s) (a) est supérieur ou égal à 1,5, de préférence supérieur ou égal à 2,0 et, plus préférentiellement supérieur ou égal à 2,5, et
La quantité de pigment (a) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % à 30 % en poids, de préférence de 3 % à 20 % en poids, et plus préférentiellement, de 5 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les esters d’acide (méth)acrylique pour le copolymère acrylique (b) peuvent être choisis parmi les (méth)acrylates d’alkyle avec un radical alkyle en C 1 -C 30, les (méth)acrylates d’aryle avec un radical aryle en C 6 -C 10 et les (méth)acrylates d’hydroxyalkyle avec un radical hydroxyalkyle en C 2 -C 6.
La quantité de copolymère acrylique (b) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % à 30 % en poids, de préférence de 0,01 % à 20 % en poids, et plus préférentiellement de 0,1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le polyuréthane (c) peut comprendre au moins une fraction d’urée.
Le dixième point de raccordement 20 peut être confondu avec le deuxième point de raccordement 12, comme c’est le cas sur les figures 1 à 3. De même, le quatrième point de raccordement 14 peut être confondu avec le deuxième point de raccordement 12. De même, le premier point de raccordement 11 et le troisième point de raccordement 13 peuvent être confondus. Le sixième point de raccordement 16 et le huitième point de raccordement 18 peuvent également être confondus.
Selon le deuxième mode de réalisation, le système de conditionnement thermique 100 comporte une cinquième branche de dérivation F reliant un neuvième point de raccordement 19 disposé sur la boucle principale A en aval du cinquième point de raccordement 15 et en amont du premier échangeur 1 à un dixième point de raccordement 20’ disposé sur la première branche de dérivation B entre le deuxième détendeur 32 et le troisième échangeur 3. La cinquième branche de dérivation F comportant un cinquième détendeur 35.
La cinquième branche de dérivation F permet au fluide réfrigérant à haute pression en sortie du compresseur 7 de regagner l’entrée 7a du compresseur sans passer par le premier échangeur 1 ni par le deuxième échangeur 2. Dans le premier mode de réalisation, la cinquième branche de dérivation F ramène le fluide réfrigérant à haute pression à l’entrée de l’accumulateur 8. Le fluide réfrigérant ne circule donc pas dans le troisième échangeur 3. Dans le deuxième mode de réalisation, la cinquième branche de dérivation F ramène le fluide réfrigérant à haute pression à un point du circuit situé en aval du deuxième détendeur 32 et en amont du troisième échangeur 3. Le fluide réfrigérant à haute pression provenant de la cinquième branche de dérivation F circule donc dans le troisième échangeur 3 avant de regagner l’accumulateur 8.
Dans la variante du premier mode de réalisation, illustrée sur la , la boucle principale A comprend un cinquième échangeur 5 disposé en aval du septième point de raccordement 17 et en amont du troisième point de raccordement 13. Le cinquième échangeur 5 est disposé entre la deuxième vanne unidirectionnelle 48 et le septième point de raccordement 17.
Dans le deuxième mode de réalisation, illustré sur la , la boucle principale A comprend un cinquième échangeur 5’ disposé en aval du sixième point de raccordement 16’ et en amont du septième point de raccordement 17.
Dans chacun des modes réalisation, le cinquième échangeur de chaleur 5, 5’ est couplé thermiquement avec l’élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule.
Le cinquième échangeur de chaleur 5, 5’ est couplé thermiquement avec l’élément 25 de la chaine de traction électrique par l’intermédiaire d’un liquide caloporteur circulant dans une boucle tertiaire 40B de liquide caloporteur. Cette boucle tertiaire 40B est schématisée sur la . Sur cette figure, le circuit 10 de fluide réfrigérant est représenté en pointillés, et certains portions de circuit ont été omises afin de minimiser les croisements entre les lignes des différents circuits et simplifier la figure. Les boucles 40 et 40B de liquide caloporteur sont représentées en traits pleins. La boucle tertiaire 40B n’est pas représentée sur les figures 3, 4, 9, 10 et 11, afin de simplifier la représentation.
Dans le premier mode de réalisation et ses variantes, illustrés notamment sur les figures 1 à 3, on trouve dans l’ordre en parcourant la boucle principale A à partir du compresseur 7 : la sortie 7b du compresseur 7, le cinquième point de raccordement 15, le neuvième point de raccordement 19, le premier échangeur 1, le septième point de raccordement 17, le troisième point de raccordement 13, le premier point de raccordement 11, le deuxième échangeur 2, le huitième point de raccordement 18, le sixième point de raccordement 16, le quatrième point de raccordement 14, le deuxième point de raccordement 12, l’entrée 7a du compresseur.
Dans le deuxième mode de réalisation, illustré notamment sur la , on trouve dans l’ordre en parcourant la boucle principale A à partir du compresseur 7 : la sortie 7b du compresseur 7, le cinquième point de raccordement 15, le neuvième point de raccordement 19, le premier échangeur 1, le sixième point de raccordement 16’, le cinquième échangeur 5’, le septième point de raccordement 17, le troisième point de raccordement 13, le premier point de raccordement 11, le deuxième échangeur 2, le huitième point de raccordement 18, le quatrième point de raccordement 14, le deuxième point de raccordement 12, l’entrée 7a du compresseur.
Le système de conditionnement thermique 100 selon le premier mode de réalisation comporte une première vanne trois voies 45 disposée conjointement sur la boucle principale A et sur la troisième branche de dérivation D. La première vanne trois voies 45 est configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 vers le premier échangeur 1 et interdire une circulation du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 vers le sixième point de raccordement 16, ou - autoriser une circulation du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 vers le sixième point de raccordement 16 et interdire une circulation du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 vers le premier échangeur 21.
La première vanne trois voies 45 est une vanne à commande électrique. Un moteur électrique permet de déplacer un obturateur mobile permettant de régler le passage du fluide réfrigérant dans les trois voies, selon la loi d’ouverture définie ci-dessus.
Dans le système de conditionnement thermique 100 selon le deuxième mode de réalisation, la boucle principale A comporte une deuxième vanne d’arrêt 42 disposée entre le cinquième point de raccordement 15 et le premier échangeur 1. La deuxième vanne d’arrêt 42 est disposée entre le cinquième point de raccordement 15 et le neuvième point de raccordement 19. Dans ce mode de réalisation, la troisième branche de dérivation D comporte une troisième vanne d’arrêt 43.
La deuxième vanne d’arrêt 42 et la troisième vanne d’arrêt 43 permettent de répartir le débit de fluide réfrigérant sortant du compresseur 7 entre un débit circulant dans la boucle principale A un débit circulant dans la troisième branche de dérivation D.
Dans l’exemple illustré, le système de conditionnement thermique 100 comporte une deuxième vanne trois voies 46 disposée conjointement sur la boucle principale A et sur la quatrième branche de dérivation E. La deuxième vanne trois voies 46 est configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur 1 vers le troisième point de raccordement 13 et interdire une circulation du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur 1 vers le huitième point de raccordement 18, ou - autoriser une circulation du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur 1 vers le huitième point de raccordement 18 et interdire une circulation du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur 1 vers le troisième point de raccordement 13.
La deuxième vanne trois voies 46 est une vanne à commande électrique
Selon le deuxième mode de réalisation, la deuxième vanne trois voies 46 et le quatrième dispositif de détente 34 sont disposés dans un même corps, par exemple dans un même corps de fonderie.
Le polyuréthane (c) peut comprendre au moins une fraction de polysiloxane.
Le polyuréthane (c) peut être choisi dans le groupe composé du polyuréthane-6, du polyuréthane-35, du polyuréthane-93, du polyuréthane-99 et d’un mélange associé.
La quantité de polyuréthane(s) (c) dans la composition selon la présente invention peut être de 1 % à 40 % en poids, de préférence de 5 % à 35 % en poids et, plus préférentiellement, de 10 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le rapport pondéral de la quantité de polyuréthane(s) (c)/la quantité de copolymère(s) acrylique(s) (b) peut être supérieur ou égal à 4, de préférence supérieur ou égal à 6 et, plus préférentiellement, supérieur ou égal à 8.
Le copolymère acrylique (b) et/ou le polyuréthane (c) peu(ven)t se présenter sous forme de particules.
La quantité d’eau (d) dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % à 60 % en poids, de préférence de 20 % à 50 % en poids et, plus préférentiellement, de 25 % à 47 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut comprendre au moins un tensioactif en une quantité inférieure ou égale à 0,5 % en poids, de préférence inférieure ou égale à 0,3 % en poids et, plus préférentiellement, inférieure ou égale à 0,1 % en poids, par rapport au poids total de la composition, ou la composition selon la présente invention peut ne pas comprendre de tensioactif.
La composition selon la présente invention peut être une composition cosmétique, de préférence, une composition pour le maquillage et, plus préférentiellement, une composition d'eye-liner.
Un autre aspect de la présente invention concerne un processus cosmétique pour maquiller une substance kératinique, comprenant l’étape consistant à appliquer sur la matière kératinique la composition selon la présente invention.
Après des recherches minutieuses, les inventeurs ont découvert qu’il est possible de fournir une composition qui est stable au fil du temps, même à haute température, et convenant aux eye-liners.
Ainsi, la composition selon la présente invention est une composition comprenant :
Le corps recevant la deuxième vanne trois voies 46 et le quatrième dispositif de détente 34 peut être monobloc. Autrement dit, un même composant intègre les fonctions de vanne trois voies et de dispositif de détente. L’intégration mécanique du composant dans le système de conditionnement thermique 100 est ainsi facilitée.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode dit de refroidissement habitacle. Dans ce mode dit de refroidissement habitacle : - un débit Q de fluide réfrigérant circule dans le compresseur 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans la troisième branche de dérivation D, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, dans le premier détendeur 31 où il passe à une pression intermédiaire, dans l’échangeur interne 6, dans le troisième détendeur 33 où il passe à basse pression, dans le quatrième échangeur 4 où il reçoit de la chaleur du flux d’air intérieur Fi, dans le dispositif d’accumulation 8, dans l’échangeur interne 6 et retourne au compresseur 7, et le cinquième détendeur 35 est en position d’ouverture au moins partielle de façon à ce que le fluide réfrigérant contenu dans le premier échangeur 1 soit à basse pression.