INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue schématique de la moitié d’un accéléromètre selon l’invention selon un quatrième mode de réalisation (ici, l’accéléromètre est symétrique par rapport à un plan Y-Y perpendiculaire à l’axe de mobilité X-X), chaque moitié d’accéléromètre comporte sa propre masse sismique M1 et sa propre pièce déformable P1 qui est d’un côté fonctionnellement reliée à la masse M1 via une paire de premiers levier L1 et d’un autre côté fonctionnellement reliée au support Sp via une paire de deuxièmes leviers L2, la distance entre l’axe de mobilité X-X et le point de pivot X1 autour duquel pivote chaque premier levier L1 est ici inférieure à la distance entre l’axe de mobilité X-X et le point de pivot X2 autour duquel pivote chaque deuxième levier L2, ce mode de réalisation permet d’augmenter le gain d’amplification par les leviers et accessoirement d’améliorer la résistance de l’accéléromètre vis-à-vis de chocs transversaux par rapport à l’axe de mobilité X-X ;
La est une vue schématique d’une partie d’un accéléromètre 0 selon l’invention associée à une vue de détail d’une pièce déformable P1 et d’une paire d’électrodes d’excitation E1 et de détection E2, ces électrodes E1, E2 étant associées pour mesurer une caractéristique vibratoire courante de la pièce déformable P1 qui est variable en fonction des efforts appliqués sur la pièce déformable P1, c’est-à-dire en fonction de l’accélération subie par la masse sismique M1 ;
La est une vue schématique d’une pièce déformable P1 d’un accéléromètre 0 selon l’invention associée à une électrode d’excitation centrale E1 (qui s’étend entre les branches parallèles de la pièce déformable P1) et à une paire d’électrodes de détection latérales E2 (qui s’étendent de part et d’autre d’une paire de branches de la pièce déformable P1), ces électrodes E1, E2 étant associées pour mesurer une caractéristique vibratoire courante de la pièce déformable P1 qui est variable en fonction des efforts appliqués sur la pièce déformable P1, c’est-à-dire en fonction de l’accélération subie par la masse sismique M1) ;
La est une vue schématique d’une pièce déformable P1 d’un accéléromètre selon l’invention associée à une seule électrode d’excitation centrale E1 (qui s’étend entre les branches parallèles de la pièce déformable P1) et à une paire d’électrodes de détection latérales E2 (disposées de part et d’autre des branches de la pièce déformable P1), des dents portées par les branches de la pièce déformable et par chacune des électrodes E1, E2 sont ici intercalées (interdigitées) de manière à obtenir, pour chaque électrode E1, E2, une surface totale de dents en regard qui varie en fonction de déplacements latéraux de la pièce déformable P1 par rapport à l’axe de mobilité X-X (ce mode de réalisation est avantageux par l’augmentation de la surface de détection et l’augmentation du rapport signal/bruit de l’accéléromètre, par ailleurs comme la surface totale de dents en regard varie proportionnellement aux déplacements transversaux de la pièce déformable tout en conservant une valeur d’entrefer constante entre les dents en regard, ce mode de réalisation a tendance à minimiser les perturbations de la mesure occasionnées par des raideurs électrostatiques) ;
La est une vue schématique d’une pièce déformable P1 d’un accéléromètre selon l’invention associée à une seule électrode d’excitation latérale E1 et à une seule électrode de détection latérale E2, ces électrodes E1, E2 étant disposées de part et d’autre de la paire de branches parallèles de la pièce déformable P1, la pièce déformable P1 et les électrodes E1, E2 étant pourvues de dents de peignes transversales par rapport à l’axe de mobilité X-X pour mesurer une caractéristique vibratoire courante de la pièce déformable P1 qui est variable en fonction des efforts appliqués sur la pièce déformable P1, c’est-à-dire en fonction de l’accélération subie par la masse sismique M1 (ou pour réaliser une mesure de déformation de la pièce P1) en limitant les perturbations occasionnées par des raideurs électrostatiques entre la pièce déformable P1 et l’une et/ou l’autre des électrodes ;
La est une vue schématique d’une pièce déformable P1 d’un accéléromètre selon l’invention, cette pièce déformable étant associée à une seule électrode d’excitation centrale E1 et une seule électrode de détection centrale E2, ces électrodes E1, E2 s’étendent entre les branches parallèles de la pièce déformable P1 ce qui permet une réduction de l’encombrement à la périphérie de la pièce déformable P1 ;
La est une vue schématique d’une pièce déformable P1 d’un accéléromètre selon l’invention, cette pièce déformable P1 étant associée à une seule électrode d’excitation centrale E1 et à une seule électrode de détection centrale E2, ces électrodes E1, E2 s’étendent entre les branches parallèles de la pièce déformable P1, ces branches et ces électrodes portant des dents de peignes intercalées / interdigitées pour mesurer une caractéristique vibratoire courante de la pièce déformable P1 qui est variable en fonction des efforts appliqués sur la pièce déformable P1, c’est-à-dire en fonction de l’accélération subie par la masse sismique M1 (ou pour mesurer des déformations latérales de la pièce déformable P1) en limitant les effets de raideur électrostatique tout en limitant l’encombrement à la périphérie de la pièce déformable P1.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Dans tous les modes de réalisation illustrés aux figures 1, 2, 3 et 4 de l’accéléromètre 0 selon l’invention, l’accéléromètre comporte :
- un support Sp ;
- au moins une première masse mobile M1 par rapport au support Sp ;
- un système de guidage en translation G1 de la première masse M1 par rapport au support Sp selon un axe de mobilité X-X de la première masse M1 par rapport au support Sp ;
Le système de freinage d’urgence selon l’invention est utilisé dans des situations de conduite où la décision d’effectuer un freinage d’urgence est prise soit par un conducteur du véhicule automobile 100, soit par le système 2 d’aide à la conduite du véhicule automobile 100, notamment par le module de décision 30.
Dans la suite du document, on distingue un premier instant de prise de décision d’un freinage d’urgence, et un deuxième instant de mise en œuvre d’un freinage d’urgence. Lorsque la prise de décision d’un freinage d’urgence provient du conducteur, on considère que le premier et le deuxième instant coïncident. En d’autres termes, le système de freinage selon l’invention reçoit l’information d’une décision d’un freinage d’urgence au moment où le freinage d’urgence est appliqué par le conducteur. Cette information peut être reçue notamment via le réseau 4.
En revanche, lorsque la prise de décision d’un freinage d’urgence provient du système 2 d’aide à la conduite, un délai d’attente DTR peut être appliqué entre l’instant où le module de décision 30 transmet une commande de freinage d’urgence au module de contrôle du mouvement 40, et le moment où le module de contrôle du mouvement 40 commande l’actionneur de freins 32. L’application d’un délai d’attente DTR entre la décision et la mise en œuvre du freinage d’urgence fournit un délai de réaction supplémentaire au conducteur pour éviter une collision.
Un premier mode d’exécution du procédé de freinage d’urgence est décrit ci-après en référence à la .
Dans une première étape E1, on reçoit des données issues du système de perception 1 et des données issues du réseau CAN.
A partir des données issues du système de perception 1, on construit une perception structurée de la scène de conduite.
Dans un mode de réalisation, les données issues du système de perception 1 permettent de délimiter une zone sans risque de collision autour de la position du véhicule automobile 100, ainsi qu’une représentation des obstacles situés dans la zone de perception.
En complément, les données issues du système de perception 1 combinées aux données issues du réseau CAN permettent de construire une perception structurée du scénario de conduite sur la zone de perception, notamment une perception du trafic environnant le véhicule automobile 100, en termes de densité de trafic et de position des sujets d’intérêt (véhicules, piétons).
En complément ou alternativement, la mémoire électronique 432 peut contenir un ensemble de données numériques représentant l’infrastructure réelle de l’environnement du véhicule automobile 100. Ces données numériques concernent, de manière générale, tous les éléments pouvant inférer un choix dans la conduite du véhicule automobile 100. Elles concernent notamment le tracé et les limites des portions de chaussées navigables, le nombre de voies des portions de chaussées, les limitations de vitesse applicables sur les portions de chaussées, le type de marquage au sol et leur localisation, la présence et position de panneaux de signalisation, de feux tricolores et de ronds-points.
Dans une deuxième étape E2, grâce à la perception structurée de la scène de conduite et/ou du scénario de conduite sur la zone de perception, on détecte un risque de collision du véhicule automobile 100 avec un obstacle situé sur sa trajectoire.
En complément, on peut détecter d’autres situations qui mettrait le conducteur ou l’environnement du véhicule automobile 100 en danger sans générer nécessairement une collision, par exemple un risque de sortie de route. Pour cela, on peut analyser le tracé des lignes de délimitation des voies à partir des images issues des caméras.
Avantageusement, l’étape E2 comprend une étape de génération d’une alerte visuelle ou auditive dans l’habitacle du véhicule lorsqu’un risque de collision est identifié.
On enchaine ensuite sur l’étape E3 de prise d’une décision d’un freinage d’urgence du véhicule automobile.
Dans l’étape E3, on évalue si un freinage d’urgence doit être immédiatement appliqué au véhicule automobile 100.
Le déroulement de l’étape E3 prend en compte d’une part le cas où le freinage d’urgence est commandé par le conducteur, et d’autre part le cas où le freinage d’urgence est commandé par le système de décision 30.
L’étape E3 comprend tout d’abord une sous-étape E31 de vérification de conditions d’application d’un freinage d’urgence selon l’invention, c’est-à-dire avec redressement des roues directrices 5.
Plus la résistance R est faible plus le courant CR2 est élevé et la tension au nœud BE2 peut alors peut être écrêtée à une valeur légèrement supérieure, par exemple aux alentours de 7,5 volts.
Il convient également de prendre en compte la valeur de la tension d’alimentation interne IVcc lors du fonctionnement du circuit intégré compte tenu de la chute de tension aux bornes de la résistance R.
Ainsi, si le domaine DMN comporte un circuit de mémoire EEPROM, alors une résistance de 10 Ohms suffit mais si l’on prenait une résistance de 1 KOhms, alors la tension IVcc s’écroulerait en raison de la chute de tension trop importante aux bornes de la résistance R.
Par contre, si le domaine DMN comporte un circuit de microprocesseur qui peut consommer jusqu’à environ 20 mA, alors il convient de prendre une résistance R inférieure à 1 Ohm.
Aussi, l’homme du métier saura ajuster la valeur de la résistance R compte tenu de l’application envisagée pour obtenir une bonne protection ESD au niveau du nœud BE2 en évitant une trop forte chute de la tension d’alimentation interne IVcc.
Lors du fonctionnement du circuit intégré, la tension sur chaque premier plot PDi, référencée par rapport la masse, est écrêtée au seuil de déclenchement du premier module limiteur de tension PCL augmenté de la tension de seuil d’une diode (par exemple 0,6V). Cet écrêtage ne fait pas intervenir la tension d’alimentation Vcc en raison de la diode anti-retour D21. C’est la raison pour laquelle la tension sur chaque premier plot peut monter bien au-dessus de la tension Vcc+0,6V, ce qui est particulièrement intéressant lorsque le circuit intégré est connecté sur un bus I 2 C conjointement avec d’autres circuits intégrés et que l’un des circuits intégrés est à l’arrêt (Vcc=0V).
Ainsi, il serait possible de remplacer la résistance R par un caisson de type N de courte longueur en utilisant la saturation de mobilité des électrons sous fort champ électrique.
De même, les transistors bipolaires latéraux présents au sein des modules limiteurs de tension pourraient être remplacés éventuellement par des commutateurs du type « MOSSWI » quoique moins avantageux en termes d’encombrement.
Dans certaines applications le domaine du circuit intégré peut comporter un ou plusieurs étages de sortie du type « pousser-tirer » (« push-pull » en anglais). Or alimenter ce ou ces étages de sortie à partir d’un seul nœud BE2 peut conduire à une apparition préjudiciable de pics de sous-tension sur ce nœud BE2.
Aussi, dans ce cas, il serait possible de prévoir par exemple K (K=2 par exemple) deuxièmes circuits limiteurs de tension, connectés en parallèle entre le deuxième plot PVcc et le troisième plot PVss.
Le nœud interne BE2 de l’un de ces deuxièmes circuits limiteurs de tension serait utilisé pour alimenter le domaine du circuit intégré à l’exception du ou des étages de sortie du type « push-pull », tandis que l’autre deuxième circuit limiteur de tension serait utilisé pour alimenter uniquement ce ou ces étages de sortie du type « push-pull ».
Bien entendu dans d’autres applications on pourrait choisir K supérieur à deux.
Il serait également possible dans certains cas d’avoir plusieurs deuxièmes plots et plusieurs troisièmes plots.
Tous les deuxièmes plots seraient connectés à la borne BCM ( ) de façon à pouvoir réinjecter dans le premier module limiteur de tension PCL qui reste unique, et tous les troisièmes plots seraient connectés à l’anode de la deuxième diode D22 ( ).
Mais chaque deuxième plot serait associé à un deuxième circuit limiteur de tension qui lui serait propre, connecté entre ce deuxième plot et un troisième plot correspondant et dont le nœud interne BE2 délivrerait une tension d’alimentation interne propre à ce deuxième circuit limiteur de tension.
Si elle est présente, avantageusement, la phase huileuse est présente dans la composition de la présente invention en une quantité allant de 0.1 % en poids à 20 % en poids, préférentiellement de 0.5 % en poids à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition de la présente invention.
Les inventeurs ont constaté que s’il y a une huile présente dans la composition selon la présente invention, l’huile ne fuira pas du système.
À titre d’exemples d’ingrédient actif cosmétique, on peut citer les agents hydratants tels que les hydrolysats de protéines ; les extraits botaniques (tels que l’extrait de fruit de carica papaya ; l’extrait de fleur opuntia ficus-indica hydrolisé), des vitamines telles que la vitamine A (rétinol), la vitamine E (tocophérol), la vitamine C (acide ascorbique) et les dérivés desdites vitamines (en particulier les esters) et de leurs mélanges ; l’urée ; la caféine ; les agents raffermissants ; les agents agissant sur la microcirculation et leurs mélanges.
Adjuvants ou additifs supplémentaires La composition de la présente invention peut également contenir des adjuvants cosmétiques classiques ou des additifs, par exemple, des régulateurs de pH, des tensioactifs, d’autres épaississants et des mélanges de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la présente invention propose une composition de soin de la peau comprenant dans une phase aqueuse, par rapport au poids total de la composition :
(i) de 0,15 % en poids à 0,3 % en poids de gomme xanthane ;
(ii) de 0,06 % en poids à 0,2 % en poids de gomme de diutane et
(iii) au moins 0,5 mmole/L d’au moins un principe actif de type sel,
dans lequel le rapport pondéral du xanthane à l’exopolysaccharide de sphingane est compris entre 1,3:1 et 4:1 ;
le rapport pondéral de l’exopolysaccharide de sphingane au principe actif cosmétique du type sel est compris entre 0,04:1 et 0,2:1.
Forme galénique et procédé La composition de la présente invention peut prendre la forme d'une émulsion huile dans l’eau ou d’un système aqueux homogène.
- améliorer l’image de marque du constructeur ;
– concilier un encombrement adapté avec tous types de véhicules.
TURBOMOTEUR COMPRENANT UN ECHANGEUR DE CHALEUR MUNI D’UN PASSAGE DE BYPASS Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un turbomoteur comprenant un échangeur de chaleur.
Les motoristes constatent qu’une telle utilisation de l’énergie thermique récupérée est favorable aux performances du turbomoteur sur certains régimes de fonctionnement, et notamment lorsque le turbomoteur fonctionne dans un régime de puissance partielle (tel qu’un régime de croisière).
Pour répondre à cette problématique, il peut être envisagé d’implanter un bypass de l’échangeur de chaleur qui est associé à un obturateur mobile, afin d’obturer ou non le bypass selon les régimes de fonctionnement.
Ce concept technique précité n’a que trop rarement été exploré, il n’existe aujourd’hui que des solutions partielles et/ou schématiques, mais aucune solution complète et détaillée qui satisfasse les nombreuses contraintes à surmonter, et notamment le fait que l’obturateur doit être implanté et actionné dans un environnement compact et chaud, tout en minimisant l’apport de masse.
L’objectif de la présente invention est donc d’apporter une solution complète et détaillée d’un bypass de l’échangeur de chaleur.
L’invention propose ainsi un turbomoteur pour un aéronef, le turbomoteur comprenant : - un générateur de gaz comprenant un compresseur, une chambre de combustion et une turbine de détente, le compresseur et la turbine de détente étant liés et mobiles autour d’un axe longitudinal X ; - une turbine de puissance qui entraine en rotation une prise de mouvement ; - un échangeur de chaleur comportant: - un premier circuit comportant une entrée reliée à une sortie du compresseur et une sortie reliée à une entrée de la chambre de combustion, et - un second circuit comportant une entrée reliée à une sortie de la turbine de puissance et une sortie reliée à une sortie d’échappement d’une tuyère du turbomoteur ; - au moins un passage de bypass reliant la sortie du compresseur et l’entrée de la chambre de combustion tout en bypassant le premier circuit ; - un obturateur configuré pour obturer le passage de bypass ; caractérisé en ce que l’obturateur est mobile en translation et actionné pneumatiquement entre une position fermée et une position ouverte.
une unité de recommandation, l'unité de recommandation étant configurée pour déterminer la valeur de recommandation en fonction au moins d'une donnée des données d'utilisateur et en appliquant un algorithme d'apprentissage par renforcement comprenant une pluralité de paramètres de renforcement initiaux, l'algorithme d'apprentissage par renforcement étant entrainé en :
modifiant au moins un paramètre de renforcement initial afin d'obtenir au moins un paramètre de renforcement d’entrainement;
fournissant au moins, comme entrées dans un procédé de calcul de paramètres de l'algorithme d'apprentissage par renforcement, au moins une partie de la pluralité de quantités d'un médicament infusé à l'utilisateur unique, au moins une partie de la pluralité de valeurs physiologiques de l'utilisateur unique et au moins une partie de la pluralité de valeurs estimées ;
Un tel dispositif de régulation, plus il est utilisé, permet de déterminer une valeur de recommandation de plus en plus précise.
Un tel dispositif de régulation est extrêmement souple d'emploi et adaptatif.
Une telle configuration permet d'obtenir un dispositif de régulation robuste ne nécessitant aucune autre connaissance préalable telle que la dose quotidienne totale, le débit basal moyen utilisé pour un patient unique diabétique par exemple.
Selon un mode de réalisation, le médicament infusé à l'utilisateur est de l'insuline.
Selon un mode de réalisation, la valeur de recommandation correspond à une valeur de recommandation d'insuline. La valeur de recommandation est injectée durant l’entrainement de l'algorithme d'apprentissage par renforcement. Selon un mode de réalisation spécifique, l'unité de recommandation est configurée pour ne pas recommander plus de soixante unités d'insuline par heure. L'unité de recommandation est également configurée pour ne pas recommander plus de trois unités d'insuline par heure la nuit. Une telle configuration permet d'obtenir une unité de recommandation d'une bonne précision car limiter la quantité d'insuline par heure à des valeurs spécifiques durant l’entrainement permet d'améliorer l’entrainement et la sécurité de l'utilisateur unique.
Selon la présente invention, les termes injecté ou injection doivent être compris comme une injection virtuelle dans le cas où l’entrainement de l'algorithme d'apprentissage par renforcement est réalisée à l'aide d'une simulation dans laquelle l'utilisateur unique est un utilisateur virtuel.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de régulation comprend une unité de conversion, l'unité de conversion étant configurée pour convertir la valeur de recommandation d'insuline en un paramètre de régulation du dispositif d'infusion de fluide. Selon un mode de réalisation, le paramètre prend la forme d'un bolus et/ou d'un basal. Une telle configuration permet au dispositif d'infusion d'infuser la valeur de recommandation à l'utilisateur unique.
Selon un mode de réalisation, la pluralité de valeurs physiologiques de l'utilisateur unique sont des valeurs de glucose sanguin.
Dans le mode de réalisation représenté à la , qui est un des modes préférés selon l’invention, l’effluent mixte 22 est par exemple traité par centrifugation de façon à obtenir le flux solide comprenant l’AP 6 et un flux aqueux 14, de préférence renvoyé pour tout ou partie à l’étape b) du procédé selon l’invention.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation (non représentés dans les figures), les étapes d) et e) sont mises en œuvre au sein d’une même opération unitaire.
Il est possible de produire de l’anhydride phtalique en envoyant le flux solide d’AP 6 à une étape de déshydratation, l’anhydride phtalique pouvant être le composé de départ pris pour synthétiser les phtalates du PVC. La déshydratation de l’AP pour former de l’anhydride phtalique est connue, et une telle étape déshydratation peut être réalisée comme cela est par exemple décrit dans le brevet US3720692.
Etape g) d’élimination du solvant d’extraction avant l’étape c) (optionnelle)
Selon la première variante du procédé de l’invention, le procédé selon l’invention comprend de préférence une étape g) permettant l’élimination d’au moins une partie du solvant d’extraction 7, et au mieux de la totalité dudit solvant, utilisé lors de l’étape a). Cette étape g) est réalisée en aval de l’étape de séparation solide-liquide c) et en amont de l’étape b) du procédé selon l’invention, tel qu’illustré par exemples dans les figures 1 à 3). L’élimination, au plus totale, du solvant d’extraction permet l’obtention d’un effluent liquide 12 a minima concentré en le ou les phtalates extraits à l’étape a) et au mieux exempt du solvant d’extraction. Ce flux liquide concentré en ledit phtalate 12 est envoyé à l’étape b). Cette étape g), tout en permettant de continuer à opérer un effluent liquide de rhéologie compatible avec les divers modes de réalisation selon l’invention, favorise la réaction d’hydrolyse mise en jeu dans l’étape b) par un déplacement propice de l’équilibre thermodynamique de ladite réaction dans le sens de la formation de l’AP. De plus, le solvant d’extraction ainsi éliminé peut être récupéré et renvoyé au moins à l’étape a) du procédé selon l’invention.
De préférence, seule une partie du solvant d’extraction est éliminée à cette étape.
L’élimination d’une partie ou de la totalité du solvant d’extraction 7 est avantageusement mise en œuvre par évaporation selon les techniques connues de l’Homme du métier telles que la distillation, l’évaporation, la séparation liquide-liquide, etc., lesdites techniques étant utilisées seules ou en combinaison, dans un ordre indifférent. L’étape g) peut ainsi comprendre une séparation gaz-liquide, de préférence l’évaporation du solvant, par exemple mettant en œuvre une succession de ballons de détente. Lorsque le solvant d’extraction comprend au moins un alcool à chaîne aliphatique courte, linéaire ou ramifiée, de formule brute C n H 2n+1 OH avec n < 4, ledit solvant d’extraction est de préférence éliminé.