INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche anodique peut comporter un catalyseur choisi parmi le platine et des bi-métalliques tels que le PtRu et le PtSn, de préférence le platine. De préférence, la couche anodique comporte en outre un ionomère, utile pour la conduction protonique. Elle peut présenter une épaisseur d’au moins 2 µm, en particulier comprise entre 2 et 10 µm.
La couche cathodique peut comporter un catalyseur choisi parmi le platine et des bi-métalliques tels que le PtCo et le PtNi, de préférence le platine. De préférence, la couche cathodique comporte en outre un ionomère, utile pour la conduction protonique. Elle peut présenter une épaisseur d’au moins 5 µm, en particulier comprise entre 5 et 20 µm.
Les couches de diffusion de gaz anodique et cathodique sont respectivement en contact de la couche anodique et de la couche cathodique. Elles peuvent être identiques ou différentes. Elles peuvent comporter un substrat, en particulier poreux, plus particulièrement à base de carbone, notamment en papier de carbone ou en fibres de carbone, tissées ou de préférence non tissées, par exemple de diamètre compris entre 7 et 10 μm, et imprégnées avec un agent hydrophobe, notamment de type polytetrafluoroethylene (PTFE), à une teneur pouvant être comprise entre 5 and 30 wt% par rapport à la masse du substrat. Le substrat peut être revêtu sur une face d’une couche microporeuse, dite « MPL », acronyme anglais de « Micro Porous Layer », électroconductrice hydrophobe. En particulier, la couche microporeuse MPL électroconductrice hydrophobe peut comporter un liant polymère hydrophobe, notamment au moins du polytétrafluoroéthylène (PTFE), dans lequel est dispersé un matériau carboné, notamment au moins du noir de carbone et/ou graphite. Les couches de diffusion de gaz peuvent présenter une épaisseur comprise entre 100 et 250 µm. Les couches microporeuses MPL peuvent présenter une épaisseur comprise en 20 et 50 µm.
On constate qu’un piston selon l’invention présentant une plus grande longueur que celui de l’état de la technique a une masse sensiblement plus faible.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d’un piston, dans lequel la surface intérieure 225 du piston comporte trois faces d’appui planes 226, 228, 229 destinées à être en contact avec des bords plans de la collerette de l’écrou, et reliées par des faces de liaison 230, 232, 233 délimitant avec la surface extérieure de la paroi latérale 216 des zones amincies. De préférences les trois faces d’appui planes 226, 228, 229 sont réparties angulairement de manière régulière, et avantageusement ont toutes les mêmes dimensions.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d’un piston 310, dans lequel la surface intérieure 325 du piston comporte une seule surface d’appui plane 326 .
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation dans lequel la surface intérieure comporte quatre faces d’appui planes 426 de surface réduite relativement à celles des pistons de l’état de la technique, raccordées par des faces de liaison 430 délimitant avec la surface extérieure de la paroi latérale 416 des portions amincies. De préférence, les quatre faces d’appui planes sont réparties angulairement de manière régulière et avantageusement ont toutes les mêmes dimensions.
Il sera compris que le nombre de faces d’appui planes peut être supérieur à 4.
Grâce à l’invention, il est possible de réaliser des pistons de masse réduite qui peuvent remplacer les pistons de l’état de la technique avec peu, voire aucune modification de l’étrier et du système vis-écrou.
En effet les pistons des figures 3, 4A, 4B et 7 peuvent coopérer avec un écrou carré 10.
Les pistons des figures 5 et 6 requièrent uniquement le remplacement de l’écrou par un écrou à trois bords plans ou à un bord plan.
En outre dans certaines applications il peut être souhaitable d’utiliser des pistons plus longs. L’invention permet un tel allongement sans augmentation de la masse du piston.
Il sera compris qu’un frein comportant un piston de la ou des figures 4A et 4B et un écrou comprenant uniquement deux bords droits ne sort pas du cadre de la présente invention.
Dans l’exemple décrit, le frein assure le freinage de service par alimentation hydraulique et le freinage de parking de manière électrique. Il sera compris qu’un frein à actionnement entièrement électrique ne sort pas du cadre de la présente demande.
En outre, l’invention s’applique à la fois aux freins à disque à étrier flottant et aux freins à disque fixes. Dans le cas de freins à disque fixes, ceux comportent deux pistons et deux motoréducteurs.
Il est bien entendu que la forme externe de l’écrou est adaptée et complémentaire à la forme interne du piston.
Références numériques 2 : étrier 4 : corps 6 : nez d’étrier 7 : voûte 8 : alésage 9 : chambre hydraulique 10, 110, 310 1010: pistons 11 : fond 12 : fond 14 : logement 16, 216, 416 : paroi latérale 18 : bloc vis-écrou 20 : vis 20.1 : portion longitudinale arrière 20.2 : extrémité longitudinale avant 20.3 : collerette de butée 22 : écrou 22.1 : alésage 22.2 : première extrémité arrière 22.3 : deuxième extrémité avant ou tête 23 : perçage traversant 24 : collerette 25, 225, 325 : surface intérieure 26, 126, 226, 326, 426 : face d’appui plane 28, 128, 228: face d’appui plane 30, 130, 230, 430 : face de liaison 32, 132, 232 : face de liaison 134 : portion concave 233 : face de liaison 1016 : cloison latérale 1022 : écrou carré CC : cercle MG : groupe motoréducteur M : moteur électrique P1 : plaquette de frein P2 : plaquette de frein R : réducteur e1 : première épaisseur moyenne e2 : deuxième épaisseur moyenne
Ensemble moto-réducteur à assemblage hybride La présente invention se rapporte au domaine des boîtes de vitesse, notamment de véhicules électriques, et plus particulièrement des ensembles moto-réducteur associés à ces boîtes de vitesses et comprenant au moins un arbre et un pignon, destinés à participer à la transmission de puissance visant à réguler la vitesse d’un véhicule.
Actuellement, la plupart des véhicules électriques comprennent un ensemble moto-réducteur comprenant un moteur électrique, une pluralité d’arbres parallèles à l’arbre rotor solidaire du moteur électrique, et des pignons respectivement rapportés sur l’un ou l’autre des arbres.
Si la purification des particules fines est nécessaire, selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , la ligne d’échappement 1 précédente, comprend encore, un premier filtre à particules 4. Il est possible d’utiliser un GPF (essence) ou un DPF (diesel). Un tel filtre à particules 4 est apte à retenir les particules fines. Ce premier filtre à particules 4 peut être disposé en tout point de la ligne d’échappement 1. Selon une caractéristique préférentielle, le premier filtre à particules 4 est disposé en tête de la ligne d’échappement 1, soit en amont du dispositif d’injection et de mélange 5.
Une telle disposition à proximité du moteur est avantageuse en ce qu’elle facilite un nettoyage du premier filtre à particules 4.
Si la purification du CO et des HC est nécessaire, selon une autre caractéristique, la ligne d’échappement 1, comprend encore un catalyseur d’oxydation 7 ou OC. Un tel catalyseur d’oxydation 7 est apte à piéger et/ou à oxyder le CO et les HC. L’oxydation transforme le monoxyde de carbone CO en dioxyde de carbone CO2 et les hydrocarbures HC en dioxyde de carbone CO2 et en eau H2O. Un catalyseur d’oxydation 7 comprend une brique traversée par les gaz d’échappement et revêtue d’un dépôt en matériau catalytique.
Un tel catalyseur d’oxydation 7 peut être disposé en tout point de la ligne d’échappement 1, sauf entre le dispositif d’injection et de mélange 5 et le catalyseur de réduction 6, où il oxyderait le réducteur. Tel qu’illustré à la figue 3, le catalyseur d’oxydation 7 peut être disposé avant le dispositif d’injection et de mélange 5 ou après le catalyseur d’oxydation 6. Préférentiellement, le catalyseur d’oxydation 7 est disposé avant l’éventuel premier filtre à particules 4.
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , le premier filtre à particules 4 intègre le catalyseur d’oxydation 7. Il a été vu qu’un catalyseur d’oxydation 7 est réalisé par dépôt. Aussi, dans ce cas particulier, le filtre à particules 4 comprend une partie de sa surface revêtue d’un tel dépôt de matériau catalytique de manière à lui conférer la fonction de catalyseur d’oxydation 7. Tel qu’illustré à la un même élément purificateur 4 / 7 assure les deux fonctions.
Il a été vu qu’autant le premier filtre à particules 4 que le catalyseur d’oxydation 7 peuvent être disposés sensiblement en tout point de la ligne d’échappement 1. Aussi, un élément combiné 4 / 7 peut lui aussi être disposé en tout point de la ligne d’échappement 1, sauf entre le dispositif d’injection et de mélange 5 et le catalyseur de réduction 6, et préférentiellement avant le dispositif d’injection et de mélange 5.
Selon une autre caractéristique, le catalyseur de réduction 6 est un catalyseur de réduction sélective, plus communément connu sous l’acronyme SCR (de l’anglais « Selective Catalytic Reduction » signifiant catalyseur de réduction sélective).
Selon une autre caractéristique, alternative de la précédente, le catalyseur de réduction 6 est un catalyseur de réduction sélective qui de plus intègre le premier filtre à particules 4. Un tel élément intégré est plus communément connu sous l’acronyme SCRF (de l’anglais « Selective Catalyst Reduction Filter » signifiant filtre catalyseur de réduction sélective). Tel qu’illustré à la un tel élément intégré est représenté par un élément 6 / 4. Ce filtre à particule 4 intégré au catalyseur de réduction 6 peut être alternatif ou complémentaire au premier filtre à particules 4 précédemment décrit.
Pour que le catalyseur de réduction 6 fonctionne, il convient d’adjoindre aux gaz d’échappement un agent réducteur. Selon une caractéristique décrite plus avant, cet agent réducteur apporte de l’ammoniac NH3, typiquement sous la forme d’un précurseur : de l’urée en solution aqueuse. L’ammoniac est nécessaire à la réaction de réduction et pour ne pas risquer d’en manquer, il a une probabilité d’être dosé par excès. Il n’est cependant pas souhaitable de disperser cet ammoniac dans l’atmosphère.
Aussi, selon une autre caractéristique, la ligne d’échappement 1 comprend encore un catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 ou ASC (de l’anglais « Ammonia Slip Catalyst »). Un tel catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 est capable de transformer l’ammoniac NH3 résiduel en azote N2 et en eau H2O, qui peuvent tous deux être libérés dans l’atmosphère. Aussi, tel qu’illustré à la , un tel catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 est avantageusement ajouté à la ligne d’échappement 1. Afin de pouvoir traiter l’ammoniac non utilisé par le catalyseur de réduction 6, le catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 est préférentiellement disposé à l’aval du catalyseur de réduction 6.
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , le catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 peut être intégré au catalyseur de réduction 6, dans un même élément 6 / 8 de purification. Dans un tel cas, les deux dépôts catalytiques sont déposés en partage sur les surfaces de l’élément de purification. Le catalyseur de réduction 6 est disposé sur la première partie (amont) de l’élément de purification 6 / 8 intégré et le catalyseur à oxydation d’ammoniac 8 sur la deuxième partie (avale) de cet élément 6 / 8.
Il a été vu qu’un catalyseur de réduction 6 est apte à faire réagir de manière catalytique, un mélange de gaz d’échappement avec un agent réducteur. De plus, cette réaction pour se produire, nécessite une température élevée, nommée température d’amorçage. En régime établi, cette température élevée est obtenue et entretenue par la chaleur des gaz d’échappement traversant le catalyseur de réduction 6. Cependant, au démarrage du moteur, la ligne d’échappement 1 et les gaz d’échappement sont froids. Aussi, selon une autre caractéristique, il est avantageux d’ajouter un élément chauffant 9 ou EHC à la ligne d’échappement 1. Pour chauffer efficacement le catalyseur de réduction 6 par le chauffage des gaz d’échappement, ledit élément chauffant 9 est avantageusement disposé à l’amont du catalyseur de réduction 6, et préférentiellement, tel qu’illustré à la , à l’immédiat amont du catalyseur de réduction 6.
Un autre moyen d’améliorer la réaction de réduction prenant place au sein du catalyseur de réduction 6, est, alternativement ou complémentairement au chauffage par un élément chauffant 9, de chauffer l’agent réducteur lors de son injection dans la ligne d’échappement 1. Aussi, selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , le dispositif d’injection et de mélange 5 d’un agent réducteur est apte à chauffer ledit agent réducteur. Ceci est réalisé par un élément 5 / 9 combinant les deux fonctions. Ceci peut, par exemple, être réalisé au moyen d’un dispositif d’injection et de mélange 5 dont l’injecteur d’agent réducteur est un injecteur chauffant. Il est aussi possible de préchauffer l’agent réducteur dans une chambre disposée en amont de l’injecteur.
Selon une autre caractéristique, l’agent réducteur est de l’urée. Une solution courante est d’utiliser une solution aqueuse d’urée, dénommée AUS32 ou DEF ou encore commercialement dénommée AdBlue®. Cette solution aqueuse d’urée constitue un précurseur de l’ammoniac gazeux, utile à la réaction de réduction.
Alternativement, selon une autre caractéristique, l’agent réducteur est de l’hydrogène.
Selon une autre caractéristique, plus particulièrement illustrée à la , la ligne d’échappement 1 comprend encore un deuxième filtre à particule 10. Ledit deuxième filtre à particules 10 peut être utilisé alternativement ou complémentairement du premier filtre à particules 4.
Réalisation matérielle particulière Dans une réalisation particulière de l’invention, le dispositif d’acquisition DA comprend un boîtier renfermant et/ou supportant les éléments du dispositif d’acquisition DA représentés sur la . Le dispositif d’acquisition DA forme un objet destiné à être relié de façon filaire à la sonde S.
Dans la réalisation particulière de la , le système de traitement est un dispositif de traitement DT, par exemple un micro-ordinateur, destiné à être relié en communication de façon filaire ou sans fil, par exemple via un réseau Wifi, au dispositif d’acquisition DA.
En variante, le dispositif d’acquisition DA est intégré au dispositif de traitement DT.
Dans une réalisation particulière, le dispositif de traitement DT est un micro-ordinateur, par exemple, ordinateur portable ou transportable par un humain.
Il est, par exemple, apte à être monté sur roulettes de sorte qu’un humain puisse le déplacer aisément.
En variante, le système de traitement comprend un premier dispositif de traitement comprenant la deuxième mémoire MDT et l’unité de traitement. Le système de traitement comprend un dispositif de sortie comprenant l’interface INT ou l’interface de sortie INTS reliée en communication, par exemple sans fil ou filaire, avec le dispositif de traitement, par le système de communication CO2. Le dispositif de sortie est, par exemple un téléphone ou une tablette. En variante, l’unité de traitement UT est distribuée entre le premier dispositif de traitement et le dispositif de sortie de sorte que le dispositif de sortie réalise une partie du traitement de bloc.
Dosimètre à fibre optique pour environnement spatial et procédé de dosimétrie La présente invention concerne le domaine technique des appareils, dispositifs et procédés de dosimétrie pour mesurer des doses d’irradiation, exprimées en Gray (1 Gy= 1 J/kg), en particulier dans un environnement mixte comprenant des ions, protons, électrons, neutrons et/ou photons.
Plus précisément, la présente invention concerne un dosimètre ponctuel pour fournir une mesure de dose d’irradiation de grande précision en temps réel. L’invention concerne aussi un dosimètre pour fournir une mesure de dose totale ionisante (TID) sur une large gamme dynamique et/ou sur une longue durée.
En particulier, un tel appareil, dispositif et procédé de dosimétrie trouve des applications dans le domaine spatial, dans tout type d’environnement radiatif spatial, ou encore dans le domaine médical, scientifique en physique des hautes énergies, comme capteur de référence pour d’autres dosimètres, ou dans le domaine nucléaire.
Il est important de pouvoir réaliser une dosimétrie dans tout type d’environnement radiatif spatial, c’est-à-dire sur tout type de plateforme et sur toutes les orbites. En effet, les vols habités, les missions en surface de la lune ou de planètes, les sondes spatiales, les échantillons prélevés lors de missions spatiales ou encore les vols en ballons stratosphériques sont exposés à différents environnements radiatifs, appelés environnements radiatifs spatiaux. Par exemple, il est important de pouvoir mesurer la dose d’irradiation reçue par un astronaute dans une station spatiale à chaque instant et de façon cumulée sur toute la durée d’une mission. La dosimétrie, résolue en temps, peut aussi permettre la détection d’éruptions solaires ou encore le contrôle des neutrons reçus lors d’une mission extravéhiculaire, lunaire ou sur une planète.
Il existe différents types de dosimètres ponctuels passifs ou actifs. On connaît des dosimètres passifs à base de matériaux thermo-luminescents, stimulables optiquement ou par des mesures de concentration de défauts par résonance paramagnétique électronique. Ces dosimètres passifs sont lus après irradiation mais ne permettent pas une mesure de dose précise en temps réel. Il existe aussi des dosimètres actifs par exemple à base de composants microélectroniques.
Il est aussi connu d’utiliser un dosimètre à fibre optique basé sur une mesure d’atténuation induite par irradiation (ou RIA pour « Radiation Induced Attenuation » en anglais) aussi appelée mesure des pertes induites par irradiation pour différents types de radiations : ions, protons, électrons, neutrons et/ou photons. En particulier, il est connu d’utiliser un dosimètre comprenant une fibre optique radiosensible, une source lumineuse et un photodétecteur pour mesurer, en fonction du temps, les pertes de puissance optique du faisceau lumineux transmis à travers la fibre optique pour en déduire, grâce à une pré-calibration, l’atténuation induite par irradiation dans la fibre optique. Une fibre optique est rendue radiosensible par un dopage du cœur et/ou de la gaine optique, par exemple au phosphore, ce qui rend la fibre optique sensible aux rayonnements ionisants.
Certains dosimètres basés sur la mesure de RIA dans une fibre optique permettent d’atteindre une sensibilité élevée à de faibles doses d’irradiation, par exemple avec une sensibilité l’ordre de 1 dB.km -1 .Gy -1 et une précision de 20%. Toutefois, la RIA dépend en général de la température et du débit de dose et diminue significativement après la fin de l’exposition à l’irradiation. De plus, l’intensité de la source lumineuse limite la dynamique de mesure.
Dans de nombreuses applications terrestres, un dosimètre peut comprendre une partie exposée à l’irradiation et une autre partie protégée de l’irradiation. Au contraire, dans un environnement spatial, l’ensemble du système est soumis aux irradiations. L’environnement spatial impose des conditions de fonctionnement drastiques : un faible encombrement, une faible masse et une faible consommation en énergie, une résistance mécanique aux chocs et vibrations et une insensibilité aux fortes variations thermiques de l’environnement spatial. Ces conditions rendent très difficile l’utilisation de dosimètres à fibre optique en environnement spatial pour des mesures précises de dose.
Un des buts de l’invention est de proposer un dosimètre actif de grande précision sur une gamme dynamique étendue, en particulier aux très faibles doses et débits de dose de radiation. Un autre but de l’invention est de proposer un dosimètre ponctuel ayant une réponse indépendante de la température et du débit de dose, en particulier pour des applications en environnement spatial. Encore un autre but de l’invention est de proposer un dosimètre sensible à l’irradiation d’électrons, de protons, photons, neutrons et/ou d’ions.
A cet effet, l’invention concerne un dosimètre comprenant une source de lumière apte à générer un faisceau lumineux, un coupleur-séparateur optique apte à recevoir le faisceau lumineux émis par la source de lumière et à transmettre séparément une première partie du faisceau lumineux et une deuxième partie du faisceau lumineux, une fibre optique radiosensible, la fibre optique radiosensible étant disposée pour recevoir la première partie du faisceau lumineux, un premier photodétecteur disposé pour enregistrer une mesure de puissance du faisceau lumineux transmis à travers la fibre optique radiosensible, un bras optique de référence de longueur optique inférieure à celle de la fibre optique radiosensible, le bras optique de référence étant disposé pour recevoir la deuxième partie du faisceau lumineux, un deuxième photodétecteur disposé pour enregistrer une mesure de puissance de référence du faisceau lumineux transmis à travers le bras optique de référence, et un système électronique apte à recevoir simultanément la mesure de puissance du premier photodétecteur et la mesure de puissance de référence du deuxième photodétecteur, le système électronique étant configuré pour extraire une mesure différentielle d’atténuation induite par irradiation dans la fibre optique radiosensible par rapport au bras optique de référence.
L’ajout d’un flux est une technique connue pour la synthèse de cristaux, en particulier pour modifier la température de fusion de la charge de départ. Les inventeurs ont découvert que l’ajout d’un flux de LiX dans une dite matrice monocristalline permet d’obtenir à la fois une double détection et une bonne résolution en énergie PHR. Ce résultat était inattendu car il est connu que le Lithium Li a une forte propension à ségréger et à ainsi détériorer les propriétés optiques de la matrice cristalline. De manière surprenante, les inventeurs ont constaté que, dans les matrices de structure hexagonale, par exemple comportant du lanthane La, les inclusions originaires du flux pouvaient avantageusement se précipiter entre les motifs hexagonaux. Sans être liés par cette théorie, c’est ainsi qu’ils expliquent que les propriétés optiques sont préservées, en dépit de la ségrégation du Lithium.
De préférence, la quantité dudit premier flux est supérieure à 1%, de préférence supérieure à 3%, de préférence supérieure à 4%, et/ou inférieure à 10%, de préférence inférieure à 8%, de préférence inférieure à 6%, en pourcentage massique sur la base de la charge de départ.
De préférence, la charge de départ comporte un deuxième flux, le deuxième flux apportant de l’iode I. L’apport d’Iode par un deuxième flux permet avantageusement d’optimiser la détection de la lumière émise par le matériau scintillateur par un tube photomultiplicateur. Le deuxième flux est de préférence NaI, ce qui évite d’utiliser un flux comportant une terre rare, très hygroscopique.
De préférence, la quantité dudit deuxième flux est supérieure à 1%, de préférence supérieure à 3%, de préférence supérieure à 4%, et/ou inférieure à 10%, de préférence inférieure à 8%, de préférence inférieure à 6%, en pourcentage massique sur la base de la charge de départ.
Le deuxième flux peut être différent ou identique au premier flux, en particulier lorsqu’il est LiI. LiI évite avantageusement de devoir utiliser d’un sel comme LaI 3 ou CeI 3 , très hygroscopiques.
De préférence, la quantité totale des premier et deuxième flux est supérieure à 1%, de préférence supérieure à 3%, de préférence supérieure à 4%, et/ou inférieure à 10%, de préférence inférieure à 8%, de préférence inférieure à 6%, en pourcentage massique sur la base de la charge de départ.
Sauf indication contraire, lorsqu’il est fait référence au « flux » dans la suite de la description, il est fait référence au premier flux.
L’invention concerne également l’utilisation d’un matériau selon l’invention pour détecter des rayons gamma et des neutrons thermiques, de préférence pour mesurer l’intensité rayons gamma et des neutrons thermiques.