INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation représenté, on comprend bien que pour permettre le passage des fils d'alimentation électrique du luminaire 1 provenant des découpes 25 de la platine 14 et le raccordement de l'insert conducteur de chaque premier organe de poussée 16 à l'un desdits fils d'alimentation au niveau des logements 20, la bride interne 18 du corps tubulaire 11 comporte en outre une pluralité d'orifice 30 traversants. Ainsi, chaque fil d'alimentation électrique du luminaire 1 passe successivement dans un orifice 21 de la plaque 13, dans une découpe 25 de la platine 14 et dans un desdits orifices 30 traversants.
Pour des raisons de standardisation de la fabrication du dispositif 10 selon l'invention, les premiers organes de poussée 16 et le deuxième organe de poussée 17 sont pratiquement identiques à l'exception de l'insert conducteur inséré dans le tube 26 de chaque premier organe de poussée 16.
Ce mode de réalisation présente l’avantage d’avoir un encombrement très réduit dans une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal du corps tubulaire 11 et un encombrement dans une direction parallèle à l'axe longitudinal du corps tubulaire 11 restant acceptable pour des luminaires 1 de petites dimensions.
Toutefois, on comprend bien que les premiers et deuxième organes de poussée 16, 17 pourront être d'un tout autre type tel que, par exemple, un clip ressort semblable à ceux utilisés dans les logements de cartes utilisées en téléphonie mobile ou dans les chargeurs de batteries d'appareils photographiques, sans sortir du cadre de la présente invention.
Ainsi, avec cette configuration, le dispositif 10 selon l'invention est mis en place dans le luminaire 1 au droit de la jonction entre son corps 2 et son canon porte optique 3, de sorte à disposer la plaque 13 dans ledit corps 2 et la fente latérale 15 hors de ce dernier. Cette position du dispositif 10 dans le luminaire 1 permet en désolidarisant uniquement le canon porte optique 3 du corps 2 d'avoir accès à la fente latérale 15 et donc de procéder, le cas échéant, au remplacement de la platine 14 et de la ou des LED 15 associées. On comprend bien que cette opération ne nécessite ni d'utiliser d'outillages particuliers et ni de démonter entièrement ledit luminaire 1.
Selon un autre mode de réalisation particulier non représenté, le corps tubulaire 11 du dispositif 10 participe à la solidarisation du canon porte optique 3 sur le corps 2 du luminaire 1. Pour cela, ledit corps tubulaire 11 comporte un filetage périphérique agencé pour être vissé dans un taraudage aménagé sur le corps 2 jusqu'à la fente latérale 15, le canon porte optique 3 est ensuite vissé sur ledit filetage périphérique jusqu'à venir en contact avec ledit corps 2.
Selon un dernier mode de réalisation particulier non représenté, le corps tubulaire 11 du dispositif 10 est solidaire du canon porte optique 3.
On comprend bien que le dispositif 10 pour interchanger des LED selon l'invention est, bien entendu, utilisé dans un luminaire 1 tel que, de préférence, un spot pour une boutique de commerce de détail.
Enfin, il va de soi que les exemples de dispositifs 10 pour interchanger des LED selon l'invention que l’on vient de donner ne sont que des illustrations particulières, en aucun cas limitatives des domaines de l’invention.
Chambre de combustion pour turbomachine La présente description se rapporte à une chambre de combustion pour turbomachine d’aéronef. La présente description se rapporte également à une turbomachine comprenant une telle chambre de combustion.
De manière connue, une chambre annulaire de combustion d’une turbomachine reçoit en amont un flux d’air d’un compresseur haute pression et délivre en aval un flux de gaz chauds entrainant les rotors des turbines haute pression et basse pression.
La chambre annulaire de combustion comprend deux parois de révolution coaxiales qui s’étendent l’une à l’intérieur de l’autre et qui sont reliées entre elles à leurs extrémités amont par une paroi annulaire de fond de chambre, ce fond de chambre comportant des ouvertures de montage de systèmes d’injection de carburant entre les parois annulaires interne et externe.
Chaque système d’injection comprend des moyens de support de la tête d’un injecteur de carburant et au moins une vrille qui est disposée en aval de la tête de l’injecteur, coaxialement à celle-ci, et qui délivre un flux d’air en aval de l’injection de carburant afin de former un mélange d’air et de carburant destiné à être brûlé dans la chambre de combustion.
Le troisième circuit résonant 31b est complété par une inductance de 0.003mH et une capacité parallèle de 33pF (impédance interne du système de mesure) pour obtenir une fréquence de résonance d’environ 12MHz.
Le deuxième circuit résonant 31c comporte une bobine 37 placée autour d’une section intermédiaire du bécher 25. La bobine 37 comporte par exemple 30 spires sur une longueur de 20 mm et un diamètre de 40 mm soit environ 0.047mH qui donne une fréquence de résonance d’environ 4MHz lorsqu’il est couplé avec la capacité de 33pF du circuit de mesure.
On commence le procédé en mettant de l’eau 13 distillée à 50 μS/Cm dans le bécher 25. Ensuite, on fait varier les fréquences de résonance des trois circuits en augmentant la conductivité de 50μS/Cm à chaque mesure. Le système électronique 5 est utilisé pour mesurer les fréquences de résonance des trois circuits à chaque augmentation de la salinité. Ceci permet de mesurer les variations des fréquences de résonance des trois circuits selon différentes concentrations d’eau salée. Les mesures sont réalisées sur un intervalle de conductivité du liquide entre 50 μS/Cm et 1000 μS/Cm.
En effet, la illustre des graphes indiquant la sensibilité des différents circuits résonants de la .
L’ordonné y représente la fréquence en MHz et l’abscisse x représente la conductivité du liquide en μS/Cm. On observe dans les graphes que les sensibilités sont différentes selon la configuration du circuit résonant.
La courbe C1 montre l’évolution de la fréquence de résonance en fonction de la conductivité correspondant au premier circuit résonant 31a sur la gamme 50-1000 μS/Cm.
La variation de fréquence de la courbe C1 est plus importante (environ 2% de variation en fréquence pour une variation de conductivité de 50μS/Cm) pour les faibles conductivités entre 50 et 200 μS/Cm. La sensibilité diminue ensuite (environ 0.6% de variation en fréquence pour une variation de conductivité de 50μS/Cm) pour les conductivité plus élevées jusqu’à 1000μS/Cm. La courbe C1peut être approximée par une courbe polynomiale de degrés 4 dont l’équation est :
y = 3.10 -13 x 4 – 7.10 -10 x 3 + 6.10 -7 x 2 - 0,0002x + 0,6797 (1)
Cette configuration est donc mieux adaptée aux conductivités inférieures à 200 μS/Cm.
La courbe C2 montre l’évolution de la fréquence de résonance en fonction de la conductivité correspondant au deuxième circuit résonant 31c sur la gamme 50-1000 μS/Cm. La variation de fréquence est environ de 0.3% pour une variation de conductivité de 50μS/Cm sur l’ensemble de la gamme. La courbe C2 peut être approximée par une courbe polynomiale de degrés 2 dont l’équation est :
y = 1. 10 -7 x 2 - 0,0003x + 3,5415 (2)
La courbe C3 montre l’évolution de la fréquence de résonance en fonction de la conductivité correspondant au troisième circuit résonant 31b sur la gamme 50-1000 μS/Cm.
Celle-ci varie d’environ 0.5% pour une variation de conductivité de 50μS/Cm sur l’ensemble de la gamme. La réponse de la courbe C3 est quasiment linéaire selon l’équation suivante :
y = -0,0009x + 11,109 (3)
Les fonctions inverses des équations (1)-(3) permettent de calculer les valeurs de la conductivité du liquide en fonction des valeurs des fréquences de résonance des trois circuits.
Ces exemples montrent la possibilité d’adapter la présente invention à différentes configurations et pour différentes fréquences de résonance.
La plaque supérieure 2 et/ou la plaque inférieure 3 peuvent comprendre au moins une patte de fixation 12 s’étendant depuis un bord de la plaque supérieure 2 et/ou de la plaque inférieure 3, la patte de fixation 12 comprenant de préférence au moins un orifice 110 des moyens de fixation 11.
L’au moins une patte de fixation 12 est disposée dans un plan parallèle aux plans d’allongement principal de la plaque supérieure 2 et de la plaque inférieure 3.
Tel qu’illustré aux figures 1 et 2, la plaque de renfort 1 est disposée partiellement sur au moins une des pattes de fixation 12.
L’invention a également pour objet un système comportant un composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un module de stockage d’énergie électrique, un module thermique 300 tel que décrit précédemment, agencé pour réguler la température du composant, ce composant, notamment des cellules de batterie, étant en contact thermique avec la plaque supérieure 2 du dispositif 100 de régulation thermique.
Capteur angulaire inertiel micro-usiné La présente invention concerne un capteur angulaire inertiel micro-usiné.
L’invention concerne le domaine des capteurs angulaires inertiels destinés à être embarqués. De tels capteurs sont par exemple utilisés pour la navigation, le pilotage, le guidage ou la recherche de cap.
Les capteurs angulaires inertiels sont configurés pour mesurer une position angulaire, et généralement appelés gyroscope dans ce cas. Selon un autre cas, les capteurs angulaires sont configurés pour mesurer une vitesse angulaire, auquel cas ils sont appelés gyromètre.
Des capteurs angulaires inertiels, qui sont micro-usinés, également appelés capteurs inertiels MEMS, sont connus en soi, par exemple du document EP 2 960 625 A1.
Un tel capteur comprend généralement une ou plusieurs masses qui sont excitées en vibration dans un plan formé par des axes X et Y perpendiculaires l’un par rapport à l’autre. Ce plan est perpendiculaire à un axe Z qui forme un axe dit sensible du capteur. Lors d’une rotation du capteur autour de son axe sensible, une combinaison de la vibration du ou des masses mobiles avec un vecteur de rotation angulaire engendre, par effet Coriolis, des forces qui mettent les masses mobiles en vibration naturelle perpendiculairement à la vibration d’excitation et à l’axe sensible. L’amplitude de cette vibration naturelle est proportionnelle à la vitesse de rotation du capteur, et permet alors de déduire une valeur de la vitesse angulaire autour de l’axe sensible.
Les capteurs angulaires inertiels présentent par exemple des écarts mécaniques dus aux tolérances de fabrication. Pour améliorer la précision de la mesure de tels capteurs, il est possible de prévoir des actionneurs de réglage pour compenser ou équilibrer ces écarts mécaniques, par exemple des écarts de masse ou de forme du capteur ou de certaines parties du capteur.
Selon un exemple, des écarts ou défauts mécaniques du capteur micro-usiné introduisent un biais en quadrature. Le biais en quadrature correspond à un couplage de raideurs agissant sur une masse vibrante du capteur micro-usiné selon deux axes perpendiculaires. Pour compenser ce biais en quadrature, il convient de prévoir un ou plusieurs transducteur(s) électrostatique(s), qui appliquent une force compensant le biais en quadrature. Toutefois, de tels transducteurs de réglage prennent souvent beaucoup d’espace sur la surface du capteur micro-usiné. Aussi, une augmentation de la force applicable par ces transducteurs électrostatiques implique souvent une augmentation de la taille de ces transducteurs.
Compte tenu d’une surface limitée du capteur angulaire inertiel micro-usiné, il est alors difficile de prévoir des transducteurs électrostatiques, notamment pour compenser le biais en quadrature, présentant une force applicable élevée pour une compensation.
Ainsi, un objet de la présente invention est d’obtenir un capteur angulaire inertiel micro-usiné qui permet d’obtenir une compensation d’écarts mécaniques, même en présence d’un biais fort, tout en présentant une taille réduite.
À cet effet, l’invention a pour objet un capteur angulaire inertiel micro-usiné comprenant un support présentant un premier axe dans un plan de support et un second axe perpendiculaire au premier axe et compris dans ledit plan de support, le capteur angulaire comprenant en outre au moins une masse vibrante mobile par rapport au support, au moins un transducteur d’excitation configuré pour générer un mouvement de vibration de la masse vibrante, et au moins un transducteur de détection d’une vibration de la masse vibrante.
Le capteur angulaire comprend au moins un transducteur de réglage électrostatique configuré pour appliquer une raideur électrostatique ajustable à la masse vibrante, le ou chaque transducteur de réglage électrostatique comprenant au moins deux rangées de dents formant une paire de peignes.
représente un chronogramme de temps d’activation d’une tête de traitement dans la machine tournante suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente un organigramme du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un exemple de carte de stabilité utilisée dans le procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un autre exemple de carte de stabilité utilisée dans le procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un exemple modèle à éléments finis utilisé dans le procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un organigramme d’un premier mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un organigramme d’un deuxième mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
Bien que dans la description ci-dessus, les aspects particuliers de l’invention, notamment la mise en œuvre du document électronique, aient été décrits dans le contexte d’une transaction bancaire, ce dernier pourrait être mis en œuvre dans d’autres configurations, notamment pour d’autres transactions.
En variante, le type et le format du document électronique peuvent varier.
Le corps peut comporter une unique couche. Dans ce cas, le corps peut être obtenu par moulage.
En variante, le corps peut être réalisé dans un matériau apte à transmettre la lumière. Par exemple, le corps peut être réalisé dans un matériau comprenant essentiellement du verre époxy, du PET, du téflon, du polyimide, du polyester ou un mélange de ces composés.
Le support du module peut, à la place ou en complément de la région semi-transparente aux longueur d’ondes du faisceau lumineux, comporter au moins un orifice au travers duquel au moins une partie du faisceau lumineux est transmis. L’avertisseur peut être disposé au moins partiellement dans cet orifice.
Le corps peut également, à la place ou en complément de la région semi-transparente aux longueur d’ondes du faisceau lumineux, comporter au moins un orifice au travers duquel au moins une partie du faisceau lumineux est transmis.
Le signal visuel émis par l’avertisseur peut être visible depuis des bords du corps et/ou depuis la deuxième face externe.
Procédé et dispositif de prédiction d’un niveau de risque d’apparition de buée à l’intérieur d’un véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs de prédiction d’un niveau de risque d’apparition de buée à l’intérieur d’un véhicule. La présente invention concerne également un procédé et un dispositif de contrôle d’un ou plusieurs systèmes embarqués d’un véhicule en fonction d’un niveau de risque d’apparition de buée dans le véhicule. La présente invention concerne également un procédé et un dispositif de communication de données représentatives d’un niveau de risque d’apparition de buée à l’intérieur d’un véhicule.
Arrière-plan technologique L’apparition de buée dans l’habitacle d’un véhicule, notamment sur le pare-brise, représente une gêne importante pour le conducteur, la présence de buée réduisant la visibilité du conducteur. Cela entraine ainsi un risque potentiel d’accident et un risque pour les passagers du véhicule et les autres usagers de la route.
Les véhicules contemporains sont équipés de systèmes conçus pour limiter la présence de buée dans le véhicule et pour supprimer cette buée lorsque cette dernière est présente.
Ainsi, les véhicules contemporains embarquent pour la plupart d’entre eux des systèmes de désembuage et/ou de climatisation qui contrôlant l’air dans l’habitacle, par exemple la température de l’air, le niveau de ventilation, le recyclage de l’air. Un tel système correspond par exemple à un système de recyclage d’air et/ou un système de chauffage et d’air conditionné (dit système HVAC, de l’anglais « Heating, Ventilation and Air-Conditionning » ou en français « Chauffage, ventilation et climatisation »).
Ces systèmes nécessitent, comme tout organe d’un véhicule, des opérations de maintenance régulières pour assurer un bon fonctionnement et un recyclage ou une climatisation correcte de l’air à l’intérieur du véhicule, ce qui est essentiel pour prévenir l’apparition de buée ou supprimer la buée lorsqu’elle est présente dans l’habitacle du véhicule.
Un autre objet de la présente invention est de prévenir l’apparition de buée dans un véhicule.
Un tel champ « TARGET_HB_FQDN » comporte un ou plusieurs noms de domaine spécifiques générés par le serveur de confiance pour le client DNS considéré. Le serveur de confiance fait autorité pour ces noms de domaine. Ils sont donc considérés comme uniques, et connus uniquement du client DNS et du serveur de confiance. Pour ce faire, ils sont générés de façon aléatoire par exemple.
Éventuellement, le bit C peut prendre une valeur « 1 » pour indiquer la présence d’un champ « CHALLENGE ». Un champ « CHALLENGE_Length » peut notamment être prévu pour renseigner la taille du paramètre présent dans le champ « CHALLENGE ».
Un tel champ « CHALLENGE » comporte des données de vérification qui peuvent être utilisées par le client DNS pour déterminer une preuve d’intégrité. Par exemple, de telles données de vérification peuvent être générées aléatoirement et utilisées par le client DNS pour calculer une preuve d’intégrité, telle qu’un condensé (« hash » en anglais). Une telle preuve intégrité peut ensuite être insérée par le client DNS dans les requêtes DNS ultérieures destinées au serveur de confiance.
Éventuellement, le bit E peut prendre une valeur « 1 » pour indiquer la présence d’un champ « EPOCH ». Un champ « EPOCH_length » peut notamment être prévu pour renseigner la taille du paramètre présent dans le champ « EPOCH ».
Un tel champ « EPOCH » comporte une information de récurrence, utilisée par le client DNS pour transmettre les requêtes de résolution de noms de domaine « HB ». Par exemple, un tel champ indique la périodicité des requêtes HB par le client DNS.
Si les champs « EPOCH » et « CHALLENGE » sont activés, les bits C, T, E sont positionnés à la valeur « 1 » et les bits U et N sont positionnés à la valeur « 0 ».
En particulier, le serveur de confiance peut stocker les informations communiquées à chaque client DNS.
Dans un mode de réalisation particulier, le serveur de confiance peut contrôler le champ TTL (« Time To Live ») des réponses pour forcer le client DNS à renouveler l’activation du service PER ASPERA en renvoyant une requête d’activation.
5.2.4 Requête de résolution du nom de domaine du champ TARGET_HB_FQDN
Comme indiqué en relation avec la , le client DNS reçoit une réponse du serveur de confiance au cours d’une étape 112.
Le client DNS peut extraire les informations contenues dans l’option WADE, notamment dans le champ « TARGET_HB_FQDN ». Si des informations sont présentes dans les champs « EPOCH » et/ou « CHALLENGE », ces informations peuvent également être extraites. Le client DNS peut stocker ces informations, en association avec au moins un serveur de confiance et au moins une interface. Plusieurs réponses qui contiennent l’option WADE peuvent être envoyées au client DNS par un serveur de confiance. Toutes ces informations peuvent être stockées par le client DNS dans un registre approprié, dont l’accès peut être protégé.
Comme illustré par la , le client DNS peut alors émettre une requête de résolution du nom de domaine présent dans le champ « TARGET_HB_FQDN » au cours d’une étape 113. Une telle requête peut notamment prendre la forme d’une requête DNS avec option WADE telle qu’illustrée par la . En particulier, une telle requête qui contient l’option WADE peut utiliser les bits H et N positionnés à la valeur « 1 ». Les autres bits (C, T, E et U) peuvent être positionnés à la valeur « 0 ».
Le bit N peut être valorisé à « 1 » pour indiquer la présence du champ « NONCE ». Un champ « NONCE_Length » peut notamment être prévu pour renseigner la taille du paramètre présent dans le champ « NONCE ».
Un tel champ « NONCE » comporte par exemple une preuve d’intégrité générée à partir des données de vérification transmises dans le champ « CHALLENGE ».
La illustre un exemple de messages échangés entre un client DNS 41 et un serveur DNS de confiance 42.
A titre d’exemple, on considère que le client DNS 41 émet une requête d’activation en utilisant son adresse @1 comme adresse source, et que le serveur de confiance 42 construit une réponse comportant les champs « TARGET_HB_FQDN », « EPOCH » et « CHALLENGE ». A l’issue de ces étapes de réception d’au moins une requête d’activation et de construction d’au moins une réponse (notées Activ. PER APSERA 411), le serveur de confiance 42 dispose des informations contenues dans les champs « TARGET_HB_FQDN », « EPOCH » et « CHALLENGE », et de l’adresse source de la requête d’activation (@1).
représente un exemple de fonction pouvant être utilisé dans le deuxième mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un organigramme d’un troisième mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un organigramme d’un quatrième mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
représente un organigramme d’un cinquième mode de réalisation du procédé d’équilibrage suivant l’invention.
Le stator 2 comporte un (ou plusieurs) capteur 5 de position angulaire instantanée δ en rotation du rotor 3 autour de l’axe 30 de rotation par rapport au stator 2. Ce capteur 5 de position angulaire δ en rotation du rotor 3 peut mesurer le temps écoulé à partir d’une référence temporelle et peut utiliser la période T nécessaire au rotor 3 pour effectuer une rotation complète autour de l’axe 30, pour déterminer à chaque instant t la position angulaire instantanée δ du rotor 2 à partir de l’écart entre cet instant et cette période T, la position angulaire δ revenant par exemple à zéro à chaque période écoulée. Lorsque ce capteur 5 mesure la position angulaire du rotor, il est appelé multi-top-tour. Si le capteur 5 mesure uniquement les instants entre lesquels le rotor effectue une rotation complète, il est appelé « top-tour ». Le capteur 5 permet de faire le lien entre la phase des signaux de vibrations et la position angulaire du rotor 3. Le capteur 5 permet aussi de mesurer la période de rotation et par conséquent la vitesse de rotation du rotor.
Suivant l’invention, le stator 2 comporte une (ou plusieurs) tête 7 de traitement thermique, qui occupe une plage angulaire déterminée θ (non nulle) de moins de 360° autour de l’axe 30 de rotation en face du rotor 3. La tête 7 de traitement thermique est située à une distance prédéterminée et non nulle de la circonférence 31 du rotor 3. La tête 7 de traitement thermique peut être à distance ou à côté du ou des paliers 20 ou de toute partie du stator 2 entourant le rotor 3 autour de l’axe 30 de rotation. Le rotor 3 s’étend en longueur suivant l’axe 30 de rotation et peut avoir par exemple et d’une manière non limitative une longueur de plusieurs mètres. La tête 7 de traitement thermique est sans contact avec le rotor 3 et est face au rotor 3.
La machine 1 comporte un contrôleur 6 d’équilibrage du rotor 3 par la tête 7 de traitement thermique. Le capteur 4 de vibrations, le capteur 5 de position angulaire et la tête 7 de traitement thermique sont reliés au contrôleur 6. Le contrôleur 6 d’équilibrage du rotor 3 peut être ou comprendre un (ou plusieurs) calculateur 61, un (ou plusieurs) ordinateur, un (ou plusieurs) processeur, un (ou plusieurs) microprocesseurs, un (ou plusieurs) microcontrôleur, un (ou plusieurs) actionneur, une (ou plusieurs) mémoire permanente 62, une (ou plusieurs) mémoire non permanente 62, un (ou plusieurs) programme d’ordinateur.
L’invention est décrite ci-dessous en référence aux figures 1, 9 et 10 à 19.