INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour chaque accumulateur électrique 30, la valeur initiale Vmes peut être la tension électrique mesurée en temps réel et à un instant prédéterminé, ou peut être égale à une moyenne des tensions électriques mesurées pendant ladite durée prédéterminée.
Les tensions électriques initiales Vmes peuvent être mémorisées dans une mémoire du contrôleur 55 ou d’une dans une autre mémoire.
Dès lors, la phase de surveillance Phas comporte un calcul STP3 avec le contrôleur 55 d’une valeur moyenne Vmoy à partir des tensions électriques initiales Vmes.
La valeur moyenne Vmoy est par exemple égale à la somme des tensions électriques initiales Vmes divisée par ledit nombre Nbr. Selon l’exemple de la , la valeur moyenne Vmoy est par exemple égale à la somme de la premier tension électrique Vmes1 et de la deuxième tension électrique Vmes2 et de la troisième tension électrique Vmes3 divisée par 3 soit Vmoy = (Vmes1+Vmes2+Vmes3)/3.
Selon une deuxième alternative réalisable avec le système de la , le senseur 50 mesure pour chaque accumulateur électrique 31 une tension électrique primaire et une tension électrique secondaire respectivement avant et après ledit prélèvement au sol d’une énergie électrique ou d’une puissance électrique à prélever à partir de la source d’énergie électrique 30 pendant une durée prédéterminée. Pour chaque accumulateur électrique 31, le contrôleur 55 calcule la valeur initiale Vmes associée, cette valeur initiale Vmes étant égale à une différence entre la tension électrique primaire et la tension électrique secondaire.
La valeur moyenne Vmoy est par exemple égale à la somme des valeurs initiales Vmes divisée par ledit nombre Nbr.
Selon une troisième alternative réalisable avec le système de la , le senseur 50 mesure pour chaque accumulateur électrique 31 une tension électrique primaire et une tension électrique secondaire respectivement avant et après ledit prélèvement au sol d’une énergie électrique ou d’une puissance électrique à prélever à partir de la source d’énergie électrique 30 pendant une durée prédéterminée. Pour chaque accumulateur électrique 31, le contrôleur 55 calcule la valeur initiale Vmes associée, cette valeur initiale Vmes étant une capacité électrique fonction d’une différence entre la tension électrique primaire et la tension électrique secondaire.
Selon une quatrième alternative réalisable avec le système de la , le senseur 50 mesure pour chaque accumulateur électrique 31 une tension électrique primaire et une tension électrique secondaire respectivement avant et après ledit prélèvement au sol d’une énergie électrique ou d’une puissance électrique à prélever à partir de la source d’énergie électrique 30 pendant une durée prédéterminée. Pour chaque accumulateur électrique 31, le contrôleur 55 calcule la valeur initiale Vmes associée, cette valeur initiale Vmes étant une résistance électrique fonction d’une différence entre la tension électrique primaire et la tension électrique secondaire.
Selon une cinquième alternative, le senseur 50 mesure pour chaque accumulateur électrique 31 une température au sein de cet accumulateur électrique 31 au moins pendant, voire aussi avant et/ou après ledit prélèvement au sol d’une énergie électrique ou d’une puissance électrique à prélever à partir de la source d’énergie électrique 30 pendant une durée prédéterminée. Pour chaque accumulateur électrique 31, le contrôleur 55 calcule la valeur initiale Vmes associée, cette valeur initiale Vmes étant fonction de ladite évolution de température. Par exemple, le paramètre de fonctionnement est le coefficient directeur d’une pente d’une courbe décrite par la température mesurée.
L’épaisseur e2 de chaque zone de bord peut être identique ou différente, et comprise entre 0,1 cm et 8,0 cm, voire entre 0,1 cm et 0,5 cm.
Les figures 4, 5 et 6 décrivent à présent un moule pour la réalisation d’un procédé dans un mode de réalisation de l’invention.
Plus précisément, les figures 4 et 5 représentent une pièce pour la formation d’un moule, dans un mode de réalisation où le moule est formé de deux pièces identiques.
Comme décrit plus haut, l’utilisation d’un moule permet une reproductibilité améliorée de la fabrication de l’éprouvette ce qui permet finalement de produire des campagnes d’essais très représentatifs d’une texture fibreuse particulière.
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 4 à 6, le moule présente deux pièces identiques formant par leur réunion deux surfaces entre lesquelles sont présents un logement central et deux logements de bord, disposés de part et d’autre du logement central, la réunion du logement central avec les deux logements de bord permettant de former l’éprouvette de caractérisation.
Par exemple, une pièce 300a, 300b peut comprendre une portion centrale, 303a, 303b, une première portion de bord 301a, 301b et une deuxième portion de bord 302a, 302b.
Pour définir les logements, central ou de bord, chaque pièce 300a, 300b peut comprendre des motifs en relief, de sorte que par l’association des deux pièces, ces motifs forment les logements.
Par exemple, et comme représenté sur les figures 4 et 5, la première portion de bord 301 peut comprendre un premier motif 311, et la deuxième partie de bord 302 peut comprendre un deuxième motif 312.
Un motif est défini comme une portion de la pièce ayant une épaisseur plus importante que le reste de la pièce.
De même, la portion centrale 303a peut comprendre un motif 313 sur tout ou partie de cette portion.
Dans l’exemple représenté, le motif 313 s’étend sur toute la portion centrale 303a, ce qui permet un excellent support de la texture fibreuse et un positionnement précis de la texture fibreuse dans le moule.
En outre, un tel motif permet d’assurer que la surface des portions de bords 301a, 302a des pièces formant le moule ne soient pas directement au contact de la portion de la texture fibreuse qui formera les zones de bords 101 et 102.
Cela assure l’obtention d’une éprouvette de caractérisation, comme décrit en lien avec la , dont l’épaisseur des zones de bord est plus grande que l’épaisseur de la texture fibreuse.
Dans un mode de réalisation qui est celui représenté aux figures 4 et 5, les motifs 311 et 312 des portions de bords 301a et 302a des pièces du moule peuvent être tels que le logement de bord qu’ils définissent ne présente pas de côté ouvert.
Un côté du logement, entendu ici comme les quatre surfaces définissant le logement de bord dans les directions X et Y définies plus haut, sera dite ouvert s’il est possible pour la résine présente à l’intérieur du logement de traverser ledit côté pour rejoindre l’extérieur.
Un tel mode de réalisation assure que les logements de bord du moule puissent être simplement remplis par la résine au cours du procédé.
- que sa paroi comprend un renfoncement de forme générale rectangulaire et délimité par quatre faces se rejoignant deux à deux dans quatre coins, et
- qu’il comprend aussi un cordon élastique ayant une partie intermédiaire prolongée par deux extrémités opposées et solidarisées fixement et respectivement à, ou au voisinage de, deux des coins, diamétralement opposés, comportant un logement en forme générale de prisme triangulaire de manière à loger un coin d’un objet en forme de parallélépipède rectangle, et propre à plaquer cet objet contre deux des faces du renfoncement.
Ainsi, il est désormais possible de maintenir de façon pérenne un objet dans un renfoncement d’une paroi d’équipement, après la réalisation par un usager de cet objet d’une action particulièrement simple et intuitive.
- le renfoncement de sa paroi peut être délimité par des faces supérieure, inférieure, latérale gauche et latérale droite, la face supérieure rejoignant la face latérale gauche en un coin supérieur gauche et la face latérale droite en un coin supérieur droit, et la face inférieure rejoignant la face latérale gauche en un coin inférieur gauche et la face latérale droite en un coin inférieur droit. Dans ce cas, les extrémités du cordon élastique peuvent être solidarisées fixement et respectivement aux, ou au voisinage des, coin supérieur gauche et coin inférieur droit ;
- en présence de la première option, le logement de la partie intermédiaire du cordon élastique peut comprendre une ouverture orientée vers la face latérale droite et peut être propre à loger un coin inférieur gauche de l’objet de sorte que cet objet puisse être plaqué contre les face supérieure et face latérale droite ;
- également en présence de la première option, mais en variante de la dernière sous-option, le logement de la partie intermédiaire du cordon élastique peut comprendre une ouverture orientée vers la face latérale gauche et peut être propre à loger un coin supérieur droit de l’objet de sorte que cet objet puisse être plaqué contre les face inférieure et face latérale gauche ;
- au moins les faces du renfoncement, contre lesquelles l’objet est propre à être plaqué, peuvent comporter une rainure ayant une épaisseur supérieure à une épaisseur de cet objet et propre à loger une partie correspondante d’un bord de l’objet pour le retenir lorsqu’il est plaqué par le cordon élastique ;
- il peut être propre à être rapporté sur un autre équipement qui est choisi parmi une planche de bord d’un système constituant un véhicule, une console centrale d’un système constituant un véhicule, et un siège d’un système constituant un véhicule ;
- en variante, il peut être choisi parmi une planche de bord d’un système constituant un véhicule, une console centrale d’un système constituant un véhicule, et un siège d’un système constituant un véhicule.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à l’examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés (obtenus, pour certains, en CAO/DAO (« Conception Assistée par Ordinateur/Dessin Assisté par Ordinateur »)), sur lesquels :
Selon un autre mode de réalisation de l’échangeur de chaleur, la longueur de la première branche des tubes du premier faisceau de tubes est inférieure à la longueur de la deuxième branche des tubes du premier faisceau de tubes.
La quantité de matière utilisée pour réaliser le premier faisceau de tubes est ainsi diminuée. De plus, une partie des tubes du deuxième faisceau de tubes reçoit directement le flux d’air F, sans aucun tube du premier faisceau disposé en amont. Le cout de revient de l’échangeur peut être diminué sans compromettre son efficacité.
Dans ce cas, la longueur de la première branche des tubes du premier faisceau de tubes est par exemple comprise entre 100 millimètres et 300 millimètres. La longueur de la deuxième branche des tubes du premier faisceau de tubes est par exemple comprise entre 300 millimètres et 600 millimètres.
Selon un mode de réalisation, les tubes du deuxième faisceau de tubes s’étendent transversalement aux tubes du premier faisceau de tubes.
Les tubes du deuxième faisceau de tubes sont parallèles entre eux.
Les tubes du deuxième faisceau de tubes sont identiques.
La deuxième section d’échange thermique est de forme sensiblement parallélépipédique.
Une première extrémité des tubes du deuxième faisceau de tubes débouche dans un deuxième distributeur configuré pour répartir le liquide caloporteur entre l’ensemble des tubes du deuxième faisceau de tubes.
Le deuxième distributeur s’étend transversalement à l’axe des tubes du deuxième faisceau de tubes.
Le deuxième distributeur comprend une entrée de liquide caloporteur.
Une deuxième extrémité des tubes du deuxième faisceau de tubes débouche dans un deuxième collecteur configuré pour rassembler le liquide caloporteur provenant de l’ensemble des tubes du deuxième faisceau de tubes.
Le deuxième collecteur s’étend transversalement à l’axe des tubes du deuxième faisceau de tubes.
Le deuxième collecteur comprend une sortie de liquide caloporteur.
Le pourtour des tubes du deuxième faisceau de tubes possède une section transversale de forme oblongue.
Selon un mode de réalisation, l’échangeur de chaleur comporte un support disposé entre au moins une partie des tubes du deuxième faisceau de tubes et la base d’au moins une partie des tubes du premier faisceau de tubes.
L’échangeur de chaleur peut comporter un support reliant la deuxième section d’échange thermique à la base des tubes du premier faisceau de tubes.
Dans la présente demande, le rapport massique de la solution de revêtement de chitosane modifié, des particules conductrices modifiées avec l'agent de couplage au silane, et de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse peut être de (80 à 100):(3 à 5):100, comme 80:3:100, 80:3,5:100, 80:4:100, 80:4,5:100, 80:5:100, 85:3:100, 85:3,5: 100,85: 4:100, 85:4,5:100, 85:5:100, 90:3:100, 90:3,5:100, 90:4:100, 90:4,5:100, 90:5:100, 95:3:100, 95:3,5:100, 95:4:100, 95:4,5:100, 95:5:100, 100:3:100, 100:3,5:100, 100:4:100, 100:4,5:100 ou 100:5:100, et peut également être toute autre valeur dans la plage de (80 à 100):(3 à 5):100.
Il est à noter que si un dosage de la solution de revêtement de chitosane modifié ou un dosage des particules conductrices modifiées avec l'agent de couplage au silane est trop petit, il peut y avoir une faible force de liaison entre la matrice et le film de chitosane modifié. Si le dosage de la solution de revêtement de chitosane modifié est trop important, ou si le dosage des particules conductrices modifiées avec l'agent de couplage au silane est trop important, cela mène facilement à trop de fixations sur la surface de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse, ce qui affectera les performances de la matrice elle-même, telles que la réduction de la capacité de désintercalation d’ions lithium.
Par exemple, la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse décrite ci-dessus peut être formée par mélange et frittage d'un précurseur de nickel, de cobalt et de manganèse et d'une source de lithium.
Le précurseur de nickel, de cobalt et de manganèse peut être un hydroxyde de nickel-cobalt-manganèse, et la source de lithium peut être du carbonate de lithium ou de l'hydroxyde de lithium.
En outre, un procédé de préparation de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse décrite ci-dessus comprend en outre : une pulvérisation du matériau fritté pour obtenir une poudre d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse.
De préférence, une taille de particule médiane de la poudre d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse pulvérisée est de 10 µm à 20 µm.
En utilisant la poudre d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse avec la taille de particule décrite ci-dessus en tant que matrice, l'agglomération de particules peut être évitée, de sorte que la matrice est uniformément et efficacement revêtue de la solution mixte de modification.
Il convient de noter que la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse utilisée dans la présente demande est un précurseur d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse commun dans la technique, qu’une formule chimique, un procédé de préparation et une condition de préparation de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse ne sont pas limités de manière redondante dans la présente demande, et que les détails peuvent faire référence à la technique antérieure pertinente.
Dans la présente demande, un procédé de revêtement de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse avec la solution mixte de modification peut comprendre : une pulvérisation de la solution mixte de modification sur une surface de chaque matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse à revêtir, puis un mélange des matrices pulvérisées avec la solution mixte de modification.
Dans le procédé décrit ci-dessus, le rapport de dosage de la solution mixte de modification à la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse peut être de (83 à 105):100, comme 83:100, 85:100, 90:100, 95:100, 100:100, 102:100 ou 105:100, et peut également être toute autre valeur dans la plage de (83 à 105):100.
Le mélange des matrices décrites ci-dessus peut être effectué entre 50°C et 60°C.
Il est à noter que le procédé de mélange décrit ci-dessus effectué entre 50°C et 60°C peut accélérer un débit de réaction d'adhérence de la solution mixte modification et de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse, de sorte qu'une force de liaison de revêtement est plus élevée.
Dans la présente demande, la lyophilisation est une lyophilisation effectuée dans un environnement congelé, et les détails peuvent faire référence à la technique antérieure pertinente, qui ne sera pas répétée ici.
Dans le procédé de lyophilisation décrit ci-dessus, le solvant dans la solution de revêtement de chitosane modifié est d'abord congelé en un solide à une température inférieure, puis l'eau dans le solvant est directement sublimée en gaz sans passer par un état liquide sous vide, de sorte que le matériau est déshydraté et séché. Après sublimation, une structure poreuse est formée dans une position dans laquelle l'eau à l'état solide d'origine est située, et dans le même temps, pendant ce processus, de l'eau qui peut exister sur une surface ou à l'intérieur du précurseur peut également être éliminée, de sorte qu'une structure de vide de la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse est améliorée, ce qui est bénéfique pour la migration et la diffusion d'ions lithium, en améliorant ainsi une performance de débit et une performance de cyclage du matériau.
En outre, après la lyophilisation, la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse revêtue du film de chitosane modifié poreux sur la surface est lavée pour éliminer le solvant résiduel, une séparation solide-liquide est effectuée pour obtenir une substance en phase solide, puis la substance en phase solide est séchée.
En conséquence, la présente demande fournit en outre un matériau de cathode modifié d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse, préparé par le procédé de préparation décrit ci-dessus.
Dans un mode de réalisation facultatif, l'agent de revêtement inorganique représente de 1 % à 10 % du poids de la matrice.
Dans un mode de réalisation facultatif, le polyamide est un oligomère de polyamide, avec un poids moléculaire moyen en poids (Mw) de 1 000 g/mol à 50 000 g/mol.
Dans un mode de réalisation facultatif, le rapport massique de la solution de polyamide et de la matrice préfabriquée est de 2:(2 à 4).
Dans un deuxième aspect, la présente divulgation fournit un matériau de cathode, qui est préparé par le procédé de préparation du matériau de cathode revêtu d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse selon l'un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus.
Dans un troisième aspect, la présente divulgation fournit une batterie, qui comprend le matériau de cathode selon les modes de réalisation décrits ci-dessus.
Selon le procédé de préparation du matériau de cathode revêtu d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse fourni par le mode de réalisation de la présente divulgation, après que le solvant se soit volatilisé, le polyamide est précipité pour former un film poreux à fixer à une surface d'une matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse, de manière à former la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse revêtue avec le film poreux de polyamide, de sorte qu'une performance de cyclage du matériau de cathode préparé à une tension élevée est améliorée, une stabilité structurelle du matériau de cathode est améliorée, et le matériau de cathode peut résister à la corrosion d'une solution électrolytique à la tension élevée. De plus, pendant la préparation, l'agent de revêtement inorganique est ajouté pour améliorer une certaine conductivité, et une conductivité du matériau est en outre améliorée en coopération avec la couche de revêtement de polyamide.
Le matériau de cathode fourni par le mode de réalisation de la présente divulgation est préparé par le procédé de préparation décrit ci-dessus pour le matériau de cathode revêtu d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse, la couche de revêtement organique-inorganique formée sur la surface du matériau de cathode améliore les performances de cyclage du matériau à la tension élevée, et la matrice d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse est revêtue avec le film poreux de polyamide formé, ce qui permet d’obtenir une résistance à la corrosion de la solution électrolytique dans une condition de tension élevée, en évitant ainsi un contact direct entre le matériau de cathode et la solution électrolytique, et en étant bénéfique pour une désintercalation et une intercalation répétées de lithium en même temps.
La batterie fournie par le mode de réalisation de la présente divulgation comprend le matériau de cathode décrit ci-dessus, les performances de cyclage du matériau de cathode à la tension élevée sont améliorées, et le matériau de cathode peut résister à la corrosion de la solution électrolytique dans les conditions de tension élevée, en évitant ainsi un contact direct entre le matériau de cathode et la solution électrolytique, et en étant en même temps bénéfique pour une désintercalation et une intercalation répétées de lithium.
Afin d'illustrer plus clairement les solutions techniques d’exemples de la présente divulgation, les dessins devant être utilisés dans les exemples vont être décrits brièvement ci-après. Il convient de comprendre que les dessins qui suivent ne représentent que quelques exemples de réalisation de la présente divulgation, de sorte que les dessins ne doivent pas être considérés comme une limitation de la portée. L’homme du métier peut en outre obtenir d'autres dessins pertinents selon ces dessins sans passer par un quelconque effort créatif.
La est une image de MEB d’un matériau de cathode d’oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse préparé dans l'exemple 1 de la présente demande ;
Un matériau d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse présente des performances de plateau tension élevée et une capacité de décharge élevée, et est largement utilisé dans le domaine des batteries lithium-ion.
L'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse (LiNixCoyMnzO2, où 0 ≤ x ≤ 1, 0≤y≤1, 0 ≤ z ≤ 1 et x + y + z = 1) est un matériau de cathode pour une batterie lithium-ion avec des performances électrochimiques supérieures, et la batterie lithium-ion préparée à partir du matériau de cathode présente les avantages d'une capacité spécifique élevée, d'une densité d'énergie élevée, d'une faible auto-décharge, d'aucun effet de mémoire et d'une forte stabilité de cyclage. Cependant, le matériau de cathode d'oxyde de lithium-nickel-cobalt-manganèse présente une diminution de capacité rapide et une mauvaise stabilité structurelle dans des conditions de tension élevée.