INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les tubes 12 comprennent chacun au moins un éléments de maintien 13 reliés à une bille 14 qui peuvent par exemple être insérées à l’extrémité de l’élément de maintien 13 . Ces éléments de maintien 13 avec leur billes 14 respectives forment une série où ces éléments convergent et sont coplanaires, il peut être constitué d’un bloc de mousse qui est maintenu sur le tube 12 qui fait partie de la structure de l’outillage de maintien 1 et ils sont réglables en hauteur grâce à des vis 4 (cf. ). Dans l’exemple illustré à la , il y a deux séries d’éléments de maintien 13. Les séries d’éléments de maintien 13 avec leur billes 14 sont réparties uniformément sur la hauteur des tubes 12. Dans l’exemple illustré, les séries d’éléments de maintien 13 sont placées à une distance d 1 de 220mm et d 2 430mm du plateau inférieur 10 pour une pièce 2 de hauteur de 650mm, mais ces espacements sont réglables de 50mm à 600mm. Il est possible de changer les éléments de maintien 13 pour changer l’espacement entre les billes 14, en choisissant des éléments de maintien 13 plus ou moins longs.
Ces billes 14 servent à la calibration de la pièce 2. La distance entre le tube et l’extrémité de la bille 14 est d’environ 50mm.
Les éléments de maintien 13 sont de préférence de type mousse avec une densité inférieure à 300kg/m 3 . Les billes 14 ont de préférence une densité inférieure à 3g/cm 3 voire 2,8g/m 3 , elles pourront être en carbone. Leur diamètre est d’environ 6mm ±0,2mm.
Les blocs de mousse 30 et 31 présentent chacun une rainure 300 et 310 de positionnement de la pièce 2. Ces rainures 300 et 310 ont une profondeur p d’environ 5mm et une largeur l d’environ 8mm. Pour alléger les blocs de mousse 300 et 310, ceux-ci sont creusés en leur centre.
Le bloc de mousse inférieur 30 présente une surface supérieure inclinée d’un angle α par rapport à l’horizontale, c’est-à-dire par rapport au plan du plateau inférieur 10. Ceci permet de réduire les effets de bords et améliorer l’extraction de l’iso-surface.
Les tubes 12 sont de préférence creux, par exemple en carbone, et de faible épaisseur ce qui permet de réduire les effets de bord et d’améliorer l’impact des artéfacts sur la pièce 2. Leur diamètre extérieur est inférieur à 10mm ±1mm et leur épaisseur inférieure à 2mm.
Nous allons maintenant décrire comment utiliser l’outillage 1.
Les éléments de maintien 13 sont réglés en hauteur en fonction de la pièce 2 à mesurer et les vis 4 sont serrées pour immobiliser les éléments de maintien 13.
La pièce 2 est insérée latéralement et posée sur le bloc de mousse inférieur 30 dans la rainure 300, puis on descend la plateau supérieur 31 avec son bloc de mousse 310 jusqu’à que la rainure 310 vienne s’emboiter dans la partie supérieure de la pièce 2. Les billes 14 doivent être distante de la pièce de 10mm afin d’éviter d’avoir des artéfacts de bille projetés sur la pièce, cette distance de sécurité garantit la non-dégradation de la qualité du volume numérique de la pièce. Quand la pièce 2 a une surface de révolution, celle-ci doit être au centre de l’axe de rotation X de l’outillage 1.
Une fois la pièce 2 en place et fixée sur l’outillage 1, les mesures peuvent commencer. Les mesures sont effectuées successivement en faisant tourner l’outillage 1 avec la pièce 2, la rotation s’effectue par à-coups sur des plages d’environ 0.2°. Les blocs de mousse constituent des supports qui évite toute vibration lors de la rotation de la pièce 2.
SURVEILLANCE DU FONCTIONNEMENT D’UN DISPOSITIF DE COMMUTATION ASSOCIÉ À UNE BATTERIE RECHARGEABLE ET DÉDIÉE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une batterie rechargeable par au moins une source d’alimentation et dédiée à l’alimentation électrique d’au moins un équipement électronique embarqué, et plus précisément la surveillance au sein de tels véhicules du fonctionnement d’un dispositif de commutation associé à cette batterie rechargeable.
Etat de la technique Certains véhicules comprennent un réseau de bord auquel sont couplés des équipements électroniques assurant des fonctions et alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant au moins une source d’alimentation. Par exemple, cette source d’alimentation peut être un générateur d’énergie électrique choisi parmi un convertisseur de courant associé à une batterie principale (ou de traction) de type basse, moyenne ou haute tension, lorsque le groupe motopropulseur (ou GMP) du véhicule comprend au moins une machine motrice électrique, ou bien une batterie de servitude.
Lorsque l’on veut sécuriser l’alimentation électrique d’au moins un équipement électronique du véhicule, comme par exemple un système de freinage purement électrique, on peut adjoindre au véhicule une batterie dite « secondaire » qui est dédiée à cette alimentation et qui est couplée à la (chaque) source d’alimentation précitée via un dispositif de commutation afin de pouvoir être rechargée. Ce dispositif de commutation peut être placé dans un état fermé (ou passant) dans lequel il couple la (chaque) source d’alimentation à la batterie secondaire associée pour permettre sa recharge, ou dans un état ouvert (ou non passant) dans lequel il découple la (chaque) source d’alimentation de la batterie secondaire associée pour qu’elle alimente sélectivement l’équipement électronique associé.
Compte tenu de l’importance que peut revêtir au sein du véhicule le fonctionnement de l’équipement électronique associé à la batterie secondaire à un instant donné, il est particulièrement important que cette dernière soit toujours prête à répondre aux besoins énergétiques de cet équipement électronique. Il est donc particulièrement important qu’à chaque instant l’état réel (ou effectif) dans lequel est placé le dispositif de commutation soit cohérent avec l’état qui est requis pour ce dernier par un calculateur embarqué du véhicule. Or, il n’existe pas actuellement de moyens permettant de tester la cohérence précitée.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant une batterie couplée à une source d’alimentation, via un dispositif de commutation pouvant prendre deux états fermé et ouvert, afin de pouvoir être rechargée, et propre à fournir sélectivement de l’énergie électrique à au moins un équipement électronique prédéfini et embarqué.
Description détaillée de l’invention Procédé de purification du CTFE Selon un premier aspect de la présente invention, un procédé de purification du chlorotrifluoroéthylène (CTFE) est fourni. En particulier, la présente invention permet de séparer le chlorotrifluoroéthylène du 1,1,2-trifluoroéthane (143). Des mélanges de chlorotrifluoroéthylène et de 1,1,2-trifluoroéthane sont obtenus lors de la mise en œuvre des procédés de production du trifluoroéthylène. Le chlorotrifluoroéthylène et le 1,1,2-trifluoroéthane sont généralement obtenus sous la forme d’une composition azéotropique en fonction des conditions opératoires. Afin de récupérer le chlorotrifluoroéthylène, il est nécessaire de séparer les constituants de cette composition azéotropique. Le demandeur a de manière surprenante trouvé des agents d’extraction organique capable de séparer le chlorotrifluoroéthylène et le 1,1,2-trifluoroéthane par distillation extractive.
Ledit procédé de purification comprend les étapes de :
a) Distillation extractive de ladite première composition en présence d’au moins un agent d’extraction organique pour former une seconde composition comprenant ledit agent d’extraction organique et le 1,1,2-trifluoroéthane ; et un premier courant comprenant le chlorotrifluoroéthylène,
b) Récupération et séparation de ladite seconde composition pour former un second courant comprenant ledit agent d’extraction organique et un troisième courant comprenant le 1,1,2-trifluoroéthane, de préférence ledit second courant est recyclé à l’étape a).
Selon un mode de réalisation préféré, ladite première composition comprend au moins 50% en poids de chlorotrifluoroéthylène, avantageusement au moins 60% en poids de chlorotrifluoroéthylène, de préférence au moins 70% en poids de chlorotrifluoroéthylène, en particulier au moins 80% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de la première composition.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite première composition comprend au plus 30% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane, avantageusement au plus 25% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane, de préférence au plus 20% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane, en particulier au plus 15% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de la première composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la première composition est une composition azéotropique ou quasi-azéotropique comprenant du chlorotrifluoroéthylène et du 1,1,2-trifluoroéthane.
Avantageusement, ladite première composition est azéotropique et comprend de 80% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de ladite composition. De préférence, ladite première composition est azéotropique et comprend de 85% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de ladite composition. En particulier, ladite première composition est azéotropique et comprend de 90% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de ladite composition.
Avantageusement, ladite première composition est azéotropique et comprend de 0,01% à 20% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition. De préférence, ladite première composition est azéotropique et comprend de 0,01% à 15% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition. En particulier, ladite première composition est azéotropique et comprend de 0,01% à 10% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition.
De préférence, ladite première composition est azéotropique et a un point d’ébullition compris entre -40°C et 40°C, plus préférentiellement entre -35°C et 25°C. En particulier, ladite première composition est azéotropique et a un point d’ébullition compris entre -40°C et 40°C à une pression comprise entre 0,5 bara et 8 bara. Plus particulièrement, ladite première composition est azéotropique et a un point d’ébullition compris entre -35°C et 25°C à une pression comprise de 1 bara à 6 bara.
Ainsi, ladite première composition est azéotropique et peut comprendre de 80% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène et de de 0,01% à 20% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition ; et a un point d’ébullition compris entre -40°C et 40°C à une pression comprise entre 0,5 bara et 8 bara. Avantageusement, ladite première composition est azéotropique et comprend de 85% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène et de 0,01% à 15% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition ; et a un point d’ébullition compris entre -40°C et 40°C à une pression comprise entre 0,5 bara et 8 bara. Plus particulièrement, ladite première composition est azéotropique et comprend de 90% à 99,99% en poids de chlorotrifluoroéthylène et de 0,01 à 10% en poids de 1,1,2-trifluoroéthane sur base du poids total de ladite composition ; et a un point d’ébullition compris entre -30°C et 25°C à une pression comprise de 1 bara à 6 bara.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d’extraction organique est un solvant choisi parmi le groupe consistant en hydrocarbure, hydrohalocarbure, alcool, cétone, amine, ester, éther, aldéhyde, acide, nitrile, carbonate, thioalkyle, amide, hétérocycle, sulfate et phosphate. Avantageusement, ledit agent d’extraction organique est un solvant sélectionné parmi le groupe consistant en alcool, cétone, phosphate, ester et éther.
Le terme « hydrocarbure » tel qu’utilisé ici se réfère à des composés linéaires ou branchés d’alcane en C 1 -C 20 , cycloalcane en C 3 -C 2 0 , alcène en C 5 -C 2 0 , cycloalcène en C 5 -C 2 0 , arène en C 6 -C 1 8 . Par exemple, le terme alcane se réfère à des composés de formule C n H 2n+2 dans lequel n est compris entre 1 et 20. Le terme alcane en C 1 -C 20 englobe par exemple le pentane, hexane, heptane, octane, nonane, décane ou des isomères de ceux-ci. Le terme alcène en C 5 -C 2 0 se réfère à des composés hydrocarbonés comprenant une ou plusieurs doubles liaisons carbone-carbone et comprenant de 5 à 20 atomes de carbone. Le terme cycloalcane en C 3 -C 2 0 se réfère à un cycle hydrocarboné saturé comprenant de 3 à 20 atomes de carbone. Le terme aryle en C 6 -C 1 8 se réfère à des composés hydrocarbonés cycliques et aromatiques comprenant de 6 à 18 atomes de carbone. Le terme cycloalcène en C 5 -C 2 0 se réfère à des composés hydrocarbonés cycliques comprenant de 5 à 20 atomes de carbone et comprenant une ou plusieurs doubles liaisons carbone-carbone.
R1 est indépendamment choisi parmi le groupe constitué par une chaîne -CH 2 -CH 2 -CN non substituée, par un alkyle en C1-C20, un cycloalkyle en C3-C6, un alcényle en C2-C20, un cycloalcényle en C5-C8, un alcynyle en C2-C20, , un groupement vinylbenzylique ; dans lesquels les atomes d'hydrogène peuvent être substitués par un fluor, un -CF 3 , un éther, un groupement alkyle, un groupement alkyle perfluoré, un groupement silyle, un groupement siloxy, un groupement sulfoxyde, un groupement nitrile, un groupement thioéther ou leurs combinaisons ;
R2 est indépendamment choisi parmi le groupe constitué par un groupement alkyle en C1-C20, un cycloalkyle en C3-C6, un alcényle en C2-C20, un cycloalcényle en C5-C8, un alcynyle en C2-C20, ou par un groupement vinylbenzylique ; dans lesquels les atomes d'hydrogène peuvent être substitués par un fluor, un -CF 3 , un éther, un groupement alkyle, un groupement alkyle perfluoré, un groupement silyle, un groupement siloxy, un groupement sulfoxyde, un groupement nitrile, un thioéther ou leurs combinaisons.
Cette famille comprend notamment deux sous-familles, les sels de (2-cyanoéthyl)phosphonium comprenant deux chaines 2-cyanoéthyles et les sels de (2-cyanoéthyl)phosphonium comprenant trois chaines 2-cyanoéthyles.
L’invention concerne également le dimère de sel de (2-cyanoéthyl)phosphonium ainsi que le procédé de synthèse de cette famille de composés et l’utilisation de cette famille de composés en tant que composé d’électrolyte, en tant que lubrifiant, en tant qu’additif de lubrifiant, en tant qu’agent de capture de gaz et en tant que solvant de catalyse.
Avantages de l’invention L’invention propose une nouvelle famille de sels de (2-cyanoéthyl)phosphonium comprenant au moins deux chaines 2-cyanoéthyles. Ces composés ont l’avantage d’être d’une grande pureté.
Les phosphoniums portant au moins deux chaines 2-cyanoéthyles sont particulièrement intéressants par rapport aux phosphoniums ne comportant pas de nitrile. En effet ces molécules favorisent la désolvatation du lithium et favorisent la vitesse de déplacement de ce dernier dans la solution. Le nombre de transport ionique du lithium est ainsi élevé.
Un second avantage de ces cyano-phosphoniums est de se comporter différemment de leurs équivalents ammoniums dans le sens où les sels de bis(trifluoromethanesulfonyl)imide (FSI) ont des points de fusion plus bas que leur homologue en FSI.
Par ailleurs les cyano-phosphoniums synthétisés dans cette invention peuvent montrer une grande asymétrie de substitution du phosphore ce qui conduit à des sels liquides jusqu’à de très basses températures.
Premièrement, par la nature des solvants utilisés qui sont peu toxiques et sans danger pour l’environnement car ils sont dits « verts ».
Deuxièmement, les intermédiaires communs de synthèse sont également peu couteux et stables à l’air. Les réactions mises en œuvre sont peu sensibles à l’oxygène.
Troisièmement, le procédé de synthèse permet d’obtenir des sels de (2-cyanoéthyl)phosphonium de pureté élevée.
Pour permettre l'ouverture de la barrière 10, un opérateur doit agir manuellement sur la section 91 à fonction de limiteur du bras 9 pour l'entraîner en déplacement à pivotement autour de l'axe YY’ pivot sur une plage angulaire au moins égale à 45° comme illustré dans l’exemple de la où le déplacement est de l'ordre de 180°.
Comme l’illustrent les figures 7 et 8, lorsque la au moins une partie du bras 9 mobile sur une plage angulaire au moins égale à 45° est dans une position correspondant à la position fermée de la barrière 10, la position prédéterminée, dans laquelle l’organe 12 de rappel rappelle les sections 91 et 92 de bras, correspond à la position fermée de la barrière. Lorsque la au moins une partie du bras 9 mobile sur une plage angulaire au moins égale à 45° est dans une position correspondant à la position ouverte de la barrière, la position prédéterminée, dans laquelle l’organe 12 de rappel rappelle les sections 91 et 92 de bras, correspond à la position ouverte de la barrière 10. Ainsi, grâce à la présence de l’organe 12 de rappel et à sa conception, les positions de la au moins une partie du bras 9 correspondant aux positions fermée et ouverte de la barrière 10 sont des positions stables à l'état non sollicité du bras par une pression extérieure au dispositif 1 de blocage de roue.
Dans l'exemple représenté à la , le limiteur 13 est formé par un élément élastiquement déformable positionné sur la partie du bras 9 destinée à venir en contact avec la roue 16 de l'engin 15 suite à l'introduction de la roue 16 entre les mors 21 et 22. Ainsi, dans un premier temps, sous l'effet de la pression de la roue 16 sur le bras 9, le bras 9 pivote autour de son axe XX’ de pivotement pour le passage du bras 9 d'une position inactive sur le système 4 de commande à une position active par appui sur le système 4 de commande. La poursuite d'une pression sur le bras 9 sous l'action de l'avancement de la roue 16 entraîne une déformation de l'élément élastiquement déformable constitutif du limiteur 13. Dans ce mode de réalisation, le passage de la barrière 10 de la position fermée à la position ouverte s'opère sous l'action d'un opérateur par rotation du bras 9 autour d'un axe perpendiculaire à l'axe XX’ de pivotement, comme illustré aux figures 13 et 14.
L'avantage de la solution des figures 5 à 8 et qu'elle permet d'utiliser l'axe YY’ pivot de la deuxième section 91 de bras à la fois pour la réalisation du limiteur 13 et pour le passage de la barrière 10 de la position fermée à la position ouverte.
Pour parfaire l'ensemble et comme représenté à la , le bras peut présenter sur au moins une partie de sa longueur une largeur prise suivant une direction parallèle à l'axe de pivotement à l'axe XX’ de pivotement du bras 9, au moins égale à 20 mm. Cet élargissement du bras 9 permet d'éviter à la partie du bras destinée à venir en contact avec la roue 16, de s'insérer entre deux crampons dans le cas d'une roue crantée avec le risque que le déplacement du bras 9 autour de son axe XX’ de pivotement pour le passage du bras d’une position inactive sur le système 4 de commande à une position active sur le système 4 de commande soit insuffisant et que l'activation du système 4 de commande ne puisse pas être obtenue.
Le fonctionnement du dispositif 1 de blocage de roue, tel que décrit ci-dessus, peut donc s’opérer comme suit. On suppose que les mors 91 et 92 sont en position écartée l'un de l'autre et que la barrière 10 est en position fermée, comme illustré à la , de même que la butée 8 mécanique. La roue 16 d'un engin 15 roulant est introduite entre les mors jusqu'à venir en contact d'appui avec le bras 9, comme illustré à la . La poursuite de l’introduction de la roue 9 entre les mors entraîne un déplacement à pivotement du bras autour de son axe XX’ de pivotement pour le passage du bras 9 d'une position inactive sur le système 4 de commande à une position active sur le système 4 de commande. L'activation du système 4 de commande entraîne le déplacement des mors dans le sens d'un rapprochement l'un de l'autre pour enserrer la roue 16 entre les mors. Au cours de la venue en appui de la roue 16 sur le bras 9, il peut être constaté soit uniquement un déplacement à pivotement du bras 9 autour de l’axe XX’ de pivotement, soit un déplacement à pivotement du bras 9 autour de l’axe XX’ de pivotement, suivi d'un déplacement à pivotement de la section 91 du bras 9 à fonction de limiteur 13 autour de l'axe YY’ pivot.
Pour commander un déplacement des mors dans le sens d'un écartement l'un de l'autre, l'opérateur agit manuellement sur un distributeur présent sur le support 14. Cette action de l'opérateur entraîne un déplacement des mors dans le sens d'un écartement l'un de l'autre pour libérer la roue 16 de l'engin 15. À ce stade, l'opérateur peut agir manuellement sur la section 91 de bras à fonction de limiteur 13 pour l'entraîner en déplacement à pivotement autour de l'axe YY’ pivot sur une plage angulaire au moins égale à 45°, de préférence au moins égale à 80° pour le passage de la barrière 10 d'une position fermée à une position ouverte. La roue de l'engin peut alors être démontée et sortie du passage 5 par la première extrémité 6 du passage 5 si nécessaire. Lorsque le dispositif de blocage est installé sur une table élévatrice munie d'une trappe à l’aplomb du dispositif 1 de blocage, comme illustré à la , il suffit d'enlever la trappe et d'ouvrir la barrière pour pouvoir démonter la roue 16. Lorsque le dispositif 1 de blocage est disposé au sol ou sur une table élévatrice dépourvue de trappe, il est alors nécessaire également d'ouvrir la butée mécanique par déplacement à pivotement du loquet pour le passage de la butée mécanique d'une position fermée à une position ouverte, comme illustré à la pour pouvoir sortir la roue par la première extrémité du passage 5.
Dans le cas des figures 13 et 14, le bras 9 pivote autour de l'axe XX’ de pivotement pour le passage du bras 9 d'une position inactive à une position active sur le système 4 de commande et l'opérateur peut entraîner en déplacement à pivotement le bras 9 autour d'un axe perpendiculaire à l'axe XX’ de pivotement du bras 9 pour le passage de la barrière 10 d'une position fermée à une position ouverte.
Procédé de production d’hydrogène La présente invention concerne un procédé de production d’hydrogène par réaction d’hydrolyse à partir d’un mélange d’eau et de produit contenant des métaux, de préférence du magnésium.
Le magnésium réagit avec l’eau lorsqu’il est sous forme de nanopoudre ou de nanoparticules. Cependant, la formation d'hydroxyde superficiel sur les nanoparticules bloque la réaction de production d'hydrogène. D’autres inconvénients sont liés au coût de production des nanoparticules, en raison de la dépense énergétique requise, la nécessité de stocker les nanoparticules sous atmosphère inerte pour éviter l’oxydation, la tendance de ces nanoparticules à s’agglomérer, etc. La formation d’hydroxyde peut être évitée ou contrôlée à l’aide d’additifs comme des acides forts, des matériaux carbonés, des métaux de transition, avec cependant l’inconvénient de rendre difficile le réemploi du magnésium.
Les copeaux de magnésium peuvent aussi être employés, mais cela nécessite l’emploi d’acide organique, par exemple l’acide citrique. Toutefois, un excès d’acide organique est nécessaire pour éviter la neutralisation de la base conjuguée acide organique – Mg lors de l’hydrolyse, dont peut résulter une augmentation du pH, une production d’hydrogène instable et une production de chaleur. En outre, le magnésium se retrouve en solution aqueuse, par exemple sous forme de citrate de magnésium, difficile à gérer et la consommation d’eau est excessive. CN111003688 et WO2011136147 décrivent ainsi l’utilisation d’acide citrique.
La présente invention a pour objectif de proposer une nouvelle méthode de production d’hydrogène permettant de surmonter les inconvénients de l’art antérieur.
Un autre objectif de l’invention est de fournir une méthode permettant d’éviter le blocage de la réaction par neutralisation acide-base.
Un autre objectif encore de l’invention est de fournir une méthode permettant de conserver continuellement un pH acide jusqu’à épuisement du magnésium, ou autre métal, dissolvable dans le milieu aqueux acidifié.
Un autre objectif encore de l’invention est de fournir une méthode permettant d’obtenir un résidu solide de métal, notamment de magnésium, pouvant être facilement récupéré et retraité.