INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les groupements R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 et R 6 sont indépendamment les uns des autres sélectionnés parmi le groupe consistant en F, CF 3 , Cl et H.
Dans un mode de réalisation préféré, le polymère halogéné A1 comprend des unités monomériques M1 issues du fluorure de vinylidène, des unités monomériques M2 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone –C(R 1 )=C(R 2 )-, et des unités monomériques M3 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone conjuguée –C(R 3 )=C(R 4 )-C(R 5 )=C(R 6 )-, avec R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 et R 6 tels que définis ci-dessus. Dans ce mode de réalisation, le polymère halogéné A1 peut également comprendre des unités monomériques M1’ issues d’un comonomère compatible avec le fluorure de vinylidène. Les comonomères compatibles avec le fluorure de vinylidène peuvent être halogénés (fluorés, chlorés, bromés ou iodés) ou non-halogénés. Des exemples de comonomères appropriés sont par exemple chlorure de vinyle, iodure de vinyle, bromure de vinyle, fluorure de vinyle, tétrafluoroéthylène, trifluoroéthylène, hexafluoropropène, les trifluoropropènes et notamment le 3,3,3-trifluoropropène, les tétrafluoropropènes et notamment le 2,3,3,3-tétrafluoropropène ou le 1,3,3,3-tétrafluoropropène, l’hexafluoroisobutylène, le perfluorobutyléthylène, les pentafluoropropènes et notamment le 1,1,3,3,3-pentafluoropropène ou le 1,2,3,3,3-pentafluoropropène, les perfluoroalkylvinyléthers et notamment ceux de formule générale Rf-O-CF=CF 2 , Rf étant un groupement alkyle, de préférence en C1 à C4 (des exemples préférés étant le perfluoropropylvinyléther et le perfluorométhylvinyléther), les alkylvinyléthers et notamment ceux de formule générale Rf-O-CH=CH 2 , Rf étant un groupement alkyle, de préférence en C1 à C4 (des exemples préférés étant le propylvinyléther et le méthylvinyléther), les alkanolates de vinyle et notamment ceux de formule générale Rf-C(O)-O-CH=CH 2 , Rf étant un groupement alkyle, de préférence en C1 à C4, en particulier l’acétate de vinyle. Le comonomère compatible avec le fluorure de vinylidène peut comporter un atome de chlore, de brome ou d’iode. Il peut en particulier être choisi parmi le bromotrifluoroéthylène, le chlorofluoroethylène, le chlorotrifluoroéthylène et le chlorotrifluoropropène. Le chlorofluoroéthylène peut désigner soit le 1-chloro-1-fluoroéthylène, soit le 1-chloro-2-fluoroéthylène. L’isomère 1-chloro-1-fluoroéthylène est préféré. Le chlorotrifluoropropène est de préférence le 1-chloro-3,3,3-trifluoropropène ou le 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène.
Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, le polymère halogéné A1 comprend des unités monomériques M1 issues du fluorure de vinylidène, des unités monomériques M2 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone –C(R 1 )=C(R 2 )-, et des unités monomériques M3 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone conjuguée –C(R 3 )=C(R 4 )-C(R 5 )=C(R 6 )-, avec R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 et R 6 tels que définis ci-dessus et optionnellement des unités monomériques M1’ telles que définies ci-dessus, optionnellement des unités monomériques M1’’ telles que définies ci-dessus ou un mélange des deux. Plus particulièrement, le polymère halogéné A1 comprend des unités monomériques M1 issues du fluorure de vinylidène, des unités monomériques M2 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone –C(R 1 )=C(R 2 )-, et des unités monomériques M3 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone conjuguée –C(R 3 )=C(R 4 )-C(R 5 )=C(R 6 )-, avec R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 et R 6 tels que définis ci-dessus et optionnellement des unités monomériques M1’ issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en tétrafluoroéthylène, trifluoroéthylène, acétate de vinyle, méthylvinyléther, chlorotrifluoroéthylène et hexafluoropropène ou un mélange de ceux-ci, et des unités monomériques M1’’ issues d’un monomère sélectionné parmi le groupe consistant en l’acide acrylique, l’acide méthacrylique, hydroxyéthyl(méth)acrylate, hydroxypropyl(méth)acrylate, hydroxyéthylhexyl(méth)acrylate, styrène, carbonate de vinylène, carbamate de vinyle, N-vinyle acétamide, méthacrylate de vinyle, 1-vinyl-2-pyrrolidone et le méthacrylate de méthyle, les esters en C 1 -C 18 de l’acide acrylique ou l’acide méthacrylique, ou un mélange de ceux-ci ; ou un mélange des unités monomériques M1’ et M1’’ .
Comme mentionné ci-dessus ledit polymère halogéné A1 comprend des unités monomériques M2 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone –C(R 1 )=C(R 2 )-, et des unités monomériques M3 comprenant au moins une double liaison carbone-carbone conjuguée –C(R 3 )=C(R 4 )-C(R 5 )=C(R 6 )-.
Selon un mode de réalisation préféré, le ratio molaire entre la teneur en unités monomériques M2 dans ledit polymère A1 et la teneur en unités monomériques M3 dans ledit polymère A1 est inférieur à 10, avantageusement le ratio molaire est inférieur à 9, de préférence inférieur à 8, plus préférentiellement inférieur à 7, en particulier inférieur à 6, plus particulièrement inférieur à 5.
Exemple 2 : Dans cet exemple, un échantillon témoin constitué de 100% de copolymère de polypropylène, avec un indice de fluidité à l'état fondu, considéré comme étant de "qualité injection", adapté à l'injection de bouchons de bouteilles et de fermetures par l'industrie de l'emballage, a été moulé par injection en échantillons de forme haltère A1 pour des tests mécaniques. Des granulés de ce matériau ont également été mélangés au moyen d'une extrudeuse pour obtenir des granulés conditionnés. Cet exemple a été inclus dans le présent document uniquement à des fins de comparaison avec les exemples suivants. Les propriétés mécaniques et la courbe de comportement rhéo-fluidifiant à l’état fondu peuvent être trouvés dans le tableau 3 et le graphe ci-dessous. Les propriétés mécaniques et la viscosité de la masse fondue sont très différentes de celles de l'exemple 1, ce qui illustre l'écart que cette invention vise à combler entre les deux matériaux.
Exemples 3 à 6 : Dans ces exemples, des mélanges de granulés d'un PET avec une viscosité IV de 0,8 dL/g (considéré comme étant un "grade bouteille" par l'homme de l'art), et d'un COPE avec une dureté Shore D de 25 (un exemple d'un tel produit est le Riteflex 425 de Celanese), dénommé COPE1 dans le tableau 3 ci-dessous, à un ratio allant de 1 à 30% en poids, comme indiqué dans le tableau 3, ont été produits. Les mélanges de granulés ont ensuite été séchés pendant 6h à 120°C, avant d'être moulés par injection en échantillons de forme haltère A1 pour les tests mécaniques. Les mélanges de granulés séchés ont également été mélangés au moyen d'une extrudeuse pour obtenir des granulés traités. Les propriétés mécaniques sont indiquées dans le tableau 3 ci-dessous. L'augmentation de la quantité de COPE dans les échantillons permet de régler les propriétés mécaniques du matériau et, dans le cas de l'exemple 6, de se rapprocher des propriétés de l'exemple 2 tout en obtenant une meilleure résistance à l'impact que les exemples 1 et 2. Par ailleurs, l’exemple 3 possède une résistance à l’impact notablement améliorée par rapport aux exemples 1 et 2, sans pour autant significativement modifier les autres propriétés mécaniques. Les exemples 4 à 5 démontrent une diminution notable du module de flexion et de la dureté, alors même que la quantité de COPE ajoutée reste inférieure à 15%. Les exemples 3 à 5 sont donc une illustration de la possibilité de choisir la composition du mélange polyester en fonction des besoins de l’application.
Exemple 7 : Dans cet exemple, un mélange de granulés d'un PET avec une viscosité IV de 0,8 dL/g (considéré comme "grade bouteille" par l'homme de l'art), et d'un COPE avec une dureté Shore D de 40 (un exemple d'un tel produit est le « Riteflex 640A » de Celanese), dénommé COPE2 dans le tableau 3 ci-dessous, à un ratio de 5% en poids, comme indiqué dans le tableau 3, a été produit. Les mélanges de granulés ont ensuite été séchés pendant 6h à 120°C, avant d'être moulés par injection en échantillons de forme haltère A1 pour les tests mécaniques. Les propriétés mécaniques et la courbe de comportement rhéo-fluidifiant à l’état fondu peuvent être trouvés dans le tableau 3 et le graphe ci-dessous. Cet exemple présente des propriétés proches de celles de l'exemple 4, tout en conservant une résistance à l'impact comparable à celle des exemples 1 et 2, ce qui le rend utile dans les applications où une résistance à l'impact plus faible est nécessaire. Les propriétés en flexion de l’exemple 7 se rapprochent de celles de l’exemple 4, avec une résistance à l’impact inférieure par rapport à l’exemple 1 et 2. Ces propriétés pourraient trouver leur intérêt dans des applications de dispositifs polyester ayant une fonction anti-effraction. Cet exemple présente en outre une viscosité à l'état fondu réduite par rapport à l'exemple 1, ce qui le rend plus facile à traiter par moulage par injection, en particulier dans le cas de composants à paroi mince.
Exemple 8 : Dans cet exemple, un mélange de granulés d'un PET avec une viscosité IV de 0,8 dL/g (considéré comme "grade bouteille" par l'homme de l'art), et de flocons d'un produit polytétrahydrofurane (PTMEG- un exemple de ce produit est le « Carbowax PEG 8000 » de Dow Chemical Company) de poids moléculaire 8000 g/mol à un ratio de 5% en poids, comme indiqué dans le tableau 3 ci-dessous ont été produites. Le mélange de granulés a ensuite été séché pendant 6h à 120°C, avant d'être moulé par injection en échantillons d'haltères A1 pour les tests mécaniques. Les propriétés mécaniques sont indiquées dans le tableau 3 ci-dessous. Cet exemple ne montre pas la modification des propriétés affichées par les exemples précédents, et prouve qu'un élastomère biphasé est nécessaire pour obtenir les résultats souhaités. Cependant, l'ajout de 5% de PTMEG dans une matrice de PET a entraîné l'apparition d'un comportement d'adoucissement de la déformation en traction qui n’est pas observé sur les exemples 1 à 7, et qui pourrait être utilisé sur des composants fonctionnels travaillant à des taux de déformation plus élevés tels que des charnières vivantes ou des charnières de type film.
Exemple 9 : Dans cet exemple, un mélange de granulés d'un PET avec une viscosité IV de 0,8 dL/g (considéré comme "grade bouteille" par l'homme de l'art), et d'un élastomère de polyuréthane TPU avec une dureté Shore A de 71 (un exemple d'un tel produit est le « Elastollan 1170 A 10 FC » de BASF) à un ratio de 5% en poids, comme indiqué dans le tableau 3 ci-dessous ont été produits. Les mélanges de granulés ont ensuite été séchés pendant 6h à 120°C, avant d'être moulés par injection en échantillons d'haltères A1 pour les tests mécaniques.
Dans les exemples 8 et 9, le COPE (1 ou 2) a été remplacé par le PTMEG et le TPU, respectivement. Il est à noter qu’une protection pourrait être recherchée pour une telle composition de polyester résultant du mélange de PET (ou similaire) et de PTMEG ou TPU. Une composition mélangeant du PET (ou similaire) et plusieurs composants parmi le COPE, le PTMEG et le TPU peut aussi être envisagée.
Les mélanges de granulés séchés ont également été mélangés au moyen d'une extrudeuse pour obtenir des granulés traités. Les propriétés mécaniques et la courbe de comportement rhéo-fluidifiant à l’état fondu peuvent être trouvés dans le tableau 3 et le graphe ci-dessous. Cet exemple a montré une diminution du module de flexion comparable aux exemples 4 et 7, et une faible résistance à l'impact. La viscosité de la masse fondue est également significativement réduite, ce qui en fait un très bon candidat pour la mise en œuvre par injection.
Tableau 3 : Résumé de la composition et des propriétés mécaniques des exemples 1 à 9 Exemple numéro : 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Composition Matériaux % en masse PET 100 - 99 95 85 70 95 95 95 PP Copolymère - 100 - - - - - - - COPE 1 - - 1 5 15 30 - - - COPE 2 - - - - - - 5 - - PTMEG - - - - - - - 5 - TPU - - - - - - - - 5 Mesures Propriétés Unités Densité g/cm3 1,33 0 ,9 1,33 1,33 1,32 1,29 1,33 1,35 1,33 Dureté Shore D 77 61 77 76 71 69 74 74 74 Module De flexion MPa 2493 1300 2487 2224 1995 1489 2301 2465 2344 Résistance à l’impact (sur barreau entaillé) kJ/m 2 6,9 9.4 8,8 11 12,2 23,2 4,1 1,7 2,6
PROCEDE DE PRODUCTION DE DISTILLATS MOYENS PAR CO-PROCESSING DE CHARGE MINERALE AVEC UNE CHARGE RENOUVELABLE COMPRENANT UN ENCHAINEMENT DE CATALYSEUR DONT UN CATALYSEUR A BASE DE ZEOLITHE BETA La présente invention concerne un procédé de production de distillats moyens comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage, ladite étape d’hydrocraquage étant caractérisée en ce qu’elle met en œuvre deux catalyseurs dans deux zones d’hydrocraquage distinctes opérée en série.
Ce procédé convertit un ensemble de charges hydrocarbonées en produits d’intérêts (naphta, jet, diesel). Ces charges hydrocarbonées contiennent par exemple des composés aromatiques, et/ou oléfiniques, et/ou naphténiques, et/ou paraffiniques, dont des charges dites fossiles, telles que les coupes distillats sous vide (DSV) ou Vaccum Gas Oil selon la terminologie anglo-saxonne (VGO) issus de la distillation directe du brut ou d'unités de conversion telles que le FCC, le coker, le H-Oil ou la viscoréduction, des charges issues du procédé Fischer-Tropsch, des charges issues de la transformation des sables bitumineux et des huiles de schiste, en mélange avec au moins une charge renouvelable choisies parmi les huiles végétales, les huiles algales, les huiles de cuisson, les graisses animales, fraiches ou usagées, seules ou en mélange, et des charges issues du retraitement de biomasse/plastiques/pneus/et des déchets ménagers, seules ou en mélanges. Ces charges sont susceptibles de contenir éventuellement des métaux, et/ou de l'azote, et/ou de l'oxygène et/ou du soufre.
L'objectif du procédé selon l’invention est essentiellement la production d’une coupe distillats moyens, comprenant une coupe kérosène ayant des points d’ébullition initiaux et finaux dans un intervalle allant de 130 à 300°C et une coupe gazole ayant des points d’ébullition initiaux et finaux compris dans un intervalle allant de 220 à 390°C.
En particulier, la présente invention se rapporte à un procédé de production de distillats moyens à partir d'une charge hydrocarbonée de préférence de type distillat sous vide, en mélange avec au moins une charge renouvelable choisies parmi les huiles végétales, les huiles algales, les huiles de cuisson, les graisses animales, fraiches ou usagées, seules ou en mélange, et des charges issues du retraitement de biomasse/plastiques/pneus/et des déchets ménagers, seules ou en mélanges, ledit procédé comprenant une étape d’hydrotraitement et une étape d’hydrocraquage. L’étape d’hydrocraquage est réalisée en présence d’un enchainement de 2 catalyseurs spécifiques, mis en œuvre dans deux zones catalytiques distinctes, la totalité de l’effluent issu de la première zone catalytique étant directement envoyée dans la deuxième zone catalytique au contact d’un deuxième catalyseur, sans séparation intermédiaire de la phase gazeuse entre les 2 zones catalytiques de ladite seconde étape d’hydrocraquage.
En particulier, le premier catalyseur mis en œuvre dans la première zone catalytique de l’étape d’hydrocraquage comprend au moins un métal du groupe VI et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant au moins une zéolithe à large pore (12MR), permettant de convertir assez largement la charge hydrocarbonée en amont du deuxième catalyseur.
Le deuxième catalyseur mis en œuvre dans la deuxième zone catalytique de l’étape d’hydrocraquage comprend, selon l’invention, au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique et un support comprenant au moins une zéolithe de type structural BEA.
Le procédé de production de distillats moyens incluant une étape d’'hydrocraquage de coupes pétrolières lourdes est un procédé maintenant incontournable du raffinage qui permet de produire, à partir de charges lourdes excédentaires et peu valorisables, des fractions plus légères telles que essences, carburéacteurs et gazoles que recherche le raffineur pour adapter sa production à la structure de la demande. Certains procédés d'hydrocraquage permettent d'obtenir également un résidu fortement purifié pouvant fournir d'excellentes bases pour la production d’huiles. Par rapport au craquage catalytique (FCC), l'intérêt de l'hydrocraquage catalytique est de fournir des distillats moyens de très bonne qualité. Inversement l'essence produite présente un indice d'octane beaucoup plus faible que celle issue du craquage catalytique.
Ce procédé tire sa flexibilité de trois éléments principaux qui sont, les conditions opératoires utilisées, les types de catalyseurs employés et le fait que l’hydrocraquage de charges hydrocarbonées peut être réalisé en une ou deux étapes. Il est ainsi adapté pour traiter et transformer tout type de charge hydrocarbonée du moment que celle-ci est compatible avec une injection sous forme liquide dans des réacteurs catalytiques. En particulier, il est susceptible de mettre en œuvre, seules ou en mélange, des charges issues de la distillation d’un brut pétrolier, mais aussi des huiles végétales, de graisses animales par exemple.
On pourra noter que le thermocouple est typiquement de type K mais un thermocouple de type J, T ou N est aussi envisageable.
La montre en coupe et plus en détail l’extrémité du corps de capteur 100 destiné à recevoir l’embout 108.
Le capot de protection 110 de l’aiguille hypodermique est de forme cylindrique avec un épaulement 110A ajusté à une surface interne de l’embout cylindrique sur laquelle il va pouvoir glisser et une cavité 110B pour former une première extrémité d’appui au ressort de rappel 112, son autre extrémité s’appuyant sur une cavité 100B du corps de capteur 100. La capot est traversé par un canal central 110C destiné à recevoir et protéger l’aiguille hypodermique 102 en l’absence de piquage (c’est-à-dire dans une position de repos non fonctionnelle) et pour faciliter sa libération lors du piquage du capteur dans l’objet (par exemple un pneumatique) dont on désire connaitre la température.
L’aiguille hypodermique 102 constituée classiquement d’une aiguille creuse 116 enchâssée dans une base 118 généralement en matière plastique (mais qui peut être métallique) est avantageusement fixée dans son support 104 par un écrou à tête hexagonale 120 qui la maintient par une collerette 118A de sa base 118 contre un joint 122.
La configuration précédemment décrite permet de réaliser un capteur de température à piquer entièrement démontable et donc parfaitement modulaire. Ainsi, le changement de l’aiguille hypodermique suite à sa casse par exemple, s’effectue selon les étapes suivantes : il est tout d’abord procédé au retrait du bouchon afin de permettre le débranchement du connecteur coudé permettant la séparation du câble de liaison extensible (ces deux étapes sont les seules à effectuer si l’on désire changer ce câble). Ensuite, en le faisant glisser dans le corps de capteur 100, le support 104 de l’aiguille hypodermique peut être retiré de ce corps de capteur et l’aiguille hypodermique retirée à son tour de son support pour être changée en dévissant l’écrou de fixation 120. La procédure inverse permettra de récupérer un capteur fonctionnel. Cette configuration entièrement modulaire permet aussi le changement du ressort de rappel 112 ou du capot de protection 110 en dévissant l’embout 108 du corps de capteur 100.
Associé à un enregistreur de mesure relié au capteur de température à piquer par le câble de liaison extensible, cet ensemble forme un système de mesure de la température particulièrement adapté à la mesure de la température de pneumatiques, l’aiguille hypodermique pouvant être plantée facilement dans la gomme de ces pneumatiques et le capot garantissant sa protection hors fonctionnement.
DISPOSITIF DE MESURE D’UN BALOURD STATIQUE DANS UN PNEUMATIQUE La présente invention est relative à la mesure d’un balourd statique dans un pneumatique.
La demande EP3901603 décrit une machine de mesure d’un balourd dans une roue comprenant un axe rotatif sur lequel est monté la roue, un capteur pour mesurer les forces de déséquilibre générées pendant la rotation de l’axe, un capteur angulaire mesurant la position angulaire de l’axe, et des moyens électroniques pour déterminer à partir des informations renvoyées par les capteurs les valeurs et les positions des masses correctrices à apposer sur la roue pour supprimer les forces de déséquilibre.
En outre, la demande EP3901603 prévoit aussi un dispositif projetant un point lumineux sur la roue pour indiquer la position des masses correctrices à apposer.
La machine rotative décrite dans la demande EP3901603 est particulièrement destinée à la mesure de balourd dans une roue, c’est-à-dire dans l’ensemble formé par une jante et un pneumatique monté sur cette jante.
Dans le cas où une telle machine rotative est utilisée pour la mesure d’un balourd dans un pneumatique seul, par exemple dans le cadre d’un contrôle qualité juste après la fabrication du pneumatique, il est nécessaire de monter préalablement le pneumatique sur une jante qui doit être parfaitement équilibrée, et il est aussi nécessaire de procéder au gonflage du pneumatique à la pression adéquate. De plus, il faut aussi généralement procéder à une lubrification des tringles du pneumatique pour monter correctement le pneumatique sur sa jante.
Enfin, une fois la mesure de balourd effectuée, le pneumatique doit être démonté de sa jante.
Si le montage et le démontage sur sa jante d’un pneumatique de véhicule de tourisme peut être réalisé relativement aisément par un opérateur, ce n’est pas le cas pour les pneumatiques destinés aux véhicules poids-lourds ou aux aéronefs.
Dans le cas de ces pneumatiques de grandes dimensions et de poids importants, les opérations de montage et de démontage du pneumatique sur une jante sont plus longues à mettre en œuvre par un opérateur, et cela même si cet opérateur est aidé par des dispositifs de préhension et de montage/démontage automatisés.
Au final, la machine décrite dans la demande EP3901603 est plus particulièrement destinée à la mesure de balourd dans une roue telle qu’elle sera montée sur le véhicule, ou à la mesure de balourd dans un pneumatique qui vient d’être fabriqué mais de type tourisme préférentiellement.
La présente invention a pour objectif de remédier aux inconvénients des machines rotatives de mesure de balourd de l’art antérieur.
Dans la description et les exemples, sauf indication contraire, les pourcentages sont des pourcentages pondéraux. Les pourcentages sont donc exprimés en poids par rapport au poids total de composition (% p/p). La température est exprimée en degré Celsius sauf indication contraire, et la pression est la pression atmosphérique, sauf indication contraire.
Exemples Exemple 1 : Compositions Les formules gels ci-dessous ont été préparées par mélange dans l’eau :
Les formules C1 et C2 sont selon l’invention, tandis que la formule CC1 est comparative (pas d’acide capryloyl salicylique).
Ingrédient CC1 (% p/p) C1 (% p/p) C2 (% p/p) Gomme de xanthane 0.9 0.9 0.9 CAPRYLYL GLYCOL 0.5 0.5 PROPYLENE GLYCOL 5 5 Acide citrique 1.5 1.5 1.5 SODIUM CITRATE 0.7 0.7 0.7 Eau Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Phosphate de dipotassium (K 2 HPO 4 ) 8.6 8.6 8.6 Chlorure de magnésium (MgCl 2 ) 10 10 10 Acide capryloyl salicylique 0.2 0.2 Parfum 1.2 Phénoxyéthanol 0.5
Exemple 2 : Evaluation des performances antibactériennes
L’évaluation des propriétés antimicrobiennes des formules CC1, C1 et C2 de l’exemple 1 est réalisée selon le protocole suivant :
En résumé, dans un milieu de culture adapté, l’effet biocide des formules est évalué sur les souches d’intérêt après 2h, 6h et 24h de contact en comparaison avec un placebo (i.e. milieu sans formule). A chaque temps de contact, la réduction logarithmique du nombre de viables est mesurée.
La souche modèle « d'odeur axillaire » est :
Corynebacterium freneyi CIP 52.16 (ex Corynebacterium xerosis )
Cette souche est mise en contact avec la formule à tester dans un milieu de culture dans les proportions suivantes :
- 10% de l'inoculum à 10 8 germes/ml,
- 10% de la formule à tester, et
- 80% de milieu de culture (bouillon Trypcase Soja).