INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les choix des matériaux est primordial. Le type de matériaux a un impact sur le coefficient d'échanges thermiques. Or certains types de matériaux comme le cuivre ou l'aluminium, ont des coefficients de conductivité thermique ou de transmissions thermique très importants, mais des caractéristiques de tenue à haute température qui sont médiocres. De même certains matériaux sont moins lourds que d'autres et permettent de réduire la masse totale du récepteur solaire. Bien entendu, d’autres matériaux que l’aluminium et le cuivre peuvent être utilisés.
Avoir un design d'un récepteur solaire où on peut adapter le type des matériaux permet d'augmenter les performances d'échanges thermiques et de minimiser la masse du récepteur solaire.
L’invention propose en outre de coupler le récepteur solaire avec une boucle thermique. En référence à la , il est présenté une boucle thermique utilisant le récepteur solaire R (1). Cette boucle comprend, en plus du récepteur solaire R (1), une pompe de circulation P, un échangeur de chaleur HE et un réservoir de stockage d’énergie thermique T. La pompe de circulation P circule un fluide caloporteur qui entre dans le récepteur solaire R (1) pour être chauffé. Le fluide caloporteur réchauffé entre dans l’échangeur de chaleur HE ou il pourra échanger avec un autre fluide, en fonction de l’application cible. L’énergie restante est stockée dans le réservoir T. Une vanne trois voies V permet au fluide caloporteur de by-passer le récepteur solaire, dans certaines situations de vie notamment lorsque l’énergie solaire n’est pas disponible (nuit, temps nuageux…). Dans ce cas, le fluide caloporteur passe à travers la pompe P à travers le collecteur C.
En référence à la , il est représenté le schéma d’une boucle de Rankine (ou boule ORC pour « Organic Rankine Cycle » en langue anglaise) utilisant de récepteur solaire R (1) comme bouilleur ou évaporateur. Dans ce cas, le circuit utilise une pompe Po, qui pressurise le fluide organique, qui est dans cette architecture le fluide caloporteur. Ce fluide caloporteur passe dans le récepteur solaire R (1) pour être réchauffé avant de rentrer dans la machine de détente E (en anglais « Expander »). L’invention propose en outre de coupler le récepteur solaire R (1) avec une machine à cycle organique de Rankine RK. Le bouilleur pour la boucle ORC est dans ce cas le récepteur solaire R (1). Cela permet d'économiser un échangeur de chaleur.
En référence à la , il est représenté le schéma d’une boucle de stockage d’énergie couplée à une boucle de Rankine RK. Les composants sont identiques aux composants présentés dans les figures 5 et 6. Au niveau de l’échangeur de chaleur HE, le fluide de la boucle Rankine entre dans la section froide B pour être évaporé.
En référence à la , il est représenté le schéma d’un cycle de micro-turbine ou turbogénérateur utilisant le récepteur solaire R (1) à la place d’une chambre de combustion CC. Le cycle turbogénérateur comprend un compresseur C, une turbine Tu, une machine électrique EMG et le récepteur solaire R (1). Le fluide de travail, notamment l’air pressurisé en sortie du compresseur entre dans le récepteur solaire R (1) pour être préchauffé avant la rentrée dans la turbine Tu. Le récepteur solaire R (1) est utilisé à la place de la chambre de combustion ou en série avec la chambre de combustion CC. Dans le cas où le récepteur solaire R (1) est mis en série, cela permet de réduire la quantité de carburant injectée dans ladite chambre de combustion CC, et cela permet d’améliorer le rendement global du système. La micro-turbine peut comprendre également un récupérateur de chaleur G, permettant de récupérer l’énergie en sortie de la turbine pour préchauffer l’air en amont du récepteur solaire R (1). L’utilisation du récupérateur de chaleur G permet d’augmenter l’efficacité thermodynamique du cycle. Le récepteur solaire R (1) décrit contient un parcours du fluide F1. Dans le cas de l'application turbogénérateur, ce premier fluide F1 est de l'air pressurisé en sortie du compresseur C. Ce fluide pressurisé circule dans des tubes (4) ( ).
- d’une information représentative d’une latence mesurée entre le point d’accès APi et la passerelle GW ou entre le point d’accès racine AP1 du réseau BSS et le point d’accès APi.
Le procédé de détermination d’un paramètre de connectivité a été décrit comme mis en œuvre par le contrôleur CTR. Cependant, il est envisageable que la détermination des valeurs de paramètres de connectivité PCi soit décentralisée, chaque point d’accès APi pouvant par exemple recevoir la valeur du paramètre PCj de son point d’accès parent APj, et, connaissant la nature de leur liaison, en déduire sa propre valeur de paramètre de connectivité PCi.
5.5. Critères de sélection
La station STA sélectionne dans l’étape S3 le point d’accès auquel se connecter, sur la base d’un ou plusieurs paramètres de connectivité PCi reçus.
Cette sélection est réalisée sur la base d’un critère de sélection, lequel peut être l’un des critères suivants :
- sélectionner le point d’accès dont le paramètre de connectivité PCi présente la valeur la plus élevée parmi les valeurs des paramètres de connectivité PCi reçus (critère de la valeur de paramètre de connectivité la plus élevée),
- sélectionner le point d’accès dont la valeur du RSSI est la plus élevée parmi des points d’accès dont la valeur du paramètre de connectivité dépasse un seuil donné (critère du RSSI le plus élevé parmi les points d’accès présentant au moins une certaine connectivité),
- sélectionner le point d’accès dont la valeur du paramètre de connectivité est la plus élevée parmi des points d’accès dont la valeur du RSSI mesurée par la station dépasse un seuil donné (critère de la meilleure connectivité parmi les points d’accès présentant au moins une certaine valeur de RSSI),
- sélectionner aléatoirement un point d’accès parmi des points d’accès dont la valeur du paramètre de connectivité dépasse un premier seuil et dont la valeur du RSSI dépasse un second seuil (critère de choix aléatoire parmi les points d’accès présentant au moins une certaine connectivité et au moins une certaine valeur de RSSI),
- sélectionner un point d’accès selon le critère de la valeur la plus élevée du RSSI lorsqu’aucune valeur des paramètres de connectivité reçues ne dépasse un certain seuil (critère de la meilleure qualité de signal si aucun point d’accès ne dépasse une certaine qualité de service).
Ces exemples sont proposés ici à titre illustratif et non limitatif, il est bien entendu possible de combiner un critère relatif au paramètre de connectivité à un critère relatif à un autre indicateur (soit le RSSI, soit le SNR, soit un autre critère).
La détermination des paramètres de connectivité peut être mise en œuvre à intervalles réguliers. Par exemple, le contrôleur peut déterminer ces paramètres de connectivité toutes les minutes, toutes les secondes ou toutes les n millisecondes.
La détermination des paramètres de connectivité peut également être mise en œuvre à l’occasion d’un évènement particulier, tel qu’une panne d’un point d’accès ou l’ajout/retrait d’un point d’accès du réseau.
Il a été décrit un paramètre de connectivité dont la valeur est d’autant plus grande que la connectivité du point d’accès est importante. Il est possible en variante de définir un paramètre de connectivité dont la valeur est d’autant plus faible que la connectivité associée est importante. Dans ce cas, la station sélectionne le point d’accès en favorisant les valeurs faibles de paramètre de connectivité.
Un paramètre de connectivité déterminé peut être transmis à tous les points d’accès – qui disposent par conséquent d’une « cartographie » de la connectivité de tous les points d’accès du réseau – ou uniquement au point d’accès auquel il correspond lorsque ce point d’accès ne met pas déjà en œuvre la détermination de son propre paramètre de connectivité. Ce paramètre de connectivité peut en outre être transmis à un autre point d’accès sur requête de ce dernier.
6. Dispositifs Comme illustré en , une station STA selon un mode de réalisation de l’invention comprend une mémoire M, une unité de traitement, équipée par exemple d’une machine de calcul programmable ou d’une machine de calcul dédiée, par exemple un processeur P, et exécutant le programme d’ordinateur Pg, mettant en œuvre des étapes du procédé de communication selon au moins un mode de réalisation de l’invention.
Les étapes seront détaillées dans la suite de la description. Les étapes 3 à 5 peuvent être mises en œuvre par des moyens informatiques, notamment un ordinateur ou un serveur. Les étapes 1 et 2 peuvent être réalisées dans cet ordre, simultanément ou en ordre inverse. L’étape 2 peut être réalisée une seule fois au préalable. Ensuite, pour chaque nouveau réacteur et/ou chaque nouvelle conditions opératoires, on peut réitérer uniquement les étapes 1, et 3 à 5.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, les étapes du procédé selon un mode de réalisation de l’invention. Dans un premier temps, on acquiert ACQ les conditions opératoires du fluide, en l’occurrence le débit du fluide dans le réacteur, et des données relatives aux particules solides (la concentration en particules solides au sein du fluide, les tailles des particules solides, les propriétés physiques des particules solides). On acquiert en outre des caractéristiques géométriques et de performances d’une liste LIS de lits de captation. On applique, pour chaque lit de captation de la liste, un modèle de captation MCA aux caractéristiques acquises de la liste LIS et aux conditions opératoires acquises ACQ, pour déterminer une concentration en particules solides en sortie du lit de captation. On applique ensuite, pour chaque lit de captation de la liste, un modèle de perte de charge MPC à la concentration en particules solides en sortie du lit de captation et aux caractéristiques acquises de la liste LIS, pour déterminer une perte de charge. On détermine DET le lit de captation parmi la liste qui optimise un critère lié à la perte de charge, et on construit le lit de captation déterminé.
1. Acquisition de conditions opératoires Lors de cette étape, on acquiert la géométrie du réacteur ainsi que le débit du fluide en entrée du réacteur (avant le passage du fluide dans le réacteur) ainsi que la concentration en particules solides au sein du fluide. Lorsque les particules solides sont de plusieurs types, on peut acquérir la concentration de chaque type de particules. Ces paramètres sont également appelés conditions opératoires dans la description. La géométrie du réacteur peut comprendre notamment le diamètre du réacteur. Le débit du fluide en entrée du réacteur peut correspondre au débit volumique du fluide en entrée du réacteur. La concentration en particules solides est également appelée concentration en particules solides en entrée du réacteur.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, les conditions opératoires acquises peuvent comprendre en outre, les dimensions des particules solides, la constitution des particules solides (type de matériau), les propriétés physiques des particules solides. Ainsi, la modélisation de la captation et la modélisation de la perte de charge peuvent être plus réalistes, ce qui permet de déterminer le lit de captation le plus adapté aux conditions opératoires. En effet, les conditions opératoires peuvent être déterminantes pour la détermination du lit de captation.
Selon un mode de réalisation, le débit du fluide et la concentration en particules solides peuvent être mesurés, par exemple dans une étape de fonctionnement du réacteur avant l’installation d’un lit de captation. Ainsi, le procédé est adapté aux conditions réelles d’utilisation du réacteur. En variante, le débit du fluide et la concentration en particules solides peuvent être déterminés expérimentalement ou par simulation. Ainsi, le procédé permet une conception complète d’un réacteur en fonction de ces conditions opératoires. Alternativement, le débit de fluide peut être imposé par l’utilisateur en fonction de l’application du réacteur.
Lors de cette étape, on acquiert des caractéristiques géométriques et des caractéristiques de performances d’une liste de lits de captation. La liste de lits de captation est une liste formée d’une pluralité de configurations de lits de captation. Chaque lit de captation (pour être précis : chaque configuration de lit de captation) est défini par le matériau des éléments de chaque couche, la forme des éléments de chaque couche, etc. Il s’agit des configurations pour lesquelles le modèle de captation et le modèle de perte de charge sont appliqués lors des étapes suivantes. La liste de lits de captation peut être prédéterminée. En variante, la liste de liste de captation peut être déterminée automatiquement, par exemple par une méthode d’optimisation, ou par association de couches. De préférence, la liste de lits de captation peut être déterminée en fonction de contraintes du réacteur, notamment, la hauteur disponible pour le lit de captation, la surface disponible pour le lit de captation. Ainsi, dans cette mise en œuvre, la liste de lits de captation ne comprend que des lits de captations adaptés au réacteur.
Les caractéristiques géométriques acquises de chaque couche peuvent notamment être choisies parmi la hauteur de chaque couche, le diamètre du lit de captation (qui est généralement sensiblement identique au diamètre du réacteur).
Les caractéristiques de performance acquises peuvent notamment être choisies parmi l’efficacité intrinsèque de filtration de chaque couche, une concentration maximale de particules solides captées dans chaque couche. Ces caractéristiques de performance peuvent être déterminées, expérimentalement, par simulation, ou au moyen de données de fabricant (données industrielles). Elles peuvent être déterminées à partir notamment du matériau des éléments de chaque couche, la forme des éléments de chaque couche et des caractéristiques géométriques. De manière avantageuse, l’efficacité intrinsèque de filtration peut être déterminée par essai sur banc expérimental ou par modélisation. Cette caractéristique intègre l’effet des conditions opératoires et notamment la vitesse du fluide (liée au débit et à la section du réacteur). Par exemple non limitatif, on peut mettre en œuvre un test de captation de particules solides j sur une couche de matériau i et de hauteur H. L’efficacité initiale de captation est notée X avec :
Avec la concentration en particules solides en entrée de la couche de matériau i et la concentration en particules solides en sortie de la couche de matériau i.
La filtration des particules solides peut être modélisée par une équation différentielle d’ordre un du type :
Avec l’efficacité intrinsèque de filtration de la couche de matériau i sur les particules solides de type j, z la distance au sein de la couche de matériau, la concentration en particules solides de classe j dans le fluide.
En intégrant cette formule, on peut écrire :
On peut alors déterminer l’efficacité intrinsèque de filtration de la couche de matériau i sur les particules solides de type j, par :
La concentration maximale de particules solides captées dans une couche peut notamment être déterminée expérimentalement ou par simulation.
Cette concentration est atteinte lorsque le solide ne peut plus capter de particules (toutes les particules entrant dans la couche de captation en ressortent alors).
À la fin de l’exécution qui incombe au deuxième cœur A2, les résultats de la deuxième partie de tâche sont mis à disposition du troisième cœur A3.
Dans le cas nominal où le flag FMD2 est à 0, le troisième cœur exécute la portion de tête T32 puis la portion de base T30.
Sinon, lorsque FMD2 est à 1, alors troisième cœur exécute portion de queue T23, puis la portion de tête T32, puis la portion de base T30.
Pour finir, on calcule la valeur courante du délai de latence DL2, en calculant DL2 = Tb2 – Te1, ce calcul servant pour l’exécution suivante de la tâche TK.
Le logigramme présenté peut être complété avec la gestion du flag de délestage FMD1 du premier cœur et optionnellement du flag de délestage du troisième cœur FMD3. Les logiques appliquées sont alors identiques ou similaires, mutatis mutandis, que celles exposées en détails pour le Flag FMD2.
Avantageusement, le séquenceur ne s’occupe que de lancer la tâche aux instants LTK(i). Le reste du processus, en particulier l’activation d’un mode de délestage ou le retour au fonctionnement nominal est réalisé à un niveau logique des cœurs de calcul grâce à la gestion des flags FMD2, FMD1, et optionnellement FMD3.
Des valeurs typiques pour les délais de latence, notamment les premier, deuxième et troisième délais de latence DL1, DL2 et DL3, sont compris entre 100 µs et 1 ms, plus particulièrement entre 300 µs et 700 µs. Des valeurs typiques de valeurs seuil DSa (première valeur seuil DS2a, respectivement troisième valeur seuil DS1a, respectivement cinquième valeur seuil DS3a) sont d’environ 2 ms, par exemple entre 1,8 ms et 2,2 ms. Des valeurs typiques de valeurs seuil DSb (deuxième valeur seuil DS2b, respectivement quatrième valeur seuil DS1b, respectivement sixième valeur seuil DS3b) sont d’environ 1,2 ms, par exemple entre 1,0 ms et 1,4 ms.
Divers :
Dans l’exemple illustré, on note que la puissance de calcul d’un des cœurs A1, A2, A3 est inférieure à une puissance de calcul d’un microcontrôleur mono cœur de puissance équivalente, mais la somme des puissances de calcul des cœurs A1 A2 A3 est supérieure à la puissance de calcul d’un microcontrôleur mono cœur de puissance équivalente.
Il faut remarquer que le procédé proposé peut être utilisé non seulement sur les véhicules à moteur à combustion interne mais aussi sur des véhicules hybrides et des véhicules 100 % électriques dans le cadre de la commande en couple et vitesse des moteurs électriques.
Module électronique à puces multiples pour carte à puce sans contact L’invention concerne les objets portables sécurisés et communicants tels que notamment les cartes ou documents d’identification à puce, pourvus d’un module microélectronique à fonctionnement sans contact ou à fonctionnement mixte à contact et sans contact, présentant une première puce microélectronique apte à communiquer avec un lecteur externe et dédiée à une fonction de communication sécurisée avec un lecteur extérieur (telle que l'est par exemple le paiement sans contact, ou plus généralement une fonction de commerce électronique ou le contrôle d'accès physique ou logique d'une personne à un lieu ou à une ressource), et une seconde puce microélectronique dédiée à la sécurisation des transactions, soit par une fonction biométrique utilisant un capteur biométrique ou par l’affichage d’un code de vérification unique qui change à chaque nouvelle transaction.
A titre d’exemple et de simplification de l’exposé, l’invention sera décrite dans le cadre de son application aux cartes à puce, sans pour autant limiter la portée de l’invention à d’autres objets portables ou à d’autres facteurs de forme.
Les cartes à puce à fonctionnement sans contact et réalisées au format ISO 7816-1 constituent l’exemple le plus répandu des cartes d’identification auxquelles s’applique l’invention.
État de la technique La plupart des cartes à puce sans contact ou des cartes duales à fonctionnement mixte à contact et sans contact connues comportent un corps de carte, un module électronique inséré dans une cavité du corps de carte et pourvu d’une puce microélectronique, et une antenne disposée dans le corps de carte et électriquement connectée à des plots de sortie de la puce microélectronique, permettant de récupérer de l’énergie à partir du lecteur externe et de communiquer avec lui.
Alternativement, il existe des cartes à puce dont l’antenne du corps de carte est en couplage inductif avec le module électronique pourvu lui-même d’une antenne.
L’antenne du corps de carte est généralement constituée de spires formées de pistes électriquement conductrices, réalisées sur un insert ou substrat flexible qui est intégré au corps de carte pendant l’assemblage de la carte.
Ces cellules de batterie présentent chacune au moins un premier élément de connexion de cellule et au moins un deuxième élément de connexion de cellule, une pluralité de ce type de cellules de batterie étant reliées en un ensemble de cellules de batterie au moyen de connecteurs de cellules et/ou d’éléments de connexion de l’ensemble de cellules de batterie.
On connaît, dans l’état de la technique, une pluralité de connecteurs de cellules divers qui, en résumé, sont soit trop coûteux à produire, soit trop incommodes à monter. Ainsi, le document DE 10 2013 225 340 A1 divulgue par exemple des connecteurs de cellules qui sont reliés par enfichage avec une section de contact d’un élément de connexion de cellule. Cela demande une fabrication complexe aussi bien du connecteur de cellules que de l’élément de connexion de cellule pour pouvoir assurer un tel enfichage de manière fiable et durable. Cela multiplie les coûts et rend ce type de connexion enfichable inenvisageable.
Le document DE 10 2016 106 171 A1 divulgue un ensemble de cellules de batterie agencées les unes à côté des autres. Les cellules de batterie sont reliées entre elles par une barre omnibus. À cet effet, chaque cellule de batterie présente une rainure dans sa section de connexion et une barre de forme complémentaire est posée en travers desdites sections de connexion de deux cellules de batterie voisines, des tétons étant prévus en tant qu’éléments de connexion et venant en prise dans les ouvertures de ladite barre. Cette conception est particulièrement compliquée et onéreuse et un tel agencement ne permet de connecter que des cellules de batterie directement adjacentes les unes aux autres. Ce type de conception ne se prête donc pas à tous les ensembles de cellules de batterie.
L’invention a pour objectif de proposer un ensemble de cellules de batterie et un dispositif formant batterie d’un coût de production avantageux et permettant une connexion électrique fiable des cellules de batterie.
L’objectif concernant l’ensemble de cellules de batterie est atteint par un ensemble de cellules de batterie comportant une multiplicité de cellules de batterie, lesdites cellules de batterie présentant chacune au moins un premier élément de connexion de cellule et au moins un deuxième élément de connexion de cellule, lesdits éléments de connexion des cellules de batterie étant chacun agencés aux extrémités respectives des cellules de batterie, des cellules de batterie agencées par paires étant chacune agencées avec un élément de connexion de cellule en vis-à-vis, un arceau électriquement conducteur servant de connecteur de cellules étant fixé au moins aux éléments de connexion de cellule en vis-à-vis, le premier arceau d’une première cellule de batterie des cellules de batterie agencées par paires enserrant le deuxième arceau de la deuxième cellule de batterie des cellules de batterie agencées par paires qui lui fait face et étant en contact électriquement conducteur avec celui-ci. Il est ainsi possible d’obtenir un contact qui est stable, durable et fiable, tout en étant simple à produire.
Il s’avère également avantageux que le premier arceau soit sensiblement en forme de U, avec une zone centrale et des bras qui en font saillie de chaque côté, et que le deuxième arceau soit sensiblement en forme de U, avec une zone centrale et des bras qui en font saillie de chaque côté, les bras du premier arceau s’imbriquant sur les bras du deuxième arceau. On obtient ainsi une connexion rapide et peu compliquée, et à moindre coût.
Il s’avère également avantageux que les bras en saillie des deuxièmes arceaux soient en forme de U, notamment retroussés ou recourbés. Cela permet d’obtenir une conception flexible, favorable à la contrainte exercée sur les bras.
Il s’avère également avantageux que les bras en saillie du premier arceau soient en contact avec les bras en saillie du deuxième arceau, lesdits bras en saillie du premier arceau soumettant les bras en saillie du deuxième arceau à une précontrainte et/ou lesdits bras en saillie du deuxième arceau soumettant les bras en saillie du premier arceau à une précontrainte. On obtient ainsi une connexion électrique fiable. Et cela s’accompagne d’une bonne faculté d’adaptation et d’une bonne compensation des écarts.