INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de mesure peut comprendre au moins un pied fixé au châssis, l'au moins un pied étant distinct de l'au moins un coussin d'air, l'au moins un pied étant destiné à prendre appui sur la surface horizontale et à supporter le châssis lorsque l'au moins un coussin d'air est inactif, l'au moins un pied étant destiné à prendre position au-dessus du niveau du sol lorsque l'au moins un coussin d'air est actif.
L'invention se rapporte également à un banc d'essais comprenant deux dispositifs de mesure tels que définis précédemment, les deux dispositifs de mesure étant indépendants l'un de l'autre, le moyen de fixation d'un premier dispositif de mesure étant destiné à être fixé à un premier moyeu de roue du véhicule, le moyen de fixation d'un deuxième dispositif de mesure étant destiné à être fixé à un deuxième moyeu de roue du véhicule.
L'invention se rapporte également à un procédé d'installation d'un dispositif de mesure tel que défini précédemment, le procédé comprenant: - un décollement du sol du dispositif de mesure par activation de l'au moins un coussin d'air, puis - un déplacement du dispositif de mesure par translation horizontale et/ou par rotation autour d'un axe vertical de sorte à faire coïncider le moyen de fixation à un moyeu de roue d'un véhicule ou à un adaptateur fixé à un moyeu de roue d'un véhicule, puis - la fixation du moyen de fixation du dispositif de mesure au moyeu de roue du véhicule ou à l'adaptateur fixé au moyeu de roue du véhicule.
L'invention se rapporte également à un procédé de désinstallation d'un dispositif de mesure tel que défini précédemment, le procédé comprenant: - le transfert du poids du véhicule du dispositif de mesure vers un moyen de levage du véhicule, puis - l'ajustement de la position du moyen de fixation selon un axe vertical par variation de la pression d'air dans l'au moins un coussin d'air, puis - la détection d'une absence de contrainte à l'interface entre le moyen de fixation et le moyeu de roue ou entre le moyen de fixation et l'adaptateur fixé au moyeu de roue, puis - la désolidarisation du moyen de fixation du dispositif de mesure au moyeu de roue du véhicule ou à l'adaptateur fixé au moyeu de roue du véhicule.
La illustre en détail un mode de réalisation de l’organe de fixation murale basse 100. Cet organe de fixation 100 met à disposition un arbre pivot 110 d’axe horizontal et parallèle à la façade F. Cet arbre 110 est disposé à distance de la façade par deux flasques verticaux latéraux 120 et 130 se projetant d’une platine de fixation 140 percée pour être fixée à la façade F.
La illustre en détail un mode de réalisation de l’organe de fixation basse 400 du panneau. Cet organe de fixation 400 adopte le profil ouvert d’un U inversé qui, lors de la pose, (cf. ) va s’engager sur l’arbre pivot 110. Une fois en appui sur le fond du U inversé, l’arbre de pivotement va constituer une liaison pivot pour autoriser le panneau 300 à passer de la position inclinée illustrée par la à celle verticale illustrée par la .
Comme illustré, ce U est constitué par une rainure verticale en U inversée 410 pratiquée dans un profilé plat vertical 420 se projetant perpendiculairement à une platine de fixation 430 assurant la fixation à la face arrière 310 du panneau 300. Le fond de la rainure en U 410 adopte un profil circulaire qui va épouser le profil circulaire de l’arbre pivot 110 pour le guider.
Ladite platine de fixation 430 est associée à un autre profilé plat 440 disposé en équerre de façon à présenter une surface d’appui contre la face arrière d’un montant 311 de l’ossature du panneau et une surface d’appui contre la surface interne du montant 311 du panneau 300. L’autre organe de fixation basse 400 du panneau est symétrique de celui-ci.
Comme illustré, le profilé plat 420 est découpé de sorte que les bords 411 et 412 de la rainure en U ne soient pas à la même hauteur de façon à faciliter l’engagement de l’arbre de pivotement 110 dans le profil ouvert 410. Ainsi, lors de l’approche du panneau 300 le bord 412 va pouvoir se mettre en appui sur l’arbre 110 avant que par un mouvement de translation vers le bas (flèche E1) l’ensemble du U soit engagé sur l‘arbre 110 jusqu’au ce que ce dernier soit en butée au fond du U. Toujours pour faciliter cette phase, le profilé plat vertical 420 est découpé pour présenter un biseau 413 du côté du bord 411 pour ouvrir l’angle d’engagement.
La liaison pivot autorise la rotation du panneau 100 selon l’axe des arbres 110 (cf. flèche E2) de sorte que la retenue en position verticale soit atteinte en fin du mouvement de rotation.
La illustre en détail un mode de réalisation de l’organe de fixation haute murale 200. Cet organe de fixation 200 comprend un crochet 210 formant un levier pivotant selon un axe horizontal et parallèle à la façade F. Il est monté pivotant par rapport à un support fixe 220 fixée à la façade F. L’arbre 230 sert de butée de fin de course de rotation vers le bas au crochet pivotant 210 afin que ce dernier dispose d’une position de départ .
Comme illustré par les figures 11a à 11f, l’arbre 510 vient agir sur le crochet 210 lors du passage d’une position inclinée à la position verticale du panneau 300.
Lors de ce mouvement, le levier pivotant formé par le crochet 210 se soulève vers le haut pour laisser passer l’arbre de retenue 510 qui est à son contact et redescend une fois la position verticale atteinte. Pour ce faire, le levier 210 est conçu en déséquilibre par rapport à la liaison pivot de sorte qu’il garde par son inertie une position fermée de retenue. La position verticale du panneau 300 définit que l’arbre de retenue 510 se trouve alors dans la partie creuse 211 du crochet 210 de sorte que ce dernier puisse redescendre en position initiale à des fins de retenue dudit arbre de retenue 510. Pour faciliter cette descente et pour optimiser l’appui entre la partie creuse 211 du crochet 210 et l’arbre de retenue 510, ce dernier est préformé d’un méplat 511 parallèle à l’axe de l’arbre et qui se retrouve disposé verticalement lors de la position verticale du panneau.
Pour faciliter le soulèvement du levier formé par le crochet 210, ce dernier est préformé d’un biseau 212 avec lequel entre en contact l’arbre de retenue 510.
La projection formée par la partie fixe 220 est elle-même chanfreinée à son extrémité distale afin de faciliter l’engagement de l’arbre de retenue 510.
La illustre en détail un mode de réalisation de l’organe de fixation haute 500 du panneau. Cet organe de fixation 500 met à disposition un arbre de retenue 510 d’axe horizontal et parallèle à la face arrière 310 du panneau 300. Cet arbre 510 est disposé à distance de la face arrière par deux flasques verticaux latéraux 520 et 530 se projetant d’une platine de fixation 540.
Ces deux flasques sont percés chacune d’un orifice traversant dans lequel se loge un boulon 600 à des fins de maintien en position du crochet pivotant 210 (cf. ).
Cette platine 540 est associée à deux autres profilés plats 550 et 560 disposés en équerre de façon à présenter une surface d’appui contre la face arrière d’un montant 311 de l’ossature du panneau 320 et une surface d’appui contre la surface interne dudit montant 311. L’autre organe de fixation haute 500 du panneau est symétrique.
Selon un mode de réalisation préféré mais non limitatif, les différents organes de fixation sont formés d’éléments en fer ou acier, découpés au laser et mécanosoudés.
- un capteur de pression configuré pour mesurer la pression dans l’espace annulaire et transmettre un signal de fermeture pour déplacer l’organe mobile de la première à la seconde position lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire est inférieure à la pression seuil.
Le système d’alimentation comprend une conduite interne dans laquelle le fluide combustible circule pour alimenter la chambre de combustion et une vanne.
Selon l’invention, le système d’alimentation comprend en outre une gaine externe qui définit avec la conduite interne un espace annulaire. L’espace annulaire présente une pression seuil. Le système d’alimentation comprend en outre un capteur de pression mesurant la pression dans l’espace annulaire.
La vanne est en particulier de type normalement fermée (NF) et à commande électrique. Par normalement fermée, il est entendu que la vanne est dans une position de fermeture, dite de sécurité, en l’absence de signal électrique.
Lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire est égale ou supérieure à la pression seuil, le capteur de pression transmet un signal d’ouverture à la vanne et l’organe mobile est maintenu dans la première position d’ouverture. Dans cette position, la vanne autorise la circulation du fluide combustible. Au contraire, lorsque la pression mesurée dans l’espace annulaire est inférieure à la pression seuil, c’est-à-dire lorsque la pression dans l’espace annulaire chute, le capteur de pression transmet un signal de fermeture à la vanne qui a pour effet de déplacer l’organe mobile dans la seconde position. Dans cette position, la vanne empêche la circulation du fluide combustible. La vanne est alors en position de sécurité.
Par conséquent, en cas d’endommagement du système d’alimentation par des débris générés lors de l’éclatement d’un disque de turbine ou de compresseur, la gaine externe est rompue si bien que la pression dans l’espace annulaire chute. Grâce au capteur de pression mesurant cette variation de pression, la vanne est placée immédiatement en position de sécurité empêchant la circulation du fluide combustible dans la conduite interne.
- un premier moteur électrique d’actionnement de la première vanne, le premier moteur étant configuré pour recevoir un premier ordre de commande de fermeture correspondant au signal de fermeture du capteur de pression,
- la conduite interne comprend un tronçon d’entrée du fluide combustible, un tronçon de sortie du fluide combustible, et un tronçon central situé selon l’axe entre les tronçons d’entrée et de sortie, la gaine externe étant agencée autour du tronçon central et la première vanne étant agencée entre le tronçon d’entrée et la gaine externe,
- l’espace annulaire est rempli avec un gaz inerte tel que du diazote,
Un premier aspect de l’invention concerne un ensemble de turbomachine comprenant : une virole annulaire monobloc d’axe X délimitée selon un axe radial R perpendiculaire à l’axe X, par une surface inférieure et une surface supérieure, au moins une rangée d’aubes mobiles, chaque aube mobile étant délimitée radialement par une extrémité inférieure et une extrémité supérieure en regard de la surface inférieure de la virole annulaire et espacée radialement de manière à définir un jeu radial entre la virole annulaire et l’aube mobile, et s’étendant axialement entre un bord d’attaque amont et un bord de fuite aval, définissant une longueur de l’aube mobile, et au moins une rangée d’aubes fixes, chaque aube fixe étant délimitée radialement par une extrémité inférieure et une extrémité supérieure solidaire de la surface inférieure de la virole annulaire, et s’étendant axialement entre un bord d’attaque amont et un bord de fuite aval définissant une longueur de l’aube fixe.
L’ensemble de turbomachine comporte un bouclier thermique agencé en vis-à-vis d’une rangée d’aubes mobiles et comprenant : une paroi isolante s’étendant d’une extrémité amont située sur la surface supérieure de la virole annulaire à une extrémité aval située sur la surface supérieure de la virole annulaire, et délimitée radialement par une surface interne et une surface externe, et un évidement formé entre la surface interne de la paroi isolante du bouclier thermique et une partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire et s’étendant axialement selon au moins toute la longueur de l’aube mobile.
La virole annulaire monobloc de l’ensemble de turbomachine selon l’invention, grâce à la présence d’un bouclier thermique, et plus particulièrement la portion de la virole annulaire en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles, présente un temps de réponse thermique sensiblement égale à celui de l’aube mobile, sans ajout de masse.
En effet, la suppression des liaisons boulonnées en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles diminue la masse de la virole annulaire ce qui a un impact sur son comportement thermique, et notamment sur son temps de réponse thermique. Le temps de réponse thermique d’une pièce correspond à une période pendant laquelle la température de la pièce suit une évolution d’une température de l’air ambiant en contact avec au moins une surface de la pièce, dont sa valeur dépend principalement de la masse de la pièce et de son coefficient de transfert thermique par convection thermique exprimé en W/m²/K (watts par mètre carré par Kelvin). Plus particulièrement, l’évolution du temps de réponse d’une pièce est proportionnelle à l’évolution de sa masse et inversement proportionnelle à de son coefficient de transfert thermique. Par conséquent, le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc, dépourvue de liaisons boulonnées, est diminué par rapport au temps de réponse thermique de la virole annulaire en deux parties. Lors du fonctionnement de la turbomachine, le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc est donc plus faible que le temps de réponse thermique de l’aube mobile entrainant une dilatation et une rétraction de la virole annulaire monobloc plus rapide que la dilatation et la rétractation de l’aube mobile. Une différence entre le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc et celui de l’aube mobile provoque une variation du jeu radial entre ces deux pièces lors du fonctionnement de la turbomachine, ce qui impacte ses performances en diminuant son rendement. La solution de l’ajout d’une partie en relief permet, grâce à sa masse, d’augmenter involontairement le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc mais ne permet pas d’optimiser un ratio variation du jeu radial sur la masse de l’ensemble fixe.
L’utilisation d’un bouclier thermique selon l’invention a pour effet de diminuer le temps de réponse thermique de la portion de la virole en vis-à-vis du bouclier thermique tout en minimisant la masse de l’ensemble fixe ce qui permet d’optimiser le ratio variation du jeu radial sur la masse de l’ensemble fixe.
En outre le fait de créer une chambre fermée dans le bouclier thermique permet de diminuer sensiblement la vitesse de l’écoulement de l’air présente dans l’évidement du bouclier thermique et donc le coefficient de transfert thermique dans l’évidement du bouclier thermique ce qui augmente le temps de réponse thermique de la portion de la virole annulaire en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles, et donc limite localement la variation du jeu radial entre la virole annulaire et l’aube mobile.
Avantageusement, la virole annulaire, le bouclier thermique et les rangées d’aubes fixes forment un ensemble fixe.
Préférentiellement, l'extrémité amont et l'extrémité aval de la paroi isolante du bouclier thermique s'étendent chacune depuis la surface supérieure de la virole annulaire.
Avantageusement, l’évidement du bouclier thermique est délimité axialement entre une extrémité amont et une extrémité aval chacune correspondant à l’intersection de la surface supérieure de la virole annulaire avec la surface interne de la paroi isolante du bouclier thermique.
Préférentiellement, la surface supérieure de la virole annulaire comporte une partie amont s’étendant axialement de l’extrémité amont de la paroi isolante du bouclier thermique vers l’extrémité libre amont de la virole annulaire, et la partie amont de la surface supérieure est alignée avec la partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire délimitant l’évidement.
Préférentiellement, la virole annulaire comporte une portion de liaison agencée en amont de la portion amont, à l’extrémité libre amont de la virole annulaire, la portion de liaison étant prévue pour l’assemblage de la virole annulaire à un élément environnant de l’ensemble de turbomachine.
Préférentiellement, la portion amont de la virole annulaire s’étend axialement de l’extrémité amont du bouclier thermique à la portion de liaison (par exemple une bride) de la virole.
Avantageusement, la surface supérieure de la virole annulaire comporte une partie aval s’étendant axialement de l’extrémité aval de la paroi isolante du bouclier thermique vers l’extrémité libre aval de la virole annulaire, et la partie aval de la surface supérieure est alignée avec la partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire délimitant l’évidement.
Préférentiellement, la paroi isolante du bouclier thermique est de section régulière, ce qui permet d’optimiser le poids de l’ensemble fixe.
Préférentiellement, la paroi isolante du bouclier thermique comprend une section dont l’épaisseur est inférieure à celle de la virole annulaire. L’épaisseur de la paroi isolante du bouclier thermique (mesurée entre la surface intérieure de la paroi isolante, délimitant l’évidement du bouclier thermique, et la surface extérieure de la paroi isolante), est ainsi inférieure à celle de la virole annulaire (mesurée entre la surface externe de la virole annulaire, délimitant l’évidement du bouclier thermique, et la surface interne de la virole annulaire). Une telle caractéristique permet d’optimiser le poids de l’ensemble fixe, tout en réalisant le bouclier thermique.
Préférentiellement, l’ensemble fixe forme une seule et même pièce pour minimiser le nombre total de pièces de l’ensemble de turbomachine.
Exemple 11 : Préparation de cathode au Se Dans un mortier et un pilon, inclure 56 mg du sélénium immobilisé qui a été préparé conformément à l'Exemple 10 ; 7,04 mg de Super P ; 182 μL de solution de carboxyméthylcellulose (CMC) (qui contient 1 mg de CMC sèche pour chaque 52 μL de solution CMC) ; 21,126 μL de dispersion de latex SBR (qui contient 1 mg de latex SBR sec pour chaque 6,036 μL de dispersion de latex SBR) ; et 200 μL d'eau déionisée. Broyer les particules, les liants et l'eau manuellement pendant 30 minutes pour produire une pâte de cathode. La pâte de cathode a ensuite été appliquée sur une face d'un morceau de substrat électriquement conducteur, par exemple un film, et séchée à l'air. À titre d'exemple, le substrat ou le film conducteur peut être un film d'aluminium (Al). Toutefois, cela ne doit pas être interprété dans un sens restrictif puisque l'utilisation d’un quelconque matériau électriquement conducteur approprié et/ou souhaitable, d’une quelconque forme, est envisagée. Pour les besoins exclusifs de la description, l'utilisation de film d'Al pour former une cathode de sélénium sera décrite ici. Toutefois, cela ne doit pas être interprété dans un sens restrictif.
La feuille d'Al revêtue de pâte a ensuite été placée dans un four de séchage et chauffée à une température de 55º C pendant 12 heures, ce qui a donné une cathode de sélénium composée d'une feuille de sélénium immobilisé séchée sur une face du film d'Al, l'autre face du film d'Al n'ayant pas de revêtement (aluminium nu).
La cathode de sélénium a ensuite été coupée en disques cathodiques, chacun ayant un diamètre de 10 mm. Certains de ces disques cathodiques étaient utilisés comme cathodes pour les batteries rechargeables.
Exemple 12 : Assemblage et test des batteries rechargeables Li-Se
Les disques cathodiques de l'Exemple 11 ont été utilisés pour assembler des piles boutons rechargeables Li-Se de la manière décrite dans l'exemple suivant et illustré à la . Dans cet exemple, un disque cathodique de 10 mm de diamètre 4 de l'Exemple 11 a été placé sur une base 2 d'une pile bouton en acier inoxydable 2032 qui fonctionne comme le boîtier positif de la pile (le « boîtier positif » de la ) avec la feuille de sélénium immobilisé 5 orientée vers le haut, à l'écart de la base 2 du boîtier positif et avec la face d’Al nu orientée vers la base 2 du boîtier positif et en contact avec celle-ci. Ensuite, un séparateur de batterie 6 (19 mm de diamètre et 25 microns d'épaisseur) a été placé sur le dessus du disque cathodique 4 en contact avec la feuille de sélénium immobilisé 5. À titre d'exemple, le séparateur de batterie 6 peut être un séparateur organique, ou un séparateur inorganique, ou un séparateur d'électrolyte solide. Le séparateur organique peut être un polymère, par exemple, le polyéthylène, le polypropylène, le polyester, un polymère halogéné, un polyéther, une polycétone, etc. Le séparateur inorganique peut être fabriqué à partir de fibres de verre et/ou de quartz.
Ensuite, 240 µl d'électrolyte 7 comprenant du LiPF6 (1M) dans du solvant de carbonate d'éthylène (CE) et de carbonate de diméthyle (DMC) (50-50 en poids) ont été introduits dans le boîtier positif 2, puis un disque en film de lithium 8 (15,6 mm de diamètre et 250 microns d'épaisseur) a été placé sur un côté du séparateur 6 opposé au disque de cathode 4. Ensuite, une douille en acier inoxydable (SS) 10 a été placée sur un côté du disque en film de lithium 8 opposé au séparateur 6, puis un ou plusieurs disques en mousse 12 fabriqués, par exemple, en nickel ont été placés sur un côté de la douille SS 10 opposé au disque en film de lithium 8. Le film de lithium 8, la douille SS 10 et/ou le disque en mousse 12 peuvent servir d'anode. Enfin, un boîtier 14 en acier inoxydable 2032, destiné à servir de pôle négatif de la pile bouton (le « boîtier négatif » de la ), a été placé sur un côté du ou des disques en mousse de nickel 12, en face de la douille SS 10 et sur le bord du boîtier positif 2. Le boîtier positif 2 et le boîtier négatif 14 ont ensuite été scellés ensemble sous haute pression, par exemple à 1 000 psi. Le scellement des boîtiers positif et négatif (2, 14) sous haute pression a également eu pour effet de comprimer ensemble les éléments empilés qui comprennent (de bas en haut dans la ) le disque cathodique 4, le séparateur 6, le film de lithium 8, la douille SS 10 et le(s) disque(s) en mousse de Ni 12. Plus d'une douzaine de piles boutons ont été assemblées à l'aide des séparateurs de batterie décrits ci-dessus et des séparateurs en fibre de verre. Les piles boutons assemblées ont ensuite été testées dans les conditions suivantes.
Certaines des piles boutons assemblées ont été testées à des taux de charge-décharge de 0,1 C et 1 C en utilisant un testeur de batteries Lanhe CT2001A. Chaque pile bouton a été testée dans les conditions suivantes : (1) repos pendant 1 heure ; (2) décharge à 1V ; (3) repos pendant 10 minutes ; (4) charge à 3V ; (5) repos pendant 10 minutes ; répétition des étapes (2) à (5) pour répéter le test de cyclage.
La (à gauche) décrit les résultats des tests de cyclage (313 cycles à un taux de charge-décharge de 0,1 C) pour une pile bouton fabriquée suivant l'Exemple 12 en utilisant la cathode préparée conformément à l'Exemple 11, lesquels montrent une excellente stabilité de cyclage avec une capacité spécifique de 633,7 mAh/g après 313 cycles, représentant une rétention de 93,4 % de la capacité spécifique initiale. La capacité spécifique à première décharge était supérieure à la valeur stœchiométrique, peut-être en raison de certaines réactions secondaires sur les surfaces de la cathode et de l'anode. À partir du deuxième cycle, la capacité spécifique a d'abord diminué avec le cycle ; cependant, la capacité spécifique a légèrement augmenté, passant d'environ 30 cycles à environ 120 cycles, avant de rester stable à environ 180 cycles, puis de diminuer. La (à droite) montre également une excellente stabilité de cycle (100 cycles à 0,1 C, puis 500 cycles à 1 C) pour une autre pile bouton ayant une capacité spécifique de 462,5 mAh/g au 600e cycle, soit une rétention de 66,0 % de la capacité du 2e cycle à 0,1 C ou une rétention de 80,3 % de la capacité du 105e cycle à 1 C. L'efficacité coulombienne peut être ≥ 95 %, ≥ 98 %, ou atteindre 100 %, ce qui suggère qu'il n'y avait pas de quantité détectable de sélénium faisant la navette entre la cathode et l'anode. Il est pensé que cette performance électrochimique est due au sélénium immobilisé dans la cathode, qui empêche le sélénium de se dissoudre et de passer de la cathode 14 à l'anode 2.