INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’hydrolyse enzymatique afin d’obtenir l’extrait hydrolysé selon l’invention peut être mise en œuvre en présence de toute protéase connue de l’Homme du métier, et avantageusement en présence d’une enzyme d’origine animale choisie parmi la pepsine, les enzymes d’origine pancréatique telles que la trypsine ou la chymotrypsine, préférentiellement la trypsine, d’une enzyme d’origine végétale choisie parmi la papaïne, la bromélaïne, la ficine, l’actinidine, préférentiellement la papaïne, ou encore d’une enzyme d’origine bactérienne choisie parmi l’enzyme provenant de la souche Bacillus licheniformis en particulier commercialisée sous le nom d’Alcalase® ou de la souche B. subtilis , préférentiellement l’enzyme provenant de la souche Bacillus licheniformis commercialisée sous le nom l’Alcalase®. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux de réalisation de l’invention, l’enzyme utilisée provient de la souche Bacillus licheniformis et est en particulier commercialisée sous le nom d’Alcalase®.
La quantité en poids de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention utilisée pour l’hydrolyse est avantageusement comprise entre 1% et 20%, plus avantageusement entre 2% et 15%, encore plus avantageusement entre 10% et 15%, en poids par rapport au poids total du solvant et du tourteau.
Le solvant utilisable pour l’hydrolyse peut être un solvant aqueux.
Selon l’invention on entend par « solvant aqueux », une solution aqueuse d’extraction contenant plus de 60% en poids, avantageusement au moins 70% en poids, en particulier au moins 80% en poids, plus particulièrement au moins 90% en poids, de façon particulière au moins 95% en poids, d’eau par rapport au poids total de la solution aqueuse, encore plus avantageusement ne contenant pas de glycol et de façon particulière ne contenant pas d’alcool. Le solvant aqueux ne contient pas de solution aqueuse hydrotropique, d’eau subcritique, d’éthanol, d’isopropanol ni de propylène glycol.
Avantageusement, le solvant utilisé est l’eau comme unique solvant.
L’hydrolyse peut être conduite à un pH compris entre 3 et 10 selon le pH optimum de l’enzyme, et avantageusement à un pH compris entre 7 et 9, très avantageusement à un pH entre 7,5 et 8,5, encore plus avantageusement à un pH de 7,5.
Alternativement, l’hydrolyse enzymatique est effectuée en présence de papaïne, à un pH compris entre 3 et 5,5, préférentiellement entre 4,5 et 5.
L’hydrolyse peut être réalisée à une température comprise entre 30°C et 75°C, avantageusement entre 50°C et 70°C, en particulier entre 55°C et 65°C, préférentiellement à 65°C. Elle peut être conduite durant une période de 30 minutes à 24 heures, préférentiellement de 45 minutes à 12h, plus préférentiellement de 50 minutes à 6h, très préférentiellement de 1h à 3h.
La quantité en poids d’enzyme utilisée pour l’hydrolyse est comprise entre 0,1% à 25% en poids, préférentiellement entre 0,5% et 20% en poids, plus préférentiellement entre 0,75% et 10% en poids, avantageusement entre 1% et 5% en poids, par rapport au poids du tourteau.
L’enzyme utilisée peut ensuite être inactivée par chauffage, avantageusement à une température de 80°C à 100°C et très avantageusement à une température de 90°C, en particulier durant une période de 10 minutes à 3h, préférentiellement de 10 minutes à 2h, plus préférentiellement de 20 minutes à 1h30. L’inactivation de l’enzyme peut avoir lieu à pH compris entre 3,5 et 8, préférentiellement entre 4 et 7, plus préférentiellement entre 4 et 6,5, avantageusement à pH 6,0.
L’extrait hydrolysé obtenu peut ensuite être centrifugé puis clarifié par filtrations successives jusqu’à une porosité de 0,22µm (seuil de filtration).
L’extrait hydrolysé selon l’invention peut donc se trouver sous forme liquide comprenant avantageusement une teneur en matière sèche de 1% à 20% en poids, avantageusement de 2 à 10% en poids, plus avantageusement entre 3 et 6 % en poids, par rapport au poids total de l’extrait hydrolysé sous forme liquide.
Dans un mode de réalisation alternatif, une étape d’extraction aqueuse est conduite avant l’étape d’hydrolyse, par toute méthode connue de l’homme du métier, en particulier par macération, et avantageusement par extraction avec l’eau comme unique solvant. La quantité en poids de tourteau utilisée pour l’extraction aqueuse est comprise entre 1 et 20%, avantageusement comprise entre 2% et 15%, encore avantageusement entre 10% et 15%, en poids par rapport au poids total de solvant et du tourteau.
Dans ce cas, l’extraction aqueuse peut être conduite à un pH compris entre 7,5 et 12, avantageusement à un pH compris entre 8 et 9, très avantageusement à un pH de 9, avantageusement durant une période de 30 minutes à 2 heures, préférentiellement durant une période de 1 heure.
- le dispositif d’amortissement vibratoire peut comprendre un deuxième masse d’inertie, la deuxième masse d’inertie étant fixée sur le voile de transmission de couple ;
- le dispositif d’amortissement vibratoire peut comprendre un deuxième masse d’inertie, la deuxième masse d’inertie étant rapportée, directement ou indirectement, sur le voile de transmission de couple ;
Avantageusement mais facultativement, le siège peut présenter au moins l'une des caractéristiques suivantes:
- le tronçon de barreau peut comporter une surface arrondie formant un sommet du tronçon de barreau ;
- le tronçon de barreau peut comporter un congé de raccordement avec la partie dorsale du siège ;
- le siège de ressort peut être obtenu par moulage d'un métal ou d'une matière synthétique selon la technologie des poudres compressées ;
- le siège de ressort peut être obtenu par mise en forme d'un métal ou d'une matière synthétique selon la technologie de fabrication par addition de matière ;
- l’axe du tronçon de barreau passant par le centre C du tronçon de barreau peut s’étendre à une distance d prédéterminée non sensiblement égale à zéro du deuxième plan d’appui. De cette manière, la surface de contact du tronçon de barreau avec l’évidement est augmentée ;
- le tronçon de barreau peut être symétrique par rapport au plan géométrique.
- le plan géométrique passe par le milieu du tronçon de barreau ;
- le tronçon de barreau peut présenter en section dans le plan géométrique une forme prismatique comportant au moins deux côtés s'éloignant l'un de l'autre en direction de la face dorsale, les deux côtés du tronçon de barreau étant agencés pour coopérer avec des surfaces correspondantes formées dans l’évidement de forme concave ;
- les deux côtés du tronçon de barreau peuvent être plans et inclinés selon un angle compris entre 1 et 20 degrés ;
- les deux côtés du tronçon de barreau peuvent être arrondis ;
- chaque siège peut comprendre des barrettes de maintien s'étendant en saillie depuis la face dorsale qui morcellent la face dorsale en plusieurs surfaces d’appui associées aux deux éléments de guidage et au voile de transmission de couple ;
- les barrettes de maintien peuvent être perpendiculaires au tronçon de barreau et émerger du tronçon de barreau en épousant au moins localement la forme de celui-ci ;
- les barrettes de maintien peuvent être en retrait par rapport au sommet du tronçon de barreau ;
En pratique, on pourra s’assurer que la zone de dénudage est plus grande que la zone dans laquelle est réalisée la fusion pour éviter d’abîmer les régions non dénudées de la gaine externe de la première fibre optique et de la gaine externe de la deuxième fibre optique.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé selon le troisième aspect comprend en outre le serrage l’une contre l’autre de la première fibre et de la deuxième fibre dans un support monté sur une platine en translation.
Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le procédé selon le troisième aspect comprend en outre : - la mise en place, au niveau de la zone de dénudage et après fusion, d’une gaine externe recouvrant la partie dénudée de la gaine interne de la première fibre et la partie dénudée de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique, - la jonction de ladite gaine externe avec la gaine externe de la première fibre optique et la gaine externe de la deuxième fibre optique.
, déjà décrite, représente un schéma illustrant un endoscope non linéaire connu de l’état de l’art ;
, déjà décrite, représente un schéma illustrant une fibre optique à cœur creux à double gaine connue de l’état de l’art ;
, représente un schéma illustrant un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine selon un exemple conforme à la présente description ;
, représente un schéma illustrant un endoscope non linéaire avec un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine, selon un exemple conforme à la présente description
, représente un schéma illustrant en vue de dessus et de manière simplifiée, un montage pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine selon un exemple conforme à la présente description ;
, représente un schéma illustrant en vue de coupe et de manière simplifiée, un élément du montage illustré sur la ;
, représente un schéma illustrant un exemple d’un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine obtenu au moyen du montage tel qu’illustré sur les et ;
, représente une image de la zone de couplage entre la première fibre optique et la deuxième fibre optique, obtenue par fusion, dans un exemple de réalisation ;
, représente un schéma simplifié d’un premier exemple d’une deuxième fibre optique avec partie en verre guidante fortement multimode, pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur selon la présente description ;
, représente un schéma simplifié d’un deuxième exemple d’une deuxième fibre optique avec partie en verre guidante fortement multimode, pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur selon la présente description ;
, représente des images prises en coupe, d’exemples de fibres à cœur creux à double gaine, pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un coupleur selon la présente description ;
, représente un schéma illustrant de manière simplifiée un exemple d’un montage pour la caractérisation de la température d’endommagement d’un cœur d’une fibre à cœur creux à double gaine ;
Enfin, les blocs de construction représentés sur les figures 1 à 4 présentent également une rainure (5) sur leur face inférieure, entre les deux évidements (2) verticaux traversants. Ces rainures peuvent ainsi permettre de faciliter la découpe des blocs.
La géométrie du bloc de construction peut également s’inscrire dans les prescriptions définies au Groupe 2 « Éléments constitués d’alvéoles verticales » du Tableau 3.1 de la norme française EN 1996-1-1 (EC6).
Le bloc de construction en terre crue obtenu est compact et dense ce qui lui confère de bonnes propriétés mécaniques.
De plus, ce bloc de construction reste léger avec un poids final inférieur à 20kg. Ainsi, le bloc de construction est facilement manipulable.
2. Procédé d’obtention des blocs de construction
La géométrie et les caractéristiques mécaniques du bloc de construction sont le fruit de l’association à la fois d’une recomposition optimale et robuste de matériaux naturels et d’une forte densification appliquée par un outil industriel associant vibration et compactage.
Les réglages de l’outil industriel sont adaptés à la nature du matériau afin d’obtenir une forte densification et in fine une bonne résistance, tout en conservant une cadence de production équivalente à la fabrication de blocs en béton creux. En effet, le temps de séchage est réduit grâce aux paramètres de fabrication spécifiques au procédé selon l’invention. De plus, l’outil industriel peut être automatisé pour faciliter est accélérer d’avantage la production.
Par ailleurs, le procédé selon l’invention permet d’obtenir une très faible variation des dimensions des blocs de construction, avec par exemple une tolérance dimensionnelle sur la hauteur de plus ou moins 1mm.
Le procédé de fabrication selon l’invention comprend au moins quatre étapes principales parmi lesquelles : la sélection d’au moins deux matériaux pour reconstituer une terre crue, le remplissage d’un moule avec cette terre crue, puis le compactage/compression, et enfin le démoulage du bloc de construction.
Le moule utilisé dans le procédé selon l’invention présente donc une forme interne globalement parallélépipédique rectangle, et permet la création d’évidements représentant entre 40% et 50% du volume du parallélépipède rectangle.
Selon un procédé de fabrication préféré, celui-ci comprend les étapes suivantes : sélection d’au moins deux matériaux ; reconstitution d’une terre crue à partir des matériaux sélectionnés ; remplissage d’un moule avec la terre crue, et vibration de l’ensemble formé par le moule et la terre crue ; compactage de la terre crue, et vibration de l’ensemble formé par les moyens de compactage, le moule, et la terre crue ; démoulage de la terre crue, formant un bloc de construction.
En fonction des conditions, une étape de séchage du bloc peut ensuite avoir lieu. La longueur du séchage dépend la constitution de la terre crue ainsi que de la teneur en eau restante à l’issue du compactage. Ce séchage est préférentiellement effectué à l’air libre. Selon un exemple de réalisation, l’étape de remplissage/vibration dure 2 à 5 secondes. La fréquence de vibration de l’appareil au cours de cette étape est de préférence supérieure à 3000 tours/min.
Concernant l’étape de compactage, selon un exemple de réalisation, l’effort appliqué par les moyens de compactage, par exemple un piston, est supérieur à 120 bars. La fréquence de vibration de l’appareil au cours de cette étape est de préférence supérieure à 9000 tours/min. Enfin, selon un exemple de réalisation avantageux, le temps de compactage/vibration est compris entre 5 et 15 secondes.
Par ailleurs, la terre crue est reconstituée via un processus industriel pouvant comprendre plusieurs étapes telles que : choix et tri des matériaux, par exemple par criblage ; malaxage et homogénéisation des matériaux sélectionnés.
Le procédé permet ainsi d’obtenir un bloc de construction en terre crue tel que décrit précédemment, présentant un taux d’évidement compris entre 40% et 50%, composé de terre crue constituée d’au moins deux matériaux, et pouvant présenter de grandes dimensions, par exemple un volume global supérieur à 10dm 3 .
3. Description d’un ensemble de construction mettant en œuvre de tels blocs de construction
Avantageusement, la présente invention concerne donc l’utilisation ci-dessus définie d’au moins un catalyseur, en proportion en poids de catalyseur comprise d’environ 50 ppm à environ 5000 ppm, en particulier d’environ 100 à environ 3000 ppm par rapport au poids total de la composition, d’au moins un stabilisant thermique organique ou au cuivre et d’au moins un allongeur de chaine choisi parmi les poly-carbodiimide, les poly-anhydride maléiques et les poly-epoxy, avec une matrice comprenant au moins un polymère thermoplastique, notamment un polyamide, ledit catalyseur étant choisi parmi l’acide phosphorique (H3PO4), l’acide phosphoreux (H3PO3), l’acide hypophosphoreux (H3PO2), ou un mélange de ceux-ci.
Le modèle de trafic normal est ensuite utilisé en phase d’inférence pour observer le trafic circulant sur le réseau.
Selon des variantes de réalisation, l’ABNIDS analyse le trafic soit en temps réel, soit a posteriori en analysant des logs.
Ainsi dans une étape d’analyse 204, le procédé permet d’observer des échantillons de données E n pour déterminer si l’échantillon observé est un échantillon normal ou non 206. Si l’échantillon est analysé comme anormal, le procédé permet d’initier un traitement sur données anormales 208 (typiquement, alerter ou enregistrer dans des logs), puis poursuit l’observation d’un prochain échantillon. Si l’échantillon est analysé comme normal, le procédé permet d’initier un traitement sur données normales 210 (typiquement, ne rien faire ou enregistrer dans des logs), puis poursuit l’observation d’un prochain échantillon.
Dans le contexte de mise en œuvre du procédé de l’invention, comme illustré sur la ou sur la , un système tiers de détection de cyberattaque 112 analyse le réseau, et peut identifier que des données échangées sur ce réseau sont des données malveillantes, là où l’ABNIDS principal 110 avait désigné ces mêmes données comme normales. Le système de détection tiers permet ainsi de détecter un faux négatif pour l’ABNDIS principal.
Le système de détection tiers 112 peut être par exemple tout dispositif de type IDS par signature, IDS par anomalie, IPS (pour « Intrusion Prevention System » en anglais), ou firewall.
Le faux négatif détecté par le système de détection tiers peut être signalé comme un échantillon qui pourtant a été catégorisé comme normal par l’ABNIDS principal, alors qu’il a correspondu par le système tiers à la signature d’un IDS par signature ou enfreint une règle d’un firewall, par exemple.
Dans une variante de réalisation, la détection de faux négatif peut être faite par un module logiciel intégré à l’ABNIDS principal, sans qu’il soit nécessaire qu’un système tiers de détection externe intervienne.
Dans une variante où le système se base sur des primitives de prédiction, la taille m de la fenêtre sur la base de laquelle s’opère la prédiction utilisée dans la routine d’algorithme d’apprentissage sur anomalie, est typiquement la même que celle utilisée pendant l’apprentissage initial non supervisé. Cependant, elle peut être différente.
Dans une implémentation, le module interne de détection est configuré pour mettre en œuvre un modèle de prédiction sur série temporelle de type « time-series forecasting » qui analyse le comportement de la série des scores d’anomalie des échantillons. Ce modèle peut ainsi être en mesure de comprendre la tendance, la variation périodique, les points de changement ainsi que les bruits et les variations aberrantes de la série. Dès lors, ce modèle est capable d’identifier les échantillons dont les scores d’anomalie calculés sont inférieurs au score d’anomalie prédit, et éventuellement désigner ceux-ci comme des faux négatifs, par exemple si la différence « score d’anomalie prédit – score d’anomalie calculé » est supérieure à une valeur seuil.
Dans une variante d’implémentation, le modèle de prévision du score d’anomalie met en œuvre une modélisation ARIMA (acronyme de « AutoRegressive Integrated Moving Average » en anglais), qui peut détecter des faux négatifs sur les scores d’anomalies quand la série des échantillons observés ne suit plus la tendance prévue par le modèle ARIMA.
Lors de la détection de données malveillantes, le système tiers de détection de cyberattaques (externe 112 ou interne) notifie l’ABNIDS de cette détection, en indiquant le ou les échantillons malveillants qui ont été incorrectement reconnus comme normaux par l’ABNIDS.
A réception de la notification, l’ABNIDS met en œuvre le procédé de traitement de faux négatif selon l’invention. La montre sur un organigramme les étapes opérées par le procédé 300 de l’invention pour traiter des faux négatifs.
Le procédé débute par une étape 302 de réception d’une notification selon laquelle un échantillon E n aurait dû être désigné comme anormal.
Le faux négatif qui a été détecté, peut être explicitement signalé par le système de détection tiers ou dans une variante de réalisation, son signalement est à l'initiative d'un dispositif centralisé de gestion de la sécurité, de type SIEM (« Security Information and Event Management » en anglais), capable de confronter les résultats d'analyse de l'ABNIDS principal d'une part et de dispositifs de signalement tiers d'autre part.
Le procédé permet dans une étape suivante 304 de récupérer l’échantillon correspondant.
Selon des variantes de réalisation, la récupération de l'échantillon erronément reconnu comme normal par l'ABNIDS principal peut être à l'initiative d’un dispositif centralisé, du système de détection tiers ou de l'ABNIDS lui-même, éventuellement sur la base d'informations succinctes permettant son identification (par exemple heure, date, IP source, IP destination...), et son rapatriement peut être fait depuis un cache, une base de données 305 ou des logs.
La présente invention concerne en particulier un réseau organique covalent organoboré imprégné par au moins un sel, le réseau organique covalent organoboré imprégné étant substantiellement exempt de solvant organique.
Un réseau organique covalent correspond à la traduction en français du terme anglais « covalent organic framework », ou COF.
Un réseau organique covalent est un matériau poreux et cristallin, bi- ou tridimensionnel, préparé en reliant des éléments légers (par exemple, B, C, N, O) par des liaisons covalentes de manière périodique. Un réseau organique covalent est donc composé d’un motif élémentaire répété périodiquement.
Un composé organoboré est, selon l’invention, un composé organique comportant au moins une liaison entre un atome de carbone et un atome de bore.
Un réseau organique covalent organoboré selon l’invention est donc un réseau organique covalent dont le motif élémentaire comprend au moins un atome de bore.
Selon l’invention, on entend par « substantiellement exempt de solvant organique » que le réseau organique covalent organoboré imprégné comprend moins de 5% en poids de solvant organique par rapport au poids total du réseau organique covalent organoboré imprégné, de préférence moins de 2% en poids, de préférence moins de 1% en poids, préférentiellement moins de 0,5% en poids, plus préférentiellement moins de 0,1% en poids. Avantageusement, le réseau organique covalent organoboré imprégné est totalement exempt de solvant organique.
Le solvant organique est de préférence polaire. Le solvant organique est par exemple l'acétone, l'acétate d'éthyle, l'acétonitrile, le diméthylformamide, le diméthoxyéthane, le dioxane, la triéthylamine, le tétrahydrofurane, le diméthylsulfoxyde, le N-N-diméthylacétamide, la N-méthy1-2-pyrrolidone, la N-éthy1-2-pyrrolidone, et la N-octylpyrrolidone, le méthanol, l'éthanol, l’alcool isopropylique, l'éther diéthylique, l'éther diisopropylique, le méthyltertiobutyl éther, le méthyl-tétrahydrofurane ou le 2-éthoxy-2-méthylpropane.
Selon un mode de réalisation, le réseau organique covalent organoboré imprégné selon l’invention est substantiellement exempt de tétrahydrofurane. Selon l’invention, on entend par « substantiellement exempt de tétrahydrofurane » que le réseau organique covalent organoboré imprégné comprend moins de 5% en poids de tétrahydrofurane par rapport au poids total du réseau organique covalent organoboré imprégné, de préférence moins de 2% en poids, de préférence moins de 1% en poids, préférentiellement moins de 0,5% en poids, plus préférentiellement moins de 0,1% en poids. Avantageusement, le réseau organique covalent organoboré imprégné est totalement exempt de tétrahydrofurane.
De préférence, le réseau organique covalent organoboré imprégné selon l’invention présente une surface spécifique supérieure ou égale à 50 m²/g, de préférence supérieure ou égale à 250 m²/g, de préférence supérieure ou égale à 500 m²/g, de préférence allant de 50 à 3000 m²/g, de préférence allant de 500 à 1600 m²/g.
La surface spécifique peut être déterminée par adsorption de N 2 : l'analyse des isothermes d'adsorption du gaz N 2 peut être réalisée à l'aide d'un analyseur de porosimétrie Micromeritics ASAP 2020, un analyseur de porosimétrie de Micromeritics. La mesure est effectuée à 77 K (bain de N 2 liquide) sur des échantillons de 300 mg dégazés et activés.
De préférence, le réseau organique covalent organoboré imprégné selon l’invention présente un diamètre de pore supérieur ou égal à 1,0 nm, de préférence supérieur ou égal à 1,5 nm, de préférence supérieur ou égal à 2,0 nm, de préférence compris entre 1,0 et 5,0 nm, préférentiellement compris entre 2,0 et 3,0 nm.
Le diamètre de pore peut être déterminé à partir des isothermes d’adsorption d’azote, par exemple à 77 K, selon la méthode BJH (Barret-Joyner-Halenda).
Avantageusement, le réseau organique covalent organoboré imprégné selon l’invention se dégrade en présence d’eau. Lorsqu’il est utilisé comme électrolyte dans une batterie, cette instabilité en présence d’eau permet un recyclage de l’électrolyte beaucoup plus facile qu’avec les électrolytes de l’art antérieur.