INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon des caractéristiques avantageuses et non limitatives, prises seules ou dans une quelconque combinaison : le générateur de champ magnétique présente une forme torique qui est centrée sur un axe dit « axe central du générateur » et qui délimite un espace interne libre, et en ce que le système de réglage comprend une partie de support qui porte le capteur magnétique primaire et qui est engagée dans ledit espace interne libre de manière à pouvoir être déplacée le long de l’axe central du générateur afin de modifier la position du capteur magnétique primaire le long dudit axe central du générateur le dispositif comprend au moins un élément de stabilisation, tel qu’un rouleau, adapté pour venir au contact de l’objet afin de maintenir une distance constante entre le capteur magnétique primaire et une surface externe de l’objet ; le dispositif comprend au moins un organe de suspension, tel qu’un ressort, adapté pour plaquer élastiquement l’élément de stabilisation contre l’objet ; le dispositif comprend un capteur magnétique secondaire qui est distinct du capteur magnétique primaire, qui n’est pas soumis au champ magnétique d’inspection et qui est agencé pour venir se placer en vis-à-vis d’une zone de l’objet afin de mesurer l’intensité du champ magnétique dit « champ magnétique de fond » qui est représentatif d’un champ magnétique qui règne dans l’objet en l’absence de champ magnétique d’inspection ; le dispositif comprend un sous-ensemble formant un train de trois chariots qui sont disposés en enfilade selon une direction dite « direction longitudinale » et qui s’articulent deux à deux, l’un par rapport à l’autre de sorte à pouvoir épouser une surface externe de l’objet en prenant chacun appui sur ladite surface externe afin de procurer au moins trois zones d’appui distinctes correspondantes le long de la direction longitudinale, lesdits chariots étant formés respectivement par : - un chariot primaire qui porte le générateur de champ magnétique et le capteur magnétique primaire, ainsi qu’au moins un élément de stabilisation primaire, de préférence un rouleau primaire dont l’axe de rotation est perpendiculaire à la direction longitudinale, qui permet audit chariot primaire de rouler sur la surface externe de l’objet en maintenant le générateur de champ magnétique et le capteur magnétique primaire à une distance prédéfinie, constante, de la surface externe, - un chariot secondaire qui porte le capteur magnétique secondaire et au moins un élément de stabilisation secondaire, de préférence un rouleau secondaire dont l’axe de rotation est perpendiculaire à la direction longitudinale, qui permet audit chariot secondaire de rouler sur la surface externe en maintenant le capteur magnétique secondaire à une distance prédéfinie, constante, de la surface externe, - un chariot tertiaire qui porte au moins un élément de stabilisation tertiaire, de préférence un rouleau tertiaire dont l’axe de rotation est perpendiculaire à la direction longitudinale, qui permet audit chariot tertiaire de rouler sur la surface externe de l’objet.
Selon un autre aspect, il est proposé un ensemble de détection caractérisé en ce qu’il comprend un dispositif de détection présenté précédemment ainsi qu’un système d’entraînement permettant de générer un mouvement relatif de défilement d’une surface externe de l’objet par rapport au générateur de champ magnétique et au capteur magnétique primaire selon un sens dit « sens de balayage » prédéterminé, et en ce que le capteur magnétique secondaire est agencé de manière à précéder le capteur magnétique primaire en considération dudit sens de balayage, de sorte qu’une même zone de la surface externe de l’objet est parcourue successivement par le capteur magnétique secondaire, qui mesure le champ magnétique de fond, puis par le capteur magnétique primaire, qui mesure le champ magnétique d’inspection tel que déformé par la pluralité de câbles métalliques de l’objet.
Des eaux usées avec une concentration massique d'ion fluorure de 100 mg/L ont été préparées, l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,5 a été ajouté à des concentrations de 1 g/L, 1,1 g/L, 1,2 g/L, 1,3 g/L. et 1,4 g/L respectivement, la valeur du pH a été ajustée à 6 (la plage de pH pour l'adsorption d’ion fluorure était de 5 à 7), le mélange a été agité et adsorbé pendant 2 heures à 30 °C, puis la concentration en ion fluorure dans la solution a été détectée après filtration.
L'effet d'adsorption de l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,5 préparé dans l'exemple comparatif 2 sur les ions fluorure est présenté dans le tableau 9 suivant. Capacité d'adsorption saturée (mg/g) 44,15 Surface spécifique (m 2 /g) 65,62
On peut voir que la source de manganèse, les composés contenant de l'aluminium et l'adjuvant utilisés dans l'exemple comparatif 2 sont les mêmes que ceux de l'exemple 2, et que les étapes impliquées sont également les mêmes que celles de l'exemple 2, mais la différence est que les étapes (1) et (2) de l'exemple 2 sont omises. Autrement dit, le matériau d'anode en graphite obtenu à partir de la batterie lithium-ion n'est pas utilisé. Par conséquent, l'adsorbant finalement obtenu dans l'exemple comparatif 2 est assez différent de l'exemple 2 en termes de capacité d'adsorption saturée et de surface spécifique.
Les adsorbants pour l'ion fluorure préparés par les exemples de la présente demande peuvent être recyclés plusieurs fois. En prenant l'exemple 2 par exemple, l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,5 /C dans l'exemple 2 après adsorption a été trempé dans 0,1 mol/L d'éluant NaOH pendant 2 heures, puis un nouvel adsorbant pour ion fluorure a été obtenu par lavage et séchage centrifuges. L'adsorbant renouvelé pour l'ion fluorure Mn 1 Al 0,5 /C après lavage alcalin peut être directement utilisé pour l'adsorption d'une solution contenant du fluor.
La méthode de test pour l'adsorbant renouvelé pour l'ion fluorure Mn 1 Al 0,5 /C était la suivante :
ajouter directement l'adsorbant renouvelé pour l'ion fluorure Mn 1 Al 0,5 /C dans des eaux usées avec une concentration massique d'ion fluorure de 100 mg/L à 1 g/L, ajuster la valeur du pH à 6, agiter et adsorber pendant 2 heures à 30 °C, filtrer puis détecter la concentration en ion fluorure dans la solution, puis répéter les étapes de renouvellement et d'adsorption ci-dessus pour tester le taux de rétention de capacité de cyclage du matériau Mn 1 Al 0,5 /C.
Les effets d'adsorption et de recyclage de l'adsorbant pour ion fluorure Mn 1 Al 0,5 /C préparé dans l'exemple 2 sur les ions fluorure sont présentés dans le tableau 10 suivant. Cycles 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Capacité d'adsorption (mg/g) 92,84 88,83 86,88 84,99 83,35 81,26 79,35 75,62 72,91 69,34 63,51 Taux de rétention de capacité /% - 95,68 93,58 91,54 89,78 87,53 85,47 81,45 78,54 74,69 68,41
Les effets d'adsorption et de recyclage de l'adsorbant Mn 1 Al 0,5 d'oxyde de manganèse et d'aluminium de l'exemple comparatif 2 sur les ions fluorure sont présentés dans le tableau 11 suivant, et la méthode de test spécifique est la même que celle de l'adsorbant pour ion fluorure. dans l'exemple 2. Cycles 0 1 2 3 4 5 6 Capacité d'adsorption (mg/g) 44,15 37,69 31,52 25,66 20,19 13,43 4,64 Taux de rétention de capacité /% - 85,36 71,41 58,21 45,74 30,41 10,54
On peut voir que le taux de rétention de capacité de l'exemple 2 est significativement supérieur à celui de l'exemple comparatif 2, puisque le matériau graphite est utilisé comme matrice pour charger l'oxyde de manganèse-aluminium.
En conclusion, le procédé de préparation d'un adsorbant pour ion fluorure proposé par la présente invention comprend : acquérir un premier mélange contenant un matériau d'anode constitué de graphite provenant d'une batterie lithium-ion, et réaliser une lixiviation acide humide sur le premier mélange pour obtenir un résidu lessivé contenant le matériau d'anode du graphite ; griller le résidu lessivé dans un environnement alcalin pour obtenir un résidu grillé ; préparer le résidu grillé et le deuxième mélange en une barbotine, et effectuer une précipitation de métal dans un environnement alcalin, le deuxième mélange contenant un sel de manganèse, un sel d'aluminium et un méta-aluminate ; faire vieillir et filtrer la suspension, laver un gâteau de filtration jusqu'à ce que l'eau après lavage du gâteau de filtration soit neutre, et sécher pour obtenir un composite hydroxyde métallique-carbone ; et griller le composite hydroxyde métallique-carbone. Effectuer un grillage alcalin sur les résidus lessivés peut transformer des substances inertes entre les couches de graphite, telles que l'α-Al 2 O 3 , SiO 2 , TiO 2 et d'autres impuretés, qui sont insolubles dans l'acide, en respectivement, méta-aluminate, silicate de sodium et titanate de sodium, solubles dans l’eau, augmentant ainsi les sites actifs pour l'incorporation de métal dans la structure du graphite, augmentant la quantité de charge de métal actif du graphite et augmentant la capacité d'adsorption de l'ion fluorure du matériau. En adoptant le graphite comme matrice de chargement de l'adsorbant pour ion fluorure pour la coprécipitation, il n'est pas nécessaire d'améliorer les performances de filtration de l'adsorbant par polymérisation et réticulation, et le graphite est utilisé pour charger des adsorbants d'oxydes de manganèse et d' aluminium in situ, ce qui non seulement améliore efficacement une surface spécifique et une capacité d'adsorption de l'adsorbant, mais facilite également une opération de désorption et améliore un taux de rétention de capacité renouvelée du matériau. En ajoutant NaAlO 2 dans le processus de précipitation du métal, l'hydrolyse de NaAlO 2 libère lentement de l'aluminium, ralentissant une forte diminution de la teneur en ions aluminium dans la solution et précipitant les ions aluminium et manganèse de manière égale sur la matrice de graphite, améliorant ainsi la stabilité du matériau. L'adsorbant pour ion fluorure préparé par le procédé de préparation selon la présente invention a un bon effet d'adsorption pour l'ion fluorure, et peut être réutilisé après avoir été lavé et remplacé par une solution alcaline, et le taux de rétention d'adsorption après avoir été utilisé 10 fois atteint 68%.
On peut voir que le procédé de préparation de l'adsorbant pour ion fluorure de la présente invention peut réaliser l'utilisation des ressources du matériau d'anode de batterie usagé, ajuster et contrôler raisonnablement les types et les quantités d'ions métalliques chargés sur le matériau d'anode en graphite lorsque le matériau d'anode de batterie est utilisé pour préparer un adsorbant pour ion fluorure et résoudre les problèmes de sites d'adsorption fermés et de capacité d'adsorption, de sélectivité d'adsorption et de capacité de désorption provoquées par la réticulation et la polymérisation de l'adsorbant existant pour l'ion fluorure.
Ceux décrits ci-dessus ne sont que des exemples préférés de la présente demande, mais ne sont pas destinés à limiter la présente demande. Pour l'homme du métier, diverses modifications et changements peuvent être apportés à la présente demande. Toute modification, remplacement équivalent ou amélioration apportée sans s'écarter de l'esprit et du principe de la présente demande relèvera de la portée de protection de la présente demande.
Dispositif de stockage d’énergie électrique avec système de refroidissement des connecteurs électriques La présente invention concerne le domaine des dispositifs de régulation thermique et plus particulièrement les moyens mis en œuvre pour réguler la température de dispositifs de stockage d’énergie électrique équipant des véhicules.
Il est connu de nos jours d’équiper des véhicules électriques, thermiques ou hybrides de dispositifs de stockage d’énergie électrique permettant une alimentation électrique des différents éléments du véhicule. Ces dispositifs de stockage d’énergie électrique sont généralement composés de cellules électrochimiques positionnées dans un pack-batterie.
Lors du fonctionnement du véhicule, le pack-batterie peut dégager une quantité de chaleur importante et dès lors être soumis à des hausses de température pouvant provoquer dans certains cas son endommagement, voire sa destruction. Par conséquent, son refroidissement est essentiel afin de le maintenir en bon état et d’assurer ainsi la fiabilité, l’autonomie et la performance du véhicule. Pour ce faire, un ou plusieurs dispositifs de régulation thermique destinés à réguler la température du pack-batterie sont mis en œuvre pour assurer les fonctions de refroidissement des composants électriques ou électroniques à l’intérieur de ce pack-batterie, et ainsi optimiser le fonctionnement de ses différents composants.
De tels dispositifs de régulation thermique sont par exemple des systèmes de refroidissement, qui sont généralement parcourus par un fluide caloporteur qui absorbe la chaleur émise par les cellules du pack-batterie afin de le refroidir en vue de son bon fonctionnement.
Les figures 8 à 10 présentent une application du moteur selon l’invention pour la réalisation d’une vanne (200) fluide. Ce mode de réalisation est semblable à l’art antérieur connu des actionneurs de vanne à rotor (10) immergé, en ce que le moteur électrique (1) est positionné transversalement au-dessus du corps de vanne (201), le rotor (10) étant solidaire d’un pointeau (210) est intégré dans une cartouche (202) étanche, munie de ses moyens de guidage, qui est directement vissée sur le corps de vanne (201). Le stator (20) intégré dans un boîtier (220), peut être rapporté sur le corps de vanne (201) après l’assemblage de la cartouche (202) et la réalisation de tous les tests d’étanchéité en univers contrôlé. Le rotor (10) présente une cavité interne (240) munie d’un taraudage (241) coopérant avec un filetage (225) d’une excroissance axiale (224) de l’embase de la cartouche (221). Le pointeau (210) est fixé sur l’extrémité axiale (245) du rotor, opposée au corps de vanne (201), et s’étend au travers de la cavité interne (240) du rotor. L’excroissance axiale (224) de l’embase de la cartouche (221) est munie d’un perçage longitudinal (226) traversant permettant d’assurer le guidage dudit rotor (10) par coopération avec le pointeau (210). Le pointeau (210), en traversant le perçage longitudinal (228), débouche au sein du corps de vanne (201) et permet l’obturation du conduit de vanne (230), véhiculant le fluide, lors de son déplacement en extrémité de course. La course linéaire du pointeau (210) est réalisée par la mise rotation du rotor (10) par l’alimentation des bobines (31, 32), ceci conduit à son vissage du rotor sur l’excroissance axiale de l’embase de la cartouche, se traduisant par un mouvement de déplacement hélicoïdal du rotor (10) et du pointeau (210) lui étant solidaire. Le rotor (10), se déplaçant linéairement lors de sa course, est muni d’une bague aimantée (15) présentant une hauteur égale à l’épaisseur du paquet de tôles statorique (29) augmentée de la distance de déplacement axiale du pointeau (210), de manière à assurer des performances magnétiques identiques sur toute la course d’ouverture. L’intégration de l’invention à ce type de vannes permet de limiter drastiquement l’encombrement ajouté par la motorisation. En effet, comme le montre la , la forme très allongée du moteur électrique (1) permet avantageusement, lorsqu’il est orienté dans la direction du conduit de vanne (230), de n’accroitre l’encombrement de la vanne que dans la direction de l’axe du pointeau (210) et permet donc de former un ensemble très compact.
Quatrième Variante de réalisation La illustre une variante de réalisation selon l’invention pour laquelle deux moteurs (1a et 1b) sont liés mécaniquement par leur stators (20a et 20b) découpés dans un même paquet de tôle. Ce mode de réalisation est avantageux pour les applications de grande compacité devant entraîner indépendamment en rotation, deux axes situés très proches l’un de l’autre. En effet, les deux rotors (10a et 10b) sont ici séparés d’une distance inférieure à la longueur de l’ensemble. Dans ce mode de réalisation, les deux stators sont jouxtant par leur secteur angulaire le plus fermé de manière à former une symétrie miroir, mais l’invention ne se limite pas à ce mode de réalisation et les stators (20a et 20b) pourraient également être liés pour l’un du côté du secteur angulaire le plus ouvert et pour l’autre du côté du secteur angulaire le plus fermé, ou alors les deux par le côté du secteur angulaire le plus ouvert. En variante possible un nombre supérieur de moteurs pourrait être juxtaposé de manière à entraîner un nombre voulu d’axes proches en rotation indépendante.
Dispositif de refroidissement d'une machine électrique à flux magnétique axial. DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un moteur ou une génératrice électrique dite à flux magnétique axial comportant au moins un rotor discoïde à plusieurs plots d’aimants permanents et au moins un stator plat de forme annulaire à plusieurs bobines réparties radialement de manière régulière et dont l’axe est orienté parallèlement à celui du rotor.
Dans la publication FR3046888, chaque stator est un assemblage de plots identiques portant des bobines. Un plot, est un empilage radial de tôles ferromagnétiques fines isolées électriquement, de plusieurs tailles afin d’obtenir une forme trapézoïdale. L’empilage radial des tôles permet à chaque dent de former, à l’arrière, une portion de culasse (bouclage du circuit magnétique) et, à l’avant, l’isthme face au disque rotor. Il est bien connu que les matériaux ferromagnétiques, conducteurs d’électricité, placés dans un champ magnétique variable alternatif sont parcourus par des courants électriques parasites : les courants de Foucault. Cela crée des échauffements qui réduisent le rendement énergétique de la machine. La solution proposée pour atténuer ces pertes énergétiques dans la publication GB2482928 est de remplacer l’empilage des tôles par un «Soft Magnetic Composites – SMC». Le plot statorique est réalisé à partir d’une poudre de fer doux, dont les particules sont enrobées d’un isolant électrique. La poudre est compressée dans un moule pour obtenir la forme voulue, puis subit un traitement thermique afin d’assurer cohésion et résistance mécanique.
Pour la réalisation d’un stator, il y a de multiples façons d’assembler les plots. Dans la publication FR3046888 chaque portion est rapportée et maintenue sur une plaque support par une queue d’aronde, ou par l’insertion dans une rainure et soudage. Chaque portion peut aussi être collée directement sur cette plaque qui est ensuite rapportée sur la toile de carter, commune à la chambre à eau.
Pour une machine ainsi réalisée, le moyen de refroidissement est un échange par conduction entre le liquide de refroidissement circulant dans une chambre dans chaque carter et le plot statorique, et cela à travers la tôle support des plots et la toile de carter.
La capacité de refroidissement détermine la puissance maximale de la machine. Améliorer le refroidissement est possible en faisant en sorte que les sources de chaleur, effet Joules dans les bobinages, courant de foucault entraînant des pertes fer soient en contact direct avec le liquide de refroidissement.
PRESENTATION DE L’INVENTION l’objet de cette invention est de proposer un dispositif de refroidissement qui comprend, par stator, une chambre de circulation du fluide de refroidissement dans laquelle ce dernier est en contact direct avec les sources de chaleurs.
Selon une première caractéristique, le stator possède une carcasse en matériau amagnétique ou composite comprenant une plaque radiale, support des plots statoriques et deux prolongements axiaux plus ou moins cylindriques entourant intérieurement et extérieurement les bobinages et la culasse.
Selon une seconde caractéristique, chaque chambre est fermée à l’extrémité des prolongements axiaux par un couvercle en forme d’anneau.
Selon d’autres caractéristiques, le liquide de refroidissement parvient aux chambres de refroidissement via un conduit unique, situé dans la zone la plus haute de la machine, supporté par la plaque centrale séparant les deux stators et communiquant avec un conduit radial réalisé dans cette dernière.
Le liquide de refroidissement circule ensuite dans un conduit axial interne au prolongement extérieur de la carcasse de chaque stator.
A l’extrémité de ce conduit un évidement donne un passage communiquant avec la chambre de refroidissement.
le liquide de refroidissement, arrivé en partie basse de la machine est évacué par un évidement en communication avec un second conduit axial interne au prolongement axial extérieur de la carcasse.
On peut également prévoir une étape E22, dans laquelle un mode de détection du dispositif 2 est sélectionné, par exemple un mode de détection de courts-circuits et/ou un mode de détection d’un circuit ouvert. Ainsi, sélectionner un mode de détection permet à l’unité de traitement 23 de réduire le nombre d’opérations à réaliser et donc augmenter la rapidité de calcul.
Au cours d’une étape E3, les adresses des voies des premier et deuxième multiplexeurs 21, 22 sont configurées, chaque adresse correspondant à un fil 13, 14,15, 16 distinct.
Lors de la configuration des adresses, un plan électrique du harnais 1 testé est chargé depuis une base de données du dispositif. Ainsi, l’association des voies des multiplexeurs 21, 22 et les fils 13, 14 ,15, 16 du harnais 1 correspond à la réalité du harnais 1 testé.
À chaque itération d’une pluralité d’itérations, les étapes suivantes sont réalisées.
La pluralité d’itérations peut par exemple être au moins égale au nombre de combinaisons possibles d’une voie du premier multiplexeur 21 avec une voie du deuxième multiplexeur 22.
La pluralité d’itérations peut être diminuée en testant, dans un premier temps, seulement les combinaisons possibles d’une voie du premier multiplexeur 21 avec une voie du deuxième multiplexeur 22 si ces voies correspondent aux fils les plus proches.
Au cours des étapes E41 et E42, une première adresse du premier multiplexeur 21 et une deuxième adresse du deuxième multiplexeur 22 sont sélectionnées pour ensuite calculer une différence de potentiel entre la cathode C1 de la première diode D1 et la cathode C2 de la deuxième diode D2.
On peut prévoir aussi une étape E421 dans laquelle les adresses des voies testées et la différence de potentiel calculée pour ces voies sont enregistrées.
Puis, au cours d’une étape E43 l’existence d’un défaut électrique dans le réseau de câbles est déduite de la différence de potentiel. Les exemples suivants, illustrés aux figures 5 à 10, détaillent les différents défauts pouvant être déduits de la différence de potentiel :
- le réseau de câbles ne présente pas de court-circuit ( ) : la différence de potentiel est non nulle peu importe le fil testé. Il est donc possible d’en déduire l’absence de court-circuit dans le harnais 1 ;
- les fils 13, 14, 15, 16 du réseau de câbles sont reliés électriquement à un unique nœud et ne présente pas de circuit ouvert ( et 9) : la différence de potentiel est nulle peu importe le fil testé. Il est donc possible d’en déduire l’absence de circuit ouvert dans le harnais 1 ;
- le réseau de câbles présente un court-circuit entre les fils 13 et 14 (figures 6 et 7) : la différence de potentiel est nulle lorsque les adresses des voies correspondantes sont sélectionnées. Il est donc possible d’en déduire la présence d’un court-circuit dans le harnais 1 ;
- les fils 13, 14, 15, 16 du réseau de câbles sont reliés électriquement à un unique nœud et le réseau de câbles présente un circuit ouvert entre les fils 13 et 14 ( ) la différence de potentiel est non-nulle lorsque les adresses des voies correspondantes sont sélectionnées. Il est donc possible d’en déduire la présence d’un circuit ouvert dans le harnais 1 puis l’adresse du fil endommagé lorsque la différence de potentiel est calculée pour les autres combinaisons de voies.
Le cas échéant, les fils 13, 14, 15, 16 identifiés en circuit ouvert et/ou en court-circuit peuvent être affichés, par exemple sur un schéma électrique simplifié du harnais électrique 1.