INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De la sorte, les deux pièces 10, 24 sont bloquées l’une par rapport à l’autre en translation selon la direction de l’axe y. Elles sont bien évidemment également bloquées en translation selon les deux autres directions x et z.
Et un tel blocage peut être obtenu sans qu’il soit nécessaire d’imprimer un serrage important aux deux vis de fixation 42, 44. Autrement dit, la tension axiale dans les vis de fixation 42, 44, soit selon la direction z, peut ne pas être nécessairement élevée pour obtenir le blocage requis des deux pièces 10, 24 l’une par rapport à l’autre.
Un tel assemblage vissé est avantageusement mis en œuvre pour relier ensemble deux bras d’essieu opposés d’un train arrière de véhicule automobile. Les deux bras d’essieu sont alors reliés ensemble mécaniquement au moyen de deux brides et d’une biellette reliant les deux brides. L’une des brides, par exemple, présente une extrémité sur laquelle est usinée une languette, telle que décrite ci-dessus, tandis qu’une rainure en V est ménagée sur le bras d’essieu correspondant.
Deux taraudages sont alors pratiqués dans le fond de la rainure en V, tandis que deux orifices oblongs sont ménagés à l’extrémité de la bride. L’extrémité de la bride est appliquée sur le bras d’essieu, tandis que deux vis de fixation sont engagées à travers les orifices oblongs et vissées dans les deux taraudages respectivement.
On obtient de la sorte un assemblage vissé dans lequel la bride et le bras d’essieu demeurent en position fixe l’un par rapport à l’autre pendant toute la durée de vie du véhicule automobile, et ce, malgré les efforts importants qu’ils peuvent supporter.
On se référera à la illustrant la mise en œuvre d’un assemblage vissé conforme à l’invention sur un train arrière de véhicule automobile 50.
Le train arrière 50 comprend ainsi deux bras tirés, un bras gauche 52 et un bras droit 54. Ils s’étendent longitudinalement selon l’axe X et symétriquement l’un de l’autre par rapport à un plan médian P lorsqu’ils sont au repos.
Les bras tirés 52, 54 présentent deux extrémités avant, une extrémité avant gauche 56 et une extrémité avant droit 58, respectivement opposées à deux extrémités arrière, une extrémité arrière gauche 60 et une extrémité arrière droit 62. Les extrémités arrière 60, 62 comportent des supports de fusée accueillant les roues.
Dans des modes de réalisation particuliers, le dispositif objet de la présente invention comporte, en aval du premier échangeur thermique, un échangeur de chaleur configuré pour agir sur le flux de gaz recyclé. - Ces modes de réalisation permettent de valoriser des frigories restantes contenues dans le flux de gaz liquide. -Selon un deuxième aspect, la présente invention vise un procédé de sous-refroidissement d’un flux de gaz liquéfié, qui comporte : - une première étape d’échange thermique de sous-refroidissement intermédiaire, comportant : - une étape d’entrée pour flux de gaz liquéfié initial, agissant en source chaude, - une étape d’entrée pour flux de gaz détendu recirculé en phase liquide, agissant en source froide et - une étape de sortie pour flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, - une deuxième étape d’échange thermique de sous-refroidissement final, comportant : - une étape d’entrée pour flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, agissant en source chaude, - une étape d’entrée pour fluide de sous-refroidissement, agissant en source froide et - une étape de sortie pour flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, - une étape de détente du flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, le flux de gaz liquéfié en sortie étant monophasique liquide, -une étape de séparation, pour former deux flux : - un premier flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, et - un deuxième flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, et - une étape de recyclage du deuxième flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, vers l’étape d’entrée pour flux de gaz détendu recirculé en phase liquide de la première étape d’échange thermique, la deuxième étape d’échange thermique étant configurée pour que, en sortie, le flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, présente une température configurée pour que le flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, en sortie de l’étape de détente soit monophasique.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de l’invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier du dispositif et du procédé objets de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels : représente, schématiquement, un mode de réalisation particulier du dispositif objet de la présente invention, représente, schématiquement et sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes particulière du procédé objet de la présente invention et représente, schématiquement un mode de réalisation particulier d’un dispositif connu de l’art antérieur.
Comme on le comprend à la lecture du présent document, la présente invention peut être appliquée à une pluralité de gaz distincts, tel que l’azote, l’air, le dioxyde de carbone ou un gaz riche en méthane par exemple. Selon le gaz considéré, les valeurs opératoires de pression et de température du procédé ou du dispositif objet de la présente invention sont adaptées pour atteindre la liquéfaction du gaz aux conditions de phases mentionnées ci-dessous.
On dit qu’un flux de gaz est monophasique quand la totalité de la masse molaire le constituant est dans une phase (liquide, solide ou vapeur) donnée. Un tel état est atteint, par exemple, quand la proportion de masse molaire de la phase liquide dans le flux est égale à 100 %.
On note que chaque entrée et/ou sortie d’un élément d’un schéma hydraulique est, par exemple, une ouverture dans ledit élément configurée pour être reliée à une conduite de transport de fluide adaptée à la nature du fluide transporté.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un mode de réalisation du dispositif 100 objet de la présente invention. Ce dispositif 100 de sous-refroidissement d’un flux de gaz liquéfié comporte : - un premier échangeur 105 thermique de sous-refroidissement intermédiaire, comportant : - une entrée 110 pour flux de gaz liquéfié initial, agissant en source chaude dans le premier échangeur thermique, - une entrée 115 pour flux de gaz détendu recirculé en phase liquide, agissant en source froide dans le premier échangeur thermique et - une sortie 120 pour flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, - un deuxième échangeur 125 thermique de sous-refroidissement final, comportant : - une entrée 130 pour flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, agissant en source chaude dans le deuxième échangeur thermique, - une entrée 135 pour fluide de sous-refroidissement, agissant en source froide dans le premier deuxième thermique et - une sortie 140 pour flux de gaz liquéfié initial, sous-refroidi, en phase liquide sous-refroidi, - un détendeur 155 du flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, le flux de gaz liquéfié en sortie du détendeur étant monophasique liquide, - un séparateur 145, en aval du détendeur 155 configuré pour former deux flux : - un premier flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, et - un deuxième flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, et - une conduite 150 de recyclage du deuxième flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, reliée à l’entrée pour flux de gaz détendu recirculé en phase liquide du premier échangeur thermique, le deuxième échangeur thermique étant configuré pour que, en sortie, le flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, présente une température configurée pour que le flux de gaz liquéfié initial sous-refroidi, en phase liquide, en sortie du détendeur soit monophasique liquide.
Le premier échangeur 105 thermique a pour fonction de sous-refroidir le gaz liquéfié initial, en entrée 110 du premier échangeur 105, par échange de chaleur avec le flux de gaz recirculé en phase liquide, en entrée 115 du premier échangeur 105.
Conclusion : L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum réduit l’oxydation des protéines catalysée par le fer et la formation de produits de glycation et donc a un effet de maintien des propriétés biomécaniques.
Exemple 5 : Effets in tubo de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines selon l’invention sur les propriétés biomécaniques des annexes cutanées – Activité anti-oxydante/chélatrice des métaux de transition (Cu)
Le but de cette étude est d’évaluer l’activité antioxydante/chélatrice des métaux de l’extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’invention dans un test in tubo, en présence de lipoprotéines et de cuivre.
Du cuivre à 200 µM est mis en contact de lipoprotéines de basse densité (LDL) à 100 µg/ml dans une solution tampon Phosphate salin (Phosphate Buffer Saline). L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,048% en poids est ajouté ou non à la solution. Le mélange réactionnel est incubé à 37°C pendant 48 heures.
Le niveau d’oxydation des lipides est évalué par la quantification de malondialdéhyde (MDA) après ajout d’acide thiobarbiturique (TBA) à 2% en volume par rapport au volume total du mélange réactionnel. Le niveau de fluorescence est quantifié par spectrophotométrie avec l’appareil Thermo Scientific Varioskan® Flash, à la longueur d’onde d’émission de 560 nm après une excitation à la longueur d’onde de 532 nm.
Le contenu en bases de Schiff est évalué par spectrométrie (Longueur d’onde d’excitation 370 nm / émission 440 nm) à l’aide de l’appareil Thermo Scientific Varioskan® Flash.
L’indice de protection est calculé selon la formule suivante : (Traitement avec extrait hydrolysé selon l’invention et avec LDL+Cuivre - Contrôle LDL+Cuivre) / (contrôle sans cuivre – contrôle LDL+cuivre) x100.
Résultats : Les résultats sont rassemblés dans le tableau 9 ci-dessous.
Teneur en lipides oxydés par le dosage du malondialdéhyde Contrôle sans Cu Contrôle LDL + Cu LDL + Cu + extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,048% en poids Moyenne (%) 20 100 22 ET (%) 2 2 3 Ecart (%) 80 - -78 Indice de protection (%) - - 97,5 Statistique vs contrôle (t test) p-value -
La présence de cuivre a potentialisé l’oxydation des lipides dosés par le malondialdéhyde. L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a utilisé à 0,048% en poids a diminué de manière significative de 78% la formation de Malondialdéhyde (Tableau 9). L’indice de protection de l’extrait hydrolysé de tourteau de Silybum marianum selon l’exemple 1a testé à 0,048% en poids est de 97,5 %.
Conclusion : L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention a réduit l’oxydation des lipides catalysée par le cuivre et donc a permis de maintenir et/ou augmenter les propriétés biomécaniques.
Exemple 6 : Effets in vitro de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines selon l’invention sur les propriétés biomécaniques des annexes cutanées – Activité anti-glycation sur les protéines de la fibre capillaire
Objectif : Le but de cette étude est de mesurer l’effet anti-glycation de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’Exemple 1a sur les protéines de la fibre capillaire incubées dans une solution de glucose.
Les images peuvent par exemple représenter des paysages, des bâtiments, des personnes, des animaux, des véhicules, etc…
Les images présentent un ou plusieurs canaux . En d’autres termes, chaque image comprend une pluralité de pixels présentant un ou plusieurs canaux .
L’image peut être une image en couleur présentant au moins trois canaux : un canal rouge, un canal vert et un canal bleu.
L’image peut être une image en niveaux de gris présentant un unique canal de niveau de gris.
L’image peut présenter d’autres types de canaux correspondant à diverses couleurs ou divers spectres, par exemple à de l’infrarouge.
L’image peut être une image à deux dimensions ou à plus de deux dimensions. L’image est de dimension N. Typiquement, l’image est une image à deux dimensions acquise par des moyens d’acquisition d’image 3 en deux dimensions. C’est le cas d’une image à deux dimensions qui sera principalement traité par la suite.
Procédé En référence à la , il est proposé un procédé de détection d’objets dans une image.
Le procédé est mis en œuvre par ordinateur, typiquement par le système 1 de détection d’objets présenté précédemment.
Le procédé comprend de préférence une étape préalable a0) d’obtention d’une image. L’image peut être directement acquise par des moyens d’acquisition d’image 3 du système 1. L’image peut également être fournie par des sources externes.
L’image comprend un ou plusieurs pixels. Le procédé qui va être décrit vise à être appliqué à une pluralité de pixels d’une image, voire à chaque pixel de l’image, de sorte à pouvoir détecter des objets dans l’image.
Le procédé comprend ensuite une étape a) d’obtention d’au moins deux composantes de Riesz par application d’une transformée de Riesz à l’image.
La transformée de Riesz correspond à la généralisation de la transformée de Hilbert.
De préférence, la transformée de Riesz utilisée est une transformée de Riesz à kernel gaussien.
La transformée de Riesz est calculée pour au moins un canal du pixel de l’image.
La transformée de Riesz est calculée pour un ordre avec un entier supérieur ou égal à 1.
La transformée de Riesz est calculée au moins selon une direction avec compris entre 0 et π.
Plus précisément, l’invention concerne les procédés et installations de traitement des eaux usées mettant en œuvre des boues activées. L’innovation concerne une configuration spécifique de fonctionnement appliquée au procédé aérobie, anoxie ou anaérobie de traitement des eaux par boues activées permettant d’améliorer ses performances.
Art antérieur Différents procédés de traitement biologique des eaux usées sont actuellement utilisés comme le traitement des eaux par boues activées. Ces procédés mettent en œuvre une étape de traitement biologique des effluents permettant d’abattre la pollution carbonée et/ou les teneurs en composés azotés et/ou les teneurs en composés phosphorés, suivi d’une étape de séparation permettant de séparer les boues biologiques de l’eau traitée.
Les biomasses sont ainsi mises en œuvre dans un ou plusieurs bassins de traitement, sous différentes conditions (anoxiques, aérobies, anaérobies, etc) convenant à leur métabolisme qui peut être autotrophe ou hétérotrophe ou mixte. Les biomasses se développent sous forme de boues biologiques libres (procédé à boues activées) ou sous la forme de biofilm (biomasse supportée par des supports à biofilm ou auto-supportée, c’est-à-dire des boues granulaires).
Les procédés à boues activées sont les plus répandus à ce jour et mettent en œuvre une recirculation des boues activées.
Les procédés biologiques, quelle que soit la biomasse mise en œuvre, conduisent à la production de boues qui sont extraites et traitées par la filière de traitement des boues. Ces traitements visant à limiter leur volume et à abattre la pollution qu’elles renferment. Ces boues peuvent ainsi être notamment déshydratées, séchées et/ou faire l’objet d’une lyse thermique ou d’une digestion.
Il a été également proposé dans l’art antérieur de réaliser une sélection des boues activées en mettant en œuvre un sélecteur, par exemple au niveau de la recirculation des boues activées. Un tel procédé est décrit dans le brevet EP2925676B1.
Le sélecteur peut être un hydrocyclone ou une autre technique séparative, et permet la sélection des boues activées les plus denses qui sont retournées dans les réacteurs biologiques. Les boues les moins denses constituent les boues extraites à traiter sur la filière de traitement des boues.
Cependant, selon cette technique, les volumes de boues dans le sélecteur sont élevés et par conséquent les capacités du sélecteur sont importantes, ce qui augmente les coûts globaux d’installation et de fonctionnement.
La récupération des sables avec les flocs denses lors de la recirculation dans les réacteurs biologiques constitue un autre inconvénient.
Objectifs de l’invention L’objectif de l’invention est de proposer un procédé et une installation permettant de pallier ces inconvénients de l’art antérieur.
Plus précisément, un objectif de l’invention est de proposer un dispositif de traitement biologique des eaux usées par boues activées et un dispositif d’enrichissement de la biomasse basé sur un sélecteur de boues activées placé après une étape d’épaississement des boues. Ceci permet de travailler avec un sélecteur de plus petite taille, avec des coûts de fonctionnement plus faibles et offrant la possibilité d’extraire et de ne pas retourner les sables vers les réacteurs biologiques, en totalité ou en partie.
La présente invention permet de réduire les coûts de mise en œuvre, de fonctionnement et de maintenance d’un tel procédé et d’une telle installation.
Présentation de l’invention Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints à l’aide d’un procédé de traitement biologique des eaux usées comprenant les étapes suivantes :
- une étape de traitement biologique au sein d’au moins un bassin de traitement biologique dans lequel lesdites eaux usées sont mises en contact avec des boues activées ;
- une étape de séparation d’une liqueur mixte provenant dudit au moins un bassin de traitement biologique mise en œuvre dans un séparateur conduisant à l’obtention d’une part d’eaux épurées et d’autre part de boues, le séparateur étant soit intégré au bassin de traitement biologique, soit externe audit bassin de traitement biologique ;
- si le séparateur est externe audit bassin de traitement biologique, une étape de recirculation d’une partie des boues vers ledit au moins un bassin de traitement biologique ;
On obtient ainsi la courbe recentrée en amplitude 26 du signal recentré en amplitude (étape E21 de la ).
Il convient ensuite de déterminer les bits constituant le signal VLC reçu à partir de la courbe recentrée en amplitude 26 et, en particulier, le nombre de bits de chaque séquence d’états hauts et d’états bas. La largeur de chaque pic 27 correspond à un certain nombre de bits égaux à 1 (pour un pic d’intensité locale maximale) ou à 0 (pour un pic d’intensité locale minimale).
On mesure pour cela la largeur de chaque pic 27 de la courbe recentrée en amplitude 26 en réalisant une détection des passages par zéro (ou zero- crossing detection , en anglais) de la courbe recentrée en amplitude 26 (étape E22).
Chaque pic d’intensité locale maximale correspond, selon sa largeur, à l’une des séquences suivantes :
1, 11, 111.
Chaque pic d’intensité locale minimale correspond, selon sa largeur, à l’une des séquences suivantes :
0, 00.
On obtient ainsi un signal numérique reçu représentatif du signal VLC reçu.
Puis, une fois que les séquences d’états hauts et d’états bas ont été décodées, le procédé de réception comprend l’étape de détecter les bits de départ (étape E23). Pour rappel, les bits de départ contiennent la séquence :
01110010.
Une fenêtre glissante est appliquée sur le signal numérique reçu pour détecter les bits de départ.
Puis, une fois que les bits de départ ont été identifiés, les bits de l’identifiant codé et de la somme de contrôle codée peuvent être récupérés.
Les bits du signal numérique reçu, qui suivent les bits de départ, subissent pour cela un décodage Manchester (étape E24). Pour cela, 22 bits sont ici pris en compte à partir de la fin des bits de départ.
Le décodage Manchester est réalisé en utilisant la table de la . Si aucune erreur n’est identifiée pendant le décodage Manchester, on obtient une séquence de onze bits dans laquelle les huit premiers bits correspondent à l’identifiant (non codé) de la lampe LED 1 et les trois derniers bits correspondent à la somme de contrôle (non codée).
Le décodage Manchester permet de détecter une erreur si le signal numérique reçu contient des séquences de deux « 1 » consécutifs ou de deux « 0 » consécutifs (à l’exception bien sûr des bits de départ), car le décodage correspondant à la table est réalisé pour des paires de deux bits. Cependant, même si aucune erreur n’est détectée par le décodage Manchester, il est possible que le signal numérique reçu contienne une erreur.
Le signal numérique codé en Manchester suivant peut par exemple être émis :
avec qui correspond à une coordonnée (i.e. une fréquence) selon un axe dans le domaine fréquentiel et (i.e. une fréquence) qui correspond à une coordonnée selon un axe dans le domaine fréquentiel.
Cette composante peut se calculer selon la formule suivante :
avec qui correspond au nombre complexe pour s’exprimer comme suit : avec correspondant à l’unité imaginaire,
qui correspond à la transformée de Fourier du canal du pixel dans le domaine fréquentiel.
Respectivement, dans le domaine temporel, pour un canal la composante selon l’axe de la transformée de Riesz calculée avec un kernel d’ordre selon une direction , notée , peut s’écrire comme suit :
avec correspondant au canal de l’image translatée de ,
L’étape a) du procédé comprend en outre la détermination, à partir des composantes de Riesz et , d’un tenseur de structure ayant pour opérateur la transformée de Riesz d’ordre noté .
Par la suite, dans un souci de concision, et seront notées et , respectivement. On comprend donc que correspond à et correspond à .
dans une composition cosmétique pour une substance kératineuse telle que la peau et les cheveux, comprenant :
la quantité du (des) (c) polyol(s) dans la composition est égale ou supérieure à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition,
afin de réduire l’adhérence de la composition.
L’utilisation selon la présente invention peut réduire l’adhérence d’une composition comprenant les ingrédients (c) et (d) dans lesquels la quantité de l’ingrédient (c) dans la composition est de 10 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition, par une combinaison des ingrédients (a) et (b), facultativement avec l’ingrédient (e).
Les explications concernant les ingrédients (a) à (e) dans la composition selon la présente invention peuvent s’appliquer à celles de l’utilisation selon la présente invention.
[Exemples 1 à 4 et exemples comparatifs 1 à 4] [Préparation]
Chacune des compositions selon les exemples 1 à 4 et les exemples comparatifs 1 à 4 a été préparée en mélangeant les ingrédients figurant dans le Tableau 1 à une température ambiante (25 °C). Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le Tableau 1 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières.
Ex. 1 Ex. 2 Ex. 3 Ex. 4 Ex. Ex. 1 Ex. Ex. 2 Ex. Ex. 3 Ex. Ex. 4 Polylysine 2 2 - - 2 2 - - Chitosan - - 2 2 - - 2 2 Acide phytique 0,55 - 0,55 0 - 0,55 - 0,55 Acide téréphtalylidène dicamphre sulfonique - 1 0 0,55 - - - - Glycérine 10 10 10 10 10 - 10 - Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Formation de film de gel Bonne Bonne Correcte Correcte Très mauvaise Très mauvaise Très mauvaise Très mauvaise Texture Très bonne Très bonne Bonne Bonne Très mauvaise NA Très mauvaise NA
(Formation de film de gel)
Cinq experts ont évalué la formation d’un film de gel dans la boîte de Pétri selon le grade suivant :
De préférence, lesdites première et/ou deuxième toiles (par exemple textiles) sont réalisées dans un matériau imperméable qui est apte à résister aux intempéries.
Avantageusement, la première toile comprend en partie basse au moins une deuxième ouverture pour autoriser une vidange gravitaire dudit coffrage de l’isolant thermique par ladite deuxième ouverture.
Une telle vidange est avantageuse pour remplacer l’isolant thermique en cas de besoin par exemple.
Avantageusement, le déploiement des première et/ou deuxième toiles comprend un maintien desdites première et/ou deuxième toiles par rapport à la paroi murale par pinçage ou tout autre dispositif de maintien, par vissage ou clipsage.
Avantageusement, l’ensemble ou une partie peuvent être facilement démontés puis remontés pour remplacer un composant défaillant.