INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, les dents s’étendent en arc, de la bordure et autour de la lumière de passage. Par exemple, elles sont régulièrement réparties autour de la lumière. Selon un mode de mise en œuvre particulier, six dents s’étendent autour de la lumière de passage, comme on l’expliquera plus en détail dans la suite de la description.
Selon un mode de réalisation, particulièrement avantageux, ladite pièce de retenue présente une pluralité de harpons d’ancrage s’étendant en saillie de ladite face d’appui circulaire. Ainsi, lorsque ladite face opposée à la face recouverte est elle-même recouverte d’un autre habillage insonorisant par exemple, les harpons d’ancrage peuvent venir en prise dans cet autre habillage. De la sorte, il est possible de préinstaller la pièce de retenue contre cet autre habillage, tandis que d’une seule main, on engage le corps cylindrique fileté à travers la paroi habillée, puis, à travers la pièce de retenue sans autre procédé.
Selon une seconde variante d’exécution, ladite pièce de retenue comprend, d’une part un élément conique présentant un fond délimité par un petit bord circulaire et un grand bord circulaire libre opposé et d’autre part, une pluralité de pattes axiales élastiquement déformables terminées chacune par des ergots radiaux et s’étendant axialement dudit fond le long dudit petit bord circulaire. De la sorte, comme on l’expliquera ci-après plus en détail, cette seconde variante exécution permet de masquer entièrement l’extrémité du corps cylindrique fileté dudit côté opposé à la paroi habillée.
Préférentiellement, ladite pièce de retenue est moulée d’une seule pièce dans un matériau polymère. De la sorte, il est aisé d’obtenir des dents flexibles et élastiquement déformables. On met en œuvre par exemple un matériau polymère de type polyéthylène ou polyester.
En outre, ladite partie d’ancrage et ledit collier de réception sont avantageusement moulés ensemble d’une seule pièce dans un matériau polymère également. Par exemple, ils sont moulés dans le même matériau polymère que la pièce de retenue ; et ce pour des raisons économiques.
est une vue schématique en perspective d’une pluralité d’agrafes de fixation conformément à l’invention ;
est une vue schématique en perspective de l’objet de l’invention selon une première variante d’exécution ;
est une vue schématique en coupe axiale selon le plan III – III illustré sur la ;
est une vue schématique en coupe axiale conformément à un autre mode de réalisation ; et,
est une vue schématique en perspective de l’objet de l’invention selon une seconde variante d’exécution.
La montre partiellement, la face avant 10 d’un tablier 12 d’un véhicule automobile. Autrement dit, la face avant 10 s’étend en regard du compartiment moteur et elle est recouverte d’un habillage 14 visant à isoler phoniquement le compartiment moteur de l’habitacle du véhicule.
La face avant 10 est ici équipée d’agrafes de fixation 16 permettant de maintenir en position fixe un câble 18 le long de la face avant 10.
On se reportera à présent sur la montrant en perspective éclatée la seule agrafe de fixation 16, selon une première variante d’exécution.
Ainsi, l’agrafe de fixation 16 comprend, d’une part une partie de fixation, ou d’ancrage 20 comportant deux éléments, un corps cylindrique fileté 22 et une pièce de retenue 24 sous forme de rondelle, et d’autre part un collier 26. Le corps cylindrique fileté 22 présente un axe de symétrie A, commun à la pièce de retenue 24 sur la .
Entre le corps cylindrique fileté 22 et le collier 26, vient s’étendre une collerette d’appui 28.
Aussi, le collier 26 comporte une partie profilée en U 30 présentant un fond 32 et deux branches en regard 34, 36. L’une des branches 34 est reliée par l’extérieur au corps cylindrique fileté 22 par l’intermédiaire de la collerette d’appui 28. Aussi, l’autre branche 36 s’étend à l’opposé et les deux branches 34, 36 définissent ainsi un plan moyen sensiblement perpendiculaire à la collerette d’appui 28.
En outre, les deux branches 34, 36 se prolongent respectivement par deux languettes 38 et 40 orientées l’une vers l’autre. Les deux languettes 38, 40 s’étendent respectivement en retour par rapport aux branches 34, 36 qu’elles prolongent.
Ainsi, les deux languettes 38, 40, sans être en contact l’une avec l’autre, viennent refermer l’entrée du collier 26.
Aussi, la partie profilée en U 30, la collerette d’appui 28 et le corps cylindrique fileté 22 sont moulés ensemble d’une seule pièce dans un matériau polymère. Le matériau utilisé est par exemple le polypropylène. De la sorte, les deux languettes 38, 40 peuvent être entraînées dans une certaine mesure, en pivotement pour autoriser le passage de câbles à l’intérieur entre les deux branches 34, 36. De surcroît, la branche 36, peut être écartée de l’autre branche 34 aisément pour faciliter ce passage comme on l’expliquera ci-après.
Le corps cylindrique fileté 22 forme un manchon tubulaire s’étendant axialement de la collerette d’appui 28 jusqu’à un bord libre 42. Et le manchon tubulaire présente un filet hélicoïdal 44 s’étendant du bord libre 42 jusqu’à environ un tiers de la longueur du manchon. Comme indiqué ci-dessus, la longueur de ce manchon est prévue en fonction de l’épaisseur de la paroi habillée.
La pièce de retenue 24, sous forme de rondelle, présente une face d’appui circulaire 46, et au centre, une lumière de passage 48 circulaire présentant un diamètre sensiblement supérieur à celui du diamètre extérieur du corps cylindrique fileté 22.
Aussi, à l’opposé de sa face d’appui circulaire 46, la pièce de retenue 24 présente un rebord 50 permettant d’augmenter sa rigidité. Vers le centre, toujours à l’opposé de la face d’appui circulaire 46, la pièce de retenue 24 présente une bordure 52 s’étendant autour de la lumière de passage 48.
Et dans cette bordure 52, viennent s’étendre, selon une composante axiale puis une composante radiale, six dents en arc 54. Les six dents en arc 54 sont régulièrement réparties autour de la lumière de passage 48. Et elles présentent une partie axiale 56 s’étendant depuis la bordure 52 et une partie libre radiale 58 terminée par une arête. La partie libre radiale 58 de chacune des six dents 54 s’étend en arc. Et les parties libres radiales 58 des six dents 54 forment ensemble, écrou apte à coopérer avec le filet hélicoïdal 44 du corps cylindrique fileté 22.
Avantageusement, la pièce de retenue 24 est moulée d’une seule pièce dans le matériau polymère analogue à celui du corps cylindrique fileté 22.
Aussi, on comprend que le corps cylindrique fileté 22 et le collier 26 peuvent être maintenus d’une main, tandis que l’on maintient de l’autre, la pièce de retenue 24, et dans la position des deux pièces telles que représentées sur la , on peut venir entraîner en translation à force axialement le corps cylindrique fileté 22 à travers la pièce de retenue 24.
Ainsi, les dents 54 sont suffisamment flexibles pour pouvoir s’écarter élastiquement de l’axe de symétrie A et s’en rapprocher, à mesure que les parties libres radiales 58 rencontrent les spires du filet hélicoïdal 44.
Comme l’illustre la , cette opération a pu être opérée après avoir engagé le corps cylindrique fileté 22 à travers un orifice 60 pratiqué dans la paroi 10 et dans l'habillage 14 que l'on retrouve ici.
Ainsi, la collerette d'appui 28 est en applique contre l'habillage 14, tandis que la face d'appui circulaire 46 de la pièce de retenue 24 est, à l’opposé, en applique contre l'arrière de la paroi 10, et que l’arête de la partie libre radiale 58 des dents 54, est engagée entre les spires du filet hélicoïdal 44.
Ainsi, on comprend que le pivotement sensible des dents 54 visant à les écarter radialement du centre de la lumière de passage 48, est possible lorsque l'on engage en translation le corps cylindrique fileté 22 à travers la lumière de passage 48.
En revanche, dans le sens inverse de translation, les dents 54 viennent bloquer le corps cylindrique fileté 22. Par ailleurs, le filet hélicoïdal 44 est avantageusement incliné vers la collerette d'appui 28 de manière à faciliter l'engagement du corps cylindrique fileté 22 entre les dents 54 et à l'inverse à mieux bloquer la possibilité de retour.
Selon un autre exemple, les premières portions 1211 sont des plots agencés selon un maillage rectangulaire. Les deuxièmes portions 1212 sont des tores, entourant chaque plot 1211 et remplissant l’espace entre les plots 1211. Selon une variante de cet exemple, les plots 1211 peuvent présenter une grande longueur selon la première direction X et une petite longueur selon la deuxième direction Y ou inversement.
Les premières portions 1211 sont constituées d’un premier matériau semiconducteur présentant un premier indice optique. Le premier matériau semiconducteur est par exemple un matériau semiconducteur de type III-V, tel que l’InP. Il peut également s’agit du même matériau que le revêtement supérieur 111. Les deuxièmes portions 1212 sont constituées d’un deuxième matériau ou d’un métal. Le deuxième matériau peut être un autre matériau semiconducteur ou un gaz, tel que de l’air. Dans ce cas il présente un deuxième indice optique différent du premier indice optique.
Le réseau de diffraction 12 présente avantageusement, selon la première direction X, un ordre de diffraction unique. C’est-à-dire que la période A (ou « pas ») avec laquelle sont agencées les premières portions 1211 est constante sur toute la longueur L 12 du réseau 12. Les premières portions 1211 présentent alors avantageusement toutes une même largeur A 1211 , mesurée selon la première direction X. Les deuxièmes portions 1212, séparant les premières portions 1211, peuvent également présenter une même largeur A 1212 , également mesurée selon la première direction X. La période A d’agencement des premières portions 1211, qui correspond à la période du réseau de diffraction 12 selon la première direction X est donc égale à A 1211 +A 1212 . Un ordre de diffraction unique signifie que la période A est constante sur toute la longueur L 12 du réseau de diffraction.
La région active 110 est préférentiellement configurée pour émettre dans la gamme infrarouge, c’est-à-dire dans une gamme [0,8 µm ; 20 µm] ou préférentiellement [4µm ; 12 µm]. De telles longueurs d’onde impliquent une période A du réseau 12 de l’ordre du micromètre au moins. Un réseau de diffraction 12 applicable au spectre infrarouge est également plus simple à réaliser qu’un réseau présentant une période bien inférieure (par exemple dans le spectre bleu ou ultraviolet).
Le réseau de diffraction 12 comprend également une couche métallique 122 qui s’étend sur la structure périodique 121 et préférentiellement sur toute la structure périodique 121. Elle est par exemple constituée de Ti ou Au. L’effet réfléchissant du réseau de diffraction 12 peut d’ailleurs être fourni par la couche métallique 122 s’étendant sur la structure périodique 121. La couche métallique peut empêcher la transmission du champ à travers le réseau de diffraction 12. La couche métallique 12 s'étend notamment sur chaque première portion 1211 de la structure périodique 121. De la sorte elle empêche la transmission du champ à travers les premières portions 1211.
Le mode de réalisation de la illustre une couche métallique 122 continue et qui s'étend selon la première direction X. Alternativement la couche métallique 122 peut être discontinue et comprendre une pluralité de portions. Chaque portion s'étend donc avantageusement sur chaque première portion 1211 de la structure périodique 1211. Si par exemple les premières portions 1211 de la structure de la structure périodique 121 sont alignées selon la deuxième direction Y, alors la couche métallique 122 comprendra une pluralité de portions s’étendant également selon la deuxième direction Y, une portion de la couche métallique s’étendant sur une surface supérieure d’une première portion 1211.
La couche métallique 122 peut également s’étendre au-delà de la structure périodique 121 car elle peut également être utilisée en tant qu’électrode de contact du dispositif 1. Elle peut permettre d’appliquer un champ électrique de manière uniforme sur la région active 110 afin d’injecter des porteurs dans la région active 110. Les porteurs peuvent se désexciter en émettant des photons dans la région active 110.
La couche métallique 122 permet également d’améliorer le confinement du champ dans le guide d’onde 11 grâce à l’interaction plasmonique du champ avec le métal.
Selon une variante, le réseau de diffraction 12 peut être configuré de sorte qu’il présente, selon la deuxième direction Y, perpendiculaire à la première direction X, un ordre supérieur ou égal à deux également. Ainsi le champ se propageant selon la deuxième direction Y, se couple également au réseau de diffraction et induit une composante du champ qui se propage également hors du plan P, c’est-à-dire selon +Z et/ou -Z. Cette variante peut être obtenue lorsque les premières portions 1211 de la structure périodique 121 sont des plots agencés selon un maillage rectangulaire. Cette variante est avantageuse lorsque la largeur et la longueur de la région active (et donc du réseau de diffraction) sont sensiblement égales, par exemple à 20 % près. En revanche, si la longueur de la région active 110 est très supérieure à sa largeur, par exemple 20 fois supérieure à sa largeur (guide de type « ridge »), il est préférable que le réseau de diffraction 12 ne présente un ordre que selon la première direction X et aucun ordre selon la deuxième direction Y. En d’autres termes, les premières portions 1211 de la structure périodique 121 peuvent être des lignes alignées selon la deuxième direction Y et réparties selon la première direction X.
S’il y a lieu, le réseau de diffraction 12 peut également présenter, selon la deuxième direction Y, un ordre de diffraction unique. Les périodes d’agencement des premières et deuxièmes portions selon les premières et deuxièmes directions X et Y sont alors constantes dans les deux directions. Elles peuvent toutefois être différentes, de sorte que l’ordre selon la première direction X soit différent de l’ordre selon la deuxième direction Y.
Le confinement latéral du champ peut également être apportés par des couches conductrices s’étendant sur les flancs du guide d’onde 11. Le guide d’onde 11 est, par exemple, délimité par un premier flanc et un deuxième flanc, opposés l’un à l’autre. Les premier et deuxième flancs sont par exemple sensiblement perpendiculaires à la deuxième direction Y. On parle alors de « flancs latéraux » ou « facettes latérales ». Le dispositif 1 comprend des première et deuxième couches conductrices qui s’étendent respectivement sur les premier et deuxième flancs. Les couches conductrices sont par exemple des couches métalliques en Ti ou Au, s’étendant perpendiculairement au plan P. Elles forment une cavité selon la deuxième direction Y de propagation et permettent de confiner le champ selon la deuxième direction Y.
Afin d’éviter un court-circuit au sein du guide d’onde (par exemple un court-circuit du revêtement supérieur 111 avec le revêtement inférieur 112), le dispositif 1 comprend avantageusement au moins un espaceur électriquement isolant. Il s’agit par exemple d’une couche diélectrique. Chaque espaceur est par exemple disposé sur les flancs latéraux, entre les couches conductrices et les flancs latéraux.
Le dispositif 1 peut également comprendre des troisième et quatrième couches conductrices permettant de contribuer au confinement du champ selon la première direction. Elles s’étendent par exemple sur, respectivement, un troisième et quatrième flancs, délimitant le guide d’onde 11 selon la première direction X. Les troisième et quatrième flancs peuvent être appelés « facette avant » et « facette arrière ». Les troisième et quatrième flancs sont par exemple perpendiculaires à la première direction X. Chaque espaceur est alors avantageusement disposé sur les troisième et quatrième flancs, entre les troisième et quatrième couches conductrices et les troisième et quatrième flancs de manière à éviter tout court-circuit.
Les et présentent un résultat de simulation obtenu à partir d’un dispositif 1 tel que décrit en référence à . Les signes de référence des différentes couches sont indiqués sur la et correspondent aux couches décrites précédemment. Les revêtements supérieur et inférieur 111, 112 et la région active 110 présentent un même indice optique n = 3,1. Le réseau de diffraction 12 considéré est d’ordre impair et plus particulièrement dans cet exemple égal à trois. Les premières portions 1211 de la structure périodique 121 présente un indice optique n = 3,1 tandis que les deuxième portions 1212 de la structure périodique 122 sont métalliques, par exemple en Au. Le champ considéré est monochromatique et sa longueur d’onde est égale à 4,5 µm. La période A de la structure périodique 121 (avec où est l’ordre de diffraction du réseau, l’indice optique effectif et est la longueur d’onde considérée) est A = 3,3 µm. Le réseau de diffraction présente une épaisseur W 12 = 400 nm. Le rapport cyclique D du réseau (calculé comme D = A 1211 /A) est égal à 0,5.
Afin de faciliter l’interprétation des résultats, la simulation considère uniquement un train d’onde émis par la région active 110 en X = 0 µm et se propageant selon les X croissants avec un vecteur d’onde k X positif. Dans la réalité, le champ émis se propageant dans les deux sens. La simulation est arrêtée lorsque le train d’onde atteint 1450 µm (la n’est qu’une partie tronquée de ces 1450 µm). Trois régions de l’espace, que l’on nommera « capteurs », sont considérés pour intégrer l’intensité du champ électromagnétique en fonction du temps. Il s’agit de capteurs virtuels 31, 32, 33, qui n’ont aucune interaction avec la propagation du temps dans le dispositif 1.
La montre, en niveaux de gris, l’amplitude E du champ électromagnétique dans les différentes couches, à la fin de la simulation. Le champ E est en unité arbitraire. La montre l’intensité en fonction du temps mesurées au niveau des trois capteurs 31, 32, 33.
Alternativement, dans le cas où , l’étape C est effectuée via une consignation en puissance de la i-ième entrée. Préférentiellement, l’étape C consiste à consigner la i-ième entrée à la puissance en augmentant la tension jusqu’à à atteindre une tension maximale pour laquelle la puissance produite a variée de . Cette tension maximale correspond à la tension de la plage de pilotage de la i-ième entrée. Ainsi, on obtient donc un point de mesure de la courbe IV d’abscisse et d’ordonnée .
Dans ce cas de figure, la tension minimale de la plage de pilotage est égale à la tension initale de la i-ième entrée. Cette tension est préférentiellement une tension régulée par une fonction MPPT, c’est à dire la tension permettant de maximiser la puissance produite par la chaine photovoltaïque associée à l’entrée caractérisée.
La figure 5 est une représentation de la courbe IV (à droite) et de la courbe puissance en fonction de tension (à gauche) d’une entrée dans le cas où , sur laquelle sont détaillées différentes étapes nécessaires à l’obtention de ces courbes. Sur la figure 5 est représentée l’étape C consistant atteindre la tension maximale via la consignation de la i-ième entrée à la puissance , qui est la première étape du tracé de la courbe IV (après l’obtention du point initial d’abscisse ). Dans la figure 5, à titre d’exemple illustratif, la tension correspond à un maximum de la puissance produite. De plus, la figure 5 illustre différentes valeurs (de ) de consignes en tension de valeur de la i-ième entrée qui sont utilisées pour tracer la courbe IV.
Dans le mode de réalisation de la figure 3, le procédé comprend une étape additionnelle, qui consiste à répéter les étapes A à F en incrémentant i de manière à commencer ou reprendre une mesure de courbe IV d’une entrée différente de la i-ième entrée lorsqu’un nombre de points de mesure créé de la courbe IV de la i-ième entrée est égal à un nombre prédéterminé à l’issue de l’étape F. Autrement dit, cette étape additionnelle consiste à : stopper l’étape F lorsque la courbe IV de la i-ième entrée comprend points de mesure, puis répéter le procédé de l’invention pour une autre entrée (en incrémentant ) afin d’obtenir sa courbe IV ou, le cas écheant, de reprendre la mesure de sa courbe IV si la mesure a été interrompue en étape E.
Cette étape additionnelle permet une caractérisation plus complète de la centrale photovoltaïque. Préférentiellement, cette étape additionnelle est répétée un nombre de fois suffisant pour obtenir la courbe IV de chacune des entrées afin de réaliser une caractérisation complète des défauts de la centrale photovoltaïque.
Lors de la mise en œuvre de l’étape F, il est préférable de s’assurer que les données de départ ne varient pas trop fortement par rapport au moment où a été mise en œuvre l’étape A. Aussi, préférentiellement comme illustré dans le procédé de la figure 3, lors de l’exécution de l’étape F on effectue des mesures de la fréquence delivrée afin de s’assurer qu’elle reste suffisament stable, et si une déviation trop importante de la fréquence est observée alors on relance le procédé depuis sa première étape. C’est-à-dire que, lorsque qu’une nouvelle variation de fréquence de la tension alternative générée par rapport à une fréquence de référence est mesurée en étape F et est supérieure à un seuil prédéterminée (c’est-à-dire lorsque , les étapes A à F sont répétées . Préférentiellement, la valeur de seuil de fréquence prédéterminée vaut 5 mHz car cela correspond à la valeur intermédiaire entre la résolution demandée de la mesure de +/- 1mHz et l’incertitude maximale sur cette mesure de +/-10mHz, selon le service primaire de fréquence français actuel. On appelle « incertitude maximale » la valeur maximale admissible de l’erreur de mesure de la fréquence. On appelle « résolution de la mesure » la différence entre la valeur donnée par la mesure et la valeur exacte de la grandeur physique.
De manière connue en soit, des variations de températures et d’éclairement au niveau des chaines photovoltaïques vont entrainer des variations sur la mesure de la courbe IV qui ne seront pas dues à des défauts des panneaux solaires. Ces variations sont donc susceptibles de fausser la caractérisation des défauts des panneaux solaires. Afin d’éviter ces erreurs, la illustre un mode de réalisation préféré dans lequel le système de l’invention comprend en outre un capteur de température Temp et un capteur d’éclairement PD adaptés pour mesurer respectivement la température et l’éclairement au niveau des chaines photovoltaïques. En outre, le processeur P est adapté pour corriger la courbe « courant en fonction de tension » à partir de mesures d’éclairement et de mesures température effectuées pendant. La caractérisation de défaut est donc plus fiable dans le mode de réalisation de la . Selon un mode de réalisation différent de celui illustré en , le système 1 comprend un capteur de température Temp ou un capteur d’éclairement PD.
A titre d’exemple non limitatif, le capteur d’éclairement PD est une photodiode.
Il existe également des systèmes utilisant des bâches déroulantes directement posées sur le panneau. Avec de tels systèmes, le nombre et la complexité des motifs d’ombrage possibles sont toutefois très limités. De tels systèmes ne sont pas adaptés pour simuler une projection d’ombre de manière dynamique sur le panneau.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif de simulation d’ombrage dynamique sur au moins un panneau photovoltaïque ne présentant pas les inconvénients des dispositifs existants décrits ci-dessus.
Dans les assemblages membrane-électrode (MEA), cette poudre peut être utilisée comme liant entre le catalyseur, les autres additifs type agent conducteur électronique et la membrane.
La poudre A est un PVDF homopolymère ayant été sous forme de poudre en sortie de synthèse puis extrudé dans une bi-vis co-rotative. Les granulés lenticulaires obtenus ont ensuite été broyés dans un cryo-broyeur à marteau.
La poudre B est un PVDF homopolymère sous forme de poudre sortie de synthèse.
Les deux poudres ont été analysé en microscopie électronique à balayage en grossissement x400 : l’image en microscopie électronique de balayage de la poudre A est montrée dans la annexée, alors que l’image en microscopie électronique de balayage de la poudre B est montrée dans la annexée.