INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, si l’agencement du véhicule n’offre pas la possibilité de coupler le premier circuit avec le troisième circuit, il n’est pas possible d’utiliser le radiateur du troisième circuit pour participer au refroidissement de la batterie du véhicule.
Dans ce cas, cette possibilité de refroidissement de la batterie au moyen du radiateur n’est pas étudiée au cours des phases de développement et de validation du procédé de régulation thermique selon l’invention. La durée de développement et de validation du procédé de régulation thermique est donc réduite et le risque d’erreur est également diminué.
En outre, cette possibilité de couplage n’étant pas envisageable, en fonctionnement le temps de calcul est réduit et l’espace disque requis exécuter le calcul est également réduit.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, les besoins thermiques sont déterminés en fonction d’une situation de fonctionnement du véhicule fonction d’états d’éléments de fonctionnement du groupe motopropulseur et de températures des éléments de fonctionnement.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, le mode de fonctionnement du premier système thermique et du deuxième système thermique est en outre déterminé en fonction d’une priorisation des besoins thermiques de l’habitacle et d’au moins un des éléments de fonctionnement du groupe motopropulseur nécessitant une régulation thermique.
Plus précisément, l’invention a pour objectif de proposer un système d’habillage d’angles saillants d’une toiture métallique qui soit rapide à mettre en œuvre.
L’invention a également pour objectif de fournir un tel système qui permet d’habiller différents types d’angles saillants d’une toiture métallique.
L’invention a encore pour objectif de fournir un tel système qui s’intègre visuellement sur la toiture métallique.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à l’invention qui a pour objet un système d’habillage d’angles saillants, en particulier de faîtage, d’une toiture métallique, la toiture étant couplée sur un support, le système comprenant : - des pattes de fixation ; - un habillage couplé sur les pattes de fixation, caractérisé en ce que chaque patte de fixation est composée de deux pièces de fixation articulées l’une par rapport à l’autre, et montées désassemblables l’une de l’autre, et en ce que chaque pièce de fixation comprend : - une base de couplage conçue pour permettre le couplage de l’habillage ; - un pied de couplage sur une partie du support, le pied de couplage formant un moyen de positionnement angulaire de la base de couplage par rapport au support.
Grâce au système selon l’invention, on dispose d’une solution rapide à mettre en œuvre et polyvalente.
En effet, dans le cas de l’habillage d’un faîtage ou d’un arêtier d’une toiture présentant deux pentes alors le système, grâce à sa patte de fixation avec deux pièces de fixation articulées, s’adapte en respectant les inclinaisons de chacune des pentes de la toiture.
En effet, chacune des pièces de fixation est couplée sur le support de la toiture, par exemple des liteaux, ce qui permet à la base de couplage de chaque pièce de fixation de présenter sa propre inclinaison prédéterminée par rapport au support, et ainsi par rapport aux pentes de la toiture métallique.
En étant articulées l’une à l’autre, l’inclinaison des deux pièces de fixation d’une patte de fixation sont indépendantes l’une de l’autre.
Dans le cas où la toiture présente une unique pente, alors les deux pièces de fixation peuvent être désassemblées l’une de l’autre pour être utilisées séparément. Le support pour l’habillage est alors adapté à la toiture présentant une unique pente.
Une telle simple pente correspond à un faitage mural et à une toiture avec une unique pente.
Enfin, la fixation des pièces de fixation, le long d’un faitage par exemple, permet de disposer d’une pluralité de base de couplage, sur lesquelles il suffit juste de coupler l’habillage. Cette solution est ainsi particulièrement simple et intuitive à mettre en œuvre par un couvreur.
Enfin, le système permet à l’habillage de s’intégrer visuellement sur une toiture du fait du respect des pentes grâce aux pattes de fixation.
Avantageusement, pour chaque pièce de fixation, le pied de couplage présente une surface d’appui plane contre le support, le pied de couplage étant vissé sur le support.
De cette manière, lors du couplage du pied de couplage sur le support, alors la surface d’appui plane vient en contact plan contre le support et la pièce de fixation adopte l’inclinaison pré déterminée qu’elle doit prendre vis-à-vis de ce support et du revêtement de toiture que ce support supporte.
Selon une caractéristique préférée, pour chaque pièce de fixation, la base de couplage est formée par un plateau présentant une surface supérieure plane.
Suite au couplage de la pièce de fixation sur un support, le plateau présente une inclinaison prédéterminée par rapport à la forme de la pièce, et notamment en fonction de la configuration du pied de couplage.
- au moins deux alcools gras comportant 20 atomes de carbone ou plus et
- au moins un tensioactif alcoolique non gras autre que ledit tensioactif à chaîne courte.
L’acide contenant de l’hydroxyle est choisi dans le groupe constitué d’acides α-hydroxyle, d’acide gluconique, d’acide lactobionique, d’acide salicylique, de précurseurs de ceux-ci et de mélanges de ceux-ci. L’expression « précurseurs de ceux-ci » signifie que l’acide hydroxylé peut être choisi parmi les précurseurs de chacun des acides α-hydroxyle, acide gluconique, acide lactobionique et acide salicylique.
L'α-hydroxyacide est de préférence un acide inférieur ayant 2 à 12 atomes de carbone, ou 2 à 8 atomes de carbone, ou 2 à 6 atomes de carbone.
Dans un mode de réalisation, la composition peut comprendre une quantité relativement supérieure d’acide contenant de l’hydroxyle, par exemple une quantité de 5 % en poids ou plus, voire une quantité de 10 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif à chaîne courte désigne le tensioactif dont chaque chaîne oléophile contient 14 atomes de carbone ou moins.
Dans un mode de réalisation, l’alcool gras est choisi parmi l’alcool gras saturé ayant la formule de R1-OH, dans laquelle le groupe R1 est un alkyle linéaire ou ramifié, de préférence un alkyle linéaire, avec au moins 20 atomes de carbone.
De préférence, la composition comprend une quantité d’environ 0,5 % en poids ou moins d’épaississants ou d’agents gélifiants, et/ou ne comprend pas d’alcools gras comportant moins de 20 atomes de carbone, par rapport au poids total de la composition.
Le tensioactif à chaîne courte est de préférence choisi parmi les alkylglycérides polyoxyéthylénés ; les esters d’acides gras de glycérol ou de polyglycérol, qui sont facultativement oxyalkylénés ; les éthers d’alcool gras oxyalkylénés ; les dérivés d’acides aminés ; les bétaïnes et leurs mélanges.
Le tensioactif d’alcool non gras autre que ledit tensioactif à chaîne courte peut être choisi parmi les esters de glycéryle d’acides gras, les esters de polyéthylène glycol d’acides gras, les esters d’acides gras de glucose ou d’alkylglucose, les éthers oxyéthylénés d’un acide gras et de glucose ou d’alkylglucose, les alkylpolyglucosides, les phospholipides, les sels d’ammonium quaternaire contenant au moins un hydrocarbyle ayant 16 atomes de carbone ou plus, les dérivés d’acides aminés et leurs mélanges.
La composition peut comprendre au moins un émollient, qui est de préférence choisi parmi les émollients non polaires et/ou les émollients polaires, et l’émollient peut être présent en une quantité d’environ 5 % en poids, voire plus, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, l’émollient polaire est choisi dans le groupe consistant en triglycéride caprylique/caprique, myristate d’isopropyle, palmitate d’isopropyle, adipate de dibutyle, dicaprylate/dicaprate de propylèneglycol, cocoglycéride, isonanoate de cétéaryle, myristate d’isopropyle, néopentanoate d’isodécyle, néopentanoate de tridécyle et leurs mélanges.
De préférence, l’émollient non polaire est choisi dans le groupe composé d’alcane en C 15-19 , d’isohexadécane, d’isododécane, de cyclohexane de diéthylhexyl et de leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition comprend en outre de l’eau, et l’eau est présente dans une quantité allant d’environ 20 % en poids à environ 90 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
En outre, la présente invention concerne une composition pour une matière kératinique de soin, comprenant un système kératolytique, un système de cristaux liquides et au moins un émollient, dans laquelle le système kératolytique comprend au moins un acide contenant de l’hydroxyle, au moins un tensioactif à chaîne courte, ou des mélanges de ceux-ci, et le système de cristaux liquides comprend, consiste essentiellement en, ou consiste en, au moins deux alcools gras comportant 20 atomes de carbone ou plus et au moins un tensioactif à base d’alcool non gras autre que ledit tensioactif à chaîne courte, l’acide contenant de l’hydroxyle, le tensioactif à chaîne courte, les alcools gras comportant 20 atomes de carbone ou plus, le tensioactif alcool non gras autre que ledit tensioactif à chaîne courte et l’émollient étant définis ci-dessus.
Selon le deuxième aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’un système de cristaux liquides pour améliorer la stabilité d’une composition comprenant un système kératolytique et facultativement au moins un émollient, le système kératolytique comprenant au moins un acide contenant de l’hydroxyle et au moins un tensioactif à chaîne courte, et le système de cristaux liquides comprenant, essentiellement ou même consistant en au moins deux alcools gras comportant 20 atomes de carbone ou plus et au moins un tensioactif à base d’alcool non gras autre que ledit tensioactif à chaîne courte .
Un tel décalage angulaire de 180 degrés entre deux outils d’une même paire permet de limiter les vibrations de l’ensemble rotor lors de sa rotation.
De préférence, pour chaque ensemble rotor, la première paire d’outils de coupe s’étend le long d’une première ligne radiale et la seconde paire d’outils de coupe s’étend le long d’une seconde ligne radiale, les première et seconde lignes radiales étant orthogonales entre elles, de telle sorte que chaque outil de coupe de la première paire forme un angle droit avec chacun des outils de coupe de la seconde paire. En d’autres termes, le décalage angulaire entre deux outils de coupe voisins est égal à 90 degrés.
En outre, de préférence, pour chaque ensemble rotor, la paire d’outils de broyage s’étend le long d’une ligne radiale parallèle à l’une parmi la première ligne radiale et la seconde ligne radiale et perpendiculaire à l’autre parmi la première ligne radiale et la seconde ligne radiale.
De préférence, chaque rotor comprend un arbre apte à être entraîné en rotation axiale par les moyens d’entraînement et des premier et second plateaux circulaires portés par l’arbre et solidaires en rotation de l’arbre, les premier et second plateaux étant espacés l’un de l’autre et le premier plateau étant disposé entre le second plateau et le carter, la première paire d’outils de coupe étant en contact avec le premier plateau et le seconde paire d’outils de coupe étant en contact avec le second plateau.
De préférence, les outils de broyage sont configurés et agencés de telle sorte qu’en fonctionnement, la zone d’attaque d’un outil de broyage porté par un rotor ne chevauche pas la zone d’attaque d’un outil de broyage ou d’un outil de coupe porté par un autre rotor adjacent, et les rotors sont synchronisés en rotation de façon à éviter en fonctionnement tout contact entre un outil de coupe d’un ensemble rotor et un outil de coupe d’un autre ensemble rotor adjacent.
Autrement dit, en fonctionnement, les outils de coupe et de broyage d’un ensemble rotor sont décalés angulairement des outils de coupe et de broyage d’un ensemble rotor voisin.
Une telle synchronisation permet d’obtenir une coupe nette et précise des végétaux, et nécessite des efforts de coupe réduits.
De préférence, chaque outil de coupe a un diamètre de coupe, les diamètres de coupe de la pluralité d’outils de coupe étant égaux, la distance mesurée dans la direction radiale perpendiculaire à la direction axiale des axes de rotation entre deux axes de rotation adjacents étant inférieure au diamètre de coupe. Ainsi, la synchronisation en rotation des ensembles rotors permet d’éviter tout contact entre les outils de coupe de deux rotors voisins animés en rotation.
De préférence, chaque outil de broyage a un diamètre de broyage, les diamètres de broyage de la pluralité d’outils de broyage étant égaux, la distance mesurée dans la direction radiale perpendiculaire à la direction axiale des axes de rotation entre deux axes de rotation adjacents étant supérieure au diamètre de broyage. Ainsi, même en l’absence de synchronisation en rotation des ensembles rotors, les outils de broyage de deux rotors voisins ne peuvent pas se toucher lors de la rotation des rotors.
Dans un mode de réalisation particulier, les moyens d’entraînement comprennent une unique courroie et un unique moyen moteur, la courroie étant reliée au moyen moteur et coopérant avec des poulies ou pignons solidaires de chaque rotor et avec des poulies ou pignons de renvoi.
De tels moyens d’entraînement sont d’une construction particulièrement simple et économique et permettent donc de proposer un dispositif peu coûteux.
De préférence, l’unique courroie est une courroie dentée.
De préférence, l’unique moyen moteur est un moteur hydraulique. Un tel entraînement par moteur hydraulique est compatible avec le circuit hydraulique d’une épareuse classique.
De préférence, les moyens d’entraînement sont situés d’un côté du carter qui est opposé au côté du carter à partir duquel sont répartis les ensembles rotors.
De préférence, le carter définit un espace volumique à l’intérieur duquel les ensembles rotors sont entièrement logés.
Ainsi, les ensembles rotors sont complètement protégés par le carter.
Dans la réalisation représentée sur les dessins des figures, la paroi d’apex 18a, et donc la fenêtre acoustique 9, et la paroi latérale périphérique 18b de la paroi frontale de boitier 18 (y compris le cas échéant l’entourage périphérique 9a) forment une seule paroi monobloc et mono-matériau, réalisée par moulage, avec une épaisseur e pour la fenêtre acoustique 9 plus petite et une épaisseur E plus grande hors de la fenêtre acoustique (c’est-à-dire la paroi latérale périphérique 18b et le cas échéant l’entourage périphérique 9a). Par exemple, l’épaisseur e de la fenêtre acoustique 9 est comprise entre 0.5 et 0.9 l’épaisseur E hors de la fenêtre acoustique 9.
Dans la réalisation des dessins des figures ( ), les transducteurs 4a, 4b et 4c sont portés et fixés à la périphérie 11b du tambour 11 avec adjacence, c’est-à-dire peu écartés périphériquement chacun de celui (ou de ceux) situé à côté, les trois 4a, 4b et 4c occupant de l’ordre de la moitié de la périphérie 11b du tambour 11, tandis que de l’ordre de la moitié de la périphérie 11b du tambour 11 est dépourvue de transducteurs 4i. Référence faite à , et en tournant dans le sens contraire de celui des aiguilles d’une montre, le transducteur 4a (de diamètre intermédiaire) est suivi à côté par le transducteur 4b (de plus petit diamètres), lui-même suivi à côté par le transducteur 4c (de plus grand diamètre). Cette disposition constructive a pour effet de limiter l’ampleur du mouvement de pivotement du tambour 11 qui est nécessaire pour sélectionner un transducteur 4s autre que celui qui était précédemment sélectionné. Avec les moyens moteur/d’entrainement 10, le tambour 11 (et avec lui les transducteurs) peut, d’une part, être pivoté de l’amplitude angulaire entre deux transducteurs 4b-4c, ou 4b-4a, ou 4c-4a, ou inversement, de sorte à disposer le transducteur sélectionné choisi 4s en regard de la fenêtre acoustique 9, disposition dans laquelle le transducteur sélectionné 4s est activé (e.g. vs. ). Et le tambour 11 peut, d’autre part, être pivoté, dans un sens et le sens opposé, sur une certaine course ou amplitude, de sorte que le transducteur sélectionné 4s, activé, soit assujetti et entraîné à un balayage mécanique oscillant aller ( -14 et 15 - 17) et retour, les lignes ultrasoniques LU assurant un balayage dans la plan de coupe-balayage PB. Par suite, les lignes ultrasonores LU émises par le transducteur sélectionné 4s, activé, couvrent une étendue d’investigation définie par la combinaison du champ de vision et de la course de balayage. C’est ainsi que le transducteur sélectionné et activé, 4s assure l’examen échographique ( - 17). Les autres transducteurs non sélectionnés sont également déplacés, mais n’ont pas été activés.
La pluralité de transducteurs 4 de la sonde 1 a également pour caractéristique d’avoir plusieurs courses de balayage différentes. A cet effet, les moyens moteur/d’entraînement 10 sont choisis, agencés, réglés et pilotés, en sorte de pouvoir produire ces différentes courses de balayage. Dans la réalisation représentée sur les dessins des figures, la sonde 1 comporte au moins deux courses de balayage différentes, en particulier deux courses de balayage de respectivement 90° +/- 10% ( – 14) et de 60° +/- 10% ( – 17). Les moyens de pilotage des moyens moteur/d’entraînement 10 sont conçus et agencés en sorte que la course de balayage de 90° +/- 10% soit celle du transducteur ayant la plus grande fréquence et que la course de balayage de 60° +/- 10% soit celle du transducteur ayant la plus petite fréquence. Ainsi, les moyens de pilotage fixent la course de balayage en fonction du transducteur sélectionné 4s.
Avec la pluralité de transducteurs 4, les différentes fréquences, les focales et enfin les différentes courses de balayage, il est possible de réaliser des examens médicaux à différentes profondeurs et selon plusieurs largeurs d’investigation. Le transducteur sélectionné 4s est choisi pour avoir une fréquence adaptée, notamment, à la profondeur et/ou la largeur de la partie du corps CO et de l’organe OR à examiner. L’échographe et plus spécialement la sonde 1 comporte une commande « marche-arrêt » 27 ( ) et une commande 28 pour le réglage souhaité et donc le transducteur sélectionné 4s. Par exemple, il peut s’agir de commander l’une des fréquences possibles Fp, Fi, Fs sur l’appareil numérique portable ( ), ou bien de commander l’une des profondeurs centrales d’examen. En outre, la sonde 1 peut comporter des moyens aptes à faire varier la vitesse de balayage qui sont associés aux moyens moteur/d’entraînement 10.
La fenêtre acoustique 9, la paroi d’apex 18a, et la paroi latérale périphérique 18b sont réalisés en un matériau choisi pour avoir une impédance acoustique proche de celle de l'eau, notamment le polyméthylpentène. L’épaisseur de la fenêtre acoustique 9 est plus grande que la moitié de la longueur d’onde dans le matériau à la plus petite fréquence des transducteurs 4 et elle est déterminée en sorte que la fenêtre acoustique 9 soit, d’une part, suffisamment rigide pour ne pas être déformée lorsqu’elle est au contact de la région appropriée de la peau RAP, enfoncée le cas échéant, et, d’autre part, apte à permettre le passage des lignes ultrasoniques LU. La fenêtre acoustique 9 a une épaisseur e qui, à +/- 10% près, est la même sur toute son étendue, en particulier a une épaisseur de 2,20 mm +/- 20%.
Les caractéristiques de forme, de dimensions et d’agencement de l’élément frontal de boitier 16 avec son apex de boitier 17, y compris la fenêtre acoustique 9, sont adaptés à l’existence de la pluralité de transducteurs 4 de différentes fréquences, de différentes focales, avec plusieurs courses de balayage, montés mobiles à pivotement et à balayage mécanique, comme il vient d’être exposé et à l’objectif de polyvalence précédemment exposé. Elles sont adaptées également de sorte que la sonde 1 soit robuste, fiable, facile d’utilisation, d’un coût limité, ayant des exigences de maintenance minimales. Elles sont également adaptées de sorte que la sonde 1 procure une bonne qualité d’image, notamment évitant ou diminuant les effets négatifs tels qu’atténuation acoustique, échos, réverbérations, et autres artefacts d’imagerie pouvant biaiser l'information recherchée par l’échographie et rendre impossible l'interprétation des images obtenues ou engendrer des erreurs. Elles sont également adaptées de sorte que le nez puisse être mis au contact de toute région appropriée exocavitaire de la peau PE du corps CO (y compris en intercostal, – 17), déplacé et orienté selon les besoins et, le cas échéant, même quelque peu enfoncé dans le corps, tout en restant opératoire et sans générer chez le sujet examiné une douleur excessive. Ces caractéristiques de forme, de dimensions et d’agencement ressortent des - et sont illustrées par les - dessins schématiques notamment des - 10.
La fenêtre acoustique 9 a en projection sur le plan de contact PC une forme oblongue, avec deux grands côtés 29a, rectilignes, parallèles au plan de coupe-balayage PB, et deux petits côtés 29b, formant deux arrondis terminaux. La fenêtre acoustique 9 est disposée de sorte qu’elle soit coupée par le plan de coupe-balayage PB, qui est le aussi le plan de balayage des lignes ultrasoniques LU du transducteur sélectionné 4s. La dimension LOF de l’unique fenêtre acoustique 9 en direction droite-gauche DG est choisie en sorte d’être apte au passage des lignes ultrasoniques LU du transducteur 4 ayant la plus grande étendue d’investigation, notamment la plus grande course de balayage, à savoir le transducteur 4b ( – 14). Cette dimension LOF de la fenêtre acoustique 9 est plus grande que sa dimension LAF en direction bas-haut BH, de l’ordre par exemple de 3 à 4 fois ( ).
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( – 18), la face intérieure 20b et la face extérieure 20a de la fenêtre acoustique 9, parallèles entre elles, sont inclinées sur les lignes ultrasoniques LU émises par le transducteur sélectionné 4s, si ce n’est la ligne ultrasonique passant par l’axe arrière-avant AA. Le cas échéant, la fenêtre acoustique 9 présente des faces extérieure et intérieure 20a, 20b qui sont texturées.
Ainsi, toujours dans la réalisation des dessins schématiques des figures ( ), le centre 33 du rayon de courbure dans la zone centrale 30a (vers l’axe arrière-avant AA) du tronçon médian 30 est écarté vers l’arrière de l’axe de pivotement/battement 11a du tambour 11 et des transducteurs 4. Par exemple, le rayon de courbure dans la zone centrale 30a du tronçon médian 30 est compris entre 1,8 fois et 2,4 fois le rayon de courbure dans la zone d’extrémité terminale 31a d’un tronçon collatéral 31. Dans une réalisation, la longueur de l’arc du tronçon médian 30 peut être comprise entre 22 mm et 30 mm, plus particulièrement entre 24,5 mm et 28,5 mm alors que la longueur de l’arc de chaque tronçon collatéral 31 peut être comprise entre 8,5 mm et 11,5 mm, plus particulièrement entre 9,5 mm et 11 mm. Par ailleurs, la longueur de l’arc du tronçon médian 30 peut être comprise entre 2,4 fois et 2,9 fois la longueur d’arc de chaque tronçon collatéral 31. L’ouverture d’angle du tronçon médian 30 peut être comprise entre 11° et 13° alors que l’ouverture d’angle de chaque tronçon collatéral 31 peut être comprise entre 11° et 13°. Par ailleurs, l’angle d’ouverture du tronçon médian 30 peut être égal, à ± 10% près, à l’angle d’ouverture de chaque tronçon collatéral 31. Le rayon de courbure de la fenêtre 9, et notamment du tronçon médian 30, diminue à partir de son centre (axe arrière-avant AA), de part et d’autre, vers la droite et vers la gauche. Le rayon de courbure sur au moins 80% de l’arc du tronçon médian 30 peut être compris entre 90 mm et 110 mm, notamment égal à 100 mm ± 10% alors que le rayon de courbure sur au moins 80% de l’arc de chaque tronçon collatéral 31 peut être compris entre 40 mm et 55 mm, notamment égal à 48 mm ± 10%.
Des essais concluants ont été réalisés avec un premier moteur M1 et un deuxième moteur M2 alimentés tous les deux en 12V, le premier moteur fournissant un couple de 1,3 N.m pour une force de serrage de 45 kN, le deuxième moteur fournissant un couple de 0,4 N.m pour une force de serrage de 18,5 kN.