INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poudre et/ou le produit nutritionnel selon l’invention comprend également au moins une fibre fonctionnelle. De façon avantageuse, lors du mélange, sous l’effet du cisaillement apporté par l’organe de mélange, par exemple un robot-mixeur, la ou les fibres fonctionnelles vont avoir la capacité de retenir les molécules d’eau, permettant ainsi au produit nutritionnel selon l’invention d’augmenter de volume et d’empêcher la formation d’un effet collant en bouche en texture modifiée. Un effet collant en bouche, dans le contexte de l’invention, est particulièrement indésirable, ayant pour conséquence de coller les aliments en bouche, laisser des résidus susceptible d’être dangereux pour des personnes souffrant déjà de tels troubles. Aussi, une telle texture n’est pas adaptée à ces personnes et notamment les personnes dysphagiques. A l’inverse, le produit selon l’invention se délite en bouche sous l’action de la langue, en particulier le produit s’écrase sous l’action de la langue.
Les résines PAEK sont de nature semi-cristalline, c’est-à-dire qu’elles possèdent des zones cristallines et des zones amorphes. La présence de zones cristallines conférent au résines PAEK de très bonnes propriétés en termes de résistance aux agents chimiques. Elles ont une température de transition vitreuse TG de l’ordre de 140°C à 160°C. Ces résines sont généralement utilisées pour une température de fonctionnement en continu inférieure à leur température de transition vitreuse afin d’éviter l’apparition de problématiques tels que le fluage ou encore l’abattement des propriétés mécaniques des résines PAEK. Par conséquent, la température de fonctionnement des résines PAEK est de préférence comprise entre 120°C et 140°C au maximum, cette plage de température est cependant très inférieure à la température de fusion du matériau qui est de l’ordre de 320°C à 330°C. Par conséquent, le matériau conserve un comportement rigide jusqu’à une température s’élevant à 250°C.
Les résines PEI sont de nature amorphe, c’est-à-dire qu’elles ne présentent aucune structure atomique ordonnée, à moyenne et longue distance. Elles ont une température de transition vitreuse TG de l’ordre de 190°C à 210°C, au-delà de cette plage de températures le matériau atteint un état dit fondu. Ces résines sont qualifiables pour une température de fonctionnement en continu comprise entre 170°C et 190°C.
Les résines PAEK et PEI ont donc des champs d’application différents, la résine PAEK a une très bonne résistance aux agents chimiques ainsi qu’une résistance au feu très avantageuse mais une température de fonctionnement en continu peu élevée alors que la résine PEI a une tenue en température très élevée mais une résistance aux agents chimiques limitée.
L’invention propose une pièce en matériau composite à résines PAEK et PEI présentant des propriétés cumulant les avantages des deux résines.
Un premier aspect de l’invention concerne une pièce en matériau composite comportant une âme interne, et au moins une peau externe en appui contre l’âme. L’âme est réalisée dans un matériau composite en résine polyétherimide (PEI) et chaque peau comprend une résine de la famille des polyaryléthercétones (PAEK).
L’invention propose une pièce en matériau composite issue de l’association d’un matériau composite en résine polyétherimide (PEI) et d’un composant comprenant une résine de la famille des polyaryléthercétones (PAEK) présentant les propriétés avantageuses de chacune des résines PEI et PAEK en termes de température d’exploitation, de résistance chimique, de résistance au feu et de comportement mécanique. La pièce en matériau composite selon l’invention est apte à fonctionner en continu à une température de l’ordre de 180 °C - 190 °C grâce à la résine PEI de l’âme et dans un milieu exposé aux agents chimiques aéronautiques agressifs grâce à la résine PAEK de la peau. Plus particulièrement, dans le cas d’une pièce en matériau composite partiellement exposée aux agents chimiques, la face exposée comporte une peau en résine PAEK et la face dont le risque d’exposition aux agents chimiques est faible peut être dépourvue de peau en résine PAEK. De plus, la présence de résine PAEK confère à la pièce en matériau composite une résistance au feu avantageuse.
Selon un mode de réalisation particulier, la pièce en matériau composite comporte une première et une deuxième peaux externes agencées de part et d’autre de l’âme.
Selon une première variante, chaque peau recouvre totalement l’âme. Dans ce cas, les propriétés de la pièce en matériau composite sont homogènes de sorte que la totalité de la pièce en matériau composite présente à la fois une bonne résistance aux agents chimiques et une bonne résistance au feu, qui sont des caractéristiques propres à la résine PAEK.
Selon une deuxième variante, chaque peau recouvre partiellement l’âme. Dans ce cas, les propriétés de la pièce en matériau composite ne sont pas les mêmes dans les zones revêtues de peau comprenant une résine PAEK et dans les zones dépourvues de peau comprenant une résine PAEK. Plus particulièrement, seules les zones d’une pièce en matériau composite exposées aux agents chimiques comportent une peau en résine PAEK.
Avantageusement, l’âme comprend des fibres de verre ou de carbone permettant de renforcer structurellement l’âme de la pièce en matériau composite.
Préférentiellement, chaque peau comprend des fibres, de préférence des fibres de verre, permettant d’améliorer la résistance au feu de la peau de la pièce en matériau composite.
Avantageusement, la pièce en matériau composite comporte des bords périphériques surmoulés par un composant comprenant une résine de la famille des polyaryléthercétones permettant d’améliorer à la fois la résistance aux agressions chimiques et la résistance au feu de la pièce en matériau composite et d’augmenter sa durabilité.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite selon l’invention.
Selon un premier exemple de procédé de fabrication, la pièce en matériau composite est réalisée par thermocompression ou par estampage.
Selon un deuxième exemple de procédé de fabrication, la pièce en matériau composite est réalisée par co-injection.
Selon un troisième exemple de procédé de fabrication, la pièce en matériau composite est réalisée par surmoulage.
Et selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, lesdits bords de languette sont inclinés d’un angle supérieur à 10° par rapport au plan médian défini par ladite languette. Les bords de languette sont par exemple inclinés d’un angle de 15° par rapport au plan médian. De la sorte, on obtient un parfait coincement de la languette à l’intérieur de la rainure en V.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention préféré, ladite première pièce présente deux premiers orifices espacés l’un de l’autre d’une distance donnée et débouchant dans le fond de ladite rainure, tandis que ladite seconde pièce présente deux seconds orifices espacés de ladite distance donnée et débouchant dans ladite languette, et ledit organe de serrage vissable comprend deux tiges filetées adaptées à être engagées respectivement dans les deux premiers et deux second orifices.
Grâce à ce mode de mise en œuvre, on peut avantageusement augmenter la longueur de la rainure en V et corrélativement la longueur de la languette. Partant, le coincement de languette à l’intérieur de la rainure en V s’opère sur une plus grande distance et en conséquence, l’intensité de l’effort à exercer sur les deux pièces pour pouvoir les entraîner en mouvement l’une par rapport à l’autre, est grandement augmenté. Autrement dit, et c’est le but d’un tel mode de mise en œuvre, les deux pièces sont immobiles l’une par rapport à l’autre malgré les efforts qu’elles subissent.
Avantageusement, les deux seconds orifices sont oblongs ; et les deux premiers orifices sont taraudés.
Préférentiellement, ladite rainure en V présente un fond plat et deux bords de rainure inclinés respectivement d’un angle supérieur à 100° par rapport audit fond plat. Par exemple, les bords de rainure sont inclinés d’un angle de 105° par rapport au fond plat. Dans ce dernier exemple, on obtient une parfaite coopération avec la languette lorsque les bords de languette sont inclinés d’un angle de 15° par rapport au plan médian.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention particulièrement avantageux, ladite première pièce est une portion d’un premier bras d’essieu, tandis que ladite seconde pièce est une bride de liaison pour relier ledit premier bras d’essieu à un deuxième bras d’essieu. On obtient de la sorte une liaison rigide entre les deux bras d’essieu.
Selon un autre objet, conformément à l’invention, il est proposé un train arrière de véhicule automobile comprenant : deux bras tirés longitudinaux symétriques l’un de l’autre par rapport à un plan médian P, chacun des bras tirés présentant d’une part une extrémité avant comportant une première articulation et une deuxième articulation destinées à être reliées à la caisse du véhicule en définissant un axe d’articulation sensiblement transversal, et d’autre part une extrémité arrière opposée à ladite extrémité avant et comportant un support de fusée ; les deuxièmes articulations s’étendant entre les premières articulations, et lesdits axes d’articulation pouvant se couper en un point d’intersection appartenant audit plan médian P ; une première bride s’étendant vers l’avant et présentant une première première extrémité apte à s’étendre dans ledit plan médian P et une seconde première extrémité solidaire de l’un des bras tirés du côté de sa deuxième articulation ; une deuxième bride s’étendant vers l’arrière et présentant une première deuxième extrémité apte à s’étendre dans ledit plan médian P et une seconde deuxième extrémité solidaire de l’autre bras tiré du côté de sa deuxième articulation ; un élément de liaison s’étendant suivant une direction sensiblement longitudinale et reliant respectivement à pivotement ladite première première extrémité et ladite première deuxième extrémité desdites première et deuxième brides ; et en ce que l’un ou l’autre desdits bras présente une rainure, tandis que l’une ou l’autre desdites secondes extrémités comprend une languette pour pouvoir former avec ledit un ou l’autre desdits bras un assemblage vissé tel que décrit ci-dessus.
est une vue schématique partielle en coupe transversale d’un élément de l’invention ;
est une vue schématique partielle en coupe transversale d’un autre élément de l’invention ;
est une vue schématique en coupe transversale des deux éléments illustrés sur le et coopérant l’un avec l’autre ;
est une vue schématique en coupe longitudinale des deux éléments illustrés sur le et coopérant l’un avec l’autre ;
est une vue schématique partielle de dessus de la coupe V – V illustrée sur la ; et,
est une vue schématique de dessus d’un train arrière de véhicule automobile incluant un assemblage vissé conforme à l’invention.
La montre partiellement, en coupe droite transversale, une première pièce 10 réalisée dans un matériau métallique, par exemple de l’acier.
Elle présente une rainure en V 12, pratiquée dans une face d’applique 13 de la pièce 10, et s’étendant longitudinalement selon l’axe y du repère (x, y, z). La rainure en V 12 définit deux bords de rainure opposés 14, 16 et un fond plat 18. Sa profondeur est par exemple comprise entre 20 mm et 30 mm, tandis que sa largeur est comprise entre 40 mm et 80 mm.
Le système de la comprend un convertisseur de puissance 105, par exemple un convertisseur à découpage, par exemple de type continu/continu (DC), adapté à convertir une puissance électrique de sortie du panneau photovoltaïque 101 en une puissance électrique d’alimentation de la charge 103. Dans l’exemple représenté, le convertisseur 105 comprend des bornes d’entrée e1 et e2 reliées, par exemple connectées, respectivement à des bornes de sortie VH et VL du panneau photovoltaïque 101. Les bornes VH et VL correspondent respectivement aux bornes de fourniture de puissance de potentiel haut et de potentiel bas du panneau photovoltaïque. Le convertisseur 105 comprend en outre deux bornes de sortie s1 et s2 reliées, par exemple connectées, respectivement à des bornes V+ et V- d’alimentation de la charge 103. Dans le cas où la charge 103 est une batterie électrique, les bornes V+ et V- correspondent par exemple respectivement à une borne positive et à une borne négative de la batterie. La réalisation du convertisseur de puissance 105 n’a pas été détaillée, les modes de réalisation décrits étant compatibles avec toutes ou la plupart des architectures connues de convertisseurs de puissance. A titre d’exemple, le convertisseur 105 comprend une pluralité d’interrupteurs de puissance (non détaillés sur la figure) commandés en commutation par l’intermédiaire d’un microcontrôleur (non détaillé sur la figure).
En pratique, dans un véhicule automobile, et en particulier lorsque la charge 103 correspond à la batterie de traction du véhicule, l’activation du convertisseur de puissance 105 pour alimenter la charge 103 à partir de l’énergie électrique produite par le panneau photovoltaïque 101 requiert l’activation de divers périphériques du véhicule, pour mettre en oeuvre, par exemple, des fonctions de surveillance des niveaux de charge des cellules de la batterie, des fonctions de surveillance de température au sein de la batterie, des fonctions de refroidissement, etc. La surconsommation électrique induite du fait de l’activation de ces périphériques, c’est à dire la consommation additionnelle liée à l’utilisation du panneau photovoltaïque (nulle lorsque le panneau n’est pas utilisé), peut être non négligeable. Par exemple, si le véhicule est à l’arrêt et en veille (mode parking), l’activation des périphériques nécessaires au bon déroulement de la recharge solaire peut induire une surconsommation comprise entre 5 et 50 W, par exemple de l’ordre de 20 à 30 W. Si le véhicule est en déplacement (mode roulage), certains des périphériques nécessaires au bon déroulement de la recharge solaire sont déjà actifs. Ainsi, la surconsommation liée à l’activation de la recharge solaire est plus faible. Cette surconsommation reste toutefois non négligeable, par exemple comprise entre 2 et 10 W, par exemple de l’ordre de 5 à 7 W.
Si la puissance électrique produite par le panneau photovoltaïque est inférieure à la surconsommation liée à l’activation de la recharge solaire, le bilan global de la recharge solaire est négatif. Il est alors préférable d’interrompre la recharge solaire. Si en revanche la puissance électrique produite par le panneau photovoltaïque est supérieure à la surconsommation liée à l’activation de la recharge solaire, le bilan global de la recharge solaire est positif. Il est alors souhaitable de poursuivre la recharge solaire.
La puissance électrique produite par le panneau photovoltaïque est susceptible de varier au cours du temps, en fonction notamment de l’ensoleillement.
Pour déterminer si le bilan de la recharge solaire est positif ou négatif, une possibilité consiste à activer la recharge solaire, à mesurer la puissance fournie à la charge 103 en sortie du convertisseur 105, et à comparer cette puissance à un seuil prédéfini de surconsommation lié à l’activation de la recharge solaire. Si la puissance fournie en sortie du convertisseur 105 est supérieure au seuil de surconsommation, le bilan est positif et la recharge solaire peut être poursuivie. Si en revanche la puissance fournie en sortie du convertisseur 105 est inférieure au seuil de surconsommation, le bilan est négatif et la recharge solaire est interrompue pendant un intervalle de temps prédéfini, à l’issue duquel une nouvelle tentative de recharge solaire est mise en oeuvre.
Une limitation de cette approche est qu’elle implique d’activer régulièrement la recharge solaire, sans savoir à l’avance si le bilan sera positif ou non, conduisant à un phénomène de pompage pouvant décharger prématurément la batterie si le véhicule reste pendant une longue période dans des conditions de faible ensoleillement.
Selon un aspect des modes de réalisation décrits, le système de la comprend un module d’auto-activation 107 (AA) configuré pour, avant d’activer le convertisseur de puissance 105 pour alimenter la charge, mesurer la puissance électrique maximale pouvant être produite par le panneau photovoltaïque 101, comparer cette puissance à un seuil prédéfini de surconsommation liée à l’activation de la recharge solaire, et activer le convertisseur de puissance pour alimenter la charge uniquement si la puissance électrique maximale productible par le panneau photovoltaïque est supérieure au seuil de surconsommation.
Autrement dit, la recharge solaire est activée uniquement si la puissance électrique maximale productible mesurée par le module 107 est supérieure au seuil de surconsommation, ce qui permet d’éviter les phénomènes de pompage mentionnés ci-dessus.
La est un diagramme illustrant schématiquement un exemple d’un procédé de contrôle mis en oeuvre par le module d’auto-activation 107 du système de la .
Initialement, la recharge solaire est inactive, c’est à dire que le convertisseur de puissance 105 est inactif et le panneau photovoltaïque 101 est maintenu en circuit ouvert.
Lors d’une étape 201, le module 107 compare la tension de sortie V PV du panneau photovoltaïque à un seuil TH1 correspondant à un seuil de tension minimal pour permettre l’auto-alimentation du module 107, par exemple un seuil compris entre 10 et 20 V, par exemple de l’ordre de 18 V.
Si la tension V PV est inférieure au seuil TH1 (N), une temporisation 203 (TMP) est déclenchée, puis l’étape 201 est réitérée après un intervalle de temps prédéfini, par exemple supérieur à 1 seconde, par exemple de plusieurs secondes. A titre d’exemple, les étapes 201 et 203 peuvent être implémentées au moyen d’un microcontrôleur (non détaillé sur les figures) alimenté par un circuit d’auto-alimentation relié, par exemple connecté, aux bornes de sortie VH et VL du panneau photovoltaïque, adapté à fonctionner sous une tension inférieure au seuil TH1, par exemple une tension de quelques volts, par exemple une tension de l’ordre de 3,3 V.
Si la tension V PV est supérieure au seuil TH1 (Y), une étape 205 de mesure de la puissance maximale MPP productible par le panneau photovoltaïque est mise en oeuvre. La puissance MPP correspond à la puissance maximale pouvant être produite dans les conditions d’irradiations du panneau au moment de la mesure.
Lors de l’étape 205, on fait varier la tension V PV du panneau photovoltaïque entre une valeur minimale correspondant à la tension de court-circuit du panneau et une valeur maximale correspondant à la tension de circuit ouvert du panneau, en recherchant le point de puissance maximale du panneau, c’est à dire le point de fonctionnement pour lequel le produit V PV *I PV est maximal, I PV désignant le courant fourni par le panneau photovoltaïque. La puissance maximale productible MPP correspond au produit V PV *I PV à ce point de fonctionnement.
A l’issue de l’étape 205, une étape 207 de comparaison de la valeur MPP mesurée à l’étape 205, à un seuil prédéterminé TH2, est mise en oeuvre. Le seuil TH2 correspond par exemple au seuil de surconsommation lié à l’activation de la recharge solaire, en dessous duquel il n’est pas intéressant d’activer le convertisseur de puissance 105. Le seuil TH2 peut être modifié en fonction du mode d’utilisation du véhicule. A titre d’exemple, le seuil TH2 peut avoir une première valeur, par exemple comprise entre 5 et 50 W, par exemple de l’ordre de 20 à 30 W, lorsque le véhicule est à l’arrêt (mode parking), et une deuxième valeur inférieure à la première valeur, par exemple comprise entre 2 et 10 W, par exemple de l’ordre de 5 à 7 W, lorsque le véhicule est en déplacement (mode roulage).
Si la valeur MPP est inférieure au seuil TH2 (N), une temporisation 209 (TMP) est déclenchée, puis les étapes 205 et 207 sont réitérées après un intervalle de temps prédéfini, par exemple supérieur à 1 ms, par exemple compris entre 1 milliseconde et 5 minutes, par exemple de l’ordre de 100 millisecondes.
Des mèches de cheveux standardisées et nettoyées ont été incubées dans une solution tampon phosphate de glucose à 1 mol.L-1 (M) contenant ou non l’extrait hydrolysé selon l’exemple 1a séché de façon à avoir un extrait sec de 100% en une teneur de 0,01% en poids, à pH 7,4 pendant 2 jours à 50°C. Les mèches ont ensuite été rincées, essorées, coiffées, séparées puis découpées en morceaux de 1 cm de longueur. Les protéines sont extraites dans une solution d’hydroxyde de sodium NaOH de 1N pendant 24 heures à température ambiante, sous agitation douce.
La quantité de dityrosine et de pentosidine (produits de glycation) est mesurée par fluorescence avec l’appareil Thermo Scientific Varioskan® Flash (longueurs d’onde d’excitation/d’émission : 315 nm / 410 nm pour la dityrosine ; 335 nm / 385 nm pour la pentosidine).
Résultats : ils sont présentés dans les tableaux 10 et 11 ci-dessous.
Teneur en dityrosine sur cheveux glyqués (en présence de glucose) Control cheveux non glyqués Control cheveux glyqués Cheveux glyqués + Extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,01% en poids Moyenne (%) 72 100 84 ET (%) 9 11 6 Ecart (%) 28 - -16 Indice de protection (%) - - 57 Statistique vs contrôle (t-test ou Mann-Whitney) p-value -
L’incubation des fibres dans une solution glucose a augmenté la teneur en dityrosine dans les protéines du cheveu. L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a utilisé à 0,01% en poids a diminué de manière significative de 16% la formation de dityrosine (Tableau 10). L’indice de protection de l’extrait hydrolysé selon l’exemple 1a utilisé à 0,01% en poids contre la production de dityrosine est de 57%.
Teneur en pentosidine sur cheveux glyqués (en présence de glucose) Control cheveux non glyqués Control cheveux glyqués Cheveux glyqués + extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,04% en poids Moyenne (%) 71 100 83 ET (%) 6 9 10 Ecart (%) 29 - -17 Indice de protection (%) - - 59 Statistique vs contrôle (t-test) p-value -
L’incubation des fibres dans une solution glucose a augmenté la teneur en pentosidine dans les protéines du cheveu. L’extrait hydrolysé de tourteau de graine de Silybum marianum selon l’exemple 1a utilisé à 0,04% en poids a diminué de manière significative de 17% la formation de pentosidine (Tableau 11). L’indice de protection de l’extrait hydrolysé selon l’exemple 1a utilisé à 0,04% en poids contre la production de dityrosine est de 59%.
Conclusion : L’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention a réduit la formation de produits de glycation en présence de glucose dans la fibre capillaire et donc permet de maintenir et/ou augmenter les propriétés biomécaniques de la fibre capillaire.
Exemple 7 : Effets ex vivo de l’extrait hydrolysé selon l’invention sur les propriétés biomécaniques des annexes cutanées – Activité anti-oxydante/carbonylation des kératines
Objectif : Le but de cette étude a été de mesurer l’effet protecteur de l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’invention contre l’oxydation et en particulier la carbonylation des kératines et des protéines associées aux kératines (KAPs : Keratin Associated Proteins).
Préparation des mèches de cheveux : Des tresses capillaires de donneurs caucasiens ont été utilisées pour les mesures. Les cheveux ont été traités avec l’extrait hydrolysé de tourteau de graines de Silybum marianum selon l’exemple 1a à 0,05% (p/v) dans de l’eau distillée, par contact de 10 minutes, suivi d’un processus de lavage et de séchage. Des particules urbaines (particules fines) ont été appliquées sur les fibres capillaires (PM; ERM-CZ100 Fine Dust, Particulate Matter 10-like (PM10-like), Hydrocarbon Aromatics Polycycliques de 170 μg/cm²), et les cheveux ont été immédiatement exposés à l’irradiation UVA (84 J/cm², 6 heures d’exposition, source LED, pic d’émission à 365 nm) (cheveux stressés). Les cheveux traités à l’eau ou avec des N-acétyl cystéines à 0,2% (p/v) (antioxydants – témoin positif) et exposés ou non aux UVA et aux particules ont été utilisés comme témoins.