INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une option de réalisation, la ferme d’éoliennes peut comprendre des moyens de communication, notamment pour transmettre les données acquises à l’étape 1 et/ou pour communiquer les angles de lacet cibles aux contrôleurs.
Exemples Les caractéristiques et avantages du procédé selon l’invention apparaitront plus clairement à la lecture des exemples d’application ci-après.
Pour ces exemples, on considère deux fermes éoliennes. Les deux fermes d’éoliennes sont représentées, schématiquement et de manière non limitative, en . La figure 3A correspond à la première ferme d’éoliennes, qui comprend trois éoliennes identiques alignées, et notées T1, T2, T3. Il s’agit d’éoliennes de 5 MW d’un diamètre de 126m. Les turbines sont séparées d’une distance de quatre diamètres. Pour ce premier exemple, le vent U est parallèle à l’alignement des éoliennes (ce qui correspond à la pire situation en termes d’effet de sillage). La Figure 3B correspond à la deuxième ferme d’éoliennes, qui comprend deux lignes parallèles de trois éoliennes identiques alignées, les éoliennes sont notées T1, T2, T3, T4, T5, et T6. Il s’agit d’éoliennes de 5 MW d’un diamètre de 126m. Au sein d’un alignement, les turbines sont séparées d’une distance de quatre diamètres, et les deux alignements sont séparées d’une distance de quatre diamètres. Pour ce deuxième exemple, le vent U est parallèle aux alignements des éoliennes (ce qui correspond à la pire situation en termes d’effet de sillage). Afin de reproduire des conditions de vent réalistes, on a utilisé un simulateur de vent turbulent pour générer une série temporelle de vecteurs de vitesse du vent 3D dans le champ d’écoulement. Le vent simulé a une vitesse moyenne de flux libre de 8 m/s avec une turbulence de 8%. Les exemples sont simulés sur un simulateur de parc éolien FAST.Farm développé par le National Renewable Energy Laboratory (NREL), qui est un simulateur prenant en compte les dynamiques complexes des effets de sillage, y compris les déficits de vitesse, l’advection, la déviation, les méandres et la fusion de sillage en présence de multiples turbines. Pour les simulations, la période d’échantillonnage est fixée à trois secondes.
La illustre, schématiquement, le sillage formé par les deux fermes d’éolienne, dans le cas où l’angle de lacet reste nul pour toutes les éoliennes. La figure 4A correspond à la ferme d’éoliennes de la figure 3A, et la figure 4B correspond à la ferme d’éoliennes de la Figure 3B. Sur cette figure, plus la zone est foncée, plus l’effet de sillage est important. On remarque que l’effet de sillage est plus important pour la dernière turbine de chaque alignement (T3 pour la figure 4A, et T3 et T6 pour la figure 4B). Par conséquent, la puissance produite des turbines, notamment celles à la fin des alignements dans la direction du vent, est fortement perturbée, ce qui a un impact sur la puissance produite totale par la ferme d’éoliennes.
On a appliqué ensuite le procédé de contrôle selon l’invention, mettant en œuvre la méthode de Q-learning de Watkins avec gestion de la récompense différée, telle que décrite ci-dessus, sur une période de 600 000 s, correspondant à 230 000 itérations. L’espace d’action de chaque agent est limité à 3 actions : {−1°, 0°, +1°}, pour une augmentation ou réduction correspondante de l’angle de lacet (en d’autres termes, l’angle de lacet cible peut augmenter de 1°, rester constant ou diminuer de 1°). Pour le premier exemple, on apprend donc 3 Q-tables de dimension 63 × 3 soit 189 paramètres. Pour le deuxième exemple, on apprend 6 Q-tables de dimension 63 x 6 pour 378 paramètres. On utilise une fenêtre pour la moyenne de puissance de λ = 10min. Pour évaluer les performances de l’algorithme sans aucune connaissance préalable, toutes les valeurs du Q-table sont initialisées à q0 = 0,15. Les lacets sont initialisés à 0°, ce qui correspond à une stratégie naïve et gourmande où toutes les turbines sont faites pour faire face au vent.
La illustre, pour le premier exemple, les courbes de puissance totale P en kW produite par la ferme d’éoliennes en fonction du temps T en seconde (c’est la somme des puissances produites par toutes les éoliennes). La courbe notée AA correspond à une méthode gardant tous les angles de lacet à 0°, et la courbe notée INV correspond au procédé selon l’invention. Par rapport à la puissance produite de la stratégie gourmande (où tous les lacets sont à 0°), le procédé selon l’invention augmente la puissance totale produite de la ferme d’éoliennes de 20%.
La illustre, pour le premier exemple, les angles de lacet γ en ° de chaque éolienne T1 à T3 en fonction du temps T en seconde. On remarque que les angles de lacet des deux premières turbines T1 et T2 dans la direction du vent varient fortement : ces deux turbines sont donc fortement désalignées avec la direction du vent pour maximiser la puissance produite. Au contraire, l’angle de lacet de la dernière turbine T3 dans la direction du vent est peu modifié.
La illustre, pour le premier exemple, la puissance produite P en kW pour chaque éolienne T1 à T3 en fonction du temps T en seconde. On remarque que la puissance de l’éolienne T1 est dégradée par son désaxement. Toutefois, les puissances produites par les éoliennes T2 et T3 sont augmentées, en particulier pour l’éolienne T3 dont la puissance produite est multipliée par trois.
La illustre, pour le deuxième exemple, les courbes de puissance totale produite par la ferme d’éoliennes P en kW en fonction du temps T en seconde (c’est la somme des puissances produites par toutes les éoliennes). La courbe notée AA correspond à une méthode gardant tous les angles de lacet à 0°, et la courbe notée INV correspond au procédé selon l’invention. Par rapport à la puissance produite de la stratégie gourmande (où tous les lacets sont à 0°), le procédé selon l’invention augmente la puissance totale produite de la ferme de 14%.
La illustre, pour le deuxième exemple, les angles de lacet γ en ° de chaque éolienne T1 à T6 en fonction du temps T en seconde. On remarque que les angles de lacet des deux premières turbines T1, T2, T4 et T5 de chaque alignement dans la direction du vent varient fortement : ces deux turbines sont donc fortement désalignées avec la direction du vent pour maximiser la puissance produite. Au contraire, l’angle de lacet des dernières turbines T3 et T6 des deux alignements dans la direction du vent est peu modifié.
La illustre, pour le deuxième exemple, la puissance produite P en kW pour chaque éolienne T1 à T6 en fonction du temps T en seconde. On remarque que les puissances produites des éoliennes T1 et T4 sont dégradées par leurs désaxements. Toutefois, les puissances produites par les éoliennes T2, T3, T5 et T6 sont augmentées, en particulier pour les éoliennes T3 et T6 dont les puissances produites sont multipliées par trois.
On peut noter en outre, que pour les deux exemples, l’algorithme converge autour de 450 000 s, ce qui correspond à 150 000 itérations. Malgré le doublement de la taille de la ferme entre les deux exemples, le temps de convergence reste sensiblement le même, démontrant un avantage clé par rapport aux approches centralisées ou avec verrouillage des turbines. De plus, comme prévu, les paires de turbines avec les mêmes positions dans les alignements convergent vers des valeurs similaires. Ces résultats valident la gestion de la récompense différée par la présente invention, pour l’apprentissage Q décentralisé et sensible aux retards, dans des conditions de vent turbulent réaliste et avec simulation dynamique du sillage. En outre, ces résultats montrent que le procédé selon l’invention maximise la puissance produite totale, s’adapte à plusieurs configurations de fermes d’éoliennes, et permet un contrôle en temps réel avec une convergence rapide.
Dispositif à arbre rotatif avec refroidissement et lubrification intégrés. Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif de refroidissement et de lubrification à arbre rotatif, et un turbocompresseur comprenant un tel dispositif à arbre rotatif, ledit turbocompresseur étant apte à comprimer un fluide frigorigène.
L’invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d’un dispositif à arbre rotatif.
Etat de la technique Dans le domaine des machines tournantes, il est connu de supporter en rotation un arbre rotatif par rapport à un boitier, par l’intermédiaire d’un ou plusieurs roulements, par exemple à billes. Dans ce cas, lorsque la machine est mise en fonctionnement, la bague interne du roulement qui est solidaire de l’arbre rotatif est mise en rotation par rapport à la bague externe, qui est solidaire du boitier de la machine, par l’intermédiaire des billes. De manière générale, lorsque l’arbre rotatif est entrainé en rotation, un fluide peut être injecté pour lubrifier et refroidir les roulements et l’arbre (dans la mesure par exemple de points d'échauffements sur l’arbre). Pour éviter que ledit fluide ne se répande dans l’intégralité de la machine, les paliers à roulement peuvent être isolés de manière fluidique du reste de la machine par des joints d’étanchéité.
La vitesse de décollage atteinte par le véhicule spatial (10) à la sortie du tunnel est d’environ 6000 m/s et l’accélération maximale de 15 g.
La température initiale des chambres (101 à 104) est d’environ 300 K.
La hauteur des chambres (101 à 104) est proportionnelle à la section transversale du véhicule spatial (10) et à la vitesse de décollage et inversement proportionnelle à la section transversale des chambres (101 à 104) et à l’accélération maximale.
La montée atmosphérique se fait grâce à la création de portance. Pendant cette montée, on allume le réacteur pour annuler parfaitement la trainée.
Pour la phase orbitale on prend en compte la vitesse angulaire dû au changement de repère et à la rotation de la Terre et à partir des paramètres de l’orbite que décrit le véhicule spatial (10) et via le vecteur excentricité on détermine la masse de carburant nécessaire.
Exemples de paramètres La charge utile est typiquement de l’ordre de 7 tonnes, pour un tunnel au niveau de la mer, et peut légèrement augmenter en fonction de l’altitude (7,3 tonnes à 1000 m, 7,6 tonnes à 2000 m d’altitude), pour un véhicule spatial (10) d’une masse totale d’environ 60 tonnes et une pression en aval dans le tunnel (100) de 0,001 bar. Avec une pression de 0,01 bar, la charge utile est de 4,8 tonnes seulement.
La longueur du tunnel (10) est de 120 km.
La surface transversale du véhicule spatial (10) est d’environ 15m 2 . En réduisant la surface transversale, on peut, à autres paramètres inchangés, augmenter légèrement la charge utile.
La vitesse de décollage est de l’ordre de 6000 m/s, variant entre 5500 m/s pour des charges utiles de l’ordre de 4,7 tonnes et 6500 m/s pour des charges utiles de l’ordre de 9,5 tonnes.
La section transversale d’une tour est d’environ 4000 m 2 , avec un ensemble de 4 tours (101 à 104). La finesse du véhicule spatial (10) est de 3.
La phase d’accélération se fait dans le tunnel (100) dans lequel la pression en avant du véhicule spatial (10) est réduite jusqu’à 1/1000ème de la pression atmosphérique. Pour créer une poussée, une forte pression à l’arrière du lanceur (de l’ordre de 6 bars) est produite grâce à la chute de 4 masses (111à 114).
Les simulations montrent cette solution permet de réduire drastiquement l’utilisation de carburant pour la mise en orbite d’un ou plusieurs satellites.
L’envoi de 7 tonnes de charge utile à une altitude de 1000 km nécessite environ 38 tonnes de carburant pour les phases atmosphériques et orbitales.
Pour comparaison, une fusée Ariane 5 utilise 700t de carburant pour 15-20 tonnes de charge utile, avec un rapport 1 à 2 % de charge utile par rapport à la masse totale, alors qu’avec l’invention, le rapport dépasse 10%.
Procédé de pose d’une étiquette sur un emballage moulé de forme tronconique, outillage permettant la mise en œuvre dudit procédé. La présente invention a pour objet un procédé de pose d’une étiquette support de décoration et/ou d’informations, sur le pourtour conique ou tronconique d’un emballage moulé réalisé dans un matériau biodégradable, ainsi que l’outillage permettant la mise en œuvre dudit procédé.
De manière traditionnelle, la reproduction d’informations et/ou de décors sur un emballage consiste à déposer sur au moins une paroi de ce dernier, une étiquette collée ou appliquée par offset ou sérigraphie.
Dans une étape 608 (SELECTED SECTOR BECOMES THE SUBSTITUTION SECTOR), le secteur dont les données ont été effacées devient le nouveau secteur de substitution.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, dans les exemples de la ou 5, la détermination par le circuit de commande 204, du secteur à renouveler, est dans un exemple, indépendante de la quantité de données valides que les secteurs courants contiennent.
Dans un exemple, la personne du métier comprendra que le fonctionnement de la mémoire non volatile pourra être ajusté en mettant en oeuvre plus d’un secteur de mémoire de substitution. Par exemple, la mémoire non-volatile serait performante avec plus de quatre secteurs courants, par exemple huit, et deux ou plus secteurs de substitution.
Dans un autre exemple, la personne du métier comprendra que le fonctionnement de la mémoire non volatile pourra être ajusté en partitionnant les secteurs en plusieurs sections et le circuit de commande 204 sera par exemple configuré pour stocker des données dans une section libre quelconque du secteur sélectionné.
Dans un exemple supplémentaire, dans le cas où la taille de la donnée est supérieure à un secteur courant, par exemple égale à deux secteurs, la personne du métier comprendra que deux secteurs courants pourraient être considérés comme un secteur « virtuel » ayant une double capacité de stockage et appliquer les mêmes processus que pour les figures 4 et 5. Dans ce cas, effacer un secteur virtuel impliquera d'effacer les deux secteurs physiques qui le compose.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, l’exemple de la se limite à l’étape 250, cependant, il est évident que la personne du métier pourra mettre en oeuvre une répétition des opérations 240 et 250 autant de fois que nécessaire durant la vie de la mémoire. De même, l’exemple de la se limite à l’étape 598, cependant, il est évident que la personne du métier pourra mettre en oeuvre une répétition des opérations 520 à 598 autant de fois que nécessaire durant la vie de la mémoire.
Procédé pour déterminer une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne le traitement de maladies neurodégénératives, et plus particulièrement de la maladie de Parkinson.
La présente invention porte sur un procédé mis en œuvre par ordinateur pour déterminer une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative et sur un système de détermination d’une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Les maladies neurodégénératives telles que la maladie de Parkinson touchent un nombre croissant de personnes. Ces maladies se caractérisent par la disparition progressive de certains neurones dans le cerveau. La conséquence principale de cette disparition neuronale est la diminution de la production de dopamine, une molécule qui permet aux neurones de communiquer entre eux, dans une région essentielle au contrôle des mouvements. Les symptômes de la maladie de Parkinson sont caractéristiques, même s’ils peuvent être variables d’un patient à l’autre : une difficulté à initier un mouvement (akinésie) ; un ralentissement des gestes ; une écriture de plus en plus petite et difficile ; une rigidité des membres, bras ou jambe (hypertonie) ; des tremblements caractéristiques qui apparaissent au repos, lorsque les muscles sont relâchés.
Il n’existe pas, à ce jour, de traitement curatif contre la maladie de Parkinson. Seules existent des thérapies qui permettent de limiter l’avancée de la maladie. Le traitement par L-dopa, molécule précurseur de la dopamine, est le plus répandu, du fait de l’effet antiparkinsonien plus puissant et plus durable de la L-Dopa par rapport à des agonistes dopaminergiques. Transformée en dopamine après absorption par le patient parkinsonien, la L-Dopa passe alors du sang au cerveau. L’apport de cette dopamine de synthèse compose la carence en dopamine naturelle. La L-Dopa agit principalement sur l’akinésie et l’hypertonie mais également, de manière plus tardive après le début du traitement, sur les tremblements.
Le suivi de la réaction d’un patient parkinsonien à un traitement par L-Dopa est d’importance capitale afin d’estimer l’efficacité du traitement, d’ajuster la posologie prescrite par le praticien ou encore d’envisager des interventions spécifiques telles que la neurostimulation.
Le traitement thérapeutique par L-Dopa étant un traitement de longue durée, il pourrait s’avérer avantageux de tirer parti de données du quotidien des patients parkinsoniens pour le suivi du traitement. En effet, la « vraie vie » (en anglais « real-world evidence », ou RWE) permet d’obtenir des informations utiles complémentaires aux données d’essais cliniques, avec le potentiel de combler des lacunes des connaissances, notamment concernant l’utilisation de médicaments, dans la pratique clinique de routine.
L’invention s’inscrit dans ce contexte.
RÉSUMÉ L’invention concerne un procédé mis en œuvre par ordinateur pour déterminer une sensibilité d’un patient à un médicament prescrit pour traiter une maladie neurodégénérative, comportant les étapes suivantes : - réception, pendant une période temporelle, de mesures relatives à au moins un biomarqueur du patient ; - réception de données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes, pendant ladite période temporelle ; - détermination de la sensibilité du patient au médicament, sur la base d’une fonction temporelle dépendant desdites données relatives aux moments de prise du médicament par le patient et aux quantités d’administration correspondantes et desdites mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient, dans lequel : - la fonction temporelle prend des valeurs sur ladite période temporelle et est définie, à l’aide de paramètres pharmacocinétiques, et sur la base de précédentes données relatives aux moments de prise du médicament et aux quantités d’administration correspondantes reçues pendant une précédente période temporelle antérieure à ladite période temporelle, ladite fonction temporelle étant représentative d’une quantité du médicament absorbée par le patient et non encore métabolisée, - lesdits paramètres pharmacocinétiques ayant été déterminés par maximisation d’une mesure de corrélation entre lesdites mesures relatives au au moins un biomarqueur du patient et les valeurs de la fonction temporelle sur ladite précédente période temporelle.
Par sensibilité, il est entendu la variation des symptômes du patient en fonction de la quantité de médicament absorbée mais non encore métabolisée. Ainsi, l’invention permet d’obtenir des informations sur la réaction du patient au traitement qui lui est prescrit. Ces informations pourront alors être exploitées par un clinicien afin d’ajuster et optimiser le traitement du patient.
Avantageusement, les paramètres pharmacocinétiques comprennent une demi-vie du médicament et une durée d’absorption totale du médicament.
Selon l’invention, le corps d’organe de support comprend deux plaques s’étendant sensiblement parallèlement l’une à l’autre, distantes l’une de l’autre d’un espace inter-plaques et configurées pour accueillir dans l’espace inter-plaques une portion du corps d’organe de fixation, et le corps d’organe de support comprend en outre un premier élément de couverture qui couvre au moins partiellement un premier côté de l’espace inter-plaques sur une partie de sa longueur et s’étend depuis au moins l’une des plaques en direction de l’autre plaque, le premier élément de couverture étant configuré pour bloquer un mouvement de rotation de la portion du corps d’organe de fixation accueillie dans l’espace inter-plaques, le premier élément de couverture étant solidaire d’au moins une des deux plaques du corps d’organe de support
Les plaques sont disposées de manière symétrique par rapport au gond de déport, de sorte que l’espace inter-plaques est centré. Ainsi, l’organe de fixation est centré par rapport à l’organe de support. Le gond de déport et la penture de déport sont alors avantageusement alignés.
Ainsi, un des mérites de l’invention est de proposer un dispositif de déport dans lequel l’organe de support est symétrique et peut être utilisé aussi bien pour effectuer un déport gauche qu’un déport droit. Ceci permet d’utiliser des dispositifs de déport dont les pièces principales (en particulier le corps d’organe de fixation et le corps d’organe de support) sont génériques et ainsi de réduire les stocks nécessaires de ces dites pièces principales, mais également de mieux gérer ceux-ci si sur certains chantiers l’ensemble des ouvertures dont les gonds de volets sont tous agencés du même côté gauche ou droit de celles-ci. Cela permet également de faciliter le montage du dispositif de déport, l’artisan n’ayant pas à faire attention à choisir un organe de support de forme adaptée pour un montage à gauche ou à droite d’une ouverture.
Le montage du dispositif de déport selon l’invention est également facilité par la présence du premier élément de couverture, qui empêche un mouvement rotatif (i.e. un basculement) de l’organe de support et de l’organe de fixation.
Une portion du corps d’organe de fixation étant reçue (i.e. insérée) entre les plaques de l’organe de support dans l’espace inter-plaques, le dispositif de déport selon l’invention présente avantageusement une rigidité et une stabilité accrue. L’agencement particulier de l’organe de fixation et de l’organe de support permet notamment une meilleure répartition des efforts mécaniques appliqués sur le dispositif de déport, en particulier une diminution des efforts appliqués sur des moyens de verrouillage (comme par exemple, et sans s’y limiter, une vis ou un système vis-écrou).
Dans le présent texte, le terme « gond de déport » définit de manière générale tout type de pièce servant de support et de guide en rotation à un volet, une porte, une fenêtre ou une porte-fenêtre, de sorte que le gond de déport peut également être décrit comme étant un axe de gond ou un axe de déport.
Le premier côté de l’espace inter-plaques est couvert au moins partiellement par le premier élément de couverture de sorte que selon certains modes de réalisation, le premier élément de couverture s’étend à partir d’une plaque en direction de l’autre plaque sans atteindre l’autre plaque, i.e. l’espace inter-plaques n’est pas couvert sur la totalité de sa largeur, la largeur étant définie selon une direction sensiblement perpendiculaire à la direction selon laquelle les deux plaques sont sensiblement parallèles l’une à l’autre, c’est-à-dire que l’élément de couverture présente une largeur inférieure à la largeur de l’espace inter-plaques. Selon d’autres modes de réalisation, le premier élément de couverture s’étend à partir d’une plaque jusqu’à l’autre plaque de sorte à couvrir l’espace inter-plaques sur la totalité de sa largeur. La dimension minimale de l’élément de couverture déterminée dans la direction allant de l’un des plaques en direction de l’autre plaque (i.e. la largeur de l’élément de couverture) dépend des dimensions (en particulier la largeur) de l’espace inter-plaques et des dimensions du corps d’organe de fixation, et est déterminé par l’homme du métier de sorte à ce que l’élément de couverture bloque un mouvement de rotation de la portion du corps d’organe de fixation accueillie dans l’espace inter-plaques.