INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est connu d’utiliser des dispositifs de contrôle de faisceaux, provenant de sources de signaux électromagnétiques RF, constitués d’un réseau d’éléments rayonnants de faibles dimensions dans lesquels circule une onde électromagnétique RF, tel que décrit par exemple dans la demande de brevet FR3117685A1. De tels dispositifs, généralement planaires, sont configurés pour émettre et/ou recevoir des faisceaux électromagnétiques caractérisés par une direction formant un angle d’incidence de faisceau par rapport au dispositif planaire. Chaque élément rayonnant (et ainsi le dispositif induit) peut être caractérisé par une impédance active.
Dans de tels dispositifs, il existe un couplage mutuel important entre les ondes électromagnétiques RF adjacentes d’un même réseau. Le couplage mutuel entre éléments rayonnants contribue à modifier, en fonction de l’angle d’incidence d’un faisceau par rapport au dispositif, l’impédance active des éléments rayonnants et limite ainsi de façon significative les performances de transmission de faisceaux RF d’un dispositif sur un secteur angulaire de faible élévation et/ou sur certaines directions spécifiques, appelées « directions d’aveuglement », comme décrit par exemple dans l’article “Mutual impedance effects in large beam scanning arrays” de P. Carter et al., IRE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 8, no. 3, 1960, pages. 276-285.
Certaines solutions connues, dites d’adaptation, sont utilisées pour stabiliser l’impédance active d’un dispositif de contrôle selon la direction de propagation de faisceaux. Ces solutions d’adaptation comprennent par exemple l’implémentation des écrans WAIM (acronyme pour l’expression anglo-saxonne de Wide Angle Impedance Matching ) comme décrit par exemple dans l’article “Wide-angle impedance matching of a planar array antenna by a dielectric sheet” de E. Magill et al., IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 14, no. 1, 1966, pages. 49-53, ou dans l’article “Wide angle impedance matching metamaterials for waveguide-fed phased-array antennas” de S. Sajuyigbe et al., IET Microwaves, Antennas & Propagation, vol. 4, no. 8, 2010, pages. 1063-1072. D’autres solutions d’adaptation connues comprennent l’utilisation de dipôles fortement couplés entre eux par des capacités interdigités, tel que décrit dans l’article “The Planar Ultrawideband Modular Antenna (PUMA) Array” de S. S. Holland et al., IEEE TAP, vol. 60, no. 1, 2012, pages. 130-140. Cependant, la conception de ces solutions d’adaptation est complexe, et leur fabrication comprend de nombreuses contraintes, telles que la mise en œuvre des technologies à base de substrats diélectriques, susceptibles d’induire des pertes ohmiques dans les fréquences de bande passante compatible du système de télécommunication.
Il existe ainsi un besoin pour un dispositif amélioré permettant de contrôler des faisceaux d’ondes électromagnétiques RF selon un large secteur angulaire de dépointage de faisceau par rapport au dispositif et pour réduction des directions d’aveuglement, via une solution d’amélioration de la stabilité de l’impédance active du dispositif.
La présente invention vient améliorer la situation en proposant un dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences défini dans un repère orthogonal (X,Y,Z). Le dispositif s’étend généralement dans le plan (X,Y) du repère orthogonal (X,Y,Z). Le dispositif comprend un ensemble d’au moins une cellule correspondant à un élément rayonnant. La cellule comprend un cadre de support et un élément d’excitation de l’élément rayonnant, chaque faisceau radiofréquence étant défini selon une direction de propagation donnée ayant un angle d’incidence par rapport au dispositif. Le cadre de support est inscrit dans une forme généralement tubulaire orientée selon l’axe Z du repère orthogonal (X,Y,Z). La forme tubulaire a une longueur donnée selon l’axe du cadre Z et une section transverse définie dans le plan (X,Y). La section transverse a un périmètre , le cadre de support comprend une entrée de cadre et une sortie de cadre. Le cadre de support comprend en outre un nombre de fentes s’étendant, selon l’axe du cadre Z, entre la sortie de cadre et une position de fente le long de l’axe de cadre Z. La position de fente est située entre l’entrée de cadre et la sortie de cadre, chaque fente a une largeur de fente variable le long de l’axe du cadre Z. La largeur de fente a une valeur minimale de fente à la position de fente , et une valeur maximale de fente au niveau de la sortie du cadre, la valeur maximale de fente étant déterminée en fonction du périmètre de la section transverse et du nombre de fentes. Chaque cellule est configurée pour réaliser une émission et/ou une réception de faisceaux radiofréquences invariante selon la direction de propagation.
Tableau 3 – Réactifs utilisés
Le floculant organique utilisé avait une masse moléculaire élevée, une structure linéaire et une charge cationique.
Tous les échantillons ont été préalablement homogénéisés avec un agitateur magnétique et filtrés sur une colonne de 25 x 5 cm de sable calibré à 0,5 mm avant traitement, puis une deuxième fois après chaque essai, afin de séparer les solides déposés et les flocs du milieu liquide. Pour chaque échantillon, un filtre à sable nouveau a été utilisé pour éviter les contaminations croisées.
Pour l’essai visant à quantifier les méthodes d'adsorption avec des particules magnétiques, 1 g de particules magnétiques a été ajouté directement dans l'eau contaminée. L'échantillon a été placé dans un agitateur rotatif pendant 24 h. Les particules ont été séparées après un temps de contact de 24 h à l'aide d'un disque aimanté.
Les résultats obtenus sont montrés sur la . Les taux d’abattement obtenus sont plus précisément de 1 % pour NaOH, 9 % pour CaO, 44 % pour le floculant organique, 43 % pour les particules d’oxyde de fer, et 65 % pour l’ovalbumine. On constate que parmi les différents traitements testés, celui utilisant l’ovalbumine présente le meilleur taux d’abattement.
A.3/ Expérience 2 – Efficacité de la séparation par flottation combinée à l’utilisation d’ovalbumine
Dans cette expérience, différentes techniques de séparation (flottation, centrifugation et centrifugation acide) ont été expérimentées après mise en contact d’1 l d’échantillon d’eau dopée tel que décrit ci-avant, contenant 1,83 mg/l de PFAS, pendant 15 min, avec de l’ovalbumine.
L’ovalbumine a été utilisée sous forme de poudre de blanc d'œuf acquise auprès du distributeur Cerf Dellier (Réf. P2055, marque Patisdecor). Cette poudre a été mélangée avec de l'eau distillée à l'aide d'un agitateur magnétique pour créer une solution liquide homogène avant son introduction dans le réacteur. Le blanc d’œuf a été introduit dans l’échantillon d’eau dopée à une concentration de 1 g/l.
Les paramètres suivants ont été appliqués pour la flottation : - débit d’air pour le bullage : 0,3 l/min, - temps de bullage : 40 min.
Le milieu liquide restant après collecte de la mousse a été soumis à analyse de sa concentration en PFAS d’une part, et en protéine (dont ovalbumine) d’autre part.
Pour la séparation par centrifugation, l’échantillon contenant les PFAS et l’ovalbumine a été centrifugé pendant 15 min, avec une vitesse de 4200 tr/min et une accélération de 8g. Le surnageant a été collecté pour analyse.
Pour la séparation par centrifugation acide, 5 g d’acide trichloracétique (98% en poudre) ont été ajoutés dans l’échantillon contenant les PFAS et l’ovalbumine. Une centrifugation a ensuite été appliquée pendant 15 min, avec une vitesse de 4200 tr/min et une accélération de 8g. Le surnageant a été collecté pour analyse.
Les résultats obtenus sont montrés sur la . On observe que la méthode de flottation, ou fractionnement de mousse, qui consiste à injecter des microbulles d’air dans le milieu afin de faire remonter l’ovalbumine et les PFAS associées en surface du liquide, apparait comme la plus efficace parmi les trois méthodes testées.
Le milieu liquide obtenu après l’étape de flottation a été soumis à une analyse plus fine ciblant des PFAS particulières. Pour ces substances, les taux d’abattement obtenus sont indiqués dans le tableau 4.
PFAS PFNA PFDA PFDoA LPFHxS PFOS LPFNS % abattement 92 89 71 83 92 100
Tableau 4 – Taux d’abattement de chaque substance
On observe une bonne performance du procédé selon l’invention pour l’ensemble de ces substances.
A.4/ Expérience 3 - pH du milieu liquide
Cette expérience a été réalisée comme décrit dans l’Expérience 2 ci-avant, à l’exception de la concentration de blanc d’œuf utilisée, qui a été de 1,6 g/l.
Le pH de l’échantillon a en outre été ajusté à différentes valeurs, comprises entre 5,2 et 7,6. Les résultats obtenus, en termes de quantité de protéine extraite du milieu (en mg d’azote par l) en fonction du pH, sont indiqués dans le tableau 5.
pH 5,2 5,6 6 6,4 6,8 7,2 7,6 Protéines extraites (mgN/l) 184 183 253 279 240 200 175
Tableau 5 – Quantité de protéines extraites d’un échantillon d’eau contenant des PFAS par un procédé conforme à l’invention, pour différents pH de l’échantillon
On observe que la quantité de protéines extraites du milieu liquide est importante pour tous les pH testés, la plage de 6 à 6,8 permettant d’obtenir les meilleurs taux d’extraction.
B/ EXEMPLE 2 – Etude comparative de différentes protéines
B.1/ Matériel et méthodes
Le matériel utilisé comprend : - de la verrerie borosilicatée, - un pH-mètre Mettler Toledo AG SevenEasy®, - une balance Mettler Toledo XP6002 SDR, d = 0,01/0,1 g, - une balance de précision Mettler AE163, d = 0,01/0,1 mg, - des micropipettes (EASY 40+, 10 – 100 µL) avec embouts (ULTRAFINE ® POINT, VWR), - une tige métallique en acier inoxydable avec une pierre poreuse de diffusion de l’air pour effectuer le bullage.
Des échantillons d’eau dopés ont été préparés par dilution dans de l’eau distillée, sous agitation magnétique, de composés PFAS purs distribués par Sigma-Aldrich, CPA Chem, Alfa Aesar et Manchester Organic Limited, selon la composition décrite dans le tableau 6.
Substance N° CAS Concentration (µg/L) Acide perfluorooctane sulfonique (PFOS) (Sigma-Aldrich, solution à 40%) 1763-23-1 12 Acide Perfluorooctanoïque (PFOA) (CPA Chem, solution de 10mg/l) 335-67-1 4 Acide perfluorohexanoïque (PFHxA) (Sigma-Aldrich, forme liquide ≥ 97%) 307-24-4 11 Acide perfluorohexane sulfonique (PFHxS) 355-46-4 0,2 Acide perfluoroheptane sulfonique (PFHxpS) 21934-50-9 0,3 Acide Perfluorobutane sulfonique (PFBS) (LGC, forme liquide, 97%) 375-73-5 14 Acide Perfluoro (2-méthyl-3-oxahexanoïque) (GenX) (Manchester Organics Limited, forme liquide 97%) 13252-13-6 10 Capstone product B (6:2 FTAB) (LGC, forme solide ≥99%) 34455-29-3 15 Acide Perfluorodécanoïque (PFDA) (Alfa Aesar, forme solide 97%) 335-76-2 1
Tableau 6 - liste et concentrations des PFAS dans les échantillons d’eau dopés
Le pH des échantillons a été ajusté et maintenu à 6,4 à l’aide d’un tampon phosphate disodique et monosodique.
Les protéines mises en œuvre ont été les suivantes : - ovalbumine (OVA), sous forme de blancs d’œuf en poudre de pureté en protéines 76% (Myprotein®), - albumine sérique bovine (BSA), pureté 96% (Fischer Scientific), - protéine de lysozyme de poulet indigène (LYS), pureté 95% (abcam), - protéine de graines de chanvre en poudre (CHA), pureté 54% (Myvegan®), - isolat de protéines de soja (SOJ), pureté 90% (Myvegan®).
Pour chaque protéine, 1 l d’échantillon dopé aux PFAS a été utilisé, avec une concentration dans l’échantillon de 1 g/l de chacun des produits ci-dessus. Pour OVA, une concentration de 10 g/l a également été étudiée (« OVAb »).
Bonde connectée pour cuve à vin La présente invention appartient au domaine des bondes pour contenants destinés à recevoir un liquide, notamment les cuves à vin, et concerne plus particulièrement une bonde connectée pour cuve à vin, permettant d’indiquer son niveau de remplissage et de réguler le remplissage de la cuve en conséquence.
La présente invention trouve une application directe, mais non exclusive, dans la production de vin rouge en cuve.
Etat de l’art Depuis l’antiquité, la diminution du volume de vin dans les contenants (amphores) a été constatée et a conduit à l’invention du trou de bonde par lequel le niveau de vin peut être régulé.
Cette diminution du volume de vin peut être provoquée par plusieurs phénomènes (infiltration du vin dans les parois poreuses du contenant, évaporation, chute de la température, dégazage du dioxyde de carbone contenu dans le vin après sa fermentation, etc.), et s’accompagne nécessairement d’une augmentation du volume d’air et de sa surface de contact avec le vin dans le contenant. Ceci favorise l’oxydation du vin et le développement de bactéries aérobies et/ou de levures pouvant altérer la qualité du vin.
Afin de prévenir la perte de volume de vin et ses conséquences, il existe des opérations de régulation du niveau de vin dans les contenants, dont la plus connue est l’ouillage.
L’ouillage est une action périodique permettant de maintenir un niveau maximal de liquide dans le contenant. Elle s’effectue au travers du trou de bonde. Cette opération reste néanmoins réservée aux contenants de faible capacité (fûts, tonneaux, etc.) et n’est pas bien adaptée aux contenants de grande capacité tels que les cuves.
Il existe depuis longtemps des bondes de récupération destinées à être montées sur les cuves.
Les documents US2124685A et FR1200764A décrivent de telles bondes.
Pour permettre la visualisation de leur niveau de remplissage, ces bondes sont transparentes ou translucides.
Une bonde de l’art antérieur est illustrée sur la . Celle-ci comprend classiquement un corps de bonde 11 transparent laissant transparaitre le liquide L qu’il contient, et un couvercle 12 pour fermer ledit corps et par lequel passe l’air aseptisé.
Cet air aseptisé est obtenu grâce à du souffre encapsulé dans le couvercle notamment.
La bonde 10 est montée de façon hermétique sur la cuve 30.
Or cela expose le vin à la lumière environnante et conduit à une dégradation de sa qualité. Ce phénomène est appelé « goûts lumière » dans le jargon.
D’un autre côté, les bondes actuelles, malgré une indication directe de leur niveau de remplissage en vin, ne permettent pas d’agir efficacement sur le remplissage de la cuve pour maintenir le niveau souhaité. En effet, il appartient à l’utilisateur de vérifier le niveau de remplissage de la bonde et d’agir en conséquence soit en retirant du vin soit en ajoutant du vin.
La présente invention vise à pallier tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur exposés ci-avant en proposant une solution innovante permettant d’indiquer le niveau de remplissage de la bonde, et donc de la cuve, et de réguler automatiquement la quantité de vin dans la cuve, tout en préservant les propriétés organoleptiques du vin tout le long de sa vinification et son stockage en cuve.
À cet effet, la présente invention a pour objet une bonde de récupération ou aseptique pour un contenant destiné à stocker un liquide, notamment une cuve à vin, ladite bonde comportant un corps de bonde creux, en forme de récipient pour récupérer le liquide débordant du contenant, un couvercle et des moyens de raccordement hermétique pour être raccordée à un orifice du contenant tel qu’un orifice de trop-plein. Cette bonde est remarquable en ce qu’elle comporte une sonde électronique pour déterminer le niveau de liquide dans le corps de bonde, et en ce que ladite sonde est reliée à un module de communication sans fil.
Après 4 h, on le milieu réactionnel est refroidi à 10°C, ce qui conduit à la précipitation d’un solide majoritairement constitué d’acide phtalique. Le solide obtenu est filtré. Le liquide restant (filtrat) est alors de nouveau laissé à réagir par trois fois dans les mêmes conditions que précédemment décrites. A l’issue de chaque étape réactive, une étape de reprécipitation à froid permet d’extraire une phase solide majoritairement constituée d’acide phtalique. A l’issue de ce protocole les fractions solides secondaires sont réunies et analysées.
Les analyses par chromatographie en phase gazeuse avec détection à ionisation de flamme (GC-FID) de la phase solide montrent qu’elle contient 1,45 g de diacide phtalique (AP) issu de la conversion du DMP et 0,18 g de monométhyl phtalate (acide 2-(méthoxycarbonyl)benzoique) résultant d’une hydrolyse partielle du DMP. Le liquide quant à lui contient également 0,59 g de méthanol (C 1 H 4 O) issu de la réaction d’hydrolyse du DMP. L’identification a été rendue possible par la comparaison des temps de rétention de standards analytiques purs et la quantification a été réalisée à partir de la détermination des coefficients de réponse issus de l’analyse de ces mêmes standards.
Ces résultats montrent donc également que le DMP a été converti à 99,9%.
PROCEDE DE RECYCLAGE ET TRAITEMENT DE PLASTIQUES USAGES PAR DISSOLUTION DANS UN SOLVANT AVEC INTRODUCTION ETAGEE DU SOLVANT La présente invention concerne un procédé de traitement de plastiques, en particulier usagés, afin d’obtenir un flux de polymères thermoplastiques purifiés qui peut être valorisé par exemple dans la fabrication de nouveaux objets plastiques. Plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé de purification d’une charge plastique, notamment issue de déchets plastiques, comprenant des polymères thermoplastiques en particulier des polyoléfines, par exemple du polyéthylène et/ou du polypropylène, par dissolution des thermoplastiques visés dans un solvant puis purification de la solution polymère obtenue. Ledit procédé comprend un mélange étagé du solvant avec la charge plastique, pour obtenir un mélange homogène, présentant de préférence une viscosité inférieure ou égale à 50 mPa.s, et très avantageusement un coefficient de variation de concentration inférieur ou égal à 10%, de manière à optimiser la dissolution des thermoplastiques visés et la purification de la solution polymère obtenu pour récupérer un flux de thermoplastiques purifiés.
Le recyclage dit mécanique permet de réutiliser en partie certains déchets soit directement dans de nouveaux objets soit en mélangeant les flux de déchets plastiques triés mécaniquement à des flux de polymères vierges. Ce type de valorisation est limitée puisque, même s’il permet d’obtenir un flux concentré en un type particulier de polymère, le tri mécanique ne permet pas d’éliminer les impuretés qui sont au moins en partie emprisonnées dans la matrice polymère, comme par exemple les additifs, tels que les charges (ou « fillers » selon la terminologie Anglo-Saxonne), les colorants, les pigments, et les métaux.
Une autre voie de recyclage des déchets plastiques consiste à mettre en solution, au moins en partie, les plastiques, en particulier les thermoplastiques, en vue de les purifier, en éliminant les impuretés, par exemple les additifs tels que les charges ou fillers selon la terminologie anglo-saxonne, les colorants, les pigments, et les métaux et/ou les polymères de la charge autres que celui/ceux visés.
Le document WO 2018/114047 propose quant à lui une méthode de dissolution sélective d’un polymère particulier d’un plastique dans un solvant à une température de dissolution proche de la température d’ébullition du solvant. Cependant, le procédé du document WO 2018/114047 ne permet de traiter et séparer efficacement les impuretés autres que les polymères, par exemples les additifs.
La présente invention vise à perfectionner ces procédés de traitement des thermoplastiques par dissolution dans un solvant. En particulier, la présente invention cherche à optimiser les procédés d’élimination des impuretés d’une charge plastique, en améliorant tout particulièrement la phase de mise en contact du solvant avec la charge plastique à traiter. La présente invention vise ainsi à obtenir un mélange homogène et présentant avantageusement une viscosité suffisamment faible, permettant ainsi une dissolution optimale des thermoplastiques visés, notamment en termes de temps de dissolution, de puissance d’agitation nécessaire pour le mélange dans le réacteur et de coût de fonctionnement. Très avantageusement, l’élimination des impuretés peut ainsi être maximisée afin d’obtenir un flux de thermoplastiques purifiés, en particulier un flux de polyoléfines purifiées, qui pourra être réutilisé par exemple comme base polymère dans la fabrication de nouveaux objets plastiques notamment à la place de résine vierge.
L’invention concerne un procédé de traitement d’une charge plastique, comprenant :
a) une étape de dissolution de la charge plastique dans un solvant de dissolution, pour obtenir au moins une solution polymère brute, l’étape a) de dissolution mettant en œuvre :
i) une section de mise en contact de la charge plastique avec au moins une partie du solvant de dissolution, comprenant au moins un mélangeur statique ou dynamique, pour produire une charge conditionnée, chaque mélangeur statique ou dynamique étant opéré à une température comprise entre 100°C et 300°C,
chaque mélangeur statique ou dynamique étant alimenté par un flux plastique, comprenant la charge plastique, et par une fraction d’au moins ladite partie du solvant de dissolution, de sorte que chaque mélangeur présente un taux de dilution volumique en solvant de dissolution compris entre 3% et 70%,
Le pivot 27 s’étend alors à l’extérieur du profilé longitudinal 17.
Grâce à la présente invention, le fait de rendre pivotante la pièce de liaison 21 de l’interface de fixation 19 sur le profilé longitudinal 17 du berceau avant 13 autour d’un axe transversal 25 permet de réduire l’espace occupé par les berceaux avant 13 préalablement à leur assemblage sur le véhicule automobile 3.
Comme représenté à la , les berceaux avant 13 peuvent être stockés en sortie de leur ligne de production dans une caisse de transport 35, la pièce de liaison 21 occupant avantageusement sa position rétractée.
Ainsi, on optimise par rapport à l’art antérieur le volume de rangement disponible dans la caisse de transport 35, sans avoir à modifier, par rapport à l’art antérieur, la conception de la caisse de transport ou à augmenter ses dimensions.
La caisse de transport 35 est ensuite déplacée pour acheminer les berceaux avant 13 vers la ligne de montage sur laquelle ils sont intégrés aux structures 11 de véhicules automobiles 3.
Pour assembler le berceau avant 13 sur la structure 11 de véhicule automobile, un opérateur pivote la pièce de liaison 21 depuis sa position rétractée occupée lors du transport vers sa position déployée.
Une fois que la position déployée est atteinte, la pièce de liaison 21 de l’interface de fixation 19 est fixée, d’une part, au corps 15 principal du berceau avant 13, et, d’autre part, à la structure 11 de caisse.
A titre d’exemples non limitatifs, la pièce de liaison 21 peut être fixée au corps 15 principal du berceau avant 13 et à la structure 11 de caisse par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple par soudure et/ou par vissage et/ou par clippage.
Le mode de réalisation du berceau avant 13 précédemment illustré donne un exemple de positionnement des interfaces de fixation 19 au niveau des profilés longitudinaux 17 du corps 15 principal du berceau avant 13. Toutefois, la présente invention peut être mise en œuvre lorsque les interfaces de fixation 19 sont montés à tout autre endroit du corps 15 principal du berceau avant 13. La présente invention s’applique plus largement à tout autre positionnement des interfaces de fixation 19 sur le berceau avant 13.
Comme il va de soi, la présente invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation de ce berceau avant pour véhicule automobile et de ce véhicule automobile comportant un tel berceau avant, décrites ci-dessus uniquement à titre d'exemples illustratifs, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes faisant intervenir les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l’invention.
Train arrière de véhicule automobile et véhicule automobile comportant un tel train arrière L'invention a trait au domaine des véhicules automobiles et concerne plus particulièrement un train arrière de véhicule automobile et un véhicule automobile comportant un tel train arrière.
Les véhicules automobiles électriques avec batterie (véhicules automobiles dits « BEV », acronyme anglo-saxon de « Battery Electric Vehicle ») comportent typiquement une batterie de traction alimentant le moteur électrique du véhicule automobile.