INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
illustre schématiquement une vue en perspective d’une deuxième face du support de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement une vue en perspective d’une première face d’un orifice de passage du support de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement une vue en perspective d’une deuxième face d’un orifice de passage du support de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ; et
illustre schématiquement une vue en coupe d’un moule pour la réalisation du support de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Une pièce permettant une réalisation par moulage simple de trou de passage non parallèles à l’axe de démoulage va maintenant être décrite dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 12. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
Selon un exemple particulier et non limitatif de réalisation de la présente invention, une pièce réalisée par moulage présente un trou de passage orienté selon un axe de passage non parallèle à un axe de démoulage de la pièce, le trou de passage s’étendant d’une première face associée à un premier sens de démoulage jusqu’à une deuxième face associée à un deuxième sens de démoulage. En d’autres termes, la pièce est réalisée par moulage entre au moins deux parties de moule, le trou de passage s’étendant entre deux parties de moule distinctes, se séparant selon un sens différent lors du démoulage de la pièce. En particulier, les deux sens de démoulage correspondent au mouvement relatif de chaque partie de moule l’une vis-à-vis de l’autre, c’est-à-dire un mouvement de translation selon le premier sens ou le deuxième sens, le long de l’axe de démoulage.
En accord avec le concept sous-jacent de l’invention, la pièce présente une première rainure ménagée selon la première face et une deuxième rainure ménagée selon la deuxième face. La première rainure et la deuxième rainure s’étendent selon l’axe de démoulage de la pièce et débouchent respectivement sur un premier bord et un deuxième bord de la pièce, c’est-à-dire que les rainures présentent chacune une forme en dépouille ne s’opposant pas au démoulage de la pièce. La première rainure et la deuxième rainure coïncident de manière à former le trou de passage, c’est-à-dire que, selon une section respective de la première rainure et de la deuxième rainure, les rainures sont disposées dans la continuité l’une de l’autre selon l’axe de passage.
La coïncidence entre les deux rainures permet alors de former une ouverture selon l’axe de passage, correspondant au trou de passage. Le trou de passage s’étend ainsi entre la première et la deuxième face, selon l’axe de passage, sans créer de forme en contre-dépouille s’opposant au démoulage selon l’axe de démoulage. La réalisation de la pièce par moulage est ainsi facilitée.
Les figures 1 à 12 illustre schématiquement une pièce 10 réalisée par moulage selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. On considère par la suite, à titre d’exemple non limitatif, que la pièce 10 correspond à un support pour module optique d’un projecteur destiné à équiper un véhicule automobile, mais la présente invention ne se limite pas à cette application. La pièce 10 réalisée par moulage peut en effet correspondre à une grande variété de pièces utilisées dans une pluralité d’application et présentant une problématique similaire pour la formation de trous de passage non coaxiaux à l’axe de démoulage.
Selon l’exemple de la , un projecteur 1 est intégré à un véhicule automobile. Selon d’autres exemples, le véhicule correspond à un car, un bus, un camion, un véhicule utilitaire ou une motocyclette, c’est-à-dire un véhicule de type terrestre motorisé, ou encore un véhicule de type maritime (ou fluvial) ou aérien.
Par exemple le premier capteur de température 20 est une sonde de température, par exemple une micro-sonde de température, par exemple une sonde PT1000.
La sonde PT1000 est particulièrement préférée pour l’obtention d’une mesure précise de température.
L’agencement du premier capteur de température 20 au centre du deuxième disque de quartz permet de déterminer la température exacte qui règne au centre du deuxième disque de quartz.
L’agencement du premier capteur de température 20 amortit la résonance du deuxième disque de quartz.
Aussi, l’appareil selon l’invention utilise deux disques de quartz agencés symétriquement par rapport à l’écoulement de l’air fourni par le dispositif d’alimentation et dont le taux d’humidité est à mesurer. Le premier disque de quartz est destiné à la mesure du dépôt d’eau et le deuxième disque de quartz est destiné à la mesure de la température. Une telle configuration symétrique permet d’avoir le même équilibre des températures de surface des disques de quartz et de séparer les fonctions recherchées de dépôt d’eau et de température. La mesure de température du deuxième disque de quartz permet de connaitre la température qui règne au centre du premier disque de quartz, lui-même destiné à la mesure de dépôt d’eau. La mesure de dépôt d’eau et la mesure de température est réalisée en simultané.
L’appareil 1 selon l’invention peut comprendre un deuxième capteur de température 22. Le deuxième capteur de température 22 est configuré pour mesurer la température du support 32.
Par exemple, le deuxième capteur de température 22 peut être monté sur le support 32 ( ).
Le deuxième capteur de température 22 permet de faire une correction de la température mesurée par le premier capteur 20 afin de déterminer encore plus précisément la température de rosée ou de givre. L’appareil 1 peut comprendre un troisième capteur de température (non représenté) configuré pour mesurer la température de l’air pour le calcul du taux d’humidité relatif.
Par exemple le deuxième capteur de température 22 est une sonde de température, par exemple une micro-sonde de température, par exemple une sonde PT1000.
L’appareil 1 peut comprendre une unité de traitement 24 configurée pour recevoir des données du dispositif de mesure de fréquence 18 et des données du premier capteur de température 20 et du deuxième capteur de température 22 et du troisième capteur de température. Par exemple, l’une unité de traitement 24 peut être reliée au dispositif de mesure de fréquence 18, au premier capteur de température 20 et au deuxième capteur de température 22 et du troisième capteur de température au moyen de liaisons conductrices, par exemple de fil conducteur 56, 58, 60.
Le dispositif de mesure de fréquence 18 est configuré pour fournir une indication du changement de fréquence de résonance du premier disque de quartz 4 à l’unité de traitement 24.
La fréquence de résonance du premier disque de quartz 4 changeant lorsque la vapeur d'eau se condense sur le premier disque de quartz refroidit au moyen du le dispositif thermoélectrique 16 par exemple.
Le premier capteur de température 20 permet de mesurer quant à lui la température qui règne au centre du deuxième disque de quartz 8 lors de la condensation. Cette température est très proche du point de rosée ou de givre.
Le deuxième capteur de température 22 permet de mesurer la température du support 22. Cette mesure permet d’apporter une correction sur la mesure du premier capteur 20.
La température du point de rosée et la température du support sont enregistrées par l’unité de traitement 24 qui est configurée pour activer un régulateur de température 26. Le régulateur de température est configuré pour commander le dispositif thermoélectrique 16 afin de modifier la température des disques de quartz (baisse ou augmentation de température) jusqu’à atteindre et maintenir la température du point de rosée ou de givre. Le régulateur de température reçoit un signal de l’unité de traitement et agit sur le dispositif thermoélectrique de sorte à ce que ce dernier atteigne puis maintienne la température des disques de quartz à la température du point de rosée ou de givre. Le régulateur de température 26 peut être relié à l’unité de traitement 24 au moyen de liaison conductrice, par exemple de fil conducteur 62. Alternativement le système peut comprendre un calculateur comprenant le régulateur de température 26 et l’unité de traitement 24. Dans ce cas, le calculateur peut être configuré pour mettre en œuvre un logiciel, par exemple un même logiciel, de sorte à assurer le fonctionnement du calculateur en tant que régulateur de température et unité de traitement. Le régulateur de température 26 peut être relié au dispositif thermoélectrique au moyen de liaison conductrice, par exemple de fil conducteur 64.
L’unité de traitement 24 peut comprendre un microprocesseur avec un programme stocké dans sa mémoire. Le programme est configuré pour calculer l'humidité relative à partir des données reçues du dispositif de mesure de fréquence de résonance 18, du premier capteur de température 20 et du deuxième capteur de température 22 et du capteur de mesure de la température de l’air ambiant.
- pour chaque canalisation d’apport et en aval du réservoir, une deuxième enceinte traversée de la manière étanche par la canalisation d’apport et dans laquelle sont installés sur la canalisation d’apport, des deuxièmes moyens arrangés pour capter le dihydrogène dans le réservoir et l’entraîner vers le dispositif destinataire,
- pour chaque canalisation d’apport, une deuxième électrovanne d’arrêt montée sur la canalisation d’apport en aval des deuxièmes moyens et installée dans la deuxième enceinte, où une section libre de ladite canalisation d’apport s’étend en dehors de la première enceinte et de la deuxième enceinte, entre la première électrovanne d’arrêt et la deuxième électrovanne d’arrêt,
- pour chaque première enceinte, une conduite complémentaire d’évacuation, une canalisation de dérivation fluidiquement connectée entre la canalisation d’apport et la conduite complémentaire d’évacuation qui débouche à l’extérieur de l’aéronef, et une troisième électrovanne montée sur la canalisation de dérivation,
- au moins un réservoir de sécurité qui contient un fluide inerte sous pression,
- pour chaque section libre, une canalisation de purge fluidiquement connectée à la canalisation d’apport correspondante en aval de la deuxième électrovanne d’arrêt,
- un système de distribution fluidiquement connecté entre ledit au moins un réservoir de sécurité et chaque canalisation de purge, et comportant des moyens pour diriger le fluide inerte vers l’une ou l’autre des canalisations d’apport à partir de l’un ou l’autre des réservoirs de sécurité,
- pour chaque canalisation de purge, un clapet anti-retour monté sur ladite canalisation de purge pour autoriser le passage d’un fluide du système de distribution vers la canalisation d’apport et empêcher le passage d’un fluide de la canalisation d’apport vers le système de distribution,
- pour chaque section libre, au moins un capteur arrangé pour détecter une fuite de dihydrogène au niveau de ladite section libre,
- une unité de contrôle prévue pour recevoir de chaque capteur des informations relatives à la détection ou non d’une fuite, pour, lorsqu’aucune information relative à une fuite n’est reçue, commander la mise en marche des deuxièmes moyens, l’ouverture de chaque première électrovanne d’arrêt et de chaque deuxième électrovanne d’arrêt, la fermeture de chaque troisième électrovanne et le système de distribution pour que le fluide inerte ne s’écoule pas, et pour lorsqu’une information relative à une fuite dans une section libre est reçue, commander l’arrêt des deuxièmes moyens correspondant à la section libre, la fermeture de la première électrovanne d’arrêt et de la deuxième électrovanne d’arrêt correspondant à la section libre, l’ouverture de la troisième électrovanne et le système de distribution pour que le fluide inerte s’écoule vers la section libre.
Avantageusement, la canalisation de purge est fluidiquement connectée à la section libre.
Avantageusement, la canalisation de dérivation est fluidiquement connectée à la section libre.
Avantageusement, le système d’alimentation comporte pour chaque première enceinte, une conduite d’évacuation qui débouche par une extrémité dans la première enceinte et par une deuxième extrémité à l’extérieur et la conduite complémentaire d’évacuation associée est fluidiquement connectée à la conduite d’évacuation.
L’invention concerne également un procédé de purge mis en œuvre dans un aéronef selon l'une des variantes précédentes, où le procédé de purge comporte, à partir d’une situation où l’unité de contrôle commande la mise en marche des deuxièmes moyens, l’ouverture de chaque première électrovanne d’arrêt et de chaque deuxième électrovanne d’arrêt, la fermeture de chaque troisième électrovanne et le système de distribution pour que le fluide inerte ne s’écoule pas :
- une étape d’attente au cours de laquelle l’unité de contrôle attend une information d’au moins un des capteurs l’informant de la détection d’une fuite au niveau d’une section libre,
- en cas de non-réception d’une telle information, une étape de bouclage au cours de laquelle le processus boucle sur l’étape d’attente,
Il est noté que toutes les caractéristiques préférentielles décrites ci-dessus pour l’organe de reconstitution de veine, peuvent s’appliquer au premier joint d’étanchéité.
En outre, il est noté que l’organe de reconstitution de la veine est par exemple segmenté sur la direction circonférentielle, bien qu’il pourrait être continu sur toute la longueur de la membrane, sans sortir du cadre de l’invention.
C’est en tout cas ce qui est préférentiellement prévu pour le premier joint d’étanchéité, à savoir continu tout le long de la membrane qui le porte, selon la direction circonférentielle.
De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe du côté d’une surface orientée vers l’avant de la membrane d’obturation. Une intégration du côté opposé est ici aussi également possible, sans sortir du cadre de l’invention.
De préférence, le premier joint d’étanchéité est en appui d’une part contre un bord de déviation de la structure fixe, et d’autre part contre l’extrémité amont, de préférence arrondie, de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
De préférence, au moins l’une des deux extrémités circonférentielles du premier joint d’étanchéité est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité d’extrémité porté par un organe de guidage de la membrane solidaire du capot mobile, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
La coopération entre les joints décrits ci-dessus permet non-seulement de maîtriser l’étanchéité au niveau de l’extrémité circonférentielle concernée de la membrane, mais elle renforce également le guidage de la membrane lors de son déploiement.
De préférence, le joint d’étanchéité d’extrémité est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité fixe porté par la structure fixe, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe.
Il est noté que les grilles précitées peuvent être soit formées de manière classique, par exemple par des éléments rigides réalisés en matériau composite, soit remplacées par un ou plusieurs éléments souples, comme une voile ou une membrane déflectrice souple.
Première étape (a) de séparation physique
L’effluent aqueux produit lors du procédé de traitement d’eau usée est ensuite envoyé dans une première étape (a) de séparation de physique sans ajout préalable de composé d’aide à la séparation, par exemple de type coagulant et/ou floculant. La première étape (a) de séparation physique produit un premier flux épaissi enrichi en biomasse granulaire dont les granules présentent des dimensions supérieures à un seuil et un premier flux aqueux appauvri en biomasse granulaire dont les granules présentent des dimensions inférieures au seuil et enrichi en biomasse en suspension.
Cette étape (a) a pour objectif de séparer la biomasse granulaire de l’eau traitée, et optionnellement également des polluants et des impuretés, pour obtenir un flux enrichi en biomasse granulaire mixte algues-bactéries, comprenant avantageusement peu de polluants et d’impuretés. Le seuil est choisi afin de séparer la majorité de la biomasse granulaire, notamment de 80%m à 100%m, de préférence de 90% m à 99%m de la biomasse granulaire. Ce seuil peut être déterminé en fonction des dimensions des granules de biomasse. En général, un seuil d’au moins 50 micromètres et optionnellement d’au moins 1 millimètre permet de récupérer la majorité de la biomasse granulaire. Le seuil peut également être d’au moins 70µm, notamment pour séparer la biomasse des limons et argiles, ou d’au moins 125µm ou d’au moins 250 micromètres, notamment pour séparer la biomasse du sable très fin ou fin.
L’étape (a) est typiquement une étape de séparation par tamisage au cours de laquelle l’effluent aqueux passe au travers d’un support perforé choisi parmi une grille, un tamis ou une plaque perforée. Cette étape ne met donc pas en œuvre de membranes susceptibles de se colmater et n’utilise pas de composés chimiques d’aide à la séparation.
L’étape (a) peut être mise en œuvre au moyen d’un dispositif choisi parmi une table d’égouttage, un tamis, un tamis vibrant, une grille, un filtre à bandes, un filtre, un filtre vibrant, un filtre presse, une presse à piston, une presse à vis. Le tamis vibrant, filtre à bandes ou le filtre vibrant est un tamis ou un filtre présentant des ouvertures à travers lesquels circulent l’effluent aqueux. Le tamis ou le filtre vibrant va vibrer pour filtrer et séparer la biomasse. Pour cette séparation, le seuil peut être atteint en choisissant un tamis dont les ouvertures présentent un diamètre correspondant au seuil.
Une partie du premier flux épaissi enrichi en biomasse granulaire sortant de l’étape (a) peut optionnellement être renvoyée à l’étape (B) du procédé de traitement d’eau usée. La recirculation de la biomasse permet de remettre dans le réacteur de l’étape (B) une fraction riche en biomasse et ainsi augmenter le rendement du traitement de l’eau usée en améliorant les performances du traitement biologique.
Première étape (b) de déshydratation
Le premier flux épaissi enrichi en biomasse granulaire mixte algues-bactéries sortant de l’étape (a), ou optionnellement une partie de ce premier flux épaissi enrichi en biomasse granulaire, est ensuite déshydraté. Au cours de l’étape (b), un premier gâteau à haute valeur ajoutée, sans composé chimique ajouté, est produit ainsi qu’un deuxième flux aqueux appauvri en biomasse granulaire.
Cette première étape (b) de déshydratation peut être précédée d’une étape d’épaississement permettant de réduire le volume des boues. L’étape d’épaississement peut être une étape d’épaississement par décantation gravitaire avec une récupération des granules en fond d’épaississeur tandis que le liquide est évacué par une surverse ou une étape d’épaississement dynamique. L’épaississement dynamique peut être réalisé par flottation par microbulles (aussi appelée flottation à l’air dissous), par égouttage (par ex. au moyen d’une grille d’égouttage ou d’épaississement, d’une table d’égouttage, ou d’un tambour d’égouttage ou tambour épaississeur) ou par centrifugation. La flottation par microbulles est basée sur l'injection de gaz dans le liquide contenant les granules, ce qui sépare les phases liquides et solides par différence de densité. L’étape d’épaississement peut également comprendre un épaississement par décantation gravitaire et un épaississement dynamique, avantageusement un épaississement par décantation gravitaire suivi d’un épaississement dynamique.
La déshydratation permet de diminuer la teneur en eau de la biomasse pour atteindre une siccité d’environ 10% à 20%. La déshydratation peut être réalisée par filtration (un filtre presse, une presse à piston, une presse à vis) et/ou par centrifugation de manière usuelle.
La richesse du gâteau en biomasse mixte microalgues-bactéries ainsi produit permet son utilisation ultérieure en biofertilisant dans l’agriculture, pour l’épandage des champs par exemple. Par rapport aux procédés existants, ce gâteau présente l’avantage de présenter une teneur très faible en polluants, et optionnellement en impuretés, et est exempt de composés chimiques d’aide à la séparation de type floculant et/ou coagulant utilisés habituellement pour améliorer la récupération des biomasses mixtes. Du fait de sa faible teneur en polluants, et optionnellement en impuretés, ce gâteau est donc particulièrement adapté à une utilisation en agriculture, notamment en agriculture biologique.
Préférentiellement, le deuxième flux aqueux appauvri en biomasse granulaire produit par l’étape (b) est envoyé entièrement ou en partie dans la deuxième étape (c) de séparation, et optionnellement dans l’étape (B) de traitement d’eau usée décrit précédemment.
Seconde étape (c) de séparation physique
Lors de la première étape (a) de séparation physique, la biomasse granulaire est majoritairement séparée du reste de l’effluent aqueux : le premier flux aqueux qui en résulte est ainsi (i) appauvri en biomasse granulaire mixte algues-bactéries dont les granules présentent des dimensions inférieures au seuil et (ii) enrichi en biomasse en suspension.
Le premier flux aqueux produit lors de l’étape (a) de séparation est ainsi envoyé dans une seconde étape (c) de séparation de physique pour produire un deuxième flux épaissi enrichi en biomasse en suspension et un troisième flux aqueux appauvri en biomasse mixte algues-bactéries, généralement également appauvri en polluants et en impuretés. Ce troisième flux forme une eau traitée.
Cette étape (c) a pour objectif d’effectuer une séparation plus poussée de la biomasse restante, à savoir essentiellement de la biomasse en suspension, et avantageusement des polluants et des impuretés, de l’eau pour obtenir une eau traitée. Les conditions de mise en œuvre de cette seconde étape (c) pourront ainsi être choisies en fonction de teneurs cibles de l’eau traitée en polluants et/ou impuretés, ces teneurs cibles pouvant être fixées en fonction des normes de rejets de l’eau traitée. Le deuxième flux épaissi enrichi en biomasse en suspension comprend ainsi généralement les polluants et les impuretés initialement présents dans les eaux usées (sable, microplastiques, matière minérale, etc).
Selon une particularité de réalisation, le crochet est rigidement solidaire de la console. De préférence, le crochet est configuré pour engager par coopération de forme une carte électronique de commande de puissance, de communication et d’échanges de données du détecteur de position.
Selon une particularité de réalisation, la rainure de maintien de la cosse s’étend sur la majorité de la longueur de la cosse selon la direction longitudinale de la cosse.
Selon une particularité de réalisation, le conduit traversant loge au moins partiellement une portion de raccordement de la cosse qui est configurée pour raccorder la cosse à la partie fixe de détection ou à l’organe de contrôle.
L’invention concerne également un motoréducteur qui comprend un moteur électrique, un réducteur, un boitier et une console telle que définie ci-dessus. L’axe de réducteur est un axe de centrage du premier élément de transmission de mouvement et d’un deuxième élément de transmission de mouvement. Le premier élément de transmission et le deuxième élément de transmission sont espacés l’un de l’autre le long d’une direction longitudinale de l’axe. Le premier élément de transmission et le deuxième élément de transmission sont mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre.
La console sert de support au deuxième élément de transmission et au premier élément de transmission. La console est traversée par l’axe. La console est située entre le premier élément de transmission et le deuxième élément de transmission relativement à la direction longitudinale de l’axe.