INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention se propose d’améliorer tout ou partie des inconvénients précédemment cités.
3. Exposé de l’invention A cet effet, l’invention propose un procédé de communication entre une station et au moins un premier point d’accès appartenant à un réseau radio courte portée identifié par un identifiant de réseau, ledit réseau comprenant une pluralité de points d’accès,
le procédé étant mis en œuvre par la station et comprenant :
- une réception, en provenance dudit premier point d’accès, d’un message comprenant l’identifiant de réseau, au moins un identifiant d’un deuxième point d’accès parmi la pluralité de points d’accès et une valeur d’un paramètre de connectivité dudit deuxième point d’accès,
- une sélection, parmi la pluralité de points d’accès, en fonction de l’au moins une valeur de paramètre de connectivité reçue, d’un point d’accès auquel se connecter, et
- un établissement d’une connexion avec ledit point d’accès ainsi sélectionné à l’aide de son identifiant.
Ainsi, la station peut sélectionner le point d’accès auquel se connecter à l’aide d’un paramètre de connectivité représentatif de la connectivité qu’un point d’accès donné peut fournir, et non plus seulement à l’aide d’une information représentative d’une qualité de signal reçu telle que le RSSI ou un SNR.
Il est entendu que, dans certains cas, le premier point d’accès et le deuxième point d’accès peuvent faire référence au même point d’accès.
Par connectivité d’un point d’accès, il est entendu ce que ce point d’accès peut fournir en matière de qualité de service, de débit, de latence, etc.
La qualité de service générale du réseau BSS dont bénéficie la station en est ainsi améliorée, car la station se connecte non plus selon la seule proximité d’un point d’accès mais selon un niveau de connectivité qu’un point d’accès peut effectivement fournir.
En outre, ce procédé permet de limiter l’effet de va-et-vient susmentionné, puisqu’il y a moins de « conflit » entre une demande d’itinérance vers un premier point d’accès et des mesures de RSSI indiquant qu’un deuxième point d’accès serait un meilleur choix.
Enfin, la station mettant en œuvre ce procédé peut sélectionner le point d’accès auquel se connecter en ayant à la fois des informations côté station, i.e. le RSSI de potentiels points d’accès auxquels se connecter, et côté réseau, puisque la station dispose d’une information relative à la connectivité de ces potentiels points d’accès.
Selon une caractéristique particulière, ledit message est un message balise en provenance dudit premier point d’accès.
Ici, la station a connaissance de la valeur de paramètres de connectivité des points d’accès dont elle reçoit les messages balises. Cela confère aux messages balises une double utilité dans le choix du point d’accès auquel se connecter, puisqu’un message balise permet non seulement à la station de mesurer une valeur du RSSI d’un point d’accès, mais également d’obtenir la valeur du paramètre de connectivité d’un point d’accès comprise dans le message balise. Cela évite ainsi de transmettre des messages supplémentaires pour fournir un paramètre de connectivité à la station.
Selon une caractéristique particulière, le procédé comprend en outre, préalablement à la réception dudit message en provenance dudit point d’accès comprenant l’au moins un paramètre de connectivité, une émission d’une requête sonde à destination des points d’accès du réseau.
Ainsi, la station reçoit une ou des valeurs de paramètres de connectivité sur requête, ce qui lui permet de sélectionner le point d’accès auquel se connecter. Par exemple, la station peut émettre de telles requêtes dès que la qualité de service dont elle bénéficie n’est plus satisfaisante, ou à intervalles de temps réguliers, typiquement lorsque la station est en mouvement et qu’une dégradation du signal reçu en provenance d’un point d’accès (donc du RSSI) est prévisible.
Les procédés de mesure sans contact offrent l’avantage d’une méthode non intrusive. Par conséquent, la prise de mesure n’a aucune influence sur la température à la surface de la plaque testée.
Pour réaliser des mesures de température sans contact dans les applications industrielles, on utilise des caméras thermiques ou des pyromètres. Les pyromètres et les caméras thermiques fonctionnent selon le même principe : ils détectent le rayonnement infrarouge et le convertissent en mesure de température. Les caméras thermiques ont toutefois plusieurs avantages par rapport aux pyromètres. En effet, un pyromètre indique seulement une valeur, alors que les caméras thermiques produisent une image complète.
Ainsi, si on utilise un procédé de mesure par pyromètre, on mesure la température d'un seul point et la cartographie de la plaque nécessite alors de réaliser un grand nombre de mesures successives sur un laps de temps pendant lequel la plaque doit rester stable en température, ce qui peut s’avérer difficile à mettre en œuvre.
La thermographie réalisée avec une caméra infrarouge permet d’établir le champ de température complet d’une surface métallique à contrôler en une seule mesure et sans contact.
Toutefois, pour effectuer une mesure à distance de ce type, on rencontre un problème dans la mesure où les surfaces métalliques présentent une faible émissivité aux longueurs d’onde auxquelles sont sensibles les capteurs infrarouges usuels, c’est-à-dire entre 0.76 μm et 1000 μm, ce qui est défavorable à la précision de mesure.
Afin de pallier les inconvénients cités, l’invention a pour objet un procédé de mesure par thermographie d’une surface chauffante telle qu’une surface métallique, une surface en céramique, en particulier une plaque chauffante électrique, l’invention consistant en ce que : on dépose sur la surface, une couche homogène et d’épaisseur constante d’un matériau de revêtement, on chauffe la surface à une température déterminée ; et on capture une image thermique de ladite surface revêtue de ladite couche de matériau de revêtement chauffée à l’aide d’un appareil de mesure thermique, le matériau de revêtement présentant une émissivité détectable dans la gamme spectrale de l’appareil de mesure thermique.
De manière avantageuse, en déposant sur la surface telle qu’une surface métallique chauffante à tester un matériau dont l’émissivité est détectable, de préférence supérieure à celle de la surface métallique pour une température donnée, dans la gamme spectrale de l’appareil de mesure thermique infrarouge utilisé, de préférence une caméra thermique infrarouge, on peut alors récupérer une image thermique de manière simple et fiable. Cette émissivité est de préférence élevée et par exemple supérieure à 70% dans le domaine de longueurs d’onde de caméras infrarouges standards, c’est-à-dire de 7,5 à 14 µm.
Avantageusement, la température déterminée de chauffage est choisie dans une plage de températures correspondant à des températures d’utilisation de la surface chauffante. Dans le cas où la surface chauffante est métallique et constitue une plaque chauffante électrique, la température est choisie dans la plage de 350 à 450 °C, de préférence 400°C, température d’utilisation de ladite surface.
En particulier, l’émissivité du matériau de revêtement est supérieure à celle d’une surface métallique permettant ainsi de réaliser une mesure sans risque de mesures divergentes, instables et peu fiables du fait de la faible émissivité des métaux dans la gamme spectrale d’une caméra thermique à infrarouge.
Le procédé de mesure sans contact selon l’invention permet de réaliser une mesure de température de surface de manière instantanée réalisable en millisecondes, et sans action mécanique (par contact d’un capteur) sur la surface à mesurer.
L’invention propose un procédé de mesure par thermographie de la surface chauffante métallique qui est simple à mettre en œuvre et permet en outre de limiter les erreurs de mesure en surface d’une plaque en métal chauffée, par exemple entre 350 et 450°C.
En effet, le procédé propose de déposer une couche de revêtement lisse et homogène ce qui permet d’obtenir un état de surface le plus homogène possible. Cet état de surface permet ainsi d’avoir une mesure uniforme, fiable et répétable. Il est en effet possible que la surface métallique présente des tâches, des rugosités par endroit, des traces d’usinage ou d’oxydations (soudures, chauffes précédentes) et que la caméra thermique infrarouge les interprète alors comme des zones de température différentes. Ceci est particulièrement problématique lorsque que l’on veut évaluer l’homogénéité thermique d’une plaque chauffante, chaque endroit de la plaque pouvant présenter une émissivité différente du fait de variation d’états de surface. La présence d’un matériau de revêtement sous forme d’une couche lisse et homogène permet donc avantageusement de masquer de tels défauts de surface et de rendre les mesures répétables, en évitant des variations d’émissivité et donc de températures lues par l’appareil de mesure thermique.
Le procédé de l’invention s’applique avantageusement au surface chauffante en céramique également. En effet, le procédé s’applique également à toute surface en un matériau dont l’émissivité est suffisante pour être mesurée par thermographie mais dont la mesure peut cependant être perturbée du fait de l’état de surface. Ainsi, si la surface en céramique, s’il y a des variations d’état de surface (tâches, rayures…) qui se traduisent par des variations d’émissivité et donc de températures lues par l’appareil de mesure thermique, le dépôt du matériau tel que le kaolin va uniformiser l’état de surface et donc l’émissivité qui sera en tout point la même, évitant une variation des températures lues. L’invention permet ainsi avantageusement de favoriser l’uniformité de l’émissivité de la surface à mesurer.
Selon l’invention, le matériau de revêtement est un matériau inerte, non toxique et qui, en outre, est facilement retirable de la surface métallique après mesure, tout en offrant une émissivité élevée suffisante pour réaliser la mesure ans une gamme spectrale de 7,5 à 14 µm d’une caméra thermique infrarouge standard.
Selon une forme préférée de l’invention, un tel matériau est constitué d’une argile blanche tel que le kaolin constitué d’un aluminosilicate, par exemple à base de kaolinite de formule Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 ; ou encore à base de Al 2 SiO 7 . 2 H 2 O de masse volumique 470 kg/m3, proposé sous la dénomination commerciale « Kaolin Blanc » de la société Merck.
Cette argile blanche est mélangée à de l’eau, de préférence dans les proportions suivantes de 40% d’argile blanche et 60% d’eau. Ce mélange est ensuite déposé, pulvérisé sur la plaque chauffante à tester pour former une couche de revêtement homogène, d’épaisseur constante, de surface lisse et opaque. La couche est déposée pour être homogène et opaque, et présente de préférence d’une épaisseur constante comprise entre 50 µm et 100 µm.
L'Installation de Stockage de Déchets Dangereux est définie dans l'arrêté du 30 décembre 2002 relatif au stockage des déchets dangereux. L'installation de Stockage de Déchets non Dangereux est définie dans l'arrêté du 15 février 2016 relatif aux installations de stockage de déchets non dangereux.
L'espace adapté au traitement des déchets amiantés peut être compris dans une unité mobile de désamiantage ou dans une unité fixe de désamiantage.
Une unité mobile de désamiantage est adaptée à un chantier de désamiantage, au centre agréé ou à une usine de vitrification, en particulier à un chantier de désamiantage. Une unité fixe de désamiantage est adaptée au centre agréé ou à une usine de vitrification.
L'espace adapté au traitement des déchets amiantés peut comprendre une zone sale, une douche de décontamination, un compartiment intermédiaire, une douche d'hygiène, une zone propre et un local technique, en particulier l'espace adapté au traitement des déchets amiantés peut comprendre une unité mobile de décontamination conforme au cahier des charges ED 6244 d'avril 2020.
La zone sale, la douche de décontamination, le compartiment intermédiaire, la douche d'hygiène, la zone propre et le local technique peuvent être tels que définis dans le cahier des charges ED 6244 d'avril 2020.
Le sac de chantier double sache ("big bag" selon la dénomination anglaise et la dénomination usuelle de l'homme du métier) dans lequel le déchet amianté est sélectionné répond au(x) critère(s) de la législation nationale en vigueur concernant le transport et/ou le stockage des déchets amiantés. Par exemple, en France, il d'agit de la réglementation ADR.
Ainsi, selon un mode de réalisation, le sac de chantier double sache peut être un double emballage totalement étanche une fois fermé et sur lequel figure un étiquetage informant de la présence de déchets amiantés. En France, cet étiquetage est défini dans le décret n°88-466 du 28 avril 1988 modifié.
La palette filmée dans lequel le déchet amianté est sélectionné répond au(x) critère(s) de la législation nationale en vigueur concernant le transport et/ou le stockage des déchets amiantés. Par exemple, en France, il s'agit de la réglementation ADR.
Ainsi, selon un mode de réalisation, la palette filmée peut comprendre un double emballage totalement étanche une fois fermée et sur lequel figure un étiquetage informant de la présence de déchets amiantés. En France, cet étiquetage est défini dans le décret n°88-466 du 28 avril 1988 modifié.
L'étape b) de séparation est une étape technique devant être réalisée tout en respectant les règles de sécurité strictes liées au traitement des déchets amiantés. Elle peut être réalisée par voie chimique, par voie physique, par voie thermique ou leurs combinaisons, en particulier par voie physique.
L'étape b) de séparation réalisée par voie physique peut comprendre une étape de séparation de la pièce amiantée du matériau constitutif du déchet amianté par brossage mécanique, par découpage, par démontage, par décapage mécanique ou leurs combinaisons.
Par exemple, le brossage mécanique peut être réalisé à l'aide d'une brosse métallique.
Le décapage mécanique peut être réalisé à l'aide d'une meuleuse, d'un grattoir, un papier adhésif, en particulier un adhésif tissé ou leurs combinaisons.
Une scie, en particulier un scie diamant, un cutter, une paire de ciseau, un ciseau à bois, un ciseau à brique, un riflard de maçon, un burin plat, une pince coupante ou leurs combinaisons sont adaptées au découpage.
Le démontage peut être réalisé par un marteau, un tournevis, une perceuse ou leurs combinaisons.
L'étape b) de séparation réalisée par voie thermique peut comprendre une étape de chauffage du déchet amianté à une température permettant de décoller la pièce amiantée du matériau constitutif du déchet amianté.
Ionisation positive (GAL0722VC1) Pic détecté M. mesurée Formule brute/Masse acide g/mol) Acide identifié 257.4 MH + (C 16 H 34 O 2 ) C 16 H 33 O 2 / 256.4 Palmitique (C 16 ) 279.4 MNa + (C 16 H 33 O 2 Na) C 16 H 33 O 2 / 256.4 Palmitique (C 16 ) 281.4 MH + (C 18 H 33 O 2 ) C 18 H 32 O 2 / 280.4 Linoléique (C 18 , 2Δ) 283.4 MH + (C 18 H 35 O 2 ) C 18 H 34 O 2 / 282.4 Oleique (C 18 , 1 Δ) 301.4 MH + (C 18 H 37 O 3 ) C 18 H 36 O 3 / 300.4 10 OH-Stéarique (C 18 , 1 OH) 303.4 MNa + (C 18 H 32 O 2 Na) C 18 H 32 O 2 / 280.4 Linoléique (C 18 , 2Δ) 305.4 MNa + (C 18 H 34 O 2 Na) C 18 H 34 O 2 / 282.4 Oleique (C 18 , 1 Δ) 319.4 MNa + (C 18 H 32 O 3 Na) C 18 H 32 O 3 / 296.4 OH Linolénique (C 18 , 1 OH, 2Δ) 321.4 MNa + (C 18 H 34 O 3 Na) C 18 H 34 O 3 / 298.4 OH Linolénique (C 18 , 1 OH, 1Δ) 323.4 MNa + (C 18 H 36 O 3 Na) C 18 H 36 O 3 / 300.4 10 OH-Stéarique (C 18 , 1 OH) 335.4 MNa + (C 20 H 40 O 2 Na) C 20 H 40 O 2 / 312.5 Arachidique (C 20 ) Ionisation négative (GAL0722VC1) 255.2 (M-H) - (C 16 H 32 O 2 ) C 16 H 33 O 2 / 256.4 Palmitique (C 16 ) 279.2 (M-H) - (C 18 H 31 O 2 ) C 18 H 32 O 2 / 280.4 Linoléique (C 18 , 2Δ) 281.2 (M-H) - (C 18 H 33 O 2 ) C 18 H 34 O 2 / 282.4 Oleique (C 18 , 1 Δ) 283.5 (M-H) - (C 18 H 35 O 2 ) C 18 H 36 O 2 / 284.4 Stéarique (C 18 ) 299.2 (M-H) - (C 18 H 35 O 3 ) C 18 H 36 O 3 / 300.4 10 OH-Stéarique (C 18 , 1 OH) 311.2 (M-H) - (C 20 H 39 O 2 ) C 20 H 40 O 2 / 312.5 Arachidique (C 20 )
Remarque : Des espèces « dimériques » des acides gras sont observées, notamment le dimère du 10 OH-Stéarique (2x(C 18 , 1 OH)), MH + = 601.5, Formule brute = C 36 H 72 O 6
Exemple 2 : Transformation du corps gras collecté en EMAG
Le corps gras collecté GAL0722VC1 est estérifié par du méthanol en milieu catalytique acide (H 2 SO 4 ) pour conduire à l’obtention de l’EMAG référencé GN0722MeOH.
Dans un montage de laboratoire de type ballon monocol surmonté d’un réfrigérant droit, adapté pour le chauffage et équipé d’un bain d’huile siliconé, d’une plaque chauffante et magnétique pour l’agitation par une « olive » aimanté, 40.7 g de corps gras référencé GAL0722VC1, puis 17.2 g de méthanol anhydre, puis 0.546 g d’acide sulfurique à 96% sont introduits. Le mélange réactionnel est porté à reflux sous agitation pendant 2h45. Après retour à température ambiante le mélange est transféré dans une ampoule à décanter, puis les phases sont laissées au repos 15h jusqu’à décantation. La phase inférieure, contenant l’alcool non réagi et les fractions aqueuses acides, est soutirée. Deux lavages à l’eau (2 x 25 mL) sont réalisés sur la phase supérieure contenant l’EMAG et le corps gras non réagi. En vue d’optimiser la conversion du corps gras en EMAG, la phase contenant l’EMAG et le corps gras non réagi est remise en réaction 1h30 au reflux avec 17g de méthanol et 0.4 g d’acide sulfurique selon la même procédure que précédemment. Après arrêt du chauffage, le milieu réactionnel est décanté 15h, puis lavé à l’eau (2x25 mL), puis filtré sur MgSO 4 anhydre en vue d’éliminer l’eau résiduelle.
29.3 g d’un liquide translucide jaune or correspondant à l’EMAG référencé GN0722MeOH sont obtenus. Spectrométrie de masse (tableau 5) ; Indice d’acidité = 0.56 mg KOH/g, indice de saponification = 177.6 mg KOH/g, teneur en eau = 2.2 %.
Ionisation positive (GN0722MeOH) Pic détecté M. mesurée Formule brute/Masse acide g/mol) Acide identifié 295.4 MH + (C 19 H 35 O 2 ) C 19 H 34 O 2 / 294.4 EMAG Linoléique (C 18 , 2Δ) 297.4 MH + (C 19 H 37 O 2 ) C 19 H 36 O 2 / 296.5 EMAG Oleique (C 18 , 1 Δ) 317.3 MNa + (C 19 H 34 O 2 Na) C 19 H 34 O 2 / 294.4 EMAG Linoléique (C 18 , 2Δ) 319.3 MNa + (C 19 H 36 O 2 Na) C 19 H 36 O 2 / 296.5 EMAG Oleique (C 18 , 1 Δ) 337.3 MNa + (C 19 H 38 O 2 Na) C 19 H 38 O 3 / 314 .5 EMAG 10 OH-Stéarique (C 18 , 1 OH)
Remarque : Des espèces « dimériques » des EMAG sont observées, notamment le dimère de l’EMAG 10 OH-Stéarique (2x(C 18 , 1 OH)), MNa + = 629.4, Formule brute = C 38 H 76 O 6
Procédé de conception d’un lit de captation de particules solides contenues dans un fluide La présente invention concerne le domaine de la captation de particules solides contenues dans un fluide, en particulier en entrée d’un réacteur.
Un exemple d’application d’un réacteur est le domaine des réacteurs d’hydrotraitement en lit fixe (hydrotraitement de coupes pétrolières, réacteurs chimiques). Pour cette application, les réacteurs sont constitués d’un ou plusieurs lits catalytiques de particules solides de taille comprise entre 0,5 et 5mm, et de hauteur de lit variable pouvant atteindre plusieurs mètres. Ces réacteurs sont alimentés par une charge liquide ou gazeuse ou biphasique gaz-liquide. Pour différentes raisons, la charge alimentant le réacteur peut contenir de petites particules solides (issues de la corrosion en amont du réacteur, ou déjà présentes dans la charge à convertir), de tailles variables mais généralement comprises entre 0,1 à 500µm. Ces particules solides peuvent être de différentes compositions, contenant majoritairement du carbone (Coke) ou du Fer sous forme sulfuré, oxydé ou autre. La concentration en particules solides peut aller de 0 à plusieurs dizaines de ppm (massiques).
Les réacteurs d’hydrotraitement en lits fixes, tels que ceux utilisés dans le domaine du raffinage pétrolier, peuvent être opérés pendant de longues périodes (de quelques semaines à plusieurs années) sans être arrêtés. Ils sont généralement opérés en écoulement descendant, que ce soit en présence d’une ou de deux phases fluides. Des plateaux distributeurs de fluides sont utilisés en amont du lit de catalyseur pour répartir l’écoulement de manière homogène sur la section de réacteur.
En l’absence de tout dispositif de filtration/captation en tête du premier lit de réacteur (lit catalytique), les particules entrant dans le réacteur s’accumulent en tête du premier lit catalytique et forment un dépôt qui peut générer de la perte de charge, de la maldistribution, et donc réduire les performances du réacteur et sa durée d’utilisation (durée de cycle entre deux arrêts).
On peut également ajouter que les particules les plus petites peuvent pénétrer dans le volume catalytique mais ce phénomène va aussi induire une augmentation de la perte de charge dans le réacteur et réduire sa durée de cycle.
Pour d’autres applications, telles que l’hydroraffinage, l’hydrocraquage, le reformage, l’alkylation, l’isomérisation, l’hydrogénation des huiles végétales. il est également utile de capter les particules solides d’un fluide en entrée d’un réacteur, dans le but d’améliorer les réactions physiques et/ou chimiques mises en œuvre dans le réacteur.
Dans un premier mode de réalisation, le châssis peut former un support configuré pour qu’une face arrière du panneau photovoltaïque soit disposée sur le support.
Dans un deuxième mode de réalisation, le châssis peut comporter une ouverture configurée pour être disposée en regard de la face avant du panneau photovoltaïque, et telle que le film puisse être mis en mouvement en regard de la face avant du panneau photovoltaïque à travers l’ouverture.
Le dispositif de simulation d’ombrage dynamique peut comporter en outre une source lumineuse configurée pour illuminer une première face du film, et une deuxième face du film, opposée à la première face, pouvant être destinée à être déplacée en regard de la face avant du panneau photovoltaïque.
La source lumineuse peut être configurée pour émettre une lumière conforme au spectre solaire AM 1.5 et/ou avec une puissance comprise entre 200 W/m² et 2000 W/m².
L’invention concerne également un procédé de caractérisation d’au moins un panneau photovoltaïque, comportant au moins les étapes suivantes : - disposer un dispositif de simulation d’ombrage dynamique tel que décrit ci-dessus et le panneau photovoltaïque tels que le film du dispositif de simulation d’ombrage dynamique soit disposé en regard d’une face avant du panneau photovoltaïque ; - mettre en mouvement le film du dispositif de simulation d’ombrage dynamique ; - mesurer la caractéristique courant – tension du panneau photovoltaïque par le dispositif de mesure courant – tension du dispositif de simulation d’ombrage dynamique, simultanément à la mise en mouvement du film du dispositif de simulation d’ombrage dynamique.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : et
représentent schématiquement un dispositif de simulation d’ombrage dynamique, objet de la présente invention, selon un premier mode de réalisation ; et représentent schématiquement un dispositif de simulation d’ombrage dynamique, objet de la présente invention, selon différentes variantes du premier mode de réalisation ; représente schématiquement un dispositif de simulation d’ombrage dynamique, objet de la présente invention, selon un deuxième mode de réalisation.
Un exemple de réalisation d’un dispositif 100 de simulation d’ombrage dynamique sur au moins un panneau, ou module, photovoltaïque 200, selon un premier mode de réalisation, est décrit ci-dessous en lien avec les figures 1 et 2. Sur la , une partie seulement des éléments du dispositif 100 sont représentés. Le dispositif 100 peut être utilisé pour tout type de panneau photovoltaïque 200, c’est-à-dire comportant une ou des cellules photovoltaïques à base de semi-conducteurs, de matériaux organiques, hybrides, etc.