INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, la comprend un troisième graphe 3C dans lequel l’axe des ordonnées correspond à un couple électrique et l’axe des abscisses correspond au temps.
Le troisième graphe 3C de la comporte : une courbe de commande couple électrique 70, correspondant à la commande de couple électrique 11, et une couple électrique maximal courbe 72, correspondant à un couple électrique maximal à ne pas dépasser pour le régime moteur courant.
Le premier graphe 3A, le deuxième graphe 3B et le troisième graphe 3C de la sont synchronisés, de sorte que, à chaque instant, les différents graphes donnent les valeurs de consigne, de mesure et/ou de commande correspondant au point de fonctionnement de la turbomachine hybride 1.
La commande de débit de carburant 9 et la commande de couple électrique 11 sont générées en temps réel par le procédé de commande décrit précédemment.
Dans les figures 2 et 3, les séquences de consignes, de mesures et de commandes contiennent tellement de point que le rendu sur les figures est pour chacune celui assimilable à une courbe continue.
Le procédé 800 comprend une sixième étape de détection 860 d’une mise en travers de la surface mobile. La mise en travers est détectée si l’une des deux conditions suivantes est respectée : la valeur absolue de la différence maximale entre les positions mesurées par les au moins deux capteurs de position est supérieure à une valeur de différence de distance seuil. la valeur absolue de la différence maximale entre les efforts mesurés transitant par les au moins deux capteurs d’effort est supérieure à une valeur de différence d’effort seuil.
Les valeurs de distance seuil et de différence d’effort seuil sont des valeurs qui ont été préalablement fournies au calculateur. Ces valeurs peuvent par exemple être déterminées par un utilisateur et dépendent entre autres des caractéristiques de la surface mobile et de l’aéronef. La valeur de distance seuil est exprimée en millimètres, centimètres ou mètres. La valeur d’effort seuil est exprimée en Newtons. Les calculs de cette étape 860 peuvent être effectués par le calculateur ayant effectué les étapes précédentes ou par un autre calculateur, qui aura reçu les résultats des étapes précédentes.
De manière optionnelle, le procédé 800 comprend une dernière étape d’arrêt 870 du système d’actionnement de la surface mobile lorsqu’une mise en travers de la surface est détectée. Cet arrêt, qui peut par exemple être décidé par le calculateur du système de surveillance, permet ainsi de protéger le système d’actionnement lorsqu’il y a une mise en travers de la surface mobile. Cet arrêt consiste par exemple en une immobilisation des actionneurs ou en une modification de la position de la surface mobile afin de réduire les efforts transitant par les actionneurs du système d’actionnement.
L’invention concerne aussi un procédé 900 mis en œuvre par le système de surveillance 600 selon l’invention ou par l’une des variantes du système de surveillance 600 selon l’invention. La est une représentation schématique du procédé 900.
Le procédé 900 comprend une première étape de mesure 910 des efforts transitant dans le premier actionneur et dans le second actionneur parmi les actionneurs du système d’actionnement par les au moins deux capteurs d’effort du système de surveillance. Un effort est exprimé en Newtons. Les capteurs d’effort sont donc adaptés pour mesurer les efforts transitant par les actionneurs.
Le procédé 900 comprend une seconde étape de réception 920, par un calculateur, des efforts mesurés par les au moins deux capteurs d’effort. Ainsi, un calculateur est dédié à une seule surface mobile. Par exemple, sur la ou la ou la , chaque surface mobile 10 et 11 a un calculateur dédié.
Le procédé 900 comprend une troisième étape de détermination 930, par le calculateur, de la valeur absolue maximale d’un effort transitant par un actionneur parmi les efforts mesurés par les au moins deux capteurs d’effort.
Le procédé 900 comprend une quatrième étape de détection 940 d’un sur-effort transitant par un actionneur parmi les actionneurs de la surface mobile si la valeur absolue maximale de l’effort transitant par l’actionneur parmi les efforts mesurés par les au moins deux capteurs d’effort est supérieur à une valeur d’effort seuil. Ainsi cette étape permet d’identifier si un ou des actionneurs parmi les actionneurs du système d’actionnement sont soumis à un sur-effort. La valeur de l’effort seuil est une valeur qui a été préalablement fournie au calculateur. Cette valeur peut être déterminée par un utilisateur et dépend entre autres des caractéristiques de la surface mobile et de l’aéronef. La valeur d’effort seuil est exprimée en Newtons. Les calculs de cette étape peuvent être effectués par le calculateur qui a effectué les étapes précédentes ou par un autre calculateur, qui aura reçu les résultats des étapes précédentes.
De manière optionnelle, le procédé 900 comprend une dernière étape d’arrêt 950 du système d’actionnement de la surface mobile lorsqu’un sur-effort transitant par un actionneur parmi les actionneurs de la surface mobile est détecté. Cet arrêt permet ainsi de protéger le système d’actionnement. Cet arrêt consiste par exemple en une immobilisation des actionneurs ou en une modification de la position des actionneurs afin de réduire les efforts transitant par les actionneurs du système d’actionnement.
Les procédés 800 et 900 peuvent être effectués conjointement par le même système de surveillance 600. Dans ce cas, les étapes 820 et 910 sont fusionnées pour ne former qu’une étape de mesure des efforts transitant dans les actionneurs par les au moins deux capteurs d’effort du système de surveillance. De plus, les étapes 830 et 920 sont fusionnées en une étape de réception, par le calculateur, des positions mesurées par les au moins deux capteurs de position et des efforts mesurés par les au moins deux capteurs d’effort. Enfin, les étapes optionnelles 870 et 950 peuvent être fusionnées en une étape d’arrêt du système d’actionnement de la surface mobile lorsqu’une mise en travers de la surface est détectée ou lorsqu’un sur-effort transitant par un actionneur parmi les actionneurs de la surface mobile est détecté.
Dispositif de mesure de couple destiné à être monté de manière amovible sur une tête d’entraînement rotative. L’invention se situe dans le domaine technique du traitement des eaux résiduaires municipales et industrielles et concerne plus spécifiquement un dispositif de raclage des boues utilisé pour déplacer des matières sédimentaires reposant au fond d’une cuve de décantation afin de permettre leur évacuation.
Les bassins ou cuves de décantation circulaires sont habituellement munis de dispositifs rotatifs de raclage des boues. L’un de ces dispositifs de raclage est destiné à racler les boues sur le fond du bassin afin de les entrainer vers une évacuation ou encore afin d’homogénéiser et de concentrer les boues dans cette cuve tout en les entrainant vers cette évacuation.
Dans les bassins de décantation actuellement réalisés, ces dispositifs de raclage sont entraînés par un motoréducteur équipé ou non d’une couronne d’orientation. En outre, un tel ensemble comprend en général un réducteur, formant alors avec le moteur un ensemble motoréducteur, permettant de décupler le couple produit et de vaincre le couple résistant lié aux raclages des boues. En effet, le réducteur fonctionne comme un convertisseur de vitesse en sortie du moteur en un couple appliqué sur les lames de raclage. Et, dans la plupart des cas d'application, le réducteur diminue la vitesse de rotation du moteur et dans le même temps transmet un couple nettement plus élevé, en direction des lames de raclage, que celui que peut fournir le moteur seul.
Les dispositifs de raclage comprennent également, de manière connue, un dispositif de sécurité en traction et/ou en compression permettant de protéger le motoréducteur et la structure métallique contre toute surcharge ou blocage accidentels des moyens de raclage du dispositif de raclage.
Ce dispositif de sécurité est interposé dans le dispositif de raclage, et particulièrement entre le bâti et le motoréducteur. Plus précisément, le dispositif de sécurité est installé en lieu et place des béquilles anti-rotation couramment utilisé sur ces réducteurs. Le dispositif réalise l’anti-rotation du réducteur sous l’action de l’effort de raclage. Dès lors, le dispositif de sécurité permet de bloquer tout mouvement contraire provenant du réducteur en transmettant une alerte lorsque le dispositif de sécurité détecte un effort trop important provenant d’un effort de raclage anormal.
- la ligne d’échappement comprend encore, à l’aval du catalyseur de réduction, un deuxième filtre à particule.
la montre, en vue schématique, un premier mode de réalisation d’une ligne d’échappement,
la montre, en vue schématique, un autre mode de réalisation d’une ligne d’échappement,
la montre, en vue schématique, un autre mode de réalisation d’une ligne d’échappement.
L’invention concerne une ligne d’échappement 1 pour moteur à hydrogène. Une telle ligne d’échappement 1 comprend une canalisation apte à transporter du gaz d’échappement. Cette canalisation s’étend depuis une entrée 2 jusqu’à une sortie 3. L’entrée 2 de la ligne d’échappement 1 est connectée en sortie du moteur à hydrogène, de manière à récupérer les résidus de combustion ou gaz d’échappement. La sortie 3 de la ligne d’échappement 1 se termine soit sur un module acoustique, soit sur une canule d’échappement s’ouvrant à l’air libre.
Le long de la ligne d’échappement 1 sont disposés, en travers de la canalisation, de manière à être traversés par les gaz d’échappement des dispositifs de purification 4-10.
Les dispositifs de purification 4-10 sont toujours énoncés, de l’amont vers l’aval, de l’entrée 2 vers la sortie 3, représentés de gauche à droite sur les schémas des figures. Sur toutes les figures, la ligne d’échappement 1 est figurée par un trait. La ligne d’échappement 1 s’étend depuis une entrée 2 située à gauche sur les figures jusqu’à une sortie 3 située à droite sur les figures.
L’un des polluants majoritaires est constitué par les NOx. Aussi, selon un premier mode de réalisation, minimaliste, plus particulièrement illustré à la , une ligne d’échappement 1 selon l’invention comprend les composants de purification pour purifier les NOx, soit, dans cet ordre : un dispositif d’injection et de mélange 5 d’un agent réducteur, et un catalyseur de réduction 6. Ces deux composants travaillent de concert. Le catalyseur de réduction 6 est capable de réduire les Nox, pour peu qu’ils aient été préalablement mélangés avec un agent réducteur. Aussi, un dispositif d’injection et de mélange 5 est disposé en amont du catalyseur de réduction 6 et est apte à injecter un agent réducteur dans les gaz d’échappement et à mélanger l’agent réducteur avec les gaz d’échappement avant leur passage dans le catalyseur de réduction 6.
Une telle architecture minimaliste est adaptée à la purification des NOx avec un véhicule ayant des émissions de CO et HC inférieures aux seuils à respecter.
Les hautes performances des matériaux scintillateurs inorganiques LaCl 3 :Ce (Brillance 350 TM) et LaBr 3 :Ce (Brillance-380 TM) sont notamment divulguées dans US7479637 et US7067816. Ces matériaux sont encore décrits dans S. Kraft et al. « Development and Characterization of Large La-Halide Gamma-Ray Scintillators for Future Planetary Missions » . IEEE TRANSACTIONS ON NUCLEAR SCIENCE, V. 54, N° 4, August 2007, dans W. Drozdowski et al. « Gamma-Ray Induced Radiation Damage in LaBr 3 :5%Ce and LaCl 3 :10%Ce Scintillators » IEEE TRANSACTIONS ON NUCLEAR SCIENCE, V. 54, N° 4, August 2007, ou dans F. Quarati et al. « X-ray and gamma-ray response of a 2’’x2’’ LaBr 3 :Ce scintillation detector” Nucl.Instr.and Meth. A574 (2007) p.115.
On connaît par ailleurs le matériau scintillateur inorganique LaBr 3 :Ce:Sr, en particulier de US10053624 et de M.S. Alekhin et al. « Improvement of c-ray energy resolution of LaBr 3 :Ce 3+ scintillation detectors by Sr 2+ and Ca 2+ co-doping” , APPLIED PHYSICS LETTERS 2013, V.102, N° 161915. Ce matériau ne permet cependant pas une double détection des rayons gamma et des neutrons thermiques du fait de l’absence, dans la matrice cristalline, d’un isotope ayant une forte capacité d’absorption des neutrons thermiques.
Pour une double détection, on connaît les matériaux scintillateurs inorganiques Cs 2 LiLaBr 6 :Ce (CLLB) et Cs 2 LiYBr 6 :Ce (CLYC), notamment décrits dans US7525100 et dans C.W.E. van Eijk et al. « Development of Elpasolite and Monoclinic Thermal Neutron Scintillators” , 2005 IEEE Nuclear Science Symposium Conference Record N°13-3. On connaît encore NaI:Tl: 6 Li (NAIL TM ). Tous ces matériaux contiennent un isotope 6 Li qui possède un fort coefficient d’absorption des neutrons thermiques. La résolution énergétique PHR pour une source de référence en 137 Cs est cependant d’environ 7,0% pour la dernière composition.
Les matériaux en céramique transparente à base d'oxyde GYGAG:Ce, c'est-à-dire (Gd, Y) 3 (Al, Ga) 5 O 12 (Ce) présentent également une résolution énergétique PHR supérieure à 4,5% (N. J. Cherepy et al. « Comparative gamma spectroscopy with SrI 2 (Eu), GYGAG(Ce) and Bi-loaded plastic scintillator ”. IEEE Nuclear Science Symposuim & Medical Imaging Conference, 2010, pp. 1288-1291).
Pour une double détection des rayons gamma et des neutrons thermiques, on connaît enfin les CLLB, c'est-à-dire le Cs 2 LiLaBr 6 (Ce) et le Cs 2 6 LiLa(Br,Cl) 6 (Ce), également connus sous l'acronyme CLLBC, décrits dans G.Hull et al. « Detection properties and internal activity of newly developed La-containing scintillator crystals” , Nucl. Instr. & Meth Phys. Res. Sect. A. V. 925, 1 May 2019, pp. 70-75. Ces matériaux présentent une résolution en énergie PHR toujours supérieure à 3,3 %. Le matériau CLYC, c'est-à-dire Cs 2 LiYCl 6 (Ce), décrit dans N. Dinar et al. « Pulse shape discrimination of CLYC scintillator coupled with a large SiPM array » Nucl. Instr. & Meth Phys. Res. Sect. A. V. 935, 11 août 2019, pp 35-39, présente une résolution en énergie PHR supérieure à 4,5% pour une source de référence 137 Cs.
Il existe donc un besoin permanent pour un matériau - à double détection rayons gamma-neutrons thermiques, - avec une résolution en énergie PHR inférieure à 3,0 % (pour une source de référence 137 Cs).
Pour répondre à ce besoin, l’invention propose un matériau scintillateur inorganique en un monocristal composite La 1-z-v Ce z C v (Br 1-x A x ) 3-v+y+w Li y Na w -(LiX) a -(NaY) b constitué d’une matrice monocristalline La 1-z-v Ce z C v (Br 1-x A x ) 3-v+y+w Li y Na w et d’inclusions LiX, et optionnellement d’inclusions NaY, incorporées dans ladite matrice monocristalline, où - A est choisi parmi les éléments I et Cl ; - C est choisi parmi les éléments Ca, Sr, Ba et Mg, de préférence parmi Sr et Ca ; - X est choisi parmi les éléments F, Cl, Br, I et leurs combinaisons ; - Y est choisi parmi les éléments F, Cl, Br, I et leurs combinaisons ; - 0 ≤ x ≤ 0,5 ; - 0 ≤ y ≤ 0,02 ; - 0 ≤ v ≤ 0,1 ; - 0 ≤ w ≤ 0,02, de préférence w = 0 ; - 0 ≤ z ≤ 1 ; - 0 ≤ z +v ≤ 1 - 0 - 0 ≤ b ≤ 0,20 - a, b, x, v, y, w et z sont des indices molaires pour LiX, NaY, A, C, Li, Na et Ce, respectivement.
Comme on le verra plus en détail dans la suite de la description, les inventeurs ont découvert que ce matériau comportant un réseau de La 1-z-v Ce z C v (Br 1-x A x ) 3-v+y+w Li y Na w et des inclusions de LiX, présente une résolution en énergie PHR, à la source isotopique 137 Cs, inférieure à 3,0 %, ainsi qu’une bonne capacité à la détection des rayons gamma et des neutrons thermiques.
Dans le réseau de La 1-z-v Ce z C v (Br 1-x A x ) 3-v+y+w Li y Na w , les éventuels ions Li et Na prennent des positions interstitielles dans le cristal.
Un matériau selon l’invention peut encore présenter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes : - le matériau sous forme de monocristal a de préférence une formule choisie parmi : - LaBr 3 :Ce-(LiBr) a , - La(Br 1-x A x ) 3 :Ce:C-(LiX) a , C étant choisi parmi Ca, Sr, Ba et Mg, de préférence étant Sr, - Ce(Br 1-x A x ) 3 -(LiX) a , - Ce(Br 1-x A x ) 3 :C-(LiX) a , C étant choisi parmi Ca, Sr, Ba et Mg, de préférence étant Ca, où - A est parmi de I et Cl ; - X est parmi de I, Br, Cl, F et leurs combinaisons ; - 0 ≤ x ≤ 0,5 ; - 0 - la matrice monocristalline est choisie parmi LaBr 3 :Ce, LaBr 3 :Ce:Sr, CeBr 3 et CeBr 3 :Ca ; - le matériau est LaBr 3 :Ce-(LiBr) a ; - plus de 10%, de préférence plus de 50% en masse du Li du matériau est sous la forme 6 Li ; - x est inférieur ou égal à 0,10, de préférence inférieur ou égal à 0,04, de préférence inférieur ou égal à 0,03, de préférence est nul ; - v est de préférence supérieur à 0,001, et/ou inférieur ou égal à 0,05, de préférence inférieur ou égal à 0,004, de préférence inférieur ou égal à 0,003, de préférence est égal à 0,003 ; - a est supérieur à 0,01, de préférence supérieur ou égal à 0,05, et/ou inférieur ou égal à 0,2, de préférence inférieur ou égal à 0,18.
z peut être supérieur à 0,005. Dans un mode de réalisation préféré, z est inférieur ou égal à 0,30, de préférence inférieur ou égal à 0,10, de préférence inférieur ou égal à 0,05. Dans un autre mode de réalisation préféré, z est supérieur à 0,9, supérieur à 0,95, de préférence égal à 1.
Dans un mode de réalisation, x est supérieur à 0,02, voire supérieur à 0,04.
De préférence, x = 0 et 0,005 ≥ v ≥ 0,001 et 0,10 ≥ z ≥ 0,02 et 0,17 ≥ a ≥ 0,12 ; ou x = 0 et 0,005 ≥ v ≥ 0,001 et z ≥ 0,9 et 0,17 ≥ a ≥ 0,12.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un matériau scintillateur selon l’invention, comportant les étapes successives suivantes : a) préparation d’une charge de départ ayant une composition adaptée à la composition dudit matériau ; b) synthèse du monocristal composite, à partir de la charge de départ, par une méthode de cristallisation à gradient thermique vertical ou par une méthode de croissance en forme contrôlée par capillarité en contact avec le bord, de préférence par une méthode de cristallisation à gradient thermique vertical, de préférence par la méthode Bridgman.
Ce procédé est remarquable en ce que la charge de départ comporte un flux apportant du Li, ou « premier flux », de préférence un flux de LiX, X étant choisi parmi F, Cl, Br, et I, de préférence un flux de LiBr.
Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de surmonter les problèmes de l’art antérieur et de capter et valoriser le dioxyde de carbone sous forme de carburants de synthèse utilisables pour les transports.
L’invention repose sur la présence d’une unité de séparation du dioxyde de carbone contenu dans l’effluent gazeux issu de la section réactionnelle de Fischer-Tropsh, le dioxyde de carbone séparé de cet effluent gazeux est recyclé à l’entrée de la section réactionnelle de RWGS. Ainsi l’effluent gazeux qui peut être envoyé à une section de combustion à l’air ne contient essentiellement plus de dioxyde de carbone.
Préférablement, la présence d’une unité de combustion à l’air permet de produire un effluent gazeux comprenant du dioxyde de carbone, de l’azote et de la vapeur d’eau, par combustion des sous-produits hydrocarbonés gazeux du procédé. Avantageusement, l’effluent gazeux peut être renvoyé à l’entrée de l’unité de captage de dioxyde de carbone, de façon à capter le dioxyde de carbone et le valoriser ensuite dans l’unité réactionnelle de RWGS. Avantageusement, le dégagement de chaleur généré par la combustion à l’air permet d’apporter des calories vers d’autres unités du procédé, telles que l’unité réactionnelle de RWGS et/ou l’unité de captage de dioxyde de carbone, ce qui limite l’apport externe en calories nécessaire.
Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de captage et de conversion d’une charge contenant du dioxyde de carbone, comprenant les unités suivantes : - une unité de captage de dioxyde de carbone de la charge mettant par exemple en œuvre au moins un solvant à base d’amines, au moins un solvant physique tel que par exemple à base de diméthyléther de polyéthylèneglycol, et/ou un équipement d’adsorption physique opérée par adsorption à température alternée, et étant adaptée pour produire un effluent riche en dioxyde de carbone ; - une unité d’électrolyse de l’eau adaptée pour convertir de l’eau pour produire de l’oxygène et de l’hydrogène ; - une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS adaptée pour traiter l’effluent riche en dioxyde de carbone avec l’hydrogène et produire un gaz de RWGS enrichi en monoxyde de carbone et en eau ; - une unité réactionnelle Fischer-Tropsch adaptée pour : convertir le gaz de RWGS et produire un effluent FT, et générer optionnellement une première vapeur d’eau, générée par exemple par la vaporisation d’eau dans un échangeur situé à l’intérieur de l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch, pour alimenter en énergie thermique l’unité de captage de dioxyde de carbone ; - une première unité de séparation adaptée pour traiter au moins en partie l’effluent FT et produire : un effluent hydrocarboné, un premier effluent d’eau optionnellement recyclé au moins en partie à l’entrée de l’unité d’électrolyse de l’eau, et un premier effluent gazeux ; - une deuxième unité de séparation adaptée pour traiter le premier effluent gazeux et produire : un effluent gazeux riche en dioxyde de carbone envoyé au moins en partie dans l’unité réactionnelle de RWGS et un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone optionnellement recyclé au moins en partie dans l’unité réactionnelle Fischer-Tropsch ; et - une unité réactionnelle à l’hydrogène (unité d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomérisation) adaptée pour traiter l’effluent hydrocarboné et produire au moins une coupe hydrocarbonée, par exemple aux spécifications pour les applications de transport.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend une unité réactionnelle de combustion à l’air adaptée pour oxyder au moins en partie l’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone, produire un effluent de combustion comprenant du dioxyde de carbone et de l’eau, et envoyer l’effluent de combustion dans l’unité de captage de dioxyde de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de combustion à l’air est adaptée pour produire de la chaleur utilisée pour apporter des calories à l’unité réactionnelle de RWGS et/ou l’unité de captage de dioxyde de carbone (via une ligne d’alimentation), par exemple par échange de chaleur pour chauffer l’effluent riche en dioxyde de carbone et/ou l’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone et/ou l’hydrogène, ou par intégration de la section réactionnelle de l’unité réactionnelle de RWGS au sein de la chambre de l’unité de combustion à l’air.
Les solutions absorbantes couramment utilisées aujourd'hui sont les solutions aqueuses comportant un ou plusieurs composés réactifs ou présentant une affinité physico-chimique avec les composés acides. Les composés réactifs peuvent être par exemple et de façon non limitative des aminés (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non, saturées ou non), des alcanolamines, des polyamines, des acides aminés, des sels alcalins d’acides aminés, des amides, des urées, des phosphates, des carbonates ou des borates de métaux alcalins. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la solution absorbante est une solution aqueuse comportant un ou plusieurs composés réactifs avec une fonction aminée et dont la structure est décrite de la page 6, ligne 1 à la page 7, ligne 3, de la demande de brevet WO2007/104856.
Selon une autre caractéristique de l’invention, une zone de liaison autorise un pli entre la portion principale et le dispositif de blocage.
La zone de liaison permet de maintenir solidaire le dispositif de blocage de la portion principale du support de serrure. La zone de liaison est néanmoins réalisée de façon à favoriser un pliage dans cette zone, autorisant ainsi une rotation du dispositif de blocage par rapport à la portion principale.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la zone de liaison peut comporter une réduction de largeur de la zone de liaison comparée à une largeur du dispositif de blocage. Selon un exemple, une telle réduction de largeur forme au moins une lumière ou un dégagement.