INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les particules peuvent être formées de magnésium pur ou peuvent contenir du magnésium et un ou plusieurs autres composants. Par « contenant du magnésium », on entend des particules contenant du magnésium comme seul métal (monométal) ou contenant plusieurs métaux (e.g. alliage, hydrures). Il va de soi qu’une teneur importante en magnésium est préférée afin de rendre la méthode économiquement intéressante. Généralement, on préfère engager des particules ayant une teneur en magnésium supérieure ou égale à environ 20 %, de préférence supérieure ou égale à environ 50 %, mieux supérieure ou égale à 70, 80, 90, ou 95 % en poids par rapport au poids total d’une particule.
Les formes solides de magnésium incluent des formes nanométriques ou micrométriques, ou des formes de plus grandes dimensions de toute géométrie, comme des crayons, barres, cubes ou parallélépipèdes, des copeaux, de fragments. Toutes ces formes ou particules de magnésium ou contenant du magnésium peuvent donc avoir des dimensions variables, typiquement comprises entre environ 0,5 mm et environ 200 mm, notamment entre 0,5 et 50 mm. Pour ce qui est de la forme hydrure MgH 2 , celle-ci est généralement sous forme de nanopoudre ou de nanoparticules.
Si un autre métal que le magnésium est utilisé, comme l’aluminium ou le zinc, les formes solides ou particules peuvent être formées de ce métal pur ou peuvent contenir ce métal et un ou plusieurs autres composants. Par « contenant ce métal », on entend des particules le contenant comme seul métal (monométal) ou contenant plusieurs métaux (e.g. alliage, hydrures). Il va de soi qu’une teneur importante en métal est préférée afin de rendre la méthode économiquement intéressante. Généralement, on préfère engager des particules ayant une teneur en métal supérieure ou égale à environ 20 %, de préférence supérieure ou égale à environ 50 %, mieux supérieure ou égale à 70, 80, 90, ou 95 % en poids par rapport au poids total d’une particule. Les formes solides sont du même type que décrit pour le magnésium.
L’agent chélatant AC peut être notamment ce qu’il est convenu d’appeler un échangeur de cations acide ou une résine échangeuse de cation.
Il peut s’agir d’une résine échangeuse de cation forte ou un échangeur de cation fortement acide. Une telle résine comporte une matrice polymérique, de préférence une matrice polystyrène (ou polymère de styrène) ou un copolymère styrène-divinylbenzène, et un ou plusieurs groupes sulfonates. Il s’agit donc de résines, polymères ou copolymères sulfonés. Ces groupes sulfonates sont protonés, i.e. chargés d’ions H + . On peut notamment utiliser ces échangeurs de cations fortement acides obtenus par sulfonation de polymères de styrènes ou de copolymères styrène-divinylbenzène au moyen d’acide sulfurique, comme décrit par exemple dans US 6,384,092, auquel l’homme du métier pourra se référer. On peut citer les résines commerciales suivantes : Amberlite® IRC120, « hydrogen form », Dowex® G26 « hydrogen form »; Amberlyst® 15 « hydrogen form »; Lewatit® Monoplus S100 « hydrogen form ».
Il peut aussi s’agir d’une résine échangeuse de cation faible. Une telle résine comporte une matrice polymérique, de préférence un polymère acrylique ou un copolymère d’acrylonitrile et d’un monomère aliphatique réticulant, et un ou plusieurs groupes carboxyliques. Comme cela est connu en soi, ce peut être notamment une résine produite à partir d’un polymère ou copolymère acrylique, auquel on fait subir une hydrolyse avec de l’acide sulfurique pour générer des groupes fonctionnels acides carboxyliques. L’homme du métier pourra se référer à DK162651. On peut citer les résines commerciales suivantes : AmberLite® MAC-3 H; Lewatit® CNP80; Amberlite® HPR8300 H.
L’acide organique AO est de préférence un acide carboxylique soluble dans l’eau comprenant de 1 à 4 groupes carboxyliques, qui peut notamment être choisi parmi l’acide acétique, l’acide citrique, l’acide tartrique, l’acide malonique, l’acide malique, l’acide maléique, l’acide nitrilotriacétique (NTA), l’acide éthylènediaminetétraacétique (EDTA) et/ou l’EDTA modifié de préférence par du magnésium ou de l’ester méthylique, ce qui améliore la solubilité dans l'eau. Plus particulièrement, cet acide est polycarboxylique et il comporte de 2 à 4 groupes carboxyliques, mieux 2 ou 3 groupes carboxyliques. Il s’agit de préférence de l’acide citrique.
L’acide organique AO permet d’initier l’hydrolyse et la libération du cation de magnésium. Il a également un pouvoir chélatant de ce cation de magnésium. Dans le cas de l’acide acétique, ce pouvoir chélatant est partagé entre deux molécules d’acide acétique. Pour les autres AO, la présence d’au moins deux groupes acides carboxyliques permet à une seule molécule de chélater l’ion magnésium, mais on n’exclut pas la coopération de deux molécules pour effectuer cette chélation. Dans tous les cas, la force de chélation de l’acide AO est inférieure à celle de l’agent chélatant AC dans les conditions de l’invention. L’agent chélatant AC a par exemple une constante de formation de complexe chélaté plus fort que l’acide organique AO.
Le pKa est une caractéristique des acides ou des groupements réactifs employés dans l’invention. Plus le pKa est faible, plus la force de l’acide ou du groupement acide est élevée. Les acides sulfoniques et les groupements sulfonates confèrent une forte capacité de chélation. Les agents chélatants sont choisis avec un pKa inférieur à celui de l’acide organique soluble utilisé.
Pour 1 mole de métal, notamment magnésium, on peut employer au moins 0,5, ou mieux au moins 1 mole d’acide organique AO (par exemple intervalle d’environ 0,5 à environ 1 ou environ 1,5) et/ou au moins 1 mole, ou mieux au moins 2 moles d’agent chélatant AC (par exemple intervalle d’environ 1 à environ 3, notamment d’environ 1,5 ou environ 2 à environ 3). De préférence, on utilise un excès de AC par rapport à la quantité de métal ; typiquement, par excès, on entend une quantité de moles d’AC multipliée par au moins 1,5 ou 2 (par exemple x 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9, 2, 2,5, 3, etc.) par rapport à la quantité de métal en moles. De préférence aussi, on utilise un excès d’AC par rapport à l’AO ; typiquement, par excès, on entend une quantité de moles d’AC multipliée par au moins 1,5 ou 2 ou 3 (par exemple x 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9, 2, 2,5, 3, etc.) par rapport à la quantité de moles d’AO. Dans le cas de l’acide citrique, pour 1 mole de métal, notamment Mg, on peut notamment utiliser a minima de 0,5 à 1 mole d’acide citrique et a minima de 1 ou 1,5 à 2 moles, de préférence 2 moles, de résine échangeuse de cation. La quantité d’eau peut être de 250 à 750 ml d’eau pour 1 mole de métal, notamment Mg. La durée de production d’hydrogène peut être comprise entre 30 et 60 minutes pour cette condition.
Dans un aspect selon l’invention, la vitesse de descente est mesurée par la vitesse de rotation de la roue libre.
Dans un aspect selon l’invention, lorsque la roue libre n’est pas en rotation, la corde est dans un état tendu, et lorsque la roue libre est en rotation, la corde est dans un état détendu. Plus précisément, quand le grimpeur s'arrête de grimper, d'abord le moteur finit de tendre la corde, puis le moteur s'arrête lorsque la corde est tendue. Par exemple, si sur certains passages de l’ascension, le grimpeur monte lentement, le moteur démarre et s'arrête successivement pour suivre le mouvement, même si le grimpeur ne fait pas de pause.
Dans un aspect selon l’invention, le microcontrôleur est configuré pour arrêter le moteur lorsque sur la base de l’information fournie par le détecteur, notamment en cas de détection d’une très faible rotation de la roue libre, inférieure à un seuil de vitesse prédéterminé. Par rotation très faible de la roue libre, on entend une rotation très faible causée par des phénomènes physiques tels que l’élasticité de la corde.
Dans un aspect selon l’invention, ledit intervalle de temps est compris entre 0,5 et 5 secondes, de préférence entre 1 à 2 secondes, de préférence égal à 1 seconde. Dans un aspect selon l’invention, la durée de détection (à savoir la durée, à partir du moment où le moteur est enclenché, qui est laissée à la détection pour savoir si la roue libre tourne ou pas) est comprise entre 0.1 et 1 seconde, étant de préférence de 0.3 seconde.
Dans un aspect selon l’invention, le capteur à effet Hall communique avec le microcontrôleur.
Dans un aspect selon l’invention, le capteur à effet Hall communique avec le microcontrôleur par l’intermédiaire d’au moins un fil électrique.
Plus précisément, l’invention propose de générer la palette de couleurs 12 dans l’espace CIE CAM02-UCS par un module de génération de palettes 20 utilisant une trajectoire paramétrique dans laquelle le paramètre est un vecteur d’angle polaire Φ . Cette définition paramétrique est contrainte de sorte que la trajectoire projetée dans le plan de teinte et de chrominance (O, a c *, b c *) suit une ou deux ellipses ; et la dynamique de la luminance perçue j* par rapport aux valeurs de niveaux de gris NG suit une ou deux droites.
La illustre une représentation d’une ellipse dans le plan de teinte et de chrominance (O, a c *, b c *) d’une génération paramétrique d’une palette de couleurs 12 . Dans cet exemple, l’ellipse est formulée selon une trajectoire paramétrique, dont le paramètre est le vecteur d’angle polaire ϕ =[0,.., ϕmax ] de longueur 2 n , avec n correspondant à la profondeur de la valeur du pixel digitalisé. Ainsi, les différentes valeurs de niveaux de gris NG sont comprises entre 0 et 2 n-1 . De préférence, la profondeur ϕmax =1.8π. De préférence, la dynamique du vecteur d’angle polaire Φ est limitée entre 0 et 2π ou 2π et 0.
Dans l’exemple de la , l’ellipse ne parcourt pas une rotation complète, c’est-à-dire qu’elle n’est pas fermée, pour éviter de finir la palette sur un blanc pur jugé agressif.
L’ellipse est définie selon l’équation suivante :
dans laquelle l’ellipse présente un premier demi axe a ell correspondant à une chrominance à l’apogée c c * divisée par deux, dans le repère aligné sur les axes de l’ellipse (O, a ’ , b ’ ) , et le second demi axe b ell dépend du premier demi axe a ell correspondant et de l’excentricité e de l’ellipse.
Plus précisément, le second demi axe b ell se déduit de l’excentricité souhaitée e , avec l’équation suivante, si l’excentricité est positive :
Lorsque l’excentricité est négative, le second demi axe suit l’équation suivante :
Lorsque l’excentricité est positive, le premier demi axe a ell est plus grand que le second demi axe b ell alors que le premier demi axe a ell est plus petit que le second demi axe b ell lorsque l’excentricité est négative.
L’impact de la variation de l’excentricité e est illustré sur la dans laquelle une trajectoire paramétrique avec une excentricité faible permet de profiter des nuances violacées et orangées, tandis qu’une trajectoire paramétrique avec une excentricité forte évite ces nuances, au risque de donner à l’image un aspect monochrome.
Pour des raisons cosmétiques et afin de faciliter la perception des détails via une bonne dynamique de teintes violacées/orangées, il est préférable de sélectionner une excentricité faible, typiquement une excentricité comprise entre -0.2 et -0.4, par exemple e =−0.3.
Quelle que soit la valeur de l’excentricité choisie, il est possible d’effectuer un changement de repère pour écrire l’ellipse dans le repère ( O, a*, b* ) de la par simple rotation azimutale d’angle h c * , c’est-à-dire par la teinte de l’apogée souhaitée, selon l’équation suivante :
L’angle de teinte de l’apogée s’écrit h c * =atan2( b c * , a c *) et la courbe de luminance perçue j* ( ϕ ) est simplement une droite dont il est possible de fixer les bornes de dynamique. Les valeurs de teinte à l’apogée h c * , de chrominance à l’apogée c c * , de dynamique du vecteur d’angle polaire Φ , d’excentricité e , et/ou une dynamique de la luminance perçue j* , peuvent être sélectionnées en fonction de la typologie de la palette de couleurs recherchée. Par exemple, il est possible d’augmenter la dynamique de teintes en réduisant d’excentricité e de l’ellipse.
Avec ces paramètres précis de définition de la palette de couleurs 12 , il est possible d’obtenir une table associant à chaque valeur de niveaux de gris NG un triplet dans l’espace sRGB. Par exemple, cette conversion entre l’espace CIE CAM02-UCS et l’espace sRGB peut être réalisée par le module « colorspacious », codé en langage informatique Python. Cette table peut être appelée LUT pour « Look Up Table » dans la littérature anglo-saxonne.
Dans cette palette de couleurs 12 , chaque valeur en niveaux de gris NG est donc associée à un triplet de couleurs dans l’espace sRGB de sorte que l’image infrarouge 11 peut être transformée en une image colorisée 13 . L’image colorisée 13 peut ensuite être affichée sur un écran 14 afin qu’un utilisateur puisse détecter efficacement les éléments saillants d’une scène captée par un capteur infrarouge 10 .
Pour détecter des éléments précis dans des applications diverses, l’utilisateur peut utiliser une interface homme machine 15 pour sélectionner des palettes de couleurs prédéfinies.
En outre, l’interface homme machine 15 peut également permettre à l’utilisateur d’ajuster les valeurs de construction de la palette de couleurs 12 .
(i) solidifier le matériau métallique par refroidissement de la cavité interne au travers du sélecteur en chicane 22,
(j) démouler l’aube 8,
(k) retirer le noyau, par exemple par traitement chimique de l’aube 8, et
(l) optionnellement usiner l’aube 8.
Typiquement, l’étape (h) est réalisée dans la chambre de chauffage 27. Lors de cette étape, un déplacement du noyau dans une direction perpendiculaire à l’axe central Z peut être observé et impacter les caractéristiques de l’aube 8, notamment l’épaisseur des faces intrados 9i et/ou extrados 9e ou la section du canal interne 13.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de test 100 pour la fabrication par moulage à la cire perdue de l’aube 8. Le dispositif de test 100 est illustré par exemple sur la .
Le dispositif de test 100 est une éprouvette qui comprend un moule carapace 101 et un noyau 102.
Dans la suite de la description, les termes « longitudinal », « longitudinalement » sont entendus par rapport à un axe d’allongement X du dispositif de test 100. L’axe d’allongement X est parallèle à l’axe central Z du moule de fonderie 15 lorsque le dispositif de test 100 est placé dans le moule de fonderie 15.
Les termes « intérieur », « interne », « extérieur », « externe », sont entendus par rapport à l’éloignement de l’axe d’allongement X, le long d’un axe radial Y perpendiculaire à l’axe d’allongement X.
Les termes « bas », « haut », « inférieur », « supérieur », sont entendus par rapport au sens d’écoulement E d’un métal en fusion dans le dispositif de test 100 le long de l’axe d’allongement X.
Le moule carapace 101 s’étend longitudinalement entre une extrémité supérieure 103 et une extrémité inférieure 104.
Avantageusement, il présente une hauteur H telle que mesurée selon l’axe d’allongement X comprise entre 50 mm et 200 mm, préférentiellement comprise entre 80 mm et 120 mm, encore plus préférentiellement de 100 mm.
Avantageusement, il présente une première épaisseur L1 située du côté de l’extrémité supérieure 103 et une seconde épaisseur L2 située du côté de l’extrémité inférieure 104. Les premières et seconde épaisseurs L1, L2 sont mesurées selon l’axe radial Y. Avantageusement, la première épaisseur L1 est supérieure à la seconde épaisseur L2. La première épaisseur L1 est par exemple comprise entre 10 mm et 50 mm, notamment entre 15 mm et 25 mm. La seconde épaisseur L2 est par exemple comprise entre 10 mm et 50 mm, notamment entre 15 mm et 25 mm.
Avantageusement, le moule carapace 101 est en matériau céramique.
Il comprend une paroi 105 présentant une première surface externe 105a et une seconde surface externe 105b reliées par des bords longitudinaux. La paroi 105 présente en outre une surface interne 106.
Préférentiellement, la paroi 105 présente une épaisseur p telle que mesurée selon l’axe radial Y comprise entre 1 mm et 10 mm, notamment de 5 mm.
Dans ce qui suit, on définit une direction longitudinale comme étant la direction d’extension avant/arrière du corps 2 en forme de selle, une direction transversale comme étant sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale, et une direction verticale comme correspondant à la direction inférieure/supérieure du corps 2 principal.
La portion 3 d’assise est de forme adaptée pour être en contact avec au moins une partie du fessier d’un cycliste lorsqu’il est assis sur la portion 3 d’assise. Il existe plusieurs modèles pour simuler le contact entre un fessier et une selle, qui ne sont pas l’objet de la présente demande mais qui peuvent être utilisés pour mettre au point la forme de la portion 3 d’assise. Ainsi, le dispositif 1 forme également un siège.
Plus précisément, la portion 3 d’assise présente une forme dite anatomo-fonctionnelle, définie par une surface 5 bordée par un contour 6 . Par anatomo-fonctionnelle, on désigne une forme adaptée à l’anatomie humaine, proche de l’enveloppe fonctionnelle des surfaces d’appui du cycliste assis sur sa selle. Cette forme anatomo-fonctionnelle est mise au point par exemple à partir de plusieurs empreintes précédemment réalisées.
La portion 3 d’assise comprend un creux 7 , qui forme une cavité de réception pour recevoir de manière temporaire un matériau de prise d’empreinte. La cavité 7 de réception est bordée au moins en partie par le contour 6 de la forme anatomo-fonctionnelle, c'est-à-dire que la cavité 7 s’étend sur au moins une partie de la surface 5 de la portion 3 d’assise. Selon un mode de réalisation, qui est celui des figures, la cavité 7 peut s’étendre sur l’ensemble de la surface 5 de la portion 3 d’assise, de sorte qu’elle est bordée entièrement par le contour 6 de la forme anatomo-fonctionnelle. La surface 5 est alors confondue avec l’ouverture de la cavité 7 de réception. Selon un autre mode de réalisation, la cavité 7 s’étend sur une portion seulement de la surface 5 de la portion d’assise, de sorte que la cavité 7 est bordée au moins en partie par un rebord qui n’est pas le contour 6 de forme anatomo-fonctionnelle. Pour des raisons qui seront explicitées plus loin, la cavité 7 s’étend au moins dans la partie arrière du corps 2 principal, de sorte que seule la partie avant peut est dépourvue de cavité 7.
La cavité 7 s’étend suivant une profondeur, c'est-à-dire une dimension sensiblement suivant la direction verticale, de l’ordre de quelques millimètres, par exemple compris entre 2 et 7 mm, et de préférence compris entre 3 et 5 mm (millimètres). Elle comprend donc un fond 9 et une paroi 10 latérale permettant de retenir le matériau de prise d’empreinte et de le contenir dans la cavité 7 même sous l’effet du poids du cycliste. Ainsi, comme cela sera également explicité plus loin, l’empreinte prise présentera un contour correspondant au moins en partie au contour 6 de la forme anatomo-fonctionnelle de la portion 3 d’assise.
Un rebord 8 , de préférence arrondi, réalise la jonction entre la portion 3 d’assise et la portion 4 d’assemblage.
Le dispositif 1 de prise d’empreinte comprend en outre un dispositif 11 d’assemblage amovible destiné à assembler le dispositif 1 de prise d’empreinte sur un cadre du vélo, de manière à réaliser une fixation rigide de manière temporaire.
Par amovible, on désigne ici la propriété selon laquelle la fixation peut être retirée aisément, sans détériorer ni détruire le dispositif 11 de fixation, ni sans mettre en œuvre un savoir-faire dépassant celui attendu par un cycliste.
Le dispositif 11 d’assemblage peut être en contact direct avec le cadre du vélo pour assurer la fixation. Toutefois, selon un mode de réalisation préféré, le dispositif 11 de fixation est destiné à être assemblé indirectement au vélo, par l’intermédiaire d’un ensemble 12 de rails. Un tel ensemble 12 de rails se retrouve généralement sur les selles de vélos. Il comprend typiquement deux rails 13 sensiblement parallèles et symétriques l’un de l’autre, reliés par une portion courbe formant section 14 de liaison. Chaque rail 13 comprend alors une portion d’extrémité 15 libre, à l’opposé de la section 14 de liaison reliant les deux autres extrémités des rails 13. La portion d’extrémité 15 libre est sensiblement rectiligne. Typiquement, l’ensemble 12 de rails est destiné à être mis en prise avec un élément appelé chariot, non représenté sur les figures, lui-même fixé à l’extrémité d’un tube de selle du cadre du vélo, comme présenté en introduction. Plus précisément, un tel chariot se fixe rigidement en venant en prise sur chacun des rails 13 de l’ensemble 12 de rails, puis par serrage.
Le dispositif 11 de fixation comprend deux blocs 16 , 17 , à savoir un bloc 16 dit avant, fixé sur la portion 4 d’assemblage du côté avant et un bloc 17 dit arrière, fixé sur la portion 4 d’assemblage du côté arrière. Chacun des blocs 16, 17 est de préférence monobloc, c'est-à-dire qu’il est réalisé en une seule partie non démontable.
Le bloc 16 avant comprend un logement 18 , s’étendant sensiblement longitudinalement, et destiné à recevoir la section 14 de liaison de l’ensemble 12 de rails. De manière classique, la section 14 de liaison est déformable élastiquement de manière à pouvoir rapprocher les deux rails 13 l’un de l’autre.
Par déformable élastiquement, on désigne ici la propriété selon laquelle la section 14 de liaison peut se déformer sans se rompre sous l’action d’une contrainte maximale, et reprendre sa forme initiale en absence de contrainte. Ainsi, en présence d’une contrainte, l’ensemble 12 de rails est mis sous tension mécanique.
La forme et les dimensions du logement 18 du bloc 16 avant sont par exemple prévues pour que, lorsque la section 14 de liaison est insérée dans le logement 18, la contrainte exercée sur l’ensemble 12 de rails est nulle, et dans tous les cas inférieure à la contrainte maximale.
Le bloc 17 arrière comprend deux boitiers 19 , chacun étant destiné à loger et retenir un rail 13 de l’ensemble 12 de rails.
Plus précisément, chaque boitier 19 est monobloc, en une seule partie, et comprend une rainure 20 de retenue. Chaque rainure 20 de retenue s’étend sensiblement longitudinalement, et débouche sur une face du boîtier 19 correspondant dirigée vers l’avant. Chaque rainure 20 de retenue peut déboucher également sur une face longitudinalement opposée, dirigée vers l’arrière. Toutefois, les rainures 20 de retenue sont de préférence bouchées de ce côté vers l’arrière, afin de limiter l’intrusion de saletés qui peuvent accélérer l’usure de l’ensemble 12 de rails 13 et du porte-empreinte 1. Une branche 19’ peut relier les deux boîtiers 19 sur leur face dirigée vers l’arrière afin de renforcer la tenue mécanique du bloc 17 arrière et faciliter la mise en place des rails 13 dans les rainures 20 de retenue en guidant leur positionnement. Les deux boîtiers 19 sont disposés en vis-à-vis, c'est-à-dire que les ouvertures de leur rainure 20 de retenue se font face, et sont sensiblement à un même niveau suivant une direction transversale. Les rainures 20 de retenue sont de section sensiblement correspondante à celle des rails 13. Plus précisément, les rainures 20 de retenues sont destinées à loger les portions d’extrémités 15 libres des rails. Ainsi, la distance entre le fond des rainures 20 de retenue du bloc 17 arrière est déterminée de manière à être sensiblement égale, éventuellement légèrement inférieure à la distance entre les portions d’extrémités 15 libres des rails 13 de l’ensemble 12 de rails. Les rainures 20 de retenue s’étendent suivant la direction longitudinale de préférence de manière sensiblement rectiligne.
Le dispositif 11 de fixation peut être monobloc avec le corps 2 principal. Le dispositif 1 de prise d’empreinte se présente ainsi sous la forme d’une pièce unique, indémontable. Il est par exemple obtenu par fabrication par impression 3D.
Pour capturer une tonne de CO 2 , il faut environ 2MW d’énergie qui se répartissent en part variables entre chaleur et électricité suivant les technologies : [9].