INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La montre les résultats des tests de cyclage à différentes vitesses de cyclage décharge-charge (entre 0,1 C et 10 C) pour une pile bouton qui a été assemblée avec un séparateur de polymère décrit dans l'Exemple 12. Les protocoles de test étaient similaires aux tests décrits ci-dessus, à l'exception des vitesses de cyclage (0,1 C, 0,2 C, 0,5 C, 1 C, 2 C, 5 C et 10 C) ; cinq cycles de charge et de décharge ont été effectués pour chaque vitesse C ; puis la vitesse de cyclage a été ramenée à un cycle de 0,1 C. À la vitesse de 0,1 C, la batterie présentait une capacité spécifique proche de la valeur stœchiométrique. En outre, la batterie a montré une bonne stabilité de cyclage pour des vitesses de cyclage de 0,2 C, 0,5 C, 1 C et 2 C. La batterie présentait également une capacité de charge et de décharge rapide, avec un cycle de 56 % de la capacité stœchiométrique au taux 10C, bien qu'elle ait montré une capacité spécifique décroissante au fil des cycles. En d'autres termes, à la vitesse de 10C, la batterie a mis 3,3 minutes pour se charger et se décharger sur la base d'une capacité de 56 % de la valeur stœchiométrique. Avec une telle vitesse de cycle, une batterie conventionnelle ne devrait pas survivre.
La batterie Li-Se comprenant du sélénium immobilisé peut récupérer sa capacité spécifique à 670 mAh/g, soit 98 % de sa pleine capacité lorsqu'elle est utilisée à une vitesse de 0,1 C au début du test. Il est considéré que (1) la stabilisation du sélénium dans la cathode de sélénium immobilisé empêche que le sélénium ne quitte le squelette de carbone, évitant ainsi que le sélénium ne fasse la navette entre la cathode et l'anode pendant le cyclage, ce qui permet à la batterie d'avoir une meilleure performance de cyclage ; (2) les liaisons carbone-carbone Sp2 et les interactions squelette carboné, liaisons sélénium-sélénium et carbone-sélénium peuvent être soumis à une compression de nature à entraîner une conductivité électrique supérieure dans le squelette carboné, dans les particules de sélénium et entre les interfaces carbone et sélénium, ce qui peut aider à obtenir les performances de cyclage observées à des taux C élevés.
Le corps de sélénium immobilisé comprenant du sélénium et du carbone préparé conformément aux principes décrits ici peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
(a) une énergie cinétique nécessaire à une particule de sélénium pour s'échapper du sélénium immobilisé peut être ≥ 9,5 kJ/mole, ≥ 9,7 kJ/mole, ≥ 9,9 kJ/mole, ≥ 10,1 kJ/mole, ≥ 10,3 kJ/mole, ou ≥ 10,5 kJ/mole ;
(b) la température requise pour qu'une particule de sélénium puisse s'échapper du sélénium immobilisé peut être ≥ 490° C, ≥ 500° C, ≥ 510° C, ≥ 520° C, ≥ 530° C, ≥ 540° C, ≥ 550° C, ou ≥ 560° C ;
(c) le carbone peut avoir une surface (pour les pores de moins de 20 angströms) ≥ 500 m2/g, ≥600 m2/g, ≥ 700 m2/g, ≥ 800 m2/g, ≥ 900 m2/g, ou ≥ 1 000 m2/g ;
(d) le carbone peut avoir une surface (pour des pores entre 20 angströms et 1000 angströms) ≤ 20 %, ≤ 15 %, ≤ 10 %, ≤ 5 %, ≤ 3 %, ≤ 2 %, ≤ 1 % de la surface totale ;
(e) le carbone et/ou le sélénium peuvent être soumis à compression. Les avantages du sélénium immobilisé lorsque le carbone et/ou le sélénium sont soumis à compression par rapport à un système carbone-sélénium où le carbone et/ou le sélénium ne font pas l'objet d'une compression peuvent inclure : un flux d'électrons amélioré, une résistance réduite au flux d'électrons, ou les deux, ce qui peut faciliter l'apport d'électrons au sélénium et à partir des anions de sélénium pendant la charge et la décharge d'une batterie rechargeable dont la cathode est constituée de sélénium immobilisé ;
(f) le sélénium immobilisé peut comprendre du sélénium qui a une énergie d'activation supérieure à celle du sélénium conventionnel (non immobilisé) afin que le sélénium s'échappe du système composite Se-C immobilisé. À titre d'exemple, l'énergie d'activation du sélénium non immobilisé (système composite Se-Super P) a été déterminée à 92 kJ/mole, selon la méthode ASTM E1641-16. En revanche, à titre d'exemple, l'énergie d'activation du sélénium dans le sélénium immobilisé comprenant du sélénium et du carbone peut être ≥ 95 kJ/mole, ≥ 98 kJ/mole, ≥ 101 kJ/mole, ≥ 104 kJ/mole, ≥ 107 kJ/mole, ou ≥ 110 kJ/mole. Dans un autre exemple, l'énergie d'activation du sélénium dans le sélénium immobilisé comprenant du sélénium et du carbone peut être ≥ 3 %, ≥ 6 %, ≥ 9 %, ≥ 12 %, ≥ 15 %, ou ≥ 18 % supérieure à celle du sélénium présent dans le composite Se-Super P ;
(g) le sélénium immobilisé peut comprendre du sélénium qui a une fréquence de collision plus élevée que le sélénium non immobilisé. À titre d'exemple, la fréquence de collision pour le sélénium non immobilisé a été déterminée comme étant de 2,27 x 105, selon la norme de test ATSM E1641- 16. En revanche, dans un exemple, la fréquence de collision pour le sélénium dans le sélénium immobilisé, comprenant du sélénium et du carbone, peut être ≥ 2,5x105, ≥ 3,0x105, ≥ 3,5x105, ≥ 4,0x105, ≥ 4,5x105, ≥ 5.0x105, ≥ 5,5x105, ≥ 6,0x105, ou ≥ 8,0x105. Le sélénium immobilisé peut avoir une fréquence de collision ≥10 %, ≥ 30 %, ≥ 50 %, ≥ 80 %, ≥ 100 %, ≥ 130 %, ≥ 150 %, ≥ 180 % ou ≥ 200 % comparé au sélénium non immobilisé dans un composite Se-C ; et
(h) le sélénium immobilisé peut comprendre du sélénium dont la constante de vitesse cinétique est ≤ 1/5, ≤ 1/10, ≤ 1/50, ≤ 1/100, ≤ 1/500, ou ≤ 1/1000 de la constante de vitesse cinétique pour le sélénium non immobilisé/conventionnel. À titre d'exemple, le sélénium immobilisé peut comprendre du sélénium ayant une constante de vitesse cinétique (à 50° C) ≤ 1 x 10-10, ≤ 5x 10-10, ≤ 1 x 10-11, ≤ 5 x 10-12, ou ≤ 5 x 10-13.
Avec le carbone et/ou le sélénium du sélénium immobilisé sous compression, la bande D et/ou la bande G du spectre Raman pour les liaisons C-C Sp2 du carbone (ou du squelette de carbone défini par ledit carbone) présent dans le sélénium immobilisé peuvent montrer un décalage vers le rouge (positif), par exemple, ≥ 1 cm-1, ≥ 2 cm-1, ≥ 3 cm-1, ≥ 4 cm-1 ou ≥ 5 cm-1 par rapport à une base carbone.
Le carbone et/ou le sélénium du sélénium immobilisé étant sous compression, le sélénium peut présenter un décalage vers le rouge (positif) par rapport au pic Raman du sélénium pur (235 cm-1), par exemple ≥ 4 cm-1, ≥ 6 cm-1, ≥ 8 cm-1, ≥ 10 cm-1, ≥ 12 cm-1, ≥ 14 cm-1 ou ≥ 16 cm-1, ce décalage vers le rouge pouvant suggérer une compression sur les particules de sélénium.
Le sélénium immobilisé peut être une forme élémentaire de sélénium et/ou une forme composée de sélénium.
Le sélénium immobilisé comprenant du sélénium et du carbone peut également être dopé avec un ou plusieurs éléments supplémentaires du groupe 6 du tableau périodique (ci-après, « élément(s) G6 supplémentaire(s) »), y compris, par exemple, sans limitation, le soufre et/ou le tellure. Le niveau de dopant peut aller de 100 ppm en poids à 85 % du poids total du sélénium immobilisé. À titre d'exemple, le sélénium immobilisé peut comprendre 15 % à 70 % de carbone et 30 % à 85 % de sélénium et, facultativement, un ou plusieurs éléments G6 supplémentaires. À titre d'exemple, le sélénium immobilisé peut comprendre (1) 15 % - 70 % de carbone et (2) 30 % - 85 % de sélénium + un ou plusieurs éléments G6 supplémentaires. Dans le mélange comprenant du sélénium plus un ou plusieurs éléments G6 supplémentaires, le ou les éléments G6 supplémentaires peuvent constituer entre 0,1 % et 99 % du mélange et le sélénium peut constituer entre 1 % et 99,9 % du mélange. Toutefois, ces plages de sélénium et d'élément(s) G6 supplémentaire(s) ne doivent pas être interprétées de manière restrictive.
Le sélénium immobilisé peut comprendre ≥ 5 % de sélénium, ≥ 10 % de sélénium, ≥ 20 % de sélénium, ≥ 30 %, ≥ 40 % de sélénium, ≥ 50 % de sélénium, ≥ 60 % de sélénium, ou ≥ 70 % de sélénium ou plus.
Le sélénium immobilisé peut éventuellement inclure un autre élément, comme par exemple du soufre, du tellure, etc.
Le sélénium immobilisé peut être inactif ou actif en Raman. S'il est actif en Raman, le sélénium immobilisé peut avoir une intensité Raman relative de pointe à 255±25 cm-1, à 255±15 cm-1, ou à 255±10 cm-1.
Le sélénium immobilisé peut comprendre du sélénium ayant une intensité Raman relative de pointe ≥ 0,1 %, ≥ 0,5 %, ≥ 1 %, ≥ 3 %, ou ≥ 5 % ; ici, l'intensité Raman relative de pointe est définie comme la surface du pic Raman à 255 cm-1 par rapport à la surface du pic en bande D du spectre Raman du carbone.
Le carbone composant le sélénium immobilisé peut servir de squelette carboné pour l'immobilisation du sélénium. Le squelette carboné peut avoir des liaisons Sp2 carbone-carbone avec une bande D Raman située à 1365 ± 100 cm-1 et une bande G située à 1589 ± 100 cm-1 ; une bande D située à 1365 ± 70 cm-1 et une bande G située à 1589 ± 70 cm-1 ; une bande D située à 1365 ± 50 cm-1 et une bande G située à 1589 + 50 cm-1 ; une bande D située à 1365 + 30 cm-1 et une bande G située à 1589 + 30 cm-1, ou une bande D située à 1365 ± 20 cm-1 et une bande G située à 1589 + 20 cm-1.
Le carbone du sélénium immobilisé peut comprendre des liaisons Sp2 carbone-carbone, ayant des pics Raman avec une bande D et une bande G. Le rapport de la surface entre la bande D et la bande G peut varier de 0,01 à 100, de 0,1 à 50, ou de 0,2 à 20.
Le carbone du sélénium immobilisé peut comprendre des liaisons Sp2 carbone-carbone, ayant des pics Raman avec une bande D et une bande G. Chacune des bandes D et G peut avoir un décalage vers un nombre d'ondes plus élevé -1, ≥ 2 cm-1, ou plus.
Le carbone du sélénium immobilisé peut être dopé avec un ou plusieurs autres éléments du tableau périodique.
Le carbone du sélénium immobilisé peut être poreux. La distribution de la taille des pores du squelette de carbone peut varier entre un angström et quelques microns. La distribution de la taille des pores peut avoir au moins un pic situé entre un angström et 1000 angströms, entre un angström et 100 angströms, entre un angström et 50 angströms, entre un angström et 30 angströms, ou entre un angström et 20 angströms. La porosité du squelette de carbone peut avoir des distributions de taille de pore avec plus d'un pic dans les gammes précédentes.
Ce procédé comprend une première étape 100 de réveil des calculateurs de la chaîne de traction suite à une ouverture de la porte du conducteur. Le procédé comporte ensuite une étape 101 d’activation d'une partie mécanique de la boîte de vitesses 16 consistant à mettre en pression un circuit hydraulique permettant de piloter l’ouverture et la fermeture des différents embrayages K0, K1, et K2 de la boîte de vitesses 16. Cette activation est demandée par le superviseur 33 qui émet une requête R1 d'activation à destination du dispositif de transmission électrique 12. Le dispositif de transmission électrique 12 transmet un état E1 d'activation au superviseur 33.
La prochaine étape 102 de cette séquence est la détection d’une demande d’activation du groupe motopropulseur 10 par le conducteur. Au moment de la détection de cette demande d’activation du groupe motopropulseur, la fermeture de l'embrayage K0 accouplant le moteur thermique 11 et la machine électrique tournante 15 du dispositif de transmission électrique 12 est réalisée au cours d’une étape 103 au moins partiellement en même temps qu’une activation du système électrique 32.
L’activation du système électrique 32 est composée de 3 étapes principales: la première étape 104 étant la fermeture des contacteurs de la batterie de traction 19, la deuxième étape 105 étant l’activation du convertisseur continu/continu 26 et la troisième étape 106 étant la réalisation d’un diagnostic du réseau électrique basse tension 27 du véhicule automobile. En l'occurrence, l'étape 104 et au moins une partie de l'étape 105 sont réalisées en même temps que l'étape 103 de fermeture de l'embrayage K0. L'activation du système électrique 32 est supervisée par le superviseur 34.
Le superviseur 33 sollicite l'activation du système électrique 32 par l'émission d'une requête R2. Pendant ou avant l’activation du système électrique 32, le superviseur 34 détecte un besoin de réaliser le diagnostic du réseau électrique basse tension 27 à l’aide de l'alterno-démarreur 20. Cette demande de contribution est alors transmise, via la requête R3, au superviseur 33. Le superviseur 34 transmet également un état E2 d'activation du système électrique 32.
Les contacteurs de la batterie de traction 19 sont fermés au cours d'une étape 104. A cet effet, le superviseur 34 émet une requête R6 de fermeture des contacteurs et reçoit de la batterie de traction 16 un état E5 des contacteurs.
Dès que les contacteurs de la batterie de traction 19 sont fermés (fin de l'étape 104), le superviseur 34 du système électrique 32 en informe le superviseur 33 qui demande alors l’activation de l'alterno-démarreur 20 au cours d'une étape 107. Le superviseur 34 du système électrique indique son état d'activation au superviseur 33 via l'information d'état E2. Le superviseur 33 émet une requête d'activation R4 à destination de l'alterno-démarreur 20. L'alterno-démarreur 20 transmet son état d'activation E4 à destination du superviseur 33.
Une fois que l'alterno-démarreur 20 est activé, le superviseur 33 demande au cours d'une étape 107' la sélection du mode de diagnostic de batterie de l'alterno-démarreur 20 via une requête R5 afin que le superviseur 34 termine l'activation du système électrique 32 en réalisant au cours d'une étape 106 le diagnostic du réseau électrique basse tension 27 après que le convertisseur DC/DC 26 a été activé. A cette fin , le superviseur 34 émet une requête R8 à destination du convertisseur DC/DC 26, lequel renseigne le superviseur 34 sur son état via l'information d'état E7.
L’activation de la machine électrique tournante 15 est demandée, au cours d'une étape 108, par le superviseur 33 dès que le superviseur 34 du système électrique 32 indique, via l'information d'état E2, que les contacteurs de la batterie de traction 19 sont fermés. A cet effet, le superviseur 33 émet une requête R7 de demande d'activation à destination du dispositif de transmission électrique 12. Le dispositif de transmission électrique 12 communique au superviseur 33 l'état d'activation de la machine électrique tournante 15 via l'information d'état E6. Les étapes 107 et 108 sont réalisées temporellement au moins partiellement, de préférence complètement, simultanément l'une de l'autre .
En l'occurrence, l'étape 105 d'activation du convertisseur continu/continu 26 est réalisée temporellement au moins partiellement simultanément avec les étapes 107 et 108.
L'étape 106 de diagnostic du réseau électrique basse tension 27 est réalisée après les étapes 107 et 108.
Le superviseur 33 temporise le démarrage du moteur thermique 11 jusqu’à une détection de la fin de l'étape 106 de diagnostic du réseau électrique basse tension 27. Cette détection est réalisée par le superviseur 34 du système électrique 32 qui informe le superviseur 33 via l'information d'état E2.
Le superviseur 33 pilote le démarrage du moteur thermique 11 en demandant à l'alterno-démarreur 20 et à la machine électrique tournante 15 de passer dans un mode couple respectivement via l'émission des requêtes R5 et R9. L'alterno-démarreur 20 indique son mode de contrôle aux superviseurs 33 et 34 via l'information « Malt ».
L'étape 109 consiste à démarrer le moteur thermique 11 en deux étapes: une première étape 109a consiste à mettre sous tension la courroie de l'alterno-démarreur 20 afin de limiter sa dégradation dans le temps et une deuxième étape 109b consiste à démarrer le moteur thermique 11 au moyen de l'alterno-démarreur 20 et de la machine électrique tournante 15.
Une variante de cette séquence permet d’activer une machine électrique tournante (non représentée) implantée sur le train de roues arrière du véhicule. L’activation de cette machine électrique tournante est alors réalisée au cours d'une étape 110. De préférence, l'étape 110 est réalisée en même temps que l’activation de l'alterno-démarreur 20 et de la machine électrique tournante 15 (étapes 107 et 108). L'étape 110 commence à la fin de l'étape de fermeture des contacteurs électriques de la batterie de traction 19.
Si l’on se réfère tout d’abord aux Figures 1 à 7, on peut voir que le dispositif D pour le traitement de surface électrochimique selon la présente invention peut être appliqué au traitement de surface de la paroi intérieure Pi d’un tube d’arme T, notamment d’une tube d’arme rayé. Dans la suite de la description, le terme « tube d’arme » ou « tube » est donc utilisé pour désigner l’élément auquel est appliqué le dispositif D. Toutefois, l’application du dispositif D selon l’invention n’est pas limitée aux tubes d’arme T, l’élément pouvant être tout élément tubulaire longitudinal en matériau électroconducteur, y compris un élément tubulaire de grande longueur.
Comme on peut le voir sur les Figures 1 et 2, le dispositif D selon l’invention comprend au moins un ensemble châssis 1, une cathode 2, une anode 3, des moyens formant interface étanche 4A, 4B, des moyens d’entraînement en rotation 5 du tube d’arme T, et des moyens de mise en traction 6 de l’anode 3.
L’ensemble châssis 1 a pour fonction de supporter le tube d’arme T à traiter dans une orientation non verticale du tube d’arme T.
Dans le mode de réalisation particulier représenté, l’ensemble châssis 1 comprend un châssis porteur 10 configuré pour supporter le tube T à l’horizontale tout en l’autorisant à tourner autour de son axe longitudinal X0. A cet effet, le châssis porteur 10 porte les moyens d’entraînement en rotation 5 du tube T. Le châssis porteur 10 est un châssis mécano-soudé, sur roulettes freinées 11, comportant des longerons longitudinaux reliés par des traverses. Comme on peut le voir sur la , des potences 12 peuvent être prévues à chaque extrémité longitudinale du châssis porteur 10, afin de permettre la suspension de câbles électriques 9 et de conduites de liquide 17 destinés à être reliés au dispositif D. De même, une paire de lunettes 13 formant des cadres agencés dans des plans verticaux et aptes à être traversés par le tube d’arme T, peuvent être montées sur les longerons supérieurs du châssis porteur 10. Les longerons supérieurs et les lunettes 13 étant configurés de telle sorte que la position longitudinale des lunettes 13 sur le châssis porteur 10 est réglable, s’adaptant ainsi à la longueur de la pièce à traiter.
En variante, l’ensemble châssis 1 pourrait également comprendre un châssis mobile (non représenté) monté sur le châssis porteur 10 et portant les moyens d’entraînement en rotation 5 du tube T. Par exemple, le châssis mobile pourrait être monté mobile à pivotement par rapport au châssis porteur 10 autour d’un axe de pivotement horizontal orthogonal à l’axe longitudinal du châssis porteur 10. Le mouvement de pivotement du châssis mobile autour de l’axe de pivotement pourrait être commandé par un vérin relié au châssis porteur 10 et articulé au châssis mobile autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe de pivotement. Ainsi, en utilisation, une extension de la tige du vérin provoque un déplacement du châssis mobile et donc du tube d’arme T qu’il supporte vers une position haute, par exemple une position dans laquelle l’axe longitudinal X0 du tube d’arme est horizontal. A l’inverse, une rétraction de la tige du vérin provoque un déplacement du châssis mobile et donc du tube d’arme T vers une position basse dans laquelle l’axe longitudinal X0 du tube d’arme T forme un angle compris entre 0 et 90 degrés par rapport à un plan horizontal. Il convient de souligner que le vérin pourrait être remplacé par tout autre actionneur linéaire approprié. Ainsi, un tel ensemble châssis permet de positionner le tube d’arme T selon un angle d’inclinaison quelconque souhaité. Afin d’assurer le maintien en position axiale du tube par rapport au châssis mobile, en particulier dans le cas où l’angle d’inclinaison est important, une bague anti-glissement est montée autour du tube et vient en butée contre un élément formant butée du châssis mobile.
La cathode 2, une fois reliée au pôle négatif (-) d’une source de courant 8, permet au tube d’arme T de prendre la fonction de cathode. Comme on peut le voir sur les Figures 1, 2, 6 et 7, la cathode 2 comprend une tige métallique 20 rapportée positionnée le long du tube T, à l’extérieur de ce dernier, et reliée au tube T par des brides de raccordement 21 électroconductrices s’adaptant autour du tube T. La tige 20 est reliée à la source de courant 8 par l’intermédiaire d’un module connecteur 22. Ce module 22 réalisé en matériau électroconducteur est adapté autour d’un module en matériau isolant électrique 40A des moyens formant interface étanche 4A et autour de la tige 20. Un élément de connexion 23 conducteur relié au pôle négatif (-) de la source de courant 8 est reçu dans le module connecteur 22. Ainsi, une fois la source de courant 8 mise sous tension, le courant circule dans un circuit électrique CE jusqu’à l’élément de connexion 23, puis circule successivement dans le module connecteur 22, dans la tige 20, dans les brides 21 et dans la paroi du tube T.
L’anode 3 est une pièce cylindrique longitudinale réalisée en métal conducteur, notamment en cuivre et en plomb. Comme on peut le voir sur les Figures 5 et 7, à l’état monté, l’anode 3 est centrée coaxialement au tube d’arme T et fait saillie de part et d’autre des extrémités E1, E2 du tube d’arme T. Un canal annulaire est formé entre l’anode 3 et la surface de paroi intérieure Pi du tube T, lequel canal définit un passage longitudinal 7 d’une extrémité ouverte à l’autre du tube T. Ainsi, le diamètre de l’anode 3 est fonction du traitement de surface à appliquer, par exemple, de l’épaisseur de dépôt métallique souhaitée, et des dimensions du tube T.
Comme on peut le voir sur la , l’anode 3 est reliée au pôle positif (+) d’une source de courant 8 par l’intermédiaire d’un module en matériau électroconducteur 41B des moyens formant interface étanche 4B. Ce module 41B reçoit un élément de connexion 30 conducteur relié à la source de courant 8 et coopère avec une région d’extrémité de l’anode 3. En particulier, cette région d’extrémité de l’anode 3 comporte un filetage extérieur 31 qui vient en prise avec un alésage taraudé 413 du module 41B. Ainsi, une fois la source de courant 8 mise sous tension, le courant circule dans un circuit électrique CE jusqu’à l’élément de connexion 30, puis circule dans le module électroconducteur 41B et dans l’anode 3. Comme on peut le voir sur la , l’autre région d’extrémité de l’anode 3 comporte un orifice axial taraudé 32. Une tige de renforcement 33 permet de fixer l’anode 3, par son extrémité taraudée, à un autre module électroconducteur 41A des moyens formant interface étanche 4A. Cette tige de renforcement 33 comporte des régions d’extrémité longitudinale filetées dont les filetages extérieurs viennent en prise, respectivement, avec un alésage taraudé 413 du module électroconducteur 41A et avec l’orifice axial taraudé 32 de l’anode 3.
Les moyens formant interface étanche 4A, 4B ont pour fonction d’obturer le tube d’arme T à chacune de ses deux extrémités ouvertes E1, E2, de maintenir l’anode 3 en position dans le tube T et de permettre une liaison fluidique entre une source de liquide de traitement C 1 à C n et le passage longitudinal 7 formé à l’intérieur du tube T. Les moyens formant interface étanche 4A, 4B comprennent des premier 4A et second 4B ensemble formant interface coopérant, respectivement, avec les première E1 et seconde E2 extrémités du tube d’arme T et de l’anode 3.
Si l’on se réfère aux Figures 6 et 7, on peut voir que le premier ensemble formant interface 4A comprend un premier module en matériau isolant électrique 40A, un premier module en matériau électroconducteur 41A et un premier module conique 42A de liaison étanche.