INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne en particulier une pastille destinée à améliorer la transmission d’ondes acoustiques entre un dispositif de localisation d’un vaisseau sanguin d’un membre d’un être vivant et ledit membre, la pastille étant configurée pour être disposée entre le dispositif de localisation et une surface de peau recouvrant le vaisseau sanguin dudit membre, le dispositif comprenant des moyens de détermination de la localisation du vaisseau sanguin à base d’émission d’ondes acoustiques. Selon un mode de réalisation de l’invention, la pastille comprend une couche support revêtue d’au moins une couche d’adhésion destinée à être en contact avec la surface de peau ou avec une surface du dispositif de localisation et en ce que la couche support est en polyuréthane.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la sangle est adaptée pour assurer une solidarisation du dispositif de localisation sur le membre de sorte qu’aucun mouvement relatif du dispositif de localisation par rapport au membre ne peut avoir lieu. Ainsi, la précision de la localisation du vaisseau sanguin est assurée et n’est pas perturbée par tout mouvement relatif du dispositif de localisation par rapport au membre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la sangle consiste en une unique pièce monobloc.
L’invention selon au moins un de ses modes de réalisation concerne également une utilisation d’une sangle telle que précédemment décrite pour solidariser un dispositif de localisation d’un vaisseau sanguin d’un membre d’un être vivant sur ledit membre, le dispositif comprenant des moyens de détermination de la localisation du vaisseau sanguin à base d’émission d’ondes acoustiques.
Selon un mode de réalisation de l’utilisation selon l’invention, le dispositif de localisation comprend un corps principal, le corps principal comprenant un premier doigt au contact d’une première portion de peau du membre et un second doigt au contact d’une seconde portion de peau du membre, le premier moyen de solidarisation est prévu pour coopérer avec un moyen de solidarisation sur le corps principal, le second moyen de solidarisation est prévu pour coopérer avec un moyen de solidarisation sur le premier doigt, le troisième moyen de solidarisation est prévu pour coopérer avec un moyen de solidarisation sur le second doigt.
Selon un mode de réalisation de l’utilisation selon l’invention, un premier orifice est prévu pour coopérer avec un premier ergot sur le corps principal, des seconds orifices sont prévus pour coopérer avec un second ergot sur le premier doigt et des troisièmes orifices sont prévus pour coopérer avec un troisième ergot sur le second doigt.
Selon au moins un mode de réalisation de l’utilisation selon l’invention, le premier moyen de solidarisation comprend le premier orifice ménagé en une position centrale le long de l’axe de la sangle.
Selon au moins un mode de réalisation de l’utilisation selon l’invention, le second moyen de solidarisation comprend les au moins deux seconds orifices ménagés en une extrémité du premier brin et/ou le troisième moyen de solidarisation comprend les au moins deux troisièmes orifices ménagés en une extrémité du second brin.
L’aéronef selon l’invention, comprend de plus des moyens de stockage 130 adaptés pour stocker une quantité d’énergie de propulsion initiale et pour stocker une nouvelle quantité d’énergie de propulsion lors de ravitaillements en vol.
Avantageusement, le dispositif de l’invention peut être adapté pour opérer sur un aéronef dont l’énergie de propulsion est une énergie de type carburant chimique ou une énergie électrique ou une énergie hybride électrique/chimique ou une énergie liquide de type hydrogène.
L’aéronef selon l’invention est équipé de moyens de ravitaillement 132 appropriés pour recevoir depuis une station de ravitaillement, une quantité d’énergie de propulsion lors d’un ravitaillement en vol.
Dans un mode de réalisation, les moyens de ravitaillement sont des moyens de type perche rigide.
Lors de la préparation d'un vol ou lors d'un déroutement, l'équipage procède à la saisie de différentes informations relatives au déroulement du vol, typiquement en utilisant un dispositif de gestion de vol d'un aéronef FMS. Un FMS comprend des moyens de saisie et des moyens d'affichage, ainsi que des moyens de calcul. Un opérateur, par exemple le pilote ou le copilote, peut saisir via les moyens de saisie des informations telles que des RTA, ou " waypoints ", associés à des points de cheminement, c'est-à-dire des points à la verticale desquels l'aéronef doit passer. Les moyens de calcul permettent notamment de calculer, à partir du plan de vol comprenant la liste des waypoints, la trajectoire de l'aéronef, en fonction de la géométrie entre les waypoints et/ou des conditions d'altitude et de vitesse.
La saisie des informations, et l'affichage des informations saisies ou calculées, par les moyens d'affichage, constituent une interface homme-machine d’acronyme (IHM). Avec des dispositifs de type FMS connus, lorsque l'opérateur saisit un point de cheminement, il le fait via un affichage dédié affiché par les moyens d'affichage. Cet affichage peut éventuellement également afficher des informations relatives à la situation temporelle de l'aéronef vis-à-vis du point de cheminement considéré. L'opérateur peut alors saisir et visualiser une contrainte de temps posée pour ce point de cheminement. De manière générale, les moyens IHM permettent la saisie et la consultation des informations de plan de vol.
Un plan de vol est une description détaillée de la trajectoire à suivre par un aéronef dans le cadre d'un vol planifié. Il comporte notamment une route, qui est une séquence chronologique de points de passage décrits par leur position, altitude et heure de passage, et qui sont normalement suivis par l'aéronef. Le plan de vol est couramment géré par le FMS. Le FMS détermine la géométrie du profil vertical, et envoie au pilote ou au pilote automatique les consignes de guidage pour suivre ce profil.
La illustre un système de gestion de vol de type FMS implémentant le dispositif de l’invention, selon un mode de réalisation. Un système de type FMS 200 disposé dans le cockpit 120 avec des moyens avioniques 121, dispose d'une interface homme-machine 220 comprenant des moyens de saisie, par exemple formés par un clavier, et des moyens d'affichage, par exemple formés par un écran d'affichage, ou bien simplement un écran d'affichage tactile, ainsi qu'au moins les fonctions suivantes: - Navigation (LOCNAV) 201, pour effectuer la localisation optimale de l'aéronef en fonction des moyens de géolocalisation 230 tels que le géo-positionnement par satellite ou GPS, GALILEO, les balises de radionavigation VHF, les centrales inertielles. Ce module communique avec les dispositifs de géolocalisation précités ; - Plan de vol (FPLN) 202, pour saisir les éléments géographiques constituant le "squelette" de la route à suivre, tels que les points imposés par les procédures de départ et d'arrivée, les points de cheminement, les couloirs aériens, communément désignés "airways" selon la terminologie anglaise. Les fonctions faisant l'objet de la présente invention affectent ou concernent au moins cette partie du calculateur. - Base de données de navigation (NAVDB) 203, pour construire des routes géographiques et des procédures à partir de données incluses dans les bases relatives aux points, balises, legs d'interception ou d'altitude, etc.; - Base de données de performance, (PERFDB) 204, contenant les paramètres aérodynamiques et moteurs de l'appareil ; - Trajectoire latérale (TRAJ) 205, pour construire une trajectoire continue à partir des points du plan de vol, respectant les performances de l'aéronef et les contraintes de confinement (RNP) ; - Prédictions (PRED) 206, pour construire un profil vertical optimisé sur la trajectoire latérale et verticale et donnant les estimations de distance, heure, altitude, vitesse, carburant et vent notamment sur chaque point, à chaque changement de paramètre de pilotage et à destination, qui seront affichées à l'équipage; - Guidage (GUID) 207, pour guider dans les plans latéraux et verticaux l'aéronef sur sa trajectoire tridimensionnelle, tout en optimisant sa vitesse, à l'aide des informations calculées par la fonction Prédictions 206. Dans un aéronef équipé d'un dispositif de pilotage automatique 210, ce dernier peut échanger des informations avec le module de guidage 207 ; - Liaison de données numériques (DATALINK) 208 pour échanger des informations de vol entre les fonctions Plan de vol/Prédictions et les centres de contrôle ou les autres aéronefs 209.
Dans le contexte de l’invention, le système de gestion de vol, de type FMS, comprend ou est couplé à une base de données de stations de ravitaillement 230, permettant de déterminer la localisation d’une ou de plusieurs stations de ravitaillement pour un plan de vol. La localisation des stations de ravitaillement permet de définir dans le plan de vol, des points de rendez-vous de ravitaillement.
En général, un plan de vol comporte, en outre, au moins un aéroport de déroutement et un plan de vol associé appelé plan de vol de déroutement. Cet aéroport de déroutement est destiné à accueillir l'aéronef notamment en cas d'avaries (panne de moteur, dépressurisation, etc.) ou lors de vols effectués en limite de portée, c'est-à-dire lorsque l'aéronef parcourt une distance nécessitant la consommation de la quasi-totalité du carburant embarqué à bord.
Dans un mode de réalisation, les moyens de préparation du plan de vol avec ravitaillement, comprennent des interfaces homme-machine configurées pour afficher des points de rendez-vous de ravitaillement en vol pour le vol à effectuer.
Avantageusement, les interfaces homme-machine sont configurées pour permettre au pilote de paramétrer le rapport entre la charge utile de l’aéronef et une quantité d’énergie de propulsion initiale à emporter.
Dans certaines situations, par exemple, pour réagir à un changement de conditions métrologiques défavorable rencontré en vol, un opérateur d'aéronef, par exemple un pilote, peut être amené à élaborer très rapidement un nouveau plan de vol pour préparer un déroutement de l’aéronef d'une trajectoire prévue.
Dans une variante, les moyens de préparation d’un vol sont de plus configurés pour élaborer un nouveau plan de vol au cours d’un vol, et pour définir de nouveaux points de rendez-vous de ravitaillement sur la nouvelle trajectoire.
Les moyens de gestion de vol comprennent des interfaces homme-machine configurées pour afficher des informations relatives aux points de rendez-vous du plan de vol ou du plan de vol modifié, et afficher des informations générales de navigation dont des informations relatives à la gestion de carburant, la répartition masse/centrage, l’état des réservoirs, des informations d’alertes, …
Les figures 3a à 3d illustrent des variantes de réalisation d’un ravitaillement en vol selon l’invention.
Le système d'actionnement comporte une tige d'actionnement 110 déplaçable axialement dans le corps 100 entre une position de repos, visible sur les figures 1 à 9, et une position actionnée, visible sur les figures 13 à 15. La tige d'actionnement 110 est sollicitée vers sa position actionnée par un élément élastique 120, tel qu'un ressort. La tige d'actionnement 110 coopère avec la tige de piston 13 du réservoir 10, de sorte que quand la tige d'actionnement 110 est déplacée par le ressort 120 vers sa position actionnée, le piston 12 est déplacé vers sa position de distribution, provoquant la distribution du produit fluide à travers l'orifice de distribution 16.
De préférence, des moyens de blocage 130, déplaçables entre une position de blocage et une position de non blocage, retiennent la tige d'actionnement 110 en position de repos. Ces moyens de blocage 130 sont déplaçables manuellement par l'utilisateur entre la position de blocage et la position de non blocage.
Dans l'exemple des figures, les moyens de blocage 130 comportent au moins une patte élastique 131 solidaire de la tige d'actionnement 110. Chaque patte élastique 131 est sollicitée radialement vers l'extérieur et est élastiquement déformable radialement vers l'intérieur. Chaque patte élastique 131 coopère en position de blocage avec un épaulement radial respectif 132.
Dans l'exemple des figures, il y a deux pattes élastiques 131 diamétralement opposées, et les épaulements radiaux respectifs 132 sont formés dans un manchon creux 135 fixé dans le corps 100. Ce manchon creux 135 comporte une paroi radiale 136 comportant un trou traversant central, ladite tige d'actionnement 110 traversant ledit trou traversant. Le bord dudit trou traversant de la paroi radiale 136 forme l'épaulement radial 132, avec en position de blocage les pattes élastiques 131 qui butent contre ledit épaulement radial 132 pour empêcher tout déplacement axial de la tige d'actionnement 110. Lorsque l'utilisateur souhaite débloquer les moyens de blocage 130, il déforme lesdites pattes élastiques 131 radialement vers l'intérieur jusqu'à ce qu'elles ne butent plus sur l'épaulement radial 132. Le ressort 120 déplace alors la tige d'actionnement vers sa position actionnée, avec les pattes élastiques 131 qui passent à travers la paroi de fond trouée du manchon creux 135.
Avantageusement, le dispositif est rechargeable, le système d'actionnement étant rechargé avant chaque utilisation, en tirant ou poussant axialement sur la tige d'actionnement 110, ce qui charge le ressort 120, jusqu'à ce que les pattes élastiques 131 passent à travers la paroi radiale trouée 136 du manchon creux 135 et viennent s'encliqueter derrière l'épaulement radial 132.
Dans l'exemple représenté sur les figures, les moyens de blocage 130 sont avantageusement débloqués au moyen d'un bouton d'actionnement 140, déplaçable axialement par l'utilisateur entre une position de repos et une position de déclenchement. Le bouton d'actionnement 140 comporte un manchon de déclenchement 141 adapté à coopérer avec les pattes élastiques 131 des moyens de blocage 130. Ce manchon de déclenchement 141 comporte avantageusement un diamètre interne inférieur au diamètre du trou traversant formé dans la paroi radiale 136 du manchon creux 135. Ainsi, lorsque l'utilisateur appuie sur le bouton d'actionnement 140, il déplace le manchon de déclenchement 141 axialement dans le corps 100, ce qui déforme les pattes élastiques 131 radialement vers l'intérieur jusqu'à ce qu'elles ne coopèrent plus avec l'épaulement radial 132.
D'autres mises en œuvre des moyens de blocage 130 et du bouton d'actionnement 140 sont possibles. Par exemple, le bouton d'actionnement 140 pourrait être déplaçable non pas axialement dans le corps 100, mais selon une direction latérale.
Eventuellement, une tête de distribution, notamment sous forme de spray, peut être prévue, qui peut être assemblée sur le corps 100 et/ou sur le réservoir 10.
Selon l'invention, le corps 100 comporte des premiers moyens de réception 101 recevant les moyens de positionnement 15 du réservoir 10. Ainsi, le corps cylindrique 11 du réservoir 10 est positionné de manière déterminée et reproductible dans le corps 100 du dispositif. Ces premiers moyens de réception 101 sont par exemple réalisés sous la forme de rainures radiales recevant chacune une ailette de positionnement 15.
Par ailleurs, la tige d'actionnement 110 comporte des seconds moyens de réception 111 recevant la projection radiale 17 de la tige de piston. Ainsi, la tige de piston 13 et le piston 12 du réservoir 10 sont positionnés de manière déterminée et reproductible dans le corps 100 du dispositif. Ces seconds moyens de réception 111 sont par exemple réalisés sous la forme d'un logement radial adapté à la forme de la projection radiale 17.
Ainsi, la présente invention définit de manière précise et reproductible la position du piston 12 dans le corps cylindrique 11 du réservoir, et donc la dose de produit fluide qui sera expulsée lors de l'actionnement. Ceci est bénéfique notamment pour garantir des caractéristiques de distribution toujours identiques, puisque le volume du produit fluide distribué est toujours identique et la force d'actionnement par le ressort 120 est toujours identique.
La présente invention fournit donc un dispositif de distribution qui assure notamment les fonctions suivantes : - il assure une sécurité d’utilisation en permettant la distribution du produit fluide dans n’importe quelle position du dispositif ; - il facilite la distribution du produit qui est indépendante de l’effort de l’utilisateur, puisque c’est un ressort qui assure cette distribution ; en particulier, le ressort garantit des caractéristiques de distribution constantes ; - il limite les risques de contamination du produit en mettant celui-ci en contact avec seulement deux matériaux, à savoir le matériau du réservoir, en général du verre, et le matériau du piston, en général un matériau élastomère inerte vis-à-vis du produit fluide.
Les inventeurs ont réalisé des dimensionnements de l’installation de cogénération illustrée à la pour la configuration D/.
Le tableau 3 suivant donne des valeurs de température et la valeur du rendement du cycle thermodynamique associé de la configuration D/.
Configuration D/ T° chaude du générateur de vapeur 16 et réservoir chaud 14 (°C) 310 T° froide du générateur de vapeur 16 et réservoir froid 15 (°C) 240 T° chaude (T2) condenseur 7 et réservoir chaud 31 (°C) 90 T° froide (T1) condenseur 7 et réservoir froid 32(°C) 70 Rendement du cycle de Rankine (%) mis en œuvre par circuit secondaire 5 25
Le dimensionnement de l’ensemble des composants du cycle est réalisé comme dans les configurations précédentes.
Le tableau 4 suivant indique, sur la base d’un réacteur nucléaire de puissance 100MWth les puissances des sous-ensembles de l’installation selon la configuration D/, en fonction du taux de fonctionnement.
Sous-ensemble Puissance de dimensionnement Durée de fonctionnement journalière Réacteur nucléaire 100 24h/24h Cycle de Rankine mis en œuvre par circuit secondaire 5 150 16h/24h Système d’exploitation de la chaleur 22, 23 75 24h/24h
En supposant le besoin en chaleur continu pour les systèmes d’exploitation de chaleur 22, 23 qui peuvent être respectivement un système de capture CO 2 et un réseau de chaleur, les performances de l’installation 1 selon la configuration D/ sont exprimées dans le tableau 5 suivant.
Puissance/ Sous-ensemble Pendant la journée d’une durée de 16h ( MWth / MWé ) Pendant la journée d’une nuit de 8h ( MWth / MWé ) Réacteur nucléaire 100 MWth 100 MWth Puissance thermique transmise au cycle de Rankine mis en œuvre par circuit secondaire 5 150 MWth 0 Puissance électrique fournie au réseau électrique 21 37,5 MWé 0 Puissance thermique fournie à un unique réservoir de stockage thermique stratifié 31, 32 112,5 MWth 0 Puissance thermique fournie au système d’exploitation de la chaleur 22, 23 75 MWth 75 MWth
Par rapport à la configuration C/ de la , la puissance de dimensionnement du système d’exploitation de chaleur 22, 23 connecté au condenseur 7 selon la configuration D/ de la a diminué de 33% (75 MWth au lieu de 112,5 MWth) pour la même performance journalière, ce qui représente un gain considérable en termes de compacité, d’investissement, de coûts d’exploitation.
Le dimensionnement suivant a pour objectif d’évaluer, sur la base d’un exemple de couplage entre le condenseur 7 dont les températures T1, T2 aux bornes sont respectivement égales à 90°C et 70°C et un système de capture de CO2 atmosphérique 22, le volume de de stockage thermique stratifié 31, 32 qui est nécessaire pour un réacteur de type petit réacteur modulaire (PRM) (« Small Modular Reactor » en langage anglo-saxon d’acronyme SMR), selon une technologie REP dont la puissance thermique est de 540 MWth.
Les calculs de dimensionnement sont faits avec un profil de puissance tel que présenté à la .
Le tableau 6 suivant détaille les calculs de dimensionnement réalisés.
Calcul du volume du réservoir de stockage côté source froide du SCE Puissance du réacteur 540 MWth Puissance du SCE 810 MWth Rendement 0,25 P électrique produite 202,5 Mwe P condenseur 607,5 MWth Refroidissement du cycle de Rankine mis en œuvre par le circuit secondaire 5 Cp 4,18 kJ/kg/°C ∆T 20°C Débit 26 160 m 3 /h Temps de fonctionnement 16 h/jour Volume total d'eau froide pompé 418 565 m 3 /j Alimentation du système de capture de CO 2 22 Temps de fonctionnement 24 h/jour Débit 17 440 m 3 /h Volume de fluide caloporteur à stocker (= différentiel de débit sur 16h) 139 522 m 3
Il ressort donc de ce tableau 6 que le volume de stockage thermique stratifié est de l’ordre de 140 000 m 3 .
A ce jour, les dimensions connues des fosses d’eau en tant que réservoir de stockage thermique stratifié sont de l’ordre de 1 Mm 3 .
La configuration D/ de l’installation est donc compatible avec des technologies existantes à haut niveau de maturité technologique ainsi qu’avec des niveaux de puissance de réacteur nucléaire de type SMR.
1.2 – Caractérisation des polyphénols On a comparé la composition en polyphénols de l'extrait préparé au 1.1 avec celle d'un extrait aqueux d' Helichrysum italicum obtenu par macération dans l’eau à 50°C des sommités fleuries d’immortelle de l’espèce Helichrysum italicum , dans un ratio plante / eau de 10% en poids.
Préparation des échantillons L’extrait aqueux a été dilué au 10 ème dans un mélange MeOH/H 2 O (50/50). L'extrait selon l'invention été dilué au 5 ème dans un mélange MeOH/H 2 O (50/50).
Les spectres de LC-MS ont été acquis sur l'ensemble de la gamme des masses (m/z) allant de 100 à 1400. L'ensemble des données a ensuite été collecté et traité par le logiciel Hystar version 3.0.
Résultats Composé Invention (µg/ml) Extrait aqueux (µg/ml) Isomère d'acide chlorogénique 22,8 ± 0,7 17,7 ± 0,5 Acide chlorogénique 68,9 ± 1,5 9,6 ± 0,3 Isomère d'acide chlorogénique 17,2 ± 0,9 10,3 ± 0,5 Acide dicaféoyl glucarique 31,0 ± 0,8 2,4 ± 0,1 Acide caféique 18,8 ± 0,9 38,1 ± 0,3 Acide dicaféoyl glucarique n.d n.d Quercetagétine-O-hexoside 49,4 ± 1,9 n.d Flavonoïde-O-hexoside 28,4 ± 1,3 n.d Acide dicaféoyl quinique 75,0 ± 2,6 n.d Acide dicaféoyl quinique 32,4 ± 1,3 Acide dicaféoyl quinique 417,2 ± 12,8 Acide dicaféoyl quinique 163,0 ± 4,9 n.d Acide dicaféoyl quinique n.d Quercétine-O-hexoside-O-rhamnoside 8,3 ± 0,3 n.d Arzanol 56,3 ± 1,7 n.d Méthylarzanol 5,6 ± 0,9 n.d Diméthylarzanol n.d Hydroxytrémétone Présence Présence
Comme il ressort de ce tableau, l'extrait selon l'invention se caractérise par une teneur élevée en hétérosides de flavonoïdes, en particulier en O-hexosides de flavonols dihydroxylés sur le cycle B. Ils sont également plus riches en acide chlorogénique et en acide dicaféoyl quinique que les extraits aqueux. Il a par ailleurs été confirmé par chromatographie en phase liquide et spectrométrie de masse que le "flavonoïde O-hexoside" ne correspondait à aucun autre des composés cités ci-dessus.
1.3 – Caractérisation des chalcones On a évalué la présence de quatre chalcones (lindératine, linderachalcone, méthyl-lindératine, gymnochalcone) dans l’extrait de d’immortelle décrit ci-dessus, selon une méthode de RMN 2D à spectre HSQC 1 H / 13 C.
Matériel et méthode : Un aliquot de l’extrait d’immortelle selon l’invention (100,7g) a été évaporé sous vide à 50°C pendant environ 1h afin d’enlever un maximum d’eau. Une masse finale de 74,6g a été obtenue, correspondant à une perte de 26% en eau (m/m).
Un aliquot de cette préparation (15mg) a été dissous dans 700 μL de DMSO-d6 afin d’être analysé en RMN 2D à 298 Kelvin.
Chaque module M1 est ici formé d’une plaque triangulaire équipée de deux barrettes 4 de renforcement. Ces deux barrettes 4 s’étendent de part et d’autre de la plaque dont elles longent la base en étant rigidement solidarisées à celle-ci, ces barrettes 4 ayant des extrémités qui dépassent légèrement au-delà des côtés 1 et 2.
Les modules M1 forment la chaine C1 en étant solidarisés les uns aux autres par des liaisons pivot 6 formées aux extrémités des barrettes 4. Chaque barrette 4 comporte ici un trou à chacune de ses extrémités, et les extrémités des barrettes 4 de deux modules M1 consécutifs sont raccordées par exemple par un axe traversant ces trous en étant serti à ses extrémités, pour former une liaison pivot 6 d’axe normal au plan de ces modules.