INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus particulièrement la présente invention concerne la gestion et la protection de serveurs informatiques hébergés dans des centres de données d’une architecture distribuée et au sein desquels des nœuds de virtualisation sont destinés à être déployés, afin de protéger les fonctions virtualisées instanciées sur ces nœuds de virtualisation en cas de défaillance d’un ou plusieurs équipements d’un réseau de distribution d’électricité alimentant les centres de données.
Art antérieur et ses inconvénients Depuis plusieurs années, les réseaux de télécommunication utilisent des fonctions virtualisées instanciées sur par des nœuds de virtualisation hébergés dans des machines virtuelles ou dans des serveurs regroupés en grappes, ou « clusters » au sein de centres de données, donnant naissance à l’informatique en nuage. Dans la suite du document, il est fait mention de nœuds de virtualisation hébergés dans des serveurs mais il est entendu que l’enseignement du présent document s’applique également au cas de nœuds de virtualisation hébergés dans des machines virtuelles.
Un exemple de gestion d’instanciation de fonctions virtualisées est connu sous l’appellation Kubernetes. Une architecture « Kubernetes » comprend au moins une grappe de nœuds de virtualisation. Une telle grappe de nœuds de virtualisation comprend au moins un premier nœud dit nœud de gestion, ou « Kubernetes master node », et une pluralité de nœuds de calcul, ou « Kubernetes worker node » destinés à instancier des fonctions virtualisées.
Le nœud de gestion comprend, entre autres, une base de données dite ETCD qui consiste en un registre dynamique de configuration des nœuds de calculs.
Un nœud de calcul comprend une pluralité d’unités de virtualisation ou « pods ». Chaque unité de virtualisation est dotée de ressources permettant l’exécution d’une ou de plusieurs tâches. Une tâche lorsqu’elle est exécutée contribue à la mise en œuvre d’un service ou d’une fonction virtualisée.
La base de données ETCD embarquée dans le nœud de gestion mémorise dans des fichiers de référence une liste d’unités de virtualisation à instancier ainsi que des paramètres à prendre en compte lors de l’instanciation des fonctions virtualisées.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le système embarqué comprend également un autre réservoir de stockage dédié à un stockage du carburant de synthèse.
Selon encore une autre caractéristique particulière, le système embarqué comprend également une machine à cycle organique, dite « machine de Rankine », et un panneau solaire photovoltaïque, la machine à cycle organique produisant en cogénération de l’électricité et de l’eau chaude à partir de la chaleur fatale des gaz d’échappement et le panneau solaire photovoltaïque produisant de l’électricité renouvelable, l’électricité produite étant utilisée pour charger un stockeur d’énergie électrique du véhicule et l’eau chaude produite étant utilisée pour le chauffage du véhicule.
L’invention concerne aussi un système de captage et collecte de CO2 dans un parc automobile roulant comprenant une pluralité de véhicules tels que décrits brièvement ci-dessus et une station de collecte comprenant des moyens d’entreposage, de gestion et de suivi des réservoirs de stockage de CO2 des véhicules et des moyens de gestion de comptes utilisateurs associés aux véhicules.
La est bloc-diagramme général illustrant une mode de réalisation particulier de la présente invention.
En référence à la , il est maintenant décrit une forme de réalisation particulière d’un véhicule thermique VTH selon l’invention, ainsi qu’un exemple de réalisation d’un système SCC de captage et collecte de CO2 dans un parc automobile roulant comprenant une pluralité de ces véhicules thermiques VTH.
De manière générale, le véhicule thermique VTH selon l’invention comprend un système embarqué qui capte le CO2 gazeux présent dans les gaz brulés du moteur thermique MT du véhicule, stocke une partie du CO2 capté dans un réservoir compact et amovible dans un état de fluide supercritique et en convertit une autre partie en un carburant de synthèse. Le carburant de synthèse est stocké dans un autre réservoir pour être utilisé pour la combustion dans le moteur thermique. Des produits dérivés des processus mis en œuvre, sous la forme d’hydrogène et d’oxygène excédentaires, sont aussi exploités dans la combustion du moteur thermique ou pour produire de l’électricité. Une machine à cycle organique de Rankine, dite machine « ORC » pour « Organic Rankine Cycle » en anglais, peut également être intégrée dans le système embarqué pour une cogénération d’électricité et de chaleur utile, ainsi qu’un panneau solaire photovoltaïque, de façon à améliorer le bilan énergétique du véhicule thermique VTH selon l’invention.
Comme montré schématiquement à la , le système de captage et de conversion du CO2 embarqué dans le véhicule thermique VTH comprend notamment un dispositif DT de captage et traitement de CO2 et un dispositif DC de conversion de CO2.
Le dispositif de captage et traitement de CO2, DT, comprend essentiellement un dispositif CT de captage de CO2, un dispositif de condensation CD et un réservoir RC de stockage de CO2.
Le dispositif CT de captage de CO2 est raccordé bidirectionnellement à un dispositif DR de dérivation des gaz d’échappement qui est implanté dans la ligne d’échappement LE du véhicule, en aval d’un catalyseur trois voies CAT de celle-ci. Les gaz d’échappement sont dirigés par le dispositif de dérivation DR vers le dispositif CT pour le captage du CO2 par filtration, et reviennent ensuite vers le dispositif de dérivation DR pour une évacuation via la ligne d’échappement LE. Le dispositif de captage CT capte le CO2 dans les gaz brulés provenant de la chambre de combustion du moteur thermique MT, gaz brulés qui ont été dépollués des HC, CO et Nox par le catalyseur CAT, conformément aux normes d’émissions en vigueur. Le dispositif de captage CT est formé d’un filtre à CO2, ou piège à CO2, et comprend typiquement une membrane de séparation assurant une séparation du CO2 et des oxydes inorganiques. Cette membrane est rigide et est couverte d’une couche de céramique poreuse en couche externe. Le dispositif de captage CT est conçu pour résister à la température élevée des gaz d’échappement, comprise entre 300°C et 950°C. De préférence, la forme du dispositif de captage CT est tubulaire ou rectangulaire, ce qui facilite l’implantation de celui-ci dans la ligne d’échappement LE.
Le dispositif de condensation CD a pour fonction de condenser sous la forme d’un fluide supercritique le CO2 gazeux récupéré par le dispositif de captage CT. Le dispositif de condensation CD comprend essentiellement un échangeur thermique ET et un compresseur PT. L’échangeur thermique ET et le compresseur PT permettent d’amener le CO2 dans les conditions requises de température et de pression pour l’obtention de la condensation du CO2 à l’état de fluide supercritique. L’échangeur thermique ET est traversé par le CO2 gazeux et est raccordé à des circuits EC de chauffage par eau chaude et de climatisation du véhicule VTH. Dans l’échangeur ET, la température du CO2 gazeux est pilotée grâce à des échanges thermiques du CO2 gazeux avec l’eau chaude et le fluide caloporteur de climatisation des circuits EC. La température du CO2 gazeux est ainsi maintenue à une température supérieure à 31°C qui autorisera une transition vers l’état de fluide supercritique.
Le compresseur PT est alimenté en électricité par un réseau d’alimentation électrique EL du véhicule VTH. Le compresseur PT reçoit en entrée le CO2 gazeux conditionné par l’échangeur ET à la température adéquate, supérieure à 31 °C, et comprime celui-ci pour provoquer sa condensation à l’état de fluide supercritique. En sortie du compresseur PT, le CO2 à l’état de fluide supercritique est amené jusqu’au réservoir de stockage RC pour remplir celui-ci. On notera que la fonction du compresseur PT pourra dans certaines formes de réalisation de l’invention être assurée par le compresseur de climatisation du véhicule VTH fonctionnant en temps partagée.
La condensation du CO2 à l’état de fluide supercritique entraîne une augmentation de sa densité, ce qui autorise le stockage d’une plus grande quantité de CO2 dans un volume donné. Le réservoir de stockage RC peut ainsi être réalisé sous une forme plus compacte. Dans la présente invention, le réservoir de stockage RC est un réservoir amovible qui, une fois plein, doit être retiré du véhicule et remplacé par un réservoir vide. Comme visible à la , le réservoir de stockage RC est équipé d’un détecteur de remplissage DH qui commande l’activation sur le tableau de bord du véhicule d’un indicateur de réservoir plein à l’intention du conducteur. La capacité du réservoir RC, typiquement comprise entre 10 et 20 litres environ, est une capacité standard qui est dimensionnée pour obtenir une fréquence de changement de réservoir qui soit du même ordre que la fréquence du plein en carburant du véhicule. Le conducteur du véhicule peut ainsi effectuer son plein de carburant et changer son réservoir RC lors d’un même passage à une station-service de ravitaillement en carburant.
Le dispositif de conversion de CO2, DC, comprend essentiellement un dispositif de captage d’eau CE, une pile à combustible réversible PCR, un réacteur électro-catalytique REC et un réservoir de stockage de carburant de synthèse RF.
Le dispositif CE de captage d’eau est un piège à eau (H2O) qui fournit de l’eau à l’état liquide à partir de la vapeur d’eau présente dans les gaz d’échappement du moteur thermique MT. Le dispositif CE de captage d’eau est raccordé bidirectionnellement au dispositif DR de dérivation des gaz d’échappement. Les gaz d’échappement sont dirigés par le dispositif de dérivation DR vers le dispositif CE pour le captage de l’eau, et reviennent ensuite vers le dispositif de dérivation DR pour une évacuation via la ligne d’échappement LE.
La pile à combustible réversible PCR comporte deux modes de fonctionnement, à savoir, un premier mode dans lequel elle fonctionne comme un électrolyseur et un second mode dans lequel elle fonctionne comme une pile à combustible à hydrogène.
Cela permet l’obtention d’un carter dans lequel la liaison à d’autres éléments est grandement simplifiée comparativement aux carters existants.
La bride d’attache est ainsi bien mieux liée au reste du carter que des points d’attache métal-composite des carters de l’art antérieur, puisqu’elle fait partie intégrante de la texture fibreuse du carter.
Dans un mode de réalisation, le ratio entre l’épaisseur de la portion proximale externe et l’épaisseur de la portion proximale interne est compris entre 50% et 170%.
Dans un mode de réalisation, le rapport entre la distance du premier bord latéral à la portion proximale de liaison et la distance du deuxième bord latéral à la portion proximale de liaison est compris entre 10% et 30%.
Ce mode de réalisation permet d’assurer que la bride d’attache, formée par le rabattement des portions proximales de déploiement, soit localisée dans un endroit de la texture fibreuse, et in fine du carter, qui permette la fixation d’autres éléments aux carter de manière simplifiée.
Dans un mode de réalisation, la portion proximale de liaison est obtenue par couture de la portion interne sur la portion externe, par co-tissage des portions interne et externe ou par aiguilletage d’une portion proximale interne sur la portion proximale externe.
La portion proximale de liaison est indispensable pour permettre l’attachement textile entre la portion proximale interne et la portion proximale externe. La portion proximale de liaison est présente entre les parties déliées.
L’obtention de la portion proximale de liaison par couture permet d’ajouter la portion proximale interne en surépaisseur de la portion proximale du reste de la texture fibreuse.
Cela permet de choisir très précisément la nature de la portion proximale externe, et de localiser très précisément la portion proximale de liaison et les déliaisons proximales.
L’obtention de la portion proximale de liaison par co-tissage permet d’assurer une fixation très robuste de la portion proximale interne par rapport à la portion proximale externe. En outre, cela permet d’obtenir une texture fibreuse telle que décrite sans avoir besoin d’étape supplémentaire, puisque la portion proximale de liaison est créée directement au cours de l’étape de tissage de la texture fibreuse.
L’obtention de la portion proximale de liaison par aiguilletage représente une étape de liaison de la portion interne moins complexe qu’une étape de couture et qui ne nécessite pas non plus de modifier l’étape de tissage par rapport aux procédés de l’art antérieur.
Dans un mode de réalisation, la portion proximale comprend une pluralité de portions proximale de liaison reliant les parties proximales interne et externe.
Dans un mode de réalisation, la portion proximale comprend, dans le sens de la largeur, une zone proximale amont, une zone proximale intermédiaire et une zone proximale aval, disposées de sorte que la zone proximale amont s’étende entre le premier bord latéral et la zone proximale intermédiaire, la zone proximale intermédiaire s’étende entre la zone proximale amont et la zone proximale aval, et la zone proximale aval s’étende entre la zone proximale intermédiaire et le deuxième bord latéral, la zone proximale intermédiaire comprenant toutes les portions proximales de liaison et dans laquelle la zone proximale intermédiaire comprend des fils de trame et/ou de chaîne d’une nature différente des autres fils de la texture fibreuse.
Ce mode de réalisation permet de choisir des fils d’une nature différente pour les zones destinées à former les portions proximales de déploiement de la texture fibreuse, et d’ainsi optimiser les propriétés particulières de cette zone caractéristique de la texture fibreuse.
Dans un mode de réalisation, les fils de la partie proximale interne de la portion proximale intermédiaire sont d’une nature différente, tandis que le reste des fils de la portion proximale est identiques aux fils du reste de la texture fibreuse.
Dans ce mode de réalisation, l’épaisseur de la portion externe e Dext peut être comprise entre 150 % et 260 % de l’épaisseur totale e 100 de la texture 500.
Dans un mode de réalisation, la variation d’épaisseur de la texture fibreuse 500 peut être progressive à partir du point de commencement de la portion distale 460, par exemple sur une longueur de 15 cm de part et d’autre du point 460.
Dans un mode de réalisation, la partie externe de la portion distale PD ext est rapportée sur la partie interne de la portion distale PD int .
Par exemple, la partie externe PD ext est rapportée après création du reste de la texture et fixée sur la partie interne PD int par la portion de liaison 419, par exemple réalisée par couture ou aiguilletage.
Ce mode de réalisation permet d’éviter toute opération complexe de création d’une déliaison au moment du tissage puisqu’en effet, si la partie externe PD ext est fixée à la texture après création de celle-ci elle en est par définition déliée, sauf aux points de fixation.
En outre, cela permet de choisir spécifiquement les fibres composant la partie externe PD ext par exemple d’une nature différente du reste de la texture fibreuse, et cela pour assurer de meilleures propriétés mécaniques par exemple.
La illustre avec plus de détails la portion distale P dist , dans une vue en coupe repérée par le cadre IV sur la .
La partie distale P dist comprend une partie externe PD ext et une partie interne PD int , repérées sur la . Entre les deux bords internes, on retrouve également les zones amont 410, intermédiaire 420 et aval 430.
La figure également la portion amont interne 471, la portion amont externe 444, la zone intermédiaire interne (451, 452 et 453), la zone intermédiaire externe (441, 442 et 443), la portion aval interne 472 et la portion aval externe 445.
La représente en outre distinctement les fils de chaîne 20 et les fils de trame 602, 603, 606.
Les fils de trames sont repérés sur la par plusieurs repères numériques selon leurs configurations vis-à-vis des fils de chaîne 20.
Dans un mode de réalisation, les fils de trames 602 de la portion interne PD int tissent selon un tissage tridimensionnel les fils de chaines 20 de la portion interne PD int .
Cela permet notamment d’avoir un tissage des fils de trame identique du reste de la texture fibreuse.
Dans un mode de réalisation, qui est celui représenté sur la , les fils de trame 606 de la portion externe PD ext , peuvent être non-liants dans la portion amont externe 444 et la portion aval externe 445.
En effet, puisqu’ils sont séparés des portions amont interne 471 et aval interne 472 par les déliaisons 415 et 417, et qu’ils ne feront pas nécessairement partie des portions de déploiement 441 et 442, les fils des portions amont externe 444 et aval externe 445 sont destinés à être coupés, et il n’est donc pas nécessaire de les tisser.
Le deuxième angle de divergence Ay est ici défini de manière analogue dans le deuxième plan Py comme le demi-angle entre un deuxième pourtour Fy du faisceau amplifié 4 et la direction de propagation D, mesuré à une deuxième taille Ty du faisceau indicent 4, c’est-à-dire au point focal du faisceau amplifié 4 dans le deuxième plan Py, là où la deuxième largeur Ly est minium, le deuxième pourtour Fy représentant la variation de la deuxième largeur Ly dans le deuxième plan Py.
Le faisceau amplifié 4 étant astigmate, sa première taille et sa deuxième taille sont spatialement séparées, elles sont par exemple distantes de 1 mm à 10000 mm le long de la direction de propagation D.
Dû à son astigmatisme, le faisceau amplifié 4 présente une section, perpendiculairement à la direction de propagation D, qui est généralement elliptique entre le milieu amplificateur 2 et le dispositif optique 3.
Ici, comme le montre la , le premier plan Px et le deuxième plan Py sont définis de telle sorte à être perpendiculaire l’un à l’autre. Comme le montrent les figures 1 et 2, le premier plan Px correspond ici au plan XZ du repère orthonormé XYZ et le deuxième plan Py correspond au plan YZ du repère orthonormé XYZ.
Le premier plan Px et le deuxième plan Py sont plus particulièrement définis de manière à correspondre au grand axe et au petit axe de la section elliptique du faisceau indicent 4 dans un plan transverse T1, T2, T3 perpendiculaire à la direction de propagation D.
Dans l’exemple illustré en , le faisceau amplifié 4 est elliptique de grand axe compris dans le deuxième plan Py au niveau d’un premier plan transverse T1 puis elliptique de grand axe compris dans le premier plan Px au niveau d’un deuxième plan transverse T2 et d’un troisième plan transverse T3. Le premier plan transverse T1 correspond ici à celui de la tranche de sortie 21 du milieu amplificateur 2.
Ici, perpendiculairement à la direction de propagation D, c’est-à-dire selon des directions transverses perpendiculaires à la direction de propagation D, par exemple selon les axes X et Y du repère orthonormé XYZ, le faisceau amplifié 4 présente généralement un profil d’intensité gaussien à la longueur d’onde centrale.
Le dispositif optique 3 est adapté à mettre en forme le faisceau amplifié 4 dans le sens où il permet de modifier des caractéristiques géométriques du faisceau amplifié 4.
Comme le montrent les figures 1 et 2, le dispositif optique 3 comprend une lentille 31 disposée le long de la direction de propagation D. La lentille 31 est ici disposée en regard de la tranche de sortie 21 du milieu amplificateur 2 au travers de la laquelle est émis le faisceau amplifié 4. Ainsi, la lentille 31 réfracte le faisceau amplifié 4 en un faisceau sortant 5. Le faisceau sortant 5 présente lui aussi un angle de divergence dans le premier plan Px, appelé angle de divergence principal, et un angle de divergence dans le deuxième plan Px, appelé angle de divergence secondaire. Les angles de divergences du faisceau sortant 5 sont définis de la même manière que ceux du faisceau indicent 4.
De façon remarquable, la lentille 31 présente deux rayons de courbure différents dans deux plans distincts. Autrement dit, la lentille 31 est une lentille bifocale. Chacun des rayons de courbures Rx, Ry est associé à une courbure strictement positive, i.e. non-nulles. La lentille 31 est orientée pour présenter un premier rayon de courbure Rx dans le premier plan Px et un deuxième rayon de courbure Ry dans le deuxième plan Py.
En déterminant le premier rayon de courbure Rx et le deuxième rayon de courbure Ry sur la base du premier angle de divergence Ax et du deuxième angle de divergence Ay, la lentille 31 est adaptée à circulariser ou à collimater le faisceau sortant 5. De préférence la lentille 31 est adaptée à circulariser et à collimater le faisceau sortant 5.
L’effet de la lentille 31 sur le faisceau amplifié 4 est représenté en , en comparaison à la sur laquelle une propagation libre du faisceau amplifié 4 est illustrée. Sur la , c’est-à-dire sans la lentille 31, le faisceau amplifié 4 est elliptique dans la deuxième section transverse T2 et dans la troisième section transverse T3 et divergent puisque la première largeur Lx et la deuxième largeur Ly augmentent entre la deuxième section transverse T2 et la troisième section transverse T3. Sur la , le faisceau sortant 5 est de forme circulaire, comme cela est représenté dans la deuxième section transverse T2 et dans la troisième section transverse T3. Le faisceau sortant 5 est donc également stigmatique. De plus, le faisceau sortant 5 est collimaté puisque son diamètre est sensiblement égal dans la zone de Rayleigh, par exemple ici dans la deuxième section transverse T2 et dans la troisième section transverse T3.
Ainsi, le faisceau sortant 5 peut être mis en forme uniquement au moyen la lentille 31. La lentille 31 est donc de préférence spécifiquement conçue par rapport à la forme du faisceau amplifié 4. Le réglage du dispositif optique 3 est simple puisque ce dernier est ici constitué d’un seul élément optique : la lentille 31. En contrepartie, la conception de la lentille 31 dépend du faisceau amplifié 4 et donc du milieu amplificateur 2.
Le premier rayon de courbure Rx et le deuxième rayon de courbure Ry peuvent être déterminés de manière à optimiser la circularité du faisceau sortant 5, c’est-à-dire de manière à rendre une section du faisceau sortant 5 circulaire dans un plan perpendiculaire à la direction de propagation D. La circularité d’un faisceau laser est ici définie selon la norme ISO11146. Ainsi un faisceau est considéré comme circulaire lorsque son ellipticité est supérieure à 87%.
Le premier rayon de courbure Rx et le deuxième rayon de courbure Ry sont donc déterminés de façon à minimiser une différence entre l’angle de divergence principal et l’angle de divergence secondaire du faisceau sortant 5. En pratique, les rayons de courbures Rx, Ry de la lentille 31 sont alors déterminés de sorte que la différence entre l’angle de divergence principal et l’angle de divergence secondaire est inférieure à une première valeur seuil. La première valeur seuil est par exemple inférieure à 0,1 mrad.
Le premier rayon de courbure Rx et le deuxième rayon de courbure Ry peuvent aussi être déterminés de manière à minimiser la divergence du faisceau sortant 5, c’est-à-dire à minimiser l’élargissement du faisceau sortant 5. En d’autres termes, le premier rayon de courbure Rx et le deuxième rayon de courbure Ry sont déterminés de manière à minimiser l’angle de divergence principal ou l’angle de divergence secondaire. De préférence, les rayons de courbures Rx, Ry de la lentille 31 sont déterminés de manière à minimiser à la fois l’angle de divergence principal et l’angle de divergence secondaire. En pratique, les rayons de courbures Rx, Ry de la lentille 31 sont alors déterminés de sorte que l’angle de divergence principal et/ou l’angle de divergence secondaire est inférieur à une deuxième valeur seuil. La deuxième valeur seuil est par exemple comprise entre 0.1 µrad et 2 mrad.
Selon une première variante, la phase gélifiée aqueuse et/ou grasse est une phase gélifiée aqueuse, qui comprend de l’eau et au moins un agent gélifiant hydrophile, notamment tel que défini ci-après.