INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple de mise en œuvre, le module MOD2 est un module d’intelligence artificiel qui est configuré pour mettre en œuvre le modèle de caractérisation de l’état de positivité émotionnelle de l’utilisateur.
Lors de l’étape E7, le stockage ( ) dans la base de connaissance TS_ARO_DB de la ou des séquences SA produites par le module MOD1.
Lors de l’étape E8, le stockage ( ) dans la base de connaissance TS_VAL_DB de la ou des séquences SV produites par le module MOD2.
Lors de l’étape E9 l’apprentissage d’un modèle de caractérisation du niveau de stress de l’utilisateur à partir d’un ensemble labellisé de couples de valeurs d’arousal et de valence.
Avantageusement, chaque couple labellisé est associé à un niveau de stress d’un utilisateur dans la base de données LB_STR_DB, afin de pouvoir ensuite être utilisé pour entraîner le module de classification MOD3.
Dans un exemple de réalisation ( ), un apprentissage supervisé est réalisé par le module de classification MOD3 afin de prédire une séquence temporelle de valeurs de stress de l’utilisateur à partir des couples labellisés de valeurs d’arousal et de valence stockés dans la base de données LB_STR_DB. Concrètement, le module de classification MOD3 prend en entrée les couples labellisés de valeurs d’arousal et de valence et ajuste sa configuration pour associer à chaque couple, en sortie, la valeur de stress correspondant au niveau de stress associé au couple de valeurs d’arousal et de valence. Un tel apprentissage permet au module MOD3 de construire un modèle de caractérisation du niveau de stress qu’il met ensuite en œuvre en phase de test pour reconnaitre les niveaux de stress d’une séquence temporelle de couples de valeur de valence et d’arousal de même temporalité obtenue depuis les séquences temporelles de valeurs de valence SV et d’arousal SA stockées dans les bases de données TS_ARO_DB et TS_VAL_DB. L’ensemble des valeurs de stress ainsi obtenu permet de constituer une séquence temporelle de valeurs de stress ST de l’utilisateur UT pendant la période Pref.
Dans un exemple de mise en œuvre, le procédé peut réitérer les étapes E1 à E9 une pluralité de fois sur des périodes/temps d’apprentissage différents de la période Pref afin d’améliorer l’apprentissage des modèles de caractérisation, de l’état d’excitation émotionnelle, du niveau de positivité émotionnelle et du niveau de stress de l’utilisateur UT.
Dans un exemple de mise en œuvre, les modules MOD1, MOD2 et MOD3 correspondent par exemple à un réseau de neurones de type « Transformers Multimodaux » (décrit par Xu, P., Zhu, X., and Clifton, D. A., dans le document “Multimodal Learning with Transformers: A Survey”), ou tout autre module d’intelligence artificielle apte à remplir les mêmes fonctions.
On entend que l’espace 34 formé entre le support 32 et ladite au moins une partie des disques de quartz qui comprend au moins la partie centrale de chacun des disques comprend par exemple une épaisseur « e » comprise entre 0,02 et 0,08 mm.
On entend que l’espace 34 formé entre le support 32 les disques de quartz en dehors d’une partie de leurs bords comprend par exemple une épaisseur « e » comprise entre 0,02 et 0,08 mm.
Cette configuration permet de s’affranchir d’un mécanisme de refroidissement des disques de quartz par contact sur les bords des disques de quartz qui engendre généralement un important gradient de température sur les disques de quartz.
Cette configuration permet d’obtenir un refroidissement plus homogène sur la quasi-totalité de la surface des disques et de réduire les gradients de température. Ceci permet également un meilleur fonctionnement du quartz.
En effet, lorsque l’on forme des gradients de température dans un disque de quartz il peut arriver que cela engendre des petits sauts de fréquences indésirables. Ces gradients de température (ou inhomogénéités de température) dans un disque génèrent des contraintes mécaniques qui sont la cause de ces sauts fréquentiels brutaux.
L’appareil 1 selon l’invention peut comprendre un dispositif de mesure de fréquence de résonance 18.
Le dispositif de mesure de fréquence 18 est configuré pour mesurer un changement de fréquence de résonance du disque de quartz 4 du premier capteur piézoélectrique 2.
On entend que le dispositif de mesure de fréquence de résonance est configuré pour mesurer la fréquence de résonance du disque de quartz du premier capteur piézoélectrique.
Le dispositif de mesure de fréquence 18 est configuré pour mesurer un changement de fréquence de résonance du disque de quartz 4 du premier capteur piézoélectrique 2 uniquement. Par exemple, le premier disque de quartz 4 est relié au dispositif de mesure de fréquence au moyen de liaison conductrice, par exemple de fil conducteur 54.
L’appareil 1 selon l’invention comprend un premier capteur de température 20.
Le premier capteur de température 20 est configuré pour mesurer la température du disque de quartz 8 du deuxième capteur piézoélectrique 6.
Le premier capteur de température 20 est configuré pour mesurer la température du disque de quartz 8 du deuxième capteur piézoélectrique 6 uniquement.
Le premier capteur de température 20 est fixé en partie centrale, c’est-à-dire la partie centrale, par exemple au centre 80 du deuxième disque de quartz 8.
Le premier capteur de température 20 est fixé en partie centrale 80 d’une des faces du deuxième disque de quartz uniquement.
Par exemple, le premier capteur de température 20 peut être est fixé au centre de la face 8‘’ du deuxième disque de quartz qui est tournée vers le support 32 lorsque le capteur piézoélectrique est monté sur le support 32.
Par exemple, le premier capteur de température est fixé par collage au centre du deuxième disque de quartz. Par exemple, le collage peut être réalisé au moyen de colle.
IR (KBr pastille) (cm -1 ) : 1492 ; 1449 ; 1353 ; 1326 ; 1241 ; 1159 ; 1017 ; 1006 ; 848 ; 834, 810 ; 726 ;650
RMN CP MAS 13 C δ en ppm : 146,62 ; 141,38 ; 134,40 ; 123,90
RMN CP MAS 11 B δ en ppm : 1,09.
1.4. Synthèse de l’imine-boroxine-COF-1
Dans un ballon de 100 mL ont été introduits 300 mg d’acide formylphényl-4-boronique (FPBA) et 108 mg de 1,4-phénylenediamine (PDA) dans une solution (40 mL) 1/3 v/v de 1,4-dioxane/mésitylène. Le mélange est mis dans un bain à ultrasons pendant 10 min puis traité par congélation flash à 77K. Le mélange est ensuite dégazé sous vide jusqu’à ce qu’il dégèle. L’opération est répétée 3 fois. Le mélange réactionnel est ensuite chauffé à 120°C pendant 3 jours. Un précipité marron orangé est récupéré par filtration, puis lavé à l’acétone anhydre. Le produit est ensuite immergé dans du dichlorométhane pendant 3 jours, pendant lesquels le solvant d'activation a été décanté et remplacé fraîchement à quatre reprises. Le précipité marron orangé obtenu est séché à température ambiante puis à 100°C sous vide pendant une nuit (Rdt. 78%).
IR (KBr pastille) (cm -1 ) : 1656 υC=O) ; 1626 υ(C=N) ; 1497 υ(C-H) ; 1441 ; 1315 υ(B-O) 1216 υ(B-C) ; 1019 υ(C-H) ; 1011 ; 870 ; 710 υ(B 3 O 3 ) ; 631 ; 532 ; 504 ; 474 ; 442
RMN CP MAS 13 C δ en ppm : 159 (C=N) ;150 (C Ar -N) ;139 (C Ar -C=) ; 127 (C-B) ; 116 (C Ar -H).
1.5. Synthèse de l’imine-boronate-COF-2
Dans un ballon de 100 mL est introduite une solution de 1/3 v/v (40 mL) de 1,4-dioxane/mésitylène contenant 270 mg d’acide formylphényl-4-boronique, 105 mg de 1,4-phénylenediamine et 195 mg d’hexahydroxytriphénylène. Le ballon est placé dans un bain à ultrasons pendant 10 min puis congelé rapidement à 77K. Le mélange est ensuite dégazé sous vide jusqu’à ce qu’il dégèle. L’opération est répétée 3 fois. Le mélange réactionnel est ensuite chauffé à 120°C pendant 3 jours. Un précipité verdâtre est récupéré par filtration, puis lavé à l’acétone anhydre. Le produit est ensuite immergé dans du dichlorométhane pendant 3 jours, pendant lesquels le solvant d'activation a été décanté et remplacé fraîchement à quatre reprises. Le précipité marron verdâtre obtenu est séché à température ambiante puis à 100°C sous vide pendant une nuit (rdt. 79%).
IR (KBr pastille) (cm -1 ) : 1688 υ(C=O) ; 1608 υ(C=N) ; 1491 υ(C-H) ; 1445 ; 1353 υ(B-O) ; 1325 υ(B-O) ; 1241 υ(C-O) ; 1160 ; 1062 υ(B-C) ; 1015 ; 976 ;856 ;845 ;728
RMN CP MAS 13 C δ en ppm : 157 (C=N) ;149 (C Ar -N) ;139 (C Ar -C=) ;134 (C Ar -H) ; 124 (C Ar =C Ar ), 107 (C Ar -H).
1.5. Synthèse de l’imine-boroxine-COF-1 SO 3 Li
Dans un ballon de 100 mL ont été introduits 300 mg de FPBA (Sigma aldrich, Merck) et 195,22 mg de 1,4-phénylènediamine-2-sulfonate de Lithium (PaSO 3 Li) en solution dans 40 mL de 1,4-dioxane/mésitylène (1/3 v/v). Le mélange est placé dans un bain à ultrasons pendant 10 min puis congelé à 77K. Le mélange est ensuite dégazé sous vide jusqu’à ce qu’il dégèle. L’opération est répétée 3 fois. Ensuite le mélange réactionnel est chauffé à 120°C pendant 3 jours. Un précipité orange est récupéré par filtration, puis lavé à l’acétone anhydre. Le produit est ensuite immergé dans du DCM pendant 3 jours, pendant lesquels le solvant d'activation a été décanté et remplacé fraîchement à quatre reprises. Le précipité marron orangé obtenu est séché à température ambiante puis à 100°C sous vide pendant une nuit (Rdt. 62%).
IR (KBr pastille) (cm -1 ): 1656 υ(C=O); 1626 υ(C=N); 1497 υ(C-H); 1441; 1315 υ(B-O); 1155 υ(S=O); 1019; 1011; 870 υ(S-O); 833 υ(S-O) ; 711 υ(B 3 O 3 ) ; 631 ; 532 ; 504 ; 474 ; 442
RMN CP MAS 13 C δ en ppm: 159 (C=N) ; 146 (C-N) ; 139 (C-C Ar ) ; 127 (C-B) ; 117 (C=CH).
1.6. Synthèse de l’imine-boronate-COF-2 SO 3 Li
L’épaisseur des disques peut être choisie en fonction de la fréquence de résonance.
Par exemple, chacun des disques de quartz comprend une épaisseur comprise entre 0,2 et 0,5 mm, par exemple entre 0,3 et 0,4 mm, par exemple 0,34 mm. La fréquence de résonnance de chacun des disques de quartz 4, 8 peut être par exemple de 5 MHz.
Chacun des capteurs piézoélectriques 2,6 comprend par exemple deux électrodes métalliques montée chacune sur des faces opposées 4’, 4’’, 8’, 8’’ des disques de quartz 4, 8 (une seule 10, 12 des deux électrodes de chaque disque est visible sur la ).
Les électrodes permettent aux disques de quartz de résonner par effet piézoélectrique.
Chacun des capteurs 2,6 piézoélectriques comprend par exemple deux tiges métalliques ou deux fils à ressort 200, 202, 600, 602. Chaque tige métallique ou fil à ressort est configuré pour relier électriquement une des deux électrodes de chaque disque 4, 8 à un circuit électronique oscillateur 17, par exemple au moyen de liaisons conductrices, par exemple au moyen de fils conducteurs 50, 52.
Le circuit électronique oscillateur 17 est un dispositif configuré pour faire osciller les disques de quartz 4, 8 en entretenant une tension périodique, par exemple sinusoïdale et/ou un courant périodique par exemple sinusoïdal à la fréquence de résonance des disques de quartz. Cette tension et/ou ce courant provoque(nt) une résonance mécanique par l’effet piézoélectrique.
A cet effet, chaque tige métallique ou fil à ressort 200, 2002, 600, 602 est au contact d’une surface de contact des électrodes ( ). Dans le présent exposé, la surface de contact 101, 121 des électrodes agencées sur les faces inférieures de chacun des disques ont été déportées sur les faces supérieures de chaque disque de quartz 4, 8 ( ).
L’appareil 1 selon l’invention comprend par exemple un dispositif d’alimentation en air 14 dont le taux d’humidité est à mesurer, c’est-à-dire une disposition d’alimentation en air dans lequel le taux d’humidité est à mesurer.
Par exemple, le dispositif d’alimentation est agencé de sorte à ce que le premier capteur piézoélectrique 2 et le deuxième capteur piézoélectrique 6 soient exposés au même flux d’air (figures 2 et 9).
Par exemple, le dispositif d’alimentation en air 14 est agencé de sorte que le premier disque de quartz 4 et le deuxième disque de quartz 8 soient exposés au même flux d’air (figures 2 et 9).
Seul le deuxième disque de quartz 8 est visible sur la qui est une vue de côté de l’appareil illustré de face à la . Sur la , le premier disque de quartz 4 est agencé derrière le deuxième disque de quartz 8.
On entend que les disques de quartz 4, 8 sont agencés symétriquement par rapport à l’écoulement de l’air fourni par le dispositif d’alimentation 14.
Ceci permet de soumettre les disques de quartz 4, 8 deux capteurs piézoélectriques 2, 4 aux mêmes conditions.
La illustre un mode de réalisation du dispositif d’alimentation en air 14. Sur cette figure, les capteurs piézoélectriques 2, 6 et leurs disques de quartz 4, 8 respectifs sont vus de côté. Seul le deuxième disque de quartz 8 est visible. Le premier disque de quartz 4 étant agencé derrière le deuxième disque de quartz.
Le dispositif d’alimentation en air 14 peut comprendre un conduit de circulation d’air 140, par exemple le conduit est cylindrique. Le conduit 140 est creux et comprend deux portions d’extrémité opposées 142, 144 ouvertes.
La première portion d’extrémité 142 est une portion d’entrée d’air dont le taux d’humidité est à mesurer (la direction du flux d’air est représentée par la flèche « A »).
Ainsi, par le nouveau trajet de circulation qu’il impose au flux gaz de coupure ionisés, le contacteur selon l’invention permet avantageusement de neutraliser le danger représenté par les gaz de coupure ionisés, sans avoir à augmenter manifestement le volume ou la masse dudit contacteur, ni avoir à prévoir de zone d’exclusion qui interdit le placement d’autres équipements à côté du contacteur.
Selon un aspect de l’invention, l’angle α est compris entre 60 degrés et 80 degrés.
Selon un autre aspect de l’invention, le contacteur comprend au moins un dispositif émetteur de champ magnétique de direction constante, générant une force magnétique qui exerce une force électromagnétique de Laplace apte à déplacer – en direction d’un bloc d’extinction d’arc électrique – un arc électrique apparaissant entre un contact fixe et un contact mobile du pont mobile passant de l’état fermé à l’état ouvert, et les parois latérales s’étendent selon un plan orthogonal à l’orientation de la force électromagnétique de Laplace généré par le dispositif émetteur de champ magnétique.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, les blocs d’extinction d’arc électrique sont parallèles entre eux.
Selon un aspect de l’invention, les parois latérales et les blocs d’extinction d’arc électrique sont parallèles.
Selon un autre aspect de l’invention, chaque liaison ayant une surface interne concave de section courbe présente un rayon de courbure R1 compris entre 3 mm et 20 mm.
Les spécificités géométriques précédemment décrites permettent avantageusement la circulation du flux des gaz de coupure ionisés selon le trajet souhaité pour l’invention, tout en minimisant la masse et le volume du contacteur.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, chaque zone d’extinction d’arc électrique comprend deux déflecteurs parallèles qui s’étendent chacun à l’intérieur de la zone d’extinction d’arc électrique depuis la paroi inférieure et en direction du pont mobile, chaque déflecteur étant relié à la paroi inférieure, du côté du bloc d’extinction d’arc électrique le plus proche, par une autre liaison ayant une surface interne concave de section courbe.
Selon un aspect de l’invention, chaque zone d’extinction d’arc électrique comprend un déflecteur unique qui s’étend à l’intérieur de la zone d’extinction d’arc électrique depuis la paroi inférieure et en direction du pont mobile, le déflecteur unique étant relié à la paroi inférieure par deux autres liaisons prévues en miroir et ayant une surface interne concave de section courbe.
Selon un autre aspect de l’invention, chacune des autres liaisons ayant une surface interne concave de section courbe présente un rayon de courbure R2 compris entre 3 mm et 20 mm.
Ces déflecteurs et leur géométrie permettent avantageusement de rediriger le flux des gaz de coupure selon un trajet en boucle afin de lui faire traverser l’arc électrique en direction des blocs d’extinction d’arc électrique. Ainsi, le flux des gaz de coupure s’ajoute à la force de Laplace pour s’assurer de bien déplacer l’arc électrique en direction des ailettes de sectionnement d’arc électrique.
Selon un aspect supplémentaire de l’invention, les déflecteurs et les blocs d’extinction d’arc électrique sont parallèles, ce qui incite de manière supplémentaire le flux des gaz de coupure à suivre le trajet en boucle précédemment décrit. Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le contacteur selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Dans l’état fermé du pont mobile, le premier et le second contact mobile sont en contact avec respectivement le premier et le second contact fixe, et dans l’état ouvert du pont mobile, le premier et le second contact mobile sont distants respectivement du premier et du second contact fixe, Au sein d’un même bloc d’extinction d’arc électrique, les ailettes sont empilées, distantes les unes des autres et parallèles. Chaque zone d’extinction d’arc électrique comprend deux guides d’arc situés en vis-à-vis et situés chacun entre un bloc d’extinction d’arc électrique et un contact mobile. La distance située entre la surface interne d’une paroi latérale et les ailettes du bloc d’extinction d’arc électrique le plus proche est comprise entre 3 mm et 20 mm. Lorsque chaque zone d’extinction d’arc électrique comprend un déflecteur unique, ce dernier est situé à mi-distance entre chacun des blocs d’extinction d’arc électrique. La paroi inférieure présente une face interne, et chaque déflecteur s’étend perpendiculairement à cette face interne.
La est une vue schématique plane d’ensemble d’un contacteur comprenant deux zones d'extinction d’arc électrique, comprenant chacune deux blocs d’extinction d’arc électrique.
La est une vue schématique plane d’ensemble d’un contacteur comprenant une seule zone d'extinction d’arc électrique comprenant deux blocs d’extinction d’arc électrique.
Par ailleurs, le poids des véhicules automobiles conditionne en grande partie la quantité d’énergie nécessaire à les mouvoir. C’est la raison pour laquelle il est recherché sans cesse, des moyens d’alléger ces véhicules dans tous leurs compartiments, par exemple en utilisant des matériaux métalliques plus légers que l’acier ou même en utilisant des matériaux composites.
On pourra se référer au document FR 2 965 530 A1, lequel concerne précisément un ensemble traverse de planche de bord allégé.
La traverse décrite dans ce document est relativement complexe et demeure également relativement pesante.
Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir une structure avant de véhicule automobile plus légère à un coût avantageux.
Dans ce but, il est proposé une structure avant de véhicule automobile comprenant : un plancher et un tablier dressé sur ledit plancher, ledit tablier s’étendant transversalement entre deux montant latéraux ; une traverse de planche de bord présentant deux extrémités opposées et s’étendant le long dudit tablier pour pouvoir recevoir un support de colonne de direction et un support de coussin de sécurité gonflable. Ladite traverse de planche de bord est solidaire dudit tablier, et lesdites deux extrémités opposées s’étendent librement respectivement à distance desdits deux montants latéraux.
Ainsi, une caractéristique de l’invention réside dans la mise en œuvre d’une traverse de planche de bord plus courte, et par conséquent moins pesante, et qui permette néanmoins de supporter, à tout le moins, la colonne de direction et le support de coussin de sécurité gonflable.
De la sorte, on réduit significativement le poids de la traverse de planche de bord, et partant, dans une certaine mesure, le poids du véhicule automobile dans lequel elle est installée.
Préférentiellement, ledit support de colonne de direction est relié à l’une desdites deux extrémités de ladite traverse de planche de bord, tandis que ledit support de coussin de sécurité gonflable est installé sur l’autre desdites deux extrémités. Ainsi, la longueur de la traverse de planche de bord est réduite à son minimum pour que la colonne de direction puisse venir s’étendre au droit du siège conducteur, tandis que le support de coussin de sécurité gonflable vient s’étendre au droit du siège passager.
On comprend alors que le gain de poids de la traverse par rapport aux traverses selon l’art antérieur, est lié à la longueur de portion qui s’étend de la colonne de direction au montant correspondant de la caisse, additionnée de la longueur de portion qui s’étend du support de coussin de sécurité gonflable à l’autre montant opposé de la caisse, et qui sont ici absentes.
En outre, ladite traverse de planche de bord présente une partie médiane, et avantageusement, ladite partie médiane est solidarisée audit tablier. Ainsi, le tablier qui est un élément rigide de la caisse du véhicule automobile, permet de maintenir en position fixe la traverse de planche de bord de manière rigide également.
Préférentiellement, lesdites deux extrémités opposées de ladite traverse s’étendent librement respectivement à équidistance desdits deux montants latéraux. Ainsi, la traverse de planche de bord est centrée entre les deux montants et par conséquent, sa partie médiane vient au droit de la partie médiane de la caisse du véhicule.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention particulièrement avantageux, la structure avant comprend un jambage présentant une extrémité supérieure ancrée sur ledit tablier et une extrémité inférieure prenant appui sur ledit plancher, et ladite traverse de planche de bord est solidarisée audit tablier par ladite extrémité supérieure dudit jambage. Autrement dit, le jambage est adossé au tablier, son extrémité inférieure étant accrochée à ce dernier, tandis que son extrémité inférieure prend appui sur le plancher. Et la traverse de planche de bord est reliée au tablier qu’elle longe, par l’intermédiaire de l’extrémité supérieure du jambage.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit jambage comprend deux jambes en arc sensiblement parallèles reliées entre elles par une traverse. Autrement dit, les deux jambes en arc s’étendent depuis le tablier, vers le plancher en s’écartant progressivement du tablier. Elles sont maintenues en position fixe l’une par rapport à l’autre grâce à la traverse.
Aussi, lesdites deux jambes en arc sont courbées dans des plans parallèles, normaux audit tablier.
En outre, lesdites deux jambes en arc comprennent chacune avantageusement, un pied de fixation sur ledit plancher et à l’opposé, une platine de fixation sur ledit tablier. Les pieds de fixation et les platines de fixation présentent par exemple des perçages permettant d’y engager des organes vissables.
La caisse du véhicule automobile peut par exemple présenter un caisson médian formant tunnel. Et dans ce cas, les pieds de fixation des deux jambes sont ajustés sur le caisson médian. On expliquera plus en détail dans la suite de la description la forme particulière des pieds de fixation permettant de s’appuyer sur le caisson.
De préférence, ladite isolation a une épaisseur de 8 ou 10 millimètres et ledit carton a une épaisseur de 0,5 à 3 millimètres.
De préférence, ledit panneau a une largeur de 1200 millimètres et une hauteur de 2200 millimètres ou 2400 millimètres.
De préférence, ledit panneau a une largeur ainsi qu’une hauteur de 500 millimètres.
De préférence, ledit panneau est fixé à un cadre en bois grâce à une vis d’ancrage ou directement sur un mur sec grâce à un tire-fond combiné à une cheville ou installé sur un rail en fer à l’aide de vis à tête plate avec un jointage par bandes autocollantes et mastic à joint ou sur un mur sec à l’aide de colle.
représente deux modes de réalisation du panneau isolant écologique selon l’invention.
représente deux modes d’installation du panneau isolant écologique de l’invention installé.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES FIGURES La illustre deux modes de réalisation du panneau isolant écologique selon l’invention.
Le dessin 1a représente un panneau isolant écologique 1 constitué d’une isolation 100 d’épaisseur de 100 millimètres.