INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le montage 300 comprend dans cet exemple deux supports 320 avec des fentes taillées en V (« V-groove ») dans lesquels les fibres (localement dénudées) sont serrées, par exemple à l’aide de pinces aimantés 330. La fibre de plus petit diamètre (ici la fibre creuse 430) est placée au fond du support en V. La fibre de plus gros diamètre (ici la fibre 460) est placée sur le dessus. Ces supports sont fixés sur une platine 310, elle-même mobile dans une direction 315 sensiblement perpendiculaire à la direction d’un faisceau laser 350 utilisé pour la fusion. Les fibres 460 et 430 sont maintenues l’une contre l’autre et sont chauffées latéralement par le faisceau laser 350. Entre les supports en V situés des deux côtés de la platine 310, les fibres sont tendues de telle sorte qu’elles restent collées l’une à l’autre sur toute la longueur située entre les deux supports. En opération, la platine se déplace pour chauffer sur l’ensemble de la zone recherchée pour le couplage.
Un procédé de fabrication d’un coupleur à fibre optique à cœur creux à double gaine selon la présente description, mise en œuvre par exemple au moyen d’un montage 300 tel qu’illustré sur les et comprend la provision d’une première fibre optique à cœur creux à double gaine et la provision d’une deuxième fibre optique comprenant une partie en verre guidante.
La illustre des images de coupes d’exemples de telles fibres à cœur creux à double gaine (HC-DC) référencées 601, 602, 603, 604.
De telles fibres HC-DC comprennent dans des exemples de réalisation un cœur creux 431 configuré pour le guidage de lumière dans une première plage de longueurs d’onde et une double gaine. La double gaine comprend une gaine interne 435 fortement multimode, configurée pour le guidage de lumière dans une deuxième plage de longueurs d’onde et une gaine externe, non représentée sur les images, par exemple une gaine externe en polymère bas indice, c’est dire d’indice de réfaction inférieur à celui de la gaine interne.
Les fibres HC-DC comprennent par ailleurs dans ces exemples une partie microstructurée 432 à la périphérie du cœur creux, par exemple constitué d’air et de verre, et permettant d’assurer le guidage de la lumière dans le cœur creux.
Le cœur creux comprend généralement un cœur au sein duquel se trouve un gaz, par exemple de l’air, ou du vide. Le cœur est monomode ou faiblement multimode, c’est-à-dire pouvant propager un ou quelques modes, au maximum environ 10 modes. Par exemple, pour des applications d’endoscopie, la première plage de longueurs d’onde est comprise entre environ 700 nm et environ 1800 nm. La gaine interne est fortement multimode, c’est-à-dire apte à la propagation de plusieurs centaines à plusieurs dizaines de milliers. Par exemple, pour des applications d’endoscopie, la deuxième plage de longueurs d’onde est comprise entre environ 380 nm et environ 2200 nm.
Plus précisément, les exemples des fibres HC-DC illustrées au moyen des images 601 – 604 sont décrites respectivement dans [Réf. 4], [Réf. 5], [Réf. 6], [Réf. 7]. Elles diffèrent notamment du fait de leur microstructure 432 et par conséquence du fait de leur mécanisme de guidage de la lumière dans le cœur creux.
Dans une étape du procédé selon la présente description, on fournit une deuxième fibre optique comprenant une partie en verre guidante, fortement multimode et une gaine externe. La partie en verre guidante est configurée pour le guidage de la lumière dans une troisième plage de longueurs d’ondes.
La et la représentent des schémas simplifiés d’un premier exemple 501 d’une deuxième fibre optique avec partie en verre guidante fortement multimode et d’un deuxième exemple 502 d’une deuxième fibre optique avec partie en verre guidante fortement multimode.
Dans l’exemple de la , la deuxième fibre optique 501 comprend un cœur en verre 511, une gaine interne en verre 512 et la gaine externe 513. Dans un premier exemple, l’indice de réfraction de la gaine interne en verre 512 est inférieur à celui du cœur et la gaine externe 513 est formée en matériau bas indice, d’indice de réfraction inférieur à celui du cœur et à celui de la gaine interne. La partie en verre guidante fortement multimode est alors constituée du cœur et de la gaine interne. Dans un deuxième exemple, l’indice de réfraction de la gaine interne en verre 512 est inférieur à celui du cœur 511 et la gaine externe 513 est formée en matériau haut indice, d’indice de réfraction supérieur à celui de la gaine interne 512. La partie en verre guidante fortement multimode est alors constituée du cœur.
Dans l’exemple de la , la deuxième fibre optique 502 comprend un cœur en verre 521 et la gaine externe 522, la gaine externe étant formée en matériau bas indice, d’indice de réfraction inférieur à celui du cœur. La partie en verre guidante est alors constituée du cœur 521.
La partie en verre guidante de la deuxième fibre est constituée, comme cela sera décrit plus en détails par la suite, en un verre comprenant une température de transition vitreuse inférieure à la température d’endommagement du cœur creux de la fibre HC-DC. Par exemple, les déposants ont montré qu’un verre adapté était un verre borosilicate. Dans le cas où la partie en verre guidante comprend le cœur en verre 511 et la gaine interne 512 ( ), le cœur en verre 511 et la gaine interne 512 peuvent être constitués du même verre mais avec des dopages différents. Par exemple, le cœur en verre 511 et la gaine interne 512 peuvent être en verre borosilicate de composition chimique différente.
Le procédé selon la présente description comprend ensuite un dénudage local de la première fibre optique et un dénudage local de la deuxième fibre optique pour retirer dans une zone de dénudage donnée, la gaine externe, par exemple en polymère, de la première fibre et la gaine externe, par exemple en polymère, de la deuxième fibre. Ainsi, on pourra retirer localement la gaine externe 513 ou 522 de la deuxième fibre ( et ). A noter que la zone de dénudage est choisie plus grande que la zone dans laquelle on prévoir la fusion pour ne pas abîmer les gaines externes en polymère restantes des fibres lors de l’échauffement.
Le procédé selon la présente description comprend ensuite l’échauffement, dans la zone de dénudage, d’une première région de la gaine interne de la première fibre optique et d’une deuxième région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique pour obtenir localement une fusion de la première région et de la deuxième région et générer une zone de couplage optique entre la première fibre et la deuxième fibre optique.
L’échauffement est obtenu par exemple par application d’un faisceau laser 350, comme illustré sur la . Le faisceau laser est émis de telle sorte à recouvrir la première région de la gaine interne de la première fibre et la deuxième région de la partie en verre guidante de la deuxième fibre optique.
De préférence, un rapport volumique de la solution de lavage et de la phase organique chargée est de (0,05-0,5):1, qui peut être spécifiquement de 0,05:1, 0,1:1, 0,2:1, 0,3:1, 0,4:1 ou 0,5:1, etc.
De préférence, le lavage est un lavage à contre-courant en plusieurs étapes.
De préférence, le lavage à contre-courant en plusieurs étapes comporte 2 à 8 étapes, comme 2 étapes, 3 étapes, 4 étapes, 5 étapes, 6 étapes, 7 étapes ou 8 étapes, etc.
Dans la présente demande, la phase organique chargée est lavée avec la solution de lavage à l'étape (3), et la phase organique lavée est soumise à une ré-extraction avec un agent de ré-extraction pour obtenir une solution de sulfate de manganèse de haute pureté et une phase organique vierge, et la phase organique vierge revient pour être saponifiée puis est réutilisée.
De préférence, un agent de ré-extraction utilisé dans la ré-extraction à l'étape (3) est une solution d'acide sulfurique et/ou une solution d'acide chlorhydrique.
De préférence, une concentration de H+ de l'agent de ré-extraction est de 3 à 5 mol/L, comme 3 mol/L, 3,5 mol/L, 4 mol/L, 4,5 mol/L ou 5 mol/L, etc.
De préférence, un rapport volumique de l'agent de ré-extraction et de la phase organique chargée après lavage est de (0,05-0,5):1, comme 0,05:1, 0,1:1, 0,15:1, 0,2:1, 0,25:1, 0,3:1 ou 0,5:1, etc.
De préférence, la ré-extraction comporte 1 à 6 étapes, comme 1 étape, 2 étapes, 3 étape, 4 étape, 5 étapes ou 6 étape, etc.
Une solution préférée de la présente demande comprend les étapes suivantes consistant à : (1) préparer un agent d'extraction acide bis(2,4,4-triméthylpentyl)phosphinique avec une proportion volumique de 15 à 25 % et un agent d'extraction synergique HBL116 avec une proportion volumique de 5 à 10 % en un agent d'extraction combiné ; préparer un diluant et l'agent d'extraction combiné en une phase organique d'extraction, où dans la phase organique d'extraction, la proportion volumique de l'agent d'extraction combiné est de 20 % à 35 %, et la proportion volumique du diluant est de 65 à 80 % ; (2) soumettre la phase organique d'extraction obtenue à l'étape (1) à une saponification avec une solution alcaline avec une concentration de 5 à 12 mol/L pour obtenir une phase organique saponifiée ; extraire une solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium avec la phase organique saponifiée pour obtenir une phase organique chargée et un raffinat aqueux, une valeur de pH de la phase aqueuse dans l'extraction étant de 2 à 6 ; et (3) soumettre la phase organique chargée obtenue à l'étape (2) à un lavage en 2 à 8 étapes avec une solution de lavage avec une concentration en H+ de 0 à 1 mol/L ; soumettre la phase organique chargée obtenue à l'étape (2) à une ré-extraction avec un agent de ré-extraction avec une concentration en H+ de 3 à 5 mol/L pour obtenir une solution de sulfate de manganèse de haute pureté.
Par rapport à l'art antérieur, la présente demande présente les effets bénéfiques suivants.
(1) Dans la présente demande, le procédé d'extraction synergique est utilisé pour préparer du sulfate de manganèse de haute pureté à partir d'une solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium, et l'agent d'extraction utilisé, l'acide bis(2,4,4-triméthylpentyl)phosphinique, et l'agent d'extraction synergique HBL116, présentent une sélectivité supérieure, une faible solubilité dans l'eau, une faible perte organique et une performance d'extraction stable. En outre, le procédé fourni par la présente demande résout les problèmes qui sont que le HBL116 présente un taux d'extraction élevé de calcium, de cuivre et de zinc mais une faible séparation de phase, et l'acide bis(2,4,4-triméthylpentyl)phosphinique présente un coût élevé et un taux d'extraction élevé pour le silicium et le chrome. Avec l'extraction synergique, le procédé de la présente demande présente les avantages d'une efficacité d'extraction élevée, d'un grand coefficient de séparation du manganèse et d'autres éléments tels que le calcium, le cuivre, le silicium et le chrome, d'un flux de processus court, d'un faible coût de production et d'un faible investissement en petits équipements. En outre, le procédé réalise l'utilisation des ressources de manganèse dans les eaux usées, améliore le taux de récupération du manganèse, et a des avantages économiques élevés et une application industrielle.
(2) Par le procédé divulgué par la présente demande, une solution de sulfate de manganèse de haute pureté est obtenue, le taux de récupération du manganèse peut atteindre 99 %, et dans la solution de sulfate de manganèse, la quantité de manganèse > 120 g/L, la quantité de cuivre < 0,5 ppm, la quantité de magnésium < 3 ppm, la quantité de chrome < 2 ppm, la quantité de silicium < 8 ppm, la quantité de calcium < 2 ppm et la quantité de sodium < ppm, ce qui répond aux exigences du sulfate de manganèse de qualité batterie par un procédé en une seule étape.
Les aspects et avantages ci-dessus ou supplémentaires de la présente demande vont apparaître et vont être facilement compris sur la base de la description des exemples conjointement avec les dessins annexés ci-dessous, où la est un ordinogramme d'un procédé de préparation de sulfate de manganèse de haute pureté à partir d'une solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium selon un exemple de la présente demande.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Afin de bien comprendre la présente demande, les solutions préférées de la présente demande sont décrites ci-dessous en termes d'exemples et de dessins annexés pour illustrer davantage les caractéristiques et les avantages de la présente demande, l'homme du métier peut comprendre tout changement ou toute modification qui ne s’écarte pas de l'objet de la présente demande, et la portée de protection de la présente demande est déterminée par la portée des revendications.
Cet exemple a fourni un procédé de préparation de sulfate de manganèse de haute pureté à partir d'une solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium, comprenant les étapes suivantes : (1) un agent d'extraction acide bis(2,4,4-triméthylpentyl)phosphonique et un agent d'extraction synergique HBL116 ont été préparés en un agent d'extraction combiné selon des proportions volumiques de 20 % et 5 %, respectivement ; (2) l'agent d'extraction combiné et un diluant Escaid ® 110 ont été préparés en une phase organique d'extraction avec une concentration (concentration volumique) de l'agent d'extraction combiné de 25 % ; (3) la phase organique d'extraction a été soumise à une saponification par de l'hydroxyde de sodium avec une concentration de 10 mol/L pour obtenir une phase organique saponifiée avec un degré de saponification de 40 % ; (4) une solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium a été soumise à une extraction à contre-courant en 6 étapes avec la phase organique saponifiée à un rapport volumique de la solution de manganèse contenant du calcium, du cuivre, du chrome et du silicium à la phase organique saponifiée de 1:4 sous une valeur de pH de 2,7, et après 5 minutes de repos, une phase organique supérieure et une phase aqueuse inférieure ont été séparées par séparation de phase, et une phase organique chargée a été obtenue ; et (5) Un lavage à contre-courant en 4 étapes a été effectué sur la phase organique chargée avec 0,5 mol/L d'acide chlorhydrique dilué dans des conditions telles qu'un rapport volumique de l'acide chlorhydrique dilué utilisé comme solution de lavage et de la phase organique chargée était de 1:10, et une phase organique lavée a été obtenue ; une ré-extraction à contre-courant en 4 étapes a été effectuée sur la phase organique lavée avec 2,5 mol/L d'acide sulfurique dans des conditions telles qu'un rapport volumique de l'acide sulfurique et de la phase organique lavée était de 1:16, et une solution de sulfate de manganèse de haute pureté et une phase organique vierge ont été obtenues.
La montre une vue en coupe d'une narine. On peut voir le plafond P de la cavité nasale qui comprend les éthmoïdes E. A l'avant de ce plafond P se trouvent la valve nasale et les cornets, dont la présence rend difficile l'accès des éthmoïdes E avec un spray classique, qui s'étend de manière conique à la sortie de l'orifice de distribution 12.
Une tête de distribution 10 comportant un corps 11 pourvu d'un orifice de distribution 12 est insérée dans une narine pour distribuer une dose de produit fluide lors de l'actionnement. La tête de distribution 10 contient un réservoir de produit fluide, avec un piston 20 coulissant axialement dans une partie dudit réservoir pour distribuer le produit fluide à travers l'orifice de distribution.
Le piston 20 est relié à une tige d'actionnement 25 qui peut être actionnée manuellement par l'utilisateur.
En variante, la tête de distribution 10 peut être intégrée dans un dispositif de distribution comportant des moyens de distribution, par exemple un ressort préchargé, adapté à agir sur la tige d'actionnement 25, notamment sur commande de l'utilisateur, par exemple l'actionnement d'un bouton de commande approprié pour déclencher le ressort.
Selon l'invention, le produit fluide est distribué d'abord sous la forme d'une première zone de fluide inscrite dans un premier cylindre de diamètre D1 avant de se transformer en une seconde zone de fluide après une distance L à partir de l'orifice de distribution 12, ladite seconde zone de fluide étant inscrite dans un second cylindre de diamètre D2, avec D2 > D1.
Avantageusement, comme visible sur la , le produit fluide est distribué d'abord sous la forme d'un jet environ axial avant de se transformer en spray environ conique après la distance L à partir de l'orifice de distribution 12.
Comme visible sur la , l'invention permet au produit fluide de la première zone de fluide de passer au-delà de la valve nasale et des cornets, par exemple en étant sous la forme d'un jet, avant de se transformer en une seconde zone de fluide de plus grand diamètre, par exemple en spray conique, qui va permettre d'atteindre les éthmoïdes E de manière plus importante, à la fois en quantité (part de la dose de fluide qui atteint les éthmoïdes) et en surface (surface S des éthmoïdes touchée par le produit fluide).
Pour réaliser cette forme particulière de double zones de fluide, le réservoir comporte une première partie cylindrique distale 13 de longueur l1 et de diamètre d1 et une seconde partie cylindrique proximale 14 de longueur l2 et de diamètre d2, avec d1 > d2.
La seconde partie cylindrique proximale 14, qui prolonge la première partie cylindrique distale 13, forme à son extrémité axiale l'orifice de distribution 12, qui a donc également un diamètre d2.
De préférence, la seconde partie cylindrique proximale 14 prolonge la première partie cylindrique distale 13 de manière coaxiale le long de l'axe longitudinal X.
Le piston 20 coulisse dans la première partie cylindrique distale 13 entre une position de repos, visible sur les figures 4 et 6, et une position d'actionnement, visible sur les figures 5 et 7.
Dans le second mode de réalisation des figures 6 et 7, le piston 20 comporte une extension frontale 21 qui en position d'actionnement va occuper le volume de la seconde partie cylindrique proximale 14, pour ainsi réduire le volume mort et distribuer sensiblement la totalité de la dose de produit fluide contenue dans le réservoir 13, 14 avant actionnement.
En se référant aux exemples des figures 2 et 3, en début d'actionnement, un premier volume de produit fluide contenu dans la seconde partie cylindrique proximale 14 est expulsé avec une vitesse V1 à travers l'orifice de distribution 12 pour former une première zone de fluide inscrite dans un cylindre de diamètre D1.
Dans l'exemple de la , cette première zone de fluide forme un jet environ rectiligne.
En poursuivant la course d'actionnement, un second volume de produit fluide contenu dans la première partie cylindrique distale 13 va passer dans la seconde partie cylindrique proximale 14, avec la réduction du diamètre de d1 à d2 qui provoque une accélération du fluide. Ainsi, le second volume de produit fluide issu de la première partie cylindrique distale 13 va être distribué à travers l'orifice de distribution 12 avec une vitesse V2 supérieure à V1.
Ce second volume de fluide plus rapide va donc rattraper le premier volume de fluide plus lent et le percuter à une distance L de l'orifice de distribution 12, ce qui va générer une explosion et donc former une seconde zone de fluide inscrite dans un cylindre de diamètre D2, avec D2 > D1.
Préférentiellement, le support comestible est une tranche de fruit frais. On observe par exemple en figures 3 et 4 une mise en œuvre du procédé 100 sur des tranches fines de pommes.
Préférentiellement, le support comestible est une préparation sucrée à l’exclusion d’une préparation à base de chocolat. On entend par préparation à base de chocolat un chocolat noir, un chocolat au lait, un chocolat blanc, une confiserie chocolatée ou encore une confiserie enrobée de chocolat. Alternativement, le support comestible est une préparation salée. Par exemple, le support comestible est un cuir de fruit, un laitage solide, une tranche de légume frais, ou une préparation solide à base d’algues.
Préférentiellement, l’épaisseur du support comestible est comprise entre 1 millimètre et 5 millimètres, très préférentiellement cette épaisseur est comprise entre 1,5 millimètres et 3 millimètres.
Le support comestible 40 comporte au moins une surface sensiblement plane à décorer. Dans des modes de réalisation, le support comestible comporte deux faces à décorer. Préférentiellement, les deux faces à décorer sont des faces opposées du support comestible 40, décorées simultanément lors de la mise en œuvre du procédé, comme illustré en figures 2 et 3.
Le procédé 100 comporte une étape 115 de d’humidification de la surface à décorer. Préférentiellement, la surface est humidifiée par un sirop ou un coulis de fruit. A titre d’exemple, un coulis de poire peut être utilisé. Le coulis de poire est notamment avantageux car il est translucide et sucré environ à hauteur de 10% en masse.
Lors de l’étape 115 d’humidification, la surface à décorer d’un support comestible, 40 ou 41, est humidifiée par application de liquide à l’aide d’un pinceau, d’un rouleau humide ou par aspersion par exemple à l’aide d’une buse. Alternativement, le support comestible, 40 ou 41, pourra être brièvement plongé dans un liquide lors de l’étape 115 d’humidification puis suspendu afin de permettre l’écoulement de l’excédent de liquide. Préférentiellement, une couche fine et uniforme de liquide est disposée sur la surface à décorer.
Selon la mise en œuvre particulière du procédé illustré en figures 2 et 3, où deux faces des supports comestibles 40 et 41 sont décorées simultanément, les deux faces des supports comestibles, 40 et 41, sont humidifiées lors de l’étape 115.
Préférentiellement, le liquide utilisé lors de l’étape 115 d’humidification est un liquide visqueux. Avantageusement, de la pectine pourra être ajoutée au liquide afin notamment d’en ajuster la viscosité.
Dans des modes de réalisation, le liquide utilisé lors de l’étape d’humidification est un liquide sucré choisi parmi un liquide comportant un sirop avec une teneur en sucre au moins égale à 5%, préférentiellement avec une teneur en sucre au moins égale à 8%. Par exemple ledit liquide est un sirop simple, c’est-à-dire une préparation liquide comportant uniquement de l’eau est du sucre.
Dans d’autres modes de réalisation, le liquide est un liquide choisi parmi un lait concentré, un coulis de légume, un fumet de poisson, un court-bouillon. Dans d’autres modes de réalisation, le liquide est un substitut végétal d’œuf, par exemple un liquide comportant une préparation à base de lin moulu ou une préparation à base de graine de chia. De telles préparations pourront par exemple être sourcées auprès des entreprises YUMGO et PASPONDU (marques déposées). Dans d’autres modes de réalisation, le liquide est un liquide comportant du blanc d’œuf.
Le procédé 100 comporte une étape 120 de mise en contact de la face imprimée 55 de la feuille de transfert 50 avec la surface à décorer du support comestible.
Préférentiellement, lors d’étape 120, chacun du ou des support(s) comestible(s) à décorer, 40 et/ou 41, comporte deux surfaces à décorer et est intercalé entre deux feuilles de transfert, 50 et 60, de sorte que chacune des deux surfaces à décorer de chacun des support comestibles 40 et 41 soit en contact avec la face imprimée d’une feuille de transfert. Un tel arrangement est illustré en .
Le procédé 100 comporte une étape 125 d’application d’une force appuyant la face imprimée de la feuille de transfert contre la surface à décorer du support comestible.
Par exemple, les supports comestibles, 40 et 41, sont enserrés entre deux feuilles de transfert, 50 et 60, qui à leur tour sont enserrés entre deux plaques 71 et 72. Une force, 90 ou 91, est appliquée de sorte à comprimer légèrement les faces imprimées, 55 et 65, des feuilles de transfert, 50 et 60, contre les surfaces à décorer des supports comestibles 40 et 41.
Ladite force peut résulter d’une pression exercée sur les plaques ou être simplement due au poids d’une plaque. Par exemples, les plaques 71 et 72 sont formées en bois ou en plexiglas.