INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une possibilité, le premier organe de compression réversible 300 en mode de compression est alimenté en énergie électrique provenant par exemple d’une batterie ou d’un réseau électrique classique. En mode de détente, le premier organe de compression réversible 300 est avantageusement connecté à une batterie de sorte à stocker l’énergie électrique produite par la détente du fluide de travail mélangé pour une utilisation ultérieure.
Le dispositif selon l’invention comprend selon un deuxième aspect un deuxième organe de compression réversible 400 agencé en amont de l’éjecteur 200 et en aval du générateur 102. Avantageusement, le deuxième organe de compression réversible 400 est agencé sur la branche motrice. Le deuxième organe de compression réversible 400 est avantageusement destiné à maintenir le fonctionnement de l’éjecteur 200 dans son régime nominal, notamment lors de variation dans les conditions de la source chaude au générateur 102. En effet, la source chaude étant une source issue avantageusement de l’environnement, elle est sujette à des variations de température qui se répercute sur le fonctionnement du condenseur 105. Notamment en fonction de l’ensoleillement, lorsqu’il augmente la température de la source chaude au niveau du générateur 102 augmente ce qui contribue à augmenter la pression de saturation dans le générateur 102. Or, il a été constaté que lorsque la pression du générateur 102 augmente, le ratio d’entraînement et donc le COP du cycle diminuent. Inversement, lorsque l’ensoleillement diminue la température de la source chaude au niveau du générateur 102 diminue ce qui contribue à diminuer la pression de saturation dans le générateur 102 or il a été constaté que cela diminue d’efficacité de l’éjecteur 200.
Il est ainsi avantageux de chercher à contrôler la pression du fluide sortant du générateur 102. À cet effet, l’invention comprend le deuxième organe de compression réversible 400 agencé entre la sortie du générateur 102 et l’entrée 201 du fluide primaire de l’éjecteur 200.
Le deuxième organe de compression réversible 400 est configuré pour fonctionner soit en mode compresseur, soit en mode détendeur. On entend par organe de compression réversible, un organe unique, ou bien un organe de compression et un organe de détente distinct à la place d’un seul deuxième organe de compression réversible. Dans la suite de la description, il est fait uniquement référence à un organe de compression réversible pour plus de simplicité et sans pour autant être limitatif, mais la description s’applique également mode de réalisation dans lequel le dispositif comprend un deuxième organe de compression et un deuxième organe de détente. L’utilisation d’un deuxième organe de compression réversible 400 constitué d’un organe unique permet un gain d’investissement, de masse et d’encombrement en limitant le nombre d’organes dans le système thermodynamique.
Le deuxième organe de compression réversible 400 est avantageusement choisi parmi les compresseurs volumétriques. On entend par là que la compression du fluide se fait par réduction du volume de la chambre de compression. À titre d’exemple, l’organe de compression est un compresseur à piston, à vis, à spirale également dénommé compresseur scroll ou en compresseur rotatif.
Le choix d’un organe de compression réversible 300,400 permet de fonctionner alternativement en mode de détente de compression ainsi qu’avantageusement avoir un fonctionnement à débit variable, à travers une régulation de sa vitesse de rotation ainsi que sa capacité à fonctionner sur une plage de ratio de compression.
Le deuxième organe de compression réversible est avantageusement associé à un moteur ou une génératrice électrique référencés 404.
Selon ce deuxième aspect, le dispositif comprend un ensemble de connexions fluidiques N, O, P, Q, R, S, T, ainsi que des vannes 401, 402, 403 permettant de commander la circulation du fluide de travail moteur entre la sortie du générateur 102 et l’entrée 201 de l’éjecteur 200 et notamment au travers du deuxième organe de compression réversible 400.
La illustre le dispositif selon ce deuxième aspect de l’invention dans lequel l’ensemble des connexions fluidiques sont représentées.
La sortie du condenseur 105 est connectée fluidiquement par une connexion fluidique A, préférentiellement directement, à l’entrée de la pompe 101. La sortie de la pompe 101 est connectée fluidiquement par une connexion fluidique B, préférentiellement directement, à l’entrée du générateur 102. La sortie du générateur 102 est connectée fluidiquement, préférentiellement directement, par une connexion N, à une vanne 3 voies 401. La vanne 3 voies 401 est connectée fluidiquement, préférentiellement directement, à la sortie du générateur 102 par la connexion fluidique N, à la vanne 3 voies 402 par la connexion fluidique S, et à la vanne 3 voies 403 par la connexion fluidique O. La vanne 3 voies 402 est connectée fluidiquement, préférentiellement directement, à la vanne 3 voies 401 par la connexion fluidique S, à l’entrée 201 du fluide primaire de l’éjecteur 200 par la connexion fluidique R, à une deuxième extrémité du deuxième organe de compression réversible 400 par la connexion fluidique Q. La vanne 3 voies 403 est connectée fluidiquement, préférentiellement directement, à la vanne 3 voies 401 par la connexion fluidique O, à une première extrémité du deuxième organe de compression réversible 400 par la connexion fluidique P et à l’entrée 200 du fluide primaire de l’éjecteur 200 par la connexion fluidique T.
La montre un réducteur épicycloïdal 32. En entrée, le réducteur 32 est relié à l’arbre BP 28, par exemple par l’intermédiaire de cannelures internes 42a. Ainsi, l’arbre BP 28 entraîne un pignon planétaire central 42 aussi appelé le solaire. Classiquement, le solaire 42, dont l’axe de rotation est confondu avec celui de la turbomachine X, entraîne une série de pignons appelés satellites 44, qui sont équirépartis sur le même diamètre autour de l’axe de rotation X. Ce diamètre est égal au double de l’entraxe de fonctionnement entre le solaire 42 et les satellites 44. Le nombre de satellites 44 est généralement défini entre trois et sept pour ce type d’application.
L’ensemble des satellites 44 est maintenu par un châssis appelé porte-satellites 46. Chaque satellite 44 tourne autour de son propre axe Y, et engrène avec une couronne 54.
- Dans cette configuration épicycloïdale, l’ensemble des satellites 44 entraine en rotation le porte-satellite 46 autour de l’axe X de la turbomachine. La couronne 54 est fixée au carter moteur ou stator 38 via un porte-couronne 50 et le porte-satellites 46 est fixé à l’arbre de soufflante 30.
- Dans une autre configuration planétaire, l’ensemble des satellites 44 est maintenu par un porte-satellites 46 qui est fixé au carter moteur ou stator 38. Chaque satellite 44 entraine la couronne 54 qui est rapportée à l’arbre de soufflante 30 via un porte-couronne 50.
Chaque satellite 44 comporte une portée interne 52 qui est montée libre en rotation à l’aide d’un palier lisse 46b qui est un palier de type roulement ou palier hydrodynamique. Chaque palier lisse 46b est fixé au porte-satellites 46 et tous les palier lisses 46b sont positionnés les uns par rapport aux autres à l’aide d’un ou plusieurs châssis structurels 46a du porte-satellites 46. Il existe un nombre de paliers lisses et de portées internes 52 égal au nombre de satellites. Pour des raisons de fonctionnement, de montage, de fabrication, de contrôle, de réparation ou de rechange, les paliers 46b et le châssis 46a peuvent être séparés en plusieurs pièces.
Pour les mêmes raisons citées précédemment, la denture d’un réducteur peut être séparée en plusieurs hélices présentant chacun un plan médian P. Dans notre exemple, nous détaillons le fonctionnement d’un réducteur à plusieurs hélices avec une couronne 54 séparée en deux demi-couronnes 54a et 54b:
Une demi-couronne amont 54a constituée d’une jante 54aa et d’une demi-bride de fixation 54ab. Sur la jante 54aa se trouve l’hélice amont de la denture du réducteur. Cette hélice amont engrène avec celle du satellite 44 qui engrène avec celle du solaire 42.
Une demi-couronne aval 54b constituée d’une jante 54ba et d’une demi-bride de fixation 54bb. Sur la jante 54ba se trouve l’hélice aval de la denture du réducteur. Cette hélice aval engrène avec celle du satellite 44 qui engrène avec celle du solaire 42.
Si les largeurs d’hélice varient entre le solaire 42, les satellites 44 et la couronne 54 à cause des recouvrements de denture, elles sont toutes centrées sur un plan médian P pour les hélices amont et sur un autre plan médian P pour les hélices aval. Dans le cas d’un roulement à deux rangées de rouleaux, chaque rangée d’éléments roulants est aussi de préférence, mais pas nécessairement centrée sur deux plans médians.
La demi-bride de fixation 54ab de la couronne amont 54a et la demi-bride de fixation 54bb de la couronne aval 54b forment la bride de fixation 54c de la couronne. La couronne 54 est fixée à un porte-couronne en assemblant la bride de fixation 54c de la couronne et la bride de fixation 50a du porte-couronne 50 à l’aide d’un montage boulonné par exemple.
Les flèches de la décrivent l’acheminement de l’huile dans le réducteur 32. L’huile arrive dans le réducteur 32 depuis la partie stator 38 dans un distributeur 60 par différents moyens qui ne seront pas précisés dans cette vue car ils sont spécifiques à un ou plusieurs types d’architecture. Le distributeur 60 comprend des injecteurs 60a et des bras 60b. Les injecteurs 60a ont pour fonction de lubrifier les dentures et les bras 60b ont pour fonction de lubrifier les paliers. L’huile est amenée vers l’injecteur 60a pour ressortir par l’extrémité 60c afin de lubrifier les dentures.
L’huile est également amenée vers le bras 60b et circule via la bouche d’alimentation 60d du palier 46b. L’huile circule ensuite à travers le palier lisse 46b dans un ou des alésages 46c pour ensuite ressortir par des canalisations 46d afin de lubrifier les portées internes 52 des satellites 44.
La représente un autre réducteur mécanique 32 comportant des satellites 44 montés sur paliers hydrodynamiques ou palier lisses connu de l’état de la technique. Dans cet exemple le palier lisse 46b et le châssis structurel 46a sont en deux pièces.
Le palier lisse 46b de chaque satellite 42 comprend un fût annulaire monobloc 64 dans l’exemple représenté ici qui comporte deux parois annulaires externe 62a et interne 62b coaxiales qui s’étendent l’une autour de l’autre et qui sont reliées entre elles par une paroi transversale de fond 62c.
La paroi annulaire interne 62b et l’alésage 46c sont fermés par une cloison 62d et comportent du côté opposé une extrémité axiale 62e ouverte du côté opposé pour recevoir dans l’alésage 46c de l’huile de lubrification apportée par le distributeur d’huile (non représenté).
On va maintenant décrire en référence aux figures 9 et 10 un autre exemple de réalisation de l’invention.
La détermination des poids moléculaires des protéines constitutives desdites compositions de protéines de pois est réalisée par chromatographie d’exclusion stérique en conditions dénaturantes (SDS + 2-mercaptoéthanol) ; la séparation se fait en fonction de la taille des molécules à séparer, les molécules de taille élevée étant éluées en premier.
Des exemples de protéines de pois selon l’invention, ainsi que le détail de la méthode de détermination des poids moléculaires peuvent être trouvés dans la demande de brevet WO 2007/017572 dont la Société Demanderesse est également titulaire.
Hydrolysat d’amidon
Au sens de la présente invention, le terme « hydrolysat d’amidon » désigne tout produit obtenu par hydrolyse acide ou enzymatique d’amidon de légumineuses, de céréales ou de tubercules.
Ces hydrolysats d’amidon se définissent également comme des mélanges purifiés et concentrés formés de chaînes linéaires constituées d’unités D-glucose et de polymères de D-glucose essentiellement lié en alpha 1-4 avec seulement de 4 à 5 % de liaisons glucosidiques ramifiées alpha 1-6, de masses moléculaires extrêmement variés, complètement solubles dans l’eau.
Ainsi, dans la présente invention, l’hydrolysat d’amidon est choisi parmi les maltodextrines, les sirops de glucose, le dextrose (forme cristallisée du α-D-glucose) et leurs mélanges quelconques.
L’hydrolysat d’amidon est de préférence une maltodextrine.
La distinction entre les hydrolysats d’amidon repose principalement sur la mesure de leur pouvoir réducteur, exprimé classiquement par la notion de Dextrose Equivalent ou DE. Le DE correspond à la quantité de sucres réducteurs, exprimée en équivalent dextrose pour 100g de matière sèche du produit. Le DE mesure donc l’intensité de l’hydrolyse de l’amidon, puisque plus le produit est hydrolysé, plus il contient de petites molécules (telles que le dextrose et le maltose par exemple) et plus son DE est élevé. Au contraire, plus le produit contient de grandes molécules (polysaccharides), plus son DE est bas.
Du point de vue réglementaire, et également au sens de la présente invention, les maltodextrines ont un DE compris de 1 à 20, et les sirops de glucose ont un DE supérieur à 20.
De tels produits sont par exemple les maltodextrines et les sirops de glucose déshydratés commercialisés par la Demanderesse sous les dénominations de GLUCIDEX® ou GLUCIDEX® IT (DE disponibles = 1, 2, 6, 9, 12, 17, 19 pour les maltodextrines et DE = 21, 29, 33, 38, 39, 40, 47 pour les sirops de glucose). On peut également citer les sirops de glucose commercialisés par la Demanderesse sous la dénomination « Roquette sirops de glucose ».
Dans un mode de réalisation, l’hydrolysat d’amidon est une maltodextrine présentant un DE allant de 5 à 19, tout préférentiellement allant de 8 à 15, par exemple d’environ 12.
Fibre alimentaire
Dans la présente invention, le terme « fibre alimentaire » désigne des matières qui ne sont pas ou seulement partiellement décomposées par les enzymes digestives de l’homme. Presque toutes les fibres alimentaires sont des polymères glucidiques d’origine végétale.
Les fibres sont préférentiellement dosées selon la méthode AOAC 2017.16, méthode permettant de quantifier les fibres totales de la majorité des fibres. Différentes méthodes peuvent être utilisées pour déterminer la quantité de fibres selon le type de fibres : on peut citer à titre d’exemple, les méthodes AOAC 997.08 et 999.03 pour les fructanes, les fructo-oligosaccharides (FOS) et l’inuline, la méthode AOAC 2000.11 pour le polydextrose, la méthode AOAC 2001.03 pour le dosage des fibres contenues dans les maltodextrines branchées, les fibres solubles de maïs ou de blé et les dextrines.
Dans un mode de réalisation, la fibre alimentaire comprend une teneur en fibres totale, déterminée selon la norme AOAC 2017.16, d’au moins 55%, par exemple de 60 à 95%, généralement de 65 à 90%, voire de 70% à 85%.
Préférentiellement, la fibre alimentaire est une fibre alimentaire soluble. Par « fibre alimentaire soluble », on entend une fibre alimentaire comprenant des fibres solubles dans l’éthanol, notamment selon la définition donnée dans la norme AOAC 2017.16.
Le palier lisse 46b comprend des canalisations 46d d’acheminement d’huile de lubrification depuis l’alésage 46c jusqu’à la périphérie externe du palier 46b.
Les parois annulaires coaxiales 62a, 62b délimitent entre elles des rainures annulaires 66a, 66b. Cette configuration permet de conférer une certaine souplesse au palier 46b, au niveau de chacune de ses extrémités axiales.
Le palier 46b comprend ainsi une première rainure annulaire 66a située d’un côté et dont l’ouverture débouche en direction axiale, et une seconde rainure annulaire 66b située du côté opposé du palier et dont l’ouverture débouche axialement du côté opposé à la rainure 66a. Ces rainures 66a, 66b ont en section une forme générale en U.
Les figures 4 à 6 représentent plus particulièrement un palier lisse 46b selon l’invention. De manière non limitative de celle-ci, le palier lisse 46b comporte deux alésages 46c dont un est fermé par une cloison 62d et qui sont séparés par une paroi transversale 46e dans laquelle est formée un des conduits 46d dont une branche 46f en T relie les deux alésages 46c de manière qu’ils communiquent l’un avec l’autre.
De chaque côté du fût 64, chaque paroi transversale de fond 62c présente au moins une ouverture 68 qui débouche dans une cavité 70 qui est formée dans le fût 64, radialement entre ledit au moins un alésage central 46c et une périphérie 72 du fût 64. Dans l’exemple qui a été représenté à la , le fût 64 comporte une seule cavité 70, commune à des paires d’ouvertures 68 opposées alignées selon un axe Y parallèle à l’axe X. Cette configuration n’est pas limitative de l’invention et, comme l’illustre la , les ouvertures 68 pourraient communiquer avec des cavités 70 borgnes ne communiquant pas entre elles.
Dans l’exemple qui a été représenté ici, chaque cavité 70 est un conduit cylindrique, qui débouche par son ouverture 68 dans la paroi de fond 62c. Le conduit cylindrique peut être obtenu par moulage ou par perçage, et de ce fait l’ouverture 68 est circulaire et de même diamètre que le conduit formant la cavité 70.
Il sera bien évidemment compris que cette configuration n’est pas limitative de l’invention. La cavité 70 n’est pas nécessairement cylindrique et peut prendre toute forme visant à alléger le fût 64. Par exemple, la cavité 70 pourrait former une poche dans le matériau du fût, de dimensions supérieures à celles de l’ouverture 68. L’ouverture 68 pourrait aussi ne pas être circulaire, sans limitation de l’invention.
Les cavités 70 permettent d’alléger le fût 64. Toutefois, on a constaté que la présence des cavités 70 est une source non négligeable de bruit lorsque les paliers 46b sont en rotation du fait de la rotation du porte-satellites.
Conformément à l’invention, pour remédier à cet inconvénient, chaque cavité 70 est fermée par un moyen d’obturation 76.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention qui n’a pas été représenté sur les figures, le moyen d’obturation pourrait être une plaque de fermeture qui s’étendrait au contact de la paroi de fond 62c en travers de ladite au moins une ouverture 68. En particulier, une telle plaque pourrait être annulaire et épouser la paroi de fond 62c en étant logée dans les rainures 66a, 66b pour couvrir toutes les ouvertures.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention qui n’a pas été représenté sur les figures, le moyen d’obturation pourrait être un matériau de remplissage qui est introduit par l’ouverture 68 dans la cavité 70 et qui la remplit au moins partiellement. Le matériau peut être solidifié dans la cavité 70 pour éviter qu’il ne s’en échappe. Aussi, de préférence, le matériau de remplissage est-il injecté, coulé ou moulé dans la cavité 70.
Selon un troisième mode de réalisation de l’invention qui a été représenté sur les figures 5 à 7, chaque cavité est fermée par un bouchon formant le moyen d’obturation 76 qui est reçu dans l’ouverture 68 correspondante et au moins en partie dans la cavité 70.
Le bouchon 76 est prévu pour s’adapter à l’ouverture 68. A cet effet, il est de même section que l’ouverture 68 ou bien est déformable et expansible pour pouvoir y être introduit et s’y expandre en obturant l’ouverture 68.
Comme on l’a vu, dans l’exemple référence aux figures 5 et 6, chaque cavité 70 est un conduit cylindrique, qui débouche par son ouverture 68 dans la paroi de fond 62c. Dans cette configuration, comme on peut le voir aussi à la , chaque bouchon 76 comporte un corps cylindrique 78 qui présente un diamètre correspondant à un diamètre du conduit cylindrique 70 et qui est reçu dans ledit conduit.
Pour limiter la pénétration du bouchon 76 dans la cavité 68, celui-ci comporte à une extrémité de son corps cylindrique 78 une tête 80 qui est d’une section supérieure à un diamètre du conduit cylindrique 70 et qui est apte à prendre appui contre la paroi de fond 62c.
Le bouchon 76 est de préférence immobilisé dans l’ouverture 68. Aussi quel que soit son mode de réalisation, le bouchon 76 est emboîté, fretté, serti ou collé dans l’ouverture 68 et/ou dans la cavité 70.
Lorsque les paramètres calculés par l’algorithme de CAG ne peuvent pas être implémentés par un ISP standard, alors ils sont généralement appliqués via un logiciel non temps réel (comme sur un système d'exploitation Linux), car ce type de système d’exploitation offre beaucoup d'autres fonctionnalités pour le dispositif. Mais dans ce cas, il n'est pas possible de savoir exactement quels sont les paramètres de configuration d'une trame entrante, car l'instant où le logiciel non temps réel envoie la configuration n'est pas exactement connu, en raison par exemple de la préemption possible par des tâches plus prioritaires dans le système d’exploitation, mais aussi parce que les images acquises sont potentiellement mises en mémoire tampon dans un tampon premier entrée, premier sorti de plusieurs images.
Dans ce cas, la solution rapide est d'ajouter un délai de quelques trames dans le logiciel non temps réel entre l'émission de la nouvelle configuration au capteur et la première image à analyser, pour être sûr que la configuration a été appliquée par le capteur d’images et/ou la source de lumière. En effet, il est nécessaire dans ce cas de laisser passer plusieurs trames, c’est-à-dire images, avant de pouvoir faire le calcul, ce qui engendre une latence de plusieurs pas de temps. La conséquence est que la boucle CAG est beaucoup plus lente, ce qui entraîne un temps de convergence plus long et un mauvais temps de réponse du dispositif. Et dans le cas d’un algorithme de pointage d'une caméra haute résolution sur un objet en mouvement., cette latence entraine une dégradation des performances de suivi et une absence de déterminisme, ainsi que l’impossibilité du suivi d’une personne en mouvement rapide.
Pour éviter ce long temps de convergence, une solution serait d’activer une fonctionnalité de métadonnée du capteur d’acquisition d’images, la métadonnée contenant les paramètres d'exposition/gain d'une image particulière et permettant de connaître ces paramètres pour chaque image y compris sans synchronisation en temps réel, cependant tous les capteurs n’offrent pas cette fonctionnalité et cela ne permet pas de répondre au besoin de connaître l'éclairage appliqué sur une image, les métadonnées seules ne suffisent donc pas pour répondre à ce besoin.
En outre, dans le cas de dispositifs nécessitant non seulement un pilotage du capteur d’images, par exemple en durée d’exposition et/ou gain, mais également un pilotage d’un système d’éclairage, c’est à dire d’une source de lumière, notamment en intensité de lumière infrarouge et/ou lumière blanche, il est nécessaire de savoir quand les nouveaux paramètres propres à la commande d’une part du capteur d’images et d’autre part de la source lumineuse ont été appliqués pour la première fois de manière à connaître ces paramètres de configuration pour le capteur d’images et la source lumineuse au moment de l’acquisition de l’image, or avec un processeur non temps réel, ceci est problématique car de tels sources lumineuses ne disposent pas de fonctionnalité de métadonnée et ajouter des délais ralentirait considérablement la convergence et in fine les performances du dispositif.
Enfin, une erreur de synchronisation (donc une erreur temporelle) se traduit sur un objet en mouvement par une erreur de position. Un système qui estime une position 3D sur une image non synchronisée aura donc une erreur de positionnement de sa caméra haute résolution. Une erreur de synchronisation ne permet donc pas de suivre des objets en mouvement car cela rend impossible la synchronisation exacte de positions tridimensionnelles acquises par une caméra de contexte et une configuration en position du système d’acquisition d’image, telle qu’une position de caméra haute résolution, dans le cadre par exemple de l’acquisition d’iris de personnes en mouvement.
Objet de l’invention Un des buts de l'invention est de remédier à au moins une partie des inconvénients précités en fournissant un dispositif performant de traitement d’image permettant la reconnaissance d’objet en mouvement, tout en limitant son coût de fabrication.