INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 3 et 4 illustrent plus particulièrement la source lumineuse secondaire 5 et le flux lumineux secondaire 31 passant dans le dispositif de guidage d’onde 7 jusqu’au projecteur de sortie 6. Dans le cas de la , c’est le flux lumineux dans le sens aller qui est représenté, à savoir le flux lumineux secondaire 31 issu de la source lumineuse secondaire 5 et allant jusqu’au miroir de projection 21 tandis que dans le cas de la , c’est le flux de lumière réfléchie 28 qui est représenté, issu des réflexions du flux de lumière secondaire 31 sur le dispositif de guidage d’onde 7 et sur le projecteur de sortie 6 et allant jusqu’au capteur optique 27.
Ainsi, dans ce mode de réalisation, le système de balisage lumineux 1 peut être testé avant même l’allumage de la source lumineuse principale 4 et donc avant l’allumage du laser qui peut représenter un danger en cas de mauvais branchement. D’ailleurs dans l’exemple représenté du dispositif de détection du dysfonctionnement 26 sur la , la source lumineuse secondaire 5 est une diode infrarouge, par exemple de longueur d’onde de l’ordre de 850 nm, avec un flux lumineux de l’ordre de 60 mW. En comparaison, le laser blanc présenté sur la émet un flux lumineux de l’ordre de 100 W. Dès lors, la source lumineuse secondaire 5 n’émet pas dans le même spectre électromagnétique que la source lumineuse primaire 4 et en plus émet un flux d’intensité bien inférieur de sorte qu’elle ne représente pas un danger pour l’environnement du système de balisage lumineux en cas de fuite.
Dans le deuxième mode de réalisation, avant l’allumage de la source lumineuse principale 4, la source lumineuse secondaire 5 est allumée et le flux de lumière réfléchie 28 est analysé par le dispositif de détection de dysfonctionnement 26. Cette analyse est réalisée de la même manière que dans le premier mode de réalisation, c’est-à-dire en comparant la variable I det à des seuils S tot et S max , qui sont ici spécifiques à la source lumineuse secondaire 5. Dès lors, que la variable I det n’est pas comprise entre S tot et S max , le dispositif de détection de dysfonctionnement 26 transmet un signal à l’unité de commande 9 qu’un dysfonctionnement a été détecté. Dans le cas contraire, un signal de bon fonctionnement est transmis.
Lorsque l’unité de commande 9 reçoit un signal de dysfonctionnement, celle-ci interdit l’allumage de la source lumineuse principale 4 ou affiche à l’utilisateur un danger en cas d’allumage de la source lumineuse principale 4.
L’avantage d’avoir des spectres électromagnétiques différents entre la source lumineuse principale 4 et la source lumineuse secondaire 5 est qu’en adaptant la photodiode formant le capteur optique 27 au spectre infrarouge, l’étalonnage des seuils du dispositif de détection de dysfonctionnement 26 n’a pas besoin d’être modifié que la source lumineuse principale soit allumée ou non.
Comme visible sur la , le capteur optique 27 et la source lumineuse secondaire 5 sont situés très proches l’un de l’autre sur une même carte, par exemple d’une distance de l’ordre de quelques millimètres.
Ce deuxième mode de réalisation est également applicable si la source lumineuse principale 4 est déjà allumée afin de la tester en cours de fonctionnement. En effet, un débranchement ou une casse du dispositif de guidage d’onde pourrait survenir lors de l’utilisation et non uniquement à l’allumage. Ainsi, il est prévu de manière avantageuse d’allumer de manière intermittente, par exemple sous la forme de flash lumineux, la source de lumière secondaire 5 afin de faire un test régulier du bon fonctionnement du système de balisage lumineux 1.
De la même façon, la variable I det est comparée à un seuil S tot et de manière optionnelle à un seuil S max lors de ces émissions de flux intermittentes. Et lorsque l’unité de commande 9 reçoit un signal de dysfonctionnement, celle-ci coupe l’alimentation de la source lumineuse principale 4 et par exemple affiche qu’un dysfonctionnement a été détecté.
La illustre de manière schématique sur le trajet du flux lumineux secondaire 31 les zones sur lesquelles le flux est réfléchi au moins partiellement de sorte à former le flux de lumière réfléchie 28. Le dispositif de guidage d’onde 7 comporte ici de manière optionnel un guide mélangeur 32 situé en amont de la fibre optique 19.
Les zones identifiées comme générant une réflexion sont les suivantes : - une première zone 33 formée par la lentille d’injection 15, - une deuxième zone 34 formée par l’entrée et la sortie du guide mélangeur 32, - une troisième zone 35 formée par l’entrée et la sortie de la fibre optique 19, - une quatrième zone 36 formée par la lentille de projection 20, - une cinquième zone 37 formée par le miroir de projection 21 et notamment la base 23 de la surface réfléchissante tronconique 22.
En quantifiant la réflexion de chacune de ces zones 33 à 37, il est possible de manière avantageuse d’identifier le lieu de la déconnexion ou du dysfonctionnement du système de balisage lumineux. En effet, dès lors qu’une déconnexion survient sur le trajet du flux lumineux secondaire 31, l’intensité lumineuse des zones de réflexion situées en aval de cette déconnexion ne sera pas transmise au capteur optique 27.
Ainsi, en comparant la variable I det à différents seuils intermédiaires inférieurs au seuil S tot et fonction des réflexions des zones 33 à 37, le dispositif de détection de dysfonctionnement 26 peut transmettre à l’unité de commande 9 une localisation au moins approximative de la déconnexion ou du dysfonctionnement.
Par exemple, en paramétrant le dispositif de détection de dysfonctionnement 26 avec un seuil S n correspondant à une valeur de réflexion des zones 33 à 36 et donc à l’exception de la cinquième zone 37 correspondant à la réflexion du miroir de projection 21, il est possible de déterminer que : si ladite variable I det est inférieure au seuil S n , le dysfonctionnement est localisé au niveau ou avant la connexion entre la lentille de projection 20 et le miroir de projection 21. En prévoyant une pluralité de seuils correspondant à différentes limites du dispositif de guidage d’onde notamment, il est possible d’identifier précisément la déconnexion ou du dysfonctionnement.
Afin d’améliorer cette localisation, le capteur optique 27 peut être dans un mode de réalisation non représenté, composé de plusieurs photodiodes avec des gains différents, plusieurs photodiodes avec des plages de détections différentes, ou encore un capteur optique asservi par plusieurs chaines d’acquisitions différentes.
Selon un mode de réalisation non limitatif, les sources de lumière sont disposées sur un même support électronique.
Selon un mode de réalisation non limitatif, les sources de lumière sont disposées sur un même plan dudit même support électronique.
Selon un mode de réalisation non limitatif, chaque source de lumière est disposée sur un plan différent dudit même support électronique des autres sources de lumière.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit dispositif lumineux comprend au moins deux guides de lumière superposés et orientés de façon opposée.
Selon un mode de réalisation non limitatif du dispositif lumineux, - dans chaque groupe d’éléments d’injection de lumière, les éléments d’injection de lumière sont pliés de sorte à former un empilement avec une épaisseur adaptée à une surface d’émission d’une source de lumière, l’empilement présentant une surface d’entrée recevant de la lumière émise par la source de lumière correspondante, - les éléments d’injection de lumière sont dimensionnés de manière à ce que les surfaces d’entrée se trouvent au même niveau lorsque les éléments d’injection de lumière de chacun des groupes sont pliés.
est une illustration schématique d’un guide de lumière selon l’état de la technique antérieur, ledit guide de lumière comprenant des groupes d’éléments d’injection de lumière couplés à des sources de lumière et une nappe de guidage de lumière,
est illustration schématique d’un guide de lumière d’un véhicule, ledit guide de lumière comprenant trois groupes d’éléments d’injection de lumière couplés à des sources de lumière et une nappe de guidage de lumière comprenant des régions et au moins une zone d’émission de lumière, les trois groupes d’éléments d’injection étant disposés sur un même côté de la nappe de guidage de lumière selon une première variante de réalisation d’un mode de réalisation non limitatif de l’invention,
est illustration schématique d’un guide de lumière d’un véhicule, ledit guide de lumière comprenant six groupes d’éléments d’injection de lumière couplés à des sources de lumière et une nappe de guidage de lumière comprenant des régions et au moins une zone d’émission de lumière, les six groupes d’éléments d’injection étant disposés d’un même côté de la nappe de guidage de lumière selon une première variante de réalisation d’un mode de réalisation non limitatif de l’invention,
est illustration schématique d’un guide de lumière d’un véhicule, ledit guide de lumière comprenant six groupes d’éléments d’injection de lumière couplés à des sources de lumière et une nappe de guidage de lumière comprenant des régions et au moins une zone d’émission de lumière, les six groupes d’éléments d’injection étant disposés des deux côtés de la nappe de guidage de lumière selon une deuxième variante de réalisation d’un mode de réalisation non limitatif de l’invention,
est une vue agrandie d’une partie d’éléments d’injection de lumière d’un guide de lumière selon les figures 2, 3, 4, ou 5,
est une vue d’une face d’un empilement des éléments d’injection de lumière au sein d’un même groupe d’éléments d’injection de lumière d’un guide de lumière selon les figures 2, 3, 4, ou 5,
illustre ledit guide de lumière de la avec lesdits éléments d’injection de lumière qui sont dépliés selon un mode de réalisation non limitatif,
est une vue agrandie en perspective de certains éléments d’injection de lumière d’un groupe d’un guide de lumière selon les figures 2, 3, 4 ou 5, selon un mode de réalisation non limitatif,
est illustration schématique du guide de lumière de la , ladite nappe de guidage de lumière comprenant trois régions avec trois zones d’émission de lumière formant un motif, selon un premier mode de réalisation non limitatif du motif,
est illustration schématique du guide de lumière de la , ladite nappe de guidage de lumière comprenant trois régions avec trois zones d’émission de lumière formant trois motifs, selon un deuxième mode de réalisation non limitatif du motif,
La représenté une vue en perspective d’un dispositif de détection de dysfonctionnement selon un mode de réalisation.
Il va être décrit dans la suite de la description plusieurs modes de réalisation d’un système de balisage lumineux 1 illustrés sur les figures 1 à 5.
Le système de balisage lumineux 1 est destiné à être placé sur des structures ou des immeubles de grande hauteur (émetteurs de télévision, lignes à haute tension, pylônes de télécommunications, grues, éoliennes, cheminées, bâtiments aéroportuaires, etc.) pour signaler aux avions et hélicoptères la présence d’obstacles à la navigation aérienne.
Un exemple d’une structure 2 formant un obstacle à la navigation aérienne a été représenté en de manière schématique. La structure 2 est ainsi équipée d’un système de balisage lumineux afin de projeter un flux lumineux à son sommet et ainsi avertir les aéronefs de la présence de cette structure.
Un tel système de balisage lumineux 1 comporte, comme représenté en , un boitier source 3, un projecteur de sortie 6 et un dispositif de guidage d’onde optique 7 reliant le boitier source 3 au projecteur de sortie 6. En effet, il s’agit ici d’un système de balisage lumineux 1 dans lequel une ou plusieurs sources lumineuses ont été espacées du projecteur de sortie 6 afin de les rendre plus accessibles pour la maintenance notamment. Comme illustré en , le boitier source 3 est ainsi placé à proximité d’un pied de la structure 2 afin d’être accessible aisément par des opérateurs tandis que le projecteur de sortie 6 est toujours situé au sommet de la structure 2 afin de signaler à l’aide d’un flux lumineux la présence de la structure aux aéronefs.
La représente un premier mode de réalisation du système de balisage lumineux 1 de manière schématique.
Le boitier source 3 comporte une source lumineuse 4 qui émet un flux lumineux transmis via le dispositif de guidage d’onde 7 selon un sens aller dirigé du boitier source 3 jusqu’au projecteur de sortie 6. Le projecteur de sortie 6 comporte un dispositif optique 8 permettant de mettre en forme et projeter le flux lumineux provenant du dispositif de guidage d’onde 7. Le boitier source 3 comporte de plus une unité de commande qui est configurée pour commander et alimenter la source lumineuse 4.
La source lumineuse 4 est dans l’exemple représenté un laser de couleur blanche. La source lumineuse 4 comprend ainsi une combinaison d’émetteurs lasers 10, 11, 12 arrangés en deux voies. La première voie comprend un émetteur laser bleu 10 suivi d’un émetteur laser vert 11 et encore suivi d’un émetteur laser rouge 12. La deuxième voie comprend un émetteur laser vert 11 suivi d’un émetteur laser rouge 12. La source lumineuse 4 pourrait toutefois être conçue de manière différente.
L’émetteur laser bleu 10 émet ainsi un flux de lumière bleu qui est réfléchi par un miroir de renvoi 13 afin d’être orienté parallèlement à un axe optique 14 du dispositif de guidage d’onde 8 et à l’intérieur du périmètre d’une lentille d’injection 15 du dispositif de guidage d’onde 8. Le flux de lumière bleu passe de plus au travers d’une lame dichroïque passe-bas bleu 16 et d’une lame dichroïque passe-haut rouge 17.
L’émetteur laser vert 11 de la première voie émet un flux de lumière verte qui est réfléchi par la lame dichroïque passe-bas bleu 16 afin d’être orienté parallèlement à l’axe optique 14 et à l’intérieur du périmètre de la lentille d’injection 15. Le flux de lumière bleu passe de plus au travers de la lame dichroïque passe-haut rouge 17.
L’émetteur laser rouge 12 de la première voie émet un flux de lumière rouge qui est réfléchi par la lame dichroïque passe-haut rouge 17 afin d’être orienté parallèlement à l’axe optique 14 et à l’intérieur du périmètre de la lentille d’injection 15.
Dans le cas de la deuxième voie et en l’absence sur cette voie d’un émetteur laser bleu, le flux de l’émetteur laser vert 11 est réfléchi par un miroir de renvoi 13 et passe au travers d’une lame dichroïque passe-haut rouge 17. Le flux de l’émetteur laser rouge 12 présente un trajet similaire à celui de la première voie.
C’est la combinaison du flux de lumière bleu, des flux de lumière verte et des flux de lumière rouge qui va former en passant au travers de la lentille d’injection 15 un flux de lumière de couleur blanche, et qui sera appelé par la suite flux lumineux 18 de la source lumineuse 4.
Le boitier source 3 peut également comporter un dispositif de mesure 29 prélevant une partie prédéterminée du flux lumineux 18 afin de permettre une stabilisation du flux par contre-réaction.
Le flux lumineux 18 traverse les différents éléments du dispositif de guidage d’onde 7 afin d’être acheminé au projecteur de sortie 6. Le dispositif de guidage d’onde 7 comporte dans l’exemple représenté en , du boitier source 3 vers le projecteur de sortie 6, la lentille d’injection 15, une fibre optique 19 et une lentille de projection 20.
En sortant du dispositif de guidage d’onde 7, le flux lumineux 18 est mis en forme et projeté à l’aide du dispositif optique 8 du projecteur de sortie 6.
L’initiateur et l’accélérateur sont ajoutés aux échantillons respectifs : 3 parties de BPO sont ajoutées et 4 000 ppm de DMPT.
Les quatre sirops de l’échantillon sont polymérisés afin de préparer une composition polymérique (méth)acrylique. Un procédé de feuille coulée est utilisé.
Tableau 3 - Propriétés de la composition (méth)acrylique polymérisée obtenue à partir du sirop (méth)acrylique liquide polymérisé unité Procédé De l’échantillon 1 De l’échantillon 2 De l’échantillon 3 De l’échantillon 4 Température de déformation à chaud °C ISO 75 110 112 111 112 Dureté Shore D - ISO 868 85 84 85 87 Absorption d’eau 7 jours à 23 °C % ISO 62 0,5 0,5 0,5 0,5 Résistance à la traction MPa ISO 527 66 67 67 65 Module de traction GPa ISO 527 3,2 3,2 3,2 3,1 Allongement à la rupture en traction % ISO 527 2,8 2,8 2,9 2,8 Résistance à la flexion MPa ISO 178 111 112 110 113 Module en flexion GPa ISO 178 2,9 2,8 2,9 3,0 Résistance à la compression MPa ISO 604 116 114,8 116,0 113,7 Module de compression GPa ISO 604 3,8 3,7 3,8 3,8
Les quatre échantillons sont utilisés pour infuser un substrat fibreux et polymérisé après infusion. Le substrat fibreux représente 50 % en volume du matériau composite polymérique (méth)acrylique obtenu. En tant que substrat fibreux est utilisé un tissu de verre non-CRIMP (NCF = « n on- c rimp f abrics » en anglais et renforts multiaxiaux non-ondulés en français) avec 600 g/m 2 .
Les propriétés mécaniques du composite (méth)acrylique polymérique obtenu ont été analysées.
Une première série de mesures a été effectuée à un angle de +/- 45° par rapport à la direction des fibres. Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau 4.
Une deuxième série de mesures a été effectuée à un angle de 0°/90° vers la direction des fibres. Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau 5.
Tableau 4 - Propriétés du composite polymérique (méth)acrylique obtenu à partir d’un sirop (méth)acrylique liquide polymérisé après infusion à un angle de +/- 45°. unité Procédé De l’échantillon 1 De l’échantillon 2 De l’échantillon 3 De l’échantillon 4 Résistance à la traction MPa ISO 14129 206 200 208 204 Module de traction GPa ISO 14129 11 11 11 11 Allongement à la rupture en traction % ISO 14129 pas de rupture pas de rupture pas de rupture pas de rupture
Tableau 5 - Propriétés du composite polymérique (méth)acrylique obtenu à partir du sirop (méth)acrylique liquide polymérisé après infusion à un angle de 0°/90°. unité Procédé De l’échantillon 1 De l’échantillon 2 De l’échantillon 3 De l’échantillon 4 Résistance à la traction MPa ISO 527 695 653 688 709 Module de traction GPa ISO 527 20 18 20 20 Allongement à la rupture en traction % ISO 527 4,5 4,5 4 4,6 Résistance à la flexion MPa ISO 14125 732 725 747 717 Module en flexion GPa ISO 14125 19 19 19 19
Les tableaux 4 et 5 ne montrent aucun changement significatif dans les propriétés mécaniques du matériau composite.
Composition de carburant comprenant une base renouvelable et un composé phénolique et un composé aromatique hétérocyclique azoté La présente invention porte sur une composition de carburant utilisable entre autres dans le transport aérien, et qui comprend une ou plusieurs coupes constituées d’acides gras et/ou d’esters d’acides gras hydrogénés en association avec au moins un composé phénolique particulier et au moins un composé aromatique hétérocyclique azoté.
De manière générale, une image matricielle peut être représentée, pour chaque canal ou bande spectrale sous la forme d’un tableau de lignes L[1]-L[m] et de colonnes C[1]-C[n] de pixels Px[1,1]-Px[m,n], comme illustré sur la . Dans le cadre de la présente invention, les colonnes sont orientées selon l’axe vertical AV de l’orifice verticale 2002.
Les colonnes C[j] de pixels dont la majorité des pixels ont une valeur maximale correspond aux colonnes comprenant au moins 50%, voire la totalité de leurs pixels dont la valeur de nuance de couleur est maximale dans l’échelle d’encodage de l’image panoramique.
A titre d’exemple purement illustratif et pédagogique, pour une image conventionnelle, non hyperspectrale, encodée sur 24 bits dans l’espace de couleur RVB, soit 8 bits ou 1 octet pour chaque canal R, V et B, les pixels de valeur maximale sont ceux qui présentent la plus grande valeur de nuance de couleur entre 0 et 255 dans chaque canal R, V et B par rapport aux autres colonnes adjacentes de pixels. Dans le cas d’une image hyperspectrale, généralement encodé dans un format à virgule flottante, par exemple 32 ou 64 bits flottant, les pixels de valeur maximale sont ceux qui présentent la plus grande valeur de réflectance dans l’ensemble des bandes spectrales, ou canaux, de ladite image selon la sensibilité du détecteur.
Il a été constaté qu’un modèle correctif fondé sur un ou plusieurs pixels Px[i,j-1], Px[i,j+1] des colonnes adjacentes C[i-1], C[i+1] aux colonnes C[i] de pixels dont la valeur est maximale dans la région de l’image panoramique comprenant le soleil permet une reconstruction acceptable desdites colonnes sélectionnées. Il permet une élimination ou, au minimum, une réduction drastique du flou lumineux (« blooming », « bloom effect ») avec une perte très limitée d’information relative à ladite image panoramique.
Selon certains modes de réalisation, en référence à la , le modèle correctif peut remplacer les valeurs des pixels Px[i,j] dans les colonnes sélectionnées par la valeur moyenne des valeurs de pixels Px[i,j-1], Px[i,j+1] dans les colonnes adjacentes C[i-1], C[i+1] auxdites colonnes C[i] sélectionnées et situées sur la même ligne L[i] dans l’image panoramique. Le nombre de colonnes adjacentes à prendre en compte dans le calcul de la valeur moyenne dépend de la nature des objets représentés dans l’image. Il est préférable que les colonnes adjacentes ne comprennent pas de pixels dont la valeur serait trop différente de celle qui pourrait être attendue pour les pixels des colonnes sélectionnées s’il n’y avait pas de flou lumineux. En d’autres termes, les colonnes adjacentes comprenant des objets de nature différente à ceux des colonnes sélectionnées ne devraient pas être prises en compte ou de manière limitée.
Selon certains modes de réalisation, le modèle correctif comprend une première étape de soustraction des valeurs des pixels d’une des colonnes adjacentes C[i-1], C[i+1] aux valeurs des pixels des colonnes C[i] sélectionnées, une deuxième étape de modélisation du profil obtenu après cette soustraction par une fonction modèle, puis une troisième étape soustraction du profil modélisé aux valeurs des pixels des colonnes C[i] sélectionnées.
Selon certains modes préférés de réalisation, le modèle correctif est un réseau génératif adverse entrainé dans lequel le générateur dudit réseau génératif adverse comprend un réseau artificiel de neurones à convolution entrainé sur les pixels Px[i,j-1], Px[i,j+1] des colonnes adjacentes C[i-1], C[i+1] aux colonnes sélectionnées C[i]. L’avantage d’un réseau génératif adverse est la possibilité d’une reconstruction plus fidèle à la réalité attendue des colonnes sélectionnés. La perte d’information est minimale et l’effet de flou considérablement atténué.
De préférence, le modèle correctif peut être appliqué sur l’ensemble des canaux ou bandes spectrales de l’image hyperspectrale. La continuité spectrale dans chaque canal peut ainsi être conservée.
Selon certains modes préférés de réalisation, la caméra hyperspectrale présente un domaine spectral compris entre 400nm et 1000nm, une résolution comprise entre 2nm et 4nm, un angle vertical de champ d’au moins 170°, un temps d’exposition compris entre 21µs et 10s, et, de préférence, une résolution standard d’au moins 900x1600 pixels.
Avantageusement, l’image hyperspectrale peut être une image acquise selon au moins trois temps différents d’exposition. L’image hyspectrale peut alors être une moyenne des images acquises selon ces trois temps d’exposition, par exemple 21µs, 1ms et 100ms. Alternativement, il est possible de fusionner les images hyperspectrales ainsi acquises pour construire une image à grande gamme dynamique, dite image GGD, (« High Dynamic Range » ou HDR en langue anglaise), encodée dans un format à virgule flottante, par exemple 64 bits flottants ou supérieur. La construction de l’image GGD peut être réalisée à l’aide de tout algorithme adapté, par exemple ceux décrits dans Kumar et al., ‘Camera Calibration Curves for Luminance Data Acquisition using Matlab’, INTERNATIONAL JOURNAL OF ENGINEERING RESEARCH & TECHNOLOGY, vol. 03, n°103, 2014.
Les figures 1a et 1b, déjà décrites, montrent une soufflante de turbomachine munie d'aubes à calage variable respectivement dans une position "drapeau" et une position "inverseur";
La est une vue en perspective d'une soufflante pour un banc d’essai de turbomachine d’aéronef munie d'un système de bridage d'aube selon l'invention;